FR 3053445 A1 20180105 FR 1656303 A 20160701 1 Procédé de nettoyage de chaudières, dispositif et chaudière correspondants La présente invention concerne un procédé de nettoyage de chaudière, et un dispositif de mise en oeuvre de ce procédé. La présente invention concerne également les chaudières équipées d'un tel dispositif. Les chaudières, et notamment celles installées en aval de dispositifs de combustion de combustibles contenant notamment une fraction minérale, s'encrassent au fil du temps aboutissant à une diminution d'efficacité et de rendement. L'encrassement des chaudières correspond notamment au dépôt, sur la surface des échangeurs, de couches de mélanges d'oxydes et de mélanges de sels de diverses natures. En général, les fumées dans les chaudières comprennent du dioxyde de carbone (002), de l'oxygène (02) de l'azote (N2), de la vapeur d'eau et des solides en suspension dans les gaz constitués de mélanges d'oxydes (silico aluminates de calcium, de sodium et de potassium) et de mélanges de sels fondus (chlorures et sulfates alcalins, alcalino-terreux et métaux lourds, par exemple NaCI, KCI, ZnCl2, PbCl2...). Ces mélanges d'oxydes et mélanges de sels présentent des températures de fusion inférieures à la température adiabatique des gaz dans la chambre de combustion. Ils sont donc à l'état de gouttelettes liquides dans la chambre de combustion. Lorsqu'ils impactent les échangeurs, plus froids que les gaz, les mélanges d'oxydes vont vitrifier à la surface de ces échangeurs et les mélanges de sels fondus pâteux vont adhérer à la surface des échangeurs et selon la température de surface de ces échangeurs, ils resteront en phase liquide ou cristalliseront. En plus de ces dépôts, qui viennent modifier le coefficient d'échange global et donc réduisent l'efficacité globale et le rendement de la chaudière, les sels fondus non cristallisés créent un électrolyte responsable de phénomènes de corrosion pouvant aller jusqu'au percement des tubes et l'arrêt de la chaudière, diminuant ainsi la disponibilité de l'installation et la durée de vie des échangeurs concernés. Il est par conséquent nécessaire, pour maintenir les performances attendues, de procéder au nettoyage des chaudières et notamment de leurs surfaces d'échange. Afin de diminuer la perte de disponibilité consécutive à un arrêt de l'installation pour nettoyage, il est intéressant de pouvoir proposer des méthodes de nettoyage pouvant être mises en oeuvre lors du fonctionnement de la chaudière (lorsque la chaudière est dite en marche) sans qu'il soit nécessaire d'arrêter l'installation ou de réduire sa charge II existe déjà des procédés de nettoyage de chaudières en marche. Par exemple, des ramonages à la vapeur ou à l'air comprimé peuvent être mis en oeuvre, des méthodes 3053445 2 par frappage générant une onde de choc venant « décrocher » les dépôts à la surface des échangeurs, des techniques de grenaillage correspondant à un écoulement gravitaire de billes d'acier érodant la couche d'oxyde formée sur la surface des échangeurs, des méthodes par injection de réactif chimique, sous la forme de solides pulvérulents, dans la 5 chambre de combustion, des techniques par explosion de poches de gaz. Cependant, quel que soit le procédé mis en oeuvre il est tout de même nécessaire d'arrêter l'installation de 1 à 3 fois dans l'année pour réaliser une opération de nettoyage, notamment semi-manuel, dont la durée (3 à 5 jours en général) dépend de l'importance de l'encrassement de la chaudière. Ces nettoyages sont coûteux et génèrent des 10 indisponibilités d'installations dont le coût est extrêmement élevé, notamment quand ils surviennent pendant la saison où la vente d'énergie est maximale. Il y a de plus un risque de sollicitation mécanique et de fuite des échangeurs à chaque redémarrage nécessitant de nouveau une immobilisation des installations pour réparation. Par ailleurs, les techniques actuelles mentionnées ci-dessus souffrent de certains inconvénients : les 15 dispositifs de nettoyage mécanique (grenaillage, frappage), du fait des contraintes mécaniques induites, réduisent, parfois considérablement, la durée de vie des surfaces des échangeurs (érosion par les billes d'acier, phénomène de stress lié aux ondes de choc du frappage ...) ; la mise en oeuvre des techniques d'explosion est efficace mais très coûteuse et présente un risque non négligeable pour les opérateurs lors de la 20 manipulation des gaz explosifs ; l'utilisation de vapeur entraîne des problèmes d'usure mécanique et diminue la performance nette de production de vapeur, de plus, l'augmentation de la vapeur d'eau dans les fumées a un impact sur le point de rosée acide pouvant générer des phénomènes de corrosion dans les parties froides de la chaudière ; l'utilisation de produits chimiques sous forme de poudre présente également 25 des inconvénients puisque les poudres d'un diamètre généralement supérieure à 10 lm (proche de la taille moyenne des particules qui constituent les cendres) ont plutôt un mode d'action physique que chimique, la surface de contact étant faible les réactions chimiques entre solide ne sont pas significatives. 30 II existe par conséquent un intérêt à fournir un nouveau procédé de nettoyage de chaudières en marche permettant de régler tout ou partie des inconvénients des méthodes classiquement utilisées. Un objectif de la présente invention est de proposer un nouveau procédé de 35 nettoyage de chaudières en marche pouvant être mis en oeuvre sur tout type de chaudière. 3053445 3 Un autre objectif de la présente invention est de proposer un tel procédé permettant notamment de réduire considérablement le nombre d'arrêt annuel pour un nettoyage de la chaudière ainsi que leur durée. Un autre objectif encore de la présente invention est de proposer un tel procédé 5 permettant un nettoyage physico-chimique des surfaces des échangeurs. Un autre objectif de la présente invention est de proposer un tel procédé permettant de limiter les phénomènes de corrosion par les sels fondus déposés à la surface des échangeurs de chaleur. Un objectif de la présente invention est également de proposer un dispositif pour la 10 mise en oeuvre d'un tel procédé. D'autres objectifs encore apparaîtront à la lecture de la description de l'invention qui suit. Pour répondre aux objectifs précités et résoudre les problèmes de l'art antérieur, la présente invention propose un procédé de nettoyage de chaudière comprenant l'injection, 15 dans la chambre de combustion de ladite chaudière, d'une solution aqueuse (S) de sels ou mélanges de sels de métal alcalino-terreux dissous. Le procédé de l'invention peut être mis en oeuvre pour tout type de chaudières et plus particulièrement pour les chaudières de récupération de chaleur installées en aval de dispositifs de combustion. De manière plus particulière, les combustibles peuvent être tout 20 type de combustibles comprenant une fraction minérale, par exemple : les déchets ménagers ou industriels, les déchets dangereux, le charbon, le bois, la biomasse, etc. Le procédé de l'invention permet de façon avantageuse un nettoyage de l'ensemble de la chaudière depuis la chambre de combustion jusqu'au filtre. Les sels ou mélanges de sels de métal alcalino-terreux mis en oeuvre dans le 25 procédé de l'invention doivent être solubles dans l'eau dans des proportions importantes afin de permettre leur injection sans que de grandes quantités d'eau soient nécessaires. De façon avantageuse, la solution (S) est une solution aqueuse de sels dissous et non une dispersion de sels solides dans l'eau. Cela permet en effet, comme précisé plus loin, lors de l'injection dans la chaudière de créer des particules de sels de métaux alcalino- 30 terreux puis de produire par décomposition/hydrolyse thermique, des mélanges d'oxydes de métaux alcalino-terreux sous la forme de particules de très faible diamètre (très inférieur à 1011m, de l'ordre du lm) et donc présentant une surface spécifique très importante par rapport aux poudres d'oxydes de métal alcalino-terreux fréquemment utilisées qui présentent généralement une taille de particule bien supérieure à 1011m, 35 typiquement de 10 à 5011m. 3053445 4 De préférence, les sels de métal alcalino-terreux sont choisis parmi les chlorures et les sulfates de métal alcalino-terreux, de préférence magnésium et calcium, seul ou en mélange. De façon plus préférée, les sels de métal alcalino-terreux sont choisis parmi MgSO4, MgCl2 ou CaCl2, seul ou en mélange. En particulier, la solution aqueuse de sels 5 de métal alcalino-terreux dissous est choisie parmi les solutions aqueuses : de MgSO4 ; ou de MgCl2 ; ou de MgSO4 et de MgCl2 ; ou de CaCl2 ; ou 10 de MgCl2 et de CaCl2. De préférence, la solution aqueuse (S) de sels de métal alcalino-terreux dissous est une solution de MgSO4 dissous. La solution aqueuse (S) de sels de métal alcalino-terreux dissous comprend une concentration en sels de métal alcalino-terreux de 6 à 600 g/I. De préférence de 6 à 60 15 g/I après dilution. Cette solution (S) peut être obtenue par dilution, préalable à la mise en oeuvre du procédé, d'une solution aqueuse concentrée (C) en sels de métal alcalino-terreux dissous. Cette solution concentrée (C) pouvant aller jusqu'à la limite de solubilité des sels à la température de stockage de la solution avant utilisation, peut comprendre de 60 à 20 600 g/I de sels de métal alcalino-terreux dissous. Cela permet notamment de faciliter le transport de la solution en diminuant les volumes transportés. La solution concentrée peut être diluée avec de l'eau avant utilisation, cette eau pouvant par exemple être des eaux recyclées provenant de l'installation. Cela permet de façon avantageuse de limiter les rejets liquides au niveau de l'installation puisque ceux-ci sont réutilisés dans le procédé. 25 L'injection d'eau pour dilution peut être asservie à une mesure de température des gaz dans la zone primaire de combustion, généralement située entre la grille et les injections d'air secondaire. Cela permet de conserver une température quasi constante ce qui permet de façon avantageuse de réduire la production d'oxyde d'azote (NOx) et d'oxyde de carbone (CO). La mesure de cette température peut notamment être réalisée 30 au moyen d'un pyromètre infra-rouge et/ou d'un thermocouple. Ainsi, la quantité d'eau mise en oeuvre dans le procédé de l'invention peut être constante ou alors peut varier notamment pour avoir une température constante ou quasi constante dans la zone primaire de combustion comprise entre 800 et 1400°C selon le type de chaudière et de dispositif de combustion. 35 De façon avantageuse et préférée, dans le cadre de la présente invention, l'injection est réalisée au plus bas de la chambre de combustion afin de garantir un temps 3053445 5 de séjour important avant que les particules de mélanges d'oxydes et ou de sels fondus n'impactent les premières surfaces d'échange, de préférence l'injection est réalisée dans la partie basse du foyer de la chambre de combustion où la combustion primaire se développe, de préférence avant la zone d'injection d'air secondaire et tertiaire. Cela 5 permet, de façon avantageuse, d'impacter localement et de manière significative la température des gaz de combustion. La zone d'injection précitée étant également la zone de formation des oxydes d'azote, cela va permettre un abaissement significatif de la température locale (de l'ordre de 40 à 120°C) qui \el agir sur la cinétique de production des oxydes d'azote et freiner leur vitesse de formation. Par exemple, pour une 10 combustion, notamment de déchets ou de biomasse, réalisée sur une grille, la solution sera injectée de préférence au niveau des deuxième et troisième caissons d'injection d'air primaire sous la grille, zone où la combustion se développe. Plus précisément, l'injection sera réalisée entre la grille de combustion et les injections d'air secondaire, cela permet de façon avantageuse de bénéficier d'un temps de séjour de la solution maximum et de 15 conditions de mélange liées à l'injection d'air secondaire. Le procédé de la présente invention est un procédé pouvant être qualifié de physico-chimique qui consiste à injecter dans la chambre de combustion une solution aqueuse (S) contenant des sels ou mélanges de sels alcalino-terreux dissous qui, après vaporisation de l'eau de la solution aqueuse (S) puis décomposition thermique, sont 20 transformés en tout ou partie en particules d'oxydes alcalino-terreux de faible taille, notamment un diamètre moyen inférieur à 10 pm, de préférence comprise entre 0,1 et 5 pm, et se comportent comme des composés réfractaires vis-à-vis des mélanges d'oxydes et les mélanges de sels fondus et vont donc augmenter significativement leur température de fusion. [al]Dans un second temps, ces particules d'oxydes ou mélanges d'oxydes de 25 métal alcalino-terreux cristallisées, s'agglomèrent à la surface des parties encore en fusion des gouttes de mélange de sels ou d'oxydes fondus présents dans les fumées de combustion et se solubilisent dans les mélanges de sels et d'oxydes fondus provoquant la cristallisation des mélanges de sels fondus et la vitrification des mélanges d'oxydes par augmentation significative des températures de fusion des nouveaux mélanges. 30 Parallèlement à ce phénomène, la vaporisation de l'eau de la solution aqueuse injectée crée une trempe des gaz de combustion dans la zone d'injection qui va amplifier le phénomène de solidification de surface des gouttes de mélange de sels et d'oxydes fondus présents dans ces fumées de combustion, cette solidification correspondant à une cristallisation des mélanges de sels et une vitrification des mélanges d'oxydes. Ces 35 réactions se produisent dans la chambre de combustion et plus particulièrement dans la partie basse de la chambre de combustion et les particules initialement constituées d'un 3053445 6 mélange de sels fondus et/ou d'oxyde fondus sont totalement cristallisées et/ou vitrifiées en surface lorsqu'elles arrivent au contact des surfaces des échangeurs ce qui permet de limiter voire de supprimer leur adhérence et leur caractère agglomérant et corrosif. La taille (diamètre moyen) des gouttelettes de solution de sels de métal alcalino- 5 terreux, et, par conséquent, la taille (diamètre moyen) des particules d'oxyde de ces métaux alcalino-terreux produits par la vaporisation de l'eau puis la décomposition thermique des sels cristallisés, peut avoir une importance. En effet, il est avantageux que cette taille (diamètre moyen) soit de préférence inférieure à 10 um, de préférence comprise entre 0,1 et 5 um, afin de favoriser une surface spécifique importante et 10 d'obtenir des réactions quantitatives avec les particules constituées de mélanges d'oxyde et sels fondus en suspension dans les gaz de combustion (fumées). La pression à laquelle la solution (S) est injectée permet notamment de contrôler cette taille de gouttelette. Ainsi, l'injection de la solution (S) peut être réalisée : à l'aide d'un dispositif de pulvérisation assisté à l'air comprimé, dans ce cas la 15 pression d'eau est de préférence comprise entre 1 et 6 bars et la pression de l'air est de préférence comprise entre 1 et 6 bars ; à l'aide d'une pompe haute pression (sans assistance d'air comprimé), dans ce cas la pression d'eau est de préférence comprise entre 10 et 50 bars. De préférence, l'injection de la solution diluée (S) est mise en oeuvre par un 20 dispositif de pulvérisation à air comprimé moins énergivore. De préférence, dans le cadre de la présente invention, le débit d'injection de la solution (S) est réglé pour que la quantité de sels ou mélanges de sels de métal alcalino-terreux injecté représente une quantité comprise entre 2,5 et 12,5 kg/h, il peut être compris entre 200 et 1000 l/h selon la taille de l'installation de combustion. Dans le cas où 25 la solution (S) est obtenue par dilution d'une solution concentré (C), le débit d'injection de la solution concentrée (C) peut être compris entre 10 et 50 l/h. L'injection de la solution (S), et par conséquent de la solution (C) si la solution (S) est obtenue par dilution d'une solution concentrée (C), peut être continue ou séquentielle lors du fonctionnement de la chaudière. Ainsi, le procédé de l'invention peut être mené en 30 oeuvre de manière continu ou séquentielle lors du fonctionnement de la chaudière. Dans le cas d'une injection séquentielle, il sera possible de mettre en oeuvre le procédé de l'invention 1 à 5 heures cumulées par jour en maintenant continue ou non l'injection d'eau, de préférence de 2 à 3 heures par jour. Cette injection séquentielle aura pour effet de créer une stratification dans les dépôts ce qui facilitera les opérations de nettoyage. 35 Le procédé de la présente invention peut être mis en oeuvre au cours du fonctionnement de la chaudière mais également lors de la phase de démarrage de la 3053445 7 chaudière. Cela permet avantageusement de réduire le caractère collant des premières cendres et une action assimilable à une « vaccination » de la surface des échangeurs. L'injection séquentielle pourra être programmée pendant les phases de nettoyage au moyen des dispositifs existant et 30 minutes à 1 heure après l'arrêt du nettoyage afin de 5 vacciner les surfaces qui auraient pu être mises à nu pendant cette phase de nettoyage. Les procédés existants de nettoyage des chaudières peuvent être mis en oeuvre en complément du procédé de l'invention. Ainsi, il est possible, en complément du procédé de l'invention, de mettre en oeuvre des techniques de nettoyage complémentaires choisies parmi : 10 - la micro-explosion ; et/ou - l'injection de vapeur ; et/ou - le frappage. Le procédé de la présente invention, en plus d'assurer un nettoyage de la 15 chaudière et notamment de la surface des échangeurs, permet également de limiter la vitesse de corrosion par les sels fondus en augmentant leur température de fusion et, de limiter la formation de CO et de NOx grâce à l'injection d'eau et le refroidissement des gaz qui résulte de sa vaporisation. 20 La présente invention concerne également l'utilisation d'une solution concentrée (C) ou d'une solution (S) selon l'invention pour le nettoyage de chaudières. La solution concentrée pouvant être éventuellement diluée avant mise en oeuvre pour donner la solution (S). 25 La présente invention concerne également un dispositif pour le nettoyage de chaudière comprenant : - une cuve de stockage de la solution aqueuse (S) selon l'invention ; - un dispositif pour l'injection d'une solution aqueuse (S) selon l'invention ; - un circuit d'injection 5 comprenant : 30 ^ un dispositif 5a transportant la solution (S) vers au moins un système d'injection 6 ; ^ un dispositif 5c de refroidissement du système d'injection 6 alimenté de préférence par un ventilateur d'air de barrage (8). 35 De préférence, le dispositif de l'invention, notamment correspondant au schéma de la figure 1, pour le nettoyage de chaudière comprend : 3053445 8 un dispositif pour l'injection d'une solution aqueuse (S) selon l'invention comprenant : o une cuve de stockage 1 d'une solution aqueuse de sels de métal alcalino-terreux dissous concentrée (C) qui après éventuelle dilution 5 permet d'obtenir une solution aqueuse de sels de métal alcalino-terreux (S) qui sera injectée dans la chambre de combustion; o une pompe doseuse 2 permettant de doser la solution (C) et de l'amener dans le circuit d'injection 5 ; o éventuellement une cuve de stockage d'eau 3 lorsque la cuve 1 10 comprend la solution (C) et une pompe doseuse 4 permettant de doser l'eau de la cuve de stockage 3 et de l'amener dans le circuit d'injection 5 où elle sera mélangée à la solution (C) pour former la solution (S) ; o un circuit d'injection 5 comprenant : ^ un dispositif 5a transportant la solution (S) vers au moins un 15 système d'injection 6 ; ^ un dispositif 5c de refroidissement du système d'injection 6 alimenté de préférence par un ventilateur d'air de barrage 8. De préférence, le dispositif de la présente invention comprend n systèmes d'injection 6 pouvant être placée à différents endroits de la chaudière, notamment sur les 20 parois latérales ou la face avant de la chaudière. De préférence, le dispositif de l'invention comprend entre 1 et 6 système d'injection 6 en fonction de la taille de l'installation de combustion. De préférence, les systèmes d'injection 6, tous identiques ou différents, sont choisis parmi : 25 - un dispositif de pulvérisation à air comprimé, dans ce cas le circuit d'injection 5 comprend en outre un système d'injection d'air 5b relié à un dispositif d'alimentation en air comprimé 7a, éventuellement relié au réseau de l'usine 7b, la pression d'eau est de préférence comprise entre 1 et 6 bars et la pression de l'air est de préférence comprise entre 1 et 6 bars ; 30 - une pompe haute pression (sans assistance d'air comprimé), dans ce cas la pression d'eau est de préférence comprise entre 10 et 50 bars. De préférence, le système d'injection 6 est un dispositif de pulvérisation à air comprimé qui comprend au moins deux buses d'injections 6D et 6G, pouvant notamment être réparties de part et d'autre des parois latérales de la chambre de combustion de la 35 chaudière. 3053445 9 De façon avantageuse, le dispositif de l'invention peut également comprendre un dispositif de mesure de la température P dans la zone primaire de combustion. La présence de ce dispositif permet, comme précisé plus haut, de permettre un asservissement de l'injection d'eau de la cuve 3 en fonction de la température de la zone 5 primaire de la chambre de combustion. Le dispositif de mesure de la température P peut être un pyromètre infra-rouge et/ou un thermocouple, de préférence un pyromètre infrarouge. Les solutions (S) et (C) sont telles que décrites plus haut. La cuve de stockage 3 comprend de l'eau permettant la dilution de la solution (C), cette eau peut par exemple 10 correspondre à des eaux recyclées par exemple provenant de l'installation. Cela permet de façon avantageuse de limiter les rejets liquides au niveau de l'installation puisque ceux-ci sont réutilisés dans le procédé. De préférence, les pompes doseuses 2 et 4 sont des pompes de type volumétrique ou centrifuge. 15 Dans la figure 1, A représente la grille de la chambre de combustion, B représente l'injection d'air secondaire, D représente le deuxième caisson d'injection d'air sous la grille et T le troisième caisson d'injection d'air sous la grille. La présente invention concerne également une chaudière équipée d'au moins un 20 dispositif pour le nettoyage de chaudière tel que défini ci-dessus. De préférence, le dispositif est situé au plus bas de la chambre de combustion afin de garantir un temps de séjour important, de préférence il est situé dans la partie basse du foyer de la chambre de combustion où la combustion primaire se développe, de préférence avant la zone d'injection d'air secondaire et tertiaire. 25 La présente invention concerne également l'utilisation d'une solution aqueuse de sels de métal alcalino-terreux dissous selon l'invention pour modifier la température de fusion des sels fondus dans une chaudière et réduire la vitesse de corrosion, par exemple dans les surchauffeurs. 30 La présente invention concerne également l'utilisation d'une solution aqueuse de de sels ou mélanges de sels de métal alcalino-terreux dissous pour le nettoyage de chaudière. De préférence, la solution aqueuse est une solution de chlorure et/ou sulfate de métal alcalino-terreux, notamment choisi parmi le calcium et le magnésium, dissous. 35 De préférence, la solution aqueuse est une solution : - de MgSO4 ; ou 3053445 10 - de MgCl2 ; ou - de MgSO4 et de MgCl2 ; ou - de CaCl2 ; ou - de CaCl2 et de MgCl2. De préférence, la solution comprend de 6 à 600g/I de sels anhydres dissous. REVENDICATIONS1. Procédé de nettoyage de chaudière comprenant l'injection dans la chambre de combustion de ladite chaudière d'une solution aqueuse de sels ou mélanges de sels de métal alcalino-terreux dissous. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'injection est réalisée dans la partie basse du foyer de la chambre de combustion où la combustion primaire se développe. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel la solution aqueuse est une solution de chlorure et/ou sulfate de métal alcalino-terreux, notamment choisi parmi le calcium et le magnésium, dissous. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la solution aqueuse est une solution : - de MgSO4 ; ou - de MgCl2 ; ou - de MgSO4 et de MgCl2 ; ou - de CaCl2 ; ou - de CaCl2 et de MgCl2. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la solution comprend de 6 à 600g/I de sels anhydres dissous. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'injection est réalisée à l'aide d'un dispositif de pulvérisation à l'air comprimé ou d'une pompe haute pression. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 comprenant en outre la mise en oeuvre de technique de nettoyage complémentaire choisie parmi : - la micro-explosion ; et/ou - l'injection de vapeur ; et/ou - le frappage. 3053445 12 8. Utilisation d'une solution aqueuse de sels de métal alcalino-terreux dissous telle que décrite selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour le nettoyage de chaudière. 5 9. Utilisation d'une solution aqueuse de sels de métal alcalino-terreux dissous telle que décrite selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 pour modifier la température de fusion des sels fondus dans une chaudière et réduire la vitesse de corrosion, par exemple dans les surchauffeurs. 10 10. Dispositif pour le nettoyage de chaudière selon le procédé des revendications 1 à 7 comprenant : une cuve de stockage de la solution aqueuse (S) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 ; un dispositif pour l'injection d'une solution aqueuse (S) selon l'invention ; 15 un circuit d'injection (5) comprenant : ^ un dispositif (5a) transportant la solution (S) vers au moins un système d'injection (6) ; ^ un dispositif (5c) de refroidissement du système d'injection (6) alimenté de préférence par un ventilateur d'air de barrage (8). 20 11. Dispositif selon la revendication 10 comprenant : un dispositif pour l'injection d'une solution aqueuse (S) selon l'invention comprenant : o une cuve de stockage (1) d'une solution aqueuse de sels de métal 25 alcalino-terreux dissous concentrée (C) qui après éventuelle dilution permet d'obtenir une solution aqueuse de sels de métal alcalino-terreux (S) qui sera injectée dans la chambre de combustion; o une pompe doseuse (2) permettant de doser la solution (C) et de l'amener dans le circuit d'injection (5) ; 30 o éventuellement une cuve de stockage d'eau (3) lorsque la cuve (1) comprend la solution (C) et une pompe doseuse 4 permettant de doser l'eau de la cuve de stockage (3) et de l'amener dans le circuit d'injection (5) où elle sera mélangée à la solution (C) pour former la solution (S) ; 35 o un circuit d'injection (5) comprenant : 3053445 13 ^ un dispositif (5a) transportant la solution (S) vers au moins un système d'injection (6) ; ^ un dispositif (5c) de refroidissement du système d'injection (6) alimenté de préférence par un ventilateur d'air de barrage (8). 5 12. Chaudière équipée d'au moins un dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 ou 11. 13. Chaudière selon la revendication 11, dans laquelle le dispositif est situé dans la 10 partie basse du foyer de la chambre de combustion où la combustion primaire se développe. 15