FR 3052986 A1 20171229 FR 1656031 A 20160628 ADSORBANT ZÉOLITHIQUE SOUS FORME D'AGGLOMÉRÉS À FAIBLE TORTUOSITÉ Domaine de l'invention [0001] La présente invention concerne le domaine des adsorbants à structure zéolithique et plus particulièrement le domaine des adsorbants à structure zéolithique sous forme d'agglomérés. La présente invention concerne également la préparation desdits agglomérés à structure zéolithique, ainsi que leurs utilisations pour la séparation de mélanges gazeux ou liquides. Art antérieur [0002] La synthèse de zéolithes conduit à des cristaux, généralement sous forme de poudre, dont l'emploi à l'échelle industrielle est particulièrement malaisé. En effet, on sait aujourd'hui synthétiser des cristaux de zéolithe de taille variant de quelques nanomètres à quelques micromètres, tailles requises pour conférer aux zéolithes des capacités optimales d'adsorption. Les inconvénients liés à ces cristaux de petites tailles sont cependant nombreux, inconvénients parmi lesquels on peut citer la difficulté de manutention de poudre pulvérulente et les pertes de charge importantes lors de leur utilisation. [0003] Afin de pallier ces inconvénients, il a donc été proposé d'utiliser des formes agglomérées de ces cristaux, par exemple sous forme de filés, de billes et autres formes agglomérées. La fabrication de tels agglomérés à partir de cristaux de zéolithe(s) sous forme de poudre est bien connue aujourd'hui, et la littérature scientifique et la littérature brevet fournissent de nombreux exemples de préparation d'agglomérés zéolithiques, notamment par extrusion, pastillage, et autres techniques d'agglomération connues de l'homme du métier. [0004] Ces agglomérés sont habituellement de tailles de l'ordre de quelques dizaines de micromètres, voire de quelques centaines de micromètres, voire de quelques millimètres, et ne présentent pas les inconvénients inhérents aux matières pulvérulentes que sont les cristaux de zéolithes précédemment définis. [0005] Ces agglomérés, qu'ils soient sous forme de plaquettes, de billes, d'extrudés, et autres, sont en général constitués de cristaux de zéolithe(s), qui constituent l'élément actif (au sens de l'adsorption) et d'un liant d'agglomération. 3052986 2 [0006] Ce liant d'agglomération est destiné à assurer la cohésion des cristaux entre eux dans la structure agglomérée, mais aussi doit permettre d'assurer une résistance mécanique suffisante auxdits agglomérés afin d'éviter, ou tout au moins de minimiser le plus possible, les risques de fractures, brisures ou cassures qui 5 pourraient survenir lors de leurs utilisations industrielles pendant lesquelles les agglomérés sont soumis à de nombreuses contraintes, telles que vibrations, variations fortes et/ou fréquentes de pression, mouvements et autres. Il est donc très important que les agglomérés zéolithiques soumis à ces diverses contraintes restent cohésifs et ne puissent pas générer de fines particules pulvérulentes 10 conduisant aux inconvénients précités. Il est donc très important de pouvoir disposer d'agglomérés zéolithiques présentant des propriétés améliorées, comme notamment une stabilité dans le temps améliorée, c'est-à-dire dont les performances de séparation dans le temps ne sont pas déteriorées. [0007] Cependant, les propriétés d'adsorption de ces agglomérés sont 15 évidemment réduites par rapport à la poudre de cristaux, en raison de la présence de liant d'agglomération inerte vis-à-vis de l'adsorption. [0008] Divers moyens ont déjà été proposés pour pallier cet inconvénient du liant d'agglomération d'être inerte quant aux performances d'adsorption, parmi lesquels, la transformation de la totalité ou d'au moins une partie du liant 20 d'agglomération en zéolithe active du point de vue de l'adsorption. Cette opération est bien maintenant connue de l'homme du métier, par exemple sous la dénomination de « zéolithisation ». Pour effectuer facilement cette opération, on utilise des liants zéolithisables, le plus souvent des argiles appartenant à la famille de la kaolinite, et de préférence préalablement calcinés à des températures 25 généralement comprises entre 500°C et 700°C, c'est-à-dire visant à cuire l'argile (« calcinate » ou « fire » en langue anglaise). [0009] Les facteurs importants qui influencent les performances d'un procédé de séparation par adsorption englobent notamment la sélectivité d'adsorption, la capacité d'adsorption et la cinétique de transfert de matière au sein de l'adsorbant 30 qui contrôle les vitesses d'adsorption et de désorption des différents composés. L'adsorbant doit donc présenter de bonnes propriétés de transfert de matière afin de garantir un nombre de plateaux théoriques suffisants pour réaliser une séparation efficace des espèces en mélange, comme l'indique Ruthven dans 3052986 3 l'ouvrage intitulé « Principles of Adsorption and Adsorption Processes » (« Principes de l'Adsorption et des Procédés d'Adsorption »), John Wiley & Sons, (1984), pages 326 et 407. Pour estimer l'amélioration de la cinétique de transfert, il est possible d'utiliser la théorie des plateaux décrite dans l'ouvrage cité, pages 5 248-250. Cette approche est basée sur la représentation d'une colonne par un nombre fini de réacteurs hypothétiques idéalement agités (étages théoriques). La hauteur équivalente de plateaux théoriques est une mesure directe de la dispersion axiale et de la résistance au transfert de matière du système. [0010] Ruthven précise (ibid., page 124) qu'en général, le transport des 10 molécules au coeur du réseau poreux de l'adsorbant se fait non pas par écoulement, mais par diffusion. Le mécanisme de diffusion dans le réseau poreux dépend notamment de la taille des pores, et par conséquent, au sein de l'adsorbant constitué de cristaux de zéolithe agglomérés, deux régimes de diffusion coexistent : la diffusion intra-cristalline dans les micropores de la zéolithe 15 et la diffusion intra-particulaire dans les macropores et mésopores de l'espace inter-cristallin. Le temps de transfert global au sein d'un adsorbant zéolithique sous forme d'aggloméré sera alors l'addition du temps de transfert par diffusion intra-particulaire à travers le réseau macro- et méso-poreux et du temps de transfert par diffusion intra-cristalline. Or le temps caractéristique de transfert par 20 diffusion au sein d'une particule de géométrie sphérique s'écrit de façon générale comme le carré du rayon de la particule divisé par la diffusivité des molécules transportées au sein de cette particule. Par conséquent, dans le but d'améliorer le transfert de matière au sein des adsorbants zéolithiques sous forme d'aggloméré, on cherchera avant toute chose à réduire la taille des cristaux de zéolithe et/ou la 25 taille des agglomérés. [0011] En pratique, on cherchera à réduire la taille des agglomérés, mais seulement jusqu'à un certain point, car ce paramètre détermine la perte de charge et l'uniformité du remplissage au sein de l'unité industrielle lors de l'utilisation de l'adsorbant dans l'application industrielle. 30 [0012] De même la réduction de la taille des cristaux permet d'améliorer le transfert microporeux, mais risquerait d'avoir une incidence sur la diffusivité intraparticulaire dans les macropores. Par conséquent, il n'est pas souhaitable de réduire trop fortement la taille des cristaux, au risque de réduire la diffusivité intra- 3052986 4 particulaire à un niveau non acceptable. D'autres voies d'amélioration du transfert restent donc à investiguer. [0013] Lorsque des molécules diffusent à travers un matériau poreux, leur diffusivité effective à travers le réseau poreux Dp est réduite par rapport à leur 5 diffusivité Do lorsqu'elles diffusent dans un volume libre. Le facteur de réduction est égal au rapport de la porosité sp avec le facteur de tortuosité -c du matériau poreux, selon l'Équation 1 (ouvrage de Kârger, Ruthven et Theodorou, « Diffusion in Nanoporous Materials », Volume 1, Edition Wiley, 2012, p 95) : D E P P Équation 1 Do T 10 [0014] Une valeur élevée de porosité c1, de type macroporosité et/ou mésoporosité, favorise ainsi la diffusion. Cependant, il n'est pas souhaitable d'augmenter fortement la macroporosité et/ou mésoporosité, car cette porosité ne participe pas à la capacité d'adsorption. Par conséquent, l'homme du métier ne cherchera pas à l'augmenter dans le but de réduire le temps de diffusion intra- 15 particulaire dans les macropores et mésopores de l'espace inter-cristallin, sachant que cela se ferait au détriment de la capacité d'adsorption volumique. [0015] Le facteur de tortuosité -c est une propriété de l'adsorbant et ne dépend pas de la molécule diffusante. Ce facteur -c permet de rendre compte de la longueur de diffusion lorsque les molécules diffusent à travers un espace poreux 20 tridimensionnel constitué de pores interconnectés entre eux par des restrictions, par rapport à des pores cylindriques rectilignes de même diamètre moyen de pore. Kârger précise (ibid., page 96) que les valeurs de facteur de tortuosité -c mesurées expérimentalement sont typiquement comprises entre 2 et 5. [0016] Des propriétés de diffusion optimales (c'est-à-dire un transfert de matière 25 optimal), des capacités d'adsorption optimales, tout en conservant une résistance mécanique maximale des adsorbants à structure zéolithique sous forme d'agglomérés ont été obtenues en sélectionnant de manière spécifique à la fois la porosité et le facteur de tortuosité. 30 Objet de l'invention [0017] La présente invention a ainsi pour premier objet de proposer des adsorbants zéolithiques sous forme d'agglomérés aux propriétés optimisées pour 3052986 5 la séparation de mélanges gazeux ou liquides d'isomères et plus particulièrement pour la séparation des xylènes, en phase gaz ou en phase liquide, notamment du para-xylène des coupes aromatiques en C8. Les adsorbants zéolithiques de l'invention présentent notamment des propriétés maximales de sélectivité vis-à-vis 5 du para-xylène et de transfert de matière, tout en présentant une résistance améliorée et une capacité d'adsorption par volume d'adsorbant élevées et sont particulièrement adaptés pour une utilisation dans un procédé de séparation du para-xylène en phase liquide, de préférence de type contre-courant simulé. 10 Résumé de l'invention [0018] L'invention concerne un adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés, ledit adsorbant ayant : - un facteur de tortuosité calculé à partir de la distribution poreuse déterminée par porosimétrie par intrusion de mercure, strictement supérieur à 1 et strictement 15 inférieur à 3; Vma + Vme - une porosité sp = V , déterminée par porosimétrie par intrusion de g mercure, où Vma désigne le volume macroporeux, Vme le volume mésoporeux et Vg, le volume de grain, comprise entre 25% et 35%, les volumes étant exprimés en cm3. g-1 20 [0019] De préférence, le facteur de tortuosité 'r est compris entre 1,5 et 2,7. [0020] La résistance mécanique à l'écrasement en lit (REL) élevée, mesurée par la méthode Shell série SMS1471-74 adaptée pour des agglomérés de taille inférieure à 1,6 mm, est généralement supérieure ou égale à 1,0 MPa. [0021] Ledit adsorbant présente avantageusement une taille comprise entre 25 0,1 mm et 1 mm, bornes incluses. [0022] Ledit adsorbant peut comprendre une zéolithe choisie parmi les zéolithes de structure FAU, de préférence la zéolithe X, seule ou en mélange avec d'autres zéolithes. [0023] Ledit adsorbant peut comprendre plus de 90% en poids de zéolithe(s). 30 [0024] Ladite ou lesdites zéolithe(s) se présentent avantageusement sous la forme de cristaux de taille comprise entre 10 nm et 1500 nm. De manière préférée, la distribution poreuse satisfait aux inéquations a) et/ou b) suivantes : 3052986 6 Vme a) 0,1, Vme + Vma b) 0,4 Vmi Vma + Vme + Vmi Vmi désignant le volume microporeux exprimé en cm3. -1 déterminé par adsorption d'azote. 5 [0025] L'adsorbant zéolithique peut comprendre en outre du baryum et/ou du potassium. [0026] L'invention concerne également un procédé de préparation dudit adsorbant zéolithique comprenant au moins les étapes suivantes: a) une étape de mélange de cristaux d'au moins une zéolithe, avec un liant 10 d'agglomération contenant au moins 80%, de préférence au moins 90%, de préférence encore au moins 95% en poids d'argile zéolithisable, et éventuellement une source de silice, suivie d'une mise en forme et d'une cuisson des agglomérés à une température comprise entre 500 et 700°C ; b1) une première étape de zéolithisation par mise en contact des agglomérés 15 zéolithiques obtenus à l'étape a) avec une solution basique alcaline, de concentration comprise entre 0,2 M et 0,9 M, bornes incluses b2) une deuxième étape de zéolithisation par mise en contact des agglomérés zéolithiques obtenus à l'étape b1) avec une solution basique alcaline, de concentration comprise entre 1,2 M et 4,0 M, bornes incluses 20 b1 et b2 pouvant être effectuées dans un ordre quelconque et b1 et/ou b2 pouvant être réitérées, c) une étape éventuelle d'échange cationique des cations contenus dans le milieu réactionnel issu des étapes de zéolithisation par mise en contact avec une solution d'ions baryum, ou d'ions baryum et d'ions potassium, 25 d) une étape de lavage et séchage des agglomérés zéolithiques ainsi obtenus, et e) une étape d'activation par chauffage à une température comprise entre 100°C et 400°C, de l'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés obtenus à l'étape d). 30 3052986 7 [0027] Le procédé peut comprendre une ou plusieurs étapes supplémentaires de mise en forme effectuées après l'une quelconque des étapes a), b1 )/b2), c), d), e). [0028] L'invention concerne également un procédé de séparation de para-xylène à partir de coupes d'isomères d'hydrocarbures aromatiques contenant 8 atomes 5 de carbone, en phase liquide, par adsorption du para-xylène au moyen dudit adsorbant ou d'un adsorbant susceptible d'être préparé selon le procédé de préparation en présence d'un désorbant. [0029] L'invention concerne également un procédé de séparation de para-xylène à partir de coupes d'isomères d'hydrocarbures aromatiques contenant 8 atomes 10 de carbone, en phase gazeuse, par adsorption du para-xylène au moyen dudit adsorbant ou d'un adsorbant susceptible d'être préparé selon le procédé de préparation en présence d'un désorbant. [0030] Ledit procédé de séparation peut être de type lit mobile simulé. 15 Description détaillée de l'invention [0031] L'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés de l'invention comprend à la fois des macropores, des mésopores et des micropores. Par « macropores », on entend des pores dont l'ouverture est supérieure à 50 nm. Par « mésopores », on entend des pores dont l'ouverture est comprise entre 2 nm et 50 nm, bornes 20 non incluses. Par « micropores », on entend des pores dont l'ouverture est inférieure à 2 nm, typiquement supérieure strictement à 0 et inférieure ou égale à 2 nm. [0032] Dans la description de la présente invention, on entend par « distribution poreuse » la répartition du volume poreux en fonction du diamètre des pores. 25 [0033] Par ailleurs, on désigne par « Vma » le volume macroporeux exprimé en cm3.g-'d'adsorbant, par « Vme » le volume mésoporeux exprimé en cm3.g-1 d'adsorbant et par « Vmi » le volume microporeux exprimé en cm3.g-ld'adsorbant. [0034] « Vg » représente le volume de grain de l'adsorbant exprimé en cm3.g-1 d'adsorbant. 30 [0035] Plus précisément, la présente invention concerne un adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés, ledit adsorbant ayant : 3052986 8 - un facteur de tortuosité calculé à partir de la distribution poreuse déterminée par porosimétrie par intrusion de mercure, strictement supérieur à 1 et strictement inférieur à 3, de préférence compris entre 1,5 et 2,7 ; Vma + Vme - une porosité sp = V , déterminée par porosimétrie par intrusion de g 5 mercure, où Vma désigne le volume macroporeux, Vme le volume mésoporeux et Vg, le volume de grain, comprise entre 25% et 35%, les volumes étant exprimés en cm3. g-1. [0036] Dans la description de l'invention, on entend par « taille » le diamètre moyen en nombre d'un objet, ou sa plus grande dimension moyenne en nombre 10 lorsqu'il n'est pas sphérique. L'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés de l'invention présente avantageusement une taille typiquement comprise entre 0,1 mm et 1 mm, de préférence comprise entre 0,2 mm et 1 mm, et en particulier comprise entre 0,3 mm et 0,8 mm, plus généralement entre 0,4 mm et 0,7 mm, bornes incluses. 15 [0037] L'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés selon la présente invention présente avantageusement une résistance mécanique à l'écrasement en lit (REL) élevée, mesurée par la méthode Shell série SMS1471-74 adaptée pour des agglomérés de taille inférieure à 1,6 mm, comme décrit plus loin dans la description. La REL du adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés de 20 l'invention est généralement supérieure ou égale à 1,0 MPa, plus généralement supérieure ou égale à 1,5 MPa, de préférence supérieure ou égale à 2,0 MPa, typiquement supérieure ou égale à 2,1 MPa. [0038] L'adsorbant selon la présente invention est un matériau zéolithique, indiquant qu'il comprend des cristaux d'au moins une zéolithe, de préférence 25 choisie parmi les zéolithes de structure FAU, notamment choisie parmi les zéolithes X et Y, et parmi les zéolithes de structure EMT, LTA ou MFI. Parmi ces zéolithes, on préfère la zéolithe X, sans exclure les mélanges de zéolithe X avec une ou plusieurs des autres zéolithes listées ci-dessus. Le rapport atomique Si/AI des cristaux de zéolithe(s) est avantageusement compris entre 1,00 et 1,50, de 30 préférence entre 1,05 et 1,50, et de manière encore plus préférée compris entre 1,10 et 1,50, bornes incluses mesuré par analyse chimique par fluorescence de rayons X. 3052986 9 [0039] De manière préférée, l'adsorbant zéolithique de la présente invention ne comprend qu'une seule forme zéolithique qui est la zéolithe X, identifiée par DRX, de ratio Si/AI compris entre 1,00 et 1,50, de préférence entre 1,05 et 1,50, et de manière encore plus préférée compris entre 1,10 et 1,50, bornes incluses, le ratio 5 étant mesuré par analyse chimique par fluorescence de rayons X. [0040] Avantageusement, l'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés de l'invention comprend plus de 90% en poids de zéolithe, de manière préférée plus de 94% en poids de zéolithe(s), de manière très préférée plus de 96% en poids de zéolithe(s), de manière encore plus préférée entre 96% et 98% en poids de 10 zéolithe(s), bornes incluses, par rapport au poids total de l'adsorbant zéolithique. Le complément à 100% en poids est constitué par la phase non zéolithique (PNZ) comprenant notamment le liant non converti ou du liant zéolithisé amorphisé, identifiée par DRX. [0041] Selon un mode de réalisation préféré, la (ou les) zéolithe(s) dans 15 l'adsorbant zéolithique de l'invention se présentent sous la forme de cristaux de taille généralement comprise entre 10 nm et 1500 nm, de préférence entre 100 nm et 1200 nm, de préférence encore entre 200 nm et 1100 nm, et de manière tout particulièrement préférée entre 300 nm et 900 nm, bornes incluses. [0042] Dans un mode de réalisation, l'adsorbant zéolithique de la présente 20 invention présente un rapport atomique Si/AI avantageusement compris entre 1,00 et 3,00, de préférence entre 1,00 et 2,00, de préférence encore entre 1,00 et 1,50, bornes incluses, mesuré par analyse chimique par fluorescence de rayons X. [0043] Par ailleurs, l'adsorbant zéolithique selon la présente invention peut contenir un ou plusieurs métaux alcalins et/ou alcalino-terreux, généralement sous 25 forme de cations. Les métaux alcalins et/ou alcalino-terreux présents de préférence sont le sodium, le potassium, le baryum, et les mélanges de deux ou plusieurs d'entre eux en toutes proportions. [0044] L'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés de la présente invention possède en outre une distribution poreuse spécifique, où les volumes 30 macroporeux et mésoporeux sont mesurés par intrusion de mercure et le volume microporeux est mesuré par adsorption d'azote. 3052986 10 [0045] Selon un mode de réalisation tout particulièrement préféré de la présente invention, la distribution poreuse de l'adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés satisfait aux inéquations a) et/ou b) suivantes : a) Vme REVENDICATIONS1. Adsorbant zéolithique sous forme d'agglomérés, ledit adsorbant ayant : - un facteur de tortuosité calculé à partir de la distribution poreuse déterminée par porosimétrie par intrusion de mercure, strictement supérieur à 1 et strictement inférieur à 3; Vma + Vme - une porosité sp = V , déterminée par porosimétrie par intrusion de g mercure, où Vma désigne le volume macroporeux, Vme le volume mésoporeux et Vg, le volume de grain, comprise entre 25% et 35%, les volumes étant exprimés en cm3.g-1. 2. Adsorbant zéolithique selon la revendication 1 dans lequel le facteur de tortuosité 'r est compris entre 1,5 et 2,7. 3. Adsorbant zéolitique selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel la résistance mécanique à l'écrasement en lit (REL) élevée, mesurée par la méthode Shell série SMS1471-74 adaptée pour des agglomérés de taille inférieure à 1,6 mm, est supérieure ou égale à 1,0 MPa. 4. Adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel ledit adsorbant présente une taille comprise entre 0,1 mm et 1 mm, bornes incluses. 5. Adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 4, ledit adsorbant comprenant une zéolithe choisie parmi les zéolithes de structure FAU. 6. Adsorbant zéolithique selon la revendication 5, ladite zéolithe étant la zéolithe X, seule ou en mélange avec d'autres zéolithes. 7. Adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 6, ledit adsorbant comprenant plus de 90% en poids de zéolithe(s). 3052986 28 8. Adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel ladite ou lesdites zéolithe(s) se présentent sous la forme de cristaux de taille comprise entre 10 nm et 1500 nm. 5 9. Adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel la distribution poreuse satisfait aux inéquations a) et/ou b) suivantes : Vme a) 0,1, Vme + Vma b) 0,4 Vmi Vma + Vme + Vmi 10 Vmi désignant le volume microporeux exprimé en cm3.g-1, déterminé par adsorption d'azote. 10.Adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 9 comprenant en outre du baryum et/ou du potassium. 15 11. Procédé de préparation d'un adsorbant zéolithique selon l'une des revendications 1 à 10 comprenant au moins les étapes suivantes: a) une étape de mélange de cristaux d'au moins une zéolithe, avec un liant d'agglomération contenant au moins 80%, de préférence au moins 90%, de 20 préférence encore au moins 95% en poids d'argile zéolithisable, et éventuellement une source de silice, suivie d'une mise en forme et d'une étape de cuisson à une température comprise entre 500 et 700°C, b1) une première étape de zéolithisation par mise en contact du matériau obtenu à l'étape a) avec une solution basique alcaline, de concentration comprise entre 25 0,2 M et 0,9 M, bornes incluses b2) une deuxième étape de zéolithisation par mise en contact du matériau obtenu à l'étape b1) avec une solution basique alcaline, de concentration comprise entre 1,2 M et 4,0 M, bornes incluses b1 et b2 pouvant être effectuées dans un ordre quelconque et b1 et/ou b2 pouvant 30 être réitérées, 3052986 29 c) une étape éventuelle d'échange cationique des cations contenus dans le milieu réactionnel issu des étapes de zéolithisation par mise en contact avec une solution d'ions baryum, ou d'ions baryum et d'ions potassium, d) une étape de lavage et séchage du matériau ainsi obtenu, et 5 e) une étape d'activation du matériau obtenu à l'étape d), par chauffage à une température comprise entre 100°C et 400°C, et récupération de l'adsorbant zéolithique sous forme d'aggloméré. 12. Procédé de préparation selon la revendication 11 comprenant une ou plusieurs 10 étapes supplémentaires de mise en forme effectuées après l'une quelconque des étapes a), b1)/b2), c), d), e). 13. Procédé de séparation de para-xylène à partir de coupes d'isomères d'hydrocarbures aromatiques contenant 8 atomes de carbone, en phase liquide, 15 par adsorption du para-xylène au moyen d'un adsorbant selon l'une des revendications 1 à 10 ou susceptible d'être préparé selon l'une des revendications 11 à 12 en présence d'un désorbant. 14. Procédé de séparation de para-xylène à partir de coupes d'isomères 20 d'hydrocarbures aromatiques contenant 8 atomes de carbone, en phase gazeuse, par adsorption du para-xylène au moyen d'un adsorbant selon l'une des revendications 1 à 10 ou susceptible d'être préparé selon l'une des revendications 11 à 12 en présence d'un désorbant. 25 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 à 14, de type lit mobile simulé.