FR 3057570 A1 20180420 FR 1660073 A 20161018 1 Procédé de préparation d'un mélange maître comprenant un élastomère diénique, une charge organique renforçante et un agent antioxydant La présente invention vise à améliorer le rendement industriel des procédés de préparation de mélanges maître comprenant un élastomère diénique et une charge organique renforçante finement dispersée dans la matrice élastomérique. On entend par « mélange maître » (couramment désigné par son nom anglais « masterbatch ») : un composite à base d'élastomère dans lequel a été introduite une charge et éventuellement d'autres additifs. Dans le cadre de la présente invention, l'élastomère comprend du caoutchouc naturel. Selon l'invention, le mélange-maître est particulièrement utilisé pour la fabrication de compositions de caoutchoucs diéniques renforcées, destinées à la fabrication de pneumatiques ou de produits semi-finis pour pneumatiques, en particulier de bandes de roulement de ces pneumatiques. Pour obtenir les propriétés de renforcement et d'hystérèse optimales conférées par une charge dans une bande de roulement de pneumatique et ainsi une haute résistance à l'usure et une basse résistance au roulement, on sait qu'il convient d'une manière générale que cette charge soit présente dans la matrice élastomérique sous une forme finale qui soit à la fois la plus finement divisée possible et répartie de la façon la plus homogène possible. Or, de telles conditions ne peuvent être réalisées que dans la mesure où cette charge présente une très bonne aptitude, d'une part à s'incorporer dans la matrice lors du mélange avec l'élastomère et à se désagglomérer, d'autre part à se disperser de façon homogène dans cette matrice. Il existe différentes méthodes pour obtenir un mélange maître d'élastomère diénique et de charge renforçante. En particulier un type de solution consiste, pour améliorer la dispersiblité de la charge dans la matrice élastomérique, à procéder au mélange de l'élastomère et de la charge en phase « liquide ». Pour ce faire, on a fait appel à un élastomère sous forme de latex qui se présente sous forme de particules d'élastomère dispersées dans l'eau, et à une dispersion aqueuse de la charge, c'est-à-dire une charge dispersée dans de l'eau, couramment appelée « slurry ». Certains procédés en particulier, tels que ceux décrits dans le document US 6 048 923, permettent d'obtenir un mélange maître d'élastomère et de charge présentant une très bonne dispersion de la charge dans la matrice élastomérique, très améliorée par rapport à la dispersion de la 3057570 2 charge dans la matrice élastomérique susceptible d'être obtenue lors du mélange en phase solide d'élastomère et de charge renforçante. Ce procédé consiste notamment à incorporer un flux continu d'un premier fluide constitué par un latex d'élastomère dans la zone de mélangeage d'un réacteur de coagulation, à incorporer un deuxième flux 5 continu d'un deuxième fluide constitué par une dispersion aqueuse de charge sous pression dans la zone de mélangeage pour former un mélange avec le latex d'élastomère ; le mélangeage de ces deux fluides étant suffisamment énergétique pour permettre de coaguler quasiment complètement le latex d'élastomère avec la charge avant l'orifice de sortie du réacteur de coagulation puis à sécher le coagulum obtenu. 10 Le coagulum est usuellement séché pour produire un mélange maître par un procédé en continu comprenant les étapes successives suivantes : - Essorage (ou « de-watering »), le plus souvent dans une extrudeuse. Le produit essoré est usuellement dénommé « pellet » pour désigner les granules de coagulum. Le taux de matières volatiles, essentiellement de l'eau, est 15 usuellement de 10% à 20% en poids. - Séchage, mélange et plastification (en anglais « masticate ») dans un mélangeur continu, le plus souvent un mélangeur Banbury ou un mélangeur Unimix Continuous Mixer commercialisé par Farrel Corporation (ce mélangeur est aussi 20 désigné sous l'abbréviation « FCM »). Lors de cette étape le mélange est mastiqué et chauffé. C'est lors de cette étape que sont ajoutés les divers additifs éventuels, et en particulier l'agent antioxydant qui est un additif considéré comme étant nécessaire. Le produit récupéré en sortie est usuellement dénommé « chunk » pour désigner la masse récupérée. Cette masse est usuellement à une 25 température allant de 140°C à 200°C. Le taux de matières volatiles, essentiellement de l'eau, est usuellement de 1% à 3% en poids En présence de caoutchouc naturel dans la matrice élastomérique, cette masse a une viscosité Mooney très élevée (ainsi pour des taux de noir de carbone supérieurs à 65 phr, la viscosité Mooney est au-dessus des capacités de mesure des appareils, soit 30 supérieure à 200 UM ; on peut parler d' « overtoque ») et est donc très difficile à travailler à un débit compatible avec une fabrication à l'échelle industrielle. Ainsi, dans la pratique, pour des taux de noir supérieurs à 65 phr, en sortie du 3057570 3 mélangeur une partie de la masse est envoyée aux outils à cylindre, le reste est habituellement jeté. Le reste peut représenter une quantité significative, pouvant par exemple correspondre à la moitié de la production sortant du mélangeur. 5 - plastification par passage d'une partie de la masse récupérée en sortie du mélangeur continu dans des outils à cylindre (en anglais Roll Mill). Ces outils à cylindre sont en contact avec l'air ambient. A la sortie des outils à cylindre, le ruban (ou « strip ») a usuellement une température allant de 110°C à 160°C et un taux de matières volatiles inférieur à 1% en poids. 10 - Fin de ligne pouvant notamment comprendre des étapes de granulation, compactage sous forme de balles, ... - Eventuellement stockage. 15 Ainsi les procédés actuels ne sont pas économiques en raison d'une perte significative (par exemple de près de moitié) de la production entre les étapes de mélangeage continu et de plastification due à la trop grande viscosité Mooney du produit lorsque la matrice élastomérique comprend du caoutchouc naturel. 20 D'une manière surprenante, il a été constaté qu'il était possible d'augmenter le débit de l'étape de plastification, qui peut être identique au débit des étapes d'essorage et de mélangeage. Autrement dit, il a été constaté possible d'envoyer la totalité de la masse sortant du mélangeur continu au(x) outil(s) à cylindre. L'invention a ainsi pour objet un procédé de préparation d'un mélange maître, 25 comprenant un élastomère diénique, une charge renforçante et un agent antioxydant, et présentant une dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique ayant une note Z supérieure ou égale à 80, l'élastomère diénique comprend au moins du caoutchouc naturel, le procédé comprend les étapes successives suivantes : a) Introduire, pour obtenir une masse séchée, un coagulum dans au moins un 30 mélangeur continu chauffé, ledit coagulum comprend ledit élastomère diénique et ladite charge organique renforçante dispersée avec une note Z supérieure ou égale à 80 dans la masse séchée ; 3057570 4 b) Faire passer la masse sortant du mélangeur continu dans un outil à cylindre pour obtenir un ruban ; puis c) Diviser le mélange maître en deux parties y compris une première partie du débit en sortie de l'outil à cylindre et une deuxième partie du débit en sortie de l'outil à 5 cylindre ; d) Introduire l'agent antioxydant à la première partie du mélange maître ; e) Combiner la première partie et la deuxième partie du mélange maître ; et f) Introduire les parties combinées dans un mélangeur continu de sorte à obtenir un mélange maître comprenant un agent antioxydant ; 10 dans lequel la totalité de l'agent antioxydant présent dans le mélange maître obtenu à la fin de l'étape f) est introduit lors de l'étape d). Dans un mode de réalisation, les deux parties du mélange maître divisé comprennent la première partie avec 20% du débit en sortie de l'outil à cylindre et la 15 deuxième partie avec 80% du débit en sortie l'outil à cylindre. Dans un mode de réalisation, le procédé comprend aussi l'étape de récupérer suite à l'étape b) ledit mélange maître ayant un taux d'humidité inférieur à 1% en poids Dans un mode de réalisation, la totalité de la masse sortant du mélangeur continu de l'étape a) est envoyé à l'outil à cylindre de l'étape b). 20 Dans un mode de réalisation, le mélange maître présente avantageusement une dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique ayant une note Z supérieure ou égale à 90. Dans un mode de réalisation, préalablement à l'étape a), le coagulum est obtenu par mélangeage en phase liquide à partir d'un latex de l'élastomère diénique et d'une 25 dispersion aqueuse de la charge organique renforçante. En particulier, il est obtenu selon les étapes suivantes : - Alimenter un flux continu du latex de l'élastomère diénique jusqu'à une zone de mélange d'un réacteur de coagulation définissant une zone allongée de coagulation s'étendant entre la zone de mélange et une sortie, 30 - Alimenter un flux continu d'un fluide comprenant une charge organique renforçante sous pression dans la zone de mélange d'un réacteur de coagulation pour former un mélange coagulé, 3057570 5 - Essorer le coagulum obtenu précédemment afin de récupérer le coagulum essoré de l'étape a). Dans un mode de réalisation, lors de l'étape a), le mélangeur continu est un 5 FCM. En sortie du mélangeur continu de l'étape a) la masse a avantageusement un taux de matière volatile inférieur à 5% en poids. En sortie de l'étape b) le ruban a avantageusement un taux de matière volatile inférieur à 1% en poids. Dans un mode de réalisation, la charge renforçante est un noir de carbone. Le taux de noir de carbone est avantageusement compris entre 40 et 90 pce, de préférence 10 entre 45 et 80 pce. Dans un mode de réalisation, l'élastomère diénique est avantageusement un caoutchouc naturel. Dans un mode de réalisation, l'agent antioxydant est une N-alkyl-N'-phénylparaphényldiamine répondant à la formule (I) : NH 15 (I) dans laquelle Ri représente un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 12 atomes de carbone ou un groupe cycloalkyle ayant de 5 à 8 atomes de carbone. L'invention a également pour objet un procédé de préparation d'une composition de caoutchouc comprenant les étapes suivantes : 20 (A)Préparation d'un mélange maître comprenant un élastomère diénique, une charge renforçante et un agent antioxydant par le procédé selon l'invention ; (B) Malaxage thermo-mécanique à haute température du mélange maître obtenu suite à l'étape (A) avec les autres constituants de la composition 25 de caoutchouc, à l'exception du système de vulcanisation ; et (C) travail mécanique à une température inférieure à la température de l'étape (B) du produit issu de l'étape (B) et incorporation du système de vulcanisation. 3057570 6 Les inventeurs ont en effet constaté que lorsqu'une partie de l'agent antioxydant est injecté à l'entrée du mélangeur continu, alors il est possible de réduire le temps de séjour du mélange maître dans l'outil à cylindre et aussi d'augmenter le débit de l'étape de plastification, qui peut être identique au débit des étapes d'essorage et de 5 mélangeage. Ainsi, la totalité de la masse sortant du mélangeur continu peut être plastifiée lors de la production. I- MESURES ET TESTS Les compositions de caoutchouc sont caractérisées, avant et après cuisson, 10 comme indiqué ci-après. Plasticité Mooney On utilise un consistomètre oscillant tel que décrit dans la norme française NF T 43-005 35 (1991). La mesure de plasticité Mooney se fait selon le principe suivant : la 15 composition à l'état cru (i.e., avant cuisson) est moulée dans une enceinte cylindrique chauffée à 115°C. Après 5 minutes de préchauffage, le rotor (de petite taille) tourne au sein de l'éprouvette à 0,04 tours/minute et on mesure le couple utile pour entretenir ce mouvement après 10 minutes de rotation. La plasticité Mooney (MS 5+10) est exprimée en "unité Mooney" (UM, avec 1 UM = 0,83 Newton.mètre). Lorsque la viscosité est 20 trop élevée, le rotor n'arrive pas à tourner et on ne peut pas mesurer de couple. Dispersion D'une manière connue, la dispersion de charge dans une matrice élastomérique peut être représentée par la note Z, qui est mesurée, après réticulation, selon la méthode 25 décrite par S. Otto et Al dans Kautschuk Gummi Kunststoffe, 58 Jahrgang, NR 78/2005, en accord avec la norme ISO 11345. Le calcul de la note Z est basé sur le pourcentage de surface dans laquelle la charge n'est pas dispersée (« % surface non dispersée »), telle que mesurée par l'appareil « disperGRADER+ » fourni avec son mode opératoire et son logiciel d'exploitation « 30 disperDATA » par la société Dynisco selon l'équation : Z= 100 - (% surface non dispersée) /0.35 3057570 7 Le pourcentage de surface non dispersée est, quant à lui, mesuré grâce à une caméra observant la surface de l'échantillon sous une lumière incidente à 30°. Les points clairs sont associés à de la charge et à des agglomérats, tandis que les points foncés sont associés à la matrice de caoutchouc ; un traitement numérique transforme l'image en une 5 image noir et blanche, et permet la détermination du pourcentage de surface non dispersée, telle que décrite par S.Otto dans le document précité. Plus est la note Z haute, meilleure est la dispersion de la charge dans la matrice élastomérique (une note Z de 100 correspondant à une dispersion parfaite et une note Z de 0 à une dispersion médiocre). On considèrera qu'une note Z supérieure ou égale à 80 10 correspond à une surface présentant une très bonne dispersion de la charge dans la matrice élastomérique. Essais de traction Ces essais de traction permettent de déterminer les contraintes d'élasticité et les 15 propriétés à la rupture. Sauf indication différente, ils sont effectués conformément à la norme française NF T 46-002 de septembre 1988. On mesure en seconde élongation (i.e., après un cycle d'accommodation au taux d'extension prévu pour la mesure elle-même) le module sécant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) à 100% d'allongement (notés MA100). Les mesures de traction pour déterminer les modules 20 accommodés sécants sont effectuées à la température de 23°C +/-2°C, et dans les conditions normales d'hygrométrie (50 +/- 5% d'humidité relative). Déchirabilité Les indices de déchirabilité sont mesurés à 100°C. On détermine notamment la 25 force à exercer pour obtenir la rupture (FRD, en Mpa) sur une éprouvette de dimensions 10 x 105 x 2,5 mm entaillée au centre de sa longueur sur une profondeur de 5 mm, pour provoquer la rupture de l'éprouvette. Propriétés dynamiques 30 Les propriétés dynamiques et notamment tan(8)max , représentative de l'hystérèse, sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d'un échantillon de composition vulcanisée 3057570 8 (éprouvette cylindrique de 4 mm d'épaisseur et de 400 mm2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, dans les conditions normales de température (23°C) selon la norme ASTM D 1349-99. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1% à 100% crête-crête (cycle 5 aller), puis de 100% à 0,1% crête-crête (cycle retour). Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique (G*) et le facteur de perte tan(8). Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(8) observée, noté tan(8)max. Fatigue MITR : Test "MFTRA": 10 La résistance à la fatigue, exprimée en nombre de cycles ou en unités relatives (u.r.), est mesurée de manière connue sur une éprouvette non-entaillée soumise à des tractions répétées de faible fréquence jusqu'à un allongement de 20%, à l'aide d'un appareil Monsanto (type "MITR"), jusqu'à rupture de l'éprouvette, selon la norme française NF T46-021. 15 II. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Dans la présente description, sauf indication expresse différente, tous les pourcentages (%) indiqués sont des % en masse. D'autre part, tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "entre a et b" représente le domaine de valeurs allant de plus de 20 a à moins de b (c'est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "de a à b" signifie le domaine de valeurs allant de a jusqu'à b (c'est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). « pce » signifie « parties en poids pour cent parties d'élastomère ». 25 II-1) Procédé de préparation d'un mélange maître Le procédé de préparation d'un mélange maître selon l'invention comprend les étapes successives suivantes : a) Introduire, pour obtenir une masse séchée, un coagulum dans au moins un mélangeur continu chauffé ledit coagulum comprend ledit élastomère diénique 30 et ladite charge renforçante dispersée avec une note Z supérieure ou égale à 80 ; b) Faire passer la masse sortant du mélangeur continu dans un outil à cylindre pour obtenir un ruban ; puis 3057570 9 c) Diviser le mélange maître en deux parties y compris une première partie du débit en sortie l'outil à cylindre et une deuxième partie du débit en sortie l'outil à cylindre ; d) Introduire l'agent antioxydant à la première partie du mélange maître ; e) Combiner la première partie et la deuxième partie du mélange maître ; et 5 f) Introduire les parties combinées dans un mélangeur continu de sorte à obtenir un mélange maître comprenant un agent antioxydant ; dans lequel la totalité de l'agent antioxydant présent dans le mélange maître obtenu à la fin de l'étape d) est introduit lors de l'étape c). 10 Le procédé selon l'invention permet que lors de l'étape b) la totalité de la masse sortant du mélangeur continu est envoyé audit outil à cylindre. Ainsi, par rapport aux procédés de l'art antérieur, des économies significatives sont possibles. Les débits des étapes a) et b) sont avantageusement supérieurs à 500 kg/h, plus 15 avantageusement supérieures à 600 kg/h, par exemple allant de 600 kg/h à 1300 kg/h. Le procédé étant un procédé en continu et la totalité de la masse sortant du mélangeur continu étant envoyée à l'outil à cylindre de l'étape b), les débits des étapes a) et b) sont avantageusement identiques. Par « débits identiques », on entend, au sens de la présente invention, des débits ne dépassant pas les 10% de pertes. 20 A l'étape a), le coagulum présente avantageusement une dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique ayant une note Z supérieure ou égale à 90. Le mélange maître obtenu à la fin du procédé conserve cette très bonne dispersion. Cette étape a) permet le séchage, mélange avec les éventuels additifs introduits dans le mélangeur, et plastification pour obtenir un mélange maître sous forme de masse 25 séchée. Les additifs éventuellement ajoutés ne comprennent pas d'agent antioxydant. Préalablement à l'étape a) le coagulum est avantageusement obtenu par mélangeage en phase liquide à partir d'un latex de l'élastomère diénique et d'une dispersion aqueuse de la charge organique renforçante. En particulier, le coagulum est obtenu selon les étapes suivantes : 30 Alimenter un flux continu du latex de l'élastomère diénique jusqu'à une zone de mélange d'un réacteur de coagulation définissant une zone allongée de coagulation s'étendant entre la zone de mélange et une sortie, 3057570 10 - Alimenter un flux continu d'un fluide comprenant une charge organique renforçante sous pression dans la zone de mélange d'un réacteur de coagulation pour former un mélange coagulé, - Essorer le coagulum obtenu précédemment afin de récupérer le 5 coagulum essoré de l'étape a). Le coagulum introduit lors de l'étape a) se présente avantageusement sous la forme de granules. Le coagulum introduit lors de l'étape a) a avantageusement été essoré jusqu'à un taux de matières volatiles allant de 8% à 20% en poids, usuellement environ 15% en 10 poids. Les matières volatiles sont essentiellement de l'eau. Le coagulum est avantageusement introduit lors de l'étape a) à un débit supérieur à 500 kg/h, plus avantageusement supérieur à 600 kg/h, encore plus avantageusement allant de 600 kg/h à 1300 kg/h. Lors de l'étape a) le mélangeur continu est avantageusement un FCM. 15 Classiquement, en sortie du mélangeur continu de l'étape a), ou du dernier mélangeur continu lorsque plusieurs mélangeurs sont utilisés, la masse est à une température comprise entre 140°C et 200°C. En sortie du mélangeur continu de l'étape a), ou du dernier mélangeur continu lorsque plusieurs mélangeurs sont utilisés, la masse a avantageusement un taux de 20 matière volatile inférieur à 5% en poids. Souvent, dès lors que le taux de charge organique renforçante est de 65 phr ou plus, en sortie du mélangeur continu de l'étape a), ou du dernier mélangeur continu lorsque plusieurs mélangeurs sont utilisés, la masse a une viscosité Mooney supérieure à 200 UM. C'est-à-dire que la masse a une viscosité Mooney tellement élevée qu'elle ne 25 peut pas être mesurée. L'étape b) permet une plastification de la masse séchée obtenue suite à l'étape a). On obtient en sortie des outils à cylindres un mélange maître sous forme de ruban. Le débit de l'étape b) est avantageusement supérieur à 500 kg/h, plus avantageusement supérieur à 600 kg/h, encore plus avantageusement allant de 600 kg/h à 1300 kg/h. 30 Lors de l'étape b), la totalité de la masse en sortie du mélangeur continu de l'étape a), ou du dernier mélangeur continu lorsque plusieurs mélangeurs sont utilisés, est envoyée vers le ou les outils à cylindre. 3057570 11 Suite à la plastification, on récupère un ruban. Ce ruban, en sortie de l'étape b), est avantageusement à une température comprise entre 110°C et 160°C. Ce ruban, en sortie de l'étape b), a avantageusement un taux de matière volatile inférieur à 1% en poids, généralement de 0,3% à 0,5% en poids. 5 Le débit de l'étape b) est avantageusement supérieur à 500 kg/h, plus avantageusement supérieur à 600 kg/h, encore plus avantageusement allant de 600 kg/h à 1300 kg/h. Suite à ces étapes le ruban, en sortie de l'outil à cylindre, est introduit dans un mélangeur continu. On peut utiliser tout type de mélangeur continu, les extrudeuses 10 étant par exemple bien adaptées. D'autres additifs peuvent être ajoutés. Ils sont préférentiellement ajoutés lors de l'étape a) mais ils peuvent également être ajoutés lors de l'étape f). A titre d'exemple de ces autres additifs, on peut par exemple citer des charges (qui peuvent être identiques ou différentes des charges déjà présentes dans le coagulum ; à titre d'exemple de charge on 15 peut citer l'oxyde de zinc), d'autres élastomères diéniques qui répondent aux définitions données ci-après, d'autre mélange-maître ou un complément de mélange-maître à condition qu'ils ne contiennent pas d'agent antioxydant s'ils sont ajoutés lors de l'étape a), des plastifiants, des agents d'aide à la mise en oeuvre (par exemple acide stéarique, polymères liquides, huile, cires hydrocarbonées), des résines, des agents retardateur de 20 flammes, des huiles d'extension, des lubrifiants, des stabilisants (tel que le sulfate d'hydroxylamine), et leurs mélanges. Par le procédé selon l'invention il est possible d'abaisser la viscosité Mooney du mélange sans dégrader ses propriétés. Cela permet d'améliorer significativement la processabilité du mélange sur les rouleaux de l'outil à cylindre et de ce fait d'augmenter 25 le débit sur ce(s) outil(s) à cylindre. On constate que le ruban est peu déchirée et que le ruban obtenu est homogène (pas de déchirure sur les bords) et facile à travailler (absence de vrilles). L'étape c) permet à diviser le mélange maître en deux parties y compris une première partie du débit en sortie de l'outil à cylindre et une deuxième partie du débit 30 en sortie de l'outil à cylindre. L'agent antioxydant est introduit à la première partie du mélange maître. La première partie et la deuxième partie du mélange maître sont 3057570 12 combinées, et les parties combinées sont introduites dans un mélangeur continu de sorte à obtenir un mélange maître comprenant un agent antioxydant. Lors de l'étape d), la totalité de l'agent antioxydant présent dans le mélange maître obtenu à la fin de l'étape f) est introduite. 5 Les deux parties du mélange maître divisé comprennent la première partie avec 20% du débit en sortie de l'outil à cylindre et la deuxième partie avec 80% du débit en sortie l'outil à cylindre. En dérivant 20% du débit en sortie de l'outil à cylindre, en y introduisant 5 pce d'antioxydant, et en recombinant ces 20% du flux total au 80% non chargés en antioxydant à l'entrée du mélangeur continu , on obtient un produit chargé à 10 1 pce d'antioxydant. On peut utiliser tout type de mélangeur continu. Par exemple, les extrudeuses sont bien adaptées. II-2) Elastomère diénique 15 De façon usuelle, on utilise indifféremment dans le texte les termes « élastomère » et «caoutchouc » qui sont interchangeables. Par élastomère ou caoutchouc "diénique", doit être compris de manière connue un élastomère issu au moins en partie (i.e., un homopolymère ou un copolymère) de monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, 20 conjuguées ou non). Ces élastomères diéniques peuvent être classés dans deux catégories : "essentiellement insaturés" ou "essentiellement saturés". On entend en général par "essentiellement insaturé", un élastomère diénique issu au moins en partie de monomères diènes conjugués, ayant un taux de motifs ou unités d'origine diénique 25 (diènes conjugués) qui est supérieur à 15% (% en moles) ; c'est ainsi que des élastomères diéniques tels que les caoutchoucs butyle ou les copolymères de diènes et d'alpha-oléfines type EPDM 20 n'entrent pas dans la définition précédente et peuvent être notamment qualifiés d'élastomères diéniques "essentiellement saturés" (taux de motifs d'origine diénique faible ou très faible, toujours inférieur à 15%). Dans la 30 catégorie des élastomères diéniques "essentiellement insaturés", on entend en particulier par élastomère diénique "fortement insaturé" un élastomère diénique ayant un taux de motifs d'origine diénique (diènes conjugués) qui est supérieur à 50%. 3057570 13 Parmi ces élastomères diéniques, on distingue par ailleurs le caoutchouc naturel et les élastomères synthétiques. Par élastomères diéniques synthétiques susceptible d'être utilisé conformément à l'invention, on entend plus particulièrement par élastomère diénique: 5 (a) - tout homopolymère obtenu par polymérisation d'un monomère diène conjugué ayant de 4 à 12 atomes de carbone; (b) - tout copolymère obtenu par copolymérisation d'un ou plusieurs diènes conjugués entre eux ou avec un ou plusieurs composés vinyle aromatique ayant de 8 à 20 atomes de carbone; 10 (c) - un copolymère ternaire obtenu par copolymérisation d'éthylène, d'une a- oléfine ayant 3 à 6 atomes de carbone avec un monomère diène non conjugué ayant de 6 à 12 atomes de carbone, comme par exemple les élastomères obtenus à partir d'éthylène, de propylène avec un monomère diène non conjugué du type précité tel que notamment l'hexadiène-1,4, l'éthylidène norbornène, le dicyclopentadiène; 15 (d) - un copolymère d'isobutène et d'isoprène (caoutchouc butyle), ainsi que les versions halogénées, en particulier chlorées ou bromées, de ce type de copolymère. A titre de diènes conjugués conviennent notamment le butadiène-1,3, le 2-méthy1-1,3- butadiène, les 2,3-di(alkyle en Ci-05)-1,3-butadiènes tels que par exemple le 2,3- diméthy1-1,3-butadiène, le 2,3-diéthy1-1,3-butadiène, le 2-méthy1-3-éthy1-1,3-butadiène, 20 le 2-méthy1-3-isopropy1-1,3-butadiène, un ary1-1,3-butadiène, le 1,3-pentadiène, le 2,4- hexadiène. A titre de composés vinylaromatiques conviennent par exemple le styrène, l'ortho-, méta-, para-méthylstyrène, le mélange commercial "vinyle-toluène", le paratertiobutylstyrène, les méthoxystyrènes, les chlorostyrènes, le vinylmésitylène, le divinylbenzène, le vinylnaphtalène. 25 Les copolymères peuvent contenir entre 99% et 20% en poids d'unités diéniques et entre 1% et 80% en poids d'unités vinylaromatiques. Les élastomères peuvent avoir toute microstructure qui est fonction des conditions de polymérisation utilisées, notamment de la présence ou non d'un agent modifiant et/ou randomisant et des quantités d'agent modifiant et/ou randomisant employées. Les élastomères peuvent être 30 par exemple à blocs, statistiques, séquences, microséquencés, et être préparés en dispersion ou en solution ; ils peuvent être couplés et/ou étoilés ou encore fonctionnalisés avec un agent de couplage et/ou d'étoilage ou de fonctionnalisation. 3057570 14 Pour un couplage à du noir de carbone, on peut citer par exemple des groupes fonctionnels comprenant une liaison C-Sn ou des groupes fonctionnels aminés tels que aminobenzophénone par exemple ; pour un couplage à une charge inorganique telle que silice, on peut citer par exemple des groupes fonctionnels silanol ou polysiloxane ayant 5 une extrémité silanol (tels que décrits par exemple dans FR 2 740 778 ou US 6 013 718, et WO 2008/141702), des groupes alkoxysilane (tels que décrits par exemple dans FR 2 765 882 ou US 5 977 238), des groupes carboxyliques (tels que décrits par exemple dans WO 01/92402 ou US 6 815 473, WO 2004/096865 ou US 2006/0089445) ou encore des groupes polyéthers (tels que décrits par exemple dans EP 1 127 909 ou US 6 10 503 973, WO 2009/000750 et WO 2009/000752). Comme autres exemples d'élastomères fonctionnalisés, on peut citer également des élastomères (tels que SBR, BR, NR ou IR) du type époxydés. Conviennent les polybutadiènes et en particulier ceux ayant une teneur (% molaire) en unités -1,2 comprise entre 4% et 80% ou ceux ayant une teneur (% molaire) 15 en cis-1,4 supérieure à 80%, les polyisoprènes, les copolymères de butadiène-styrène et en particulier ceux ayant une Tg (température de transition vitreuse (Tg, mesurée selon ASTM D3418) comprise entre 0°C et - 70°C et plus particulièrement entre - 10°C et 60°C, une teneur en styrène comprise entre 5% et 60% en poids et plus particulièrement entre 20% et 50%, une teneur (% molaire) en liaisons -1,2 de la partie butadiénique 20 comprise entre 4% et 75%, une teneur (% molaire) en liaisons trans-1,4 comprise entre 10% et 80%, les copolymères de butadiène-isoprène et notamment ceux ayant une teneur en isoprène comprise entre 5% et 90% en poids et une Tg de - 40°C à - 80°C, les copolymères isoprène-styrène et notamment ceux ayant une teneur en styrène comprise entre 5% et 50% en poids et une Tg comprise entre - 5 C et - 50°C. Dans le cas des 25 copolymères de butadiène-styrène-isoprène conviennent notamment ceux ayant une teneur en styrène comprise entre 5% et 50% en poids et plus particulièrement comprise entre 10% et 40%, une teneur en isoprène comprise entre 15% et 60% en poids et plus 10 particulièrement entre 20% et 50%, une teneur en butadiène comprise entre 5% et 50% en poids et plus particulièrement comprise entre 20% et 40%, une teneur (% 30 molaire) en unités -1,2 de la partie butadiénique comprise entre 4% et 85%, une teneur (% molaire) en unités trans -1,4 de la partie butadiénique comprise entre 6% et 80%, une teneur (% molaire) en unités -1,2 plus -3,4 de la partie isoprénique comprise entre 3057570 15 5% et 70% et une teneur (% molaire) en unités trans -1,4 de la partie isoprénique comprise entre 10% et 50%, et plus généralement tout copolymère butadiène-styrèneisoprène ayant une Tg comprise entre - 5°C et - 70°C. En résumé, le ou les élastomères diéniques synthétiques selon l'invention sont 5 choisis préférentiellement dans le groupe des élastomères diéniques fortement insaturés constitué par les polybutadiènes (en abrégé "BR"), les polyisoprènes (IR) de synthèse, les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène et les mélanges de ces élastomères. De tels copolymères sont plus préférentiellement choisis dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR), les copolymères d'isoprène- 10 butadiène (BIR), les copolymères d'isoprène-styrène (SIR) et les copolymères d'isoprène-butadiène-styrène (SBIR). Comme il a été précisé plus haut, les procédés de mélangeage en phase liquide sont préférentiellement utilisés pour permettre d'obtenir des mélanges maîtres à base d'élastomère diénique et de charge organique renforçante présentant une très bonne 15 dispersion de la charge organique renforçante dans l'élastomère. Ainsi notamment pour la réalisation du mélange maître d'élastomère diénique et de charge organique renforçante, on utilisera plus particulièrement un latex d'élastomère diénique, le latex d'élastomère étant une forme particulière de l'élastomère qui se présente sous forme de particules d'élastomère dispersées dans l'eau. L'invention concerne donc 20 préférentiellement les latex d'élastomères diéniques, les élastomères diéniques étant ceux définis précédemment. Plus particulièrement, pour le caoutchouc naturel (NR) qui compose tout ou partie de l'élastomère selon l'invention, ce caoutchouc naturel existe sous différentes formes comme le détail le chapitre 3 « Latex concentrates : properties and composition 25 », de K.F. Gaseley, A.D.T. Gordon et T.D. Pendle dans «Naturel Rubber Science and Technology », A.D. Roberts, Oxford University Press - 1988. En particulier plusieurs formes de latex de caoutchouc naturel sont commercialisés : les latex de caoutchouc naturel dits « de champ » (« field latex »), les latex de caoutchouc naturel dits « concentrés » (« concentrated natural rubber latex »), les latex epoxydés (« ENR »), les 30 latex déprotéinisés ou encore les latex prévulcanisés. Le latex de caoutchouc naturel de champ est un latex dans lequel de l'ammoniac a été ajouté pour éviter une coagulation précoce et le latex de caoutchouc naturel concentré correspond à un latex de champ qui 3057570 16 a subi un traitement correspondant à un lavage suivi d'une nouvelle concentration. Les différentes catégories de latex de caoutchouc naturel concentrés sont répertoriées notamment selon la norme ASTM D 1076-06. Parmi ces latex de caoutchouc naturel concentrés, on distingue notamment des latex de caoutchouc naturel concentrés de 5 qualité dite: « HA » (high ammonia) et de qualité dite « LA » ; on utilisera avantageusement pour l'invention des latex de caoutchouc naturel concentrés de qualité HA. Le latex de NR peut être préalablement modifié physiquement ou chimiquement (centrifugation, traitement enzymatique, modifiant chimique...) Le latex peut être utilisé directement ou être préalablement dilué dans de l'eau pour faciliter sa mise en oeuvre. 10 On notera que l'on peut envisager d'utiliser un ou plusieurs latex de caoutchouc naturel en coupage, ou un coupage d'un ou plusieurs latex de caoutchouc naturel avec un ou plusieurs latex de caoutchouc synthétique. Ainsi à tire de latex d'élastomère synthétique, le latex peut notamment consister en un élastomère diénique synthétique déjà disponible sous forme d'émulsion (par 15 exemple un copolymère de butadiène et de styrène, SBR, préparé en émulsion), ou en un élastomère diénique synthétique initialement en solution (par exemple un SBR préparé en solution) qui est émulsifié dans un mélange de solvant organique et d'eau, généralement au moyen d'un agent tensio-actif. Convient particulièrement à l'invention un latex de SBR, notamment un SBR 20 préparé en émulsion ("ESBR") ou un SBR préparé en solution ("SSBR"), et plus particulièrement un SBR préparé en émulsion. Il existe deux grands types de procédés de copolymerisation en émulsion du styrène et de butadiène, l'un d'entre eux, ou procédé à chaud (mis en oeuvre à une température proche de 50° C), étant adapté pour la préparation de SBR très ramifiés alors que l'autre, ou procédé à froid (mis en oeuvre à 25 une température pouvant aller de 15° C à 40° C), permet d'obtenir des SBR plus linéaires. Pour une description détaillée de l'efficacité de plusieurs émulsifiants utilisables dans ledit procédé à chaud (en fonction des taux desdits émulsifiants), on pourra par exemple se reporter aux deux articles de C. W. Carr, 1. M. Kolthoff, E. J. Meehan, University of Minesota, Minneapolis, Minesota qui ont paru dans Journal of 30 Polymer Science de 1950, Vol. V, n°2, pp. 201-206, et de 1951, Vol. VI, n° 1, pp. 73- 81. Concernant des exemples comparatifs de mise en oeuvre dudit procédé à froid, on pourra par exemple se reporter à l'article 1/2 Industrial and Engineering Chemistry, 1948, 3057570 17 Vol. 5 40, n° 5, pp. 932-937, E. J. Vandenberg, G. E. Hulse, Hercules Powder Company, Wilmington, Delaware + et à l'article 1/2 Industrial and Engineering Chemistry, 1954, Vol. 46, n° 5, pp. 1065-1073, J. R. Miller, H. E. Diem, B. F. Goodrich Chemical Co. , Akron, Ohio. 5 Dans le cas d'un élastomère SBR (ESBR ou SSBR), on utilise notamment un SBR ayant une teneur en styrène moyenne, par exemple comprise entre 20% et 35% en poids, ou une teneur en styrène élevée, par exemple de 35 à 45%, une teneur en liaisons vinyliques de la partie butadiénique comprise entre 15% et 70%, une teneur (% molaire) en liaisons trans-1,4 comprise entre 15% et 75% et une Tg comprise entre - 10°C et - 10 55°C ; un tel SBR peut être avantageusement utilisé en mélange avec un BR possédant de préférence plus de 90% (% molaire) de liaisons cis-1,4. II-3 Charge renfor ante La charge renforçante comprend une charge organique renforçante. Comme 15 charge organique renforçante conviennent tous les noirs de carbone. Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs du type HAF, ISAF, SAF conventionnellement utilisés dans les pneumatiques (noirs dits de grade pneumatique). Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200 ou 300 (grades ASTM), comme par exemple les noirs 20 N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, ou encore, selon les applications visées, les noirs de séries plus élevées (par exemple N400, N660, N683, N772, N990). A titre de noir de carbone, conviennent également les noirs de carbone partiellement ou intégralement recouverts de silice par un post traitement, ou les noirs de carbone modifiés in situ par de la silice tels que, à titre non limitatif, les charges 25 commercialisées par la société Cabot Corporation sous la dénomination EcoblackTM « CRX 2000 » ou « CRX4000 ». On pourra envisager d'utiliser la charge organique renforçante seule ou en coupage avec une charge inorganique renforçante. Par "charge inorganique", doit être entendu ici, de manière connue, toute charge inorganique ou minérale, quelles que 30 soient sa couleur et son origine (naturelle ou de synthèse), encore appelée charge "blanche", charge "claire" ou encore charge "non-noire" ("non-black (iller") par opposition au noir de carbone, cette charge inorganique étant capable de renforcer à elle 3057570 18 seule, sans autre moyen qu'un éventuel agent de couplage intermédiaire, une composition de caoutchouc destinée à la fabrication d'une bande de roulement de pneumatiques, en d'autres termes apte à remplacer, dans sa fonction de renforcement, un noir de carbone conventionnel de grade pneumatique pour bande de roulement. Une 5 telle charge se caractérise généralement par la présence de groupes fonctionnels, notamment hydroxyle (-OH), à sa surface, pouvant nécessiter pour être utilisée à titre de charge renforçante l'emploi d'un agent ou système de couplage destiné à assurer une liaison chimique stable entre l'élastomère isoprénique et ladite charge. Une telle charge inorganique peut donc être utilisée seule ou avec un agent de couplage pour permettre le 10 renforcement de la composition de caoutchouc dans laquelle elle est comprise. L'état physique sous lequel se présente la charge inorganique est indifférent, que ce soit sous forme de poudre, de microperles, de granulés, de billes ou toute autre forme densifiée appropriée. Bien entendu on entend également par charge inorganique des mélanges de différentes charges inorganiques, en particulier de charges siliceuses et/ou alumineuses 15 hautement dispersibles telles que décrites ci-après. Comme charges inorganiques conviennent notamment des charges minérales du type siliceuse, en particulier de la silice (Si02), ou du type alumineuse, en particulier de l'alumine (A1203). La silice utilisée peut être toute silice connue de l'homme du métier, notamment toute silice précipitée ou pyrogénée présentant une surface BET ainsi qu'une surface spécifique 20 CTAB toutes deux inférieures à 450 m2/g, de préférence de 30 à 400 m2/g. A titres de silices précipitées hautement dispersibles (dites "HDS"), on citera par exemple les silices Ultrasil 7000 et Ultrasil 7005 de la société Evonik, les silices Zeosil 1165MP, 1135MP et 1115MP de la société Rhodia, la silice Hi-Sil EZ150G de la société PPG, les silices Zeopol 8715, 8745 et 8755 de la Société Huber, les silices à haute surface 25 spécifique telles que décrites dans la demande WO 03/16837. Pour coupler la charge inorganique renforçante à l'élastomère diénique, on utilise de manière connue un agent de couplage (ou agent de liaison) au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la charge inorganique (surface de ses particules) et l'élastomère diénique, en particulier des 30 organosilanes ou des polyorganosiloxanes bifonctionnels. On utilise notamment des silanes polysulfures, dits "symétriques" ou "asymétriques" selon leur structure 3057570 19 particulière, tels que décrits par exemple dans les demandes W003/002648 (ou US 2005/016651) et W003/002649 (ou US 2005/016650). De manière préférentielle, le taux de charge totale (noir de carbone et le cas échéant charge inorganique telle que silice) est compris entre 40 et 200 pce, plus 5 préférentiellement entre 40 et 150 pce et encore plus préférentiellement entre 40 et 100 pce, l'optimum étant de manière connue différent selon les applications particulières visées : le niveau de renforcement attendu sur un pneumatique vélo, par exemple, est bien sûr inférieur à celui exigé sur un pneumatique apte à rouler à grande vitesse de manière soutenue, par exemple un pneu moto, un pneu pour véhicule de tourisme ou 10 pour véhicule utilitaire tel que Poids lourd. Selon un mode de réalisation de l'invention, la charge renforçante est du noir de carbone. On utilise avantageusement du noir de carbone dont le taux varie de 40 à 90 pce, avantageusement de 45 à 80 pce. Avantageusement, le mélange maître ne comprend pas d'agent de couplage, 15 même en présence d'une charge renforçante inorganique. Avantageusement les mélanges maîtres et les compositions ainsi réalisés sont susceptibles d'être utilisés dans les applications pour pneumatique. Les compositions de caoutchouc pour pneumatique à base des mélanges maîtres et de charge inorganique selon l'invention, peuvent comporter également de façon connue un agent de 20 recouvrement et le cas échéant un agent de couplage. II-4) Agent antioxydant On peut utiliser en tant qu'agent antioxydant un ou plusieurs agents antioxydants. L'agent antioxydant peut être de type amine, phénol, imidazole, sel 25 métallique de carbamate, para-phénylène diamine(s) et/ou dihydrotriméthylquinoline(s), quinine polymérisée, cire ou tout autre antioxydant utilisé usuellement dans des formulations d'élastomères. A titre d'exemple spécifique, on peut citer: N-(1,3-diméthylbutyl)-N'-phényl-pphénylenediamine (6-PPD, commercialisée par exemple sous les marques 30 ANTIGENE® 6C par Sumitomo Chemical Co., Ltd. NOCLAC® 6C par Ouchi Shinko Chemical Industrial Co., Ltd.), le produit "Ozonon" 6C commercialisé par Seiko Chemical Co., Ltd., la 1,2-dihydro-2,2,4-triméthyl quinoline polymérisée (TMQ, 3057570 20 commercialisée par exemple sous la marque Agerite Resin D, par R. T. Vanderbilt), butylhydroxytoluène (BHT), et butylhydroxyanisole (BHA). L'agent antioxydant est avantageusement une N-alkyl-N'-phényl- paraphényldiamine répondant à la formule (I) : 5 NH (I) dans laquelle Ri représente un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 12 atomes de carbone ou un groupe cycloalkyle ayant de 5 à 8 atomes de carbone. 10 De préférence, Ri représente un alkyle ayant de 2 à 8 atomes de carbone, choisi préférentiellement dans le groupe constitué par éthyle, propyle (i.e., n-propyle, isopropyle), butyle (i.e., n-butyle, sec-butyle et tert-butyle), pentyle, hexyle, heptyle et octyle, ou un groupe cycloalkyle ayant de 5 à 8 atomes de carbone (cyclopentyle, cyclohexyle, cycloheptyle, cyclooctyle), plus préférentiellement un groupe cyclohexyle. 15 On utilise plus préférentiellement des composés dont les groupes Ri sont ramifiés, de formules (I -bis) ci-dessous : (I-bis) 20 dans lesquelles R4, R5, identiques ou différents entre eux, représentent chacun un groupe alkyle dont le nombre d'atomes de carbone est conforme aux définitions préférentielles données ci-dessus pour A titre d'exemples plus préférentiels de radicaux Ri ramifiés, on citera en particulier l'isopropyle, le 1,3-diméthylbutyle et le 1 ,4-diméthylpentyle. 3057570 21 Les composés de formule (I-bis) ci-dessus sont bien connus de l'homme du métier. Ils sont utilisés depuis très longue date comme agents de protection antivieillissement dans les compositions de caoutchouc pour pneumatiques, notamment dans les ceintures de tels pneumatiques, et appartiennent à la famille des dérivés de la 5 paraphénylènediamine ("PPD") tels que par exemple la N-isopropyl-N'-phényl- paraphénylènediamine ("I-PPD") CH3 10 ou la N-1,3-diméthylbutyl-N'-phényl-paraphénylène- diamine ("6-PPD") H3C CH3 à la fois excellents antioxydants et antiozonants (voir par exemple les demandes 15 WO 2004/033548, WO 2005/063510, WO 2005/133666). Les agents antioxydants sont usuellement introduits en une quantité allant de 0,5 pce à 5 pce. II-5) Autres additifs 20 Ces compositions de caoutchouc conformes à l'invention peuvent comporter également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères destinées à la fabrication de pneumatiques, en particulier de bandes de roulement, comme par exemple des plastifiants ou des huiles d'extension, que ces derniers soient de nature aromatique ou non-aromatique, des pigments, des agents 25 de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes, des accepteurs (par exemple résine phénolique novolaque) ou 3057570 22 des donneurs de méthylène (par exemple HMT ou H3M) tels que décrits par exemple dans la demande WO 02/10269, un système de réticulation à base soit de soufre, soit de donneurs de soufre et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides, des accélérateurs de vulcanisation. 5 De préférence, ces compositions comportent, à titre d'agent plastifiant préférentiel non aromatique ou très faiblement aromatique, au moins un composé choisi dans le groupe constitué par les huiles naphténiques, paraffiniques, huiles MES, huiles TDAE, les esters (en particulier trio léates) de glycérol, les résines plastifiantes hydrocarbonées présentant une haute Tg de préférence supérieure à 30°C, et les 10 mélanges de tels composés. On notera que l'on peut également envisager de réaliser les mélanges maîtres conformes à l'invention en y incorporant, notamment avant la phase de séchage de la réalisation du mélange maître en phase liquide, des additifs tels que décrits précédemment, huile, antioxydant, agent de couplage, agent de recouvrement, etc. 15 II-6) Fabrication des compositions de caoutchouc : L'invention a également pour objet un procédé de préparation d'une composition de caoutchouc comprenant les étapes suivantes : A) Préparation d'un mélange maître comprenant un élastomère diénique, une 20 charge organique renforçante et un agent antioxydant par le procédé selon l'invention ; B) Malaxage thermo-mécanique à haute température du mélange maître obtenu suite à l'étape A) avec les autres constituants de la composition de caoutchouc, à l'exception du système de vulcanisation ; 25 C) travail mécanique à une température inférieure à la température de l'étape B) du produit issu de l'étape B) et incorporation du système de vulcanisation. Les compositions de caoutchouc de l'invention sont fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives (étapes B) et C)) selon 30 une procédure générale bien connue de l'homme du métier : une première phase de travail ou malaxage thermo-mécanique (parfois qualifiée de phase "non-productive") à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 130°C et 200°C, 3057570 23 de préférence entre 145°C et 185°C, suivie d'une seconde phase de travail mécanique (parfois qualifiée de phase "productive") à plus basse température, typiquement inférieure à 120°C, par exemple entre 60°C et 100°C, phase de finition au cours de laquelle est incorporé le système de réticulation ou vulcanisation. 5 Selon un mode de réalisation l'invention, tous les constituants de base des compositions de l'invention, à l'exception du système de vulcanisation, sont incorporés de manière intime, par malaxage, au cours de la première phase dite non-productive, c'est-à-dire que l'on introduit dans le mélangeur et que l'on malaxe thermomécaniquement, en une ou plusieurs étapes, au moins ces différents constituants 10 de base jusqu'à atteindre la température maximale comprise entre 130°C et 200°C, de préférence comprise entre 145°C et 185°C. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, les constituants de base des compositions de l'invention, à l'exception du système de vulcanisation, sont incorporés à l'élastomère diénique et à la charge renforçante qui ont été préalablement préparés 15 sous forme d'un premier mélange maître. Ce premier mélange maître est réalisé en phase « liquide ». Pour ce faire, on a fait appel à l'élastomère diénique sous forme de latex qui se présente sous forme de particules d'élastomère dispersées dans l'eau, et à une dispersion aqueuse du noir de carbone, c'est-à-dire une charge dispersée dans de l'eau, couramment appelée « slurry ». 20 Plus préférentiellement encore on suivra les étapes de procédé décrites dans le document US 6 048 923, qui consiste notamment à incorporer un flux continu d'un premier fluide constitué par le latex d'élastomère dans la zone de mélangeage d'un réacteur de coagulation, à incorporer un deuxième flux continu d'un deuxième fluide constitué par la dispersion aqueuse de noir de carbone sous pression dans la zone de 25 mélangeage pour former un mélange avec le latex d'élastomère ; le mélangeage de ces deux fluides étant suffisamment énergétique pour permettre de coaguler quasiment complètement le latex d'élastomère avec le noir de carbone avant l'orifice de sortie du réacteur de coagulation puis à sécher le coagulum obtenu selon le procédé de l'invention. 30 Selon un autre mode de réalisation préférentiel de l'invention, une charge inorganique et un deuxième élastomère sont incorporés au premier mélange maître en se présentant également sous forme d'un deuxième mélange maître qui aura été 3057570 24 préalablement préparé. Ce deuxième mélange maître peut être préparé en particulier sous forme solide par malaxage thermomécanique du deuxième élastomère et de la charge inorganique ; il peut également être préparé par tout autre procédé et notamment il peut être également préparé en phase liquide. 5 On notera en particulier que dans le cas de l'incorporation d'un deuxième élastomère et/ou d'une charge inorganique, cette ou ces incorporations peuvent être réalisées simultanément à l'introduction dans le mélangeur des autres constituants (notamment le premier élastomère diénique ou premier mélange maître) mais également avantageusement que cette ou ces incorporations peuvent être décalées dans le temps de 10 quelques dizaines de secondes à quelques minutes. On notera que dans le cas d'un ajout d'une charge inorganique et d'un deuxième élastomère, ceux-ci peuvent être introduits séparément ou sous la forme d'un deuxième mélange maître contenant le deuxième élastomère et la charge inorganique. Dans le cas de l'introduction du deuxième élastomère seul et de la charge inorganique seule, décalée 15 dans le temps de quelques dizaines de secondes à quelques minutes, la charge inorganique peut être introduite avant, après ou simultanément au deuxième élastomère. A titre d'exemple, la première phase (non-productive) est conduite en une seule étape thermomécanique au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel, tous les constituants nécessaires (sous forme le cas 20 échéant de mélanges maîtres comme on l'a précisé précédemment), les éventuels agents de recouvrement ou de mise en oeuvre complémentaires et autres additifs divers, à l'exception du système de vulcanisation. La durée totale du malaxage, dans cette phase non-productive, est de préférence comprise entre 1 et 15 min. Après refroidissement du mélange ainsi obtenu au cours de la première phase non-productive, on incorpore alors 25 le système de vulcanisation à basse température, généralement dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres; le tout est alors mélangé (phase productive) pendant quelques minutes, par exemple entre 2 et 15 min. Le système de réticulation est préférentiellement un système de vulcanisation, c'est- à-dire un système à base de soufre (ou d'un agent donneur de soufre) et d'un accélérateur 30 primaire de vulcanisation. A ce système de vulcanisation de base viennent s'ajouter, incorporés au cours de la première phase non-productive et/ou au cours de la phase productive telles que décrites ultérieurement, divers accélérateurs secondaires ou 3057570 25 activateurs de vulcanisation connus tels qu'oxyde de zinc, acide stéarique ou composés équivalents, dérivés guanidiques (en particulier diphénylguanidine). Le soufre est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0,5 et 12 pce, en particulier entre 1 et 10 pce. L'accélérateur primaire de vulcanisation est utilisé à un taux 5 préférentiel compris entre 0,5 et 10 pce, plus préférentiellement compris entre 0,5 et 5,0 pce. On peut utiliser comme accélérateur (primaire ou secondaire) tout composé susceptible d'agir comme accélérateur de vulcanisation des élastomères diéniques en présence de soufre, notamment des accélérateurs du type thiazoles ainsi que leurs 10 dérivés, des accélérateurs de types thiurames, dithiocarbamates de zinc. Ces accélérateurs sont par exemple choisis dans le groupe constitué par disulfure de 2- mercaptobenzothiazyle (en abrégé "MBTS"), disulfure de tetrabenzylthiurame ("TBZTD"), N-cyclohexy1-2-benzothiazyle sulfénamide ("CBS"), N,N-dicyclohexy1-2- benzothiazyle sulfénamide ("DCBS"), N-ter-butyl-2-benzothiazyle sulfénamide 15 ("TBBS"), N-ter-buty1-2-benzothiazyle sulfénimide ("TBSI"), dibenzyldithiocarbamate de zinc ("ZBEC") et les mélanges de ces composés. La composition finale ainsi obtenue est ensuite calandrée par exemple sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore extrudée sous la forme d'un profilé de caoutchouc utilisable par exemple comme 20 une bande de roulement de pneumatique pour véhicule de tourisme, poids-lourds etc. On notera qu'une telle composition peut constituer avantageusement la totalité de la bande de roulement. Mais l'invention s'applique également aux cas où ces compositions de caoutchouc forment une partie seulement d'une bande de roulement composite constituée par exemple de deux couches radialement superposées de formulations 25 différentes (structure dite "cap-base"), toutes deux destinées à entrer en contact avec la route lors du roulage du pneumatique, au cours de la vie de ce dernier. La partie à base de compositions conformes à l'invention, pourra alors constituer la couche radialement externe de la bande de roulement destinée à entrer en contact avec le sol dès le début du roulage du pneumatique neuf, ou au contraire sa couche radialement interne destinée à 30 entrer en contact avec le sol ultérieurement. 3057570 26 III EXEMPLES DE REALISATION DE L'INVENTION Exemple 1 III.1 Préparation de mélange- maître de caoutchouc naturel et de noir de carbone 5 Les coagulum de caoutchouc naturel (100 pce) et de noir de carbone (72 pce) présentant une très bonne note de dispersion de la charge dans la matrice élastomérique sont réalisés en phase liquide selon le procédé décrit dans le brevet U.S. Patent No 6,048,923. Ils sont ensuite séchés selon les procédés suivants : 10 Mélange maître M1 (non conforme à l'invention) : A la sortie de l'essoreuse, des pellets à un débit de 700kg/h produit sec et chargés de 15% en matières volatiles (essentiellement de l'eau) sont envoyés au FCM. Le 6-PPD est injecté à l'entrée du FCM à un taux de 1,2 pce. 15 A la sortie du FCM, le mélange appelé chunk sort à 165°C et un taux de matière volatile compris entre 1 et 3%. La viscosité Mooney mesurée pour ce composite (MS) est > 200 et de ce fait n'est pas mesurable par la machine (overtorque). Juste à la sortie du FCM, uniquement la moitié de la production (350kg/h) est envoyée à l'outil à cylindre (Roll Mill), l'autre moitié est jetée. 20 A la sortie de l'outil à cylindre (Roll Mill), le composite a une température autour de 155°C, une viscosité Mooney de 150-170 en moyenne et un taux de matières volatiles 200 et de ce fait n'est pas mesurable par la machine (overtorque). 3057570 27 A la sortie du FCM, la totalité de la production (750kg/h) est envoyée à l'outil à cylindre (Roll Mill). A la sortie de l'outil à cylindre (Roll Mill), le composite a une température autour de 155°C, une viscosité Mooney comprise entre 125 et 145 et un taux de 5 matières volatiles REVENDICATIONS1. Procédé de préparation d'un mélange maître, comprenant un élastomère diénique, une charge renforçante et un agent antioxydant, et présentant une dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique ayant une note Z supérieure ou égale à 80, l'élastomère diénique comprend au moins du caoutchouc naturel, le procédé comprenant les étapes successives suivantes : a) Introduire, pour obtenir une masse séchée, un coagulum dans au moins un mélangeur continu chauffé, ledit coagulum comprend ledit élastomère diénique et ladite charge renforçante dispersée avec une note Z supérieure ou égale à 80 dans la masse séchée ; b) Faire passer la masse sortant du mélangeur continu dans un outil à cylindre pour obtenir un ruban ; puis c) Diviser le mélange maître en deux parties y compris une première partie du débit en sortie de l'outil à cylindre et une deuxième partie du débit en sortie de l'outil à cylindre ; d) Introduire l'agent antioxydant à la première partie du mélange maître ; e) Combiner la première partie et la deuxième partie du mélange maître ; et f) Introduire les parties combinées dans un mélangeur continu de sorte à obtenir un mélange maître comprenant un agent antioxydant ; dans lequel la totalité de l'agent antioxydant présent dans le mélange maître obtenu à la fin de l'étape f) est introduit lors de l'étape d). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les deux parties du mélange maître divisé comprennent la première partie avec 20% du débit en sortie de l'outil à cylindre et la deuxième partie avec 80% du débit en sortie de l'outil à cylindre 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, comprenant en outre l'étape de récupérer suite à l'étape b) ledit mélange maître ayant un taux d'humidité inférieur à 1% en poids. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la totalité 3057570 34 de la masse sortant du mélangeur continu de l'étape a) est envoyé à l'outil à cylindre de l'étape b). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le mélange 5 maître présente une dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique ayant une note Z supérieure ou égale à 90. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel préalablement à l'étape a) le coagulum est obtenu par mélangeage en phase liquide à partir d'un 10 latex de l'élastomère diénique et d'une dispersion aqueuse de la charge renforçante. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le coagulum est obtenu selon les étapes suivantes : Alimenter un flux continu du latex de l'élastomère diénique jusqu'à une zone de 15 mélange d'un réacteur de coagulation définissant une zone allongée de coagulation s'étendant entre la zone de mélange et une sortie, Alimenter un flux continu d'un fluide comprenant une charge organique renforçante sous pression dans la zone de mélange d'un réacteur de coagulation pour former un mélange coagulé, 20 Essorer le coagulum obtenu précédemment afin de récupérer le coagulum essoré de l'étape a). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel en sortie du mélangeur continu de l'étape a) la masse a un taux de matière volatile inférieur à 5% en 25 poids. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel en sortie de l'étape b) le ruban a un taux de matière volatile inférieur à 1% en poids. 30 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel la charge renforçante est un noir de carbone. 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel le taux de noir de carbone est compris entre 40 et 90 pce, de préférence entre 45 et 80 pce. 3057570 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel l'élastomère diénique est un caoutchouc naturel. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel l'agent antioxydant est une N-alkyl-N'-phényl-paraphényldiamine répondant à la formule (I) : F21 NH (I) 10 dans laquelle RI représente un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 12 atomes de carbone ou un groupe cycloalkyle ayant de 5 à 8 atomes de carbone. 14. Procédé de préparation d'une composition de caoutchouc comprenant les étapes suivantes : 15 (A) Préparation d'un mélange maître comprenant un élastomère diénique, une charge renforçante et un agent antioxydant par le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13 ; (B) Malaxage thermo-mécanique à haute température du mélange maître obtenu suite à l'étape (A) avec les autres constituants de la composition de caoutchouc, à 20 l'exception du système de vulcanisation ; (C) travail mécanique à une température inférieure à la température de l'étape (B) du produit issu de l'étape (B) et incorporation du système de vulcanisation.