FR 3050517 A1 20171027 FR 1653509 A 20160420 1 PROCEDE POUR REFROIDIR OU CHAUFFER UN FLUIDE DANS UNE ENCEINTE THERMIQUE AU MOYEN D'UN GENERATEUR THERMIQUE MAGNETOCALORIQUE ET INSTALLATION THERMIQUE METTANT EN OEUVRE LEDIT PROCEDE Domaine technique : La présente invention concerne un procédé pour refroidir ou chauffer un fluide, dit fluide secondaire, dans une enceinte thermique au moyen d'un générateur thermique magnétocalorique relié à ladite enceinte thermique par au moins un échangeur thermique dans lequel s'effectue un échange thermique entre un fluide primaire circulant dans ledit générateur thermique magnétocalorique et un fluide secondaire circulant dans ladite enceinte thermique, le fluide secondaire circulant dans ladite enceinte thermique entre au moins une bouche d'injection située dans l'enceinte thermique et au travers de laquelle le fluide secondaire sort de l'échangeur thermique par une sortie secondaire pour entrer dans l'enceinte thermique à une première température, et au moins une bouche d'aspiration située dans l'enceinte thermique et au travers de laquelle le fluide secondaire sort de ladite enceinte thermique à une deuxième température, différente de la première température, pour entrer dans l'échangeur thermique par une entrée secondaire. La présente invention concerne également une installation thermique mettant en oeuvre le procédé tel que défini ci-dessus. Technique antérieure : Pour réchauffer ou refroidir un fluide secondaire dans une enceinte thermique, on utilise traditionnellement des générateurs thermiques, sous la forme de pompes à chaleur, de compresseurs, ou similaires, qui utilisent majoritairement un fluide primaire à changement de phases soumis à des cycles de compression/détente. La 3050517 2 température d'ébullition et de condensation du fluide primaire est uniquement dépendante de la pression de travail, et totalement indépendante de la température ambiante ou de la température du fluide secondaire. Ainsi, les températures du fluide primaire du côté chaud du générateur (après compression) et du côté froid du 5 générateur (après détente) dans ce type d'application sont constantes et indépendantes de la température du fluide secondaire à réchauffer ou à refroidir. Cette propriété conduit à configurer l'échangeur thermique entre le circuit primaire et le circuit secondaire de manière à avoir une différence de température la plus élevée possible entre la température d'entrée des fluides primaire et secondaire dans ledit 10 échangeur thermique afin de maximiser l'échange thermique. Pour cette raison, lorsqu'on veut refroidir un fluide secondaire dans une enceinte thermique, on extrait communément le fluide secondaire dans la zone de l'enceinte thermique où la température du fluide secondaire est la plus chaude. Et inversement, 15 lorsqu'on veut réchauffer un fluide secondaire dans une enceinte thermique, on extrait communément le fluide secondaire dans la zone de l'enceinte thermique où la température du fluide secondaire est la plus froide. Toutefois, dans le cas d'un générateur thermique à effet magnétocalorique, comme 20 illustré dans les publications FR 2 861 455 et US 6,453,677, cette configuration n'est pas avantageuse et même contreproductive. En effet, dans un générateur thermique magnétocalorique, l'écart de température entre le fluide primaire sortant dudit générateur pour rentrer dans l'échangeur 25 thermique et le fluide primaire sortant de l'échangeur thermique pour rentrer dans ledit générateur après avoir échangé avec un fluide secondaire dans ledit échangeur thermique a un impact significatif sur l'efficacité dudit générateur et ce pour les deux raisons suivantes : 1) A chaque cycle magnétique, le matériau magnétocalorique subit une variation 30 de température (delta de température AT adiabatique) qui permet de refroidir 3050517 3 le fluide primaire rentrant dans ledit générateur du côté chaud du générateur et de réchauffer le fluide primaire rentrant du côté froid du générateur. Si la différence de température entre le fluide primaire rentrant et le fluide primaire sortant dudit générateur est sensiblement égale ou supérieure à l'effet 5 magnétocalorique dudit matériau (AT adiabatique), le générateur thermique magnétocalorique n'a plus la capacité de remettre la température du fluide primaire sortant au même niveau qu'au cycle magnétique précédent, entraînant une dégradation du gradient de température généré par le générateur thermique magnétocalorique. 10 2) De plus, l'effet magnétocalorique étant maximum à la température de Curie des matériaux magnétocaloriques, la température du fluide primaire sortant du générateur est généralement égale à la température de Curie. Si la température du fluide primaire rentrant dans ledit générateur est significativement différente de celle du fluide primaire sortant dudit 15 générateur, le fluide primaire rentrant placera le matériau magnétocalorique actif à une température éloignée de sa température Curie diminuant ainsi l'effet magnétocalorique que peut générer ledit matériau. 11 en résulte que la dynamique de refroidissement ou de réchauffage, intrinsèquement 20 associée à l'effet magnétocalorique, sera d'autant plus lente que la différence de température entre le fluide primaire sortant et le fluide primaire rentrant dans ledit générateur thermique magnétocalorique sera élevée. Ce phénomène est d'autant plus notable à la mise en route d'une installation thermique lorsqu'un grand différentiel de température existe entre le fluide primaire du générateur thermique magnétocalorique 25 et le fluide secondaire à refroidir ou à réchauffer contenu dans une enceinte thermique. Cette grande différence de température induit une température de retour du fluide primaire vers le générateur thermique magnétocalorique significativement différente de sa température de sortie. 30 En effet, la température du fluide primaire rentrant dans le générateur thermique 3050517 4 magnétocalorique est étroitement dépendante de la température du fluide secondaire sortant de l'enceinte thermique et rentrant dans l'échangeur thermique dans lequel il va transférer ses calories ou ses frigories au fluide primaire par conduction. Par conséquent, si l'on souhaite minimiser l'écart de température entre le fluide primaire 5 rentrant dans le générateur et le fluide primaire sortant du générateur, il faut impérativement minimiser l'écart de température entre le fluide secondaire sortant de l'enceinte thermique et le fluide secondaire entrant dans l'enceinte thermique, ce qui revient à limiter l'écart de température entre les fluides primaire et secondaire rentrant dans l'échangeur thermique. 10 Exposé de l'invention : La présente invention vise à pallier ces inconvénients en proposant un procédé et une installation thermique mettant en oeuvre un générateur thermique magnétocalorique 15 permettant d'atteindre des performances thermiques satisfaisantes pour refroidir ou chauffer le fluide d'une enceinte thermique, quel que soit le fluide secondaire utilisé dans ladite enceinte thermique et le type d'enceinte thermique concerné, en minimisant l'écart de température entre le fluide secondaire sortant de l'enceinte thermique et le fluide secondaire entrant dans l'enceinte thermique pour minimiser 20 l'écart de température entre le fluide primaire rentrant dans le générateur et le fluide primaire sortant dudit générateur, pour réduire ainsi le temps d'établissement du gradient de température dudit générateur thermique magnétocalorique au démarrage et maintenir ce gradient de température à un niveau optimal tout au long de son fonctionnement, ledit procédé et ladite installation nécessitant que peu de 25 modifications pour parvenir audit résultat, de manière simple, efficace, fiable et à moindre coût. Dans ce but, l'invention concerne un procédé du genre indiqué en préambule, caractérisé en ce que l'on identifie une zone de prélèvement à l'intérieur de 30 l'enceinte thermique dans laquelle la température du fluide secondaire est la plus 3050517 5 froide lorsqu'on veut refroidir ledit fluide secondaire, ou dans laquelle la température du fluide secondaire est la plus chaude lorsqu'on veut réchauffer ledit fluide secondaire, et l'on positionne ladite au moins une bouche d'aspiration dans ladite zone de prélèvement pour prélever ledit fluide secondaire à une deuxième 5 température la plus proche possible de la première température du fluide secondaire afin de limiter l'écart de température entre le fluide secondaire rentrant dans l'échangeur thermique par rapport au fluide secondaire sortant dudit échangeur thermique, et par voie de conséquence de limiter l'écart de température entre le fluide primaire rentrant dans ledit générateur thermique magnétocalorique et le fluide 10 primaire sortant dudit générateur thermique magnétocalorique. Ainsi le procédé selon l'invention va à l'encontre d'un préjugé selon lequel pour réaliser un échange thermique le plus optimal possible, on privilégie un écart de température le plus important possible entre un fluide primaire circulant dans un 15 générateur thermique et un fluide secondaire circulant dans une enceinte thermique, impliquant nécessairement de prélever le fluide secondaire à l'intérieur de l'enceinte thermique dans une zone de prélèvement où la température du fluide secondaire est la plus chaude lorsqu'on veut refroidir le fluide secondaire, ou la plus froide lorsqu'on veut chauffer le fluide secondaire. 20 Au moins dans une phase de démarrage dudit procédé, l'on peut identifier la zone de prélèvement à l'intérieur de ladite enceinte thermique en utilisant le phénomène naturel de stratification thermique dans lequel la température du fluide secondaire est la plus froide dans la partie basse de l'enceinte thermique et la plus chaude dans la 25 partie haute de l'enceinte thermique. Au moins dans une phase de mise au point dudit procédé, l'on peut identifier la zone de prélèvement à l'intérieur de ladite enceinte thermique en instrumentant ladite enceinte thermique avec des capteurs de température. Dans cette phase de mise au 30 point dudit procédé, on peut également déterminer la position de ladite au moins une 3050517 6 bouche d'injection et de ladite au moins une bouche d'aspiration dans l'enceinte thermique pour optimiser la circulation du fluide secondaire à l'intérieur de ladite enceinte thermique. 5 L'on peut définir ledit écart de température du fluide secondaire (FS) entre ladite deuxième température et ladite première température pour qu'il soit inférieur ou égal à 30% de l'effet magnétocalorique dudit générateur thermique magnétocalorique. Selon le mode de réalisation de l'invention, l'on peut dévier une partie du flux 10 entrant du fluide secondaire à la première température pour la réinjecter à l'entrée secondaire dudit échangeur thermique. Cette partie du flux déviée peut être comprise entre 5 et 40%, et de préférence entre 5 et 20%, du flux entrant du fluide secondaire à la première température. 15 L'on peut dévier la partie du flux entrant du fluide secondaire à la première température pour la réinjecter à l'entrée secondaire dudit échangeur thermique de manière directe au moyen d'au moins un conduit de dérivation s'étendant entre la sortie secondaire et l'entrée secondaire dudit échangeur thermique. 20 L'on peut également dévier la partie du flux entrant du fluide secondaire à la première température pour la réinjecter à l'entrée secondaire dudit échangeur thermique de manière indirecte au moyen d'au moins un orifice de dérivation disposé dans l'enceinte thermique à la sortie secondaire dudit échangeur thermique. 25 Dans ce but également, l'invention concerne une installation du genre indiqué en préambule, caractérisée en ce que la bouche d'aspiration est disposée à l'intérieur de ladite enceinte thermique dans une zone de prélèvement dans laquelle la température du fluide secondaire est la plus froide lorsque ladite installation thermique est utilisée pour refroidir un ledit fluide secondaire, ou dans laquelle la température du fluide 30 secondaire est la plus chaude lorsque ladite installation thermique est utilisée pour 3050517 7 réchauffer un ledit fluide secondaire, pour prélever le fluide secondaire à une deuxième température la plus proche possible de la première température du fluide secondaire, afin de limiter l'écart de température entre le fluide secondaire rentrant dans l'échangeur thermique et le fluide secondaire sortant dudit échangeur 5 thermique, et par voie de conséquence de limiter l'écart de température entre le fluide primaire rentrant dans ledit générateur thermique magnétocalorique et le fluide primaire sortant dudit générateur thermique magnétocalorique. Lorsque ladite installation thermique est utilisée pour refroidir un fluide secondaire, 10 alors ladite au moins une bouche d'aspiration est disposée dans une partie basse de ladite enceinte thermique compte tenu du phénomène naturel de stratification thermique. Inversement, lorsque ladite installation thermique est utilisée pour chauffer un fluide 15 secondaire, ladite au moins une bouche d'aspiration est disposée dans une partie haute de ladite enceinte thermique compte tenu du phénomène naturel de stratification thermique. Selon les variantes de réalisation, l'enceinte thermique peut comporter au moins un 20 conduit de dérivation s'étendant entre ladite sortie secondaire et ladite entrée secondaire dudit échangeur thermique et agencé pour dévier directement une partie du flux entrant du fluide secondaire à la première température et la réinjecter à l'entrée secondaire dudit échangeur thermique. 25 L'enceinte thermique peut alternativement comporter au moins un orifice de dérivation disposé dans l'enceinte thermique à la sortie secondaire dudit échangeur thermique et agencé pour dévier indirectement une partie du flux entrant du fluide secondaire à la première température et la réinjecter à l'entrée secondaire dudit échangeur thermique. 30 3050517 8 Ledit au moins un conduit de dérivation ou ledit au moins un orifice de dérivation peut être agencé pour dévier une partie comprise entre 5 et 40%, et de préférence comprise entre 5 et 20%, du flux entrant du fluide secondaire à la première température. 5 Description sommaire des dessins : La présente invention et ses avantages apparaîtront mieux dans la description suivante de plusieurs modes de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs, en 10 référence aux dessins annexés, dans lesquels: les figures lA et 1B sont des vues en coupe axiale schématique d'une première installation thermique selon l'invention pour une application de refroidissement d'un fluide secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité thermique et une dérivation directe, et la gravité thermique 15 seule, l'échangeur thermique étant situé en partie haute de l'enceinte thermique à refroidir, les figures 2A, 2B et 2C sont des vues en coupe axiale schématique d'une deuxième installation thermique pour une application de chauffage d'un fluide secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité 20 thermique et une dérivation directe, la gravité thermique et une dérivation indirecte, et la gravité thermique seule, l'échangeur thermique étant situé en partie haute de l'enceinte thermique à réchauffer, les figures 3A et 3B sont des vues en coupe axiale schématique d'une troisième installation thermique selon l'invention pour une application de chauffage 25 d'un fluide secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité thermique et une dérivation directe, et la gravité thermique seule, l'échangeur thermique étant situé en partie basse de l'enceinte thermique à réchauffer, les figures 4A, 4B et 4C sont des vues en coupe axiale schématique d'une 30 quatrième installation thermique pour une application de refroidissement d'un fluide 3050517 9 secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité thermique et une dérivation directe, la gravité thermique et une dérivation indirecte, et la gravité thermique seule, l'échangeur thermique étant situé en partie basse de l'enceinte thermique à refroidir, 5 les figures 5A et 5B sont des vues en coupe axiale schématique d'une cinquième installation thermique selon l'invention pour une application de refroidissement d'un fluide secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité thermique et une dérivation directe, et la gravité thermique seule, l'échangeur thermique étant situé sur un des côtés de l'enceinte thermique à 10 refroidir, - les figures 6A et 6B sont des vues en coupe axiale schématique d'une sixième installation thermique selon l'invention pour une application de chauffage d'un fluide secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité thermique et une dérivation directe, et la gravité thermique seule, l'échangeur 15 thermique étant situé sur un des côtés de l'enceinte thermique à réchauffer, les figures 7A et 7B sont des vues en coupe axiale schématique d'une septième installation thermique selon l'invention pour une application de refroidissement d'un fluide secondaire liquide dans une enceinte thermique, utilisant respectivement la gravité thermique et une dérivation directe, et la gravité thermique 20 seule, l'échangeur thermique étant situé latéralement à l'enceinte thermique à refroidir, et les figures 8A et 8B sont des vues en coupe axiale schématique d'une huitième installation thermique selon l'invention pour une application de chauffage d'un fluide secondaire gazeux dans une enceinte thermique, utilisant respectivement 25 la gravité thermique et une dérivation directe, et la gravité thermique seule, l'échangeur thermique étant situé latéralement à l'enceinte thermique à réchauffer. Illustrations de l'invention et différentes manières de la réaliser : 3050517 10 En référence aux figures, l'invention concerne un procédé et une installation thermique 10-80 permettant de refroidir ou de chauffer un fluide dans une enceinte thermique 11-81, appelé fluide secondaire FS. 5 L'installation thermique 10-80 selon invention met en oeuvre un générateur thermique magnétocalorique 1 agencé pour produire de l'énergie thermique, tel que par exemple celui décrit dans la publication WO 2015/079313 Al. Cet exemple n'est bien entendu pas limitatif et tout autre générateur thermique magnétocalorique 1 peut convenir. C'est pourquoi le générateur thermique magnétocalorique 1 ne sera pas 10 décrit en détail dans la présente demande. Néanmoins, il comporte de manière connue au moins un étage thermique comprenant des matériaux magnétocaloriques disposés sur un support, un arrangement magnétique agencé pour soumettre lesdits matériaux magnétocaloriques à une variation de champ de magnétique, et au moins un circuit de fluide caloporteur, dit fluide primaire FP, mis en circulation forcée par 15 rapport auxdits matériaux magnétocaloriques pour collecter l'énergie thermique qu'ils produisent lorsqu'ils sont soumis à des cycles magnétiques. Le fluide primaire FP est de préférence un liquide tel que de l'eau, mélangée ou non avec un ou plusieurs additifs en fonction des applications et de la température de travail. 20 Pour rappel, l'effet magnétocalorique (EMC) des matériaux magnétocaloriques consiste en une variation de leur température lorsqu'ils sont soumis à une variation de champ magnétique. Cet effet magnétocalorique dépend par conséquent du matériau magnétocalorique et donc de sa température de Curie, du champ magnétique appliqué audit matériau et de la température de travail dudit matériau Il 25 suffit ainsi de soumettre ces matériaux magnétocaloriques à une succession de cycles magnétiques comportant une alternance de phases d'aimantation et de phases de désaimantation, et de réaliser un échange thermique avec un fluide caloporteur traversant lesdits matériaux de part en part pour parvenir à une variation de température la plus élargie possible entre les extrémités chaude et froide desdits 30 matériaux. La différence de température entre l'extrémité froide et l'extrémité chaude 3050517 11 des matériaux magnétocaloriques, ou entre le côté froid et le côté chaud du générateur, est appelée communément le « gradient de température » du générateur thermique magnétocalorique. Le cycle magnétique est répété jusqu'à des fréquences de plusieurs Hertz. L'efficacité d'un tel cycle de réfrigération ou de chauffage 5 magnétique surpasse d'environ 30 % celle d'un cycle de réfrigération ou de chauffage classique. L'installation thermique 10-80 selon l'invention met en oeuvre deux échangeurs thermiques 2, 3, l'un relié au côté froid et l'autre relié au côté chaud du générateur 10 thermique magnétocalorique 1. Selon l'application considérée, un des échangeurs thermiques 2 est un échangeur froid ou chaud reliant le côté froid ou chaud du générateur thermique magnétocalorique 1 à l'enceinte thermique 11-81 pour la refroidir ou la chauffer, et l'autre échangeur thermique 3 est un échangeur chaud ou froid reliant l'autre côté chaud ou froid du générateur thermique magnétocalorique 1 15 à l'atmosphère ou à un autre environnement. Ces échangeurs thermiques 2, 3 permettent un échange thermique entre un fluide primaire FP d'une part circulant dans le générateur thermique magnétocalorique 1, et un fluide secondaire FS d'autre part circulant dans l'enceinte thermique 11-81 pour réchauffer ou refroidir le volume intérieur de ladite enceinte ou pour échanger avec l'atmosphère. L'échangeur 20 thermique 2, 3 peut être un échangeur liquide/liquide lorsque les deux fluides FP, FS en présence sont des liquides ou un échangeur liquide/gaz lorsque le fluide primaire FP est un liquide et le fluide secondaire FS est un milieu gazeux. Ce type d'échangeur thermique 2, 3 est bien connu et ne sera pas décrit en détail dans la présente demande. Toutefois, ils comportent chacun au moins un circuit primaire CP 25 dans lequel circule le fluide primaire FP entre au moins une entrée primaire EP et une sortie primaire SP, un circuit secondaire CS dans lequel circule le fluide secondaire FS entre au moins une entrée secondaire ES et une sortie secondaire SS, et une zone d'échange thermique entre les deux fluides FP, FS dans laquelle ils circulent généralement en sens inverse, dit à contre-courant, pour les échangeurs 30 liquide/liquide, ou en flux croisés pour les échangeurs liquide/air, cette zone 3050517 12 d'échange thermique pouvant être à plaques, tubulaire, à tubes et calandre, à serpentin, à ailettes ou à une combinaison de ces moyens. Les deux fluides primaire FP et secondaire FS sont de préférence mis en circulation forcée à l'intérieur de l'échangeur thermique 2, 3. Le fluide primaire FP peut être mis en circulation forcée 5 dans le circuit primaire CP de l'échangeur thermique 2 par l'intermédiaire d'une pompe (non représentée) disposée dans le générateur thermique magnétocalorique 1, ou de tout autre dispositif permettant la mise en mouvement du fluide primaire comme des pistons, des membranes ou similaires. Et le fluide secondaire FS peut être mis en circulation forcée dans le circuit secondaire CS de l'échangeur thermique 2, 3 10 par tout moyen d'entrainement adapté, tel qu'un ventilateur 4 lorsque le fluide secondaire est un milieu gazeux, une pompe 5 lorsque le fluide secondaire est un liquide. Dans l'installation thermique 10-80 de l'invention, l'enceinte thermique 11-81 15 contient un fluide secondaire FS dans un volume qui peut être fermé hermétiquement ou non, ouvert totalement ou partiellement, selon la destination de l'enceinte thermique 11-81 et la nature du fluide secondaire FS. Le fluide secondaire FS est destiné à être refroidi ou réchauffé, selon qu'il s'agisse d'une application de refroidissement ou de chauffage. Ce fluide secondaire FS peut être différent en 20 fonction de l'application considérée. Il peut être constitué d'un milieu gazeux, comme par exemple de l'air, lorsque l'enceinte thermique 11-61 est une pièce de vie, un véhicule, une chambre de pousse, une chambre froide telle qu'un réfrigérateur, une armoire réfrigérée, un distributeur de produits alimentaires, une cave à vin, etc. ou de tout autre gaz utilisé dans un procédé industriel, par exemple dans le cas d'une 25 application de stockage dans un réservoir à une température différente de la température ambiante. Il peut également être constitué d'un liquide, comme par exemple de l'eau lorsque l'enceinte thermique 71-81 est un chauffe-eau, une cuve ou une citerne de liquide alimentaire tel que du lait, de la bière, etc. Il peut être enfin constitué d'un tout autre fluide utilisé dans un procédé industriel par exemple, 30 nécessitant une température de stockage différente de la température ambiante, tel 3050517 13 que l'azote liquide, l'huile, etc. lorsque l'enceinte thermique est un réservoir. Ces exemples de fluides secondaires FS et d'enceintes thermiques 11-81 ne sont donnés qu'à titre indicatif et ne sont pas limitatifs. 5 De plus, le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte thermique 11-81 s'organise naturellement en couches superposées verticalement en fonction de sa température s'échelonnant entre une couche inférieure dans laquelle sa température est la plus basse située dans la partie basse de l'enceinte thermique 11-81 et une couche supérieure dans laquelle sa température est la plus haute située dans la partie haute de 10 l'enceinte thermique 11-81. Ce phénomène naturel est dû à la masse volumique d'un fluide qui varie avec sa température et qui génère une stratification thermique correspondant à une répartition verticale de la température dans un fluide, impliquant du fait de la gravité que le fluide chaud se retrouve au-dessus du fluide froid. Le procédé et l'installation thermique 10-80 selon l'invention vont exploiter au moins en 15 partie ce phénomène naturel. Néanmoins, il existe des enceintes thermiques complexes (non représentées) dans lesquelles la stratification thermique n'est pas applicable puisque ces enceintes thermiques comportent des moyens intérieurs de brassage ou de ventilation et/ou des obstacles dans le volume utile tels que des tiroirs, étagères, ou les charges elles-mêmes, etc. Le procédé et l'installation 20 thermique selon l'invention restent toutefois applicables dans ces installations complexes comme expliqué plus loin. En référence plus particulièrement aux figures lA et 1B, l'installation thermique 10 selon l'invention est destinée à une application de refroidissement. Elle comporte à 25 cet effet une enceinte thermique 11 fermée contenant un fluide secondaire FS à refroidir, qui est dans cet exemple un mélange gazeux tel que de l'air. Dans cet exemple de réalisation, le générateur thermique magnétocalorique 1 et l'échangeur thermique 2 sont disposés dans la partie haute de l'enceinte thermique 11. L'échangeur thermique 2 est un échangeur liquide/gaz et est localisé à l'intérieur de 30 l'enceinte thermique 11 alors que le générateur magnétocalorique 1 est disposé à 3050517 14 l'extérieur de l'enceinte thermique 11. Bien entendu, toute autre configuration peut convenir, dans laquelle le générateur magnétocalorique 1 et l'échangeur thermique 2 sont tous deux disposés à l'extérieur ou à l'intérieur de l'enceinte thermique 11. Les liaisons fluidiques prévues entre respectivement le générateur thermique 5 magnétocalorique 1 et l'échangeur thermique 2, et entre l'échangeur thermique 2 et l'enceinte thermique 11 sont réalisées soit par des tuyaux et des raccords, soit par des liaisons directes sans tuyau en fonction de la configuration de l'installation thermique 10. 10 Le circuit primaire CP, dans lequel le fluide primaire FP est mis en circulation, est représenté sous la forme d'une boucle fluidique qui sort du générateur thermique magnétocalorique 1, pour rentrer dans l'échangeur thermique 2 par une entrée primaire EP, puis en ressort par une sortie primaire SP pour rentrer à nouveau dans le générateur thermique magnétocalorique 1. Le circuit secondaire CS, dans lequel le 15 fluide secondaire FS est mis en circulation par un ventilateur 4, est représenté sous la forme d'une boucle fluidique, illustrée par des flèches, qui sort de l'échangeur thermique 2 par une sortie secondaire SS, pour rentrer à une première température T1 dans l'enceinte thermique 11 par une bouche d'injection 12, puis en ressort à une deuxième température T2 par une bouche d'aspiration 13 pour rentrer à nouveau dans 20 l'échangeur thermique 2 par une entrée secondaire ES. Pour cette application de refroidissement, la première température T1 est nécessairement inférieure à la deuxième température T2. L'enceinte thermique 11 comporte des parois intérieures 14 agencées pour délimiter 25 le volume utile de l'enceinte thermique 11 par rapport au circuit secondaire CS. Les parois intérieures 14 comportent à cet effet des ouvertures pour mettre en communication ce volume utile avec le circuit secondaire CS, à savoir la bouche d'injection 12 dans l'enceinte thermique 11 et la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 qui sont dans cet exemple confondues et situées en partie haute de 30 l'enceinte thermique 11, ainsi que la bouche d'aspiration 13 située en partie basse de 3050517 15 l'enceinte thermique 11 et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 située en partie haute de l'enceinte thermique 11 qui sont dans cet exemple reliées par un conduit d'aspiration 15 sensiblement vertical délimité par une partie des parois intérieures 14. 5 Dans l'exemple de réalisation de la figure 1A, l'enceinte thermique 11 comporte en outre un conduit de dérivation 16, situé en partie haute de l'enceinte thermique 11, délimitée par une autre partie des parois intérieures 14, s'étendant sensiblement horizontalement entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de 10 l'échangeur thermique 2 afin de dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS pour le réinjecter directement dans l'échangeur thermique 2. La section du conduit de dérivation 16 est définie pour dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS de l'ordre de 5 à 40% et de préférence de 5 à 20%. Ces valeurs ne sont données qu'à titre indicatif et ne sont pas limitatives. Dans l'exemple de la figure 1B, 15 l'enceinte thermique 11 ne comporte pas de conduit de dérivation 16. Le fonctionnement de l'installation thermique 10 selon les figures lA et 1B consiste à refroidir le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte thermique 11 en le faisant circuler à travers l'échangeur thermique 2 pour qu'il échange thermiquement avec le 20 fluide primaire FP circulant dans le générateur thermique magnétocalorique 1, entre l'entrée secondaire ES au travers de laquelle il entre dans l'échangeur thermique 2 à une seconde température T2, et la sortie secondaire SS au travers de laquelle il sort de l'échangeur thermique 2 après avoir été refroidi à une première température Tl, inférieure à la seconde température T2. Pour optimiser cet échange thermique et 25 accélérer le refroidissement du fluide secondaire FS, on utilise la stratification thermique naturelle et on va prélever le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte thermique 11 dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire FS est la plus froide, à une deuxième température T2 supérieure mais proche de la première température T1, conformément à la figure 1B, et à l'inverse 30 des procédés de l'état de l'art. Cette zone de prélèvement ZP est dans cet exemple 3050517 16 localisée dans la partie basse de l'enceinte thermique 11 dans laquelle est positionnée la bouche d'aspiration 13 qui communique avec l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 par le conduit d'aspiration 15. On peut également utiliser la stratification thermique naturelle combinée à une dérivation d'une partie du flux 5 entrant, permettant de réinjecter dans l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2, un mélange de fluide secondaire à la première température T1 par le conduit de dérivation 16 et à la deuxième température T2 par la bouche d'aspiration 13, conformément à la figure 1A. 10 Dans cette application de refroidissement, l'intérêt de prélever le fluide secondaire FS a une deuxième température T2 la plus froide possible dans l'enceinte thermique 11 et donc la plus proche possible de la première température T1 à laquelle il est injecté dans ladite enceinte thermique 11, réside dans le fait de limiter l'écart de température entre le fluide secondaire FS rentrant dans l'échangeur thermique 2 à la 15 deuxième température T2 et le fluide secondaire FS sortant dudit échangeur thermique à la première température T1, et par voie de conséquence de limiter l'écart de température entre le fluide primaire FP rentrant dans le générateur thermique magnétocalorique 1 et le fluide primaire FP sortant dudit générateur. A titre d'exemple, on cherche à faire en sorte que l'écart de température entre le fluide 20 secondaire FS rentrant dans l'échangeur thermique 2 par rapport au fluide secondaire sortant dudit échangeur thermique rvill soit inférieur ou égal à environ 30% de l'effet magnétocalorique du générateur thermique magnétocalorique 1, ce qui fait, à titre d'exemple, pour un effet magnétocalorique de 2,5K un écart de température maximum de 0,75K au niveau du fluide secondaire FS. Par voie de conséquence, on 25 obtient un écart de température entre le fluide primaire FP rentrant dans le générateur thermique magnétocalorique 1 par rapport au fluide primaire FP sortant dudit générateur thermique magnétocalorique de l'ordre de 30 à 60% de l'effet magnétocalorique du générateur thermique magnétocalorique 1, ce qui fait, à titre d'exemple, pour un effet magnétocalorique de 2,5K un écart de température 30 maximum 0,75K à 1,5K entre les deux fluides FP et FS rentrant dans ledit échangeur 3050517 17 thermique 2. Ainsi, le fluide primaire FP qui rentre dans le générateur thermique magnétocalorique 1, après avoir échangé avec le fluide secondaire FS dans ledit échangeur thermique 2, présente un écart de température avec le fluide primaire FP sortant dudit générateur thermique inférieur à une valeur de l'ordre de 30 à 60% de 5 l'effet magnétocalorique et une température restant proche de la température de Curie du matériau à la température de Curie la plus froide de manière à ce que le générateur thermique magnétocalorique 1 ait la capacité de ramener ce fluide primaire FP, ressortant au demi cycle suivant, à la même température qu'au cycle précédent. De ce fait, les matériaux magnétocaloriques peuvent ainsi travailler à leur température de 10 Curie optimale, permettant de préserver le gradient de température du générateur thermique magnétocalorique 1 et d'accélérer le refroidissement du fluide secondaire FS. L'intérêt de ce procédé est d'autant plus important en phase de démarrage de l'installation thermique 10 lorsque le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte thermique 11 peut être à une température initiale T2 très supérieure à sa température 15 T2 en régime établi. Dans les figures 2A, 2B et 2C, l'installation thermique 20 selon l'invention est destinée à une application de chauffage et comporte une enceinte thermique 21 fermée contenant un fluide secondaire FS à chauffer, qui est comme dans l'exemple 20 précédent un mélange gazeux tel que de l'air. Les pièces et composants identiques à l'exemple précédent portent le même numéro de référence. Le positionnement du générateur thermique magnétocalorique 1 et des échangeurs thermiques 2, 3 par rapport à l'enceinte thermique 21 est identique à l'installation thermique 10 des figures lA et 1B. L'enceinte thermique 21 comporte des parois intérieures 24 qui 25 délimitent le volume utile de l'enceinte thermique 21 par rapport au circuit secondaire CS. Les parois intérieures 24 comportent à cet effet des ouvertures pour mettre en communication ce volume utile avec le circuit secondaire CS, à savoir plusieurs bouches d'injection 22 situées à différents niveaux dans l'enceinte thermique 21 et la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 située en partie 30 haute de l'enceinte thermique 21 qui sont dans cet exemple reliées par un conduit 3050517 18 d'injection 27 sensiblement vertical délimité par une partie des parois intérieures 24, ainsi qu'une bouche d'aspiration 23 et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 situées en partie haute de l'enceinte thermique 11 qui sont dans cet exemple confondues. 5 Dans l'exemple de réalisation de la figure 2A, l'enceinte thermique 21 comporte en outre un conduit de dérivation 26, situé en partie haute de l'enceinte thermique 21, délimitée par une autre partie des parois intérieures 24, s'étendant sensiblement horizontalement entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de 10 l'échangeur thermique 2 afin de dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS pour le réinjecter directement dans l'échangeur thermique 2. Comme précédemment, la section du conduit de dérivation 26 est définie en fonction du pourcentage du fluide secondaire FS à dévier. Dans l'exemple de la figure 2B, l'enceinte thermique 21 comporte non pas un conduit de dérivation 26 mais au moins 15 un orifice de dérivation 28 localisé à la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 et associé à un déflecteur 29 pour dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS afin qu'il soit aspiré et réinjecté indirectement dans l'échangeur thermique 2. Dans l'exemple de la figure 2C, l'enceinte thermique 21 ne comporte pas de conduit de dérivation 26, ni d'orifice de dérivation 28. 20 Le fonctionnement de l'installation thermique 20 selon les figures 2A à 2C consiste à réchauffer le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte thermique 21 en le faisant circuler à travers l'échangeur thermique 2 pour qu'il échange thermiquement avec le fluide primaire FP circulant dans le générateur thermique magnétocalorique 1, entre 25 l'entrée secondaire ES au travers de laquelle il entre dans l'échangeur thermique 2 à une seconde température T2, et la sortie secondaire SS au travers de laquelle il sort de l'échangeur thermique 2 après avoir été réchauffé à une première température Ti, supérieure à la seconde température T2. Pour optimiser cet échange thermique et accélérer le réchauffement du fluide secondaire FS, on utilise la stratification 30 thermique naturelle et on va prélever le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte 3050517 19 thermique 21 dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire FS est la plus chaude à une deuxième température T2 inférieure mais proche de la première température T1, conformément à la figure 2B, et à l'inverse des procédés de l'état de l'art. Cette zone de prélèvement ZP est dans cet exemple 5 localisée dans la partie haute de l'enceinte thermique 21 dans laquelle est positionnée la bouche d'aspiration 23 qui communique avec l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2. On peut également utiliser la stratification thermique naturelle combinée à une dérivation directe ou indirecte d'une partie du flux entrant, permettant de réinjecter dans l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2, un 10 mélange de fluide secondaire à la première température T1 par le conduit de dérivation 26 ou l'orifice de dérivation 28 et à la deuxième température T2 par la bouche d'aspiration 23, conformément respectivement aux figures 2A et 2B. Dans cette application de chauffage, l'objectif est le même que celui évoqué 15 précédemment, à savoir limiter l'écart de température entre le fluide secondaire FS rentrant dans l'échangeur thermique 2 à la deuxième température T2 et le fluide secondaire FS sortant dudit échangeur thermique à la première température T1, et par voie de conséquence de limiter l'écart de température entre le fluide primaire FP rentrant dans le générateur thermique magnétocalorique 1 et le fluide primaire FP 20 sortant dudit générateur, pour préserver le gradient de température du générateur thermique magnétocalorique 1 et accélérer le chauffage du fluide secondaire FS. Les autres exemples d'installation thermique 30-80, en référence aux figures 3 à 8, présentent des configurations différentes mais exploitent le même procédé permettant 25 d'optimiser la variation thermique d'un fluide secondaire FS dans une enceinte thermique 31-81, qu'il soit un mélange gazeux ou un liquide, au moyen d'un générateur thermique magnétocalorique 1. Le fonctionnement de ces différentes installations thermiques 30-80 ne sera donc pas réexpliqué. Les pièces et composants identiques aux exemples précédents portent le même numéro de référence. 30 3050517 20 Dans les figures 3A et 3B, l'installation thermique 30 selon l'invention est destinée à une application de chauffage. Dans cet exemple, le générateur thermique magnétocalorique 1 et les échangeurs thermiques 2, 3 sont disposés en partie inférieure de l'enceinte thermique 31, un des échangeurs thermiques 2 étant localisé à 5 l'intérieur de l'enceinte thermique 31 et le générateur magnétocalorique 1 ainsi que l'autre échangeur thermique 3 étant localisés à l'extérieur. L'enceinte thermique 31 comporte des parois intérieures 34 pourvues d'ouvertures pour mettre en communication son volume utile avec le circuit secondaire CS, à savoir une bouche d'injection 32 et la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 situées en partie 10 basse de l'enceinte thermique 31 qui sont dans cet exemple confondues, ainsi qu'une bouche d'aspiration 33 située en partie haute de l'enceinte thermique 31, dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire est la plus chaude, et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 située en partie basse de l'enceinte thermique 11, qui sont dans cet exemple reliées un conduit d'aspiration 35 15 sensiblement vertical délimité par une partie des parois intérieures 34. Dans l'exemple de réalisation de la figure 3A, l'enceinte thermique 31 comporte en outre un conduit de dérivation 36, situé en partie basse de l'enceinte thermique 31, délimitée par une autre partie des parois intérieures 34, s'étendant sensiblement 20 horizontalement entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 afin de dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS à la première température T1 pour le réinjecter directement dans l'échangeur thermique 2 mélangé au flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2. Dans l'exemple de la figure 3B, l'enceinte thermique 31 ne 25 comporte pas de conduit de dérivation 36 et exploite uniquement la stratification thermique permettant d'injecter dans l'échangeur thermique 2 le flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2 proche de la première température T1 du flux entrant. 3050517 21 Dans les figures 4A, 4B et 4C, l'installation thermique 40 selon l'invention est destinée à une application de refroidissement. Le positionnement du générateur thermique magnétocalorique 1 et des échangeurs thermiques 2, 3 par rapport à l'enceinte thermique 41 est identique à l'installation thermique 30 des figures 3A et 5 3B. L'enceinte thermique 41 comporte des parois intérieures 44 pourvues d'ouvertures pour mettre en communication son volume utile avec le circuit secondaire CS, à savoir plusieurs bouches d'injection 42 situées à différents niveaux dans l'enceinte thermique 41 et la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 située en partie basse de l'enceinte thermique 41 qui sont dans cet exemple reliées 10 par un conduit d'injection 47 sensiblement vertical délimité par une partie des parois intérieures 44, ainsi qu'une bouche d'aspiration 43 et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 confondues et situées en partie basse de l'enceinte thermique 41, dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire est la plus froide. 15 Dans l'exemple de réalisation de la figure 4A, l'enceinte thermique 41 comporte en outre un conduit de dérivation 46, situé en partie basse de l'enceinte thermique 41, délimitée par une autre partie des parois intérieures 44, s'étendant sensiblement horizontalement entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de 20 l'échangeur thermique 2 afin de dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS à la première température T1 pour la réinjecter directement dans l'échangeur thermique 2, mélangé au flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2. Dans l'exemple de la figure 4B, l'enceinte thermique 41 comporte non pas un conduit de dérivation 46 mais au moins un orifice de dérivation 48 25 localisé à la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 et associé à un déflecteur 49 pour dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS à la première température Ti, afin qu'il soit aspiré et réinjecté indirectement dans l'échangeur thermique 2, mélangé au flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2. Dans l'exemple de la figure 4C, l'enceinte thermique 41 30 ne comporte pas de conduit de dérivation 46, ni d'orifice de dérivation 48, et exploite 3050517 22 uniquement la stratification thermique permettant d'injecter dans l'échangeur thermique 2 le flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2 proche de la première température T1 du flux entrant. 5 Les figures 5A, 5B et 6A, 6B illustrent des installations thermiques 50 et 60 dans lesquelles le générateur thermique magnétocalorique 1 et les échangeurs thermiques 2, 3 sont disposés latéralement d'un côté de l'enceinte thermique 51, 61, un des échangeurs thermiques 2 étant localisé à l'intérieur de l'enceinte thermique 51, 61, et l'autre échangeur thermique 3 avec le générateur thermique magnétocalorique 1 étant 10 localisés à l'extérieur. L'installation thermique 50 des figures 5A et 5B est destinée à une application de refroidissement. L'enceinte thermique 51 comporte des parois intérieures 54 pourvues d'ouvertures pour mettre en communication son volume utile avec le circuit 15 secondaire CS, à savoir une bouche d'injection 52 située en partie haute de l'enceinte thermique 51 et la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 située en partie médiane qui sont dans cet exemple reliées par un conduit d'injection 57, ainsi qu'une bouche d'aspiration 53 située en partie basse de l'enceinte thermique 51, dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire est la plus froide, et 20 l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 située en partie médiane qui sont dans cet exemple reliées un conduit d'aspiration 55. Les conduits d'injection 57 et d'aspiration 55 sont sensiblement verticaux, dans le prolongement l'un de l'autre et délimités par une partie des parois intérieures 54. 25 Dans l'exemple de réalisation de la figure 5A, l'enceinte thermique 51 comporte en outre un conduit de dérivation 56, situé en partie médiane de l'enceinte thermique 51, délimitée par une autre partie des parois intérieures 54, s'étendant sensiblement verticalement entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 afin de dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS à la 30 première température T1 pour la réinjecter directement dans l'échangeur thermique 2, 3050517 23 mélangée au flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2. Dans l'exemple de la figure 5B, l'enceinte thermique 51 ne comporte pas de conduit de dérivation 56 et exploite uniquement la stratification thermique permettant d'injecter dans l'échangeur thermique 2 le flux sortant du fluide secondaire FS à la 5 deuxième température T2 proche de la première température T1 du flux entrant. L'installation thermique 60 des figures 6A et 6B est destinée à une application de chauffage. L'enceinte thermique 61 comporte des parois intérieures 64 pourvues d'ouvertures pour mettre en communication son volume utile avec le circuit 10 secondaire CS, à savoir une bouche d'injection 62 située en partie basse de l'enceinte thermique 61 et la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2 située en partie médiane qui sont dans cet exemple reliées par un conduit d'injection 67, ainsi qu'une bouche d'aspiration 63 située en partie haute de l'enceinte thermique 61, dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire est la plus chaude, et 15 l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 située en partie médiane qui sont dans cet exemple reliées un conduit d'aspiration 65. Les conduits d'injection 67 et d'aspiration 65 sont sensiblement verticaux, dans le prolongement l'un de l'autre et délimités par une partie des parois intérieures 64. 20 Dans l'exemple de réalisation de la figure 6A, l'enceinte thermique 61 comporte en outre un conduit de dérivation 66, situé en partie médiane de l'enceinte thermique 61, délimitée par une autre partie des parois intérieures 64, s'étendant sensiblement verticalement entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 afin de dévier une partie du flux entrant du fluide secondaire FS à la 25 première température T1 pour la réinjecter directement dans l'échangeur thermique 2, mélangée au flux sortant du fluide secondaire FS à la deuxième température T2. Dans l'exemple de la figure 6B, l'enceinte thermique 61 ne comporte pas de conduit de dérivation 66 et exploite uniquement la stratification thermique permettant d'injecter dans l'échangeur thermique 2 le flux sortant du fluide secondaire FS à la 30 deuxième température T2 proche de la première température T1 du flux entrant. 3050517 24 Les figures 7A, 7B et 8A, 8B illustrent des installations thermiques 70 et 80 dans lesquelles l'enceinte thermique 71, 81 est fermé hermétiquement et contient un fluide secondaire FS sous la forme d'un liquide à refroidir dans l'installation thermique 70 5 des figures 7A, 7B ou à réchauffer dans l'installation thermique 80 des figures 8A, 8B. Le générateur thermique magnétocalorique 1 et les échangeurs thermiques 2, 3 sont, dans ces exemples, disposés latéralement à l'extérieur de l'enceinte thermique 71, 81. L'échangeur thermique 2 communiquant avec l'enceinte thermique 71, 81 est cette fois-ci un échangeur liquide/liquide, dont le circuit secondaire CS comporte une 10 pompe 5 mettant en circulation le fluide secondaire FS à travers des conduits 6 débouchant dans l'enceinte thermique 71, 81 par une bouche d'injection 72, 82 et une bouche d'aspiration 73, 83. En référence aux figures 7A et 7B, et comme dans les exemples précédents, pour 15 optimiser l'échange thermique au sein de l'échangeur thermique 2 entre le fluide primaire FP et le fluide secondaire FS et accélérer le refroidissement du fluide secondaire FS, on peut utiliser uniquement la stratification thermique naturelle et on va prélever le fluide secondaire FS contenu dans l'enceinte thermique 71 dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire FS est la plus froide 20 pour l'injecter dans l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 à une deuxième température T2 supérieure mais proche de la première température Tl, conformément à la figure 7B, et à l'inverse des procédés de l'état de l'art. Cette zone de prélèvement ZP est, dans cette application de refroidissement, localisée dans la partie basse de l'enceinte thermique 71 dans laquelle est positionnée la bouche 25 d'aspiration 73 qui communique avec l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2. Dans cet exemple, la bouche d'injection 72, qui communique avec la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2, est localisée dans la partie haute de l'enceinte thermique 71, de laquelle le fluide secondaire FS sort de l'échangeur thermique 2 à la première température T1 inférieure à la deuxième température T2. 30 Le flux entrant du fluide secondaire FS se déplace alors naturellement à l'intérieur de 3050517 25 l'enceinte thermique 71 du haut vers le bas. On peut également utiliser la stratification thermique naturelle combinée à une dérivation directe d'une partie du flux entrant, permettant de réinjecter dans l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2, un mélange de fluide secondaire FS à la première température T1 par un 5 conduit de dérivation 76 et à la deuxième température T2 par la bouche d'aspiration 73. Dans ce cas et conformément à la figure 7A, le conduit de dérivation 76 est extérieur à l'enceinte thermique 81, s'étend entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2, et sa section est définie en fonction du pourcentage du fluide secondaire FS à dévier. 10 De même, et en référence aux figures 8A et 8B, pour optimiser l'échange thermique au sein de l'échangeur thermique 2 entre le fluide primaire FP et le fluide secondaire FS et accélérer le chauffage du fluide secondaire FS, on peut utiliser uniquement la stratification thermique naturelle et on va prélever le fluide secondaire FS contenu 15 dans l'enceinte thermique 71 dans une zone de prélèvement ZP où la température du fluide secondaire FS est la plus chaude pour l'injecter dans l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2 à une deuxième température T2 inférieure mais proche de la première température T1, conformément à la figure 8B, et à l'inverse des procédés de l'état de l'art. Cette zone de prélèvement ZP est, dans cette application de 20 refroidissement, localisée dans la partie haute de l'enceinte thermique 81 dans laquelle est positionnée la bouche d'aspiration 83 qui communique avec l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2. Dans cet exemple, la bouche d'injection 82, qui communique avec la sortie secondaire SS de l'échangeur thermique 2, est localisée dans la partie basse de l'enceinte thermique 81, de laquelle le fluide 25 secondaire FS sort de l'échangeur thermique 2 à la première température Ti supérieure à la deuxième température T2. Le flux entrant du fluide secondaire FS se déplace alors naturellement à l'intérieur de l'enceinte thermique 71 du bas vers le haut. On peut également utiliser la stratification thermique naturelle combinée à une dérivation directe d'une partie du flux entrant, permettant de réinjecter dans l'entrée 30 secondaire ES de l'échangeur thermique 2, un mélange de fluide secondaire FS à la 3050517 26 première température T1 par un conduit de dérivation 86 et à la deuxième température T2 par la bouche d'aspiration 83. Dans ce cas et conformément à la figure 8A, le conduit de dérivation 86 est extérieur à l'enceinte thermique 81, s'étend entre la sortie secondaire SS et l'entrée secondaire ES de l'échangeur thermique 2, et 5 sa section est définie en fonction du pourcentage du fluide secondaire FS à dévier. Dans le cas non illustré d'enceintes thermiques complexes où la stratification thermique ne peut pas être exploitée, on identifie la zone de prélèvement ZP à l'intérieur de l'enceinte thermique en instrumentant l'enceinte thermique avec des 10 capteurs de température dans une phase de mise au point du procédé. Dans cette phase de mise au point, on peut également déterminer la position de la bouche d'injection et de la bouche d'aspiration dans l'enceinte thermique pour optimiser la circulation du fluide secondaire à l'intérieur de l'enceinte thermique. 15 Les exemples de réalisation détaillés ci-dessus ne sont pas exhaustifs, mais permettent d'illustrer les différents cas de figure qu'il est possible de rencontrer dans des applications de chauffage ou de refroidissement, et dans lesquels il est possible d'appliquer toujours le même procédé visant à modifier la température d'un fluide secondaire FS dans une enceinte thermique 11-81 en exploitant au maximum les 20 performances d'un générateur thermique magnétocalorique 1. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits mais s'étend à toute modification et variante évidentes pour un homme du métier. REVENDICATIONS1. Procédé pour refroidir ou chauffer un fluide, dit fluide secondaire, dans une enceinte thermique (11-81) au moyen d'un générateur thermique magnétocalorique (1) relié à ladite enceinte thermique (11-81) par au moins un échangeur thermique (2) dans lequel s'effectue un échange thermique entre un fluide primaire (PF) circulant dans ledit générateur thermique magnétocalorique (1) et un fluide secondaire (FS) circulant dans ladite enceinte thermique (11-81), le fluide secondaire (FS) circulant dans l'enceinte thermique (11-81) entre au moins une bouche d'injection (12-82) située dans l'enceinte thermique (11-81) et au travers de laquelle le fluide secondaire (FS) sort de l'échangeur thermique (2) par une sortie secondaire (SS) pour entrer dans l'enceinte thermique (11-81) à une première température Tl, et au moins une bouche d'aspiration (13-83) située dans l'enceinte thermique (11- 81) et au travers de laquelle le fluide secondaire (FS) sort de ladite enceinte thermique (11-81) à une deuxième température T2 différente de la première température T1 pour rentrer dans l'échangeur thermique (2) par une entrée secondaire (ES), ledit procédé étant caractérisé en ce que l'on identifie une zone de prélèvement (ZP) à l'intérieur de ladite enceinte thermique (11-81) dans laquelle la température du fluide secondaire (FS) est la plus froide lorsqu'on veut refroidir ledit fluide secondaire (FS), ou dans laquelle la température du fluide secondaire (FS) est la plus chaude lorsqu'on veut réchauffer ledit fluide secondaire (FS), et l'on positionne ladite au moins une bouche d'aspiration (13-83) dans ladite zone de prélèvement (ZP) pour prélever ledit fluide secondaire (FS) à une deuxième température T2 la plus proche possible de la première température T1 du fluide secondaire (FS) afin de limiter l'écart de température entre le fluide secondaire (FS) rentrant dans l'échangeur thermique (2) par rapport au fluide secondaire (FS) sortant dudit échangeur thermique, et par voie de conséquence de limiter l'écart de température entre le fluide primaire (FP) rentrant dans ledit générateur 3050517 28 thermique magnétocalorique (1) et le fluide primaire (FP) sortant dudit générateur thermique magnétocalorique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on identifié ladite 5 zone de prélèvement (ZP) à l'intérieur de ladite enceinte thermique (11-81) en utilisant le phénomène naturel de stratification thermique dans lequel la température du fluide secondaire (FS) est la plus froide dans la partie basse de l'enceinte thermique (11-81) et la plus chaude dans la partie haute de l'enceinte thermique (11-81), au moins dans une phase de démarrage dudit procédé. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on identifie ladite zone de prélèvement (ZP) à l'intérieur de ladite enceinte thermique (11-81) en instrumentant ladite enceinte thermique (11-81) avec des capteurs de température au moins dans une phase de mise au point dudit procédé. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que, dans ladite phase de mise au point dudit procédé, on détermine également la position de ladite au moins une bouche d'injection (12-82) et de ladite au moins une bouche d'aspiration (13-83) dans ladite enceinte thermique (11-81) pour optimiser la circulation du fluide secondaire (FS) à l'intérieur de ladite enceinte thermique (11-81). Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on définit ledit écart de température du fluide secondaire (FS) entre la deuxième température T2 et la première température Ti pour qu'il soit inférieur ou égal à 30% de l'effet magnétocalorique dudit générateur thermique magnétocalorique (1). Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on dévie une partie du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la 10 3. 15 4. 20 5. 25 30 6. 3050517 29 première température T1 pour la réinjecter à l'entrée secondaire (ES) dudit échangeur thermique (2). 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la partie du flux déviée 5 est comprise entre 5 et 40% du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première température T 1. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la partie du flux déviée est comprise de préférence entre 5 et 20% du flux entrant du fluide secondaire 10 (FS) à la première température Tl. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que l'on dévie ladite partie du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première température T1 pour la réinjecter à l'entrée secondaire (ES) dudit 15 échangeur thermique (2) de manière directe au moyen d'au moins un conduit de dérivation (16-86) s'étendant entre la sortie secondaire (SS) et l'entrée secondaire (ES) dudit échangeur thermique (2). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce 20 que l'on dévie ladite partie du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première température T1 pour la réinjecter à l'entrée secondaire (ES) dudit échangeur thermique (2) de manière indirecte au moyen d'au moins un orifice de dérivation (28, 48) disposé dans l'enceinte thermique (21, 41) à la sortie secondaire (SS) dudit échangeur thermique (2). 25 11. Installation thermique (10-80) mettant en oeuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes pour refroidir ou chauffer un fluide dit fluide secondaire dans une enceinte thermique (11-81), ladite installation thermique (10-80) comportant au moins un générateur thermique 30 magnétocalorique (1) relié à ladite enceinte thermique (11-81) par au moins un échangeur thermique (2) dans lequel s'effectue un échange thermique 3050517 30 entre un fluide primaire (FP) circulant dans ledit générateur thermique magnétocalorique (1) et un fluide secondaire (FS) circulant dans ladite enceinte thermique (11-81), le fluide secondaire (FS) circulant dans l'enceinte thermique (11-81) entre au moins une bouche d'injection (12-82) située dans 5 l'enceinte thermique (11-81) et au travers de laquelle le fluide secondaire (FS) sort de l'échangeur thermique (2) par une sortie secondaire (SS) pour entrer dans l'enceinte thermique (11-81) à une première température Ti, et une bouche d'aspiration (13-83) située dans l'enceinte thermique (11-81) et au travers de laquelle le fluide secondaire (FS) sort de ladite enceinte 10 thermique (11-81) à une deuxième température T2 différente de la première température T1 pour entrer dans l'échangeur thermique (2) par une entrée secondaire (ES), ladite installation thermique étant caractérisée en ce que ladite bouche d'aspiration (13-83) est disposée à l'intérieur de ladite enceinte thermique (11-81) dans une zone de prélèvement (ZP) dans laquelle la 15 température du fluide secondaire (FS) est la plus froide lorsque ladite installation thermique est utilisée pour refroidir ledit fluide secondaire (FS), ou dans laquelle la température du fluide secondaire (FS) est la plus chaude lorsque ladite installation thermique est utilisée pour réchauffer ledit fluide secondaire (FS), pour prélever le fluide secondaire (FS) à une deuxième 20 température T2 la plus proche possible de la première température T1 du fluide secondaire (FS), afin de limiter l'écart de température entre le fluide secondaire (FS) rentrant dans l'échangeur thermique (2) par rapport au fluide secondaire sortant dudit échangeur thermique, et par voie de conséquence de limiter l'écart de température entre le fluide primaire (FP) rentrant dans ledit 25 générateur thermique magnétocalorique (1) par rapport au fluide primaire (FP) sortant dudit générateur thermique magnétocalorique. 12. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que, lorsque ladite installation thermique est utilisée pour refroidir un fluide secondaire (FS), 30 ladite au moins une bouche d'aspiration (13, 43, 53, 73) est disposée dans une 3050517 31 partie basse de ladite enceinte thermique (11, 43, 53, 73) compte tenu du phénomène naturel de stratification thermique. 13. Installation selon la revendication 11, caractérisée en ce que, lorsque ladite 5 installation thermique est utilisée pour chauffer un fluide secondaire (FS), ladite au moins une bouche d'aspiration (23, 33, 63, 83) est disposée dans une partie haute de ladite enceinte thermique (21, 31, 61, 81) compte tenu du phénomène naturel de stratification thermique. 10 14. Installation selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que ladite enceinte thermique (11-81) comporte au moins un conduit de dérivation (16-86) s'étendant entre ladite sortie secondaire (SS) et ladite entrée secondaire (ES) dudit échangeur thermique (2) et agencé pour dévier directement une partie du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première 15 température T1 et la réinjecter à l'entrée secondaire (ES) dudit échangeur thermique (2). 15. Installation selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que ladite enceinte thermique (21, 41) comporte au moins un orifice de 20 dérivation (28, 48) disposé dans l'enceinte thermique (21, 41) à la sortie secondaire (SS) dudit échangeur thermique (2) et agencé pour dévier indirectement une partie du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première température T1 et la réinjecter à l'entrée secondaire (ES) dudit échangeur thermique (2). 25 16. Installation selon l'une quelconque des revendications 14 et 15, caractérisé en ce que ledit au moins un conduit de dérivation (16-86) ou ledit au moins un orifice de dérivation (28, 48) est agencé pour dévier une partie comprise entre 5 et 40% du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première température 30 Ti. 3050517 32 17. Installation selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit au moins un conduit de dérivation (16-86) ou ledit au moins un orifice de dérivation (28, 48) est agencé pour dévier une partie comprise de préférence entre 5 et 20% du flux entrant du fluide secondaire (FS) à la première température T1. 5