FR 3059910 A1 20180615 FR 1662413 A 20161214 1 La présente invention concerne le domaine du traitement de l'eau, notamment par filtration, en particulier dans le domaine de l'exploitation de gisement d'hydrocarbures. Jusqu'à peu, l'exploitation d'un champ pétrolifère dit conventionnel se déroulait couramment en deux étapes : une première étape de récupération primaire uniquement basée sur la surpression présente au sein du réservoir, suivie d'une seconde étape utilisant généralement le procédé de « waterflooding » (balayage à l'eau). Ce procédé consiste à injecter de l'eau dans la formation souterraine afin de compenser la chute de pression au sein du réservoir, et donc remobiliser l'huile en place. Cette eau, ainsi que l'eau qui peut être initialement contenue dans la formation souterraine se retrouve dans les effluents pétroliers. Il est donc nécessaire de traiter ces effluents pétroliers de manière à récupérer uniquement les hydrocarbures. La première étape du traitement des effluents pétroliers consiste généralement à séparer l'eau et l'huile de façon gravitaire (par exemple au moyen d'un procédé de « Free-Water Knock-Out »). L'huile ainsi récupérée est dirigée vers des procédés de désalinisation et de déshydratation. De plus, l'eau séparée de l'huile n'est pas complètement propre (le procédé de séparation gravitaire n'est pas parfait) : elle contient notamment des gouttes d'huile et des impuretés. Pour retirer ces impuretés et les gouttes d'huile, l'eau est dirigée vers des procédés de traitement de l'eau, notamment des procédés de déshuilage. A l'issue des procédés de traitement de l'eau, la qualité de l'eau doit être suffisante pour répondre aux normes légales ou adaptée pour la réinjection dans la formation souterraine. Actuellement, les pétroliers cherchent à optimiser la récupération des hydrocarbures. Cela peut être effectué en diminuant la saturation résiduelle en huile obtenue à l'issue du procédé de waterflooding, qui est, en moyenne, de 65 % pour les réservoirs préférentiellement mouillables à l'eau. Pour répondre à cet objectif, de nouveaux procédés, appelés récupération tertiaire par voie chimique (ou Chemical Enhanced Oil Recovery, cEOR pour récupération assistée des hydrocarbures par voie chimique), sont développés. Ces procédés sont basés sur l'ajout d'additifs dans l'eau injectée pour le balayage tels que des polymères, des tensioactifs, des alcalins ou une combinaison de ces additifs. Or, après percolation de cette solution jusqu'au puits producteur, il a été démontré que les propriétés de l'effluent produit en tête de puits sont modifiées par les additifs (polymères, tensioactifs et/ou alcalins), rendant les procédés de séparation actuels inefficaces. En particulier, pour le traitement de l'eau, les opérations de filtration de l'eau sont réalisées habituellement avec des filtres ayant des pores dont les rayons sont choisis légèrement inférieurs aux rayons des gouttes d'huile contenues dans l'eau, de manière à retenir ces gouttes d'huile. Ce critère n'est cependant plus valide lorsque l'eau à nettoyer 3059910 2 contient des principes tensioactifs et/ou des bases issus de la récupération assistée des hydrocarbures. En effet, dans ce cas, on constate que les gouttes d'huile peuvent traverser des pores de plus petit rayon que le diamètre des gouttes. A titre d'exemple, une eau, contenant 200 ppm de gouttes de brut (c'est-à-dire d'huile) 5 de diamètre 15 lm avec différentes concentrations de tensioactif (appelé également surfactant) C12Tab, a été filtrée sur un filtre de diamètre de pore de 5 i..tm. Il s'agit d'une filtration frontale pour cet exemple). Les résultats (teneur en huile du filtrat, c'est-à-dire la teneur en huile de l'eau filtrée) sont rassemblés dans le tableau 1, et montrent que la présence de surfactant rend la filtration inefficace au-delà de 200 ppm de surfactant. 10 Tableau 1 - Filtration sur une membrane de 5 lm Concentration 50 100 200 500 C12TAB (ppm) Teneur en huile du filtrat (ppm) 21 25 167 197 Pour pallier ces inconvénients, la présente invention concerne un procédé de traitement d'un liquide aqueux comprenant des gouttes d'huile et un tensioactif et/ou une 15 base. Pour ce procédé, on détermine un seuil de taille de pores d'un filtre en prenant en compte la tension interfaciale entre les gouttes d'huile et l'eau, et on choisit un filtre dont la taille des pores est inférieure ou égale à ce seuil pour la filtration du liquide aqueux. La prise en compte de la tension interfaciale, qui est liée à la présence de tensioactif et/ou de base, permet de prendre en compte la déformation des gouttes, et donc d'adapter les pores du 20 filtre à la composition du liquide aqueux. Ainsi, il est possible de garder une filtration efficace du liquide aqueux. Le procédé selon l'invention L'invention concerne un procédé pour le traitement d'un liquide aqueux, ledit liquide 25 aqueux comportant des gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou au moins une base. Pour ce procédé, on réalise les étapes suivantes : a) on détermine la tension interfaciale entre lesdites gouttes d'huile et l'eau au sein dudit liquide aqueux, ladite tension interfaciale étant dépendante dudit tensioactif et/ou de ladite base ; 30 b) on détermine un seuil de taille des pores d'un filtre pour retenir lesdites gouttes d'huile dudit liquide aqueux, ledit seuil de taille des pores étant fonction de ladite tension interfaciale ; et 3059910 3 c) on traite ledit liquide aqueux par filtration au moyen d'un filtre dont la taille desdits pores est inférieure ou égale audit seuil de taille des pores. Selon un mode de réalisation de l'invention, on détermine ledit seuil de taille des pores dudit filtre au moyen d'un nombre capillaire seuil. 5 Selon une mise en oeuvre de l'invention, on détermine ledit seuil de taille desdits pores &tef par une formule du type : Rdef = Ca* Le, avec Ti la viscosité dudit liquide aqueux, if ledit taux de cisaillement appliqué à une goutte d'huile, 1' la tension interfaciale et Ca* ledit nombre capillaire seuil. Conformément à une option de réalisation, on détermine ledit nombre capillaire seuil 10 en mettant en oeuvre les étapes suivantes : i) on détermine la viscosité Ti dudit liquide aqueux, le taux de cisaillement appliqué à une goutte d'huile ÿ, le rayon de la goutte R et la tension interfaciale 1' pour une filtration dudit liquide aqueux au sein d'un filtre dont les pores sont de taille déterminée ; et 15 ii) on calcule ledit nombre capillaire seuil Ca* au moyen d'une formule du type : Ca* = 11YR r ' Avantageusement, on détermine ladite viscosité dudit liquide aqueux par mesure, notamment au moyen d'un rhéomètre. De préférence, on détermine ladite tension interfaciale par mesure, ou en fonction de 20 ladite concentration et du type dudit tensioactif et/ou de ladite base. Selon une caractéristique, on détermine ledit taux de cisaillement en fonction du débit dudit liquide aqueux dans ledit filtre. De manière avantageuse, ladite filtration est une filtration membranaire frontale ou tangentielle avec écoulement dudit liquide aqueux. 25 Conformément à un mode de réalisation, ledit filtre est une membrane polymère, ou métallique ou céramique. De plus, l'invention concerne un procédé de traitement d'un effluent pétrolier. Pour ce procédé, on réalise les étapes suivantes : 30 a) on réalise une séparation des phases dudit effluent pétrolier, pour séparer au moins une phase liquide aqueuse, une phase liquide d'huile et une phase gaz ; et b) on traite ladite phase liquide aqueuse au moyen du procédé de traitement d'un liquide aqueux selon l'une des caractéristiques précédentes, ledit liquide aqueux comprenant des gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou une base dudit fluide 35 injecté. 3059910 4 En outre, l'invention concerne un procédé de récupération assistée d'hydrocarbures au sein d'une formation souterraine. Pour ce procédé, on réalise les étapes suivantes : a) on injecte un fluide dans ladite formation souterraine, ledit fluide injecté comprenant au moins un tensioactif et/ou une base ; 5 b) on récupère un effluent pétrolier de ladite formation souterraine, ledit effluent pétrolier comprenant au moins une partie dudit fluide injecté ; c) on réalise une séparation des phases dudit effluent pétrolier, pour séparer au moins une phase liquide aqueuse, une phase liquide d'huile et une phase gaz ; et d) on traite ladite phase aqueuse au moyen du procédé de traitement d'un liquide 10 aqueux selon l'une des caractéristiques précédentes, ledit liquide aqueux comprenant des gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou une base dudit fluide injecté. Description détaillée de l'invention 15 La présente invention concerne un procédé de traitement d'un liquide aqueux. Le liquide aqueux, comprend essentiellement de l'eau, quelques gouttes d'huiles (par exemple jusqu'à 500 ppm), et au moins un tensioactif et/ou au moins une base (par exemple un alcalin). Le liquide peut comprendre d'autres éléments en petites quantités, tels que des polymères, des charges alourdissantes, etc. 20 Le procédé de traitement selon l'invention vise à limiter la quantité de gouttes d'huile dans l'eau. Cette limitation de la quantité d'huile dans l'eau est mise en oeuvre au moyen d'un filtre, le liquide circulant dans le filtre au travers de pores. Les pores permettent de limiter mécaniquement le passage des gouttes d'huile. Le liquide aqueux peut être un liquide issu d'une séparation gravitaire d'huile et d'eau d'un effluent pétrolier. Toutefois, le procédé 25 selon l'invention est adapté à tout type de liquide aqueux comprenant des gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou une base. On rappelle qu'un tensioactif ou un surfactant est un composé qui modifie la tension superficielle entre deux surfaces. Les composés tensioactifs sont des molécules amphiphiles, c'est-à-dire qu'elles présentent deux parties de polarité différente, l'une lipophile 30 (qui retient les matières grasses) et apolaire, l'autre hydrophile (miscible dans l'eau) et polaire. Ils permettent ainsi de stabiliser le mélange de deux phases non miscibles, en interagissant avec l'une apolaire (c'est-à-dire lipophile donc hydrophobe), par sa partie hydrophobe ; tandis qu'avec l'autre phase qui est polaire, il interagira par sa partie hydrophile. De manière non exhaustive, on peut citer les tensioactifs suivants : nonyl phénol 35 ethoxylates (Triton X100), ester de sorbitan (Tween 20), alkyl bétaïnes (Mackamine 010), Sodium dodecyl benzene sulfonate (SDBS). 3059910 5 La base contenue dans l'eau peut être un alcalin. Selon un exemple non limitatif, la base peut être du Na2CO3, NaOH etc. Selon l'invention, on définit une taille de seuil des pores (également appelé seuil de taille des pores, ou « pore throat » en anglais) pour permettre cette séparation des gouttes 5 d'huile. Le terme taille définit une dimension du pore, en particulier un rayon (ou diamètre) du pore. Leseuil de taille de pores selon l'invention est défini en prenant en compte la tension interfaciale entre les gouttes d'huile et l'eau. On rappelle que la tension interfaciale est le rapport entre le travail réversible fourni pour étendre une interface de séparation fluide-fluide (ici huile et eau) et l'extension correspondante de l'interface, toutes choses étant égales par 10 ailleurs. La tension interfaciale dépend notamment du type de l'huile, du type de tensioactif, la concentration du tensioactif, de la présence ou non de base, de la concentration en base. La prise en compte du tensioactif et/ou de la base permet de prendre en compte la déformabilité des gouttes d'huile, déformabilité qui permet aux gouttes d'huile de passer dans des pores du filtre de plus petit diamètre (cf. Tableau 1 dans l'introduction). Ainsi, le 15 procédé selon l'invention permet de dimensionner un filtre efficace pour séparer les gouttes d'huile ; les pores sont dimensionnés en prenant en compte la déformabilité des gouttes. Le procédé selon l'invention comporte les étapes suivantes : 1. Détermination de la tension interfaciale 20 2. Détermination du seuil de taille des pores du filtre 3. Filtration du liquide 1. Détermination de la tension interfaciale Lors de cette étape, on détermine la tension interfaciale entre les gouttes d'huile et 25 l'eau du liquide aqueux. Cette étape permet de prendre en compte le tensioactif et/ou la base présent(s) dans le liquide aqueux. Selon une première mise en oeuvre de l'invention, on peut déterminer la tension interfaciale entre les gouttes d'huile et l'eau par mesure de la tension interfaciale, par exemple par des méthodes de mesure de gouttes pendantes ou gouttes tournantes suivant 30 l'ordre de grandeur des tensions interfaciales. Selon une deuxième mise en oeuvre de l'invention, on peut déterminer la tension interfaciale au moyen d'abaques ou de données fournies par le fabricant, et ce, en tenant compte du type de tensioactif, et de sa concentration dans le liquide aqueux.Avantageusement, la détermination de la tension interfaciale peut également 35 prendre en compte la présence de base dans le liquide aqueux. En effet, la présence de base, par exemple la présence de Na2CO3, abaisse la tension interfaciale suivant la composition de l'huile (appelé aussi brut), en particulier pour les bruts réactifs, c'est-à-dire 3059910 6 des bruts acides, lourds ou asphalténiques qui contiennent des acides saponifiables en présence de base. 2. Détermination du seuil de taille des pores 5 Lors de cette étape, on détermine le seuil de taille des pores d'un filtre, qui sera apte à retenir les gouttes d'huile du liquide aqueux en prenant en compte la déformabilité des gouttes, c'est-à-dire la tension interfaciale. Classiquement, pour le seuil de taille des pores, on détermine un rayon ou un diamètre de pores. Ce seuil de taille des pores du filtre correspond au « rayon/diamètre deformable » 10 des gouttes d'huile, en d'autres termes, le rayon ou le diamètre équivalent d'une goutte d'huile soumise à la tension interfaciale déterminée. Généralement, le seuil de taille des pores est compris entre 0.001 et 20 Avantageusement, le seuil de taille des pores du filtre peut être dépendant du débit du 15 liquide aqueux dans le filtre. Selon un mode de réalisation de l'invention, on peut déterminer le seuil de taille des pores au moyen d'un nombre capillaire seuil. Avantageusement, le nombre capillaire seuil peut être obtenu par un test de filtration d'un liquide aqueux. Le test de filtration peut être réalisé au moyen d'un filtre dont on connaît le diamètre des pores, et de préférence avec un 20 liquide aqueux comprenant pas ou peu de tensioactif et/ou de base. Ensuite, on peut déterminer le seuil de taille des pores (par exemple le rayon Rdef ou le diamètre Ddef) à partir du nombre capillaire seuil Ca* et de la tension interfaciale F déterminée à l'étape précédente, par une formule du type : Rdef = Ca* Lm., ou, le cas échéant, Ddef. = 2 Ca* Le, avec Ti la viscosité du liquide aqueux, i't le taux de cisaillement appliqué à 25 une goutte d'huile (pouvant être dépendant du débit du liquide aqueux dans le filtre), F la tension interfaciale déterminée à l'étape précédente et Ca* le nombre capillaire seuil. Selon une mise en oeuvre de l'invention, on peut déterminer le nombre capillaire seuil au moyen d'un test, en mettant en oeuvre les étapes suivantes : 30 i) pour une filtration efficace (c'est-à-dire pour lequel la filtration des gouttes d'huile est assurée par le filtre) du liquide aqueux au sein d'un filtre dont les pores sont de taille déterminée on détermine : - la viscosité Ti, - le taux de cisaillement appliqué à une goutte d'huile ÿ, 35 - le rayon de la goutte R (le cas échant son diamètre D) et 3059910 7 - la tension interfaciale r' déterminée à l'étape précédente ; et ii) on calcule, pour ce test, le nombre capillaire seuil Ca* au moyen d'une formule du type : Ca* = 11)(ou le cas échéant Ca* = 111° ) 2F La détermination de la viscosité peut être obtenue par mesure, notamment au moyen 5 d'un rhéomètre. Selon un mode de réalisation de l'invention, la viscosité peut être considérée identique pour le cas test et pour le cas à filtrer. Dans ce cas, étant donné que ce paramètre apparaît à la fois dans l'équation de détermination du nombre capillaire seuil et dans l'équation du seuil de taille des pores, il n'est pas nécessaire de le connaître. Le taux de cisaillement dépend notamment du débit volumique du liquide à travers le 10 fluide. Par exemple le taux de cisaillement peut être déterminé par une formule du type 4Q = 13 avec Q le débit volumique, ça la porosité, S la section de filtration, /3 un paramètre Se,, de calage expérimental et r h le rayon hydrodynamique des pores (cette formule est notamment illustrée plus en détail dans le document Chauveteau G.: "Rodlike Polymer Solution Flow through Fine Pores: Influence of Pore Size on the Rheological Behavior", J. 15 Rheol., 26, 2, p. 111-142, 1982). Selon un mode de réalisation de l'invention, le taux de cisaillement peut être considéré identique pour le cas test et pour le cas à filtrer (car on considère le débit constant). Dans ce cas, étant donné que ce paramètre apparaît à la fois dans l'équation de détermination du nombre capillaire seuil et dans l'équation du seuil de taille des pores, il n'est pas nécessaire de le connaître. 20 Le rayon des gouttes d'huile (ou le cas échéant leur diamètre) pour l'exemple peut être déterminé à l'aide d'un granulomètre basé sur la diffusion de la lumière, ou tout moyen analogue. 3. Filtration du liquide aqueux 25 Lors de cette étape, on réalise une filtration du liquide aqueux au moyen d'un filtre dont la taille des pores est inférieure ou égale (de préférence strictement inférieure) au seuil de la taille des pores déterminé à l'étape précédente. Afin d'augmenter l'efficacité de la filtration, la taille des pores du filtre peut être inférieure à 0.9 fois le seuil de taille des pores déterminé à l'étape précédente. 30 Selon une mise en oeuvre de l'invention, on réalise une filtration membranaire frontale ou tangentielle avec écoulement du liquide aqueux. La membrane de filtration peut être une membrane polymère, ou une membrane métallique, ou une membrane céramique. Ainsi, à la fin de l'étape de filtration grâce au procédé selon l'invention, une grande partie des gouttes d'huile sont bloquées par le filtre, l'eau récupérée est de meilleure qualité, 3059910 8 et nécessite peu de traitement supplémentaire pour être conforme aux normes environnementales en vigueur. L'invention concerne également un procédé de traitement d'un effluent pétrolier. On 5 appelle effluent pétrolier, un fluide récupéré par un puits de production dans un procédé de récupération des hydrocarbures d'une formation souterraine. Un effluent pétrolier, comporte généralement de l'huile (hydrocarbures sous forme liquide), du gaz (hydrocarbures sous forme gazeuse) et de l'eau, ainsi qu'au moins une partie d'un fluide balayage injecté dans la formation en vue de la récupération des hydrocarbures. 10 Le procédé de traitement d'un effluent pétrolier peut comprendre au moins les étapes suivantes : a) on réalise une séparation des phases de l'effluent pétrolier, pour séparer au moins une phase liquide aqueuse, une phase liquide d'huile, et une phase gaz, cette séparation 15 peut être une séparation gravitaire, par exemple du type « Free-Water Knock-Out ». En sortie de cette étape, le liquide aqueux comporte essentiellement de l'eau, des gouttes d'huile, et au moins un tensioactif et/ou une base. b) on traite le liquide aqueux issu de la séparation au moyen d'un procédé de traitement de liquide aqueux selon l'une des caractéristiques décrites précédemment, en 20 prenant en compte le tensioactif et/ou la base présent dans ce liquide aqueux. De cette manière, on rend l'eau de meilleure qualité. Le procédé de traitement de l'effluent pétrolier peut comprendre en outre une étape de traitement du gaz issu de la séparation. De plus, le procédé de traitement de l'effluent pétrolier peut comprendre des étapes de 25 traitement de l'huile issu de la séparation. Ces étapes de traitement de l'huile peuvent être des étapes de déshydratation, de dessalage, etc. En outre, l'invention concerne un procédé de récupération assistée des hydrocarbures d'une formation souterraine. Le procédé de récupération assistée des hydrocarbures 30 comprend au moins les étapes suivantes : a) on injecte un fluide dans la formation souterraine, par un puits injecteur, le fluide injecté comprenant au moins un tensioactif et/ou une base (par exemple un alcalin) ; le fluide injecté peut comprendre également des polymères; b) on récupère un effluent pétrolier de la formation souterraine, par un puits producteur, 35 l'effluent pétrolier comprenant au moins une partie du fluide injecté, c'est-à-dire une partie du tensioactif, des polymères et/ou des alcalins ; 3059910 9 c) on réalise une séparation des phases de l'effluent pétrolier, pour séparer au moins une phase liquide aqueuse, une phase liquide d'huile et une phase gaz ; cette séparation peut être une séparation gravitaire, par exemple du type « Free-Water Knock-Out ». En sortie de cette étape, le liquide aqueux comporte essentiellement de 5 l'eau, des gouttes d'huile, et au moins un tensioactif et/ou une base ; et d) on traite la phase aqueuse au moyen du procédé de traitement d'un liquide aqueux décrit précédemment, le liquide aqueux comprenant au moins un tensioactif et/ou une base du fluide injecté. De cette manière, on rend l'eau de meilleure qualité. Le procédé de récupération assistée des hydrocarbures peut comprendre en outre une 10 étape de traitement du gaz issu de la séparation. De plus, le procédé de récupération assistée des hydrocarbures peut comprendre des étapes de traitement de l'huile issue de la séparation. Ces étapes de traitement de l'huile peuvent être des étapes de déshydratation, de dessalage, etc. 15 Exemples de réalisation Les caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture des exemples d'application ci-après. Premier exemple 20 Le premier exemple se base sur l'exemple du Tableau 1 de l'introduction, avec une concentration de 200 ppm de tensioactif Cl 2TAB. On rappelle que dans le Tableau 1, l'eau contenait 200 ppm de gouttes de brut (d'huile) de diamètre 15 lm (rayon 7.5 lm), les pores du filtre avaient un diamètre de 5 lm (rayon 2.5 lm). De plus, le filtre utilisé était efficace avec une concentration en tensioactif de 50 ppm (première colonne du tableau 1), c'est-à- 25 dire avec une tension interfaciale de 3 mNm. La viscosité du liquide aqueux est d'environ 1 cP. On applique le procédé selon l'invention : 1. la tension interfaciale des gouttes d'huile avec 200 ppm de tensioactif C12TAB est de 0.5 mNm. 30 2. On calcule le nombre capillaire seuil à partir de la première colonne du tableau 1, soit : 17iD _10-2É15.10-6 Ca* == É.5.10-5 F 3. 10-3 Le seuil de taille de pores (en diamètre) pour une concentration de tensioactif de 200ppm est alors de : 3059910 10 F 0.5-3 Ddef = Ca* - iiii = É. 5. 10-5102if = 2,5.10-6 Par conséquent, le diamètre seuil des pores est de 2.5 iim, soit un rayon seuil de 1.25 pm. L'estimation de ce nouveau diamètre seuil permet de choisir des nouvelles membranes avec une taille de pore appropriée, c'est-à-dire des pores de diamètre inférieur à 2.5pm. 5 Deux membranes de diamètres de pores égaux à 1.2 lm et 0.2 lm ont alors été utilisées et ont abouti à une qualité d'eau correcte (cf. Tableau 2), ce qui traduit une bonne efficacité du filtrage. Tableau 2 - Premier exemple Diamètre des pores (lm) 5 1.2 0.2 Teneur en huile du filtrat (ppm) 167 30 11 10 Deuxième exemple A titre de deuxième exemple, le cas d'une eau contenant 200 ppm de gouttes de brut (d'huile) de diamètre 8 lm avec 7g/L de Na2CO3 a été filtrée. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau 3 et montrent que la présence de base abaisse la tension interfaciale 15 huile/eau et rend la filtration inefficace si la taille de pores n'est pas réduite au regard de la déformabilité conférée aux gouttes Ddef (0.3 lm pour la valeur moyenne) calculée par le procédé selon l'invention sur la base du nombre capillaire seuil du cas de l'eau sans alcalin (colonne de droite du tableau). On remarque que le filtre efficace dans ce cas est le filtre ayant des pores de diamètre 0.2 iim. Dans ce tableau, on indique des valeurs minimales, 20 moyennes et maximales du diamètre de déformabilité des gouttes, de manière à prendre en compte une distribution de taille de gouttes, représentative des gouttes d'huile présentes dans le liquide aqueux. Tableau 3 - Deuxième exemple Concentration Na2CO3 (g/L) 7 7 7 0 Tension interfaciale (mNm) 1 1 1 27 Ddef min/moyen/max 0.04/0.3/1.1 0.04/0.3/1.1 0.04/0.3/1.1 1/8/30 (1-1m) Diamètre des pores des filtres (iim) 5 1.2 0.2 1.2 3059910 11 Teneur en huile du 196 33 4 0.5 filtrat (ppm) Troisième exemple A titre de troisième exemple, le cas d'une eau contenant 200ppm de gouttes de brut 5 (d'huile) de diamètre 8 lm avec 0.5g/L d'un surfactant alkyl éther sulfate de sodium et 7g/L de Na2CO3 (base) a été filtrée. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau 4 et montrent que la présence de surfactant et de base abaisse la tension interfaciale brut/eau. La filtration devient inefficace si la taille de pores n'est pas réduite au regard de la déformabilité conférée aux gouttes Ddef calculée par le procédé selon l'invention sur la base du nombre capillaire 10 seuil du cas de l'eau sans alcalin ni surfactant (colonne de droite du tableau 4). Pour cet exemple, un filtre avec des pores de diamètre inférieur à 0.06 lm permet une filtration efficace. Dans ce tableau, on indique des valeurs minimales, moyennes et maximales du diamètre de déformabilité des gouttes, de manière à prendre en compte une distribution de taille de gouttes, représentative des gouttes d'huile présentes dans le liquide aqueux. 15 Tableau 4 - Troisième exemple Concentration tensio- actif (ppm) 500 500 500 0 Concentration Na2CO3 (g/L) 7 7 7 0 Tension interfaciale (mNm) 0.2 0.2 0.2 27 Ddef min/moyen/max 0.007/0.06/0.22 0.007/0.06/0.22 0.007/0.06/0.22 8 (1-1m) Diamètre des pores des filtres (pm) 5 1.2 0.2 1.2 Teneur en huile du filtrat (ppm) 200 143 103 0.5 20 Ainsi, le procédé selon l'invention permet un traitement efficace de l'eau, grâce au choix d'un filtre adapté qui permet une élimination importante des gouttes d'huile contenues dans l'eau, quelque soient les autres composés présents dans l'eau. REVENDICATIONS1) Procédé pour le traitement d'un liquide aqueux, ledit liquide aqueux comportant des gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou au moins une base, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) on détermine la tension interfaciale entre lesdites gouttes d'huile et l'eau au sein dudit liquide aqueux, ladite tension interfaciale étant dépendante dudit tensioactif et/ou de ladite base ; b) on détermine un seuil de taille des pores d'un filtre pour retenir lesdites gouttes d'huile dudit liquide aqueux, ledit seuil de taille des pores étant fonction de ladite tension interfaciale ; c) on traite ledit liquide aqueux par filtration au moyen d'un filtre dont la taille desdits pores est inférieure ou égale audit seuil de taille des pores. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel on détermine ledit seuil de taille des pores dudit filtre au moyen d'un nombre capillaire seuil. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel on détermine ledit seuil de taille desdits pores Rdef par une formule du type : Rdef = Ca* Le, avec Ti la viscosité dudit liquide aqueux, if ledit taux de cisaillement appliqué à une goutte d'huile, r la tension interfaciale et Ca* ledit nombre capillaire seuil. 4) Procédé selon l'une des revendications 2 ou 3, dans lequel on détermine ledit nombre capillaire seuil en mettant en oeuvre les étapes suivantes : i) on détermine la viscosité Ti dudit liquide aqueux, le taux de cisaillement appliqué à une goutte d'huile ÿ, le rayon de la goutte R et la tension interfaciale r pour une filtration dudit liquide aqueux au sein d'un filtre dont les pores sont de taille déterminée ; et ii) on calcule ledit nombre capillaire seuil Ca* au moyen d'une formule du type : Ca* = 11YR r ' 5) Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4, dans lequel on détermine ladite viscosité dudit liquide aqueux par mesure, notamment au moyen d'un rhéomètre. 6) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on détermine ladite tension interfaciale par mesure, ou en fonction de ladite concentration et du type dudit tensioactif et/ou de ladite base. 3059910 13 7) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on détermine ledit taux de cisaillement en fonction du débit dudit liquide aqueux dans ledit filtre. 5 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ladite filtration est une filtration membranaire frontale ou tangentielle avec écoulement dudit liquide aqueux. 9) Procédé selon la revendication 8, dans lequel ledit filtre est une membrane polymère, ou métallique ou céramique. 10 10) Procédé de traitement d'un effluent pétrolier, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) on réalise une séparation des phases dudit effluent pétrolier, pour séparer au moins une phase liquide aqueuse, une phase liquide d'huile et une phase gaz ; et 15 b) on traite ladite phase liquide aqueuse au moyen du procédé de traitement d'un liquide aqueux selon l'une des revendications précédentes, ledit liquide aqueux comprenant des gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou une base dudit fluide injecté. 20 11) Procédé de récupération assistée d'hydrocarbures au sein d'une formation souterraine, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) on injecte un fluide dans ladite formation souterraine, ledit fluide injecté comprenant au moins un tensioactif et/ou une base ; b) on récupère un effluent pétrolier de ladite formation souterraine, ledit effluent pétrolier 25 comprenant au moins une partie dudit fluide injecté ; c) on réalise une séparation des phases dudit effluent pétrolier, pour séparer au moins une phase liquide aqueuse, une phase liquide d'huile et une phase gaz ; et d) on traite ladite phase aqueuse au moyen du procédé de traitement d'un liquide aqueux selon l'une des revendications 1 à 9, ledit liquide aqueux comprenant des 30 gouttes d'huile et au moins un tensioactif et/ou une base dudit fluide injecté.