FR 3053771 A1 20180112 FR 1656460 A 20160706 Titre de l'invention Procédé de liquéfaction de gaz naturel et de récupération d'éventuels liquides du gaz naturel comprenant deux cycles réfrigérant semi-ouverts au gaz naturel et un cycle réfrigérant fermé au gaz réfrigérant Arrière-plan de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général de la liquéfaction de gaz naturel à base majoritairement de méthane pour produire du GNL, pour Gaz Naturel Liquéfié, appelé également LNG en anglais (pour « Liquefied Natural Gas »). Un domaine particulier mais non limitatif d'application de l'invention est celui des installations flottantes de liquéfaction de gaz naturel, appelées FLNG en anglais (pour « Floating Liquefaction of Natural Gas »), qui permettent de réaliser une liquéfaction du gaz naturel offshore, sur un navire ou sur tout autre support flottant en mer. Le gaz naturel à base majoritairement de méthane qui est utilisé pour produire du GNL est soit un sous-produit issu des champs pétroliers, c'est-à-dire produit en association avec du pétrole brut, auquel cas il est en quantité faible ou moyenne, soit un produit majeur issu de champs de gaz. Lorsque le gaz naturel est associé en faible quantité avec du pétrole brut, il est généralement traité et séparé puis réinjecté dans les puits de pétrole, exporté par pipeline et/ou utilisé sur place, notamment comme carburant pour alimenter des générateurs de puissance électrique, des fours ou des chaudières. Lorsque le gaz naturel est issu de champs de gaz et produit en haute quantité, on cherche à l'inverse à le transporter de manière à pouvoir l'utiliser dans d'autres régions que celles dans laquelle il a été produit. A cet effet, le gaz naturel peut être transporté dans des cuves de navires de transport spécialisés (appelés « méthaniers ») sous forme de liquide cryogénique (à une température de l'ordre de -160°C) et à une pression proche de la pression atmosphérique ambiante. La liquéfaction du gaz naturel en vue de son transport s'effectue généralement à proximité du site de production de gaz et nécessite des 3053771 2 installations de grande échelle et des quantités d'énergie mécanique considérables pour des capacités de production pouvant atteindre plusieurs millions de tonnes par an. L'énergie mécanique nécessaire au procédé de liquéfaction peut être produite sur le site de l'installation de 5 liquéfaction en utilisant une partie du gaz naturel comme combustible. Le gaz naturel doit subir un traitement préalablement à sa liquéfaction afin d'en extraire les gaz acides (en particulier le dioxyde de carbone), l'eau (pour éviter qu'elle ne gèle dans l'installation de liquéfaction), le mercure (pour éviter les risques de dégradation des 10 équipements en aluminium de l'installation de liquéfaction) et une partie des liquides du gaz naturel, appelés également NGLs en anglais (pour « Natural Gas Liquids »). Les NGLs comprennent l'ensemble des hydrocarbures plus lourds que le méthane présents dans le gaz naturel et susceptibles d'être condensés. Les NGLs comprennent notamment de 15 l'éthane, du propane, des butanes, des pentanes et des hydrocarbures plus lourds que les pentanes présents dans le gaz naturel. Parmi ces hydrocarbures, il est en particulier critique d'extraire en amont des installations de liquéfaction le benzène, la plus grande partie des pentanes et les autres hydrocarbures plus lourds pour éviter qu'ils ne gèlent dans 20 l'installation de liquéfaction. L'extraction de NGLs est soit intégrée à l'installation de liquéfaction du gaz naturel, soit effectuée dans une unité dédiée en amont de l'installation de liquéfaction. Dans le premier cas, cette extraction est généralement réalisée à une pression relativement élevée (de l'ordre de 4 25 à 5 MPa) alors que dans le second cas, elle est la plupart du temps réalisée à une pression plus basse (de l'ordre de 2 à 4 MPa). Une extraction de NGLs intégrée à la liquéfaction du gaz naturel comme décrite par exemple dans la publication US 4,430,103 présente l'avantage d'être simple. Néanmoins, ce type de procédé ne fonctionne 30 qu'à une pression inférieure à la pression critique du gaz à liquéfier, ce qui nuit à l'efficacité de la liquéfaction. De plus ce type de procédé effectue typiquement la séparation du gaz naturel et des NGLs à une pression de l'ordre de 4 à 5 MPa. Or, à ces pressions, la sélectivité de l'extraction de NGLs est faible. En effet, une portion significative de méthane est extraite 35 en même temps que les NGLs. Un traitement en aval est alors généralement nécessaire pour rejeter ce méthane. 305 3 7 7 1 3 Par ailleurs, à une pression de l'ordre de 4 à 5 MPa, les densités du liquide et du gaz naturel sont relativement proches, ce qui rend la conception et l'opération de ballons séparateurs et de colonnes à distiller délicate (en particulier dans le cadre d'une application sur un support 5 flottant). Une extraction de NGLs à une pression de l'ordre de 2 à 4 MPa en amont de l'installation de liquéfaction dans une unité dédiée comme décrite par exemple dans la publication US 4,157,904 permet d'atteindre des taux de récupération de NGLs élevés avec une bonne sélectivité (i.e. 10 peu de méthane extrait). Elle permet également de s'assurer que le gaz d'alimentation de la liquéfaction soit à la pression optimale pour la liquéfaction (typiquement au moins équivalente à la pression critique) par l'utilisation d'un re-compresseur dédié. Par contre, une telle extraction de NGLs requiert des équipements nombreux et complexes et nécessite des 15 quantités d'énergie mécanique non négligeables pour la re-compression du gaz naturel. Aussi, la façon dont les NGLs sont extraits a un impact significatif sur le coût et le degré de complexité de l'usine de liquéfaction, sur les performances de la liquéfaction et sur l'efficacité énergétique de 20 l'usine de liquéfaction dans son ensemble. Différents procédés de liquéfaction du gaz naturel ont été développés afin d'optimiser leur rendement énergétique global. Dans leur principe, ces procédés de liquéfaction reposent typiquement sur une réfrigération mécanique du gaz naturel obtenue grâce à un ou plusieurs 25 cycles thermodynamiques de réfrigération fournissant la puissance thermique nécessaire au refroidissement et à la liquéfaction du gaz naturel. Dans chaque cycle thermodynamique mis en oeuvre par ces procédés, le réfrigérant comprimé (sous forme de gaz) est refroidi (et éventuellement condensé) par une source thermique ayant une 30 température supérieure à celle du fluide réfrigéré et appelée « source chaude » (eau, air, autre cycle de réfrigération) puis davantage refroidi par un flux de gaz froid généré par le cycle thermodynamique lui-même avant d'être détendu. Le flux de réfrigérant froid à basse température résultant de cette détente est utilisé pour refroidir le gaz naturel et pré- 35 refroidir le réfrigérant. Le réfrigérant gazeux à basse pression est à nouveau comprimé à son niveau de pression initial (par l'intermédiaire de 3053771 4 compresseurs entraînés par des turbines à gaz, des turbines à vapeur ou des moteurs électriques). Au cours de ces cycles thermodynamiques de réfrigération, la puissance nécessaire à la réfrigération et la liquéfaction du gaz naturel 5 peut être fournie soit par la vaporisation et l'échauffement d'un réfrigérant liquide, l'essentiel de la chaleur de réfrigération étant produite par la chaleur latente mise en jeu lors du changement d'état, soit par l'échauffement d'un réfrigérant froid sous forme de gaz. Dans le cas d'un gaz réfrigérant, la température du réfrigérant est typiquement abaissée 10 par détente de pression au travers d'une turbine de détente (en anglais « gas expander »). L'effet de refroidissement produit par le réfrigérant se présente majoritairement sous la forme d'une chaleur sensible. Dans le cas d'un réfrigérant liquide, la température du réfrigérant est généralement abaissée par détente au travers d'une vanne 15 et/ou d'une turbine de détente liquide (en anglais « liquid expander »). L'effet de refroidissement produit par le réfrigérant se présente principalement sous la forme d'une chaleur latente (et, dans une moindre mesure, sous la forme d'une chaleur sensible). Comme la chaleur latente est bien plus élevée que la chaleur sensible, les débits de réfrigérant qui 20 sont nécessaires pour obtenir une même puissance de réfrigération sont plus élevés pour les cycles thermodynamiques recourant à un réfrigérant sous forme de gaz que pour les cycles thermodynamiques recourant à un réfrigérant sous forme de liquide. Aussi, pour une même capacité de liquéfaction, les cycles 25 thermodynamiques de réfrigération utilisant comme réfrigérant un gaz nécessitent des compresseurs de réfrigération de plus haute capacité et des conduites de diamètre plus élevés que pour les cycles thermodynamiques de réfrigération utilisant comme réfrigérant un liquide. Les cycles thermodynamiques à réfrigérant gazeux sont également 30 généralement moins efficaces que les cycles thermodynamiques à réfrigérant liquide, notamment parce que l'écart de température entre le fluide subissant la réfrigération et le fluide réfrigérant est en moyenne plus élevé pour un cycle à réfrigérant gazeux ce qui contribue à accroitre les pertes d'efficacité par irréversibilité. 35 D'un autre côté, les cycles thermodynamiques de réfrigération à réfrigérant liquide mettent en oeuvre des inventaires massiques de 305 3 7 7 1 5 réfrigérant plus élevés que les cycles thermodynamiques à réfrigérant gazeux. Lorsque les fluides réfrigérant utilisés sont inflammables ou toxiques, les cycles thermodynamiques à réfrigérant liquide ont un niveau de sécurité intrinsèque plus faible que les procédés à réfrigérant gazeux, 5 en particulier si l'on compare des cycles thermodynamiques à réfrigérant liquide utilisant des hydrocarbures comme réfrigérant avec des cycles thermodynamiques qui utilisent comme réfrigérant un gaz inerte comme l'azote. Ce point est particulièrement critique dans un environnement où de nombreux équipements sont concentrés dans un espace restreint et 10 notamment sur une installation offshore. Les cycles thermodynamiques de réfrigération utilisant des réfrigérants liquides sont ainsi efficaces mais présentent un certain nombre d'inconvénients, en particulier pour une application offshore sur un support flottant. Différents procédés de liquéfaction utilisant des cycles 15 thermodynamiques de réfrigération à réfrigérant gazeux ont été proposés. On connaît par exemple des documents US 5,916,260, WO 2005/071333, WO 2009/130466, WO 2012/175889 et WO 2013/057314 des procédés de liquéfaction à double ou triple détente d'azote dans lesquels de l'azote réchauffé en sortie d'un échangeur de chaleur est comprimé. Au 20 refoulement des compresseurs, l'azote est refroidi et détendu par des turbines afin d'être utilisé pour refroidir et liquéfier le gaz naturel. De tels procédés de liquéfaction à détente d'azote présentent des avantages certains en termes de simplicité, de sécurité intrinsèque et de robustesse qui les rendent particulièrement appropriés à une 25 application sur un support flottant offshore. Néanmoins, ces procédés sont également peu efficaces. Ainsi un procédé utilisant des réfrigérants liquides produit typiquement de l'ordre de 30% de GNL de plus qu'un procédé à double détente d'azote (à puissance mécanique dépensée équivalente). 30 On connaît par ailleurs des documents WO 2007/021351 et US 6,412,302 des procédés de liquéfaction du gaz naturel combinant des détentes de gaz naturel et d'azote. Ces procédés permettent d'améliorer l'efficacité de la liquéfaction mais n'intègrent pas l'extraction des NGLs à la liquéfaction. Or cette extraction peut requérir des équipements nombreux 35 et complexes et/ou avoir un impact négatif sur l'efficacité de la liquéfaction. 3053771 6 On connait enfin des documents US 7,225,636 et WO 2009/017414 des procédés de liquéfaction de gaz naturel combinant des cycles de réfrigération pour la liquéfaction du gaz naturel par turbine de détente gaz et une extraction de NGLs. Cependant, ces procédés 5 présentent un certain nombre de désavantages. En particulier, dans ces deux documents, l'extraction des NGLs se fait à une pression relativement élevée ce qui induit une sélectivité de séparation faible, tandis que la liquéfaction du gaz naturel se fait à basse pression (sous la pression critique), ce qui nuit à son efficacité. 10 Objet et résumé de l'invention La présente invention a donc pour but principal de pallier de tels inconvénients en proposant un procédé de liquéfaction utilisant des cycles 15 thermodynamiques à réfrigérant gazeux et ayant une efficacité plus élevée que les procédés de liquéfaction de l'art antérieur tout en proposant une méthode simple et compacte d'extraction d'éventuels NGLs, qui soit intégrée au procédé de liquéfaction et qui offre une meilleure optimisation énergétique globale que les procédés de l'art antérieur. 20 Conformément à l'invention, ce but est atteint grâce à un procédé de liquéfaction d'un gaz naturel comprenant un mélange d'hydrocarbures dont majoritairement du méthane, le procédé comprenant : a) un premier cycle semi-ouvert au gaz naturel dans lequel, 25 successivement : un flux d'alimentation de gaz naturel à une pression PO préalablement traité pour en extraire les gaz acides, l'eau et le mercure est mélangé à un flux de gaz naturel, détendu à une pression P1 et sa température abaissée à une température T1 au moyen d'une turbine de 30 détente à température ambiante de sorte à obtenir une condensation d'éventuels liquides du gaz naturel contenus dans le gaz naturel, les éventuels liquides du gaz naturel qui ont été condensés sont séparés du flux d'alimentation de gaz naturel, ce dernier traversant alors un échangeur de chaleur cryogénique principal pour former un 35 premier flux de gaz naturel contribuant par échange thermique, d'une part au pré-refroidissement d'un flux principal de gaz naturel circulant à contre- 3053771 7 courant au travers de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, et d'autre part, au refroidissement d'un flux initial de gaz réfrigérant circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal, en sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le 5 premier flux de gaz naturel qui est à une température T2 supérieure à T1 et voisine de la température d'une source chaude est comprimé à une pression P2 au moyen d'un compresseur entraîné par la turbine de détente à température ambiante avant d'être admis à l'aspiration d'un compresseur de gaz naturel pour y être davantage comprimé à une 10 pression P3 supérieure à P2 et former un deuxième flux de gaz naturel, le deuxième flux de gaz naturel au refoulement du compresseur de gaz naturel est pour partie détendu et mélangé au flux d'alimentation de gaz naturel en amont de la turbine de détente à température ambiante, et pour partie forme le flux principal de gaz 15 naturel, une fraction de ce flux principal de gaz naturel traverse l'échangeur de chaleur cryogénique principal afin d'y être refroidi jusqu'à une température T3 suffisamment basse pour permettre la liquéfaction du gaz naturel ; 20 b) un second cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel dans lequel, successivement : une autre fraction du flux principal de gaz naturel est extraite de l'échangeur de chaleur cryogénique principal à une température T4 supérieure à T3 pour être dirigée vers une turbine de détente 25 intermédiaire afin que sa température soit abaissée par détente jusqu'à une température T5 inférieure à T4 et former un troisième flux de gaz naturel, le troisième flux de gaz naturel est réintroduit dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour refroidir par échange 30 thermique le flux de gaz naturel principal et le flux initial de gaz réfrigérant circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal, en sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le troisième flux de gaz naturel qui est à une température T6 voisine de la 35 température de la source chaude est dirigé vers un compresseur entraîné par la turbine de détente intermédiaire pour y être comprimé puis il est 305 3 7 7 1 8 refroidi avant d'être mélangé au premier flux de gaz naturel en amont du compresseur de gaz naturel; c) un cycle réfrigérant fermé au gaz réfrigérant dans lequel, successivement : 5 un flux initial de gaz réfrigérant avec une température T7 voisine de la température de la source chaude et préalablement comprimé par un compresseur de gaz réfrigérant est circulé dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour y être pré-refroidi, à la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le 10 flux initial de gaz réfrigérant qui est à une température T8 inférieure à T7 est dirigé vers une turbine de détente à basse température afin que sa température soit abaissée par détente jusqu'à une température T9 inférieure à T8, le premier flux de gaz réfrigérant ainsi formé étant réintroduit dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour 15 contribuer au refroidissement du flux principal de gaz naturel et du flux initial de gaz réfrigérant ; à la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le premier flux de gaz réfrigérant qui est à une température T10 voisine de la température de la source chaude est dirigé vers un compresseur 20 entraîné par la turbine de détente à basse température pour y être comprimé avant d'être refroidi puis dirigé vers l'aspiration du compresseur de gaz réfrigérant. Le procédé de liquéfaction selon l'invention comprend deux cycles réfrigérant semi-ouverts au gaz naturel et un unique cycle 25 réfrigérant fermé au gaz réfrigérant. Le premier cycle réfrigérant semi- ouvert au gaz naturel a pour fonction d'extraire les liquides du gaz naturel (NGLs) lourds éventuellement présents dans le gaz naturel pour éviter les problèmes de gel dans la section froide de l'installation de liquéfaction, et de pré-refroidir le gaz naturel et le gaz réfrigérant. Le second cycle 30 réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel a pour fonction de contribuer au pré-refroidissement du gaz naturel et du gaz réfrigérant ainsi qu'à la liquéfaction du gaz naturel. Le cycle réfrigérant fermé au gaz réfrigérant a pour fonction d'assurer le sous-refroidissement du gaz naturel liquéfié et de fournir une puissance de réfrigération complémentaire aux deux autres 35 cycles. Le gaz réfrigérant utilisé est typiquement de l'azote. 3053771 9 Il a été calculé que le procédé selon l'invention présente un rapport de puissance mécanique consommée par tonne de GNL produit pour des conditions équivalentes de l'ordre de 15% plus faible qu'un procédé à deux cycles réfrigérant à l'azote, 10% plus faible qu'un procédé 5 à trois cycles réfrigérant à l'azote, et 8% plus faible qu'un procédé à un cycle réfrigérant au gaz naturel et deux cycles réfrigérant à l'azote lorsque ces procédés sont associés à une unité d'extraction de NGL en amont de la liquéfaction nécessitant une re-compression du gaz (cette puissance de re-compression étant prise en compte dans la comparaison). La puissance 10 consommée par tonne de GNL produit par le procédé selon l'invention est ainsi plus basse que pour les procédés connus de l'art antérieur, ce qui montre une efficacité plus élevée pour ce procédé. Le procédé selon l'invention intègre à la liquéfaction l'extraction des liquides du gaz naturel (NGLs) lourds, ce qui améliore l'efficacité 15 énergétique globale de l'usine de liquéfaction de gaz naturel et permet de se dispenser de recourir à des installations dédiées à cette extraction. Le procédé de prétraitement du gaz naturel s'en trouve simplifié. De plus, l'extraction étant réalisée à basse pression, peu d'hydrocarbures légers (en particulier le méthane) sont entraînées au cours de ce processus 20 d'extraction, ce qui permet de traiter les NGLs lourds en utilisant un procédé simple de mise en oeuvre. L'unique cycle au gaz réfrigérant du procédé selon l'invention est fermé. Aussi, le seul appoint en gaz réfrigérant qui soit nécessaire peut être facilement produit (en l'occurrence lorsque le gaz réfrigérant 25 comprend majoritairement de l'azote). En particulier, aucune unité dédiée n'est requise pour l'importation, la production, le traitement ou le stockage d'hydrocarbures liquides utilisés comme réfrigérant. L'implantation du procédé selon l'invention s'en trouve ainsi grandement facilitée. Le procédé selon l'invention présente un niveau élevé de 30 sécurité intrinsèque. En effet, les inventaires massiques d'hydrocarbures sont limités (en particulier par rapport à un procédé utilisant des hydrocarbures sous forme liquide comme réfrigérant). L'implantation du procédé selon l'invention s'en trouve facilitée. Enfin, le procédé est particulièrement approprié à une 35 installation de liquéfaction du gaz naturel en mer, telle que par exemple à 3053771 10 bord d'un FLNG, en raison de son haut niveau de sécurité intrinsèque et du fait qu'il ne requiert pas de stockage de réfrigérants. Au cours du premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel, le flux d'alimentation de gaz naturel est avantageusement 5 mélangé avec du gaz naturel plus léger provenant du refoulement du compresseur de gaz naturel avant d'être détendu dans la turbine à température ambiante sans pré-refroidissement dans l'échangeur cryogénique principal, ce qui permet de produire de manière efficace un flux froid assurant le pré-refroidissement du gaz naturel et du gaz 10 réfrigérant et d'extraire d'éventuels NGLs avec une excellente sélectivité. Au cours du premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel, le flux d'alimentation de gaz naturel à l'échappement de la turbine de détente à température ambiante est introduit dans un séparateur à la sortie duquel un flux de liquides de gaz lourds est récupéré. Dans ce cas, 15 une fraction du flux de liquides du gaz naturel récupéré est réchauffée et partiellement vaporisée en vue de faciliter son traitement en aval. Selon une disposition avantageuse, la pression du flux de gaz naturel principal est supérieure à la pression critique du gaz naturel, ce qui permet de maximiser l'efficacité de la liquéfaction et assure que la 20 liquéfaction se fasse sans changement de phase. L'invention a également pour objet une installation de liquéfaction de gaz naturel pour la mise en oeuvre du procédé tel que défini précédemment, l'installation comprenant un compresseur de gaz naturel et un compresseur de gaz réfrigérant, une turbine de détente à 25 température ambiante couplée à un compresseur destinés à détendre et comprimer du gaz naturel, une turbine de détente à température intermédiaire couplée à un compresseur destinés à détendre et comprimer du gaz naturel, une turbine de détente à basse température couplée à un compresseur destinés à détendre et comprimer du gaz réfrigérant, et un 30 échangeur de chaleur cryogénique principal. De préférence, le compresseur de gaz naturel et le compresseur de gaz réfrigérant sont entraînés par une même machine d'entraînement fournissant la puissance nécessaire à l'augmentation de pression du gaz naturel à liquéfier ainsi qu'à la compression des fluides circulants dans les 35 trois cycles réfrigérants. La consommation de puissance mécanique 3053771 11 nécessaire pour ces fonctions est ainsi optimisée de manière à maximiser la production de GNL tout en minimisant le nombre d'équipements. De préférence également, le compresseur de gaz naturel est en aval des compresseurs entrainés par la turbine de détente à température 5 ambiante et la turbine de détente à température intermédiaire, et le compresseur de gaz réfrigérant est en aval du compresseur entrainé par la turbine de détente à basse température. L'installation peut comprendre en outre un séparateur destiné à la séparation des liquides du gaz naturel éventuellement contenus dans le 10 gaz naturel. Description détaillée de l'invention D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence à la figure 15 unique annexée qui en illustre un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif. Le procédé de liquéfaction selon l'invention s'applique notamment (mais pas exclusivement) au gaz naturel provenant de champs de gaz. Typiquement, ce gaz naturel comprend majoritairement du 20 méthane et se trouve en combinaison avec d'autres gaz, principalement des hydrocarbures en C2, C3, C4, C5, C6, des gaz acides, de l'eau, et des gaz inertes dont l'azote, ainsi que diverses impuretés dont le mercure. La figure unique représente un exemple d'installation 2 pour la mise en oeuvre du procédé de liquéfaction de gaz naturel selon l'invention. 25 En substance, le procédé de liquéfaction selon l'invention recourt à trois cycles thermodynamiques de réfrigération, à savoir deux cycles réfrigérant semi-ouverts au gaz naturel et un unique cycle réfrigérant fermé au gaz réfrigérant. Par ailleurs, le procédé selon l'invention utilise comme gaz 30 réfrigérant de préférence un gaz comprenant majoritairement de l'azote, ce qui rend le procédé particulièrement adapté à une mise en oeuvre offshore, typiquement sur une installation flottante de liquéfaction de gaz naturel (appelée en anglais FLNG pour « Floating Liquefaction of Natural Gas »). 35 Comme représenté sur la figure 1, cette installation de liquéfaction 2 ne nécessite qu'un seul échangeur de chaleur cryogénique 3053771 12 principal 4, ce dernier pouvant être constitué d'un assemblage d'échangeurs de chaleur en aluminium brasés qui est installé dans une boîte froide (appelée « cold box » en anglais). L'installation de liquéfaction 2 selon l'invention nécessite 5 également trois turbodétendeurs (appelés « turbo-expander » en anglais), à savoir un turbodétendeur à température ambiante 6 dédié au gaz naturel, un turbodétendeur à température intermédiaire 8 dédié au gaz naturel, et un turbodétendeur à basse température 10 dédié au gaz réfrigérant. 10 De manière connue, un turbodétendeur est une machine tournante qui est composée d'une turbine de détente de gaz (ici respectivement une turbine de détente à température ambiante 6a, une turbine de détente à température intermédiaire 8a et une turbine de détente à basse température 10a et d'un compresseur de gaz (ici 15 respectivement un compresseur 6b, un compresseur 8b et un compresseur 10b) entraîné par la turbine de détente de gaz. L'installation de liquéfaction 2 selon l'invention comprend encore un compresseur de gaz naturel 12 et un compresseur de gaz réfrigérant 14, ces deux compresseurs 12, 14 étant de préférence entraînés par une 20 même machine d'entraînement ME, par exemple une turbine à gaz fournissant la puissance nécessaire à l'augmentation de pression du gaz naturel à liquéfier ainsi qu'à la compression des fluides circulants dans les trois cycles réfrigérants. Comme il sera détaillé ultérieurement, le compresseur de gaz 25 naturel remplit une triple fonction : pressuriser et assurer la circulation du gaz naturel de manière à fournir suffisamment de puissance de réfrigération pour contribuer au refroidissement et à la liquéfaction du gaz naturel et du gaz réfrigérant, re-comprimer le gaz naturel qui a été détendu pour l'extraction des NGLs lourds, et assurer que le gaz naturel à 30 liquéfier soit à la pression optimale pour maximiser l'efficacité de la liquéfaction. Quant au compresseur de gaz réfrigérant, il a pour fonction de pressuriser et d'assurer la circulation du gaz réfrigérant de manière à permettre d'obtenir la puissance de réfrigération nécessaire pour 35 contribuer au refroidissement du gaz réfrigérant, contribuer au pré- 305 3 7 7 1 13 refroidissement et la liquéfaction du gaz naturel et assurer le sous-refroidissement du gaz naturel. L'installation de liquéfaction 2 comprend encore un séparateur 16 destiné à la séparation des NGLs éventuellement contenus dans le gaz 5 naturel, et un ballon 18 destiné à permettre une séparation entre les gaz de flash et le gaz naturel liquéfié (GNL). On décrira maintenant les différentes étapes du procédé de liquéfaction de gaz naturel selon l'invention. Préalablement au premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz 10 naturel, le gaz naturel subit un prétraitement destiné à le rendre propre à la liquéfaction. Ce prétraitement comprend notamment un traitement pour extraire du gaz naturel les gaz acides (dont le dioxyde de carbone), ces gaz acides pouvant notamment geler dans l'installation de liquéfaction. Le prétraitement comprend également un traitement de déshydratation pour 15 extraire du gaz naturel l'eau et un traitement de démercurisation, le mercure risquant de dégrader les équipements en aluminium de l'installation de liquéfaction (dont l'échangeur de chaleur cryogénique principal 4). Le flux d'alimentation de gaz naturel F-0 sort de cette phase 20 préalable de prétraitement typiquement à une pression PO comprise entre 5 et 10 MPa et une température TO voisine (à savoir ici légèrement supérieure) de la température de la source chaude. Par « source chaude », on entend ici la source thermique qui est utilisée pour refroidir les flux non cryogéniques du procédé de liquéfaction. Cette source chaude 25 peut typiquement être l'air ambiant, l'eau de mer, de l'eau douce refroidie par l'eau de mer, un fluide refroidi par un cycle réfrigérant auxiliaire ou une combinaison de plusieurs de ces sources. Ce flux F-0 est mélangé au flux de gaz naturel F-2-1 provenant de l'installation de liquéfaction (et décrit ultérieurement) et alimente le 30 premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel. Comme indiqué précédemment, ce premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel a pour fonction d'extraire les NGLs lourds éventuellement présents dans le gaz naturel, et de pré-refroidir le gaz naturel et le gaz réfrigérant. 35 A cet effet, le flux d'alimentation de gaz naturel F-0 (combiné au au flux de gaz naturel F-2-1 décrit ultérieurement) traverse la turbine de 3053771 14 détente à température ambiante 6a à l'échappement (i.e. sortie) de laquelle sa pression P1 est abaissée à une pression comprise entre 1 et 2,5 MPa et sa température T1 est abaissée à une température comprise entre entre -40°C et -60°C. Cette phase de détente du flux d'alimentation 5 de gaz naturel conduit à une condensation d'éventuels NGLs (pour « Natural Gas Liquids » en anglais) lourds contenus dans le gaz naturel. Par NGLs lourds, on entend ici l'essentiel des hydrocarbures en C5 (pentanes), C6 (hexanes, benzène) et plus qui sont contenus dans le gaz naturel, ainsi qu'une portion plus restreinte et variable d'éthane, de 10 propane et de butanes et une portion très limitée de méthane. Avec la condensation des NGLs lourds, le flux de gaz naturel à l'échappement de la turbine de détente à température ambiante 6a est dirigé vers l'entrée du séparateur 16. A la sortie du séparateur 16, le flux de liquides du gaz naturel F-HL est réchauffé, par exemple en circulant 15 dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal 4 (comme représenté sur la figure) ou en passant par un rebouilleur de NGLs dédié, puis il est dirigé vers une unité de traitement des NGLs 20. Après avoir été réchauffé, le flux de liquides du gaz naturel F-HL est diphasique et peut soit être envoyé directement à l'unité de traitement des NGLs 20 (comme 20 représenté sur la figure) soit être soumis à une séparation gaz-liquide, les gaz évaporés étant renvoyés dans le séparateur 16. L'unité de traitement des NGLs 20 est une unité qui permet de traiter les NGLs lourds, et notamment de séparer les butanes et hydrocarbures plus légers des pentanes et hydrocarbures plus lourds pour 25 former en sortie un flux de liquides du gaz naturel légers F-G (aussi appelé flux de NGLs légers F-G) et un flux d'essences de gaz naturel. En sortie de l'unité de traitement des NGLs, ce flux de NGLs légers F-G qui comprend majoritairement de l'éthane, du propane et des butanes est destiné à être réinjecté dans le gaz à liquéfier si cela est compatible avec la spécification 30 de GNL visée (ou valorisé hors de l'installation de liquéfaction si ce n'est pas le cas). Par ailleurs, une fraction F-HL-1 du flux de liquides du gaz naturel lourds F-HL peut être dirigée vers un refroidisseur de NGLs 19 pour fournir la puissance thermique nécessaire à l'opération de cet 35 échangeur. En particulier, le flux de liquides du gaz naturel légers F-G provenant de l'unité de traitement des NGLs 20 est refroidie dans le 3053771 15 refroidisseur de NGLs 19. Une fraction F-G-1 du flux de NGLs légers F-G refroidi est réinjectée dans le séparateur 16. En contrôlant le débit de réinjection de ce flux F-G-1 dans le séparateur, il est ainsi possible d'améliorer l'extraction de NGLs lourds et 5 en particulier de réduire la quantité résiduelle de benzène dans le gaz de sortie du séparateur. La fraction du flux de NGLs légers F-G refroidi qui n'est pas réinjectée dans le séparateur 16 est réinjectée dans le flux principal de gaz naturel F-P, en aval du soutirage alimentant la turbine à température 10 intermédiaire 8a (mentionnée ultérieurement). On notera que la réinjection de la fraction F-G-1 du flux de NGLs légers F-G refroidie dans le séparateur 16 n'est pas nécessaire si les quantités de benzène et d'hydrocarbures en C5 et plus dans le flux d'alimentation de gaz naturel sont faibles. On notera également que le 15 refroidissement du flux de NGLs légers F-G peut être réalisé directement dans l'échangeur cryogénique principal 4 si un échangeur dédié à cet effet n'est pas prévu. En sortie du séparateur 16, le flux de gaz naturel débarrassé des hydrocarbures lourds (résidu gaz) est à une température acceptable 20 pour assurer un pré-refroidissement du gaz à liquéfier et du gaz réfrigérant. A cet effet, ce résidu gaz forme un premier flux de gaz naturel F-1 qui traverse l'échangeur de chaleur cryogénique principal. Lorsqu'il traverse l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le premier flux de gaz naturel F-1 refroidit par échange thermique, d'une 25 part un flux principal de gaz naturel F-P circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal, et d'autre part le flux initial de gaz réfrigérant G-0 (mentionné ultérieurement) circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal. En sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le 30 premier flux de gaz naturel F-1 est à une température T2 supérieure à T1 et voisine de la température de la source chaude. Il est envoyé vers le compresseur 6b entraîné par la turbine de détente à température ambiante 6a pour y être comprimé à une pression P2, typiquement comprise entre 2 et 4 MPa . 35 Au refoulement (i.e. en sortie) du compresseur 6b, le flux de gaz naturel traverse un refroidisseur de gaz naturel 21 puis est admis à 3053771 16 l'aspiration (i.e. en entrée) du compresseur de gaz naturel 12 pour y être davantage comprimé à une pression P3 supérieure à P2 et PO (et de préférence supérieure à la pression critique du gaz naturel) et former à la sortie un deuxième flux de gaz naturel F-2. Typiquement, la pression P3 5 pourra être comprise entre 6 et 10 MPa. Dans ce compresseur de gaz naturel 12, le flux de gaz naturel pourra être comprimé en deux phases successives de compression entre lesquelles le flux de gaz naturel pourra être refroidi par un refroidisseur de gaz naturel 22. 10 Le deuxième flux de gaz naturel F-2 passe au travers d'un autre refroidisseur de gaz naturel 24 puis est séparé en deux fractions de flux : une fraction de flux F-2-1 est détendue et mélangée au flux d'alimentation de gaz naturel F-0 en amont de la turbine de détente à température ambiante 6a (comme décrit précédemment), et la fraction restante de ce 15 flux forme le flux principal de gaz naturel F-P qui traverse l'échangeur de chaleur cryogénique principal 4. On notera que la détente du flux F-2-1 peut se faire soit au moyen d'une simple vanne de contrôle 23 (comme représenté sur la figure), soit au moyen d'une turbine de détente. 20 Une fraction de ce flux principal de gaz naturel F-P traverse l'échangeur de chaleur cryogénique principal afin d'y être refroidi jusqu'à une température T3 (typiquement comprise entre -140°C et -160°C) suffisamment basse pour assurer la liquéfaction du gaz naturel. Une autre fraction du flux principal de gaz naturel F-P est 25 soumise à un second cycle semi-ouvert au gaz naturel. L'objectif de ce second cycle est de contribuer au refroidissement du gaz réfrigérant et de contribuer au pré-refroidissement du gaz naturel et à sa liquéfaction. La fraction du flux principal de gaz naturel F-P soumise à ce second cycle semi-ouvert est extraite de l'échangeur de chaleur 30 cryogénique principal à une température T4 (typiquement comprise entre -10°C et -40°C) supérieure à la température T3 pour être dirigé vers la turbine de détente à température intermédiaire 8a afin d'abaisser sa température par détente jusqu'à une température T5 (typiquement comprise entre -80°C et -110°C) inférieure à la température T4 et former 35 un troisième flux de gaz naturel F-3. 3053771 17 Le troisième flux de gaz naturel F-3 qui peut éventuellement contenir une fraction variable de liquide condensé est ensuite réintroduit dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour refroidir par échange thermique le flux initial de gaz réfrigérant G-0 et le flux de gaz 5 naturel principal F-P traversant l'échangeur de chaleur cryogénique principal à contre-courant. A la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le troisième flux de gaz naturel F-3 en phase gaz et à une température T6 voisine de la température de la source chaude est dirigé vers un 10 compresseur 8b entraîné par la turbine de détente à température intermédiaire 8a pour y être comprimé. Il est alors refroidi par un refroidisseur de gaz naturel 26 avant d'être mélangé au premier flux de gaz naturel F-1 en amont du compresseur de gaz naturel 12. Lors de son passage dans l'échangeur de chaleur cryogénique 15 principal, le flux principal de gaz naturel F-P est refroidi par échange thermique avec le premier flux de gaz naturel F-1, le troisième flux de gaz naturel F3, et par un premier flux de gaz réfrigérant G-1 (décrit ultérieurement) circulant tous les trois à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal 4. 20 A la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le flux principal de gaz naturel F-P a ainsi été refroidi à une température permettant sa liquéfaction. Celui-ci subit une détente de Joule-Thomson en traversant une vanne 28 jusqu'à atteindre une pression voisine de la pression atmosphérique. Alternativement, cette détente pourrait être 25 réalisée au moyen d'une turbine de détente liquide pour améliorer son efficacité. La détente du gaz naturel liquéfié a pour effet de générer des gaz de flash qui sont séparés du gaz naturel liquéfié dans le ballon 18 dédié à cet effet. En sortie du ballon, le flux de gaz naturel liquéfié GNL 30 débarrassé des gaz de flash est envoyé vers les cuves de stockage de GNL. Quant aux gaz de flash F-F, ils sont envoyés dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour être réchauffés à une température T11 typiquement comprise entre -50°C et -110°C, puis vers une unité de 35 traitement du gaz de flash, ce qui permet de réduire les besoins en 3053771 18 puissance de réfrigération dans la section froide de l'échangeur de chaleur cryogénique principal. On décrira maintenant l'unique cycle réfrigérant fermé au gaz réfrigérant (ici majoritairement de l'azote) qui a pour but de fournir la 5 puissance thermique compléme,ntaire aux deux autres cycles réfrigérant et d'assurer le sous-refroidissement du gaz naturel liquéfié. Le compresseur de gaz réfrigérant 14 délivre un flux initial de gaz réfrigérant G-0 qui, après refroidissement dans un refroidisseur de gaz réfrigérant 32, se trouve à une température T7 voisine de la température 10 de la source chaude. Ce flux initial de gaz réfrigérant G-0 est majoritairement circulé dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal 4 pour y être pré-refroidi en réchauffant le premier flux de gaz naturel F-1, un troisième flux de gaz naturel F-3 ainsi que le premier flux de gaz réfrigérant G-1 15 mentionné ultérieurement circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal. A la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le flux initial de gaz réfrigérant G-0 se trouve à une température T8 (par exemple comprise entre -80°C et -110°C) qui est inférieure à la 20 température T7. Ce flux est dirigé vers la turbine de détente à basse température 10a pour y être davantage refroidi jusqu'à une température T9 (par exemple comprise entre -140°C et -160°C) inférieure à la température T8 avant d'être réintroduite dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour former un premier flux de gaz réfrigérant G-1. 25 Comme décrit précédemment, la circulation de ce premier flux de gaz réfrigérant G-1 dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal permet d'assurer par échange thermique un refroidissement du flux principal de gaz naturel F-P et du flux initial de gaz réfrigérant G-0 circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique 30 principal. A la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal 4, le premier flux de gaz réfrigérant G-1 est à une température T10 supérieure à T9 et voisine de la température de la source chaude. Ce flux est dirigé vers le compresseur à basse température 10b entraîné par la turbine de 35 détente 10a pour y être comprimé avant d'être refroidi par un 3053771 19 refroidisseur de gaz réfrigérant 34 puis réinjecté en aspiration du compresseur de gaz réfrigérant 14. On notera que dans le compresseur de gaz réfrigérant 14, le premier flux de gaz réfrigérant G-1 pourra être comprimé en deux phases 5 successives de compression entre lesquelles le flux de gaz réfrigérant pourra être refroidi par un autre refroidisseur de gaz réfrigérant 30. REVENDICATIONS1. Procédé de liquéfaction d'un gaz naturel comprenant un mélange d'hydrocarbures dont majoritairement du méthane, le procédé 5 comprenant : a) un premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel dans lequel, successivement : un flux d'alimentation de gaz naturel (F-0) à une pression PO 10 préalablement traité pour en extraire les gaz acides, l'eau et le mercure est mélangé à un flux de gaz naturel, détendu à une pression P1 et sa température abaissée à une température T1 au moyen d'une turbine de détente à température ambiante (6a) de sorte à obtenir une condensation d'éventuels liquides du gaz naturel contenus dans le gaz naturel, 15 les éventuels liquides du gaz naturel qui ont été condensés sont séparés du flux d'alimentation de gaz naturel, ce dernier traversant alors un échangeur de chaleur cryogénique principal (4) pour former un premier flux de gaz naturel (F-1) contribuant par échange thermique, d'une part au pré-refroidissement d'un flux principal de gaz naturel (F-P) 20 circulant à contre-courant au travers de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, et d'autre part, au refroidissement d'un flux initial de gaz réfrigérant (G-0) circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal, en sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le 25 premier flux de gaz naturel (F-1) qui est à une température T2 supérieure à T1 et voisine de la température d'une source chaude est comprimé à une pression P2 au moyen d'un compresseur (6b) entraîné par la turbine de détente à température ambiante (6a) avant d'être admis à l'aspiration d'un compresseur de gaz naturel (12) pour y être davantage comprimé à 30 une pression P3 supérieure à P2 et former un deuxième flux de gaz naturel (F-2), le deuxième flux de gaz naturel (F-2) au refoulement du compresseur de gaz naturel (12) est pour partie détendu et mélangé au flux d'alimentation de gaz naturel (F-0) en amont de la turbine de détente 35 à température ambiante, et pour partie forme le flux principal de gaz naturel (F-P), 3053771 21 une fraction de ce flux principal de gaz naturel (F-P) traverse l'échangeur de chaleur cryogénique principal afin d'y être refroidi jusqu'à une température T3 suffisamment basse pour permettre la liquéfaction du gaz naturel ; b) un second cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel dans lequel, successivement : une autre fraction du flux principal de gaz naturel (F-P) est extraite de l'échangeur de chaleur cryogénique principal à une température T4 supérieure à T3 pour être dirigée vers une turbine de détente intermédiaire (8a) afin que sa température soit abaissée par détente jusqu'à une température T5 inférieure à T4 et former un troisième flux de gaz naturel (F-3), le troisième flux de gaz naturel (F-3) est réintroduit dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour refroidir par échange thermique le flux de gaz naturel principal et le flux initial de gaz réfrigérant circulant à contre-courant dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal, en sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le troisième flux de gaz naturel (F-3) qui est à une température T6 voisine de la température de la source chaude est dirigé vers un compresseur (8b) entraîné par la turbine de détente intermédiaire (8a) pour y être comprimé puis il est refroidi avant d'être mélangé au premier flux de gaz naturel en amont du compresseur de gaz naturel (12) ; c) un cycle réfrigérant fermé au gaz réfrigérant dans lequel, successivement : un flux initial de gaz réfrigérant (G-0) avec une température T7 voisine de la température de la source chaude et préalablement 30 comprimé par un compresseur de gaz réfrigérant (14) est circulé dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal (4) pour y être pré-refroidi, à la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le flux initial de gaz réfrigérant (G-0) qui est à une température T8 inférieure à T7 est dirigé vers une turbine de détente à basse température (10a) afin 35 que sa température soit abaissée par détente jusqu'à une température T9 inférieure à T8, le premier flux de gaz réfrigérant (G-1) ainsi formé étant 3053771 22 réintroduit dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal pour contribuer au refroidissement du flux principal de gaz naturel (F-P) et du flux initial de gaz réfrigérant (G-0) ; à la sortie de l'échangeur de chaleur cryogénique principal, le 5 premier flux de gaz réfrigérant (G-1) qui est à une température T10 voisine de la température de la source chaude est dirigé vers un compresseur (10b) entraîné par la turbine de détente à basse température (10a) pour y être comprimé avant d'être refroidi puis dirigé vers l'aspiration du compresseur de gaz réfrigérant (14). 10 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, au cours du premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel, le flux d'alimentation de gaz naturel (F-0) est détendu et sa température abaissée au moyen de la turbine de détente à température ambiante (6a) sans subir de pré- 15 refroidissement préalable dans l'échangeur de chaleur cryogénique principal. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel, au cours du premier cycle réfrigérant semi-ouvert au gaz naturel, le flux 20 d'alimentation de gaz naturel à l'échappement de la turbine de détente à température ambiante (6a) est introduit dans un séparateur (16) à la sortie duquel un flux de liquides du gaz naturel (F-HL) est récupéré. 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel une fraction (F- 25 HL-1) du flux de liquides du gaz naturel (F-HL) récupéré est réchauffée et partiellement vaporisée en vue de faciliter son traitement en aval. 5. Procédé selon l'une des revendications 3 et 4, dans lequel la puissance thermique nécessaire pour réchauffer le flux de liquides du gaz naturel (F-HL) provient du refroidissement du flux principal de gaz naturel (F-P) et/ou du flux initial de gaz réfrigérant (G-0). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la pression du flux principal de gaz naturel (F-P) est supérieure à la pression critique du gaz naturel. 305 3 7 7 1 23 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel : la température T1 est comprise entre -40°C et -60°C ; la température T3 est comprise entre -140°C et -160°C ; 5 la température T4 est comprise entre -10°C et -40°C ; la température T5 est comprise entre -80°C et -110°C ; la température T8 est comprise entre -80°C et -110°C ; la température T9 est comprise entre -140°C et -160°C ; la pression PO est comprise entre 5 et 10 MPa ; 10 la pression P1 est comprise entre 1 et 2,5 MPa ; la pression P2 est comprise entre 2 et 4 MPa ; et la pression P3 est comprise entre 6 et 10 MPa. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, 15 dans lequel le gaz réfrigérant comprend majoritairement de l'azote. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel il est mis en oeuvre à bord d'une installation de liquéfaction de gaz naturel en mer. 20 10. Installation de liquéfaction de gaz naturel pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant : un compresseur de gaz naturel (12) et un compresseur de gaz 25 réfrigérant (14) ; une turbine de détente à température ambiante (6a) couplée à un compresseur (6b) destinés à détendre et comprimer du gaz naturel ; une turbine de détente à température intermédiaire (8a) couplée à un compresseur (8b) destinés à détendre et comprimer du gaz 30 naturel ; une turbine de détente à basse température (10a) couplée à un compresseur (10b) destinés à détendre et comprimer du gaz réfrigérant ; et un échangeur de chaleur cryogénique principal (4). 35 3053771 24 11. Installation selon la revendication 10, dans laquelle le compresseur de gaz naturel (12) et le compresseur de gaz réfrigérant (14) sont entraînés par une même machine d'entraînement (ME) fournissant la puissance nécessaire à l'augmentation de pression du gaz naturel à 5 liquéfier ainsi qu'à la compression des fluides circulants dans les trois cycles réfrigérants. 12. Installation selon l'une des revendications 10 et 11, dans laquelle le compresseur de gaz naturel (12) est en aval des compresseurs 10 entrainés par la turbine de détente à température ambiante (6a) et la turbine de détente à température intermédiaire (8a), et dans laquelle le compresseur de gaz réfrigérant (14) est en aval du compresseur entrainé par la turbine de détente à basse température (10a). 15 13. Installation selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, comprenant en outre un séparateur (16) destiné à la séparation des liquides du gaz naturel éventuellement contenus dans le gaz naturel.