FR 3059189 A1 20180525 FR 1661322 A 20161121 1 Circuit de détection à faible flux et faible bruit Domaine technique de l'invention L'invention est relative à un circuit de détection. État de la technique Les circuits de détection optique comprennent généralement un photodétecteur couplé à un circuit de lecture. Le circuit de lecture a pour fonction de convertir et éventuellement d'amplifier le signal provenant du photodétecteur afin qu'il puisse être traité. La figure 1 représente un exemple de circuit de détection couramment utilisé avec les photodétecteurs. Le circuit comporte un photodétecteur 1 et un circuit de lecture 2. Une borne du photodétecteur 1, la cathode sur l'exemple de la figure 1, est reliée au circuit de lecture 2. L'autre borne du photodétecteur 1, l'anode par exemple, est reliée au potentiel du substrat du photodétecteur VSUB. Le circuit de lecture 2 peut être du type intégrateur. Il possède deux fonctions : d'une part, il intègre le courant I, du photodétecteur 1 et ainsi convertit le courant en une tension Vs exploitable, et d'autre part, il assure la polarisation du photodétecteur 1. A titre d'exemple, le circuit de lecture 2 peut être réalisé par un amplificateur à transimpédance capacitif (« Capacitive Transimpedance Amplifier » en anglais, CTIA) représenté sur la figure 1. Un tel intégrateur comporte un amplificateur opérationnel 3. La première entrée 3059189 2 de l'amplificateur 3, l'entrée négative, forme l'entrée du circuit de lecture 2 et la sortie de l'amplificateur 3 forme la sortie du circuit de lecture 2. La deuxième entrée de l'amplificateur, l'entrée positive sur l'exemple de la figure 1, reçoit un potentiel de référence VREF. Le circuit de lecture 2 comporte 5 également une capacité Cl d'intégration et un interrupteur S1 de remise à zéro connectés en parallèle entre la première entrée de l'amplificateur et la sortie de l'amplificateur. La sortie du circuit de lecture 2 délivre la tension Vs représentative du signal reçu. 10 Ce mode de réalisation est particulièrement efficace pour la détection et la gestion de signaux optiques moyens ou faibles, mais cette efficacité est obtenue au détriment de l'encombrement et de la consommation. Il s'avère par ailleurs que lorsque le photodétecteur reçoit un flux lumineux de très faible intensité, le rapport signal sur bruit est dégradé par l'émission de 15 photons parasites émis par l'amplificateur implanté dans le pixel et il est très difficile d'obtenir des performances intéressantes. Afin d'obtenir des capteurs très sensibles, le circuit de détection est réalisé de manière particulière au moyen d'une architecture de type SFD (Source 20 Follower per Detector) illustrée à la figure 2. Ce type de capteur fonctionne avec des faibles conditions de rayonnement, c'est-à-dire avec un faible flux incident. Comme dans les détecteurs conventionnels, le rayonnement incident est 25 converti en une quantité d'électrons qui est représentative de la scène observée. Pour ce type de capteur, il est important de limiter le bruit électronique généré par le circuit de détection, c'est-à-dire la quantité d'électrons qui n'est pas liée à la scène observée. Un premier moyen de réduire la quantité d'électrons parasites est de limiter la consommation 30 électrique du circuit ce qui incite à simplifier le circuit de détection. 3059189 3 L'intégration des charges émises par le photodétecteur est alors réalisée par le condensateur interne du photodétecteur. Comme illustré à la figure 2, le circuit de détection comporte une photodiode 5 1 avec son condensateur interne CH). Le circuit comporte également un transistor de reset T1 qui réalise la connexion entre le photodétecteur 1 et une tension de polarisation Vreset. Le basculement du transistor de reset T1 entre un état passant et un état bloquant permet de faire basculer la photodiode 1 entre une polarisation inverse et un état flottant. 10 Lorsque la photodiode 1 est à l'état flottant, les charges électriques générées sont stockées dans le condensateur parasite CH). Au fur et à mesure que les charges électriques se stockent dans le condensateur CHI la tension aux bornes de la photodiode 1 évolue. Cette évolution des conditions de 15 polarisation se traduit également par une dégradation de l'intégrité du signal, par exemple avec une évolution du taux de conversion du rayonnement électromagnétique reçu en une quantité d'électrons, par la variation de la valeur de la capacité du condensateur Cm, ou par l'augmentation du courant de fuite parasite dans le détecteur. 20 La photodiode 1 est également connectée à un circuit de traitement 4 qui traite le signal émis par la photodiode 1. Les charges générées par la photodiode 1 sont stockées en partie par le 25 condensateur CH) interne de la photodiode 1 ce qui se traduit par une évolution du potentiel du noeud d'intégration N connecté au circuit de traitement 4. La capacité électrique du noeud d'intégration N provient en partie de la capacité électrique de la photodiode 1 et en partie des capacités parasites des autres éléments reliés au noeud d'intégration N. 30 3059189 4 Cependant, dans cette architecture, il existe toujours un niveau de bruit important en terme d'électrons dans les détecteurs à faible flux. Par ailleurs, ces architectures présentent une faible linéarité dans la conversion du signal lumineux en un signal électrique car la détection est réalisée en laissant le 5 photodétecteur à un potentiel flottant qui évolue au fur et à mesure que le condensateur CH) se charge. Cette non linéarité ainsi que la perte d'intégrité du signal limite l'amplitude du signal et donc le nombre de charges stockables, ce qui limite le rapport signal sur bruit. Ce problème est particulièrement important pour les détecteurs qui tolèrent peu de variations 10 sur leur potentiel de polarisation, par exemple les détecteurs infrarouges de bande LWIR. Objet de l'invention 15 On constate qu'il existe un besoin de prévoir un circuit de détection qui permette d'obtenir une meilleure corrélation entre le signal optique reçu et le signal électrique généré. 20 On tend à combler ce besoin au moyen d'un circuit qui comporte : - un détecteur possédant un condensateur parasite et configuré pour délivrer des charges électriques en fonction d'un phénomène observé, - un circuit de polarisation configuré pour polariser le détecteur durant une première période et laisser une première borne du détecteur à un 25 potentiel flottant durant une deuxième période. Le circuit est remarquable en ce qu'il comporte : - un premier condensateur ayant une première borne connectée à la première borne du détecteur pour former un noeud de rétention avec le condensateur parasite, le noeud de rétention se trouvant à une valeur 30 cible durant la première période et évoluant durant la deuxième période. 3059189 5 - un circuit de transfert des charges électriques depuis le condensateur parasite vers le premier condensateur, le circuit de transfert des charges électriques étant configuré pour polariser une deuxième électrode du premier condensateur de manière à décaler le potentiel du noeud de 5 rétention vers la valeur cible, - une borne de sortie délivrant une tension représentative du potentiel présent sur la deuxième borne du premier condensateur. lo Description sommaire des dessins D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre de modes particuliers de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés aux dessins annexés, 15 dans lesquels : - la figure 1 représente, de manière schématique, un circuit de détection de type amplificateur transimpédance capacitif, - la figure 2 représente, de manière schématique, un circuit de détection de 20 type SFD, - la figure 3 représente, de manière schématique, un mode de réalisation particulier d'un circuit de détection selon l'invention, - la figure 4 représente, de manière schématique, plusieurs circuits de détection selon l'invention en relation avec une matrice de détection. 25 Description de modes de réalisation préférentiels de l'invention Comme cela est illustré à la figure 3, le circuit de détection reprend en partie 30 le montage de type SFD (Source-Follower per Detector). Le circuit de détection comporte un photodétecteur 1 qui est préférentiellement une 3059189 6 photodiode. Le photodétecteur 1 est associé à un circuit de polarisation 5. Le circuit de polarisation 5 permet de polariser le photodétecteur 1 entre des premier et second états différents selon des première et deuxième périodes. 5 Durant la première période, le photodétecteur 1 est dans le premier état, le photodétecteur 1 est avantageusement polarisé en inverse. Durant la deuxième période, le photodétecteur est dans le deuxième état, le photodétecteur 1 est laissé dans un état flottant où la polarisation initiale, par exemple la polarisation inverse, évolue en fonction de l'accumulation des 10 charges reçues, ici l'évolution se fait vers la polarisation directe. L'acquisition du signal électromagnétique est réalisée lorsque le photodétecteur 1 est dans le deuxième état, c'est-à-dire durant la deuxième période. La mise à l'état flottant est réalisée en laissant l'électrode connectée au circuit de polarisation 5 à un potentiel flottant. 15 Dans le mode de réalisation illustré à la figure 3, le photodétecteur 1 est représenté schématiquement comme une source de courant car il délivre des charges électriques en fonction du rayonnement électromagnétique reçu. Le photodétecteur 1 peut être une photodiode, un dispositif à puits quantiques 20 ou à multipuits quantiques ou tout autre détecteur qui est configuré pour transformer un rayonnement électromagnétique incident en des charges électriques. Dans le mode de réalisation illustré à la figure 3, le circuit de polarisation 5 25 est réalisé de manière compacte au moyen d'un interrupteur T1 qui relie une source de tension de polarisation Vreset à une première électrode du photodétecteur 1. En basculant l'interrupteur T1 entre les états passant et bloquant, il est possible de basculer le photodétecteur 1 entre un état de polarisation inverse et un état flottant. Dans un mode de réalisation 30 particulièrement compact, l'interrupteur T1 est formé par un transistor et avantageusement par un transistor à effet de champ. L'électrode de 3059189 7 commande du transistor T1 est reliée à un circuit de commande A par exemple un générateur de signal qui émet le signal RSELRn. En fonction du signal reçu, l'interrupteur T1 bascule entre des états passant et bloquant et le photodétecteur 1 bascule entre une polarisation inverse et un état flottant. La 5 deuxième électrode du photodétecteur 1 est connectée à une source de tension qui délivre la tension Vdet. Le signal RSELRn permet de définir les première et deuxième périodes. Le circuit de détection comporte un noeud de rétention N formé par la 10 connexion entre la première électrode du photodétecteur 1 et la première électrode d'un premier condensateur également appelé condensateur d'intégration OINT. En d'autres termes, le noeud de rétention N est formé par le condensateur parasite CH) et le condensateur d'intégration OINT. Le noeud de rétention N est également connecté au circuit de polarisation 5. 15 Durant la période d'acquisition, c'est-à-dire la deuxième période, le photodétecteur 1 est dans son état flottant, c'est-à-dire qu'il est connecté au noeud de rétention N capacitif qui conserve les charges électriques générées par le photodétecteur. Le photodétecteur 1 transforme un rayonnement 20 lumineux en des charges électriques qui sont stockées dans le condensateur parasite CH) et également dans le condensateur d'intégration OINT. L'accumulation des charges électriques dans ces deux condensateurs va entrainer une évolution du potentiel du noeud de rétention N capacitif. Lorsque le circuit de polarisation 5 place le photodétecteur 1 à un potentiel 25 flottant, le noeud N voit son potentiel évoluer au fur et à mesure que les charges électriques sont générées et stockées dans les condensateurs CPD et OINT. Comme indiqué ci-dessus, au fur et à mesure que la polarisation du noeud de 30 rétention N évolue, les conditions de polarisation du photodétecteur 1 évoluent ce qui peut, au delà d'un certain seuil, dégrader l'intégrité du signal. 3059189 8 En d'autres termes, pour un même signal optique instantané reçu, le photodétecteur 1 peut générer des quantités différentes de charges électriques selon son état de polarisation. 5 Cette dégradation de l'intégrité du signal rend plus difficile la comparaison de deux quantités d'électrons stockées sur le noeud de rétention N de manière quantitative. De manière à pouvoir plus facilement comparer deux informations stockées sur le noeud de rétention N, le dispositif comporte un circuit de modulation des conditions d'alimentation du photodétecteur 1 alors 10 que ce dernier est à un potentiel flottant, c'est-à-dire durant la deuxième période. Le circuit de modulation est configuré pour replacer le photodétecteur 1 dans son état initial de polarisation sans élimination des charges électriques 15 générées ou au moins pour rapprocher le photodétecteur de son état initial défini durant la première période. Les conditions de polarisation aux bornes du photodétecteur étant plus stables dans le temps, il est alors plus facile de comparer deux signaux électriques pour comparer deux signaux optiques de manière quantitative 20 De manière avantageuse, la modification de polarisation aux bornes du photodétecteur 1 se fait par un transfert d'au moins une partie des charges électriques stockées dans le condensateur OH) vers le condensateur d'intégration OINT. Alors que dans l'art antérieur, les charges électriques sont 25 éliminées pour revenir à l'état initial de polarisation, dans ce mode de réalisation, les charges électriques sont transférées pour éviter l'introduction de charges électriques parasites. Le transfert de charges se fait durant la période d'acquisition. 30 Le circuit de détection comporte avantageusement un circuit 6 de transfert configuré pour transférer des charges électriques depuis le condensateur 3059189 9 CH) vers le condensateur d'intégration OINT. Le transfert des charges permet de retirer au moins une partie des charges accumulées dans le condensateur parasite CH) et de les transférer dans le condensateur OINT. Le déplacement des charges générées et stockées dans le condensateur CH) permet de 5 limiter les fluctuations dans les conditions de polarisation du photodétecteur 1. De cette manière, pour un même signal optique, le photodétecteur 1 génère sensiblement la même quantité de charges électrique sur une période de temps plus longue et il est plus facile de comparer quantitativement les signaux reçus. 10 Le circuit de transfert 6 est avantageusement configuré pour bloquer le transfert des charges électriques lorsque le potentiel du noeud de rétention atteint une valeur prédéfinie. Avantageusement cette valeur prédéfinie est égale ou proche de la valeur cible définie durant la première période. 15 Le déplacement des charges se fait à l'intérieur du noeud de rétention N en déplaçant les charges entre ses différentes composantes capacitives. Le déplacement des charges électriques depuis le condensateur CH) vers le 20 condensateur OINT se fait en injectant des charges électriques dans la deuxième électrode du condensateur OINT. Par exemple, le déplacement des charges électriques se fait en modifiant la polarisation de la deuxième électrode du condensateur OINT, par exemple en appliquant une tension sur la deuxième électrode. 25 En comparaison d'un mode de réalisation où un nombre fixe de charges électriques est transféré du condensateur CH) vers le condensateur OINT à chaque fois que le circuit de transfert 6 est activé, il est avantageux de transférer toutes les charges électriques stockées de manière à replacer le 30 photodétecteur 1 dans des conditions prédéfinies et préférentiellement dans 3059189 10 des conditions de polarisation plus proches du démarrage de la période d'acquisition. Il est alors avantageux d'utiliser un circuit 7 de mesure de la valeur de 5 potentiel du noeud de rétention N qui est configuré pour mesurer la valeur de potentiel du noeud de rétention N. Cette architecture particulière permet de mesurer la valeur de potentiel du noeud de rétention N. Il est alors possible d'initier et/ou d'arrêter le transfert 10 des charges électriques du condensateur Cm vers le condensateur d'intégration OINT en fonction de la valeur de potentiel du noeud de rétention N. Le transfert peut éventuellement être conditionné au fait que le potentiel du 15 noeud de rétention N atteint une valeur seuil mesurée par le circuit de mesure 7. En replaçant le noeud de rétention N à une valeur cible qui est proche des conditions définies lors de la première période, le photodétecteur 1 sera 20 également replacé dans des conditions de polarisation proches de celles définies par la première période. Si plusieurs transferts sont réalisés durant la deuxième période, utiliser une valeur cible constante ou sensiblement constante permet d'accroitre la répétabilité des mesures. 25 Dans un mode de réalisation particulier, le circuit 7 de mesure de la valeur de potentiel du noeud de rétention N peut être activé avant le circuit 6 de transfert des charges électriques. De cette manière, le circuit 7 de mesure va mesurer la valeur du potentiel au noeud N et si ce dernier atteint une valeur seuil cela déclenche le transfert des charges électriques depuis le 30 condensateur OH) vers le condensateur OINT. Lors du transfert des charges, le circuit 7 de mesure peut être actif et il mesure le potentiel du noeud de 3059189 11 rétention N. Le circuit 7 de mesure arrête le transfert des charges électriques lorsque le potentiel du noeud de rétention N atteint la valeur cible. En variante préférentielle, le circuit 7 de mesure de la valeur de potentiel du 5 noeud de rétention N et le circuit 6 de transfert des charges électriques sont activés simultanément de sorte que le transfert des charges ait lieu jusqu'à ce que le potentiel du noeud N atteigne la valeur cible. Dans un mode de réalisation particulier, le circuit 7 de mesure comporte un 10 transistor T2 monté en suiveur de sorte que le potentiel du noeud de rétention N module la tension délivrée par le transistor T2. Le noeud de rétention N est connecté à l'électrode de commande du transistor T2. Le transistor T2 est avantageusement un transistor à effet de champ de 15 manière à ce que le noeud de rétention N soit complètement isolé électriquement des autres éléments du circuit. Cette isolation électrique permet d'éviter que des charges électriques soient perdues du noeud N ou injectées dans le noeud N ce qui évite d'introduire un écart à ce qui a été réellement détecté par le photodétecteur. Le signal généré n'est plus faussé 20 et une meilleure corrélation entre le signal optique reçu et le signal électrique peut être obtenue. En d'autres termes, le signal est moins dégradé que dans les circuits de l'art antérieur. Les charges électriques générées par le photodétecteur 1 ne peuvent pas 25 être perdues car le noeud de rétention N est complètement isolé des autres éléments du circuit, c'est-à-dire par la couche isolante formant le condensateur d'intégration OINT, par l'isolant de grille du transistor T2 et par les isolants des condensateurs. 30 Le noeud de rétention N est connecté au circuit 7 de mesure de sorte que ce dernier délivre une information représentative du potentiel au noeud N. Selon 3059189 12 les modes de réalisation, le circuit 7 peut être configuré pour délivrer une information numérique ou une information analogique. Cette information est délivrée au circuit 6 de transfert pour initier et/ou 5 bloquer le transfert des charges électriques. A titre d'exemple illustré à la figure 3, la tension délivrée par le transistor T2 évolue de manière analogique avec la valeur de potentiel du noeud de rétention N. Si une tension représentée sous forme numérique est 10 recherchée, il est possible de connecter en sortie du transistor T2, un convertisseur analogique-numérique qui délivrera une information numérique représentative de la valeur mesurée. Le circuit 6 de transfert peut être réalisé de différentes manières. Dans un 15 cas de figure, l'activation et l'arrêt du circuit de transfert sont liés à l'émission de signaux par le circuit 7 de mesure qui émet des signaux de type ON/OFF. Le circuit de mesure 7 peut émettre un signal d'activation du circuit 6 de transfert tant que le potentiel du noeud N n'atteint pas la valeur cible. 20 Dans d'autres cas de figures, les signaux émis par le circuit 7 de mesure sont représentatifs du potentiel du noeud N ce qui permet au circuit 6 de transfert de faire converger le noeud N plus facilement sur la valeur cible. De manière avantageuse, le signal émis par le circuit 7 de mesure est 25 analysé en temps réel afin d'appliquer une tension sur la deuxième électrode du condensateur OINT et faire converger le noeud N vers la valeur cible. Dans d'autres cas, les signaux émis par le circuit 7 de mesure sont analysés et l'analyse de ces signaux permet de moduler une charge ou un courant 30 vers la deuxième électrode du condensateur OINT. 3059189 13 Dans le mode de réalisation préférentiel illustré à la figure 3, le circuit 6 de transfert comporte un amplificateur 8 et la tension délivrée par le transistor T2 est appliquée à l'entrée de l'amplificateur 8. L'autre entrée de l'amplificateur 8, est connectée à une source de tension qui délivre une 5 tension Vamp, ici la tension Vamp est avantageusement décalée de la tension Vreset d'une valeur égale à la tension de seuil du transistor T2. Le circuit 6 de transfert est également configuré pour délivrer la valeur de tension qui permet de transférer les charges du détecteur 1 et de sa capacité parasite CH) vers le condensateur OINT. 10 De cette manière, lorsque le circuit 6 de transfert reçoit une information indiquant que le noeud N s'est éloigné de la valeur cible, l'amplificateur 8 délivre le signal à appliquer pour transférer les charges de OH) vers OINT et le circuit 6 de transfert applique ce signal vers le condensateur OINT. La 15 deuxième électrode du condensateur OINT se charge jusqu'à ce que les charges électriques stockées dans le condensateur OH) soient transférées dans le condensateur OINT et que le potentiel du noeud N revienne au potentiel initial. A ce moment, le circuit de mesure délivre une information, par exemple une tension, indiquant que le noeud N est à la valeur cible et la 20 sortie du circuit de transfert 6 se stabilise à la valeur représentative du signal reçu, et arrête de charger le condensateur OINT. La valeur représentative du signal reçu est disponible sur la sortie OUT du circuit 6 de transfert. Le circuit de transfert 6 peut être arrêté et les charges électriques accumulées dans la deuxième électrode du condensateur OINT sont conservées et le noeud de 25 rétention N peut de nouveau se charger avec les nouvelles charges électriques générées par le photodétecteur 1. De manière avantageuse, l'amplificateur 8 est formé par un amplificateur opérationnel. De cette manière, la sortie de l'amplificateur 8 est rebouclée en 30 mode intégrateur et délivre en sortie une tension adaptée pour faire converger la tension délivrée par le transistor T2 vers la tension Vamp, c'est- 3059189 14 à-dire faire converger le noeud N vers sa valeur initiale. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux car il permet de connecter la sortie du comparateur 8 directement sur la deuxième électrode du condensateur OINT et de disposer dans le même temps d'un signal 5 représentatif du signal optique en sortie du même amplificateur. Dans le cas où l'amplificateur 8 est formé par un amplificateur opérationnel, il est avantageux de réaliser la remise à zéro de la deuxième électrode du condensateur OINT en court-circuitant la borne de sortie de l'amplificateur 8 10 avec sa borne d'entrée connectée au circuit de mesure 7. Le court-circuit peut être réalisé au moyen d'un interrupteur qui reçoit sur son électrode de commande le signal Sreset depuis un générateur de signal. En variante, le circuit de mesure ou le circuit de transfert peut être configuré 15 pour délivrer une information représentative de la différence entre la valeur de potentiel mesurée au noeud de rétention N et la valeur cible ou une valeur représentative de la valeur cible. Cette information représentative de la différence est utilisée pour définir la variation de tension à appliquer sur la deuxième borne du condensateur OINT ou la quantité de charges électriques 20 à appliquer sur la deuxième électrode du condensateur OINT. Bien que le circuit de transfert 6 soit illustré dans une configuration avec un amplificateur ce qui est particulièrement avantageux pour faciliter la conversion vers la valeur cible, il est également possible d'utiliser un 25 comparateur pour charger le condensateur OINT. Dans un mode de réalisation illustré à la figure 3, le circuit 7 de mesure est configuré pour délivrer une tension représentative des charges reçues par le détecteur 1 et stockées sur le noeud N. En effet, lorsque les tensions ont 30 convergée, le noeud N est à sa valeur initiale qui est connue, et les charges du détecteurs sont toutes transférées dans le condensateur OINT, la 3059189 15 deuxième électrode du condensateur OINT est alors à un potentiel représentatif des charges issues du détecteur, et ce potentiel est identique à celui de la sortie OUT. 5 Dans un autre mode de réalisation particulier illustré à la figure 3 et qui peut être combiné avec les autres modes de réalisation décrits précédemment, la deuxième électrode du condensateur OINT est connectée à un condensateur additionnel également appelé condensateur mémoire Cm. 10 La deuxième électrode du condensateur OINT est connectée à la première électrode d'un condensateur de mémoire Cm. La deuxième électrode du condensateur de mémoire Cm est connectée à une deuxième source de tension de référence, ici la tension VREF. La deuxième source de tension de référence délivre un potentiel fixe. 15 Il est avantageux d'utiliser le condensateur de mémoire Cm de manière à mémoriser la tension appliquée par le circuit 6 lorsque celui-ci charge le condensateur OINT, et de conserver cette tension sur la deuxième électrode du condensateur OINT. Dans le mode de réalisation de la figure 3, la 20 conservation de cette information peut être réalisée en plaçant l'interrupteur T4 à l'état ouvert et par exemple en arrêtant le circuit 6 . De cette manière, la tension présente sur la deuxième électrode du condensateur OINT peut être maintenue plus longtemps et de façon plus précise, cela permet de stabiliser le potentiel du noeud N et donc de réduire son évolution pendant la période 25 d'acquisition. Les charges stockées sur le condensateur Cm ne sont pas obligatoirement représentatives des charges électriques générées par le photodétecteur. En chargeant la deuxième électrode du condensateur OINT, la première 30 électrode du condensateur Cm est également chargée. De cette manière, la 3059189 16 tension présente sur la deuxième électrode du condensateur OINT peut être maintenue plus longtemps. La somme des charges électriques générées par le photodétecteur 1 est 5 stockée dans le condensateur parasite OH) puis dans le condensateur d'intégration OINT au fur et à mesure des transferts. Lorsque le circuit 6 a transféré les charges électriques dans le condensateur OINT, la tension présente sur la deuxième électrode du condensateur OINT est représentative de toutes les charges électriques générées et donc du signal optique reçu 10 durant toute la période d'acquisition. Lorsque le circuit 6 a transféré les charges électriques dans le condensateur OINT, la deuxième borne du condensateur OINT est connectée à la sortie du circuit de détection de manière à délivrer un signal représentatif du signal 15 optique reçu. La sortie du circuit de détection peut être connectée à un circuit d'analyse (non représenté). De manière préférentielle, la valeur cible pour le noeud N correspond à la valeur du potentiel du noeud N lorsque le photodétecteur 1 est dans le 20 premier état. Dans le mode de réalisation illustré à la figure 3 et particulièrement avantageux car compact, la tension Vamp appliquée sur l'entrée positive de l'amplificateur opérationnel 8 est égale à la tension Vreset décalée de la valeur de la tension de seuil du transistor T2 lorsque ce transistor est en mode suiveur. De cette manière, le circuit 6 est configuré de 25 manière à ce que la tension appliquée sur la deuxième électrode du condensateur OINT replace le noeud de rétention N au potentiel Vreset comme le ferait le circuit de polarisation 5 lors d'une initialisation du photodétecteur 1. 30 Bien que le circuit de détection puisse réaliser le transfert en continu des charges générées par le photodétecteur 1, il est particulièrement avantageux 3059189 17 de réaliser le transfert des charges électriques de manière périodique, c'est-à-dire avec des alternances de phases de transfert et de phases d'accumulation. 5 En mesurant périodiquement la valeur du potentiel présent sur le noeud de rétention N et en transférant les charges électriques stockées, il est possible d'éviter que les conditions de polarisation du photodétecteur 1 fluctuent de manière importante. Il est alors possible de comparer de manière quantitative les signaux optiques reçus en comparant les signaux électriques stockés. 10 De manière à limiter la consommation électrique du circuit de détection, il est particulièrement avantageux de ne pas réaliser la mesure du potentiel du noeud de rétention N en continu mais préférentiellement de manière périodique. Il en va de même pour le transfert des charges électriques depuis 15 le condensateur OH) vers le condensateur d'intégration OINT. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux car compact, afin de faciliter la mise en oeuvre de ces actions de manière périodique, le circuit comporte avantageusement un interrupteur T3 qui est connecté entre la 20 sortie du circuit 7 de mesure du potentiel du noeud de rétention N, formé ici par le transistor T2 et l'entrée du circuit 6 de transfert. Dans le mode de réalisation de la figure 3, plus particulièrement, l'interrupteur T3 connecte la sortie du transistor T2 à la première entrée de l'amplificateur 8. 25 Si la mesure du potentiel au noeud N et/ou le transfert des charges électriques sont réalisés périodiquement, il est possible de ne pas alimenter ces circuits de mesure et de transfert lorsqu'ils ne sont pas utilisés. Un gain en consommation électrique est alors obtenu. Cette consommation réduite permet de réduire l'émission photonique parasite et d'améliorer l'intégrité du 30 signal optique reçu. 3059189 18 Si le transfert de charge est réalisé au moins une fois et de préférence de manière périodique, la période d'acquisition peut être décomposée en au 5 moins deux phases distinctes. Dans une première phase également appelée phase d'intégration, le signal optique reçu par le photodétecteur génère des charges électriques qui sont stockées dans le condensateur OH) et dans le condensateur OINT. Dans cette première phase, les interrupteurs T3 et T4 sont à l'état bloquant, c'est-à-dire ouverts. Le potentiel du noeud de rétention 10 N évolue au fur et à mesure que les charges électriques sont stockées. Dans la deuxième phase, également appelée phase de transfert, les interrupteurs T3 et T4 sont à l'état passant, c'est-à-dire fermés. Le potentiel du noeud N est mesuré et une tension est appliquée sur la deuxième 15 électrode du condensateur OINT de manière à ce que le potentiel du noeud de rétention N soit par exemple égal à la valeur cible. Durant les deux phases de la période d'acquisition, le photodétecteur 1 est à l'état flottant et il génère des charges électriques en fonction du signal optique reçu. 20 Comme indiqué plus haut, selon les modes de réalisation, les interrupteurs T3 et T4 peuvent être basculés simultanément en recevant le même signal sur leur électrode de commande. Ce cas de figure est illustré à la figure 3 où les interrupteurs T3 et T4 reçoivent le même signal SELRn. Il est également possible de prévoir que les interrupteurs T3 et T4 reçoivent des signaux 25 différents, les commandes indépendantes et adaptées de T3 et T4 permettent par exemple de réduire les perturbations sur le noeud N lors des commutations. Le transistor T4 peut être actionné de manière logique entre des états passant et bloquant. Cependant, il est particulièrement avantageux de définir au moins deux états passants dont un des états limite la quantité 30 de courant pouvant traverser le transistor. Cette précaution permet d'éviter 3059189 19 les transitions trop brusques de charges électriques ce qui a pour effet de dégrader l'intégrité du signal. En appliquant, sur la deuxième borne du condensateur OINT, la tension 5 nécessaire pour que le potentiel du noeud de rétention N se replace dans ses conditions initiales ou se rapproche de ses conditions initiales, c'est-à-dire de sa polarisation au début de la période d'acquisition, les charges du noeud de rétention N présentes sur le condensateur parasite OH) sont déplacées sur le condensateur d'intégration OINT. 10 Le déplacement des charges permet de replacer le noeud d'intégration N dans un niveau de polarisation identique ou sensiblement identique à celui du début de la période d'acquisition ce qui permet de replacer le photodétecteur dans un état de polarisation identique ou quasi-identique à 15 celui du début de la période d'acquisition. Au fur et à mesure des cycles de transfert, le nombre de charges électriques stockées dans le condensateur OINT augmente. La tension présente sur la deuxième électrode du condensateur OINT à la fin de la deuxième période est 20 représentative du nombre total de charges électriques générées par le photodétecteur durant la période d'acquisition. La figure 3 illustre un circuit de détection avec un seul photodétecteur 1. Pour former une matrice de détection, il est possible de former une pluralité de 25 dispositifs de détection rangés sous la forme d'une matrice et identiques à ce qui est présenté pour la figure 3. La matrice de détection comprend une pluralité de circuits de détection tels que présentés précédemment. Les circuits de détection sont organisés en rangées et en colonnes. 30 Il est particulièrement avantageux de prévoir que les circuits de polarisation 5 des circuits de détection reçoivent un même premier signal de 3059189 20 synchronisation (RSELRN). De cette manière, les premières périodes et les deuxièmes périodes sont synchronisées pour la matrice de détection. Les circuits de polarisation 5 d'une ligne ou d'une colonne de circuits de 5 détection sont connectés à un circuit de commande A configuré pour réaliser un basculement simultané entre la première période et la deuxième période. La matrice de détection est formée par une pluralité de circuits de détection qui sont organisés selon un ou plusieurs pas de répétition dans une ou deux 10 directions d'organisation, par exemple selon les colonnes et les rangées. Dans un mode de réalisation, la matrice de détection est divisée en pixels formés par les détecteurs associés au circuit de polarisation 5, au condensateur d'intégration OINT et au circuit de mesure 7. Les pixels sont 15 organisés selon un ou plusieurs pas de répétition dans une ou deux directions d'organisation, par exemple selon les colonnes et les rangées. La matrice de détection est entourée par une zone dépourvue de détecteur. Cette zone dépourvue de détecteur présente une largeur au moins égale à la 20 largeur d'un pixel, de préférence une largeur au moins égale à deux pixels. La zone dépourvue de détecteur est sous la forme d'un anneau ayant une largeur égale à un moins un pas de répétition, de préférence au moins égale à deux pas de répétition. 25 Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux car compact, le circuit 6 est déporté à l'extérieur de la matrice de photodétecteurs, cela permet de supprimer l'encombrement de cette fonction sur la zone du circuit la plus contrainte en terme de surface disponible, et donc d'augmenter la compacité de la matrice de photodétecteurs. En outre, cela permet d'éloigner 30 la source principale d'émission photonique parasite, de la matrice de photodétecteurs et ainsi d'améliorer l'intégrité du signal optique reçu. La 3059189 21 matrice de photodétecteurs est dépourvue de circuit de transfert 6. Le circuit de transfert 6 ou au moins l'amplificateur 8 du circuit de transfert 6 est espacé du photodétecteur le plus proche d'une distance au moins égale à un pas de répétition et de préférence à au moins deux pas de répétition. 5 Le circuit de transfert 6 est déporté hors de la matrice de détection de manière à réduire voire éliminer les perturbations liées au fonctionnement du circuit de transfert 6 et plus particulièrement au fonctionnement de l'amplificateur 8. Ce décalage du circuit de transfert permet de réduire le 10 niveau du bruit dans les circuits de détection. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux car compact, le circuit 6 est partagé entre Np photodétecteurs, cela permet de diviser par Np l'encombrement de cette fonction dans la matrice de détection et donc 15 d'augmenter la compacité. En variante, le circuit 6 de transfert de charges électriques peut être commun à plusieurs circuits de détection d'une rangée ou d'une colonne. La figure 4 illustre une mutualisation pour une colonne. 20 Si le circuit 6 de transfert est commun à plusieurs circuits de détection, les différentes deuxièmes électrodes des condensateurs OINT et donc les différentes bornes de sortie sont connectées à un même circuit 6 de transfert. De manière à ce que la polarisation d'un condensateur OINT soit 25 associée au noeud de rétention N du même pixel, le circuit comporte avantageusement un interrupteur T4 qui est connecté entre la deuxième électrode du condensateur d'intégration OINT et le circuit 6 de transfert. Le circuit de commande et le circuit 6 de transfert sont configurés pour 30 réaliser séquentiellement le transfert des charges des noeuds de rétention N desdits circuits de détection durant la deuxième période. De cette manière, 3059189 22 de manière séquentielle, durant la deuxième période, les charges électriques présentes dans les noeuds de rétention sont déplacées. De manière avantageuse, chaque dispositif de détection comporte un 5 transistor T3 et un transistor T4 qui sont rendus passant ou bloquant selon que le dispositif de détection est dans la phase de transfert ou dans la phase d'intégration de la période d'acquisition, c'est-à-dire la deuxième période. A titre d'exemple, la colonne est formée par n dispositifs de détections 10 représentatifs de n rangées de la matrice. Lorsque les interrupteurs T3 et T4 d'un premier dispositif de détection sont à l'état passant, les autres interrupteurs T3 et T4 sont à l'état bloquant. De cette manière, chacun des noeuds de rétention N de la colonne peut être 15 analysé seul sans risque de perturbation des autres noeuds de rétention de la colonne. Le signal SELRn peut donc être un signal d'activation des interrupteurs T3 et T4 du dispositif de rang n de la colonne ou plus généralement de tous les 20 interrupteurs T3 et T4 de la rangée n de la matrice de détection. Dans le mode de réalisation illustré, une même connexion est utilisée pour relier la sortie de l'amplificateur 8 avec tous les interrupteurs T4 d'une même colonne. Activer séquentiellement les différents interrupteurs T4 permet de 25 ne faire varier le potentiel que d'un seul noeud N à la fois. Dans la matrice, il est avantageux de relier toutes les bornes d'entrée des circuits 6 de transfert à une même source de polarisation reliée à la tension Vdd par l'intermédiaire d'un interrupteur T5 sélectionnant la colonne 30 recherchée. L'interrupteur T5 reçoit sur son électrode de commande le signal SELcn. De cette manière, il est possible de sélectionner les circuits de 3059189 23 transfert d'une colonne sans sélectionner les circuits de transferts des autres colonnes. Il est également avantageux de placer un transistor T6 entre la tension Vdd 5 et l'interrupteur T5 afin de moduler les conditions de polarisation du transistor T2 en mode suiveur. Cette architecture de dispositif de détection est particulièrement avantageuse dans le domaine de la détection de signaux faibles flux et plus 10 particulièrement dans le domaine de l'astronomie où les signaux recueillis sont très faibles. Alors que de nombreux travaux sont réalisés sur l'architecture des photodétecteurs de manière à améliorer l'intégrité du signal d'une part, et à 15 étendre la dynamique du signal reçu d'autre part sur des détecteurs tolérant peu les variations de polarisation, le dispositif de détection permet d'obtenir des résultats supérieurs aux deux architectures connues de l'art antérieur, SFD et CTIA. 20 Le photodétecteur peut être un photodétecteur configuré pour détecter un rayonnement visible ou infrarouge. Dans le domaine de l'infrarouge, le photodétecteur pour être configuré pour détecter au moins une bande spectrale parmi les bandes VLWIR, LWIR, MWIR et SWIR. 25 Dans le domaine de l'infrarouge et plus particulièrement dans la bande LWIR, le dispositif de détection permet de conserver l'intégrité du signal sur un plus grand domaine de fonctionnement en comparaison des architectures de l'art antérieur. 30 Bien que le circuit de détection soit présenté avec un photodétecteur, il trouve également un intérêt pour tous les détecteurs qui délivrent un signal 3059189 24 électrique en fonction d'un stimulus extérieur, par exemple un capteur de pression. REVENDICATIONS1. Circuit de détection comportant : - un détecteur (1) possédant un condensateur parasite (CH)) et configuré pour délivrer des charges électriques en fonction d'un phénomène observé, - un circuit de polarisation (5) configuré pour polariser le détecteur (1) durant une première période et laisser une première borne du détecteur (1) à un potentiel flottant durant une deuxième période, circuit caractérisé en ce qu'il comporte - un premier condensateur (CINT) ayant une première borne connectée à la première borne du détecteur (1) pour former un noeud de rétention (N) avec le condensateur parasite (CH)), le noeud de rétention (N) se trouvant à une valeur cible durant la première période et évoluant durant la deuxième période, - un circuit (6) de transfert des charges électriques depuis le condensateur parasite (CH)) vers le premier condensateur (CINT), le circuit (6) de transfert des charges électriques étant configuré pour polariser une deuxième électrode du premier condensateur (CINT) de manière à décaler le potentiel du noeud de rétention (N) vers la valeur cible et pour bloquer le transfert des charges électriques lorsque le potentiel du noeud de rétention atteint une valeur prédéfinie, - une borne de sortie délivrant une tension représentative du potentiel présent sur la deuxième borne du premier condensateur (OINT). 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit (7) de mesure configuré pour mesurer le potentiel du noeud de rétention (N) et en ce que le circuit (7) de mesure délivre une information représentative du potentiel du noeud de rétention (N) au circuit (6) de 3059189 26 transfert de manière à ce que le circuit (6) de transfert délivre une tension configurée pour transférer les charges électriques depuis le condensateur parasite (CPD) vers le premier condensateur (CENT). 5 3. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit (7) de mesure comporte un transistor suiveur (T2) ayant une électrode de commande connectée au noeud de rétention (N) de sorte à moduler la tension délivrée par le transistor suiveur (T2) en fonction du potentiel du noeud de rétention (N). 10 4. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que la sortie du transistor suiveur (T2) est connectée au circuit (6) de transfert et en ce que le transfert des charges électriques depuis le condensateur parasite (CpD) vers le premier condensateur (CENT) est arrêté lorsque le transistor suiveur (T2) 15 délivre une tension représentative de la valeur cible. 5. Circuit selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que le circuit (6) de transfert comporte un amplificateur (8) recevant, sur une première entrée, une valeur représentative du potentiel du noeud de 20 rétention (N) et, sur une deuxième entrée, une valeur représentative de la valeur cible, une sortie de l'amplificateur (8) étant connectée pour appliquer une tension sur la deuxième borne du premier condensateur (CENT). 6. Circuit selon la revendication précédente, caractérisé en ce que 25 l'amplificateur (8) est formé par un amplificateur opérationnel et en ce que la sortie de l'amplificateur opérationnel alimente la deuxième électrode du premier condensateur (CENT). 7. Circuit selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le circuit 30 de polarisation (5) applique une première valeur de tension (Vreset) à la première électrode du détecteur (1) durant la première période et en ce que 3059189 27 l'amplificateur opérationnel reçoit sur une première entrée une tension (Vamp) décalée de ladite première valeur de tension (Vreset) d'une valeur égale à la tension de seuil du transistor (T2) monté en suiveur. 5 8. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un deuxième condensateur (CM) ayant une première borne connectée à la deuxième borne du premier condensateur (OINT) et une deuxième borne connectée à une seconde source de tension délivrant un potentiel fixe. 10 9. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un interrupteur de transfert (T4) configuré pour autoriser ou bloquer le passage de charges électriques entre la deuxième électrode du premier condensateur (CENT) et le circuit (6) de 15 transfert. 10. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un interrupteur de mesure (T3) connecté entre le circuit de mesure (7) et le circuit de transfert (6). 20 11. Circuit selon l'une des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que l'interrupteur de mesure (T3) et/ou l'interrupteur de transfert (T4) sont formés par un transistor à effet de champ. 25 12. Circuit selon l'une des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que l'interrupteur de transfert (T4) et l'interrupteur de mesure (T3) reçoivent un même signal de synchronisation (SELRN) sur leur électrode de commande. 13. Circuit selon l'une des revendications 9 à 12, caractérisé en ce que il 30 comporte un circuit de commande configuré pour activer au moins deux fois le circuit (6) de transfert de charges durant la deuxième période, le circuit de 3059189 28 commande étant configuré pour bloquer le transfert de charge entre deux phases consécutives d'activation du circuit (6) de transfert de charges. 14. Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que le circuit de 5 commande est configuré pour basculer l'interrupteur de transfert (T4) à l'état bloquant entre les deux phases consécutives d'activation du circuit (6) de transfert de charges. 15. Matrice de détection comprenant une pluralité de circuits de détection 10 selon l'une quelconque des revendications 1 à 14 organisés en rangées et en colonnes. 16. Matrice de détection selon la revendication 15, caractérisée en ce que les circuits de polarisation (3) des circuits de détection reçoivent un même 15 premier signal de synchronisation (RSELRN). 17. Matrice de détection selon l'une des revendications 15 et 16, caractérisée en ce qu'un circuit (6) de transfert est commun à une pluralité de circuits de détections. 20 18. Matrice de détection selon la revendication 17, caractérisée en ce que les circuits de polarisation (5) d'une rangée ou d'une colonne de circuits de détection sont connectés à un circuit de commande configuré pour réaliser un basculement simultané entre la première période et la deuxième période 25 et en ce que le circuit de commande et le circuit de transfert (6) sont configurés pour réaliser séquentiellement le transfert des charges des noeuds de rétention (N) desdits circuits de détection durant la deuxième période. 30