FR 3053677 A1 20180112 FR 1756477 A 20170707 La présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d'une composition sous forme de briquettes contenant un composé calco-magnésien vif et un composé à base de fer, à des briquettes crues contenant le composé calco-magnésien vif et de l'oxyde de fer, à des briquettes cuites contenant le composé calco-magnésien vif et des ferrites de calcium ainsi qu'à leur utilisation. Par les termes composé calco-magnésien vif, on entend au sens de la présente invention une matière solide minérale dont la composition chimique est principalement de l'oxyde de calcium et/ou de l'oxyde de magnésium. Les composés calco-magnésiens vifs au sens de la présente invention comprennent donc la chaux vive (chaux calcique), la chaux magnésienne vive, la chaux dolomitique vive ou de la dolomie calcinée vive. Les composés calco- magnésiens vifs contiennent des impuretés, à savoir, des composés tels de la silice, Si02 ou encore de l'alumine, A1203, etc..., à hauteur de quelques pour-cents. Il est entendu que ces impuretés sont exprimées sous les formes précitées mais peuvent en réalité apparaître sous des phases différentes. Elle contient également en général quelques pour-cents de CaCO3 résiduel ou MgCO3, appelés incuits, et quelques pour-cents de Ca(OH)2 ou Mg(OH)2 résiduels, du fait de l'hydratation partielle des produits vifs lors des phases de refroidissement, de manipulation et/ou de stockage. On entend par chaux vive, une matière solide minérale, dont la composition chimique est principalement de l'oxyde de calcium, CaO. La chaux vive est communément obtenue par calcination de calcaire, principalement constitué de CaCO3. La chaux vive contient des impuretés, à savoir, des composés tels de l'oxyde de magnésium, MgO, de la silice, Si02 ou encore de l'alumine, A1203, etc..., à hauteur de quelques pour-cents. Il est entendu que ces impuretés sont exprimées sous les formes précitées mais peuvent en réalité apparaître sous des phases différentes. Elle contient également en général quelques pour-cents de CaCO3 résiduel, appelés incuits, et quelques pour-cents de Ca(OH)2 résiduel, du fait de l'hydratation partielle de l'oxyde de calcium CaO lors des phases de refroidissement, de manipulation et/ou de stockage. Selon la présente invention, on entend par le terme « briquette » un compact ayant une forme oblongue, présentant une masse d'environ 5 à 100 g par briquettes, inscrit dans un ellipsoïde de révolution aplati ou allongé (en anglais oblate ellipsoid of revolution or 3053677 2 prolate eflipsoid of revolution). Typiquement, les briquettes présentent une forme de savonnette ou sont qualifiées de briquettes « oeuf » (en anglais « egg briquettes ») Par opposition, on distingue les tablettes qui sont typiquement sous forme de pastilles, telles que produites par les presses « Titan » de la société « Eurotab ». Par définition, 5 les tablettes à usage industriel sont de formes régulières, plus particulièrement sous forme de cylindre de faible hauteur. Des briquettes sont connues de l'état de la technique, voir par exemple le document W02015007661. Selon ce document, des compacts (à savoir des briquettes ou des tablettes) sont décrits comprenant des particules de composé calco-magnésien comprenant au 10 moins 50% de composé calco-magnésien vif. Les compacts (sous forme de briquettes ou de tablettes) divulgués peuvent aussi contenir des additifs, en particulier de l'oxyde de fer. Selon ce document, la résistance mécanique à la chute est mesurée au moyen d'un shatter test. Les compacts décrits présentent de manière générale un indice de Shatter test inférieur à 10%. 15 Par les termes « indice de Shatter test », on entend au sens de la présente invention, le pourcentage massique des fines inférieures à 10 mm générées à l'issue de 4 chutes de 2 m au départ de 10kg de produit. Ces fines sont quantifiées au moyen d'un tamisage au travers un crible à mailles carrées de 10 mm à l'issue des 4 chutes de 2 m. Une analyse détaillée des exemples et contre-exemples de ce document indique 20 que des tablettes crues présentant une résistance mécanique à la chute améliorée ont été obtenues à l'aide d'au moins 50% de produits vifs, et que ces tablettes présentent également une résistance au vieillissement en atmosphère humide. Par contre, lorsque des briquettes de composés vifs sont obtenues à l'aide de composés vifs, l'indice de shatter test représentant la résistance mécanique reste élevé (entre 13 et 15%) et il est nécessaire de réaliser un traitement 25 thermique si l'on veut atteindre un indice de shatter test inférieur à 10%. Le document US5186742 divulgue des briquettes de chaux contenant de 55 à 85 % en poids de chaux, de 10 à 40% en poids de cendres et de 0,1 à 10% en poids de fibres de papier ainsi qu'éventuellement un lubrifiant. Les briquettes divulguées dans le document US 5186742 sont testées pour leur résistance à la chute, test qui n'est pas comparable au test permettant de mesure l'indice de Shatter test et présentent une résistance à la compression entre 150 et 300 livres (pounds), ce qui correspond à un indice de Shatter test bien supérieur à 10%. Les composés calco-magnésiens s'utilisent dans de nombreuses industries, comme par exemple la sidérurgie, le traitement des gaz, le traitement des eaux et des boues, l'agriculture, l'industrie du bâtiment, les travaux publics et autres. Ils peuvent s'utiliser soit sous 3053677 forme de galets ou de morceaux, soit sous forme de fines (d'une taille généralement inférieure à 7 mm). Dans certaines industries, la forme de galet est néanmoins préférée. C'est le cas, par exemple, dans la sidérurgie, lors de l'adjonction de composés de calcium et de magnésium dans des convertisseurs d'oxygène ou bien des fours à arc électrique. 5 Durant la production de ces galets et morceaux, de nombreuses fines sont générées. Ces fines présentent typiquement un potentiel d'utilisation restreint car elles sont difficiles à transporter et à manipuler. Depuis plusieurs années, l'objectif, dans nombre de secteurs, est de transformer des composés initialement sous forme de poudre en briquettes pour faciliter et sécuriser leur 10 transport, leur manipulation et leur utilisation. Les chaufourniers maintiennent toujours un équilibre des matières entre les composés calco-magnésiens en galet et les fines générées avant et pendant la calcination ainsi que lors des manipulations et opérations ultérieures. Néanmoins dans certains cas, un excédent de fines est produit. Ces fines peuvent alors être agglomérées les unes aux autres sous forme de 15 briquettes ou similaires, ce qui donne non seulement la possibilité d'éliminer les fines en excédent mais également d'augmenter artificiellement la production de composés de calcium et de magnésium en galet en ajoutant ces briquettes ou analogues aux galets. Le document de Barnett et al (Roll-press briquetting : Compacting fines to reduce waste-handling costs, powder and bulk engineering, vol.24, n° 10, octobre 2010, 1-6) 20 décrit un procédé de fabrication de briquettes crues de chaux. Toutefois, ce document est muet quant aux conditions de production ainsi que sur les propriétés mécaniques de briquettes obtenues.Les briquettes à base d'excédent de fines ou analogues ont généralement une résistance mécanique inférieure à celle des composés de calcium et de magnésium en galet. Elles ont également une résistance au vieillissement pendant leur stockage ou leur manipulation 25 qui est nettement inférieure à celle des composés de calcium et de magnésium en galet. Cela explique le fait que dans la pratique, le briquetage des fines de composés de calcium et de magnésium ne soit pas très utilisé à l'heure actuelle. Compte tenu de la faible qualité des briquettes formées par ce type de procédé, on estime que le briquetage procure un rendement inférieur à 50 %, du fait de la présence d'un très grand nombre de briquettes 30 inutilisables en sortie de ce type de procédé, qui nécessite une étape de recyclage. Les lubrifiants et les liants sont des additifs souvent utilisés dans les procédés d'agglomération sous forme de briquettes ou similaires. Les lubrifiants peuvent être de deux types, internes ou externes. Les lubrifiants internes sont mélangés intimement aux matériaux à briqueter. lis favorisent d'une part la 3053677 4 coulabilité du mélange lors de l'alimentation de la briqueteuse et d'autre part le réarrangement des particules au sein du mélange lors de la compression. Les lubrifiants externes sont appliqués sur les surfaces des rouleaux de la briqueteuse et aident principalement au démoulage. Dans les deux cas, ils réduisent le frottement sur la surface et donc l'usure. Les lubrifiants peuvent être 5 des liquides tels que des huiles minérales, des silicones, etc. ou bien des solides tels que le talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, etc. Dans le cas des compositions à base de composés calco-magnésiens vifs, les stéarates sont préférés et plus particulièrement le stéarate de calcium ou le stéarate de magnésium. Les liants sont des substances ayant la propriété d'agglomérer les particules 10 entre elles, soit par des forces d'adhésion, soit par une réaction chimique. Ils peuvent être d'origine minérale (ciments, argiles, silicates...), d'origine végétale ou animale (celluloses, amidons, gommes, alginates, pectine, colles,...), d'origine synthétique (polymères, cires,...). Dans bien des cas, ils sont utilisés et mis en oeuvre avec de l'eau qui active leurs propriétés d'agglomération. 15 Au fil des années, on a utilisé plusieurs de ces additifs pour augmenter la résistance et la durabilité des briquettes ou similaires de composés de calcium et de magnésium (calco-magnésien), par exemple le stéarate de calcium ou les fibres de papier (voir par exemple US5186742), mais sans que cela conduise à des améliorations suffisantes. D'ailleurs, dans de nombreux cas, l'utilisation des additifs actuellement employés pour d'autres produits industriels 20 façonnés est limitée, comme c'est le cas notamment pour la fabrication des briquettes de composés calco-magnésiens, soit parce que les composés calco-magnésiens réagissent violemment avec l'eau, soit à cause d'un effet potentiellement négatif de ces additifs sur l'usage final des briquettes de composés calco-magnésiens. Dans de nombreux procédés de raffinage sidérurgique, une composition de 25 composés calco-magnésiens vifs, comme de la chaux vive et/ou de la dolomie vive ainsi que de la ferraille sont introduites dans un convertisseur pour contrôler la cinétique et la chimie de la réaction de formation de laitier, en facilitant ainsi l'élimination des impuretés et en protégeant le revêtement réfractaire du four vis-à-vis d'une usure excessive. Les composés calco-magnésiens vifs introduits flottent sur le bain de métal 30 chaud en formant ainsi une interface. Durant le raffinage, le métal fondu est introduit dans la cuve dans laquelle de la ferraille peut aussi être introduite. Le métal fondu provenant de la fusion de composés métalliques comprend une teneur initiale en carbone typiquement de 40 à 45 kg par tonne de métal fondu et une teneur 35 initiale en phosphore de 0,7 à 1,2 kg par tonne de métal fondu. 3053677 5 Les composés calco-magnésiens vifs sont chargés et flottent au-dessus du bain de métal fondu. De l'oxygène est insufflé pendant une période de temps prédéterminée, afin de brûler le carbone et d'oxyder directement et/ou indirectement les composés phosphorés, et le silicium. Durant l'insufflation, les composés calco-magnésiens sont immergés dans le bain de 5 métal fondu et se dissolvent/fondent légèrement à l'interface avec le métal fondu, les composés calco-magnésiens flottant toujours. Le laitier est la couche d'oxydes flottant au-dessus du bain et résulte de la formation de Si02 due à l'oxydation du silicium, de la formation d'autres oxydes (MnO et FeO) durant l'insufflation, de l'addition de composés calco-magnésiens vifs pour neutraliser l'action 10 du Si02 sur le revêtement réfractaire et pour liquéfier et activer le laitier, et du Mg0 provenant de l'usure du revêtement réfractaire. En fait, durant la conversion, il se produit une réaction métal/gaz dans laquelle le carbone est brûlé pour former du CO et du CO2 gazeux. A la fin de la période prédéterminée de l'insufflation, la teneur en carbone est réduite à environ 0,5 kg par tonne de métal fondu, ce 15 qui signifie environ 500 ppm. A l'interface entre le métal fondu et les composés calco-magnésiens flottants, il se produit une réaction métal/laitier destinée à déphosphorer le métal fondu. A la fin de la réaction entre le laitier et le métal, la teneur en.phosphore est d'environ 0,1 kg ou moins par tonne de métal fondu, ce qui signifie environ 100 ppm ou moins. 20 Si le métal est le fer et que le composé calco-magnésien est de la chaux calcique, la réaction chimique est la suivante : 5 FeO + 4 CaO + 2P sz--, 4 CaO. P205 + 5 Fe Le FeO (oxyde de fer) et le phosphore proviennent du métal chaud, tandis que le CaO est ajouté dans le convertisseur. Cette réaction est exothermique et le but est de déplacer 25 l'équilibre vers le côté droit. Ceci peut être effectué par réduction de la température, fluidisation du laitier autant que possible, homogénéisation du bain métallique (effectuée par insufflation d'argon et/ou d'azote par le fond dans la plupart des cas), maintien de l'indice de basicité CaO/Si02 entre 3 et 6 (rapport en poids de l'oxyde de calcium à la silice qui est acide), maintien du niveau de magnésite à moins de 9 % dans le laitier, et création de quantités suffisantes de 30 laitier. La magnésite est typiquement présente dans le laitier et provient de l'usure du revêtement réfractaire, qui peut être réduite par l'addition contrôlée de dolomie vive. Toutefois, pour favoriser la cinétique de la réaction dans le laitier, le niveau de magnésite devrait être maintenu inférieur à 9 %. 35 Comme on peut le comprendre, le raffinage du métal chaud n'est pas si facile, et 3053677 6 il faudrait réaliser son optimisation pour obtenir une quantité donnée de métal liquide, par action sur l'équilibre massique du métal, une analyse chimique donnée, par action sur l'équilibre massique de l'oxygène (réaction d'oxydation), et une température donnée à la fin de l'insufflation (action sur l'équilibre thermique). S La complexité de l'amélioration de la déphosphoration durant le raffinage de métal chaud est due, entre autres, au respect simultané des trois équilibres. Un tel procédé de déphosphoration durant le raffinage est connu dans la technique d'après le document "Process for dephosphorization of steel in Linz Donawitz converter (BOF converter) by pellet addition" (IN01412MU2006 A). 10 Ce brevet se focalise sur l'amélioration de la déphosphoration lors d'un procédé dans un convertisseur par refroidissement du laitier dans la deuxième moitié du procédé. Toutefois, malheureusement, le procédé divulgué requiert une étape additionnelle dans le procédé pour introduire les roches dans le convertisseur après le chargement des additifs minéraux et du caloporteur standard. Ceci augmente par conséquent la 15 durée du procédé, ce qui ne constitue pas une solution acceptable pour l'industrie du raffinage, puisque chaque seconde au cours d'un tel procédé de raffinage est très coûteuse. Un autre procédé d'élimination du phosphore est connu d'après le document Slag-Making Methods And Materials, brevet US 3 771 999. Ce brevet se focalise sur l'amélioration de la déphosphoration dans le procédé utilisant un convertisseur, par utilisation 20 de produits à base de chaux en briquettes ayant 0,5 à 15 % de CaCl2, NaCI, KCI et/ou NaF2. De plus, l'addition à de la chaux de fondants tels que les oxydes de fer, les oxydes de manganèse, le carbone, CaF2, l'oxyde de bore, durant le procédé de raffinage, s'est avérée dans l'état de la technique améliorer la qualité du procédé de raffinage, par exemple pour la déphosphoration du métal fondu. 25 Toutefois, l'addition de tels fondants crée typiquement une complexité additionnelle du procédé de raffinage. Il existe donc un besoin de fournir des composés calco-magnésiens vifs contenant des fondants, en particulier de l'oxyde de fer. Des briquettes de composés calco-magnésiens vifs contenant éventuellement 30 des fondants sont connues. Toutefois, dans les composés calco-magnésiens connus, contenant des fondants, il est également rapporté un phénomène d'efflorescence problématique car l'insufflation entraîne alors les parties efflorées dans les fumées (voir US3649248). D'autres part, il est également apparu que lorsque de l'oxyde de fer est ajouté comme fondant, celui-ci doit se transformer en ferrite, lequel joue alors un rôle dans l'accélération de la formation de 35 laitier. 3053677 7 Toutefois, bien que cela semble simple sur papier, l'oxyde de fer transformé en ferrite reste bien souvent négligeable, ne jouant alors pas son rôle dans l'accélération de la formation de laitier, ce qui contraint les aciéristes à ajouter la chaux d'une part, éventuellement avec du fer et d'autre part du ferrite, éventuellement avec de la chaux. 5 La formation des ferrites de calcium demande des températures relativement élevées (typiquement 1200-1250°C) et des temps de traitement thermique assez longs (voir également U53649248). Les briquettes à base de chaux vive (dolomitique) et oxyde de fer décrits dans l'art antérieur ne conduisent donc pas facilement à la formation des ferrites de calcium. 10 Ainsi, lorsqu'un tel traitement thermique est mis en oeuvre en amont du convertisseur, le point de vue technico-économique est pénalisé (four spécifique, consommation énergétique, perte de capacité de production, frittage partiel, i.e. réduction de la surface spécifique et réduction du volume poreux). Lorsque le traitement thermique est mis en oeuvre in-situ dans le convertisseur, 15 la cinétique de formation des ferrites de calcium est trop tente et pénalise la performance de ces briquettes pour la déphosphoration. Par conséquent, il n'existe pas encore actuellement un produit simple à utiliser, peu contraignant, et qui minimise la perte de chaux. La présente invention vise à résoudre au moins une partie de ces inconvénients 20 en mettant à disposition un procédé permettant de réduire considérablement la perte de chaux et d'améliorer l'efficacité de la chaux dans la formation du laitier. Pour résoudre ce problème, il est prévu suivant l'invention un procédé de fabrication d'une composition calco-magnésienne sous forme de briquettes, comprenant les étapes suivantes : 25 i. amenée d'un mélange pulvérulent comprenant au moins un composé calco- magnésien vif, ledit mélange comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus particulièrement supérieur ou égal à 3 et un composé à base de fer présent à une teneur d'au moins 3%, préférablement au moins 12%, 30 préférablement au moins 20 %, de manière préférée au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe2O3 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granutométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 gm, préférablement inférieure à 50 jEm ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 11m, de préférence inférieure à 150 gm, préférablement inférieure à 130 i.tm, 35 plus préférablement inférieure à 100 p.m ; 3053677 8 ii. alimentation d'une presse à rouleaux avec ledit mélange homogène, iii. compression dans ladite presse à rouleaux dudit mélange pulvérulent, lesdits rouleaux de la presse à rouleaux développant des vitesses linéaires en périphérie des rouleaux comprises entre 10 et 100 cm/s, préférentiellement comprises entre 20 et 80 cm/s, et 5 des pressions linéraires comprises entre 60 et 160 kN/cm, préférentiellement comprises entre 80 et 140 kN/cm, et de manière encore plus préférentielle comprises entre 80 et 120 kN/cm avec obtention d'une composition calco-magnésienne sous forme de briquettes crues, et iv. collecte desdites briquettes crues, dans lequel ledit au moins un composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40% en poids 10 d'équivalent CaO+MgO comprend une fraction de particules de composé calco-magnésien présentant une taille de particules 61.an = [(Dext)3 (Dext 6)31/(Dext)3 où Dee est le diamètre de la particule exprimée en ktm, ou encore la taille de la 10 particule au sens de la granulométrie laser. On obtient la formule suivante pour les particules dont le diamètre est inférieur à 6µm. %F eacti, Iparticule 5. Le temps de traitement thermique est réalisé de préférence pendant une durée prédéterminée comprise entre 3 et 20 minutes, de préférence supérieure ou égale à 5 minutes 30 et inférieure ou égale à 15 minutes, avec formation et obtention de briquettes cuites, dans lesquelles ledit oxyde de fer est converti en ferrite de calcium, en particulier sous forme de ferrites mono-calcique, c'est-à-dire de briquettes cuites comprenant un composé calcomagnésien vif et un composé à base de fer comprenant au moins du ferrite de calcium, le composé à base de fer comprenant au moins du ferrite de calcium étant présent à une teneur 3053677 13 d'au moins 3%, préférentiellement au moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en équivalent Fe203. Lorsque le traitement thermique est réalisé en condition « multicouche », c'est-à-dire que les briquettes sont sous la forme d'un lit statique de briquettes d'une certaine 5 épaisseur, on comprend que le temps de traitement thermique peut être augmenté pour laisser le temps à la chaleur de pénétrer au coeur du lit de briquettes. Dans des conditions de températures inférieures ou égales à 1200°C, le traitement thermique permet d'obtenir des briquettes cuites comprenant un composé calco-magnésien et un composé à base de fer contenant du ferrite de calcium, dont la porosité et la surface spécifique n'est pas ou peu 10 altérée et dont la résistance mécanique s'en trouve améliorée. En autres mots, on évite à ces températures le phénomène de frittage des briquettes. Ces caractéristiques de porosité relativement élevées permettent une dissolution rapide des briquettes cuites dans le laitier dans un procédé de raffinage métallurgique. De cette manière, il a été observé que des briquettes obtenues par le procédé 15 selon la présente invention présentent non seulement une teneur en ferrite de calcium suffisamment élevée, mais que les briquettes présentent une résistance mécanique représentée par l'indice de Shatter test particulièrement intéressante. En effet, dans certaines formes de réalisation du procédé selon la présente invention, les briquettes cuites présentent un indice de Shatter test inférieur à 8%, parfois 20 inférieur à 6%, inférieur à 4%, inférieur à 3%, voire même autour de 2%. Ceci signifie que selon la présente invention, on parvient à produire des briquettes très résistantes, dont la perte due aux briquettes brisées ou à la formation de fines durant leur transport est réduit de manière significative et qu'il est possible de contrecarrer les inconvénients des briquettes connues, lesquelles génèrent bien souvent une perte allant jusqu'à 25 plus de 20 % de chaux vive en raison de la génération de fines durant le transport vers l'atelier de préparation d'acier et en raison de la manipulation et du transport à l'intérieur de l'atelier de préparation d'acier. Dans encore une forme de réalisation particulièrement avantageuse, ledit composé calco-magnésien vif est un composé calco-magnésien à cuisson douce ou moyenne, de 30 préférence à cuisson douce. En effet, dans le procédé selon la présente invention, il est avantageux que le composé calco-magnésien amené sous forme de mélange homogène, soit lui aussi suffisamment réactif, de manière à former avec le composé à base de fer des briquettes cohésives après traitement thermique . De plus, à l'utilisation dans les convertisseurs pour former du laitier, il 35 est avantageux que le composé calco-magnésien vif soit suffisamment réactif. 3053677 14 Les composés calco-magnésiens vifs, tels que la chaux vive sont industriellement produits par cuisson de calcaires naturels dans différents types de fours tels que des fours droits (fours régénératifs à double flux, fours annulaires, fours droits standard...) ou bien encore des fours rotatifs. La qualité du composé calco-magnésien, tel que par exemple de la chaux vive, 5 notamment sa réactivité à l'eau, et la consistance de cette qualité, sont en partie liées au type de four utilisé, aux conditions d'utilisation du four, à la nature du calcaire dont est issu le composé calco-magnésien vif en lui-même, ou bien encore à la nature et à la quantité du combustible utilisé. Ainsi, il est théoriquement possible de produire toute une gamme de composés calco-magnésiens vifs, comme par exemple de chaux vive avec des réactivités à l'eau 10 allant des plus explosives aux plus lentes. Avantageusement, ledit composé calco-magnésien vif est de la chaux vive. En général, l'obtention d'une chaux vive par une cuisson douce (900-1000°C) permet d'obtenir une chaux plutôt réactive alors que l'obtention d'une chaux peu réactive passe par une sur-cuisson à plus haute température (1200-1400°C). La sur-cuisson conduit bien 15 souvent à produire une chaux vive de qualité moins stable en termes de réactivité à l'eau car l'opération de calcination est réalisée dans une zone thermique où l'évolution texturale de la chaux vive est assez sensible. Cette chaux vive sur-cuite est par ailleurs plus chère à produire qu'une chaux vive plus douce car elle nécessite d'utiliser des températures plus élevées mais aussi parce que, sauf à utiliser des fours dédiés, la production de cette chaux vive sur-cuite 20 conduit à des inter-campagnes de production pour alterner avec la production des chaux vives douces qui sont plus couramment utilisées, ce qui n'est pas sans poser des problèmes de stabilisation des conditions de calcination et donc des problèmes de stabilisation de la qualité. Les chaux vives obtenues par cuisson douce présentent en général des surfaces spécifiques mesurées par manométrie d'adsorption d'azote après dégazage sous vide à 190°C 25 pendant au moins 2 heures et calculée selon la méthode BET multi-points telle que décrite dans la norme ISO 9277:2010E supérieures à 1 m2/g alors que les chaux vives sur-cuites présentent en général des surfaces bien inférieures à 1 m2/g. Dans le cadre de cette invention, la réactivité de la chaux vive est mesurée en utilisant le test de réactivité à l'eau de la norme européenne EN 459-2 :2010 E. Ainsi, 150g de 30 chaux vive sont ajoutés sous agitation dans un Dewar cylindrique de 1.7dm3 de capacité contenant 600cm3 d'eau permutée à 20°C. La chaux vive est amenée sous la forme de fines de taille comprise entre 0 et 1 mm. L'agitation à 250 tours par minute est réalisée au moyen d'une pâle spécifique. L'évolution de la température est mesurée en fonction du temps, ce qui permet de tracer une courbe de réactivité. On peut déduire de cette courbe la valeur t60 qui est le temps 35 nécessaire pour atteindre 60°C. 3053677 15 La réactivité de la dolomie cuite est mesurée en utilisant ce même test de réactivité. Dans ce cas, 120g de dolomie cuite sont ajoutés sous agitation dans un Dewar cylindrique de 1.7dm3 de capacité contenant 400cm3 d'eau permutée à 40°C. La dolomie cuite est amenée sous la forme de fines de taille comprise entre 0 et 1 mm. L'agitation à 250 tours par 5 minute est réalisée au moyen d'une pâle spécifique. L'évolution de la température est mesurée en fonction du temps, ce qui permet de tracer une courbe de réactivité. On peut déduire de cette courbe la valeur t70 qui est le temps nécessaire pour atteindre 70°C. La composition selon la présente invention comprend un composé calcomagnésien à cuisson douce ou moyenne, de préférence douce qui est donc forcément 10 relativement réactif fournissant ainsi des briquettes réactives. Selon la présente invention, un composé calco-magnésien à cuisson douce ou moyenne, de préférence douce, est caractérisé par une valeur tr,0 inférieur à 10 min, préférentiellement 8 min, préférentiellement 6 min, et encore préférentiellement 4 min lorsque le composé calco-magnésien est une chaux vive et par une valeur de t70 inférieur à 10 min, 15 préférentiellement 8 min, préférentiellement 6 min, et encore préférentiellement 4 min lorsque le composé calco-magnésien est une dolomie cuite. Dans une forme de réalisation particulière du procédé selon la présente invention, le procédé comprend, avant ladite amenée d'un mélange pulvérulent: i. une alimentation d'un mélangeur avec au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO 20 d'un composé calco-magnésien vif par rapport au poids de ladite composition et avec au moins 3%, préférablement au moins 12%, plus préférablement au moins 20%, de manière préférée au moins 25%, plus préférentiellement, au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 d'un composé à base de fer par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une 25 distribution granulométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 grfl, préférablement inférieure à 50 pm ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 p.m, de préférence inférieure à 150 gm, préférablement inférieure à 130 plus préférentiellement inférieure à 100 len, ledit composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent Ca0+Mg0 comprend également au moins une 30 fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille de particules à 90 lm et à 90 gm et 5. Le temps de traitement thermique est réalisé de préférence pendant une durée 10 prédéterminée comprise entre 3 et 20 minutes, de préférence supérieure ou égale à 5 minutes et inférieure ou égale à 15 minutes, avec formation et obtention de briquettes cuites, dans lesquelles ledit oxyde de fer est converti en ferrite de calcium, en particulier sous forme de ferrites di-calcique, c'est-à-dire de briquettes cuites comprenant un composé calco-magnésien vif et un composé à base de fer comprenant au moins du ferrite de calcium, le composé à base 15 de fer comprenant au moins du ferrite de calcium étant présent à une teneur d'au moins 3%, préférentiellement au moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en équivalent Fe2O3. Lorsque le traitement thermique est réalisé en condition « multicouche », c'est-à-dire que les briquettes sont sous la forme d'un lit statique de briquettes d'une certaine 20 épaisseur, on comprend que le temps de traitement thermique peut être augmenté pour laisser le temps à la chaleur de pénétrer au coeur du lit de briquettes. Dans des conditions de températures inférieures ou égales à 1200°C, le traitement thermique permet d'obtenir des briquettes cuites comprenant un composé calco-magnésien et un composé à base de fer contenant du ferrite de calcium, dont la porosité et la surface spécifique n'est pas ou peu 25 altérée et dont la résistance mécanique s'en trouve améliorée. En autres mots, on évite à ces températures le phénomène de frittage des briquettes. Ces caractéristiques de porosité relativement élevées permettent une dissolution rapide des briquettes cuites dans le laitier dans un procédé de raffinage métallurgique. De cette manière, il a été observé que des briquettes obtenues par le procédé 30 selon la présente invention présentent non seulement une teneur en ferrite de calcium suffisamment élevée, mais que les briquettes présentent une résistance mécanique représentée par l'indice de Shatter test particulièrement intéressante. En effet, dans certaines formes de réalisation du procédé selon la présente invention, les briquettes cuites présentent un indice de Shatter test inférieur à 8%, parfois 35 inférieur à 6%, inférieur à 4%, inférieur à 3%, voire même autour de 2%. 3053677 26 Ceci signifie que selon la présente invention, on parvient à produire des briquettes très résistantes, dont la perte due aux briquettes brisées ou à la formation de fines durant leur transport est réduit de manière significative et qu'il est possible de contrecarrer les inconvénients des briquettes connues, lesquelles génèrent bien souvent une perte allant jusqu'à 5 plus de 20 % de chaux vive en raison de la génération de fines durant le transport vers l'atelier de préparation d'acier et en raison de la manipulation et du transport à l'intérieur de l'atelier de préparation d'acier. Dans encore une forme de réalisation particulièrement avantageuse, ledit composé calco-magnésien vif est un composé ca Ica-magnésien à cuisson douce ou moyenne, de 10 préférence à cuisson douce. En effet, dans le procédé selon la présente invention, il est avantageux que le composé calco-magnésien amené sous forme de mélange homogène, soit lui aussi suffisamment réactif, de manière à former avec le composé à base de fer des briquettes cohésives après traitement thermique . De plus, à l'utilisation dans les convertisseurs pour former du laitier, il 15 est avantageux que le composé calco-magnésien vif soit suffisamment réactif. Les composés calco-magnésiens vifs, tels que la chaux vive sont industriellement produits par cuisson de calcaires naturels dans différents types de fours tels que des fours droits (fours régénératifs à double flux, fours annulaires, fours droits standard...) ou bien encore des fours rotatifs. La qualité du composé calco-magnésien, tel que par exemple de la chaux vive, 20 notamment sa réactivité à l'eau, et la consistance de cette qualité, sont en partie liées au type de four utilisé, aux conditions d'utilisation du four, à la nature du calcaire dont est issu le composé calco-magnésien vif en lui-même, ou bien encore à la nature et à la quantité du combustible utilisé. Ainsi, il est théoriquement possible de produire toute une gamme de composés calco-magnésiens vifs, comme par exemple de chaux vive avec des réactivités à l'eau 25 allant des plus explosives aux plus lentes. Avantageusement, ledit composé calco-magnésien vif est de la chaux vive. En général, l'obtention d'une chaux vive par une cuisson douce- (900-1000°C) permet d'obtenir une chaux plutôt réactive alors que l'obtention d'une chaux peu réactive passe par une sur-cuisson à plus haute température (1200-1400°C). La sur-cuisson conduit bien 30 souvent à produire une chaux vive de qualité moins stable en termes de réactivité à l'eau car l'opération de calcination est réalisée dans une zone thermique où l'évolution texturale de la chaux vive est assez sensible. Cette chaux vive sur-cuite est par ailleurs plus chère à produire qu'une chaux vive plus douce car elle nécessite d'utiliser des températures plus élevées mais aussi parce que, sauf à utiliser des fours dédiés, la production de cette chaux vive sur-cuite 35 conduit à des inter-campagnes de production pour alterner avec la production des chaux vives 3053677 27 douces qui sont plus couramment utilisées, ce qui n'est pas sans poser des problèmes de stabilisation des conditions de calcination et donc des problèmes de stabilisation de la qualité. Les chaux vives obtenues par cuisson douce présentent en général des surfaces spécifiques mesurées par manométrie d'adsorption d'azote après dégazage sous vide à 190°C 5 pendant au moins 2 heures et calculée selon la méthode BET multi-points telle que décrite dans la norme 150 9277:2010E supérieures à 1 m2/g alors que les chaux vives sur-cuites présentent en général des surfaces bien inférieures à 1 m2/g. Dans le cadre de cette invention, la réactivité de la chaux vive est mesurée en utilisant le test de réactivité à l'eau de la norme européenne EN 459-2 :2010 E. Ainsi, 150g de 10 chaux vive sont ajoutés sous agitation dans un Dewar cylindrique de 1.7dm3 de capacité contenant 600cm3 d'eau permutée à 20°C. La chaux vive est amenée sous la forme de fines de taille comprise entre 0 et 1 mm. L'agitation à 250 tours par minute est réalisée au moyen d'une pâle spécifique. L'évolution de la température est mesurée en fonction du temps, ce qui permet de tracer une courbe de réactivité. On peut déduire de cette courbe la valeur t60 qui est le temps 15 nécessaire pour atteindre 60°C. La réactivité de la dolomie cuite est mesurée en utilisant ce même test de réactivité. Dans ce cas, 120g de dolomie cuite sont ajoutés sous agitation dans un Dewar cylindrique de 1.7dm3 de capacité contenant 400cm3 d'eau permutée à 40°C. La dolomie cuite est amenée sous la forme de fines de taille comprise entre 0 et 1 mm. L'agitation à 250 tours par 20 minute est réalisée au moyen d'une pâle spécifique. L'évolution de la température est mesurée en fonction du temps, ce qui permet de tracer une courbe de réactivité. On peut déduire de cette courbe la valeur t70 qui est le temps nécessaire pour atteindre 70°C. La composition selon la présente invention comprend un composé calcomagnésien à cuisson douce ou moyenne, de préférence douce qui est donc forcément 25 relativement réactif fournissant ainsi des briquettes réactives. Selon la présente invention, un composé calco-magnésien à cuisson douce ou moyenne, de préférence douce, est caractérisé par une valeur t60 inférieur à 10 min, préférentiellement 8 min, préférentiellement 6 min, et encore préférentiellement 4 min lorsque le composé calco-magnésien est une chaux vive et par une valeur de t70 inférieur à 10 min, 30 préférentiellement 8 min, préférentiellement 6 min, et encore préférentiellement 4 min lorsque le composé calco-magnésien est une dolomie cuite. Dans une forme de réalisation particulière du procédé selon la présente invention, le procédé comprend, avant ladite amenée d'un mélange pulvérulent: i. une alimentation d'un mélangeur avec au moins 40 % en poids d'équivalent 35 CaO+MgO d'un composé calco-magnésien vif par rapport au poids de ladite composition et avec 3053677 28 au moins 3%, préférablement au moins 12%, plus préférablement au moins 20%, de manière préférée au moins 25%, plus préférentiellement, au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 d'un composé à base de fer par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granulométrique très fine 5 caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 um, préférablement inférieure à 50 um ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 um, de préférence inférieure à 150 préférablement inférieure à 130 pm, plus préférentiellement inférieure à 100 gm, ledit composé calcomagnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO comprend également au moins une fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille de 10 particules à 90 µm et à 90 gm et à 30%, de préférence > à 32%, plus préférentiellement > 34%, de manière particulièrement préférée > 36 %. It est en effet apparu de manière avantageuse qu'il était possible d'influencer et de contrôler la proportion de ferrite mono-calcique et de ferrite di-calcique lors de la cuisson 25 des briquettes en adaptant d'une part le % en poids desdites particules de chaux vive présentant une taille de particules à 30%, de préférence > à 32%, plus préférentiellement > 34%, de manière particulièrement préférée > 36 %; la cuisson des briquettes favorisera plutôt la formation de 35 ferrite di-calcique (Ca2Fe204)- 3053677 33 Ceci signifie que si : P1 représente le pourcentage dans le mélange pulvérulent destiné au briquetage des particules du composé calco-magnésien vif dont la taille est inférieure à 90gm (fraction de composé calco-magnésien présentant une taille de particules à 90 pm et à 90 p.m et à 90 gm et à 90 pm et à 30%, de préférence > à 32%, plus préférentiellement > 34%, de manière 10 particulièrement préférée > 36 %. De plus, avantageusement, la composition sous forme de briquettes crues selon la présente invention comprend en outre au moins 50% en poids, de préférence au moins 60% en poids, plus préférentiellement au moins 70% en poids, plus préférentiellement au moins 80% en poids et de manière particulière plus de 95% en poids d'oxyde de fer sous forme magnétite Fe3O4 15 par rapport au poids total du composé à base de fer exprimé en équivalent Fe2O3. La présente invention se rapporte aussi à une composition sous forme de briquettes cuites, comprenant au moins un composé à base de fer, ladite composition comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus 20 préférentiellement supérieur ou égal à 3, caractérisé en ce que ledit composé à base de fer est présent à une teneur d'au moins 3%, préférentiellement au moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en poids d'équivalent Fe2O3 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer comprenant au moins préférentiellement60%, de préférence au moins 80%, et de manière encore 25 plus préférentielle au moins 90% de ferrite de calcium, exprimé en poids d'équivalent Fe2O3, par rapport au poids total dudit composé à base de fer exprimé en poids d'équivalent Fe2O3 dont au moins 40% en poids, préférablement 50% en poids desdits ferrites de calcium sont sous forme de ferrite mono-calcique CaFe204. Le ferrite de calcium est représenté par les formules suivantes : CaFe2O4 (ferrite 30 mono-calcique) et/ou Ca2Fe2O5 (ferrites di-calcique) Dans une forme particulière de l'invention, ledit mélange pulvérulent comprend au plus 97 % en poids, de préférence au plus 90 % en poids, de manière préférée, au plus 88%, dans certaines forme de réalisation, au plus 60% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition. 3053677 38 De manière préférentielle, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit composé calco-magnésien vif contient de 0 à 100% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées au départ des galets dudit composé calco-magnésien. Dans une variante préférentielle de la présente invention, que la composition 5 soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit composé calco-magnésien vif contient de 0 à 90% en poids de particules fines rejetées au criblage de production de galets dudit composé calco-magnésien et de 10 et 100% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées, par rapport au poids total dudit composé calco-magnésien. Avantageusement, dans les briquettes crues ou cuites, ladite chaux vive sous 10 forme de particules broyées est présente à une concentration d'au moins 15 % en poids, en particulier d'au moins 20% en poids, de manière plus préférentielle d'au moins 30% en poids, de manière particulièrement préférentielle d'au moins 40% en poids par rapport au poids de la composition. Plus particulièrement, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou 15 cuites, ledit composé calco-magnésien vif est un composé calco-magnésien à cuisson douce ou moyenne, de préférence à cuisson douce. Lorsque de la chaux vive sous forme de particules broyées est présente, ladite chaux vive sous forme de particules broyées est une chaux vive à cuisson douce ou à cuisson moyenne, de préférence à cuisson douce. 20 Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes crues, ladite composition présente une surface spécifique BET supérieure ou égale à 1 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 1,2 m2/g, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 1,4 m2/g. Avantageusement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous 25 forme de briquettes crues, ladite composition présente une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. Par les termes « porosité de la composition sous forme de briquettes », on entend au sens de la présente invention, le volume poreux total de mercure déterminé par 30 porosimétrie par intrusion de mercure suivant la partie 1 de la norme ISO 15901-1 :2005E qui consiste à diviser la différence entre la densité squelettique, mesurée à 30000 psia, et la densité apparente, mesurée à 0.51 psia, par la densité squelettique. Alternativement, la mesure de la porosité peut également être mesurée par porosimétrie par intrusion de pétrole. La densité et la porosité des briquettes sont déterminées 3053677 39 par intrusion de pétrole lampant, selon un protocole de mesure issu de la norme EN ISO 5017. Les mesures sont réalisées sur 5 briquettes. La densité des briquettes est calculée selon la formule ml / (m3 - m2) x Dp et la porosité en pourcent selon la formule (m3 - ml) / (m3 - m2) x 100. 5 ml est la masse de ces 5 briquettes, m2 est la masse de ces 5 briquettes immergées dans le pétrole et m3 est la masse de ces 5 briquettes « humides », c'est-à-dire imprégnées par le pétrole. Dp est la densité du pétrole. Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes crues et que le composé calco-magnésien est principalement de la 10 chaux vive, ladite composition présente une valeur de réactivité t60 inférieure à 10 min, de préférence inférieure à 8 min, de préférence inférieure à 6 min et de manière encore plus préférentielle inférieure à 4 min. Pour tenir compte de la teneur en composé à base de fer dans la composition, on ajoute un peu plus de 150g de ladite composition dans le test de réactivité pour avoir l'équivalent de 150g de chaux vive ajoutée. 15 Avantageusement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes crues et que le composé calco-magnésien est principalement de la dolomie cuite, ladite composition présente une valeur de réactivité t70 inférieure à 10 min, de préférence inférieure à 8 min, de préférence inférieure à 6 min et de manière encore plus préférentielle inférieure à 4 min. Pour tenir compte de la teneur en composé à base de fer dans la 20 composition, on ajoute un peu plus de 120g de ladite composition dans le test de réactivité pour avoir l'équivalent de 120g de dolomie cuite ajoutée. Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes cuites, ladite composition présente une surface spécifique BET supérieure ou égale à 0,4 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 0,6 m2/g, de manière plus 25 préférentielle supérieure ou égale à 0,8 m2/g. Avantageusement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes cuites, ladite composition présente une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. 30 Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes cuites et que le composé calco-magnésien est principalement de la chaux vive, ladite composition présente une valeur t60 inférieure à 10 min, de préférence inférieure à 8 min, de préférence inférieure à 6 min et de manière encore plus préférentielle inférieure à 4 min. Pour tenir compte de la teneur en composé à base de fer dans la 35 composition, on ajoute un peu plus de 150g de ladite composition dans le test de réactivité pour 3053677 avoir l'équivalent de 150g de chaux vive « libre » ajoutée. Par chaux vive « libre », on entend la chaux vive qui n'a pas réagi avec l'oxyde de fer pour conduire aux ferrites de calcium CaFe204 et/ou Ca 2Fe205. Dans une forme préférée de la présente invention, que la composition soit sous 5 forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est formé de particules inférieures à 7 mm. Alternativement, ledit au moins un composé calco-magnésien est formé de particules inférieures à 5 mm. Dans une autre variante selon la présente invention, ledit au moins un composé calco-magnésien est formé de particules inférieures à 3 mm. Dans encore une autre variante de la présente invention, que la composition soit 10 sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est un mélange de particules inférieures à 7 mm et/ou de particules inférieures à 5 mm et/ou de particules inférieures à 3 mm. Dans un mode de réalisation de l'invention, la composition sous forme de briquettes crues ou cuites comprend en outre un liant ou un lubrifiant, plus particulièrement 15 choisi dans le groupe constitué des liants d'origine minérale tels que les ciments, les argiles, les silicates, des Liants d'origine végétale ou animale, tels que les celluloses, les amidons, les gommes, les alginates, la pectine, les colles, des liants d'origine synthétique, tels que les polymères, les cires, des lubrifiants liquides tels que des huiles minérales ou des silicones, des lubrifiants solides tels que le talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, en particulier le 20 stéarate de calcium, le stéarate de magnésium et de leurs mélanges, de préférence du stéarate de calcium et/ou du stéarate de magnésium, à une teneur comprise entre 0,1 et 1 % en poids, de préférence entre 0,15 et 0,6 % en poids, de manière plus préférentielle entre 0,2 et 0,5 % en poids par rapport au poids total de la composition. La composition selon ta présente invention est une composition de briquettes 25 crues ou cuites produites en volumes industriels et conditionnée dans des types de récipients ayant un volume de contenu supérieur à 1 m3 tels que gros sacs, conteneurs, silos et analogues, de préférence scellés. Avantageusement, les briquettes de la composition sous forme de briquettes crues présentent un indice de Shatter test inférieur à 10 %, pour des teneurs en oxyde de fer 30 inférieures à 20% en poids de la composition. Avantageusement, les briquettes de la composition sous forme de briquettes cuites présentent un indice de Shatter test inférieur à 8%, plus particulièrement inférieur à 6 %, quelle que soit la teneur en composé à base de fer. Avantageusement, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou 35 cuites, lesdites briquettes présentent une dimension la plus élevée, d'au plus 50 mm, de 3053677 41 préférence d'au plus 40 mm, de manière plus préférentielle d'au plus 30 mm. Ceci signifie que les briquettes de la composition sous forme de briquettes, passent au travers d'un crible à mailles carrées de côté respectivement de 50 mm, de préférence de 40 mm, et en particulier de 30 mm. 5 De préférence, lesdites briquettes crues ou cuites présentent une dimension la plus élevée d'au moins 10 mm, de préférence d'au moins 15 mm, de manière plus préférentielle d'au moins 20 mm. Par les termes une dimension la plus élevée, on entend une dimension caractéristique de la briquette crue ou cuite qui est la plus grande, soit le diamètre, la longueur, 10 la largeur, l'épaisseur, de préférence, dans la direction longitudinale de la briquette de forme oblongue. De préférence, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est de la dolomie vive. Alternativement, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou 15 cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est de la chaux vive. Avantageusement, lesdites briquettes crues ou cuites ont un poids moyen par briquette d'au moins 5 g, de préférence d'au moins 10 g, de préférence encore d'au moins 12 g, et en particulier d'au moins 15 g. Selon la présente invention, lesdites briquettes crues ou cuites ont un poids 20 moyen par briquette inférieur ou égal à 100 g, de préférence inférieur ou égal à 60 g, de préférence encore inférieur ou égal à 40 g et en particulier inférieur ou égal à 30 g. De manière avantageuse, lesdites briquettes crues ou cuites ont une densité apparente comprise entre 2 g/cm3 et 3,0 g/cm3, avantageusement entre 2,2 g/cm3et 2,8 g/cm3. Dans une forme de réalisation préférée, les briquettes cuites selon la présente 25 invention comprennent particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle inférieure à 63 gm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au moins 20% de la surface de coupe de ladite briquette. Dans une autre forme de réalisation préférée, les briquettes cuites selon la 30 présente invention comprennent en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 1..tm et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au plus 20% de la surface de coupe de ladite briquette, de préférence au plus 10% de la surface de coupe de ladite 35 briquette. 3053677 42 Plus particulièrement, selon la présente invention, les briquettes cuites comprennent en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 um et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, 5 dans une coupe de ladite briquette et couvrant au moins 20% de la surface de coupe de ladite briquette et couvrant au plus 60% de la surface de ladite coupe. Avantageusement, les briquettes cuites selon la présente invention comprennent au moins 20% en poids de ferrite de calcium par rapport au poids de ladite composition sous forme de briquette cuite, dans laquelle ledit ferrite de calcium forme une 10 matrice dans laquelle sont dispersées des particules de composé calco-magnésien vif.. Ladite matrice doit être comprise comme étant une phase continue à base de ferrite de calcium dans laquelle sont dispersées des particules de composé calco-magnésien vif, en particulier de chaux vive. On distingue le cas où lesdites particules de composé calcomagnésien vif sont de petite taille de sorte qu'elles se fondent visuellement dans la matrice à 15 base de ferrite de calcium du cas où des particules de composé calco-magnésien vif sont de plus grande taille apparaissant comme des inclusions de composé calco-magnésien vif dans ladite matrice. Concrètement, on matérialise la distinction précitée en ayant recours à une coupe d'une briquette selon l'invention, sur laquelle on pratique une microscopie électronique à 20 balayage couplées à une analyse dispersive en énergie. Ce faisant, on visualise en deux dimensions (la surface de la coupe) un objet initialement en trois dimensions (la briquette) mais aussi les particules qui composent la briquette. Ainsi, les particules de composé calcomagnésien apparaissent-elles également en deux dimensions sur le plan de coupe. Comme il est d'usage d'assimiler des particules en trois dimensions à des sphères et de déterminer leur taille 25 par le diamètre de la sphère équivalente (taille « tridimensionnelle »), on assimile dans la présente invention la surface de coupe de la particule à un disque équivalent et sa taille « bidimensionnelle » au diamètre équivalent de ce disque. Plus précisément, les tailles bidimensionnelles sont calculées par un programme faisant pour chaque particule de composé calco-magnésien vif dispersé dans la matrice continue de ferrite de calcium la somme de la plus 30 petite et de la plus grande dimension divisée par deux de sa surface de coupe. Cette somme divisée par deux représente le diamètre du disque équivalent. Dans cette acception, on considère que les particules de composé calcomagnésien vif se fondent ou se confondent dans ladite matrice (phase continue) de ferrite de calcium lorsque lesdites particules de composé calco-magnésien vif ont une taille 3053677 43 bidimensionnelle inférieure à 63 um, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de la briquette. Plus particulièrement, les briquettes cuites selon la présente invention comprennent au moins 40% en poids, préférentiellement 50% en poids desdits ferrites de 5 calcium sont sous forme de ferrite mono-calcique CaFe2O4. La présente invention se rapporte aussi à une composition sous forme de briquettes cuites, comprenant au moins un composé à base de fer, ladite composition comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent Ca0+Mg0 par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de préférence 10 supérieur ou égal à 2, plus préférentiellement supérieur ou égal à 3, caractérisé en ce que ledit composé à base de fer est présent à une teneur d'au moins 3%, préférentiellement au moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en poids d'équivalent Fe2O3 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer comprenant au moins préférentiellement60%, de 15 préférence au moins 80%, et de manière encore plus préférentielle au moins 90% de ferrite de calcium, exprimé en poids d'équivalent Fe2O3, par rapport au poids total dudit composé à base de fer exprimé en poids d'équivalent Fe2O3 dont au moins 40% en poids, préférablement 50% en poids desdits ferrites de calcium sont sous forme de ferrite di-calcique Ca2Fe205. Le ferrite de calcium est représenté par les formules suivantes : CaFe2O4 (ferrite 20 mono-calcique) et/ou Ca2Fe2O5 (ferrites di-calcique) Dans une forme particulière de l'invention, ledit mélange pulvérulent comprend au plus 97 % en poids, de préférence au plus 90 % en poids, de manière préférée, au plus 88%, dans certaines forme de réalisation, au plus 60% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition. 25 De manière préférentielle, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit composé calco-magnésien vif contient de 0 à 100% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées au départ des galets dudit composé calco-magnésien. Dans une variante préférentielle de la présente invention, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit composé calco-magnésien vif contient de 0 à 30 90% en poids de particules fines rejetées au criblage de production de galets dudit composé calco-magnésien et de 10 et 100% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées, par rapport au poids total dudit composé calco-magnésien. Avantageusement, dans les briquettes crues ou cuites, ladite chaux vive sous forme de particules broyées est présente à une concentration d'au moins 15 % en poids, en 35 particulier d'au moins 20% en poids, de manière plus préférentielle d'au moins 30% en poids, de 3053677 44 manière particulièrement préférentielle d'au moins 40% en poids par rapport au poids de la composition. Plus particulièrement, que ta composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit composé calco-magnésien vif est un composé calco-magnésien à cuisson douce ou 5 moyenne, de préférence à cuisson douce. Lorsque de la chaux vive sous forme de particules broyées est présente, ladite chaux vive sous forme de particules broyées est une chaux vive à cuisson douce ou à cuisson moyenne, de préférence à cuisson douce. Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est 10 sous forme de briquettes crues, ladite composition présente une surface spécifique BET supérieure ou égale à 1 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 1,2 m2/g, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 1,4 m2/g. Avantageusement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes crues, ladite composition présente une porosité supérieure ou égale à 20%, 15 de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes cuites, ladite composition présente une surface spécifique BET supérieure ou égale à 0,4 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 0,6 m2/g, de manière plus 20 préférentielle supérieure ou égale à 0,8 m2/g. Avantageusement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes cuites, ladite composition présente une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. 25 Plus particulièrement, selon la présente invention, lorsque la composition est sous forme de briquettes cuites et que le composé calco-magnésien est principalement de la chaux vive, ladite composition présente une valeur t60 inférieure à 10 min, de préférence inférieure à 8 min, de préférence inférieure à 6 min et de manière encore plus préférentielle inférieure à 4 min. Pour tenir compte de la teneur en composé à base de fer dans la 30 composition, on ajoute un peu plus de 150g de ladite composition dans le test de réactivité pour avoir l'équivalent de 150g de chaux vive « libre » ajoutée. Par chaux vive « libre », on entend la chaux vive qui n'a pas réagi avec l'oxyde de fer pour conduire aux ferrites de calcium CaFe2O4 et/ou Ca2Fe2O5. Dans une forme préférée de la présente invention, que la composition soit sous 35 forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est formé de 3053677 particules inférieures à 7 mm. Alternativement, ledit au moins un composé calco-magnésien est formé de particules inférieures à S mm. Dans une autre variante selon la présente invention, ledit au moins un composé calco-magnésien est formé de particules inférieures à 3 mm. Dans encore une autre variante de la présente invention, que la composition soit S sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est un mélange de particules inférieures à 7 mm et/ou de particules inférieures à 5 mm et/ou de particules inférieures à 3 mm. Dans un mode de réalisation de l'invention, la composition sous forme de briquettes crues ou cuites comprend en outre un liant ou un lubrifiant, plus particulièrement 10 choisi dans le groupe constitué des liants d'origine minérale tels que les ciments, les argiles, les silicates, des liants d'origine végétale ou animale, tels que les celluloses, les amidons, les gommes, les alginates, la pectine, les colles, des liants d'origine synthétique, tels que les polymères, les cires, des lubrifiants liquides tels que des huiles minérales ou des silicones, des lubrifiants solides tels que le talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, en particulier le 15 stéarate de calcium, le stéarate de magnésium et de leurs mélanges, de préférence du stéarate de calcium et/ou du stéarate de magnésium, à une teneur comprise entre 0,1 et 1 % en poids, de préférence entre 0,15 et 0,6 % en poids, de manière plus préférentielle entre 0,2 et 0,5 % en poids par rapport au poids total de la composition. La composition selon la présente invention est une composition de briquettes 20 crues ou cuites produites en volumes industriels et conditionnée dans des types de récipients ayant un volume de contenu supérieur à 1 m3 tels que gros sacs, conteneurs, silos et analogues, de préférence scellés. Avantageusement, les briquettes de la composition sous forme de briquettes crues présentent un indice de Shatter test inférieur à 10 %, pour des teneurs en oxyde de fer 25 inférieures à 20% en poids de la composition. Avantageusement, les briquettes de la composition sous forme de briquettes cuites présentent un indice de Shatter test inférieur à 8%, plus particulièrement inférieur à 6 %, quelle que soit la teneur en composé à base de fer. Avantageusement, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou 30 cuites, lesdites briquettes présentent une dimension la plus élevée, d'au plus 50 mm, de préférence d'au plus 40 mm, de manière plus préférentielle d'au plus 30 mm. Ceci signifie que les briquettes de la composition sous forme de briquettes, passent au travers d'un crible à mailles carrées de côté respectivement de 50 mm, de préférence de 40 mm, et en particulier de 30 mm. 3053677 46 De préférence, lesdites briquettes crues ou cuites présentent une dimension la plus élevée d'au moins 10 mm, de préférence d'au moins 15 mm, de manière plus préférentielle d'au moins 20 mm. Par les termes une dimension la plus élevée, on entend une dimension 5 caractéristique de la briquette crue ou cuite qui est la plus grande, soit le diamètre, la longueur, la largeur, l'épaisseur, de préférence, dans la direction longitudinale de la briquette de forme oblongue. De préférence, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est de la dolomie vive. 10 Alternativement, que la composition soit sous forme de briquettes crues ou cuites, ledit au moins un composé calco-magnésien est de la chaux vive. Avantageusement, lesdites briquettes crues ou cuites ont un poids moyen par briquette d'au moins 5 g, de préférence d'au moins 10 g, de préférence encore d'au moins 12 g, et en particulier d'au moins 15 g. 15 Selon la présente invention, lesdites briquettes crues ou cuites ont un poids moyen par briquette inférieur ou égal à 100 g, de préférence inférieur ou égal à 60 g, de préférence encore inférieur ou égal à 40 g et en particulier inférieur ou égal à 30 g. De manière "avantageuse, lesdites briquettes crues ou cuites ont une densité apparente comprise entre 2 g/cm3 et 3,0 g/cm3, avantageusement entre 2,2 g/cm3et 2,8 g/cm3. 20 Dans une forme de réalisation préférée, les briquettes cuites selon la présente invention comprennent particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle inférieure à 63 i.tm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au moins 20% de la surface de coupe de ladite briquette. 25 Dans une autre forme de réalisation préférée, les briquettes cuites selon la présente invention comprennent en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 pm et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au plus 20% de la surface 30 de coupe de ladite briquette, de préférence au plus 10% de la surface de coupe de ladite briquette. Plus particulièrement, selon la présente invention, les briquettes cuites comprennent en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 p.m et inférieure à 5 mm, 35 observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, 3053677 47 dans une coupe de ladite briquette et couvrant au moins 20% de la surface de coupe de ladite briquette et couvrant au plus 60% de la surface de ladite coupe. Avantageusement, les briquettes cuites selon la présente invention comprennent au moins 20% en poids de ferrite de calcium par rapport au poids de ladite 5 composition sous forme de briquette cuite, dans laquelle ledit ferrite de calcium forme une matrice dans laquelle sont dispersées des particules de composé calco-magnésien vif.. Ladite matrice doit être comprise comme étant une phase continue à base de ferrite de calcium dans laquelle sont dispersées des particules de composé calco-magnésien vif, en particulier de chaux vive. On distingue le cas où lesdites particules de composé calco- 10 magnésien vif sont de petite taille de sorte qu'elles se fondent visuellement dans la matrice à base de ferrite de calcium du cas où des particules de composé calco-magnésien vif sont de plus grande taille apparaissant comme des inclusions de composé calco-magnésien vif dans ladite matrice. Concrètement, on matérialise la distinction précitée en ayant recours à une 15 coupe d'une briquette selon l'invention, sur laquelle on pratique une microscopie électronique à balayage couplées à une analyse dispersive en énergie. Ce faisant, on visualise en deux dimensions (la surface de la coupe) un objet initialement en trois dimensions (la briquette) niais aussi les particules qui composent la briquette. Ainsi, les particules de composé calcomagnésien apparaissent-elles également en deux dimensions sur le plan de coupe. Comme il est 20 d'usage d'assimiler des particules en trois dimensions à des sphères et de déterminer leur taille par le diamètre de la sphère équivalente (taille « tridimensionnelle »), on assimile dans la présente invention la surface de coupe de la particule à un disque équivalent et sa taille « bidimensionnelle » au diamètre équivalent de ce disque. Plus précisément, les tailles bidimensionnelles sont calculées par un programme faisant pour chaque particule de composé 25 calco-magnésien vif dispersé dans la matrice continue de ferrite de calcium la somme de la plus petite et de la plus grande dimension divisée par deux de sa surface de coupe. Cette somme divisée par deux représente le diamètre du disque équivalent. Dans cette acception, on considère que les particules de composé calcomagnésien vif se fondent ou se confondent dans ladite matrice (phase continue) de ferrite de 30 calcium lorsque lesdites particules de composé calco-magnésien vif ont une taille bidimensionnelle inférieure à 63 11m, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de la briquette. Dans cette forme de réalisation, les briquettes cuites selon la présente invention comprennent au moins 40% en poids, préférentiellement 50% en poids desdits ferrites de 35 calcium sont sous forme de ferrite di-calcique Ca2Fe205. 3053677 48 D'autres formes de réalisation de la composition sous forme de briquettes crues ou cuites suivant l'invention sont indiquées dans les revendications annexées. L'invention a aussi pour objet une utilisation d'une composition sous forme de briquettes crues ou sous forme de briquettes cuites selon la présente invention dans la 5 sidérurgie, en particulier dans les convertisseurs à oxygène ou bien dans les fours à arcs électriques. Plus particulièrement, les briquettes crues ou cuites selon la présente invention sont utilisées dans des convertisseurs à oxygène ou dans des fours à arcs électriques, en mélange avec des briquettes de composés calco-magnésiens vifs ou avec des galets de 10 composés calco-magnésiens vifs. En effet, durant les premières minutes du procédé de raffinage, il n'y a pas suffisamment de laitier disponible dans la cuve réactionnelle pour que commence efficacement la réaction de déphosphoration dans les procédés de l'état de la technique. L'utilisation de la composition selon la présente invention, donc dopée avec des fondants, s'avère fondre plus 15 rapidement que la chaux en roches, et aide à former un laitier liquide plus tôt au début du procédé, en comparaison avec les procédés conventionnels, du fait d'un mélange homogène et du façonnage de ce mélange homogénéisé qui permet d'accélérer encore le procédé de formation de laitier et de minimiser la formation de composants de laitier à point de fusion élevé tels que les silicates de calcium qui se forment habituellement durant le procédé 20 susmentionné de l'état de la technique. L'invention a également pour objet l'utilisation d'une composition sous forme de briquettes crues ou sous forme de briquettes cuites dans un procédé de raffinage de métal fondu, en particulier de déphosphoration de métal fondu et/ou de désulfurisation de métal fondu et/ou de réduction de perte en métal raffiné dans le laitier. 25 L'utilisation d'une composition sous forme de briquettes crues ou sous forme de briquettes cuites selon la présente invention dans un procédé de raffinage de métal fondu comprend au moins une étape d'introduction de métal chaud et éventuellement de déchets à base de fer dans une cuve, 30 au moins une étape d'introduction d'une composition sous forme de briquettes crues ou sous forme de briquettes cuites selon la présente invention, de préférence sous forme de briquettes cuites selon la présente invention, au moins une étape de soufflage d'oxygène dans ladite cuve, au moins une étape de formation d'un laitier avec ladite composition de 35 briquettes dans ladite cuve, 3053677 49 au moins une étape d'obtention de métal raffiné ayant une teneur réduite en composés phosphorés et/ou soufrés et/ou une teneur augmentée en métal raffiné à partir du métal chaud par déphosphoration et/ou désulfuration, et au moins une étape de déchargement dudit métal raffiné ayant une teneur 5 réduite en composants phosphorés et/ou soufrés et/ou augmentée en métal raffiné. L'utilisation suivant la présente invention comprend en outre une étape d'ajout de chaux vive, de préférence de la chaux vive en roche ou des compacts de chaux vive, en particulier de tablettes ou de briquettes de chaux vive. 10 D'autres formes d'utilisation suivant l'invention sont indiquées dans les revendications annexées. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront de la description donnée ci-après, à titre non limitatif et en faisant référence aux exemples et aux figures. 15 La figure 1 est un graphique de la surface spécifique SET et de la porosité par intrusion de pétrole en fonction de la teneur en équivalent Fe203 dans les briquettes selon la présente invention. La figure 2 est un graphique de l'indice de shatter test (STI) en fonction de la teneur en équivalent Fe203 dans les briquettes cuites et crues selon la présente invention. 20 La figure 3 est un graphique du % en Fe203 converti en ferrites de calcium en fonction de la teneur en équivalent Fe2O3 dans les briquettes cuites selon la présente invention La figure 4 est un graphique de l'évolution de la teneur de ferrites de calcium exprimée en équivalent Fe203 dans les briquettes cuites en fonction de la teneur en oxyde de fer exprimée en équivalent Fe203 dans les briquettes crues avant 25 traitement thermique. La figure 5 montre les photographies des coupes des briquettes des exemples 9 à 16. La présente invention concerne un procédé de briquetage de particules fines de composés calco-magnésiens et de composé à base de fer, ledit composé à base de fer 30 présentant une distribution granulométrique très fine caractérisée par taille médiane d50 inférieure à 100 i.em, préférentiellement inférieure à 50 grn ainsi qu'une taille d90 inférieure à 3053677 200 um, de préférence inférieure à 150 p.m, préférentiellement inférieure à 130 pm, plus préférentiellement inférieure à 100 1..im . Le procédé de briquetage selon l'invention comprend une amenée d'un mélange pulvérulent sensiblement homogène comprenant au moins 40% en poids d'équivalent 5 CaO+MgO d'un composé calco-magnésien vif et d'au moins 3%, préférentiellement au moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en poids d'un composé à base de fer exprimé en d'équivalent Fe2O3 par rapport au poids de ladite composition, dans lequel ledit composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO comprend également au moins une 10 fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille de particules 2 mm 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 15,6 0,0 0,0 0,0 7,9 0,0 0,0 0,0 48,4 0,0 0,0 0,0 20,0 0,0 0,0 0,0 7,7 0,0 0,0 40,4 0,0 0,0 0,0 36,0 0,0 0,0 0,0 11,9 0,2 0,0 13,4 0,0 0,0 0,0 0,0 10,1 0,1 44,6 23,4 0,0 0,0 37,8 37,4 1,2 0,0 12,9 21,1 0,4 0,0 3,8 3,7 0,0 0,0 0,7 0,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 63 gm (% de couverture surfacique) 56 47 46 24 22 6 17 42 15 Les pourcentages de couverture surfacique des particules de chaux vive supérieures à 63 gm sont inférieurs à 25% pour des briquettes cuites ayant des teneurs en ferrites de calcium supérieures à 60% en poids de la composition. Exemple 17.- Des briquettes crues ont été réalisées avec 38,85 % en poids d'oxyde de fer sous 20 forme de magnétite Fe304 ayant un d97 de 150 lm et et un d50 de 40 gm avec 60,9 % en poids de chaux vive présentant un d97 inférieur à 2 mm et un d30 inférieur à 90pm ainsi que 0,25% en poids de stéarate de calcium par rapport au poids de la briquette. Le traitement thermique a été effectué sur un lit statique de trois couches de briquettes pendant 20 min à 1100°C afin 3053677 72 d'obtenir des briquettes cuites et le pourcentage de fer converti en ferrite mono-calcique est de 8% alors que pourcentage de fer converti en ferrite di-calcique est de 82%. Exemple 18.- Des briquettes crues ont été réalisées avec 39,9 % en poids d'oxyde de fer sous 5 forme hématite Fe203 caractérisé par un d10 de 0,5 um, d50 de 12,3 gm et d90 de 35,7 µm et avec 59,85 % en poids de chaux vive présentant un d97 inférieur à 2 mm et un d30 inférieur à 90gm ainsi que 0,25 % en poids de stéarate, par rapport au poids de la briquette. Les briquettes crues obtenues ont traitées thermiquement dans les mêmes conditions que dans l'exemple 17 afin d'obtenir des briquettes cuites. Dans ce cas, le pourcentage de fer converti en ferrite mono- 10 calcique est de 65% et le pourcentage de fer converti en ferrite di-calcique est de 24%. Exemples 19 à 35.- prétraitement sous atmosphère modifiée contenant du CO2 correspondant respectivement aux essais 1 à 17 au tableau 4.- Dans les exemples qui suivent, les tests de résistance à la compression des briquettes ont été réalisés à t'aide d'un Pharmatron Multitest 50, dont l'une des plaques est 15 équipée d'une pointe. La présence d'une pointe diminue la force nécessaire pour conduire à la rupture des briquettes par rapport à un test de résistance à la compression réalisé sans pointe. 10 briquettes crues contenant 59.85 % en poids de chaux vive similaire à celle utilisée à l'exemple 1, 39.9% de Fe203 de l'exemple 3 et 0.25% de stéarate de calcium sont caractérisées par ce test de résistance à la compression. La valeur moyenne est de 33 kg-force. 20 Plusieurs essais de prétraitement en faisant varier les paramètres tel qu'indiqué au tableau 4.- sont réalisés en enfournant à chaque fois 10 nouvelles briquettes crues dans un four à moufle électrique de 11 litres. Tous ces prétraitements sont réalisés entre 20 et 450°C sous un flux de 10 litres par minute d'un mélange de gaz formé de N2, de H20 et de CO2. Les rampes de montée en température sont comprises entre 2 et 10°C/min. 25 Les concentrations volumiques en H20 dans le gaz sont comprises entre 3.9 et 20.1%. Les concentrations volumiques en CO2 dans le gaz sont comprises entre 0.9 et 9.1%. A l'issue du prétraitement, pour chaque essai, les 10 briquettes sont caractérisées par le test de résistance à la compression. L'intégralité des 10 briquettes prétraitées est par ailleurs analysée pour déterminer les prises de poids relatives à l'hydratation 30 dm(H20)/m et à la carbonatation dm(CO2)/m. L'ensemble des résultats sont rassemblés dans le tableau 4.-. Comme on peut le constater, au-delà de 2 %vol en CO2 dans le gaz formant l'atmosphère modifiée, le prétraitement conduit à consolider les briquettes. A contrario, en deçà de 2 %vol en CO2, les briquettes deviennent moins cohésives. 73 Tableau 4.- proprtratement th- ri igue Caractérisation des bnquettesgétraitées thermiquement T CC/min) H20 (%yon CO2 (%vol) dre02ym dm(1-120yrn (%) crue test (q-force) Million du ciush test (%) Essai 1 3,0 6,0 2.0 0.74 0,73 55 67% Essai 2 9,0 6,0 2,0 0.43 0,44 50 52% Essai 3 3,0 18.0 2.0 0.95 1,67 43 29% Essai 4 9.0 18.0 2.0 0,42 1.03 33 -1% Essai 5 3,0 6,0 8.0 2.23 0,20 60 82% Essai 6 9,0 6.0 8,0 1.26 0.24 49 48% Essai 7 3.0 18,0 8.0 2.51 0.90 51 55% Essai 8 9.0 18,0 8.0 1,08 0,87 44 33% Essai 9 1.9 12,0 5.0 3,29 0,59 60 83% Essai 10 10.1 12.0 50 0,77 0,69 46 40% Essai 11 6,0 3.9 5.0 1.08 0.24 49 47% Essai 12 6.0 20.1 5,0 1,21 1.07 49 49% Essai 13 6,0 12,0 0,9 0.13 1.32 9 -74% Essai 14 50 12,0 9,1 1,82 0.46 60 81% Essai 15 6.0 12.0 5,0 1,03 0,84 45 36% Essai 16 6.0 12,0 5,0 1.11 0.51 49 48% Essai 17 6,0 12.0 5.0 1.25 0.68 57 74% 74 prétra liment thermiqu.e. .. ' .. Car -s t>11quette xetratees therraquemert T ('Cimin) H2O 1:o1) O2 (o, drixCO2Ym %) drn(H20)1m.(%) crus tl tést (kg-force) évolution du crush test (%) Essai 1 3,0 -6,0 20 0.74 0.73 55 67% Essà 2 9,0 6,0 2.0 0.43 0.44 50 52% Essai 3 10 18.0 2.0 0.95 1.67 4.3 29% Essai 4 9,0 18,0 2,0 0.42 1,03 33 -1% Essai 5 3.0 6,0 8,0 2,23 0,20 60 82% Essai 6 9,0 6.0 8,0 1.26 0,24 49 48% Essai 7 3.0 18,0 8,0 2.51 0.90 51 55% Essai 8 9.0 18,0 8,0 1,08 0,87 44 33% Essai 9 1.9 12,0 5,0 3.29 059 60 83% Essai 10 10.1 12.0 5.0 0,77 0.69 46 40% Essai 11 6.0 3.9 5.0 1,08 0,24 49 47% Essai 12 6.0 20.1 5,0 1,21 t07 49 49% Essai 13 6,0 12.0 0.9 0,13 1,32 9 -74% Essai 14 6.0 12.0 9,1 1,82 0.46 60 81% Essai 1.5 5.0 12.0 5,0 1,03 0,64 45 .36% Essai 16 6.0 12;0 5,0 1.11 0,51 49 43% E.::,sai 17 6,0 12.0 5,0 1.25 0,68 57 74% 3053677 Exemple comparatif 4.- On a comparé les indices de Shatter test à la force de compression sur plusieurs échantillons de briquettes crues pour établir la corrélation entre l'indice de Shatter test et la 5 force de compression. Les briquettes crues testés comprenaient de la chaux vive dont ta taille de particules était comprise entre 0 et 3 mm avec différentes teneurs en oxyde de fer, de 0 à 60% en poids et différentes teneurs en lubrifiant, allant de 0,125 à 0,5 % en poids, par rapport au poids total des briquettes. Les paramètres du procédé de briquetage ont également été modifiées pour assurer que la population pour établir la corrélation était suffisamment large. 10 Il faut une force de compression supérieure à 144 kg, correspondant à 317,5 livres pour des briquettes présentant un indice de Shatter test inférieur à 10%. Il est bien entendu que la présente invention n'est en aucune façon limitée aux formes de réalisations décrites ci-dessus et que bien des modifications peuvent y être apportées sans sortir du cadre des revendications annexées REVENDICATIONS1. Procédé de fabrication d'une composition calco-magnésienne sous forme de briquettes, comprenant les étapes suivantes : amenée d'un mélange pulvérulent comprenant au moins un composé calcomagnésien vif, ledit mélange comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus particulièrement supérieur ou égal à 3 et un composé à base de fer présent à une teneur d'au moins 3%, préférablement au- moins 12%, préférablement au moins 20 %, de manière préférée au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe2O3 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granulométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 pm, préférablement inférieure à 50 pm ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 p.m, de préférence inférieure à 150 µm, préférablement inférieure à 130 pm, plus préférablement inférieure à 100 grn ; ii. alimentation d'une presse à rouleaux avec ledit mélange homogène, iii. compression dans ladite presse à rouleaux dudit mélange pulvérulent, lesdits rouleaux de la presse à rouleaux développant des vitesses linéaires en périphérie des rouleaux comprises entre 10 et 100 cm/s, préférentiellement comprises entre 20 et 80 cm/s, et des pressions linéraires comprises entre 60 et 160 kN/cm, préférentiellement comprises entre 80 et 140 kN/cm, et de manière encore plus préférentielle comprises entre 80 et 120 kN/cm avec obtention d'une composition calco-magnésienne sous forme de briquettes crues, et iv. collecte desdites briquettes crues, dans lequel ledit au moins un composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO comprend une fraction de particules de composé calco-magnésien présentant une taille de particules 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ladite étape de compression s'effectue en présence d'un liant ou d'un lubrifiant, plus particulièrement choisi dans le groupe constitué des liants d'origine minérale tels que les ciments, les argiles, les silicates, des liants d'origine végétale ou animale, tels que les celluloses, les amidons, les gommes, les alginates, la pectine, les colles, des liants d'origine synthétique, tels que les polymères, les cires, des lubrifiants liquides tels que des huiles minérales ou des silicones, des lubrifiants solides tels que le talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, en particulier le stéarate de calcium, le stéarate de magnésium et leurs mélanges, de préférence du stéarate de calcium et/ou du stéarate de magnésium, à une teneur comprise entre 0,1 et 1 % en poids, de préférence entre 0,15 et 0,6 % en poids, de manière plus préférentielle entre 0,2 et 0,5 % en poids par rapport au poids total desdites briquettes. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, comprenant en outre un traitement thermique à une température inférieure ou égale à 1150°C, de préférence inférieure ou égale à 1100°C, plus particulièrement supérieure ou égale à 900°C, de préférence selon la relation (durée prédéterminée)/(température de traitement thermique - 1000°C) > 5. 4. Procédé selon à la revendication 3, dans lequel ledit traitement thermique des briquettes crues a lieu pendant une durée prédéterminée comprise entre 3 et 20 minutes, de préférence supérieure ou égale à 5 minutes et inférieure ou égale à 15 minutes. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel ledit composé calco-magnésien vif est de la chaux vive. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant en outre, avant ladite amenée d'un mélange pulvérulent homogène, I. une alimentation d'un mélangeur avec au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO d'un composé calco-magnésien vif par rapport au poids de ladite composition et avec au moins 3%, préférablement au moins 12%, plus préférablement au moins 20%, de manière préférée au moins 25%, plus préférentiellement, au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 d'un composé à base de fer par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granutométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 11m, préférablement inférieure à 50 p.m ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 pm, de préférence inférieure à 150 prtl, préférablement inférieure à 130 grn, plus préférentiellement inférieure à 100 ledit composé calco- magnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO comprend également au moins une fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille de particules 7. Procédé selon la revendication 6, dans laquelle ledit liant ou lubrifiant est ajouté au mélangeur, et dans lequel ledit liant ou lubrifiant est inclus dans ledit mélange 10 pulvérulent homogène. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel ledit composé calco-magnésien vif contient au moins 10% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant en 15 outre un prétraitement des briquettes sous atmosphère modifiée contenant au moins 2% en volume de CO2 et au plus au plus 30%, en particulier au plus 20%, avantageusement au plus 15%, de préférence au plus 10 % en volume de CO2 par rapport à ladite atmosphère modifiée. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel ledit 20 mélange pulvérulent comprend en outre moins de 10% de particules de composé calco- magnésien vif présentant une taille de particules > à 90 1.tm et 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel ledit mélange pulvérulent comprend en outre entre 10% et 60% de particules de composé calco- 25 magnésien vif présentant une taille de particules > à 90 grri et 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel ledit composé à base de fer étant présent à une teneur d'au moins 20 % en poids, de préférence d'au moins 25% en poids, plus préférentiellement, d'au moins 30% en poids, en particulier d'au 30 moins 35 % en poids par rapport au poids total dudit mélange pulvérulent. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel le % en poids d'équivalent CaO dans la fraction de composé calco-magnésien vif présentant une taille de particules 14. Procédé de fabrication d'une composition calco-magnésienne sous forme 5 de briquettes, comprenant les étapes suivantes : i. amenée d'un mélange pulvérulent comprenant au moins un composé calco- magnésien vif, ledit mélange comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus particulièrement supérieur ou égal à 3 et un 10 composé à base de fer présent à une teneur d'au moins 3%, préférablement au moins 12%, préférablement au moins 20 %, de manière préférée au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granulométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 um, préférablement inférieure à 50 um ainsi qu'une taille 15 c130 inférieure à 200 gm, de préférence inférieure à 150 urn, préférablement inférieure à 1301.1m, plus préférablement inférieure à 100 µm ; ii. alimentation d'une presse à rouleaux avec ledit mélange homogène, iii. compression dans ladite presse à rouleaux dudit mélange pulvérulent, lesdits rouleaux de la presse à rouleaux développant des vitesses linéaires en périphérie des 20 rouleaux comprises entre 10 et 100 cm/s, préférentiellement comprises entre 20 et 80 cm/s, et des pressions linéraires comprises entre 60 et 160 kN/cm, préférentiellement comprises entre 80 et 140 kN/cm, et de manière encore plus préférentielle comprises entre 80 et 120 kN/cm avec obtention d'une composition calco-magnésienne sous forme de briquettes crues, et iv. collecte desdites briquettes crues, 25 dans lequel ledit au moins un composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO comprend une fraction de particules de composé calco-magnésien présentant une taille de particules 15. Procédé selon la revendication 14, dans lequel ladite étape de compression s'effectue en présence d'un liant ou d'un lubrifiant, plus particulièrement choisi dans le groupe 35 constitué des liants d'origine minérale tels que les ciments, les argiles, les silicates, des liants 3053677 80 d'origine végétale ou animale, tels que les celluloses, les amidons, les gommes, les alginates, la pectine, les colles, des liants d'origine synthétique, tels que les polymères, les cires, des lubrifiants liquides tels que des huiles minérales ou des silicones, des lubrifiants solides tels que le talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, en particulier le stéarate de calcium, le stéarate de 5 magnésium et leurs mélanges, de préférence du stéarate de calcium et/ou du stéarate de magnésium, à une teneur comprise entre 0,1 et 1 % en poids, de préférence entre 0,15 et 0,6 % en poids, de manière plus préférentielle entre 0,2 et 0,5 % en poids par rapport au poids total desdites briquettes. 16. Procédé selon la revendication 14 ou la revendication 15, comprenant en 10 outre un traitement thermique à une température supérieure ou égale à 1100°C, de préférence supérieure ou égale à 1150°C, plus particulièrement inférieure ou égale à 1200°C, de préférence selon la relation (durée prédéterminée de traitement thermique)/(température de traitement thermique - 1000°C) > 5 17. Procédé selon la revendication 16, dans lequel ledit traitement thermique 15 des briquettes crues a lieu pendant une durée prédéterminée comprise entre 3 et 20 minutes, de préférence supérieure ou égale à 5 minutes et inférieure ou égale à 15 minutes. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 17, dans lequel ledit composé calco-magnésien vif est de la chaux vive. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 18, comprenant en 20 outre, avant ladite amenée d'un mélange pulvérulent homogène, i. une alimentation d'un mélangeur avec au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO d'un composé calco-magnésien vif par rapport au poids de ladite composition et avec au moins 3%, préférablement au moins 12%, plus préférablement au moins 20%, de manière préférée au moins 25%, plus préférentiellement, au moins 30%, plus préférablement au moins 25 35% en poids d'équivalent Fe203 d'un composé à base de fer par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granulométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 gm, préférablement inférieure à 50 lm ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 j.tm, de préférence inférieure à 150 lem, préférablement inférieure à 130 ktm, plus préférentiellement inférieure à 100 um, ledit composé calco- 30 magnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO comprend également au moins une fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille de particules 20. Procédé selon la revendication 19, dans laquelle ledit liant ou lubrifiant est ajouté au mélangeur, et dans lequel ledit liant ou lubrifiant est inclus dans ledit mélange pulvérulent homogène. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 20, dans lequel 10 ledit composé calco-magnésien vif contient au moins 10% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 21, comprenant en outre un prétraitement des briquettes sous atmosphère modifiée contenant au moins 2% en volume de CO2 et au plus 30%, en particulier au plus 20%, avantageusement au plus 15%, de 15 préférence au plus 10 % en volume de CO2 par rapport à ladite atmosphère modifiée. 23. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 22, dans lequel ledit mélange pulvérulent comprend en outre moins de 10% de particules de composé calcomagnésien vif présentant une taille de particules > à 90 gm et 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 22, dans lequel ledit mélange pulvérulent comprend en outre entre 10% et 60% de particules de composé calcomagnésien vif présentant une taille de particules > à 90 um et 25. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 24, dans lequel 25 ledit composé à base de fer étant présent à une teneur d'au moins 20 % en poids, de préférence d'au moins 25% en poids, plus préférentiellement, d'au moins 30% en poids, en particulier d'au moins 35 % en poids par rapport au poids total dudit mélange pulvérulent. 26. Procédé selon l'une quelconque des revendications 14 à 25, dans lequel le % en poids d'équivalent CaO dans la fraction de composé calco-magnésien vif présentant une taille 30 de particules à 30%, de préférence > à 32%, plus préférentiellement > 34%, de manière particulièrement préférée > 36 %. 3053677 82 27. Composition sous forme de briquettes crues comprenant au moins un composé calco-magnésien vif et un composé à base de fer caractérisée en ce que la composition comprend au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition, ladite composition présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de 5 préférence supérieur ou égal à 2, plus préférentiellement supérieur ou égal à 3 et caractérisée en ce que ledit composé à base de fer est présent à une teneur d'au moins 3%, préférentiellement au moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granulométrique très fine 10 caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 gm, préférentiellement inférieure à 50 lm ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 pm, de préférence inférieure à 150 pm, préférentiellement inférieure à 130 pm, plus préférentiellement inférieure à 100 gm, dans laquelle ledit composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO comprend également au moins une fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille 15 de particules 28. Composition sous forme de briquettes crues selon la revendication 27, dans laquelle ledit composé calco-magnésien est de la chaux vive. 29. Composition sous forme de briquettes crues selon la revendication 27 ou 28 dans laquelle ledit composé calco-magnésien vif comprend : - des particules fines de composé calco-magnésien choisies parmi des particules fines rejetées 25 au criblage de la production des galets dudit composé calco-magnésien vif, des poussière calco- magnésiennes de filtre à une concentration de 0% en poids à 90 % en poids par rapport au poids total dudit composé calco-magnésien vif et ; - de 10 et 100% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées, par rapport au poids total dudit composé caico-magnésien vif. 30 30. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 27 à 29, présentant une surface spécifique BET supérieure ou égale à 1 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 1,2 m2/g, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 1,4 m2/g. 3053677 83 31. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 27 à 30, présentant une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. 32. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des 5 revendications 27 à 31, comprenant en outre un liant ou un lubrifiant, plus particulièrement choisi dans le groupe constitué des liants d'origine minérale tels que les ciments, les argiles, les silicates, des liants d'origine végétale ou animale, tels que les celluloses, les amidons, les gommes, les alginates, la pectine, les colles, des liants d'origine synthétique, tels que les polymères, les cires, des lubrifiants liquides tels que des huiles minérales ou des silicones, des lubrifiants solides tels que le 10 talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, en particulier le stéarate de calcium, le stéarate de magnésium, et de leurs mélanges, de préférence -du stéarate de calcium et/ou du stéarate de magnésium, à une teneur comprise entre 0,1 et 1 % en poids, de préférence entre 0,15 et 0,6 % en poids, de manière plus préférentielle entre 0,2 et 0,5 % en poids par rapport au poids total desdites briquettes. 15 33. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 27 à 32, comprenant en outre moins de 10% de particules de composé calcomagnésien vif présentant une taille de particules > à 90 gm et 34. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des 20 revendications 27 à 32, comprenant en outre entre 10% et 60% de particules de composé calco- magnésien vif présentant une taille de particules > à 90 um et 35. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 27 à 34, dans laquelle le % en poids d'équivalent CaO dans la fraction de composé 25 calco-magnésien vif présentant une taille de particules 36. Composition sous forme de briquettes crues comprenant au moins un composé calco-magnésien vif et un composé à base de fer caractérisée en ce que la composition comprend au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition, ladite composition présentant un ratio molaire Ca/Mg supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus préférentiellement supérieur ou égal à 3 et caractérisée en 35 ce que ledit composé à base de fer est présent à une teneur d'au moins 3%, préférentiellement au 3053677 84 moins 12%, plus préférentiellement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférentiellement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer présentant une distribution granulométrique très fine caractérisée par une taille médiane d50 inférieure à 100 um, préférentiellement inférieure à 50 µm 5 ainsi qu'une taille d90 inférieure à 200 um, de préférence inférieure à 150 um, préférentiellement inférieure à 130 lam, plus préférentiellement inférieure à 100 um, dans laquelle ledit composé calco-magnésien vif comprenant au moins 40 % en poids d'équivalent CaO+MgO comprend également au moins une fraction de particules de composé-calco-magnésien présentent une taille de particules 37. Composition sous forme de briquettes crues selon la revendication 36, dans 15 laquelle ledit composé calco-magnésien est de la chaux vive. 38. Composition sous forme de briquettes crues selon la revendication 36 ou 37, dans laquelle ledit composé calco-magnésien vif comprend : - des particules fines de composé calco-magnésien choisies parmi des particules fines rejetées au criblage de la production des galets dudit composé calco-magnésien vif, des poussière calco- 20 magnésiennes de filtre à une concentration de 0% en poids à 90 % en poids par rapport au poids total dudit composé calco-magnésien vif et ; - de 10 et 100% en poids de chaux vive sous forme de particules broyées, par rapport au poids total dudit composé calco-magnésien vif. 39. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des 25 revendications 36 à 38, présentant une surface spécifique BET supérieure ou égale à 1 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 1,2 m2/g, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 1,4 m2/g- 40. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 36 à 39, présentant une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence 30 supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. 41. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 36 à 40, comprenant en outre un liant ou un lubrifiant, plus particulièrement choisi dans le groupe constitué des liants d'origine minérale tels que les ciments, les argiles, les silicates, des liants d'origine végétale ou animale, tels que les celluloses, les amidons, les gommes, les 35 alginates, la pectine, les colles, des liants d'origine synthétique, tels que les polymères, les cires, des 3053677 85 lubrifiants liquides tels que des huiles minérales ou des silicones, des lubrifiants solides tels que le talc, le graphite, les paraffines, les stéarates, en particulier le stéarate de calcium, le stéarate de magnésium, et de leurs mélanges, de préférence du stéarate de calcium et/ou du stéarate de magnésium, à une teneur comprise entre 0,1 et 1 % en poids, de préférence entre 0,15 et 0,6 % en 5 poids, de manière plus préférentielle entre 0,2 et 0,5 % en poids par rapport au poids total desdites briquettes. 42. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 36 à 41, comprenant en outre moins de 10% de particules de composé calcomagnésien vif présentant une taille de particules > à 90 um et 43. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 36 à 41, comprenant en outre entre 10% et 60% de particules de composé calcomagnésien vif présentant une taille de particules > à 90 pm et 44. Composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 36 à 43, dans laquelle le % en poids d'équivalent CaO dans la fraction de composé calco-magnésien vif présentant une taille de particules à 30%, de préférence > à 32%, plus préférentiellement > 34%, de manière particulièrement préférée > 36 % 45. Composition sous forme de briquettes cuites, comprenant au moins un composé à base de fer, ladite composition comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg 25 supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus préférentiellement supérieur ou égal à 3, caractérisé en ce que ledit composé à base de fer est présent à une teneur d' au moins 3%, préférablement au moins 12%, plus préférablement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer comprenant au moins 60% de ferrite de calcium, exprimé 30 en poids d'équivalent Fe203, par rapport au poids total dudit composé à base de fer exprimé en poids d'équivalent Fe203 au moins 40% en poids, préférablement 50% en poids desdits ferrites de calcium sont sous forme de ferrite mono-calcique CaFe204. 46. Composition sous forme de briquettes cuites selon la revendication 45, dans laquelle ledit composé à base de fer comprend au moins 70%, de préférence au moins 80%, et 3053677 86 de manière encore plus préférentielle au moins 90% en poids de ferrite de calcium par rapport au poids total dudit composé à base de fer. 47. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 ou 46, présentant une surface spécifique BET supérieure ou égale à 0,4 m2/g, de 5 préférence supérieure ou égale à 0,6 m2/g, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 0,8 m2/g- 48. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 à 47, présentant une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. 10 49. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications à 45 à 48, dans laquelle les briquettes cuites présentant un indice de Shatter test inférieur à 8%, de préférence inférieur à 6 %, de préférence inférieur à 4 %, et de manière encore préférée inférieur à 3 %, en particulier inférieur à 2 %. 50. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des 15 revendications 45 à 49, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 grn et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au plus 20% de la surface de coupe de ladite briquette, de préférence au plus 10% de la surface de coupe de ladite 20 briquette. 51. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 à 49, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 i.tm et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à 25 l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au moins 20% de la surface de coupe de ladite briquette et couvrant au plus 60% de la surface de ladite coupe. 52. Composition sous forme de briquettes cuites, comprenant au moins un composé à base de fer, ladite composition comprenant au moins 40% en poids d'équivalent CaO+MgO par rapport au poids de ladite composition et présentant un ratio molaire Ca/Mg 30 supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 2, plus préférentiellement supérieur ou égal à 3, caractérisé en ce que ledit composé à base de fer est présent à une teneur d' au moins 3%, préférablement au moins 12%, plus préférablement au moins 20%, de manière préférée au moins 30%, plus préférablement au moins 35% en poids d'équivalent Fe203 par rapport au poids de ladite composition, ledit composé à base de fer comprenant au moins 60% de ferrite de calcium, exprimé 35 en poids d'équivalent Fe203, par rapport au poids total dudit composé à base de fer exprimé en 3053677 87 poids d'équivalent Fe203 au moins 40% en poids, préférablement 50% en poids desdits ferrites de calcium sont sous forme de ferrite di-calcique Ca2Fe205 53. Composition sous forme de briquettes cuites selon la revendication 52, dans laquelle ledit composé à base de fer comprend au moins 70%, de préférence au moins 80%, et 5 de manière encore plus préférentielle au moins 90% en poids de ferrite de calcium par rapport au poids total dudit composé à base de fer. 54. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 52 ou 53, présentant une surface spécifique BET supérieure ou égale à 0,4 m2/g, de préférence supérieure ou égale à 0,6 m2/g, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 0,8 10 m2/g. 55. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 52 à 54, présentant une porosité supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 22 %, de manière plus préférentielle supérieure ou égale à 24%. 56. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des 15 revendications à 52 à 55, dans laquelle les briquettes cuites présentant un indice de Shatter test inférieur à 8%, de préférence inférieur à 6 %, de préférence inférieur à 4 %, et de manière encore préférée inférieur à 3 %, en particulier inférieur à 2 %. 57. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 52 à 56, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des particules de composé 20 calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 lm et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au plus 20% de la surface de coupe de ladite briquette, de préférence au plus 10% de la surface de coupe de ladite briquette. 25 58. Composition sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 52 à 56, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des particules de composé calco-magnésien vif, de préférence de chaux vive présentant une taille bidimensionnelle supérieure à 63 um et inférieure à 5 mm, observables par microscopie électronique à balayage couplées à l'analyse dispersive en énergie, dans une coupe de ladite briquette et couvrant au moins 20% de la 30 surface de coupe de ladite briquette et couvrant au plus 60% de la surface de ladite coupe. 59. Utilisation d'une composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 27 à 35 ou 36 à 44 ou sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 à 51 ou 52 à 58 dans la sidérurgie, en particulier dans les convertisseurs à oxygène ou bien dans les fours à arcs électriques. 3053677 88 60. Utilisation selon la revendication 59, dans des convertisseurs à oxygène ou dans des fours à arcs électriques, en mélange avec des briquettes de composés calco-magnésien vifs ou avec des galets de composé calco-magnésien vifs. 61. Utilisation d'une composition sous forme de briquettes crues selon l'une 5 quelconque des revendications 27 à 35 ou 36 à 44 ou sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 à 51 ou 52 à 58 dans un procédé de raffinage de métal fondu, en particulier de déphosphoration de métal fondu et/ou de désulfurisation de métal fondu et/ou de réduction de perte en métal raffiné dans le laitier. 62. Utilisation selon la revendication 61, comprenant : 10 au moins une étape d'introduction de métal chaud et éventuellement de déchets à base de fer dans une cuve, au moins une étape d' introduction d'une composition sous forme de briquettes crues selon l'une quelconque des revendications 27 à 35 ou 36 à 44 ou sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 à 51 ou 52 à 58 dans 15 ladite cuve, de préférence, sous forme de briquettes cuites selon l'une quelconque des revendications 45 à 51 ou 52 à 58, au moins une étape de soufflage d'oxygène dans ladite cuve, au moins une étape de formation d'un laitier avec ladite composition de briquettes dans ladite cuve, 20 au moins une étape d'obtention de métal raffiné ayant une teneur réduite en composés phosphorés et/ou soufrés à partir du métal chaud par déphosphoration et/ou désulfuration, et/ou augmentée en métal raffiné, au moins une étape de déchargement dudit métal raffiné ayant une teneur réduite en composants phosphorés et/ou soufrés et/ou augmentée en métal raffiné. 25 63. Utilisation selon la revendication 62 , comprenant en outre une étape d'ajout de chaux vive, de préférence de la chaux vive en roche ou des compacts de chaux vive, en particulier de tablettes ou de briquettes de chaux vive.