FR 3061268 A1 20180629 FR 1663218 A 20161222 1 PROCEDE DE DETERMINATION DE LA CAPACITE DE DELESTAGE D'UN BATIMENT EXPLOITANT L'INERTIE THERMIQUE, PROCEDE DE DELESTAGE ASSOCIE ET SYSTEME METTANT EN OEUVRE LESDITS PROCEDES DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION Le domaine technique de l'invention est celui des systèmes de chauffage des bâtiments. La présente invention concerne un procédé de détermination de la capacité de délestage d'un bâtiment ainsi qu'un procédé de délestage d'un bâtiment. La présente invention concerne également un système de chauffage mettant en oeuvre un procédé de détermination de la capacité de délestage d'un bâtiment ou un procédé de délestage d'un bâtiment selon l'invention. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION Le chauffage d'un bâtiment est en général assuré par un système de chauffage comportant un dispositif de chauffage relié à un circuit de chauffage dans lequel circule un fluide caloporteur, et qui comprend des éléments de tuyauterie et des émetteurs (par exemple des radiateurs). L'apport de chaleur est fourni par le dispositif de chauffage qui prend en général la forme d'une chaudière, d'une pompe à chaleur ou d'une connexion à un réseau de chaleur. Dans la suite, sauf mention contraire, les puissances sont exprimées en Watt, les énergies en Joule et les températures en degré Celsius. Un exemple de système de chauffage d'un bâtiment est illustré à la figure 1. Le système de chauffage comprend un dispositif de chauffage CH (par exemple une chaudière à gaz), un circuit de chauffage CC dans lequel circule un fluide caloporteur et un dispositif de régulation REGUL. Le circuit de chauffage CC dans lequel circule le fluide caloporteur comprend un capteur de température MT mesurant la température Tc du fluide en sortie du dispositif de chauffage CH (autrement dit, en entrée du circuit de chauffage) circulant dans le circuit de chauffage CC, la température ainsi mesurée étant envoyée au dispositif 3061268 2 de régulation REGUL. Le système de chauffage comprend en outre un capteur de température extérieur MT2, la température mesurée étant convertie en consigne de température Tc* par un moyen de conversion CONV laquelle est envoyée au dispositif de régulation REGUL. Le dispositif de régulation REGUL envoie alors 5 une valeur de commande à l'actionneur en charge de moduler la puissance Pch du dispositif de chauffage en fonction de la température Tc mesurée à l'entrée du circuit de chauffage CC et de la température de consigne rl' établie par le moyen de conversion CONV en fonction de la température extérieur T't. Dans l'exemple précédent, la régulation du système de chauffage est effectuée 10 par le régulateur. Cependant, cette dernière peut également être réalisée par l'intermédiaire de régulateurs terminaux qui régulent la puissance échangée au niveau de chaque émetteur en fonction d'une température de confort dans la pièce dans laquelle il se trouve, voire une combinaison des deux méthodes de régulation précédentes. La puissance Pch ainsi régulée permet de maintenir dans 15 le bâtiment une température Tint aussi proche que possible d'une température de consigne T. La puissance Pch requise par le système de chauffage pour maintenir l'air du bâtiment à une température conforme à la température de consigne Tint varie en fonction de différents paramètres, par exemple les conditions météorologiques, la structure du bâtiment (isolation, capacité thermique 20 notamment), des habitudes des occupants (immeuble d'habitation ou de bureau notamment), etc. Au cours du temps, la puissance requise par ledit système de chauffage présente donc des variations importantes ce qui n'est pas sans poser de problème. En particulier dans le cas d'un système de chauffage relié à un réseau de chaleur, 25 ces variations se répercutent directement sur le réseau de chaleur ce qui peut entraîner de forts pics de consommation. Pour répondre à ces pics de consommation, les opérateurs de réseaux de chaleur doivent dimensionner les installations de manière à pouvoir fournir la puissance maximale requise, ce qui représente de lourds investissements. De plus, les générateurs utilisés en période de pointe sont généralement des générateurs fonctionnant à base de combustibles fossiles, plus coûteux et fortement émetteurs de gaz à effet de serre. 3061268 3 Des inconvénients de même nature se posent à n'importe quel système de chauffage pour lequel les prix de l'énergie sont variables au cours du temps, car les pics de prix ont lieu généralement en même temps que les pics de consommation. 5 Afin de limiter ces pics de consommation, un nouveau mode de régulation a été mis au point. Ce dernier fait appel à une réduction contrôlée de la puissance Pch fournie au système de chauffage, ladite réduction étant communément appelée délestage. Dans ce cas de figure, la puissance effectivement fournie Pà, est inférieure à la puissance Pch nécessaire au système de chauffage pour maintenir 10 dans le bâtiment une température Tint aussi proche que possible de la température de consigne T. Lorsque ce mode de régulation est appliqué de manière coordonnée à de nombreux bâtiments, il permet de diminuer voire de supprimer les pics de consommation. Cela se traduit en revanche par une chute des températures Tint à l'intérieur des bâtiments lors des périodes de délestage. 15 Par exemple, le brevet EP 2021696 (A method for optimizing the power usage in a district heating system) décrit un procédé permettant de tirer parti d'une chute de la température afin de réduire les pics de consommations tout en garantissant le confort des consommateurs, c'est-à-dire une chute modérée de la température intérieure Tint. La limitation de la chute de température est estimée à l'aide d'une 20 constante de temps fonction de l'inertie du bâtiment déterminée a priori, et vérifiée avec des capteurs de température placés à l'intérieur des bâtiments. D'autres méthodes ont également été développées, mais elles ont en commun la nécessité d'installer des capteurs de températures à l'intérieur de chaque bâtiment afin de pouvoir évaluer leur capacité de délestage K, où autrement dit, quel délestage il 25 est possible d'appliquer à un bâtiment sans que la température intérieure Tint du bâtiment concerné ne chute en deçà d'une température minimale Tilnirtn. Il existe donc un besoin d'une méthode permettant de déterminer la capacité de délestage K d'un bâtiment sans qu'il soit nécessaire de procéder à l'installation de capteurs de température dans les parties communes et/ou les parties privatives 30 dudit bâtiment. 3061268 4 RESUME DE L'INVENTION L'invention offre une solution au problème évoqué précédemment, en permettant de déterminer la capacité de délestage d'un bâtiment à partir de la réponse dudit bâtiment à une perturbation du système de chauffage, cette détermination ne 5 nécessitant pas de mesures de la température intérieure et donc l'installation de capteurs de température à l'intérieur dudit bâtiment, que ce soit dans les parties communes ou les parties privatives. Pour cela, un premier aspect de l'invention concerne un procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment, ledit bâtiment comprenant un 10 système de chauffage alimenté par une puissance Pch, le procédé comprenant une étape de détermination d'un modèle initial de fonctionnement du bâtiment caractérisant l'état d'équilibre dudit bâtiment et comprenant des paramètres liés à l'inertie dudit bâtiment. Le procédé selon un premier aspect de l'invention comprend en outre : 15 - une étape de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage dudit bâtiment ; - une étape de mesure de la réponse du bâtiment à ladite perturbation ; - une étape de détermination des paramètres du modèle initial de fonctionnement du bâtiment à partir de la mesure de la réponse dudit 20 bâtiment, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment ; - une étape de détermination de la capacité de délestage K du bâtiment à partir des paramètres du modèle initial, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment. 25 Grâce à l'invention, il est possible de déterminer la capacité de délestage K d'un bâtiment sans qu'il soit nécessaire de disposer de capteurs de température à l'intérieur dudit bâtiment, autrement dit, sans nécessiter la mesure de la température intérieure Tint dudit bâtiment. On entend par « comprenant des paramètres liés à l'inertie du bâtiment » que le modèle caractérisant l'état 30 d'équilibre du bâtiment comporte au moins un paramètre permettant de tenir 3061268 5 compte de l'inertie thermique liée à un ou plusieurs composants du bâtiment (inertie du circuit de chauffage, d'une dalle chauffante, etc.). On entend par « perturbation » une modification temporaire des paramètres de régulation normalement utilisés (par exemple la consigne de température du fluide 5 caloporteur en entrée du circuit de chauffage) de manière à limiter temporairement la puissance maximale pouvant être fournie par le système de chauffage. Outre les caractéristiques qui viennent d'être évoquées dans le paragraphe précédent, le procédé selon un premier aspect de l'invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées 10 individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Avantageusement, le modèle déterminé lors de l'étape de détermination d'un modèle initial de fonctionnement du bâtiment prend en compte la puissance consommée pour la production de l'eau chaude sanitaire. Ainsi, l'influence de la puissance consommée pour la production de l'eau chaude 15 sanitaire ne fausse pas la capacité de délestage K déterminée au moyen du procédé selon un premier aspect de l'invention. Avantageusement, le procédé comprend une étape de mise à jour du modèle physique, l'étape de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage, l'étape de mesure de la réponse dudit bâtiment à une perturbation, 20 l'étape de détermination des paramètres dudit modèle initial et l'étape de détermination de la capacité de délestage K du bâtiment étant à nouveau mises en oeuvre lors de cette mise à jour. Ainsi, lorsque le modèle du bâtiment est mis à jour, la capacité de délestage K dudit bâtiment est recalculée. 25 Avantageusement, l'étape de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage dudit bâtiment comprend : _ une première sous-étape de réduction d'une consigne de température rl' durant une première période ; - une deuxième sous-étape de réduction de la consigne de 3061268 6 température rl' durant une deuxième période. De plus, la réduction de la consigne de température rl'' effectuée lors de la première sous-étape de réduction est inférieure à la réduction effectuée lors de la deuxième sous-étape de réduction, l'étape de mesure de la réponse du bâtiment à 5 une perturbation de la puissance Pch d'alimentation étant répétée pour chacune de ces sous-étapes. Ainsi, la précision du modèle, et donc de la capacité de délestage, est améliorée. Un deuxième aspect de l'invention concerne un procédé de délestage d'un bâtiment ledit bâtiment comprenant un système de chauffage alimenté par une 10 puissance Pch. Le procédé selon un deuxième aspect de l'invention comprend : - une étape de mise en oeuvre d'un procédé de détermination de la capacité de délestage K dudit bâtiment selon un premier aspect de l'invention ; - une étape de détermination des consignes de délestage optimales à partir de la capacité de délestage déterminée ; 15 - une étape de mise en oeuvre desdites consignes de délestage par le système de chauffage. Outre les caractéristiques qui viennent d'être évoquées dans le paragraphe précédent, le procédé selon un deuxième aspect de l'invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées 20 individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Avantageusement, le procédé comprend, à l'issue de la deuxième étape de détermination des consignes de délestage optimales, une étape de vérification des consignes de délestage déterminées lors de l'étape de détermination des consignes de délestage. 25 Avantageusement, l'étape de vérification des consignes de délestage comprend : - une première sous-étape de simulation de la réponse du bâtiment à partir desdites consignes et du modèle du bâtiment ; - une deuxième sous-étape de vérification de la conformité de la réponse du bâtiment obtenue ; 3061268 7 - lorsque la réponse n'est pas conforme, une troisième sous-étape de correction desdites consignes. Ainsi on s'assure que les consignes de délestage respectent bien les critères souhaités et que notamment la température intérieure dans le bâtiment ne tombe 5 pas en dessous d'une valeur seuil prédéterminée. Un troisième aspect de l'invention concerne un système de chauffage alimenté par une puissance Pch. Le système comprend en outre des moyens pour mettre en oeuvre un procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment selon un premier aspect de l'invention ou un procédé de délestage d'un bâtiment 10 selon un deuxième aspect de l'invention. Un quatrième aspect de l'invention concerne un produit programme d'ordinateur comprenant des instructions qui conduisent le système selon un troisième aspect de l'invention à exécuter les étapes du procédé selon un premier aspect de l'invention ou un deuxième aspect de l'invention. 15 Un cinquième aspect de l'invention concerne un support lisible par ordinateur, sur lequel est enregistré le programme d'ordinateur selon un quatrième aspect de l'invention. L'invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l'examen des figures qui l'accompagnent. 20 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l'invention. - La figure 1 montre une représentation schématique d'un système de chauffage selon l'état de l'art. - La figure 2 montre un ordinogramme d'un procédé de détermination de la 25 capacité de délestage K d'un bâtiment selon un premier mode de réalisation d'un premier aspect de l'invention. - La figure 3 montre une représentation schématique d'un bâtiment dont la capacité de délestage peut être déterminée à l'aide d'un procédé selon un 3061268 8 premier aspect de l'invention. - La figure 4 montre un ordinogramme d'un procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment selon un deuxième mode de réalisation d'un premier aspect de l'invention. 5 - La figure 5 montre une évolution des différents paramètres d'un système de chauffage lorsqu'aucune perturbation n'est appliquée. - La figure 6 montre une évolution des différents paramètres d'un système de chauffage lorsqu'une légère perturbation est appliquée. - La figure 7 montre une évolution des différents paramètres d'un système de 10 chauffage lorsqu'une forte perturbation est appliquée. - La figure 8 montre un ordinogramme d'un procédé de délestage d'un bâtiment selon un mode de réalisation d'un deuxième aspect de l'invention. - La figue 9 montre un système de chauffage selon un premier mode de réalisation d'un troisième aspect de l'invention. 15 - La figue 10 montre un système de chauffage selon un deuxième mode de réalisation d'un troisième aspect de l'invention. - La figue 11 montre un système de chauffage selon un troisième mode de réalisation d'un troisième aspect de l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE D'AU MOINS UN MODE DE REALISATION DE 20 L'INVENTION Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique. Un premier mode de réalisation illustré à la figure 2 concerne un procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment selon un premier 25 aspect de l'invention. Un exemple d'un bâtiment dont la capacité de délestage K est susceptible d'être déterminée au moyen d'un procédé selon un premier aspect de l'invention est illustré à la figure 3. Dans cet exemple, le bâtiment comprend un système de chauffage SYC comportant un circuit de chauffage CC. Ledit circuit de chauffage CC est en général parcouru par un fluide caloporteur et parcourt 30 l'ensemble du bâtiment 1 afin de permettre le chauffage de ce dernier. Le système 3061268 9 de chauffage SYC est alimenté par une puissance Pcb. Le circuit de chauffage CC assure le chauffage du bâtiment 1 par l'intermédiaire d'émetteurs thermiques 8, par exemple des radiateurs, lesdits émetteurs thermiques 8 étant eux-mêmes parcourus par le fluide circulant dans le circuit de chauffage CC. La température 5 du fluide circulant dans le circuit de chauffage en entrée dudit circuit est mesure à l'aide d'un capteur de température MT. La température mesurée Tc est transmise à un moyen de commande 3 du système de chauffage SYC qui régule la puissance fournie par le système de chauffage SYC au moyen d'un dispositif de régulation 5. Dans un mode de réalisation, chaque émetteur thermique 8 est en outre connecté 10 à une vanne thermostatique VTH modulant le débit de fluide caloporteur traversant ledit émetteur en fonction d'une consigne locale de température intérieure. Afin de déterminer la capacité de délestage K du bâtiment, le procédé comprend une étape El de détermination d'un modèle initial de fonctionnement du bâtiment 15 caractérisant l'état d'équilibre dudit bâtiment et comprenant des paramètres liés à l'inertie du bâtiment. Dans un mode de réalisation, le bâtiment est considéré comme un système physique où règne une température moyenne Tint. Pour ce système, un bilan de puissance instantané s'écrit : a Tint - Prad + Pai - Pperte (1) ibat at 20 où lbat est l'inertie du bâtiment (en Joule par Kelvin), P - rad est la puissance émise par les radiateurs, Pai est la puissance par apport interne et P - perte est la puissance perdue par le bâtiment. Autrement dit, la variation dans le temps de la température interne Tint du bâtiment est fonction de la puissance émise par les radiateurs P - rad de la puissance en apport interne Pai , c'est-à-dire la puissance apportée par la 25 présence d'occupants ou par le fonctionnement d'appareils électroménagers, et de la puissance perdue par le bâtiment P - perte - Le coefficient de proportionnalité lbat entre ces différentes puissances et la variation dans le temps de la température interne Tint est appelé inertie du bâtiment. 3061268 10 La puissance perdue par un bâtiment P -perte est généralement liée à la différence entre la température interne Tint et la température externe du bâtiment Text. Afin de modéliser cette puissance perdue par le bâtiment, dans un mode de réalisation, le modèle suivant est adopté : Pperte - UA. (Tint - Text) (2) 5 où UA est le coefficient de perte généralisée du bâtiment. La puissance par apport interne Pai (présence de personnes, fonctionnement des appareils électroménagers, etc.) peut quant à elle être traitée comme un bruit blanc gaussien de moyenne nulle et de variance faible devant la puissance émise Prad et la puissance perdue P -perte- 10 Afin de déterminer la puissance émise par les radiateurs P -rad du circuit de chauffage, il convient de s'intéresser au système physique formé par le circuit de chauffage. Le circuit de chauffage est alimenté par une puissance de chauffage Pch afin de délivrer dans le bâtiment la puissance émise par les radiateurs P -rad- Plus particulièrement, la puissance des radiateurs P -rad provient de 15 la mise en circulation d'un fluide qui en entrée de circuit de chauffage a une température T. De la même manière qu'avec la température interne Tint du bâtiment, il est possible de lier cette température Tc aux deux puissances évoquées précédemment au moyen de l'équation suivante : T. I = P -c it ch - P rad (3) où Ic est le coefficient d'inertie du système de chauffage (circuit et radiateurs). 20 Dans ce mode de réalisation, le modèle ne tient pas compte des pertes de distribution ou bien encore de la puissance de pompage. Cependant, dans un autre mode de réalisation, ces deux paramètres pourront également être intégrés au modèle. La puissance de chauffage Pch est en général régulée afin d'imposer une consigne 25 de température du fluide en entrée du circuit de chauffage T. Cette régulation 3061268 11 peut être modélisée par l'équation suivante : Pch = Pch-nom n-Tc (4) avec 61' « 1 OÙ Pch-nom est la puissance nominale du système de chauffage et 61' un paramètre numérique correspondant à un écart de température, 61' étant par exemple égal à 5 0.1°C. On entend par « puissance nominale » la puioeance caractéristique, liée au dimensionnement du système de chauffage pour lui permettre de fournir la puissance de chauffage estimée d'un bâtiment dans les situations de froid extrême (en général on dimensionne pour une température extérieure de -11°C en France), Dans un autre mode de réalisation, ce modèle pourra être modifié en 10 prenant en compte un bornage entre un minimum technique du système de chauffage et une valeur maximale qui pourrait être obtenue à partir de mesures définissant l'état énergétique du réseau de chauffage et disponible sur le réseau de chaleur. Dans un mode de réalisation, le minimum technique est égal au minimum de puissance à fournir pour éviter une dégradation des installations (par 15 exemple éviter l'arrêt intempestif d'une chaudière) et la valeur maximale est égale au maximum de puissance pouvant être fourni par un réseau de chaleur, dépendant de la température courante du réseau au niveau de la sous-station. Comme cela a été fait pour la puissance de chauffage Pch, il est possible de prendre en compte la régulation de la puissance émise par les radiateurs P - rad - 20 Cette régulation permet de lier la puissance de chauffage Pch et la puissance émise par les radiateurs P - rad à travers l'équation suivante : ri, Int- Prad P r(1 ch-nom. c) g(lTTint) (5) avec 61' « 1 S où g est une fonction de bornage dont la valeur varie entre 0 et 61' de sorte à garantir une valeur de la puissance émise par les radiateur Prad comprise entre 0 25 et P - - - ch-nom, et f(Tc) est un terme de modulation linéaire permettant de limiter la puissance émise par les radiateurs P - rad lorsque la température du circuit de chauffage est trop faible. Cette modulation prend en général la forme suivante : 3061268 12 TC - Tpin f(Tc) = Tm' Trnin (6) où Trin est la valeur minimale pour la température de départ du circuit de chauffage et rax est la valeur maximale pour la température de départ du circuit de chauffage. L'ensemble des considérations précédentes n'est qu'une illustration à travers un 5 exemple particulier de l'étape de détermination d'un modèle initial de fonctionnement du bâtiment. Les équations peuvent varier en fonction du bâtiment et/ou des hypothèses considérés. Une telle modélisation relève cependant de la pratique quotidienne de l'homme du métier et n'est illustrée ici qu'afin de permettre une meilleure compréhension des différentes étapes du procédé selon un premier 10 aspect de l'invention. Le modèle obtenu dans l'exemple détaillé précédent peut être synthétisé sous la forme de deux équations. aTint Pch-no lbat = 6T m f(Tc). g. (Tint - Tint) - UA(Tint a Tc Pch-nom ic at ST {(T> - Tc) - f(T). g. (Tint - Tint) (8) Ces deux équations permettent de reprendre les trois paramètres principaux du problème que sont l'inertie du bâtiment lbat, l'inertie du circuit de chauffage Ic et le coefficient de perte généralisé du bâtiment UA. 15 La figure 5 illustre l'évolution de la température extérieure Text, de la puissance de la chaufferie Pch ainsi que la variation de la température du fluide en sortie de l'échangeur durant une période de fonctionnement nominal. En fonctionnement at nominal, la température du circuit de chauffage Tc et la température interne du bâtiment Tint ne varient que très faiblement ou, autrement dit, a±tnt 1 et aftc « 1. 20 II en résulte qu'à partir des mesures dont dispose le système de chauffage, seuls certains paramètres du modèle sont déterminables. Les cycles jour/nuit apparaissent clairement sur la courbe représentant la température extérieure Text en fonction du temps sous la forme d'oscillations. Il est également important de - Text) (7) 3061268 13 noter que la variation de la température du fluide en sortie de l'échangeur al.tc reste faible. Autrement dit, bien que la température extérieure T't change, le système de régulation fait évoluer la puissance de chauffage Pch de sorte que la température du fluide en sortie de l'échangeur Tc reste constante et la plus proche 5 possible de la température de consigne T. Afin de pouvoir déterminer l'ensemble des paramètres du modèle, le procédé selon un premier aspect de l'invention comprend également une étape E2 de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage dudit bâtiment. La réponse du bâtiment à ladite perturbation est en outre mesurée lors 10 d'une étape de mesure de la réponse dudit bâtiment à ladite perturbation. A partir de ces mesures, les paramètres du modèle sont déterminés lors d'une étape E4 de détermination des paramètres du modèle initial de fonctionnement du bâtiment à partir de la mesure de la réponse dudit bâtiment, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment. Enfin, le procédé 15 comprend une étape E5 de détermination de la capacité de délestage K du bâtiment à partir des paramètres du modèle initial, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment. Dans un mode de réalisation, la perturbation est inhérente au fonctionnement normal du système de chauffage du bâtiment dont on cherche à déterminer la 20 capacité de délestage. Dans un exemple de réalisation, cette perturbation est induite par le réduit de nuit, ce dernier faisant par exemple baisser systématiquement la température entre minuit et 5h du matin. Dans un mode de réalisation alternatif ou complémentaire illustré à la figure 4, l'étape E2 de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de 25 chauffage dudit bâtiment comprend : - une première sous-étape E21 de réduction d'une consigne de température rl' durant une première période; - une deuxième sous-étape E22 de réduction de la consigne de température rl'' durant une deuxième période. 3061268 14 De plus la réduction effectuée lors de la première sous-étape E21 de réduction est inférieure, par exemple deux fois inférieure, à la réduction effectuée lors de la deuxième sous-étape de réduction, l'étape E3 de mesure de la réponse du bâtiment à une perturbation de la puissance Pch d'alimentation étant répétée pour 5 chacune de ces sous-étapes. Dans un mode de réalisation, la première sous-étape E21 consiste en une légère réduction de la température de consigne de la température du circuit de chauffage rl'', et ceci pendant un premier intervalle de temps déterminé. Une telle perturbation va entrainer deux périodes de variation de la puissance de 10 chauffage Pch, la première période correspondant à l'ajustement de la température du circuit de chauffage Tc pour rejoindre la nouvelle température de consigne du circuit de chauffage rl'', la deuxième période correspondant à l'ajustement de la température du circuit de chauffage Tc pour rejoindre la consigne de fonctionnement normal à l'issue de la perturbation. Ces variations vont être 15 mesurées lors d'une première itération de l'étape E3 de mesure de la réponse du bâtiment. Un exemple d'une telle perturbation est illustré à la figure 6 qui représente l'évolution de la puissance de chauffage Pch, de la variation de la température en entrée du circuit de chauffage al.tc et de la température en entrée du circuit de chauffage Tc en fonction du temps. Dans cet exemple, la consigne de 20 température en entrée du circuit de chauffage Tc* est abaissée de 20°C passant de 90°C à 70°C et cette modification est maintenue peclant six heures. Dans un mode de réalisation, la deuxième sous-étape E22 consiste quant à elle en une forte réduction de la température de consigne de la température du circuit de chauffage rl'', et ceci pendant un second intervalle de temps déterminé. Une 25 telle perturbation va entrainer deux périodes de variation de la puissance de chauffage Pch, la première période correspondant à l'ajustement de la température du circuit de chauffage Tc pour rejoindre la température de consigne du circuit de chauffage rl' mais également à un plafonnement de la puissance émise par les radiateurs à niveau constant, la deuxième période correspondant à l'ajustement 30 de la température du circuit de chauffage Tc pour rejoindre la consigne de fonctionnement normal à l'issue de la perturbation. Un exemple d'une telle 306 12 6 8 15 perturbation est illustré à la figure 7 qui représente l'évolution de la puissance de chauffage Pch, de la variation de la température en entrée du circuit de chauffage TaTtc et de la température en entrée du circuit de chauffage Tc en fonction du temps. Dans cet exemple, la consigne de température en entrée du circuit de 5 chauffage rl' est abaissée de 40°C passant de 90°C à 50°C et céé modification est maintenue pendant six heures. Dans un mode de réalisation, l'étape E4 de détermination des paramètres du modèle initial s'effectue à partir des mesures réalisées lors des différentes itérations l'étape E3 de mesure de la réponse dudit bâtiment à ladite perturbation. 10 Dans un mode de réalisation, l'étape de détermination des paramètres du modèle initial prend tout d'abord en compte la réponse du bâtiment avant la perturbation telle qu'illustrée à la figure 4, c'est-à-dire lorsque le système de chauffage est en fonctionnement nominal. A partir de ces mesures, le coefficient de perte généralisé du bâtiment UA peut être déterminé. En effet, compte tenu de la faible 15 variation de la température du circuit de chauffage Tc et de la température intérieure du bâtiment Tint, la puissance fournie au système de chauffage peut s'écrire sous la forme suivante (en utilisant les équations (1), (2) et (3)) : Pal = -UA(Tint - Text) (9) Sachant en outre que la température intérieure Tint est égale à la température de consigné Tint que l'on peut supposer elle-même égale à 20 °C (le système de 20 chauffage étant en mode nominal), il est possible de déterminer le coefficient de perte généralisé du bâtiment UA qui, dans cet exemple de réalisation, vaut 26000 W/K (Watt par Kelvin). Dans un mode de réalisation, la température extérieure T't est extraite de prévisions météorologiques. Dans ce cas-là, le système de chauffage comporte 25 des moyens pour interroger, par exemple via Internet, une base de données comprenant des données météorologiques relatives à la zone géographique correspondant au bâtiment. Dans un mode de réalisation alternatif ou complémentaire, la température extérieure est obtenue par un ou plusieurs 306 12 6 8 16 capteurs de température à proximité du bâtiment. Dans ce cas-là, le système de chauffage comporte des moyens pour interroger, par exemple via une connexion sans-fil, ledit ou lesdits capteurs de température. Dans un mode de réalisation, l'étape de détermination des paramètres du modèle 5 initial prend également en compte la réponse du bâtiment à la perturbation induite lors de première sous-étape E21 de réduction d'une consigne de température durant une première période. Il convient par ailleurs de noter que lors de cette perturbation, la température interne Tint reste égale à la température intérieure de consigne Tint et que donc ari÷t 0, une fois la température T, stabilisée, la 10 puissance Pch continuant de varier en suivant les variations de température extérieure T't et n'atteignant pas les limites du système de chauffage. Cette hypothèse permet de considérer, en combinant l'équation (1) et l'équation (2) que la puissance émise par les radiateurs P - rad est donnée par P - rad = UA. (Tint - T A - ext. - - partir de cette équation, il est possible de reformuler l'équation (3) de la manière 15 suivante. ÔT, I' at = Pch - UA. (Tint - Text) L'inertie du système de chauffage I, est ensuite déterminée, par exemple en intégrant l'équation précédente (obtenue à partir de l'équation (8) et en prenant en compte l'hypothèse précédemment décrite) durant les périodes pendant lesquelles la température T, varie. Dans l'exemple illustré en figure 6 et en intégrant 20 l'équation précédente sur les périodes durant lesquelles la température T, varie, par exemple entre 30h et 31h, on obtient une énergie de 1.66e8 Joules, et la valeur de l'inertie du système de chauffage I, peut donc être estimée comme étant égale à 8.36e8 J/K (Joules par Kelvin). Dans un mode de réalisation, l'étape de détermination des paramètres du modèle 25 initial prend également en compte la réponse du bâtiment à la perturbation induite lors de deuxième sous-étape E22 de réduction d'une consigne de température durant une deuxième période. Durant cette perturbation, la température intérieure Tint chute jusqu'à atteindre une température seuil à laquelle la puissance 306 12 6 8 17 maximale émise par les radiateurs lui permet de se maintenir. Plus particulièrement, cette température seuil peut être dérivée de l'équation (7) en tenant compte du fait que, dans ce mode de réalisation, (g TTint) = 1 et aTint que _ 0 de sorte à obtenir la relation suivante. f(Tc)Pch-nom Tisnetu il = 5 On considère donc que la température de seuil Tisnetuil est atteinte durant la perturbation. Autrement dit, la durée et l'amplitude de la perturbation doivent être suffisantes pour que ladite température seuil Tisnetuil soit atteinte. Cette condition étant remplie, on détermine l'inertie du bâtiment lbat en intégrant la variation d'énergie, autrement dit en intégrant la puissance de chauffage Pch durant la 10 deuxième période de variation de cette même puissance et en considérant que l'énergie ainsi obtenue est l'énergie nécessaire pour rétablir la température intérieure Tint du bâtiment de sorte que Tint = Tint. Cette énergie est par définition égale à lbat(Tint - snetu ) Pour cela, on détermine tout d'abord la valeur de la température intérieure, c'est-à-dire la valeur de la température intérieure 15 seuil Tisnetuil. Cette variable dépendant de la température extérieure Text, il est préférable de déterminer la valeur de température seuil Tisnetuil lorsque la température extérieure Text varie peu, par exemple au lever du jour. Dans l'exemple de réalisation illustré à la figure 7, on considère que la température seuil Tisnetuil est atteinte avant 30h et la puissance Pch est intégrée durant la période de 20 variation comprise entre 30h et 31h. L'écart d'énergie obtenu par intégration est égal à 7,46e8 Joules ce qui correspond à une inertie du bâtiment lbat égale à 1,254e8 J/K (Joules par Kelvin). A l'issue de cette étape E4 de détermination des paramètres du modèle, l'ensemble des paramètres du modèle ont été obtenus, et ce, à partir de la mesure 25 de la réponse du bâtiment à une perturbation induite par le système de chauffage. Le procédé comprend également une étape E5 de détermination de la capacité de délestage du bâtiment à partir des paramètres du modèle précédemment Text UA 3061268 18 déterminés ainsi que du modèle initial. Dans un exemple de réalisation, cette capacité de délestage peut être exprimée à l'aide de l'expression suivante. K = lbat (Tint - Tile) où Tilnirtn est la température basse limite que l'on souhaite avoir lors du délestage. Dans l'exemple de réalisation précédent et en fixant Tilnirtn égal à 18°C, on obtient 5 une capacité de délestage de 1.881e8 Joules, soit 52.25 kWh. Dans un mode de réalisation, la température interne Tint considérée est une température de consigne habituelle, typiquement 20°C. Dans un mode de réalisation alternatif, la température interne Tint est calculée à l'aide du modèle dont les paramètres ont été déterminés lors de l'étape cette étape E4 de détermination des paramètres du 10 modèle, ce qui permet notamment de tenir compte des actions de délestage déjà effectuées. Ainsi, à l'issue du procédé selon un premier aspect de l'invention et en mesurant la réponse d'un bâtiment à une perturbation, la capacité de délestage du bâtiment est déterminée. 15 Dans un mode de réalisation, le modèle prend en compte la puissance consommée pour la production de l'eau chaude sanitaire. Cette puissance consommée est introduite dans le modèle évoqué précédemment au moyen de la puissance des apports internes Pai, cette dernière pouvant alors être formulée de la manière suivante. Pai = ftPSSTECS 20 où P -SST-ECS est le profil de puissance moyen nécessaire à la production d'eau chaude et j3 est un coefficient de proportionnalité dépendant du système de production d'eau chaude utilisé. Dans un mode de réalisation, le modèle prend en compte la présence d'au moins une dalle chauffante. Cet aspect est intégré au modèle en modifiant l'expression 25 du coefficient de modulation linéaire dans la puissance émise par les radiateurs comme suit. 3061268 19 Tc (t - tdalle) - Tr'n f(Tc) = ira), _ r . ir OÙ Tdalle est un temps de retard associé à la dalle. Il est ainsi possible de prendre en compte la présence d'une dalle chauffante dans la détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment. Dans un mode de réalisation, le procédé selon un premier aspect de l'invention 5 comprend une étape de mise à jour du modèle physique, l'étape E2 de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage, l'étape E3 de mesure de la réponse dudit bâtiment à une perturbation, l'étape E4 de détermination des paramètres du modèle initial et l'étape E5 de détermination de la capacité de délestage K du bâtiment étant à nouveau mise en oeuvre lors de 10 cette mise à jour. Ainsi, une modification du modèle entraine un nouveau calcul de la capacité de délestage du bâtiment. Une fois que la capacité de délestage K d'un bâtiment a été déterminée, il devient possible de procéder au délestage dudit bâtiment de manière optimisée. Pour cela, un deuxième aspect de l'invention illustré en figure 8 concerne un procédé 15 de délestage d'un bâtiment ledit bâtiment comprenant un système de chauffage alimenté par une puissance Pch. Le procédé comprend une étape F1 de mise en oeuvre d'un procédé de détermination de la capacité de délestage K dudit bâtiment selon un premier aspect de l'invention. Comme nous venons de le détailler, à l'issue de cette étape, 20 la capacité de délestage K du bâtiment est connue. Le procédé comprend également une étape F2 de détermination des consignes de délestage optimales à partir de la capacité de délestage déterminée. Par exemple, les consignes peuvent être déterminées afin de minimiser les émissions de gaz à effet de serre. Sachant que la production d'énergie associée à un niveau 25 élevé d'émissions de gaz à effet de serre correspond à la production ayant un coût financier plus élevé, l'optimisation est alors faite en fonction du coût associé à l'énergie. Ainsi, les consignes de délestage sont calculées de sorte à maximiser 3061268 20 l'énergie délestée lors des périodes durant lesquelles le prix associé à l'énergie est maximal. Par exemple, cette optimisation peut consister à maximiser la fonction suivante. A= fTd P(t)C(t)dt o où P(t) est la puissance délestée à un temps t, C(t) est le coût de l'énergie à un 5 temps t et Td est la durée du délestage. Cette optimisation doit être effectuée tout en s'assurant que la puissance délestée sur la période de délestage n'excède pas les capacités de délestage, autrement dit que la relation suivante soit respectée. K fTd P(t)dt o Le procédé comprend enfin une étape F3 de mise en oeuvre desdites consignes de délestage par le système de chauffage. Ainsi, le délestage du bâtiment est 10 effectué de manière optimale, par exemple en minimisant l'impact carbone de ce dernier. L'optimisation pourra bien entendu être effectuée en fonctions d'autres critères. Par exemple, dans un mode de réalisation, chaque occupant du bâtiment peut indiquer la température intérieure minimale souhaitée lors d'un délestage. Cette indication pourra être fixe ou varier en fonction de l'heure de la journée et/ou 15 du jour de la semaine. Ainsi, le délestage peut être effectué tout en respectant le confort de chaque occupant. Dans un mode de réalisation, le procédé comprend à l'issue de l'étape F2 de détermination des consignes de délestage optimales, une étape de vérification des consignes de délestage déterminées lors de l'étape F2 de détermination des 20 consignes de délestage. Dans un mode de réalisation, cette étape de vérification des consignes de délestage comprend une première sous-étape de simulation de la réponse du bâtiment à partir desdites consignes et du modèle du bâtiment. Durant cette première sous-étape, une simulation est effectuée sur la base du modèle 25 déterminé auparavant lors de l'étape El de détermination du modèle initial de 3061268 21 fonctionnement du bâtiment. L'étape de vérification des consignes de délestage comprend également une deuxième sous-étape de vérification de la conformité de la réponse obtenue. Cette deuxième sous-étape permet notamment de vérifier que les températures 5 estimées à l'intérieur du bâtiment à l'aide de la simulation sont conformes aux limites de température Tilnirtn imposées. Elle permet en outre de s'assurer que les hypothèses retenues au moment du calcul sont toujours valides. Enfin, l'étape de vérification des consignes de délestage comprend, lorsque la réponse n'est pas conforme, une troisième sous-étape de correction desdites 10 consignes. Cette correction peut par exemple être effectuée de sorte à limiter la puissance fournie au système de chauffage du bâtiment et entraine la définition d'une nouvelle température de consigne de température rl' de sorte que la puissance fournie soit conforme aux consignes corrigées. Afin de mettre en oeuvre un procédé selon un premier aspect ou un deuxième 15 aspect de l'invention, un troisième aspect de l'invention illustré à la figure 9 concerne un système de chauffage SYC comportant un circuit de chauffage CC, ledit système SYC étant alimenté par une puissance Pch. Le système comprend en outre des moyens pour mettre en oeuvre un procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment 1 selon un premier aspect de l'invention ou 20 un procédé de délestage d'un bâtiment 1 selon un deuxième aspect de l'invention. Dans un mode de réalisation, le système de chauffage SYC comprend un capteur de température MT mesurant la température Tc du fluide à l'entrée du circuit de chauffage CC. Le circuit de chauffage CC reçoit en outre de la part d'un dispositif de chauffage CH (par exemple une chaudière) une puissance Pch qu'il est possible 25 de réguler. Afin de réguler le chauffage au sein du bâtiment, le système de chauffage SYC comprend également un moyen de commande CMD comportant des moyens de calcul, des moyens de mémorisation et des moyens de communication de sorte à pouvoir communiquer avec le dispositif de chauffage CH et le capteur de température MT. Le moyen de commande CMD est 30 en outre configuré pour mesurer la puissance Pch reçue par le circuit de chauffage 3061268 22 ainsi que la température Tc en entrée dudit circuit de chauffage CC. Le moyen de commande est également configuré pour déterminer un modèle initial de fonctionnement du bâtiment caractérisant l'état d'équilibre dudit bâtiment. Cette détermination peut par exemple être obtenue par un moyen de saisie permettant à 5 un opérateur de saisir, dans la mémoire du moyen de commande CMD, les paramètres du modèle. De manière alternative ou complémentaire, le moyen de commande CMD est configuré pour se connecter à un réseau, par exemple Internet, et recevoir les paramètres du modèle depuis un ordinateur distant. De plus, le moyen de commande CMD est également configuré pour perturber la 10 puissance Pch d'alimentation du système de chauffage dudit bâtiment et pour, lorsque le bâtiment subit une perturbation dans la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage, mesurer la réponse dudit bâtiment. Cette mesure peut être faite en mesurant la puissance de chauffag e Pch fournie au circuit de chauffage et de la température Tc d'entrée du circuit de chauffage durant ladite perturbation. 15 Le moyen de commande CMD est également configuré pour déterminer les paramètres du modèle initial de fonctionnement du bâtiment à partir de la mesure de la réponse dudit bâtiment, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment et pour déterminer la capacité de délestage K du bâtiment à partir de la mesure de la réponse dudit bâtiment, ladite détermination 20 étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment. Dans un mode de réalisation illustré à la figure 10, le système de chauffage SYC est connecté à un réseau de chaleur par l'intermédiaire d'un circuit primaire CF et reçoit de la part dudit réseau de chauffage une puissance Pch qu'il est possible de moduler à l'aide d'une vanne V. Afin de mesurer la puissance Pch fournie par le 25 réseau de chaleur, le système de chauffage SYC comprend également un compteur d'énergie CMPT. De plus, le moyen de commande CMD comprend un contrôleur CTRL, un premier régulateur PID1 et un deuxième régulateur PID2. Le contrôleur CTRL comporte des moyens de calcul, des moyens de mémorisation et des moyens de 30 communication de sorte à pouvoir communiquer avec le compteur d'énergie 3061268 23 CMPT, avec le capteur de température MT et la vanne V du circuit primaire ainsi qu'avec le premier régulateur PID1 et le deuxième régulateur PID2. Plus particulièrement, le compteur d'énergie CMPT fournit au contrôleur CTRL et au deuxième régulateur PID2 la puissance Pch fournie par le réseau de chaleur RC au 5 circuit de chauffage CC. Le contrôleur CTRL déduit de cette puissance fournie Pch une puissance de consigne PI et communique cette dernière au deuxième régulateur PID2 qui détermine, à partir de cette consigne de puissance PI, une consigne en température Tc* du fluide en sortie de l'échangeur du circuit de chauffage. Cette consigne est envoyée par le deuxième régulateur PID2 au 10 premier régulateur PID1 qui, en fonction de cette consigne, pilote la vanne V, contrôlant ainsi la puissance de chauffag e Pch fournie par le réseau de chauffage au circuit de chauffage CC. De plus, le contrôleur CTRL en collaboration avec le premier régulateur PID1 et le deuxième régulateur PID2 est configuré pour mettre en oeuvre un procédé de 15 détermination de la capacité de délestage selon un premier aspect de l'invention. Le système de chauffage SYC ainsi obtenu comporte donc les moyens pour mettre en oeuvre un procédé de détermination de capacité de délestage d'un bâtiment selon un premier aspect de l'invention. Dans un mode de réalisation, afin de mettre en oeuvre l'étape E2 de perturbation 20 du procédé selon un premier aspect de l'invention, le contrôleur CTRL, en collaboration avec le premier régulateur PID1 et le deuxième régulateur PID2, est configuré pour réduire une première fois la consigne de température rl' pendant une première période de temps et réduire une deuxième fois la consigne de température rl'' pendant une deuxième période tout en s'assurant que la réduction 25 effectuée lors de la première période est inférieure à la réduction effectuée lors de la deuxième période. De plus, le contrôleur CTRL, en collaboration avec le premier régulateur PID1 et le deuxième régulateur PID2, est configuré pour mesurer la réponse du bâtiment à une perturbation de la puissance Pch durant chacune de ces périodes. Comme expliqué précédemment, cette mesure peut 30 notamment se faire à l'aide du compteur de puissance CMTP et du capteur de température MT' 3061268 24 Dans un mode de réalisation, le contrôleur CTRL du système de chauffage est également configuré pour déterminer des consignes de délestage optimales à partir de la capacité de délestage déterminée auparavant et mettre en oeuvre desdites consignes de délestage. La détermination des consignes de délestage 5 optimale peut notamment être effectuée par le moyen de calcul du contrôleur CTRL. Il ne s'agit bien entendu que d'un exemple de réalisation d'un système de chauffage comportant les moyens pour mettre en oeuvre un procédé de détermination de la capacité de délestage d'un bâtiment selon un premier aspect 10 de l'invention ou un procédé de délestage selon un deuxième aspect de l'invention. On peut en effet envisager d'autres configurations pour le système de chauffage. Dans un mode de réalisation illustré à la figure 11, le système de chauffage comprend également un échangeur ECH permettant d'échanger de la chaleur 15 entre le circuit primaire CF et le circuit de chauffage CC. Le système de chauffage comprend en outre un moyen de mesure du débit MD, mesurant le débit circulant dans le circuit primaire CF. De plus, le système comprend également un premier moyen de mesure de la température d'entrée MT1 du circuit primaire CF et un deuxième moyen de mesure de la température de sortie MT2 du circuit primaire 20 CF. En outre, le premier moyen de mesure de la température d'entrée MT1, le deuxième moyen de mesure de la température de sortie MT2 et moyen de mesure du débit MD sont connectés au compteur CMPT. Ainsi, le compteur CMPT peut déterminer la puissance Pch fournie par le réseau de chaleur au circuit de chauffage CC. 25 REVENDICATIONS1. Procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment, ledit bâtiment comprenant un système de chauffage alimenté par une puissance Pch, le procédé comprenant une étape (El) ) de détermination d'un modèle initial de fonctionnement du bâtiment caractérisant l'état d'équilibre dudit bâtiment, prenant en compte la présence d'au moins un élément inertiel et comprenant des paramètres liés à l'inertie dudit bâtiment ; ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend : - une étape (E2) de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage dudit bâtiment ; - une étape (E3) de mesure de la réponse dudit bâtiment à ladite perturbation ; - une étape (E4) de détermination des paramètres du modèle initial de fonctionnement du bâtiment à partir de la mesure de la réponse dudit bâtiment, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment ; - une étape (E5) de détermination de la capacité de délestage K du bâtiment à partir des paramètres du modèle initial, ladite détermination étant fonction du modèle initial de fonctionnement du bâtiment. 2. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que le modèle déterminé lors de l'étape de détermination d'un modèle initial de fonctionnement du bâtiment prend en compte la puissance consommée pour la production de l'eau chaude sanitaire. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend une étape de mise à jour du modèle physique, l'étape (E2) de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage, l'étape (E3) de mesure de la réponse dudit bâtiment à ladite perturbation, l'étape (E4) de détermination des paramètres du modèle initial et l'étape (E5) de détermination de la capacité de délestage K du bâtiment 3061268 26 étant à nouveau mises en oeuvre lors de cette mise à jour. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que l'étape (E2) de perturbation de la puissance Pch d'alimentation du système de chauffage dudit bâtiment comprend : 5 - une première sous-étape (E21) de réduction d'une consigne de température l' durant une première période ; - une deuxième sous-étape (E22) de réduction de la consigne de température l'' durant une deuxième période ; la réduction effectuée lors de la première sous-étape de réduction étant 10 inférieure à la réduction effectuée lors de la deuxième sous-étape de réduction, l'étape (E3) de mesure de la réponse du bâtiment à une perturbation de la puissance Pch d'alimentation étant répétée pour chacune de ces sous-étapes. 5. Procédé de délestage d'un bâtiment ledit bâtiment comprenant un système 15 de chauffage alimenté par une puissance Pch, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend : - une étape (F1) de mise en oeuvre d'un procédé de détermination de la capacité de délestage K dudit bâtiment selon l'une des revendications précédentes ; 20 - une étape (F2) de détermination des consignes de délestage optimales à partir de la capacité de délestage précédemment déterminée ; - une étape (F3) de mise en oeuvre desdites consignes de délestage par le système de chauffage. 25 6. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que le procédé comprend, à l'issue de la deuxième étape de détermination des consignes de délestage optimales, une étape de vérification des consignes de délestage déterminées lors de l'étape (F2) de détermination des consignes de délestage. 30 7. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que l'étape de 3061268 27 vérification des consignes de délestage comprend : une première sous-étape de simulation de la réponse du bâtiment à partir desdites consignes et du modèle du bâtiment ; - une deuxième sous-étape de vérification de la conformité de la 5 réponse du bâtiment obtenue ; lorsque la réponse n'est pas conforme, une troisième sous-étape de correction desdites consignes. 8. Système de chauffage (SYC) alimenté par une puissance Pch caractérisé en ce qu'il comprend des moyens configurés pour mettre en oeuvre un 10 procédé de détermination de la capacité de délestage K d'un bâtiment selon l'une des revendications 1 à 4 ou un procédé de délestage d'un bâtiment selon l'une des revendication 5 à 7. 9. Produit programme d'ordinateur comprenant des instructions qui conduisent le système selon la revendication précédente à exécuter les 15 étapes du procédé selon l'une des revendications 1 à 7. 10. Support lisible par ordinateur sur lequel est enregistré le programme d'ordinateur selon la revendication précédente.