FR 3044014 A1 20170526 FR 1561208 A 20151120 - 1 - Domaine de l'invention La présente invention concerne le domaine de la production de gaz par thermolyse de matière organique 5 utilisée sous une forme solide ou liquide, cette matière pouvant être constituée de biomasse d'origine majoritairement végétale ou animale ou fossile comme, par exemple, des plastiques ou d'autres produits composés d'hydrocarbures. 10 L'invention concerne notamment un procédé de production de gaz et l'installation de production de gaz à partir de matière organique utilisant ledit procédé. Etat de la technique 15 La gazéification de la matière organique est l'une des voies possibles pour sa valorisation énergétique, les autres voies étant la combustion et la méthanisation. La matière organique est toujours constituée majoritairement de molécules composées de Carbone C, 20 d'Hydrogène H et d'Oxygène 0, éventuellement combinée à de l'eau H2O. Si cette matière organique est soumise à une température de plus de 150°C en absence d'oxygène, elle subit alors une transformation dite de pyrolyse qui casse les molécules carbonées par rupture des liaisons 25 covalentes. Les produits obtenus lors de cette pyrolyse sont des solides (cendres minérales plus carbone résiduel appelé Char), des vapeurs qui se condensent à température et pression ambiante (goudrons, huiles) et des gaz de synthèse, dit syngaz, qui restent à l'état gazeux à 30 température et pression ambiante (Monoxyde de carbone, Dihydrogène et des éléments gazeux peu valorisables économiquement, comme le Dioxyde de carbone). Le char produit par la pyrolyse subit aussi une gazéification par association de carbone avec de l'oxygène 3044014 - 2 - et de l'hydrogène qui produit du Monoxyde de carbone, du Dihydrogène et du Méthane dans des conditions idéales. Cette réaction est endothermique et exige un apport de chaleur spécifique. Traditionnellement, cet apport est assuré par une réaction de combustion à l'air réalisée dans le procédé. Idéalement les produits du procédé devraient être uniquement du Monoxyde de carbone, du Dihydrogène et du Méthane. Dans la réalité, en fonction de l'origine de la matière première, de sa pureté et des conditions de réaction (pression, température, vitesse,...), des éléments obtenus par recombinaison chimique avec certains éléments, et notamment le chlore, le soufre, l'azote, etc. apparaissent et sont des éléments indésirables pour leurs effets de corrosion, abrasion et encrassement des équipements. De plus, d'autres éléments comme les dioxines et les furanes peuvent être produits durant les réactions, représentant un risque élevé pour la santé des populations environnantes. Selon l'état de l'art actuel des procédés de gazéification de matière organique, la production de Syngaz fait appel à principalement trois technologies: - Dans un procédé de type co-courant ou contre- courant à pyrolyse dite lente, la matière première est introduite dans une enceinte dans laquelle elle subit les étapes de pyrolyse et de gazéification au cours de son déplacement. De l'air ou de l'oxygène est introduit localement dans l'enceinte afin de permettre une combustion partielle du char et de générer l'énergie nécessaire à la gazéification endothermique, notamment du fait de la présence concomitante d'eau. Les gaz produits sont extraits soit du côté de l'entrée de la matière première (logique de contre-courant) soit du côté de la sortie des cendres (logique de co-courant). 3044014 - 3 - - Dans un procédé de type lit fluidisé à pyrolyse dite rapide, la matière première est préalablement broyée et calibrée puis introduite dans un réacteur où s'agite une masse de particules à plus de 500°C, par exemple du sable 5 ou de l'olivine ou de la dolomite. La matière première attaquée par un front de gazéification rapide subit alors en quelques fractions de secondes les étapes de pyrolyse et gazéification. Les gaz produits sont collectés en une seule sortie principale placée en position haute. L'étape 10 suivante effectue, dans la majorité des cas, une séparation centrifuge des gaz produits d'avec le sable. Celui-ci est alors recirculé vers le réacteur afin d'être réutilisé, entraînant avec lui la plupart des particules de char non gazéifiées. 15 - Dans un procédé de type tambour tournant, la matière première est introduite dans un tambour rotatif dont l'enceinte est chauffée sur l'enveloppe extérieure. Les gaz produits sont évacués à l'autre extrémité. La progression de la matière est assurée par le mouvement de 20 rotation libre dans le tambour. Les gaz produits sont collectés en une seule sortie principale. Ces solutions traditionnelles présentent notamment les défauts suivants: - Les syngaz produits par ces différents procédés 25 sont réputés être peu énergétiques avec un pouvoir calorifique inférieur (PCI) souvent inférieur à 5MJ/Nm3. - Les réactions de pyrolyse et gazéification qui ont lieu dans une même enceinte ne permettent pas de maîtriser précisément les températures et les compositions chimiques 30 des réactifs en présence dans les différentes zones du réacteur. La composition du gaz final s'en ressent défavorablement, notamment par la présence éventuelle de goudrons, d'oxydes d'azote, de dioxines, ... . 3044014 - 4 - - Dans le cas de la pyrolyse rapide par fluidisation qui procède instantanément aux deux opérations de pyrolyse et gazéification, le gaz produit est de bien meilleure qualité. Toutefois, l'installation est complexe, coûteuse, 5 énergivore, car il faut assurer la fluidisation d'éléments sableux lourds et la circulation du sable est sujette aux bouchages ce qui réduit le taux de disponibilité de l'équipement. De surcroît, il n'est pas possible d'exploiter l'enthalpie des gaz produits, dont la 10 température est généralement supérieure à 800°C, afin d'alimenter le procédé en amont, et cette enthalpie est donc perdue pour le procédé, impliquant une perte de rendement qui peut dépasser 20%. D'autre part, l'évacuation des cendres de la 15 gazéification est complexe car certaines matières premières présentent une température de fusion des cendres assez basse (850°C par exemple pour de la rafle de maïs) ce qui implique que, si la ressource en matière première change de nature, les cendres sont alors parfois solides, parfois 20 visqueuses, parfois liquides. La solution actuelle est de restreindre très fortement l'exploitation de matières premières à cendres à température de fusion en deçà de la température intérieure des parois du réacteur de gazéification, ce qui limite les opportunités de fourniture 25 de certaines matières premières compétitives et dotées d'un pouvoir calorifique élevé. Cela concerne par exemple la plupart des déchets agricoles tels que les rafles de maïs. La nécessité d'éliminer les goudrons pour une exploitation du syngaz dans un moteur, par exemple, impose 30 de chauffer le syngaz à une température proche ou supérieure à 1000°C, et les procédés conventionnels ne permettent pas la récupération de l'énergie thermique transmise au syngaz pour le procédé de gazéification. Cette récupération n'est généralement possible et effective que 3044014 - 5 - pour l'alimentation d'un procédé alternatif du type cycle de Rankine alimentant une turbine à vapeur. L'utilisation d'air prélevé à l'atmosphère afin d'assurer l'apport de comburant lors d'une étape de 5 combustion intégrée dans un procédé conventionnel cause la production de syngaz pauvre (le plus souvent moins de 5 MJ/Nm3) avec un taux d'azote dépassant 40%. Description de l'invention 10 La présente invention a pour but de pallier les inconvénients de l'état de la technique en proposant un procédé économique capable de produire du Syngaz de bien meilleure qualité que celle obtenue avec une pyrolyse selon l'art antérieur. De plus, ce procédé permet d'améliorer le que la durée de vie des 15 rendement énergétique global ainsi équipements. Ainsi, la présente invention concerne pour la thermolyse, la pyrolyse et/ou la un dispositif gazéification d'une matière organique, comprenant une enceinte, 20 comprenant une sortie de fluide A, une entrée de fluide A, une entrée de matière organique à traiter et une sortie de matière organique traitée, remarquable en ce que des particules solides indépendantes formant un média de transfert mobile sont placées dans l'enceinte, et en ce 25 qu'une entrée de média de transfert est placée à une extrémité de l'enceinte et en ce qu'une sortie de média de transfert est placée à l'autre extrémité de l'enceinte et en ce qu'un moyen de transfert du média de transfert est intercalé entre la sortie de média de transfert et l'entrée 30 de média de transfert assurant la circulation en boucle du média de transfert. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ladite enceinte est étanche. Ceci entend notamment 3044014 - 6 - signifier qu'elle ne comprend aucune ouverture vers l'extérieur autre que celles mentionnées spécifiquement. Dans le cadre de la présente invention, le moyen de transfert du média peut être intercalé à l'intérieur de 5 l'enceinte entre la sortie de média et l'entrée de média. Dans ce cas la sortie de média est également reliée à l'entrée de média via l'extérieur de l'enceinte afin de permettre une circulation en boucle dudit média. Alternativement ou de façon complémentaire, le moyen de 10 transfert du média est intercalé entre la sortie de média et l'entrée de média à l'extérieur de l'enceinte. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, l'entrée de média de transfert et l'entrée de matière organique sont confondues. 15 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la sortie de média de transfert et la sortie de matière organique traitée sont confondues. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la sortie de média de transfert et la sortie de fluide sont 20 confondues. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend un moyen de mélange apte à mélanger ledit média de transfert avec de la matière organique en amont de ladite entrée de matière organique. 25 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, l'axe passant entre ladite entrée et ladite sortie de média de transfert présente une inclinaison d'au moins 45° par rapport à l'horizontale. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, 30 le média de transfert présente un taux de vide d'au moins 20%. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les particules solides indépendantes sont des sphères de diamètre compris entre 3 mm et 100 mm. 3044014 - 7 - Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend en outre un moyen de régulation du débit de transfert des particules du média de transfert. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, 5 ledit dispositif comprend un moyen de régulation du débit de matière organique associée à l'entrée et/ou à la sortie de ladite matière organique. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend en outre un moyen de nettoyage 10 des particules du média de transfert. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend en outre un moyen de criblage des particules du média, assurant entre autre l'élimination des éléments brisés ou agglomérés. 15 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend au moins un échangeur de chaleur étanche placé à l'intérieur de ladite enceinte au contact dudit média de transfert, et raccordé à ladite entrée et à ladite sortie de fluide A. 20 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les particules solides indépendantes constituant le média de transfert sont constituées d'un matériau de conductivité thermique supérieure à 0.2 W/mK. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, 25 les particules solides indépendantes sont constituées de deux matériaux différents et l'un des matériaux constitue l'enveloppe extérieure de la particule et l'autre matériau constitue le coeur de la particule et présente une température de fusion inférieure à celle du matériau 30 constituant l'enveloppe extérieure. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend en outre une entrée de fluide B et une sortie de fluide B et en ce que la position desdites entrées et sorties de fluide A et de fluide B définissent 3044014 - 8 - deux zones distinctes dans l'enceinte, une première zone d'action de fluide A entre l'entrée et la sortie de fluide A et une seconde zone d'action de fluide B entre l'entrée et la sortie de fluide B. 5 Dans le cadre de la présente invention, le terme « zone » ou « zone d'action » entend désigner une partie du volume intérieur de l'enceinte dans laquelle va circuler un seul fluide et qui va constituer une zone de contact direct ou indirect entre ledit fluide et le média de transfert. 10 Ces zones peuvent être délimitées structurellement dans le cas où un fluide va circuler entre son entrée et sa sortie, à l'intérieur de l'enceinte, dans un échangeur de chaleur. Alternativement, une zone va être définie par la position de l'entrée et de la sortie du fluide. Par exemple, une 15 entrée et une sortie de fluide placées de part et d'autre de l'enceinte vont définir une zone qui correspond à la partie de l'enceinte disposée entre ladite entrée et ladite sortie. Afin d'éviter que deux zones d'actions ne se superposent, l'homme du métier est à même de déterminer la 20 position idéale de chaque entrée et de chaque sortie, notamment en fonction de la nature physico/chimique du fluide et de sa vitesse de circulation. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit dispositif comprend en outre un moyen de régulation 25 du débit d'au moins un des fluides associée à l'entrée et/ou à la sortie dudit fluide. La présente invention concerne également un procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique, remarquable en ce qu'il comprend une étape 30 consistant à mélanger un média de transfert, composé de particules solides indépendantes, avec de la matière organique et à faire circuler ledit mélange dans une enceinte et en ce que ledit mélange ou ledit média de 3044014 - 9 - transfert traverse à l'intérieur de l'enceinte une zone d'action de fluide chaud. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, l'étape consistant à mélanger un média de transfert avec de 5 la matière organique est réalisée à l'intérieur de l'enceinte. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, l'étape consistant à mélanger un média de transfert avec de la matière organique est réalisée en faisant circuler à 10 contre-courant ladite matière organique et ledit média de transfert. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit mélange traverse, à l'intérieur de ladite enceinte, plusieurs zones d'actions de fluides successives. 15 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le fluide A est un gaz. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le gaz, le char et/ou les cendres issus de la transformation de la matière organique à l'intérieur de 20 l'enceinte sont recueillis. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit procédé comprend une étape supplémentaire consistant à séparer ledit média de transfert de ladite matière organique traitée et en ce que ledit média de transfert 25 obtenue est ensuite réutilisé dans un procédé selon l'invention. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit procédé met en oeuvre un dispositif selon l'invention. 30 Avantages de l'invention Un des avantages de l'invention est que la forte inertie thermique du média de transfert mobile, associée à sa conductivité et à sa diffusivité thermique élevées, permettent de réduire le pincement thermique entre le 3044014 - 10 - fluide apporteur d'enthalpie et la matière organique à transformer. Un autre avantage est que la capacité thermique du média caloporteur mobile peut être définie de manière à ce 5 que le transfert d'enthalpie se fasse aux températures requises pour contrôler parfaitement la transformation de la matière organique. Un autre avantage est que la grande inertie thermique du média caloporteur mobile amortit les variations 10 d'enthalpie du fluide caloporteur apporteur d'enthalpie, permettant de ce fait un transfert plus stable d'enthalpie. Un autre avantage est que la vitesse de déplacement du média caloporteur peut être ajustée en temps réel en fonction de la puissance d'échange d'enthalpie requise, 15 permettant ainsi d'ajuster, par exemple, les paramètres des procédés périphériques mettant en oeuvre les fluides et matières impliqués dans l'échange d'enthalpie grâce à l'invention, par exemple des procédés de combustion, de gazéification ou de production d'électricité ou d'hydrogène 20 à partir d'un syngaz produit. Un autre avantage est que l'échange d'enthalpie s'effectue dans une même enceinte, évitant ainsi l'usage d'un four de chauffage auxiliaire qui assurerait la montée en température de boulets ou tout autre masse en mouvement 25 et permettant d'éviter les contraintes liés aux transferts à très haute température. Un autre avantage est qu'il est possible de choisir un média caloporteur mobile insensible aux attaques acides, par exemple des billes en alumine (AL203), qui permet un 30 faible pincement thermique et améliore la performance de l'échange thermique entre les fluides et matières en jeu. Un autre avantage est que le média caloporteur mobile peut être mis en mouvement lentement, ce qui est bien moins 3044014 énergivore qu'un mouvement de fluidisation à sable dans un foyer de combustion ou de gazéification. Un autre avantage est que l'invention permet de procéder à une condensation de vapeurs contenues dans le 5 fluide chaud gazeux, sans nécessiter l'emploi d'un condenseur de fumées séparé, à la différence des installations traditionnelles de condenseurs de fumées. Un autre avantage est que le média mobile n'a pas à être nettoyé in situ, à la différence des installations 10 traditionnelles de condensation par garnissage fixe qui, par nature, ne peut être aisément évacué du enceinte pour nettoyage. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention sont décrits ci-après selon les modes possibles de 15 réalisation de l'invention. Les descriptions font référence aux figures suivantes en annexe: - La figure 1 représente schématiquement le dispositif de l'invention selon une première version, 20 - La figure 2 représente schématiquement une variante de l'invention selon une seconde version. Description d'un mode de réalisation 25 L'invention met en oeuvre un dispositif pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique. L'objectif est d'exposer la matière première à une température élevée (entre 150°C et 1400°C) avec un défaut d'oxygène ou d'air atmosphérique. Cette ambiance 30 cause la rupture des chaînes carbonées de la matière organique et la production de gaz (par exemple H2, CO), de vapeurs condensables (par exemple des huiles légères ou des goudrons), de char et de cendres. 3044014 - 12 - L'invention permet aussi de procéder à la gazéification d'un char préalablement produit par une étape de thermolyse et/ou pyrolyse séparée. Elle permet aussi de procéder à la 5 thermogazéification de matière organique en une seule et même étape, à partir d'une matière première organique. Selon un mode de réalisation de l'invention, la matière organique à traiter est introduite dans l'enceinte au milieu de particules solides indépendantes formant un 10 média de transfert mobile qui est préalablement chauffé par un fluide dédié à cette fonction à une température supérieure à celle de la matière organique à traiter. La matière reçoit donc de l'enthalpie de la part du média de transfert ce qui permet la réaction recherchée. 15 Par exemple, si la température du média de transfert est de 150°C, un séchage puis une thermolyse légère a lieu. Si la température du média de transfert est de 1200°C, la thermolyse est beaucoup plus puissante et une gazéification a aussi lieu, sous réserve de disposer de suffisamment de 20 réactif de gazéification tel de l'eau ou du CO2. Selon la température de préparation du média, il est possible de sélectionner les réactions en cours dans l'enceinte. La thermolyse selon l'invention est une étape de transformation de la matière carbonée par réduction de la 25 longueur de la chaine carbonée sous l'effet d'une température supérieure à 150°C, sous une pénurie d'oxygène gazeux et sur une matière première relativement sèche. La température d'au moins 150°C et de moins de 1400°C a pour objectif de volatiliser les éléments légers associés 30 à la matière première. Les vapeurs condensables obtenues contiennent notamment de l'eau et des huiles légères. Du gaz est aussi créé, tel du monoxyde de carbone. De façon préférée, la thermolyse est effectuée à une température comprise entre 300°C et 1250°C. Le 3044014 - 13 - fonctionnement à 300°C a pour objectif d'évaporer les composants les plus légers et de maximiser la quantité de carbone qui est envoyée à l'étape de gazéification. L'avantage est de se consacrer principalement à l'épuration 5 des éléments volatils légers comme les composés chlorés. Le fonctionnement à 1250°C répond inversement à l'objectif de produire du char le plus pur possible en assurant la libération de tous les éléments ayant une température de vaporisation inférieure, quitte à en volatiliser une partie 10 vers la sortie de gaz de thermolyse. De façon plus préférée, la thermolyse est effectuée à une température comprise entre 300°C et 800°C. De façon encore plus préférée, la thermolyse est effectuée à une température comprise entre 350°C et 560°C. 15 Ainsi, d'une part, les goudrons qui se volatilisent au-delà de 600°C ne peuvent contaminer le gaz de thermolyse et, d'autre part, la température des parois de l'enceinte demeure inférieure aux températures critiques pour la corrosion par les gaz acides. 20 La pénurie d'oxygène gazeux a pour but de limiter l'oxydation des éléments volatilisés. Notamment, la quantité d'oxygène gazeux présent dans l'enceinte dans laquelle a lieu la thermolyse est avantageusement ajustée de façon à garantir qu'elle reste inférieure à 20% de la 25 quantité d'oxygène requise pour assurer la combustion stoechiométrique, donc parfaite, de la matière première organique présente dans l'enceinte. Seule cette pénurie d'oxygène garantit qu'il ne s'effectue pas de combustion parasite de la matière première, qui aurait pour effet de 30 créer du dioxyde de carbone et de consommer du carbone, alors non valorisé par le procédé. Cette limitation de quantité d'oxygène dans l'enceinte de thermolyse exige l'utilisation d'un dispositif de thermolyse suffisamment étanche pour que les échanges 3044014 - 14 - gazeux avec l'ambiance extérieure par où arrive la matière première ou par où sortent les produits de thermolyse ne permettent pas l'entrée d'oxygène de façon incontrôlée. Par exemple, l'alimentation de matière première comprendra un 5 dispositif de sas à deux vannes étanches fonctionnant en alternance. Inversement une pénurie continue et totale d'oxygène n'est pas industriellement crédible et une fluctuation incontrôlée de la quantité d'oxygène présent est plus 10 représentative de la réalité. Afin de s'affranchir de la variation de comportement trop grande durant la thermolyse dans l'éventualité d'une variation incontrôlée de la quantité d'oxygène, il est avantageux de disposer d'un procédé de régulation du taux d'oxygène dans l'enceinte, 15 afin de garantir une présence d'oxygène la plus basse possible. De façon préférée, le taux d'oxygène doit demeurer entre 1% et 10% de la valeur permettant une combustion stoechiométrique totale de la matière présente. De façon plus préférée, la plage est entre 2% et 5% 20 d'oxygène. De façon avantageuse, une solution de régulation du taux d'oxygène peut être obtenue par injection de syngaz produit, de sorte que le monoxyde de carbone capte l'oxygène et produise du dioxyde de carbone sans effet sur 25 la réaction, et/ou de sorte que l'hydrogène capte l'oxygène et produise de l'eau. La mesure de l'oxygène présent dans l'enceinte peut s'effectuer à l'aide de sondes de mesure placées directement dans l'enceinte de thermolyse, ou placées sur 30 les entrées et sorties de gaz ou matière de l'enceinte, de façon à déterminer par déduction les flux d'oxygène qui y circulent. Cette méthode indirecte permet de réduire la température à laquelle les sondes sont soumises. 3044014 - 15 - De façon plus large, toute sorte de régulation de taux d'oxygène évidente à l'homme de l'art et préservant le rendement du procédé ou la qualité des gaz produits est envisageable. 5 La matière organique peut avoir un aspect quelconque; elle peut être liquide comme, par exemple, du lisier d'élevage d'animaux ou des boues de station d'épuration; elle peut être solide comme, par exemple, des refus de silo de grains agricoles ou de la plaquette forestière; ou en 10 état intermédiaire pâteux ou en mélange hétérogène. Toute matière organique de taille préférablement inférieure à 30 cm convient. Les fluides en jeu peuvent être sous forme gazeuse ou liquide ou mixte si les conditions de température et de 15 pression permettent un état biphasique. La notion d'enthalpie englobe la chaleur sensible des fluides et la chaleur latente qui peut être aussi échangée en cas de changement de phase durant l'échange de chaleur. L'enthalpie en jeu lors d'un changement de phase (dite 20 chaleur latente) est souvent très grande et peut représenter 2 à 10 fois plus d'énergie que l'enthalpie en jeu lors de la montée en température avant ou après le changement de phase (dite chaleur sensible). C'est par exemple le cas si un fluide liquide devient 25 gazeux durant l'opération, ou si un fluide gazeux se condense durant l'opération. Ainsi, des fumées issues de la combustion de matière première dans une chaudière contiennent de la vapeur d'eau qui peut avantageusement être condensée en fin de traitement des fumées, avant leur 30 sortie dans l'atmosphère. La chaleur latente ainsi récupérée, au moins partiellement, peut être réutilisée dans un réseau de chaleur. Dans le cadre de l'invention il s'agit donc de faire monter en température un fluide froid à partir d'un fluide chaud ou réciproquement, mais aussi 3044014 - 16 - éventuellement d'échanger toute ou partie de la chaleur latente des fluides. Dans le reste de la description, cet échange sera dénommé échange d'enthalpie, concernant un échange de chaleur sensible seule, ou de chaleur latente 5 seule, ou des deux. La masse du média de transfert est constituée d'un ensemble de particules individuelles solides qui sont utilisées sans cohésion entre elles. On obtient ainsi un amas de particules dont la taille et la forme permettent un 10 écoulement naturel par l'effet de la gravité. La masse est intermédiaire car elle joue un rôle de média qui va constamment se réchauffer et se refroidir sous l'influence des fluides et matière en jeu. Dans le principe de fonctionnement de l'invention, la 15 masse solide sert de média au transfert d'enthalpie. Le média va capter l'enthalpie du fluide A, la stocker éventuellement puis la transmettre à la matière organique. Le stockage de chaleur ou inertie thermique est une des caractéristiques de l'invention. En effet, le média de 20 transfert dispose d'une masse qui permet d'accumuler de l'enthalpie sous l'effet de sa montée en température et selon sa capacité thermique massique exprimée dans l'unité J/(kg.K). Ainsi, il est nécessaire de disposer d'un média de transfert de grande masse et/ou de grande capacité 25 thermique massique qui présente une grande inertie thermique. Concrètement, pour garantir une bonne stabilité des échanges thermiques, il est préférable que l'enthalpie totale contenue dans le média représente au moins 2 fois l'enthalpie que le fluide A va apporter à la matière 30 organique. Selon une variante de l'invention, le média de transfert peut contenir une matière qui change de phase durant son utilisation de façon à profiter aussi de la chaleur latente de changement de phase de cette matière, ce 3044014 - 17 - qui permet de disposer aussi d'une plus grande inertie thermique. Par exemple, une bille d'acier au molybdène réfractaire creuse dont la température de fusion dépasse 5 2600°C, remplie d'un alliage d'aluminium dont la température de fusion est de 600°C, peut stocker, lors du changement de phase solide-liquide de l'aluminium à cette température fixe de 600°C, plus de 370kJ/kg d'aluminium soit l'équivalent de la chaleur sensible d'un kg 10 d'aluminium s'échauffant de 400°C. L'inertie thermique du média est recherchée car elle assure un stockage de l'enthalpie qui stabilise les échanges thermiques entre les fluides et la matière organique. En effet, la capacité thermique massique d'un 15 fluide et notamment d'un gaz est, sauf exception, plus faible que celle d'un solide. Ainsi, en cas de légère variation de la température de la matière organique, en absence d'inertie par le média, la température du fluide A varierait fortement. Grâce à l'inertie du média, le fluide 20 A suit une évolution de température beaucoup plus régulière lors de sa progression dans le dispositif selon l'invention. De plus, selon une variante de l'invention, le stockage d'enthalpie permet un mode de fonctionnement 25 discontinu : dans un premier temps, le fluide A apporte son enthalpie au média de transfert sans que la matière organique ne circule, puis dans un deuxième temps, la matière est introduite dans le dispositif et collecte l'enthalpie stockée. 30 Selon une variante de l'invention, il est possible de gérer un déséquilibre entre l'enthalpie apportée par le fluide A et celle reçue par la matière organique en utilisant un moyen auxiliaire de chauffage ou refroidissement du média. 3044014 - 18 - Une autre avantage de l'invention est que le média de transfert assure un échange thermique de grande puissance, à la fois pour le transfert depuis le fluide A et pour le transfert vers la matière organique. Ce résultat est 5 avantageusement obtenu par l'utilisation d'un média présentant de nombreuses cavités facilement traversées par le fluide. Par exemple, un média de transfert constitué de billes perforées sur 25% de leur volume garantit une porosité (ratio du volume de vide sur le volume total 10 solide + vide) de plus de 50% et donc une bonne circulation du fluide dans toute la zone d'échange d'enthalpie. Cela est important si le fluide qui traverse le média transporte des particules « encrassantes » qui peuvent se déposer dans le média et causer un bouchage progressif des cavités dans 15 lesquelles circule le fluide. Selon une variante de l'invention, il est possible d'utiliser de simples sphères, dont l'entassement dans un volume donné permet de conserver des porosités entre les sphères, laissant un passage libre pour un fluide 20 traversant. De plus la puissance d'échange est améliorée si le média présente une bonne diffusivité, c'est-à-dire si le matériau présente une forte capacité à transférer de la chaleur. Le coefficient de diffusivité défini par D = 25 lambda / ro / C (où lambda = conductivité thermique, ro masse volumique et C = capacité thermique massique) est préférentiellement supérieur à 0.2 10-6 m2/s. De plus, la géométrie des éléments de média est préférentiellement définie afin de s'assurer de la présence 30 d'une grande surface développée balayée par le fluide apporteur ou capteur d'enthalpie, ladite surface étant le siège de l'échange de chaleur. Ainsi, il est avantageux que les éléments de média présentent une surface développée importante et une épaisseur de matière faible afin de 3044014 - 19 - faciliter les échanges d'enthalpie. Le paramètre de compacité préféré, défini comme le ratio de la surface développée sur le volume solide, est supérieur à 3 m2/m3 ce qui correspond par exemple à des particules en forme de 5 bille de diamètre 30 mm et percée de 2 trous orthogonaux de diamètre 10 Enfin, écoulements font selon 10 vitesse ou mm. la puissance d'échange est améliorée si les de fluide à travers le média de transfert se un régime hydraulique ou aéraulique à grande turbulent qui accentue la performance des échanges thermiques par convection en surface du média de transfert. Par exemple, selon une solution préférée, le dimensionnement du dispositif veillera à garantir une vitesse d'écoulement de fluide à une vitesse supérieure à 15 'm/s pour du liquide et supérieure à 3 m/s pour du gaz. Toujours selon l'invention, le média de transfert doit supporter les contraintes de fonctionnement apportées par les fluides utilisés. Par exemple, si le fluide A a une température 20 supérieure à 1200°C, il faut que le média de transfert supporte une telle température, et il ne pourra pas être composé d'aluminium qui fond à 660°C. Une solution recommandée consiste à utiliser des sphères moulées composées de céramique d'alumine. La résistance à la 25 température atteint ainsi des limites supérieures à 1100°C voire 1800°C en fonction de la pureté de l'alumine. Par un autre exemple, l'utilisation d'un métal réfractaire du type alliage au molybdène permet de disposer d'une matière dont le point de fusion est supérieur à 30 2200°C et dont la résistance mécanique est supérieure à celle d'une céramique d'alumine. De plus, si le fluide A est une fumée contenant du soufre ou du chlore et de l'humidité, en cas de condensation de vapeur d'eau durant l'échange de chaleur et 3044014 - 20 - le refroidissement de ces fumées, de l'acide sulfurique ou chlorhydrique peut se former et corroder rapidement le média de transfert. Dans ce cas, le matériau le constituant doit être choisi de façon à résister à un pH généralement 5 inférieur à 3. Par ailleurs, les fluides peuvent contenir des éléments en suspension susceptibles de se déposer sur le média de transfert et mener ainsi à son encrassement. Par exemple, les gaz de fumées de combustion en chaudière 10 contiennent des poussières qui risquent de se déposer sur toute surface solide disponible, donc sur le média de transfert avec la conséquence potentielle de réduire progressivement la porosité de ce dernier. La circulation des fluides et l'efficacité des échanges thermiques en 15 seraient alors dégradées. Pour résoudre ce problème, le dispositif selon l'invention comprend avantageusement un moyen de lavage du média de transfert, régulier ou continu. Ceci fait l'objet d'une description infra. Enfin, selon l'invention, le média de transfert est 20 mis en mouvement de circulation à l'intérieur de l'enceinte de l'échangeur ce qui suppose que le média de transfert est bien composé de particules individuelles qui peuvent être déplacés sans collage entre elles et sans blocage mécanique qui créerait un seul bloc impossible à déplacer. Il est 25 aussi avantageux que les éléments constituant le média de transfert aient une résistance mécanique suffisante pour supporter le poids de l'empilage effectué, surtout en partie basse. Il est aussi préférable que la mise en mouvement éventuelle de ces éléments ne les brise ni ne les 30 abrase trop vite, afin de ne pas devoir les remplacer trop souvent, suite à une usure inévitable. Ainsi, le média de transfert échangeur de chaleur est composé de particules individuelles qui peuvent être des billes ou des éléments individuels de type anneau de 3044014 - 21 - Raschig, selle de Perl,... qui sont placés en tas dans l'enceinte de l'échangeur. De façon avantageuse, les éléments sont de forme globalement sphérique. La forme sphérique facilite la 5 circulation des éléments dans l'enceinte sans qu'un effet de blocage de particules entre elles ne puisse advenir. D'autres formes sont aussi envisageables, du moment qu'elles respectent le cahier des charges décrit supra. Par exemple, les éléments peuvent comporter une ou 10 plusieurs perforations. Ces perforations ont pour objet de faciliter la circulation des fluides à travers le lit de particules, grâce à la forte porosité ainsi obtenue. Ainsi, l'empilage du média de transfert est préférentiellement mécaniquement résistant, poreux pour la 15 circulation du fluide, massif pour améliorer l'inertie thermique, disposant d'une grande surface développée pour garantir un échange thermique de grande puissance et d'une conductivité thermique permettant d'accélérer les transferts thermiques. 20 Selon une variante de l'invention, telle que représentée sur la figure 1, l'enceinte comprend une zone d'action 21 de fluide A apporteur de calories, définie par l'espace d'enceinte compris entre l'entrée 31 et la sortie 32 de fluide A. 25 Le média de transfert 5 est préférentiellement introduit dans l'enceinte 2 par une entrée de média 51 placée en haut de l'enceinte puis il circule dans l'enceinte 2 puis il est évacué par la sortie de média 52 puis il est mis en circulation en boucle par un moyen 30 d'élévation 8. De la matière organique 4 est aussi introduite dans l'enceinte 2 par une entrée de matière organique 41 placée en haut de l'enceinte. 3044014 - 22 - Il est avantageux de procéder au mélange préalable de la matière organique 4 et du média de transfert 5, avant leur introduction dans l'enceinte 2. Le média de transfert 5 et la matière organique 4 sont 5 alors entraînés vers le bas et entrent en contact thermique avec la zone d'action 21 d'un fluide A circulant dans un échangeur étanche 6. Alternativement, cette circulation peut être libre à travers les porosités du média de transfert 5. Le fluide A circule avantageusement en 10 contrecourant depuis le bas vers le haut, et apporte de l'enthalpie au média de transfert 5 et à la matière organique 4. Par exemple, le fluide est introduit à une température de 1200°C et sort à une température de 100°C après avoir apporté une part de son enthalpie. 15 Grâce à cet apport d'enthalpie, la matière organique 4 est transformée, thermolysée, et/ou gazéifiée. De façon avantageuse, l'enceinte 2 peut comporter une entrée d'agent de gazéification 100, tel de l'eau ou du CO2. La matière transformée devient en tout ou partie du liquide (par 20 exemple des huiles légères) et/ou du gaz (par exemple du syngaz) et/ou du solide (par exemple du char) et est évacuée de l'enceinte 2 par une sortie 42. Selon la figure 1, la sortie 42 représentée permet de sortir du liquide séparément de la sortie de média 52. Si la matière devient 25 du gaz, sa sortie peut être confondue avec la sortie de fluide 32. Si la matière transformée reste solide, sa sortie peut être confondue avec la sortie de média 52. Les cendres, résidus de la transformation, peuvent être évacuées avec les éléments solides du média de 30 transfert 5 et en sont avantageusement séparées lors d'une étape spécifique de nettoyage. Il est avantageux de disposer sous cette zone d'action 21, une zone de récupération d'enthalpie 21' à l'aide d'un fluide B qui est introduit dans une zone basse 3044014 - 23 - traversée par le média de transfert 5 encore chaud entre l'entrée 31' et la sortie 32'. Le fluide B peut circuler dans un échangeur étanche 6', tel que représenté, si on souhaite empêcher les échanges gazeux entre les zones, ou 5 de façon libre. Le fluide B est ainsi réchauffé en sortie 32' et peut être utilisé dans un autre procédé. De façon avantageuse, le fluide B réchauffé peut être utilisé totalement ou partiellement en tant que fluide A chaud après lui avoir apporté de l'énergie supplémentaire, 10 par exemple, en lui faisant subir une étape de combustion à haute température. Selon une variante de l'invention telle qu'indiquée sur la figure 2, l'enceinte comprend trois zones d'action 21, 21' et 21" et le média de transfert 5 circule de haut 15 en bas. La zone 21 située en haut de l'enceinte 2 est parcourue par un fluide chaud A qui remonte le long du média de transfert 5. La matière organique 4 est introduite en haut de cette première zone d'action 21, éventuellement 20 en mélange avec le média de transfert 5, ou par le biais d'une entrée spécifique 41. Cette matière organique est transformée par la température apportée par le fluide A lorsque le média de transfert 5 descend et entraine la matière organique. Le gaz créé par cette transformation 25 peut être entraîné vers le haut par le fluide A et en mélange avec lui. Avantageusement, la température du fluide A est insuffisante pour assurer la gazéification totale de la matière 4. Ainsi, lorsque la matière organique 4 et le 30 média de transfert 5 pénètrent dans la seconde zone d'action 21' située en dessous, un autre fluide, dit B, agit après son introduction en 31' en partie inférieure de cette seconde zone et continue la transformation de la matière organique 4, lors de la remontée du fluide B vers 3044014 - 24 - sa sortie 32' placée à une altitude supérieure à celle de son entrée 31', afin de disposer à nouveau d'un échange calorique en contre-courant. La température du fluide B peut être suffisante pour 5 assurer la gazéification totale de la matière organique 4 et seules les cendres sont présentes en bas de cette seconde zone 21'. Une troisième zone 21" peut être placée en dessous et être alimentée par un fluide C de récupération d'enthalpie 10 du média de transfert 5, de sorte que celui-ci peut sortir de l'enceinte par le bas et n'emporter que des cendres froides qu'il s'agit de séparer du média de transfert 5 qui est alors réinjecté en haut de l'enceinte. Selon une variante de l'invention, la circulation du 15 média de transfert 5 dans les zones d'action peut être organisée de bas en haut. Selon une variante de l'invention, tout empilage de zones telles qu'une zone de circulation libre de fluide puis une zone de circulation dans un échangeur, etc. est 20 possible. Cette organisation de zones peut aussi comprendre une ou plusieurs zones d'échange seul sans matière organique. D'autre part, les niveaux de température dans chaque zone d'action peuvent être optimisés afin de garantir la 25 meilleure transformation de matière organique. Par exemple, on définit une première zone alimentée par un fluide à 400°C pour une première étape de thermolyse, puis une seconde zone à 700°C pour une seconde étape de thermolyse poussée, puis une troisième zone à 1200°C pour une 30 gazéification du char obtenu. Enfin, une ou plusieurs zones de récupération d'enthalpie peuvent être ajoutées. L'enceinte 2 est préférentiellement d'une forme étirée, c'est à dire que parmi ses trois dimensions caractéristiques (hauteur, longueur, largeur), une des 3044014 - 25 - dimensions est grande par rapport aux autres, afin de favoriser la mise en place d'un cheminement des fluides depuis leur entrée jusqu'à leur sortie, de sorte que toutes les portions de fluide qui arrivent dans l'enceinte y 5 séjournent pour une durée équivalente et circulent dans le média selon le même cheminement. Une forme d'enceinte 2 plus compacte (les trois dimensions ayant à peu près la même valeur) serait moins performante car certaines portions du fluide pourraient séjourner moins longtemps en 10 suivant des courts-circuits dans le média de transfert 5, au détriment du rendement et de l'homogénéité des transferts. L'enceinte 2 peut être constituée d'un ensemble de canaux distincts placés côte à côte, chaque canal étant 15 équipé d'une entrée et d'une sortie de fluide spécifique, de sorte que chaque canal peut être vu comme une enceinte spécifique utilisée de la même façon que l'enceinte globale décrite ici. De façon avantageuse, l'enceinte 2 est calorifugée de 20 façon à minimiser les fuites thermiques qui pourraient affecter la performance de l'échange de chaleur. Un mélange entre les fluides A et B qui circulent éventuellement librement dans le média de transfert 5 peut advenir à la frontière entre les deux zones d'action 21 et 25 21'. Ceci peut être problématique, par exemple, si l'un des fluides est considéré sale par rapport à l'autre. Selon une variante de l'invention, le mélange est limité grâce à l'utilisation d'une régulation des débits de fluide A et B, de sorte que le débit d'un des fluides, 30 considéré propre, est supérieur de plus de 1% au débit de l'autre fluide, considéré sale, assurant une fuite du fluide propre vers le fluide sale et empêchant l'inverse. Selon une autre variante de l'invention, le mélange est limité par l'installation d'un obstacle à l'échange des 3044014 - 26 - fluides grâce à une plaque de séparation 7. Cette plaque 7 est avantageusement calibrée pour générer une perte de charge de plus de 10 Pa, limitant ainsi les échanges de fluide à la frontière. Afin de permettre la circulation du 5 média 5, cette plaque présente une ou plusieurs ouvertures 71 et est mue en rotation par un équipement moteur non représenté. La rotation des ouvertures permet une communication entre les zones d'action et donc le transfert de particules du média 5. 10 Le mélange des fluides entre zones peut aussi être limité par l'installation d'un goulot d'étranglement dans l'enceinte en lieu et place de la plaque de séparation 7, laissant par exemple une section de passage libre entre les 2 zones valant 30% de la section totale dans chaque zone. 15 Selon une variante de l'invention, comme indiquée en figure 1, le fluide A et/ou B circule séparément dans un circuit étanche 6 de type serpentin ou plaque d'échangeur. Ce circuit étanche est placé en périphérie de l'enceinte et/ou à l'intérieur de façon répartie dans toute la zone 20 d'action 21 ou 21', afin de faciliter le transfert d'enthalpie depuis le média de transfert 5 vers ce circuit. Un des avantages est que le fluide peut présenter une pression différente de celle régnant dans l'enceinte. Un autre avantage est que le mélange entre les fluides A et/ou 25 B et la matière 4 transformée est alors impossible. Tout scénario de plusieurs fluides circulant chacun soit dans un circuit étanche, soit en circulation libre à travers le média de transfert servant d'intermédiaire est aussi possible. 30 Le transfert d'enthalpie est avantageusement amélioré grâce à l'installation d'ailettes 63 au coeur de l'enceinte 2, construites en matériau conducteur de chaleur, comme par exemple en acier réfractaire. Tout matériau présentant une capacité à transmettre de la chaleur convient. Typiquement 3044014 - 27 - un matériau ayant une conductivité thermique lambda de plus de 0.2 W/mK convient. Lorsque le média de transfert 5 est sorti de l'enceinte 2, il convient de le mouvoir depuis l'orifice de 5 soutirage 52 vers l'orifice de réintroduction 51. A cette fin, lorsque le mouvement du média de transfert 5 est de haut en bas dans l'enceinte, un convoyage vertical d'élévation est requis. Celui-ci pourra se faire par vis d'Archimède, tapis roulant, élévateur à godets, vérin 10 ascenseur ou tout autre moyen mécanique permettant un convoyage vertical. Le média de transfert 5, à sa sortie de l'enceinte 2, est refroidi par le fluide récepteur d'enthalpie, ce qui limite les contraintes mécaniques et constructives du mécanisme de convoyage vertical dudit 15 média 5. Avantageusement la sortie du média de transfert 5 de l'enceinte 2 permet de lui prodiguer des traitements spécifiques. Par exemple, les particules du média de transfert 5 20 sont nettoyées afin de séparer et évacuer des dépôts encrassants reçus durant le transfert du média dans l'enceinte 2 du dispositif 1. Ce nettoyage peut être effectué dans un bain d'eau pure ou additivée d'agent de nettoyage tel des surfactants, ou dans un bain de solvant, 25 ou sous une douche d'eau ou de solvant, ou sous un jet de gaz de nettoyage ou de vapeur, telle de la vapeur d'eau. Une variante de nettoyage peut utiliser un dispositif de nettoyage par vibrations, notamment afin de séparer des poussières collées sur les particules de média en les 30 faisant circuler sur un tamis vibrant, ou un dispositif de nettoyage par vibrations à haute fréquence, tels des ultrasons dans un bain de liquide nettoyant. Il convient aussi de séparer les particules de média de transfert 5 en bon état de celles qui sont usés, cassés 3044014 - 28 - et qui ne peuvent plus remplir leur fonction. Pour cela, le passage des particules de média dans un moyen de criblage de type tamis vibrant ou tambour rotatif est avantageux. Cette opération de criblage peut être combinée à 5 l'opération de nettoyage des particules du média de transfert. Enfin, tout autre traitement est possible, comme une opération d'incinération des dépôts organiques à très haute température, ou une opération de mélange avec des additifs 10 favorisant le bon fonctionnement du dispositif, par exemple un mélange des éléments de média 5 avec de la chaux qui permet de capter des éléments chimiques présents dans le fluide, ou une opération de réchauffage des particules de média de transfert 5 afin de réduire le risque de choc 15 thermique qu'ils pourraient subir lors de leur réintroduction dans l'enceinte 2. Notons qu'un tel réchauffement n'a pas vocation à transformer la matière organique 4, mais juste à atténuer les écarts de température pour les particules de média 5. Le débit de 20 particules de média de transfert 5 et leur température de réchauffage représente ainsi une puissance thermique valant moins de 30% de la puissance d'échange d'enthalpie effectuée par le dispositif 1 objet de l'invention, et ne peut se substituer à l'enthalpie principale apportée par le 25 fluide A. Selon une variante de l'invention, il est avantageux de disposer d'une zone spéciale de condensation. En effet, une particularité de l'invention est de permettre la récupération de la chaleur latente. Pour cela, lorsqu'un 30 gaz chaud refroidit en deçà du point de rosée, il apparait une condensation de liquide au coeur du média de transfert. Cette condensation génère la production d'une quantité de liquide qu'il s'agit d'évacuer de l'enceinte 2. A cette fin, une zone de collecte des condensats est 3044014 - 29 - installée en partie basse de l'enceinte 2, la zone de condensation consiste en un collecteur de condensat relié à une évacuation basse. Toute autre solution de collecte est évidemment 5 possible. La condensation assure aussi une fonction de lavage interne des éléments de média 5. Par exemple, s'il s'agit de fumée ou de gaz de synthèse issu d'une gazéification, il est possible de collecter des poussières, de l'ammoniac 10 (NH3), de l'acide chlorydrique (HCL), de l'acide sulfurique (SO2) et la plupart des composés organiques volatils qui sont solubles ou captés par les condensats. L'efficacité du lavage peut dans certains cas être telle que les moyens de traitement et de filtration du média 15 apporteur pourront être fortement réduits. Les condensats ainsi chargés d'éléments indésirables nécessiteront un traitement avant leur évacuation du procédé. Selon une variante de l'invention, il est avantageux de recycler les condensats. Ce recyclage des condensats 20 traités dans la zone de condensation permet de diluer les acides et les autres polluants, stimuler la condensation, améliorer le lavage du média apporteur, et surtout, par le contrôle de la température des condensats recyclés, à faire évoluer le point de rosée. 25 L'invention concerne également un procédé d'échange d'enthalpie utilisant les dispositifs et les configurations décrits ci-dessus. REVENDICATIONS1- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4), comprenant une enceinte (2), comprenant une sortie (32) de fluide A, une entrée (31) de fluide A, une entrée (41) de matière organique à traiter et une sortie de matière organique traitée (42), caractérisé en ce que des particules solides indépendantes (5) formant un média de transfert mobile sont placées dans l'enceinte (2), et en ce qu'une entrée de média de transfert (51) est placée à une extrémité de l'enceinte (2) et en ce qu'une sortie de média de transfert (52) est placée à l'autre extrémité de l'enceinte (2) et en ce qu'un moyen de transfert (8) du média de transfert est intercalé entre la sortie de média de transfert (52) et l'entrée de média de transfert (51) assurant la circulation en boucle du média de transfert (5). 2- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'axe passant entre ladite entrée (51) et ladite sortie (52) de média de transfert (5) présente une inclinaison d'au moins 45° par rapport à l'horizontale. 3- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le média de transfert (5) présente un taux de vide d'au moins 20%. 4- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il 3044014 - 31 - comprend en outre un moyen de régulation du débit de transfert (7) des particules du média de transfert (5). 5- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou 5 la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un moyen de régulation du débit de matière organique est associée à l'entrée (41) et/ou à la sortie (42) de ladite matière organique. 10 6- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de nettoyage des particules du 15 média de transfert (5). 7- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il 20 comprend en outre un moyen de criblage des particules du média, assurant entre autre l'élimination des éléments brisés ou agglomérés. 8- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou 25 la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un échangeur de chaleur étanche (6) placé à l'intérieur de ladite enceinte au contact dudit média de transfert, et raccordé à ladite entrée (31) et à ladite 30 sortie (32) de fluide A. 9- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les 3044014 - 32 - particules solides indépendantes constituant le média de transfert (5) sont constituées d'un matériau de conductivité thermique supérieure à 0.2 W/mK. 5 10- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les particules solides indépendantes sont constituées de deux matériaux différents et en ce que l'un des matériaux 10 constitue l'enveloppe extérieure de la particule et l'autre matériau constitue le coeur de la particule et présente une température de fusion inférieure à celle du matériau constituant l'enveloppe extérieure. 15 11- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'elle comprend en outre une entrée (31') de fluide B et une sortie (32') de fluide B et en ce que la position desdites 20 entrées (31, 31') et sorties (32, 32') de fluide A et de fluide B définissent deux zones distinctes dans l'enceinte, une première zone d'action de fluide A (21) entre l'entrée et la sortie de fluide A et une seconde zone d'action de fluide B (22) entre l'entrée et la sortie de fluide B. 25 12- Dispositif (1) pour la thermolyse, pyrolyse et/ou la gazéification d'une matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un moyen de régulation du débit d'au moins un des fluides est 30 associée à l'entrée (31, 31') et/ou à la sortie (32, 32') dudit fluide. 13- Procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique (4), caractérisé en ce 3044014 - 33 - qu'il comprend une étape consistant à mélanger un média de transfert (5), composé de particules solides indépendantes, avec de la matière organique (4) et à faire circuler ledit mélange dans une enceinte (2) et en ce que ledit mélange ou 5 ledit média de transfert (5) traverse à l'intérieur de l'enceinte une zone d'action de fluide (21) chaud. 14- Procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique (4) selon la 10 revendication précédente, caractérisé en ce que l'étape consistant à mélanger un média de transfert (5) avec de la matière organique (4) est réalisée à l'intérieur de l'enceinte (2). 15 15- Procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique (4) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'étape consistant à mélanger un média de transfert (5) avec de la matière organique (4) est réalisée en faisant circuler à 20 contre-courant ladite matière organique (4) et ledit média de transfert (5). 16- Procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique (4) selon l'une des 25 revendications précédentes, caractérisé en ce que le mélange traverse, à l'intérieur de ladite enceinte (2), plusieurs zones d'actions de fluides successives (21, 21', 21"). 30 17- Procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique (4) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une étape supplémentaire consistant à séparer ledit média de transfert (5) de ladite matière organique 3044014 - 34 - (4) traitée et en ce que ledit média de transfert (5) obtenue est ensuite réutilisé dans un procédé selon l'une des revendications précédentes. 5 18- Procédé de thermolyse, pyrolyse et/ou de gazéification de matière organique (4) caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un dispositif selon l'une des revendications 1 à 12. 10