FR 3036698 A1 20161202 FR 1554920 A 20150529 1 PROCEDE ET DISPOSITIF D'EPURATION D'EAUX DOMESTIQUES OU INDUSTRIELLES La présente invention concerne un procédé d'épuration en continu d'eaux domestiques ou industrielles utilisant un réacteur biologique permettant l'obtention d'une boue organique épaissie et déshydratée. Elle concerne également un dispositif d'épuration 10 mettant en oeuvre un tel procédé. L'invention trouve une application particulièrement importante bien que non exclusive dans le domaine des stations d'épuration des eaux domestiques ou industrielles dans lesquelles on 15 extrait les pollutions organiques des eaux, permettant notamment un épaississement et/ou une réduction importante des volumes de boues issues du traitement. On connaît déjà des stations d'épuration 20 permettant le rejet dans l'environnement d'eaux traitées par des réacteurs biologiques, c'est à dire des dispositifs permettant par le biais d'un gaz oxydant (air, 02, Ozone...) de séparer la partie liquide des matières solides (MS) tout en faisant 25 baisser la DCO. Classiquement ce type de réacteur comprend également un bac décanteur/clarificateur qui récupère en partie basse une boue liquide fortement chargée en MS (4 à 12 g/1) avec une DCO > 300 mg/1 et un 30 potentiel redox faible, inférieur à 50mV, voire négatif. 3036698 2 De telles stations présentent des inconvénients. La mauvaise qualité du potentiel redox entraine notamment une mauvaise minéralisation des boues obtenues et dès lors une mauvaise digestion 5 anaérobique ultérieure, si la station comprend en aval un tel digesteur. La présente invention vise à fournir un procédé et un dispositif répondant mieux que ceux antérieurement connus aux exigences de la pratique, notamment en ce qu'elle va permettre un meilleur fonctionnement des stations d'épuration classiques, qu'elles soient ou non équipées d'un digesteur, en ce qu'elle améliore le temps de séjour dans le réacteur biologique, et de ce fait la clarification des eaux qui en résultera, en ce qu'elle entraîne une meilleure minéralisation des boues et de ce fait une meilleure déshydratation, ce qui autorise donc une production de boues biologiques plus épaissies et déshydratées, avec diminution des bactéries filamenteuses, en ce qu'elle permet d'obtenir un centrat (liquide obtenu lors de la séparation avec les parties solides) en aval du réacteur biologique, présentant un potentiel redox nettement plus élevé ce qui de ce fait va permettre de diminuer la consommation d'électricité en amont dans les besoins d'aération. L'invention va générer de plus une boue poreuse et à potentiel redox élevé après déshydratation et récupération des centrats, ce qui facilite encore sa déshydratation ultérieure plus poussée. En particulier et en cas d'utilisation d'un épaississeur statique complémentaire, on obtient une 3036698 3 baisse du nombre de réactions de fermentation et une meilleure dégradation des graisses présentes dans les boues. En cas d'utilisation d'un épaississeur dynamique 5 (centrifugeuse), il va également y avoir une meilleure libération du centrat par flottation, une diminution des sels dans les boues et dès lors, et ici encore, de meilleures possibilités de déshydratation. 10 Enfin dans le cas de l'utilisation d'un digesteur (avec utilisation de bactéries anaérobies) on va augmenter l'apparition de méthane, tout en augmentant le temps de séjour dans le digesteur, et donc son rendement. 15 Par ailleurs, du fait de la baisse des charges organiques dans l'eau obtenue avec l'invention, il est de ce fait enregistré une diminution de la DCO des centrats des boues épaissies, avec une meilleure captation des graisses et des mousses issues de la 20 phase biologique, ainsi qu'une baisse de la concentration en sels et une meilleure capacité de déshydratation. Dans ce but l'invention propose notamment un procédé d'épuration en continu d'un flux d'eaux 25 domestiques ou industrielles dans lequel on traite le flux dans un réacteur biologique par injection d'un gaz oxydant dans ledit flux et obtention d'une première séparation entre la partie liquide que l'on évacue et une boue organique que l'on fait décanter 30 en partie basse du réacteur ou d'un séparateur/décanteur adjacent, de sorte que ladite 3036698 4 boue comprend entre 4 et 12 g/1 de Matières Sèches (MS), caractérisé en ce que, on alimente avec ladite boue en flux continu à un débit q, via une première enceinte et/ou directement au travers d'une première 5 restriction, une deuxième enceinte en injectant de l'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q > q, pour obtenir une émulsion, on crée une perte de charge déterminée dans l'émulsion par une deuxième restriction d'alimentation d'une troisième enceinte, 10 on injecte un floculant dans ladite troisième enceinte, on dégaze ladite émulsion, on récupère l'émulsion ainsi dégazée dans un bac de récupération, la boue floculée et aérée de ladite émulsion flottant alors en partie haute du bac de sorte que le centrat 15 liquide restant est chargé en Matières Sèches à un taux inférieur à 100 mg/1 et présente un potentiel redox positif d'au moins 50mV et augmenté d'une valeur d'au moins 100mV par rapport à celui de la boue en entrée de la première enceinte, puis on 20 évacue en continu ou semi-continu ladite boue floculée et on réinjecte le centrat en amont du réacteur biologique. Par centrat on entend les eaux séparées des boues obtenues suite au traitement biologique et au système 25 épaississeur formé par les trois enceintes. Les valeurs en mV sont celles lues sur les appareils redox de type classique à électrode à anneau de platine et à référence Ag/AgC1 (par exemple un appareil de la société Hach Lange vendu sous la 30 référence E31M003). 3036698 5 A noter que le potentiel d'oxydo-réduction, ou potentiel redox, est une grandeur empirique exprimée en volt (de symbole V) et notée E° (Mn+/M) avec (M) un métal quelconque. Ce potentiel est exprimé par 5 rapport à une différence, souvent mesurée par une électrode normale à hydrogène (ENH). Cette mesure, appliquée aux couples d'oxydo-réduction pour prévoir la réactivité des espèces chimiques entre elles, est en l'espèce mesurée avec l'appareil référencé E31M003 10 de la société Hach Lange comme indiqué ci-dessus. Par convention, le potentiel standard E° est mesuré par rapport au couple proton/hydrogène (H+/H2), de potentiel nul ce qui n'est pas le cas des valeurs exprimées dans le présent texte. 15 De façon indicative, et si il convenait de se référencer à cette définition standard, + 100mV deviendrait + 300mV. En introduisant ainsi un centrat en amont du réacteur biologique, on améliore de plus de 5 % 20 jusqu'à 20 % le rendement (% de MV ou taux de matière organique, conversion en matière minérale) de la station qui minéralise donc plus facilement les boues qui vont mieux sédimenter et rendre l'eau de meilleure qualité. 25 De même, avec l'invention on observe que les bactéries filamenteuses sont moins nombreuses ce qui rend la boue plus facile à déshydrater. Enfin, avec l'invention on retrouve des temps de séjour acceptables et on évite un rejet intempestif 30 de boues dans l'environnement par débordement de la 3036698 6 station saturée, ce qui arrive régulièrement dans les stations existantes. Dans des modes de réalisation avantageux, on a par ailleurs et/ou de plus recours à l'une et/ou à 5 l'autre des dispositions suivantes : - on régule le taux de concentration en matière sèche de la boue floculée en évacuant la dite boue floculée plus ou moins vite (sans dégrader la qualité du centrat en terme de matière en suspension). 10 Avantageusement et ce faisant, on maintient constants les niveaux de potentiel redox et de MES (Matière en Suspension) dans le centrat (non dégradé) générés ; - on traite au préalable les eaux domestiques ou industrielles dans une zone de décantation primaire 15 en amont du réacteur biologique, pour séparer physiquement du reste des eaux les éléments de Matière en suspension décantable de taille supérieure à un diamètre équivalent déterminé supérieur à 0,01 mm ; 20 - on réinjecte le centrat dans une partie septique de la zone de décantation primaire ; - on transfert et on traite la boue floculée dans un réacteur digesteur alimenté en bactéries anaérobies situé en aval du bac de récupération, et 25 on récupère le méthane (CH4) dégagé du fait de ladite digestion pour stockage et/ou utilisation énergétique ; - le procédé comprend une étape d'épaississement supplémentaire des boues floculées et aérées ; 30 - la première enceinte est à une première pression comprise entre 0,2 et 6 bars relatifs, le débit q 3036698 7 étant compris entre 5 m3/h et 100 m3/h, la deuxième enceinte est à une deuxième pression comprise entre 0,1 bar et 4 bars relatifs, le débit d'air Q étant compris entre 5 Nm3/h et 1000 Nm3/h, et la troisième 5 enceinte est à une troisième pression comprise entre 0,05 bar et 2 bars relatifs. Dans le présent texte le Nm3 (Normo-m3) est défini selon les normes internationales en vigueur, c'est à dire comme étant le m3 de gaz mesuré dans les 10 conditions normales de température et de pression. En l'espèce on adopte par exemple la norme DIN1343 c'est à dire des conditions correspondant à une température de 273,15 °K (0°C) et une pression d'1 atm soit 101 325 Pa ; 15 - on alimente une enceinte intermédiaire entre les deuxième et troisième enceintes ; - on injecte une deuxième fois de l'air en aval de la première injection dans une enceinte intermédiaire située entre la deuxième et la troisième enceinte ; 20 - les première, et deuxième restrictions sont formées par des venturis ; - la deuxième enceinte est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 d ; - le floculant est un polymère injecté en sortie 25 immédiate de la deuxième ou troisième restriction. L'invention propose également un dispositif mettant en oeuvre le procédé décrit ci-dessus. Elle concerne aussi un dispositif d'épuration en continu d'un flux d'eaux domestiques ou industrielles 30 comprenant un réacteur biologique de traitement du flux par injection d'un gaz oxydant dans ledit flux 3036698 8 et obtention d'une première séparation entre la partie liquide que l'on évacue et une boue organique que l'on fait décanter en partie basse du réacteur ou d'un séparateur/décanteur adjacent, de sorte que 5 ladite boue comprend entre 4 et 12 g/1 de Matières Sèches (MS), caractérisé en ce que, il comprend des moyens d'alimentation avec ladite boue en flux continu à un débit q, via une première enceinte et/ou directement au travers d'une première restriction, 10 d'une deuxième enceinte, lesdites première et/ou deuxième enceinte, des moyens d'injection d'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q > q, pour obtenir une émulsion, des moyens de création d'une perte de charge déterminée dans l'émulsion par une 15 deuxième restriction, pour alimentation d'une troisième enceinte, ladite troisième enceinte, des moyens d'injection d'un floculant dans ladite troisième enceinte, des moyens de dégazage de ladite émulsion, un bac de récupération de l'émulsion ainsi 20 dégazée, des moyens de récupération de la boue floculée et aérée de ladite émulsion en partie haute du bac, des moyens de récupération du centrat liquide restant chargé en Matières Sèches à un taux inférieur à 100 mg/1 et présentant un potentiel redox positif 25 supérieur à 50mV et augmenté d'au moins 100mV par rapport à celui de la boue en entrée de la première enceinte, des moyens d'évacuation en continu ou semicontinu de ladite boue floculée et des moyens de réinjection du centrat en amont du réacteur 30 biologique. 3036698 9 Avantageusement l'injection dans le flux du gaz oxydant s'effectue avant qu'une suspension concentrée de 4 12g/1 de matière sèche (MS), constituée essentiellement de résidus bactériens, ne sédimente 5 en laissant en surverse une partie liquide que l'on évacue et que ladite suspension organique ou boue décantée en partie basse du réacteur ou du séparateur décanteur adjacent, de sorte que ladite suspension ou boue comprend entre 4 g et 12 g/l. 10 Egalement avantageusement le dispositif comprend de plus une enceinte intermédiaire entre les deuxième et troisième enceintes et des moyens d'injection d'air en aval de la première injection dans ladite enceinte intermédiaire. 15 Dans un mode de réalisation avantageux les première et deuxième restrictions sont formées par des venturis. Egalement avantageusement la deuxième enceinte est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 _ 20 d. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation donnés ci-après à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent 25 dans lesquels : La figure 1 est un schéma de fonctionnement d'un premier mode de réalisation d'un dispositif mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Les figures 2 à 4 montrent schématiquement des 30 modes de réalisation de systèmes épaississeurs utilisables avec l'invention. 3036698 10 La figure 5 est un graphe montrant les débits des boues purgées du séparateur/décanteur d'un réacteur biologique sans l'invention, et avec l'invention. La figure 1 montre un dispositif 1 d'épuration 5 comprenant un décanteur primaire 2 (par exemple un bassin) d'eaux usées 3, un réacteur biologique 4 connu en lui-même muni d'une section biologique 5 alimenté via une pompe 6 à partir du décanteur 2 et d'une section 7 décanteur/clarificateur, munie d'une 10 grille de séparation 8. L'eau obtenue est évacuée en 9 (par exemple vers une rivière) et la boue décantée 10 est pompée en 11 vers le système épaississeur 12, qui sera également décrit plus particulièrement en référence à la figure 2. 15 Le système 12 comprend une première restriction 13, une deuxième enceinte 14 alimentée en air pour former une émulsion 15, une deuxième restriction 16 et une troisième enceinte 17 par exemple en forme de tube muni de moyens 18 d'injection d'un floculant. 20 L'émulsion ainsi floculée et aérée 19 est récupérée en partie haute 20, d'un bac 21 de récupération de sorte que le centrat 22 liquide est chargé en matière sèche à un taux inférieur à 100mg/1 et présente un potentiel redox supérieur à 100mV. 25 Un tel résultat est obtenu grâce à la succession des restrictions, de l'alimentation en air et de l'injection adéquate de floculant, le tout en respectant les rapports de débits encore précisé ci-après en référence à la figure 2. 30 A noter également que de simples ajustages à la portée de l'homme du métier compte tenu des 3036698 11 paramètres liés aux eaux traitées, aux dimensions des enceintes, et aux quantités d'air et de floculant injectés, sont mis en oeuvre pour obtenir un tel résultat. 5 On évacue ensuite en 23 la boue floculée en continu ou semi-continu (par raclage ou vidange régulière de la boue accumulée en 20) dans un réacteur/digesteur 24 connu en lui-même, alimenté en bactéries anaérobies. Des moyens de récupération 10 (pompe aspirant par exemple) en 25 sont prévus, le gaz méthane CH4 étant réutilisable pour créer de l'électricité dans une installation 26 connue en elle-même. La boue ainsi digérée est récupérée en 27 pour 15 épandage et/ou toute autre utilisation. Elle peut aussi être traitée à nouveau par un système 12' d'épaississement du type du système 12, le centrat étant récupéré en 28. De même, le digesteur 24 peut ne pas être présent, 20 auquel cas la boue floculée est évacuée en 29 soit pour une utilisation autre (flèche 30) soit vers un système 12"du type des systèmes 12, 12', avec centrat récupéré en 31. Selon l'invention les centrats récupérés en aval 25 des systèmes 12, 12' et/ou 12" sont réinjectés via une pompe 32 en amont du réacteur biologique 4, avantageusement en 33 dans une zone septique 34 du décanteur primaire 2. On observe alors que cette réinjection augmente de façon significative la 30 performance du procédé d'épuration. 3036698 12 Par augmenter la performance on entend une augmentation du temps de séjour dans le réacteur, une augmentation du potentiel d'oxydation (potentiel redox) et une meilleure minéralisation, et ce pour 5 des eaux identiques à traiter. La figure 2 montre plus précisément un système 12 d'épaississement des boues liquides 10 par exemple pompées par la pompe 11 à partir de la section 7 de stockage des boues à forte teneur organique selon un 10 mode de réalisation de l'invention. Le système 12 comprend une première enceinte 35 de petit volume par exemple cylindrique ou cubique, par exemple de volume 10 1, de réception de la boue liquide, par exemple à une première pression 15 déterminée P1 un peu inférieure à la pression Po de sortie de la pompe d'alimentation 11, du fait des pertes de charges du circuit d'alimentation 36 (tube flexible par exemple). Le débit q de la pompe est par exemple compris entre 5 m3/h et 50 m3/h par exemple 20 10 m3/h, et la première pression déterminée P1 est de 2 bars absolus, Po étant par exemple de 2,2 bars absolus. L'enceinte 35 comprend à sa sortie une restriction 37, par exemple formée par un orifice ou ajutage 38, 25 rond, par exemple de diamètre 2 cm, dans une paroi intermédiaire 39, de séparation avec une deuxième enceinte 40, de plus grand volume, par exemple 200 1. La deuxième enceinte 40, par exemple cylindrique est à une deuxième pression P2 (par exemple 1,8 bar 30 absolu) et est alimentée par exemple en partie basse par de l'air 41 à très fort débit Q = 500 Nm3/h, et 3036698 13 une pression de plusieurs bars, par exemple 5 bars créant dans la chambre 42 formée par l'enceinte une émulsion 43 de gouttelettes de boue 44 qui s'évacue par l'intermédiaire d'une deuxième restriction 45 5 similaire ou identique à la restriction 37. L'injection d'air dans l'émulsion juste après l'introduction de la boue dans la chambre, facilite le mélange qui se fait dans la partie en accélération après l'ajutage (effet éjecteur à air). 10 La deuxième restriction 45 débouche sur une enceinte intermédiaire 48, par exemple de volume plus important, par exemple 500 1, formé par un cylindre 49 dont l'intérieur est à une troisième pression P3, par exemple de 1,6 bars absolu. 15 Une deuxième injection d'air 50 en partie basse de cette enceinte intermédiaire augmente encore la parcellisation ou dilution de la boue dans l'air, l'injection se faisant par exemple à un débit Q' de 200 Nm3/h, avec par exemple 50 Nm3/h P', par exemple 2 bars absolus. L'air est alimenté à très fort débit Q' par 30 exemple 100 Nm3/h, la boue étant quant à elle introduite à un débit Q par exemple de 10 m3/h. 3036698 15 La boue 61 éclate dans l'air qui est en surpression, une légère dépression AP existant entre le récipient à l'arrivée de la boue en 65 et la sortie de l'émulsion de boue en aval 67 du récipient. 5 A la sortie du récipient 63 existe un venturi 68 et/ou une vanne de régulation générant une perte de charge par exemple de 0,4 bar, l'émulsion de boue étant ici évacuée dans une enceinte tubulaire 69 comprenant une première partie 70 cylindrique de 10 diamètre d' (par exemple d' = d) qui se trouve à une _ pression P'1 100 mV. La boue s'assèche alors progressivement, passant de 100 g/1 de MS après la lère heure, à 130 g/1 après 2 h, 160 g/1 après 5 h, 350 g/1 après 1 mois. (big bag). 25 D'autres exemples de traitement suivant le procédé mis en oeuvre, par récupération sur benne filtrante ou sacs filtrants (big bag en langue anglo-saxonne) donnent : Benne filtrante ; Ex 2 : 130 g/1 après 20h et 180 g/1 30 après 8 j 3036698 21 Benne filtrante ; Ex 3 : 100 g/1 après 5 h, 130 g/1 après 7 j. Big bag ; Ex 4 : 100 g/1 après 24h, 115 g/1 après 7j et 221 g/1 après 1 mois. 5 Big bag ; Ex 5 : 144 g/1 après 24h, 154 g/1 après 7j et 459 g/1 après 1 mois. Big bag ; Ex 4 : 120 g/1 après 24h (alors qu'il a plu toute la nuit) et 402 g/1 après 1 mois. A noter que la boue traitée avec l'invention est 10 au départ liquide en aval du réacteur biologique et agencée pour, après passage par le réacteur pour présenter une concentration en MS de 4 à 12 g/l. Jusque 12 g/1 une dilution n'est a priori pas requise. Si la boue est très dense, par exemple au-15 delà de 40 g/1, en amont du réacteur on peut procéder à une dilution en entrée pour permettre un bon fonctionnement du pompage de la boue, qui est rappelons-le une boue organique, c'est à dire dont le taux de MO (Matière Organique) sur le taux de MS 20 (Matière en Suspension) se situe entre 65 % et 85 %. Par Matière Organique on entend essentiellement des phospholipides, polysaccarides, protéines, alcalins, alcalino terreux et/ou métaux etc.... On a donné ci-après un autre exemple de 25 fonctionnement, cette fois en référence à la figure 3 simplifiée (on s'affranchit de la première portion d'enceinte). Le récipient 63 forme une première chambre en forme de tuyau de 20 cm de diamètre et de 50 cm de 30 longueur, dans laquelle on introduit au débit Q = 10 m3/h, une boue organique (issue du clarificateur du 3036698 22 réacteur biologique d'une station d'épuration communale par exemple) à 6 g/1 de MS et de l'air comprimé à 50 Nm3/h d'air à 1,9 bar grâce à un surpresseur. 5 Un orifice de 5 cm2 ferme cette chambre sur une longueur de 10 cm. En aval immédiat de celui-ci, on introduit dans l'enceinte 63 un floculant par exemple dosé à 10 g/l. La pression post orifice chute progressivement 10 pour arriver à l'atmosphère après quelques mètres. Par exemple : l'enceinte 63 qui forme une chambre post orifice est aussi un tuyau de 3 m de longueur et 20 cm de diamètre. A l'extrémité de l'enceinte, l'ensemble des flux 15 rejoint par exemple une poche filtrante (filtre 80) au seuil de coupure de 500 pm donnant immédiatement une siccité de 10% (ou 100 g/1) et un filtrat clair en 79 de 50 mg d'oxygène (02) par litre (DC0). Les réactifs sont introduits liquides par des 20 pompes doseuses. Classiquement, plus les boues sont concentrées plus les réactifs doivent être préparés dilués. La sortie du dispositif s'effectue à l'atmosphère. Mais la mise à l'atmosphère peut éventuellement être 25 régulée dans un mode de réalisation de l'invention, de façon à récupérer la pression de l'appareil de séparation aval. A la sortie, les boues peuvent bien évidemment être utilisées en épandage sur le sol, sans ou après 30 compostage, seules ou avec des déchets verts ou autres. 3036698 23 Elles peuvent aussi être séchées sur des lits de séchages simples ou solaires. Le centrat est quant à lui renvoyé en tête comme indiqué ci-avant dans l'invention. 5 On remarque que curieusement, les boues obtenues sont « non odorantes » et ne fermentent pas avec le temps (fermentation anaérobie) En fait, la bonne dilution avec l'air permet aux boues de posséder un pouvoir de déshydratation élevé, 10 dû à la présence des bulles d'air. On observe que grâce à une concentration des boues optimisée, obtenue avec l'invention, celle-ci va très favorablement maximiser la fonction de déshydratation, permettant d'obtenir une eau déliée 15 de forte résistivité, grâce au procédé décrit ci-avant, ce qui permet lorsqu'elle est réinjectée en amont d'obtenir un meilleur rendement. Comme indiqué ci-avant le dispositif et le procédé décrits permettent d'améliorer le rendement d'une 20 station d'épuration en produisant des boues plus facilement déshydratables, par exemple plus concentrées de 30 g/1 de MS pour un appareil d'épaississement ou de déshydratation donné. Avec l'invention on constate en effet que : 25 Grâce à la faible charge en MS recirculante et grâce à l'aide à l'oxydation obtenue du fait de l'élévation du redox ou de la saturation en 02 de l'eau extraite des boues, la charge moyenne des bassins de traitement biologique diminue. 30 Cela permet d'augmenter alors le temps de présence dans ces bassins pour une concentration MS 3036698 24 fixée, et par conséquent d'améliorer le procédé de minéralisation des boues et donc leur faculté à sédimenter ou à être déshydratées (ce sont les colloïdes organiques qui piègent l'eau au sein de 5 flocs très hydratés). Il est alors possible d'éviter les phénomènes de départ de boue dans les eaux de surverses des bassins clarificateurs. De la même manière l'apport de redox positif est 10 supérieur à 100 mV. A noter que les boues classiques sorties de clarification ont en général un redox de - 50 mV environ. On observe donc avec l'invention un écart 15 supérieur à 100mV, voire supérieur à 150 mV. On remarque par ailleurs que l'apport de centrat avec un tel redox dans les zones septiques de la station permet d'éviter et/ou d'endiguer considérablement la prolifération de bactéries 20 filamenteuses. Ce sont celles-ci qui font obstacle à la bonne décantation des boues dans les bassins de clarification, mais aussi dans les bassins de décantations souvent encore utilisés pour épaissir 25 les boues avant déshydratation ou digestion. Lorsque la boue biologique passe de plus par une étape de digestion, on observe alors une augmentation de la déshydratation, ce qui conduit à une boue plus sèche en entrée de digesteur et donc à un débit 30 hydraulique inférieur et par conséquent un temps de séjour accru. 3036698 25 Il y a de ce fait une production plus importante de biogaz (CH4) et une minéralisation accrue des boues facilitant à nouveau l'extraction de l'eau dans de bonnes conditions, et donc un meilleur centrat 5 (MES) en retour en tête ainsi qu'une siccité augmentée, baissant directement la aussi les charges d'exploitations liées à l'élimination des boues. Enfin, la porosité forte des boues obtenu avec l'invention leur confère une très faible viscosité ce 10 qui garantit un excellent mélange dans le digesteur et donc une homogénéité des températures et une baisse de la consommation électrique liée au mélange au sein des digesteurs. Ces points permettent ainsi d'augmenter le rendement de l'ensemble de l'unité de 15 traitement. On a également pu observer que la porosité des boues est telle que la vitesse ascensionnelle dans l'eau est au minimum de 25 m/h. Par ailleurs une augmentation de la siccité de 30 g/1 20 a un impact sur le temps de séjour de 15% dans un digesteur situé en aval ... ce qui laisse plus de temps pour produire du CH4 à partir des substances organiques et pour les minéraliser. On a, à titre d'exemple non limitatif, reproduit 25 ci-après (tableau I) les résultats obtenus avec le procédé selon l'invention. Ce tableau illustre l'effet immédiat du dispositif de traitement avec retour en tête tel que décrit en référence aux figures 1 et 2. On voit que 30 le potentiel redox du centrat en sortie est toujours 3036698 26 supérieur à 50 mV et que la différence entre l'entrée et la sortie toujours supérieure à + 100mV. Tableau I Date Entrée Epaissis Centrat E MS Entrée MS Sortie E mV g/L g/L mV 24/12/2014 -85,00 5,29 70,23 113,50 02/01/2015 -119,60 6,13 66,39 74,40 07/01/2015 -88,40 5,06 71,37 94,40 07/01/2015 -79,60 5,16 67,79 93,80 14/01/2015 -48,80 6,02 64,69 103,20 15/01/2015 -103,30 5,70 56,00 82,30 28/01/2015 -108,00 5,32 75,40 92,70 28/01/2015 -15,40 6,20 68,72 103,00 La figure 5 illustre l'impact de l'invention sur la charge des bassins (séparateur/décanteur) d'un réacteur biologique d'une installation d'épuration 20 existante classique d'eaux domestiques. Les ronds représentant les charges ou concentration en boue des bassins (poids MS/Volume) ou MES, dont les valeurs (en g/1) figurent en ordonnée sur la partie gauche du graphe, et ce pour 25 les jours figurant en abscisse. Les losanges représentent les débits d'évacuation des boues (décharges) journalière, dont les valeurs figurent en ordonnée en m3/j, sur la partie droite du graphe. 30 Celui-ci se divise en deux zones. Une première zone 200 sans mise en oeuvre de l'invention séparée (trait vertical 201) d'une 5 10 15 3036698 27 deuxième zone 202, avec mise en oeuvre de l'invention (installation du type décrite en référence aux figures 1 et 2). On constate (voir zone 202) que grâce 5 l'invention, on maintient une charge inférieure à 4 g/1 tout en purgeant à des débits réguliers en général inférieur à 1 100 m3/j. A l'inverse (voir zone 200) les charges sont régulièrement au-dessus de 4 g/1 avec visiblement des 10 pointes autour de 5 g/1 et donc des risques de rejets des boues dans l'environnement, et que le débit de décharge ou purge est quasiment systématiquement au-dessus de 1 200 m3/j et en moyenne essentiellement au-dessus de 1 400 m3/j voire 1 600 m3/j. 15 Ce graphe illustre donc qu'avec l'invention on observe une baisse significative de la charge dans les bassins et donc une baisse importante du besoin de purge des boues par l'exploitant. Celui-ci doit en effet purger pour ne pas avoir 20 un voile de boue trop haut et des risques de départs de boue dans l'eau sortie de station. Le tableau II illustre quant à lui l'augmentation significative du rendement de la digestion avec l'invention (dans le cas où la station 25 comprend un tel digesteur). On y constate en effet qu'il y a plus d'inertie et surtout que 100 % de la boue produite pendant 1 mois est allée dans le digesteur. Les AGV (Acides Gras Volatiles) baissent de plus 30 significativement, ce qui démontre également le meilleur rendement de la station. Ce sont en effet 3036698 28 des intermédiaires réactionnels et leur baisse montre que la digestion est plus complète. Ce sont également des acides qui acidifient le milieu et bloquent une partie du processus de digestion. 5 Leur taux moindre est ainsi un révélateur significatif de l'amélioration obtenue avec l'invention. 10 15 20 25 30 40 3036698 29 Tableau II Date AGV Rdt g/L %MV 01/09/2014 0,32 48,97 02/09/2014 0,33 42,19 03/09/2014 0,29 45,32 12/09/2014 0,28 49,02 13/09/2014 0,29 51,69 14/09/2014 0,29 54,04 28/09/2014 0,30 53,31 29/09/2014 0,30 51,53 30/09/2014 0,32 55,72 14/10/2014 0,36 50,58 15/10/2014 0,35 52,67 16/10/2014 0,34 48,54 20/12/2014 0,31 52,28 21/12/2014 0,30 52,43 22/12/2014 0,30 53,42 05/01/2015 0,28 59,33 06/01/2015 0,26 53,93 07/01/2015 0,27 57,07 16/01/2015 0,26 51,89 17/01/2015 0,26 57,38 18/01/2015 0,26 55,50 Date AGV Rdt g/L %MV 19/01/2015 0,26 59,01 20/01/2015 0,26 60,07 21/01/2015 0,26 63,66 22/01/2015 0,26 64,67 23/01/2015 0,26 64,03 24/01/2015 0,26 64,06 25/01/2015 0,26 64,79 26/01/2015 0,26 63,29 27/01/2015 0,26 59,47 28/01/2015 0,26 57,81 09/02/2015 0,23 58,65 10/02/2015 0,23 56,46 11/02/2015 0,22 60,66 21/02/2015 0,2 59,77 22/02/2015 0,2 61,69 23/02/2015 0,2 59,13 17/03/2015 0,19 62,22 18/03/2015 0,18 55,51 19/03/2015 0,18 61,06 Comme il va de soi et comme il résulte également de ce qui précède, la présente invention n'est pas 5 limitée aux modes de réalisation plus particulièrement décrits. Elle en embrasse au contraire toutes les variantes et notamment celles où le nombre de portions et/ou tronçons d'enceinte est différent, par exemple supérieur à trois, ou encore 10 le récipient est horizontal avec un seul tronçon. REVENDICATIONS1. Procédé d'épuration en continu d'un flux d'eaux domestiques ou industrielles dans lequel on traite le flux dans un réacteur biologique par injection d'un gaz oxydant dans ledit flux et obtention d'une première séparation entre la partie liquide que l'on évacue et une boue organique que l'on fait décanter en partie basse du réacteur ou d'un séparateur/décanteur adjacent, de sorte que ladite boue comprend entre 4 et 12 g/1 de Matières Sèches (MS), caractérisé en ce que, on alimente avec ladite boue en flux continu à un débit q, via une première enceinte et/ou directement au travers d'une première restriction, une deuxième enceinte en injectant de l'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q > q, pour obtenir une émulsion, on crée une perte de charge déterminée dans l'émulsion par une deuxième restriction d'alimentation d'une troisième enceinte, on injecte un floculant dans ladite troisième enceinte, on dégaze ladite émulsion, on récupère l'émulsion ainsi dégazée dans un bac de récupération, la boue floculée et aérée de ladite émulsion flottant alors en partie haute du bac de sorte que le centrat liquide restant est chargé en Matières Sèches à un taux inférieur à 100 mg/1 et présente un potentiel redox positif d'au moins 50mV et augmenté d'une valeur d'au moins 100mV par rapport à celui de la première boue en entrée de la première enceinte puis on évacue en continu ou semi-continu 3036698 31 ladite boue floculée et on réinjecte le centrat en amont du réacteur biologique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on régule le taux de 5 concentration en matière sèche de la boue floculée en évacuant la dite boue floculée plus ou moins vite . 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que on traite au préalable les eaux domestiques ou 10 industrielles dans une zone de décantation primaire en amont du réacteur biologique, pour séparer physiquement du reste des eaux les éléments de Matière en suspension de taille supérieure à un diamètre équivalent déterminé supérieur à 0,01 mm. 15 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que on réinjecte le centrât dans une partie septique de la zone de décantation primaire. 5. Procédé selon l'une quelconque des 20 revendications précédentes, caractérisé en ce que on transfert et on traite la boue floculée dans un réacteur digesteur alimenté en bactéries anaérobies situé en aval du bac de récupération, et on récupère le gaz ammoniac dégagé du fait de ladite digestion 25 pour stockage et/ou utilisation énergétique. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'épaississement supplémentaire des boues floculées et aérées. 30 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la 3036698 32 première enceinte est à une première pression comprise entre 0,2 et 6 bars relatifs, en ce que le débit q est compris entre 5 m3/h et 50 m3/h, en ce que la deuxième enceinte est à une deuxième pression 5 comprise entre 0,1 bar et 4 bars relatifs, le débit d'air Q étant compris entre 50 Nm3/h et 1000 Nm3/h, et en ce que la troisième enceinte est une troisième pression comprise entre 0,05 bar et 2 bars relatifs. 8. Procédé selon l'une quelconque des 10 revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on alimente une enceinte intermédiaire entre les deuxième et troisième enceintes. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on 15 injecte une deuxième fois de l'air en aval de la première injection dans une enceinte intermédiaire située entre la deuxième et la troisième enceinte. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les 20 première, et deuxième restrictions sont formées par des venturis. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième enceinte est une colonne de diamètre moyen d 25 et de hauteur H > 10 d. _ 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le floculant est un polymère injecté en sortie immédiate de la deuxième ou troisième restriction. 30 13. Dispositif d'épuration en continu d'un flux d'eaux domestiques ou industrielles comprenant un 3036698 33 réacteur biologique de traitement du flux par injection d'un gaz oxydant dans ledit flux pour effectuer une première séparation entre la partie liquide que l'on évacue et une boue organique que 5 l'on fait décanter en partie basse du réacteur ou d'un séparateur/décanteur adjacent, de sorte que ladite boue comprend entre 4 et 12 g/1 de Matières Sèches (MS), caractérisé en ce que, il comprend des moyens d'alimentation avec ladite boue en flux 10 continu à un débit q, via une première enceinte et/ou directement au travers d'une première restriction, d'une deuxième enceinte, lesdites première et/ou deuxième enceinte, des moyens d'injection d'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q > q, pour 15 obtenir une émulsion, des moyens de création d'une perte de charge déterminée dans l'émulsion par une deuxième restriction, pour alimentation d'une troisième enceinte, ladite troisième enceinte, des moyens d'injection d'un floculant dans ladite 20 troisième enceinte, des moyens de dégazage de ladite émulsion, un bac de récupération de l'émulsion ainsi dégazée, des moyens de récupération de la boue floculée et aérée de ladite émulsion en partie haute du bac, des moyens de récupération du centrat liquide 25 restant chargé en Matières Sèches à un taux inférieur à 100 mg/1 et présentant un potentiel redox positif d'au moins 50mV et augmenté d'une valeur d'au moins 100mV, par rapport à celui de la boue en entrée des enceintes, des moyens d'évacuation en continu ou 30 semi-continu de ladite boue floculée et des moyens de 3036698 34 réinjection du centrât en amont du réacteur biologique. 14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que qu'il comprend de plus une 5 enceinte intermédiaire entre les deuxième et troisième enceintes et des moyens d'injection d'air en aval de la première injection dans ladite enceinte intermédiaire. 15. Dispositif selon l'une quelconque des 10 revendications 13 et 14, caractérisé en ce que les première, et deuxième restrictions sont formées par des venturis. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé en ce que la 15 deuxième enceinte est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 d. _