FR 3042493 A1 20170421 FR 1559977 A 20151020 1 COMPOSITION HYDRAULIQUE PRESENTANT UNE RESISTANCE A LA CARBONATATION AMELIOREE La présente invention se rapporte au domaine des matériaux de construction, et plus particulièrement à une nouvelle composition, en particulier hydraulique, présentant une durabilité améliorée, en particulier une meilleure résistance à la carbonatation. La durabilité des ouvrages en composition hydraulique est une préoccupation majeure. En effet, un ouvrage doit résister au cours du temps aux diverses agressions ou sollicitations (physiques, mécaniques, chimiques, ...), c'est-à-dire aux charges auxquelles il est soumis, ainsi qu'au vent, à la pluie, au froid, à la chaleur ou au milieu ambiant. Or l'exposition à l'atmosphère ambiante peut provoquer la carbonatation d'une composition hydraulique. Le CO2 atmosphérique diffuse dans la composition hydraulique par sa porosité et vient réagir avec les hydrates du ciment, en particulier avec la portlandite, pour former du carbonate de calcium. Il en résulte une baisse du pH qui passe généralement d'une valeur de 13 dans la zone non carbonatée à une valeur généralement inférieure à 9 dans la zone carbonatée. Le pH de la composition hydraulique baisse et initie la corrosion des aciers en milieu humide et en présence d'oxygène. En cas de corrosion, la rouille se développe autour des barres d'acier et fait éclater la composition hydraulique d'enrobage, ce qui pose problème. La composition hydraulique s'en trouve endommagée et la corrosion est d'autant plus accélérée que les armatures métalliques sont mises à nues. La carbonatation des compositions hydrauliques est notamment un problème majeur pour les compositions hydrauliques à faible taux de clinker. En effet, ces compositions hydrauliques sont très sensibles à la carbonatation du fait de leur faible taux de Portlandite (phase créée lors de l'hydratation d'un clinker, notamment Portland), cette phase jouant un rôle tampon dans la progression de la carbonatation. Afin de répondre aux exigences des utilisateurs, il est devenu nécessaire de trouver un moyen pour réduire ou prévenir la carbonatation, et ainsi la corrosion d'éléments métalliques quand ils sont présents, dans les compositions hydrauliques, en particulier les compositions hydrauliques ayant un faible taux de clinker et comprenant des additions minérales. Aussi le problème que se propose de résoudre l'invention est de fournir un moyen pour réduire ou prévenir la carbonatation, et ainsi la corrosion d'éléments métalliques quand ils sont présents, dans les compositions hydrauliques, en particulier les compositions hydrauliques 3042493 2 ayant un faible taux de clinker et comprenant des additions minérales. Il est à noter que la présente invention cherche à réduire ou prévenir la carbonatation à un degré d'avancement de l'hydratation donné, qui est caractérisé par une même résistance mécanique en compression (iso-résistance). Sans être lié par la théorie, il semblerait en effet que la carbonatation soit 5 fortement liée à l'avancement de l'hydratation. Plus précisément, la présente invention se rapporte à une composition comprenant au moins : un liant hydraulique comprenant au moins un clinker, et 10 au moins une aminosilane polycondensée, ayant un poids moléculaire compris de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, selon un rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant compris de 0,05 % à 5,0 %. Ainsi, de manière inattendue, les inventeurs ont mis en évidence qu'il est possible 15 d'utiliser une (ou plusieurs) aminosilane polycondensée ajoutée directement dans la masse de la composition hydraulique pour réduire et/ou prévenir la carbonatation de la composition à l'état durci, et ainsi améliorer la durabilité de la composition hydraulique et diminuer la corrosion des armatures métalliques. La présente invention permet d'accéder à une composition hydraulique à durabilité 20 améliorée qui a une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - la composition hydraulique présente une résistance améliorée à la carbonatation ; - les armatures métalliques présentes dans la composition hydraulique ne sont pas ou peu corrodées ; - la corrosion des armatures métalliques peut être retardée lorsque celle-ci se produit ; 25 - l'enrobage (tel que défini dans la norme NF EN 1992-1-1 d'octobre 2005, paragraphe 4.4.1.1) des armatures devient moins critique et le positionnement des armatures dans l'épaisseur de la composition hydraulique est facilité ; - la composition hydraulique peut comprendre un taux réduit de clinker, sans que cela ne favorise la corrosion des armatures métalliques ; 30 - la composition hydraulique permet de former une barrière à d'autres gaz que le CO2 (par exemple radon, chlore, et oxygène), ainsi qu'une barrière aux liquides. Selon une variante de l'invention, la composition de l'invention est telle qu'elle est constituée dudit liant hydraulique et d'une ou plusieurs aminosilane(s) polycondensée(s). 3042493 3 Selon cette variante, une composition selon l'invention désigne plus précisément une composition dite de liant hydraulique. Conventionnellement, on entend par « liant hydraulique » un matériau sec qui prend et durcit par hydratation. La prise est le passage de l'état liquide ou pâteux à l'état solide. La prise 5 est suivie ou accompagnée d'un phénomène de durcissement pendant lequel le matériau acquiert des propriétés mécaniques. Le durcissement a généralement lieu après la fin de la prise, particulièrement pour les ciments. Un liant hydraulique comprend généralement un clinker, du sulfate de calcium, et une ou plusieurs addition(s) minérale(s), notamment tels que détaillés ci-après. 10 L'invention vise ainsi plus particulièrement un liant hydraulique comprenant outre un clinker, au moins une aminosilane polycondensée conforme à l'invention, et le cas échéant une ou plusieurs addition(s) minérale(s). Selon une autre variante de l'invention, une composition selon l'invention comprend en 15 outre de l'eau. Selon cette variante, la composition de l'invention désigne plus précisément une composition dite hydraulique. Conventionnellement, on entend par « composition hydraulique » une composition comprenant un liant hydraulique, de l'eau, éventuellement des éléments métalliques, 20 éventuellement des granulats et éventuellement des adjuvants. De préférence, la composition hydraulique de l'invention est un béton. La quantité d'eau est telle que le rapport massique eau/liant est de préférence de 0,3 à 0,8 et préférentiellement de 0,4 à 0,7. Une composition hydraulique selon l'invention inclut à la fois les compositions à l'état 25 frais et à l'état durci, par exemple un coulis de ciment, un mortier ou un béton. Aminosilanes polycondensées La composition selon l'invention comprend au moins une aminosilane polycondensée. Comme il ressort clairement des exemples décrits ci-après, la présence d'une ou 30 plusieurs aminosilane(s) polycondensée(s) dans une composition hydraulique s'avère contre toute attente tout particulièrement bénéfique pour diminuer la vitesse de carbonatation de la dite composition. Une composition hydraulique selon l'invention, incorporant au moins une aminosilane polycondensée, présente ainsi une résistance à la carbonatation supérieure à une composition 3042493 4 hydraulique de référence dépourvue d'aminosilane polycondensée, ce qui permet d'améliorer la durabilité de ladite composition hydraulique et diminuer la corrosion d'éventuelles armatures métalliques. 5 Par « aminosilane polycondensée », on entend dans le cadre de la présente invention le produit de réaction de la condensation en milieu aqueux basique d'au moins un monomère aminosilane ou d'un mélange de monomères aminosilanes. Par « monomère aminosilane », on entend dans le cadre de la présente invention une molécule d'aminosilane non polycondensée, en opposition aux aminosilanes polycondensées. 10 Un monomère aminosilane comprend généralement au moins : un atome de silicium porteur d'au moins deux, voire trois, groupes alcoxy en Ci-C6, par exemple en Ci-C2, et au moins une fonction amine, primaire ou secondaire, reliée audit atome de silicium via un espaceur linéaire hydrocarboné, comme par exemple un radical 15 alkylène linéaire en Ci-C12, ledit espaceur étant éventuellement entrecoupé par une ou plusieurs fonctions amine secondaire ou tertiaire. Un monomère aminosilane comprend ainsi généralement une fonction amine primaire, dite terminale, et éventuellement une ou plusieurs fonctions amine secondaire, dite(s) intermédiaire(s). 20 Comme détaillé ci-après, les fonctions amines des monomères aminosilanes ne sont pas modifiées lors de la polycondensation, et ce sont les fonctions Si-0 qui assurent la polymérisation. En conséquence, une aminosilane polycondensée comprend généralement des fonctions amine primaire et éventuellement des fonctions amine secondaire et/ou tertiaire. 25 Selon un mode de réalisation, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenue(s) à partir de la polycondensation d'au moins un monomère aminosilane ayant pour formule générale (I) : RO RO,\r\11-12 Si A R' (I) dans laquelle : 30 R représente un groupe alkyle linéaire saturé en C1-C6, de préférence en C1-C2, R' représente un groupe alkyle linéaire saturé en C1-C6, éventuellement substitué, de préférence en C1-C2, ou bien un groupe OR, R étant tel que défini ci-dessus, et 3042493 5 A représente un radical hydrocarboné saturé, linéaire ou ramifié, en C2-Cio, de préférence en C2-C6, éventuellement entrecoupé par une ou deux fonctions amine secondaire et/ou tertiaire (non consécutives), éventuellement substitué. 5 De préférence, R' représente un groupe R tel que défini ci-dessus, c'est-à-dire que l'atome de silicium porte trois fonctions alcoxy, avantageusement identiques. Un monomère aminosilane peut être un monomère monoaminosilane, un monomère diaminosilane, ou encore un monomère triaminosilane. 10 Selon une variante, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenus à partir de la polycondensation d'au moins un monomère monoaminosilane, de préférence de formule générale (I-1) : (R0)3-Si-(CH2).-NE12 (I-1) dans laquelle : 15 - R désigne un groupe alkyle linéaire saturé en C1-C6, de préférence en Ci-C2, et - n désigne un entier variant de 1 à 6, par exemple égal à 3. A titre de monomère monoaminosilane, on peut citer l'APTES ((3-Aminopropyl)triéthoxysilane), la 3-(triméthoxysily1)-1-propanamine, la 3-(diéthoxyméthyl-silyl)propylamine ou la 4-(triéthoxysilyl)butylamine. 20 Selon une autre variante, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenus à partir de la polycondensation d'au moins un monomère diaminosilane, de préférence de formule générale (I-2) : (R0)3-Si-(CH2).-NH-(CH2)m-NE12 (1-2) 25 dans laquelle : - R désigne un groupe alkyle linéaire saturé en Ci-C6, de préférence en Ci-C2, - n désigne un entier variant de 1 à 6, par exemple égal à 3, et m désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 2. A titre de monomère diaminosilane, on peut citer l'APTMS ([3-(2- 30 Aminoéthyl amino)Propyl]TriMéthoxyS il an e), la N- {3 - [diméthoxy (méthyl)silyl]propyl { -1,2- éthanediamine, la 3-(2-aminoéthylamino)propyltriéthoxysilane, la N-(6-aminohexyl)-3- aminopropyltriméthoxysilane, la 2,2-diméthoxy-1,6,2-diazasilocane, la 5-(triméthoxysily1)- 1,2-pentanediamine, la N-(3-(diméthoxymethylsily1)-2-méthylpropyl)éthylènediamine, la N(6-aminohexyl)aminopropyltriméthoxysilane, la bis(triméthoxysilylpropyl)éthylènediamine, la 3042493 6 N- {4- [2-(triméthoxysily1)éthyl]b enzyl } -1,2- éthanediamine ou la N-(6-aminohexyl)- aminométhyltriéthoxysilane. Selon une autre variante, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenus à 5 partir de la polycondensation d'au moins un monomère triaminosilane, de préférence de formule générale (I-3) : (R0)3-Si-(CH2).-NH-(CH2).-NH-(CH2)p-NE12 (1-3) dans laquelle : R désigne un groupe alkyle linéaire saturé en Ci-C6, de préférence en C1-C2, 10 n désigne un entier variant de 1 à 6, par exemple égal à 3, m désigne un entier variant de 1 à 6, par exemple égal à 2, et p désigne un entier variant de 1 à 6, par exemple égal à 2. A titre de monomère triaminosilane, on peut citer la TMSP (N1-(3- TriMéthoxySily1Propyl)diéthylènetriamine), la N-(2-aminoéthyl)-N-[3-(triméthoxysily1)- 15 propy1]-1,2-éthanediamine, ou la 3-(triméthoxysilylpropyl)diéthylènetriamine. La ou les aminosilane(s) polycondensée(s) peu(ven)t également être obtenus à partir de la polycondensation d'un mélange de monomères aminosilanes tels que décrits ci-dessus. 20 Le procédé de préparation d'une aminosilane polycondensée comprend généralement une étape de mise en contact, de préférence à température ambiante, d'au moins un monomère aminosilane ou un mélange de monomères aminosilanes (tels que décrits ci-dessus) avec une solution aqueuse basique, de pH de préférence compris de 9 à 14, par exemple égal à 12. En milieu basique, une fonction Si-Oalkyle d'une molécule de monomère aminosilane 25 s'hydrolyse en une fonction silanol Si-OH. Les groupes silanols formés se condensent ensuite entre eux pour former un mélange de polyaminosilanes linéaires et cycliques, aussi appelées aminosilanes polycondensées. Lorsque l'atome de silicium du monomère aminosilane porte deux groupes alcoxy, par 30 exemple lorsque dans la formule (I) R' est un groupe alkyle, l'aminosilane polycondensée obtenue est linéaire ou cyclique. Lorsque l'atome de silicium du monomère aminosilane porte trois groupes alcoxy, par exemple lorsque dans la formule (I) R' est un groupe alcoxy, l'aminosilane polycondensée obtenue est réticulée. 3042493 7 La ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) linéaire(s), cyclique(s) ou réticulée(s), de préférence réticulée(s). La composition de l'invention peut comprendre un mélange de plusieurs aminosilane(s) polycondensée(s), notamment un mélange d'au moins une aminosilane polycondensée linéaire 5 et d'au moins une aminosilane polycondensée réticulée. Selon un mode de réalisation, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) (sont) présente(s) dans la composition de l'invention sous une forme libre, par exemple en solution aqueuse. 10 La ou les aminosilane(s) polycondensée(s) de la composition de l'invention possède(nt) un poids moléculaire compris de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, de préférence compris de 800 g/mol à 200 000 g/mol, préférentiellement de 800 g/mol à 50 000 g/mol, par exemple de 1 000 g/mol à 5 000 g/mol. 15 Dans une composition selon l'invention, le rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant est compris de 0,05 % à 5,0 %. De préférence, le rapport massique d'aminosilane(s) polycondensée(s) par rapport au liant est compris de 0,1 % à 4,0 %, préférentiellement de 0,15 % à 3,0 %, ou encore de 0,2 % à 20 1,5 %. Clinker Le clinker utilisé selon la présente invention peut être un clinker Portland, un clinker sulfo-alumineux, un clinker alumineux, un clinker bélitique, un clinker sulfo-bélitique et leurs 25 mélanges, de préférence un clinker Portland. Un clinker Portland est obtenu par clinkérisation à haute température d'un mélange comprenant notamment du calcaire et de l'argile. Par exemple, un clinker Portland est un clinker tel que défini dans la norme NF EN 197-1 de février 2001. La proportion massique en clinker dans le liant hydraulique peut-être comprise de 0 % à 30 100 % par rapport à la masse du liant, de préférence de 5 % à 95 %, plus préférentiellement de 30 % à 85 %. Comme évoqué précédemment, l'invention est particulièrement intéressante pour des compositions hydrauliques possédant un faible taux en clinker. 3042493 8 Au sens de l'invention, un faible taux de clinker signifie une teneur massique en clinker dans le liant hydraulique inférieure à 85 %. Ainsi, la quantité réduite en clinker est usuellement compensée dans le liant hydraulique par des additions minérales, comme par exemple un filler calcaire décrit ci-après. 5 Addition minérale Les additions minérales sont généralement des matériaux utilisables en substitution partielle ou totale du clinker. Les additions minérales convenant au liant hydraulique selon l'invention peuvent être 10 choisies parmi les laitiers (par exemple tels que définis dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.2), les pouzzolanes naturelles ou artificielles (par exemple telles que définies dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.3), les cendres volantes (par exemple telles que définies dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.4), les schistes calcinés (par exemple tels que définis dans la norme NF EN 197-1 de 15 février 2001, paragraphe 5.2.5), les additions minérales à base de carbonate de calcium, par exemple le calcaire (par exemple tel que défini dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.6), les fumées de silice (par exemple telles que définies dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.7), les métakaolins, les cendres de biomasses (par exemple les cendres de cosses de riz) et leurs mélanges. 20 Les additions minérales utilisées selon l'invention peuvent être également les cendres issues de la combustion de végétaux, comme par exemple les cendres issues de la combustion des balles de riz. Les additions minérales utilisées selon l'invention peuvent être également des zéolithes. Une cendre volante est généralement une particule pulvérulente comprise dans les 25 fumées des centrales thermiques alimentées au charbon. Elle est généralement récupérée par précipitation électrostatique ou mécanique. La composition chimique d'une cendre volante dépend principalement de la composition chimique du charbon brûlé et du procédé utilisé dans la centrale thermique dont elle est issue. Il en est de même pour sa composition minéralogique. Les cendres volantes utilisées selon 30 l'invention peuvent être de nature siliceuse ou calcique. De préférence, la cendre volante utilisée selon la présente invention est choisie parmi celles telles que décrites dans la norme Européenne NF EN 197-1 de février 2001. Les laitiers sont généralement obtenus par refroidissement rapide du laitier fondu provenant de la fusion du minerai de fer dans un haut fourneau. 3042493 9 Les laitiers utilisés selon la présente invention peuvent être choisi parmi les laitiers granulés de haut fourneau selon la norme Européenne NF EN 197-1 de février 2001 paragraphe 5.2.2. Les fumées de silice utilisées selon la présente invention peuvent être un matériau obtenu 5 par réduction de quartz de grande pureté par du charbon dans des fours à arcs électriques utilisés pour la production de silicium et d'alliages de ferrosilicium. Les fumées de silice sont généralement formées de particules sphériques comprenant au moins 85 % en masse de silice amorphe. De préférence, les fumées de silice utilisées selon la présente invention sont choisies 10 parmi les fumées de silice selon la norme Européenne NF EN 197-1 de février 2001 paragraphe 5.2.7. Les matériaux pouzzolaniques utilisés selon la présente invention peuvent être des substances naturelles siliceuses ou silico-alumineuses, ou une combinaison de celles-ci. Parmi les matériaux pouzzolaniques, on peut citer les pouzzolanes naturelles, qui sont en général des 15 matériaux d'origine volcanique ou des roches sédimentaires, et les pouzzolanes naturelles calcinées, qui sont des matériaux d'origine volcanique, des argiles, des schistes ou des roches sédimentaires, activés thermiquement. Les matériaux pouzzolaniques utilisés selon l'invention peuvent être choisis parmi les ponces, les tuffs, les scories ou leurs mélanges. De préférence, les matériaux pouzzolaniques utilisés selon la présente invention sont 20 choisis parmi les matériaux pouzzolaniques selon la norme Européenne NF EN 197-1 de février 2001 paragraphe 5.2.3. De préférence, les additions minérales utilisées selon l'invention sont des matériaux contenant du carbonate de calcium, par exemple du calcaire (aussi appelé filler calcaire). Les argiles calcinées utilisées selon la présente invention peuvent résulter de la 25 calcination d'une argile, la kaolinite, associée à différents minéraux (phyllosilicates, quartz, oxydes de fer) en proportions variables suivant les gisements. Ils peuvent être obtenus soit par calcination broyage soit par broyage calcination dans des unités de production à fours rotatifs, à plateaux ou par calcination dite « flash », par exemple. Ils sont essentiellement composés de particules de silicate d'alumine amorphe. 30 De préférence, les argiles calcinées utilisés selon la présente invention peuvent être choisis parmi les métakaolins selon l'avant-projet de norme PR NF P 18-513 de décembre 2011. 3042493 10 Selon une variante, le liant hydraulique de l'invention peut en outre comprendre du sulfate de calcium. Le sulfate de calcium utilisé inclut le gypse (sulfate de calcium dihydraté, CaSO4.2H20), le semi-hydrate (CaSO4.1/2H20), l'anhydrite (sulfate de calcium anhydre, CaSO4) ou un de 5 leurs mélanges. Le gypse et l'anhydrite existent à l'état naturel. Il est également possible d'utiliser un sulfate de calcium qui est un sous-produit de certains procédés industriels. En général, le liant hydraulique de l'invention comprend de 3 % à 28 % de sulfate de calcium en masse par rapport à la masse de clinker. Une teneur élevée en sulfate de calcium est généralement adoptée pour les ciments 10 alumineux et sulfoalumineux. La nature chimique (gypse, semi-hydrate ou anhydrite) et le dosage en sulfate de calcium sont avantageusement ajustés en fonction du ciment pour éviter le gonflement des hydrates. Dans le cas où le clinker est un clinker Portland, le liant hydraulique de l'invention comprend de 1 % à 8 %, de préférence de 2 % à 5 % de sulfate de calcium en masse par 15 rapport à la masse de clinker. Un liant selon l'invention est généralement obtenu par co-broyage d'un clinker et de sulfate de calcium. Eléments métalliques 20 La composition de l'invention, en particulier la composition hydraulique de l'invention, peut comprendre des éléments métalliques, comme par exemple des armatures, notamment des armatures pour béton armé selon la norme européenne NF EN 1992-1-1 d'octobre 2005. Les armatures peuvent se présenter sous forme de barres, de treillis soudés ou assemblage de barres, de ferraillages. Les jonctions des barres peuvent être assurées par 25 recouvrement, par dispositif de raboutage, par soudure, par ligature, par sertissage ou tout autre moyen. Selon une variante de l'invention, les éléments métalliques sont des fibres d'acier tréfilé remplaçant complètement ou partiellement des armatures métalliques ordinaires dans certaines applications (dallages, béton projeté ou béton de réparation). 30 Granulats La composition de l'invention, en particulier la composition hydraulique de l'invention, peut comprendre des granulats. 3042493 11 Les granulats éventuellement utilisés dans la composition selon l'invention incluent du sable (dont les particules ont généralement une taille maximale (Dmax) inférieure ou égale à 4 mm), et éventuellement des gravillons (dont les particules ont généralement une taille minimale (Dmin) supérieure à 4 mm et de préférence une Dmax inférieure ou égale à 5 20 mm). Les granulats utilisés dans la composition selon l'invention sont généralement conformes à la norme européenne NF EN 12620 d'août 2003, et sont d'origine naturelle ou artificielle. Les granulats peuvent être également du bois. Adjuvants 10 La composition de l'invention, en particulier la composition hydraulique de l'invention, peut comprendre des adjuvants conventionnels sous réserve de leur compatibilité avec la ou les aminosilane(s) polycondesnée(s) requise(s) selon l'invention. Les adjuvants utilisables dans la composition hydraulique selon l'invention peuvent par exemple être un de ceux décrits dans les normes européennes NF EN 934-2 de septembre 15 2002, NF EN 934-3 de novembre 2009 ou NF EN 934-4 d'août 2009. Avantageusement, la composition hydraulique selon l'invention comprend au moins un adjuvant pour composition hydraulique : un accélérateur, un agent entraîneur d'air, un agent viscosant, un retardateur, un inertant des argiles, un agent antimousse, un plastifiant et/ou un superplastifiant. De préférence, la composition hydraulique selon l'invention comprend au moins un 20 agent antimousse évitant l'entrainement d'air dans la composition. Les inertants des argiles sont des composés qui permettent de réduire ou de prévenir les effets néfastes des argiles sur les propriétés des liants hydrauliques. Les inertants des argiles incluent ceux décrits dans WO 2006/032785 et WO 2006/032786. Le terme "superplastifiant" tel qu'utilisé dans la présente description et les 25 revendications qui l'accompagnent est à comprendre comme incluant à la fois les réducteurs d'eau et les superplastifiants tels que décrits dans le livre intitulé « Concrete Admixtures Handbook, Properties Science and Technology », V.S. Ramachandran, Noyes Publications, 1984. Un réducteur d'eau est défini comme un adjuvant qui réduit de typiquement 10 % à 15 % 30 la quantité d'eau de gâchage d'un béton pour une ouvrabilité donnée. Les réducteurs d'eau incluent, par exemple les lignosulfonates, les acides hydroxycarboxyliques, les glucides et d'autres composés organiques spécialisés, par exemple le glycérol, l'alcool polyvinylique, l'alumino-méthyl-siliconate de sodium, l'acide sulfanilique et la caséine. 3042493 12 Les superplastifiants appartiennent à une nouvelle classe de réducteurs d'eau, chimiquement différents des réducteurs d'eau normaux et capables de réduire les quantités d'eau d'environ 30 %. Les superplastifiants ont été globalement classés en quatre groupes : les condensats sulfonés de naphtalène formaldéhyde (SNF) (généralement un sel de sodium) ; les 5 condensats sulfonés de mélamine formaldéhyde (SMF) ; les lignosulfonates modifiés (MLS) ; et les autres. Des superplastifiants plus récents incluent des composés polycarboxyliques comme les polycarboxylates, par exemple les polyacrylates. Un superplastifiant est de préférence un superplastifiant nouvelle génération, par exemple un copolymère contenant un polyéthylène glycol comme chaîne greffée et des fonctions carboxyliques dans la chaîne 10 principale comme un éther polycarboxylique. Les polycarboxylates-polysulfonates de sodium et les polyacrylates de sodium peuvent aussi être utilisés. Les dérivés d'acide phosphonique, les polycarboxylate-polysulfonates de sodium et les polyacrylates de sodium peuvent aussi être utilisés. La quantité nécessaire de superplastifiant dépend généralement de la réactivité du ciment. Plus la réactivité est faible, plus la quantité nécessaire de superplastifiant est faible. 15 Pour réduire la quantité totale de sels alcalins, le superplastifiant peut être utilisé sous forme de sel de calcium plutôt que sous forme de sel de sodium. D'autres additifs peuvent être incorporés dans la composition selon l'invention, par exemple, un agent antimousse (par exemple polydiméthylsiloxane ; le triisobutylphosphonate). Les agents antimousses comprennent également les silicones sous forme de solution, de. solide 20 ou de préférence sous forme de résine, d'huile ou d'émulsion, de préférence dans l'eau. Plus particulièrement adaptés sont les silicones comprenant des groupements (RSiOo,5) et (R2Si0). Dans ces formules, les radicaux R, qui peuvent être identiques ou différents, sont de préférence un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle de 1 à 8 atomes de carbone, le groupe méthyle étant préféré. Le nombre de motifs est de préférence de 30 à 120. 25 La quantité d'un tel agent dans le ciment final est généralement d'au plus 5 parties en poids par rapport au ciment. Selon un mode de réalisation préféré, la composition de l'invention comprend : - un liant hydraulique comprenant un clinker Portland, du sulfate de calcium et un 30 filler calcaire ou une autre addition minérale, la proportion massique de clinker dans le liant étant comprise de 30 % à 85 %, - au moins une aminosilane polycondensée de poids moléculaire compris de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, de préférence de 800 g/mol à 200 000 g/mol, selon 3042493 13 une proportion massique comprise de 0,05 % à 5,0 % en masse sèche par rapport à la masse dudit liant hydraulique, - de l'eau, selon une proportion telle que le rapport massique eau/liant est compris de 0,3 à 0,8, de préférence de 0,4 à 0,7, 5 - éventuellement un granulat tel qu'un sable, et - éventuellement un agent antimousse. La présente invention se rapporte également à un procédé de fabrication d'une composition selon l'invention, comprenant une étape de mise en contact d'au moins un liant 10 hydraulique, comprenant au moins un clinker, avec au moins une aminosilane polycondensée, ayant un poids moléculaire de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, selon un rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant compris de 0,05 % à 5,0 %. De préférence, notamment lorsque la composition préparée est une composition 15 hydraulique, le liant hydraulique et la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) sont mis en contact en présence d'eau. La composition hydraulique selon l'invention peut être utilisée directement sur chantier à l'état frais et coulée dans un coffrage adapté à l'application visée, ou utilisée en usine de préfabrication. 20 Le gâchage de la composition hydraulique peut être effectué selon des méthodes connues de l'homme du métier. Ainsi, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) peu(ven)t être ajoutée(s) à l'eau ou à un des composants de la composition hydraulique selon la présente invention, par exemple au liant hydraulique ou aux granulats. 25 La ou les aminosilane(s) polycondensée(s) peu(ven)t être ajoutée(s) à n'importe quel moment de la fabrication de la composition hydraulique selon l'invention. Selon un mode de réalisation préféré, la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) mise(s) en oeuvre sous la forme d'une solution aqueuse. Ce mode de réalisation est particulièrement adapté au cas où la ou les aminosilane(s) 30 polycondensée(s) est (sont) préalablement préparée(s) par mise en contact d'au moins un monomère aminosilane, tel que décrit ci-dessus, avec une solution aqueuse basique. 3042493 14 Utilisation La présente invention se rapporte également à l'utilisation d'au moins une aminosilane polycondensée, ayant un poids moléculaire compris de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, pour réduire et/ou prévenir la carbonatation au sein d'une composition hydraulique comprenant un 5 liant hydraulique, ladite ou lesdites aminosilane(s) polycondensée(s) étant présente(s) dans la composition hydraulique selon un rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant compris de 0,05 % à 5,0 %. Objet mis en forme 10 La composition selon la présente invention peut être mise en forme pour produire, après hydratation et durcissement, un objet mis en forme pour le domaine de la construction. L'invention se rapporte également à un tel objet mis en forme, obtenu à partir d'une composition selon la présente invention, en particulier d'une composition hydraulique selon la présente invention. 15 Les objets mis en forme pour le domaine de la construction incluent, par exemple, un sol, une chape, une fondation, un mur, une cloison, un plafond, une poutre, un plan de travail, un pilier, une pile de pont, un parpaing, une canalisation, un poteau, un escalier, un panneau, une corniche, un moule, un élément de voirie (par exemple une bordure de trottoir), ou un revêtement (par exemple de route ou de mur). 20 Dans la présente description, y compris les revendications qui l'accompagnent, les pourcentages sont exprimés par masse, sauf quand il en est autrement spécifié. Les exemples suivants illustrent la réalisation de l'invention. 3042493 15 EXEMPLES Exemple 1- Préparation des éprouvettes de mortier Des éprouvettes de mortier ont été préparées à partir d'une composition hydraulique 5 comprenant un liant hydraulique à faible taux de clinker (substitué par 35 % d'un filler calcaire). Le ratio eau/liant est égal à 0,55 et le dosage en TiBP, TrilsoButyl Phosphate (agent antimousse) est de 0,09 % par rapport au liant. La composition des formulations est indiquée dans le Tableau 1 (la proportion en aminosilane polycondensée étant variable en fonction des formulations préparées) et les 10 caractéristiques du ciment et du sable sont indiquées dans les Tableaux 2 et 3. Tableau 1 Matières premières Densité Extrait sec ( %) Masse d'une gâchée (g) Liant Ciment Portland 3,1 100 552,6 hydraulique CEM I 52,5 N CE CP2 NF Filler calcaire 2,7 100 297,6 Betocarb HP St Beat fourni par la société OMYA (densité = 2,7) Total liant 850,2 Sable Sable normalisé 2,63 100 2 700 Eau Eau de prémouillage 1 0 162 (eau du robinet à 20 °C) Eau de gâchage 1 0 317 (eau du robinet à 20 °C) Adjuvants TriisoButylPhosphate (TiBP) 0,965 99 0,8 (agent antimousse) Aminosilane polycondensée Total 4 030 15 3042493 16 Tableau 2 : Caractéristiques du CEM I 52.5 N CE CP2 NF, Saint Pierre La Cour K20 Total 1,08 Na20 Total 0,24 K20 Soluble 0,85 Na20 Soluble 0,1 Si02 20,07 A1203 4,95 Fe203 2,96 CaO 63,89 0/0 MgO 0,89 K20 1,06 Na20 0,25 S03 3,41 TiO2 0,19 Mn203 0,14 P205 0,27 Cr203 0,02 Zr02 0,02 Sr0 0,02 0/0 PAF 1,56 0/0 Total 99,7 0/0 CaO libre 1,59 Insolubles 0,32 S03 Horiba 3,39 Courbe granulo laser modèle ciment D10 2,79 jam D50 14,35 jam D90 43,92 jam D(4,3) 19,6 jam Masse volumique d'un solide - Physique 3,12 g/cm3 Surface Spécifique BLAINE - Physique 3750 cm2/g Alite mono 60 0/0 Belite 17,8 0/0 Ferrite 9,3 0/0 Aluminate cubique 4,4 0/0 Aluminate ortho 3 0/0 Chaux CaO 0,2 Portlandite Ca(OH)2 1,5 Périclase 0 0/0 Arcanite not cale 0/0 Quartz 0 0/0 Calcite 0,8 0/0 Gypse 0,5 0/0 3042493 17 Semi-hydrate 2,4 % Anhydrite 0 % Dolomite not calc % Phase X not calc % Gypse (par DSC) 0,4 % Semi hydrate (par DSC) 3 % CO2 total 0,24 % H2O total 1,01 % Atmosphère Azote sans imité Tableau 3 : Caractéristiques du sable normalisé (EN 12620) Caractéristiques (EN 12620) Unité Valeur Compacité Vibrée 0,696 Coefficient d'adsorption % 0,42 Masse Volumique Réelle t/m3 2,63 Valeur de Bleu de Méthylène g/kg 0 Granulométrie (EN 12620) Unité Valeur Passant 4 mm % 100 Passant 2,8 mm % 100 Passant 2,5 mm % 100 Passant 2 mm % 99 Passant 1 mm % 70,62 Passant 500 i.im % 30,95 Passant 250 i.im % 19,15 Passant 125 i.im % 7,84 Passant 63 i.im % 0 3042493 18 Les aminosilanes polycondensées utilisées ont été synthétisées par condensation d'aminosilane monomère en milieu aqueux en présence de NaOH. Les aminosilanes monomères utilisées sont l'APTMS ([3 -(2- Aminoethylamino)Propyl]TriMethoxySilane) et la TMSP (N1-(3- 5 TriMethoxySilylPropyl)diethylenetriamine), fournies par Sigma-Aldrich. APTMS 9CH3 H NH2 FI -CC ,;; ----'"-"N ).-H._ TMSP Les aminosilanes polycondensees correspondantes ont été obtenues selon le protocole suivant. Une solution de NaOH à pH > 13 a été préparée en dissolvant 2 g de NaOH pure dans 100 g d'eau. L'aminosilane monomère (environ 10 g) a été ajouté sous agitation à 20 °C puis 10 le mélange a été agité pendant 3 h. L'extrait sec du mélange obtenu a été mesuré (avec une thermobalance et une étuve à 105 °C), les résultats sont rassemblés dans le Tableau 4. Tableau 4 Aminosilane polycondensée Extrait sec ( %) APTMS polycondensée 7,62 (83 % de polymère) TMSP polycondensée 8,25 (88,3 % de polymère) 15 La solution d'aminosilane polycondensée a été utilisée telle quelle pour la préparation des éprouvettes. Protocole de préparation des éprouvettes Le sable a été mis dans le bol d'un malaxeur Perrier type 32 avec l'eau de prémouillage. 20 Le malaxage a débuté et a été maintenu à petite vitesse pendant 1 minute. Le malaxage a ensuite été stoppé pendant 4 minutes. Le liant hydraulique (clinker+filler) a été ajouté au temps et le malaxage a repris à petite vitesse pendant 1 minute. L'eau de gâchage, comprenant les adjuvants (aminosilane polycondensée et antimousse), 25 a ensuite été ajoutée en 30 secondes tout en malaxant à petite vitesse. Le mélange a été malaxé à grande vitesse pendant 1 minute, pour obtenir un mortier. 3042493 19 Trois formulations ont été préparées : - une formulation A sans aminosilane polycondensée (témoin), - une formulation B conforme à l'invention, avec la solution aqueuse d'APTMS polycondensée préparée précédemment, selon un rapport pondéral aminosilane 5 polycondensée/liant (en masse sèche) de 0,42, et - une formulation C conforme à l'invention, avec la solution aqueuse de TMSP polycondensée préparée précédemment, selon un rapport pondéral aminosilane polycondensée/liant (en masse sèche) de 0,88. Le mortier a ensuite été coulé dans des moules en polystyrène de dimensions 4 cm x 10 4 cm x 16 cm (sans vibration), afin d'obtenir 6 éprouvettes de béton (démoulées après 24 h à 20 °C à 100 % d'humidité relative). Exemple 2 - Mesure de la carbonatation des éprouvettes de mortier Protocole de mesure 15 Les éprouvettes de mortiers ont ensuite été placées dans des conditions de carbonatation accélérée. Après 6 jours de cure en armoire humide à 100 % d'humidité relative et 20 °C, les éprouvettes ont été placées dans un caisson de carbonatation (cuve rectangulaire en PEHD, de 576 litres de capacité, muni d'un couvercle étanche), dont l'atmosphère a été enrichie en CO2 20 (10 % +/- 0,5 % de CO2 dans le volume d'air du caisson), 20 °C +1-1 °C et 65 % +/- 5 % d'humidité relative. La régulation en température a été assurée par le fait que le caisson était disposé dans un laboratoire régulé à 20 +1-1 °C. Le taux d'humidité relative a été régulé par un bac rempli de sel de nitrate d'ammonium saturé d'eau, ce bac étant positionné au fond du caisson, sur toute la 25 surface disponible. Pour le CO2, le caisson a été connecté à un réseau alimenté par des bouteilles remplies d'un mélange 50 % CO2 / 50 % d'azote sous pression. Une centrale de détente a permis de délivrer le mélange à 1 bar de pression relative dans le réseau. L'introduction du gaz a été gérée de façon automatique par un analyseur de CO2 gazeux qui a analysé en continu l'atmosphère du caisson (analyseur mural, de la marque ABISS, modèle 30 LMP 320, fourni par la société PBI Datasensor). A chaque introduction de gaz, une autre électrovanne s'ouvrait pour évacuer le surplus de gaz vers un vide sanitaire extérieur au laboratoire, ceci afin d'éviter toute surpression dans le caisson. Un ventilateur a fonctionné en continu pour avoir une répartition homogène du CO2 gazeux dans l'atmosphère du caisson. 3042493 20 A différentes échéances, les éprouvettes ont été sorties du caisson de carbonatation et fendues à l'aide d'un coupe-pavé hydraulique pour déterminer la profondeur de carbonatation. La résistance à la carbonatation a été estimée en mesurant la vitesse de carbonatation des éprouvettes. Plus cette vitesse est élevée, moins le béton est résistant à la carbonatation, et plus 5 le risque de corrosion des armatures de structure est élevé. Cette vitesse a été mesurée en déterminant la profondeur de béton carbonaté après différentes périodes d'exposition des éprouvettes dans le caisson enrichi en CO2 gazeux. Le matériau est dit carbonaté lorsque son pH est inférieur ou égal à 9. Ceci a été visualisé en pulvérisant une solution de phénolphtaléine à 0,5 % diluée dans un mélange composé à 50 % d'eau déminéralisée et 50 % d'éthanol. La 10 phénolphtaléine est un indicateur coloré qui vire au rose pourpre lorsque le pH est supérieur à 9 et reste incolore lorsque le pH est inférieur à 9. Les zones de béton carbonatées sont donc celles qui restent incolores après pulvérisation de la suspension de phénolphtaléine. Les profondeurs de béton et mortier carbonatés ont été mesurées en plusieurs zones. La moyenne arithmétique des valeurs obtenues a été calculée. 15 La vitesse de la carbonatation est exprimée en mm/jour"2. Il s'agit de la pente de la droite obtenue lorsque l'on représente l'évolution de la profondeur de carbonatation (en mm) en fonction de la racine carrée du temps (en jour). Résultats 20 La vitesse de carbonatation (mm/jour"") en fonction du type d'aminosilane polycondensée est indiquée dans le Tableau 5. Tableau 5 Vitesse de carbonatation (mm/jour"") Formulation A (témoin) 3,6 Formulation B 2,7 Formulation C 2,4 Les aminosilanes polycondensées ont conduit à des vitesses de carbonatation réduites 25 par rapport au témoin sans aminosilane polycondensée. La diminution de la vitesse de la carbonatation est de l'ordre de 25 % à 33 % par rapport au témoin. REVENDICATIONS1. Composition comprenant au moins : - un liant hydraulique comprenant au moins un clinker, et - au moins une aminosilane polycondensée, ayant un poids moléculaire compris de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, selon un rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant compris de 0,05 % à 5,0 %. 2. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle est constituée dudit liant hydraulique et d'une ou plusieurs aminosilane(s) polycondensée(s). 10 3. Composition selon la revendication 1, comprenant en outre de l'eau, de préférence selon un rapport massique eau/liant compris de 0,3 à 0,8. 4. Composition selon la revendication 1 ou 3, comprenant en outre des éléments 15 métalliques, de préférence des armatures. 5. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenue(s) par polycondensation en milieu aqueux basique d'au moins un monomère aminosilane ou d'un mélange de 20 monomères aminosilanes, de préférence choisie dans le groupe constitué des monomères monoaminosilanes, des monomères diaminosilanes, des monomères triaminosilanes, et de leurs mélanges. 6. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans 25 laquelle la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenue(s) à partir de la polycondensation d'au moins un monomère triaminosilane, ledit monomère étant de préférence de formule générale (I-3) : (R0)3-Si-(CH2).-NH-(CH2).-NH-(CH2)p-NE12 (1-3) dans laquelle : 30 - R désigne un groupe alkyle linéaire saturé en C1-C6, de préférence en C1-C2, - n désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 3, - m désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 2, et - p désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 2. 3042493 22 7. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenue(s) à partir de la polycondensation d'au moins un monomère diaminosilane, ledit monomère étant de préférence 5 de formule générale (I-2) : (R0)3-Si-(CH2).-NH-(CH2).-NE12 (1-2) dans laquelle : - R désigne un groupe alkyle linéaire saturé en C1-C6, de préférence en C1-C2, - n désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 3, et - m désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 2. 8. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) obtenue(s) à partir de la polycondensation d'au moins un monomère monoaminosilane, ledit monomère étant de préférence de formule générale (I-1) : (R0)3-Si-(CH2),-NE12 (I-1) dans laquelle : - R désigne un groupe alkyle linéaire saturé en C1-C6, de préférence en C1-C2, et - n désigne un entier variant de 2 à 6, par exemple égal à 3. 9. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le clinker est un clinker Portland. 10. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la proportion massique en clinker dans le liant hydraulique est comprise de 5 % à 95 %, de préférence de 30 % à 85 %, par rapport à la masse dudit liant. 11. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant est compris de est compris de 0,1 % à 4,0 %, préférentiellement de 0,15 % à 3,0 %, ou encore de 0,2 % à 1,5 %. 12. Composition selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le liant hydraulique comprend en outre au moins une addition minérale, qui est de préférence choisie dans le groupe constitué par les laitiers, les pouzzolanes, les cendres 3042493 23 volantes, les schistes calcinés, les matériaux à base de carbonate de calcium, les fumées de silice, les métakaolins, les cendres de biomasse et leurs mélanges. 13. Procédé de fabrication d'une composition selon l'une quelconque des 5 revendications 1 à 12, comprenant une étape de mise en contact d'au moins un liant hydraulique, comprenant au moins un clinker, avec au moins une aminosilane polycondensée, ayant un poids moléculaire de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, selon un rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant compris de 0,05 % à 5,0 %. 10 14. Procédé de fabrication d'une composition selon la revendication 1 ou 3, dans lequel la ou les aminosilane(s) polycondensée(s) est (sont) mise(s) en oeuvre sous la forme d'une solution aqueuse. 15. Procédé selon la revendication précédente, comprenant une étape antérieure de 15 préparation d'une solution aqueuse d'au moins une aminosilane polycondensée, par mise en contact d'au moins un monomère aminosilane avec une solution aqueuse basique. 16. Utilisation d'au moins une aminosilane polycondensée, ayant un poids moléculaire compris de 600 g/mol à 1 000 000 g/mol, pour réduire et/ou prévenir la 20 carbonatation au sein d'une composition hydraulique comprenant au moins un liant hydraulique, ladite ou lesdites aminosilane(s) polycondensée(s) étant présente(s) dans la composition hydraulique selon un rapport pondéral aminosilane(s) polycondensée(s)/liant compris de 0,05 % à 5,0 %. 25 17. Objet mis en forme pour le domaine de la construction obtenu à partir d'une composition selon l'une quelconque des revendications 1 à 12.