FR 3038803 A1 20170113 FR 1556574 A 20150710 1 DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé et un dispositif de suppression d'un signal parasite reçu dans un signal de charge utile fourni par une antenne de réception d'une charge utile d'un satellite, notamment un satellite de télécommunications. ÉTAT DE LA TECHNIQUE De manière conventionnelle, un satellite de télécommunications comporte une charge utile équipée d'une antenne de réception adaptée à recevoir des signaux utiles émis par des émetteurs terrestres, pour les retransmettre à destination d'autres récepteurs terrestres. Il n'est pas rare qu'un satellite de télécommunications reçoive, outre des signaux utiles, un ou plusieurs signaux parasites qui perturbent la réception desdits signaux utiles et peuvent conduire à une dégradation des services offerts par le satellite de télécommunications. Par exemple, un signal parasite peut correspondre à un signal émis par un brouilleur intentionnel. Le signal parasite peut également correspondre à un signal émis par un interféreur non intentionnel, par exemple un émetteur terrestre d'un système de télécommunications terrestres utilisant les mêmes bandes fréquentielles que le satellite de télécommunications, ou un émetteur 20 terrestre mal pointé d'un système de télécommunications par satellite voisin. Afin de pouvoir atténuer ou supprimer un signal parasite reçu, il peut être utile de connaître la position de l'émetteur (brouilleur ou interféreur) à l'origine de ce signal parasite. Une fois cette position connue, il est par exemple possible d'intervenir sur site afin d'interrompre l'émission du signal 25 parasite. Toutefois, il n'est pas toujours possible de forcer l'interruption de l'émission du signal parasite, en particulier dans le cas d'un brouilleur intentionnel situé dans une zone géographique dans laquelle il n'est pas possible d'intervenir. En alternative ou en complément, dans le cas d'une antenne de 30 réception dont le diagramme de rayonnement est modifiable (par exemple dans le cas d'une antenne de réception formée par un réseau d'antennes de réception élémentaires), ledit diagramme de rayonnement peut être modifié de sorte à atténuer fortement tous les signaux reçus dans la direction d'arrivée du 3038803 2 signal parasite. Toutefois, les performances d'une telle solution dépendent de la précision de l'estimation de la direction d'arrivée du signal parasite. En outre, une telle solution implique que les signaux utiles, reçus avec sensiblement la 5 même direction d'arrivée que le signal parasite, sont également fortement atténués. Enfin, pour pouvoir atténuer de manière spatialement sélective la direction d'arrivée du signal parasite, il est nécessaire d'avoir recours à des équipements qui sont à la fois onéreux et lourds. EXPOSÉ DE L'INVENTION 10 La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des limitations des solutions de l'art antérieur, notamment celles exposées ci-avant, en proposant une solution qui permette de supprimer un signal parasite de manière à la fois performante, simple et peu onéreuse. A cet effet, et selon un premier aspect, l'invention concerne un 15 procédé de suppression d'un signal parasite dans un signal de charge utile fourni par une antenne de réception d'une charge utile d'un satellite. Le satellite comportant en outre un réseau d'antennes de mesure fournissant des signaux respectifs, dits « signaux de mesure », ledit procédé de suppression comporte : la combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, la détermination, en fonction des signaux obtenus par combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, de coefficients de pondération desdits signaux de mesure, dits « coefficients de référence », pour la formation d'un faisceau dirigé vers un émetteur du signal parasite, dit « faisceau de référence », la formation du faisceau de référence par combinaison des signaux de mesure au moyen des coefficients de référence, la détermination, en fonction du signal de charge utile et du faisceau de référence, de coefficients de pondération dudit signal de charge utile et dudit faisceau de référence, dits « coefficients d'antibrouillage », pour la formation d'un faisceau dans lequel le signal parasite a été supprimé, dit « faisceau antibrouillé », la formation du faisceau antibrouillé par combinaison du signal de 3038803 3 charge utile et du faisceau de référence au moyen des coefficients d'antibrouillage. Le signal de charge utile correspond au signal fourni par l'antenne de réception de la charge utile du satellite. Une telle antenne de réception 5 présente généralement un gain maximal relativement important, de sorte que le rapport signal sur bruit du signal parasite est relativement important dans le signal de charge utile. Par conséquent, en combinant le signal de charge utile avec les signaux de mesure fournis par les antennes de mesure du réseau, il est 10 possible d'améliorer le rapport signal sur bruit du signal parasite dans chacun des signaux de mesure. Ainsi, le rapport signal sur bruit du signal parasite dans chacun des signaux de mesure peut être initialement peu élevé, puisqu'il est amélioré par la combinaison avec le signal de charge utile. Puisque l'utilisation du signal de charge utile permet d'améliorer le 15 rapport signal sur bruit du signal parasite, les contraintes sur les antennes de mesure peuvent être relâchées. Lesdites antennes de mesure peuvent par conséquent être peu directives, et donc être peu encombrantes tout en ayant une couverture géographique importante. Grâce à cette amélioration du rapport signal sur bruit du signal 20 parasite dans chacun des signaux de mesure, obtenue par combinaison avec le signal de charge utile, il est en outre possible d'estimer la direction d'arrivée du signal parasite avec une meilleure précision. Par conséquent, il est possible de calculer avec une meilleure précision les coefficients de référence qui permettent de former au moyen du réseau d'antennes de mesure le faisceau 25 de référence dirigé vers l'émetteur du signal parasite. Ainsi, le faisceau de référence vise à récupérer principalement le signal parasite, c'est-à-dire à augmenter le rapport signal sur bruit plus interférence SNIR (le ou les signaux utiles étant alors considérés comme des interférences) du signal parasite. Le faisceau de référence ne vise donc pas, 30 comme c'est le cas dans les solutions de l'art antérieur, à atténuer fortement le signal parasite de manière spatialement sélective, de sorte que les contraintes sur les antennes de mesure peuvent être relâchées. Du fait de la formation du faisceau de référence, il est alors possible 3038803 4 de supprimer le signal parasite du signal de charge utile, en tout ou partie, en limitant l'impact sur le ou les signaux utiles inclus dans le signal de charge utile. Cette suppression est réalisée par une combinaison adaptée du signal de charge utile et du faisceau de référence, qui conduit à la formation du faisceau 5 antibrouillé dans lequel le signal parasite a été supprimé. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le procédé de suppression peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. 10 Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, la combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile comporte la corrélation dudit signal de charge utile avec chacun desdits signaux de mesure. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, la corrélation est calculée dans le domaine fréquentiel. 15 Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, les coefficients de référence sont calculés au sol et appliqués par le satellite pour former le faisceau de référence. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, la détermination des coefficients de référence comporte le calcul d'une matrice de covariance des 20 signaux obtenus par combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, dite « matrice de covariance de référence », et également le calcul des coefficients de référence en fonction de la matrice de covariance de référence. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, la détermination des 25 coefficients d'antibrouillage comporte le calcul d'une matrice de covariance du signal de charge utile et du faisceau de référence, dite « matrice de covariance d'antibrouillage », et également le calcul des coefficients d'antibrouillage en fonction de la matrice de covariance d'antibrouillage. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le signal de charge 30 utile et les signaux de mesure étant décomposés en différents canaux fréquentiels, le procédé de suppression comporte : - la détermination de coefficients de référence pour chaque canal, - la formation, pour chaque canal, d'un faisceau de référence au 3038803 5 moyen des coefficients de référence déterminés pour ledit canal, la détermination de coefficients d'antibrouillage pour chaque canal, la formation, pour chaque canal, d'un faisceau antibrouillé au moyen des coefficients d'antibrouillage déterminés pour ledit canal. 5 Selon un second aspect, la présente invention concerne une charge utile d'un satellite comportant une antenne de réception adaptée à fournir un signal de charge utile, et un dispositif de suppression d'un signal parasite dans le signal de charge utile comportant : un réseau d'antennes de mesure adaptées à fournir des signaux 10 respectifs, dits « signaux de mesure », un module de combinaison configuré pour combiner chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, un premier module de formation de faisceau configuré pour former un faisceau dirigé vers un émetteur du signal parasite, dit 15 « faisceau de référence », par combinaison des signaux de mesure au moyen de coefficients de pondération, dits « coefficients de pondération de référence », déterminés en fonction des signaux fournis par le module de combinaison, un second module de formation de faisceau configuré pour former 20 un faisceau dans lequel le signal parasite a été supprimé, dit « faisceau antibrouillé », par combinaison du signal de charge utile et du faisceau de référence au moyen de coefficients de pondération, dits « coefficients d'antibrouillage ». Dans des modes particuliers de réalisation, la charge utile peut 25 comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de suppression comporte un module de commutation adapté à fournir sur une sortie soit le signal de charge utile fourni par l'antenne de réception, soit le faisceau 30 antibrouillé fourni par le second module de formation de faisceau. Dans des modes particuliers de réalisation, le module de combinaison est configuré pour corréler le signal de charge utile avec chacun des signaux de mesure. 3038803 6 Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de suppression comporte : des moyens d'émission, à destination d'une station sol, des signaux fournis par le module de combinaison et/ou de données 5 calculées à partir desdits signaux fournis par ledit module de combinaison, des moyens de réception des coefficients de référence calculés au sol en fonction desdits signaux fournis par le module de combinaison et/ou en fonction desdites données. 10 Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de suppression comporte un module de calcul configuré pour déterminer les coefficients de référence en fonction des signaux fournis par le module de combinaison. Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de suppression comporte un module de calcul configuré pour déterminer les coefficients 15 d'antibrouillage en fonction du signal de charge utile et du faisceau de référence. Dans des modes particuliers de réalisation, l'antenne de réception est de gain maximal supérieur aux gains maximaux respectifs des antennes de mesure. 20 Selon un troisième aspect, la présente invention concerne un satellite comportant une charge utile selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention. PRÉSENTATION DES FIGURES L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, 25 donnée à titre d'exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures qui représentent : Figure 1 : une représentation schématique d'un système de télécommunications par satellite, Figure 2: une représentation schématique d'un exemple de 30 réalisation d'une charge utile d'un satellite comportant un dispositif de suppression de signal parasite, Figure 3 : un diagramme représentant les principales étapes d'un procédé de suppression de signal parasite, 3038803 7 Figure 4 : une représentation schématique d'une variante préférée de réalisation du dispositif de suppression de la figure 2, Figure 5 : un diagramme représentant un mode préféré de mise en oeuvre d'un procédé de suppression de signal parasite. 5 Dans ces figures, des références identiques d'une figure à une autre désignent des éléments identiques ou analogues. Pour des raisons de clarté, les éléments représentés ne sont pas à l'échelle, sauf mention contraire. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION La figure 1 représente schématiquement un système satellitaire 10 comportant un satellite 10 en orbite terrestre (GEO, LEO, MEO, etc.). Tel qu'illustré par la figure 1, le satellite 10 reçoit un signal utile émis par un terminal terrestre 20, et le retransmet à destination d'une station sol 30 ou d'un autre terminal terrestre. De manière analogue, le satellite 10 peut recevoir un signal utile de la station sol 30, et le retransmettre à destination 15 d'un terminal terrestre 20. Dans l'exemple illustré par la figure 1, le satellite 10 reçoit également un signal parasite émis par un émetteur parasite 40, par exemple un brouilleur intentionnel ou un interféreur non intentionnel. Le signal parasite perturbe la réception du signal utile, et la présente invention concerne la suppression dudit 20 signal parasite dans les signaux reçus par le satellite 10. La figure 2 représente schématiquement un exemple de réalisation d'une charge utile 100 du satellite 10. Pour des raisons de clarté, la figure 2 représente uniquement les principaux éléments de la charge utile 100 relatifs à la suppression du signal parasite, de sorte que la charge utile 100 peut 25 également comporter d'autres éléments non représentés sur la figure 2. Tel qu'illustré par la figure 2, la charge utile 100 comporte une antenne de réception 110 desservant une zone géographique prédéfinie à la surface de la Terre, dite « zone de service ». L'antenne de réception 110 est par exemple du type comportant une 30 source et un réflecteur, ou tout autre type d'antenne adaptée. Rien n'exclut également, suivant d'autres exemples, d'avoir une antenne de réception 110 formée par un réseau d'antennes de réception élémentaires. L'antenne de réception 110 est adaptée à fournir un signal de charge 3038803 8 utile comportant le signal utile reçu du terminal terrestre 20, se trouvant dans la zone de service, ainsi que le signal parasite reçu de l'émetteur parasite 40, qui peut se trouver en dehors de ladite zone de service. Tel qu'illustré par la figure 2, l'antenne de réception 110 est en outre reliée, de manière conventionnelle, à 5 une chaîne de réception analogique 111. La charge utile 100 du satellite 10 comporte également un dispositif 150 de suppression de signal parasite, dont la figure 2 représente schématiquement un mode particulier de réalisation. Le dispositif 150 de suppression comporte tout d'abord un réseau 120 10 de NR antennes de mesure 130 adaptées à fournir des signaux respectifs, dits « signaux de mesure ». Les antennes de mesure 130 sont de préférence orientées de sorte à desservir la zone service de l'antenne de réception 110. Toutefois, la zone géographique desservie par chaque antenne de mesure 130 est de préférence plus grande que la zone de service, afin de 15 couvrir une surface plus grande de localisations possibles pour un émetteur parasite 40. En d'autres termes, les antennes de mesure 130 sont, dans des modes préférés de réalisation, moins directives que l'antenne de réception 110, de sorte que le gain maximal de ladite antenne de réception 110 est supérieur aux gains maximaux respectifs des antennes de mesure 130. 20 Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas où les NR antennes de mesure 130 du réseau 120 sont des antennes cornets. Rien n'exclut cependant de considérer, dans d'autres modes de réalisation, d'autres types d'antennes de mesure 130. Le nombre NR d'antennes de mesure 130 du réseau est égal ou 25 supérieur à deux. Toutefois, dans le cas où ledit réseau 120 comporte uniquement deux antennes de mesure 130, il n'est possible d'estimer qu'une direction d'arrivée 2D du signal parasite, dans un plan passant par l'émetteur parasite 40 et lesdites deux antennes de mesure 130. Par conséquent, le réseau 120 comporte préférentiellement au moins trois antennes de mesure 30 130 non toutes alignées, afin de pouvoir estimer une direction d'arrivée 3D du signal parasite. Un nombre NR d'antennes de mesure 130 compris entre 5 et 10 permet en principe d'obtenir de bonnes performances pour la localisation d'un signal parasite, mais il est néanmoins possible de considérer un nombre 3038803 9 NR d'antennes de mesure 130 supérieur à 10. La distance entre les antennes de mesure 130 adjacentes du réseau 120 peut être la même pour chaque paire d'antennes de mesure 130 adjacentes ou, préférentiellement, ne pas être la même pour toutes les paires 5 d'antennes de mesure 130 adjacentes du réseau 120, afin d'améliorer la levée d'ambiguïté sur la direction d'arrivée du signal parasite. Pour les mêmes raisons, dans des modes préférés de réalisation, les antennes de mesure 130 du réseau 120 ne sont pas toutes coplanaires. En d'autres termes, les centres de phases des antennes de mesure 130 ne sont pas tous dans un même plan. 10 Il est à noter que la précision de l'estimation de la direction d'arrivée du signal parasite augmente avec la distance entre les antennes de mesure 130 adjacentes. Dans des modes préférés de réalisation, la distance minimale entre les antennes de mesure 130 adjacentes du réseau est au moins cinq fois supérieure à la longueur d'onde maximale ÀmAx des signaux utiles émis par les 15 terminaux terrestres 20, voire au moins dix fois supérieure. La distance, entre les deux antennes de mesure 130 du réseau 120 les plus éloignées l'une de l'autre, est, dans des modes préférés de réalisation, égale ou inférieure à 50.ÀmAx. De telles dispositions permettent de limiter l'encombrement lié au réseau 120 d'antennes de mesure 130. 20 Le dispositif 150 de suppression comporte également des chaînes de réception analogique 131, considérées comme connues de l'homme de l'art, reliées respectivement aux différentes antennes de mesure 130 du réseau 120. Le dispositif 150 de suppression comporte également un dispositif 140 de calcul relié à la sortie de la chaîne de réception analogique 111 de l'antenne 25 de réception 110 et aux sorties des chaînes de réception analogique 131 des antennes de mesure 130 du réseau 120. Le dispositif 140 de calcul comporte par exemple des moyens de conversion analogique/numérique du signal de charge utile fourni par l'antenne de réception 110 et des signaux de mesure fournis par les antennes de mesure 30 130 du réseau 120. Le dispositif 140 de calcul comporte par exemple également un ou plusieurs processeurs et des moyens de mémorisation (disque dur magnétique, mémoire électronique, disque optique, etc.) dans lesquels est mémorisé un produit programme d'ordinateur, sous la forme d'un 3038803 10 ensemble d'instructions de code de programme à exécuter pour mettre en oeuvre tout ou partie des étapes d'un procédé 50 de suppression de signal parasite décrit ci-après. Dans une variante, le dispositif 140 de calcul comporte un ou des circuits logiques programmables, de type FPGA, PLD, etc., et/ou 5 circuits intégrés spécialisés (ASIC) adaptés à mettre en oeuvre tout ou partie desdites étapes du procédé 50 de suppression de signal parasite. En d'autres termes, le dispositif 140 de calcul comporte un ensemble de moyens configurés de façon logicielle (produit programme d'ordinateur spécifique) et/ou matérielle (FPGA, PLD, ASIC, etc.) pour mettre en oeuvre tout 10 ou partie des étapes du procédé 50 de suppression de signal parasite. La figure 3 représente schématiquement les principales étapes d'un procédé 50 de suppression de signal parasite, lesquelles sont : une étape 520 de combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, 15 une étape 521 de détermination, en fonction des signaux obtenus après combinaison, de coefficients de pondération des signaux de mesure, dits « coefficients de référence », pour la formation d'un faisceau dirigé vers l'émetteur parasite 40 du signal parasite, dit « faisceau de référence », 20 une étape 522 de formation du faisceau de référence par combinaison des signaux de mesure au moyen des coefficients de référence, une étape 523 de détermination, en fonction du signal de charge utile et du faisceau de référence, de coefficients de pondération 25 dudit signal de charge utile et dudit faisceau de référence, dits « coefficients d'antibrouillage », pour la formation d'un faisceau dans lequel le signal parasite a été supprimé du signal de charge utile, dit « faisceau antibrouillé », une étape 524 de formation du faisceau antibrouillé par 30 combinaison du signal de charge utile et du faisceau de référence au moyen des coefficients d'antibrouillage. Il est à noter que les différentes étapes du procédé 50 de suppression de signal parasite peuvent être exécutées dans la charge utile du satellite 10 3038803 11 et/ou dans une ou plusieurs stations sol 30. Ainsi, différentes répartitions des étapes du procédé 50 de suppression entre le satellite 10 et le sol sont possibles, et le choix d'une répartition particulière ne constitue qu'une variante d'implémentation de l'invention. 5 Dans la suite de la description, on se place dans un premier temps dans le cas, illustré de manière non limitative par la figure 2, où toutes les étapes du procédé 50 de suppression sont exécutées au niveau du satellite 10. Tel qu'illustré par la figure 2, le dispositif 140 de calcul comporte un ensemble de modules fonctionnels pour la mise en oeuvre des différentes 10 étapes du procédé 50 de suppression de signal parasite : un module de combinaison 141 configuré pour combiner les signaux de mesure avec le signal de charge utile, un premier module de calcul 142 configuré pour déterminer les coefficients de référence, 15 un premier module de formation 143 de faisceau, pour la formation du faisceau de référence, un second module de calcul 144 configuré pour déterminer les coefficients d'antibrouillage, un second module de formation 145 de faisceau, pour la formation 20 du faisceau d'antibrouillage. Au cours de l'étape 520 de combinaison, le module de combinaison 141 combine le signal de charge utile avec chacun des signaux de mesure. La combinaison permet d'introduire un gain de traitement qui améliore le rapport signal sur bruit du signal parasite (et du ou des signaux utiles). Dans 25 des modes préférés de mise en oeuvre, la combinaison correspond à une corrélation du signal de charge utile avec chacun des signaux de mesure. La corrélation est par exemple calculée dans le domaine temporel, ou bien dans le domaine fréquentiel, après avoir calculé des spectres fréquentiels du signal de charge utile et des signaux de mesure, par exemple au moyen d'une 30 transformée de Fourier rapide (« Fast Fourier Transform » ou FFT dans la littérature anglo-saxonne). Ensuite, le premier module de calcul 142 détermine les coefficients de référence en fonction des signaux fournis par le module de combinaison 141. 3038803 12 Les coefficients de référence visent à former un faisceau de référence dirigé vers l'émetteur parasite 40. Par « dirigé vers l'émetteur parasite », on entend de manière générale que le faisceau de référence vise à fournir un signal dans lequel le rapport signal sur bruit plus interférence SNIR (le ou les 5 signaux utiles étant considérés comme des interférences) du signal parasite est amélioré par rapport à celui dans chacun des signaux de mesure. En d'autres termes, le faisceau de référence vise à favoriser la réception du signal parasite en atténuant le ou les signaux utiles par rapport au signal parasite. Le calcul des coefficients de référence, permettant de former un 10 faisceau de référence favorisant la réception du signal parasite, peut mettre en oeuvre toute méthode adaptée connue de l'homme de l'art. Les principales méthodes connues effectuent généralement une analyse statistique des signaux considérés, ici le signal de charge utile et les signaux de mesure. Par exemple, il est possible d'estimer une matrice de covariance dudit signal de 15 charge utile et desdits signaux de mesure, dite « matrice de covariance de référence », et de déterminer les coefficients de référence en fonction de la matrice inverse de ladite matrice de covariance de référence. Cependant, d'autres méthodes existent pour déterminer des coefficients de référence adaptés, qui peuvent également être utilisées dans le cadre de l'invention. 20 Le calcul des coefficients de référence peut comporter, par exemple, l'estimation des directions d'arrivée des différents signaux (signal utile et signal parasite) à partir de la matrice de covariance de référence, selon toute méthode connue de l'homme de l'art. On peut citer, à titre d'exemples non limitatifs, les méthodes suivantes : 25 MUSIC (voir par exemple : « Multiple Emitter Location and Signal Parameter Estimation », R. O. Schmidt, IEEE Transactions on Antennas and Propagation, Vol. 34, N° 3, Mars 1986), ESPRIT (voir par exemple « ESPRIT : Estimation of Signal Parameters via Rotational Invariance Techniques », R. Roy et al., 30 IEEE Transactions on Acoustics, Speech and Signal Processing, Vol. 37, N° 7, Juillet 1989). A partir des estimations des différentes directions d'arrivée, il est possible de déterminer des coefficients de référence permettant de former un 3038803 13 faisceau de référence favorisant la réception du signal parasite. L'atténuation du ou des signaux utiles par rapport au signal parasite peut être plus ou moins importante. Si les conditions le permettent, par exemple si le nombre NR d'antennes de mesure 130 est supérieur au nombre total de signaux reçus, par 5 exemple supérieur à deux dans le cas d'un seul signal parasite et d'un seul signal utile, alors il est possible de former un faisceau de référence présentant théoriquement un gain multiplicatif sensiblement nul dans la direction d'arrivée du signal utile, de sorte à maximiser le SNIR du signal parasite. En général, le ou les signaux utiles sont émis à partir de la zone de 10 service, qui est connue a priori. Il n'est donc pas forcément nécessaire d'estimer le nombre et les directions d'arrivée des signaux utiles. En effet, le faisceau de référence peut être optimisé pour la réception du signal parasite tout en atténuant globalement les signaux utiles reçus de la zone de service. Une fois les coefficients de référence déterminés, le premier module 15 de formation 143 de faisceau forme le faisceau de référence en combinant les signaux de mesure au moyen desdits coefficients de référence. Ensuite, le second module de calcul 144 détermine les coefficients d'antibrouillage en fonction du signal de charge utile et du faisceau de référence. Les coefficients d'antibrouillage visent à former un faisceau 20 antibrouillé dans lequel le signal parasite a été supprimé, en tout ou partie. Le calcul des coefficients d'antibrouillage, permettant de former le faisceau antibrouillé, peut mettre en oeuvre toute méthode adaptée connue de l'homme de l'art. Les principales méthodes connues effectuent généralement une analyse statistique des signaux considérés, ici le signal de charge utile et 25 le faisceau de référence. Par exemple, il est possible d'estimer une matrice de covariance dudit signal de charge utile et dudit faisceau de référence, dite « matrice de covariance d'antibrouillage », et de déterminer les coefficients d'antibrouillage en fonction de la matrice inverse de ladite matrice de covariance d'antibrouillage. Cependant, d'autres méthodes existent pour 30 déterminer des coefficients d'antibrouillage adaptés, qui peuvent également être utilisées dans le cadre de l'invention. De manière générale, il est avantageux d'estimer les coefficients d'antibrouillage à partir du faisceau de référence. En effet, le SNIR du signal 3038803 14 parasite est meilleur dans le faisceau de référence que dans les signaux de mesure, de sorte que les coefficients d'antibrouillage permettant de supprimer le signal parasite sont estimés avec une plus grande précision. En outre, la matrice de covariance d'antibrouillage ainsi obtenue est généralement bien 5 conditionnée et facile à inverser. Une fois les coefficients d'antibrouillage déterminés, le second module de formation 145 de faisceau forme le faisceau antibrouillé en combinant le signal de charge utile et le faisceau de référence, fourni par le premier module de formation 143 de faisceau, au moyen desdits coefficients d'antibrouillage. 10 La figure 4 représente schématiquement un mode préféré de réalisation, dans lequel le dispositif 150 de suppression comporte, outre les éléments décrits en référence à la figure 2, un module de commutation 146 adapté à fournir sur une sortie soit le signal de charge utile fourni par l'antenne de réception 110, soit le faisceau antibrouillé fourni par le second module de 15 formation 145 de faisceau. De telles dispositions permettent par conséquent d'activer ou non la suppression du signal parasite suivant qu'un signal parasite a été détecté ou non. Ainsi, lorsqu'aucun signal parasite n'a été détecté, le module de commutation 146 est commandé pour fournir en sortie le signal de charge utile. A contrario, lorsqu'un signal parasite a été détecté, le module de 20 commutation 146 est commandé pour fournir en sortie le faisceau antibrouillé dans lequel le signal parasite a été supprimé, en tout ou partie. La figure 5 représente schématiquement un mode préféré de mise en oeuvre du procédé 50 de suppression, dans lequel le signal de charge utile et les signaux de mesure sont décomposés en canaux fréquentiels. Les canaux 25 correspondent par exemple à des sous-bandes fréquentielles adjacentes à l'intérieur d'une bande fréquentielle prédéfinie des signaux utiles, dite « bande de multiplexage BM ». En effet, de meilleures performances en termes de suppression du signal parasite peuvent être obtenues en se plaçant au niveau canal, c'est-à-dire au niveau de chaque sous-bande fréquentielle, plutôt qu'en 30 traitant de manière globale la bande de multiplexage BM. Tel qu'illustré par la figure 5, le procédé 50 de suppression comporte tout d'abord une étape 51 de démultiplexage des canaux du signal de charge utile et des signaux de mesure. 3038803 15 L'étape 51 de démultiplexage vise donc à séparer les différents canaux de la bande de multiplexage BM, afin de pouvoir former un faisceau antibrouillé pour chaque canal de ladite bande de multiplexage BM. La séparation des différents canaux est de préférence effectuée dans 5 le domaine fréquentiel, en calculant, par exemple au moyen d'une FFT, un spectre fréquentiel du signal de charge utile et des spectres fréquentiels des différents signaux de mesure sur la bande de multiplexage BM. Rien n'exclut cependant d'effectuer la séparation des différents canaux dans le domaine temporel, par exemple au moyen de filtres temporels passe-bande associés 10 respectivement aux différents canaux. Dans l'exemple illustré par la figure 5, le nombre de canaux est égal à Nc, de sorte que, à l'issue de l'étape 51 de démultiplexage, on dispose de Nc canaux pour le signal de charge utile et de Nc canaux par signal de mesure. Le procédé 50 de suppression comporte ensuite, dans le mode préféré 15 de mise en oeuvre illustré par la figure 5, une étape 52 de suppression du signal parasite. L'étape 52 de suppression du signal parasite, qui est exécutée pour chaque canal, reprend de préférence les étapes du procédé 50 de suppression décrites en référence à la figure 3. Toutefois, l'étape 520 de combinaison peut être exécutée au cours de l'étape 52 de suppression du 20 signal parasite, canal par canal, ou avant l'étape 51 de démultiplexage. Par conséquent, l'étape 52 de suppression, qui est exécutée pour chaque canal, comporte notamment : la détermination 521 de coefficients de référence pour le canal considéré, en fonction des signaux obtenus après combinaison 25 pour ledit canal considéré, la formation 522 d'un faisceau de référence pour le canal considéré, par combinaison des signaux de mesure dudit canal considéré au moyen des coefficients de référence déterminés pour ledit canal considéré, 30 la détermination 523 de coefficients d'antibrouillage pour le canal considéré, en fonction du signal de charge utile et du faisceau de référence dudit canal considéré, la formation 524 d'un faisceau antibrouillé pour le canal considéré, 3038803 16 par combinaison du signal de charge utile et du faisceau de référence dudit canal considéré au moyen des coefficients d'antibrouillage déterminés pour ledit canal considéré. Ainsi, à l'issue des différentes étapes 52 de suppression, on dispose 5 de Nc faisceaux antibrouillés, associés respectivement aux différents canaux de la bande de multiplexage BM. Dans l'exemple illustré par la figure 5, le procédé 50 de suppression de signal parasite comporte en outre une étape 53 de multiplexage des Nc faisceaux antibrouillés des différents canaux, afin d'obtenir un faisceau 10 antibrouillé sur toute la bande de multiplexage BM. Dans le cas où l'étape 52 de suppression est exécutée dans le domaine fréquentiel, l'étape 53 de multiplexage comporte de préférence la combinaison dans le domaine fréquentiel des spectres fréquentiels respectifs desdits Nc faisceaux antibrouillés associés aux différents canaux, et le calcul 15 d'une représentation temporelle du résultat de ladite combinaison, par exemple par transformée de Fourier inverse rapide (« Inverse Fast Fourier Transform » ou IFFT dans la littérature anglo-saxonne). De manière plus générale, il est à noter que les modes de mise en oeuvre et de réalisation considérés ci-dessus ont été décrits à titre d'exemples 20 non limitatifs, et que d'autres variantes sont par conséquent envisageables. Notamment, l'invention a été décrite en considérant que toutes les étapes du procédé 50 de suppression étaient exécutées par le dispositif 150 de suppression embarqué dans le satellite 10. Rien n'exclut cependant, suivant d'autres exemples, d'avoir tout ou partie desdites étapes exécutées au sol par 25 une ou plusieurs stations sol. Suivant un premier exemple, toutes les étapes illustrées par la figure 3 sont exécutées au sol, par une ou plusieurs stations sol 30. Le cas échéant, le signal de charge utile et les signaux de mesure doivent être transmis à une station sol 30 par le satellite 10, et les modules fonctionnels décrits ci-avant en 30 référence à la figure 2 sont intégrés dans une ou plusieurs stations sol. Suivant un autre exemple, toutes les étapes illustrées par la figure 3, à l'exception de l'étape 521 de détermination des coefficients de référence, sont entièrement exécutées au niveau du satellite 10. L'étape 521 de détermination 303 8 803 17 des coefficients de référence, dont la complexité augmente avec le nombre NR d'antennes de mesure 130 du réseau 120, est au moins partiellement exécutée au sol tandis que les coefficients de référence sont appliqués par le satellite 10. Le cas échéant, le dispositif 150 de suppression embarqué dans le satellite 10 5 comporte par exemple : des moyens d'émission (non représentés sur les figures), à destination d'une station sol, des signaux fournis par le module de combinaison 141 et/ou de données calculées à partir desdits signaux fournis par ledit module de combinaison 141, telles que la 10 matrice de covariance de référence, des moyens de réception (non représentés sur les figures) des coefficients de référence calculés au sol en fonction desdits signaux fournis par le module de combinaison et/ou en fonction desdites données. 15 En outre, l'invention a été décrite en considérant que les différentes étapes du procédé 50 de suppression étaient mises en oeuvre par des modules fonctionnels d'un dispositif 140 de calcul numérique. Rien n'exclut cependant, suivant d'autres exemples d'avoir tout ou partie desdits modules fonctionnels réalisés au moyen de composants analogiques. Par exemple, le module de 20 commutation 146 peut être réalisé au moyen d'un commutateur analogique. En outre l'invention a été décrite en considérant la présence d'un seul signal parasite. L'invention est cependant applicable à un nombre plus important de signaux parasites. Par exemple, il est possible de former plusieurs faisceaux de référence associés respectivement aux différents signaux 25 parasites détectés, et de former le faisceau antibrouillé à partir du signal de charge utile et desdits faisceaux de référence. L'invention décrite ci-dessus est applicable à des signaux utiles et parasites qui peuvent avoir été émis par des terminaux situés soit au sol, soit en altitude au-dessus de la surface du sol (avion, drone, ballon, satellite). En 30 outre, les terminaux peuvent être fixes ou mobiles (voiture, avion, drone, ballon, train, bateau, et utilisés pendant un déplacement ou entre deux déplacements, etc.). Il est en outre possible de s'adapter à des émetteurs parasites 40 en déplacement en mettant à jour de manière récurrente les 3038803 18 coefficients de référence. L'invention décrite, du fait qu'elle permet de s'autoadapter à différents signaux parasites, offre une solution robuste face à des scénarios de brouillage très divers : brouilleurs isolés ou multiples (groupés ou dispersés, fixes ou mobiles) et ayant des caractéristiques de brouillage variées 5 (fixe ou variable en fréquence et en temps). L'invention décrite ci-dessus est utilisable dans n'importe quelle bande de fréquences, on peut citer à titre d'exemples les bandes de fréquences classiquement utilisées par les systèmes de télécommunications par satellite, telles que : C, L, S, X, Ku, Ka, Q/V. 10 L'invention décrite ci-dessus est efficace pour protéger des interférences ou des brouillages des systèmes de télécommunications par satellite fonctionnant dans différentes bandes de fréquences et effectuant des missions civiles ou militaires ou une combinaison des deux. Les communications à protéger peuvent porter sur n'importe quel type de contenu 15 numérique ou analogique susceptible d'être échangé avec un terminal satellite (échange de documents, conversations téléphoniques, données de fax, données de consultation de pages Web, streaming audio ou vidéo, etc.). L'utilisation de l'invention peut également permettre de : protéger des échanges de données inter-satellite d'interférences ou 20 de brouillages, réutiliser tout ou partie du spectre d'un autre système, tout en tolérant des interférences qu'il génère et provenant du sol, autoriser localement la réutilisation par un autre système (satellitaire ou non) de tout ou partie du spectre du système 25 satellitaire considéré, faciliter la coordination du spectre entre systèmes proches pour éviter qu'il y ait un risque d'interférence d'un système sur l'autre. REVENDICATIONS1 Procédé (50) de suppression d'un signal parasite dans un signal de charge utile fourni par une antenne de réception (110) d'une charge utile d'un satellite (10), caractérisé en ce que, ledit satellite comportant en outre un réseau (120) d'antennes de mesure (130) fournissant des signaux respectifs, dits « signaux de mesure », le procédé (50) comporte : la combinaison (520) de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, la détermination (521), en fonction des signaux obtenus par combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, de coefficients de pondération desdits signaux de mesure, dits « coefficients de référence », pour la formation d'un faisceau dirigé vers un émetteur du signal parasite, dit « faisceau de référence », la formation (522) du faisceau de référence par combinaison des signaux de mesure au moyen des coefficients de référence, la détermination (523), en fonction du signal de charge utile et du faisceau de référence, de coefficients de pondération dudit signal de charge utile et dudit faisceau de référence, dits « coefficients d'antibrouillage », pour la formation d'un faisceau dans lequel le signal parasite a été supprimé, dit « faisceau antibrouillé », la formation (524) du faisceau antibrouillé par combinaison du signal de charge utile et du faisceau de référence au moyen des coefficients d'antibrouillage. 2 Procédé (50) selon la revendication 1, dans lequel la combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile comporte la corrélation dudit signal de charge utile avec chacun desdits signaux de mesure. 3 Procédé (50) selon la revendication 2, dans lequel la corrélation est calculée dans le domaine fréquentiel. 4 Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les coefficients de référence sont calculés au sol et appliqués par le satellite pour former le faisceau de référence. 3038803 20 5 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la détermination des coefficients de référence comporte le calcul d'une matrice de covariance des signaux obtenus par combinaison de chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, dite « matrice de 5 covariance de référence », et le calcul des coefficients de référence en fonction de la matrice de covariance de référence. 6 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la détermination des coefficients d'antibrouillage comporte le calcul d'une matrice de covariance du signal de charge utile et du faisceau de 10 référence, dite « matrice de covariance d'antibrouillage », et le calcul des coefficients d'antibrouillage en fonction de la matrice de covariance d'antibrouillage. 7 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, dans lequel, le signal de charge utile et les signaux de mesure étant décomposés en 15 différents canaux fréquentiels, ledit procédé comporte : la détermination de coefficients de référence pour chaque canal, la formation, pour chaque canal, d'un faisceau de référence au moyen des coefficients de référence déterminés pour ledit canal, la détermination de coefficients d'antibrouillage pour chaque canal, 20 la formation, pour chaque canal, d'un faisceau antibrouillé au moyen des coefficients d'antibrouillage déterminés pour ledit canal. 8 - Charge utile (100) de satellite (10) comportant une antenne de réception (110) adaptée à fournir un signal de charge utile, caractérisée en ce que ladite charge utile comporte un dispositif (150) de suppression d'un signal 25 parasite dans le signal de charge utile comportant : un réseau (120) d'antennes de mesure (130) adaptées à fournir des signaux respectifs, dits « signaux de mesure », un module de combinaison (141) configuré pour combiner chacun des signaux de mesure avec le signal de charge utile, 30 un premier module de formation (143) de faisceau configuré pour former un faisceau dirigé vers un émetteur du signal parasite, dit « faisceau de référence », par combinaison des signaux de mesure au moyen de coefficients de pondération, dits « coefficients de 3038803 21 pondération de référence », déterminés en fonction des signaux fournis par le module de combinaison, un second module de formation (145) de faisceau configuré pour former un faisceau dans lequel le signal parasite a été supprimé, 5 dit « faisceau antibrouillé », par combinaison du signal de charge utile et du faisceau de référence au moyen de coefficients de pondération, dits « coefficients d'antibrouillage ». 9 - Charge utile (100) selon la revendication 8, comportant un module de commutation (146) adapté à fournir sur une sortie dudit module de 10 commutation soit le signal de charge utile fourni par l'antenne de réception (110), soit le faisceau antibrouillé fourni par le second module de formation (145) de faisceau. 10 - Charge utile (100) selon l'une des revendications 8 à 9, dans lequel le module de combinaison (141) est configuré pour corréler le signal de 15 charge utile avec chacun des signaux de mesure. 11 - Charge utile (100) selon l'une des revendications 8 à 10, comportant : des moyens d'émission, à destination d'une station sol, des signaux fournis par le module de combinaison (141) et/ou de données calculées à partir desdits signaux fournis par ledit module 20 de combinaison, des moyens de réception des coefficients de référence calculés au sol en fonction desdits signaux fournis par le module de combinaison (141) et/ou en fonction desdites données. 12 - Charge utile (100) selon l'une des revendications 8 à 10, comportant un 25 module de calcul (142) configuré pour déterminer les coefficients de référence en fonction des signaux fournis par le module de combinaison. 13 - Charge utile (100) selon l'une des revendications 8 à 12, comportant un module de calcul (144) configuré pour déterminer les coefficients d'antibrouillage en fonction du signal de charge utile et du faisceau de 30 référence. 14 - Charge utile (100) selon l'une des revendications 8 à 13, dans lequel l'antenne de réception (110) est de gain maximal supérieur aux gains maximaux respectifs des antennes de mesure (130). 3038803 22 15 - Satellite (10) caractérisé en ce qu'il comporte une charge utile (100) selon l'une des revendications 8 à 14.