FR 3042489 A1 20170421 FR 1560010 A 20151020 1 Réacteur biologique séquentiel et procédé mettant en oeuvre le réacteur La présente invention se rapporte au domaine de traitement d'effluents liquides et plus particulièrement à un réacteur biologique séquentiel (SBR ou Sequential Batch Reactor en anglais). Le traitement des effluents liquides est un sujet important dans la protection de l'environnement. Les effluents liquides sont généralement traités dans des stations d'épuration. Il existe plusieurs procédés de traitement mis en oeuvre dans les stations d'épuration. Il existe notamment les procédés de systèmes aérobie de boues activées tels que les procédés SBR. Le procédé SBR a comme particularité que ses étapes se déroulent l'une après l'autre dans un seul bassin. Les procédés SBR apportent en outre plusieurs avantages tels qu'un encombrement moindre, une bonne intégration dans un paysage, des temps de traitement réduits et une diminution du coût de construction d'une station mettant en oeuvre un procédé SBR. Les étapes d'un procédé SBR sont généralement les suivantes : une étape d'admission en effluents liquides, une étape d'aération, une étape de décantation et une étape d'évacuation. Cependant, bien que le procédé SBR nécessite un seul bassin pour le traitement des effluents liquides, un autre bassin tampon est nécessaire lorsqu'il y a de grands volumes d'effluents liquides à traiter. Souvent, il est en outre indispensable d'avoir en parallèle deux à trois bassins mettant en oeuvre le procédé pour pouvoir traitement assez rapide les grands volumes d'effluents liquides. La présente invention se propose de palier un ou plusieurs inconvénients de l'art antérieur et notamment de proposer un réacteur biologique séquentiel et un procédé de mise en oeuvre du réacteur biologique séquentiel permettant avec un seul bassin de traiter en continu de grands volumes d'effluents liquides. 3042489 2 Cet objectif est atteint grâce à un réacteur biologique séquentiel pour traiter par décantation des effluents liquides contenant des boues, caractérisé en ce qu'il comprend au moins : 5 - un premier bassin apte à recevoir des effluents liquides à traiter par décantation, - un moyen d'admission des effluents liquides dans le premier bassin, apte à introduire les effluents liquides en un ou plusieurs points situés à proximité du fond du premier bassin, 10 - un moyen de captage apte à extraire, à proximité de la surface des effluents liquides, au moins une partie des effluents liquides clarifiés dans une couche clarifiée par la décantation des boues. Selon une autre particularité, le moyen d'admission comprend au moins une paroi siphoïde apte à forcer le passage des effluents liquides entrant 15 dans le premier bassin entre le fond du premier bassin et la partie inférieure de la paroi siphoïde. Selon une autre particularité, la distance entre le fond du premier bassin (et la partie inférieure de la paroi siphoïde est comprise entre 0,1 m et 1 m, de préférence 0,5 m. 20 Selon une autre particularité, le moyen d'admission est apte à introduire les effluents liquides dans le premier bassin de manière à ce que la vitesse de montée du niveau des effluents liquides dans le premier bassin est inférieure à la vitesse de décantation des boues contenues dans les effluents liquides. 25 Selon une autre particularité, le moyen de captage est apte à extraire les effluents liquides clarifiés simultanément en plusieurs points d'un même plan à proximité de la surface des effluents liquides, le plan étant sensiblement parallèle à la surface des effluents liquides. 3042489 3 Selon une autre particularité, le moyen d'admission et le moyen de captage sont disposés à des endroits opposés l'un de l'autre dans le premier bassin. Selon une autre particularité, le moyen de captage comprend un 5 système de siphon apte à empêcher l'extraction des effluents liquides clarifiés lorsque la pression d'un gaz dans le système de siphon est supérieure à la pression atmosphérique, le système de siphon étant apte à déclencher l'extraction des effluents liquides clarifiés lorsque la pression du gaz dans le système de siphon est inférieure ou égale à la pression 10 atmosphérique. Selon une autre particularité, le système de siphon comprend au moins une première conduite sensiblement verticale dont une extrémité libre inférieure est apte à extraire les effluents liquides, l'autre extrémité supérieure étant connectée à une deuxième conduite sensiblement 15 horizontale, une extrémité de la deuxième conduite étant connectée à un collecteur, le collecteur étant connecté à la première jambe descendante d'une troisième conduite en forme de U, l'extrémité libre de la première jambe ayant une ouverture contrôlée par une vanne, la deuxième jambe montante de la troisième conduite en forme de U comprenant une quatrième 20 conduite d'évacuation, l'extrémité libre de la deuxième jambe du U comprenant une ouverture communiquant avec l'air ambiant. Selon une autre particularité, la ou les premières conduites comprennent à l'intérieur de chacune une plaque placée perpendiculairement à la première conduite et percée d'un trou, l'aire du trou augmentant 25 progressivement entre, d'une part, la première conduite dont la jonction avec la deuxième conduite est la plus proche du collecteur et, d'autre part, la première conduite dont la jonction avec la deuxième conduite est la plus éloignée du collecteur. Selon une autre particularité, au niveau de la jonction entre la ou les 30 deuxièmes conduites et le collecteur, la ou les deuxièmes conduites 3042489 4 comprennent à l'intérieur de chacune une plaque placée perpendiculairement à la deuxième conduite et percée d'un trou, l'aire du trou augmentant progressivement entre, d'une part, la deuxième conduite dont la jonction avec le collecteur est la plus proche de la troisième conduite et, d'autre part, 5 la deuxième conduite dont la jonction avec le collecteur est la plus éloignée de la troisième conduite. Selon une autre particularité, le réacteur comprend des moyens d'aération des effluents liquides par réaction aérobie avant décantation, les moyens d'aération étant aptes à faire buller de l'oxygène dans les effluents 10 liquides. Selon une autre particularité, le réacteur est apte à être intégré dans un conteneur dans lequel sont ménagés au moins le premier bassin, le moyen d'admission et le moyen de captage. Selon une autre particularité, le réacteur comprend en outre un moyen 15 d'évacuation de boues déposées par décantation au fond du premier bassin. Selon une autre particularité, le réacteur comprend un deuxième bassin en communication fluidique avec le premier bassin de telle manière que le niveau des effluents liquides dans le premier bassin soit le même que le niveau des effluents liquides dans le deuxième bassin, le deuxième bassin 20 étant en amont du premier bassin dans le sens de circulation des effluents liquides, le deuxième bassin comprenant un moyens d'aération des effluents liquides apte à faire buller de l'oxygène dans les effluents liquides. Selon une autre particularité, le premier bassin et/ou le deuxième bassin comprend en outre au moins un moyen de mesure de concentration 25 en oxygène et/ou un moyen de mesure du potentiel redox. Selon une autre particularité, le premier bassin et/ou le deuxième bassin comprennent au moins un moyen de mesure du niveau des effluents liquides dans le premier bassin et/ou le second bassin. Selon une autre particularité, le réacteur comprend un moyen de 30 contrôle, le moyen de contrôle comprenant un processeur et une mémoire, le 3042489 5 moyen de contrôle étant apte à surveiller le niveau des effluents liquides contenus dans le ou les bassins à partir de signaux représentatifs du niveau des effluents liquides envoyés par le ou les moyens de mesure de niveau des effluents liquides, le moyen de contrôle étant apte à envoyer un signal 5 d'ouverture ou de fermeture d'au moins une vanne, selon les niveaux mesurés par le ou les moyens de mesure de niveau, pour ouvrir ou fermer la ou les vannes en fonction des niveaux contrôlés. Selon une autre particularité, le moyen de contrôle étant apte à envoyer un signal de démarrage ou d'arrêt du ou des moyens d'aération des effluents 10 liquides selon l'aération en oxygène mesurée par le ou les moyens de mesure de l'aération en oxygène. Selon une autre particularité, le réacteur comprend en outre un moyen de traitement par ultraviolet disposé en aval du moyen de captage dans le sens de circulation des effluents liquides, le moyen de traitement étant apte à 15 traiter les effluents liquides extraits par le moyen de captage. Selon une autre particularité, le réacteur comprend en outre un moyen de déshydratation des boues évacuées par le moyen d'évacuation, le moyen de déshydratation étant disposé en aval du moyen d'évacuation dans le sens de circulation des boues. 20 L'invention concerne également un procédé de mise en oeuvre d'un réacteur biologique séquentiel selon l'invention, caractérisé en ce qu'il comprend au moins les étapes suivantes : - introduction à proximité du fond du premier bassin des effluents (0) liquides contenant des boues par des moyens d'admission, 25 - aération des effluents liquides par des moyens d'aération, - décantation des boues contenues dans le bassin, - évacuation des boues du premier bassin par des moyens d'évacuation des boues, 3042489 6 l'étape d'introduction étant mise en oeuvre en continu pendant la mise en oeuvre des étapes d'aération, de décantation et d'évacuation, les étapes d'aération, de décantation et d'évacuation se répétant de façon cyclique. Selon une autre particularité, les étapes se répètent sans interruption 5 pendant l'étape de décantation. L'invention, avec ses caractéristiques et avantages, ressortira plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés dans lequel : La figure 1 représente une coupe du système de siphon à une 10 étape au début du cycle du procédé, la figure 2 représente une coupe du système de siphon à une étape suivant l'étape de la figure 1, la figure 3 représente une coupe du système de siphon à une étape suivant l'étape de la figure 2, 15 la figure 4 représente une coupe du système de siphon à une étape suivant l'étape de la figure 3 selon un mode de réalisation, la figure 5 représente une coupe du système de siphon à une étape suivant l'étape de la figure 3 ou de la figure 4, la figure 6 représente une coupe du système de siphon à une étape 20 suivant l'étape de la figure 5, la figure 7 représente une vue de dessus du premier bassin, la figure 8 représente une coupe de profil du premier bassin, la figure 9 représente le réacteur selon un mode de réalisation dans lequel il comprend un deuxième bassin. 25 L'invention va être décrite en référence aux figures précédemment citées. L'invention concerne un réacteur biologique séquentiel (SBR) pour traiter par décantation des effluents (0) liquides contenant des boues (25) 30 après contact avec une masse bactérienne. 3042489 7 Dans la suite de la description, le terme « effluents liquides » correspondra aux effluents liquides qui sont admis dans le réacteur. Il peut aussi définir l'ensemble des boues et liquides clarifiés avant que les boues ne soient évacuées et avant que la partie clarifiée des effluents liquides ne 5 soit extraite. Le SBR comprend un premier bassin (1a) apte à recevoir des effluents (0) liquides à traiter par décantation. Le premier bassin (1a) est un bassin d'aération séquentielle. Le premier bassin (1a) est dimensionné en fonction de la charge 10 massique et de la vitesse ascensionnelle des effluents (0) liquides dans le bassin. La charge massique est le rapport entre le poids de DBO5 (demande biochimique en oxygène pendant cinq jours) éliminé journellement dans un bassin d'aération et le poids de micro-organismes contenu dans ce bassin. La vitesse ascensionnelle est par exemple comprise entre 0,25 m/h et 15 0,5 m/h en fonction de la capacité des boues (25) à sédimenter. Le volume du premier bassin (1a) est calculé par rapport au niveau moyen de l'effluent (0) liquide dans le bassin : Arr.y -(NhINb)12 dans lequel Arr.y est le niveau (5) moyen de l'effluent, Nh est le niveau le plus haut que peut atteindre l'effluent dans le bassin par rapport au fond du bassin, ce 20 niveau étant défini par la position du trop-plein du système de siphon décrit plus bas, Nb est le niveau le plus bas que peut atteindre l'effluent dans le bassin par rapport au fond du bassin, ce niveau étant défini par la position du niveau seuil bas. Dans la suite du texte, nous nommerons N1, le niveau seuil le plus haut et NO, le niveau seuil le plus bas. 25 Le choix de vitesse ascensionnelle allant de 0,1 m/h à 1 m/h, de préférence de 0,25 m/h à 0,5 m/h, est lié à la vitesse de sédimentation des boues (25). En effet, une boue ayant une faible capacité de sédimentation va sédimenter à une vitesse de 0,5 m/h à 1 m/H par exemple. 3042489 8 Par exemple, le premier bassin (I a) a une forme rectangulaire. Par exemple, le premier bassin (I a) a un volume utile de 43,8 m3, soit, par exemple une largeur de 2,25 m, une longueur de 9,5 m et une hauteur d'eau de 2,05 m. 5 Les effluents (0) liquides peuvent être des eaux usées provenant d'usages domestiques, agricoles, industriels, ou des eaux de ruissellement, etc. Le SBR comprend en outre un moyen (2) d'admission des effluents (0) liquides dans le bassin. Ce moyen (2) d'admission a la particularité 10 d'introduire les effluents (0) liquides en un ou plusieurs points situés à proximité du fond du premier bassin (I a). Le moyen (2) d'admission est, par exemple, une pompe (28) de relevage. Le fait que les effluents (0) liquides soient introduits en un ou plusieurs points (3) situés à proximité du fond du premier bassin (I a) permet une 15 admission en continu des effluents (0) liquides dans ce premier bassin (I a). Ceci est un avantage par rapport aux SBR de l'art antérieur dans lesquels l'admission est faite en discontinu afin que la décantation des boues (25) dans le bassin ait le temps de se faire. Le moyen (2) d'admission peut comprend un dispositif de dégrillage 20 (27) pour retenir les matières ou déchets volumineux dans les effluents (0) liquides. Le SBR comprend également un moyen (4) de captage apte à extraire, à proximité de la surface des effluents (0) liquides, au moins une partie des effluents (6) liquides clarifiés dans une couche clarifiée par la décantation 25 des boues (25). La couche (6) clarifiée par décantation est située immédiatement sous la surface (5) des effluents (0) liquides. Ainsi, le captage de la couche (6) clarifiée est faite au niveau d'une couche sous la surface des effluents (0) liquides. Dans cette couche (6) clarifiée, les boues (25) ayant tendance à tomber au fond du bassin par l'effet de la gravité ne 30 sont plus présentes suite à leur décantation. 3042489 9 Selon un mode de réalisation, le moyen (2) d'admission comprend au moins une paroi (7) siphoïde apte à forcer le passage des effluents (0) liquides entrant dans le premier bassin (1a) entre le fond du premier bassin (1a) et la partie inférieure de la paroi (7) siphoïde. 5 La paroi (7) siphoïde a pour rôle d'éviter les courts-circuits hydrauliques et d'éviter de perturber la décantation. La paroi (7) siphoïde peut être en béton, en inox, en composite ou tout autre matériau apte à l'utilisation de la paroi (7) siphoïde. La section transversale de la paroi (7) siphoïde peut avoir des formes 10 différentes. La section transversale peut être triangulaire, trapézoïdale ou toute autre forme adaptée à l'utilisation de la paroi (7) siphoïde. La géométrie de la paroi (7) siphoïde est conditionnée par le temps de rétention des effluents (0) liquides avant d'entrer dans le premier bassin (1a), par la vitesse d'entrée des effluents (0) liquides au fond du premier bassin 15 (1a) et par le niveau seuil minimal (NO) des effluents (0) liquides pouvant être contenus dans le bassin pour que le procédé de mise en oeuvre du SBR soit toujours possible. Le temps de rétention des effluents (0) liquides est contrôlé par le volume défini par la paroi (7) siphoïde. Ainsi, le temps de rétention est défini 20 par la hauteur de la paroi (7) siphoïde et par les dimensions de la forme de sa section transversale de la paroi (7) siphoïde. La vitesse d'entrée des effluents (0) liquides au fond du premier bassin (1a) est contrôlée par la hauteur de la paroi (7) siphoïde. Le niveau seuil minimal (NO) des effluents (0) liquides est contrôlé par 25 la distance entre le fond du premier bassin (1a) et la partie inférieure de la paroi (7) siphoïde. Par exemple, la distance entre le fond du premier bassin (1a) et la partie inférieure de la paroi (7) siphoïde est comprise entre 0,1 m et 1,5 m, de préférence entre 0,1 m et 1 m, de préférence 0,5 m. 3042489 10 Par exemple, la géométrie de la paroi (7) siphoïde est réalisée de telle manière que le temps de rétention est supérieure à 30 min et que la vitesse d'entrée des effluents (0) liquides est inférieure à 0,1 m/s. Le moyen (2) d'admission est apte à introduire les effluents (0) liquides 5 dans le premier bassin (1a) de manière à ce que la vitesse de montée du niveau des effluents (0) liquides dans le premier bassin (1a) soit inférieure à la vitesse de décantation des boues (25) contenues dans les effluents (0) liquides. Ainsi, les boues (25) contenues dans les effluents (0) liquides 10 n'atteignent pas les couches proches de la surface des effluents (0) liquides. Le moyen (4) de captage peut alors extraire les effluents (0) liquides dans une couche (6) clarifiée à proximité de la surface (5) des effluents (0) liquides. Selon un mode de réalisation, le moyen (4) de captage peut extraire les 15 effluents (6) liquides clarifiés simultanément en plusieurs points (10) d'un même plan (11) à proximité de la surface (5) des effluents (0) liquides. Le plan (11) est sensiblement parallèle à la surface (5) des effluents (0) liquides. De préférence, le moyen de captage permet une extraction gravitaire des effluents liquides clarifiés. 20 Ainsi, le moyen (4) de captage peut extraire de grands volumes de d'eau provenant de la couche (6) clarifiée par la décantation des boues (25) sans perturber le lit (25) de boue formé au fond du premier bassin (1a) par la décantation des boues (25) des effluents (0) liquides. Selon un mode de réalisation, le moyen (2) d'admission et le moyen (4) 25 de captage sont disposés à des endroits opposés l'un de l'autre dans le premier bassin (1a). Ce mode de réalisation permet que la couche (6) clarifiée des effluents (0) liquides soit moins perturbée par les boues (25) qu'au voisinage du moyen (2) d'admission. Selon un mode de réalisation, le moyen (4) de captage comprend un 30 système de siphon agencé pour empêcher l'extraction des effluents (6) 3042489 11 liquides clarifiés lorsque la pression d'un gaz dans le système de siphon est supérieure à la pression atmosphérique. Cependant, lorsque la pression du gaz dans le système de siphon est inférieure ou égale à la pression atmosphérique, le système de siphon est agencé pour déclencher l'extraction 5 des effluents (6) liquides clarifiés. Le système de siphon permet ainsi une extraction gravitaire des effluents liquides clarifiés. Selon un mode de réalisation, le système de siphon comprend au moins une première conduite (12) sensiblement verticale dont une extrémité libre inférieure est apte à extraire les effluents (0) liquides. L'autre extrémité 10 supérieure est connectée à une deuxième conduite (13) sensiblement horizontale. Une extrémité de la deuxième conduite (13) est connectée à un collecteur (14). Le collecteur (14) est connecté à la première jambe (15) descendante d'une troisième conduite (16) en forme de U. L'extrémité libre de la première jambe (15) a une ouverture contrôlée par une vanne (26). La 15 deuxième jambe (17) montante de la troisième conduite (16) en forme de U comprend une quatrième conduite (18) d'évacuation disposée environ à mi-hauteur de la deuxième jambe (17), tout du moins sous le niveau seuil bas (NO). L'extrémité libre (19) de la deuxième jambe (17) du U comprend une ouverture communiquant avec l'air ambiant pour jouer le rôle de trop-plein. 20 La vanne (26) est, par exemple, une électrovanne. Selon un mode de réalisation, la ou les premières conduites (12) comprennent à l'intérieur de chacune une plaque ou diaphragme placée perpendiculairement à la première conduite (12) et percée d'un trou, par exemple, circulaire. L'aire du trou augmente progressivement entre, d'une 25 part, la première conduite (12) dont la jonction avec la deuxième conduite (13) est la plus proche du collecteur (14) et, d'autre part, la première conduite (12) dont la jonction avec la deuxième conduite (13) est la plus éloignée du collecteur (14). Les diaphragmes sont utilisés pour compenser les pertes de charge 30 induites par l'éloignement des premières conduites par rapport au collecteur (14). 3042489 12 Selon un mode de réalisation, au niveau de la jonction entre la ou les deuxièmes conduites et le collecteur (14), la ou les deuxièmes conduites comprennent à l'intérieur de chacune une plaque ou diaphragme placée perpendiculairement à la deuxième conduite (13) et percée d'un trou, par 5 exemple, circulaire. L'aire du trou augmente progressivement entre, d'une part, la deuxième conduite (13) dont la jonction avec le collecteur (14) est la plus proche de la troisième conduite (16) et, d'autre part, la deuxième conduite (13) dont la jonction avec le collecteur (14) est la plus éloignée de la troisième conduite (16). 10 Les diaphragmes sont utilisés pour compenser les pertes de charge induites par l'éloignement des bras par rapport à la troisième conduite (16) d'évacuation. Par exemple et de manière non limitative, la structure du siphon est la suivante. Le siphon comprend deux collecteurs (14) horizontaux connectés 15 en vis-à-vis en T à la première jambe (15) descendante de la troisième conduite (16) en forme de U. L'extrémité libre de la première jambe (15) a une ouverture contrôlée par une vanne. La deuxième jambe (17) montante de la troisième conduite (16) en forme de U comprend une quatrième conduite (18) d'évacuation. L'extrémité libre de la deuxième jambe (17) du U 20 comprend une ouverture communiquant avec l'air ambiant. Chaque collecteur (14) est raccordé à plusieurs deuxièmes conduites horizontales ou, autrement appelées, bras. Les bras sont raccordés deux par deux en vis-à-vis au collecteur (14) horizontal. Chaque bras est raccordé à plusieurs premières conduites (12) verticales ou, autrement appelées, buses. Le 25 siphon comprend 2 collecteurs (14), 6 bras par collecteur (14) et 4 buses par bras. Les buses sont espacées entre elles de 0,8 m. Le diamètre intérieur de la troisième conduite (16) est de 250 mm. Le diamètre intérieur des collecteurs (14) est de 200 mm. Le diamètre intérieur des bras est de 100 mm. Pour un débit par buse de 1 L/s, le diamètre des trous circulaires 30 des diaphragmes pour deux bras en vis-à-vis, respectivement, de l'amont vers l'aval est de 91 mm, 72 mm, 61 mm. Le diamètre des trous circulaires 3042489 13 des diaphragmes pour chaque buse, respectivement, de l'amont vers l'aval est de 88 mm, 64 mm, 55 mm, 48 mm. Ce système de siphon permet d'évacuer d'importants volumes d'eau provenant de la couche clarifiée des effluents (0) liquides entre des éléments 5 flottant sur la surface des effluents (0) liquides et le lit (25) de boue déposée au fond du premier bassin (1a) par décantation sans perturber le lit (25) de boue. De plus, aucune partie mobile ou de parties nécessitant une intervention n'est immergée dans les effluents (0) liquides. C'est un système fiable automatisé ne nécessitant qu'une faible maintenance. 10 Le système de siphon est dimensionné afin d'éviter tout soulèvement du lit (25) de boue lorsqu'il est en fonctionnement avec un lit (25) de boue à 200 mm des buses. Ainsi, le système de siphon est dimensionné de façon non limitative avec une vitesse d'extraction allant de 1,5 m/s à 2 m/s et une charge hydraulique au niveau de ces buses allant de façon non limitative de 15 5 m3/h/m à 15 m3/h/m. En fonction de la capacité des boues (25) à décanter, la hauteur de marnage de l'effluent liquide dans le premier bassin (1a) sera adaptée de façon non limitative de 0,5 m à 1 m. La vanne qui contrôle l'ouverture de la première jambe (15) peut être 20 contrôlée par un moyen de contrôle. Le moyen de contrôle comprend un processeur et une mémoire. Le moyen de contrôle permet au moins de surveiller le niveau des effluents (0) liquides contenus dans le ou les bassins à partir de signaux représentatifs du niveau des effluents (0) liquides envoyés par le ou les moyens (23) de 25 mesure de niveau des effluents (0) liquides. Le ou les moyens de mesure de niveau sont, par exemple, des capteurs de niveau. Ce moyen de contrôle peut être connecté à un au moins un capteur de niveau des effluents (0) liquides contenus dans le premier bassin (1a). Ainsi, le moyen de contrôle reçoit des signaux du ou des capteurs (23) de niveau. 30 Selon le niveau détecté par le ou les capteurs (23) de niveau, le moyen de 3042489 14 contrôle peut envoyer un signal commandant l'ouverture ou la fermeture de la vanne. La vanne (26) est par exemple une vanne solénoïde ou une électrovanne. Le SBR comprend en outre des moyens (20) d'aération des effluents 5 (0) liquides par réaction aérobie avant décantation. Les moyens (20) d'aération peuvent faire buller de l'oxygène dans les effluents (0) liquides. Les moyens (20) d'aération permettent de mettre les effluents (0) liquides dans des conditions aérobies. Par exemple, les moyens (20) d'aération sont un hydroéjecteur, une 10 turbine immergée, un système d'aération fines bulles ou tout autre système permettant l'aération des effluents liquides. Dans un mode de réalisation, le SBR comporte un conteneur dans lequel sont ménagés au moins le premier bassin (1a), le moyen (2) d'admission et le moyen (4) de captage. Ce conteneur permet le transport du 15 SBR dans des endroits difficiles d'accès avec un seul véhicule sans avoir à emporter plusieurs éléments qui nécessite l'utilisation de plusieurs véhicules. Afin d'évacuer les boues (25) décantées au fond du premier bassin (1a), le réacteur comprend un moyen (21) d'évacuation de boues (25) déposées par décantation au fond du premier bassin (1a). 20 Dans un mode de réalisation, au moins un SBR est complété par au moins un deuxième bassin (1 b) en communication fluidique avec le premier bassin (1a) pour former un système de réacteurs. Le deuxième bassin (1 b) est un bassin d'aération semi-continue. Ce deuxième bassin (1b) est disposé en amont du premier bassin (1a) dans le sens de circulation des effluents (0) 25 liquides. La communication fluidique peut être réalisée par une canalisation (29). Cette canalisation est, par exemple, dimensionnée afin que le débit entrant sur le deuxième bassin (1 b) puisse être transféré au premier bassin (1a) sans que la vitesse de passage de l'effluent en tout point de la tuyauterie ne 30 soit supérieure à 1 m/s. 3042489 15 La communication fluidique est agencée de telle manière que le niveau de liquide dans le premier bassin (1a) est le même que le niveau de liquide dans le deuxième bassin (1 b). En outre, les effluents liquides traités dans le deuxième bassin (1 b) 5 entrent dans le premier bassin (1a) par l'intermédiaire de la paroi (7) siphoïde. L'avantage du deuxième bassin (1 b) est la possibilité d'augmenter le temps de contact entre les effluents (0) liquides et l'oxygène, ce qui va accentuer l'oxydation de la matière organique et la nitrification. Il permet 10 aussi de préserver la biomasse des à-coups ou des variations de charge, l'éviter l'exploitation de stations surdimensionnées dont la gestion est difficile et coûteuse, de permettre d'avoir un traitement poussé de l'azote, de fournir de l'oxygène à la demande, et d'éviter le risque de court-circuit hydraulique. Le deuxième bassin (1b) peut reposer, par exemple, sur le procédé de 15 bioréacteur à lit mobile (Moving Bed Bio Reactor (MBBR) en anglais). Ce procédé utilise des bactéries regroupées en un biofilm cultivés sur des supports mobiles, par exemple des supports sphériques, ayant une densité égale ou inférieure à la densité de l'eau. Le deuxième bassin (1 b) comprend un moyens (20) d'aération des 20 effluents (0) liquides afin de faire buller de l'oxygène dans les effluents (0) liquides pour mettre les effluents (0) liquides dans des conditions aérobies. Les moyens (20) d'aération permettent aussi aux supports, sur lesquels sont cultivés les biofilms, d'être en suspension dans les effluents (0) liquides. Dans le mode de réalisation avec deux bassins, le réacteur peut 25 comprendre un moyen (30) de recirculation des boues (25), par exemple une pompe de recirculation, qui permet le passage d'une partie des boues (25) décantées au fond du premier bassin (1a) dans le deuxième bassin (1b). Selon un mode de réalisation, le premier bassin (1a) et/ou le deuxième bassin (1 b) comprennent en outre au moins un moyen (22) de mesure de 30 l'aération en oxygène du bassin qui mesure la concentration en oxygène 3042489 16 dans le bassin. Le moyen (22) de mesure peut être connecté au moyen de contrôle qui est connecté aux moyens (20) d'aération. Ainsi, le moyen de contrôle reçoit des signaux du moyen (22) de mesure de l'aération. Selon la mesure de la concentration en oxygène du ou des bassins (1a, 1b) détectée 5 par le moyen (22) de mesure de l'aération, le moyen de contrôle peut envoyer un signal commandant la mise en route ou l'arrêt des moyens (20) d'aération. Par exemple, une valeur de consigne basse en concentration d'oxygène conditionne le démarrage de l'aération par les moyens (20) d'aération et une valeur de consigne haute en concentration d'oxygène 10 conditionne l'arrêt de l'aération par les moyens (20) d'aération. Selon un autre mode de réalisation, le premier bassin (1a) et/ou le deuxième bassin (1 b) comprennent en outre au moins un moyen de mesure (31) du potentiel redox. Le moyen (31) de mesure peut être connecté au moyen de contrôle qui est connecté aux moyens (20) d'aération. Ainsi, le 15 moyen de contrôle reçoit des signaux du moyen de mesure du potentiel redox. Selon la mesure du potentiel redox du ou des bassins détectée par le moyen (31) de mesure du potentiel redox, le moyen de contrôle peut envoyer un signal commandant la mise en route ou l'arrêt du moyens (20) d'aération. Par exemple, une valeur de consigne basse du potentiel redox conditionne le 20 démarrage de l'aération par les moyens (20) d'aération et une valeur de consigne haute du potentiel redox conditionne l'arrêt de l'aération par les moyens (20) d'aération. Le moyen (22) de mesure de l'aération en oxygène et le moyen (31) de mesure du potentiel redox peuvent fonctionner ensemble. 25 La régulation réalisée par le moyen (22) de mesure de l'aération en oxygène et le moyen (31) de mesure du potentiel redox peut être complétée par la mise en place d'une temporisation. Selon un mode de réalisation, l'aération en oxygène peut être régulée en fonction d'une valeur cible de concentration en oxygène ou d'indicateur 3042489 17 redox. Dans ce cas, le moyens (20) d'aération module l'apport d'oxygène dans le ou les bassins afin de ce rapprocher de la valeur cible. Selon un mode de réalisation, la régulation de l'aération en oxygène peut être réalisée par un contrôle des moyens (20) d'aération par seulement 5 une temporisation d'arrêt des moyens (20) d'aération et une temporisation de fonctionnement des moyens (20) d'aération. Le premier bassin (I a) et/ou le deuxième bassin (1 b) comprennent au moins un moyen (23) de mesure du niveau des effluents (0) liquides dans le premier bassin (I a) et/ou le second bassin envoyant au moyen de contrôle 10 des signaux représentatifs des niveaux des effluents (0) liquides dans le ou les bassins. Le moyen de contrôle peut envoyer un signal d'ouverture ou de fermeture d'au moins une vanne (26), selon les niveaux mesurés par le ou les moyens (23) de mesure de niveau, pour ouvrir ou fermer la ou les vannes 15 (26) en fonction des niveaux contrôlés. Dans un mode de réalisation, le SBR comprend en outre un moyen (24) de traitement par ultraviolet disposé en aval du moyen (4) de captage dans le sens de circulation des effluents (0) liquides. Le moyen (24) de traitement permet de traiter les effluents (0) liquides extraits par le moyen (4) de 20 captage. Ce moyen (24) de traitement permet de se mettre conforme aux normes physico-chimiques de rejet en milieu naturel. Toutefois, du fait du rejet des eaux traitées en mer et potentiellement dans des eaux de baignade, il peut être nécessaire d'abattre la concentration en microorganisme. Par exemple, le moyen (24) de traitement par ultraviolet utilise des 25 lampes à amalgame à haute intensité et basse pression émettant, par exemple, à une longueur d'onde optimale de 253,7 nm pour avoir un bon rendement énergétique. La structure compacte du SBR réduit au minimum l'encombrement et la perte de charge tout en faisant en sorte que les opérations de maintenance, 3042489 18 comme par exemple les remplacements de lampes, puissent s'effectuer rapidement et sans danger. Le SBR comprend en outre un moyen de déshydratation des boues (25) évacuées par le moyen (21) d'évacuation. Le moyen de déshydratation 5 est disposé en aval du moyen (21) d'évacuation dans le sens de circulation des boues (25). Le moyen de déshydratation est par exemple des lits de séchage. Généralement, la technique des lits de séchage se pratique à l'air libre sur des boues (25) liquides. Elle combine l'évaporation naturelle et le drainage 10 de l'eau libre à travers une couche filtrante de sable et de graviers. Les lits de séchage peuvent comprendre d'une couche de sable disposée sur une couche support de gravillons. Des drains peuvent être disposés dans la couche support de gravillons. Les drains peuvent ainsi recueillir les eaux d'égouttage. Les eaux d'égouttage peuvent être ramenées 15 en tête du SBR à l'aide d'un poste toutes eaux pour y être retraitées. De façon non limitative, la couche de boue étendue sur les lits est de 30 cm. Dans une configuration, le moyen de déshydratation comprend 4 lits, pour une surface totale de 36 m2 avec une largeur de lit de 2 m et une 20 longueur de 4,5 m pour produire 5,25 t/an de matière sèche. Le procédé de mise en oeuvre du SBR comprend au moins les étapes suivantes : - introduction à proximité du fond du premier bassin (1a) des effluents (0) liquides contenant des boues (25) par des moyens d'admission, 25 - aération des effluents (0) liquides par des moyens (20) d'aération, - décantation des boues (25) contenues dans le bassin, - extraction par des moyens de captage, à proximité de la surface des effluents liquides, d'au moins une partie des effluents liquides clarifiés dans une couche clarifiée par la décantation des boues, 3042489 19 - évacuation des boues (25) du premier bassin (1a) par des moyens d'évacuation des boues (25). L'étape d'introduction est mise en oeuvre en continu pendant la mise en oeuvre des étapes d'aération, de décantation et d'évacuation. Les étapes 5 d'aération, de décantation et d'évacuation se répètent de façon cyclique. Le procédé fonctionne en continu. Le procédé est dimensionné de façon à conserver une marge de manoeuvre importante concernant la capacité d'aération pour répondre à d'éventuels pics de pollution. Ceci permet d'éviter les nuisances olfactives et de diminuer considérablement la 10 production de boues (25) en ménageant des temps de respiration endogène. Chaque cycle de fonctionnement comprend plusieurs phases. La gestion des différents moyens utilisés est faite par le moyen de contrôle. Nous décrivons d'abord un mode de réalisation avec le premier bassin (1a) d'aération séquentielle. 15 À la fin d'un cycle (Figure 1), le niveau dans le premier bassin (1a) est au niveau de seuil bas (NO). Les nouveaux effluents (0) liquides sont introduits à proximité du fond du premier bassin (1a) par le moyen (2) d'admission comprenant au moins une pompe (28) d'alimentation. Le moyen (4) de captage et le moyen (21) 20 d'évacuation des boues (25) sont à l'arrêt. Les moyens (20) d'aération se mettent alors en route pour aérer les effluents (0) liquides. Pendant cette étape d'aération, plusieurs réactions se produisent. Il se produit une réaction d'anabolisme dans laquelle la pollution organique est transformée en biomasse en présence de microorganismes 25 d'une masse bactérienne. Il se produit une réaction de respiration endogène dans laquelle la biomasse est minéralisée en dioxyde de carbone, en ammoniac et en eau. Il se produit également une réaction de nitrification pour produire du NH4+, puis du NO2- puis du NO3- à partir des composés azotés contenus dans les effluents liquides. 3042489 20 De façon non limitative, l'aération peut être réalisée de manière continue ou séquencée pendant toute cette étape d'aération. Du fait de l'admission des effluents liquides à traiter, le niveau monte entre le niveau de seuil bas (NO) et un niveau de seuil haut (N1) à partir 5 duquel la phase de décantation est déclenchée. Pendant l'étape de décantation, qui peut durer par exemple, 1 h : Le moyen (2) d'admission continue à introduire les nouveaux effluents (0) liquides. Le moyen (4) de captage est à l'arrêt. 10 Les moyens (20) d'aération qui ont fonctionné jusqu'à ce que le niveau de seuil haut (N1) déclenchant la phase de décantation soit atteint (Figure 2) sont alors arrêtés. Le moyen (21) d'évacuation des boues (25) est à l'arrêt. L'aération étant arrêtée, les effluents (0) liquides et la masse 15 bactérienne contenues dans le premier bassin (1a) sont dans des conditions anaérobies et il se produit une réaction de dénitrification des effluents (0) liquides pour produire du NO3- puis du N2 à l'état gazeux. La décantation permet de laisser les boues (25) tomber au fond du premier bassin (1a) sous l'effet de la gravité. 20 Au bout d'une certaine durée de temporisation programmable à partir du moyen de contrôle, l'étape de décantation est écoulée et l'étape d'évacuation peut démarrer : Le moyen (2) d'admission continue à introduire les nouveaux effluents 25 (0) liquides. Le moyen (4) de captage est alors amorcé. Par exemple, l'amorce du moyen (4) de captage est réalisée par l'ouverture de la vanne contrôlant l'extrémité libre de la première jambe (15) de la troisième conduite (16) en forme de U. Ceci a pour conséquence que le niveau des effluents (0) liquides commence à baisser (Figure 3, 4, 5, 6). Les moyens (20) d'aération 3042489 21 sont toujours à l'arrêt. Le moyen (21) d'évacuation des boues (25) est mis en route pour une durée de temporisation programmée dans le moyen de contrôle pour enclencher l'étape d'évacuation des boues (25) du premier bassin (1a) par les moyens d'évacuation des boues (25). La durée de 5 temporisation peut être comprise entre 4 min et 10 min selon la taille du moyen (4) de captage. Selon un mode de réalisation, le moyen de contrôle comprend un module de sécurité permettant une fermeture automatique de la vanne (26) lorsque le niveau des effluents (0) liquides atteint un seuil de sécurité (N2) 10 lorsque le niveau des effluents (0) liquides baisse, même si la durée de la temporisation n'est pas terminée (Figure 4). Ceci permet de ne pas avoir de désamorçage du moyen (4) de captage même pour des faibles débits. Ce niveau est détecté par le capteur de niveau du dispositif. Le seuil de sécurité est inférieur au niveau de seuil haut (N1). 15 Une fois le niveau de seuil bas (NO) est atteint par les effluents (0) liquides, le cycle reprend depuis le début (Figure 1). Nous décrivons d'abord un mode de réalisation avec le premier bassin (1a) d'aération séquentielle et le deuxième bassin (1 b) d'aération semi20 continue. Avant le commencement d'un cycle, les boues (25) traitées sont rejetées et le niveau des effluents (0) liquides baisse dans le premier bassin (1a) et le deuxième bassin (1b), qui sont en communication fluidique, jusqu'à ce qu'ils atteignent un niveau de niveau de seuil bas (NO). 25 De nouveaux effluents (0) liquides par le moyen (2) d'admission comprenant par exemple au moins une pompe (28) d'alimentation sont introduits dans le deuxième bassin (1b) et simultanément, par communication fluidique, le même volume du deuxième bassin (1 b) sont introduits gravitairement à proximité du fond du premier bassin (1a) par le 30 moyen (2) d'admission comprenant une paroi siphoïde. Le moyen (4) de 3042489 22 captage et le moyen (21) d'évacuation des boues (25) sont à l'arrêt. Le moyen (30) de recirculation démarre. Les moyens (20) d'aération du deuxième bassin (1b) sont à l'arrêt ou en fonctionnement selon l'évolution du mode de régulation qui dépend de la quantité et de la qualité d'effluents (0) 5 liquides à traiter. Les moyens (20) d'aération du premier bassin (1a) se mettent alors en route pour aérer les effluents (0) liquides du premier bassin (1a). Pendant cette étape d'aération, plusieurs réactions se produisent. Il se produit une réaction d'anabolisme dans laquelle la pollution organique est transformée 10 en biomasse en présence de microorganisme d'une biomasse bactérienne. Il se produit une réaction de respiration endogène dans laquelle la biomasse est minéralisée en dioxyde de carbone, en ammoniac et en eau. Il se produit également une réaction de nitrification pour produire du NO2- et du NO3- à partir des composés azotés contenus dans les effluents liquides. Les mêmes 15 réactions se produisent dans le deuxième bassin (1 b) lorsque les moyens (20) d'aération du deuxième bassin (1b) sont en marche. De façon non limitative, l'aération peut être réalisée de manière continue ou séquencée pendant toute cette étape d'aération. Du fait de l'admission d'effluents liquides à traiter, le niveau dans les 20 bassins monte entre le niveau de seuil bas (NO) et un niveau de seuil haut (N1) à partir duquel la phase de décantation est déclenchée. Pendant l'étape de décantation, qui peut durer par exemple, 1h :Le moyen (2) d'admission continue à introduire les nouveaux effluents (0) liquides. 25 Le moyen (4) de captage est à l'arrêt. Les moyens (20) d'aération du premier bassin (1a) qui ont fonctionné jusqu'à ce que le niveau de seuil haut (N1) déclenchant la phase de décantation soit atteint (Figure 2) sont alors arrêtés. Le moyen (21) d'évacuation des boues (25) est à l'arrêt. 3042489 23 Le moyen (30) de recirculation continue à fonctionner. Les moyens (20) d'aération du deuxième bassin (1 b) sont à l'arrêt ou en fonctionnement selon l'évolution du mode de régulation. L'aération étant arrêtée les effluents (0) liquides et la masse 5 bactérienne contenues dans le premier bassin (1a) sont dans des conditions anaérobieset il se produit une réaction de dénitrification des effluents (0) liquides pour produire du NO3- et du N2 à l'état gazeux. La décantation permet de laisser les boues (25) tomber au fond du premier bassin (1a) sous l'effet de la gravité. 10 Au bout d'une certaine durée de temporisation programmable à partir du moyen de contrôle, l'étape de décantation est écoulée et l'étape d'évacuation peut démarrer : Le moyen (2) d'admission continue à introduire les nouveaux effluents 15 (0) liquides dans le premier bassin (1a). Le moyen (4) de captage est alors amorcé. Par exemple, l'amorce du moyen (4) de captage est réalisée par l'ouverture de la vanne contrôlant l'extrémité libre de la première jambe (15) de la troisième conduite (16) en forme de U. Ceci a pour conséquence que le niveau des effluents (0) liquides commence à baisser. Les moyens (20) 20 d'aération sont toujours à l'arrêt. Le moyen (21) d'évacuation des boues (25) est mis en route pour une durée de temporisation programmée dans le moyen de contrôle pour enclencher l'étape d'évacuation des boues (25) du premier bassin (1a) par les moyens d'évacuation des boues (25). La durée de temporisation peut être comprise entre 4 min et 10 min selon la taille du 25 moyen (4) de captage. Le moyen (30) de recirculation est toujours à l'arrêt. Les moyens (20) d'aération du deuxième bassin (1b) sont à l'arrêt ou en fonctionnement selon l'évolution du mode de régulation. 3042489 24 Une fois le niveau de seuil bas (NO) est atteint par les effluents (0) liquides, le cycle reprend depuis le début. La recirculation des boues (25) permet de maintenir une concentration de biomasse équivalente dans le deuxième bassin (1b) et le premier bassin 5 (1a). Avec des débits de pointe, le temps d'aération peut parfois représenter seulement 1/3 de la durée globale du cycle. Or, la recirculation des boues (25) n'a lieu que lors de la phase d'aération. Par conséquent, la capacité maximale des pompes de recirculation de l'effluent est équivalente à, par exemple, 3 fois le débit max entrant : Q'c =3x Qah', où Qrec est le débit de 10 recirculation entre le deuxième bassin (1 b) et le premier bassin (1a) et Qahcn est le débit maximum entrant dans le réacteur. Selon un mode de réalisation, le moyen de contrôle peut comprendre un module de sécurité permettant une fermeture automatique de la vanne 15 lorsque le niveau des effluents (0) liquides atteint un niveau de seuil de sécurité (N2) lorsque le niveau des effluents (0) liquides baisse, même si la durée de la temporisation n'est pas terminée. Ceci permet de ne pas avoir de désamorçage du moyen (4) de captage même pour des faibles débits. Ce niveau est détecté par le capteur de niveau du dispositif. Le seuil de sécurité 20 est inférieur au niveau de seuil haut (N1). En ce qui concerne le système de siphon, la taille du siphon est en relation directe avec le volume d'effluents (0) liquides à traiter par cycle. La hauteur de marnage h est liée au volume d'effluents à traiter par la 25 formule : V = S x h où V est le volume d'effluents (0) liquides à traiter, S est la surface du ou des bassins et h la hauteur de marnage entre le seuil haut (N1) et le seuil bas (NO). Dans un réacteur comprenant un premier bassin (1a), seule la surface du premier bassin (1a) est prise en compte. 3042489 25 Dans un réacteur comprenant un premier et un deuxième bassin (1 b), la surface des deux bassins est prise en compte. En fonctionnement, quand le niveau des effluents (0) liquides dans le 5 bassin augmente du niveau de seuil bas (NO) jusqu'au niveau de seuil haut (N1) durant la phase d'aération du cycle, l'air emprisonné dans les bras (13) horizontaux, les buses (12) d'extraction est comprimé et le niveau d'eau dans les buses (12) verticales s'élèvent. Lorsque le niveau des effluents (0) liquides augmente, la pression relative affichée par un capteur de pression 10 est supérieur 0 mbar. En même temps, le gaz emprisonné pousse le niveau des effluents (0) liquides vers le bas dans la première jambe (15) descendante du siphon. Le gaz emprisonné est pressurisé par la différence de hauteur de la colonne d'eau dans les 2 jambes (15, 17) de la conduite (16) en U. Cette 15 augmentation de pression permet d'augmenter le niveau de l'eau bien au dessus des collecteurs (14) des tuyaux d'extraction pendant que le niveau de l'eau dans les buses d'extraction n'augmente que très peu. L'eau ne peut pas s'échapper du bassin tant que l'air emprisonné entre l'effluent du bassin et le bouchon d'eau traitée n'est pas relâché dans 20 l'atmosphère en ouvrant les vannes (26) pour une courte durée. L'ouverture des vannes (26) commandée par la fin de la temporisation T1 est responsable de la période de rejet à la fin de la période de sédimentation. À ce stade la pression relative affichée par le transmetteur de pression chute pour atteindre 0 mbar. Cette période de rejet est divisée en 2 25 parties : - Un rejet se faisant par la force de gravité s'exerçant sur le liquide quand le niveau des effluents (0) liquides dans le premier bassin (1a) est supérieur au niveau des bras horizontaux. 3042489 26 - Un rejet se faisant par siphonage lorsque le niveau des effluents (0) liquides se situe en dessous du niveau des bras (13) horizontaux d'extraction et au dessus du seuil bas (NO) dans le premier bassin (1a). Le passage de l'étape de rejet gravitaire au rejet par siphonage s'opère 5 par la fermeture des vannes (26). Cette fermeture des vannes se fait soit par la fin de la temporisation T2, soit par l'atteinte d'un niveau seuil (N2). En fin de période de rejet, les vannes (26) sont ouvertes pour une certaine durée afin de permettre au gaz d'être aspiré jusqu'à ce que celui-ci occupe l'ensemble de l'espace dans le siphon à l'exception du bouchon 10 d'eau traitée dans la conduite (16) en U et d'une certaine hauteur, par exemple 70 mm, de la partie inférieure des buses (12) d'extraction. La pression relative affichée par le capteur de pression est égale à 0 mbar. Il doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la 15 présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine d'application de l'invention comme revendiqué. Par conséquent, les présents modes de réalisation doivent être considérés à titre d'illustration, mais peuvent être modifiés dans le domaine défini par la portée des revendications jointes, et 20 l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés ci-dessus. REVENDICATIONS1. Réacteur biologique séquentiel pour traiter par décantation des effluents (0) liquides contenant des boues (25), caractérisé en ce qu'il 5 comprend au moins : - un premier bassin (1a) apte à recevoir des effluents (0) liquides à traiter par décantation, - un moyen (2) d'admission des effluents (0) liquides dans le premier bassin (1a), apte à introduire les effluents (0) liquides en un ou plusieurs 10 points (3) situés à proximité du fond du premier bassin (1a), - un moyen (4) de captage apte à extraire, à proximité de la surface (5) des effluents (0) liquides, au moins une partie des effluents liquides clarifiés dans une couche (6) clarifiée par la décantation des boues (25). 2. Réacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen (2) 15 d'admission comprend au moins une paroi (7) siphoïde apte à forcer le passage des effluents (0) liquides entrant dans le premier bassin (1a) entre le fond (8) du premier bassin (1a) et la partie (9) inférieure de la paroi (7) siphoïde. 3. Réacteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la distance 20 entre le fond (8) du premier bassin (1a) et la partie (9) inférieure de la paroi (7) siphoïde est comprise entre 0,1 m et 1 m, de préférence 0,5 m. 4. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le moyen (2) d'admission est apte à introduire les effluents (0) liquides dans le premier bassin (1a) de manière à ce que la vitesse de 25 montée du niveau des effluents (0) liquides dans le premier bassin (1a) est inférieure à la vitesse de décantation des boues (25) contenues dans les effluents (0) liquides. 5. Réacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen (4) de captage est apte à extraire les effluents (6) liquides clarifiés 3042489 28 simultanément en plusieurs points (10) d'un même plan (11) à proximité de la surface (5) des effluents (0) liquides, le plan (11) étant sensiblement parallèle à la surface (5) des effluents (0) liquides. 6. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le moyen (2) d'admission et le moyen (4) de captage sont disposés à des endroits opposés l'un de l'autre dans le premier bassin (1a). 7. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le moyen (4) de captage comprend un système de siphon apte à empêcher l'extraction des effluents (0) liquides clarifiés lorsque la pression d'un gaz dans le système de siphon est supérieure à la pression atmosphérique, le système de siphon étant apte à déclencher l'extraction des effluents (0) liquides clarifiés lorsque la pression du gaz dans le système de siphon est inférieure ou égale à la pression atmosphérique. 8. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le système de siphon comprend au moins une première conduite (12) sensiblement verticale dont une extrémité libre inférieure est apte à extraire les effluents (0) liquides, l'autre extrémité supérieure étant connectée à une deuxième conduite (13) sensiblement horizontale, une extrémité de la deuxième conduite (13) étant connectée à un collecteur (14), le collecteur (14) étant connecté à la première jambe (15) descendante d'une troisième conduite (16) en forme de U, l'extrémité libre de la première jambe (15) ayant une ouverture contrôlée par une vanne (26), la deuxième jambe (17) montante de la troisième conduite (16) en forme de U comprenant une quatrième conduite (18) d'évacuation, l'extrémité libre de la deuxième jambe (17) du U comprenant une ouverture communiquant avec l'air ambiant. 9. Réacteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que la ou les premières conduites (12) comprennent à l'intérieur de chacune une plaque placée perpendiculairement à la première conduite (12) et percée d'un trou, l'aire du trou augmentant progressivement entre, d'une part, la première conduite (12) dont la jonction avec la deuxième conduite (13) est la plus 3042489 29 proche du collecteur (14) et, d'autre part, la première conduite (12) dont la jonction avec la deuxième conduite (13) est la plus éloignée du collecteur (14). 10. Réacteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que, au niveau de 5 la jonction entre la ou les deuxièmes conduites et le collecteur (14), la ou les deuxièmes conduites comprennent à l'intérieur de chacune une plaque placée perpendiculairement à la deuxième conduite (13) et percée d'un trou, l'aire du trou augmentant progressivement entre, d'une part, la deuxième conduite (13) dont la jonction avec le collecteur (14) est la plus proche de la 10 troisième conduite (16) et, d'autre part, la deuxième conduite (13) dont la jonction avec le collecteur (14) est la plus éloignée de la troisième conduite (16). 11. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le réacteur comprend des moyens (20) d'aération des effluents (0) 15 liquides par réaction aérobie avant décantation, les moyens (20) d'aération étant aptes à faire buller de l'oxygène dans les effluents (0) liquides. 12. Réacteur selon au une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le réacteur est apte à être intégré dans un conteneur dans lequel sont ménagés au moins le premier bassin (1a), le moyen (2) d'admission et le 20 moyen (4) de captage. 13. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le réacteur comprend en outre un moyen (21) d'évacuation de boues (25) déposées par décantation au fond du premier bassin (1a). 14. Réacteurs selon au moins une des revendications 1 à 13, caractérisé 25 en ce qu'il comprend un deuxième bassin (1 b) en communication fluidique avec le premier bassin (1a) de telle manière que le niveau des effluents liquides dans le premier bassin (1a) soit le même que le niveau des effluents liquides dans le deuxième bassin (1 b), le deuxième bassin (1 b) étant en amont du premier bassin (1a) dans le sens de circulation des effluents (0) 30 liquides, le deuxième bassin (1b) comprenant un moyens (20) d'aération des 3042489 30 effluents (0) liquides apte à faire buller de l'oxygène dans les effluents (0) liquides. 15. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le premier bassin (1a) et/ou le deuxième bassin (1 b) comprend en 5 outre au moins un moyen de mesure de concentration en oxygène et/ou un moyen de mesure du potentiel redox. 16. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le premier bassin (1a) et/ou le deuxième bassin (1 b) comprennent au moins un moyen de mesure du niveau des effluents (0) liquides dans le 10 premier bassin (1a) et/ou le second bassin. 17. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que le réacteur comprend un moyen de contrôle, le moyen de contrôle comprenant un processeur et une mémoire, le moyen de contrôle étant apte à surveiller le niveau des effluents (0) liquides contenus dans le ou les 15 bassins à partir de signaux représentatifs du niveau des effluents (0) liquides envoyés par le ou les moyens de mesure de niveau des effluents (0) liquides, le moyen de contrôle étant apte à envoyer un signal d'ouverture ou de fermeture d'au moins une vanne, selon les niveaux mesurés par le ou les moyens de mesure de niveau, pour ouvrir ou fermer la ou les vannes en 20 fonction des niveaux contrôlés. 18. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que le moyen de contrôle étant apte à envoyer un signal de démarrage ou d'arrêt du ou des moyens (20) d'aération des effluents (0) liquides selon l'aération en oxygène mesurée par le ou les moyens de mesure de l'aération 25 en oxygène. 19. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que le réacteur comprend en outre un moyen de traitement par ultraviolet disposé en aval du moyen (4) de captage dans le sens de circulation des effluents (0) liquides, le moyen de traitement étant apte à traiter les effluents 30 (0) liquides extraits par le moyen (4) de captage. 3042489 31 20. Réacteur selon au moins une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que le réacteur comprend en outre un moyen de déshydratation des boues (25) évacuées par le moyen (21) d'évacuation, le moyen de déshydratation étant disposé en aval du moyen (21) d'évacuation dans le 5 sens de circulation des boues (25). 21. Procédé de mise en oeuvre d'un réacteur biologique séquentiel selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend au moins les étapes suivantes : - introduction à proximité du fond du premier bassin (1a) des effluents 10 (0) liquides contenant des boues (25) par des moyens d'admission, - aération des effluents (0) liquides par des moyens (20) d'aération, - décantation des boues (25) contenues dans le bassin, - évacuation des boues (25) du premier bassin (1a) par des moyens d'évacuation des boues (25), 15 l'étape d'introduction étant mise en oeuvre en continu pendant la mise en oeuvre des étapes d'aération, de décantation et d'évacuation, les étapes d'aération, de décantation et d'évacuation se répétant de façon cyclique. 22. Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce que les étapes se répètent sans interruption pendant l'étape de décantation. 20