FR 3040438 A1 20170303 FR 1558069 A 20150831 Installation de production d'électricité à cycle combiné hybride, perfectionné Domaine de l'invention La présente invention concerne un cycle combiné hybride, perfectionné, notamment pour une application dans une centrale de production d'électricité à cycle combiné hybride. Etat de la technique connu antérieur à l'invention Une telle centrale se présente habituellement comme une combinaison entre une centrale de production à cycle combiné comme illustré en figure 1, à laquelle on ajoute une centrale hélio- thermodynamique, par exemple équipée de miroirs cylindro-paraboliques (souvent mais non nécessairement) comme illustré sur la figure 2. En référence à la figure 1, le principe d'une centrale à cycle combiné est tel que, en sortie d'un premier cycle (dit « Topping ») impliquant une turbine à gaz TG, le fluide de travail du premier cycle (de l' air typiquement) est encore capable de fournir de l'énergie thermique au fluide de travail (de l'eau typiquement) d'un deuxième cycle (dit « Bottoming ») impliquant une turbine à vapeur ST. Le premier cycle impliquant la turbine à gaz TG peut être un cycle de Brayton. Le deuxième cycle impliquant la turbine à vapeur ST peut être un cycle de Rankine. L'installation correspondante comporte alors, comme représenté sur la figure 1, dans une première partie Cl pour opérer le premier cycle : un compresseur d'air AC, un apport de chaleur à l'air CMF, par combustion d'un carburant tel qu'un matériau fossile MF, et la turbine à gaz précitée TG, appelée aussi ci-après « turbine à combustion ». L'installation précitée comporte en outre, dans une deuxième partie C2 pour opérer le deuxième cycle : un générateur de vapeur GV à énergie de récupération, incluant généralement un surchauffeur SH, un évaporateur EV coopérant avec un ou plusieurs ballons BA à pression de vapeur contrôlée, et un économiseur ECO (il s'agit d'un échangeur qui chauffe l'eau liquide jusqu'à sa limite de saturation), la turbine à vapeur précitée ST, et un condenseur CD en sortie de la turbine. 3040438 2 Cette deuxième partie C2 se présente donc comme un circuit d'eau, appelé ci-après « premier circuit » pour faire fonctionner la turbine à vapeur ST. Les gaz d'échappement chauds EVAC (typiquement des fumées), issus de la turbine à gaz TG 5 passent à travers le générateur de vapeur à récupération de chaleur GV pour préchauffer, évaporer et surchauffer l'eau du circuit dans la partie C2. La combinaison de ces deux cycles thermodynamiques améliore l'efficacité globale d'un cycle unique et réduit les coûts de carburant. 10 Néanmoins, il est recherché encore une diminution de la consommation du matériau fossile MF, tant pour un bilan économique que pour un bilan écologique. C'est alors que dans des centrales à cycle combiné, mais hybridé en particulier, la partie Cl de la figure 1 n'est utilisé, et le combustible fossile MF n'est consommé, que durant les périodes 15 nocturnes ou de très faible ensoleillement, tandis que pendant les autres périodes (diurnes avec un degré d'ensoleillement satisfaisant), on utilise en outre un système de réchauffement solaire. Souvent, un tel système est utilisé pour chauffer l'air dans la première partie Cl et améliore 20 ainsi l'efficacité de l'apport en chaleur de l'air dans la partie Cl en amont de la turbine à gaz. Selon une première approche de l'invention, le système de réchauffement solaire, sert plutôt à réchauffer de l'eau du premier circuit dans la partie C2, pour améliorer le rendement du deuxième cycle, comme illustré sur la figure 2. 25 Le système de réchauffement solaire utilisé pour un couplage avec un circuit d'eau, du type présenté sur la figure 2, peut se présenter sous la forme d'un système de concentration linéaire. Dans un système de ce type, équipé d'un ou plusieurs réflecteurs MIR, le rayonnement solaire est concentré sur un tube récepteur TR pour chauffer un fluide de transfert de chaleur HTF (dit 30 « fluide caloporteur » ci-après), par exemple de l'huile. Un système concentrateur linéaire utilisant un ou plusieurs miroirs cylindro-paraboliques peut être utilisé à cet effet. D'autres systèmes de réchauffement solaire peuvent être utilisés en variante, par exemple comprenant 3040438 3 un ou plusieurs réflecteurs de Fresnel linéaires, avec éventuellement d'autres types de fluide caloporteur que de l'huile. Ensuite, une fois chauffé, le fluide caloporteur HTF transfere sa chaleur à l'eau du premier 5 circuit dans un échangeur de chaleur ECH (dont la partie chaude est référencée CH et contient du fluide HTF, et la partie froide est référencée FR et contient de l'eau). L'eau circulant à l'intérieur du côté froid FR de l'échangeur de chaleur ECH est chauffée par le fluide HTF jusqu'à évaporation, et ensuite surchauffée pour mettre en oeuvre le deuxième cycle précité. 10 Ainsi, en référence à la figure 3, le couplage thermique s'effectue alors entre le générateur de vapeur (circuit de dessous, appelé ci-après « premier circuit » et portant la référence 1) et le circuit incluant le concentrateur thermique solaire TR (circuit de dessus, appelé ci-après « deuxième circuit » et portant la référence 2). 15 On comprendra ainsi que le deuxième circuit 2, de réchauffement solaire, vient s'ajouter aux équipements opérant le premier cycle (dont la turbine à combustion TG), et ne peut remplacer complètement ces équipements qu'en cas de fort ensoleillement. Pour des degrés d'ensoleillement moindres, les deux apports thermiques peuvent fonctionner simultanément : apport thermique du gaz chaud issu de la turbine à combustion et apport thermique par 20 transmission d'énergie solaire dans le deuxième circuit. Pour les périodes nocturnes typiquement, seul l'apport thermique du gaz issu de la turbine à combustion est disponible. En cas de fort ensoleillement, lors du démarrage de la « partie solaire » d'un cycle combiné hybride, avec apport solaire seulement (noté ISCC ci-après pour « Integrated Solar Combined 25 Cycle »), le fluide HTF qui circule dans la partie solaire est froide. Quand l'ensoleillement est fort en particulier, le fluide HTF chauffe rapidement. Le gradient de température entre le fluide HTF chaud et l'eau au niveau de l'échangeur de chaleur ECH (figure 2) est trop important et risque de détériorer mécaniquement l'échangeur ECH. Une technique pour éviter cet inconvénient consiste à dé-focaliser les miroirs pour ralentir l'augmentation de température du 30 fluide HTF. Cette dé-focalisation entraîne une perte de puissance potentielle. Actuellement, aucune solution n'a pu être fournie à ce problème et les pertes de puissance doivent simplement être subies. 3040438 4 Par ailleurs, un cycle combiné hybridé solaire fonctionne de manière optimale quand une certaine irradiation solaire est présente. En revanche, lorsque l'énergie fournie par le soleil diminue, comme lors d'un passage nuageux par exemple, la turbine à combustion TG continue à fonctionner en sous-régime (ou est simplement éteinte) et le rendement 5 n'est plus optimal. De plus, lorsqu'on arrive à des limites de fonctionnement en bas régime de la turbine TG, telles qu'un minimum technique, elle peut s'éteindre. Or, l'extinction et le redémarrage fréquents d'une telle turbine à combustion la détériorent rapidement. Par ailleurs, en cas de prix faible du carburant MF, la centrale peut ne pas avoir un comportement optimal car il n'est pas profité pleinement d'une baisse de prix du 10 carburant pour faire des économies. La présente invention vient améliorer globalement cette situation. Selon une deuxième approche de l'invention, un circuit de stockage thermique est utilisé 15 en outre en couplage avec le circuit thermique solaire. Présentation de l'invention Ainsi, l'invention propose à cet effet une installation production d'électricité à partir d'un cycle combiné de turbine à combustion et de turbine à vapeur, l'installation comportant : 20 Un premier circuit, d'eau, comprenant ladite turbine à vapeur et un générateur de vapeur récupérant de la chaleur d'un gaz issu de la turbine à combustion. Le cycle combiné étant en outre hybridé solaire et l'installation comporte à cet effet : Un deuxième circuit d'un fluide caloporteur chauffé par transmission d'énergie solaire. 25 L'installation au sens de l'invention comporte un échangeur de chaleur entre du fluide du deuxième circuit et de l'eau du premier circuit. Cette réalisation permet déjà d'avoir un contrôle sur le circuit de la turbine à vapeur en laissant une forme d'indépendance de fonctionnement à la turbine à combustion. 30 Toutefois, pour ne pas perdre un éventuel surplus d'énergie thermique fourni au circuit d'eau par le gaz issu de cette turbine, on prévoit dans l'installation un circuit de stockage thermique mais qui est couplé au deuxième circuit (solaire), à la fois pour : 3040438 5 protéger l'échangeur de chaleur entre du fluide du deuxième circuit et de l'eau du premier circuit, et stocker un éventuel excédent thermique transmis au circuit d'eau, puis au deuxième circuit (solaire) via l'échangeur précité. 5 Ainsi, l'installation au sens de l'invention comporte en outre : Un troisième circuit, de stockage thermique, couplé au deuxième circuit. Dans une réalisation, le troisième circuit comprend par exemple un échangeur de chaleur 10 avec du fluide du deuxième circuit. Dans une variante, l'apport thermique solaire peut s'effectuer directement sur un circuit de stockage thermique (par exemple dans le cas d'une tour solaire apportant de l'énergie thermique solaire à un circuit de stockage à base de sels fondus). 15 On a représenté un mode de réalisation possible de l'installation, plus complètement sur la figure 4 que sur la figure 3. Sur la figure 4, le troisième circuit précité, de stockage thermique, porte la référence 3 et son échangeur de chaleur avec du fluide du deuxième circuit 2 porte la référence ECH23, dans ce mode de réalisation. 20 Le troisième circuit 3 peut comporter par exemple un fluide caloporteur comprenant des sels fondus (par exemple des fluorures, chlorures et/ou nitrates). Dans une variante, on peut prévoir un apport thermique solaire directement à de l'eau du premier circuit avec des miroirs de Fresnel sur une branche du premier circuit et, dans ce cas, le troisième circuit précité peut se présenter lui-même comme une autre branche du premier circuit, 25 d'eau, et inclure un accumulateur de vapeur pour le stockage thermique. De manière générale, la disposition des circuits et des échangeurs de chaleur, telle que présentée ci-avant, permet avantageusement de piloter globalement l'installation et non pas individuellement et séparément chacun des trois sous-systèmes : solaire, stockage thermique et vapeur. 30 A cet effet et à titre d'exemple, le troisième circuit peut comporter par exemple un réservoir de fluide caloporteur froid (RF) et un réservoir de fluide caloporteur chaud (RC), et l'installation comporter alors un module de commande de niveau de fluide dans 3040438 6 le réservoir froid (C33) et un module de commande de niveau de fluide dans le réservoir chaud (C34). On verra plus loin dans des exemples de commande régulée de l'installation comment interviennent ces deux paramètres. Les modules de commande précités peuvent agir sur des vannes et/ou pompes adaptées à cet effet, prévues dans le troisième circuit. 5 Sur la figure 4, la référence « C » désigne des pompes prévues à titre d'exemple de réalisation, dans les différents circuits. Les vannes sont représentées conventionnellement par deux triangles inversés. 10 Par ailleurs, le deuxième circuit (2) peut comporter un module de commande en charge (C31) et un module de commande en décharge (C32) de fluide du deuxième circuit dans l'échangeur de chaleur (ECH23) avec le troisième circuit, dans la réalisation illustrée sur la figure 4. Là encore, ces modules de commande peuvent agir sur des vannes et/ou pompes adaptées à cet effet, prévues dans le deuxième circuit. En particulier, ces modules 15 de commande ont ici vocation à contrôler ensemble les deux paramètres correspondant à : l'enthalpie en charge, notée ci-après hch, et l'enthalpie en décharge, notée ci-après hdch, du fluide HTF dans le couplage avec le troisième circuit (3). Ces deux paramètres interviennent dans la commande régulée de l'installation, comme présenté dans les 20 exemples de réalisation détaillés plus loin. Par ailleurs, l'installation peut comporter en outre un module de commande d'entrée (C22) et un module de commande de sortie (C21) d'eau du premier circuit dans l'échangeur de chaleur (ECH) avec du fluide du deuxième circuit. Là encore, ces modules 25 de commande peuvent agir sur des vannes et/ou pompes adaptées à cet effet, prévues dans le premier circuit. En particulier, ces modules de commande ont ici vocation à contrôler ensemble les deux paramètres correspondant à : l'enthalpie, notée ci-après h, et le débit, noté ci-après Q, 30 de la vapeur dans le couplage avec le deuxième circuit (2). Ces deux paramètres interviennent dans la commande régulée de l'installation, comme présenté dans les exemples de réalisation détaillés plus loin. 3040438 7 Par ailleurs, le générateur de vapeur comporte une pluralité de ballons d'eau (liquide et/ou vapeur) à des pressions respectives, et l'installation comporte une pluralité de modules de commande (C12, C13, C14) de niveaux respectifs d'eau dans les ballons. Plus précisément, dans un exemple de réalisation, il est prévu un ballon de haute pression 5 HP dont le niveau est commandé par un module C14, un ballon de moyenne pression MP dont le niveau est commandé par un module C13, et un ballon de basse pression BP dont le niveau est commandé par un module C12. Ces trois paramètres de niveau d'eau dans les ballons sont notés ci-après respectivement CNHP, CNMP et CNBP et interviennent aussi dans la commande régulée de l'installation dans les exemples donnés plus loin. 10 Par ailleurs, l'installation peut comporter en outre un module de commande de production de puissance des turbines à combustion et à vapeur (C11). Ce paramètre est noté Rp ci-après et intervient aussi dans la commande régulée dans les exemples donnés plus loin. 15 Par ailleurs, en complément ou en variante, l'installation peut comporter en outre un module de commande de production de puissance individuelle de la turbine à combustion (C4) pour piloter l'installation en cas de transitoires liées à une variation d'ensoleillement. Une telle réalisation sera décrite en détails plus loin, dans un exemple de commande régulée de l'installation dans une telle situation de variation 20 d'ensoleillement et/ou dans le cas d'un fonctionnement à bas régime de la turbine à combustion nonobstant un fort degré d'ensoleillement. L'installation peut comporter alors un circuit informatique (pour la partie hardware) d'élaboration de consignes destinées à des modules de commande d'équipements de 25 l'installation. Ainsi, comme illustré sur la figure 5, ce circuit informatique peut être dans un ordinateur comportant typiquement un écran ECR, un moyen de saisie (souris SOU, un clavier, un écran tactile, ou autre), et une unité centrale UC. Bien d'autres formes de réalisation sont possibles. Il peut s'agir d'un circuit ASIC ou autre. Dans l'exemple de la figure 5, le circuit informatique est dans l'unité centrale UC et comporte typiquement un 30 processeur PROC et une mémoire de travail MEM qui peut stocker, outre des données de calcul, des instructions de programme informatique pour élaborer des consignes de commande d'une installation au sens de l'invention. A cet effet, le circuit informatique 3040438 8 précité comporte en outre une interface INT reliée au processeur d'une part, et aux différents modules de commande C4 à C34. L'invention vise alors aussi un procédé de pilotage d'une installation comportant un tel 5 circuit informatique, et comprenant N modules de commande d'équipements de l'installation (C4 à C34). En particulier, le procédé comporte les étapes, en référence à la figure 6 : a) déterminer un régime de fonctionnement global de l'installation (typiquement un régime REG de fonctionnement nominal, visé, à l'étape S1), et 10 b) élaborer, en fonction dudit régime global, un nombre de consignes (Ci à l'étape S2) inférieur ou égal au nombre N, ces consignes étant destinées à des modules de commande d'équipements de l'installation, pour parvenir audit régime de fonctionnement global. On comprend ainsi que, comme indiqué précédemment, la disposition des circuits et des 15 échangeurs de chaleur dans l'installation au sens de l'invention, permet avantageusement de piloter globalement l'installation (en boucle fermée) et non pas individuellement et séparément (en boucle « ouverte », sous-optimale) chacun des trois sous-systèmes : solaire, stockage thermique et vapeur. 20 Le procédé peut comporter en outre l'étape suivante : - en début d'utilisation du deuxième circuit (solaire, à l'étape S3), fixer une contrainte (CRsoL à l'étape S4) visant à utiliser le troisième circuit pour limiter un gradient de température entre le fluide du deuxième circuit et l'eau du premier circuit. En pratique, cette nouvelle contrainte impose de réduire le nombre de consignes qu'il est 25 possible de donner à N-1 (cette contrainte prend un degré de liberté de gestion de l'installation). Cette réalisation permet de gérer les situations de degré d'ensoleillement fort, susceptibles de détériorer l'échangeur ECH entre le circuit eau (1) et le circuit « solaire » (2) et met en oeuvre alors le circuit de stockage thermique (3), comme on le verra dans un 30 exemple de commande régulée plus loin. L'invention vise aussi un programme informatique (pour la partie software d'élaboration de consignes de commande) comportant des instructions pour la mise en oeuvre du 3040438 9 procédé ci-avant (ainsi qu'un support mémoire non-transitoire stockant de telles instructions), lorsque ce programme est exécuté par un processeur (par exemple le processeur PROC du circuit informatique représenté sur la figure 5). La figure 6 précédemment décrite peut correspondre à un exemple d'ordinogramme général d'un tel 5 programme informatique. Présentation des figures D'ailleurs, d'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés sur lesquels : 10 la figure 1 illustre schématiquement le fonctionnement d'un cycle combiné ; la figure 2 représente un circuit d'apport d'énergie solaire ; la figure 3 illustre schématiquement le fonctionnement d'un cycle combiné hybridé avec un circuit d'apport d'énergie solaire du type représenté sur la figure 2 ; la figure 4 illustre schématiquement une installation selon un exemple de réalisation de 15 l'invention, incluant notamment un circuit de stockage thermique 3 ; la figure 5 illustre schématiquement un circuit informatique pour piloter une installation selon un exemple de réalisation de l'invention ; la figure 6 illustre schématiquement des étapes d'un procédé pour piloter une installation selon un exemple de réalisation de l'invention. 20 Il est donc proposé ici d'ajouter un moyen de stockage thermique et une régulation coordonnée pour aider au démarrage en mode d'apport solaire, ou pour aider au fonctionnement de la centrale dans les cas limites précités de sous-ensoleillement notamment. 25 La régulation coordonnée permet de contrôler le fonctionnement du cycle combiné hybride en coordonnant les trois circuits de l'installation de production illustrée sur la figure 4, de manière optimale en utilisant le stockage thermique. Ces trois circuits sont : - un circuit 1 pour le cycle combiné, avec circulation d'eau, 30 - un circuit 2 du concentrateur thermique solaire, avec par exemple une circulation d'huile en tant que fluide caloporteur HTF, et - un circuit 3 de stockage thermique, avec circulation d'un fluide ayant des capacités de stockage thermique (contenant par exemple des sels fondus). 3040438 10 Le stockage thermique permet d'emmagasiner la chaleur excédentaire de l'huile. Une telle réalisation permet d'éviter de dé-focaliser les miroirs en cas de fort 5 ensoleillement. La perte de puissance est donc limitée. Par ailleurs, en cas de chute d'ensoleillement, la régulation coordonnée peut commander à un ou plusieurs modules de pilotage du circuit de stockage thermique 3 de produire de la vapeur dans le circuit 1 à la place du concentrateur solaire 2 (par l'intermédiaire des 10 échangeurs de chaleur ECH23 et ECH). Le rendement continue alors à être optimal. De plus, ce stockage thermique peut être utilisé pour éviter des arrêts de la turbine à combustion TG. Quand cette dernière doit passer sous son minimum technique de fonctionnement, au lieu de l'éteindre, on bloque le fonctionnement de la turbine TG au 15 minimum technique pour stocker le surplus d'énergie produite dans l'un au moins des réservoirs RC de sels fondus du circuit 3. Dans l'exemple décrit ici, le stockage thermique considéré est un stockage indirect de sels fondus à deux réservoirs comme illustré sur la figure 4. 20 Enfin, le stockage thermique peut aussi permettre d'utiliser la turbine à combustion TG à son maximum quand le prix du carburant MF est moins cher. En effet, quand le prix du carburant baisse, on utilise le plus possible la production d'énergie par la turbine TG et le surplus d'énergie produite peut être stocké ensuite dans le circuit 3. 25 En ce qui concerne la coordination de fonctionnement de l'installation, on prévoit un circuit informatique (figure 5) jouant le rôle de coordinateur et agissant comme un contrôleur qui récupère les informations issues de différents capteurs prévus dans les sous-systèmes de l'installation (cycle combiné avec circuit 1, circuit solaire 2, circuit de stockage 3), qui optimise un problème global (production de puissance). Le coordinateur 30 calcule les consignes pour chaque sous-système. Ces sous-systèmes ont chacun des contrôles locaux pour remplir les consignes envoyées par le coordinateur (via les modules de commande précités). 3040438 11 Pour assurer un bon compromis entre performances de commande et sollicitation des consignes, une commande linéaire quadratique avec une action intégrale, utilisant des états reconstruits par observations, est synthétisée. 5 Le coordinateur contrôle les consignes par rapport à des valeurs de référence qui sont choisies pour satisfaire une demande globale. Pour cela, des actions intégrales sont ajoutées à un vecteur d'états x, comme décrit ci-après : - La puissance P du cycle combiné hybride (HCC pour « Hybrid Combined Cycle ») doit suivre la consigne de puissance globale désirée Rp (commandée par 10 le module C11). Ainsi, une nouvelle variable est introduite : 21 = RP P - Les consignes (commandées par les modules C12, C13, C14) sur les trois niveaux des ballons (CNBp,CNmp,CNHp) doivent suivre leurs valeurs d'équilibre (RNBp,RNmp,RNHp). Le but est de conserver le niveau dans chaque ballon dans 15 une certaine plage de valeurs. Ainsi, trois nouvelles variables sont définies : [22 = RNBp 23 = RNMP 24 = RNHP - CNBp - CNMP - CNHP - Le débit de vapeur en sortie de couplage avec la partie solaire (Q) doit suivre la valeur du débit d'eau en entrée de la partie solaire (Qin). Ainsi, une nouvelle variable est ajoutée : 25 - Qin - Q 20 - L'enthalpie de la vapeur en sortie de couplage avec la partie solaire (h) doit suivre la valeur de l'enthalpie de la vapeur dans le cycle combiné gaz (avec la turbine TG) (cycle noté CCG) au point d'injection (noté h' ci-après) au niveau du surchauffeur SH. Ainsi, une autre nouvelle variable est également définie : 26 = hcc h 25 Le débit Q et l'enthalpie h sont pilotés ensemble par les modules C21 et C22 de la figure 4. 3040438 12 - Les enthalpies du fluide HTF en sortie de ligne de charge et de décharge (hch,hdch ) du couplage avec le troisième circuit (pilotées par les modules C31 et C32), doivent suivre les valeurs d'enthalpie du fluide HTF au point d'injection de la ligne de charge et de décharge dans la partie solaire (Rhch, Rhach) (au niveau 5 des concentrateurs TR). Cela permet d'injecter de l'huile HTF dans la partie solaire du deuxième circuit (notamment au niveau des concentrateurs TR) en respectant toujours des limites de température hautes de l'huile HTF. Cela permet par ailleurs de produire de la vapeur dans le circuit 1, même possiblement en absence d'irradiation solaire. On note ainsi les nouvelles variables : 127 = Rhch - hch 28 = Rhdch - hdch 10 - Les niveaux des réservoirs froid et chaud (notés ici Lrf et Lr c ) (pilotés par les modules C33 et C34) doivent suivre la valeur d'équilibre de ces niveaux (R Lrf , R Lrc). Cela permet de toujours conserver un stock thermique d'équilibre dans chacun des réservoirs. De plus, si un réservoir se remplit, le second se vide 15 d'autant et inversement. Ainsi, un seul intégrateur est nécessaire pour influencer le comportement des deux réservoirs : Z9 = RLrf - Lil - Dans un exemple de réalisation, le gradient de température entre l'huile et l'eau dans le couplage entre les circuits 1 et 2 (noté (ST) peut aussi être contrôlé. Il doit 20 suivre une référence imposée (RST) qui permet de limiter sa variation et d'empêcher l'huile solaire de chauffer trop rapidement par rapport à la vapeur solaire. La variable correspondante est notée : ±10 = Rs, - ÔT - En variante, on contrôle la puissance produite par la turbine à combustion (PTAC). 25 Cette dernière doit suivre une référence (RT AC ) imposée par le module de . commande C4. La plupart du temps, cette référence correspond à un pourcentage de la puissance globale produite par l'installation, mais selon les cas, cette référence peut être modifiée et on note en tout état de cause la nouvelle variable : ±10 = RPTAC - PTAC 3040438 13 La loi de commande finale prend donc la forme suivante : u = -Kx - Hz avec z = [z1 z10] et K, H les gains du contrôleur, calculés par minimisation de la 5 fonction de coût quadratique : +00 J(u) = J x'Qxe+uTRu o où xe = [x z] est le vecteur état du système étendu : regroupant les états du système x et les intégrateurs zi. 10 Les pondérations Q et R dans l'expression intégrale ci-dessus sont choisies pour assurer une régulation précise des sorties avec une action adaptée sur les variables de commande tout en limitant autant que possible les variations de la puissance produite par la turbine à combustion TG. 15 Les avantages liés à l'utilisation d'un stockage thermique, comme proposé dans l'installation au sens de l'invention, sont multiples : La flexibilité de fonctionnement de l'installation dans son ensemble est améliorée, ce qui permet d'assouplir ses contraintes techniques et économiques, d'améliorer 20 la qualité de la production. La gestion de la fourniture d'énergie en fonction de la demande et des performances de qualité et de flexibilité requises par le gestionnaire du réseau de distribution électrique, est meilleure. L'énergie peut être transférée selon les plages horaires en fonction de l'offre et de 25 la demande journalière, mensuelle ou saisonnière. La consommation d'énergie n'est pas constante sur une journée. En d'autres termes, le stockage permet de décaler les puissances entre les heures de pointe et les heures creuses, ce qui permet de réduire les coûts de production. La consommation de combustible fossile peut alors être réduite car le stockage 30 peut permettre d'utiliser aussi au maximum l'énergie solaire. 3040438 14 Par ailleurs, une telle installation permet de réaliser un pilotage de son fonctionnement en coordination (en boucle fermée) et les avantages liées à un pilotage en coordination sont aussi multiples : Optimiser le rendement de l'installation en améliorant les performances 5 dynamiques des sous-systèmes ; Augmenter leur capacité de participation éventuelle aux services systèmes (il s'agit de la gestion de la réserve primaire et secondaire : il faut pouvoir répondre à 90% de la demande en 30 secondes et à 50% en 15 secondes). ; Pallier les problèmes d'intermittence des énergies dites « fatales », facilitant leur 10 intégration dans l'apport global énergétique ; Optimiser la flexibilité de l'installation ; Réduire la consommation du combustible. Bien entendu, la présente invention ne se limite pas aux formes de réalisation décrites ci-avant 15 à titre d'exemple ; elle s'étend à d'autres variantes. Ainsi, en alternative d'utiliser des miroirs cylindro-paraboliques et un stockage indirect de sels fondus à deux réservoirs comme illustré sur la figure 4, on peut prévoir une tour solaire avec apport thermique solaire direct à des sels fondus à deux réservoirs de part et d'autre de la tour solaire. Ainsi, les deuxième et troisième circuits précités deviennent confondus et la partie 20 solaire devient une « branche » d'un circuit unique (avec l'équivalent de l'échangeur de chaleur ECH23 au niveau de la tour solaire). D'ailleurs, dans une autre variante, les trois circuits précités 1, 2 et 3 peuvent être confondus en un seul circuit d'eau, dont une branche porte des miroirs de Fresnel pour l'apport thermique solaire, et une autre branche comporte un accumulateur de vapeur pour le stockage thermique. 25 REVENDICATIONS1. Installation de production d'électricité à partir d'un cycle combiné de turbine à combustion et de turbine à vapeur, l'installation comportant : - Un premier circuit, d'eau, comprenant ladite turbine à vapeur et un générateur de vapeur récupérant de la chaleur d'un gaz issu de la turbine à combustion, Le cycle combiné étant en outre hybridé et l'installation comportant : - Un deuxième circuit d'un fluide caloporteur chauffé par transmission d'énergie solaire, L'installation étant caractérisée en ce qu'elle comporte un échangeur de chaleur (ECH) entre du fluide du deuxième circuit et de l'eau du premier circuit, et en ce qu'elle comporte en outre : Un troisième circuit de stockage thermique, couplé avec le deuxième circuit. 2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le troisième circuit comprend un échangeur de chaleur (ECH23) avec du fluide du deuxième circuit. 3. Installation selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que le troisième circuit comporte un fluide caloporteur comprenant des sels fondus. 4. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le troisième circuit comporte un réservoir de fluide caloporteur froid et un réservoir de fluide caloporteur chaud, et en ce que l'installation comporte en outre un module de commande de niveau de fluide dans le réservoir froid (C33) et un module de commande de niveau de fluide dans le réservoir chaud (C34). 5. Installation selon la revendication 2, caractérisée en ce que le deuxième circuit comporte un module de commande en charge (C31) et un module de commande en décharge (C32) de fluide du deuxième circuit dans l'échangeur de chaleur (ECH23) avec le troisième circuit. 6. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre un module de commande d'entrée (C22) et un module de commande de 3040438 16 sortie (C21) d'eau du premier circuit dans l'échangeur de chaleur (ECH) avec du fluide du deuxième circuit. 7. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le 5 générateur de vapeur comporte une pluralité de ballons d'eau à des pressions respectives, et en ce que l'installation comporte une pluralité de modules de commande (C12, C13, C14) de niveaux respectifs d'eau dans les ballons. 8. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle 10 comporte en outre un module de commande de production de puissance des turbines à combustion et à vapeur (C11). 9. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre un module de commande de production de puissance individuelle de la 15 turbine à combustion (C4) pour piloter l'installation en cas de transitoires liées à une variation d'ensoleillement. 10. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte un circuit informatique d'élaboration de consignes destinées à des modules de 20 commande d'équipements de l'installation. 11. Procédé de pilotage d'une installation selon la revendication 10, comprenant N modules de commande d'équipements de l'installation, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes : 25 a) déterminer un régime de fonctionnement global de l'installation, et b) élaborer, en fonction dudit régime global, un nombre de consignes inférieur ou égal au nombre N, destinées à des modules de commande d'équipements de l'installation, pour parvenir audit régime de fonctionnement global. 30 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape : - en début d'utilisation du deuxième circuit, fixer une contrainte visant à utiliser le troisième circuit pour limiter un gradient de température entre le fluide du deuxième circuit et l'eau du premier circuit, 3040438 17 ladite contrainte imposant un nombre de consignes limité à N-1. 13. Programme informatique caractérisé en ce qu'il comporte des instructions pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 11 et 12, lorsque ce programme est 5 exécuté par un processeur.