FR 3049331 A1 20170929 FR 1652456 A 20160322 1 Domaine technique L'invention se rapporte au domaine des installations de traitement d'un gaz combustible, par exemple du gaz naturel liquéfié (GNL). L'invention vise plus particulièrement une installation visant, d'une part, à 5 alimenter en gaz combustible un organe consommateur de gaz et, d'autre part, à liquéfier ledit gaz combustible. Arrière-plan technologique Le gaz naturel liquéfié est stocké dans des cuves étanches et thermiquement isolantes, dans un état d'équilibre diphasique liquide/vapeur, à des 10 températures cryogéniques. Les barrières d'isolation thermique des cuves de stockage de gaz naturel liquéfié sont le siège d'un flux thermique tendant à réchauffer le contenu des cuves, ce qui se traduit par une évaporation du gaz naturel liquéfié. Le gaz issu de l'évaporation naturelle est généralement utilisé pour alimenter un organe consommateur de gaz afin de le valoriser. Ainsi, sur un navire 15 méthanier par exemple, le gaz évaporé est utilisé pour alimenter le groupe motopropulseur permettant de propulser le navire ou les groupes électrogènes fournissant l'électricité nécessaire au fonctionnement des équipements de bord. Toutefois, si une telle pratique permet de valoriser le gaz issu de l'évaporation naturelle dans les cuves, elle ne permet pas de diminuer sa quantité. 20 De plus, lorsque le gaz combustible est constitué d'un mélange gazeux, la composition de la phase vapeur issue de l'évaporation naturelle est différente de celle de la phase liquide et a en outre tendance à varier dans le temps. En effet, la phase vapeur issue de l'évaporation naturelle présente naturellement une composition plus riche en composants les plus volatils, tels que l'azote pour le gaz 25 naturel liquéfié, que la phase liquide. Or, il résulte de ces variations de composition que le pouvoir calorifique du gaz issu de l'évaporation naturelle comme celui du gaz liquéfié restant dans la cuve est variable au cours du temps lorsque l'évaporation naturelle prévaut. Or, l'alimentation d'un organe consommateur avec un gaz combustible dont la capacité calorifique subit d'importantes variations est 30 susceptible d'entraîner une combustion imparfaite du gaz ainsi que des défauts de fonctionnement et un rendement variable de l'organe consommateur de gaz. 3049331 2 On connaît d'après US-A-2010170297 un dispositif de re-liquéfaction du gaz issu de l'évaporation naturelle dans une cuve de GNL. Ce dispositif comporte une unité d'échange de chaleur disposée au-dessus de la cuve de GNL pour condenser le gaz issu de l'évaporation naturelle par échange de chaleur avec un liquide réfrigérant secondaire tel que l'azote liquide. L'installation prévue pour produire, refroidir et liquéfier l'azote est consommatrice d'énergie. Résumé Une idée à la base de l'invention est de proposer une installation visant à alimenter en gaz combustible un organe consommateur de gaz et à re-liquéfier ledit gaz combustible qui ne présente pas au moins certains des inconvénients de l'art antérieur. Certains aspects de l'invention partent de l'idée d'utiliser la phase liquide du gaz combustible comme réfrigérant dans un échangeur de chaleur pour refroidir et condenser le gaz issu de l'évaporation naturelle. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit une installation 15 d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquéfaction dudit gaz combustible, l'installation comportant : - une cuve étanche et thermiquement isolante comportant un espace intérieur destiné à être rempli de gaz combustible dans un état d'équilibre diphasique liquide-vapeur ; 20 - un échangeur de chaleur disposé à une position plus haute que la cuve étanche et thermiquement isolante, l'échangeur de chaleur comprenant une voie de vaporisation et une voie de condensation séparées de manière étanche l'une de l'autre par des parois d'échange de chaleur permettant de transférer de la chaleur entre un fluide contenu dans la voie de condensation et un fluide contenu dans la 25 voie de vaporisation, la voie de vaporisation et la voie de condensation comportant chacune une entrée et une sortie, - l'entrée de la voie de condensation étant raccordée à la cuve étanche et thermiquement isolante par un circuit collecteur de vapeur comportant une admission débouchant dans une portion supérieure de l'espace intérieur de la cuve 30 pour prélever un premier flux de gaz combustible en phase vapeur dans l'espace intérieur de la cuve, l'entrée de la voie de condensation est disposée plus haut que la sortie de la voie de condensation, - la sortie de la voie de condensation étant raccordée à l'espace intérieur de la cuve pour transférer par gravité une fraction liquide du premier flux de gaz combustible 3049331 3 dans l'espace intérieur de la cuve, la fraction liquide du premier flux de gaz combustible étant obtenue par condensation dans la voie de condensation, - l'entrée de la voie de vaporisation étant raccordée à la cuve étanche et thermiquement isolante par un circuit d'entrée de liquide, le circuit d'entrée de 5 liquide comportant une admission débouchant dans une portion inférieure de l'espace intérieur de la cuve pour prélever un deuxième flux de gaz combustible en phase liquide dans l'espace intérieur de la cuve et une pompe de circulation pour transférer le deuxième flux de gaz combustible en phase liquide dans la voie de vaporisation, 10 - la sortie de la voie de vaporisation étant raccordée à un organe consommateur de gaz pour transférer une fraction vapeur du deuxième flux de gaz combustible vers l'organe consommateur de gaz, la fraction vapeur du deuxième flux de gaz combustible étant obtenue par vaporisation dans la voie de vaporisation. Selon des modes de réalisation, une telle installation peut comporter une 15 ou plusieurs des caractéristiques suivantes. Selon un mode de réalisation, la sortie de la voie de vaporisation est disposée plus bas que l'entrée de la voie de vaporisation. Ainsi, à la fois le premier flux de gaz combustible dans la voie de condensation et le deuxième flux de gaz combustible dans la voie de vaporisation réalisent un mouvement descendant, ce 20 qui favorise l'exploitation de la gravité pour entretenir la circulation de ces deux flux. Par ailleurs, cette orientation des flux permet de réaliser un échange de chaleur à co-courant entre la phase liquide du gaz combustible utilisée comme réfrigérant et le gaz issu de l'évaporation naturelle pour favoriser un échange de chaleur isotherme par changement de phase. De préférence dans ce cas, la voie de vaporisation est 25 configurée pour écouler le deuxième flux de gaz combustible sous la forme de films liquides tombant. Selon un mode de réalisation, la voie de vaporisation de l'échangeur de chaleur comporte un bac de séparation de phases disposé au bas de la voie de vaporisation, le bac de séparation de phases comportant une paroi de fond et une 30 paroi latérale s'étendant vers le haut depuis la paroi de fond, la sortie de la voie de vaporisation débouchant à travers la paroi latérale du bac de séparation de phases à une position espacée au-dessus de la paroi de fond. Grâce à un tel un bac de séparation de phases, il est facile de séparer par gravité la fraction vapeur issue du deuxième flux de gaz combustible de la fraction restée liquide. 3049331 4 Selon un mode de réalisation, un circuit de purge débouche à travers la paroi de fond du bac de séparation de phases pour pouvoir évacuer une phase liquide du bac de séparation de phases par gravité. Ainsi, dans le cas où une fraction non vaporisée du deuxième flux subsiste, par exemple composée des 5 espèces chimiques les moins volatiles d'un mélange (corps lourds), une évacuation de cette fraction liquide est facilitée afin d'éviter de saturer ou d'obstruer la voie de vaporisation. Selon un mode de réalisation, la voie de vaporisation de l'échangeur de chaleur est placée en dépression, c'est-à-dire à une pression inférieure à la 10 pression régnant dans la phase vapeur de la cuve étanche et thermiquement isolante. Il est ainsi possible de forcer davantage la vaporisation du gaz combustible dans la voie de vaporisation, par l'effet cumulé de l'apport de chaleur dans la voie de condensation et de la dépression dans la voie de vaporisation. De plus, étant donné que la dépression déplace la température d'équilibre diphasique vers le bas dans la voie de vaporisation, il est ainsi possible d'augmenter le flux de chaleur transféré depuis la phase vapeur dans la voie de condensation vers le gaz situé dans la voie de vaporisation. De préférence dans ce cas, la pression absolue dans la voie de vaporisation est supérieure à 120 mbars absolue. Il est en effet préférable que la pression à l'intérieur de la voie de vaporisation soit supérieure à la pression correspondant au point triple du diagramme de phase du méthane de sorte à éviter une solidification du gaz naturel à l'intérieur de la voie de vaporisation. La pression dans la voie de vaporisation peut notamment être comprise entre 500 mbars absolue et 980 mbars absolue. Selon un mode de réalisation correspondant, l'installation comporte en outre une pompe à dépression reliée à la voie de vaporisation pour placer la voie de vaporisation de l'échangeur de chaleur à une pression inférieure à la pression régnant dans la phase vapeur de la cuve étanche et thermiquement isolante Selon des modes de réalisation, une telle pompe à dépression peut être 30 commandée en fonction d'une consigne de débit ou d'une consigne de pression. Une telle consigne de débit ou de pression peut être prédéterminée ou générée par l'organe consommateur de gaz. 3049331 5 Selon des modes de réalisation correspondants, l'installation peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : l'installation comporte un capteur de mesure de débit apte à délivrer un signal représentatif du débit du flux de vapeur aspiré à travers l'admission et refoulé 5 vers l'organe consommateur de gaz et un dispositif de commande apte à commander la pompe à dépression en fonction du signal représentatif du débit du flux de vapeur et d'une consigne de débit générée par l'organe consommateur de gaz. l'installation comporte un capteur de pression apte à délivrer un signal 10 représentatif de la pression régnant dans la voie de vaporisation et un dispositif de commande apte à commander la pompe à dépression en fonction du signal représentatif de la pression et d'une consigne de pression. La liaison entre la sortie de la voie de vaporisation et l'organe consommateur de gaz peut être directe ou indirecte, selon les exigences de l'organe 15 consommateur. Selon un mode de réalisation, la pompe à dépression précitée est agencée entre la sortie de la voie de vaporisation et l'organe consommateur de gaz. Selon un autre mode de réalisation, un compresseur est agencé entre la sortie de la voie de vaporisation et l'organe consommateur de gaz pour fournir un flux de gaz en phase vapeur à une pression supérieure à la pression de stockage dans la cuve. 20 Selon un mode de réalisation, l'échangeur de chaleur comporte une enveloppe étanche et thermiquement isolante délimitant un espace intérieur contenant la voie de condensation, l'enveloppe étant agencée au-dessus de la cuve étanche et thermiquement isolante et comportant une ouverture inférieure communiquant avec l'espace intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 25 et constituant la sortie de la voie de condensation. Une telle enveloppe étanche et thermiquement isolante peut être réalisée de différentes manières, par exemple d'un seul tenant avec une paroi de sommet de la cuve ou bien sous la forme d'un ensemble rapporté à la paroi de sommet de la cuve. Selon un mode de réalisation, une paroi de sommet de la cuve étanche et thermiquement isolante présente une ouverture reliée à l'ouverture inférieure de l'enveloppe, l'enveloppe comportant en outre une bride de fixation agencée autour 3049331 6 de l'ouverture inférieure de l'enveloppe, la bride de fixation étant attachée à la paroi de sommet de la cuve étanche et thermiquement isolante autour de l'ouverture de la paroi de sommet. De préférence dans ce cas, l'échangeur de chaleur comporte en outre un 5 canalisation collectrice s'étendant depuis l'ouverture inférieure de l'enveloppe jusqu'à proximité d'une paroi de sommet de l'enveloppe et présentant une extrémité inférieure débouchant dans l'espace intérieur de la cuve et une extrémité supérieure débouchant dans l'espace intérieur de l'enveloppe, la canalisation collectrice délimitant au sein de l'espace intérieur de l'enveloppe un espace intérieur de la 10 canalisation collectrice formant le circuit collecteur de vapeur et un espace extérieur de la canalisation collectrice formant la voie de condensation de l'échangeur de chaleur. Grâce à ces caractéristiques, l'échangeur de chaleur et le circuit collecteur de vapeur peuvent être réalisés sous une forme intégrée relativement peu 15 encombrante et présentant une surface d'échange relativement réduite avec l'environnement extérieur, ce qui limite les flux thermiques susceptibles d'augmenter l'évaporation naturelle. Selon un autre mode de réalisation, l'installation comporte une pluralité de cuves étanches et thermiquement isolantes comportant un espace intérieur destiné 20 à être rempli du gaz combustible dans un état d'équilibre diphasique liquide-vapeur, ledit circuit collecteur de vapeur étant un circuit collecteur commun raccordant l'entrée de la voie de condensation à chacune desdites cuves pour collecter les gaz issus de l'évaporation dans chacune des cuves. Il est ainsi possible d'exploiter l'échangeur de chaleur conjointement pour un ensemble de cuves. 25 Selon un mode de réalisation correspondant, l'échangeur de chaleur comporte : une pluralité de tubes parallèles à la canalisation collectrice disposés dans l'espace extérieur de la canalisation collectrice autour de la canalisation collectrice, les tubes parallèles constituant lesdites parois d'échange de chaleur de l'échangeur de 30 chaleur, un distributeur d'entrée disposé dans l'espace intérieur de l'enveloppe, le distributeur d'entrée s'étendant à la périphérie de la canalisation collectrice et présentant une paroi de fond à travers laquelle débouche une extrémité supérieure 3049331 7 de chacun des tubes parallèles, un tube d'entrée constituant l'entrée de la voie de vaporisation et s'étendant à travers l'enveloppe entre l'extérieur de l'enveloppe et le distributeur d'entrée, un carter de sortie disposé dans l'espace extérieur de la canalisation collectrice 5 autour de la canalisation collectrice plus bas que la chambre d'entrée et présentant une paroi de sommet à travers laquelle débouche une extrémité inférieure de chacun des tubes parallèles, et un tube de sortie constituant la sortie de la voie de vaporisation et s'étendant à travers l'enveloppe entre le carter de sortie et l'extérieur de l'enveloppe. 10 Afin de maximiser le rendement de l'échangeur de chaleur, il est en effet souhaitable de réaliser le contact thermique entre la voie de vaporisation et la voie de condensation sur la plus grande hauteur possible de l'enveloppe externe. Avantageusement, le distributeur d'entrée est disposé plus haut que l'extrémité supérieure de la canalisation collectrice. Ainsi les tubes parallèles peuvent s'étendre 15 sur quasiment la même longueur que la canalisation collectrice. Selon un mode de réalisation, les tubes parallèles à la canalisation collectrice présentent des ailettes d'échange de chaleur disposées sur la surface extérieure des tubes parallèles à la canalisation collectrice. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un procédé 20 d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquéfaction dudit gaz combustible, à l'aide d'une installation précitée, comportant : -admettre un premier flux de gaz combustible en phase vapeur à l'entrée de la voie de condensation depuis la portion supérieure de l'espace intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante à travers le circuit collecteur de vapeur, 25 - transférer un deuxième flux de gaz combustible en phase liquide depuis la portion inférieure de l'espace intérieur de la cuve jusqu'à l'entrée de la voie de vaporisation à l'aide de la pompe de circulation, - réaliser un échange de chaleur entre le premier flux de gaz combustible dans la voie de condensation et le deuxième flux de gaz combustible dans la voie de 30 vaporisation, de manière à vaporiser au moins une fraction du deuxième flux de gaz combustible, initialement en phase liquide, dans la voie de vaporisation en condensant au moins une fraction du premier flux de gaz combustible, initialement en phase vapeur, dans la voie de condensation, - transférer par gravité la fraction liquide du premier flux de gaz combustible depuis 3049331 8 la sortie de la voie de condensation jusqu'à l'espace intérieur de la cuve, et - transférer la fraction vapeur du deuxième flux de gaz combustible depuis la sortie de la voie de vaporisation vers l'organe consommateur de gaz. Grâce à l'orientation descendante de la voie de condensation, le premier 5 flux de gaz combustible refroidi par l'échange de chaleur peut s'écouler par convection naturelle, i.e. par gravité, vers l'espace intérieur de la cuve, ce qui favorise la production d'une aspiration dans le circuit collecteur de vapeur, pour ainsi entretenir le premier flux sans travail mécanique supplémentaire. De préférence, ce procédé est mis en oeuvre de manière à vaporiser la 10 totalité ou quasi-totalité du deuxième flux de gaz combustible dans la voie de vaporisation. Ainsi, en produisant la phase vapeur par vaporisation forcée d'un flux de liquide prélevé dans la portion inférieure de la cuve, la teneur en composés les plus volatils est sensiblement égale à celle de la phase liquide du gaz stocké dans la cuve. La concentration en composés les plus volatils du flux de gaz vaporisé est 15 donc limitée et sensiblement constante dans le temps. En outre, grâce à une telle installation, la vaporisation du gaz liquéfié peut être réalisée sans l'aide d'une source de chaleur extérieure, par opposition aux installations de vaporisation forcée utilisant un échange de chaleur avec de l'eau de mer, un liquide intermédiaire ou des gaz de combustion issus de la motorisation ou 20 de brûleurs spécifiques. Le gaz présent dans la portion supérieure de l'espace intérieur de la cuve joue ainsi le rôle de source chaude pour le flux à vaporiser. Aussi, l'installation permet à la fois de produire un flux de vapeur et de refroidir et de condenser la phase vapeur issue de l'évaporation naturelle présente dans le ciel gazeux de la 25 cuve, de sorte à limiter l'évaporation naturelle. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit un navire comportant une installation précitée. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un procédé de chargement ou déchargement d'un tel navire, dans lequel on achemine du gaz 30 combustible à travers des canalisations isolées depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve étanche et thermiquement isolante du navire. 3049331 9 Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un système de transfert pour un gaz combustible, le système comportant le navire précité, des canalisations isolées agencées de manière à relier la cuve installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre et une pompe pour 5 entrainer un flux de gaz combustible à travers les canalisations isolées depuis ou vers l'installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve étanche et thermiquement isolante du navire. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques 10 et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. - La figure 1 est une illustration schématique d'une installation d'alimentation en gaz combustible d'organes consommateurs de gaz et de 15 liquéfaction dudit gaz combustible. - La figure 2 est une demi-vue en perspective et en coupe longitudinale d'un échangeur de chaleur utilisable dans installation de la figure 1. - La figure 3 est une vue en coupe transversale de l'échangeur de chaleur de la figure 2 selon la ligne 20 - La figure 4 est une vue agrandie d'un tube d'échange de chaleur de l'échangeur de chaleur de la figure 2. - La figure 5 est une vue analogue à la figure 1 montrant un autre mode de réalisation de l'installation d'alimentation en gaz combustible d'organes consommateurs de gaz et de liquéfaction dudit gaz combustible. 25 - La figure 6 est une représentation schématique écorchée d'une cuve de navire méthanier comportant une telle installation et d'un terminal de chargement/déchargement de cette cuve. Description détaillée de modes de réalisation Dans la description et les revendications, le terme « gaz combustible » 30 présente un caractère générique et vise indifféremment un gaz constitué d'un seul corps pur ou un mélange gazeux constitué d'une pluralité de composants. 3049331 10 Sur la figure 1, une installation 1 visant, d'une part, à alimenter en gaz combustible un ou plusieurs organes consommateurs de gaz et, d'autre part, à liquéfier du gaz combustible est illustrée. Une telle installation 1 peut être installée à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d'un ouvrage flottant, l'installation 1 5 peut être destinée à une barge de liquéfaction ou de regazéification, à un navire de transport de gaz naturel liquéfié, tel qu'un méthanier, ou plus généralement être destinée à tout navire équipé d'un organe consommateur de gaz. L'installation 1 illustrée sur la figure 1 comporte une ligne de sortie de vapeur 3 qui peut alimenter directement ou indirectement différents types d'organes 10 consommateur de gaz combustible non représentés, à savoir notamment un bruleur, un générateur électrique et/ou un moteur pour la propulsion d'un navire. Un tel bruleur est intégré à une installation de production d'énergie. L'installation de production d'énergie peut notamment comporter une chaudière de production de vapeur. La vapeur peut être destinée à alimenter des turbines à 15 vapeur pour la production d'énergie et/ou à alimenter un réseau de chauffage du navire. Un tel générateur électrique comporte par exemple un moteur thermique à alimentation mixte diesel/gaz naturel, par exemple de technologie DFDE pour « Dual Fuel Diesel Electric » en langue anglaise. Un tel moteur thermique peut 20 brûler un mélange de diesel et de gaz naturel ou utiliser l'un ou l'autre de ces deux combustibles. Le gaz naturel alimentant un tel moteur thermique doit présenter une pression de l'ordre de quelques bars à quelques dizaines de bars, par exemple de l'ordre de 6 à 8 bars absolus. Pour cela, un ou plusieurs compresseurs 4 peuvent être prévus sur la ligne de sortie de vapeur 3. 25 Un tel moteur pour la propulsion du navire est, par exemple, un moteur basse vitesse deux temps bi-carburant de technologie « ME-GI », développé par la société MAN. Un tel moteur utilise du gaz naturel comme combustible et une petite quantité de carburant pilote qui est injectée avant l'injection du gaz naturel afin qu'il s'enflamme. Pour alimenter un tel moteur, le gaz naturel doit préalablement être 30 comprimé sous une haute pression comprise entre 150 et 400 bars absolus, et plus particulièrement entre 250 et 300 bars absolus. Pour cela, un ou plusieurs compresseurs 4 peuvent être prévus sur la ligne de sortie de vapeur 3. 3049331 11 L'installation 1 comporte une cuve 2 étanche et thermiquement isolante. Selon un mode de réalisation, la cuve 2 est une cuve à membranes. A titre d'exemple, de telles cuves à membranes sont décrites dans les demandes de brevet W014057221, FR2691520 et FR2877638. De telles cuves à membranes 5 sont destinées à stocker du gaz combustible à des pressions sensiblement égales à la pression atmosphérique ou légèrement supérieures. Selon d'autres modes de réalisation alternatifs, la cuve 2 peut également être une cuve autoporteuse et peut notamment présenter une forme parallélépipédique, prismatique, sphérique, cylindrique ou multi-lobique. Certains types de cuve 2 permettent un stockage du 10 gaz à des pressions sensiblement supérieures à la pression atmosphérique. La cuve 2 comporte un espace interne 7 destiné à être rempli de gaz combustible. Le gaz combustible peut notamment être un gaz naturel liquéfié (GNL), c'est-à-dire un mélange gazeux comportant majoritairement du méthane ainsi qu'un ou plusieurs autres hydrocarbures, tels que l'éthane, le propane, le n-butane, le i- 15 butane, le n-pentane le i-pentane, le néopentane, et de l'azote en faible proportion. Le gaz combustible peut également être de l'éthane ou un gaz de pétrole liquéfié (GPL), c'est-à-dire un mélange d'hydrocarbures issu du raffinage du pétrole comportant essentiellement du propane et du butane. Le gaz combustible est stocké dans l'espace interne 7 de la cuve 2 dans un 20 état d'équilibre diphasique liquide-vapeur. Le gaz est donc présent en phase vapeur, dans la partie supérieure 8 de la cuve 2 et en phase liquide dans la partie inférieure 9 de la cuve 2. Cette stratification est obtenue naturellement du fait de la densité spécifique de chaque phase. La localisation de l'interface liquide-vapeur dépend naturellement du niveau de remplissage de la cuve 2. La température 25 d'équilibre du gaz naturel liquéfié correspondant à son état d'équilibre diphasique liquide-vapeur est d'environ -162°C lorsqu'il est stocké à pression atmosphérique. Au-dessus de la paroi de sommet 5 de la cuve 2, on a représenté un échangeur de chaleur 10 qui permet conjointement de re-liquéfier du gaz en phase vapeur provenant d'évaporation naturelle dans la partie supérieure 8 de la cuve 2 30 tout en vaporisant de manière forcée du gaz en phase liquide prélevé dans la partie inférieure 9 de la cuve 2. Pour cela, l'échangeur de chaleur 10 présente une enveloppe externe 11 étanche au gaz, de préférence thermiquement isolante pour limiter le flux thermique 3049331 12 entrant depuis l'environnement, qui est disposée au-dessus de la paroi de sommet 5 de la cuve 2, et dont l'espace intérieur 12 est en communication avec la partie supérieure 8 de la cuve 2 par au moins deux liaisons : un circuit collecteur de vapeur 13 qui débouche au niveau du sommet 5 de l'espace intérieur 12, pour amener de la vapeur du gaz combustible en haut de l'espace intérieur 12, un circuit de retour de condensat 14 qui débouche en bas de l'espace intérieur 12, pour collecter par gravité le gaz combustible condensé dans l'espace intérieur 12 et le ramener vers l'intérieur de la cuve 2. 10 Sur la figure 1, le circuit collecteur de vapeur 13 et le circuit de retour de condensat 14 traversent la paroi de sommet 5 de la cuve 2, mais d'autres agencements sont possibles, notamment pour le circuit de retour de condensat 14, par exemple en traversant la paroi latérale 6 dans la portion supérieure 8 de la cuve 2. 15 Comme esquissé au chiffre 50, le circuit collecteur de vapeur 13 peut comporter plusieurs branches reliées à plusieurs cuves pour servir de collecteur commun reliant un ensemble de cuves à la voie de condensation de l'échangeur de chaleur 10. Des vannes, non représentées, peuvent être prévues sur chaque branche pour conserver la possibilité d'isoler les cuves entre elles dans ce cas. 20 De la même manière, le circuit de retour de condensat 14 pourrait être relié à plusieurs cuves. Pour prélever de la chaleur dans l'espace intérieur 12, l'échangeur de chaleur 10 présente aussi un circuit de vaporisation 15 qui est agencé dans l'espace intérieur 12, représenté ici sous la forme d'un serpentin hélicoïdal mais dont la 25 forme peut varier dans une large mesure. Le circuit de vaporisation 15 est alimenté en gaz combustible en phase liquide à partir de la partie inférieure 9 de la cuve 2 par une pompe de circulation 16 et un tuyau d'entrée 17 rejoignant l'entrée du circuit de vaporisation 15 en traversant de manière étanche l'enveloppe externe 11. En prélevant la chaleur latente du gaz combustible en phase vapeur se trouvant dans 30 l'espace intérieur 12, le gaz en phase liquide circulant dans le circuit de vaporisation 15 se vaporise et la phase vapeur ainsi formée s'écoule vers la ligne de sortie 3, qui est raccordée à la sortie du circuit de vaporisation 15 en traversant de manière étanche l'enveloppe externe 11. Pour cela, la sortie du circuit de vaporisation 15 est 3049331 13 de préférence située plus bas que l'entrée du circuit de vaporisation 15. Ainsi, à la fois le flux de gaz en cours de vaporisation dans le circuit de vaporisation 15 et le flux de gaz en cours de condensation dans l'espace intérieur 12 ont un mouvement descendant, l'un sous l'effet de la pompe de circulation, l'autre uniquement sous 5 l'effet de la gravité et de la différence de densité entre les phases liquide et vapeur. Etant donné que la phase liquide est beaucoup plus dense que la phase vapeur, la consommation de vapeur par condensation crée un effet d'aspiration permanent dans le circuit collecteur de vapeur 13, comme représenté par la flèche 19. Il n'est donc généralement pas nécessaire de disposer une pompe de circulation 10 dans le circuit collecteur de vapeur 13. Afin de forcer davantage la vaporisation du gaz combustible en phase liquide circulant dans le circuit de vaporisation 15, il est possible de placer ce dernier sous dépression. Pour cela, comme représenté sur la figure 5, une pompe à dépression 51 peut être employée, par exemple à la place du compresseur 4. La 15 pompe à dépression 51 doit être une pompe cryogénique, c'est-à-dire une pompe apte à supporter des températures cryogéniques inférieures à -150 °C. Elle doit en outre être conforme à la réglementation ATEX, c'est-à-dire conçue afin d'écarter tout risque d'explosion. En outre, un organe de perte de charge, par exemple une vanne d'expansion 45, est placé à l'entrée du circuit de vaporisation 15, de 20 préférence à l'intérieur de l'enveloppe externe 11. La figure 1 représente en trait interrompu une autre disposition possible du circuit collecteur de vapeur, sous la forme d'une canalisation collectrice 113 disposée de manière concentrique dans le circuit de retour de condensat 14 depuis la partie supérieure 8 de la cuve 2 jusqu'au sommet de l'espace intérieur 12. Dans 25 ce cas l'admission de gaz en phase vapeur a lieu par l'intérieur de la canalisation collectrice 113, tandis que le retour de condensat s'écoule dans l'espace annulaire autour de la canalisation collectrice 113 dans le circuit de retour de condensat 14. Pour le reste, le fonctionnement est identique. Bien que la figure 1 illustre un échangeur de chaleur dont la voie de 30 vaporisation est contenue et baignée dans le fluide de la voie de condensation, une configuration inverse est aussi possible, à savoir une voie de condensation contenue et baignée dans le fluide de la voie de vaporisation. D'autres 3049331 14 configurations sont encore possible, par exemple avec un échangeur de chaleur dans lequel les deux voies ont sensiblement le même volume. En référence aux figures 2 à 4, on va maintenant décrite un autre mode de réalisation de l'échangeur de chaleur. Les éléments analogues ou identiques à ceux 5 de la figure 1 portent le même chiffre de référence augmenté de 100. Sur la figure 2, l'enveloppe externe 111 présente la forme générale d'une bouteille cylindrique d'axe vertical, retournée avec le goulot vers le bas. Plus précisément, le corps principal délimitant l'espace intérieur 112 présente un plus grand diamètre que le tube de retour de condensat 114. 10 Les parois étanches et thermiquement isolantes sont ici formées de deux couches parallèles de tôles métalliques mutuellement espacées, avec un espace mis sous vide entre les deux. D'autres formes d'isolation thermique pourraient être utilisées. Le tube de retour de condensat 114 présente des soufflets pour absorber la 15 contraction thermique lors des changements de température de l'enveloppe externe 111, notamment au moment de sa mise en service. Il est terminé à son extrémité inférieure par une bride de fixation 21 pour la fixation sur la paroi de sommet de la cuve 2. La canalisation collectrice 213 est disposée de manière concentrique dans 20 le tube de retour de condensat 114 depuis l'extrémité du tube de retour de condensat 114 et pénètre dans l'espace intérieur 112 sur une grande partie de sa hauteur. L'extrémité supérieure de la canalisation collectrice 213 est ouverte et débouche dans la partie supérieure de l'espace intérieur 112. Pour garantir la tenue mécanique de la canalisation collectrice 213 dans cette position, des organes de 25 fixation peuvent être prévus pour lier la canalisation collectrice 213 à l'enveloppe externe 111. Par exemple, des pattes de fixations 22 sont ici prévues à l'extrémité supérieure de la canalisation collectrice 213 et attachées au circuit de vaporisation 115, lui-même fixé à l'enveloppe externe 111. Le circuit de vaporisation 115 va maintenant être décrit plus en détails. Il 30 comporte essentiellement : un distributeur d'entrée 23 de forme annulaire ou torique disposé au sommet de l'espace intérieur 112, 3049331 15 - un carter de sortie 24 également de forme annulaire ou torique disposé au bas de l'espace intérieur 112 autour de la canalisation collectrice 213, et un grand nombre de tubes à ailettes 25 s'étendant parallèlement à la 5 canalisation collectrice 213, de préférence verticalement, entre le distributeur d'entrée 23 et le carter de sortie 24. Les tubes à ailettes 25 ont chacun une extrémité supérieure 27 débouchant dans la chambre annulaire 26 du distributeur d'entrée 23 à travers la paroi de fond de celui-ci et une extrémité inférieure 28 débouchant dans la chambre annulaire 29 10 du carter de sortie 24 à travers la paroi de couverture de celui-ci. Ils constituent les parois d'échange de chaleur de l'échangeur de chaleur 110, qui permettent de réaliser conjointement la vaporisation de la phase liquide s'écoulant vers le bas dans les tubes à ailettes 25 et la condensation de la phase gazeuse s'écoulant vers le bas dans l'espace intérieur 112. 15 Les tubes à ailettes 25 sont distribués dans tout l'espace intérieur 112 tout autour de la canalisation collectrice 213, comme partiellement représenté sur la figure 3, afin de maximiser la surface d'échange entre les deux flux et d'homogénéiser les transferts de chaleur. La figure 4 représente deux modes de réalisation des tubes à ailettes 25. 20 Sur la vue de droite, le corps de tube 30 est entouré d'ailettes 31 en forme de disques s'étendant transversalement au corps de tube 30 et distribuées de manière mutuellement espacée sur toute la longueur du corps de tube 30. Sur la vue de gauche, le corps de tube 30 est entouré d'ailettes 32 en forme de lames rectangulaires ou polygonales s'étendant parallèlement au corps de 25 tube 30 sur toute la longueur du corps de tube 30 et distribuées de manière mutuellement espacée tout autour du corps de tube 30. Dans une variante non représentée, les ailettes sont supprimées, ce qui permet de diminuer l'encombrement latéral de chaque tube et donc d'augmenter le nombre de tubes, pour obtenir également une surface d'échange élevée. 30 La chambre annulaire 26 du distributeur d'entrée 23 présente ici une section transversale carrée et s'étend au droit des tubes à ailettes 25, donc à la périphérie de la canalisation collectrice 213. Par ailleurs, une paroi conique est 3049331 16 disposée au centre du distributeur d'entrée 23, avec son sommet tourné vers l'extrémité supérieure de la canalisation collectrice 213 pour obturer le centre du distributeur d'entrée 23, et ainsi forcer la phase vapeur à s'écouler latéralement vers le sommet des tubes à ailettes 25 en sortant la canalisation collectrice 213. 5 Un tube d'entrée 117 s'étend latéralement depuis la chambre annulaire 26 jusqu'à l'extérieur de l'enveloppe externe 111. Des soudures étanches ou des joints d'étanchéité non représentés sont prévus autour du tube d'entrée 117 au niveau de la traversée de l'enveloppe externe 111 pour conserver l'étanchéité de celle-ci. Le tube d'entrée 117 est relié à la pompe de circulation 16 par toute canalisation 10 adaptée, de préférence munie d'une isolation thermique. Le carter de sortie 24 présente une forme torique creuse autour de la canalisation collectrice 213 et à distance de celle-ci. Sa paroi de fond 33 est concave afin de former un bac de séparation de phases qui permet de collecter par gravité la partie non vaporisée du flux de gaz en phase liquide injecté depuis le tube 15 d'entrée 117. Un tuyau de purge 34 débouchant au bas de paroi de fond 33 permet d'évacuer cette fraction liquide, par exemple pour la réinjecter dans la cuve 2. Par ailleurs, un tube de sortie 103 s'étend latéralement depuis la chambre annulaire 29 jusqu'à l'extérieur de l'enveloppe externe 111. Le tube de sortie 103 débouche dans la chambre annulaire 29 au-dessus de la paroi de fond 33 concave, afin d'éviter de 20 collecter la phase liquide. En pratique, le niveau de remplissage de la paroi de fond 33 doit être maintenu relativement bas pour éviter un débordement de la phase liquide vers le tube de sortie 103. Des soudures étanches ou des joints d'étanchéité non représentés sont prévus autour du tube de sortie 103 au niveau de la traversée de l'enveloppe externe 111 pour conserver l'étanchéité de celle-ci. Le tube de sortie 25 103 est relié aux organes de consommateur de gaz combustible, directement ou via d'autres équipements de traitement du gaz, par exemple, compresseur, réchauffeur, etc. En fonctionnement, le fait que la phase vapeur collectée dans la partie supérieure 8 de la cuve 2 soit canalisée en haut de l'échangeur de chaleur 110 par 30 la canalisation collectrice 213, assure d'une part que l'échangeur de chaleur 110 travaille sur sensiblement toute sa hauteur et d'autre part qu'un mouvement de convection/pompage par condensation est assuré sur la phase vapeur. Cette dernière, relativement chaude par rapport à la phase liquide se trouvant dans la partie inférieure 9 de la cuve 2, rentre par la canalisation collectrice 213 et arrive au 3049331 17 sommet de l'échangeur de chaleur 110. Elle rentre alors en contact avec les surfaces d'échange de chaleur du circuit de vaporisation, à savoir les tubes 25, se refroidit, ce qui crée un premier effet d'aspiration par contraction thermique de la vapeur, puis change d'état en cédant sa chaleur latente de vaporisation pour former 5 des gouttelettes qui descendent alors par gravité jusqu'à la paroi de fond 35 concave de l'enveloppe externe 111, ce qui crée un second effet d'aspiration. Il est ainsi possible de se passer d'organes de pompage actifs pour entrainer la circulation de la phase vapeur. Dans le circuit de vaporisation 115, l'architecture représentée ici avec une 10 entrée en haut et une sortie en bas utilise une technique de film tombant le fonctionnement à obtenir est que ce film ait perdu tous les composants pouvant vaporiser durant le laps de temps entre son entrée dans la chambre 26 et son arrivée dans la chambre 29, sous réserve des corps peu volatils qu'il est susceptible de contenir et qui arriveront alors en phase liquide sur la paroi de fond 33. 15 Un clapet 49 est agencé de préférence sur le tuyau de purge 34, pour fermer le tuyau de purge 34 pendant le fonctionnement normal de l'installation et ouvrir le tuyau de purge 34 de façon intermittente pour évacuer la fraction liquide riche en corps lourds. L'évacuation de la fraction liquide peut être provoquée soit par injection de gaz sous pression dans le tube d'entrée 117, soit par gravité sous 20 le seul effet de la pression hydrostatique des corps lourds accumulés. Cette opération de purge peut ainsi se faire même lorsque l'installation est en fonctionnement. Alternativement, une vanne 149 est employée sur le tuyau de purge 34 au lieu du clapet 49, pour pouvoir fermer le tuyau de purge 34 si nécessaire et ouvrir le 25 tuyau de purge 34 de façon intermittente ou continue pour évacuer la fraction liquide riche en corps lourds. L'évacuation de la fraction liquide peut être provoquée par gravité lorsque la vanne est en position ouverte, sous le seul effet de la pression hydrostatique des corps lourds accumulés. Cette opération de purge peut aussi se faire lorsque l'installation est en fonctionnement. 30 Alternativement, une pompe extérieure à la cuve, non représentée, peut être utilisée pour évacuer cette fraction liquide restante, de manière intermittente ou continue. L'un des avantages de cette architecture est que le risque de saturation du circuit de vaporisation 115 par la phase liquide est relativement limité : si la 3049331 18 chaleur amenée par la vapeur est insuffisante à assurer la vaporisation du liquide, la phase liquide restante peut être évacuée à mesure qu'elle arrive sans interrompre le procédé de vaporisation. Ceci ne serait pas le cas avec un récipient bouilleur alimenté par le bas et dans lequel un talon liquide est mis en ébullition. 5 Comme à la figure 5, il est possible de forcer davantage la vaporisation du gaz combustible en phase liquide arrivant dans le circuit de vaporisation 115 en plaçant ce dernier sous dépression. Le dispositif de purge et son fonctionnement seront modifiés dans ce cas. Lorsque le circuit de vaporisation 115 est placé en dépression, on ajoute 10 une seconde vanne 52 sur le tuyau de purge 34 en amont de la vanne 149 afin de créer un volume tampon 53 pouvant prendre la forme d'un tuyau ou d'un réservoir. Le fonctionnement des vannes 52 et 149 est alternatif : on commence par ouvrir la seconde vanne 52 pour laisser l'espace tampon 53 se remplir des corps lourds. Puis on referme la seconde vanne 52 avant d'ouvrir la vanne 149 pour vidanger le 15 volume tampon par gravité avant de refermer la vanne 149. L'ouverture des vannes 52 et 149 peut être provoquée soit par injection de gaz soit par pilotage électrique comme pour des électro-vannes. La fréquence d'ouverture des vannes 52 et 149 est directement liée à la composition du GNL, ainsi plus le GNL comporte une fraction importante de 20 composés lourds plus la fréquence d'ouverture des vannes 52 et 149 est importante. L'architecture de l'échangeur de chaleur 110 permet de réaliser un échange de chaleur à courants parallèles ou co-courants. En théorie, cette forme d'échange thermique présente une efficacité moindre que l'échange thermique à 25 contre-courant. En effet, dans un échangeur de chaleur bi-fluide, les deux fluides rentrent dans l'échangeur avec un écart de température donné entre les deux fluides. Si l'échange thermique est fait à contre-courant, la température de sortie d'un des fluides tend vers la température d'entrée de l'autre et réciproquement. En revanche, dans un échangeur à co-courant, les deux fluides tendent vers une 30 température de mélange. Ces considérations ne sont pas un obstacle au bon fonctionnement de l'échangeur de chaleur 110 qui est utilisé comme un évapo-condenseur. En effet, la part de chaleur sensible dans les échanges thermiques en cause est minoritaire, et 3049331 19 la majorité du transfert thermique est réalisée de manière isotherme par changement de phase. A titre d'illustration, si la phase vapeur du gaz combustible rentre à -100°C dans la canalisation collectrice 213, la part de chaleur sensible pour faire passer 5 cette vapeur à -160°C est d'environ 130kJ/kg alors que la chaleur latente nécessaire à la condenser est de 510kJ/kg. Ainsi, la majorité du transfert thermique est isotherme. Il en est de même pour la phase liquide dans le circuit de vaporisation 115. En référence à la figure 6, on observe une vue écorchée d'un navire 10 méthanier 70 équipée d'une installation d'alimentation en gaz combustible d'organes consommateurs de gaz et de liquéfaction dudit gaz combustible telle que décrite ci-dessus. La figure 6 montre une cuve étanche et isolée 71 de forme générale prismatique montée dans la double coque 72 du navire. La paroi de la cuve 71 comporte une barrière étanche primaire destinée à être en contact avec le 15 GNL contenu dans la cuve, une barrière étanche secondaire agencée entre la barrière étanche primaire et la double coque 72 du navire, et deux barrières isolante agencées respectivement entre la barrière étanche primaire et la barrière étanche secondaire et entre la barrière étanche secondaire et la double coque 72. De manière connue en soi, des canalisations de 20 chargement/déchargement 73 disposées sur le pont supérieur du navire peuvent être raccordées, au moyen de connecteurs appropriées, à un terminal maritime ou portuaire pour transférer une cargaison de GNL depuis ou vers la cuve 71. La figure 6 représente un exemple de terminal maritime comportant un poste de chargement et de déchargement 75, une conduite sous-marine 76 et une 25 installation à terre 77. Le poste de chargement et de déchargement 75 est une installation fixe off-shore comportant un bras mobile 74 et une tour 78 qui supporte le bras mobile 74. Le bras mobile 74 porte un faisceau de tuyaux flexibles isolés 79 pouvant se connecter aux canalisations de chargement/déchargement 73. Le bras mobile 74 orientable s'adapte à tous les gabarits de méthaniers. Une conduite de 30 liaison non représentée s'étend à l'intérieur de la tour 78. Le poste de chargement et de déchargement 75 permet le chargement et le déchargement du méthanier 70 depuis ou vers l'installation à terre 77. Celle-ci comporte des cuves de stockage de gaz liquéfié 80 et des conduites de liaison 81 reliées par la conduite sous-marine 76 3049331 20 au poste de chargement ou de déchargement 75. La conduite sous-marine 76 permet le transfert du gaz liquéfié entre le poste de chargement ou de déchargement 75 et l'installation à terre 77 sur une grande distance, par exemple 5 km, ce qui permet de garder le navire méthanier 70 à grande distance de la côte 5 pendant les opérations de chargement et de déchargement. Pour engendrer la pression nécessaire au transfert du gaz liquéfié, on met en oeuvre des pompes embarquées dans le navire 70 et/ou des pompes équipant l'installation à terre 77 et/ou des pompes équipant le poste de chargement et de déchargement 75. 10 Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. L'usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses 15 formes conjuguées n'exclut pas la présence d'autres éléments ou d'autres étapes que ceux énoncés dans une revendication. Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication. REVENDICATIONS1. Installation d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquéfaction dudit gaz combustible, l'installation (1) comportant : - une cuve étanche et thermiquement isolante (2) comportant un espace intérieur (7) destiné à être rempli de gaz combustible dans un état d'équilibre diphasique liquide-vapeur ; - un échangeur de chaleur (10, 110) disposé à une position plus haute que la cuve étanche et thermiquement isolante, l'échangeur de chaleur comprenant une voie de vaporisation (15, 115) et une voie de condensation (12, 112) séparées de manière étanche l'une de l'autre par des parois d'échange de chaleur permettant de transférer de la chaleur entre un fluide contenu dans la voie de condensation et un fluide contenu dans la voie de vaporisation, la voie de vaporisation et la voie de condensation comportant chacune une entrée et une sortie, - l'entrée de la voie de condensation étant raccordée à la cuve étanche et thermiquement isolante par un circuit collecteur de vapeur (13, 113, 213) comportant une admission débouchant dans une portion supérieure (8) de l'espace intérieur de la cuve pour prélever un premier flux (19) de gaz combustible en phase vapeur dans l'espace intérieur de la cuve, l'entrée de la voie de condensation est disposée plus haut que la sortie de la voie de condensation, - la sortie de la voie de condensation (14, 114) étant raccordée à l'espace intérieur de la cuve pour transférer par gravité une fraction liquide du premier flux de gaz combustible dans l'espace intérieur de la cuve, la fraction liquide du premier flux de gaz combustible étant obtenue par condensation dans la voie de condensation, - l'entrée de la voie de vaporisation (15, 115) étant raccordée à la cuve étanche et thermiquement isolante par un circuit d'entrée de liquide (17, 117), le circuit d'entrée de liquide comportant une admission débouchant dans une portion inférieure (9) de l'espace intérieur de la cuve pour prélever un deuxième flux de gaz combustible en phase liquide dans l'espace intérieur de la cuve et une pompe de circulation (16) pour transférer le deuxième flux de gaz combustible en phase liquide dans la voie de vaporisation, - la sortie de la voie de vaporisation (3, 103) étant raccordée à un organe consommateur de gaz pour transférer une fraction vapeur du deuxième flux de gaz 3049331 22 combustible vers l'organe consommateur de gaz, la fraction vapeur du deuxième flux de gaz combustible étant obtenue par vaporisation dans la voie de vaporisation. 2. Installation selon la revendication 1, dans laquelle la sortie de la voie de vaporisation (15, 115) est disposée plus bas que l'entrée de la voie de 5 vaporisation. 3. Installation selon la revendication 2, dans laquelle la voie de vaporisation de l'échangeur de chaleur comporte un bac de séparation de phases (33) disposé au bas de la voie de vaporisation, le bac de séparation de phases comportant une paroi de fond et une paroi latérale s'étendant vers le haut depuis la 10 paroi de fond, la sortie de la voie de vaporisation (103) débouchant à travers la paroi latérale du bac de séparation de phases à une position espacée au-dessus de la paroi de fond. 4. Installation selon la revendication 3, comportant en outre un circuit de purge (34) débouchant à travers la paroi de fond du bac de séparation de phases 15 pour pouvoir évacuer une phase liquide du bac de séparation de phases par gravité. 5. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comportant en outre une pompe à dépression (51) reliée à la voie de vaporisation (15, 115) pour placer la voie de vaporisation de l'échangeur de chaleur à une pression inférieure à la pression régnant dans la phase vapeur de la cuve étanche 20 et thermiquement isolante. 6. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, comportant en outre un compresseur (4) agencé entre la sortie de la voie de vaporisation et l'organe consommateur de gaz. 7. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans 25 laquelle l'échangeur de chaleur comporte une enveloppe étanche et thermiquement isolante (11, 111) délimitant un espace intérieur (12, 112) contenant la voie de condensation, l'enveloppe étant agencée au-dessus de la cuve étanche et thermiquement isolante et comportant une ouverture inférieure (14, 114) communiquant avec l'espace intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 30 et constituant la sortie de la voie de condensation. 8. Installation selon la revendication 7, dans laquelle une paroi de sommet (5) de la cuve étanche et thermiquement isolante présente une ouverture 3049331 23 reliée à l'ouverture inférieure de l'enveloppe, l'enveloppe comportant en outre une bride de fixation (21) agencée autour de l'ouverture inférieure de l'enveloppe, la bride de fixation étant attachée à la paroi de sommet de la cuve étanche et thermiquement isolante autour de l'ouverture de la paroi de sommet. 5 9. Installation selon la revendication 8, dans laquelle l'échangeur de chaleur comporte en outre un canalisation collectrice (113, 213) s'étendant depuis l'ouverture inférieure de l'enveloppe jusqu'à proximité d'une paroi de sommet de l'enveloppe (11, 111) et présentant une extrémité inférieure débouchant dans l'espace intérieur de la cuve et une extrémité supérieure débouchant dans l'espace 10 intérieur (12, 112) de l'enveloppe, la canalisation collectrice délimitant au sein de l'espace intérieur de l'enveloppe un espace intérieur de la canalisation collectrice formant le circuit collecteur de vapeur et un espace extérieur de la canalisation collectrice formant la voie de condensation de l'échangeur de chaleur. 10. Installation selon la revendication 9, dans laquelle l'échangeur de 15 chaleur comporte : une pluralité de tubes (55) parallèles à la canalisation collectrice disposés dans l'espace extérieur de la canalisation collectrice autour de la canalisation collectrice, les tubes parallèles constituant lesdites parois d'échange de chaleur de l'échangeur de chaleur, 20 un distributeur d'entrée (23) disposé dans l'espace intérieur de l'enveloppe, le distributeur d'entrée s'étendant à la périphérie de la canalisation collectrice et présentant une paroi de fond à travers laquelle débouche une extrémité supérieure de chacun des tubes parallèles, un tube d'entrée (117) constituant l'entrée de la voie de vaporisation et s'étendant à 25 travers l'enveloppe entre l'extérieur de l'enveloppe et le distributeur d'entrée, un carter de sortie (24) disposé dans l'espace extérieur de la canalisation collectrice autour de la canalisation collectrice plus bas que la chambre d'entrée et présentant une paroi de sommet à travers laquelle débouche une extrémité inférieure de chacun des tubes parallèles, et 30 un tube de sortie (103) constituant la sortie de la voie de vaporisation et s'étendant à travers l'enveloppe entre le carter de sortie et l'extérieur de l'enveloppe. 11. Installation selon la revendication 10, dans laquelle le distributeur d'entrée (23) est disposé plus haut que l'extrémité supérieure de la canalisation collectrice (213). 3049331 24 12. Installation selon la revendication 11, dans laquelle les tubes (25) parallèles à la canalisation collectrice présentent des ailettes d'échange de chaleur (31, 32) disposées sur la surface extérieure des tubes parallèles à la canalisation collectrice (213). 5 13. Installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, comportant en outre une pluralité de cuves étanches et thermiquement isolantes comportant un espace intérieur destiné à être rempli du gaz combustible dans un état d'équilibre diphasique liquide-vapeur, ledit circuit collecteur de vapeur (13) étant un circuit collecteur commun raccordant l'entrée de la voie de condensation à 10 chacune desdites cuves pour collecter les gaz issus de l'évaporation dans chacune des cuves. 14. Procédé d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquéfaction dudit gaz combustible, à l'aide d'une installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, comportant : 15 -admettre un premier flux de gaz combustible en phase vapeur (19) à l'entrée de la voie de condensation (12, 112) depuis la portion supérieure (8) de l'espace intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante à travers le circuit collecteur de vapeur, 20 - transférer un deuxième flux de gaz combustible en phase liquide depuis la portion inférieure de l'espace intérieur de la cuve jusqu'à l'entrée de la voie de vaporisation (15, 115) à l'aide de la pompe de circulation (16), - réaliser un échange de chaleur entre le premier flux de gaz combustible dans la voie de condensation et le deuxième flux de gaz combustible dans la voie de 25 vaporisation, de manière à vaporiser au moins une fraction du deuxième flux de gaz combustible dans la voie de vaporisation en condensant au moins une fraction du premier flux de gaz combustible dans la voie de condensation, - transférer par gravité la fraction liquide du premier flux de gaz combustible depuis la sortie de la voie de condensation (14, 114) jusqu'à l'espace intérieur de la cuve, 30 et - transférer la fraction vapeur du deuxième flux de gaz combustible depuis la sortie de la voie de vaporisation vers l'organe consommateur de gaz. 15. Navire (70) comportant une installation (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 12. 3049331 25 16. Procédé de chargement ou déchargement d'un navire (70) selon la revendication 15, dans lequel on achemine du gaz combustible à travers des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre (77) vers ou depuis la cuve étanche et thermiquement isolante 5 du navire (71). 17. Système de transfert pour un gaz combustible, le système comportant un navire (70) selon la revendication 15, des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) agencées de manière à relier la cuve (71) installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre (77) et une pompe pour 10 entrainer du gaz combustible à travers les canalisations isolées depuis ou vers l'installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve étanche et thermiquement isolante du navire (71).