FR 3042927 A1 20170428 FR 1560181 A 20151026 1 PROCEDE ET DISPOSITIF DE COMMANDE D'UNE MACHINE ELECTRIQUE TOURNANTE SYNCHRONE POLYPHASEE A EXCITATION, ET ALTERNODEMARREUR DE VEHICULE AUTOMOBILE CORRESPONDANT DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION. La présente invention concerne un procédé et un dispositif de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation. L'invention concerne aussi un alterno-démarreur de véhicule automobile comportant un tel dispositif. ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION. Des considérations d'économie d'énergie et de réduction de la pollution, surtout en milieu urbain, conduisent les constructeurs de véhicules automobiles à équiper leurs modèles d'un système de démarrage/ arrêt automatique, tel que le 15 système connu sous le terme anglo-saxon de « Stop and Go ». Une situation typique de « Stop and Go » est celle de l'arrêt à un feu rouge. Lorsque le véhicule s'arrête au feu, le moteur thermique est automatiquement stoppé, puis, quand le feu devient vert, le moteur est redémarré au moyen de l'alterno-démarreur, comme suite à la détection par le système de l'enfoncement de 20 la pédale d'embrayage par le conducteur, ou de toute autre action traduisant la volonté du conducteur de redémarrer son véhicule. Un alternateur triphasé apte à fonctionner en démarreur, c'est-à-dire en moteur électrique, est décrit par la société VALEO ELECTRONIQUE dans la demande de brevet français FR2745445. 25 Un pont redresseur en sortie de l'induit de l'alternateur sert également de pont de commande des phases du moteur électrique, des transistors de puissance des bras du pont étant commandés par des séquences de signaux carrés délivrés par une unité de commande. Une telle commande pleine onde de type "tout ou rien" est bien connue de 30 l'homme de métier et est très simple à mettre en oeuvre. Dans les alterno-démarreurs les plus récents, une machine électrique tournante synchrone polyphasée est raccordée à un convertisseur courant continu courant alternatif - ou onduleur - réversible alimenté par la batterie de bord en mode moteur et par la machine électrique en mode générateur. 35 Le développement des techniques numériques permet de piloter l'onduleur 3042927 - 2 - en modulation de largeur d'impulsion, couramment appelée MLI ou encore PWM (en anglais "Pulse Width Modulation") pour obtenir un contrôle précis de la machine électrique dans chaque condition particulière de fonctionnement. Des exemples de commandes MLI générées par un microprocesseur 5 exécutant des programmes sont décrites dans la demande de brevet français FR2895597 au nom de la société VALEO EQUIPEMENTS ELECTRIQUES MOTEURS. Toutefois, l'entité inventive a été confrontée au problème d'une limitation en fréquence de la commutation des onduleurs sur des machines électriques à grand 10 nombre de pôles par phase qui tournent vite. En effet, le traitement logiciel qui aboutit à l'élaboration des rapports cycliques des commandes MLI nécessite une fréquence de signal des signaux MLI bien supérieure à une fréquence électrique correspondant à la vitesse de rotation de la machine (typiquement supérieure d'un ordre de grandeur). Du fait de la limitation en fréquence de la commutation des onduleurs, il est difficile de respecter ces ratios, si un nombre de paires de pôles par phase est élevé (Une pulsation électrique est égale à la vitesse de rotation multipliée par le nombre de paires de pôles par phase). Une solution habituellement adoptée dans ces circonstances est de 20 commander les phases de façon classique en pleine onde, c'est-à-dire en générant une forme d'onde carrée à une fréquence électrique de la machine, à partir d'une vitesse de rotation nominale prédéterminée. Par ailleurs, la mise en oeuvre de la machine requiert un mode de fonctionnement dans lequel la machine n'est pas pilotée de façon active, et 25 n'interagit plus avec le réseau électrique. Un tel mode est en particulier requis en tant que mode de repli en cas de défaut. Ce mode peut également être utilisé en l'absence de défaut, dans des situations où la machine ne doit pas fournir ou prélever de puissance électrique. L'utilisation d'une machine à excitation bobinée permet de réaliser ce mode 30 en annulant le courant d'excitation et en ouvrant les interrupteurs de pilotage, de façon à isoler les phases de la machine du réseau de bord. Une autre réalisation d'un tel mode consiste à annuler le courant d'excitation et à fermer certains interrupteurs de pilotage de façon à court-circuiter les phases de la machine. Toutefois, il a été constaté par l'entité inventive qu'une transition brusque 35 entre ce mode passif et une commande pleine onde produisait un pic de courant 3042927 -3 important. DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION. La présente invention vise donc à limiter ce pic de courant. 5 Elle a précisément pour objet un procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation du type de ceux comprenant une étape de commande dans laquelle on pilote en mode pleine onde des courants des phases dans des enroulements de phases d'un stator de la machine. Io Cette machine est reliée à un réseau électrique de bord alimenté par une batterie sous une tension nominale prédéterminée pour un fonctionnement en moteur de la machine. Dans le procédé selon l'invention, cette étape de commande en mode pleine onde est précédée d'une étape de pré-magnétisation du stator en circuit ouvert 15 dans laquelle une force électromotrice de crête entre phases sensiblement égale à la tension nominale est créée par un courant d'excitation rotorique d'un rotor de la machine. Selon l'invention, cette étape de pré-magnétisation comprend une détermination d'une valeur de référence du courant d'excitation rotorique en 20 fonction d'une pulsation électrique de la machine Dans le procédé selon l'invention, les courants de phases étant commandés par un onduleur comprenant, dans un mode de réalisation particulier, des bras formés, d'une part, par des premiers commutateurs de puissance contrôlés par des circuits de contrôle alimentés par des capacités de déclenchement de commutation 25 dites capacités de «bootstrap» et reliant les enroulements de phases à une borne positive du réseau électrique de bord, et d'autre part, par des seconds commutateurs de puissance reliant les enroulements de phases à une borne de masse de ce réseau électrique, l'étape de pré-magnétisation comprend en outre une séquence de charge de ces capacités de «bootstrap». 30 Selon l'invention, pendant cette séquence, on pilote les seconds commutateurs de puissance en fonction d'une position électrique du rotor de façon que seule l'une des phases de la machine présentant une force électromotrice entre phases la plus basse soit commutée à la borne de masse. 3042927 - 4 - Selon l'invention encore, on passe de l'étape de pré-magnétisation à l'étape de commande en pleine onde lorsque le courant d'excitation rotorique a atteint la valeur de référence et que les capacités de «bootstrap» sont chargées. Dans le procédé de commande d'une machine électrique tournante 5 synchrone polyphasée à excitation selon l'invention, le courant d'excitation rotorique étant commandé par un élément de commutation contrôlé par un circuit de commande alimenté par un condensateur de «bootstrap», on charge ce condensateur de «bootstrap» avant l'étape de pré-magnétisation. L'invention concerne également un dispositif de commande d'une machine lo électrique tournante synchrone polyphasée à excitation apte à la mise en oeuvre du procédé décrit précédemment, du type de ceux comportant une unité électronique de contrôle pilotant: - un onduleur relié à un réseau électrique de bord alimenté par une batterie et destiné à être connecté à des enroulements de phases d'un stator de cette 15 machine; - un circuit de commande relié au réseau électrique de bord et destiné à être connecté à un enroulement d'excitation d'un rotor de la machine. Selon l'invention, cette unité électronique de contrôle comprend: - des moyens d'acquisition d'une vitesse de rotation de la machine; 20 - un premier périphérique de génération de premiers signaux pilotant l'onduleur; - des moyens de comparaison de la vitesse de rotation à une vitesse de rotation nominale prédéterminée; - un second périphérique de génération d'un second signal pilotant le circuit de commande; 25 - une unité centrale de traitement. Cette unité de traitement exécute: - un premier sous-programme ou un deuxième sous-programme pour générer au moyen du premier périphérique les premiers signaux de manière à produire respectivement des premières tensions de phases modulées en largeur d'impulsion 30 ou des secondes tensions de phases pleine onde en fonction d'un état des moyens de comparaison; - préalablement au deuxième sous-programme, un troisième sous-programme de détermination d'un courant d'excitation rotorique en fonction de la vitesse de rotation et de génération au moyen du second périphérique du second signal de 35 manière à produire un flux magnétique de pré-magnétisation dans le stator, et un 3042927 - 5 - quatrième sous-programme de génération au moyen du premier périphérique des premiers signaux de manière à maintenir le stator en circuit ouvert; à partir des moyens de mémorisation de ces premier, deuxième, troisième et quatrième sous-programmes. 5 Dans un mode particulier de réalisation du dispositif selon l'invention, l'onduleur comprend des bras formés par: - des premiers commutateurs de puissance contrôlés par des circuits de contrôle alimentés par des capacités de «bootstrap» et reliant les enroulements de phases à une borne positive du réseau électrique; 10 - des seconds commutateurs de puissance reliant les enroulements de phases à une borne de masse du réseau électrique; et le quatrième sous-programme effectue en outre une charge de ces capacités de «bootstrap». Dans un autre mode particulier de réalisation du dispositif selon l'invention, le 15 circuit de commande est alimenté par un condensateur de «bootstrap», et le troisième sous-programme effectue en outre une charge de ce condensateur de «bootstrap». On tirera bénéfice d'un alterno-démarreur de véhicule automobile qui comprendra selon l'invention un dispositif de commande présentant les 20 caractéristiques ci-dessus. Ces quelques spécifications essentielles auront rendu évidents pour l'homme de métier les avantages apportés par l'invention par rapport à l'état de la technique antérieur. Les spécifications détaillées de l'invention sont données dans la description 25 qui suit en liaison avec les dessins ci-annexés. Il est à noter que ces dessins n'ont d'autre but que d'illustrer le texte de la description et ne constituent en aucune sorte une limitation de la portée de l'invention. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS. 30 La Figure 1 est un schéma électrique simplifié d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation d'un type concerné par l'invention. La Figure 2 est un schéma électrique simplifié d'une machine électrique tournante synchrone triphasée commandée par un dispositif de commande selon l'invention. 35 La Figure 3 est un schéma de principe d'un mode de réalisation d'un 3042927 - 6 - onduleur alimentant la machine électrique tournante synchrone triphasée montrée sur la Figure 2, comportant des capacités de «bootstrap». La Figure 4 montre des diagrammes de temps de tensions de phases, de tensions de charge aux bornes des capacités de «bootstrap», et de premiers 5 signaux pilotant l'onduleur montré sur la Figure 3. Les Figures 5a et 5b montrent en fonction d'un angle électrique respectivement les forces électromotrices entre phases de la machine électrique tournante synchrone triphasée montrée sur la Figure 2 et des premiers signaux pilotant l'onduleur montré sur la Figure 3 dans l'étape de pré-magnétisation du lo procédé de commande selon l'invention. La Figure 6 est un schéma électrique simplifié d'une machine électrique tournante synchrone double triphasée commandée par un autre dispositif de commande selon l'invention au moyen d'un double onduleur. Les Figures 7a et 7b montrent en fonction d'un angle électrique 15 respectivement les forces électromotrices entre phases de la machine électrique tournante synchrone triphasée montrée sur la Figure 6 et des premiers signaux pilotant le double onduleur dans l'étape de pré-magnétisation du procédé de commande selon l'invention. DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES DE L'INVENTION. Les modes de réalisation préférés de l'invention correspondent à un onduleur alimentant une machine électrique tournante polyphasée à excitation 1 à partir d'une batterie 2. Il s'agit en général d'une machine 1 présentant un nombre n d'enroulements 25 de phases connectés aux points milieux des bras B1, B2, Bi, Bn d'un pont de puissance 3 à semi-conducteurs tel que représenté sur la Figure 1. Selon un agencement connu, le pont de puissance 3 présente des bras B1, B2, B1, 13, comprenant chacun des commutateurs à semi-conducteur pilotables 4 reliant, d'une part, les enroulements de phases au pôle positif 13+ de la batterie 2 30 (commutateurs à semi-conducteur supérieurs HS1, HS2, HSi, HSn du côté "high- side"), et, d'autre part, au pôle négatif B de la batterie 2 (commutateurs à semi- conducteur inférieurs LS1, LS2, LSi, LSil du côté "low-side"), Une unité électronique de contrôle 5 (ou ECU, acronyme de "Electronic Control Unit" en terminologie anglaise) ferme et ouvre alternativement les 3042927 - 7 - COMVi, ComV2, COMVi, Com Vn, selon un mode de fonctionnement bien connu d'un onduleur 3, afin de contrôler des tensions de phases V1, V2, Vi, Vn. Les commutateurs à semi-conducteur 4 utilisés sont de préférence des transistors de puissance de type MOSFET, dont la diode intrinsèque 6 assure la 5 caractéristique d'être bidirectionnel en courant. Alternativement, les commutateurs à semi-conducteur 4 sont constitués d'un élément de commutation 7 tel qu'un transistor de puissance bipolaire 7 et d'une diode de roue libre 6. Il s'agit ici d'une machine à excitation 1, c'est-à-dire dont le rotor 8 comporte 10 un enroulement d'excitation parcouru par un courant d'excitation rotorique Ir réglé également par l'unité électronique de contrôle 5 au moyen d'un circuit de commande 9 en fonction d'une vitesse de rotation CI et d'un couple demandé. Ainsi que cela a été indiqué en préambule, du fait de la limitation d'une fréquence de commutation des commutateurs à semi-conducteurs 4, il est 15 nécessaire de passer d'un mode de pilotage en MLI de l'onduleur 3 à un mode de pilotage pleine onde à partir d'une vitesse de rotation nominale comprise entre 4500 et 5000 tr/ mn, selon le type de machine 1. Ce passage peut créer un pic de courant de plusieurs centaines d'ampères dans le stator 10 sans la mise en oeuvre du procédé de commande selon 20 l'invention. Afin de pallier cet inconvénient, le principe général de l'invention consiste donc à créer une pré-magnétisation du stator 10 en circuit ouvert par un courant d'excitation rotorique Ir avant le passage en pleine onde de manière qu'une force électromotrice de crête entre phases soit sensiblement égale à une tension d'alimentation Ubat de l'onduleur 3. Une valeur de référence à laquelle est asservie le courant d'excitation rotorique Ir dans cette étape de pré-magnétisation est fonction d'une pulsation électrique de la machine 1 et est donnée par la relation: 1 V DC ir,PreMag = 0) Ke K.COE OÙ: WE est la pulsation électrique égale à la vitesse de rotation CI de la machine 1 multipliée par un nombre de paires de pôles prédéterminé de la machine 1; Ke est une inductance mutuelle entre le rotor 8 et le stator 10; 3042927 8 (Po est un flux magnétique rémanent; VDc est la tension nominale du réseau électrique de bord, c'est-à-dire la tension d'alimentation Ubat; et K vaut "e/ . 7C 5 Le procédé selon l'invention sera maintenant expliqué en détail en liaison, à titre d'exemple, avec le dispositif de commande 11 de la machine électrique tournante triphasée à excitation 12 montrée sur la Figure 2, ou avec l'autre dispositif de commande 13 de la machine électrique tournante double triphasée à excitation 14 montrée sur la Figure 6. 10 Dans la machine triphasée 12 représentée sur la Figure 2, l'onduleur 3 alimente à partir du réseau électrique de bord 2 les trois enroulements de phases u, v, w du stator 10. Cet onduleur 3 comprend trois bras B1, B2, B3 formés par des premiers commutateurs de puissance HS1, HS2, HS3 reliant ces enroulements de phases u, 15 V, w à une borne positive B+ du réseau électrique 2, et des seconds commutateurs de puissance LS1, LS2; LS3 reliant les enroulements de phases u, v, w à une borne de masse 15. L'unité électronique de contrôle 5 génère les premiers signaux Com pilotant l'onduleur 3 au moyen d'un premier périphérique 16, et un second signal PWM de 20 pilotage du circuit de commande 9 du courant d'excitation rotorique Ir circulant dans l'enroulement d'excitation 8 du rotor au moyen d'un second périphérique 17. L'unité électronique de contrôle 5 comprend également des moyens d'acquisition 18 de la vitesse de rotation CI et de comparaison à la vitesse de rotation nominale. 25 Un premier sous-programme ou un deuxième sous-programme, stockés dans des moyens de mémorisations 19, est exécuté par une unité centrale de traitement 20 pour générer au moyen du premier périphérique 16 les premiers signaux Com de manière à produire respectivement des premières tensions de phases U, V, W modulées en largeur d'impulsion ou des secondes tensions de 30 phases U, V, W pleine onde en fonction d'un état des moyens de comparaison. Comme le montrent bien les diagrammes de temps des premiers signaux ComUL, ComVL, ComWL; ComUH, ComVH, ComWH de la Figure 4, le mode de pilotage en pleine onde FW des tensions de phases U, V, W pour t > tO, quand la vitesse de rotation 4 est supérieure à la vitesse de rotation nominale, est précédé 3042927 - 9 - vitesse de rotation est supérieure à la vitesse de rotation nominale, est précédé d'un mode de fonctionnement PreMag où le stator 10 est non alimenté en laissant toujours ouverts les premiers commutateurs de puissance HS1, HS2, HS3 (ComUH, ComVH, ComWH au niveau zéro en permanence). 5 Dans ce mode de fonctionnement PreMag, un troisième sous-programme stocké dans les moyens de mémorisation 19, et exécuté par l'unité centrale de traitement 20, détermine la valeur de référence du courant d'excitation rotorique Ir et génère au moyen du second périphérique 17 le second signal PWM permettant de créer un flux magnétique de pré-magnétisation dans le stator 10. 10 Il en résulte que les tensions de phases U, V, W (c'est-à-dire les forces électromotices entre phases FEM, le stator 10 étant en circuit ouvert) croissent lentement 21 en valeur efficace pour atteindre la tension nominale VDc comme le montre bien la Figure 4. Dans le cas où le circuit de commande 9 est flottant, et alimenté par un 15 condensateur de «bootstrap», le troisième sous-programme en effectue la charge. Cette pré-magnétisation est effectuée en exécutant un quatrième sous-programme, stocké dans les moyens de mémorisation 19, qui génère des premiers signaux ComUL, ComVL, ComWL; ComUH, ComVH, ComWH en fonction d'une position électrique 8 du rotor 8 de la machine 12 de façon que seule l'une des 20 phases u, y, w présentant une force électromotrice entre phases FEM la plus basse soit commutée à la borne de masse 15, comme l'illustrent bien les Figures 5a et 5b. Des plages de commutation des seconds commutateurs de puissance LS1, LS2, LS3 par les premiers signaux ComUL, ComVL, ComWL ne se recouvrant pas, 25 alors que les premiers commutateurs de puissance HS1, HS2, HS3 sont maintenus ouverts par les premiers signaux correspondants ComUH, ComVH, ComWH au niveau zéro en permanence, le stator 10 est en circuit ouvert. Dans un mode particulier de réalisation de l'onduleur 3 montré sur la Figure 3, les premiers et seconds commutateurs de puissance HS1, HS2, HS3, 30 LS2, LS3 sont contrôlés par des circuits de contrôle DruH, DrVH, DrWH, DrUL, DrVL, DrWL, alimentés à partir d'une source de tension auxiliaire Vcc. Les circuits de contrôle DruH, DrvH, DrWH des premiers commutateurs de puissance HS1, HS2, HS3 flottants sont alimentés par des capacités de «bootstrap» CuH, CvH, CWH chargés par des diodes 22 connectées à la source de tension 35 auxiliaire Vcc. 3042927 - 10 - Dans cette configuration, le quatrième sous-programme effectue une charge 23 des capacités de «bootstrap» CuH, CvH, CWH quand les seconds commutateurs de puissance LS1, LS2, LS3 sont dans un état passant, comme on le comprend bien en se référant à la Figure 4 (où Vcapa est une tension de charge des capacités de 5 «bootstrap» CuH, CvH, CWH), ces capacités de «bootstrap» CuH, CvH, CWH étant reliées d'une part à la borne de masse 15, et, d'autre part, à la source de tension auxiliaire Vcc par chacune des diodes 22. Le procédé de commande selon l'invention décrit ci-dessus pour une machine triphasée 12, s'applique de manière similaire à la machine double 10 triphasée 14 montrée sur la Figure 6. Une machine 14 de ce type est constituée par deux systèmes triphasés qui comprennent deux groupes d'enroulements de phases triphasés u1, v1, w1; u2, v2, w2 décalés d'un angle prédéterminé a, le plus souvent de 30°, dans le même stator 10. 15 Chaque groupe d'enroulements de phases u1, v1, w1; u2, v2, w2 est alimenté par l'onduleur 3 piloté par des premiers signaux Com1, Com2 générés par le premier périphérique 16 de l'unité électronique de contrôle 5. Cette unité électronique de contrôle 5 génère également avec le second périphérique 17 le second signal PWM qui pilote le circuit de commande 9 20 contrôlant le courant d'excitation rotorique Ir dans le rotor 8. En fonction de la vitesse de rotation û, préalablement à un passage des premiers signaux de commande Com1, Com2 en mode pleine onde, l'unité centrale de traitement 20 de l'unité électronique de contrôle 5 exécute pour chaque système triphasé les troisième et quatrièmes sous-programmes pour assurer une pré- 25 magnétisation du stator 10 en circuit ouvert, et effectuer au besoin la charge des capacités de «bootstrap» CuH, CvH, CWH, si les onduleurs 3 en comportent, et du condensateur de «bootstrap» du circuit de commande 9, si celui-ci est flottant. En se référant aux Figures 7a et 7b, on comprend bien qu'en adoptant pour piloter les premiers et seconds commutateurs de puissance HS1, HS2, HS3, LS1, 30 LS2, LS3 des deux onduleurs 3 des premiers signaux ComU1L, ComV1L, ComW1L, ComU2L, ComV2L, ComW2L indentiques à ceux pilotant l'onduleur 3 de la machine triphasée, on maintient le stator 10 en circuit ouvert, tout en pouvant au besoin charger les capacités de «bootstrap» CuH, CVH, CWH des onduleurs 3. 3042 92 7 - 11 - L'unité électronique de contrôle 5 est de préférence réalisée sous la forme d'un microcontrôleur ou d'un microprocesseur dont le firmware comprend des instructions représentatives du procédé selon l'invention. Le dispositif de commande 11, 13 selon l'invention comprenant l'onduleur 3, 5 ou les deux onduleurs 3, l'unité électronique de contrôle 5, et le circuit de commande 9 est avantageusement intégré sur le palier arrière d'un alternodémarreur 1, 12, 14 de véhicule automobile. Il s'agit d'un alterno-démarreur 1, 12, 14 moderne qui communique avec l'unité de contrôle moteur du véhicule via une interface 24 pour un réseau de terrain 10 de type LIN intégrée dans le microcontrôleur ou le microprocesseur 5. Le pic de courant étant réduit, les éléments de commutation à semiconducteur 4 n'ont pas besoin d'être surdimensionnés. L'amélioration est en effet notable: des essais réalisés par l'entité inventive sur un alterno-démarreur standard ont permis de constater qu'une intensité 15 statorique s'élevant à 300 Aeff sans pré-magnétisation était ramenée à 50 Aeff pour une valeur de référence du courant d'excitation rotorique Ir de 2 A lors d'un passage en pleine onde à 4750 tr/mn. Il en résulte une réduction des coûts qui procure à l'alterno-démarreur 1, 12, 14 selon l'invention un avantage concurrentiel certain. 20 Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seuls modes d'exécution préférentiels décrits ci-dessus. Les diagrammes de temps des tensions de phases U, V, W; U1,V1,W1; U2,V2,W2 ne sont donnés qu'à titre d'exemple pour une machine triphasée 12 et une machine double triphasée 14; des diagrammes de temps similaires pourraient 25 illustrer une description se rapportant à une machine 1 présentant un plus grand nombre de phases. La plage de valeurs numériques de la vitesse de rotation nominale est donnée pour un type d'alterno-démarreur 1, 12, 14 déjà commercialisé par la société demanderesse que le procédé et le dispositif selon l'invention ont pour but 30 d'améliorer. D'autres valeurs numériques seront prédéterminées en fonction des caractéristiques électro-mécaniques d'autres types ou modèles. L'invention embrasse donc toutes les variantes possibles de réalisation qui resteraient dans le cadre défini par les revendications ci-après. 35 REVENDICATIONS1) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) du type de ceux comprenant une étape de commande dans laquelle on pilote en mode pleine onde (FW) des courants des phases dans des enroulements de phases (u, v, w; u1, v1, w1,u2, v2, w2) d'un stator (10) de ladite machine (1, 12, 14) reliée à un réseau électrique de bord (2, 15) alimenté par une batterie (2) sous une tension nominale prédéterminée (Ubat) pour un fonctionnement en moteur de ladite machine (1, 12, 14), caractérisé en ce que ladite étape de commande est précédée d'une étape de pré-magnétisation (PreMag) dudit stator (10) en circuit ouvert dans laquelle une force électromotrice de crête entre phases sensiblement égale à ladite tension nominale (Ubat) est créée par un courant d'excitation rotorique (Ir) d'un rotor (8) de ladite machine (1, 12, 14). 2) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 1 précédente, caractérisé en ce que ladite étape de pré-magnétisation comprend une détermination d'une valeur de référence dudit courant d'excitation rotorique (Ir) en fonction d'une pulsation électrique de ladite machine (1, 12, 14). 3) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 2 précédente, caractérisé en ce que ladite valeur de référence est donnée par la relation: 1VDC ir,PreMag = .( 0) Ke K.COE où: wE est ladite pulsation électrique égale à une vitesse de rotation (CI) de ladite machine (1, 12, 14) multipliée par un nombre de paires de pôles prédéterminé de ladite machine (1, 12, 14); Ke est une inductance mutuelle entre ledit rotor (8) et ledit stator (10); (Po est un flux magnétique rémanent; VDC est ladite tension nominale (Ubat); et K vaut -e/ . 7C 3042927 - 13 - 4) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 3 précédente, caractérisé en ce que lesdits courants de phases étant commandés par un onduleur (3) comprenant des bras (B1, B2, B3) formés, d'une part, par des premiers 5 commutateurs de puissance (HS1, HS2, HS3) contrôlés par des circuits de contrôle (DruH, DrvH, DrWH) alimentés par des capacités de «bootstrap» (CuH, CvH, CwH) et reliant lesdits enroulements de phases (u, y, w; u1, v1, w1,u2, v2, w2) à une borne positive (B+) dudit réseau électrique (2, 15), et d'autre part, par des seconds commutateurs de puissance (LS1, LS2; LS3) reliant lesdits enroulements de phases 10 (u, v, w; u1, v1, w1,u2, v2, w2) à une borne de masse (15) dudit réseau électrique (2, 15), ladite étape de pré-magnétisation comprend en outre une séquence de charge (23) desdites capacités de «bootstrap» (CuH, CvH, CwH). 5) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone 15 polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 4 précédente, caractérisé en ce que pendant ladite séquence on pilote lesdits seconds commutateurs de puissance (LS1, LS2, LS3) en fonction d'une position électrique (8) dudit rotor (8) de façon que seule l'une des phases de ladite machine (1, 12, 14) présentant une force électromotrice entre phases (FEM) la plus basse soit commutée à ladite borne 20 de masse (15). 6) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 5 précédente, caractérisé en ce que l'on passe de ladite étape de pré-magnétisation (PreMag) à ladite étape 25 de commande lorsque ledit courant d'excitation rotorique (Ir) a atteint ladite valeur de référence et que lesdites capacités de «bootstrap» (CuH, CvH, CWH) sont chargées. 7) Procédé de commande d'une machine électrique tournante synchrone 30 polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 précédentes, caractérisé en ce que ledit courant d'excitation rotorique (Ir) étant commandé par un élément de commutation contrôlé par un circuit de commande (9) alimenté par un condensateur de «bootstrap», on charge ledit condensateur de «bootstrap» avant ladite étape de pré-magnétisation (PreMag). 3042927 - 14 - 8) Dispositif de commande (11, 13) d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) apte à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 précédentes, du type de ceux comportant une unité électronique de contrôle (5) pilotant, d'une part, un onduleur (3) relié à un 5 réseau électrique de bord (2, 15) alimenté par une batterie (2) et destiné à être connecté à des enroulements de phases (u, v, w; u1, v1, w1,u2, v2, w2) d'un stator (10) de ladite machine (1, 12, 14), et d'autre part, un circuit de commande (9) relié audit réseau électrique de bord (2, 15) et destiné à être connecté à un enroulement d'excitation (8) d'un rotor de ladite machine (1, 12, 14), caractérisé en ce que ladite 10 unité électronique de contrôle (5) comprend: - des moyens d'acquisition (18) d'une vitesse de rotation (CI) de ladite machine (1, 12, 14); - un premier périphérique de génération (16) de premiers signaux (Com, Com1, Com2) pilotant ledit onduleur (3); 15 - des moyens de comparaison de ladite vitesse de rotation (CI) à une vitesse de rotation nominale prédéterminée; - un second périphérique de génération (17) d'un second signal (PWM) pilotant ledit circuit de commande (9); - une unité centrale de traitement (20) exécutant, d'une part, un premier sous- 20 programme ou un deuxième sous-programme pour générer au moyen dudit premier périphérique (16) lesdits premiers signaux (Com, Com1, Com2) de manière à produire respectivement des premières tensions de phases modulées en largeur d'impulsion ou des secondes tensions de phases pleine onde (U, V, W) en fonction d'un état desdits moyens de comparaison, et d'autre part, préalablement audit 25 deuxième sous-programme, un troisième sous-programme de détermination d'un courant d'excitation rotorique (Ir) en fonction de ladite vitesse de rotation (CI) et de génération au moyen dudit second périphérique (17) dudit second signal (PWM) de manière à produire un flux magnétique de pré-magnétisation dans ledit stator (10) et un quatrième sous-programme de génération au moyen dudit premier 30 périphérique (16) desdits premiers signaux (Com, Com1, Com2) de manière à maintenir ledit stator (10) en circuit ouvert. - des moyens de mémorisation (19) desdits premier, deuxième, troisième et quatrième sous-programmes. 3042927 - 15 - 9) Dispositif de commande (12, 13) d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 8 précédente, caractérisé en ce que, ledit onduleur (3) comprenant des bras (B1, B2, B3) formés, d'une part, par des premiers commutateurs de puissance (HS1, HS2, HS3) contrôlés par des 5 circuits de contrôle (DruH, DrvH, DrwH) alimentés par des capacités de «bootstrap» (CuFi, CvH, CwFi) et reliant lesdits enroulements de phases (u, v, w; u1, v1, w1,u2, v2, w2) à une borne positive (B+) dudit réseau électrique (2, 15), et d'autre part, par des seconds commutateurs de puissance (LS1, LS2; LS3) reliant lesdits enroulements de phases (u, v, w; u1, v1, w1,u2, v2, w2) à une borne de masse (15) 10 dudit réseau électrique (2, 15), ledit quatrième sous-programme effectue en outre une charge (23) desdites capacités de «bootstrap» (CuH, CvH, CwH). 10) Dispositif de commande (11, 13) d'une machine électrique tournante synchrone polyphasée à excitation (1, 12, 14) selon la revendication 8 précédente, caractérisé 15 en ce que, ledit circuit de commande (9) étant alimenté par un condensateur de «bootstrap», ledit troisième sous-programme effectue en outre une charge dudit condensateur de «bootstrap». 11) Alterno-démarreur (1, 12, 14) de véhicule automobile, caractérisé en ce qu'il 20 comprend, dans un fonctionnement en mode moteur, un dispositif de commande (11, 13) selon l'une quelconque des revendications 8 à 10 précédentes.