FR 3045060 A1 20170616 FR 1562132 A 20151210 - 1 - La présente invention concerne des compositions réactives précurseurs de matériaux composites thermoplastiques ayant une matrice en polymère thermoplastique imprégnant des fibres de renfort avec ladite composition réactive étant à base d'un prépolymère aminé et d'un allongeur spécifique qui est un dérivé d'anhydride carboxylique cyclique, de préférence aromatique, substitué par un groupement comprenant une insaturation, en particulier acétylénique, avec un taux molaire spécifique dudit allongeur par rapport audit prépolymère aminé, permettant par une cinétique de réaction contrôlée une imprégnation plus efficace par rapport aux compositions réactives déjà connues de l'état de la technique. L'invention concerne également, en plus de ladite composition réactive, ledit matériau composite, le polymère résultant de la réaction d'allongement dudit prépolymère par ledit allongeur, la composition réactive précurseur dudit polymère, un procédé de fabrication dudit matériau composite et en particulier de pièces mécaniques ou de structure, l'utilisation de ladite composition pour des matériaux composites et une pièce mécanique ou de structure obtenue en utilisant ladite composition. Les matériaux composites et, plus particulièrement, les matériaux composites comprenant des fibres de renfort imprégnées d'une matrice polymère sont de plus en plus utilisés dans de nombreux domaines techniques, en particulier dans les applications aéronautiques, l'aérospatiale, l'éolienne, automobile, ferroviaire, marine. Ces applications requièrent principalement des composites de hautes performances mécaniques en particulier à des températures d'utilisation élevées et avec des pièces de structure allégées en poids par rapport aux pièces équivalentes métalliques et recyclables. Les composites, avec matrice à base de polymères thermodurcissables, malgré leur facilité de mise en oeuvre et une imprégnation facile des fibres de renfort ont comme inconvénients la difficulté de recyclage des matériaux thermodurcissables, le problème de stabilité dimensionnelle lié au retrait volumique après moulage-réticulation et la toxicité de certains composants monomères utilisés comme le styrène. Un des avantages des polymères thermoplastiques comme matrice d'un matériau composite est le fait qu'ils sont facilement recyclables et en particulier dans le cas des polyamides, plus légers que les polymères thermodurcissables. Ils offrent ainsi des nouvelles perspectives dans le domaine des composites en tant que matrice de polymère. Cependant, les procédés de fabrication de composites à matrice thermoplastique sont plus contraignants que ceux mettant en oeuvre des thermodurcissables et la qualité du composite fabriqué n'est pas toujours optimale. Le facteur limitant essentiel pour la mise en oeuvre d'un composite thermoplastique est la viscosité du polymère thermoplastique qui sera utilisé comme matrice, imprégnant le substrat fibreux dit aussi renfort fibreux. En effet, même à l'état fondu, cette viscosité reste élevée et rend ainsi l'imprégnation du substrat 3045060 - 2 - fibreux plus difficile qu'une résine liquide, comme par exemple une résine thermodurcissable à base de polyester insaturé ou de vinyl ester. Ainsi, la matrice polymère doit d'abord permettre une bonne imprégnation des fibres de renfort afin de permettre la transmission aux fibres de renfort, des contraintes 5 mécaniques subies par le matériau composite avec ainsi une réponse plus performante dudit matériau composite à la sollicitation mécanique. Ensuite, le revêtement desdites fibres de renfort par cette matrice doit procurer une protection chimique à ces fibres. En particulier, pour qu'un composite à matrice thermoplastique possède de bonnes propriétés mécaniques à l'utilisation finale, notamment en terme de résistance au choc, il est 10 nécessaire que la masse moléculaire du polymère thermoplastique de la matrice soit aussi élevée que possible. Par contre, cette caractéristique de masse élevée se traduit, lors de la fabrication du composite, par une forte viscosité à l'état fondu de ladite matrice polymère thermoplastique. Cette viscosité pose de sérieuses difficultés pour parvenir à une imprégnation convenable des fibres. Comme conséquence, le composite thermoplastique 15 obtenu peut présenter des défauts d'imprégnation avec création de microvides qui sont susceptibles de provoquer des déficiences mécaniques, en particulier un délaminage des fibres et la fragilisation du matériau composite thermoplastique final. Pour améliorer l'imprégnation des fibres de renfort dans le cas d'un matériau composite thermoplastique, des compositions réactives précurseurs du matériau composite 20 à base d'un prépolymère réactif et d'un allongeur de chaîne coréactifs entre eux ont été proposées. WO 2013/060976 décrit en particulier un procédé de préparation d'un matériau composite thermoplastique en utilisant comme précurseur de la matrice polymère thermoplastique une composition réactive d'un prépolymère et d'un allongeur de chaîne 25 portant des fonctions coréactives, pour l'imprégnation desdites fibres de renfort. L'inconvénient d'une telle solution est la difficulté de contrôler la cinétique de la réaction lors de l'imprégnation dudit renfort fibreux par ladite composition précurseur à l'état fondu, ce qui conduit à une augmentation de la viscosité durant l'imprégnation et une difficulté d'avoir une imprégnation parfaite des fibres de renfort de ce fait. 30 WO 2014/064375 décrit des compositions spécifiques de polyamide semi-cristallin comme matrice polyamide d'imprégnation d'un renfort fibreux, ladite matrice polyamide étant obtenue à partir d'une composition précurseur réactive utilisée pour l'imprégnation dudit renfort fibreux, ladite composition réactive précurseur comprenant des prépolymères polyamides ou un prépolymère polyamide et un allongeur de chaîne. Cependant, la 35 cinétique de réaction des composants réactifs de ladite composition réactive ne peut pas être contrôlée de manière satisfaisante pour éviter ou limiter la réaction durant l'étape 3045060 - 3 - d'imprégnation, conduisant ainsi à une imprégnation des fibres de renfort qui n'est pas suffisante par rapport aux performances mécaniques attendues. WO 2010/036170 décrit des polyamides terminés par groupements acétyléniques pour polyamides réticulables qui ne sont plus thermoplastiques après réaction des 5 groupements acétyléniques. WO 2010/036175 décrit des articles moulés réticulés à partir de polyamides acétyléniques. Aucun des documents cités ne décrit ou ne suggère les compositions réactives de la présente invention pour matériaux composites thermoplastiques. 10 La présente invention vise des compositions réactives spécifiques précurseurs pour matériaux composites thermoplastiques et les matériaux composites qui en résultent, avec lesdites compositions réactives permettant à la fois au départ un contrôle de la cinétique de polymérisation lors de l'étape d'imprégnation à l'état fondu des fibres de renfort pour permettre la meilleure imprégnation desdites fibres et en final, après polymérisation, un 15 polymère thermoplastique de masse moléculaire suffisamment élevée pour donner des performances mécaniques satisfaisantes par rapport aux exigences de diverses applications visées. Plus particulièrement, le contrôle de la cinétique de polymérisation au départ et, en particulier lors du mélange à l'état fondu des composants réactifs prépolymère et allongeur avant l'imprégnation des fibres de renfort, permet en option la granulation dudit 20 mélange et sa réutilisation (par réchauffage des granulés) à l'état fondu sans évolution significative de la viscosité, ni lors du réchauffage, ni lors de l'étape d'imprégnation des fibres de renfort, la polymérisation effective n'ayant lieu qu'à des temps plus longs après une imprégnation à une température donnée ou par augmentation de la température après imprégnation effective des fibres de renfort. En fait, les compositions réactives spécifiques 25 de la présente invention permettent un temps de latence avec aucune polymérisation significative n'ayant lieu pendant ce temps, permettant ainsi une amélioration de l'imprégnation des fibres de renfort par rapport à des compositions réactives similaires de l'état de la technique. En effet, à haute température, que cela soit lors du mélange des composants ou 30 lors de l'imprégnation des fibres de renfort, la cinétique de réaction pour les compositions réactives connues de l'état de la technique sont souvent très rapides et il est difficile d'imprégner le tissu de fibre de renfort correctement, même en partant de produits très fluides au départ. En outre, l'augmentation de masse moléculaire du polymère final doit être suffisante afin d'obtenir de bonnes propriétés mécaniques pour le matériau final. 35 Ainsi, dans WO 2014/064375 avec l'utilisation comme allongeur de chaîne de polyamide de la 1,3-phénylène-bis-oxazoline (PBO), la viscosité finale obtenue n'excède pourtant pas 80 Pa.s, ce qui n'est pas suffisant pour obtenir de bonnes propriétés de la 3045060 - 4 - matrice et donc du composite final. En outre, la cinétique d'allongement est très rapide, ce qui laisse une fenêtre de temps pour l'imprégnation très réduite et ne permet pas par exemple d'arrêt de la production. Un premier objet de l'invention concerne une composition précurseur de matériau 5 composite ayant une composition spécifique et comprenant au moins un prépolymère aminé (porteur de -NH2 : fonction amine primaire) et au moins un allongeur spécifique non polymérique et porteur d'un groupement anhydride carboxylique cyclique, de préférence porté par un cycle aromatique, ayant comme substituant un groupement comprenant une insaturation éthylénique ou acétylénique, de préférence acétylénique avec ledit allongeur 10 étant en défaut par rapport à -NH2. Un deuxième objet de l'invention concerne un matériau composite obtenu à partir d'une composition réactive précurseur telle que définie selon l'invention. Est également couvert par la présente invention un polymère thermoplastique obtenu par la réaction de polymérisation par allongement dudit prépolymère par ledit 15 allongeur spécifique selon l'invention. Un autre objet de l'invention concerne une composition réactive précurseur dudit polymère thermoplastique et comprenant ledit prépolymère aminé et ledit allongeur. Fait partie également de l'invention un procédé de fabrication d'un matériau composite thermoplastique, en particulier d'une pièce mécanique ou d'une pièce de 20 structure à base dudit matériau, qui comprend au moins une étape de polymérisation d'au moins une composition réactive précurseur dudit matériau composite thermoplastique. L'invention concerne également l'utilisation d'une composition réactive précurseur du matériau composite pour la fabrication de pièces mécaniques ou de pièces de structure en matériau composite. 25 Finalement, l'invention concerne également un produit fini qui est une pièce mécanique ou de structure en matériau composite thermoplastique qui résulte de l'utilisation d'au moins une composition réactive précurseur dudit matériau composite ou de la composition réactive précurseur dudit polymère thermoplastique ou de l'utilisation dudit polymère thermoplastique comme définis selon l'invention. 30 Donc, le premier objet de l'invention concerne une composition réactive précurseur de matériau composite thermoplastique, ledit matériau comprenant des fibres de renfort (dit renfort fibreux) et une matrice à base de polymère thermoplastique imprégnant lesdites fibres (ledit renfort fibreux), laquelle composition comprend al) au moins un prépolymère aminé (porteur de -NH2) dudit polymère thermoplastique de la matrice, en particulier avec 35 au moins 50% et plus particulièrement 100% des groupements terminaux dudit prépolymère al) étant des fonctions d'amine primaire -NH2 et a2) au moins un allongeur de chaîne, non polymérique et porteur d'un groupement anhydride carboxylique cyclique, de 3045060 - 5 - préférence porté par un cycle aromatique, ayant comme substituant un groupement comprenant une insaturation éthylénique ou acétylénique, de préférence acétylénique, ledit groupement anhydride carboxylique pouvant être sous forme acide, ester, amide ou imide avec ledit allongeur a2) étant présent à un taux correspondant à un rapport molaire a2)/(- 5 NH2) inférieur à 0,36, de préférence allant de 0,1 à 0,35, plus préférentiellement allant de 0,15 à 0,35 et encore plus préférentiellement allant de 0,15 à 0,31 et en ce que ledit polymère thermoplastique de la matrice est le produit de la réaction de polymérisation par allongement dudit prépolymère al) par ledit allongeur a2). Une réaction de polymérisation par allongement selon la présente invention signifie 10 ici une augmentation de la masse moléculaire du prépolymère aminé al) par réaction avec l'allongeur a2). Ladite réaction par le choix des composants al) et a2) et de leur rapport molaire spécifique conduit à un polymère final thermoplastique qui n'est pas réticulé. Ledit prépolymère al) est porteur de groupements amine primaire représenté par NH2. Plus particulièrement, il faut noter que le nombre moyen de groupements amine 15 primaire par molécule de prépolymère al), autrement dit la fonctionnalité moyenne en groupements amine primaire, peut varier de 1 à 3 et de préférence de 1 à 2. En particulier, la fonctionnalité dudit prépolymère al) d'au moins 50% des groupements terminaux dudit prépolymère al) étant des fonctions d'amine primaire -NH2, cela signifie qu'il est possible qu'une partie soit des groupements carboxy ou des bouts de chaîne bloqués sans 20 groupement réactif et dans ce cas, la fonctionnalité moyenne en -NH2 peut ainsi varier de 1 à 3 et de préférence de 1 à 2. Le terme « thermoplastique » dans le cas de la présente invention signifie que le polymère résultant de la réaction du prépolymère al) et de l'allongeur a2) est essentiellement thermoplastique, ce qui veut dire qu'il contient moins de 15% de son poids, 25 de préférence moins de 10% de son poids et plus préférentiellement moins de 5% de son poids et encore plus préférentiellement 0% de son poids (à 0,5% près ou à 1% près) de polymères réticulés qui sont insolubles ou infusibles. Ledit allongeur a2) peut être choisi parmi : les anhydrides et dérivés d'anhydride sous forme acide, ester, amide ou imide des 30 éthynyl o-phtalique, méthyl éthynyl o-phtalique, phényl éthynyl o-phtalique, naphtyl éthynyl o-phtalique, 4-(o-phtaloyl éthynyl) o-phtalique ou le 4-(phényl éthynyl cétone) o-phtalique, ce dernier étant aussi appelé 4-(phényl éthynyl) trimellitique, les acides ou esters ou amides des acides éthynyl isophtalique, méthyl éthynyl isophtalique, phényl éthynyl isophtalique, naphtyl éthynyl isophtalique, 4-(o-phtaloyl 35 éthynyl) isophtalique, 4-(phényl éthynyl cétone) isophtalique, éthynyl téréphtalique, méthyl éthynyl téréphtalique, phényl éthynyl téréphtalique, naphtyl éthynyl téréphtalique, 4-(o-phtaloyl éthynyl) téréphtalique, éthynyl benzoïque, méthyl 3045060 - 6 - éthynyl benzoïque, phényl éthynyl benzoïque, naphtyl éthynyl benzoïque, 4-(ophtaloyl éthynyl) benzoïque. Ledit allongeur a2) est choisi en particulier parmi les composés anhydrides aromatiques, de préférence o- phtaliques, substitués en position 4 du cycle aromatique par 5 un substituant défini par un groupement R-C=C-(R1r avec R étant un alkyl en Ci-C2 ou H ou aryle, en particulier phényle ou R est le résidu d'un anhydride carboxylique aromatique, de préférence o-phtalique, lié à la triple liaison acétylénique par le carbone en position 4 du cycle aromatique et x étant égal à 0 ou à 1 et pour x étant égal à 1, R' étant un groupement carbonyle. Plus particulièrement, ledit allongeur a2) est choisi parmi les composés 10 anhydrides aromatiques o-phtaliques porteurs en position 4 d'un groupement substituant choisi parmi méthyl éthynyle, phényl éthynyle, 4-(o-phtaloyle) éthynyle, phényl éthynyl cétone aussi appelé anhydride phényl éthynyl trimellitique et de préférence porteurs en position 4 d'un groupement substituant choisi parmi méthyl éthynyle et phényl éthynyl cétone, ce dernier étant l'anhydride phényl éthynyl trimellitique. 15 Ledit allongeur a2) non polymérique a un poids moléculaire inférieur à 500, de préférence inférieure à 400. Selon une option plus particulière, ledit allongeur a2) est l'anhydride 4-méthyl éthynyl o-phtalique avec un rapport molaire a2)/NH2 allant de 0,1 à 0,30 et de préférence de 0,15 à 0,29. 20 Selon une autre option particulière, ledit allongeur est l'anhydride 4-phényl éthynyl cétone ou aussi appelé phényl éthynyl trimellitique, avec un rapport molaire a2)/N H2 allant de 0,1 à 0,36 et de préférence de 0,15 à 0,36. La signification de « non polymérique » pour ledit allongeur a2) est qu'il ne comporte pas de structure d'unité répétitive de polymère. 25 De préférence, le polymère polyamide de ladite matrice a une température de transition vitreuse Tg d'au moins 80°C et plus préférentiellement d'au moins 90°C. La Tg est mesurée par DSC en deux passages à 20°C/min selon la norme ISO 11357-2:2013. Plus particulièrement, ledit prépolymère aminé al) est sélectionné parmi : un polyamide, y compris copolymère, en particulier copolyamide ou polyamide-éther, un 30 polyester, y compris copolymère, en particulier copolyester ou polyester-amide ou polyester-uréthane ou leurs mélanges et de préférence ledit polymère thermoplastique est un polyamide, y compris copolymère. Ledit prépolymère al) a une masse moléculaire moyenne en nombre Mn allant de 500 à 10000, de préférence de 1000 à 6000 et encore plus préférentiellement de 1000 à 35 4000. La masse moléculaire moyenne en nombre Mn du prépolymère al) est calculée à partir de la titration (dosage) des fonctions terminales et à partir de la fonctionnalité 3045060 - 7 - théorique qui est de 2 (en fonctions terminales) pour prépolymères linéaires préparés à partir de monomères bifonctionnels seuls. Quand des mélanges de monomères bifonctionnels et/ou monofonctionnels et/ou trifonctionnels sont utilisés, la fonctionnalité dite théorique utilisée pour ce calcul est la fonctionnalité moyenne en nombre ft, en tenant 5 compte de la fonctionnalité fi et de la fraction molaire ni du composant (monomère) i dans ledit mélange, avec fn = Ei nef;. La fonctionnalité amine et carboxy sont déterminées par titration (dosage) des fonctions terminales, qui est réalisée selon une méthode potentiométrique (dosage direct pour NH2 ou COOH). 10 Selon une première option, ledit polymère thermoplastique et prépolymère al) est un polyamide, homopolyamide ou copolyamide, en particulier copolyamide, semi- aromatique et/ou semi-cycloaliphatique, plus particulièrement correspondant à l'une des formules suivantes : 15 10.12/9.T, 6.10/10.T, 6.12/10.T, 9.10/10.T, 9.12/10.T, 10.10/10.T, 10.12/10.T, 6.10/12.T, 6.12/12.T, 9.10/12.T, 9.12/12.T, 10.10/12.T, 11/6.T/9.T, 11/6.T/10.T, 20 11/6.T/11.T, 11/6.T/12.T, 11/9.T/10.T, 11/9.T/11.T, 11/9.T/12.T, 11/10.T/11.T, 11/10.T/12.T, 11/11.T/12.T, 6.T/10.T, 6.T/11.T, 6.T/12.T, 10.T/11.T, 10.T/12.T, 11.T/12.T, 12/6.T/10.T, 12/6.T/11.T, 12/6.T/12.T, 12/9.T/10.T, 12/9.T/11.T, 12/9.T/12.T, 12/10.T/11.T, 12/10.T/12.T, 12/11.T/12.T, polyamides terpolymères précédents avec 12/ remplacé par 9/, 10/, 6.10/, 6.12/, 25 10.10/, 10.12/, 9.10/ et 9.12/, tous les polyamides cités ci-haut où l'acide téréphtalique (T) est remplacé partiellement ou totalement par l'acide isophtalique (I), l'acide naphtalène 2,6 dicarboxylique et/ou par le 1,3 ou le 1,4-CHDA (acide cyclohexane dicarboxylique), avec tout ou partie des diamines aliphatiques pouvant être remplacées par des 30 diamines cycloaliphatiques tous les polyamides cités ci-haut, avec remplacement de la diamine aliphatique en Ce à C12 par une diamine cycloaliphatique parmi BMACM, BACM et/ou IPDA et avec remplacement de tout ou partie du diacide aromatique T, par un diacide aliphatique linéaire ou ramifié en C6 à C18. 35 Le terme polyamide semi-aromatique ou semi-cycloaliphatique signifie qu'un des composants du motif amide comprend une structure respectivement aromatique ou cycloaliphatique et que l'autre est de structure aliphatique. polyamides parmi : 8.T, 9.T, 10.T, 11.T, 12.T, 6.T/9.T, 9.T/10.T, 9.T/11.T, 9.T/12.T, 9/6.T, 10/6.T, 11/6.T, 12/6.T, 10/9.T, 10/10.T, 10/11.T, 10/12.T, 11/9.T, 11/10.T, 11/11.T, 11/12.T, 12/9.T, 12/10.T, 12/11.T, 12/12.T, 6.10/6.T, 6.12/6.T, 9.1016.T, 9.12/6.T, 10.10/6.T, 10.12/6.T, 6.10/9.T, 6.12/9.T, 9.10/9.T, 9.12/9.T, 10.10/9.T 3045060 - 8 - Selon une option particulière, ledit polymère thermoplastique et prépolymère al) est un polymère semi-cristallin, en particulier un polyamide serai-cristallin. Un polymère semicristallin signifie que ledit polymère présente une température de fusion Tf de sa structure cristalline quand on le chauffe et une température de cristallisation Tc quand on le refroidit 5 après fusion. Comme exemples convenables de polyamide semi-cristallin, on peut citer les suivants : polyamides parmi : 8.T, 9.T, 10.T, 11.T, 12.T' 6.T/9.T, 9.T/10.T, 9.T/11.T, 9.T/12.T, 9/6.T, 10/6.T, 1116.T, 12/6.T, 10/9.T, 10/10.T, 10/11.T, 10/12.T, 11/9.T, 11/10.T, 11/11.T, 11/12.T, 12/9.T, 12/10.T, 12/11.T, 12/12.T, 6.10/6.T, 6.12/6.T, 9.10/6.T, 10 9.12/6.T, 10.10/6.T, 10.12/6.T, 6.10/9.T, 6.12/9.T, 9.10/9.T, 9.12/9.T, 10.10/9.T 10.12/9.T, 6.10/10.T, 6.12/10.T, 9.10/10.T, 9.12/10.T, 10.10/10.T, 10.12/10.T, 6.10/12.T, 6.12/12.T, 9.10/12.T, 9.12/12.T, 10.10/12.T, 11/6.T/9.T, 11/6.T/10.T, 11/6.T/11.T, 11/6.T/12.T, 11/9.T/10.T, 11/9.T/11.T, 11/9.T/12.T, 11/10.T/11.T, 11/10.T/12.T, 11/11.T/12.T, 6.T/10.T, 6.T/11.T, 6.T/12.T, 10.T/11.T, 10.T/12.T, 15 11.T/12.T, 12/6.T/10.T, 12/6.T/11.T, 12/6.T/12.T, 12/9.T/10.T, 12/9.T/11.T, 12/9.T/12.T, 12/10.T/11.T, 12/10.T/12.T, 12/11.T/12.T, polyamides terpolymères précédents avec 12/ remplacé par 9/, 10/, 6.10/, 6.12/, 10.10/, 10.12/, 9.10/ et 9.12/, Selon une autre option alternative, ledit polymère thermoplastique et le prépolymère 20 al) est un polymère amorphe, en particulier un polyamide amorphe. Un polymère amorphe ne présente aucune structure cristalline et donc aucun point (température) de fusion ou température de fusion Tf. Seule la température de transition vitreuse Tg est présente pour ledit polymère amorphe. Comme polyamides amorphes convenables, on peut les choisir parmi les polyamides basés sur une structure dérivée de diamine cycloaliphatique ou aryl 25 aliphatique en combinaison avec un diacide aliphatique ou d'acide isophtalique en combinaison avec une diamine aliphatique. La Tg est augmentée par la présence d'isophtalique et cycloaliphatique et réduite par la présence de motifs aliphatiques. Comme exemples de polyamides amorphes convenables selon l'invention, on peut citer les polyamides précédemment cités où le téréphtalique (T) est remplacé par l'isophtalique (I) 30 comme acide dans la structure du polyamide jusqu'à disparition du point de fusion. Comme exemples de polyamides amorphes convenables (amorphe signifie la disparition du point de fusion mesurable par DSC selon la norme ISO 11357-3:2013) selon l'invention, on peut citer par exemple des homopolyamides ou des copolyamides répondant par exemple à l'une des formules suivantes : 35 BMACM.T, BMACM.I, BMACM.6, BMACM.10, BMACM.12, BMACM.14, BMACM. 1,4 CHDA ou en remplaçant dans ces formules tout ou partie de la BMACM 3045060 - 9 - par IPDA ou des combinaisons de ces compositions et/ou avec ajout de structures, 11, 12, 6.10, 6.12, 9.10, 9.12, 10.10, 10.12, avec : BMACM : bis(3-méthyl, 4-amino cyclohexyl) méthane 5 BACM : bis (amino cyclohexyl) méthane IPDA : isophorone diamine. Pour l'obtention d'un prépolymère aminé al) par exemple polyamide aminé à fonctions -NH2, il suffit lors de la polycondensation d'un diacide carboxylique avec une diamine d'avoir un excès de fonctions amines par rapport aux fonctions acides 10 carboxyliques. Comme exemple plus précis d'un tel prépolymère, on peut prendre l'oligoamide cité sous référence IV (à base de structure aromatique ou semi-aromatique) à la page 9 de la demande EP 0 581 641 avec les proportions molaires T/I/L12/BMACM : 3/2/2,5/6. Par exemple, dans le cas d'un prépolymère polyamide al) linéaire avec 100% de groupements terminaux amines -NH2, c'est-à-dire pour une fonctionnalité moyenne en 15 -NH2 de 2, des composants bifonctionnels sont utilisés avec une réaction de polycondensation d'un diacide et d'une diamine avec les fonctions amines en excès par rapport aux fonctions acides carboxyliques. Pour 50% des groupements terminaux étant amines -NH2, c'est-à-dire pour une fonctionnalité moyenne en -NH2 de 1 visée, la stoechiométrie des composants amines et acides est utilisée. Un agent bloquant 20 monofonctionnel, par exemple monoamine, peut également être utilisé en stoechiométrie avec la fonction coréactive, pour bloquer chimiquement un des 2 bouts de chaîne. Dans le cas où le prépolymère al) est ramifié avec une ramification sur la chaîne principale et avec 100% des groupements terminaux étant amine -NH2, c'est-à-dire avec une fonctionnalité moyenne visée de 3 en -NH2 en plus des composants bifonctionnels est utilisé un 25 composant trifonctionnel (triacide ou triamine) en quantité nécessaire (1 par chaîne) et un excès de fonctions amines pour avoir un nombre moyen de 3 groupements amine primaire (-NH2) par chaîne de prépolymère al) aminé, par exemple polyamide. Concernant les prépolymères aminés al) à chaîne polyester, ils peuvent par exemple être également obtenus par polycondensation entre un diacide carboxylique ou 30 l'anhydride carboxylique correspondant et un diol avec un excès de diacide pour obtenir des fonctions terminales carboxy, lesquelles dans une deuxième étape sont transformées en groupements amides-amines terminales en utilisant un excès d'une diamine primaire aliphatique, par exemple l'éthylène diamine. Plus particulièrement, lesdits prépolymères polyesters aminés al) sont de structure semi-aromatique par exemple à base d'acide 35 téréphtalique et d'éthylène glycol ou de butylène glycol avec terminaisons carboxy transformées en amides-amines primaires par réaction avec un excès d'éthylène diamine. 3045060 -10- Concernant lesdites fibres de renfort, elles peuvent être sélectionnées parmi les fibres synthétiques, en particulier les fibres minérales et polymériques ou parmi les fibres naturelles et en particulier les fibres végétales. Plus particulièrement, lesdites fibres de renfort sont des fibres longues, en particulier à section circulaire avec LJD > 1000, de 5 préférence > 2000 et plus particulièrement sélectionnées parmi les fibres de verre, de carbone, de céramique, d'aramide ou leurs mélanges. Les fibres de renfort ou renfort fibreux peuvent être un assemblage de fibres, de préférence de fibres longues, c'est-à-dire ayant un facteur de forme défini par le ratio de longueur (L) sur diamètre (D) de la fibre, ce qui signifie que ces fibres ont une section circulaire avec L/D supérieur à 1000, de 10 préférence supérieur à 2000. Dans cet assemblage, les fibres peuvent être continues, sous forme de renfort unidirectionnel (UD) ou multidirectionnel (2D, 3D). En particulier, elles peuvent être sous forme de tissus, de nappes, de bandes ou de tresses et peuvent également être coupées par exemple sous forme de non tissés (mats) ou sous forme de feutres. 15 Ces fibres de renfort peuvent être choisies parmi : les fibres minérales, celles-ci ayant des températures de fusion élevées et supérieures à la température de polymérisation et/ou de mise en oeuvre, les fibres polymériques ou de polymère ayant une température de fusion ou à défaut une température de transition vitreuse supérieure à la température de 20 polymérisation, les fibres naturelles, en particulier d'origine végétale, ou les mélanges des fibres citées ci-haut. Comme fibres minérales convenables pour l'invention, on peut citer les fibres de carbone, les fibres de silice comme les fibres de verre, notamment de type E, R ou S2, les 25 fibres de bore, les fibres céramiques, notamment fibres de carbure de silicium, fibres de carbure de bore, fibres de carbonitrure de bore, fibres de nitrure de silicium, fibres de nitrure de bore, les fibres de basalte ; les fibres ou filaments à base de métaux et/ou de leurs alliages ; les fibres des oxydes métalliques, notamment d'alumine (A1203) ; les fibres métallisées comme les fibres de verre métallisées et les fibres de carbone métallisées ou 30 les mélanges des fibres précitées. Les fibres de polymère ou polymériques peuvent être choisies parmi : ^ les fibres de polymères thermoplastiques et plus particulièrement choisies parmi : le polyéthylène téréphtalate (PET), le polybutylène téréphtalate (PBT), les polyoléfines haute densité, telles que le polyéthylène (PE), le polypropylène (PP) et les 35 copolymères PET/PP, ^ les fibres de polyamides répondant à l'une des formules : 6, 11, 12, 6.10, 6.12, 6.6, 4.6, 3045060 ^ les fibres d'aramides comme le Kevlar® et polyamides aromatiques, tels que ceux répondant à l'une des formules : PPD.T, MPD.I, PAA et PPA, avec PPD et MPD étant respectivement la p- et m-phénylène diamine, PAA étant les polyarylamides et PPA étant les polyphtalamides 5 - les fibres de copolymères blocs de polyamide tel que le polyamide/polyéther, les fibres de polyaryléthers cétones (PAEK) telles que la polyétheréther cétone (PEEK), la polyéthercétone cétone (PEKK), la polyéthercétoneéthercétone cétone (PEKEKK). Les fibres de renfort préférées sont des fibres longues à section circulaire choisies 10 parmi les fibres de carbone, y compris métallisées, fibres de verre, y compris métallisées de type E, R, S2, fibres de céramique, fibres d'aramides (comme le Kevlar®) ou de polyamides aromatiques, les fibres de polyaryléthers cétones (PAEK), telle que la polyétheréther cétone (PEEK), fibres de la polyéthercétone cétone (PEKK), fibres de la polyéthercétoneéthercétone cétone (PEKEKK) ou leurs mélanges. 15 Les fibres plus particulièrement préférées sont choisies parmi : fibres de verre, fibres de carbone, de céramique et fibres d'aramides (comme le Kevlars) ou leurs mélanges. Ces fibres ont une section circulaire. Lesdites fibres peuvent représenter des taux de 40 à 70% en volume et de préférence de 50 à 65% en volume dudit matériau composite et donc de ladite composition 20 réactive telle que définie ci-haut selon l'invention. L'assemblage de fibres peut être aléatoire (mat), unidirectionnel (UD) ou multidirectionnel (2D, 3D ou autre). Son grammage, c'est-à-dire son poids par mètre carré, peut aller de 100 à 1000 g/m2, de préférence de 200 à 700g/m2. Les fibres peuvent être sous forme tissée ou non tissée, en particulier sous forme de tissus et d'étoffes de renfort. 25 Elles peuvent en particulier être assemblées et liées sous forme de préforme ayant déjà la forme de la pièce finale. La composition réactive précurseur de matériau composite selon l'invention peut comprendre en plus (c'est-à-dire en plus de de al) et a2) et des fibres de renfort), au moins une nanocharge d'origine carbonique choisie parmi : noir de carbone, graphènes, 30 nanofibrilles de carbone et nanotubes de carbone, ladite nanocharge étant ajoutée sous forme préalablement dispersée dans au moins un des constituants (al) ou a2)), qui est le plus fluide, de préférence dans a2). La composition réactive précurseur de matériau composite selon l'invention peut comprendre en plus (c'est-à-dire en plus de de al) et a2) et des fibres de renfort), au moins 35 un catalyseur spécifique de la réaction de polymérisation entre al) et a2). Des exemples de tels catalyseurs, sans que la liste soit exhaustive, sont indiqués dans le brevet US 8697823 et peuvent par exemple être choisis parmi les amines tertiaires cycloaliphatiques 3045060 - 12 - tel que le 1,4-Diazabicyclo[2.2.2]octane (DABCO), les hétéroaryles, tels que le 4- diméthylethylaminopyridine (DMAP) ou les imidazoles comme 1-méthylimidazole, 2- méthylimidazole ou 1,2-diméthylimidazole, les composés organophosphoriques nucléophiles tels que la triphénylphosphine, la tributylphosphine, la triméthylphosphine et 5 la phenyldimethylphosphine. Des composés tels que les acides de Lewis ou les bases fortes non nucléophiles comme les amidines tels que 8-diazabicyclo[5.4.0]undéc-7-ène (DBU) ou les guanidines tels que 1,5,7-Triazabicyclo[4.4.0]dec-5-ene (TBD) ou les phosphazènes tels que le 2-tert-Butylimino-2-diethylamino-1,3-dimethylperhydro-1,3,2- diazaphosphorine (BEMP) ou t-BuP4 peuvent également être utilisés selon l'invention. 10 Selon une option préférée, ladite composition réactive selon l'invention est une composition de moulage pour moulage en moule ouvert ou en moule fermé. Un deuxième sujet de l'invention concerne un matériau composite qui est obtenu à partir d'une composition réactive précurseur telle que définie ci-haut selon invention. En particulier, ledit matériau composite comprend des fibres de renfort (dit renfort fibreux) et 15 une matrice à base de polymère thermoplastique imprégnant lesdites fibres (ledit renfort fibreux), ledit polymère thermoplastique ayant une température de transition vitreuse Tg d'au moins 80°C, de préférence d'au moins 90°C et obtenu par polymérisation par allongement d'un prépolymère al) par un allongeur a2) tels que définis ci-haut. Fait également partie de l'invention un polymère thermoplastique, en particulier 20 polyamide, obtenu par réaction de polymérisation d'une composition réactive précurseur dudit polymère, comprenant un prépolymère al) et un allongeur a2) tels que définis ci-haut selon l'invention. Fait aussi partie de l'invention une composition réactive précurseur dudit polymère thermoplastique tel que défini ci-avant, laquelle comprend un prépolymère al) et un 25 allongeur a2) tels que définis ci-haut selon l'invention. L'invention concerne également un procédé de fabrication dudit matériau composite thermoplastique tel que défini selon l'invention. En particulier, il s'agit d'un procédé de fabrication d'un matériau composite thermoplastique, tel que défini ci-avant, en particulier d'une pièce mécanique ou d'une pièce de structure à base dudit matériau, de composition, 30 telle que définie ci-haut, lequel procédé comprend au moins une étape de polymérisation d'au moins une composition réactive (précurseur), telle que définie selon l'invention ci-haut. Plus particulièrement, ledit procédé de l'invention comprend les étapes suivantes : i) préparation d'une composition réactive d'imprégnation comprenant le prépolymère al) et l'allongeur a2) par mélange à l'état fondu des composants, avec en option 35 stockage de ladite composition sous forme de granulés pour utilisation ultérieure à l'étape ii) suivante, 3045060 -13- ii) imprégnation à l'état fondu dans un moule ouvert ou fermé ou hors moule d'un renfort fibreux par une composition réactive d'imprégnation telle que définie selon l'étape i) et éventuellement et suivant le cas, par réchauffement à l'état fondu de ladite composition d'imprégnation étant sous forme de granulés, afin d'obtenir un 5 renfort fibreux imprégné par ladite composition d'imprégnation, iii) réaction de polymérisation en masse à l'état fondu de ladite composition d'imprégnation réactive, par chauffage dudit renfort fibreux imprégné de l'étape ii), iv) mise en oeuvre par moulage en moule fermé ou ouvert ou par un autre système de mise en oeuvre hors moule et simultanément avec l'étape iii) de polymérisation. 10 En option, ledit procédé peut comprendre une étape de post-polymérisation v) à l'état solide après mise en oeuvre, en particulier dans le cas où la réaction de polymérisation est incomplète. La préparation de ladite composition réactive d'imprégnation peut se faire par mélange à l'état fondu du prépolymère al) et de l'allongeur a2) au moyen d'une extrudeuse 15 ou au moyen d'un malaxeur avant l'étape d'imprégnation directement des fibres de renfort avec le mélange à l'état fondu. En option, ledit mélange à l'état fondu peut être granulé et stocké avant utilisation ultérieure pour ladite étape d'imprégnation. Dans ce cas, lesdits granulés peuvent être réchauffés à l'état fondu au moyen d'une extrudeuse ou d'un malaxeur avant l'imprégnation directe des fibres de renfort. En alternative, ledit mélange 20 peut être obtenu par un système d'alimentation à l'état fondu à partir de deux réservoirs séparés chauffés de deux composants al) et a2) alimentant un dispositif de mélange intime de deux composants, par exemple au moyen d'un mélangeur statique chauffé. La température de mélange se situe à une température supérieure à la température de ramollissement ou de fusion du composant ayant le point de ramollissement ou la 25 température de fusion la plus élevée. De préférence et concernant ledit procédé, l'étape de ladite mise en oeuvre est réalisée selon l'un des procédés RTM ou c-RTM (RTM avec compression) ou S-RIM (RIM structural) ou injection-compression ou pultrusion ou infusion, en particulier RTM ou c-RTM ou pultrusion. 30 Un autre objet de l'invention concerne l'utilisation d'une composition réactive, précurseur dudit matériau composite thermoplastique, telle que définie selon l'invention ci-haut ou d'un polymère thermoplastique selon l'invention ou d'une composition réactive précurseur dudit polymère selon l'invention comme définis ci-haut, pour la fabrication de pièces mécaniques ou de pièces de structure en matériau composite thermoplastique 35 comme défini ci-haut selon l'invention. Plus particulièrement, cette utilisation concerne des pièces mécaniques ou des pièces de structure dans le domaine automobile, ferroviaire, marin (maritime), éolien, photovoltaïque, solaire, y compris panneaux solaires et 3045060 -14- composants de centrales solaires, sportif, aéronautique et spatial, transport routier (concernant les camions), du bâtiment, du génie civil, des panneaux de protection ou d'affichage et le domaine des loisirs. Finalement, l'invention concerne une pièce mécanique ou de structure en matériau 5 composite thermoplastique, laquelle résulte de l'utilisation d'au moins une composition réactive précurseur de matériau composite selon l'invention ou de l'utilisation d'un polymère thermoplastique selon l'invention ou de l'utilisation d'une composition réactive précurseur dudit polymère thermoplastique selon l'invention ou que ladite pièce est obtenue par un procédé, tel que défini selon l'invention et décrit ci-haut. 10 De préférence, ladite pièce de structure est une pièce automobile, en particulier post-traitée par cataphorèse ou une pièce d'éolienne ou une pièce pour l'aéronautique ou pour le (domaine) spatial. Les exemples suivants sont donnés à titre d'illustration de l'invention et de ses performances et ne limitent en rien sa portée. 15 Partie expérimentale Méthodes de détermination des caractéristiques citées La titration (dosage) des fonctions terminales est réalisée selon une méthode potentiométrique (dosage direct pour NH2 ou COOH). La masse moléculaire 20 moyenne en nombre Mn du prépolymère al) est déterminée à partir de la titration (dosage) des fonctions terminales selon une méthode potentiométrique (dosage direct pour NH2 ou carboxy) et à partir de la fonctionnalité théorique qui est de 2 (en fonctions terminales) pour prépolymères linéaires préparés à partir de monomères bifonctionnels seuls. 25 - Les masses molaires en nombre (Mn) et en poids (Mw) des polymères finaux ont été déterminées par chromatographie d'exclusion stérique selon les normes ISO 16014-1:2012, 16014-2:2012 et 16014-3:2012 en utilisant les conditions suivantes : Appareil : Waters Alliance 2695 instrument Solvant : hexafluoroisopropanol stabilisé avec 0.05 M de trifluoroacetate de potassium 30 Débit : 1 ml/minute Température des colonnes : 40°C Deux colonnes en série : 1000 A PFG et 100 A PFG (PPS) Concentration des échantillons : 1 g/L (dissolution à température ambiante pendant 24 h) Filtration des échantillons à l'aide d'une seringue munie d'un filtre ACRODISC PTFE 35 diamètre 25 mm, porosité 0,2 pm Volume d'injection : 100 pl Détection réfractométrique à 40°C avec détection UV à 228 nm 3045060 -15- Calibration par des standards PMMA de 1 900 000 à 402 g.mol'1. Courbe d'étalonnage modélisée par un polynôme du cinquième degré Le taux d'insolubles a été déterminé par pesée après dissolution dans l'hexafluoroisopropanol à une concentration de 1 g/L pendant 24 h à température ambiante puis 5 filtration à l'aide d'une seringue munie d'un filtre ACRODISC PTFE diamètre 25 mm, porosité 0,2 pm. La température de transition vitreuse Tg est mesurée à l'aide d'un calorimètre différentiel à balayage (DSC), après un deuxième passage en chauffe, suivant la norme ISO 11357-2:2013. La vitesse de chauffage et de refroidissement est de 10 20°C/min. La température de fusion Tf et la température de cristallisation Tc sont mesurées par DSC, selon la norme ISO 11357-3:2013. La vitesse de chauffage et de refroidissement est de 20°C/min. L'enthalpie de fusion dudit polymère de matrice est mesurée en Calorimétrie 15 Différentielle à Balayage (DSC), après un deuxième passage en chauffe, selon la norme ISO 11357-3:2013. Préparation d'olioomères fonctionnalisées Le mode opératoire suivant est un exemple de procédé de préparation et n'est bien 20 sûr pas limitatif. Il est représentatif de toutes les compositions polyamides selon l'invention. Dans un réacteur autoclave de 14 litres, on introduit 5 kg des matières premières suivantes : 500 g d'eau, la ou les diamines, 25 - l'aminoacide (éventuellement), le diacide téréphtalique, 35 g d'hypophosphite de sodium en solution, 0,1 g d'un antimousse WACKER AK1000 (société Wacker Silicones). Le réacteur fermé est purgé de son oxygène résiduel, puis chauffé à une 30 température de 230°C de la matière. Après 30 minutes d'agitation dans ces conditions, la vapeur sous pression qui s'est formée dans le réacteur est détendue progressivement en 60 minutes, tout en augmentant progressivement la température matière de manière à ce qu'elle s'établisse à Tf + 10°C à pression atmosphérique. L'oligomère (prépolymère) est ensuite vidangé par la vanne de fond, puis refroidi 35 dans un bac d'eau, puis broyé. 3045060 -16- La nature et rapport molaire du motif et structure moléculaire du polyamide exemplifié, ainsi que ses principales caractéristiques, sont donnés dans le tableau 1 ci-dessous. Tableau 1 : Caractéristiques des oligomères fonctionnalisés synthétisés Structure Indice Indice Mn** Mw"" moléculaire et Fonctionnalité Tf Tg Tc AH d'acide d'amine Mn* g/mol g/mol composition °C °C °C J/g g/mol molaire Eq/Kg Eq/Kg (PMMA) (PMMA) 11/6T/10T Oligomère 1 NH2 269,2 81,7 234,8 69,8 0 0,620 3226 2400 11500 16/24/60 11/6T/10T Oligomère 2 COOH 267,8 99 234,5 60 0,740 0 2702 1800 9800 9,1/27,3/63,6 * calculée d'après la titration des fins de chaines 5 ** déterminée par chromatographie d'exclusion stérique en équivalent PMMA 3045060 -18- Préparation du polymère polyamide par allongement de chaîne avec un allongeur a2) De l'oligomère 1 ci-dessus séché et broyé est mélangé à l'état solide avec de l'anhydride 4-(méthyl éthynyl) phthalique (MEPA, Mn = 186,2 g/mol), commercialisé sous le nom Nexamite® A32 par la société Nexam Chemical ou d'anhydride phényl éthynyl- 5 trimellitique (PETA, Mn = 276,3 g/mol), commercialisé sous le nom Nexamite® A56 par la société Nexam Chemical, à différents rapports molaires a2)/NH2. Les quantités sont calculées pour que la masse de mélange soit égale à 12 g. Le mélange est introduit sous balayage d'azote dans une micro-extrudeuse de marque DSM (de volume 15 mL) à vis coniques corotatives préchauffée à 280°C sous 10 rotation des vis à 100 tr/min. Le mélange est laissé sous recirculation dans la micro- extrudeuse et l'augmentation de la viscosité est suivie par mesure de la force normale. Au bout de 12 minutes environ, le contenu de la micro-extrudeuse est vidangé sous forme d'un jonc. Le produit refroidi à l'air est mis sous forme de granulés, puis analysé. Les résultats d'analyses sont rapportés dans le tableau 2. 15 Préparation du contre-exemple (comparatif) CE8 par allongement de chaîne avec un allongeur Y-A-Y à base de 1,3-PBO, selon WO 2013/060976 De l'oligomère 2 ci-dessus séché et broyé est mélangé avec une quantité stoechiométrique de 1,3-phénylène-bis-(2-oxazoline) (1,3-PB0). La quantité 20 stoechiométrique a été déterminée par rapport à l'indice d'acide déterminé par dosage potentiométrique. Les quantités sont calculées pour que la masse de mélange soit égale à 12 g. Le mélange est introduit sous balayage d'azote dans une micro-extrudeuse de marque DSM (de volume 15 mL) à vis coniques corotatives préchauffée à 280°C sous 25 rotation des vis à 100 tr/min. Le mélange est laissé sous recirculation dans la micro- extrudeuse et l'augmentation de la viscosité est suivie par mesure de la force normale. Au bout de 3 minutes environ, un palier est atteint et le contenu de la micro-extrudeuse est vidangé sous forme d'un jonc. Le produit refroidi à l'air est mis sous forme de granulés et analysé. Le résultat est rapporté dans le tableau 2. Tableau 2 : Caractéristiques des exemples (« E ») et des contre-exemples (« CE ») Oligomère Additif a2)/ oxazoline a2) Mn* Mw* Tt Tg Tc AH Insolubles NF-I2 / (allongeur) g/mol g/mol °C °C °C J/g % poids CO2H % poids PMMA PMMA CE1 1 MEPA 0,5 - 5,46 insoluble insoluble 239,1 108,4 199,2 37,2 56 E1 1 MEPA 0,35 - 3,88 17400 128600 259,6 98,0 215,1 51,2 0 E2 1 MEPA 0,3 - 3,35 15100 70100 264,9 96,3 218,0 51,1 0 CE3 1 PETA 0,4 - 6,41 insoluble insoluble 239,5 109,0 192,3 39,5 46,8 E3 1 PETA 0,275 - 4,5 22600 138400 238,2 106,0 194,0 35,8 0 E4 1 PETA 0,25 - 4,11 18100 70900 243,0 102,8 208,9 42,6 0 CE8 2 1,3-PBO - 1,0 7,41 12600 65300 262,7 114 224 46 0 * déterminée par chromatographie d'exclusion stérique en équivalent PMMA 3045060 - 20 - Les résultats obtenus montrent que les exemples El à E4 selon l'invention sont des polymères thermoplastiques totalement solubles. Leur température de fusion est supérieure à 200°C dans tous les cas et leur température de transition vitreuse supérieure à 90°C. Les contre-exemples CE1 et CE3 (comparatifs respectivement par rapport à El- 5 E2 et à E3-E4) présentent une partie importante d'insolubles et ne sont donc plus des thermoplastiques selon la définition de la présente invention. Les valeurs de Mw (en équivalent PMMA) indiquent qu'une augmentation de la masse molaire a eu lieu et qu'elle est supérieure à celle obtenue avec le contre-exemple CE8 selon WO 2013/060976. 10 L'évolution de la force normale au cours du temps est représentée sur le graphique de la Figure 1. Le temps initial est pris à la fin de l'introduction du mélange réactionnel et une correction du zéro est alors effectuée pour ce temps. Il est clair que la force normale (reliée à la viscosité) est bien plus importante pour les exemples selon l'invention, en comparaison à CE8 selon WO 2013/060976. 15 En outre, la cinétique de viscosification est également plus lente pour les exemples selon l'invention. Ainsi, le temps nécessaire pour atteindre une force normale de 125 N est très supérieur pour les exemples selon l'invention, ce qui élargit la fenêtre d'imprégnation du renfort fibreux et est un avantage supplémentaire de la présente invention comme le montrent le tableau 3 et la Figure 1. 20 Tableau 3 Temps pour atteindre 125 N (s) El 181 E2 184 E3 128 E4 304 CE8 26 REVENDICATIONS1. Composition réactive qui est un précurseur de matériau composite thermoplastique, lequel matériau comprend des fibres de renfort (dit renfort fibreux) et une matrice à base de polymère thermoplastique imprégnant lesdites fibres (ledit renfort fibreux), composition caractérisée en ce qu'elle comprend al) au moins un prépolymère aminé (porteur de -NH2), qui est prépolymère dudit polymère thermoplastique de la matrice, en particulier avec au moins 50% et plus particulièremerit avec 100% des groupements terminaux dudit prépolymère al) étant des fonctions d'amine primaire -NH2 et a2) au moins un allongeur de chaîne, lequel est non polymérique et porteur d'un groupement anhydride carboxylique cyclique, de préférence porté par un cycle aromatique, ayant comme substituant un groupement lequel comprend une insaturation éthylénique ou acétylénique, de préférence acétylénique, avec ledit groupement anhydride carboxylique pouvant être sous forme acide, ester, amide ou imide avec ledit allongeur a2) étant présent à un taux qui correspond à un rapport molaire a2)/(-NH2) inférieur à 0,36, de préférence allant de 0,1 à 0,35, plus préférentiellement allant de 0,15 à 0,35 et encore plus préférentiellement allant de 0,15 à 0,31 et en ce que ledit polymère thermoplastique de la matrice est le produit de la réaction de polymérisation par allongement dudit prépolymère al) par ledit allongeur a2). 2. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit allongeur a2) est choisi parmi les composés anhydrides aromatiques, de préférence o-phtaliques, substitués en position 4 du cycle aromatique par un substituant défini par un groupement R-C=C-(R')xavec R étant un alkyl en C1-C2 ou H ou aryle, en particulier phényle ou R est le résidu d'un anhydride carboxylique aromatique, de préférence o-phtalique, lié à la triple liaison acétylénique par le carbone en position 4 du cycle aromatique et x étant égal à 0 ou à 1 et pour x étant égal à 1, R' étant un groupement carbonyle. 3. Composition selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en çe que ledit allongeur a2) est choisi parmi les composés anhydrides aromatiques o-phtaliques porteurs en position 4 d'un groupement substituant choisi parmi méthyl éthynyle, phényl éthynyle, 4-(o-phtaloyle) éthynyle, phényl éthynyl cétone aussi appelé anhydride phényl éthynyl trimellitique et de préférence porteurs en position 4 d'un groupement substituant choisi parmi méthyl éthynyle et phényl éthynyl cétone. 4. Composition selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que ledit allongeur a2) a un poids moléculaire inférieur à 500, de préférence inférieur à 400. 5. Composition selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le polymère de ladite matrice a une Tg mesurée par DSC selon la norme ISO 11357-2:2013 en 2 passages 20°C/min d'au moins 80°C et plus préférentiellement d'au moins 90°C. 3045060 - 22 - AM 3477 FR corr irrég-clair 6. Composition selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ledit prépolymère al) est sélectionné parmi : un polyamide, y compris copolymère, en particulier copolyamide ou polyamide-éther, un polyester, y compris copolymère, en particulier copolyester ou polyester-amide ou polyester-uréthane ou leurs mélanges et de préférence 5 ledit polymère thermoplastique est un polyamide, y compris copolymère. 7. Composition selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que ledit prépolymère al) a une masse moléculaire moyenne en nombre Mn calculée allant de 500 à 10000, de préférence de 1000 à 6000. 8. Composition selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que ledit 10 polymère thermoplastique et prépolymère al) est un polyamide, homopolyamide ou copolyamide, en particulier copolyamide, semi-aromatique et/ou semi-cycloaliphatique, plus particulièrement correspondant à l'une des formules suivantes : 15 10.12/9.T, 6.10/10.T, 6.12/10.T, 9.10/10.T, 9.12/10.T, 10.10/10.T, 10.12/10.T, 6.10/12.T, 6.12/12.T, 9.10/12.T, 9.12/12.T, 10.10/12.T, 11/6.T/9.T, 11/6.T/10.T, 11/6.T/11.T, 11/6.T/12.T, 11/9.T/10.T, 11/9.T/11.T, 11/9.T/12.T, 11/10.T/11.T, 20 11/10.T/12.T, 11/11.T/12.T, 6.T/10.T, 6.T/11.T, 6.T/12.T, 10.T/11.T, 10.T/12.T, 11.T/12.T, 12/6.T/10.T, 12/6.T/11.T, 12/6.T/12.T, 12/9.T/10.T, 12/9.T/11.T, 12/9.T/12.T, 12/10.T/11.T, 12/10.T/12.T, 12/11.T/12.T, polyamides terpolymères précédents avec 12/ remplacé par 9/, 10/, 6.10/, 6.12/, 10.10/, 10.12/, 9.10/ et 9.12/, 25 - tous les polyamides cités ci-haut où l'acide téréphtalique (T) est remplacé partiellement ou totalement par l'acide isophtalique (I), l'acide naphtalène 2,6 dicarboxylique et/ou par le 1,3 ou le 1,4 CHDA (acide cyclohexane dicarboxylique), avec tout ou partie des diamines aliphatiques pouvant être remplacées par des diamines cycloaliphatiques, 30 - tous les polyamides cités ci-haut, avec remplacement de la diamine aliphatique en C6 à C12 par une diamine cycloaliphatique parmi BMACM, BACM et/ou IPDA et avec remplacement de tout ou partie du diacide aromatique T, par un diacide aliphatique linéaire ou ramifié en C6 à C18. 9. Composition selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que ledit 35 polymère thermoplastique et prépolymère al) est un polymère semi-cristallin, en particulier un polyamide semi-cristallin. polyamides parmi : 8.T, 9.T, 10.T, 11.T, 12.T' 6.T/9.T, 9.T/10.T, 9.T/11.T, 9.T/12.T, 9/6.T, 10/6.T, 11/6.T, 12/6.T, 1019.T, 10/10.T, 10/11.T, 10/12.T, 11/9.T, 11/10.T, 11/11.T, 11/12.T, 12/9.T, 12/10.T, 12/11.T, 12/12.T, 6.1016.T, 6.12/6.T, 9.10/6.T, 9.12/6.T, 10.10/6.T, 10.12/6.T, 6.10/9.T, 6.12/9.T, 9.10/9.T, 9.12/9.T, 10.10/9.T 3045060 - 23 - AM 3477 FR corr irrég-clair 10. Composition selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que ledit polymère thermoplastique et prépolymère al) est un polymère amorphe, en particulier un polyamide amorphe. 11. Composition selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que lesdites 5 fibres de renfort sont sélectionnées parmi les fibres synthétiques, en particulier les fibres minérales et polymériques ou parmi les fibres naturelles et en particulier les fibres végétales. 12. Composition selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que lesdites fibres de renfort sont des fibres longues, en particulier à section circulaire avec L/D > 1000, 10 de préférence > 2000 et plus particulièrement sélectionnées parmi les fibres de verre, de carbone, de céramique, d'aramide ou leurs mélanges. 13. Composition selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend en plus au moins une nanocharge d'origine carbonique choisie parmi : noir de carbone, graphènes, nanofibrilles de carbone et nanotubes de carbone, ladite nanocharge 15 étant ajoutée sous forme préalablement dispersée dans au moins un des constituants, al) ou a2), qui est le plus fluide. 14. Composition selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée en ce qu'il s'agit d'une composition de moulage pour moulage en moule ouvert ou en moule fermé. 15. Matériau composite comprenant des fibres de renfort (dit renfort fibreux) et une 20 matrice à base de polymère thermoplastique imprégnant lesdites fibres (ledit renfort fibreux), caractérisé en ce qu'il est obtenu à partir d'une composition réactive précurseur, telle que définie selon l'une des revendications 1 à 14. 16. Matériau composite, caractérisé en ce qu'il comprend des fibres de renfort (dit renfort fibreux) et une matrice à base de polymère thermoplastique imprégnant lesdites 25 fibres (ledit renfort fibreux), ledit polymère thermoplastique ayant une température de transition vitreuse Tg d'au moins 80°C, de préférence d'au moins 90°C et obtenu par polymérisation par allongement d'un prépolymère al) par un allongeur a2) tels que définis selon l'une des revendications 1 à 10. 17. Polymère thermoplastique, en particulier polyamide, caractérisé en ce qu'il est 30 obtenu par réaction de polymérisation d'une composition réactive précurseur dudit polymère comprenant un prépolymère al) et un allongeur a2) tels que définis selon l'une des revendications 1 à 10. 18. Composition réactive précurseur du polymère thermoplastique, tel que défini selon la revendication 17, caractérisée en ce qu'elle comprend un prépolymère al) et un 35 allongeur a2) tels que définis selon l'une des revendications 1 à 10. 3045060 - 24 - AM 3477 FR corr irrég-clair 19. Procédé de fabrication d'un matériau composite thermoplastique, tel que défini selon la revendication 15 ou 16, en particulier d'une pièce mécanique ou d'une pièce de structure à base dudit matériau, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une étape de polymérisation d'au moins une composition réactive telle que définie selon l'une des 5 revendications 1 à 14. 20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes i) préparation d'une composition réactive d'imprégnation comprenant le prépolymère al) et l'allongeur a2) par mélange à l'état fondu des composants, avec en option 10 stockage de ladite composition sous forme de granulés pour utilisation ultérieure à l'étape ii) suivante, ii) imprégnation à l'état fondu dans un moule ouvert ou fermé ou hors moule d'un renfort fibreux par une composition réactive d'imprégnation telle que définie selon l'étape i) et éventuellement et suivant le cas, par réchauffement à l'état fondu de 15 ladite composition d'imprégnation étant sous forme de granulés, afin d'obtenir un renfort fibreux imprégné par ladite composition d'imprégnation, iii) réaction de polymérisation en masse à l'état fondu de ladite composition d'imprégnation réactive, par chauffage dudit renfort fibreux imprégné de l'étape ii) iv) mise en oeuvre par moulage en moule fermé ou ouvert ou par un autre système de 20 mise en oeuvre hors moule et simultanément avec l'étape iii) de polymérisation. 21. Procédé selon la revendication 19 ou 20, caractérisé en ce que ladite mise en oeuvre est réalisée selon l'un des procédés RTM ou c-RTM (RTM avec compression) ou S-RIM (RIM structural) ou injection-compression ou pultrusion ou infusion, en particulier RTM ou c-RTM ou pultrusion. 25 22. Utilisation d'une composition réactive telle que définie selon l'une des revendications 1 à 14, pour la fabrication de pièces mécaniques ou de pièces de structure en matériau composite tel que défini selon la revendication 15 ou 16. 23. Utilisation selon la revendication 22, caractérisée en ce que lesdites pièces mécaniques ou pièces de structure sont des pièces mécaniques ou de structure dans le 30 domaine automobile, ferroviaire, marin (maritime), éolien, photovoltaïque, solaire, y compris panneaux solaires et composants de centrales solaires, sportif, aéronautique et spatial, transport routier (concernant les camions), du bâtiment, du génie civil, des panneaux de protection ou d'affichage et le domaine des loisirs. 24. Pièce mécanique ou de structure en matériau composite thermoplastique, 35 caractérisée en ce qu'elle résulte de l'utilisation d'au moins une composition telle que définie selon l'une des revendications 1 à 14. 3045060 - 25 - AM 3477 FR corr irrég-clair 25. Pièce de structure selon la revendication 24, caractérisée en ce qu'il s'agit d'une pièce automobile, en particulier post-traitée par cataphorèse ou d'une pièce d'éblienne ou d'une pièce pour l'aéronautique ou le spatial.