FR 3042041 A1 20170407 FR 1502052 A 20151002 La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour déterminer la distance séparant un récepteur aérien de position connue et un émetteur terrestre fixe. Quoique les applications dudit procédé puissent être diverses, la 5 présente invention est particulièrement appropriée à être mise en oeuvre dans un détecteur de départ de missile qui est monté à bord d'un aéronef (par exemple un avion ou un autre missile) et dont l'objet est de protéger ledit aéronef contre un missile d'attaque hostile tiré depuis le sol. Pour ce faire, de façon connue, un détecteur de départ de missile comporte un imageur 10 infrarouge (le récepteur aérien) apte à détecter l'émission infrarouge (l'émetteur terrestre fixe) produite par la flamme du propulseur dudit missile d'attaque et à émettre une alarme à bord dudit aéronef à protéger. Ci-après, la présente invention sera plus spécialement décrite en se rapportant à un tel détecteur de départ de missile. 15 L'imageur infrarouge d'un détecteur de départ de missile est apte, par sa ligne de visée, à indiquer la direction dans laquelle se produit l'émission infrarouge du tir du missile d'attaque, mais ne peut fournir la distance séparant ce dernier de l'aéronef à protéger. Or, les caractéristiques de sensibilité et de champ dudit imageur infrarouge sont élevées, de sorte que 20 celui-ci détecte de nombreuses sources infrarouges autres que l'émission infrarouge du tir du missile d'attaque et qu'il peut en résulter de fausses alarmes. Pour éviter ce dernier inconvénient, un détecteur de départ de missile doit fonctionner selon des algorithmes complexes aptes à éliminer ces fausses alarmes, ou à tout le moins à en diminuer le nombre. 25 Bien entendu, de tels algorithmes complexes nuisent à la rapidité d'identification d'une vraie alarme, ce qui limite, pour l'aéronef à protéger, le temps de réaction à un tir de missile d'attaque hostile. La présente invention a notamment pour objet de remédier à ces inconvénients en permettant à un détecteur de départ de missile de 30 déterminer rapidement et avec précision la distance le séparant d'une source infrarouge. 3042041 2 Ainsi, grâce à la connaissance de cette distance, le détecteur de départ de missile peut interpréter l'intensité infrarouge apparente (fonction de la distance) qu'il reçoit de ladite source infrarouge et identifier la nature de cette dernière. À cette fin, selon l'invention, le procédé pour déterminer la distance séparant un récepteur aérien de position connue et un émetteur terrestre fixe est remarquable en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) par la mise en oeuvre d'un modèle numérique de terrain qui est représentatif du terrain dans lequel se trouve ledit émetteur fixe et qui indique la hauteur maximale et la hauteur minimale de ce terrain, on détermine une valeur de distance maximale et une valeur de distance minimale délimitant une plage de valeurs de distance dans laquelle se trouve la valeur réelle de la distance entre ledit récepteur et ledit émetteur ; b) on mesure la valeur de l'angle d'azimut et la valeur de l'angle de hauteur de la ligne de visée sous laquelle ledit récepteur observe ledit émetteur ; c) pour chacun d'une pluralité de points de la partie dudit modèle numérique de terrain comprise dans ladite plage de valeurs de distance, on calcule la distance théorique séparant ledit point et ledit récepteur, ainsi que les valeurs de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique de la direction de ladite distance théorique ; d) on compare les valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de ladite ligne de visée, obtenues à l'étape b), respectivement avec chacune des valeurs de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique, obtenues à l'étape c) ; et e) on considère que ladite distance réelle entre le récepteur et l'émetteur est égale à la distance théorique dudit point du modèle numérique de terrain dont les valeurs calculées de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique de 3042041 3 la direction sont respectivement les plus proches des valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de ladite ligne de visée. Dans le cas usuel où ledit récepteur aérien est aéroporté et se 5 déplace de façon connue sur une trajectoire connue, on peut effectuer les étapes a) à e) pour une pluralité de points successifs de ladite trajectoire connue afin d'obtenir une évolution en fonction du temps de ladite distance entre ledit récepteur et ledit émetteur. Toutefois, une telle construction point par point de l'évolution 10 temporelle de la distance entre le récepteur et l'émetteur peut présenter l'inconvénient de comporter des points aberrants dans le cas où, par exception, une mesure de l'angle d'azimut et/ou de l'angle de hauteur serait elle-même aberrante. Pour éviter un tel inconvénient, dans une variante de mise en oeuvre, 15 le procédé conforme à la présente invention pour déterminer en continu la distance séparant un récepteur aérien mobile de façon connue sur une trajectoire connue et un émetteur terrestre fixe, ledit émetteur étant observé par ledit récepteur suivant une ligne de visée de direction variable avec le déplacement dudit récepteur, est remarquable en ce qu'on réalise les 20 opérations suivantes : a') par la mise en oeuvre d'un modèle numérique de terrain qui est représentatif de la partie de terrain dans laquelle se trouve ledit émetteur fixe et qui indique la hauteur maximale et la hauteur minimale de cette partie de terrain, on détermine, pour chacune 25 d'une pluralité de positions successives dudit récepteur aérien le long de sa trajectoire, une valeur de distance maximale et une valeur de distance minimale délimitant une plage de valeurs de distance dans laquelle se trouve la valeur réelle de la distance entre ledit récepteur et ledit émetteur à la position 30 correspondante dudit récepteur aérien ; 3042041 4 b') à chacune desdites positions successives dudit récepteur aérien, on mesure la valeur de l'angle d'azimut et la valeur de l'angle de hauteur de la direction correspondante de ladite ligne de visée ; c') pour chacun d'une pluralité de points de la partie dudit modèle 5 numérique de terrain comprise dans chacune desdites plages de valeurs de distance obtenues à l'étape a'), on calcule la distance théorique séparant ledit point et ledit récepteur, ainsi que les valeurs de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique de la direction de ladite distance théorique ; 10 d') on compare les suites des valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur pour ladite ligne de visée, obtenues à l'étape b'), respectivement aux suites de valeurs d'angle d'azimut théorique et d'angle de hauteur théorique obtenues à l'étape c') ; et 15 e') on considère que l'évolution de la distance réelle entre le récepteur et l'émetteur, lorsque ledit récepteur se déplace sur sa trajectoire, est représentée par l'évolution de la distance théorique calculée à l'étape c'), pour laquelle les suites de valeurs d'angle d'azimut théorique et d'angle de hauteur 20 théorique sont respectivement les plus proches des suites de valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur de ladite ligne de visée. On remarquera que, contrairement à la plupart des procédés de mesure de distance, comme exemple la triangulation, la précision de la 25 détermination de la distance émetteur-récepteur est indépendante de la vitesse de déplacement du récepteur, cette précision étant aussi bonne pour une faible vitesse que pour une vitesse élevée de ce dernier. La présente invention concerne de plus un dispositif de détection infrarouge : 30 - qui est monté à bord d'un aéronef muni d'un dispositif de positionnement permettant de connaître la position dudit aéronef à chaque instant, et 3042041 5 - qui comporte un détecteur infrarouge apte à détecter une émission infrarouge terrestre, ainsi que des moyens de mesure indiquant la direction de la ligne de visée sous laquelle ledit détecteur infrarouge observe ladite émission infrarouge, 5 ce dispositif de détection infrarouge étant remarquable : - en ce que lesdits moyens de mesure délivrent des valeurs d'angle d'azimut et d'angle de hauteur pour la direction de ladite ligne de visée ; et en ce que ledit dispositif de détection comporte de plus : - un modèle numérique de terrain qui est représentatif du terrain 10 dans lequel se trouve ladite émission infrarouge terrestre et qui indique la hauteur maximale et la hauteur minimale dudit terrain ; et - des moyens de calcul configurés : o pour calculer une valeur de distance minimale et une 15 valeur de distance maximale entre lesquelles se trouve la valeur réelle de la distance séparant ledit détecteur infrarouge de ladite émission infrarouge terrestre ; o pour calculer une pluralité de distances théoriques intermédiaires comprises entre ladite valeur de distance 20 minimale et ladite valeur de distance maximale ; o pour calculer pour chacune desdites distances théoriques intermédiaires, l'angle d'azimut et l'angle de hauteur de la direction correspondante ; et o pour comparer les valeurs calculées de l'angle d'azimut et 25 de l'angle de hauteur de chacune desdites distances théoriques intermédiaires avec les valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la direction de ladite ligne de visée. 30 Dans un mode de réalisation du dispositif de détection infrarouge conforme à la présente invention, lesdits moyens de calcul sont configurés pour attribuer à chaque instant, à la distance séparant le détecteur infrarouge 3042041 6 de ladite émission infrarouge terrestre, la valeur de la distance théorique intermédiaire dont les valeurs calculées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur sont respectivement les plus proches des valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la direction de ladite ligne de 5 visée. En variante, lesdits moyens de calcul sont configurés pour assimiler l'évolution temporelle de la distance séparant le détecteur infrarouge de ladite infrarouge terrestre à une évolution temporelle de distance théorique intermédiaire pour laquelle des suites de valeurs calculées d'angle d'azimut 10 théorique et d'angle de hauteur théorique sont respectivement les plus proches des suites de valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur de ladite ligne de visée. On comprendra aisément que la présente invention concerne de plus un dispositif de détection de départ de missile comportant les particularités du 15 dispositif de détection infrarouge décrit ci-dessus, ainsi qu'un aéronef, notamment un missile, comportant un tel dispositif de détection de départ de missile. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques 20 désignent des éléments semblables. La figure 1 est un schéma illustrant le fondement de la présente invention. La figure 2 illustre l'angle d'azimut et l'angle de hauteur de la ligne de visée d'un récepteur. 25 Les figures 3A et 3B sont des diagrammes temporels représentant respectivement les évolutions d'angles d'azimut et d'angles de hauteur en fonction de positions successives du récepteur. La figure 4 est le schéma synoptique du dispositif de détection conforme à la présente invention. 30 Sur la figure 1, on a représenté schématiquement un aéronef AC décrivant une trajectoire T et portant un récepteur infrarouge R. À chaque instant ti (avec i = 0, 1, 2, 3,... n entier), la position Pi de l'aéronef AC (et donc 3042041 7 celle du récepteur infrarouge R) est connue avec une précision AP dans un système d'axes X (latitude), Y (longitude) et Z (altitude), comme cela est illustré par la figure 2. L'aéronef AC survole un terrain représenté par un modèle numérique 5 de terrain MNT, de précision AMNT, indiquant l'altitude minimale Hmin et l'altitude maximale Hmax dudit terrain. Sur celui-ci se trouve un émetteur infrarouge E observé par le récepteur infrarouge R selon la ligne de visée LVi, lorsque l'aéronef AC est en position Pi. Comme l'illustre la figure 2, la direction Di de la ligne de visée LVi peut être définie par son angle de hauteur hDi et 10 par son angle d'azimut azDi, avec une précision AD. Du fait de l'incertitude AP sur la précision de la position de l'aéronef AC, de l'incertitude AMNT sur la précision du modèle numérique de terrain MNT et de l'incertitude AD sur la précision de la direction Di de la ligne de visée LVi, cette dernière direction Di ne peut être connue que comme 15 comprise entre une direction maximale Dimax et une distance minimale Dimin. Par suite, la distance réelle entre le récepteur R et l'émetteur E est comprise entre une distance minimale Dimin, correspondant à la distance séparant le récepteur R et le point pmin d'intersection entre la direction Dimin 20 et l'altitude maximale Hmax, et une distance maximale Dimax, correspondant à la distance séparant le récepteur R et le point pmax d'intersection entre la direction Dimax et l'altitude minimale Hmin. La distance réelle entre le récepteur R à la position Pi et l'émetteur E est donc comprise entre Dimin et Dimax, qui déterminent une plage de valeurs de distance AD. 25 Ainsi, conformément à la présente invention, on commence par déterminer, de la façon décrite ci-dessus, la plage de valeurs de distance AD dans laquelle se trouve la valeur réelle de la distance entre le récepteur R à la position Pi et l'émetteur E. 3042041 8 Puis, à l'aide des instruments de bord de l'aéronef AC, on mesure la valeur azDi de l'angle d'azimut et la valeur hDi de l'angle de hauteur de la ligne de visée LVi du récepteur R. Par ailleurs, pour chacun d'une pluralité de points Pj (avec j = 2, 3,..., 5 j, ..., q entier) de la partie mnt du modèle numérique MNT comprise dans ladite plage de valeurs de distance AD, on calcule la distance théorique dj séparant ce point pj du récepteur R, ainsi que les valeurs azj de l'angle d'azimut théorique et hj de l'angle de hauteur théorique de la direction Dj de ladite distance théorique dj. Après quoi, on compare les valeurs mesurées 10 azDi et hDi de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la ligne de visée LVi, respectivement avec des valeurs calculées azj et hj de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique pour chacune des directions Dj. Pour la position Pi de l'aéronef AC sur sa trajectoire T, on peut considérer, à la suite de cette comparaison, que la distance réelle entre le 15 récepteur R et l'émetteur E est égale à celle des distances théoriques dj dont la direction Dj présente des valeurs azj de l'angle d'azimut théorique et hj de l'angle de hauteur théorique respectivement les plus proches des valeurs mesurées azDi et hDi de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la ligne de visée LVi. 20 Bien entendu, ce qui a été décrit ci-dessus pour la position Pi de l'aéronef AC, peut être répété pour chaque position P P - 1, - 2, ---, Pn de celui-ci. On obtient donc une série de valeurs estimées de la distance émetteur E récepteur R au fur et à mesure du déplacement de l'aéronef AC sur sa trajectoire T. 25 Un tel processus pouvant être sujet à des imprécisions de mesure, une variante préférée du procédé conforme à la présente invention consiste en ce que, comme l'illustrent les figures 3A et 3B : a') à l'aide du modèle numérique de terrain MNT, on détermine, pour chacune d'une pluralité de positions Pi successives (aux 30 instants to, t1, tn) du récepteur R, une valeur de distance maximale Dimax et une valeur de distance minimale Dimin, avec les angles d'azimuts azdimax et azdimin et les angles de 3042041 9 hauteur hdimax et hdimin correspondants, délimitant une plage de valeurs de distance dans laquelle se trouve la valeur réelle de la distance entre le récepteur R et l'émetteur E à la position Pi du récepteur R ; 5 b') à chacune des positions successives Pi du récepteur R, on mesure la valeur de l'angle d'azimut azDi et la valeur de l'angle de hauteur hDi de la direction correspondante de la ligne de visée LVi ; c') pour chacun d'une pluralité de points pj de la partie mnt du 10 modèle numérique de terrain MNT comprise dans chacune des plages de valeurs de distances obtenues à l'étape a'), on calcule la distance théorique dj séparant ledit point pj et le récepteur R, ainsi que les valeurs de l'angle d'azimut théorique azjth et de l'angle de hauteur théorique hjth de la direction Dj de la distance 15 théorique dj ; d') on compare les suites des valeurs mesurées d'angle d'azimut azDi et d'angle de hauteur hDi, obtenues à l'étape b'), respectivement aux suites de valeurs d'angle d'azimut théorique azjth et d'angle de hauteur théorique hjth obtenues à l'étape c') ; 20 et e') on estime que l'évolution de la distance réelle entre le récepteur R et l'émetteur E, lorsque l'aéronef AC se déplace sur sa trajectoire, est représentée par l'évolution de la distance théorique dj, calculée à l'étape c'), pour laquelle les suites de 25 valeurs d'angle d'azimut théorique azjth et d'angle de hauteur théorique hjth sont respectivement les plus proches des suites de valeurs mesurées d'angle d'azimut azdi et d'angle de hauteur hDi de la ligne de visée LVi. Sur la figure 4, on a représenté schématiquement un dispositif de 30 détection infrarouge conforme à la présente invention, qui est monté à bord de l'aéronef AC et qui comporte le récepteur R, ici sous la forme d'un détecteur infrarouge apte à détecter une émission infrarouge terrestre, formée ici par 3042041 10 l'émetteur E. L'aéronef AC comporte un dispositif de positionnement PO lui permettant de connaître sa position à chaque instant et le dispositif de détection infrarouge comporte des moyens de mesure MLV indiquant la direction de la ligne de visée LV sous laquelle le détecteur infrarouge R 5 observe l'émission infrarouge terrestre E, cette direction étant définie par l'angle d'azimut et l'angle de hauteur de la ligne de visée. Le dispositif de détection infrarouge de la figure 4 comporte de plus des moyens de calcul CP, reliés au dispositif de positionnement PO et aux moyens de mesure MLV, ainsi qu'un modèle numérique de terrain MNT 10 représentatif du terrain dans lequel se trouve l'émission infrarouge E et indiquant la hauteur maximale et la hauteur minimale de ce terrain, ledit modèle numérique de terrain étant également relié auxdits moyens de calcul CP. À partir des informations qu'ils reçoivent du dispositif de 15 positionnement PO, du modèle numérique de terrain MNT et des moyens de mesure MLV, les moyens de calcul CP sont configurés, conformément à la présente invention : - pour calculer une valeur de distance minimale et une valeur de distance maximale entre lesquelles se trouve la valeur réelle de la distance séparant 20 ledit détecteur infrarouge de ladite émission infrarouge terrestre ; - pour calculer une pluralité de distances théoriques intermédiaires comprises entre ladite valeur de distance minimale et ladite valeur de distance maximale ; - pour calculer pour chacune desdites distances théoriques intermédiaires, 25 l'angle d'azimut et l'angle de hauteur de la direction correspondante ; et - pour comparer les valeurs calculées de l'angle d'azimut et l'angle de hauteur de chacune desdites distances théoriques intermédiaires avec les valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la direction de ladite ligne de visée. 30 Comme mentionné ci-dessus, lesdits moyens de calcul CP peuvent être configurés, pour délivrer à leur sortie S : 3042041 11 - des informations attribuant, à chaque instant, à la distance séparant le détecteur infrarouge de ladite émission infrarouge terrestre, la valeur de la distance théorique intermédiaire dont les valeurs calculées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur sont les plus proches des valeurs mesurées de 5 l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la direction de ladite ligne de visée ; ou bien - des informations assimilant l'évolution temporelle de la distance séparant le détecteur infrarouge de ladite infrarouge terrestre à une évolution temporelle de distance théorique intermédiaire pour laquelle des suites de valeurs 10 calculées d'angle d'azimut théorique et d'angle de hauteur théorique sont respectivement les plus proches des suites de valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur de ladite ligne de visée. De ce qui précède, il ressort que le dispositif de détection infrarouge de la figure 4 trouve une application évidente à la détection de départ de 15 missile. REVENDICATIONS1. Procédé pour déterminer la distance séparant un récepteur aérien (R) de position connue et un émetteur terrestre fixe (E), caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : a) par la mise en oeuvre d'un modèle numérique de terrain (MNT) qui est représentatif du terrain dans lequel se trouve ledit émetteur fixe (E) et qui indique la hauteur maximale (Hmax) et la hauteur minimale (Hmin) de ce terrain, on détermine une valeur de distance maximale (dimax) et une valeur de distance minimale (dimin) délimitant une plage de valeurs de distance dans laquelle se trouve la valeur réelle de la distance entre ledit récepteur (R) et ledit émetteur (E) ; b) on mesure la valeur de l'angle d'azimut (azDi) et la valeur de l'angle de hauteur (hDi) de la ligne de visée (LVi) sous laquelle ledit récepteur (R) observe ledit émetteur (E) ; c) pour chacun d'une pluralité de points (pj) de la partie (mnt) dudit modèle numérique de terrain (MNT) comprise dans ladite plage de valeurs de distance, on calcule la distance théorique séparant ledit point (pj) et ledit récepteur (R), ainsi que les valeurs de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique de la direction de ladite distance théorique ; d) on compare les valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de ladite ligne de visée (Lvi) , obtenues à l'étape b), respectivement avec chacune des valeurs de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique, obtenues à l'étape c) ; et e) on considère que ladite distance réelle entre le récepteur (R) et l'émetteur (E) est égale à la distance théorique dudit point du modèle numérique de terrain dont les valeurs calculées de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique de la direction sont respectivement les plus proches des valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de ladite ligne de visée (LVi). 3042041 13 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit récepteur aérien (R) est aéroporté et se déplace de façon connue sur une trajectoire (T) connue, caractérisé en ce que les étapes a) à e) sont effectuées pour une pluralité de 5 points successifs (Pi) de ladite trajectoire (T) afin d'obtenir une évolution en fonction du temps de ladite distance entre ledit récepteur et ledit émetteur. 3. Procédé pour déterminer en continu la distance séparant un récepteur aérien (R) mobile de façon connue sur une trajectoire connue (T) et un émetteur terrestre fixe (E) , ledit émetteur étant observé par ledit récepteur 10 suivant une ligne de visée (LVi) de direction variable avec le déplacement dudit récepteur, caractérisé en ce qu'on réalise les opérations suivantes : a') par la mise en oeuvre d'un modèle numérique de terrain (MNT) qui est représentatif du terrain dans lequel se trouve ledit émetteur fixe (E) et 15 qui indique la hauteur maximale (Hmax) et la hauteur minimale (Hmin) de ce terrain, on détermine, pour chacune d'une pluralité de positions successives dudit récepteur aérien (R) le long de sa trajectoire (T), une valeur de distance maximale (dimax) et une valeur de distance minimale (dimin) délimitant une plage de valeurs de distance dans 20 laquelle se trouve la valeur réelle de la distance entre ledit récepteur et ledit émetteur à la position correspondante dudit récepteur aérien ; b') à chacune desdites positions successives dudit récepteur aérien, on mesure la valeur de l'angle d'azimut (azDi) et la valeur de l'angle de hauteur (hDi) de la direction correspondante de ladite ligne de 25 visée (LVi) ; c') pour chacun d'une pluralité de points (pj) de la partie (mnt) dudit modèle numérique de terrain (MNT) comprise dans chacune desdites des plages de valeurs de distance obtenues à l'étape a'), on calcule la distance théorique séparant ledit point et ledit récepteur, ainsi que les 30 valeurs de l'angle d'azimut théorique et de l'angle de hauteur théorique de la direction de ladite distance théorique ; 3042041 14 d') on compare les suites des valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur, obtenues à l'étape b'), respectivement aux suites de valeurs d'angle d'azimut théorique et d'angle de hauteur théorique obtenues à l'étape c') ; et 5 e') on considère que l'évolution de la distance réelle entre le récepteur et l'émetteur, lorsque ledit récepteur (R) se déplace sur sa trajectoire (T), est représentée par l'évolution de la distance théorique calculée à l'étape c'), pour laquelle les suites de valeurs d'angle d'azimut théorique et d'angle de hauteur théorique sont respectivement les plus 10 proches des suites de valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur de ladite ligne de visée. 4. Dispositif de détection infrarouge, qui est monté à bord d'un aéronef (AC) muni d'un dispositif de positionnement (PO) permettant de connaître la position dudit aéronef à 15 chaque instant ; et - qui comporte un détecteur infrarouge (R) apte à détecter une émission infrarouge terrestre (E), ainsi que des moyens de mesure (MLV) indiquant la direction de la ligne de visée (LVi) sous laquelle ledit détecteur infrarouge (R) observe ladite émission infrarouge (E), 20 caractérisé : - en ce que lesdits moyens de mesure (MLV) délivrent des valeurs d'angle d'azimut et d'angle de hauteur pour la direction de ladite ligne de visée (LVi) ; et - en ce que ledit dispositif de détection comporte de plus : 25 - un modèle numérique de terrain (MNT) qui est représentatif du terrain dans lequel se trouve ladite émission infrarouge terrestre (E) et qui indique la hauteur maximale et la hauteur minimale dudit terrain ; et - des moyens de calcul (CP) configurés : 30 o pour calculer une valeur de distance minimale et une valeur de distance maximale entre lesquelles se trouve 3042041 15 la valeur réelle de la distance séparant ledit détecteur infrarouge de ladite émission infrarouge terrestre ; o pour calculer une pluralité de distances théoriques intermédiaires comprises entre ladite valeur de distance 5 minimale et ladite valeur de distance maximale ; o pour calculer pour chacune desdites distances théoriques intermédiaires, l'angle d'azimut et l'angle de hauteur de la direction correspondante ; et o pour comparer les valeurs calculées de l'angle d'azimut et 10 l'angle de hauteur de chacune desdites distances théoriques intermédiaires avec les valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur de la direction de ladite ligne de visée (LVi). 5. Dispositif de détection infrarouge selon la revendication 4, 15 caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul (CP) sont configurés pour attribuer, à chaque instant, à la distance séparant le détecteur infrarouge de ladite émission infrarouge terrestre, la valeur de la distance théorique intermédiaire dont les valeurs calculées de l'angle d'azimut et de l'angle de hauteur sont les plus proches des valeurs mesurées de l'angle d'azimut et de 20 l'angle de hauteur de la direction de ladite ligne de visée (LVi). 6. Dispositif de détection infrarouge selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul (CP) sont configurés pour assimiler l'évolution temporelle de la distance séparant le détecteur infrarouge de ladite infrarouge terrestre à une évolution temporelle de distance théorique 25 intermédiaire pour laquelle des suites de valeurs calculées d'angle d'azimut théorique et d'angle de hauteur théorique sont respectivement les plus proches des suites de valeurs mesurées d'angle d'azimut et d'angle de hauteur de ladite ligne de visée (LVi). 7. Dispositif de détection de départ de missile, 30 caractérisé en ce qu'il comporte les particularités du dispositif de détection infrarouge spécifié sous l'une des revendications 4 à 6. 8. Aéronef, 3042041 16 caractérisé en ce qu'il est équipé du détecteur de départ de missile spécifié sous la revendication 7.