FR 3044565 A1 20170609 FR 1562031 A 20151208 1 CHARGEMENT D'UN CATALYSEUR DANS UNE COLONNE A BULLES POUR LA SYNTHESE FISCHER-TROPSCH Domaine technique La présente invention se rapporte au domaine des procédés de synthèse Fischer-Tropsch et notamment au chargement d'un catalyseur dans une colonne à bulles pour la synthèse Fischer-Tropsch. Etat de la technique Les procédés de synthèse Fischer-Tropsch permettent d'obtenir une large gamme de coupes hydrocarbonées à partir du mélange CO + H2, communément appelé gaz de synthèse. L'équation globale de la synthèse Fischer-Tropsch peut s'écrire de la manière suivante : n CO + (2n+1) H2 CnH2n+2 n H2O La réaction Fischer-Tropsch se déroule typiquement entre 1 et 4 MPa, à une température 15 comprise généralement entre 200°C et 350°C. La synthèse Fischer-Tropsch est au coeur des procédés de conversion du gaz naturel, du charbon ou de la biomasse en carburants ou en intermédiaires pour l'industrie chimique. Ces procédés sont appelés GTL (« Gas to Liquids » selon la terminologie anglo-saxonne) dans le cas de l'utilisation de gaz naturel comme charge initiale, CTL (« Coal to Liquids » selon la terminologie anglo-saxonne) pour le 20 charbon, et BTL (« Biomass to Liquids » selon la terminologie anglo-saxonne) pour la biomasse. Dans le cas des procédés CTL et BTL, la charge initiale est tout d'abord gazéifiée en gaz de synthèse, un mélange de monoxyde de carbone et de dihydrogène. Dans le cas des procédés GTL, le méthane est converti en gaz de synthèse le plus souvent dans un appareil 25 de reformage autothermique. Le gaz de synthèse est ensuite transformé majoritairement en paraffines grâce à la synthèse Fischer-Tropsch, et ces paraffines peuvent ensuite être transformées en carburants par un procédé d'hydroisomérisation-hydrocraquage. Par exemple, des procédés de transformation tels que l'hydrocraquage, le déparaffinage, et l'hydroisomérisation de ces paraffines permettent de produire différents types de carburants 30 dans la gamme des distillats moyens : kérosène (coupe 150-250°C) et gazole (coupe 250- 370°C). Les fractions plus légères C5-C15 peuvent être distillées et utilisées comme solvants ou comme charge dans certaines applications de la pétrochimie. La réaction de synthèse Fischer-Tropsch peut être réalisée dans différents types de réacteurs (lit fixe, mobile (appelé aussi lit fluidisé), ou triphasique (gaz, liquide, solide), ou en 35 colonne à bulles), et les produits de la réaction présentent notamment la caractéristique d'être exempts de composés soufrés, azotés ou de type aromatique. 3044565 2 Dans une mise en oeuvre dans un réacteur de type colonne à bulles (ou « slurry bubble column » selon la terminologie anglaise, ou encore « slurry » dans une expression simplifiée), la mise en oeuvre du catalyseur est caractérisée par le fait que celui-ci est divisé à l'état de poudre très fines, typiquement de l'ordre de quelques dizaines de micromètres, 5 cette poudre formant une suspension avec le milieu réactionnel. Lors de la mise en oeuvre du catalyseur dans les procédés de synthèse Fischer-Tropsch de type « slurry» tels que définis précédemment, le catalyseur est soumis à des conditions particulièrement sévères en terme de stress mécanique et chimique pouvant endommager le catalyseur et donc altérer ses performances catalytiques, et notamment son activité. Par ailleurs, le catalyseur peut être également endommagé en amont de sa mise en oeuvre, et plus particulièrement lors de la phase de chargement du catalyseur dans le réacteur, et aussi lors de la phase de démarrage du réacteur. En effet, dans le cadre de la synthèse Fischer-Tropsch, le catalyseur doit être sous forme réduite pour être catalytiquement actif ; ainsi un chargement non optimal du catalyseur dans le réacteur de synthèse peut entraîner son oxydation au moins partielle, ce qui aura pour conséquence de réduire inévitablement son activité. Le document US2007/254968 divulgue une méthode pour le chargement d'un catalyseur Fischer-Tropsch dans un réacteur de synthèse permettant de réduire son endommagement lors de la phase de chargement. Avant d'être inséré dans le réacteur de synthèse, le catalyseur est préalablement mélangé avec un liquide pour former un mélange solide/liquide dans une unité de stockage, le mélange étant ensuite envoyé dans le réacteur de synthèse au moyen d'une pompe. Cependant, l'utilisation d'une pompe lors du transfert du catalyseur de l'unité de stockage vers le réacteur de synthèse peut endommager de manière irréversible le catalyseur par destruction mécanique. Par ailleurs, la pompe elle-même peut être endommagée lors du transfert du catalyseur par abrasion mécanique. Enfin, l'absence de pompe limite la formation de fines, et permet d'augmenter le rendement en produits issus de la réaction Fischer-Tropsch. Le document US6,512,017 divulgue un procédé de chargement d'un catalyseur Fischer- Tropsch dans un réacteur de synthèse dans lequel le catalyseur est protégé lors du chargement par une cire liquide. L'état liquide de la cire nécessite de chauffer le réacteur à une température supérieure à 150°C. Dans ce contexte, un objectif de la présente invention est de proposer un procédé de chargement d'un catalyseur de Fischer-Tropsch dans un réacteur de synthèse permettant de répondre aux inconvénients exposés ci-avant. Le procédé selon l'invention permet de charger un catalyseur de Fischer-Tropsch dans un réacteur de synthèse sans faire recours à 3044565 3 une pompe, et donc permet de limiter la formation de fines de catalyseur tout en augmentant le rendement en produits issus de la synthèse de Fischer-Tropsch. Par ailleurs, le chargement du catalyseur dans le réacteur de synthèse est réalisé à une température plus basse que ceux décrits dans l'état de la technique, ce qui permet d'obtenir un procédé 5 beaucoup moins énergivore. Objets de l'invention La présente invention a pour objet un procédé de chargement d'un catalyseur dans un réacteur de synthèse, de type colonne à bulles, comprenant une boucle de séparation, 10 lequel procédé comprenant les étapes suivantes : a) on remplit au moins en partie le réacteur de synthèse avec un solvant S1; b) on remplit au moins en partie la boucle de séparation dudit réacteur de synthèse avec ledit solvant S1 ; c) on fait circuler ledit solvant S1 depuis le réacteur de synthèse vers la boucle de séparation 15 et de la boucle de séparation vers le réacteur de synthèse ; d) on chauffe le réacteur de synthèse à une température inférieure ou égale à 100°C ; e) on injecte en fond du réacteur de synthèse un gaz inerte et on augmente la pression du réacteur de synthèse de manière à atteindre une pression absolue comprise entre 0,1 et 0,6 MPa ; 20 f) on mélange ledit catalyseur avec un solvant S2 dans une capacité pour obtenir un mélange liquide/solide ; g) on augmente la pression dans la capacité à une pression supérieure d'au moins 0,2 MPa par rapport à la pression du réacteur de synthèse, puis on envoie le mélange liquide/solide obtenu à l'étape f) vers le réacteur de synthèse ; 25 h) on soutire au moins en partie ledit solvant S1 et/ou S2 compris dans le réacteur de synthèse et/ou dans la boucle de séparation. Avantageusement, le solvant S1 est identique au solvant S2. De préférence, le solvant S1 et/ou le solvant S2 sont choisis parmi les solvants polyalphaoléfines hydrogénés ou les solvants isoparaffinique hydrogénés. 30 Dans un mode de réalisation préféré, les étapes g) et h) sont réalisées simultanément. Avantageusement, le procédé selon l'invention comprend en outre après l'étape h) les étapes suivantes : i) on chauffe le réacteur de synthèse à une température comprise entre 150 et 270°C ; j) on augmente la pression du réacteur de synthèse de manière à atteindre une pression 35 absolue comprise entre 1,0 et 6,0 MPa ; k) on injecte en fond du réacteur de synthèse un gaz de synthèse en remplacement du gaz inerte injecté à l'étape e). 3044565 4 De préférence, la boucle de séparation comprend au moins un ballon de dégazage et un décanteur. Avantageusement, on soutire à l'étape h) au moins en partie ledit solvant S1 et/ou S2 via le décanteur. 5 De préférence, le gaz inerte injecté à l'étape e) est récupéré en tête du réacteur de synthèse puis est recyclé en fond dudit réacteur de synthèse. Avantageusement, le catalyseur se présente sous la forme de particules de taille compris entre 10 et 500 micromètres. De préférence, la quantité de solvant S2 utilisée est déterminée de manière à ne pas 10 dépasser une concentration en solide supérieure à 50% en poids dans la capacité. De préférence, le catalyseur de l'étape f) est préalablement réduit dans un réacteur de réduction. Avantageusement, l'étape de réduction est réalisée en présence d'un gaz réducteur à une pression comprise entre 0 et 1,5 MPa, et à une température finale de réduction comprise 15 entre 350°C et 500°C. De préférence, après l'étape de réduction et avant l'étape f) du procédé selon l'invention on refroidit le catalyseur à une température inférieure ou égale à 80°C. Avantageusement, le niveau de remplissage du solvant S1 à l'étape b) dans le ballon de dégazage et/ou dans le décanteur est d'au moins 10°/0 en volume par rapport au volume 20 total respectivement du ballon de dégazage et/ou du décanteur. De préférence, on chauffe le réacteur de synthèse à l'étape d) à une température inférieure ou égale à 80°C. Description détaillée de l'invention 25 La description ci-après illustre les différentes étapes pour le chargement d'un catalyseur de type Fischer-Tropsch dans un réacteur de synthèse de type colonne à bulles. La figure 1 est une représentation détaillée d'un procédé de chargement d'un catalyseur Fischer-Tropsch selon l'invention, ledit catalyseur étant chargé dans un réacteur de synthèse 30 40, et plus particulièrement de type colonne à bulles. Le réacteur de synthèse 40, de type colonnes à bulles, est vide à l'état initial, i.e. qu'il ne comprend pas de catalyseur avant le chargement dudit catalyseur dans ledit réacteur de synthèse 40. Avantageusement, le réacteur de synthèse 40 comprend un échangeur de 35 chaleur 80, par exemple un système de tubes, afin de refroidir le milieu réactionnel notamment lors de la synthèse réactionnelle de type Fischer-Tropsch qui est exothermique. Dans le cadre du procédé de chargement du catalyseur dans le réacteur de synthèse selon 3044565 5 l'invention, l'échangeur de chaleur 80 est également utilisé pour chauffer le réacteur de synthèse 40 lors de la phase de chargement du catalyseur du réacteur de synthèse 40 (cf. plus particulièrement l'étape d) du procédé selon l'invention dans le cadre du chargement du catalyseur dans le réacteur de synthèse). 5 Selon l'invention, le chargement du catalyseur dans le réacteur de synthèse 40 comprend au moins les étapes suivantes : a) on remplit au moins en partie le réacteur de synthèse 40 avec un solvant 51 ; b) on remplit au moins en partie la boucle de séparation 21 du réacteur de synthèse 40 avec 10 ledit solvant 51 ; c) on fait circuler ledit solvant 51 depuis le réacteur de synthèse 40 vers la boucle de séparation 21 et de la boucle de séparation 21 vers le réacteur de synthèse 40 ; d) on chauffe le réacteur de synthèse 40 à une température inférieure ou égale à 100°C ; e) on injecte en fond du réacteur de synthèse 40 un gaz inerte et on augmente la pression 15 du réacteur de synthèse 40 de manière à atteindre une pression absolue comprise entre 0,1 et 0,6 MPa ; f) on mélange le catalyseur avec un solvant S2, identique ou différent du solvant 51, dans une capacité 30 pour obtenir un mélange solide/liquide ; g) on envoie le mélange solide/liquide obtenu à l'étape f) vers le réacteur de synthèse 40 ; 20 h) on soutire au moins en partie le solvant 51 et/ou S2 présent(s) dans le réacteur de synthèse 40 et la boucle de séparation 21 ; Avantageusement, le procédé selon l'invention comprend en outre les étapes suivantes : i) on chauffe le réacteur de synthèse 40 à une température comprise entre 150 et 270°C ; j) on augmente la pression du réacteur de synthèse 40 de manière à atteindre une pression 25 absolue comprise entre 1,0 et 6,0 MPa ; k) on injecte un gaz de synthèse en remplacement du gaz inerte. On décrit en détail les étapes a) à k) ci-après. 30 Etape a) Selon l'étape a) du procédé selon l'invention, on remplit au moins en partie le réacteur de synthèse 40 par un solvant 51. La nature du solvant 51 doit être choisie de telle manière qu'il doit être à l'état liquide dans des conditions normales de température et de pression, définies ici par une température de 15°C (288,15 K) et une pression de 101 325 Pa, mais 35 également dans les conditions de la synthèse Fischer-Tropsch (telle que décrite plus loin dans le texte). 3044565 6 Le solvant S1 est de préférence dépourvu de tous éléments polluants, i.e. que ledit solvant ne contient pas d'éléments à base de soufre, d'azote ou des composés halogénés. Avantageusement, le solvant S1 est un solvant polyalphaoléfines hydrogéné ou isoparaffinique hydrogéné, de manière à protéger le catalyseur, sous forme réduite, d'une 5 oxydation et ainsi de maintenir les performances du catalyseur final. Le volume de solvant S1 injecté dans le réacteur de synthèse 40 est réalisé de manière à ce que le niveau de solvant S1 soit au-dessus du niveau de la ligne de transfert 7. De préférence, le volume de solvant S1 injecté dans le réacteur de synthèse 40 est réalisé de 10 manière à atteindre un niveau supérieur d'au moins 1 % en volume, de préférence 3 % en volume, et encore plus préférentiellement 5 % en volume, du volume total du réacteur de synthèse 40 par rapport au niveau de la sortie de la ligne de transfert 7 du réacteur de synthèse 40. Le solvant S1 est introduit dans le réacteur de synthèse 40 par la ligne 6, à une température 15 inférieure ou égale à 80 °C, de manière préférée inférieure ou égale à 60 °C et de manière encore plus préférée à température ambiante, i.e. à 15°C. Etape b) Selon l'étape b) du procédé selon l'invention, on remplit la boucle de séparation 21 du 20 réacteur de synthèse 40 avec ledit solvant S1. Dans le cadre de la présente invention, le boucle de séparation 21 comprend au moins un ballon de dégazage 50, un décanteur 60, et une pompe 70. Le ballon de dégazage 50 permet d'évacuer le surplus de gaz via la ligne 9, le décanteur permet d'évacuer le surplus de solvants (S1 et/ou S2) via la ligne 11. 25 Le réacteur de synthèse 40 est relié au ballon de dégazage 50 via la ligne de transfert 7, le ballon de dégazage 50 est relié au décanteur 60 via la ligne 10, le décanteur 60 est relié au réacteur de synthèse 40 via les lignes 12 et 13. Avantageusement, lors de l'étape de remplissage de la boucle de séparation 21, le volume de solvant injecté dans le ballon de dégazage 50 et dans le décanteur 60 est d'au moins 10 30 % en volume, de préférence 30 % en volume, et encore plus préférentiellement 50 % en volume par rapport au volume total respectivement dudit ballon de dégazage 50 et dudit décanteur 60. Etape c) 35 Selon l'étape c) du procédé selon l'invention, on démarre la pompe 70 de la boucle de séparation 21 pour assurer une circulation du solvant S1 depuis le réacteur 40 vers le dégazeur 50, depuis le dégazeur 50 vers le décanteur 60, et depuis le décanteur 60 vers le 3044565 7 réacteur de synthèse 40. La circulation du solvant S1 dans le réacteur de synthèse 40 et dans la boucle de séparation 21 permet de démarrer le réacteur de synthèse en limitant le risque de bouchage par sédimentation du catalyseur dans la boule de séparation 21, et plus particulièrement au niveau du ballon de dégazage 50 et du décanteur 60, en cas de 5 problème de démarrage de la pompe 70, et d'éviter ainsi de balayer l'ensemble de la boucle de séparation 21 par du solvant S1 et/ou S2 puis par un gaz inerte, par exemple de l'azote. Etape d) Selon l'étape d) du procédé selon l'invention, on chauffe le réacteur de synthèse 40 à une 10 température inférieure ou égale à 100°C, de préférence inférieure ou égale à 90°C, plus préférentiellement inférieure ou égale à 80°C. Pour atteindre une telle température, on injecte de l'eau chaude et/ou de la vapeur d'eau dans la ligne 14 de l'échangeur de chaleur, 80. 15 Etape e) Selon l'étape e) du procédé selon l'invention, on injecte un gaz inerte en fond du réacteur de synthèse 40 via la ligne 5. Avantageusement, le gaz inerte est de l'azote. De préférence, le gaz inerte est injecté à travers un dispositif de distribution du gaz (non représenté sur la figure 1) permettant une distribution homogène du gaz sur toute la section 20 du réacteur 40. Le débit de gaz inerte est déterminé de manière ce que la vitesse du gaz soit supérieure à la vitesse de chute des particules de catalyseur compris dans le réacteur de synthèse 40, lesdites particules de catalyseur étant introduites dans le réacteur de synthèse 40 à l'étape g) du procédé selon l'invention. Par ailleurs, on augmente la pression du réacteur 40 pour atteindre une pression absolue 25 comprise entre 0,1 et 0,6 MPa, de façon préférée entre 0,1 et 0,3 MPa. Dans un mode de réalisation, le gaz inerte est récupéré via le conduit d'évacuation 8 des gaz. Dans un autre mode de réalisation particulier selon l'invention, on récupère le gaz inerte via la ligne 18 située en tête du réacteur de synthèse 40 puis on recycle le gaz inerte en fond 30 dudit réacteur 40 via les lignes 19 et 5 par l'intermédiaire d'un compresseur 90 afin de limiter la consommation dudit gaz inerte. Etape f) Selon l'étape f) du procédé selon l'invention, on mélange un catalyseur avec un solvant S2 35 dans une capacité 30 pour obtenir un mélange solide/liquide. Le solvant S2 est approvisionné dans la capacité 30 via la ligne 2. Le catalyseur est introduit dans la capacité 30 via la ligne 1. 3044565 8 Le solvant S2 est de préférence dépourvu de tous éléments polluants, i.e. que ledit solvant ne contient pas d'éléments à base de soufre, d'azote ou des composés halogénés. Le solvant S2 est préférentiellement identique au solvant Si utilisé dans le réacteur de synthèse 40 et dans la boucle de séparation 21. Plus particulièrement, le solvant S2 est un 5 solvant polyalphaoléfines hydrogéné ou un solvant isoparaffinique hydrogéné. Le solvant S2 permet de protéger le catalyseur, qui est sous forme réduite, d'une oxydation et ainsi de conserver ses propriétés catalytiques, notamment en terme d'activité. La quantité de solvant S2 utilisée est déterminée de manière à ne pas dépasser une concentration en solide supérieure à 50% en poids dans la capacité 30, de façon préférée 10 40% en poids, et de façon plus préférée 30% en poids. De manière analogue au réacteur synthèse 40, on introduit au fond de la capacité 30 un gaz inerte, via la ligne 3, pour permettre la mise en suspension du catalyseur et éviter ainsi toute sédimentation des particules solides du catalyseur pouvant entraîner un bouchage de la capacité 30. 15 Dans un mode de réalisation préféré, le gaz inerte introduit via la ligne 3 est identique au inerte introduit via la ligne 5. Etape q) Selon l'étape g) du procédé selon l'invention, on transfère le mélange solide/liquide obtenu à 20 l'étape f) de la capacité 30 vers le réacteur de synthèse 40. Selon un aspect essentiel du procédé selon l'invention, on augmente la pression dans la capacité 30 par le gaz inerte approvisionné via la ligne 3, de préférence l'azote, à une pression supérieure d'au moins 0,2 MPa par rapport à la pression du réacteur, de façon préférée 0,4 MPa, et encore plus préférée 0,6 MPa. Ainsi, le transfert du mélange 25 solide/liquide est effectué via la ligne 4 par différence de pression entre la capacité 30 et le réacteur de synthèse 40. Le mélange solide/liquide ainsi introduit dans le réacteur de synthèse 40 comprenant le catalyseur sous formes de particules solides est mis en suspension grâce au gaz inerte injecté via la ligne 5 en fond du réacteur de synthèse 40. 30 Etape h) Selon l'étape h) du procédé selon l'invention, on soutire au moins une partie du solvant Si et/ou S2 contenu(s) dans le réacteur de synthèse et dans la boucle de séparation 21. Plus particulièrement, le solvant Si et/ou S2 est soutiré au niveau du décanteur 60 via la ligne 11 de manière à réduire le niveau de liquide dans le réacteur de synthèse 40 au niveau de 35 liquide initial (c'est-à-dire avant l'injection du mélange solide/liquide préparé à l'étape f). De préférence, les étapes g) et h) sont réalisées simultanément ; ainsi le solvant Si et/ou S2 est soutiré au niveau du décanteur 60 via la ligne 11 de manière à réduire le niveau de 3044565 9 liquide dans le réacteur de synthèse 40 au niveau de liquide initial (c'est-à-dire avant l'injection du mélange solide/liquide préparé à l'étape f) au fur et à mesure du transfert du mélange solide/liquide de la capacité 30 au réacteur de synthèse 40. Avantageusement, le solvant S1 et/ou S2 est recyclé (non représenté sur la figure) dans le 5 procédé respectivement via les lignes 6 et 2. Avantageusement, les étapes f), g) et h) sont répétées jusqu'au chargement d'une quantité cible de catalyseur dans le réacteur de synthèse 40. Avantageusement, le procédé selon l'invention comprend en outre les étapes i), j) et k) ci-10 après. Etape i) Selon l'étape i) optionnelle du procédé selon l'invention, on chauffe le réacteur de synthèse 40 à la température de la réaction de synthèse Fischer-Tropsch. Pour augmenter la 15 température dans le réacteur de synthèse 40, on injecte de l'eau chaude et/ou de la vapeur d'eau dans la ligne 14 de l'échangeur de chaleur 80 de façon à atteindre la température de démarrage de la synthèse Fischer-Tropsch, c'est-à-dire une température comprise entre i50°C et 270°C, de préférence entre i70°C et 250 °C, et encore plus préférentiellement entre i90°C et 230°C. 20 Etape Selon l'étape j) optionnelle du procédé selon l'invention, on augmente la pression du réacteur de synthèse 40 de manière à atteindre la pression opératoire de la réaction de synthèse Fischer-Tropsch, c'est-à-dire une pression absolue généralement comprise entre 25 1,0 et 6,0 MPa, de préférence entre 1,5 et 4,0 MPa, et encore plus préférentiellement entre 2,0 et 3,5 MPa. Le débit de gaz inerte injecté par la ligne 5 est également augmenté progressivement de manière à maintenir la même vitesse du gaz par rapport à l'étape e). Etape k) 30 Selon l'étape k) optionnelle du procédé selon l'invention, on injecte un gaz de synthèse via la ligne 5, en remplacement du gaz inerte. Le débit de gaz de synthèse est déterminé de manière à obtenir la conversion en monoxyde de carbone cible. Avantageusement, l'injection du gaz de synthèse à haute température, i.e. à une température supérieure à 180 °C de préférence supérieure à 190 °C, permet également de se prémunir de la formation des 35 métaux carbonyles, éventuellement issus de la réaction du monoxyde de carbone du gaz de synthèse et des métaux contenus dans le chargement, qui sont des poisons pour le catalyseur Fischer-Tropsch. 3044565 10 Etape de réduction du catalyseur Préalablement à son utilisation dans le réacteur de synthèse 40, le catalyseur subit généralement un traitement réducteur, par exemple sous hydrogène pur ou dilué, à haute 5 température, destiné à activer le catalyseur et à former des particules de métal à l'état zéro valent (sous forme métallique). L'étape de réduction peut être réalisée en amont de la capacité 30 dans un réacteur de réduction 20. Typiquement, on forme un lit de précurseur de catalyseur, sous forme oxyde, dans le réacteur de réduction 20, en approvisionnant ledit réacteur de réduction 20 d'un précurseur 10 de catalyseur via la ligne 16. Puis, on met en contact ledit précurseur de catalyseur avec un gaz réducteur, approvisionné via la ligne 17, par circulation du flux de gaz réducteur sur le lit dudit précurseur de catalyseur de manière à réduire les oxydes métalliques. De préférence, le gaz réducteur est de l'hydrogène pur. La réduction du précurseur de catalyseur est effectuée à une pression comprise entre 0 et 15 1,5 MPa et de façon préférée entre 0,3 et 1 MPa, et à une température finale de réduction comprise entre 350°C et 500°C et de façon préférée entre 400°C et 450°C. De préférence, après l'étape de réduction, le catalyseur est refroidi à température inférieure ou égale à 80°C, de préférence inférieure ou égale à 60°C, de préférence sous atmosphère inerte. De préférence le gaz utilisé pour refroidit le catalyseur est identique que celui utilisé 20 pour l'étape de réduction. Le catalyseur est ensuite déchargé par gravité du réacteur de réduction 20 vers la capacité 30 par l'intermédiaire de la ligne 1. De manière optionnelle, l'étape de refroidissement du catalyseur est effectuée dans une capacité intermédiaire (non représentée sur la figure 1) située entre la réacteur de réduction 20 et la capacité 30. 25 Catalyseur Fischer-Tropsch Sans être limitatif, le catalyseur utilisé dans le cadre du procédé selon l'invention comprend une phase active comprenant au moins un métal du groupe VIIIB, de préférence choisi parmi le cobalt, le nickel, le ruthénium et le fer déposé sur un support. De préférence, le métal du 30 groupe VIIIB est choisi parmi le fer ou le cobalt, et encore plus préférentiellement est le cobalt. La phase active dudit catalyseur peut avantageusement comprendre en outre au moins un élément dopant supplémentaire choisi parmi un métal noble des groupes VIIB ou VIIIB. L'élément dopant supplémentaire permet d'améliorer la réductibilité du métal du groupe 35 VIIIB, et donc son activité, ou sa sélectivité, ou encore de ralentir sa désactivation. Dans le 3044565 11 cas où le dopant est choisi parmi un métal noble des groupes VIIB ou VIIIB, il est de préférence choisi parmi le platine (Pt), le palladium (Pd), le rhodium (Rh) ou encore le rhénium (Re). Sans être limitatif, le support peut être choisi parmi les supports composés d'alumine, d'un 5 mélange de silice et d'alumine, de silice (Si02), d'oxyde de titane (Ti02), d'oxyde de zinc (Zn0). Sans être limitatif, le catalyseur peut comprendre un ou plusieurs dopants, par exemple un composé choisit dans la liste suivante : le magnésium (Mg), le cuivre (Cu), le cobalt (Co), le nickel (Ni), l'étain (Sn), le zinc (Zn), le phosphore (P), le bore (B), le lithium (Li), le calcium 10 (Ca), le césium (Cs), le sodium (Na), le potassium (K), le fer (Fe) et le manganèse (Mn). Procédé Fischer-Tropsch Le procédé Fischer-Tropsch permet la production d'hydrocarbures essentiellement linéaires et saturés C5+. Conformément à l'invention, on entend par hydrocarbures essentiellement 15 linéaires et saturés C5+, des hydrocarbures dont la proportion en composés hydrocarbonés ayant au moins 5 atomes de carbone par molécule représente au moins 50% en poids, de préférence au moins 80% en poids de l'ensemble des hydrocarbures formés, la teneur totale en composés oléf iniques présents parmi lesdits composés hydrocarbonés ayant au moins 5 atomes de carbone par molécule étant inférieure à 15% poids. Les hydrocarbures produits 20 par le procédé de l'invention sont ainsi des hydrocarbures essentiellement paraffiniques, dont la fraction présentant les points d'ébullition les plus élevés peut être convertie avec un rendement élevé en distillats moyens (coupes kérosène et gazole) par un procédé catalytique d'hydroconversion tel que l'hydrocraquage et/ou l'hydroisomérisation. De manière préférée, la charge employée pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, 25 est constituée par le gaz de synthèse qui est un mélange de monoxyde de carbone et d'hydrogène de rapports molaires H2/C0 pouvant varier entre 0,5 et 4,0 en fonction du procédé de fabrication dont il est issu. Le rapport molaire H2/C0 du gaz de synthèse est généralement voisin de 3 lorsque le gaz de synthèse est obtenu à partir du procédé de vaporeformage d'hydrocarbures ou d'alcool. Le rapport molaire H2/C0 du gaz de synthèse 30 est de l'ordre de 1,5 à 2,0 lorsque le gaz de synthèse est obtenu à partir d'un procédé d'oxydation partielle. Le rapport molaire H2/C0 du gaz de synthèse est généralement voisin de 2,5 lorsqu'il est obtenu à partir d'un procédé de reformage autotherme. Le rapport molaire H2/C0 du gaz de synthèse est généralement voisin de 1 lorsqu'il est obtenu à partir d'un procédé de gazéification et de reformage d'hydrocarbures au CO2 (dit reformage sec). 3044565 12 Le procédé Fischer-Tropsch selon l'invention est opéré sous une pression totale comprise entre 1,0 et 6,0 MPa, de préférence entre 1,5 et 4,0 MPa, et encore plus préférentiellement entre 2,0 et 3,5 MPa à une température comprise entre 150 et 270°C, de préférence entre 170 et 250°C, et encore plus préférentiellement entre 190 et 230°C. La vitesse volumique 5 horaire est avantageusement comprise entre 100 et 20000 volumes de gaz de synthèse par volume de catalyseur et par heure (100 à 20000 h-1) et de préférence entre 400 et 10000 volumes de gaz de synthèse par volume de catalyseur et par heure (400 à 10000 h-1). De ce fait, la taille des grains du catalyseur utilisé dans le procédé Fischer-Tropsch peut être comprise entre quelques microns et 2 millimètres. Typiquement, pour une mise en oeuvre en 10 réacteur triphasique « slurry » (en colonne à bulles), le catalyseur est finement divisé et se trouve sous forme de particules. La taille des particules de catalyseur sera comprise entre 10 et 500 micromètres (lm), de manière préférée entre 10 et 300 lm et de manière très préférée entre 20 et 150 um, et de manière encore plus préférée entre 20 et 120 um. 15 20 25 30 35 REVENDICATIONS1. Procédé de chargement d'un catalyseur dans un réacteur de synthèse (40), de type colonne à bulles, comprenant une boucle de séparation (21), lequel procédé comprenant les étapes suivantes : a) on remplit au moins en partie le réacteur de synthèse (40) avec un solvant S1; b) on remplit au moins en partie la boucle de séparation (21) dudit réacteur de synthèse (40) avec ledit solvant S1 ; c) on fait circuler ledit solvant S1 depuis le réacteur de synthèse (40) vertla boucle_de séparation (21) et de la boucle de séparation vers le réacteur de synthèse (40) ; d) on chauffe le réacteur de synthèse (40) à une température inférieure ou égale à 100°C ; e) on injecte en fond du réacteur de synthèse (40) un gaz inerte et on augmente la pression du réacteur de synthèse (40) de manière à atteindre une pression absolue comprise entre 0,1 et 0,6 MPa ; f) on mélange ledit catalyseur avec un solvant S2 dans une capacité (30) pour obtenir un mélange liquide/solide ; g) on augmente la pression dans la capacité (30) à une pression supérieure d'au moins 0,2 MPa par rapport à la pression du réacteur de synthèse (40), puis on envoie le mélange liquide/solide obtenu à l'étape f) vers le réacteur de synthèse (40) ; h) on soutire au moins en partie ledit solvant S1 et/ou S2 compris dans le réacteur de synthèse (40) et/ou dans la boucle de séparation (21). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant S1 est identique au solvant S2. 3. Procédé selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le solvant S1 et/ou le solvant S2 sont choisis parmi les solvants polyalphaoléfines hydrogénés ou les solvants isoparaffinique hydrogénés. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 comprenant en outre après l'étape h) les étapes suivantes : 3044565 14 i) on chauffe le réacteur de synthèse (40) à une température comprise entre 150 et 270°C ; j) on augmente la pression du réacteur de synthèse (40) de manière à atteindre une pression absolue comprise entre 1,0 et 6,0 MPa ; k) on injecte en fond du réacteur de synthèse (40) le gaz de synthèse en remplacement du gaz inerte injecté à l'étape e). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la boucle de séparation (21) comprend au moins un ballon de dégazage (50) et un 10 décanteur (60). 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'à l'étape h) on soutire au moins en partie ledit solvant S1-et/ou S2 via le décanteur (60). 15 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le gaz inerte injecté à l'étape e) est récupéré en tête du réacteur de synthèse (40) puis est recyclé en fond dudit réacteur de synthèse (40). 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le 20 catalyseur se présente sous la forme de particules de taille compris entre 10 et 500 micromètres. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la quantité de solvant S2 utilisée est déterminée de manière à ne pas dépasser une 25 concentration en solide supérieure à 50% en poids dans la capacité (30). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le catalyseur de l'étape f) est préalablement réduit dans un réacteur de réduction (20) 30 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'étape de réduction (20) est réalisée en présence E1'-un gaz réducteur à une pression comprise entre 0 et 1,5 MPa, et à une température finale de réduction comprise entre 350°C et 500°C. 12. Procédé selon les revendications 10 ou 11, caractérisé en ce qu'après l'étape de 35 réduction et avant l'étape f) du procédé selon l'invention on refroidit le catalyseur à une température inférieure ou égale à 80°C. 3044565 15 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 12, caractérisé en ce que le niveau de remplissage du solvant S1 à l'étape b) dans le ballon de dégazage (50) et/ou dans le décanteur (60) est d'au moins 10% en volume par rapport au volume total respectivement du ballon de dégazage (50) et/ou du décanteur (60). 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'on chauffe le réacteur de synthèse (40) à l'étape d) à une température inférieure ou égale à 80°C.