FR 3044156 A1 20170526 FR 1561276 A 20151123 1 DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne le domaine des réacteurs nucléaires. L'invention concerne plus particulièrement un dispositif de sûreté à déclenchement passif pour interrompre l'activité neutronique dans un réacteur nucléaire lorsque se produit une baisse anormale du débit du fluide caloporteur du circuit primaire destiné à refroidir le coeur fissile du réacteur. Elle trouve pour application particulièrement avantageuse mais non limitative le domaine des réacteurs nucléaires à neutrons rapides et notamment ceux dans lesquels le fluide caloporteur du circuit primaire est du sodium liquide. ETAT DE LA TECHNIQUE Dans les réacteurs dont le coeur est refroidi par un fluide caloporteur, par exemple les réacteurs nucléaires à neutrons rapides à sodium liquide (RNR- Na), la maîtrise de la réactivité est généralement assurée par plusieurs dispositifs de sûreté permettant d'arrêter la réaction neutronique. La redondance et la différence technologique des dispositifs de sûreté équipant un même réacteur doivent permettre de rendre très peu probable la défaillance de cette fonction d'arrêt. Ces dispositifs de sûreté sont généralement basés sur la chute et l'insertion dans le coeur fissile de barres absorbantes, également désignées barres neutrophages. Habituellement ces barres absorbantes sont montées en translation à l'intérieur d'un fourreau inséré dans le réacteur et formant avec les barres absorbantes un assemblage disposé à proximité des assemblages contenant la matière fissile. Ces barres abritent des aiguilles absorbantes assemblées en un faisceau. Ces aiguilles absorbantes doivent être refroidies. En effet, l'irradiation tend à augmenter la température des aiguilles absorbantes. Notamment la réaction d'absorption neutronique par l'isotope 10B génère de la puissance dans le B4C composant généralement les aiguilles absorbantes. Or, pour garantir la fonctionnalité et/ou la tenue mécanique des composants des aiguilles absorbantes, il faut limiter leur température. C'est la raison pour laquelle il faut refroidir les aiguilles absorbantes. 3044156 2 Jusqu'à aujourd'hui, les dispositifs principaux de sûreté des RNR-Na sont des dispositifs actifs, au sens où l'insertion des barres absorbantes est déclenchée par une commande extérieure électrique ou par la perte du signal 5 électrique. Pour la prochaine génération de RNR-Na, il est envisagé de développer des dispositifs additionnels de sûreté, qui sont des dispositifs passifs, opérationnels en cas de défaillance des dispositifs principaux de sûreté, qui sont des dispositifs actifs. Ces dispositifs additionnels de sûreté doivent permettre de faire chuter les barres sans intervention d'un moyen de 10 détection ou d'un opérateur. Il doit au contraire permettre de déclencher la chute de barres absorbantes directement sur un phénomène physique (par exemple, une baisse anormale du débit du fluide caloporteur dans le circuit primaire ou une augmentation de température) auquel le moyen de déclenchement serait sensible. 15 C'est sur ce dernier type de dispositif de sûreté que porte la présente invention. Plusieurs solutions ont déjà été proposées pour assurer une chute des barres absorbantes qui soit déclenchée de manière passive en cas de baisse 20 anormale du débit du fluide caloporteur dans le circuit primaire. On rappellera que le circuit primaire est le circuit dont le fluide caloporteur évacue directement la chaleur produite par le coeur fissile. Le circuit primaire est directement au contact des assemblages contenant la matière fissile. 25 Il existe un besoin consistant à améliorer la fiabilité des dispositifs de sûreté à déclenchement passif existants. RESUME DE L'INVENTION La présente invention concerne un dispositif de sûreté à déclenchement 30 passif pour réacteur nucléaire dont la chaleur de la zone fissile est transférée à un fluide caloporteur, le dispositif comprenant un assemblage comprenant : 3044156 3 - un fourreau s'étendant selon une direction longitudinale sensiblement verticale en fonctionnement destiné à être traversé longitudinalement par le fluide caloporteur ; - un équipage mobile, monté mobile en translation selon la direction 5 longitudinale dans le fourreau et comprenant au moins : - une portion neutrophage comprenant au moins un matériau neutrophage, s'étendant principalement selon la direction longitudinale et configurée pour être traversée longitudinalement par le fluide caloporteur. 10 L'équipage mobile comprend en outre une première portion de portance et le fourreau comprend une deuxième portion de portance, les première et deuxième portions de portance étant conformées de manière à ce que : o lorsque les première et deuxième portions de portance sont disposées en regard selon une direction transversale perpendiculaire à la direction 15 longitudinale, configuration dite de portance, alors les première et deuxième portions de portance définissent ensemble un espace de passage pour le fluide caloporteur présentant une section S1 (ou un jeu jl) définie de manière à ce que : - lorsque le débit Qf du fluide caloporteur traversant longitudinalement le 20 fourreau est supérieur à un débit Qdécienchement, alors le fluide caloporteur exerce sur l'équipage mobile une force suffisante pour assurer la portance de l'équipage mobile dans le fourreau et son maintien vertical en configuration de portance ; - lorsque Qf S1 définie de manière à ce que : 3044156 7 - le fluide caloporteur, même s'il présente un débit Qf>Qdéclenchement, exerce sur l'équipage mobile une force insuffisante pour faire remonter l'équipage mobile par translation dans le fourreau. Ainsi, l'invention apporte une solution simple et efficace de déclenchement 5 passif de la descente du matériau neutrophage, typiquement les aiguilles absorbantes, dans la zone fissile du réacteur nucléaire. Dès lors que Qf Qdécienchement et que la fonction de portance soit assurée, apporte de nombreux avantages. En effet, les fonctions de portance et 20 de refroidissement de la portion neutrophage sont disposées en série. En effet, lorsque la fonction de portance est assurée, le fluide caloporteur passe successivement par l'espace de passage défini par les deux portions de portance en regard puis par la portion neutrophage ou inversement selon le mode de réalisation. 25 Ainsi, la portance de l'équipage mobile est assurée par tout le fluide caloporteur traversant le fourreau. Par ailleurs, le refroidissement du matériau neutrophage peut être assuré par tout, ou tout au moins une partie importante, du fluide caloporteur traversant le fourreau en passant au travers de la portion neutrophage. Le refroidissement 30 du matériau neutrophage, typiquement sous forme d'aiguilles, peut ainsi être très efficace même avec un débit de fluide caloporteur limité. Typiquement, pour refroidir un faisceau d'environ dix-neuf aiguilles absorbantes, il faut un débit d'environ 2,5 à 3 kg de sodium liquide par seconde. Avec un débit nominal 3044156 9 de sodium de 6 kg/s, l'invention permet de largement refroidir et sustenter l'équipage mobile. Une autre solution de l'état de la technique est décrite dans le document 5 RU2069019. Cette solution prévoit une zone de portance prévue au-dessus du coeur, par coopération entre une face externe de la portion neutrophage de la barre absorbante et une face interne au fourreau. Avec une solution telle que celle décrite dans RU 2 069 019, le débit doit être partagé pour assurer la fonction de portance et la fonction de 10 refroidissement des barres neutrophages. Il en résulte que, à configuration identique de réacteur, il faut développer un débit plus important dans l'assemblage, ce qui présente deux inconvénients notables : on diminue le rendement de refroidissement du réacteur (le débit total coeur n'étant pas optimisé) et on augmente le risque de faïençage thermique des structures au- 15 dessus du coeur dans la mesure où l'assemblage est sur-refroidi (écart de température important par rapport aux assemblages combustibles voisins). En outre, grâce à l'invention, la fonction de portance est assurée par une portion indépendante de la portion contenant le matériau neutrophage ; cette fonction de portance peut être assurée par une portion dont la réalisation et les 20 dimensions sont maîtrisables avec une grande précision. La précision et la fiabilité de la portance en sont aussi améliorées. Au contraire, dans une solution de type RU 2 069 019 où la portion neutrophage assure la coopération hydraulique générant la fonction de portance, la maîtrise des dimensions de cette portion de portance est très complexe puisque la portion neutrophage est 25 elle-même une portion particulièrement complexe faisant intervenir plusieurs pièces. Or, une imprécision de quelques dixièmes de millimètres dans le jeu entre la première portion et la deuxième portion peut soit empêcher la sustentation de l'équipage mobile et faire chuter ce dernier (impact sur la disponibilité du réacteur), soit retarder le déclenchement dans le transitoire de 30 débit (défaillance de la fonction sûreté du dispositif). Ce mode de réalisation dans lequel la première portion de portance est longitudinalement décalée par rapport à la portion neutrophage peut présenter d'autres caractéristiques avantageuses. 3044156 10 - les première et deuxième portions de portance sont conformées de manière à ce que : lorsque les première et deuxième portions de portance ne sont pas disposées en regard selon la direction transversale, alors la première portion de portance et une paroi interne du fourreau qui est au regard de la 5 première portion de portance définissent ensemble un espace de passage pour le fluide caloporteur présentant une section S2>S1 définie de manière à ce que : le fluide caloporteur, même s'il présente un débit Qf>Qdéci'chem't, exerce sur l'équipage mobile une force insuffisante pour faire remonter l'équipage mobile par translation dans le fourreau. 10 - la première portion de portance est portée par une face externe de l'équipage mobile. - La deuxième portion de portance est située sur une face interne du fourreau ; - le fourreau comprend au moins une virole rapportée à l'intérieur du tube 15 et la deuxième portion de portance est formée par la virole ; - La deuxième portion de portance, typiquement la virole, est usinée dans la masse. Cela permet de réaliser par exemple par usinage, de manière très précise la deuxième portion de portance. - La première portion de portance est usinée dans la masse. Cela permet 20 de réaliser par exemple par usinage, de manière très précise la première portion de portance. - La direction longitudinale est verticale. - La deuxième portion de portance s'étend longitudinalement sur une partie seulement de la dimension longitudinale du fourreau. Par exemple le ratio 25 entre la longueur de la deuxième portion de portance et la longueur du fourreau, au-dessus du sommier, est d'environ 1/12. Ainsi, la configuration de portance ne peut être activée que pour une position relative bien précise de l'équipage mobile dans le fourreau. - La portion neutrophage comprend un tube renfermant une pluralité 30 d'aiguilles absorbantes s'étendant longitudinalement et comprenant un matériau neutrophage. - L'équipage mobile comprend une paroi de poussée conformée de manière que le fluide calorifique traversant le fourreau exerce sur ladite paroi de 3044156 11 poussée une force de poussée dont une composante s'oppose au poids de l'équipage mobile. - Le dispositif est configuré de manière à ce que, lorsque le débit de fluide ne permet pas d'assurer la sustentation de l'équipage mobile dans le fourreau, 5 l'équipage mobile chute par gravité jusqu'à entrer au contact d'une butée fin de course définissant la configuration chutée. Le dispositif est configuré de manière à ce que dans la configuration chutée, la portion neutrophage soit transversalement en regard d'une zone du fourreau, qualifiée de zone coeur qui est destinée à être elle-même en regard 10 d'une zone fissile du réacteur. Selon un mode de réalisation, le dispositif peut présenter au moins l'une des caractéristiques optionnelles suivantes prises seules ou en combinaison : - La première portion de portance est verticalement située au-dessous de 15 la portion neutrophage. En configuration de portance, la première portion de portance est verticalement située sous ladite zone coeur. Autrement dit, elle est située en amont de la portion neutrophage par rapport à l'écoulement du fluide caloporteur dans le fourreau. 20 - La deuxième portion de portance est verticalement située sous ladite zone coeur du fourreau destinée à être au regard de la zone fissile du réacteur. Ainsi, la première portion de portance n'est pas située dans le flux de neutrons. Il en résulte que la dose d'irradiation reçue par la première portion de portance est limitée. Or, les dommages d'irradiation engendrés à l'échelle 25 microscopique dans les matériaux métalliques placés sous le flux de neutrons se traduisent à l'échelle macroscopique par des évolutions dimensionnelles et notamment par un gonflement qui augmente avec la dose d'irradiation. Par rapport à une solution dans laquelle la première portion de portance serait placée dans le flux de neutrons, l'invention permet donc de ne pas affecter la 30 géométrie de la première zone de portance et donc d'en préserver la fonctionnalité, ce qui rend le dispositif de sûreté plus fiable. - La première portion de portance est disposée longitudinalement à distance de la portion neutrophage en étant séparée de cette dernière par une 3044156 12 portion d'éloignement dont la longueur longitudinale est au moins égale à la course longitudinale de l'équipage mobile entre la configuration de portance et la configuration chutée. - L'équipage mobile comprend un pion portant la première portion de 5 portance. - Le pion est la partie du pied de barre qui agit longitudinalement comme portion de portance et transversalement comme paroi de poussée. - Le pion est situé à une extrémité inférieure de l'équipage mobile. - Le pion présente une extrémité inférieure conformée pour former une 10 paroi de poussée pour le fluide caloporteur afin de permettre la sustentation de l'équipage mobile. - La première portion de portance comprend une zone de portance située sur une paroi de portance portée par le pion et s'étendant longitudinalement. - Ladite paroi de portance est cylindrique. 15 - Le pion est formé d'une pièce monolithique, typiquement dans l'un des matériaux suivants ou leurs alliages : un acier ferrito-martensitique de nuance EM10. Naturellement on pourrait envisager d'autres nuances d'acier, voire d'autres métaux (métaux réfractaires par exemple) en fonction des conditions de fonctionnement du réacteur. 20 - Le pion est creux. Il définit un volume interne fermé. - la deuxième portion de portance est une virole portée ou formée par une face interne du fourreau ; - la face interne de la virole est cylindrique ; - la distance entre la face interne de la virole et la paroi de portance du 25 pion définit la section S1 et le jeu j1. Selon un mode de réalisation, le dispositif peut présenter au moins l'une des caractéristiques optionnelles suivantes prises seules ou en combinaison : - La portion d'éloignement comprend au moins un tirant de préférence 30 assurant une liaison mécanique entre la portion neutrophage et la première portion de portance. - La portion d'éloignement comprend au moins deux et de préférence au moins trois raidisseurs s'étendant radialement depuis un centre de l'équipage 3044156 13 mobile, typiquement un unique tirant, et jusqu'à une paroi interne de l'équipage mobile) et s'étendant longitudinalement depuis la portion neutrophage jusqu'à la première portion de portance. Selon une section transversale, la surface occupée par le tirant et les 5 éventuels raidisseurs est inférieure à 20% et de préférence à 10% et de préférence à 5% de la section transversale de la portion neutrophage. Ainsi, cette structure de pied de barre favorise le passage du fluide caloporteur au sein du dispositif. Cette structure de pied de barre avec un tirant et des raidisseurs, de 10 préférence trois disposés à 120°, confère plusieurs avantages : guidage mécanique sur toute la course ; raideur mécanique améliorée ; robustesse hydraulique pour la désactivation de la zone de portance ; légèreté ce qui est important pour la sustentation ; pertes de charge faibles. Selon un autre mode de réalisation : 15 La portion d'éloignement comprend un tube ajouré, de préférence assurant une liaison mécanique entre la portion de portance et la portion neutrophage. De préférence, le tube ajouré comprend des ouvertures s'étendant principalement longitudinalement. 20 - les ouvertures sont réparties sur tout le pourtour du tube ajouré. - les ouvertures sont réparties sur toute la dimension longitudinale de la portion d'éloignement. Ainsi, cette structure de pied de barre favorise le passage du fluide caloporteur au sein du dispositif. 25 Selon un mode de réalisation, le dispositif peut présenter au moins l'une des caractéristiques optionnelles suivantes prises seules ou en combinaison : - la première portion de portance est verticalement située au-dessus de la portion neutrophage. 30 En configuration de portance, la première portion de portance est verticalement située au-dessus de la zone coeur du fourreau. Dans ce mode de réalisation, la première portion de portance est encore plus éloignée du flux de neutrons que dans le cas où la première portion de 3044156 14 portance est située sur le pied de barre c'est-à-dire verticalement située au-dessous de la zone coeur du fourreau en configuration de portance. Il en résulte que la dose d'irradiation reçue par la première portion de portance est limitée ce qui évite notamment son gonflement. 5 Le choix entre un positionnement de la portance sur le pied ou sur la tige se fait notamment en fonction de la distance disponible entre la zone fissile et le haut des assemblages. - La première portion de portance est longitudinalement située entre une tête de barre formant l'extrémité supérieure de l'équipage mobile et la portion 10 neutrophage. Selon un mode de réalisation, la première portion de portance est constituée d'un renflement porté par l'équipage mobile entre la tête de la tige et la portion neutrophage. Le renflement forme une augmentation de la section transversale de l'équipage mobile. 15 - L'équipage mobile comprend une tige s'étendant depuis une extrémité supérieure de l'équipage mobile et au moins jusqu'à la portion neutrophage et la première portion de portance est formée par un renflement porté par la tige entre l'extrémité supérieure et la portion neutrophage. - le renflement est disposé entre deux portions de tige. 20 - le renflement comporte une extrémité inférieure destinée à former une surface de poussée pour le fluide caloporteur afin de permettre la sustentation de l'équipage mobile. - Le renflement est creux et présente des orifices de passage pour la vidange du fluide caloporteur ; 25 - le renflement présente une paroi cylindrique s'étendant longitudinalement, la deuxième portion de portance présente une virole formée ou portée par une face interne du fourreau, l'espace jl entre une face externe de la paroi cylindrique du renflement et une face interne de la virole définissant la section Si. 30 Selon un mode de réalisation, le dispositif peut présenter au moins l'une des caractéristiques optionnelles suivantes prises seules ou en combinaison : 3044156 15 Le fourreau comprend au moins une portion de guidage configurée pour guider en translation l'équipage mobile ; - la portion de guidage comprend au moins deux et de préférence au moins trois patins radialement répartis de manière régulière autour de l'axe de 5 translation de l'équipage mobile ; - la portion de guidage comprend une bague porte-patins portant lesdits patins ; - la portion de guidage est longitudinalement positionnée dans le fourreau de manière à être en regard transversalement de la portion 10 neutrophage, de préférence à une extrémité inférieure de la portion neutrophage lorsque l'équipage mobile est en configuration de portance et à une extrémité supérieure lorsque l'équipage mobile est en configuration chutée. Ainsi la coopération entre la face externe de la portion neutrophage et les patins assurent un guidage en translation précis de l'équipage mobile à 15 l'intérieur du fourreau sur toute la course. Un autre aspect de la présente invention concerne un système d'arrêt passif comprenant un dispositif de sûreté à déclenchement passif selon l'invention et un mécanisme d'armement comprenant un grappin de 20 positionnement de l'équipage mobile. Le grappin permet de soulever l'équipage mobile du dispositif de sûreté pour le positionner en position de portance ou l'y ramener depuis la position chutée. Un autre aspect de la présente invention concerne un réacteur nucléaire 25 comportant une zone fissile et un circuit primaire à l'intérieur duquel circule le fluide caloporteur et comprenant au moins un dispositif selon l'invention. Ce réacteur nucléaire est de préférence de type réacteur à neutrons rapides. 30 BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES Les dessins ci-joints sont donnés à titre d'exemples et ne sont pas limitatifs de l'invention. Ils représentent seulement un mode de réalisation de l'invention et permettront de la comprendre aisément. 3044156 16 - La figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un exemple de dispositif de sûreté à déclenchement passif selon l'invention, en configuration de portance, c'est-à-dire lorsque l'équipage mobile est en sustentation sous l'effet de la force de portance générée par le fluide caloporteur traversant 5 longitudinalement le fourreau. - La figure 2 illustre le dispositif de sûreté de la figure 1 dans une configuration chutée, c'est-à-dire lorsque l'équipage mobile n'est pas en sustentation et a chuté par gravité pour atteindre sa position de fin de course dans le fond du fourreau. 10 - La figure 3 comprend les figures 3a et 3b. La figure 3a illustre le dispositif de sûreté de la figure 1 lorsque l'équipage mobile est en train de chuter par gravité et avant d'atteindre sa position de fin de course dans le fond du fourreau. La figure 3b est une vue en coupe transversale du dispositif de sûreté de la figure 1, la coupe étant prise au niveau de la portion de guidage du 15 fourreau et de la portion neutrophage de l'équipage mobile. - La figure 4 comprend les figures 4a à 4c. La figure 4a reprend la vue de la figure 1. La figure 4b est une vue en coupe transversale, vue du dessous du dispositif de sûreté selon la figure 1, la coupe étant prise au niveau de la portion d'éloignement et en configuration de portance. La figure 4c est une vue en 20 coupe transversale, vue du dessous du dispositif de sûreté selon la figure 1, la coupe étant prise au niveau de la première portion de portance et en configuration de portance. - La figure 5 comprend les figures 5a à 5c. La figure 5a reprend la vue de la figure 1. La figure 5b est une vue agrandie de l'extrémité inférieure de 25 l'équipage mobile du dispositif de sûreté illustré en figure 1 dans la configuration de portance. La figure 5c est une vue en perspective de l'extrémité de l'équipe mobile du dispositif de sûreté illustrée en figure 5b dans la configuration de portance. - La figure 6 comprend les figures 6a, 6b et 6c. La figure 6a reprend la 30 vue de la figure 2. La figure 6b est une vue en coupe agrandie, prise au niveau du dispositif d'amortissement et en configuration chutée du dispositif de la figure 6a. La figure 6c est une vue agrandie en perspective et en coupe, prise 3044156 17 au niveau du dispositif d'amortissement et en configuration chutée du dispositif de la figure 6a. - La figure 7 illustre schématiquement plusieurs étapes du fonctionnement de l'invention. 5 - La figure 8 comprend les figures 8a et 8b. La figure 8a est une vue en coupe longitudinale d'un autre exemple du dispositif de sûreté selon l'invention en configuration de portance. La figure 8b illustre le dispositif de sûreté de la figure 8a dans sa configuration chutée. - La figure 9 comprend les figures 9a à 9c. La figure 9a reprend la vue de 10 la figure 8b. La figure 9b est une vue agrandie du dispositif de sûreté illustré en figure 8a, la vue étant prise au niveau de la virole et du tube ajouré, en configuration chutée. La figure 9c est une vue en coupe transversale du dispositif de sûreté illustré en figure 8a prise au niveau de la virole et du tube ajouré. 15 - La figure 10 comprend les figures 10a à 10c. La figure 10a est une vue en coupe longitudinale d'un autre exemple du dispositif de sûreté selon l'invention dans lequel la première portion de portance est située au-dessus de la portion neutrophage, l'équipage mobile étant représenté en configuration de portance sur cette figure. La figure 10b est une vue agrandie de la figure 10a, 20 prise au niveau des première et deuxième portions de portance. La figure 10c est une vue en perspective et en coupe de la figure 10b. - la figure 11 est une illustration d'une vue agrandie de la coopération entre les première et deuxième portions de portance selon un mode de réalisation. 25 Les dessins constituent des représentations schématiques de principe destinées à faciliter la compréhension de l'invention et ne sont pas nécessairement à l'échelle des applications pratiques. En particulier, les jeux entre la première portion de portance et la face interne du fourreau ou la face 30 interne de la virole ne sont pas nécessairement représentatifs de la réalité. 3044156 18 DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION On rappellera au préalable que dans un réacteur nucléaire dont la chaleur de la zone fissile est transférée au moins à un fluide caloporteur, on a généralement plusieurs types d'assemblages. Certains de ces assemblages 5 comprennent le matériau fissile, d'autres de ces assemblages comprennent des barres dites de commande permettant de contrôler l'activité neutronique. Encore d'autres assemblages ont été envisagés et forment des dispositifs de sûreté à déclenchement passif conçus pour stopper ou ralentir l'activité neutronique en cas de fonctionnement anormal du réacteur. 10 Un exemple de dispositif de sûreté à déclenchement passif selon l'invention va maintenant être détaillé en référence aux figures 1 à 6. Le dispositif comprend principalement un fourreau 200 destiné à être inséré dans le coeur du réacteur. Une portion du fourreau 200 désignée zone coeur 240 est destinée à être positionnée en regard, selon une direction 15 transversale perpendiculaire à la direction longitudinale 3, d'une zone fissile 10 du réacteur. Le fourreau 200 étant fixe lors du fonctionnement du réacteur, cette zone coeur 240 reste toujours au regard de la zone fissile 10. Le fourreau 200 s'étend selon une direction longitudinale 3 inclinée par rapport à l'horizontale en fonctionnement. Typiquement, la direction 20 longitudinale 3 est verticale comme illustré sur les figures. Le fourreau 200 s'étend depuis une extrémité supérieure 202 aménagée pour permettre la préhension de l'assemblage en manutention et un pied d'assemblage 204 assurant le positionnement de l'assemblage dans le sommier du réacteur et son alimentation en fluide caloporteur de 25 refroidissement, par exemple du sodium liquide. Le fourreau 200 est destiné à être traversé longitudinalement par le fluide caloporteur, depuis des lumières d'alimentation 205 pratiquées dans le pied d'assemblage 204, jusqu'à une sortie 203 située au niveau de l'extrémité supérieure 202. 30 De préférence, le fourreau 200 comprend une enveloppe externe formée en partie courante par un tube hexagonal 201. Les parois longitudinales du fourreau 200 sont étanches. 3044156 19 Le dispositif de sûreté à déclenchement passif comprend également un équipage mobile 100, logé et monté mobile en translation selon la direction longitudinale 3 dans le fourreau 200. Dans l'industrie du nucléaire, l'équipage mobile est également appelé barre. L'équipage mobile 100 s'étend 5 principalement selon la direction longitudinale 3, donc en fonctionnement le plus souvent selon la verticale comme cela est illustré sur les figures. L'équipage mobile 100 s'étend depuis une tête 101 jusqu'à une extrémité inférieure 103. Il comprend, entre la tête 101 et l'extrémité inférieure 103, une portion neutrophage 130 comprenant un matériau neutrophage. 10 Pour un réacteur nucléaire à neutrons rapides refroidi par un métal liquide, le matériau neutrophage peut être du carbure de bore (B4C) plus ou moins enrichi en 10B. Alternativement, il peut s'agir de matériaux à base d'hafnium. Ces matériaux présentant une densité importante, ce qui permet de réduire le temps de chute, ne dégagent pas de gaz sous irradiation, et donc ne 15 provoquent pas de gonflement, et ne voient pas leurs capacités d'antiréactivité sous irradiation diminuer de manière significative. Alternativement, il pourrait aussi s'agir de matériaux absorbants de type borure réfractaire, par exemple le HfB2 et du TiB2, qui présentent des températures de fusion de l'ordre de 3300°C. Il est aussi possible d'utiliser l'hexaborure d'europium EuB6. On peut 20 envisager d'utiliser aussi le Eu203. Celui-ci ne génère pas de produits gazeux sous irradiation. Il possède en outre un pouvoir absorbant important. Dans le cas d'un réacteur à eau pressurisée, les matériaux des éléments absorbants peuvent par exemple être les suivants : l'Hafnium, le Dy11B6, le Gd11B6, le Sm11B6 et l'Er11B4, l'HfB2 naturel et le TiB2 naturel. 25 Cette portion neutrophage 130 comprend typiquement un corps 104 enveloppant un faisceau d'aiguilles 131 absorbantes. Les aiguilles 131 s'étendent principalement dans la direction longitudinale 3. La portion neutrophage 130 est configurée pour être refroidie en étant traversée longitudinalement par le fluide caloporteur s'écoulant depuis le pied 30 d'assemblage 204 jusqu'à la sortie 203. Comme cela ressort clairement de la figure 3b, la portion neutrophage 130 présente des éléments de liaison mécanique 132 entre les aiguilles 131 absorbantes. Ces éléments de liaison 132 définissent des passages 133 permettant de canaliser l'écoulement 3044156 20 longitudinal du fluide caloporteur à travers la portion neutrophage 130 de façon à la refroidir. La tête 101 de l'équipage mobile 100 est configurée pour coopérer avec 5 un dispositif de préhension de type grappin 300 pour positionner l'équipage mobile 100 à l'intérieur du fourreau 200 dans une position adéquate lors de la mise en fonctionnement comme cela sera décrit en détail en référence à la figure 7. L'équipage mobile 100 comprend également une première portion de 10 portance 110, dont la fonction est de permettre le déclenchement de la chute de l'équipage mobile 100 lorsque le débit de fluide caloporteur passe en dessous d'un seuil prédéterminé. Cette fonction sera détaillée par la suite. L'équipage mobile 100 comprend également une première pièce 140 destinée à coopérer avec une deuxième pièce 220 portée par le fourreau 200 15 pour assurer un amortissement de l'équipage mobile 100 en cas de chute. Ces première 140 et deuxième 220 pièces seront décrites en détail par la suite. Le mécanisme de déclenchement passif de la chute de l'équipage mobile 100 va maintenant être décrit. Ce mécanisme permet de provoquer la chute par 20 gravité de l'équipage mobile 100 en cas de baisse du débit du fluide caloporteur en dessous d'un seuil de débit anormal désigné seuil de déclenchement Qdéclenchement, de manière à ce qu'une fois que l'équipage mobile 100 a chuté et qu'il a atteint sa position de fin de course désignée configuration chutée, la portion neutrophage 130 soit positionnée transversalement en regard de la 25 zone fissile 10 du réacteur et donc au regard de la zone coeur 240 du fourreau 200. La première portion de portance 110 portée par l'équipage mobile 100 présente une paroi externe positionnée en regard d'une paroi interne 212 du fourreau 200. La paroi interne 212 du fourreau 200 présente un rétrécissement 30 de sa section transversale au niveau d'une zone du fourreau 200, désignée deuxième portion de portance 210. Le rétrécissement de la section transversale du fourreau 200 est limité selon sa dimension longitudinale. Typiquement, cette deuxième portion de portance 210 s'étend longitudinalement de préférence sur 3044156 21 moins de 1/5 et de préférence sur moins de 1/10 et de préférence sur moins de 1/15 de la longueur du fourreau 200. Typiquement, le ratio entre la longueur de la deuxième portion de portance 210 et la longueur du fourreau 200, au-dessus du sommier, est d'environ 1/12. 5 L'espace défini entre la première portion de portance 110 et la paroi interne du fourreau 200 définit une section de passage pour le fluide caloporteur s'écoulant au sein du fourreau 200. Cet espace de passage est donc réduit lorsque la première portion de portance 110 est transversalement située au regard de la deuxième portion de portance 210. 10 De manière particulièrement intéressante, la première portion de portance 110 est longitudinalement décalée par rapport à la portion neutrophage 130. Dans les exemples de modes de réalisation illustrés sur les figures 1 à 9 et 11, cette première portion de portance 110 est située sous la portion neutrophage 130. Les avantages liés à ce mode de réalisation seront décrits par la suite. 15 Selon un autre mode de réalisation tel que celui illustré en figure 10, cette première portion de portance 110 peut être située au-dessus de la portion neutrophage 130. Dans chacun de ces modes de réalisation, la première portion de portance 110 n'est pas située sur la portion neutrophage 130, mais est avantageusement disposée à distance de cette dernière selon la direction 20 longitudinale 3. Les première 110 et deuxième 210 portions de portance sont conformées de manière à ce que, lorsque les première et deuxième portions de portance 110, 210 sont disposées en regard selon une direction transversale perpendiculaire à la direction longitudinale 3, configuration dite de portance, 25 alors les première et deuxième portions de portance 110, 210 définissent ensemble un espace de passage pour le fluide caloporteur. Cet espace de passage présente une section 51, que l'on peut également définir par un jeu j1 si ce jeu est régulier sur tout le pourtour de l'équipage mobile 100. Les première et deuxième portions de portance 110, 210, ou plutôt leurs 30 faces en regard, sont conformées de manière à ce que dans la configuration de portance cette section 51 (ou ce jeu j1) soit définie de manière à ce que : - lorsque le débit Qf du fluide caloporteur traversant longitudinalement le fourreau 200 est supérieur au débit Qdécienchement prédéterminé, alors le 3044156 22 fluide caloporteur exerce sur l'équipage mobile 100 une force de poussée suffisante pour contrer le poids de l'équipage mobile 100 afin d'assurer la portance de ce dernier dans le fourreau 200 et son maintien vertical en configuration de portance. 5 Plus précisément, l'équipage mobile 100 comporte également au moins une paroi de poussée 117, dont la surface est non nulle selon une projection perpendiculaire à la direction d'avancée du fluide caloporteur, c'est-à-dire selon une projection transversale. Le fluide caloporteur exerce sur cette paroi de poussée 117 une force s'opposant au poids apparent de l'équipage mobile 100. 10 - lorsque Qf S1 (ou un jeu j2 > j1). Cette section S2 ou ce jeu j2 sont définis de manière à ce que le fluide caloporteur, même s'il présente un débit Qf largement supérieur à Qdécienchement (le critère considéré en réacteur est 110% du débit à puissance nominale)-exerce sur l'équipage 30 mobile 100 une force insuffisante pour faire remonter l'équipage mobile 100 par translation dans le fourreau 200. Ainsi, après une chute anormale de débit, les barres absorbantes ne peuvent pas ressortir de la zone fissile 10, sauf à en être extraites volontairement par le grappin 300. 3044156 23 Ainsi, l'invention propose une solution basée sur une zone de portance hydraulique développée par coopération entre les première 110 et deuxième portions 210 de portance, situées dans cet exemple non limitatif en dessous du 5 coeur fissile. Lorsque l'équipage mobile 100 est dans sa configuration chutée, la zone de portance hydraulique n'est pas activée. L'invention rend le dispositif de sûreté particulièrement robuste, performant et efficace. En effet, il présente notamment les avantages suivants : 10 - la zone de coopération hydraulique formée en partie par la première portion de portance 110 étant située au-dessous de la portion neutrophage 130, les fonctions hydraulique (sustentation) et thermohydraulique (refroidissement faisceau) ne sont pas couplées mais sont disposées en série. Cela permet notamment : 15 o une bonne maîtrise de la refroidissabilité du faisceau d'aiguilles 131 et de la sustentation de l'équipage mobile 100 : ^ la totalité du débit affecté à l'assemblage peut en effet être utilisée à la fois pour la sustentation et le refroidissement. Par suite, il est pressenti que, à jeu 20 diamétral au niveau de la zone de portance équivalent, un concept à zone de portance sur pied de barre semble nécessiter un débit du fluide caloporteur dans l'assemblage moindre qu'un concept à zone de portance située au niveau de la portion neutrophage, c'est-à-dire 25 sur corps de barre (ou, de façon équivalente, peut soulever une masse plus importante) ; ^ en phase d'insertion, le refroidissement du faisceau d'aiguilles 131 sera identique quelle que soit sa position longitudinale ; 30 o une souplesse vis-à-vis des tolérances de fabrication des composants de la zone de portance : respecter un jeu radial de l'ordre de quelques millimètres au niveau de la zone de portance (avec des tolérances de fabrication de l'ordre du 3044156 24 1/10ème) est aisé si la première portion de portance 110 et la deuxième portion de portance 210 sont formées par des pièces massives et courtes ; o une certaine liberté au niveau de la conception du faisceau 5 d'aiguilles 131 : une modification du dimensionnement du faisceau d'aiguilles 131 n'aura pas d'impact sur le dimensionnement de la zone de portance 110, 210. Cela peut être très utile dans une situation de développement (travail au sein du projet) mais aussi par anticipation sur la durée de vie 10 d'un réacteur ; o une facilité du point de vue calculatoire et, par suite, de toute démonstration qui pourrait être nécessaire ; - il permet une bonne maîtrise de la problématique mécanique de guidage de l'équipage mobile lors de sa chute ou de son armement. 15 La présente invention n'est pas limitée à une paroi cylindrique pour définir la section S1 de passage du fluide caloporteur. Elle s'étend à toute autre forme susceptible d'en assurer la fonction de portance et de déclenchement de la chute. 20 De manière particulièrement avantageuse, le fourreau 200 comprend une virole 211 rapportée à l'intérieur du tube hexagonal 201, cette virole 211 formant la deuxième portion de portance 210. Cela permet de localiser les contraintes dimensionnelles sur cette virole 211 que l'on rapporte dans le tube hexagonal 201 ce qui est avantageux en termes de complexité de fabrication et 25 donc de coût par rapport à une solution dans laquelle les contraintes dimensionnelles sont localisées sur le tube hexagonal 201. La virole 211 est par exemple usinée dans la masse ce qui permet d'en contrôler parfaitement les dimensions. De manière avantageuse et comme illustré sur les modes de réalisation 30 des figures 1 à 9 et 11, la première portion de portance 110 est définie par un pion 112 porté par l'équipage mobile 100. Le pion 112 est situé à une extrémité inférieure 103 de l'équipage mobile 100. Le pion 112 présente une extrémité inférieure 103 conformée pour former une partie au moins de la paroi de 3044156 25 poussée 117. Sur les exemples illustrés, cette paroi de poussée 117 est formée par une face plane formant l'extrémité 103 et par un chanfrein s'étendant depuis l'extrémité 103 jusqu'à la paroi longitudinale du pion 112. Comme indiqué ci-dessus, cette paroi de poussée 117 est conformée de 5 manière à ce que le fluide calorifique traversant le fourreau 200 exerce sur elle une force de poussée dont une composante s'oppose au poids de l'équipage mobile 100. Cette force de poussée est fonction de la surface occupée par la projection transversale de la paroi de poussée 117 et de la différence de pression entre l'amont et l'aval de la première portion de portance 110. 10 C'est aussi ce pion 112 qui définit la section de passage entre l'équipage mobile 100 et le fourreau 200. Sur les exemples illustrés, la première portion de portance 110 est cylindrique. Le pion 112 est de préférence formé d'une pièce monolithique, typiquement dans l'un des matériaux suivants ou leurs alliages: un acier ferrito-martensitique de nuance EM10. Naturellement on pourrait 15 envisager d'autres nuances d'acier, voire d'autres métaux (métaux réfractaires par exemple) en fonction des conditions de fonctionnement du réacteur. De manière également avantageuse, le pion 112 est usiné dans la masse de manière à en contrôler plus finement les dimensions, notamment celles qui permettent de définir la section 51. 20 Selon un mode de réalisation le pion peut être une pièce pleine. Selon un autre mode de réalisation avantageux, le pion est creux ce qui permet de le rendre plus léger. Il peut être réalisé par usinage ou non. Si l'on veut éviter la concavité du bord d'attaque en amont du pion, on ajoute un bouchon en partie inférieure. 25 De manière particulièrement avantageuse, sur les modes de réalisation illustrés en figures 1 à 9 et 11, la première portion de portance 110 est verticalement située au-dessous de la portion neutrophage 130. Ainsi en configuration de portance, le pion 112 est situé sous le coeur fissile. La première portion de portance 110 est alors située en amont de la portion 30 neutrophage 130 vis-à-vis de l'écoulement du fluide caloporteur 5 dans le fourreau 200. 3044156 26 Un mode de réalisation alternatif dans lequel la première portion de portance 110 est verticalement située au-dessus de la portion neutrophage 130 sera décrit en référence à la figure 10. 5 Le mode de réalisation avec la première portion de portance 110 verticalement située au-dessous de la portion neutrophage 130 présente de nombreux avantages. En effet la première portion de portance 110 n'est pas située dans le flux de neutrons. Il en résulte que la dose d'irradiation reçue par la première portion 10 de portance 110 est limitée. Or, les dommages d'irradiation engendrés à l'échelle microscopique dans les matériaux métalliques placés sous le flux de neutrons se traduisent à l'échelle macroscopique par des évolutions dimensionnelles et notamment par un gonflement qui augmente avec la dose d'irradiation. Par rapport à une solution dans laquelle la première portion de 15 portance serait placée dans le flux de neutrons, la solution décrite permet donc de ne pas affecter la géométrie de la première zone de portance et donc d'en préserver la fonctionnalité, ce qui rend le dispositif de sûreté plus fiable. Un exemple de détermination de la force générée par le fluide caloporteur pour provoquer la sustentation est détaillé ci-dessous en référence 20 à la figure 11. Cette figure 11 fait apparaître la deuxième portion de portance 210 formée par la virole 211, le pion 112 de l'équipage mobile 100 définissant la première portion de portance 110, dont les parois longitudinales font face aux parois longitudinales de la virole 211 et dont la paroi de poussée 117 reçoit la 25 force de sustentation générée par le fluide caloporteur. Sur cette figure, le diamètre D112 du pion et le diamètre D211 du canal interne formé par la virole sont représentés, le jeu j1 entre ces deux diamètres est également représenté. On a également représenté sur cette figure le sens d'écoulement 5 du fluide ainsi que les pressions P1 en amont de la virole 211 et P2 en aval de la virole 30 211. La longueur L211 est la dimension longitudinale sur laquelle la première portion de portance 110 fait face à la deuxième portion de portance 210 définie par la virole 211 dans la configuration de portance. 3044156 27 La force de sustentation, via la perte de charge développée dans la zone de coopération hydraulique et la section du pion de diamètre D112, s'appuie sur plusieurs paramètres (longueur L112-211, diamètre D211, jeu diamétral j1 = D211 D112). Par ailleurs, il existe de facto des marges sur L112-211, nécessitées par le 5 processus de mise en butée de l'équipage mobile après désolidarisation/éloignement du grappin 300 du mécanisme de positionnement de l'équipage mobile 100. Tout ceci donne lieu à un concept de sustentation réagissant favorablement à proximité des conditions de décrochement qu'il peut accommoder, le rendant fiable et robuste. 10 Par décrochement, il faut comprendre ici un découvrement de la zone de portance suffisant pour rendre la chute de l'équipage mobile 100 inéluctable et ceci même si la valeur du débit Qf dans l'assemblage reste supérieure après décrochement à la valeur du débit de déclenchement Qdéclenchement. Cette notion de décrochement traduit l'instabilité du système, les sources d'instabilité 15 pouvant être notamment du type géométrique/mécanique (par exemple : possibilités de désaxage et désalignement de l'équipage mobile dans son fourreau), hydraulique (par exemple : perturbations hydrauliques, vibrations) ou autre (par exemple : présence éventuelle d'impuretés dans le jeu entre le pion et la virole). 20 En fonction du débit nominal QN et en fonction du seuil Qdéclenchement à partir duquel on souhaite la chute de l'équipage mobile 100, l'homme du métier sait donc dimensionner les première 110 et deuxième 210 portions de portance, notamment leurs sections transversales et leurs longueurs. 25 De manière plus détaillée, il s'exerce sur l'équipage mobile une force de poussée Fpoussée, qui permet la sustentation de l'équipage mobile lorsque Qf est supérieur à Qdéclenchement et que les première 110 et deuxième 210 portions de portance sont en regard. Cette force de poussée Fpoussée peut être définie de la manière suivante : 30 Fpoussée = Frésultante des forces de pression + Ffrottement, avec - « Ffrottement »= force de frottement issue de la traînée visqueuse au niveau de la zone de coopération hydraulique. Sur l'exemple non limitatif de la 3044156 28 figure 11, Ffrottement dépend notamment de la longueur L211, de la viscosité du fluide caloporteur et du jeu j1, avec j1=D211-D112. Frésultante des forces de pression » dépend de la surface projetée sur laquelle s'exerce la pression du fluide (typiquement la paroi de poussée 117 du 5 pion 112) et de la pression P1 du fluide exercée sur cette surface projetée. Sur l'exemple non limitatif de la figure 11, la surface projetée sur laquelle s'exerce la pression du fluide dépend du diamètre D112 et la pression est référencée P1. 10 Ainsi, Fpoussée doit au minimum équilibrer le poids apparent de la barre c'est-à-dire son poids défalqué de la poussée d'Archimède. Selon un mode de réalisation, la première portion de portance 110 est 15 disposée longitudinalement à distance de la portion neutrophage 130 en étant séparée de cette dernière par une portion d'éloignement 120 dont la longueur longitudinale est au moins égale à la course longitudinale de l'équipage mobile entre la configuration de portance et la configuration chutée. Cela permet de s'assurer que la première portion de portance 110 n'est jamais située à hauteur 20 du coeur fissile et ceci, quelle que soit la position de la première portion de portance 110 avec les avantages mentionnés ci-dessus notamment en termes de réduction de l'irradiation imposée à la première portion de portance 110 par rapport à des solutions dans lesquelles la première portion de portance 110 est située dans le flux de neutrons. 25 La portion d'éloignement 120 peut être réalisée selon différents modes de réalisation. Un premier mode de réalisation est illustré en référence aux figures 1 à 9 et 11. Selon ce mode de réalisation, un tirant 122 avec raidisseurs 121 assure la liaison mécanique entre la portion neutrophage 130 et la première 30 portion de portance 110. De préférence et comme illustré en figure 4b qui est une coupe de l'assemblage, la portion d'éloignement 120 comprend trois raidisseurs 121 s'étendant radialement depuis le centre de l'équipage mobile 100 et s'étendant longitudinalement depuis la portion neutrophage 130 jusqu'à 3044156 29 la première portion de portance 110. Cette structure de pied de barre avec un tirant et trois raidisseurs permet de désactiver la zone de coopération hydraulique en condition de barre chutée. Elle confère également les avantages suivants : guidage mécanique sur toute la course ; raideur mécanique 5 améliorée ; légèreté, ce qui est important pour la sustentation ; pertes de charge faibles ; pas de dimensionnement hydraulique complexe. Les figure 8 et 9 illustrent un autre mode de réalisation de la portion d'éloignement 120 dans lequel cette portion d'éloignement 120 comprend un 10 tube ajouré 123. Le tube ajouré 123 comprend des ouvertures 124 s'étendant longitudinalement. Ces ouvertures 124 sont réparties tout le long du tube ajouré 123. Elles sont réparties sur toute la dimension longitudinale de la portion d'éloignement 120. Ainsi, le fluide caloporteur peut passer à travers ces ouvertures 124 afin de parvenir avec peu de pertes de charge à l'intérieur de la 15 portion neutrophage 130 de sorte à la refroidir. Ce mode de réalisation avec tube ajouré 123 présente les avantages décrits ci-dessus concernant le pied de barre avec tirant et raidisseurs. En revanche il nécessite un dimensionnement hydraulique et mécanique plus avancé. 20 L'armement de l'équipage mobile 100 dans sa position de fonctionnement nominal est assisté via un mécanisme habituellement désigné mécanisme de barre comprenant le grappin 300 de préhension de la tête 101 de l'équipage mobile 100. Dans le cadre de l'invention et afin de d'assurer un déclenchement uniquement passif de la chute de l'équipage mobile 100, le mécanisme est à 25 seule fonction d'armement. Le principe de fonctionnement d'un dispositif de sûreté passif selon l'invention va maintenant être décrit en référence à la figure 7. En position chutée illustrée en figure 7a, la zone de coopération 30 hydraulique entre l'équipage mobile 100 et le fourreau 200, plus précisément entre leurs portions de portance respectives 110, 210, est inactive. C'est par l'intermédiaire de son mécanisme de barre comprenant le grappin 300 qu'avant divergence, c'est-à-dire lors de la mise en activité du 3044156 30 réacteur, l'équipage mobile 100 est armé. On qualifie d'armé un équipage mobile 100 qui a sa portion absorbante 130 positionnée au-dessus du coeur fissile 10. Le grappin saisit la tête 101 (figure 7b) et soulève l'équipage mobile 100 jusqu'à l'amener verticalement au-dessus, de sa configuration de portance 5 comme cela est illustré en figure 7c. Lors des étapes décrites ci-dessus, le débit Qf de fluide caloporteur est maintenu à la valeur de débit de manutention du réacteur, inférieure au débit de lâcher mentionnée ci-après. On augmente alors le débit Qf de fluide caloporteur tout en maintenant 10 l'équipage mobile 100 suspendu par le mécanisme de barre (figure 7d). Dès lors que Qf atteint au moins une valeur Qlâcher, avec Qdécienchement REVENDICATIONS1. Dispositif (1) de sûreté à déclenchement passif pour réacteur nucléaire, le réacteur nucléaire comprenant une zone fissile dont la chaleur est transférée en partie au moins à un fluide caloporteur, le dispositif comprenant un assemblage comprenant : - un fourreau (200) s'étendant selon une direction longitudinale (3) sensiblement verticale en fonctionnement, destiné à être traversé longitudinalement par le fluide caloporteur ; - un équipage mobile (100), monté mobile en translation selon la direction longitudinale (3) dans le fourreau (200) et comprenant au moins : - une portion neutrophage (130) comprenant au moins un matériau neutrophage, s'étendant principalement selon la direction longitudinale (3) et configurée pour être traversée longitudinalement par le fluide caloporteur, caractérisé en ce que l'équipage mobile (100) comprend une première portion de portance (110) et le fourreau (200) comprend une deuxième portion de portance (210), les première et deuxième portions de portance (110, 210) étant conformées de manière à ce que : o lorsque les première et deuxième portions de portance (110, 210) sont disposées en regard selon une direction transversale perpendiculaire à la direction longitudinale (3), configuration dite de portance, alors les première et deuxième portions de portance (110, 210) définissent ensemble un espace de passage pour le fluide caloporteur présentant une section 51 définie de manière à ce que : - lorsque le débit Qf du fluide caloporteur traversant longitudinalement le fourreau (200) est supérieur à un débit Qdécienchement, alors le fluide caloporteur exerce sur l'équipage mobile (100) une force suffisante pour assurer la portance de l'équipage mobile dans le fourreau (200) et son maintien en configuration de portance ; - lorsque Qf 2. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la première portion de portance (110) et la première pièce (140) ou la deuxième portion de portance (210) et la deuxième pièce (220) sont, en partie au moins, longitudinalement positionnées au même niveau. 25 3. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la deuxième portion de portance (210) et la deuxième pièce (220) sont portées par un même organe (112, 211), dans lequel le fourreau (200) comprend au moins une virole (211) et dans lequel ledit organe est formé par la virole (211). 30 4. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la virole (211) comporte une cavité (225) emplie de fluide caloporteur, la cavité (225) formant ladite deuxième (220) pièce, et dans lequel la première (140) pièce 3044156 39 forme une pièce mâle conformée pour pénétrer dans ladite cavité (225) et pour en chasser le fluide caloporteur avant que l'équipage mobile (100) parvienne en fin de course. 5 5. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la virole (211) est longitudinalement située entre une extrémité inférieure (103) de l'équipage mobile (100) et la portion neutrophage (130) et de préférence entre une extrémité inférieure (103) de l'équipage mobile (100) et une tête (102) de l'équipage mobile (100). 10 6. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la première pièce (140) est conformée pour pénétrer dans la cavité (225) de la virole (211), dans lequel la cavité (225) est circulaire et présente une ouverture (226) formant transversalement un anneau et à travers laquelle la première 15 pièce (140) pénètre avant que l'équipage mobile (100) n'atteigne sa position de fin de course en configuration chutée et dans lequel la première pièce (140) forme un tube dont une extrémité (141) libre est conformée pour pénétrer dans la cavité (225) à travers ladite ouverture (226). 20 7. Dispositif (1) selon l'une quelconque des deux revendications précédentes, la deuxième portion de portance (210) est formée par une face interne (212) de la virole (211). 8. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la cavité 25 (225) est formée dans l'épaisseur de la virole (211), la cavité (225) présentant un fond (227) et dans lequel la deuxième portion de portance (210) est formée par une face interne (212) de la virole (211) et est longitudinalement disposée au moins en partie en regard de la cavité (225). 30 9. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel la première portion de portance (110) et la première pièce (140) sont portées par un même organe, cet organe formant un pion (112) sur l'équipage mobile (100). 3044156 40 10. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel le pion (112) présente une face externe (113) définissant à la fois la première portion de portance (110) et la première pièce (140). 5 11. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première portion de portance (110) est longitudinalement décalée par rapport à la portion neutrophage (130). 10 12. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les première et deuxième portions de portance (110, 210) sont conformées de manière à ce que : lorsque les première et deuxième portions de portance (110, 210) ne sont pas disposées en regard selon la direction transversale, alors la première portion de portance (110) et une paroi 15 interne (212) du fourreau (200) qui est au regard de la première portion de portance (110) définissent ensemble un espace de passage pour le fluide caloporteur présentant une section S2>S1 définie de manière à ce que : le fluide caloporteur, même s'il présente un débit Qf>Qdéclenchement, exerce sur l'équipage mobile (100) une force insuffisante pour faire 20 remonter l'équipage mobile par translation dans le fourreau (200). 13. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première portion de portance (110) est portée par une face externe (113) de l'équipage mobile (100). 14. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le fourreau (200) comprend au moins une virole (211) et dans lequel la deuxième portion de portance (210) est formée par la virole (211). 15. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première portion de portance (110) est verticalement située en-dessous de la portion neutrophage (130). 25 30 3044156 41 16. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la deuxième portion de portance (210) est verticalement située sous une zone coeur (240) du fourreau (200) destinée à 5 être au regard de la zone fissile (10) du réacteur. 17. Dispositif (1) selon l'une quelconque des deux revendications précédentes, dans lequel la première portion de portance (110) est disposée longitudinalement à distance de la portion neutrophage (130) en étant séparée 10 de cette dernière par une portion d'éloignement (120) dont la longueur longitudinale est au moins égale à la course longitudinale de l'équipage mobile entre la configuration de portance et la configuration chutée. 18. Dispositif (1) selon l'une quelconque des trois revendications 15 précédentes, dans lequel l'équipage mobile comprend un pion (112) portant la première portion de portance (110). 19. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel le pion (112) est situé à une extrémité inférieure (103) de l'équipage mobile (100) et 20 dans lequel le pion (112) présente une extrémité inférieure conformée pour former une paroi de poussée (117) pour le fluide caloporteur afin de permettre la sustentation de l'équipage mobile (100). 20. Dispositif (1) selon l'une quelconque des deux revendications 25 précédentes, dans lequel le pion (112) présente une paroi longitudinale cylindrique et est formé d'une pièce monolithique, typiquement dans l'un des matériaux suivants ou leurs alliages : un acier ferrito-martensitique, un acier ferrito-martensitique de nuance EM10, un métal réfractaire. 30 21. Dispositif (1) selon l'une quelconque des trois revendications précédentes dans lequel la deuxième portion de portance (210) est une virole (211) portée ou formée par une face interne du fourreau (200) et dans lequel la 3044156 42 distance entre la face interne de la virole (211) et la paroi de portance du pion (112) définit la section S1. 22. Dispositif (1) selon l'une quelconque des quatre revendications 5 précédentes dans lequel le pion (112) est creux et définit un volume interne fermé. 23. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première portion de portance (110) est disposée 10 longitudinalement à distance de la portion neutrophage (130) en étant séparée de cette dernière par une portion d'éloignement (120) et dans lequel la portion d'éloignement (120) comprend au moins un et de préférence un seul tirant (122) et de préférence au moins un raidisseur (121) assurant une liaison mécanique entre la portion neutrophage (130) et la première portion de 15 portance (110). 24. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la portion d'éloignement (120) comprend au moins trois raidisseurs (121) s'étendant radialement depuis un centre de l'équipage mobile (100) et 20 s'étendant longitudinalement depuis la portion neutrophage (130) jusqu'à la première portion de portance (110). 25. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 22, dans lequel la première portion de portance (110) est disposée longitudinalement à 25 distance de la portion neutrophage (130) en étant séparée de cette dernière par une portion d'éloignement (120) et dans lequel la portion d'éloignement (120) comprend un tube ajouré (123) assurant une liaison mécanique entre la portion de portance et la portion neutrophage (130). 30 26. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel le tube ajouré (123) comprend des ouvertures (124) s'étendant principalement longitudinalement, réparties sur tout le pourtour du tube ajouré (123) et réparties sur toute la dimension longitudinale de la portion d'éloignement (120). 3044156 43 27. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 et 11 à 14, dans lequel la première portion de portance (110) est verticalement située au-dessus de la portion neutrophage (130). 28. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, 11 à 14 et 27, dans lequel en configuration de portance, la première portion de portance (110) est verticalement située au-dessus de la zone coeur (240) du fourreau (200). 29. Dispositif (1) selon l'une quelconque des deux revendications précédentes, dans lequel la première portion de portance (110) est longitudinalement située entre une tête (101) formant l'extrémité supérieure de l'équipage mobile (100) et la portion neutrophage (130). 15 30. Dispositif (1) selon l'une quelconque des trois revendications précédentes, dans lequel l'équipage mobile comprend une tige (102) s'étendant depuis une extrémité supérieure de l'équipage mobile (100) et au moins jusqu'à la portion neutrophage (130) et la première portion de portance (110) est 20 formée par un renflement (115) porté par la tige (102) entre l'extrémité supérieure de l'équipage mobile (100) et la portion neutrophage (130). 31. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel le renflement (115) comporte une extrémité inférieure destinée à former une paroi 25 de poussée (117) pour le fluide caloporteur afin de permettre la sustentation de l'équipage mobile (100). 32. Dispositif (1) selon l'une quelconque des deux revendications précédentes, dans lequel le renflement (115) est creux et présente des orifices 30 de passage (116, 118) pour la vidange du fluide caloporteur. 33. Dispositif (1) selon l'une quelconque des trois revendications précédentes, dans lequel le renflement (115) présente une paroi cylindrique 5 10 3044156 44 s'étendant longitudinalement, dans lequel la deuxième portion de portance (210) présente une virole (211) formée ou portée par une face interne du fourreau (200), l'espace j1 entre une face externe (113) de la paroi cylindrique du renflement (115) et une face interne de la virole (211) définissant la section 5 S1. 34. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le fourreau (200) comprend au moins une portion de guidage (230) configurée pour guider en translation l'équipage mobile. 35. Dispositif (1) selon la revendication précédente, dans lequel la portion de guidage comprend des patins (231), de préférence trois patins (231), radialement répartis de manière régulière autour de l'axe de translation de l'équipage mobile (100). 36. Système d'arrêt passif pour réacteur nucléaire comprenant un dispositif (1) de sûreté à déclenchement passif selon l'une quelconque des revendications précédentes et un mécanisme d'armement comprenant un grappin (300) de positionnement de l'équipage mobile (100). 37. Réacteur nucléaire comportant une zone fissile (10) et un circuit primaire à l'intérieur duquel circule le fluide caloporteur et comprenant au moins un dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 35. 25 38. Réacteur nucléaire selon la revendication précédente de type réacteur à neutrons rapides. 10 15 20