FR 3029677 A1 20160610 FR 1561475 A 20151127 1 Grille de maintien d'assemblage combustible nucléaire La présente invention concerne d'une manière générale un assemblage combustible de réacteur nucléaire, et plus particulièrement un assemblage combustible de ce type doté de grilles d'espacement qui améliorent le transfert de chaleur et réduisent la baisse de pression. Le côté primaire des systèmes de génération d'énergie de réacteurs nucléaires, qui sont refroidis avec de l'eau sous pression, comprend un circuit fermé qui est isolé et en relation d'échange de chaleur avec un circuit secondaire en vue de la production d'énergie utile. Le côté primaire comprend la cuve de réacteur qui renferme une structure interne de coeur portant une pluralité d'assemblages combustibles contenant de la matière fissile, le circuit primaire dans des générateurs de vapeur d'échange de chaleur, le volume interne d'un pressuriseur, des pompes et des tuyaux pour faire circuler de l'eau pressurisée; les tuyaux raccordant chacun des générateurs de vapeur et des pompes de façon indépendante à la cuve de réacteur. Toutes les parties du côté primaire comprenant un générateur de vapeur, une pompe et un système de tuyaux qui sont raccordés à la cuve forment une boucle du côté primaire. A titre d'illustration, la figure 1 montre un système primaire simplifié d'un réacteur nucléaire, comprenant une cuve sous pression 10 de réacteur sensiblement cylindrique dotée d'un couvercle 12 renfermant un coeur nucléaire 14. Un caloporteur de réacteur liquide, tel que de l'eau, est envoyé dans la cuve 10 par une pompe 16, à travers le coeur 14 où l'énergie thermique est absorbée et transférée à un échangeur de chaleur 18, appelé généralement "générateur de vapeur", dans lequel la chaleur est transférée à un circuit consommateur (non représenté), par exemple un turbo-alternateur entraîné à la vapeur. Le caloporteur de réacteur est ensuite renvoyé à la pompe 16 et ferme ainsi la boucle primaire. Typiquement, une pluralité des boucles décrites ci-dessus sont raccordées à une seule cuve de réacteur 10 par une tuyauterie de caloporteur de réacteur 20. 3029677 2 Un exemple de conception de réacteur est montré plus en détail dans la figure 2. Il convient de noter que des références identiques sont utilisées pour désigner des éléments correspondants dans les différentes figures. En plus du coeur 14 constitué d'une pluralité 5 d'assemblages combustibles 22 verticaux parallèles, s'étendant dans le même sens, pour les besoins de la présente description, les autres structures internes de la cuve peuvent être divisées en structures internes inférieures 24 et en structures internes supérieures 26. Dans les conceptions classiques, les structures inférieures ont pour fonction 10 de porter, aligner et guider les éléments du coeur et l'instrumentation, ainsi que de diriger l'écoulement dans la cuve. Les structures internes supérieures maintiennent ou assurent un maintien secondaire des assemblages combustibles 22 (dont deux seulement sont représentés dans la figure 2 par souci de clarté) et supportent et guident 15 l'instrumentation et les composants tels que les barres de commande 28. Dans l'exemple de réacteur montré dans la figure 2, le caloporteur entre dans la cuve de réacteur 10 par une ou plusieurs tubulures d'entrée 30, s'écoule vers le bas dans un espace annulaire entre la cuve de réacteur et l'enveloppe du coeur 32, est dévié de 180 degrés dans 20 une chambre-réservoir inférieure 34, s'écoule vers le haut à travers une plaque support inférieure 37 et une plaque de support de coeur inférieure 36, sur laquelle reposent les assemblages combustibles, et à travers et autour des assemblages. Dans certaines conceptions, la plaque support inférieure 37 et la plaque de support de coeur inférieure 25 36 sont remplacées par une structure unique, une plaque de support de coeur inférieure ayant la même vue en élévation que 37. Le débit du caloporteur à travers le coeur et la zone environnante 38 est typiquement important et de l'ordre de 400 000 gallons par minute, à une vitesse d'environ 20 pieds par seconde (6,096 m). La baisse de 30 pression et les forces de frottement qui en résultent tendent à soulever les assemblages combustibles et ce mouvement est limité par les structures internes supérieures, comprenant une plaque de support de coeur supérieure 40 circulaire. Le caloporteur qui quitte le coeur 14 s'écoule le long de la face inférieure de la plaque de support de coeur 3029677 3 supérieure 40 et vers le haut à travers une pluralité de perforations 42. Ensuite, le caloporteur s'écoule vers le haut et dans la direction radiale jusqu'à une ou plusieurs tubulures de sortie 44. Les structures internes supérieures 26 peuvent être supportées 5 par la cuve ou le couvercle de cuve et comportent un ensemble de support supérieur 46. Des charges sont transmises entre l'ensemble de support supérieur 46 et la plaque de support de coeur supérieure 40, principalement par une pluralité de colonnes de support 48. Une colonne de support est alignée au-dessus d'un assemblage combustible 10 sélectionné et de perforations 42 dans la plaque de support de coeur supérieure 40. Des barres de commande 28 pouvant être déplacées de façon rectiligne, qui englobent typiquement un arbre d'entraînement 50 et un assemblage d'araignée 52 de crayons de poison neutronique, sont 15 guidées à travers les structures internes supérieures 26 pour entrer dans des assemblages combustibles 22 alignés par des tubes de guidage 54 de barres de commande. Les tubes de guidage sont reliés de manière fixe à l'ensemble de support supérieur 46 et à la face supérieure de la plaque de support de coeur supérieure 40. La 20 disposition des colonnes de support 48 aide à retarder la déformation des tubes de guidage en cas d'accidents, qui pourrait avoir des conséquences néfastes sur la possibilité d'insertion des barres de commande. La figure 3 est une vue en élévation, représentée sous une 25 forme verticalement raccourcie, d'un assemblage combustible désigné d'une manière globale par la référence 22. L'assemblage combustible 22 est du type utilisé dans un réacteur à eau sous pression et a une structure squelette qui comporte un embout inférieur 58 à son extrémité inférieure. L'embout inférieur 58 supporte l'assemblage 30 combustible 22 sur une plaque de support de coeur inférieure 36 dans la région du coeur du réacteur nucléaire. Outre l'embout inférieur 58, la structure squelette de l'assemblage combustible 22 comprend un embout supérieur 62 à son extrémité supérieure, ainsi qu'un certain nombre de tubes de guidage ou chaussettes 84 qui sont alignés avec les 3029677 4 tubes de guidage 54 dans les structures internes supérieures. Les tubes de guidage ou chaussettes 84 s'étendent dans le sens longitudinal entre les embouts inférieur et supérieur 58 et 62 et sont fixés de manière rigide à ceux-ci par leurs extrémités opposées. 5 L'assemblage combustible 22 comprend en outre une pluralité de grilles 64 transversales, qui sont espacées axialement le long des chaussettes de guidage 84 et montées sur celles-ci, et un réseau organisé de crayons combustibles 66 allongés qui sont espacés transversalement et supportés par la grille 64. Une vue en plan d'une 10 grille 64, sans les chaussettes de guidage 84 et les crayons combustibles 66, est représentée dans la figure 4. Les chaussettes de guidage 84 passent dans les cellules désignées par 96, et les crayons combustibles occupent les cellules 94 restantes. Comme on peut le voir dans la figure 4, les grilles 64 sont constituées de manière classique 15 d'un réseau de plaquettes 86 et 88 orthogonales qui sont entrelacées dans un agencement à claire-voie, l'interface adjacente de quatre plaquettes formant des cellules de support à peu près carrées à travers lesquelles les crayons combustibles 66 sont supportés dans les cellules 94 dans une relation transversale espacée les uns par rapport aux 20 autres. Dans de nombreuses conceptions, des ressorts 90 et des bossettes 92 sont estampés dans des parois opposés des plaquettes qui forment les cellules de support 94. Les ressorts et les bossettes s'étendent radialement dans les cellules de support et serrent les crayons combustibles entre eux, en exerçant une pression sur la gaine 25 des crayons combustibles afin de maintenir les crayons dans leur position. L'agencement orthogonal des plaquettes 86 et 88 est soudé à l'endroit de chaque plaquette à une plaquette de bord 98 pour compléter la structure de grille 64. D'autre part, l'assemblage combustible 22, tel que montré dans la figure 3, comporte un tube 30 d'instrumentation 68 situé en son centre et serré entre les embouts inférieur et supérieur 58 et 62. Avec un tel agencement des éléments, l'assemblage combustible 22 forme une unité monobloc pouvant être manipulée aisément sans endommager l'assemblage d'éléments. 3029677 5 Comme mentionné plus haut, les crayons combustibles 66 de l'agencement de crayons dans l'assemblage 22 sont maintenus dans une relation espacée les uns par rapport aux autres par les grilles 64 espacées sur la longueur de l'assemblage combustible. Chaque crayon 5 combustible 66 comprend un empilement de pastilles 70 de combustible nucléaire et est fermé à ses extrémités opposées par des bouchons d'extrémité supérieur et inférieur 72 et 74. Les pastilles 70 sont maintenues empilées par un ressort de maintien 76 disposé entre les bouchons d'extrémité supérieurs 72 et le sommet de la pile de 10 pastilles. Les pastilles 70, constituées de matière fissile, sont responsables de la génération de la puissance réactive du réacteur. La gaine qui entoure les pastilles fonctionne comme une barrière pour empêcher les sous-produits de fission de pénétrer dans le caloporteur et de contaminer le système du réacteur. 15 Afin de contrôler le processus de fission, un certain nombre de barres de commande 78 peuvent être déplacées en un mouvement de va-et-vient dans les chaussettes de guidage 84 situées à des emplacements prédéterminés dans l'assemblage combustible 22. Les emplacements des chaussettes de guidage sont visibles en particulier 20 dans la figure 4 où ils sont désignés par la référence 96, à l'exception de la position centrale qui est occupée par le tube d'instrumentation 68. Plus précisément, un mécanisme de commande de grappes de barres 80, disposé au-dessus de l'embout supérieur 62, supporte une pluralité de barres de commande 78. Ce mécanisme de commande 25 comporte un élément formant moyeu 82 cylindrique à filetage interne, doté de plusieurs pattes ou bras 52 qui s'étendent dans la direction radiale et forment l'araignée mentionnée plus haut en relation avec la figure 2. Chaque bras 52 est interconnecté avec une barre de commande 78, de manière à ce que le mécanisme de barres de 30 commande 80 puisse être actionné pour déplacer les barres de commande verticalement dans les chaussettes de guidage 84, afin de contrôler ainsi le processus de fission dans l'assemblage combustible 22, sous l'action de la force motrice d'un arbre d'entraînement de 3029677 6 barres de commande 50 qui est accouplé au moyeu de barres de commande 80, et cela d'une façon bien connue. Comme mentionné plus haut, les assemblages combustibles sont soumis à des forces hydrauliques qui dépassent le poids des 5 crayons combustibles et exercent de ce fait des forces considérables sur les crayons combustibles et sur les assemblages. En outre, il y a des turbulences importantes dans le caloporteur dans le coeur, qui sont provoquées par des ailettes de mélange 56 situées sur les surfaces supérieures des plaquettes d'un grand nombre de grilles, qui favorisent 10 le transfert de chaleur de la gaine des crayons combustibles au caloporteur. L'agitation du caloporteur est très importante parce que la puissance délivrée par le coeur est limitée par le crayon combustible le plus chaud à une température qui évitera l'endommagement de la gaine des crayons combustibles. Plus la température à travers le coeur est 15 uniforme, plus la puissance délivrée par le réacteur pouvant être atteinte de manière sûre est élevée. Non seulement l'agitation du caloporteur extrait plus de chaleur de la gaine de l'élément combustible, mais en outre elle répartit la chaleur dans l'assemblage combustible. La turbulence provoque également une baisse de pression 20 qui doit être équilibrée à travers le coeur pour maintenir l'uniformité de l'écoulement du caloporteur. Le degré jusqu'auquel la baisse de pression peut être réduite permet aux concepteurs des assemblages combustibles d'ajouter d'autres caractéristiques qui amélioreront les avantages apportés par l'assemblage combustible. 25 Par conséquent, la présente invention a pour objet la mise à disposition d'une conception perfectionnée d'un assemblage combustible, qui offre une meilleure agitation, un meilleur transfert de chaleur des crayons combustibles au caloporteur, et un meilleur rendement de flux de chaleur critique et présente une baisse de 30 pression réduite. Ces objectifs ainsi que d'autres buts sont atteints par une nouvelle conception d'assemblage combustible qui comprend un réseau espacé parallèle d'une pluralité de crayons combustibles nucléaires allongés, supportés entre un embout inférieur et un embout supérieur 3029677 7 et ayant une longueur axiale le long de la dimension allongée des crayons combustibles nucléaires. Une pluralité de grilles de maintien espacées sont disposées par deux le long de la longueur axiale des crayons combustibles, entre l'embout supérieur et l'embout inférieur, 5 entourant au moins en partie une portion axiale de la circonférence de chaque crayon combustible, dans une cellule de maintien correspondante des grilles de maintien, pour maintenir un espacement latéral entre les crayons combustibles. Au moins une des grilles de maintien comprend une pluralité de plaquettes allongées qui se 10 croisent et qui définissent les cellules de maintien à l'intersection chaque fois de quatre plaquettes adjacentes qui entourent les crayons combustibles nucléaires. Une longueur de chaque plaquette le long de sa dimension allongée, entre les intersections des quatre plaquettes adjacentes, forme une paroi de la cellule de maintien correspondante. 15 Une intersection de chaque paroi qui entoure une partie de la circonférence des crayons combustibles, avec une paroi contiguë qui entoure une partie de la circonférence des crayons combustibles, porte une ailette de mélange qui s'étend dans la cellule de support correspondante. Selon un mode de réalisation, les ailettes de mélange, 20 qui s'étendent sur des côtés opposés des parois qui maintiennent les crayons combustibles, sont inclinées dans des sens opposés pour créer un effet de contre-rotation sur le caloporteur du réacteur. D'après un autre mode de réalisation, les ailettes de mélange, qui s'étendent sur des côtés opposés des parois qui maintiennent les crayons 25 combustibles, sont inclinées dans le même sens pour renforcer une configuration de l'écoulement sur le caloporteur du réacteur. De préférence, les ailettes de mélange sont soutenues l'intersection par une tige qui a une section transversale arrondie, la tige s'étendant le long de l'intersection vers l'intérieur des cellules de 30 maintien, avec le rayon de courbure de la section transversale arrondie de la tige qui diminue à mesure que la tige s'étend vers l'intérieur de la cellule de maintien. De manière avantageuse, la tige s'étend au-dessus d'une fixation des ailettes à la tige et est fuselée au-dessus de cette fixation, et la tige est arrondie à ses extrémités supérieure et 3029677 8 inférieure. Dans un tel agencement, l'ensemble formé par la tige et l'ailette de mélange ressemble globalement à une torpille. Selon encore un autre mode de réalisation, la tige a un corps allongé, et l'extrémité inférieure d'au moins certaines des tiges comporte des fentes qui 5 s'étendent dans le sens diamétral et s'ajustent sur les parois s'étendant à partir de l'intersection. De préférence, les tiges sont soudées aux parois à l'endroit de leurs fentes. L'invention sera mieux comprise à l'étude de la description ci-après des modes de réalisation préférés, illustrés par les dessins 10 annexés, sur lesquels la figure 1 est une vue schématique simplifiée d'un système de réacteur nucléaire auquel la présente invention peut être appliquée, la figure 2 est une vue en élévation, partiellement en coupe, d'une cuve de réacteur nucléaire et de composants internes auxquels la 15 présente invention peut être appliquée, la figure 3 est une vue en élévation, partiellement en coupe, d'un assemblage combustible représenté sous une forme verticalement raccourcie, certaines parties ayant été supprimées pour plus de clarté, la figure 4 est une vue en plan d'une grille de maintien à claire- 20 voie de l'état de la technique, la figure 5 est une vue en perspective d'une grille de maintien construite conformément à un mode de réalisation de la présente invention, la figure 6 est une vue en perspective de l'ensemble ailette de 25 mélange-tige représenté dans la figure 5, la figure 7 est une vue en plan d'une matrice de cinq par cinq des cellules de maintien représentées dans la figure 5, dans laquelle les ressorts et les bossettes ont été supprimés pour simplifier et qui montre les ailettes de mélange qui sont inclinées dans le même sens 30 conformément à un mode de réalisation de la présente invention, et la figure 8 est un autre exemple de la matrice cinq par cinq montrée dans la figure 7, dans laquelle les ressorts et les bossettes sont en place pour maintenir les crayons combustibles, et les ailettes 3029677 9 adjacentes autour de la circonférence de chaque ensemble tige-ailette sont inclinées dans un sens de contre-rotation. L'invention propose une nouvelle conception d'assemblage combustible pour un réacteur nucléaire et plus particulièrement une 5 conception perfectionnée de grille d'espacement pour un assemblage combustible nucléaire. La grille perfectionnée est dans son ensemble formée d'une matrice de cellules à peu près carrées (ou hexagonales), dont certaines 94 maintiennent les crayons combustibles 66, tandis que d'autres 96 sont reliées à des chaussettes de guidage et à un tube 10 d'instrumentation central. La vue en perspective montrée dans la figure 5 ressemble beaucoup à la grille de l'état de la technique montrée dans la figure 4, puisque l'amélioration est sensiblement concentrée sur les ailettes de mélange 56. Comme le montrent les figures 5 à 8, la grille de ce mode de réalisation est également formée de deux ensembles, 15 disposés de façon orthogonale, de plaquettes 86 et 88 parallèles espacées qui sont entrecroisées de façon classique et entourées par une plaquette de bord 98 pour former la structure de la grille 64. Bien que ce mode de réalisation montre des plaquettes 86 et 88 orthogonales, formant des cellules de maintien de crayons combustibles sensiblement 20 carrées, il convient de noter que la présente invention peut être appliquée de la même manière également à d'autres configurations de grille, par exemple des grilles hexagonales et circulaires. Les plaquettes 86 et 88 orthogonales et, dans le cas des rangées extérieures, la plaquette extérieure 98 définissent les cellules de 25 maintien 94 à l'intersection chaque fois de quatre plaquettes adjacentes qui entourent les crayons combustibles 66 nucléaires. Une longueur de chaque plaquette le long de la dimension allongée des plaquettes, entre les intersections de quatre plaquettes adjacentes, forme une paroi 100 des cellules de maintien 94 de combustible. 30 Comme mentionné plus haut, le rendement de flux de chaleur critique de l'assemblage combustible est l'élément-clé pour déterminer le domaine de fonctionnement d'un réacteur à eau sous pression. Le rendement de flux de chaleur critique d'un assemblage combustible peut être amélioré et la baisse de pression à travers l'assemblage 3029677 10 combustible peut être réduite en utilisant l'ensemble d'ailette de mélange illustré dans les figures 5 et 6. La figure 5 montre une vue en perspective d'un réseau cinq par cinq des cellules de maintien de combustible qui comporte un nouvel ensemble d'ailette 102 supporté à 5 chacune des intersections 60 des plaquettes 86 et 88 des cellules 94 qui maintiennent des crayons combustibles. L'ensemble d'ailette 102 combine la tige 104 à corps allongé fuselé avec des ailettes de mélange séparées qui s'étendent respectivement sur les cellules de maintien de combustible 94 adjacentes. Bien que cela ne soit pas montré dans les 10 figures 5 à 8, il n'y a pas d'ailettes 56 dans les cellules dans lesquelles s'étendent les chaussettes de guidage, comme montré dans la figure 4. En conséquence, les intersections avec les plaquettes extérieures 98 et celles adjacentes à la cellule de chaussette de guidage 96 auront seulement zéro, une ou deux ailettes 56 s'étendant à partir de la tige 15 104 dans les cellules 94 adjacentes de maintien de crayons combustibles, tandis que toutes les autres cellules 94 de maintien de crayons combustibles auront quatre ailettes supportées dans des positions circonférentielles espacées de façon sensiblement égale, s'étendant respectivement vers l'extérieur à partir de la tige 104, sur 20 chacune des cellules 94 adjacentes de maintien de crayon combustible, comme montré dans les figures 5, 7 et 8. La tige 104 à corps fuselé et les ailettes de mélange 56 montrés dans ce mode de réalisation assurent une meilleure convection de chaleur en mélangeant le caloporteur froid au milieu du sous-canal avec le caloporteur chaud à 25 proximité de la surface du crayon combustible. Le corps fuselé pousse le caloporteur plus froid du centre du canal vers la surface du crayon combustible et réduit à un minimum les pertes de pression irrémédiables. Les deux ou quatre ailettes de mélange créent un tourbillon qui déplace le caloporteur chaud à proximité de la surface 30 des crayons avec le caloporteur plus froid depuis le centre du canal. Un modèle de calcul de dynamique des fluides à deux phases a prédit que le rendement de flux de chaleur critique de cette grille d'espacement est amélioré par rapport à la conception classique de grille d'espacement à ailette fendue, illustrée dans la figure 4. De plus, 3029677 11 le modèle de calcul de dynamique des fluides a prédit que la baisse de pression à une phase produite par la présente invention est sensiblement réduite par rapport à la conception classique de grille d'espacement à ailette fendue, illustrée dans la figure 4. Le corps 104 5 fuselé en forme de torpille comporte à son extrémité inférieure deux fentes s'étendant dans le sens diamétral, qui sont décalées de 90 degrés sur la circonférence pour s'ajuster sur les plaquettes 86 et 88 de la grille, aux intersections 60 desquelles il est soudé. La tige 104 fuselée améliore la résistance à la déformation de la grille. Les ailettes de 10 mélange sont reliées à la plaquette et au corps de torpille 104 fuselé, par exemple par soudage. Un support supplémentaire par le corps de torpille 104 améliore l'intégrité structurale de la cellule de la grille. Les grilles fabriquées conformément à la présente invention sont toujours construites de façon classique, en ajoutant l'ensemble d'ailette 15 102 qui est placé par des fentes sur l'intersection 60 dans chaque angle d'une cellule 94 de maintien d'élément combustible et est soudé. On estime que l'impact des coûts de fabrication supplémentaires est faible. La figure 7 est une vue en plan illustrant un mode de réalisation de la présente invention (les ressorts et les bossettes ayant 20 été retirés pour se concentrer sur la structure de l'ailette), où les ailettes sont toutes inclinées dans le même sens. La figure 8 illustre un deuxième mode de réalisation où des ailettes adjacentes sont inclinées dans des sens opposés pour produire un effet de contre-rotation. Bien que des modes de réalisation spécifiques de l'invention 25 aient été décrits en détail, l'homme du métier comprendra que diverses modifications et variantes peuvent être apportées à ces détails, à la lumière de l'ensemble des enseignements de la description. Par conséquent, les modes de réalisation particuliers divulgués le sont uniquement à titre d'exemple et ne limitent pas la portée de l'invention 30 qui doit être considérée dans toute l'étendue des revendications annexées et de tous les équivalents de celles-ci. REVENDICATIONS1. Assemblage combustible (22) pour un réacteur nucléaire (10), comprenant : un réseau espacé parallèle d'une pluralité de crayons combustibles (66) nucléaires allongés, supportés entre un embout inférieur (58) et un embout supérieur (62) et ayant une longueur axiale le long de la dimension allongée des crayons combustibles nucléaires; et une pluralité de grilles de maintien (64) espacées disposées par deux le long de la longueur axiale des crayons combustibles (66), entre l'embout supérieur (62) et l'embout inférieur (58), entourant au moins en partie une portion axiale de la circonférence de chaque crayon combustible, dans une cellule de maintien (94) correspondante des grilles de maintien, pour maintenir un espacement latéral entre les crayons combustibles, au moins une des grilles de maintien comprenant : une pluralité de plaquettes (86, 88) allongées qui se croisent et qui définissent les cellules de maintien (94) à une intersection chaque fois de quatre plaquettes adjacentes qui entourent les crayons combustibles (66) nucléaires, une longueur de chaque plaquette le long de sa dimension allongée, entre les intersections des quatre plaquettes adjacentes, formant une paroi (100) de la cellule de maintien correspondante, dans lequel une intersection de chaque paroi qui entoure une partie de la circonférence des crayons combustibles, avec une paroi contiguë qui entoure une partie de la circonférence des crayons combustibles, porte une ailette de mélange (102) qui s'étend dans la cellule de maintien correspondante. 2. Assemblage combustible (22) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les ailettes de mélange (102), qui s'étendent sur des côtés opposés des parois (100) qui maintiennent les crayons combustibles (66), sont inclinées dans des sens opposés pour créer un effet de contre-rotation sur le caloporteur du réacteur. 3. Assemblage combustible (22) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les ailettes de mélange (102), qui s'étendent sur 3029677 13 des côtés opposés des parois (100) qui maintiennent les crayons combustibles (66), sont inclinées dans le même sens pour renforcer une configuration de l'écoulement sur le caloporteur du réacteur. 4. Assemblage combustible (22) selon la revendication 1, 5 caractérisé en ce que les ailettes de mélange (102) sont soutenues à l'intersection par une tige (104) qui a une section transversale arrondie faisant face à la cellule de maintien, la tige s'étendant le long de l'intersection vers l'intérieur des cellules de maintien (94) avec un rayon de courbure de la section transversale arrondie de la tige qui 10 diminue à mesure que la tige s'étend vers l'intérieur de la cellule de maintien. 5. Assemblage combustible (22) selon la revendication 4, caractérisé en ce que la tige (104) s'étend au-dessus d'une fixation des ailettes (102) à la tige et est fuselée au-dessus de cette fixation, et la 15 tige (104) est arrondie à ses extrémités supérieure et inférieure. 6. Assemblage combustible (22) selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'ensemble formé par la tige (104) et l'ailette de mélange (102) ressemble globalement à une torpille. 7. Assemblage combustible (22) selon la revendication 4, 20 caractérisé en ce que la tige (104) a un corps allongé, et l'extrémité inférieure d'au moins certaines des tiges comporte des fentes qui s'étendent dans le sens diamétral et s'ajustent sur les parois s'étendant à partir de l'intersection. 8. Assemblage combustible (22) selon la revendication 7, 25 caractérisé en ce que la tige (104) est soudée aux parois (100). 9. Assemblage combustible (22) selon la revendication 8, caractérisé en ce que la tige (104) est soudée à l'endroit des fentes. 10. Assemblage combustible (22) selon la revendication 9, caractérisé en ce que les ailettes de mélange (102) ont une forme plate 30 ou incurvée qui est telle que la baisse de pression, le transfert de chaleur et le rendement de flux de chaleur critique soient optimisés.