FR 3028889 A1 20160527 FR 1461355 A 20141124 1 PROCEDE DE REGENERATION D'UN FILTRE A PARTICULES ET D'ELIMINATION DE SOUFRE D'UN CATALYSEUR D'OXYDATION ACCUMULATEUR D'OXYDES D'AZOTE. [0001] L'invention porte sur un procédé de régénération d'un filtre à particules et d'élimination de soufre d'un catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote, le filtre à particules et le catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote étant logés à l'intérieur d'une ligne d'échappement dont est pourvu un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile à l'intérieur duquel est introduit un mélange air/carburant, le procédé comprenant une première étape d'enrichissement qui est réalisée lorsqu'une phase de régénération du filtre à particules est déclenchée au cours de laquelle une richesse du mélange air/carburant augmente d'une première richesse à une deuxième richesse strictement supérieure à la première richesse. [0002] Le document FR 2,904,360 décrit un procédé de régénération d'un filtre à particules et d'élimination de soufre d'un catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NON. Le procédé est mis en oeuvre à l'intérieur d'une installation de traitement aval de gaz d'échappement qui sont émis par un moteur à combustion interne équipant un véhicule automobile. Selon ce procédé, on relève la température du filtre à particules au-dessus d'une température-seuil de fonctionnement selon un premier mode de fonctionnement du type « chauffage filtre à particules » pour régénérer le filtre à particules, on chauffe le catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NON en augmentant un coefficient de richesse en carburant et en le rendant supérieur à 1 selon un deuxième mode de fonctionnement du type « chauffage catalyseur accumulateur NON» pour l'élimination du soufre du catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote, et on règle le coefficient de richesse en carburant en le rendant inférieur à 1 selon un troisième mode de fonctionnement suivant du type « élimination soufre catalyseur accumulateur NON ». De plus, selon le procédé, en cas de demande de régénération du filtre à particules ou de demande d'élimination du soufre du catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NON, on déclenche à la fois une régénération combinée totale ou partielle du filtre à particules et aussi une élimination du soufre du catalyseur accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0003] Un tel procédé mérite d'être amélioré de manière à rendre pérennes les fonctions de stockage et d'oxydation des oxydes d'azote NON nonobstant une présence de composés soufrés issus d'une combustion du gazole et d'un lubrifiant présents à l'intérieur d'une chambre de combustion du moteur à combustion interne. 3028889 2 [0004] Un but de la présente invention est de proposer un procédé de régénération d'un filtre à particules et d'élimination de soufre d'un catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote NON qui est simple à mettre en oeuvre, peu consommateur de carburant et néanmoins efficace au regard non seulement d'une dépollution de gaz d'échappement 5 produits par un moteur à combustion interne équipant un véhicule automobile, mais aussi d'une élimination rapide, efficace et contrôlé du soufre présent à l'intérieur du catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0005] Un procédé de la présente invention est un procédé de régénération d'un filtre à particules et d'élimination de soufre d'un catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes 10 d'azote. Le filtre à particules et le catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote sont logés à l'intérieur d'une ligne d'échappement dont est pourvu un moteur à combustion interne d'un véhicule automobile à l'intérieur duquel est introduit un mélange air/carburant. Le procédé comprend une première étape d'enrichissement qui est réalisée lorsqu'une phase de régénération du filtre à particules est déclenchée au cours de laquelle une 15 richesse du mélange air/carburant augmente d'une première richesse à une deuxième richesse strictement supérieure à la première richesse. [0006] Selon la présente invention, le procédé comprend une deuxième étape d'enrichissement au cours de laquelle la richesse du mélange air/carburant augmente de la deuxième richesse à une troisième richesse strictement supérieure à la deuxième 20 richesse. La deuxième étape d'enrichissement est réalisée lorsqu'une instruction d'élimination de soufre du catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote est adressée par un superviseur de désulfatation, et lorsqu'une phase d'accélération du véhicule automobile est réalisée. [0007] On comprend le terme superviseur selon son acception habituelle dans le 25 domaine, sous forme notamment de moyens électroniques/informatiques du type calculateur. On comprend par « élimination « du soufre, le fait qu'on va retirer la majorité du soufre dans le catalyseur, voire substantiellement tout le soufre, sachant qu'il peut rester des traces de soufre après ce procédé d'élimination. [0008] De préférence, la première étape d'enrichissement est une étape de régulation en 30 température d'une injection de carburant à l'intérieur du moteur à combustion interne qui comporte une première étape de détermination par calcul d'une consigne de température de gaz d'échappement circulant à l'intérieur de la ligne d'échappement, une deuxième étape de détermination par calcul d'un pré-positionnement d'une quantité de carburant à 3028889 3 injecter à l'intérieur d'une chambre de combustion du moteur à combustion interne pour atteindre la consigne de température, une troisième étape de vérification d'une saturation du mélange air/carburant, une quatrième étape de mesure de la première température des gaz d'échappement en amont du filtre à particules selon un sens de circulation des gaz 5 d'échappement à l'intérieur de la ligne d'échappement, et une cinquième étape de correction de la consigne de température en fonction de la première température des gaz d'échappement. [0009] La deuxième étape d'enrichissement comprend avantageusement une sixième étape de détermination de la troisième richesse pour permettre une désulfatation du 10 catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote. [0010] La deuxième étape d'enrichissement comprend avantageusement une septième étape de détermination d'instants d'injection du mélange air/carburant à l'intérieur de la chambre de combustion. [0011] La septième étape de détermination comporte de préférence une mesure d'un 15 taux d'oxygène en amont du catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote selon le sens de circulation des gaz d'échappement à l'intérieur de la ligne d'échappement. [0012] La septième étape de détermination comporte de préférence une détermination d'un taux-seuil d'oxygène en-dessous duquel une injection du mélange air/carburant à la troisième richesse est autorisée. 20 [0013] La septième étape de détermination comporte de préférence une estimation d'une durée cumulée pendant laquelle la deuxième étape d'enrichissement est réalisée. [0014] La septième étape de détermination comporte de préférence une vérification d'une combustion de suies à l'intérieur d'un filtre à particules logé à l'intérieur de la ligne d'échappement. 25 [0015] La deuxième étape d'enrichissement comprend avantageusement une huitième étape de détermination d'une quantité totale 10 -desulfatation de carburant à injecter à l'intérieur de la chambre de combustion pour évacuer hors du catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote le soufre que ce dernier contient à partir de la relation [1] suivante : Qdesulfatation = (R3 x Dair / 14,5 ) - -comb Qreg [1] 30 Dans laquelle relation [1], R3 est la troisième richesse, Dair est le débit d'air à l'échappement, Qcomb est le débit de carburant brûlé à l'intérieur de la chambre de 3028889 4 combustion et Qreg est le débit de carburant nécessaire à la première étape d'enrichissement. [0016] Un véhicule automobile pour la mise en oeuvre d'un tel procédé est principalement reconnaissable en ce que le véhicule automobile est équipé d'un 5 catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote, notamment du type absorbeur passif de NOx (ou « PNA » selon l'acronyme anglais explicité plus loin). [0017] D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description qui va en être faite d'exemples de réalisation, en relation avec les figures des planches annexées, dans lesquelles : 10 [0018] La figure 1 est une vue schématique d'un moteur à combustion interne et d'une ligne d'échappement de la présente invention. [0019] La figure 2 est une vue schématique d'un procédé de régénération d'un filtre à particules et d'élimination de soufre d'un catalyseur d'oxydation accumulateur d'oxydes d'azote NON que loge la ligne d'échappement illustrée sur la figure précédente. 15 [0020] Sur la figure 1, un véhicule automobile est équipé d'un moteur à combustion interne 1 pour pourvoir à son déplacement. Le moteur à combustion interne 1 est notamment un moteur Diesel qui est alimenté en un mélange air/carburant M, comprenant de l'air et un carburant, tel que du gazole. Le moteur à combustion interne 1 émet des gaz d'échappement 2 qui sont évacués vers un environnement extérieur 3 au véhicule 20 automobile par l'intermédiaire d'une ligne d'échappement 4. Les gaz d'échappement 2 contiennent des polluants, tels que des oxydes d'azote NON, des hydrocarbures imbrûlés, des particules ou analogue, qu'il est préférable de retenir préalablement à un rejet vers l'environnement extérieur 3. Pour ce faire, la ligne d'échappement 4 loge une installation de traitement 5 des gaz d'échappement 2. L'installation de traitement 5 comprend 25 successivement selon un sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 depuis le moteur à combustion interne 1 vers l'environnement extérieur 3 un catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON qui est apte à retenir des hydrocarbures imbrulés, à oxyder le monoxyde de carbone en dioxyde de carbone mais aussi à optimiser un ratio NO2/NON, notamment à basse température afin d'optimiser une réduction des oxydes 30 d'azote NON qui est réalisée par l'intermédiaire d'un catalyseur de réduction SCR disposé en aval du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON selon le sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 à l'intérieur de la ligne d'échappement 4. 3028889 5 [0021] Le catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON est préférentiellement un catalyseur du type PNA d'après l'acronyme anglo-saxon de « Passive NON Absorber », pour absorbeur passif d'oxydes d'azote NON, qui possède une capacité de stockage de NON assez faible et ciblée sur une plage spécifique de première 5 température Ti des gaz d'échappement 2, qui permet une désorption naturelle des oxydes d'azote NON au-delà d'une certaine première température-seuil Tiseuil et qui présente une propension plus ou moins importante à permettre une élimination de soufre en milieu pauvre. A plus haute température, les oxydes d'azote NON sont déstockés naturellement à une richesse R en carburant classique. Le soufre qui est beaucoup plus stable est 10 déstocké plus difficilement d'où la nécessité d'un mélange air/carburant M plus riche. Toutefois, le besoin en mélange air/carburant M riche est moins contraignant car quelques secondes au-dessus d'une richesse R proche de 1 suffisent, c'est-à-dire comprise entre 1 et 1,2, sans nécessité d'avoir recours à une régulation de richesse. [0022] De manière non préférée, le catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes 15 d'azote NON est susceptible d'être un catalyseur de type LNT ou bien LNT Lite d'après l'acronyme anglo-saxon de « Lean NON Trap », pour piège à oxydes d'azote NON, qui se caractérise par une forte capacité de stockage des NON, un besoin de gaz d'échappement comportant une richesse R plus importante c'est-à-dire significativement supérieure à 1, notamment supérieure à 1,2, avec une fenêtre de première température T1 relativement 20 limitée pour désorber et traiter les NON et un besoin de gaz d'échappement 2 riches pour éliminer le soufre du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0023] L'installation de traitement 5 des gaz d'échappement 2 comprend également un filtre à particules FAP qui est à même de retenir des particules et/ou des suies préalablement à leur rejet vers l'environnement extérieur 3. Le filtre à particules FAP tend 25 à s'encrasser au fur et à mesure que le filtre à particules FAP retient des impuretés. Pour optimiser un rendement du filtre à particules FAP, il est connu de régénérer ce dernier à partir d'une mise en oeuvre d'un mode de régénération du filtre à particules FAP qui comporte notamment une augmentation de la première température T1 des gaz d'échappement 2. Une telle augmentation de la première température T1 des gaz 30 d'échappement 2 est notamment obtenue à partir d'un enrichissement en carburant du mélange air/carburant M admis à l'intérieur d'une chambre de combustion 8 que comprend le moteur à combustion interne 1, la richesse R évoluant d'une première richesse R1 à une deuxième richesse R2, avec la deuxième richesse R2 qui est strictement supérieure à la première richesse R1. 3028889 6 [0024] La présente invention vise notamment à optimiser les fonctions d'oxydation et de stockage à basse température des oxydes d'azote NON remplies par le catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON malgré une présence de composés soufrés issus d'une combustion du gazole et d'un lubrifiant présents à l'intérieur de la 5 chambre de combustion 8, les composés soufrés ayant tendance à se fixer sur le catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0025] Plus particulièrement, la présente invention propose de profiter du mode de régénération du filtre à particules FAP et d'accroître la richesse R en carburant du mélange air/carburant M, par exemple lors d'une phase d'accélération du véhicule 10 automobile, la richesse R évoluant de la deuxième richesse R2 à une troisième richesse R3, avec la troisième richesse R3 qui est strictement supérieure à la deuxième richesse R2. [0026] Plus particulièrement encore, la présente invention se caractérise par une non-alternance forcée de phases riches/pauvres. En effet, des modifications de consigne de boucle d'air et d'injection, qui agissent sur la richesse R du mélange air/carburant M, sont 15 mises en oeuvre mais uniquement lorsque les caractéristiques des gaz d'échappement 2 sont proches des conditions nécessaires à une élimination de soufre, c'est-à-dire avec une richesse R du mélange air/carburant M et une première température Ti des gaz d'échappement élevées. De telles conditions sont par exemple réunies en mode accélération du véhicule automobile. 20 [0027] Dans sa généralité, la présente invention propose, pour limiter une telle fixation du soufre, d'éliminer le soufre du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON via une stratégie de pilotage du moteur à combustion interne 1 qui permet d'augmenter une production de chaleur à l'intérieur de la ligne d'échappement 4 et d'augmenter la richesse R du mélange air/carburant M au-dessus d'une richesse-seuil 25 Rseuil, notamment égale à 1,2, nécessaire à cette élimination de soufre. Il en découle que la troisième richesse R3 est également supérieure à la richesse-seuil Rseuil. [0028] La présente invention consiste notamment à profiter d'une phase de régénération du filtre à particules FAP, pendant laquelle la première température Ti des gaz d'échappement 2 est compatible avec une élimination de soufre à partir d'un 30 enrichissement ponctuel en carburant du mélange air/carburant M, lors d'une phase d'accélération du véhicule automobile où la richesse R du mélange air/carburant M est élevée. 3028889 7 [0029] Le mode de régénération du filtre à particules FAP comporte une étape de chauffage du filtre à particules FAP qui est obtenue par exemple à partir d'un pilotage d'un débit d'air et/ou d'une pression de suralimentation via un doseur admission et/ou un turbocompresseur équipant le véhicule automobile, ou bien à partir d'un pilotage d'un 5 phasage et d'un débit d'injection du carburant ainsi que d'une pression d'air à l'intérieur d'un rail d'admission dont est pourvu le moteur à combustion interne 1. [0030] L'étape de chauffage est susceptible de comporter deux types de chauffage, dont un premier chauffage issu du moteur à combustion interne 1 et/ou un deuxième chauffage issu du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON. 10 [0031] Le premier chauffage est par exemple obtenu à partir d'une réduction du débit d'air admis à l'intérieur de la chambre de combustion 8 et/ou un sous-calage des injections de carburant voire un ajout d'une post-injection proche d'une injection initiale qui induit une augmentation d'une quantité globale de carburant admis à l'intérieur de la chambre de combustion 8. Ces dispositions sont telles qu'une augmentation de la richesse R du 15 mélange air/carburant M est obtenue et qu'une augmentation de la température T des gaz d'échappement 2 est atteinte en aval du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0032] Le deuxième chauffage est par exemple obtenu à partir d'une post-injection de carburant tardive qui ne permet pas une combustion du carburant à l'intérieur de la 20 chambre de combustion 8 mais qui est susceptible de générer des réactions exothermiques à des bornes du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON à partir d'une oxydation des hydrocarbures imbrûlés, une telle post-injection étant pilotée en boucle fermée via une régulation spécifique afin d'obtenir une première température Ti optimisée des gaz d'échappement 2 en aval du catalyseur d'oxydation 25 DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON et en amont du filtre à particules FAP, selon le sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 à l'intérieur de la ligne d'échappement 4. [0033] Autrement dit, la présente invention propose d'enrichir les gaz d'échappement 2 en diminuant davantage la quantité d'air admise dans le moteur à combustion interne 1 et/ou en augmentant la quantité de carburant injectée lors de la post-injection tardive, ceci 30 de manière ponctuelle lors d'une phase d'accélération Pha' du véhicule automobile. [0034] En se reportant sur la figure 2, un procédé 100 de la présente invention comprend une pluralité d'étapes qui sont décrites ci-dessous. 3028889 8 [0035] Le procédé 100 comprend une première étape d'enrichissement 101 en carburant du mélange air/carburant M qui est mise en oeuvre lorsqu'une phase de régénération du filtre à particules FAP est déclenchée. Au cours de la première étape d'enrichissement 101, la richesse R du mélange air/carburant M augmente en premier lieu de la première 5 richesse R1 à la deuxième richesse R2, avec la deuxième richesse R2 qui est strictement supérieure à la première richesse R1 [0036] Le procédé 100 comprend une deuxième étape d'enrichissement 101' en carburant du mélange air/carburant M qui est mise en oeuvre lorsque qu'une instruction INST d'élimination de soufre du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes 10 d'azote NON est adressée par un superviseur de désulfatation 7. Dans ce cas, le superviseur de désulfatation 7 adresse un ordre d'enrichissement des gaz d'échappement 2 dès que des conditions sont favorables. Finalement, au cours de la deuxième étape d'enrichissement 101', la richesse R du mélange air/carburant M augmente de la deuxième richesse R2 à la troisième richesse R3, avec la troisième richesse R3 qui est 15 strictement supérieure à la deuxième richesse R2. On rappelle à ce stade de la description que le superviseur de désulfatation 7 est un moyen de commande qui contrôle les commandes visant à éliminer le soufre du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0037] La première étape d'enrichissement 101 en carburant du mélange air/carburant M 20 comprend une première étape de détermination 201 par calcul d'une consigne de température T'' des gaz d'échappement 2 en amont du filtre à particules FAP selon le sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 depuis le moteur à combustion interne 1 vers l'environnement extérieur 3, pour permettre une régénération du filtre à particules FAP. 25 [0038] La première étape d'enrichissement 101 en carburant du mélange air/carburant M comprend également une deuxième étape de détermination 202 par calcul d'un pré-positionnement P d'une quantité de carburant à injecter à l'intérieur de la chambre de combustion 8 pour atteindre la consigne de température T''. La deuxième étape de détermination 202 est réalisée en situation de boucle ouverte, c'est-à-dire sans contrôle a 30 posteriori. La deuxième étape de détermination 202 prend en compte un débit d'air à l'échappement, une température des gaz d'échappement 2 en amont du catalyseur d'oxydation DOC selon le sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 depuis le moteur 3028889 9 à combustion interne 1 vers l'environnement extérieur 3, ainsi que d'une quantité de gazole réellement injectée à l'intérieur de la chambre de combustion 8. [0039] La première étape d'enrichissement 101 en carburant du mélange air/carburant M comprend ensuite une troisième étape de vérification 203 d'une saturation du mélange 5 air/carburant M. La troisième étape de vérification 203 est réalisée indifféremment sur la première température Ti des gaz d'échappement 2 et/ou sur la richesse R du mélange air/carburant M. La troisième étape de vérification permet d'obtenir la deuxième richesse R2 du mélange air/carburant M à injecter à l'intérieur de la chambre de combustion 8. En effet, la troisième étape de vérification 203 permet de modifier la deuxième richesse R2 en 10 fonction de la première température Ti des gaz d'échappement 2 et/ou en fonction d'un taux d'oxygène X en amont du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON selon le sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 à l'intérieur de la ligne d'échappement 4. [0040] La première étape d'enrichissement 101 en carburant du mélange air/carburant M 15 comprend aussi une quatrième étape de mesure 204 de la première température Ti des gaz d'échappement 2 en amont du filtre à particules FAP. [0041] La première étape d'enrichissement 101 en carburant du mélange air/carburant M comprend une cinquième étape de correction 205 de la consigne de température T'' en fonction de la première température Ti des gaz d'échappement 2 mesurée lors de la 20 quatrième étape de mesure 204. [0042] Autrement dit, la première étape d'enrichissement 101 est une étape de régulation en température d'une injection de carburant à l'intérieur du moteur à combustion interne 1 pour permettre un échauffement du filtre à particules FAP. [0043] La deuxième étape d'enrichissement 101' comprend une sixième étape de 25 détermination 206 de la troisième richesse R3 pour permettre une désulfatation du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON. [0044] La deuxième étape d'enrichissement 101' comprend aussi une septième étape de détermination 207 d'instants d'injection du mélange air/carburant M à l'intérieur de la chambre de combustion 8. La septième étape de détermination 207 comporte une mesure 30 du taux d'oxygène X en amont du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NON selon le sens de circulation 6 des gaz d'échappement 2 à l'intérieur de la ligne 3028889 10 d'échappement 4 et une détermination d'un taux-seuil X',,, d'oxygène en-dessous duquel une injection du mélange air/carburant M à la troisième richesse R3 est autorisée. La septième étape de détermination 207 comporte aussi une estimation d'une durée cumulée pendant laquelle la désulfatation est réalisée et une vérification qu'une combustion de 5 suies à l'intérieur du filtre à particules FAP n'est pas perturbée. [0045] La deuxième étape d'enrichissement 101' comprend aussi une huitième étape de détermination 208 d'une quantité totale Qdesulfatation de carburant à injecter à l'intérieur de la chambre de combustion 8 pour évacuer hors du catalyseur d'oxydation DOC accumulateur d'oxydes d'azote NOx le soufre que ce dernier contient à partir de la relation [1] suivante : 10 [0046] Qdesulfatation = (R3 x Dair / 14,5 ) - - Qreg [1] [0047] Dans laquelle relation [1], Dair est le débit d'air à l'échappement, Qcomb est le débit de carburant brûlé à l'intérieur de la chambre de combustion 8 et Qreg est le débit de carburant nécessaire à la première étape d'enrichissement 101. [0048] On comprendra par le terme « étape » des actions qui sont entreprises 15 concomitamment et non-successivement mais qui sont décrites l'une après l'autre pour clarifier l'exposé de l'invention. En d'autres termes, la première étape d'enrichissement 101 et la deuxième étape d'enrichissement 101' sont réalisées simultanément. [0049] Ces dispositions sont telles que le procédé est aisément mis en oeuvre pour satisfaire un besoin d'augmentation de richesse R, en comportant avantageusement des 20 modifications mineures d'une loi de commande du moteur à combustion interne 1, une durée de mise au point limitée et pas ou peu d'impact sur un agrément-moteur. REVENDICATIONS1. Procédé (100) de régénération d'un filtre à particules (FAP) et d'élimination de soufre d'un catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote (N0x), le filtre à particules (FAP) et le catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote étant logés à l'intérieur d'une ligne d'échappement (4) dont est pourvu un moteur à combustion interne (1) d'un véhicule automobile à l'intérieur duquel est introduit un mélange air/carburant (M), le procédé (100) comprenant une première étape d'enrichissement (101) qui est réalisée lorsqu'une phase de régénération du filtre à particules (FAP) est déclenchée au cours de laquelle une richesse (R) du mélange air/carburant (M) augmente d'une première richesse (R1) à une deuxième richesse (R2) strictement supérieure à la première richesse (R1), caractérisé en ce que le procédé (100) comprend une deuxième étape d'enrichissement (101') au cours de laquelle la richesse (R) du mélange air/carburant (M) augmente de la deuxième richesse (R2) à une troisième richesse (R3) strictement supérieure à la deuxième richesse (R2) qui est réalisée lorsqu'une instruction (INST) d'élimination de soufre du catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote est adressée par un superviseur de désulfatation (7), et lorsqu'une phase d'accélération (Phacc) du véhicule automobile est réalisée. 2. Procédé (100) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première étape d'enrichissement (101) est une étape de régulation en température d'une injection de carburant à l'intérieur du moteur à combustion interne (1) qui comporte une première étape de détermination (201) par calcul d'une consigne de température (T'') de gaz d'échappement (2) circulant à l'intérieur de la ligne d'échappement (4), une deuxième étape de détermination (202) par calcul d'un pré-positionnement (P) d'une quantité de carburant à injecter à l'intérieur d'une chambre de combustion (8) du moteur à combustion interne (1) pour atteindre la consigne de température (rcons), une troisième étape de vérification (203) d'une saturation du mélange air/carburant (M), une quatrième étape de mesure (204) de la première température (Tl) des gaz d'échappement (2) en amont du filtre à particules (FAP) selon un sens de circulation (6) des gaz d'échappement (2) à l'intérieur de la ligne d'échappement (4), et une cinquième étape de correction (205) de la consigne de température (T'ns) en fonction de la première température (Tl) des gaz d'échappement (2). 3028889 12 3. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième étape d'enrichissement (101') comprend une sixième étape de détermination (206) de la troisième richesse (R3) pour permettre une désulfatation du catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote (N0x). 5 4. Procédé (100) selon la revendication 2, caractérisé en ce que la deuxième étape d'enrichissement (101') comprend une septième étape de détermination (207) d'instants d'injection du mélange air/carburant (M) à l'intérieur de la chambre de combustion (8). 5. Procédé (100) selon la revendication 4, caractérisé en ce que la septième étape de 10 détermination (207) comporte une mesure d'un taux d'oxygène (X) en amont du catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote (NOx) selon le sens de circulation (6) des gaz d'échappement (2) à l'intérieur de la ligne d'échappement (4). 6. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que la septième étape de détermination (207) comporte une détermination d'un taux-seuil 15 (Xseuil) d'oxygène en-dessous duquel une injection du mélange air/carburant (M) à la troisième richesse (R3) est autorisée. 7. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que la septième étape de détermination (207) comporte une estimation d'une durée cumulée pendant laquelle la deuxième étape d'enrichissement (101') est réalisée. 20 8. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que la septième étape de détermination (207) comporte une vérification d'une combustion de suies à l'intérieur d'un filtre à particules (FAP) logé à l'intérieur de la ligne d'échappement (4). 9. Procédé (100) selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisé en ce que 25 la deuxième étape d'enrichissement (101') comprend une huitième étape de détermination (208) d'une quantité totale (Qdesulfatation) -desulfatation) de carburant à injecter à l'intérieur de la chambre de combustion (8) pour évacuer hors du catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote (NOx) le soufre que ce dernier contient à partir de la relation [1] suivante : 30 Qdesulfatation = (R3 x Dair / 14,5 ) - Qcomb - Qreg [1] ] Dans laquelle relation [1], (Dair) est le débit d'air à l'échappement, (Qcomb) est le débit 3028889 13 de carburant brûlé à l'intérieur de la chambre de combustion (8) et (Qreg) est le débit de carburant nécessaire à la première étape d'enrichissement (101). 10. Véhicule automobile pour la réalisation d'un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le véhicule automobile est équipé 5 d'un catalyseur d'oxydation (DOC) accumulateur d'oxydes d'azote (NOx), notamment du type absorbeur de NOx passif (PNA).