FR 3027716 A1 20160429 FR 1460354 A 20141028 La présente invention se rapporte au domaine de l'automobile et concerne plus particulièrement le déverrouillage d'un accès à un véhicule, notamment automobile. L'invention a pour objet un capteur et un procédé de détection de la présence d'un utilisateur pour le déverrouillage d'un accès à un véhicule ainsi qu'un véhicule comprenant un tel capteur. Dans un véhicule automobile, il est connu d'utiliser un système de déverrouillage d'un accès comprenant un capteur de détection de la présence d'un utilisateur. Un tel capteur se présente de manière connue sous la forme d'un capteur de proximité capacitif permettant de détecter, par exemple, la présence d'une main de l'utilisateur sur la poignée d'une portière afin de la déverrouiller ou bien de détecter le passage d'un pied de l'utilisateur sous le coffre du véhicule afin de l'ouvrir au moins en partie. L'exemple de la figure 1 illustre le déverrouillage d'une portière (non représentée) de véhicule par un utilisateur à l'aide d'un capteur 1 de détection de présence logé dans la poignée 2 de la portière. Lorsque l'utilisateur déplace sa main M d'une première position Pi, éloignée de la poignée 2, à une deuxième position P2, sur la poignée 2, le capteur 1 détecte cette présence, ce qui entraine le déverrouillage de la portière. Un tel capteur de détection 1 comprend de manière connue une première électrode 3 connectée à un circuit imprimé 4 comprenant une capacité dite « de détection » Cx et une capacité dite « de stockage » C. Lorsque la main M de l'utilisateur est dans la deuxième position P2 à proximité de l'électrode 3, l'utilisateur se comporte comme une deuxième électrode, reliée à la Terre, qui augmente la valeur de capacitance de la capacité de détection Cx à une valeur de capacitance supérieure à la valeur de capacitance nominale de la capacité de détection Cx « au repos » (i.e. en l'absence d'utilisateur). Un capteur d'une solution existante, illustré en détail à la figure 2, comprend ainsi un générateur d'une tension d'alimentation Vcc, un premier circuit électrique Ai, un deuxième circuit électrique B1 et des moyens de comparaison de tensions COMP. Le premier circuit électrique Al comprend une capacité de détection Cx constituant en partie l'électrode, une capacité de stockage Cs définissant à ses bornes une tension de stockage Vs, une résistance Rs et trois interrupteurs bi-positions Ti, T2 et T. Le premier interrupteur Ti est disposé entre la borne positive du générateur de tension Vcc et une première borne de la capacité de détection Cx. Le deuxième interrupteur T2 est disposé entre la première borne de la capacité de détection Cx et une première borne de la capacité de stockage Cs, les deuxièmes bornes, respectivement de la capacité de détection Cx et de la capacité de stockage Cs ainsi que la borne négative du générateur de tension Vcc étant reliées à une masse G. Le troisième interrupteur Ts est disposé entre la borne positive du générateur de tension Vcc et une première borne de la résistance Rs dont la deuxième borne est reliée à la première borne de la capacité de stockage os. Le deuxième circuit électrique B1 comprend une capacité de référence Cref définissant une tension de référence Vref et un pont diviseur de la tension d'alimentation Vcc en la tension de référence Vref constitué d'une première résistance de /0 référence Rrefi et d'une deuxième résistance de référence Rref2. Les moyens de comparaison COMP se présentent sous la forme d'un comparateur de tensions connecté de manière à comparer la tension de stockage Vs aux bornes de la capacité de stockage Cs et la tension de référence Vref aux bornes de la capacité de référence Cref. 15 Afin de détecter la présence d'un utilisateur, le capteur fonctionne alternativement pendant une première phase dite « d'acquisition » et une deuxième phase dite « de mesure ». La phase d'acquisition comprend un nombre prédéterminé « x » de cycles permettant de charger la capacité de stockage Cs, celle-ci étant vide au début de la phase 20 d'acquisition. En l'absence d'un utilisateur à proximité du capteur, la capacité de stockage Cs se charge d'une charge nominale définissant une tension de stockage nominale Vs nom aux bornes de la capacité de stockage C. Un tel capteur est dit « à transfert de charge linéaire à faible consommation ». Un cycle comporte quatre étapes permettant un transfert de charge linéaire 25 entre le générateur de tension d'alimentation Vcc et la capacité de stockage Cs via la capacité de détection Cx. A l'état initial du circuit, les trois interrupteurs T1, 12 et Ts sont ouverts. Le troisième interrupteur Ts reste ouvert durant les quatre étapes de la phase d'acquisition. Dans une première étape « dite de charge », le premier interrupteur T1 est fermé et le deuxième interrupteur 12 est ouvert, ce qui permet la charge de la capacité de 30 détection Cx par le générateur de tension Vcc. Dans une deuxième étape dite « de repos », le premier interrupteur T1 et le deuxième interrupteur 12 sont ouverts simultanément. Dans une troisième étape dite « de décharge », le premier interrupteur T1 est ouvert et le deuxième interrupteur 12 est fermé, ce qui permet le transfert par conduction de courant de la charge de la capacité de détection Cx dans la capacité de 35 stockage O. Enfin dans une quatrième étape de repos, le premier interrupteur T1 et le deuxième interrupteur 12 sont de nouveau ouverts simultanément, comme illustré à la figure 2. Lorsque la capacité de stockage Cs s'est chargée pendant un nombre prédéterminé « x » de cycles sans qu'un utilisateur ne soit venu à proximité du capteur, la charge de la capacité de stockage Cs à la fin de la phase d'acquisition correspond à sa valeur de charge nominale et la tension de stockage Vs aux bornes de la capacité de stockage Cs correspond donc à la tension de stockage nominale V, nom En revanche, lorsqu'un utilisateur est présent à proximité du capteur lors de la phase d'acquisition, la capacitance de la détection Cx augmente et la charge de la capacité de stockage Cs à la fin de la phase d'acquisition correspond à une charge de détection supérieure à sa charge nominale. Dans ce cas, la tension aux bornes de la capacité de stockage Vs est égale à une tension de détection V, det qui est supérieure à la tension de stockage nominale V, n'. Durant la phase de mesure, le premier interrupteur 11 et le deuxième interrupteur 12 étant ouverts, on ferme le troisième interrupteur Ts de sorte à charger la capacité de stockage Cs à travers la résistance Rs, jusqu'à ce que le comparateur indique que la tension de stockage Vs a atteint la tension de référence Vref et on mesure alors la durée entre l'instant de fermeture du troisième interrupteur Ts et l'instant où la tension de stockage Vs atteint ladite tension de référence Vref. En l'absence d'utilisateur à proximité du capteur pendant la phase d'acquisition, la durée mesurée entre l'instant de fermeture du troisième interrupteur Ts (où la tension de stockage Vs est égale à la tension nominale V, ',) et l'instant où la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref correspond à une durée nominale In'. Autrement dit, en l'absence de détection, la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref après une durée nominale Tno'. En revanche, en présence d'un utilisateur à proximité du capteur pendant la phase d'acquisition, la durée mesurée entre l'instant de fermeture du troisième interrupteur Ts (où la tension de stockage Vs est égale à une tension de détection Vs det supérieure à la tension nominale V, n') et l'instant où la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref correspond à une durée de détection Tdet qui est inférieure à la durée nominale Tnom, ce qui indique la présence d'un utilisateur à proximité de l'électrode du capteur. Autrement dit, lors d'une détection de présence, la tension de stockage Vs atteint plus rapidement la tension de référence Vref pendant la phase de mesure. Dès lors qu'un utilisateur a été détecté, le capteur envoie un signal de détection à un calculateur électronique du véhicule appelé de manière connue ECU (Electronic Control Unit en langue anglaise) qui déverrouille alors l'accès correspondant 35 du véhicule, éventuellement après authentification. En pratique, la tension de seuil Vref est donnée par l'équation : Rref2 Vref = Vcc X Rrefl+Rref2 [1] La tension de sortie aux bornes de la capacité de stockage Cs après la (n+1)ème décharge de la capacité de détection Cx est donnée par l'équation suivante : Cx Cs Vs(n + 1) =-Cx+Cs X Vcc + Vs(n) X Cs+Cx avec Vs(0) = O. Ceci est une suite arithmético-géométrique, d'où l'on déduit: Vs(n + 1) = Vcc x [1 (ecx)n] [3] D'où : Vs(n+1) Vccx[1 1 cs+cx) Cs 1-1 Vref Vccx Rre f 2 Rre fi+Rre f 2 Vs(n+1) [1 LC-Fscx)\n Vref Rref2 [4] Rrefi+Rref2 Un tel capteur de détection est sensible au bruit généré par le fonctionnement du générateur de tension Vcc durant la phase d'acquisition (dite phase de transfert de charge) entre la capacité de détection Cx et la capacité de stockage Cs, ce qui présente un inconvénient majeur. En effet, la tension de référence Cref étant fixe, c'est-à-dire dépendant directement de la tension d'alimentation Vcc, les variations de Vcc dues au bruit n'ont pas un impact proportionnel sur la tension de stockage Vs et sur la tension de référence Vref, notamment pendant la phase de transfert de charge. Afin de mettre en évidence ce problème, on considère un bruit sur le générateur de tension Vcc au cycle (n+1) : Vcc, = Vcc + noise durant la phase de transfert +1)(n de charge et on s'intéresse au rapport Vs des équations [1] et [2] en utilisant Vre f l'équation [3]. On a alors : Cx Cs \ n-i Cs VCCn X +VCCX [1 ( 1X Vs(n+1) cx+cs cs+cx, cx+cs Vref Rr e f 2 V ccxRre f i+Rre f 2 Or, il n'y a pas de simplification possible de Vcc ou Vccn, le rapport ayant changé dû au bruit survenu au cycle (n+1), ce qui dégrade la qualité de la comparaison 25 entre la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref à la fin de la période d'acquisition et donc celle de la détection et présente donc un inconvénient important. L'invention vise donc à résoudre cette inconvénient en proposant une solution simple, fiable et efficace pour empêcher le bruit du générateur de la tension d'alimentation d'impacter la mesure de variation de la capacité de détection du capteur. [2] A cet effet, l'invention a pour objet un capteur de détection de la présence d'un utilisateur pour le déverrouillage d'un accès à un véhicule automobile, ledit capteur comprenant : - un générateur d'une tension d'alimentation, - un premier circuit électrique comprenant une capacité de détection de la présence d'un utilisateur définissant à ses bornes une tension de détection, une capacité de stockage définissant à ses bornes une tension de stockage , des moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection à partir de la tension d'alimentation et des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection dans la capacité de stockage, - un deuxième circuit électrique comprenant une capacité de référence définissant à ses bornes une tension de référence, une capacité de transition, des moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition à partir de la tension d'alimentation et des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition dans la capacité de référence, - des moyens de comparaison de ladite tension de stockage et de ladite tension de référence afin de détecter la présence d'un utilisateur pour le déverrouillage d'un accès au véhicule automobile, le capteur étant remarquable en ce que le rapport de la tension de stockage sur la tension 20 de référence est indépendant de la tension d'alimentation de manière à éviter tout impact du bruit du générateur de la tension d'alimentation lors de la détection de la présence d'un utilisateur. Dans le capteur selon l'invention, la tension de référence ne dépend pas directement en permanence de la tension d'alimentation pendant la phase d'acquisition 25 de sorte que la tension de stockage et la tension de référence subissent des variations proportionnelles lorsque le bruit du générateur de tension fait varier la tension d'alimentation. En d'autres termes, la tension de stockage et la tension de référence étant relatives l'une par rapport à l'autre, leur rapport est indépendant de la tension d'alimentation et donc de son bruit, ce qui permet d'améliorer la qualité de la détection de 30 présence. Le capteur selon l'invention permet en outre avantageusement d'éviter de réaliser une fausse détection, le bruit pouvant en effet être perçu comme une présence d'un utilisateur. Selon un aspect de l'invention, les moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection à partir de la tension d'alimentation comprennent un premier 35 interrupteur monté en série avec un premier pont diviseur de la tension d'alimentation en la tension de détection. De manière préférée, le premier pont diviseur de tension comprend une première résistance et une deuxième résistance. Selon un autre aspect de l'invention : - les moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection dans la capacité de stockage comprennent un deuxième interrupteur, - les moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition à partir de la tension d'alimentation comprennent un troisième interrupteur, - des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition dans la capacité de référence comprennent un quatrième interrupteur. Dans une première forme de réalisation du capteur selon l'invention, le premier circuit électrique comprend en outre des moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage à partir de la tension d'alimentation et le deuxième circuit électrique comprend en outre des moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence à partir de la tension d'alimentation. De préférence, les moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage à partir de la tension d'alimentation comprennent un cinquième interrupteur monté en série avec une troisième résistance et les moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence à partir de la tension d'alimentation comprennent un sixième interrupteur monté en série avec un deuxième pont diviseur de tension. Dans une deuxième forme de réalisation du capteur selon l'invention, le deuxième circuit électrique comprend en outre des moyens de contrôle de la décharge partielle de la capacité de référence. De préférence, les moyens de contrôle de la décharge partielle de la capacité de référence comprennent un ensemble formé par une résistance de référence montée 25 en série avec un interrupteur de référence, ledit ensemble étant monté en parallèle de la capacité de référence. De préférence encore, les valeurs de la capacité de transition, de la capacité de référence, de la capacité de détection et de la capacité de stockage sont choisies de manière à satisfaire l'équation suivante : Cref _ Cs Cref+Ct - Cx+Cs Avec : Cref : capacité de référence Ct: capacité de transition Cs : capacité de stockage 35 Cx : capacité de détection Ce rapport permet d'optimiser l'immunité au bruit du générateur de la tension d'alimentation. 30 L'invention a aussi pour objet un véhicule automobile comprenant un capteur tel que présenté précédemment. L'invention concerne aussi un procédé mise en oeuvre par un capteur tel que présenté précédemment, ledit procédé étant remarquable en ce que les premier et 5 deuxième interrupteurs sont commandés simultanément, d'une part, et en ce que les troisième et quatrième interrupteurs sont commandés simultanément, d'autre part. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront lors de la description qui suit faite en regard des figures annexées données à titre d'exemples non limitatifs et dans lesquelles des références identiques sont données à des objets 10 semblables. La figure 1 (déjà commentée) illustre schématiquement la détection d'une main d'un utilisateur par un capteur de détection disposé dans une poignée d'une portière d'un véhicule automobile, La figure 2 (déjà commentée) illustre une forme de réalisation d'un 15 capteur de l'art antérieur, La figure 3 illustre une première forme de réalisation d'un capteur selon l'invention. La figure 4 illustre une deuxième forme de réalisation d'un capteur selon l'invention, 20 La figure 5 illustre les variations de la tension de stockage et de la tension de référence pendant la phase d'acquisition et la phase de mesure. Le capteur selon l'invention est destiné à être monté dans un véhicule automobile pour permettre le déverrouillage de l'un de ses accès, tel que, par exemple, son coffre ou une portière. 25 Le capteur de détection comprend un générateur d'une tension d'alimentation continue Vcc, par exemple de 5 V, un premier circuit électrique A2, A3, un deuxième circuit électrique B2, B3 et des moyens de comparaison COMP de tensions. Deux formes de réalisation du capteur vont être décrites en référence aux figures 3 et 4. Cette première forme de réalisation est décrite en référence à la figure 3. 30 Le premier circuit électrique A2 comprend une capacité de détection Cx de la présence d'un utilisateur constituant au moins en partie une première électrode (non représentée) et définissant à ses bornes une tension de détection Vx, une capacité de stockage Cs définissant à ses bornes une tension de stockage Vs, des moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection Cx à partir de la tension 35 d'alimentation Vcc, des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection Cx dans la capacité de stockage Cs et des moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage Cs à partir de la tension d'alimentation Vcc. Comme décrit précédemment en référence à la figure 1, la première électrode s'étend dans un élément du véhicule, par exemple une poignée, de sorte qu'une partie du corps d'un utilisateur, formant une deuxième électrode reliée à la Terre, puisse venir à proximité de la première électrode et augmenter ainsi la capacitance d'une capacité de détection C. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection Cx à partir de la tension d'alimentation Vcc se présentent dans cet exemple sous la forme d'un premier interrupteur (bi-positions) T11 monté en série avec un premier pont diviseur de tension comprenant une première résistance R-1 et une deuxième résistance R2. Ce premier pont est configuré pour diviser la tension d'alimentation Vcc en la tension de détection Vx. Le premier interrupteur T11 est connecté, d'une part, à la borne positive du générateur de tension d'alimentation Vcc et, d'autre part, à une borne de la première résistance Ri, l'autre borne de la première résistance R-1 étant connectée à une première borne de la capacité de détection C. La deuxième résistance R2 est connectée, d'une part, à la première borne de la capacité de détection Cx et, d'autre part, à une masse G. Le premier interrupteur T11 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation Vcc, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation V. Les moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection Cx dans la capacité de stockage Cs se présentent dans cet exemple sous la forme d'un deuxième interrupteur T12 connecté, d'une part, à la première borne de la capacité de détection Cx, et, d'autre part, à une première borne de la capacité de stockage C. Le deuxième interrupteur T12 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la décharge de la capacité de détection Cx, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique. Les deuxièmes bornes de la capacité de détection Cx et de la capacité de stockage Cs ainsi que la borne négative du générateur de tension Vcc sont reliées à la 30 masse G. Afin de décharger la capacité de stockage Cs à la fin d'une phase de mesure, le premier circuit électrique A2 comprend en outre un premier interrupteur de décharge bipositions TR1 monté en parallèle de la capacité de stockage C. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage Cs à partir de 35 la tension d'alimentation Vcc permettent la charge de la capacité de stockage Cs à partir du générateur l'alimentation Vcc jusqu'à ce que la tension de stockage Vs atteigne la valeur d'une tension de référence Vref décrite ci-après. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage Cs à partir de la tension d'alimentation Vcc se présentent dans cet exemple sous la forme d'un cinquième interrupteur TS1 monté en série avec une troisième résistance RS1. Le cinquième interrupteur TS1 est connecté d'une part à la borne positive du générateur de tension d'alimentation Vcc et d'autre part à la troisième résistance RS1 dont l'autre borne est connectée à la première borne de la capacité de stockage O. A titre d'exemple, les valeurs de la capacité de détection Cx, de la capacité de stockage Cs, de la troisième résistance RS1, de la première résistance R1 et de la deuxième résistance R2 peuvent être les suivantes : Cx = 70 pF Cs = 30 nF RS1 = 430 kf) R1 = i,5 k0 R2 = 13,44 kf) Le deuxième circuit électrique B2 comprend une capacité de référence C ref définissant à ses bornes une tension de référence Vref, une capacité de transition Ct, des moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition Ct à partir de la tension d'alimentation Vcc, des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition Ct dans la capacité de référence Cref et des moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence Cref à partir de la tension d'alimentation V. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition Ct à partir de la tension d'alimentation Vcc se présentent dans cet exemple sous la forme d'un troisième interrupteur (bi-positions) T21 connecté, d'une part, à la borne positive du générateur de tension d'alimentation Vcc, et, d'autre part, à une première borne de la capacité de transition C. Le troisième interrupteur T21 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation Vcc, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation V. Les moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition Ct dans la capacité de référence Cref se présentent dans cet exemple sous la forme d'un quatrième interrupteur 122 connecté, d'une part, à la première borne de la capacité de transition Ct, et, d'autre part, à une première borne de la capacité de référence Cref. Le quatrième interrupteur 122 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la décharge de la capacité de transition Ct, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique. Les deuxièmes bornes de la capacité de transition Ct et de la capacité de référence Cref sont reliées à la masse G. Afin de décharger la capacité de référence Cref à la fin d'une phase de mesure, le deuxième circuit électrique B2 comprend en outre un deuxième interrupteur de 5 décharge bi-positions TR2 monté en parallèle de la capacité de référence Cref. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence Cref à partir de la tension d'alimentation Vcc permettent la charge de la capacité de référence Cref à partir du générateur l'alimentation Vcc jusqu'à ce que la tension de référence Vref atteigne la valeur de la tension de stockage V. 10 Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence Cref à partir de la tension d'alimentation Vcc se présentent dans cet exemple sous la forme d'un sixième interrupteur TS2 monté en série avec un deuxième pont diviseur de la tension d'alimentation Vcc comprenant une première résistance de référence Rrefi et une deuxième résistance de référence Rref2. 15 Le sixième interrupteur TS2 est connecté, d'une part, à la borne positive du générateur de tension d'alimentation Vcc et, d'autre part, à une borne de la première résistance de référence Rrefl, l'autre borne de la première résistance de référence Rrefl étant connectée à la première borne de la capacité de référence Cref. La deuxième résistance de référence Rref2 est connectée, d'une part, à la première borne de la capacité 20 de référence Cref et, d'autre part, à une masse G. Le sixième interrupteur TS2 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique calibré par le deuxième pont diviseur de tension, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique. On notera qu'un convertisseur numérique-analogique (Digital-Analogical 25 Converter ou DAC en langue anglaise), par exemple de type R-R ou R-2R, peut remplacer la première résistance de référence Rrefl et la deuxième résistance de référence Rref2 de sorte que la tension de référence soit ajustable par programmation logicielle. A titre d'exemple, les valeurs de la capacité de référence Cref, de la capacité 30 de transition Ct, de la première résistance de référence Rrefi et de la deuxième résistance de référence Rref2 peuvent être les suivantes : Cref = 135 nF Ct = 315 pF Rrefl = 80 kf) 35 Rref2 = 80 kf) Les interrupteurs sont commandés par un microcontrôleur (non représenté) de la façon suivante. Les premier et troisième interrupteurs 111 et 121 sont commandés dans la même position simultanément. De même, les deuxième et quatrième interrupteurs 112 et 122 sont commandés dans la même position simultanément. Enfin, les cinquième et sixième interrupteurs TS1 et TS2 sont également commandés dans la même position simultanément. Les moyens de comparaison COMP de tensions sont configurés pour comparer la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref afin de détecter la présence d'un utilisateur et permettre le déverrouillage d'un accès au véhicule automobile lorsque ces deux tensions sont égales. De manière connue, les moyens de comparaison COMP peuvent se présenter sous la forme d'un comparateur de tensions. Cette deuxième forme de réalisation, qui est une forme simplifiée de la forme de réalisation précédente, est décrite en référence à la figure 4. Le premier circuit électrique A3 comprend une capacité de détection Cx de la présence d'un utilisateur constituant au moins en partie une première électrode (non représentée) et définissant à ses bornes une tension de détection Vx, une capacité de stockage Cs définissant à ses bornes une tension de stockage Vs, des moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection Cx à partir de la tension d'alimentation Vcc et des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection Cx dans la capacité de stockage C. Comme décrit précédemment en référence à la figure 1, la première électrode s'étend dans un élément du véhicule, par exemple une poignée, de sorte qu'une partie du corps d'un utilisateur, formant une deuxième électrode reliée à la Terre, puisse venir à proximité de la première électrode et augmenter ainsi la capacitance d'une capacité de détection C. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection Cx à partir de la tension d'alimentation Vcc se présentent dans cet exemple sous la forme d'un premier interrupteur (bi-positions) 111 monté en série avec un premier pont diviseur de tension comprenant une première résistance R-1 et une deuxième résistance R2. Ce premier pont est configuré pour diviser la tension d'alimentation Vcc en la tension de détection Vx. Le premier interrupteur T11 est connecté, d'une part, à la borne positive du générateur de tension d'alimentation Vcc et, d'autre part, à une borne de la première résistance Ri, l'autre borne de la première résistance R-1 étant connectée à une première borne de la capacité de détection C. La deuxième résistance R2 est connectée, d'une part, à la première borne de la capacité de détection Cx et, d'autre part, à une masse G. Le premier interrupteur T11 est configuré pour basculer entre une position 35 fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation Vcc, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation V. Les moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection Cx dans la capacité de stockage Cs se présentent dans cet exemple sous la forme d'un deuxième interrupteur 112 connecté, d'une part, à la première borne de la capacité de détection Cx, et, d'autre part, à une première borne de la capacité de stockage C. Le deuxième interrupteur T12 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la décharge de la capacité de détection Cx, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique. Les deuxièmes bornes de la capacité de détection Cx et de la capacité de 10 stockage Cs ainsi que la borne négative du générateur de tension Vcc sont reliées à la masse G. Afin de décharger la capacité de stockage Cs à la fin d'une phase de mesure, le premier circuit électrique A3 comprend en outre un premier interrupteur de décharge bipositions TR1 monté en parallèle de la capacité de stockage C. 15 A titre d'exemple, les valeurs de la capacité de détection Cx, de la capacité de stockage Cs, de la résistance R1 et de la résistance R2 peuvent être les suivantes : Cx = 70 pF Cs = 30 nF R1 = 1,5 kf) 20 R2 = 13,44 kf) Le deuxième circuit électrique B3 comprend une capacité de référence Cref définissant à ses bornes une tension de référence Vref, une capacité de transition Ct, des moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition Ct à partir de la tension d'alimentation Vcc, des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition Ct 25 dans la capacité de référence Cref et des moyens de contrôle de la décharge partielle de la capacité de référence Cref. Les moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition Ct à partir de la tension d'alimentation Vcc se présentent dans cet exemple sous la forme d'un troisième interrupteur bi-positions 121 connecté, d'une part, à la borne positive du générateur de 30 tension d'alimentation Vcc, et, d'autre part, à une première borne de la capacité de transition C. Le troisième interrupteur 121 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation Vcc, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique généré par la tension d'alimentation V. 35 Les moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition Ct dans la capacité de référence Cref se présentent dans cet exemple sous la forme d'un quatrième interrupteur 122 connecté, d'une part, à la première borne de la capacité de transition Ct, et, d'autre part, à une première borne de la capacité de référence Cref. Le quatrième interrupteur 122 est configuré pour basculer entre une position fermée, dans laquelle il autorise le passage d'un courant électrique généré par la décharge de la capacité de transition Ct, et une position ouverte, dans laquelle il empêche le passage d'un courant électrique. Les deuxièmes bornes de la capacité de transition Ct et de la capacité de référence Cref sont reliées à la masse G. Les moyens de contrôle de la décharge partielle de la capacité de référence Cref se présentent sous la forme d'un ensemble formé par une résistance de 10 référence Rref montée en série avec un interrupteur de référence Tref, ledit ensemble étant monté en parallèle de la capacité de référence Cref. Afin de décharger la capacité de référence Cref à la fin d'une phase de mesure, le deuxième circuit électrique B3 comprend en outre un deuxième interrupteur de décharge bi-positions TR2 monté en parallèle de la capacité de référence Cref. 15 A titre d'exemple, les valeurs de la capacité de référence Cref et de la résistance de référence Rref peuvent être les suivantes : Cref = 135 nF Ct = 315 pF Rref = 80k0 20 Cette deuxième forme de réalisation est un cas particulier de la première forme de réalisation pour laquelle le générateur de la tension d'alimentation Vcc, la résistance de référence Rref et l'interrupteur de référence Tref serait implémentés par un DAC en série avec une résistance et sur lequel on aurait Vd' = 0 et Ts = (off). Les interrupteurs sont commandés par un microcontrôleur (non représenté) de 25 la façon suivante. Les premier et troisième interrupteurs 111 et 121 sont commandés dans la même position simultanément. De même, les deuxième et quatrième interrupteurs 112 et 122 sont commandés dans la même position simultanément. Les moyens de comparaison COMP de tensions sont configurés pour comparer la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref afin de détecter la 30 présence d'un utilisateur et permettre le déverrouillage d'un accès au véhicule automobile lorsque ces deux tensions sont égales. De manière connue, les moyens de comparaison COMP peuvent se présenter sous la forme d'un comparateur de tensions. Afin de détecter la présence d'un utilisateur, en référence à la figure 5, le capteur fonctionne alternativement pendant une première phase dite « d'acquisition » A et 35 une deuxième phase dite « de mesure » B. La phase d'acquisition A comprend un nombre prédéterminé « x » de cycles permettant de charger la capacité de stockage Cs, celle-ci étant vide à l'origine de la phase d'acquisition. En l'absence d'un utilisateur à proximité du capteur, la capacité de stockage Cs se charge d'une charge nominale définissant une tension de stockage nominale Vs nom aux bornes de la capacité de stockage C. Un tel capteur est dit « à transfert de charge linéaire à faible consommation ». Un cycle comporte quatre étapes permettant un transfert de charge linéaire entre le générateur de tension Vcc et la capacité de stockage Cs via la capacité de détection Cx. A l'état initial du circuit, les six interrupteurs (du premier au sixième) 111, 112, 121, 122, TS1 et TS2 sont ouverts. Les cinquième et sixième interrupteurs TS1 et TS2 restent ouverts durant les quatre étapes de la phase d'acquisition. Dans une première étape dite « de charge », les premier et troisième interrupteurs 111 et 121 sont fermés simultanément (les autres interrupteurs, deuxième, quatrième, cinquième et sixième 112, 122, TS1 et TS2 étant ouverts), ce qui permet la charge respectivement de la capacité de détection Cx à la tension Vcc x -R1R+1R2 et de la capacité de transition Ct à la tension Vcc. Dans une deuxième étape dite « de repos », les six interrupteurs (du premier au sixième) 111, 112, 121, 122, TS1 et TS2 sont ouverts simultanément. Dans une troisième étape dite « de décharge », les deuxième et quatrième interrupteurs 112 et 122 sont fermés simultanément (les autres interrupteurs , premier, troisième, cinquième et sixième 111, 121, TS1 et 1S2 étant ouverts), ce qui permet la décharge de la capacité de détection Cx et de la capacité de transition Ct respectivement dans la capacité de stockage Cs et dans la capacité de référence Cref. Enfin dans une quatrième étape de repos, les six interrupteurs 111, 112, 121, 122, TS1 et 1S2 sont ouverts simultanément. Lorsque la capacité de stockage Cs s'est chargée pendant un nombre prédéterminé « x » de cycles sans qu'un utilisateur ne soit venu à proximité du capteur, la charge de la capacité de stockage Cs à la fin de la phase d'acquisition correspond à une valeur de charge nominale et la tension de stockage Vs aux bornes de la capacité de stockage Cs correspond à une tension de stockage nominale Vs nom à la fin de la phase d'acquisition. En revanche, lorsqu'un utilisateur est présent à proximité du capteur lors de la phase d'acquisition, la capacitance de la détection Cx augmente et la charge de la capacité de stockage Cs à la fin de la phase d'acquisition correspond à une charge de détection supérieure à la charge nominale. Dans ce cas, la tension aux bornes de la capacité de stockage à la fin de la phase d'acquisition est égale à une tension de détection Vs det qui est supérieure à la tension de stockage nominale Vs nom. Durant la phase de mesure B, les six interrupteurs, du premier au sixième 111, 112, 121, 122, TS1 et TS2 étant ouverts, on ferme les cinquième et sixième interrupteurs TS1 et TS2 de sorte à charger respectivement la capacité de stockage Cs à travers la troisième résistance RS1 et la capacité de référence via le deuxième pont diviseur de tension jusqu'à ce que le comparateur indique que la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref soient égales. On mesure alors de manière connue la durée entre l'instant de fermeture des cinquième et sixième interrupteurs TS1 et TS2 et l'instant où la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref sont égales. En l'absence d'utilisateur à proximité du capteur pendant la phase d'acquisition, la durée mesurée entre l'instant de fermeture des cinquième et sixième interrupteur TS1 et TS2 (où la tension de stockage Vs est égale à la tension nominale Vs '') et l'instant où la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref correspond à une durée nominale T',. Autrement dit, en l'absence de détection, la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref après une durée nominale Tnom. En présence d'un utilisateur à proximité du capteur pendant la phase d'acquisition, la durée mesurée entre l'instant de fermeture des cinquième et sixième interrupteurs TS1 et TS2 (où la tension de stockage Vs est égale à une tension de détection Vs det supérieure à la tension nominale Vs ',) et l'instant où la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref correspond à une durée de détection Tdet qui est inférieure à la durée nominale T',, ce qui indique la détection de la présence d'un utilisateur à proximité de l'électrode du capteur. Autrement dit, lors d'une détection de présence, la tension de stockage Vs atteint plus rapidement la tension de référence Vref pendant la phase de mesure. Dès lors qu'un utilisateur a été détecté, le capteur 1 envoie un signal de détection à un calculateur électronique du véhicule appelée de manière connue ECU (Electronic Control Unit en langue anglaise) qui déverrouille alors l'accès correspondant du véhicule, éventuellement après authentification. Afin de démontrer l'immunité du capteur 1 selon l'invention au bruit ou à un saut de tension (appelé « saut d'offset ») du générateur de la tension d'alimentation Vcc, Vs(n+1) on s'intéresse au rapport : Vref Etudions la sensibilité à un saut d'offset de la tension d'alimentation Vcc durant la phase d'acquisition. Dans ce cas, on a: R2( Cs V ccx Ri+R2X[1 cs-Fcx VCCX[1 Cref \ni L't-FCref J R2CS Vs (n+1) Ri+R2X[1 (Cs+Cx) Vref [1 Cref \ni L't-FCref Vs(n+1) Vref Ce rapport ne dépendant pas de la tension d'alimentation Vcc, il n'y a donc pas de variation relative de la tension de stockage par rapport à la tension de 5 référence Vref due à un saut d'offset. Pour étudier la sensibilité à un bruit sur Vcc durant la phase d'acquisition, on considère un bruit sur le générateur de la tension d'alimentation Vcc à un cycle (n+1) de la phase d'acquisition tel que Vcc, = Vcc + noise. On a alors 10 R2C VCCn R2 Cs 11-11 Cs Vs(n+1) XRi+R2XCx+xCs+VCCX Ri+R2X[1 ( U-x+Cs) XCx+Cs Vref ctCref Cref VCCnX +VCCX[1 Cref+Ct Ct+Cref) XCref+Ct On considère Cx, Cs, Ct, Cref tel que : Ct Cx et entrainant Cref+Ct Cx+Cs 15 On a alors : Cref Cs Cref+Ct CX+Cs Vs(n+1) Vref Vs(n+1) Vref R2 Cx R2 Cs y-11 Cs VCCnXRi+R2X-Cx+Cs+VCCX-Ri+R2X 1 (Cx+Cs XCx+Cs VCCnX i Ct +VCCX Cref n-i Cref [1 X Cref+Ct Lt+Lref Cref+Ct R2 Cx R2 Cs n-11 CS VCCnX R1+R2X CX-FCS +17CC X R1+R2X CX-FCS X CX-F CS Cref Cref Ct n-ii VCCnX +c +VCCX 1 X Cref t Ct+Cref Cref+Ct n-ii VCCnX +VCCX[1 ( , Ct Cref Cref , X Vs(n+1) _ R2 Cref+Ct Ct+Cref Cref+Ct X Vref - R1+R2 VCCnX Ct +VCCX[1 ( Cref n-ii Cref X - Cref+Ct Ct+Cref Cref+Ct Vs(n+1) _ R2 Vref - R1+R2 20R2 Ce rapport Rl+R2.ne dépendant pas de la tension d'alimentation Vcc, il n'y a Vs(n+1) donc pas de variation de -Vref a cause d'éventuel bruit sur le générateur de la tension d'alimentation Vcc durant le transfert de charge. En effet, le rapport est fixe et est dépendant des valeurs de la première et deuxième résistances R-1 et R2. Pour évaluer la sensibilité à un saut d'offset sur Vcc durant toute la phase de charge linéaire, on considère dans cet exemple que l'inverse de la fréquence du bruit est inférieur aux constantes de temps des différents filtres RC du circuit. On s'intéresse aux différences de temps entre la valeur typique de Vcc et (Vcc + Offset) au moment de l'égalité entre Vs et Vref : VS = (Vcc - V s_lin) x[1 -e 1+Vs _lin Rref 2 Vref (t) = (Vcc x Rref1+Rref 2 Vref _lin) x [1 - e tref1+ Vre f _lin En notant Vs h, et Vref lin les tensions aux bornes de Cs, respectivement Cref, à la fin du transfert de charge, on a: ( Cs n-1 R2 V s_lin = V s(n + 1) = x V cc x[1 R2+R1 Cs+C.x) i Vref _lin = Vref (n + 1) = V cc x[1 ( Cref ri Vref +Cti ] On note tcomp1 le temps de mesure à la tension Vcc et tcomp2 le temps de mesure à la 15 tension VCC2, temps au bout desquels on aura Vs= Vref , on a alors : tcompl (Vcc - V s _lin) x[1 - e 'Cs + V s_lin = Vcc x Rref 2Vref _lin) x Rref1+Rref 2 tcompl [1_ e Tref 1+ Vref _lin tcomp2 1 (VCC2 - V s _lin) x[1 - e 'CS + V s_lin = (V cc2 x Rref 2Vre f _lin) x Rref1+Rref 2 tcomp2 [1_ - e Tref 1+ Vref _lin 20 Une augmentation de la tension d'alimentation Vcc va faire augmenter la tension Vref et la tension de stockage V. On peut chercher une valeur de la capacité de référence Cref et de la capacité de transition ct tel que tcomp1 = tcomp2 comme illustré à la figure 5. Une telle valeur peut, par exemple, être obtenue par solveur numérique de 25 type MathcadTM. On trouve une valeur de la capacité de référence Cref de 145nF qui entraîne tcomp1 = tcomp2 et une valeur de 338 pF de la capacité de transition Ct Ct Cx permettant de garantir l'égalité = et donc l'insensibilité au saut d'offset Cref+Ct CX+Cs sur V. Ainsi, toujours en référence à la figure 5, on notera qu'un saut d'offset sur la 30 tension d'alimentation Vcc produit une augmentation INC de la valeur de la tension à laquelle la tension de stockage Vs égale la tension de référence Vref tout en garantissant avantageusement tcomp1 = tcomp2. Dans le cas de la sensibilité à des bruits sur Vcc dont la fréquence de bruit est supérieur à Ts ou Tref durant toute la phase de charge linéaire, on peut considérer que les bruits vont être filtrés par les différents filtres RC du circuit : RS1 et (Cx+Cs), R1, R2 et Cx ou Rref1, Rref2 et Cref... Afin de détecter la présence d'un utilisateur, le capteur fonctionne alternativement pendant une première phase dite « d'acquisition » et une deuxième phase 5 dite « de mesure ». La phase d'acquisition comprend un nombre prédéterminé « x » de cycles permettant de charger la capacité de stockage Cs, celle-ci étant vide à l'origine de la phase d'acquisition. En l'absence d'un utilisateur à proximité du capteur, la capacité de stockage Cs se charge d'une charge nominale définissant une tension de stockage 10 nominale Vs _nom aux bornes de la capacité de stockage C. Un tel capteur est dit « à transfert de charge linéaire à faible consommation ». Un cycle comporte quatre étapes permettant un transfert de charge linéaire entre le générateur de tension Vcc et la capacité de stockage Cs via la capacité de détection C. A l'état initial du circuit, les quatre interrupteurs, du premier au 15 quatrième 111, 112, 121 et 122 sont ouverts. Dans une première étape dite « de charge », les premier et troisième interrupteurs 111 et 121 sont fermés simultanément (les autres interrupteurs, deuxième et quatrième T12 et T22 étant ouverts), ce qui permet la charge respectivement de la capacité de détection Cx et de la capacité de transition Ct par le générateur de tension 20 Vcc. Dans une deuxième étape dite « de repos », les quatre interrupteurs, du premier au quatrième 111, 112, 121 et 122 sont ouverts simultanément. Dans une troisième étape dite « de décharge», les deuxième et quatrième interrupteurs 112 et 122 sont fermés simultanément (les autres interrupteurs, premier et 25 troisième, 111 et 121 étant ouverts), ce qui permet la décharge de la capacité de détection Cx et de la capacité de transition Ct respectivement dans la capacité de stockage Cs et dans la capacité de référence. Enfin dans une quatrième étape de repos, les quatre interrupteurs, du premier au quatrième 111, 112, 121 et 122 sont ouverts simultanément. 30 Lorsque la capacité de stockage Cs s'est chargée pendant un nombre prédéterminé « x » de cycles sans qu'un utilisateur ne soit venu à proximité du capteur, la charge de la capacité de stockage Cs à la fin de la phase d'acquisition correspond à une valeur de charge nominale et la tension de stockage Vs aux bornes de la capacité de stockage Cs correspond à une tension de stockage nominale Vs ', à la fin de la phase 35 d'acquisition. En revanche, lorsqu'un utilisateur est présent à proximité du capteur lors de la phase d'acquisition, la capacitance de la détection Cx augmente et la charge de la capacité de stockage Cs à la fin de la phase d'acquisition correspond à une charge de détection supérieure à la charge nominale. Dans ce cas, la tension aux bornes de la capacité de stockage à la fin de la phase d'acquisition est égale à une tension de détection Vs det qui est supérieure à la tension de stockage nominale Vs nom. Durant la phase de mesure, les quatre interrupteurs, du premier au quatrième 111, 112, 121 et 122 étant ouverts, on ferme l'interrupteur de référence Tref de sorte à charger la capacité de référence à travers la résistance de référence Rref jusqu'à ce que le comparateur indique que la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref soient égales. On mesure alors de manière connue la durée entre l'instant de fermeture de l'interrupteur de référence Tref et l'instant où la tension de stockage Vs et la tension de référence Vref sont égales. En l'absence d'utilisateur à proximité du capteur pendant la phase d'acquisition, la durée mesurée entre l'instant de fermeture de l'interrupteur de référence Tref (où la tension de stockage Vs est égale à la tension nominale Vs nom) et l'instant où la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref correspond à une durée nominale Tnom. Autrement dit, en l'absence de détection, la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref après une durée nominale Timm. En présence d'un utilisateur à proximité du capteur 1 pendant la phase d'acquisition, la durée mesurée entre l'instant de fermeture de l'interrupteur de référence Tref (où la tension de stockage Vs est égale à une tension de détection Vs det supérieure à la tension nominale Vs nom) et l'instant où la tension de stockage Vs atteint la tension de référence Vref correspond à une durée de détection Tdet qui est inférieure à la durée nominale 'nom, ce qui indique la détection de la présence d'un utilisateur à proximité de l'électrode du capteur. Autrement dit, lors d'une détection de présence, la tension de stockage Vs atteint plus rapidement la tension de référence Vref pendant la phase de mesure. Dès lors qu'un utilisateur a été détecté, le capteur 1 envoie un signal de détection à un calculateur électronique du véhicule appelée de manière connue ECU 30 (Electronic Control Unit en langue anglaise) qui déverrouille alors l'accès correspondant du véhicule, éventuellement après authentification. En fixant 31 = 2 us, x = 200, Vcc = 3.3 V, Cs = 30 nF, Rs = 430 kç), Ct = 330 pF, Cref = 150 nF, R1 = 5 kç), R2 = 135 kf) et Rref = 80 kç), on obtient un capteur 1 dont la capacité de détection Cx est de 70 pF. 35 Le capteur selon l'invention permet donc de s'affranchir avantageusement du bruit du générateur de la tension d'alimentation Vcc. Il est à noter enfin que la présente invention n'est pas limitée aux exemples décrits ci-dessus et est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art. REVENDICATIONS1. Capteur (1) de détection de la présence d'un utilisateur pour le déverrouillage d'un accès à un véhicule automobile, ledit capteur comprenant : - un générateur d'une tension d'alimentation (Vcc), - un premier circuit électrique (A2, A3) comprenant une capacité de détection (Cx) de la présence d'un utilisateur définissant à ses bornes une tension de détection (Vx), une capacité de stockage (Cs) définissant à ses bornes une tension de stockage (Vs), des moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection (Cx) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) et des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection (Cx) dans la capacité de stockage (Cs), - un deuxième circuit électrique (B2, B3) comprenant une capacité de référence (Cref) définissant à ses bornes une tension de référence (Vref), une capacité de transition (Ci), des moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition (Ci) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) et des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition (Ci) dans la capacité de référence (Cref), - des moyens de comparaison (COMP) de ladite tension de stockage (Vs) et de ladite tension de référence (Vref) afin de détecter la présence d'un utilisateur pour le déverrouillage d'un accès au véhicule automobile, le capteur étant caractérisé en ce que le rapport de la tension de stockage (Vs) sur la tension de référence (Vref) est indépendant de la tension d'alimentation (Vcc) de manière à 20 éviter tout impact du bruit du générateur de la tension d'alimentation (Vcc) lors de la détection de la présence d'un utilisateur. 2. Capteur (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de contrôle de la charge de la capacité de détection (Cx) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) comprennent un premier interrupteur (111) monté en série avec un premier pont 25 diviseur de la tension d'alimentation (Vcc ) en la tension de détection (Vx). 3. Capteur (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le premier pont diviseur de tension comprend une première résistance (R-1) et une deuxième résistance (R2). 4. Capteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, 30 caractérisé en ce que : - les moyens de contrôle de la décharge de la capacité de détection (Cx) dans la capacité de stockage (Cs) comprennent un deuxième interrupteur (112),- les moyens de contrôle de la charge de la capacité de transition (Ci) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) comprennent un troisième interrupteur (121), - des moyens de contrôle de la décharge de la capacité de transition (Ci) dans la capacité de référence (Cref) comprennent un quatrième interrupteur (122). 5. Capteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier circuit électrique (A2) comprend en outre des moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage (Cs) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) et le deuxième circuit électrique (B2) comprend en outre des moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence (Cref) à partir de la tension d'alimentation (V'). 6. Capteur (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens de contrôle de la charge de la capacité de stockage (Cs) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) comprennent un cinquième interrupteur (TS1) monté en série avec une troisième résistance (RS1) et en ce que les moyens de contrôle de la charge de la capacité de référence (Cref) à partir de la tension d'alimentation (Vcc) comprennent un sixième interrupteur (TS2) monté en série avec un deuxième pont diviseur de tension. 7. Capteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes 1 à4, caractérisé en ce que le deuxième circuit électrique (B3) comprend en outre des moyens de contrôle de la décharge partielle de la capacité de référence (Cref). 8. Capteur (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens de contrôle de la décharge partielle de la capacité de référence (Cref) comprennent un ensemble formé par une résistance de référence (Rref) montée en série avec un interrupteur de référence (Tref), ledit ensemble étant monté en parallèle de la capacité de référence (Cref). 9. Capteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, 25 caractérisé en ce que les valeurs de la capacité de transition (Ci), de la capacité de référence (Cref), de la capacité de détection (Cx) et de la capacité de stockage (Cs) sont choisies de manière à satisfaire l'équation suivante : Cre f _ Cre f +Ct - Avec 30 Cref : capacité de référence Ct : capacité de transition Cs : capacité de stockage Cx : capacité de détection Cs Cx+Cs 10. Véhicule automobile comprenant un capteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes.