FR 3027471 A1 20160422 FR 1459957 A 20141016 PROCEDE DE CONVERSION DE TENSION AVEC UN CONVERTISSEUR DC/DC ISOLE La présente invention concerne un procédé de conversion de tension mis en oeuvre avec un convertisseur DC/DC isolé, ainsi qu'un convertisseur DC/DC isolé configuré pour mettre en oeuvre les étapes du procédé selon l'invention. Les convertisseurs DC/DC (pour « direct current/direct current » en anglais) isolés peuvent présenter des commutations à zéro de tension ou ZVS (pour « zero voltage switching » en anglais) ou des commutations à zéro de courant ou ZCS (pour « zero current switching » en anglais) qui permettent de réduire les pertes par commutation lors de la conversion de tension. Ces convertisseurs sont donc particulièrement avantageux dans une application automobile où la ressource en énergie est limitée. Dans un véhicule, on peut utiliser un convertisseur de tension pour adapter des niveaux de tension entre plusieurs réseaux électriques du véhicule ou pour convertir une tension entre une source d'énergie et un consommateur électrique embarqué dans le véhicule. On connait un convertisseur DC/DC isolé du brevet U55754413, illustré en figure 1. Le convertisseur comprend deux interrupteurs Ql, Q2 qui sont connectés en leur point milieu à une branche qui comprend deux transformateurs T, T' en série. Le convertisseur est agencé en demi-pont. Les interrupteurs Ql, Q2 contrôlent la transmission d'énergie à travers les transformateurs T, T' pour obtenir une conversion d'une tension d'entrée du convertisseur en une tension de sortie. Des diodes Dl, D2 connectées aux secondaires des transformateurs permettent de redresser le signal de sortie. La tension de sortie est obtenue en contrôlant le rapport cyclique des interrupteurs. Sur une première partie d'une période le premier interrupteur Q1 est fermé et le deuxième interrupteur Q2 est ouvert. Sur une deuxième partie de la période le premier interrupteur Q1 est ouvert et le deuxième interrupteur Q2 est fermé. Le gain correspond au rapport entre la tension en sortie du convertisseur DC/DC isolé sur la tension en entrée du convertisseur DC/DC isolé. Pour atteindre une valeur cible de tension de sortie, il est connu de modifier le rapport cyclique du convertisseur DC/DC isolé pour ajuster le gain du convertisseur. En particulier, lorsque la tension d'entrée du convertisseur DC/DC isolé varie, il est connu de faire varier le rapport cyclique des interrupteurs du convertisseur DC/DC isolé pour réguler sa tension de sortie, c'est-à-dire maintenir sa tension de sortie à une valeur souhaitée. Cependant, le stress en tension des diodes de redressement est fonction du rapport cyclique des interrupteurs du convertisseur. Ce stress peut devenir important lorsque le rapport cyclique devient proche de 0% ou 100%. En outre, lorsque le rapport cyclique est différent de 50%, la valeur extrémale du courant au primaire est différente sur les première et deuxième parties. Si bien que sur une partie, le niveau atteint par le courant peut ne pas être suffisant pour assurer une commutation douce à la procha2ine commutation. Ces inconvénients limitent l'utilisation des convertisseurs DC/DC isolés dans les véhicules automobiles. Il est donc recherché une solution pour améliorer les performances d'un convertisseur DC/DC isolé de façon à permettre son utilisation dans un véhicule automobile. Afin de résoudre ce problème, l'invention concerne un procédé de conversion de tension avec un convertisseur DC/DC isolé, ledit convertisseur comprenant : - un composant magnétique ayant un circuit primaire et un circuit secondaire séparés par une barrière d'isolation électrique ; - des interrupteurs, dit interrupteurs côté primaire, reliés au circuit primaire du composant magnétique ; - un circuit de rectification comprenant des interrupteurs, dits interrupteurs côté secondaire, dans lequel un premier interrupteur côté secondaire est connecté à une première borne du circuit secondaire et un deuxième interrupteur côté secondaire est connecté à une deuxième borne du circuit secondaire, les deux interrupteurs ayant une borne commune ; ledit procédé comprenant les étapes consistant à: - commuter les interrupteurs côté primaire avec un rapport cyclique sur une période de temps de façon à convertir une tension d'entrée en une tension de sortie par l'intermédiaire du composant magnétique ; - redresser le courant délivré par le circuit secondaire avec le circuit de rectification, chacun desdits interrupteurs côté secondaire étant commuté en correspondance avec un interrupteur respectif du côté primaire, et un desdits interrupteurs côté secondaire étant fermé en avance de phase par rapport à son interrupteur côté primaire correspondant de sorte que lesdits interrupteurs côté secondaire sont fermés en même temps pendant une durée. Dans le procédé de conversion selon l'invention, par rapport à l'art antérieur, les diodes connectées au secondaire sont remplacées par des interrupteurs, tels que des interrupteurs MOSFET par exemple. Ainsi, les pertes dues au stress en tension des diodes de redressement sont évitées. En outre, en fermant les interrupteurs côté secondaire en même temps pendant une durée, le circuit secondaire est court-circuité. Ainsi, la tension aux bornes du composant magnétique est nulle. Seule l'inductance de fuite du composant magnétique est polarisée par la tension reçue du reste du circuit primaire. Cette inductance de fuite a une valeur faible et permet d'obtenir une variation du courant dans le circuit primaire plus importante. Ainsi, le courant peut atteindre une valeur absolue plus élevée qui permet de stocker suffisamment d'énergie pour réaliser une commutation douce des interrupteurs lors de la prochaine commutation. Selon un mode de réalisation, l'interrupteur côté secondaire fermé en avance de phase est celui pour lequel une durée de fermeture de l'interrupteur côté primaire est inférieure à la moitié de la période de temps. Ainsi, on choisit l'interrupteur qui correspond à une partie sur laquelle l'énergie stockée est la plus susceptible d'être insuffisante pour réaliser une commutation douce. Selon un mode de réalisation, l'avance de phase est réalisée sur le premier interrupteur côté secondaire lorsque le rapport cyclique est inférieur à 50% et l'avance de phase est réalisée sur le deuxième interrupteur côté secondaire lorsque le rapport cyclique est supérieur à 50%. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend la fourniture du convertisseur DC/DC isolé dans lequel le premier interrupteur côté primaire est relié à un potentiel haut de la tension d'entrée et le deuxième interrupteur côté primaire est relié à un potentiel bas de la tension d'entrée. Selon un mode de réalisation, l'avance de phase augmente avec l'écart du rapport cyclique par rapport à 50%. Ainsi, plus la différence de durée entre les parties de la période de temps est importante, plus l'avance de phase est importante pour permettre que plus d'énergie soit stockée dans l'inductance de fuite et ainsi obtenir une commutation douce. Selon un mode de réalisation, l'avance de phase est mise en oeuvre lorsque le rapport cyclique est différent de 50%. A 50%, les énergies stockées sur les parties de la période de temps peuvent être égales, le risque d'un déséquilibre entrainant une dégradation de la commutation douce sur une partie est donc réduit. L'avance de phase peut être annulée. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend le fonctionnement du composant magnétique comme un transformateur du circuit primaire vers le circuit secondaire et comme une impédance qui stocke de l'énergie au niveau du circuit primaire pour convertir la tension d'entrée du convertisseur DC/DC isolé en la tension de sortie. Selon un mode de réalisation, le procédé est tel que : - sur une première partie de ladite période de temps, une première partie du circuit primaire transfère une énergie vers une première partie du circuit secondaire et une deuxième partie du circuit primaire réalise une inductance stockant de l'énergie ; - sur une deuxième partie de la période de temps, la deuxième partie du circuit primaire transfère une énergie vers une deuxième partie du circuit secondaire, et la première partie du circuit primaire réalise une inductance stockant de l'énergie. En particulier, les interrupteurs côté primaire sont commandés en modulation par largeur d'impulsion ; la première partie de période de fonctionnement correspond à une première partie de la période de modulation ; et la deuxième partie de la période de fonctionnement correspond à une deuxième partie de la période de modulation. Ces première et deuxième parties sont notamment déterminées par le rapport cyclique des interrupteurs côté primaire. En particulier, le procédé de conversion de tension est mis en oeuvre pour une gamme de fonctionnement du convertisseur DC/DC isolé. Par exemple, la différence entre la valeur minimale et la valeur maximale de la tension d'entrée du convertisseur DC/DC isolé est comprise entre 150 et 500V; par exemple, la valeur minimale de la tension d'entrée est comprise entre 150 et 200 V ; et la valeur maximale de la tension d'entrée est comprise entre 400 et 500V, voire entre 400 et 650V. L'invention concerne en outre en outre un convertisseur DC/DC isolé comportant : - un composant magnétique ayant un circuit primaire et un circuit secondaire séparés par une barrière d'isolation électrique ; - des interrupteurs, dits interrupteurs côté primaire, reliés au circuit primaire du composant magnétique de sorte que des commutations des interrupteurs côté primaire avec un rapport cyclique permettent de convertir une tension d'entrée en une tension de sortie par l'intermédiaire du composant magnétique ; - un circuit de rectification comprenant des interrupteurs, dits interrupteurs côté secondaire, dans lequel un premier interrupteur côté secondaire est connecté à une première borne du circuit secondaire et un deuxième interrupteur côté secondaire est connecté à une deuxième borne du circuit secondaire' les deux interrupteurs ayant une borne commune ; ledit convertisseur étant configuré pour mettre en oeuvre un procédé selon l'invention. Le convertisseur DC/DC isolé selon l'invention peut comprendre l'une des caractéristiques décrites précédemment en relation avec le procédé de conversion de tension selon l'invention. L'invention sera mieux comprise en faisant référence aux dessins, dans lesquels : - la figure 1 illustre un exemple de convertisseur DC/DC isolé selon l'art antérieur ; - la figure 2 illustre un exemple de convertisseur DC/DC isolé selon l'invention ; - la figure 3 illustre un exemple de procédé de commande du convertisseur DC/DC isolé illustré en figure 2; - la figure 4 représente un courant circulant dans le circuit primaire du composant magnétique du convertisseur DC/DC isolé de la figure 2; - la figure 5 illustre un exemple de procédé de commande du convertisseur DC/DC isolé illustré en figure 2; - la figure 6 représente un schéma équivalent du convertisseur DC/DC isolé de la figure 2; - la figure 7 représente un courant circulant dans le circuit primaire, une tension aux bornes d'un interrupteur côté primaire et un courant de sortie du convertisseur DC/DC isolé de la figure 2; - la figure 8 illustre une variante du composant magnétique du convertisseur DC/DC isolé de la figure 2; - les figures 9a à 9e illustrent des exemples de réalisation du composant magnétique illustré en figure 8. La figure 2 présente un exemple de convertisseur DC/DC isolé 1 selon l'invention. Le convertisseur DC/DC isolé 1 comprend un premier bras A d'interrupteurs en série. Le bras A comprend des interrupteurs MA1, MA2, dont une succession d'ouvertures et de fermetures permet de contrôler la tension de sortie du convertisseur DC/DC isolé 1. Un premier interrupteur MA1 est connecté à la borne haute d'une source de tension. Un deuxième interrupteur MA2 est connecté à la borne basse de la source de tension. Cette borne basse correspond notamment à une première masse GND1 du convertisseur DC/DC isolé 1. Ces interrupteurs MA1, MA2 peuvent être des transistors, tels que des transistors MOSFET, IGBT, ou autres. Une partie, notamment les interrupteurs du premier bras A, ou la totalité du convertisseur DC/DC isolé 1 peut être réalisée à partir d'un matériau semiconducteur tel que du silicium (Si), du nitrure de gallium (GaN), du carbure de silicium (SiC), ou tout autre matériau semiconduteur. Chaque interrupteur MA1, MA2, peut comprendre un transistor en parallèle avec une diode de roue libre et/ou une capacité CA1, CA2. Ces capacités CA1, CA2 servent à faire une commutation à zéro de tension ou ZVS (pour « Zero Voltage Switching » en anglais) lors de l'ouverture des interrupteurs MA1, MA2. Pendant l'ouverture d'un interrupteur MA1, MA2 on utilise une inductance, notamment l'inductance de fuite du composant magnétique Ti, T2, pour décharger la capacité CA1, CA2 qui est aux bornes de l'interrupteur. Une fois que la tension est proche de OV on vient commander l'interrupteur, et ainsi on réalise une commutation sous zéro de tension, ce qui réduit fortement les pertes en commutation. Ces capacités CA1, CA2 peuvent être intrinsèquement présentes dans la structure du semi-conducteur composant les interrupteurs MA1, MA2, en tant qu'éléments parasites. Les capacités parasites des interrupteurs MA1, MA2 peuvent donc suffire pour réaliser la commutation à zéro de tension sans ajout de capacité supplémentaires. Les capacité CA1, CA2 peuvent être remplacées par tout autre moyen permettant de contrôler la tension aux bornes des interrupteurs MA1, MA2 afin d'obtenir une commutation douce. Le point milieu entre les deux interrupteurs MA1, MA2 du premier bras A est connecté à un deuxième bras B qui comprend un composant magnétique comportant deux transformateurs d'isolation Ti, T2 en série. Chaque transformateur Ti, T2 comprend un primaire L11, L21 et un secondaire L12, L22. Les primaires L11, L21 et les secondaires L12, L22 sont respectivement en série. Les primaires L11, L21 forment le circuit primaire du composant magnétique et les secondaires L12, L22 forment le circuit secondaire du composant magnétique. Les interrupteurs MA1, MA2 sont connectés au circuit primaire L1 1,L21 du composant magnétique et sont dits interrupteurs côté primaire. Les transformateurs Ti, T2 ont un même rapport de transformation. Cependant, les transformateurs Tl, T2 pourraient avoir des rapports de transformation différents. Une capacité C33 est en série avec les transformateurs Tl, T2. Cependant le convertisseur DC/DC isolé 1 pourrait se passer de cette capacité C33. La capacité C33 permet de supprimer la composante continue du signal transmis par les transformateurs Ti, T2, notamment dans le cas d'une structure en demi-pont. La capacité C33 peut être supprimée dans une structure en pont complet. Les secondaires L12, L22 sont en série, avec leur point milieu connecté à la sortie Uout du convertisseur DC/DC isolé 1 et leur autre borne connectée à une deuxième masse GND2 du convertisseur DC/DC isolé 1. Le convertisseur DC/DC isolé comprend un circuit de rectification C qui comporte des interrupteurs SR1, 5R2. Les interrupteurs SR1, 5R2 sont par exemple des transistors, tels que des transistors MOSFET, IGBT ou autres, afin d'obtenir un redressement synchrone en sortie des transformateurs Ti, T2. Les interrupteurs SR1, SR2 sont connectées aux secondaires L12, L22 pour redresser le signal issu des transformateurs Ti, T2. Les interrupteurs MA1, MA2 sont dits interrupteurs côté secondaire. La sortie haute est prise au point milieu des secondaires L12, L22. Le point milieu des secondaires L12, L22 n'est donc pas connecté à la deuxième masse GND2. Une borne commune aux deux interrupteurs SR1, SR2 est reliée à la deuxième masse GND2. Dans une variante, le point milieu des secondaires L12, L22 est connecté à la deuxième masse GND2. La sortie du convertisseur DC/DC isolé 1 est prise entre la borne des interrupteurs SR1, SR2 qui n'est pas connectée aux secondaires L12, L22 et qui est commune aux deux interrupteurs SR1, SR2 et la deuxième masse GND2. La sortie haute est donc prise à la borne commune des interrupteurs SR1, SR2. Le convertisseur DC/DC isolé 1 peut comprendre une capacité (non représentée) pour filtrer le signal de sortie. Un procédé de conversion de tension mis en oeuvre avec le convertisseur DC/DC isolé de la figure 2 sera mieux compris en faisant référence à la figure 3. Les interrupteurs MA1, MA2 du premier bras A ont un rapport cyclique a sur une période T de façon à transférer une énergie à travers les transformateurs Ti, T2. Les interrupteurs MA1, MA2 sont commandés par une modulation de largeur d'impulsion sur la période T de modulation. Les durées de première et deuxième parties de fonctionnement sont définies par le rapport cyclique a des interrupteurs MA1, MA2. En figure 3, le rapport cyclique a est égal à 50%. Dans l'art antérieur, des diodes sont connectées au secondaire pour un redressement du signal issu des secondaires des transformateurs. Dans le convertisseur DC/DC isolé 1, les diodes sont remplacées par les interrupteurs côté secondaire SR1, SR2 pour éviter les pertes dues à ces diodes. Pour conserver la fonction de redressement, les interrupteurs SR1, SR2 gardent un fonctionnement similaire à celui des diodes. Autrement dit, les interrupteurs côté secondaire SR1, SR2 sont ouverts, respectivement fermés, sur des moments ou les diodes auraient eu un état ouvert, respectivement fermé. A cet effet, dans l'exemple de procédé, le premier interrupteur côté secondaire SR1 prend le même état, fermé ou ouvert, que le premier interrupteur côté primaire MA1, et le deuxième interrupteur côté secondaire SR2 prend le même état, fermé ou ouvert, que le deuxième interrupteur côté primaire MA2. Sur une première partie 110 de fonctionnement de durée aT, c'est-à-dire sur une première partie 110 de la période de modulation T, le premier interrupteur côté primaire MA1 est fermé et le deuxième interrupteur côté primaire MA2 est ouvert. Sur la première partie 110 de la période de fonctionnement, l'interrupteur côté secondaire 5R2 connecté au secondaire L12 du premier transformateur Ti est ouvert alors que l'interrupteur côté secondaire SR1 connecté au secondaire L22 du deuxième transformateur T2 est fermé. Seul le deuxième transformateur T2 peut donc transférer de l'énergie vers le circuit secondaire. Ainsi, le primaire L11 du premier transformateur Tl réalise une inductance stockant de l'énergie et le primaire L21 du deuxième transformateur T2 transfère une énergie vers le secondaire L22 du deuxième transformateur T2. Le primaire L11 du premier transformateur Tl fonctionne comme une inductance, grâce notamment à une inductance magnétisante liée au primaire L11 du premier transformateur Ti, et contrôle la décroissance du courant de sortie Tout. Afin de s'assurer que le premier interrupteur côté secondaire SR1 ne conduise pas trop tôt ou trop longtemps par rapport au premier interrupteur côté primaire MA1 correspondant, il est prévu une étape 110', 110" au cours de laquelle l'interrupteur côté secondaire SR1 prend l'état de son interrupteur côté primaire MA1, MA2 correspondant avec un retard ou une avance de phase (p. A une étape 110', lors de la fermeture du premier interrupteur côté primaire MA1, le premier interrupteur côté secondaire SR1 est fermé avec un retard de phase (p. A une étape 110", le premier interrupteur MA1 va être ouvert au terme de la durée aT, le premier interrupteur côté secondaire SR1 est fermé avec une avance de phase (p. Au cours de ce retard ou de cette avance de phase la diode de roue libre de l'interrupteur côté secondaire SR1 est en conduction, ce qui assure une transition progressive de la première partie 110 à la deuxième partie 112 ou vice-versa. Cette avance de phase cp peut être de l'ordre de la centaine de nanosecondes. Sur une deuxième partie 112 de fonctionnement de durée (1-a)T, c'est-à-dire sur une deuxième partie 112 de la période de modulation T, le premier interrupteur côté primaire MA1 est ouvert et le deuxième interrupteur côté primaire MA2 est fermé. Sur la deuxième partie 112 de fonctionnement, l'interrupteur côté secondaire 5R2 connecté au secondaire L12 du premier transformateur Ti est fermé alors que l'interrupteur côté secondaire SR1 connecté au secondaire L22 du deuxième transformateur T2 est ouvert. Seul le premier transformateur Ti peut donc transférer de l'énergie vers le circuit secondaire. Ainsi, le primaire L21 du deuxième transformateur T2 réalise une inductance stockant de l'énergie, et le primaire L11 du premier transformateur Tl transfère une énergie vers le secondaire L12 du premier transformateur Ti. Le primaire L21 du deuxième transformateur T2 fonctionne comme une inductance grâce notamment à une inductance magnétisante liée au primaire L21 du deuxième transformateur T2, et contrôle la croissance du courant de sortie Tout. De même que sur la première partie 110, afin de s'assurer que le deuxième interrupteur côté secondaire 5R2 ne conduise pas trop tôt ou trop longtemps par rapport au deuxième interrupteur côté primaire MA2 correspondant, il est prévu une étape 112', 112" au cours de laquelle le deuxième interrupteur côté secondaire 5R2 prend l'état de son interrupteur côté primaire MA2 correspondant avec un retard ou une avance de phase (p. A une première étape 112' de retard de phase, lors de la fermeture du deuxième interrupteur MA2, l'interrupteur côté secondaire 5R2 est fermé avec un retard de phase (p. A une deuxième étape 112" d'avance de phase, le deuxième interrupteur MA2 va être ouvert au terme de la durée (1-a)T, l'interrupteur côté secondaire 5R2 est fermé avec une avance de phase (p. Au cours de ce retard ou de cette avance de phase cp la diode de roue libre de l'interrupteur côté secondaire 5R2 est en conduction, ce qui assure une transition progressive de la première partie 110 à la deuxième partie 112 ou vice-versa. Les première 110 et deuxième partie 112 sont séparées par une étape intermédiaire 111 d'une durée DT dans laquelle les interrupteurs MA1, MA2 sont ouverts. Cette étape 111 réalise un passage de la première partie 110 de fonctionnement vers la deuxième partie 112 de fonctionnement ou vice-versa. L'étape intermédiaire 111 permet de s'assurer que les états du convertisseur DC/DC isolé 1 ne se chevauchent pas. Un état du convertisseur DC/DC isolé 1 correspond à une configuration, ouvert ou fermé, particulière des interrupteurs du convertisseur DC/DC isolé 1. La figure 3 illustre un exemple dans lequel le rapport cyclique est égal à 50%. Mais le fonctionnement décrit précédemment s'applique lorsque le rapport cyclique est différent de 50%, à une étape 113 prêt qui va être décrite ci-après. Dans le convertisseur DC/DC isolé 1, entre les première 110 et deuxième 112 parties de fonctionnement, il peut y avoir un déséquilibre dans l'énergie disponible pour la commutation douce. C'est en particulier le cas lorsque le rapport cyclique a est différent de 50%. Le premier interrupteur côté primaire MA1 est fermé pendant une durée aT inférieure à la moitié de la période de temps T. La figure 4 représente l'allure du courant Ip circulant dans le circuit primaire du composant magnétique lorsque le rapport cyclique a est inférieur à 50%. La valeur extrémale Ip+ du courant sur la première partie 110 est plus importante en valeur absolue que la valeur extrémale Ip- sur la deuxième partie 112. Ceci implique que l'énergie stockée par l'inductance de fuite du composant magnétique sur la deuxième partie 112 peut ne pas être suffisante pour réaliser la commutation douce à l'ouverture du deuxième interrupteur côté primaire MA2. Autrement dit, sur la deuxième partie 112, la valeur absolue du courant Ip n'est pas suffisamment importante pour décharger la capacité CA2 parallèle au deuxième interrupteur côté primaire MA2. Pour pallier à cet inconvénient, la première étape 110' de retard de phase de la première partie de fonctionnement 110 est remplacée par une étape 113 dans laquelle le premier interrupteur côté secondaire SR1 est fermé en avance de phase par rapport au premier interrupteur côté primaire MA1 comme illustré en figure 5. L'autre interrupteur SR2 côté secondaire est commuté comme décrit précédemment à l'étape 112" d'avance de phase. Cette avance de phase (I) de l'interrupteur côté secondaire SR1 permet une durée (1)- cp pendant laquelle les interrupteurs côté secondaire SR1, SR2 sont tous les deux fermés mettant alors en court-circuit le circuit secondaire du composant magnétique. La figure 6 représente un schéma équivalent du convertisseur DC/DC isolé 1 lorsqu'il est dans l'étape 113 d'avance de phase (1). Les interrupteurs côté secondaire SR1, SR2 sont tous les deux fermés, ce qui met en court-circuit le circuit secondaire du composant magnétique. La tension UL12 aux bornes du secondaire L12 du premier transformateur Ti est égale à l'opposé de la tension UL22 du secondaire L22 du deuxième transformateur T2. La tension aux bornes du circuit secondaire est donc nulle. Ceci implique que la tension aux bornes du circuit primaire est nulle. La tension UL11 aux bornes du primaire L11 du premier transformateur Tl est égale à l'opposé de la tension UL21 du primaire L21 du deuxième transformateur T2. Seule l'inductance de fuite Ls du composant magnétique se retrouve polarisée par la capacité C33 du deuxième bras B. Ce qui implique une variation du courant Ip au primaire plus importante. La figure 7 représente le courant Ip circulant dans le circuit primaire, la tension UmA2 aux bornes du deuxième interrupteur côté primaire MA2 et le courant Tout délivré en sortie du convertisseur DC/DC isolé 1. Il est remarquable que le courant Ip circulant dans le circuit primaire varie fortement à l'étape 113 d'avance de phase (1). Ainsi, plus d'énergie peut être stockée pour la réalisation d'une commutation douce à la prochaine commutation, c'est-à-dire à l'ouverture du deuxième interrupteur côté primaire MA2. Ainsi, pour pallier au déséquilibre, au cours de l'étape 113 d'avance de phase (1), on ferme l'interrupteur côté secondaire SR1 qui correspond au premier interrupteur côté primaire MA 1. Alternativement, lorsque le rapport cyclique a est supérieur à 50%, le deuxième interrupteur côté primaire MA2 est fermé pendant une durée (1-a)T inférieure à la moitié de la période de temps T. La valeur extrémale Ip+ du courant sur la première partie 110 est plus faible en valeur absolue que la valeur extrémale Ip- sur la deuxième partie 112. Ceci implique que l'énergie stockée par l'inductance de fuite du composant magnétique sur la première partie 110 peut ne pas être suffisante pour réaliser la commutation douce à la commutation suivante, c'est-à-dire à l'ouverture du premier interrupteur côté primaire MAL La première étape 112' de retard de phase de la deuxième partie de fonctionnement 112 est alors remplacée par une étape 113 dans laquelle le deuxième interrupteur côté secondaire SR2 est fermé en avance de phase par rapport au deuxième interrupteur côté primaire MA2 de façon symmétrique à ce qui a été décrit en relation à la figure 5. Ainsi, pour pallier au déséquilibre, au cours de l'étape 113 d'avance de phase (1), on ferme l'interrupteur côté secondaire SR2 qui correspond au deuxième interrupteur côté primaire MA2. Plus le rapport cyclique a est éloigné de 50%, plus le déséquilibre entre les première 110 et deuxième parties 112 peut être important. Il peut alors être avantageux d'augmenter en proportion l'avance de phase (I) de l'étape 113. Ainsi, on s'assure que la valeur extrémale Ip+, Ip- augmente suffisamment pour permettre la commutation douce. Dans le procédé selon l'invention, la valeur extrémale Ip+, Ip- du courant circulant dans le circuit primaire sur une partie déséquilibrée de la période de temps T est plus importante que dans le cas où l'avance de phase (I) de l'étape 113 n'est pas mise en oeuvre. La valeur de l'avance de phase (I) de l'étape 113 peut être fonction du rapport cyclique comme décrit précédemment ; ou fonction de la valeur extrémale Ip+, Ip- du courant circulant dans le circuit primaire sur la partie déséquilibrée de la période de temps T quand l'avance de phase (I) de l'étape 113 n'est pas mise en oeuvre. Plus particulièrement, plus la valeur extrémale Ip+, Ip- du courant circulant dans le circuit primaire sur la partie déséquilibrée de la période de temps T quand l'avance de phase (I) de l'étape 113 n'est pas mise en oeuvre est faible, plus la valeur de l'avance de phase (1) de l'étape 113 est importante. Dans l'exemple de procédé, l'avance de phase d) de l'étape 113 est mise en oeuvre lorsque le rapport cyclique a est différent de 50%. Cependant, cette avance de phase d) de l'étape 113 peut être mise en oeuvre dans un convertisseur DC/DC isolé travaillant à un rapport cyclique de 50%. Ceci est le cas dans un exemple de convertisseur DC/DC isolé similaire à celui de la figure 1, mais qui est différent en ce que les inductances magnétisantes du premier Ti et du deuxième T2 transformateurs sont différentes, du fait par exemple que les rapports de transformations des transformateurs Ti, T2 sont différents. Dans cet exemple, le déséquilibre entre la première partie 110 et la deuxième partie 112 apparait à un rapport cyclique de 50%. Il est alors avantageux de mettre en oeuvre l'avance de phase (I) de l'étape 113 pour permettre une commutation douce à chaque ouverture d'un interrupteur côté primaire MA1, MA2. Par exemple, l'avance de phase (I) de l'étape 113 est comprise entre 0 et 11..ts, voire entre 0 et 100ns. Les inductances magnétisantes du composant magnétique sont par exemple égales à 51..1H. L'inductance de fuite LS est par exemple égale à 100nH. Dans l'exemple illustré en figure 2, le composant magnétique du convertisseur DC/DC isolé 1 comprend un premier Ti et un deuxième T2 transformateurs en série. Le composant magnétique peut être remplacé par un composant magnétique illustré en figure 8. Le composant magnétique 31 comprend un circuit primaire avec un seul enroulement primaire 33 relié à la capacité C33 et un circuit secondaire avec deux enroulements secondaires 35a, 35b. Les deux enroulements secondaires 35a, 35b sont couplés magnétiquement à l'enroulement primaire 33 mais ne sont pas couplés magnétiquement entre eux. Un tel composant magnétique 31 permet non seulement de réduire le coût du convertisseur en réduisant le nombre de composants comprenant de la ferrite, mais aussi de réduire l'encombrement du convertisseur en permettant d'obtenir un convertisseur plus compact. Le fonctionnement du convertisseur DC/DC isolé 1 reste le même. Le composant magnétique 31 fonctionne d'une manière similaire à deux transformateurs parfaits en série. Sur la première partie de la période de modulation, une première partie de l'enroulement primaire 33 transfère l'énergie vers le premier enroulement secondaire 35a et une deuxième partie de l'enroulement primaire 33 réalise une inductance. Sur la deuxième partie de la période de modulation, la première partie de l'enroulement primaire 33 réalise une inductance et la deuxième partie de l'enroulement primaire 33 transfère l'énergie vers le deuxième secondaire 35b. Différentes configurations permettant d'obtenir un composant magnétique 31 permettant un couplage magnétique entre l'enroulement primaire 33 et les enroulements secondaires 35a, 35b sans qu'il y ait de couplage magnétique entre les enroulements secondaires 35a, 35b sont illustrés en figures 9a à 9c. Les figures 9d, 9e illustrent des exemples de composant magnétique 31 qui comprennent au moins deux premiers enroulements secondaires 35a en parallèle et au moins deux deuxièmes enroulements secondaires 35b en parallèle. Ces configurations sont avantageuses dans des applications où le courant circulant dans le convertisseur DC/DC isolé 1 est élevé, par exemple supérieur à 100A, voire supérieur à 200A. Le convertisseur DC/DC isolé 1 comprend alors plusieurs interrupteurs SR1 côté secondaire, chacun connecté à un premier enroulement secondaire 35a respectif; et plusieurs interrupteurs SR2 côté secondaire, chacun connecté à un deuxième enroulement secondaire 35b respectif. Les composants 31 illustrés en figures 9a à 9e sont décrits plus avant dans la demande de brevet français 1458573. L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits. En particulier, Dans l'exemple illustré en figure 2, le premier bras A et les primaires des transformateurs Ti, T2 forment une structure en demi-pont. Cependant, le premier bras A et les primaires des transformateurs Ti, T2 pourraient former une structure en pont complet avec un quatrième bras d'interrupteurs en série. Les interrupteurs du quatrième bras sont de préférence identiques à ceux du premier bras A. Le convertisseur DC/DC isolé peut aussi être utilisé dans un convertisseur alternatif-continu configuré pour convertir une tension alternative en une tension continue ou inversement, ou dans un convertisseur alternatif-alternatif. Avantageusement, le convertisseur DC/DC isolé est alors complété par un convertisseur alternatif-continu en amont du premier bras et/ou un convertisseur continu-alternatif en aval du convertisseur DC/DC isolé. REVENDICATIONS1. Procédé de conversion de tension avec un convertisseur DC/DC isolé (1), ledit convertisseur (1) comprenant : - un composant magnétique (31) ayant un circuit primaire et un circuit secondaire séparés par une barrière d'isolation électrique ; - des interrupteurs (MA1, MA2), dits interrupteurs côté primaire, reliés au circuit primaire du composant magnétique (31) ; - un circuit de rectification (C) comprenant des interrupteurs (SR1, SR2), dits interrupteurs côté secondaire, dans lequel un premier interrupteur côté secondaire (SR1) est connecté à une première borne du circuit secondaire et un deuxième interrupteur côté secondaire (SR2) est connecté à une deuxième borne du circuit secondaire, les deux interrupteurs (SR1, SR2) ayant une borne commune ; ledit procédé comprenant les étapes consistant à: - commuter (110, 112) les interrupteurs côté primaire (MA1, MA2) avec un rapport cyclique (a) sur une période de temps (T) de façon à convertir une tension d'entrée (Ue) en une tension de sortie (Uout) par l'intermédiaire du composant magnétique (31) ; - redresser (110, 112) le courant délivré par le circuit secondaire avec le circuit de rectification (C), chacun desdits interrupteurs côté secondaire (SR1, SR2) étant commuté en correspondance avec un interrupteur (MA1, MA2) respectif du côté primaire, et un desdits interrupteurs côté secondaire (SR1, SR2) étant fermé (113) en avance de phase (4)) par rapport à son interrupteur côté primaire (MA1, MA2) correspondant de sorte que lesdits interrupteurs côté secondaire (SR1, SR2) sont fermés en même temps pendant une durée. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'interrupteur côté secondaire (SR1, SR2) fermé en avance de phase (4)) est celui pour lequel une durée de fermeture de l'interrupteur côté primaire (MA1, MA2) est inférieure à la moitié de la période de temps (T). 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'avance de phase (4)) est réalisée sur le premier interrupteur côté secondaire (MA1) lorsque le rapport cyclique (a) est inférieur à 50% et l'avance de phase (4)) est réalisée sur le deuxième interrupteur côté secondaire (MA2) lorsque le rapport cyclique (a) est supérieur à 50%. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant la fourniture du convertisseur DC/DC isolé (1) dans lequel le premier interrupteur côté primaire (MA1) est relié à un potentiel haut de la tension d'entrée (Ue) et le deuxième interrupteur côté primaire (MA2) est relié à un potentiel bas de la tension d'entrée (Ue). 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'avance de phase (4)) augmente avec l'écart du rapport cyclique (a) par rapport à 50%. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'avance de phase (4)) est mise en oeuvre lorsque le rapport cyclique (a) est différent de 50%. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant le fonctionnement du composant magnétique comme un transformateur du circuit primaire vers le circuit secondaire et comme une impédance qui stocke de l'énergie au niveau du circuit primaire pour convertir la tension d'entrée (Ue) du convertisseur DC/DC isolé (1) en la tension de sortie (Uout). 8. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel : - sur une première partie (110) de ladite période de temps (T), une première partie (L11) du circuit primaire transfère une énergie vers une première partie (L12) du circuit secondaire et une deuxième partie (L21) du circuit primaire réalise une inductance stockant de l'énergie ; - sur une deuxième partie (112) de la période de temps (T), la deuxième partie (L21) du circuit primaire transfère une énergie vers une deuxième partie (L12) du circuit secondaire, et la première partie (L11) du circuit primaire réalise une inductance stockant de l'énergie. 9. Convertisseur DC/DC isolé (1) comprenant : - un composant magnétique (31) ayant un circuit primaire et un circuit secondaire séparés par une barrière d'isolation électrique ; - des interrupteurs (MA1, MA2), dits interrupteurs côté primaire, reliés au circuit primaire du composant magnétique (31) de sorte que des commutations des interrupteurs côté primaire (MA1, MA2) avec un rapport cyclique (a) permettent de convertir une tension d'entrée (Ue) en une tension de sortie (Uout) par l'intermédiaire du composant magnétique (31) ; - un circuit de rectification (C) comprenant des interrupteurs (SR1, SR2), dits interrupteurs côté secondaire, dans lequel un premier interrupteur côté secondaire (SR1) est connecté à une première borne du circuit secondaire et un deuxième interrupteur côté secondaire (SR2) est connecté à une deuxième borne du circuit secondaire, les deux interrupteurs (SR1, SR2) ayant une borne commune ; ledit convertisseur (1) étant configuré pour mettre en oeuvre un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.