FR 3029045 A1 20160527 FR 1402678 A 20141126 1 Architecture optimisée d'une station sol secondaire de génération d'un signal SBAS secondaire dans un système SBAS et procédé de génération d'un signal SBAS secondaire La présente invention concerne l'architecture d'une station sol secondaire de génération d'un signal SBAS secondaire dans un système SBAS d'augmentation de couverture par satellites (dénomination en anglais de Satellite Based Augmentation System). La station sol secondaire de génération d'un signal SBAS secondaire est configurée pour transmettre, en bande E5b ou en bande E6, un signal secondaire supportant des services secondaires non critiques, c'est-à-dire non soumis aux exigences de sécurité vitale SoL (en anglais Safety of Life) d'un service critique de navigation, et ne pas perturber les services critiques déjà certifiés et transmis en bandes L1/L5. La présente invention concerne également un procédé de génération d'un signal SBAS secondaire mis en oeuvre par une station sol secondaire. Parmi les systèmes SBAS d'augmentation par satellites, le système européen EGNOS (dénommé en anglais European Geostationary Navigation Overlay System) actuellement en service fournit un service 20 mono-fréquence en bande Ll de niveau sécuritaire SoL. Dans un futur proche, le service SoL EGNOS mono-fréquence en bande Ll sera remplacé par un service critique EGNOS bi-fréquences L1/L5 de niveau SoL. A cette fin, le segment spatial a été reconfiguré pour être capable de traiter un canal E5 de largeur de bande égale à 50 MHz et dans 25 lequel la partie inférieure de la bande est allouée au signal L5. La bande restante E5b disponible au sein de ce canal E5 pourra ainsi être utilisée pour transmettre un signal secondaire EGNOS, non assujetti aux exigences d'un service de niveau sécuritaire SoL pour ses propres applications, mais également ne présentant pas d'impact sur le service de 30 niveau SoL déjà testé et certifié, et supporté par le signal bi-fréquences Ll/L5. Actuellement, le système EGNOS qui fournit un service critique de niveau SoL mono-fréquence L1, utilise un ensemble de premières stations sol de navigation NLES (dénommées en anglais Navigation Land Earth 35 Stations), configurées chacune pour générer un signal SoL mono-fréquence 3029045 en bande Ll et le diffuser en tant que destination finale à des utilisateurs au travers de charges utiles de type GEO (dénomination en anglais de GEostationary Orbit), embarquées à bord des satellites géostationnaires en fonctionnement Inmarsat 3, lnmarsat 4 et Artemis. Le signal de voie 5 montante correspondant au signal L1, émis par les premières stations NLES vers les satellites géostationnaires, et retransmis par lesdits satellites aux premières stations NLES, est ensuite traité par les mêmes premières stations NLES afin d'être synchronisé sur le temps du système EGNOS, dénommé Temps du Réseau EGNOS ENT (en anglais EGNOS Network Time). En 10 supplément des premières stations NLES, le segment sol du système EGNOS comprend des stations de télémétrie et de contrôle d'intégrité RIMS (dénommées en anglais Ranging and lntegrity Monitoring Stations) et un centre de contrôle de mission MCC (dénommé en anglais Mission Control Center). 15 Pour la mise en service du service SoL EGNOS bi-fréquences L1/L5, plusieurs sous-systèmes EGNOS sont en cours de mise à jour. Plus particulièrement, les signaux Ll et L5 seront générés par une nouvelle version de la première station NLES, dite de deuxième génération et dénommée par la suite NLES-G2. Le segment spatial fait l'objet également d'une mise à jour afin de permettre la réalisation du service SoL bi- fréquences Ll/L5. Les satellites géostationnaires, Astra 4B et Astra 5B récemment lancés, embarquent chacun une charge utile bi-fréquences L1 /L5 avec environ 50 MHz de bande disponible pour le signal E5. Il est prévu que le satellite Astra 4B remplacera le satellite Artemis actuellement en fin de vie. Le signal L5 qui doit être utilisé dans la version prochaine L1 /L5 d'EGNOS en supplément du signal L..1 occupe sur une largeur d'environ 24 MHz la partie inférieure de la bande allouée au canal E5 des charges utiles Astra 4B et 5B. La partie supérieure restante de la bande du canal E5 qui n'est pas utilisée par le système EGNOS bi-fréquences L1 /L5 de seconde génération sera dénommée par la suite ESb, et offre la possibilité de transmettre de nouveaux services qui requièrent des données de corrections supplémentaires par rapport à celles diffusées par les signaux SoL. 3029045 3 Toutefois, la diffusion d'un nouveau signal SBAS qui partage une même charge utile EGNOS en activant le canal E5b de la charge utile ne sera possible que si cette activation n'entraîne aucun risque incontrôlé d'impact sur les performances d'un quelconque service critique EGNOS de niveau 5 SoL, c'est-à-dire un service certifié par l'Organisation Internationale de l'Aviation Civile ICAO (dénommée en anglais International Civil Aviation Organization) en termes d'intégrité, de disponibilité, de continuité et de précision. Dans le cas où l'envoi d'un nouveau signal SBAS, indépendant des 10 signaux de niveau SoL existants et ne présentant aucun impact sur ces signaux SoL existants, est possible, le nouveau signal est qualifié de signal secondaire. A l'instar de la génération de signaux L1/L5 de niveau critique SoL, l'article de H. Al Bitar et al., intitulé « Augmenting EGNOS with an E5b 15 Channel », publié dans ION 2014, propose que la génération du signal secondaire E5b soit réalisée par une station sol de type NLES compte tenu que le signal E5b partagera la ou les mêmes charges utiles que celles relayant les signaux SoL EGNOS L1 et L5. L'article de H. Al Bitar rappelle les fonctions principales mises en oeuvre 20 par une station NLES dans le cas du traitement d'un signal SBAS de niveau SoL, à savoir : .- générer le signal d'augmentation en utilisant des codes PRN de bruit pseudo-aléatoires (en anglais Pseudo-Random Noise) et des messages de données particulières ; 25 .- synchroniser le signal émis à la sortie du centre de phase de l'antenne d'émission du satellite GEO par rapport au temps absolu du système ENT ; .- contrôler la cohérence de la phase du code par rapport à la phase de la porteuse au niveau du centre de phase de l'antenne d'émission. Le même article propose deux architectures de stations NLES pour 30 générer le signal secondaire E5b. Suivant une première architecture, une unique station NLES est configurée pour générer un signal tri-fréquences L1/L5/E5b. Cette station NLES peut être par exemple une version augmentée de la première station bi-fréquences L1/L5 NLES-G2 de seconde génération. 3029045 4 Toutefois, la première architecture présente l'inconvénient majeur d'entraîner la conception d'un nouveau matériel et d'un nouveau logiciel, la mise en oeuvre longue et coûteuse d'une nouvelle procédure de qualification et de certification ICAO de la station NLES-G2 elle-même et d'autres sous- 5 systèmes EGNOS impactés, l'écriture de la documentation correspondante et un niveau obligatoire d'implémentation logicielle DAL B/C. En outre dans cette première architecture, les signaux EGNOS L1/L5 de niveau sécuritaire SoL sont faiblement isolés par rapport au nouveau signal E5b, et les risques de couplage entre ces signaux sont trop nombreux, ce qui ne permet pas de 10 considérer le signal E5b généré par une telle architecture comme un signal secondaire. Suivant une deuxième architecture visant à remédier aux inconvénients décrits ci-dessus, une deuxième station NLES est configurée pour générer exclusivement le signal SBAS secondaire E5b en étant indépendante de la 15 première station NLES-G2 classique, configurée et certifiée pour générer le signal bi-fréquences L1/L5 EGNOS de niveau sécuritaire SoL. La deuxième station NLES consiste en un calculateur de contrôle, suivi d'un générateur de signal E5b et d'un adaptateur radiofréquence à la bande RF de la voie montante. La deuxième station NLES est faiblement couplée à la première 20 station NLES-G2 pour en recevoir des données de pilotage et des données de sortie de l'algorithme de boucle longue L1/L5, ainsi qu'un signal d'horloge de référence locale à 10 MHz, et un signal de génération d'une impulsion par seconde (1 PPS = 1 Pulse Per Second), dérivé du signal d'horloge locale. 25 Cette deuxième architecture, en plus d'éviter une nouvelle certification d'un contexte SoL, est plus simple à réaliser car elle n'utilise pas, ou très peu et de manière maîtrisée, d'équipements en relation avec les services L1/L5 de niveau SoL, et elle fournit une meilleure isolation entre les deux stations en cas de panne sur l'une d'entre elles. 30 Selon l'article précité, si cette architecture ne permet pas de générer des signaux L5 et E5b suffisamment cohérents entre eux et induit un nombre d'erreurs de synchronisation du signal E5b trop élevé pour fournir un service de télémétrie (de « ranging » selon la dénomination anglaise), cette deuxième architecture minimaliste de génération d'un signal SBAS secondaire convient cependant à la fourniture de services de dissémination 3029045 5 de données présentant des exigences de continuité et de disponibilité classiques. Or, des problèmes de continuité et de disponibilité des services de dissémination de données ont été observées sous la forme d'interruptions de 5 service plus ou moins fréquentes. Le problème technique est de déterminer une architecture d'une deuxième station sol de génération d'un signal SBAS secondaire, destiné à supporter des services de dissémination de données, qui soit indépendante des équipements déjà certifiés pour générer les signaux SBAS de niveau 10 SoL, qui soit minimaliste en termes de nombre d'équipements utilisés, et qui garantisse une continuité et une disponibilité suffisantes pour des services secondaires de dissémination de données. A cet effet, l'invention a pour objet une station NLES secondaire de génération d'un signal secondaire d'un système d'augmentation par satellite 15 SBAS destiné à supporter des services de dissémination de données, comprenant une chaine d'émission du signal SBAS secondaire dans une bande radiofréquence RF de voie montante ayant un générateur du signal SBAS secondaire dans une bande SBAS secondaire et un premier port de sortie RF de voie montante ; et dépourvue d'équipements pouvant impacter 20 la génération de signaux SBAS existants de niveau SoL par une première station NLES-G2 ; caractérisée en ce que la station NLES secondaire comprend une chaine de réception, configurée pour recevoir dans la bande SBAS secondaire en un deuxième port d'entrée RF de voie descendante un signal SBAS secondaire, issu de la chaîne d'émission et retransmis par un 25 satellite SBAS associé, et contrôler la synchronisation et la cohérence du code par rapport à la porteuse du signal SBAS secondaire reçu au travers d'une boucle de correction de la phase de la porteuse et de la phase du code du signal SBAS secondaire du signal émis par la chaîne d'émission. Suivant des modes particuliers de réalisation, la station sol comprend 30 l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : .- la chaine de réception comprend un récepteur mono-fréquence ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire, ou un récepteur bi-fréquences ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire et un signal SBAS de 3029045 6 niveau SoL dans la bande L5, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1176,45 MHz ; .- la bande secondaire est la bande du canal E5b, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1207,14 MHz, ou la bande du canal E6, large de 5 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1278,75 MHz ; .- la chaine d'émission comporte un filtre de sortie, ajusté sélectivement sur une bande de largeur de 20 MHz centrée sur la fréquence centrale d'un canal RF de voie montante correspondant à une fréquence de transposition près au canal du signal SBAS secondaire, généré par la chaîne 10 d'émission ; .- la chaine de réception comprend un récepteur mono-fréquence ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire; et la station NLES secondaire comprend en outre un troisième port d'interface, configuré pour recevoir des données de pilotage, des 15 données de sortie élaborées par un algorithme de boucle longue en provenance d'une première station NLES-G2 de transmission d'un signal bifréquences L1/L5 de niveau de sécurité SoL dans les bandes L1 et L5, la bande L1 étant large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1575,42 MHz ; un quatrième port d'interface, configuré pour recevoir un signal 20 d'horloge émis par une horloge de référence locale de la première station NLES-G2 ; et un cinquième port d'interface, configuré pour recevoir un signal d'impulsion dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une fréquence plus basse que celle de l'horloge ; .- au moins le troisième port d'interface est protégé par un pare-feu, de 25 préférence les troisième, quatrième et cinquième ports étant chacun protégés par un pare-feu de manière à assurer une liaison unidirectionnelle entrante dans la station NLES secondaire ; .- la chaine de réception comporte un calculateur électronique de contrôle, connecté au récepteur mono-fréquence, et le calculateur de 30 contrôle est configuré pour déterminer une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal SBAS secondaire généré par la chaîne d'émission, la première commande de phase corrigée du code étant déterminée à partir d'un premier retard englobant l'effet de la distance 35 géométrique séparant une antenne de réception du satellite SBAS et une 3029045 7 antenne d'émission sol, partagée en commun par la station NLES secondaire et la première station NLES-G2, et l'effet du retard de propagation troposphérique du signal L5; d'un deuxième retard de propagation ionosphérique du canal de la voie montante correspondant à une 5 transposition en voie montante du signal L5 ; d'un troisième retard représentatif de l'effet Sagnac en voie montante du signal L5 ; d'un quatrième retard et d'un cinquième retard, représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire au sein de la charge utile du satellite et des équipements de voie montante de la station NLES 10 secondaire ; et d'un écart temporel de pilotage de la première station NLESG2 de génération du signal bi-fréquence L1/L5 égal à la différence temporel entre le temps local de la première station NLES-G2 et le temps du réseau SBAS ENT ; et la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse étant déterminée à partir de la première commande de phase corrigée du 15 code du signal SBAS secondaire généré, du deuxième retard de propagation ionosphérique du canal de la voie montante correspondant à une transposition du signal L5 sur la voie montante, et de la somme d'un premier décalage de phase, causé par la charge utile du satellite SBAS associé, et d'un deuxième décalage de phase, causé par des équipements de voie 20 montante de la station NLES secondaire sur la transmission du signal SBAS secondaire ; les premier, deuxième, troisième retards en tant que données de sortie de l'algorithme de boucle longue L1/L5 de la station NLES-G2, et l'écart temporel de pilotage de la station sol NLES-G2 en tant que commande de pilotage sont délivrés par le troisième port d'interface ; et le 25 calculateur de contrôle est configuré pour estimer la somme des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire à partir d'un première mesure de phase actuelle du code et d'une deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire fournies par le récepteur mono-fréquence, de la première commande de phase actuelle du 30 code et de la deuxième commande de phase de la porteuse actuellement appliquées au signal SBAS secondaire, et du deuxième retard ionosphérique ; .- la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire émis est égale à moins la différence entre un premier terme égal 35 à la somme du premier retard, du deuxième retard multiplié par le carré du 3029045 8 rapport de la porteuse du signal L5 sur la porteuse du signal SBAS secondaire, du troisième retard, du quatrième retard, du cinquième retard, et d'un deuxième terme égal à l'écart temporel de pilotage de la première station NLES-G2 de génération du signal L5; et la deuxième commande de 5 phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire est égale à la différence entre la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire, et la différence entre la somme des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire estimés à partir des première et deuxième mesures de phase actuelles du code et de la porteuse 10 du signal SBAS secondaire fournies par le récepteur mono-fréquence, et le double du deuxième retard ionosphérique multiplié par le carré du rapport de la porteuse du signal L5 sur la porteuse de voie montante du signal SBAS secondaire ; .- la chaine de réception comprend un récepteur bi-fréquences, ajusté 15 pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire et un signal SBAS dans la bande L5, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1176,45 MHz, la station NLES secondaire comprenant une horloge de référence locale, et une unité de génération d'un signal d'impulsion, dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une 20 fréquence plus basse que celle de l'horloge, et la station NLES secondaire est dépourvue de ports d'interface permettant d'émettre un signal quelconque pouvant perturber la génération des signaux SoL L1 et L2 par une première station NLES-G2 ; .- la chaine de réception comprend un récepteur bi-fréquences, ajusté 25 pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire et un signal SBAS de niveau SoL émis par une première station NLES-G2 dans la bande L5, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1176,45 MHz, la station SBAS secondaire comprenant en outre : un quatrième port d'interface, configuré pour recevoir un signal d'horloge émis 30 par une horloge de référence locale d'une première station NLES-G2 de transmission d'un signal bi-fréquence L1/L5 de niveau SoL dans les bandes L1 et L5, la bande L1 étant large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1575,42 MHz ; et un cinquième port d'interface, configuré pour recevoir un signal d'impulsion dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une 35 fréquence plus basse que celle de l'horloge, et la station sol secondaire étant 3029045 9 dépourvue d'un troisième port d'interface, configuré pour recevoir des données de pilotage ou des données de sortie élaborées par un algorithme de boucle longue d'un signal bi-fréquence L1/L5 en provenance de la première station NLES-G2 ; 5 .- les quatrième et cinquième ports sont chacun protégés par un pare-feu de manière à assurer une liaison unidirectionnelle différente et entrante sur chacun des ports d'interface ; .- la chaîne de réception comporte un calculateur électronique de contrôle, connecté au récepteur bi-fréquences, et le calculateur électronique 10 de contrôle est configuré pour déterminer une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal SBAS secondaire généré par la chaîne d'émission, la première commande de phase corrigée du code étant déterminée à partir : d'un premier retard englobant l'effet de la distance 15 géométrique séparant l'antenne de réception du satellite SBAS et l'antenne d'émission sol du signal SBAS secondaire partagée en commun par la station NLES secondaire et la première station NLES-G2, et l'effet du retard de propagation troposphérique sur le signal SBAS secondaire ; d'un deuxième retard de propagation ionosphérique du canal SBAS secondaire ; 20 d'un troisième retard représentatif de l'effet Sagnac en voie montante du signal SBAS secondaire; d'un quatrième retard et d'un cinquième retard représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire au sein de la charge utile et des équipements de voie montante de la station sol secondaire ; et d'un écart temporel de pilotage de la station 25 NLES secondaire de génération du signal SBAS secondaire égal à la différence temporelle entre le temps local de la station SBAS secondaire et le temps du réseau SBAS ENT ; et la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire est déterminée à partir : de la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS 30 secondaire généré ; du deuxième retard de propagation ionosphérique du signal SBAS secondaire ; et de la somme d'un premier décalage de phase causé par la charge utile du satellite SBAS et d'un deuxième décalage de phase causé par des équipements de voie montante de la station sol secondaire sur la transmission du signal SBAS secondaire ; et le calculateur 35 électronique de contrôle est configuré pour estimer les premier et deuxième 3029045 10 retards, ainsi que l'écart temporel de pilotage de la station NLES secondaire de génération du signal SBAS secondaire et la somme des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire à partir : de première et deuxième mesures de phase actuelle du code et de la porteuse 5 du signal SBAS secondaire reçu par le récepteur bi-fréquence ; et de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse appliquées au signal SBAS générés ; et des quatrième et des cinquième retards ; et d'un sixième retard et d'un septième retard, représentatifs respectivement des temps de transit 10 du signal SBAS secondaire et L5 au sein des équipements de voie descendante de la station sol SBAS ; et d'un huitième retard LA, représentatif d'un effet de bras de levier, défini comme la différence entre la distance séparant les antennes de voie montante depuis l'antenne d'émission partagée par la station SBAS secondaire vers l'antenne de 15 réception partagée du satellite et la distance séparant les antennes de voie descendante depuis l'antenne d'émission partagée du satellite vers l'antenne de réception partagée de la station sol SBAS ; les quatrième, cinquième, sixième, et septième retards sont prédéterminés ; et le troisième retard est calculé par le calculateur séparément de l'estimation ; 20 .- la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire généré est égale à moins la différence entre un premier terme égal à la somme du premier retard, du deuxième retard, du troisième retard, du quatrième retard et du cinquième retard, et un deuxième terme égal à l'écart temporel de pilotage de la station NLES secondaire ; et la deuxième 25 commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire est égale à la différence entre la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire, et la différence entre la somme estimée des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire et le double du deuxième retard ionosphérique multiplié par le carré du rapport de 30 la porteuse du signal SBAS secondaire de voie descendante sur la porteuse de voie montante du signal SBAS secondaire ; .- la bande RF de voie montante du signal SBAS secondaire est comprise dans l'ensemble des bandes C et Ku. L'invention a également pout objet un procédé de génération par une 35 station NLES secondaire d'un signal SBAS secondaire, destiné à supporter 3029045 11 des services de dissémination de données de navigation, la station NLES secondaire étant dépourvue d'équipements pouvant impacter la génération de signaux SBAS existants de niveau de sécurité SoL par une première station NLES-G2, comprenant une chaine d'émission mono-fréquence du 5 signal SBAS secondaire dans une bande RF de voie montante, la chaîne d'émission incluant elle-même un générateur du signal SBAS secondaire dans une bande secondaire identique à la bande de voie descendante du signal SBAS secondaire, caractérisé en ce que le procédé de génération comprend les étapes consistant à : 10 .- dans une première étape d'initialisation, une première commande de phase actuelle du code et une deuxième commande de phase actuelle de la porteuse d'un signal SBAS secondaire sont mises respectivement à une première valeur initiale et une deuxième valeur initiale ; puis .- dans une deuxième étape, des données de dissémination de 15 services, la première commande de phase actuelle du code et la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire au générateur du signal SBAS secondaire; puis .- dans une troisième étape, le signal SBAS secondaire est généré par le générateur de signal secondaire à partir des données de dissémination de 20 services de navigation, de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse dans une bande secondaire de voie descendante ; puis .- dans une quatrième étape, un récepteur d'une chaîne de réception de la station NLES secondaire reçoit le signal SBAS secondaire dans la 25 bande secondaire de voie descendante et réalise une première mesure de phase actuelle du code et une deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire ; .- puis dans une cinquième étape, un calculateur de contrôle détermine une première commande de phase corrigée du code et une 30 deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré à partir au moins de la première commande de phase actuelle du code, de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse, de la première mesure de la phase du code et de la deuxième mesure de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire ; puis 3029045 12 . - dans une sixième étape de rebouclage, la première commande de phase actuelle du code et la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse sont mis respectivement à la première commande de phase corrigée du code et à la deuxième commande de phase corrigée de la 5 porteuse du signal SBAS secondaire généré ; puis .- les deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième étapes sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé comprend l'une 10 ou plusieurs des caractéristiques suivantes : .- le récepteur de la chaine de réception est un récepteur mono-fréquence ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire, et le procédé comprend : .* une septième étape supplémentaire, disposée immédiatement avant ou 15 après la quatrième étape, dans laquelle le calculateur de contrôle reçoit au travers d'un troisième interface de la station NLES secondaire des données de pilotage concernant une première station NLES-G2, et des données de sortie élaborées par un algorithme de boucle longue d'un signal SoL de la même première station NLES-G2; et 20 .* une huitième étape remplaçant la cinquième étape dans laquelle le calculateur de contrôle détermine une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré, la première commande de phase corrigée du code étant fonction des données de pilotage et des 25 données de sortie de l'algorithme de boucle longue du signal L5 fournies par la première station NLES-G2, et la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse étant fonction de la première commande de phase actuelle du code, de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure actuelle de la 30 phase du code et de la deuxième mesure actuelle de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire et de données de sortie de l'algorithme de boucle longue du signal L5 ; et les deuxième, troisième, quatrième, septième, huitième, sixième étapes sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé 35 intervienne ; 3029045 13 .- le récepteur de la chaine de réception est un récepteur bifréquences, ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire et le signal L5 émis par la première station NLESG2 et retransmis par le même satellite; et le procédé comprend : 5 .* une neuvième étape supplémentaire disposée immédiatement avant ou après ou en parallèle de la quatrième étape, dans laquelle le récepteur bi-fréquences reçoit le signal L5 dans la bande secondaire L5 de voie descendante et réalise une première mesure de phase actuelle du code et une deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal L5. ; et 10 .* une dixième étape remplaçant la cinquième étape dans laquelle le calculateur de contrôle détermine une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré, la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS 15 secondaire généré étant fonction de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du 20 code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal Ll émis par la première station NLES-G2, et la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré étant fonction de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la 25 porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal Ll émis par la première station NLES-G2 ; et 30 les deuxième, troisième, quatrième, septième, huitième, sixième étapes sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. L'invention a également pout objet un produit ou programme d'ordinateur comprenant un ensemble d'instructions configurées pour mettre 35 en oeuvre une ou plusieurs des étapes du procédé défini ci-dessus 3029045 14 lorsqu'elles sont chargées dans et exécutées par le calculateur de contrôle de la station NLES secondaire telle que définie ci-dessus. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description de plusieurs formes de réalisation qui va suivre, donnée uniquement à titre 5 d'exemple et faite en se référant aux dessins sur lesquels : la Figure 1 est une vue d'une architecture générale d'un système SBAS de fourniture d'un service SBAS bi-fréquences L1/L5 de niveau critique SoL et d'un service SBAS secondaire mono-fréquence selon l'invention ; 10 la Figure 2 est une vue d'un premier mode de réalisation de l'architecture d'une deuxième station NLES selon l'invention configurée pour générer un signal SBAS secondaire en étant intégrée dans le système de la Figure 1 ; la Figure 3 est une vue d'un deuxième mode de réalisation de 15 l'architecture d'une deuxième station NLES selon l'invention configurée pour générer un signal SBAS secondaire en étant intégrée dans le système de la Figure 1 ; la Figure 4 est une vue d'un troisième mode de réalisation de l'architecture d'une deuxième station NLES selon l'invention, 20 configurée pour générer un signal SBAS secondaire en étant intégrée dans le système de la Figure 1 ; la Figure 5 est un ordinogramme général d'un procédé selon l'invention de génération d'un signal SBAS secondaire ; la Figure 6 est un ordinogramme d'un premier mode de réalisation du 25 procédé de génération de la Figure 5 lorsque l'architecture de la deuxième station NLES est l'architecture du premier mode de réalisation de la deuxième station NLES décrit dans la Figure 2 ; la Figure 7 est un ordinogramme d'un deuxième mode de réalisation du procédé de génération de la Figure 5 lorsque l'architecture de la 30 deuxième station NLES est l'architecture du deuxième ou du troisième mode de réalisation de la deuxième station NLES décrit dans la Figure 3 ou la Figure 4. Suivant la Figure 1, un système 2 SBAS d'augmentation par satellites, ici un système de type EGNOS, comprend un segment sol 4, représenté ici 3029045 15 seulement dans sa composante infrastructure en omettant la composante des terminaux utilisateurs, et un segment spatial 6. Le segment spatial 6 est un ensemble 8 d'au moins un satellite, ici placés en orbite géostationnaire suivant des positions orbitales différentes, un seul 5 satellite 10 étant représenté sur la Figure 1 par souci de simplification. Le satellite 10 comporte une charge utile 12 transparente ayant une antenne de réception 14 d'une voie montante 16, une antenne d'émission 18 de voie descendante 20, et un répéteur transparent 22, interconnecté et entre l'antenne de réception 14 et l'antenne d'émission 18. 10 L'antenne de réception 14 est configurée pour recevoir dans une même bande de voie montante, par exemple la bande C, un signal tri-fréquences C1/C5a/C5b, ou un ensemble de trois signaux différents, émis chacun dans un canal différent C1, C5a, C5b et correspondant respectivement aux signaux L1, L5 et E5b de la voie descendante 20 avec la transposition en 15 fréquence qui convient. Les canaux L1, L5 et E5b ont respectivement une fréquence centrale égale à 1575,42 MHz, 1176,45 MHz et 1207,14 MHz, et ont chacun une largeur de bande égale à 24 MHz. Les transpositions des canaux L1, L5, E5b en les canaux C1, C5a, C5b 20 de voie montante peuvent utiliser des fréquences de transposition différentes en fonction du plan de fréquences choisi. En variante, une unique fréquence de transposition peut être choisie, ce qui simplifiera le générateur des fréquences de référence servant aux transpositions à bord du satellite. Suivant la Figure 1 et un schéma simplifié, une chaine de transmission 25 24 d'un canal de transmission du répéteur transparent 22 comprend un filtre passe-bande 26 filtrant l'ensemble des bandes C1, C5a, C5b, suivi d'une chaîne de transposition vers une fréquence inférieure avec filtrage étroit de l'un des canaux et amplification, schématisée par la mise en cascade d'un multiplexeur 28, d'un filtre passe-bande de canal 30 à réjection élevée, et 30 d'un amplificateur 32 dans la bande du canal de voie descendante. La chaine de transmission 24 comporte également un filtre de sortie 34 qui suit la chaîne de transposition. Le segment sol 4 comprend classiquement un ensemble de stations de télémétrie (de ranging selon la dénomination anglaise) et de contrôle 35 d'intégrité RIMS 38 et un centre de contrôle de mission MCC 40. 3029045 16 Le segment sol 4 comprend également un ensemble 42 d'au moins une paire de stations NLES, une seule paire 44 de stations appariées étant représentée sur la Figure 1 par souci de simplification. La paire 44 de stations NLES comporte une première station NLES-G2 5 46 pour générer un signal bi-fréquences L1/L5 de niveau sécuritaire SoL et une deuxième station NLES 48 secondaire pour générer un signal mono-fréquence secondaire, ici en bande E5b. Les première et deuxième stations NLES 46, 48 partagent une même antenne sol d'émission 50, configurée pour émettre un signal tri-fréquences 10 C1/C5a/C5b de voie montante vers le satellite 10 associé et en visibilité, et une même antenne sol de réception 52, configurée pour recevoir un signal tri-fréquences L1/L5/E5b de voie descendante en provenance du satellite 10. Les antennes sol d'émission et de réception 50, 52 sont montées sur un 15 même site radiofréquence RF 54 et en amont de ce site RF 54, le signal tri-fréquences émis C1/C5a/C5b résulte du multiplexage par un multiplexeur de sortie RF 56 d'un signal bi-fréquences C1/C5a de voie montante émis par la première station NLES-G2 46 et d'un signal C5b de voie montante par la deuxième station NLES-E5b secondaire 48. 20 Le signal tri-fréquences de voie descendante L1/L5/E5b reçu est divisé en un premier signal RF et un deuxième signal RF identiques, acheminés respectivement à la première station NLES-G2 46 et à la deuxième station NLES-E5b 48. La première station NLES-G2 46 comporte de manière classique une 25 chaîne d'émission 60, une chaîne de réception 62, une horloge de référence locale 64 à 10 MHz, partagée par les chaines d'émission et de réception 60, 62, et un générateur 66 d'une impulsion répétée chaque seconde synchrone de l'horloge de référence 64. La chaîne d'émission 60 comporte un calculateur de contrôle 70, un 30 générateur 72 du signal bi-fréquences L1/L5 correspondant au signal bifréquences C1/C5a de voie montante et une unité d'adaptation RF 74, configurée pour transposer les signaux L1 et L5 générés par le générateur 72 des signaux L1 et L5 en les signaux RF de voie montante C1 et C5a. La chaîne de réception 62 comporte l'unité d'adaptation RF 74, un 35 récepteur bi-fréquences 76 du signal bi-fréquences L1/L5 de voie 3029045 17 descendante, et le calculateur de contrôle 70 pour traiter le signal bifréquence L1/L5 de voie descendante reçu par le récepteur bi-fréquences L1/L5. Le calculateur de contrôle 70, partagé par la chaîne d'émission 60 et la 5 chaine de réception 62, est configuré pour synchroniser les signaux SoL L1 et L5 générés sur le Temps du Réseau EGNOS ENT et maintenir la cohérence de phase entre le code et la porteuse du signal L1 d'une part, et la cohérence de phase entre le code et la porteuse du signal L5 d'autre part. A cette fin, le calculateur de contrôle 70 exécute un algorithme LLA dit de 10 boucle longue (en anglais Long Loop Algorithm) implémenté dans un module informatique 82 faisant intervenir un filtre de Kalman 84 et un algorithme de contrôle 86. Les composants et les logiciels constituant la première station NLES-G2 46 confèrent aux signaux L1 et L5 générés un niveau de sécurité SoL par 15 leur conception et leur certification ICAO. En variante, le canal E5b est remplacé par un canal E6 de même largeur et ayant une fréquence centrale égale à 1278,75 MHz. Suivant la Figure 2 et un premier mode de réalisation 102 de la deuxième station NLES secondaire 48 pour générer et émettre en voie 20 montante un signal SBAS secondaire, la deuxième station NLES secondaire 102 comprend une chaine d'émission 104 du signal SBAS secondaire dans une bande RF de voie montante, ici la bande C, une chaine de réception 106, un premier port de sortie RF 108 de voie montante, un deuxième port d'entrée RF 110 de voie descendante, un troisième port d'interface 112, un 25 quatrième port d'interface 114 et un cinquième port d'interface 116. La deuxième station NLES secondaire 102 est dépourvue d'équipements pouvant impacter la génération de signaux SBAS existants de niveau sécuritaire SoL, c'est-à-dire les signaux L1 et L5. Le premier port de sortie RF 108 de voie montante, connecté au 30 multiplexeur RF de sortie 56, est configuré pour délivrer le signal de voie montante C5b correspondant au signal SBAS secondaire E5b de voie descendante. Le deuxième port d'entrée RF 110 de voie descendante, connecté l'antenne sol de réception 52, est configuré pour recevoir le signal tri-35 fréquences L1/L5/E5b de voie descendante. 3029045 18 Le troisième port d'interface 112 est configuré pour recevoir des données de pilotage et des données de sortie, élaborées par un algorithme de boucle longue, en provenance de la première station NLES-G2 46 de transmission du signal bi-fréquences L1/L5 de niveau SoL dans les bandes Ll et L5. 5 Ici, le troisième port d'interface 112 est protégé par un pare-feu 118 de manière à assurer une liaison unidirectionnelle depuis la première station NLES-G2 46 vers la deuxième station NLES secondaire 102 et empêcher ainsi une remontée d'un signal perturbateur au sein de la première station NLES-G2 46. 10 En variante, les troisième, quatrième et cinquième ports d'interface 112, 114, 116 sont protégés chacun par un pare-feu Le quatrième port d'interface 114 est configuré pour recevoir le signal d'horloge émis par l'horloge de référence locale de la première station NLESG2 46. 15 Le cinquième port d'interface 116 est configuré pour recevoir le signal d'impulsion dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une fréquence plus basse que celle de l'horloge, ici 1Hz. La chaine d'émission 104 du signal SBAS secondaire est configurée pour fournir des services de dissémination de données de navigation au travers 20 du signal SBAS secondaire émis. La chaine d'émission 104 du signal SBAS secondaire comporte un calculateur de contrôle 120, un générateur 122 du signal SBAS secondaire mono-fréquence dans la bande secondaire, ici la bande E5b, et correspondant au signal mono-fréquence C5b de voie montante, et comporte 25 une unité d'adaptation RF 124, configurée pour transposer le signal Eb5 secondaire généré par le générateur 122 en le signal RF de voie montante C5b. L'unité d'adaptation RF 124 comprend en outre un filtre sortie 126, ajusté sélectivement sur une bande de largeur de 20 MHz autour de la fréquence 30 centrale du canal C5b, afin d'éviter la transmission vers le satellite 10 de signaux perturbateurs dans les canaux Cl et C5a. La chaîne de réception 106 est configurée pour recevoir dans la bande SBAS secondaire en le deuxième port d'entrée RF 110 de voie descendante un signal SBAS secondaire issu de la chaîne d'émission 104 et retransmis 35 par le satellite, et contrôler la synchronisation et la cohérence du code par 3029045 19 rapport à la porteuse du signal SBAS secondaire reçu au travers d'une boucle de correction de la phase de la porteuse et de la phase du code du signal SBAS secondaire du signal émis par la première chaîne d'émission 104. 5 La chaîne de réception 106 comporte l'unité d'adaptation RF 124, un récepteur mono-fréquence 132 du signal secondaire mono-fréquence E5b de voie descendante, et le calculateur de contrôle 120 pour traiter le signal mono-fréquence E5b de voie descendante reçu par le récepteur mono-fréquence 132 du signal de voie descendante E5b. 10 Le calculateur de contrôle 120, partagé par la chaîne d'émission 104 et la chaîne de réception 106, est configuré pour synchroniser sur le Temps du Réseau EGNOS ENT le signal SBAS secondaire généré, et maintenir la cohérence de phase entre le code et la porteuse du signal E5b. Le calculateur électronique de contrôle 120 est configuré pour calculer les 15 commandes de phase respectives à appliquer à la phase courante du code et à la phase courante de la porteuse du signal SBAS secondaire du signal émis par la première chaîne d'émission 104. Le calculateur de contrôle 120 est configuré pour déterminer et appliquer une première commande de phase corrigée du code du signal SBAS 20 secondaire E5b, désignée par RCESb et générée à partir : .- d'un premier retard, désigné par SRL5 + tropoL5, englobant l'effet de la distance géométrique séparant l'antenne de réception du satellite SBAS et l'antenne d'émission partagée en commun par la deuxième station NLES et la première station L1/L5 NLES-G2, et l'effet du retard de propagation 25 troposphérique du canal C5a, .- d'un deuxième retard de propagation ionosphérique du canal de la voie montante correspondant à une transposition du signal L5 sur la voie montante, désigné par ionoc5a, .- d'un troisième retard par la première station NLES-G2, représentatif de 30 l'effet Sagnac en voie montante du signal L5 et désigné par SagnacUpL5 ; .- d'un quatrième retard et d'un cinquième retard, représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire au sein de la charge utile et des équipements de voie montante de la station sol secondaire correspondant au signal E5b, et désignés respectivement par 35 HWpLE, b et HW NLE.'Esbup ; 3029045 20 .- d'un écart temporel de pilotage de la station sol NLES-G2 de génération du signal L5, égal à la différence temporelle entre le temps local de la première station NLES-G2 et le temps du réseau SBAS ENT et désigné par SONLE5,5. Le calculateur de contrôle 120 est configuré pour déterminer et 5 appliquer une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré à partir : .- de la première commande de phase corrigée RCE5b du code du signal SBAS secondaire E5b généré; .- du deuxième retard de propagation ionosphérique ionoc5a du canal de la 10 voie montante correspondant à une transposition du signal L5 sur la voie montante, et - la somme qop, -E5b d'un premier décalage de phase cppLEsbcausé PNLESE5b 15 secondaire 102 sur la transmission du signal SBAS secondaire E5b. Les premier, deuxième, troisième retards en tant que données de sortie de l'algorithme de boucle longue L1/L5 de la première station NLESG2 46, et l'écart temporel de pilotage de la station sol NLES-G2 en tant que commande de pilotage sont délivrés par le calculateur de contrôle 70 de la 20 première station NLRES-G2 46 au troisième port d'interface 112 de la deuxième station NLES secondaire 102. Le calculateur de contrôle 120 de la deuxième station NLES secondaire 102 est configuré pour estimer la somme cpn, des premier et - deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire à partir des 25 mesures de phase actuelles du code et de la porteuse du signal SBAS secondaire, désignées respectivement par PRESbet ADRESb et fournies par le récepteur mono-fréquence 132, de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse, appliquées au signal SBAS secondaire généré et désignés respectivement 30 par RCactuelESb , et PCactuelESb, et le deuxième retard ionoc5a Suivant la Figure 3 et un deuxième mode de réalisation 202 de la deuxième station NLES 48 pour générer et émettre en voie montante un signal SBAS secondaire, l'architecture de la deuxième station NLES 202 est dérivée de l'architecture de la deuxième station NLES 102. (PNLESEsbup par la charge utile du satellite SBAS et d'un deuxième décalage de phase causé par des équipements de voie montante de la station sol (PNLESE5bup 3029045 21 La deuxième station NLES 202 secondaire diffère de la deuxième station NLES 102 de la Figure 2 en ce que : .- le récepteur mono-fréquence 132 du signal SBAS secondaire mono-fréquence E5b de la chaine de réception 106 est remplacé par un récepteur 5 bi-fréquences 232, ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire de voie descendante dans la bande secondaire, ici la bande E5b, et le signal L5 de niveau SoL, émis par la première station NLES-G2 46 et retransmis par le satellite 10; et .- la deuxième station NLES 202 est dépourvue des troisième, quatrième et 10 cinquième ports d'interface 112, 114, 116 et des liaisons correspondantes avec la première station NLES-G2 ; .- la deuxième station NLES 202 comporte une horloge de référence locale 252 à 10 MHz, et une unité de génération d'un signal d'impulsion 262, dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une fréquence plus basse 15 que celle de l'horloge, ici 1Hz ; et .- le calculateur de contrôle 120 est remplacé par un calculateur électronique 280 d'architecture matérielle identique, mais est configuré pour des traitements différents qui prennent en compte l'absence de données de pilotage et de données de LLA concernant le signal L5, délivrées par la 20 première station NLES-G2 46, et qui se fondent sur des mesures de phase actuelles du code et de la porteuse du signal SBAS secondaire E5b reçu, d'une part, et sur des mesures de phase actuelles du code et de la porteuse du signal L5, d'autre part. Le calculateur de contrôle 280, partagé par les chaîne d'émission et de 25 réception, est configuré pour synchroniser sur le Temps du Réseau EGNOS ENT le signal SBAS secondaire généré E5b, et maintenir la cohérence de phase entre le code et la porteuse du signal E5b. Le calculateur électronique de contrôle 280 est configuré pour calculer les commandes de phase corrigées respectives à appliquer à la phase du code 30 et à la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire généré par le générateur de signal SBAS secondaire de la première chaîne d'émission. Le calculateur de contrôle 280 est configuré pour déterminer et appliquer une première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire E5b, désignée par RCESb et générée à partir : 3029045 22 .- d'un premier retard, désigné par SRE5b + tropoE5b, englobant l'effet de la distance géométrique séparant l'antenne de réception du satellite SBAS et l'antenne d'émission partagée en commun par la deuxième station NLES secondaire 202 et la première station L1/L5 NLES-G2 46, et l'effet du retard 5 de propagation troposphérique du canal C5b, .- d'un deuxième retard de propagation ionosphérique du signal secondaire E5b, désigné par ionoE5b et lié au retard de propagation ionosphérique ionoc5b du canal C5b par la relation iono C5b = ionoE5b x (FcarrierE5b_nominal)2, norninal dans laquelle FcarrierEn, désigne la fréquence FcarrierCsb_nominal 10 centrale du signal secondaire E5b de voie descendante et Fcarrierc5.nominal désigne la fréquence centrale du signal de voie montante C5b correspondant au signal secondaire E5b généré par la deuxième station NLES-E5b 202; .- d'un troisième retard, représentatif de l'effet Sagnac en voie montante du signal E5b et désigné par SagnacUpE5b ; 15 .- d'un quatrième retard et d'un cinquième retard, représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire au sein de la charge utile et des équipements de voie montante de la station sol secondaire correspondant au signal E5b, et désignés respectivement par HWpLESbet HWNLESE5bup ; 20 .- d'un écart temporel de pilotage de la deuxième station NLES secondaire 202 de génération du SBAS secondaire E5b, égal à la différence temporelle entre le temps local de la deuxième station NLES secondaire 202 et le temps du réseau SBAS ENT, et désigné par SO NL.,.., .cE5B - Le calculateur de contrôle 280 est configuré pour déterminer et 25 appliquer une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré à partir : .- de la première commande de phase corrigée RCESb du code du signal SBAS secondaire E5b généré; .- du deuxième retard de propagation ionosphérique ionoE5b du canal de la 30 voie montante correspondant à une transposition du signal L5 sur la voie montante, et .- de la somme (.1)PLEsb (PNLESE5bup d'un premier décalage de phase - cppLE5b causé par la charge utile du satellite SBAS et d'un deuxième décalage de phase (D NLESEsbcausé par des équipements de voie montante de la 3029045 23 deuxième station NLES secondaire 102 sur la transmission du signal SBAS secondaire E5b. Le premier retard, le deuxième retard, l'écart temporel de pilotage de la deuxième station NLES secondaire 202, et la somme des premier et 5 deuxième décalages de phase forment un vecteur d'état, noté X, à quatre composantes. Le calculateur de contrôle 280 de la deuxième station NLES 202 est configuré pour estimer les quatre composantes du vecteur d'état à partir des mesures de phase actuelles de la porteuse et du code du signal SBAS 10 secondaire, désignées respectivement par ADRE5bet PRE5b, des mesures de phase actuelles de la porteuse et du code du signal L5 secondaire, désignées respectivement par ADRLS et PRL5, les mesures étant fournies par le récepteur bi-fréquences L5/E5b 232, et à partir de la commande actuelle de phase du code et de la commande actuelle de la phase de la porteuse, 15 appliquées au signal SBAS secondaire généré et désignés respectivement par RCactuelESb , et PCactuelESb, et un ensemble de paramètres prédéterminés. Le calculateur de contrôle 280 est configuré pour calculer le troisième retard, représentatif de l'effet Sagnac en voie montante du signal E5b, dans 20 une étape séparée de l'étape d'estimation du vecteur d'état. Suivant la Figure 4 et un troisième mode de réalisation 302 de la deuxième station NLES 48 pour générer et émettre en voie montante un signal SBAS secondaire, l'architecture de la deuxième station NLES 302 est dérivée de l'architecture de la deuxième station NLES secondaire 202. 25 La deuxième station NLES secondaire 302 diffère de la deuxième station NLES 202 de la Figure 3 en ce qu'elle comprend : .- un quatrième port d'interface 314, configuré pour recevoir le signal d'horloge émis par l'horloge de référence locale 64 de la première station NLES-G2 46 de transmission d'un signal bi-fréquences L1/L5 de niveau 30 sécuritaire SoL dans les bandes L1 et L5; et .- un cinquième port d'interface 316 configuré pour recevoir le signal d'impulsion, émis par l'unité 66 de la première station NLES-G2 et dérivé du signal de l'horloge 64 et répété périodiquement à une fréquence plus basse que celle de l'horloge. 3029045 24 A l'instar de la deuxième station NLES secondaire 202 de la Figure 3, la deuxième station NLES secondaire 302 est dépourvue du troisième port d'interface 112 et de la réception de données de pilotage et de données de sortie de l'algorithme de boucle longue L1/L5 en provenance de la première 5 station NLES-G2 46. La deuxième station NLES secondaire 302 est configurée pour faire exécuter par son calculateur électronique de contrôle 280 les mêmes traitements et les mêmes commandes de phases suivant les mêmes algorithmes que ceux mis en oeuvre pour la deuxièmes station 202 de la 10 Figure 3. Les quatrième et cinquième ports d'interface 314, 316 sont chacun protégés par un pare-feu respectif 324, 326 de manière à assurer une liaison unidirectionnelle différente et entrante sur chacun des ports d'interface et protéger ainsi la première station NLES-G2 de la remontée d'un quelconque 15 signal perturbateur. Dans toutes les configurations d'architecture de la deuxième station NLES 48, 102, 202, 302 décrites ci-dessus, la première commande de phase corrigée du code et la deuxième commande de phase de la porteuse à appliquer au générateur du signal SBAS secondaire, par exemple ici E5b, 20 sont respectivement fournies par les équations 1 et 2 suivantes : RCESb = - (SRE5b + tropoE5b + ionoc5b + SagnacUpE5b + HWPLE5b + HWNLEsEsbup - SONLESE5b) Equation 1 et PCESb = RCESb - (-2 X ion + oc5b (' p .t '-E5b + (PNLESE5b) Equation 2 25 dans lesquelles .- RCESb désigne la commande de la phase du code du signal SBAS secondaire E5b, .- PCE5b désigne la commande de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire E5b, 30 .- SRE5b désigne la distance géométrique entre le centre de phase de l'antenne de réception du satellite et le centre de phase de l'antenne 3029045 25 d'émission de la deuxième station NLES sol de génération du signal SBAS secondaire E5b, tropoE5b désigne le retard troposphérique affectant le signal E5b, ionoc5b désigne le retard ionosphérique subi par le signal de voie 5 montante correspondant au signal de voie descendante E5b, centré ici sur une fréquence centrale d'un canal de bande C désigné par C5b, SagnacUpE5b désigne le retard représentatif de l'effet Sagnac de voie montante, cet effet de voie montante étant défini comme un retard supplémentaire, subi par un signal se propageant depuis la station sol 10 d'émission du signal de voie montante jusqu'au satellite et causé par la rotation de la Terre pendant la durée de propagation du signal, HWPLESb désigne un retard supplémentaire égal au temps de transit du signal E5b au sein de la charge utile à partir de la réception du signal de voie montante, ici C5b, 15 HWNLESEsbup désigne un retard supplémentaire égal au temps de transit des équipements de la deuxième station sol SBAS et de formation du signal de voie montante C5b depuis le générateur du signal E5b émis, cppLE5b désigne un premier décalage de phase affectant le signal E5b et causé par des équipements de la charge utile du satellite, 20- (PNLESEsbupdésigne un deuxième décalage de phase affectant le signal E5b et causé par les équipements de la deuxième station NLES secondaire de formation de la voie montante C5b, et SONLEsE5b désigne le décalage de pilotage de la deuxième station NLES de génération du signal SBAS secondaire E5b, c'est-à-dire la différence entre 25 le temps de référence local de la deuxième station NLES E5b et le temps ENT du réseau EGNOS. Les différents paramètres, utilisés dans les équations 1 et 2, doivent être déterminés et traduits en fonction des paramètres ou des données fournies par les différentes architectures de la deuxième station NLES 30 secondaire et leur mode respectif associé d'intégration dans le système EGNOS pour calculer les première et deuxième commandes de phase corrigées à appliquer respectivement au code et à la porteuse du signal secondaire SBAS généré. Des détails de ces déterminations sont fournis en fonction des 35 configurations utilisées, c'est-à-dire dans un premier cas lorsque la deuxième 3029045 26 station NLES E5b comporte un récepteur mono-fréquence d'un signal mono-fréquence E5b, et dans un deuxième cas lorsque la deuxième station NLES E5b comporte un récepteur bi-fréquences d'un signal bi-fréquences L5/E5b. Dans les deux cas, il est supposé que le pilotage du signal de la 5 première station NLE-G2 est parfait. Il est ainsi supposé que le pilotage du signal SBAS secondaire E5b est soumis à toute erreur de pilotage affectant le pilotage du signal L5 de niveau SoL. Suivant la Figure 5, un procédé de génération 402 d'un signal SBAS secondaire destiné à supporter des services de dissémination de données de 10 navigation est mis en oeuvre par une deuxième station NLES indépendante et comprend un ensemble d'étapes. Dans une première étape d'initialisation 404, une première commande de phase actuelle du code et une deuxième commande de phase actuelle de la porteuse d'un signal SBAS secondaire sont mises respectivement à une 15 première valeur initiale et une deuxième valeur initiale. Dans une deuxième étape 406, des données à diffuser, la première commande de phase actuelle du code et la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire sont fournies au générateur de signal SBAS secondaire. 20 Puis, dans une troisième étape 408, le signal SBAS secondaire est généré par le générateur de signal secondaire à partir des données à diffuser, de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse dans une bande secondaire de voie descendante, ici la bande E5b. 25 Ensuite, dans une quatrième étape 410, un récepteur reçoit le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire de voie descendante et réalise une première mesure actuelle de la phase du code et une deuxième mesure actuelle de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire. Dans une cinquième étape 412 successive, le calculateur de contrôle 30 détermine une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré à partir au moins de la première commande de phase actuelle du code, de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse, de la première mesure actuelle de la phase du code et de la 3029045 27 deuxième mesure actuelle de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire. Ensuite, dans une sixième étape 414 de rebouclage, la première commande de phase actuelle du code et la deuxième commande de phase 5 actuelle de la porteuse sont mises respectivement à la première commande de phase corrigée du code et à la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré. Puis, les deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième étapes 406, 408, 410, 412, 414 sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une 10 décision d'arrêt du procédé intervienne. Ainsi, la synchronisation et la cohérence du code par rapport à la porteuse du signal SBAS secondaire reçu est réalisée au travers d'une boucle de correction de la phase de la porteuse et de la phase du code du signal SBAS secondaire généré par le générateur de la première chaîne 15 d'émission, ce qui permet d'obtenir une continuité et une disponibilité des services de dissémination des données satisfaisantes. Premier cas: récepteur mono-fréquence E5b 20 Dans le premier cas d'une architecture de la deuxième station NLES utilisant un récepteur mono-fréquence, le pilotage de la phase de la porteuse et du code du signal SBAS secondaire émis dépend de deux types de données d'entrée que sont les commandes de pilotage du signal L5 et des sorties dudit Algorithme de Boucle Longue L1/L5 délivrées au premier port 25 d'interface par la première station NLES-G2, et dépend de mesures actuelles de la phase du code et de la phase de la porteuse du signal Eb5 reçu par le récepteur mono-fréquence. La première commande de phase du code du signal L5 à appliquer au générateur du signal L5 et fournie par la première station NLES-G2 est 30 exprimée suivant l'équation 3 suivante : RCL5 = - (SRL5 + trop% + ionoc5a + SagnacUpL5 + HWpLL, + HWNLEsL5up SONLESL5) Equation 3 3029045 28 Les hypothèses suivantes sont faites concernant les différents termes des expressions relatives aux commandes de phase appliquées aux signaux L5 et E5b : SRESb = SRL5 = SR, car en supposant que la même antenne est utilisée et 5 partagée pour l'envoi des signaux L5 and E5b signaux transposés respectivement dans les canaux de voie montante C5a et C5b, la distance géométrique entre l'antenne d'émission partagée par les première et deuxième stations NLES et l'antenne de réception du satellite est la même pour les deux signaux, 10 tropo_ E5b = tropoL5 comme le retard de propagation troposphérique est indépendant de la fréquence, ^ SagnacUpEsb = SagnacUpL5 = SagnacUp , car le retard représentatif de l'effet Sagnac dépend seulement de la géométrie du système, et les deux stations NLES partagent la même antenne sol d'émission et la même 15 antenne satellite de réception pour les deux signaux de voie montante C5a et C5b correspondant aux deux signaux émis L5 et E5b, ^ ionocsb = ionocsa FFccaarrrriieerrc 2 c55ba nnoommiinnaall , dans lequel Fcarrier C5a _nominal et Fcarrier C5b nominal signaux de voie montante C5a et C5b, ^ SONLEs 20 E5b =SONLEsL5 compte tenu que la première station NLES-G2 et la deuxième station NLES E5b sont supposées partager la même horloge locale de référence dans l'architecture de deuxième station NLES E5b à récepteur mono-fréquence. L'expression de la nouvelle commande de phase du code à appliquer 25 au signal secondaire E5b généré s'écrit alors : désignent respectivement les fréquences centrales des ( 2 (Fcarriercsa_nominal RCESb = - SRL5 + trop% + ionocsa x HWPLE5b + H WN L ESE 5 nui) - SONLESLs Fcarrierc5b nominal + SagnacUpL5 Equation 4 En variante, on suppose que HWpLE5b = HWpL,5 . Dans ce cas, à partir des équations 1 et 3, la différence entre les expressions des 3029045 29 commandes de phase des codes des signaux L5 et E5b conduisent à l'équation 4bis ci-dessous : RCL5 - RCESb = (i01-10c5a - ionoc5b) + (HWNLE5L, - HWNLE5E513)) (FCarrierC5a_nominal 2 = - li0110c5a X rl FcarrierCSb nominal (HWNLESL5up HWNLESE5bup) Equation 4bis Dans cette variante, il est ainsi supposé que seuls la commande de 5 phase du code du signal L5 et le retard ionosphérique du signal de voie montante C5a sont fournis comme données de sortie de l'algorithme de boucle longue L1/L5 par la première station NLES-G2 au troisième port d'interface 112 de la deuxième station NLES secondaire, les retards supplémentaires HWpLE5b et HWNLEsE5bup étant prédéterminés par une 10 calibration préalable en usine de la charge utile et des équipements de réception du signal secondaire E5b sur la voie descendante, ou par une calibration effectuée en opération à l'aide de signaux de calibration supplémentaires. Comme indiqué ci-dessus, les mesures de la phase du code et de la 15 phase de la porteuse du signal E5b reçu par le récepteur mono-fréquence permettent d'estimer l'écart de la phase de la porteuse du signal E5b, et ainsi de contrôler la cohérence de phase entre le code et la porteuse du signal secondaire E5b. La mesure de la phase actuelle du code et la mesure de la mesure de 20 la phase actuelle de la porteuse du signal secondaire E5b reçu par le récepteur mono-fréquence sont modélisées par les équations 5 et 6 suivantes : PRE5b = RCaCtUelE5b + 2 X SRLS + 2 X trop% + ionoc5b (Fcarrierc,i, X (1 + -nominal HWPL HWNLESE5bup rcarrierE5bnominal HWNLESE5bDwu + LA Equation 5 25 et 3029045 30 ADRESb = PCactuelESb + 2 X SRLS + 2 X trop% - ionoc5b (13IPLEsb HWN HWNLESEsbup HWNLESEsbDwn (PNLESEsbup Equation 6 dans lesquelles: ADRESb désigne la mesure actuelle de la phase de la porteuse du signal secondaire E5b reçu par le récepteur mono-fréquence ; 5 . PRE5b désigne la mesure actuelle de la phase du code du signal secondaire E5b reçu par le récepteur mono-fréquence . PCactuelESb désigne la commande actuelle de phase de la porteuse appliquée au signal E5b émis et affectant la mesure actuelle; . RCactuelE5b: désigne la commande actuelle de phase du code appliquée au 10 signal E5b émis et affectant la mesure actuelle; . LA désigne le bras de levier (en anglais Lever Arm) défini comme la différence des étendues géométriques de la liaison montante et de la liaison descendante entre le satellite et la deuxième station NLES, et calculée à partir des positions des antennes de réception et d'émission du satellite et 15 des positions des antennes de la voie montante et de la voie descendante de la deuxième station NLES, étant supposé que la position du satellite est connue à chaque seconde ; - HWNLESESbDWn désigne un retard supplémentaire égal au temps de transit des équipements de réception du signal E5b en voie descendante de la 20 deuxième station NLES-E5b ; . FcarrierE5bnominal désigne la fréquence centrale du signal secondaire E5b généré en voie montante avant transposition ou reçu en voie descendante par la deuxième station NLES-E5b, (Fcarrier . i0110c5b = i00c5a X Csa_nominal)2 11 Fcarriercsb_nominal) 25 Il est supposé ici que les décalages possibles de phase ou incohérences du code par rapport à la porteuse introduites par le récepteur mono-fréquence sont négligés. Les équations 5 et 6 prennent en compte également l'approximation selon laquelle l'effet Sagnac du signal C5b correspondant au signal E5b en 30 voie montante et l'effet Sagnac du signal E5b en voie descendante sont égaux, ce qui s'écrit : X (1 (Fcarrierch -nominal 2 Fcarrr ieE5bnominal + LA 3029045 31 ISagnacUpE5b I = ISagnacDwnE5bi A partir des équations 5 et 6, la différence entre les mesures actuelles de phase du code et de la porteuse du signal secondaire E5b s'écrit suivant l'équation ci-dessous : ADRESb - PRE5b = PCactuelESb - RCactuelESb - 2 x ionoc5b X (1 + (Fcarrierch2\ -nominal 5 Equation 7 Suivant l'équation 7, l'unique inconnue restante qui est le décalage de phase du signal E5b causé conjointement par la charge utile et les équipements de la voie montante de la deuxième station NLES-E5b, c'est-à- dire la somme des termes oePLE5b et (PNLESE5bup est déterminé. Une fois le T 10 décalage de phase déterminé par l'équation 7, la deuxième commande phase corrigée, à appliquer à la phase de la porteuse du signal secondaire E5b généré à l'émission, est déterminée à partir de l'équation 2, et s'écrit : PCESb = RCE5b FcarrierE5b (PPLE5b (PNLESE5bup nominal Fcarrier 2 csa_bominai - -2 X ionocsa x Fcarrierc5bnominal (PPLE5b )+ Ce NLESE5b Equation 8 15 Suivant la Figure 6, un premier mode de réalisation 502 particulier du procédé général 402 de la Figure 5 concerne le cas d'utilisation d'un récepteur mono-fréquence E5b dans la deuxième station NLES secondaire, c'est-à-dire le premier mode de réalisation 102 de la deuxième station NLES secondaire décrite dans la Figure 2. 20 Le procédé 502 est dérivé du procédé général 402 et comprend de manière identique les étapes 404, 406, 408, 410, 414. Le procédé 502 diffère du procédé général 402 en ce qu'il comprend une septième étape 510 supplémentaire disposée immédiatement avant ou après la quatrième étape 410 et en ce que la cinquième étape 412 est 25 remplacée par une huitième étape 512. 3029045 32 Dans la septième étape 510, le calculateur reçoit au travers du troisième interface 112 des données de pilotage concernant une première station NLES-G2, et des données de sortie élaborées par un algorithme de boucle longue d'un signal SoL de la même première station NLES-G2 46. 5 Dans la huitième étape 512, le calculateur de contrôle détermine une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré. La première commande de phase corrigée du code est fonction des données de pilotage et des données de sortie de l'algorithme de boucle 10 longue du signal L5 et déterminée par l'équation 4 ou 4bis. La deuxième commande de phase corrigée de la porteuse est fonction de la première commande de phase actuelle du code, de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure actuelle de la phase du code et de la 15 deuxième mesure actuelle de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire et de données de sortie de l'algorithme de boucle longue du signal L5 . Puis, les deuxième, troisième, quatrième, septième, huitième, sixième étapes 406, 408, 410, 510, 512, 414 sont répétées successivement jusqu'à 20 ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. Deuxième cas: récepteur bi-fréquences L5/E5b Dans le cas où la deuxième station NLES comporte un récepteur bi- 25 fréquences L5/E5b , la première station NLES de génération d'un signal bifréquences L1/L5 de niveau sécuritaire SoL et la deuxième station NLES secondaire de génération d'un signal secondaire mono-fréquence E5b sont complètement séparées. Aucun paramètre de la première station NLES-G2 L1/L5 n'est transmis par la première station NLES-G2 L1/L5 à la deuxième 30 station de génération du signal secondaire E5b. Les première et deuxième stations NLES secondaire disposent chacune de leur propre horloge de référence locale sans lien entre elles. Suivant cette configuration, le pilotage en phase du code et de la porteuse du signal secondaire E5b dépend seulement de mesures de la phase du code et de la porteuse du signal 35 secondaire E5b reçu par le récepteur bi-fréquence et de mesures de la 3029045 33 phase du code et de la porteuse du signal de niveau SoL L5 reçu par le récepteur bi-fréquences. Le signal secondaire E5b reçu en voie descendante et le signal de niveau SoL L5 reçu en voie descendante correspondent respectivement au signal secondaire E5b généré par la 5 deuxième station NLES-E5b secondaire et au signal L5 de niveau SoL généré par la première station NLES-G2. Les mesures actuelles de phase sont effectuées par le récepteur bi-fréquences et traitées par le calculateur de contrôle 280. Les expressions de la première commande de phase corrigée du code 10 et la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au générateur du signal SBAS secondaire, ici E5b, sont respectivement les mêmes que celles des équations 1 et 2 ci-dessus et sont rappelées ci-après : RCE5b = - (SRE5b + trop 0E5b i0110c5b SagnacUpE5b + HWpLE5b HWNLESEsbup SONLESESb) Equation 1 15 et (D + T PLE5b (PNLESE5b) PCE5b RCE5b - (-2 x ionoc5b + Equation 2 Des variables d'états à estimer forment un vecteur d'état note X qui s'écrit: SRE5b +tropoE5b i0110E5b X= SONLESESb PE5b Equation 9 20 dans lequel : .- une première variable d'état est la somme d'un premier terme SRESb désignant la distance géométrique entre le centre de phase de l'antenne de réception du satellite et le centre de phase de l'antenne d'émission de la deuxième station NLES sol de génération du signal SBAS secondaire E5b, 25 et d'un deuxième terme tropoE5b , désignant le retard troposphérique affectant le signal E5b; .- une deuxième variable d'état est le retard ionosphérique ionoEsb subi par le signal de voie descendante et lié au retard ionosphérique ionocsb du 3029045 34 signal C5b de voie montante par la relation ionoc5b = ionoE5b x (FcarrierEsb_nominal)2, dans laquelle FcarrierE5b Fcarriercsb_nommal nominal désigne la fréquence centrale du signal secondaire E5b de voie descendante et Fcarrierc5bnominal désigne la fréquence centrale du signal de voie montante C5b correspondant 5 au signal secondaire E5b généré par la deuxième station NLES-E5b, .- une troisième variable d'état est un décalage de phase (pE5b égal à la PLEsb + (PNLESEsbup somme cp d'un premier terme cpF,LE,b désignant un premier décalage de phase affectant le signal E5b et causé par des équipements de la charge utile du satellite, et d'un deuxième terme cpNLEsEsbup désignant un 10 deuxième décalage de phase affectant le signal E5b et causé par les équipements de la deuxième station NLES de formation de la voie C5b ; et .- une quatrième variable d'état est le décalage de pilotage SON cE montante de la deuxième station NLES secondaire de génération du signal SBAS 15 secondaire E5b, c'est-à-dire la différence entre le temps de référence local de la deuxième station NLES secondaire et le temps ENT du réseau EGNOS, ce décalage de pilotage étant différent de celui de la première station L1 /L5 NLES-G2 et devant être estimé, en raison du fait que les deux stations NLES ne partagent pas une même horloge de référence locale, ni 20 d'ailleurs d'autres informations. Les mesures de phase actuelles du code et de la porteuse du signal secondaire E5b obéissent à l'instar de la configuration utilisant un récepteur mono-fréquence aux mêmes équations de modélisation 5 et 6 qui sont rappelées pour mémoire ci-dessous. 25 PRESb = RCaCtUelE5b + 2 X SRESb + 2 X tropoESb + ionoEsb FcarrierE5b X (1 + nominal Fcarrierc5bnominal ( HWNLESEsbDwn + LA et ADRESb = PCactuelE5b + 2 X SRESb + 2 X tropoE5b - ionom X (1 nominal + (FcarrierE5b Fcarrierc5bnominal 2 HWpi, HWNLESEsbup HWNLESE5bDwn (PPLE5b + LA (PNLESE5bup HWPL HWNLESE5bup 3029045 35 S'agissant des mesures de phases du signal L5 par le récepteur bifréquence, il est supposé que le pilotage de première station L1/L5 NLESG2 est parfait. Sous cette hypothèse, les mesures de phase actuelles du 5 code et de la porteuse du signal L5 par le récepteur bi-fréquence peuvent être modélisées par les équations 10 et 11 suivantes : PRLS = SRE5b trop0E5b i0110L5 HWNLE5L5Dwn S°NLESE5b + LA Equation 10 et ADRLS = SRE5b tropo - E5b ionoL5 + HWNLE5L5Dwn - SONLESESb + LA10 Equation 11 dans lesquelles - HWNLESL5Dwn désigne un retard supplémentaire égal au temps de transit des équipements de réception du signal L5 en voie descendante de la deuxième station NLES-E5b ; 15 Toutes les équations ci-dessus supposent qu'en pratique, c'est-à-dire de manière réaliste, les équipements de voie descendante de la deuxième station NLES n'introduisent aucune incohérence de phase entre le code et la porteuse des signaux reçus par le récepteur bi-fréquence. Un ensemble ou système d'observables forment un vecteur 20 d'observable Z qui s'écrit sous la forme d'un vecteur-colonne : PRESb - RCaCtUelE5b - HWpi, - HWNLE5E5bup HWNLESE5bDwn - HWNLESE5bDwn LA ADRE5b - PCactuelE5b - HWPL - HWNLEsE5bup - LA Z= PRLS FIWNLEsL5Dwn - LA ADRL5 HWNLESL5Dwn LA Equation 12 dans lequel les première, deuxième, troisième, quatrième observables sont rangés de haut en bas. 25 Une matrice de mesures s'écrit : 3029045 36 2 a12 0 0 H= 2 -a12 0 1 1 a32 -1 0 1 -a32 -1 0 Equation 13 2 2 FcarrierEsbnominal iFcarrierEsbnominal et a - 32 = FcarrierL5bnnminal dans laquelle a13 = 1 + 4ca - rrlercsbnominal 5 Le vecteur d'états X, le vecteur d'observable Z et la matrice de mesure vérifient la relation : HxX=Z Equation 14 dans laquelle X est le vecteur inconnu. 10 La matrice H est inversible et s'écrit : 11-1 = 1/2 0 A3 A4 0 o )623 )624 1/2 )633 A4 -1 /''43 )644 dans laquelle pour j variant de 1 à 4,130 et f34 sont différent de zéro. Une fois les inconnues de X déterminées, des équations 1 et 2 on 15 déduit : RCE5b = - ( 2 E5b + ionoEsb x Fcarrier HWNLEsEsbup - E5b_nominal SRE5b + tropo Fcarrierc so5NbLilEso:bnal + SagnacUpEsb + HWPLESb Equation 15 et FCarrierE5b 2 _nominal ( (-2 x ionoEsb x FcarrierC5b_nominal (PE5b) PCE5b = RCE5b - Equation 16 20 Suivant une variante de l'architecture du deuxième mode de réalisation, la deuxième station NLES secondaire comporte à l'instar du 3029045 37 deuxième mode de réalisation un récepteur bi-fréquence et diffère de ce deuxième mode en ce qu'elle partage en commun avec la première station L1/L5 NLES-G2 son horloge de référence locale à 10 MHz et son unité de génération. Dans ce cas, les mêmes équations que celles du deuxième 5 mode de réalisation sont applicables et le procédé décrit ci-dessus n'est pas modifié. Dans cette variante la complexité et coût du matériel de la deuxième station ont diminué au détriment d'un augmentation du risque sécuritaire. Suivant la Figure 7, un deuxième mode de réalisation 602 particulier 10 du procédé général 402 de la Figure 5 concerne le cas d'utilisation d'un récepteur bi-fréquences L5/E5b dans la deuxième station NLES secondaire, c'est-à-dire les deuxième et troisième modes de réalisation 202 et 302 de la deuxième station décrite dans la Figure 3 et la Figure 4. Le procédé 602 est dérivé du procédé général 402 et comprend de 15 manière identique les étapes 404, 406, 408, 410, 414. Le procédé 602 diffère du procédé général 402 en ce qu'il comprend une neuvième étape 610 supplémentaire, disposée immédiatement avant ou après ou en parallèle de la quatrième étape 410, et en ce que la cinquième étape 412 est remplacée par une dixième étape 612. 20 Dans la neuvième étape 610, le récepteur bi-fréquences reçoit le signal L5 dans la bande secondaire L5 de voie descendante et réalise une première mesure de phase actuelle du code et une deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal L5. Dans la dixième étape 612, le calculateur de contrôle 280 détermine 25 une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré. La première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire généré est fonction de la première commande de phase actuelle 30 du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal L1 émis par la 35 première station NLES-G2, suivant les équations 9 et 12 à 15. 3029045 38 La deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré est fonction de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase 5 actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal L5 émis par la première station NLES-G2, suivant les équations 9 et 12 à 16. 10 Puis, les deuxième, troisième, quatrième, septième, huitième, sixième étapes 406, 408, 410, 610, 612, 414 sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. La solution préférée est l'architecture de la deuxième station NLES secondaire 202 selon le deuxième mode de réalisation décrit dans la Figure 15 2. Cette architecture préférée est fondée sur la réalisation d'un compromis entre, premièrement une séparation et une isolation suffisante entre la première station NLES-G2 et la deuxièmes station NLES pour la qualifier de secondaire, deuxièmement un contrôle suffisant de la synchronisation et de la cohérence en phase du code par rapport à la porteuse du signal SBAS 20 secondaire pour assurer de bonnes performances en termes de continuité et de disponibilités de services de dissémination de données GNSS, et troisièmement un nombre minimal d'équipements complexes. La deuxième station NLES secondaire est couplée de façon monodirectionnelle avec la première station NLES-G2, et elle est munie d'un 25 récepteur mono-fréquence ajusté pour recevoir sélectivement en bande E5b. La solution préférée permet de garantir l'absence d'impacts sur les services en L1/L5 en raison d'un nombre minimal et d'une maîtrise en terme de sécurité des ports de couplage. Elle permet de garantir également : 30 .- de bonnes performances de continuité et de disponibilité de service grâce au récepteur E5b et aux couplages, permettant de garantir la synchronisation et la cohérence du code par rapport à la porteuse du signal E5b ; .- une complexité et un coût de matériel plus faible que celui d'une NLES L1/L5 classique par suppression de matériels tels que notamment l'horloge, 35 les unités de calibration, le boitier d'intégrité ; 3029045 39 .- un complexité et un coût logiciel moindre que celui d'un NLES classique en raison de l'absence d'implémentation d'algorithme complexe de pilotage ; .- un développement non soumis aux contraintes SoL, en particulier aux exigences de niveau de DAL D0178B, en raison de l'indépendance de la 5 NLES E5b par rapport à al NLES L1/L5 , ce qui entraîne un coût de développement réduit. Toutefois, les architectures des deuxième et troisième modes de réalisation décrites dans les Figures 3 et 4 sont également intéressantes si un renforcement de la séparation et de l'isolation entre la première station 10 NLES-G2 et la deuxièmes station NLES secondaire est recherché. Il est à remarquer que toutes les architectures et les algorithmes décrits ci-dessus dans le cas où la bande secondaire utilisée est la bande E5b restent valides si la bande secondaire utilisée est la bande E6. Il suffit pour cela de remplacer tous les libellés « 5b » inclus dans le texte de 15 description et les équations décrites ci-dessus par le libellé « 6 », par exemple « E5b » sera remplacé par « E6 » et « C5b » sera remplacé par « C6 ». Les satellites géostationnaires peuvent être remplacés par des satellites évoluant sur d'autres types d'orbites, par exemple des orbites 20 HEO ou MEO. 25 30 35 REVENDICATIONS1. Station NLES secondaire de génération d'un signal secondaire d'un système d'augmentation par satellites SBAS destiné à supporter des 5 services de dissémination de données, comprenant une chaine d'émission (104 ) du signal SBAS secondaire dans une bande radiofréquence RF de voie montante (16) ayant un générateur (122) du signal SBAS secondaire dans une bande SBAS secondaire et un premier port (108) de sortie RF de voie montante ;et 10 dépourvue d'équipements pouvant impacter la génération de signaux SBAS existants de niveau SoL par une première station NLES-G2 ; caractérisée en ce que la station NLES secondaire comprend une chaine de réception (106), configurée pour recevoir dans la bande SBAS secondaire en un deuxième 15 port d'entrée RF (110) de voie descendante (18) un signal SBAS secondaire issu de la chaîne d'émission (104) et retransmis par un satellite SBAS (10) associé, et contrôler la synchronisation et la cohérence du code par rapport à la porteuse du signal SBAS secondaire reçu au travers d'une boucle de correction de la phase de la porteuse et de la phase du code du signal 20 SBAS secondaire du signal émis par la chaîne d'émission (104). 2. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 1, dans laquelle la chaine -de réception (106) comprend 25 un récepteur mono-fréquence (132) ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire, ou un récepteur bi-fréquences (232) ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire et un signal SBAS de niveau SoL dans la bande L5, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 30 1176,45 MHz. 3. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, dans laquelle la bande secondaire est la bande du canal E5b, large de 24 MHz et centrée 3029045 41 sur la fréquence de 1207,14 MHz, ou la bande du canal E6, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1278,75 MHz. 4. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle la chaine d'émission (104) comporte un filtre de sortie (126), ajusté sélectivement sur une bande de largeur de 20 MHz centrée sur la fréquence centrale d'un canal RF de voie montante correspondant à une fréquence de transposition près au canal du signal SBAS secondaire, généré par la chaîne d'émission (104). 5. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la chaine de réception (106) comprend un récepteur mono-15 fréquence (132) ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire, et comprenant en outre un troisième port d'interface (112), configuré pour recevoir des données de pilotage, des données de sortie élaborées par un algorithme de boucle 20 longue en provenance d'une première station NLES-G2 (46) de transmission d'un signal bi-fréquences L1/L5 de niveau de sécurité SoL dans les bandes L1 et L5, la bande L1 étant large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1575,42 MHz ; un quatrième port d'interface (114), configuré pour recevoir un signal 25 d'horloge émis par une horloge de référence locale-(64) de la première station NLES-G2 (46) ; et un cinquième port d'interface (116), configuré pour recevoir un signal d'impulsion dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une fréquence plus basse que celle de l'horloge. 30 6. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 5, dans laquelle au moins le troisième port d'interface (112) est protégé par un pare-feu (118), de préférence les troisième, quatrième et cinquième ports (112, 114, 116) étant chacun protégés par un 3029045 42 pare-feu de manière à assurer une liaison unidirectionnelle entrante dans la station NLES secondaire. 7. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS 5 secondaire selon l'une quelconque des revendications 5 à 6, dans laquelle la chaine de réception (106) comporte un calculateur électronique de contrôle (120), connecté au récepteur mono-fréquence (132), et le calculateur de contrôle (120) est configuré pour déterminer une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de 10 phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal SBAS secondaire généré par, la chaîne d'émission (104), la première commande de phase corrigée du code étant déterminée à partir d'un premier retard englobant l'effet de la distance géométrique séparant une antenne de réception (14) du satellite SBAS (10) et une antenne d'émission sol (50), partagée en commun par la station NLES secondaire et la première station NLES-G2 (46), et l'effet du retard de propagation troposphérique du signal L5 ; d'un deuxième retard de propagation ionosphérique du canal de la voie montante correspondant à une transposition en voie montante du signal L5 ; d'un troisième retard représentatif de l'effet Sagnac en voie montante du signal L5 ; d'un quatrième retard et d'un cinquième retard, représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire au sein de la charge utile (12) du satellite (10) et des équipements de voie montante de la station 25 NLES secondaire ; et d'un écart temporel de pilotage de la première station NLES-G2 de génération du signal bi-fréquences L1/L5 égal à la différence temporel entre le temps local de la première station NLES-G2 et le temps du réseau SBAS ENT ; et 30 la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse étant déterminée à partir de la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire généré, 3029045 43 du deuxième retard de propagation ionosphérique du canal de la voie montante correspondant à une transposition du signal L5 sur la voie montante, et de la somme d'un premier décalage de phase, causé par la charge utile (12) 5 du satellite SBAS (10) associé, et d'un deuxième décalage de phase, causé par des équipements de voie montante de la station NLES secondaire sur la transmission du signal SBAS secondaire ; les premier, deuxième, troisième retards en tant que données de sortie de l'algorithme de boucle longue L1/L5 de la station NLES-G2, et l'écart 10 temporel de pilotage de la station sol NLES-G2 en tant que commande de pilotage sont délivrés par le troisième port d'interface ; et le calculateur de contrôle (120) est configuré pour estimer la somme des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire à partir d'un première mesure de phase actuelle du code et d'une deuxième mesure 15 de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire fournies par le récepteur mono-fréquence, de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase de la porteuse actuellement appliquées au signal SBAS secondaire, et du deuxième retard ionosphérique. 20 8. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 7, dans laquelle .- la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire émis est égale à moins la différence entre un premier terme égal à la somme du premier retard, du deuxième retard multiplié par le carré du rapport de la porteuse du signal L5 sur la porteuse du signal SBAS secondaire, du troisième retard, du quatrième retard, du cinquième retard, et d'un deuxième terme égal à l'écart temporel de pilotage de la première station NLES-G2 (46) de génération du signal L5; et .- la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire est égale à la différence entre la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire, et la différence entre la somme des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire estimés à partir des première et deuxième 35 mesures de phase actuelles du code et de la porteuse du signal SBAS 3029045 44 secondaire fournies par le récepteur mono-fréquence, et le double du deuxième retard ionosphérique multiplié par le carré du rapport de la porteuse du signal L5 sur la porteuse de voie montante du signal SBAS secondaire. 5 9. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la chaine de réception (106) comprend un récepteur bifréquences (232), ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS 10 secondaire dans la bande secondaire et un signal SBAS dans la bande L5, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1176,45 MHz, la station NLES secondaire comprenant une horloge de référence locale (252), et une unité de génération (262) d'un signal d'impulsion, dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une fréquence plus basse que 15 celle de l'horloge (252), et la station NLES secondaire étant dépourvue de ports d'interface permettant d'émettre un signal quelconque pouvant perturber la génération des signaux SoL L1 et L2 par une première station NLES-G2. 20 10. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la chaine de réception (106) comprend un récepteur bifréquences, ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire et un signal SBAS de niveau SoL émis par une 25 première station NLES-G2 dans la bande L5, large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1176,45 MHz, la station SBAS secondaire comprenant en outre un quatrième port d'interface (314), configuré pour recevoir un signal d'horloge émis par une horloge de référence locale (64) d'une première 30 station NLES-G2 de transmission (46) d'un signal bi-fréquences L1/L5 de niveau SoL dans les bandes L1 et L5, la bande L1 étant large de 24 MHz et centrée sur la fréquence de 1575,42 MHz ; et un cinquième port d'interface (316), configuré pour recevoir un signal d'impulsion dérivé du signal d'horloge et répété périodiquement à une fréquence plus basse que celle de l'horloge (64), et 3029045 45 la station sol secondaire étant dépourvue d'un troisième port d'interface, configuré pour recevoir des données de pilotage ou des données de sortie élaborées par un algorithme de boucle longue d'un signal bi-fréquence L1/L5 en provenance de la première station NLES-G2 (46). 11. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 10, dans laquelle les quatrième et cinquième ports (314, 316) sont chacun protégés par un pare-feu (324, 326) de manière à assurer une liaison unidirectionnelle différente et entrante sur 10 chacun des ports d'interface (314, 316). 12. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, dans laquelle la chaine de réception (106) comporte un calculateur électronique de 15 contrôle (280), connecté au récepteur bi-fréquences (232), et le calculateur électronique de contrôle (280) est configuré pour déterminer une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal SBAS secondaire généré par la chaîne d'émission (104), 20 la première commande de phase corrigée du code étant déterminée à partir d'un premier retard englobant l'effet de la distance géométrique séparant l'antenne de réception du satellite SBAS et l'antenne d'émission sol (50) du signal SBAS secondaire partagée en commun par la station NLES secondaire et la première station NLES-G2 (46), et l'effet du retard de 25 propagation troposphérique sur le signal SBAS secondaire, d'un deuxième retard de propagation ionosphérique du canal -SBAS secondaire ; d'un troisième retard représentatif de l'effet Sagnac en voie montante du signal SBAS secondaire; 30 d'un quatrième retard et d'un cinquième retard représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire au sein de la charge utile et des équipements de voie montante de la station sol secondaire ; et d'un écart temporel de pilotage de la station NLES secondaire de génération du signal SBAS secondaire égal à la différence temporelle entre le temps 35 local de la station SBAS secondaire et le temps du réseau SBAS ENT ; et 3029045 46 la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire est déterminée à partir de la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire généré ; 5 du deuxième retard de propagation ionosphérique du signal SBAS secondaire, et de la somme d'un premier décalage de phase causé par la charge utile du satellite SBAS et d'un deuxième décalage de phase causé par des équipements de voie montante de la station sol secondaire sur la 10 transmission du signal SBAS secondaire ; et le calculateur électronique de contrôle (280) est configuré pour estimer les premier et deuxième retards, ainsi que l'écart temporel de pilotage de la station NLES secondaire de génération du signal SBAS secondaire et la somme des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS 15 secondaire à partir de première et deuxième mesures de phase actuelle du code et de la porteuse du signal SBAS secondaire reçu par le récepteur bifréquence (232); et de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième 20 commande de phase actuelle de la porteuse appliquées au signal SBAS générés ; et des quatrième et des cinquième retards ; et d'un sixième retard et d'un septième retard, représentatifs respectivement des temps de transit du signal SBAS secondaire et L5 au sein des 25 équipements de voie descendante de la station sol SBAS ; et d'un huitième retard LA, représentatif d'un effet de bras de levier, défini comme la différence entre la distance séparant les antennes de voie montante depuis l'antenne d'émission partagée par la station SBAS secondaire vers l'antenne de réception partagée du satellite et la distance 30 séparant les antennes de voie descendante depuis l'antenne d'émission partagée du satellite vers l'antenne de réception partagée de la station sol SBAS ; les quatrième, cinquième, sixième, et septième retards sont prédéterminés ; et le troisième retard est calculé par le calculateur séparément de 35 l'estimation. 3029045 47 13. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 12, dans laquelle .- la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS 5 secondaire généré est égale à moins la différence entre un premier terme égal à la somme du premier retard, du deuxième retard, du troisième retard, du quatrième retard et du cinquième retard, et un deuxième terme égal à l'écart temporel de pilotage de la station NLES secondaire ; et .- la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS 10 secondaire est égale à la différence entre la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire, et la différence entre la somme estimée des premier et deuxième décalages de phase du signal SBAS secondaire et le double du deuxième retard 15 ionosphérique multiplié par le carré du rapport de la porteuse du signal SBAS secondaire de voie descendante sur la porteuse de voie montante du signal SBAS secondaire. 14. Station NLES secondaire de transmission d'un signal SBAS 20 secondaire selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans laquelle la bande RF de voie montante du signal SBAS secondaire est comprise dans l'ensemble des bandes C et Ku. 15. Procédé de génération par une station NLES secondaire d'un signal 25 SBAS secondaire, destiné à supporter des services de dissémination de données de navigation, la station NLES secondaire étant dépourvue d'équipements pouvant impacter la génération de signaux SBAS existants de niveau de sécurité SoL par une première station NLES-G2, comprenant une chaine d'émission 30 mono-fréquence du signal SBAS secondaire dans une bande RF de voie montante, la chaîne d'émission incluant elle-même un générateur du signal SBAS secondaire dans une bande secondaire identique à la bande de voie descendante du signal SBAS secondaire, caractérisé en ce que le procédé de génération comprend les étapes consistant à : 3029045 48 .- dans une première étape d'initialisation 404, une première commande de phase actuelle du code et une deuxième commande de phase actuelle de la porteuse d'un signal SBAS secondaire sont mises respectivement à une première valeur initiale et une deuxième valeur 5 initiale ; puis .- dans une deuxième étape (406), des données de dissémination de services de navigation, la première commande de phase actuelle du code et la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire sont fournies au générateur du signal SBAS secondaire; puis 10 .- dans une troisième étape (408), le signal SBAS secondaire est généré par le générateur de signal secondaire à partir des données de dissérhination de services de navigation, de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse dans une bande secondaire de voie descendante ; puis 15 .- dans une quatrième étape (410), un récepteur d'une chaîne de réception de la station NLES secondaire reçoit le signal SBAS secondaire dans la bande secondaire de voie descendante et réalise une première mesure de phase actuelle du code et une deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire ; 20 .- puis dans une cinquième étape (412), un calculateur de contrôle détermine une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré à partir au moins de la première commande de phase actuelle du code, de la deuxième commande de phase actuelle de la 25 porteuse, de la première mesure de la phase du code et de la deuxième mesure de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire ; puis . - dans une sixième étape (414) de rebouclage, la première commande de phase actuelle du code et la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse sont mis respectivement à la première commande de 30 phase corrigée du code et à la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré ; puis .- les deuxième, troisième, quatrième, cinquième, sixième étapes (406, 408, 410, 412, 414) sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. 35 3029045 49 16. Procédé de génération d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 15, dans lequel le récepteur (132) de la chaine de réception est un récepteur mono-fréquence ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS 5 secondaire dans la bande secondaire, et comprenant une septième étape (510) supplémentaire, disposée immédiatement avant ou après la quatrième étape (410), dans laquelle le calculateur de contrôle (120) reçoit au travers d'un troisième interface (112) de la station NLES secondaire (102) des données de pilotage concernant 10 une première station NLES-G2 (46), et des données de sortie élaborées par un algorithme de boucle longue d'un signal SoL de la même première station NLES-G2 (46) ; et comprenant une huitième étape (512) remplaçant la cinquième étape (412) dans laquelle le calculateur de contrôle (120 détermine une première 15 commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré, .- la première commande de phase corrigée du code étant fonction des données de pilotage et des données de sortie de l'algorithme de boucle longue du signal L5 fournies par la première station NLES-G2 (46), et 20 .- la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse étant fonction de la première commande de phase actuelle du code, de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure actuelle de la phase du code et de la deuxième mesure actuelle de la phase de la porteuse du signal SBAS secondaire et de 25 données de sortie de l'algorithme de boucle longue du signal L5 ; et dans lequel les deuxième, troisième, quatrième, septième, huitième, sixième étapes (406, 408, 410, 510, 512, 414) sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. 30 17. Procédé de génération d'un signal SBAS secondaire selon la revendication 15, dans lequel le récepteur (232) de la chaine de réception est un récepteur bi-fréquences, ajusté pour recevoir sélectivement le signal SBAS 3029045 50 secondaire dans la bande secondaire et le signal L5 émis par la première station NLES-G2 (46) et retransmis par le même satellite (10); et comprenant une neuvième étape (610) supplémentaire, disposée immédiatement avant ou après ou en parallèle de la quatrième étape (410), 5 dans laquelle le récepteur bi-fréquences (232) reçoit le signal L5 dans la bande secondaire L5 de voie descendante et réalise une première mesure de phase actuelle du code et une deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal L5. ; et comprenant une dixième étape (612) remplaçant la cinquième étape 10 (412) dans laquelle le calculateur de contrôle (280) détermine une première commande de phase corrigée du code et une deuxième commande de phase corrigée de la porteuse à appliquer au signal secondaire généré , .- la première commande de phase corrigée du code du signal SBAS secondaire généré étant fonction de la première commande de phase 15 actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal 20 Ll émis par la première station NLES-G2, et .- la deuxième commande de phase corrigée de la porteuse du signal SBAS secondaire généré étant fonction de la première commande de phase actuelle du code et de la deuxième commande de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase 25 actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal SBAS secondaire, de la première mesure de phase actuelle du code et de la deuxième mesure de phase actuelle de la porteuse du signal L1 émis par la première station NLES-G2 ; et dans lequel les deuxième, troisième, quatrième, septième, huitième, 30 sixième étapes (406, 408, 410, 610, 612, 414) sont répétées successivement jusqu'à ce qu'une décision d'arrêt du procédé intervienne. 18. Produit ou programme d'ordinateur comprenant un ensemble d'instructions configurées pour mettre en oeuvre une ou plusieurs des étapes 35 du procédé défini selon l'une quelconque des revendications 15 à 17 3029045 51 lorsqu'elles sont chargées dans et exécutées par le calculateur de contrôle (120, 280) de la station NLES secondaire définie selon l'une quelconque des revendications 1 à 14.