FR 3032804 A1 20160819 FR 1551263 A 20150216 Procédé de caractérisation d'un défaut non franc dans un câble L'invention concerne un procédé et un système de caractérisation d'un défaut non franc impactant un câble électrique. Le domaine de 5 l'invention est celui des systèmes de diagnostic filaires basés sur le principe de la réflectométrie, en particulier celui de la réflectométrie temporelle. Les câbles sont omniprésents dans tous les systèmes électriques, pour l'alimentation ou la transmission d'information. Ces câbles sont soumis 10 aux mêmes contraintes que les systèmes qu'ils relient et peuvent être sujets à des défaillances. Il est donc nécessaire de pouvoir analyser leur état et d'apporter des informations sur la détection de défauts, mais aussi leur localisation et leur type, afin d'aider à la maintenance. Les méthodes de réflectométrie usuelles permettent ce type de tests. 15 Les méthodes de réflectométrie utilisent un principe proche de celui du radar : un signal électrique, le signal de sonde, souvent de haute fréquence ou large bande, est injecté en un ou plusieurs endroits du câble à tester. Ledit signal se propage dans le câble ou le réseau et renvoie une partie de son énergie lorsqu'il rencontre une discontinuité électrique. Une 20 discontinuité électrique peut résulter, par exemple, d'un branchement, de la fin du câble ou d'un défaut ou plus généralement d'une rupture des conditions de propagation du signal dans le câble. Elle résulte le plus souvent d'un défaut qui modifie localement l'impédance caractéristique du câble en provoquant une discontinuité dans ses paramètres linéiques. 25 L'analyse des signaux renvoyés au point d'injection permet d'en déduire des informations sur la présence et la localisation de ces discontinuités, donc des défauts éventuels. Une analyse dans le domaine temporel ou fréquentiel est habituellement réalisée. Ces méthodes sont désignées par les acronymes TDR venant de l'expression anglo-saxonne 30 « Ti m e Domain Reflectometry » et FDR venant de l'expression anglo-saxonne « Frequency Domain Reflectometry ». 3032804 2 L'invention s'applique à tout type de câble électrique, en particulier des câbles de transmission d'énergie ou des câbles de communication, dans des installations fixes ou mobiles. Les câbles concernés peuvent être coaxiaux, bifilaires, en lignes parallèles, en paires torsadées ou autre pourvu qu'il soit possible d'y injecter un signal de réflectométrie et de mesurer sa réflexion. Les méthodes de réflectométrie temporelle connues sont particulièrement adaptées à la détection de défauts francs dans un câble, tel un court circuit ou un circuit ouvert ou plus généralement une modification locale significative de l'impédance du câble. La détection du défaut se fait par la mesure de l'amplitude du signal réfléchi sur ce défaut qui est d'autant plus importante et donc détectable, que le défaut est franc. A l'inverse, un défaut non franc, par exemple résultant d'une dégradation superficielle de la gaine du câble de l'isolant ou du conducteur, engendre un pic d'amplitude faible sur le signal de réflectométrie réfléchi et est par conséquent plus difficilement détectable par des méthodes temporelles classiques. Les défauts non francs peuvent notamment mais pas exclusivement comprendre les défauts du type éraflure ou usure de la gaine diélectrique, un début de dégradation du conducteur métallique ou encore la compression d'un câble. La détection et la localisation d'un défaut non franc sur un câble est un problème important pour le monde industriel car un défaut apparait en général d'abord comme un défaut superficiel mais peut, avec le temps, évoluer vers un défaut plus impactant. Pour cette raison notamment, il est utile de pouvoir détecter l'apparition d'un défaut dès son apparition et à un stade où son impact est superficiel afin d'anticiper son évolution en un défaut plus important. 3032804 3 En outre, un objectif visé par les méthodes d'analyse par réflectométrie est également de déterminer la taille et l'impédance caractéristique d'un défaut non franc. 5 Lorsque le signal de réflectométrie utilisé est une impulsion temporelle, le signal réfléchi sur les discontinuités d'impédance liées au défaut non franc, présente une signature qui est constituée de deux impulsions de signes opposés. Ces impulsions sont partiellement superposées du fait que la largeur de l'impulsion temporelle est supérieure à 10 la taille du défaut non franc le plus souvent. Il en résulte une déformation de la véritable signature du défaut, causant ainsi une perte d'informations concernant les caractéristiques précises du défaut, notamment sa position, sa taille et son impédance caractéristique. Un objectif général de l'invention est d'améliorer l'estimation de la 15 position, de la taille et de l'impédance caractéristique d'un défaut non franc lors de la mise en oeuvre d'une analyse par réflectométrie temporelle. Une première solution pour résoudre le problème évoqué ci-dessus est de diminuer la taille de l'impulsion temporelle du signal injecté dans le 20 câble de sorte à ce que cette largeur soit inférieure à la longueur du défaut non franc que l'on souhaite détecter. Cependant cette méthode se heurte aux limites en termes de bande passante fréquentielle disponible pour les signaux injectés dans le câble à analyser. 25 Diverses techniques ont été proposées, dans la littérature, pour pallier au problème évoqué ci-dessus lié à la superposition ou l'empilement d'impulsions lors de la réflexion du signal sur les discontinuités d'impédance liées à un défaut non franc. Il a ainsi été montré, que l'utilisation d'outils de traitement du signal, comme le filtrage linéaire à réponse impulsionnelle finie 30 permet de désempiler deux impulsions en conservant une impulsion et rejetant la deuxième qui est considérée comme du bruit. Une telle méthode 3032804 4 est notamment décrite dans le document [1]. Cette méthode présente des inconvénients liés à la perte d'information concernant la deuxième impulsion ce qui réduit son champ d'application et la dépendance de son efficacité aux paramètres du filtre. 5 Une autre méthode de désempilement d'impulsions est décrite dans les documents [2], [3]. Cette méthode, appliquée dans le domaine de la spectroscopie, est basée sur une approche probabiliste. Elle consiste en un procédé de mesure comportant une succession d'impulsions principales de 10 durées espacées temporellement les unes des autres et pouvant être constituées chacune d'un empilement d'impulsions élémentaires de durée X et dont l'énergie est évaluée par une variable Y possédant une propriété d'additivité. Les impulsions élémentaires ont des instants d'apparition Ti qui suivent un processus de Poisson homogène. Les limites de cette approche 15 résident dans sa complexité et au fait qu'elle n'est applicable que quand le processus d'arrivée des impulsions est connu ou possible à déterminer. On connait également l'article [4] dont les auteurs présentent une méthode numérique pour le traitement des impulsions empilées dans les 20 spectres issus des détecteurs en germanium (pour les radiations X et Gamma). Dans cette approche, des techniques d'acquisition numérique ont été utilisées pour enregistrer les formes d'onde empilées qui sont traitées par la suite par un algorithme de type « fitting » ou de dé-convolution afin de récupérer les impulsions d'origine. La méthode est basée sur un 25 ajustement approprié des signaux détectés, avec un filtrage numérique de mise en forme d'impulsions approprié. L'analyse est présentée pour les événements d'empilement formés par deux signaux, et peut être étendue à l'empilement de plusieurs signaux. Cette méthode ne peut néanmoins pas être appliquée pour la 30 signature d'un défaut non franc car elle nécessite une connaissance préalable de la période temporelle des impulsions ainsi qu'une bonne 3032804 5 précision concernant la détection de début de l'empilement. Elle ne peut pas séparer des impulsions empilées de sens opposés (empilement destructif) et ne permet pas de séparer des impulsions très proches. Elle reste limitée par son principal inconvénient qui consiste en sa complexité de calcul qui la rend 5 difficile à intégrer sur une carte électronique. La présente invention vise à proposer une solution alternative aux méthodes de l'art antérieur qui permet de résoudre le problème de la superposition d'impulsions lors de la réflexion du signal d'analyse sur un 10 défaut non franc. L'invention propose une méthode et un dispositif qui permet de déterminer avec précision la longueur du défaut non franc, son impédance caractéristique ainsi que sa position sur le câble. L'invention a ainsi pour objet un procédé de caractérisation d'un 15 défaut impactant un câble dans lequel un signal de référence s de support temporel limité est injecté et une mesure r de la réflexion dudit signal de référence s dans le câble est réalisée, caractérisé en ce que ledit procédé comprend les étapes suivantes : - Identifier une portion de la mesure r correspondant à un défaut, 20 cette portion de mesure étant appelée signature du défaut, - Générer un signal de référence s' modifié, d'amplitude paramétrable, égal à la somme dudit signal de référence s et dudit signal de référence s inversé et retardé d'un retard paramétrable, - Déterminer conjointement les valeurs du retard paramétrable et de 25 l'amplitude paramétrable qui minimisent l'erreur entre le signal de référence s' modifié et la signature du défaut, - En déduire une estimation de la longueur du défaut à partir de la valeur dudit retard déterminée. Selon une variante de réalisation, le procédé selon l'invention 30 comprend en outre l'étape suivante : 3032804 6 - Déduire, à partir de la valeur d'amplitude déterminée, une estimation du coefficient de réflexion du signal au niveau du défaut puis une estimation de l'impédance caractéristique du câble au niveau du défaut. 5 Selon une variante de réalisation, la durée du support temporel du signal de référence s est rendue paramétrable et le procédé selon l'invention comprend en outre une étape de détermination de la valeur de ladite durée qui minimise l'erreur entre le signal de référence s' modifié et la signature du défaut. 10 Selon une variante de réalisation, le procédé selon l'invention comprend en outre les étapes suivantes : - Déterminer une estimation de la position du milieu du défaut à partir de la signature du défaut dans la mesure r de la réflexion du signal de référence, 15 - Déterminer une estimation de la position du début du défaut en retranchant à la position du milieu du défaut la moitié de la longueur du défaut. Selon une variante de réalisation, on détermine une estimation de la position du milieu du défaut à partir du milieu de l'intervalle temporel [t1 ; t2] 20 avec t1 l'abscisse temporelle de l'amplitude maximum de la signature du défaut et t2 l'abscisse temporelle de l'amplitude minimum de la signature du défaut. Selon un aspect particulier de l'invention, le signal de référence s est une impulsion temporelle. 25 L'invention a également pour objet un programme d'ordinateur comportant des instructions pour l'exécution du procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'invention, lorsque le programme est exécuté par un processeur ainsi qu'un support d'enregistrement lisible par un processeur sur lequel est enregistré un programme comportant des 30 instructions pour l'exécution du procédé de caractérisation d'un défaut 3032804 7 impactant un câble selon l'invention, lorsque le programme est exécuté par un processeur. L'invention a encore pour objet un dispositif de caractérisation d'un défaut impactant un câble comprenant des moyens d'injection d'un signal de 5 référence s en un point du câble, des moyens de mesure d'une réflexion r dudit signal dans le câble et des moyens de calcul adaptés pour mettre en oeuvre le procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'invention. 10 D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit en relation aux dessins annexés qui représentent : - Les figures 1 a et 1 b, deux schémas illustrant le phénomène de superposition d'impulsions dans le contexte de la caractérisation de 15 défauts non francs sur un câble, - La figure 2, un organigramme illustrant les étapes de mise en oeuvre du procédé de caractérisation de défauts selon l'invention, - La figure 3, un schéma illustrant l'étape de génération d'un signal de référence modifié s', 20 - La figure 4, un schéma illustrant l'étape de détermination de la position d'un défaut non franc, - La figure 5, un schéma d'un exemple de dispositif configuré pour mettre en oeuvre l'invention. 25 La figure 1 a représente, sur un schéma, une ligne de transmission 100, par exemple un câble électrique, d'extrémités notées S et T. Le câble 100 est affecté d'un défaut non franc, par exemple une dégradation superficielle de la gaine du câble, qui s'étend du point A au point B sur le câble. 30 Selon un principe bien connu, afin de localiser le défaut, on applique une méthode dite de réflectométrie qui consiste à injecter un signal 10 de forme 3032804 8 maitrisée à une extrémité S du câble. Ce signal peut être un signal à support temporel limité, par exemple une impulsion temporelle, on parle alors de réflectométrie temporelle. Le signal incident 10 se propage le long du câble 100 et rencontre un premier point A correspondant au début du défaut non 5 franc. En ce point A, une première discontinuité d'impédance peut être observée lorsque le signal passe d'un milieu d'impédance caractéristique Zcl correspondant au câble sain vers un milieu d'impédance caractéristique Za correspondant au câble affecté par le défaut non franc. Ce dernier provoque une variation d'impédance caractéristique très faible, typiquement de l'ordre 1 0 de quelques Ohms. Le signal incident 10 se réfléchi au point A pour produire un premier signal réfléchi 11 puis au point B pour produire un second signal réfléchi 12. Le premier signal réfléchi 11 et le second signal réfléchi 12 sont de signes inversés du fait que le premier signal réfléchi correspond à une réflexion du 15 milieu d'impédance caractéristique Zcl vers le milieu d'impédance caractéristique Za et le second signal réfléchi correspond à une réflexion du milieu d'impédance caractéristique Za vers le milieu d'impédance caractéristique Zcl. Les deux signaux réfléchis 11,12 se superposent en un signal réfléchi 20 global 13 qui est rétro propagé jusqu'au point d'injection S. La figure 1 b illustre (sur la partie haute de la figure) un réflectogramme temporel obtenu après l'injection au point S du câble 100 d'une impulsion temporelle 10 et la mesure en ce même point S du signal réfléchi 13. 25 On observe sur le réflectogramme temporel, l'impulsion temporelle s injectée et la signature r du signal réfléchi 13 sur le défaut non franc. Cette signature r résulte, comme indiqué sur la partie basse de la figure 1 b, de la superposition d'une première impulsion r1 réfléchie sur l'entrée du défaut et d'une seconde impulsion r2, de signe opposé à la première 30 impulsion et réfléchie sur la sortie du défaut. 3032804 9 La superposition ou l'empilement de ces deux impulsions engendre une signature r qui ne permet pas de caractériser correctement le défaut. En effet, son amplitude et sa largeur ne sont pas directement exploitables pour déduire l'impédance caractéristique et la longueur du défaut car elles sont 5 déformées par rapport à l'impulsion réellement injectée dans le câble. Par exemple, la mesure de la largeur de l'impulsion réfléchie r ne permet pas de déterminer directement une mesure de la longueur du défaut. Pour pallier ce problème, l'invention propose le procédé décrit à la figure 10 2 qui comprend les étapes suivantes. Selon une première étape 201, on identifie, dans le réflectogramme mesuré, la signature r correspondant à un défaut non franc. Autrement dit, on isole dans le réflectogramme mesuré, la portion de la mesure qui semble correspondre à une réflexion du signal sur un défaut non franc. 15 Selon une deuxième étape 202, on génère un signal de référence s' modifié à partir du signal de référence s injecté dans le câble. Le signal de référence s' modifié est obtenu en sommant le signal de référence s et ce même signal inversé et retardé d'une durée paramétrable td. Cette opération est illustrée à la figure 3 qui représente, sur la gauche de la figure, le signal 20 de référence s et son inverse retardé d'une durée td, et sur la droite de la figure, le signal de référence modifié s' obtenu en sommant le signal de référence s et ce signal inversé et retardé. L'amplitude Ad du signal s' modifié est rendu également paramétrable. 25 Selon une troisième étape 203, on calcule l'erreur entre le signal de référence modifié s' et la signature r mesurée et isolée à la première étape 201. Cette erreur peut être déterminée en calculant la somme de la valeur absolue des différences, point à point entre le signal de référence modifié s' et la signature r. Au préalable, on aligne les deux signaux temporellement sur 30 un point de référence commun qui peut être, par exemple, le milieu de 3032804 10 l'intervalle entre l'abscisse du point d'amplitude maximale et l'abscisse du point d'amplitude minimale. L'erreur entre le signal de référence modifié et la signature r peut être déterminée par d'autres critères utilisés dans les algorithmes de 5 maximisation de vraisemblance connus. En particulier cette erreur peut être égale à la somme des différences élevées au carré entre un point du signal de référence modifié s' et un point de la signature r. L'erreur entre le signal de référence modifié s' et la signature r peut être minimisée par d'autres critères utilisés dans les algorithmes de 10 maximisation de vraisemblance connus. En particulier cette erreur peut être égale à la racine de la somme des différences élevées au carré entre le signal s' et la signature r, point à point. Plus généralement, l'erreur peut également être égale à la somme élevée à la puissance 1/p des valeurs absolues des différences point à point élevées 15 à la puissance p entre les deux signaux. E= (Ek Is'(k) -r(k)IP)" On recherche ensuite la valeur du retard td et la valeur de l'amplitude Ad 20 qui permettent d'obtenir l'erreur la plus faible entre les deux signaux comparés. Pour cela, on effectue un processus itératif qui consiste à modifier la valeur du retard td, par exemple en lui faisant parcourir une plage de valeurs prédéterminées, et à calculer pour chaque valeur, l'erreur correspondante entre les deux signaux. De même, pour chaque valeur du 25 retard td, on fait varier l'amplitude Ad dans une plage de valeurs prédéterminées et on calcule, pour chaque valeur d'amplitude, l'erreur correspondante entre les deux signaux. Au final, on retient la valeur du retard et la valeur de l'amplitude qui permettent d'obtenir l'erreur la plus faible. Ce processus constitue une méthode de maximisation de vraisemblance. La 30 recherche des valeurs de retard et d'amplitude permettant de minimiser l'erreur entre les deux signaux se fait conjointement. 3032804 11 La valeur du retard td retenue in fine correspond à la durée s'écoulant entre la réflexion du signal injecté sur le point d'entrée du défaut et la réflexion du signal injecté sur le point de sortie du défaut. A partir de cette durée, il est possible d'en déduire une estimée de la longueur du défaut. 5 Selon une variante de réalisation de l'invention, un troisième paramètre optionnel peut être ajouté pour configurer le signal de référence modifié s' en plus du retard td et de l'amplitude Ad. Ce troisième paramètre est la durée du support temporel du signal de référence s. De la même façon qu'expliqué ci- 10 dessus, la durée du support temporel du signal de référence peut être rendue variable dans une plage de valeurs prédéterminées. Ce paramètre peut alors être intégré dans la méthode de maximisation de vraisemblance de la façon suivante. Une fois les valeurs de retard et d'amplitude optimales déterminées à l'issue de l'étape 203, on calcule, dans une étape 15 supplémentaire 203bis à nouveau l'erreur entre le signal de référence modifié s' et la signature r pour chaque valeur de durée possible du support temporel du signal de référence. On retient à l'issue de l'étape 203bis la valeur de durée qui donne l'erreur la plus faible. L'étape 203bis de détermination de la durée optimale du support temporel 20 du signal de référence peut être exécutée successivement à l'étape 203 de détermination conjointe des valeurs optimales de retard et d'amplitude mais peut aussi être exécutée avant cette étape 203. Dans une étape successive 204, on estime ainsi la longueur du défaut 25 non franc à partir de la valeur du retard retenue à l'étape 203. La longueur du défaut peut, par exemple être obtenue à l'aide de la relation suivante : L=V.td/2 où V est la vitesse de propagation du signal dans le câble. La vitesse de propagation peut, par exemple, être obtenue à partir de la connaissance de la longueur totale du câble et de la durée entre l'instant 30 d'injection du signal dans le câble et sa réflexion sur l'extrémité du câble, cette durée pouvant être mesurée sur le réflectogramme temporel. 3032804 12 Il convient de noter pour être rigoureux que la vitesse de propagation du signal à travers le défaut peut varier légèrement par rapport à la vitesse de propagation nominale du câble. En toute rigueur, il serait nécessaire d'utiliser une mesure V de la vitesse de propagation du signal à travers le défaut. 5 Cependant, en pratique, une mesure V de la vitesse de propagation du signal dans le câble, qui peut être fournie par le constructeur du câble, est suffisante pour obtenir une mesure précise de la longueur du défaut L à partir de la valeur du retard td. A partir de la valeur d'amplitude obtenue, on en déduit, dans une étape 10 205, une estimée de l'impédance caractéristique du défaut non franc. Cette estimée peut être obtenue en considérant la valeur d'amplitude retenue comme une estimée du coefficient de réflexion du signal au niveau du défaut non franc et à partir d'une connaissance de l'impédance caractéristique du câble à l'aide de la relation suivante bien connue. 15 F = zc2-zc1, où r est le coefficient de réflexion, Zcl l'impédance caractéristique du câble et Za l'impédance caractéristique du défaut non franc. Dans une variante de réalisation de l'invention, une étape supplémentaire 20 206 est ajoutée au procédé dans le but de déterminer précisément la position du début du défaut sur le câble. L'identification de la signature r du défaut non franc dans le réflectogramme, permet une première estimation grossière de la position du défaut sur le câble. Cette estimation est par exemple obtenue à partir de la 25 mesure du délai, sur le réflectogramme temporel, entre l'abscisse to du sommet de l'impulsion de signal injectée correspondant au point d'injection et l'abscisse t1 du sommet de l'impulsion r correspondant à la signature du défaut non franc sur le réflectogramme. La figure 4 illustre la mise en oeuvre de l'étape 206 d'affinement de 30 l'estimation de la position du défaut. zc2 +ZC1 3032804 13 Sur le haut de la figure 4 est représenté le réflectogramme temporel de la signature r mesurée du défaut non franc. Sur ce réflectogramme, on mesure un point de référence t3 correspondant au milieu du défaut non franc. L'instant t3 est par exemple égal au milieu de 5 l'intervalle temporel [ti ;t2] avec t1 l'abscisse temporelle correspondant au maximum d'amplitude de la mesure r et t2 l'abscisse temporelle correspondant au minimum d'amplitude de la mesure r. Sur le bas de la figure 4 sont représentées les deux impulsions si et s2 écartées d'un retard temporel td, qui servent de base à la génération du 10 signal de référence s' modifié tel qu'expliqué dans l'étape 202 du procédé. On centre l'ensemble composé des deux impulsions si et s2 sur l'instant t3 mesuré sur la signature r de sorte à centrer cet ensemble sur un point correspondant au milieu du défaut non franc. A partir du réflectogramme illustré sur le bas de la figure 4, on voit que la 15 position réelle du point A de début du défaut non franc correspond, sur le réflectogramme, à un instant temporel retardé de td/2 par rapport à l'instant t3. A partir de cette constatation, on détermine donc l'instant temporel t4 correspondant au début réel du défaut non franc comme étant égal à t4 = t3td/2, td étant le retard retenu à l'issue de l'étape 203 du procédé. 20 A partir de l'instant temporel t4, on en déduit la position réelle du début du défaut soit à partir de la vitesse de propagation du signal dans le câble ou par relation de proportionnalité en connaissant la longueur du câble. L'étape 206 d'affinement de la position du défaut prend en compte la durée du support temporel du signal de référence obtenue à l'issue de 25 l'étape 203bis lorsque celle-ci est mise en oeuvre. Bien que les exemples donnés aux figures 1 à 4 représentent un signal de référence sous la forme d'une impulsion Gaussienne, l'invention n'est pas limitée à cette seule forme de signal et s'applique pour tout signal de 30 réflectométrie ayant un support temporel limité. 3032804 14 L'invention présente l'avantage de permettre une estimation plus fiable des caractéristiques de longueur, position et impédance caractéristique d'un défaut non franc. 5 La figure 5 schématise, sur un synoptique, un exemple de système de réflectométrie apte à mettre en oeuvre le procédé selon l'invention. Un système de réflectométrie, ou réflectomètre, comporte au moins un moyen GS, pour générer un signal de test s et l'injecter dans le câble à analyser CA, un moyen de mesure MI pour mesurer le signal réfléchi r dans 10 le câble CA et un composant électronique MC de type circuit intégré, tel un circuit à logique programmable, par exemple de type FPGA ou un micro-contrôleur, par exemple un processeur de signal numérique, qui reçoit une copie du signal injecté s(t) et la mesure du signal réfléchi r(t) et est configuré pour exécuter le procédé décrit à la figure 2 afin de déterminer les 15 caractéristiques d'un défaut non franc. Le moyen GS peut être constitué par un générateur de signal analogique, par exemple un signal sous la forme d'une impulsion Gaussienne ou tout autre signal à support temporel limité. Le moyen d'injection du signal dans le câble peut être constitué par un coupleur qui 20 peut également servir à acquérir une mesure du signal réfléchi. Si le signal est généré numériquement, le moyen GS comprend également un convertisseur numérique analogique pour convertir le signal numérique en un signal analogique avant son injection dans le câble et un convertisseur analogique numérique pour réaliser l'opération inverse après l'acquisition de 25 la mesure du signal réfléchi. L'injection du signal dans le câble et la mesure du signal réfléchi peuvent être réalisées par un seul et même composant mais aussi par deux composants distincts, notamment lorsque le point d'injection et le point de mesure sont dissociés. 30 3032804 15 Le système décrit à la figure 5 peut être mis en oeuvre par une carte électronique sur laquelle sont disposés les différents composants. Le moyen de couplage et d'injection peut être connecté à une entrée/sortie que comporte la carte. 5 En outre, une unité de traitement, de type ordinateur, assistant numérique personnel ou autre peut être utilisée pour piloter le dispositif de réflectométrie et afficher les résultats des calculs effectués par le composant MC sur une interface homme-machine. 1 o Le procédé selon l'invention peut être implémenté sur le composant MC à partir d'éléments matériels et/ou logiciels. Lorsque le composant MC est implémenté à partir d'éléments matériels, il comporte au moins un second générateur de signal GS2 pour produire un signal de référence s' modifié à partir du signal de référence s et 15 des paramètres de retard et d'amplitude. Un comparateur ERR permet de calculer l'erreur entre le signal de référence s' modifié et la signature d'un défaut non franc dans la mesure du signal réfléchi r. Un module de calcul MIN effectue la recherche de l'erreur minimale et des paramètres de retard td et d'amplitude Ad associés. 20 Un module de calcul CALC permet enfin de déterminer les caractéristiques du défaut en termes de longueur, impédance caractéristique et position à partir des valeurs de retard td et d'amplitude Ad fournies. Le procédé selon l'invention peut également être mis en oeuvre 25 exclusivement en tant que programme d'ordinateur, le procédé étant alors appliqué à une mesure de réflectométrie r préalablement acquise à l'aide d'un dispositif de réflectométrie usuel. Dans un tel cas, l'invention peut être mise en oeuvre en tant que programme d'ordinateur comportant des instructions pour son exécution. Le programme d'ordinateur peut être 30 enregistré sur un support d'enregistrement lisible par un processeur. 3032804 16 Références [1] G.F. Knoll : Radiation Detection and Measurement. Wiley, 2nd ed., 1989 [2] T. Trigano, E. Barat, T. Dautremer et T. Brisset : Mesure et Traitement d'un Signal Comprenant des Empilements d'Impulsions Elémentaires , 5 Brevet Français 2 870 603 [3] T. Trigano, E. Barat, T. Dau-tremer et A. Souloumiac : Pileup Correction Algorithms for Nuclear Spectrometry, IEEE International Conference on Acoustics, Speech and Signal Processing, 2005 [4] M. Nakhostin, Zs. Podolyak, P. H. Regan, P. M. Walker : A digital method 10 for separation and reconstruction of pile-up events in germanium detectors, Department of Physics, University of Surrey, Guildford GU2 7XH, UK REVENDICATIONS1. Procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble dans lequel un signal de référence s de support temporel limité est injecté et une mesure r de la réflexion dudit signal de référence s dans le câble est réalisée, caractérisé en ce que ledit procédé comprend les étapes suivantes : - Identifier (201) une portion de la mesure r correspondant à un défaut, cette portion de mesure étant appelée signature du défaut, - Générer (202) un signal de référence s' modifié, d'amplitude paramétrable, égal à la somme dudit signal de référence s et dudit signal de référence s inversé et retardé d'un retard paramétrable, - Déterminer (203) conjointement les valeurs du retard paramétrable et de l'amplitude paramétrable qui minimisent l'erreur entre le signal de référence s' modifié et la signature du défaut, - En déduire (204) une estimation de la longueur du défaut à partir de la valeur dudit retard déterminée. 2. Procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon la revendication 1 comprenant en outre l'étape suivante : - Déduire (206), à partir de la valeur d'amplitude déterminée, une estimation du coefficient de réflexion du signal au niveau du défaut puis une estimation de l'impédance caractéristique du câble au niveau du défaut. 3. Procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'une des revendications précédentes dans lequel la durée du support temporel du signal de référence s est rendue paramétrable, ledit procédé comprenant en outre une étape (203bis) de détermination de la valeur de ladite durée qui minimise l'erreur entre le signal de référence s' modifié et la signature du défaut. 3032804 18 4. Procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'une des revendications précédentes comprenant en outre les étapes suivantes : - Déterminer (206) une estimation de la position du milieu du défaut à partir de la signature du défaut dans la mesure r de la réflexion 5 du signal de référence, - Déterminer (206) une estimation de la position du début du défaut en retranchant à la position du milieu du défaut la moitié de la longueur du défaut. 10 5. Procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon la revendication 4 dans lequel on détermine une estimation de la position du milieu du défaut à partir du milieu de l'intervalle temporel [t1 ; t2] avec t1 l'abscisse temporelle de l'amplitude maximum de la signature du défaut et t2 l'abscisse temporelle de l'amplitude minimum de la signature du défaut. 15 6. Procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'une des revendications précédentes dans lequel le signal de référence s est une impulsion temporelle. 20 7. Programme d'ordinateur comportant des instructions pour l'exécution du procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, lorsque le programme est exécuté par un processeur. 25 8. Support d'enregistrement lisible par un processeur sur lequel est enregistré un programme comportant des instructions pour l'exécution du procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, lorsque le programme est exécuté par un processeur. 30 3032804 19 9. Dispositif de caractérisation d'un défaut impactant un câble comprenant des moyens (GS,MI) d'injection d'un signal de référence s en un point du câble, des moyens de mesure (MI) d'une réflexion r dudit signal dans le câble et des moyens de calcul (MC) adaptés pour mettre en oeuvre le 5 procédé de caractérisation d'un défaut impactant un câble selon l'une quelconque des revendications 1 à 6. 10