FR 3032828 A1 20160819 FR 1551216 A 20150213 1 APPAREIL ÉLECTRIQUE MOYENNE OU HAUTE TENSION À ISOLATION GAZEUSE COMPRENANT DE L'HEPTAFLUOROISOBUTYRONITRILE ET DU TÉTRAFLUOROMÉTHANE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention appartient au domaine de l'isolation électrique et de l'extinction des arcs électriques dans des appareils électriques moyenne ou haute tension. Plus particulièrement, la présente invention concerne l'utilisation d'un mélange gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluorométhane, comme gaz d'isolation électrique et/ou d'extinction des arcs électriques dans un appareil électrique moyenne ou haute tension. Plus particulièrement, la présente invention concerne l'utilisation, dans un appareil électrique moyenne ou haute tension, d'une isolation à faible impact environnemental basée sur un milieu gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluorométhane comme gaz d'isolation électrique et/ou d'extinction des arcs électriques. Cette isolation à base d'un tel mélange gazeux peut éventuellement être combinée à une isolation solide de permittivité diélectrique faible appliquée en couche de faible ou forte épaisseur sur les pièces conductrices soumises à un champ électrique supérieur au champ de claquage du système sans isolation solide. L'épaisseur de la couche isolante étant fonction du facteur d'utilisation du champ électrique, ri, défini comme le rapport du champ électrique moyen (U/d) sur le champ 3032828 2 électrique maximal, Emax (ri = U/(Emax*d)), la couche étant épaisse pour des facteurs d'utilisation proches de 0,3 et la couche étant fine pour des facteurs d'utilisation s'approchant de 0,9. 5 Elle se rapporte également à un appareil électrique moyenne ou haute tension dans lequel l'extinction des arcs électriques est assurée par un milieu gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyro nitrile et du tétrafluorométhane alors que l'isolation 10 électrique est assurée par le même gaz éventuellement en combinaison avec une isolation solide de permittivité diélectrique faible appliquée en couche de faible ou forte épaisseur sur les pièces conductrices soumises à un champ électrique supérieur au champ de claquage du 15 système sans isolation solide. Cet appareil électrique peut notamment être un transformateur électrique tel qu'un transformateur de puissance ou de mesure, une ligne à isolation gazeuse (ou LIG) pour le transport ou la distribution de l'électricité, un jeu de barres ou encore 20 un appareil électrique de connexion/déconnexion (aussi appelé appareil de coupure) tel qu'un disjoncteur, un interrupteur, un combiné interrupteur-fusibles, un sectionneur, un sectionneur de mise à la terre (MALT) ou un contacteur. 25 ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans les appareils électriques de sous-station de moyenne ou haute tension, l'isolation électrique et, le cas échéant, l'extinction d'arc électrique sont 3032828 3 typiquement assurées par un gaz qui est confiné à l'intérieur de ces appareils. Actuellement, le gaz le plus souvent utilisé dans ce type d'appareil est l'hexafluorure de soufre (SF6). 5 Ce gaz présente, en effet, une rigidité diélectrique relativement haute, une bonne conductivité thermique et des pertes diélectriques peu élevées. Il est chimiquement inerte et non toxique pour l'homme et les animaux et, après avoir été dissocié par un arc électrique, il se 10 recombine rapidement et presque totalement. De plus, il est ininflammable et son prix est, encore aujourd'hui, modéré. Toutefois, le SF6 a pour inconvénient majeur de présenter un potentiel de réchauffement global (PRG ou 15 GWP pour « Global Warming Potential ») de 23 500 (relativement au CO2 sur 100 ans) selon le dernier rapport IPCC 2013 (pour « Intergovernmental Panel on Climate Change ») et une durée de séjour dans l'atmosphère de 3 200 ans, ce qui le place parmi les gaz à fort pouvoir 20 d'effet de serre. Le SF6 a donc été inscrit par le Protocole de Kyoto (1997) sur la liste des gaz dont les émissions doivent être limitées. Le meilleur moyen de limiter les émissions du SF6 consiste à limiter l'utilisation de ce gaz, ce qui a 25 conduit les industriels à chercher des alternatives au SF6. Les gaz dits « simples » comme l'air ou l'azote, qui n'ont pas d'impact négatif sur l'environnement, présentent une rigidité diélectrique beaucoup plus faible 30 que celle du SF6. De ce fait, l'utilisation de ces gaz simples pour l'isolation électrique et/ou l'extinction 3032828 4 d'arc électrique dans des appareils électriques de sous-station implique d'augmenter de façon drastique le volume et/ou la pression de remplissage de ces appareils, ce qui va à l'encontre des efforts qui ont été réalisés au 5 cours de ces dernières décennies pour développer des appareils électriques compacts, sûrs pour le personnel et à encombrement de plus en plus réduit. Des mélanges de SF6 et d'azote sont utilisés pour limiter l'impact du SF6 sur l'environnement. En effet, 10 l'ajout de SF6 à hauteur de 10 à 20% volumiques permet d'améliorer significativement la rigidité diélectrique de l'azote. Néanmoins, du fait du fort PRG du SF6, le PRG de ces mélanges reste très élevé. De tels mélanges ne sauraient donc être utilisés comme gaz à faible impact 15 environnemental. Il en est de même pour les mélanges décrits dans la demande de brevet européen publiée sous le n° 0 131 922, [1], et comprenant environ 60 à 99,5% molaire de SF6 et environ de 0,5 à 40% molaire d'un 20 fluorocarbone saturé et notamment choisi parmi le C2F8CN, le CBrC1F2 et le c-C4F8. Les perfluorocarbones (CnF2n+2 et c-C4F8) présentent, d'une manière générale, des propriétés de tenue diélectrique intéressantes mais leurs PRG 25 s'inscrivent typiquement dans une gamme allant de 5 000 à 10 000 (6 500 pour CF4, 7 000 pour C3F8 et C4-Fm, 8 700 pour c-C4F8, 9 200 pour C2F6). A noter que le CF4 a déjà été utilisé en mélange avec du SF6 pour des applications à très basses 30 températures. En effet, le CF4 présente des performances en coupure proche du SF6, est moins sensible aux basses 3032828 5 températures, mais sa tenue diélectrique est moins bonne que celle du SF6. Lors de l'utilisation de ces mélanges SF6-CF4, la performance globale du mélange était donc limitée en raison de la baisse de performance 5 diélectrique due au CF4. Le brevet US 4 547 316, [2], vise à fournir un mélange gazeux isolant pour dispositifs électriques et présentant d'importantes propriétés isolantes et avec une toxicité modérée pour les hommes et animaux, comparée au 10 C2F6CN. Ainsi, le mélange gazeux proposé comprend du C2F6CN et un nitrite d'alkyle plus particulièrement choisi dans le groupe constitué par le nitrite de méthyle, le nitrite d'éthyle, le nitrite de propyle, le nitrite de butyle et le nitrite d'amyle. Un tel mélange 15 peut en outre comprendre du SF6. Toutefois, peu d'informations quant aux propriétés isolantes de ce mélange sont fournies. La demande internationale WO 2008/073790, [3], décrit nombre d'autres gaz diélectriques utilisables dans 20 le domaine de l'isolation électrique et de l'extinction des arcs électriques dans des appareils électriques moyenne ou haute tension. Il existe d'autres alternatives prometteuses d'un point de vue caractéristiques électriques et PRG, 25 comme le trifluoroiodométhane (CF3I). En effet, le CF3I présente une rigidité diélectrique supérieure à celle du SF6 et ce, aussi bien en champ homogène qu'en champ divergent, pour un PRG inférieur à 5 et une durée de séjour dans l'atmosphère de 0,005 année. Malheureusement, 30 outre que le CF3I est cher, il possède une valeur moyenne d'exposition (VME) de l'ordre de 3 à 4 ppm et est classé 3032828 6 parmi les substances cancérigènes, mutagènes et reprotoxiques (CMR) de catégorie 3, ce qui est rédhibitoire pour une utilisation à une échelle industrielle. 5 La demande internationale WO 2012/080246, [4], décrit l'utilisation d'une (ou plusieurs) fluorocétone(s) en mélange avec l'air comme moyen d'isolation électrique et/ou d'extinction de l'arc électrique à faible impact environnemental. Du fait des 10 points d'ébullition élevés pour les fluides proposés, c'est-à-dire 49°C pour le fluorocétone C6 et 23°C pour le fluorocétone C5, ces fluides se retrouvent à l'état liquide aux pressions et température minimales de service usuelles pour l'appareillage électrique moyenne et haute 15 tension obligeant les inventeurs à ajouter des systèmes de vaporisation de la phase liquide ou de chauffage extérieur de l'appareillage afin de maintenir la température de l'appareil au-dessus de la température de liquéfaction des fluorocétones. Ce système extérieur de 20 vaporisation et surtout de chauffe complique la conception de l'appareil électrique, en diminue sa fiabilité en cas de rupture d'alimentation électrique et engendre une consommation électrique additionnelle pouvant atteindre la centaine de MWh sur la durée de vie 25 de l'appareil électrique, ce qui va à l'encontre de l'objectif de réduction de l'impact environnemental de l'appareil et notamment la réduction des émissions carbone. Du point de vue fiabilité à basse température, en cas de rupture d'alimentation électrique à basse 30 température, la phase gazeuse du fluorocétone(s) liquéfierait abaissant fortement la concentration en 3032828 7 fluorocétone(s) dans le mélange gazeux et diminuant ainsi le pouvoir d'isolation de l'appareil, qui serait incapable de tenir la tension en cas de réalimentation électrique. 5 Il a également été proposé d'utiliser des systèmes hybrides d'isolation associant une isolation gazeuse, par exemple par de l'air sec, de l'azote ou du CO2, à une isolation solide. Comme décrit dans la demande de brevet européen publiée sous le n° 1 724 802, [5], 10 cette isolation solide consiste, par exemple, à recouvrir les pièces sous tension qui présentent un fort gradient électrique par une résine du type résine époxyde ou analogue, ce qui permet de réduire le champ auquel sont soumises les pièces sous tension. La demande 15 internationale WO 2014/037566, [6], propose un tel système hybride d'isolation dans lequel l'isolation gazeuse consiste en de l'heptafluoroisobutyronitrile dans un gaz de dilution. Cependant, l'isolation ainsi obtenue n'est pas 20 équivalente à celle fournie par le SF6 et l'utilisation de ces systèmes hybrides nécessite d'augmenter le volume des appareils électriques par rapport à celui qu'autorise une isolation au SF6. 25 Concernant la coupure d'un arc électrique sans SF6, différentes solutions existent : coupure dans l'huile, coupure dans l'air ambiant, coupure avec ampoule à vide. Toutefois, les appareils avec coupure dans l'huile présentent l'inconvénient majeur d'exploser en 30 cas de non coupure ou de défaut interne. Les appareils à coupure dans l'air ambiant sont généralement de grandes 3032828 8 dimensions, coûteux et sensibles à l'environnement (humidité, pollution), tandis que les appareils, notamment les interrupteurs sectionneurs, avec ampoule à vide sont très onéreux et très peu présents sur le marché 5 dans le domaine de la haute tension supérieur à 72,5 kV. Compte tenu de ce qui précède, les inventeurs se sont donc fixé pour but général de trouver une alternative au SF6 présentant un impact environnemental faible par rapport à un appareil identique au SF6 tout 10 en maintenant les caractéristiques de l'appareil, du point de vue de sa capacité d'isolation et de coupure, proches de celles du SF6 sans augmenter, de manière significative, la taille de l'appareil et la pression du gaz à l'intérieur. 15 De plus, les inventeurs se sont fixé pour but de maintenir les plages de température de service de l'appareil électrique, proches de celles des appareils SF6 équivalents et ce, sans moyen de chauffe extérieur. Plus spécifiquement, les inventeurs se sont fixé 20 pour but de trouver un système d'isolation comprenant au moins un gaz ou un mélange de gaz qui, tout en présentant des propriétés d'isolation électrique et d'extinction d'arc électrique suffisantes pour une application dans le domaine de l'appareillage électrique haute tension et 25 notamment comparables à celles du SF6, ait un impact sur l'environnement faible ou nul. Ils se sont aussi fixé pour but que ce système d'isolation et notamment le gaz ou le mélange de gaz qu'il comprend ne soit pas toxique pour l'homme et 30 l'environnement. 3032828 9 Ils se sont encore fixé pour but que le système d'isolation et notamment le gaz ou le mélange de gaz ait un coût de fabrication ou d'achat compatible avec une utilisation à une échelle industrielle. 5 Ils se sont encore fixé pour but que l'appareillage électrique moyenne ou haute tension basé sur ce système d'isolation et notamment le gaz ou le mélange de gaz ait une taille et une pression proches d'appareils équivalents isolés au SF6 et ne présente pas 10 de liquéfaction à la température minimale d'utilisation sans ajout de source extérieur de chauffage. EXPOSÉ DE L'INVENTION Les buts fixés et d'autres encore sont atteints 15 par l'invention qui propose l'utilisation d'un mélange gazeux particulier, éventuellement combiné à une isolation solide permettant d'obtenir un appareil électrique moyenne ou haute tension à faible impact environnemental et à capacité de coupure améliorée. 20 Ainsi, le système isolant mis en oeuvre dans le cadre de la présente invention est basé sur un milieu gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyronitrile en mélange avec du tétrafluorométhane comme gaz d'isolation électrique et/ou d'extinction des arcs électriques dans 25 un appareil électrique moyenne ou haute tension. De façon générale, la présente invention propose un appareil électrique moyenne ou haute tension comprenant une enceinte étanche dans laquelle se trouvent des composants électriques et un mélange gazeux assurant 30 l'isolation électrique et/ou l'extinction des arcs électriques susceptibles de se produire dans cette 3032828 10 enceinte, le mélange gazeux comprenant de l'heptafluoro isobutyronitrile et du tétrafluorométhane. Dans l'appareil électrique selon la présente invention, l'isolation gazeuse met en oeuvre un mélange 5 gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluorométhane. Dans ce qui précède et ce qui suit, les termes « moyenne tension » et « haute tension » sont utilisés dans leur acceptation habituelle, à savoir que le terme 10 « moyenne tension » désigne une tension qui est supérieure à 1 000 volts en courant alternatif et à 1 500 volts en courant continu mais qui ne dépasse pas 52 000 volts en courant alternatif et 75 000 volts en courant continu, tandis que le terme « haute tension » désigne 15 une tension qui est strictement supérieure à 52 000 volts en courant alternatif et à 75 000 volts en courant continu. L'heptafluoroisobutyronitrile de formule (I) : 20 (CF3)2CFCN (I), ci-après désigné i-C3F7CN, correspond au 2,3,3,3-tétrafluoro-2-trifluorométhyl propanenitrile, de numéro CAS : 42532-60-5. Ce composé présente (i) un point d'ébullition de -4,7°C à 1013 hPa (point d'ébullition mesuré selon ASTM D1120-94 "Standard 25 Test Method for Boiling Point of Engine Coolants") ; (ii) une masse moléculaire de 195 g ; (iii) un PRG de 2210 (calculé sur 100 ans selon la méthode IPCC 2013) ; et (iv) un potentiel de déplétion ozonique (PDO ou 30 ODP pour « Ozone Depletion Potential ») de 0. 3032828 11 La tenue diélectrique relative de l'heptafluoroisobutyronitrile de formule (I), normalisée par rapport au gaz que l'on souhaite remplacer i.e. le SF6 et comparée à celle du N2 est donnée dans le Tableau I 5 ci-après, ladite tenue diélectrique étant mesurée à pression atmosphérique, sous tension continue, entre deux électrodes en acier de diamètre 2,54 cm et espacées de 0,1 cm. SF6 N2 C3F7CN 1, 0 0,35-0,4 2,6 Tableau I 10 Le tétrafluorométhane ou tétrafluorure de carbone de formule CF4 et de numéro CAS : 75-73-0 présente : (i') un point d'ébullition de -127,8°C à 1013 hPa 15 (point d'ébullition mesuré selon ASTM D1120-94) ; (ii') une masse moléculaire de 88 g ; (iii') un PRG de 6500 (calculé sur 100 ans selon la méthode IPCC 2013 ; et (iv') un PDO de 0. 20 La tenue diélectrique relative du tétrafluoro méthane de formule CF4, normalisée par rapport au gaz que l'on souhaite remplacer i.e. le SF6 est donnée dans le Tableau II ci-après, ladite tenue diélectrique étant mesurée à pression atmosphérique, sous tension continue, 25 entre deux électrodes en acier de diamètre 2,54 cm et espacées de 0,1 cm. SF6 CF4 1,0 0,4-0,5 Tableau II 3032828 12 Ainsi, l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane tels que précédemment définis, qui ne sont ni toxiques, ni corrosifs, ni inflammables et qui présentent un PRG faible par rapport à celui du SF6, sont 5 dotés de propriétés d'isolation électrique et d'extinction des arcs électriques propres à leur permettre de remplacer éventuellement en mélange avec un gaz de dilution, le SF6 comme gaz d'isolation et/ou d'extinction d'arc dans des appareils électriques de 10 moyenne ou haute tension. A noter cependant que le PRG du tétrafluoro méthane bien que inférieur à celui du SF6 est élevé, il convient donc de minimiser la présence de ce composé dans le mélange gazeux et de déterminer sa quantité en 15 fonction du PRG ciblé pour ce mélange gazeux. Plus particulièrement, la présente invention propose une isolation gazeuse à faible impact environnemental comprenant un mélange gazeux à faible impact environnemental (PRG faible par rapport au SF6) 20 compatible avec les températures d'utilisation minimales de l'appareillage électrique et ayant des propriétés diélectriques, de coupure et de dissipation thermique améliorées par rapport aux gaz classiques comme le CO2, l'air ou l'azote. 25 Dans le cadre de la présente invention, l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane sont présents dans des appareils électriques de moyenne ou haute tension exclusivement ou quasi exclusivement à 30 l'état gazeux dans toutes les conditions de température auxquelles le milieu gazeux est destiné à être soumis, 3032828 13 une fois confiné dans l'appareil électrique. Pour ce faire, il convient que l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane soient présents dans l'appareil électrique à des pressions partielles qui sont choisies 5 en fonction des pressions de vapeur saturante que présentent respectivement ces composés à la température minimale d'utilisation de l'appareil électrique. Par température minimale d'utilisation d'un appareil électrique, on entend la température la plus basse à 10 laquelle cet appareil est destiné à être utilisé. L'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluoro méthane peuvent ainsi être les seuls composants du milieu gazeux confiné dans l'appareil électrique moyenne ou haute tension. 15 Toutefois, compte tenu des niveaux de pression de remplissage généralement préconisés pour les appareils électriques moyenne ou haute tension qui sont typiquement de plusieurs bars et compte-tenu, d'une part, de la température de liquéfaction de l'heptafluoro 20 isobutyronitrile à la pression atmosphérique normale (1 013,25 hPa) et, d'autre part, du PRG du tétrafluorométhane, l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane seront le plus souvent utilisés dilués dans au moins un autre gaz de manière à obtenir le niveau 25 de pression de remplissage préconisé pour l'appareil électrique concerné tout en garantissant le maintien à l'état gazeux de l'heptafluoroisobutyronitrile sur toute la gamme des températures d'utilisation de cet appareil. Dans ce cas, selon l'invention, cet autre gaz, 30 dit gaz de dilution ou gaz vecteur ou gaz tampon, est 3032828 14 choisi parmi les gaz qui répondent aux quatre critères suivants : (1) présenter une température d'ébullition très basse, inférieure à la température minimale d'utilisation 5 de l'appareil, cette température d'ébullition étant typiquement égale ou inférieure à -50°C à la pression standard ; (2) présenter une rigidité diélectrique supérieure ou égale à celle du dioxyde de carbone dans 10 des conditions d'essai identiques (même appareillage, même configuration géométrique, mêmes paramètres opératoires, ...) à celles utilisées pour mesurer la rigidité diélectrique du dioxyde de carbone ; (3) être dénué de toxicité pour l'homme et 15 l'environnement ; et (4) présenter un PRG plus faible que celui du mélange heptafluoroisobutyronitrile/tétrafluorométhane de sorte que la dilution de ce mélange par le gaz de dilution ait également pour effet d'abaisser l'impact 20 environnemental du mélange puisque le PRG d'un mélange gazeux est une moyenne pondérée, dérivée de la somme de la fraction de masse de chacune des substances multipliée par le PRG de chacun des composants. Les gaz de dilution habituellement utilisés sont 25 des gaz neutres dont le PRG est très faible, typiquement égal ou inférieur à 500 et, mieux encore, égal ou inférieur à 10. Des gaz qui présentent l'ensemble de ces propriétés sont, par exemple, l'air et avantageusement 30 l'air sec (PRG de 0), l'azote (PRG de 0), l'hélium (PRG de 0), le dioxyde de carbone (PRG de 1), l'oxygène (PRG 3032828 15 de 0) et le protoxyde d'azote (PRG de 310). Aussi, l'un quelconque de ces gaz ou de leurs mélanges peuvent être utilisés comme gaz de dilution dans l'invention. Dans le cadre de la présente invention, 5 l'heptafluoroisobutyronitrile est présent dans l'appareil électrique à une pression partielle qui est avantageusement comprise entre 95 et 100% et, en particulier, entre 98 et 100% de la pression correspondant, à la température de remplissage de 10 l'appareil électrique, à la pression de vapeur saturante que présente l'heptafluoroisobutyronitrile la température minimale d'utilisation de l'appareil électrique. Ainsi, les propriétés diélectriques du milieu gazeux en ligne directe et en cheminement sont les plus 15 élevées possibles et se rapprochent au mieux de celles du SF6. En d'autres termes, afin de mettre la quantité maximale d'heptafluoroisobutyronitrile sans générer de phase liquide à la température minimale d'utilisation de 20 l'appareil selon la présente invention, la composition du milieu gazeux est définie selon la loi de Raoult pour la température minimale d'utilisation de l'appareil, voire pour une température légèrement supérieure à cette dernière, notamment de 3°C. En particulier, pour un 25 mélange ternaire heptafluoroisobutyronitrile (i-C3F7CN)/ tétrafluorométhane (CF4)/ gaz de dilution, les pressions de chaque constituant sont donc définies par l'équation suivante : Pi -C3F7CN + PCF4 Ptotale Pgaz dilution i -C3F7CN PCF4 PVS i -C3F7CN PVS CF4 3032828 16 avec PVS±c3F7cN = pression de vapeur saturante de l'heptapfluoroisobutyronitrile et PVScF4 = pression de vapeur saturante du tétrafluorométhane. Avantageusement, dans le cadre de la présente 5 invention, la température minimale d'utilisation Train est choisie parmi 0°C, -5°C, -10°C, -15°C, -20°C, -25°C, -30°C, -35°C, -40°C, -45°C et -50°C et, en particulier, choisie parmi 0°C, -5°C, -10°C, -15°C, -20°C, -25°C, -30°C, -35°C et -40°C. 10 Dans un mode de réalisation particulier, le mélange gazeux mis en oeuvre dans le cadre de la présente invention est un mélange ternaire comprenant ou constitué par - de 1 à 20% molaire de i-C3F7CN ; 15 - de 1 à 40% molaire de CF4 ; et - de 40 à 98% molaire de gaz de dilution. Un exemple particulier de mélange gazeux utilisable dans le cadre de la présente invention comprend ou est constitué de i-C3F7CN, de CF4 et de CO2. 20 Un exemple plus particulier de mélange gazeux utilisable dans le cadre de la présente invention comprend ou est constitué de 1 à 20% molaire de i-C3F7CN ; de 1 à 40% molaire de CF4 et de 40 à 98% molaire de CO2. 25 Dans le but d'améliorer la tenue diélectrique de l'ensemble, le mélange gazeux comprenant de l'heptafluoro isobutyronitrile et du tétrafluorométhane peut être utilisé, dans un système d'isolation hybride, en combinaison avec une isolation solide, notamment de 30 permittivité diélectrique faible, appliquée en une couche isolante d'épaisseur variable sur les pièces conductrices 3032828 17 soumises à un champ électrique supérieur au champ de claquage de l'appareil moyenne ou haute tension sans isolation solide. De fait, l'appareil électrique moyenne ou haute 5 tension selon l'invention présente des composants électriques qui ne sont pas recouverts d'une couche diélectrique solide. En d'autres termes, dans l'enceinte étanche de l'appareil électrique moyenne ou haute tension selon la 10 présente invention, se trouvent des composants électriques recouverts d'une couche diélectrique solide d'épaisseur variable. La couche diélectrique/isolante mise en oeuvre dans l'invention présente une permittivité relative 15 faible. Par « permittivité relative faible », on entend une permittivité relative inférieure ou égale à 6. On rappelle que la permittivité relative, également appelée constante diélectrique, d'un matériau, qui est notée Er, est une grandeur sans dimension qui peut être définie 20 par les formules (IV) et (V) suivantes : Er = C/Co (IV) , avec E = (e * C)/S et CO= 1/(36n * 109) (V) dans lesquelles : E correspond à la permittivité absolue 25 (exprimée en Farads/mètre) du matériau ; - CO correspond à la permittivité (exprimée en Farads/mètre) du vide ; - C correspond à la capacité (exprimée en Farads) d'un condensateur plan comprenant deux électrodes 30 parallèles entre lesquelles est disposée une couche du 3032828 18 matériau pour lequel on veut déterminer la permittivité, cette couche représentant une éprouvette ; - e correspond à la distance (exprimée en mètres) entre les deux électrodes parallèles du condensateur 5 plan, ce qui correspond, dans notre cas, à l'épaisseur de l'éprouvette; et - S correspond à la surface (exprimée en mètres carrés) de chaque électrode constitutive du condensateur plan. 10 Dans le cadre de la présente invention, la capacité est déterminée comme dans la norme CEI 60250-ed1.0, à savoir en utilisant un condensateur comprenant deux électrodes circulaires d'un diamètre allant de 50 à 54 mm, solidaires de l'éprouvette 15 constituée du matériau, ces électrodes étant obtenues par pulvérisation d'une peinture conductrice avec un dispositif de garde. L'éprouvette présente des dimensions de 100 mm x 100 mm et une épaisseur de 3 mm. La distance entre les électrodes du condensateur, qui correspond à 20 la grandeur e mentionnée ci-dessus, est donc de 3 mm. Par ailleurs, la capacité est déterminée sous un niveau d'excitation de 500 volts RMS, à une fréquence de 50 hertz, sous une température de 23°C et une humidité relative de 50%. La durée d'application de la tension 25 susmentionnée est de 1 min. Par « couche isolante/diélectrique d'épaisseur variable », on entend dans le cadre de la présente invention que le matériau diélectrique, déposé ou appliqué sur les composants électriques ou pièces 30 conductrices, présente des épaisseurs variables en fonction de la pièce conductrice ou partie de pièce 3032828 19 conductrice sur laquelle il est déposé. L'épaisseur de la couche ne varie pas durant l'utilisation de l'appareil électrique mais est déterminée lors de la préparation des éléments constituant cet appareil. 5 Dans le cadre de l'invention, la couche isolante est appliquée en couche de faible ou forte épaisseur sur les pièces conductrices soumises à un champ électrique supérieur au champ de claquage du système sans isolation solide. 10 Plus particulièrement, l'épaisseur de la couche isolante mise en oeuvre dans le cadre de la présente invention étant fonction du facteur d'utilisation du champ électrique, ri, défini comme le rapport du champ électrique moyen (U/d) sur le champ électrique maximal, 15 Emax (p = U/(Emax*d)), la couche est épaisse pour des facteurs d'utilisation proches de 0,3 i.e. compris entre 0,2 et 0,4 et la couche est fine pour des facteurs d'utilisation s'approchant de 0,9 i.e. supérieur à 0,5 et notamment supérieur à 0,6. 20 Dans le cadre de la présente invention, on entend par « couche épaisse » une couche d'épaisseur supérieure à 1 mm et inférieure à 10 mm et par « couche mince » une couche d'épaisseur inférieure à 1 mm, avantageusement inférieure à 500 im, notamment comprise entre 60 et 25 100 pm. La couche isolante solide mise en oeuvre dans le cadre de la présente invention peut comprendre un seul matériau diélectrique ou plusieurs matériaux diélectriques différents. De plus, la composition de la 30 couche isolante i.e. la nature du ou des matériaux diélectriques qu'elle comprend peut différer en fonction 3032828 20 de la pièce conductrice ou partie de pièce conductrice sur laquelle la couche isolante solide est déposée. En particulier, dans le cadre de l'invention, les matériaux sélectionnés pour réaliser les couches 5 isolantes épaisses présentent des permittivités relatives faibles, c'est-à-dire inférieures ou égales à 6. Dans une forme de mise en oeuvre particulière, les permittivités diélectriques des matériaux isolants utilisés pour réaliser les couches solides épaisses 10 présentent des permittivités relatives de l'ordre de 3, voire inférieures i.e. des permittivités relatives inférieures ou égales à 4 et notamment inférieures ou égales à 3. A titre d'exemple de matériaux utilisables pour réaliser les couches diélectriques, solides et 15 épaisses de l'appareil électrique selon l'invention, on peut citer le polytétrafluoroéthylène, le polyimide, le polyéthylène, le polypropylène, le polystyrène, le polycarbonate, le polyméthyl méthacrylate, le polysulfone, le polyetherimide, le polyether ether 20 cétone, le parylène NTM, le NuflonTM, le silicone et la résine époxyde. En ce qui concerne les matériaux utilisés pour réaliser les couches minces, les matériaux sélectionnés dans le cadre de cette invention présentent des 25 permittivités relatives de l'ordre de 3 i.e. comprises entre 2 et 4 et notamment entre 2,5 et 3,5. A titre d'exemple de matériaux utilisables pour réaliser les couches diélectriques, solides et minces de l'appareil électrique selon l'invention, on peut citer le 30 polytétrafluoroéthylène, le polyimide, le polyéthylène, le polypropylène, le polystyrène, le polyamide,rEthylène 3032828 21 Monochlorotrifluoroéthylène le parylène NTM,le NuflonTM, le HALARTM et le HALAR CTM. Conformément l'invention, cet appareil 5 électrique peut être, en premier lieu, un transformateur électrique à isolation gazeuse comme, par exemple, un transformateur de puissance ou un transformateur de mesure. Il peut également être une ligne à isolation 10 gazeuse, aérienne ou souterraine, ou un jeu de barres pour le transport ou la distribution de l'électricité. Il peut également être un élément de raccordement aux autres équipements du réseau comme par exemple les traversées aériennes ou les traversées de cloison. 15 Enfin, il peut aussi être un appareil électrique de connexion/déconnexion (aussi appelé appareil ou chambre de coupure) comme, par exemple, un disjoncteur comme un disjoncteur du type « dead tank », un disjoncteur à autosoufflage (« puffer » ou « self blast »), un 20 disjoncteur à autosoufflage à double mouvement des contacts d'arc, un disjoncteur à autosoufflage à effet thermique en simple mouvement des contacts d'arc, un disjoncteur à autosoufflage à effet thermique avec mouvement partiel de la tige de contact, un interrupteur, 25 un sectionneur comme un AIS pour « Air-Insulated Swithgear » ou un GIS pour « Gas-Insulated Swithgear », un combiné interrupteur-fusibles, un sectionneur de mise à la terre ou un contacteur. 30 La présente invention concerne également l'utilisation d'un mélange gazeux comprenant de 3032828 22 l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluorométhane comme gaz d'isolation électrique et/ou d'extinction des arcs électriques dans un appareil électrique moyenne ou haute tension dont les composants électriques peuvent en 5 outre être recouverts d'une couche isolante solide d'épaisseur variable telle que précédemment définie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront du complément de description qui 10 suit donné à titre illustratif et non limitatif. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'invention est basée sur l'utilisation d'un mélange gazeux particulier à faible impact 15 environnemental et à capacités de coupure améliorées combinant de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétra fluorométhane tels que précédemment définis, avec ou sans gaz de dilution. Dans la présente, les expressions « gaz de 20 dilution », « gaz neutre » ou « gaz tampon » sont équivalentes et peuvent être utilisées de façon interchangeable. Avantageusement, l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane sont présents dans l'appareil 25 électrique sous forme exclusivement ou quasi exclusivement gazeuse et ce, sur toute la gamme des températures d'utilisation de cet appareil. Il convient donc que la pression partielle à laquelle est présent l'heptafluoroisobutyronitrile dans l'appareil électrique 30 soit choisie en fonction de la pression de vapeur 3032828 23 saturante (PVS) que présente ce composé à la température la plus basse d'utilisation dudit appareil. Toutefois, comme le remplissage en gaz des appareils électriques se fait usuellement à température 5 ambiante, la pression à laquelle on se réfère pour remplir l'appareil électrique en heptafluoroisobutyro nitrile est la pression PTremp qui correspond, à la température de remplissage, par exemple 20°C, à la pression de vapeur saturante PVSTmin que présente 10 respectivement ce composé à la température minimale d'utilisation Tmin dudit appareil électrique. Cette correspondance est donnée, pour chaque composé, par la formule : PTremp = PVS Tmin x 293)/ Train 15 avec Tmin exprimée en Kelvins. A titre d'exemple, le Tableau III ci-après indique les pressions de vapeur saturante, notées PVS±-c3F7cN et exprimées en hectopascals, que présente l'heptafluoroisobutyronitrile aux températures de 0°C, 20 -5°C, -10°C, -15°C, -20°C, -25°C, -30°C, -35°C et -40°C, ainsi que les pressions, notées Pi-C3F7CN et exprimées en hectopascals, qui correspondent à ces pressions de vapeur saturante ramenées à 20°C. Températures MrSi-C3F7CN Pi-C3F7CN (hPa) (hPa) 0°C 1177 1264 -5°C 968 1058 -10°C 788 877 -15°C 634 720 -20°C 504 583 3032828 24 -25°C 395 466 -30°C 305 368 -35°C 232 286 -40°C 173 218 Tableau III : pressions de vapeur saturante du i-C3F7CN En ce qui concerne le tétrafluorométhane, avec un point d'ébullition de l'ordre de -128°C, ce composé 5 est toujours à l'état gazeux pour les pressions maximales et températures minimales usuelles des appareils électrique moyenne et haute tension. De ce fait, les pressions de vapeur saturante ne sont pas reportées pour ce composé car jamais atteintes. 10 Ainsi, par exemple, un appareil électrique prévu pour être utilisé à une température minimale de -30°C sera rempli, à la température de 20°C, avec une pression partielle d'heptafluoroisobutyronitrile qui ne dépassera pas 368 hPa à 20°C si l'on veut que ce composé soit 15 maintenu à l'état gazeux dans cet appareil sur toute la gamme des températures d'utilisation de celui-ci. Selon l'appareil électrique, la pression totale de remplissage en milieu gazeux qui est préconisée varie. Elle est, toutefois, typiquement de plusieurs bars, 20 c'est-à-dire de plusieurs centaines de kPa. Aussi, bien qu'en théorie, l'heptafluoroiso butyronitrile et le tétrafluorométhane puissent représenter les seuls composants du milieu gazeux, ils seront le plus souvent additionnés d'un gaz de dilution 25 (ou gaz vecteur ou gaz tampon) permettant d'obtenir le niveau de pression de remplissage préconisé. 3032828 25 De préférence, le gaz de dilution est choisi parmi les gaz qui présentent, d'une part, une température d'ébullition très basse, inférieure ou égale à la température minimale d'utilisation de l'appareil, et, 5 d'autre part, une rigidité diélectrique supérieure ou égale à celle du dioxyde de carbone dans des conditions d'essai identiques (même appareillage, même configuration géométrique, mêmes paramètres opératoires, ...) à celles utilisées pour mesurer la rigidité 10 diélectrique du dioxyde de carbone. De plus, on préfère que le gaz de dilution ne soit pas toxique et qu'il présente un PRG très faible, voire nul, de sorte que la dilution du tétrafluorométhane par ce gaz ait également pour effet d'abaisser l'impact 15 environnemental de ce composé puisque le PRG d'un mélange gazeux est en rapport avec les pressions partielles de chacun de ses composants. Aussi, le gaz de dilution est-il, de préférence, du dioxyde de carbone dont le PRG est égal à 1, de 20 l'azote, de l'oxygène ou de l'air, avantageusement sec, dont le PRG est égal à 0, ou bien des mélanges de ceux-ci. Comme l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane ont une tenue diélectrique supérieure 25 à celle des gaz susceptibles d'être utilisés comme gaz de dilution, il est souhaitable d'optimiser le remplissage de l'appareil électrique en heptafluoro isobutyronitrile et en tétrafluorométhane. L'appareil électrique sera donc rempli d'heptafluoroisobutyro 30 nitrile à une pression partielle qui sera avantageusement comprise entre 95 et 100% et, mieux encore, entre 98 et 3032828 26 100% de la pression correspondant, à la température de remplissage, à la pression de vapeur saturante que présente ce composé à la température minimale d'utilisation de l'appareil électrique. 5 En d'autres termes, l'heptafluoroisobutyro nitrile sera, de préférence, présent dans le milieu gazeux en un pourcentage molaire qui sera compris entre 95 et 100% et, mieux encore, entre 98 et 100% du pourcentage molaire M donné, pour chaque composé, par la 10 formule : M = (P Tremp/Pmilieu) x 100, dans laquelle - PTremp représente la pression qui correspond, à la température de remplissage et pour l'heptafluoroisobutyronitrile, à la pression de vapeur saturante que présente ce composé à la température 15 minimale d'utilisation de l'appareil électrique ; et - Pmilieu représente la pression totale du milieu gazeux (i-C3F7CN + CF4 + gaz de dilution) à la température de remplissage. 20 Un ler exemple particulier de mélange gazeux ternaire utilisable dans le cadre de l'invention à une température minimale de -30°C est constitué de - 4,1% molaire de i-C3F7CN ; - 20% molaire de CF4 ; et 25 - 75,9% molaire de CO2. Un tel mélange permet d'obtenir une réduction de l'ordre de 90,2% de l'équivalent carbone par rapport au SF6 pur (Tableau V). 3032828 27 Gaz Masse PRG %mol Fraction molaire (% P) massique (%w) i-C3F7CN 195 2210 4,10% 13,55% CF4 88 6500 20,00% 29,84% CO2 44 1 75,90% 56,61% PRG mélange = 2239 Réduction / SF6 = 90,2% Tableau V Un 2nd exemple particulier de mélange gazeux 5 ternaire utilisable dans le cadre de l'invention à une température minimale de -25°C est constitué de - 6,3% molaire de i-C3F7CN ; - 20% molaire de CF4 ; et - 73,7% molaire de CO2. 10 Un tel mélange permet d'obtenir une réduction de l'ordre de 90,0% de l'équivalent carbone par rapport au SF6 pur (Tableau VI). Gaz Masse PRG %mol Fraction molaire (% P) massique (%w) i-C3F7CN 195 2210 6,30% 19,71% CF4 88 6500 20,00% 28,24% CO2 44 1 73,70% 52,04% PRG mélange = 2272 Réduction / SF6 = 90,0% Tableau VI 15 D'un point de vue pratique, après avoir fait le vide à l'aide d'une pompe à vide à huile, on peut remplir un appareil commercial de 5 bars (500 kPa) prévu pour 3032828 28 une utilisation à -30°C à l'aide d'un mélangeur de gaz permettant de contrôler le rapport entre les pressions de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluorométhane et la pression du gaz de dilution, ce 5 rapport étant maintenu constant et égal à 6.3% molaire pour l'heptafluoroisobutyronitrile et à 20% molaire pour le tétrafluorométhane tout au long du remplissage grâce à l'utilisation de débitmètres massiques de précision. De préférence, le vide (0 à 0,1 kPa) aura été fait 10 auparavant dans l'appareil. Il est à noter par ailleurs que, les appareils électriques futurs seront équipés de tamis moléculaires du type tamis de sulfate de calcium (CaSO4) anhydre qui adsorbent l'humidité du gaz, et réduit donc la toxicité 15 et l'acidité du milieu gazeux après décharges partielles par des molécules pouvant présenter une toxicité, typiquement HF. De plus, en fin de vie ou après essais de coupure, le milieu gazeux peut être récupéré par les techniques 20 classiques de récupération utilisant un compresseur et une pompe à vide. L'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane peuvent alors être séparés du gaz de dilution en utilisant une zéolithe capable de piéger uniquement ce gaz de dilution qui est de taille 25 inférieure ; alternativement, une membrane à séparation sélective laissant s'échapper le gaz de dilution et gardant l'heptafluoroisobutyronitrile et le tétrafluorométhane puisque ces derniers ont une masse moléculaire plus importante peut être utilisée. Bien 30 entendu, toute autre option est envisageable. 3032828 29 Ainsi, la présente invention propose des mélanges gazeux à faible impact environnemental avec des facteurs de réduction de l'équivalent CO2 très significatif (de l'ordre de 90%) compatible avec les températures 5 d'utilisation minimales de l'appareillage électrique et ayant des propriétés diélectriques améliorées par rapport aux gaz types comme le CO2, l'air ou l'azote et proches de celles du SF6 pur tout en améliorant ses capacités en coupure . Ce milieu gazeux peut avantageusement remplacer 10 le SF6 utilisé dans les appareils électriques, sans modifier ou presque leur conception : les lignes de production peuvent être gardées, avec un simple changement du milieu gazeux de remplissage. 15 Afin d'obtenir l'équivalence diélectrique par rapport au SF6 (atteindre 100% de la tenue SF6), sans dégrader ses performances basse température, ni augmenter sa pression totale, le mélange gazeux présenté ci-dessus peut être utilisé en combinaison avec une 20 isolation solide de permittivité diélectrique faible appliquée sur les pièces conductrices soumises à un champ électrique supérieur au champ de claquage du système sans isolation solide. L'isolation solide mise en oeuvre dans le cadre 25 de la présente invention se présente sous forme de couche dont l'épaisseur varie pour un appareil électrique donné. En effet, la couche isolante mise en oeuvre peut présenter une épaisseur faible (couche mince ou fine) ou une épaisseur forte (couche épaisse). 30 L'épaisseur de la couche isolante étant fonction du facteur d'utilisation du champ électrique, ri, défini 3032828 30 comme le rapport du champ électrique moyen (U/d) sur le champ électrique maximal, Emax (n = U/(Emax*d)), la couche est épaisse pour des facteurs d'utilisation proches de 0,3 et la couche est fine pour des facteurs 5 d'utilisation s'approchant de 0,9. Cette solution permet donc de diminuer le champ électrique maximal sur la phase gazeuse et ainsi d'augmenter la tenue électrique de l'isolation totale dite mixte et composée en série de l'isolation solide et 10 de l'isolation gazeuse. Ce phénomène de réduction du champ électrique sur la phase gazeuse est plus prononcé lorsque la permittivité diélectrique de la couche solide est faible. 15 3032828 31 RÉFÉRENCES [1] Demande de brevet européen, au nom de 5 Mitsubishi Denki Kabushi Kaisha, publiée sous le n° 0 131 922 le 23 janvier 1985. [2] Brevet US 4 547 316, au nom de Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha, publié le 15 octobre 1985. 10 [3] Demande internationale WO 2008/073790, au nom de Honeywell International Inc., publiée le 19 juin 2008. [4] Demande internationale WO 2012/080246, au nom 15 de ABB Technology AG., publiée le 21 juin 2012. [5] Demande de brevet européen, au nom de Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha, publiée sous le n° 1 724 802 le 22 novembre 2006. 20 [6] Demande internationale WO 2014/037566, au nom de Alstom Technology Ltd, publiée le 13 mars 2014. 25 REVENDICATIONS1. Appareil électrique moyenne ou haute tension comprenant une enceinte étanche dans laquelle se trouvent des composants électriques et un mélange gazeux assurant l'isolation électrique et/ou l'extinction des arcs électriques susceptibles de se produire dans cette enceinte, le mélange gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluorométhane. 2. Appareil électrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit mélange gazeux comprend en outre un gaz de dilution. 3. Appareil électrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit gaz de dilution est choisi parmi le dioxyde de carbone, l'azote, l'oxygène, l'air et les mélanges de ceux-ci. 4. Appareil électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'heptafluoro isobutyronitrile est présent dans ledit appareil électrique à une pression partielle choisie en fonction de la pression de vapeur saturante que présente l'heptafluoroisobutyronitrile à la température minimale d'utilisation dudit appareil électrique. 5. Appareil électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'heptafluoro 30 isobutyronitrile est présent dans ledit appareil électrique à une pression partielle qui est comprise 3032828 33 entre 95 et 100% de la pression correspondant, à la température de remplissage dudit appareil électrique, à la pression de vapeur saturante que présente l'heptafluoroisobutyronitrile à la température minimale 5 d'utilisation dudit appareil électrique. 6. Appareil électrique selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que ladite température minimale d'utilisation dudit appareil électrique est choisie parmi 10 0°C, -5°C, -10°C, -15°C, -20°C, -25°C, -30°C, -35°C, -40°C, -45°C et -50°C et, en particulier, choisie parmi 0°C, -5°C, -10°C, -15°C, -20°C, -25°C, -30°C, -35°C et -40°C. 15 7. Appareil électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit mélange gazeux est un mélange ternaire constitué par - de 1 à 20% molaire de i-C3F7CN ; - de 1 à 40% molaire de CF4 ; et 20 - de 40 à 98% molaire de gaz de dilution et notamment de CO2. 8. Appareil électrique selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que, dans ladite 25 enceinte étanche, se trouvent des composants électriques recouverts d'une couche diélectrique solide d'épaisseur variable. 9. Appareil électrique selon la revendication 8, 30 caractérisé en ce que, l'épaisseur de ladite couche diélectrique solide étant fonction du facteur 3032828 34 d'utilisation du champ électrique, ri, défini comme le rapport du champ électrique moyen (U/d) sur le champ électrique maximal, Emax (ri = U/(Emax*d)), ladite couche diélectrique solide est une couche épaisse présentant 5 une épaisseur supérieure à 1 mm et inférieure à 10 mm pour des facteurs d'utilisation compris entre 0,2 et 0,4. 10. Appareil électrique selon la revendication 9, caractérisé en ce que le (ou les) matériau(x) 10 sélectionné(s) pour réaliser ladite couche diélectrique solide épaisse présente(nt) une permittivité relative inférieure ou égale à 6, notamment inférieure ou égale à 4 et notamment inférieure ou égale à 3. 15 11. Appareil électrique selon la revendication 8, caractérisé en ce que, l'épaisseur de ladite couche diélectrique solide étant fonction du facteur d'utilisation du champ électrique, ri, défini comme le rapport du champ électrique moyen (U/d) sur le champ 20 électrique maximal, Emax (ri = U/(Emax*d)), ladite couche diélectrique solide est une couche mince présentant une épaisseur inférieure à 1 mm, avantageusement inférieure à 500 pm, notamment comprise entre 60 et 100 pm pour des facteurs d'utilisation supérieurs à 0,5 et notamment 25 supérieurs à 0,6. 12. Appareil électrique selon la revendication 11, caractérisé en ce que le (ou les) matériau(x) sélectionné(s) pour réaliser ladite couche diélectrique solide mince présente(nt) une permittivité relative comprise entre 2 et 4 et notamment entre 2,5 et 3,5. 3032828 13. Appareil électrique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit appareil est un transformateur électrique à 5 isolation gazeuse, une ligne à isolation gazeuse pour le transport ou la distribution de l'électricité, un élément de raccordement aux autres équipements du réseau ou un appareil électrique de connexion/déconnexion. 10 14. Utilisation d'un mélange gazeux comprenant de l'heptafluoroisobutyronitrile et du tétrafluoro méthane tel que défini dans l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans un appareil électrique moyenne ou haute tension dont les composants électriques sont 15 éventuellement recouverts d'une couche isolante solide d'épaisseur variable telle que précédemment définie à l'une quelconque des revendications 8 à 12, comme gaz d'isolation électrique et/ou d'extinction des arcs électriques. 20