FR 3033049 A1 20160826 FR 1551384 A 20150219 1 Titre : Procédé et dispositif de contrôle de la température d'un flux de fluide destiné à être utilisé par une sonde d'analyse par RMN, système d'analyse RMN correspondant La présente invention concerne un procédé de contrôle de la température d'un flux de fluide destiné à être utilisé par une sonde d'analyse par résonance magnétique nucléaire (RMN), dit « premier flux », et un dispositif de contrôle correspondant. L'invention concerne aussi un procédé de fonctionnement d'un système d'analyse RMN et un système d'analyse RMN correspondant. Un système d'analyse par résonance magnétique nucléaire (RMN) comprend une sonde d'analyse RMN, un circuit de circulation d'un flux de fluide destiné à être utilisé par la sonde et un dispositif de contrôle de la température du flux destiné à la sonde, tel qu'un cryostat. La sonde comporte un porte-échantillon destiné à recevoir un échantillon de matière à analyser. En fonctionnement, le porte-échantillon est entraîné en rotation dans un champ magnétique statique et exposé à un second champ magnétique perpendiculaire au premier. Le second champ magnétique peut être produit par une bobine radiofréquence. En retour, la bobine reçoit un signal qui est analysé pour obtenir des informations sur l'échantillon. Le flux de fluide utilisé par la sonde peut avoir plusieurs fonctions, en particulier les fonctions suivantes : - entraîner en rotation le porte-échantillon, par exemple en faisant tourner une turbine d'entraînement d'un rotor, ou module de rotation, qui intègre le porte-échantillon ; - porter l'échantillon à une température souhaitée appartenant à une gamme de températures adaptée pour réaliser un spectre d'analyse RMN, par exemple entre 300K et 8K ; - créer un palier de sustentation ou de guidage du rotor dans une partie stator. 3033049 2 Le fluide utilisé par la sonde est par exemple de l'hélium ou de l'azote. Il est fourni par une source telle qu'une bouteille de fluide sous pression (hélium ou azote). En fonctionnement, le fluide est entraîné en circulation dans un circuit correspondant à une boucle fermée, qui intègre notamment la sonde et le 5 dispositif de contrôle de la température du flux de fluide destiné à la sonde. Le flux de fluide destiné à la sonde peut être divisé, en amont de la sonde, en plusieurs flux distincts respectivement destinés à réaliser les différentes fonctions précédemment mentionnées. i.o L'opération de contrôle thermique appliquée au flux destiné à la sonde vise à régler la température de ce flux. Il comprend un échange thermique entre le flux destiné à la sonde et un flux d'un fluide de refroidissement, appelé « flux cryogénique », au sein d'un échangeur thermique, afin de refroidir le flux destiné à la sonde. Le flux cryogénique apporte le froid en provenance d'une source 15 froide de fluide cryogénique externe. Il circule à travers l'échangeur avec un débit donné. Généralement, le débit du flux cryogénique est fixé à une valeur maximale. Le circuit de circulation du flux destiné à être utilisé par la sonde est 20 adapté pour récupérer ce flux en sortie de la sonde puis le faire circuler à travers l'échangeur thermique, avant de le diriger de nouveau vers la sonde. La fréquence de rotation du porte-échantillon dépend du débit du flux utilisé par la sonde. Pour augmenter cette fréquence de rotation, afin d'affiner la 25 mesure du signal, il convient d'augmenter le débit du flux destiné à la sonde. Le débit du flux cryogénique étant fixe (généralement égal au débit maximal), le fait d'augmenter le débit du flux destiné à la sonde a pour effet d'augmenter la température plateau ou d'équilibre de ce flux. 30 Sur la figure 1, à titre d'exemple illustratif, on a représenté les évolutions temporelles de différentes grandeurs physiques, lors du fonctionnement d'un 3033049 3 système d'analyse RMN de l'art antérieur. Les grandeurs physiques représentées comprennent : - la température T_FLs et le débit D_FLs du flux destiné à la sonde FLs ; - le débit D_FLc du flux cryogénique FLc, 5 - la température T_ECH de l'échangeur thermique. A partir d'un instant to de démarrage du système d'analyse RMN, les deux flux FLc et FLs sont mis en circulation en même temps, ou sensiblement en même temps, à travers l'échangeur thermique. Le débit du flux cryogénique 10 D_FLc augmente rapidement jusqu'à atteindre une valeur souhaitée, correspondant par exemple à un débit maximal Dmax_FLc du flux cryogénique FLc, puis reste stable dans la suite du fonctionnement du système d'analyse. Parallèlement, le débit D_FLs du flux de la sonde est rapidement augmenté jusqu'à atteindre un premier débit souhaité Dfm_FLS correspondant à une 15 fréquence de rotation modérée du porte-échantillon de la sonde d'analyse RMN puis reste stable. Suite au démarrage, la température T_FLs du flux de la sonde FLs diminue progressivement, par échange thermique avec le flux cryogénique FLc, et se stabilise à une première valeur d'équilibre Tfm_FLS en formant un premier plateau. Concomitamment, la température T_ECH de l'échangeur 20 diminue également jusqu'à atteindre une première valeur d'équilibre Tfm_ECH formant un premier plateau (légèrement inférieur au premier plateau relatif au flux FLs). Ces premiers plateaux de température, respectivement relatifs aux flux FLs et FLc, correspondent à un équilibre thermique entre ces deux flux FLc et FLS qui ont des débits respectifs Dmax_FLc et Dfm_FLS et traversent l'échangeur 25 thermique, pour une fréquence de rotation modérée f, du porte-échantillon de la sonde. A partir d'un instant ti, le débit D_FLs est brutalement augmenté jusqu'à atteindre un deuxième débit Dfh_FLS, supérieur au premier et correspondant à 30 une fréquence de rotation élevée du porte-échantillon de la sonde d'analyse RMN, puis reste stable. Suite à l'augmentation du débit D_FLs, la température T_FLs du flux de la sonde FLs augmente progressivement et se stabilise à une 3033049 4 deuxième valeur d'équilibre Tfh_FLS en formant un deuxième plateau. Concomitamment, la température T_ECH de l'échangeur augmente également jusqu'à atteindre une deuxième valeur d'équilibre Tfh_ECH formant un deuxième plateau (légèrement inférieur au deuxième plateau relatif au flux FLs). Ces 5 deuxièmes plateaux thermiques, respectivement relatifs aux flux FLc et FLs, correspondent à un équilibre thermique entre les deux flux FLc et FLs qui ont des débits respectifs Dmax_FLc et Dfh_FLS et traversent l'échangeur thermique, pour une fréquence de rotation haute du porte-échantillon de la sonde. 10 On soulignera que les deuxièmes plateaux thermiques relatifs à une fréquence de rotation haute de la sonde sont plus élevés que les premiers plateaux thermiques relatifs à une fréquence de rotation modérée de la sonde. En définitive, avec le système de l'art antérieur, on doit privilégier soit la fréquence de rotation, soit la température de fonctionnement de la sonde. 15 Typiquement, la sonde peut être utilisée soit à très basse température de fonctionnement (par exemple inférieure à 20K) avec une fréquence de rotation modérée (par exemple de l'ordre de 5kHz), soit à une température de fonctionnement plus élevée (par exemple supérieure à 40K) avec une fréquence de rotation élevée (par exemple de l'ordre de 15 à 20 kHz). 20 La présente invention vient améliorer la situation. A cet effet, l'invention concerne un procédé de contrôle de la température d'un premier flux de fluide destiné à être utilisé par une sonde d'analyse par 25 résonance magnétique nucléaire, comportant une opération de circulation du premier flux, lors de laquelle ledit premier flux traverse un échangeur thermique avec un premier débit, caractérisé en ce qu'il comprend une étape initiale de refroidissement lors de laquelle on baisse la température de l'échangeur thermique, et, concomitamment, on règle le débit dudit premier flux à un débit 30 initial qui est inférieur au premier débit, et, suite à ladite étape initiale de refroidissement, on déclenche l'opération de circulation du premier flux avec le premier débit. 3033049 5 Dans un mode de réalisation particulier, le débit initial du premier flux est réglé à zéro. 5 Dans une variante particulière de réalisation, le premier flux circulant à travers un circuit, le débit initial dudit premier flux est réglé à une valeur adaptée de sorte à ce que la pression à l'intérieur dudit circuit soit supérieure ou égale à la pression à l'extérieur dudit circuit. Grâce à cela, on peut créer une légère surpression dans le circuit, permettant d'éviter l'entrée d'élément externes 10 polluants dans le circuit. L'étape initiale de refroidissement permet de refroidir l'échangeur thermique avant de déclencher la circulation du premier flux avec le premier débit. L'échangeur ayant une certaine masse et donc une certaine inertie 15 thermique constitue, à l'issue de l'étape initiale de refroidissement, un réservoir d'énergie thermique, de type réservoir de froid, capable d'intensifier le refroidissement du flux destiné à la sonde juste après qu'il a commencé à circuler avec le premier débit à travers l'échangeur. Il en résulte que la température du flux destiné à la sonde descend en deçà de sa température zo d'équilibre correspondant au premier débit de circulation réglé, avant de remonter jusqu'à cette température d'équilibre alors que le premier flux circule déjà avec le débit souhaité. Le premier débit de circulation du premier flux peut être réglé à un niveau haut correspondant à une fréquence de rotation haute de la sonde. Grâce à l'invention, on fait descendre la température du premier flux, 25 qui circule avec un premier débit souhaité, à une valeur très basse qui est inférieure à la température à l'équilibre thermique du premier flux. On peut donc obtenir à la fois une température basse du premier flux destiné à être utilisé par la sonde (inférieure à sa température d'équilibre) et un débit élevé correspondant à une fréquence de rotation haute du porte-échantillon de la 30 sonde. 3033049 6 Dans un mode de réalisation particulier, lors de l'étape initiale, on fait circuler à travers l'échangeur thermique un deuxième flux d'un fluide de refroidissement, avec un débit tel qu'un débit maximal dudit flux de refroidissement. 5 Avantageusement, lors de l'étape initiale, la température de l'échangeur est baissée jusqu'à une valeur basse qui correspond à une température d'équilibre minimale de l'échangeur thermique traversé par le deuxième flux de refroidissement. 10 Selon un premier aspect de l'invention, suite au déclenchement de l'opération de circulation du premier flux, le premier débit dudit premier flux étant réglé à une valeur souhaitée, l'évolution dans le temps de la température du premier flux comprend successivement une première phase de baisse de ladite 15 température, une deuxième phase transitoire comportant une hausse de ladite température jusqu'à une valeur d'équilibre et une troisième phase d'équilibre où ladite température est stable et égale à la valeur d'équilibre, ladite phase transitoire étant d'une durée adaptée de sorte à permettre à la sonde de réaliser un spectre RMN d'un échantillon. Durant la phase transitoire, la température du 20 premier flux traverse un domaine de températures qui est inférieur à la température d'équilibre du premier flux, alors que le débit de circulation de ce premier flux est déjà réglé à une valeur souhaitée, par exemple une valeur correspondant à une fréquence de rotation haute du porte-échantillon de la sonde. 25 Selon un deuxième aspect de l'invention, le premier flux, en cours de circulation avec le premier débit, traverse un module de chauffage et en ce que la puissance de chauffage dudit module est portée à une valeur haute puis diminuée de sorte à ce que la température du premier flux soit provisoirement 30 stable durant une partie de la phase transitoire, notamment une première partie de la phase transitoire. Grâce à cela, on réalise un plateau thermique stable à une valeur basse de la température du premier flux, alors que la circulation de 3033049 7 ce premier flux est déjà réglée avec le premier débit. Un tel plateau thermique est très intéressant pour réaliser une analyse RMN. Avantageusement, le premier flux en circulation traverse le module de 5 chauffage en aval de l'échangeur thermique dans le sens de circulation dudit premier flux. Le module de chauffage peut comprendre une résistance électrique. Avantageusement encore, le premier flux ayant pour fonction d'entraîner 10 en rotation un porte-échantillon de la sonde avec une fréquence de rotation donnée, ledit premier débit du premier flux est réglé à une valeur correspondant à une fréquence supérieure ou égale à une fréquence de rotation limite, notamment supérieure ou égale à 10kHz. 15 L'invention concerne aussi un procédé de fonctionnement d'un système d'analyse par résonance magnétique nucléaire comportant une sonde d'analyse par résonance magnétique nucléaire d'un échantillon, un circuit de circulation d'un premier flux de fluide destiné à être utilisé par ladite sonde et un dispositif de contrôle de la température dudit premier flux comportant un échangeur 20 thermique, caractérisé en ce que la température du premier flux est contrôlée par ledit dispositif de contrôle par la mise en oeuvre des étapes du procédé de contrôle précédemment défini. Dans un premier mode de réalisation, la température du premier flux étant 25 contrôlée par le procédé de contrôle tel que précédemment défini, la sonde réalise un spectre RMN d'un échantillon durant ladite phase transitoire. Dans un deuxième mode de réalisation, la température du premier flux étant contrôlée par le procédé de contrôle tel que précédemment défini, la sonde 30 réalise un spectre RMN d'un échantillon lorsque la température du premier flux est provisoirement stable durant une partie de la phase transitoire. 3033049 8 L'invention concerne aussi un dispositif de contrôle de la température d'un premier flux d'un fluide destiné à être utilisé par une sonde d'analyse par résonance magnétique nucléaire, intégrant au moins un échangeur thermique à travers lequel le premier flux est destiné à circuler avec un premier débit, 5 caractérisé en ce qu'il comprend un module de commande agencé pour commander une baisse initiale de la température de l'échangeur thermique et pour concomitamment régler le débit du premier flux à un débit initial inférieur au premier débit, puis pour déclencher une circulation du premier flux à travers l'échangeur avec le premier débit. 10 Dans une forme de réalisation, le module de commande est agencé pour régler le débit initial à zéro. Dans une variante de réalisation, le premier flux circulant à travers un 15 circuit, le module de commande est agencé pour régler le débit initial dudit premier flux à une valeur adaptée de sorte à ce que la pression à l'intérieur dudit circuit soit supérieure ou égale à la pression à l'extérieur dudit circuit. Ce dispositif comprend avantageusement tout ou partie des 20 caractéristiques additionnelles suivantes : - l'échangeur thermique est adapté pour être traversé par un deuxième flux d'un fluide de refroidissement et en ce que le module de commande est agencé pour commander initialement une circulation du deuxième flux de refroidissement avec un débit tel qu'un débit 25 maximal dudit flux de refroidissement, afin d'obtenir la baisse initiale de la température de l'échangeur ; - le module de commande est adapté pour commander une baisse initiale de la température de l'échangeur jusqu'à une valeur basse qui correspond à une température d'équilibre minimale de l'échangeur 30 thermique traversé par le deuxième flux, avant de déclencher la circulation du premier flux avec le premier débit ; 3033049 9 - il comprend un module de chauffage destiné à fournir une puissance thermique au premier flux et en ce que le module de commande est adapté pour piloter le module de chauffage de sorte à ce que la puissance thermique fournie soit maximale après déclenchement de la 5 circulation du premier flux avec le premier débit puis diminue de façon adaptée pour que la température du premier flux soit provisoirement stable ; - le module de chauffage est disposé en aval de l'échangeur thermique dans le sens de circulation du premier flux ; 10 - le module de chauffage comprend une résistance électrique. L'invention concerne encore un système d'analyse par résonance magnétique nucléaire comportant une sonde d'analyse par résonance magnétique nucléaire d'un échantillon, un circuit de circulation d'un premier flux 15 de fluide destiné à être utilisé par ladite sonde et un dispositif de contrôle de la température du premier flux tel que précédemment défini. Selon une première forme de réalisation, le système d'analyse RMN comprend un module de commande agencé pour commander la réalisation d'un 20 spectre par la sonde, après déclenchement de la circulation du premier flux avec le premier débit, durant une phase transitoire postérieure à une baisse initiale de la température du premier flux jusqu'à une valeur basse et antérieure à une phase d'équilibre de la température du flux destiné à la sonde à une valeur supérieure à ladite valeur basse. 25 Selon une deuxième forme de réalisation, le système d'analyse RMN comprend un dispositif de contrôle de la température du premier flux tel que précédemment défini et en ce que le module de commande est agencé pour commander la réalisation d'un spectre par la sonde, lorsque la température du 30 premier flux est provisoirement stable durant ladite phase transitoire. 3033049 10 L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un procédé de contrôle de la température d'un flux de fluide destiné à être utilisé par une sonde d'analyse RMN, dit « premier flux », et d'un procédé de fonctionnement d'un système d'analyse RMN, selon différents modes de 5 réalisation de l'invention, ainsi que d'un dispositif de contrôle et d'un système d'analyse RMN correspondants, en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 2 représente les évolutions temporelles de différentes grandeurs physiques (débits, températures) lors de la mise en oeuvre du procédé de contrôle de la température du premier flux destiné à la 10 sonde d'analyse RMN pendant le fonctionnement du système d'analyse RMN, selon un premier mode de réalisation particulier de l'invention ; - la figure 3 représente les évolutions temporelles de différentes grandeurs physiques (débits, températures) lors de la mise en oeuvre 15 du procédé de contrôle de la température du premier flux destiné à la sonde d'analyse RMN pendant le fonctionnement du système d'analyse RMN, selon un deuxième mode de réalisation particulier de l'invention ; - La figure 4 représente un système d'analyse RMN selon une forme de 20 réalisation particulière adaptée pour fonctionner conformément à la figure 3; - La figure 5A représente un organigramme des étapes du procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN intégrant un procédé de contrôle de la température du premier flux correspondant à la figure 2 ; 25 - La figure 5B représente un organigramme des étapes du procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN intégrant un procédé de contrôle de la température du premier flux correspondant à la figure 3. Par souci de clarté, sur les différentes figures, les éléments analogues ou 30 correspondants des différents modes, variantes et/ou exemples de réalisation de l'invention portent les mêmes références, sauf indication spécifique contraire. 3033049 11 Sur la figure 4, on a représenté un système 1 d'analyse par résonance magnétique nucléaire (RMN). Selon une première forme de réalisation de l'invention, le système comprend : - une sonde 2 d'analyse par résonance magnétique nucléaire ; 5 - un dispositif 3 de contrôle de la température d'un flux de fluide destiné à être utilisé par la sonde, dit « premier flux » ; - un circuit 4 de circulation du premier flux destiné à être utilisé par la sonde ; - un module de commande (non représenté). 10 La sonde d'analyse RMN 2, représentée de façon schématique sur la figure 4, comprend un porte-échantillon 20 destiné à recevoir un échantillon à analyser. Le porte-échantillon 20 est intégré dans un rotor (non représenté) équipé par exemple d'une turbine d'entraînement en rotation. Le rotor est placé 15 dans un stator 21. Celui-ci est lui-même situé, de façon connue, au centre magnétique du dispositif complet de RMN. Le circuit de circulation 4 est destiné à faire circuler en boucle fermée un flux d'un fluide, destiné à être utilisé par la sonde 2. 20 Le fluide est par exemple de l'hélium ou de l'azote. Il provient d'une source telle qu'un container standard, par exemple une bouteille de fluide sous pression. Il est destiné à être mis en circulation dans le circuit 4 sous forme d'un flux FLs destiné à être utilisé par la sonde 2. Ce flux peut avoir plusieurs 25 fonctions au sein de la sonde 2. Dans l'exemple de réalisation décrit ici, il a pour fonction d'entraîner en rotation le porte-échantillon 20 et de porter l'échantillon à une température souhaitée pour réaliser une analyse par RMN. Cette température est par exemple comprise entre 8K et 300K. Le flux FLs peut être divisé dans la sonde pour produire des flux distincts respectivement destinés à 30 exécuter les différentes fonctions. 3033049 12 Le circuit de circulation est adapté de sorte à ce que le flux FLs traverse le dispositif de contrôle 3 et la sonde 2. Il comprend un module de compression 5 comportant au moins un compresseur de type compresseur-circulateur. Ce module de compression 5 est agencé dans la boucle fermée pressurisée de 5 sorte à assurer la circulation du flux FLs dans cette boucle. Dans l'exemple de réalisation décrit ici, il est disposé entre une sortie de flux du dispositif d'analyse RMN et une entrée de flux du dispositif de contrôle 3. Il pourrait toutefois être disposé en une position différente le long du circuit 4. Il pourrait notamment être placé à l'intérieur du cryostat 3. 10 Le dispositif de contrôle 3 est destiné à contrôler (c'est-à-dire à régler ou gérer) la température du premier flux FLs afin d'assurer un réglage de la température de ce premier flux FLs. Il s'agit ici d'un cryostat. Dans une première forme de réalisation particulière de l'invention, le dispositif 3 intègre un 15 échangeur thermique 30. Dans cet exemple de réalisation, l'échangeur thermique 30 est agencé de sorte à assurer un échange thermique entre un flux de refroidissement, dit « deuxième flux » » et le premier flux FLs destiné à la sonde 2. Le deuxième flux de refroidissement, également appelé flux cryogénique et noté FLc, provient d'une source froide de fluide cryogénique 20 externe (non représentée). En fonctionnement, il traverse l'échangeur thermique 30 avec un débit D_FLc donné égal ou inférieur à un débit maximal Dmax_FLc. Les flux FLc et FLs sont ici destinés à traverser l'échangeur thermique 30 en sens opposés. 25 Dans un autre exemple de réalisation, l'échangeur thermique 30 est refroidi grâce à une machine de production de froid intercalée entre l'aval de l'échangeur et l'amont de la sonde (l'aval et l'amont faisant référence au sens de circulation du premier flux FLs). Dans ce cas, il n'y a pas alors de deuxième flux FLc. 30 Le module de commande comprend un micro-processeur et des éléments logiciels adaptés pour commander le fonctionnement des différents éléments du 3033049 13 système d'analyse RMN 1, notamment du dispositif de contrôle thermique 3. En variante, on pourrait prévoir deux modules de commande, l'un destiné à commander le fonctionnement de la sonde et l'autre destiné à commander la circulation des fluides FLc et FLs et le fonctionnement du dispositif de contrôle 5 thermique. Le ou les modules de commande sont adaptés pour commander l'exécution des étapes du procédé de contrôle de la température du premier flux et des étapes du procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN 1, qui seront décrites ci-après. 10 En référence à la figure 5, on va maintenant décrire le procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN 1, selon un premier mode de réalisation particulier de l'invention. Ce procédé de fonctionnement comprend la mise en oeuvre d'un procédé de contrôle de la température du premier flux destiné à être utilisé par la sonde FLs, selon un premier mode de réalisation, 15 comme cela apparaîtra dans la description qui suit. En référence aux figures 2 et 5A, le procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN 1 comprend une étape initiale E0 de baisse de la température T_ECH de l'échangeur thermique. 20 La température de l'échangeur est mesurée par une ou plusieurs sondes placées sur ou dans le corps de l'échangeur 30. Il n'est pas nécessaire de mesurer la valeur absolue de la température T_ECH. Il suffit ici de mesurer une variation de cette température T_ECH afin de suivre son évolution dans le 25 temps. On peut par exemple faire une mesure ponctuelle de la température et/ou déterminer une température moyenne à partir de plusieurs points de mesure. L'étape E0 consiste à faire circuler le flux cryogénique FLc à travers 30 l'échangeur 30 mais ici sans circulation du premier flux FLs destiné à la sonde. Autrement dit le débit initial du premier flux est égal à zéro : D_FLs=0. Initialement, à un instant to, le débit du flux cryogénique, ou deuxième flux, noté 3033049 14 D_FLc, est nul. Lors de l'étape E0, à compter de cet instant to, on déclenche la circulation du fluide cryogénique FLc dont le débit D_FLc passe rapidement de zéro à une valeur souhaitée, par exemple égale au débit maximal du fluide FLc (c'est-à-dire le débit le plus élevé auquel ce fluide peut circuler à travers 5 l'échangeur 30), noté Dmax_FLc. Lors de l'étape E0, l'échangeur 30 fonctionne donc avec une circulation du deuxième fluide cryogénique FLc mais sans circulation du premier flux FLs. Il en résulte une chute de la température de l'échangeur T_ECH jusqu'à atteindre une valeur basse souhaitée. Celle-ci peut correspondre à une température minimale Tmin_ECH stable (ou d'équilibre) de 10 l'échangeur thermique 30 traversé uniquement par le flux cryogénique FLc. Toutefois, on pourrait ne pas diminuer la température de l'échangeur 30 jusqu'à la température minimale d'équilibre Tmin_ECH. On pourrait par exemple baisser la température de l'échangeur 30 jusqu'à une température basse choisie en fonction d'une application finale. Après que la température de l'échangeur 30 a 15 atteint la valeur basse souhaitée (ici Tmin_ECH), l'étape intiale E0 peut être poursuivie pendant une courte durée de sorte à maintenir provisoirement la température basse (ici Tmin_ECH) de l'échangeur 30 en attendant de déclencher l'étape suivante E1. 20 Dans une variante particulière de réalisation, l'étape initiale E0 de refroidissement de l'échangeur 30 est mise en oeuvre avec une circulation du premier flux FLs mais à un débit D_FLs faible. Par exemple, le débit D_FLs est réglé à une faible valeur permettant de mettre le circuit 4 en légère surpression par rapport à l'extérieur et à éviter ainsi une pollution en provenance de 25 l'extérieur. L'échangeur thermique 30 ayant une certaine masse, de l'ordre de plusieurs dizaines de kilogrammes, cette étape initiale, ou préalable, de refroidissement E0 permet de « charger » l'échangeur 30 avec des frigories. A 30 l'issue de l'étape E0, l'échangeur 30 constitue un réservoir d'énergie thermique, de type réservoir de froid. L'échangeur 30 ayant une certaine inertie thermique, ce réservoir est utilisable postérieurement à l'étape E0 pour accentuer le 3033049 15 refroidissement du premier flux destiné à la sonde FLs, comme cela apparaîtra dans la description qui suit. A l'issue de l'étape E0, à un instant t1, le module de commande déclenche 5 une circulation du premier flux de fluide FLs destiné à être utilisé par la sonde 2, lors d'une étape E1. Lors d'une étape E2, le débit du premier flux destiné à la sonde FLs, nul avant l'instant ti, est rapidement augmenté et réglé à un premier débit fixe lo strictement supérieur à zéro. Ce premier débit réglé, noté Dfh_FLS, est ici adapté pour faire tourner le porte-échantillon 20 à une fréquence de rotation haute « fh », par exemple supérieure à 10Hz, par exemple encore comprise entre 10 et 20 kHz. Le premier débit du premier flux FLs est ainsi réglé à une valeur correspondant à une fréquence supérieure ou égale à une fréquence de rotation 15 limite (cette fréquence limite étant par exemple égale à 10kHz). Par définition, la fréquence de rotation limite est la fréquence de rotation atteinte lorsque l'échangeur 30 est stabilisé en température pour cette fréquence de rotation sans mise en oeuvre de l'invention (donc sans l'étape initiale E0). Le débit haut Dfh_FLS correspond donc à une fréquence de rotation haute « fh » de la sonde 2. 20 La circulation du premier flux FLs dans le circuit 4 est ensuite maintenue, avec un débit stable égal à Dfh_FLS, lors d'une étape E3. Notons que, suite à l'étape E0 et concomitamment aux étapes El et 25 suivantes, la circulation du deuxième flux FLc à travers l'échangeur 30 avec un débit ici égal à Dmax_FLc est maintenue, comme représenté par l'étape E4 sur la figure 5A. La circulation du premier flux FLs avec le débit réglé, ici égal à Dfh_FLS, 30 étant établie par exécution des étapes E0 à E4, la température du flux FLs est contrôlée, ou gérée, par le dispositif de contrôle 3, notamment en traversant l'échangeur thermique 30. Il en résulte une évolution dans le temps de la 3033049 16 température du premier flux FLs qui comprend trois phases successives (po, (pi et (p2, décrites ci-après. La première phase, ou phase initiale (po, est une phase de refroidissement 5 lors de laquelle la température du premier flux FLs baisse progressivement jusqu'à atteindre une valeur basse, comme représenté sur la figure 2. Lors de cette phase initiale (po, le refroidissement du premier flux FLs traversant l'échangeur 30 est provoqué par deux types de transfert thermique comprenant : - de façon classique, un échange thermique entre le premier flux FLs et le 10 deuxième flux FLc, les deux flux circulant à travers l'échangeur 30 (ici en sens opposés) et - selon l'invention, un transfert thermique entre l'échangeur thermique 30, préalablement refroidi et jouant le rôle de réservoir de froid, et le flux FLs. 15 Grâce à l'inertie thermique de l'échangeur 30 préalablement refroidi, le premier flux FLs destiné à la sonde descend à une température bien plus basse que celle qu'il aurait atteinte avec un fonctionnement classique de l'échangeur 3 consistant à déclencher la circulation de chacun des premier et deuxième fluides FLs et FLc sensiblement en même temps, sans étape préalable E0 de 20 refroidissement de l'échangeur thermique 30. Dans l'exemple décrit ici, durant la phase initiale de refroidissement du flux FLs, l'échangeur thermique 30 fournit une puissance thermique de l'ordre de 2 kW. La phase de refroidissement (po s'achève lorsque l'énergie thermique 25 accumulée dans la masse de l'échangeur thermique 30 est épuisée. Elle est suivie d'une deuxième phase dite transitoire (Pi qui comporte une hausse de la température du premier flux FLs jusqu'à une valeur d'équilibre notée Tfh_FLS. Parallèlement, la température de l'échangeur T_ECH remonte également lors de la phase transitoire (pi, jusqu'à une valeur d'équilibre notée Tfh_ECH. 30 La phase transitoire (Pi est suivie d'une troisième phase, dite phase d'équilibre (p2 , lors de laquelle la température du premier flux FLs reste stable et 3033049 17 égale à la valeur Tfh_FLS. Parallèlement, la température de l'échangeur T_ECH se stabilise également à la valeur d'équilibre Tfh_ECH. La phase d'équilibre (p2 est ainsi caractérisée par un premier plateau de température du flux FLs à la valeur Tfh_FLS et par un deuxième plateau de température de l'échangeur à la 5 valeur Tfh_ECH. Ces deux plateaux de température correspondent à un équilibre thermique entre les premier et deuxième flux FLs etFLc , circulant avec des débits respectifs Dmax_FLc et Dfh_FLS, à travers l'échangeur thermique 30. Pour rappel, le débit Dfh_FLS correspond à une fréquence de rotation haute du porte-échantillon 20 de la sonde 2. 10 Durant la phase transitoire (pi, la température du premier flux FLs traverse un domaine de températures, ici compris entre et Tfh_FLS. Ce domaine de températures est situé en-deçà de la température d'équilibre Tfh_FLS qui correspond à une fréquence de rotation haute fh de la sonde, alors que le débit 15 du premier flux FLs est déjà élevé (ici égal à Dfh_FLS) et fait donc tourner le porte-échantillon 20 de la sonde 2 à la fréquence de rotation haute fh. La phase transitoire (pi est d'une durée adaptée de sorte à permettre à la sonde 2 de réaliser un spectre RMN d'un échantillon. 20 Selon le premier mode de réalisation de l'invention, la sonde 2 effectue un spectre RMN d'un échantillon durant cette phase transitoire (pi, lors d'une étape d'analyse par RMN E5. En effet, la mesure RMN peut se satisfaire d'une variation par exemple de quelques degrés K par minute (par exemple 5K/min). 25 L'invention présente un autre avantage : elle permet de diminuer les oscillations en température (amplitude et fréquence) de la sonde et ainsi de stabiliser la vitesse de rotation du porte-échantillon car l'inertie thermique (ou chaleur spécifique) du matériau constituant l'échangeur thermique est bien 30 supérieure à l'inertie thermique (ou chaleur spécifique) du gaz. Par exemple : - à 20K, la chaleur spécifique du matériau de l'échangeur est de l'ordre de 2 fois celle de l'He (hélium) ; 3033049 18 - à 40K, la chaleur spécifique du matériau de l'échangeur est de l'ordre de 10 fois celle de l'He ; - à 60K, la chaleur spécifique du matériau de l'échangeur est de l'ordre de 25 fois celle de l'He. 5 Les étapes E0 à E5 sont exécutées sur commande du (ou des) module(s) de commande. Notons que la température du premier flux FLs destiné à être utilisé par la 10 sonde 2 est contrôlée, ou gérée, par un procédé de contrôle qui comprend les étapes E0 à E4 et les phases (po à (p2. Ce procédé de contrôle ou de gestion de la température du premier flux FLs fait partie du procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN. Le procédé de fonctionnement de la sonde 2 selon le premier mode de réalisation comprend les étapes E0 à E5 et les phases (po, (pi, 15 mr2. Un deuxième mode de réalisation du procédé de contrôle ou de gestion de la température du premier flux FLs destiné à être utilisé par la sonde RMN 2 et du procédé de fonctionnement du système d'analyse RMN 1 va maintenant 20 être décrit en référence aux figures 3 et 5B. Par souci de clarté, seuls les éléments de ce deuxième mode qui diffèrent du premier mode de réalisation seront décrits en détail. Pour la mise en oeuvre de ce deuxième mode de réalisation, le dispositif 25 de contrôle 3 comprend, outre l'échangeur thermique 30, un module de chauffage 31, représenté en pointillés sur la figure 4. Le dispositif 3 est ici un cryostat. Le module de chauffage 31 comporte par exemple une résistance électrique. Le circuit de circulation du premier flux FLs traverse non seulement l'échangeur thermique 30 mais aussi le module de chauffage 31. Dans l'exemple 30 décrit ici, le module de chauffage 31 est placé en aval de l'échangeur thermique 30 dans le sens de circulation du premier flux FLs. Il est piloté par le module de commande. La puissance thermique de chauffage fournie par le module de 3033049 19 chauffage 31 peut être réglée et ajustée de sorte à contribuer au réglage de la température du premier flux FLs, comme cela apparaîtra dans la description qui suit du procédé de contrôle de la température du flux FLs qui suit. 5 En référence à la figure 5B, le procédé de contrôle comprend une étape initiale E0 de refroidissement de l'échangeur thermique 30, ici sans circulation du premier flux FLs. Autrement dit, le débit initial du premier flux FLs est égal à zéro : D_FLs=0. Lors de l'étape E0, le deuxième flux FLc circule avec un débit, ici au débit maximal Dmax_FLC. L'étape initiale E0 est suivie d'une étape El de 10 déclenchement de la circulation du premier flux FLs puis d'une étape E2 de réglage du débit du flux D_FLs à un premier débit strictement supérieur à zéro. Ce premier débit, noté Dfh_FLs, correspond ici à une fréquence de rotation haute fh de la sonde 2. Ensuite, le procédé comprend une étape E3 de circulation du flux FLs avec le premier débit fixe Dfh_FLs. 15 Selon le deuxième mode de réalisation de l'invention, le premier flux FLs circulant avec le premier débit traverse le module de chauffage 31, ici après avoir traversé l'échangeur thermique 30. Au départ (c'est-à-dire à compter de l'instant initial to), le module de chauffage 31 est ici à l'arrêt, la puissance 20 thermique de chauffage fournie étant nulle. Lors d'une étape E6 (figure 5B), la puissance thermique du module de chauffage thermique 31, notée P_res, est brutalement augmentée jusqu'à atteindre un niveau de puissance haut. Autrement dit, la puissance de chauffage du module 31 est portée à une valeur haute. Ce niveau haut de puissance est ici maintenu stable pendant une courte 25 durée AT1, lors d'une étape E7, et forme ainsi un plateau de puissance comme représenté sur le figure 3. Il correspond ici à la puissance thermique maximale Pmax_res que peut fournir la résistance thermique. Cette puissance thermique Pma'_res est ici de l'ordre de quelques centaines de watts. L'étape E6 est ici déclenchée légèrement après le déclenchement de la circulation du premier flux 30 FLs lors de l'étape E2. 3033049 20 En variante, l'étape E6 pourrait être déclenchée concomitamment à l'étape E2 ou sensiblement avant celle-ci. On pourrait également envisager de porter la puissance thermique de chauffage P_res à la valeur de plateau souhaitée, ici Pmax_res, à tout moment avant l'étape El de déclenchement de la 5 circulation du flux FLs. Les étapes E6 et E7 sont avantageusement exécutées de sorte à ce que la puissance thermique fournie par le module de chauffage 31 soit maximale sensiblement au début ou peu après le début de l'étape E3 de circulation du flux 10 FLs avec le débit fixe réglé (ici Dfh_FLS). L'étape E7 est suivie d'une étape E8 de baisse de la puissance thermique de chauffage fournie par le module de chauffage 31. Lors de cette étape E8, le module de chauffage 31 (ici la résistance électrique) est piloté de sorte à réduire 15 la puissance thermique de chauffage P_res pour la faire passer de Pmax_res à zéro. Ainsi, le premier flux FLs en circulation avec le premier débit est d'abord refroidi en traversant l'échangeur thermique 30 jusqu'à une température très 20 basse, ici Tmin_FLs, puis légèrement réchauffé en traversant le module de chauffage 31 dont la puissance a été portée à Pmax_res. Dans l'exemple décrit ici, l'échangeur 30 fournit une puissance de l'ordre de 2kW alors que le module de chauffage 31 fournit quelques centaines de watts. La diminution de la puissance thermique de chauffage P_res depuis le niveau haut de puissance (ici 25 Pmax_res) est ajustée, ou adaptée, de sorte à ce que la température du flux FLs destiné à la sonde soit provisoirement stable et égale à Tmin_FLs durant une partie de la phase transitoire (pi, ici durant une première partie de la phase transitoire. Le module de commande pilote ainsi le module de chauffage 31 pour que la puissance thermique de chauffage fournie soit maximale juste après 30 déclenchement de la circulation dudit flux FLs destiné à la sonde puis diminue de façon adaptée pour que la température du flux FLs destiné à la sonde 2 soit provisoirement stable. 3033049 21 L'évolution dans le temps de la température du premier flux FLs destiné à la sonde 2 comprend, comme dans le premier mode de réalisation, les trois phases successives suivantes : 5 - une phase (po de refroidissement de la température ; - une phase transitoire (pi , comportant une hausse de la température ; - une phase d'équilibre (p2, lors de laquelle la température demeure stable et égale à une valeur d'équilibre. 10 Ces phases (po, (pi, (p2 sont analogues à celles du premier mode de réalisation décrit mais en diffèrent par les aspects suivants : - la valeur basse de la température atteinte à la fin de la phase de refroidissement (po, Tmin_FLs, selon le deuxième mode de réalisation est légèrement supérieure à la valeur basse Tmin_FLs atteinte à la fin 15 de la phase (po selon le premier mode de réalisation ; - la phase transitoire (pi comprend un plateau de température stable (noté (p1_1) ici égale à la température minimale rmin_FLs, avant une remontée (notée (p1_2) de la température T_FLs du premier flux FLs jusqu'à la température d'équilibre Tfh_FLS. 20 Dans l'exemple de réalisation décrit ici, le plateau thermique relatif au premier flux FLs durant la phase transitoire (pi est situé dans la première partie de cette phase transitoire (pi qui fait passer la température du premier flux FLs de la valeur la plus basse atteinte rmin_FLs à la valeur d'équilibre Tfh_FLs. En 25 variante, on pourrait envisager que ce plateau thermique soit situé postérieurement dans la phase transitoire (pi après une première hausse de la température T_FLs, et avant une deuxième hausse de la température T_FLs jusqu'à la température d'équilibre Tfh_Fl-s. 30 Soulignons que, durant la phase transitoire (pi, et notamment durant le plateau thermique relatif à la température T_FLs, la température du premier flux 3033049 22 FLs, ici égale à la valeur T'min_FLs, est inférieure à la température d'équilibre Tfh_FLS (correspondant à une fréquence de rotation haute fh de la sonde 2), alors que le débit du premier flux FLs est déjà réglé à la valeur souhaitée (ou premier débit), ici égale à Dfh_FLS, et fait donc tourner le porte-échantillon 20 de 5 la sonde 2 à la fréquence de rotation souhaitée, ici une fréquence haute fh. Selon le deuxième mode de réalisation de l'invention, la sonde 2 effectue un spectre RMN d'un échantillon durant le plateau thermique relatif au premier flux FLs réalisé durant la phase transitoire (pi, lors d'une étape d'analyse par 113 RMN E9. Le procédé de contrôle de la température du premier flux FLs selon le deuxième mode de réalisation comprend les étapes E0-E4 et E6-E8 ainsi que les phases (po, (pi, (p2, qui viennent d'être décrites en référence aux figures 3 et 15 5B. Le procédé de fonctionnement de la sonde 2 selon le deuxième mode de réalisation comprend les étapes E0-E4 et E6-E8, les phases (po, (pi, (p2, et l'étape d'analyse E9. Dans les deux modes de réalisation qui viennent d'être décrits en 20 référence aux figures 2, 5A et 3, 5B, lors de l'étape initiale E0 de refroidissement de l'échangeur, il n'y pas de circulation du premier flux FLs. Autrement dit, le débit initial du flux FLs est nul. En variante, lors de l'étape initiale E0, on pourrait faire circuler le premier flux FLs avec un débit initial Do_FLs strictement inférieur au premier débit (qui est par exemple égal à au débit Dfh_FLs) réglé 25 postérieurement à l'étape initiale E0. Le débit initial Do_FLs du premier flux FLs peut notamment être réglé à une valeur adaptée de sorte à ce que la pression à l'intérieur du circuit 4 dans lequel le flux FLs circule soit supérieure ou égale à la pression ambiante de ce circuit 4 (c'est-à-dire à la pression à l'extérieur du circuit). REVENDICATIONS1. Procédé de contrôle de la température d'un premier flux de fluide (FLs) destiné à être utilisé par une sonde (2) d'analyse par résonance magnétique nucléaire, comportant une opération (E1-E3) de circulation du premier flux, lors de laquelle ledit premier flux (FLs) traverse un échangeur thermique (30) avec un premier débit, caractérisé en ce qu'il comprend une étape initiale de refroidissement (E0) lors de laquelle on baisse la température (T_ECH) de l'échangeur thermique (30), et, concomitamment, on règle le débit dudit premier flux (FLs) à un débit initial qui est inférieur au premier débit, et, suite à ladite étape initiale de refroidissement (E0), on déclenche (El ) l'opération de circulation du premier flux (FLs) avec le premier débit. 2. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le débit 15 initial du premier flux est réglé à zéro. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, le premier flux (FLs) circulant à travers un circuit (4), le débit initial dudit premier flux (FLs) est réglé à une valeur adaptée de sorte à ce que la pression à l'intérieur dudit 20 circuit soit supérieure ou égale à la pression à l'extérieur dudit circuit. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, lors de l'étape initiale (E0), on fait circuler à travers l'échangeur thermique (30) un deuxième flux (FLc) d'un fluide de refroidissement, avec un débit 25 (Dmax_FLc) tel qu'un débit maximal dudit flux de refroidissement (FLc). 5. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que, lors de l'étape initiale (E0), la température (T_ECH) de l'échangeur (30) est baissée jusqu'à une valeur basse (T,,, FLS) qui correspond à une température 30 d'équilibre minimale de l'échangeur thermique (30) traversé par le deuxième flux de refroidissement (FLc). 3033049 24 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, suite au déclenchement de l'opération de circulation du premier flux , le premier débit (D_FLs) dudit premier flux étant réglé à une valeur souhaitée, l'évolution dans le temps de la température (T_FLs) du premier flux (FLs) 5 comprend successivement une première phase ((po) de baisse de ladite température, une deuxième phase transitoire (91) comportant une hausse de ladite température jusqu'à une valeur d'équilibre et une troisième phase d'équilibre (92) où ladite température est stable et égale à la valeur d'équilibre, ladite phase transitoire étant d'une durée adaptée de sorte à permettre à la sonde (2) de réaliser un spectre RMN d'un échantillon. 7. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le premier flux (FLs), en cours de circulation avec le premier débit, traverse un module de chauffage (31) et en ce que la puissance de chauffage dudit module (31) est portée à une valeur haute puis diminuée de sorte à ce que la température (T_FLs) du premier flux (FLs) soit provisoirement stable durant une partie de la phase transitoire (91), notamment une première partie de la phase transitoire. zo 8. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le premier flux (FLs)en circulation traverse le module de chauffage (31) en aval de l'échangeur thermique dans le sens de circulation dudit flux (FLs). 9. Procédé selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce que le 25 module de chauffage (31) comprend une résistance électrique. 10. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que, le premier flux (FLs) ayant pour fonction d'entraîner en rotation un porte-échantillon (20) de la sonde (2) avec une fréquence de rotation donnée, ledit premier débit du 30 premier flux est réglé à une valeur correspondant à une fréquence supérieure ou égale à une fréquence de rotation limite, notamment supérieure ou égale à 10kHz. 3033049 25 11. Procédé de fonctionnement d'un système d'analyse par résonance magnétique nucléaire (1) comportant une sonde (2) d'analyse par résonance magnétique nucléaire d'un échantillon, un circuit (4) de circulation d'un premier flux de fluide (FLs) destiné à être utilisé par ladite sonde (2) et un 5 dispositif (3) de contrôle de la température dudit premier flux (FLs) comportant un échangeur thermique (30), caractérisé en ce que la température du premier flux (FLs) est contrôlée par ledit dispositif de contrôle (3) par la mise en oeuvre des étapes du procédé de contrôle selon l'une des revendications 1 à 10. 10 12. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que, la température du premier flux étant contrôlée par le procédé de contrôle selon la revendication 6, la sonde (2) réalise un spectre RMN d'un échantillon durant ladite phase transitoire (91). 15 13. Procédé selon l'une des revendications 11 et 12, caractérisé en ce que, la température du premier flux (FLs) étant contrôlée par le procédé de contrôle selon la revendication 7, la sonde (2) réalise un spectre RMN d'un échantillon lorsque la température (T_FLs) du premier flux (FLs) est provisoirement stable durant une partie de la phase transitoire (91). 14. Dispositif de contrôle de la température d'un premier flux d'un fluide destiné à être utilisé par une sonde (2) d'analyse par résonance magnétique nucléaire, intégrant au moins un échangeur thermique (30) à travers lequel le premier flux (FLs) est destiné à circuler avec un premier débit, caractérisé en ce qu'il comprend un module de commande agencé pour commander une baisse initiale de la température (T_ECH) de l'échangeur thermique (30) et pour concomitamment régler le débit du premier flux à un débit initial inférieur au premier débit, puis pour déclencher une circulation du premier flux (FLs) à travers l'échangeur (30) avec le premier débit. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que le module de commande est agencé pour régler le débit initial à zéro. 3033049 26 16. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que, le premier flux (FLs) circulant à travers un circuit (4), le module de commande est agencé pour régler le débit initial dudit premier flux (FLs) à une valeur adaptée de 5 sorte à ce que la pression à l'intérieur dudit circuit soit supérieure ou égale à la pression à l'extérieur dudit circuit. 17. Dispositif selon l'une des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que l'échangeur thermique (30) est adapté pour être traversé par un deuxième 10 flux (FLc) d'un fluide de refroidissement et en ce que le module de commande est agencé pour commander initialement une circulation du deuxième flux de refroidissement (FLc) avec un débit tel qu'un débit maximal (Dmax_FLc) dudit flux de refroidissement (FLc), afin d'obtenir la baisse initiale de la température de l'échangeur (30). 15 18. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le module de commande est adapté pour commander une baisse initiale de la température de l'échangeur (30) jusqu'à une valeur basse (T,-,-,,, ECH) qui correspond à une température d'équilibre minimale de l'échangeur thermique 20 (30) traversé par le deuxième flux (FLc), avant de déclencher la circulation du premier flux (FLc) avec le premier débit. 19. Dispositif selon l'une des revendications 14 à 18, caractérisé en ce qu'il comprend un module de chauffage (31) destiné à fournir une puissance 25 thermique au premier flux (FLs) et en ce que le module de commande est adapté pour piloter le module de chauffage (31) de sorte à ce que la puissance thermique fournie soit maximale après déclenchement de la circulation du premier flux (FLs) avec le premier débit puis diminue de façon adaptée pour que la température (T_FLs) du premier flux (FLs) soit 30 provisoirement stable. 3033049 27 20. Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le module de chauffage (31) est disposé en aval de l'échangeur thermique (30) dans le sens de circulation du premier flux (FLs). 5 21. Dispositif selon l'une des revendications 19 et 20, caractérisé en ce que le module de chauffage (31) comprend une résistance électrique. 22. Système d'analyse par résonance magnétique nucléaire comportant une sonde (2) d'analyse par résonance magnétique nucléaire d'un échantillon, un circuit (4) de circulation d'un premier flux de fluide (FLs) destiné à être utilisé par ladite sonde (2) et un dispositif de contrôle de la température du premier flux selon l'une des revendications 14 à 20. 23. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comprend 15 un module de commande agencé pour commander la réalisation d'un spectre par la sonde (2), après déclenchement de la circulation du premier flux avec le premier débit, durant une phase transitoire (91) postérieure à une baisse initiale de la température (T_FLs) du premier flux (FLs) jusqu'à une valeur basse (T,-,-,,, FLS ; FLS) et antérieure à une phase d'équilibre (92) 20 de la température (T_FLs) du flux destiné à la sonde (2) à une valeur supérieure à ladite valeur basse. 24. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de contrôle de la température du premier flux selon l'une des 25 revendications 19 à 21 et en ce que le module de commande est agencé pour commander la réalisation d'un spectre par la sonde (2), lorsque la température du premier flux est provisoirement stable FLS) durant ladite phase transitoire (91).