FR 3027230 A1 20160422 FR 1459976 A 20141017 Ressort d'orthodontie hélicoïdal et son procédé de fabrication Domaine technique La présente invention se rapporte à un ressort d'orthodontie hélicoïdal. Elle concerne également un procédé de fabrication d'un tel ressort. Etat de la technique Dans le domaine de l'orthodontie, il est de pratique courante de placer sur les dents d'un patient des accessoires permettant d'exercer des tensions permanentes sur de longues périodes (quelques semaines à quelques mois) afin de provoquer un déplacement d'une ou plusieurs dents dans la mâchoire. La dent se déplace dans l'os alvéolaire, accompagnée de son ligament. Afin de permettre ces mouvements, un groupe de cellules ostéoblastiques et ostéoclastiques est nécessaire pour effectuer le remodelage osseux autour de la dent. Le recrutement de ces cellules nécessaires au mouvement est permis par l'application de forces douces et régulières. A l'inverse, des forces d'intensité trop élevée et non régulières auront tendance à créer une phase de hyalinisation qui va stopper le déplacement et augmenter le risque d'apparition de résorptions radiculaires. Les produits présents sur le marché sont : - les chainettes élastomériques - les ressorts en acier - les ressorts en nickel titane. Il est montré que les chainettes élastomériques développent des forces qui vont diminuer rapidement après leur mise en place. Leur temps d'action efficace ne va pas dépasser 48 heures. Les forces qui vont être appliquées sont donc discontinues. Il est donc nécessaire de remplacer rapidement et régulièrement ces chaînettes. Il a été montré par ailleurs que les ressorts en acier développent des forces trop importantes, leur utilisation a donc été abandonnée. Les ressorts en nickel titane développent des forces dites douces dans la mesure où ils sont aptes à développer une force qui varie peu en fonction de l'allongement du ressort. Ceci lui permet d'agir sur de longues périodes sans qu'il soit nécessaire d'intervenir et modifier l'appareillage. Cependant, on constate que la température intrabuccale a une influence importante sur le comportement du ressort. Il est prouvé que la température intrabuccale est très variable. Des études ont montrées qu'elle variait entre 5°C et 55°C au cours des habitudes alimentaires des patients en fonction des aliments mis en bouche. Par exemple une boisson chaude fait monter fortement la température. Au contraire, la consommation d'une crème glacée la fait descendre de manière importante. Or, les ressorts en nickel titane sont sensibles aux variations de température intrabuccales. Des essais de traction sur un ressort en alliage de nickel-titane tel que commercialisé actuellement, ont été effectués à différents niveaux de température, à savoir à 5°C, à 35°C et à 55°C. Chaque essai correspond à une phase de traction jusqu'à 10 mm et à un relâchement. Les résultats sont montrés sur la figure 1. Les courbes A, B et C correspondent à une température d'essai respectivement à 55°C, 35°C et 5°C. On remarque que les efforts de traction développés par le ressort peuvent varier de 0,2 à 0,9 N pour un même allongement de 8 mm, ce qui est une variation considérable. La non régularité des tensions ainsi induites perturbent le processus de reconstruction qui permet le déplacement de la dent. De plus, certaines personnes peuvent développer des allergies au nickel, ce qui leur interdit l'utilisation d'une telle solution technique. L'invention vise à fournir un ressort d'orthodontie hélicoïdal développant des forces invariantes avec la température intrabuccale. Elle vise également à fournir un procédé de fabrication d'un tel ressort. Description de l'invention Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un ressort hélicoïdal d'orthodontie, caractérisé en ce qu'il est réalisé en alliage de titane p métastable, l'alliage comportant au moins un élément parmi le niobium et le molybdène, et optionnellement du zirconium, de l'étain et de l'oxygène. Les inventeurs ont constaté, que les ressorts en alliage de titane i3 métastable au niobium ou au molybdène présentaient une stabilité de la force dans la plage de température intéressante en orthodontie, à savoir sur la plage de 5 à 55 °C. Les variations constatées sur les forces appliquées lorsque la température varie sont inférieures à 10%, voire à quelques pourcents. C'est le cas par exemple d'un alliage de titane avec 11% de molybdène, 6% de zirconium et 4% d'étain A titre d'exemple, l'alliage de titane comporte en rapports massiques entre 25 et 45% de niobium, entre 0 et 20% de zirconium et moins de 1,5% d'oxygène, la structure cristallographique de l'alliage étant une phase martensitique avec une présence de phase austénitique et des précipités de phase w. Les inclusions de phases w dans la structure cristalline apportent une grande résistance mécanique à l'alliage, tout en conservant ses propriétés de faible module d'élasticité. Selon un mode de réalisation particulier, le ressort comporte des attaches rapportées par vissage à chaque extrémité. On peut ainsi mettre le ressort en traction sans réaliser de forme particulière aux extrémités du ressort mais en rapportant mécaniquement les attaches en prise avec quelques spires du ressort. Le ressort peut être fabriqué en grande longueur et coupé à la longueur souhaitée au moment de la mise en oeuvre par le praticien. L'invention a aussi pour objet un procédé de fabrication d'un ressort hélicoïdal d'orthodontie, selon lequel on réalise les étapes suivantes : - écrouissage à un taux supérieur à 20% d'un fil en alliage de titane p métastable, l'alliage comportant au moins un élément parmi le niobium et le molybdène, - enroulement du fil sur un mandrin à température ambiante, - un traitement thermique comprenant un maintien en température du ressort sur le mandrin, la température de maintien étant comprise entre 250 et 550°C, pendant une durée inférieure à 10 minutes, suivi par une trempe du ressort. L'écrouissage initial permet de favoriser la formation de phase martensitique dans la structure cristallographique de l'alliage. Comme cet alliage a des propriétés superélastiques, l'enroulement sur un mandrin n'est pas suffisant pour donner la forme du ressort. La forme hélicoïdale est acquise par l'alliage par le traitement thermique qui suit l'enroulement. Le maintien en température est de courte durée, ce qui permet d'amorcer la formation de phase (0. La trempe qui termine le traitement thermique arrête le développement de la phase oméga qui se trouve sous forme de précipités. Selon un mode de réalisation, l'écrouissage est réalisé par une étape de tréfilage, précédée optionnellement par une étape de laminage. L'alliage avant écrouissage est par exemple en forme d'un lingot comportant en rapports massiques entre 25 et 45% de niobium, entre 0 et 20% de zirconium et moins de 1,5% d'oxygène, la structure étant initialement une phase austénitique ou une phase martensitique ou un mélange des deux phases, l'alliage comprenant en outre après la trempe une phase 0) en précipités. Le traitement thermique de faible durée a pour effet d'augmenter la résistance de l'alliage, par la croissance de précipités de phase co. A l'étape d'écrouissage, on réalise par exemple une déformation vraie comprise entre 4 et 5. La déformation vraie est égale au logarithme naturel du quotient de la dimension après déformation et de la dimension initiale. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise et d'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, la description faisant référence aux dessins annexés parmi lesquels : - la figure 1 est un diagramme montrant le comportant d'un alliage selon l'art antérieur ; - la figure 2 est un diagramme similaire à la figure 1 d'un alliage selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 3 montre un ressort selon un mode de réalisation de l'invention - la figure 4 montre un diagramme représentant le module d'élasticité et la résistance maximale d'un alliage selon un deuxième exemple de l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE Un ressort conforme à un mode de réalisation de l'invention comporte un fil 1 enroulé en forme hélicoïdale. Il peut être muni à chaque extrémité d'attaches 2. Chaque attache 2 comporte un logement 21 dans lequel l'extrémité du ressort est accrochée, et un oeilleton 22 apte à être accroché à un crochet. Ainsi, le ressort peut être tendu en traction entre deux crochets disposés sur les dents d'un patient, d'une manière connue en soi. Le fil 1 est fabriqué à partir d'un alliage comprenant en rapports massiques entre 25 et 45% de niobium, entre 0 et 20% de zirconium et moins de 1,5% d'oxygène. Il est coulé en lingot d'environ 20 x 20 x 70 MM. Ce lingot est homogénéisé pendant 10 h à 100 °C suivi d'une trempe à l'eau. Il est ensuite laminé jusqu'à une dimension d'environ 2 x 2 mm en plusieurs passes, puis tréfilé en plusieurs passes jusqu'à la dimension du fil orthodontique, soit un diamètre proche de 0,18 mm. Le fil ainsi hyperdéformé est ensuite enroulé sur un mandrin aux dimensions du ressort. Un traitement thermique de courte durée par effet Joule suit l'opération d'enroulement. Le traitement thermique amène le ressort à une température comprise entre 200 et 500 °C pendant une durée de 10 min. Des essais de traction ont été conduits sur cet échantillon, avec une phase de traction suivie d'une phase de relâchement, à respectivement 5°C, 35°C et 55°C. Les résultats sont montrés sur la figure 2. Ils montrent que l'évolution de la force de traction en fonction de la température est à peine perceptible. Selon un deuxième exemple, un alliage est élaboré de manière similaire, avec une composition de titane avec 26% de niobium, exprimé en pourcentage atomique. Des essais de caractérisation sont montrés sur la figure 4. Le diagramme de cette figure représente les résultats de caractérisation du module d'élasticité d'une part, et de la résistance maximale d'autre part, à différentes températures comprises entre -40 et 200°C. Les résultats montrent l'invariance du module d'élasticité en fonction de la température, y compris dans la zone de températures intrabuccales. Cet alliage est donc parfaitement adapté à la fabrication de ressorts hélicoïdaux d'orthodontie. REVENDICATIONS1. Ressort hélicoïdal d'orthodontie, caractérisé en ce qu'il est réalisé en alliage de titane p métastable, l'alliage comportant au moins un élément parmi le niobium et le molybdène, et optionnellement du zirconium, de l'étain et de l'oxygène. 2. Ressort selon la revendication 1, dans lequel l'alliage de titane comporte en rapports massiques entre 25 et 45% de niobium, entre 0 et 20% de zirconium et moins de 1,5% d'oxygène, la structure cristallographique de l'alliage étant une phase martensitique avec une présence de phase austénitique et des précipités de phase 0). 3. Ressort selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte des attaches (2) accrochées à chaque extrémité. 4. Procédé de fabrication d'un ressort hélicoïdal d'orthodontie, caractérisé en ce qu'on réalise les étapes suivantes : - écrouissage à un taux supérieur à 20% d'un fil en alliage de titane p métastable, l'alliage comportant au moins un élément parmi le niobium et le molybdène, et optionnellement du zirconium, de l'étain et de l'oxygène, - enroulement du fil sur un mandrin à température ambiante, un traitement thermique comprenant un maintien en température du ressort sur le mandrin, la température de maintien étant comprise entre 250 et 550°C, pendant une durée inférieure à 10 minutes, suivi par une trempe du ressort. 5. Procédé selon la revendication 4, selon lequel l'écrouissage est réalisé par une étape de tréfilage, précédée optionnellement par une étape de laminage. 6. Procédé selon l'une des revendications 4 ou 5, selon lequel l'alliage avant écrouissage est en forme d'un lingot comportant en rapports massiques entre 25 et 45% de niobium, entre 0 et 20% de zirconium et moins de 1,5% d'oxygène, la structure étant initialement une phase austénitique ou une phase martensitique ou un mélange des deux phases, l'alliage comprenant en outre après la trempe une phase co en précipités. 7. Procédé selon l'une des revendications 4 à 6, selon lequel à l'étape d'écrouissage, on réalise une déformation vraie comprise entre 4 et 5.10