FR 3024141 A1 20160129 FR 1557009 A 20150723 Domaine technique La présente divulgation concerne un procédé et un appareil de recyclage du propylène, et en particulier un procédé et un appareil de recyclage du propylène à partir des produits d'une réaction d'époxydation de propylène. Contexte de l'invention L'oxyde de propylène (P0) est une substance chimique organique très importante, qui se range juste après le polypropylène et l'acrylonitrile en termes de rendement parmi les dérivés de propylène. L'oxyde de propylène est principalement utilisé pour préparer le polyéther, le propylène glycol, l'isopropanolamine, les alcools polyhydriques autres que le polyéther et autres, produisant ainsi également une résine de polyester insaturée, du polyuréthane, un tensioactif et un produit ignifuge, et ainsi de suite. L'oxyde de propylène est largement utilisé dans le domaine du génie chimique, de l'industrie légère, des produits pharmaceutiques, des aliments et du textile, et a une influence considérable sur le développement de l'industrie chimique ainsi que l'économie nationale. Au fur et à mesure que la gamme d'application de l'oxyde de propylène s'élargit et que la quantité d'utilisation des produits en aval de celui-ci augmente, la demande en oxyde de propylène du marché devient de plus en plus grande. Actuellement, les principaux procédés utilisés pour la fabrication industrielle de l'oxyde de propylène comprennent le procédé à la chlorhydrine, le procédé de co-oxydation destiné à l'oxyde de propylène avec un co-produit (procédé PO/SM et procédé PO/MTBE ou procédé P0/TBA), et le procédé à l'hydroperoxyde de cumyle destiné à l'oxyde de propylène sans co-produit (procédé CHP). Puisque le procédé à la chlorhydrine produit une grande quantité d'effluent contenant du chlore dans le procédé de fabrication, une pollution environnementale s'ensuivra et l'appareil sera sévèrement corrodé. Le procédé de co-oxydation destiné à l'oxyde de propylène avec un co-produit peut éliminer les défauts de pollution et de corrosion du procédé à la chlorhydrine, mais il souffre 3024141 2 également de la longueur du procédé technologique, de l'investissement important et de la grande quantité de co-produits, qui influencent la fabrication de l'oxyde de propylène dans une certaine mesure. Le procédé CHP est devenu la tendance pour la technologie de production de l'oxyde 5 de propylène en raison de son faible niveau de pollution et de son absence de co-produit. La technologie utilisée pour préparer le composé oxyde de propylène à partir d'hydroperoxyde de cumyle (CHP) et de propylène en 10 présence de catalyseurs à lit fixe est connue. Ladite technologie comprend principalement trois étapes de réaction. Tout d'abord, l'oxydation atmosphérique du cumène se produit pour préparer l'hydroperoxyde de cumyle. Ensuite, une réaction d'époxydation entre le CHP et le propylène en présence de catalyseurs hétérogènes se produit et de l'oxyde de 15 propylène (P0) et de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique (DMBA) sont générés. Ensuite, une réaction d'hydrogénolyse du DMBA avec de l'H2 se produit en présence de catalyseurs, et génère du cumène, qui est renvoyé dans le procédé d'oxydation pour préparer du CHP. Afin d'améliorer le rapport de conversion du CHP, une quantité en excès de propylène est 20 généralement utilisée. Par exemple, le rapport molaire du propylène au CHP se situe dans une plage de 5 à 20, ainsi il existe une quantité en excès de propylène dans le produit réactionnel. Afin d'améliorer l'efficacité d'époxydation et de réduire la charge du raffinage du P0, il est nécessaire que le propylène dans le produit réactionnel soit recyclé. Le propylène en 25 circulation doit présenter une pureté élevée et être exempt d'impuretés. Parallèlement, l'accumulation de composants inertes dans le système de circulation doit être évitée. Selon le document CN 1505616 A, un procédé de préparation 30 d'oxyde de propylène est proposé, comprenant les étapes suivantes .: tout d'abord, du propylène est mis à réagir avec de l'hydroperoxyde de cumyle en présence de catalyseurs, et de l'oxyde de propylène est généré ; puis un mélange réactionnel obtenu à partir de la première étape est distillé, et le propylène n'ayant pas réagi est recyclé à partir de la colonne de 35 distillation. La température dans la partie inférieure de la colonne de distillation est ajustée à 200 °C ou moins. Selon le procédé décrit ci- 3024141 3 dessus, un produit de PO brut est obtenu à partir de la partie inférieure de la colonne de distillation et du propylène est obtenu à partir de la partie supérieure de celle-ci. En raison de la thermosensibilité du P0, la température du fond de la colonne est généralement régulée de manière à 5 ne pas être plus élevée que 130 °C au cours de la production industrielle. À savoir, la pression de service de la colonne de distillation est définie de manière à ce que la température de service au niveau de la partie supérieure de la colonne de distillation soit inférieure à 40 °C. En conséquence, il est impossible d'utiliser de l'eau de refroidissement 10 conventionnelle en tant que cryogène, mais plutôt, une grande quantité de cryogène d'une température encore plus basse est nécessaire à la récupération par condensation du propylène. En conséquence, l'opération industrielle sera difficile et la consommation d'énergie sera élevée. 15 Résumé de l'invention La présente divulgation tente de résoudre le problème technique de la consommation d'énergie élevée de l'art antérieur, et de fournir un nouveau procédé et un nouvel appareil de recyclage et de raffinage du 20 propylène. Selon la présente divulgation, l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée. Par conséquent, la présente divulgation présente les avantages d'un pourcentage élevé de récupération du propylène, d'une élimination complète du propane, d'un rendement élevé du produit d'oxyde de propylène, d'un investissement 25 inférieur dans l'appareil, d'un procédé simple et d'une applicabilité industrielle élevée et autres. Un procédé de recyclage et de raffinage du propylène est proposé selon la présente divulgation, comprenant les étapes consistant à : 30 étape 1 : introduire un flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, qui est obtenu à partir d'une réaction d'époxydation, dans une première colonne de récupération de propylène, puis obtenir un premier flux de composants légers contenant un gaz non condensable à partir d'une partie 35 supérieure de la première colonne de récupération de propylène, un premier flux de composants lourds contenant du propylène, du cumène, 3024141 4 de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique et de l'oxyde de propylène à partir d'une partie inférieure de celle-ci, et un flux d'extraction latérale contenant du propylène à partir d'une partie intermédiaire de celle-ci, et ensuite diviser le flux d'extraction latérale entre un premier flux d'extraction 5 latérale et un deuxième flux d'extraction latérale ; étape 2 : introduire le premier flux d'extraction latérale dans une colonne de dépropanisation, et obtenir un deuxième flux de composants légers à partir d'une partie supérieure de la colonne de dépropanisation et un deuxième flux de composants lourds contenant du propane à partir 10 d'une partie inférieure de celle-ci ; étape 3 : réaliser une séparation par détente adiabatique sur le premier flux de composants lourds, et obtenir un troisième flux de composants légers contenant du propylène, du cumène et de l'oxyde de propylène, et un troisième flux de composants lourds contenant de l'alcool 15 a,a-diméthyl-benzylique, du cumène et de l'oxyde de propylène ; et étape 4 : introduire le troisième flux de composants légers et le troisième flux de composants lourds dans une deuxième colonne de récupération de propylène, la position au niveau de laquelle le troisième composant lourd est introduit dans la deuxième colonne de récupération 20 de propylène étant plus élevée que la position au niveau de laquelle le troisième flux de composants légers y est introduit ; puis introduire un quatrième flux de composants légers, qui contient du propylène et qui est obtenu à partir d'une partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, dans la première colonne de récupération de 25 propylène, et obtenir un quatrième flux de composants lourds contenant de l'oxyde de propylène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique et du cumène à partir de la partie inférieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, dans lequel le deuxième flux d'extraction latérale et le 30 deuxième flux de composants légers sont du propylène récupéré. Selon la présente divulgation, le flux d'extraction latérale contient principalement du propylène. Dans un mode de réalisation, le quatrième composant léger est essentiellement constitué de propylène. Le flux partiel 35 contenant principalement du propylène (le premier flux d'extraction latérale) est introduit dans la colonne de dépropanisation pour que le 3024141 5 propane en soit éliminé, de sorte que l'accumulation de l'impureté inerte de propane puisse être évitée. Un flux de phase liquide (à savoir, le troisième flux de composants lourds) obtenu à partir de la séparation par détente adiabatique est utilisé dans la deuxième colonne de récupération 5 de propylène en tant que liquide d'absorption pour le flux de phase gazeuse (à savoir, le troisième flux de composants légers), et la phase gazeuse de tête de la deuxième colonne de récupération de propylène est renvoyée dans la première colonne de récupération de propylène de manière à récupérer le propylène. De cette manière, l'utilisation d'un 10 cryogène à basse température peut être évitée. Le propylène récupéré à partir de la première colonne de récupération de propylène ne provient pas de la partie supérieure de celle-ci, mais plutôt d'une ligne latérale de celle-ci. De cette manière, les gaz (gaz non condensables), tels que le CO et le CO2, produits par la réaction, peuvent être éliminés, et peuvent ainsi 15 être empêchés d'entrer dans le système réactionnel avec le propylène récupéré. En résultat, la pureté du propylène récupéré peut être améliorée. À savoir, les gaz non condensables, qui contiennent du CO et du CO2, peuvent être évacués ou utilisés à d'autres fins. 20 Dans un mode de réalisation selon la présente divulgation, un rapport d'un poids du premier flux d'extraction latérale à celui du flux d'extraction latérale se situe dans une plage de (0,05-0,5):1, à savoir, de 1:(20-2). Dans un mode de réalisation, le rapport du poids du premier flux d'extraction latérale à celui du flux d'extraction latérale se situe dans une 25 plage de 1:(8-15). La majeure partie du flux contenant principalement du propylène (le deuxième flux d'extraction latérale) est récupérée par la première colonne de récupération de propylène, et seule une petite quantité de propylène est obtenue à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation. La petite quantité de flux contenant 30 principalement du propylène (le premier flux d'extraction latérale) est introduite dans la colonne de dépropanisation pour que le propane en soit éliminé, de sorte que l'accumulation de l'impureté inerte de propane puisse être évitée. 35 Dans un mode de réalisation selon la présente divulgation, le troisième flux de composants lourds est introduit dans le premier plateau 3024141 6 au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, et le troisième flux de composants légers est introduit au niveau d'une partie intermédiaire de celle-d. Dans ce cas, l'efficacité de la séparation de la deuxième colonne de récupération de propylène et son 5 rapport d'utilisation peuvent être améliorés, l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée, et la consommation d'énergie peut être réduite. Dans un autre mode de réalisation selon la présente divulgation, 10 dans le flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl- benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, calculée en pourcentage en poids, la teneur de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique représente de 19 à 50 %, celle du cumène représente de 10 à 70 %, celle de l'oxyde de propylène représente de 5 à 20 %, celle du propylène 15 représente de 5 à 60 %, et celle du propane représente de 0 à 10 %. Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, le flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène est obtenu à 20 partir de produits de la réaction d'époxydation de propylène industriel et de propylène en circulation facultatif avec de l'hydroperoxyde de cumyle. Le propylène industriel contient généralement de l'éthane et du propane. Dans de telles circonstances, en récupérant le propylèhe à partir d'une ligne latérale de la première colonne de récupération de propylène, les 25 impuretés générées dans la réaction, telles que le C0/CO2, ainsi que les composant légers amenés avec le produit de propylène industriel, tels que l'éthane, peuvent non seulement être éliminés, mais également être empêchés d'entrer dans le système réactionnel avec le propylène récupéré. Dans ce cas, la pureté du propylène récupéré peut être 30 améliorée. Autrement dit, les gaz non condensables à ce moment contiennent des composants légers gazeux, tels que le CO, le CO2 et l'éthane. Le propylène en circulation facultatif signifie que le flux peut être avec ou sans propylène en circulation. 35 Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, une pression de service de la première colonne de 3024141 7 récupération de propylène au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa. Une pression de service de la deuxième colonne de récupération de propylène au manomètre se situe dans une plage de 0,01 à 0,2 MPa. On observe que la pression de la première colonne de récupération de 5 propylène est supérieure à celle de la deuxième colonne de récupération de propylène. Ainsi, la première colonne de récupération de propylène peut également être appelée colonne de récupération de propylène à haute pression, et la deuxième colonne de récupération de propylène peut également être appelée colonne de récupération de propylène à basse 10 pression. Après avoir été séparé par la deuxième colonne de récupération de propylène, le quatrième flux de composants lourds ne contient essentiellement pas de propylène. Le quatrième flux de composants lourds peut être davantage séparé, de sorte que l'oxyde de propylène puisse être purifié. 15 Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, une pression de service de la séparation par détente au manomètre se situe dans une plage de 0,5 à 1,5 MPa, et une température de service de celle-ci se situe dans une plage de 90 à 110 °C. 20 Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, une pression de service de la colonne de dépropanisation au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, une température de service au niveau d'une partie supérieure de celle-ci se situe dans une 25 plage de 40 à 65 °C, une température de service au niveau d'une partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 80. Un flux provenant de la partie inférieure de la colonne de dépropanisation, à savoir, le deuxième flux de composants lourds (flux contenant du 30 propane), peut être évacué. Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présenté divulgation, une température de service au niveau de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène se situe dans une 35 plage de 5 à 80 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 45 à 120 °C, et un 3024141 8 nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50. Une température de service au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène se situe dans une plage de 10 à 50 °C, une température de service au niveau de la partie 5 inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 70 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50. Le flux peut être mieux séparé en contrôlant les paramètres 10 technologiques de la première et de la deuxième colonne de récupération de propylène, ceux du ballon de détente, et ceux de la colonne de dépropanisation. En résultat, le pourcentage de récupération du propylène, le rendement de l'oxyde de propylène, ainsi que la pureté du propylène récupéré peuvent tous être améliorés. 15 Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, le propylène présente un pourcentage de récupération élevé (aussi élevé que 99,9 %) et le propylène récupéré présente une pureté élevée (aussi élevée que 95 %), ainsi il peut être utilisé en tant que 20 propylène en circulation à réutiliser. Lorsque le propylène en circulation est réutilisé dans lé procédé selon la présente divulgation, l'accumulation de l'impureté de propane dans le système peut être évitée. Le propylène récupéré peut être envoyé dans le système de réaction d'époxydation et participer à la réaction d'époxydation. 25 Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, le troisième flux de composants lourds est refroidi, de préférence à une température dans une plage de 10 à 50 °C, et est ensuite introduit dans le premier plateau au niveau de la partie supérieure 30 de la deuxième colonne de récupération de propylène. Le troisième flux de composants lourds refroidi peut mieux jouer le rôle de liquide d'absorption, de sorte que l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée. 35 Dans un autre mode de réalisation du procédé selon la présente divulgation, le quatrième flux de composants légers est surcomprimé, puis 3024141 9 introduit au niveau de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène. De préférence, le quatrième flux de composants légers est refroidi à une température dans une plage de 10 à 40 °C, puis une séparation de phase gaz-liquide est réalisée sur le 5 quatrième flux de composants légers, et ensuite la phase gazeuse et la phase liquide sont respectivement surcomprimées et introduites dans la première colonne de récupération de propylène. Dans ce cas, le quatrième flux de composants légers, qui contient essentiellement du propylène, est renvoyé dans la première colonne de récupération de propylène, de sorte 10 que le propylène peut être récupéré à partir du deuxième flux d'extraction latérale, et ainsi l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée. Dans un autre aspect de la présente divulgation, un appareil de 15 recyclage et de raffinage du propylène est fourni, comprenant : une première colonne de récupération de propylène, dans laquelle un orifice d'entrée de la première colonne de récupération de propylène est raccordé à une conduite destinée à un flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et 20 de l'oxyde de propylène, un orifice de sortie au niveau d'une partie supérieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un premier flux de composants légers, un orifice de sortie au niveau d'une partie inférieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un premier flux de composants lourds, et un orifice de sortie au niveau d'une ligne 25 latérale d'une partie intermédiaire de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un flux d'extraction latérale, la conduite destinée au flux d'extraction latérale étant en communication avec une conduite destinée à un premier flux d'extraction latérale et une conduite destinée à un deuxième flux d'extraction latérale, et 30 la première colonne de récupération de propylène est configurée pour la séparation du flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène obtenu à partir d'une réaction d'époxydation, pour ainsi obtenir un premier flux de composants légers contenant un gaz non condensable à partir de la partie 35 supérieure de la première colonne de récupération de propylène, un premier flux de composants lourds contenant du propylène, du cumène, 3024141 10 de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique et de l'oxyde de propylène à partir de la partie inférieure de celle-ci, et un flux d'extraction latérale contenant du propylène à partir de la ligne latérale au niveau de la partie intermédiaire de celle-ci, le flux d'extraction latérale étant divisé entre le premier flux 5 d'extraction latérale et le deuxième flux d'extraction latérale ; une colonne de dépropanisation, dans laquelle un orifice d'entrée au niveau d'une partie intermédiaire de la colonne de dépropanisation est raccordé à la conduite destinée au premier flux d'extraction latérale, un orifice de sortie au niveau d'une partie 10 supérieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un deuxième flux de composants légers, et un orifice de sortie au niveau d'une partie inférieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un deuxième flux de composants lourds, et la colonne de dépropanisation est configurée pour recevoir et 15 séparer le premier flux d'extraction latérale, qui provient de la conduite, pour ainsi obtenir le deuxième flux de composants légers à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation, et le deuxième flux de composants lourds contenant du propane à partir de la partie inférieure de celle-ci ; 20 un ballon de détente, dans lequel un orifice d'entrée du ballon de détente est raccordé à la conduite destinée au premier flux de composants lourds, un orifice de sortie au niveau d'une partie supérieure de celui-ci est raccordé à une conduite destinée à un troisième flux de composants légers, et une sortie au niveau 25 d'une partie inférieure de celui-ci est raccordé à une conduite destinée à un troisième flux de composants légers, et le ballon de détente est configuré pour recevoir et séparer le premier flux de composants lourds, qui provient de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène, pour ainsi obtenir le 30 troisième flux de composants légers contenant du propylène, du cumène et de l'oxyde de propylène à partir de la partie supérieure du ballon de détente, et le troisième flux de composants lourds contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène et de l'oxyde de propylène à partir de la partie inférieure de celui-ci ; 35 une deuxième colonne de récupération de propylène, dans laquelle 3024141 11 les orifices d'entrée respectivement raccordés à la conduite destinée au troisième flux de composants légers et à la conduite destinée au troisième flux de composants lourds sont agencés sur une partie médiane-supérieure de la deuxième colonne de récupération de 5 propylène, l'orifice d'entrée raccordé à la conduite destinée au troisième flux de composants lourds étant situé au niveau d'une position plus élevée que l'orifice d'entrée raccordé à la conduite destinée au troisième flux de composants légers, un orifice de sortie au niveau de la partie supérieure de la 10 deuxième colonne de récupération de propylène est raccordé à une conduite destinée à un quatrième flux de composants légers, et un orifice de sortie au niveau d'une partie inférieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un quatrième flux de composants lourds, la conduite destinée au quatrième flux de composants légers est en 15 communication avec la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène, et la deuxième colonne de récupération de propylène est configurée pour recevoir le troisième flux de composants légers et le troisième flux de composants lourds provenant du ballon de détente, pour ainsi obtenir le 20 quatrième flux de composants légers contenant du propylène à partir de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, et le quatrième flux de composants lourds contenant de l'oxyde de propylène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique et du cumène à partir de la partie inférieure de celle-ci, le quatrième flux de composants légers étant 25 renvoyé au niveau de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène ; dans lequel la conduite destinée au deuxième flux d'extraction latérale et la conduite destinée au deuxième flux de composants légers sont utilisées pour la récupération du propylène. 30 Selon la présente divulgation, le flux d'extraction latérale contient principalement du propylène. Dans un mode de réalisation, le quatrième flux de composants légers contient essentiellement du propylène. Un flux partiel (le premier flux d'extraction latérale), qui contient principalement 35 du propylène, est introduit dans la colonne de dépropanisation pour que le propane en soit éliminé, de sorte que l'accumulation de l'impureté inerte 3024141 12 de propane puisse être évitée. Un flux de phase liquide (à savoir, le troisième flux de composants lourds) obtenu à partir de la séparation par détente adiabatique est utilisé dans la deuxième colonne de récupération de propylène en tant que liquide d'absorption pour le flux de phase 5 gazeuse (à savoir, le troisième flux de composants légers), et la phase gazeuse de tête de la deuxième colonne de récupération de propylène est renvoyée dans la première colonne de récupération de propylène, de manière à récupérer le propylène. De cette manière, l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée. Le propylène n'est pas 10 récupéré à partir de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène, mais plutôt d'une ligne latérale de celle-ci. De cette manière, les gaz tels que le CO et le CO2 (gaz non condensables) produits par la réaction peuvent être éliminés, et peuvent ainsi être empêchés d'entrer dans le système réactionnel avec le propylène 15 récupéré. En résultat, la pureté du propylène récupéré peut être améliorée. À savoir, les gaz non condensables, qui contiennent du CO et du CO2, peuvent être évacués ou utilisés à d'autres fins. Dans un mode de réalisation de l'appareil selon la présente 20 divulgation, une entrée de la conduite destinée au troisième flux de composants légers est située au niveau d'une partie intermédiaire de la deuxième colonne de récupération de propylène, et une entrée de la conduite destinée au troisième flux de composants lourds est située au niveau d'un premier plateau au niveau de la partie supérieure de celle-ci, 25 pour ainsi introduire le troisième flux de composants lourds dans le premier plateau au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, et le troisième flux de composants légers au niveau de la partie intermédiaire de celle-ci. Avec de tels agencements, l'efficacité de la séparation de la deuxième colonne de récupération de 30 propylène et son rapport d'utilisation peuvent être améliorés, l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée, et la consommation d'énergie peut être réduite. Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente 35 divulgation, un rapport d'un poids du premier flux d'extraction latérale à celui du flux d'extraction latérale se situe dans une plage de (0,05-0,5):1. 3024141 13 Dans un mode de réalisation, le rapport du poids du premier flux d'extraction latérale à celui du flux d'extraction latérale se situe dans une plage de 1:(8-15). La majeure partie du flux contenant principalement du propylène (le deuxième flux d'extraction latérale) est récupérée par la 5 première colonne de récupération de propylène, et seule une petite quantité de propylène est obtenue à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation. La petite quantité du flux contenant principalement du propylène (le premier flux d'extraction latérale) est introduite dans la colonne de dépropanisation pour que le propane en soit 10 éliminé, de sorte que l'accumulation de l'impureté inerte de propane puisse être évitée Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente divulgation, une température de service au niveau de la partie supérieure 15 de la première colonne de récupération de propylène se situe dans une plage de 5 à 80 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 45 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50. Une température de service au niveau de la partie supérieure de la 20 deuxième colonne de récupération de propylène se situe dans une plage de 10 à 50 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 70 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50. Une pression de service de la colonne de dépropanisation au 25 manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, une température de service au niveau d'une partie supérieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, une température de service au niveau d'une partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 80. Le 30 flux provenant de la partie inférieure de la colonne de dépropanisation, à savoir, le deuxième flux de composants lourds (flux contenant du propane), peut être évacué du système. Une pression de service du ballon de détente au manomètre se situe dans une plage de 0,5 à 1,5 MPa, et une température de service de celui-ci se situe dans une plage de 90 à 35 110 °C. 3024141 14 Le flux peut être mieux séparé en contrôlant les paramètres technologiques de la première et de la deuxième colonne de récupération de propylène, ceux du ballon de détente, et ceux de la colonne de dépropanisation. En résultat, le pourcentage de récupération du 5 propylène, le rendement de l'oxyde de propylène, ainsi que la pureté du propylène récupéré peuvent tous être améliorés. Après séparation par la deuxième colonne de récupération de propylène, le quatrième flux de composants lourds ne contient essentiellement pas de propylène. Le quatrième composant lourd peut être davantage séparé, de sorte que 10 l'oxyde de propylène peut être purifié. Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente divulgation, dans le flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, calculée 15 en pourcentage en poids, la teneur de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique représente de 19 à 50 %, celle du cumène représente de 10 à 70 %, celle de l'oxyde de propylène représente de 5 à 20 %, celle du propylène représente de 5 à 60 %, et celle du propane représente de 0 à 10 °h. 20 Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente divulgation, le flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène est obtenu à partir de produits de réaction de propylène industriel et de propylène en circulation facultatif avec de l'hydroperoxyde de cumyle. Le propylène 25 industriel contient généralement de l'éthane et du propane. Dans de telles circonstances, en récupérant le propylène à partir d'une ligne latérale de la première colonne de récupération de propylène, les impuretés telles que le CO et le CO2 produites dans la réaction, ainsi que les composant légers, tels que l'éthane, amenés avec le produit de propylène industriel, peuvent 30 non seulement être éliminés, mais également être empêchés d'entrer dans le système réactionnel avec le propylène récupéré. Dans ce cas, la pureté du propylène récupéré peut être améliorée. Autrement dit, les gaz non condensables à ce moment contiennent des composants légers gazeux, tels que du CO, du CO2 et de l'éthane. Le propylène en circulation 35 facultatif signifie que le flux peut être avec ou sans propylène en circulation. 3024141 15 Le propylène récupéré présente une pureté élevée et peut ainsi être utilisé en tant que propylène en circulation à réutiliser. Lorsque le propylène en circulation est réutilisé dans le procédé selon la présente 5 divulgation, l'accumulation de l'impureté de propane dans le système peut être évitée. Le propylène récupéré peut être envoyé dans le système de réaction d'époxydation et participer à la réaction d'époxydation. Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente 10 divulgation, l'appareil comprend en outre un dispositif de refroidissement, de sorte que le troisième flux de composants lourds peut être refroidi, de préférence à une température dans une plage de 10 à 50 °C, et ensuite introduit dans le premier plateau au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène. Le troisième flux de 15 composants lourds refroidi peut mieux jouer le rôle de liquide d'absorption, de sorte que l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée. Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente 20 divulgation, l'appareil comprend en outre un dispositif de surcompression, de sorte que le quatrième flux de composants légers peut être surcomprimé puis introduit au niveau de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène. 25 Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente divulgation, l'appareil comprend en outre un dispositif de refroidissement et un compresseur, de sorte que le quatrième flux de composants légers peut être refroidi à une température dans une plage de 10 à 40 °C tout d'abord, puis une séparation de phase gaz-liquide est réalisée sur le 30 quatrième flux de composants légers, et ensuite la phase gazeuse est introduite dans la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène après qu'elle a été comprimée par un compresseur, et la phase liquide est surcomprimée et introduite dans la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène. De cette manière, on 35 peut empêcher l'entraînement du liquide dans le compresseur (et lorsque le quatrième flux de composants légers contient des traces de P0, une 3024141 16 réaction de polymérisation de substances thermosensibles, telles que le P0, peut également être prévenue). En résultat, le fonctionnement stable et à long terme de l'appareil peut être facilité. 5 Dans un autre mode de réalisation de l'appareil selon la présente divulgation, un rapport de compression du compresseur se situe dans une plage de 8 à 25, une pression de sortie au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, et une température de sortie se situe dans une plage de 10 à 120 °C. 10 Selon la présente divulgation, l'appareil comprend en outre un compresseur et un dispositif de refroidissement. La conduite destinée au troisième flux de composants lourds et/ou la conduite destinée au quatrième flux de composants légers sont/est raccordée(s) au dispositif de 15 refroidissement, pour ainsi introduire le flux refroidi correspondant dans un procédé subséquent. Dans le procédé et l'appareil selon la présente divulgation, la majeure partie du propylène dans le flux est récupérée à partir de la 20 colonne de récupération de propylène à haute pression, et seule une petite quantité de propylène est récupérée à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation. Le propylène récupéré à partir de la colonne de récupération de propylène à haute pression ne provient pas de la partie supérieure, mais plutôt de la ligne latérale de la colonne de 25 récupération de propylène, de sorte que les impuretés générées dans la réaction, telles que le C0/CO2, et les composant légers amenés avec le produit de propylène, tels que l'éthane, peuvent être éliminés. Dans ce cas, on peut empêcher le C0/CO2 d'entrer dans le système réactionnel avec le propylène en circulation, et la pureté du propylène en circulation 30 peut être améliorée. La colonne de récupération de propylène à basse pression utilise un produit réactionnel en phase liquide, sur lequel une détente adiabatique a été réalisée, en tant que liquide d'absorption pour la phase gazeuse. Le gaz de tête est de préférence surcomprimé par le compresseur tout d'abord, puis renvoyé dans la colonne de récupération 35 de propylène à haute pression, de manière à récupérer le propylène. Dans ce cas, l'utilisation d'un cryogène à basse température peut être évitée. La 3024141 17 petite quantité de propylène est introduite dans la colonne de dépropanisation pour que le propane en soit éliminé, de sorte que l'on puisse empêcher l'impureté inerte de propane amenée avec le produit de propylène de s'accumuler dans le système. Selon le procédé de la 5 présente divulgation, non seulement la consommation d'énergie peut être réduite (de 70 % en comparaison avec l'art antérieur), mais le pourcentage de récupération du propylène peut également être garanti (aussi élevé que 99,9 °h). Parallèlement, une séparation complète du propylène et du produit de PO peut être réalisée, la condition de la pureté 10 (atteignant 95 %) du propylène en circulation peut être remplie, et le rendement (atteignant 99,9 %) du produit de PO peut être garanti. Le procédé selon la présente divulgation peut être appliqué à différents procédés technologiques pour le produit de propylène, et a permis d'obtenir des effets techniques favorables. 15 Brève description des dessins La Figure 1 illustre schématiquement un procédé technologique d'un exemple selon la présente divulgation, et 20 La Figure 2 illustre schématiquement un appareil d'un exemple selon la présente divulgation. Description détaillée des modes de réalisation 25 Les signes de référence sur la Figure 1 comprennent : I : une première colonne de récupération de propylène, II : une colonne de dépropanisation, III : un ballon de détente, 30 IV : une deuxième colonne de récupération de propylène, V : un compresseur, 1 : un flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, 2: un premier flux de composants légers (un flux de tête 35 provenant de la première colonne de récupération de propylène, 3024141 18 contenant des composants légers, tels que le CO, le CO2, l'éthane et autres), 3 : un premier flux de composants lourds (un flux au niveau d'une partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène 5 contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène et du propylène), 4 : un flux d'extraction latérale provenant de la première colonne de récupération de propylène, 5 : un premier flux d'extraction latérale, 10 6 : un deuxième flux d'extraction latérale (propylène récupéré à partir de la première colonne de récupération de propylène), 7 : un deuxième flux de composants légers (propylène récupéré à partir d'une partie supérieure de la colonne de dépropanisation), 8 : un deuxième flux de composants lourds (flux contenant du 15 propane provenant d'une partie inférieure de la colonne de dépropanisation), 9 : un troisième flux de composants légers (flux de phase gazeuse provenant du ballon de détente contenant une grande quantité de propylène et une petite quantité d'oxyde de propylène et de cumène), 20 10 : un troisième flux de composants lourds (flux de phase liquide provenant du ballon de détente contenant de l'alcool a,a-diméthylbenzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène, et une petite quantité de propylène), 11 : un quatrième flux de composants légers (un flux provenant 25 d'une partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène), 12 : un quatrième flux de composants lourds (un flux de produit d'oxyde de propylène brut provenant d'une partie inférieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, contenant de l'alcool a,a- 30 diméthyl-benzylique, du cumène et de l'oxyde de propylène), et 13 : le quatrième flux de composants légers surcomprimé. Tel qu'illustré sur la Figure 1, le flux 1 est introduit au niveau d'une partie intermédiaire de la première colonne de récupération de propylène 35 I, et le propylène est récupéré. Le propylène obtenu à partir de la ligne latérale de la première colonne de récupération de propylène I est divisé 3024141 19 en deux parties. Une majeure partie du propylène 6 est renvoyée à un système de réaction d'époxydation (non illustré) en vue de la réaction. Une petite partie du propylène 5 est introduite dans la colonne de dépropanisation II pour être raffinée. Le flux de composants lourds 3 5 obtenu à partir d'une partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène est introduit dans un ballon de détente adiabatique III pour être séparé. Un produit en phase gazeuse 9 obtenu à partir d'une partie supérieure du ballon de détente III est introduit au niveau d'une partie intermédiaire de la deuxième colonne de récupération 10 de propylène IV, et un produit en phase liquide 10 obtenu à partir d'une partie inférieure du ballon de détente III est introduit dans un premier plateau de la deuxième colonne de récupération de propylène IV en tant que liquide d'absorption. Le propylène en phase gazeuse provenant de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène IV 15 est surcomprimé par le compresseur V, puis introduit au niveau de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène I. Le produit réactionnel d'oxyde de propylène 12, qui ne contient pas de propylène et qui est obtenu à partir de la partie inférieure de la deuxième colonne de récupération de propylène IV, est introduit dans un système de 20 séparation subséquent. Le propane 8 est éliminé de la partie inférieure de la colonne de dépropanisation II, et le propylène 7 récupéré à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation II est renvoyé dans le système de réaction d'époxydation (non illustré) en vue de la réaction. 25 La Figure 2 illustre schématiquement un appareil selon la présente divulgation. Sur la Figure 2, les signes de référence comprennent : I : une première colonne de récupération de propylène, II : une colonne de dépropanisation, III : un ballon de détente, 30 IV : une deuxième colonne de récupération de propylène, V : un compresseur, 21 : une conduite destinée au flux contenant du propylène, 22 : une conduite destinée au premier flux de composants légers (comprenant un flux de tête provenant de la première colonne de 35 récupération de propylène contenant des composants légers, tels que du CO, du CO2, de l'éthane et autres), 3024141 20 23 : une conduite destinée au premier flux de composants lourds (comprenant un flux provenant d'une partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène contenant de l'alcool a,a-diméthylbenzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène et du propylène), 5 24 : une conduite destinée au flux d'extraction latérale provenant de la première colonne de récupération de propylène, 25 : une conduite destinée au premier flux d'extraction latérale, 26 : une conduite destinée au deuxième flux d'extraction latérale (comprenant le propylène récupéré à partir de la première colonne de 10 récupération de propylène), 27 : une conduite destinée au deuxième flux de composants légers (comprenant le propylène récupéré à partir d'une partie supérieure de la colonne de dépropanisation), 28 : une conduite destinée au deuxième flux de composants lourds 15 (comprenant le flux contenant du propane provenant d'une partie inférieure de la colonne de dépropanisation), 29 : une conduite destinée au troisième flux de composants légers (comprenant le flux de phase gazeuse provenant du ballon de détente contenant une grande quantité de propylène et une petite quantité 20 d'oxyde de propylène et de cumène), 30 : une conduite destinée au troisième flux de composants lourds (comprenant le flux de phase liquide provenant du ballon de détente contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène, et petite quantité de propylène), 25 31 : une conduite destinée au quatrième flux de composants légers (comprenant un flux provenant d'une partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène), 32 : une conduite destinée au quatrième flux de composants lourds (comprenant un flux de produit d'oxyde de propylène brut provenant 30 d'une partie inférieure de la deuxième colonne de récupération de propylène, contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène et de l'oxyde de propylène), et 33 : une conduite destinée à un flux provenant d'une sortie du compresseur. 35 3024141 21 Tel qu'illustré sur la Figure 2, le flux contenant du propylène traverse la conduite 21 et est introduit dans la partie intermédiaire de la première colonne de récupération de propylène I. Après séparation, le propylène obtenu à partir de la ligne latérale de la colonne est divisé en 5 deux parties. La majeure partie du propylène est renvoyée dans le système de réaction d'époxydation (non illustré) par la conduite 26 en vue de la réaction, et la petite partie de propylène est introduite dans la colonne de dépropanisation II par la conduite 25 pour être raffinée. Le flux de composants lourds obtenu à partir de la partie inférieure de la 10 première colonne de récupération de propylène est introduit dans le ballon de détente III par la conduite 23 pour être séparé. Le produit en phase gazeuse obtenu à partir de la partie supérieure du ballon de détente III est introduit dans la partie intermédiaire de la deuxième colonne de récupération de propylène IV par la conduite 29, et le produit en phase 15 liquide obtenu à partir de la partie inférieure de celle-ci est introduit dans le premier plateau par la conduite 30 en tant que liquide d'absorption pour la deuxième colonne de récupération de propylène IV. Le propylène en phase gazeuse provenant de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène IV est surcomprimé par le compresseur V, 20 puis introduit au niveau de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène I par la conduite 33. Le produit réactionnel d'oxyde de propylène, qui ne contient pas de propylène et qui est obtenu à partir de la partie inférieure de la deuxième colonne de récupération de propylène IV, est introduit dans le système de séparation subséquent par 25 la conduite 32. Le propane est éliminé de la partie inférieure de la colonne de dépropanisation II, et le propylène récupéré à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation II est renvoyé dans le système de réaction d'époxydation (non illustré) par la conduite 27 en vue de la réaction. 30 Exemple 1 Tel qu'illustré sur la Figure 1, un appareil produisant 100 000 tonnes de PO/an est pris comme exemple. Le flux contenant de 35 l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène, du propylène et du propane provient d'un système de réaction d'époxydation. 3024141 22 Dans le flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, calculée en pourcentage en poids, la teneur de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique est de 5 26 %, celle du cumène est de 6 %, celle de l'oxyde de propylène est de 10 %, celle du propylène est de 55 %, et celle du propane est de 3 %. Les conditions de service de la première colonne de récupération de propylène sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 10 2,0 MPa, une température de service au niveau de la partie supérieure de celle-ci est de 48 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci est de 102 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci est de 25. 15 Les conditions de service de la deuxième colonne de récupération de propylène sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 0,2 MPa, une température de service au niveau de la partie supérieure de celle-ci est de 24 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci est de 106 °C, et un nombre de plaques théoriques 20 de celle-ci est de 20. Les conditions de service de la colonne de dépropanisation sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 2,0 MPa, une température de service au niveau de la partie supérieure de celle-ci est de 25 51 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci est de 56 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci est de 50. Un rapport pondéral d'un flux 5 entrant dans la colonne de 30 dépropanisation au propylène récupéré 6 est de 1:13. Les conditions de service du ballon de détente sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 0,7 MPa et une température de service est de 77 °C. 35 3024141 23 Les conditions de service du compresseur sont comme suit. Un rapport de compression est de 12, une pression de sortie au manomètre est de 2,1 MPa, et une température de sortie est de 124 °C. 5 De l'eau de refroidissement à 32 °C est appliquée à un taux de 608 tonnes/h au niveau de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène en tant que cryogène dans la condensation et la récupération du propylène. Le compresseur fonctionne à 624 kw. 10 Un pourcentage de récupération du propylène est de 99,9 %, une pureté du propylène récupéré est de 95 %, et un rendement du produit de PO est de 99,9 %. Un pourcentage de récupération du propylène au niveau de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène est de 92,5 %. 15 Exemple 2 L'Exemple 2 n'est différent de l'exemple 1 qu'en termes des teneurs des composants dans le flux contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, 20 du cumène, de l'oxyde de propylène, du propylène et du propane, et des conditions de service. Dans le flux contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène, du propylène et du propane, calculée en 25 pourcentage en poids, la teneur de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique est de 26 %, celle du cumène est de 21,5 %, celle de l'oxyde de propylène est de 10,5 %, celle du propylène est de 39 %, et celle du propane est de 2 %. 30 Les conditions de service de la première colonne de récupération de propylène sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 1,8 MPa, une température de service au niveau de la partie supérieure de celle-ci est de 45 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci est de 124 °C, et un nombre de plaques théoriques 35 de celle-ci est de 25. 3024141 24 Les conditions de service de la deuxième colonne de récupération de propylène sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 0,2 MPa, une température de service au niveau de la partie supérieure de celle-ci est de 30 °C, une température de service au niveau de la partie 5 inférieure de celle-ci est de 119 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci est de 20. Les conditions de service de la colonne de dépropanisation sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 2,0 MPa, une 10 température de service au niveau de la partie supérieure de celle-ci est de 51 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci est de 57 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci est de 50. 15 Un rapport pondéral d'un flux 5 entrant dans la colonne de dépropanisation au propylène récupéré 6 est de 1:9. Les conditions de service du ballon de détente sont comme suit. Une pression de service au manomètre est de 0,7 MPa et une température 20 de service est de 106 °C. Les conditions de service du compresseur sont comme suit. Un rapport de compression est de 12, une pression de sortie au manomètre est de 2,1 MPa, et une température de sortie est de 124 °C. 25 De l'eau de refroidissement à 32 °C est appliquée à un taux de 467 tonnes/h au niveau de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène en tant que cryogène dans la condensation et la récupération du propylène. Le compresseur fonctionne à 472 kw. 30 Un pourcentage de récupération du propylène est de 99,9 %, une pureté du propylène récupéré est de 95 %, et un rendement du produit de PO est de 99,9 %. Un pourcentage de récupération de propylène au niveau de la partie supérieure de la première colonne de récupération de 35 propylène est de 92,5 °/0. 3024141 25 Exemple comparatif 1 Un flux contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène, de l'oxyde de propylène, du propylène et du propane identique à celui de 5 l'exemple 1 est introduit dans une colonne de distillation. Le propylène n'ayant pas réagi est récupéré à partir d'une partie supérieure de la colonne de distillation, et le produit de PO brut est obtenu à partir d'une partie inférieure de celle-ci. 10 Les conditions de service de la colonne de distillation sont comme suit. Une pression de service est de 0,3 MPa, une température de service au niveau de la partie supérieure de la colonne de distillation est de 12 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci est de 120 °C, et un nombre de plaques théoriques est de 30. 15 En résultat, le cryogène à -20 °C est utilisé au niveau de la partie supérieure de la colonne de distillation à un taux de 92,5 tonnes/h. REVENDICATIONS1. Procédé de recyclage et de raffinage du propylène, comprenant les étapes consistant à : étape 1: introduire un flux (1) contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, qui est obtenu à partir d'une réaction d'époxydation, dans une première colonne de récupération de propylène (I), puis obtenir un premier flux de composants légers (2) contenant un gaz non condensable 10 à partir d'une partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène (I), un premier flux de composants lourds (3) contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique et de l'oxyde de propylène à partir d'une partie inférieure de celle-ci, et un flux d'extraction latérale (4) contenant du propylène à partir d'une partie intermédiaire de celle-ci, et ensuite diviser le flux d'extraction latérale (4) entre un premier flux d'extraction latérale (5) et un deuxième flux d'extraction latérale (6) ; étape 2 : introduire le premier flux d'extraction latérale (5) dans une colonne de dépropanisation (II), et obtenir un deuxième flux de composants légers (7) à partir d'une partie supérieure de la colonne de 20 dépropanisation (II) et un deuxième flux de composants lourds (8) contenant du propane à partir d'une partie inférieure de celle-ci ; étape 3 : réaliser une séparation par détente adiabatique sur le premier flux de composants lourds (3), et obtenir un troisième flux de composants légers (9) contenant du propylène, du cumène et de l'oxyde 25 de propylène, et un troisième flux de composants lourds (10) contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène et de l'oxyde de propylène ; et étape 4 : introduire le troisième flux de composants légers (9) et le troisième flux de composants lourds (10) dans une deuxième colonne de 30 récupération de propylène (IV), la position au niveau de laquelle le troisième composant lourd est introduit dans la deuxième colonne de récupération de propylène (IV) étant plus élevée que la position au niveau de laquelle le troisième flux de composants légers (9) y est introduit ; puis introduire un quatrième flux de composants légers (11), qui contient du 35 propylène et qui est obtenu à partir d'une partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV), dans la première colonne de récupération de propylène (I), et obtenir un quatrième flux de composants lourds (12) contenant de l'oxyde de propylène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique et du cumène à partir de la partie inférieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV), dans lequel le deuxième flux d'extraction latérale (6) et le deuxième flux de composants légers (7) sont du propylène récupéré. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel un rapport d'un poids du premier flux d'extraction latérale (5) à celui du flux d'extraction latérale (4) se situe dans une plage de (0,05-0,5):1. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le troisième flux de composants lourds (10) est introduit dans un premier plateau au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne 15 de récupération de propylène (IV), et le troisième flux de composants légers (9) est introduit au niveau d'une partie intermédiaire de celle-ci. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel dans le flux (1)contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a- diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, calculée en pourcentage en poids, la teneur de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique représente de 19 à 50 %, celle du cumène représente de 10 à 70 %, celle de l'oxyde de propylène représente de 5 à 20 %, celle du propylène 25 représente de 5 à 60 %, et celle du propane représente de 0 à 10 % ; et/ou le flux (1) contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène est obtenu à partir de produits de réaction d'époxydation de propylène industriel et de 30 propylène en circulation facultatif avec de l'hydroperoxyde de cumyle ; et/ou le propylène récupéré est réutilisé en tant que propylène en circulation. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel une pression de service de la première colonne de récupération de propylène (I) au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, et/ou une pression de service de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV) au manomètre se situe dans une plage de 0,01 à 0,2 MPa. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel une pression de service de la séparation par détente au manomètre se situe dans une plage de 0,5 à 1,5 MPa, et une température de service de celle-ci se situe dans une plage de 90 à 110 °C ; et/ou une pression de service de la colonne de dépropanisation (II) au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, une température de service au niveau d'une partie supérieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, une température de service au niveau d'une partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, et un nombre 15 de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 80. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel une température de service au niveau de la partie supérieure de la 20 première colonne de récupération de propylène (I) se situe dans une plage de 5 à 80 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 45 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50 ; et/ou une température de service au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV) se situe dans une plage de 10 à 50 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 70 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 30 50. 8. Procédé selon la revendication 3, dans lequel le troisième flux de composants lourds (10) est refroidi, de préférence à une température dans une plage de 10 à 50 °C, et est ensuite introduit dans le premier 35 plateau au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV). 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le quatrième flux de composants légers (11) est surcomprimé, puis introduit au niveau de la partie inférieure de la première colonne de 5 récupération de propylène (I). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel le quatrième flux de composants légers (11) est refroidi à une température dans une plage de 10 à 40 °C, puis une séparation de phase 10 gaz-liquide est réalisée sur le quatrième flux de composants légers (11), et ensuite la phase gazeuse et la phase liquide sont surcomprimées respectivement et introduites dans la première colonne de récupération de propylène (I). 15 11. Appareil de recyclage et de raffinage du propylène, comprenant : une première colonne de récupération de propylène (I), dans laquelle un orifice d'entrée de la première colonne de récupération de 20 propylène (I) est raccordé à une conduite (21) destinée à un flux contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, un orifice de sortie au niveau d'une partie supérieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un premier flux de composants légers (22), un orifice de sortie au niveau 25 d'une partie inférieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un premier flux de composants lourds (23), et un orifice de sortie d'extraction latérale au niveau d'une partie intermédiaire de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un flux d'extraction latérale (24), la conduite destinée au flux d'extraction latérale (24) étant en 30 communication avec une conduite destinée à un premier flux d'extraction latérale (25) et une conduite destinée à un deuxième flux d'extraction latérale (26), et la première colonne de récupération de propylène (t) est configurée pour la séparation du flux (21) contenant du propylène, du cumène, de 35 l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène obtenu à partir d'une réaction d'époxydation, pour ainsi obtenir un premier 3024141 30 flux de composants légers (2) non condensable à partir de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène (I), un premier flux de composants lourds (3) contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique et de l'oxyde de propylène à partir de la partie inférieure de celle-ci, et un flux d'extraction latérale (4) comprenant du propylène à partir d'une ligne latérale au niveau de la partie intermédiaire de celle-ci, le flux d'extraction latérale (4) étant divisé entre un premier flux d'extraction latérale (5) et un deuxième flux d'extraction latérale (6) ; une colonne de dépropanisation (II), dans laquelle un orifice d'entrée au niveau d'une partie intermédiaire de la colonne de dépropanisation (H) est raccordé à la conduite destinée au premier flux d'extraction latérale (25), un orifice de sortie au niveau d'une partie supérieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un deuxième flux de composants légers (27), et un orifice de sortie au niveau d'une partie inférieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un deuxième flux de composants lourds (28), et la colonne de dépropanisation (II) est configurée pour recevoir et séparer le premier flux d'extraction latérale (5) de la conduite, pour ainsi obtenir le deuxième flux de composants légers (7) à partir de la partie supérieure de la colonne de dépropanisation (II), et le deuxième flux contenant le composant lourd (8) de propane à partir de la partie inférieure de celle-ci ; un ballon de détente (III), dans lequel un orifice d'entrée du ballon de détente (III) est raccordé à la conduite destinée au premier flux de composants lourds (23), un orifice de sortie au niveau d'une partie supérieure de celui-ci est raccordé à une conduite destinée à un troisième flux de composants légers (29), et une sortie au niveau d'une partie inférieure de celui-ci est raccordée à une conduite destinée à un troisième flux de composants lourds (30), et le ballon de détente (III) est utilisé pour recevoir et séparer le premier flux de composants lourds (3) à partir de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène (I), pour ainsi obtenir le troisième flux de composants légers (9) contenant du propylène, du cumène et de l'oxyde de propylène à partir de la partie supérieure du ballon de détente (III), et le troisième flux de composants lourds ( 1 a) 3024141 31 contenant de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du cumène et de l'oxyde de propylène à partir de la partie inférieure de celui-ci ; une deuxième colonne de récupération de propylène (IV), dans laquelle 5 les orifices d'entrée respectivement raccordés à la conduite destinée au troisième flux de composants légers (29) et à la conduite destinée au troisième flux de composants lourds (30) sont respectivement agencés sur une partie médiane-supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV), l'orifice d'entrée raccordé à la conduite 10 destinée au troisième flux de composants lourds (30) étant situé au niveau d'une position plus élevée que l'orifice d'entrée raccordé à la conduite destinée au troisième flux de composants légers (29), un orifice de sortie au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV) est raccordé à une 15 conduite destinée à un quatrième flux de composants légers (31), et un orifice de sortie au niveau d'une partie inférieure de celle-ci est raccordé à une conduite destinée à un quatrième flux de composants lourds (32), et la deuxième colonne de récupération de propylène (IV) est configurée pour recevoir le troisième flux de composants légers (9) et le 20 troisième flux de composants lourds (10) provenant du ballon de détente (III), pour ainsi obtenir le quatrième flux de composants légers (11) contenant du propylène à partir de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV), le quatrième flux de composants lourds (12) contenant de l'oxyde de propylène, de l'alcool a,a- 25 diméthyl-benzylique et du cumène à partir de la partie inférieure de celle-ci, le quatrième flux de composants légers (11) étant renvoyé au niveau de la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène (I) ; la conduite destinée au deuxième flux d'extraction latérale (26) et 30 la conduite destinée au deuxième flux de composants légers (27) étant utilisées pour la récupération du propylène. 12. Appareil selon la revendication 11, dans lequel un rapport d'un poids du premier flux d'extraction latérale (5) à celui du flux d'extraction 35 latérale (4) se situe dans une plage de (0,05-0,5):1. 3024141 32 13. Appareil selon la revendication 11 ou la revendication 12, dans lequel une température de service au niveau de la partie supérieure de la première colonne de récupération de propylène (I) se situe dans une 5 plage de 5 à 80 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 45 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50 ; et/ou une température de service au niveau de la partie supérieure de la 10 deuxième colonne de récupération de propylène (IV) se situe dans une plage de 10 à 50 °C, une température de service au niveau de la partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 70 à 120 °C, et un nombre de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 50, et/ou 15 une pression de service de la colonne de dépropanisation (II) au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, une température de service au niveau d'une partie supérieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, une température de service au niveau d'une partie inférieure de celle-ci se situe dans une plage de 40 à 65 °C, et un nombre 20 de plaques théoriques de celle-ci se situe dans une plage de 10 à 80, et/ou une pression de service du ballon de détente (III) au manomètre se situe dans une plage de 0,5 à 1,5 MPa, et une température de service de celle-ci se situe dans une plage de 90 à 110 °C. 25 14. Appareil selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, dans lequel une entrée de la conduite destinée au troisième flux de composants légers (29) est située au niveau d'une partie intermédiaire de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV), et une entrée de 30 la conduite destinée au troisième flux de composants lourds (30) est située au niveau d'un premier plateau au niveau de la partie supérieure de celle-ci, pour ainsi introduire le troisième flux de composants lourds (10) dans le premier plateau au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne de récupération de propylène (IV), et le troisième flux de 35 composants légers (9) au niveau de la partie intermédiaire de celle-ci. 302 4 14 1 33 15. Appareil selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, dans lequel dans le flux (1) contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,a-diméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène, calculée en pourcentage en poids, la teneur de l'alcool a,a-diméthyl- 5 benzylique représente de 19 à 50 %, celle du cumène représente de 10 à 70 %, celle de l'oxyde de propylène représente de 5 à 20 %, celle du propylène représente de 5 à 60 °A), et celle du propane représente de 0 à 10 %. 10 16. Appareil selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, dans lequel le flux (1) contenant du propylène, du cumène, de l'alcool a,adiméthyl-benzylique, du propane et de l'oxyde de propylène est obtenu à partir de produits de réaction d'époxydation de propylène industriel et de 15 propylène en circulation facultatif avec de l'hydroperoxyde de cumyle ; et/ou le propylène récupéré est réutilisé en tant que propylène en circulation. 20 17. Appareil selon la revendication 14, dans lequel l'appareil comprend en outre un dispositif de refroidissement, de sorte que le troisième flux de composants lourds (10) est refroidi, de préférence à une température dans une plage de 10 à 50 °C, et est ensuite introduit dans le premier plateau au niveau de la partie supérieure de la deuxième colonne 25 de récupération de propylène (IV). 18. Appareil selon l'une quelconque des revendications 11 à 17, dans lequel l'appareil comprend en outre un dispositif de surcompression (V), de sorte que le quatrième flux de composants légers (11) est 30 surcomprimé puis introduit dans la première colonne de récupération de propylène (I). 19. Appareil selon la revendication 18, dans lequel l'appareil comprend en outre un dispositif de refroidissement et un compresseur (V), 35 de sorte que le quatrième flux de composants légers (11) est refroidi à une température dans une plage de 10 à 40 °C tout d'abord, puis une 3024141 34 séparation de phase gaz-liquide est réalisée sur le quatrième flux de composants légers (11), et ensuite la phase gazeuse est introduite dans la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène (I) après qu'elle a été comprimée par le compresseur (V), et la phase liquide 5 est surcomprimée et introduite dans la partie inférieure de la première colonne de récupération de propylène (I). 20. Appareil selon la revendication 19, dans lequel un rapport de compression du compresseur (V) se situe dans une plage de 8 à 25, une 10 pression de sortie au manomètre se situe dans une plage de 1,5 à 2,5 MPa, et une température de sortie se situe dans une plage de 10 à 120 °C.