FR 3030388 A1 20160624 FR 1463147 A 20141222 Procédé et système de commande du couple développé par un moteur électrique d'un véhicule La présente invention concerne un procédé de commande du couple développé par un moteur électrique d'un premier véhicule tracté par un second véhicule via un organe de traction. L'invention concerne aussi le système de commande mettant en oeuvre ce procédé, ainsi qu'un véhicule comprenant un tel système de commande. Les véhicules électriques sont de plus en plus diffusés, et leur introduction est souvent associée à de nouveaux usages, en cohérence avec les évolutions de société. De tels véhicules électriques comportent un moteur électrique et une batterie électrique reliée au moteur électrique. Le moteur électrique peut fonctionner soit dans un régime moteur » dans lequel le moteur convertit l'énergie électrique fournie par la batterie en un couple moteur appliqué aux roues du véhicule, soit dans un régime générateur » ou « alternateur » dans lequel le moteur 20 convertit l'énergie cinétique des roues en énergie électrique qui sera stockée dans la batterie. Ce dernier mode peut par exemple être mis en oeuvre pendant une phase de freinage du véhicule ou encore lorsque le véhicule roule sur une pente descendante. 25 Pour répondre au besoin de tractage d'un véhicule électrique sur de longues distances, des méthodes de l'art antérieur commandent le couple développé par le moteur électrique d'un premier véhicule tracté par un second véhicule, en fonction d'au moins un paramètre mesuré. 30 L'une des méthodes de commande consiste à mesurer une force longitudinale exercée par l'organe de traction reliant le premier véhicule au second véhicule, à calculer une consigne de couple à développer par le moteur électrique, en fonction de la force longitudinale mesurée, puis à transmettre au moteur électrique la consigne de couple calculée. A titre d'exemple, le document US 2013/0311058 Al propose de mesurer, de manière directe ou indirecte, la force longitudinale exercée par l'organe de traction, puis de transmettre cette mesure à un contrôleur de bord du premier véhicule, pour opérer une régulation de la force longitudinale via le calcul d'une consigne de couple à développer par le moteur électrique. La mesure indirecte de la force longitudinale peut consister en une mesure préalable de la vitesse longitudinale du premier véhicule. La régulation de la force longitudinale par le contrôleur de bord permet de rendre l'effort exercé par le véhicule tracté sur le véhicule tractant indépendant de l'accélération ou la décélération du véhicule tractant, c'est- à-dire de rendre cet effort sensiblement constant, contrairement au cas d'un véhicule tracté « passif ». Ceci permet de faciliter la conduite du véhicule tractant. Toutefois, une telle méthode de commande conduit à un pilotage assez peu précis du moteur électrique. En outre, dans le cadre d'une transition progressive de la propriété à l'usage, des services de partage de véhicules se développent. Des véhicules électriques sont mis à disposition et restituables dans des stations réparties sur le territoire considéré. L'opérateur du service doit cependant rétablir régulièrement la répartition de ses véhicules dans les stations, ce qui se traduit par des coûts dits de « jockeyage ». Par ailleurs, pour faire face à de nouvelles exigences logistiques, des véhicules électriques sont également susceptibles d'être transformés en remorques de chargement, attelables à un tracteur conventionnel pour l'acheminement routier, ou autonomes en milieu protégé. Cette dernière configuration peut par exemple correspondre au cas d'un opérateur piéton ou cycliste tractant le véhicule dans une zone dite « dernier kilomètre » à accès restreint. Il devient donc nécessaire de développer des solutions de tractage de véhicules électriques évoluées, permettant notamment la réalisation de ces nouveaux services. Or, les méthodes de commande du couple moteur de l'art antérieur, et en particulier la méthode décrite dans le document US 2013/0311058 Al, ne permettent pas de mettre en oeuvre ces solutions de tractage évoluées. L'invention décrite par la suite vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l'état de la technique et notamment à proposer un procédé de commande du couple développé par un moteur électrique d'un véhicule tracté permettant d'augmenter la précision du pilotage du moteur électrique, tout en permettant la mise en oeuvre de différentes solutions de tractage évoluées, comme le « jockeyage » ou l'accès à la zone « dernier kilomètre ». L'invention concerne un procédé de commande du couple développé par un moteur électrique d'un premier véhicule, le premier véhicule étant relié à un second véhicule via un organe de traction, le premier véhicule comprenant une batterie électrique reliée au moteur électrique, le second véhicule tractant le premier véhicule, dans lequel le procédé comprend les étapes suivantes : a) mesure d'une force longitudinale Fi exercée par l'organe de traction sur le premier véhicule ; b) mesure de la vitesse longitudinale V1 du premier véhicule ; c) mesure de la puissance électrique instantanée Pel fournie par la batterie électrique du premier véhicule ; d) calcul d'une consigne de couple Tqlc développer par le moteur électrique, en fonction au moins de la force longitudinale mesurée Flm, de la vitesse longitudinale mesurée Vlm et de la puissance électrique mesurée Pelm ; e) transmission au moteur électrique de la consigne de couple calculée Tqlc. Grâce à la mesure de la vitesse longitudinale du premier véhicule et de la puissance électrique fournie par la batterie électrique du premier véhicule, ainsi qu'au calcul de la consigne de couple en fonction au moins de la force longitudinale mesurée, de la vitesse longitudinale mesurée et de la puissance électrique mesurée, la précision du pilotage du moteur électrique est améliorée. En outre, du fait de la prise en compte par le procédé, à chaque instant, de la valeur de la puissance électrique fournie par la batterie électrique du premier véhicule et de la valeur de la vitesse du premier véhicule, le procédé permet la mise en oeuvre de la solution de tractage d'un véhicule électrique utilisé comme une remorque de chargement « autonome ». Ce procédé est simple et ne nécessite pas de moyens spécifiques pour être mis en oeuvre, hormis des moyens de mesure d'une force longitudinale exercée par l'organe de traction sur le premier véhicule ainsi qu'une configuration structurelle particulière du contrôleur électronique. En effet, un capteur permettant de mesurer la vitesse d'un véhicule, par exemple par mesure de la vitesse angulaire de ses roues, ainsi qu'un capteur permettant de mesurer le couple développé par un moteur électrique d'un véhicule électrique, et donc d'en déduire la puissance électrique fournie par la batterie via la mesure de vitesse du véhicule, sont déjà disponibles couramment dans les véhicules électriques. En outre, les véhicules électriques comportent de manière classique un contrôleur électronique de bord permettant d'effectuer différents calculs. Par ailleurs, le procédé selon la présente invention permet le développement d' offres de tractage d'un véhicule électrique de type « gagnant-gagnant », en particulier pour des trajets sur de longues distances encore trop souvent inaccessibles pour un véhicule électrique seul. En effet, le bilan énergétique d'une telle configuration de tractage est favorable car la quantité d'énergie dépensée par les deux véhicules roulant en situation de tractage est inférieure à la somme des quantités d'énergie dépensées par les deux véhicules roulant de manière autonome. Ainsi le propriétaire d'un véhicule tracteur, par exemple un véhicule à moteur thermique, pourrait limiter le coût de son trajet en se faisant rémunérer par l'usager du véhicule électrique tracté, le tarif pouvant être modulé en fonction du niveau de charge souhaité pour la batterie du véhicule tracté à l'arrivée. Selon un mode de réalisation préféré, la force longitudinale exercée par l'organe de traction sur le premier véhicule est régulée via la consigne de couple calculée Tqlc et une première boucle d'asservissement à une valeur de consigne de force longitudinale Flc, la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique du premier véhicule est régulée via la consigne de couple calculée Tqlc et une deuxième boucle d'asservissement à une valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc, la première boucle d'asservissement étant imbriquée dans la deuxième boucle d'asservissement, et l'étape de calcul d'une consigne de couple Tqlc comprend le calcul de la valeur de consigne de force longitudinale Flc à partir de la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm, de la valeur de puissance électrique mesurée Pelm et de la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc, puis le calcul de la valeur de consigne de couple Tqlc à partir de la valeur de force longitudinale mesurée Flm et de la valeur de consigne de force longitudinale calculée Flc. Selon un perfectionnement, le procédé de commande comprend en outre une étape de mesure du niveau de charge électrique Sol de la batterie électrique, et la consigne de couple Tqlc est calculée en outre en fonction du niveau de charge électrique mesuré Solm. Ainsi, outre la solution de tractage d'un véhicule électrique utilisé comme une remorque de chargement « autonome », le procédé de commande permet également la mise en oeuvre de la solution de tractage de véhicules électriques pour rétablir leur répartition dans différentes stations dans le cadre d'un service d'auto-partage, ainsi que la solution de tractage d'un véhicule électrique par un véhicule thermique pour effectuer un trajet sur une longue distance. Selon un mode de réalisation préféré, le niveau de charge électrique de la batterie électrique est régulé via la consigne de couple calculée Tqlc et une troisième boucle d'asservissement à une valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc, les première et deuxième boucles d'asservissement étant imbriquées dans la troisième boucle d'asservissement, et l'étape de calcul d'une consigne de couple Tqlc comprend en outre le calcul de la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc à partir de la valeur du niveau de charge électrique mesuré Solm et de la valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc. Ainsi, un utilisateur peut avantageusement paramétrer la valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc en fonction de l'utilisation et du mode de tractage envisagés. Ceci permet d'adapter le procédé de commande à différentes solutions de tractage évoluées. L'invention a aussi pour objet un système de commande du couple développé par un moteur électrique d'un premier véhicule, le premier véhicule étant relié à un second véhicule via un organe de traction, le premier véhicule comprenant une batterie électrique reliée au moteur électrique, le système de commande comprenant un contrôleur électronique relié au moteur électrique, des moyens de mesure d'une force longitudinale exercée par l'organe de traction sur le premier véhicule, des moyens de mesure de la vitesse longitudinale du premier véhicule et des moyens de mesure de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique du premier véhicule, chacun des moyens de mesure étant relié au contrôleur électronique, dans lequel le contrôleur électronique est propre à calculer une consigne de couple Tqlc à développer par le moteur électrique du premier véhicule, en fonction au moins de la force longitudinale mesurée Flm, de la vitesse longitudinale mesurée Vlm et de la puissance électrique mesurée Pelm, et à transmettre la consigne de couple calculée Tqlc au moteur électrique. Selon un mode de réalisation préféré, le système de commande comprend en outre des moyens de mesure du niveau de charge électrique Solm de la batterie électrique, reliés au contrôleur électronique, et le contrôleur électronique comporte des premier, deuxième et troisième correcteurs, la sortie du premier correcteur étant reliée au moteur électrique, le premier correcteur étant apte à calculer la valeur de consigne de couple Tqlc à partir de la valeur de force longitudinale mesurée Flm et d'une valeur de consigne de force longitudinale Flc ; le deuxième correcteur étant connecté entre la sortie du troisième correcteur et une entrée du premier correcteur, le deuxième correcteur étant apte à calculer la valeur de consigne de force longitudinale Flc à partir de la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm, de la valeur de puissance électrique mesurée Pelm et d'une valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc, et le troisième correcteur étant apte à calculer la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc à partir de la valeur du niveau de charge électrique mesuré Solm et d'une valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc. De façon préférentielle, le premier correcteur est un régulateur proportionnel - intégral, le deuxième correcteur est un régulateur proportionnel - intégral, et le troisième correcteur est un régulateur proportionnel. Ceci permet d'obtenir un compromis précision/temps de réponse optimal pour la régulation de la force longitudinale exercée par l'organe de traction, de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique et du niveau de charge électrique de la batterie électrique. Avantageusement, le gain du premier correcteur est apte à prendre une première valeur prédéterminée lorsque la valeur de force longitudinale mesurée Flm est de signe négatif, et une seconde valeur prédéterminée lorsque la valeur de force longitudinale mesurée Flm est de signe positif, la première valeur étant supérieure à la seconde valeur. Ceci permet d'accélérer la dynamique de la régulation lorsque la force longitudinale exercée par l'organe de traction sur le premier véhicule présente une valeur négative, c'est-à-dire lorsque le premier véhicule tend à « pousser » le second véhicule. Avantageusement, le gain du deuxième correcteur est apte à prendre une valeur prédéterminée non nulle lorsque la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm est supérieure à une valeur seuil prédéterminée Vis, et à prendre une valeur nulle lorsque la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm est inférieure à la valeur seuil prédéterminée Vis. Ainsi, la régulation de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique du premier véhicule est inhibée pour des faibles vitesses du véhicule. En effet, pour de telles vitesses du véhicule, et notamment à l'arrêt de ce dernier, il n'est pas souhaitable de faire évoluer la force longitudinale exercée par l'organe de traction sur le premier véhicule, en fonction de l'écart de puissance électrique. De façon préférentielle, le premier correcteur présente une première bande passante, le deuxième correcteur présente une deuxième bande passante et le troisième correcteur présente une troisième bande passante, la valeur de la deuxième bande passante étant inférieure à la valeur de la première bande passante, la valeur de la troisième bande passante étant inférieure à la valeur de la deuxième bande passante. Ceci permet d'assurer la stabilité de la régulation de la force longitudinale exercée par l'organe de traction, de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique et du niveau de charge électrique de la batterie électrique. L'invention a également pour objet un véhicule comprenant un moteur électrique et une batterie électrique reliée au moteur électrique, ledit véhicule étant propre à être relié à un autre véhicule via un organe de traction, le véhicule comprenant un système de commande du couple développé par le moteur électrique tel que décrit précédemment, les moyens de mesure d'une force longitudinale exercée par l'organe de traction sur ledit véhicule étant agencés au sein du véhicule. L'invention sera mieux comprise et d'autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre en référence aux dessins où : - la figure 1 est une vue schématique d'un système de commande du couple développé par un moteur électrique d'un premier véhicule tracté par un second véhicule, le système comprenant un contrôleur électronique ; - la figure 2 est une vue schématique et fonctionnelle du contrôleur électronique de la figure 1 selon un mode de réalisation préféré, le contrôleur électronique comprenant trois correcteurs et étant apte à mettre en oeuvre une étape de calcul du procédé de commande selon l'invention ; - les figures 3 à 5 sont des vues schématiques respectives de chacun des correcteurs de la figure 2 ; la figure 6 est un diagramme temporel montrant l'évolution de la force longitudinale mesurée et de sa consigne, de la puissance électrique instantanée mesurée et de sa consigne, du niveau de charge électrique mesuré et de sa consigne, du couple développé par le moteur électrique et de sa consigne, ainsi que de la pente de la route ; - les figures 7 et 8 sont des vues rapprochées du 15 diagramme temporel de la figure 6 illustrant certains détails de fonctionnement. Sur la figure 1 est représenté un premier véhicule 1 relié à un second véhicule 10 via un organe de traction 12. 20 Dans l'exemple de réalisation de la figure 1, le second véhicule 10 comprend un moteur à combustion thermique. En variante non représentée, le second véhicule 10 est un véhicule à propulsion électrique ou tout autre véhicule apte à tracter un autre véhicule. 25 Dans la suite de la description, la direction longitudinale désigne la direction d'avancement des véhicules 1, 10. L' « avant » et l' « arrière » sont définis classiquement par rapport au sens d'avancement des véhicules 1, 10, selon le sens du vecteur vitesse représentatif de la 30 vitesse longitudinale V1 du premier véhicule 1, comme illustré sur la figure 1. L'organe de traction 12 est par exemple une attache de remorque, connue en soi. Dans l'exemple de réalisation de la figure 1, l'organe de traction 12 est constitué d'une première partie rectiligne 14A fixée à l'arrière du second véhicule 10, et d'une deuxième partie 14B en forme de « V » fixée à l'avant du premier véhicule 1, et couplée à la première partie rectiligne 14A. L'organe de traction 12 exerce une force sensiblement longitudinale F1 sur le premier véhicule 1, représentée par un vecteur sur la figure 1. Le premier véhicule 1 comprend un moteur électrique 16 relié aux roues 18 du véhicule 1 pour permettre leur propulsion, sans présence de moteur à combustion thermique à bord du véhicule. En variante non représentée, le premier véhicule 1 est un véhicule à propulsion hybride, c'est-à-dire un véhicule comprenant, outre le moteur électrique 16, un moteur à combustion thermique couplé au moteur électrique 16. Le moteur électrique 16 développe un couple Tq1. Le premier véhicule 1 comprend également une batterie électrique 20 reliée au moteur électrique 16. La batterie électrique 20 est une batterie électrique rechargeable. Sur la figure 1 est également représenté un système 22 20 de commande du couple développé par le moteur électrique 16 du premier véhicule 1. Dans l'exemple particulier de réalisation de la figure 1, le système de commande 22 est agencé au sein du premier véhicule 1. En variante non représentée, une partie du système de commande 22 est agencée à l'extérieur du premier 25 véhicule 1, l'autre partie du système de commande 22 étant agencée au sein du premier véhicule 1, comme cela sera détaillé par la suite. Le système de commande 22 comporte des moyens 26 de mesure de la force longitudinale F1 exercée par l'organe de 30 traction 12 sur le premier véhicule 1, des moyens 28 de mesure de la vitesse longitudinale V1 du premier véhicule 1, des moyens 30 de mesure de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique 20, et un contrôleur électronique 32. De préférence, comme illustré sur la figure 1, le système de commande 22 comporte également des moyens 34 de mesure du niveau de charge électrique de la batterie électrique 20, reliés au contrôleur électronique 32. Les moyens de mesure du niveau de charge électrique 34 sont aptes à transmettre au contrôleur électronique 32 une donnée So1m de mesure du niveau de charge électrique de la batterie électrique 20. Dans l'exemple de réalisation particulier de la figure 1, les moyens de mesure du niveau de charge électrique 34 sont intégrés dans la batterie électrique 20. Les moyens 26 de mesure de la force longitudinale F1 sont reliés au contrôleur électronique 32 et sont aptes à transmettre au contrôleur électronique 32 une donnée F1m de mesure de la force longitudinale exercée par l'organe de traction 12 sur le premier véhicule 1. Dans l'exemple particulier de réalisation de la figure 1, les moyens 26 de mesure de la force longitudinale F1 sont agencés dans le premier véhicule 1. Selon cet exemple particulier de réalisation, les moyens de mesure 26 sont formés d'un capteur de force et la mesure de la force longitudinale F1 est une mesure directe. En variante non représentée, la mesure de la force longitudinale F1 est une mesure indirecte, par exemple via une mesure préalable d'une distance, d'une vitesse et/ou d'une accélération relative entre les premier et second véhicules 1, 10. En variante encore, les moyens 26 de mesure de la force longitudinale F1 sont agencés sur la deuxième partie 14B de l'organe de traction 12, à l'extérieur du premier véhicule 1, et sont aptes à effectuer une mesure directe ou indirecte de la force longitudinale F1. Les moyens 28 de mesure de la vitesse longitudinale V1 30 sont reliés au contrôleur électronique 32 et sont aptes transmettre au contrôleur électronique 32 une donnée V1m de mesure de la vitesse longitudinale du premier véhicule 1. Dans l'exemple particulier de réalisation de la figure 1, les moyens 28 de mesure de la vitesse longitudinale V1 sont formés d'un capteur de vitesse angulaire des roues 18 du premier véhicule 1, agencé dans le premier véhicule 1. Le capteur 28 est apte à mesurer la vitesse angulaire des roues 18 et à en déduire la vitesse longitudinale mesurée V1m. Ainsi, selon cet exemple particulier de réalisation, la mesure de la vitesse longitudinale V1 est une mesure indirecte. En variante non représentée, la mesure de la vitesse longitudinale V1 est une mesure directe. Les moyens 30 de mesure de la puissance électrique instantanée sont reliés au contrôleur électronique 32. Dans l'exemple particulier de réalisation de la figure 1, les moyens 30 de mesure de la puissance électrique instantanée comprennent le capteur 28 de vitesse angulaire des roues, et un capteur 36 de mesure du couple Tq1 développé par le moteur électrique 16, relié au contrôleur électronique 32. Ainsi, selon cet exemple particulier de réalisation, la mesure de la puissance électrique instantanée est une mesure indirecte. Plus précisément, le capteur 36 est apte à transmettre au contrôleur électronique 32 une donnée Tq1m de mesure du couple développé par le moteur électrique 16, et le contrôleur électronique 32 est apte à déterminer, à partir de la donnée de mesure du couple Tq1m et de la donnée V1m de mesure de la vitesse longitudinale du premier véhicule 1 transmise par les moyens de mesure 28, une donnée de mesure de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique 20. En variante non représentée, la mesure de la puissance électrique instantanée est effectuée par mesure d'une tension et d'une intensité d'un courant électrique fourni par la batterie électrique 20. Le contrôleur électronique 32 est relié au moteur électrique 16. Le contrôleur électronique 32 est propre calculer une consigne de couple Tq1c à développer par le moteur électrique 16, en fonction au moins de la force longitudinale mesurée F1m, de la vitesse longitudinale mesurée V1m et de la puissance électrique mesurée, et à transmettre cette consigne de couple calculée Tq1c au moteur électrique 16. Dans l'exemple de réalisation préférentiel de la 5 figure 1 selon lequel le système de commande 22 comporte des moyens 34 de mesure du niveau de charge électrique de la batterie électrique 20, le contrôleur électronique 32 est propre à calculer la consigne de couple Tq1c à développer par le moteur électrique 16, en fonction en outre du niveau de 10 charge électrique mesuré So1m. Selon cet exemple de réalisation préférentiel, le contrôleur électronique 22 comporte un premier correcteur 38, un deuxième correcteur 40 et un troisième correcteur 42, comme illustré sur la figure 2. La sortie du premier correcteur 38 est reliée au 15 moteur électrique 16. Le premier correcteur 38 est apte à calculer la valeur de consigne de couple Tq1c à partir de la valeur de force longitudinale mesurée F1m et d'une valeur de consigne de force longitudinale F1c. Ainsi, la force longitudinale F1 exercée par l'organe de traction 12 sur le 20 premier véhicule 1 est régulée via la consigne de couple calculée Tq1c et une première boucle 43 d'asservissement à la valeur de consigne de force longitudinale F1c. Dans l'exemple de réalisation avantageux illustré sur la figure 3, le premier correcteur 38 est un régulateur 25 proportionnel-intégral. Le premier correcteur 38 comprend un soustracteur 44, un premier comparateur 46, un multiplieur 48, un échantilloneur 50, un sommateur 52, un deuxième comparateur 54 et un troisième comparateur 56. La sortie du soustracteur 44 est connectée sur une 30 première entrée du multiplieur 48. Le soustracteur 44 reçoit sur son entrée positive la force longitudinale mesurée F1m et sur son entrée négative la consigne de force longitudinale F1c. La sortie du premier comparateur 46 est connectée sur une deuxième entrée du multiplieur 48. Le premier comparateur 46 reçoit sur une première entrée de sélection un signal présentant une première valeur constante G1, et sur une 5 deuxième entrée de sélection un signal présentant une deuxième valeur constante G2. Les première et deuxième valeurs constantes G1, G2 sont de signe positif. De préférence, la première valeur constante G1 est supérieure à la deuxième valeur constante G2. Le premier comparateur 46 reçoit sur une 10 entrée de comparaison la force longitudinale mesurée F1m et est apte à déterminer le signe de la valeur de force longitudinale mesurée F1m. Si cette valeur est négative, le premier comparateur 46 fournit sur sa sortie le signal présentant la première valeur constante G1. Sinon, le premier 15 comparateur 46 fournit sur sa sortie le signal présentant la deuxième valeur constante G2. La sortie du multiplieur 48 est connectée en entrée de l'échantilloneur 50. La sortie de l'échantilloneur 50 est connectée sur une 20 première entrée du sommateur 52. La deuxième entrée du sommateur 52 est connectée sur la sortie du troisième comparateur 56. La sortie du sommateur 52 est connectée sur une première entrée de comparaison du deuxième comparateur 54. 25 Le deuxième comparateur 54 reçoit sur une deuxième entrée de comparaison un signal présentant une valeur constante Tq1 max. La valeur constante Tq1 max est positive ou nulle. La sortie du deuxième comparateur 54 est connectée sur une première entrée de comparaison du troisième comparateur 30 56. Le deuxième comparateur 54 compare les signaux présents sur ses deux entrées de comparaison et fournit sur sa sortie le signal présentant la valeur la plus faible. Le troisième comparateur 56 reçoit sur une deuxième entrée de comparaison un signal présentant une valeur constante Tq1 min. La valeur constante Tq1 min est négative ou nulle. Le troisième comparateur 56 fournit sur sa sortie la consigne de couple Tq1c à développer par le moteur électrique 16. Plus précisément, le troisième comparateur 56 compare les signaux présents sur ses deux entrées de comparaison et fournit sur sa sortie le signal présentant la valeur la plus haute, ce signal formant alors la consigne de couple Tq1c. La sortie du premier correcteur 38 tel qu'illustré sur la figure 3 est ainsi saturée par le haut par la valeur 10 constante Tq1 max et par le bas par la valeur constante Tq1 min. Le gain du premier correcteur 38 est apte à prendre la première valeur constante G1 lorsque la valeur de force longitudinale mesurée F1m est négative, et à prendre la 15 deuxième valeur constante G2 lorsque la valeur de force longitudinale mesurée F1m est positive. Le deuxième correcteur 40 est connecté entre la sortie du troisième correcteur 42 et une entrée du premier correcteur 38, comme illustré sur la figure 2. Le deuxième correcteur 40 20 est apte à calculer la valeur de consigne de force longitudinale F1c à partir de la valeur de la vitesse longitudinale mesurée V1m, de la valeur de puissance électrique mesurée Pe1m et d'une valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c. Ainsi, la puissance 25 électrique instantanée Pe1 fournie par la batterie électrique 20 est régulée via la consigne de couple calculée Tq1c et une deuxième boucle 58 d'asservissement à la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c. La première boucle d'asservissement 43 est imbriquée dans la deuxième boucle 30 d'asservissement 58. Dans l'exemple de réalisation avantageux illustré sur la figure 4, le deuxième correcteur 40 est un régulateur proportionnel-intégral. Le deuxième correcteur 40 comprend un soustracteur 60, un premier comparateur 62, un premier multiplieur 64, un échantilloneur 66, un premier sommateur 68, un deuxième comparateur 70, un troisième comparateur 72, un deuxième sommateur 74 et un deuxième multiplieur 76. La sortie du soustracteur 60 est connectée sur une 5 première entrée du premier multiplieur 64. Le soustracteur 60 reçoit sur son entrée positive la puissance électrique instantanée mesurée Pelm et sur son entrée négative la consigne de puissance électrique instantanée Pelc. La sortie du premier comparateur 62 est connectée sur 10 une deuxième entrée du premier multiplieur 64. Le premier comparateur 62 reçoit sur une première entrée de sélection un signal présentant une valeur constante G3, et sur une deuxième entrée de sélection un signal présentant une valeur nulle. La valeur constante G3 est de signe positif. Le premier 15 comparateur 62 reçoit sur une entrée de comparaison la vitesse longitudinale mesurée Vlm et est apte à comparer la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm à une valeur seuil prédéterminée Vis. Si la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm est supérieure à la valeur seuil prédéterminée 20 Vis, le premier comparateur 62 fournit sur sa sortie le signal présentant la valeur constante G3. Sinon, le premier comparateur 62 fournit sur sa sortie le signal présentant la valeur nulle. La sortie du premier multiplieur 64 est connectée en 25 entrée de l'échantilloneur 66. La sortie de l'échantilloneur 66 est connectée sur une première entrée du premier sommateur 68. La deuxième entrée du premier sommateur 68 est connectée sur la sortie du troisième comparateur 72. La sortie 30 du premier sommateur 68 est connectée sur une première entrée de comparaison du deuxième comparateur 70. Le deuxième comparateur 70 reçoit sur une deuxième entrée de comparaison un signal présentant une valeur constante Al max. La valeur constante Al max est positive ou nulle. La sortie du deuxième comparateur 70 est connectée sur une première entrée de comparaison du troisième comparateur 72. Le deuxième comparateur 70 compare les signaux présents sur ses deux entrées de comparaison et fournit sur sa sortie le signal présentant la valeur la plus faible. Le troisième comparateur 72 reçoit sur une deuxième entrée de comparaison un signal présentant une valeur constante Al min. La valeur constante Al min est négative ou nulle. La sortie du troisième comparateur 72 est connectée sur une première entrée du deuxième sommateur 74. Le troisième comparateur 72 fournit sur sa sortie un signal Al. Le troisième comparateur 72 compare les signaux présents sur ses deux entrées de comparaison et fournit sur sa sortie le signal présentant la valeur la plus haute, ce signal formant alors le signal Al. Le deuxième sommateur 74 reçoit sur une deuxième entrée un signal présentant une valeur constante AO. La valeur constante AO est positive. La sortie du deuxième sommateur 74 est connectée sur une première entrée du deuxième multiplieur 76. Le deuxième sommateur 74 fournit sur sa sortie un signal A2. Le deuxième multiplieur 76 reçoit sur une deuxième entrée la vitesse longitudinale mesurée Vlm et fournit sur sa sortie la consigne de force longitudinale Flc. La consigne de force longitudinale Flc s'exprime ainsi en fonction de la vitesse longitudinale mesurée Vlm et du signal A2 comme suit : Flc(t) = A2(t) * Vlm(t) (1) soit : Flc(t) = (AO + Al(t)) * Vlm(t) ; où le paramètre « t » 30 représente le temps. Ainsi, la consigne de force longitudinale Flc respectant la formule (1), cette consigne est une fonction linéaire de la vitesse longitudinale du premier véhicule 1. Ceci permet au conducteur du second véhicule 10 d'avoir un ressenti intuitif de l'intensité de l'effort exercé par le premier véhicule tracté 1. En effet, un effort linéairement proportionnel à la vitesse longitudinale du véhicule est comparable aux efforts mécaniques et aérodynamiques résistifs qui s'exercent sur le véhicule, et auxquels le conducteur est confronté en permanence. Dans une variante non représentée, et produisant le même effet de ressenti intuitif pour le conducteur du second véhicule 10, la consigne de force longitudinale Flc est une fonction du carré de la vitesse longitudinale du premier véhicule 1. La sortie du deuxième correcteur 40 tel qu'illustré sur la figure 4 est saturée par le haut par la valeur constante Al max et par le bas par la valeur constante Al min. Le gain du deuxième correcteur 40 est apte à prendre la valeur constante G3 lorsque la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm est supérieure à la valeur seuil prédéterminée Vis, et à prendre une valeur nulle lorsque la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm est inférieure à la valeur seuil prédéterminée Vis. La valeur constante G3 est par exemple choisie comme étant sensiblement égale à 0.00001, de sorte à ce que la dynamique de la deuxième boucle d'asservissement 58 soit suffisament lente pour que la « forme » de la consigne de force longitudinale Flc ne soit pas gênante pour le conducteur. Le troisième correcteur 42 est apte à calculer la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc à partir de la valeur du niveau de charge électrique mesuré Solm et d'une valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc. Ainsi, le niveau de charge électrique Sol de la batterie électrique 20 est régulé via la consigne de couple calculée Tqlc et une troisième boucle 78 d'asservissement à la valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc, comme illustré sur la figure 2. Les première et deuxième boucles d'asservissement 43, 58 sont imbriquées dans la troisième boucle d'asservissement 78. Dans l'exemple de réalisation avantageux illustré sur 5 la figure 5, le troisième correcteur 42 est un régulateur proportionnel. Le troisième correcteur 42 comprend un soustracteur 80 et un multiplieur 82. La sortie du soustracteur 80 est connectée sur une première entrée du multiplieur 82. Le soustracteur 80 reçoit 10 sur son entrée positive la consigne de niveau de charge électrique Solc et sur son entrée négative le niveau de charge électrique mesuré Solm. Le multiplieur 82 reçoit sur une deuxième entrée un signal présentant une valeur constante G4. La valeur constante 15 G4 est négative ou nulle. Le multiplieur 82 fournit sur sa sortie la consigne de puissance électrique instantanée Pelc. Le gain du troisième correcteur 42 est la valeur constante G4. Le premier correcteur 38 présente une première bande 20 passante, le deuxième correcteur 40 présente une deuxième bande passante et le troisième correcteur 42 présente une troisième bande passante. Avantageusement, les premier, deuxième et troisième correcteurs 38, 40, 42 sont réglés, via leurs gains respectifs, de sorte à ce que la valeur de la 25 deuxième bande passante soit inférieure à la valeur de la première bande passante, et à ce que la valeur de la troisième bande passante soit inférieure à la valeur de la deuxième bande passante. Ceci permet d'assurer la stabilité des régulations effectuées par les première, deuxième et troisième 30 boucles d'asservissement 43, 58, 78. Les différents composants de chacun des correcteurs 38, 40, 42 peuvent être implémentés sous forme de modules logiciels (ou « software »), ou sous forme de circuits analogiques (ou « hardware »), ou encore sous la forme d'une combinaison entre des modules logiciels et des circuits analogiques. Le procédé de commande du couple développé par le moteur électrique 16, selon l'invention, va maintenant être décrit. On suppose que le second véhicule 10 tracte le premier véhicule 1 via l'organe de traction 12. Au cours d'une étape initiale, les moyens 26 mesurent la force longitudinale F1 exercée par l'organe de traction 12 10 sur le premier véhicule 1. A l'issue de cette étape, les moyens de mesure 26 transmettent au contrôleur électronique 32 une donnée F1m de mesure de cette force longitudinale exercée. Au cours d'une étape suivante ou parallèle, les moyens 28 mesurent la vitesse longitudinale V1 du premier véhicule 1. 15 A l'issue de cette étape, les moyens de mesure 28 transmettent au contrôleur électronique 32 une donnée V1m de mesure de cette vitesse longitudinale. Au cours d'une étape suivante ou parallèle, les moyens 30 mesurent la puissance électrique instantanée Pe1 fournie 20 par la batterie électrique 20. A l'issue de cette étape, les moyens de mesure 30 transmettent au contrôleur électronique 32 une donnée Pe1m de mesure de cette puissance électrique instantanée. Au cours d'une étape suivante, le contrôleur 25 électronique 32 calcule une consigne de couple Tq1c développer par le moteur électrique 16 du premier véhicule, en fonction au moins de la force longitudinale mesurée F1m, de la vitesse longitudinale mesurée V1m et de la puissance électrique mesurée Pe1m. De préférence, l'étape de calcul 30 comprend le calcul d'une valeur de consigne de force longitudinale F1c à partir de la valeur de la vitesse longitudinale mesurée V1m, de la valeur de puissance électrique mesurée Pe1m et d'une valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c, puis le calcul de la valeur de consigne de couple Tq1c à partir de la valeur de force longitudinale mesurée F1m et de la valeur de consigne de force longitudinale calculée F1c. Au cours d'une étape suivante, le contrôleur électronique 32 transmet au moteur électrique 16 la consigne de couple calculée Tq1c. A l'issue de cette étape finale, le moteur électrique applique un couple conforme à la consigne de couple Tq1c et le procédé reboucle à partir de l'étape initiale. Dans l'exemple de réalisation préférentiel de la figure 1 selon lequel le système de commande 22 comporte des moyens 34 de mesure du niveau de charge électrique de la batterie électrique 20, le procédé comprend en outre une étape au cours de laquelle les moyens 34 mesurent le niveau de charge électrique de la batterie électrique 20, effectuée en parallèle ou à la suite des autres étapes de mesure. A l'issue de cette étape, les moyens de mesure 34 transmettent au contrôleur électronique 32 une donnée So1m de mesure de ce niveau de charge électrique. Selon ce même exemple de réalisation préférentiel, au cours de l'étape de calcul, le contrôleur électronique 32 calcule la consigne de couple Tq1c à développer par le moteur électrique 16 en fonction en outre du niveau de charge électrique mesuré So1m. De préférence, l'étape de calcul comprend en outre le calcul de la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c à partir de la valeur du niveau de charge électrique mesuré So1m et d'une valeur de consigne de niveau de charge électrique So1c. Ainsi, un utilisateur du premier véhicule 1 peut préalablement régler en début de trajet la consigne de niveau de charge électrique So1c sur une valeur qu'il désire, en fonction du mode de tractage envisagé et/ou de ses préférences quant au niveau de charge de la batterie électrique 20 à l'issue du trajet. Si cette consigne est programmée à une valeur supérieure au niveau de charge électrique initial de la batterie électrique 20 au début du trajet, alors le premier véhicule 1 « récupérera » globalement de l'énergie électrique sur l'ensemble du trajet. Par conséquent, la puissance fournie par le second véhicule 10 contribuera à recharger électriquement la batterie 20 du premier véhicule 1. Si au contraire cette consigne est programmée à une valeur inférieure au niveau de charge électrique initial de la batterie électrique 20 au début du trajet, alors le premier véhicule 1 fonctionnera globalement en « motrice », c'est-à-dire qu'il dépensera globalement de l'énergie électrique sur l'ensemble du trajet. Par conséquent, la consommation d'énergie du second véhicule 10, donc de carburant dans le cas où le second véhicule 10 est muni d'un moteur à combustion thermique, sera inférieure à celle que le second véhicule 10 aurait eu en tractant le premier véhicule 1 en « roues libres ». Ce dernier cas peut par exemple être mis en oeuvre dans le cadre d'un mode de tractage sur long trajet, où le propriétaire du second véhicule tractant 10 peut se faire rémunérer par l'usager du premier véhicule tracté 1 selon un tarif par exemple modulé en fonction du niveau de charge souhaité pour la batterie électrique 20 à l'arrivée. Dans le cas d'un mode de tractage dans le cadre d'un service d'auto-partage, destiné à répartir des véhicules électriques dans différentes stations, un opérateur peut programmer la consigne de niveau de charge électrique So1c sur sa valeur maximale et limiter, via le paramètre Tq1 min, le couple récupératif maximum réalisable par le premier véhicule 1 tracté en fonction de la puissance du second véhicule 10 tractant, ainsi qu'éventuellement du nombre de véhicules tractés en même temps en cascade. Avec ce réglage les véhicules électriques arriveront en station avec le niveau de charge maximum compatible avec la longueur du trajet de transport et avec le niveau de puissance du second véhicule 10. Dans le cas d'un véhicule électrique 1 utilisé comme une remorque de chargement autonome, c'est-à-dire tracté par 5 un opérateur piéton ou cycliste, un utilisateur du véhicule peut préalablement régler en début de trajet : - les valeurs constantes Al min et Al max comme étant nulles. Ceci permet de rendre l'évolution de la consigne de force longitudinale Flc comme fonction uniquement de la 10 vitesse longitudinale V1 du véhicule, et d'ainsi faciliter le tractage du véhicule par l'opérateur piéton ou cyliste ; - la valeur constante AO à une valeur suffisamment faible, par exemple égale à 0.1,pour que l'opérateur piéton ou cyliste puisse tracter le véhicule électrique 1 à une vitesse 15 raisonnable en exerçant un très faible effort. Dans ce dernier cas, le troisième correcteur 42 est de préférence désactivé, par exemple en réglant le gain G4 du correcteur à une valeur nulle. On conçoit ainsi que le procédé de commande du couple 20 développé par un moteur électrique d'un véhicule tracté selon l'invention permet d'augmenter la précision du pilotage du moteur électrique, tout en permettant la mise en oeuvre de différentes solutions de tractage évoluées. La Figure 6 montre un exemple de résultat obtenu pour 25 les valeurs suivantes des paramètres de réglage : Tql min = -200 ; Tql max = 100 ; Gl= 0.15 ; G2= 0.07 ; 30 AO= 10 ; Al min= -10 ; Al max= 4 ; Vls = 10 ; G3 = 0.00001 ; et G4 = 500. Dans cet exemple, le niveau de charge électrique initial de la batterie électrique 20 est égal à 12%. La consigne de niveau de charge électrique So1c choisie par l'utilisateur est égale à 15%. Sur cette figure 6, une première courbe 86 représente l'évolution temporelle du couple développé par le moteur du second véhicule 10, une deuxième courbe 88 représente l'évolution temporelle de la vitesse longitudinale V1, et une troisième courbe 90 représente l'évolution temporelle de la pente de la route. Sur la figure 6 également, une quatrième courbe 92 représente l'évolution temporelle de la consigne de couple Tq1c, une cinquième courbe 94 représente l'évolution temporelle de la force longitudinale mesurée F1m, une sixième courbe 96 représente l'évolution temporelle de la consigne de force longitudinale F1c, une septième courbe 98 représente l'évolution temporelle de la puissance électrique instantanée mesurée Pe1m, une huitième courbe 100 représente l'évolution temporelle de la consigne de puissance électrique instantanée Pe1c, une neuvième courbe 102 représente l'évolution temporelle du niveau de charge électrique mesuré So1m, et une dixième courbe 104 représente l'évolution temporelle de la consigne de niveau de charge électrique So1c. Les quatrième, cinquième et sixième courbes 92, 94, 96 de la figure 6 illustrent le fait que la consigne de couple Tq1c est pilotée pour asservir la force F1 exercée par l'organe de traction 12 à sa consigne F1c, via la première boucle d'asservissement 43. On remarque aussi que la dynamique de la première boucle d'asservissement 43 est plus élevée que celle de la deuxième boucle d'asservissement 58 (cinquième, sixième, septième et huitième courbes 94 à 100), et que la dynamique de la deuxième boucle d'asservissement 58 est plus élevée que celle de la troisième boucle d'asservissement 78 (septième, huitième, neuvième et dixième courbes 94 à 100). La figure 7 montre un aggrandissement des courbes 86 à 104 illustrées sur la figure 6, correspondant à un freinage du second véhicule 10. On remarque que le freinage du second véhicule 10 provoque une diminution de la force longitudinale mesurée F1m. Le système de commande 22 réagit à cette diminution en appliquant au moteur électrique 16 du premier véhicule 1 un couple Tq1c de valeur négative. Ainsi, le premier véhicule 1 freine en réaction au freinage du second véhicule 10. Ceci permet de réduire avantageusement la distance de freinage, contrairement au cas d'un véhicule tracté « passif » où la distance de freinage est plus grande du fait de l'inertie du véhicule tracté. Par ailleurs, les deuxième et sixième courbes 88, 96 sur la figure 7 illustrent le fait que la consigne de force longitudinale F1c décroit lorsque la vitesse longitudinale V1 du premier véhicule 1 décroît, conformément à la formule (1). La figure 8 montre un aggrandissement des courbes 86 à 104 illustrées sur la figure 6, correspondant au cas où le second véhicule 10 roule dans une montée (pente de la route de valeur positive). On remarque que, dans la montée, le système de 25 commande 22 augmente le couple Tq1c développé par le premier véhicule 1 afin de compenser l'effort dû à la pente et de garder ainsi la force F1 exercée par l'organe de traction 12 à une valeur proche de sa consigne F1c De la même manière, dans le cas d'une descente (pente 30 de la route de valeur négative), le système de commande 22 diminue le couple Tq1c développé par le premier véhicule 1 jusqu'à ce que ce couple atteigne des valeurs négatives, autrement dit jusqu'au freinage du premier véhicule 1. Ainsi, l'effort exercé par le premier véhicule tracté 1 sur le second véhicule tractant 10 est indépendant de la pente, contrairement au cas d'un véhicule tracté « passif ». Bien entendu, il est possible d'apporter à l'invention 5 de nombreuses modifications sans pour autant sortir du cadre de celle-ci. REVENDICATIONS1. Procédé de commande du couple développé par un moteur électrique (16) d'un premier véhicule (1), le premier véhicule (1) étant relié à un second véhicule (10) via un 5 organe de traction (12), le premier véhicule (1) comprenant une batterie électrique (20) reliée au moteur électrique (16), le second véhicule (10) tractant le premier véhicule (1), le procédé comprenant une étape de mesure d'une force longitudinale F1 exercée par l'organe de traction (12) sur le 10 premier véhicule (1), une étape de mesure de la vitesse longitudinale V1 du premier véhicule (1) et une étape de transmission au moteur électrique (16) d'une consigne de couple calculée Tq1c, caractérisé en ce que le procédé comprend en outre les étapes suivantes : 15 - mesure de la puissance électrique instantanée Pe1 fournie par la batterie électrique (20) du premier véhicule (1) ; et - calcul de la consigne de couple Tq1c à développer par le moteur électrique (16), en fonction au moins de la 20 force longitudinale mesurée F1m, de la vitesse longitudinale mesurée V1m et de la puissance électrique mesurée Pe1m. 2. Procédé de commande selon la revendication 1, caractérisé en ce que la force longitudinale F1 exercée par 25 l'organe de traction (12) sur le premier véhicule (1) est régulée via la consigne de couple calculée Tq1c et une première boucle (43) d'asservissement à une valeur de consigne de force longitudinale F1c, en ce que la puissance électrique instantanée Pe1 fournie par la batterie électrique (20) du 30 premier véhicule (1) est régulée via la consigne de couple calculée Tq1c et une deuxième boucle (58) d'asservissement une valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c, la première boucle d'asservissement (43) étant imbriquée dans la deuxième boucle d'asservissement (58), et en ce quel'étape de calcul d'une consigne de couple Tqlc comprend le calcul de la valeur de consigne de force longitudinale Flc à partir de la valeur de la vitesse longitudinale mesurée Vlm, de la valeur de puissance électrique mesurée Pelm et de la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc, puis le calcul de la valeur de consigne de couple Tqlc à partir de la valeur de force longitudinale mesurée Flm et de la valeur de consigne de force longitudinale calculée Flc. 3. Procédé de commande selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une étape de mesure du niveau de charge électrique Sol de la batterie électrique (20), et en ce que la consigne de couple Tqlc est calculée en outre en fonction du niveau de charge électrique mesuré Solm. 4. Procédé de commande selon la revendication 3 lorsqu'elle dépend de la revendication 2, caractérisé en ce que le niveau de charge électrique Sol de la batterie électrique (20) est régulé via la consigne de couple calculée Tqlc et une troisième boucle (78) d'asservissement à une valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc, les première et deuxième boucles d'asservissement (43, 58) étant imbriquées dans la troisième boucle d'asservissement (78), et en ce que l'étape de calcul d'une consigne de couple Tqlc comprend en outre le calcul de la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pelc à partir de la valeur du niveau de charge électrique mesuré Solm et de la valeur de consigne de niveau de charge électrique Solc. 5. Système (22) de commande du couple développé par un moteur électrique (16) d'un premier véhicule (1), le premier véhicule (1) étant relié à un second véhicule (10) via un organe de traction (12), le premier véhicule (1) comprenant une batterie électrique (20) reliée au moteur électrique (16),le système de commande (22) comprenant un contrôleur électronique (32) relié au moteur électrique (16), des moyens (26) de mesure d'une force longitudinale exercée par l'organe de traction (12) sur le premier véhicule (1) et des moyens (28) de mesure de la vitesse longitudinale du premier véhicule (1), le contrôleur électronique (32) étant propre à transmettre une consigne de couple calculée Tq1c au moteur électrique (16), chacun des moyens de mesure (26, 28) étant relié au contrôleur électronique (32), caractérisé en ce que le système de commande (22) comprend en outre des moyens (30) de mesure de la puissance électrique instantanée fournie par la batterie électrique (20) du premier véhicule (1), reliés au contrôleur électronique (32), et en ce que le contrôleur électronique (32) est propre à calculer la consigne de couple Tq1c à développer par le moteur électrique (16) du premier véhicule (1), en fonction au moins de la force longitudinale mesurée F1m, de la vitesse longitudinale mesurée V1m et de la puissance électrique mesurée Pe1m. 6. Système de commande (22) selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (34) de mesure du niveau de charge électrique de la batterie électrique (20), reliés au contrôleur électronique (32), et en ce que le contrôleur électronique (32) comporte des premier, deuxième et troisième correcteurs (38, 40, 42), la sortie du premier correcteur (38) étant reliée au moteur électrique (16), le premier correcteur (38) étant apte à calculer la valeur de consigne de couple Tq1c à partir de la valeur de force longitudinale mesurée F1m et d'une valeur de consigne de force longitudinale F1c ; le deuxième correcteur (40) étant connecté entre la sortie du troisième correcteur (42) et une entrée du premier correcteur (38), le deuxième correcteur (40) étant apte à calculer la valeur de consigne de force longitudinale F1c à partir de la valeur de la vitesselongitudinale mesurée V1m, de la valeur de puissance électrique mesurée Pe1m et d'une valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c, et le troisième correcteur (42) étant apte à calculer la valeur de consigne de puissance électrique instantanée Pe1c à partir de la valeur du niveau de charge électrique mesuré So1m et d'une valeur de consigne de niveau de charge électrique So1c. 7. Système de commande (22) selon la revendication 6, caractérisé en ce que le premier correcteur (38) est un régulateur proportionnel - intégral, en ce que le deuxième correcteur (40) est un régulateur proportionnel - intégral, et en ce que le troisième correcteur (42) est un régulateur proportionnel. 8. Système de commande (22) selon la revendication 7, caractérisé en ce que le gain du premier correcteur (38) est apte à prendre une première valeur prédéterminée G1 lorsque la valeur de force longitudinale mesurée F1m est de signe négatif, et une seconde valeur prédéterminée G2 lorsque la valeur de force longitudinale mesurée F1m est de signe positif, la première valeur G1 étant supérieure à la seconde valeur G2. 9. Système de commande (22) selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que le gain du deuxième correcteur (40) est apte à prendre une valeur prédéterminée non nulle G3 lorsque la valeur de la vitesse longitudinale mesurée V1m est supérieure à une valeur seuil prédéterminée Vis, et à prendre une valeur nulle lorsque la valeur de la vitesse longitudinale mesurée V1m est inférieure à la valeur seuil prédéterminée Vis. 10. Système de commande (22) selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que le premier correcteur (38) présente une première bande passante, le deuxième correcteur (40) présente une deuxième bande passante et le troisième correcteur (42) présente une troisième bande passante, la valeur de la deuxième bande passante étant inférieure à la valeur de la première bande passante, la valeur de la troisième bande passante étant inférieure à la valeur de la deuxième bande passante. 11. Véhicule (1) comprenant un moteur électrique (16) et une batterie électrique (20) reliée au moteur électrique (16), ledit véhicule (1) étant propre à être relié à un autre véhicule (10) via un organe de traction (12), caractérisé en ce qu'il comprend un système (22) de commande du couple développé par le moteur électrique (16) selon l'une des revendications 5 à 10, les moyens (26) de mesure d'une force longitudinale exercée par l'organe de traction (12) sur ledit véhicule (1) étant agencés au sein du véhicule (1)20