FR 3028809 A1 20160527 FR 1461411 A 20141125 1 Procédé de fonctionnement d'un dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile et dispositif de mise en oeuvre du procédé La présente invention concerne un procédé de fonctionnement d'un dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile et un dispositif de mise en oeuvre de ce procédé. L'invention s'applique notamment à des dispositifs de conditionnement thermique pour véhicule automobile, c'est-à-dire des 10 dispositifs ayant notamment pour fonction de chauffer, de refroidir, de filtrer et/ou déshumidifier l'air injecté dans l'habitacle. Un tel dispositif comporte classiquement un circuit de fluide frigorigène comprenant un évaporateur apte à échanger de la chaleur avec un flux d'air destiné à déboucher dans l'habitacle du véhicule, et un 15 compresseur. Pour diminuer la consommation énergétique d'un tel dispositif, il est connu d'équiper le dispositif d'un moyen de contournement du flux d'air de l'évaporateur apte à dévier de l'évaporateur, en fonction de sa position, une partie du flux d'air. En aval de l'évaporateur, on mélange le flux d'air 20 détourné avec le flux d'air ayant traversé l'évaporateur pour obtenir la température de consigne souhaitée. Avec de tels moyens de contournement, il est possible de faire fonctionner le compresseur de façon cyclique avec un meilleur rendement, en particulier lorsqu'il s'agit d'un compresseur à cylindrée variable. En effet, 25 dans ce dernier cas, on fait fonctionner le compresseur seulement de façon cyclique avec une cylindrée élevée et donc un meilleur rendement. 3028809 2 Cependant, avec ce type de fonctionnement, certes la consommation énergétique du dispositif est réduite, mais on constate aussi des variations cycliques de température de plusieurs degrés autour de la température de consigne. De tels variations sont perceptibles pour un 5 utilisateur et peuvent réduire son sentiment de confort. A titre d'exemple, la figure 4 montre selon une courbe L1 l'évolution dans le temps de la température en sortie d'un dispositif de conditionnement thermique selon l'état de la technique pour une température de consigne de 12°C. On constate que la température oscille entre 9°C et 12°C. Une fois la température de consigne de 12°C atteinte, le compresseur se met en marche jusqu'à atteindre une température d'environ 9°C. A ce moment, le compresseur s'arrête et la température remonte jusqu'à 12°C et le cycle recommence. La présente invention vise à optimiser le fonctionnement d'un 15 dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de fonctionnement d'un dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile, comportant : 20 un circuit de fluide frigorigène comprenant un compresseur et un échangeur de chaleur apte à former un évaporateur, l'échangeur de chaleur étant apte à échanger de la chaleur avec un flux d'air destiné à être conditionné, au moins un moyen de contournement apte à dévier de 25 l'échangeur de chaleur au moins une partie dudit flux d'air et contrôlable en position entre une position de fermeture dans laquelle aucun flux n'est dévié de l'échangeur de chaleur et une 3028809 3 multitude de positions d'ouverture dans lesquelles une partie du flux est déviée de l'échangeur de chaleur en fonction de la position d'ouverture, - une zone de mélange du flux ayant traversé l'évaporateur et du 5 flux d'air dévié par le moyen de contournement pour obtenir un flux d'air à une température de consigne, dans lequel le compresseur fonctionne de façon cyclique avec en alternance une période de fonctionnement selon un premier état dans laquelle le compresseur génère avec l'échangeur de chaleur une première quantité de frigories, et une période de fonctionnement selon un second état dans laquelle le compresseur génère avec l'échangeur de chaleur une deuxième quantité de frigories inférieure à la première quantité, caractérisé en ce que la position des moyens de contournement est contrôlée de façon cyclique en accord avec les périodes de fonctionnement du compresseur. Ainsi, la consommation du compresseur diminue tout en maintenant le confort thermique pour l'utilisateur. L'invention peut présenter un ou plusieurs des aspects suivants pris seuls ou en combinaison : la position d'ouverture des moyens de contournement est contrôlée en fonction d'au moins une loi de commande préétablie en fonction de la température de sortie de l'échangeur de chaleur, - la loi de commande est une fonction qui décroît de façon monotone, - la loi de commande est enregistrée dans une mémoire d'une unité de contrôle (UC), 3028809 4 les moyens de contournement sont contrôlés de façon cyclique entre une position ouverte et une position fermée et la durée de la période en position ouverte est plus longue que la période de fonctionnement selon le premier état du compresseur, 5 la période d'ouverture des moyens de contournement est plus longue de 1 à 10 secondes, par rapport à la période de fonctionnement selon le premier état du compresseur, les moyens de contournement passent d'une position de fermeture à une position d'ouverture lorsque le compresseur 10 passe d'une période de fonctionnement selon le second état à une période de fonctionnement selon le premier état, la température en sortie de l'échangeur de chaleur est mesurée à l'aide d'une sonde de température les positions d'ouverture et de fermeture des moyens de contournement sont contrôlées en 15 fonction de la loi de commande et de la température mesurée, la sonde de température est disposée en aval de l'échangeur de chaleur de façon protégée par rapport au flux d'air provenant des moyens de contournement, le compresseur est un compresseur à cylindrée variable sans 20 embrayage et le premier état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une cylindrée élevée et le second état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une cylindrée plus faible que dans le premier état, de préférence une cylindrée minimale, 25 - le compresseur est un compresseur embrayable et le premier état de fonctionnement correspond à un état embrayé du 3028809 5 compresseur et le second état de fonctionnement correspond à un état débrayé du compresseur, les moyens de contournement comprennent au moins un volet de commande dont la position d'ouverture et de fermeture est 5 ajustable. L'invention concerne également un dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile, comportant : un circuit de fluide frigorigène comprenant un compresseur et un échangeur de chaleur apte à former un évaporateur, 10 l'échangeur de chaleur étant apte à échanger de la chaleur avec un flux d'air destiné à être conditionné, - au moins un moyen de contournement apte à dévier de l'échangeur de chaleur au moins une partie dudit flux d'air et contrôlable en position entre une position de fermeture dans 15 laquelle aucun flux n'est dévié de l'échangeur de chaleur et une multitude de positions d'ouverture dans lesquelles une partie de flux est déviée de l'échangeur de chaleur en fonction de la position d'ouverture, - une zone de mélange du flux ayant traversé l'évaporateur et du 20 flux d'air dévié par le moyen de contournement pour obtenir un flux d'air à une température de consigne, - une unité de contrôle configurée pour faire fonctionner le compresseur de façon cyclique avec en alternance une période de fonctionnement selon un premier état dans laquelle le 25 compresseur génère avec l'échangeur de chaleur une première quantité de frigories, et une période de fonctionnement selon un second état dans laquelle le compresseur génère avec 3028809 6 l'échangeur de chaleur une deuxième quantité de frigories inférieure à la première quantité, caractérisé en ce que l'unité de contrôle est aussi relié aux moyens de contournement pour contrôler la position des moyens de contournement de façon 5 cyclique en accord avec les périodes de fonctionnement du compresseur. Le dispositif peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : la position d'ouverture des moyens de contournement est 10 contrôlée en fonction d'au moins une loi de commande préétablie en fonction de température de sortie de l'échangeur de chaleur, - la loi de commande est une fonction qui décroît de façon monotone, 15 - la loi de commande est enregistrée dans une mémoire de l'unité de contrôle, l'unité de contrôle est configurée pour contrôler de façon cyclique les moyens de contournement entre une position ouverte et une position fermée et la durée de la période en 20 position ouverte est plus longue que la période de fonctionnement selon le premier état du compresseur, la période d'ouverture des moyens de contournement est plus longue de 1 à 10 secondes, notamment 2 secondes par rapport à la période de fonctionnement selon le premier état du 25 compresseur, 3028809 7 l'unité de contrôle est configurée pour commander les moyens de contournement de passer d'une position de fermeture à une position d'ouverture lorsque le compresseur passe d'une période de fonctionnement selon le second état à une période 5 de fonctionnement selon le premier état, le dispositif comprend en outre une sonde de température pour mesurer la température en sortie de l'échangeur de chaleur et l'unité de contrôle est reliée à la sonde de température et est configurée pour contrôler les positions d'ouverture et de 10 fermeture des moyens de contournement en fonction de la loi de commande et de la température mesurée par la sonde de température. la sonde de température est disposée en aval de l'échangeur de chaleur de façon protégée par rapport au flux d'air 15 provenant des moyens de contournement, le compresseur est un compresseur à cylindrée variable sans embrayage et le premier état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une cylindrée élevée et le second état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une 20 cylindrée plus faible que dans le premier état, de préférence une cylindrée minimale, le compresseur est un compresseur embrayable et le premier état de fonctionnement correspond à un état embrayé du compresseur et le second état de fonctionnement correspond à 25 un état débrayé du compresseur, 3028809 8 les moyens de contournement comprennent au moins un volet de commande dont la position d'ouverture et de fermeture est ajustable par un moteur, - l'échangeur de chaleur est un évaporateur-stockeur. 5 L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique d'un dispositif de 10 conditionnement thermique selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 2 est un diagramme double montrant d'une part, en partie haute, l'état de fonctionnement du compresseur et d'autre part, en partie basse, les commandes d'ouverture et de 15 fermeture des moyens de contournement, - la figure 3 est un diagramme schématique montrant un exemple d'une loi de commande de l'ouverture des moyens de contournement en fonction de la température de sortie de l'évaporateur, 20 - la figure 4 est un diagramme schématique montrant l'évolution de la température obtenue par le dispositif de l'invention en fonction du temps comparé à une évolution de température obtenue par un dispositif sans conduit de contournement de l'état de la technique, 25 - la figure 5 est une vue schématique d'un dispositif de conditionnement thermique selon un second mode de réalisation de l'invention. 3028809 9 Dans la cadre de la présente invention, on rappelle qu'une frigorie (fg) est l'inverse d'une calorie (cal) et vérifie par conséquent la relation 1 fg = - 1 cal. Alors que la calorie exprime une quantité de chaleur correspondant à 4,2 Joules, une frigorie exprime donc une quantité de 5 froid. Dans la présente description, on entend par « en amont » qu'un élément est placé avant un autre par rapport au sens de circulation du fluide frigorigène. A contrario, on entend par « en aval » qu'un élément est placé après un autre par rapport au sens de circulation du fluide Io frigorigène. La figure 1 représente un dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile selon un premier mode de réalisation, comportant un circuit de fluide frigorigène comprenant un premier échangeur de chaleur 1 apte à former un condenseur, et un 15 deuxième échangeur de chaleur 2 apte à former un évaporateur. Selon une variante, l'échangeur de chaleur 2 peut être un évaporateur simple. Selon une autre variante, l'échangeur de chaleur 2 peut être un évaporateur -stockeur. 20 Un évaporateur apte à stocker des frigories, également appelé évaporateur-stockeur, est connu par exemple des documents FR 2 847 973 et FR 2 878 613. Un tel évaporateur comporte par exemple un réservoir contenant un matériau à changement de phase (également connu sous l'abréviation anglaise PCM pour « Phase-Change Material »), apte à se 25 solidifier ou à se liquéfier. Par ce changement de phase, un tel matériau permet de stocker de l'énergie calorifique ou des frigories sous forme de chaleur latente de solidification ou de liquéfaction. Ces frigories stockées 3028809 10 peuvent être restituées à un flux d'air, de manière à le refroidir, en particulier lorsque le compresseur est arrêté. Les matériaux à changement de phase les plus classiquement utilisés sont des paraffines, dont le point de liquéfaction est compris entre 5 °C et 12 °C. 5 Le circuit de fluide frigorigène comporte en outre un compresseur C, destiné à être entraîné par un moteur du véhicule, et un détendeur D. Le compresseur est par exemple un compresseur embrayable et/ou à cylindrée variable. 10 Le compresseur C peut donc être selon une première variante un compresseur à cylindrée fixe comportant un embrayage. On peut donc distinguer un premier état de fonctionnement, l'état embrayé, selon lequel le compresseur fonctionne et un second état de fonctionnement, l'état débrayé, selon lequel le compresseur est à l'état arrêté. 15 Selon une seconde variante, le compresseur C est un compresseur à cylindrée variable sans embrayage. Dans ce cas, on distingue un premier état de fonctionnement qui correspond à un fonctionnement avec une cylindrée élevée, et donc un rendement important et un second état de fonctionnement correspondant à un fonctionnement 20 avec une cylindrée plus faible que dans le premier état, et donc un rendement moins important. Le second état de fonctionnement correspond par exemple à un état de fonctionnement avec une cylindrée minimale. Selon une troisième variante qui est une sorte de combinaison des deux variantes précédentes, le compresseur C est un compresseur à 25 cylindrée variable avec embrayage. Dans ce cas, on distingue un premier état de fonctionnement qui correspond à un fonctionnement avec une cylindrée élevée, et donc un rendement important et un second état de 3028809 11 fonctionnement correspond à un état débraye, selon lequel le compresseur est à l'état arrêté. De préférence, un ventilateur V permet de faire circuler un flux d'air au travers du premier échangeur de chaleur 1. 5 Au moins un premier moyen de contournement, tel par exemple qu'un volet V1 peut être monté à proximité du deuxième échangeur de chaleur 2. Le volet V1 est mobile entre deux positions extrêmes, à savoir une première position extrême (représentée en trait continu) dans 10 laquelle aucun flux d'air ne peut contourner le deuxième échangeur de chaleur 2, et une seconde position extrême (représentée en traits pointillés) dans laquelle au moins une partie d'un flux d'air peut contourner le deuxième échangeur de chaleur 2. Bien entendu, la position du volet V1 peut être ajustée par un 15 moteur électrique, typiquement un moteur pas-à-pas afin d'atteindre selon les besoins des positions d'ouverture intermédiaires, situées entre lesdites positions extrêmes. Le dispositif de conditionnement comprend de plus une unité de contrôle UC qui est reliée (représenté par des lignes en traits pointillés) 20 notamment d'une part au compresseur C pour commander son état de fonctionnement et d'autre part au moteur de positionnement du volet V1 pour commander la position d'ouverture et la fermeture du volet V1. En aval, la sortie de l'évaporateur 2 et du volet V1 sont raccordées à un canal 4 avec une zone de mélange ZM qui appartient 25 typiquement à une l'installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation, également appelée H.V.A.C. (Heating, Ventilation and Air-Conditioning). 3028809 12 L'installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation comprend notamment un pulseur P, positionné par exemple en amont de l'évaporateur 2. C'est par le mélange de l'air en sortie de l'évaporateur 2 d'une 5 part et du flux en aval du volet V1 d'autre part qu'un flux d'air à une température de consigne est obtenu qui doit être envoyé dans l'habitacle pour assurer le confort thermique des utilisateurs. Bien entendu d'autre composants d'une installation de chauffage, ventilation et / ou de climatisation peuvent être prévus en aval 10 ou en parallèle au dispositif décrit ci-dessus sans sortir du cadre de la présente invention, notamment d'autres échangeurs de chaleur aptes à former un évaporateur ou un radiateur. En relation avec les figures 1 à 4, il est maintenant détaillé le procédé de fonctionnement du dispositif décrit ci-dessus. 15 L'unité de contrôle UC est configurée pour faire fonctionner le compresseur C de façon cyclique avec en alternance une période de fonctionnement selon un premier état dans laquelle le compresseur génère avec l'évaporateur une première quantité de frigories, et une période de fonctionnement selon un second état dans laquelle le compresseur génère 20 avec l'évaporateur une deuxième quantité de frigories inférieure à la première quantité. Ceci est illustré sur la partie haute de la figure 2 montrant les commandes de l'unité de contrôle UC pour faire fonctionner de façon cyclique le compresseur C selon le premier et le second état. 25 S'il s'agit d'un compresseur C embrayable, à cylindrée variable ou non, le second état de fonctionnement correspond à un état débrayé, le compresseur étant à l'arrêt dans ce cas. Le premier état de fonctionnement 3028809 13 correspond à un état embrayé, de préférence avec une cylindrée élevée, voir maximale, s'il s'agit d'un compresseur à cylindrée variable. S'il s'agit d'un compresseur C sans embrayage à cylindrée variable, le second état de fonctionnement correspond à un état de 5 cylindrée moindre de préférence minimale. Le premier état de fonctionnement correspond à un état avec une cylindrée élevée, de préférence maximale. Dans la partie basse de la figure 2 sont montrées un premier exemple des commandes en trait plein selon la courbe Cl de l'unité de 10 contrôle UC pour contrôler la position des moyens de contournement, le volet V1, de façon cyclique en accord avec les périodes de fonctionnement du compresseur C. Plus précisément, on voit que l'unité de contrôle UC contrôle de façon cyclique les moyens de contournement entre une position ouverte et 15 une position fermée. Dans ce cas, la courbe de commandes Cl est une succession de signaux rectangulaires. Le volet V1 passe d'une position de fermeture à une position d'ouverture lorsque le compresseur C passe d'une période de fonctionnement selon le second état à une période de fonctionnement 20 selon le premier état. Le degré d'ouverture du volet V1 est dans le présent exemple en % où 100% correspond à une ouverture totale (position du volet V1 en pointillé sur la figure 1) et 0% correspond à la position de fermeture du volet V1 (position du volet V1 en traits plein sur la figure 1). 25 Le degré ou la position d'ouverture du volet V1 est contrôlé en fonction d'au moins une loi de commande préétablie en fonction de température de sortie de l'échangeur de chaleur 2. 3028809 14 Un exemple d'une telle loi de commande est montré sur la figure 3 qui montre la position d'ouverture du volet V1 en fonction de la température d'air en sortie de l'évaporateur 2. Comme on le voit sur la figure 3, la loi de commande est une 5 fonction qui décroît de façon monotone. Lorsque la température d'air en sortie de l'évaporateur 2 est faible, alors le volet V1 est largement ouvert. Et plus la température d'air en sortie de l'évaporateur 2 est importante, plus le volet V1 est proche de la position de fermeture. 10 Selon un mode de réalisation particulier, après une première partie P1 avec une pente douce s'ensuit une seconde partie P2 avec une pente forte pour se terminer selon une troisième partie P3 en une pente douce se rapprochant de façon asymptotique de la position de fermeture. On pourrait dire que cette loi de commande possède une forme qui se 15 rapproche de la forme d'une moitié d'une gaussienne. Cette loi de commande traduit le fait qu'avec l'augmentation de la cylindrée du compresseur pour que son rendement soit meilleur, la température d'air en sortie d'évaporateur va être plus basse. Pour compenser cette baisse de température d'air en sortie de l'évaporateur 2, il zo faut ouvrir le volet V1 de contournement afin de maintenir constante la température après le mélange de l'air dans la zone de mélange ZM en aval du volet V1 et de l'évaporateur 2. Plus la cylindrée du compresseur sera élevée, plus l'air en sortie du compresseur sera froid, donc plus il faudra ouvrir le volet de 25 contournement V1 pour que la température du mélange d'air reste constante au niveau de la consigne. 3028809 15 Selon un premier cas (cas de la courbe C1), le volet de contournement est asservi dans une position fermée et une position ouverte stable en fonction de la température d'air en sortie de l'évaporateur. 5 Selon un second cas, en variante et matérialisé sur la figure 2 par une courbe C2 en trait pointillées, le volet de contournement est asservi en temps réel en fonction de la température d'air en sortie de l'évaporateur. Dans ces deux cas, l'ouverture du volet est déterminée par une loi tel qu'illustrée en Figure 3. 10 Les gains les plus importants sont obtenus avec des débits d'air contournant l'évaporateur de l'ordre de 20 à 30% du débit total d'air. On s'attachera donc à dimensionner le conduit de contournement de l'évaporateur 2 pour qu'il soit en mesure de laisser passer 20 à 30% du débit d'air arrivant dans l'HVAC. 15 Cette loi de commande est déterminée pour une multitude de débits d'air traversant l'HVAC et enregistrée dans une mémoire d'une unité de contrôle UC. De plus, on constate sur la figure 2 que la durée de la période en position ouverte du volet V1 est plus longue que la période de 20 fonctionnement selon le premier état du compresseur C. Autrement dit un certain délai ou un décalage A est introduit entre le basculement du compresseur C du premier état de fonctionnement vers le second état de fonctionnement d'une part et la fermeture du volet V1. Ce décalage traduit le fait que juste après l'arrêt du compresseur 25 C, la température en sortie de l'évaporateur 2 est encore basse et qu'il faut un certain temps, compris entre de 1s à 10s, typiquement 2s secondes par exemple, pour que la température d'air augmente en sortie de l'évaporateur 3028809 16 2. Dans ces conditions, on peut fermer ou amorcer la fermeture du volet V1 après l'arrêt du compresseur C par exemple avec un certain décalage. Le temps de décalage A va dépendre de la charge thermique sur l'évaporateur 2. Il faut donc cartographier le temps de retard optimal par 5 rapport à la puissance froide sur l'évaporateur 2. Ces données sont par exemple également stockées dans une mémoire de l'unité centrale UC. Le résultat du procédé selon l'invention est montré sur la figure 4 avec la courbe L2. On constate que la température du flux d'air délivré à l'HVAC reste très proche de la température de consigne de 12°C et que les 10 variations de température sont inférieures à 1°C, ce qui est imperceptible pour un utilisateur. Par conséquent, le confort thermique pour l'utilisateur sera maintenu tout en bénéficiant d'un gain énergétique conséquent jusqu'à 20% en faisant fonctionner le compresseur C de façon cyclique, notamment 15 un compresseur à cylindrée variable. La figure 5 montre un schéma d'un dispositif de conditionnement thermique selon un second mode de réalisation de l'invention. Ce mode de réalisation diffère de celui de la figure 1 par le fait 20 qu'une sonde de température 6 est placée en sortie de l'échangeur de chaleur 2. Plus précisément, la sonde de température 6 est disposée en aval de l'échangeur de chaleur de façon protégée par rapport au flux d'air provenant du volet V1. 25 La sonde de température 6 est reliée à l'unité de contrôle qui exploite cette température pour contrôler les positions d'ouverture et de 3028809 17 fermeture des moyens de contournement en fonction de la loi de commande et de la température mesurée. Pour éviter que la mesure de la sonde de température ne soit erronée, à cause de l'air plus chaud provenant du conduit de 5 contournement par exemple, la sonde 6 est disposée par exemple derrière un cache de protection. Le fonctionnement de cette variante est très similaire de celui du dispositif de la figure 1 à l'exception du fait que la fermeture du volet V1 est commandée en tenant compte par mesure de la sonde 6 de la remontée en 10 température en sortie de l'évaporateur 2 et de la loi de commande. Cette variante permet une gestion de température du flux d'air à délivrer à l'HVAC encore plus précise. On comprend donc que la gestion également cyclique des moyens de contournement, en particulier du volet V1, permettent d'obtenir 15 un flux d'air à une température avec moins de fluctuations autour de la température de consigne. REVENDICATIONS1. Procédé de fonctionnement d'un dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile, comportant : un circuit de fluide frigorigène comprenant un compresseur (C) et un échangeur de chaleur (2) apte à former un évaporateur, l'échangeur de chaleur (2) étant apte à échanger de la chaleur avec un flux d'air destiné à être conditionné, au moins un moyen de contournement (V1) apte à dévier de l'échangeur de chaleur (2) au moins une partie dudit flux d'air et contrôlable en position entre une position de fermeture dans laquelle aucun flux n'est dévié de l'échangeur de chaleur (2) et une multitude de positions d'ouverture dans lesquelles une partie du flux est déviée de l'échangeur de chaleur (2) en fonction de la position d'ouverture, une zone de mélange (ZM) du flux d'air ayant traversé l'évaporateur (2) et du flux d'air dévié par le moyen de contournement (V1) pour obtenir un flux d'air à une température de consigne, dans lequel le compresseur (C) fonctionne de façon cyclique avec en alternance une période de fonctionnement selon un premier état dans laquelle le compresseur (C) génère avec l'échangeur de chaleur (2) une première quantité de frigories, et une période de fonctionnement selon un second état dans laquelle le compresseur (C) génère avec l'échangeur de chaleur (2) une deuxième quantité de frigories inférieure à la première quantité, caractérisé en ce que la position des moyens de contournement (V1) est contrôlée de façon cyclique en accord avec les périodes de fonctionnement du compresseur (C). 3028809 19 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la position d'ouverture des moyens de contournement (V1) est contrôlée en fonction d'au moins une loi de commande préétablie en fonction de la température de sortie de l'échangeur de chaleur (2). 5 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la loi de commande est une fonction qui décroît de façon monotone. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la loi de commande est enregistrée dans une mémoire d'une unité de contrôle (UC). 10 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce les moyens de contournement (V1) sont contrôlés de façon cyclique entre une position ouverte et une position fermée et en ce que la durée de la période en position ouverte est plus longue que la période de fonctionnement selon le 15 premier état du compresseur (C). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les moyens de contournement (V1) passent d'une position de fermeture à une position d'ouverture lorsque le compresseur (C) passe d'une période de fonctionnement selon le 20 second état à une période de fonctionnement selon le premier état. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que la température en sortie de l'échangeur de chaleur (2) est mesurée à l'aide d'une sonde de température (6) et 25 en ce que les positions d'ouverture et de fermeture des moyens de contournement (V1) sont contrôlées en fonction de la loi de commande et de la température mesurée. 3028809 20 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le compresseur (C) est un compresseur à cylindrée variable sans embrayage et en ce que le premier état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une 5 cylindrée élevée et le second état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une cylindrée plus faible que dans le premier état, de préférence une cylindrée minimale. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le compresseur (C) est un compresseur embrayable et en ce que le premier état de fonctionnement correspond à un état embrayé du compresseur et le second état de fonctionnement correspond à un état débrayé du compresseur. 10. Dispositif de conditionnement thermique d'un habitacle de véhicule automobile, comportant : 15 un circuit de fluide frigorigène comprenant un compresseur (C) et un échangeur de chaleur (2) apte à former un évaporateur, l'échangeur de chaleur (2) étant apte à échanger de la chaleur avec un flux d'air destiné à être conditionné, au moins un moyen de contournement (V1) apte à dévier de 20 l'échangeur de chaleur (2) au moins une partie dudit flux d'air et contrôlable en position entre une position de fermeture dans laquelle aucun flux n'est dévié de l'échangeur de chaleur (2) et une multitude de positions d'ouverture dans lesquelles une partie de flux est déviée de l'échangeur de chaleur (2) en 25 fonction de la position d'ouverture, 3028809 21 - une zone de mélange (ZM) du flux ayant traversé l'évaporateur et du flux d'air dévié par le moyen de contournement (V1) pour obtenir un flux d'air à une température de consigne, - une unité de contrôle (UC) configurée pour faire fonctionner le 5 compresseur (C) de façon cyclique avec en alternance une période de fonctionnement selon un premier état dans laquelle le compresseur (C) génère avec l'échangeur de chaleur (2) une première quantité de frigories, et une période de fonctionnement selon un second état dans laquelle le 10 compresseur (C) génère avec l' échangeur de chaleur (2) une deuxième quantité de frigories inférieure à la première quantité, caractérisé en ce que l'unité de contrôle (UC) est aussi relié aux moyens de contournement pour contrôler la position des moyens de contournement (V1) de façon cyclique en accord 15 avec les périodes de fonctionnement du compresseur (C). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que la position d'ouverture des moyens de contournement (V1) est contrôlée en fonction d'au moins une loi de commande préétablie en fonction de température de sortie de l'échangeur de chaleur. 20 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce l'unité de contrôle (UC) est configurée pour contrôler de façon cyclique les moyens de contournement entre une position ouverte et une position fermée et en ce que la durée de la période en position ouverte est plus longue que la période de 25 fonctionnement selon le premier état du compresseur (C). 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que l'unité de contrôle (UC) est configurée pour commander les moyens de contournement de passer d'une 3028809 22 position de fermeture à une position d'ouverture lorsque le compresseur (C) passe d'une période de fonctionnement selon le second état à une période de fonctionnement selon le premier état. s 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une sonde de température (6) pour mesurer la température en sortie de l'échangeur de chaleur (2) et en ce que l'unité de contrôle (UC) est reliée à la sonde de température (6) et est configurée pour contrôler les positions d'ouverture et de fermeture des moyens de contournement (V1) en fonction de la loi de commande et de la température mesurée par la sonde de température (6). 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que la sonde de température (6) est disposée en aval de l'échangeur de chaleur 15 (2) de façon protégée par rapport au flux d'air provenant des moyens de contournement (V1). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 15, caractérisé en ce que le compresseur (C) est un compresseur à cylindrée variable sans embrayage et en ce que le premier état de 20 fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une cylindrée élevée et le second état de fonctionnement correspond à un fonctionnement avec une cylindrée plus faible que dans le premier état, de préférence une cylindrée minimale. 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 16, 25 caractérisé en ce que le compresseur (C) est un compresseur embrayable et en ce que le premier état de fonctionnement correspond à un état embrayé du compresseur et le second état 3028809 23 de fonctionnement correspond à un état débrayé du compresseur (C). 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 17, caractérisé en ce que les moyens de contournement (V1) comprennent au moins un volet de commande dont la position d'ouverture et de fermeture est ajustable par un moteur.