FR 3025254 A1 20160304 FR 1458207 A 20140902 Le domaine technique de l'invention est celui des machines thermiques et notamment des moteurs thermiques. Afin de transformer de l'énergie thermique en énergie mécanique ou électrique, il est connu plusieurs types de moteurs. Certains de ces moteurs sont réversibles et peuvent être utilisés réciproquement en générateur pour transformer de l'énergie mécanique en énergie thermique ou de pression : réfrigération et/ou compression/liquéfaction d'un gaz. Le moteur Stirling exploite une différence de température appliquée à un 10 gaz en enceinte fermée pour produire une énergie mécanique ou réciproquement. Un tel moteur présente l'inconvénient de nécessiter une grande différence de température pour atteindre un rendement exploitable. Le moteur Rankine présente l'inconvénient de nécessiter de nombreuses étapes de transfert d'énergie qui conduisent à un rendement faible. Il nécessite 15 de plus une pompe de retour des condensats. Le moteur à turbine a pour principal inconvénient un coût élevé. Le moteur à combustion interne a connu un grand développement, du fait notamment de l'automobile, mais présente l'inconvénient de comprendre de nombreuses pièces en mouvement conduisant à un rendement faible. De plus 20 son choix de carburants possibles est relativement réduit. Le moteur à vapeur présente l'inconvénient de consommer, en plus d'un carburant, de l'eau. Un objet de la présente invention est de présenter un nouveau paradigme de machine thermique, apte à être utilisée comme moteur, afin de transformer 25 de l'énergie thermique en énergie mécanique ou électrique et réciproquement. A cet effet l'invention prévoit, selon un mode de réalisation, un moteur comprenant : - une enceinte comprenant au moins une chambre de travail à l'intérieur de laquelle est contenu un mélange de travail composé d'au moins un 30 gaz et de vapeur issue d'un liquide, le gaz étant différent de la vapeur, - une source froide apte à refroidir le mélange de travail, un moyen mobile, disposé à l'intérieur de la chambre de travail, mobile entre une première position et une deuxième position, le moteur étant 3025254 2 configuré de manière à ce que l'échange thermique entre le mélange de travail et la source froide est supérieur dans la deuxième position, l'échange thermique entre le mélange de travail et la source froide est inferieur dans la première position ; 5 un actionneur apte à déplacer le moyen mobile de la première position à la deuxième position et réciproquement ; - un cylindre comprenant un piston, une chambre dudit cylindre étant fluidiquement connectée ou au moins couplée en terme de pression à l'enceinte, de manière à être en contact avec le mélange de travail; - dans lequel pour une même augmentation de la température, la présence de vapeur contenue dans le mélange de travail fait augmenter plus rapidement la pression du mélange de travail. Ce moteur, que l'on peut nommer moteur à pressions d'évaporation différentielles, exploite efficacement la phase à variation non linéaire de la montée en pression et également la phase à variation non linéaire de la dépression. Il tire avantageusement bénéfice du changement d'état (liquide à gazeux) d'un liquide, produisant une forte variation de pression pour une faible variation de température, à une température proche et inférieure de sa température d'ébullition. De ce fait ce moteur peut fonctionner à une température relativement faible et ne nécessite qu'une faible différence de température (entre sa source chaude et sa source froide) afin d'obtenir un rendement exploitable. Par exemple, ce moteur ne nécessite qu'une différence de température 25 d'environ 50 degrés entre sa source chaude et sa source froide afin d'obtenir un rendement exploitable. Une telle disposition présente de nombreux avantages. Le moteur, de par la présence de vapeur, présente une bonne capacité de 30 transfert thermique, qui lui confère un rendement élevé. Le moteur comporte peu de pièces, présente une complexité faible, et peut ainsi être réalisé à faible coût. Le moteur présente encore l'avantage de pouvoir fonctionner avec tout 3025254 3 type de source d'énergie thermique. De manière optionnelle, l'invention peut comprendre au moins une des caractéristiques suivantes qui peuvent être prises séparément ou en combinaison : 5 - le moteur est configuré de manière à ce que les conditions de température et de pression appliquées au liquide lors du fonctionnement restent inférieures aux conditions de température et de pression permettant l'ébullition du liquide. - le moteur est configuré de manière à ce que le moyen mobile s'interpose 10 entre la source froide et le mélange de travail dans la première position et permette le contact entre le mélange de travail et la source froide dans la deuxième position ; l'enceinte comprend une paroi froide refroidie par la source froide, et où le moyen mobile comprend une première paroi de forme 15 complémentaire de la forme de la paroi froide apte à recouvrir au moins une partie de la paroi froide dans la première position et à libérer au moins une partie de la paroi froide dans la deuxième position ; le moteur est configuré de manière à ce que la surface d'échange thermique entre le mélange de travail et la source froide est au moins 20 cinq fois supérieure à la surface d'échange thermique entre le mélange de travail et la surface du liquide. l'enceinte comprend le liquide dont est issu la vapeur ; le moteur comprend une source chaude configurée pour chauffer le liquide ; le moteur est configuré de manière à ce que le volume d'échange thermique du mélange de travail avec la surface du liquide est supérieur dans la première position au volume d'échange thermique du mélange de travail avec la surface du liquide dans la deuxième position ; le moteur est configuré de manière à ce que les conditions de température et de pression appliquées au liquide lors du fonctionnement restent inférieures aux conditions de température et de pression permettant l'ébullition du liquide. Cette caractéristique n'est 3025254 4 pas indispensable mais permet d'améliorer considérablement les performances du moteur ; en particulier, le moteur est configuré de manière à contrôler la source chaude de sorte à ce que la température du liquide reste inférieure à sa 5 température d'ébullition dans les conditions de pressions d'utilisation.; les conditions de température et de pression appliquées au liquide sont telles que pour une pression donnée, la température du liquide est comprise entre 1*Tli et 0.98*Teb, Teb étant la température d'ébullition pour cette pression et Tli étant la température de liquéfaction pour cette 10 pression. Ainsi, on s'approche au plus près du point d'ébullition sans jamais atteindre ce dernier. Cela permet de travailler dans des conditions où la variation de pression est maximale pour une variation donnée de température. Cela permet par conséquent de ne pas dépasser la 15 production de vapeur à refroidir. On améliore ainsi le rendement de la machine ; le moteur comprend un (ou plusieurs) cylindre(s) comprenant au moins un piston, une chambre dudit cylindre étant fluidiquement connectée à l'enceinte, de manière à être en contact avec le mélange de travail ; 20 l'actionneur est entraîné indirectement par le piston ; la paroi froide de l'enceinte et la première paroi du moyen mobile présentent des formes coniques d'axe sensiblement parallèle au déplacement du moyen mobile. le moyen mobile est apte à s'interposer entre la source froide et le 25 mélange de travail dans la première position et à permettre le contact entre le mélange de travail et la source froide dans la deuxième position et est apte à permettre le contact entre le liquide et le mélange de travail dans la première position et à s'interposer entre le liquide et le mélange de travail dans la deuxième position ; 30 l'enceinte comprend une paroi froide refroidie par la source froide, et le moyen mobile comprend une première paroi de forme complémentaire de la forme de la paroi froide apte à recouvrir au moins une partie de la paroi froide dans la première position et à libérer au moins une partie 302 52 54 5 de la paroi froide dans la deuxième position et le moyen mobile comprend une deuxième paroi de forme complémentaire de la forme de la surface du liquide apte à libérer au moins une partie de la surface du liquide dans la première position et à recouvrir au moins une partie de 5 la surface du liquide dans la deuxième position. Le moyen mobile présente une densité massique minimale grâce à sa forme en volume creux en fibre de carbone ou composite similaire. 10 Le moyen mobile, particulièrement la première paroi et/ou la deuxième paroi, présente(nt) une isolation thermique élevée grâce à sa composition en matériaux en fibre de carbone ou composite similaire. - Le moyen mobile, particulièrement la première paroi et/ou la deuxième paroi, présente(nt) une isolation thermique élevée dû à leur composition 15 creuse aux parois en fibre de carbone ou composites similaires, - Une paroi chaude réalise l'interface entre la source chaude et le liquide, et où la paroi froide et/ou la paroi chaude présente(nt) une conductivité thermique élevée grâce à leur composition en cuivre ou en graphite ou en tous matériaux composites présentant une conductivité thermique 20 élevée. Le liquide est pris parmi : de l'eau, une solution aqueuse, de l'alcool, de l'huile ou un mélange de ces liquides ou tout autre liquide volatile. Les liquides que l'on peut utiliser dans le cadre de l'invention sont ceux qui sont volatiles dans la zone de température et de pression d'utilisation 25 du moteur Le gaz est par exemple de l'air, de l'azote, du dioxyde de carbone, de l'hydrogène ou de l'hélium ou un mélange de ces gaz. Le refroidissement intermittent du mélange permet de provoquer une variation de pression du mélange. La couverture de la surface chaude 30 n'est pas indispensable. Il faut néanmoins un déplacement du mélange dans les zones chaudes et froides pour l'échange thermique. Selon un autre mode de réalisation, l'invention porte sur une enceinte 3025254 6 étanche comprenant un liquide et un mélange de travail composé d'au moins un gaz et de vapeur issue du liquide, une source chaude apte à chauffer le liquide sans atteindre le point d'ébullition du liquide, une source froide apte à refroidir le mélange de travail, un moyen mobile ou élément mobile, disposé à 5 l'intérieur de l'enceinte, mobile entre une première position où le moyen mobile minimise l'échange thermique du mélange de travail et la source froide, et maximise l'échange thermique entre le liquide et le mélange de travail, et une deuxième position où le moyen mobile maximise l'échange thermique entre le mélange de travail et la source froide, et minimise l'échange thermique entre le 10 liquide et le mélange de travail, et un actionneur apte à déplacer le moyen mobile de la première position à la deuxième position et réciproquement. Ainsi, l'échange thermique entre le mélange de travail et la source froide dans la première position du moyen mobile est inférieure à l'échange thermique entre le mélange de travail et la source froide dans la deuxième position. 15 L'échange thermique entre le liquide et le mélange de travail dans la première position du moyen mobile est supérieur à l'échange thermique entre le liquide et le mélange de travail dans la deuxième position du moyen mobile. Selon un autre mode de réalisation, l'invention porte sur un système comprenant au moins un moteur selon l'invention et une génératrice couplée au 20 piston et configurée pour produire de l'électricité à partir de l'énergie mécanique disponible sur le piston. Selon un autre mode de réalisation, l'invention porte sur un procédé de commande d'un moteur selon l'invention, dans lequel les conditions appliquées au liquide lors du fonctionnement, de préférence tout au long du fonctionnement 25 ou au moins tout au long d'un cycle complet de fonctionnement, restent inférieures aux conditions d'ébullition du liquide, de manière à ce que le liquide n'entre pas en ébullition. Avantageusement, les conditions de température et de pression 30 appliquées au liquide sont telles que pour une pression donnée, la température du liquide ne provoque pas l'ébullition du liquide. Selon un autre mode de réalisation, l'invention porte sur une machine 3025254 7 thermique comprenant : une enceinte étanche comprenant un liquide et un mélange de travail composé d'un gaz et de vapeur issue du liquide, une source chaude apte à chauffer le liquide, une source froide apte à refroidir le mélange de travail, un moyen mobile ou élément mobile, disposé à l'intérieur de 5 l'enceinte, mobile entre une première position où le moyen mobile minimise le contact entre le mélange de travail et la source froide, et maximise le contact entre le liquide et le mélange de travail, et une deuxième position où le moyen mobile maximise le contact entre le mélange de travail et la source froide, et minimise le contact entre le liquide et le mélange de travail, et un actionneur 10 apte à déplacer le moyen mobile de la première position à la deuxième position et réciproquement. Selon un mode de réalisation la machine thermique est utilisée comme moteur. Selon un mode de réalisation la machine thermique est utilisée comme 15 pompe à chaleur. La pompe à chaleur est alors configurée de manière à ce qu'un déplacement du mélange de travail entraine un transfert de chaleur depuis la source chaude vers la source froide. Ainsi, dans ce cas on fournit de l'énergie mécanique au système au niveau du piston et on récupère de la chaleur au niveau de la source froide. 20 D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description détaillée donnée ci-après à titre indicatif en relation avec des dessins sur lesquels : - les figures 1 et 2 présentent le principe de fonctionnement du moteur 25 selon un mode de réalisation de l'invention, - la figure 1 illustre la phase de pression, et - la figure 2 illustre la phase de dépression, - la figure 3 illustre un autre mode de réalisation, - la figure 4 illustre un couplage entre deux moteurs, 30 - la figure 5 est un diagramme température pression de la vapeur et d'un gaz d'un exemple de mélange de travail selon l'invention, Tel que représentée aux figures 1 et 2, selon un mode de réalisation possible, la machine thermique/le moteur 1 selon l'invention comprend une 3025254 8 enceinte étanche et rigide 2,7,8. Cette enceinte 2,7,8 comprend une chambre de travail 30 contenant un mélange de travail 6 composé d'un gaz et de vapeur issue d'un liquide 5. Dans la chambre de travail 30 est encore disposé un moyen mobile 3. 5 Selon un premier mode de réalisation illustré en figures 1 à 4, l'enceinte 2,7,8, est fermée et étanche, tant aux liquides qu'aux gaz. Par ailleurs, dans l'enceinte 2,7,8 est placé un liquide 5 dont est issu la vapeur. Ainsi, dans ce mode de réalisation l'enceinte 2,7,8 contient la chambre de travail 30 ainsi qu'un volume à l'intérieur duquel est contenu le liquide 5. Ce 10 dernier n'est pas contenu dans la chambre de travail 30. L'enceinte comprend notamment les parois 7 et 8. Tel que représenté sur les figures 1,2, le liquide occupe et remplit une partie, ici la partie basse, de l'enceinte 7. Le mélange de travail 6 occupe et remplit le reste du volume intérieur de l'enceinte 2,7,8, non occupé par le 15 moyen mobile 3. Le fonctionnement de la machine thermique/du moteur 1 nécessite la présence d'une source chaude 13 et d'une source froide 14. La source chaude 13 est apte à chauffer le liquide 5. La source chaude 13 est préférentiellement appliquée au chauffage du liquide 5, afin de permettre la formation de vapeur à 20 la surface du liquide 5. La source froide 14 est apte à refroidir les surfaces de refroidissement 2,8 de l'enceinte, et particulièrement le mélange de travail 6. La source froide 14 est préférentiellement appliquée sélectivement au refroidissement du mélange de travail 6, comme il va être décrit plus loin. Le moyen mobile 3 est entièrement contenu dans l'enceinte 2,7,8, et est 25 mobile dans l'enceinte 2,7,8, entre une première position 15 et une deuxième position 16. Cette mobilité a pour but de déplacer le mélange de travail 6. Le moyen mobile 3 présente un volume idéalement constant. Dans la première position 15, illustrée à la figure 1, correspondant à une phase de pression, le moyen mobile 3 est placé de telle manière à ce qu'il 30 minimise le contact et donc l'échange thermique entre le mélange de travail 6 et la source froide 14, et à ce qu'il maximise le contact et donc l'échange thermique entre le liquide 5 et le mélange de travail 6. Ainsi, dans cette première position 15, le liquide 5 chauffé par la source chaude 13 et présentant 3025254 9 un contact avec le mélange de travail 6 tend à fournir de la vapeur dans le mélange de travail 6. Le contact entre le mélange de travail 6 et la source froide 14 étant minimum, le mélange de travail 6 est peu ou pas refroidi. Il s'ensuit que la pression, principalement du mélange de travail 6, augmente dans l'enceinte 5 2,7,8, dans cette configuration liée à la première position 15. Dans la deuxième position 16, illustrée à la figure 2, correspondant à une phase de dépression, le moyen mobile 3 est placé de telle manière à ce qu'il maximise le contact entre le mélange de travail 6 et la source froide 14, et à ce qu'il minimise le contact entre le liquide 5 et le mélange de travail 6. Ainsi, dans 10 cette deuxième position 16, le contact entre le liquide 5 et le mélange de travail 6 étant minimum l'apport de vapeur du liquide 5 dans le mélange est réduit au minimum. Parallèlement, le contact entre le mélange de travail 6 et la source froide 14 est maximum, causant un refroidissement du mélange de travail 6. Il s'ensuit que la pression du mélange de travail 6, diminue dans l'enceinte 2,7,8, 15 dans cette configuration liée à la deuxième position 16. Afin de déplacer le moyen mobile 3 alternativement de la première position 15 à la deuxième position 16, puis de la deuxième position 16 à la première position 15, la machine thermique/le moteur 1 comprend encore un actionneur 4. 20 Le mouvement employé entre la première position 15 et la deuxième position 16 peut être quelconque. Ce mouvement peut, par exemple, être le résultat d'une rotation, un mouvement hélicoïdal ou encore une translation. Le mouvement pour passer de la première position 15 à la deuxième position 16 peut être le mouvement inverse du mouvement employé pour passer de la 25 deuxième position 16 à la première position 15 ou un mouvement différent. Ce qui importe est que le moyen mobile 3 occupe alternativement la première position 15, créant ainsi une augmentation de la pression à l'intérieur de l'enceinte 2,7,8, et la deuxième position 16, créant ainsi une diminution de la pression ou dépression à l'intérieur de l'enceinte 2,7,8. 30 Ainsi, au moyen d'une source chaude 13, chauffant le liquide 5 et d'une source froide 14 permanente, refroidissant sélectivement le mélange de travail 6, il est créé au sein de l'enceinte 2,7,8, une variation de pression alternative. Il convient de noter que la variation de pression obtenue est importante, y 3025254 10 compris pour une variation de température, différence entre la température de la source chaude 13 et la température de la source froide 14, relativement faible. En effet, le moteur 1 tire profit d'un gradient de pression relativement à la température important lorsque la température est proche de la température 5 d'ébullition du liquide 5, tout en restant inférieure à cette température d'ébullition. La figure 5 est un diagramme température/pression pour respectivement un gaz et de la vapeur d'un exemple de mélange de travail. Il apparaît clairement sur ce diagramme que la pression de vapeur (saturante) augmente 10 de façon non linéaire avec la température. Pour une même augmentation de température, l'augmentation de la pression de la vapeur est bien plus importante lorsque que l'on se rapproche du point d'ébullition. Cela n'est pas le cas pour le gaz du mélange. 15 De manière générale, l'invention exploite le fait que quand le volume du mélange gaz/vapeur est dans la partie chaude, il y a plus de vapeur que quand il est dans la partie froide, car la température favorise le changement de l'état liquide à l'état vapeur. Il y a donc un changement de ratio gaz/vapeur pendant le cycle. La quantité de gaz reste constante et la quantité de vapeur varie. La 20 pression du gaz augmente linéairement avec la température tandis que la vapeur augmente selon une courbe ascendante, de pente significativement plus importante. Le diagramme de la figure 5 montre que la différence de pression de la vapeur augmente près de cinq fois plus que celle du gaz dans les mêmes conditions. La pression du mélange de travail sera dépendante de la variation 25 du ratio quantité gaz/vapeur. L'invention utilise cet avantage dans les deux phases, c'est-à-dire lors de la phase de pression et lors de la phase de dépression. L'invention utilise principalement les variations de pressions de vapeur 30 pour obtenir un meilleur rendement que les moteurs Stirling ou moteurs à vapeur. On ne peut pas considérer le mélange comme un gaz homogène, mais comme un mélange gazeux, la quantité vapeur étant la conséquence 3025254 11 momentanée de changement d'état d'une partie du liquide. Le moteur 1 peut fonctionner au-delà de la température d'ébullition du liquide 5, cependant la surproduction de vapeur devient alors préjudiciable au rendement. Aussi le moteur 1, ses composants, les caractéristiques thermiques 5 du liquide 5, du mélange de travail 6, les capacités thermiques de la source chaude 13 et de la source froide 14, sont avantageusement calculés et dimensionnés afin que les conditions de température et de pression de fonctionnement restent inférieures aux conditions de température et de pression d'ébullition du liquide 5. 10 Une optimisation consiste à approcher au plus près les conditions de température et de pression d'ébullition du liquide 5 par valeur inférieure et sans atteindre le point d'ébullition. Le moteur 1, tel que décrit jusqu'ici, permet de créer, au sein de l'enceinte 2,7,8 une variation de pression alternative. Selon un mode de réalisation, cette 15 pression alternative peut être mise à profit, au moyen d'une enceinte 2 déformable, qu'elle soit souple, ou télescopique, afin d'obtenir une variation de volume alternative. Selon un autre mode de réalisation, le moteur 1 comprend un cylindre 9. Ce cylindre 9 comprend un volume intérieur cylindrique, accueillant un piston 20 10, ledit piston 10 étant apte à coulisser, sensiblement selon un mouvement de translation selon une direction confondue avec l'axe du volume cylindrique. Un tel cylindre 9 définit, deux chambres de part et d'autre du piston 10 qui les sépare. Une chambre 11, parmi ces deux chambres, est fluidiquement connectée à l'enceinte 2,7,8. Cette connexion fluidique est telle que la chambre 25 11 soit en contact avec le mélange de travail 6, contenu dans ladite enceinte 2,7,8. Avantageusement et contrairement à ce que pourrait laisser penser les figures 1,2, la connexion entre l'intérieur de l'enceinte 2,7,8, contenant le mélange de travail 6, et la chambre 11 du cylindre 9 est préférentiellement 30 permanente. Ainsi la surface supérieure du moyen mobile 3, y compris dans la première position 15, n'obture en rien la connexion. Une connexion est assurée dans un plan non visible sur la figure ou encore au moyen d'une canalisation non représentée. 3025254 12 Le but du cylindre 9 est de mettre à profit la variation alternative de la pression créée dans l'enceinte 2,7,8, pour entraîner le piston 10 dans un mouvement alternatif linéaire. Ainsi dans la phase de pression, illustrée à la figure 1, le moyen mobile 3 étant dans la première position 15, la pression 5 augmente et repousse le piston 10, qui est entraîné de manière centrifuge, soit vers le haut dans le plan de la figure. Au contraire, dans la phase de dépression, illustrée à la figure 2, le moyen mobile 3 étant dans la deuxième position 15, la pression diminue et attire le piston 10, qui est entraîné de manière centripète, soit vers le bas dans le plan de la figure. Ainsi l'alternance 10 des positions du moyen mobile 3, parmi la première position 15 et la deuxième position 16, produit un mouvement alternatif linéaire du piston 10. Un tel piston 10 constitue l'organe de sortie du moteur 1. Le mouvement alternatif linéaire peut être exploité, en tant que tel, afin de produire un mouvement mécanique alternatif linéaire. Alternativement, le mouvement du 15 piston 10 peut être transformé, par exemple au moyen d'un dispositif bielle/vilebrequin, en un mouvement rotatif pour des applications d'entrainement rotatif, de mobilité ou encore de production électrique. Alternativement, le mouvement alternatif du piston 10 peut être directement employé pour produire de l'électricité au moyen d'un alternateur linéaire : dans ce cas le piston 10 20 comprend ou entraîne un noyau magnétique déplacé dans un bobinage adapté. Alternativement, le piston 10 comprend ou entraîne un bobinage. Comme on peut le voir, le présent moteur 1 est potentiellement candidat à de très nombreuses applications. Afin qu'un maximum de la variation de pression soit dirigée vers le 25 cylindre 9 et le piston 10, censé être le seul élément pouvant être mobilisé en réponse à la pression variable, les autres composants, que sont ici l'enceinte 2,7,8, et le moyen mobile 3 sont idéalement indéformables et avantageusement suffisamment rigides pour résister aux variations de pression, rencontrées lors du fonctionnement du moteur 1. 30 Un tel moteur 1 présente un rendement d'autant meilleur que son bilan énergétique est favorable. Ce bilan est amélioré en maximisant l'énergie produite au niveau du cylindre 9 et du piston 10 et en minimisant l'énergie consommée. L'énergie consommée est d'une part l'énergie apportée 3025254 13 thermiquement, au niveau de la source chaude 13 et de la source froide 14, et d'autre part l'énergie nécessaire à l'actionneur 4 pour mobiliser le moyen mobile 3. Quel que soit le mode de réalisation de l'actionneur 4, décrit plus loin, la minimisation de cette énergie de mise en mouvement bénéficie d'un moyen 5 mobile 3 le plus léger possible, afin que la masse mise en mouvement soit faible et que l'énergie de mise en mouvement soit réduite. Le choix des matériaux est important. Seule la surface externe du moyen mobile 3 est fonctionnelle. Aussi le moyen mobile 3 peut avantageusement être creux, pour peu que ses parois répondent aux contraintes mécaniques vues 10 précédemment (résistance à la pression) et aux contraintes thermiques décrites plus avant. Il peut être compris de la description qui précède que le cycle du moteur 1 est piloté par le mouvement du moyen mobile 3. Ainsi la loi de commande de l'actionneur 4 est déterminante pour le moteur 1. Selon un premier mode de 15 réalisation l'actionneur 4 est indépendant. Dans ce mode la loi de commande de l'actionneur est quelconque. Selon un mode préférentiel, ladite loi de commande est optimisée pour tirer parti au maximum du comportement thermodynamique de l'enceinte 2 et de son contenu. Ainsi, par exemple, la fréquence de pilotage de l'actionnaire 4 est avantageusement déterminée en 20 fonction des constantes de temps des phases de pression et de dépression. La forme de la loi de commande, tant en pression, qu'en dépression, peut encore être avantageusement adaptée aux caractéristiques thermodynamiques. Un inconvénient évident du mode de réalisation précédent est lié à son avantage. L'indépendance de l'actionneur 4 est qu'il nécessite un générateur de 25 mouvement alternatif propre. Aussi une idée est d'utiliser le mouvement alternatif disponible en sortie du moteur 1, au niveau du cylindre 9 et du piston 10, afin de prélever une partie de l'énergie disponible pour entraîner le moyen mobile 3. Un tel mode de réalisation nécessite une adaptation de phase entre le mouvement du piston 10 et le mouvement à appliquer au moyen mobile 3. Ainsi 30 dans la configuration illustrée, où l'axe du cylindre 9 est confondue avec l'axe de déplacement du moyen mobile 3, il convient d'appliquer un déphasage de t/2 radians avec avance pour le moyen mobile 3. L'inconvénient de ce mode de réalisation est qu'il semble actuellement difficile d'obtenir ainsi un rendement 3025254 14 optimum. Il convient de noter, qu'un tel mode de réalisation, et ceci constitue un autre avantage important d'un tel moteur 1, permet de réaliser un moteur capable d'auto-démarrer. 5 L'actionneur 4 peut être réalisé selon de nombreux modes. La fonction de l'actionneur 4 est de déplacer le moyen mobile 3 relativement à l'enceinte 2,7. L'enceinte 2,7,8 doit, dans la mesure du possible, rester fermée et étanche. Aussi, afin de ne pas présenter d'interface mécanique traversant la paroi de l'enceinte 2,7,8, un premier mode de réalisation consiste à placer 10 l'élément actif de l'actionneur 4 : vérin, moteur rotatif, moteur linéaire ou autre, à l'intérieur de l'enceinte 2,7,8. Ceci peut être rendu délicat par les conditions de température et de pression à l'intérieur de l'enceinte 2,7,8 et de création de volume parasite. Selon un autre mode de réalisation, ne présentant pas non plus d'interface 15 mécanique traversant la paroi de l'enceinte 2,7,8, l'élément actif de l'actionneur 4 est disposé à l'extérieur de l'enceinte 2,7,8 et mobilise le moyen mobile 3 sans contact. Ceci est typiquement réalisé par un moyen magnétique, agissant sur un moyen mobile 3 aimanté ou au moins partiellement ferreux. Un tel mode de réalisation est d'autant plus réalisable que le moyen mobile 3 présente une 20 masse faible. Enfin, selon encore un autre mode de réalisation, tel qu'illustré sur les figures, l'élément actif de l'actionneur 4 est disposé à l'extérieur de l'enceinte 2,7,8 et un moyen d'actionnement mécanique, traverse la paroi de l'enceinte 2,7,8. Dans ce mode, le passage de paroi doit être étudié pour ne pas pénaliser 25 l'étanchéité. Il convient de noter que les trois modes de réalisation précédemment décrit pour l'actionneur 4, peuvent être appliqués, bien évidemment, à un actionneur 4 indépendant, mais peuvent aussi être appliqués dans le cas d'un couplage avec le piston 10. 30 Revenons plus en détail sur la réalisation du moyen mobile 3. Tel que décrit précédemment, dans la première position 15, le moyen mobile 3 minimise le contact entre le mélange de travail 6 et la source froide 14, et maximise le contact entre le liquide 5 et le mélange de travail 6. Au contraire, dans la 3025254 15 deuxième position 16, le moyen mobile 3 maximise le contact entre le mélange de travail 6 et la source froide 14, et minimise le contact entre le liquide 5 et le mélange de travail 6. Pour cela, selon un mode de réalisation, le moyen mobile 3 est conformé 5 de telle manière à s'interposer entre la source froide 14 et le mélange de travail 6 et à permettre le contact entre le liquide 5 et le mélange de travail 6, dans la première position 15, afin d'agir sur les deux moyens qui contribuent à augmenter la pression dans l'enceinte 2,7,8. Le moyen mobile 3 est encore conformé de telle manière à permettre le contact entre le mélange de travail 6 10 et la source froide 14 et à s'interposer entre le liquide 5 et le mélange de travail 6 dans la deuxième position 16, afin d'agir sur les deux moyens qui contribuent à diminuer la pression dans l'enceinte 2,7,8. Selon un mode de réalisation, l'enceinte 2,7,8 comprend une paroi froide 2,8 refroidie par la source froide 14. Dans ce mode, le moyen mobile 3 15 comprend une première paroi 19 de forme complémentaire de la forme de la paroi froide 2,8. Ladite première paroi 19 est apte à recouvrir, tout ou partie de la paroi froide 2,8 dans la première position 15. Ainsi tel qu'illustré à la figure 1, le moyen mobile 3 dans la première position 15 est placé en haut et sa première paroi 19 vient se superposer et recouvrir la paroi froide 2,8. Ce 20 faisant, le moyen mobile 3 s'interpose entre le mélange de travail 6 et la source froide 14 et réduit ou empêche le refroidissement du mélange de travail 6. Au contraire, dans la deuxième position 16, la première paroi 19 libère la paroi froide 2,8. Ainsi tel qu'illustré à la figure 2, le moyen mobile 3 dans la deuxième position 16 est placé en bas et sa première paroi 19 est éloignée de la paroi 25 froide 2,8. Ce faisant, le moyen mobile 3 libère un espace interstitiel entre la première paroi 19 et la paroi froide 2,8 et permet au mélange de travail 6, qui occupe naturellement tout l'espace disponible, de venir au contact de la paroi froide 2,8 et ainsi de se refroidir. Dans l'exemple illustré, cette fonction est assurée par la première paroi 19 disposée dans la partie haute du moyen 30 mobile 3. Parallèlement, le moyen mobile 3 comprend encore une deuxième paroi 20 de forme complémentaire de la forme de la surface 17 du liquide 5. Ladite deuxième paroi 20 est apte à recouvrir, tout ou partie de la surface 17 du liquide 3025254 16 dans la deuxième position 16. Ainsi tel qu'illustré à la figure 2, le moyen mobile 3 dans la deuxième position 16 est placé en bas et sa deuxième paroi 20 vient se superposer et recouvrir la surface 17 du liquide 5. Ce faisant, le moyen mobile 3 s'interpose entre le liquide 5 et le mélange de travail 6 et réduit l'apport 5 de vapeur dans le mélange de travail. Au contraire, dans la première position 15, la deuxième paroi 20 libère la surface 17 du liquide 5. Ainsi tel qu'illustré à la figure 1, le moyen mobile 3 dans la première position 15 est placé en haut et sa deuxième paroi 20 est éloignée de la surface 17 du liquide 5. Ainsi l'apport de vapeur dans la mélange de travail augmente et l'augmentation de pression 10 s'accélère. Dans l'exemple illustré, cette fonction est assurée par la deuxième paroi 20 disposée dans la partie basse du moyen mobile 3. Afin d'augmenter le rendement thermique du moteur 1, il est avantageux que le moyen mobile 3 assure une fonction d'isolant thermique, et qu'il présente une isolation thermique élevée. Cette caractéristique est au minimum réalisée 15 pour les parois thermiquement fonctionnelles, soit pour la première paroi 19, ou pour la deuxième paroi 20, et avantageusement pour les deux parois 19, 20. De manière similaire, à la paroi froide 2,8 précédemment décrite, une paroi chaude 7 réalise l'interface et la séparation entre la source chaude 13 et le liquide 5. Afin de ne pas grever le bilan de transfert thermique, la paroi froide 20 2,8, ou la paroi chaude 7, et avantageusement les deux parois 7 et 2,8, présente(nt) une conductivité thermique élevée. Le mode de réalisation de la source chaude 13 et de la source froide 14 n'a pas encore été détaillé. La source froide la plus simple, comprend l'air ambiant autour de la paroi froide 2,8 de l'enceinte 2,7,8. En fonction des 25 dimensions du moteur 1, un volume suffisant d'air ambiant et la convexion naturelle peuvent être suffisante pour constituer une source froide 14 permettant le fonctionnement du moteur 1. En fonction des conditions d'utilisation, un autre caloporteur, tel que de l'air, de l'eau ou autre peut encore être utilisé. Une circulation forcée peut encore être comprise dans la source 30 froide 14. Un circuit de réfrigération peut encore compléter la source froide 14. La source chaude 13 peut aussi être réalisée selon de nombreux modes de réalisation. Le moteur 1 est un moteur du type à combustion externe. A ce titre, il présente l'avantage de ce type de moteurs, que la chaleur de la source 3025254 17 chaude 13 peut être de provenance quelconque. Ainsi la chaleur peut provenir, de manière non limitative, d'une combustion d'un carburant fossile ou renouvelable, d'une pile nucléaire, du soleil, d'une réaction chimique exothermique, d'un moyen électrique, de la géothermie ou encore du 5 volcanisme. Le mode de réalisation de la source chaude 13 est encore avantageux en ce qu'il permet de nombreuses variantes. Ainsi, tel que représenté aux figures 1,2, la source chaude 13 peut être externe à l'enceinte 2,7,8, disposée par exemple sous le liquide 5, séparée de celui-ci par une paroi chaude 7. Selon un 10 autre mode de réalisation, la source chaude 13 peut encore être plongée dans le liquide 5. Il est encore possible d'utiliser une source chaude 13 déportée, et d'employer un serpentin dans ou autour du liquide 7 comprenant un caloporteur circulant entre la source de chaleur et le liquide 5. Ainsi un autre avantage du moteur 1 est de permettre des réalisations non 15 polluantes. Le liquide 5 et le mélange de travail 6, contenus dans l'enceinte 2,7,8, ne la quittent pas et ne peuvent pas contaminer un environnement fragile ou à risque. Tant la source chaude 13, que la source froide 14, peuvent être des sources propres ou encore être déportées. La forme de la paroi chaude 7, telle qu'illustrée aux figures 1,2, en forme 20 de creuset (courbure vers le bas dans le plan de la figure), est purement indicative. Ainsi une forme en creuset inversé (courbure vers le haut dans le plan de la figure), telle qu'illustrée à la figure 3, s'avère intéressante en ce qu'elle concentre la chaleur de la source chaude 13. Selon une autre caractéristique, la forme de la paroi froide 2,8 et la forme 25 complémentaire de la première paroi 19 en regard sont optimisées pour augmenter la surface recouverte/libérée par le déplacement du moyen mobile 3. Ainsi, une inclinaison faible de la pente de ces deux formes, relativement à la direction de déplacement du moyen mobile 3, permet pour un faible déplacement du moyen mobile 3 de dégager une grande surface. Une telle 30 inclinaison permet un mouvement dynamique aisé en limitant les effets préjudiciables de succion, de type ventouse, qui pourrait se produire. Selon un mode de réalisation, tirant profit d'une telle inclinaison, la forme de ces deux parois 2,8 et 19 en regard comprend un ou plusieurs cônes de faible angle 3025254 18 d'ouverture. Une telle forme conique est encore avantageuse en termes de résistance massique, en ce qu'elle permet de réaliser une enceinte 2,8 de bonne rigidité, afin de résister aux contraintes de pression, tout en conservant une épaisseur 5 de paroi faible, afin de privilégier la conductivité thermique de la paroi froide 2,8 et/ou un moyen mobile 3 de bonne rigidité, afin de résister aux contraintes de pression, tout en conservant une épaisseur de paroi faible, afin de privilégier la faible masse. La deuxième paroi 20 peut présenter une forme quelconque. Cependant, 10 afin de suivre la surface 17 du liquide 5, en conditions normales de gravité, la deuxième paroi 20 présente une surface plane et sensiblement parallèle à ladite surface 17 du liquide 5. Tel que représenté aux figures 1, 2, la partie de l'enceinte 7 qui accueille le liquide 5, soit la partie basse de l'enceinte 2,7,8 est avantageusement 15 délimitée, au niveau de la surface 17 du liquide 5 par une paroi percée 21. Selon un autre mode de réalisation cette délimitation est assurée par une grille 23. Selon un autre mode de réalisation alternatif ou complémentaire, au niveau de la surface du liquide 17, sur son pourtour, est disposé un rebord plein anti remous 22. 20 L'ouverture d'entrée de la vapeur à l'intérieur de la chambre de travail 30 est donc assurée par cette délimitation, par exemple une grille 23 ou un rebord anti-remous 22 ou tout autre type d'ouverture. Il a été vu que l'enceinte 2,7,8 contient un liquide 5 et sa vapeur. Il convient de comprendre ici liquide et vapeur dans les conditions de 25 fonctionnement propres du moteur 1 (et pas nécessairement dans des conditions d'ambiance habituelles). Ainsi dans un environnement cryogénique ou spatial, le liquide peut être de l'azote sous sa forme liquide et la vapeur de l'azote sous forme gazeuse. De nombreux choix sont possibles tant pour le liquide 5 et sa vapeur que 30 pour le gaz additionnel. A titre d'exemple le liquide 5 peut être de l'eau ou tout mélange liquide permettant d'adapter les conditions d'évaporations avec les conditions d'utilisation. 3025254 19 A titre d'exemple non limitatif, le gaz peut être de l'air, de l'azote, du dioxyde de carbone, de l'hydrogène, de l'hélium ou un mélange de ces gaz. Le moteur 1 peut être couplé à un ou plusieurs autres moteurs similaires. Tel que présenté à la figure 4, un couplage comprenant deux moteurs 1a,1b 5 similaires, un lien mécanique 24, 25 entre les moyens mobiles 3a,3b respectifs, selon un déphasage de n radians, soit en opposition de phase, par exemple réalisé au moyen d'un levier 24 articulé autour d'un axe de rotation 25, permet avantageusement de compenser mutuellement la masse de chacun des moyens mobiles 3a,3b. Avec une telle opposition de phase, le moyen mobile 3a 10 du premier moteur 1 a est dans la première position 15 lorsque le moyen mobile 3b du deuxième moteur lb est dans la deuxième position 16 et réciproquement. Ainsi le déplacement d'un moyen mobile 3a entraîne l'autre moyen mobile 3b et annule leur masse respective, telle que vu d'un actionneur unique commun. Le couplage peut être réalisé par vilebrequin ou tout autre système permettant une 15 synchronisation appropriée entre les moteurs. Dans la description qui précède et qui a été faite en référence aux figures 1 à 4, l'enceinte 2,7,8 comprend le liquide dont l'échauffement génère la vapeur. 20 Le rendement idéal théorique d'une machine selon l'invention est meilleur que celui du moteur Stirling à vitesse de rotation égale et aux mêmes températures d'utilisations. Selon un mode de réalisation, le système est réversible. Il a été principalement décrit précédemment dans son fonctionnement comme moteur. 25 Selon un autre mode de réalisation il peut fonctionner comme une pompe à chaleur. Dans ce cas, il utilise la propriété endothermique de la vaporisation et exothermique de la condensation. L'évaporation est amplifiée par le brassage du mélange sur la surface du liquide dû à son déplacement et la dépression due à l'augmentation du volume par déplacement du piston. 30 La condensation (ou la diminution de quantité d'évaporation dans le mélange) sera amplifiée par le contact du mélange avec la grande surface, de préférence conique, et l'augmentation de pression par déplacement du piston. La vapeur du liquide favorise la quantité d'énergie transférée. 3025254 20 La volatilité du liquide est aussi un élément important qui peut favoriser le rendement de la pompe à chaleur. Bien qu'il soit décrit dans la présente un mode de réalisation préféré de 5 l'invention, il doit être bien compris que l'invention n'est pas limitée à ce mode, et que des variations peuvent être apportées à l'intérieur de la portée des revendications suivantes. REVENDICATIONS1. Moteur (1) caractérisé en ce qu'il comprend : - une enceinte (2,7,8) comprenant un liquide (5) et un mélange de travail (6) composé d'au moins un gaz et de vapeur issue du liquide (5), le gaz étant différent de la vapeur, - une source froide (14) apte à refroidir le mélange de travail (6), - une source chaude configurée pour chauffer le liquide (5), - un moyen mobile (3), disposé à l'intérieur de l'enceinte (2, 7, 8), mobile entre une première position (15) et une deuxième position (16), le moteur (1) étant configuré de manière à ce que l'échange thermique entre le mélange de travail (6) et la source froide (14) dans la deuxième position est supérieure à l'échange thermique entre le mélange de travail (6) et la source froide (14) dans la première position; - un actionneur (4) apte à déplacer le moyen mobile (3) de la première position (15) à la deuxième position (16) et réciproquement ; - au moins un cylindre (9) comprenant au moins un piston (10), une chambre (11) dudit cylindre (9) étant fluidiquement connectée à l'enceinte (2,8), de manière à être en contact avec le mélange de travail (6) ; - dans lequel pour une même augmentation de la température, la pression de la vapeur du liquide augmente plus rapidement la pression du mélange de travail que la seule pression du gaz. 2. Moteur (1) selon la revendication précédente, configuré de manière à ce que dans la première position le moyen mobile (3) minimise le volume d'échange thermique entre le mélange de travail (6) et la source froide (14) et à ce que dans la deuxième position le moyen mobile (3) maximise le volume d'échange thermique entre le mélange de travail (6) et la source froide (14). 3. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, configuré de manière à ce que la surface (2,8) d'échange thermique entre le mélange de travail (6) et la source froide (14) est au moins cinq fois supérieure à la surface d'échange thermique entre le mélange de travail (6) et la surface du liquide. 4. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, configuré de manière : à ce que le moyen mobile (3) s'interpose entre la source 5 froide (14) et le mélange de travail (6) dans la première position (15) et permette le contact entre le mélange de travail (6) et la source froide (14) dans la deuxième position (16). 5. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, où 10 l'enceinte (2,7,8) comprend une paroi froide (2,8) refroidie par la source froide (14), et où le moyen mobile (3) comprend une première paroi (19) de forme complémentaire de la forme de la paroi froide (2,8) apte à recouvrir au moins une partie de la paroi froide (2,8) dans la première position (15) et à découvrir au moins une partie de la paroi froide (2,8) dans la deuxième position (16). 6. Moteur (1) selon la revendication précédente, dans lequel la paroi froide (2,8) de l'enceinte (2,7,8) et la première paroi (19) du moyen mobile présentent des formes coniques d'axe sensiblement parallèle au déplacement du moyen mobile (3). 7. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, configuré de manière à ce que les conditions de température et de pression appliquées au liquide (5) lors du fonctionnement restent inférieures aux conditions de température et de pression permettant l'ébullition du liquide. 25 8. Moteur (1) selon la revendication précédente, configuré de manière à ce que les conditions de température et de pression appliquées au liquide sont telles que pour une pression donnée, la température du liquide (5) est comprise entre 1.0*Tli et 0.98*Teb, Teb étant la température d'ébullition pour cette pression et Tli étant la température de liquéfaction pour cette pression. 9. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, configuré de manière à ce que le volume d'échange thermique entre le liquide 3025254 23 (5) et le mélange de travail (6) est supérieure dans la première position au volume d'échange thermique entre le liquide (5) et le mélange de travail (6) dans la deuxième position. 5 10. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, où le moteur est configuré de manière : à ce que le moyen mobile (3) s'interpose entre la source froide (14) et le mélange de travail (6) dans la première position (15) et permette le contact entre le mélange de travail (6) et la source froide (14) dans la deuxième position (16) et à ce que le moyen mobile (3) permette le 10 contact entre le liquide (5) et le mélange de travail (6) dans la première position (15) et à ce qu'il s'interpose entre le liquide (5) et le mélange de travail (6) dans la deuxième position (16). 11. Moteur (1) selon la revendication précédente, où l'enceinte (2,7,8) 15 comprend une paroi froide (2,8) refroidie par la source froide (14), et où le moyen mobile (3) comprend une première paroi (19) de forme complémentaire de la forme de la paroi froide (2,8) apte à recouvrir au moins une partie de la paroi froide (2,8) dans la première position (15) et à libérer au moins une partie de la paroi froide (2,8) dans la deuxième position (16) et où le moyen mobile (3) 20 comprend une deuxième paroi (20) de forme complémentaire de la forme de la surface (17) du liquide (5) apte à libérer au moins une partie de la surface (17) du liquide (5) dans la première position (15) et à recouvrir au moins une partie de la surface (17) du liquide (5) dans la deuxième position (16). 25 12. Moteur (1) selon la revendication précédente, où le moyen mobile (3), particulièrement la première paroi (19) et/ou la deuxième paroi (20), présente(nt) une forme creuse et sont dans un matériau en fibre de carbone ou composites et où une paroi chaude (7) réalise l'interface entre la source chaude (13) et le liquide (5), et où la paroi froide (2,8) et/ou la paroi chaude (7) sont 30 formés en cuivre, en graphite ou tout autre matériaux composites. 13. Moteur (1) selon l'une quelconque des trois revendications précédentes, où la forme de la paroi froide (2,8) et la forme complémentaire de 3025254 24 la première paroi (19) en regard sont optimisées pour augmenter la surface libérée par le déplacement du moyen mobile (3). 14. Moteur (1) selon la revendication précédente, où lesdites formes sont 5 coniques d'axe sensiblement parallèle au déplacement du moyen mobile (3). 15. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, où l'enceinte (2,7,8) comprend, au contact de la surface (17) du liquide (5), une paroi percée (21), une grille (23), et sur le pourtour de la surface (17) du liquide 10 (5), un rebord anti remous (22). 16. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, où le liquide (5) est de l'eau et où le gaz est de l'air, de l'azote, du dioxyde de carbone, de l'hydrogène ou de l'hélium ou un mélange de ces gaz. 15 17. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, où l'actionneur (4) est indépendant du piston (10). 18. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, où 20 l'actionneur (4) est entraîné indirectement par le piston (10). 19. Moteur (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, où le liquide (5) est pris parmi : de l'eau, une solution aqueuse, de l'alcool, de l'huile ou un mélange de ces liquides et où le gaz est de l'air, de l'azote, du 25 dioxyde de carbone, de l'hydrogène ou de l'hélium ou un mélange de ces gaz. 20. Ensemble moteur comprenant au moins deux moteurs (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, fonctionnant en opposition de phase, où les moyens mobiles (3) desdits au moins deux moteurs sont 30 mécaniquement reliés afin de compenser leur masse en mouvement respective. 21. Système comprenant au moins un moteur selon l'une quelconque des 3025254 25 revendications 1 à 19 et une génératrice couplée au piston et configuré pour produire de l'électricité à partir de l'énergie mécanique disponible sur le piston. 22. Procédé de commande d'un moteur (1) selon l'une quelconque des 5 revendications 1 à 19 dans lequel tout au long du fonctionnement on applique au liquide (5) des conditions de température et de pression de manière à ce que le liquide (5) n'entre pas en ébullition. 23. Procédé selon la revendication précédente dans lequel les conditions 10 de température et de pression appliquées au liquide sont telles que pour une pression donnée, la température du liquide est comprise entre 1.0*Tli et 0.98*Teb, Teb étant la température d'ébullition et Tli étant la température de liquéfaction pour cette pression donnée. 15 24. Pompe à chaleur caractérisée en ce qu'elle comprend : - une enceinte (2,7,8) étanche et rigide comprenant un liquide (5) et un mélange de travail (6) composé d'au moins un gaz et de vapeur issue du liquide (5), d'au moins un gaz étant différent de la vapeur, - une source chaude (13) apte à chauffer le liquide (5), 20 - une source froide (14) apte à refroidir le mélange de travail (6), - un moyen mobile (3), disposé à l'intérieur de l'enceinte (2,7,8), mobile entre : - une première position (15) où le moyen mobile (3) minimise le volume de contact entre le mélange de travail (6) et la source froide (14), et maximise le volume de contact entre le liquide (5) et le mélange de travail (6), et 25 - une deuxième position (16) où le moyen mobile (3) maximise le volume de contact entre le mélange de travail (6) et la source froide (14), et minimise le volume de contact entre le liquide (5) et le mélange de travail (6), et - un actionneur (4) apte à déplacer le moyen mobile (3) de la première position (15) à la deuxième position (16) et réciproquement ; 30 - un cylindre (9) comprenant un piston (10), une chambre (11) dudit cylindre (9) étant fluidiquement connectée à l'enceinte (2,7,8), de manière à être en contact avec le mélange de travail (6) ; - dans lequel pour une même augmentation de la température, la pression de la 3025254 26 vapeur augmente plus rapidement la pression du mélange de travail que la pression seule du gaz ; la pompe à chaleur étant configurée de manière à ce qu'un déplacement du piston et du moyen mobile entrainent un transfert de chaleur depuis la source 5 chaude vers la source froide.