FR 3023929 A1 20160122 FR 1457022 A 20140721 10 La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour le filtrage acousto-optique dispersif programmable. Ce procédé, fondé sur l'interaction d'un faisceau de lumière avec une onde acoustique, s'applique notamment aux dispositifs destinés à la mise en forme 15 d'impulsions lasers ultracourtes, c'est-à-dire de durée de l'ordre de ou inférieure à une picoseconde. Le type le plus commun de filtres acousto-optiques est le filtre dit « AOTF » pour « acousto-optic tunable filter » [S.E. Harris and R.W. Wallace : 20 « Acousto-optic tunable filter » J. Opt . Soc. Am., 59, (1969), p. 744-747], [M.S. Gottlieb : : « Acousto-optic tunable filters » in « Design and Fabrication of Acousto-Optic Devices », Marcel Dekker Inc. (1994), p. 197-283],[1.C. Chang : « Acousto-optic tunable filters » in « Acousto-Optic Signal Processing », Marcel Dekker Inc. (1996), p.139-167]. 25 Dans ce type de dispositif, l'onde acoustique utilisée est mono-fréquence. L'interaction acousto-optique avec le faisceau de lumière produit un faisceau diffracté qui est constitué d'une bande étroite de fréquences autour d'une fréquence optique centrale qui est solution d'une équation d'accord de phase 30 (« phase matching ») entre l'onde optique et l'onde acoustique. En modifiant la fréquence de l'onde acoustique, la valeur de cette fréquence optique centrale -2 est modifiée, réalisant ainsi un filtre accordable (« tunable filter »). Le faisceau optique considéré peut de manière générale avoir une répartition angulaire quelconque c'est-à-dire ne pas être collimaté. Le concepteur d'un AOTF cherchera donc à minimiser la dépendance de la fréquence du filtre en fonction de l'angle de propagation de la lumière. Pour diverses classes de matériaux des méthodes ont été décrites et utilisées pour réaliser cette minimisation. La condition à satisfaire est en général représentée par le sigle NCPM, pour « non critical phase matching » indiquant le fait que la fréquence du filtre n'est pas dépendante de manière critique de l'angle de propagation optique. Un autre type de filtre acousto-optique a été introduit plus récemment. Il s'agit du filtre « AOPDF » pour « acousto-optic programmable dispersive filter ». [P. Tournois : " Acousto-Optic Programmable Dispersion Filter for adaptive compensation of group delay time dispersion in laser systems " Optics Comm. ,140, (1997), p. 245-249], [F. Verluise, V. Laude, Z. Cheng, Ch. Spielmann and P. Tournois : " Amplitude and phase control of ultrashort pulses by use of an Acousto-Optic Dispersive Filter: pulse compression and shaping " Optics Letters, 25, (2000), p. 575-577], [D. Kaplan et P. Tournois : « Theory and performance of the AOPDF used for femtosecond laser pulse shaping » J. Phys. IV, France 12, (2002), Pr5, p. 69175]. Ce type de filtre est spécifiquement destiné à la mise en forme des impulsions lasers ultracourtes, c'est-à-dire de durée de l'ordre de ou inférieure à une picoseconde. Ces impulsions ont nécessairement un spectre large. L'AOPDF, au lieu d'extraire de ce spectre une bande étroite autour d'une fréquence optique déterminée, produit un faisceau comportant essentiellement toutes les fréquences du faisceau incident. Ceci est réalisé en utilisant une onde acoustique multifréquence, chaque composante de fréquence de l'onde acoustique étant en accord de phase avec une fréquence déterminée de l'onde optique. Le principe du filtre est d'introduire des phases différentes pour les diverses fréquences acoustiques qui conduisent à une programmation en phase (dispersion) des fréquences correspondantes dans le spectre optique. Le concepteur d'un AOPDF doit a priori réaliser une optimisation différente de celle du concepteur de l'AOTF. Il cherchera à augmenter au maximum la longueur d'interaction de l'onde acoustique avec le faisceau optique pour deux raisons principales : 1) La nécessité de diffracter simultanément un grand nombre de fréquences optiques diminue le rendement du filtre (puissance sortie/puissance d'entrée) à puissance acoustique donnée. Cette réduction peut être compensée par une grande longueur d'interaction. 2) La capacité de programmation augmente en fonction de la longueur d'interaction. Dans [D. Kaplan et P. Tournois : « Theory and performance of the AOPDF used for femtosecond laser pulse shaping » J. Phys. IV, France 12, (2002), Pr5, p. 69175] cette capacité peut être définie comme la différence de délai temporel maximum programmable, ou comme la largeur du spectre filtré par une onde acoustique mono-fréquence. Pour ces raisons, les concepteurs de filtres AOPDF ont systématiquement utilisés des configurations acoustiques pour lesquelles les directions de propagation des faisceaux acoustique et optiques (vecteurs de Poynting) sont parallèles, ce qui permet aux faisceaux acoustique et optiques de se recouvrir sur une grande longueur. Par ailleurs, pour la raison de rendement évoqué précédemment, des cristaux caractérisés par des coefficients d'interaction acoustique plus élevés sont souhaitables. C'est en particulier le cas de la Paratellurite, cristal biréfringent de symétrie tétragonale, qui a été majoritairement utilisé. Voloshinov et Chang [V. Voloshinov, « Close to collinear acousto-optic interaction in paratellurite » Opt. Eng. ,31, (1992), p. 2089-2094], [I.0 . Chang : " Collinear beam acousto-optic tunable filter" Electronics Letters, 28, (1992), p. 1255-1256] ont montré les conditions nécessaires pour obtenir le parallélisme précité dans les cristaux biréfringents de symétrie tétragonale. Ce concept a également été appliqué à d'autres cristaux de symétrie tétragonale, comme le KDP (Dihydrogène Phosphate de Potassium), pour permettre l'extension des applications dans l'ultraviolet [S. Coudreau, D. Kaplan, P. Tournois : « Ultraviolet AOPDF laser pulse shaping in KDP » Optics Letters, 31, (2006), p.1899-1901] ou les halogénures de mercure pour l'extension dans l'infrarouge [P. Tournois : « Design of AOPDF in Mercury halides for mid-IR laser pulse shaping » Optics Comm., 281, (2008), p. 4054-4056]. Pour ces cristaux, la condition de parallélisme n'est pas compatible avec la condition NCPM (« non critical phase matching ») d'indépendance en fonction de l'angle de propagation optique. En première analyse, comme les faisceaux lasers concernés pour l'application des AOPDF sont des faisceaux lasers cohérents qui peuvent être collimatés sous forme de faisceaux cylindriques non divergents, cette condition n'apparaît pas nécessaire. Tous les dispositifs AODPF décrits dans la littérature sont conçus dans une géométrie qui ne réalise pas la condition NCPM. Une analyse plus approfondie indique cependant que la combinaison de la condition NCPM avec la condition de parallélisme serait souhaitable. En effet la focalisation du faisceau optique offre la possibilité de réaliser le recouvrement du faisceau optique avec un faisceau acoustique de très petite taille, par exemple de l'ordre ou inférieure au millimètre. Ceci concentre l'énergie acoustique dans une petite zone et optimise donc l'efficacité à puissance acoustique donnée. Le faisceau optique étant convergent la condition NCPM devient alors nécessaire. Par ailleurs, dans une situation de très petit faisceau, l'efficacité maximum est obtenue si la direction de propagation acoustique, la direction de propagation du faisceau optique incident et la direction du faisceau optique filtré, ayant interagi avec l'onde acoustique, coïncident, afin que ces trois ondes interagissent dans toute la zone concernée. Dans la suite de cette description, il sera montré qu'une conception d'AOPDF combinant la condition NCPM et le parallélisme des trois ondes est possible dans des cristaux biréfringents de symétrie trigonale. D'autre part, certains cristaux de symétrie trigonale seraient avantageusement utilisables pour concevoir des AOPDF. Il s'agit par exemple : - du Niobate de Lithium dont la vitesse acoustique élevée permettrait son utilisation avec des lasers impulsionnels à haut taux de répétition, - du Quartz dont les propriétés de transmission optique dans l'Ultra Violet sont particulièrement favorables, et - du T13AsSe3 (TAS) dont la transmission et le rendement acoustooptique dans le moyen infrarouge au delà de la longueur d'onde optique de 5 microns est favorable. La présente invention porte donc de manière générale sur une conception de dispositifs AOPDF utilisant des cristaux biréfringents de symétrie trigonale avec une géométrie combinant une condition de non dépendance de la fréquence de filtrage en fonction de l'angle de propagation optique et une condition de parallélisme des directions de l'onde acoustique, de l'onde optique incidente et de l'onde optique diffractée, et plus particulièrement sur son application aux cristaux précités. Elle propose, à cet effet, un filtre dispersif programmable acousto-optique comprenant un cristal biréfringent de symétrie trigonale, un premier faisceau optique à l'intérieur dudit cristal dont la direction de propagation est confondue d'une part avec la direction de propagation d'un faisceau acoustique et d'autre part avec la direction d'un second faisceau optique obtenu par diffraction dudit premier faisceau optique par ledit faisceau acoustique, ledit second faisceau optique constituant la sortie filtrée dudit premier faisceau optique. Un mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention sera décrit ci-après, à titre d'exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés dans lesquels : La figure 1 est une représentation schématique des vecteurs de propagation acoustique et optiques, La figure 2 est une représentation schématique d'un exemple de réalisation, Les figures 3a et 3b sont des représentations schématiques d'une première configuration de l'exemple de réalisation, et Les figures 4a et 4b sont des représentations schématiques d'une seconde configuration de l'exemple de réalisation. Dans l'exemple représenté sur la figure 1, les courbes d'indice optiques ordinaire et extraordinaire sont définies respectivement par Co et Ce (ellipses externes) ; la courbe des lenteurs acoustique d'une onde acoustique de cisaillement pur est définie par CA (ellipse interne). Le plan de représentation P est un plan supportant ledit mode de cisaillement pur. Il contient l'axe optique Oz du cristal dénoté [001] et l'axe 0y, perpendiculaire à l'axe Oz, dénoté [010]. La configuration représentée correspond au cas du Niobate de Lithium : la courbe d'indice optique extraordinaire Ce est à l'intérieur de la courbe d'indice ordinaire Co (biréfringence négative). Etant donné un point K sur la courbe d'indice ordinaire Co, le vecteur OK représente le vecteur d'onde du mode de propagation optique correspondant, 30 et le vecteur Fin, perpendiculaire à la tangente Tin audit point K à la courbe d'indice ordinaire Co, représente la direction de propagation du faisceau optique correspondant, c'est-à-dire la direction de propagation de l'énergie ou vecteur de Poynting. L'analyse des systèmes considérés distingue cette direction de propagation du faisceau Fli, de la direction du vecteur OK, l'angle entre ces deux vecteurs étant communément désigné par le terme anglais d'angle de « walk-off ». De même à un point A sur la courbe des lenteurs acoustiques CA correspond un vecteur d'onde OA représentant le vecteur d'onde du mode de propagation acoustique correspondant, et FA, perpendiculaire à la tangente TA audit point A à la courbe des lenteurs acoustiques CA, est la direction de propagation du faisceau acoustique. La condition de conservation de phase implique que le vecteur d'onde OK1, représentant le vecteur d'onde du mode de propagation de l'onde extraordinaire, obtenue par diffraction de la dite onde ordinaire par la dite onde acoustique, tel que K1 soit un point d'intersection de la courbe d'indice extraordinaire Ce par une parallèle à OA passant par K ; le vecteur Fout, perpendiculaire à la tangente Tout audit point K1 à la courbe d'indice extraordinaire Ce, représente la direction de la propagation du faisceau optique diffracté. On notera que dans la configuration géométrique décrite ci-dessus, un fonctionnement du filtre peut-être obtenu soit en ayant pour faisceau d'entrée Fin l'onde ordinaire et pour faisceau de sortie Fout l'onde extraordinaire, ou inversement. Une configuration de ce type est à la base de la conception des AOTF dits non colinéaires, tels que décrits par Chang. Dans le cas des cristaux tétragonaux, tels que la paratellurite, les trois ellipses Co, Ce, CA, ont le même axe, pour des raisons de symétrie. Dans le cas des cristaux de symétrie trigonale, ce n'est pas le cas, comme il apparaît sur la représentation de la figure 1. L'axe de symétrie de la courbe des lenteurs acoustiques CA présente un angle y non nul par rapport à l'axe de symétrie Oy des courbes d'indice Co, Ce. Cette particularité permet la réalisation de l'invention. Si on désigne par OA l'angle du vecteur de propagation acoustique par rapport à l'axe Oy, la vitesse de propagation de l'onde acoustique s'exprime sous la 5 forme : V(0A) = c66COS2 (9A ) c44 sin2(0A) + c14 sin(20A) (1) où p la densité des cristaux et Cij les coefficients élastiques. 10 Vmax et Vrnin étant les vitesses maximale et minimale, cette vitesse peut se mettre sous la forme : V(OA - 7) = 1V2. COS2 (0A - 7) + V11,ax sine (BA - y) (2) 15 avec : 2C14 tan(2y) = (3) (c66 -c44) - () (Cô-- C44 ) -12C14 sin(2y)I - 2 mm (4) P v2 (c66 + c44) I2C14 sin(2y)I (5) 2p L'énergie acoustique se propage selon la direction i3A du vecteur de Poynting 20 donnée, avec (Vmax/Vmin), Par : tan(flA - y) =172.tan(OA - y) (6) La longueur d'interaction acousto-optique est maximale lorsque la direction 00 de l'onde optique ordinaire incidente est confondue avec la direction PA du vecteur de Poynting. La relation qui lie ces deux angles est alors donnée par : tan(0A - y) = (1 / ri)2 tan(00 - y) (7) Une grande acceptance angulaire est obtenue lorsque la relation d'accord de phase, qui traduit le synchronisme entre les fréquences optique et acoustique, est indépendante, au moins au premier ordre, de l'angle 00 ; pour un cristal biréfringent cette condition conduit à l'équation : tan(00 - 0,, ) = 2 tan 0, (8) I.C. Chang fait remarquer que, de manière générale, cette indépendance au premier ordre est équivalente à une condition de parallélisme des tangentes à l'ellipse des indices pour les ondes incidentes et diffractées, c'est-à-dire un parallélisme des directions de propagation Fit, et Fout de ces deux ondes. La satisfaction simultanée des équations 7 et 8, entraine donc à la fois la condition NCPM et à la condition de parallélisme des trois directions de propagation acoustique FA, optique incidente Fin et optique diffractée Fout. La solution simultanée des deux conditions (7) et (8), conduit à l'équation suivante (9) du 3ième ordre en tan( 00 - y ) : 2 tad (00 - y) + (772 + 1). tan y. tant (00 - y) + (772 + 1). tan(00 - y) + 2172 tan y = 0 (9) Une solution 00 réelle non nulle sera appelée « angle magique » et n'existe que si l'angle y est différent de 0 ce qui exclue les cristaux tétragonaux. L'efficacité de l'interaction acousto-optique dépend du facteur de mérite M2 n'onaP26ftiPV3, -10- no étant l'indice optique de l'onde incidente ordinaire, ndrindice de l'onde diffractée extraordinaire, p la densité des cristaux, V la vitesse de l'onde acoustique et peff le coefficient élasto-optique efficace donné par : peff= p44 cos 0, sin0A- p66 sin Oo cos 9A+ pu cos°, cos 0A- p14 sin Oo sin OA (10) La Table 1 suivante donne la valeur des coefficients Cu and Pu pour le Quartz, le Niobate de Lithium et le TAS (Tl3AsSe3). Table 1 P C14 C44 C66 P14 P41 P44 P66 (kg/m3) 1010(Pa) 101°(Pa) 101°(Pa) Quartz 2651 -1,791 5,794 3,987 -0,029 -0,042 -0,0685 -0,0585 LiNb03 4628 0,83 5,95 7,28 -0,071 -0,152 0,22 -0,025 TAS 9050 -0,13 0,81 0,86 0,04 0,018 0,15 0,09 Il faut noter que dans le cas du Quartz, il existe deux variétés Gauche et Droite qui se différencient par leur pouvoir rotatoire. La table ci-dessus donne les propriétés du Quartz Gauche (G), les signes des coefficients P14 et P41 étant inverses pour le Quartz Droit (D). La Table 2 suivante donne la valeur des paramètres utiles calculés à partir de ces coefficients. Table 2 Quartz LiNb03 TAS Fenêtre (pm) 0,15 - 4,5 0,4 - 5 1,3 - 17 y 31,615° -64,351° 51,50° Vmin (m/s) 3298,61 3463,43 877,33 Vmax (m/s) 5100,46 4073,26 1034,44 00 -11,22° 3,617° -4,43° 0A 10,42° -3,59° 4,38° V(6A) (m/s) 3585,96 3936,37 963,33 M2 (mm2/GW) 0,5 (G)/0,05(D) 11 175 15 Dans l'exemple représenté sur la figure 2, une onde acoustique de cisaillement est générée par un transducteur T situé sur une face P d'un cristal de niobate de lithium CI. L'onde se propage selon un faisceau FAL L'onde est réfléchie par la face d'entrée optique E et se propage après réflexion selon un faisceau FA. Après réflexion sur la face de sortie optique S, elle se propage selon un faisceau FA2 qui est absorbé par un matériau adapté MA sur une face A du cristal. Avantageusement, l'orientation de la face E est telle que sa normale soit un vecteur faisant avec Oy un angle 9 tel que calculé selon l'invention et l'orientation de la face P sera calculée, en utilisant les lois de la propagation acoustique, pour que le faisceau FA soit perpendiculaire à la face S. Les conditions de l'invention seront alors réalisées pour un faisceau optique FO perpendiculaire à E, le faisceau avant diffraction étant parallèle à FA dans le cristal, et le faisceau après diffraction l'étant également par application de l'invention. Avantageusement, la direction de la face S sera calculée pour obtenir un faisceau collimaté en sortie, en minimisant les changements d'angle par réfraction en fonction de la longueur d'onde. Dans l'exemple représenté sur la figure 3a, une source d'impulsions laser S émet un faisceau FO de large spectre centré à la longueur d'onde d'environ 1500 nm ; il peut s'agir par exemple d'un amplificateur à base d'ions Ytterbium. La largeur de bande est supérieure à 200 nm permettant la génération d'impulsions de durée inférieure à 30 femtosecondes. Le diamètre DFO du faisceau optique colimatté FO est de 1 mm. Ce faisceau collimaté FO est directement envoyé sur un dispositif DI tel que décrit dans l'invention 25 sachant que le diamètre DFA du faisceau acoustique FA, traversant le dispositif DI, est de 1.5 mm. La polarisation du faisceau FO correspond au mode ordinaire de propagation. L'interaction avec le faisceau acoustique produit un faisceau optique diffracté FOD qui est essentiellement confondu avec le faisceau FO dans le matériau et se propage donc colinéairement au 30 faisceau acoustique FA dans le matériau. En sortie du dispositif, le faisceau FOD est dévié d'un angle a = (ne-1) d0, où d0 est la déviation de vecteur -12- d'onde dans le matériau et ne l'indice extraordinaire. Le faisceau de sortie non diffracté FOND est présenté en trait pointillé et le faisceau diffracté FOD en trait plein. Un rendement de diffraction typique, dans les conditions d'auto-compensation est de l'ordre 1%, ce qui est faible pour une utilisation pratique. Dans l'exemple représenté sur la figure 3b, une lentille Ll, de distance focale 10 cm, focalise le faisceau FO au centre O du cristal de 20 mm de longueur. Le diamètre DFA du faisceau acoustique est réduit à 0.3 mm. Le faisceau FO a une forme conique de diamètre DFO de 0.1 mm au voisinage de la face E d'entrée du cristal DI et de même au voisinage de la face S en sortie du cristal DI. Il est donc totalement recouvert par le faisceau acoustique FA. La condition NCPM entraine : 1) une très faible variation de la fréquence d'accord. Cette variation est inférieure à la résolution spectrale du dispositif, et 2) un alignement approximativement maintenu entre les rayons incidents et les rayons diffractés, ce qui autorise que le faisceau diffracté est également recouvert par le faisceau incident, non diffracté FOND. La densité de puissance acoustique est augmentée et donc l'efficacité de 20 diffraction est augmentée d'un facteur de l'ordre de 25 par rapport à celle illustrée par la figure 3a, conduisant à des efficacités de diffraction de plusieurs dizaines de pour cent compatibles avec une utilisation pratique. Il est connu que les technologies d'amplification par fibre permettent de 25 réaliser des amplificateurs lasers à cadence élevée. En effet, l'amplification étant répartie sur une grande longueur de fibre, la puissance locale utilisée est diminuée, autorisant l'augmentation de puissance moyenne produite par l'augmentation de cadence. L'invention est donc particulièrement avantageuse pour une application exploitant un laser fibré. 30 -13- Dans l'exemple représenté sur la figure 4a, la source est un laser impulsionnel fibré dont la sortie SLA est l'extrémité d'une fibre LA de faible diamètre. Un dispositif optique L1, sous forme d'une lentille ou une combinaison de lentilles, refocalise le faisceau divergent F01 issu de la fibre en un faisceau optique convergent F02 au centre O du cristal DI. A titre d'exemple, l'angle d'ouverture AF01 est de 1/10 en sortie de fibre et l'angle d'ouverture AFO2 est de 1/60 pour le faisceau convergent, compatible avec la géométrie décrite pour la figure 3a. Dans l'exemple représenté sur la figure 4b, le faisceau diffracté FOD est recollimaté par un dispositif L2 pour être refocalisé sur l'entrée ELB d'une nouvelle fibre LB. Les descriptions ci-dessus montrent que l'invention permet de réaliser des dispositifs à base de niobate de lithium compatibles avec des efficacités de diffraction élevés pour des bandes spectrales importantes. La vitesse élevée acoustique dans le niobate lithium autorise que le dispositif soit utilisé pour des lasers impulsionnels à cadence élevée. En effet, il est nécessaire de renouveler l'impulsion acoustique pour chaque impulsion optique, ce qui limite le temps de répétition à L/V où L est la longueur du dispositif et V la vitesse de propagation acoustique. L'intérêt de la réalisation des AOPDF dans les cristaux de la classe trigonale est entièrement lié à l'exploitation de l'angle magique qui assure une grande longueur d'interaction avec une grande ouverture angulaire, maintient les faisceaux acoustique et optiques en état de superposition et permet ainsi de focaliser le faisceau incident dans un cristal de petite épaisseur pour concentrer les énergies optiques et acoustiques. Les AOPDF de cette classe peuvent alors être fibrés pour les applications aux lasers à fibres tels, par exemple, les lasers basés sur l'Ytterbium. - 14 - Le défaut de la réalisation des AOPDF dans les cristaux de la classe trigonale est entièrement lié au facteur de mérite M2 qui est beaucoup plus faible que dans les cristaux de la classe tétragonale à cause de la grande vitesse de propagation de l'onde acoustique sous l'angle magique et ne permet donc pas 5 un grand rendement pour une grande efficacité de diffraction. Ce défaut peut être heureusement compensé par la focalisation et le fibrage des composants. L'avantage de la grande vitesse de propagation de l'onde acoustique sous l'angle magique est de permettre une haute cadence de répétition aux filtres 10 AOPDF. Dans le Niobate de Lithium, par exemple, un cristal de 10 mm de longueur permet une cadence de 400 kHz, un cristal de 20 mm une cadence de 200 kHz et un cristal de 40 mm une cadence de 100 kHz. Ces cadences sont très supérieures aux cadences permises par les cristaux de la classe tétragonale : un cristal de Te02 de 25 mm de longueur ne permet, par 15 exemple, qu'une cadence de 30 kHz. REVENDICATIONS1. Procédé pour le filtrage acousto-optique dispersif programmable, caractérisé en ce qu'il comprend : la fourniture d'un cristal biréfringent (DI) de symétrie trigonale, la génération d'un premier faisceau optique à l'intérieur dudit cristal (DI), selon une direction de propagation (Fin), la génération d'un faisceau acoustique dont la direction de propagation (FA) est confondue d'une part avec la direction de propagation (Fin) dudit premier faisceau optique et d'autre part avec la direction (Fout) d'un second faisceau optique obtenu par diffraction dudit premier faisceau optique par ledit faisceau acoustique, ledit second faisceau optique constituant la sortie filtrée dudit premier faisceau optique. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la polarisation dudit premier faisceau optique selon la direction de propagation (Fin), est de polarisation ordinaire, et la polarisation 20 dudit second faisceau optique selon la direction de propagation (Fout), est de polarisation extraordinaire. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la polarisation dudit premier faisceau optique selon la 25 direction de propagation (Fin), est de polarisation extraordinaire, et la polarisation dudit second faisceau optique selon la direction de propagation (Fout), est de polarisation ordinaire.-16- 4. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend : un cristal biréfringent (DI) de symétrie trigonale, des moyens de génération d'un premier faisceau optique à l'intérieur dudit cristal (DI), de direction de propagation (Fin), des moyens de génération d'un faisceau acoustique dont la direction de propagation (FA) confondue d'une part avec la direction de propagation (Fin) dudit premier faisceau optique et d'autre part avec la direction (Fout) d'un second faisceau optique obtenu par diffraction dudit premier faisceau optique par ledit faisceau acoustique, ledit second faisceau optique constituant la sortie filtrée dudit premier faisceau optique. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le cristal biréfringent (DI) de symétrie trigonale est du Niobate de Lithium. 6. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le cristal biréfringent (DI) de symétrie trigonale est du 20 Quartz. 7. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le cristal biréfringent (DI) de symétrie trigonale est du T13AsSe3 (TAS). 25