FR 3030864 A1 20160624 FR 1463112 A 20141222 UTILISATION D'UNE COMPOSITION ÉLASTOMÉRIQUE CHARGÉE POUR LA FABRICATION D'UN JOINT POUR EMBALLAGE DE MATIÈRE RADIOACTIVE, JOINT ET EMBALLAGE ASSOCIÉS DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte à l'utilisation d'une composition élastomérique comprenant des charges, ainsi qu'a l'utilisation d'un matériau obtenu à partir d'une telle composition, pour la fabrication d'un joint destiné à un emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. L'invention se rapporte également à un joint, et notamment à un joint torique de grandes dimensions, pour un emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive, ce joint étant fabriqué à partir de cette composition ou de ce matériau. L'invention se rapporte enfin à un emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive comprenant au moins ce joint. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Le transport ainsi que l'entreposage de matière radioactive sont assurés dans des conteneurs spécifiques. De tels conteneurs comprennent un emballage dans la cavité duquel est logé un dispositif de rangement, encore appelé "panier" ou "râtelier" de rangement, qui est destiné à recevoir la matière radioactive. Cet emballage comprend, de manière classique, un corps latéral prolongé à l'une de ses extrémités par un embout et à l'autre extrémité par un fond fixe sur lequel le dispositif de rangement est destiné à reposer lorsque le conteneur est en position verticale. C'est le corps latéral qui définit la cavité de l'emballage. Le corps latéral comprend deux parois, l'une externe et l'autre interne, toutes deux présentant généralement une forme cylindrique, parois entre lesquelles est disposé un matériau de protection neutronique qui s'étend tout autour de la cavité définie par le corps latéral. L'emballage comprend également un couvercle amovible destiné à être inséré dans l'embout du corps latéral de manière à assurer la fermeture de la cavité et donc la fermeture de l'emballage. L'emballage comprend, en outre, deux capots amovibles destinés à recouvrir, l'un, le fond du corps latéral et, l'autre, le couvercle amovible. De tels capots ont pour fonction principale d'amortir les chocs en cas de chute éventuelle du conteneur. Le couvercle amovible est classiquement muni d'au moins un joint qui, après fermeture dudit couvercle sur le corps latéral de l'emballage, permet d'assurer le confinement des particules de matière radioactive entreposée dans le dispositif de rangement présent dans la cavité de l'emballage. Les joints pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive sont typiquement toriques et de grande dimension, avec un diamètre qui peut atteindre jusqu'à 2,5 m. Ces joints doivent répondre à des critères d'étanchéité bien spécifiques pour que les emballages et conteneurs qui en sont équipés répondent aux normes réglementaires en matière de relâchement d'activité radioactive en conditions normales et accidentelles de transport. L'étanchéité revêt plus particulièrement deux aspects, en fonction du cheminement susceptible d'être suivi, à partir de la cavité de l'emballage vers l'extérieur de cette cavité, par certaines des particules de matière radioactive, que ces particules soient sous forme solide, liquide ou gazeuse : selon le premier aspect, l'étanchéité se traduit par l'absence de fuite dite "géométrique" : en d'autres termes, le cheminement de ces particules de matière radioactive ne doit pas pouvoir s'effectuer autour du ou des joints et, en particulier, au niveau des surfaces de contact entre les joints, d'une part, et les portions du couvercle amovible et/ou de l'embout de l'emballage en contact avec ce ou ces joints, d'autre part ; selon le deuxième aspect, l'étanchéité se traduit par une perméabilité la plus basse possible ou, a contrario, par une imperméabilité la plus élevée possible : en d'autres termes, le cheminement de ces particules de matière radioactive ne doit pas pouvoir non plus s'effectuer au travers du ou des joints. À ce jour, certains joints pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive sont fabriqués à partir d'une composition élastomérique comprenant un terpolymère éthylène/propylène/diène, cet élastomère étant couramment désigné par l'acronyme EPDM. Ces joints en EPDM sont considérés comme performants à basse température, car ils permettent d'obtenir une bonne étanchéité, tant géométrique que du point de vue de la perméabilité, pour des températures ambiantes d'entreposage et/ou de transport des conteneurs qui peuvent aller jusqu'à -40°C. On notera que cette valeur correspond à un critère déterminé par la réglementation sur le transport des matières radioactives. Par ailleurs, et de façon pénalisante, on considère que la température des joints montés sur l'emballage peut également atteindre cette température dite ambiante et ce, malgré la chaleur dégagée par la matière radioactive. Cependant, de tels joints en EPDM deviennent moins performants pour des températures ambiantes qui deviennent supérieures ou égales à 150°C, voire dès 60°C dans certains cas particuliers, de telles températures pouvant notamment être engendrées par la matière radioactive elle-même confinée dans les conteneurs. En effet, à de telles températures, et bien que l'on n'observe pas de fuite géométrique au niveau des joints, des tests mettent en évidence que de tels joints en EPDM deviennent plus perméables à certains gaz et, en particulier, au krypton ainsi qu'a l'hélium. Il est précisé que, par la mesure de la perméabilité à l'hélium, on modélise la perméabilité au tritium gazeux, le tritium gazeux faisant partie des particules émises par la matière radioactive confinée dans la cavité de l'emballage. Pour remédier à cette augmentation de la perméabilité des joints en EPDM pour des températures ambiantes susceptibles d'atteindre des valeurs supérieures ou égales à 150°C, on a proposé l'utilisation d'une composition comprenant un élastomère fluorocarboné. Des élastomères fluorocarbonés, ou fluoroélastomères, convenant pour une utilisation pour des joints pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive, sont notamment connus sous les deux acronymes suivants : FPM selon la norme DIN/ISO et FKM selon la norme ASTM. Toutefois, ces élastomères fluorocarbonés ne donnent pas pleinement satisfaction pour des températures ambiantes inférieures ou égales à -27°C. En effet, à de telles températures, il y a des risques de fuites géométriques de certaines particules provenant de la matière nucléaire confinée dans l'emballage du conteneur. Le but de la présente invention est donc de pallier les inconvénients des joints pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive actuellement proposés et de proposer un joint dont les performances sont améliorées par rapport aux performances des joints de l'art antérieur. Plus précisément, le but de la présente invention est de proposer un joint qui réponde aux critères d'étanchéité spécifiques définis par la réglementation en matière de relâchement d'activité radioactive en conditions normales et accidentelles de transport. En particulier, ce joint ne doit pas être perméable aux particules gazeuses, ni être le siège de fuite géométrique de particules solides, liquides ou gazeuses provenant de la matière radioactive confinée. Dans la mesure du possible, ces deux critères d'étanchéité doivent être concomitamment atteints quelle que soit la température ambiante d'entreposage et/ou de transport des conteneurs comprenant de tels emballages, cette température ambiante pouvant varier entre -40°C et 150°C. EXPOSÉ DE L'INVENTION Les buts précédemment énoncés ainsi que d'autres sont atteints, en premier lieu, par l'utilisation d'une composition élastomérique particulière pour la fabrication d'un joint pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. Selon l'invention, cette composition comprend au moins un élastomère et au moins une charge lamellaire dispersée dans ledit au moins un élastomère et choisie parmi les hydroxydes doubles lamellaires, les phyllosilicates, l'hydroxyde de magnésium et la boéhmite. La présence d'une ou de plusieurs charges lamellaires choisies parmi les les hydroxydes doubles lamellaires, les phyllosilicates, l'hydroxyde de magnésium et la boéhmite dispersées dans la matrice formée par le ou les élastomères permet d'obtenir une composition particulièrement adaptée à la fabrication d'un joint pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. En effet, les inventeurs ont observé que, de manière inattendue et surprenante, la mise en oeuvre de telles charges lamellaires particulières réduit significativement la perméabilité au krypton et à l'hélium d'un tel joint. On peut ainsi favorablement envisager cette utilisation de la composition selon l'invention, soit pour garantir un niveau d'étanchéité de joint qui est supérieur à celui atteint par un joint actuel dans la plage de températures ambiantes préconisée pour le ou les élastomères considérés, soit pour élargir la plage de températures ambiantes actuellement préconisée pour le ou les élastomères considérés à niveau d'étanchéité comparable. L'utilisation selon l'invention vise donc une composition qui comprend au moins un élastomère et au moins une charge lamellaire dispersée dans ledit au moins un élastomère, ladite charge lamellaire étant choisie dans une liste limitée de charges lamellaires énoncées ci-avant. Il est précisé que par l'expression "au moins un élastomère", on entend que la composition peut ne comprendre qu'un seul élastomère, mais que cette composition peut également comprendre un mélange de deux, trois, voire plus, élastomères. De la même manière, par l'expression "au moins une charge lamellaire", on entend que la composition peut ne comprendre qu'un seul type de charges lamellaires. Mais, bien entendu, la composition peut également en comprendre deux, trois, voire plus, charges lamellaires de nature différente, sous réserve que ces charges lamellaires soient choisies dans cette liste limitative énoncée ci-avant. En outre, et comme on le verra plus loin, rien n'interdit d'envisager que la composition comprenne une ou plusieurs autres charges, ces dernières charges ne répondant pas à la définition des charges lamellaires au sens de l'invention. L'élastomère présent dans la composition dont l'utilisation fait l'objet de la présente invention peut notamment être un élastomère tel qu'utilisé à ce jour dans la fabrication de joints pour emballage d'entreposage et/ou de transport de matière radioactive. Ainsi, l'élastomère peut être un fluoroélastomère, c'est-à-dire un élastomère fluorocarboné et, plus particulièrement, un élastomère FPM selon que l'on se réfère à la norme DIN/ISO, ou un élastomère FKM si l'on se réfère à la norme ASTM, étant précisé que les élastomères FKM couvrent environ 80% des fluoroélastomères tels que définis dans la norme ASTM D1418. L'élastomère fluorocarboné FPM (ou FKM) est un copolymère ou un terpolymère comprenant au moins le fluorure de vinylidène (VDF) comme co-monomère, le ou les autres co-monomères pouvant être l'hexafluoropropylène (HFP), le tétrafluoroéthylène (TFE) ou le perfluorométhylvinyléther (PMVE). L'élastomère peut également être un EPDM, c'est-à-dire un terpolymère éthylène/propylène/diène. Comme on le vérifiera dans les résultats des exemples ci-après, l'utilisation de compositions comprenant des charges lamellaires dispersées dans une matrice formée par un tel élastomère EPDM permet de conférer au joint fabriqué à partir d'une telle composition, des propriétés d'étanchéité aux particules gazeuses susceptibles d'être émise par la matière radioactive significativement améliorées, par rapport à un joint fabriqué à partir de compositions ne comprenant pas de telles charges, pour une même température ambiante. On peut ainsi envisager de fabriquer, à partir de telles compositions, des joints qui assurent un niveau d'étanchéité comparable à celui des joints actuellement proposés pour les emballages, mais pour des températures ambiantes d'entreposage et/ou de transport des emballages, qui sont supérieures aux températures actuelles, par exemple pour des températures allant au-delà de 150°C. La charge lamellaire présente dans la composition dont l'utilisation fait l'objet de la présente invention est choisie parmi les hydroxydes doubles lamellaires, les phyllosilicates, l'hydroxyde de magnésium et la boéhmite. Les hydroxydes doubles lamellaires, également désignés par l'acronyme HDL, sont des composés lamellaires se présentant comme des cristallites en forme de plaquettes correspondant à l'empilement d'un certain nombre de feuillets. Les HDL sont le plus souvent constitués de feuillets comprenant chacun trois couches d'atomes. Les HDL sont également connus sous l'appellation d'argiles anioniques. Dans une variante avantageuse de l'invention, la charge lamellaire, lorsqu'elle est un HDL, est l'hydrotalcite. Les phyllosilicates sont des silicates qui présentent également une structure en feuillets. Les phyllosilicates sont quelquefois désignés sous l'appellation d'argiles cationiques. Dans une variante avantageuse de l'invention, la charge lamellaire, lorsqu'elle est un phyllosilicate, est choisie dans le groupe de la smectite et peut, notamment, être la montmorillonite. La montmorillonite, quelquefois appelée "terre de Sommières", est un composé minéral formé de silicate d'aluminium et de magnésium hydraté de formule (Na,Ca)0,33(AI,Mg)2Si4010(OH)2,nH20. Comme indiqué précédemment, dans une variante de l'invention, la charge lamellaire peut également être l'hydroxyde de magnésium, de formule Mg(OH)2, ou encore la boéhmite, de formule A10(OH). Dans une variante préférée de l'invention, la charge lamellaire est choisie parmi la montmorillonite et la boéhmite. Dans une variante plus particulièrement préférée de l'invention, la charge lamellaire est la montmorillonite. Dans une variante de l'invention, la proportion massique en charge(s) lamellaire(s), par rapport à la masse totale de la composition élastomérique, est comprise entre 5% et 30%. Avantageusement, cette proportion massique en charge(s) lamellaire(s) est comprise entre 10% et 25%. Dans une variante de l'invention, la ou les charges lamellaires présentent une dimension inférieure ou égale à 100 um, cette dimension allant avantageusement de 10 nm à 50 um. Dans une variante de l'invention, la composition élastomérique utilisée dans le cadre de la présente invention comprend, en outre, au moins un agent de compatibilisation. La fonction d'un tel agent de compatibilisation est d'améliorer la dispersion de la ou des charges lamellaires dans la composition et, plus particulièrement, d'assurer une répartition homogène de cette ou ces charges lamellaires dans la matrice formée par le ou les élastomères. Cette amélioration de la dispersion est notamment obtenue par une augmentation des interactions entre la ou les charges lamellaires et la matrice élastomérique ainsi que de la distance inter-feuillets, permettant ainsi une pénétration plus facile de l'élastomère dans l'espace inter-feuillets. Le choix d'un tel agent de compatibilisation, ou éventuellement de deux, trois, voire plus, agents de compatibilisation, dépend de la ou des charges lamellaires et du ou des élastomères présents dans la composition. Par exemple, lorsque la charge lamellaire est la montmorillonite, l'agent de compatibilisation peut être un sel d'ammonium tel que le chlorure de diméthyldipentadécylammonium (DMDHTAC). Lorsque la charge lamellaire est l'hydrotalcite, l'agent de compatibilisation peut être le dodécylbenzènesulfonate de sodium (SDBS). Lorsque la charge lamellaire est la boéhmite ou l'hydroxyde de magnésium, l'agent de compatibilisation peut être le bis[2-éthy1-1-hexyl]-2-sulfosuccinate de sodium (AOT). Dans une variante de l'invention, la proportion massique en agent de compatibilisation, par rapport à la masse totale de la composition, est d'au moins 3%, avantageusement comprise entre 4% et 20% et, préférentiellement, comprise entre 5% et 15%. La composition dont l'utilisation fait l'objet de la présente demande peut également comprendre, en plus du ou des élastomères, de la ou des charges lamellaires et, le cas échéant, du ou des agents de compatibilisation, au moins un autre composé choisi parmi un agent de réticulation, un catalyseur, un plastifiant, un stabilisant tel qu'un stabilisant UV ou thermique, un agent modifiant-choc, un agent antioxydant, un agent ignifugeant et une charge autre que ce ou ces charges lamellaires. Dans une variante de l'invention, la proportion massique en chacun de ces composés, par rapport à la masse totale de la composition, est inférieure ou égale à 10%. L'invention se rapporte, en deuxième lieu, à l'utilisation d'un matériau particulier pour la fabrication d'un joint pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. Selon l'invention, ce matériau est obtenu à partir de la composition qui vient d'être définie ci-dessus, c'est-à-dire à partir d'une composition comprenant au moins un élastomère et au moins une charge lamellaire dispersée dans ledit au moins un élastomère et choisie parmi les hydroxydes doubles lamellaires, les phyllosilicates, l'hydroxyde de magnésium et la boéhmite. Pour les caractéristiques avantageuses relatives à cette composition et concernant, entre autres, l'élastomère et la charge lamellaire, on se réfèrera à ce qui a été décrit précédemment. Ce matériau peut notamment être obtenu par la mise en oeuvre d'une étape de transformation de cette composition. Cette étape de transformation, au cours de laquelle se produit la réticulation du ou des élastomères, peut être mise en oeuvre par moulage par compression ou encore par moulage par injection. L'invention se rapporte, en troisième lieu, à un joint pour emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. Selon l'invention, ce joint est fabriqué à partir de la composition qui vient d'être définie ci-dessus, les caractéristiques avantageuses de cette composition pouvant être prises seules ou en combinaison. Toujours selon l'invention, ce joint comprend un matériau tel que défini ci-dessus ou bien est constitué en un tel matériau. Dans une variante de l'invention, le joint est torique. Dans une variante de l'invention, ce joint, lorsqu'il est torique, peut présenter un diamètre interne compris entre 50 mm et 2500 mm et un diamètre de tore compris entre 1 mm et 20 mm. Avantageusement, le diamètre de tore est compris entre 3 mm et 15 mm. L'invention se rapporte, en quatrième lieu, à un emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. Selon l'invention, cet emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive comprend au moins un joint tel que décrit ci-dessus, avec ses caractéristiques avantageuses prises seules ou en combinaison. D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention ressortiront plus clairement de la description qui suit et qui se rapporte à des modes de réalisation particuliers de l'invention, en particulier à un conteneur comprenant un emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive muni d'un couvercle amovible équipé d'au moins un joint d'étanchéité ainsi qu'a la préparation de différentes compositions dont l'utilisation fait l'objet de la présente invention, ainsi qu'a l'évaluation de leurs propriétés de perméabilité vis-à-vis de deux gaz, le krypton et l'hélium, à des températures ambiantes de 30°C et de 100°C. Bien entendu, ces modes de réalisation particuliers de l'invention, qui sont notamment décrits en relation avec les figures 1, 2, 3A à 3G, 4A et 4B annexées, ne sont donnés qu'a titre illustratif et ne constituent en aucune manière une limitation de l'objet de cette invention. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 représente une vue en perspective d'un conteneur comprenant un emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. La figure 2 représente une vue schématique en coupe transversale de l'extrémité de l'emballage représenté à la figure 1 fermé à son extrémité par le couvercle amovible équipé de joints selon un mode de réalisation préféré de la présente invention. Il est précisé que les éléments communs aux figures 1 et 2 sont identifiés par une même référence numérique. Les figures 3A à 3G correspondent à des clichés réalisés au moyen d'un microscope électronique à balayage (MEB) des fractures cryogéniques opérées dans des échantillons de chacune des compositions CR, Ci à C5 et C7, respectivement. La figure 4A représente l'évolution du coefficient de perméabilité moyen (noté Cperm. et exprimé en 10-16 m2.Pa-l.s-1), en fonction de la proportion massique en montmorillonite (notée MMT et exprimée en %), du gaz hélium ou krypton (respectivement notés He et Kr), ainsi que de la proportion massique en agent de compatibilisation F1 dans les compositions Cg à C15, à une température de 30°C. La figure 4B représente l'évolution du coefficient de perméabilité moyen (noté Cperm. et exprimé en 10-16 m2.Pa-l.s-1) en fonction de la proportion massique en montmorillonite (notée MMT et exprimée en %), en fonction du gaz hélium ou krypton (respectivement notés He et Kr), ainsi que de la proportion massique en agent de compatibilisation F1 dans les compositions Cg à C15, à une température de 100°C. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive Sur la figure 1, on a représenté un conteneur 1 pour le stockage et/ou l'entreposage de matière radioactive. Ce conteneur 1 comprend un emballage 2 ainsi qu'un dispositif de rangement, ou panier, 4, qui est destiné à recevoir la matière radioactive. Cet emballage 2 comprend, de manière classique, un corps latéral 6 prolongé à l'une de ses extrémités par un embout 8 et à l'autre extrémité par un fond fixe 10 sur lequel le dispositif de rangement 4 est destiné à reposer en position verticale. C'est le corps latéral 6 qui définit la cavité de l'emballage 2 dans laquelle est logé le dispositif de rangement 4. Le corps latéral 6 comprend deux parois, une paroi externe 12 et une paroi interne 14, toutes deux présentant généralement une forme cylindrique. Un matériau de protection neutronique 16 est disposé entre ces parois 12 et 14 et s'étend tout autour de la cavité définie par le corps latéral 6. L'emballage 2 comprend également un couvercle amovible 18 muni, en périphérie, de percements 20 permettant le passage de moyens de fixation du couvercle amovible 18 sur le corps latéral 6 de l'emballage 2. L'emballage 2 comprend, en outre, deux capots amovibles 22, 24 le capot amovible 22 recouvrant le fond 10 et le capot amovible 24 recouvrant le couvercle amovible 18. De tels capots amovibles 22, 24 ont pour fonction principale d'amortir les chocs en cas de chute éventuelle du conteneur 1. Comme représenté sur la figure 2, le couvercle amovible 18 comprend deux gorges annulaires 26, 28 destinées chacune à recevoir un joint torique. Comme indiqué précédemment, l'emballage de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive selon l'invention comprend au moins un joint. Dans la réalisation représentée sur la figure 2, le couvercle amovible 18 de l'emballage 2 comprend deux joints toriques 30, 32, le joint 30 étant disposé dans la gorge annulaire 26 et le joint 32 étant disposé dans la gorge annulaire 28. Après mise en place du couvercle amovible 18 sur l'embout 8 du corps latéral 6 de l'emballage 2, le couvercle amovible 18 est solidarisé au corps latéral 6 par des moyens de fixation, par exemple des vis 34 positionnées au niveau des percements 20 du couvercle amovible 18, ces vis 24 étant fixées par vissage dans des taraudages 36 pratiqués dans l'embout 8 du corps latéral 6 de l'emballage 2. Sous l'effet du serrage des vis 24, les joints toriques 30, 32 se déforment dans leurs gorges annulaires respectives 26, 28, de telle sorte que la surface de ces joints 30, 32 se trouve en contact avec les surfaces correspondantes du couvercle amovible 18 et de l'embout 8 du corps latéral 6 de l'emballage 2, de manière à assurer l'étanchéité géométrique en empêchant toute fuite géométrique, par cheminement des particules de matière radioactive autour des joints 26 et 28. Cette étanchéité géométrique est, en outre, renforcée par la composition à partir de laquelle ces joints 26 et 28 sont fabriqués. En effet, cette composition leur confère des propriétés de perméabilité particulièrement réduites, qui empêche le cheminement des particules de matière radioactive au travers des joints 26 et 28. Des exemples de compositions susceptibles d'être utilisées pour la fabrication de ces joints 26 et 28 sont illustrés ci-après. Compositions comprenant 20% mass de différentes charges lamellaires Préparation des compositions CR, C1 à C7 Huit compositions distinctes ont été préparées. Elles sont notées CR, pour la composition de référence, et Ci à C7, pour les compositions dont l'utilisation est conforme à la présente invention. Les compositions CR et Ci à C7 ont toutes été préparées avec, pour matrice élastomérique, un EPDM commercialisé par la société DSM sous le grade Keltan®778Z, qui présente une viscosité Mooney (ML (1+4), 125°C) de 63. A l'exception de la composition CR, les compositions Ci à C7 comprennent, en outre, une charge lamellaire choisie parmi les charges suivantes et, suivant le cas, un agent de compatibilisation de la charge lamellaire : la montmorillonite, notée MMT, éventuellement en mélange avec du chlorure de diméthyldipentadécylammonium (DMDHTAC), noté F1, l'hydrotalcite, noté HDL, en mélange avec du dodécylbenzènesulfonate de sodium (SDBS), noté F2, la boéhmite, notée BOE, éventuellement en mélange avec du bis[2- éthy1-1-hexyl]-2-sulfosuccinate de sodium (AOT), noté F3, et l'hydroxyde de magnésium, noté Mg(OH)2. Ces compositions ont été préparées par mélangeage, en deux étapes, de l'EPDM, des deux agents de réticulation et, selon les compositions, de la charge lamellaire et, le cas échéant, de l'agent de compatibilisation, dans les proportions massiques, par rapport à la masse totale de la composition considérée, reportées dans le Tableau 1 ci- dessous. La première étape du mélangeage a été réalisée dans un mélangeur Banbury de taille B de 1,5 L avec une courbe de température croissante de 30°C à 100°C pour un temps de cycle de mélangeage de 6 min. La seconde étape a été effectuée sur des cylindres chauffés à 50°C au moyen d'un mélangeur Lescuyer. A l'issue du mélangeage, on a réalisé le moulage de plaques carrées, de 500 mm de côté et de 1 mm d'épaisseur, à partir des différentes compositions CR et Ci à C7 déposées dans un moule à 165°C, sur une presse à injecter Mapelli de 350 T, pendant une durée de 5 min, moulage au cours duquel on a réalisé deux dégazages. MMT HDL BOE Mg(OH)2 F1 F2 F3 (% mass) (% mass) (% mass) (% mass) (% mass) (% mass) (% mass) CR C1 20 C2 20 5 C3 20 15 C4 20 5 C5 20 C6 20 5 C7 20 Tableau 1 Protocoles de caractérisation Pour déterminer le coefficient de perméabilité à l'hélium et au krypton des matériaux obtenus à partir des compositions CR et C1 à C7, deux membranes sous forme de disque, prélevées dans chacune des plaques des compositions, ont été testées selon la méthode dite à volume constant de la norme ISO 2782 de décembre 2004 intitulée "Détermination de la perméabilité aux gaz". Pour déterminer l'état de dispersion de la charge lamellaire dans la matrice élastomérique en EPDM, des échantillons ont été prélevés à partir de chacune des plaques afin d'être observés par microscopie électronique à balayage (MEB), après fracture cryogénique. Résultats des essais de perméabilité Les essais ont été conduits sous une pression amont absolue de 2 bar d'hélium puis de krypton, aux températures ambiantes de 30°C (±2°C) et de 100°C (±2°C). Les résultats de ces essais sont rassemblés dans le Tableau 2 ci-après qui, pour chaque composition CR et C1 à C7, indique le coefficient de perméabilité moyen (tel que mesuré selon le protocole ci-dessus) pour les deux membranes testées, le pourcentage de réduction par rapport au coefficient de perméabilité moyen de référence relevé pour les membranes de composition CR, ainsi que la référence de la figure qui, parmi les figure 3A à 3G, correspond aux différentes compositions CR et Ci à C7 : Composition Gaz T Coefficient de Réduction de Figure (°C) perméabilité moyen la perméabilité (1046 m2.pag.s-1) (%) CR He 30 1,90 3A 100 6,50 Kr 30 1,60 100 7,80 C1 He 30 1,40 26 3B 100 5,50 15 Kr 30 1,50 6 100 7,20 8 C2 He 30 0,96 49 3C 100 4,10 37 Kr 30 1,00 38 100 7,00 10 C3 He 30 0,77 59 3D 100 3,80 42 Kr 30 9,90 38 100 6,20 21 C4 He 30 1,30 32 3E 100 5,00 23 Kr 30 1,50 6 100 7,00 10 C5 He 30 1,40 26 3F 100 5,70 12 Kr 30 1,50 6 100 7,20 8 C6 He 30 1,10 42 100 4,90 25 Kr 30 1,40 13 100 6,60 15 C7 He 30 1,30 32 3G 100 5,60 22 Kr 30 1,10 31 100 7,50 17 Tableau 2 Le Tableau 2 montre que l'adjonction d'une charge lamellaire, dans une matrice élastomérique, permet de diminuer, de manière significative, les propriétés de perméabilité de la composition correspondante à l'hélium et au krypton et ce, quelle que soit la température ambiante de l'environnement des membranes. On observe également que le meilleur gain en réduction de la perméabilité est atteint avec les compositions C2 et C3, comprenant toutes deux de la montmorillonite. Si l'on se réfère aux clichés des figures 3B, 3C et 3D, on observe que cette réduction de la perméabilité est d'autant plus élevée que la dispersion de la montmorillonite est homogène dans la matrice en EPDM. Compositions comprenant différentes proportions massiques de montmorillonite Préparation des compositions Cg à C15 Les compositions Cg à C15 ont été préparées selon le même protocole opératoire que les compositions Ci. à C7 ci-dessus, la charge lamellaire étant la montmorillonite (MMT) et l'agent de compatibilisation, le chlorure de diméthyldipentadécylammonium (F1). Seules les proportions massiques de la charge lamellaire et de l'agent de compatibilisation ont varié, conformément aux indications reportées dans le Tableau 3 ci- dessous : Composition MMT (% mass) Fi. (% mass) CR Cg 15 5 C9 20 5 Clo 25 5 CH 30 5 C12 15 15 C13 20 15 C14 25 15 C15 30 15 Tableau 3 Résultats des essais de perméabilité Les essais ont été conduits comme précédemment, sous une pression amont absolue de 2 bar d'hélium puis de krypton, aux températures ambiantes de 30°C (±2°C) et de 100°C (±2°C). Le coefficient de perméabilité moyen (tel que mesuré selon le protocole ci-dessus) ainsi que le pourcentage de réduction par rapport au coefficient de perméabilité moyen de référence relevé pour les membranes de chaque composition Cg à C15, sont reportés dans le Tableau 4 ci-après : Composition Gaz T Coefficient de Réduction de (°C) perméabilité moyen la perméabilité (10-16 m2.pa-1.s-1) (%) CR He 30 1,90 100 6,50 Kr 30 1,60 100 7,80 Cg He 30 0,62 67 100 4,20 35 Kr 30 (1 (1 100 5,40 30 C9 He 30 0,54 72 100 3,30 49 Kr 30 0,62 61 100 5,00 36 Clo He 30 0,53 72 100 2,00 69 Kr 30 0,52 67 100 2,80 64 C11 He 30 0,41 78 100 2,60 60 Kr 30 0,44 72 100 3,00 62 C12 He 30 0,84 56 100 4,30 33 Kr 30 0,92 42 100 4,90 37 C13 He 30 0,73 62 100 3,20 51 Kr 30 0,78 51 100 4,60 41 C14 He 30 0,69 64 100 2,70 58 Kr 30 0,77 52 100 4,00 49 C15 He 30 0,64 66 100 2,40 63 Kr 30 0,42 74 100 (1 (1 (*) non mesurables Tableau 4 Les résultats du Tableau 4 montrent qu'une proportion massique, par rapport à la masse totale de la composition, de 25% ou plus en montmorillonite, permet de réduire de plus de 50% la perméabilité à l'hélium ainsi que la perméabilité au krypton. Le Tableau 4 montre également que, dans la majorité des cas, le coefficient de perméabilité moyen à l'hélium est légèrement inférieur au coefficient de perméabilité moyen au krypton, à températures ambiantes et proportions massiques en MMT et en F1 identiques. Les figures 4A et 4B, qui illustrent l'évolution du coefficient de perméabilité moyen en fonction de la température ambiante appliquée (30°C ou 100°C), de la nature du gaz (He ou Kr) et des proportions massiques en montmorillonite et en agent de compatibilisation (F1), mettent bien en évidence le fait que le coefficient de perméabilité moyen diminue avec l'augmentation de la proportion massique en montmorillonite et ce, quels que soient la proportion massique en agent de compatibilisation et le gaz considérés. La figure 4B montre également, qu'a une température ambiante de 100°C, les coefficients de perméabilité moyens obtenus avec l'hélium ont des valeurs sensiblement proches et ce, quelles que soient les proportions massiques en MMT et en agent de compatibilisation F1. En outre, il ressort de cette figure 4B, qu'une augmentation de la proportion massique en MMT à 30% de la masse de la composition totale, n'apporte pas d'amélioration significative en termes de perméabilité, pour une proportion massique en agent de compatibilisation F1 de 5%. On peut donc raisonnablement considérer qu'une proportion massique de l'ordre de 25% en charge lamellaire en général, et en montmorillonite en particulier, correspond à un optimum, permettant, en outre, une aptitude à la transformation (en anglais "processability") ainsi qu'un moulage aisés de la composition élastomérique correspondante. REVENDICATIONS1. Utilisation d'une composition comprenant au moins un élastomère et au moins une charge lamellaire dispersée dans ledit élastomère et choisie parmi les hydroxydes doubles lamellaires, les phyllosilicates, l'hydroxyde de magnésium et la boéhmite, pour la fabrication d'un joint (30, 32) pour emballage (2) de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. 2. Utilisation selon la revendication 1, dans laquelle l'élastomère est un élastomère fluorocarboné, par exemple un élastomère FPM selon la norme DIN/ISO. 3. Utilisation selon la revendication 1, dans laquelle l'élastomère est un terpolymère éthylène-propylène-diène (EPDM). 4. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle la charge est choisie parmi la montmorillonite et la boéhmite. 5. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la proportion massique en charge(s) lamellaire(s), par rapport à la masse totale de la composition, est comprise entre 5% et 30% et, avantageusement, entre 10% et 25%. 6. Utilisation selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle la composition comprend, en outre, au moins un agent de compatibilisation permettant d'améliorer la dispersion de ladite au moins une charge lamellaire dans ledit élastomère. 7. Utilisation d'un matériau obtenu à partir d'une composition telle que définie dans l'une quelconque des revendications 1 à 6 comme joint (30, 32) pour emballage (2) de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive. 8. Joint (30, 32) pour emballage (2) de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive fabriqué à partir d'une composition telle que définie dans l'une quelconque des revendications 1 à 6. 9. Joint (30, 32) pour emballage (2) de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive comprenant un matériau obtenu à partir d'une composition telle que définie dans l'une quelconque des revendications 1 à 6. 10. Joint (30, 32) selon la revendication 8 ou 9, ledit joint (30, 32) étant un joint torique, présentant notamment un diamètre interne compris entre 50 mm et 2500 mm et un diamètre de tore compris entre 1 mm et 20 mm et, avantageusement, entre 3 mm et 15 mm. 11. Emballage (2) de transport et/ou d'entreposage de matière radioactive comprenant au moins un joint (30, 32) selon l'une quelconque des revendications 8 à 10.