FR 3029533 A1 20160610 FR 1462052 A 20141208 1 PROCEDE DE GAZEIFICATION DE CHARGE DE 1VIATIERE CARBONEE A RENDEMENT 1VIATIERE ET COUT DE PRODUCTION OPTIMISES Domaine technique La présente invention concerne un procédé de gazéification de la biomasse et, plus généralement de charge de matière carbonée, dans un réacteur de gazéification en vue de produire des combustibles ou des carburants liquides des combustibles, des carburants liquides ou d'autres produits d'intérêt, tels que du méthane de synthèse (SNG), un carburant liquide (Diesel Fischer-Tropsch) ou un autre produit organique (méthanol, diméthyle éther (DME..)). L'invention vise à améliorer la rentabilité du procédé global, qui va de la gazéification à la synthèse, en utilisant de l'électricité lorsque celle-ci est peu onéreuse pour augmenter le taux de production de l'usine. La gazéification peut aussi bien être réalisée dans un réacteur de type à lit fluidisé, que dans un réacteur de type à flux entraîné ou de type à lit fixe. Etat de la technique On désigne sous l'appellation charge carbonée, tout matériau combustible constitué de composés contenant du carbone. Il peut donc s'agir de biomasse, c'est-à-dire tout matériau inhomogène d'origine végétale contenant du carbone, tel que de la biomasse ligno-cellulosique, des résidus forestiers ou agricoles (paille), ou des déchets ménagers. Toutes ces charges peuvent être quasi-sèches ou humides. Il peut aussi s'agir d'un combustible d'origine fossile, tel que le charbon. Il peut aussi s'agir de déchets combustibles d'origine industrielle contenant du carbone, tel que des matières plastiques. Il peut aussi s'agir d'une combinaison entre ces différentes charges. Les procédés actuels en cours d'étude ou à l'échelle de pilote industriel, permettant de convertir par voie thermochimique la biomasse ou les autres charges en carburant liquide ou gazeux par une synthèse chimique, comprennent nécessairement une étape de gazéification de la charge carbonée pour obtenir un gaz de synthèse contenant majoritairement du monoxyde de carbone (CO) et de l'hydrogène (H2). 3029533 2 L'étape de gazéification proprement dite est réalisée en continu à partir de la charge carbonée de nature et de granulométrie différentes stockée habituellement à la pression atmosphérique. La gazéification de la biomasse et du charbon est connue depuis longtemps. De 5 manière générale, on peut la définir comme une transformation thermochimique de la biomasse ou du charbon par l'action de la chaleur en présence d'agents gazéifiants. On cherche à générer, à l'issue de la gazéification, un mélange de gaz dit gaz de synthèse ou « syngaz », qui comprend du monoxyde de carbone et de l'hydrogène (CO+H2) entre autres. 10 Ainsi, les procédés de gazéification de la biomasse ligno-cellulosique permettent de générer un gaz de synthèse qui permet de produire en aval soit des carburants liquides soit d'autres produits organiques. Cette gazéification se déroule en présence typiquement de vapeur d'eau vers 800-900°C pour des réacteurs à lit fluidisé. Classiquement, ces procédés convertissent le carbone de la biomasse avec un gaz en sortie 15 du gazéifieur avec une composition moyenne en gaz secs de 20-25 % en CO, 8-12 % en CH4, 18-22 % en CO2 et environ 38-42 % en H2 et, des composés organiques C2 à C16 plus des composés inorganiques. Ce procédé consomme environ 25 à 35 % de l'eau introduite par la réaction de gazéification. La gazéification est réalisée dans un réacteur chimique, usuellement appelé 20 réacteur de gazéification, soit de type à lit fluidisé, soit de type lit fixe, soit de type à flux entraîné fonctionnant généralement sous pression. Les réacteurs de type à lit fluidisé et à lit fixe sont d'une efficacité plus faible en raison de la température de réaction comprise généralement entre 800 °C et 1000 °C, qui conduit à une conversion moindre de la biomasse en gaz de synthèse CO et H2 avec la 25 génération entre autre de méthane (CH4). Ils ont l'avantage par contre de ne nécessiter qu'un séchage et un broyage de granulométrie moyenne de la biomasse sans autre préparation spécifique. Le séchage et broyage n'induisent qu'une faible perte de rendement du procédé global. Les réacteurs à lit fluidisé peuvent être adaptés pour produire des gaz naturels de synthèse (SNG). 30 Les réacteurs à flux entraîné ont quant à eux un excellent rendement de conversion de la biomasse en gaz de synthèse CO et H2, et sont donc tout à fait appropriés à la production de carburants ou produits chimiques de synthèse à partir de la biomasse. Ils 3029533 3 servent donc à ce jour de référence dans le domaine des carburants désignés sous l'appellation en anglais Biomass to Liquid (en abrégé BtL). L'apport de chaleur des procédés actuellement connus est fait en général par la combustion d'une partie de la biomasse elle-même (biomasse brute, gaz, résidus solides, 5 goudrons...). Ces procédés sont dits autothermiques. Dans les procédés autothermiques, une partie du carbone provenant de la biomasse n'est pas donc pas convertie en carburant liquide. L'apport de chaleur du procédé peut être fait par une source thermique externe, de préférence d'origine électrique nucléaire sans émission de CO. 10 Ces procédés sont dits allothermiques avec comme avantage un rendement massique supérieur à celui des procédés autothermiques. Un inconvénient majeur de ces procédés est que le taux de conversion du carbone de la biomasse en CO actuellement atteint n'est pas suffisamment élevé puisque de l'ordre de seulement 35-40 %. 15 En outre, les rendements matière en combustible ou en carburant ou autre produit d'intérêt sont assez faibles, de l'ordre de 20 à 25%. Enfin, la production des combustibles ou des carburants ou autres produits d'intérêt demande un ratio entre hydrogène (H2) et monoxyde de carburant (CO) précis qui n'est pas celui obtenu en sortie de la gazéification. Ce ratio précis peut d'ailleurs varier en 20 fonction du combustible ou carburant que l'on souhaite obtenir au final, tel que du méthane de synthèse (SNG) ou un carburant liquide (Diesel Fischer Topsch) ou un autre produit organique (méthanol, diméthyle éther..). Afin d'augmenter le rendement en CO, il est déjà connu d'enrichir un mélange de gaz H2/CO/CO2, de type d'un syngaz, en CO grâce à la mise en oeuvre d'une réaction 25 dite de gaz à l'eau inverse (d'acronyme RWGS en anglais pour « Reverse Water Gas Shift »). On peut citer ici les nombreuses demandes de brevet ou brevets qui décrivent cette réaction RWGS parmi lesquelles EP 0291857, US 4265868, WO 95/24367, WO 2003/087271, WO 2005/026093, WO 2009/000494, WO 2013/064552, WO 2013/076293, WO 2013/190500. Il est à noter de manière importante que dans 30 l'ensemble de ces demandes de brevet ou brevets, les flux et compositions des gaz sont constants. 3029533 4 Par ailleurs, la demanderesse a déjà proposé dans la demande de brevet EP 2706103 d'améliorer le rendement en CO par un recyclage du CO2 issu de la gazéification, dans le réacteur de gazéification. De nombreux auteurs se sont en outre intéressés à faire l'inventaire des 5 différents procédés de gazéification de biomasse pour la production de carburants liquides et à faire leur évaluation économique. On pourra se reporter aux publications [1] à [4]. Quel que soit le procédé de gazéification connu, aucun n'envisage à ce jour une flexibilité dans la production afin d'augmenter le rendement matière et de réduire le coût de production, et ce, tout en permettant d'obtenir un ratio entre hydrogène (H2) et 10 monoxyde de carbone (CO) produits qui soit précis. Il existe donc un besoin d'améliorer les procédés de gazéification de charge de matière carbonée, notamment en vue d'en augmenter le rendement matière et d'en diminuer le coût de production, et ce avec l'obtention d'un ratio entre hydrogène (H2) et monoxyde de carbone (CO) produits qui soit précis. 15 Le but de l'invention est de répondre au moins partiellement à ce besoin. Exposé de l'invention Pour ce faire, l'invention a pour objet un procédé de conversion thermochimique d'une charge de matière carbonée en un gaz de synthèse en vue de produire un combustible ou un carburant ou un autre produit d'intérêt, notamment un 20 carburant liquide, ou un autre produit de synthèse, selon lequel on réalise une étape de gazéification de la charge de matière carbonée dans un réacteur, puis une étape d'épuration du gaz de synthèse produit par la gazéification, une étape de décarbonatation du gaz épuré et on réalise une étape de synthèse du gaz, le procédé comprenant en outre une étape intermédiaire selon laquelle: 25 a/ en amont de l'étape de décarbonatation on fait subir au gaz de synthèse une étape de réaction du gaz à l'eau (WGS), ou b/ en aval de l'étape d'épuration du gaz, on ajoute au gaz de synthèse, de l'hydrogène produit par électrolyse de l'eau, 30 ou c/ on fait subir à un mélange de gaz de synthèse et d'hydrogène produit par électrolyse de l'eau, une étape de réaction du gaz à l'eau inverse (RWGS), 3029533 5 le choix de l'une ou l'autre des étapes a/ à c/ étant réalisé en fonction du coût de l'électricité nécessaire à la production d'hydrogène par électrolyse de l'eau. Par « épuration du gaz de synthèse », on entend ici et dans le cadre de l'invention, la définition technologique usuelle, à savoir l'élimination des polluants tels que 5 H2S, KC1, et des goudrons présents dans le gaz de synthèse brut issu de la gazéification. Par « décarbonatation », on entend ici et dans le cadre de l'invention, la définition technologique usuelle, à savoir l'élimination du dioxyde de carbone (CO2) présent dans le gaz de synthèse. 10 Ainsi, l'invention propose un procédé de conversion d'une charge de matière carbonée à partir d'une gazéification, qui intègre une étape intermédiaire à choisir parmi les trois étapes a/ à c/ et qui permet ainsi d'optimiser la production de produit d'intérêt pour amortir plus rapidement l'investissement d'une installation/usine de gazéification, et ce en fonction du coût de l'électricité disponible et qui est nécessaire à une électrolyse de 15 l'eau. Autrement dit, par sa flexibilité dans le choix de l'étape intermédiaire entre gazéification et synthèse, l'invention permet de maximiser en continu à la fois le rendement du carbone de la biomasse en CO, le ratio entre H2 et CO et les rendements matière et économique en fonction de la disponibilité d'électricité à bas prix. 20 L'électrolyse de l'eau produit de l'hydrogène qui ensuite est injecté soit en entrée du réacteur de synthèse (étape b/) soit en entrée d'un réacteur de RWGS situé en amont du réacteur de synthèse (étape c/). L'hydrogène peut être obtenu par une électrolyse alcaline, à échange de protons (PEM acronyme anglais pour « Proton Exchange Membrane ») ou encore à hautes températures (EHT pour Electrolyse Haute Température). 25 Plus précisément, le choix de l'étape intermédiaire à mettre en oeuvre parmi les étapes technologiques a/ à c/ en fonction du coût de l'électricité s'effectue comme suit. Etape a/ : Pour des prix de l'électricité élevés, on met en oeuvre la réaction WGS pour atteindre le ratio H2/C0 souhaité. Cette étape a/ donne typiquement un rendement matière de 20 à 25% en produit d'intérêt final. De préférence, on ne met pas en 30 oeuvre ici un recyclage du CO2 vers le réacteur de gazéification. Etape b/ : Pour des prix de l'électricité modérés, on ajoute de l'hydrogène produit par électrolyse directement pour ajuster le ratio H2/CO. Cette étape b/ donne un 3029533 6 rendement matière plus favorable, typiquement compris entre 30 et 35%. Simultanément, on réalise le recyclage d'au moins une partie, de préférence la totalité du CO2 obtenu par décarbonatation, en le réinjectant en amont dans le réacteur de gazéification. Par exemple dans une étude de cas spécifique les inventeurs ont pu déterminer 5 que, pour du gaz naturel synthétique (SNG) et des carburants Fischer-Tropsch, le choix du passage de l'étape a/ à l'étape b/ devient avantageux (réduction du coût de production total du biocarburant), dès que le prix de l'électricité devient inférieur à environ 30E/MWh. Etape c/ : Pour un prix de l'électricité entrainant d'une part une augmentation du rendement matière, typiquement compris entre 40 et 45% et d'autre part une baisse du 10 prix de production, on injecte de l'hydrogène H2 produit par électrolyse dans un réacteur RWGS. Par exemple, les inventeurs ont pu déterminer également que, pour du gaz naturel synthétique (SNG), le choix du passage de l'étape b/ à l'étape c/ peut être fait dès que le coût de production total de l'électricité devient inférieur à environ 10E/MWh. 15 Selon un mode de réalisation avantageux, lorsqu'on réalise l'étape b/, le dioxyde de carbone (CO2) récupéré de la décarbonatation est au moins en partie injecté dans le réacteur de gazéification en tant qu'agent gazéifiant. De préférence la totalité du dioxyde de carbone (CO2) récupéré de la décarbonatation est injectée dans le réacteur de gazéification. 20 Selon une variante de réalisation avantageuse, l'étape de synthèse consiste en une synthèse selon le procédé Fischer-Tropsch pour produire un carburant liquide. Selon une variante avantageuse, on réalise une étape de reformage des gaz de tête issus de la synthèse Fischer-Tropsch. De préférence, on réinjecte l'hydrogène produit par reformage, dans le gaz de 25 synthèse en amont de la synthèse Fischer-Tropsch. Selon une variante alternative de réalisation, l'étape de synthèse consiste en une synthèse pour produire du gaz naturel synthétique (SNG). La réaction de gazéification peut être réalisée à des températures comprises entre 700 et 1600°C. 30 Selon une variante de réalisation, le réacteur de gazéification est un réacteur de type à lit fluidisé, la réaction de gazéification étant réalisée à des températures comprises entre 800 et 950°C. 3029533 7 Selon une variante alternative, le réacteur de gazéification est un réacteur de type à flux entrainé, la réaction de gazéification étant réalisée à des températures comprises entre 1400 et 1600°C. La charge de matière carbonée peut être de la biomasse, de préférence ligno- 5 cellulosique. L'invention concerne également une installation de conversion thermochimique de charge de matière carbonée, destinée à mettre en oeuvre en continu le procédé qui vient d'être décrit. Selon l'invention, l'installation comprend: 10 - un réacteur de gazéification, - une unité d'épuration de gaz de synthèse brut, - un réacteur de synthèse, - une unité de décarbonatation du gaz de synthèse, en aval de l'unité d'épuration, ou en aval du réacteur de synthèse, 15 et, en aval de l'étape d'épuration et en amont du réacteur de synthèse: - un premier réacteur, dit réacteur WGS, adapté pour mettre en oeuvre la réaction de gaz à l'eau, - un deuxième réacteur, dit réacteur RWGS, en parallèle du réacteur WGS, et adapté pour mettre en oeuvre la réaction inverse de gaz à l'eau, 20 l'installation comprenant en outre une unité d'électrolyse de l'eau adaptée pour mettre en oeuvre la production d'hydrogène, l'unité d'électrolyse étant reliée directement respectivement en amont du réacteur de synthèse et au réacteur RWGS pour alimenter alternativement l'un ou l'autre en hydrogène produit par l'électrolyse. Une telle installation de conversion selon l'invention est représentée en 25 figure 1, sur laquelle on peut voir qu'entre l'unité de refroidissement et d'épuration du gaz de synthèse brut issu de la gazéification et le réacteur de synthèse, on a agencé en parallèle un réacteur de mise en oeuvre d'une réaction WGS et un réacteur de mise en oeuvre d'une réaction RWGS. En outre, un électrolyseur est relié respectivement directement en amont du réacteur de synthèse et du réacteur RWGS pour alimenter l'un ou l'autre en hydrogène. 30 L'invention qui vient d'être décrite est particulièrement avantageuse pour de nombreuses applications, parmi lesquelles on peut citer la production de biocarburants (BtL). En effet, les filières de production en biocarburants ou biocombustibles sont 3029533 8 actuellement envisagées pour réaliser du service de stabilisation du réseau et pour favoriser l'intégration des énergies renouvelables intermittentes. Aussi, une installation de conversion selon l'invention répond parfaitement à ces attentes par sa flexibilité de fonctionnement, avec une consommation d'électricité par 5 l'électrolyseur au moment des périodes de surplus de production d'électricité d'origine renouvelable, à bas prix. Par exemple, avec une installation de conversion selon l'invention, le coût des biocarburants ou du méthane ou méthanol ou DME produit peut diminuer mécaniquement avec celui du prix de l'électricité pour produire de l'hydrogène et quand la durée de 10 fonctionnement des électrolyseurs augmente. Cette diminution du coût des biocarburants ou biocombustibles s'accompagne avantageusement d'une augmentation des rendements matières. L'invention permet d'envisager des coûts de production de biocombustible biocarburant moins élevés que ceux obtenus avec la filière « Power-to-gas » ou « Power to 15 Liquid », principalement, en raison de la taille de l'électrolyseur envisagé dans une installation selon l'invention qui sera bien moindre qu'un électrolyseur pour la même production méthane par « Power to Gas » du fait de l'alimentation en biomasse qui permet d'assurer une production d'hydrogène par gazéification. Description détaillée 20 D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée de l'invention faite à titre illustratif et non limitatif en référence aux figures suivantes parmi lesquelles : - la figure 1 est une vue schématique du principe d'une installation de conversion thermochimique de charge matière carbonée mettant en oeuvre en continu le 25 procédé de gazéification selon l'invention; - la figure 2 est une vue schématique du principe d'une installation de conversion thermochimique d'une biomasse ligno-cellulosique mettant en oeuvre en continu le procédé de gazéification selon l'invention dans un réacteur de type à lit fluidisé circulant et une synthèse Fischer-Tropsch pour la production de carburant liquide (BtL). 30 Dans la description qui va suivre les termes « entrée », « sortie » « amont », « aval », sont utilisés par référence avec la direction de transfert de la biomasse et de 3029533 9 circulation du gaz de synthèse dans l'installation de conversion mettant en oeuvre le procédé selon l'invention. Telle qu'illustrée en figure 2, l'installation 2 en continu met en oeuvre le procédé d'une gazéification de la biomasse selon l'invention pour la synthèse d'un 5 carburant de synthèse. Ainsi, un réacteur de gazéification 1, de type à lit fluidisé circulant (FICFB, acronyme anglais pour « Fast Internai Circulating Fluidised Bed ») est alimenté en continu par de la biomasse ligno-cellulosique depuis un réservoir de stockage approprié 2. L'alimentation en continu peut par exemple être réalisée au moyen d'au moins une vis sans fin, avantageusement comme décrit dans la demande de brevet WO 2005/092749. 10 Le réacteur 1 à lit fluidisé peut fonctionner de préférence entre 750 et 1500°C, à des pressions entre 1 et 50 bars. De préférence, la température peut être comprise entre 750 et 950°C pour une pression préférentielle entre 1 et 3 bars. Dans l'exemple illustré en la figure 2, la température envisagée est de 850 °C et la pression de 1,5 bar. Le réacteur 1 peut également être un réacteur de type à flux entraîné (EFR, 15 acronyme anglais de «Entrained flow reactor ») fonctionnant de préférence à des températures comprises typiquement entre 1400-1600°C et une pression comprise entre 30 et 50 bars. A la sortie du réacteur de gazéification, un mélange brut de gaz de synthèse comprenant pour les espèces majoritaires du CO, CO2, H2O et H2 est émis. Après, le gaz 20 subit un refroidissement et une épuration des polluants et autres goudrons au travers d'une unité adaptée 20. Le refroidissement peut avoir lieu typiquement à des températures de l'ordre de 150°C, l'eau est condensée, par exemple par un condenseur. L'eau utilisée pour le refroidissement (boucle froide du condenseur) provient d'un circuit de fluides distinct. L'élimination des goudrons dans le cas des réacteurs à lit fluidisé peut se faire 25 dans une tour de lavage avec un solvant, le mélange brut de gaz de synthèse peut alors être envoyé dans un compresseur pour être compressé, typiquement à 30-40 bars. Conformément à l'invention, en aval de l'unité d'épuration 20, on prévoit dans l'installation, un réacteur 30, adapté pour mettre en oeuvre la réaction de gaz à l'eau WGS, et un réacteur 50, en parallèle fluidique du réacteur WGS, et adapté pour mettre en oeuvre 30 la réaction inverse de gaz à l'eau RWGS. L'installation comprend en outre une unité d'électrolyse de l'eau 40 adaptée pour mettre en oeuvre l'électrolyse de l'eau. 3029533 10 L'unité d'électrolyse 40 est reliée directement respectivement en amont du réacteur de synthèse 70, par exemple sur la ligne d'alimentation 14 du gaz vers une unité de décarbonatation 60 et au réacteur RWGS 50. Cela permet de pouvoir alimenter alternativement l'un 50 ou l'autre 70 des réacteurs en hydrogène produit par l'électrolyse. 5 En aval des réacteurs WGS 30 et RWGS 50, l'installation 1 comprend une unité de décarbonatation 60. Le mélange de gaz de synthèse subit une décarbonatation dans cette unité 60 adaptée afin d'extraire le CO2. De préférence, le CO2 est retiré du mélange gazeux selon un procédé d'absorption sur amine mis en oeuvre dans l'unité 60. On précise ici que le procédé d'absorption sur amine aussi appelé lavage aux amines est déjà 10 largement éprouvé à l'échelle industrielle et qu'il consiste à réaliser un captage du CO2 dans une tour 80 avec des amines, en tant que solvant, typiquement vers 30-40°C. Un tel procédé permet avantageusement de capter environ 0,5 kg CO2 par kg d'amine. Selon l'invention, le CO2 capté est relâché par chauffage, typiquement à 120-130°C, est peut être recyclé vers le réacteur de gazéification 10, comme symbolisé en pointillés sur la figure 2. 15 Le gaz de synthèse nettoyé est alors envoyé vers le réacteur 70 mettant en oeuvre le procédé de synthèse Fischer-Tropsch. Selon l'invention, on réalise en fonction du prix décroissant de l'électricité, les étapes suivantes : a/ on fait subir au gaz de synthèse issu de l'unité d'épuration 20, une étape de 20 réaction du gaz à l'eau (WGS) dans le réacteur 30 ; b/ en aval de l'étape de décarbonatation, on ajoute de l'hydrogène produit par l'électrolyseur 40 dans le gaz de synthèse, c/ entre l'étape d'épuration du gaz et l'étape de décarbonatation, on fait subir à un mélange de gaz de synthèse et d'hydrogène produit par l'électrolyseur 40, une étape de 25 réaction du gaz à l'eau inverse (RWGS) dans le réacteur 50. Pour faciliter l'atteinte du ratio H2/CO souhaité, égal ici à 2 :1, on peut réaliser avantageusement, en sus de l'une ou l'autre des étapes a/ à c/, un reformage dans un reformeur adapté à partir d'une part du gaz de tête issue de la synthèse Fischer-Tropsch et d'autre part d'une partie de l'eau récupérée de celle-ci. A titre de variante, lorsque l'on 30 souhaite réaliser une synthèse pour obtenir un gaz naturel de synthèse, usuellement connu sous l'appellation « SNG » (acronyme anglais de « Synthetic Natural Gaz »), le ratio 3029533 11 H2/CO doit être égal à 3, et on ajuste ainsi les débits de vapeur d'eau et de gaz de tête dans le reformeur pour faciliter l'obtention de ce ratio. Une autre partie de l'eau ou le cas échéant, notamment lorsqu'on ne réalise pas de reformage, toute ou partie de l'eau récupérée en sortie du réacteur 70 de synthèse 5 Fischer-Tropsch peut être recyclée en alimentant le réacteur de gazéification 10. Finalement, pour obtenir un diesel et un naphta, on réalise un hydrocraquage des produits issus du réacteur 70 de synthèse Fischer-Tropsch, dans un réacteur adapté. Les teneurs en gaz après chaque étape du procédé global selon l'invention sont indiquées ci-après aux différents points de l'installation, comme référencés sur la figure 2. 10 On précise ici qu'il s'agit de teneurs approximatives qui donnent les ordres de grandeurs. On précise également que les teneurs en sortie du réacteur de gazéification 10, sont indiquées avec les deux configurations extrêmes de 0% et 100% de recyclage du CO2. On peut donc envisager une gamme de composition comprise entre ces deux extrêmes. Composition du gaz au point 11: 15 Sans recyclage du CO2 dans le réacteur de gazéification 10 : 29-31% H2 14-15% CO2 16-17% CO 7-8% CH4 20 30-32% H2O Avec un recyclage de 100% de CO2 comme agent gazéifiant dans le réacteur de gazéification 10 : 19-20% H2 27-28% CO2 25 22-24% CO 8-9% CH4 20-21% H2O. Composition du gaz au point 12: Sans recyclage du CO2 dans le réacteur de gazéification 10 : 30 41,5-43,5% H2 21-22% CO2 23-24% CO 3029533 12 10-11% CH4 Avec un recyclage de 100% de CO2 comme agent gazéifiant dans le réacteur de gazéification 10 : 24-25% H2 5 33,5-35,5% CO2 28-29% CO 10-11% CH4 Composition du gaz au point 13 (étape a/mise en oeuvre): Sans recyclage du CO2 dans le réacteur de gazéification 10 : 10 43-45.% H2 22.5-23.5% CO2 21.5-22.5% CO 10-11% CH4 Composition du gaz au point 14 (étape b/ mise en oeuvre): 15 Sans recyclage du CO2 dans le réacteur de gazéification 10 : 46-48% H2 20-21% CO2 22-23% CO 10-11% CH4 20 Composition du gaz au point 15 (étape c/ mise en oeuvre): Avec un recyclage de 100% de CO2 comme agent gazéifiant dans le réacteur de gazéification 10 : 63-66% H2 0-2% CO2 25 34-36% CO 4,5-5,5% CH4 Composition du gaz au point 16: Etape a/ mise en oeuvre: 57-59% H2 30 27-28% CO 13-14% CH4 Etape b/ mise en oeuvre, avec un agent gazéifiant composé à 100% de CO2 recyclé : 3029533 13 58-60% H2 28-29% CO 12-13% CH4 Etape c/ mise en oeuvre: 5 63-66% H2 34-36% CO 4,5-5,5% CH4. Les inventeurs ont également calculé les rendements matière en produit d'intérêt final à l'aide un logiciel de simulation des procédés. Il peut s'agir du logiciel 10 commercialisé sous la dénomination « Prosim+ » ou du logiciel « Aspen ». De ces simulations, il ressort très clairement qu'avec l'une ou l'autre des étapes a/ à c/ mises en oeuvre les rendements matière sont augmentés comparativement à un procédé selon l'état de l'art et ce en obtenant un ratio H2/CO précis. D'autres variantes ou améliorations peuvent être prévues sans pour autant sortir 15 du cadre de l'invention. Bien que décrite en référence à la biomasse, l'installation selon l'invention de conversion en un carburant liquide par Fischer-Tropsch, peut être utilisée pour la conversion d'autres charges de matière carbonée (charbon, pet coke, déchets organiques...). 20 L'installation selon l'invention peut aussi comprendre un réacteur de gazéification à flux entrainé. Enfin, l'invention peut aussi s'appliquer à la synthèse d'un autre produit d'intérêt final, tel que le méthane, le méthanol et le diméthyle éther (DME). 3029533 14 Références citées [1]: M. Gassner, F. Maréchal, Thermo-economic process model for thermochemical production of Synthetic Natural Gas (SNG) from lignocellulosic biomass, Biomass and Bioenergy 33 (2009) 1587-1604. 5 [2]: C.N. Hamelinck, Outlook for Advanced Biofuels, University of Utrecht, 2004; [3]: M.J.A. Tijmensen, Exploration of the possibilities of FT liquids and power via biomass gasification, Biomass bioenergy, 2002, 23, 129-152; [4] : A. Chauvel, G. Fournier et C. Rambault, Manuel d'évaluation économique des procédés. Editions TECHNIP, 2001; 10 REVENDICATIONS1. Procédé de conversion thermochimique d'une charge de matière carbonée en un gaz de synthèse en vue de produire un combustible ou un carburant ou un autre produit d'intérêt, notamment un carburant liquide, ou un autre produit de synthèse, selon lequel on réalise une étape de gazéification de la charge de matière carbonée dans un réacteur (1), puis une étape d'épuration du gaz de synthèse produit par la gazéification, une étape de décarbonatation du gaz épuré et on réalise une étape de synthèse du combustible ou du carburant, le procédé comprenant en outre une étape intermédiaire selon laquelle: a/ en amont de l'étape de décarbonatation, on fait subir au gaz de synthèse, une étape de réaction du gaz à l'eau (WGS), ou b/ en aval de l'étape d'épuration du gaz, on ajoute au gaz de synthèse, de l'hydrogène produit par électrolyse de l'eau, ou c/ en aval de l'étape d'épuration du gaz, on fait subir à un mélange de gaz de synthèse et d'hydrogène produit par électrolyse de l'eau, une étape de réaction du gaz à l'eau inverse (RWGS), le choix de l'une ou l'autre des étapes a/ à c/ étant réalisé en fonction du coût de l'électricité nécessaire à la production d'hydrogène par électrolyse de l'eau. 2. Procédé selon la revendication 1, selon lequel lorsqu'on réalise l'étape b/, le dioxyde de carbone (CO2) récupéré de la décarbonatation est au moins en partie injecté dans le réacteur de gazéification (1) en tant qu'agent gazéifiant. 3. Procédé de conversion selon la revendication 2, la totalité du dioxyde de carbone (CO2) récupéré de la décarbonatation est injectée dans le réacteur de gazéification (1). 4. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications précédentes, selon lequel l'étape de synthèse consiste en une synthèse selon le procédé Fischer-Tropsch pour produire du gazole liquide. 5. Procédé de conversion selon la revendication 4, selon lequel on réalise une étape de reformage des gaz de tête issus de la synthèse Fischer-Tropsch. 3029533 16 6. Procédé de conversion selon la revendication 5, selon lequel on réinjecte l'hydrogène produit par reformage, dans le gaz de synthèse en amont de la synthèse Fi scher-Trop sch. 7. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications 5 précédentes, selon lequel l'étape de synthèse consiste en une synthèse pour produire du gaz naturel synthétique (SNG). 8. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications précédentes, selon lequel la réaction de gazéification est réalisée à des températures comprises 700 et 1600°C 10 9. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications précédentes, le réacteur de gazéification est un réacteur de type à lit fluidisé, la réaction de gazéification étant réalisée à des températures comprises entre 800 et 950°C. 10. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, selon lequel le réacteur de gazéification est un réacteur de type à flux entrainé, la réaction 15 de gazéification étant réalisée à des températures comprises entre 1400 et 1600°C. 11. Procédé de conversion selon l'une quelconque des revendications précédentes, selon lequel la charge de matière carbonée est de la biomasse, de préférence ligno-cellulosique. 12. Installation (1) de conversion thermochimique de charge matière carbonée, 20 destinée à mettre en oeuvre en continu le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, l'installation comprenant : - un réacteur de gazéification (10), - une unité (20) d'épuration de gaz de synthèse brut, en aval du réacteur de gazéification, 25 - un réacteur de synthèse (70), - une unité (60) de décarbonatation du gaz de synthèse, en aval de l'unité d'épuration, ou en aval du réacteur de synthèse, et, entre l'unité d'épuration et l'unité de décarbonatation: - un premier réacteur (30), dit réacteur WGS, adapté pour mettre en oeuvre la 30 réaction de gaz à l'eau, - un deuxième réacteur (50), dit réacteur RWGS, en parallèle fluidique du réacteur WGS, et adapté pour mettre en oeuvre la réaction inverse de gaz à l'eau, 3029533 17 l'installation comprenant en outre une unité d'électrolyse de l'eau (40) adaptée pour mettre en oeuvre la production d'hydrogène, l'unité d'électrolyse étant reliée directement respectivement en amont du réacteur de synthèse et au réacteur RWGS pour alimenter alternativement l'un ou l'autre en hydrogène produit par l'électrolyse.