FR 3032776 A1 20160819 FR 1551234 A 20150213 1 Domaine technique L'invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfiés à basse température, en particulier au domaine des cuves à membranes. Arrière-plan technologique Le volume massique d'un corps gazeux peut être réduit dans des proportions très élevées par liquéfaction de ce corps. Il est donc avantageux de stocker ou transporter les gaz dans un état liquéfié à basse température. Par exemple, pour le gaz naturel liquéfié (GNL), le volume massique est réduit d'un facteur 600 entre l'état gazeux dans les conditions normales de température et de pression et l'état liquide à environ -163°C et à pression atmosphérique. On connaît des cuves étanches et thermiquement isolantes dont la paroi présente une structure multicouche comportant une paroi porteuse extérieure, une membrane d'étanchéité primaire destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve, une membrane d'étanchéité secondaire disposée entre la paroi porteuse extérieure et la membrane d'étanchéité primaire, un espace secondaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la paroi porteuse extérieure, un espace primaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la membrane d'étanchéité primaire, et une barrière isolante secondaire constituée de matières isolantes solides disposées dans l'espace secondaire. Dans certaines structures de cuves, une barrière isolante primaire est en outre disposée dans l'espace primaire. Lorsque la paroi de cuve est dans son état de fonctionnement normal, le contenu de la cuve est isolé thermiquement de l'extérieur par la superposition de la barrière isolante primaire et de la barrière isolante secondaire. En cas d'envahissement de l'espace primaire par le gaz liquéfié contenu dans la cuve, à la suite d'une rupture ou défaillance de la membrane primaire, il reste la barrière isolante secondaire pour isoler thermiquement la structure porteuse de ce fluide froid, afin d'éviter que la structure porteuse n'atteigne une température trop froide susceptible de la fragiliser, en particulier lorsqu'il s'agit de la coque d'un navire. 3032776 2 D'autres structures de cuves prévoient un espace primaire très mince par rapport à l'espace secondaire, de sorte que la barrière isolante primaire est supprimée ou très réduite. De telles cuves sont par exemple divulguées dans les publications FR-A-2709725, FR-A-2781036 et EP-A-1898143. 5 Des avantages résultant de ce choix sont le fait que l'isolation thermique de la structure porteuse est sensiblement la même dans l'état de fonctionnement normal et dans le cas d'envahissement de l'espace primaire par le gaz liquéfié. De ce fait, les matériaux de la structure porteuse, notamment grades d'acier de la coque de navire, peuvent être optimisés. De plus, aucun composant n'est 10 susceptible de subir un choc thermique en cas de perte d'étanchéité de la membrane primaire, puisque l'équilibre thermique est quasiment inchangé. Il n'est donc pas nécessaire de dimensionner la membrane étanche secondaire en vue de deux points de fonctionnement très différents l'un de l'autre, ce qui simplifie la conception et l'optimisation de cette membrane pour tenir les sollicitations en 15 fatigue, par exemple les sollicitations causées par l'élongation de la poutre du navire à la houle. Résumé Une idée à la base de l'invention est de prévenir l'apparition d'une 20 surpression soudaine dans l'espace primaire d'une cuve à membrane, en particulier dans le cas d'une cuve où l'espace primaire est très mince. Certains aspects de l'invention partent du constat que toute fuite de liquide ou de vapeur à travers la membrane étanche primaire est susceptible de causer la présence d'une phase liquide dans un espace primaire très mince qui est 25 sensiblement à la température de la cargaison. Cette phase liquide sera en effet soit entrée sous forme de liquide et maintenue sur sa courbe d'équilibre, soit entrée sous forme de vapeur et condensée sous la membrane étanche primaire, soit, en fonction des matériaux présents dans l'espace primaire, entrée sous une forme quelconque et adsorbée par les matériaux solides présentant des capacités 30 d'adsorbions ou une capillarité élevées. A ce titre, le contreplaqué est un matériau couramment utilisé dans une barrière thermiquement isolante. A titre d'exemple, des essais menés en laboratoire montrent qu'un tel matériau est susceptible de s'imbiber de GNL. Dans le cas extrême où les conditions de température et de 3032776 3 pression dans l'espace primaire correspondent à la courbe d'équilibre diphasique du méthane et où une fuite de liquide se produit, le contreplaqué peut se charger de 18 à 20% en masse de GNL. Lors du réchauffage d'une cuve à membrane, la masse de gaz présente 5 dans l'espace primaire sous une forme condensée ou adsorbée par le bois va se vaporiser. Dans un système à espace primaire réduit, dans lequel les pertes de charges sont très importantes, une surpression risque de se former dans les zones de l'espace primaire distantes des points d'échappement. Cette pression est susceptible d'endommager la barrière primaire de manière catastrophique et peut 10 donc causer de sévères dégâts à la cuve. Les efforts engendrés sur les ancrages liant les deux barrières sont, dans certaines configurations, susceptibles d'endommager la barrière secondaire elle-même créant des canaux de fuite, mettant en péril l'intégrité du navire portant la cuve. Un but de l'invention est donc de proposer une procédure de réchauffage 15 qui permette de réchauffer la cuve sans risque de montée en pression de l'espace primaire. Une telle procédure de réchauffage peut être employée dans différentes circonstances, par exemple en vue d'effectuer une intervention technique humaine dans la cuve, pour l'inspection réglementaire de la cuve, la maintenance ou la réparation d'un élément de la cuve. Elle peut aussi être employée pour arrêter 20 temporairement ou définitivement l'exploitation de la cuve. Pour cela, selon un mode de réalisation, l'invention fournit un procédé de gestion des fluides dans une cuve étanche et thermiquement isolante contenant un gaz liquéfié à basse température, dans lequel une paroi de la cuve présente une structure multicouche comportant 25 une paroi porteuse extérieure, une membrane d'étanchéité primaire destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve, et un espace intermédiaire situé entre la membrane d'étanchéité primaire et la paroi porteuse extérieure, le procédé comportant : aspirer une phase gazeuse de l'espace intermédiaire vers l'extérieur de la paroi de 30 la cuve pour abaisser la pression dans l'espace intermédiaire en-dessous d'une pression de service de l'espace intermédiaire, détecter une stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration, réchauffer la paroi de la cuve. 3032776 4 L'étape de réchauffer la paroi de la cuve peut comporter l'étape de vider la cuve de sa cargaison de gaz liquéfié à basse température. Grâce à ces caractéristiques, il est possible, au moment de réchauffer la paroi de cuve, de forcer la vaporisation de la phase liquide éventuellement 5 accumulée dans l'espace intermédiaire, notamment l'espace primaire, voire d'une phase condensée solide, en déplaçant la pression régnant dans l'espace intermédiaire en-dessous du point d'équilibre à la température considérée, qui est la température de la cargaison au contact de la membrane primaire. Selon des modes de réalisation avantageux, un tel procédé peut présenter 10 une ou plusieurs des caractéristiques suivantes. Dans un mode de réalisation, l'aspiration de la phase gazeuse est effectuée au moyen d'une pompe à vide régulée pour atteindre une pression cible. De préférence, l'écart entre la pression cible prédéterminée et la pression de service de l'espace intermédiaire est supérieur à 10 kPa. 15 Dans un mode de réalisation, la stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire est détectée après que la pression a cessé d'évoluer pendant une durée de stabilité supérieure à 1h, de préférence supérieure à 2h. Qualitativement, la durée de stabilité doit être d'autant plus longue que le volume libre de l'espace intermédiaire est grand. 20 Dans un mode de réalisation, le procédé comporte en outre l'étape de sélectionner une procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration. Grâce à ces caractéristiques, il est possible de sélectionner une procédure de réchauffage adaptée aux conditions effectivement obtenues dans l'espace intermédiaire. 25 Dans un mode de réalisation, on sélectionne une procédure de réchauffage rapide lorsque la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration est inférieure ou égale à une pression seuil prédéterminée inférieure à la pression de service. La procédure de réchauffage rapide peut comporter en outre l'étape d'injecter du gaz chaud dans la cuve vidée de sa cargaison de gaz liquéfié à 30 basse température, par exemple des gaz d'échappement d'un moteur thermique ou des gaz chauffés par ces derniers par l'intermédiaire d'un échangeur de chaleur ou tout autre gaz plus chaud que la température ambiante. 3032776 5 Dans un mode de réalisation, on sélectionne une procédure de réchauffage lente lorsque la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration est au-dessus d'une pression seuil prédéterminée inférieure à la pression de service. La procédure de réchauffage lente peut consister à vider la 5 cuve lentement et/ou à laisser la paroi de cuve s'équilibrer naturellement avec la température ambiante à mesure que la cuve est vidée. La procédure de réchauffage lente peut comporter l'étape d'injecter un gaz froid dans la cuve ou de pulvériser un flux de GNL ou d'azote liquide dans la cuve, en particulier dans la partie haute de la cuve, pendant que la cuve est vidée de sa cargaison de gaz liquéfié à basse 10 température. Le gaz froid peut être du diazote ou tout autre gaz inerte plus froid que la température ambiante. La pulvérisation d'un flux de gaz liquéfié permet de ralentir plus efficacement la remontée naturelle en température en consommant la chaleur latente de vaporisation de ce flux. Le cas échéant, on peut utiliser pour cela un réservoir d'azote liquide relié à la rampe de pulvérisation. 15 Dans un mode de réalisation, le procédé comporte en outre : détecter la présence d'une phase liquide dans l'espace intermédiaire, maintenir l'aspiration de la phase gazeuse dans l'espace intermédiaire pour sensiblement évaporer et/ou désorber toute la phase liquide avant de réchauffer la paroi de cuve. 20 La détection d'une phase liqùide peut être faite de plusieurs manières. Dans un mode de réalisation, la présence d'une phase liquide est détectée en réponse à une stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire à un niveau intermédiaire entre une pression cible prédéterminée et la pression de service, et l'évaporation et/ou désorption de toute la phase liquide est détectée en réponse à 25 une baisse ultérieure de la pression dans l'espace intermédiaire en-dessous du niveau intermédiaire. Dans un mode de réalisation, la détection d'une phase liquide comporte : mesurer la température dans l'espace intermédiaire pendant une période de temps à partir de l'abaissement de la pression absolue dans l'espace intermédiaire, 30 détecter une phase liquide en réponse à une stabilisation de la température dans l'espace intermédiaire au voisinage du point d'équilibre liquide-vapeur du gaz liquéfié pour une pression cible prédéterminée, et détecter une évaporation et/ou désorption de toute la phase liquide en réponse à une stabilisation de la 3032776 6 température dans l'espace intermédiaire au voisinage de la température du gaz liquéfié contenu dans la cuve. Grâce à ces caractéristiques, on détermine si le fluide dans l'espace intermédiaire se comporte comme un équilibre diphasique à la pression considérée, 5 où s'il est en équilibre thermique avec son environnement indépendamment de la pression qui lui est imposée. Dans un mode de réalisation, l'abaissement de la pression dans l'espace intermédiaire comporte : abaisser la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un premier seuil de 10 pression inférieur à la pression de service, mesurer une première température dans l'espace intermédiaire après la baisse de pression jusqu'au premier seuil de pression, abaisser la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un deuxième seuil de pression inférieur au premier seuil de pression, 15 mesurer une deuxième température dans l'espace intermédiaire à des instants successifs après la baisse de pression jusqu'au deuxième seuil de pression, déterminer un écart entre la deuxième température et la première température, maintenir l'aspiration et différer le réchauffage de la cuve tant que l'écart entre la deuxième température et la première température n'est pas inférieur à un seuil de 20 température prédéterminé, sélectionner la procédure de réchauffage après que l'écart entre la première température et la deuxième température est devenu inférieur au seuil de température prédéterminé. La procédure lente ou rapide peut être sélectionnée en fonction de la pression stabilisée. 25 Dans un mode de réalisation, la procédure de réchauffage lente est sélectionnée si l'écart entre la deuxième température et la première température n'est pas devenu inférieur à un seuil de température prédéterminé après une durée d'aspiration maximale prédéterminée. Un tel état peut signifier qu'une entrée de phase liquide très importante risque d'exister à travers la membrane primaire, de 30 sorte que le réchauffage de la cuve doit être accompagné de mesures de sécurité. Dans un mode de réalisation, l'espace intermédiaire comporte une membrane d'étanchéité secondaire disposée entre la paroi porteuse extérieure et la membrane d'étanchéité primaire, un espace secondaire située entre la membrane 3032776 7 d'étanchéité secondaire et la paroi porteuse extérieure, un espace primaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la membrane d'étanchéité primaire, et une barrière isolante secondaire solide disposée dans l'espace secondaire, une épaisseur de l'espace primaire est très inférieure à une épaisseur de l'espace 5 secondaire, la pression est abaissée dans l'espace secondaire et dans l'espace primaire de manière que l'écart de pression entre l'espace secondaire et l'espace primaire reste en-dessous d'un seuil de sécurité, et on détecte la stabilisation de la pression au moins dans l'espace primaire pour 10 sélectionner la procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace primaire. Dans un mode de réalisation, la pression dans l'espace secondaire est abaissée en-dessous de la pression dans l'espace primaire. L'invention fournit également un dispositif de gestion des fluides pour une 15 cuve étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz liquéfié à basse température, dans lequel une paroi de la cuve présente une structure multicouche comportant une paroi porteuse, extérieure, une membrane d'étanchéité primaire destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve, un espace intermédiaire située entre la membrane d'étanchéité primaire et la paroi porteuse 20 extérieure, le dispositif de gestion des fluides comportant : des capteurs de pression pour mesurer la pression dans l'espace intermédiaire, une pompe à vide reliée à l'espace intermédiaire pour aspirer une phase gazeuse de l'espace intermédiaire vers l'extérieur de la paroi de la cuve et apte à abaisser la 25 pression dans l'espace intermédiaire en-dessous d'une pression de service de l'espace intermédiaire, un module de commande apte à détecter une stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration et à sélectionner une procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire 30 pendant l'étape d'aspiration. Un tel dispositif peut être employé pour mettre en oeuvre les procédés précités. Selon des modes de réalisation avantageux, un tel dispositif peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes. 3032776 8 Dans un mode de réalisation, le dispositif comporte en outre des capteurs de température pour mesurer la température dans l'espace intermédiaire, et le module de commande pilote la pompe à vide et les capteurs de température de manière à : 5 abaisser la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un premier seuil de pression inférieur à la pression de service, mesurer une première température dans l'espace intermédiaire après la baisse de pression jusqu'au premier seuil de pression, abaisser la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un deuxième seuil de 10 pression inférieur au premier seuil de pression, mesurer une deuxième température dans l'espace intermédiaire à des instants successifs après la baisse de pression jusqu'au deuxième seuil de pression, déterminer un écart entre la deuxième température et la première température, maintenir l'aspiration et différer le réchauffage de la cuve tant que l'écart entre la 15 deuxième température et la première température n'est pas inférieur à un seuil de température prédéterminé, sélectionner la procédure de réchauffage rapide après que l'écart entre la première température et la deuxième température est devenu inférieur au seuil de température prédéterminé. 20 Dans un mode de réalisation, l'espace intermédiaire comporte une membrane d'étanchéité secondaire disposée entre la paroi porteuse extérieure et la membrane d'étanchéité primaire, un espace secondaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la paroi porteuse extérieure, un espace primaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la membrane d'étanchéité primaire, 25 et une barrière isolante secondaire solide disposée dans l'espace secondaire, l'épaisseur de l'espace primaire est très inférieure à une épaisseur de l'espace secondaire, et la pompe à vide est reliée au moins à l'espace primaire, le module de commande étant apte à détecter la stabilisation de la pression au 30 moins dans l'espace primaire pour sélectionner la procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace primaire. Dans un mode de réalisation, le dispositif comporte en outre une liaison de fluide reliant l'espace secondaire à l'espace primaire, la liaison de fluide comportant une soupape fermée par défaut et apte à s'ouvrir en réponse à un différentiel de 3032776 9 pression supérieur à un seuil d'ouverture prédéterminé entre l'espace secondaire et l'espace primaire. Dans un mode de réalisation, une première pompe à vide est reliée à l'espace primaire et une deuxième pompe à vide reliée à l'espace secondaire. Dans 5 un autre mode de réalisation, une pompe à vide est reliée parallèlement à l'espace primaire par une première conduite d'aspiration et à l'espace secondaire par une deuxième conduite d'aspiration, chaque conduite d'aspiration étant munie d'un organe de perte de charge. Une cuve équipée d'un tel dispositif de gestion des fluides peut faire partie 10 d'une installation de stockage terrestre, par exemple pour stocker du GNL ou être installée dans une structure flottante, côtière ou en eau profonde, notamment un navire méthanier, éthanier, une unité flottante de stockage et de regazéification (FSRI I), une unité flottante de production et de stockage déporté (FPSO) et autres. Selon un mode de réalisation, un navire pour le transport de gaz liquéfié 15 comporte une double coque et une cuve précitée disposée dans la double coque. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un procédé de chargement ou déchargement d'un tel navire, dans lequel on achemine un fluide à travers des canalisations isolées depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire. 20 Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un système de transfert pour un fluide, le système comportant le navire précité, des canalisations isolées agencées de manière à relier la cuve installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre et une pompe pour entrainer un fluide à travers les canalisations isolées depuis ou vers l'installation de stockage 25 flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description 30 suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. 3032776 10 - La figure 1 est une vue schématique en section transversale d'une cuve étanche et thermiquement isolante équipée d'un dispositif de gestion des fluides selon un mode de réalisation, - La figure 2 est un diagramme d'étapes d'un procédé de gestion 5 pouvant être employé dans la cuve de la figure 1 selon un premier mode de réalisation, - La figure 3 est un diagramme d'étapes d'un procédé de gestion pouvant être employé dans la cuve de la figure 1 selon un deuxième mode de réalisation, 10 - La figure 4 est un diagramme représentant des étapes complémentaires du procédé de gestion de la figure 3, - La figure 5 est un diagramme illustrant des pressions mesurées dans la cuve de la figure 1 dans un état de fonctionnement normal, - La figure 6 est un diagramme illustrant des pressions mesurées dans 15 la cuve de la figure 1 dans un état de fuite de la paroi porteuse, - La figure 7 est un diagramme illustrant des pressions mesurées dans la cuve de la figure 1 dans un état de fuite de la membrane secondaire, - La figure 8 est un diagramme illustrant des pressions mesurées dans la cuve de la figure 1 dans un état de fuite de la membrane primaire et sans cette 20 fuite, - La figure 9 est un diagramme d'étapes d'un procédé de gestion pouvant être employé dans la cuve de la figure 1 selon un troisième mode de réalisation, - La figure 10 est un diagramme représentant des étapes 25 complémentaires du procédé de gestion de la figure 9, - La figure 11 est un diagramme illustrant des pressions mesurées dans la cuve de la figure 1 au cours du procédé de gestion de la figure 9, - La figure 12 est un diagramme illustrant des températures mesurées dans la cuve de la figure 1 au cours du procédé de gestion de la figure 9, 30 - La figure 13 est une vue partielle du dispositif de gestion des fluides de la figure 1 selon une variante, 3032776 11 - La figure 14 est une vue partielle du dispositif de gestion des fluides de la figure 1 selon une autre variante, - La figure 15 est une vue de dessous d'un élément de barrière isolante primaire pouvant être employé dans la cuve de la figure 1, 5 - La figure 16 est une vue partielle en coupe transversale d'une paroi de cuve employant l'élément de barrière isolante primaire de la figure 15, - La figure 17 est une représentation schématique écorchée d'un navire méthanier équipé d'une cuve et d'un terminal de chargement/déchargement de cette cuve. 10 Description détaillée de modes de réalisation Dans description Pt IPs revendications, le terme « gaz » présente un caractère générique et vise indifféremment un gaz constitué d'un seul corps pur ou un mélange gazeux constitué d'une pluralité de composants. Un gaz liquéfié 15 désigne ainsi un corps chimique ou un mélange de corps chimiques qui a été placé dans une phase liquide à basse température et qui se présenterait dans une phase vapeur dans les conditions normales de température et de pression. Sur la figure 1, une cuve étanche et thermiquement isolante 1 pour le stockage et le transport d'un gaz liquéfié est représentée. Une telle cuve 1 peut être 20 installée à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d'un ouvrage flottant, la cuve peut être installée dans la coque d'un navire de transport de gaz naturel liquéfié, tel qu'un méthanier, mais peut également être destinée à tout navire dont le groupe motopropulseur, les groupes électrogènes, les générateurs de vapeurs ou tout autre organe consommateur sont alimentés en gaz. A titre d'exemple, il peut ainsi s'agir 25 d'un navire de transport de marchandises, d'un navire de transport de passagers, d'un navire de pêche, d'une unité flottante de production d'électricité ou autres. La cuve 1 est une cuve à membranes dont les parois présentent une structure multicouche comportant, depuis l'extérieur vers l'intérieur de la cuve 1, une paroi porteuse 2, qui est par exemple la paroi interne de la double coque du navire, 30 un espace secondaire 3 comportant des éléments isolants secondaires 4 reposant contre la paroi porteuse 2, une membrane d'étanchéité secondaire 5 reposant contre les éléments isolants secondaires 4, un espace primaire 6 comportant 3032776 12 éventuellement des éléments solides 7 reposant contre la membrane d'étanchéité secondaire 5 et une membrane d'étanchéité primaire 9 destinée à être en contact avec le gaz liquéfié 8 contenu dans la cuve. Une telle cuve peut notamment présenter une forme parallélépipédique, 5 prismatique, ou polyédrique. La cuve 1 représentée à la figure 1 présente un espace primaire 6 de faible épaisseur, et donc de faible volume, rempli d'éléments modulaires solides 7 de faible épaisseur pouvant remplir une fonction d'isolation thermique, une fonction de transmission des efforts et/ou de protection mécanique contre la perforation de la 10 membrane d'étanchéité secondaire 5. Les éléments modulaires solides 7, de même que les éléments isolants secondaires 4, peuvent être réalisés en différents matériaux, par exemple bois contreplaqué, mousse polymère, laine de verre ou de roche, perlite expansée, aérogeis, balsa et autres matériaux isolants. En variante, l'espace primaire 6 peut également être un espace vide entre 15 les deux membranes étanches, dépourvu de toute matière solide. Un exemple d'un tel espace primaire est fourni dans la publication EP-A-1898143. Le gaz liquéfié 8 est un produit froid susceptible de se vaporiser lors d'un réchauffage jusqu'à la température ambiante. Le gaz liquéfié 8 peut notamment être un gaz naturel liquéfié (GNL), c'est-à-dire un mélange gazeux comportant 20 majoritairement du méthane ainsi qu'un ou plusieurs autres hydrocarbures, tels que l'éthane, le propane, le n-butane, le i-butane, le n-pentane le i-pentane, le néopentane, et de l'azote en faible proportion. Le gaz liquéfié 8 peut également être de l'éthane ou un gaz de pétrole liquéfié (GPL), c'est-à-dire un mélange d'hydrocarbures issu du raffinage du pétrole 25 comportant essentiellement du propane et du butane. Le gaz liquéfié 8 peut également être de l'azote, de l'hélium, de l'éthylène ou de l'hydrogène liquide. Le gaz liquéfié 8 est stocké dans l'espace intérieur de la cuve dans un état d'équilibre diphasique liquide-vapeur. Le gaz est donc présent sous la forme d'une phase vapeur 10 dans la partie supérieure de la cuve. La température d'équilibre du 30 gaz naturel liquéfié correspondant à son état d'équilibre diphasique liquide-vapeur est d'environ -162°C lorsqu'il est stocké à pression atmosphérique. 3032776 13 Lors de son exploitation, la cuve 1 est inévitablement soumise à de fortes variations de température. En particulier, après que la cuve 1 a été exploitée pour transporter ou stocker le gaz liquéfié 8, il peut être nécessaire de complètement vider puis réchauffer la cuve 1 jusqu'à la température ambiante, soit parce qu'il n'y a 5 pas de cargaison immédiatement disponible devant être stockée ou transportée dans la cuve 1, soit parce qu'une intervention de réparation ou de maintenance nécessite d'introduire du personnel et/ou des outils dans la cuve 1. La cuve 1 de la figure 1 est équipée d'un ou plusieurs capteurs de pression 41 pour mesurer la pression dans l'espace primaire 6, d'un ou plusieurs capteurs de 10 pression 42 pour mesurer la pression dans l'espace secondaire 3, d'un ou plusieurs capteurs de température 45 pour mesurer la température dans l'espace primaire 6, d'un ou plusieurs capteurs de température 46 pour mesurer la pression dans l'espace secondaire 3. Le but de ces capteurs apparaîtra dans la description des procédés ci-dessous. 15 On va maintenant décrire des procédures pouvant être employées pour réchauffer la cuve 1 en toute sécurité, en évitant de générer des surpressions inacceptables dans l'espace primaire 6. Il faut relever que la variation de la pression causée par un flux de gaz introduit dans un espace fermé donné est d'autant plus rapide que le volume de cet espace est faible. Ainsi, le risque d'une surpression 20 apparaissant soudainement dans l'espace primaire en raison de la vaporisation d'une certaine quantité de gaz depuis sa phase liquide est plus élevé dans un espace primaire de petit volume. Néanmoins, les procédures décrites ci-dessous sont utilisables dans toute cuve à membrane quel que soit le volume de l'espace primaire. 25 En référence à la figure 2, une procédure de réchauffage selon un premier mode de réalisation va être décrite. A des fins d'illustration, la cuve 1 est supposée contenir initialement une cargaison de GNL stockée à une pression de cuve voisine de la pression atmosphérique, de sorte que le point d'équilibre liquide-vapeur est voisin de -162°C. La pression de cuve désigne ici la pression absolue régnant dans 30 la phase vapeur au sommet de la cuve 1, et qui détermine donc la température d'équilibre diphasique dans la cuve 1. Elle peut différer de la pression atmosphérique par quelques dixièmes de kPa en plus ou en moins, dans les limites de résistance des membranes d'étanchéité. 3032776 14 Le contenu réel des espaces primaire 6 et secondaire 3 n'est pas précisément connu au début de la procédure de réchauffage, de sorte que l'existence d'une éventuelle phase liquide susceptible de se vaporiser au cours de la procédure de réchauffage n'est ni certaine, ni exclue. Toutefois, sauf présence de 5 défauts d'étanchéité dans la membrane primaire 9 ou dans la paroi porteuse 2, les espaces primaire 6 et secondaire 3 sont supposés contenir initialement une phase gazeuse à pression voisine de la pression de cuve. A l'étape 11, la procédure de réchauffage est enclenchée dans le but de vider la cuve et réchauffer les parois de la cuve. A l'étape 12, l'espace secondaire 3 10 est mis en dépression à l'aide d'une pompe à vide 22 agencée pour pomper la phase gazeuse dans l'espace secondaire 3 et rejeter le gaz pompé en dehors de la paroi de cuve, par exemple dans l'air ambiant, dans un collecteur de vapeur du navire ou dans la cuve 1. A l'étape 13, l'espace primaire 6 est mis en dépression à l'aide d'une pompe à vide 21 agencée pour pomper la phase gazeuse dans l'espace 15 primaire 6 et rejeter le gaz pompé en dehors de la paroi de cuve, par exemple dans l'air ambiant, dans un collecteur de vapeur du navire ou dans la cuve 1. Les pompes à vide 21 et 22 sont mises en oeuvre de manière à effectuer une régulation de la pression absolue dans respectivement l'espace primaire 6 et l'espace secondaire 3. Pour cela, des pressions cibles sont fixées : à savoir une 20 pression cible primaire Po-dp1 pour l'espace primaire 6 et une pression cible secondaire Po-dp2 pour l'espace secondaire 3, où Po désigne la pression de cuve et dp1 et dp2 désignent des valeurs positives. La dépression -dp1 a pour but de déplacer l'équilibre liquide-vapeur qui s'est éventuellement établi dans l'espace primaire 6, par exemple si une fuite du gaz liquéfiée 8 s'y est introduite ou si 25 d'autres corps gazeux s'y sont condensés ou y ont été adsorbés, de manière à provoquer une vaporisation forcée de la phase liquide. La dépression -dp1 doit être assez élevée pour que cette vaporisation présente une cinétique suffisante. De préférence dp1 vaut environ 10 à 50 kPa, par exemple environ 20 kPa. Pendant que la pompe à vide 21 régule la pression dans l'espace primaire 6 en vue d'établir et de 30 maintenir la pression cible primaire Po-dp1, la pompe à vide 22 régule la pression dans l'espace secondaire 3 en vue d'établir et de maintenir la pression cible secondaire Po-dp2. La dépression -dp2 a essentiellement pour but de maintenir un relatif équilibre de pression de part et d'autre de la membrane secondaire 5, étant 3032776 15 donné que la membrane secondaire 5 n'est normalement pas capable de résister à un écart de pression élevé. Ainsi, les pressions cibles doivent satisfaire la relation : Idp1-dp2I dp1, de sorte que l'écart de pression de part et d'autre de la membrane 10 secondaire 5 tend à plaquer celle-ci contre la barrière isolante secondaire et non à l'arracher de la barrière isolante secondaire. Les pompes à vide 21 et 22 sont des pompes cryogéniques, c'est-à-dire aptes à supporter des températures cryogéniques inférieures à -150 °C. Elles sont en outre conformes à la règlementation ATEX, c'est-à-dire conçues afin d'écarter 15 tout risque d'explosion. Les pompes à vide peuvent être réalisées de diverses manières, par exemple de type Roots (c'est-à-dire à lobes rotatifs), à palettes, à anneau liquide, à vis, avec un effecteur de type venturi. Des fournisseurs de pompes à vide sont par exemple la société MPR Industries ou le groupe Busch. La régulation de la pression absolue par les pompes à vide 21 et 22 dans 20 l'espace primaire 6 et l'espace secondaire 3 peut être débutée simultanément ou séquentiellement et est maintenue pendant une période de temps suffisante pour que les pressions se stabilisent au niveau des pressions cibles et restent stables pendant une durée de stabilité prédéterminée, comme indiqué à l'étape 14. Selon un mode de réalisation, en particulier s'il n'existe pas de moyen de 25 détecter la présence ou l'absence de phase liquide dans l'espace primaire 6, la durée de stabilité est choisie relativement longue, pour autoriser la vaporisation de toute la phase liquide susceptible d'exister avec une marge de sécurité importante. La durée de stabilité peut ainsi être de l'ordre de plusieurs heures, par exemple entre 2h et 10h. Inversement, une durée de stabilité plus courte peut être choisie si 30 une détection de la phase liquide est également mise en oeuvre, comme il sera expliqué plus bas. 3032776 16 A l'issue de la durée de stabilité, l'étape 15 consiste à procéder à la vidange et au réchauffage de la cuve 1. Le réchauffage peut être mis en oeuvre par simple mise en communication de la cuve vidée avec l'atmosphère ambiante, ou par injection de gaz chaud dans la cuve pour accélérer le réchauffage, par exemple des 5 gaz de combustion issus d'une machine thermique. La régulation de pression par les pompes à vide 21 et 22 est de préférence poursuivie pendant l'étape 15. Cette précaution permet de continuer de vaporiser un éventuel flux de liquide entrant dans l'espace primaire 6 en raison d'un défaut d'étanchéité de la membrane primaire 9. La figure 5 illustre un exemple de réalisation du procédé ci-dessus, dans un 10 cas où les dépressions dp1 et dp2 sont égales à 20 kPa. La figure 5 est un diagramme représentant la pression absolue exprimée en kPa sur l'axe des ordonnées et le temps exprimé en second sur l'axe des abscisses. La courbe 16 représente la pression dans l'espace primaire et la courbe 17 représente la pression dans l'espace secondaire. Dans cet exemple, les pressions 16 et 17 atteignent 15 effectivement les pressions cibles souhaitées, ce qui signifie qu'il n'existe pas défaut d'étanchéité. En pratique, la détection du fait que la pression souhaitée a été effectivement atteinte consiste à détecter le franchissement par le bas d'un seuil de détection présentant un écart de tolérance positif avec la pression de consigne de la pompe à vide. Cet écart de tolérance est faible par rapport à dp1 et dp2, 20 typiquement compris entre 0,1 et 1 kPa. Il peut être plus précisément fixé en fonction des caractéristiques structurelles de la cuve, en particulier en fonction de la perte de charge entre l'entrée de la pompe à vide et le capteur de pression d'une part, et de la durée de stabilité d'autre part. La procédure décrite ci-dessus peut être mise en oeuvre sous le contrôle 25 d'un dispositif de commande électronique 50, par exemple un ordinateur programmé. Pour cela, le dispositif de commande 50 est relié aux capteurs de pression 41 et 42 par des liaisons 43 et 44, afin d'acquérir des mesures de pression au cours du temps, et aux pompes à vide 21 et 22 par des liaisons 23 et 24, afin de piloter les pompes à vide 21 et 22 au cours du temps. L'étape 11 peut être 30 déclenchée manuellement, par exemple par l'actionnement d'un organe de commande d'une interface homme-machine non représentée, ou automatiquement, par exemple par la réception d'une instruction depuis un système informatique central non représenté. 3032776 17 Dans l'exemple ci-dessus, on a supposé que l'espace primaire 6 était initialement à la pression de cuve Po de la cuve 1. Dans une variante de réalisation, l'espace primaire 6 est initialement en dépression, c'est-à-dire que la pression de service Ps dans l'espace primaire 6 est déjà inférieure à la pression de cuve Po de la 5 cuve 1 lorsque la cuve est pleine de sa cargaison. Dans ce cas, s'il existe accidentellement une phase liquide dans l'espace primaire 6, celle-ci est à l'équilibre à la pression Ps. La vaporisation de cette phase liquide peut donc de la même manière être forcée en abaissant la pression en-dessous de la pression de service Ps. Le procédé ci-dessus est donc aussi utilisable dans ce cas en employant pour 10 l'espace primaire 6 une pression cible Ps-dp1 et pour l'espace secondaire 3 une pression cible Ps-dp2. Le procédé décrit ci-dessus est aussi adaptable à une cuve présentant une seule membrane étanche, par exemple lorsque la membrane secondaire 5 est supprimée ou remplacée par une enveloppe étanche autoporteuse capable de 15 supporter un écart de pression. Dans ce cas, l'étape 12 peut être supprimée. La procédure de la figure 2 est une procédure de purge par mise en dépression qui ne permet pas de discriminer des anomalies telles qu'une perte d'étanchéité de la membrane étanche primaire 9 ou secondaire 5. De plus, la présence de marges de sécurité importantes dans la durée de stabilité ne permet 20 pas d'optimiser la durée de la procédure. Ainsi, une procédure permettant aussi de détecter un défaut d'étanchéité de la membrane primaire 9, la membrane secondaire 5 ou la paroi porteuse 2 peut être préférée. De plus une procédure permettant aussi de détecter la présence de gaz liquide ou absorbé par des matériaux dans l'espace primaire 6 peut aussi être préférée. 25 Les figures 3 et 4 représentent une procédure de réchauffage selon un deuxième mode de réalisation qui répond à ces besoins. Les deux premières étapes 11 et 12 sont inchangées par rapport à la figure 2. A l'étape 25, l'évolution de la pression dans l'espace secondaire 3 est surveillée à l'aide du capteur de pression 42, pour déterminer si la pression converge vers la 30 pression cible attendue Po-dp2. Si ce test est satisfait, ce qui est par exemple vrai dans l'exemple de la figure 5, le procédé passe à l'étape 13 qui est inchangée par rapport à la figure 2. Sinon, le procédé passe à la figure 4 qui sera décrite plus bas. 3032776 18 Le test de l'étape 25 est utile pour éviter d'endommager la membrane secondaire 5 en cas de défaut d'étanchéité de la paroi porteuse 2. Ce cas est expliqué en référence à la figure 6. La figure 6 est un diagramme analogue à la figure 5 représentant un exemple de réalisation du procédé, dans lequel les 5 dépressions dp1 et dp2 sont égales à 20 kPa et un défaut d'étanchéité substantiel de la paroi porteuse 2 existe. La courbe 117 est une courbe de référence représentant l'évolution de pression attendue dans l'espace secondaire 3 dans des conditions de fonctionnement normales. La courbe 117 converge rapidement vers la pression cible Po-dp2. La courbe 17 représente la pression effectivement mesurée 10 dans l'espace secondaire 3. Dans ce cas, elle se stabilise significativement au-dessus de la pression cible, en raison d'un débit de fuite permanant à travers la paroi porteuse 2. En raison de cette fuite, il existe le risque que l'espace secondaire 3 contienne des quantités importantes de gaz absorbé par les éléments isolants secondaires 4, qui risquent de sa vaporiser de manière soudaine lors du 15 réchauffage et d'endommager les membranes étanches. Pour cette raison, lorsque le test de l'étape 25 n'est pas satisfait après une certaine durée de surveillance, le procédé de la figure 4 est exécuté. En référence à la figure 4, l'étape 31 consiste à modifier la pression cible primaire pour la rendre compatible avec la pression P0-52 effectivement mesurée 20 dans l'espace secondaire 3. En d'autres termes, la valeur dp1 est modifiée pour satisfaire : Idp1-82I REVENDICATIONS1. Procédé de gestion des fluides dans une cuve étanche et thermiquement isolante (1) contenant un gaz liquéfié (8) à basse température, dans lequel une paroi de la cuve présente une structure multicouche comportant une paroi porteuse extérieure (2), une membrane d'étanchéité primaire (9) destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve, un espace intermédiaire (3) situé entre la membrane d'étanchéité primaire et la paroi porteuse extérieure, le procédé comportant : aspirer (13, 56) une phase gazeuse de l'espace intermédiaire vers l'extérieur de la 10 paroi de la cuve pour abaisser la pression dans l'espace intermédiaire en-dessous d'une pression de service de l'espace intermédiaire, détecter (14, 57) une stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration, réchauffer (15, 33) la paroi de la cuve, l'étape de réchauffer la paroi de la cuve 15 comportant l'étape de vider la cuve de sa cargaison de gaz liquéfié à basse température. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'aspiration de la phase gazeuse est effectuée au moyen d'une pompe à vide (21) régulée pour atteindre une pression cible. 20 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel l'écart entre la pression cible prédéterminée et la pression de service de l'espace intermédiaire est supérieur à 10 kPa. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire est détectée après que la 25 pression a cessé d'évoluer pendant une durée de stabilité supérieure à 1h, de préférence supérieure à 2h. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, comportant en outre l'étape de sélectionner (26) une procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration. 30 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel on sélectionne une procédure de réchauffage rapide (15) lorsque la pression stabilisée dans l'espace 3032776 29 intermédiaire pendant l'étape d'aspiration est inférieure ou égale à une pression seuil prédéterminée inférieure à la pression de service. 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel la procédure de réchauffage rapide (15) comporte en outre l'étape d'injecter du gaz chaud dans la 5 cuve vidée de sa cargaison de gaz liquéfié à basse température. 8. Procédé selon l'une des revendications 5 à 7, dans lequel on sélectionne une procédure de réchauffage lente (33) lorsque la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration est au-dessus d'une pression seuil prédéterminée inférieure à la pression de service. 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel la procédure de réchauffage lente (33) comporte l'étape de pulvériser un flux de gaz liquéfié à basse température dans la cuve (1) pendant que la cuve est vidée de sa cargaison de gaz liquéfié à basse température. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comportant en outre : détecter (27, 63) la présence d'une phase liquide dans l'espace intermédiaire, maintenir (13, 56) l'aspiration de la phase gazeuse dans l'espace intermédiaire pour sensiblement évaporer et/ou désorber toute la phase liquide avant de réchauffer la paroi de cuve. 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel la présence d'une phase liquide est détectée (27) en réponse à une stabilisation de la pression dans l'espace intermédiaire à un niveau intermédiaire (Pi) entre une pression cible prédéterminée et la pression de service, et l'évaporation et/ou désorption de toute la phase liquide est détectée en réponse à une baisse ultérieure de la pression dans l'espace intermédiaire en-dessous du niveau intermédiaire. 12. Procédé selon la revendication 10, comportant en outre : mesurer (54, 58) la température dans l'espace intermédiaire pendant une période de temps à partir de l'abaissement (52, 56) de la pression absolue dans l'espace intermédiaire, détecter (68) une phase liquide en réponse à une stabilisation de la température dans l'espace intermédiaire au voisinage du point d'équilibre liquide-vapeur du gaz liquéfié pour une pression cible prédéterminée, et détecter (65) une évaporation et/ou désorption de toute la phase liquide en réponse à une stabilisation de la 3032776 30 température dans l'espace intermédiaire au voisinage de la température du gaz liquéfié contenu dans la cuve. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l'abaissement de la pression dans l'espace intermédiaire comporte : 5 abaisser (52) la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un premier seuil de pression inférieur à la pression de service, mesurer (54) une première température (Tr) dans l'espace intermédiaire après la baisse de pression jusqu'au premier seuil de pression, abaisser (56) la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un deuxième seuil de 10 pression inférieur au premier seuil de pression, mesurer (58) une deuxième température (Tm) dans l'espace intermédiaire à des instants successifs après la baisse de pression jusqu'au deuxième seuil de pression, déterminer (63) un écart entre la deuxième température et la première température, 15 maintenir l'aspiration et différer le réchauffage de la cuve tant que l'écart entre la deuxième température et la première température n'est pas inférieur à un seuil de température prédéterminé, sélectionner la procédure de réchauffage après que l'écart entre la première 20 température et la deuxième température est devenu inférieur au seuil de température prédéterminé. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, dans lequel l'espace intermédiaire comporte une membrane d'étanchéité secondaire (5) disposée entre la paroi porteuse extérieure (2) et la membrane d'étanchéité primaire 25 (9), un espace secondaire (3) située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la paroi porteuse extérieure, un espace primaire (6) située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la membrane d'étanchéité primaire, et une barrière isolante secondaire solide (4) disposée dans l'espace secondaire, dans lequel une épaisseur de l'espace primaire est très inférieure à une épaisseur 30 de l'espace secondaire, dans lequel la pression est abaissée dans l'espace secondaire et dans l'espace primaire de manière que l'écart de pression entre l'espace secondaire et l'espace primaire reste en-dessous d'un seuil de sécurité, et dans lequel on détecte (14, 57) la stabilisation de la pression au moins dans 3032776 31 l'espace primaire pour sélectionner la procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace primaire. 15. Procédé selon la revendication 14, dans lequel la pression dans l'espace secondaire est abaissée en-dessous de la pression dans l'espace primaire. 5 16. Dispositif de gestion des fluides pour une cuve étanche et thermiquement isolante (1) destinée à contenir un gaz liquéfié à basse température, dans lequel une paroi de la cuve présente une structure multicouche comportant une paroi porteuse extérieure (2), une membrane d'étanchéité primaire (9) destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve, un espace intermédiaire 10 (3) située entre la membrane d'étanchéité primaire et la paroi porteuse extérieure, le dispositif de gestion des fluides comportant : fies capteurs de prdssir%n (41) pour mesurer la pression dans l'espace intermédiaire, 15 une pompe à vide (21) reliée à l'espace intermédiaire pour aspirer une phase gazeuse de l'espace intermédiaire vers l'extérieur de la paroi de la cuve et apte à abaisser la pression dans l'espace intermédiaire en-dessous d'une pression de service de l'espace intermédiaire, un module de commande (50) apte à détecter une stabilisation de la pression dans 20 l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration et à sélectionner une procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace intermédiaire pendant l'étape d'aspiration. 17. Dispositif selon la revendication 16, comportant en outre des capteurs de température (45) pour mesurer la température dans l'espace 25 intermédiaire, dans lequel le module de commande pilote la pompe à vide et les capteurs de température de manière à : abaisser (52) la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un premier seuil de pression inférieur à la pression de service, mesurer (54) une première température dans l'espace intermédiaire après la baisse 30 de pression jusqu'au premier seuil de pression, abaisser (56) la pression dans l'espace intermédiaire jusqu'à un deuxième seuil de pression inférieur au premier seuil de pression, mesurer (58) une deuxième température dans l'espace intermédiaire à des instants successifs après la baisse de pression jusqu'au deuxième seuil de pression, 3032776 32 déterminer (63) un écart entre la deuxième température et la première température, maintenir l'aspiration et différer le réchauffage de la cuve tant que l'écart entre la deuxième température et la première température n'est pas inférieur à un seuil de 5 température prédéterminé, sélectionner la procédure de réchauffage rapide après que l'écart entre la première température et la deuxième température est devenu inférieur au seuil de température prédéterminé. 18. Dispositif selon la revendication 16 ou 17, dans lequel l'espace 10 intermédiaire comporte une membrane d'étanchéité secondaire (5) disposée entre la paroi porteuse extérieure et la membrane d'étanchéité primaire, un espace secondaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la paroi porteuse extérieure, un espace primaire située entre la membrane d'étanchéité secondaire et la membrane d'étanchéité primaire, et une barrière isolante secondaire solide 15 disposée dans l'espace secondaire, dans lequel une épaisseur de l'espace primaire est très inférieure à une épaisseur de l'espace secondaire, dans lequel la pompe à vide (21) est reliée au moins à l'espace primaire (3), le module de commande (50) étant apte à détecter la stabilisation de la pression au 20 moins dans l'espace primaire pour sélectionner la procédure de réchauffage en fonction de la pression stabilisée dans l'espace primaire. 19. Dispositif selon la revendication 18, comportant en outre une liaison de fluide (35) reliant l'espace secondaire à l'espace primaire, la liaison de fluide comportant une soupape (36) fermée par défaut et apte à s'ouvrir en réponse 25 à un différentiel de pression supérieur à un seuil d'ouverture prédéterminé entre l'espace secondaire et l'espace primaire. 20. Dispositif selon la revendication 18 ou 19, comportant une première pompe à vide (21) reliée à l'espace primaire et une deuxième pompe à vide (22) reliée à l'espace secondaire. 30 21. Dispositif selon la revendication 18 ou 19, comportant une pompe à vide (21) reliée parallèlement à l'espace primaire par une première conduite d'aspiration et à l'espace secondaire par une deuxième conduite d'aspiration, chaque conduite d'aspiration étant munie d'un organe de perte de charge (38). 3032776 33 22. Navire (70) comportant un double coque, une cuve (1) étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz liquéfié à basse température disposée dans la double coque et un dispositif de gestion des fluides selon l'une quelconque des revendications 16 à 21 équipant la cuve. 5 23. Procédé de chargement ou déchargement d'un navire (70) selon la revendication 22, dans lequel on achemine un fluide à travers des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre (77) vers ou depuis une cuve du navire (71). 24. Système de transfert pour un fluide, le système comportant un 10 navire (70) selon la revendication 22, des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) agencées de manière à relier la cuve (71) installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre (77) et une pompe pour entrainer un fluide à travers les canalisations isolées depuis ou vers l'installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire. 15