FR 3021627 A1 20151204 FR 1401235 A 20140528 1 Dispositif d'alerte d'un pilote de giravion par signaux tactiles, mettant en oeuvre un « vérin de trim » relié à un organe de commande de vol. La présente invention est du domaine des systèmes de commande de vol équipant les giravions pour modifier le pas des s pales d'un rotor principal procurant au moins la sustentation du giravion. La présente invention relève plus particulièrement de tels systèmes de commande de vol comportant un dispositif d'alerte par signaux tactiles avertissant un pilote du giravion d'un excès de requête en puissance mécanique à fournir par un groupe de 10 motorisation équipant le giravion pour au moins entraîner le rotor principal. On rappelle que les giravions sont des aéronefs à voilure(s) tournante(s) dont au moins la sustentation est procurée par au moins un rotor principal à axe d'entraînement sensiblement vertical. Dans le 15 cadre spécifique d'un hélicoptère, le rotor principal procure non seulement la sustentation du giravion, mais aussi sa propulsion suivant des directions quelconques d'avancement. Les giravions sont aussi couramment équipés d'un dispositif anticouple procurant leur guidage en lacet, tel qu'au moins un rotor 20 annexe à axe d'entraînement sensiblement horizontal. Un tel rotor annexe est par exemple un rotor arrière ou peut être formé d'une hélice propulsive dans le cadre d'un hélicoptère à vitesse élevée de propulsion en translation. Le ou les rotors équipant le giravion sont entraînés en rotation 25 par un groupe de motorisation. Le comportement en vol du giravion peut être modifié par un pilote du giravion opérant une variation cyclique et/ou collective du pas des pales composant la voilure tournante du ou des rotors. Plus particulièrement, les pales sont manoeuvrables par le pilote autour d'un axe individuel de variation de 30 pas s'étendant suivant leur direction principale d'extension. 3021627 2 Le pilote du giravion est potentiellement un pilote humain générant des commandes manuelles de vol et/ou un pilote automatique générant des commandes automatisées de vol. En ce qui concerne plus particulièrement le rotor principal, une variation du pas cyclique des pales induit une modification du comportement du giravion en assiette, et plus particulièrement sélectivement en tangage et/ou en roulis. Une variation du pas collectif des pales induit une modification de l'effort de portance du giravion fourni par le rotor principal et/ou permet de guider le giravion suivant l'axe de gravité. Pour générer les commandes manuelles de vol provoquant une variation du pas des pales du rotor principal, le pilote humain exploite des chaînes principales de commande qu'il manoeuvre en entraînant manuellement (par opposition à un entraînement 15 automatisé) des organes de commande de vol. Les pales sont manoeuvrables en pivotement par les chaînes principales de commande autour d'un axe individuel de variation de pas, par l'intermédiaire d'un mécanisme à double plateau monté mobile axialement et en rotule sur un mât porteur du rotor. Le double 20 plateau comprend un plateau supérieur relié aux pales par l'intermédiaire de bielles de variation de leur pas et monté tournant sur un plateau inférieur relié aux chaines principales de commande. Classiquement pour faire varier le pas collectif des pales du rotor principal, l'organe de commande de vol est typiquement agencé 25 en levier de pas d'actionnement d'une première chaîne principale de commande provoquant un déplacement axial du double plateau. Pour faire varier le pas cyclique des pales du rotor principal, l'organe de commande de vol est typiquement agencé en manette d'actionnement d'une deuxième chaîne principale de commande provoquant une 30 inclinaison du double plateau. 3021627 3 En général, les chaînes principales de commande mettent en oeuvre des servocommandes hydrauliques manoeuvrant les pales du rotor principal autour de leur axe de variation de pas à partir des commandes de vol générées par le pilote humain au moyen des 5 organes de commande de vol. L'exploitation de telles servocommandes permet au pilote de manoeuvrer en pivotement les pales du rotor principal autour de leurs axes de variation de pas respectifs avec précision et sans effort majeur. On relèvera cependant que malgré l'assistance procurée par les servocommandes pour manoeuvrer les pales, le pilote humain doit fournir des efforts d'entraînement de l'organe de commande de vol suffisants pour surmonter d'éventuelles frictions plus ou moins majeures persistant entre les différents organes composant la chaîne principale de commande. Pour générer les commandes automatisées de vol, le giravion est équipé de chaînes annexes de commande mettant en oeuvre le pilote automatique, une chaîne de commande annexe étant affectée à chacun des axes d'avancement du giravion. Selon un agencement simplifié des dites chaînes de commande annexes, le pilote automatique est exploité selon au moins des modes de fonctionnement, communément désignés par « modes de base », procurant une assistance à la stabilisation de l'avancement du giravion respectivement au moins en tangage, en roulis et en lacet. Selon un agencement perfectionné des dites chaînes de commande annexes, le pilote automatique est exploité selon des modes de fonctionnement, communément désignés par « modes supérieurs », procurant respectivement un guidage du giravion suivant ses différents axes d'avancement en tangage, en roulis, en lacet et suivant l'axe de gravité. 3021627 4 Selon l'équipement du giravion, le pilote automatique est susceptible de procurer au moins ledit mode fonctionnel de base et/ou le mode supérieur. Pour provoquer une variation du pas des pales du rotor 5 principal, le pilote automatique génère des ordres d'activation d'actionneurs en prise sur une chaîne principale de commande donnée. De tels actionneurs comprennent couramment des vérins, dont un vérin communément dénommé « vérin de trim » et un vérin communément dénommé « vérin série ». Pour une chaîne principale de commande donnée, le « vérin de trim » est typiquement relié avec l'organe de commande de vol en parallèle à la chaîne principale de commande. Le « vérin de trim » est dédié à la manoeuvre de la chaîne principale de commande suivant des déplacements pouvant être conséquents. 15 Selon une forme courante de réalisation, le « vérin de trim » est couramment exploité pour transmettre une sensation d'efforts au pilote en réponse aux manoeuvres en pivotement des pales que le pilote opère par l'intermédiaire de l'organe de commande de vol. A cet effet, le « vérin de trim » intègre un système à retour d'efforts 20 générateur d'un effort résistant à l'encontre d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol, selon la position courante en pivotement des pales autour de leur axe de variation de pas. Le système à retour d'efforts met couramment en oeuvre au moins un moteur du « vérin de trim », voire encore un mécanisme à 25 embrayage et accessoirement des moyens à déformation élastique tels qu'agencés en ressort. Lorsqu'il est activé, le système à retour d'efforts provoque un ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande permettant alors au « vérin de trim » de générer ledit effort résistant à l'encontre de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol. 3021627 5 L'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande est notamment opéré par l'intermédiaire d'un mécanisme d'embrayage provoquant sélectivement soit un ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande en position embrayée 5 soit une libération de la chaîne principale de commande de l'emprise exercée par le « vérin de trim » en position débrayée. Le pilote humain dispose couramment d'une fonction d'inhibition de la mise en oeuvre du système à retour d'efforts, connue sous la dénomination « trim release », pour rompre l'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande. L'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande est notamment réalisé par activation du moteur et/ou le cas échéant par l'intermédiaire du mécanisme à embrayage. Lorsque le « vérin de trim » est en situation d'ancrage, une mise en rotation 15 du moteur placée sous la dépendance d'une identification des commandes de vol opérées par le pilote humain par l'intermédiaire de l'organe de commande de vol permet de faire varier ledit effort résistant, soit directement soit le cas échéant par l'intermédiaire des moyens à déformation élastique. 20 Dans ces conditions, il est à distinguer différents types de « vérin de trim » communément classifiés selon leur structure et leurs modalités de fonctionnement propres visant notamment à générer ledit effort résistant. On relèvera notamment entre autres les différents types de 25 « vérins de trim » connus suivants : -) Les « vérins de trim » de type passifs motorisés à friction procurant un effort résistant constant indépendant de la position de l'organe de commande de vol. 3021627 6 -) Les « vérins de trim » motorisés à ancrage procurant un effort résistant variable à l'encontre d'une manoeuvre de la chaîne principale de commande par l'organe de commande de vol entraîné par l'homme. 5 L'effort résistant opposé par un « vérin de trim » motorisé à ancrage varie sous l'effet de l'activation de la motorisation du « vérin de trim ». L'activation de ladite motorisation du « vérin de trim »permet de faire varier le gradient d'effort opposé par le « vérin de trim » à l'encontre d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol. Le gradient d'effort opposé par le « vérin de trim » est notamment déterminé selon la position relative entre la position d'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande et la position courante de l'organe de commande de vol. En outre parmi les « vérins de trim » motorisés à ancrage, il est 15 à distinguer les « vérins de trim » motorisés à ancrage de type passif et les « vérins de trim » motorisés à ancrage de type actif selon les modalités mises en oeuvre pour générer ledit effort résistant. Dans le cas d'un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type passif, ledit effort résistant est produit par l'intermédiaire d'un ressort 20 précontraint plus ou moins placé sous tension par activation de la motorisation. La précontrainte du ressort procure un confort de pilotage en compensant les frictions de la chaîne principale de commande. Dans le cas d'un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type 25 actif, ledit effort résistant est directement produit par la motorisation du « vérin de trim » qui oppose un couple résistant à l'encontre d'une manoeuvre de la chaîne principale de commande. La motorisation du « vérin de trim » permet en outre de procurer ledit confort de pilotage en compensant les frictions de la chaîne principale de commande par 30 génération d'un couple résistant de valeur donnée. 3021627 7 Le « vérin série » est typiquement placé en série sur la chaîne principale de commande, en étant dédié à la manoeuvre de la chaîne principale de commande suivant des déplacements plus modestes et plus rapides que ceux provoqués par le « vérin de trim ». 5 Par ailleurs, le groupe de motorisation du giravion comprend un ou plusieurs moteurs à combustion, turbomoteurs notamment. Le régime courant de fonctionnement du groupe de motorisation est placé sous la dépendance d'une unité de régulation selon différents régimes de régulation identifiés en fonction d'un régime nominal de io régulation communément désigné par régime AEO (d'après l'acronyme anglais All Engine Opérative). La régulation du régime de fonctionnement du groupe de motorisation permet d'éviter une détérioration du ou des moteurs sous l'effet d'une exploitation excessive des capacités du groupe de 15 motorisation à fournir la puissance mécanique requise par le giravion. Plusieurs critères de limitation sont pris en compte par l'unité de régulation pour éviter une telle exploitation excessive. Parmi de tels critères de limitation, on relèvera notamment : -) un critère de limitation de la température des gaz en sortie de la 20 turbine haute pression du ou des turbomoteurs, -) un critère de limitation de la vitesse du générateur de gaz et/ou de la turbine libre entraînée par les gaz en sortie de la turbine haute pression, et -) un critère de limitation de couple en entrée d'une boîte principale 25 de transmission de puissance sur laquelle sont en prise le ou les rotors pour leur entraînement. En outre en régime AEO, différents régimes spécifiques de fonctionnement du groupe de motorisation sont habituellement définis en fonction des phases de vol du giravion. 3021627 8 Parmi ces régimes de régulation spécifiques en régime AEO, on relèvera notamment : -) un régime PMC (d'après l'acronyme français Puissance Maximum Continue) définissant le régime maximum autorisé en continu du ou s des moteurs selon les contraintes imposées par lesdits critères de limitation, -) un régime PMD (d'après l'acronyme français Puissance Maximum au Décollage) définissant le régime maximum autorisé du ou des moteurs pouvant être exploité pendant une durée prédéterminée io définie suffisante pour permettre le décollage du giravion, -) un régime PMT (d'après l'acronyme français Puissance Maximum Transitoire) définissant le régime maximum autorisé du ou des moteurs pouvant être exploité en phase transitoire de changement de vitesse d'avancement du giravion, notamment en phase 15 d'accélération du giravion. Dans ces conditions, un cas de panne de l'un des moteurs du groupe de motorisation d'un aéronef motorisé est à prendre en compte dans le domaine de l'aéronautique. Dans un tel cas de panne, le nombre de moteurs disponibles pour fournir au giravion la 20 puissance mécanique nécessaire est réduit. C'est pourquoi il a été établi des régimes dits 0E1 (d'après l'acronyme anglais One Engine Inoperative) de régulation du régime des moteurs du groupe de motorisation en cas de panne de l'un d'entre eux. En cas de panne d'un moteur, au moins un autre moteur 25 disponible fonctionnant en régime 0E1 est apte à fournir la puissance mécanique nécessaire au fonctionnement du giravion pendant une durée prédéfinie pour permettre temporairement au giravion de progresser en vol malgré l'indisponibilité de l'un des moteurs. 3021627 9 Divers régimes OEI sont habituellement établis pour diverses phases de vol du giravion, tels que par exemple les régimes OEI courants suivants : -) régime OEI-très courte durée, selon lequel le ou les moteurs s opérationnels sont individuellement aptes à être exploités à un régime d'urgence pour une durée brève de l'ordre de 30 secondes en phase de décollage du giravion. -) régime OEI-courte durée, selon lequel le ou les moteurs opérationnels sont individuellement aptes à être exploités à un 10 régime d'urgence pour une durée courte de l'ordre de 2 minutes à 3 minutes en phase de décollage avancé du giravion. -) régime OEl-longue durée, selon lequel le ou les moteurs opérationnels sont individuellement aptes à être exploités à un régime maximum pour une durée longue, potentiellement illimitée. 15 L'unité de régulation du fonctionnement du groupe de motorisation, telle que par exemple un FADEC (d'après l'acronyme anglais Full Authority Digital Engine Control), dispose d'une commande de régulation délivrée par une unité de commande équipant le giravion, telle que par exemple un AFCS (d'après 20 l'acronyme anglais Automatic Flight Control System). Dans ce contexte, il se pose le problème général d'une surveillance par le pilote humain du giravion d'une potentielle exploitation excessive des capacités du groupe de motorisation à fournir la puissance mécanique requise par le giravion. 25 Il est connu de surveiller les marges de puissance mécanique disponibles du groupe de motorisation par voie d'affichage, à partir des données fournies par un IPL (d'après l'acronyme français Instrument de Première Limitation). 3021627 10 Les marges de valeurs disponibles des différents critères de limitation sont collectées par l'IPL et la marge de valeur la plus contraignante par rapport aux différents régimes de fonctionnement autorisés du groupe de motorisation est prise en considération pour 5 afficher la marge de puissance disponible et/ou par équivalence la marge disponible de variation du pas des pales du rotor principal. Cependant, il est utile de réduire la charge de travail du pilote humain dont l'attention est essentiellement occupée par la surveillance de l'environnement extérieur du giravion. C'est pourquoi 10 il a été développé des dispositifs d'alerte générant au moins un signal tactile perceptible par le pilote humain par l'intermédiaire d'un organe de commande de vol. De tels dispositifs d'alerte permettent d'avertir le pilote humain d'une situation potentielle de danger au regard d'une exploitation 15 excessive des capacités du groupe de motorisation à fournir la puissance mécanique requise par le giravion. Il est opportun de procurer une information variable de l'alerte transmise au pilote par voie tactile selon le degré d'urgence d'intervention du pilote visant à réduire les besoins en puissance 20 mécanique que le groupe de motorisation doit fournir. Il est aussi opportun d'optimiser raisonnablement la prise en compte des paramètres aptes à révéler une exploitation excessive des capacités du groupe de motorisation à fournir la puissance mécanique requise par le giravion. 25 Il est aussi à veiller que les modalités de mise en oeuvre de tels dispositifs d'alerte n'induisent pas un risque d'être génératrices de de variations brutales du régime de fonctionnement du groupe de motorisation. 3021627 11 Il a par exemple été proposé par les documents US 7 098 811 (BELL HELICOPTER TEXTRON, Inc.) et US 7 262 712 (SAFE FLIGHT INSTRUMENT, Corp.) d'équiper d'un dispositif d'alerte par signaux tactiles un levier de pas dédié à la commande manuelle d'une variation collective du pas des pales d'un rotor principal d'un giravion, afin de signaler au pilote un état de surcharge du ou des moteurs équipant le giravion. A cet effet, les valeurs respectives de divers paramètres de vol du giravion sont collectées et sont transmises à une unité de calcul 10 déterminant un état de surcharge courant ou anticipé du ou des moteurs du groupe de motorisation. En cas d'un tel état de surcharge, l'unité de calcul provoque l'activation du dispositif d'alerte selon des modalités variant en fonction du degré d'urgence d'intervention du pilote pour réduire la requête en puissance. 15 Pour déterminer l'état de surcharge du ou des moteurs, les paramètres de vol du giravion pris en considération sont choisis parmi ceux classiquement révélateurs de l'état du fonctionnement du ou des moteurs tels que les paramètres de vol couramment exploités pour caractériser les critères de limitation précédemment mentionnés 20 dans le cadre de la régulation du ou des moteurs. Selon le document US 7 098 811, le dispositif d'alerte est composé d'une part d'un vibreur et d'autre part d'une cartouche à ressort montée en prise sur le levier de pas et mise sous contrainte par un moteur électrique dont la mise en oeuvre est placée sous la 25 dépendance de l'unité de calcul. L'unité de calcul active à un premier seuil d'urgence le moteur électrique de mise sous tension de la cartouche à ressort générant un effort résistant à l'encontre de la manoeuvre du levier de pas par le pilote. A un deuxième seuil d'urgence l'unité de calcul active le 30 vibreur. 3021627 12 Lesdits seuils d'urgence sont déterminés en fonction de la valeur des divers paramètres de vol du giravion fournis par une unité de surveillance du fonctionnement du giravion HUMS (d'après l'acronyme anglais Health And Usage Monitoring Systems). La cartouche à ressort est tarée à une valeur d'ancrage sous l'effet de sa mise sous tension régulée par le moteur électrique. La valeur d'ancrage est itérativement calculée selon la valeur courante desdits paramètres de vol en variant selon une valeur anticipée de la puissance mécanique à fournir par le groupe de motorisation itérativement calculée par un algorithme prédictif selon les valeurs des paramètres de vol transmises par l'unité de surveillance HUMS et/ou par une unité de contrôle des conditions de vol du giravion. Selon le document US 7 262 712, le dispositif d'alerte est formé d'un vibreur générant des vibrations dont l'amplitude et la fréquence 15 varient selon l'évolution de l'urgence d'intervention du pilote sur le comportement du giravion. L'urgence d'intervention du pilote est déterminée par l'unité de calcul selon les valeurs de divers paramètres de vol fournies par l'instrumentation de bord du giravion, tels que les valeurs de la température des gaz en sortie de la turbine 20 haute pression des moteurs ainsi que les valeurs du couple ou de la vitesse développés par le ou les moteurs selon les phases de vol du giravion. Cependant, la structure et les conditions d'exploitation de tels dispositifs d'alerte par signaux tactiles ne sont pas pleinement 25 satisfaisantes dans le cadre des contraintes de fonctionnement général d'un giravion qui sont de plus en plus complexes. De telles contraintes sont notamment relatives à l'organisation des différentes chaînes de commande de vol procurant la génération et la transmission des commandes de vol visant à manoeuvrer autour 30 de leur axe de variation de pas les pales du ou des rotors équipant le giravion, rotor principal notamment. 3021627 13 Le but de la présente invention est de proposer des modalités de génération et de transmission à un pilote humain d'un giravion d'une alerte par signaux tactiles relative à une requête excessive en puissance mécanique à fournir par un groupe de motorisation 5 équipant le giravion. Plus particulièrement, la présente invention vise à proposer une méthode de mise en oeuvre d'un dispositif d'alerte par signaux tactiles équipant un organe de commande de vol à entraînement par l'homme équipant un giravion. Ledit organe de commande de vol est plus particulièrement dédié à la manoeuvre par un pilote humain d'une variation du pas des pales d'un rotor principal du giravion, indifféremment collectivement ou cycliquement, par l'intermédiaire d'une dite chaîne principale de commande de vol. 15 La démarche de la présente invention relève des modalités de mise en oeuvre d'un tel dispositif d'alerte par signaux tactiles, permettant d'exploiter un « vérin de trim » relié audit organe de commande de vol pour fournir au pilote des alertes par signaux tactiles relatives à une potentielle exploitation excessive des 20 capacités du groupe de motorisation à fournir la puissance mécanique requise par le giravion. Dans le contexte d'une telle démarche, la méthode de la présente invention est recherchée s'inscrivant dans l'environnement complexe de régulation et de contrôle du fonctionnement des divers 25 organes du giravion. Il est souhaitable que la méthode de la présente invention puisse être mise en oeuvre en ne modifiant pas ou peu l'architecture générale de l'organisation des moyens procurant de tels régulation et contrôle des modalités de fonctionnement global du giravion. 3021627 14 Il est aussi souhaitable dans le contexte d'une telle démarche que les modalités mises en oeuvre pour fournir au pilote des signaux tactiles par l'intermédiaire du « vérin de trim » soient aptes à être exploitées pour activer un vibreur équipant l'organe de commande de 5 vol, en complément des alertes par signaux tactiles fournies au pilote par l'intermédiaire du « vérin de trim ». Dans ce contexte, il est opportun que le pilote humain du giravion, disposant de peu de temps pour réagir en cas d'alertes, soit apte à différencier rapidement les causes des alertes émises par signaux tactiles pour lui permettre d'intervenir le plus rapidement possible et de manière la mieux adaptée possible sur l'attitude en vol du giravion. Toujours selon une telle approche, il est aussi souhaitable que le ou les signaux tactiles générés par le dispositif d'alerte soient 15 immédiatement interrompus dès lors que les causes ayant générées ce ou ces signaux tactiles sont supprimées sous l'effet d'une intervention du pilote. En effet, il est souhaitable de libérer au mieux le pilote d'une surcharge de travail en cas de situation d'urgence et notamment de limiter le nombre possible d'alertes simultanément 20 transmises au pilote humain par divers organes du giravion identifiant potentiellement diverses causes d'alerte spécifiques. La méthode de la présente invention est une méthode de mise en oeuvre d'un dispositif d'alerte par signaux tactiles équipant un organe de commande de vol à entraînement par l'homme équipant un 25 giravion. Ledit organe de commande de vol est intégré à une chaîne principale de commande à transmission mécanique de mouvements provoquant une variation du pas des pales d'au moins un rotor principal du giravion procurant essentiellement la sustentation du 30 giravion. 3021627 15 Le giravion est équipé d'un groupe de motorisation fournissant une puissance mécanique au moins exploitée pour l'entraînement en rotation du rotor principal. Le fonctionnement du groupe de motorisation est régulé selon des régimes de régulation prédéfinis 5 dont des régimes communément désignés par AEO (Engine All Operative) comprenant un régime dit PMT (Puissance Maximum Transitoire), un régime dit PMD (Puissance maximum au décollage) et un régime dit PMC (Puissance Maximum Continue), ainsi que des régimes communément désignés par 0E1 (One Engine Operative, cas 10 de panne de l'un des moteurs du giravion) dont un régime dit 0E1- très courte durée, un régime dit OEI-courte durée et un régime dit OEI-continu. Tel que déjà mentionné, de tels régimes de régulation sont typiques et parfaitement connus de l'homme du métier des giravions, 15 notamment conformément à la définition et aux explications qui en ont été faites précédemment. Le giravion est en outre équipé d'au moins une chaîne annexe de commande comprenant un pilote automatique générateur d'ordres de commande de vol. Un tel pilote automatique contrôle la mise en 20 oeuvre au moins d'un « vérin de trim » motorisé à ancrage placé en parallèle à ladite chaîne principale de commande. Le giravion est potentiellement équipé d'un dispositif à retour d'efforts mettant en oeuvre le « vérin de trim » pour générer un effort résistant à l'encontre d'un entraînement par l'homme de l'organe de 25 commande de vol. Ledit effort résistant est provoqué par le dispositif à retour d'efforts selon les commandes de vol opérées par le pilote humain du giravion. Ledit effort résistant varie selon une activation de la motorisation du « vérin de trim » par le dispositif à retour d'efforts en 30 faisant varier la position d'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande de vol. 3021627 16 Il est compris que l'organisation du dispositif à retour d'efforts vise typiquement à communiquer par voie tactile au pilote humain une sensation d'efforts proportionnelle aux commandes de vol qu'il opère, pour lui permettre d'appréhender le couple résistant opposé 5 par le rotor principal à l'encontre de son entraînement par le groupe de motorisation équipant le giravion. Il est cependant bien évidemment compris que l'équipement du giravion par un tel dispositif à retour d'efforts, quoique préféré, est subsidiaire et indépendant du fonctionnement et de la mise en oeuvre du dispositif d'alerte conformément à la méthode proposée par la présente invention. Dans ce contexte de fonctionnement du giravion, et notamment de la mise sous dépendance du « vérin de trim » par le pilote automatique, la méthode de la présente invention est principalement 15 reconnaissable en ce que le dispositif d'alerte comprend un premier organe de calcul, dit unité d'alerte, un deuxième organe de calcul, dit unité prédictive, un troisième organe de calcul, dit unité de gestion d'efforts, ainsi qu'au moins un organe d'alerte générateur d'une sensation tactile perceptible par le pilote humain par l'intermédiaire 20 de l'organe de commande de vol. Ledit au moins un organe d'alerte comprend au moins ledit « vérin de trim » opposant un effort résistant à l'encontre de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol. Conformément à un tel choix d'organisation structurelle du 25 dispositif d'alerte, une difficulté à surmonter réside dans les modalités de mise en oeuvre du « vérin de trim » dans le cadre de la génération d'une alerte tactile dépendante d'une marge de puissance disponible que doit fournir le groupe de motorisation selon son régime courant de régulation pour entraîner le rotor principal. 3021627 17 Ladite difficulté réside notamment dans un choix qui doit être fait d'une méthode de mise en oeuvre du « vérin de trim » permettant de générer une alerte tactile progressive prenant en compte différentes contraintes. De telles contraintes sont liées notamment à : 5 -) la pertinence de la mise en oeuvre du « vérin de trim » dans le contexte de son utilisation alternative potentielle par d'autres dispositifs équipant le giravion, tel que notamment le pilote automatique générant des ordres de commandes de vol activant le « vérin de trim » pour stabiliser et/ou guider le giravion en vol. En effet, une modification de la position d'ancrage du « vérin de trim » visant à procurer une alerte tactile doit s'inscrire dans l'environnement global de son exploitation à bord du giravion en vol. -) la pertinence des alertes tactiles générées selon l'urgence d'intervention du pilote sur le comportement en vol du giravion, dans 15 le contexte d'un traitement fiable et pertinent d'informations nombreuses et complexes devant être prises en compte pour mettre en oeuvre de manière adaptée au moins le « vérin de trim », mais aussi et de préférence un vibreur. Des choix doivent être faits pour collecter et traiter de telles informations utiles non seulement pour 20 générer lesdites alertes tactiles mais aussi pour coordonner les diverses exploitations potentielles du « vérin de trim » par d'autres dispositifs équipant le giravion. -) la contrainte d'une exploitation d'un « vérin de trim » motorisé à ancrage, de préférence de type actif c'est-à-dire procurant un effort 25 résistant à partir d'un couple résistant opposé par sa motorisation, le gradient d'effort dudit couple résistant variant selon la position d'ancrage du « vérin de trim » en l'absence d'un ressort précontraint tel que pour un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type passif. -) la contrainte d'une mise en oeuvre du dispositif d'alerte préservant 30 le confort de pilotage et évitant d'accroître la tension nerveuse du pilote soumis à une situation d'urgence. 3021627 18 Il doit notamment être évité une génération soutenue et intempestive des signaux tactiles par le dispositif d'alerte. Il est souhaitable que la génération des signaux tactiles soit graduée selon des modalités clairement et rapidement identifiables par le pilote 5 selon la cause de l'urgence d'intervention sur le comportement du giravion. Il est aussi souhaitable que les signaux tactiles générés soient interrompus dès lors que les causes ayant générés les signaux tactiles sont supprimées. -) la contrainte, au regard du confort de pilotage et de la pertinence des informations collectées relatives aux réactions du pilote en situation d'urgence pour rétablir une évolution sécurisée du giravion en vol, de la prise en compte des éventuelles frictions auxquelles sont classiquement soumises les chaînes cinématiques à transmission mécanique de mouvement exploitées pour manoeuvrer 15 en variation de pas les pales d'un rotor de giravion. Bien évidemment, la liste qui vient d'être faite des difficultés à surmonter n'est pas exhaustive et d'autres utilités, avantages et résultats techniques procurés par la présente invention apparaîtront implicitement ou explicitement à la lecture de la description qui va en 20 être faite. Selon la méthode de la présente invention, il est en premier lieu fait le choix d'exploiter, indépendamment de la structure propre du « vérin de trim » motorisé à ancrage, des organes aptes à fournir à l'unité d'alerte une donnée de commande fournie par l'unité de 25 gestion d'efforts. Plus particulièrement, l'unité de gestion d'efforts identifie une donnée de commande relative à une requête par l'homme d'une portance à fournir par le rotor principal et déduite de l'une au moins d'une donnée de position et d'une donnée d'efforts. 3021627 19 La donnée de position est fournie à l'unité de gestion d'efforts par un capteur de position identifiant la position de l'organe de commande de vol. La donnée d'efforts est fournie à l'unité de gestion d'efforts par 5 un dispositif à mesure d'efforts en prise sur ladite chaîne principale de commande, comprenant par exemple une bielle d'efforts en prise sur l'organe de commande de vol ou sur une bielle de manoeuvre intégrée à la chaîne principale de commande. Ladite donnée d'efforts identifie des efforts de manoeuvre de la chaîne principale de commande sous l'effet d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol. Toujours selon la méthode de la présente invention, il est en deuxième lieu fait le choix d'exploiter l'unité prédictive pour calculer itérativement à fréquence donnée au moins une marge de puissance 15 selon le régime de régulation courant du groupe de motorisation. Plus particulièrement, ladite au moins une marge de puissance est relative à la puissance disponible du groupe de motorisation et est calculée par l'unité prédictive par différence entre une puissance prédite et une limite de puissance relative à une puissance à fournir 20 par le groupe de motorisation prédéfinie selon le régime de régulation courant du groupe de motorisation. Ladite puissance prédite est préalablement calculée par l'unité prédictive par sommation entre une puissance courante du groupe de motorisation identifiée par le régime de régulation courant et une 25 variation de puissance à fournir par le groupe de motorisation requise sous l'effet de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol. Il est proposé plus particulièrement de déduire par l'unité prédictive ladite variation de puissance requise selon une donnée de commande comprenant au moins la donnée de position, sinon aussi 30 la donnée d'efforts, respectivement fournies par le capteur de position et par le dispositif à mesure d'efforts. 3021627 20 Toujours selon la méthode de la présente invention, il est en troisième lieu fait le choix d'exploiter l'unité d'alerte pour collecter : *) la donnée de commande comprenant l'une au moins de la donnée de position fournie par le capteur de position et de la donnée 5 d'efforts fournie par le dispositif à mesure d'efforts, *) au moins une première dite marge de puissance fournie par l'unité prédictive par différence entre ladite puissance prédite et une première dite limite de puissance, *) une donnée d'état du pilote automatique relative à l'activation d'au 10 moins un quelconque mode supérieur de fonctionnement du pilote automatique provoquant la mise en oeuvre de ladite chaîne principale de commande, un tel mode supérieur de fonctionnement procurant classiquement un guidage du giravion suivant au moins un axe de progression typiquement affecté à un mode supérieur de 15 fonctionnement du pilote automatique, tel que notamment respectivement au moins suivant l'axe de gravité, voire aussi en tangage ou en roulis. Conformément à de tels choix, il est proposé d'exploiter l'unité d'alerte pour générer une commande d'ancrage du « vérin de trim » 20 sur la chaîne principale de commande. Ladite commande d'ancrage est générée sous conditions cumulées : -) d'une collecte par l'unité d'alerte d'une part de ladite première marge de puissance et d'autre part de la donnée de commande comprenant indifféremment une donnée de position et/ou une donnée 25 d'efforts relative à une requête d'accroissement de portance à fournir par le rotor principal, -) une identification par l'unité d'alerte d'une dite donnée d'état relative à une désactivation du pilote automatique au moins en un mode supérieur de fonctionnement procurant un guidage du giravion 3021627 21 par le pilote automatique suivant au moins un axe de progression dont au moins l'axe de gravité, voire aussi en tangage et en roulis. Par suite de la génération par l'unité d'alerte de ladite commande d'ancrage du « vérin de trim », l'unité prédictive régule s l'activation de la motorisation du « vérin de trim » et par suite régule la position d'ancrage du vérin de « trim » sur la chaîne principale de commande faisant varier l'effort résistant opposé par le « vérin de trim » à l'encontre de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol. io Conformément à la démarche de la présente invention, il est essentiel de prendre en compte les conditions d'interruption de la commande d'ancrage du « vérin de trim » par l'unité d'alerte selon les réactions du pilote en maintenant disponible une potentielle exploitation alternative du « vérin de trim » par d'autres dispositifs 15 équipant le giravion. Par ailleurs, il est souhaité que les modalités d'interruption de la commande d'ancrage du « vérin de trim » et de la variation de l'effort résistant qu'il produit autorisent les choix suivants : -) anticiper des dispositions prises subsidiairement pour éviter un 20 éventuel sentiment d'inconfort pour le pilote en raison de la libération de la chaîne principale de commande vis-à-vis de l'ancrage du « vérin de trim » par suite de l'interruption par l'unité d'alerte de la commande d'ancrage du « vérin de trim », -) permettre au pilote humain du giravion de lâcher l'organe de 25 commande de vol et par suite d'interrompre son entraînement par l'homme, sans pour autant cesser d'interrompre la potentielle génération par l'unité d'alerte des signaux tactiles. Dans ce contexte, la génération par l'unité d'alerte de la commande d'ancrage du « vérin de trim » est choisie d'être 3021627 22 interrompue au moins par suite de la génération par l'unité de gestion d'efforts d'une donnée de commande identifiant une requête de réduction de portance à fournir par le rotor principal émise par l'homme entraînant l'organe de commande de vol. 5 De préférence, la méthode comprend en outre une opération de comparaison par l'unité d'alerte entre la valeur de la première marge de puissance et un premier seuil de puissance défini conformément au régime de régulation courant. La génération par l'unité d'alerte de la commande d'ancrage du « vérin de trim » est en outre potentiellement interrompue sous conditions cumulées : -) d'une génération par l'unité de gestion d'efforts d'une donnée de commande relative à une donnée de position identifiant une absence d'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol, et -) d'une identification par l'unité d'alerte d'une valeur de la première 15 marge de puissance supérieure ou égale audit premier seuil de puissance. Dans ce cas, une régulation par l'unité d'alerte de la position d'ancrage du « vérin de trim » provoquant un entraînement de l'organe de commande de vol par le « vérin de trim » conformément à une requête d'augmentation de la portance à fournir 20 par le rotor principal est interdite. Selon diverses variantes possibles de réalisation, l'unité prédictive régule ladite activation de la motorisation du « vérin de trim » en fonction de la variation de valeur indifféremment de la donnée de position et/ou de la donnée d'efforts et/ou en fonction de 25 la variation de la première marge de puissance. Par suite de la génération de la commande d'ancrage par l'unité d'alerte, une donnée d'ancrage relative à la position courante d'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande est de préférence fournie par l'unité d'alerte au moins au pilote 3021627 23 automatique, voire à tout autre dispositif du giravion exploitant le « vérin de trim » indépendamment du dispositif d'alerte. Selon une forme préférée de la méthode de la présente invention, ledit au moins un organe d'alerte comprend un vibreur 5 implanté sur l'organe de commande de vol. Dans ce cas, l'unité d'alerte collecte en outre une deuxième dite marge de puissance fournie par l'unité prédictive par différence entre ladite puissance prédite et une deuxième dite limite de puissance. L'unité d'alerte est génératrice d'une commande d'activation du vibreur sous conditions cumulées d'une collecte par l'unité d'alerte d'une part de ladite deuxième marge de puissance et d'autre part indifféremment d'une donnée de position et/ou d'une donnée d'efforts relative à une requête d'accroissement de portance à fournir par le rotor principal, 15 La génération par l'unité d'alerte de la commande d'activation du vibreur est interrompue par suite d'une identification par l'unité d'alerte d'une valeur de la deuxième marge de puissance supérieure à un deuxième seuil de puissance prédéfini conformément au régime de régulation courant. 20 De préférence, la génération par l'unité d'alerte de la commande d'activation du vibreur est en outre placée sous dépendance d'une identification par l'unité d'alerte d'une dite donnée d'état relative à une désactivation du pilote automatique au moins en un mode supérieur de fonctionnement procurant un guidage du 25 giravion par le pilote automatique suivant au moins un axe de progression dont au moins l'axe de gravité. Selon une forme avantageuse de la méthode de la présente invention, la commande d'ancrage du « vérin de trim » est conditionnée par une prise en compte de la résistance intrinsèque de 30 la chaîne principale de commande à l'encontre de sa manoeuvre, par 3021627 24 comparaison par l'unité d'alerte entre la première marge de puissance et un troisième seuil de puissance prédéfini. De telles dispositions permettent de limiter la génération intempestive de ladite commande d'ancrage dès que ladite première 5 marge de puissance est transmise à l'unité d'alerte sans prise en compte d'éventuelles manoeuvres de la chaîne principale de commande opérées rapidement par le pilote du giravion en situation d'urgence. Il en ressort que le confort de pilotage par le pilote humain en est amélioré en évitant la génération soutenue sur une 10 brève durée des signaux tactiles générés par l'unité d'alerte. De préférence, la commande d'activation du vibreur par l'unité d'alerte est en outre conditionnée, de même et pour procurer le même résultat que celui qui vient d'être mentionné, par une prise en compte de la résistance intrinsèque de la chaîne principale de 15 commande à l'encontre de sa manoeuvre par comparaison par l'unité d'alerte entre la deuxième marge de puissance et un quatrième seuil de puissance prédéfini. Selon une forme préférée de la méthode de la présente invention, ladite donnée de commande provoquant l'interruption de 20 l'ancrage du « vérin de trim » est déduite des conditions cumulées comprenant : -) d'une part une donnée d'efforts inférieure ou égale à un seuil d'efforts prédéfini, et -) d'autre part une donnée de position identifiant un entraînement de 25 l'organe de commande de vol par l'homme, notamment par identification d'une variation de position de l'organe de commande de vol. Selon une forme subsidiaire de la méthode de la présente invention, les vibrations générées par le vibreur varient 3021627 25 indifféremment en fréquence et/ou en amplitude selon la variation de la valeur de la deuxième marge de puissance. De préférence pour éviter une confusion par le pilote humain entre différents seuils d'urgence d'intervention sur le comportement 5 en vol du giravion, les signaux tactiles respectivement produits par le « vérin de trim » et par le vibreur sont affectés à de tels seuils d'urgence respectifs d'intervention du pilote humain sur le comportement en vol du giravion. Plus particulièrement, une ségrégation des exploitations du « vérin de trim » et du vibreur pour générer alternativement des signaux tactiles est placée sous la dépendance de régimes de régulation respectifs du groupe de motorisation. A cet effet, les mises en oeuvre respectives du « vérin de trim » et du vibreur par le dispositif d'alerte sont sélectivement opérées 15 selon le régime courant de régulation du groupe de motorisation. L'ancrage du « vérin de trim » et l'activation du vibreur sont notamment opérés alternativement conformément aux modalités suivantes : -) mise en oeuvre du « vérin de trim » pour un régime de régulation 20 courant du groupe de motorisation relevant des régimes de régulation comprenant le régime PMD, le régime PMC, le régime OEI-courte durée et le régime OEI-continu, -) mise en oeuvre du vibreur pour un régime de régulation courant du groupe de motorisation relevant des régimes de régulation 25 comprenant le régime PMT et le régime OEI-très courte durée. Par ailleurs, les valeurs respectives de l'une au moins de la première limite de puissance et de la deuxième limite de puissance varient de préférence selon la vitesse d'avancement du giravion. Plus particulièrement, les valeurs de la première limite de puissance et de 30 la deuxième limite diminuent depuis un avancement du giravion à 3021627 26 basses vitesses vers un avancement du giravion à vitesses élevées en vol de croisière. Plus spécifiquement, la valeur de la première limite de puissance varie selon les modalités suivantes : 5 -) à basses vitesses d'avancement du giravion, en régime de régulation PMD et en régime de régulation OEI-courte durée, la valeur de la première limite de puissance est constante, -) à vitesses transitoires d'avancement du giravion entre les basses vitesses et les vitesses élevées d'avancement du giravion identifiant typiquement une progression du giravion en vol de croisière, la valeur de la première limite de puissance est dégressive par suite d'un passage du régime de régulation AEO du groupe de motorisation depuis le régime PMD vers le régime PMC. La valeur de la première limite de puissance est aussi dégressive par suite d'un passage du 15 régime de régulation OEI du groupe de motorisation depuis le régime OEI-courte durée vers le régime OEI-continu, -) auxdites vitesses élevées d'avancement du giravion, en régime de régulation PMC et en régime de régulation OEI (One Engine Operative) longue durée, la valeur de la première limite de puissance 20 est constante. Plus spécifiquement encore, la valeur de la deuxième limite de puissance varie selon les modalités suivantes : -) à basses vitesses d'avancement du giravion, en régime de régulation PMT et en régime de régulation OEI-très courte durée, la 25 valeur de la deuxième limite de puissance est constante, -) à vitesses transitoires d'avancement du giravion entre les basses vitesses et les vitesses élevées d'avancement du giravion, la valeur de la deuxième limite de puissance est dégressive en régime de 3021627 27 régulation PMT et est constante en régime de régulation OEI-très courte durée, -) à vitesses élevées d'avancement du giravion, la valeur de la deuxième limite de puissance est constante en régime de régulation 5 PMT et en régime de régulation OEI-très courte durée. De préférence, le calcul de ladite au moins une marge de puissance est plus particulièrement opéré par l'unité prédictive selon les modalités suivantes : -) calculer la puissance prédite par sommation entre la puissance courante fournie par le groupe de motorisation conformément à l'application du régime de régulation courant et une requête en puissance (indifféremment positive ou négative) à fournir par le groupe de motorisation calculée par l'unité prédictive à partir de la donnée de commande, 15 -) calculer ladite au moins une marge de puissance par soustraction entre la puissance prédite et de la limite de puissance. Selon une forme préférée de la méthode de la présente invention, la régulation de l'activation de la motorisation du « vérin de trim » est opérée par l'unité prédictive calculant itérativement à 20 fréquence donnée une commande de position d'ancrage du « vérin de trim » selon les modalités suivantes : -) calcul d'une marge de position relative à la variation de la position de l'organe de commande de vol admise par rapport à la première marge de puissance. Ladite marge de position est calculée en 25 divisant la première marge de puissance par une constante prédéfinie, bien évidemment prédéfinie selon la structure du giravion, identifiant une variation de puissance, potentiellement positive ou négative, pour une variation de position de l'organe de commande de vol donnée, puis 3021627 28 -) déduire ladite commande de position d'ancrage du « vérin de trim » par sommation de la marge de position préalablement calculée et la position courante de l'organe de commande de vol identifiée par la donnée de position fournie par le capteur de position, 5 -) générer un ordre d'activation de la motorisation du « vérin de trim » selon la commande de position d'ancrage du « vérin de trim » préalablement déduite. L'ordre d'activation de la motorisation du « vérin de trim » générée par l'unité prédictive identifie plus particulièrement une position d'ancrage du « vérin de trim » et une vitesse de manoeuvre du « vérin de trim » par la motorisation dont il est équipé. La vitesse de manoeuvre du « vérin de trim » est notamment calculée selon la variation de la position d'ancrage du « vérin de trim » et selon le mode de régulation courant du groupe de 15 motorisation. Il est à relever que le « vérin de trim » mis en oeuvre par la méthode de la présente invention peut être un «vérin de trim » motorisé à ancrage de type actif ou un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type passif, tels que précédemment définis. 20 Il est cependant fait le choix de mettre préférentiellement en oeuvre un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type actif et de compléter les modalités prévues d'interruption par l'unité d'alerte de l'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande par des dispositions améliorant le confort de pilotage par le pilote 25 humain du giravion lorsque la génération par l'unité d'alerte de la commande d'ancrage du « vérin de trim » est interrompue. En effet pour améliorer la pertinence de la perception par le pilote humain des alertes tactiles générées, il est utile d'interrompre la variation de l'effort résistant opposé par le « vérin de trim » sous 3021627 29 dépendance de l'unité d'alerte dès que l'intervention du pilote humain sur l'organe de commande de vol permet de réduire suffisamment la requête en puissance à fournir par le groupe de motorisation pour interrompre la génération du signal tactile produit par le « vérin de 5 trim ». Il est rappelé que ledit signal tactile est relatif à une variation de l'effort résistant opposé par le « vérin de trim » à l'encontre de la manoeuvre de la chaîne principale de commande sous l'effet d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol et que 10 ledit effort résistant opposé par le « vérin de trim » est interrompu par suite de l'interruption de la commande d'ancrage du « vérin de trim » par l'unité d'alerte. Cependant dans ce cas, le pilote entraînant l'organe de commande de vol risque d'être confronté à une brusque libération de 15 la chaîne principale de commande vis-à-vis de l'emprise exercée par le « vérin de trim », dont l'ancrage commandé par l'unité d'alerte est interrompue par suite de l'entraînement par le pilote humain de l'organe de commande de vol provoquant la réduction de la requête en puissance à fournir par le groupe de motorisation. 20 Il en ressort alors qu'une solution doit être trouvée pour procurer dans ce cas un confort de pilotage pour le pilote humain en situation d'urgence. Une telle solution doit s'inscrire dans la prise en compte de la possibilité offerte d'une génération par l'unité d'alerte des signaux tactiles, y compris dans le cas où le pilote lâche 25 temporairement l'organe de commande de vol conformément aux modalités susvisées prévues d'interruption de la génération de la commande d'ancrage par l'unité d'alerte. Dans ce contexte, il est de préférence proposé par suite de l'interruption de la génération de la commande d'ancrage par l'unité 30 d'alerte de placer le « vérin de trim » motorisé à ancrage de type actif selon un mode de configuration en friction. Conformément à un 3021627 30 tel mode de configuration en friction, le « vérin de trim » est classiquement maintenu ancré sur la chaîne principale de commande en générant un effort résistant de valeur constante, dit effort de friction, d'une valeur supérieure à la valeur absolue dudit seuil 5 d'effort. Par exemple, le « vérin de trim » peut être placé conformément au mode de configuration en friction par le pilote automatique disposant notamment de la position d'ancrage courante du « vérin de trim » tel que précédemment visé. 10 Il est aussi à relever que l'organe de commande de vol équipé dudit au moins un organe d'alerte mis en oeuvre conformément à la méthode de l'invention est potentiellement un organe de commande de vol provoquant une quelconque variation du pas des pales du rotor principal, notamment indifféremment collectivement et/ou 15 cycliquement. Cependant, le ou les organes d'alerte sont de préférence prioritairement implantés sur un organe de commande de vol dédié à la manoeuvre collective en variation de pas des pales du rotor principal et subsidiairement aussi sur un organe de commande de vol 20 dédié à la manoeuvre cyclique en variation de pas des pales du rotor principal. Un exemple de réalisation de la présente invention va être décrit en relation avec les figures des planches annexées, dans lesquelles : 25 - la fig.1 est un schéma illustrant l'organisation générale d'un dispositif d'alerte équipant un giravion conformément à la présente invention. 3021627 31 - la fig.2 est un schéma illustrant des modalités de mise en oeuvre de différents organes d'alerte du dispositif d'alerte représenté sur la fig.1. - les fig.3 et fig.4 sont des schémas illustrant des modalités de 5 mise en oeuvre de différents organes d'alerte du dispositif d'alerte représenté sur la fig.1, respectivement selon différents régimes de régulation d'un groupe de motorisation équipant le giravion. - la fig.5 est un schéma fonctionnel illustrant des modalités spécifiques de mise en oeuvre du dispositif d'alerte représenté sur la fig.1, - la fig.6 est un schéma fonctionnel illustrant divers modes de configuration d'un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type actif selon une forme spécifique de réalisation du dispositif d'alerte illustré sur la fig.1, 15 - la fig.7 est un schéma illustrant pour exemple des modalités de variation d'un effort résistant généré par un « vérin de trim » conformément aux différents modes de configuration représentés sur la fig.6. Les organes communs représentés sur les différentes figures 20 sont respectivement identifiés dans les descriptions propres à ces figures avec les mêmes numéros et/ou lettres de référence, sans impliquer leur représentation individuelle sur chacune des figures. Sur la fig.1 et la fig.5, un dispositif d'alerte par signaux tactiles est organisé pour indiquer à un pilote humain d'un giravion un 25 potentiel excès de requête en puissance mécanique à fournir par un groupe de motorisation 1 équipant le giravion. Ledit excès de requête en puissance est potentiellement provoqué par suite d'une génération par le pilote humain d'une commande en variation collective et/ou 3021627 32 cyclique du pas des pales 2 d'au moins un rotor principal 3 équipant le giravion. Plus particulièrement, le pilote humain du giravion dispose d'organes de commandes de vol 4 à entraînement par l'homme pour 5 faire varier le pas des pales 2 dudit au moins un rotor principal 3 cycliquement ou collectivement par l'intermédiaire de chaînes principales de commande 5 respectives à transmission mécanique de mouvements. Sur l'exemple de réalisation illustré, l'organe de commande de vol 4 est dédié à la commande d'une variation collective du pas des pales 2. Il est cependant compris que la méthode de la présente invention est apte à être appliquée au moyen d'un ou de plusieurs organes d'alerte 6,7 équipant prioritairement un organe de commande de vol 4 dédié à la commande d'une variation collective du pas des 15 pales 2 et subsidiairement équipant de préférence un organe de commande de vol dédié à la commande d'une variation cyclique du pas des pales 2. Cependant, une variation du pas des pales 2 du rotor principal 3 provoquée par suite d'un entraînement par le pilote humain de 20 l'organe de commande de vol 4 peut générer une requête en puissance à fournir par le groupe de motorisation 1 excessive au regard du régime de régulation courant du groupe de motorisation 1. Le régime de régulation courant du groupe de motorisation 1 est classiquement contrôlé par une unité de régulation 16 en étant 25 sélectionné selon les conditions de vol courantes du giravion parmi plusieurs régimes de régulation AEO et 0E1 prédéfinis. Par ailleurs, le giravion est équipé d'une chaîne annexe de commande 8 mettant en oeuvre un pilote automatique 9 générant des ordres de commande de vol. Le pilote automatique 9 procure, pour 30 chacun des axes de variation d'attitude du giravion en tangage, en 3021627 33 roulis, en verticalité et en lacet, d'une part une stabilisation de la progression en vol du giravion par application de modes de base de fonctionnement du pilote automatique 9 et d'autre part un guidage du giravion en vol par application de modes supérieurs de 5 fonctionnement du pilote automatique 9. Pour une chaîne principale de commande 5 donnée, telle que sur l'exemple de réalisation illustrée dédiée à la manoeuvre collective des pales 2 autour de leur axe de variation de pas individuel, les ordres de commande de vol générés par le pilote automatique 9 activent sélectivement la mise en oeuvre d'organes de manoeuvre de la chaîne principale de commande comprenant un « vérin de trim » 10 et un « vérin série » 11 (fig.1). Typiquement tel qu'illustré sur la fig.1, le « vérin de trim » 10 est monté en parallèle à la chaîne principale de commande 5 et le 15 « vérin série » 11 est monté en série sur la chaîne principale de commande 5. Le « vérin de trim » 10 est plus particulièrement un « vérin de trim » motorisé à ancrage, pouvant être débrayé de la chaîne principale de commande 5 ou inversement pouvant être embrayé à 20 une position d'ancrage souhaitée sur la chaîne principale de commande 5. A cet effet, conformément aux modalités courantes de mise en oeuvre d'un « vérin de trim » 10 motorisé à ancrage, le pilote automatique 9 génère d'une part une commande d'ancrage du « vérin 25 de trim » 10 sur la chaîne principale de commande 4 provoquant l'embrayage de la motorisation du « vérin de trim » 10 et d'autre part une commande de position d'ancrage du « vérin de trim » 10 provoquant alors une mise en oeuvre de la motorisation 12 du « vérin de trim » 10 en vitesse et en position pour ancrer le « vérin de trim » 30 10 sur la chaîne principale de commande 5 à une position d'ancrage donnée. 3021627 34 Dans ce contexte, le dispositif d'alerte comprend au moins un organe d'alerte 6 constitué dudit « vérin de trim » 10 et au moins un organe d'alerte constitué d'un vibreur 7 implanté sur l'organe de commande de vol 4. Par ailleurs, le dispositif d'alerte met en oeuvre 5 une unité d'alerte 13 collectant des données fournies par une unité prédictive 14 et par une unité de gestion d'efforts 15 pour activer sélectivement les mises en oeuvre respectives du « vérin de trim » 10 et du « vibreur » 7 selon le régime de régulation courant du groupe de motorisation 1 identifié par l'unité de régulation 16. 10 L'unité de gestion d'efforts 15 est un moyen de calcul identifiant une donnée de commande 21 relative à un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4. La dite donnée de commande 21 comprend l'une au moins d'une donnée de position 17 fournie par un capteur de position 18 et 15 d'une donnée d'efforts 19 fournie par un dispositif de mesure d'efforts 20, tel que mettant en oeuvre une bielle d'efforts. Le capteur de position 18 détecte la position courante de l'organe de commande de vol 4 et génère ladite donnée de position 17 transmise à l'unité de gestion d'efforts 15. L'unité de gestion 20 d'efforts 15 calcule alors une éventuelle variation de position de l'organe de commande de vol 4. Le dispositif de mesure d'efforts 20 détecte l'effort résistant opposé par le « vérin de trim » 10 à l'encontre d'une manoeuvre de la chaîne principale de commande 5 et transmet à l'unité de gestion d'efforts 15 la donnée d'efforts 19. 25 L'unité de gestion d'efforts 15 génère au moins une donnée de commande 21 relative à une éventuelle requête en puissance à fournir par le groupe de motorisation 1 sous l'effet de l'entraînement de l'organe de commande de vol 4 par le pilote humain du giravion. La donnée de commande 21 est fournie à l'unité prédictive 14 et à 30 l'unité d'alerte 13 par l'unité de gestion d'efforts 15. 3021627 L'unité prédictive 14 calcule itérativement à fréquence donnée au moins une marge de puissance MP1 et MP2 relative à la puissance disponible du groupe de motorisation 1 évaluée par différence entre une puissance prédite PP et au moins une limite de 5 puissance LP1 et LP2. Plus particulièrement, l'unité prédictive 14 calcule une première marge de puissance MP1 affectée à la génération d'un premier signal tactile 22 par production d'un effort résistant opposé par le « vérin de trim » 10 à l'encontre de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4. 10 L'unité prédictive 14 calcule aussi une deuxième marge de puissance MP2 affectée à la génération d'un deuxième signal tactile 23 par production de vibrations au moyen du vibreur 7. La puissance prédite PP est relative à la puissance à fournir par le groupe de motorisation 1 par suite d'un entraînement de 15 l'organe de commande de vol 4 par le pilote humain du giravion. La puissance prédite PP est calculée par l'unité prédictive 14 par sommation entre la puissance courante PC fournie par le groupe de motorisation conformément à l'application du régime de régulation courant et une variation de puissance identifiée par la donnée de 20 commande 21 générée par l'unité de gestion d'efforts 15 par suite d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4. Les limites de puissance LP1 et LP2 sont relatives à des limites de puissance à fournir par le groupe de motorisation 1 et sont prédéfinies selon le régime de régulation courant du groupe de 25 motorisation 1 identifié par l'unité de régulation 16. Bien évidemment, les limites de puissance LP1 et LP2 affectées respectivement aux mises en oeuvre du « vérin de trim » 10 et du vibreur 7 sont de valeurs différenciées. Plus particulièrement, la fig.2 illustre un gabarit d'efforts Ef en 30 fonction des données de commande de vol 21 générées par l'unité de 3021627 36 gestion d'efforts 15 par rapport à la première limite de puissance LP1 et par rapport à la deuxième limite de puissance LP2. Pour une donnée de commande 21 identifiant une requête en puissance inférieure à la première limite de puissance LP1, le « vérin 5 de trim » 10 est configuré en friction en étant placé en une position d'ancrage prédéfinie pour opposer un effort résistant constant Efr, dit effort de friction, à l'encontre de la manoeuvre de la chaîne principale de commande 5 en améliorant le confort de pilotage du giravion par le pilote humain, notamment par application des dispositions io illustrées sur les fig.6 et fig.7 et commentées plus loin. Pour une donnée de commande 21 identifiant une requête en puissance supérieure à la première limite de puissance LP1, la mise en oeuvre du « vérin de trim » 10 est provoquée pour générer le premier signal tactile 22 en opposant un effort résistant croissant à 15 l'encontre de la manoeuvre de la chaîne principale de commande 5. Pour une donnée de commande 21 identifiant une requête en puissance supérieure à la deuxième limite de puissance LP2, la mise en oeuvre du vibreur 7 est provoquée pour générer le deuxième signal tactile 23 par vibrations. 20 Il est à relever que les vibrations générées par le vibreur 7 sont potentiellement régulées par l'unité d'alerte 13 de sorte que les dites vibrations sont variables en fréquence et en amplitude selon la variation de la requête en puissance. En outre sur les fig.3 et fig.4, les valeurs de la première limite 25 de puissance LP1 et de la deuxième limite de puissance LP2 varient selon la vitesse d'avancement V du giravion. Sur la fig.3 en régime de régulation AEO, les valeurs respectives de la première limite de puissance LP1 et de la deuxième limite de puissance LP2 sont constantes à basses vitesses 3021627 37 d'avancement V du giravion, diminuent à vitesses transitoires d'avancement V du giravion et sont constantes à vitesses élevées d'avancement V du giravion. Plus particulièrement à vitesses transitoires, la valeur de la 5 première limite de puissance LP1 diminue entre le régime de régulation PMD et le régime de régulation PMC du groupe de motorisation 1. La valeur de la deuxième limite de puissance LP2 diminue entre basses vitesses et vitesses élevées d'avancement du giravion sous régime de régulation PMT du groupe de motorisation 1. Sur la fig.4, sous régime de régulation 0E1 du groupe de motorisation 1, la valeur de la première limite de puissance LP1 est constante à basses vitesses d'avancement V du giravion sous régime de régulation OEI-courte durée (OEI-CD), diminuent à vitesses transitoires d'avancement V du giravion et est constante à vitesses 15 élevées d'avancement V du giravion sous régime de régulation 0E1- continu (OEI-C). La valeur de la deuxième limite de puissance LP2 est constante sous régime de régulation OEI-très courte durée (0E1- TCD) indépendamment de la vitesse d'avancement V du giravion. La première limite de puissance LP1 et la deuxième limite de 20 puissance LP2 sont prises en compte pour calculer des marges de puissance MP1 et MP2 respectives selon le régime de régulation courant du giravion. Ces dispositions permettent d'activer le « vérin de trim » 10 et le vibreur 7 par le dispositif d'alerte sélectivement isolément ou en combinaison selon l'urgence de l'intervention du 25 pilote humain pour réduire la requête en puissance qu'il opère par entraînement de l'organe de commande de vol 4. Il en ressort que le pilote humain est apte à apprécier tactilement l'urgence de son intervention sur l'organe de commande de vol 4 en fonction de la perception individuelle de l'un ou l'autre 30 des différents signaux tactiles 22, 23 distinctement générés respectivement par le « vérin de trim » 10 et par le vibreur 7 selon le 3021627 38 mode de régulation courant du groupe de motorisation 1. Le confort de pilotage du giravion par le pilote humain en est amélioré en évitant potentiellement de cumuler simultanément l'émission de plusieurs signaux tactiles 22, 23 différenciés. s Sur la fig.5 plus particulièrement, l'unité d'alerte 13 active les mises en oeuvre respectives du « vérin de trim » 10 et du vibreur 7 selon les commandes de vol opérées par le pilote humain au moyen de l'organe de commande de vol 4 et selon l'identification par l'unité prédictive 14 des marges de puissance MP1 et MP2. 10 Plus particulièrement, la puissance prédite PP est calculée par l'unité prédictive 14 par sommation entre la puissance courante PC du groupe de motorisation 1 conforme au régime de régulation courant et la requête en puissance générée par le pilote humain entraînant l'organe de commande de vol 4. Ladite requête en 15 puissance est calculée par l'unité prédictive 14 à partir de la donnée de commande 21 comprenant notamment la donnée de position 17 à partir de laquelle est déduite par l'unité d'alerte 13 une variation de position 24 de l'organe de commande de vol 4. La première marge de puissance MP1 est alors déduite par 20 l'unité prédictive 14 par différence entre la puissance prédite PP et la première limite de puissance LP1. Par suite la première marge de puissance MP1 est transmise à l'unité d'alerte 13 qui génère alors le cas échéant une commande d'ancrage 25 du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande 5. 25 La génération de la commande d'ancrage 25 par l'unité d'alerte 13 est générée sous conditions cumulées : -) d'une réception par l'unité d'alerte 13 d'une donnée de commande 21 comprenant notamment la donnée de position 17 identifiant une commande de vol génératrice d'un accroissement de puissance à 30 fournir par le groupe de motorisation 1. 3021627 39 -) d'une réception par l'unité d'alerte 13 de ladite première marge de puissance MP1, de préférence prise en compte par l'unité d'alerte 13 après déduction par comparaison d'une valeur de la première marge de puissance inférieure à un troisième seuil de puissance SP3 5 prédéfini. L'unité prédictive 14 régule alors l'activation de la motorisation 12 du « vérin de trim » 10 et par suite la position d'ancrage 26 du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande 5. La position d'ancrage 26 du « vérin de trim » est déduite par 10 l'unité prédictive 14 par calcul d'une marge de position MPo relative à la variation de la position de l'organe de vol déduite de la donnée de commande 21 comprenant notamment la donnée de position 17. La marge de position MPo est calculée en divisant la première marge de puissance MP1 par une constante K1 prédéfinie identifiant une 15 variation de puissance pour une variation de position de l'organe de commande donnée. Par suite, l'unité prédictive 14 déduit la position d'ancrage 26 du « vérin de trim » 10 par sommation entre la marge de position MPo préalablement calculée et la position courante de l'organe de 20 commande de vol 4 identifiée par la donnée de commande 21 et plus spécifiquement par la donnée de position 17. L'unité prédictive 14 génère alors un ordre d'activation 27 de la motorisation 12 du « vérin de trim » 10 identifiant la position d'ancrage 26 du « vérin de trim » 10 et une vitesse de manoeuvre du 25 « vérin de trim » 10 par la motorisation 12 dont il est équipé pour placer le « vérin de trim » dans la position d'ancrage 26 requise. Par ailleurs, la génération par l'unité d'alerte 13 de la commande d'ancrage 25 du « vérin de trim » est potentiellement interrompue, ou par analogie est interdite, en cas d'une réception par 30 l'unité d'alerte 13 d'une donnée d'état 28 relative à un état 3021627 d'activation du pilote automatique 9 en au moins un mode supérieur de fonctionnement régulant la variation collective du pas des pales 2 du rotor principal 3. Une telle interdiction de génération de la commande d'ancrage 5 25 est en outre placée sous dépendance d'une détection par l'unité d'alerte 13 d'une donnée de commande 21 identifiant une absence d'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4. Dans ce cas, l'unité d'alerte génère alors une commande d'interruption 29 de l'ancrage du « vérin de trim » 10 par l'unité 10 d'alerte sur la chaîne principale de commande 5. Par suite de l'interruption de l'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande 5, une donnée de position d'ancrage 30 est transmise au pilote automatique 9. En outre, une telle commande d'interruption 29 de l'ancrage du 15 « vérin de trim » 10 par l'unité d'alerte sur la chaîne principale de commande 5 est potentiellement générée par suite de la détection par l'unité d'alerte 13 d'une requête de réduction de portance à fournir par le rotor principal 3 émise par l'homme entraînant l'organe de commande de vol 4. Une telle requête de réduction de portance 20 est notamment détectée à partir de la réception par l'unité d'alerte 13 d'une donnée de commande 21 identifiant une donnée d'efforts 19 inférieure ou égale à un seuil d'effort SE et identifiant une donnée de position 17 révélant un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4. 25 Par ailleurs selon la forme préférée de réalisation illustrée, l'unité d'alerte 13 compare la valeur de la première marge de puissance MP1 avec un premier seuil de puissance SP1 défini conformément au régime de régulation courant. La génération par l'unité d'alerte 13 de la commande d'ancrage 30 25 du « vérin de trim » 10 peut être interrompue d'une part en 3021627 41 l'absence d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4 détectée par l'unité de gestion d'efforts 15 et d'autre part sous condition d'une identification par l'unité d'alerte 13 d'une valeur de la première marge de puissance MP1 supérieure au premier seuil de puissance SP1. Il est dans ce cas spécifiquement pris en compte une interdiction d'un entraînement de l'organe de commande de vol 4 par le « vérin de trim » 10 provoquant une augmentation de la portance à fournir par le rotor principal 3. En outre, l'unité d'alerte 13 est génératrice d'une commande d'activation 31 du vibreur pour générer le deuxième signal tactile 23, sous conditions cumulées : -) d'une réception par l'unité d'alerte 13 de la deuxième marge de puissance MP2, de préférence prise en compte par l'unité d'alerte 13 après déduction par comparaison d'une valeur de la deuxième marge 15 de puissance inférieure à un quatrième seuil de puissance SP4 prédéfini. -) d'une donnée de commande 21 relative à une requête d'accroissement de portance à fournir par le rotor principal 3, intégrant indifféremment une donnée de position 17 et une donnée 20 d'efforts 19, -) d'une donnée d'état 28 relative à une désactivation du pilote automatique 9 en mode supérieur de fonctionnement contrôlant la variation collective du pas des pales 2 du rotor principal 3. La génération par l'unité d'alerte 13 de la commande 25 d'activation 31 du vibreur est interrompue par suite d'une identification par l'unité d'alerte 13 d'une valeur de la deuxième marge de puissance MP2 supérieure à un deuxième seuil de puissance SP2. 3021627 42 Sur les fig.6 et fig.7, le vérin de trim » 10 est plus particulièrement un « vérin de trim » motorisé à ancrage de type actif. Tel que précédemment mentionné en relation avec les fig.1 et s fig.5 notamment, le premier signal tactile 22 est généré par activation de la motorisation 12 du « vérin de trim » 10 conformément à l'ordre d'activation 27 généré par l'unité prédictive 14. Dans ce cas, la mise en oeuvre du « vérin de trim » 10 est placée sous dépendance d'un mode de configuration en alerte 32 selon lequel le « vérin de trim » 10 10 est générateur du premier signal d'alerte 22 en opposant un effort résistant à l'encontre de la manoeuvre de la chaîne principale de commande 5, ledit effort résistant variant selon l'ordre d'activation 27 généré par l'unité prédictive 14. Toujours tel que précédemment mentionné, en relation avec les 15 fig.1 et fig.5 notamment, une interruption de la commande d'ancrage 25 générée par l'unité d'alerte 13 provoque un arrêt de la génération par le « vérin de trim » 10 du premier signal d'alerte 22. La génération de la commande d'ancrage 25 étant interrompue, il est proposé de placer la mise en oeuvre du « vérin de trim » 10 20 sous dépendance d'un mode de configuration en friction 33, selon lequel le pilote automatique 9 génère une commande d'ancrage en friction 34 du « vérin de trim ». La commande d'ancrage en friction 34 peut être par exemple générée au moyen d'un inverseur de données 36 à partir de la commande d'ancrage 25 générée par l'unité d'alerte 25 13. Selon ledit mode de configuration en friction 33, le « vérin de trim » 10 est maintenu ancré sur la chaîne principale de commande 5 en une position d'ancrage prédéfinie, de sorte que le « vérin de trim » oppose un effort résistant de préférence constant à l'encontre 30 de la manoeuvre de la chaîne principale de commande 5 sous l'effet d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol 4. 3021627 43 Le « vérin de trim » en mode de configuration en friction 33 produit un effort résistant Efr, dit effort de friction, dont la valeur est constante en étant d'une valeur supérieure à la valeur absolue dudit seuil d'effort SE prédéfini exploité par l'unité d'alerte 13 pour 5 interrompre la génération de la commande d'ancrage 25. Par ailleurs, le pilote humain dispose couramment d'un moyen de commande 35, communément désigné par « trim release », lui permettant de débrayer le « vérin de trim » de l'emprise exercée sur la chaîne principale de commande 5. Dans ce cas le « vérin de trim » Zo est placé sous dépendance d'un mode de configuration en débrayage 37, l'ancrage du « vérin de trim » sur la chaîne principale de commande 5 étant dans ce cas inhibé. Conformément au mode de configuration en débrayage 37, le pilote humain peut manoeuvrer l'organe de commande de vol 4 en 15 surpassant les efforts de friction F propre à la chaîne de commande de vol 5. REVENDICATIONS1. Méthode de mise en oeuvre d'un dispositif d'alerte par signaux tactiles équipant un organe de commande de vol (4) à entraînement par l'homme équipant un giravion, ledit organe de 5 commande de vol (4) étant intégré à une chaîne principale de commande (5) à transmission mécanique de mouvements provoquant une variation du pas des pales (2) d'au moins un rotor principal (3) du giravion à axe d'entraînement sensiblement vertical procurant essentiellement la sustentation du giravion, 10 le giravion étant équipé d'un groupe de motorisation (1) fournissant une puissance mécanique au moins exploitée pour l'entraînement en rotation du rotor principal (3), le fonctionnement du groupe de motorisation (1) étant régulé selon des régimes de régulation prédéfinis dont des régimes AEO (Engine AIl Operative ) comprenant 15 un régime PMT (Puissance Maximum Transitoire), un régime PMD (Puissance maximum au décollage) et un régime PMC (Puissance Maximum Continue) ainsi que des régimes 0E1 (One Engine Operative) dont un régime OEI-très courte durée, un régime 0E1- courte durée et un régime OEI-continu, 20 le giravion étant équipé d'au moins une chaîne annexe de commande (8) comprenant un pilote automatique (9) générateur d'ordres de commande de vol contrôlant la mise en oeuvre au moins d'un « vérin de trim » (10) motorisé à ancrage placé en parallèle à ladite chaîne principale de commande (5), 25 caractérisée : en ce que le dispositif d'alerte comprend un premier organe de calcul, dit unité d'alerte (13), un deuxième organe de calcul, dit unité prédictive (14), un troisième organe de calcul, dit unité de gestion d'efforts (15), ainsi qu'au moins un organe d'alerte (10,7) générateur 30 d'une sensation tactile perceptible par le pilote humain par 3021627 45 l'intermédiaire de l'organe de commande de vol (4), ledit au moins un organe d'alerte (10,7) comprenant au moins ledit « vérin de trim » (10) opposant un effort résistant à l'encontre de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol (4), tel que : -) l'unité de gestion d'efforts (15) identifie une donnée de commande (21) relative à une requête par l'homme d'une portance à fournir par le rotor principal (3) et déduite de l'une au moins d'une donnée de position (17) fournie à l'unité de gestion d'efforts (15) par un capteur de position (18) identifiant la position de l'organe de commande de vol (4) et d'une donnée d'efforts (19) fournie à l'unité de gestion d'efforts (15) par un dispositif à mesure d'efforts (20) en prise sur ladite chaîne principale de commande (5), ladite donnée d'efforts (19) identifiant des efforts de manoeuvre de la chaîne principale de commande (5) sous l'effet d'un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol (4), -) l'unité prédictive (14) calcule itérativement à fréquence donnée au moins une marge de puissance (MP1,MP2) relative à la puissance disponible du groupe de motorisation (1) par différence entre une puissance prédite (PP) et une limite de puissance (LP1,LP2) relative à une puissance à fournir par le groupe de motorisation (1) prédéfinie selon le régime de régulation courant du groupe de motorisation (1), ladite puissance prédite (PP) étant préalablement calculée par l'unité prédictive (14) par sommation entre une puissance courante (PC) du groupe de motorisation (1) identifiée par le régime de régulation courant et une variation de puissance à fournir par le groupe de motorisation (1) requise sous l'effet de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol (4) et déduite par l'unité prédictive (14) selon une donnée de commande (21) comprenant au moins la donnée de position (17), -) l'unité d'alerte (13) collecte : 3021627 46 *) la donnée de commande (21) comprenant l'une au moins de la donnée de position (17) fournie par le capteur de position (18) et de la donnée d'efforts fournie par le dispositif à mesure d'efforts (20), s *) au moins une première dite marge de puissance (MP1) fournie par l'unité prédictive (14) par différence entre ladite puissance prédite (PP) et une première dite limite de puissance (LP1), *) une donnée d'état (28) du pilote automatique (9) relative à 10 l'activation d'au moins un quelconque mode supérieur de fonctionnement du pilote automatique provoquant la mise en oeuvre de ladite chaîne principale de commande en procurant un guidage du giravion suivant au moins un axe de progression, 15 en ce que l'unité d'alerte (13) est génératrice d'une commande d'ancrage (25) du « vérin de trim » (10) sur la chaîne principale de commande (5), sous conditions cumulées d'une collecte par l'unité d'alerte (13) d'une part de ladite première marge de puissance (MP1) et d'autre part de la donnée de commande (21) comprenant 20 indifféremment une donnée de position (17) et/ou une donnée d'efforts (19) relatives à une requête d'accroissement de portance à fournir par le rotor principal (3), ainsi que d'une identification par l'unité d'alerte (13) d'une dite donnée d'état (28) relative à une désactivation du pilote automatique (9) au moins en un mode 25 supérieur de fonctionnement procurant un guidage du giravion par le pilote automatique (9) suivant au moins un axe de progression dont au moins l'axe de gravité, en ce que, par suite de la génération par l'unité d'alerte (13) de ladite commande d'ancrage (25) du « vérin de trim » (10), l'unité prédictive 30 (14) régule l'activation de la motorisation du « vérin de trim » (10) et par suite la position d'ancrage du « vérin de trim » (10) sur la chaîne 3021627 47 principale de commande (5) faisant varier l'effort résistant opposé par le « vérin de trim » (10) à l'encontre de l'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol (4), en ce que la génération par l'unité d'alerte (13) de la commande d'ancrage (25) du « vérin de trim » (10) est interrompue au moins sous condition d'une génération par l'unité de gestion d'efforts (15) d'une donnée de commande (21) identifiant une requête de réduction de portance à fournir par le rotor principal (3) émise par l'homme entraînant l'organe de commande de vol (4). 10 2. Méthode selon la revendication 1, caractérisée : en ce que la méthode comprend en outre une opération de comparaison par l'unité d'alerte (13) entre la valeur de la première marge de puissance (MP1) et un premier seuil de puissance (SP1) 15 défini conformément au régime de régulation courant, et en ce que la génération par l'unité d'alerte (13) de la commande d'ancrage (25) du « vérin de trim » (10) est interrompue sous conditions cumulées : -) d'une génération par l'unité de gestion d'efforts (15) d'une 20 donnée de commande (21) relative à une donnée de position (17) identifiant une absence d'entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol (4), et -) d'une identification par l'unité d'alerte (13) d'une valeur de la première marge de puissance (MP1) supérieure ou égale audit 25 premier seuil de puissance (SP1), une régulation par l'unité d'alerte (13) de la position d'ancrage du « vérin de trim » (10) provoquant un entraînement de l'organe de commande de vol (4) par le « vérin de trim » (10) conformément à une requête 3021627 48 d'augmentation de la portance à fournir par le rotor principal (3) étant dans ce cas interdite. 3. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que l'unité prédictive (14) régule ladite activation 5 de la motorisation du « vérin de trim » (10) en fonction de la variation de valeur indifféremment de la donnée de position (17) et/ou de la donnée d'efforts (19). 4. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que l'unité prédictive (14) régule ladite activation de la motorisation du « vérin de trim » (10) en fonction de la variation de la première marge de puissance (MP1). 5. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que par suite de la génération par l'unité d'alerte (13) de la commande d'ancrage (25), une donnée d'ancrage (30) 15 relative à la position courante d'ancrage du « vérin de trim » (10) sur la chaîne principale de commande (5) est fournie par l'unité d'alerte (13) au moins au pilote automatique (9). 6. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée : 20 en ce que ledit au moins un organe d'alerte (7,10) comprenant un vibreur (7) implanté sur l'organe de commande de vol (4), l'unité d'alerte (13) collecte en outre une deuxième dite marge de puissance (MP2) fournie par l'unité prédictive (14) par différence entre ladite puissance prédite (PP) et une deuxième dite limite de puissance 25 (LP2), en ce que l'unité d'alerte (13) est génératrice d'une commande d'activation (31) du vibreur (7) sous conditions cumulées d'une 3021627 49 collecte par l'unité d'alerte (13) d'une part de ladite deuxième marge de puissance (MP2) et d'autre part indifféremment d'une donnée de position (17) et/ou d'une donnée d'efforts (19) relatives à une requête d'accroissement de portance à fournir par le rotor principal (3), et 5 en ce que la génération par l'unité d'alerte (13) de la commande d'activation du vibreur (7) est interrompue par suite d'une identification par l'unité d'alerte (13) d'une valeur de la deuxième marge de puissance (MP2) supérieure à un deuxième seuil de puissance (SP2) prédéfini conformément au régime de régulation 10 courant. 7. Méthode selon la revendication 6, caractérisée en ce que la génération par l'unité d'alerte (13) de la commande d'activation (31) du vibreur est en outre placée sous dépendance d'une identification par l'unité d'alerte (13) d'une dite 15 donnée d'état (28) relative à une désactivation du pilote automatique (9) au moins en un mode supérieur de fonctionnement procurant un guidage du giravion par le pilote automatique (9) suivant au moins un axe de progression dont au moins l'axe de gravité. 8. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, 20 caractérisée en ce que la commande d'ancrage (25) du « vérin de trim » (10) est conditionnée par une prise en compte de la résistance intrinsèque de la chaîne principale de commande (5) à l'encontre de sa manoeuvre, par comparaison par l'unité d'alerte (13) entre la première marge de puissance (MP1) et un troisième seuil de 25 puissance (SP3) prédéfini. 9. Méthode selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisée en ce que la commande d'activation (31) du vibreur (7) par l'unité d'alerte (13) est en outre conditionnée par une prise en compte de la résistance intrinsèque de la chaîne principale de 3021627 50 commande (5) à l'encontre de sa manoeuvre, par comparaison par l'unité d'alerte (13) entre la deuxième marge de puissance (MP2) et un quatrième seuil de puissance (SP4) prédéfini. 10. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, 5 caractérisée en ce que ladite donnée de commande (21) provoquant l'interruption de l'ancrage du « vérin de trim » (10) est déduite des conditions cumulées comprenant d'une part une donnée d'efforts (19) inférieure ou égale à un seuil d'effort (SE) prédéfini et d'autre part une donnée de position (17) identifiant un entraînement par l'homme de l'organe de commande de vol (4). 11. Méthode selon l'une quelconque des revendications 6 à 10, caractérisée en ce que les vibrations générées par le vibreur (7) varient indifféremment en fréquence et/ou en amplitude selon la variation de la valeur de la deuxième marge de puissance (MP2). 15 12. Méthode selon l'une quelconque des revendications 6 à 11, caractérisée en ce que les mises en oeuvre respectives du « vérin de trim » (10) et du vibreur (7) par le dispositif d'alerte sont sélectivement opérées selon le régime courant de régulation du groupe de motorisation (1), l'ancrage du « vérin de trim » (10) et 20 l'activation du vibreur (7) étant opérés alternativement conformément aux modalités suivantes : -) mise en oeuvre du « vérin de trim » (10) pour un régime de régulation courant du groupe de motorisation (1) relevant des régimes de régulation comprenant le régime PMD, le régime PMC, le 25 régime OEI-courte durée et le régime OEI-continu, -) mise en oeuvre du vibreur (7) pour un régime de régulation courant du groupe de motorisation (1) relevant des régimes de régulation comprenant le régime PMT et le régime OEI-très courte durée. 3021627 51 13. Méthode selon l'une quelconque des revendications 6 à 12, caractérisée en ce que les valeurs respectives de l'une au moins de la première limite de puissance (LP1) et de la deuxième limite de puissance (LP2) varient selon la vitesse d'avancement du giravion, 5 les valeurs de la première limite de puissance (LP1) et de la deuxième limite (LP2) diminuant depuis un avancement du giravion à basses vitesses vers un avancement du giravion à vitesses élevées en vol de croisière. 14. Méthode selon les revendications 12 et 13, caractérisé en ce que la valeur de la première limite de puissance (LP1) varie selon les modalités suivantes : -) à basses vitesses d'avancement du giravion, en régime de régulation PMD et en régime de régulation OEI-courte durée, la valeur de la première limite de puissance (LP1) est constante, 15 -) à vitesses transitoires d'avancement du giravion entre les basses vitesses et les vitesses élevées d'avancement du giravion, la valeur de la première limite de puissance (LP1) est dégressive par suite d'un passage du régime de régulation AEO du groupe de motorisation (1) depuis le régime PMD vers le régime PMC et par suite d'un 20 passage du régime de régulation OEI du groupe de motorisation (1) depuis le régime OEI-courte durée vers le régime OEI-continu, -) à vitesses élevées d'avancement du giravion, en régime de régulation PMC et en régime de régulation OEI (One Engine Operative) longue durée, la valeur de la première limite de puissance 25 (LP1) est constante. 15. Méthode selon les revendications 12 et 13, caractérisé en ce que la valeur de la deuxième limite de puissance (LP2) varie selon les modalités suivantes : 3021627 52 -) à basses vitesses d'avancement du giravion, en régime de régulation PMT et en régime de régulation OEI-très courte durée, la valeur de la deuxième limite de puissance (LP2) est constante, -) à vitesses transitoires d'avancement du giravion entre les basses 5 vitesses et les vitesses élevées d'avancement du giravion, la valeur de la deuxième limite de puissance (LP2) est dégressive en régime de régulation PMT et est constante en régime de régulation OEI-très courte durée, -) à vitesses élevées d'avancement du giravion, la valeur de la 10 deuxième limite de puissance (LP2) est constante en régime de régulation PMT et en régime de régulation OEI-très courte durée. 16. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisée en ce que le calcul de ladite au moins une marge de puissance (MP1,MP2) est plus particulièrement opéré par l'unité 15 prédictive (14) selon les modalités suivantes : -) calculer la puissance prédite (PP) par sommation entre la puissance courante (PC) fournie par le groupe de motorisation (1) conformément à l'application du régime de régulation courant et une requête en puissance à fournir par le groupe de motorisation (1) 20 calculée par l'unité prédictive (14) à partir de la donnée de commande (21), -) calculer ladite au moins une marge de puissance (MP1,MP2) par soustraction entre la puissance de prédite (PP) et de la limite de puissance (LP1,LP2). 25 17. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que la régulation de l'activation de la motorisation (12) du « vérin de trim » (10) est opérée par l'unité prédictive (14) calculant itérativement à fréquence donnée une commande de 3021627 53 position d'ancrage (26) du « vérin de trim » (10) selon les modalités suivantes : -) calcul d'une marge de position (MPo) relative à la variation de la position de l'organe de commande de vol (4) admise par rapport à la 5 première marge de puissance (MP1), ladite marge de position (MPo) étant calculée en divisant la première marge de puissance (MP1) par une constante (K1) prédéfinie identifiant une variation de puissance pour une variation de position de l'organe de commande de vol (4) donnée, puis 10 -) déduire ladite commande de position d'ancrage (26) du « vérin de trim » (10) par sommation de la marge de position (MPo) préalablement calculée avec la position courante de l'organe de commande de vol identifiée par la donnée de position (17) fournie par le capteur de position (18), 15 -) générer un ordre d'activation (27) de la motorisation du « vérin de trim » (10) selon la commande de position d'ancrage (26) du « vérin de trim » (10) préalablement déduite. 18. Méthode selon la revendication 17, caractérisée en ce que l'ordre d'activation (27) de la motorisation 20 (12) du « vérin de trim » (10) générée par l'unité prédictive (14) identifie une position d'ancrage (25) du « vérin de trim » (10) et une vitesse de manoeuvre du « vérin de trim » (10) par la motorisation (12) dont il est équipé, calculée selon la variation de la position d'ancrage (26) du « vérin de trim » (10) et selon le mode de 25 régulation courant du groupe de motorisation (1). 19. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisée en ce que le « vérin de trim » (10) mis en oeuvre par la méthode est un «vérin de trim » motorisé à ancrage de type actif. 3021627 54 20. Méthode selon la revendication 19, caractérisée en ce que par suite de l'interruption de la génération de la commande d'ancrage (25) par l'unité d'alerte (10), le « vérin de trim » (10) est placé selon un mode de configuration en friction (33) 5 dans lequel le « vérin de trim » (10) est maintenu ancré sur la chaîne principale de commande (5) en générant un effort résistant (Efr), dit effort de friction, d'une valeur constante supérieure à la valeur absolue dudit seuil d'effort (SE). 21. Méthode selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, 10 caractérisée en ce que l'organe de commande de vol (4) équipé dudit au moins un organe d'alerte (10,7) mis en oeuvre conformément à la méthode est un organe de commande de vol (4) provoquant une quelconque variation du pas des pales (2) du rotor principal (3). 15