FR 3016625 A1 20150724 FR 1450489 A 20140121 Dispos:tif de traitement d'un liquide Domaine technique L'invention concerne un dispositif de traitement d'un liquide contenant un polluant organique. Et 2 C la technique Les procédés biologiques sont largement utilisés pour traiter les liquides contenant des composés organiques. Cependant certains composés organiques, appelés « polluants organiques persistants » ou « POP », sont réfractaires à la biodégradation et peuvent même être toxiques pour les microorganismes utilisés et diminuer l'efficacité de ces procédés. Pour éliminer ces composés organiques, il est possible de mettre en oeuvre des procédés d'adsorption ou d'oxydation chimique. En particulier, les « procédés d'oxydation avancée » (ou POA), décrits par Glaze et al. [Glaze W H, Kang J. W. Chapin D. H, « The chemistry of water treatment processes involving ozone, hydrogen peroxide and ultraviolet radiation. Ozone Sci. Eng. 9 (1987) 335-352], sont des procédés de traitement des eaux opérant à température et pression ambiantes qui conduisent à la formation en solution et en quantité élevée, d'oxydants très puissants, les radicaux hydroxydes (OH°). Les procédés POA peuvent inclure les procédés électrochimiques de production de OH° à la surface d'une anode à haute surtension d'oxygène sous haute densité de courant, par exemple les procédés d'oxydation anodique en présence de H202. Les radicaux hydroxyles OH° sont avantageusement fortement réactifs avec les composés organiques et donc capables, par oxydation radicalaire, de rompre des molécules de composés organiques très stables. Pour générer des radicaux hydroxyles, le procédé. Fenton en particulier consiste en une décomposition du peroxyde d'hydrogène (E1202) par des cations ferreux, suivant la réaction suivante : H202 + Fe2 Fe3+ + OH" + OH' Ce procédé nécessite, pour être efficace, le maintien d'un pH entre 2,0 et 4,0, avec une valeur optimale de pH à 2,8. Classiquement, un dispositif de régulation de pH doit donc être prévu. La mise en oeuvre d'une telle régulation du pH est coûteuse, techniquement difficile à 30 réaliser, et nécessite toujours des précautions supplémentaires pour protéger le matériel et l'environnement, et assurer la sécurité des personnes. Par ailleurs, le procédé Fenton implique une addition de H202, ce qui est coûteux et complexe. En outre, les cations ferreux Fe2÷ sont classiquement obtenus par addition directe d'un sel ferreux, notamment de FeSO4 ou d'autres composés solide d'oxydes de fer (II&III) tels que l'hématite, la goethite, et la magnétite. Des sous-systèmes techniques dédiés et complexes doivent alors être mis en place. Enfin, l'efficacité du procédé Fenton reste limitée. Il existe donc un besoin pour une nouvelle solution de traitement permettant de résoudre, au moins p. ellement, un ou plusieurs des problèmes susmentionnés. Résumé de l'invention Selon l'invention, on atteint ce but au moyen d'un dispositif de traitement d'un liquide comportant un polluant organique, ledit dispositif comportant : un générateur de cavitation apte à générer, par cavitation, des bulles au sein dut liquide, une chambre d'implosion desdites bulles, un générateur de cations ferreux Fe2+, un dispositif d'injection, dans le liquide, d'un fluide oxygéné contenant un constituant oxygéné, le constituant oxygéné étant apte à réagir avec les cations ferreux Fe2+ pour générer des radicaux hydroxyles. Selon l'invention, la c . bre d'implosion des bulles de cavitation est disposée dans une région dans laquelle le liquide contient desdits cations ferreux. Comme on le verra plus en détail dans la suite de la description, de manière surprenante, un tel dispositif permet, de manière simple et efficace, de traiter efficacement le liquide avec une consommation réduite d'additifs, voire sans utilisation d'additifs. Le générateur de cavitation génère des bulles qui implosent en créant un ensemble de réactions thermodynamiques et chimiques complexes. En particulier, l'implosion correspond à une augmentation locale considérable de la température et des concentrations. Ces conditions extrêmes locales favoriseraient, de manière inexpliquée, la génération des radicaux hydroxyles par réaction des cations ferreux Fe2+ et du constituant oxygéné. Un dispositif de traitement selon l'invention peut encore comporter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes générateur de cavitation est configuré de manière que plus de 50% en nombre des bulles de cavitation générées présentent un diamètre compris entre 40 Ftm et 5 mm, de préférence compris entre 20 lam et 2 mm ; le générateur de cavitation est choisi dans le groupe constitué par réacteur passif (c'est-à-dire que la cavitation résulte d'une réduction brutale de la pression au sein du liquide par accélération de ce liquide), un générateur d'ultrasons et leur combinaison ; le générateur de cavitation ne comporte pas de moteur. De préférence encore, il ne comporte pas de pièce mobile ; la chambre d'implosion est disposée de préférence à une distance inférieure à 0,5 m, à 0,3 m, à 0,1 m, de préférence immédiatement en aval du générateur de cations ferreux Fe2+; de préférence, la chambre d'implosion des bulles de cavitation est disposée « une région dans laquelle les cations ferreux sont générés ; de préférence, la chambre d'implosion est disposée en aval du générateur de cations ferreux Fe2+ ; le générateur de cations ferreux ne nécessite aucun apport d'énergie électrique pour fonctionner ; le générateur de cations ferreux comporte, de préférence est constitué par une pile de type « Daniell » entre du fer et un premier matériau conducteur électriquement présentant un potentiel d'électrodes supérieur au fer ; le premier matériau conducteur électriquement est choisi dans le groupe constitué par les aciers inoxydables, les alliages de nickel, l'argent, le platine, l'or ; de préférence, le premier matériau conducteur électriquement est un acier inoxydable ou un alliage à base de nickel, en particulier un hastelloy ou un inconel ; le couple galvanique est obtenu entre deux masses en fer et en ledit premier matériau conducteur électriquement, respectivement, connectées électriquement l'une à l'autre exclusivement par l'intermédiaire dudit liquide à traiter (constituant un électrolyte) ; les masses sont de préférence monoblocs, c'est-à-dire ne sont pas des poudres ; le générateur de cations ferreux est disposé, de préférence en aval, à une distance inférieure à 2 mètres, de préférence inférieure à 1 mètre, de préférence inférieure à 0,5 mètre, de préférence inférieure à 0,3 mètre, de préférence inférieure à 0,1 mètre du générateur de cavitation, voire en contact avec le générateur de cavitation ; le fluide oxygéné est de l'air et/ou du peroxyde d'hydrogène et/ou de l'ozone ; le fluide oxygéné est de préférence gaz, et/ou une solution aqueuse de peroxyde d' hydrogène ; la chambre d'implosion des bulles de cavitation est disposée dans une région dans laquelle le liquide contient dudit constituant oxygéné ; le dispositif d'injection est disposé en amont du générateur de cavitation et/ou du générateur de cations ferreux Fe2+ ; le dispositif d'injection est disposé de préférence à une distance inférieure à 0,5 m, inférieure à 0,3 m, inférieure à 0,1 m, du générateur de cavitation et/ou du générateur de cations ferreux Fe2+ le dispositif d'injection est de préférence un microbulleur apte à introduire dans le liquide des tnicrobulles du fluide oxygéné présentant un diamètre inférieur à 100 jam, de préférence inférieur à 75 1.1.m, de préférence inférieur à 50 um, et de préférence supérieur à 25 ; le microbulleur comporte un bloc poreux et un injecteur adapté pour injecter dudit fluide oxygéné, à travers le bloc poreux, dans le liquide ; le bloc poreux est un matériau fritté, de préférence en acier inoxydable, par exemple en PSSTM de la société Pall Corporation ; le débit d'injection des micro bulles générées par le microbulleur est supérieur à 0,01% et/ou inférieur à 1%, inférieur à 0,5%, inférieur à 0,1% (V/V) par rapport au débit de liquide à traiter ; le générateur de cavitation et/ou la chambre d'implosion et/ou le générateur de cations ferreux sont incorporés dans un réacteur hydrodynamique ; de préférence, le réacteur hydrod igue comporte des premiers canaux, de préférence délimités intérieurement par un matériau diélectrique, de préférence encore ménagés dans un bloc en ledit matériau diélectrique, qui débouchent en aval dans une chambre intermédiaire, le passage du liquide dans les premiers canaux provoquant son accélération et la génération desdites bulles, ladite chambre intermédiaire consti . t ladite chambre d'implosion ; de préférence, et en particulier si la chambre intermédiaire n'est pas délimitée intérieurement par fer, le réacteur hydrodynamique comporte, de préférence en nt des premiers canaux, des deuxièmes canaux délimités intérieurement par du fer ; de préférence, le réacteur hydrodynamique comporte i boîtier constitué, au moins en p. e en ledit premier matériau conducteur électriquement, de manière à constituer un couple galvanique avec le fer ; les premiers canaux et/ou les deuxièmes canaux présentent une section longitudinale convergente, puis divergente ; le réacteur hydrodynamique comporte un, de préférence deux, voire plus de deux modules de réaction dit « perfectionnés », chaque module de réaction perfectionné étant constitué, de l'amont vers l'aval, par une chambre amont optionnelle, un deuxième bloc comportant une pluralité de deuxièmes canaux délimités intérieurement, au moins partiellement, de préférence totalement, par du fer, de préférence une chambre intermédiaire, un premier bloc comportant une pluralité de premiers canaux, le passage du liquide dans les premiers canaux provoquant son accélération et la génération de bulles de cavitation, et une chambre aval, le passage La liquide dans la chambre aval provocant son ralentissement et l'implosion des bulles de cavitation ; le passage du liquide clans lesdits deuxièmes canaux provoque l'accélération du liquide et la génération de bulles de cavitation et, de préférence, les deuxièmes canaux d'un module de réaction perfectionné débouchent dans une chambre intermédiaire apte à faire imploser les bulles de cavitation générées dans lesdits deuxièmes canaux ; de préférence, le réacteur hydrodynamique comporte plusieurs modules de réaction perfectionnés successifs de sorte que les premiers canaux d'un premier module de réaction perfectionné débouchent dans une chambre aval constituant la chambre amont d'un deuxième module de réaction perfectionné immédiatement en aval du premier module de réaction perfectionné ; dans un mode de réalisation, le réacteur hydrodynamique comporte un, de préférence deux, voire plus de deux modules de réaction dits « simplifiés », chaque module de réaction simplifié étant constitué de l'amont vers l'aval, par un bloc comportant des canaux au moins partiellement, de préférence totalement, délimités par du fer et conformés pour provoquer la génération de bulles de cavitation, et une chambre d'implosion disposée en aval desdits canaux et conformée pour provoquer implosion des bulles de cavitation ; le boîtier délimite au moins partiellement une chambre intermédiaire et/ou contient un, de préférence tous les modules de réaction, éventuellement simplifiés ; le dispositif de traitement comporte une pompe de circulation entrainant le liquide à travers le microbulleur et le(s) module(s) de réaction, éventuellement simplifiés ; le microbulleur est disposé en aval de la pompe de circulation, à une distance de la pompe de préférence inférieure à 1 mètre, de préférence inférieure à 0,5 mètre, de préférence inférieure à 0,3 mètre, de préférence inférieure à 0,1 mètre. L'invention concerne également une installation de traitement d'un liquide contenant un polluant organique, ladite installation comportant un circuit dans lequel sont insérés une cible et un dispositif de traitement dudit liquide so t de ladite cible, le dispositif de traitement étant conforme à l'invention. Une installation de traitement selon l'invention peut encore comporter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes : Le polluant organique est choisi dans le groupe formé par les composés organiques volatils, semi-volatils, les PCB, les pesticides, les herbicides, les dioxines, les furanes, les produits explosifs et leurs produits de dégradation, les produits humiques, les colorants ; Le liquide à traiter est issu de la production de pétrole ou de gaz, d'extraction minière, de fracturation hydraulique, d'un comptage ou d'un traitement d'eau, potable ou non ; Le liquide à traiter présente une demande chimique en oxygène (DCO) supérieure à 100 mg/l, supérieure à 1000 mg/1, supérieure à 5000 mg/1, supérieure à 50 000 mg/1, supérieure à 100 000 mg/l, voire supérieure à 300 000 mg/l; Pour que le liquide à traiter puisse seryir d'électrolyte entre le premier matériau conducteur électriquement et le fer, la conductivité électrique du liquide à traiter est de préférence supérieure à 300 1.1S/cm, supérieure à 700 iS/cm, supérieure à 1 mS/cm, supérieure à 100 mS/cm, voire supérieure à 300 mS/cm. La cible est choisie dans le groupe formé par un réservoir et un bassin ; Dans un mode de réalisation, le liquide circule en boucle fermée dans l'installation. L'invention concerne enfin un procédé de traitement d'un liquide contenant un polluant organique, ledit procédé comportant une étape consistant à traiter ledit liquide dans une installation de traitement selon l'invention en le faisant circuler dans ledit dispositif de traitement dans des conditions thermod igues adaptées pour générer de la cavitation et des cations ferreux dans ledit dispositif de traitement. Définitions Les « constituants oxygénés » sont les constituants contenant de l'oxygène et capables de 5 réagir avec les cations ferreux pour former des radicaux hydroxyles. Par « polluant organique », on entend un composé dont la molécule comporte au moins atome de carbone et un atome d'hydrogène, et peuvent être décomposés sous l'action des radicaux hydroxyles. Sauf indication contraire, le fer est sensiblement pur. 10 Les positions « amont » et « aval » sont déterminées par rapport au sens d'écoulement du liquide lors de son traitement. On appelle « diamètre équivalent » d'une section d'aire A le diamètre d'une section circulaire d'aire identique A. Pour une section circulaire, le diamètre équivalent est donc égal au diamètre. 15 On appelle « plan transversal » un plan perpendiculaire à la direction principale d'écoulement du liquide. Par « comportant un » ou « comprenant un », il y a lieu de comprendre « comportant au moins un », sauf indication contraire. Les expressions « en particulier » ou « no ment » sont synonymes et ne sont pas 20 limitatives. Brève description ires D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront encore à la lecture de la description détaillée evi va suivre et à l'examen des dessins annexés, fournis à des fins illustratives et non limitatives. Dans ces dessins, 25 la figure 1 représente schématiquement un exemple d'installation de traitement selon l'invention ; les figures 2a et 2b, 4 et 5 représentent en coupe longitudinale des exemples de réacteurs hydrodynamiques pouvant être utilisés dans un dispositif de traitement selon l'invention ; et 30 la figure 3 représente un microbulleur pouvant être mis en oeuvre dans un dispositif de traitement selon l'invention. Dans les différentes figures, des organes identiques ou analogues ont été repérés avec les mêmes références. Description détaillée La figure 1 représente une installation 10 selon l'invention comportant un circuit 12 fermé dans lequel circule un liquide L. Le liquide L, de préférence aqueux, est chargé d'un polluant organique à décomposer. Le polluant organique peut en particulier être choisi dans le groupe constitué par les acétylènes, les alcools, les aldéhydes, les alcanes, les composés aromatiques, les acides carboxyliques, les alcènes, en particulier les alcènes chlorés, les cétones, les composés organiques azotés, les oléfines, les phénols, les composés organiques sulfurés, et leurs mélanges. Le liquide peut également contenir des produits médicamenteux. Une cible 16, en l'occurrence un bassin ou un réservoir d'eaux polluées, et un dispositif de traitement 20 selon l'invention sont insérés dans une conduite 22 du circuit 12. Le circuit 12 peut être ouvert, semi-ouvert, ou fermé, comme représenté, avec ou sans 15 appoint de liquide, avec ou sans mise en contact du liquide avec l'atmosphère. La cible n'est pas limitée. La cible peut être notamment dans un bâtiment industriel, résidentiel ou tertiaire, par exemple un hôpital, une école ou une station d'épuration. Le dispositif de traitement 20 comporte, depuis l'amont vers l'aval, une pompe 23, un microbulleur 25, un réacteur hydrod - ique 30, et un filtre 32. 20 La pompe 23 est insérée en amont ou en aval du réacteur hydrodynamique 30, de préférence en amont. Elle permet de mettre en circulation le liquide L. La figure 2a représente schématiquement un exemple de réacteur hydrodynamique 30 servant de générateur de cavitation et de générateur de cations ferreux. Le réacteur hydrodynamique, d'axe longitudinal X, comporte un boîtier 111 pourvu d'une 25 entrée 112 et d'une sortie 114. De préférence, il comporte des raccords perme t la connexion de l'entrée et/ou de la sortie à une canalisation, par exemple une bride pourvue de trous à boulons apte à coopérer avec une bride correspondante de ladite canalisation, ou une partie mâle ou femelle à visser sur une partie femelle ou mâle, respectivement, de ladite canalisation. 30 Le boîtier 111 contient un premier module de réaction comportant successivement, depuis l'amont vers l'aval, un premier bloc 116, de préférence en un matériau diélectrique, une chambre intermédiaire 124 et deuxième bloc 118 comportant, de préférence constitué par une anode en fer. De préférence, le boîtier Ill est en premier matériau conducteur électriquement, de préférence en inox, et est isolé électriquement du deuxième bloc 118, par exemple au 5 moyen d'un joint élastomère 119. Les premier et deuxième blocs sont percés longitudinalement de premiers et deuxièmes canaux, référencés 120 et 122, respectivement. Les premiers canaux sont de préférence parallèles les uns aux autres, d'axe X. Ils peuvent être rectilignes ou non. Le nombre de premiers canaux est de préférence supérieur à 3, 10 supérieur à 5, supérieur à 10, supérieur à 20, supérieur à 30 et/ou inférieur à 200, inférieur à 150, inférieur à 100, inférieur à 80, de préférence inférieur à 60. La section transversale des canaux peut être quelconque, par exemple circulaire. Dans un mode de réalisation, les premiers canaux présentent une section transversale sensiblement constante sur toute leur longueur. 15 Le diamètre intérieur équivalent des premiers canaux est de préférence supérieur à 2 mm, supérieur à 10 mm, voire supérieur à 15 mm ou supérieur à 20 mm et/ou inférieur à 50 mm, inférieur à 40 mm, inférieur à 35 mm. Un diamètre intérieur équivalent d'environ 30 mm est bien adapté. La longueur des premiers canaux est de préférence supérieure à 20 , supérieure à 20 30 mm et/ou inférieure à 50 mm, de préférence inférieure à 40 mm. Le matériau diélectrique est de préférence un plastique, par exemple du polytétrafluoroéthylène (PTFE), du nylon, du polypropylène, du polychlorure de vinyle (PVC) ou un mélange de ces matériaux. D'autres matériaux diélectriques, par exemple céramiques, peuvent également être utilisés. De préférence, ces matériaux sont choisis pour 25 générer, par la circulation du liquide, une charge électrique statique par tribo-électrisation. Le PTFE est le matériau diélectrique préféré. Ce matériau diélectrique évite en effet à la matière solide du liquide d'adhérer à la surface du matériau diélectrique. Les deuxièmes canaux peuvent être rectilignes ou non. En particulier, ils peuvent s'étendre suivant l'axe longitt Lai c dispositif. Le nombre de deuxièmes canaux est de préférence 30 supérieur à 2, supérieur à 3, supérieur à 5, supérieur à 10, supérieur à 20, supérieur à 30 et/ou inférieur à 100, inférieur à 80, inférieur à 60. La section transversale des deuxièmes canaux peut être quelconque, par exemple circulaire. Dans un mode de réalisation, les deuxièmes canaux présentent une section transversale sensiblement constante sur toute leur Tae-77. Le diamètre intérieur équivalent des deuxièmes canaux est de préférence supérieur à 2 mm, supérieur à 4 mm, voire supérieur à 5 mm et/ou inférieur à 15 mm, inférieur à 13 mm, 5 inférieur à 10 mm, inférieur à 8 mm, voire inférieur à 7 mm. Dans un mode de réalisation, le diamètre intérieur équivalent des deuxièmes canaux est supérieur, voire 1,1, 1,5, 2, ou 3 fois supérieur à celui des premiers canaux. La longueur des deuxièmes canaux est de préférence supérieure à 20 mm, supérieure à 30 mm et/ou inférieure à 50 mm, inférieure à 40 mm. 10 Les deuxièmes canaux sont délimités par une paroi intérieure en fer, disposée le long du trajet du liquide de manière à créer, par effet galvanique, par exemple avec le premier matériau conducteur électriquement du boîtier, des phénomènes d'oxydoréduction permettant de générer des cations ferreux permettant, par réaction avec des constituants oxygénés présents dans le liquide, de générer des radicaux hydroxyles. L'homme du métier 15 sait déterminer des couples de matériaux permettant d'obtenir un tel effet galvanique. De préférence encore, le deuxième bloc est constitué en ledit fer. De préférence, il constitue une anode sacrificielle qui, de préférence, peut être remplacée. Les premiers canaux débouchent en amont, vers l'entrée 112, dans la chambre amont 123, par des ouvertures « amont » 1201 et optionnellement, en aval, dans une chambre 20 intermédiaire 124, de préférence cylindrique, par des ouvertures « aval » 1202. La chambre amont et/ou la chambre intermédiaire sont de préférence communes à plusieurs premiers canaux, voire communes à l'ensemble des premiers canaux. De préférence, les premiers canaux ne débouchent pas en regard des deuxièmes canaux, ce qui interdit au liquide sortant d'un premier c et ayant traversé la chambre intermédiaire 25 d'entrer dans un deuxième canal en suivant un chemin rectiligne. Les deuxièmes canaux 122 (de préférence tous les deuxièmes canaux) débouchent en amont - . s la chambre intermédiaire 124, par des ouvertures « amont » 1221, et vers l'aval, vers la sortie 114, dans une chambre aval 125 par des ouvertures « aval » 1222. De préférence, la chambre amont et/ou la c bre intermédiaire et/ou la chambre aval ne 30 sont pas délimitées par du fer susceptible de créer, par effet galvanique, par exemple avec le premier matériau conducteur électriquement du boîtier, des phénomènes d'oxydoréduction. Une ou plusieurs d'entre elles peu(ven)t être en particulier délimitée(s) par le boîtier. Le diamètre de la chambre amont 123 et/ou de la chambre intermédiaire 124 et/ou de la chambre aval peut être par exemple de 270 mm. De préférence, la longueur de la chambre amont et/ou de la c . bre intermédiaire et/ou de la chambre aval, mesurée selon la direction de l'écoulement, et dans le système de coordonnées réduites d'ELILER, est supérieure à 0,5*L1 et/ou inférieure à 2*0,5*L1, L1 étant la longueur desdits canaux en aval de la chambre considérée. De préférence, la chambre amont et/ou la c . bre intermédiaire et/ou la c . bre aval 10 présentent un volume supérieur à 0,0001 dm3, supérieur à 0,001 dm3, supérieur 0,01 dm3, supérieur à 0,1 dm3 et/ou inférieur à 20 dm3, inférieur à 10 dm3, inférieur à 1 dm3. Le rapport S/E peut être supérieur à 2, supérieur à 5, supérieur à 10, supérieur à 20, supérieur à. 50, supérieur à 100, voire supérieur à 200 et/ou inférieur à 10-,0, inférieur à 500, inférieur à 400, voire inférieur à 300, 15 S désignant la section de la chambre considérée (la chambre intermédiaire ou chambre aval), mesurée dans un plan transversal immédiatement en aval de la région dans laquelle les canaux en amont de ladite c . bre débouchent dans ladite c . bre ; - E désignant la somme des sections transversales desdits canaux mesurées un 20 plan transversal immédiatement en amont de la région dans laquelle ils débouchent ladite chambre. Un rapport de STE élevé permet avantageusement la création d'une contre pression significative à l'embouchure desdits canaux, très efficace pour supprimer les bulles de cavitation générées dans lesdits canaux. 25 Pour calculer le rapport S/E, on prend en considération tous les canaux qui débouchent dans ladite c . bre, en amont de ladite chambre. Le rapport S'Il', S' désignant la section de la chambre considérée (chambre amont ou chambre intermédiaire), mesurée dans un plan transversal Ps' immédiatement en amont des 30 ouvertures « amont » des canaux qui débouchent dans ladite chambre, en amont de ladite chambre ; - y' désignant la somme des sections transversales desdits canaux mesurées dans plan transversal Pz' immédiatement en aval de ces ouvertures « amont », est de préférence supérieur à 2, supérieur à 5, supérieur à 10, supérieur à 20, supérieur à 50, supérieur à 100, voire supérieur à 200 et/ou inférieur à 1000, inférieur à 500, inférieur à 400, voire inférieur à 300. Un rapport de S 7E' élevé permet avantageusement une accélération brutale du liquide dans lesdits canaux, ce qui est très efficace pour générer de la cavitation. La c bre intermédiaire 124 étant de section transversale constante, S'=S. Pour calculer le rapport S'/E', on prend en considération tous les canaux concernés. Si le réacteur hydrod igue comporte plusieurs modules de réaction, toutes les bres du réacteur hydrodynamique peuvent présenter un rapport S/) et/ou S'il' sensiblement identique. Le réacteur hydrodynamique constitue y générateur de cavitation car il permet une réduction de la section de passage du liquide capable de produire une forte turbulence et une chute très brutale de la pression dans le liquide et ainsi créer, par cavitation, des bulles, en particulier des microbulles. Pour créer de la cavitation, les réacteurs hydrodynamiques décrits dans le brevet EP-B2-680 457 ou dans WO 2011 033476, ou dans la demande française déposée sous le numéro 13 50513, peuvent être envisagés. Tous ces documents sont incorporés par référence. Le réacteur hydrodynamique constitue également un générateur de cations ferreux et de radicaux hydroxyles car, grâce à son anode en fer, il peut générer des cations ferreux aptes à réagir avec un constituant oxygéné pour créer des radicaux hydroxyles. Le dispositif de traitement comporte également un dispositif d'injection, dans le liquide L, d'un fluide oxygéné destiné à réagir avec les cations ferreux pour générer des radicaux 25 hydroxyles. Le fluide oxygéné est de préférence de l'air et/ou de l'oxygène et/ou de l'ozone, et/ou une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène. De préférence, le liquide est accéléré en amont de l'injection, par exemple au moyen d'un diaphragme 156, la réduction de la section de passage étant adaptée pour assurer, par effet 30 Venturi, un débit d'injection adapté. De préférence, le dispositif d'injection est disposé en aval de la pompe 23, à une distance réacteur hydrodynamique de préférence inférieure à 1 mètre, de préférence inférieure à 0,5 mètre, de préférence inférieure à 0,3 mètre, de préférence inférieure à 0,1 mètre. De préférence, il est disposé immédiatement en amont du réacteur hydrodynamique. Le dispositif d'injection peut notamment prendre la forme d'un microbulleur 25, de préférence disposé en amont du réacteur hydrodynamique. Le microbulleur 25 peut être intégré dans le boîtier 11 ou non. Comme représenté sur la figure 3, le microbulleur peut comporter un bloc poreux 152, par exemple fritté, par exemple en acier inoxydable et un injecteur 154, le bloc poreux étant en contact avec le liquide L et l'injecteur 152 é t agencé pour autoriser une injection d'un gaz oxygéné O dans le circuit 12. La porosité est de préférence déterminée pour dimensionner les microbulles M injectées pour qu'elles présentent un diamètre inférieur à 100 pm, de préférence inférieur à 75 gm, de préférence inférieur à 50 1.tm, et/ou de préférence supérieur à 25 lm. Un dispositif de traitement selon l'invention peut encore comporter des moyens pour séparer les particules en suspension, par exemple des moyens de décantation ou un filtre 15 32, de préférence disposés en aval du réacteur hydrodynamique. La filtration permet d'éliminer les produits issus de minéralisation et/ou de l'oxydation avancée. Elle améliore la qualité des liquides, et ainsi protège les équipements et limite les risques d'entartrage, d'embouage et de corrosion, ainsi que la bio-prolifération des micro-organismes comme les algues ou les bactéries. 20 Le filtre peut être en particulier choisi dans le groupe formé par un filtre à brosse, un filtre à disques, un filtre à média granulaire, une membrane d'ultrafiltration, une membrane de nanofiltration, notamment seule ou en aval d'une membrane d'ultrafiltration, et une membrane par osmose inverse. Fonctionnement 25 Le fonctionnement de l'installation décrite ci-dessus est le suivant : Le liquide L est entrainé par la pompe 23 dans le circuit 12. En sortie de pompe, il est chargé en microbulles de fluide oxygéné par le microbulleur 25. Dans un mode de réalisation, seul de l'air est injecté par le microbulleur 25. Avantageusement, l'injection de fluide oxygéné augmente considérablement la génération 30 de radicaux hydroxyles. Le liquide L pénètre dans le boîtier 11 dans lequel son écoulement est modifié afin de créer un écoulement turbulent susceptible de créer localement de la cavitation. Plus précisément, le liquide à traiter pénètre dans le boîtier 11 par l'entrée 112 (flèche F représentée sur la figure 2a) et la chambre amont 123. Le liquide transite alors par les premiers canaux 120 ménagés dans le premier bloc 116. L'entrée dans les premiers canaux s'accompagne d'une accélération brutale du liquide et d'une diminution de la pression qui conduisent à l'apparition de cavitation. Les conditions opératoires (débit, pression) sont déterminées pour que la détente provoque de la cavitation. Avec un réacteur hydrodynamique IONSCALE BUSTERe , la vitesse du liquide en entrée réacteur hydrodynamique (dans la c bre amont 123) est de préférence supérieure à 2 m/s et/ou inférieure à 15/ms, inférieure à 12 m/s, inférieure à 10 m/s, inférieure à 8 m/s, voire inférieure à 6 m/s, voire inférieure à 4 m/s, et la pression en entrée du réacteur hydrodynamique est de préférence supérieure à 1 bar et/ou inférieure à 20 bar, inférieure à 10 bar, voire inférieure à 5 bar. Le livre "CAVITATION D BUBBLE DYN ICS" de Christopher Earls Brennen aux éditions Oxoford University Press, 1995 décrit les conditions perme t d'obtenir de la 15 cavitation hydrodynamique. La cavitation dépend de nombreux facteurs dont les principaux sont : la tension du ou des gaz dissous dans le liquide ; - la nature et les caractéristiques physico-chimiques du ou des gaz présents dans le liquide ; 20 la température du liquide ; - la pression du liquide ; la géométrie du réacteur hydrodynamique ; - le débit ou la vitesse de passage du liquide. La cavitation conduit à la formation de bulles de cavitation, remplies de gaz, à l'intérieur 25 du liquide et/ou sur la couche en limite des parois du réacteur hydrodynamique. De préférence, le génératet de cavitation est configuré pour générer des bulles présentant, pour plus de 50% en nombre, un diamètre compris entre 25 gm et 2 mm. Avantageusement, les conditions mécaniques et thermodynamiques locales très intenses générées par la cavitation conduisent également à une destruction de ce ns micro-30 organismes, pathogènes ou non, qui pourraient être présents au sein du liquide. Dans les premiers canaux, le liquide frotte sur le matériau diélectrique. Le frottement du - sur le matériau diélectrique provoque l'accumulation de charges électrostatiques à la surface dudit matériau diélectrique, générant ainsi un champ électrostatique local capable de favoriser les réactions suivantes : - précipitation physico-chimique de certains ions tels que certains oxydes métalliques, les carbonates, les sulfates, ou les phosphates ; - coagulation de certaines p. 'cules colloïdales. Grâce à la présence de l'effet électrostatique généré par le matériau diélectrique et à la coagulation des particules colloïdales qui en résulte, la taille des agglomérats de particules colloïdales peut atteindre une taille suffisante pour qu'ils soient retenus efficacement et économiquement dans un filtre. Le fluide diphasique débouche alors dans la chambre intermédiaire 124, constitue une chambre d'implosion. En effet, l'entrée dans la bre intermédiaire 124 conduit à une diminution de la vitesse, à une augmentation brutale de la pression, et à une condensation à l'intérieur des bulles de cavitation, ce qui provoque l'implosion d'une majorité des bulles de cavitation. Ces implosions très brusques ont pour résultat la formation d'ondes de choc qui génèrent à leur tour des phénomènes physico-chimiques ou thermodyn. e iques et mécaniques, comme l'éclatement de toute matière se trouvant près des bulles qui implosent. Ainsi, au cours de la dislocation des bulles de cavitation, de très hautes pressions et des températures locales très élevées sont atteintes : La température au sein des bulles peut ainsi atteindre des valeurs de l'ordre de 5000°C et la pression atteindre des valeurs de l'ordre de 500 kg/cm2 (K.S. Suslick, Science, Vol. 247, 23 Mars 1990, p.1439-1445). Par ailleurs, un processus d'émulsionnement, d'homogénéisation et de dispersion peut être obtenu grâce à l'énergie cinétique générée par les implosions des bulles de cavitation. Ces conditions de température et de pression activent, à l'intérieur d'une bulle ou dans le 25 liquide au voisinage de ladite bulle, des réactions physico-chimiques et thermodynamiques, en particulier la production de radicaux hydroxyles et la précipitation de sels inorganiques, et en particulier des carbonates, sulfates et phosphates. Les conditions hydrodynamiques régnant dans la chambre intermédiaire 124 contribuent également à la coagulation en assurant un brassage élevé du liquide. Il est donc 30 particulièrement avantageux que la c bre intermédiaire soit en aval du matériau diélectrique, qui initie la coagulation. 3 0 166 2 5 16 La chambre intermédiaire 124 sépare les ouvertures « aval » des premiers canaux des ouvertures « amont » des deuxièmes canaux. Le liquide sortant de la chambre intermédiaire 124 pénètre ainsi dans les deuxièmes canaux 122 du deuxième bloc 118. De préférence, les deuxièmes canaux ne sont cependant 5 pas alignés axialement avec les premiers canaux afin de favoriser la turbulence et la précipitation ultérieure. La pénétration du liquide dans les deuxièmes canaux 122 conduit à une accélération brutale de sa vitesse. La région de transition entre la chambre intermédiaire 124 et les deuxièmes canaux 122 constitue donc une région d'accélération de l'écoulement, et de 10 préférence d'apparition de cavitation. L'effet de « pile » type « Daniell » généré par le couple électro-galvanique Fer-acier inoxydable provoque une libération de cations ferreux Fe24 au sein du liquide, du fait de la réaction électrolytique qui s'établit spontanément entre l'anode de fer et les métaux moins réducteurs de l'installation, en l'occurrence l'acier inoxydable constituant le boîtier. 15 De manière surprenante également, les conditions créées par l'implosion des bulles de cavitation augmentent la génération de radicaux hydroxyles, c'est-à-dire l'efficacité de la réaction des cations ferreux avec le constituant oxygéné. Il est donc avantageux que l'implosion des bulles de cavitation soit effectuée dans une région dans laquelle les cations ferreux réagissent avec le constituant oxygéné. 20 Les inventeurs ont constaté que les implosions dans la chambre intermédiaire °A u.,1 effet sur la génération de radicaux hydroxyles, bien que la chambre intermédiaire soit en ,-dnow des deuxièmes c s .ux dans lesquels sont générés les cations ferreux. L'efficacité du dispositif de traitement permet ainsi d'obtenir des réactions du type Fenton avec un ajout limité de peroxyde d'hydrogène, voire sans ajout de peroxyde d'hydrogène, généralement considéré comme néfaste pour la santé et l'environnement. En outre, les cations ferreux peuvent être avantageusement générés sans apport d'énergie électrique. Dans un mode de réalisation, le dispositif comporte cependant un générateur électrique capable d'ajouter des cations ferreux dans le liquide. L'efficacité du traitement en est améliorée. Les radicaux hydroxyles, très réactifs, réagissent alors avec les molécules des composés organiques pour les dissocier, et ainsi réduire la pollution. Dans un mode de réalisation, une installation selon l'invention comporte, en aval, amont ou en dérivation du dispositif de traitement selon l'invention, une unité de traitement biologique afin de réduire plus encore la pollution. A la sortie du deuxième bloc 118, le liquide pénètre dans la chambre aval 125, ce qui 5 permet à nouveau de faire imploser les bulles de cavitation. Après être sorti du réacteur hydrodynamique, le liquide traverse le filtre 32, ce permet de retenir, au moins en partie, les particules minéralisées par l'oxydation avancée réalisée dans le réacteur hydrodynamique et d'autres polluants particulaires qui pourraient être néfastes pour l'installation. Le liquide poursuit ensuite son trajet vers la cible 16. 10 Le dispositif de traitement représenté sur la figure 2a est bien adapté lorsque le liquide à traiter peut le traverser plusieurs fois. Le liquide entrant dans les premiers canaux est alors avantageusement chargé de cations ferreux. Le dispositif de traitement représenté sur la figure 2b est un module de traitement perfectionné qui est une variante du dispositif de traitement représenté sur la figure 2a dans 15 laquelle les premier et deuxième blocs sont inversés. Ce mode de réalisation est préféré car dès le premier passage du liquide, le liquide entrant - s le premier bloc pour subir la cavitation est déjà chargé en cations ferreux. Le dispositif de traitement selon l'invention peut être utilisé dans toutes les applications dans lesquelles un liquide comporte un polluant organique, et en particulier dans les 20 applications susmentionnées ou décrites dans les brevets et demandes de brevet susmentionnées. Comme cela apparaît clairement à présent, l'invention fournit une solution de traitement en limitant le recours aux additifs chimiques, et en particulier le peroxyde d'hydrogène, le sulfate de fer et/ou la limaille de fer classiquement introduite dans les procédés Fenton. 25 Cette solution est applicable sur une large plage de pH du liquide à traiter et s'est avérée p. 'culièrement efficace. En particulier, le boîtier 111 pourrait contenir plusieurs modules de réaction perfectionnés, la chambre aval d'un premier module de réaction perfectionné correspondant à la chambre amont d'un deuxième module de réaction perfectionné, disposé immédiatement en aval 30 premier module de réaction perfectionné. La figure 4 représente un mode de réalisation particulièrement avantageux. Suivant ce mode de réalisation, le boîtier 111 comporte un module de réaction perfectionné 115 cor:ponant un deuxième bloc 118 et, en aval du deuxième bloc 118, un premier bloc 116', de préférence sensiblement identique au premier bloc 116. La chambre intermédiaire 124 sert de chambre amont pour le premier bloc 116'. En aval du premier bloc 116', le réacteur hydrodynamique comporte une c bre aval 114'. Dans ce mode de réalisation, les premiers canaux et les deuxièmes canaux présentent une section longitud. . e convergente, puis divergente, particulièrement efficace. Ce mode de réalisation illustre également que le nombre de deuxièmes blocs peut être différent du nombre de premiers blocs. La figure 5 illustre une autre variante d'un réacteur hydrodynamique selon l'invention. Ce 10 réacteur comporte trois modules de réaction simplifiés, chaque module de réaction simplifié comportant un deuxième bloc en fer, référencé 118, 118' et 118", les deuxièmes canaux étant conformés pour créer de la cavitation, et une chambre intermédiaire référencée 124, 124' et 124", respectivement, constituant une chambre d'implosion des bulles de cavitation créées dans lesdits deuxièmes canaux. 15 Bien entendu, la présente invention n'est cependant pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés. En p. f;culier, le nombre ou la forme des premiers canaux peuvent être différents de ceux des deuxièmes canaux, le nombre de premiers blocs peut être identique ou différent du nombre de deuxièmes blocs et le nombre et la forme des chambres peuvent être divers. 20 Les deuxièmes canaux peuvent constituer des c bres d'implosion. Dans un mode de réalisation, le liquide sortant des premiers canaux entre directement dans les deuxièmes canaux, sans transiter par une chambre intermédiaire. Cependant, la présence de la chambre intermédiaire est préférable car elle favorise l'implosion des bulles de cavitation. De préférence, l'entrée dans les deuxièmes canaux conduit à une décompression (résultant 25 de la réduction de la section de passage). De préférence, cette décompression suffit à la production des bulles de cavitation, avantageusement à l'endroit même où sont générés les cations ferreux. Les premiers canaux ne sont pas nécessairement en un matériau diélectrique. Dans un mode de réalisation, les premiers canaux sont délimités intérieurement, au moins 30 partiellement, de préférence totalement, par du fer. REVENDICATIONS1. Dispositif de traitement d'un liquide (L) comportant un polluant organique, ledit dispositif comportant : - un générateur de cavitation apte à générer, par cavitation, des bulles au sein dudit liquide, - une chambre d'implosion desdites bulles, un générateur de cations ferreux Fe2+, - un dispositif d'injection, dans le liquide, d'un fluide oxygéné contenant un constituant oxygéné, le constituant oxygéné étant apte à réagir avec les cations ferreux Fe2÷ pour générer des radicaux hydroxyles, la c s bre d'implosion des bulles de cavitation étant disposée dans une région dans laquelle le liquide contient desdits cations ferreux. 2. Dispositif de traitement selon la revendication précédente, dans lequel le générateur de cations ferreux est une pile de type « Daniell » entre du fer et un premier matériau conducteur électriquement présentant un potentiel d'électrodes supérieur au fer. 3. Dispositif de traitement selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le générateur de cavitation et/ou le générateur de cations ferreux sont incorporés dans un réacteur hydrodynamique (30) comportant des premiers canaux (120) qui débouchent en aval dans une chambre intermédiaire, le passage du liquide dans les premiers canaux provoquant son accélération et la génération desdites bulles, ladite chambre intermédiaire constituant ladite chambre d'implosion ; des deuxièmes c s. ux débouchant en amont dans ladite chambre intermédiaire, les deuxièmes canaux étant délimités intérieurement par du fer. 4. Dispositif de traitement selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le fluide oxygéné est de l'air et/ou du peroxyde d'hydrogène et/ou de l'ozone. 5. Dispositif de traitement selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le dispositif d'injection est un rnicrobulleur apte à introduire dans le F. ' des microbulles du fluide oxygéné présentant un diamètre inférieur à 100 kim. 6. Dispositif de traitement selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant une pluralité de modules de réaction dit « perfectionnés », chaque module de réaction perfectionné étant constitué, de l'amont vers l'aval, par - une chambre amont (123) optionnelle, - un deuxième bloc compo t une pluralité de deuxièmes canaux délimités intérieurement, au moins partiellement, par du fer, - optionnellement, une chambre intermédiaire, un premier bloc compo t une pluralité de premiers canaux, le passage du liquide dans les premiers canaux provoquant son accélération et la génération de bulles de cavitation, et une chambre aval, le passage du liquide dans la chambre aval provocant son ralentissement et l'implosion des bulles de cavitation. 7. Dispositif de traitement selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant un module de réaction dit « simplifié » constitué de l'amont vers l'aval, par un bloc (118, 118', 118") comportant des canaux au moins p. 'ellement délimités par du fer et conformés pour provoquer la génération de bulles de cavitation, et une bre d'implosion (124, 124', 124") disposée en aval desdits canaux et conformée pour provoquer une implosion desdites bulles de cavitation générées dans lesdits canaux au moins partiellement délimités par du fer. 8. Installation de traitement d'un liquide contenant un polluant organique, ladite installation comportant un circuit dans lequel est inséré une cible (16) et un dispositif de traitement (20) dudit liquide sortant de ladite cible, le dispositif de traitement étant conforme à l'une quelconque des revendications précédentes et le liquide à traiter contenant un constituant oxygéné capable de réagir avec lesdits cations ferreux pour générer des radicaux hydroxyles. 9. Installation selon la revendication précédente, dans laquelle le polluant organique est choisi dans le groupe formé par les composés organiques volatils, semi-volatils, les PCB, les pesticides, les herbicides, les dioxines, les furanes, les produits explosifs et leurs produits de dégradation, les produits humiques, les colorants ; et/oule li, à traiter est issu de la production de pétrole ou de gaz, d'extraction minière, de fracturation hydraulique, d' comptage ou d'un traitement d'eau, potable ou non ; et/ou le liquide à traiter présente une demande ue en oxygène supérieure à 100 mg/l. 10. Procédé de traitement d'un liquide contenant un polluant organique, ledit procédé comportant une étape consistant à traiter ledit liquide dans une installation selon l'une quelconque des deux revendications immédiatement précédentes en le faisant circuler dans ledit dispositif de traitement dans des conditions thermodynamiques adaptées pour générer de la cavitation et des cations ferreux.