FR 3017924 A1 20150828 FR 1451416 A 20140221 Domaine technique L'invention se rapporte à l'inertage d'une paroi de cuve étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié. L'invention peut notamment s'appliquer à l'inertage de parois de cuves à 5 membranes qui sont employées pour le stockage de gaz naturel liquéfié (GNL). Arrière-plan technologique Il est connu des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage de gaz naturel liquéfié comprenant une paroi de cuve présentant successivement, dans le sens de l'épaisseur, depuis l'intérieur vers l'extérieur de la 10 cuve, une membrane d'étanchéité primaire destinée à être en contact avec le gaz naturel liquéfié, une barrière thermiquement isolante primaire, une membrane d'étanchéité secondaire, une barrière thermiquement isolante secondaire et une structure porteuse définissant la forme générale de la cuve. Les membranes d'étanchéité d'une telle cuve peuvent présenter des fuites 15 entraînant le passage de, gaz naturel liquéfié de l'intérieur de la cuve vers les barrières thermiquement isolantes, primaire et secondaire. Or, lorsqu'un gaz combustible se trouve en présence d'un gaz comburant et que la concentration de gaz combustible se trouve dans une plage de concentration comprise entre sa limite inférieure d'explosivité (LIE) et sa limite supérieure d'explosivité (LSE) et que le gaz 20 comburant se trouve dans une plage de concentration appropriée, le gaz combustible est susceptible de s'enflammer et d'exploser. Aussi, afin d'éviter des accidents, il est connu de maintenir les barrières thermiquement isolantes sous une atmosphère inerte en faisant circuler de l'azote au sein de ces barrières. Ainsi, les gaz combustibles et comburants, qui pourraient 25 être présents dans les barrières thermiquement isolantes, sont dilués de telle sorte que les conditions d'explosivité ne sont pas atteintes. Il est en outre prévu d'équiper la cuve d'un analyseur de gaz permettant de mesurer une concentration de gaz combustible au sein de la barrière thermiquement isolante afin de détecter une fuite de gaz naturel liquéfié au travers des barrières étanches primaire et/ou secondaire. 30 Il est par ailleurs connu de maintenir la phase gazeuse de l'une et/ou l'autre des barrières thermiquement isolantes sous une pression absolue inférieure à la pression atmosphérique ambiante, c'est à dire à une pression relative négative, afin d'augmenter le pouvoir isolant desdites barrières thermiquement isolantes. Un tel procédé est par exemple décrit dans la demande de brevet français FR2535831. Toutefois, la plupart des analyseurs de gaz ne sont pas susceptibles de fournir des mesures fiables à basse pression. Dès lors, la pression à l'intérieur des barrières thermiquement isolantes doit être maintenue au-dessus d'une pression minimum, généralement de l'ordre de 80 KPa pour que le caractère inerte de la barrière thermiquement isolante puisse être surveillée de manière fiable. De même, les débits de circulation de gaz à l'intérieur des barrières thermiquement isolantes doivent également être maintenus au-dessus d'un débit minimum. Ainsi, il n'est pas possible de surveiller de manière fiable le caractère inerte d'une barrière thermiquement isolante lorsque celle-ci est maintenue à faible pression. Résumé Une idée à la base de l'invention est de fournir un procédé et un système 15 d'inertage d'une paroi de cuve destinée à contenir un gaz combustible liquéfié qui soit fiable et permettent d'augmenter le pouvoir isolant de la cuve. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit un procédé d'inertage d'une paroi d'une cuve étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié, dans lequel la paroi présente une structure multicouche 20 comportant deux barrières étanches et une barrière thermiquement isolante disposée entre les deux barrières étanches, ladite barrière thermiquement isolante comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, ledit procédé prévoyant : - de mettre en oeuvre un premier mode d'inertage dans lequel l'on place la phase 25 gazeuse de la barrière thermiquement isolante sous une pression relative négative P1 inférieure à une pression seuil Ps, ladite pression seuil Ps étant inférieure à une pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible ; - de détecter, pendant le premier mode d'inertage, que la pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante dépasse ladite pression seuil Ps ; 30 - de basculer du premier mode d'inertage vers un second mode d'inertage en réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante dépassant la pression seuil Ps, le second mode d'inertage prévoyant de balayer la barrière thermiquement isolante avec un gaz inerte. Ainsi, le premier mode d'inertage permet, d'une part, d'assurer le caractère inerte de la phase gazeuse présente dans la barrière thermiquement isolante puisqu'elle est placée à une pression inférieure à la pression limite d'inflammabilité du gaz combustible et, d'autre part, d'augmenter le pouvoir isolant de la cuve en 5 maintenant ladite barrière thermiquement isolante en dépression. De plus, le caractère inerte est assurée de manière fiable puisque, en cas de perte d'étanchéité d'une des membranes étanches empêchant de maintenir une pression inférieure à la limite d'inflammabilité, le procédé prévoit dès qu'une pression seuil Ps est atteinte, de basculer dans un second mode de fonctionnement, dans lequel la 10 barrière thermiquement isolante est balayée par un gaz inerte afin de diluer suffisamment les gaz combustibles et/ou comburant pour que les conditions d'explosivité ne soient pas atteintes. Notons qu'au sens de la présente description, on entend par procédé d'inertage d'une barrière thermiquement isolante, un procédé permettant d'assurer 15 que la phase gazeuse contenue dans ladite barrière thermiquement isolante ne soit pas placée dans des conditions explosives ou inflammable d'un gaz combustible. Selon des modes de réalisation, un tel procédé peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - la pression seuil Ps est inférieure à la pression partielle dudit gaz combustible, à 20 la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration du gaz combustible correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz combustible dans l'air, à 25°C. - la pression seuil Ps est comprise entre 20 et 35 % de la pression partielle dudit gaz combustible, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux 25 comprenant une concentration du gaz combustible correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz combustible dans l'air, à 25°C. - la pression seuil Ps est de 30 % de la pression partielle dudit gaz combustible, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration du gaz combustible correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz 30 combustible dans l'air, à 25°C. - la pression seuil Ps est inférieure à la pression partielle de l'air, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration d'air correspondant à une concentration d'oxygène égale à une concentration minimum d'oxygène permettant l'inflammabilité du gaz combustible. dans le second mode d'inertage la barrière thermiquement isolante est balayée avec un gaz inerte, à pression atmosphérique. le gaz combustible est choisi dans le groupe constitué du méthane, de l'éthane, du n-butane, du propane, de l'éthylène et de leurs mélanges. le gaz inerte est choisi dans le groupe constitué du diazo e, de l'hélium, de l'argon et de leurs mélanges. l'une des barrières étanches est constituée d'une structure porteuse, l'autre barrière étanche est constituée d'une membrane métallique secondaire et la barrière thermiquement isolante est une barrière thermiquement isolante secondaire, la structure multicouche comportant en outre une membrane métallique primaire destinée à être en contact avec le gaz combustible stocké à l'intérieur de la cuve et une barrière thermiquement isolante primaire disposée entre la membrane métallique primaire et la membrane métallique secondaire, ladite barrière thermiquement isolante primaire comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, le procédé prévoyant en outre : o de mettre en oeuvre un premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire dans lequel l'on place la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante primaire sous une pression relative négative P1' inférieure à une pression seuil Ps', ladite pression seuil Ps' étant inférieure à la pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible ; o de détecter, pendant le premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire, que la pression de la phase gazeuse dans ladite barrière thermiquement isolante primaire dépasse ladite pression seuil Ps , o de basculer du premier mode d'inertage vers un second mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire en réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante primaire dépassant la pression seuil Ps', le second mode d'inertage prévoyant de balayer la barrière thermiquement isolante primaire avec un gaz inerte. - la pression seuil Ps est variable et l'on assigne à la pression seuil Ps une première valeur tant que le premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire est mis en oeuvre et l'on assigne à la pression seuil Ps une seconde valeur en réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante primaire dépassant la pression seuil Ps'. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit également un système d'inertage d'une paroi d'une cuve étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié, dans lequel la paroi présente une structure multicouche comportant deux barrières étanches et une barrière thermiquement isolante disposée entre les deux barrières étanches, ladite barrière thermiquement isolante comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, le système d'inertage comprenant : - un dispositif de pompage agencé pour placer la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante sous une pression relative négative P1 inférieure à une pression seuil Ps, ladite pression seuil Ps étant inférieure à une pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible ; - un capteur de pression apte à fournir un signal représentatif de la pression de la 15 phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante; - un équipement d'injection de gaz inerte raccordé, d'une part à un réservoir de stockage de gaz inerte et/ou un générateur de gaz inerte, et, d'autre part, à une ca riàliSation -1c1 '&1-le-née -de gaz inerte à l'intérieur dé là barrière thermiquement isolante ; et 20 - une unité de pilotage apte à : o détecter que la pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante dépasse ladite pression seuil Ps ; et à o générer un signal de mise en fonctionnement de l'équipement d'injection de gaz inerte en réponse à la détection d'une pression de la phase 25 gazeuse de la barrière thermiquement isolante dépassant la pression seuil Ps. Selon des modes de réalisation, un tel système d'inertage peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - l'équipement d'injection de gaz inerte est raccordé à un générateur de diazote. - le système d'inertage comporte un analyseur de gaz pour mesurer une 30 concentration de gaz combustible dans la phase gazeuse. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi une cuve étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié comportant une paroi présentant une structure multicouche comportant deux barrières étanches et une barrière thermiquement isolante disposée entre les deux barrières étanches, ladite barrière thermiquement isolante comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, et un système d'inertage précité. Dans un mode de réalisation, l'une des barrières étanches est constituée d'une structure porteuse et, l'autre barrière étanche est constituée d'une membrane métallique secondaire, la structure multicouche comportant en outre une membrane métallique primaire destinée à être en contact avec le gaz combustible stocké à l'intérieur de la cuve et une barrière thermiquement isolante disposée entre la membrane métallique primaire et la membrane métallique secondaire. Une telle cuve peut faire partie d'une installation de stockage terrestre, par exemple pour stocker du GNL ou être installée dans une structure flottante, côtière ou en eau profonde, notamment un navire méthanier, une unité flottante de stockage et de regazéification (FSRU), une unité flottante de production et de stockage déporté (FPSO) et autres. Selon un mode de réalisation, un navire pour le transport d'un fluide 15 comporte une cuve précitée. Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un procédé de chargement ou déchargement d'un tel navire, dans lequel on achemine un fluide à travers des canalisations isolées depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire. 20 Selon un mode de réalisation, l'invention fournit aussi un système de transfert pour un produit liquide froid, le système comportant le navire précité, des canalisations isolées agencées de manière à relier la cuve installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre et une pompe pour entrainer un fluide à travers les canalisations isolées depuis ou vers l'installation de 25 stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire. Brève description des figures L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés 30 uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. - La figure 1 est une vue schématique d'une cuve équipée d'un système d'inertage. - La figure 2 est une courbe illustrant l'influence de la pression et de la température sur les limites d'inflammabilité du méthane dans l'air. - La figure 3 est une vue schématique représentant une cuve de méthanier écorchée pouvant être équipée d'un système d'inertage et un terminal de chargement/déchargement de cette cuve. Description détaillée de modes de réalisation En référence à la figure 1, on a représenté schématiquement une cuve 1 destinée au stockage d'un gaz combustible. Chaque paroi de la cuve 1 comprend une structure multicouche comportant, depuis l'extérieur vers l'intérieur de la cuve 1, une structure porteuse 2 définissant la forme générale de la cuve 1, une barrière thermiquement isolante secondaire 3 comportant des éléments isolants reposant contre la structure porteuse 2, une membrane d'étanchéité secondaire 4, une barrière thermiquement isolante primaire 5 comportant des éléments isolants reposant contre la membrane d'étanchéité secondaire 4 et une membrane d'étanchéité primaire 6 destinée à être en contact avec le gaz combustible liquéfié contenu dans la cuve 1. La structure porteuse 2 peut notamment être une tôle métallique autoporteuse et/ou être formée par la coque ou la double coque d'un navire. Les barrières thermiquement isolantes 3, 5 comportent des matières solides isolantes et une phase gazeuse. Selon un mode de réalisation, les barrières thermiquement isolantes 3, 5 sont formées de caisses calorifuges, non illustrées. Les caisses comportent un panneau de fond et un panneau de couvercle, par exemple en contreplaqué, et une pluralité d'éléments d'espacement interposés entre les panneaux de fond et de couvercle. Des compartiments pour le logement d'une garniture calorifuge sont ménagés entre les éléments d'espacement. La garniture calorifuge peut être réalisée par tout matériau présentant des propriétés d'isolation thermique appropriées. A titre d'exemple, la garniture calorifuge est choisie parmi les matériaux tels que la perlite, la laine de verre, la mousse de polyuréthane, la mousse de polyéthylène, la mousse de polychlorure de vinyle, les aérogels ou autres. Les membranes d'étanchéité primaire et secondaire 4, 6 sont, par exemple, constituées d'une nappe continue de virures métalliques à bords relevés, lesdites virures étant soudées par leurs bords relevés sur des supports de soudure parallèles, fixés sur le couvercle des caisses. Les membranes d'étanchéités primaire et secondaire 4, 6 sont étanches aux gaz et aux liquides. La structure porteuse 2 est également étanche. Dès lors, au 5 sens de la présente description et des revendications, le terme de « barrière étanche » couvre à la fois les membranes d'étanchéité 4, 6 et la structure porteuse 2. Ainsi, la barrière thermiquement isolante secondaire 3 est agencée dans un espace étanche qui est isolé de la pression ambiante, d'une part, par une première barrière étanche constituée de la membrane d'étanchéité secondaire 4, d'autre part, 10 par une seconde barrière étanche constituée par la structure porteuse 2. Afin d'éviter que, en raison de fuites de gaz naturel liquéfié au travers des membranes d'étanchéité 4, 6 et/ou d'air au travers de la structure porteuse 2, un mélange gazeux ne soit présent dans des proportions explosives dans les parois de la cuve 1, celles-ci sont soumises à un procédé d'inertage qui sera détaillée ci- 15 dessous. Notons que, dans le mode de réalisation décrit et représenté, le procédé d'inertage= vise plus particulièrement à assurer 1'inertage= de la barrière- thermiquement isolante secondaire 3. Le procédé et le système d'inertage qui seront détaillés ci-dessous 20 présentent la particularité de pouvoir fonctionner selon deux modes d'inertage distincts. Selon un premier mode d'inertage, la phase gazeuse contenue dans la barrière thermiquement isolante 3 est maintenue autour d'une pression de consigne P1 inférieure à une pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible. Il existe 25 en effet une pression limite d'inflammabilité Pi en dessous de laquelle un gaz combustible n'est plus inflammable. La pression de consigne P1 est une pression absolue inférieure à la pression atmosphérique ambiante, c'est à dire une pression relative négative. La figure 2 illustre, à titre d'exemple, les limites d'inflammabilité du méthane 30 dans l'air en fonction de la pression et de la température. On observe ainsi que la pression limite d'inflammabilité Pi du méthane dans l'air est, à 25°C, de l'ordre de 130 mm de Mercure, soit 17331 Pa. Aussi, quelles que soient, les proportions de gaz combustible et d'oxygène dans la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante 3, celle-ci n'est pas susceptible de s'enflammer et d'exploser lorsqu'elle est placée à une telle pression de consigne P1, inférieure à la pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible. Ce premier mode d'inertage présente également l'avantage d'augmenter le pouvoir isolant de la barrière thermiquement isolante 3. Afin d'assurer un tel mode d'inertage, le système d'inertage comporte un dispositif de pompage 7 connecté par une canalisation 8 à la barrière thermiquement isolante 3. Le dispositif de pompage 7 comporte une ou plusieurs pompes à vide apte à permettre de maintenir la barrière thermiquement isolante 3 sous une basse pression, de l'ordre de quelques centaines ou milliers de Pascal. Le dispositif de pompage au vide est par exemple un ensemble étagé ou en série de pompes à palettes et de pompes Roots. Le système comporte également un capteur de pression 9 permettant de délivrer un signal représentatif de la pression de la phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante 3. Le capteur de pression 9 est connecté à un dispositif de régulation de pression permettant de commander le dispositif de pompage 7 en fonction de la pression de consigne P1. Le dispositif de régulation est capable de mettre en fonctionnement le dispositif de pompage 7 lorsque la pression mesurée par le capteur de pression 9 est supérieure à la pression de consigne P1 et d'arrêter le dispositif de pompage 7 lorsque la pression mesurée est inférieure à la pression de consigne P1. Le dispositif de régulation est avantageusement équipé d'une hystérésis permettant d'améliorer la stabilité de la régulation. Le dispositif de régulation peut au choix être intégré au dispositif de pompage 7 ou être intégré à une unité de pilotage 10 du système d'inertage. Par ailleurs, le système d'inertage est également adapté pour fonctionner dans un second mode dans lequel l'inertage de la barrière thermiquement isolante 3 est assuré, à pression atmosphérique, par un balayage de gaz inerte. Ce second mode d'inertage correspond à un mode de fonctionnement dégradé qui est notamment adapté lorsqu'il survient une perte d'étanchéité de l'une des barrières étanches 2, 4 bordant la barrière thermiquement isolante 3. En effet, dans un tel cas, la barrière thermiquement isolante 3 n'est plus isolée de la pression ambiante et il devient ainsi impossible de maintenir une pression relative négative inférieure à une pression seuil Ps. Afin de mettre en oeuvre ce second mode d'inertage, le système d'inertage comporte un équipement d'injection de gaz inerte 11 permettant de balayer la barrière thermiquement isolante 3 avec un gaz inerte. L'équipement d'injection 11 comporte un réservoir de gaz inerte sous pression 12 connecté, à une canalisation d'amenée de gaz inerte 14 débouchant à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante 3. Le réservoir de gaz inerte sous pression 12 est raccordé à la canalisation 14 par une vanne 16 permettant de réguler le débit et/ou la pression de l'injection de gaz inerte à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante 3. La taille du réservoir de gaz inerte sous-pression 12 doit être suffisante pour que, en cas de perte d'étanchéité de l'une et/ou l'autre des barrières étanches 2, 4 bordant la barrière thermiquement isolante secondaire 3, l'équipement d'injection 11 soit apte à assurer une dilution suffisante du gaz combustible et/ou du gaz comburant pour ne pas atteindre les concentrations limites d'explosivité. Le réservoir 12 doit notamment être apte à stocker une quantité de gaz inerte sensiblement équivalente à la quantité de phase gazeuse contenue à pression atmosphérique dans la barrière thermiquement isolante 3. Le gaz inerte est choisi dans le groupe constitué du diazote, de l'hélium, de l'argon et de leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, le gaz inerte utilisé est le diazote. Selon un mode de réalisation de l'invention non représenté, le système d'inertage comporte un générateur de gaz inerte en complément ou en remplacement du réservoir de gaz inerte sous pression 12. Le générateur de gaz inerte peut notamment être un générateur de diazote permettant d'extraire du diazote de l'air environnant. Le cas échéant, la canalisation 14 pourra également être équipée d'une pompe 13 complémentaire, optionnelle, pour assurer l'injection de gaz inerte, notamment lorsque l'équipement d'injection est équipé d'un générateur de gaz inerte. Le système d'inertage comporte également une unité de pilotage 10 connectée au capteur de pression 9, au dispositif de pompage 7 et à l'équipement d'injection de gaz inerte 11. L'unité de pilotage 10 a notamment pour fonction de déclencher automatiquement le second mode d'inertage lorsque le premier mode d'inertage ne peut plus être mis en oeuvre dans des conditions de sécurité satisfaisantes, en raison d'une perte d'étanchéité de l'une et/ou l'autre des barrières étanches 2, 4 bordant la barrière thermiquement isolante 3. Pour ce faire, l'unité de pilotage 10 est apte à recevoir et à traiter le signal représentatif de la pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement 5 isolante 3 généré par le capteur de pression 9. Pendant le premier mode d'inertage, l'unité de pilotage 10 compare la pression P de la phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante 3 à une pression seuil Ps, supérieure à la pression de consigne P1. Dès lors que la pression P de la phase gazeuse dépasse la pression seuil Ps, l'unité de pilotage 10 bascule automatiquement du premier mode 10 d'inertage vers le second mode d'inertage. En d'autres termes, l'unité de pilotage 10 génère un signal de mise en fonctionnement de l'équipement d'injection de gaz inerte 11 et un signal d'arrêt du dispositif de pompage 7. En complément, selon un mode de réalisation, l'unité de pilotage 10 est également apte à générer un signal d'alarme, lors de la détection d'un dépassement de pression seuil Ps. 15 La pression seuil Ps, et par conséquent la pression de consigne P1 du dispositif de pompage 7, doivent être judicieusement choisies en fonction de la nature du gaz combustible contenu dans la cuve 1 afin d'assurer la sécurité du retour de la phase gazeuse à la pression atmosphérique sous l'effet de l'injection de gaz inerte. La pression seuil Ps doit, en effet, être définie de telle sorte que, 20 lorsqu'une perte d'étanchéité survient, la phase gazeuse dans la barrière thermiquement isolante 3 ne soit pas susceptible de comporter du gaz combustible et/ou du gaz comburant dans des proportions qui seraient susceptibles d'être comprises dans la zone d'explosivité lorsque la phase gazeuse retournera à la pression atmosphérique sous l'effet de l'injection de gaz inerte. 25 Pour ce faire, l'on prévoit que la pression seuil Ps soit inférieure à la pression partielle du gaz combustible, à la pression atmosphérique, à une concentration correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz combustible dans l'air, à 25°C. A titre d'exemple, la limité inférieur d'inflammabilité du méthane est de 5% 30 en volume à la pression atmosphérique (101 325 Pa) et à 25°C. La pression partielle de méthane correspondant à une concentration en volume de 5% de méthane à la pression atmosphérique est donc d'environ 5 066 Pa. Autrement dit, si une quantité de méthane correspondant à la limite inférieure d'explosivité du méthane, à la pression atmosphérique, devait constituer à elle seule l'intégralité de la phase gazeuse contenue dans la barrière thermiquement isolante 3, sa pression serait de 5 066 Pa. Par conséquent, tant que, durant la premier mode d'inertage, la pression P de la phase gazeuse dans la barrière thermiquement isolante 3, est inférieure à 5 066 Pa, il n'y pas de risque que la concentration de méthane une fois revenue à la pression atmosphérique de 101 325 Pa atteigne la limite inférieure d'explosivité, en considérant une dilution complète et instantanée du gaz combustible dans l'azote. De manière avantageuse, la pression seuil Ps est choisie en prenant une marge de sécurité par rapport à la pression mentionnée ci-dessus, notamment afin de prendre en compte les phénomènes de mélange non homogène de la phase gazeuse dans la barrière thermiquement isolante 3 et le temps nécessaire à l'injection d'une quantité de gaz inerte suffisante pour que la phase gazeuse remonte à la pression atmosphérique. Dès lors, l'on choisit une pression seuil Ps comprise entre 20 et 35%, et de préférence de l'ordre de 30 %, de la pression partielle du gaz combustible, à la pression atmosphérique, à la concentration du gaz combustible correspondant à sa limite inférieure d'explosivité. On choisira donc, dans le cas d'une cuve de stockage de méthane, une pression seuil Ps comprise entre 1013 et 1773 Pa, et de préférence de l'ordre de 1520 Pa. A titre d'exemple, le tableau ci-dessous reprend les limites inférieures d'inflammabilité de différents gaz combustibles et comporte les valeurs de pression seuil Ps correspondant à 30 % de la pression partielle des gaz combustibles, à la pression atmosphérique, à une concentration correspondant à leur limite inférieure d'explosivité. Gaz combustible LIE (% en volume) dans Ps (Pa) l'air et à 25°C Méthane 5 1520 Ethane 3 912 n-Butane 1,5 456 Propane 2,2 669 Ethylène 2,7 821 Nous notons que, pour quelques gaz combustibles, la pression seuil Ps peut ne pas être définie en fonction de la limite inférieure d'inflammabilité du gaz combustible mais en fonction de la concentration minimum de comburant 5 permettant l'inflammabilité du gaz combustible. C'est notamment le cas lorsque la concentration minimum d'air permettant l'inflammabilité du gaz combustible est inférieure à la concentration de gaz combustible correspondant à sa limite inférieure d'explosivité. En d'autres termes, afin de renforcer davantage la sécurité, il convient de prévoir une pression seuil Ps qui soit également inférieure à la pression partielle 10 de l'air, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration d'air correspondant à une concentration d'oxygène égale à la concentration minimum d'oxygène permettant l'inflammabilité du gaz combustible. Nous notons par ailleurs, que dans le mode de réalisation représenté, le système d'inertage comporte également un analyseur de gaz 15 pour mesurer une 15 concentration de gaz combustible dans la phase gazeuse. L'analyseur de gaz 15 est ici placé à la sortie du dispositif de pompage 7. L'analyseur de gaz 15 peut notamment comporter un détecteur de gaz combustible choisi dans le groupe constitué des détecteurs à fil catalytique, des détecteurs à infra-rouge, notamment ceux fonctionnant par mesure d'absorbance et/ou de transmittance, et des 20 détecteurs à cellule-électrochimique. L'analyseur de gaz 15 peut être utilisé pendant le premier mode d'inertage afin de détecter des fuites de gaz combustibles, en complément de la comparaison de la pression P de la phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante 3 à une pression seuil Ps. Toutefois, afin de permettre le fonctionnement de l'analyseur de gaz, l'échantillon de phase gazeuse 25 extrait de la barrière thermiquement isolante 3 doit préalablement être dilué avec un gaz inerte avant son analyse. Par ailleurs, l'analyseur de gaz 15 peut également être utilisé pour analyser la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante 3, à intervalles réguliers, lors du second mode d'inertage. Dans ce cas, il est envisageable de prévoir que l'unité de pilotage 10 régule les débits d'injection de 30 gaz inerte dans la barrière thermiquement isolante 3 en fonction des concentrations de gaz combustibles mesurées. Notons que si, le procédé d'inertage décrit ci-dessus vise plus particulièrement à assurer l'inertage de la barrière thermiquement isolante secondaire 3, l'invention n'est pas limitée à un tel mode de réalisation. En effet, selon d'autres mode de réalisation, le procédé d'inertage peut également être mis en oeuvre au niveau de la barrière thermiquement isolante primaire 5 ou être appliqué à une cuve 1 ne comportant qu'une seule barrière thermiquement isolante s'étendant entre une membrane d'étanchéité destinée à être en contact avec le gaz combustible liquéfié et une structure porteuse. Aussi, de manière générale, le procédé d'inertage pourra s'appliquer à toute barrière thermiquement isolante disposée entre deux barrières étanches et isolée de la pression ambiante par lesdites barrières étanches. En outre, dans un mode de réalisation, un procédé d'inertage tel que décrit 10 ci-dessus est appliqué, de manière indépendante, à la fois au sein de la barrière thermiquement isolante secondaire 3 et au sein de la barrière thermiquement isolante primaire 5. Dès lors, le système d'inertage comporte en outre : - un système de pompage permettant de maintenir la pression de phase gazeuse 15 contenue dans la barrière thermiquement isolante primaire 5 autour d'une pression de consigne P1' ; - un équipement d'injection de gaz inerte et permettant de balayer la barrière thermiquement isolante primaire 5 avec un gaz inerte ; et - un capteur de pression permettant de délivrer un signal représentatif de la 20 pression de la phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante primaire 5. Comme précédemment, l'unité de pilotage 10 compare la pression de la phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante 5 à une pression seuil Ps', supérieure à la pression de consigne P1' et bascule automatiquement du 25 premier mode d'inertage vers le second mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire 5 lorsque la pression de la phase gazeuse contenue dans la barrière thermiquement isolante primaire 5 dépasse la pression seuil Ps'. Nous notons que, selon un mode de réalisation, il est possible de prévoir 30 que la pression seuil Ps soit variable. En effet, tant que la pression dans la barrière thermiquement isolante primaire 3 est maintenue en dessous de la pression seuil Ps', il peut être considéré que les membranes d'étanchéité primaire 6 et secondaire 4 assurent correctement l'étanchéité. Dès lors, une remontée en pression dans la barrière thermiquement isolante secondaire 3 ne peut, dans ces cas, être due qu'à une perte d'étanchéité de la structure porteuse 2 et le gaz pénétrant dans la barrière thermiquement isolante secondaire 3 ne peut être que de l'air. Dès lors, tant que le premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire 5 est mis en oeuvre, l'on peut assigner à la pression seuil Ps une première valeur définie uniquement en fonction de la concentration minimum de comburant permettant l'inflammabilité du gaz combustible. Toutefois, dès que l'unité de pilotage 10 détecte une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante primaire 5 dépassant la pression seuil Ps', il convient alors d'assigner à la pression seuil Ps une seconde valeur qui doit être également définie en fonction de la limite inférieure d'inflammabilité du gaz combustible comme nous l'avons vu ci-dessus. De la même manière, il peut également être prévu que la pression seuil Ps' dont le dépassement est susceptible de déclencher le seconde mode d'inertage de 15 la barrière thermiquement isolante primaire 5 soit variable en fonction du mode d'inertage mis en oeuvre dans la barrière thermiquement isolante secondaire 3. En référence à la figure 3, une vue écorchée d'un navire méthanier 70 montre une cuve étanche et isolée 71 de forme générale prismatique montée dans la double coque 72 du navire. De manière connue en soi, des canalisations de 20 chargement/déchargement 73 disposées sur le pont supérieur du navire peuvent être raccordées, au moyen de connecteurs appropriées, à un terminal maritime ou portuaire pour transférer une cargaison de GNL depuis ou vers la cuve 71. La figure 3 représente un exemple de terminal maritime comportant un poste de chargement et de déchargement 75, une conduite sous-marine 76 et une 25 installation à terre 77. Le poste de chargement et de déchargement 75 est une installation fixe off-shore comportant un bras mobile 74 et une tour 78 qui supporte le bras mobile 74. Le bras mobile 74 porte un faisceau de tuyaux flexibles isolés 79 pouvant se connecter aux canalisations de chargement/déchargement 73. Le bras mobile 74 orientable s'adapte à tous les gabarits de méthaniers. Une conduite de 30 liaison non représentée s'étend à l'intérieur de la tour 78. Le poste de chargement et de déchargement 75 permet le chargement et le déchargement du méthanier 70 depuis ou vers l'installation à terre 77. Celle-ci comporte des cuves de stockage de gaz liquéfié 80 et des conduites de liaison 81 reliées par la conduite sous-marine 76 au poste de chargement ou de déchargement 75. La conduite sous-marine 76 permet le transfert du gaz liquéfié entre le poste de chargement ou de déchargement 75 et l'installation à terre 77 sur une grande distance, par exemple 5 km, ce qui permet de garder le navire méthanier 70 à grande distance de la côte pendant les opérations de chargement et de déchargement. Pour engendrer la pression nécessaire au transfert du gaz liquéfié, on met en oeuvre des pompes embarquées dans le navire 70 et/ou des pompes équipant l'installation à terre 77 et/ou des pompes équipant le poste de chargement et de déchargement 75. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. L'usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses formes conjuguées n'exclut pas la présence d'autres éléments ou d'autres étapes que ceux énoncés dans une revendication. L'usage de l'article indéfini « un » ou « une » pour un élément ou une étape n'exclut pas, sauf mention contraire, la présence d'une pluralité de-tels éléments ou étapes. Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication. REVENDICATIONS1. Procédé d'inertage d'une paroi d'une cuve (1) étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié, dans lequel la paroi présente une structure multicouche comportant deux barrières étanches (2, 4) et une barrière thermiquement isolante (3) disposée entre les deux barrières étanches (2, 4), ladite barrière thermiquement isolante (3) comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, ledit procédé prévoyant : - de mettre en oeuvre un premier mode d'inertage dans lequel l'on place la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante (3) sous une pression relative 10 négative P1 inférieure à une pression seuil Ps, ladite pression seuil Ps étant inférieure à une pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible ; - de détecter, pendant le premier mode d'inertage, que la pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante (3) dépasse ladite pression seuil Ps ; - de basculer du premier mode d'inertage vers un second mode d'inertage en 15 réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante (3) dépassant la pression seuil Ps, le second mode d'inertage prévoyant de balayer la barrière thermiquement isolante (3) avec un gaz inerte. 2. Procédé d'inertage d'une paroi selon la revendication 1, dans lequel la 20 pression seuil Ps est inférieure à la pression partielle dudit gaz combustible, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration du gaz combustible correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz combustible dans l'air, à 25°C. 3. Procédé d'inertage d'une paroi selon la revendication 2, dans lequel la 25 pression seuil Ps est comprise entre 20 et 35 % de la pression partielle dudit gaz combustible, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration du gaz combustible correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz combustible dans l'air, à 25°C. 4. Procédé d'inertage d'une paroi selon la revendication 2, dans lequel la 30 pression seuil Ps est de 30 % de la pression partielle dudit gaz combustible, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration du gaz combustible correspondant à la limite inférieure d'explosivité dudit gaz combustible dans l'air, à 25°C. 5. Procédé d'inertage d'une paroi selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la pression seuil Ps est inférieure à la pression partielle de l'air, à la pression atmosphérique, dans un mélange gazeux comprenant une concentration d'air correspondant à une concentration d'oxygène égale à une concentration minimum d'oxygène permettant l'inflammabilité du gaz combustible. 6. Procédé d'inertage d'une paroi selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel, dans le second mode d'inertage, la barrière thermiquement isolante (3) est balayée avec un gaz inerte, à pression atmosphérique. 7. Procédé d'inertage selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans 10 lequel le gaz combustible est choisi dans le groupe constitué du méthane, de l'éthane, du n-butane, du propane, de l'éthylène et de leurs mélanges. 8. Procédé d'inertage selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel le gaz inerte est choisi dans le groupe constitué du diazote, de l'hélium, de l'argon et de leurs mélanges. 15 9. Procédé d'inertage d'une paroi selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel l'une des barrières étanches est constituée d'une structure porteuse (2), l'autre barrière étanche est constituée d'une membrane métallique secondaire (4), et la barrière thermiquement isolante est une barrière thermiquement isolante secondaire (3), la structure multicouche comportant en 20 outre une membrane métallique primaire (6) destinée à être en contact avec le gaz combustible stocké à l'intérieur de la cuve (1) et une barrière thermiquement isolante primaire (5) disposée entre la membrane métallique primaire (4) et la membrane métallique secondaire (6), ladite barrière thermiquement isolante (5) primaire comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, le 25 procédé prévoyant en outre : - de mettre en oeuvre un premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire (5) dans lequel l'on place la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante primaire (5) sous une pression relative négative P1' inférieure à une pression seuil Ps', ladite pression seuil Ps' étant inférieure à la 30 pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible ; - de détecter, pendant le premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire(5), que la pression de la phase gazeuse dans ladite barrière thermiquement isolante primaire (5) dépasse ladite pression seuil Ps' ;- de basculer du premier mode d'inertage vers un second mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante primaire (5) en réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante primaire (5) dépassant la pression seuil Ps', le second mode d'inertage prévoyant de balayer la barrière thermiquement isolante primaire (5) avec un gaz inerte. 10. Procédé d'inertage selon la revendication 9, dans lequel la pression seuil Ps est variable et dans lequel l'on assigne à la pression seuil Ps une première valeur tant que le premier mode d'inertage de la barrière thermiquement isolante (5) primaire est mis en oeuvre et l'on assigne à la pression seuil Ps une seconde valeur en réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante (5) primaire dépassant la pression seuil Ps'. 11. Système d'inertage d'une paroi d'une cuve (1) étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié, dans lequel la paroi présente une structure multicouche comportant deux barrières étanches (2, 4) et une barrière thermiquement isolante (3) disposée entre les deux barrières étanches (2, 4), ladite barrière thermiquement isolante (3) comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, le système d'inertage comprenant : - un dispositif de pompage (7) agencé pour placer la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante (3) sous une pression relative négative P1 inférieure à une 20 pression seuil Ps, ladite pression seuil Ps étant inférieure à une pression limite d'inflammabilité Pi du gaz combustible ; - un capteur de pression (9) apte à fournir un signal représentatif de la pression de la phase gazeuse à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante (3); - un équipement d'injection de gaz inerte (11) raccordé, d'une part à un réservoir 25 de stockage de gaz inerte (12) et/ou à un générateur de gaz inerte, et, d'autre part, à une canalisation d'amenée de gaz inerte (14) à l'intérieur de la barrière thermiquement isolante (3) ; et - une unité de pilotage (10) apte à : o détecter que la pression de la phase gazeuse de la barrière 30 thermiquement isolante (3) dépasse ladite pression seuil Ps ; et à o générer un signal de mise en fonctionnement de l'équipement d'injection de gaz inerte (11) en réponse à la détection d'une pression de la phase gazeuse de la barrière thermiquement isolante (3) dépassant la pression seuil Ps. 12. Système d'inertage selon la revendication 11, dans lequel l'équipement d'injection de gaz inerte (11) est raccordé à un générateur de diazote. 13. Système d'inertage selon la revendication 11 ou 12, comportant un analyseur de gaz (15) pour mesurer une concentration de gaz combustible dans la 5 phase gazeuse. 14. Cuve (1) étanche et thermiquement isolante destinée à contenir un gaz combustible liquéfié comportant une paroi présentant une structure multicouche comportant deux barrières étanches (2, 4) et une barrière thermiquement isolante (3) disposée entre les deux barrières étanches (2, 4), ladite barrière thermiquement 10 isolante (3) comportant des matières solides isolantes et une phase gazeuse, et un système d'inertage de la paroi selon l'une quelconque des revendications 11 à 13. 15. . Cuve (1) étanche et thermiquement isolante selon la revendication 14, dans laquelle l'une des barrières étanches est constituée d'une structure porteuse (2) et, l'autre barrière étanche est constituée d'une membrane métallique 15 secondaire (4), la structure multicouche comportant en outre une membrane métallique primaire (6) destinée à être en contact avec le gaz combustible stocké à l'intérieur de-la cuve-(-1-) et une barrière thermiquement isolante-(5) disposée entre la membrane métallique primaire (4) et la membrane métallique secondaire (6). 16. Navire comportant une cuve (1) de stockage de gaz liquéfié selon la 20 revendication 14 ou 15. 17. Procédé de chargement ou déchargement d'un navire (70) selon la revendication 16, dans lequel on achemine un fluide à travers des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre (77) vers ou depuis la cuve du navire (71). 25 18. Système de transfert pour un fluide, le système comportant un navire (70) selon la revendication 16, des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) agencées de manière à relier la cuve (71) installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre (77) et une pompe pour entrainer un fluide à travers les canalisations isolées depuis ou vers l'installation de stockage flottante ou 30 terrestre vers ou depuis la cuve du navire.