FR 3018659 A1 20150918 FR 1552042 A 20150312 186 5 9 1 RÉFÉRENCE CROISÉE À DES DEMANDES ASSOCIÉES La présente demande revendique le bénéfice de la priorité des demandes de brevet japonais n° 2014-052540 et 2014-052541, toutes deux déposées le 14 mars 2014. DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne une lampe pour véhicule utilisée pour une automobile ou analogue. ARRIÈRE-PLAN Une lampe pour véhicule peut généralement commuter entre un feu de croisement et un feu de route. Le feu de croisement est destiné à éclairer une zone proche avec une intensité d'éclairage prédéterminée et il existe des règlements relatifs à la répartition de la lumière pour ne pas éblouir les véhicules venant en sens inverse ou les véhicules qui précèdent. Le feu de croisement est principalement utilisé lorsque le véhicule circule dans une zone urbaine. D'autre part, le feu de route est destiné à éclairer une large plage en avant et une zone distante avec une intensité d'éclairage comparativement élevée. Le feu de route est utilisé principalement lorsque le véhicule circule sur une route où il y a peu de véhicules en sens inverse et de véhicules qui précèdent. C'est-à-dire que bien que la visibilité du feu de route soit supérieure à celle du feu de croisement pour les conducteurs, le feu de route présente un problème tel que le feu de route éblouit les piétons ou les conducteurs de véhicules qui se trouvent devant celui-ci. Une technologie de faisceau de conduite adaptatif (ADB) a récemment été proposée pour commander de manière dynamique et adaptative le motif de répartition de lumière d'un feu de route en se basant sur la situation de l'environnement du véhicule. La technologie ADB est destinée à détecter s'il existe un véhicule qui précède, un véhicule venant en sens inverse ou un piéton devant celui-ci, et à supprimer l'éblouissement communiqué à ces véhicule et piétons, par exemple, en diminuant la lumière à rayonner vers les zones correspondant au véhicule et aux piétons. Une lampe pour véhicule incluant une fonction ADB va être décrite. La figure 1 est un schéma par blocs illustrant une lampe pour véhicule possédant une fonction ADB selon une technique comparative. On notera que cette technique comparative ne doit pas être considérée comme l'art antérieur. Une lampe pour véhicule ir comporte une source de lumière 10 et 5 un dispositif de commande 20r. Dans un ADB, une zone d'éclairage de feux de route est divisée en N sous-zones (où N est un nombre naturel). La source de lumière 10 comporte une pluralité d'unités émettrices de lumière 12_1 à 12_N, qui sont respectivement associées aux N sous-zones. Chaque unité émettrice de lumière 12 comporte un dispositif à 10 semiconducteur tel qu'une diode électroluminescente (DEL) ou une diode laser (DL) et est disposée de façon à éclairer une sous-zone correspondante. Chaque unité émettrice de lumière 12 peut être un dispositif unique ou peut inclure une pluralité de dispositifs connectés en série. 15 Le dispositif de commande 20r commande la pluralité d'unités émettrices de lumière 12-1 à 12_N de sorte que les unités émettrices de lumière respectives sont allumées ou éteintes, de façon à modifier la répartition de lumière d'un feu de route. En variante, le dispositif de commande 20r effectue une commande par modulation de largeur 20 d'impulsions (MLI) sur les unités émettrices de lumière 12 à une fréquence élevée, de façon à régler la luminosité effective. Le dispositif de commande 20r comporte une source de courant 30, une pluralité de circuits de dérivation 40_1 à 40_N et un contrôleur 50. La source de courant 30 reçoit une tension de batterie VBAT (appelée 25 également tension d'entrée VIN) depuis une batterie 2 par l'intermédiaire d'un commutateur 4, et stabilise un courant de commande 'DM/ destiné à circuler dans la source de lumière 10, en tant que valeur cible. La pluralité de circuits de dérivation 40_1 à 40_N sont respectivement associés à la pluralité d'unités émettrices de lumière 12_1 30 à 12_N. Chaque circuit de dérivation 40 est configuré de manière à pouvoir être commuté entre un état ACIIVÉ et un état DÉSACTIVÉ. Si un i-ème circuit de dérivation 40_i passe dans l'état ACTIVÉ, le courant de commande km/ circule dans le circuit de dérivation 40_i et non dans l'unité émettrice de lumière 12_i, éteignant ainsi l'unité émettrice de lumière 35 12_i. D'autre part, si le circuit de dérivation 40_i passe dans l'état DÉSACTIVÉ, le courant de commande IoRy circule dans l'unité émettrice de lumière 12_i allumant ainsi l'unité émettrice de lumière 12_i. Un processeur en amont 6 (par exemple, une unité de contrôle électronique (ECU)) pour commander la lampe pour véhicule 1r détermine des sous-zones que le feu de route doit éclairer en se basant sur la situation devant le véhicule. Le processeur 6 délivre ensuite une commande de contrôle au contrôleur 50 du dispositif de commande 20r. Le contrôleur 50 contrôles les états des circuits de dérivation 40_1 à 40_N en se basant sur la commande de contrôle provenant du processeur 6. De façon spécifique, le contrôleur 50 sélectionne les unités émettrices de lumière 12 correspondant aux sous-zones à éclairer, et désactive les circuits de dérivation 40 parallèles aux unités émettrices de lumière sélectionnées 12 tout en activant les circuits de dérivation 40 parallèles aux autres unités émettrices de lumière 12. Si un circuit de dérivation 40 passe brutalement de l'état AL I IVÉ à l'état DÉSACTIVÉ, la tension de sortie VOUT de la source de courant 30 diminue. Dans le cas où la source de courant 30 est configurée selon la topologie d'un convertisseur arrière, un convertisseur élévateur, un convertisseur à transfert indirect, un convertisseur direct ou analogue ayant un condensateur de lissage de grande capacité destiné à être connecté en parallèle avec une charge, si la tension de sortie Vour diminue brutalement, la charge électrique accumulée dans le condensateur de lissage est libérée, de sorte que le courant de commande IoRy circulant du côté de l'unité émettrice de lumière 12 est en dépassement. Au contraire, si un circuit de dérivation 40 est brutalement commuté de l'état DÉSACTIVÉ à l'état ACTIVÉ, le courant de commande Wu,- est en sous-dépassement. Si la largeur de la fluctuation du courant de commande IDRV suivie par l'activation ou la désactivation d'un circuit de dérivation 40 est grande, la fiabilité de l'unité émettrice de lumière 12 est modifiée de façon défavorable ou la composante de bruit augmente. En particulier, dans le cas où une pluralité de circuits de dérivation 40 sont activés ou désactivés en même temps, la largeur de fluctuation de la tension de sortie \four augmente et ce problème devient plus remarquable. Pour résoudre ce problème, on a proposé une technologie permettant de commuter progressivement les circuits de dérivation 40 entre l'état ACTIVÉ et l'état DÉSAL11VÉ (voir JP-A-2008-126958). RÉSUMÉ La figure 2 est un schéma de circuit illustrant un circuit de dérivation 40r examiné par les inventeurs de la présente invention. De façon similaire à 313-A-2008-126958, le circuit de dérivation 40r comporte un transistor de dérivation M1 qui est prévu en parallèle avec une unité émettrice de lumière 12 et un filtre passe bas (circuit d'intégration) 42 qui filtre un signal de contrôle pour ordonner l'activation ou la désactivation du transistor de dérivation M1 et délivre le signal de contrôle filtré à la grille du transistor de dérivation Ml. Un circuit de décalage de niveau 44 est prévu dans l'étage d'entrée du filtre passe bas 42. Le filtre passe bas 42 est prévu pour faire varier progressivement la tension de grille du transistor de dérivation Ml, commutant ainsi progressivement le transistor de dérivation M1 entre l'état AL I IVÉ et l'état DÉSACTIVÉ. Les inventeurs de la présente invention ont examiné le circuit de dérivation 40r de la figure 2 incluant un condensateur shunt prévu entre la grille et la source du transistor de dérivation M1 et sont parvenus à découvrir le phénomène suivant. La figure 3 est un diagramme de forme d'onde illustrant le fonctionnement de la lampe pour véhicule 1r comportant le circuit de dérivation 40r de la figure 2. Lorsqu'un signal de contrôle 51 est au niveau haut, un transistor Q1 du circuit de décalage de niveau 44 est dans l'état activé, et la tension VGs entre la grille est la source du transistor de dérivation M1 devient égale à zéro, de sorte que le transistor de dérivation M1 est désactivé. D'autre part, le courant ILED circulant dans l'unité émettrice de lumière 12 devient le courant de commande IDRy qui est généré par la source de courant 30, de sorte que l'unité émettrice de lumière 12 est activée. Si le signal de commande 51 effectue une transition vers le niveau bas au temps tO, le transistor Q1 du circuit de décalage de niveau 44 est activé et la tension VAS entre la grille est la source du transistor de dérivation M1 augmente en fonction de la constante de temps du filtre passe bas 42. Après cela, si la tension VAS entre la grille et la source dépasse une tension de seuil VTH pour une tension entre la grille et la source du MOSFET, le transistor de dérivation M1 est activé, de sorte que le courant de commande km/ est extrait dans le transistor de dérivation M1 et le courant ILED circulant dans l'unité émettrice de lumière 12 diminue. Ici, avant un temps t1, puisque le transistor de dérivation M1 est dans l'état désactivé, la tension entre le drain et la source du transistor de dérivation M1 est égale à la tension directe Vf de l'unité émettrice de lumière 12 et ainsi est d'environ 3 V à 10 V. Dans cet état, même si la tension VAS entre la grille est la source du transistor de dérivation M1 varie progressivement, il peut s'avérer impossible de modifier progressivement le courant circulant dans le transistor de dérivation M1 et ainsi, il peut s'avérer impossible de modifier progressivement le courant ILED circulant dans l'unité émettrice de lumière 12. Avec cette configuration, pour modifier plus progressivement le courant ILED, il peut s'avérer nécessaire de régler la fréquence de coupure du filtre passe bas 42 de manière à être inférieure (c'est-à-dire, de régler la constante de temps de manière à être plus longue). Toutefois, dans ce cas, le temps de retard z à partir du moment où le signal de contrôle S1 effectue une transition jusqu'au moment où le courant de la DEL ILED commence à varier devient plus long. De plus, puisque le condensateur de lissage possède une grande capacité, pour supprimer l'augmentation du courant de commande IDRy due au contrôle d'activation ou de désactivation du circuit de dérivation 40, il peut s'avérer nécessaire de régler le temps d'activation et le temps de désactivation (appelés généralement ci-après temps de transition) de manière à avoir une longueur considérable. D'autre part, si les temps de transition sont réglés de manière à être excessivement longs, la perte de commutation augmente et ainsi, le rendement diminue. D'autre part, dans le cas de l'utilisation du circuit de dérivation 40 pour effectuer une gradation par MLI, si le rapport cyclique est faible, la précision de la gradation diminue en raison de l'influence des temps de transition. Ces problèmes se produisent non seulement dans le cas de l'exécution d'un contrôle ADB mais également dans d'autres cas tels que le cas de l'utilisation de la lampe pour véhicule 1r représentée sur la figure 1 pour contrôler la luminosité. En conséquence, un aspect de la présente invention fournit une 35 lampe pour véhicule capable de modifier progressivement le courant circulant dans une unité émettrice de lumière, et un dispositif de commande de lampe pour véhicule. Un autre aspect de la présente invention fournit une lampe pour véhicule capable de supprimer la variation du courant de commande et un dispositif de commande de lampe pour véhicule. Selon un mode de réalisation explicatif de la présente invention, il est fourni un dispositif de commande qui est utilisé avec une source de lumière incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière connectées en série pour configurer une lampe pour véhicule. Le dispositif de commande comporte : une source de courant qui est configurée pour délivrer un courant de commande à la source de lumière ; et N circuits de dérivation qui sont associés avec N unités émettrices de lumière de la pluralité d'unités émettrices de lumière et respectivement prévus en parallèle avec les N unités émettrices de lumière et qui sont configurées pour pouvoir être commutées indépendamment entre un état ACTIVÉ et un état DÉSACTIVÉ, où N est un nombre naturel. Chacun des circuits de dérivation comporte : un transistor de dérivation qui est prévu en parallèle avec une unité émettrice de lumière correspondante ; un condensateur de rétroaction qui est prévu entre la grille et le drain du transistor de dérivation ou entre la grille et le collecteur du transistor de dérivation ; et un circuit de commande de grille qui est configuré pour délivrer une tension de commande entre la grille est la source du transistor de dérivation ou entre la grille et l'émetteur du transistor de dérivation, conformément à un signal de contrôle. Selon la configuration ci-dessus, le condensateur de rétroaction est prévu entre la grille et le drain du transistor de dérivation ou entre la grille et le collecteur du transistor de dérivation. En conséquence, en raison d'un effet miroir, dans une section de miroir, la tension VAS entre la grille et la source ou entre la grille et l'émetteur devient plate au voisinage de la tension de seuil VTH, et varie avec une faible pente. Il est donc possible de commuter progressivement le transistor de dérivation entre l'état ALI 1VÉ et l'état DÉSACTIVÉ et il est possible de modifier progressivement le courant circulant dans l'unité émettrice de lumière. Dans le dispositif de commande ci-dessus, le circuit de commande de grille peut être configuré de sorte qu'une constante de temps de 35 charge et une constante de temps de décharge pour la capacité de grille du transistor de dérivation et du transistor de rétroaction sont sensiblement égales. Il est possible dans ce cas de faire correspondre les pentes de courant pendant l'activation et la désactivation du transistor de dérivation. Dans le dispositif de commande ci-dessus, le circuit de commande de grille peut inclure un élément de blocage qui est configuré pour limiter la tension entre la grille et la source du transistor de dérivation ou entre la grille et l'émetteur du transistor de dérivation de sorte que la tension ne dépasse pas une tension de blocage prédéterminée. La tension de blocage peut être égale à 1,5 fois jusqu'à 3 fois la tension de seuil du transistor de dérivation. Il est possible dans ce cas de faire correspondre les temps d'activation et les temps de désactivation. Dans le dispositif de commande ci-dessus, le circuit de commande de grille peut inclure : un circuit de décalage de niveau qui est configuré pour recevoir le signal de contrôle et générer une tension de commande de sorte que la tension de commande effectue une transition entre une tension au niveau haut VH et 0 V ; une résistance de limitation de courant qui possède une extrémité connectée à la grille du transistor de dérivation et une autre extrémité connectée à la borne de sortie du circuit de décalage de niveau ; et une diode qui est prévue en parallèle avec la résistance de limitation de courant de sorte que l'anode de la diode est positionnée du côté grille du transistor de dérivation. Dans ce cas, le circuit de décalage de niveau peut inclure : un transistor d'entrée qui est configuré pour être activé ou désactivé en fonction du signal de contrôle ; et une paire de résistances de division de tension qui comporte deux résistances connectées en série et est configurée pour diviser la tension d'une extrémité du transistor d'entrée. En variante, le circuit de décalage de niveau peut inclure : une source de courant constant qui est configurée pour être activée ou désactivée en fonction du signal de contrôle ; et une résistance qui est configurée pour effectuer une conversion entre courant et tension et est prévue sur le trajet de passage d'un courant qui est généré par la source de courant constant. Selon un autre mode de réalisation explicatif de la présente invention, il est fourni un dispositif de commande qui est utilisé avec une source de lumière incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière connectées en série pour configurer une lampe pour véhicule. Le dispositif de commande comporte : un convertisseur qui est configuré pour délivrer un courant de commande à la source de lumière ; N circuits de dérivation qui sont respectivement associés avec N unités émettrices de lumière de la pluralité d'unités émettrices de lumière et prévus en parallèle avec les N unités émettrices de lumière, et qui sont configurés pour pouvoir être commutés indépendamment entre un état ACTIVÉ et un état DÉSALIIVÉ, où N est un nombre naturel ; et un contrôleur qui est configuré pour contrôler le convertisseur de sorte que le courant de commande s'approche d'une valeur cible prédéterminée TREF et contrôler l'activation et la désactivation des N circuits de dérivation. Le convertisseur comporte : un circuit côté primaire qui comporte un transistor de commutation et un premier inducteur configuré pour accumuler de l'énergie lors de la commutation du transistor de commutation ; un circuit côté secondaire qui comporte un second inducteur; et un condensateur de couplage qui possède une capacité C et est configuré pour coupler le circuit côté primaire et le circuit côté secondaire. Le temps de transition TTRN qui est requis pour activer ou désactiver le circuit de dérivation satisfait à l'expression (1) suivante : AV x C DESCRIPTION DÉTAILLÉE Des modes de réalisation explicatifs de la présente invention vont être décrits ci-après en référence aux dessins annexés. Dans l'ensemble des dessins, des composants, éléments et processus identiques ou équivalents sont représentés par les mêmes symboles de référence et leur description ne sera pas répétée. D'autre part, ces modes de réalisation explicatifs ne limitent pas l'invention et sont explicatifs, et toutes les caractéristiques destinées à être décrites dans les modes de réalisation explicatifs et leurs combinaisons peuvent ne pas être des caractéristiques essentielles de l'invention. Dans cette description, un état où un élément A est connecté à un élément B comporte non seulement le cas où l'élément A et l'élément B sont connectés physiquement et directement, mais également le cas où l'élément A et l'élément B sont connectés indirectement par l'intermédiaire d'un autre élément qui n'a sensiblement pas d'influence sur l'état de connexion électrique de l'élément A et de l'élément B ou ne dégrade pas les fonctions et les effets qui sont réalisés par le couplage de l'élément A et de l'élément B. De façon similaire, un état ou un élément C est prévu entre 10 l'élément A et l'élément B comporte non seulement le cas où l'élément A et l'élément C ou l'élément B et l'élément C sont connectés directement, mais également le cas où l'élément A et l'élément C ou l'élément B et l'élément C sont connectés indirectement par l'intermédiaire d'un autre élément qui n'a sensiblement pas d'influence sur l'état de connexion 15 électrique de l'élément A et de l'élément C ou de l'élément B et de l'élément C ou ne dégrade par les fonctions et les effets qui sont réalisés par le couplage de l'élément A et de l'élément C ou de l'élément B et de l'élément C. D'autre part, dans cette description, des symboles de référence 20 représentant des signaux électriques tels qu'un signal de tension ou un signal de courant, ou des éléments électriques tels qu'une résistance ou un condensateur, représentent une valeur de tension, une valeur de courant, une valeur de résistance ou une valeur de capacité, si nécessaire. [Premier mode de réalisation explicatif] 25 La figure 4 est un schéma de circuit illustrant un circuit de dérivation 40 selon un premier mode de réalisation explicatif. Le circuit de dérivation 40 est utilisé dans un dispositif de commande 20 de la figure 1. La configuration d'un circuit périphérique du circuit de dérivation 40 va être décrite brièvement en référence à la figure 1. 30 Une lampe pour véhicule 1 comporte une source de lumière 10 et un dispositif de commande 20. La source de lumière 10 comporte une pluralité d'unités émettrices de lumière 12_1 à 12_N connectées en série. Le dispositif de commande 20 comporte une source de courant 30, N circuits de dérivation 40_1 à 40_N (N est un nombre naturel) et un 35 contrôleur 50. La source de courant 30 délivre un courant de commande IDRy à la source de lumière en fonction d'une luminosité cible. La source de courant 30 comporte par exemple un convertisseur du type élévateur ou du type abaisseur et un circuit de contrôle pour le convertisseur. Le circuit de 5 contrôle peut détecter le courant de commande 'Dm/ et effectuer un contrôle de rétroaction sur l'état de commutation du convertisseur, de sorte que le courant de commande IDRy détecté s'approche d'une valeur cible. Le type du convertisseur et le procédé de contrôle de courant ne sont pas particulièrement limités et peuvent utiliser d'autres technologies 10 connues. Les N circuits de dérivation 40_1 à 40_N sont respectivement associés avec N unités émettrices de lumière 12 de la pluralité d'unités émettrices de lumière 12 et prévus en parallèle avec les unités émettrices de lumière 12. Le circuit de dérivation 40_i est configuré pour commuter 15 entre un état ACTIVÉ et un état DÉSACTIVÉ en réponse à un signal de contrôle Sl_i et forme une dérivation parallèle à l'unité émettrice de lumière 12_i lorsque le circuit de dérivation 40_i est dans l'état ACTIVÉ. Pendant une période de contrôle d'éclairage normal, conformément à des instructions respectives pour activer ou désactiver les 20 N unités émettrices de lumière 12_1 à 12_N, le contrôleur 50 contrôle l'activation ou la désactivation de chacun des N circuits de dérivation 40_1 à 40_N. De façon plus spécifique, le contrôleur 50 effectue une MLI sur le signal de contrôle 51_i en fonction de la luminosité cible de l'unité émettrice de lumière 12_i, de façon à commuter le circuit de dérivation 25 40_i dans un cycle de MLI, effectuant ainsi une gradation de l'unité émettrice de lumière 12_i. La configuration d'un circuit de dérivation 40 va être décrite en référence à la figure 4. Le circuit de dérivation 40 comporte un transistor de dérivation 30 Ml, un condensateur de rétroaction Cl et un circuit de commande de grille 60. Le transistor de dérivation M1 est prévu en parallèle avec l'unité émettrice de lumière 12. Une ligne qui est connectée à la cathode de l'unité émettrice de lumière 12 est appelée ligne de cathode LK et une ligne qui est connectée à l'anode de l'unité émettrice de lumière 12 est 35 appelée ligne d'anode LA. La ligne de cathode du i-ème circuit de dérivation 40 est commune avec le (i+1)-ème circuit de dérivation 40. Le transistor de dérivation M1 est un transistor à effet de champ métal-oxyde-semiconducteur (MOSFET) et la source du transistor de dérivation MI est connectée à la ligne de cathode LK et le drain du transistor de dérivation M1 est connecté à la ligne d'anode LA. En remplacement du MOSFET, un transistor bipolaire à grille isolée (IGBT) peut être utilisé. Dans ce cas, le terme « source » peut être remplacé par le terme « émetteur » est le terme « drain » peut être remplacé par le terme « collecteur ». Le condensateur de rétroaction Cl est prévu entre la grille et le 10 drain du transistor de dérivation Ml. La capacité du condensateur de dérivation Cl est déterminée de manière à fournir un effet miroir suffisant au transistor de dérivation Ml. En général, la capacité entre la grille et le drain diminue avec la réactivité du MOSFET et est ainsi évitée. Toutefois, comme il va être décrit ci-dessous, dans le premier mode de réalisation 15 explicatif, l'effet miroir est utilisé volontairement. Le condensateur de rétroaction Cl peut avoir de préférence une valeur de capacité d'environ plusieurs centaines de pF à 1000 pF. Le circuit de commande de grille 60 délivre une tension de grille VGS entre la grille et la source du transistor de dérivation Ml 20 conformément au signal de contrôle S1. Dans le premier mode de réalisation explicatif, le niveau haut du signal de contrôle S1 est associé avec l'activation de l'unité émettrice de lumière 12 et le niveau bas est associé avec la désactivation de l'unité émettrice de lumière 12. En conséquence, lorsque le signal de contrôle S1 25 est au niveau haut, le circuit de commande de grille 60 met à 0 la tension de commande VGS entre la grille et la source, de façon à désactiver le transistor de dérivation Ml. D'autre part, lorsque le signal de contrôle S1 est au niveau bas, le circuit de commande de grille 60 met à une tension de niveau haut VH, supérieure à la tension de seuil VTH, la tension de 30 commande VGS entre la grille la source, de façon à activer le transistor de dérivation Ml. Le circuit de commande de grille 60 comporte un circuit de décalage de niveau 62, une résistance de limitation de courant Ri et une diode Dl. Le circuit de décalage de niveau 62 inverse le niveau logique du 35 signal de contrôle S1, effectuant ainsi un décalage de niveau vers la tension au niveau haut VH et 0 V. La résistance de limitation de courant Ri est prévue entre une borne de sortie 64 du circuit de décalage de niveau 62 et la grille du transistor de dérivation M1, et limite le courant de charge de la capacité de grille du transistor de dérivation M1. La diode D1 est prévue en parallèle avec la résistance de limitation de courant R1, de sorte que l'anode est positionnée du côté grille du transistor de dérivation Ml. Le circuit de décalage de niveau 62 comporte des résistances de base Rb1 et Rb2, un transistor d'entrée Q1, des résistances de division de tension Rdl et Rd2 et une diode zener ZD1. Le transistor d'entrée Q1 est un transistor bipolaire de type PNP et la base du transistor d'entrée Q1 reçoit le signal de contrôle S1 par l'intermédiaire de la résistance de base Rb1. La résistance de base Rb2 est prévue entre la base et l'émetteur du transistor d'entrée Q1. Les résistances de base Rb1 et Rb2 produisent la division du signal de contrôle S1 et de la tension d'alimentation Vcc et leur application à l'entrée de la base du transistor d'entrée Q1. Les résistances de division de tension Rdl et Rd2 divisent la tension de collecteur du transistor d'entrée Q1 générant ainsi la tension de commande VAS sur la borne de sortie 64. Si la résistance à l'état passant du transistor d'entrée Q1 est fixée de manière à être suffisamment faible, la tension au niveau haut VH de la tension de commande VAS est donnée par l'expression (11). VH = (Vcc - VK) x Rd2/(Rdl + Rd2) (11) VK représente le potentiel de la ligne de cathode LK. La diode zener ZD1 est prévue entre la borne de sortie 64 et la ligne de cathode LK et joue le rôle d'élément de blocage qui limite la tension de commande VAS de sorte que la tension de commande VAS ne dépasse pas une tension de blocage prédéterminée VCL. C'est-à-dire que la tension au niveau haut VH devient la plus basse des tensions parmi la tension donnée par l'expression (11) et la tension de blocage VCL. Le temps d'activation du transistor de dérivation M1 correspond au temps qui est nécessaire pour que la tension VAS entre la grille et la source augmente de 0 V jusqu'à la tension de seuil VTH et le temps de désactivation du transistor de dérivation M1 correspond au temps qui est nécessaire pour que la tension VAS entre la grille est la source diminue de la tension au niveau haut VH jusqu'à la tension de seuil VTH. Pour faire correspondre le temps d'activation et le temps de désactivation, il peut s'avérer nécessaire que la différence (VH - VTH) et la tension de seuil soient au même niveau (0,5 fois à 2 fois). C'est-à-dire qu'il peut être préférable de fixer la tension au niveau haut VH, en d'autres termes, la tension de blocage Va, à 1,5 fois jusqu'à 3 fois la tension de seuil VTH. D'autre part, il peut être préférable de déterminer la tension d'alimentation Vcc du circuit de décalage de niveau 62 en fonction de la configuration du dispositif de commande 20. Par exemple, dans une application dans laquelle la source de courant 30 de la figure 1 est un convertisseur pour générer une tension négative et la tension sur le noeud OUTN+1 est négative, il peut être préférable de fixer la tension d'alimentation Vcc à 5 V jusqu'à 10 V. Dans une application dans laquelle la source de courant 30 est un convertisseur élévateur et une tension augmentée est appliquée à un noeud OUT1, la tension d'alimentation Vcc peut être la tension augmentée. Pour que la tension de commande de grille VAS effectue une transition entre la tension au niveau haut VH et 0 V, il peut s'avérer nécessaire de charger et de décharger la capacité de grille (non représentée) du transistor de dérivation M1 et du condensateur de rétroaction Cl. Il peut être préférable que le circuit de commande de grille 60 soit configuré de sorte que la constante de temps de charge de la capacité combinée de la capacité de grille et du condensateur de rétroaction soit sensiblement égale à la constante de temps pour décharger la capacité combinée. Dans le circuit de commande de grille 60 de la figure 4, un trajet incluant la résistance de division de tension Rd1 et la résistance de limitation de courant R1 devient un trajet de charge, et un trajet incluant la diode D1 et la résistance de division de tension Rd2 devient un trajet de décharge. En conséquence, les valeurs des résistances peuvent être déterminées de façon à satisfaire à l'expression : Rd1 + R1 . ZD1 + Rd2. ZD1 représente ici l'impédance directe de la diode Dl. Dans ce qui précède, la configuration du circuit de dérivation 40 a été décrite. Le fonctionnement du circuit de dérivation 40 va ensuite être décrit. La figure 5 est un diagramme de forme d'onde illustrant le fonctionnement du circuit de dérivation 40 de la figure 4. Pour la comparaison, la forme d'onde du fonctionnement du circuit de dérivation 40r de la figure 2 est représentée par une ligne en trait mixte. Si le signal de contrôle S1 effectue une transition au niveau bas au temps tO, le transistor d'entrée Q1 est activé et la tension de grille VGs commence à augmenter. Après cela, si la tension de grille Vis atteint le voisinage de la tension de seuil VTH du MOSFET, le MOSFET passe dans un état faiblement AL i IVÉ, et la tension Vps entre le drain et la source commence à diminuer. À ce moment, en raison de l'effet miroir produit par le condensateur de rétroaction Cl, la grille reçoit une rétroaction du drain et la vitesse de diminution de la tension Vps entre le drain et la source diminue, et la tension de grille Vis est maintenue au voisinage de la tension de seuil VTH, puis augmente très progressivement. Si la tension Vps entre le drain et la source diminue jusqu'à un point de stabilisation de fonctionnement, la grille ne reçoit pas de rétroaction du drain et la tension de grille Vis commence à augmenter avec la constante de temps d'origine. Une section dans laquelle la tension de grille Vis varie progressivement est appelée période de miroir Tm. Le courant de drain Iml circulant dans le transistor de dérivation M1 est fonction de la tension Vis entre la grille et la source et de la tension Vps entre le drain et la source. En conséquence, si la tension de grille Vis entre la grille et la source et la tension Vps entre le drain et la source varient progressivement, le courant de drain Iril varie également progressivement. En conséquence, le courant 'QED circulant dans l'unité émettrice de lumière 12 diminue progressivement. Si le signal de contrôle S1 effectue une transition au niveau haut au temps tl, le transistor d'entrée Q1 est désactivé et la tension de grille Vis commence à diminuer. Après cela, en même temps que le transistor de dérivation M1 est activé, le transistor de dérivation M1 est désactivé progressivement par l'effet miroir et en conséquence, le courant ILED 30 circulant dans l'unité émettrice de lumière 12 augmente progressivement. Le fonctionnement du circuit de dérivation 40 a été décrit dans ce qui précède. Conformément au circuit de dérivation 40, puisque le condensateur de rétroaction Cl est prévu entre la grille et le drain du 35 transistor de dérivation Ml, dans la section de miroir Tm, la tension Vps entre le drain et la source varie progressivement, et la tension Vis entre la grille est la source devient plate au voisinage de la tension de seuil VTH et varie ensuite avec une faible pente. Il est donc possible de commuter progressivement le transistor de dérivation M1 entre l'état AL I IVE et l'état DÉSACTIVÉ, et il est possible de faire effectuer une transition progressive au courant ILED circulant dans l'unité émettrice de lumière 12. D'autre part, le circuit de commande de grille 60 est configuré de sorte que la constante de temps du trajet de charge de la capacité de grille du transistor de dérivation M1 est sensiblement égale à la constante de temps du trajet de décharge de la capacité de grille. Il est donc possible de faire correspondre les retards de l'opération d'activation et de l'opération de désactivation, et la pente du courant ILED. D'autre part, la tension zener de la diode zener ZD1 qui est un élément de blocage, est incluse dans une plage de 1,5 fois à 3 fois la tension de seuil VTH du MOSFET. En conséquence, la tension au niveau haut VH de la tension de commande VAS devient presque égale à la tension de seuil VTH et il est donc possible de faire correspondre le temps d'activation et le temps de désactivation. Conformément au circuit de dérivation 40, le temps d'activation et le temps de désactivation peuvent être réglés en fonction des constantes de temps des trajets de charge et de décharge de la capacité de grille, c'est-à-dire, l'impédance ZD1 de la diode D1 et les résistances R1, Rd1 et Rd2. Si le temps d'activation et le temps de désactivation sont excessivement courts, l'effet de suppression du dépassement et du sous-dépassement est réduit. Au contraire, si le temps d'activation et le temps de désactivation sont excessivement longs, la perte du transistor de dérivation M1 augmente. En conséquence, il peut être préférable de fixer le temps d'activation et le temps de désactivation de façon à être courts dans une plage dans laquelle il est possible de supprimer le dépassement et le sous-dépassement. Une application de la lampe pour véhicule 1 va ensuite être décrite. La figure 6 est une vue en perspective illustrant une unité de lampe (assemblage de lampe) 500 comportant la lampe pour véhicule 1 selon le premier mode de réalisation explicatif. L'unité de lampe 500 comporte un couvercle transparent 502, une unité de feux de route 504, des unités de feux de croisement 506 et un boîtier 508. La lampe pour véhicule 1 décrite ci-dessus peut être utilisée, par exemple, dans l'unité de feux de route 504. Les unités de la pluralité d'unités émettrices de lumière 12 sont disposées en ligne, par exemple dans la direction horizontale, de façon à éclairer des zones différentes. Lorsque le véhicule circule, les zones destinées à être éclairées sont sélectionnées de manière adaptative par un contrôleur côté véhicule, par exemple, une unité de contrôle électronique (ECU). La lampe pour véhicule 1 reçoit des données indiquant les zones à éclairer et active la source de lumière 10 (unités émettrices de lumière 12) correspondant aux zones indiquées. Dans ce qui précède, un aspect de la présente invention a été décrit en référence au premier mode de réalisation explicatif. Le présent mode de réalisation est explicatif, et les hommes de l'art peuvent comprendre que différentes modifications peuvent être réalisées par combinaisons des composants et des processus, et ces modifications appartiennent également à la portée de la présente invention. Ces modifications vont être décrites ci-après. (Première modification) La figure 7 est un schéma de circuit illustrant un circuit de dérivation 40a selon une première modification. Le circuit de dérivation 40a est différent de celui de la figure 4 dans la configuration d'un circuit de décalage du niveau 62a. Le circuit de décalage de niveau 62a comporte une source de courant constant 66, une résistance Rd3 pour la conversion entre le courant et la tension et une diode zener ZD1. La source de courant constant 66 peut être commutée entre un état ACTIVÉ et un état DÉSACTIVÉ en réponse au signal de contrôle S1 et génère un courant constant Ic lorsqu'elle est dans l'état ACTIVÉ. La configuration de la source de courant constant 66 n'est pas particulièrement limitée et il est possible de configurer facilement une source de courant constant simple, par exemple, en connectant une résistance Re1 à l'émetteur du transistor d'entrée Q1. Si la tension de base du transistor d'entrée Q1 lorsque le signal de contrôle S1 est au niveau bas est représentée par VBL, le courant constant Ic est exprimé par l'expression (12). Ic = {Vcc - (VBL + VBC)}/Re1 ... (12) VIL représente ici la tension entre la base et l'émetteur du transistor d'entrée Q1 et est une constante d'environ 0,6 V. La résistance Rd3 est prévue sur le trajet du courant constant Ic. La chute de tension (Rd3 x IC) de la résistance Rd3 est délivrée en sortie en tant que tension de commande VGs depuis la borne de sortie 64. La diode zener ZD1 bloque la tension de commande VAS de sorte que la tension de commande VAS ne dépasse pas la tension de blocage VCL. D'autre part, dans la première modification, il peut être préférable de déterminer une constante de circuit de façon à satisfaire à l'expression : Vo_ Le dispositif de commande 20a comporte un convertisseur 30a, un filtre 36, N circuits de dérivation 40_1 à 40_N et un contrôleur 50a. La configuration des circuits de dérivation 40 n'est pas particulièrement limitée, et les circuits de dérivation 40 peuvent être configurés comme représenté sur la figure 4 ou 7. Une partie du convertisseur 30a et du contrôleur 50a correspond à la source de courant 30 du premier mode de réalisation explicatif. Le convertisseur 30a délivre un courant de commande IDRy à la source de lumière 10. Le contrôleur 50a comporte un contrôleur de courant 52 et un contrôleur de dérivation 54. Le contrôleur de courant 52 génère un signal impulsionnel S2 de façon à contrôler le convertisseur 30a de sorte que le courant de commande IDRy s'approche d'une valeur cible prédéterminée IREF- Le contrôleur de dérivation 54 contrôle l'activation et la désactivation de chacun des N circuits de dérivation 401 à 40N. Le filtre 36 est prévu entre le convertisseur 30a et la source de lumière 10. Le filtre 36 élimine la composante d'ondulation ou la 5 composante de bruit du courant de sortie kiff, et délivre le courant de commande IDRy à la source de lumière 10. La configuration du convertisseur 30a va être décrite. Le convertisseur 30a est un convertisseur Cuk et comporte un transistor de commutation M11, un premier inducteur L11, un second inducteur L12, un 10 condensateur de couplage C11, un condensateur d'entrée C12 et une résistances de détection R11. Le condensateur d'entrée C12 peut être omis. Le premier inducteur L11 peut inclure un premier élément magnétique ou peut être un transformateur, et le second inducteur L12 peut inclure un second élément magnétique ou peut être un 15 transformateur. La résistance de détection R11 est prévue sur le trajet de circulation du courant Iou-r qui est généré par le convertisseur 30a et produit une chute de tension proportionnelle au courant IouT. Le contrôleur de courant 52 détecte le courant Toul' (c'est-à-dire, le courant de commande IDRy) en se basant sur la chute de tension de la résistance 20 de détection R11 et contrôle le transistor de dérivation Ml. On notera que dans le convertisseur Cuk, la tension de sortie Voui- devient négative. Le condensateur d'entrée C12, le transistor de commutation M11 et le premier inducteur L11 configurent un circuit côté primaire 32. Une diode D11 et le second inducteur L12 configurent un circuit côté 25 secondaire 34. L'inductance du second inducteur L12 est représentée par L. Le circuit côté primaire 32 et le circuit côté secondaire 34 sont couplés par l'intermédiaire du condensateur de couplage C11 ayant une valeur de capacité C. Le premier inducteur L11 accumule de l'énergie lorsque le 30 transistor de commutation M11 est activé et libère l'énergie lorsque le transistor de commutation M11 est désactivé. L'énergie libérée est transmise au circuit côté secondaire 34 par l'intermédiaire du condensateur de couplage C11. Cette énergie (courant) est redressée par la diode D11 et le second inducteur L12. La vitesse d'augmentation ou de 35 diminution du courant de sortie Tour du convertisseur 30a est déterminée en fonction de l'inductance Ls du second inducteur L12. Si la différence de tension de sortie entre avant et après l'activation ou la désactivation du circuit de dérivation 40 est représentée par AV, le temps de transition TTRN qui est requis pour activer ou désactiver le circuit de dérivation 40 est déterminé de façon à satisfaire à l'expression (1). AV X C IouT = AV X Cf TTRN Si le courant Joui- dépasse la valeur cible prédéterminée IREF, le courant ILED dépassant la valeur cible prédéterminée IREF circule dans la source de lumière 10 et ainsi, la source de lumière 10 passe dans l'état de surintensité. En conséquence, comme représenté en (b) sur la figure 9, lorsque le circuit de dérivation 40 est désactivé à grande vitesse en fonction du temps de transition TTRN ne satisfaisant pas à l'expression (1), le courant de sortie Joui- est en dépassement et une surintensité circule dans l'unité émettrice de lumière 12. En revanche, si la capacité C du condensateur de couplage C11 et le temps de transition TTRN sont déterminés de façon à satisfaire à l'expression (1), même si la tension entre les deux extrémités du condensateur de couplage C11 varie de AV, le courant IouT ne dépasse pas la valeur cible IREF. Il est donc possible de supprimer le dépassement du courant de sortie IouT et il est possible d'empêcher une surintensité de circuler dans les unités émettrices de lumière 12. La figure 10 est un diagramme de forme d'onde illustrant une opération de commutation du transistor de commutation M11. La variation de courant en fonction du temps de transition TTRN du circuit de dérivation 20 40 représentée sur la figure 9 est effectuée dans une échelle de temps de plusieurs dizaines de ps, tandis que la variation de courant en fonction de la commutation du transistor de dérivation M1 qui sera décrite ci-dessous est effectuée dans une échelle de temps aussi courte que plusieurs ps. On suppose que lorsque le courant de sortie IouT du convertisseur 25 30a est resté stable à la valeur cible IREF, conformément au contrôle du circuit de dérivation 40, la tension de sortie VouT a diminué de AVMAX pendant le temps de transition TTRN. Dans ce cas, après commutation du circuit de dérivation 40, dans le circuit côté primaire 32 du convertisseur 30a, de l'énergie en excès conformément à AVMAX x IREF est générée. 30 Dans le cas où le contrôleur de courant 52 effectue un contrôle d'hystérésis sur le courant km-, si le courant de sortie Jour dépasse la valeur cible IREF, la commutation s'arrête. En conséquence, la période maximale pendant laquelle de l'énergie peut être accumulée est égale à un cycle de commutation Tsw. Durant ce cycle de commutation Tsw, la 35 tension de sortie Vou-r varie de AV' = AVMAX x Tsw / TTRN. C'est-à-dire que l'énergie en excès WEx est donnée par l'expression (3) suivante. WD( = IREF X AV' X Tsw = IREF X A VMAX X TSW2/ TTRN --- (3) L'énergie en excès WEx est transmise du circuit côté primaire 32 au circuit côté secondaire 34 et provoque l'augmentation du courant de sortie Iou-r. À ce moment, si le courant de sortie Toul- augmente de IREF à IpEAK, l'expression (4) est établie d'après la loi de conservation de l'énergie. WEx = L5 x (IpEAK2 - IREF2)/2 ... (4) Pour garantir la fiabilité des unités émettrices de lumière 12, la valeur IpEAK du courant accru doit simplement être inférieure au courant assigné maximum IMF des unités émettrices de lumière 12. En conséquence, si l'expression (5) est satisfaite, on peut garantir que le courant de sortie Tour est inférieur au courant assigné maximum des unités émettrices de lumière 12. WEX REVENDICATIONS1. Dispositif de commande (20) qui est utilisé avec une source de lumière (10) incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) connectées en série pour configurer une lampe pour véhicule (1), le 5 dispositif de commande (20) étant caractérisé en ce qu'il comprend : une source de courant (30) qui est configurée pour délivrer un courant de commande à la source de lumière (10) ; et N circuits de dérivation (40_1 à 40_N) qui sont associés avec N unités émettrices de lumière de la pluralité d'unités émettrices de lumière 10 (12_1 à 12_N) et respectivement prévus en parallèle avec les N unités émettrices de lumière et qui sont configurées pour pouvoir être commutées indépendamment entre un état AL I IVÉ et un état DÉSACTIVÉ, où N est un nombre naturel, dans lequel chacun des circuits de dérivation (40_1 à 40_N) 15 comporte : un transistor de dérivation (M1) qui est prévu en parallèle avec une unité émettrice de lumière correspondante ; un condensateur de rétroaction (C1) qui est prévu entre la grille et le drain du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et le collecteur 20 du transistor de dérivation (M1) ; et un circuit de commande de grille (60) qui est configuré pour délivrer une tension de commande entre la grille est la source du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et l'émetteur du transistor de dérivation (M1), conformément à un signal de contrôle. 25 2. Dispositif de commande (20) selon la revendication 1, dans lequel le circuit de commande de grille (60) est configuré de sorte qu'une constante de temps de charge et une constante de temps de décharge pour la capacité de grille du transistor de dérivation (M1) et du transistor de rétroaction sont sensiblement égales. 30 3. Dispositif de commande (20) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le circuit de commande de grille (60) comporte : un élément de blocage qui est configuré pour limiter la tension entre la grille et la source du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et l'émetteur du transistor de dérivation (M1) de sorte que la tension 35 ne dépasse pas une tension de blocage prédéterminée, etdans lequel la tension de blocage est égale à 1,5 fois jusqu'à 3 fois la tension de seuil du transistor de dérivation (M1). 4. Dispositif de commande (20) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le circuit de commande de grille (60) comporte : un circuit de décalage de niveau qui est configuré pour recevoir le signal de contrôle et générer une tension de commande de sorte que la tension de commande effectue une transition entre une tension au niveau haut VEi et 0 V ; une résistance de limitation de courant qui possède une extrémité connectée à la grille du transistor de dérivation (M1) et une autre extrémité connectée à la borne de sortie du circuit de décalage de niveau ; et une diode qui est prévue en parallèle avec la résistance de limitation de courant de sorte que l'anode de la diode est positionnée du côté grille du transistor de dérivation (M1). 5. Dispositif de commande (20) selon la revendication 4, dans lequel le circuit de décalage de niveau comporte : un transistor d'entrée qui est configuré pour être activé ou désactivé en fonction du signal de contrôle ; et une paire de résistances de division de tension qui comporte deux résistances connectées en série et est configurée pour diviser la tension d'une extrémité du transistor d'entrée. 6. Dispositif de commande (20) selon la revendication 4, dans lequel le circuit de décalage de niveau comporte : une source de courant constant qui est configurée pour être activée ou désactivée en fonction du signal de contrôle ; et une résistance qui est configurée pour effectuer une conversion 30 entre courant et tension et est prévue sur le trajet de passage d'un courant qui est généré par la source de courant constant. 7. Lampe pour véhicule (1) comprenant : une source de lumière (10) qui comporte une pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) connectées en série ; etle dispositif de commande (20) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, qui est configuré pour commander la source de lumière (10). 8. Dispositif de commande (20) qui est utilisé avec une source de lumière (10) incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) connectées en série pour configurer une lampe pour véhicule (1), le dispositif de commande (20) comprenant : un convertisseur qui est configuré pour délivrer un courant de commande à la source de lumière (10) ; N circuits de dérivation (40_1 à 40_N) qui sont respectivement associés avec N unités émettrices de lumière de la pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) et prévus en parallèle avec les N unités émettrices de lumière, et qui sont configurés pour pouvoir être commutés indépendamment entre un état AL I IVÉ et un état DÉSACTIVÉ, où N est un nombre naturel ; et un contrôleur qui est configuré pour contrôler le convertisseur de sorte que le courant de commande s'approche d'une valeur cible prédéterminée IREF et contrôler l'activation et la désactivation des N circuits de dérivation (40_1 à 40_N), dans lequel le convertisseur comporte : un circuit côté primaire qui comporte un transistor de commutation et un premier inducteur configuré pour accumuler de l'énergie lors de la commutation du transistor de commutation ; un circuit côté secondaire qui comporte un second inducteur ; et un condensateur de couplage qui possède une capacité C et est configuré pour coupler le circuit côté primaire et le circuit côté secondaire, et dans lequel le temps de transition TTRN qui est requis pour activer ou désactiver le circuit de dérivation satisfait à l'expression suivante : AV x C 9. Dispositif de commande (20) selon la revendication 8, dans lequel l'expression suivante est satisfaite : TREF X AV x -rsW2/ TTRN 10. Dispositif de commande (20) selon la revendication 8, dans lequel chacun des circuits de dérivation (40_1 à 40_N) comporte : un transistor de dérivation (M1) qui est prévu en parallèle avec une unité émettrice de lumière correspondante ; un condensateur de rétroaction (C1) qui est prévu entre la grille et le drain du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et le collecteur du transistor de dérivation (M1) ; et un circuit de commande de grille (60) qui est configuré pour délivrer une tension de commande entre la grille et la source du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et l'émetteur du transistor de dérivation (M1), en fonction d'un signal de contrôle. 11. Lampe pour véhicule (1) comprenant : une source de lumière (10) incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) connectées en série ; et le dispositif de commande (20) selon l'une quelconque des 20 revendications 8 à 10 qui est configuré pour commander la source de lumière (10). 12. Dispositif de commande (20) qui est utilisé avec une source de lumière (10) incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) connectées en série pour configurer une lampe pour véhicule (1), le 25 dispositif de commande (20) comprenant : un convertisseur qui est configuré pour délivrer un courant de commande à la source de lumière (10) ; N circuits de dérivation (40_1 à 40_N) qui sont respectivement associés avec N unités émettrices de lumière de la pluralité d'unités 30 émettrices de lumière (12_1 à 12_N) et prévus en parallèle avec les N unités émettrices de lumière et qui sont configurés de façon à pouvoir être commutés indépendamment entre un état AL I IVÉ et un état DÉSAC I1VÉ, où N est un nombre naturel ; et un contrôleur qui est configuré pour contrôler le convertisseur de 35 sorte que le courant de commande s'approche d'une valeur cibleprédéterminée TREF et contrôler l'activation et la désactivation des N circuits de dérivation (40_1 à 40_N), dans lequel le convertisseur comporte : un circuit côté primaire qui comporte un transistor de 5 commutation, et un premier inducteur configuré pour accumuler de l'énergie lors de la commutation du transistor de commutation ; un circuit côté secondaire qui comporte un second inducteur ayant une inductance L ; et un condensateur de couplage qui est configuré pour coupler le 10 circuit côté primaire et le circuit côté secondaire, et dans lequel 'expression suivante est satisfaite : TREF X LW X TSW2/ TTRN 13. Dispositif de commande (20) selon la revendication 12, 20 dans lequel chacun des circuits de dérivation (40_1 à 40_N) comporte : un transistor de dérivation (M1) qui est prévu en parallèle avec une unité émettrice de lumière correspondante ; un condensateur de rétroaction (C1) qui est prévu entre la grille et 25 le drain du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et le collecteur du transistor de dérivation (M1) ; et un circuit de commande de grille (60) qui est configuré pour délivrer une tension de commande entre la grille et la source du transistor de dérivation (M1) ou entre la grille et l'émetteur du transistor de 30 dérivation (M1), en fonction d'un signal de contrôle. 14. Lampe pour véhicule (1) comprenant : une source de lumière (10) incluant une pluralité d'unités émettrices de lumière (12_1 à 12_N) connectées en série ; et le dispositif de commande (20) selon la revendication 12 ou 13 qui 35 est configuré pour commander la source de lumière (10).