FR 3021113 A1 20151120 FR 1454281 A 20140514 L'invention concerne un procédé de contrôle de qualité de bagues de synchronisation, par exemple pour des boîtes de vitesses, ainsi qu'une unité d'outil pour la mise en oeuvre de ce procédé. Des bagues de synchronisation sont utilisées par exemple dans des boîtes de vitesses synchronisées de véhicules et sont généralement pourvues de garnitures de friction. Lors de la fabrication de bagues de synchronisation, ces garnitures de friction sont maintenant de plus en plus collées sur des bagues supports, en particulier sur des surfaces coniques de bagues supports formées de façon correspondante. Au fonctionnement ultérieur de fa boîte de vitesses synchronisée, cette liaison par adhésion entre la garniture de friction et la bague support est mécaniquement fortement sollicitée, de telle sorte qu'une grande solidité de la liaison doit être assurée pour le fonctionnement de la boîte de vitesses. Par la composition de la colle ainsi que par le procédé de collage, on peut adapter la solidité de la liaison par adhésion de manière variée, les plus petites modifications pouvant, le cas échéant, avoir déjà des répercussions considérables sur la solidité de la liaison par adhésion. L'invention a donc pour objectif de créer un procédé simple, fiable et significatif de contrôle de qualité de bagues de synchronisation, en particulier des liaisons par adhésion de bagues de synchronisation ainsi que de fournir une unité d'outil correspondante pour la mise en oeuvre de ce procédé. Selon l'invention, cet objectif est atteint grâce à un procédé de contrôle de qualité de bagues de synchronisation, comprenant les étapes suivantes : -2 - a) fourniture d'une bague de synchronisation comportant un axe annulaire, une bague support et une garniture de friction qui est collée sur une surface conique de la bague support ; b) fourniture d'un cône d'outil avec une surface de contact de forme conique qui présente des saillies radiales ; c) pressage axial de la bague de synchronisation sur le cône d'outil au moyen d'une force axiale, les saillies radiales du cône d'outil s'enfonçant dans la garniture de friction de la bague de synchronisation ; d) application d'un couple de rotation qui sollicite le cône d'outil par rapport à la bague de synchronisation en direction périphérique et qui agit en tant que couple de cisaillement sur la garniture de friction, le couple de rotation étant augmenté dans son amplitude. Ce contrôle de qualité de la bague de synchronisation par une contrainte de torsion de la garniture de friction constitue une possibilité fiable et bien reproductible pour contrôler à peu de frais la solidité de la liaison par adhésion, non seulement de manière ponctuelle ou locale, mais dans l'ensemble sur toute la surface adhésive. Selon une variante de procédé, le couple de rotation à l'étape de procédé d) est augmenté de façon continue dans son amplitude jusqu'à une défaillance de la bague de synchronisation, et un couple de rotation maximum est détecté pour évaluer la qualité de la bague de synchronisation. Le couple de rotation détecté lors de la défaillance de la bague de synchronisation représente la résistance maximum de la liaison par adhésion et permet de faire des déductions sur les réserves/sécurités en présence de la liaison par adhésion en comparant le couple de rotation maximum à un couple de résistance minimum requis. Selon une variante alternative de procédé, le couple de rotation est seulement augmenté jusqu'à une valeur de consigne prédéterminée qui laisse suppose une force adhésive suffisante. Cette valeur de consigne correspond par exemple au couple de résistance minimum requis avec une sécurité prédéterminée en sus. Ceci offre l'avantage que le contrôle de qualité est effectué sensiblement de manière non destructive à part les enfoncements ou les entailles des saillies - 3 - radiale dans la garniture de friction. Par conséquent, on peut encore éventuellement continuer d'utiliser les bagues de synchronisation contrôlées. De préférence, les saillies radiales du cône d'outil sont réalisées sous forme de nervures de coupe par lesquelles la garniture de friction est entaillée à l'étape c). Ces nervures de coupe ainsi que les encoches produites dans la garniture de friction forment une liaison par coopération de formes sûre et fiable, de sorte que lorsque le couple de rotation est introduit à l'étape d), une rotation relative indésirable entre le cône d'outil et la garniture de friction est pratiquement exclue. De préférence, la force axiale à l'étape c) est choisie telle qu'à l'étape d), les saillies du cône d'outil sont certes en engagement avec la garniture de friction mais espacées radialement de la bague support. On assure ainsi de manière simple que le couple de rotation appliqué à l'étape d) soit transmis exclusivement par la liaison par adhésion et non pas par un contact (de friction) direct entre le cône d'outil et la bague support. Le couple de rotation appliqué donne ainsi des indications directes sur la solidité de la liaison par adhésion entre la garniture de friction et la bague support de la bague de synchronisation. Selon une autre variante de procédé, la force axiale à l'étape c) est appliquée en augmentant par paliers, et il est prévu au moins deux paliers de force. Entre deux paliers de force successifs, la bague de synchronisation est ici de préférence tournée d'un angle de coupe prédéterminé par rapport au cône d'outil. L'introduction de la force en plusieurs paliers avec une rotation relative intermédiaire assure que les saillies s'engagent profondément dans la garniture de friction sans endommager excessivement la garniture de friction ou la liaison par adhésion à contrôler. Dans ce contexte, des angles de coupe de 30 au maximum, de préférence d'approximativement 1° à 20 se sont avérés comme étant particulièrement avantageux. Selon une autre variante de procédé, il est prévu que la force axiale appliquée à l'étape c) augmente jusqu'à une force axiale maximum et baisse ensuite à une force de pressage prédéterminée qui est aussi maintenue à l'étape d). La force de pressage est ici en particulier choisie telle que le cône d'outil et la garniture de friction restent de manière fiable en engagement par l'intermédiaire - 4 - des saillies radiales ainsi que des enfoncements et encoches respectives correspondantes. En outre, la baisse de la force axiale apporte l'avantage que le couple de rotation appliqué à l'étape d) agit réellement sensiblement comme un couple de cisaillement sur la liaison par adhésion et n'est pas transmis de manière décisive par une friction adhésive résultant de la force de pressage axiale. Par une force de pressage axiale trop forte à l'étape d), on surestimerait finalement la solidité de la liaison par adhésion. Si l'influence de la transmission du couple par friction adhésive ne pouvait pas être maintenue dans un cadre négligeable, il est alors possible d'en tenir compte par un facteur de correction et de déterminer la solidité de la liaison par adhésion à partir d'un couple de rotation corrigé de façon correspondante. De préférence, la bague de synchronisation est chauffée avant l'étape d) à une température de contrôle prédéterminée. Pour des raisons de réalisation plus simple, on chauffe, en plus de la bague de synchronisation, de manière particulièrement préférée et au moins partiellement aussi le dispositif de contrôle à la température de contrôle prédéterminée. Grâce à ce chauffage, le contrôle de qualité est effectué dans des conditions limites axées sur la pratique puisque la sollicitation de la liaison par adhésion au fonctionnement de la boîte de vitesses synchronisée a lieu aussi à une température de boîte de vitesses qui est normalement nettement supérieure à la température ambiante. Par ailleurs, il s'est avéré que la solidité de la liaison par adhésion dépend fortement de la température. Si le contrôle de qualité n'est ainsi pas effectué à une température de contrôle élevée, la dépendance de la température devrait être prise en compte en utilisant un facteur de correction qui dépend de la colle utilisée, ce qui peut entraîner des inexactitudes considérables. La température de contrôle est de préférence entre 100°C et 150°C, en particulier d'approximativement 135°C. D'une manière générale, la température de contrôle est toujours choisie plus élevée que la température ambiante normale d'environ 20°C et plus faible que la température de collage de la garniture de friction qui est d'approximativement entre 180°C et 200°C. De manière particulièrement préférée, la température de contrôle dans les limites de cette plage est choisie proche de la température de fonctionnement de la boîte de vitesses qui se produit dans la pratique. - 5 - L'invention concerne en outre une unité d'outil pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, comprenant un cône d'outil avec une surface de contact de forme conique destinée à venir en contact avec une garniture de friction d'une bague de synchronisation, la surface de contact en forme de cône présentant des saillies radiales qui peuvent s'engager dans la garniture de friction de la bague de synchronisation. Les saillies sont de préférence réalisées sous forme de nervures de coupe qui sont agencées de manière régulièrement réparties sur la périphérie de la surface de contact de forme conique et qui s'étend perpendiculairement à la direction périphérique depuis une extrémité axiale du cône d'outil, de façon linéaire jusqu'à une extrémité axiale opposée du cône d'outil. En raison de ces saillies radiales réalisées en particulier sous forme de nervures de coupe, on obtient perpendiculairement à la direction périphérique une transmission fiable du couple de rotation depuis le cône d'outil sur la garniture de friction. Du couple de cisaillement de la garniture de friction qui en résulte, on peut alors à nouveau déterminer à peu de frais la résistance ou la solidité de la liaison par adhésion. Selon un mode de réalisation de l'unité d'outil, une dimension radiale des saillies du cône d'outil est plus petite qu'une dimension radiale de la garniture de friction. Cette mesure constructive empêche qu'une partie du couple de rotation appliqué soit introduite directement par le cône d'outil dans la bague support, ce qui entraînerait une surestimation de la solidité de la liaison par adhésion. L'unité d'outil comprend de préférence un premier dispositif de retenue accouplé de manière solidaire en rotation avec le cône d'outil, un deuxième dispositif de retenue qui peut être accouplé de manière solidaire en rotation avec la bague de synchronisation, un entraînement rotatif qui peut solliciter les dispositifs de retenue l'un par rapport à l'autre par un couple de rotation et les faire tourner l'un par rapport à l'autre, ainsi qu'un capteur de couple de rotation qui peut détecter le couple de rotation entre les dispositifs de retenue. Cette structure simple offre l'avantage de pouvoir utiliser des dispositifs de contrôles standards classiques légèrement adaptés du point de vue construction en tant qu'unité d'outil servant au contrôle de qualité de bagues de synchronisation. De préférence, l'unité d'outil comprend additionnellement encore une presse qui peut solliciter la bague de synchronisation avec une force axiale prédéterminée contre le cône d'outil. - 6 - On peut en outre prévoir un dispositif de chauffage pour chauffer la bague de synchronisation. On peut ainsi mettre en oeuvre le contrôle de qualité des bagues de synchronisation à une température de fonctionnement réaliste sans que l'influence de température à attendre doive être évaluée par l'intermédiaire de facteurs de correction. En raison de la dépendance de la température, qui est généralement relativement forte, une telle évaluation pour une détermination fiable de la solidité de la liaison par adhésion est en outre souvent trop inexacte. Selon un autre mode de réalisation de l'unité d'outil la garniture de friction de la bague de synchronisation présente plusieurs rainures qui s'étendent 10 sensiblement parallèlement aux saillies radiales en forme de nervures, du cône d'outil, le nombre des saillies étant différent du nombre des rainures. De manière particulièrement préférée, il est réalisé dans le cône d'outil exactement une saillie de plus ou exactement une saillie de moins qu'il est prévu de rainures dans la garniture de friction. Ceci mène à ce que les résultats du contrôle de qualité sont 15 amplement indépendants du positionnement de la bague de synchronisation par rapport au cône d'outil en direction périphérique. Ceci contribue à un déroulement de procédé simple et rapide lors du contrôle de qualité des bagues de synchronisation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention résultent de la 20 description qui suit d'un mode de réalisation préféré en faisant référence aux dessins. Ceux-ci montrent : - figure 1, une vue partielle en perspective d'une unité d'outil selon l'invention avec une bague de synchronisation montée ; - figure 2, une coupe de détail schématique à travers l'unité d'outil de la figure 25 1 avec une bague de synchronisation montée et pressée axialement ; - figure 3, une coupe longitudinale III-Ill à travers une unité d'outil selon l'invention avec une bague de synchronisation montée ; - figure 4, une section transversale IV-IV à travers l'unité d'outil de la figure 3, et 30 - figure 5 un diagramme avec un déroulement exemplaire d'un procédé de contrôle de bagues de synchronisation selon l'invention. - 7 - Les figures 1 à 4 montrent une unité d'outil 10 destinée au contrôle de la qualité de bagues de synchronisation 12, telles qu'elles sont utilisées par exemple dans des boîtes de vitesses synchronisées de véhicules automobiles. L'unité d'outil 10 comprend un cône d'outil 14 avec une surface de contact 16 de forme conique qui vient en appui sur une garniture de friction 18 de la bague de synchronisation 12. La surface de contact 16 de forme conique présente ici des saillies 20 radiales qui peuvent s'engager dans la garniture de friction 18 de la bague de synchronisation 12. Les bagues de synchronisation 12 à contrôler dans le cadre de l'invention présentent un axe annulaire A et comprennent une bague support 22 ainsi que la garniture de friction 18 qui est collée sur une surface conique 24 de la bague support 22. La bague support 22 est par exemple une bague en tôle estampée et façonnée, comme elle est déjà connue de manière générale de l'état de la technique. En alternative, il est aussi concevable que la bague support 22 soit une pièce frittée. La garniture de friction 18 est en particulier une garniture de friction 18 frittée, mais peut, en alternative, être aussi une garniture de friction organique ou une autre garniture de friction appropriée. Dans le cadre du contrôle de qualité des bagues de synchronisation 12 au moyen de l'unité d'outil 10, on doit déterminer si la solidité de la liaison par adhésion entre la bague support 22 et la garniture de friction 18 correspond aux exigences prédéterminées, de telle sorte que la bague de synchronisation 12 permet d'assurer un fonctionnement parfait de la boîte de vitesses synchronisée. A la figure 1, la bague de synchronisation 12 est seulement enfichée sans fixation sur le cône d'outil 14 alors que dans les figures 1 à 4, elle est pressée axialement sur le cône d'outil 14 au moyen d'une force axiale F, de telle sorte que les saillies 20 radiales du cône d'outil se sont déjà enfoncées dans la garniture de friction 18 de la bague de synchronisation 12. Une dimension radiale r20 des saillies 20 radiales est ici plus petite qu'une dimension radiale r18 de la garniture de friction 18 pour empêcher un contact direct entre le cône d'outil 14 et la bague support 22. - 8 - Dans l'exemple de réalisation présent, les saillies 20 radiales du cône d'outil 14 sont réalisées sous forme de nervures de coupe qui, lorsque la bague de synchronisation 12 est pressée sur le cône d'outil 14, entaillent la garniture de friction 18. Les saillies 20 sont ici réparties de manière régulière sur la périphérie de la surface de contact 16 de forme conique et s'étendent perpendiculairement à la direction périphérique 40 depuis une extrémité 42 axiale du cône d'outil 14 de façon linéaire vers une extrémité axiale 44 opposée du cône d'outil 14. Selon la figure 3, l'unité d'outil 10 comprend un premier dispositif de retenue 26 accouplé de manière solidaire en rotation avec le cône d'outil 14, un deuxième dispositif de retenue 28 qui peut être accouplé de manière solidaire en rotation avec la bague de synchronisation 12, un entraînement rotatif 30 qui peut solliciter les dispositifs de retenue 26, 28 par un couple de rotation M et les faire tourner l'un par rapport à l'autre (voir figure 4) ainsi qu'un capteur de couple de rotation 32 qui peut détecter le couple de rotation M entre les dispositifs de retenue 26, 28. Par ailleurs, l'unité d'outil 10 présente une presse qui peut solliciter la bague de synchronisation 12 par une force axiale F contre le cône d'outil 14. En outre, il est prévu un dispositif de chauffage 36 pour chauffer la bague de synchronisation 12, l'unité d'outil 10 pouvant aussi re chauffée, au moins partiellement, par le dispositif de chauffage 36. Comme esquissé à la figure 4, la garniture de friction 18 de la bague de synchronisation 12 présente dans le présent exemple de réalisation des rainures 38 qui s'étendent sensiblement parallèlement aux saillies 20 radiales du cône d'outil 14, réalisées en forme de nervures. Dans la mesure où de telles rainures 38 sont réalisées en option dans la garniture de friction 18, le nombre des saillies 20 radiale est de préférence différent du nombre des rainures 38 dans la garniture de friction 18. De manière particulièrement préférée, il est réalisé dans le cône d'outil 14 exactement une saillie 20 radiale de plus ou exactement une saillie 20 radiale de moins qu'il est prévu de rainures 38 dans la garniture de friction 18. En conséquence de cette mesure, les résultats du contrôle de qualité sont pratiquement indépendants de la position de la bague de synchronisation 12 par rapport à au cône d'outil 14 en direction périphérique 40. Si par contre, le nombre des saillies 20 est identique au nombre de rainures 38 ou si le nombre - 9 - des saillies 20 est un multiple du nombre des rainures 38 (ou inversement), les résultats du contrôle de qualité sont alors influencés par la position de la bague de synchronisation 12 par rapport à au cône d'outil 14 en direction périphérique 40. Selon la position relative, et lorsque la force axiale F est appliquée, soit aucune des saillies 20 n'est pressée dans une rainure 38, soit toutes les saillies 20 ou toutes les rainures 38 sont pressées dans des rainures 38 ou dans des saillies 20, respectivement. Le déroulement du procédé de contrôle de qualité de bagues de synchronisation 12 est expliqué ci-après à l'aide des figures 1 à 4. 10 Dans une étape de procédé a) est tout d'abord fournie une bague de synchronisation 12 avec un axe annulaire A, une bague support 22 et une garniture de friction 18, la garniture de friction 18 étant collée sur une surface conique 24 de la bague support 22. Dans une étape de procédé b), un cône d'outil 14 est en outre fourni avec une surface de contact 16 en forme de cône, la 15 surface de contact 16 en forme de cône présentant plusieurs saillies 20 radiales. Dans une étape de procédé c) suivante, la bague de synchronisation 12 est pressée axialement sur le cône d'outil 14 par une force axiale F, les saillies 20 radiales du cône d'outil 14 s'enfonçant dans la garniture de friction 18 de la bague de synchronisation 12. La force axiale F est ici appliquée par la presse 34 20 de l'unité d'outil 10. Ensuite, dans une étape de procédé d), un couple de rotation M est appliqué par un entraînement rotatif 30, lequel sollicite le cône d'outil 14 par rapport à la bague de synchronisation 12 en direction périphérique 40 et agit en tant que couple de cisaillement sur la garniture de friction 18, le couple de rotation M étant 25 augmenté dans son amplitude. Comme déjà mentionné ci-dessus, les saillies 20 radiales du cône d'outil 14 sont réalisées dans le présent exemple de réalisation sous forme de nervures de coupe qui, lorsque la bague de synchronisation 12 est pressée sur le cône d'outil 14, entaillent radialement la garniture de friction 18 (voir figure 2 ainsi que le 30 détail de la figure 4). Avant l'application du couple de rotation M dans l'étape d), la bague de synchronisation 12 est chauffée par le dispositif de chauffage 36 à une - 10 - température de contrôle prédéterminée. Pour assurer une température de contrôle pratiquement constante pendant le procédé de contrôle de qualité des bagues de synchronisation 12, l'unité d'outil 10 est ici aussi chauffée à cette température de contrôle, au moins dans la zone de la bague de synchronisation 12. La température de contrôle est ici plus élevée que la température ambiante d'approximativement 20°C et plus basse que la température d'adhésion de la garniture de friction 18 qui est généralement d'approximativement 180°C à 200°C. De préférence, la température de contrôle est adaptée à la température de fonctionnement ultérieure de la bague de synchronisation 12 dans la boîte de vitesses synchronisée et se situe entre 100°C et 150°C, en particulier d'approximativement 135°C. La figure 5 montre à titre exemplaire un déroulement concret du procédé de contrôle de qualité de bagues de synchronisation 12. En abscisse est inscrit ici le temps t en secondes, en ordonnée de gauche le couple de rotation M appliqué en newtons-mètres et en ordonnée de gauche la force axiale F appliquée en kilo- newton. Le diagramme de la figure 5 reproduit donc à l'aide d'une courbe de couple 46 le déroulement du couple de rotation M appliqué sur la période de temps t et à l'aide d'une courbe de force 48 le déroulement de la force axiale F sur la période de temps t. Le déroulement du procédé est subdivisé en six périodes de temps 52 à 62, la bague de synchronisation 12 étant pressée axialement sur le cône d'outil 14 au moyen de la force axiale F pendant les quatre premières périodes de temps 52 à 58, les nervures de coupe du cône d'outil 14 entaillant la garniture de friction 18 de la bague de synchronisation 12. La force axiale F appliquée augmente ici jusqu'à une force axiale maximum Fmax dans la quatrième période de temps 58 et baisse ensuite dans la cinquième période de temps 60 à une force de pressage FA prédéterminée qui est aussi maintenue lorsque le couple de rotation M est appliqué dans l'étape de procédé d) (voir la sixième période de temps 62). A l'aide de la figure 5, on voit en outre que la force axiale F est appliquée dans l'étape c) en augmentant par paliers, et dans le cas présent, il est prévu deux paliers de force F1 et Fmax- Dans le présent exemple de réalisation, la bague de synchronisation 12 est tournée d'un angle d'entaillage prédéterminé par rapport à au cône d'outil 14, dans la deuxième période de temps 54, entre deux paliers de force successifs, et c'est la raison pour laquelle le couple de rotation M augmente aussi dans la deuxième période de temps 54. Selon la figure 5, également après avoir atteint la force axiale maximum Fmax la bague de synchronisation 12 est aussi tournée d'un autre angle d'entaillage prédéterminé par rapport au cône d'outil 14, dans la quatrième période de temps 58, et ensuite, elle est déchargée en la faisant tourner dans le sens inverse, ce qui est bien compréhensible à l'aide de la courbe de couple 46. La rotation relative unique ou répétée d'un angle d'entaillage prédéterminé assure, lors du pressage de la bague de synchronisation 12 sur le cône d'outil 14, un enfoncement ou un entaillage des saillies 20 radiales particulièrement efficace dans la garniture de friction 18 sans endommager excessivement la garniture de friction 18 ou la liaison par adhésion entre la garniture de friction 18 et la bague support 22. Un bon engagement par coopération de formes des saillies 20 dans la garniture de friction 18 est particulièrement avantageux pour empêcher un glissement indésirable lors de l'application du couple de rotation M à l'étape d), c'est-à-dire une rotation relative indésirable entre le cône d'outil 14 et la garniture de friction 18. Les angles d'entaillage individuels sont au maximum d'approximativement 3° et de préférence d'approximativement 1° à 2°. Selon la figure 5, on choisit dans la deuxième période de temps 54 un angle d'entaillage de 1°, et dans la quatrième période de temps un angle d'entaillage de 20 ainsi qu'une rotation inverse suivante d'approximativement 1,5°. La force axiale Fmax est, selon la figure 5, par exemple d'environ 4 kN et est choisie telle que les saillies 20 radiales du cône d'outil 14 sont certes en engagement avec la garniture de friction 18 dans l'étape de procédé d), mais espacées radialement de la bague support 22 (voir aussi les figures 2 et 4). - 12 - Dans la sixième période de temps 62 de la figure 5 est appliqué, selon l'étape de procédé d), un couple de rotation M qui sollicite le cône d'outil 14 en direction périphérique 40 par rapport à la bague de synchronisation 12 et qui agit comme couple de cisaillement sur la garniture de friction 18, le couple de rotation M étant augmenté dans son amplitude. Selon fa variante de procédé représentée à la figure 5, le couple de rotation M dans l'étape d) est augmenté dans son amplitude jusqu'à ce que la bague de synchronisation 12 soit défaillante, et un couple de rotation maximum Mr,,, est détecté pour évaluer la qualité de la bague de synchronisation. Le couple de 10 rotation Mmax détecté lors de la défaillance de la bague de synchronisation 12 représente la résistance maximum de la liaison par adhésion et permet de faire des déductions sur la présence de réserves de sécurité de la liaison par adhésion en comparant le couple de rotation maximum M,ax avec un couple de résistance minimum requis. 15 Dans une variante de procédé alternative, le couple de rotation M est seulement augmenté jusqu'à une valeur de consigne prédéterminée qui laisse conclure une solidité d'adhésion suffisante. Cette valeur de consigne correspond par exemple au couple de résistance minimum requis avec une sécurité prédéterminée en sus. Ceci offre l'avantage que le contrôle de qualité, à 20 l'exception des enfoncements ou encoches des saillies 20 radiales dans la garniture de friction 18, se déroule sensiblement sans destruction. Par conséquent, on peut éventuellement encore continuer d'utiliser les bagues de synchronisation 12 contrôlées. REVENDICATIONS1. Procédé de contrôle de qualité de bagues de synchronisation comprenant les étapes suivantes : a) fourniture d'une bague de synchronisation (12) comportant un axe annulaire (A), une bague support (22) et une garniture de friction (18) qui est collée sur une surface conique (24) de la bague support (22) ; b) fourniture d'un cône d'outil (14) avec une surface de contact (16) deforme conique qui présente des saillies (20) radiales ; c) pressage axial de la bague de synchronisation (12) sur le cône d'outil (14) au moyen d'une force axiale (F), les saillies (20) radiales du cône d'outil (14) s'enfonçant dans la garniture de friction (18) de la bague de synchronisation (12) ;d) application d'un couple de rotation (M) qui sollicite le cône d'outil (14) par rapport à la bague de synchronisation (12) en direction périphérique (40) et qui agit en tant que couple de cisaillement sur la garniture de friction (18), le couple de rotation (M) étant augmenté dans son amplitude. 20 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'à l'étape d), le couple de rotation (M) est augmenté dans son amplitude jusqu'à la défaillance de la bague de synchronisation (12), et un couple de rotation maximum (M',) est détecté pour évaluer la qualité de la bague de synchronisation. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les saillies 25 radiales (20) du cône d'outil (14) sont réalisées sous forme de nervures de coupe par lesquelles la garniture de friction (18) est entaillée à l'étape c). 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'à l'étape c), la force axiale (F) est choisie telle que les saillies (20) du cône- 14 - d'outil (14) sont à l'étape d) certes en engagement avec la garniture de friction (18) mais espacées radialement de la bague support (22). 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'à l'étape c), la force axiale (F) est appliquée en augmentant par paliers, et il est prévu au moins deux paliers de force. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'à l'étape c), la bague de synchronisation (12) est tournée d'un angle de coupe prédéterminé par rapport au cône d'outil (14), entre deux paliers de force successifs. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'angle de coupe 10 est au maximum de 3°, de préférence d'approximativement 1° à 2°. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la force axiale (F) appliquée à l'étape c) augmente jusqu'à une force axiale maximum (Mmax) et baisse ensuite à une force de pressage (FA) prédéterminée qui est aussi maintenue à l'étape d). 15 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la bague de synchronisation (12) est chauffée avant l'étape d) à une température de contrôle prédéterminée. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la température de contrôle est entre 100°C et 150°C, en particulier d'approximativement 135°C. 20 11. Unité d'outil pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisée par un cône d'outil (14) comportant une surface de contact (16) de forme conique destinée à venir en contact avec une garniture de friction (18) d'une bague de synchronisation (12), la surface de contact (12) en forme de cône présentant des saillies (20) radiales qui peuvent 25 s'engager dans la garniture de friction (18) de la bague de synchronisation (12). 12. Unité d'outil selon la revendication 11, caractérisée en ce qu'une dimension radiale (r20) des saillies (20) du cône d'outil (14) est plus petite qu'une dimension radiale (r18) de la garniture de friction (18). 13. Unité d'outil selon la revendication 11 ou 12, caractérisée par un premier 30 dispositif de retenue (26) accouplé de manière solidaire en rotation avec le cône- 15 - d'outil (14), un deuxième dispositif de retenue (28) qui peut être accouplé de manière solidaire en rotation avec la bague de synchronisation (12), un entraînement rotatif (30) qui peut solliciter les dispositifs de retenue (26, 28) par un couple de rotation (M) et les faire tourner l'un par rapport à l'autre ainsi qu'un capteur de couple de rotation (32) qui peut détecter le couple de rotation (M) entre les dispositifs de retenue (26, 28). 14. Unité d'outil selon l'une des revendications 11 à 13, caractérisée en ce qu'il est prévu un dispositif de chauffage (36) pour chauffer la bague de synchronisation (12). 15. Unité d'outil selon l'une des revendications 11 â 14, caractérisée en ce que la garniture de friction (18) de la bague de synchronisation (12) présente plusieurs rainures (38) qui s'étendent sensiblement parallèlement aux saillies (20) radiales en forme de nervures, du cône d'outil (14), le nombre des saillies (20) étant différent du nombre des rainures (38).15