FR 3022530 A1 20151225 FR 1455630 A 20140619 1 DOMAINE TECHNIQUE La présente invention appartient au domaine du contrôle d'orbite et d'attitude des satellites. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, bien que nullement limitative, dans le cas de satellites de télécommunications en orbite géostationnaire (« Geostationary Orbit » ou GEO) équipés de moyens de propulsion électriques. ÉTAT DE LA TECHNIQUE De manière connue, un satellite en orbite terrestre est soumis à de nombreuses perturbations. Ces perturbations tendent, d'une part, à déplacer le satellite par rapport à une position de consigne sur son orbite et, d'autre part, à modifier l'attitude dudit satellite par rapport à une attitude de consigne. Afin de maintenir le satellite sensiblement dans la position de consigne et dans l'attitude de consigne, il est nécessaire d'effectuer un contrôle d'orbite et un contrôle d'attitude dudit satellite. Le contrôle d'orbite consiste à limiter les variations des paramètres orbitaux généralement exprimés en termes d'inclinaison, de longitude et d'excentricité de l'orbite du satellite. Dans le cas d'un satellite en orbite GEO, tel qu'un satellite de télécommunications, le contrôle d'orbite revient à contrôler la position du satellite par rapport à la Terre, et est connu également sous le nom de maintien à poste du satellite (« station keeping » ou « S/K » dans la littérature anglo-saxonne). Le contrôle d'orbite d'un satellite en orbite GEO est généralement réalisé au moyen de plusieurs manoeuvres de contrôle d'orbite au cours desquelles des propulseurs du satellite sont activés. Le contrôle d'orbite du satellite est effectué en ajustant les forces de poussée formées par lesdits propulseurs au cours des différentes manoeuvres de contrôle d'orbite, mais également en ajustant les durées d'activation desdits propulseurs. De manière conventionnelle, plusieurs manoeuvres de contrôle d'orbite sont effectuées : - les manoeuvres Nord/Sud (N/S) permettent de contrôler l'inclinaison de l'orbite du satellite, - les manoeuvres Est-Ouest (E/O) permettent de contrôler la longitude de l'orbite du satellite. L'excentricité est généralement contrôlée au cours des manoeuvres 3022530 2 E/O dans le cas de propulseurs chimiques, ou au cours des manoeuvres N/S dans le cas de propulseurs électriques. On peut définir un repère satellite centré sur un centre de masse dudit satellite et comportant trois axes X, Y et Z : l'axe X est parallèle à un vecteur 5 vitesse du satellite, l'axe Z est dirigé vers la Terre et l'axe Y est orthogonal aux axes X et Z. Dans le repère satellite, les manoeuvres N/S nécessitent d'avoir forces de poussée suivant l'axe Y, tandis que les manoeuvres E/O nécessitent d'avoir des forces de poussée suivant l'axe X du repère satellite. Dans le cas général, les manoeuvres N/S et les manoeuvres E/O 10 utilisent des propulseurs distincts, pouvant être de technologies différentes (par exemple électriques pour les manoeuvres N/S et chimiques pour les manoeuvres E/O). Les propulseurs utilisés pour les manoeuvres N/S peuvent être montés sur des moyens de déplacement. Des tels moyens de déplacement sont mis en oeuvre pour maintenir, dans le plan YZ, les directions 15 de poussée des propulseurs alignées avec le centre de masse du satellite (qui peut varier au cours du temps en fonction de la quantité d'ergols dans les réservoirs, de la position / orientation des équipements de la charge utile, etc.), afin d'éviter de former des moments susceptibles de modifier l'attitude du satellite. 20 Les dates des manoeuvres de contrôle d'orbite (c'est-à-dire les dates d'activation des propulseurs), les durées desdites manoeuvres de contrôle d'orbite (c'est-à-dire les durées d'activation des propulseurs), ainsi que les forces de poussées desdites manoeuvres de contrôle d'orbite constituent un plan de manoeuvre du contrôle d'orbite. Ce plan de manoeuvre est déterminé 25 de sorte à minimiser la consommation des propulseurs tout en maintenant les paramètres orbitaux dans des plages prédéfinies. Le contrôle d'attitude consiste à contrôler l'orientation du satellite, en particulier par rapport à la Terre. Lorsque le satellite est à poste en orbite, les perturbations appliquent des moments (« torques » dans la littérature anglo- 30 saxonne) qui tendent à faire tourner ledit satellite autour de son centre de masse et donc à modifier l'attitude dudit satellite par rapport à l'attitude de consigne. Il est à noter que les manoeuvres de contrôle d'orbite peuvent également appliquer des moments perturbateurs lorsque les forces de poussée 3022530 3 ne sont pas parfaitement alignées avec le centre de masse du satellite. Afin de maintenir le satellite dans l'attitude de consigne, celui-ci est généralement équipé d'un dispositif de stockage de moment cinétique (« angular momentum » dans la littérature anglo-saxonne). Le dispositif de 5 stockage de moment cinétique comporte par exemple au moins trois roues de réaction, d'axes de rotation linéairement indépendants. En contrôlant la vitesse de rotation desdites roues de réaction, il est possible de créer des moments qui s'opposent aux moments perturbateurs. Du fait de l'effet cumulatif des moments perturbateurs, les vitesses de 10 rotation desdites roues de réaction, et donc le moment cinétique stocké, tendent à augmenter progressivement. Il est par conséquent nécessaire de désaturer régulièrement le dispositif de stockage de moment cinétique afin de limiter l'excursion en vitesse desdites roues de réaction. Par « désaturer », on entend appliquer des moments externes sur le satellite qui, lorsqu'ils sont 15 repris par le dispositif de stockage de moment cinétique, permettent de diminuer la quantité de moment cinétique stocké. Une telle désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique est connue sous le nom de « angular momentum unloading » dans la littérature anglo-saxonne. La désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique met 20 généralement en oeuvre des propulseurs dédiés, qui sont activés au cours de manoeuvres dédiées de contrôle d'attitude. On comprend donc que le contrôle d'orbite et le contrôle d'attitude, en particulier la désaturation d'un dispositif de stockage de moment cinétique d'un satellite mettent en oeuvre de nombreux propulseurs différents et/ou de 25 nombreuses manoeuvres différentes. Du fait qu'il comporte de nombreux propulseurs différents, la complexité et le coût de fabrication du satellite sont augmentés. Du fait que de nombreuses manoeuvres différentes doivent être effectuées, la consommation des propulseurs est augmentée, ce qui peut diminuer la durée de vie du satellite, surtout dans le cas de propulseurs 30 chimiques. En outre l'augmentation du nombre de séquences ON/OFF des propulseurs a également un effet négatif sur leur durée de vie. Par ailleurs, la charge opérationnelle du segment sol est directement liée au nombre de manoeuvres. Il est donc souhaitable de limiter leur nombre. 3022530 4 EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des limitations des solutions de l'art antérieur, notamment celles exposées ci-avant, en proposant une solution qui permette de limiter à la fois le nombre de 5 propulseurs et le nombre de manoeuvres nécessaires pour contrôler l'orbite du satellite et désaturer un dispositif de stockage de moment cinétique du satellite. A cet effet, et selon un premier aspect, l'invention concerne un procédé de contrôle d'orbite d'un satellite en orbite terrestre, dans lequel l'orbite du satellite est contrôlée en commandant selon un plan de manoeuvre 10 des moyens de propulsion, comportant au moins un propulseur, et des moyens de déplacement desdits moyens de propulsion dans un repère satellite centré sur un centre de masse du satellite et comportant trois axes X, Y et Z, l'axe X étant parallèle à un vecteur vitesse du satellite, l'axe Z étant dirigé vers la Terre, et l'axe Y étant orthogonal aux axes X et Z. Les moyens de déplacement 15 sont en outre adaptés à : - modifier des angles entre une direction de poussée de chaque propulseur et les axes respectivement X, Y du repère satellite, - déplacer chaque propulseur, à direction de poussée constante dans le repère satellite, de sorte à former un moment d'axe 20 quelconque dans un plan orthogonal à ladite direction de poussée, le plan de manoeuvre comporte au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite, des forces de poussée des moyens de propulsion au cours desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite sont de directions de poussée respectives non parallèles en repère inertiel, et chacune desdites forces de 25 poussée est déterminée de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite ainsi qu'à former un moment adapté à désaturer un dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite dans un plan orthogonal à la direction de poussée de ladite force de poussée. De manière générale, dans toute la présente demande, une force de 30 poussée est définie par un vecteur de poussée et un point d'application de ladite force de poussée par rapport au centre de masse du satellite. Le vecteur de poussée est lui-même défini par une norme de poussée et par une direction de poussée de norme unitaire, qui correspond au vecteur de poussée 3022530 5 normalisé par ladite norme de poussée. Tel qu'indiqué ci-dessus, les moyens de déplacement permettent de modifier des angles entre la direction de poussée de chaque propulseur et les axes respectivement X, Y du repère satellite. Par conséquent, il est possible 5 avec de tels moyens de déplacement de former une force de poussée de direction de poussée adaptée à contrôler simultanément l'inclinaison de l'orbite du satellite (composante suivant l'axe Y) et la longitude de l'orbite du satellite (composante suivant l'axe X). Les moyens de déplacement permettent en outre de déplacer chaque 10 propulseur, à direction de poussée constante dans le repère satellite (c'est-à- dire que seul le point d'application de la force de poussée est déplacé), de sorte à former un moment d'axe quelconque dans un plan orthogonal à ladite direction de poussée. Par conséquent, il est possible avec de tels moyens de déplacement de former une force de poussée adaptée non seulement à 15 contrôler l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite, mais également à former un moment de désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique compris dans le plan orthogonal à ladite direction de poussée. En effet, pour une direction de poussée donnée, les axes possibles du moment formé en déplaçant le point d'application de la force de poussée se 20 trouvent tous dans le plan orthogonal à ladite direction de poussée. Par conséquent, pour une direction de poussée donnée, la désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique n'est possible que dans un espace vectoriel de dimension deux. Du fait que le plan de manoeuvre comporte au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite pour lesquelles les forces de 25 poussée sont de directions de poussée respectives non parallèles en repère inertiel, les plans orthogonaux à ces directions de poussée ne sont également pas parallèles de sorte que, en moyenne sur ces deux manoeuvres de contrôle d'orbite, la désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique est possible dans un espace vectoriel de dimension trois. 30 Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le procédé de contrôle d'orbite de satellite peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. 3022530 6 Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le plan de manoeuvre est déterminé sous la contrainte : 'ENI + EN2 + RN.sin(AT)I > r expression dans laquelle : 5 - r est une valeur scalaire strictement positive, - ENI correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une première manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - EN2 correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X 10 et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - RN correspond au rapport entre une composante suivant l'axe Z et la composante suivant l'axe Y de la force de poussée de la première ou de la seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan 15 de manoeuvre, - AT est égal à 27.(T2 - Ti - Torb/2)/Torb, expression dans laquelle Ti et T2 sont des dates des première et seconde manoeuvres de contrôle d'orbite, et Torb est la période orbitale du satellite. De telles dispositions sont avantageuses en ce qu'elles permettent de 20 déterminer un plan de manoeuvre assurant une valeur minimale r de la capacité minimale de désaturation trois axes du dispositif de stockage de moment cinétique. Par exemple, il est possible d'adapter de manière dynamique ladite valeur minimale r en fonction du moment cinétique stocké dans le dispositif de stockage de moment cinétique. En effet, si les forces de 25 poussée des au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre sont de directions de poussée presque parallèles dans un repère inertiel, alors la capacité de formation de moment suivant une direction de poussée moyenne desdites forces de poussée sera faible. Si on constate qu'il n'est pas possible de désaturer de manière efficace le dispositif de stockage de 30 moment cinétique, alors cela indiquera qu'il est nécessaire d'augmenter la capacité de formation de moment suivant ladite direction de poussée moyenne, ce qui peut être simplement pris en compte dans la détermination du plan de manoeuvre en augmentant la valeur minimale r de la capacité de désaturation 3022530 7 trois axes. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, les moyens de déplacement comportant un bras articulé portant un propulseur des moyens de propulsion, ledit bras articulé comportant au moins trois articulations 5 comportant chacune au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation, les axes de rotation respectifs d'articulations adjacentes n'étant pas parallèles pour au moins deux paires d'articulations adjacentes, la force de poussée dudit propulseur, en particulier la direction de poussée et le point d'application de ladite force de poussée, est contrôlée en commandant les 10 articulations du bras articulé. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, les moyens de déplacement comportant un dispositif de contrôle d'attitude du satellite et un bras articulé portant un propulseur des moyens de propulsion, ledit bras articulé comportant au moins deux articulations comportant chacune au moins 15 un degré de liberté en rotation, la force de poussée du propulseur est contrôlée en commandant les articulations du bras articulé et l'attitude du satellite. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le bras articulé comportant au moins une articulation additionnelle, on commande, lors d'au moins une manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, les moyens 20 de propulsion et les moyens de déplacement de sorte à former une force de poussée de direction adaptée à contrôler en outre l'excentricité de l'orbite du satellite. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, l'excentricité de l'orbite du satellite est contrôlée en commandant des moyens de propulsion 25 additionnels dudit satellite, d'orientation fixe par rapport audit satellite. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, les dates et/ou les durées desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre sont déterminées de sorte à contrôler en outre l'excentricité de l'orbite du satellite au cours du plan de manoeuvre. 30 Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, un plan de manoeuvre intermédiaire, adapté à contrôler uniquement l'orbite du satellite, est déterminé par une station terrestre et transmis au satellite, et le plan de manoeuvre à mettre en oeuvre est déterminé par le satellite en fonction dudit plan de 3022530 8 manoeuvre intermédiaire pour effectuer également la désaturation. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le plan de manoeuvre comporte au plus deux manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale du satellite. 5 Selon un second aspect, la présente invention concerne un produit programme d'ordinateur caractérisé en ce qu'il comporte un ensemble d'instructions de code de programme qui, lorsqu'elles sont exécutées par un processeur, mettent en oeuvre un procédé de contrôle d'orbite d'un satellite selon l'un quelconque des modes de mise en oeuvre de l'invention. 10 Selon un troisième aspect, la présente invention concerne un satellite destiné à être mis à poste en orbite terrestre, comportant des moyens de propulsion, comportant au moins un propulseur, et des moyens de déplacement desdits moyens de propulsion dans un repère satellite centré sur un centre de masse dudit satellite et comportant trois axes X, Y et Z, l'axe X 15 étant parallèle à un vecteur vitesse du satellite, l'axe Z étant dirigé vers la Terre, et l'axe Y étant orthogonal aux axes X et Z. En outre, les moyens de déplacement sont adaptés à : - modifier des angles entre une direction de poussée de chaque propulseur et les axes respectivement X, Y du repère satellite 20 - déplacer chaque propulseur, à direction de poussée constante dans le repère satellite, de sorte à former un moment d'axe quelconque dans un plan orthogonal à ladite direction de poussée. Le satellite comporte en outre des moyens adaptés à commander les moyens de propulsion et les moyens de déplacement selon un plan de 25 manoeuvre comportant au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite, des forces de poussée des moyens de propulsion au cours desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite étant de directions de poussée respectives non parallèles en repère inertiel, chacune desdites forces de poussée étant déterminée de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude de 30 l'orbite du satellite ainsi qu'à former un moment adapté à désaturer un dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite dans un plan orthogonal à la direction de poussée de ladite force de poussée. Dans des modes particuliers de réalisation, le satellite peut comporter 3022530 9 en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Dans des modes particuliers de réalisation, les moyens de déplacement sont agencés de façon non symétrique par rapport au plan XZ 5 formé par les axes X et Z du repère satellite. De telles dispositions permettent de faciliter la désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique. Dans des modes particuliers de réalisation, les moyens de déplacement comportent un bras articulé portant un propulseur des moyens de propulsion, ledit bras articulé comportant au moins trois articulations 10 comportant chacune au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation, les axes de rotation respectifs d'articulations adjacentes n'étant pas parallèles entre eux pour au moins deux paires d'articulations adjacentes. Dans des modes particuliers de réalisation, le bras articulé comporte une articulation additionnelle comportant au moins une degré de liberté en 15 rotation autour d'un axe de rotation. Dans des modes particuliers de réalisation, le satellite comporte des moyens de propulsion additionnels, d'orientation fixe par rapport audit satellite. Dans des modes particuliers de réalisation, les moyens de propulsion portés par les moyens de déplacement sont des moyens de propulsion 20 électriques. Selon un quatrième aspect, la présente invention concerne un système de contrôle d'orbite d'un satellite selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention, comportant des moyens adaptés à déterminer le plan de manoeuvre sous la contrainte : 25 IEN1 + EN2 + RN.sin(AT)I > r expression dans laquelle : - r est une valeur scalaire strictement positive, - ENI correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une 30 première manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - EN2 correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, 3022530 10 - RN correspond au rapport entre une composante suivant l'axe Z et la composante suivant l'axe Y de la force de poussée de la première ou de la seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, 5 - AT est égal à 27.(T2 - T1 - Torb/2)/Torb, expression dans laquelle T1 et T2 sont des dates des première et seconde manoeuvres de contrôle d'orbite, et Torb est la période orbitale du satellite. Dans des modes particuliers de réalisation, le système de contrôle d'orbite de satellite peut comporter en outre l'une ou plusieurs des 10 caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Dans des modes particuliers de réalisation, les moyens adaptés à déterminer le plan de manoeuvre sont distribués entre le satellite et une station terrestre. 15 Dans des modes particuliers de réalisation, un plan de manoeuvre intermédiaire, adapté à contrôler uniquement l'orbite du satellite, est déterminé par la station terrestre et transmis au satellite, et le plan de manoeuvre à mettre en oeuvre est déterminé par le satellite en fonction dudit plan de manoeuvre intermédiaire. 20 PRÉSENTATION DES FIGURES L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures qui représentent : - Figure 1 : une représentation schématique d'un système de 25 contrôle d'orbite d'un satellite en orbite autour de la Terre, - Figure 2 : une représentation schématique d'un mode particulier de réalisation d'un satellite selon l'invention, - Figure 3 : une représentation schématique d'un mode préféré de réalisation d'un satellite selon l'invention, 30 - Figure 4: une représentation schématique d'une variante de réalisation du satellite de la figure 3, - Figure 5 : un diagramme représentant les principales étapes d'un procédé de contrôle d'orbite d'un satellite selon l'invention. 3022530 11 Dans ces figures, des références identiques d'une figure à une autre désignent des éléments identiques ou analogues. Pour des raisons de clarté, les éléments représentés ne sont pas à l'échelle, sauf mention contraire. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION 5 La figure 1 représente schématiquement un système de contrôle d'orbite d'un satellite 10. Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas d'un satellite 10 en orbite GEO. Rien n'exclut cependant, suivant d'autres exemples, de considérer d'autres types d'engins spatiaux (navette spatiale, station orbitale, etc.), et/ou d'autres orbites 10 terrestres, par exemple des orbites géosynchrones, des orbites moyennes (« Medium Earth Orbit » ou MEO), des orbites basses (« Low Earth Orbit » ou LEO), etc. Pour les besoins de la description, on associe au satellite 10 un repère satellite centré sur un centre de masse O du satellite 10 et comportant trois 15 axes X, Y, Z. Plus particulièrement, l'axe X est parallèle à un vecteur vitesse du satellite 10 en repère inertiel, l'axe Z est dirigé vers le centre de la Terre T, et l'axe Y est orthogonal aux axes X et Z. On associe à chacun des axes X, Y et Z du repère satellite des vecteurs unitaires respectivement ux, uy et uz. Le vecteur unitaire ux correspond au vecteur vitesse normalisé par la norme dudit 20 vecteur vitesse, le vecteur unitaire uz est orienté du centre de masse O du satellite 10 vers le centre de la Terre T, et le vecteur unitaire uy est orienté de telle sorte que l'ensemble (ux, uy, uz) constitue une base orthonormée directe du repère satellite. Tel qu'illustré par la figure 1, le satellite 10 comporte par exemple un 25 corps 11, et deux générateurs solaires 12 de part et d'autre du corps 11. Les deux générateurs solaires 12 sont par exemple montés mobiles en rotation par rapport au corps 11 du satellite 10, autour d'un même axe de rotation. Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas où le corps 11 du satellite 10 est sensiblement en forme de 30 parallélépipède rectangle. Le corps 11 comporte ainsi six faces deux à deux parallèles, et les deux générateurs solaires 12 sont agencés respectivement sur deux faces opposées dudit corps 11, l'axe de rotation desdits deux générateurs solaires 12 étant sensiblement orthogonal auxdites deux faces 3022530 12 opposées du corps 11 du satellite 10. Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas où l'attitude du satellite 10 est contrôlée, pour les besoins de la mission dudit satellite 10, de sorte à être placé dans une attitude de consigne, 5 dite « attitude de mission », dans laquelle : - une face du corps 11 du satellite 10, désignée par « face +Z », portant par exemple un instrument d'une charge utile dudit satellite 10, est dirigée vers la Terre et est sensiblement orthogonale à l'axe Z ; la face opposée à la face +Z, agencée alors du côté opposé à la 10 Terre, est désignée par « face -Z » ; - les deux faces opposées du corps 11 du satellite 10 sur lesquelles sont agencés les deux générateurs solaires 12, désignées par respectivement « face +Y » (par rapport au centre de masse O : du côté pointé par le vecteur unitaire uy) et « face -Y », sont 15 sensiblement orthogonales à l'axe Y ; - les deux dernières faces opposées du corps 11 du satellite 10, désignées par respectivement « face +X » (par rapport au centre de masse O : du côté pointé par le vecteur unitaire ux) et « face X », sont sensiblement orthogonales à l'axe X. 20 Le satellite 10 comporte également un ensemble d'actionneurs adaptés à contrôler l'orbite et l'attitude dudit satellite 10, ainsi qu'un dispositif de commande (non représenté sur les figures) desdits actionneurs. Pour les besoins du contrôle d'attitude, le satellite 10 comporte en particulier un dispositif de stockage de moment cinétique (non représenté sur 25 les figures) adapté à stocker un moment cinétique d'axe quelconque, c'est-à- dire ayant une capacité de stockage de moment cinétique suivant trois axes linéairement indépendants. Le dispositif de stockage de moment cinétique comporte un ensemble d'actionneurs inertiels tels que des roues de réaction et/ou des actionneurs gyroscopiques. Par exemple, le dispositif de stockage de 30 moment cinétique comporte au moins trois roues de réaction d'axes de rotation respectifs linéairement indépendants. Tel qu'indiqué précédemment, le contrôle d'orbite consiste à contrôler au moins un paramètre orbital parmi l'inclinaison, la longitude et l'excentricité 3022530 13 de l'orbite du satellite 10. Dans le cas d'un satellite 10 en orbite GEO, il est connu que les besoins en termes de contrôle d'orbite, par exemple exprimés en termes de variation de vitesse requise par an (m/s/an), sont principalement imposés par le contrôle de l'inclinaison de l'orbite du satellite 10 (contrôle N/S). 5 L'ordre de grandeur de la variation de vitesse requise par an pour le contrôle N/S, suivant l'axe Y, est ainsi de 50 m/s/an, tandis qu'il est de 2-4 m/s/an pour le contrôle de la longitude de l'orbite (contrôle E/O), suivant l'axe X. Pour les besoins du contrôle d'orbite, le satellite 10 comporte en particulier des moyens de propulsion, comportant au moins un propulseur, et 10 des moyens de déplacement desdits moyens de propulsion dans le repère satellite. Plus particulièrement, les moyens de déplacement sont adaptés à : - modifier des angles entre une direction de poussée de chaque propulseur et les axes respectivement X, Y du repère satellite, - déplacer chaque propulseur, à direction de poussée constante 15 dans le repère satellite, de sorte à former un moment d'axe quelconque dans un plan orthogonal à ladite direction de poussée (y compris un moment nul en alignant la direction de poussée avec le centre de masse O du satellite 10). Le contrôle d'orbite du satellite 10 est réalisé, au niveau du dispositif 20 de commande, en commandant les moyens de propulsion et les moyens de déplacement selon un plan de manoeuvre comportant des manoeuvres de contrôle d'orbite au cours desquelles les moyens de propulsion sont activés. Avec de tels moyens de déplacement, on comprend qu'il est possible, au cours d'une même manoeuvre de contrôle d'orbite et avec un même 25 propulseur, de contrôler la direction de poussée dudit propulseur de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison (en ajustant la composante de la direction de poussée suivant l'axe Y) et la longitude (en ajustant la composante de la direction de poussée suivant l'axe X) de l'orbite. Il est également possible, toujours au cours de la même manoeuvre de contrôle d'orbite et avec le même 30 propulseur, de former si nécessaire un moment de désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique suivant un axe quelconque compris dans le plan orthogonal à ladite direction de poussée, en déplaçant le point d'application de la force de poussée par rapport au centre de masse du satellite 10. 3022530 14 Afin de pouvoir désaturer le dispositif de stockage de moment cinétique quelle que soit la direction du moment cinétique stocké, le plan de manoeuvre comporte avantageusement au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite dont les forces de poussée respectives des moyens de propulsion sont 5 non parallèles en repère inertiel. Ainsi, au cours desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite, les plans dans lesquels il est possible de former un moment de désaturation ne sont pas parallèles de sorte que, sur l'ensemble desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite, l'espace vectoriel dans lequel il est possible de former un moment de désaturation est de dimension trois. 10 Les forces de poussée du plan de manoeuvre sont donc déterminées, en fonction de besoins prédéterminés de contrôle de l'inclinaison et de la longitude de l'orbite du satellite 10, et en fonction d'un besoin prédéterminé de désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite 10, de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude de l'orbite tout 15 en désaturant le dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite 10. Dans l'art antérieur, les manoeuvres E/O étaient effectuées à une fréquence inférieure à celle des manoeuvres N/S plasmiques. Selon l'invention, le contrôle E/O est effectué simultanément au contrôle N/S. Par conséquent, la fréquence du contrôle E/O est plus importante que la fréquence des 20 manoeuvres E/O de l'art antérieur, de sorte qu'il est possible par exemple de réduire l'excursion en longitude par rapport à celle de l'art antérieur. En outre, le nombre de manoeuvres de contrôle d'orbite est réduit par rapport à l'art antérieur dans la mesure où l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite 10 sont contrôlées simultanément. Le nombre d'activations des 25 moyens de propulsion est donc également réduit et la consommation, en particulier dans le cas de moyens de propulsion chimiques, peut être réduite. Enfin, le nombre total de manoeuvres de contrôle d'orbite et de désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique est également réduit par rapport à l'art antérieur dans la mesure où il n'est plus nécessaire 30 d'avoir des manoeuvres dédiées de désaturation. En outre, les mêmes moyens de propulsion sont mis en oeuvre à la fois pour contrôler l'orbite du satellite 10 et pour désaturer le dispositif de stockage de moment cinétique, de sorte qu'il est possible de réduire le nombre de propulseurs embarqués dans le satellite 3022530 15 10. Rien n'exclut cependant de prévoir des moyens de propulsion additionnels dédiés à la désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique. Le cas échéant, il sera possible de réduire la capacité desdits moyens de propulsion additionnels et/ou du dispositif de stockage de moment cinétique, dans la 5 mesure où les moyens de propulsion mis en oeuvre pour contrôler l'orbite du satellite 10 contribuent également à désaturer régulièrement ledit dispositif de stockage de moment cinétique. Dans des modes préférés de mise en oeuvre, il est également possible, toujours au cours de la même manoeuvre de contrôle d'orbite, de 10 contrôler en outre l'excentricité de l'orbite, en ajustant par exemple les dates et/ou les durées desdites au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre en fonction d'un besoin prédéterminé de contrôle de l'excentricité de l'orbite. Dans de tels modes de mise en oeuvre, tous les paramètres orbitaux sont donc contrôlés simultanément, et ce en désaturant en 15 outre le dispositif de stockage de moment cinétique. De préférence, dans le cas d'un satellite en orbite GEO (ou de manière plus générale : en orbite géosynchrone), le plan de manoeuvre comporte en tout deux manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale (approximativement 24 heures). Pour les besoins du contrôle de l'inclinaison de 20 l'orbite, l'espacement temporel nominal des manoeuvres de contrôle d'orbite est d'environ 12 heures. Toutefois, les directions de poussée optimales pour corriger les perturbations prépondérantes (inclinaison) étant orientées selon la normale orbitale, les forces de poussée déterminées uniquement pour le contrôle des perturbations auraient des directions de poussée sensiblement 25 parallèles en repère inertiel. Par conséquent, dans des modes préférés de mise en oeuvre, on impose un désalignement entre lesdites directions de poussée et/ou on impose un décalage temporel entre les manoeuvres de contrôle d'orbite par rapport à l'espacement temporel de l'art antérieur. La figure 2 représente un mode particulier de réalisation d'un 30 satellite 10 comportant des moyens de déplacement adaptés à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite 10, tout en désaturant au moins partiellement le dispositif de stockage de moment cinétique. A des fins de clarté de la figure 2, les générateurs solaires 12 du 3022530 16 satellite ne sont pas représentés. Dans l'exemple illustré par la figure 2, les moyens de déplacement comportent deux bras articulés 20, 21, chaque bras articulé 20, 21 portant un propulseur 30, 31. Dans la suite de la description, on se place de manière non 5 limitative dans le cas où les propulseurs 30, 31 sont des propulseurs électriques (électrothermique, électrostatique, plasma, etc.). Rien n'exclut cependant, suivant d'autres exemples, que l'un ou les deux propulseurs 30, 31 soient des propulseurs chimiques (gaz froid, ergols liquides, etc.). Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 2, les bras articulés 10 20, 21 sont agencés sur respectivement la face +Y et la face -Y du corps 11 du satellite 10. Les bras articulés 20, 21 sont par exemple mis en oeuvre respectivement pour le contrôle Sud et le contrôle Nord de l'inclinaison de l'orbite du satellite 10, en activant alternativement soit le propulseur 30 soit le propulseur 31. 15 De préférence, le bras articulé 20 est fixé à ladite face +Y en un point fixe qui correspond sensiblement à la projection orthogonale d'un centre de masse théorique du satellite 10 sur ladite face +Y. Le centre de masse théorique (considéré confondu avec le centre masse O réel sur la figure 2) correspond par exemple à une estimation avant lancement du centre de masse 20 du satellite 10 à poste sur l'orbite GEO. En d'autres termes, le point de fixation du bras articulé est tel que le moment appliqué sur le satellite 10 est sensiblement nul lorsque le bras articulé 20 est déployé sensiblement orthogonalement à la face +Y en imposant une direction de poussée du propulseur 30 sensiblement orthogonale à ladite face +Y. Si le satellite 10 est 25 en outre dans l'attitude de mission, alors ladite direction de poussée est orthogonale au plan d'orbite confondu avec le plan XZ, et ne permet donc de contrôler que l'inclinaison de l'orbite. De manière analogue, le bras articulé 21 est fixé à ladite face -Y en un point fixe qui correspond sensiblement à la projection orthogonale du centre de 30 masse théorique du satellite 10 sur ladite face -Y. Ainsi, le moment appliqué sur le satellite 10 est sensiblement nul lorsque le bras articulé 21 est déployé sensiblement orthogonalement à la face -Y en imposant une direction de poussée du propulseur 31 sensiblement orthogonale à ladite face -Y. Si le 3022530 17 satellite 10 est en outre dans l'attitude de mission, alors ladite direction de poussée est orthogonale au plan d'orbite confondu avec le plan XZ, et ne permet donc de contrôler que l'inclinaison de l'orbite. Dans la suite de la description, on désigne par « position de contrôle 5 N/S » la position du bras articulé 20 (respectivement bras articulé 21) dans laquelle ledit bras articulé est déployé sensiblement orthogonalement à la face +Y (respectivement face -Y) en imposant une direction de poussée du propulseur 30 (respectivement propulseur 31) sensiblement orthogonale à ladite face +Y (respectivement face -Y), de sorte que la force de poussée dudit 10 propulseur 30 (respectivement propulseur 31) est sensiblement alignée avec le centre de masse théorique du satellite 10. Dans l'exemple illustré par la figure 2, chaque bras articulé 20, 21 comporte trois articulations 22, 23, 24, chaque articulation comportant au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation. Les 15 articulations 22 et 23 sont reliées entre elles par une liaison 25, tandis que les articulations 23 et 24 sont reliées entre elles par une liaison 26. En outre, pour chaque bras articulé 20, 21, les axes de rotation respectifs d'articulations 22, 23, 24 adjacentes ne sont pas parallèles pour chacune des deux paires d'articulations adjacentes. 20 Ainsi, chaque bras articulé 20, 21 offre trois degrés de liberté pour modifier, par rapport à la position de contrôle N/S, la direction de poussée et le point d'application de la force de poussée du propulseur 30, 31. Par exemple, un premier degré de liberté peut être utilisé pour contrôler la composante de la direction de poussée suivant l'axe X (contrôle E/O), et les deux autres degrés 25 de liberté peuvent être utilisés pour contrôler la position du point d'application de la force de poussée par rapport au centre de masse O du satellite 10 (désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique). De préférence, et tel qu'illustré dans l'exemple de la figure 2, l'axe de rotation de l'articulation 22 de chaque bras articulé 20, 21 est, lorsque le 30 satellite 10 est dans l'attitude de mission, sensiblement parallèle à l'axe Z. L'axe de rotation de l'articulation 23 de chaque bras articulé 20, 21 est lui sensiblement orthogonal à la fois à la liaison 25 et à l'axe de rotation de l'articulation 22. L'axe de rotation de l'articulation 24 de chaque bras articulé 3022530 18 20, 21 est lui sensiblement orthogonal à la fois à la liaison 26 et à l'axe de rotation de l'articulation 23. Pour contrôler la direction de poussée et le point d'application de la force de poussée, le dispositif de commande contrôle les angles de rotation 5 des articulations 22, 23, 24, désignés respectivement par 01, 02 et 03. Les articulations 22, 23, 24 sont par exemple telles que, lorsque le satellite 10 est à poste sur l'orbite GEO, chacun des angles de rotation et 02 et 03 de chaque bras articulé 20, 21 peut prendre une valeur quelconque dans une plage de valeurs [-30°, 30°] autour de la position de contrôle N/S dudit bras articulé. 10 Dans des modes particuliers de réalisation, et tel qu'illustré par la figure 2, le satellite 10 comporte des moyens de propulsion additionnels, d'orientation fixe par rapport audit satellite 10. Par exemple, le satellite 10 comporte un propulseur 40 (chimique ou électrique) fixé à la face -Z du corps 11 du satellite 10, d'orientation fixe telle que la direction de poussée dudit 15 propulseur 40 est sensiblement orthogonale à ladite face -Z. De préférence, le point de fixation du propulseur 40 à la face -Z correspond sensiblement à la projection orthogonale du centre de masse théorique du satellite 10 sur ladite face -Z. Ainsi, le moment appliqué sur le satellite 10 par ledit propulseur 40 est sensiblement nul tant que le centre de masse O réel du satellite 10 est proche 20 du centre de masse théorique. Il est à noter que le satellite 10 peut comporter, suivant d'autres exemples, plusieurs propulseurs 40 d'orientation fixe par rapport au satellite 10. Le propulseur 40 est mis en oeuvre pour contrôler l'excentricité de l'orbite. Il peut être activé simultanément aux propulseurs 30, 31 portés par les 25 bras articulés 20, 21, et/ou au cours de manoeuvres de contrôle d'excentricité dédiées, distinctes des manoeuvres de contrôle N/S et E/O de l'orbite. En complément ou en alternative au propulseur 40 d'orientation fixe par rapport au satellite 10, l'un au moins des bras articulés 20, 21 peut comporter, dans des modes particuliers de réalisation, une articulation 30 additionnelle (non représentée sur les figures) comportant au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation. Cette articulation additionnelle est par exemple reliée à l'articulation 24 par une liaison additionnelle, et l'axe de rotation de ladite articulation additionnelle est de 3022530 19 préférence orthogonal à l'axe de rotation de l'articulation 24 et à ladite liaison additionnelle. Chaque bras articulé 20, 21 comportant une telle articulation additionnelle comporte alors un degré de liberté supplémentaire, qui peut par exemple être utilisé par le dispositif de commande pour contrôler tous les 5 paramètres orbitaux, y compris l'excentricité, simultanément au manoeuvres de contrôle N/S et E/O de l'orbite du satellite 10. La figure 3 représente un mode préféré de réalisation d'un satellite 10 qui comporte les mêmes moyens de déplacement (bras articulés 20 et 21) et les mêmes moyens de propulsion (propulseurs 30 et 31) portés lesdits moyens 10 de déplacement que le satellite 10 illustré par la figure 2. Tel qu'illustré par la figure 3, le bras articulé 20 est avantageusement fixé à la face +Y en un point fixe qui est décalé, suivant l'axe Z, par rapport à la projection orthogonale du centre de masse théorique du satellite 10 sur ladite face +Y. De manière analogue, le bras articulé 21 est avantageusement fixé à la face -Y en un point 15 fixe qui est décalé, suivant l'axe Z, par rapport à la projection orthogonale du centre de masse théorique du satellite 10 sur ladite face -Y. Dans l'exemple illustré par la figure 3, la position de contrôle N/S du bras articulé 20 (respectivement bras articulé 21) correspond à la position dans laquelle la liaison 25 est orientée sensiblement orthogonalement à la face +Y 20 (respectivement face -Y) et la liaison 26 est orientée sensiblement en direction du centre de masse théorique du satellite 10, en imposant une force de poussée du propulseur 30 (respectivement propulseur 31) sensiblement alignée avec ledit centre de masse théorique du satellite 10. Une telle configuration des bras articulés 20, 21, par rapport à celle illustrée sur la figure 25 2, permet de faciliter le contrôle de l'excentricité de l'orbite du satellite 10, dans la mesure où la force de poussée du propulseur 30 (respectivement propulseur 31), dans la position de contrôle N/S, comporte une composante non nulle suivant l'axe Z sans former de moment. Il est donc possible, avec les seuls bras articulés 20, 21 et les seuls propulseurs 30, 31 de contrôler tous les 30 paramètres orbitaux, y compris l'excentricité de l'orbite du satellite 10, en ajustant par exemple en outre les durées et/ou les dates des manoeuvres de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre. Le satellite 10 peut donc, comme c'est le cas dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 3, être dépourvu de 3022530 20 propulseur 40 d'orientation fixe. Rien n'exclut cependant, tel qu'illustré par la figure 4, d'équiper néanmoins le satellite 10 de la figure 3 d'un propulseur 40 d'orientation fixe, à des fins par exemple de redondance pour pallier à une défaillance d'un des propulseurs 30, 31. 5 Dans les exemples illustrés par les figures 2, 3 et 4, les moyens de déplacement, c'est-à-dire les bras articulés 20, 21, sont agencés de façon symétrique par rapport au plan XZ formé par les axes X et Z du repère satellite. En particulier, dans ces exemples, les points de fixation des bras articulés 20, 21 sont agencés sensiblement sur un même axe parallèle à l'axe Y, de sorte 10 que les coordonnées suivant les axes X et Z desdits points de fixation desdits bras articulés 20, 21, dans un repère satellite centré sur le centre de masse théorique, sont toutes deux identiques. Dans des variantes alternatives préférées de réalisation, non illustrées par des figures, les bras articulés 20, 21, sont agencés de façon non 15 symétrique par rapport au plan XZ. En particulier, les coordonnées suivant les axes X et Z desdits points de fixation desdits bras articulés 20, 21, dans le repère satellite centré sur le centre de masse théorique, ne sont de préférence pas toutes deux identiques. De telles dispositions permettent de faciliter la désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique du satellite 10. 20 Tel que discuté ci-dessus, les moyens de déplacement comportent, dans les exemples illustrés par les figures 2, 3 et 4, deux bras articulés 20, 21 comportant chacun au moins trois articulations 22, 23, 24. Toutefois, d'autres modes de réalisation des moyens de déplacement sont possibles, sans que l'invention en soit modifiée dans son principe. En 25 particulier, rien n'exclut, suivant d'autres modes de réalisation, d'avoir des bras articulés comportant deux articulations comportant chacune au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation, les axes de rotation desdites deux articulations n'étant pas parallèles. Dans un tel cas, chaque bras articulé comporte deux degrés de liberté, et il est possible d'obtenir un degré de liberté 30 supplémentaire en modifiant l'attitude du satellite 10 dans le repère satellite au cours des manoeuvres de contrôle d'orbite. Le cas échéant, les moyens de déplacement comportent en outre un dispositif de contrôle d'attitude du satellite 10, qui peut être le dispositif de stockage de moment cinétique. 3022530 21 En outre, un satellite 10 selon l'invention a été décrit en référence aux figures 2, 3 et 4 en considérant que les moyens de déplacement comportent deux bras articulés 20, 21. Rien n'exclut, suivant d'autres exemples, d'avoir un nombre de bras articulés différent de deux. Notamment, les moyens de 5 déplacement peuvent ne comporter qu'un seul bras articulé. Dans le cas d'un bras articulé unique, ledit bras articulé est par exemple fixé à la face -Z du corps du satellite 10, ou à l'une des deux faces +Y et -Y, tel qu'illustré par les figures 2, 3 et 4. Dans le cas d'un bras articulé unique fixé à la face -Y (ou à la face +Y) du corps 11 du satellite 10, il est par exemple possible, pour le 10 contrôle Sud (respectivement le contrôle Nord) de l'orbite du satellite 10, de faire tourner le satellite 10, par rapport à l'attitude de mission, de 180° autour de l'axe Z du repère satellite. Tel qu'indiqué précédemment, le dispositif de commande contrôle l'orbite du satellite 10 en fonction d'un plan de manoeuvre comportant au moins 15 deux manoeuvres de contrôle d'orbite avec des forces de poussée de directions de poussée respectives non parallèles en repère inertiel. En outre, chacune desdites forces de poussée est déterminée de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude (et éventuellement l'excentricité) de l'orbite du satellite 10 ainsi qu'à former un moment adapté à désaturer le 20 dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite 10. Le dispositif de commande comporte par exemple au moins un processeur et au moins une mémoire électronique dans laquelle est mémorisé un produit programme d'ordinateur, sous la forme d'un ensemble d'instructions de code de programme à exécuter pour commander les moyens de 25 déplacement et les moyens de propulsion du satellite 10 selon un tel plan de manoeuvre. Dans une variante, le dispositif de commande comporte un ou des circuits logiques programmables, de type FPGA, PLD, etc., et/ou circuits intégrés spécialisés (ASIC) adaptés à mettre en oeuvre tout ou partie desdites étapes de commande des moyens de déplacement et des moyens de 30 propulsion selon un tel plan de manoeuvre. En d'autres termes, le dispositif de commande comporte un ensemble de moyens configurés de façon logicielle (produit programme d'ordinateur spécifique) et/ou matérielle (FPGA, PLD, ASIC, etc.) pour commander les 3022530 22 moyens de déplacement et les moyens de propulsion du satellite 10 selon un tel plan de manoeuvre. Les principaux paramètres à ajuster du plan de manoeuvre sont : - les dates de début des différentes manoeuvres de contrôle d'orbite 5 du plan de manoeuvre, c'est-à-dire les dates d'activation des moyens de propulsion, - les durées des différentes manoeuvres de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, c'est-à-dire les durées d'activation des moyens de propulsion, 10 - les directions de poussée et les points d'application par rapport au centre de masse O du satellite 10 des forces de poussée respectives des différentes manoeuvres de contrôle d'orbite. Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas où la direction de poussée et le point d'application de chaque force 15 de poussée du plan de manoeuvre sont fixes par rapport en satellite 10 pendant toute la durée de la manoeuvre de contrôle d'orbite correspondante. En d'autres termes, dans le cas des moyens de déplacement illustrés par les figures 2, 3 et 4, les valeurs des angles 01, 02 et 03 des articulations 22, 23, 24 des bras articulés 20, 21 ne sont pas modifiées au cours d'une même 20 manoeuvre de contrôle d'orbite. Rien n'exclut cependant, suivant d'autres exemples, de faire varier lesdites valeurs des angles 01, 02 et 03, afin d'augmenter le nombre de degrés de liberté du système de contrôle d'orbite. Il est également possible d'ajuster d'autres paramètres tels que les durées respectives des différentes manoeuvres de contrôle d'orbite du plan de 25 manoeuvre et/ou les normes de poussée des forces de poussée respectives desdites différentes manoeuvres de contrôle d'orbite (dans le cas de moyens de propulsion dont la norme de poussée peut être contrôlée). On désigne par F1 la force de poussée des moyens de propulsion au cours de la première des deux manoeuvres de contrôle d'orbite, qui débute à 30 une date T1, et par F2 la force de poussée des moyens de propulsion au cours de la seconde des deux manoeuvres de contrôle d'orbite, qui débute à une date T2. Les forces de poussée F1 et F2 s'expriment dans le repère satellite selon les expressions suivantes : 3022530 23 F1 = F1x.ux(T1) + F1y.uy(T1) + F1z.uz(T1) F2 = F2x-ux(T2) + F2y.uy(T2) + F2z-uz(T2) expression dans laquelle : - (F1x, F1y, F1z) sont les composantes de la force de poussée F1 5 dans le repère satellite à la date T1, dont les vecteurs unitaires sont (ux(T1), uy(T1), uz(T1)), - (F2x, F2y, F2z) sont les composantes de la force de poussée F2 dans le repère satellite à la date T2, dont les vecteurs unitaires sont (ux(T2), uy(T2), uz(T2)). 10 Si l'on se place dans le cas d'un satellite 10 tel qu'illustré par la figure 3 dans lequel le contrôle d'excentricité est effectué au moyen des propulseurs 30, 31 portés par les bras articulés 20, 21, alors le système d'équations à résoudre comporte neuf équations, relatives aux paramètres suivants : - AVx(T1) et AVx(T2), des paramètres scalaires qui correspondent 15 aux besoins en termes de variation de vitesse requise suivant l'axe X (contrôle E/O), aux cours de la première manoeuvre de contrôle d'orbite et de la seconde manoeuvre du plan de manoeuvre, - AVy(T1) et AVy(T2), des paramètres scalaires qui correspondent aux besoins en termes de variation de vitesse requise suivant l'axe 20 Y (contrôle N/S), aux cours de la première manoeuvre de contrôle d'orbite et de la seconde manoeuvre du plan de manoeuvre, - AVz(T1) et AVz(T2), des paramètres scalaires qui correspondent aux besoins en termes de variation de vitesse requise suivant l'axe Z (contrôle excentricité), aux cours de la première manoeuvre de 25 contrôle d'orbite et de la seconde manoeuvre du plan de manoeuvre, - AH, un vecteur de trois paramètres scalaires correspondant aux composantes du moment cinétique à déstocker du dispositif de stockage de moment cinétique à l'issue des deux manoeuvres de 30 contrôle d'orbite, exprimé en repère inertiel. En ajustant les durées et les dates des deux manoeuvres de contrôle d'orbite et les valeurs des angles 81(T1), 82(T1), 83(T1), 81(T2), 82(T2) et 83(T2) des articulations 22, 23, 24 des bras articulés 20, 21 au cours desdites 3022530 24 deux manoeuvres de contrôle d'orbite, on dispose alors d'un nombre suffisant de degrés de liberté pour résoudre le système d'équations susmentionné. Si l'on se place dans le cas d'un satellite 10 dans lequel le contrôle d'excentricité est effectué au moyen d'un propulseur 40 d'orientation fixe par 5 rapport au satellite 10, et dans le cas où ledit satellite 10 est dépourvu d'un des deux propulseurs 30 ou 31 (par conception ou du fait d'une défaillance temporaire ou définitive dudit propulseur ou du bras articulé le portant), alors la perte des degrés de liberté associés peut être compensée par une augmentation du nombre de manoeuvres de contrôle d'orbite. De préférence, le 10 plan de manoeuvre est dans ce cas exécuté sur un horizon de temps plus long, afin de ne pas augmenter le nombre de manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale. Par exemple, il est possible de considérer un plan de manoeuvre s'étalant sur plusieurs périodes orbitales, comportant de préférence au plus deux manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale. Les 15 avantages sont que la charge opérationnelle au sol est inchangée après la panne, et qu'il n'y a pas d'augmentation du nombre des séquences ON/OFF des propulseurs (important vis-à-vis de la durée de vie, surtout après une panne). Le fonctionnement avec une fréquence de manoeuvres plus importante, pour avoir une meilleure précision sur le contrôle d'orbite, est 20 néanmoins également possible. Dans des modes préférés de mise en oeuvre, le plan de manoeuvre est en outre déterminé sous la contrainte suivante : IEN1 + EN2 + RN.sin(OT)I > r (1) expression dans laquelle : 25 - r est une valeur scalaire strictement positive représentative d'une capacité minimale requise de désaturation trois axes du dispositif de stockage de moment cinétique du satellite 10, - EN1 est égal au rapport F1x/F1y, - EN2 est égal au rapport F2x/F2y, 30 - RN est égal au rapport F1z/F1y ou au rapport F2z/F2y, - AT est égal à 27.(T2 - T1 - Torb/2)/Torb, expression dans laquelle Torb est la période orbitale (approximativement 24 heures dans le cas d'une orbite géosynchrone). 3022530 25 Il est à noter que d'autres contraintes peuvent également être considérées, en plus de la contrainte donnée par l'expression (1), lors de la détermination du plan de manoeuvre. AT est donc représentatif du décalage temporel par rapport à 5 l'espacement temporel nominal (Torb/2, soit 12 heures dans le cas d'une orbite géosynchrone) entre les manoeuvres de contrôle d'orbite. Si AT est non nul modulo Tr, alors les forces de poussée F1 et F2, déterminées uniquement pour le contrôle de l'inclinaison et de la longitude de l'orbite, seront non parallèles. En outre, les rapports EN1 et EN2 permettent d'imposer un désalignement 10 entre lesdites forces de poussée F1 et F2 (en imposant que la somme EN1+EN2 n'est pas nulle). Enfin, l'expression globale (1) ci-dessus permet d'assurer que, si on impose à la fois un désalignement des forces de poussée F1 et F2 en repère satellite et un décalage temporel par rapport à l'espacement temporel nominal, ceux-ci ne s'annulent pas mutuellement en repère inertiel. 15 La valeur r est par exemple une valeur prédéfinie constante au cours du temps, ou une valeur qui peut être ajustée au cours du temps, en fonction par exemple du moment cinétique AH à déstocker. Notamment, on comprend que, si les forces de poussée F1 et F2 sont presque parallèles en repère inertiel, alors la capacité de désaturation est faible suivant la direction de 20 poussée moyenne desdites forces de poussée F1 et F2. Plus la valeur r augmente, et plus la valeur absolue du produit scalaire des directions de poussée des forces de poussée F1 et F2 en repère inertiel tend à diminuer, de sorte que la capacité de désaturation trois axes du dispositif de stockage de moment cinétique augmente. 25 Le plan de manoeuvre est par exemple déterminé directement par le dispositif de commande du satellite 10. Alternativement, le plan de manoeuvre peut être déterminé par une station terrestre du système de contrôle d'orbite, et transmis au satellite 10 pour être mis en oeuvre par le dispositif de commande. Le plan de manoeuvre peut également, suivant d'autres exemples, être 30 déterminé conjointement par le satellite 10 et la station terrestre. La figure 5 représente schématiquement les principales étapes d'un mode préféré de mise d'un procédé 50 de contrôle d'orbite dans lequel le plan de manoeuvre est déterminé conjointement par une station terrestre et par le 3022530 26 satellite 10. A cet effet, la station terrestre et le satellite 10 comportent des moyens de communication conventionnels respectifs qui leur permettent d'échanger des données. Tel qu'illustré par la figure 5, le procédé 50 de contrôle d'orbite 5 comporte tout d'abord une étape 52 de détermination d'un plan de manoeuvre intermédiaire, comportant deux manoeuvres de contrôle d'orbite dont les forces de poussée, de directions de poussée non parallèles, sont adaptées à contrôler simultanément plusieurs paramètres orbitaux (l'inclinaison, la longitude, et éventuellement l'excentricité) de l'orbite du satellite 10 sans modifier son 10 moment cinétique. Par exemple, au cours de l'étape 52 de détermination de plan de manoeuvre intermédiaire, la station terrestre détermine les paramètres suivants : - les dates T1 et T2 de début des manoeuvres de contrôle d'orbite, 15 - les durées des deux manoeuvres de contrôle d'orbite, - des valeurs intermédiaires des angles 81(T1), 82(T1), 83(T1), 61(T2), 82(T2) et 83(T2) permettant d'avoir des forces de poussée qui contrôlent simultanément l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite 10 sans former de moment. 20 Ces paramètres sont par exemple déterminés en fonction des paramètres scalaires AVx(T1), AVx(T2), AVy(T1), AVy(T2) (et éventuellement AVz(T1) et AVz(T2)), reçus du satellite 10 ou déterminés directement par la station terrestre. De préférence, le plan de manoeuvre intermédiaire est déterminé par 25 la station terrestre sous la contrainte IEN1 + EN2 + RN.sin(AT)I > F. Si la valeur F n'est pas constante au cours du temps, celle-ci est par exemple reçue du satellite 10, ou déterminée à partir de données reçues du satellite 10, telles que le moment cinétique AH à déstocker. Le plan de manoeuvre intermédiaire, une fois déterminé par la station 30 terrestre, est transmis au satellite 10. Le procédé 50 de contrôle d'orbite comporte ensuite une étape 54 au cours de laquelle le dispositif de commande détermine le plan de manoeuvre à mettre en oeuvre, c'est-à-dire le plan de manoeuvre dont les forces de poussée 3022530 27 sont en outre adaptées à former des moments de désaturation du dispositif de stockage de moment cinétique. Plus particulièrement, cette étape 54 vise à déterminer de nouvelles valeurs des angles 01(T1), 02(T1), 03(T1), 01(T2), 02(T2) et 03(T2) permettant 5 en outre de déstocker un moment cinétique AH du dispositif de stockage de moment cinétique à l'issue des deux manoeuvres de contrôle d'orbite. Lesdites nouvelles valeurs des angles 01(T1), 02(T1), 03(T1), 01(T2), 02(T2) et 03(T2) sont déterminées en fonction du moment cinétique AH à déstocker et en fonction des valeurs intermédiaires desdits angles données par le plan de 10 manoeuvre intermédiaire, par exemple en linéarisant le système d'équations autour desdites valeurs intermédiaires. Le procédé 50 de contrôle d'orbite comporte ensuite une étape 56 au cours de laquelle le dispositif de commande pilote les moyens de déplacement et les moyens de propulsion conformément au plan de manoeuvre déterminé 15 au cours de l'étape 54. Tel qu'indiqué précédemment, le plan de manoeuvre à mettre en oeuvre peut également être entièrement déterminé par la station terrestre. Le cas échéant, l'étape 54 de détermination du plan de manoeuvre à mettre en oeuvre, en fonction notamment du plan de manoeuvre intermédiaire, est 20 exécutée par la station terrestre. Rien n'exclut en outre, suivant d'autres exemples, de déterminer alors directement le plan de manoeuvre à mettre en oeuvre, sans passer par la détermination d'un plan de manoeuvre intermédiaire. La station terrestre comporte par exemple au moins un processeur et au moins une mémoire électronique dans laquelle est mémorisé un produit 25 programme d'ordinateur, sous la forme d'un ensemble d'instructions de code de programme à exécuter pour mettre en oeuvre les étapes associées du procédé 50 de contrôle d'orbite du satellite 10. Dans une variante, la station terrestre comporte un ou des circuits logiques programmables, de type FPGA, PLD, etc., et/ou circuits intégrés spécialisés (ASIC) adaptés à mettre en oeuvre 30 tout ou partie desdites étapes associées du procédé 50 de contrôle d'orbite. En d'autres termes, la station terrestre comporte un ensemble de moyens configurés de façon logicielle (produit programme d'ordinateur spécifique) et/ou matérielle (FPGA, PLD, ASIC, etc.) pour mettre en oeuvre les 3022530 28 différentes étapes du procédé 50 de contrôle d'orbite qui sont exécutées par ladite station terrestre. De manière plus générale, il est à noter que les modes de mise en oeuvre et de réalisation considérés ci-dessus ont été décrits à titre d'exemples 5 non limitatifs, et que d'autres variantes sont par conséquent envisageables. Notamment, l'invention a été décrite en considérant un plan de manoeuvre comportant deux manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale. En effet, l'invention permet, en uniquement deux manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale, de contrôler notamment l'inclinaison, la 10 longitude et, dans des modes particuliers de mise en oeuvre, l'excentricité de l'orbite du satellite 10, tout en désaturant suivant trois axes le dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite 10. Rien n'exclut toutefois, suivant d'autres exemples, d'avoir un nombre différent de manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale, supérieur ou inférieur à deux. Par exemple, le plan 15 de manoeuvre peut comporter une manoeuvre de contrôle d'orbite par période orbitale, et être défini le cas échéant sur une durée égale ou supérieure à deux périodes orbitales. REVENDICATIONS1 - Procédé (50) de contrôle d'orbite d'un satellite (10) en orbite terrestre, dans lequel l'orbite du satellite (10) est contrôlée en commandant selon un plan de manoeuvre des moyens de propulsion (30, 31), comportant au moins un propulseur, et des moyens de déplacement (20, 21) desdits moyens de propulsion dans un repère satellite centré sur un centre de masse du satellite et comportant trois axes X, Y et Z, l'axe X étant parallèle à un vecteur vitesse du satellite, l'axe Z étant dirigé vers la Terre, et l'axe Y étant orthogonal aux axes X et Z, caractérisé en ce que, les moyens de déplacement étant adaptés à : - modifier des angles entre une direction de poussée de chaque propulseur et les axes respectivement X, Y du repère satellite, - déplacer chaque propulseur, à direction de poussée constante dans le repère satellite, de sorte à former un moment d'axe quelconque dans un plan orthogonal à ladite direction de poussée, le plan de manoeuvre comporte au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite, des forces de poussée des moyens de propulsion au cours desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite étant de directions de poussée respectives non parallèles en repère inertiel, chacune desdites forces de poussée étant déterminée de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite ainsi qu'à former un moment adapté à désaturer un dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite dans un plan orthogonal à la direction de poussée de ladite force de poussée. 2 - Procédé (50) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le plan de manoeuvre est déterminé sous la contrainte : IEN1 + EN2 + RN.sin(AT)I > r expression dans laquelle : - r est une valeur scalaire strictement positive, - EN1 correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une première manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - EN2 correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X 3022530 30 et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - RN correspond au rapport entre une composante suivant l'axe Z et la composante suivant l'axe Y de la force de poussée de la 5 première ou de la seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - AT est égal à 27.(T2 - T1 - Torb/2)/Torb, expression dans laquelle T1 et T2 sont des dates des première et seconde manoeuvres de contrôle d'orbite, et Torb est la période orbitale du satellite. 10 3 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, les moyens de déplacement comportant un bras articulé (20, 21) portant un propulseur des moyens de propulsion, ledit bras articulé comportant au moins trois articulations (22, 23, 24) comportant chacune au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation, les 15 axes de rotation respectifs d'articulations adjacentes n'étant pas parallèles pour au moins deux paires d'articulations adjacentes, la force de poussée dudit propulseur est contrôlée en commandant les articulations du bras articulé. 4 - Procédé (50) selon l'une des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que, 20 les moyens de déplacement comportant un dispositif de contrôle d'attitude du satellite et un bras articulé portant un propulseur des moyens de propulsion, ledit bras articulé comportant au moins deux articulations comportant chacune au moins un degré de liberté en rotation, la force de poussée dudit propulseur est contrôlée en commandant les articulations 25 du bras articulé et l'attitude du satellite. 5 - Procédé (50) selon l'une des revendications 3 à 4, caractérisé en ce que, le bras articulé comportant au moins une articulation additionnelle, on commande, lors d'au moins une manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, les moyens de propulsion et les moyens de déplacement de 30 sorte à former une force de poussée déterminée de sorte à contrôler en outre l'excentricité de l'orbite du satellite. 6 - Procédé (50) selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'excentricité de l'orbite du satellite est contrôlée en commandant des 3022530 31 moyens de propulsion (40) additionnels dudit satellite, d'orientation fixe par rapport audit satellite. 7 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les dates et/ou les durées desdites deux manoeuvres de contrôle 5 d'orbite du plan de manoeuvre sont déterminées de sorte à contrôler l'excentricité de l'orbite du satellite au cours du plan de manoeuvre. 8 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un plan de manoeuvre intermédiaire, adapté à contrôler uniquement l'orbite du satellite, est déterminé par une station terrestre et transmis au 10 satellite, et le plan de manoeuvre à mettre en oeuvre est déterminé par le satellite en fonction dudit plan de manoeuvre intermédiaire. 9 - Procédé (50) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le plan de manoeuvre comporte au plus deux manoeuvres de contrôle d'orbite par période orbitale du satellite. 15 10 - Produit programme d'ordinateur caractérisé en ce qu'il comporte un ensemble d'instructions de code de programme qui, lorsqu'elles sont exécutées par un processeur, mettent en oeuvre un procédé de contrôle d'orbite d'un satellite selon l'une des revendications 1 à 9. 11 - Satellite (10) destiné à être mis à poste en orbite terrestre, comportant des 20 moyens de propulsion (30, 31), comportant au moins un propulseur, et des moyens de déplacement (20, 21) desdits moyens de propulsion dans un repère satellite centré sur un centre de masse dudit satellite et comportant trois axes X, Y et Z, l'axe X étant parallèle à un vecteur vitesse du satellite, l'axe Z étant dirigé vers la Terre, et l'axe Y étant orthogonal 25 aux axes X et Z, caractérisé en ce que les moyens de déplacement sont adaptés à : - modifier des angles entre une direction de poussée de chaque propulseur et les axes respectivement X, Y du repère satellite, - déplacer chaque propulseur, à direction de poussée constante 30 dans le repère satellite, de sorte à former un moment d'axe quelconque dans un plan orthogonal à ladite direction de poussée, et en ce qu'il comporte des moyens adaptés à commander les moyens de propulsion et les moyens de déplacement selon un plan de manoeuvre 3022530 32 comportant au moins deux manoeuvres de contrôle d'orbite, des forces de poussée des moyens de propulsion au cours desdites deux manoeuvres de contrôle d'orbite étant de directions de poussée respectives non parallèles en repère inertiel, chacune desdites forces de poussée étant 5 déterminée de sorte à contrôler simultanément l'inclinaison et la longitude de l'orbite du satellite ainsi qu'à former un moment adapté à désaturer un dispositif de stockage de moment cinétique dudit satellite dans un plan orthogonal à la direction de poussée de ladite force de poussée. 12 - Satellite (10) selon la revendication 11, caractérisé en ce que les moyens 10 de déplacement sont agencés de façon non symétrique par rapport au plan XZ formé par les axes X et Z du repère satellite. 13 - Satellite (10) selon l'une des revendications 11 à 12, caractérisé en ce que les moyens de déplacement comportent un bras articulé (20, 21) portant un propulseur (30, 31) des moyens de propulsion, ledit bras articulé 15 comportant au moins trois articulations (22, 23, 24) comportant chacune au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation, les axes de rotation respectifs d'articulations adjacentes n'étant pas parallèles entre eux pour au moins deux paires d'articulations adjacentes. 14 - Satellite (10) selon la revendication 13, caractérisé en ce que le bras 20 articulé (20, 21) comporte une articulation additionnelle comportant au moins un degré de liberté en rotation autour d'un axe de rotation. 15 - Satellite (10) selon l'une des revendications 11 à 14, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de propulsion (40) additionnels d'orientation fixe par rapport audit satellite. 25 16 - Satellite (10) selon l'une des revendications 11 à 15, caractérisé en ce que les moyens de propulsion (30, 31) portés par les moyens de déplacement (20, 21) sont des moyens de propulsion électriques. 17 - Système de contrôle d'orbite d'un satellite (10) selon l'une des revendications 11 à 16, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens 30 adaptés à déterminer le plan de manoeuvre sous la contrainte : IEN1 + EN2 + RN.sin(AT)I > r expression dans laquelle : - r est une valeur scalaire strictement positive, 3022530 33 - EN1 correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une première manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - EN2 correspond au rapport entre une composante suivant l'axe X 5 et une composante suivant l'axe Y de la force de poussée d'une seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan de manoeuvre, - RN correspond au rapport entre une composante suivant l'axe Z et la composante suivant l'axe Y de la force de poussée de la première ou de la seconde manoeuvre de contrôle d'orbite du plan 10 de manoeuvre, - AT est égal à 27.(T2 - T1 - Torb/2)/Torb, expression dans laquelle T1 et T2 sont des dates des première et seconde manoeuvres de contrôle d'orbite, et Torb est la période orbitale du satellite. 18 - Système selon la revendication 17, caractérisé en ce que les moyens 15 adaptés à déterminer le plan de manoeuvre sont distribués entre le satellite (10) et une station terrestre. 19 - Système selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'un plan de manoeuvre intermédiaire, adapté à contrôler uniquement l'orbite du satellite, est déterminé par la station terrestre et transmis au satellite, et le 20 plan de manoeuvre à mettre en oeuvre est déterminé par le satellite en fonction dudit plan de manoeuvre intermédiaire.