FR 3019554 A1 20151009 FR 1453075 A 20140407 DOMAINE DE L'INVENTION L'invention se situe dans le domaine des procédés de raffinage et de pétrochimie et réalise une intégration poussée entre l'unité FCC et le complexe aromatique (CA). La présente invention concerne plus particulièrement le cas des unités FCC traitant des charges lourdes mais fortement hydrotraitées, et possédant de ce fait une teneur en hydrogène supérieure à 13,5% poids. Lors du craquage catalytique, ces charges présentent un déficit en coke, ce qui impacte défavorablement le bilan thermique du FCC. La présente invention décrit des moyens permettant de rétablir un bilan thermique équilibré par échange de flux de matière entre le FCC et le complexe aromatique (CA). EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR 11 est connu de l'art antérieur que le craquage de coupes très hydrogénées dans les procédés FCC pose certains problèmes pour le bouclage thermique lié au fait que ces charges ne sont pas de bons précurseurs de coke et impliquent que la balance thermique de ces unités ne peut être atteinte que par un apport de chaleur externe au procédé. 11 est courant de trouver des inventions qui proposent de brûler dans le régénérateur des charges très lourdes riches en carbone du type « torch oil ». D'autres inventions décrivent le recycle d'une coupe cokante dans le stripeur ou dans une capacité en dérivation du stripeur. La présente invention propose de recycler vers l'unité de FCC une coupe cokante issue du complexe aromatique. Cette coupe issue du complexe aromatique (CA) est recyclée au réacteur du FCC qui peut fonctionner aussi bien en écoulement ascendant (« riser ») qu'en écoulement descendant (« downer »), et sa conversion permet une augmentation du rendement en BTX en plus de l'amélioration du bilan thermique de l'unité FCC. 30 11 n'est pas dans la pratique de l'homme du métier d'enchainer des procédés permettant la récupération des BTX formés dans les unités de FCC, car ces molécules à fortes valeurs ajoutées sont noyées dans des effluents desquels il est difficile de les extraire à faible coût. L'intégration du FCC au complexe aromatique propose le recycle de la coupe naphta de craquage léger, coupe dite "LCN" formée dans le FCC, vers le complexe aromatique (CA) pour procéder à l'extraction des aromatiques présentant un intérêt commercial. L'art antérieur propose également des recycles d'effluents de FCC dans un réacteur additionnel afin d'épuiser au maximum le potentiel de ces coupes non converties telles que la coupe C4 par exemple. La présente invention, tirant partie de la proximité immédiate du FCC et du complexe aromatique, propose en plus des recycles classiques en provenance du FCC, le recycle du flux d'aromatiques lourds issu du complexe aromatique initialement dédié au pool essence. Par ailleurs, la présente invention décrit également la possibilité de préchauffer la charge du FCC par récupération de la chaleur des fours des unités de reformage catalytique. La présente invention, propose ainsi de récupérer une partie de la chaleur disponible dans la zone de convection des fours de préchauffe de la charge du reformage catalytique dans le but de préchauffer la charge du FCC. DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES La figure 1 représente un schéma du procédé selon la présente invention dans sa version de base. On a utilisé les abréviations suivantes pour désigner les principales unités : HCV pour l'hydroconversion, HDT pour l'hydrotraitement, FCC pour le craquage catalytique, RC pour 25 le reformage catalytique de l'essence, CA pour le complexe aromatique. La figure 2 représente une première variante du schéma de base dans laquelle le flux de raffinat issu du complexe aromatique est divisé en deux flux, un flux léger qui est envoyé en mélange avec la charge du FCC et un flux lourd qui est envoyé en mélange avec la charge du 30 reformage catalytique des essences. La figure 3 représente une seconde variante du schéma de base dans laquelle un flux composé majoritairement d'oléfines en C4 et C5 est isolé au niveau de la séparation par boite froide (SBF) en aval du FCC pour être envoyé dans une unité d'oligomérisation (OLG) qui permet de produire des oléfines plus longues alimentant l'unité FCC en mélange avec la charge principale. DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION La présente invention peut se définir comme un procédé de production d'oléfines légères en 10 C2, C3 et C4 et de BTX (benzène, toluène, xylènes) faisant appel à une unité de craquage catalytique (FCC) et un complexe aromatique (CA) incluant une unité de reformage catalytique des essence (RC). Ces trois unités fonctionnent en synergie au sens où elles échangent à la fois des flux de 15 matière et de chaleur. La charge dite LCN issue de l'unité de craquage catalytique (FCC) est définie par son intervalle de distillation (PI-160°C), PI (point de distillation initial) pouvant varier de 30°C à 60°C, et PF (point de distillation final) étant défini à plus ou moins 10°C, c'est-à-dire pouvant 20 varier de 150°C à 170°C. Cette définition de la coupe LCN reste valable pour l'ensemble du présent texte. Par simplification on continue de la noter PI-160°C. 25 La charge LCN est introduite en mélange avec la charge (5) du complexe aromatique (CA). La charge dite aromatiques lourds (11) produite par le complexe aromatique (CA), est composée d'aromatiques à plus de 10 atomes de carbone. Cette charge aromatiques lourds est envoyée en mélange avec la charge (2) de l'unité FCC où elle apporte par son pouvoir 30 coquant les calories nécessaires au bouclage du bilan thermique. Enfin la charge (2) de l'unité FCC est préchauffée dans les fours de l'unité de reformage catalytique (RF), préférentiellement dans la zone de convection de ces derniers. Plus précisément la présente invention peut se définir comme un procédé de production 5 d'oléfines légères et de BTX à partir d'une première charge de type VGO hydrotraité ou huile non convertie (UCO) résultant d'un procédé d'hydroconversion, ou d'un mélange quelconque de ces deux charges, et d'une seconde charge de type naphta, de point initial d'ébullition supérieur à 30°C et de point final d'ébullition inférieur à 220°C, ledit procédé comprenant une unité de craquage catalytique (FCC) traitant la charge VGO hydrotraité ou l'huile non 10 convertie (UCO), une unité de reformage catalytique (RC) traitant la charge dite naphta (30°C-220°C), et d'un complexe aromatique (CA) alimenté par les effluents du reformage catalytique (RC), et la fraction dite LCN (PI-160°C) des effluents du FCC, ledit procédé comportant la suite d'opérations suivantes : - On envoie la charge VGO hydrotraité ou l'huile non convertie UCO (2), ou un mélange 15 quelconque des deux charges, dans une unité FCC qui produit des effluents (6) qui sont envoyés dans une unité de fractionnement (FRAC) de laquelle on extrait une fraction légère (8), une coupe LCN (PI-160°C), une coupe HCN (160°C-220°C), et une fraction lourde (220°C+), - On envoie la fraction légère (8) dans une boite de séparation, dite boite froide (BF), 20 permettant de séparer les oléfines légères, éthylène et propylène, les gaz secs (H2 et CH4), et les paraffines légères en C2, C3 et C4, On envoie la coupe essence (PI-160°C), dite LCN (9), au complexe aromatique (CA) en mélange avec les effluents (5) du reformage catalytique (RF) pour former la charge (10) du complexe aromatique (CA), 25 - la coupe HCN (160°C-220°C) est valorisée en tant que telle, - la fraction lourde (220°C+) de point initial d'ébullition supérieur à 220°C qui dans ce cas possède un potentiel de craquage non négligeable, est recyclée au FCC - On envoie le naphta hydrotraité (4) comme charge de l'unité de reformage catalytique (REF), 30 - On extrait du complexe aromatique (CA) les BTX, un raffinat (12) défini comme la partie non aromatique des effluents, qui est envoyé au moins en partie en mélange avec la charge (2) du FCC, et une fraction dite aromatiques lourds (11) qui est également envoyée en mélange avec la charge (2) du FCC. Selon une première variante du procédé de la présente invention, l'effluent raffinat (12) du complexe aromatique est envoyé dans une unité de séparation (SPLIT2) qui permet de séparer une fraction légère (13) qui est envoyée en mélange avec la charge (2) à l'unité de craquage catalytique (FCC), et une fraction lourde (14) qui est envoyée en mélange avec la charge naphta hydrotraité (4) à l'unité de reformage catalytique (REF). Selon une seconde variante du procédé selon l'invention, les oléfines légères en C4 et C5 issues de la boite de séparation (BF), noté flux 15, sont envoyées dans une unité d'oligomérisation (OLG), et les effluents (16) de ladite unité d'oligomérisation (15) sont envoyés en mélange avec la charge (2) dans l'unité de craquage catalytique (FCC). Selon une troisième variante du procédé selon l'invention, la charge (2) de l'unité FCC est préchauffée dans la zone de convection des fours de reformage catalytique (FREF) avant d'être introduite comme charge de l'unité de craquage catalytique (FCC). Au final les avantages qui sont apportés par la présente invention peuvent être résumés dans 20 les points suivants : Le FCC permet la production d'un flux valorisable en BTX dans le complexe aromatique. Le débit d'oléfines légères produites par le FCC est augmenté. 25 Les débits en aromatiques valorisables en pétrochimie issus du complexe aromatique (BTX) sont augmentés. Le FCC bénéficie d'un apport conséquent en coke grâce au recycle d'une partie au moins de la coupe aromatiques lourds issus du complexe aromatique, ce qui permet de boucler le bilan 30 thermique. L'intégration du complexe aromatique et du FCC permet d'obtenir un schéma de procédé qui optimise et rend flexible la production et la récupération des composés à forte valeur ajoutée, tels que les oléfines légères et les BTX. Le flux aromatiques lourds issu du complexe aromatique (11) est diminué au maximum, voire éliminé, au bénéfice de coke produit et utile au bilan thermique du FCC, et de BTX produits par le craquage dans le FCC. La charge du FCC peut être préchauffée par les fours de l'unité de reformage catalytique, ce 10 qui permet d'améliorer encore la balance thermique du FCC. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Une unité FCC traite généralement une coupe lourde issue de l'unité de distillation sous vide 15 comme le VGO (abréviation de la terminologie « vacuum gaz oil »), ou encore un résidu atmosphérique seul ou en mélange. Il arrive cependant que la charge arrivant au FCC, par exemple un VGO, puisse être nettement plus légère du fait d'un prétraitement préalable, généralement un hydrotraitement plus ou moins poussé, ou bien du fait qu'elle provient d'une unité de conversion dans laquelle la charge initiale s'est fortement enrichie en hydrogène. 20 Une telle charge présente, de par sa forte teneur en hydrogène (supérieure à 13,5% pds de la charge), un fort potentiel en oléfines légères surtout en propylène (C3,), butènes (C4,), mais également en éthylène (C2=). 25 Cette charge présente également l'avantage de contenir peu d'impuretés azotées et soufrées, ce qui conduit à une coupe LCN (abréviation de « light cracked naphta ») issue du craquage catalytique pouvant être orientée vers l'entrée du complexe aromatique généralement en mélange avec une charge ex-reforming. 30 Cette charge LCN peut éventuellement être mélangée à une charge de type essence de vapocraqueur pour être hydrotraitée avant d'aller vers le complexe aromatique. Les réactions de craquage dans le FCC conduisent également à la production de composés aromatiques et notamment des composés à forte valeur ajoutée tels que le benzène, le toluène et le xylène (notamment le para-xylène), notés globalement BTX, qu'il sera possible de valoriser dans l'enchainement FCC-Complexe Aromatique. La flexibilité du FCC permet en plus de traiter des charges secondaires par rapport à la charge principale. Ces charges secondaires représentent en général moins de 10% poids de la charge principale 10 et sont des recycles d'effluents disponibles, effluents qui ont un potentiel non négligeable en oléfines légères. C'est le cas notamment du flux dit « raffinat » issu du complexe aromatique qui est un flux pauvre en composés aromatiques. Dans le contexte de la présente invention, c'est-à-dire de la proximité de l'unité FCC et du 15 complexe aromatique (CA), il est facile de recycler le flux « raffinat » vers l'unité FCC en tant que charge secondaire. Les effluents les plus lourds issus du complexe aromatiques (CA), généralement des aromatique à 10 ou plus atomes de carbone, présentent l'intérêt d'être très cokants lors d'un 20 craquage catalytique. Le recycle au FCC de ce type de charge très cokante permet de bénéficier d'une source de coke supplémentaire, donc d'équilibrer le bilan thermique déficitaire en coke provenant d'une charge principale enrichie en hydrogène, et de pouvoir, dans le même temps, augmenter le 25 rendement en BTX du complexe aromatique. La figure 1 représente un schéma de l'enchainement selon la présente invention. La charge entrant dans l'unité d'hydroconversion (HCV) est une charge lourde généralement 30 issue d'une distillation sous vide. C'est le plus souvent un distillat sous vide, noté VGO, dont le point initial d'ébullition est généralement supérieur à 340°C, et dont le point final peut être variable, mais est généralement inférieur à 700°C. On peut par exemple avoir un distillat sous vide léger (LVGO) ou un distillat sous vide lourd HVGO, selon le point de coupe intermédiaire adopté. En sortie de l'unité de conversion (HCV), la partie non convertie, soit la partie dite 340 °C+, (notée UCO) se trouve purifiée avec très peu de soufre et d'azote comparée à la charge d'origine, mais surtout, elle s'est sensiblement enrichie en hydrogène, jusqu'à atteindre des teneurs au-delà de 13,5% et un carbone résiduel relativement bas inférieur à 0,5%. C'est la totalité ou une partie de cette huile non convertie qui est envoyée au craquage catalytique FCC. En résumé la charge entrant au FCC peut être un mélange quelconque de charge VGO hydrotraité et de charge UCO au sens précédemment défini. La charge naphta allant à l'hydrotraitement (HDT) est une coupe essence dont le point d'ébullition initial est généralement supérieur à 30°C et le point d'ébullition final est généralement inférieur à 220°C. Elle est traitée dans une unité d'hydrotraitement afin de la débarrasser des composés soufrés, de manière à atteindre une teneur en S inférieure à 0,5 ppm. L'effluent essence désulfuré (30-220°C) est envoyé à l'unité de reformage catalytique (RC) 25 après avoir été chauffé dans un train d'échange comprenant des fours. La désaturation des molécules produit de l'hydrogène qui s'accompagne d'un enrichissement de la fraction essence en aromatiques. Cette fraction riche en aromatiques est alors envoyée au complexe aromatique (CA) pour l'extraction/production d'aromatiques notamment le benzène, 30 le toluène et les xylènes (BTX). La figure 1, montre comment le FCC se trouve relié à l'ensemble reforming (RC)-complexe aromatique (CA) par deux flux : - un premier flux étant constitué par l'effluent dit LCN ( PI-160°C) issu du FCC, et qui est envoyé au complexe aromatique, en mélange avec la charge principale dudit complexe 5 aromatique (CA). - un second flux est constitué par l'effluent aromatiques lourds issu du complexe aromatique, qu'on peut définir comme l'ensemble des molécules de plus de 10 atomes de carbone et qui est envoyé au FCC en mélange avec la charge dudit FCC. 10 Un autre facteur d'intégration du FCC au complexe aromatique est réalisé par l'utilisation des fours de reforming comme moyen de préchauffe de la charge dudit FCC, préférentiellement dans la zone de convection de ces fours qui correspond généralement à environ 25% -35% de la puissance totale de chauffe. Cette préchauffe contribue à la réalisation du bilan thermique du FCC rendu déficitaire en coke du fait de sa charge fortement hydrogénée. 15 On recycle au FCC le flux d'aromatiques lourds issu du complexe aromatique (CA), non pas en le brulant dans le régénérateur, mais en le traitant en mélange avec la charge dans le réacteur du FCC. Ainsi ce flux d'aromatiques lourds (11) va se convertir en donnant des aromatiques BTX et du coke supplémentaire (par rapport à la charge fortement hydrogénée) 20 permettant le bouclage du bilan thermique globale de l'unité de FCC. Pour une production améliorée du FCC en oléfines légères, on recycle au riser le raffinat en provenance du complexe aromatique de sorte à le craquer majoritairement en propylène, butènes et éthylène. 25 Dans l'autre sens, le FCC contribue à une plus importante production d'aromatiques BTX, car la partie essence craquée légère dite LCN quasiment exempte de soufre et autres impuretés du fait de l'étape d'hydroconversion de la charge lourde, est envoyée au complexe aromatique (CA) pour faire l'extraction et la transformation des aromatiques afin de produire un 30 maximum de benzène, toluène et para-xylène. Cette mise en oeuvre entre les deux complexes, permet des synergies très appréciables. La figure 2, montre une variante de la présente invention dans laquelle le raffinat issu du complexe aromatique est divisé en deux; la partie légère allant au FCC, alors que la partie lourde est recyclée au complexe aromatique. De plus, on peut vouloir extraire encore plus d'aromatiques valorisables de l'ensemble en envoyant l'essence de craquage lourde HCN dans le flux de naphta de départ de sorte que ladite charge HCN subisse un hydrotraitement avant de rentrer dans le complexe aromatique (CA). La fraction lourde (16) issue du fractionnement du FCC peut être de préférence recyclé en 10 partie ou en totalité au réacteur du FCC pour faire encore plus d'oléfines et d'aromatiques, ainsi que pour la production d'un surcroit de coke essentiel au bilan thermique de l'unité FCC. La figure 3 montre une autre variante de la présente invention qui consiste à séparer à partir de la coupe C5 en sortie du réacteur FCC de sorte à envoyer dans la boite froide une partie 15 comprenant les gaz secs, les LPG ainsi que les composés à cinq atomes de carbone pour être encore séparés et ainsi permettre d'isoler la fraction C4 et C5 pour la recycler dans la section réactionnelle du FCC ou l'envoyer dans une unité d'oligomérisation (OLG) pour ensuite envoyer l'oligomérat ainsi formé dans le réacteur du FCC, ce qui augmente les rendements en oléfines légères. 20 Bien entendu les variantes des figures 2 et 3 peuvent parfaitement être mises en oeuvre séparément ou être combinées. Éventuellement, le FCC peut être équipée en plus du réacteur principal traitant la charge 25 fortement hydrogénée, d'un autre réacteur, dit secondaire, dédié à diverses coupes légères dont les conditions de craquage peuvent être plus sévères. Caractéristiques des flux du complexe FCC+CA 30 La première charge (1) entrant dans l'unité FCC-Pétrochimique est une huile non convertie issue d'une unité d'hydrocraquage de VGO ou un VGO fortement hydrotraité. Le Tableau 1 donne des intervalles de propriétés pour un tel type de charge. Charge type Min/Max Composés azotés mg/kg 7,84 1 - 50 Carbone Conradson 240 PF (99,50 %) ° C 649,4 EXEMPLES Des essais en laboratoire avec des catalyseurs de FCC commerciaux avec ou sans additifs de type ZSM-5 ont été conduits pour valider les résultats de la présente invention. Les tests ont 5 été menés à des conditions de sévérité élevées pour la simulation de l'unité FCC : TSR = 605 °C ± 5 °C et C/O = 15 ± 1 kg/kg. Exemple 1 : craquage d'une charge lourde fortement hydrogénée ( non conforme à l'invention) Cet exemple présente les rendements séparés d'une unité de FCC traitant une charge de type no converti d'hydrocraqueur d'un distillat sous vide dont la composition type est donnée dans le Tableau 3 ci-dessous, et ceux d'un complexe aromatique permettant la récupération des BTX, sans intégration des unités FCC et du complexe aromatique. Charge FCC Composés azotés mg/kg 7,84 Carbone Conradson Dans les conditions opératoires du FCC, et en combustion totale au régénérateur, un déficit en puissance de chauffe de 20% au régénérateur est constaté. Ce déficit n'est rattrapable dans une unité FCC que par le brulage dans le régénérateur d'une coupe de type « torch oil » ou tout 5 autre type de fuel. Pour une unité commerciale de reformage des essences qui traite 6000 tonne/jour d'un naphta de point initial à 85°C et un point final à 180°C, et pour une sévérité moyenne au reformer donnant un RON de 95, on obtient les débits suivants d'aromatiques et des flux d'échange 10 avec le FCC : Débit (tonne/jour) C6 Aromatique 372 C7 Aromatique 1134 C8 Aromatique 1272 Aromatiques lourds 426 Raffinat 1326 Tableau 6 - Quelques débits sortant d'un complexe aromatique traitant un flux d'essence de reformage (6000 tonne/jour au reformer) 15 Exemple 2: Craquage d'une charge aromatique lourde en provenance d'un complexe aromatique en addition à la charge lourde fortement hydrogénée Dans les mêmes conditions opératoires que pour l'exemple 1, l'exemple 2 met en oeuvre les 20 synergies entre le FCC et le complexe aromatique selon le schéma de la figure 1, en envoyant à la section réactionnelle du FCC, la charge des aromatiques lourds (11) qui est un effluent de composés aromatique (CA) dont le point initial de distillation (5%) se situe à environ 190°C. Cette charge aromatiques lourds (11) est composée à 100% d'aromatiques ; la majorité (70 % 25 m/m) sont des composés à 11 ou 12 atomes de carbone ; les 30 % pds restants sont des aromatiques à 10 atomes de carbone. Le traitement de cette charge secondaire se fait en mélange avec la charge principale du FCC définie dans l'exemple 1. Les effluents principaux sont alors les suivants : Débit (tonne/jour) Éthylène 285 Propylène 2245 Butènes 2312 C6 Aromatique 476 C7 Aromatique 1287 C8 Aromatique 1535 Coke 384 Tableau 7 - Débits de sortie des composés d'intérêt après intégration du FCC au complexe aromatique. On améliore ainsi la production de coke pour le FCC et avec l'augmentation de la température d'entrée de la charge du FCC, le bilan thermique du FCC est correctement réalisé, alors que l'exemple 1 faisait apparaitre un déficit de 20% du bilan thermique de l'unité FCC. Pour le complexe aromatique (CA), la production d'aromatiques est nettement améliorée du fait de la charge LCN en provenance du FCC. On augmente ainsi les rendements de BTX de respectivement 28% benzène), 13% (toluène) et 21% (xylènes) par rapport à une unité sans la proximité d'un FCC.20 REVENDICATIONS1- Procédé de production d'oléfines légères et de BTX à partir d'une première charge de type VGO hydrotraité ou huile non convertie (UCO) résultant d'un hydrocraquage, ou d'un mélange quelconque de ces deux charges, et d'une seconde charge de type naphta de point initial d'ébullition supérieur à 30°C et de point final d'ébullition inférieur à 220°C, ledit procédé comprenant une unité de craquage catalytique (FCC) traitant la charge VGO hydrotraité ou l'huile non convertie, une unité de reformage catalytique (REF) traitant une charge dite naphta (30°C-220°C), et d'un complexe aromatique (CA) alimenté par les effluents du reformage catalytique (REF) et la fraction dite LCN (PI-160°C) des effluents du FCC, ledit procédé comportant la suite d'opérations suivantes : - On envoie la charge VGO hydrotraité ou l'huile non convertie UCO (2) ou un mélange quelconque des deux dans une unité FCC qui produit des effluents (6) qui sont envoyés dans une unité de fractionnement (FRAC) de laquelle on extrait une fraction légère (8) , une coupe LCN ( PI-160°C), une coupe HCN (160°C-220°C), et une fraction lourde (220°C+), - On envoie la fraction légère (8) dans une boite de séparation dite boite froide (BF) permettant de séparer les oléfines légères, éthylène et propylène, les gaz secs (H2 et CH4), et les paraffines légères en C2, C3 et C4, - On envoie la coupe essence (PI-160°C) dite LCN (9) au complexe aromatique (CA) en mélange avec les effluents (5) du reformage catalytique (RF) pour former la charge (10) du complexe aromatique (CA), - la coupe HCN (160°C-220°C) est valorisée en tant que telle, - la fraction lourde (220°C+) de point initial d'ébullition supérieur à 220°C, est recyclée au FCC - On envoie le naphta hydrotraité (4) comme charge de l'unité de reformage catalytique (REF), - On extrait du complexe aromatique (CA) les BTX, un raffinat (12) défini comme la partie non aromatique des effluents, qui est envoyé au moins en partie en mélange avec la charge (2) du FCC, et une fraction dite aromatiques lourds (11) qui est également envoyée en mélange avec la charge (2) du FCC. 2)- Procédé de production d'oléfines légères et de BTX selon la revendication 1, dans lequel l'effluent raffinat (12) du complexe aromatique est envoyé dans une unité de séparation (SPLIT2) qui permet de séparer une fraction légère (13) qui est envoyée en mélange avec la charge (2) à l'unité de craquage catalytique (FCC), et une fraction lourde (14) qui est envoyée en mélange avec la charge naphta hydrotraité (4) à l'unité de reformage catalytique (REF). 3- Procédé de production d'oléfines légères et de BTX à partir d'une unité de craquage catalytique (FCC) selon la revendication 1, dans lequel les oléfines légères en C4 et C5 issues de la boite de séparation (BF) sont envoyées dans une unité d'oligomérisation (OLG), et les effluents de ladite unité d'oligomérisation (16) sont envoyés en mélange avec la charge (2) dans l'unité de craquage catalytique (FCC). 4- Procédé de production d'oléfines légères et de BTX selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la charge (2) de l'unité FCC est préchauffée dans la zone de convection des fours de reformage catalytique (FREF) avant d'être introduite comme charge de l'unité de craquage catalytique (FCC).