FR 3015147 A1 20150619 FR 1302978 A 20131218 ACTIONNEUR DE PRECISION ALLER-RETOUR L'invention concerne un actionneur de précision nanométrique et peut, par exemple, être utilisée dans le domaine spatial pour une application d'optique active. Un téléscope dispose d'un miroir principal, aussi appelé miroir primaire. Le miroir primaire concentre les rayons lumineux vers un miroir secondaire qui les renvoie au foyer du téléscope. Le miroir primaire ne doit pas se déformer sous l'effet de la gravité par exemple. Souvent, un miroir intermédiaire déformable est utilisé pour corriger les défauts du miroir primaire. Et le miroir intermédiaire est déformé par un ou plusieurs actionneurs. Pour une application d'optique active, un actionneur de très grande précision et stabilité est recherché. On peut même souhaiter une précision nanométrique, c'est-à-dire de l'ordre du nanomètre. Idéalement, l'actionneur doit fonctionner au mieux autour de sa position initiale. C'est ce que l'on appelle aussi avoir une course symétrique autour du zéro mécanique. Enfin, son coefficient de dilatation, noté CTE dans la littérature anglo-saxonne pour Coefficient of Thermal Expansion, doit être le plus bas possible. Dans différents domaines d'application, des actionneurs de précision sont requis. Parmi les actionneurs de précision, on peut citer les actionneurs piézoélectriques. L'effet piézoélectrique direct est la propriété selon laquelle l'application d'une charge mécanique sur certains cristaux ou céramiques fait apparaître des charges électriques à la surface du matériau. L'effet piézoélectrique direct peut être mis à profit dans la réalisation de capteurs tels que les capteurs de pression. L'effet piézoélectrique inverse est la propriété de déformation d'un matériau piézoélectrique lorsqu'on lui applique un champ électrique. L'effet piézoélectrique inverse permet de réaliser des actionneurs. Les matériaux piézoélectriques sont très nombreux. Le plus connu est le quartz. Mais ce sont des céramiques synthétiques, les PZT (pour Titano-Zirconate de Plomb, aussi appelées LZT dans la littérature anglo-saxonne pour Lead Zirconate Titanate) qui sont aussi largement utilisées aujourd'hui dans l'industrie. Il existe principalement deux types d'actionneurs piézoélectriques. Le premier type d'actionneurs est appelé actionneur direct, dans lesquels le déplacement obtenu est égal à la déformation du matériau piézoélectrique. Les actionneurs directs permettent d'obtenir des courses entre 0 et 100 micromètres. Le second type d'actionneurs regroupe les actionneurs amplifiés, dans lesquels un dispositif mécanique vient amplifier ce mouvement, d'un facteur de 2 à 20. Les actionneurs amplifiés ont généralement des courses comprises entre 0,1 mm et 1 mm. Aujourd'hui, ce sont les céramiques multicouches (aussi appelées MLA pour Multi-Layer Array dans la littérature anglo-saxonne) qui sont traditionnellement utilisées dans les actionneurs piézoélectriques. L'intégration de ce type de matériau impose des précautions spécifiques. On peut citer en particulier la nécessité d'assurer une précontrainte mécanique ou d'éviter les efforts en torsion. Sous réserve d'une bonne conception et utilisation, les actionneurs piézoélectriques sont extrêmement fiables et robustes. Leur fiabilité et robustesse ont permis aux actionneurs piézoélectriques d'être utilisés dans le domaine spatial. Ils sont également utilisés, par exemple, pour le nanopositionnement, la création de vibrations, le contrôle actif de vibrations. Aujourd'hui, outre le domaine spatial, les actionneurs piézoélectriques sont utilisés dans plusieurs domaines. On peut notamment citer : - le monde industriel pour de l'assistance à l'usinage par création de vibrations ; - la commande de certains injecteurs en automobile réalisée grâce à des matériaux piézoélectriques. Cette technique permet notamment de bien maîtriser le processus d'injection de carburant ; - certaines imprimantes à jet d'encre utilisant des éléments piézoélectriques pour produire les fines gouttelettes qui sont propulsées sur 35 le papier ; Actuellement, on utilise un actionneur piézoélectrique avec précontrainte pour déformer le miroir intermédiaire. Au repos, on dit que l'actionneur est à sa position intiale ou de référence, aussi appelée position 5 du zéro mécanique. La course d'un tel actionneur est dissymétrique. Par exemple, l'actionneur a une course comprise en - 5µm et + 40 La difficulté réside dans le décentrage de la course qui implique d'avoir un offset important de la tension en position centrale. Dans ce cas, la position initiale n'est plus le zéro mécanique souhaité. 10 Une autre solution consiste à utiliser deux actionneurs associés en opposition (aussi appelé « push-pull » dans la littérature anglo-saxonne) où leurs efforts s'additionnent. Chaque actionneur doit déformer l'autre lorsqu'il est actionné. Cette solution ne permet que des courses réduites. Plus précisément, les actionneurs ont un déplacement complémentaire. 15 Cependant, l'assymétrie du déplacement conduit à un effort résiduel au point milieu ou au repos. Le push-pull série double l'effort à course constante. Ainsi, on constate que l'utilisation d'un actionneur piézoélectrique seul ne permet pas d'obtenir une course symétrique souhaitée. Il est nécessaire de précontraindre le système et de décaler le zéro mécanique. 20 Cela rend problématique un éventuel cas de panne où l'actionneur se bloque dans une position extrême. L'utilisation d'un actionneur en « push-pull » est une solution connue et intéressante. Néanmoins, elle réduit la course totale de l'actionneur et impose l'utilisation d'actionneurs encombrants pour obtenir la 25 course souhaitée. Enfin, l'utilisation d'un actionneur avec un micromoteur, un réducteur et une vis permettant d'obtenir une démultiplication est intéressante. Néanmoins, la démultiplication augmente le besoin en course de l'actionneur qui peut alors devenir trop encombrant. Ce type d'actionneur 30 n'est donc pas envisageable pour une application spatiale. L'invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un actionneur de précision pouvant fonctionner autour de sa position initiale avec une course symétrique et un coefficient de dilatation 35 contrôlé. A cet effet, l'invention a pour objet un actionneur comprenant : une base une structure intermédiaire, - une interface de sortie, caractérisé en ce qu'il comprend deux éléments linéaires produisant une extension contrôlable selon une même direction longitudinale, chacun entre une première et une seconde extrémité, un premier des deux éléments possédant une première extrémité fixée sur la structure intermédiaire et une seconde extrémité fixée sur la base, un second des deux éléments possédant une première extrémité fixée sur la structure intermédiaire et une seconde extrémité fixée à l'interface de sortie, et en ce que la base et la structure intermédiaire sont positionnées de façon à ce que l'extension contrôlable du second élément produise un déplacement de l'actionneur dans un premier sens et l'extension contrôlable du premier élément produise un déplacement de l'actionneur dans un second sens opposé au premier sens par rapport à la base. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages 20 apparaîtront à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation donné à titre d'exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel : - la figure 1 représente schématiquement un actionneur selon l'invention ; la figure 2 représente schématiquement l'alimentation de l'actionneur ; 25 la figure 3a représente schématiquement le placement des jauges de déformation sur l'actionneur ; la figure 3b illustre le montage en pont complet des jauges de déformation ; - la figure 4 représente schématiquement un actionneur selon 30 l'invention ; la figure 5 représente l'asservissement de la commande de l'actionneur en fonction d'une mesure d'extension de l'actionneur. Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes 35 repères dans les différentes figures. La figure 1 représente schématiquement un actionneur 10 selon l'invention. L'actionneur 10 comprend une base 11, une structure intermédiaire 12, une interface de sortie 13. L'actionneur 10 comprend deux éléments linéaires 14, 15 produisant une extension contrôlable selon une même direction longitudinale 50, chacun entre une première et une seconde extrémité. Un premier 14 des deux éléments possède une première extrémité 16 fixée sur la structure intermédiaire 12 et une seconde extrémité 17 fixée sur la base 11. Un second 15 des deux éléments posséde une première extrémité 18 fixée sur la structure intermédiaire 12 et une seconde extrémité 19 fixée à l'interface de sortie 13. La base 11 et la structure intermédiaire 12 sont positionnées de façon à ce que l'extension contrôlable du second élément 15 produise un déplacement de l'actionneur 10 dans un premier sens 51 et l'extension contrôlable du premier élément 14 produise un déplacement de l'actionneur 10 dans un second sens 52 opposé au premier sens 51 par rapport à la base. Sur la figure 1, deux éléments sont représentés. On pourrait tout à fait imaginer un actionneur comportant plusieurs autres éléments, par exemple 3, 4 ou plus. La base 11, la structure intermédiaire 12, l'interface de sortie 13 et les deux éléments 14, 15 forment plusieurs composants formant un empilage. Ainsi, lorsque l'élément 15 s'étend, il déplace l'empilage dans le sens 51. Lorsque l'élement 14 s'étend, il déplace la structure intermédiaire 12 dans le sens 52. On obtient ainsi un actionneur capable d'avoir une course symétrique autour de sa position initiale. Par ailleurs, la structure intermédiaire 12 peut prendre différentes formes. On peut notamment distinguer une structure intermédiaire dite axiale avec des éléments superposés dans la direction longitudinale (comme c'est le cas sur la figure 1) d'une structure intermédiaire dite latérale comme pour l'actionneur 100 représenté sur la figure 4. L'actionneur 100 est identique à l'actionneur 10 à la différence que l'actionneur 100 comprend trois éléments 41, 42 et 43. Les éléments 41, 42 et 43 sont à extension contrôlable dans la direction longitudinale 50. Ils sont positionnés les uns à côté des autres parallèlement à la direction longitudinale 50. L'élement 41 a une extension contrôlable dans le sens 51 et l'extension des éléments 42 et 43 déplace l'actionneur 100 dans le sens 52. Sur la figure 4, trois éléments sont 3015 14 7 6 représentés. L'actionneur 100 pourrait en comprendre plusieurs autres. Par exemple, l'élément 41 pourrait être remplacé par deux éléments. Un actionneur avec une structure intermédiaire dite axiale a un encombrement plus important dans le sens longitudinal, alors qu'un actionneur avec une 5 structure intermédiaire dite latérale a un encombrement moindre dans le sens longitudinal mais plus important dans le sens latéral. En pratique, la forme de la structure intermédiaire 12 est choisie en fonction de l'encombrement dont peut disposer l'actionneur 10 dans son environnement. 10 La structure intermédiaire 12 est configurée de telle façon que le coefficient de dilatation thermique de l'actionneur 10 ait une valeur prédéterminée. En effet, en choisissant bien les épaisseurs et matériaux de la structure intermédiaire 12, on peut faire en sorte d'obtenir un empilage dit athermique. On considère maintenant une dilatation de l'actionneur 10 15 soumis à une élévation de température donnée. En se dilatant, l'élément 15 s'allonge d'une distance e dans le sens 51. En choisissant des éléments 14 et 15 identiques ou au moins semblables, l'élément 14 se dilate de la même façon, c'est-à-dire que l'élément 14 se dilate également d'une distance e. Or, l'élément 14 étant positionné entre la base 11 et la structure intermédiaire 12, 20 la dilatation de l'élément 14 résulte en un déplacement de la structure intermédiaire 12 d'une distance e dans le sens 52. La dilatation de l'élément 15 et la dilatation de l'élément 14 se compensent. Hormis les éléments 14 et 15, on peut réaliser les autres composants de l'empilage dans des matériaux dont les coefficients de 25 dilatation sont les plus faibles possibles. La structure intermédiaire 12 et la base 11 sont par exemple constituées d'un alliage de fer (64%) et de nickel (36%). Cet alliage possède un coefficient de dilatation très faible (1,2.10-6 K1). La structure intermédiaire 12 et la base 11 peuvent aussi être en céramique, par exemple en nitrure de silicium. L'interface de sortie 13 peut 30 être en verre de type vitrocéramique et dispose également d'un coefficient de dilatation thermique très faible. On peut choisir des composants de l'empilage ayant des coefficients de dilatation plus élevés tout en conservant pour l'empilage un coefficient de dilatation thermique globalement nul. Il est aussi possible que 35 le coefficient de dilatation thermique de l'empilage soit globalement nul en intercalant des pièces intermédiaires. La structure intermédiaire 12 peut avoir une forme en U composée d'une partie centrale 60 parallèle à la direction longitudinale 50, d'une première partie 61 sur laquelle est fixé le second élément 15 et d'une seconde partie 62 parallèle à la première partie 61, sensiblement perpendiculaires à la partie centrale 60. En cas de dilatation de la structure intermédiaire 12, c'est la partie 60 qui se dilate de manière significative selon la direction longitudinale 50. L'élément 15 se déplace donc avec la dilatation de la structure intermédiaire 12. L'actionneur 10 peut comporter une cale de réglage thermique 20 positionnée entre deux composants de l'empilage. Avantageusement, la cale 20 de réglage thermique est positionnée entre la seconde partie 62 et le premier élément 14. Autrement dit, la cale 20 est positionnée entre la première extrémité du premier élément 14 et la structure intermédiaire 12. La cale 20 peut être réalisée de sorte à ajuster la longueur de la partie centrale 60 de la structure intermédiaire 12. La cale 20 peut être réalisée dans un matériau à fort coefficient de dilatation thermique. La cale 20 se dilate alors autant que la structure intermédiaire 12 et déplace la structure intermédiaire 12 dans le sens 52 pour contre-balancer le déplacement dans le sens 51 dû à la dilatation de la structure intermédiaire 12. Placée entre l'élément 14 et la structure intermédiaire 12, la cale 20 permet d'obtenir un coefficient de dilatation thermique de l'empilage globalement nul. L'ajustement de la hauteur de la cale 20 règle le coefficient de dilatation de l'empilage aussi bien à la hausse qu'à la baisse. En fonctionnement, l'élément 14 s'étend au niveau de sa seconde extrémité. On dit qu'il tire sur la structure intermédiaire 12. L'élément 15 monté sur la structure intermédiaire 12 s'étend au niveau de sa seconde extrémité. On dit qu'il pousse l'actionneur. Mécaniquement, chacun des deux éléments 14, 15 assure la moitié de la course. C'est ce qu'on appelle un fonctionnement en « aller-retour ». On obtient ainsi un actionneur 10 avec une course symétrique. Quand l'actionneur 10 fonctionne dans un environnement subissant des variations de température, les deux éléments 14, 15 se dilatent. Le fonctionnement en aller-retour permet à l'interface de sortie 13 de 35 l'actionneur de rester fixe. Autrement dit, l'actionneur 10 est insensible à une 3015 14 7 8 dilatation simultanée des éléments, ce qui lui confère une précision de positionnement. Les éléments 14, 15 peuvent être à base de matériaux piézoélectriques, magnétostrictifs ou électrostrictifs. 5 Les éléments 14, 15 peuvent être munis de guidages flexibles permettant de rigidifier l'actionneur 10. L'actionneur 10 peut être utilisé avec une amplification de course. L'amplification de course se fait grâce à un dispositif mécanique auquel l'actionneur 10 est relié par utilisation d'un bras de levier. L'amplification de 10 course permet d'obtenir une course plus longue au détriment de la raideur et de la précision. Avantageusement, les éléments 14, 15 sont identiques. La figure 2 représente schématiquement l'alimentation de 15 l'actionneur 10. L'actionneur 10 comporte une commande commune 21 aux deux éléments 14, 15. La commande 21 est configurée de façon à avoir un premier effet sur un élément et un second effet, inverse au premier effet, sur le second élément. La commande 21 à effet inversé est par exemple réalisée au moyen de trois tensions VO, Vcc et Vcom. Les tensions VO et Vcom sont 20 fixes et la tension Vcom varie entre VO et Vcc. L'élément 14 est commandé entre les tensions VO et Vcom. L'élément 15 est commandé entre les tensions Vcom et Vcc. Ainsi, la tension aux bornes de l'élement 15 est VccVcom et la tension aux bornes de l'élément 14 est Vcom-V0. La commande commune 21 a une amplitude A voisine de Vcc-Vom. Une position de 25 référence, aussi appelée position initiale ou zéro mécanique, de l'actionneur 10 est définie pour une valeur de commande égale à A/2. La commande commune 21 agit sur Vcom qui va générer une variation de tension positive (respectivement négative) entre les bornes de l'élément 14 (respectivement 15) et inversement. Sous l'effet de cette variation de tension aux bornes de 30 chacun des élements 14, 15, il en résulte une extension (respectivement rétraction) d'un des deux élements. Autrement dit, en faisant varier Vcom négativement par exemple, la tension aux bornes de l'élément 15 croît. L'élément 15 s'étend selon la direction longitudinale 50 dans le sens 51 et déplace ainsi l'interface de sortie d'une distance d/2. En faisant varier Vcom positivement, la tension aux bornes de l'élément 14 croît. L'élément 14 3015 14 7 9 s'étend selon la direction longitudinale 50 dans le sens 51 et, la seconde extrémité de l'élément 14 étant fixée sur la base 11, déplace ainsi la structure intermédiaire 12, c'est-à-dire que l'actionneur 10 se déplace d'une distance d/2 selon la direction longitudinale 50 dans le sens 52. Les courses de 5 chaque élément s'additionnent. L'actionneur 10 a donc une course égale à d. En pratique, on peut obtenir de longues courses, de l'ordre d'une trentaine de micromètres. La course ainsi obtenue va générer un déplacement de l'actionneur 10 permettant de déformer le miroir intermédiaire (non représenté sur la figure 2) dans le sens voulu et avec l'amplitude souhaitée. 10 La commande commune 21 permet d'obtenir une bonne linéarité autour du zéro mécanique obtenu par l'amplitude A/2, assurant ainsi une grande précision (de l'ordre du nanomètre) et une grande stabilité. En effet, dans le cas d'une alimentation séparée des éléments, et donc d'une commande séparée, il faut basculer d'une commande à une autre, ce qui 15 complexifie la commande. Par ailleurs, la commande commune 21 simplifie la mise en oeuvre d'un tel actionneur et est particulièrement bénéfique dans le cas où plusieurs actionneurs sont utilisés. Enfin, en cas de panne, par exemple si l'actionneur 10 n'est plus 20 alimenté, la commande commune 21 est particulièrement intéressante. L'actionneur 10 reste dans sa position de référence au zéro mécanique, alors que dans le cas d'un actionneur ayant par exemple une course comprise entre -5 jam et + 40 larn avec une alimentation séparée, l'actionneur se bloque dans une position extrême. 25 La figure 3a représente schématiquement un exemple de placement de quatre jauges de déformation sur l'actionneur 10. L'actionneur 10 comprend des jauges de déformation montées sur les éléments 14, 15. Les éléments 14, 15 comprennent chacun deux jauges de déformation se 30 déformant en fonction de l'extension des éléments. L'élément 14 comprend deux jauges de déformation 32, 34 et l'élément 15 comprend deux jauges de déformation 31, 33. Les jauges sont connectées de façon à amplifier l'effet en vue d'une mesure de l'extension entre la base 11 et l'interface de sortie 13. Les jauges 31, 32, 33, 34 permettent de mesurer la déformation des 35 éléments 14 et 15 selon la direction longitudinale 50. 3015 14 7 10 Il est à noter qu'une configuration simplifiée à une jauge est également envisageable. On parle dans ce cas de demi-pont. Par contre, cette configuration est sensible à la flexion de l'actionneur. Une jauge de déformation est un fil résistant très fin imprimé ou 5 collé sur un support isolant placé sur l'élément dont on souhaite quantifier la déformation. Quand le support se déforme, le fil s'étire. Sa résistance électrique varie alors proportionnellement à la variation de longueur. En mesurant la variation de résistance, on en déduit sa déformation, et par là même, la déformation de l'élément. Afin de transmettre le plus fidèlement 10 possible les déformations de l'élément, le support de la jauge doit avoir des caractéristiques bien spécifiques. On peut noter par exemple une bonne aptitude au collage, un coefficient de dilatation faible ainsi qu'une bonne tenue en température. Les variations de résistance des jauges de déformation sont trop 15 faibles pour être directement mesurables. Les jauges de déformation sont de ce fait assemblées suivant un montage électrique en pont complet qui permet d'accéder à la variation de résistance. Sur la figure 3a, les jauges de déformation 31, 32, 33, 34 sont placées sur les éléments 14, 15 dans les mêmes conditions de collage. 20 La figure 3b illustre le montage en pont complet des jauges de déformation 31, 32, 33, 34. La jauge 31 se situe entre deux points 101 et 102, la jauge 32 se situe entre deux points 102 et 103, la jauge 33 se situe entre deux points 103 et 104 et la jauge 34 se situe entre les points 104 et 101. Les jauges 31 et 32 sont montées en série entre les points 101 et 103. 25 De même, les jauges 33 et 34 sont montées en série entre les points 101 et 103. La tension aux bornes des jauges 31 et 32 montées en série, qui est la même que la tension aux bornes des jauges 33 et 34, est appelée tension d'alimentation du pont. Un montage en pont complet permet d'obtenir une sensibilité 30 optimale. Il n'y a pas de biais dans la mesure de l'extension des éléments, le pont est sensible uniquement aux déformations utiles. Autrement dit, en cas de déformation thermique des éléments 14 et 15, les quatre jauges voient leur résistance se modifier simultanément et dans le même sens. Lors d'une telle modification, la tension de sortie du pont reste inchangée. Le pont de jauge est connecté à un comparateur 72 qui alimente le capteur, conditionne et amplifie la valeur de la mesure. Les figures 3a et 3b représentent également l'alimentation de l'actionneur 10 par un circuit d'alimentation 71. Deux fils 73, 74 alimentent le pont. Deux autres fils 75, 76 restituent le déséquilibre du pont au comparateur 72 lorsque les résistances électriques des jauges varient. Deux autres fils 77, 78, aussi appelés fils de retour, permettent une mesure de la tension d'alimentation entre les points 101 et 103 qui est retournée vers un comparateur 70. Le comparateur 70 agit alors sur le circuit d'alimentation 71 pour maintenir la tension d'alimentation constante. Ce montage à 6 fils permet d'éliminer les pertes en ligne qui peuvent apparaître à cause de la résistance du cablage. La figure 5 représente l'asservissement de la commande de l'actionneur 10 en fonction d'une mesure 90 d'extension de l'actionneur 10 issue du comparateur. L'actionneur 10 comporte une boucle active fermée entre la commande commune 21 aux deux éléments 14, 15 et la mesure 90 de l'extension des éléments. Pour déformer le miroir intermédiaire dans le sens souhaité, une consigne initiale 80 indique au circuit d'alimentation 71 d'alimenter le pont. Les éléments 14, 15 se déforment selon la direction 20 longitudinale 50 dans le sens souhaité. Une déformation 85 selon la direction longitudinale 50 des éléments 14, 15 peut être quantifiée par une mesure 90 des déformations grâce aux jauges de déformation. Cette mesure 90 peut être retournée à un comparateur 70 qui compare la valeur mesurée à la consigne initiale et adapte la tension d'alimentation du pont. L'actionneur 10 25 comprend un asservissement de la commande 21 en fonction d'une mesure de l'extension entre la base 11 et l'interface de sortie 13. Dans le cas où il n'y a pas de commande commune 21 aux deux éléments 14 et 15, c'est-à-dire si les éléments 14 et 15 ont une commande séparée, l'actionneur 10 comporte alors une boucle par élément. 30 L'actionneur 10 selon l'invention dispose ainsi d'une grande course symétrique autour de sa position de référence. Il est athermique. Il possède une commande et un asservissement simples. Enfin, il occupe un volume raisonnable tout en ayant des caractéristiques de robustesse et de 35 durée de vie compatibles avec une utilisation dans le domaine spatial. REVENDICATIONS1. Actionneur (10, 100) comprenant : - une base (11) une structure intermédiaire (12), - une interface de sortie (13), caractérisé en ce qu'il comprend deux éléments (14, 15, 41, 42, 43) linéaires produisant une extension contrôlable selon une même direction longitudinale (50), chacun entre une première et une seconde extrémité, un premier (14) des deux éléments possédant une première extrémité fixée sur la structure intermédiaire (12) et une seconde extrémité fixée sur la base (11), un second (15) des deux éléments possédant une première extrémité fixée sur la structure intermédiaire (12) et une seconde extrémité fixée à l'interface de sortie (13), et en ce que la base (11) et la structure intermédiaire (12) sont positionnées de façon à ce que l'extension contrôlable du second élément (15) produise un déplacement de l'actionneur (10, 100) dans un premier sens (51) et l'extension contrôlable du premier élément (14) produise un déplacement de l'actionneur (10, 100) dans un second sens (52) opposé au premier sens (51) par rapport à la base (11). 2. Actionneur (10, 100) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la base (11), la structure intermédiaire (12), l'interface de sortie (13) et les deux éléments (14, 15, 41, 42, 43) forment plusieurs composants formant un empilage et en ce qu'il comporte une cale (20) de réglage thermique positionnée entre deux composants de l'empilage. 3. Actionneur (10) selon la revendication 2, caractérisé en ce que la structure intermédiaire (12) a une forme en U composée d'une partie centrale (60) parallèle à la direction longitudinale (50), d'une première partie (61) sur laquelle est fixé le second élément (15) et d'une seconde partie (62) parallèle à la première partie (61), sensiblement perpendiculaires à la partie centrale (60), et en ce que la cale (20) de réglage thermique est positionnée entre la seconde partie (62) et le premier élément (14). 4. Actionneur (10) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la structure intermédiaire (12) est configurée de telle façon que le coefficient de dilatation thermique de l'actionneur (10) ait une valeur prédéterminée. 5. Actionneur (10, 100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments (14, 15, 41, 42, 43) sont à base de matériaux piézoélectriques, magnétostrictifs ou électrostrictifs. 6. Actionneur (10, 100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments (14, 15, 41, 42, 43) sont identiques. 7. Actionneur (10) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'actionneur (10) comprend des jauges de déformation (31, 32, 33, 34) montées sur les éléments (14, 15), en ce que les jauges (31, 32, 33, 34) sont connectées de façon à amplifier l'effet en vue d'une mesure (90) de l'extension entre la base (11) et l'interface de sortie (13). 8. Actionneur (10, 100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte une commande commune (21) aux deux éléments (14, 15, 41, 42, 43), et en ce que la commande (21) est configurée de façon à avoir un premier effet sur un élément (14, 42, 43) et un second effet, inverse au premier effet, sur le second élément (15, 41). 9. Actionneur (10) selon la revendication 8, caractérisé en ce que la commande commune (21) a une amplitude A et en ce qu'une position de référence de l'actionneur (10) est définie pour une valeur de commande égale à A/2. 10. Actionneur (10) selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend un asservissement de la commande (21) en fonction d'une mesure (90) de l'extension entre la base (11) et l'interface de sortie (13).