FR 3013701 A1 20150529 FR 1361696 A 20131127 PROCEDE ET DISPOSITIF DE TRAITEMENT D'UN EFFLUENT ORGANIQUE La présente invention concerne un procédé de 5 traitement d'un effluent organique, et plus particulièrement de traitement, de conditionnement, de coagulation, de floculation et d'oxydation d'émulsions, d'eaux fortement colloïdales et/ou de boues liquides, par éclatement, dispersion et 10 diffusion de celles-ci à l'intérieur d'un gaz sous pression. Elle concerne également un dispositif de traitement (conditionnement, coagulation, floculation et oxygénation) d'émulsions, d'eaux fortement 15 colloïdales et/ou de boues liquides mettant en oeuvre un tel procédé. L'invention trouve une application particulièrement importante bien que non exclusive dans le domaine de la réduction de volume des boues 20 organiques ou biologiques, en vue de leur traitement ou d'une utilisation ultérieure. On connaît déjà des procédés de séparation entre de la matière solide en suspension et l'effluent liquide dans lequel elle se trouve. 25 Les techniques qui existent d'extraction de l'eau hors des boues sont essentiellement le compactage qui augmente la teneur (% en poids du mélange total) en composé solide de l'ordre de 5%, la centrifugation ou la filtration qui augmentent l'une et l'autre la 30 teneur en composé solide de 18 à 25%, et enfin le séchage (par combustion ou épandage pendant plusieurs semaines) qui augmente la teneur en composé solide de 90 à 95%, et ce en sachant que la teneur en poids de composé solide des boues d'épuration avant le traitement est en général comprise entre 0,1 à 1% du poids total de l'effluent. Tous ces traitements connus de l'art antérieur présentent des inconvénients, soit liés au fait que la dessiccation n'est pas suffisante (compactage, centrifugation, filtration) soit liés au temps de traitement (séchage) ou à la consommation importante d'énergie (combustion). On connaît également (FR 2 175 897) un procédé de traitement des déchets de boues où on alimente un circuit étanche comprenant une cuve, circuit dans lequel on recircule pendant plusieurs dizaines de minutes en introduisant un gaz contenant de l'oxygène dans le circuit en amont de la cuve. La rétention de la boue activée dans la cuve pendant une période de temps suffisante pour permettre la sursaturation par le gaz contenant de l'oxygène est indiquée comme permettant l'élimination de façon importante des solides en suspension. Un tel procédé, outre qu'il est long, met en oeuvre un dispositif assez compliqué, source de nombreux colmatages. On connaît également un procédé de décolloïdation 25 par choc d'au moins deux flux en vis à vis dans une petite enceinte dans laquelle on bulle de l'air. Bien qu'assez efficace ce procédé est essentiellement applicable à des boues très minéralisées (c'est à dire présentant un % de matière 30 organique sur 100% en poids de matière sèche inférieur à de 5 à 15%). On connaît aussi (FR 2 966 818) un procédé de séparation entre liquide et matière en suspension d'une boue, dans lequel on injecte de la boue et de l'air à gros débit dans une enceinte de faible volume. Le procédé permet la séparation de l'eau liée aux 5 colloïdes organiques. Un tel procédé ne permet pas cependant l'élimination de certains éléments contaminant les boues organiques, par exemple chargées en ammoniaque. L'asséchage des boues obtenues avec un tel 10 traitement, peut par ailleurs être amélioré, un gain ne serait que de un % en siccité par rapport à l'art antérieur entrainant des économies importantes en transport et en coût d'élimination. Ainsi, pour les utilisateurs de station de 15 traitement de boues, le retour sur investissement en coût d'exploitation justifie-t-il très vite une petite amélioration. La présente invention vise à fournir un procédé et un dispositif répondant mieux que ceux antérieurement 20 connus aux exigences de la pratique, notamment en ce qu'elle va permettre une déshydratation améliorée, en particulier lorsqu'elle est mise en oeuvre en combinaison avec des techniques connues de centrifugation ou pressage/filtration, et ce tout en 25 permettant une meilleure décontamination des boues notamment chargées en ammoniaque, de façon très rapide, l'utilisation du procédé selon l'invention ne nécessitant que quelques secondes ou minutes avant l'obtention d'un résultat. 30 En particulier, ce procédé permet d'obtenir d'excellents résultats pour des boues très organiques, c'est à dire essentiellement chargées en phospholipides, polysaccharides, résidus bactériens, acides gras volatils etc... Il est également possible d'obtenir un rendement optimisé lorsqu'il est combiné avec un outil de séparation complémentaire disposé en aval du dispositif (filtre à bande ou centrifugation), améliorant de plus de 10% la dessiccation, par exemple de 25%. Avec l'invention, les installations existantes peuvent être facilement améliorées, et ce à faible coût du fait d'une faible consommation électrique et de l'utilisation raisonnable en quantité des utilités mises en oeuvre (air comprimé, réactif_). De plus, le procédé utilise un dispositif simple 15 dont le fonctionnement en continu présente peu de contraintes d'exploitation, contrairement aux dispositifs de l'art antérieur comme les centrifugeuses par exemple. L'invention permet également l'obtention d'un 20 résidu solide, sous forme de galette poreuse déshydratée, sans odeur, ou avec une odeur d'humus, particulièrement facile à réutiliser et/ou à épandre. Dans ce but, l'invention propose notamment un procédé de traitement d'un effluent organique, 25 caractérisé en ce qu'on alimente avec ledit effluent en flux continu à un débit q (m3/h) , via une première enceinte ou récipient maintenue à une première pression déterminée, et/ou directement au travers d'une première restriction, une deuxième 30 enceinte maintenue à une deuxième pression moyenne déterminée en injectant de l'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q (Nm3/h), pour obtenir une émulsion dans ladite deuxième enceinte, on crée une perte de charge déterminée dans l'émulsion (éventuellement modifiée) par une deuxième et/ou une troisième restriction d'alimentation d'une troisième enceinte maintenue à une troisième pression 5 déterminée dans la zone située en aval immédiat de ladite deuxième ou troisième restriction ou de la vanne, et on injecte un floculant dans ladite zone de la troisième enceinte, puis on dégaze ladite émulsion à la pression atmosphérique et on récupère l'émulsion 10 ainsi dégazée, après filtration et/ou décantation sous forme d'une boue épaissie. Par pression moyenne on entend une pression moyenne sur le volume de l'enceinte. Ainsi l'injection d'air dans le courant de 15 l'effluent lui-même introduit avec une restriction entrainant une perte de charge, crée une aspiration violente de l'air au passage du flux. Dans l'essentiel du dispositif, l'émulsion est de la boue (phase dispersée) dans l'air (phase continue) 20 qui l'enrobe. En présence d'une légère dépression, on observe une très bonne dispersion de la boue dans le lit gazeux, sachant qu'au passage par les zones de restriction la pression est localement forte et peut 25 amener à une inversion des proportions. Dans ces zones, la pression s'élève et l'air pénètre mieux la boue, accentuant probablement de ce fait l'effet de porosité exceptionnel observé avec l'invention. 30 Grâce à ces phénomènes d'émulsion et/ou d'inversion d'émulsions, l'air vient au contact de la boue de façon intime, la floculation figeant le couple air/eau de façon favorable à la désodorisation, la flottation des flocs de boues et leur déshydratation. On a ainsi pu observer une grande porosité des flocs de boues avec des bulles millimétriques (de 1 à 5 mm) alors que, lors d'une flottation classique, des bulles micrométriques sont créées et servent de média tensioactif de la matière organique. Dans ces cas connus, la matière monte à la surface à une vitesse de quelques mètres par h, amenant les bulles à s'éclater à la surface du flottateur en laissant éventuellement retomber les flocs en zone moyenne puis en fond de la cuve, la boue ayant une densité légèrement supérieure à l'eau. Avec l'invention, les flocs ont eux-mêmes une 15 densité largement inférieure à celle de l'eau (masse volumique de la boue de 0,6 à 0,9 g/cm3). Cette caractéristique très spécifique permet à la boue une grande qualité de flottation, effectuée avec une vitesse améliorée qui rend pérenne de la 20 séparation de phases. Selon un mode de réalisation, des moyens permettant d'apporter des chocs/dispersion dans le lit fluidisé gazeux sont prévus. Par exemple chaque enceinte est agrémentée de systèmes hydrauliques 25 simples tels que des parois perpendiculaires au flux, des systèmes de ressorts des anneaux raschig etc ... Avantageusement, l'effluent est introduit dans une enceinte (première ou deuxième enceinte) de petite taille, correspondant par exemple à un volume 0,5 % 30 du volume d'effluent passé par heure, (débit) i.e. 50 1 pour 10m3/h de boue, par exemple 30 1, voire inférieur ou égal à 5 1. Ceci permet une perte de charge brusque dans le flux de boue par exemple alimentée par des pompes de 10 bars de hauteur d'eau. Cette première enceinte (ou la deuxième enceinte) est par exemple fermée par une sortie réduite formant 5 venturi, permettant de la maintenir à une surpression 4 bars absolus, par exemple 5 bars absolu. La sortie de la première enceinte s'effectue donc par une première et/ou une deuxième restriction favorable à la pénétration de l'air dans l'effluent, 10 injecté en aval de la restriction, par exemple à 10 Nm3/h dans la deuxième enceinte. En aval, plus ou moins immédiat de cette première restriction une deuxième restriction en tête d'une troisième enceinte et/ou une troisième restriction en 15 tête d'une quatrième enceinte sont par exemple prévues. Selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici, et en aval plus ou moins immédiat de cette deuxième restriction (quelques 20 centimètres, 1 m ou quelques mètres) il est par ailleurs injecté un floculant qui permet de piéger des bulles micro et millimétriques au contact de la matière en suspension. Se produit alors un phénomène très intéressant 25 de flottation immédiate des boues, avec une vitesse ascensionnelle de 50 voire 100 et plus m/h. En comparaison les techniques de flottation classiques de boues permettent une vitesse ascensionnelle de 2 à 6 m/h. 30 Ce phénomène inattendu permet de constituer un matériau auto-drainant à partir de boue colloïdale. Dans des modes de réalisation avantageux, on a de plus et/ou en outre recours à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes : - la première enceinte est de volume inférieur à 5 3200 cm3, voire à 30 1 la première pression étant comprise entre 4 et 10 bars absolus, le débit q étant compris entre 5 m3/h et 30 m3/h, la deuxième pression étant comprise entre 1,2 bars et 4 bars absolus, le débit d'air Q étant compris entre 5 Nm3/h et 200 10 Nm3/h, et la troisième pression étant comprise entre 1,05 bar et 2 bars absolus ; - on alimente en émulsion une enceinte intermédiaire entre les deuxième et troisième enceintes ; 15 on injecte une deuxième fois de l'air en aval de la première injection dans ladite enceinte intermédiaire, située entre la deuxième et la troisième enceinte à un débit Q' par exemple compris entre 50 et 200 Nm3/h voir plus (i.e. > 200 Nm3/h par 20 exemple 500 Nm3/h ou 1000 Nm3/h ); - les première, deuxième et/ou troisième restrictions sont formées par des venturis ; - la deuxième enceinte est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 d, par exemple une 25 colonne > 2 m, par exemple de 3 m par exemple de 5 Ill ; - le floculant est un polymère injecté en sortie immédiate (quelques centimètres, par exemple entre 5 cm et 10 cm) de la deuxième ou troisième 30 restriction ; on recycle une partie de l'émulsion floculée dans la première enceinte, par exemple en 1/10e et 1/5e du débit ou entre 5 % et 30 % du volume de boue sortie du dispositif, par exemple 10 % ou 20 %. Ceci permet d'abaisser la consommation globale de polymère ; - on effectue un traitement des boues en aval de 5 l'enceinte tubulaire par centrifugation, filtration et/ou pressage ; - l'air injecté peut être chauffé. L'invention propose également un dispositif mettant en oeuvre le procédé tel que décrit ci-dessus. 10 Elle concerne aussi un dispositif qui comprend des moyens d'alimentation d'effluent (par exemple boues) en flux continu à un débit q, via une première enceinte maintenue à une première pression déterminée, et/ou directement au travers d'une 15 première restriction, d'une deuxième enceinte maintenue à une deuxième pression déterminée, des moyens d'injection d'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q (Nm3/h), pour obtenir une émulsion air/effluent dans ladite deuxième enceinte, 20 une deuxième restriction agencée pour créer une perte de charge déterminée dans l'émulsion et une troisième enceinte maintenue à une troisième pression déterminée dans la zone située en aval immédiat de ladite deuxième restriction et des moyens d'injection 25 d'un floculant dans ladite zone de la troisième enceinte, des moyens de dégazage de ladite émulsion à la pression atmosphérique et des moyens de récupération de l'émulsion ainsi dégazée dans un dispositif de filtration ou de décantation. 30 Avantageusement il comprend de plus une enceinte intermédiaire entre les deuxième et troisième enceintes et des moyens d'injection d'air en aval de la première injection dans ladite enceinte intermédiaire. Egalement avantageusement les première, et deuxième restrictions sont formées par des venturis. Dans un autre mode de réalisation avantageux la deuxième enceinte est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 d. En variante, on peut ajouter un réactif améliorant les chocs entre les particules de boues. Il peut par 10 exemple être utilisé à hauteur de 10%, 5%, 1% du taux de MS des boues. Ce réactif est par exemple du sable, du carbonate de calcium, de la chaux éteinte, etc... Il est introduit en amont de la colonne par exemple au sein 15 d'une cuve de mélange avec la boue liquide (non représentée). Il peut également être apporté des réactifs d'oxygénation. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la 20 description qui suit de modes de réalisation donnés ci-après à titre d'exemples non limitatifs. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent dans lesquels : La figure 1 est un schéma de principe d'un 25 dispositif selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici. La figure 2 est un mode de réalisation d'un autre dispositif selon l'invention. La figure 3 montre un autre mode de réalisation 30 d'un dispositif selon l'invention. La figure 1 montre schématiquement un dispositif 1 épaississeur de boue 2 aspirée par des moyens 3 (pompe) à partir d'un réservoir ou bassin de stockage 4. Le dispositif 1 comprend une première enceinte 5 de petit volume par exemple cylindrique ou cubique, 5 par exemple de volume 10 1, de réception de la boue liquide, par exemple à une première pression déterminée P1 un peu inférieure à la pression Po de sortie de la pompe d'alimentation 3, du fait des pertes de charges du circuit d'alimentation 6 (tube 10 flexible par exemple). Le débit q de la pompe est par exemple compris entre 5 m3/h et 50 m3/h par exemple 10 m3/h, et la première pression déterminée P1 est de 2 bars absolus, Po étant par exemple de 2,2 bars absolus. 15 L'enceinte 5 comprend à sa sortie une restriction 7, par exemple formée par un orifice ou ajutage 8, rond, par exemple de diamètre 2 cm, dans une paroi intermédiaire 9, de séparation avec une deuxième enceinte 10, de plus grand volume, par exemple 200 1. 20 La deuxième enceinte 10, par exemple cylindrique est à une deuxième pression P2 (par exemple 1,8 bar absolu) et est alimentée par exemple en partie basse par de l'air 11 à très fort débit Q = 500 Nm3/h, et une pression de plusieurs bars, par exemple 5 bars 25 créant dans la chambre 12 formée par l'enceinte une émulsion 13 de gouttelettes de boue 14 qui s'évacue par l'intermédiaire d'une deuxième restriction 15 similaire ou identique à la restriction 7. L'injection d'air dans l'émulsion juste après 30 l'introduction de la boue dans la chambre, facilite le mélange qui se fait dans la partie en accélération après l'ajutage (effet éjecteur à air). La deuxième restriction 15 débouche sur une enceinte intermédiaire 18, par exemple de volume plus important, par exemple 500 1, formé par un cylindre 19 dont l'intérieur est à une troisième pression P3, par exemple de 1,6 bars absolu. Une deuxième injection d'air 20 en partie basse de cette enceinte intermédiaire augmente encore la parcellisation ou dilution de la boue dans l'air, l'injection se faisant par exemple à un débit Q' de 200 Nm3/h, avec par exemple 50 Nm3/h La figure 2 montre un autre mode de réalisation d'un dispositif 30 de traitement de boues liquides 31 introduites à une portion d'extrémité 32 d'un récipient 33 allongé autour d'un axe 34 et de hauteur H déterminée, par exemple 1 m. Le récipient est maintenu à une pression moyenne P' par exemple de 2 bars absolus, et est formé par un cylindre de diamètre d par exemple de 150 mm. La boue alimente une zone réduite 35, par exemple de 10 1 située à la portion d'extrémité 32 également alimentée au bout du récipient et en amont de l'introduction de la boue par une arrivée d'air 36 par exemple à une pression P" > P', par exemple 2 bars absolus. L'air est alimenté à très fort débit Q' par exemple 100 Nm3/h, la boue étant quant à elle introduite à un débit Q par exemple de 10 m3/h. La boue 31 éclate dans l'air qui est en surpression, une légère dépression AP existant entre le récipient à l'arrivée de la boue en 35 et la sortie de l'émulsion de boue en aval 37 du récipient. A la sortie du récipient 33 existe un venturi 38 et/ou une vanne de régulation générant une perte de charge par exemple de 0,4 bar, l'émulsion de boue étant ici évacuée dans une enceinte tubulaire 39 comprenant une première partie 40 cylindrique de diamètre d' (par exemple d' = d) qui se trouve à une pression P'1 Dans ce mode de réalisation, l'enceinte tubulaire comprend également une deuxième partie cylindrique 43, séparée de la première partie 40 par un deuxième venturi 44, ladite deuxième partie étant de diamètre d" avec par exemple d' = d" = d. En aval du venturi 44, et à proximité de celui-ci (1 à 10 cm) est prévu une alimentation 45 en floculant, avec des moyens connus en eux-mêmes (pompe doseuse etc...), et un évent 46 de mise à l'atmosphère et/ou une sortie 47 de boue ouverte à l'atmosphère, la pression P'2 dans cette deuxième partie étant donc très rapidement portée à la pression atmosphérique , par exemple de 1,3 bar à la sortie du venturi pour passer rapidement à 1 bars = 1 atmosphère à la sortie 47, l'émulsion devenant après l'ajout du floculant une émulsion d'air dans les flocons de boues, qui s'écoulent gravitairement sur la fin. La longueur totale de l'enceinte L2 '^-' 11 + 12, est par exemple de 10 m, avec 11 = 3 m et 12 = 7 m, mais d'autres valeurs sont possibles, la proportion entre 11 et 12 étant en général, mais non limitativement telle que 11 Plus précisément le récipient est formé par une colonne verticale 55 comprenant une première partie formant un réservoir 56 de mélange/brassage très violent de l'air et de la boue, de petites dimensions par exemple cylindrique de hauteur hl = 50 cm et de diamètre d1 30 cm soit un volume de l'ordre de 35 1, permettant d'obtenir la première émulsion 57 de gouttelettes 58 de boue cassée. Cette émulsion de gouttes dans un fort flux ascendant d'air en pression pénètre ensuite dans une conduite cylindrique 59, prolongeant le réservoir 56, de plus petit diamètre d2 Dans cette colonne d'air, le flux gazeux effectue un arrachage (stripping en langue anglo-saxonne) des gaz contenus et/ou issus des boues et notamment de l'ammoniac NH3, réalisant de façon étonnante et dépendante des conditions de fonctionnement et des boues organiques traitées, une élimination quasi complète des gaz indésirables ( En haut 60 de l'enceinte, une vanne 61 de régulation et/ou une soupape est prévue, d'évacuation vers une enceinte tubulaire 62. La pression de l'émulsion 57 passe de Pi" (par exemple 3 bars) dans le réservoir initial 56, à P2" (2,890 bars) un peu inférieure à P1 en partie haute de la colonne 59 du récipient, au niveau de la vanne 61, avec OP" = P2" - Plrr = quelques millibars, puis à la sortie de la vanne à P3" = 2 bars (du fait de la perte de charge de la vanne). Plus précisément l'enceinte 62 comprend un premier tronçon 63 de longueur 13 par exemple 5 m, qui se termine par un venturi 64 faisant passer la pression P3"' Selon l'invention l'enceinte comprend des moyens 72 d'alimentation en floculant 73 à partir d'un réservoir 74 de préparation par brassage et mélange. Une pompe doseuse 75 amène le floculant dans l'émulsion de boue qui sort du récipient 52 au niveau de la sortie de la vanne 61, ou à proximité immédiate (i.e. quelques cm) dans une zone 76 assez perturbée du fait de la perte de charge générée par ladite vanne 61. P3" est ici et par exemple passé de P2" 2 bars à P3" = 1,4 bar, P4" étant quant à elle à la pression atmosphérique, ou sensiblement à la pression atmosphérique du fait de l'évent 67. Dans ce mode de réalisation, il a également été prévu une arrivée d'air complémentaire 77, injectée par exemple avec le floculant par le piquage 78, ou en parallèle. L'émulsion 79 à la sortie du traitement avec le floculant devient une émulsion d'air dans la boue floculée épaissie. Les deux tronçons 63 et 66 sont par exemple cylindrique de même diamètre d3 par exemple égal au diamètre moyen du récipient par exemple d1 + d2. 2 Pour 10 m3/h de boue liquide, un flux d'air de 60 Nm3/h minimum, et ce quelque que soit le mode d'injection, le récipient présentant une section de 200 mm pour une hauteur de 5 m, 10 m, 30 m ou plus, on observe un effet de stripping (en langue anglo- saxonne) (arrachage des gaz piégés) très fort, l'air étant intimement mêlé à la boue. Concernant le floculant, on utilisera de préférence un polymère par exemple cationique. Exemple, pour une boue contenant 7g/1 de MS, on utilise 50 g de polymère brut, par exemple préparé à 5g/1 soit une injection de 10 1 de solution par m3 de boue. L'injection s'effectue en sortie immédiate de la colonne du récipient. En variante, on peut ajouter un réactif améliorant 20 les chocs entre les particules de boues. Il peut par exemple être utilisé à hauteur de 10 %, 5 %, 1 % du taux de MS des boues, comme vu précédemment. Ce réactif est par exemple du sable, du carbonate de calcium, de la chaux éteinte etc... Il est introduit 25 en amont de la colonne par exemple au sein d'une cuve de mélange avec la boue liquide (non représenté). Il peut également être apporté des réactifs d'oxydations. Dans certaines applications, par exemple lorsque 30 les boues contiennent beaucoup d'acides gras organiques ou que ces boues sont des boues issues de méthaniseur, on observe en effet d'excellents résultats. Par exemple dans des proportions de 1 1 de H202 ou 1 1 de S208 pour 1 m3 de boue contenant 40 g/1 de MS. Il peut également y avoir apport de réactif d'aide à la coagulation des matières organiques complémentaires. Par exemple, pour une boue de 11 g/1 de MS et 8% de MV (Matière Volatile soit matière organique / matière sèche) (environ matière organique/ matière sèche (?)) et pour 500 ml de boue, il est apporté 1 ml de FeC13 (solution à 10%) soit à l'introduction du liquide dans la colonne, soit avant l'introduction de floculant (après colonne). A titre d'exemple il a été réalisé des tests sur boue biologique avec filtre bande, à partir de boues 15 chargées de 26 à 30 g/1 en MS avec : Q' = 50 à 80 Nm3/h P = 1,7 bar de pression du récipient/réacteur Q = 3 à 15 m3/h A la sortie du procédé on obtient des boues à 20 l'aspect poreux, secs, avec un séchage accéléré et une siccité de 25 à 35%. On observe ainsi que, de façon étonnante et par simple décantation, l'eau permet à son eau déliée de s'évacuer directement gravitairement. 25 La boue s'assèche alors progressivement, passant de 100 g/1 de MS après la 1ère heure, à 130 g/1 après 2 h, 160 g/1 après 5 h, 350 g/1 après 1 mois. (big bag). D'autres exemples de traitement suivant le 30 procédé mis en oeuvre, par récupération sur benne filtrante ou sacs filtrants (big bag en langue anglo-saxonne) donnent : Benne filtrante ; Ex 2 : 130 g/1 après 20h et 180 g/1 après 8 j Benne filtrante ; Ex 3 : 100 g/1 après 5 h, 130 g/1 après 7 j. Big bag ; Ex 4 : 100 g/1 après 24h, 115 g/1 après 7j et 221 g/1 après 1 mois. Big bag ; Ex 5 : 144 g/1 après 24h, 154 g/1 après 7j et 459 g/1 après 1 mois. Big bag ; Ex 4 : 120 g/1 après 24h (alors qu'il a plu toute la nuit) et 402 g/1 après 1 mois. A noter que la boue traitée selon l'invention est au départ liquide. Jusque 30 g/1 une dilution n'est a priori pas requise. Mais si la boue est plus dense, par exemple au-delà de 40 g/1, on pourra procéder à une dilution en entrée du dispositif pour permettre un bon fonctionnement du pompage de la boue, qui est rappelons-le une boue organique, c'est à dire dont le taux de MO (Matière Organique) sur le taux de MS (Matière en Suspension) se situe entre 65 % et 85 %. Par Matière Organique on entend essentiellement des phospholipides, polysaccarides, protéines, alcalins, alcalino terreux et/ou métaux etc.... On a donné ci-après un autre exemple de 25 fonctionnement, cette fois en référence à la figure 2 simplifiée (on s'affranchit de la première portion d'enceinte). Le récipient 33 forme une première chambre en forme de tuyau de 20 cm de diamètre et de 50 cm de 30 longueur, dans laquelle on introduit au débit Q = 10 m3/h, une boue organique (issue d'un clarificateur de station d'épuration communale) à 6 g/1 de MS et de l'air comprimé à 50 Nm3/h d'air à 1,9 bar grâce à un surpresseur. Un orifice de 5 cm2 ferme cette chambre sur une longueur de 10 cm. En aval immédiat de celui-ci, on introduit dans l'enceinte 43 un floculant par exemple dosé à 10 g/l. La pression post orifice chute progressivement pour arriver à l'atmosphère après quelques mètres. Par exemple : l'enceinte 43 qui forme une chambre 10 post orifice est aussi un tuyau de 3 m de longueur et 20 cm de diamètre. A l'extrémité de l'enceinte, l'ensemble des flux rejoint par exemple une poche filtrante (filtre 50) au seuil de coupure de 500 pm donnant immédiatement 15 une siccité de 10% (ou 100 g/1) et un filtrat clair en 49 de 50 mg d'oxygène (02) par litre (DCO). Les réactifs sont introduits liquides par des pompes doseuses. Classiquement, plus les boues sont concentrées plus les réactifs doivent être préparés 20 dilués. La sortie du dispositif s'effectue à l'atmosphère. Mais la mise à l'atmosphère peut éventuellement être régulée dans un mode de réalisation de l'invention, de façon à récupérer la pression de l'appareil de 25 séparation aval. Les appareils aval sont classiques. On constate que leur efficacité sur la déshydratation est améliorée d'au moins 3%, exemple pour une centrifugeuse qui donne un résultat de 23% de siccité 30 soit 230 g/1 de MS, le dispositif placé en amont permet d'atteindre in fine au minimum 26% de siccité soit 260 g/1 de MS. Les appareils utilisables en aval sont les : - Poches filtrantes (100, 300, 500 pm ou plus) ouverte ou fermé - Flottateurs - Epaississeurs mécaniques - Presses à vis - Filtres bandes - Centrifugeuses - Filtres presse A la sortie, les boues peuvent bien évidemment 10 être utilisées en épandage sur le sol, sans ou après compostage, seules ou avec des déchets verts ou autres. Elles peuvent aussi être séchées sur des lits de séchages simples ou solaires. 15 On remarque que curieusement, les boues obtenues sont « non odorantes » et ne fermentent pas avec le temps (fermentation anaérobie) En fait, l'énorme dilution avec l'air permet aux boues de posséder un pouvoir de déshydratation élevé, 20 dû à la présence des bulles d'air. On a produit ci-après les résultats obtenus avec le dispositif 1 selon l'invention dans les tableaux I, II, III, combinés en aval avec des appareils indiqués, à différents débits de boue. 25 30 TABLEAU I : Dispositif + filtre bande Test Siccité Débit Débit Presssion Siccité Remarques Longueur Boue de d'air P sortie L2 entrée boue Nm3/h bar filtre dispositif M3/h 2 10 7,8 80 1, 7 14 Boue diluée 6m 3 10 7,8 95 1,2 16,5 Boue diluée 3m TABLEAU II : Dispositif 1 + big bag Essai Type d'essai Date d'essai Siccité immédiate Siccité à A 1 mois 1 j TO Témoin sans dispositif uniquement big bag filtrant 05/04 8 % 10 % 22 % TESTS 10 Dispositif Mi-avril 10 à 11 % 14,5 à 45,9 % à JOURS + big bag filtrant 15,5 % 53,5 % Débit de 3 à 12 m3/h On observe que grâce à une concentration des boues optimisée, obtenue avec l'invention, par exemple de 70 à 130 g/1 de MS, celle-ci va très favorablement maximiser la fonction de déshydratation par des outils tels que les centrifugeuses ou un filtre presse, permettant d'améliorer considérablement le rendement de ceux-ci. En effet, l'eau déliée ayant été extraite par le procédé décrit ci-avant, cela permet d'améliorer quasiment systématiquement d'au moins 100 g/1, le taux de MS des boues en sortie. Comme il va de soi et comme il résulte également de ce qui précède, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation plus particulièrement décrits. Elle en embrasse au contraire toutes les variantes et notamment celles où le nombre de portions et/ou tronçons d'enceinte est différent, par exemple supérieur à trois, ou encore le récipient est horizontal avec un seul tronçon.10 REVENDICATIONS1. Procédé de traitement d'un effluent organique (2, 31), caractérisé en ce qu'on alimente avec ledit effluent en flux continu à un débit q (m3/h), via une première enceinte (5) maintenue à une première pression déterminée (P1), et/ou directement au travers d'une première restriction (7), une deuxième enceinte ou récipient (10, 33, 55) maintenue lû à une deuxième pression moyenne (P2 ; P' ; Pl" ; P2") déterminée en injectant de l'air (11, 31, 54) dans ladite deuxième enceinte à un débit Q (Nm3/h), pour obtenir une émulsion (13, 57) dans ladite deuxième enceinte, on crée une perte de charge 15 déterminée dans l'émulsion éventuellement modifiée par une deuxième et/ou une troisième restrictions ou une vanne (61) d'alimentation d'une troisième enceinte (22, 39, 62) maintenue à une troisième pression déterminée (P3 ; P' ; P3") dans la zone (79) 20 située en aval immédiat de ladite deuxième ou troisième restriction et/ou vanne (61) et on injecte un floculant (24, 45, 78) dans ladite zone de la troisième enceinte, puis on dégaze ladite émulsion à la pression atmosphérique et on récupère l'émulsion 25 ainsi dégazée dans un dispositif de filtration ou de décantation. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première enceinte (7) est de volume inférieur à 3200 cm3, la première pression 30 étant comprise entre 4 et 10 bars absolus, en ce que le débit q est compris entre 5 m3/h et 30 m3/h, la deuxième pression (P2 ; P' ; Pi" ; P2") est comprise entre 1,2 bars et 4 bars absolus, le débit d'air Qétant compris entre 5 Nm3/h et 200 Nm3/h, et la troisième pression (P3 ; P' ; P3") est comprise entre 1,05 bar et 2 bars absolus. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on alimente en émulsion une enceinte intermédiaire (18, 40) entre les deuxième (10, 33) et troisième enceintes (22, 43). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on injecte une deuxième fois de l'air en aval de la première injection dans une enceinte intermédiaire située entre la deuxième et la troisième enceinte à un débit Q'. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première, deuxième et/ou troisième restrictions (7, 38, 21, 44) sont formées par des venturis. 6. Procédé selon l'une quelconque des 20 revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième enceinte ou récipient (10, 33) est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 d. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le 25 floculant est un polymère injecté en sortie immédiate de la vanne (61) de la deuxième (44) ou troisième (21) restrictions. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que on 30 recycle une partie de l'émulsion floculée dans la première enceinte. 9. Dispositif (1) de traitement en continu d'une boue (2), caractérisé en ce il comprend desmoyens (3) d'alimentation de ladite boue en flux continu à un débit q, via une première enceinte (5) maintenue à une première pression déterminée, et/ou directement au travers d'une première restriction (7), une deuxième enceinte ou récipient (10, 33, 55) maintenue à une deuxième pression déterminée, des moyens d'injection d'air dans ladite deuxième enceinte à un débit Q, pour obtenir une émulsion dans ladite deuxième enceinte, une deuxième restriction ou une troisième restriction (21, 44), ou une vanne (61) agencée pour créer une perte de charge déterminée dans l'émulsion et une troisième enceinte (22, 39, 62) maintenue à une troisième pression déterminée dans la zone située en aval immédiat de ladite deuxième restriction et des moyens d'injection d'un floculant (24, 45, 78) dans ladite zone de la troisième enceinte, des moyens (46, 66) de dégazage de ladite émulsion à la pression atmosphérique et des moyens de récupération de l'émulsion ainsi dégazée dans un dispositif (26, 48, 68) de filtration ou de décantation. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend de plus une enceinte intermédiaire (18, 40) entre les deuxième (10, 33) et troisième (22, 43) enceintes et des moyens d'injection d'air (20, 42) en aval de la première injection dans ladite enceinte intermédiaire. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 et 10, caractérisé en ce que les 30 première, deuxième et/ou troisième restrictions sont formées par des venturis. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que ladeuxième enceinte (10) est une colonne de diamètre moyen d et de hauteur H > 10 d.