FR 3019367 A1 20151002 FR 1552646 A 20150330 1 9 3 6 7 1 DESCRIPTION [Domaine technique] [0001] Cette invention se rapporte à une méthode (procédé) et un équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs. [Arrière-plan technique] [0002] En général, les rejets liquides hautement radioactifs générés par une centrale nucléaire qui doivent être traités, sont mélangés avec du verre fondu dans un four à verre dans une installation de vitrification des rejets liquides pour pouvoir être traités comme des déchets vitrifiés, puis stockés dans un site de stockage de déchets nucléaires. [0003] Dans le four de fonte du verre, le liquide hautement radioactif et le verre brut sont introduits par un orifice d'entrée dans le corps principal du four, et un courant électrique court ensuite entre les électrodes principales, pour que le liquide hautement radioactif et le verre formant une couche de surface soient suffisamment fondus entre les électrodes par la chaleur Joule du verre fondu. Une buse d'évacuation ouverte à partir d'un orifice sur l'électrode inférieure est ensuite chauffée par un courant électrique qui court jusqu'à une bobine de chauffage par induction à haute fréquence, de telle manière que le verre solidifié qui est coincé dans la buse d'évacuation est fondu et évacué vers le bas. Le verre fondu dans le corps principal du four coule ainsi dans un récipient placé à la partie inférieure de celui-ci et est ensuite traité hermétiquement comme un déchet vitrifié. [0004] A ce niveau, parmi les éléments métalliques contenus dans le liquide hautement radioactif, le ruthénium (Ru) élément qui fait partie des métaux du groupe du platine, n'est pas dissous dans le verre fondu, mais flotte, et se dépose progressivement au fond du four où est fondu le verre. Parce que le ruthénium qui se dépose montre une résistance électrique moindre que celle du verre fondu, un courant électrique fourni à partir de l'électrode court dans le ruthénium qui s'est déposé et de cette manière, le courant électrique dans le verre fondu dans le four est réduit, ce qui 301 9 3 6 7 - 2 - provoque une baisse de la performance calorifique du verre fondu. De plus, le ruthénium qui s'est déposé a un effet négatif sur le fonctionnement du four car le ruthénium qui s'est déposé forme un cristal en forme d'aiguille qui augmente la viscosité du verre fondu et l'évacuation régulière du verre 5 fondu de la buse d'évacuation vers le récipient est ainsi perturbée. Il est donc préférable que le ruthénium dans le rejet liquide hautement radioactif soit retiré avant que le liquide ne soit introduit dans le four. [0005] Le Document 1. du Brevet montre par exemple une technique 10 générale liée à une méthode pour assurer un fonctionnement stable d'un four de fonte du verre, en récupérant et éliminant le ruthénium d'un rejet liquide hautement radioactif avant de l'introduire dans le four pour la fonte du verre. [0006] 15 En complément, comme méthode d'extraction du ruthénium d'un rejet liquide hautement radioactif, une méthode connue consiste à oxyder le ruthénium dans le liquide hautement radioactif en tétroxyde de ruthénium (Ru04) hautement volatile en utilisant de l'ozone (03) comme oxydant, et le tétroxyde de ruthénium est alors volatilisé avec l'air 20 contenant l'ozone qui est introduit, et ensuite récupéré avec une solution absorbante (pour l'exemple, voir le Document 1 non soumis au Brevet). [0007] Par ailleurs, le tétroxyde de ruthénium se transforme en particules de dioxyde de ruthénium (Ru02) quand il est chauffé, il existe 25 donc une méthode dans laquelle le système de traitement du gaz éjecté est muni d'un système de chauffage de manière à convertir le tétroxyde de ruthénium gazeux en particules de dioxyde de ruthénium en chauffant le gaz éjecté à l'aide du système de chauffage, et le dioxyde de ruthénium est ainsi récupéré de manière fiable et éliminé par la tour d'absorption ou par le 30 collecteur de poussière du système de traitement du gaz éjecté. [Documents techniques précédents] [Document du Brevet] [0008] Document 1. du Brevet: JP 63-243232 A [Document non lié au Brevet] [0009] 301 9 3 6 7 - 3 - Document 1. non lié au Brevet: revue d'ingénierie Ishikawajima-Harima, septembre 1989, Vol. 29, N° 5, p. 332 à 336 [Résumé de l'invention] [Problème résolu par l'invention] 5 [0010] Comme décrit ci-dessus, la récupération et l'élimination du ruthénium sont certainement facilitées quand le tétroxyde de ruthénium gazeux est transformé en en particules de dioxyde de ruthénium en le chauffant. 10 [0011] Le dioxyde de ruthénium récupéré est spécifiquement volatilisé et séparé en une substance distincte et la possibilité que d'autres substances s'y mélangent est donc faible, mais la manière de traiter le ruthénium est un problème significatif, car le ruthénium est lui-même un matériau radioactif. 15 [0012] La présente invention a été faite en rapport avec ce problème et l'état de l'art actuel. Un des buts de la présente invention est de fournir une méthode (procédé) et un équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, qui 20 permette de récupérer et d'éliminer le ruthénium de manière fiable d'un rejet liquide hautement radioactif sous forme de dioxyde de ruthénium pour permettre un fonctionnement stable du four de fonte du verre et le traitement sans problème du dioxyde de ruthénium. [Méthodes de résolution du problème] 25 [0013] La présente invention se rapporte à une méthode (procédé) pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs équipée d'un four de fonte du verre dans lequel un rejet liquide hautement radioactif contenant du ruthénium est incorporé 30 dans du verre fondu au cours du processus de fonte du verre et le verre fondu est stocké dans un récipient; ledit procédé comprenant : - un processus de réaction et de séparation pour produire et séparer le tétroxyde de ruthénium du liquide hautement radioactif par une réaction d'oxydation du liquide hautement radioactif contenant le 35 ruthénium par chauffage ; - un processus de chauffage et de séparation pour produire du dioxyde de ruthénium en chauffant le gaz éjecté qui contient le tétroxyde de 301 9 3 6 7 - 4 - ruthénium produit et séparé pendant le processus de réaction et de séparation, et ensuite produire et séparer le dioxyde de ruthénium du gaz éjecté par une opération de séparation ; et - un processus de traitement pour le dioxyde de ruthénium 5 produit et séparé dans les processus de chauffage et de séparation. [0014] Dans la méthode ou procédé pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, il est préférable que le processus de traitement soit effectué en incorporant le 10 dioxyde de ruthénium au processus de fonte du verre pour traiter le liquide hautement radioactif, dont le tétroxyde de ruthénium est séparé dans la réaction et le processus de séparation, dans le verre fondu dans le four. [0015] De plus, dans la méthode ou procédé de traitement du 15 ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, le processus de traitement peut être effectué en incorporant le dioxyde de ruthénium au processus de remplissage pour stocker le verre fondu dans le récipient après un processus de fonte du verre pour incorporer le rejet liquide hautement radioactif, dont le tétroxyde de 20 ruthénium est extrait au cours de la réaction et du processus de séparation, dans le verre fondu dans le four. [0016] De plus, dans la méthode ou procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides 25 hautement radioactifs, le processus de traitement peut être effectué en stockant le dioxyde de ruthénium dans un récipient. [0017] Dans la méthode ou procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquide hautement radioactifs, il 30 est préférable que le processus de réaction et de séparation soit effectué en oxydant le ruthénium contenu dans le liquide hautement radioactif en tétroxyde de ruthénium avec un oxydant dans une cuve, et en chauffant le rejet liquide hautement radioactif au-dessous du point d'ébullition pour vaporiser le tétroxyde de ruthénium dans cette cuve. 35 [0018] Dans la méthode ou procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, il 3 0 1 9 3 6 7 - 5 - est préférable qu'un processus de mélange pour obtenir un mélange liquide hautement radioactif en mélangeant un liquide de rejet acide qui est extrait dans un processus d'extraction et qui contient du ruthénium, avec un rejet liquide alcalin qui est extrait dans un processus de régénération du solvant 5 et contient une matière organique, soit effectué comme une étape antérieure de la réaction et du processus de séparation; dans le processus de réaction et de séparation, le rejet liquide hautement radioactif provenant du processus de mélange est incorporé dans un réacteur et le liquide hautement radioactif dans le réacteur est chauffé 10 pour décomposer la matière organique, pendant qu'un oxydant est soufflé sur le liquide hautement radioactif pour oxyder et volatiliser le ruthénium; un processus de décomposition de la mousse pour conduire la mousse générée par une réaction de la matière organique dans le réacteur vers la cuve de récupération pour décomposer la matière organique, et 15 renvoyer la partie liquide générée par la décomposition dans la section de décomposition de la mousse vers la cuve de réaction, est effectué comme processus postérieur à la réaction et au processus de séparation; et le rejet liquide hautement radioactif soumis à la décomposition de la matière organique, à l'oxydation et à la volatilisation du ruthénium est 20 incorporé au processus de fonte du verre. [0019] Par ailleurs, la présente invention se rapporte à un équipement destiné au traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs équipée d'un four pour la fonte du 25 verre dans lequel un liquide hautement radioactif contenant du ruthénium est incorporé dans du verre fondu et le verre fondu est stocké dans un récipient; l'équipement est constitué de: une ligne d'introduction du dioxyde de ruthénium pour traiter le dioxyde de ruthénium produit et séparé par une opération de chauffage et 30 de séparation provoquée par l'exposition à un gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium, qui est produit et séparé par une réaction à la chaleur d'oxydation du liquide hautement radioactif qui contient le ruthénium. [0020] 35 Dans l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, il est 301 9 3 6 7 6 préférable que la ligne d'introduction du dioxyde de ruthénium soit connectée au fourneau pour la fonte du verre. [0021] De plus, dans l'équipement pour le traitement du ruthénium 5 dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, la ligne d'introduction du dioxyde de ruthénium peut être reliée au récipient. [0022] De plus, dans l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, la 10 ligne d'introduction du dioxyde de ruthénium peut être reliée à un récipient de stockage. [0023] Il est préférable que l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement 15 radioactifs inclue: une cuve pour la réaction chimique pour produire le tétroxyde de ruthénium à partir du liquide hautement radioactif qui contient le ruthénium et d'un oxydant qui y est apporté, et qui conduit le gaz éjecté qui contient le tétroxyde de ruthénium et un oxydant vers une section à bord-20 franc sur la partie supérieure du fourneau à verre; et un séparateur gaz-liquide pour séparer le gaz du liquide hautement radioactif, dont le ruthénium est séparé et éliminé dans la cuve à réaction, pour conduire le rejet liquide hautement radioactif vers le fourneau pour la fonte du verre, et introduire le gaz la section à bord-franc sur la 25 partie supérieure du fourneau pour la fonte du verre. [0024] Il est préférable que l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs inclue un appareil pour le chauffage du gaz éjecté pour chauffer 30 le gaz qui contient le tétroxyde de ruthénium, l'oxydant et le gaz, et les introduire dans la section en bord-franc sur la partie supérieure du fourneau pour fondre le verre. [0025] Il est préférable que l'équipement pour le traitement du 35 ruthénium dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs inclue: - 7 - une cuve pour la réaction dans laquelle le rejet liquide hautement radioactif qui contient le ruthénium est introduit; un dispositif pour introduire un oxydant dans la cuve de réaction chimique; et un dispositif de chauffage pour chauffer le liquide hautement radioactif avant son introduction dans la cuve au-dessous du point d' ébullition. [0026] Il est préférable que l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs inclue : une cuve de mélange pour obtenir un rejet liquide hautement radioactif en mélangeant un rejet liquide acide qui est extrait au cours d'un 15 processus d'extraction et contient du ruthénium et un liquide de rejet alcalin qui est extrait par un processus de régénération de solvant et contient une matière organique; une cuve de réaction pour recevoir le liquide hautement radioactif de la cuve de mélange; 20 une section de récupération de la mousse placée à la partie supérieure de la cuve de réaction; un dispositif de chauffage pour chauffer au moins le liquide hautement radioactif dans la cuve à réaction chimique; une buse d'injection pour l'oxydant pour le souffler sur le rejet 25 liquide hautement radioactif dans la cuve de réaction; un tuyau à gaz pour introduire le dégagement gazeux qui contient le ruthénium à travers la section de récupération de la mousse vers un processus de traitement dégagement gazeux; et un tuyau d'approvisionnement en liquide pour introduire le 30 rejet liquide hautement radioactif soumis à la décomposition de la matière organique et à l'oxydation et à l'extraction du ruthénium dans la cuve à réaction, vers le fourneau de fonte du verre. [0027] Dans l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une 35 installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, il est préférable que la section de récupération de la mousse soit équipée d'une 301 9 3 6 7 8 buse d'injection de liquide nettoyant pour envoyer un liquide de nettoyage sous forme d'eau ou d'un liquide radioactif vers la mousse. [0028] Dans l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une 5 installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, il est préférable qu'un filtre pour accroître la surface de contact entre le liquide de nettoyage et la mousse, soit installé dans la section de récupération de la mousse. [0029] 10 Dans l'équipement pour le traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, il est préférable que la mousse qui déborde de la section de récupération de la mousse soit recueillie et mise à part dans un équipement de séparation gaz-liquide, et que la quantité de liquide produite par la décomposition de la mousse dans le séparateur gaz-liquide soit renvoyée dans une cuve pour la réaction chimique. [Effet de l'invention] [0030] Selon la méthode et l'équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs définis dans la présente invention, un excellent résultat peut être obtenu, dans lequel le ruthénium peut être récupéré et éliminé de manière fiable du liquide hautement radioactif sous forme de dioxyde de ruthénium pour permettre un fonctionnement stable du fourneau de fonte du verre, et le dioxyde de ruthénium peut être traité sans problème. [Brève description des dessins] [0031] La Figure 1. est un diagramme de présentation du déroulement du processus qui illustre un premier exemple de méthode et d'équipement 30 dans le cadre de la présente invention pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs. La Fig. 2. est un diagramme schématique qui illustre le premier exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la 35 présente invention. La Fig. 3 est un diagramme de présentation du déroulement du processus qui illustre un second exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La fig. 4. est un diagramme schématique qui illustre le second exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans 5 l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 5 est un diagramme de présentation du déroulement du processus qui illustre un troisième exemple de méthode et d'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets 10 liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 6 est un diagramme schématique qui illustre le troisième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. 15 La Fig. 7 est un diagramme schématique qui illustre un exemple de référence de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 8 est un diagramme schématique entier qui illustre un 20 quatrième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 9 est un diagramme qui illustre une relation entre une température de chauffage et un taux de décomposition du tétroxyde de 25 ruthénium. La Fig. 10 est un diagramme qui illustre une relation entre une température de chauffage et un taux de décomposition de l'ozone. La Fig. 11 est un diagramme schématique entier qui illustre un cinquième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le 30 ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 12 est un diagramme schématique qui illustre un sixième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs 35 de la présente invention. La Fig. 13 est un diagramme qui illustre une relation entre le temps et une quantité de ruthénium non oxydé dans le rejet liquide 301 9 3 6 7 - 10 hautement radioactif quand le liquide hautement radioactif est chauffé à 30°C, 40°C, 50°C et 80°C en utilisant de l'ozone comme oxydant dans le sixième exemple de la Figure 12. La Fig. 14 est un diagramme qui illustre une relation entre le 5 temps et une quantité de ruthénium dans le rejet liquide hautement radioactif et une quantité cumulative de ruthénium volatilisé en gaz quand le rejet liquide hautement radioactif est chauffé à 80°C dans le sixième exemple de la Figure 12. La Fig. 15 est un diagramme qui illustre un septième exemple 10 de la méthode et de l'équipement pour traiter pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 16a est un diagramme schématique entier qui illustre le septième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le 15 ruthénium dans l'usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 16b est une vue en perspective qui illustre un exemple d'un filtre installé dans la section de récupération de la mousse de la Figure 16a. 20 La Fig. 17 est un diagramme schématique entier qui illustre un huitième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter pour traiter le ruthénium dans l'usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. La Fig. 18 est une vue de côté qui illustre un exemple d'un 25 équipement de test utilisé pour vérifier l'efficacité du septième et du huitième exemples de la présente invention. La Fig. 19 est un diagramme qui illustre une structure habituelle du système de recyclage du combustible nucléaire. [Méthodes de mise en oeuvre de l'invention] 30 [0032] Par la suite, les caractéristiques de la présente invention seront décrites en référence aux dessins d'accompagnement. [0033] Les Fig. 1 et 2 décrivent un premier exemple de méthode et 35 d'équipement pour traiter le ruthénium dans une usine de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. Dans ce premier exemple, un processus de réaction et de séparation Pl, un processus 3 01 9 3 6 7 - 11 - de chauffage et de séparation P2, et un processus de traitement PM sont mis en oeuvre. Au cours du processus de réaction et de séparation Pl, un rejet liquide hautement radioactif 5 contenant du ruthénium est soumis à une réaction d'oxydation avec de l'ozone comme oxydant dans des conditions de chauffage pour produire et séparer du tétroxyde de ruthénium du rejet liquide hautement radioactif. Au cours du processus de chauffage et de séparation P2, le gaz éjecté contenant le tétroxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de réaction et de séparation P 1 , est chauffé pour produire des particules de dioxyde de ruthénium, et le dioxyde de ruthénium est séparé du gaz éjecté par un collecteur de poussière ou similaire. Au cours du processus de traitement PM, le dioxyde de ruthénium produit et séparé pendant le processus P2 est traité. [0034] Dans le premier exemple, le processus de traitement PM est 15 accompli en introduisant le dioxyde de ruthénium à travers une ligne 14 d'introduction du dioxyde de ruthénium qui sera décrite plus loin (voir Fig. 2) vers un processus de fonte du verre P3 dans lequel le rejet liquide 5 hautement radioactif duquel le tétroxyde de ruthénium est extrait au cours du processus de réaction et de séparation Pl , est incorporé dans le verre 20 fondu dans le fourneau de fonte de verre 1 (voir Fig. 2). Au passage, le four de fonte du verre 1 est fondamentalement capable de mélanger uniformément le rejet liquide 5 hautement radioactif avec le verre brut 6 dans le four de fonte du verre 1, même sans une opération spéciale de mélange sauf pour les composants séparés comme 25 ceux du groupe du platine, et il n'est donc pas nécessaire de procéder à une opération spéciale de mélange après avoir incorporé le dioxyde de ruthénium. [0035] Pendant ce temps, le verre fondu dans lequel le rejet liquide 30 hautement radioactif 5 et le dioxyde de ruthénium sont incorporés au cours du processus P3 de fonte du verre, est coulé dans un récipient 11 (voir Fig. 2) au cours d'un processus de remplissage P4. [0036] Le fourneau de fonte du verre 1 dans le premier exemple est 35 construit avec un métal réfractaire 2 comme de la brique réfractaire de telle sorte qu'un espace de fonte 1 a est formé en son sein, et avec un corps principal 4 dont la circonférence extérieure est couverte par un revêtement - 12 - en métal 3 comme illustré sur la Fig. 2. Le plafond supérieur du corps principal 4 du four est équipé d'une buse d'introduction 7 à travers laquelle le rejet liquide hautement radioactif 5 qui doit être traité et le verre brut 6 comme couche de verre sont introduits. Les électrodes principales 8, qui chauffent et fondent le verre brut 6 dans l'espace de fonte la en permettant au courant de passer à cet endroit, sont placées à l'opposé l'une de l'autre dans la partie du milieu à la verticale du bord intérieur du corps principal 4 du fourneau. Une électrode inférieure 9, qui chauffe et fond le verre sur la partie inférieure dans l'espace de fonte la en permettant le passage d'un courant électrique entre l'électrode 9 et les électrodes principales 8, est disposé à la partie la plus inférieure qui se rétrécit en forme de pyramide dans le corps principal 4 du four. Un orifice d'écoulement 10 percé dans le bas de l'électrode 9 est prévu pour être connecté avec une buse d'écoulement 12 pour injecter le verre fondu dans lequel le rejet liquide 5 hautement radioactif est incorporé dans le récipient 11, et un dispositif de chauffage à induction à haute fréquence pour la buse 13 est installé à la circonférence extérieure de la buse d'écoulement 12. Dans le fourneau de fonte du verre 1, le rejet liquide hautement radioactif 5 et le verre brut 6 sont introduits à travers l'orifice 7 de la partie principale 4 du four de fonte, et un courant électrique passe d'abord entre les électrodes principales 8, de telle manière que le liquide hautement radioactif 5 et le verre brut 6 à proximité de la couche de surface sont suffisamment fondus par la chaleur en Joule du verre fondu entre les électrodes principales 8. Un courant électrique est ensuite envoyé entre l'électrode principale 8 et l'électrode inférieure 9, de telle manière que le verre à la partie supérieure de l'électrode 9 est chauffé par une chaleur en Joules. La buse d'évacuation 12 qui part de l'orifice d'évacuation 10 est ensuite chauffée par un courant électrique envoyé vers la bobine de chauffage à induction haute fréquence pour la buse 13, de sorte que le verre solidifié qui est bloqué dans la buse d'évacuation est fondu et évacué vers le bas. Le verre fondu dans la partie principale du fourneau 4 est ainsi évacué dans le récipient 11 situé à la partie inférieure de celui-ci et est ensuite scellé hermétiquement comme du verre vitrifié. [0037] De plus, le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 en chauffant le gaz d'éjection qui contient le tétroxyde de ruthénium est conduit dans le fourneau de fonte - 13 - du verre 1 à travers la ligne d'introduction 14 du dioxyde de ruthénium, qui est connectée à la ligne d'approvisionnement du rejet liquide hautement radioactif 5 dans le fourneau 1 comme illustré sur la Fig. 2. En même temps, il est aussi possible d'alimenter le dioxyde de ruthénium directement dans le foyer de fonte la du fourneau de fonte du verre 1. [0038] Le fonctionnement du premier exemple est décrit ci-dessous. [0039] Le tétroxyde de ruthénium est d'abord produit par la réaction d'oxydation du rejet liquide hautement radioactif 5 qui contient du ruthénium, avec de l'ozone comme oxydant avec chauffage, et séparé du rejet liquide hautement radioactif 5 comme gaz éjecté dans le processus de réaction et de séparation Pl. [0040] Le chauffage et l'opération de séparation dans le processus de chauffage et de séparation P2 produisent du dioxyde de ruthénium à partir du gaz éjecté qui contient du Tétroxyde de ruthénium produit et séparé au cours de la réaction et du processus de séparation Pl . Pendant ce temps, le gaz éjecté duquel le dioxyde de ruthénium est séparé par le processus de chauffage et de séparation P2 est envoyé vers le procédé de traitement du gaz éjecté, qui n'est pas illustré, et est traité. [0041] A ce niveau, le rejet liquide hautement radioactif 5 duquel le tétroxyde de ruthénium est séparé au cours du processus de réaction et de séparation Pl est incorporé dans le verre fondu dans le fourneau de fonte du verre 1 (voir Fig. 2) au cours du processus de fonte du verre P3, pendant que le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 est conduit de la ligne d'introduction du dioxyde de ruthénium 14 vers le fourneau de fonte du verre 1 via la ligne d'approvisionnement du liquide hautement radioactif 5 comme processus de traitement PM et est incorporé dans le verre fondu au cours du processus de fonte du verre P3. [0042] Ensuite, le verre fondu dans lequel le rejet liquide hautement 35 radioactif 5 et le dioxyde de ruthénium sont incorporés au cours du processus de fonte du verre P3, est introduit dans le récipient 11 (voir Fig. 301 9 3 6 7 - 14 - 2) au cours du processus de remplissage P4 et scellé hermétiquement comme du verre vitrifié. [0043] Si le ruthénium contenu dans le rejet liquide hautement 5 radioactif 5 est envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1 tel quel sans être soumis à aucun traitement, il précipite dans le verre sous forme de cristal en forme d'aiguille, et montre alors une conduite particulière dans le fourneau 1, et accroit la viscosité du verre fondu, et gêne ainsi son évacuation par la buse 12 ou il risque d'attacher et de se déposer sur la paroi 10 intérieure du fourneau de fonte du verre 1, et de provoquer un court-circuit dans le courant électrique qui circule entre l'électrode principale 8 et l'électrode inférieure 9, et provoque ainsi un courant électrique anormal. Il a cependant été confirmé que le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 est présent dans le 15 verre fondu plutôt comme cristal en forme d'aiguille, même quand il est mélangé au verre fondu. A partir de là, le dioxyde de ruthénium qui doit être récupéré ne montre pas de comportement particulier dans le fourneau de fonte du verre 1, n'augmente pas la viscosité du verre fondu, et n'empêche pas son évacuation à partir de la buse d'évacuation 12, même 20 s'il est envoyé dans le fourneau 1 à travers la ligne d'introduction 14 de dioxyde de ruthénium. De plus, le dioxyde de ruthénium n'attache pas beaucoup et ne se dépose pas sur la paroi intérieure du fourneau de fonte du verre 1, et il est de ce fait moins susceptible de provoquer un court-circuit dans le courant électrique qui circule entre les électrodes principales 8 et 25 l'électrode inférieure 9 et de causer un courant électrique anormal. [0044] De plus, le dioxyde de ruthénium qui est récupéré est estimé ne pratiquement pas être contaminé, mais, même s'il était contaminé, son traitement est effectué sans aucun problème, car il est mélangé avec le rejet 30 liquide hautement radioactif 5 et le verre fondu au cours du processus de fonte du verre P3, et finalement stocké dans le récipient 11 au cours du processus de remplissage P4 pour être scellé hermétiquement comme du verre vitrifié. [0045] En conséquence, il est possible de faire fonctionner de manière stable le fourneau de fonte du verre 1 en récupérant de manière fiable et en éliminant le ruthénium du rejet liquide hautement radioactif 5 sous forme de 301 9 3 6 7 - 15 - dioxyde de ruthénium et il est possible de procéder au traitement du dioxyde de ruthénium sans problème. [0046] Les Fig. 3 et 4 montrent un second exemple de la méthode et de 5 l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. Sur les dessins, les parties montrées avec les mêmes numéros de référence que sur les Fig. 1 et 2 représentent les mêmes parties et la configuration de base est la même que dans le premier exemple illustré dans les Fig. 1 et 2. Le second 10 exemple est caractérisé par le fait que le processus de traitement PM est réalisé en incorporant le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 pour le processus de remplissage P4 pour stocker le verre fondu dans le récipient 11 après le processus de fonte du verre P3 pour incorporer le liquide hautement radioactif 5 à partir 15 duquel le tétroxyde de ruthénium est produit et séparé au cours du processus de réaction et de séparation Pl, dans le verre fondu dans le fourneau de fonte du verre 1, comme illustré sur les Fig. 3 et 4. [0047] De plus , comme illustré sur la Fig. 4, le dioxyde de ruthénium 20 produit et séparé en chauffant le gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium au cours du processus de chauffage et de séparation P2, est envoyé dans le récipient 11 à travers la ligne d'introduction 14' du dioxyde de ruthénium qui est connectée au récipient 11. Après cela, le récipient 11 est déplacé sous la buse d'évacuation 12 du fourneau de fonte du verre 1, et 25 le verre fondu est envoyé dans le récipient 11 à travers la buse d'évacuation 12 et scellé hermétiquement comme du verre vitrifié. [0048] Le fonctionnement du second exemple est décrit ci-dessous. [0049] 30 Le tétroxyde de ruthénium est d'abord produit et séparé par chauffage par une réaction d'oxydation du liquide hautement radioactif 5 qui contient du ruthénium avec de l'ozone comme oxydant au cours du processus de réaction et de séparation P 1. [0050] 35 Du dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours au cours du processus de réaction et de séparation P 1 est produit à partir du gaz éjecté, qui contient le tétroxyde de ruthénium, qui est produit et séparé au 301 9 3 6 7 - 16 - cours de l'opération de chauffage et de séparation réalisée au cours du processus P2 de chauffage et de séparation. Parallèlement, le gaz éjecté dont dioxyde de ruthénium est séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 est envoyé vers l'unité de traitement du gaz éjecté, qui 5 n'est pas illustrée ici. [0051] Le rejet liquide hautement radioactif 5 à partir duquel le tétroxyde de ruthénium est produit et séparé au cours du processus P 1 de réaction et de séparation est alors incorporé dans le verre fondu dans le 10 fourneau de fonte du verre 1 (voir Fig. 4) au cours du processus de fonte du verre P3. Le verre fondu est stocké dans le récipient 11 (voir Fig. 4) au cours du processus de remplissage P4, et le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 est coulé dans le récipient 11 à travers la ligne 14' d'introduction du dioxyde de 15 ruthénium dans le cadre du processus de traitement PM et incorporé dans le verre fondu dans le processus de remplissage P4 pour être scellé hermétiquement comme du verre vitrifié. [0052] Comme dans le second exemple présent, le ruthénium n'entre 20 pas dans le fourneau de fonte du verre 1 quand le dioxyde de ruthénium est envoyé dans le récipient 11 par la ligne 14' d'introduction du dioxyde de ruthénium. Il est donc possible d'éviter que le ruthénium précipite comme cristal en forme d'aiguille et montre un comportement particulier dans le fourneau 1. De cette manière, la viscosité du verre fondu n'est pas 25 augmentée, et son évacuation à partir de la buse d'évacuation 12 n'est pas gênée. De plus, le ruthénium qui a précipité comme cristal en forme d'aiguille ne s'est pas attaché et déposé sur la paroi intérieure du fourneau 1, et il n'y a ainsi pas de risque que le ruthénium cause un court-circuit dans le courant électrique qui circule entre l'électrode principale 8 et l'électrode 30 inférieure 9 et risque de causer une circulation anormale du courant électrique. [0053] De plus, le dioxyde de ruthénium récupéré est estimé n'être pratiquement pas contaminé, et même s'il était contaminé, son traitement 35 est effectué sans difficulté car il est stocké dans le récipient 11 au cours du processus de remplissage P4 et scellé de manière hermétique comme du verre vitrifié. 301 9 3 6 7 -17- [0054] En conséquence, il est possible d'obtenir un fonctionnement stable du fourneau de fonte du verre 1 en récupérant de manière fiable et éliminant le ruthénium du rejet liquide hautement radioactif 5 sous forme de 5 dioxyde de ruthénium et il est possible d'effectuer le traitement du dioxyde de ruthénium sans difficulté, dans le second exemple comme dans le premier. [0055] Les Fig. 5 et 6 montrent un troisième exemple de la méthode et 10 de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. Sur les dessins, les parties figurant avec les mêmes numéros de référence sur les Fig. 1 et 2 et les Fig. 3 et 4 représentent les mêmes parties, et la configuration de base est la même que dans le premier exemple illustré dans 15 les Fig. 1 et 2 et dans le second exemple illustré par les Fig. 3 et 4. Le troisième exemple est caractérisé par le fait que le processus de traitement PM est réalisé en introduisant et en approvisionnant le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 directement dans un récipient de stockage 11', comme illustré 20 par les Fig. 5 et 6. [0056] De plus, le dioxyde de ruthénium produit et séparé du gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium au cours du processus de chauffage et de séparation P2, est envoyé vers le récipient de stockage 11 ' 25 par la ligne 14" d'introduction du dioxyde de ruthénium qui est connectée au récipient de stockage 11' comme illustré sur la Fig. 6. [0057] Le fonctionnement du troisième exemple est décrit ci-après. [0058] 30 Le tétroxyde de ruthénium est d'abord produit et séparé par la réaction d'oxydation avec de l'ozone comme oxydant du rejet liquide hautement radioactif 5 qui contient du ruthénium, par chauffage au cours du processus de réaction et de séparation P 1. [0059] 35 Le gaz éjecté qui contient du tétroxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de réaction et de séparation Pl est soumis à l'opération de chauffage et de séparation dans le cadre du processus de 301 9 3 6 7 - 18 - chauffage et de séparation P2 pour produire et en séparer le dioxyde de ruthénium. Parallèlement, le gaz éjecté à partir duquel le dioxyde de ruthénium est produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 est envoyé vers l'unité de traitement du gaz éjecté, qui n'est 5 pas illustrée ici, et est traité. [0060] A ce niveau, le rejet liquide hautement radioactif 5 à partir duquel le tétroxyde de ruthénium et produit et séparé au cours du processus de réaction et de séparation Pl , est incorporé dans le verre fondu dans le 10 fourneau de fonte du verre 1 (voir Fig. 6) au cours du processus de fonte du verre P3. Le verre fondu est stocké dans le récipient 11 (voir Fig. 6) au cours du processus de remplissage P4, et le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation P2 est envoyé dans le récipient de stockage 11' par la ligne 14" d'introduction du dioxyde 15 de ruthénium dans le processus de traitement PM, et stocké en soudant le couvercle du récipient de stockage 11' lorsqu'une quantité suffisante de dioxyde de ruthénium est rassemblée. [0061] Comme dans le troisième exemple, le ruthénium n'entre pas 20 dans le fourneau de fonte du verre 1 quand le dioxyde de ruthénium est envoyé dans le récipient de stockage 11' à travers la ligne 14" d'introduction du dioxyde de ruthénium. Il est donc possible d'éviter que le ruthénium précipite comme cristal en forme d'aiguille et montre un comportement particulier dans le fourneau 1. En conséquence, la viscosité 25 du verre fondu n'est pas augmentée et son évacuation à partir de la buse d'évacuation 12 n'est pas gênée. De plus, le ruthénium qui a précipité en cristal en forme d'aiguille n'attache pas et ne se dépose pas sur la paroi intérieure du fourneau de fonte du verre 1, et il n'y a donc pas de risque que le ruthénium provoque un court-circuit dans le courant électrique qui 30 circule entre les électrodes principales 8 et l'électrode inférieure 9 et risque de causer un passage anormal du courant électrique. [0062] De plus, le dioxyde de ruthénium récupéré est estimé pratiquement ne pas être contaminé, mais même s'il l'était, son traitement 35 peut être effectué sans difficulté, car il est stocké dans le récipient 11' au cours du processus de traitement PM et scellé hermétiquement. Dans ce cas, 301 9 3 6 7 - 19 - il est aussi possible d'utiliser le ruthénium comme un métal utile après qu'il ait été décontaminé. [0063] En conséquence, il est possible d'obtenir un fonctionnement 5 stable du fourneau de fonte du verre 1 en récupérant de manière fiable et en éliminant le ruthénium du liquide hautement radioactif 5 sous forme de dioxyde de ruthénium et il est possible de réaliser le traitement du dioxyde de ruthénium sans difficulté dans le troisième exemple comme dans le premier et le second exemples. 10 [0064] Parallèlement, le mode de traitement du ruthénium dans le cadre de la présente invention est également efficace et utilisable par exemple dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs équipée d'un dispositif de chauffage 15 pour mélanger et brûler 15 le liquide hautement radioactif 5 et le verre brut 6 et un fourneau pour brûler le métal 1' pour brûler un produit calciné 16 brûlé dans le dispositif 15 par chauffage par induction à haute fréquence comme illustré dans l'exemple de référence 7. En d'autres termes, il est possible de produire et de séparer le tétroxyde de ruthénium par une réaction d'oxydation du 20 liquide hautement radioactif 5 qui contient du ruthénium, avec de l'ozone comme oxydant par un traitement à la chaleur dans le processus de réaction et de séparation Pl, pour produire et séparer le dioxyde de ruthénium à partir du gaz éjecté qui contient du tétroxyde de ruthénium par l'opération de chauffage et de séparation au cours du processus de chauffage et de 25 séparation P2, puis ajouter le dioxyde de ruthénium au matériau calciné 16 dans le fourneau 1' de fonte du métal pour l'y soumettre à un traitement de fonte, et de stocker le dioxyde de ruthénium dans le récipient 11, de la même manière que dans les exemples décrit ci-dessus. De plus, il est aussi possible de faire couler le verre fondu dans le récipient 11 dans lequel le 30 dioxyde de ruthénium récupéré a préalablement été traité de la même manière que dans l'exemple illustré à la Fig. 4. De plus, il est également possible de traiter et de stocker le dioxyde de ruthénium récupéré dans le récipient de stockage 11 ' de la même manière que dans l'exemple illustré à la Fig. 6. 35 [0065] La Fig. 8 décrit un quatrième exemple de méthode et équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification 301 9 3 6 7 - 20 - des rejets hautement radioactifs dans le cadre de la présente invention. Sur le dessin, les parties figurant avec le même numéro de référence que dans les Fig. 2, 4 et 6 représentent les mêmes parties. Le numéro de référence 1 montre un four de fonte du verre comme unité de fonte. 5 [0066] Dans le quatrième exemple, une cuve de réaction 17 est prévue comme siège de la réaction dans laquelle le liquide hautement radioactif 5 qui contient du ruthénium et l'ozone comme oxydant sont introduits à travers une ligne d'approvisionnement A et une ligne B 10 d'approvisionnement en oxydant pour produire du tétroxyde de ruthénium, et le gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium produit dans la cuve de réaction 17 et de l'ozone est introduit dans la section à bord-franc lb sur la partie supérieure du four de fonte du verre à travers une ligne d'approvisionnement en gaz C. 15 [0067] De plus, un séparateur gaz-liquide 18 est prévu comme unité de séparation dans laquelle le liquide hautement radioactif 5 obtenu après réaction par séparation et élimination du ruthénium dans la cuve 17 est introduit à travers une ligne d'approvisionnement en liquide D après la 20 séparation du ruthénium et dans laquelle le liquide hautement radioactif 5 est séparé en liquide et gaz. Le rejet liquide hautement radioactif 5 à partir duquel le gaz est séparé par le séparateur gaz-liquide 18 est envoyé dans le four à fonte de verre 1 à travers une ligne d'approvisionnement E après la séparation du gaz, et le gaz séparé par le séparateur gaz-liquide 18 est 25 introduit dans la section à bord-franc lb sur la partie supérieure du fourneau de fonte du verre 1 par une ligne à gaz F, avec le gaz éjecté qui circule dans la ligne de gaz C. [0068] Pendant ce temps, le rejet de gaz généré dans le four à verre 1 30 est évacué à travers une ligne d'évacuation G à la partie supérieure du fourneau à verre 1, et envoyé dans l'unité de traitement du gaz dotée d'une tour d'absorption ou d'un collecteur de poussière, qui n'est pas illustré ici, pour être traité. [0069] 35 Le fonctionnement du quatrième exemple est décrit ci-dessous. [0070] 301 9 3 6 7 - 21 - Le tétroxyde de ruthénium est produit dans la cuve 17 quand le liquide hautement radioactif 5 qui contient du ruthénium et l'ozone sont introduits dans la cuve à réaction 17 par la ligne d'approvisionnement en rejet liquide A et la ligne à oxydant B, et le liquide éjecté qui contient du 5 tétroxyde de ruthénium produit dans la cuve de réaction 17 et l'ozone sont introduits dans la section à bord-franc lb située à la partie supérieure du fourneau de fonte du verre 1 par la ligne de gaz d'éjection C. [0071] De plus, le liquide hautement radioactif 5 obtenu après la 10 réaction et la séparation et l'élimination du ruthénium dans la cuve 17 est envoyé vers le séparateur gaz-liquide 18 à travers la ligne de rejet liquide D après la séparation du ruthénium et est séparé en liquide et gaz dans le séparateur 18. Le rejet liquide hautement radioactif 5 duquel le gaz est séparé dans le séparateur 18 est envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1 15 à travers la ligne d'approvisionnement E après la séparation du gaz, pendant que le gaz séparé dans le séparateur 18 est introduit dans la section à bord-franc lb située à la partie supérieure du four de fonte du verre 1 à travers la ligne à gaz F avec le gaz éjecté qui circule dans la ligne de gaz C. Parallèlement, le gaz séparé dans le séparateur gaz-liquide 18 peut être 20 introduit dans la section à bord-franc lb à la partie supérieure du fourneau de fonte du verre 1 directement à travers la ligne de gaz F sans être mélangé avec le gaz éjecté qui circule à travers la ligne de gaz C. [0072] La relation entre la température de chauffage et le taux de 25 décomposition du tétroxyde de ruthénium est illustrée en Fig. 9. Comme on peut le voir sur la Fig. 9, le taux de décomposition du tétroxyde de ruthénium est d'environ 0,8; c'est-à-dire environ 80% dans le cas où le temps de rétention est de 0,3 à 0,5 seconde à environ 500°C. Incidemment, la température de la section à bord-franc lb 30 située à la partie supérieure du four de fonte du verre 1 est d'environ 600°C et pratiquement 100% du tétroxyde de ruthénium est décomposé en particules de dioxyde de ruthénium (RuO2) dans la section à bord-franc lb à une température de 600°C. [0073] 35 De plus, la relation entre la température de chauffage et le taux de décomposition de l'ozone est illustrée par la Fig. 10. Comme on le voit sur la Fig. 10, le taux de décomposition de l'ozone est de 1.0, c'est-à-dire 301 9 3 6 7 - 22 - d'environ 100 % dans le cas où le temps de rétention est de 0,3 à 0,5 seconde à environ 300°C. De ce fait, environ 100 % de l'ozone est décomposée en oxygène (02) dans la section à bord-franc lb à une température d'environ 600°C. 5 [0074] En d'autres termes, il est possible de décomposer le tétroxyde de ruthénium et l'ozone en particules de dioxyde de ruthénium et oxygène inoffensif en utilisant la section à bord-franc lb à la partie supérieure du fourneau de fonte du verre 1 pour chauffer le gaz éjecté contenant du 10 tétroxyde de ruthénium et de l'ozone, sans devoir utiliser un dispositif spécial. Les particules de dioxyde de ruthénium sont plus faciles à éliminer du gaz éjecté que la substance gazeuse (le tétroxyde de ruthénium), et peuvent donc être éliminées de manière fiable par la tour d'absorption ou le collecteur de poussière dans le dispositif de traitement du gaz. De plus, 15 l'oxygène est inoffensif et il n'y a donc pas de difficulté même quand l'oxygène est déchargé tel quel directement du système. [0075] En résultat, dans le quatrième exemple, l'installation n'est pas compliquée, et le coût peut aussi être réduit car une tour d'absorption pour 20 l'absorption du tétroxyde de ruthénium récupéré après l'oxydation du ruthénium dans le liquide hautement radioactif n'est pas nécessaire et un fourneau de réduction par fonte de l'absorbant et la récupération du ruthénium comme métal n'est pas non plus nécessaire, à l'inverse de l'installation montrée sur le document de brevet 1. 25 [0076] Par conséquent, il est possible d'obtenir un fonctionnement stable du fourneau de fonte du verre 1 en récupérant de manière efficace et en éliminant le ruthénium du rejet liquide hautement radioactif 5 sans avoir séparément besoin d'une tour d'absorption et d'un fourneau de réduction 30 par fonte, et il est également possible de décharger l'ozone comme oxydant vers l'extérieur comme de l'oxygène inoffensif. [0077] La Fig. 11 montre un cinquième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans l'installation de vitrification des 35 rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. Sur le dessin, les parties figurant avec le même numéro de référence que sur la Fig. 8 représentent les mêmes parties, et la configuration de base est la même que 301 9 3 6 7 - 23 - dans le quatrième exemple illustré par la Fig. 8. Le cinquième exemple est caractérisé par le fait qu'un dispositif de chauffage 19 du gaz éjecté, qui chauffe le gaz éjecté qui contient le tétroxyde de ruthénium et l'ozone comme oxydant et les envoie dans la section à bord-franc lb à la partie 5 supérieure du fourneau de fonte du verre 1, est prévu comme installation de chauffage, comme illustré sur la Fig. 11. [0078] Le dispositif de chauffage du gaz 19 est configuré de manière à pouvoir chauffer le gaz éjecté qui contient le tétroxyde de ruthénium et 10 l'ozone à une température d'au moins 500°C. [0079] Le fonctionnement du cinquième exemple est décrit ci-dessous. [0080] Quand le rejet liquide hautement radioactif 5 qui contient du 15 ruthénium et l'ozone sont envoyés dans la cuve de réaction 17 à travers la ligne d'approvisionnement A et la ligne à oxydant B, du tétroxyde de ruthénium est produit dans la cuve 17 et le gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium produit dans la cuve 17 et de l'ozone passe à travers la ligne de gaz C pour être chauffé par le dispositif de chauffage 19 et est 20 ensuite introduit dans la section à bord-franc lb à la partie supérieure du fourneau de fonte du verre 1. [0081] De plus, le liquide hautement radioactif 5 obtenu après la réaction et la séparation et l'élimination du ruthénium dans la cuve 17 est 25 envoyé vers le séparateur gaz-liquide 18 à travers la ligne à liquide D après la séparation du ruthénium, et est séparé en liquide et gaz dans le séparateur gaz-liquide 18. Le rejet liquide hautement radioactif 5 duquel le gaz est séparé dans le séparateur gaz-liquide 18 est envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1 à travers la ligne d'approvisionnement en liquide E après la 30 séparation du gaz, alors que le gaz séparé dans le séparateur 18 est introduit dans la section à bord-franc lb située à la partie supérieure du fourneau de fonte du verre 1 à travers la ligne à gaz F en même temps que le gaz éjecté provenant de la ligne C après avoir été chauffé dans le dispositif de chauffage 19. 35 [0082] Dans le cinquième exemple, même au cas où la température de la section à bord-franc lb à la partie supérieure du four de fonte de verre 1 301 9 3 6 7 - 24 - n'atteint pas 500°C pour une raison quelconque, le gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium et de l'ozone peut être décomposé de manière fiable en particules de dioxyde de ruthénium et oxygène inoffensif quand il est chauffé par le dispositif de chauffage 19. De fait, les particules de dioxyde 5 de ruthénium peuvent être éliminées de manière fiable par la tour d'absorption ou le collecteur de poussière dans le système de traitement du gaz. De plus, l'oxygène est inoffensif et peut donc être déchargé vers l'extérieur tel quel comme dans le cas du quatrième exemple. [0083] 10 En résultat, dans le cinquième exemple, le dispositif est simple et le coût peut aussi être diminué car une tour d'absorption pour l'absorption du tétroxyde de ruthénium récupéré après l'oxydation du ruthénium dans le liquide hautement radioactif n'est pas nécessaire et un four de réduction par fonte pour la réduction par mélange de l'absorbant et 15 la récupération du ruthénium comme métal n'est pas nécessaire non plus, à l'inverse de l'installation décrite dans le document de Brevet 1. [0084] En conséquence, dans le cinquième exemple, il est possible d'obtenir un fonctionnement stable du fourneau de fonte du verre 1 en 20 récupérant de manière fiable et en éliminant le ruthénium du liquide hautement radioactif sans avoir besoin séparément d'une tour d'absorption ou d'un four à réduction par fonte, et il est aussi possible de décharger l'ozone qui sert d'oxydant directement vers l'extérieur comme oxygène inoffensif comme dans le quatrième exemple. 25 [0085] La Fig. 12 est un diagramme schématique qui illustre un sixième exemple de méthode et d'équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification d'un liquide de rejet hautement radioactif dans le cadre de la présente invention. 30 [0086] Dans le sixième exemple illustré par la Fig. 12, la cuve de réaction 17, un dispositif d'apport en oxydant 20, un thermomètre 21 (appareil de mesure de la température), un appareil de contrôle 22, et un dispositif de chauffage 23 (appareil de chauffage) sont prévus. 35 [0087] La partie séparant le fond de la cuve de réaction 17 est divisée en une partie de côté et l'autre côté par une plaque de séparation 24 dans le - 25 sens vertical. Le rejet liquide hautement radioactif chauffé à 30 ou 40°C est amené à partir d'une ligne d'approvisionnement 25 dans la cuve 17 à travers la partie du premier côté. Le liquide hautement radioactif introduit par le premier côté de la cuve 17 passe à travers la partie du fond pour être conduit de l'autre côté, et il est ensuite dirigé vers le four de fonte du verre 1 par débordement de l'autre côté. [0088] A cet endroit, le rejet liquide hautement radioactif qui doit être amené à la cuve de réaction 17 de la présente invention peut être un liquide hautement radioactif contenant du ruthénium, qui influence de manière négative le fonctionnement du four de fonte du verre 1, ou peut être un rejet liquide hautement radioactif qui contient du dibutyle-phosphate (DBP) en même temps que du ruthénium. Ce dibutyle-phosphate est un produit de l'hydrolyse du tributyl- phosphate et il est prouvé qu'il influence de manière négative le fonctionnement du four de fonte du verre 1. Il est donc préférable que le dibutyle-phosphate soit également éliminé comme cela est possible dans le cas où il est contenu dans le rejet liquide hautement radioactif. [0089] Le dispositif d'apport de l'oxydant 20 est un dispositif qui souffle l'oxydant sur le liquide hautement radioactif sous forme de bulles à travers un appareil à bulles dans la ligne d'oxydant B à partir de la partie inférieure de la cuve 17 et dissout l'oxydant dans le liquide hautement radioactif. L'oxydant apporté dans la cuve 17 oxyde le ruthénium dans le liquide hautement radioactif en tétroxyde de ruthénium hautement volatile. [0090] Il est préférable d'utiliser de l'ozone comme oxydant pour éliminer le ruthénium, mais l'oxydant n'est pas limité à l'ozone. L'oxydant utilisé pour éliminer le ruthénium peut être n'importe quel oxydant pourvu qu'il puisse oxyder le ruthénium en tétroxyde de ruthénium et qu'il n'influence pas négativement le fonctionnement du fourneau de fonte du verre 1. Par exemple, l'oxydant peut être de l'oxygène, du permanganate de potassium, ou du cérium tétravalent. Il est préférable d'utiliser comme oxydant de l'oxygène avec de l'ozone pour éliminer du tributyle-phosphate et le décomposer comme pour le ruthénium, mais il n'est pas le seul oxydant possible. L'oxydant peut être de l'ozone seule. L'ozone est très soluble et a une capacité à décomposer le tributyle-phosphate et le dibutyle- 301 9 3 6 7 - 26 - phosphate produits par la décomposition d'un groupe de butyle de tributylephosphate. [0091] Le thermomètre 21 est disposé de l'autre côté de la cuve de 5 réaction 17 pour mesurer la température du côté de la sortie du liquide hautement radioactif de la cuve de réaction 17, et pour envoyer successivement au dispositif de contrôle 22 les données sur les valeurs mesurées. [0092] 10 Le dispositif de chauffage 23 est installé de manière à entourer la cuve de réaction 17 et chauffe le rejet liquide hautement radioactif qui est apporté à la cuve 17. Quand le liquide hautement radioactif est chauffé, la réaction d'oxydation du ruthénium est engagée, et le ruthénium s'évapore de la cuve de réaction 17. Le ruthénium qui s'évapore est évacué de la 15 partie supérieure de la cuve de réaction 17 vers l'unité 26 de traitement du gaz éjecté pour y être récupéré. [0093] L'appareil de contrôle 22 contrôle le dispositif de chauffage 23 pour que le rejet liquide hautement radioactif soit maintenu en-dessous du 20 point d'ébullition sur la base des données de température transmises par le thermomètre 21. A ce niveau, le point d'ébullition du liquide hautement radioactif qui est introduit dans la cuve 17 est de 120° C ou plus. Conformément à cela, l'appareil de contrôle 22 contrôle le dispositif de chauffage 23 pour que le rejet liquide hautement radioactif qui doit être 25 introduit dans la cuve 17 soit maintenu à une température inférieure à 120°C par exemple. [0094] La température de chauffage du rejet liquide hautement radioactif sera décrite par les Fig. 13 et 14. La Fig. 13 est un diagramme qui 30 illustre la relation entre le temps et la quantité de ruthénium non oxydé dans le liquide hautement radioactif quand le liquide hautement radioactif est chauffé à 30°C, 40°C, 50°C et 80°C en utilisant de l'ozone comme oxydant. La Fig.14 est un diagramme qui illustre la relation entre le temps et la quantité de ruthénium au cas où le liquide hautement radioactif est chauffé 35 à 80°C. [0095] 301 9 3 6 7 27 - La Fig. 13 indique que le ruthénium peut être suffisamment oxydé quand le rejet liquide hautement radioactif est chauffé à 50°C ou plus, même sans être chauffé au point d'ébullition. En particulier, il est possible d'oxyder tout le ruthénium en un temps bref quand le liquide 5 hautement radioactif est chauffé à 80°C. La Fig. 14 indique de plus qu'il est possible de faire évaporer tout le tétroxyde de ruthénium en un temps bref quand il est chauffé à 80°C. Il est préférable que la température du liquide hautement radioactif soit élevée jusqu'à près du point d'ébullition car le ruthénium peut être rapidement éliminé, mais un effet suffisant peut être 10 obtenu quand il est chauffé à 50°C ou plus. [0096] Conformément au sixième exemple illustré à la Fig. 12, le ruthénium contenu dans le rejet liquide hautement radioactif est oxydé en tétroxyde de ruthénium avec l'oxydant dans la même cuve 17, et le liquide 15 hautement radioactif est chauffé sous le point d'ébullition pour faire évaporer le tétroxyde de ruthénium. Il est donc possible de diminuer le coût et de réduire le nombre de processus par comparaison avec les méthodes de l'état de l'art actuel dans lesquelles l'oxydation du ruthénium et l'évaporation du tétroxyde de ruthénium sont effectuées dans des cuves 20 différentes. [0097] De plus, conformément au sixième exemple illustré à la Fig. 12, la réaction d'oxydation et d'évaporation par chauffage sont conduites dans la même cuve. Il est donc possible de permettre à l'oxydant de réagir 25 plus doucement par rapport aux méthodes de l'état de l'art actuel, dans lesquelles la réaction d'oxydation et l'évaporation par chauffage sont conduites séparément, ce qui permet aussi de réduire la perte d'oxydant. Cela permet de supprimer la fourniture d'oxydant et de réduite la taille de l'équipement d'approvisionnement en oxydant 20, ce qui diminue aussi le 30 coût. [0098] De plus, l'ozone étant adoptée comme oxydant dans la présente invention, et étant hautement soluble, elle est rapidement dissoute dans le liquide hautement radioactif et elle peut être utilisée pour l'oxydation du 35 ruthénium. [0099] 301 9 3 6 7 - 28 - De plus, l'ozone étant adoptée comme oxydant dans la présente invention, dans le cas où du tributyle-phosphate et le produit de sa décomposition sont contenus dans le rejet liquide hautement radioactif, il est possible de diminuer la quantité de tributyle-phosphate qui influence 5 négativement le fonctionnement du fourneau de fonte du verre 1 et celle du produit de sa décomposition par ozonolyse, de même que d'oxyder le ruthénium avec l'ozone. [0100] Ensuite, un septième et un huitième exemple de la méthode et 10 de l'équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification dans le cadre de la présente invention sont décrits par les Fig. 15 à 19. [0101] La Fig. 19 est un diagramme qui illustre la structure habituelle 15 d'un circuit de recyclage du combustible nucléaire. Le combustible usagé est envoyé vers un dispositif de mélange et de dissolution P01, et le mélange et la dissolution du combustible usagé sont effectués avec de l'acide nitrique. La solution ainsi obtenue est envoyée vers un processus de séparation des résidus P02 et un résidu non soluble 30 en est séparé. 20 [0102] Un rejet liquide hautement radioactif 31 duquel le résidu non soluble 30 est séparé au cours du processus de séparation du résidu P02 est envoyé vers un processus d'extraction P03 et l'extraction de l'uranium et du plutonium est effectuée en utilisant un solvant organique 32 comme du 25 tributyle-phosphate (TBP). Un rejet liquide acide 31a à partir duquel le plutonium et l'uranium sont extraits, est envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1, à travers une unité de mélange 33. [0103] Le solvant organique 32 utilisé pour l'extraction dans le 30 processus d'extraction P03 est envoyé dans un processus de régénération du solvant PO4, et nettoyé par l'apport d'un alcalin 34 comme de l'hydroxyde de sodium et du carbonate de sodium pour être régénéré. Le solvant organique 32 régénéré est à nouveau envoyé vers le processus d'extraction P03. Un rejet liquide alcalin 31b qui est généré au cours du processus de 35 régénération PO4 et qui contient une matière organique comme du dibutylephosphate (DBP) est envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1 à travers l'unité de mélange 33. Pendant ce temps, le résidu non soluble 30 séparé au - 29 - cours du processus de séparation P02 est envoyé vers l'unité de mélange 33, et le résidu non soluble 30 est mélangé avec le rejet liquide acide 31a et le liquide alcalin 3 lb pour être envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1 dans le processus de fonte du verre P3. [0104] Le rejet liquide hautement radioactif dans lequel le résidu non soluble 30, le rejet liquide acide 31a et le rejet liquide alcalin 3 lb sont mélangés, et le verre brut 6 sont envoyés dans le fourneau de fonte du verre 1 et fondus, et le verre fondu dans le fourneau 1 coule dans le récipient 11 (voir Fig. 2, 4 et 6) placé à la partie inférieure du fourneau de fonte du verre 1, de telle sorte que du verre vitrifié est produit. [0105] Le gaz éjecté du processus d'extraction P03 et le gaz ayant pour origine le processus de régénération du solvant PO4 sont envoyés vers l'unité de traitement des rejets gazeux P06 et traités. [0106] Dans le système de recyclage du combustible nucléaire illustré sur la Fig. 19, le rejet liquide acide 31a issu du processus d'extraction P03 et le rejet liquide alcalin 3 lb provenant du processus de régénération PO4 du solvant sont envoyés dans le fourneau de fonte du verre 1 tels quels et le verre est alors fondu. Ainsi, une mousse contenant du zirconium phosphomolybdate est générée dans le fourneau 1 à partir du DBP contenu dans le liquide alcalin 3 lb. Quand cette mousse est générée, le transfert de chaleur dans le fourneau de fonte du verre 1 se détériore et la capacité de traitement diminue. De plus, un changement de la température de distribution dans le verre fondu se provoque aussi et le problème apparaît que les éléments du groupe du platinium comme le ruthénium (Ru) adhèrent à la surface de la paroi supérieure du fourneau de fonte du verre 1 et risquent de gêner l'évacuation du verre fondu. [0107] Le septième et le huitième exemple de la présente invention sont conçus de sorte à régler le problème décrit ci-dessus. Dans le septième exemple, une configuration illustrée par la Fig. 15 est prévue. La Fig. 15 est un diagramme qui illustre le septième exemple de la méthode et de l'équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs définis dans la présente invention. Le rejet liquide acide 31a extrait au cours du processus d'extraction P03 et - 30 - le rejet liquide alcalin 3 lb récupéré au cours du processus de régénération du solvant PO4 sont introduits ensemble et mélangés dans une cuve de mélange 35 (processus de mélange P05). Parallèlement, il est possible de mélanger le résidu non soluble 30 avec le liquide acide 31a et le liquide alcalin 3 lb si le résidu non soluble 30 séparé au cours du processus de séparation P02 est envoyé dans la cuve de mélange 35. De plus, le rejet liquide hautement radioactif 5 mélangé dans la cuve 35 est introduit dans un dispositif de traitement 36 (processus de réaction et de séparation Pl et processus de décomposition de la mousse Pla) et la décomposition du DBP et l'oxydation du ruthénium sont effectuées dans le dispositif 36. Ensuite, le liquide hautement radioactif 5 traité dans le dispositif 36 est envoyé dans le fourneau de fonte du verre 1 pour effectuer le processus de fonte du verre P3. Parallèlement, le gaz généré dans le dispositif de traitement 36 est envoyé vers le processus de traitement du dégagement gazeux P06 et y est traité. [0108] La Fig. 16a est un diagramme schématique entier qui illustre le septième exemple de la méthode et de l'équipement de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs de la présente invention. Dans la Fig. 16a, la référence 17 montre une cuve de réaction qui reçoit le rejet liquide hautement radioactif 5 à partir de la cuve de mélange 35 à travers l'orifice d'entrée 37 et le stocke. La cuve de réaction 17 est dotée d'un dispositif de chauffage 23 (appareil de chauffage) pour chauffer le liquide hautement radioactif 5. [0109] La partie pleine qui est la partie supérieure de la cuve de réaction 17 est dotée d'un plateau incliné 39 qui a une pente vers le bas à partir du côté opposé à l'orifice d'entrée 37 sur la surface interne de la cuve 17 vers l'orifice d'entrée 37 et un orifice 38 placé à la partie supérieure de l'orifice 37. De plus, une section de recueil de la mousse 40 est prévue à la partie supérieure du plateau incliné 39. Il est préférable que le dispositif de chauffage 23 chauffe la circonférence extérieure de la mousse qui s'accumule dans la partie 40. [0110] Plusieurs plaques de séparation 24 sont installées à un espacement prédéterminé dans la cuve de réaction 17 pour permettre au - 31 - rejet liquide hautement radioactif 5 introduit à partir de l'orifice d'entrée 37 de couler verticalement en zigzags vers le côté opposé à l'orifice d'entrée 37. Cela rend possible d'éviter le mélange du rejet liquide après le traitement de réaction et du rejet liquide non traité. [0111] La partie inférieure de la cuve de réaction 17 est dotée d'une tuyère d'injection d'oxydant 41, pour souffler de manière uniforme un oxydant, par exemple de l'ozone (03) à partir de la ligne d'approvisionnement en oxydant B. [0112] La cuve de réaction 17 de l'équipement de traitement 36 permet la réalisation du processus de réaction et de séparation Pl pour décomposer la matière organique en chauffant le rejet liquide hautement radioactif 5 et pour oxyder et volatiliser le ruthénium en injectant l'oxydant sur le liquide hautement radioactif 5, alors que la zone de récupération de la mousse 40 permet le processus de décomposition de la mousse Pl a pour décomposer la matière organique de la mousse introduite à partir de la cuve 17 et de renvoyer vers la cuve 17 le liquide produit par la décomposition. [0113] La partie supérieure de la zone de récupération de la mousse 40 est dotée d'une buse d'injection 43 de liquide de nettoyage pour apporter (injecter) un liquide de nettoyage 42 pour nettoyer régulièrement la mousse de la zone de récupération 40 et renvoyer la mousse vers la cuve de réaction 17. La buse d'injection 43 du liquide de nettoyage illustrée à la Fig. 16a montre un cas où est injecté le liquide de nettoyage 42 consistant en eau. [0114] Comme illustré par la Fig. 16b, un filtre 44 équipé d'un matériau en filet ou d'une structure similaire à une grille ou équivalent est installé dans la zone de récupération de la mousse 40 pour augmenter le contact entre la mousse produite dans la cuve de réaction 17 avec le liquide de nettoyage 42. [0115] Il est ici préférable de réduire la vélocité superficielle de la partie pleine de la cuve de réaction 17, et pour cela, il est possible de fixer la taille de la partie transversale horizontale de la zone de récupération de mousse 40 à une dimension supérieure à celle de la partie transversale horizontale de la cuve de réaction 17. La quantité de mousse qui peut être 301 9 3 6 7 - 32 - recueillie dans la zone de récupération 40 augmente à proportion de l'augmentation de la dimension de la partie transversale horizontale de la zone de récupération de la mousse 40. Il est donc possible de réduire la quantité de mousse qui coule vers l'extérieur de la zone de récupération 40. 5 [0116] De plus, le séparateur gaz-liquide 18 qui reçoit et sépare la mousse qui déborde de la zone de récupération 40, est conçu pour communiquer avec la partie supérieure de la zone de récupération 40. Le liquide 45 produit par la décomposition de la mousse dans le séparateur 10 gaz-liquide 18 est renvoyé dans la partie supérieure de la cuve de réaction 17 par un tuyau de retour 46. Le séparateur gaz-liquide 18 réalise un processus de séparation du gaz et du liquide P lb. De plus, une cuve auxiliaire de séparation 48 est reliée à la partie supérieure du séparateur gaz-liquide 18 par un tuyau de rejet gazeux 47, de sorte que la séparation 15 gaz-liquide est effectuée dans la cuve auxiliaire de séparation 48, par exemple dans le cas où la mousse déborde vers le séparateur gaz-liquide 18. [0117] Le dispositif de traitement 36 devrait de préférence être en titane, qui a une excellente résistance à la corrosion. 20 [0118] Le rejet liquide hautement radioactif 5 traité dans la cuve de réaction 17 passe dans un tuyau 49 à travers la cuve auxiliaire de séparation 48 et est envoyé en continu vers le fourneau de fonte du verre 1 pour effectuer le processus de fonte du verre P3. Une partie en montée 49a est 25 prévue sur le tuyau à liquide 49 entre la cuve à réaction 17 et la cuve auxiliaire 48. La partie la plus haute de la section en montée 49a est connectée au tuyau de gaz 47, lui-même connecté à la partie supérieure du séparateur gaz-liquide 18 via un tuyau 50. Le rejet liquide traité dans la cuve 17 déborde de la partie en montée 49a et coule dans la cuve auxiliaire 30 de séparation 48. [0119] Le dégagement gazeux provenant de la cuve auxiliaire de séparation 48 est envoyé vers le processus de traitement des gaz P06 à travers le tuyau 47 et est soumis au traitement d'extraction du tétroxyde de 35 ruthénium (Ru04) et autres. [0120] Le fonctionnement du septième exemple est décrit ci-après. 301 9 3 6 7 - 33 - [0121] Sur la Fig. 16a, le rejet liquide hautement radioactif 5, venant de la cuve de mélange 35, dans lequel le résidu non soluble 30, le rejet liquide acide 31a et le rejet liquide alcalin 3 lb sont introduits et mélangés, 5 est envoyé et mis à part dans la cuve de réaction 17 du dispositif de traitement 36 à travers l'orifice d'entrée 37. [0122] Le rejet liquide hautement radioactif 5 envoyé dans la cuve de réaction 17 est chauffé par le chauffage 23 (dispositif de chauffage) installé 10 dans la cuve 17 pour obtenir une température (par exemple 80°C) à laquelle la matière organique est décomposée. De plus, l'oxydant, par exemple l'ozone (03), apporté par la ligne d'approvisionnement B, est envoyé par la buse à oxydant 41 installée à la partie inférieure de la cuve à réaction 17. [0123] 15 De cette manière, dans la cuve 17, la matière organique dans le rejet liquide hautement radioactif 5 est décomposée, et en même temps le ruthénium (Ru) dans liquide hautement radioactif 5 est oxydé en tétroxyde de ruthénium hautement volatile (Ru04) avec de l'ozone. Le rejet liquide hautement radioactif 5 envoyé dans la cuve à réaction 17 par l'orifice 20 d'entrée 37 circule en zigzag par la plaque de séparation 24 installée à l'intérieur de la cuve 17, et la réaction de décomposition de la matière organique et la réaction d'oxydation du ruthénium (Ru) peuvent être accélérées. [0124] 25 Le tétroxyde de ruthénium hautement volatile (Ru04) est séparé du rejet liquide hautement radioactif 5 dans la cuve 17, et est envoyé vers le processus de traitement des rejets gazeux P06 à partir de l'orifice 38 à travers la zone de récupération 40 de la mousse. [0125] 30 Par ailleurs, dans la cuve à réaction 17, la matière organique comme le DBP (dibutyle-phosphate) contenue dans le rejet liquide hautement radioactif 5 réagit avec un métal contenu dans le rejet liquide hautement radioactif 5 pour former une mousse dure (qui inclut du phosphomolybdate de zirconium comme composant principal). Cette 35 mousse est envoyée vers la zone de récupération 40 par l'orifice 38. [0126] 301 9 3 6 7 - 34 - A ce niveau, la buse d'injection de liquide nettoyant 43 envoie sur la mousse qui s'accumule dans la zone de récupération 40 le liquide de nettoyage 42 pour nettoyer régulièrement la mousse dans la zone de récupération 40, et la mousse est ainsi nettoyée dans la zone 40 par le 5 liquide nettoyant 42 qui est envoyé par la buse d'injection 43. De plus, le filtre 44 est installé dans la zone de récupération 40 et il est donc possible d'accroître la surface de contact entre la mousse et le liquide nettoyant 42 et l'action de décomposition de la mousse. Le liquide 45 produit par la décomposition de la mousse est renvoyé vers la cuve de réaction 17 par 10 l'orifice 38. [0127] Le séparateur gaz-liquide 18 qui reçoit et stocke la mousse qui déborde de la partie supérieure de la zone de récupération 40 est installé sur le côté de la zone de récupération de la mousse 40. Ainsi, même lorsque la 15 mousse déborde de la zone de récupération 40, elle peut être retenue et décomposée dans le séparateur gaz-liquide 18 et le liquide 45 produit par la décomposition peut être renvoyé dans la cuve 17 par le tuyau de retour 46. La cuve auxiliaire de séparation 48 est connectée à la partie supérieure du séparateur gaz-liquide 18 via le tuyau de gaz 47. Il est donc possible 20 d'effectuer la séparation gaz-liquide dans la cuve auxiliaire 48 même dans le cas où la mousse déborde du séparateur gaz-liquide 18. [0128] Le gaz éjecté de la cuve auxiliaire 48 est envoyé vers le processus de traitement des dégagements gazeux P06 à travers le tuyau 47, 25 et le traitement d'extraction du tétroxyde de ruthénium (Ru04) y est réalisé. [0129] Par ailleurs, le rejet liquide hautement radioactif 5 dans la cuve de réaction 17 est envoyé à partir du tuyau à liquide 49 à travers la cuve de séparation 48 vers le fourneau de fonte du verre 1 pour effectuer le 30 processus de fonte du verre P3, et un déchet vitrifié est produit. [0130] A ce niveau, le solvant organique et le ruthénium (Ru) qui interfèrent avec la fonte du verre ont déjà été éliminés du liquide hautement radioactif 5 qui doit être envoyé du dispositif de traitement 36 vers le 35 fourneau de fonte du verre 1, et il est donc possible d'effectuer la fonte du verre de manière stable dans le four 1. [0131] - 35 - La Fig. 17 montre le huitième exemple de méthode et installation pour le traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs dans le cadre de la présente invention. Sur la Fig. 16a, de l'eau est envoyée comme liquide de 5 nettoyage 42 par la buse d'injection de liquide de nettoyage 43 située dans la zone de récupération de la mousse 40, mais dans la Fig. 17, le rejet liquide hautement radioactif 5 dans lequel le résidu non soluble 30, le rejet liquide acide 31a et le rejet liquide alcalin 3 lb sont mélangés dans la cuve 35, est envoyé vers la buse d'injection du liquide de nettoyage 43 avec le 10 liquide de nettoyage 42. Les autres configurations sont les mêmes que dans l'exemple de la Fig. 16a. [0132] Dans le huitième exemple illustré par la Fig. 17, le rejet liquide hautement radioactif 5 est envoyé à partir de la cuve de mélange 35 vers la 15 buse d'injection du liquide de nettoyage 43, et le rejet liquide hautement radioactif 5 envoyé vers la zone 40 de récupération de la mousse est ensuite envoyé vers la cuve de réaction 17, pendant que la mousse accumulée dans la zone 40 est décomposée. Ainsi, la réaction de décomposition de la matière organique et la réaction d'oxydation du Ru (ruthénium) contenu 20 dans le liquide hautement radioactif 5 sont réalisées de manière plus efficace. Par ailleurs, dans le huitième exemple décrit Fig. 17, le nettoyage de la mousse dans la cuve de récupération de la mousse 40 est combiné avec l'apport du liquide hautement radioactif 5, et il est donc possible de nettoyer la mousse sans utiliser d'eau. 25 [0133] Les inventeurs ont conduit un test pour déterminer la quantité récupérée et le taux de récupération des composants respectifs DBP (dibutyle-phosphate), MBP (acide phosphorique de monobutyle), PO4 (acide phosphorique) et Ru (ruthénium) en utilisant un équipement de test 30 équipé avec le dispositif de traitement 36 dans lequel un rejet liquide de test préparé en ajoutant du DBP (dibutyle-phosphate) au rejet liquide hautement radioactif 5 est maintenu à 80° C par le dispositif de chauffage 23 et de l'oxydant tel l'ozone est apporté par la ligne B, avec une première cuve de récupération 51, une seconde 52, une première cuve d'absorption du liquide 35 53, et une seconde 54, comme illustré sur la Fig. 18, de manière à vérifier l'efficacité du septième et du huitième exemple. La quantité de DBP dans la phase initiale était de 73,3 mmol et de Ru de 189,9 mmol. Chaque quantité 301 9 3 6 7 - 36 - récupérée a été mesurée en proportion par rapport au montant total récupéré. [0134] Le rapport pour le DBP apparaît dans le tableau 1. ci-dessous: Tableau 1.1 Quantité apportée DBP 73,3 mol Quantité récupérée DBP 37,3 mol MBP+PO4 29,6 mol Taux de récupération 91,3 % [0135] Le rapport pour le Ru apparaît dans le tableau 2. ci-dessous: Tableau 2.1 Quantité apportée Ru 189,9 mg Quantité récupérée Ru 157,5 mg Taux de récupération 82,9 % [0136] La quantité récupérée et le taux de récupération de DBP (dibutyle-phosphate), de MBP (acide phosphorique de monobutyle), de PO4 (acide phosphorique) et de Ru (ruthénium) dans le rejet liquide a et le résidu de mousse b dans l'équipement de traitement 36, la mousse récupérée c et le liquide récupéré d dans la première cuve de récupération 51, le liquide récupéré e dans la seconde cuve de récupération 52, le liquide absorbant f dans la première cuve d'absorption 53, et le liquide d'absorption g dans la seconde cuve d'absorption 54 après purge avec de l'ozone pendant une heure apparaissent dans le tableau 3 ci-dessous. Tableau 3. a: rejet b: c: d: e: f+g: Liquide absorbant Total liquide Mousse résiduelle Mousse récupérée Liquide récupéré Liquide récupéré Valeur absolue DBP mmol 0,9 4,2 24,8 6,9 0,1 0,5 37,3 MBP + mmol 2,4 11,5 4 2,9 0,2 8,7 29,6 PO4 Ru mg 15,13 0,336 0,728 44,37 2,124 94,9 157,5 Proportion DBP % 1,4 6,3 37 10,3 0,1 0,7 100,0 MBP + % 3,5 17,2 6 4,3 0,3 13 PO4 Ru % 9,6 0,2 0,5 28,2 1,3 60,2 100,0 [0137] - 37 - D'après le test ci-dessus, quand le rejet liquide a dans l'équipement de traitement 36 est purgé avec de l'ozone, le Ru dans le liquide hautement radioactif 5 est oxydé, et déplacé vers le liquide absorbant, et le DBP ajouté au liquide hautement radioactif 5 est décomposé avec l'ozone. [0138] Comme montré par le graphique 3, le DBP dans le rejet liquide a, resté dans le dispositif de traitement 36 était de 1,4%. Il est donc établi que presque tout le DBP peut être traité par décomposition. [0139] De plus, la quantité de Ru restant dans la mousse résiduelle était de 0,2% et celle de Ru restant dans la mousse récupérée de 0,5 %. Il est donc établi que la quantité de Ru contenue dans la mousse est faible et que presque tout le Ru reste dans le rejet liquide hautement radioactif 5 ou est volatilisé comme Ru04. [0140] Comme illustré dans le septième exemple sur la Fig. 16a, il est possible de conduire simultanément en continu la décomposition du DBP et l'oxydation du Ru dans le rejet liquide hautement radioactif 5 quand le liquide hautement radioactif 5 envoyé dans la cuve de réaction 17 est chauffé par le chauffage 23 et un oxydant comme de l'ozone (03) est apporté au rejet liquide hautement radioactif 5 à travers la buse d'injection 41 à partir de la ligne d'oxydant B. Pour cette raison, il est possible de réduire significativement la dimension de l'équipement de traitement 36 par rapport à un cas où le rejet liquide radioactif est réservé et où la décomposition du DBP et l'oxydation du Ru sont effectuées par lots comme dans l'état de l'art actuel, et il est donc facile d'ajouter l'équipement de traitement 36. [0141] La mousse produite dans l'équipement de traitement 36 contient du DBP mais pas de Ru. Il est donc possible d'améliorer le taux de décomposition du DBP en renvoyant la mousse dans la zone de récupération 40 de la cuve de réaction 17 et en décomposant à nouveau le DBP. De là, le contenu en DBP peut être diminué autant que possible avant que le rejet liquide hautement radioactif 5 soit introduit dans le fourneau de fonte du verre 1. De plus, puisque la mousse ne contient presque pas de Ru, il est possible de minimiser le retour de Ru extrait dans le liquide hautement 301 9 3 6 7 - 38 - radioactif 5 dans la cuve de réaction 17 quand la mousse est envoyée à la cuve 17. [0142] Le liquide nettoyant 42 qui consiste soit en de l'eau, soit en 5 liquide hautement radioactif 5 est envoyé sur la mousse dans la zone de récupération de la mousse 40 par la buse d'injection de liquide nettoyant 43 située dans la zone de récupération de la mousse 40 pour nettoyer la mousse. Il est donc possible d'améliorer l'action de décomposition du DBP. [0143] 10 De plus, la surface de contact du liquide de nettoyage 42 avec la mousse est augmentée en disposant le filtre 44 dans la zone de récupération de la mousse 40. Il est donc possible d'améliorer encore l'action de décomposition du DBP. [0144] 15 La mousse qui déborde de la zone de récupération 40 est récupérée et réservée dans le séparateur gaz-liquide18, et le liquide 45 produit par la décomposition de la mousse dans le séparateur gaz-liquide 18 est renvoyée vers la cuve de réaction 17. Il est donc possible d'effectuer de manière stable le traitement du rejet liquide hautement radioactif 5, même 20 dans le cas où une quantité importante de mousse est produite. [0145] La méthode et l'équipement pour traiter le ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs dans le cadre de la présente invention ne sont pas limités aux exemples décrits ci- 25 dessus, mais divers changements et modifications peuvent être effectués sans porter atteinte au champ d'application et à l'esprit de l'invention. [Explication des numéros de référence] [0146] 1 : Fourneau de fonte du verre 30 lb Section à bord-franc 5 Rejet liquide hautement radioactif 6 Matériau verre brut 11 Récipient 11' : Récipient de stockage 35 12 Buse d'évacuation 14 Ligne d'approvisionnement en ruthénium 14' : Ligne d'approvisionnement en ruthénium - 39 - 14" : Ligne d'approvisionnement en ruthénium 17 Cuve de réaction 18 Séparateur gaz-liquide 19 Dispositif de chauffage du dégagement gazeux 20 Dispositif de fourniture de l'oxydant 23 Dispositif de chauffage (chauffage) 31a : Rejet liquide acide 3 lb Rejet liquide alcalin 35 Cuve de mélange 36 Dispositif de traitement 41 Buse d'injection d'oxydant 42 Liquide de nettoyage 43 Buse d'injection de liquide de nettoyage 44 Filtre 45 Liquide produit 47 Tuyau de gaz 49 Tuyau d'apport de liquide P03 : Processus d'extraction PO4 : Processus de régénération du solvant P05 : Processus de mélange P06 : Processus de traitement du rejet gazeux P 1 Processus de réaction et de séparation Pla : Processus de décomposition de la mousse P lb : Processus de séparation gaz-liquide P2 Processus de chauffage et de séparation P3 Processus de fonte du verre P4 Processus de remplissage PM : Processus de traitement REVENDICATIONS1. Procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, équipée d'un fourneau de fonte du verre dans lequel le rejet liquide hautement radioactif contenant du ruthénium est incorporé dans du verre fondu au cours d'un processus de 5 fonte du verre, et le verre fondu est stocké dans un récipient, le procédé comprenant: - un processus de réaction et de séparation pour produire et séparer le tétroxyde de ruthénium du rejet liquide hautement radioactif par une réaction d'oxydation par chauffage du liquide hautement radioactif qui 10 contient du ruthénium; - un processus de chauffage et de séparation pour produire du dioxyde de ruthénium en chauffant le dégagement gazeux contenant du tétroxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de réaction et de séparation, et produisant et séparant ensuite le dioxyde de ruthénium 15 du dégagement gazeux par une opération de séparation; et - un processus pour traiter le dioxyde de ruthénium produit et séparé au cours du processus de chauffage et de séparation. 2. Procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication 20 1, dans laquelle le processus de traitement est effectué en approvisionnant le dioxyde de ruthénium vers un processus de fonte du verre pour incorporer le rejet liquide hautement radioactif, à partir duquel le tétroxyde de ruthénium est séparé au cours du processus de réaction et de séparation, dans le verre fondu dans le fourneau de fonte du verre. 25 3. Procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication 1, dans laquelle le processus de traitement est effectué en approvisionnant le dioxyde de ruthénium vers un processus de remplissage pour couler le verre fondu dans le récipient après un processus de fonte du verre pour 30 incorporer le liquide hautement radioactif à partir duquel le tétroxyde de ruthénium est séparé au cours du processus de réaction et de séparation, dans le verre fondu dans le four de fonte du verre. 4. Procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication- 41 - 1, dans laquelle le processus de traitement est effectué en envoyant le dioxyde de ruthénium dans un récipient de stockage. 5. Procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon l'une quelconque 5 des revendications 1 à 4, dans laquelle le processus de réaction et de séparation est effectué en oxydant le ruthénium contenu dans le rejet liquide hautement radioactif en tétroxyde de ruthénium avec un oxydant dans une cuve, et en chauffant dans la même cuve le rejet liquide hautement radioactif au-dessous du point d'ébullition pour évaporer le tétroxyde de 10 ruthénium. 6. Procédé de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle - un processus de mélange pour obtenir un rejet liquide 15 hautement radioactif en mélangeant un rejet liquide acide extrait par un processus d'extraction et contenant du ruthénium, et un rejet liquide alcalin extrait au cours d'un processus de régénération du solvant et qui contient une matière organique, est réalisé comme processus préalable à celui de réaction et de séparation ; 20 - au cours du processus de réaction et de séparation, le rejet liquide hautement radioactif résultant du processus de mélange est apporté dans une cuve de réaction et le liquide hautement radioactif dans la cuve est chauffé pour décomposer la matière organique, pendant qu'un oxydant est envoyé sur le liquide hautement radioactif pour oxyder et volatiliser le 25 ruthénium ; - un processus de décomposition de la mousse pour envoyer la mousse produite par la réaction de la matière organique dans la cuve de réaction, vers la zone de récupération de la mousse pour décomposer la matière organique, et renvoyer le liquide produit par la décomposition dans 30 la zone de récupération de la mousse, vers la cuve de réaction, est réalisé comme processus postérieur à celui de réaction et de séparation; et - le rejet liquide hautement radioactif soumis à la décomposition de la matière organique, l'oxydation et la volatilisation du ruthénium, est envoyé vers le processus de fonte du verre. 35 7. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs, équipé d'un fourneau de fonte du verre dans lequel un rejet liquide hautement radioactif- 42 - contenant du ruthénium est incorporé dans du verre fondu et le verre fondu est coulé dans un récipient, le dispositif comprenant une ligne d'approvisionnement du dioxyde de ruthénium pour traiter le dioxyde de ruthénium produit et séparé par une opération de chauffage et de séparation, exposé à un gaz éjecté contenant du tétroxyde de ruthénium produit et séparé par une réaction d'oxydation par chauffage du liquide hautement radioactif contenant du ruthénium. 8. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la 10 revendication 7, dans lequel la ligne d'approvisionnement en dioxyde de ruthénium est connectée au fourneau de fonte du verre. 9. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication 7, dans lequel la ligne d'approvisionnement en dioxyde de 15 ruthénium est connectée au récipient. 10. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication 7, dans lequel la ligne d'approvisionnement en dioxyde de ruthénium est connectée à un récipient de stockage. 20 11. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, le dispositif comprenant : - une cuve de réaction pour produire du tétroxyde de ruthénium à partir du rejet liquide hautement radioactif contenant le ruthénium et d'un 25 oxydant qui y est apporté, et en envoyant le dégagement gazeux qui contient le tétroxyde de ruthénium et un oxydant vers une section à bord-franc sur la partie supérieure du fourneau de fonte du verre ; et - un séparateur gaz-liquide pour séparer le gaz du liquide hautement radioactif, duquel le ruthénium est séparé et éliminé dans la cuve 30 de réaction, pour envoyer le rejet liquide hautement radioactif vers le four de fonte du verre, et pour envoyer le gaz dans la section à bord-franc sur la partie supérieure du fourneau de fonte du verre. 12. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la 35 revendication 11, le dispositif comprenant un dispositif de chauffage du dégagement gazeux pour chauffer le dégagement gazeux contenant le tétroxyde de ruthénium, l'oxydant et le gaz, et pour envoyer le dégagement- 43 - gazeux et le gaz dans la section à bord-franc sur la partie supérieure du fourneau de fonte du verre. 13. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon l'une 5 quelconque des revendications 7 à 10, le dispositif comprenant : - une cuve de réaction dans laquelle est introduit le liquide hautement radioactif qui contient le ruthénium ; - un dispositif d'approvisionnement en oxydant pour apporter l'oxydant dans la cuve de réaction ; 10 et - un dispositif de chauffage pour chauffer au-dessous du point d'ébullition le rejet liquide hautement radioactif qui est conduit vers la cuve de réaction. 14. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation 15 de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, le dispositif comprenant : - une cuve de mélange pour obtenir un rejet liquide hautement radioactif en mélangeant un rejet liquide acide qui est extrait au cours d'un processus d'extraction et contient du ruthénium et un rejet liquide alcalin 20 qui est extrait au cours d'un processus de régénération du solvant et contient une matière organique; - une cuve de réaction pour recevoir le rejet liquide hautement radioactif à partir de la cuve de mélange; - une zone de récupération de la mousse située à la partie 25 supérieure de la cuve de réaction; - un dispositif de chauffage pour chauffer au moins le rejet liquide hautement radioactif dans la cuve à réaction; - une buse d'injection de l'oxydant pour souffler l'oxydant sur le liquide hautement radioactif dans la cuve à réaction; 30 - un tuyau d'évacuation du gaz pour envoyer le dégagement gazeux contenant du ruthénium qui a traversé la zone de récupération de la mousse vers un processus de traitement des dégagements gazeux; et - un tuyau pour le liquide pour envoyer le rejet liquide hautement radioactif soumis à la décomposition de la matière organique, à 35 l'oxydation et à l'élimination du ruthénium dans la cuve à réaction, vers le fourneau de fonte du verre. 301 9 3 6 7 44 15. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication 14, dans lequel la zone de récupération de la mousse est dotée d'une buse d'injection de liquide nettoyant pour envoyer un liquide de nettoyage constitué d'eau ou d'un rejet liquide radioactif sur la mousse. 16. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon la revendication 14 ou 15, dans lequel un filtre pour augmenter la surface de contact du liquide de nettoyage avec la mousse est installé dans la zone de récupération de la mousse. 17. Dispositif de traitement du ruthénium dans une installation de vitrification des rejets liquides hautement radioactifs selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, dans lequel la mousse passée dans la zone de récupération de la mousse est envoyée et réservée dans un séparateur gaz-liquide, et un liquide produit par décomposition de la mousse dans le séparateur gaz-liquide, est renvoyé dans une cuve de réaction.