FR 3012805 A1 20150508 FR 1360855 A 20131106 Dispositif MEMS/NEMS comportant un réseau de résonateurs à actionnement électrostatique et à réponse fréquentielle ajustable, notamment pour filtre passe-bande Le domaine de l'invention est celui des composants radiofréquence (pour le filtrage en particulier), et notamment celui des capteurs à base de résonateurs (pour application capteur de variations de fréquence de résonance tels que des capteurs de masse ou de gaz en particulier). De manière générale, les microsystèmes, dénommés MEMS et/ou NEMS pour Micro et/ou Nano ElectroMechanicalSystems, sont des composants fabriqués au moyen des procédés de la microélectronique, dont certaines dimensions peuvent aller de quelques dizaines de nanomètres à quelques centaines de micromètres. De nombreuses recherches sont menées autour de ces composants car ils permettent la réalisation de fonctions (capteur ou actionneur) soit difficilement réalisables avec les composants « classiques » de la microélectronique, soit procurant comparativement des performances supérieures. Par exemple, des capteurs d'accélération ou de pression sont déjà commercialisés et utilisés dans de nombreuses applications (automobile, jeux vidéo, téléphonie mobile). Les composants pour la radiofréquence (RF) représentent un autre domaine applicatif des MEMS. On peut d'emblée citer l'utilisation de résonateurs SAW ou BAW pour des applications de filtrage dans la chaine d'acquisition ou de réception d'un module de communications RF. De tels composants ont déjà été commercialisés de même que des résonateurs MEMS haute-fréquence implémentés en bases de temps de circuit électronique. Un des objectifs de la communication RF est de concevoir des modules de communication qui peuvent être réglables en fréquence. En d'autres termes, la fréquence d'opération du module de communication peut être ajustée afin de s'adapter aux différents standards de communication. Les résonateurs à actionnement électrostatique représentent une solution potentielle pour réaliser des filtres ajustables, qui sont les briques de base des modules de communication ajustables. A cet effet, il a déjà été proposé des exemples de filtres réalisés à 5 partir de réseaux de résonateurs, décrits dans la demande de brevet FR2929775. Dans cette demande de brevet, la dispersion de la fréquence de résonance due à la variabilité du procédé de fabrication est utilisée pour réaliser un filtre passe-bande dont la bande passante est donc déterminée par les variations dimensionnelles induites par la dispersion technologique, 10 entre des résonateurs nominalement identiques. Ce type de configuration repose donc sur la dispersion technologique, ce qui est aléatoire et non contrôlable. C'est pourquoi dans ce contexte, la présente invention a pour objet un dispositif MEMS/NEMS permettant de contrôler les dispersions de 15 fréquence de résonance afin d'ajuster la réponse fréquentielle globale d'un dispositif utilisant un réseau de résonateur. Plus précisément, la présente invention a pour objet un dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant un ensemble de résonateurs à actionnement électrostatique, un circuit d'actionnement 20 électrostatique desdits résonateurs, des moyens de détection électrique, et des moyens pour ajuster la réponse en fréquence de l'ensemble desdits résonateurs caractérisé en ce que : - ledit dispositif comporte au moins un réseau de n résonateurs présentant une partie mobile, lesdits n résonateurs étant reliés 25 en série entre un premier potentiel de polarisation VB et un deuxième potentiel de polarisation VB2, chaque ième résonateur étant polarisé à un potentiel Vi ; - ledit circuit d'actionnement électrostatique desdits résonateurs comportant pour chaque résonateur une électrode 30 d'actionnement en regard de ladite partie mobile du résonateur, l'ensemble desdites électrodes d'actionnement étant reliées en parallèle à un potentiel de commande commun VIN, la tension d'actionnement de chaque ième résonateur étant égale à VIN - Vi ; - lesdits moyens de détection comprenant une sortie de détection commune auxdits n résonateurs reliée à un potentiel de sortie vo lesdits moyens pour ajuster la réponse en fréquence, faisant varier ledit potentiel de commande commun et/ou au moins l'un des potentiels de polarisation. Le résonateur est dit être polarisé à un potentiel Vi, ledit potentiel Vi correspondant à une valeur moyenne de polarisation comprise entre Vi et Vi-1, correspondant aux valeurs des potentiels des noeuds de part et d'autre 10 du ième résonateur. Selon une variante de l'invention, les moyens de détection sont des moyens de détection capacitive, comprenant un ensemble d'électrodes de détection couplées aux n résonateurs, lesdites électrodes de détection étant reliées audit potentiel de sortie Vout. 15 Selon une variante de l'invention, les moyens de détection sont des moyens de détection piézorésistifs, de la résistivité de l'ensemble des n résonateurs reliés en série. Selon une variante de l'invention, le second potentiel de polarisation VB2 étant nul, le potentiel de sortie présente une valeur non nulle inférieure à 20 celle du premier potentiel de polarisation, les résonateurs étant montés en série avec une résistance de valeur égale à n fois celle d'un unique résonateur. Selon une variante de l'invention, les résonateurs sont des poutres encastrées-libres. 25 Selon une variante de l'invention, les résonateurs sont des poutres bi-encastrées. Selon une variante de l'invention, les résonateurs sont des résonateurs plaque. On entend par résonateur plaque un résonateur ayant une forme 30 quelconque dans un plan principal : carré, rectangle anneau, disque ovale. Selon une variante de l'invention, le dispositif comprend des paires d'électrodes d'actionnement et des paires d'électrodes de détection couplées à chaque résonateur plaque, pouvant être actionné en mode de Lamé. Le mode Lamé est préférentiel mais d'autres modes tels que par exemple le 35 mode extensionnel, peuvent être utilisés. Selon une variante de l'invention, les n résonateurs présentent une raideur et un entrefer avec l'électrode d'actionnement associée, définissant une tension continue d'actionnement pour chaque résonateur approximée à la valeur VDD (i) = VIN DC - Vi, (i étant l'indice du résonateur dans la chaîne) telle que la moyenne sur toutes les tensions d'actionnement M [Vcc (i)], avec i variant de 1 à n, est sensiblement égale à la valeur n x a [Vcc (i)], avec a [VDc(i)], l'écart type desdites tensions. Il est à noter que cette approximation peut être faite pour des nombres importants, sinon l'approximation suivante peut être prise en 10 compte : VDc(i) = VIN DD - VB2 - (2n - 2i+1)/(VB -VB2)/2n avec VB et VB2 les premier et second potentiels. Selon une variante de l'invention, les n résonateurs présentent des dimensions géométriques identiques ou quasi-identiques. 15 L'invention a aussi pour objet un filtre RF à réponse fréquentielle ajustable comprenant un dispositif MEMS/NEMS selon l'invention. L'invention a encore pour objet un capteur de détection de variation de fréquence comprenant un dispositif MEMS/NEMS selon l'invention. Le capteur peut être notamment un capteur de masse ou bien encore un 20 capteur de gaz. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre donnée à titre non limitatif et grâce aux figures annexées parmi lesquelles : 25 - la figure 1 illustre un schéma de réseau de 3 résonateurs montés en parallèle selon l'art connu; - la figure 2 illustre la réponse d'un réseau de 3 résonateurs MEMS disposés en parallèle et présentant une dispersion de fréquence naturelle de résonance de 3%; 30 - la figure 3 illustre la réponse d'un réseau de 10 résonateurs MEMS disposés en parallèle et présentant une dispersion de fréquence naturelle de résonance de 1% et celle d'un réseau de 100 résonateurs MEMS disposés en parallèle et présentant une dispersion de fréquence naturelle de résonance de 0,1%; la figure 4 illustre la réponse d'un réseau de 100 MEMS pour différentes dispersions en fréquence de résonance; la figure 5 illustre le schéma de principe d'un premier exemple de variante de l'invention dans laquelle les n résonateurs sont de type poutre bi-encastrée avec des moyens de détection piézorésistive ; la figure 6 illustre le schéma de principe d'un second exemple de variante de l'invention dans laquelle les n résonateurs sont de type poutre bi-encastrée avec des moyens de détection capacitive en mode 3 ports; la figure 7 illustre le schéma de principe d'un troisième exemple de variante de l'invention dans laquelle les n résonateurs sont de type poutre encastrée-libre avec des moyens de détection capacitive; la figure 8 illustre le schéma d'un résonateur plaque à actionnement électrostatique et détection capacitive utilisé dans un exemple de réalisation de la présente invention; la figure 9 illustre le schéma d'un réseau de 3 résonateurs plaque montés en série, tels que celui représenté en figure 8; la figure 10 illustre le gain d'un réseau de 10000 résonateurs plaque pour différentes différences de potentiel AVB appliqué sur la série des 10000 résonateurs plaque. De manière générale, le dispositif de la présente invention comprend au moins un réseau linéique de résonateurs dont le mode d'actionnement est électrostatique. Le mode de détection peut quant à lui varier, il peut notamment être de type capacitif ou de type piézorésistif. Le dispositif de la présente invention va être décrit ci-après dans le cadre d'un seul réseau, mais pourrait également comprendre tout aussi bien un ensemble de réseaux linéiques. Quelques notions générales concernant les résonateurs de type MEMS sont rappelées ci-après. Un résonateur MEMS est un dispositif électromécanique constitué d'une partie mobile (structure mécanique vibrante) et peut comprendre deux 35 transducteurs électromécaniques : un premier transducteur d'actionnement et un second transducteur de détection. Le premier transducteur, pour actionner la structure, génère une force sur la partie mobile la mettant ainsi en mouvement. Le second transducteur permet la détection électrique du mouvement mécanique de ladite partie mobile. Les transductions d'actionnement les plus courantes sont de type électrostatique, magnétique, thermomécanique et piézoélectrique. De manière générale, les techniques de détection les plus courantes sont les détections capacitive, piézorésistive, magnétomotrice et piézoélectrique. Le terme de résonateur est utilisé car la fonction de transfert définie entre la force exercée sur la partie mécanique mobile et le déplacement de celle-ci, calculée à partir de l'équation de mouvement du système, a un comportement fréquentiel défini mathématiquement par une fonction lorentzienne. La structure mécanique est donc principalement définie par sa fréquence naturelle de résonance fo et par son facteur de qualité Q. Une propriété intéressante de l'actionnement électrostatique est que la différence de potentiel continu VDc entre le résonateur et l'électrode d'actionnement modifie la fréquence de résonance fR du MEMS et a tendance à la diminuer selon une loi du type fR = fo (1 - a VDc2), a étant un coefficient positif. Cet effet de diminution de la raideur du résonateur, qui a pour effet de diminuer la fréquence de résonance, est connu dans la littérature sous la dénomination en langue anglaise « spring-softening effect ». Il est à noter qu'il a été montré dans la littérature des phénomènes similaires pour d'autres types d'actionnement mais la dépendance entre la 25 tension VDc et la fréquence fR est plus faible. Lorsque l'on réalise un réseau de résonateurs disposés en parallèle (électrodes d'actionnement toutes interconnectées, de même pour les électrodes de détection, ces interconnections étant réalisées sur ou hors puce) et ayant chacun une fréquence de résonance différente, comme 30 présenté sur la figure 1 dans le cas de trois résonateurs R1 (fRi), R2 (fR2) et R3(fR3) disposés en parallèle, le même signal d'actionnement est appliqué simultanément sur tous les résonateurs du réseau. Les signaux résultants de chaque MEMS sont ensuite sommés, soit par le réseau lui-même (toutes les électrodes de détection des 35 résonateurs sont interconnectées par une piste commune reliée à un unique plot de sortie), soit à l'extérieur de la puce (interconnexion des fils connectés à chaque électrode de détection), cette solution étant moins pratique. Dans le cas présent d'un réseau de 3 résonateurs montés en parallèle, la courbe C3R de la figure 2 représente la fonction de transfert du 5 réseau de 3 résonateurs MEMS avec une dispersion de fréquence naturelle de résonance de 3% (dans cet exemple, le facteur de qualité de chaque MEMS est 100). Les fréquences de résonance sont normalisées par rapport au 1er MEMS, ainsi la fréquence de résonance du 1er MEMS est égale à 1, celle du 2ème est égale à 0.97 et celle du 3ème est égale à 0.94. Les fonctions 10 de transfert individuelles de chaque MEMS sont aussi représentées par les courbes C3,1, C3,2 et C3,3. On observe que la fonction de transfert du réseau comporte des vagues autour des fréquences de résonance de chaque MEMS. Le cas d'un réseau de 10 MEMS avec une dispersion de 15 fréquence naturelle de résonance de 1% est également illustré en figure 3 et est plus significatif. Les vagues autour des fréquences naturelles de résonance de chaque MEMS sont réduites et la fonction de transfert du réseau est proche de celle d'un filtre passe-bande. La fonction de transfert du réseau de 10 MEMS est illustrée par la courbe C1OR, les fonctions de 20 transfert individuelles sont illustrées par les courbes C10,i. La fonction de transfert d'un réseau de 100 MEMS (avec une dispersion de fréquence naturelle de résonance de 0.1%) a été ajoutée en pointillés et est illustrée par la courbe C100R. On peut observer une courbe sans vague avec un comportement très proche de celui d'un filtre passe 25 bande. Ainsi, les figures 2 et 3 mettent en évidence qu'il est possible de réaliser un filtre passe-bande au moyen d'un réseau d'un grand nombre de résonateurs. A noter que dans ces exemples, la dispersion des fréquences naturelles de résonance fo définit la largeur de la bande passante du filtre. 30 Si par ailleurs les fréquences de résonance de chaque MEMS peuvent être ajustées d'une manière ou d'une autre, il est alors possible de contrôler la bande passante du filtre. La figure 4 illustre ce dernier propos : les fonctions de transfert de 3 réseaux de MEMS y sont représentées pour 3 valeurs de dispersion en fréquence (courbe C41 AfR= 0,1%, courbe C42: 35 AfR=0.05% et courbe C43 : AfR=0.02%). Le but recherché dans la présente invention est de contrôler les dispersions de fréquence de résonance afin d'ajuster la réponse fréquentielle globale du réseau. Plutôt que d'agir principalement sur les fréquences naturelles de résonance fo des résonateurs (qui dépendent des matériaux et des dimensions géométriques), il est proposé d'ajuster les fréquences de résonance fR via la différence de potentiel continu VDC imposée entre le résonateur et l'électrode d'actionnement, par le biais du « spring-softening effect ». lo L'invention porte ainsi sur un dispositif comprenant un réseau de résonateurs MEMS avec actionnement électrostatique, à réponse fréquentielle ajustable, dont une des applications principalement visées est la fonction filtre passe-bande avec fréquence centrale et bande-passante ajustables. 15 Plus précisément, les caractéristiques principales de fonctionnement du dispositif de l'invention avec son réseau de n résonateurs et des électrodes d'actionnement desdits résonateurs sont les suivantes: en appliquant sur une entrée commune, une tension d'actionnement VIN AC (partie AC) + VIN DC (partie DC), 20 l'actionnement étant réalisé par force électrostatique, tous les résonateurs sont actionnés simultanément avec le même signal; en délivrant une sortie unique, porteuse du signal de détection électromécanique de l'ensemble des résonateurs du réseau, via le fait que : 25 o pour des résonateurs à détection capacitive, en mode 3 ports toutes les électrodes de détection sont interconnectées, ou en mode 2 ports tous les résonateurs sont interconnectés ; o pour des résonateurs à détection piézorésistive, tous les 30 résonateurs sont interconnectés. Quel que soit le mode de détection, les résonateurs sont électriquement disposés en série, de telle sorte que l'extrémité électrique de cette chaîne est portée à un certain potentiel référencé VB, l'autre extrémité étant portée à un potentiel référencé VB2 (la masse dans la plupart des figures suivantes, mais toute autre valeur étant possible). Si l'on numérote avec l'indice i allant de 1 à n, chaque résonateur depuis l'extrémité portée à VB jusqu'à l'autre, et Vi le potentiel du noeud entre 5 le résonateur Ri_1 et le résonateur Rh la valeur de Vi suit une loi du type : V; = (n-i)/n (VB - VB2) Par conséquent, la différence de potentiel continu VDC entre le résonateur et l'électrode d'actionnement diffère en tout point de la chaîne 10 dont une extrémité est à VB et l'autre à VB2. Ce qui signifie par extension que tous les résonateurs sont actionnés par une tension continue VDC d'actionnement qui leur est propre, que l'on note VDC(i) et que l'on peut approximer comme explicité précédemment par l'équation : 15 VDC (i) = VIN DC - Vi Si les résonateurs du réseau sont tous identiques en termes de dimensions, de distance d'entrefer g et de dimensions d'électrode, alors ils ont tous une fréquence de résonance différente conformément à l'effet « spring-softening » (bien qu'ils aient une fréquence naturelle fo identique), 20 qui se traduit mathématiquement par une loi du type : f Ri = f0 [1 - Co VDC2 (i) /(k g 2)] k étant la raideur (en N/m) des résonateurs et Co la capacité statique entre le résonateur et son électrode d'actionnement. Il est à noter qu'aucun couplage mécanique n'est requis entre les résonateurs. 25 Typiquement, la tension %peut être égale à O. Ainsi, en jouant sur le potentiel VINDc et sur le potentiel VB, on peut influer sur le potentiel VDC(i), et donc faire varier les fréquences de résonance f Ri. 30 C'est par ce biais que l'on peut influer sur la réponse fréquentielle du réseau qui peut alors prendre plusieurs formes : o une réponse en forme de pic unique (les fréquences fRi sont très proches les unes des autres, les pics individuels se sommant), o l'opposé étant une réponse en forme de peigne, chaque pic étant bien différencié et avec une amplitude potentiellement différente, et o la réponse intermédiaire, la plus adaptée à la réalisation de la fonction filtre passe-bande, du type de celle représentée dans les figures 3 et 4. L'homme de l'art peut, par simulation analytique (basée sur la prise en compte du comportement électromécanique des résonateurs et du schéma électrique du réseau) ou par conception assistée par ordinateur (CAO), modéliser efficacement ce système et choisir les points de fonctionnement VIN DC et VB nécessaires à l'obtention du régime de son choix parmi les trois précédemment décrits. En posant M[VDc(i)] = OEn 1VDc(i))/n, la moyenne sur i des VDC(i) et a[VDc(i)], l'écart-type des VDc(i). Les lois de comportement de la réponse fréquentielle du réseau 20 ainsi constitué, qui dépendent tout particulièrement du type de résonateur (de sa raideur k entre autres) et de son entrefer, peuvent être généralisées de la manière suivante : - pour M[VDc(i)] » 6[VDC(i)], la dispersion des fréquences de résonance devient négligeable et on retrouve une réponse en 25 forme de pic unique ; - pour M[VDc(i)] « 6[VDC(i)], les fréquences de résonance varient de manière importante et les pics sont tous séparés; n - pour M[VDc(i)] x 6[VDC(i)], les fréquences de résonance varient certes de manière notable mais en ajustant VINDc en 30 fonction de VB, il est possible d'obtenir une réponse de type filtre passe-bande. Ce dernier cas de figure est celui auquel s'est plus particulièrement intéressé le Demandeur. Contrairement à des solutions de l'art connu et notamment celle 35 décrite dans la demande de brevet FR 2929775, dans laquelle la dispersion technologique est utilisée, ce qui est aléatoire et non contrôlable, pour obtenir des fréquences différentes entre chaque résonateur, la présente invention permet d'ajuster la fréquence centrale et la bande-passante du filtre obtenu en configurant le système de manière à obtenir une réponse du type filtre passe-bande. Ce concept est applicable potentiellement à tout type de résonateur mécanique. Les résonateurs peuvent tous avoir des dimensions différentes et une distance d'entrefer différente mais dans une réalisation préférentielle il 1 0 est plus simple, notamment en terme de modélisation, qu'ils soient tous identiques. Comme mentionné précédemment, la présente invention a pour application principale l'obtention d'un filtre passe-bande de fréquence centrale et bande-passante ajustables. Mais la présente invention peut 15 également faciliter la mise en oeuvre de la méthode de mesure décrite dans la demande de brevet FR2973504 ou dans l'article de E. Sage, O. Martin, C. Dupré, T. Ernst, G. Billiot, L. Duraffourg, E. Colinet, and S. Hentz, "FREQUENCY-ADDRESSED NEMS ARRAYS FOR MASS AND GAS SENSING APPLICATIONS", in the proceedings of the IEEE Transducers 20 conference 2013, qui portent sur une méthode de mesure d'un réseau de résonateurs pour réaliser des capteurs de masse ou de gaz. L'implémentation de cette méthode requiert que les fréquences de résonance de tous les résonateurs du réseau soient différentes, ce qui est obtenu dans la publication "FREQUENCY-ADDRESSED NEMS ARRAYS 25 FOR MASS AND GAS SENSING APPLICATIONS", par le fait que les résonateurs ont tous des dimensions géométriques différentes (concrètement une longueur différente). Grâce à la solution présentée dans la présente invention ici proposée, il est possible de faire en sorte que les fréquences de résonance 30 des résonateurs du réseau soient toutes différentes, tout en ayant les mêmes dimensions, permettant d'ajuster les écarts de fréquence sur demande. Cette propriété peut également avantageusement permettre de réaliser des capteurs de masse ou de gaz. 35 Premier exemple de dispositif selon l'invention A titre d'exemple, la figure 5 illustre un mode de réalisation de l'invention avec VB2 = 0 et avec un réseau de n résonateurs Pi intégrant des jauges piézorésistives ou étant couplés à des jauges piézorésistives (non 5 représentées), connectés électriquement en série entre le potentiel VB et la masse. L'ensemble de ces résonateurs peut être avantageusement monté en série avec une résistance unique de polarisation ou un ensemble de résistance(s), dont la valeur totale est n x R, permettant de réaliser la détection piézorésistive par mesure des variations de résistance de 10 l'ensemble du réseau. Le potentiel de sortie de détection est alors : VB /2 + V OUT_AC. Le choix de la valeur n x R de la résistance de polarisation permet d'optimiser le gain en tension du réseau de résonateurs. Cette configuration s'apparente à la configuration classique d'un demi-pont de Wheastone. 15 Selon cet exemple, n résonateurs sont actionnés par des électrodes de commande EAi reliées à un potentiel commun d'entrée VINAC VIN DC. Les résonateurs selon cet exemple peuvent typiquement être du type de ceux décrits dans la demande de brevet FR 2 917 731. 20 Second exemple de dispositif selon l'invention. La figure 6 illustre un mode de réalisation de l'invention avec un réseau de poutres bi-encastrées à détection capacitive en mode 3 ports : une électrode d'actionnement, une de polarisation, une autre de détection. Sur 25 cette dernière, il est préférable d'ajouter la tension VIN DC (la même imposée sur l'électrode d'entrée) afin d'égaliser les tensions DC exercées par les deux électrodes sur la poutre. Plus précisément, selon cette variante le dispositif comprend un ensemble d'électrodes d'actionnement EAi, un ensemble de poutres bi30 encastrées PBEi et un ensemble d'électrodes de détection EDi. Les poutres bi-encastrées sont interconnectées entre elles en série. Troisième exemple de dispositif selon l'invention. Selon cet exemple illustré en figure 7, les poutres sont des poutres encastrées uniquement au niveau de l'une de leurs extrémités, et non plus encastrées au niveau de leurs deux extrémités comme dans l'exemple illustré en figure 6, dénommées poutre encastrée-libre. La figure 7 5 schématise un exemple avec 4 poutres PEL1, PEL2, PEL3 et PEL4, couplées à 4 électrodes d'actionnement EA1, EA2, EA3 et EA4, sont également représentés les éléments : R1, R2, R3, R4 et R5 (correspondant à des résistances présentes entre les différents noeuds de potentiels Vi), ainsi que les potentiels le long de la série desdites poutres encastrée-libre montées en 10 série. En sortie, 4 électrodes dédiées à la détection ED1, ED2, ED3 et ED4 sont reliées à un potentiel commun de sortie, dont la partie AC est VouT (le signal de détection), la partie DC étant avantageusement fixée à VIN DC (afin d'égaliser les tensions DC exercées par les deux types d'électrodes sur la poutre). 15 Exemple de réalisation de l'invention avec un réseau de résonateurs de type plaque à détection capacitive Le dispositif comprend des résonateurs plaque à détection 20 capacitive et actionnés électrostatiquement en mode de Lamé (les structures étant mécaniquement ancrées aux quatre coins). Ces résonateurs sont intéressants car ils permettent d'atteindre facilement la gamme de la centaine de MHz en terme de fréquence de résonance. La figure 8 illustre un résonateur plaque (carrée) P11, ayant les 25 dimensions suivantes: côté de longueur L et épaisseur h. Il est mis en mouvement à l'aide de deux électrodes à actionnement électrostatique sur lesquelles des tensions ac VIN AC p(t) et VIN AC M(t)= - VIN AC p(t) sont appliquées sur chacune des électrodes E Ail et E Al2 comme indiqué sur la figure 8, ou comme sur la figure 9 (E Ail, E A21, E A31 et E Al2, E A22, E A32) qui 30 illustre un dispositif de l'invention dans lequel trois plaques P11, P22 et P33 sont connectées électriquement en série. On a: AVINAc(t) =VIN AC p(t) - VIN AC M(t) et VDC la tension continue d'actionnement de la plaque (dans l'exemple présent, en reprenant les mêmes notations que dans les exemples précédents, VDC= -VO. 3012 805 14 Le déplacement de cette plaque est ensuite mesuré grâce à deux autres électrodes à l'aide d'une transduction capacitive. Les tensions mesurées sur les électrodes de détection sont notées VouT p(t) et Vour M(t). On a AVouT(t)=VouT p(t) - VouTNAW. Respectivement ces paires d'électrodes de détection sont référencées en figure 8 : E Dii et E D12, et en figure 9 : E Dii et E D12, E D21 et E D22 et E D31 et E D32. En se basant par exemple sur la publication des auteurs J. Arcamone, E. Colinet, A. Niel, E. 011ier, « Efficient capacitive transduction of high-frequency micromechanicalresonators by intrinsic cancellation of parasitic feedthrough capacitances », APPLIED PHYSICS LETTERS 97, 043505 (2010), on peut démontrer que la fonction de transfert de ce résonateur est: 2 i , 2Trfo . vg EohL AVOUT + -2QAvouT + (2Trfo)2 1 i, 2 AVOUT = 2 -Va'VINAC 2 Vsoftening g Avec : 3'190. UT : la dérivée seconde en fonction du temps 3090. UT : la dérivée première en fonction du temps cc) : la permittivité diélectrique du vide. Le terme Vsoftening est égal à kEFFg3 où kEFF est la raideur 2EohL effective de la plaque. Dans le présent exemple, la tension de d'actionnement VIN DC est portée à 0, la différence de potentiel continu (VDC) entre le résonateur et l'électrode d'actionnement est donc Vix, = -VB. Le terme Vg2 2 traduit le « spring-softening effect » décrit Vsoftening précédemment dans la présente demande. Il est responsable de la variation de la fréquence de résonance avec la tension effective de polarisation continue VDC. C'est aussi le phénomène qui est utilisé dans la présente invention afin de modifier la bande-passante du filtre passe-bande réalisé à l'aide de ce réseau de MEMS. Dans le cas d'un réseau de n=10000 résonateurs plaque, le tableau 1 ci-après répertorie les différents paramètres géométriques et électriques: Epaisseur de plaque h=3um Tension DC de polarisation VB=15 V Longueur de plaque L=41.25um Résistance à la sortie du réseau Road=50 0 Entrefer plaque / électrodes g=80 nm Capacité à la sortie du réseau Cload=1 00 pF Facteur de qualité 0=10000 La tension sur chaque noeud entre deux résonateurs distincts est : VL = VB2 AVB avec AVB = VB - VB2. On peut approximer la tension effective d'actionnement vue par un résonateur d'indice i par : 2n - 2i + 1 VDc(i) = VIN DC VB2 2n AVB Le gain en tension G du réseau peut alors être exprimé de la manière suivante : 2 1 G (f) = I I R load + j2n- f (Cload + nEohL / g) Charge vue par le réseau [EohL17i I g2 jf/Qh, (jf/Qh,) 2 n 1 i=1 2n-fRim 1+ Fonction lorentzienne Courant généré par le réseau 3012 805 16 où m est la masse de la plaque, fRi la fréquence de résonance du résonateur d'indice i. La figure 10 représente le gain du réseau avec 10000 résonateurs 5 plaque pour différentes tensions de polarisation, la courbe 0101 est relative à un AVB = 3V, la courbe C102 est relative à un AVB = 4V, la courbe C103 est relative à un AVB = 5V. Cette figure illustre le fait que le réseau se comporte comme un filtre passe-bande de fréquence centrale et de bande-passante ajustables par des 10 moyens simples et contrôlés. REVENDICATIONS1. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant un ensemble de résonateurs à actionnement électrostatique, un circuit d'actionnement électrostatique desdits résonateurs, des moyens de détection électrique, et des moyens pour ajuster la réponse en fréquence de l'ensemble desdits résonateurs caractérisé en ce que : - ledit dispositif comporte au moins un réseau de n résonateurs présentant une partie mobile, lesdits n résonateurs étant reliés en série entre un premier potentiel de polarisation VB et un deuxième potentiel de polarisation VB2, chaque ième résonateur étant polarisé à un potentiel Vi ; - ledit circuit d'actionnement électrostatique desdits résonateurs comportant pour chaque résonateur une électrode d'actionnement en regard de ladite partie mobile du résonateur, l'ensemble desdites électrodes d'actionnement étant reliées en parallèle à un potentiel de commande commun VIN, la tension d'actionnement de chaque ième résonateur étant égale à VIN - Vi ; - lesdits moyens de détection comprenant une sortie de détection commune auxdits n résonateurs reliée à un potentiel de sortie vo lesdits moyens pour ajuster la réponse en fréquence, faisant varier ledit potentiel de commande commun et/ou au moins l'un des potentiels de polarisation. 2. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de détection sont des moyens de détection capacitive, comprenant un ensemble d'électrodes de détection couplées aux n résonateurs, lesdites électrodes de détection étant reliées audit potentiel de sortie Vout. 3. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon larevendication 1, caractérisé en ce que les moyens de détection sont des moyens de détection piézorésistifs, de la résistivité de l'ensemble des n résonateurs reliés en série. 4. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les résonateurs sont des poutres encastrées-libres. 5. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les résonateurs sont des poutres bi-encastrées. 6. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les résonateurs sont des résonateurs plaque, 7. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend des paires d'électrodes d'actionnement et des paires d'électrodes de détection couplées à chaque résonateur plaque, pouvant être actionné en mode de Lamé. 8. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable comportant des résonateurs à actionnement électrostatique selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les n résonateurs présentent une raideur et un entrefer avec l'électrode d'actionnement associée, définissant une tension continue d'actionnement pour chaque résonateur approximée à la valeur VDc (i) = VIN DC - VI, telle que la moyenne sur toutes les tensions d'actionnement M [Vcc (i)], avec i variant de 1 à n, est sensiblement égale à la valeur n x a [Vcc (i)], avec a [Vcc(i)], l'écart type desdites tensions. 9. Dispositif MEMS/NEMS à réponse fréquentielle ajustable selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les n résonateurs présentent des dimensions géométriques identiques ou quasi-identiques. 10. Filtre RF à réponse fréquentielle ajustable comprenant un dispositif MEMS/NEMS selon l'une des revendications 1 à 9. 11. Capteur de détection de variation de fréquence comprenant un dispositif MEMS/NEMS selon l'une des revendications 1 à 9. 12. Capteur de détection de masse comprenant un dispositif MEMS/NEMS selon l'une des revendications 1 à 9. 13. Capteur de détection de gaz comprenant un dispositif 15 MEMS/NEMS selon l'une des revendications 1 à 9. 20 25