FR 3012419 A1 20150501 FR 1360468 A 20131025 La présente invention concerne un procédé d'inertage des réservoirs ou soutes de fuel d'aéronefs. Elle a également pour objet un dispositif convenant à la mise en oeuvre dudit procédé. Les avions modernes possèdent généralement un système de prévention des incendies et des explosions dans leurs réservoirs (soutes) de fuel, ledit système étant apte à générer du gaz inerte (azote) pour inerter le volume libre desdits réservoirs de fuel, ledit volume libre augmentant au fur et à mesure de la consommation de fuel. L'inertage du volume libre d'un réservoir empêche toute combustion et explosion accidentelle du fuel dans ce réservoir. Les réservoirs de carburant des avions de ligne, comme les Boeing 747, sont généralement de 3 sortes : des réservoirs d'ailes, des réservoirs de secours, associés auxdits réservoirs d'ailes (pour équilibrer l'avion lors de manoeuvres), et un réservoir central. Les volumes libres (sans carburant) desdits réservoirs sont à la pression et la température ambiantes (extérieures) de l'avion. L'homme du métier connait les systèmes de génération d'azote embarqués, dénommés OBIGGS (pour « On Board Inert Gas Generation System »), dédiés à l'inertage des réservoirs de fuel d'aéronef. Des systèmes de ce type ont notamment été décrits dans les demandes de brevets US 2004/0025507, FR 2 855 812 et US 2008/0060523. Les OBIGGSs produisent, pendant le vol, en mettant en oeuvre un procédé de séparation des composants de l'air (par l'intermédiaire de membranes perméables ou de fibres creuses perméables en polymère), un flux d'air enrichi en azote convenant à l'inertage des réservoirs. L'oxygène contenu initialement dans les réservoirs est ainsi remplacée, en grande partie, par de l'azote, rendant les vapeurs de fuel ininflammables. Un OBIGGS intègre, dans sa structure, un système de filtration de particules solides présentes dans l'air, ainsi qu'un système de captation de l'ozone afin d'éviter la décomposition des membranes de l'OBIGGS, un contrôleur de pression et de température, un capteur d'oxygène et des modules de séparation de l'air qui permettent de séparer l'azote des autres gaz présents dans l'air. Selon les applications, il peut intégrer également un système de gestion de température pour conditionner l'air comprimé d'alimentation. Il est en effet alimenté en air comprimé. Ledit air comprimé est directement ponctionné sur un circuit d'air de l'avion ou sur la partie extérieure du fuselage de celui-ci. L'OBIGGS débite un air enrichi en azote qui est distribué dans les réservoirs de carburant. Les systèmes actuels de type OBIGGS, avec prélèvement d'air sur la partie extérieur du fuselage, répondent certes parfaitement au besoin d'inertage, mais induisent toutefois des perturbations non 15 désirables sur le comportement aérodynamique de l'avion. Par ailleurs, de manière générale, de tels systèmes, dimensionnés pour le profil de vol le plus contraignant (- 13 heures), ne présentent pas un caractère modulable (en masse) pour des missions de plus courtes durées (quelques heures). La masse embarquée d'un OBIGGS 20 est d'environ 80 kg (en tenant compte du dispositif de filtration et de ses organes associés), quelle que soit la durée de la mission. Dans un tel contexte, l'homme du métier est à la recherche d'un procédé et d'un dispositif associé (dispositif alternatif aux OBIGGSs) pour l'inertage de soute (réservoir) de fuel d'aéronef, améliorés. Il 25 recherche particulièrement un dispositif de masse réduite et modulable selon la durée et le profil de vol de l'avion, et dont le fonctionnement est sans effet indésirable sur l'aérodynamique de l'avion. Le procédé de l'invention, décrit ci-après, est avantageux, en termes de masse embarquée et de compacité de son dispositif associé ; il ne comprend par ailleurs pas de prélèvement d'air extérieur et il permet de moduler la masse embarquée selon la durée et le profil prévus de vol de l'aéronef. De plus, il implique une réduction de la masse embarquée au fur et à mesure de la génération du gaz d'inertage pendant le vol de l'aéronef. Selon son premier objet, la présente invention concerne donc un procédé d'inertage d'une soute de fuel (ou soute de carburant) d'aéronef. Elle concerne plus précisément un procédé d'inertage d'une soute de fuel ( ou soute de carburant) d'un aéronef en mouvement (au sol ou en vol), ledit procédé d'inertage comprenant la distribution d'un gaz d'inertage dans ladite soute alors que le volume de fuel présent dans ladite soute diminue du fait de la consommation de fuel par le(s) moteur(s) dudit aéronef (du fait du mouvement de l'aéronef). De façon caractéristique, ledit procédé comprend : - le maintien sous pression d'au moins un réservoir avec un gaz d'inertage généré par la combustion et/ou la décomposition de chargements solides, séparés (indépendants) ; au moins certains desdits chargements étant allumés, à cette fin de maintien sous pression, de façon différée, indépendamment les uns des autres, à la demande ; et - la délivrance en continu, à partir dudit au moins un réservoir, dans le volume libre de ladite soute de fuel en expansion (i.e. au fur et à mesure de la diminution du volume de fuel présent dans ladite soute, du fait de la consommation dudit fuel), de gaz d'inertage sous pression afin d'inerter ledit volume libre ; ladite délivrance de gaz d'inertage étant mise en oeuvre avec contrôle de la pression au sein dudit réservoir. De façon caractéristique, le gaz d'inertage intervenant est produit à partir de chargements solides, qui peuvent être qualifiés de chargements de pressurisation. Lesdits chargements solides génèrent (par combustion ou décomposition, lorsqu'ils sont considérés à l'unité) un gaz (généralement un mélange de gaz) qui convient pour inerter le volume libre au-dessus du volume de fuel, i.e. pour rendre ininflammable les vapeurs de fuel présentes dans ledit volume. A cette fin d'inertage, le gaz généré renferme obligatoirement une faible teneur en oxygène. Il renferme moins de 5 % en volume d'oxygène, comme les gaz d'inertage de l'art antérieur, notamment ceux débités par les OBIGGSs. Le procédé d'inertage de l'invention n'est donc pas, dans son principe (celui de la génération d'un gaz d'inertage et de la distribution dudit gaz d'inertage) per se original mais il est appliqué, de façon caractéristique et particulièrement avantageuse, avec un gaz d'inertage généré à partir de solides (en lieu et place d'un gaz d'inertage généré à partir d'air, lors de l'utilisation d'OBIGGSs). Les chargements solides en cause génèrent ledit gaz d'inertage (renfermant moins de 5 % en volume d'oxygène) par combustion 15 (réaction entre un réducteur et un oxydant) ou par décomposition (sans combustion). Dans la mesure où les chargements consommés au cours de la mise en oeuvre du procédé (mise en oeuvre qui s'inscrit dans la durée (dans le temps), celle du mouvement de l'aéronef) ne sont pas forcément tous de même nature, au moins l'un d'entre eux peut générer du gaz 20 d'inertage par combustion tandis qu'au moins un autre d'entre eux peut générer du gaz d'inertage par décomposition ; d'où le « et/ou » utilisé ci-dessus en référence au maintien sous pression du au moins un réservoir. On fournit, plus avant dans le présent texte, des précisions, non limitatives, sur le gaz d'inertage et les chargements solides en cause 25 (chargements aptes à générer (pris à l'unité) par combustion ou décomposition un gaz convenant pour l'inertage recherché (ininflammabilité des vapeurs de fuel présentes dans le(s) volunne(s) libre(s) en expansion)). 3012 4 1 9 5 On donne ci-après quelques informations sur le déroulement du procédé de l'invention. Dans le cadre dudit procédé : - une réserve de gaz d'inertage sous pression est constituée puis entretenue (dans la durée), par combustion et/ou décomposition de 5 chargements solides indépendants (agencés de façon séparée), allumés, au moins pour certains, de façon différée et indépendamment les uns des autres (il est exclu de les allumer tous en même temps en référence à la génération du gaz qui s'inscrit dans la durée mais il est nullement exclu d'allumer plusieurs chargements en même temps, ceci peut même être 10 opportun (notamment en référence à l'équilibrage de l'aéronef (voir plus loin))). On a compris que la quantité de gaz nécessaire (à la constitution de cette réserve et à son entretien) a été stockée, de manière discrète, en plusieurs chargements, qui sont initiés, en combustion et/ou en décomposition, pas tous en même temps, indépendamment les uns des autres (au moins pour certains), à la demande ; - à partir de ladite réserve, du gaz d'inertage est délivré, en continu, dans la soute, plus précisément dans le volume libre de ladite soute en expansion (du fait de la consommation du fuel par le(s) moteur de l'aéronef en mouvement). La génération du gaz d'inertage et sa délivrance dans la soute sont « assujetties » à la consommation de fuel. Ainsi, lesdites génération et délivrance sont gérées en fonction de la consommation de carburant (qui dépend des phases de vol, pendant la durée de vol (typiquement de 1h à 13h)), et des conditions de température et de pression dans le réservoir, qui elles dépendent de l'altitude (typiquement 0 à 10 000 m). La pression est maintenue dans le au moins un réservoir de gaz d'inertage par la gestion de la différence entre la quantité de gaz d'inertage générée (par la combustion et/ou décomposition des chargements) et la quantité de gaz d'inertage délivrée dans ladite soute. Elle est généralement maintenue entre 1 et 10 bar, en fonction de la pression régnant dans la soute, elle-même fonction de l'altitude de l'aéronef. Dans le cadre d'une variante de mise en oeuvre particulièrement avantageuse, le procédé de l'invention comprend : - la pressurisation d'au moins un réservoir avec le gaz d'inertage généré par la combustion ou la décomposition d'au moins un chargement solide, voire la combustion et/ou la décomposition d'au moins deux chargements solides, dit(s) chargement(s) initial (initiaux) ; - la délivrance, en continu, à partir dudit au moins un réservoir, de gaz d'inertage sous pression ; ladite délivrance s'effectuant avec contrôle de la pression au sein dudit au moins un réservoir ; et - au moins une fois, la mise en oeuvre des deux étapes supplémentaires ci-après de : + re-pressurisation dudit au moins un réservoir avec le gaz d'inertage de combustion ou de décomposition d'au moins un autre chargement solide, voire la combustion et/ou la décomposition d'au moins deux autres chargements solides, dit(s) chargement(s) de maintien ; et + délivrance, en continu, à partir dudit au moins un réservoir, de gaz d'inertage ; ladite délivrance s'effectuant avec contrôle de la pression au sein dudit au moins un réservoir ; ladite re-pressurisation étant déclenchée lorsque ladite pression, au sein dudit au moins un réservoir, atteint un seuil prédéterminé, fixe ou variable. On comprend que lorsqu'un unique chargement solide, initial ou de maintien, est utilisé pour générer du gaz d'inertage, ledit gaz d'inertage, au vu de la composition dudit chargement, est généré soit par combustion soit par décomposition et que lorsqu'au moins deux chargements solides, initiaux ou de maintien, sont utilisés pour générer du gaz d'inertage, ledit gaz d'inertage peut être généré, au vu de la composition desdits au moins deux chargements, soit par combustion, soit par décomposition, soit par combustion et décomposition. Le procédé de l'invention permet donc de délivrer en continu, à partir du au moins un réservoir, le gaz d'inertage. La délivrance dans la soute a généralement lieu de façon classique par l'intermédiaire d'au moins un orifice dudit réservoir et d'une canalisation munie d'un organe de délivrance, telle une vanne, commandé par le système utilisateur. Le gaz d'inertage est tout d'abord généré par la combustion ou la décomposition dudit au moins un chargement (de pressurisation) initial (on a vu que si plusieurs chargements de différentes natures interviennent, le gaz d'inertage peut être obtenu par combustion (au moins un des chargements brûlant) et par décomposition (au moins un autre chargement se décomposant)) puis par la combustion ou la décomposition dudit au moins un chargement de maintien (voir la remarque ci-dessus). La pression dans le au moins un réservoir est contrôlée. Lorsqu'elle atteint un seuil prédéterminé (suite à l'utilisation (l'épuisement) du(des) chargement(s) (de pressurisation) initial(initiaux)), la combustion ou (voire et/ou) la décomposition dudit au moins un chargement de maintien est déclenchée. Ce seuil peut être fixe ou varier au cours de l'opération. Le chargement de maintien prend (les chargements de maintien prennent) le relais du chargement initial ou des chargements initiaux. La pressurisation initiale du réservoir par ledit au moins un chargement solide (de pressurisation) initial est généralement commandée dès l'apparition du besoin opérationnel (c'est-à-dire en début de mission de l'aéronef, à l'allumage des moteurs) de délivrance de gaz d'inertage. Toutefois, il n'est pas exclu qu'elle ait été prévue antérieurement et qu'un réajustement puisse alors être nécessaire. Dans un tel contexte, on peut ainsi consommer plusieurs chargements solides initiaux... La délivrance dans la soute du gaz d'inertage, par la libération du gaz d'inertage contenu dans ledit au moins un réservoir, est ensuite réalisée en fonction du besoin ; la pressurisation dudit au moins un réservoir étant maintenue au-dessus d'un seuil prédéterminé par la combustion ou (voire et/ou) décomposition d'au moins un chargement de maintien. Les chargements de maintien sont prévus en nombre suffisant pour pouvoir assurer la pressurisation dans ledit au moins un réservoir au-dessus de la pression seuil prédéterminée pendant toute la durée de la mission de l'aéronef. L'allumage indépendant de chargements solides, voire de chaque chargement solide (initial et de maintien) est avantageusement réalisé par un allumeur électro-pyrotechnique indépendant commandé par une centrale pilotée par le système utilisateur. Chaque chargement solide est avantageusement agencé dans une chambre de sorte que la combustion ou la décomposition de chacun des chargements solides a lieu dans une telle chambre. La pression de combustion ou de décomposition de chaque chargement est déterminée par l'architecture du chargement et de la chambre. Selon le fonctionnement souhaité, la pression de combustion ou de décomposition d'un chargement peut être supérieure (en utilisant un orifice adapté) ou égale (ou très proche) à celle du réservoir. Dans ce dernier cas, après son allumage, le chargement brûle ou se décompose à la même pression que celle du réservoir. La chambre est avantageusement operculée au moyen d'un disque frangible. Ceci permet d'isoler et protéger le chargement solide en condition de stockage et d'éviter, en condition opérationnelle, la remontée dans la chambre de gaz émis par un (autre) chargement en fonctionnement ou par le moyen d'initiation d'un tel (autre) chargement en fonctionnement. On a parlé ci-dessus d'un gaz d'inertage et de chargements solides générateurs d'un tel gaz par combustion ou décomposition. On a vu que plusieurs chargements solides sont successivement utilisés (au moins un (de pressurisation) initial et au moins un de maintien) et qu'ils ne sont pas obligatoirement tous identiques, que notamment certains peuvent générer du gaz par combustion et d'autres par décomposition, on comprend donc que le gaz d'inertage en cause n'est pas forcément, tout au long du procédé, de nature ou de composition constante. En tout état de cause, tout au long du procédé, il s'agit d'un gaz convenant pour inerter le volume libre de la soute de fuel. Bien évidemment, on utilise avantageusement des chargements identiques et le gaz d'inertage est alors de même nature et de composition relativement constante tout au long du procédé. Le gaz d'inertage renferme généralement de l'azote. Selon une première variante, ledit gaz d'inertage est constitué essentiellement d'azote (N2). Par « constitué essentiellement», on entend ici « constitué à au moins 90 % en volume ». L'homme du métier connait des chargements solides générant par combustion ou décomposition un tel gaz constitué essentiellement d'azote. Il connait notamment, pour le gonflage de structures (dans le domaine spatial, dans le domaine de la sécurité automobile (air-bags latéraux) et dans celui de la survie) ainsi que pour la lutte contre les incendies (contexte des extincteurs pyrotechniques), des chargements générant des gaz constitués à plus de 98 % en volume d'azote, et renfermant d'éventuels traces d'hydrogène et d'oxygène. On donne ci-après des informations sur de tels chargements. Selon une seconde variante, ledit gaz d'inertage est majoritairement constitué d'azote (N2) et de gaz carbonique (CO2). Par « majoritairement constitué », on entend ici « constitué à au moins 50 % en volume ». L'homme du métier connait également des chargements solides générant par combustion ou décomposition un tel gaz constitué majoritairement d'azote et de gaz carbonique. On donne également ci- après des informations sur de tels chargements. On peut d'ores et déjà indiquer ici que le gaz d'inertage est avantageusement généré, à partir des chargements solides, à basse température (typiquement à moins de 200 °C) et que lorsqu'il est généré à hautes températures (typiquement au-delà de 725 °C (- 1 000 K), voire 1730 °C (- 2 000 K)), il est généralement refroidi avant son introduction dans le au moins un réservoir. En référence aux chargements solides, éléments clés de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, on précise, de façon nullement limitative, ce qui suit. On rappelle incidemment ici que les différents chargements appelés à intervenir pendant une phase d'inertage (phase de consommation de fuel) peuvent être de nature (de composition) ou(et) de géométrie identique(s) ou différente(s), qu'ils sont avantageusement identiques. Lesdits chargements, générateurs de gaz convenant à un inertage, sont des chargements de l'art antérieur. Leur utilisation a notamment déjà été décrite, comme indiqué ci-dessus, pour le gonflage de structures (dans le domaine spatial, dans le domaine de la sécurité automobile et dans celui de la survie) et pour la lutte contre les incendies. Lesdits chargements peuvent, comme indiqué ci-dessus, 25 consister en des chargements pyrotechniques (générateurs de gaz par combustion) ou des chargements non pyrotechniques (générateurs de gaz par décomposition). Ils consistent avantageusement en des chargements qui génèrent des gaz présentant une température inférieure à 200 °C. Ils peuvent, chacun, consister en un ou plusieurs éléments (solides), en une ou plusieurs charges (solides). De telles charges sont constituées d'éléments de propergol ou de composés décomposables. Lesdits éléments sont de type blocs monolithiques ou pastilles. Lesdits éléments sont utilisés, en vrac ou arrangés. Ils sont disposés dans des chambres. Ils sont avantageusement arrangés pour limiter l'encombrement. En ce qui concerne la composition de chargements utiles à la mise en oeuvre du procédé de l'invention, on peut donner, de façon nullement limitative, les indications ci-après. L'homme du métier connait des chargements générant, par combustion ou décomposition, essentiellement de l'azote, à haute température, à base d'azoture de sodium ou d'azodicarbonamide. Ces chargements, bien que pouvant être retenus pour la mise en oeuvre du procédé, présentent l'inconvénient de générer des gaz chauds (> 800 K) devant être refroidis avant leur injection dans le réservoir de fuel, et donc d'exiger des structures, pour leur mise en oeuvre, en matériau (acier....) supportant des températures élevées (notamment sur des temps longs de génération), donc coûteuses et défavorables en termes de bilan masse. De tels chargements à base d'azoture de sodium (NaN3) ou d'azoture de calcium (Ca(N3)2) et d'une charge oxydante ont été décrits dans la littérature (notamment dans les brevets US 4,547,235 et US 4,092,190) pour la génération d'azote. Ces chargements présentent des températures de combustion de l'ordre de 2000°C (- 2200 K). Le brevet US 4 601 344 décrit aussi des chargements dont la composition est à base de polyazoture de glycidyle (PAG) et d'additifs solides, riches en azote, tel le nitrate de guanylamino tétrazole. Ces chargements ont des températures de combustion de l'ordre de 2525 °C (- 2800 K). La demande de brevet WO 2009/095578 décrit, elle, des chargements non pyrotechniques (exempts de charge oxydante), fonctionnant par décomposition, et comprenant, de façon caractéristique, de l'azodicarbonamide et une charge réductrice azotée spécifique, en des proportions données. Ces chargements génèrent de l'azote par décomposition à des températures comprises entre 745 °C (-1020 K) et 1525 °C (-1800 K). Ces chargements sont donc mieux adaptées que les précédents (qui génèrent de l'azote par combustion). Les gaz générés restent toutefois encore chauds. L'homme du métier connaît aussi des chargements qui génèrent, à haute température, des mélanges d'azote et de gaz carbonique (voir notamment les enseignements des demandes FR 208960497 et RU 2323919). Comme indiqué ci-dessus, l'utilisation, dans le cadre de la mise 15 en oeuvre du procédé de l'invention, de tels chargements, qui génèrent des gaz convenant pour l'inertage recherché, chauds, n'est pas particulièrement avantageuse (dans la mesure où il faut refroidir lesdits gaz chauds et où un tel refroidissement alourdit et le procédé et le dispositif) mais elle ne saurait être exclue du cadre de l'invention. 20 De façon préférée, on utilise donc, dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, comme indiqué ci-dessus, des chargements qui génèrent un gaz d'inertage à basse température (inférieure à 200°C). De tels chargements sont à base d'élément(s) adéquat(s), dont la composition ou(et) la structure permet(tent) 25 l'obtention de gaz d'inertage « froids ». Des générateurs de tels gaz d'inertage froids ont été décrits dans la littérature. Ainsi, la demande de brevet WO 01/23327 décrit une association de composés qui génère de l'azote à une température entre 100 et 150°C. Un premier composé générateur (par décomposition) d'azote, sous la forme d'un bloc poreux, comprenant typiquement de l'azoture de sodium, un liant et un matériau endothermique et/ou filtrant, est associé à un deuxième composé générateur de vapeurs de soufre (utilisées pour neutraliser le sodium généré également par le premier composé générateur d'azote). La demande de brevet EP 2 070 870 décrit un matériau solide poreux générateur de gaz à basse température, dont la composition renferme de l'azoture de sodium, un catalyseur de combustion tel Fe203, un agent endothermique tel LiH et un liant. Les gaz sont générés à une température de 40°C à 90°C (ils ont en fait été générés chauds mais refroidis par l'agent endothermique) et ils sont constitués de plus de 98 °h en volume d'azote. Les demandes de brevets WO 9910093 et RU 2 388 737 décrivent aussi des composés générateurs d'azote à basse température. La société CGG Technologies B.V. (NL) commercialise des générateurs avec chargements solides (à base d'azoture de sodium) fournissant un gaz constitué d'azote à plus de 98 % en volume, à basse température (« azote froid »). L'homme du métier connaissait donc des chargements solides 20 générateurs de gaz convenant à un inertage, tels l'azote et des mélanges azote/gaz carbonique. Il est du mérite des inventeurs de proposer un débouché nouveau, original, à de tels chargements. Le procédé de l'invention peut comprendre une étape de filtration et/ou de refroidissement des gaz générés par les chargements, 25 avant leur injection dans ledit au moins un réservoir. Cependant, une telle étape est avantageusement évitée en choisissant des chargements qui génèrent peu ou pas de particules et/ou des gaz à basse température (voir ci-dessus). Les chargements sont disposés, chacun, dans une chambre dont la configuration (volume mort, orifice de délivrance des gaz) est adaptée au bon fonctionnement, en décomposition ou en combustion, du chargement. Par exemple, lorsque le chargement fonctionne en combustion, la chambre peut comprendre un orifice de délivrance faisant fonction de tuyère. Dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, la masse initiale totale des chargements solides générateurs de gaz d'inertage embarquée a été avantageusement adaptée au volume libre du réservoir maximal à inerter, dépendant du volume de fuel à consommer. En d'autres termes, le procédé de l'invention autorise à n'embarquer que la masse de chargements solides, correspondant au profil et la durée prévus de vol de l'aéronef. Il est ainsi plus économique en termes de masse embarquée qu'un procédé utilisant un OBIGGS (dont la masse n'est pas modulable en fonction de la durée de vol). Par ailleurs, le procédé de l'invention présente l'avantage d'une réduction de la masse embarquée au fur et à mesure de la consommation des chargements solides pendant le vol de l'aéronef. L'OBIGGS embarqué est lui de masse constante. Il est également possible et opportun, pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, d'agencer les chargements solides générateurs de gaz d'inertage et avantageusement de les consommer, sans induire de déséquilibrage de l'aéronef. Ainsi, on les dispose et avantageusement les consomme, de façon symétrique (de façon à maintenir, autant que possible, la localisation du barycentre massique du dispositif stable). On les consomme notamment par paire(s). On peut à ce propos considérer les figures 1A, 1B et 1C annexées. Selon son deuxième objet, l'invention concerne un dispositif d'inertage d'une soute de fuel (ou soute de carburant) d'un aéronef, convenant notamment à la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus. Ledit dispositif, de façon caractéristique, comprend : - au moins une chambre, convenant à la combustion ou la décomposition en son sein d'un chargement solide générateur de gaz d'inertage dit chargement initial, équipée de moyens pour débiter le gaz d'inertage généré dans au moins un réservoir ; - au moins une autre chambre convenant à la combustion ou la décomposition en son sein d'un autre chargement dit chargement de maintien, équipé de moyens pour débiter le gaz d'inertage généré dans ledit au moins un réservoir ; - ledit au moins un réservoir convenant au stockage sous pression du gaz d'inertage généré, équipé d'un organe de délivrance dudit gaz dans ladite soute ; - des moyens d'initiation, initiables à volonté par des moyens de 15 commande, pour l'initiation en combustion ou en décomposition, indépendante, du(des) chargement(s) initial(initiaux) puis, ensuite, du(des) chargement(s) de maintien ; et - des moyens de contrôle de la pression dans ledit au moins un réservoir, reliés auxdits moyens de commande desdits moyens d'initiation 20 indépendants des chargements. Les moyens équipant ladite chambre et ladite au moins une autre chambre pour débiter le gaz d'inertage sont de type orifice(s) et conduit(s). Ledit au moins un réservoir constitue un réservoir de stockage du gaz d'inertage produit successivement par ledit au moins un 25 chargement initial et ledit au moins un chargement de maintien. Ledit gaz d'inertage est délivré dans la soute de fuel par l'intermédiaire d'un organe de délivrance, par exemple de type orifice(s) et canalisation(s) munie(s) d'un organe de délivrance commandé, tel une vanne. Ledit au moins un réservoir du dispositif de l'invention peut présenter une structure apte à se déployer ou une structure rigide. Il peut ainsi être constitué d'une baudruche ou d'un réservoir articulé apte à se déployer lors du fonctionnement du dispositif (suite à la combustion ou 5 (voire et/ou) à la décomposition dudit au moins un chargement de pressurisation initiale). Ceci a pour effet de limiter l'encombrement et la masse du dispositif au repos. Il peut aussi, selon une autre variante, être constitué d'une structure rigide, par exemple métallique ou en un matériau composite. De telles structures, apte à se déployer ou rigides, 10 sont généralement aptes à supporter des pressions de quelques bars à quelques centaines de bar. Ledit au moins un réservoir est avantageusement en un matériau à forte conductivité thermique (par exemple métallique), ce qui permet d'assurer un refroidissement des gaz d'inertage générés, 15 refroidissement d'autant plus opportun que lesdits gaz sont générés à une température haute, supérieure à celle souhaitable pour leur délivrance dans la soute de l'aéronef. Ledit au moins un réservoir est couplé à au moins deux chambres: 20 - au moins une, qui est utilisée pour sa pressurisation initiale ; - au moins une autre, qui est utilisée, plus tard, pour le maintien de la pression en son sein. Lesdites au moins deux chambres sont équipées de ou reliées à des moyens d'initiation, indépendants, de leur chargement respectif. Ainsi, 25 les chargements peuvent être initiés indépendamment les uns des autres. On initie en combustion ou décomposition généralement le chargement initial ou les chargements initiaux (ensemble) puis, successivement, un à un, les chargements de maintien. Toutefois, il ne saurait être exclu d'initier successivement plusieurs chargements initiaux pour la pressurisation initiale et/ou, en même temps, plusieurs chargements de maintien. Les moyens d'initiation peuvent être déclenchés par des moyens de commande reliés aux moyens de contrôle de la pression au sein dudit au moins un réservoir. Grâce à l'interaction desdits moyens, on peut gérer le maintien de la pression au sein dudit au moins réservoir, malgré l'activation des moyens de délivrance du gaz. Selon une variante de réalisation préférée, le dispositif de l'invention comprend un réservoir associé à m chambres convenant, chacune, à la combustion ou la décomposition d'un chargement initial et à n chambres de combustion ou de décomposition convenant, chacune, à la combustion ou la décomposition d'un chargement solide de maintien, avec : m = 1, 2 ou plus, généralement un faible nombre entier, avantageusement pair, et n (nombre entier, avantageusement pair) » m. On rappelle incidemment ici que la génération de gaz d'inertage s'inscrit, dans le cadre de l'invention, dans la durée. La disposition des chambres, recevant le au moins un chargement de pressurisation et le au moins un chargement de maintien, est avantageusement optimisée de façon à pouvoir maintenir (autant que possible) la localisation du barycentre massique du dispositif stable lors du fonctionnement dudit dispositif. Les chambres de chaque chargement sont généralement constituées d'un ensemble mécanique contenant un module d'initiation et un orifice de délivrance des gaz de combustion dans au moins un conduit menant au au moins un réservoir. Elles contiennent le chargement, dont les différents éléments constitutifs sont en vrac ou arrangés de façon à limiter l'encombrement. Ledit chargement est en fait généralement monobloc mais il peut aussi être composé d'un ou plusieurs blocs, ou même d'un ensemble de pastilles. La nature et la géométrie des différents chargements peuvent être différentes, particulièrement entre ledit au moins un chargement de pressurisation initiale et ledit au moins un chargement de maintien (voire entre lesdits chargements de pressurisation initiale et entre lesdits chargements de maintien). Avantageusement, l'orifice de chaque chambre est initialement obturé au moyen d'un opercule d'épaisseur calibrée. Le choix du diamètre de l'orifice associé à celui de l'épaisseur de l'opercule permet de fixer la pression d'ouverture de la chambre lors du fonctionnement du chargement. L'orifice de chaque chambre est avantageusement déterminé de façon à ce que la pression de combustion ou de décomposition du chargement entraîne une combustion ou une décomposition complète du chargement. Lorsque les caractéristiques de fonctionnement du chargement retenues le permettent, la pression de fonctionnement des chambres est avantageusement imposée par celle du réservoir après la rupture de l'opercule de la chambre. On a parlé ci-dessus de l'intérêt à maintenir la localisation du barycentre massique du dispositif (de l'aéronef) stable (aussi stable que possible) lors du fonctionnement dudit dispositif. Ceci est possible, notamment avec un dispositif comprenant un nombre de chambres pair, supérieur ou égal à 4 ; lesdites chambres étant agencées par paires en vis-à-vis. On se propose ci-après de préciser trois variantes de réalisation du dispositif de l'invention, qui se déclinent avantageusement comme précisé ci-dessus (en référence à une localisation stable du barycentre). Selon une première variante de réalisation, les chambres (au moins une chambre et au moins une autre chambre) sont agencées en amont du au moins réservoir, le long d'un conduit faisant partie intégrante des moyens équipant lesdites chambre(s) et autre(s) chambre(s) pour débiter le gaz d'inertage généré dans ledit au moins un réservoir. Avantageusement, ces chambres sont au moins au nombre de quatre et agencées par paires, en vis-à-vis, le long dudit conduit. On comprend l'intérêt de consommer, en même temps, les chargements disposés dans de telles chambres agencées par paires, en vis-à-vis. Selon une seconde variante de réalisation, les chambres (au moins une chambre et au moins une autre chambre) sont agencées en amont du au moins un réservoir, selon au moins une corolle (ou carrousel). Une telle corolle comporte au moins quatre chambres, agencées par paires, en vis-à-vis. On comprend, de la même façon, l'intérêt de consommer, en même temps, les chargements disposés dans de telles chambres agencées par paires, en vis-à-vis. Les chambres, agencées selon ces deux variantes de réalisation, sont avantageusement localisées en amont d'au moins un réservoir délimité par une paroi cylindrique et deux parois d'extrémité, avantageusement bombées, prolongeant ladite paroi cylindrique. Selon une troisième variante de réalisation, le dispositif de l'invention comprend au moins un réservoir de structure rigide dont au moins une paroi présente des alvéoles sur sa surface externe ; lesdites chambres étant agencées dans lesdites alvéoles. De telles alvéoles servent de support de fixation aux chambres et mettent en communication lesdites chambres et l'intérieur du réservoir. Dans le cadre de cette troisième variante de réalisation, on trouve aussi avantageusement un nombre pair d'au moins quatre chambres (et donc d'alvéoles), disposées en vis-à-vis (la consommation de chargements en vis-à-vis ne déséquilibrant pas le dispositif). Le réservoir est avantageusement du type précisé ci-dessus. Il peut aussi être de forme parallélépipédique. L'invention, sous ses deux aspects de procédé et dispositif, est maintenant décrite, de façon nullement limitative, en référence aux figures 5 annexées. Un exemple de mise en oeuvre du procédé de l'invention est plus particulièrement décrit en référence auxdites figures. Les figures 1A, 1B et 1C sont des vues schématiques, en coupe, de trois variantes de dispositif selon l'invention (convenant à la mise en oeuvre du procédé de l'invention). 10 La figure 2 montre la diminution de masse d'un dispositif de l'invention au cours d'un vol d'une durée de 13 h. La figure 3 montre la masse initiale d'un dispositif de l'invention par rapport à celle (constante) d'un dispositif OBIGGS, en fonction de la durée de vol prévue. 15 Sur les figures 1A, 1B et 1C, on a donc représenté, de façon schématique, trois variantes de dispositif de l'invention. Les dispositifs sont référencés, respectivement, la, lb et lc. Ils sont représentés avant utilisation. Sur lesdites figures 1A, 1B et 1C, on a utilisé les mêmes références pour les mêmes éléments. 20 Les dispositifs la, lb et ic comprennent un réservoir (de gaz) 2, présentant une géométrie de révolution, délimité par une paroi 3. Ledit réservoir 2 est un réservoir préformé, par exemple en un matériau métallique ou en un matériau composite. Sa structure convient pour le stockage de gaz sous pression. 25 Ledit réservoir 2 est muni d'un organe de délivrance de gaz, actionnable à volonté. Il s'agit d'un orifice 4, d'une canalisation 4' (ledit orifice débouchant dans ladite canalisation) et d'une vanne 4" (montée sur ladite canalisation) apte à être actionnée par un système de commande (non représenté). Ladite vanne 4" convient pour délivrer en continu le gaz (d'inertage) dans la soute 5 de fuel 6, gaz renfermé, sous pression, dans ledit réservoir 2. Dans le volume interne de ladite soute 5, on a référencé V le volume de carburant (fuel) et y le volume libre (non occupé par le carburant). On s'intéresse maintenant plus particulièrement aux moyens associés audit réservoir 2 aptes à le pressuriser. Il s'agit des chargements solides 8 agencés au sein des chambres (de combustion ou de décomposition) 7. Lesdites chambres 7 sont reliées audit réservoir 2 par des canalisations 11 (un orifice 10 desdites chambres 7 débouchant dans une telle canalisation 11) (dispositif 1c de la figure 1C) et, éventuellement, en sus, par un conduit 9 (dispositif la de la figure lA et lb de la figure 1B). Les chambres 7 renfermant les chargements solides générateurs de gaz d'inertage 8 peuvent être éloignées du réservoir 2 dans au moins un emplacement dédié dans l'aéronef (dispositifs la et lb). Elles sont, sur les dispositifs schématisés, agencées de façon symétrique : alignées, par paires, en vis-à-vis, le long du conduit 9 (dispositif la de la figure 1A), et disposées en séries, en corolle (selon deux corolles de six chambres, dans le dispositif lb de la figure 1B). Elles peuvent aussi être agencées, au plus près du réservoir 2, en corolles autour dudit réservoir 2 (dispositif lc de la figure 1C). Les canalisations 11 sont initialement operculées par un disque métallique frangible 12, avantageusement en pétales pour éviter la génération de débris. En aval des chambres 7 et en amont de la vanne 4", on a prévu, dans la structure des dispositifs schématisés, un filtre à particules 16 de façon à piéger les résidus solides (susceptibles d'être générés lors 3012 4 19 22 du fonctionnement des chargements solides 8) et les éventuels fragments de l'opercule (disque métallique frangible) 12. Un moyen de mesure (de contrôle) de la pression 13 est monté sur le réservoir 2. Il est connecté à la centrale de commande 14 de 5 l'initiation unitaire des chargements 8. Des moyens d'allumage 15 équipent chaque chambre 7. Les agencements des chambres 7 schématisées sur les figures 1A à 1C sont avantageux en ce que la combustion simultanée des deux chargements 8 peut être mise en oeuvre sans induire de déplacement 10 latéral du centre de gravité du dispositif. L'ordre d'initiation des chargements 8 est choisi de façon à minimiser les deux déplacements latéral et longitudinal du centre de gravité. De façon avantageuse, la pressurisation initiale du dispositif s'effectue en initiant simultanément en combustion deux (ou, en tout état 15 de cause, un nombre pair de) chargements (symétriquement agencés) de façon à minimiser la variation de centre de gravité du dispositif. La masse Mi du(des) chargement(s) initial(initiaux), avantageusement de deux tels chargements disposés pour ne pas induire de déplacement latéral, est ajustée de manière à obtenir au sein du 20 réservoir 2 en l'absence de débit vers l'extérieur (toutes vannes fermées) la pression maximale supportable par celui-ci, Pmax, d'environ 20 MPa , suivant la formule : Pmax x Volume Réservoir RxTc 25 avec Tc température des gaz d'inertage générés et R constante réduite desdits gaz. Lorsque, suite à l'ouverture de la vanne 4" délivrant les gaz d'inertage en fonction du besoin opérationnel, la pression dans le réservoir 2 devient inférieure à une proportion définie a : 50 % Le tableau 1 ci-dessous reporte les consommations (débits volumiques) en carburant moteur d'un avion d'affaires, pour un profil de mission conventionnel comportant différentes phases de vol. La durée de la mission est de 766 min, soit - 13 h. La quantité totale de carburant consommée est de 16048 L. 3012 4 1 9 24 Tableau 1 Phases du vol Durée (min) Consommation (I/min) Taxi 10 10 Décollage 1,3 40 Montée 22 30 Croisière FL 410* 239 21 Montée 6 30 intermédiaire Croisière FL 450* 334 21 Montée 6 30 intermédiaire Croisière FL 490 125 21 Descente 23 10 * (FL « Flight Level »: Altitude exprimée en centaines de pieds au-dessus d'une surface isobare 1 013,25 hPa). 5 En se basant sur les données de la littérature, il est possible d'associer pour chaque phase de vol une altitude de vol et déterminer, via les équations ci-dessous, les valeurs de pression et de température (ambiantes) régnant dans la soute de fuel de l'avion (pendant chacune 10 desdites phases de la mission), comme indiqué dans le tableau 2 ci-après. (288 - 0,0065* alti '5,255 288 Pei Equation 1 Tait, Tniviner 6,5* Equation 2 altilol ()ho' 15 Tableau 2 Phases du vol A ltitude (m) Conditions de pression et de température dans la soute de fuel Pression (bar) Température (°C) Taxi 0 1,01 15 Décollage 543 0,95 11,5 Montée 6249 0,46 -25,6 Croisière FL 410 12497 0,18 -56,5 Montée 13107 0,16 -56,5 intermédiaire Croisière FL 450 13716 0,14 -56,5 Montée 14326 0,13 -56,5 intermédiaire Croisière FL 490 14935 0,12 -56,5 Descente 7468 0,38 -33,5 Le volume de gaz à fournir par le dispositif selon l'invention est équivalent au volume de carburant consommé sur l'ensemble du vol. Le type de générateur d'azote (gaz d'inertage) retenu pour l'exemple est un générateur de la société CGG Technologies générant (à partir d'azoture de sodium), avec un rendement de 265 NI/kg, un gaz constitué à 98 % (en volume) d'azote à basse température (température ambiante). Compte tenu de la basse température des gaz générés, chaque chambre du dispositif est constituée d'un matériau léger (type aluminium ou plastique) et a un indice constructif estimé de 0,2 par rapport à celui de la masse de son chargement. La masse du réservoir de gaz générés (réservoir supportant une pression de 200 bars) est de 35 kg pour un volume de gaz de 20 litres. Une masse de 5 kg est ajoutée pour tenir compte des masses des canalisations, conduits, vanne(s) et autres organes du dispositif. Le tableau 3 ci-après donne la masse totale initiale du dispositif 5 et son évolution au cours du temps (en raison de la consommation des chargements solides) pour un vol de 13 h. La masse totale initiale du dispositif est de 54,7 kg bien inférieure à la masse d'un OBIGGS de 80 kg. De plus, la masse du dispositif diminue au cours du temps : de 54,7 kg initial à 42,5 kg en fin 10 de vol. La figure 2 illustre graphiquement cette évolution (au cours du temps) de masse du dispositif selon l'exemple. 27 Phase de la Durée Consommation Volume de Altitude P dans la T dans la Volume de gaz Masse de chargement nécessaire pour inerter la soute Masse de Masse Evolution mission (min) (I/min) gaz (m) soute de soute de d'inertage aux (kg) chargement totale initiale du dispositif de la masse du dispositif au cours du temps d'inertage à fuel fuel conditions nécessaire générer (bar) (°C) (P,T) de la pour inerter (I) soute de fuel la soute avec généré par un I indice kg de constructif chargement des (1/kg) chambres (kg) (Kg) (kg) Taxi 10,0 10,0 100,0 0,0 1,0 15,0 265,0 0,4 0,5 56,1 Décollage 1,0 40,0 40,0 543,0 1,0 11,5 279,3 0,1 0,2 55,7 Montée 22,0 30,0 660,0 6248,5 0,5 -25,6 506,0 1,3 1,6 55,6 Croisière FL 410 239,0 21,0 5019,0 12497,0 0,2 -56,5 1136,4 4,4 5,3 54,3 Montée intermédiaire 6,0 30,0 180,0 13106,5 0,2 -56,5 1258,0 0,1 0,2 49,9 Croisière FL 450 334,0 21,0 7014,0 13716,0 56,1 0,1 -56,5 1395,4 5,0 6,0 49,8 Montée intermédiaire 6,0 30,0 180,0 14325,5 0,1 -56,5 1551,1 0,1 0,1 44,8 Croisière FL 490 125,0 21,0 2625,0 14935,0 0,1 -56,5 1727,9 1,5 1,8 44,7 Descente 23,0 10,0 230,0 7467,5 0,4 -33,5 581,2 0,4 0,5 43,2 Total 766,0 13,4 16,1 42,8 Tableau 3 Afin de mettre en lumière le caractère modulable de la masse initiale du dispositif de l'invention en fonction de la durée de vol prévue, il a été réalisé un calcul de cette masse en faisant varier la durée du vol, par pas de 1 h, de 1 h à 13 h. Il a été supposé que le volume total à inerter est directement proportionnel en fonction du temps de vol à celui de 16048 L calculé à partir des données du tableau 1 pour un vol de 13 h. Le tableau 4 ci-dessous montre la variation de masse initiale du dispositif en fonction de la durée de vol. La masse du réservoir (supportant une pression de 200 bars) est de 35 kg pour un volume de 20 litres (vol de durée comprise entre 11 h et 13 h) et de 11 kg pour un volume de 11 litres (vol de durée comprise entre 1 h et 10 h). La figure 3 illustre graphiquement cette variation de masse initiale du dispositif de l'invention en fonction de la durée prévue de vol, masse initiale croissante en fonction de la durée de vol mais toujours très inférieure à celle d'un OBIGGS de masse (« élevée ») constante. 25 Tableau 4 Durée Masse de chargement nécessaire pour inerter Masse de chargement Masse Masse , Masse [h] la soute nécessaire pour organes réservoir initiale totale du dispositif [kg] inerter la soute avec (tubulures, [kg] [kg] l'indice constructif des vanne...) chambres [kg] [kg] -13h 13,4 16,1 5 35 56 12 12,6 15,2 35 55 11 11,8 13,9 35 54 10 10,5 12,6 11 29 9 9,5 11,4 11 27 8 8,4 10,1 11 26 7 7,4 8,8 11 25 6 6,3 7,6 11 24 5,3 6,3 11 22 4 4,2 5,1 11 21 3 3,1 3,8 11 20 2 2,1 2,5 11 19 1 1,1 1,3 11 17 5 15 20 REVENDICATIONS1. Procédé d'inertage d'une soute (5) de fuel (6) d'un aéronef en mouvement, comprenant la distribution d'un gaz d'inertage dans ladite soute (5) alors que le volume (V) de fuel (6) présent dans ladite soute (5) diminue du fait de la consommation de fuel par le(s) moteur(s) dudit aéronef, caractérisé en ce qu'il comprend : - le maintien sous pression d'au moins un réservoir (2) avec un gaz d'inertage généré par la combustion et/ou la décomposition de chargements solides (8), séparés ; au moins certains desdits chargements (8) étant allumés, à cette fin de maintien sous pression, de façon différée, indépendamment les uns des autres, à la demande ; et - la délivrance en continu, à partir dudit au moins un réservoir (2), dans le volume libre (v) de ladite soute (5) de fuel (6) en expansion, de gaz d'inertage sous pression afin d'inerter ledit volume libre (v) ; ladite délivrance de gaz d'inertage étant mise en oeuvre avec contrôle de la pression au sein dudit réservoir (2). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend : - la pressurisation d'au moins un réservoir (2) avec le gaz d'inertage généré par la combustion ou la décomposition d'au moins un chargement solide (8), voire la combustion et/ou la décomposition d'au moins deux chargements solides (8), dit(s) chargement(s) initial (initiaux) ; - la délivrance en continu à partir dudit au moins un réservoir (2), de gaz d'inertage sous pression ; ladite délivrance s'effectuant avec contrôle de la pression au sein dudit au moins un réservoir (2) ; et- au moins une fois, la mise en oeuvre des deux étapes supplémentaires ci-après de : + re-pressurisation dudit au moins un réservoir (2) avec le gaz d'inertage de combustion ou de décomposition d'au moins un autre chargement solide (8), voire la combustion et/ou la décomposition d'au moins deux autres chargements solides (8), dit(s) chargement(s) de maintien ; et + délivrance en continu à partir dudit au moins un réservoir (2), de gaz d'inertage ; ladite délivrance s'effectuant avec 10 contrôle de la pression au sein dudit au moins un réservoir (2) ladite re-pressurisation étant déclenchée lorsque ladite pression, au sein dudit au moins un réservoir (2), atteint un seuil prédéterminé, fixe ou variable. 15 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit gaz d'inertage renferme de l'azote. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit gaz d'inertage est essentiellement constitué 20 d'azote. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit gaz d'inertage est majoritairement constitué d'azote et de gaz carbonique. 25 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdits chargements solides générateurs de gaz d'inertage (8) consistent en des chargements pyrotechniques et/ou des chargements non pyrotechniques. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que lesdits chargements solides générateurs de gaz d'inertage (8) consistent en des chargements qui génèrent des gaz présentant une température inférieure à 200°C. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lesdits chargements solides générateurs de gaz d'inertage (8) sont constitués, indépendamment, d'un unique élément ou de plusieurs éléments, type blocs monolithiques ou pastilles, déposés en vrac ou arrangés. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la masse initiale totale des chargements solides générateurs de gaz d'inertage (8) embarquée a été adaptée au volume libre v du réservoir (6) maximal à inerter, dépendant du volume de fuel (6) à consommer. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, 20 caractérisé en ce que lesdits chargements solides générateurs de gaz d'inertage (8) sont agencés, et avantageusement consommés par combustion ou décomposition, sans induire de déséquilibrage de l'aéronef. 11. Dispositif d'inertage (la, lb, 1c) d'une soute (5) de fuel (6) 25 d'un aéronef, caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins une chambre (7), convenant à la combustion ou la décomposition en son sein d'un chargement solide générateur de gaz d'inertage (8) dit chargement initial, équipée de moyens (10 + 11 + 9 ; 10 + 11) pour débiter le gaz d'inertage généré dans au moins un réservoir 30 (2) ;- au moins une autre chambre (7), convenant à la combustion ou la décomposition en son sein d'un autre chargement solide générateur d'inertage (8), dit chargement de maintien, équipée de moyens (10 + 11 + 9 ; 10 + 11) pour débiter le gaz d'inertage généré dans ledit au moins un réservoir (2) ; - ledit au moins un réservoir (2) convenant au stockage sous pression du gaz d'inertage généré, équipé d'un organe de délivrance (4 + 4' + 4) dudit gaz dans ladite soute (5) ; - des moyens d'initiation (15), initiables à volonté par des 10 moyens de commande (14), pour l'initiation en combustion ou en décomposition, indépendante, du(des) chargement(s) initial(initiaux) (8) puis du(des) chargement(s) de maintien (8) ; et - des moyens de contrôle (13) de la pression dans ledit au moins un réservoir (2), reliés auxdits moyens de commande (14) desdits 15 moyens d'initiation (15) indépendants des chargements solides générateurs de gaz d'inertage (8). 12. Dispositif (1a, lb, 1c) selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit au moins un réservoir (2) est une structure apte à se 20 déployer ou rigide, avantageusement une structure rigide métallique ou en un matériau composite. 13. Dispositif (1a, lb, 1c) selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce qu'il comprend un nombre de chambres (7) pair, 25 supérieur ou égal à 4 ; lesdites chambres étant agencées par paires, en vis-à-vis. 14. Dispositif (1a) selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que lesdites chambre(s) et autre(s) chambre(s) (7) 30 sont agencées en amont dudit au moins réservoir (2), le long d'un conduit(9) faisant partie intégrante des moyens (10 + 11 + 9) équipant lesdites chambre(s) et autre(s) chambre(s) (7) pour débiter le gaz d'inertage généré dans ledit au moins un réservoir (2). 15. Dispositif (lb) selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que lesdites chambres et autre(s) chambre(s) (7) sont agencées en amont dudit au moins un réservoir (2), selon au moins une corolle (7'). 16. Dispositif (1c) selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un réservoir (2) de structure rigide dont au moins une paroi présente des alvéoles (3') sur sa surface externe ; lesdites chambre(s) (7) et autre(s) chambre(s) étant agencées dans lesdites alvéoles (3').