FR 3023761 A1 20160122 FR 1556850 A 20150720 GONFLEUR HYBRIDE COMPRENANT UN CAPUCHON DE RUPTURE, UN MODULE DE COUSSIN GONFLABLE, UN SYSTEME DE SECURITE POUR VEHICULE ET PROCEDE POUR FABRIQUER UN CAPUCHON DE RUPTURE L'invention concerne un capuchon de rupture, notamment 5 pour un gonfleur hybride, comprenant un fond et une paroi latérale en forme de manchon délimitant un compartiment d'allumeur à l'intérieur du capuchon de rupture, le capuchon de rupture étant adapté pour être mis sous pression avec du gaz comprimé sur son extérieur dans le 10 mode inactif et, en cas de fonctionnement, étant adapté pour être détruit par une pression d'éclatement sur le côté du compartiment d'allumeur. De plus, l'invention concerne un gonfleur hybride, un module de coussin de sécurité gonflable et un système de sécurité pour véhicule. De plus, 15 l'invention concerne un procédé pour fabriquer un capuchon de rupture. Les systèmes de retenue d'occupant pour véhicules automobiles comprennent habituellement des modules de coussin de sécurité gonflable comprenant un coussin de 20 sécurité gonflable qui, en cas de collision, est gonflé afin de réduire la probabilité que des parties corporelles d'un occupant du véhicule heurtent un composant du véhicule. Afin de gonfler le coussin de sécurité gonflable en cas de collision, par exemple, il est prévu des 25 gonfleurs hybrides se composant d'un réservoir de gaz comprimé contenant du gaz comprimé et/ou des fluides et un sous-ensemble pyrotechnique, le sous-ensemble pyrotechnique servant à déclencher et/ou chauffer du gaz qui est à l'origine comprimé et s'échappe en cas de 30 fonctionnement. Le gaz comprimé d'un tel gonfleur hybride peut être enfermé d'une manière étanche à la pression vers le sous-ensemble pyrotechnique par un diaphragme de rupture ou par un capuchon de rupture qui, en mode inactif, peut ainsi être ou est mis sous pression sur son côté 35 périphérique externe avec du gaz comprimé stocké dans le réservoir de gaz comprimé. Le terme « en mode inactif » signifie ici que le gonfleur hybride n'a pas encore été activé, ou en d'autres termes, que le capuchon de rupture est dans une position inactive dans laquelle aucun signal d'activation n'est encore prévu, en réponse auquel le capuchon de rupture doit être ouvert ou éclaté. Le document WO 01/13484 Al, en particulier la figure 8, illustre un capuchon de rupture décrit ci-dessus qui est incorporé dans un gonfleur hybride. Le capuchon de rupture en forme de coupelle comprend un fond qui, au niveau de sa zone de limite, est transformé en une paroi latérale en forme de manchon et/ou est raccordé de manière solidaire à cette dernière en formant un rayon. Le fond et la paroi latérale en forme de manchon délimitent un compartiment d'allumeur dans lequel un allumeur est logé, dans lequel, en mode inactif, le capuchon de rupture peut être ou est mis sous pression avec du gaz comprimé sur son côté périphérique externe. En cas de fonctionnement, le capuchon de rupture peut être détruit par une pression d'éclatement du côté du compartiment d'allumeur en activant l'allumeur. Le capuchon de rupture a une épaisseur de matériau continuellement constante. Un tel gonfleur hybride comprend ainsi un réservoir de gaz comprimé qui peut être rempli, par exemple, à température ambiante, avec du gaz ou un mélange gazeux ayant une pression prédéterminée, par exemple 580 bars (1 bar : 1.105 Pa), par exemple, lors de la fabrication du gonfleur hybride. Une telle pression ou pression de remplissage peut augmenter, dans le mode inactif du gonfleur hybride, dans le dénommé cas de température élevée, en chauffant l'intérieur du véhicule, par exemple à 90°C, par rayonnement solaire jusqu'à une pression de remplissage maximum d'approximativement 800 bars. Lorsqu'un coussin de sécurité gonflable est déclenché, le sous-ensemble pyrotechnique ouvre le diaphragme de rupture qui. ferme le réservoir de gaz comprimé ou le capuchon de rupture qui ferme le réservoir de gaz comprimé de sorte que du gaz pré-comprimé dans le réservoir de gaz comprimé gonfle le coussin de sécurité gonflable, dans lequel le gaz pré-comprimé peut être de l'azote, de l'argon, de l'hélium ou de l'oxygène et/ou un mélange de deux ou plus de deux desdits gaz. Dans le cas du fonctionnement dans lequel le capuchon de rupture doit être ouvert en activant un allumeur, ledit allumeur prévu à cet effet doit accumuler une pression d'éclatement du côté du compartiment d'allumeur qui est nettement supérieure à la pression de remplissage prédominant dans le réservoir de gaz comprimé. L'allumeur doit non seulement accumuler la pression requise pour la destruction du capuchon de rupture, lorsqu'elle est considérée isolée en soi, mais en plus doit « contrecarrer » la pression de remplissage prédominant dans le réservoir de gaz comprimé, c'est-à-dire maîtriser une telle contre-pression afin de provoquer la destruction du capuchon de rupture, lorsqu'il est incorporé dans un tel gonfleur hybride. Etant donné que la pression dans un tel réservoir de gaz comprimé peut augmenter jusqu'à approximativement 800 bars, comme décrit ci-dessus, des pressions de rupture extrêmement élevées ont été nécessaires jusqu'à présent pour ouvrir des diaphragmes de fermeture et/ou pour ouvrir un capuchon de rupture. Par conséquent, à la fois un capuchon de rupture fermant le réservoir de gaz et un diaphragme éventuellement prévu sont soumis à la haute pression du côté du réservoir de gaz comprimé dans le mode inactif de sorte qu'un capuchon de rupture est exposé, par exemple, aux déformations et cintrage extrêmes et peut supporter et s'appuyer sur d'autres composants du gonfleur hybride ou du module de gaz ayant ainsi éventuellement un effet négatif. De plus et en plus, le capuchon de rupture doit être très.stable en ayant une épaisseur de matériau appropriée pour résister à la pression de remplissage maximum décrite ci-dessus dans le mode inactif. Un objet de la présente invention est de proposer un capuchon de rupture davantage développé pour venir à bout des inconvénients mentionnés ci-dessus. En particulier, il est décrit un capuchon de rupture qui, par rapport à l'art 5 antérieur connu, est soumis à des déformations moins importantes et/ou peut être ouvert avec une pression d'éclatement moins importante de la part de l'allumeur. Un autre objet est de développer un gonfleur hybride de sorte qu'une pression d'éclatement ou d'ouverture d'un capuchon 10 de rupture peut être réduite. De plus, l'objet de l'invention est de proposer un module de coussin de sécurité gonflable ainsi qu'un système de sécurité pour véhicule comprenant un gonfleur hybride davantage développé et un capuchon de rupture amélioré. 15 Egalement, l'objet de la présente invention est de proposer un procédé pour fabriquer un capuchon de rupture. Selon l'invention, cet objet est atteint par rapport au capuchon de rupture selon la revendication 1, par rapport au gonfleur hybride selon la revendication 7 ou 9, 20 par rapport au module de coussin de sécurité gonflable selon la revendication 13, par rapport au système de sécurité pour véhicule selon la revendication 14 et par rapport au procédé pour fabriquer un capuchon de rupture selon la revendication 15. 25 Les configurations avantageuses et opportunes du gonfleur hybride selon l'invention et du capuchon de rupture selon l'invention sont décrites dans les sous-revendications. L'invention est basée sur l'idée de proposer un 30 capuchon de rupture, en particulier pour un gonfleur hybride, comprenant un fond et une paroi latérale en forme de manchon, le fond et la paroi latérale en forme de manchon délimitant un compartiment d'allumeur à l'intérieur du capuchon de rupture et le capuchon de rupture, dans le 35 mode inactif, étant adapté pour être mis sous pression sur son extérieur avec du gaz comprimé et, en cas de fonctionnement, le capuchon de rupture étant adapté pour être détruit par une pression d'éclatement du côté du compartiment d'allumeur. Selon l'invention, une partie de transition allant de la paroi latérale au fond est formée de sorte que le fond est mis sous pression à l'extérieur, une partie du fond côté compartiment d'allumeur peut s'appuyer sur une partie de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur. Par conséquent, l'invention est basée sur l'idée de former la transition de la paroi latérale au fond de sorte que le fond peut être mis sous pression à l'extérieur avec du gaz comprimé et le fond n'a pas besoin d'être supporté par d'autres composants. Le fond et le capuchon de rupture sont respectivement formés pour être quasiment autoporteurs en mode inactif. La partie de transition est de préférence formée de sorte que le fond du capuchon de rupture, en particulier sa partie du côté de l'allumeur, peut être supporté simplement vers sa propre paroi latérale verticale, en particulier vers une partie du côté de son compartiment d'allumeur. En d'autres termes, en raison de la configuration particulière d'une partie de transition jusqu'à la paroi latérale agencée de manière sensiblement perpendiculaire au fond, en mode inactif, le fond peut s'appuyer sur la paroi latérale, le capuchon de rupture est formé pour être autoporteur, c'est-à-dire que le capuchon de rupture n'a pas besoin d'être supporté par un autre composant du gonfleur hybride lorsqu'il est mis sous pression avec du gaz comprimé en mode inactif. Par conséquent, on peut empêcher le capuchon de rupture de s'appuyer par inadvertance et de manière préjudiciable sur un autre composant tel qu'un allumeur. Par la configuration selon l'invention, en particulier par la conception autoporteuse du capuchon de rupture, le capuchon de rupture selon l'invention peut être ouvert, d'une part, avec des pressions de rupture nettement moins importantes du côté de l'allumeur, que cela n'est le cas avec les capuchons de rupture connus de l'art antérieur. A part cela, le même capuchon de rupture selon l'invention, d'autre part, peut avoir encore une pression 5 d'écrasement relativement élevée de la part d'un réservoir de gaz comprimé d'un gonfleur hybride rempli avec du gaz comprimé, comme on le sait d'après les capuchons de rupture de l'art antérieur incorporés dans un tel gonfleur hybride. Ce fait sera décrit de manière plus détaillée ci-dessous. 10 De manière avantageuse, le capuchon de rupture est formé d'un seul tenant, en particulier par transformation, de préférence par emboutissage et/ou cintrage et/ou extrusion et/ou estampage. Une telle configuration d'un seul tenant fait économiser des coûts de fabrication par 15 rapport à un capuchon de rupture à plusieurs pièces dans lequel un fond doit être raccordé, par exemple, soudé, à une paroi latérale. Le fond ou la paroi latérale du capuchon de rupture peut comprendre, au moins par parties, une creusure en 20 forme de rainure ayant un fond de rainure, la creusure étant de préférence prévue sur le côté périphérique externe ou sensiblement parallèlement à un axe longitudinal du capuchon de rupture. La creusure en forme de rainure peut être un évidement ou estampage en forme de rainure. De 25 préférence, la creusure ou estampage ou évidement en forme de rainure est formé(e) sur la surface du fond orientée à l'opposé du compartiment d'allumeur, mais peut être également positionné(e) sur une surface de la paroi latérale orientée à l'opposé du compartiment d'allumeur, de 30 manière avantageuse dans la zone de la partie de transition. Le fond de rainure est le point le plus profond ou la partie de surface la plus profonde de la creusure/évidement/estampage. En d'autres termes, le fond de rainure de la creusure est le.point le plus proche de la 35 surface inférieure opposée ou du côté inférieur ou de la paroi latérale, et respectivement de la partie de surface la plus proche. La creusure peut être par exemple circulaire et/ou semi-circulaire et/ou en forme de croix et/ou en forme de double C et/ou en forme de I et/ou en forme de vague dans le fond du capuchon de rupture. En outre, la creusure dans la paroi latérale peut également être circulaire et/ou semi-circulaire. Dans la partie de transition, au moins par parties, une surface de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur peut avoir une forme incurvée, en particulier une forme convexe, de préférence telle qu'entre la partie du fond côté compartiment d'allumeur et la partie de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur, un pli ayant une pointe est formé. En d'autres termes, la partie de transition à l'intérieur du capuchon de rupture peut avoir un pli, du fond à la paroi latérale, au moins par parties, le pli comprenant une pointe. La pointe est le point le plus profond du pli. De préférence le point le plus profond du pli ou respectivement la pointe, est formé(e) à proximité immédiate du fond du capuchon de rupture. La pointe peut également définir le point de transition de la paroi latérale au fond, en particulier à partir de la zone de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur jusqu'à la partie du fond côté compartiment d'allumeur. Le pli peut être formé dans toute la périphérie interne entre la partie du fond côté compartiment d'allumeur et la zone de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur. Il est envisageable que la partie du fond côté compartiment d'allumeur et en particulier la surface s'étendant de manière convexe de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur forment les faces de limite du pli. Par conséquent, la forme incurvée, en particulier convexe, de la surface de la paroi latérale côté compartiment d'allumeur peut être délimitée par la partie du fond côté compartiment d'allumeur. En d'autres termes, la forme incurvée, en particulier convexe, de la surface du côté du compartiment d'allumeur se termine au niveau d'une partie de limite de la partie côté compartiment d'allumeur du fond. Si le capuchon de rupture est formé d'un seul tenant, la forme incurvée, en particulier convexe, de la surface du 5 côté du compartiment d'allumeur peut être transformée en une partie de limite de la partie côté compartiment d'allumeur du fond. La forme du pli dans la partie de transition du capuchon de rupture peut également être désignée comme étant en forme de soufflet ou comme un 10 soufflet. A partir de la pointe, une zone affaiblie à destination de la partie de surface la plus proche du capuchon de rupture du côté périphérique externe, peut être formée. La zone affaiblie du capuchon de rupture est la 15 zone ou partie définissant et ayant, respectivement, l'épaisseur de paroi ou l'épaisseur de capuchon de rupture la plus petite et qui est détruite ou éclatée lorsqu'une pression d'éclatement du côté compartiment d'allumeur est appliquée. En d'autres termes, dans la zone affaiblie, la 20 zone du capuchon de rupture se rompt lorsque la pression d'éclatement est appliquée. La partie de surface sur le côté périphérique externe qui est la plus proche de la pointe peut être une surface de la paroi latérale du côté périphérique externe et/ou le 25 fond de rainure. Par conséquent, la zone affaiblie peut être formée à partir de la pointe jusqu'à une partie de surface ou point de surface le plus proche du côté périphérique externe, la partie de surface la plus proche du côté périphérique externe pouvant être la surface la 30 plus proche de la paroi latérale du côté périphérique externe et/ou la base de rainure la plus proche du fond ou de la paroi latérale, la zone affaiblie étant adaptée pour être circonférentielle dans un mode de réalisation de l'invention, c'est7à-dire que la zone affaiblie peut être 35 formée au niveau de toute la périphérie interne du côté compartiment d'allumeur. La partie de transition peut avoir un façonnage vers l'intérieur ou vers l'extérieur en forme de bourrelet au moins par parties, le façonnage vers l'intérieur et/ou vers l'extérieur renforçant la partie de transition de sorte que dans le mode inactif, le fond s'appuie sur la paroi latérale et aucun support supplémentaire contre d'autres composants ou éléments du gonfleur hybride n'est nécessaire. De plus, il est possible que l'épaisseur de paroi du capuchon de rupture dans la partie de transition soit plus petite que la partie côté compartiment d'allumeur du fond et/ou dans la zone côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale. Par conséquent, la pointe peut décrire ou définir la zone de la plus petite épaisseur de paroi du capuchon de rupture. Le gonfleur hybride selon l'invention comprend un capuchon de rupture ayant un fond et une paroi latérale en forme de manchon, le fond et la paroi latérale délimitant un compartiment d'allumeur. En mode inactif, le capuchon de rupture est mis sous pression avec du gaz comprimé à une pression de remplissage qui a une pression de remplissage maximum à une température fonctionnelle maximum du gonfleur hybride. Lors du fonctionnement, le capuchon de rupture peut être détruit par une pression d'éclatement du côté compartiment d'allumeur. Selon l'invention, une partie de transition est formée depuis la paroi latérale du capuchon de rupture jusqu'au fond de sorte que la pression d'éclatement du côté compartiment d'allumeur nécessaire pour détruire le capuchon de rupture est inférieure à la somme de la pression de remplissage maximum et de la pression de remplissage. Par conséquent, un capuchon de rupture comprend au moins un fond et une paroi latérale en forme de manchon, 35 l'intérieur du capuchon de rupture servant de compartiment d'allumeur, dans lequel la surface externe du capuchon de rupture dans le mode inactif est mise sous pression avec du gaz comprimé de préférence prévu dans un réservoir de gaz comprimé. Le cas du fonctionnement décrit le cas du déclencheur, c'est-à-dire le cas dans lequel du gaz comprimé prévu dans un réservoir de gaz comprimé est prévu pour gonfler et, respectivement, gonfle un coussin de sécurité gonflable et par conséquent le capuchon de rupture doit être détruit par une pression d'éclatement du côté compartiment d'allumeur. L'invention est donc basée sur l'idée de former une partie de transition depuis la paroi latérale du capuchon de rupture jusqu'au fond de sorte qu'une pression d'éclatement du côté compartiment d'allumeur nécessaire pour détruire le capuchon de rupture est inférieure à la somme de la pression de remplissage maximum et de la pression de remplissage. La somme de la pression de remplissage maximum et de la pression de remplissage constitue une variable auxiliaire calculable, comme cela sera décrit ci-après. La pression de remplissage est la pression dépendant de la température dans le réservoir de gaz comprimé qui, en raison des différentes températures de fonctionnement possibles du gonfleur hybride, peut s'ajuster dans le mode inactif dans un véhicule. Par exemple, un véhicule dans lequel le gonfleur hybride est incorporé, est exposé à une plage de température fonctionnelle allant habituellement de moins 40 degrés Celsius à plus 90 degrés Celsius. Par conséquent, la pression de remplissage dans le réservoir de gaz comprimé augmente de manière continue à une température de -40°C à +90°C jusqu'à ce qu'elle atteigne sa pression de remplissage maximum dans le mode inactif, à +90°C, c'est-à-dire la température maximum fonctionnelle du gonfleur hybride. La variable calculable mentionnée ci-dessus, « la somme. de la pression de remplissage maximum et de la pression de remplissage » peut ainsi être illustrée ou comprise comme étant la pression de remplissage (dépendant de la température) augmentée par le niveau de la pression de remplissage maximum possible. De plus, le gonfleur hybride selon l'invention peut être configuré de sorte que le capuchon de rupture est 5 raccordé, en particulier soudé, à un support d'allumeur de sorte qu'un allumeur pyrotechnique fait saillie dans le compartiment d'allumeur du capuchon de rupture et le capuchon de rupture fait saillie dans l'intérieur d'un réservoir de gaz comprimé. Pour raccorder et/ou souder le 10 capuchon de rupture à un support d'allumeur, le capuchon de rupture peut comprendre un collier radialement en saillie, le collier étant de préférence formé à l'extrémité, en particulier l'extrémité verticale, de la paroi latérale orientée à l'opposé du fond du capuchon de rupture. 15 Lors du fonctionnement, c'est-à-dire lors de l'allumage du gonfleur hybride, le compartiment d'allumeur est en communication de fluide ou adapté pour être en communication de fluide avec l'intérieur du réservoir de gaz comprimé. En raison de la destruction ou de 20 l'éclatement du capuchon de rupture, du gaz comprimé ou du gaz pré-comprimé présent dans le réservoir de gaz comprimé peut s'écouler dans le coussin de sécurité gonflable par une onde de choc déclenchée par la destruction du capuchon de rupture passant à travers le réservoir de gaz comprimé 25 afin d'ouvrir un autre diaphragme de rupture fermant le réservoir de gaz comprimé de sorte que coussin de sécurité gonflable est gonflé. En ce qui concerne le module de coussin de sécurité gonflable, l'objet est atteint par les caractéristiques de 30 la revendication 13. Un tel module de coussin de sécurité gonflable selon l'invention peut comprendre un capuchon de rupture selon l'invention et/ou un gonfleur hybride selon l'invention. En ce qui concerne le système de sécurité pour 35 véhicule, l'objet est atteint par les caractéristiques de la revendication 14. Par conséquent, un système de sécurité pour véhicule comprend un capuchon de rupture selon l'invention et/ou un gonfleur hybride selon l'invention et/ou un module de coussin de sécurité gonflable selon l'invention. On obtient des avantages similaires à ceux qui 5 ont déjà été expliqués conjointement avec le capuchon de rupture selon l'invention et/ou avec le gonfleur hybride selon l'invention. En ce qui concerne un procédé pour fabriquer un capuchon de rupture, en particulier un capuchon de rupture 10 selon l'invention, l'objet est atteint par les caractéristiques selon la revendication 15. Par conséquent, une ébauche de capuchon de rupture est prévue avec un pli pendant un procédé de déformation sous pression horizontal et/ou de façonnage vers l'intérieur et/ou de rétreinte, en 15 particulier par transformation, de préférence par emboutissage profond et/ou cintrage et/ou extrusion et/ou estampage, et/ou avec un pli ayant une pointe entre la partie côté compartiment d'allumeur du fond et la zone côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale. Il est 20 envisageable de configurer le pli comprenant la pointe sur toute la périphérie et/ou sur toute la périphérie interne. Egalement, on peut imaginer un mode de réalisation ou une formation du pli dans certaines zones. En outre, il est envisageable que le capuchon de 25 rupture selon l'invention soit fabriqué en deux parties, c'est-à-dire qu'un élément de fond soit raccordé à un élément de paroi latérale. Dans la portée du procédé selon l'invention, l'ébauche de capuchon de rupture peut être prévue pour être équipée 30 avec un façonnage vers l'intérieur et/ou vers l'extérieur en forme de bourrelet, le façonnage vers l'intérieur et/ou vers l'extérieur en forme de bourrelet étant formé dans la partie de transition allant de la paroi latérale du capuchon de rupture vers le, fond, de préférence du côté 35 périphérique externe. Ci-après, l'invention est illustrée de manière détaillée au moyen des modes de réalisation en référence aux dessins joints, dans lesquels : la figure la représente une vue en coupe d'une zone 5 partielle côté allumeur d'un gonfleur hybride selon l'invention comprenant un capuchon de rupture selon l'invention sans mise sous pression du capuchon de rupture avec du gaz comprimé selon un premier mode de réalisation ; la figure lb représente une vue en coupe d'une zone 10 partielle côté allumeur d'un gonfleur hybride selon l'invention comprenant un capuchon de rupture selon l'invention avec mise sous pression du capuchon de rupture avec du gaz comprimé selon le premier mode de réalisation ; la figure 2 représente un deuxième mode de réalisation 15 d'un capuchon de rupture selon l'invention ; la figure 3a représente un troisième mode de réalisation d'un capuchon de rupture selon l'invention ; la figure 3b représente un quatrième mode de réalisation d'un capuchon de rupture selon l'invention ; 20 la figure 4 représente un schéma pour une pression d'écrasement du côté réservoir de gaz comprimé d'un capuchon de rupture selon l'art antérieur et selon l'invention et pour une pression de remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé ; 25 la figure 5 représente un schéma pour une pression d'éclatement côté allumeur d'un capuchon de rupture sans remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé, en comparant l'art antérieur et l'invention ; et la figure 6 représente un schéma pour une pression 30 d'éclatement côté allumeur d'un capuchon de rupture avec remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé, en comparant l'art antérieur et l'invention. Ci-après, les mêmes numéros de référence pour des parties similaires ou-des parties fonctionnant de la même. 35 manière sont utilisés. Sur la figure la, une zone partielle côté allumeur d'un gonfleur hybride 10 selon l'invention comprenant un capuchon de rupture 20, est illustrée. Le gonfleur hybride 10 comprend un réservoir de gaz comprimé 11 ayant un intérieur 12. Pour des raisons de clarté, on a renoncé à une représentation complète du réservoir de gaz comprimé 11, c'est-à-dire une fermeture du réservoir de gaz comprimé 11 étanche à la pression vers le haut. Sur la figure la, l'intérieur 12 n'est pas mis sous pression ; c'est-à-dire que l'on n'a pas encore amené de gaz pré-comprimé dans l'intérieur 12 et que seule la 10 pression ambiante atmosphérique agit. De plus, on représente un support d'allumeur 13 ainsi qu'un allumeur 14. Le capuchon de rupture 20 est raccordé de manière étanche, en particulier soudé, au support d'allumeur afin de garantir l'étanchéité pour du gaz 15 comprimé destiné à être placé dans l'intérieur 12 du réservoir de gaz comprimé 11. De plus, un anneau de garniture 15 facilement compressible agencé au niveau de la périphérie radiale du capuchon de rupture est représenté, qui sert simplement de compensation de volume pour un 20 remplissage de combustible non représenté ici, étant donné qu'il peut être proposé sous la forme de moules comprimés connus. Le capuchon de rupture 20 comprend un fond 21 et une paroi latérale en forme de manchon 22. Le fond 21 et la 25 paroi latérale 22 délimitent un intérieur de capuchon de rupture et, respectivement, un compartiment d'allumeur 23. La figure la représente le mode inactif du gonfleur hybride 10 dans lequel aucun signal pour activer le gonfleur hybride n'a encore été fourni. 30 Comme déjà décrit, sur la figure la, le capuchon de rupture 20 n'est pas encore mis sous pression avec du gaz comprimé sur son extérieur, c'est-à-dire de la part de l'intérieur 12 du réservoir de gaz comprimé 11. Ceci ressort également clairement, entre autres, sur la 35 figure la, d'après le fait que le fond 21 du capuchon de rupture 20 est dans une position presque horizontale, dans laquelle, dans sa zone centrale, il n'est que très légèrement sollicité ou préformé dans la direction de l'allumeur 14. D'autre part, sur la figure lb, le fond 21 du capuchon de rupture 20 est clairement incurvé dans la direction de l'allumeur 14, comme cela sera décrit de manière plus détaillée ci-dessous, parce que sur la figure lb, le capuchon de rupture est mis sous pression avec du gaz pré-comprimé sur son extérieur. Sur la figure la, le fond 21 du capuchon de rupture 20 comprend une creusure ou estampage en forme de rainure 26 sur sa périphérie externe, c'est-à-dire sur la surface externe 25. La creusure en forme de rainure 26 est formée dans la direction de la zone de limite 27 du fond 21 sur toute la périphérie, par exemple, de forme circulaire, selon la figure la. Le fond de rainure 28 de la creusure en forme de rainure 26 constitue la partie de surface de la face externe 25 du fond 21 qui est la plus proche concernant la face interne 29 opposée du fond 21. La partie de transition 24, du fond 21 à la paroi latérale 22, comprend un pli 32 au moins par parties de sorte que le fond 21, dans le mode inactif représenté, est supporté sur la partie latérale 22 spécialement agencée verticalement et le capuchon de rupture 20 est formé pour être autoporteur. Il est également représenté un façonnage vers l'extérieur en forme de bourrelet 31 dans la partie de transition 24, par exemple la zone de limite 27 du fond 21 est renforcée sur son côté périphérique externe dans la partie de transition 24 vers la paroi latérale 22. Dans la partie de transition 24 du capuchon de rupture 20 du côté compartiment d'allumeur, le pli 32 qui est progressivement rétréci et a une pointe 33, est formé au moins par parties dans la paroi latérale 22. La pointe 33 forme le point le plus profond du pli 32 dans la paroi latérale 22 et respectivement dans la surface 34 côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale 22. Le pli 32 ainsi que la pointe 33 sont formés sur toute la périphérie interne, par exemple sur toute la périphérie de la surface 34 côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale 22. Le pli 32 est formé par une forme incurvée, c'est-à- dire une forme convexe, de la surface 34 côté allumeur de la paroi latérale 22. Le pli 32 et respectivement la forme du pli 32 peuvent également être désignés comme étant en forme de soufflet. Selon le mode de réalisation la, la pointe 33 est formée sur l'extension verticale du fond de rainure 28. C'est-à-dire que la ligne verticale passant par le fond de rainure 28 s'étend perpendiculairement à la pointe 33 et coupe cette dernière. Le pli 32 est délimité et est respectivement formé par la surface 34 côté allumeur s'étendant de manière convexe de la paroi latérale 22 et la face interne 29, en particulier la zone de limite périphérique de la face interne 29, du fond 21. En d'autres termes, le pli 32 comprenant la pointe 33 est formé entre une partie côté compartiment d'allumeur 40 du fond 21 et une zone côté compartiment d'allumeur 50 de la paroi latérale 22. La partie 40 du fond 21 du côté compartiment d'allumeur et la zone 50 de la paroi latérale 22 du côté compartiment d'allumeur sont adjacentes entre elles dans la pointe 33 et respectivement en contact entre elles. A partir de la pointe 33, une zone affaiblie 35 est formée sur la partie de surface la plus proche du capuchon de rupture 20 du côté périphérique externe. La partie de surface la plus proche du côté périphérique externe est formée par le fond de rainure 28 du fond 21 selon le mode de réalisation illustré. En d'autres termes, la zone affaiblie 35 est la zone du capuchon de rupture 20 ayant l'épaisseur de composant ou l'épaisseur de paroi la plus petite. Si, dans le compartiment d'allumeur 23, une pression d'éclatement est générée, la zone affaiblie 35 est détruite et, respectivement, la zone affaiblie 35 éclate de sorte que le compartiment d'allumeur 23 est ou peut être en communication de fluide avec l'intérieur 12 du réservoir de gaz comprimé 11. Par conséquent, le fond 21 est déchiré au niveau de la paroi latérale en forme de manchon 22 en raison de la zone affaiblie 35 formée de sorte que le capuchon de rupture 20 est détruit en particulier le long de la zone affaiblie 35 et une communication de fluide est établie entre le compartiment d'allumeur 23 et l'intérieur 12. Le capuchon de rupture 20 comprend en outre un collier radialement en saillie 36 servant de raccordement étanche au gaz ou de soudage étanche au gaz du capuchon de rupture 20 sur le support d'allumeur 13. Lors du fonctionnement, par exemple si un signal pour activer le gonfleur hybride est fourni, l'allumeur 14 doit générer une pression d'éclatement afin d'ouvrir le capuchon de rupture 20 depuis l'extérieur. Dans ce contexte, « extérieur » signifie le côté allumeur ou le compartiment d'allumeur 23. Etant donné que le fond 21 du capuchon de rupture 20 dans le mode inactif est mis sous pression avec une pression interne élevée, par exemple avec la haute pression du gaz comprimé qui prédomine dans l'intérieur 12, le fond 21 peut s'appuyer sur la paroi latérale 22 formée de manière sensiblement verticale. Il n'est pas nécessaire qu'il s'appuie sur l'allumeur 14 ou sur d'autres éléments du gonfleur hybride 10 dans ce cas. Par conséquent, le capuchon de rupture 20 est configuré pour être autoporteur. Sur la figure lb, tout comme sur la figure la, une partie côté allumeur d'un gonfleur hybride 10 selon l'invention comprenant un capuchon de rupture 20 selon l'invention est représentée, dans ce cas, le capuchon de rupture 20 étant mis sous pression avec du gaz comprimé sur son extérieur, par exemple, de la part de l'intérieur 12 du réservoir de gaz comprimé 11. En d'autres termes, la figure lb représente la partie d'un gonfleur hybride selon l'invention représenté sur la figure la, mais avec la mise sous pression dans le réservoir de gaz comprimé 11 comme cela est le cas dans un gonfleur hybride 10 complètement monté selon l'invention. En ce qui concerne les numéros de référence correspondants et leur sens, les explications concernant le mode de réalisation selon la revendication la y font référence. Comme déjà décrit dans la partie précédente, sur la figure lb, le fond 21 du capuchon de rupture 20 est définitivement incurvé dans la direction de l'allumeur 14, ce qui est provoqué par la mise sous pression dans le réservoir de gaz comprimé 11. Sur la figure lb, le réservoir de gaz comprimé 11 est rempli avec du gaz comprimé qui peut être du gaz pré-comprimé tel que par exemple de l'azote, de l'argon, de l'hélium ou de l'oxygène ou un mélange de deux ou plus de deux desdits gaz. Le réservoir de gaz comprimé 11 peut être mis sous pression avec une pression de 580 bars à température ambiante, dans lequel ladite pression peut augmenter jusqu'à environ 800 bars dans le cas de température élevée, c'est-à-dire dans un véhicule chauffé par le soleil, dans lequel le gonfleur hybride est installé, jusqu'à 90°C. Dans le cas de cette température maximum fonctionnelle de 90°C du gonfleur hybride, alors une pression de remplissage maximum de 800 bars est atteinte dans le mode inactif du gonfleur hybride. Sur la figure lb, l'extérieur du capuchon de rupture 20, en particulier le fond 21 du capuchon de rupture 20, est mis sous pression dans le mode inactif avec la haute pression du gaz comprimé qui prédomine dans l'intérieur 12, ce qui amène le fond 21 à s'incurver vers le compartiment d'allumeur 23, étant donné que le compartiment d'allumeur 23 n'est pas encore mis sous pression ou simplement que la pression atmosphère prédomine, parce que l'allumeur n'a pas encore été activé ni allumé dans le mode inactif. A cet égard, il ressort clairement de la figure lb que 35 dans la zone du pli 32, la partie côté compartiment d'allumeur 40 du fond 21 peut s'appuyer sur la zone côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale 22. Ce support a lieu dans une position ou dans une zone qui est positionnée radialement vers l'intérieur par rapport au fond de rainure 28, c'est-à-dire dans la direction du 5 centre du disque de rupture ou de l'axe longitudinal A du capuchon de rupture 20. Il n'est pas nécessaire dans ce cas que le fond s'appuie sur l'allumeur 14 et sur d'autres éléments du gonfleur hybride 10. Le capuchon de rupture 20 est formé pour être quasiment autoporteur. 10 Comme la figure la, la figure lb représente un mode inactif du gonfleur hybride 10 dans lequel aucun signal pour activer le gonfleur hybride n'a été fourni jusqu'à présent. Lors du fonctionnement non représenté ici, le capuchon de rupture 20 peut être détruit par une pression 15 d'éclatement du côté compartiment d'allumeur, c'est-à-dire en agissant dans le compartiment d'allumeur 23. La figure 2 illustre un autre mode de réalisation concernant un capuchon de rupture 20 selon l'invention. En ce qui concerne les mêmes numéros de référence et leur 20 sens, les explications concernant les modes de réalisation selon les figures la et lb y font référence. Initialement également, le capuchon de rupture 20, sur la figure 2, comprend un fond 21 et une paroi latérale en forme de manchon 22. Le compartiment d'allumeur 23 est 25 également représenté. Selon ce mode de réalisation également, une partie de transition 24 est configurée de la paroi latérale 22 du capuchon de rupture 20 vers le fond 21. Sur la face externe 25 du fond 21, une creusure en 30 forme de rainure 26 ayant un fond de rainure 28 est formée, la creusure en forme de rainure 26 ayant une forme circulaire dans la zone de limite 27 du fond 21. Le fond de rainure 28 est la partie de surface la plus proche de la face interne 29 du fond 21. La partie de transition-24 35 comprend un pli 32 qui est formé de sorte que, dans le mode inactif, le fond 21 s'appuie sur la paroi latérale 22 formée de manière sensiblement verticale et le capuchon de rupture 20 et respectivement le fond 21 sont autoporteurs. Dans la partie de transition 24 du capuchon de rupture 20 du côté compartiment d'allumeur, la surface 34 de la paroi latérale 22 du côté compartiment d'allumeur comprend un pli 32 ayant une pointe 33. Le pli 32 est progressivement rétréci vers la pointe 33. Le pli 32 est formé par une trajectoire incurvée, c'est-à-dire une trajectoire convexe, de la surface 34 de la paroi latérale 22 du côté compartiment d'allumeur. Dans la zone de limite 27 du fond, le capuchon de rupture 20 a un façonnage vers l'extérieur en forme de bourrelet 31 qui est transformé en un façonnage vers l'intérieur en forme de bourrelet 37. En raison de cette configuration à double bourrelet de la partie de transition 24, le fond 21 peut résister à des pressions très élevées du gaz comprimé qui agit du côté périphérique externe, lorsque le fond 21 s'appuie verticalement sur la paroi latérale en forme de manchon 22 et en raison du façonnage vers l'extérieur en forme de bourrelet 31 et du façonnage vers l'intérieur en forme de bourrelet 37, on forme une partie de transition à double bourrelet qui peut être fortement comprimée. Par conséquent, ceci montre également que le capuchon de rupture 20 est autoporteur. Dans le mode de réalisation représenté, la zone affaiblie 35 est également formée à partir de la pointe 33 jusqu'à la partie de surface la plus proche du capuchon de rupture 20 du côté périphérique externe, c'est-à-dire le fond de rainure 28 du fond 21. Lorsque la pression d'éclatement est appliquée sur le compartiment d'allumeur 23 et par conséquent sur la face interne 29 du fond 21, la zone affaiblie 35 entre la pointe 33 et le fond de rainure 28 est par conséquent détruite. La figure 3a illustre un troisième mode de réalisation possible d'un capuchon de rupture 20 selon l'invention. En 35 ce qui concerne les mêmes numéros de référence et leur sens, les explications concernant les modes de réalisation selon les figures la, lb et 2 y font référence. La surface 34 côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale 22 a une forme incurvée, c'est-à-dire une forme convexe, vers le fond 21. L'épaisseur de paroi de la paroi latérale 23 diminue dans la partie de transition 24 correspondant à la trajectoire de la surface 34 côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale 22 vers le fond 21. Par conséquent, la paroi latérale 22 comprend, dans la zone de la pointe 33, la plus petite épaisseur de paroi. A partir de la pointe 33, une zone affaiblie 35 est formée vers la partie de surface la plus proche du capuchon de rupture 20 du côté périphérique externe. La partie de surface la plus proche du côté périphérique externe est une face 38 de la paroi latérale 22 du côté périphérique externe. Lorsque le compartiment d'allumeur 23 et respectivement la face interne 29 du fond 21 sont mis sous pression, le fond 21 est séparé de la paroi latérale 22, lorsque la paroi latérale 22 est cassée ou rompue dans l'extension horizontale de la pointe 33 et le fond 21 peut ensuite se séparer de la paroi latérale 22. Par rapport au mode de réalisation selon la figure 3a, on renonce aux configurations du façonnage vers l'extérieur 31 ou du façonnage vers l'intérieur 37 en forme de bourrelet. Néanmoins, dans la partie de transition 24, le fond 21 s'appuie sur la paroi latérale en forme de manchon 22 formée perpendiculairement au fond 21 de sorte que le fond 21 est simplement légèrement plié, lorsque la pression du gaz comprimé est appliquée sur le côté périphérique externe, et le support supplémentaire contre des parties du gonfleur hybride 10 et/ou l'allumeur 14 n'est pas nécessaire. La figure 3b représente un quatrième mode de réalisation possible d'un capuchon de rupture 20 selon 35 l'invention. En ce qui concerne des numéros de référence similaires et leur sens, les explications concernant les modes de réalisation selon les figures la, lb, 2 et 3a y font référence. Le quatrième mode de réalisation de la figure 3b correspond sensiblement au troisième mode de réalisation décrit de la figure 3a, cependant avec une légère différence par rapport au mode de réalisation de la figure 3b qui comprend une creusure en forme de rainure 26 ayant un fond de rainure 28. La partie de transition 24 comprend un façonnage vers l'extérieur en forme de bourrelet 31 dans lequel la creusure en forme de rainure 26 est agencée radialement, sensiblement perpendiculairement à l'axe longitudinal A du capuchon de rupture 20. La creusure en forme de rainure 26 et en particulier son fond de rainure 28 sont de préférence positionnés de sorte qu'ils sont prévus sensiblement de niveau avec la pointe 33 du pli 32 par rapport à l'axe longitudinal A du capuchon de rupture 20. Dans le mode de réalisation de la figure 3b, également, une zone affaiblie 35 est formée qui s'étend à partir de la pointe 33 jusqu'à la partie de surface la plus proche du façonnage en forme de bourrelet 31 représenté par le fond de rainure 28. En d'autres termes, le mode de réalisation de la figure 3b peut également être compris comme étant une modification du premier mode de réalisation de la figure la selon laquelle, selon la figure 3b, la creusure en forme de rainure 26 sur la figure la est agencée pour être décalée vers l'extérieur d'approximativement 90°C vis-à-vis de la position représentée ici, c'est-à-dire radialement vers l'extérieur le long du façonnage vers l'extérieur en forme de bourrelet. En d'autres termes, l'alignement de la creusure en forme de rainure 26 représentée sur la figure la est décalé, à savoir sensiblement parallèle à l'axe longitudinal A du capuchon de rupture 20, vers un alignement sensiblement perpendiculaire à l'axe longitudinal A du capuchon de rupture 20, comme illustré sur la figure 3b. Suite à la mise sous pression du compartiment d'allumeur 23 et respectivement de la face interne 29 du fond 21, le fond 21 est séparé de la paroi latérale 22 lorsque la paroi latérale 22 est cassée ou rompue dans l'extension horizontale de la pointe 33 et le fond 21 peut alors se séparer de la paroi latérale 22. La figure 4 illustre un schéma comprenant une courbe pour une pression d'écrasement du côté réservoir de gaz comprimé d'un capuchon de rupture selon l'art antérieur et selon l'invention, et en outre une courbe pour une pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé 11. Au niveau de l'axe horizontal du schéma, une échelle de température allant de -40°C à +90°C correspondant à la plage fonctionnelle commune d'application d'un gonfleur ou d'un gonfleur hybride est marquée. Au niveau de l'axe vertical, une échelle de pression allant de 0 bar à 1800 bars est marquée. La courbe inférieure sur la figure 4 représente la pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé qui dépend de la température. Dans le présent cas, le réservoir de gaz comprimé a été rempli avec un mélange de gaz de 97 % d'argon et 3 % d'hélium à une pression de 25 580 bars et à une température de 23°C (température ambiante) de sorte qu'il en résulte la courbe représentée (caractéristique). A une température de fonctionnement maximum du gonfleur hybride de +90°C, on ajuste une pression de remplissage maximum PFmax de 800 bars dans le 30 réservoir de gaz comprimé. La courbe supérieure sur la figure 4 représente la pression d'écrasement ou pression d'éclatement d'un capuchon de rupture sur le côté du réservoir de gaz comprimé à la fois de l'art antérieur et de l'invention. Le 35 terme « pression d'écrasement du côté du réservoir de gaz comprimé » signifie dans ce cas la chose suivante : un capuchon de rupture monté dans un gonfleur hybride, comme représenté par exemple sur la figure lb de l'invention dans le mode inactif qui doit bien entendu résister, en ce qui concerne la résistance structurelle, à la pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé qui met sous pression le capuchon de rupture du côté périphérique externe depuis l'intérieur 12 du réservoir de gaz comprimé 11. En général, un capuchon de rupture est conçu par rapport à ladite résistance de sorte que l'on inclut toujours un facteur de sécurité qui prend en compte des paramètres appropriés tels que les tolérances de composant et de pression de sorte qu'un capuchon de rupture ne peut pas s'écraser dans le mode inactif. Néanmoins, lorsqu'un gonfleur hybride est conçu, il 15 est vérifié à quelle pression, dans le réservoir de gaz comprimé, un capuchon de rupture s'écrase du point de vue structurel. Une telle caractéristique est maintenant représentée par la courbe supérieure « pression d'écrasement (du côté du réservoir de gaz comprimé) » sur 20 la figure 4. Il n'y a sensiblement pas de différence entre la pression d'écrasement du capuchon de rupture de l'art antérieur et la pression d'écrasement du capuchon de rupture 20 selon l'invention, en ce qui concerne le capuchon de rupture 20 selon l'invention, s'il est prévu 25 pour remplacer un capuchon de rupture de l'art antérieur et doit être échangé par ce dernier, il est supposé imiter une caractéristique de pression d'écrasement quasiment identique et il est supposé ne pas s'écraser à une pression de remplissage inférieure par rapport à un capuchon de 30 rupture de l'art antérieur. Un capuchon de rupture de l'art antérieur peut être considéré comme étant le capuchon de rupture connu d'après le document W01/13484 A2 déjà mentionné, ici la figure 8. La figure 5 représente un schéma comprenant des. 35 courbes pour une pression d'éclatement côté allumeur sans remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé 11 en comparant l'art antérieur et l'invention. Le terme « sans remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé » signifie que dans ce cas, on considère un état dans lequel le gonfleur hybride n'est pas (encore) rempli avec du gaz comprimé, comme mentionné, comme cela est illustré sur la figure la par exemple. Par conséquent, dans le mode inactif des deux côtés du capuchon de rupture 20, c'est-à-dire du côté réservoir de gaz comprimé et du côté allumeur, des niveaux de pression identiques prédominent, telles que la pression ambiante atmosphérique. En d'autres termes, ici on ne considère que la pression d'éclatement du côté allumeur qui est simplement requise, isolée en soi, pour ouvrir et respectivement détruire le capuchon de rupture 20. En tant que banc d'essai pour déterminer la pression 15 d'éclatement côté allumeur représenté sur la figure 5, on peut établir, par exemple, un dispositif tel que représenté sur la figure la, à savoir ayant une paroi d'un réservoir de gaz comprimé 11 qui est ouverte ou « découpée » vers le dessus. Pour mesurer la pression d'éclatement côté 20 allumeur, on active (allume) ensuite l'allumeur et la pression formée de cette façon dans le compartiment d'allumeur 23 est mesurée en tant que pression d'éclatement côté allumeur nécessaire pour ouvrir et respectivement détruire le capuchon de rupture. 25 De cette manière, d'une part, un capuchon de rupture connu d'après l'art antérieur ainsi que d'après le document W01/13484 A2 déjà mentionné, cf. ici la figure 8, peut être utilisé dans un banc d'essai mentionné ci-dessus afin de déterminer la courbe « de l'art antérieur : pression 30 d'éclatement PBL » représentée sur la figure 5. D'autre part, le capuchon de rupture 20 selon l'invention, comme représenté sur la figure la de l'invention, peut également être utilisé pour obtenir la courbe « de l'invention : pression d'éclatement . PBL » 35 représentée sur la figure 5. L'acronyme « PBL » dans ce cas est utilisé pour « sans pression d'éclatement » qui équivaut au terme décrit ci-dessus « sans remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé ». Description détaillée du schéma sur la figure 5 : Comme cela ressort clairement, ces deux caractéristiques de pression d'éclatement « art antérieur : pression d'éclatement PBL » et « invention : pression d'éclatement PBL » sont très éloignées l'une de l'autre, c'est-à-dire que pour un capuchon de rupture de l'art antérieur, une pression d'éclatement nettement plus importante, par exemple 900 bars à -40°C et 860 bars à +90°C doit être appliquée par l'allumeur, que pour le capuchon de rupture 20 selon l'invention pour lequel il suffit de 400 bars à -40°C et 250 bars à +90°C pour ouvrir le capuchon de rupture 20. De cette manière, il ressort clairement un avantage sensible de l'invention, c'est-à-dire une réduction considérable de la pression d'éclatement côté allumeur. Cet avantage peut être obtenu en ce que, avec le capuchon de rupture 20 selon l'invention, la partie de transition 24 allant de la paroi latérale 22 au fond 21, est formée de sorte que lorsque la pression est appliquée depuis l'extérieur sur le fond 21, la partie côté compartiment d'allumeur 40 du fond 21 peut s'appuyer sur la zone côté compartiment d'allumeur 50 de la paroi latérale 22. Pour le reste, le fait que dans les deux caractéristiques de pression d'éclatement de la figure 5, la pression d'éclatement respective diminue légèrement avec une augmentation de la température, est dû à un ramollissement général du matériau ou à un affaiblissement structurel général du capuchon de rupture respectif avec l'augmentation de la température. En plus des deux caractéristiques de pression d'éclatement décrites ci-dessus « art antérieur : pression d'éclatement PBL » et « invention : pression d'éclatement PBL », sur le schéma de la figure 5, les deux courbes de « pression d'éclatement (du côté réservoir de gaz comprimé) » et « pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé » déjà décrites sur la figure 4, sont illustrées. Lorsque l'on compare les deux courbes supérieures « pression d'éclatement (du côté réservoir de gaz comprimé) » et « art antérieur : pression d'éclatement 10 PBL », on peut faire les deux commentaires suivants : Premièrement, les deux courbes sont situées à une très petite distance l'une de l'autre. Ce n'est pas surprenant étant donné que les deux courbes représentent les caractéristiques de pression d'écrasement pour le même 15 composant, c'est-à-dire le capuchon de rupture de l'art antérieur, la courbe « art antérieur : pression d'éclatement PBL », elle, ne représente rien d'autre qu'une courbe de pression d'écrasement. La différence résiste simplement dans le fait que la courbe « art antérieur : 20 pression d'éclatement PBL » est définie par l'application de pression de la part de l'allumeur, c'est-à-dire dans le compartiment d'allumeur 23, alors que la courbe « pression d'écrasement (du côté réservoir de gaz comprimé) » provient de l'application de pression de la part du réservoir de gaz 25 comprimé 11. Deuxièmement, ces deux courbes sont dans la plage d'application de température commune totale d'un gonfleur hybride (-40°C à +90°C) au-dessus de la pression de remplissage maximum PFmax (800 bars) qui peuvent être 30 atteintes à la température de fonctionnement maximum du gonfleur hybride (ici +90°C) Ainsi sur le schéma de la figure 5, la courbe « art antérieur : pression d'éclatement PBL » avec le repère de la. température de fonctionnement maximum (+90°C) avec une 35 valeur de pression d'éclatement de 860 bars est au-dessus de la pression de remplissage maximum PFmax de 800 bars du réservoir de gaz comprimé selon environ 7,5 %. D'autre part, la courbe « invention : pression d'éclatement PBL » dans toute la plage d'application de 5 température (-40°C à +90°C) est nettement inférieure à la pression de remplissage maximum PFmax (800 bars) ; concrètement, avec le repère mentionné ci-dessus de la température de fonctionnement maximum (+90°C), la pression d'éclatement PBL du capuchon de rupture selon l'invention, 10 dans ce cas, est simplement de 250 bars, c'est-à-dire inférieure à la pression de remplissage maximum PFmax d'environ 68,75 %. D'après cette considération, on voit également l'avantage sensible de l'invention déjà mentionné ci- 15 dessus, à savoir une réduction considérable de la pression d'éclatement côté allumeur par le capuchon de rupture 20 selon l'invention. Une partie de la considération décrite ci-dessus peut également être formulée comme suit, à l'aide d'une 20 représentation de formule : Ce qui suit est applicable à un capuchon de rupture de l'art antérieur : PBL > PFmax. D'autre part, ce qui suit est applicable à un capuchon 25 de rupture selon l'invention : PBL Sur la figure 6, on représente en outre deux courbes « art antérieur : PBL + PF » et « invention : PBL + PF ». Ces deux courbes résultent, comme déjà indiqué par leur désignation de formule, de l'ajout de la courbe de la pression d'éclatement côté allumeur sans aucune pression de remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé (voir la figure 5) à la courbe de la pression de remplissage PF correspondante dans le réservoir de gaz comprimé. En d'autres termes, les deux courbes précédentes de la figure 6 sont développées à partir des deux courbes décrites sur la figure 5 « art antérieur : pression d'éclatement PBL » et « invention : pression d'éclatement PBL » en faisant monter chacune de ces deux courbes de la figure 5 avec le niveau de la courbe « pression de remplissage PF » ; c'est-à-dire que la valeur de pression respectivement prédominante de la pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé est ajoutée dans chaque cas aux valeurs de pression de ces deux courbes sur la figure 5. De cette manière, la véritable pression d'éclatement côté allumeur provient d'un capuchon de rupture de l'art antérieur (courbe « art antérieur : PBL + PF ») et du capuchon de rupture selon l'invention (courbe « invention : PBL + PF ») étant donné que la pression de remplissage PF s'oppose à la pression d'éclatement côté allumeur. Comme déjà décrit au début, l'allumeur doit non seulement accumuler la pression requise pour détruire le capuchon de rupture, considérée isolée en soi, mais doit également « contrecarrer » la pression de remplissage prédominant dans le réservoir de gaz comprimé, c'est-à-dire venir à bout d'une telle contre-pression, afin de provoquer la destruction du capuchon de rupture, lorsqu'il est monté sur un tel gonfleur hybride. On peut réaliser un banc d'essai éventuel concernant la figure 6 pour la mesure de pression des deux courbes « art antérieur : PBL + PF » et « invention : PBL + PF » avec un dispositif tel qu'illustré par exemple sur la figure lb, dans ce cas avec une paroi du réservoir d'air comprimé 11 fermée sur le dessus, automatiquement, de sorte que la pression de remplissage PF apparaît dans le réservoir de gaz comprimé 11 (par exemple 580 bars à 23°C) Pour mesurer la pression d'éclatement côté allumeur, alors l'allumeur 14 est activé et on mesure la pression résultante dans le compartiment d'allumeur 23. Avec un tel banc d'essai, c'est-à-dire un gonfleur hybride rempli avec la pression de remplissage pour être prêt à l'emploi, il faut rendre plausible, par rapport à la pression d'éclatement côté allumeur, le fait que l'allumeur 14 activé dans le compartiment d'allumeur 23 doit d'abord générer une contre-pression correspondant à la pression de remplissage PF prédominante dans le réservoir de gaz comprimé 11 afin de provoquer un équilibre de pression des deux côtés du capuchon de rupture 20. Seule une proportion de pression dépassant le niveau de la pression de remplissage PF dans le compartiment d'allumeur 23 est adaptée pour fournir la déformation et finalement pour ouvrir et rompre le capuchon de rupture. Ainsi, les pressions de rupture côté allumeur et côté compartiment d'allumeur représentées sur la figure 6 (« art antérieur : PBL + PF » et « invention : PBL + PF ») proviennent vraiment des pressions qui sont nécessaires pour ouvrir un capuchon de rupture dans un gonfleur hybride comprenant un réservoir de gaz comprimé rempli avec la pression de remplissage. Sur le schéma de la figure 6, en outre, une courbe « PFmax + PF » est représentée. Il s'agit d'une variable auxiliaire ou courbe auxiliaire calculable qui peut être déduite du schéma de la figure 5 et n'est pas une pression réellement mesurable au niveau d'un composant ou d'un espace de composant comme cela sera expliqué ci-après. Comme déjà décrit, étant donné que les deux courbes « art antérieur : pression d'éclatement PBL » et « invention : pression d'éclatement PBL » de la figure 5 augmentent selon le niveau de pression de la « pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé » caractéristique afin d'arriver aux courbes correspondantes sur la figure 6 (« art antérieur : PBL + PF » et « invention : PBL + PF »), par conséquent également la valeur de pression « PFmax » de la figure 5 augmente selon le niveau de pression de la « pression de remplissage PF dans le réservoir de gaz comprimé » caractéristique, qui se traduit ensuite par la courbe auxiliaire calculable « PFmax + PF », c'est-à-dire la somme de la pression de remplissage maximum PFmax et de la pression de remplissage PF. La figure 6 laisse clairement apparaître que, dans le capuchon de rupture de l'art antérieur, la pression 25 d'éclatement côté compartiment d'allumeur nécessaire pour détruire le capuchon de rupture (courbe « art antérieur : PBL + PF ») est supérieure à la courbe « PFmax + PF » dans toute la plage d'application de température (-40°C à +90°C) du gonfleur hybride. 30 D'autre part, dans cette plage, la pression d'éclatement côté compartiment d'allumeur nécessaire pour détruire le capuchon de rupture 20 selon l'invention (courbe « invention : PBL + PF ») est nettement inférieure à la courbe « PFmax + PF ». 35 En d'autres termes, il ressort clairement de la figure 6 que la pression d'éclatement côté compartiment ^ 32 d'allumeur nécessaire pour détruire le capuchon de rupture 20 selon l'invention est inférieure à la somme de la pression de remplissage maximum PFmax et de la pression de remplissage PF. Cette relation peut également être formulée, de manière analogue à la partie précédente, à l'aide de la représentation de formule suivante : Ce qui suit est applicable à un capuchon de rupture de l'art antérieur : PBL + PF > PFmax + PF alors que ce qui suit est applicable à un capuchon de rupture selon l'invention : PBL + PF Liste des numéros de référence 10 gonfleur hybride 11 réservoir de gaz comprimé 12 intérieur du réservoir de gaz comprimé 13 support d'allumeur 14 allumeur 15 bague de garniture 20 capuchon de rupture 21 fond 22 paroi latérale en forme de manchon 23 compartiment d'allumeur 24 partie de transition 25 face externe du fond 26 creusure en forme de rainure 27 zone de limite 28 fond de rainure 29 face interne du fond 31 façonnage vers l'extérieur en forme de bourrelet 32 pli 33 pointe 34 surface côté compartiment d'allumeur 35 zone affaiblie 36 collier 37 façonnage vers l'intérieur en forme de bourrelet 38 surface latérale périphérique externe 40 partie côté compartiment d'allumeur du fond 50 zone côté compartiment d'allumeur de la paroi latérale A axe longitudinal du capuchon de rupture PF pression de remplissage dans le réservoir de gaz comprimé PFmax pression de remplissage maximum dans le réservoir de gaz comprimé PBL sans pression d'éclatement (sans aucune pression de remplissage de gaz dans le réservoir de gaz comprimé) REVENDICATIONS1. Capuchon de rupture, en particulier pour un gonfleur hybride, comprenant un fond (21) et une paroi latérale en forme de manchon (22) délimitant un compartiment d'allumeur (23) à l'intérieur du capuchon de rupture (20), le capuchon de rupture (20) étant adapté pour être mis sous pression avec du gaz comprimé en mode inactif, sur son extérieur, et en cas de fonctionnement, le capuchon de rupture (20) étant adapté pour être détruit par une pression d'éclatement côté compartiment d'allumeur, caractérisé en ce que : une partie de transition (24) est formée de la paroi latérale (22) au fond (21) de sorte qu'en cas d'application de pression externe du fond (21), une partie côté compartiment d'allumeur (40) du fond (21) peut s'appuyer sur une zone côté compartiment d'allumeur (50) de la paroi latérale (22). 2. Capuchon de rupture selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est formé d'un seul tenant, en 20 particulier, par transformation, de préférence par emboutissage profond et/ou cintrage et/ou extrusion et/ou estampage. 3. Capuchon de rupture selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que : 25 le fond (21) ou la paroi latérale (22) comprend, au moins par parties, une creusure en forme de rainure (26) ayant un fond de rainure (28), la creusure (26) étant de préférence prévue sur le côté périphérique externe ou sensiblement parallèlement à un axe longitudinal (A) du 30 capuchon de rupture (20). 4. Capuchon de rupture selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que : dans la partie de transition (24), au moins par parties, une surface (34) côté compartiment d'allumeur de 35 la paroi latérale (22) a une forme incurvée, en particulier une forme convexe, de préférence de sorte qu'entre la partie côté compartiment d'allumeur (40) du fond (21) et lazone côté compartiment d'allumeur (50) de la paroi latérale (22), un pli (32) comprenant une pointe (33) est formé. 5. Capuchon de rupture selon la revendication 4, caractérisé en ce que : à partir de la pointe (33), une zone affaiblie (35) est formée à destination d'une partie de surface latérale périphérique externe la plus proche du capuchon de rupture (20). 6. Capuchon de rupture selon la revendication 5, 10 caractérisé en ce que : la partie de surface latérale périphérique externe la plus proche constitue une surface latérale périphérique externe (38) de la paroi latérale (22) et/ou du fond de rainure (28). 15 7. Gonfleur hybride (10) comprenant un capuchon de rupture (20) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6. 8. Gonfleur hybride selon la revendication 7, caractérisé en ce que : 20 l'épaisseur de paroi du capuchon de rupture (22) dans la partie de transition (24) est plus petite que dans la partie côté compartiment d'allumeur (40) du fond (21) et/ou la zone côté compartiment d'allumeur (50) de la paroi latérale (22). 25 9. Gonfleur hybride (10), en particulier selon la revendication 7 ou 8, comprenant un capuchon de rupture (20) comprenant un fond (21) et une paroi latérale en forme de manchon (22), le fond (21) et la paroi latérale (22) délimitant un compartiment d'allumeur (23), dans lequel, en 30 mode inactif, le capuchon de rupture (20) est mis sous pression du côté périphérique externe avec du gaz comprimé ayant une pression de remplissage (PF) qui, à une température maximum fonctionnelle du gonfleur hybride (10), a une pression de remplissage maximum (PFmax), et dans. 35 lequel le capuchon de rupture (20) peut être détruit lorsdu fonctionnement par une pression d'éclatement côté compartiment d'allumeur, caractérisé par : la formation d'une partie de transition (24) depuis la 5 paroi latérale (22) du capuchon de rupture (20) jusqu'au fond (21) de sorte que la pression d'éclatement côté compartiment d'allumeur nécessaire pour détruire le capuchon de capture (20) est inférieure à la somme de la pression de remplissage maximum (PFmax) et de la pression 10 de remplissage (PF). 10. Gonfleur hybride selon la revendication 9, caractérisé en ce le capuchon de rupture (20) est formé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6. 11. Gonfleur hybride selon l'une quelconque des 15 revendications 7 à 10, caractérisé en ce que : le capuchon de rupture (20) est raccordé, en particulier soudé, à un support d'allumeur (13) de sorte qu'un allumeur (14) fait saillie dans le compartiment d'allumeur (23) du capuchon de rupture (20) et le capuchon 20 de rupture (20) fait saillie dans l'intérieur (12) d'un réservoir de gaz comprimé (11). 12. Gonfleur hybride selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que : lors du fonctionnement, le compartiment d'allumeur 25 (23) est ou peut être en communication de fluide avec l'intérieur (12) du réservoir de gaz comprimé (11). 13. Module de coussin de sécurité gonflable comprenant un capuchon de rupture (20) et/ou comprenant un gonfleur hybride (10) selon l'une quelconque des revendications 30 précédentes. 14. Système de sécurité pour véhicule comprenant un capuchon de rupture (20) et/ou un gonfleur hybride (10) et/ou un module de coussin de sécurité gonflable selon l'une quelconque des revendications précédentes. 15. Procédé pour fabriquer un capuchon de rupture (20) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que : une ébauche de capuchon de rupture est prévue dans un 5 procédé de déformation sous pression et/ou de façonnage et/ou de rétreinte, en particulier par transformation, de préférence par emboutissage profond et/ou cintrage et/ou extrusion et/ou estampage, avec un pli (32) et/ou entre la partie côté compartiment d'allumeur (40) du fond (21) et 10 la zone côté compartiment d'allumeur (50) de la paroi latérale (22) avec un pli (32) comprenant une pointe (33).