FR 3015805 A1 20150626 FR 1363270 A 20131220 Hacheur élévateur entrelacé à commutation douce DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne les convertisseurs Boost aussi appelés hacheurs élévateurs. La présente invention est notamment adaptée au domaine de la radiographie par rayons X, alimentés par batterie ou autre dispositif de stockage d'énergie. ETAT DE LA TECHNIQUE En référence aux figures 1 et 2, un convertisseur Boost simple 200 comporte une source de tension 21 comportant une première et une seconde bornes (ici une borne + et la masse), une inductance 23 dont la première borne est reliée à la borne + de la source de tension 21, une diode 24 dont l'anode est reliée à la seconde borne de l'inductance 23, un interrupteur 26 de courant tel qu'un transistor à effet de champ MOSFET relié entre la seconde borne de l'inductance 23 et la masse. Le fonctionnement du convertisseur Boost simple 200 peut être divisé en deux phases distinctes selon l'état de l'interrupteur 26 : une phase d'accumulation d'énergie (figure 1) et une phase de transfert d'énergie (figure 2). Lors de la phase d'accumulation d'énergie (figure 1), l'interrupteur 26 est fermé (état passant), cela entraîne l'augmentation du courant dans l'inductance 23 et donc le stockage d'une quantité d'énergie sous forme d'énergie magnétique. La diode 24 est alors bloquée et la charge 27 est déconnectée de l'alimentation. Lors de la phase de transfert d'énergie (figure 2), l'interrupteur 26 est ouvert, l'inductance 23 se trouve alors en série avec le générateur et sa force électromotrice s'additionne à celle du générateur (effet survolteur). Le courant traversant l'inductance traverse ensuite la diode 24 et la charge 27. Il en résulte un transfert de l'énergie accumulée dans l'inductance 23 vers la charge 27. En référence à la figure 3, afin d'améliorer les performances du convertisseur Boost simple concernant la tension de dimensionnement, une structure nommée convertisseur double BOOST entrelacé 300 a été proposée (ou interleaved double boost en anglais). Elle est la combinaison de deux circuits Boost simples ayant les points milieux des interrupteurs 26 et des condensateurs de filtrage 25 reliés d'une part entre eux et d'autre part aux bornes de la charge 27 (figure 3), les commandes des interrupteurs étant décalées d'une demi-période (voir figure 4 sur laquelle sont représentés, en haut l'état du premier interrupteur, au milieu l'état du second interrupteur et en dessous le courant inductif). Un inconvénient de ce type de convertisseur est de présenter un rendement qui diminue quand la fréquence de fonctionnement s'élève, alors que, de façon contradictoire, il est préférable de choisir des fréquences de fonctionnement élevées, de l'ordre de 100 kHz à 1 MHz, pour réduire la taille et l'encombrement du convertisseur. Il est bien connu que la diminution du rendement avec l'augmentation de la fréquence de fonctionnement est notamment causée par des pertes d'énergie dans les interrupteurs 24 et les diodes 26 pendant les périodes de commutations, ces commutations étant alors communément appelées commutations dures (ou hard switching en anglais). Pour pallier cet inconvénient, il a été proposé d'ajouter des capacités dites d'aide à la commutation (ou snubber capacitor en anglais) en parallèle des interrupteurs, ce qui permet d'adoucir la commutation (soft switching en anglais). L'introduction de ces capacités dites d'aide à la commutation permet de résoudre le problème des pertes de commutation à l'ouverture des interrupteurs mais ne permet pas de résoudre le problème des pertes de commutation à la fermeture des interrupteurs. En effet, les capacités d'aide à la commutation ayant été chargées lors de l'ouverture de l'interrupteur, elles se déchargent lors de la fermeture, accentuant les pertes de commutation lors de la fermeture des interrupteurs. Ces commutations entrainent une perte d'énergie d'autant plus sensible que la fréquence est élevée. De plus, le front de tension lors de la fermeture des interrupteurs se traduit par une émission de rayonnements électromagnétiques parasites. EXPOSE DE L'INVENTION L'invention permet de pallier au moins un des inconvénients précités en proposant un hacheur double entrelacé série comportant deux hacheurs simples comportant chacun une diode, une inductance d'entrée, un interrupteur connecté à l'anode de la diode et un condensateur de filtrage connecté à la cathode de la diode, les deux interrupteurs et les deux condensateurs de filtrage étant connectés en un point milieu, le hacheur double entrelacé série étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de contrôle des interrupteurs adapté pour commander : - dans un premier temps, l'ouverture d'un premier interrupteur, l'autre restant fermé, les deux interrupteurs étant initialement fermés ; - dans un second temps, l'ouverture du second interrupteur resté fermé ; - et dans un troisième temps, la fermeture des deux interrupteurs. L'invention est avantageusement complétée par les caractéristiques suivantes, prises individuellement ou en l'une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - le hacheur double entrelacé série comporte en outre un condensateur d'aide à la commutation placé en parallèle de chacun des interrupteurs ; - le hacheur double entrelacé série comporte en outre un capteur de courant mesurant le courant inductif et fournissant les valeurs mesurées au circuit de contrôle ; - le circuit de contrôle est constitué d'un circuit de régulation de la tension aux bornes de la charge et d'un circuit de commande incorporant une machine d'état, basée sur les variables d'état de tension aux bornes de la charge, et de courant inductif ; - le circuit de contrôle est adapté pour déclencher l'ouverture du premier interrupteur lorsque le courant /1, inductif passe au-dessus d'une premier valeur seuil fixé par le circuit de régulation de la tension aux bornes de la charge ; - le circuit de contrôle est adapté pour déclencher l'ouverture du second interrupteur lorsque le courant /1, inductif passe en dessous d'une seconde valeur seuil ; - les cathodes des diodes sont connectées à une charge, la seconde valeur seuil étant en outre fixée en fonction de la valeur de la charge ; - la fermeture des deux interrupteurs est simultanée ; - le circuit de contrôle commande la fermeture simultanée des deux interrupteurs lorsque le courant /1, inductif passe en dessous d'une troisième valeur seuil négative ; - la seconde et/ou la troisième valeur seuil est choisie avec une certaine liberté en fonction de la charge à alimenter, dans le but d'optimiser les performances du circuit, par exemple pour réduire le courant crête dans l'inductance ou pour limiter la fréquence de fonctionnement maximale. Il est nécessaire que le hacheur double entrelacé série ait un rapport d'élévation supérieur à 2. Selon un autre aspect, l'invention propose également l'application d'un hacheur double entrelacé série à l'alimentation haute tension d'un générateur de rayons X. DESCRIPTION DES FIGURES D'autres objectifs, caractéristiques et avantages sortiront de la description détaillée qui suit en référence aux dessins donnés à titre illustratif et non limitatif parmi lesquels : - la figure 1 représente un hacheur simple de l'état de l'art en phase d'accumulation ; 5 - la figure 2 représente un hacheur simple de l'état de l'art en phase de transfert d'énergie - la figure 3 représente un hacheur double entrelacé de l'état de l'art ; - la figure 4 représente le séquencement des interrupteurs d'un hacheur double entrelacé de l'état de l'art ; - la figure 5 représente un hacheur double entrelacé série conforme à l'invention ; - les figures 6 et 7 représentent le séquencement des interrupteurs d'un hacheur double entrelacé série conforme à l'invention. 10 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION En référence à la figure 5, un hacheur double entrelacé série 100 comporte une source Ve de tension, un hacheur positif et un hacheur négatif. Le hacheur positif comporte une première inductance Ll dont la première borne est reliée à la borne positive de ladite source Ve de tension, une première diode D1 dont l'anode est reliée à la seconde borne de ladite première inductance L1, un premier condensateur de filtrage Cl dont la première borne est reliée à la cathode de ladite première diode D1, un premier interrupteur T1 de courant relié entre ladite seconde borne de ladite première inductance Ll et un point milieu mais non connectés au point milieu de la source d'alimentation. Le hacheur négatif comporte une seconde inductance L2 dont la première borne est reliée à la borne négative de ladite source Ve de tension, une seconde diode D2 dont l'anode est reliée à la seconde borne de ladite seconde inductance L2, un second condensateur de filtrage C2 dont la première borne est reliée à la cathode de ladite seconde diode D2, un second interrupteur T2 relié entre ladite seconde borne de ladite inductance L2 et le point milieu mais non connectés au point milieu de la source d'alimentation. Une charge Rch est connectée entre les cathodes des deux diodes D1 et D2. Un condensateur Cla et C2a d'aide à la commutation est placé en parallèle de chaque interrupteur T1 et T2. Une diode D1 a (respectivement D2a) est avantageusement placée en parallèle de l'interrupteur T1 (respectivement T2). Dans la pratique, les interrupteurs T1 et T2 sont des interrupteurs électroniques comme des transistors MOS ou IGBT. Les interrupteurs T1 et T2 et les diodes D1 et D2 n'ont à supporter que la moitié de la tension aux bornes de la charge (Vs/2) , ce qui permet de choisir usuellement des composants 600V et non des 1200V, comme dans un hacheur élévateur simple ou des hacheurs entrelacé parallèle, avec des performances meilleures et un cout moindre. Soit Vs la tension aux bornes de la charge Rch, le rapport d'élévation Vs/Ve défini comme le rapport des tensions aux bornes de la source Ve et de la charge Rch est choisi supérieur à 2. Les inductances L1 et L2 ont été décrites comme deux inductances séparées par souci de clarté mais elles peuvent être réunies en une seule ou être deux enroulements séparés sur un même circuit magnétique. Le hacheur double entrelacé 100 comporte également un circuit de contrôle 9 10 fournissant des signaux de commande, A2 et A3, respectivement à des entrées de commande des interrupteurs T1 et T2. La commande des interrupteurs T1 et T2 est faite par le circuit de contrôle 9, constitué par exemple d'un circuit de régulation de la tension Vs aux bornes de la 15 charge Rch et d'un circuit de commande incorporant une machine d'état, basée sur les variables d'état de tension Vs aux bornes de la charge, et de courant inductif /L fournies par un ou plusieurs capteurs de courant 11 mesurant le courant /L circulant dans les inductances L1 et L2 et fournissent les valeurs mesurées au circuit de contrôle 9. 20 Le circuit de commande 9 des interrupteurs T1 et T2 est adapté pour commander, dans un premier temps, l'ouverture d'un des interrupteurs, l'autre restant fermé, les deux interrupteurs étant initialement fermés, dans un second temps, l'ouverture de l'interrupteur resté fermé et dans un troisième temps, la fermeture des 25 deux interrupteurs. Sur la figure 6 et 7 sont représentés, en haut l'état du premier interrupteur, au milieu l'état du second interrupteur, et en dessous le courant inductif, la tension aux bornes du premier interrupteur, et la tension aux bornes du second interrupteur. 30 Plus précisément le circuit de commande 9 des interrupteurs TI et T2 est adapté pour commander la fermeture et l'ouverture des interrupteurs TI et T2 selon le séquencement décrit ci-dessous en référence à la figure 6. Lors d'une séquence SO d'initialisation , la tension aux bornes de la charge, initialement nulle, est portée à une tension égale à la tension Ve aux bornes de la source par un circuit de recharge connu qui ne sera pas décrit ici . La tension aux bornes de la charge est ensuite portée à une tension égale au double de la tension Ve au cours d'une séquence de contrôle du hacheur connue qui ne sera pas décrite ici. Dans le cas où la mise sous tension s'effectue sans charge, comme c'est le cas en radiologie, une possibilité consiste à profiter de la résonance naturelle entre l'inductance d'entrée Ll ou L2 et les deux capacités Cl et C2 , pour faire monter, en une seule alternance de résonance, la tension aux bornes de la charge Vs à une tension égale au double de la tension Ve. Ce phénomène est également observé dans les hacheurs classiques, cependant il n'est pas souhaitable dans les hacheurs Boost classiques, et bien que souhaitable dans le hacheur double série, il est peu utilisable car l'impulsion de courant est très élevée. Il est par ailleurs possible de mettre un interrupteur et une diode auxiliaire, formant avec l'inductance Ll un hacheur abaisseur série, pour précharger la capacité Cl à une tension égale à la tension Ve aux bornes de la source. Dans le hacheur double série, on peut précharger la capacité Cl et C2 à une tension égale à la tension Ve aux bornes de la source, en fermant en alternance l'interrupteur TI ou T2 du hacheur qui lui est opposé. Lors d'une première séquence SI d'accumulation d'énergie, les deux interrupteurs TI et T2 sont fermés (état passant), ce qui entraîne l'augmentation du courant dans les inductances Ll et L2 donc le stockage d'une quantité d'énergie sous forme d'énergie magnétique. Les diodes DI et D2 sont alors bloquées et la charge est déconnectée de l'alimentation. Lorsque le courant 'L2 circulant dans la première inductance Ll dépasse une première valeur seuil LSeuil_1 fixée par le circuit de régulation, le circuit de contrôle 9 déclenche l'ouverture du premier interrupteur TI Lors d'une seconde séquence S2, le premier interrupteur est ouvert le second interrupteur fermé. Dans un premier temps (Phase 2A), le condensateur Cl a en parallèle du premier l'interrupteur TI se charge jusqu'à ce qui la tension à ces bornes atteigne la moitié de la tension aux bornes de la source soit S/2. Dans un second temps (Phase 2B), on a un transfert d'énergie à travers la première diode. Le premier interrupteur TI étant ouvert, la première inductance se trouve alors en série avec le générateur et sa force électromotrice s'additionne à celle du générateur (effet survolteur). Le courant traversant la première inductance Ll traverse ensuite la première diode DI, le premier condensateur Cl et la charge Rch. Il en résulte un transfert de l'énergie accumulée dans la première inductance Ll vers la première capacité Cl à travers la première diode DI . Le circuit de contrôle 9 commande l'ouverture du second interrupteur avant la fin de la phase de transfert d'énergie à travers la première diode. Par exemple, lorsque le courant /1, inductif circulant dans les inductances Ll et L2 passe en dessous d'une seconde valeur seuil LSeuil_2, le circuit de contrôle 9 déclenche l'ouverture du second interrupteur T2, cette seconde valeur seuil étant définie par la constante de temps du circuit résonnant formé par l'inductance Ll et le condensateur Cl a et choisie de manière à ce qu'elle soit atteinte par le courant inductif avant la fin de la phase de transfert d'énergie à travers la première diode Dl. Lors d'une troisième séquence S3, les deux interrupteurs sont ouverts. Dans 30 un premier temps (Phase 3A), la première inductance Ll entre en résonnance avec le condensateur Cl a positionné en parallèle du premier interrupteur T1. Le condensateur Cl a positionné en parallèle du premier l'interrupteur T1 se décharge jusqu'à ce que le courant qui la traverse soit négatif. La tension aux bornes du premier condensateur d'aide à la commutation est alors nulle. En effet, en l'absence de la première diode D2, la tension aux bornes du premier condensateur d'aide à la commutation Cl a serait égale à E+(E-S)=2E-S, 2E-S étant négatif puisque le rapport d'élévation S/E est supérieur à 2. En présence de la première diode D2, la tension aux bornes du premier condensateur d'aide à la commutation est donc nulle. Lorsque le courant /1, circulant dans la première inductance Ll passe en dessous d'une troisième valeur seuil négative LSeuil_3, le circuit de contrôle 9 commande la fermeture simultanée des deux interrupteurs T1 et T2. La tension aux bornes du premier condensateur Cl a d'aide à la commutation étant nulle lors de l'ouverture du premier interrupteur T1, la commutation opérée est une commutation à tension nulle (ZVS Zero Voltage Switching en anglais) et donc une commutation à perte sensiblement nulle. Alternativement la fermeture des interrupteurs T1 et T2 est déclenchée à un intervalle de temps de l'ouverture du second interrupteur T2. Cet intervalle de temps étant défini par la constante de temps du circuit résonnant formé par la première inductance Ll et le condensateur Cl a en parallèle du premier interrupteur et calculé de manière à assurer que la tension aux bornes du premier condensateur Cl a d'aide à la commutation soit nulle lors de la fermeture des interrupteurs T1 et T2. Les trois séquences décrites plus haut sont reprises avec inversion des rôles des interrupteurs T1 etT2. Plus précisément, lors d'une quatrième séquence S4, les deux interrupteurs T1 et T2 sont à nouveau fermés. Le circuit 100 est à nouveau dans une phase d'accumulation d'énergie. Le courant .augmente dans les inductances Ll et L2 ce qui entraine le stockage d'une quantité d'énergie sous forme d'énergie magnétique. Les diodes Dl et D2 sont alors bloquées et la charge est déconnectée de l'alimentation. Lorsque le courant /1, circulant dans la seconde inductance L2 passe au-dessus de la première valeur seuil LSeuil_1, le circuit de contrôle 9 déclenche l'ouverture du second interrupteur T2. Lors d'une cinquième séquence S5, le second interrupteur est ouvert, le premier interrupteur fermé. Dans un premier temps (Phase 2A), le condensateur C2a en parallèle du second l'interrupteur T2 se charge jusqu'à ce qui la tension à ces bornes atteigne la moitié de la tension aux bornes de la source soit S/2. Dans un second temps (Phase 2B), on a un transfert d'énergie à travers la seconde diode D2. Le second interrupteur T2 étant ouvert, la seconde inductance L2 se trouve alors en série avec le générateur et sa force électromotrice s'additionne à celle du générateur (effet survolteur). Le courant traversant la seconde inductance L2 traverse ensuite la seconde diode D2, le second condensateur C2 et la charge R. Il en résulte un transfert de l'énergie accumulée dans la seconde inductance L2 vers la seconde capacité C2. Le circuit de contrôle 9 commande l'ouverture du premier interrupteur avant la fin de la phase de transfert d'énergie à travers la seconde diode. Par exemple, lorsque le courant /1, circulant dans les inductances Ll et L2 passe en dessous d'une seconde valeur seuil LSeuil_2, le circuit de contrôle 9 déclenche l'ouverture du premier interrupteur T2, cette seconde valeur seuil étant définie par la constante de temps du circuit résonnant formé par la seconde inductance L2 et le condensateur C2a en parallèle du second interrupteur et choisie de manière à ce qu'elle soit atteinte par le courant inductif avant la fin de la phase de transfert d'énergie à travers la seconde diode. Lors d'une sixième séquence S6, les deux interrupteurs sont ouverts. Dans un premier temps (Phase 3A) , la seconde inductance L2 entre en résonnance avec le 30 condensateur C2a positionné en parallèle du second interrupteur T2. Le condensateur C2a positionné en parallèle du second interrupteur T2 se décharge jusqu'à ce que le courant qui la traverse soit négatif. La tension aux bornes du second condensateur d'aide à la commutation est alors nulle. Lorsque le courant /1, circulant dans la seconde inductance L2 passe en dessous d'une troisième valeur seuil négativeLSeui/3, le circuit de contrôle 9 commande la fermeture simultanée des deux interrupteurs T1 et T2. La tension aux bornes du second condensateur C2a d'aide à la commutation étant nulle lors de l'ouverture du second interrupteur T2, la commutation opérée est une commutation à tension nulle (ZVS Zero Voltage Switching en anglais) et donc une commutation à perte sensiblement nulle. Les six séquences décrites plus haut sont répétées périodiquement. Il est à noter que la commande des interrupteurs d'un hacheur double entrelacé 100 décrite plus haut n'est adaptée que pour les hacheurs ayant un rapport d'élévation supérieur à 2. En effet, lorsque le rapport d'élévation est inférieur à 2, ne permet pas la décharge complète du condensateur d'aide à la commutation et la condition de ZVS n'est pas remplie. Il est à noter que la limite de rapport d'élévation à 2 peut être légèrement abaissée puisque le courant inverse de la diode aide un peu. Il est à noter que la seconde valeur seuil LSeuil_2 déclenchant l'ouverture de interrupteur resté fermé est un dégrée de liberté qui peut être exploité pour des applications secondaires. Il est par exemple possible de limiter l'excursion de fréquence en jouant sur la seconde valeur seuil LSeuil_2 déclenchant l'ouverture de l'interrupteur resté fermé. La seconde valeur seuil LSeuil_2 peut par exemple être adaptée à la charge. Elle sera plus basse pour une charge faible et plus élevée pour une charge haute. Sur les figures 6 et 7, on a représenté le séquencement des interrupteurs avec différentes secondes valeurs seuil LSeuil_2. Dans l'exemple de la figure 7, la seconde valeurs seuil LSeuil_2 est plus haute que dans l'exemple de la figure 6. On observe que la chute de courant inductif est plus rapide lors de la résonance. Le courant moyen n'étant pas égale à la moyenne du courant maximale et du courant minimale (contrairement à ce qu'on observe dans le Boost bidirectionnels), le réglage de la seconde valeur seuil LSeuil_2 permet de réduire le courant de crête, ce qui est particulièrement important pour le dimensionnement des inductances qui est donné par le carré du courant de crête. Il est connu d'utiliser des interrupteurs auxiliaires placés en parallèle des diodes. Dans certain cas ces interrupteurs existent déjà comme dans le cas du double BOOST/ BUCK bidirectionnel, utilisé notamment dans les chargeurs de batterie de voiture ou le freinage dynamique (regenerative braking en anglais). Or, l'ajout d'interrupteurs auxiliaires nécessite une commande et des contrôleurs de grille (gate drive circuit en anglais). De plus le double BOOST/ BUCK bidirectionnel présente un certain nombre d'inconvénients, notamment, il ne permet pas l'équilibrage de cellule dans le cas des batteries multicellulaires. Un chargeur indépendant est par ailleurs préférable en ce qui concerne l'isolation et les entrées et sorties multiples à équilibrage de cellules, ce qui est d'autant plus vrai lorsque les cellules sont des supercondensateurs et non des batteries. De plus, contrairement au double BOOST/ BUCK bidirectionnel, le hacheur double entrelacé décrit plus haut permet de limiter la tension de dimensionnement et donc l'utilisation de diodes à tension inverse de pointe répétitive (VRRM) plus faible ( par exemple 500 ou 600V) qui présentent moins de pertes de commutation que les diodes à tension inverse de pointe répétitive (VRRM) plus élevée (par exemple 1200V). Le circuit de contrôle 9 décrit ici peut être adapté à un montage comportant plusieurs hacheurs entrelacés montés en série ou en parallèle pour augmenter le degré d'entrelacement. REVENDICATIONS1. Hacheur double entrelacé série (100) comportant deux hacheurs simples comportant chacun une diode (D1 ; D2), une inductance d'entrée (L1, L2), un interrupteur (T1, T2) connecté à l'anode de la diode (D1 ; D2) et un condensateur de filtrage (C1, C2) connecté à la cathode de la diode (D1 ; D2), les deux interrupteurs (T1, T2) et les deux condensateurs de filtrage (C1, C2) étant connectés en un point milieu, le double hacheur entrelacé série (100) étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre un circuit de contrôle (9) des interrupteurs (T1 et T2) adapté pour commander : dans un premier temps, l'ouverture d'un premier interrupteur, l'autre restant fermé, les deux interrupteurs (T1, T2) étant initialement fermés ; dans un second temps, l'ouverture du second interrupteur resté fermé ; et dans un troisième temps, la fermeture des deux interrupteurs (T1, T2). 2. Hacheur double entrelacé série (100) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un condensateur d'aide à la commutation (C1a et C2a) placé en parallèle de chacun des interrupteurs (T1, T2). 3. Hacheur double entrelacé série (100) selon l'une des revendications précédentes, comportant en outre un capteur de courant (11) mesurant le courant circulant dans les inductances d'entrée (L1 et L2) et fournissant les valeurs mesurées au circuit de contrôle (9). 4. Hacheur double entrelacé série (100) selon l'une des revendications précédentes, les cathodes des diodes (D1, D2) étant connectées à une charge (Rch), le circuit de contrôle (9) étant constitué d'un circuit de régulation de la tension (Vs) aux bornes de la charge (Rch) et d'un circuit de commande incorporant une machined'état, basée sur la tension (Vs) aux bornes de la charge (Rch), et le courant inductive (IL). 5. Hacheur double entrelacé série (100) selon l'une des revendications 1 à 4, les cathodes des diodes (D1, D2) étant connectées à une charge (Rch), le circuit de contrôle (9) étant adapté pour déclencher l'ouverture du premier interrupteur lorsque le courant /L inductif passe au-dessus d'une première valeur seuil fixée par le circuit de régulation de la tension (Vs) aux bornes de la charge (Rch). 6. Hacheur double entrelacé série (100) selon l'une des revendications précédentes, le circuit de contrôle (9) étant adapté pour déclencher l'ouverture du second interrupteur lorsque le courant /L inductif passe en dessous d'une seconde valeur seuil. 7. Hacheur double entrelacé série (100) selon la revendication 6, les cathodes des diodes (D1, D2) étant connectées à une charge (Rch), la seconde valeur seuil étant fixée en fonction de la valeur de la charge. 8. Hacheur double entrelacé série (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la fermeture des deux interrupteurs (T1, T2) est simultanée. 9. Hacheur double entrelacé série (100) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit de contrôle (9) commande la fermeture simultanée des deux interrupteurs (T1 et T2) lorsque le courant /L inductif passe en dessous d'une troisième valeur seuil négative. 10. Hacheur double entrelacé série (100) selon la revendication 9, la troisième valeur seuil étant fixée en fonction de la valeur de la charge. 11.Application d'un hacheur double entrelacé série (100), selon l'une des revendications 1 à 10, à l'alimentation haute tension d'un générateur de rayons X.