FR 3012143 A1 20150424 FR 1360194 A 20131018 CUVE D'HYDROLYSE UTILISEE DANS UN PROCEDE D'AMIDIFICATION DE CYANOHYDRINE D'ACETONE [Domaine de l'invention] [0001] La présente invention concerne un procédé industriel continu pour la production de méthacrylate de méthyle (MMA) ou d'acide méthacrylique (MAA). Elle concerne plus particulièrement une étape d'un tel procédé industriel, qui concerne l'étape d'amidification de cyanohydrine d'acétone. L'invention concerne plus précisément 10 une cuve d'hydrolyse utilisée pendant cette étape d'amidification pour hydrolyser de la cyanohydrine d'acétone avec de l'acide sulfurique pour produire un amide, qui est ensuite converti thermiquement en un mélange de méthacrylamide, qui est ensuite soit estérifié pour produire du méthacrylate de méthyle (MMA), 15 soit hydrolysé pour produire de l'acide méthacrylique (MAA). [État de la technique] [0002] Un certain nombre de procédés commerciaux sont utilisés pour préparer un monomère choisi parmi l'acide méthacrylique (également 20 nommé "MAA" dans la description suivante) et/ou le méthacrylate de méthyle (également nommé "MMA" dans la description suivante). Un de ces procédés consiste en la préparation d'un tel monomère à partir de cyanohydrine d'acétone (ACH). Un tel procédé est décrit par exemple dans la demande de brevet US2010/0069662. Selon ce 25 procédé, de la cyanohydrine d'acétone'ACH est hydrolysée par de l'acide sulfurique pour produire un mélange d'hydrolyse d'ahydroxyisobutyramide (également nommé "HIBAM" dans la description suivante), son ester de sulfate, d'a-sulfatoisobutyramide (également nommé "SIBAM" dans la description suivante), de 2- 30 méthacrylamide (également nommé "MAM" et "MACRYDE" dans la description suivante) et d'acide méthacrylique MAA. Le mélange d'hydrolyse ainsi produit est ensuite converti thermiquement, dans un réacteur de conversion thermique chauffé, en un mélange comprenant du 2-méthacrylamide MAM et une petite quantité de MAA. [0003] Le MAM peut être utilisé pour produire du MMA par réaction d'estérification avec du méthanol, ou il peut être utilisé pour produire du MAA par réaction d'hydrolyse avec de l'eau. [0004] Le méthacrylate de méthyle MMA est principalement utilisé 5 pour produire un polymère tel que le polyméthacrylate de méthyle (également nommé "PMMA") qui a de multiples applications, tel que par exemple dans le domaine automobile, des transports, aérospatial, photovoltaïque, informatique, des télécommunications, de l'énergie éolienne ou du bâtiment. Le MMA peut également être 10 utilisé pour produire d'autres méthacrylates par transestérification. [0005] Les marchés du MMA et du MAA sont extrêmement sensibles aux coûts. Une légère amélioration du rendement du procédé peut résulter en un avantage significatif sur le marché. 15 [0006] La première réaction d'hydrolyse pendant l'étape d'amidification a notamment une cinétique très rapide, qui est généralement de quelques secondes, et est très exothermique. La réaction exothermique peut conduire à la production de produits de décomposition tels que l'acétone, CO, voire même HCN. Si le 20 système de mélange et de refroidissement ne sont pas efficaces, une décomposition importante d'ACH et d'acide sulfurique se produit, avec génération de gaz tels que CO ou SO2. Si la décomposition n'est pas régulée, la température augmente facilement en raison de la chaleur libérée par la décomposition, 25 et la pression augmente en raison des gaz générés dans le réacteur. Une réaction d'emballement peut se produire en cas de défaillance du système de mélange ou du système de refroidissement, qui peut conduire à une rupture du réacteur. Par conséquent, les deux points clés pour l'efficacité de la réaction 30 d'hydrolyse sont un bon mélange et un bon système de refroidissement. [0007] Généralement, la réaction d'hydrolyse est réalisée dans deux réacteurs en série, chaque composant de la réaction, à savoir l'ACH et l'acide sulfurique, est introduit par une entrée située 35 en haut du réacteur, et un arbre d'agitation est mis en rotation, de manière à ce que son agitateur située au fond du réacteur homogénéise le mélange. Le mélange est refroidi par un dispositif de refroidissement sous la forme d'un système échangeur de chaleur placé en aval des réacteurs. réacteurs ne [0008] Le demandeur a découvert que de tels entièrement satisfaisants. En effet, l'homogénéité refroidissement du mélange de composants ne sont bien régulés, de sorte que de nombreux produits que la réaction suffisamment apparaissent. Ceci est dû au fait 10 et le mélange n'a donc pas s'homogénéiser avant la fin de la sont pas et le pas suffisamment de décomposition est très rapide, de temps pour réaction. Des points chauds sont créés dans le mélange, qui conduisent à l'apparition de produits de décomposition. Le rendement de la réaction est par conséquent faible, et généralement inférieur à 90 %. 15 [0009] Il existe par conséquent un besoin d'amélioration des conditions de la réaction d'hydrolyse de l'étape d'amidification afin d'augmenter le rendement de la réaction. [Problème technique] 20 [0010] La présente invention a pour objectif d'éviter au moins un des inconvénients de l'état de la technique. Plus particulièrement, l'invention a pour objectif de proposer une cuve d'hydrolyse améliorée conçue pour mieux réguler l'homogénéisation et le refroidissement du mélange de composants, avant la fin de la 25 réaction, afin d'améliorer le rendement de la réaction d'hyCrolyse. [Brève description] [0011] À cette fin, l'invention concerne une cuve pour l'hydrolyse 30 de cyanohydrine d'acétone (ACH) par de l'acide sulfurique (H2SO4) pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'ocsulfatoisobutyramide (SIBAM), ladite cuve comprenant un système d'agitation pour l'homogénéisation du mélange, ladite cuve étant caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un système de 35 refroidissement sur sa zone de périphérie annulaire interne et en ce qu'elle est divisée en au moins deux niveaux, le long de sa paroi verticale, chaque niveau comprenant une entrée d'alimentation d'ACH. [0012] Ainsi, la mise en place d'un système de refroidissement à l'intérieur de la cuve et le partage de l'alimentation d'ACH en deux entrées d'alimentation ou plus permet d'éviter la création de points chauds. En effet, l'ACH a le temps de s'homogénéiser avec l'acide sulfurique avant la fin de la réaction d'hydrolyse, et le fait que le système de refroidissement se trouve à l'intérieur de 10 la cuve permet de réguler la température à l'intérieur de la cuve et d'éviter la création de points chauds. [0013] Selon un autre aspect, l'invention concerne une unité pour l'amidification de cyanohydrine d'acétone (ACH) en un mélange comprenant du 2-méthacrylamide (MACRYDE), ladite unité comprenant 15 une première installation pour l'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone (ACH) par de l'acide sulfurique pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a-sulfatoisobutyramide (SIBAM), un moyen de chauffage pour chauffer ledit mélange d'hydrolyse à une température comprise entre 110 °C et 165 °C, et une cuve de 20 conversion thermique pour la conversion thermique dudit mélange d'hydrolyse en ledit mélange comprenant du 2-méthacrylamide (MACRYDE), ladite unité étant caractérisée en ce que ladite première installation comprend au moins une cuve telle que décrite précédemment. 25 [0014] De préférence, la première installation d'hydrolyse comprend au moins deux cuves en parallèle et fonctionnant simultanément. [0015] Selon un autre aspect, l'invention concerne un procédé d'amidification de cyanohydrine d'acétone (ACH) comprenant une première étape d'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone par de 30 l'acide sulfurique pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a-sulfatoisobutyramide (SIBAM), et une seconde étape de conversion comprenant caractérisé thermique dudit mélange d'hydrolyse en un mélange du 2-méthacrylamide (MACRYDE), ledit procédé étant en ce que ladite première étape d'hydrolyse comprend 35 les étapes suivantes : l'alimentation de la cuve décrite précédemment avec de l'H2SO4 par une entrée de fond de ladite cuve et avec de l'ACH par au moins deux entrées d'injection différentes distribuées le long de la paroi verticale de la cuve, - simultanément à l'injection d'ACH, l'homogénéisation du mélange avec le système d'agitation de ladite cuve, la régulation de la température à l'intérieur de la cuve, au moyen d'au moins un système de refroidissement, ladite température devant être comprise entre 80 °C et 110 °C, de préférence entre 85 °C et 100 °C. [0016] Enfin, l'invention concerne un procédé de préparation d'un monomère choisi parmi l'acide méthacrylique (MAA) et/ou le méthacrylate de méthyle (MMA), comprenant les étapes suivantes : - la préparation de cyanure d'hydrogène (HCN) par le procédé Andrussow, - la préparation de cyanohydrine d'acétone (ACH) à partir du cyanure d'hydrogène et d'acétone, - l'hydrolyse de la cyanohydrine d'acétone (ACH) pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a-hydroxyisobutyramide, de l'a-sulfatoisobutyramide, du 2-méthacrylamide et de l'acide méthacrylique, - la conversion thermique dudit mélange d'hydrolyse dans un appareil de conversion thermique ayant un temps de rétention nécessaire pour produire un mélange comprenant du 2- méthacrylamide, - la mise en réaction du mélange obtenu comprenant du 2- méthacrylamide dans au moins un réacteur avec un matériau choisi parmi le méthanol ou l'eau pour produire un monomère choisi respectivement parmi le méthacrylate de méthyle (MMA) ou l'acide méthacrylique (MAA), ledit procédé étant caractérisé en ce que l'étape (S4) d'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone (ACH) est réalisée selon le procédé d'amidification de cyanohydrine d'acétone décrit précédemment en utilisant la cuve décrite précédemment. [Introduction des figures] [0017] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention deviendront apparents à la lecture de la description suivante donnée à titre d'exemple illustratif et non limitatif, en se référant aux figures jointes, parmi lesquelles : - la figure 1 représente un diagramme schématique simplifié d'une installation de préparation d'acide méthacrylique et/ou de méthacrylate de méthyle, - la figure 2 représente un diagramme schématique simplifié d'une partie de l'installation de la figure 1, correspondant 10 à la section d'amidification de l'installation, - la figure 3 représente une vue schématique en section d'une cuve d'hydrolyse de l'invention, - la figure 4 représente une vue schématique d'une installation comprenant deux cuves d'hydrolyse en parallèle et une boucle 15 fermée d'eau pour l'alimentation d'au moins un système de refroidissement de chaque cuve, - la figure 5 représente une vue schématique de dessus de la cuve d'hydrolyse de la figure 3, - la figure 6 représente une vue schématique de dessus d'une 20 cloison de séparation utilisée pour séparer un niveau de l'autre dans la cuve de la figure 3. [Description] [0018] La cuve d'hydrolyse décrite dans la description a une forme. essentiellement cylindrique, la hauteur du cylindre définissant 25 l'axe vertical de la cuve, perpendiculaire au sol sur lequel elle est7plàcée, et le diamètre définissant l'axe horizontal, parallèle au sol. [0019] Les termes "haut", "supérieur" ou "au-dessus" et "bas", "fond" ou "en dessous" sont utilisés pour définir une partie de la 30 cuve par rapport à l'axe vertical de ladite cuve. [0020] Les termes "en amont" et "en aval" sont définis par rapport à la direction d'un fluide s'écoulant dans les dispositifs d'une installation pour la production d'un produit final tel que le méthacrylate de méthyle (MMA) ou l'acide méthacrylique (MAA). 35 En ce sui concerne la synthèse du monomère choisi parmi l'acide méthacrylique et/ou ses esters [0021] La figure 1 représente un diagramme schématique simplifié d'une installation pour la production d'acide méthacrylique et/ou 5 ses esters à partir d'acétone et de cyanure d'hydrogène HCN préparé par le procédé Andrussow. Le procédé Andrussow est décrit par exemple dans le document US 1934838. [0022] De tels monomères peuvent également être utilisés pour produire par exemple du polyméthacrylate de méthyle (PMMA), qui 10 est un polymère largement utilisé dans de nombreuses applications, tel que par exemple dans le domaine automobile, des transports, aérospatial, photovoltaïque, informatique, des télécommunications, de l'énergie éolienne ou du bâtiment... Préparation de cyanure d'hydrogène HCN 15 [0023] Tout d'abord (étapes S1 et S2), de l'HCN est produit dans une première unité 110, à partir d'un mélange d'un gaz contenant du méthane, d'ammoniac et d'air éventuellement enrichi avec de l'oxygène. Un mélange de réactifs gazeux est préparé (étape S1) et introduit (étape S2) dans un réacteur de type Andrussow comprenant 20 des gazes catalytiques à base de gazes de platine/rhodium. Le mélange de gaz passe sur les gazes catalytiques et réagit à une température comprise entre 750 °C et 1 250 °C, et de préférence entre 1 000 et 1 200 °C, pour former HCN. L'air enrichi en oxygène permet d'augmenter la productivité et de réduire la consommation 25 de méthane. L'HCN produit est rapidement refroidi et traité pour éviter la polymérisation d'HCN. Pour cela, L'ammoniac qui n'a pas réai est absorbé ,far réaction avec de l'acide sulfurique, et l'HCN est absorbé et stabilisé dans une colonne d'absorption, puis distillé dans une colonne de distillation pour atteindre une 30 pureté de 99,5 % en poids. Préparation de cyanohydrine d'acétone ACH [0024] L'HCN ainsi synthétisé est ensuite mélangé avec de l'acétone (C3H60), dans une unité 120 conçue pour la production de cyanohydrine d'acétone ACH (étape S3). La cyanohydrine d'acétone 35 brute obtenue est ensuite purifiée par distillation. Amidification de la cyanohydrine d'acétone [0025] Une troisième unité 130 de l'installation est prévue pour l'amidification de la cyanohydrine d'acétone. Une telle amidification d'ACH nécessite deux étapes S4 et S5 pour la 5 production de 2-méthacrylamide (également nommé "MACRYDE" dans la description suivante). [0026] Tout d'abord, à l'étape S4, de l'acide sulfurique (H2SO4) est ajouté en excès en comparaison de la cyanohydrine d'acétone ACH. Par exemple, le rapport molaire H2SO4/ACH est compris entre 10 1,2 et 2, de préférence entre 1,25 et 1,8, et de manière davantage préférée entre 1,3 et 1,6. [0027] Cette première réaction ayant lieu est une réaction d'hydrolyse d'ACH par l'acide sulfurique, qui donne un sel intermédiaire, nommé SIBAM (pour a-sulfatoisobutyramide). Cette 15 réaction est la suivante : (CH3)2COHCN + H2SO4 (CH3)2COSO3HCONH2 (1) Cyanohydrine d'acétone (ACH) a-sulfatoisobutyramide (SIBAM) [0028] Cette réaction est rapide et exothermique. La température 20 est comprise entre 80 et 110°C et la pression est proche de la pression atmosphérique. [0029] La seconde réaction (étape S5) est une réaction lente et endothermique. Elle a lieu à pression atmosphérique et dans une plage de température comprise entre 110 et 165 °C, de préférence 25 entre 125 °C et 150 °C et de manière davantage préférée entre 130 et 145 °C. -Cette réaction est une réaction de cuisson qui dure entre 3 et 16 minutes. Cette réaction est la Suivante.: (CH3) 2COSO3HCONH2 CH2C (CH3) CONH2 + H2SO4 (2) a-sulfatoisobutyramide (SIBAM) 2-méthacrylamide (MACRYDE) 30- [0030] De nombreux autres sous-produits se forment pendant les réactions de synthèse. La réaction secondaire principale est décrite ci-dessous. [0031] La première réaction d'hydrolyse d'ACH par une petite quantité d'eau peut créer une quantité significative d'HIBAM (ahydroxyisobutyramide). Une telle réaction est très rapide. Cette réaction est la suivante : (CH3)2COHCN + H2O-, (CH3)2COHCONH2 (3) Cyanohydrine d'acétone (ACH) a-hydroxyisobutyramide (HIBAM) [0032] Lors de la seconde étape S5, l'HIBAM peut également créer du MACRYDE, mais cette réaction est très lente. Il y a par conséquent 10 une grande quantité d'HIBAM non transformé à la fin -de l'étape d'amidification S5. La réaction est la suivante : (CH3)2COHCONH2 CH2C(CH3)CONH2 + H2O (4) a-hydroxyisobutyramide (HIBAM) méthacrylamide (MACRYDE) 15 [0033] L'hydrolyse de l'HIBAM peut créer de l'HIBA (acide ahydroxyisobutyrique). (CH3)2COHCONH2, H2SO4 + H2O (CH3)2COHCOOH + NH4HSO4 (5) a-hydroxyisobutyramide (HIBAM) acide a-hydroxyisobutyrique 20 (HIBA) + bisulfate d'ammonium [0034] En même temps, une quantité significative d'acide méthacrylique MAA est produite par l'hydrolyse de SIBAM par l'eau. Cette réaction est la suivante : 25 (CH3) 2COSO3HCONH2 + H2O -) CH2C(CH3)COOH + NH4HSO4 (6) cx-sulfatoisobutyramide (SIBAM) acide méthacrylique (MAA) + bisulfate d'ammonium [0035] Le mélange de MACRYDE et de MAA, également nommé mélange 30 comprenant du 2-méthacrylamide, obtenu après l'amidification est ensuite soit hydrolysé (étape S7), par ajout d'eau au mélange de MACRYDE, soit estérifié (étape S6), par ajout de méthanol au mélange de MACRYDE. Estérification 35 [0036] Les composants obtenus après l'amidification, à savoir le méthacrylamide et l'acide méthacrylique, sont estérifiés, afin d'obtenir du méthacrylate de méthyle MMA. La réaction d'estérification (étape S6) est réalisée par mélange desdits composants avec du méthanol (CH3OH) [0037] Les réactions principales sont les deux ci-dessous : CH2C(CH3)CONH2, H2SO4 + CH3OH CH2C(CH3)COOCH3 + NH4HSO4 (7) méthacrylamide (MACRYDE) + méthanol méthacrylate de méthyle (MMA) + bisulfate d'ammonium CH2C (CH3) COOH + CH3OH CH2C (CH3) COOCH3 + H2O (8) acide méthacrylique (MAA) + méthanol méthacrylate de méthyle (MMA) Hydrolyse [0038] Les composants obtenus après l'amidification peuvent 15 également être hydrolysés par mélange de ceux-ci avec de l'eau (étape S7). Une telle réaction d'hydrolyse permet d'obtenir de l'acide méthacrylique selon la réaction suivante : CH2C(CH3)CONH2, H2SO4 + H2O , CH2C(CH3)COOH + NH4HSO4 (9) méthacrylamide (MACRYDE) acide méthacrylique (MAA) + 20 bisulfate d'ammonium Purification du MMA ou MAA brut obtenu [0039] Le méthacrylate de méthyle MMA brut obtenu après l'estérification (S6) ou l'acide méthacrylique MAA brut obtenu 25 après l'hydrolyse (S7) est ensuite purifié (étape S8) par un procédé classique connu dans l'état de la technique, afin d'éliminer les composés résiduels. [0040] L'H2SO4 usagé issu de l'estérification ou de l'hydrolyse peut être utilisé pour produire du sulfate d'ammonium ou peut être 30 régénéré pour produire de l'acide sulfurique/oléum qui peut être recyclé dans le procédé. En ce qui concerne l'étape d'hydrolyse au moyen d'une cuve d'hydrolyse [0041] La figure 2 représente un diagramme schématique simplifié d'une partie de l'installation de la figure 1, correspondant à l'unité d'amidification 130 de l'installation. Cette unité 130 comprend une première installation 131 pour l'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone ACH par de l'acide sulfurique H2SO4, pour produire le mélange d'hydrolyse comprenant de l'a- sulfatoisobutyramide (SIBAM) (voir étape S4 du procédé de production de MMA ou de MAA). Le mélange d'hydrolyse ainsi synthétisé est ensuite converti thermiquement en un mélange 10 comprenant du 2-méthacrylamide (MACRYDE) et une petite quantité d'acide méthacrylique (MAA). Pour cela, l'unité d'amidification 130 comprend un moyen de chauffage 132 pour le chauffage du mélange d'hydrolyse comprenant du SIBAM à une température qui doit être comprise entre 110 °C et 165 °C, de 15 préférence entre 125 °C et 150 °C et de manière davantage préférée entre 130 °C et 145 °C, afin d'assurer une conversion optimale du mélange d'hydrolyse. Un tel chauffage est fourni au moyen d'un échangeur de chaleur 132, fonctionnant avec un courant de chauffage. Le mélange d'hydrolyse chauffé est introduit dans une 20 cuve de conversion thermique 133 pendant un temps de rétention prédéterminé. La cuve de conversion thermique est une cuve confinée à l'intérieur de laquelle le mélange est maintenu à la température de conversion pendant le temps de rétention prédéterminé pour obtenir un rendement optimal de la conversion. 25 Lorsque le temps de rétention est atteint, le mélange comprenant du 2-méthacrylamide s'écoule par au moins une vanne de sortie de la cuve de conversion thermique. [0042] Le mélange obtenu comprenant du 2-méthacrylamide est ensuite rapidement dirigé vers l'étape de réaction suivante (étape S6 ou 30 S7 sur la figure 1) du procédé de préparation d'un monomère choisi parmi l'acide méthacrylique et/ou le méthacrylate de méthyle, afin d'éviter sa polymérisation. Il est éventuellement possible de prévoir un moyen de refroidissement directement en aval de la cuve de conversion thermique. 35 [0043] Chaque équipement de cette unité d'amidification 130, à savoir l'installation d'hydrolyse 131, le moyen de chauffage 132 et la cuve de conversion thermique 133, est équipé d'au moins un orifice de ventilation connecté à un réseau de collecte des évents 135, afin de décharger les gaz qui se forment en raison de la décomposition des composants des mélanges au cours du procédé d'amidification. [0044] Une unité de régulation indiquée par la référence 50 sur la figure 2 permet de réguler la température à l'intérieur des équipements de l'unité d'amidification, les débits d'alimentation, et également la température de refroidissement des systèmes de refroidissement. Cette unité de régulation est décrite plus en détails au regard de la cuve d'hydrolyse. [0045] La figure 3 représente plus en détails une vue schématique en section transversale A-A (figure 5) le long d'un axe vertical X-X d'une cuve d'hydrolyse 200 selon l'invention. [0046] Cette cuve d'hydrolyse 200 a une forme essentiellement cylindrique, dont la hauteur définit un axe vertical X-X perpendiculaire au sol sur lequel elle est placée. L'axe horizontal, parallèle au sol, est par conséquent défini par le diamètre du cylindre. [0047] La réaction d'hydrolyse d'ACH avec de l'acide sulfurique, pour produire du SIBAM, est hautement exothermique et peut entraîner la création de points chauds. Ces points chauds peuvent augmenter la vitesse de décomposition en composants gazeux et ainsi réduire le rendement de SIBAM/ACH. Afin d'éviter ces points chauds, le demandeur a découvert qu'il vaut mieux partager les points d'injection d'ACH dans l'acide sulfurique. Par conséquent, la cuve comprend au moins deux entrées d'ACH ou plus. Elle comprend de préférence trois entrées 201, 202, 203 distribuées le long de la paroi verticale de la cuve. [0048] Par ailleurs, afin d'avoir davantage d'entrées d'ACH, une ou plusieurs cuves parallèles peuvent être ajoutées. De manière davantage préférée, la réaction d'hydrolyse peut être réalisée dans deux cuves 200 en parallèle, fonctionnant simultanément. [0049] La cuve d'hydrolyse 200 est avantageusement divisée en au 35 moins deux niveaux, et de préférence trois niveaux Si, S2, S3. Chaque niveau comprend une entrée d'alimentation d'ACH, respectivement 201, 202, 203. La pluralité d'entrées d'alimentation d'ACH permet d'homogénéiser plus rapidement l'ACH dans l'acide sulfurique, qui est injecté par une entrée 204 prévue au fond de la cuve 200. Cette homogénéisation du mélange est importante pour éviter les points chauds. [0050] L'acide sulfurique est introduit au fond de la cuve et l'écoulement global dans la cuve 200 s'écoule du fond vers le haut. Le mélange d'hydrolyse contenant le SIBAM sort de la cuve 200 par un piquage de sortie à débordement 205, située dans la partie supérieure de la cuve, à savoir en haut du niveau supérieur S3. Le mélange d'hydrolyse contenant le SIBAM s'écoule ensuite vers le moyen de chauffage et la cuve de conversion thermique pour la seconde réaction d'amidification. Un espace S4 conçu pour la phase gazeuse issue de la décomposition d'ACH pendant la réaction d'hydrolyse se trouve au-dessus du niveau supérieur S3 et de le piquage de sortie à débordement de liquide 205. Un piquage de sortie de gaz 206 peut être prévue au-dessus du piquage de sortie de liquide 205, et être connectée à un réseau de collecte des évents. [0051] Un piquage de sortie d'urgence 207 peut être ajoutée pour protéger ce réacteur contre une réaction d'emballement et une surpression. La cuve comprend également un équipement de sécurité, tel qu'un disque de rupture 225 situé en haut de la cuve, afin de décharger la surpression en cas de réaction d'emballement, et pour éviter une rupture de la cuve. Un tel disque de rupture 225- est schématisé sur les figures 3 et 5. [0052] La périphérie annulaire interne de la cuve comprend un premier système de refroidissement constitué par le faisceau de tubes 212, tel que décrit ci-après. Une zone centrale vide 221 de la cuve est conçue pour recevoir un système d'agitation 214 et pour laisser le mélange s'écouler vers le haut vers le piquage de sortie à débordement 205. Cette zone centrale 221 mesure entre 40 % et 80 % du diamètre de la cuve. [0053] Le système d'agitation comprend un arbre 214, qui est fixé Sur un support 217 situé au fond de la cuve 200. L'arbre 214 est mis en rotation par un moteur 219 situé au-dessus de la cuve 200. Un réducteur de vitesse à engrenages 218 est également placé entre le moteur et l'arbre 214 du système d'agitation afin de réguler la vitesse de rotation de l'arbre. [0054] Pour chaque niveau S1 à S3 de la cuve, le système d'agitation comprend avantageusement deux agitateurs 215, 216. Une première agitateur est une agitateur à écoulement radial 215, tandis que la seconde agitateur est une agitateur à écoulement axial 216. L'agitateur à écoulement radial 215 assure une bonne homogénéisation entre l'ACH et l'acide sulfurique, et assure une turbulence élevée du mélange visqueux. L'agitateur à écoulement axial 216 assure un bon débit volumétrique à l'intérieur de chaque niveau et entre les niveaux. De manière davantage préférée, pour chaque niveau S1 à S3 de la cuve 200, l'agitateur à écoulement axial 216 est située au-dessus de l'agitateur à écoulement radial 215. Par exemple, l'agitateur à écoulement radial peut, sans y être limitée, être un agitateur de type turbine, tandis que l'agitateur à écoulement axial peut, sans y être limitée, être un agitateur de type hélice. Ainsi, une cuve comprenant trois niveaux Si à S3 et trois entrées d'ACH 201 à 203 comprend au moins 6 agitateurs sur le même arbre 214. Le système d'agitation assure ainsi une homogénéisation efficace et une vitesse d'échange de chaleur efficace entre le milieu réactionnel et le premier système de refroidissement situé au niveau_ de la périphérie annulaire interne de la cuve. [0055] Pour chaque niveau, l'entrée d'ACH 201, 202, 203 comprend également une buse d'injection, dont la sortie 241, 242, 243 est à proximité de l'arbre 214, c.-à-d. dont la sortie est située dans la zone centrale 221 de la cuve, et de manière davantage préférée à proximité de l'hélice à écoulement radial 215 et de manière davantage préférée juste au-dessus de l'agitateur à écoulement radial 215. L'injection de l'ACH à proximité de l'arbre et de préférence juste au-dessus de l'agitateur à écoulement radial 215 permet d'homogénéiser très rapidement l'ACH dans l'acide sulfurique, simultanément à son injection. [0056] Afin de réguler la chaleur générée par la réaction exothermique, au moins un système de refroidissement est prévu à l'intérieur de la cuve. Un premier système de refroidissement comprend un faisceau de tubes verticaux 212, agencé dans la zone annulaire interne périphérique de la cuve, lesdits tubes s'étendant sur la hauteur totale de la cuve et comprenant des coudes en U au fond. Ce faisceau de tubes est traversé par un courant d'eau de refroidissement. Les tubes sont connectés à la plaque supérieure de la cuve, qui est schématisée par sa vue de dessus sur la figure 5. L'eau de refroidissement dans le faisceau de tubes est un système à deux passages. Il y a plusieurs dizaines ou plusieurs centaines de tubes. En haut de la cuve, au moins une conduite d'alimentation 222 est prévue pour alimenter le faisceau de tubes 212 du premier système de refroidissement avec de l'eau de refroidissement et au moins une conduite de collecte 223 est prévue pour récupérer l'eau chaude sortant du faisceau de tubes 212. De préférence, il comprend deux conduites d'alimentation 222 et deux conduites de collecte 223, distribuées en alternance sur la surface supérieure de la cuve tel qu'illustré sur la figure 5. [0057] De préférence, afin de mieux réguler la température de la réaction et pour limiter les points chauds dans la cuve, un second système de refroidissement est prévu sur l'enveloppe externe 244 de la cuve. L'enveloppe couvre l'ensemble de la surface extérieure des niveaux S1 à, S3, correspondant à la zone de liquide dans la cuve. Cette enveloppe 244 est traversée par un courant d'eau de refroidissement, qui s'écoule depuis une entrée de fond 208 vers le haut du niveau de liquide supérieur S3 de la cuve 200, où une sortie 209 récupère l'eau chaude vers un système de condensation. [0058] Le système de refroidissement fait partie d'une boucle fermée d'eau. Une telle boucle fermée, formée avec les tuyaux 303, 304, est schématisée sur la figure 4, sur laquelle deux cuves d'hydrolyse parallèles 200a, 200b fonctionnant simultanément sont représentées. De l'eau adoucie ou de l'eau déminéralisée est utilisée de préférence afin d'éviter l'encrassement du côté de l'eau en raison du dépôt de tarte à cause de la température élevée. La température de l'eau de refroidissement doit être maintenue au-dessus de 60 °C et en dessous de 90 °C. En effet, à 5 basse température, le mélange réactionnel, et plus particulièrement le SIBAM obtenu, peut cristalliser. Par conséquent, le système de refroidissement n'est de préférence pas réalisé avec une eau de refroidissement inférieure à 60 °C pour éviter le dépôt superficiel de cristaux sur les tubes du premier 10 système de refroidissement ou l'enveloppe du second système de refroidissement. [0059] Au moins une pompe de circulation 309 se trouve au fond de la boucle pour injecter de l'eau dans le système de refroidissement à un débit très élevé. Le débit doit généralement 15 être suffisamment élevé pour que la différence de température entre l'eau entrant dans et quittant le système de refroidissement soit inférieure à 12 °C et de préférence inférieure à 8 °C, afin de maintenir une bonne régulation de la température de l'eau et d'éviter une vaporisation de l'eau au contact des points chauds. 20 Un échangeur de chaleur 305 est également placé en aval des cuves entre le tuyau d'eau déminéralisée chaude 303, provenant des conduites de collecte 223 et de la sortie 209 du second système de refroidissement, et le tuyau d'eau de refroidissement 304 pour l'alimentation des systèmes de refroidissement de chaque cuve. 25 L'échangeur de chaleur 305 élimine ainsi la chaleur de l'eau sortant des systèmes de refroidissement, avant sa ré-injection dans lesdits systèmes de refroidissement. La référence 303, représentée en lignes pointillées sur la figure 4, illustre les, tuyaux d'eau chaude sortant des systèmes de refroidissement, 30 tandis que la référence 304, représentée par des lignes en tirets, illustre les tuyaux d'eau refroidie conçus pour alimenter les systèmes de refroidissement. Par ailleurs, une conduite de dérivation 306 de l'échangeur thermique munie d'une vanne de régulation 302 et d'un capteur de température 301 connecté à une 35 alarme est nécessaire pour éviter une température trop basse de l'eau. Le refroidissement de l'eau de refroidissement est régulé et dépend de la chaleur générée par la réaction exothermique dans la cuve. Après l'échangeur de chaleur 305, l'eau déminéralisée est distribuée dans le premier et le second système de refroidissement 212, 244 de chaque cuve 200a, 200b. Les systèmes de refroidissement doivent être équipés de capteurs de température et de pression, pour des mesures de température et de pression en amont et en aval des systèmes de refroidissement de la cuve. [0060] Grâce aux systèmes de refroidissement, la température d'exploitation dans la cuve est bien régulée et maintenue entre 80 10 et 110 °C et de manière davantage préférée entre 85 °C et 100 °C. Un capteur de température TA, indiqué par la référence 220 sur la figure 3, est avantageusement disposé à chaque niveau S1 à S3 de la cuve pour surveiller la température à chaque niveau. Les capteurs de température sont connectés à une alarme en cas 15 d'augmentation de la température. [0061] Une mesure de pression est généralement réalisée, au moyen d'un capteur de pression, dans la sortie d'évents 206, afin de surveiller la pression dans la cuve et d'éviter un emballement de la réaction. La pression d'exploitation en haut du réacteur dans 20 la phase gazeuse est de préférence, mais pas exclusivement, entre 0 barg et 0,5 barg, c.-à-d. entre 0 et 0,5 bar au-dessus de la pression atmosphérique. [0062] Une cloison en forme de plaque indiquée par la référence 213 sur la figure 3 se trouve entre chaque niveau de la cuve 200. 25 Cette cloison permet de séparer chaque niveau S1 à S3 des autres. Cette cloison est représentée sur le schéma de la figure 6, où elle est indiquée par la référence 230. Elle comprend une zone centrale vide 231 au travers de laquelle le mélange liquide peut s'écouler vers le haut dans la cuve 200 et au travers de laquelle 30 le système d'agitation 214 peut être placé. Cette cloison en forme de plaque comprend également des trous 233, dans sa zone annulaire périphérique, distribués dans quatre zones 232a à 232d, pour l'insertion des tubes du premier système de refroidissement 212. Chaque cloison en forme de plaque permet ainsi d'éviter une trop 35 grande vibration des tubes. Deux zones de trous 232a, 232c, opposées l'une de l'autre, sont placées sous les conduites d'alimentation 222 d'eau de refroidissement, tandis que d'autres zones alternées 232b, 232d sont placées sous les conduites de collecte 223 et sont traversées par l'eau de refroidissement, qui est récupérée par les conduites de collecte 223 en haut de la cuve. [0063] La réaction d'hydrolyse de la cyanohydrine d'acétone est réalisée avec de l'ACH pure. La pureté est supérieure à 98 % en poids, de manière davantage préférée supérieure à 99 % en poids, de manière davantage préférée supérieure à 99,5 % en poids. Des 10 impuretés telles que l'eau ou l'acétone peuvent en effet générer des sous-produits liquides, tels que l'HIBAM par exemple, ou une grande quantité de composants gazeux. [0064] La concentration en acide sulfurique est supérieure à 98 % en poids, de manière davantage préférée supérieure à 99 %, et de 15 manière davantage préférée comprise entre 99,5 % en poids et 100,0 % en poids. L'eau peut en effet entraîner la formation d'une plus grande quantité d'HIBAM à la fin de l'étape d'amidification et elle entraîne par conséquent la formation d'une grande quantité d'alpha-hydroxy-isobutyrate de méthyle dans le cas d'une 20 estérification en aval, ou d'une grande quantité d'acide alphahydroxy-isobutyrique dans le cas d'une réaction avec de l'eau en aval. La pureté de l'H2SO4 est par conséquent de préférence supérieure à 99,5 % en poids. Sa pureté doit également être inférieure à 100,0 % en poids afin d'éviter d'autres réactions de 25 décomposition et des réactions de polycondensation qui peuvent se produire avec un acide oxydant si fort. [0065] Lorsque 1 mole d'ACH réagit avec 1 mole d'acide sulfurique pour former du SIBAM, le mélange réactionnel devient hautement visqueux en raison de la disparition de l'acide sulfurique libre. 30 Il est par conséquent nécessaire d'introduire un excès d'acide sulfurique en comparaison de l'ACH. Le rapport molaire H2SO4/ACH minimum est de 1,2, de rapport étant de préférence supérieur à 1,25, et de manière davantage préférée supérieur à 1,3. D'un autre côté, un grand excès d'acide sulfurique entraîne une grande 35 quantité d'acide usagé à traiter dans l'étape d'estérification ou l'étape d'hydrolyse en aval. Par conséquent, le rapport molaire H2SO4/ACH maximum ne doit pas être supérieur à 2 et de manière davantage préférée pas supérieur à 1,8, et de manière davantage préférée pas supérieur à 1,6. [0066] Une unité de régulation, schématisée par la référence 50 sur la figure 2, permet de réguler les débits d'alimentation des composants. Pour cela, l'unité de régulation comprend avantageusement un calculateur. Les débits d'alimentation d'ACH sont régulés et mesurés, au moyen de débitmètres et de vannes 307 (tels que schématisés sur la figure 4), et le calculateur ajuste le débit d'alimentation d'acide sulfurique en fonction du débit mesuré d'ACH, afin de se conformer à une valeur fixée du rapport molaire H2SO4/ACH. Une vanne d'alimentation connectée à un débitmètre, telle que schématisée par la référence 308 et régulée par l'unité de régulation, permet la régulation de l'alimentation de l'acide sulfurique. [0067] L'unité de régulation permet également la régulation de la température de chaque système de refroidissement et la régulation de la température à l'intérieur de chaque niveau S1 à S3 de la cuve 200. Les capteurs de température 220 sont connectés à une alarme si une augmentation de température est mesurée. Une mesure de l'intensité du moteur 219 entraînant l'arbre d'agitation 214 est également surveillée, afin de détecter une augmentation de la viscosité du mélange. Une telle mesure est connectée à une alarme. Si l'intensité du moteur est trop élevée, ceci signifie que le mélange devient trop visqueux, et qu'il n'y a pas suffisamment d'acide sulfurique. [0068] Un inhibiteur soluble dans l'acide sulfurique, tel que la phénothiazine ou un autre inhibiteur, de polymérisation, est de préférence introduit pour empêcher la polymérisation du méthacrylamide. Il est mélangé avec l'acide sulfurique avant l'alimentation de la cuve avec ledit acide sulfurique. [0069] Les matériaux de la cuve comprennent de préférence, mais sans y être limités, un alliage austénitique ou un alliage austéno-ferritique, des alliages incoloy® ou de tantale. [0070] Certaines parties de la cuve peuvent être doublées avec un matériau plastique choisi parmi : le polytétrafluoroéthylène (PTFE) ou le polyfluoroalcoxy (PFA) ou l'éthylène propylène fluoré (FEP). Par exemple, les cloisons en forme de plaque 213, 233 ou la zone des tubes du faisceau de tubes 212, autour des trous des cloisons 233, peuvent être doublées avec un tel matériau plastique pour éviter l'usure mécanique due à l'onde de cisaillement transversale provenant du système d'agitation 214, entre les cloisons en forme de plaque et les tubes. [0071] La cuve qui a été décrite permet de réguler à la fois l'homogénéité et la température du mélange, et ainsi d'obtenir un rendement élevé pour la réaction d'hydrolyse dans des conditions très sûres.15 REVENDICATIONS1 Cuve (200) pour l'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone (ACH) par de l'acide sulfurique (H2SO4) pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a-sulfatoisobutyramide (SIBAM), ladite cuve comprenant un système d'agitation (214) pour l'homogénéisation du mélange, ladite cuve étant caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un système de refroidissement (212) sur sa zone de périphérie annulaire interne et en ce qu'elle est divisée en au moins deux niveaux le long de sa paroi verticale, chaque niveau (S1 à S3) comprenant une entrée d'alimentation d'ACH (201, 202, 203). 2. Cuve selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend une entrée de fond (204) pour alimenter la cuve avec de l'acide sulfurique par le fond. 3. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que le système de refroidissement (212) comprend un faisceau de tubes verticaux, agencé dans la zone annulaire interne périphérique de la cuve, lesdits tubes s'étendant sur la hauteur de la cuve et étant traversés par un courant d'eau de refroidissement. 4. Cuve selon la revendication. 3, caractérisée en ce qu'elle comprend sur sa surface supérieure au moins une conduite d'alimentation d'eau (222) pour alimenter le faisceau de tubes du système de refroidissement (212) et au moins une conduite de collecte (223) pour récupérer l'eau sortant du faisceau de tubes. 5. Cuve selon les revendications 3 et 4, caractérisée en ce qu'elle comprend deux conduites d'alimentation (222) et deux conduites de collecte (223) distribuées en alternance sur la surface supérieure de la cuve.. 6. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend un second système de refroidissement sur une enveloppe externe (244), ledit second système de refroidissement couvrant l'ensemble de la surface externe des niveaux (S1 à S3) et étant traversé par un courant d'eau de refroidissement qui s'écoule du fond vers le haut. 7. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, 10 caractérisée en ce qu'elle comprend un piquage de sortie à débordement de liquide (205) située en haut du niveau supérieur et un piquage de sortie de gaz (206) située au-dessus de ladite piquage de sortie à débordement de liquide. 15 8. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce qu'elle comprend une zone centrale (221) conçue pour laisser le mélange s'écouler vers le haut vers le piquage de sortie à débordement (205) et pour recevoir le système d'agitation (214), ladite zone centrale mesurant entre 20 40 % et 80 % du diamètre de la cuve. 9. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que le système d'agitation comprend un arbre équipé de deux agitateurs (215, 216) par niveau (S1 à S3) de la 25 cuve. 10. Cuve selon la revendication 9, caractérisée en ce que les deux agitateurs consistent en une agitateur à écoulement radial (215) et une agitateur à écoulement axial (216). 30 11. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisée en ce qu'une buse (241, 242, 243) est prévue dans chaque entrée d'alimentation d'ACH (201, 202, 203), ladite busepermettant d'injecter l'ACH dans la zone centrale (221) de la cuve. 12. Cuve selon les revendications 10 et 11, caractérisée en ce que ladite buse (241, 242, 243) est de préférence située au- dessus de l'agitateur à écoulement radial (215). 13. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend, entre chaque niveau (Si à S3), une cloison de séparation (213, 230), qui comprend une zone centrale vide (231) et des trous (233) dans sa zone annulaire périphérique pour l'insertion des tubes du premier système de refroidissement (212). 14. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisée en ce qu'elle comprend un disque de rupture (225) situé sur la surface supérièure de la cuve (200). 15. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, 20 caractérisée en ce qu'elle comprend un capteur de température (220) par niveau (Si à S3), au moins un capteur de pression dans la sortie de gaz (206), un capteur de température et un capteur de pression en amont et en aval de chaque système de refroidissement (212, 244). 25 16. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisée en ce qu'elle est en un alliage choisi au moins parmi : un alliage austénique, un alliage austéno-ferritique ou de tantale. 30 17. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que certaines parties de la cuve, de préférence les cloisons (213) et/ou la zone des tubes autourdes trous des cloisons (233), sont doublées avec un matériau plastique choisi parmi : le polytétrafluoroéthylène (PFTE), le perfluoroalcoxy (PFA) ou l'éthylène propylène fluoré (FEP). 18. Cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisée en ce que le mélange à l'intérieur de ladite cuve comprend également un inhibiteur de polymérisation, qui est soluble dans l'acide sulfurique, tel que la phénothiazine. 19 Unité (130) pour l'amidification de cyanohydrine d'acétone (ACH) en un mélange comprenant du 2-méthacrylamide (MACRYDE), ladite unité comprenant une première installation (131) pour l'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone (ACH) par de l'acide sulfurique pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a-sulfatoisobutyramide (SIBAM), un moyen de chauffage (132) pour chauffer ledit mélange d'hydrolyse à une température comprise entre 110 et 165 °C, et une cuve de conversion thermique (133) pour la conversion thermique dudit mélange d'hydrolyse en ledit mélange comprenant du 2-méthacrylamide (MACRYDE), ladite unité étant caractérisée en ce que ladite première installation comprend au moins une cuve (200) selon l'une quelconque des revendications 1 à 18. 20. Unité selon la revendication 19, caractérisée en ce que la première installation d'hydrolyse comprend au moins deux cuves (200) selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, lesdites cuves étant en parallèle et fonctionnant simultanément. 21. Unité selon l'une quelconque des revendications 19 et 20, caractérisée en ce qu'elle comprend, en aval de la ou des cuve(s), un échangeur de chaleur (305) capable de refroidir l'eau de refroidissement s'écoulant dans le ou les système(s) de refroidissement de la cuve, ledit refroidissement dépendantde la chaleur générée par la réaction exothermique dans la cuve. 22. Unité selon l'une quelconque des revendications 19 à 21, caractérisée en ce qu'elle comprend également une unité de régulation (50) qui gère la régulation de la température de chaque système de refroidissement, la régulation de température de chaque niveau (S1 à S3) de la cuve (200), la mesure de l'intensité d'un moteur (219) entraînant le système d'agitation (214) et la régulation du débit d'alimentation de l'acide sulfurique en fonction des débits d'alimentation d'ACH, afin d'obtenir un rapport molaire H2SO4/ACH compris entre 1,2 et 2, de préférence entre 1,25 et 1,8, et de manière davantage préférée entre 1,3 et 1,6. 23. Procédé d'amidification de cyanohydrine d'acétone (ACH) comprenant une première étape d'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone par de l'acide sulfurique pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a-sulfatoisobutyramide (SIBAM), et une seconde étape de conversion thermique dudit mélange d'hydrolyse en un mélange comprenant du 2-méthacrylamide (MACRYDE), ledit procédé étant caractérisé en ce que ladite première étape d'hydrolyse comprend les étapes suivantes : l'alimentation de la cuve (200) selon l'une quelconque des revendications 1 à 18 avec de l'H2SO4 par une entrée de fond de ladite cuve et avec de l'ACH par au moins deux entrées d'injection différentes distribuées le long de la paroi verticale de la cuve, -simultanément à l'injection d'ACH, l'homogénéisation du mélange avec le système d'agitation (214) de ladite cuve (200), -la régulation de la température à l'intérieur de la cuve, au moyen d'au moins un système de refroidissement (212, 244),ladite température devant être comprise entre 80 °C et. 110 °C, de préférence entre 85 °C et 100 °C. 24. Procédé d'amidification d'ACH selon la revendication 23, caractérisé en ce que le débit d'alimentation d'acide sulfurique est régulé en fonction du débit d'alimentation d'ACH, afin de maintenir un rapport molaire H2SO4/ACH compris entre 1,2 et 2, de préférence entre 1,25 et 1,8, et de manière davantage préférée entre 1,3 et 1,6. 10 25. Procédé d'amidification d'ACH selon l'une quelconque des revendications 23 et 24, caractérisé en ce que la pureté de l'ACH est supérieure à 98 % en poids, de préférence supérieure à 99 % en poids et de manière davantage préférée supérieuré à 15 99,5 % en poids. 26. Procédé d'amidification d'ACH selon l'une quelconque des revendications 23 à 25, caractérisé en ce que la pureté de l'acide sulfurique est comprise entre 98,0 % en poids et 20 100,0 % en poids, de préférence entre 99,0 % en poids et 100,0 % en poids, et de manière davantage préférée entre 99,5 % en poids et 100,0 % en poids. 27. Procédé d'amidification d'ACH selon l'une quelconque des 25 revendications 23 à 26, caractérisé en ce que la pression à l'intérieur de la cuve est comprise entre 0 et 0,5 barg. 28. Procédé d'amidification d'ACH selon l'une quelconque des revendications 23 à 27, caractérisé en ce qu'un inhibiteur de 30 polymérisation est introduit avec l'acide sulfurique, afin d'empêcher la polymérisation du mélange d'hydrolyse obtenu dans ladite cuve d'hydrolyse, ledit inhibiteur étant soluble dans l'acide sulfurique et étant de préférence la phénothiazine.29. Procédé de préparation d'un monomère choisi parmi l'acide méthacrylique (MAA) et/ou le méthacrylate de méthyle (MMA), comprenant les étapes suivantes : - la préparation (S1, S2) de cyanure d'hydrogène (HCN) par le procédé Andrussow, - la préparation (S3) de cyanohydrine d'acétone (ACH) à partir du cyanure d'hydrogène et d'acétdhe, - l'hydrolyse (S4) de la cyanohydrine d'acétone (ACH) pour produire un mélange d'hydrolyse comprenant de l'a- sulfatoisobutyramide (SIBAM), - la conversion thermique (S5) dudit mélange d'hydrolyse dans un appareil de conversion thermique ayant un temps de rétention nécessaire pour produire un mélange comprenant du 2- méthacrylamide, - la mise en réaction du mélange obtenu comprenant du 2méthacrylamide dans au moins un réacteur avec un matériau choisi parmi le méthanol (S6) ou l'eau (S7) pour produire un monomère choisi respectivement parmi le méthacrylate de méthyle (MMA) ou l'acide méthacrylique (MAA), ledit procédé étant caractérisé en ce que l'étape (S4) d'hydrolyse de cyanohydrine d'acétone (ACH) est réalisée selon le procédé d'amidification de cyanohydrine d'acétone selon les revendications 23 à 28 en utilisant la cuve selon l'une quelconque des revendications 1 à 18.