FR 3012591 A1 20150501 FR 1360637 A 20131030 TUBE DE TRANSFERT DE CHALEUR ET FOUR DE CRAQUAGE UTILISANT CELUI-CI La présente invention concerne un tube de transfert de chaleur qui est particulièrement approprié pour un four de chauffage. La présente invention concerne en outre un four de craquage utilisant le tube de transfert de chaleur. Les fours de craquage, l'équipement principal dans l'industrie pétrochimique, sont principalement utilisés pour chauffer un matériau d'hydrocarbures afin d'obtenir une réaction de craquage qui nécessite une quantité importante de chaleur. Selon le théorème de Fourier : q = -k dt A dy où q est la chaleur transférée, A représente la zone de transfert de chaleur, k représente le coefficient de transfert de chaleur, et dt/dy est le gradient de température. En considérant un four de craquage utilisé dans l'industrie pétrochimique à titre d'exemple, lorsque la zone de transfert de chaleur A (qui est déterminée par la capacité du four de craquage) et le gradient de température dt/dy (qui est déterminé par le matériau de serpentin de four et la capacité de brûleur) sont déterminés, la seule manière d'améliorer la chaleur transférée par unité de surface q/A est d'améliorer la valeur du coefficient de transfert de chaleur k, qui est soumis aux influences de . la résistance thermique du fluide principal, de la résistance thermique de la couche limite, etc. Conformément à la théorie de couche limite de Prandtl, lorsqu'un fluide en tant que tel s'écoule le long d'une paroi solide, une couche extrêmement mince de fluide proche de la surface de paroi se fixera à la paroi sans glissement. Autrement dit, 'la vitesse du fluide fixé à la surface de paroi, qui forme une couche limite, est zéro. Bien que cette couche limite soit très mince, la résistance à la chaleur de celle-ci est exceptionnellement importante. Lorsque de_ la chaleur passe à travers la couche limite, elle peut être rapidement transférée au fluide principal. Donc, si la couche limite peut être, d'une manière ou d'une autre, amincie, la chaleur transférée augmentera efficacement. Dans l'art antérieur, le tuyau de four d'un four de craquage couramment utilisé dans l'industrie pétrochimique est d'habitude structuré comme suit. D'une part, une nervure est prévue sur la surface intérieure d'une ou de plusieurs ou de toutes les régions de l'extrémité d'entrée à l'extrémité de sortie le long du sens axial du serpentin de four dans le four de craquage, et s'étend en spirale sur la surface intérieure du serpentin de four le long d'un sens axial de celui-ci. Bien que la nervure puisse atteindre l'objectif d'agiter le fluide afin de minimiser l'épaisseur de la couche limite, le coke formé sur la surface intérieure de celle-ci affaiblira en continu le rôle de la nervure au fil du temps, de sorte que la fonction de réduire la couche limite de celui-ci diminue. D'autre part, une pluralité d'ailettes espacées les unes des autres sont prévues sur la surface intérieure du tuyau de four. Ces ailettes peuvent également réduire l'épaisseur de la couche limite. Cependant, au fur et à mesure que le coke sur la surface intérieure du tuyau de four augmente, ces ailettes deviendront, de façon similaire, moins efficaces. Donc, il est important dans ce domaine technique d'améliorer des éléments de transfert de chaleur afin 10 d'améliorer davantage un effet de transfert de chaleur du serpentin de four. Pour résoudre le problème technique ci-dessus dans l'art antérieur, la présente invention propose un tube de transfert de chaleur, donc les effets de transfert 15 sont satisfaisants. La présente invention concerne en outre un four de craquage utilisant le tube de transfert de chaleur. Selon un premier aspect de la présente invention, un tube de transfert de chaleur est décrit comprenant 20 une chicane torse agencée sur une paroi intérieure du tube, ladite chicane torse s'étendant en spirale le long d'un sens axial du tube de transfert de chaleur et étant pourvue d'un espace non débouchant s'étendant d'une extrémité à l'autre extrémité de la chicane torse 25 le long d'un sens axial du tube de transfert de chaleur. Dans le tube de transfert de chaleur selon la présente invention, avec l'agencement de la chicane torse, un fluide peUt s'écouler le long de la chicane torse et se transforme en un écoulement rotatif. Une 30 vitesse tangentielle du fluide détruit la couche limite afin d'atteindre l'objectif d'améliorer le transfert de chaleur. De plus, l'agencement de l'espace réduit la résistance de fluide dans le tube de transfert de chaleur, ce qui réduit en outre la perte de pression du fluide. En outre, l'espace est non débouchant, autrement dit, la chicane torse est toujours une pièce intégrante, les deux des deux-côtés latéraux de celle-ci se raccordant au tube de transfert de chaleur, augmentant ainsi la stabilité de la chicane torse sous l'impact du fluide. Dans un mode de réalisation, la chicane torse possède un angle de torsion d'entre 90° et 1080°. Lorsque l'angle de torsion est relativement petit, la chute de pression du fluide et la vitesse tangentielle du fluide en rotation sont toutes les deux petites. Donc, l'effet du tube de transfert de chaleur est mauvais. Lorsque l'angle de torsion devient plus important, la vitesse tangentielle de l'écoulement rotatif augmentera, de sorte que l'effet du tube de transfert de chaleur soit amélioré, mais que la chute de pression du fluide soit augmentée. Lorsque l'angle de torsion varie de 120° à 360°, la capacité du tube de transfert de chaleur et la chute de pression du fluide '-se trouvent toutes les deux au sein de plages correctes. Le rapport de la longueur axiale de la chicane torse par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est dans une plage de 1:1 à 10:1. Lorsque ce rapport est relativement petit, la vitesse tangentielle de l'écoulement rotatif est relativement importante, de sorte que la capacité du tube de transfert de chaleur soit élevée mais que la chute de pression du fluide soit relativement importante. Lorsque la valeur du rapport augmente progressivement, la vitesse tangentielle de l'écoulement rotatif deviendra plus petite, et ainsi la capacité du tube de transfert de chaleur sera réduite, mais la chute de pression du fluide deviendra plus petite. Lorsque ce rapport varie de 2:1 à 4:1, à la fois la capacité du tube de transfert de chaleur et la chute de pression du fluide seront au sein d'ampleurs correctes respectives. La chicane torse d'une telle taille permet en outre au fluide d'entrer dans le tube de transfert de chaleur avec une vitesse tangentielle suffisante pour détruire la couche limite, de sorte qu'un meilleur effet de transfert de chaleur puisse être obtenu et que du coke ait moins tendance à se former sur la paroi de transfert de chaleur. Dans un mode de réalisation, le rapport de superficie de l'espace par rapport à la chicane torse est au sein d'une plage de 0,05:1 à 0,95:1. Lorsque ce rapport est relativement petit, la chicane torse possède un effet de diversion important sur le fluide, de sorte que l'effet de transfert de chaleur du tube soit satisfaisant, mais que la chute de pression du fluide soit également importante. Lorsque ce rapport devient plus important, l'effet de diversion de la chicane torse sur le fluide et la chute de pression du fluide deviendront plus petits, mais l'effet de transfert de chaleur deviendra également en conséquence plus mauvais. Lorsque ce rapport reste au sein de la plage de 0,6:1 à 0,8:1, à la fois la capacité du tube de transfert de chaleur et la chute de pression du fluide atteignent des plages correctes. En outre, avec le rapport de superficie au sein de la plage ci-dessus, le fluide présente une faible chute de pression et la chicane torse possède une haute résistance à l'impact. Dans un mode de réalisation, l'espace possède une ligne de contour d'une courbe régulière, ce qui facilite l'écoulement des fluides, réduit la résistance de ceux-ci et réduit en outre la perte de pression du fluide. Dans un mode de réalisation spécifique, la courbe régulière comprend deux segments de courbe identiques, qui sont centro-symétriques par rapport à un axe central du tube de transfert de chaleur. Dans un mode de réalisation, le rapport de la largeur d'une extrémité de début de l'espace par rapport à un diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est dans une plage de 0,05:1 à 0,95:1, de préférence de 0,6:1 à 0,8:1, l'un ou l'autre des segments de courbe s'étendant à partir de l'extrémité de début vers une extrémité de fin de l'espace. Le rapport de la composante d'axe x du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur varie de 0,05:1 à 0,95:1 ; le rapport de la composante d'axe y du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur varie de 0,05:1 à 0,95:1 ; et le rapport de la composante d'axe z du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur varie de 1:1 à 10:1. Lorsque le rapport de la composante d'axe z du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est relativement faible, la vitesse tangentielle du fluide en rotation est importante, de sorte que l'effet de transfert de chaleur soit satisfaisant, mais que la chute de pression du fluide soit également importante. Lorsque ce rapport augmente, à la fois la vitesse tangentielle du fluide en rotation et la chute de pression du fluide diminueront, mais l'effet de transfert de chaleur deviendra également en conséquence plus mauvais. Lorsque ce rapport reste au sein de la plage de 2:1 à 4:1, à la fois la capacité du tube de transfert de chaleur et la chute de pression du fluide atteignent des plages correctes. La ligne de contour d'espace formée de cette manière possède les meilleurs effets hydrodynamiques, autrement dit, un minimum de la pression hydraulique est produit et un maximum de la résistance à l'impact de la chicane torse est obtenu. Dans un mode de réalisation, il y a deux espaces, qui s'étendent à partir d'extrémités différentes de la chicane torse l'un vers l'autre le long du sens axial du tube de transfert de chaleur sans croisement. Le rapport de superficie de l'espace en amont par rapport à l'espace en aval est dans une plage de 20:1 à 0,05:1. Lorsque le rapport est relativement important, à la fois la chute de pression du fluide et la vitesse tangentielle du fluide en rotation sont faibles, de sorte que l'effet de transfert de chaleur soit mauvais. Lorsque ce rapport devient plus faible, la vitesse tangentielle du fluide en rotation deviendra plus importante, et la capacité du tube de transfert de chaleur sera améliorée, mais la chute de pression du fluide sera augmentée. Lorsque ce rapport reste au sein de la plage de 2:1 à 0,5:1, à la fois la capacité du tube de transfert de chaleur et la chute de pression du fluide atteignent des plages correctes. En outre, 5 l'espace en aval est avantageux pour réduire davantage la résistance du fluide afin de réduire la chute de pression. En outre, l'agencement d'un espace en amont et d'un espace en aval est avantageux pour réduire le poids de la chicane torse, facilitant ainsi 10 l'agencement et l'utilisation de celle-ci. Dans un mode de réalisation, la chicane torse est pourvue d'une pluralité de trous. Des fluides axial et radial peuvent tous les deux s'écouler à travers les trous, autrement dit, ces trous peuvent modifier les 15 sens d'écoulement des fluides, afin d'améliorer la turbulence dans le tube de transfert de chaleur, détruisant ainsi la couche limite et atteignant l'objectif d'améliorer le transfert de chaleur. En outre, des fluides provenant de sens différents peuvent 20 de façon pratique tous passer à travers ces trous et s'écouler en aval, réduisant ainsi davantage la résistance à l'écoulement des fluides et réduisant la perte de pression. Des morceaux de coke transportés dans les fluides peuvent également passer à travers ces 25 trous pour se déplacer en aval, ce qui facilite l'évacuation des morceaux de coke. Dans un mode de réalisation préféré, le rapport d'une distance axiale entre les axes centraux de deux trous adjacents par rapport à une longueur axiale de la chicane torse varie 30 de 0,2:1 à 0,8:1. Selon un second aspect de la présente invention, un four de craquage est décrit, comprenant au moins un, de préférence 2 à 10, tubes de transfert de chaleur selon le premier aspect de la présente invention. Dans un mode de réalisation, une pluralité des tubes de transfert de chaleur sont agencés dans le serpentin rayonnant le long d'un sens axial de celui-ci de manière à être espacés les uns des autres, avec le rapport d'une distance d'espacement par rapport au diamètre du tube de transfert de chaleur dans une plage de 15:1 à 75:1, de préférence de 25:1 à 50:1. La pluralité de tubes de transfert de chaleur espacés les uns des autres modifient en continu le fluide dans le serpentin rayonnant d'écoulement piston en écoulement rotatif, améliorant ainsi le rendement de transfert de chaleur. Dans le contexte de la présente invention, le terme « écoulement piston » signifie idéalement que des fluides se mélangent les uns avec les autres dans le sens de l'écoulement mais ne se mélangent pas du tout dans le sens radial. De manière pratique cependant, seulement un écoulement piston approximatif, et non un écoulement piston absolu, peut être obtenu. Par rapport à l'art antérieur, la présente 25 invention excelle dans les aspects suivants. Pour commencer, l'agencement de la chicane torse dans le tube de transfert de chaleur transforme le fluide s'écoulant le long de la chicane torse en un fluide rotatif, améliorant ainsi la vitesse tangentielle du 30 fluide, détruisant la couche limite et atteignant l'objectif d'améliorer le transfert de chaleur. Ensuite, la chicane torse est pourvue d'un espace non débouchant s'étendant le long du sens axial de tube de transfert de chaleur à partir d'une extrémité vers l'autre extrémité de la chicane torse. L'espace réduit la résistance des fluides dans le tube de transfert de chaleur, réduisant ainsi la perte de pression du fluide. De plus, l'espace est non débouchant, autrement dit, la chicane torse est en réalité une pièce intégrante, deux bords latéraux de celle-ci se raccordant tous les deux au tube de transfert de chaleur, ce qui améliore la stabilité de la chicane torse sous l'impact du fluide. En outre, la pluralité de trous prévus sur la chicane torse peuvent changer le sens de l'écoulement du fluide afin de renforcer la turbulence dans le tube de transfert de chaleur et atteindre l'objet d'améliorer le transfert de chaleur. Ces trous réduisent en outre la résistance dans l'écoulement du fluide, de sorte que la perte de pression soit réduite davantage. En outre, des morceaux de coke transportés dans le fluide peuvent également se déplacer en aval à travers ces trous, ce qui favorise l'évacuation des morceaux de coke. Dans ce qui suit, la présente invention va être décrite en détail en se référant à des modes de réalisation spécifiques et en faisant référence aux 25 dessins, sur lesquels la figure 1 représente schématiquement une vue latérale d'un tube de transfert de chaleur avec une chicane torse selon la présente invention ; les figures 2 et 3 représentent schématiquement 30 des vues en perspective d'un .premier mode de réalisation de la chicane torse selon la présente invention ; les figures 4 à 6 représentent schématiquement des vues en coupe transversale de A-A, B-B et C-C de la 5 figure 1, en utilisant la chicane torse de la figure 2 ; les figures 7 et 8 représentent schématiquement une vue en perspective d'un deuxième mode de réalisation de la chicane torse selon la présente invention ; 10 la figure 9 représente schématiquement une vue en perspective d'un troisième mode de réalisation de la chicane torse selon la présente invention ; la figure 10 représente schématiquement une vue en perspective d'une chicane torse d'art antérieur ; et 15 la figure 11 représente schématiquement un serpentin rayonnant d'un four de craquage utilisant le tube de transfert de chaleur selon la présente invention. Sur les dessins, le même signe dé référence 20 indique le même composant. Les dessins ne sont pas dessinés conformément à une échelle réelle. La présente invention va être illustrée davantage dans la partie suivante en se référant aux dessins. La figure 1 représente schématiquement une vue 25 latérale d'un tube de transfert de chaleur-..10 selon la présente invention. Le tube de transfert de chaleur 10 est pourvu d'une chicane torse 11 introduisant un fluide pour s'écouler de façon rotative. La chicane torse 11 s'étend en spirale le long d'un sens axial du 30 tube de transfert de chaleur 10. La structure de la chicane torse 11 est représentée schématiquement sur les figures 2, 3, 8 et 9 et va être expliquée dans la suite. Les figures 2 et 3 représentent schématiquement des vues en perspective d'un premier mode de réalisation de la chicane torse 11 selon la présente invention. La chicane torse 11 possède un angle de torsion entre 90° et 1080°. Le rapport de la longueur axiale de la chicane torse par rapport à un diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est dans une plage de 1:1 à 10:1. La chicane torse 11 est agencée avec un espace 12, qui s'étend le long d'un sens axial du tube de transfert de chaleur 10 d'une extrémité en amont à une extrémité en aval de la- chicane torse 11 sans complètement pénétrer dans la chicane torse 11. Généralement, il peut être entendu que l'espace 12 présente une forme de U. Dans cette condition, le rapport de superficie de l'espace 12 par rapport à la chicane torse 11 varie de 0,05:1 à 0,95:1. La longueur axiale de la chicane torse 11 peut être appelée « pas », et le rapport du « pas » par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur peut être appelé « rapport de torsion ». L'angle de torsion et le rapport de torsion influencent tous les deux le degré de rotation du fluide dans le tube de transfert de chaleur 10. Lorsque le rapport de torsion est déterminé, plus l'angle de torsion est grand, plus la vitesse tangentielle du fluide sera élevée, mais la chute de pression du fluide sera également proportionnellement plus élevée. La chicane torse 11 est sélectionnée pour présenter un rapport de torsion et un angle de torsion qui peuvent permettre au fluide dans le tube de transfert de chaleur 10 de posséder une vitesse tangentielle suffisamment élevée pour détruire la couche limite, pour qu'un effet de transfert de chaleur satisfaisant puisse être obtenu. Dans ce cas, une tendance réduite que du coke se forme sur la paroi intérieure du tube de transfert de chaleur peut être entraînée et la chute de pression du fluide peut être régulée pour être au sein d'une ampleur acceptable. En agençant l'espace 12 sur la chicane torse 11, la zone de contact du fluide avec la chicane torse 11 est sensiblement réduite, réduisant ainsi la résistance du fluide dans le tube de transfert de chaleur 10 et la chute de pression du fluide. En outre, l'espace 12 .est non débouchant, autrement dit, la chicane torse est en réalité une pièce intégrante, deux bords latéraux de celle-ci se raccordant tous les deux au tube de transfert de chaleur 10, ce qui améliore la stabilité de la chicane torse 11 dans le tube de transfert de chaleur 10. Les figures 2 et 3 représentent une ligne de contour de l'espace 12 de la chicane torse 11 sous forme de courbe régulière, ce qui peut réduire la résistance du fluide, en réduisant ainsi la chute de pression du fluide. Il peut être entendu que la courbe régulière comprend deux segments de courbe identiques 13 et 13', qui sont centro-symétriques par rapport à un axe central du tube de transfert de chaleur 10. Dans ce contexte, l'espace 12 possède les caractéristiques techniques suivantes. Le rapport de la largeur d'une extrémité de début de l'espace 12 par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur 10 est dans une plage de 0,05:1 à 0,95:1, le segment de courbe 13 (qui est pris à titre d'exemple pour l'explication) s'étendant à partir d'une extrémité de début 14 vers une extrémité de fin 15 de l'espace 12. Le rapport de la composante d'axe x du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur varie de 0,05:1 à 0,95:1 ; le rapport de la composante d'axe y du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur varie de 0,05:1 à 0,95:1 ; et le rapport de la composante d'axe z du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur varie de 1:1 à 10:1. Dans la présente invention, les termes « axe x », « axe y » et « axe z » font respectivement référence à un sens diamétral du tube de transfert de chaleur 10, au sens perpendiculaire à la feuille de dessin et au sens axial du tube de transfert de chaleur 10. L'espace 12 dans cette forme possède le meilleur effet hydrodynamique, autrement dit, l'espace 12 sous cette forme produit la chute de pression de fluide la plus basse et la résistance à l'impact la plus élevée de la chicane torse 11. En fait, il peut être entendu que la chicane torse 11 illustrée sur la figure 2 ou 3 est une surface de trajectoire qui est obtenue en faisant tourner une ligne diamétrale du tube de transfert de chaleur 10 autour d'un point médian de celui-ci et en même temps en la translatant le long du sens axial du tube de transfert de chaleur 10 vers le haut ou vers le bas, suivi par le croisement d'un sphéroïde ou analogue avec la surface de trajectoire et l'enlèvement de la partie croisée. De cette manière, la chicane torse 11 comprend un bord supérieur et un bord inférieur parallèles l'un à l'autre, une paire de bords latéraux tors qui entrent toujours en contact avec la paroi intérieure du tube de transfert de chaleur 10 et la ligne de contour de l'espace. Les figures 4 à 6 représentent schématiquement des coupes transversales différentes du tube de transfert de chaleur 10 dans des positions différentes, à partir desquelles la manière de torsion de la chicane torse 11 peut être vue. La coupe transversale de l'espace 12 telle qu'elle est représentée sur la figure 4 est plus importante que celle représentée sur la figure 5, car la coupe transversale A-A est plus proche d'un petit axe du sphéroïde qui forme l'espace 12. La chicane torse, telle qu'elle est représentée sur la figure 6, ne possède aucun espace car la coupe transversale C-C est agencée dans une partie de la chicane torse 11 dans laquelle l'espace 12 ne pénètre pas. Bien que la figure 2 montre que l'espace 12 de la chicane torse 11 est agencé avec une ouverture tournée vers l'amont et une extrémité supérieure tournée vers l'aval, l'espace 12 peut en réalité également être agencé avec l'extrémité supérieure tournée vers l'amont et l'ouverture tournée vers l'aval. Dans cette condition, la force d'impact à partir du fluide sur la chicane torse 11 sera sensiblement réduite, de sorte que la résistance à l'impact de la chicane torse 11 soit améliorée. Les figures 7 et 8 représentent schématiquement un deuxième mode de réalisation de la chicane torse 11. Ce mode de réalisation est similaire à la chicane torse 11 telle qu'elle est représentée sur les figures 2 et 3. La différence entre celles-ci est seulement que la chicane torse 11 est pourvue de deux espaces 12 et 12', qui s'étendent respectivement à partir d'une extrémité en amont et d'une extrémité en aval de la chicane torse 11 l'un vers l'autre, mais sont toujours espacés l'un de l'autre. L'espace en aval 12' peut réduire davantage la résistance du fluide afin de réduire la chute de pression de celui-ci. En outre, l'agencement des espaces en amont et en aval est avantageux pour réduire le poids de la chicane torse 11, facilitant l'agencement et l'utilisation du tube de transfert de chaleur 10. De préférence, le rapport de superficie de l'espace en amont 12 par rapport à l'espace en aval 12' varie de 2:1 à 0,5:1. Dans ce cas, le rapport de la superficie totale des espaces 12 et 12' par rapport à la superficie de la chicane torse 11 est au sein d'une plage de 0,05:1 à 0,95:1. La figure 9 représente schématiquement un troisième mode de réalisation de la chicane torse 11. Dans'ce mode de réalisation, la chicane torse 11 est pourvue d'un trou 41, pour que le fluide puisse passer à travers le trou 41 et s'écouler sans heurts en aval, réduisant ainsi davantage la perte de pression du fluide. Dans un mode de réalisation spécifique, le rapport d'une distance axiale entre deux axes centraux adjacents par rapport à une longueur axiale de la chicane torse 11 varie de 0,2:1 à 0,8:1. La présente invention concerne en outre un four de craquage (non représenté sur les dessins) utilisant le 5 tube de transfert de chaleur 10 tel qu'il est mentionné ci-dessus. Un four de craquage est bien connu de l'homme du métier et donc ne sera pas décrit ici. Un serpentin rayonnant 50 du four de craquage est pourvu d'au moins un tube de transfert de chaleur 10 tel qu'il 10 est décrit ci-dessus. La figure 11 représente schématiquement trois tubes de transfert de chaleur 10. De préférence, ces tubes de transfert de chaleur 10 sont prévus le long du sens axial dans le serpentin rayonnant de manière à être espacés les uns des Par exemple, le rapport d'une distance axiale tubes de transfert de chaleur adjacents 10 par au diamètre intérieur du tube de transfert de 10 est dans une plage de 15:1 à 75:1, de préférence de 25:1 à 50:1, pour que le fluide dans le 20 serpentin rayonnant se transforme en continu d'un écoulement piston à un écoulement rotatif, améliorant ainsi le rendement de transfert de chaleur. Il faut noter que, lorsqu'il y a une pluralité de tubes de transfert de chaleur, la chicane torse de chacun de ces 25 tubes de transfert de chaleur 10 peut être agencée d'une manière telle qu'elle est représentée sur une quelconque des figures 2, 7 et 9. Dans ce qui suit, un exemple spécifique va être utilisé pour expliquer le rendement de transfert de 30 chaleur et la chute de pression du serpentin rayonnant 15 autres. de deux rapport chaleur 50 du four de craquage lorsque le tube de transfert de chaleur 10 selon la présente invention est utilisé. Exemple 1 Le serpentin rayonnant du four de craquage est équipé de 6 tubes de transfert de chaleur 10 avec des chicanes torses telles qu'elles sont représentées sur la figure 2. Le diamètre intérieur de chacun des tubes de transfert de chaleur 10 est 51 mm. Le rapport de la composante d'axe x du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est 0,6:1 ; le rapport de la composante d'axe y du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est 0,6:1 ; et le rapport de la composante d'axe z de taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur est 2:1. Les chicanes torses 11 et 11' possèdent respectivement un angle de torsion de 180° et un rapport de torsion de 2,5. La distance entre deux tubes de transfert de chaleur adjacents 10 est 50 fois plus importante que le diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur. Dès expériences ont montré que la charge de transfert de chaleur du serpentin rayonnant est 1278,75 KW et la chute de pression est 70916,4 Pa. Exemple comparatif 1 Le serpentin rayonnant du four de craquage est équipé de 6 tubes de transfert de chaleur d'art antérieur 50'. Le tube de transfert de chaleur 50' est structuré pour être pourvu d'une chicane torse 51' dans une enveloppe du tube de transfert de chaleur 50', la chicane torse 51' divisant le tube de transfert de chaleur 50' en deux passages de matériau ne communiquant pas l'un avec l'autre, comme cela est représenté sur la figure 10. Le diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur 50' est 51 mm. La chicane torse 51' possède un angle de torsion de 180° et un rapport de torsion de 2,5. La distance entre deux tubes de transfert de chaleur adjacents 50' est 50 fois plus importante que le diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur 50'. Des expériences ont montré que la charge de transfert de chaleur du serpentin rayonnant est 1264,08 KW et la chute de pression est 71140 Pa. En se référant à l'exemple et l'exemple comparatif ci-dessus, il peut s'ensuivre que, par rapport au rendement de transfert de chaleur du serpentin rayonnant dans le four de craquage utilisant le tube de transfert de chaleur d'art antérieur, le rendement de transfert de chaleur du serpentin rayonnant dans le four de craquage utilisant le tube de transfert de chaleur selon la présente inventon est sensiblement amélioré, et la chute de pression est également réduite. Les caractéristiques ci-dessus sont très avantageuses pour la réaction de craquage d'hydrocarbures. Bien que la présente description ait été présentée en faisant référence à des exemples préférables, elle 30 s'étend, au-delà des exemples spécifiquement décrits, à d'autres possibilités d'exemples et/ou d'utilisation de la description et de modifications et d'équivalents évidents de celle-ci. Particulièrement, du moment qu'il n'y a aucun conflit structurel, les caractéristiques techniques décrites dans chaque exemple de la présente 5 invention peuvent être associées les unes avec les autres d'une manière quelconque. La portée de la présente invention décrite ici ne doit pas être limitée par les exemples particuliers tels qu'ils sont décrits ci-dessus, mais englobe de quelconques et toutes les 10 solutions qui sont au sein de la portée des revendications suivantes. REVENDICATIONS1. Tube de transfert de chaleur (10) comprenant une chicane torse (11) agencée sur une paroi intérieure du tube (10), ladite chicane torse (11) s'étendant en spirale le long d'un sens axial du tube de transfert de chaleur (10) et étant pourvue d'un espace non débouchant (12) s'étendant d'une extrémité à l'autre extrémité de la chicane torse (11) le long d'un sens axial du tube de transfert de chaleur (10). 2. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport de superficie de l'espace (12) par rapport à la chicane torse (11) est au sein d'une plage de 0,05:1 à 0,95:1, de préférence de 0,6:1 à 0,8:1. 3. Tube de transfert de chaleur (10) selon la 15 revendication 1, caractérisé en ce que l'espace (12) possède une ligne de contour d'une courbe régulière. 4. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 3, caractérisé en ce que la courbe régulière comprend deux segments de courbe (13, 13') 20 identiques, qui sont centro-symétriques par rapport à un axe central du tube de transfert de chaleur (10). 5. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 4, caractérisé en ce que le rapport de la largeur d'une extrémité de début de l'espace (12) par 25 rapport à un diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur (10) est dans une plage de 0,05:1 à 0,95:1, de préférence de 0,6:1 à 0,8:1, l'un ou l'autre des segments de courbe (13, 13') s'étendant à partir de l'extrémité de début vers une extrémité de fin del'espace (12), dans lequel le rapport de la composante d'axe x du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur (10) varie de 0,05:1 à 5 0,95:1 ; le rapport de la composante d'axe y du taux de changement de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur (10) varie de 0,05:1 à 0,95:1 ; et le rapport de la composante d'axe z du taux de changement 10 de rayon de courbure du segment de courbe par rapport au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur (10) varie de 1:1 à 10:1, de préférence de 2:1 à 4:1. 6. Tube de transfert de chaleur (10) selon la 15 revendication 5, caractérisé en ce qu'il y a deux espaces (12, 12'), qui s'étendent à partir d'extrémités différentes de la chicane torse (11) l'un vers l'autre le long du sens axial du tube de transfert de chaleur (10) sans croisement. 20 7. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 6, caractérisé en ce que le rapport de superficie d'un espace en amont (12) par rapport à un espace en aval (12') est dans une plage de 20:1 à 0,05:1, de préférence de 2:1 à 0,5:1. 25 8. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 2, caractérisé en ce que la chicané torse (11) est en outre pourvue d'une pluralité de trous (41). 9. Tube de transfert de chaleur (10) selon la 30 revendication 8, caractérisé en ce que le rapport d'une distance axiale entre les axes centraux de deux trousadjacents (41) par rapport à une longueur axiale de la chicane torse (11) varie de 0,2:1 à 0,8:1. 10. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la chicane 5 torse (11) possède un angle de torsion d'entre 90° et 1080°, de préférence entre 120° et 360°. 11. Tube de transfert de chaleur (10) selon la revendication 10, caractérisé en ce que le rapport de la longueur axiale de la chicane torse (11) par rapport 10 au diamètre intérieur du tube de transfert de chaleur (10) est une plage de 1:1 à 10:1, de préférence de 2:1 à 4:1. 12. Four de craquage comportant un serpentin rayonnant (50), caractérisé en ce que le serpentin 15 rayonnant (50) comprend au moins un, de préférence 2 à 10, tubes de transfert de chaleur (10) selon la revendication 1. 13. Four de craquage selon la revendication 12, caractérisé en ce que la pluralité de tubes de 20 transfert de chaleur (10) sont agencés dans le serpentin rayonnant (50) le long d'un sens axial de celui-ci de manière à être espacés les uns des autres, le rapport d'une distance d'espacement par rapport au diamètre du tube de transfert de chaleur (10) est dans 25 une plage de 15:1 à 75:1, de préférence de 25:1 à 50:1.