FR 3012140 A1 20150424 FR 1360186 A 20131018 UNITE ET PROCEDE POUR LA PURIFICATION DE METHACRYLATE DE METHYLE BRUT [Domaine de l'invention] [0001] La présente invention concerne un procédé industriel continu pour la production de méthacrylate de méthyle (MMA). Elle concerne plus particulièrement une étape d'un tel procédé industriel, qui concerne la purification de méthacrylate de méthyle. L'invention concerne plus précisément une unité de purification qui est capable de séparer du MMA brut d'impuretés légères et lourdes afin d'obtenir un MMA de grande qualité, approprié pour la production de polyméthacrylate de méthyle (EMMA) de qualité optimale. [État de la technique] [0002] Un certain nombre de procédés commerciaux sont utilisés pour préparer un monomère choisi parmi l'acide méthacrylique (également nommé "MAA" dans la description suivante) et/ou le méthacrylate de méthyle (également nommé "MMA" dans la description suivante). Un de ces procédés consiste en la préparation d'un tel monomère à partir de cyanohydrine d'acétone (ACH). Un tel procédé est décrit par exemple dans la demande de brevet US2010/0069662. Selon ce procédé, la cyanohydrine d'acétone ACH est hydrolysée par de l'acide sulfurique pour produire un mélange d'hydrolyse, qui est ensuite converti thermiquement en un mélange comprenant du 2- méthacrylamide (MAM). Le MAM peut alors être utilisé pour produire soit du MMA, par réaction d'estérification avec du méthanol, soit du MAA par réaction d'hydrolyse avec de l'eau. [0003] D'autres procédés consistent en la préparation de MMA par la "voie C4" par exemple, c.-à-d. à partir d'isobutène ou de tert.- butanol, ou par la "voie C2" à partir d'éthylène, ou par de nouvelles voies telles que le "procédé alpha" à partir d'éthylène avec du monoxyde de carbone et du méthanol. [0004] Le méthacrylate de méthyle MMA est principalement utilisé pour produire un polymère tel que le polyméthacrylate de méthyle (également nommé "PMMA") qui a de multiples applications, tel que par exemple dans le domaine automobile, des transports, aérospatial, photovoltaïque, informatique, des télécommunications, de l'énergie éolienne ou du bâtiment. Le MMA peut également être utilisé pour produire d'autres méthacrylates par transestérification. [0005] Le marché du MMA est extrêmement sensible aux coûts. Une légère amélioration du rendement du procédé peut résulter en un avantage significatif sur le marché. 10 [0006] Particulièrement, le MMA doit être de grande pureté, généralement supérieure à 99,8 %, pour permettre la production de méthacrylates de grande qualité ou de polyméthacrylates de méthyle PMMA de grande qualité ou de PMMA de qualité optique. [0007] Les méthodes connues pour la purification de MMA sont 15 complexes et nécessitent un grand nombre d'étapes. Elles utilisent au moins trois colonnes, les deux premières étant des colonnes de distillation pour la séparation du MMA d'impuretés légères et lourdes et la troisième étant soit une autre colonne de distillation, soit une colonne d'absorption telle qu'une colonne à 20 tamis moléculaire, par exemple pour l'élimination de toute autre impureté résiduelle. Une telle purification de MMA est décrite par exemple dans la demande de brevet US2010/0029881. [0008] Le demandeur a toutefois découvert que les méthodes connues pourraient être davantage améliorées afin de simplifier le procédé 25 de purification en réduisant le nombre d'étapes, tout en augmentant davantage la pureté. Par ailleurs, le demandeur a également découvert que le rendement de la purification pourrait également être amélioré. En réalité, les méthodes connues de purification donnent lieu à des pertes de MMA, qui est déchargé 30 avec les impuretés rejetées. Par ailleurs, il est également important de réguler le procédé de purification afin d'éviter une polymérisation du MMA. [0009] Par conséquent, il existe un besoin d'amélioration du procédé de purification de MMA, par simplification des étapes 35 concernées, tout en permettant l'obtention d'un MMA de pureté ultra-élevée, et une augmentation du rendement en réduisant les pertes de MMA et en évitant la polymérisation de MMA. [Problème technique] [0010] La présente invention a pour objectif d'éviter au moins un des inconvénients de l'état de la technique. Plus particulièrement, l'invention a pour objectif de proposer une unité de purification plus simple, qui permet d'augmenter la pureté du MMA obtenu, d'augmenter le rendement de la purification et d'éviter le phénomène de polymérisation du MMA. L'invention a également pour objectif de réduire le nombre d'étapes du procédé de purification. [Brève description] [0011] À cette fin, l'invention concerne une unité de purification de méthacrylate de méthyle capable de séparer le méthacrylate de méthyle (MMA) d'impuretés légères et lourdes, ladite unité étant caractérisée en ce qu'elle comprend deux colonnes de distillation en série, alimentées avec un mélange à distiller dans leur partie médiane, afin de séparer chaque colonne en une partie supérieure et une partie inférieure, la première colonne de distillation étant alimentée avec du méthacrylate de méthyle (MMA) prélavé brut et la seconde colonne de distillation étant alimentée avec un courant liquide distillé contenant du méthacrylate de méthyle (MMA), séparé des impuretés légères, déchargé au fond de la première colonne de distillation, et la partie supérieure de la première colonne de distillation étant connectée à un système d'extraction latéral capable de minimiser la teneur en méthacrylate de méthyle (MMA) dans une phase gazeuse d'impuretés légères s'écoulant vers le haut de ladite première colonne. [0012] La division de chaque colonne de distillation en deux parties améliore ainsi la séparation entre le MMA et les impuretés, et contribue donc à l'obtention d'un degré de pureté élevé du MMA distillé obtenu. La pureté du MMA obtenu est supérieure à 99,90 % en poids, et de manière davantage préférée supérieure à 99,96 % en poids. Le, système d'extraction latéral permet d'éviter les pertes de MMA, en évitant le déchargement d'un mélange azéotropique de MMA et d'eau avec les impuretés légères, et le rendement de purification du MMA est ainsi augmenté. Les pertes de MMA pendant le procédé sont inférieures à 0,5 %, et de manière davantage préférée inférieures à 0,25 %. [0013] Selon une autre particularité, le système d'extraction latéral comprend un tuyau d'alimentation pour ajouter de l'eau aux impuretés légères contenant un mélange azéotropique MMA-eau extraites à partir d'une sortie d'extraction de liquide située dans la partie supérieure de la première colonne de distillation, un dispositif de refroidissement pour refroidir le mélange obtenu à une température comprise entre 20 °C et 34 °C, et un décanteur pour récupérer la phase liquide et pour obtenir une séparation de phases entre une phase aqueuse contenant de l'eau et du méthanol, et une phase organique contenant du méthacrylate de méthyle (MMA), ledit décanteur étant connecté à une entrée de la première colonne de distillation située en dessous de ladite sortie d'extraction de liquide, afin de réinjecter la phase organique contenant du méthacrylate de méthyle (MMA) dans la partie supérieure de ladite première colonne de distillation. [0014] Le décanteur comprend également une sortie au niveau de son fond, par laquelle la phase aqueuse s'écoule pour être recyclée vers une unité de lavage du méthacrylate de méthyle MMA brut. [0015] Selon une autre particularité, le fond de chaque colonne de distillation est connecté à un système de rebouilleur capable de réinjecter une partie vaporisée du courant liquide distillé dans la partie inférieure respective de chaque colonne, tandis que la partie liquide dudit courant s'écoule vers une pompe. [0016] Selon une autre particularité, le haut de chaque colonne est connecté respectivement à un système de condensation pour liquéfier la phase gazeuse et à un ballon de reflux qui récupère la phase liquide obtenue et une pompe qui recycle une partie de ladite phase liquide obtenue dans la partie supérieure respective de ladite colonne. [0017] Selon une autre particularité, chaque partie supérieure et inférieure de chaque colonne de distillation comprend entre 4 et 30 plateaux ou plaques. [0018] Selon un autre aspect, l'invention concerne un procédé de 5 purification de méthacrylate de méthyle (MMA) brut, ledit MMA brut étant prélavé avec de l'eau avant la purification, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : l'introduction du méthacrylate de méthyle (MMA) brut prélavé dans une partie médiane d'une première colonne de 10 distillation, afin de séparer ladite première colonne en une partie inférieure et une partie supérieure, au moins 90 % du MMA introduit et des impuretés lourdes s'écoulant vers le bas de ladite première colonne avec la phase liquide, et au moins 98 % des impuretés légères introduites s'écoulant vers le haut 15 avec la phase gazeuse, la phase liquide étant également extraite latéralement au niveau d'une sortie d'extraction de liquide située dans la partie supérieure de ladite première colonne de distillation, afin d'être refroidie et lavée avec de l'eau et d'obtenir une séparation de phases entre une phase 20 aqueuse contenant de l'eau et du méthanol, et une phase organique contenant du MMA, qui est recyclée dans ladite partie supérieure de ladite première colonne de distillation, en dessous de ladite sortie d'extraction de liquide, l'introduction de la phase liquide déchargée au fond de la 25 première colonne de distillation dans une partie médiane d'une seconde colonne de distillation afin de séparer ladite seconde colonne en une partie inférieure et une partie supérieure, au moins 98 % des impuretés lourdes introduites s'écoulant vers le bas de ladite seconde colonne de distillation avec la phase 30 liquide, tandis qu'au moins 90 % du MMA purifié introduit s'écoule vers le haut avec la phase gazeuse. [Introduction des figures] [0019] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention 35 deviendront apparents à la lecture de la description suivante donnée à titre d'exemple illustratif et non limitatif, en se référant aux figures jointes, parmi lesquelles : la figure 1 représente un diagramme schématique simplifié d'une installation de préparation d'acide méthacrylique et/ou de méthacrylate de méthyle, - la figure 2 représente un schéma simplifié d'une unité de purification selon l'invention. [Description] 10 [0020] Les colonnes de distillation utilisées dans l'unité de purification décrite dans la description ont une forme essentiellement cylindrique, la hauteur du cylindre définissant un axe vertical de la colonne, perpendiculaire au sol. [0021] Les termes "haut", "supérieur" ou "au-dessus" et "bas", 15 "fond" ou "inférieur" sont utilisés pour définir une partie d'une colonne par rapport à l'axe vertical de ladite colonne. [0022] Les termes "en amont" et "en aval" sont définis par rapport à la direction d'un fluide s'écoulant dans les dispositifs d'une installation pour la production d'un produit final tel que le 20 méthacrylate de méthyle (MMA) ou l'acide méthacrylique (MAA). [0023] Les termes "impuretés légères" ou "impuretés de faible point d'ébullition" signifient des impuretés ayant un point d'ébullition inférieur au point d'ébullition du MMA. Les termes "impuretés lourdes" ou "impuretés de point d'ébullition élevé" signifient des 25 impuretés ayant un point d'ébullition supérieur au point d'ébullition du MMA. [0024] Le procédé de production de MMA brut décrit ci-dessous est un proçédé bien connu utilisant de la cyanohydrine d'acétone. Il doit toutefois être noté que l'unité de purification et le procédé 30 de la présente invention sont utilisés pour purifier du MMA brut indépendamment du procédé utilisé pour produire le MMA. En ce qui concerne la synthèse du monomère -choisi parmi l'acide - méthacrylique et/ou ses esters [0025] La figure 1 représente un diagramme schématique simplifié d'une installation pour la production d'acide méthacrylique et/ou ses esters à partir d'acétone et de cyanure d'hydrogène HCN préparé par le procédé Andrussow. Le procédé Andrussow est décrit par exemple dans le document US 1934838. [0026] De tels monomères peuvent également être utilisés pour produire par exemple du polyméthacrylate de méthyle (PMMA), qui est un polymère largement utilisé dans de nombreuses applications, tel que par exemple dans le domaine automobile, des transports, 10 aérospatial, photovoltaïque, informatique, des télécommunications, de l'énergie éolienne ou du bâtiment... Préparation de cyanure d'hydrogène HCN [0027] Tout d'abord (étapes S1 et S2), de l'HCN est produit dans une première unité 110, à partir d'un mélange d'un gaz contenant 15 du méthane, d'ammoniac et d'air éventuellement enrichi avec de l'oxygène. Un mélange de réactifs gazeux est préparé (étape S1) et introduit (étape S2) dans un réacteur de type Andrussow comprenant des toiles de catalyseur à base de platine/rhodium. Le mélange de gaz passe sur les toiles de catalyseur et réagit à une température 20 comprise entre 750 °C et 1 250 °C, et de préférence entre 1 000 °C et 1 200 °C, pour former HCN. L'air enrichi en oxygène permet d'augmenter la productivité et de réduire la consommation de méthane. L'HCN produit est rapidement refroidi et traité pour éviter la polymérisation d'HCN. Pour cela, l'ammoniac qui n'a pas 25 réagi est absorbé par réaction avec de l'acide sulfurique, et l'HCN est absorbé et stabilisé dans une colonne d'absorption, puis distillé dans une colonne de distillation pour atteindre une pureté de 99,5 % en poids. Préparation de cyanohydrine d'acétone ACH 30 [0028] L'HCN ainsi synthétisé est ensuite, mélangé avec de l'acétone (C3H60), dans une unité 120 conçue pour la production de cyanohydrine d'acétone ACH (étape S3). La cyanohydrine d'acétone brute obtenue est ensuite purifiée par distillation. Amidification de la cyanohydrine d'acétone [0029] Une troisième unité 130 de l'installation est prévue pour l'amidification de la cyanohydrine d'acétone. Une telle amidification d'ACH nécessite deux étapes S4 et S5 pour la production de 2-méthacrylamide (également nommé "MACRYDE" dans la description suivante). [0030] Tout d'abord, à l'étape S4, de l'acide sulfurique (H2SO4) est ajouté en excès en comparaison de la cyanohydrine d'acétone ACH. Par exemple, le rapport molaire H2SO4/ACH est compris entre 1,2 et 2, de préférence entre 1,25 et 1,8, et de manière davantage préférée entre 1,3 et 1,6. [0031] Cette première réaction ayant lieu est une réaction d'hydrolyse d'ACH par l'acide sulfurique, qui donne un sel intermédiaire, nommé SIBAM (pour a-sulfatoisobutyramide). Cette réaction est la suivante : (CH3) 2COHCN H2SO4 -) (CH3) 2COSO3HCONH2 (1) Cyanohydrine d'acétone (ACH) a-sulfatoisobutyramide (SIBAM) [0032] Cette réaction est rapide et exothermique. La température se 20 situe aux alentours de 90 °C à 95 °C et la pression est proche de la pression atmosphérique. [0033] La seconde réaction (étape S5) est une réaction lente et endothermique. Elle a lieu à pression atmosphérique et dans une plage de température comprise entre 110 °C et 165 °C, de 25 préférence entre 125 °C et 150 °C et de manière davantage préférée entre 130 °C et 145 °C. Cette réaction est une réaction de cuisson qui dure entre 3 et 16 minutes. Cette réaction est la suivante (CH3) 2COSO3HCONH2 CH2C (CH3) CONH2 + H2SO4 (2) a-sulfatoisobutyramide (SIBAM) 2-méthacrylamide (MACRYDE) 30 [0034] De nombreux autres sous-produits se forment pendant les réactions de synthèse. La réaction secondaire principale est décrite ci-dessous. [0035] La première réaction d'hydrolyse d'ACH par une petite quantité d'eau peut créer une quantité significative d'HIBAM (a- hydroxyisobutyramide). Une telle réaction est très rapide. Cette réaction est la suivante : (CH3)2COHCN + H2O (CH3)2COHCONH2 (3) Cyanohydrine d'acétone (ACH) a-hydroxyisobutyramide (HIBAM) [0036] Lors de la seconde étape S5, l'HIBAM peut également créer du MACRYDE, mais cette réaction est très lente. Il y a par conséquent une grande quantité d'HIBAM non transformé à la fin de l'étape d'amidification S5. La réaction est la suivante : 10 (CH3) 2COHCONH2 CH2C (CH3) CONH2 + H2O (4) a-hydroxyisobutyramide (HIBAM) méthacrylamide (MACRYDE) [0037] L'hydrolyse de l'HIBAM peut créer de l'HIBA (acide ahydroxyisobutyrique). 15 (CH3)2COHCONH2, H2SO4 + H2O -> (CH3) 2COHCOOH + NH4HSO4 (5) a-hydroxyisobutyramide (HIBAM) acide a-hydroxyisobutyrique (HIBA)+ bisulfate d'ammonium [0038] En même temps, une quantité significative d'acide 20 méthacrylique MAA est produite par l'hydrolyse de SIBAM par l'eau. Cette réaction est la suivante : (CH3)2COSO3HCONH2 + H2O - CH2C (CH3) COOH + NH4HSO4 (6) a-sulfatoisobutyramide (SIBAM) acide méthacrylique (MAA) + bisulfate d'ammonium 25 [0039] Le mélange de MACRYDE et de MAA obtenu après l'amidification est ensuite soit hydrolysé (étape S7), par ajout d'eau au mélange de MACRYDE, soit estérifié (étape S6), par ajout de méthanol au mélange de MACRYDE. 30 Estérification [0040] Les composants obtenus après l'amidification, à savoir le méthacrylamide et l'acide méthacrylique, sont estérifiés, afin d'obtenir du méthacrylate de méthyle MMA. La réaction 35 d'estérification (étape S6) est réalisée par mélange desdits composants avec du méthanol (CH3OH) . [0041] Les réactions principales sont les deux ci-dessous : CH2C (CH3) CONH2, H2SO4 + CH3OH CH2C (CH3) COOCH3 + NH4HSO4 (7) méthacrylamide (MACRYDE) + méthanol méthacrylate de méthyle (MMA) + bisulfate d'ammonium CH2C (CH3) COOH + CH3OH CH2C (CH3) COOCH3 + H2O (8) acide méthacrylique (MAA) + méthanol méthacrylate de méthyle (MMA) 10 Hydrolyse [0042] Les composants obtenus après l'amidification peuvent également être hydrolysés par mélange de ceux-ci avec de l'eau (étape S7). Une telle réaction d'hydrolyse permet d'obtenir de 15 l'acide méthacrylique selon la réaction suivante : CH2C (CH3) CONH2, H2SO4 + H2O CH2C (CH3) COOH + NH4HSO4 (9) méthacrylamide (MACRYDE) acide méthacrylique (MAA) + bisulfate d'ammonium 20 Purification du MMA ou MAA brut obtenu [0043] Le méthacrylate de méthyle MMA brut obtenu après l'estérification (S6) ou l'acide méthacrylique MAA brut obtenu après l'hydrolyse (S7) est ensuite purifié (respectivement étapes S10 et S8), afin d'éliminer les composés résiduels. 25 [0044] Avant la purification, le MMA brut est, avantageusement lavé par ajout d'un excès d'eau. Le MMA brut qui est récupéré à partir de l'unité d'estérification contient principalement du MMA (généralement entre 50 % en moles et 80 % en moles), de l'eau (généralement entre 10 % en moles et 20 % en moles) et du méthanol 30 (généralement entre 10 % en moles et 20 % en moles). Il contient également des impuretés lourdes et légères. Les impuretés lourdes comprennent des produits tels que par exemple l'alpha-hydroxyisobutyrate de méthyle, le méthacrylate d'éthyle, l'acide méthacrylique, le pivalate de méthyle et d'autres impuretés lourdes. Les impuretés légères comprennent des produits tels que par exemple l'isobutyrate de méthyle, le propionate de méthyle, l'acrylate de méthyle, l'acétone et d'autres impuretés légères. [0045] Le MMA brut obtenu après l'estérification de MACRYDE est 5 lavé dans une unité d'extraction (étape S9) pour éliminer l'eau et le méthanol du MMA. Le MMA forme en effet des mélanges azéotropiques avec l'eau et le méthanol, et il est impossible de séparer ces composants par distillation. Par conséquent, le MMA brut est lavé avec un excès d'eau déminéralisée afin d'induire une 10 séparation de phases, de manière à obtenir une phase aqueuse contenant de l'eau et du méthanol, qui est recyclée dans l'étape d'estérification (S6), et une phase organique contenant du MMA, moins d'eau et de méthanol et d'autres impuretés lourdes et légères. 15 En ce qui concerne la purification du MMA brut prélavé [0046] La figure 2 représente un schéma simplifié d'une unité de purification 200 selon l'invention. Cette unité 200 comprend uniquement deux colonnes de distillation 210, 250, en série. Chaque colonne de distillation 210, 250 est alimentée avec un 20 mélange à distiller au niveau d'une entrée 211, 251 située dans une partie médiane, chaque colonne étant ainsi divisée en deux parties, respectivement une partie inférieure 212, 252 et une partie supérieure 213, 253. [0047] Le MMA brut prélavé (de l'étape S9 de la figure 1) est 25 introduit dans une entrée 211 située dans la partie médiane de la première colonne de distillation 210. Au moins 90 % du MMA introduit contenant des impuretés lourdes s'écoule vers le fond de la colonne avec la phase liquide, tandis qu'au moins 98 % des impuretés légères introduites s'écoulent vers le haut avec la 30 phase gazeuse. [0048] Afin d'éviter la polymérisation du MMA, chaque colonne de distillation 210, 250 est connectée à un système de vide dédié, respectivement indiqué par la référence 236, 266. Un tel système de vide peut être constitué par tout type connu de pompe à vide, 35 tel que par exemple une pompe à vide à anneau liquide ou un système de compresseur à sec ou tout autre équipement équivalent, etc. Le système de vide est connecté en aval d'un système de condensation 230, 260, et permet l'aspiration d'évents incondensables. La pression au fond de chaque colonne est avantageusement comprise entre 50 et 500 mmHg, et de préférence 5 entre 200 et 440 mmHg. De manière davantage préférée, la pression à l'intérieur de la seconde colonne de distillation 250 est inférieure à la pression à l'intérieur de la première colonne de distillation 210. Le vide est régulé par une mesure de pression, au moyen d'un capteur de pression Pl, P2, au niveau de la partie 10 d'aspiration de chaque système de vide 236, 266, et avec une vanne de régulation 281, 282 pour le recyclage partiel du gaz dans la pompe à vide. [0049] Une telle dépression à l'intérieur des deux colonnes de distillation 210, 250 permet de diminuer la température dans les 15 colonnes et ainsi d'empêcher la polymérisation du MMA. La température à l'intérieur des deux colonnes est ainsi avantageusement inférieure à 90°C et de préférence inférieure à 85°C. [0050] De petites quantités résiduelles d'eau et de méthanol se 20 trouvent dans le MMA brut prélavé, et le MMA forme donc un premier mélange azéotropique avec l'eau et un second mélange azéotropique avec le méthanol. Les composants de tels mélanges azéotropiques ne peuvent pas être séparés par distillation, et sont donc généralement rejetés avec les impuretés légères. Par conséquent, 25 en raison de la teneur en mélange azéotropique dans les impuretés légères s'écoulant vers le haut de la colonne avec la phase gazeuse, de grandes quantités de MMA sont généralement rejetées et perdues. [0051] Afin d'éviter ces grandes pertes de MMA, une extraction 30 latérale des impuretés légères contenant le mélange azéotropique MMA-eau est réalisée dans la partie supérieure de la première colonne 210. Pour cela, une sortie d'extraction de liquide 216, située dans la partie supérieure 213 de la première colonne de distillation 210, et plus précisément au niveau d'un plateau 290 35 de la partie supérieure de la première colonne, est connectée à un système d'extraction latéral 220, qui permet de laver de nouveau le courant d'impuretés légères contenant le mélange azéotropique MMA-eau avec de l'eau déminéralisée froide. Le courant est extrait à partir de la sortie d'extraction de liquide 216 par pesanteur vers le système d'extraction latéral 220. Le système d'extraction latéral 220 comprend un tuyau d'alimentation 221 pour ajouter de l'eau déminéralisée dans le courant extrait, un dispositif de refroidissement 222 pour refroidir le mélange obtenu à une température comprise entre 20 et 34 °C, et un décanteur 223 pour récupérer la phase liquide. La phase liquide comprenant un excès d'eau, une séparation de phases apparaît dans le décanteur. Le décanteur 223 comprend une couche inférieure de solution aqueuse comprenant de l'eau et du méthanol. Cette solution aqueuse s'écoule par une sortie 224 au fond du décanteur et peut être recyclée vers l'unité de lavage (S9 de la figure 1), par exemple pour l'étape de lavage du MMA brut obtenu après l'étape d'estérification (S6). Le décanteur 223 comprend également une couche supérieure d'une phase organique comprenant du MMA et d'autres impuretés légères. Le décanteur 223 comprend une autre sortie 225 dans la partie supérieure du décanteur, connectée à une entrée 217 de la première colonne située juste en dessous de la sortie d'extraction de liquide 216, afin de recycler la phase organique contenant du MMA dans la partie supérieure 213 de la première colonne de distillation 210. Le MMA récupéré s'écoule ainsi vers le bas et les impuretés légères s'écoulent vers le haut. La température du décanteur est supervisée, par un capteur de température Ti, afin de vérifier l'efficacité du dispositif de refroidissement 222. Par ailleurs, le débit d'extraction latérale est de préférence ajusté en fonction de la teneur en eau du courant d'alimentation de MMA brut prélavé, afin d'obtenir une teneur en eau au fond de la première colonne de distillation 210 de préférence inférieure à 100 ppm. [0052] Un tel système d'extraction latéral 220 permet d'éviter les pertes de MMA qui seraient normalement rejetées avec les impuretés légères en raison du fait que le MMA forme un mélange azéotropique avec l'eau et ne peut pas être séparé de l'eau par simple distillation. Le système d'extraction latéral permet ainsi d'augmenter le rendement de la purification. [0053] Le courant d'impuretés organiques légères s'écoule ensuite du haut de la première colonne de distillation 210 vers un système de condensation 230 pour liquéfier une partie de la phase gazeuse. Le liquide obtenu est récupéré dans un ballon de reflux 234. Le système de condensation 230 comprend au moins un condensateur 231, de préférence deux condensateurs, et de manière davantage préférée trois condensateurs. Selon un mode de réalisation préféré, un premier condensateur 231, placé juste en aval de la sortie 218 du haut de la première colonne 210, est alimenté avec de l'eau de refroidissement, dont la température est comprise entre 20°C et 34°C, et un deuxième condensateur (non représenté), placé en aval du premier, est alimenté avec de l'eau de refroidissement, dont la température est comprise entre 4°C et 15°C. Un autre condensateur 235, également nommé "condensateur piège", alimenté avec de la saumure liquide ou un mélange eau-glycol, dont la température est comprise entre -20°C et -5°C, permet le piégeage d'impuretés ultralégères qui sont très volatiles. Enfin, les évents incondensables sont aspirés par le système de vide 236. [0054] Après le ballon de reflux 234, la phase liquide organique d'impuretés légères est pompée avec une pompe 239 et partiellement recyclée en haut de la partie supérieure 213 de la première colonne de distillation 210. Un tel reflux permet avantageusement de récupérer le MMA à partir du mélange azéotropique de MMA et de méthanol, et ainsi de réduire les pertes de MMA. Le taux de reflux est ajusté pour réduire les pertes de MMA en haut de la colonne. Le taux de reflux est le rapport entre le débit recyclé dans la colonne et le débit transféré à l'extérieur du système de distillation. Ce taux de reflux peut varier entre 10 et 50. Le taux de reflux est également ajusté pour réguler la température en haut de la colonne, afin d'éviter une augmentation de température, qui peut favoriser une polymérisation du MMA. Le taux de reflux est ajusté au moyen d'une vanne de régulation 284. L'excès de phase liquide organique d'impuretés légères peut être pompé vers un stockage de déchets ou valorisé, par exemple brûlé dans une chaudière pour produire de la vapeur (référence 237 sur la figure 2). Une régulation du niveau du ballon de reflux 234 est réalisée par une vanne de régulation 283 sur le courant d'impuretés légères destiné à être stocké ou valorisé. [0055] Le système de condensation 230, avec le recyclage d'une partie de la phase organique d'impuretés légères, permet de minimiser la teneur en MMA des impuretés légères et de réduire les pertes de MMA. Ce système permet ainsi également d'augmenter le rendement de la purification. [0056] Un rebouilleur 241 se trouve au fond de cette première colonne de distillation 210. Un tel rebouilleur peut être de différents types connus, tels que par exemple un rebouilleur de type thermosiphon ou de type bouilloire. Le rebouilleur 241 est alimenté avec de la vapeur, qui fournit la chaleur utilisé& pour porter à ébullition la phase liquide sortant par la sortie de fond 219 de la première colonne de distillation 210 et génère des vapeurs, qui sont ensuite recyclées dans la partie inférieure 212 de la colonne 210 pour effectuer la séparation par distillation. La chaleur fournie à la colonne par le rebouilleur au fond de la colonne est éliminée par le système de condensation 230 connecté en haut de la colonne. La température de fond de la première colonne 210 est surveillée attentivement au moyen d'un capteur de température T3 et régulée par ajustement du débit de vapeur dans le rebouilleur. Ce rebouilleur 241 permet ainsi de minimiser la teneur en impuretés légères dans la phase comprenant du MMA et des impuretés lourdes. distillée obtenue comprend moins préférence moins de 100 ppm, seuls et/ou d'acétone, et moins de 500 ppm d'impuretés légères et de manière davantage préférée moins de 400 ppm. [0057] La phase liquide distillée, comprenant du MMA et des 30 impuretés lourdes, qui sort par la sortie de fond 219 de la première colonne de distillation 210, est ensuite pompée avec une pompe 242 vers la seconde colonne de distillation 250. [0058] La phase liquide contenant du MMA est introduite latéralement dans une entrée 251 située dans la partie médiane de 35 la seconde colonne de distillation 250, cette colonne étant ainsi de 200 ppm d'eau, quelques 10 ppm de liquide distillée La phase liquide et de méthanol totales, également divisée en deux parties, une partie inférieure 252 et une partie supérieure 253. [0059] Au moins 98 % des impuretés lourdes introduites et une petite quantité de MMA s'écoulent vers le fond avec la phase 5 liquide, tandis qu'au moins 90 % du MMA purifié introduit s'écoule vers le haut avec la phase gazeuse. [0060] Du MMA pur est ensuite condensé au moyen d'un système de condensation 260 connecté à une sortie 258 située en haut de la colonne. Comme pour la première colonne de distillation, le 10 système de condensation 260 comprend au moins un condensateur 261, de préférence deux condensateurs, et de manière davantage préférée trois condensateurs. Selon un mode de réalisation préféré, un premier condensateur 261, placé en aval de la sortie 258 en haut de la seconde colonne de distillation 250, est alimenté avec de 15 l'eau de refroidissement, dont la température est comprise entre 20 °C et 34 °C, et un deuxième condensateur (non représenté), placé en aval du premier, est alimenté avec de l'eau de refroidissement, dont la température est comprise entre 4 °C et 15 °C. Un troisième condensateur 265, également nommé 20 "condensateur piège", alimenté avec de la saumure liquide ou un mélange eau-glycol, dont la température est comprise entre -20 °C et -5 °C, permet la piégeage de toutes les impuretés ultralégères résiduelles possibles, qui sont très volatiles. Les évents incondensables sont ensuite aspirés par le système de vide 266. Le 25 liquide obtenu est récupéré dans un ballon de reflux 264. [0061] Après le ballon de reflux 264, la phase liquide de MMA pur est pompée avec une pompe 269 et partiellement recyclée en haut de la partie supérieure 253 de la seconde colonne de distillation 250, afin de minimiser la teneur en impuretés lourdes 30 du distillat de MMA pur. Le taux de reflux est ajusté au moyen d'une vanne de régulation 285. [0062] Le MMA pur obtenu ,est rapidement refroidi jusqu'à 0 °C, au moyen d'un échangeur de chaleur 267, qui est alimenté avec de la saumure liquide ou un mélange eau-glycol à une température 35 comprise entre -20 °C et -5 °C. Un tel refroidissement permet d'éviter une polymérisation du MMA pur obtenu. Le MMA pur doit être stocké à 0 °C pour éviter une polymérisation. Par conséquent, la température doit être régulée avec précision, au moyen d'au moins un capteur de température T2 qui est connecté à une alarme. Une régulation du niveau du ballon de reflux 264 est réalisée par une vanne de régulation 289 sur le courant de MMA pur obtenu à stocker. Le stockage du MMA pur obtenu est indiqué par la référence 268 sur la figure 2. [0063] Un rebouilleur 271 de type thermosiphon ou de type bouilloire se trouve au fond de la seconde colonne de distillation 250. Le rebouilleur est alimenté avec de la vapeur, qui fournit la chaleur utilisée pour porter à ébullition la phase liquide sortant par la sortie de fond 259 de la seconde colonne de distillation 250 et génère des vapeurs, qui sont recyclées dans la partie inférieure 252 de la colonne pour effectuer la séparation par distillation. La chaleur fournie à la colonne par le rebouilleur au fond de la colonne est éliminée par le système de condensation 260 connecté en haut de la colonne. Ce rebouilleur permet ainsi de minimiser la teneur en MMA de la phase liquide d'impuretés lourdes. [0064] La phase liquide distillée comprenant les impuretés lourdes est ensuite pompée avec une pompe 272 et soit stockée, soit valorisée par combustion dans une chaudière par exemple pour produire de la vapeur. Une autre solution préférée consiste à pomper la phase liquide distillée comprenant des impuretés lourdes vers l'unité d'estérification (étape S6 sur la figure 1). En effet, la phase liquide distillée comprenant des impuretés lourdes, qui sort par la sortie de fond 259 de la seconde colonne de distillation 250, peut contenir jusqu'à 40 % en poids de MMA. Par conséquent, afin d'éviter les pertes de MMA, les impuretés lourdes contenant encore du MMA sont de préférence recyclées vers l'unité d'estérification de l'installation (référence 273 sur la figure 2). Ainsi, le MMA est ensuite récupéré avec le MMA brut, tandis que les impuretés lourdes 'écoulent avec les acides résiduaires. [0065] La température de fond de la seconde colonne 250 est surveillée attentivement au moyen d'un capteur de température T5 et régulée par ajustement du débit de vapeur dans le rebouilleur. Ainsi, la teneur en MMA dans la phase liquide distillée au fond est minimisée. [0066] Les deux systèmes de vide 236, 266 permettent de diminuer la 5 pression et la température à l'intérieur des colonnes pour éviter la polymérisation de MMA. Toutefois, bien que la température soit inférieure à 90 °C, ceci peut sembler insuffisant pour empêcher une polymérisation. C'est pourquoi un inhibiteur de polymérisation, capable d'empêcher la polymérisation du MMA, est 10 de préférence introduit dans les colonnes de distillation pendant la purification du MMA. Pour cela, l'inhibiteur, indiqué par la référence INHIB sur la figure 2, est de préférence introduit en haut de chaque colonne (voir respectivement les entrées Il et 12 sur la figure 2). 15 [0067] Un tel inhibiteur peut être choisi parmi : l'hydroquinone ; le 4-alcoxyphénol ; l'éther monobenzylique d'hydroquinone ; le 1,2-dihydroxybenzène ; le 2-méthoxyphénol ; la 2,5- dichlorohydroquinone ; la 2,5-di-tert.-butylhydroquinone ; la 2- acéthylhydroquinone ; le monobenzoate d'hydroquinone ; le 1,4- 20 dimercaptobenzène ; le 1,2-dimercaptobenzène ; la 2,3,5- triméthylhydroquinone ; le 4-aminophénol ; le 2-aminophénol ; le 2-N,N-diméthylaminophénol ; le 2-mercaptophénol ; le 4- mercaptophénol ; le catéchol ; l'éther monobutylique ; le 4- éthylaminophénol ; la 2,3-dihydroxyaminophénone ; le pyrogallol ; 25 l'éther 1,2-diméthylique ; le 2-méthylthiophénol ; le t- butylcatéchol ; le di-tert.-butylnitroxyde ; le di-tert.- amylnitroxyde ; le 2,2,6,6-tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4- hydroxy-2,2,6,6-tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4-oxo-2,2,6,6- tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4-éthanoyloxy-2,2,6,6-tétraméthyl30 pipéridinyloxy ; le 2,2,5,5-tétraméthyl-pyrrolidinyloxy ; le 3- amino-2,2,5,5-tétraméthyl-pyrrolidinyloxy ; le 2,2,5,5- tétraméthy1-1-oxa-3-azacyclopenty1-3-oxy ; l'acide 2,2,5,5- tétraméthy1-3-pirroliny1-1-oxy-3-carboxylique ; le 2,2,3,3,5,5,6,6,-octaméthy1-1,4-diazacyclohexy1-1,4-dioxy ; le 35 nitrosophénolate de sodium ; les composés de cuivre tels que le diméthyldithiocarbamate de cuivre ; le diéthyldithiocabamate de cuivre ; le dibutyldithiocarbamate de cuivre ; le salicylate de cuivre ; le bleu de méthylène ; le fer ; la phénothiazine ; la 1,4-benzènediamine ; le N-(1,4-diméthylpenty1)-N'-phényle ; la 1,4-benzènediamine ; le N-(1,3-diméthylbuty1)-N'-phényle ; leurs isomères ; ou un mélange de deux ou plus d'entre eux. [0068] De préférence, l'inhibiteur utilisé est l'hydroquinone ou un mélange de N,N'-di-isopropyl-p-phénylènediamine avec de la Nphényl-N'-(1,3-diméthylbutyl)p-phénylènediamine, ou le 4-hydroxy2,2,6,6-tétraméthylpipéridine-l-oxyle, ou un mélange de ces inhibiteurs. [0069] L'inhibiteur INHIB peut être identique ou différent pour chaque colonne. L'inhibiteur doit toutefois être mélangé avec un solvant qui est différent pour chaque colonne. En effet, pour la première colonne 210, l'inhibiteur est de préférence dilué dans du méthanol ou dans de l'eau. Il est introduit à différents points : au niveau du premier condensateur 231 (entrée 14 sur la figure 2), au niveau du décanteur latéral 223 (entrée 13 sur la figure 2) et dans la partie supérieure de la première colonne 210 (entrée Il sur la figure 2). Pour la seconde colonne 250, il vaut mieux préparer l'inhibiteur avec du MMA pur. Pour cela, du MMA pur est extrait (non représenté) de la partie supérieure de la seconde colonne et mélangé avec l'inhibiteur, et le mélange est ensuite réinjecté en haut de la partie supérieure de la seconde colonne (entrée 12 sur la figure 2). L'inhibiteur n'est pas introduit dans le condensateur 261 de la seconde colonne comme pour la première colonne, car la sortie de MMA pur doit rester exempte de tout inhibiteur. Chaque entrée d'inhibiteur dans l'unité de purification comprend une régulation du débit par des rotamètrés individuels (non représentés sur la figure 2). [0070] Selon une variante, il est également possible d'introduire dans au moins un rebouilleur d'au moins une des colonnes une petite quantité d'air pauvre, afin de rendre l'inhibiteur plus efficace. En effet, certains inhibiteurs tels que par exemple les inhibiteurs de type hydroquinone ou de type amine, nécessitent une petite quantité d'oxygène pour être plus efficaces et empêcher une polymérisation radicalaire. Le MMA est toutefois également inflammable en présence d'oxygène. C'est pourquoi de l'air pauvre est introduit, ayant un taux volumique d'oxygène compris entre 6 % et 8 %. Ce taux volumique est un bon compromis pour éviter une zone inflammable tout en augmentant l'efficacité de l'inhibiteur. [0071] En ce qui concerne les colonnes de distillation, un garnissage aléatoire ou un garnissage structuré peut augmenter la vitesse de polymérisation du MMA car les polymères peuvent s'accrocher au garnissage et croître. Par ailleurs, dans le,cas d'une formation de polymères, de telles colonnes ne sont pas faciles à nettoyer. Par conséquent, à la fois les parties supérieures et inférieures des deux colonnes de distillation sont de préférence constituées par des plateaux, ou plaques, respectivement indiqués par les références 290, 214, 215, 254, 255 sur la figure 2. Différents types de plateaux connus peuvent être utilisés, tels que par exemple les plateaux de barbotage, les plaques à orifices, les deux types avec ou sans tuyaux de descente. Des plateaux à double sens d'écoulement peuvent également être utilisés ou d'autres types de plaques ou de plateaux. De tels plateaux retiennent une certaine quantité de liquide, qui s'écoule vers le bas dans la colonne, et laissent passer de la vapeur vers le haut de la colonne. [0072] Chaque colonne peut comprendre un type identique ou différent de plateaux entre la partie supérieure et inférieure, et la première et la seconde colonne peuvent comprendre des plateaux identiques ou différents. Les types de plateaux de chaque partie de chaque colonne sont choisis en fonction des contraintes, telles que le débit de la phase liquide et/ou gazeuse dans la colonne par exemple. [0073] De préférence, la partie supérieure et la partie inférieure de chaque colonne de distillation comprennent toutes les deux 30 entre 4 et 30 plateaux ou plaques. Ce nombre de plateaux permet une séparation optimale des composants du mélange à distiller. [0074] De préférence, toutes les parties de l'unité de purification 200, c.-à-d. toutes les parties des colonnes de distillation 210, 250, des systèmes de condensation 230, 260, du 35 système d'extraction latéral 220, des rebouilleurs 241, 271, des pompes 239, 269 242, 272, etc. sont en acier inoxydable. Un tel matériau est plus résistant aux produits corrosifs tels que l'acide méthacrylique et, l'acide acétique par exemple, qui sont présents dans le mélange à distiller en des taux molaires inférieurs à 10 %. Par ailleurs, l'acier inoxydable empêche la 5 pollution du MMA pur par un oxyde métallique qui peut apparaître avec d'autres types de métaux. [0075] Chaque colonne de distillation 210, 250 comprend une vanne de sécurité 205, 206 en haut. En cas de défaillance du système de vide 236, 266 ou du système de condensation 230, 260, la pression 10 dans la colonne correspondante peut augmenter et devenir si élevée que la colonne peut se rompre. Pour éviter une telle rupture, la vanne de sécurité 205, 206 peut décharger la surpression vers un réseau de ventilation ou directement dans l'atmosphère. [0076] Le débit d'alimentation de chaque colonne de 15 distillation 210, 250 est régulé par un analyseur de débit, tel qu'un débitmètre D1, D2 et une vanne de régulation 287, 288. [0077] La température à l'intérieur de chaque colonne 210, 250 doit être régulée avec précision. Ainsi, au moins deux capteurs de température T3, T4, T5, T6 sont placés au moins au fond et en haut 20 de chaque colonne 210, 250. Au fond, le capteur de température T3, T5 peut être placé soit au niveau d'un plateau supérieur de la partie inférieure de la colonne, soit au fond, à proximité du rebouilleur 241, 271. La température de fond est régulée par ajustement du débit de la vapeur dans le rebouilleur 241, 271. La 25 température de fond est par conséquent régulée avec précision afin de vérifier la température maximale et par conséquent d'éviter une polymérisation du MMA. La température en haut des deux colonnes 210, 250, mesurée par un capteur de température T4, T5, est régulée par ajustement du taux de reflux de la phase liquide 30 recyclée en haut des colonnes et provenant des systèmes de condensation respectifs 230, 260 et des ballons de reflux 234, 264. [0078] Au moins deux capteurs de pression P3, P4, P5, P6 sont également placés au moins au fond et en haut de chaque colonne 35 pour surveiller la pression., Les capteurs sont connectés à une alarme et à des vannes de sécurité (non représentées), en cas de problème. La chute de pression AP de chaque colonne 210, 250 est principalement supervisée en raison du risque d'inondation, mais également en raison des risques de colmatage et d'encrassement. En effet, les plateaux des colonnes peuvent se colmater si la phase liquide est contaminée avec des polymères formés. [0079] L'unité de purification qui a été décrite présente de nombreux avantages. Tout d'abord, elle permet de produire un méthacrylate de méthyle de très grande qualité d'une manière simple, avec un nombre d'étapes réduit, à savoir uniquement deux distillations successives. La pureté du MMA obtenu est supérieure à 99,90 % en poids, et de manière davantage préférée supérieure à 99,96 % en poids. L'acidité dans le MMA pur est inférieure à 20 ppm et de manière davantage préférée inférieure à 10 ppm. La teneur en eau est inférieure à 200 ppm et de manière davantage préférée inférieure à 100 ppm. Les impuretés de point d'ébullition faible totales sont inférieures à 500 ppm et de manière davantage préférée inférieures à 400 ppm. Les impuretés de point d'ébullition élevé totales sont inférieures à 500 ppm et de manière davantage préférée inférieures à 400 ppm. Ce MMA de grande qualité est approprié pour la production de PMMA de qualité optique ou pour la production de PMMA de grande qualité ou de méthacrylates de grande qualité. [0080] Un autre avantage principal est la faible perte de méthacrylate de méthyle dans les impuretés de point d'ébullition faible ou dans les impuretés de point d'ébullition élevé. En effet, pendant la distillation, les pertes sont inférieures à 0,5 % et de manière davantage préférée inférieures à 0,25 %. Le rendement du procédé de purification est par conséquent très efficace. [0081] Par ailleurs, le procédé de purification est fiable car la polymérisation du MMA est bien régulée. [0082] Enfin, l'unité de purification et le procédé associé sont appropriés pour la purification de MMA brut obtenu par divers procédés bien connus. REVENDICATIONS1. Unité de purification de méthacrylate de méthyle (200) capable de séparer du méthacrylate de méthyle (MMA) d'impuretés légères et lourdes, ladite unité étant caractérisée en ce qu'elle comprend deux colonnes de distillation (210, 250) en série, alimentées avec un mélange à distiller dans leur partie médiane, afin de séparer chaque colonne en une partie supérieure (213, 253) et une partie inférieure (212, 252), la première colonne de distillation (210) étant alimentée avec du méthacrylate de méthyle (MMA) prélavé brut et la seconde colonne de distillation (250) étant alimentée avec un courant liquide distillé contenant du méthacrylate de méthyle (MMA), séparé des impuretés légères, déchargé au fond de la première colonne de distillation (210), et la partie supérieure (213) de la première colonne de distillation (210) étant connectée à un système d'extraction latéral (220) capable de minimiser la teneur en méthacrylate de méthyle (MMA) dans une phase gazeuse d'impuretés légères s'écoulant vers le haut de ladite première colonne (210). 2. Unité selon la revendication 1, caractérisée en ce que le système d'extraction latéral (220) comprend un tuyau d'alimentation (221) pour ajouter de l'eau aux impuretés légères contenant un mélange azéotropique MMA-eau extraites à partir d'une sortie d'extraction de liquide (216) située dans la partie supérieure (213) de la première colonne de distillation (210), un dispositif de refroidissement (222) pour refroidir le mélange obtenu à une température comprise entre 20°C et 34°C, et un décanteur (223) pour récupérer la phase liquide et pour obtenir une séparation de phases entre une phase aqueuse contenant de l'eau et du méthanol, et une phase organique contenant du méthacrylate de méthYle (MMA), ledit décanteur (223) étant connecté à une entrée (217) de la première colonne de distillation (210) située en dessous de ladite sortie d'extraction de liquide (216), afin de réinjecter la phase organique contenant du méthacrylate deméthyle (MMA) dans la partie supérieure (213) de ladite première colonne de distillation (210). 3. Unité selon la revendication 2, caractérisée en ce que le décanteur (223) comprend également une sortie (224) au niveau de son fond, par laquelle la phase aqueuse s'écoule pour être recyclée vers une unité de lavage du méthacrylate de méthyle (MMA) brut. 10 4. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les deux colonnes (210, 250) sont respectivement connectées à un système de vide (236, 266) afin que la pression au fond desdites colonnes soit comprise entre 50 et 500 mmHg, et de préférence entre 200 et 440 mmHg. 15 5. Unité selon la revendication 4, caractérisée en ce que la pression à l'intérieur de la seconde colonne de distillation (250) est inférieure à la pression à l'intérieur de la première colonne de distillation (210). 20 6. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la température à l'intérieur de chaque colonne est inférieure à 90°C et de préférence inférieure à 85°C. 25 7 Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que le fond de chaque colonne de distillation (210, 250) est connecté à un système de rebouilleur (241 ; 271) capable de réinjecter une partie 30 vaporisée du courant liquide distillé dans la partie inférieure respective (212, 252) de chaque colonne, tandis que la partie liquide dudit courant liquide distillé s'écoule vers une pompe (242, 272).8. Unité selon l'une quelc6nque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que le haut de chaque colonne (210, 250) est respectivement connecté à un système de condensation (230, 260) pour liquéfier la phase gazeuse, à un ballon de reflux (234 ; 264) qui récupère la phase liquide obtenue et à une pompe (239, 269) qui recycle une partie de ladite phase liquide obtenue dans la partie supérieure respective (213, 253) de ladite colonne. 10 9. Unité selon la revendication 8, caractérisée en ce que chaque système de condensation (230, 260) comprend au moins un condensateur (231, 261). 10. Unité selon l'une quelconque des revendications 8 à 9, 15 caractérisée en ce que chaque système de condensation (230, 260) comprend un premier condensateur (231 ; 261) alimenté avec de l'eau de refroidissement à une température comprise entre 20°C et 34°C, et un deuxième condensateur placé en aval du premier et alimenté avec de l'eau de refroidissement à une 20 température comprise entre 4°C et 15°C. 11. Unité selon les revendications 8 à 10, caractérisée en ce que chaque système de condensation (230, 260) comprend également un autre condensateur (235 ; 265) alimenté avec de la saumure 25 liquide ou un mélange eau-glycol à une température comprise entre -20°C et -5°C pour piéger les évents. 12. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que la partie supérieure (213, 253) de 30 chaque colonne (210, 250) comprend une entrée (I1, 12) pour l'alimentation d'un inhibiteur (INHIB) capable d'empêcher une polymérisation du MMA.13. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que le décanteur (223) et un condensateur (231) du premier système de condensation (230) comprennent une entrée (13, 14) pour l'alimentation d'un inhibiteur (INHIB) capable d'empêcher une polymérisation du MMA 14. Unité selon l'une quelconque des revendications 12 et 13, caractérisée en ce que l'inhibiteur (INHIB) peut être 10 identique ou différent pour chaque colonne et est choisi parmi : l'hydroquinone ; le 4-alcoxyphénol ; l'éther monobenzylique d'hydroquinone ; le 1,2-dihydroxybenzène ; le 2-méthoxyphénol ; la 2,5-dichlorohydroquinone ; la 2,5-di- tert.-butylhydroquinone ; la 2-acéthylhydroquinone ; le 15 monobenzoate d'hydroquinone ; le 1,4-dimercaptobenzène ; le 1,2-dimercaptobenzène ; la 2,3,5-triméthylhydroquinone ; le 4- aminophénol ; le 2-aminophénol ; le 2-N,N- diméthylaminophénol ; le 2-mercaptophénol ; le 4- mercaptophénol ; le catéchol ; l'éther monobutylique ; le 4- 20 éthylaminophénol ; la 2,3-dihydroxyaminophénone ; le pyrogallol ; l'éther 1,2-diméthylique ; le 2- méthylthiophénol ; le t-butylcatéchol ; le di-tert.- butylnitroxyde ; le di-tert.-amylnitroxyde ; le 2,2,6,6- tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4-hydroxy-2,2,6,6-tétraméthyl- 25 pipéridinyloxy ; le 4-oxo-2,2,6,6-tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4-éthanoyloxy-2,2,6,6-tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 2,2,5,5-tétraméthyl-pyrrolidinyloxy ; le 3-amino-2,2,5,5- tétraméthyl-pyrrolidinyloxy ; le 2,2,5,5-tétraméthy1-1-oxa-3- azacyclopenty1-3-oxy ; l'acide 2,2,5,5-tétraméthy1-3- 30 pirroliny1-1-oxy-3-carboxylique ; le 2,2,3,3,5,5,6,6,- octaméthy1-1,4-diazacyclohexy1-1,4-dioxy ; le nitrosophénolate de sodium ; les composés de cuivre tels que le diméthyldithiocarbamate de cuivre ; le diéthyldithiocarbamate de cuivre ; le dibutyldithiocarbamate de cuivre ; le 35 salicylate de cuivre ; le bleu de méthylène ; le fer ; la phénothiazine ; la 1,4-benzènediamine ; le N-(1,4- diméthylpenty1)-N'-phényle ; la 1,4-benzènediamine ; le N-(1,3-diméthylbutyl)-N'-phényle ; leurs isomères ; ou un mélange de deux ou plus d'entre eux ; et est de manière davantage préférée choisi parmi l'hydroquinone ou un mélange de N,N'-di-isopropyl-p-phénylènediamine avec de la N-phényl- N'-(1,3-diméthylbuty-i)p-phénylènediamine, ou le 4-hydroxy- 2,2,6,6-tétraméthylpipéridine-1-oxyle, ou un mélange de ces composants. 15. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que chaque partie supérieure (213 ; 253) et inférieure (212 ; 252) de chaque colonne de distillation (210 ; 250) comprend entre 4 et 30 plateaux ou plaques (214, 215, 290 ; 254, 255). 16. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisée en ce qu'elle comprend, en aval du système de condensation (260) de la seconde colonne de distillation (250), un échangeur de chaleur (267) alimenté avec de la saumure liquide ou un mélange eau-glycol à une température comprise entre -20°C et -5°C, capable de refroidir le MMA pur obtenu à une température de 0°C. 17. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisée en ce que le haut de chaque colonne de distillation (210 ; 250) comprend une vanne de sécurité (205 ; 206) connectée à un réseau de ventilation ou à l'atmosphère. 18. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisée en ce que toutes les parties de l'unité (200) sont en acier inoxydable. 19. Unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisée en ce qu'elle comprend une pluralité de capteurs de température (T1 à T6) placés au moins au fond et en haut dechaque colonne de distillation (210, 250), sur le système d'extraction latéral (220) et sur la sortie (268) de MMA pur, et une pluralité de capteurs de pression (Pl à P6) placés au moins sur la partie d'aspiration de chaque système de vide (236 ; 266) et au fond et en haut de chaque colonne de distillation (210, 250). 20. Procédé de purification de méthacrylate de méthyle (MMA) brut, ledit méthacrylate de méthyle (MMA) brut étant prélavé avec de l'eau avant la purification, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : l'introduction du méthacrylate de méthyle (MMA) brut prélavé dans une partie médiane d'une première colonne de distillation (210), afin de séparer ladite première colonne en une partie inférieure (212) et une partie supérieure (213), au moins 90 % du MMA introduit et des impuretés lourdes s'écoulant vers le bas de ladite première colonne (210) avec la phase liquide, et au moins 98 % des impuretés légères introduites s'écoulant vers le haut avec la phase gazeuse, la phase liquide étant également extraite latéralement au niveau d'une sortie d'extraction de liquide située dans la partie supérieure de ladite première colonne de distillation, afin d'être refroidie et lavée avec de l'eau et d'obtenir une séparation de phases entre une phase aqueuse contenant de l'eau et du méthanol, et une phase organique contenant du MMA, qui est recyclée dans ladite partie supérieure (213) de ladite première colonne de distillation (210), en dessous de ladite sortie d'extraction de liquide, l'introduction de la phase liquide déchargée au fond de la première colonne de distillation (210) dans une partie médiane d'une seconde colonne de distillation (250) afin de séparer ladite seconde colonne (252) en une partie inférieure (252) et une partie supérieure (253), au moins 98 % des impuretés lourdes introduites s'écoulant vers le bas de ladite seconde colonne de distillation (250) avec la phaseliquide, tandis qu'au moins 90 % du MMA purifié introduit s'écoule vers le haut avec la phase gazeuse. 21. Procédé de purification de MMA brut selon la revendication 20, caractérisé en ce que la pression au fond de chaque colonne est comprise entre 50 et 500 mmHg, de préférence entre 200 et 440 mmHg. 22. Procédé de purification de MMA brut selon l'une quelconque des revendications 20 et 21, caractérisé en ce que la température à l'intérieur de chaque colonne est inférieure à 90°C et de préférence inférieure à 85°C. 23. Procédé de purification de MMA brut selon l'une quelconque des revendications 20 à 22, caractérisé en ce que la phase gazeuse en haut de chaque colonne (210, 250) est partiellement liquéfiée avec un système de condensation (230, 260) et recyclée en haut de ladite colonne. 24. Procédé de purification de MMA brut selon l'une quelconque des revendications 20 à 23, caractérisé en ce que la phase liquide au fond de chaque colonne (210, 250) est partiellement vaporisée et la vapeur obtenue est recyclée dans la partie inférieure de ladite colonne. 25. Procédé de purification de MMA brut selon l'une quelconque des revendications 20 à 24, caractérisé en ce qu'un inhibiteur (INHIB) empêchant une polymérisation du MMA est introduit au moins en haut de chaque colonne. 26. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce qu'avant d'être introduit dans ladite première colonne dedistillation (210), l'inhibiteur (INHIB) est mélangé avec un solvant, qui est choisi parmi l'eau ou le méthanol. 27. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce qu'avant d'être introduit dans ladite seconde colonne de distillation (250), l'inhibiteur (INHIB) est mélangé avec un solvant, qui est du MMA Pur extrait de la partie supérieure (253) de ladite seconde colonne. 28. Procédé selon l'une quelconque des revendications 25 à 27, caractérisé en ce que l'inhibiteur (INHIB) est également introduit dans un condensateur (231) du premier système de condensation (230) connecté à la première colonne (210), et dans un décanteur latéral (223) conçu pour l'étape d'extraction latérale. 29. Procédé selon l'une quelconque des revendications 24 à 28, caractérisé en ce que de l'air pauvre est introduit dans au moins un système de rebouilleur (241 ; 271) d'au moins une colonne de distillation, ledit air pauvre comprenant un taux volumique d'oxygène compris entre 6 et 8 %, afin d'améliorer l'efficacité dudit inhibiteur (INHIB). 30. Procédé selon l'une quelconque des revendications 25 à 29, caractérisé en ce que l'inhibiteur peut être identique ou différent pour chaque colonne et est choisi parmi : l'hydroquinone ; le 4-alcoxyphénol ; l'éther monobenzylique d'hydroquinone ; le 1,2-dihydroxybenzène ; le 2- méthoxyphénol ; la 2,5-dichlorohydroquinone ; la 2,5-di-tert.- butylhydroquinone ; la 2-acéthylhydroquinone ; le monobenzoate d'hydroquinone ; le 1,4-dimercaptobenzène ; le 1,2- dimercaptobenzène la 2,3,5-triméthylhydroquinone ; le 4- aminophénol ; le 2-aminophénol ; le 2-N,N- diméthylaminophénol ; le 2-mercaptophénol ; le 4- mercaptophénol ; le catéchol ; l'éther monobutylique ; le 4- éthylaminophénol ; la 2,3-dihydroxyaminophénone ; lepyrogallol ; l'éther 1,2-diméthylique ; le 2- méthylthiophénol ; le t-butylcatéchol ; le di-tert.- butylnitroxyde ; le di-tert.-amylnitroxyde ; le 2,2,6,6- tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4-hydroxy-2,2,6,6-tétraméthyl- pipéridinyloxy ; le 4-oxo-2,2,6,6-tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 4-éthanoyloxy-2,2,6,6-tétraméthyl-pipéridinyloxy ; le 2,2,5,5-tétraméthyl-pyrrolidinyloxy ; le 3-amino-2,2,5,5- tétraméthyl-pyrrolidinyloxy ; le 2,2,5,5-tétraméthyl-l-oxa-3- azacyclopenty1-3-oxy ; l'acide 2,2,5,5-tétraméthy1-3- pirrolinyl-1-oxy-3-carboxylique ; le 2,2,3,3,5,5,6,6,- octaméthy1-1,4-diazacyclohexy1-1,4-dioxy ; le nitrosophénolate de sodium ; les composés de cuivre tels que le diméthyldithiocarbamate de cuivre ; le diéthyldithiocarbamate de cuivre ; le dibutyldithiocarbamate de cuivre ; le salicylate de cuivre ; le bleu de méthylène ; le fer ; la phénothiazine ; la 1,4-benzènediamine ; le N-(1,4- diméthylpenty1)-N'-phényle ; la 1,4-benzènediamine ; le N- (1,3-diméthylbutyl)-N'-phényle ; leurs isomères ; ou un mélange de deux ou plus d'entre eux ; ledit inhibiteur étant de manière davantage préférée choisi parmi l'hydroquinone ou un mélange de N,N'-di-isopropyl-p-phénylènediamine avec de la N-phényl-N'-(1,3-diméthylbutyl)p-phénylènediamine, ou le 4- hydroxy-2,2,6,6-tétraméthylpipéridine-l-oxyle, ou un mélange de ces composants. 31. Procédé selon l'une quelconque des revendications 20 à 30, caractérisé en ce que la température en haut de chaque colonne (210 ; 250) est régulée par ajustement du taux de reflux de la phase liquide recyclée en haut de la colonne et la température au fond des colonnes (210; 250) est régulée par ajustement du débit de vapeur dans les systèmes de rebouilleur (241 ; 271) conçus pour la vaporisation de la phase liqulde. 32. Procédé selon l'une quelconque des revendications 20 à 31, caractérisé en ce que la pression est régulée afin d'éviterune polymérisation du MMA et la pression différentielle entre le haut et le fond de chaque colonne est supervisée afin d'éviter une inondation, un colmatage et un encrassement desdites colonnes. 33. Procédé selon l'une quelconque des revendications 20 à 32, caractérisé en ce que la phase liquide distillée comprenant des impuretés lourdes sortant par le fond de la seconde colonne de distillation (250) est pompée vers une unité d'estérification d'une installation de production de MMA.