FR 3013815 A1 20150529 FR 1361507 A 20131122 13 815 1 L'invention concerne le domaine technique des pompes à chaleur et de l'amélioration de leur rendement thermodynamique. Dans le domaine des pompes à chaleur, l'art antérieur connaît de la demande internationale WO 20009/004124, un dispositif de production de chaleur, dans un système thermodynamique, par circulation d'un fréon sous pression à travers une pluralité de tubulures dans un renflement d'une conduite d'une pompe à chaleur dans laquelle le fluide est sous forme gazeuse, entre un échangeur et un compresseur. Le renflement opérant comme une source secondaire de chaleur, son fonctionnement normal fait ainsi apparaître une augmentation de température entre les deux extrémités du renflement, une première extrémité proche du compresseur et une seconde extrémité proche de l'échangeur. Ce système présente un inconvénient en ce qu'il est limité à la production de chaleur dans le renflement et donc à une augmentation du rendement thermodynamique d'une pompe à chaleur fonctionnant dans un mode chauffage. Par exemple dans le cas où le condenseur et le renflement sont en contact thermique avec une habitation à chauffer. La production de chaleur procurée par le renflement limite donc ses applications aux périodes froides de l'année. De plus, ce renflement produisant de la chaleur, l'homme du métier tendrait à dimensionner une pompe à chaleur intégrant le renflement pour maximiser l'augmentation de température observée à la seconde extrémité du renflement par rapport à sa première extrémité, afin de maximiser la quantité de chaleur récupérable au moyen du renflement. La présente invention a pour but de surmonter les inconvénients de l'état de la technique. La présente invention a donc pour objet un procédé d'amélioration du rendement thermodynamique d'une pompe à chaleur, la pompe comprenant un circuit fluidique fermé, le circuit fluidique comprenant un compresseur, un condenseur, un détendeur, un évaporateur, une première conduite et une conduite de retour au compresseur, le compresseur, le condenseur, le détendeur, l'évaporateur, la première conduite et la conduite de retour étant disposés en série dans le circuit fluidique, la première conduite reliant le compresseur au condenseur, la conduite de retour comprenant une deuxième conduite reliant le condenseur au détendeur, une troisième conduite reliant le détendeur à l'évaporateur et une quatrième conduite reliant l'évaporateur au compresseur, la première conduite comprenant un premier renflement, ledit premier renflement s'étendant, sur la première conduite, entre une première extrémité et une seconde extrémité, ledit premier renflement contenant des tubulures internes, lesdites tubulures internes étant disposées en parallèle sur le circuit fluidique, caractérisé en ce que le procédé comprend une étape consistant à faire circuler, dans le circuit fluidique, un mélange d'un fluide frigorigène et d'un lubrifiant miscible avec le fluide, sans augmentation de la température du mélange entre ladite première extrémité et ladite seconde extrémité. Dans des variantes du procédé : - le circuit fluidique comprend un second renflement. - la conduite de retour comprend ledit second renflement. - la deuxième conduite comprend ledit second renflement. - ledit second renflement est sans tubulures. - le fluide est un fréon. - le fréon est un fréon de la famille R407. - le fréon de la famille R407 est un fréon R407C. - le fréon de la famille R407 est un fréon R407A. Dans une variante, le procédé comprend les étapes ultérieures suivantes : - supprimer du circuit fluidique ledit premier renflement et/ou ledit second renflement; - puis enlever le fluide frigorigène du circuit fluidique; - puis remplir le circuit fluidique avec une première quantité du même fluide frigorigène, la première quantité n'ayant jamais circulé dans le circuit fluidique, et - faire circuler la première quantité de fluide frigorigène dans le circuit fluidique de la pompe. L'invention concerne aussi une pompe à chaleur de rendement thermodynamique amélioré obtenue par un des procédés ci-dessus. Ces caractéristiques et d'autres de la présente invention apparaitront plus clairement dans la description détaillée suivante faite en référence au dessin joint, donné à titre non limitatif, et sur lequel la figure 1 représente schématiquement une pompe à chaleur selon un mode de réalisation avantageux de la présente invention. Aux fins de la présente invention, les dénominations suivantes sont utilisées : « Pompe à chaleur » : un dispositif thermodynamique pour transférer la chaleur d'une première source de chaleur, dite froide, à une seconde source de chaleur, dite chaude, au moyen de travail fourni par un compresseur. « Pompe à chaleur réversible » : une pompe à chaleur fonctionnant soit comme chauffage d'une enceinte soit comme climatiseur pour cette enceinte, une telle enceinte pouvant être une habitation. « COP » : un coefficient de performance Q/W caractérisant le rendement thermodynamique d'une pompe par un rapport d'énergie entre l'énergie Q, sous forme thermique transférée par la pompe de la source froide à la source chaude et l'énergie W, sous forme de travail, usuellement électrique, nécessaire au fonctionnement de la pompe. Un chiffre élevé caractérise une pompe efficace. Ce chiffre peut être supérieur à un sans contredire le second principe de la thermodynamique. « Fluide frigorigène » : Tout fluide apte à être utilisé dans le circuit fluidique d'une pompe à chaleur « Huile miscible avec un fluide frigorigène dans une pompe à chaleur» : huile apte à être transportée par le fluide frigorigène, dans la pompe, pour assurer un retour d'huile au compresseur de la pompe. « Fréon » : dénomination commerciale usuelle des chlorofluorocarbures ou CFC classifiés par différents organismes comme notamment l'« ASHRAE » (« American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning Engineers, Inc.) selon une liste numérotée dans laquelle un 3013 815 4 fréon est répertorié par un numéro « abc », où a = (nombre de C) - 1, b = (nombre de H) + 1 et c = nombre de F. Si a est égal à 0, il est omis dans la formule. Les fréons seront référencés dans la demande soit par leur formule chimique soit par le nom « fréon » suivi d'un numéro abc de la classification, 5 soit par F suivi d'un numéro abc, soit par R suivi de abc. On considérera ainsi particulièrement dans la demande : - le fréon 32 ou R32 ou F32 qui est du difluorométhane ; - le fréon 125 ou R125 ou F125 qui est pentafluoroéthane ; - le fréon 134a ou F134a ou R134a qui est du 1,1,1,2- 10 tétrafluoroéthane ; - la famille de fréons R407 qui est une famille comprenant des mélanges du fréon 32, du fréon 125 et du fréon 134a. - le fréon R407C qui est un mélange typiquement de 23% de R32, 25% de R125 et 52% de R134a (Pourcentages massiques), le R407A (20%, 15 40%, 40%) et le R407F (30%, 30%, 40%). L'ensemble des mélanges de R32, R125 et R134 étant désigné par « famille des fréons R407 », sous-famille de la famille constituée par tous les fréons parmi l'ensemble des fluides frigorigènes ou réfrigérants. Le R407A est notamment moins riche en R134a que le R407C. 20 « Huiles synthétiques » ou « huiles POE » : des huiles polyolester de synthèse utilisées à des fins de lubrification du compresseur d'une pompe à chaleur, notamment pour le chauffage ou le refroidissement des habitations, utilisant du R32, du R125 et du R134a dans la composition du fluide frigorigène utilisé par cette pompe. Ces huiles sont parfaitement miscibles, 25 aux températures d'évaporateur et de condensation de la pompe avec le R32, le R125 et le R134a, afin permettre un retour d'huile mélangée à ces fréons en phase liquide, du condenseur à l'évaporateur de la pompe. Les fréons R32, le R125 et le R134a en phase gazeuse, sont aussi solubles dans ces huiles, de façon à assurer un retour en phase gazeuse du fréon de 30 l'évaporateur au compresseur de la pompe et favoriser au mieux le transport de l'huile, notamment sous forme de brouillard d'huile chargée de fréon entre le compresseur et les échangeurs de chaleur de la pompe, c'est-à-dire 3013 815 5 l'ensemble constitué des deux éléments que sont l'évaporateur et le condenseur de la pompe. « Renflement » : Augmentation du diamètre d'une conduite de longueur strictement inférieure à la longueur de la conduite. Le renflement 5 s'étend dans un sens d'écoulement normal d'un fluide dans le renflement, entre une zone de croissance de son diamètre, ou première extrémité, à l'amont du renflement amont et une zone de décroissance de son diamètre à l'aval du renflement, ou seconde extrémité. « Renflement à tubulures » : Renflement contenant des tubes ou 10 tubulures internes, divisant un fluide s'écoulant dans le renflement en flux parallèles séparés par les tubes. Un tel renflement disposé, en série sur une conduite d'un circuit fluidique, comprend ainsi des tubulures en parallèle sur le circuit. « Augmentation de température entre la première extrémité et la 15 seconde extrémité d'un renflement » : Différence entre la température à la seconde extrémité et la température à la première extrémité (L'opposée de cette différence sera désignée par « variation »). L'invention est décrite ci-dessous en référence à une figure 1, qui représente une pompe à chaleur munie de deux renflements de conduite: un 20 premier renflement de conduite 5, à tubulures 50, disposé entre une sortie de fluide du compresseur 1 de la pompe et un condenseur 2 de la pompe et un second renflement 6 sans tubulures disposé entre le condenseur 2 et le détendeur 3 de la pompe. La pompe possède aussi un évaporateur 4. On peut par exemple utiliser une pompe à chaleur pour le chauffage 25 de marque AIRWELL et de puissance nominale 12kW. L'invention peut aussi être réalisée avec une pompe à chaleur AIRMEC de référence de modèle ANF 50 de puissance 15kW ou ANF 100 de puissance égale à 35kW. L'invention est décrite pour une pompe à chaleur choisie parmi les 30 pompes du commerce suivantes : AERMEC ANF 50 de puissance 15kW, AERMEC ANF 100 de puissance 35kW et AIRWELL de puissance 12kW. L'invention n'est toutefois pas limitée à des fabricants ou des modèles particuliers. Un compresseur référencé par exemple ZB38KCE, de technologie dite « Scroll » est généralement présent dans ces machine. Le circuit fluidique de cette pompe est dimensionné pour un mélange d'un fréon R407C et d'une huile recommandée par le constructeur EMKARATE RL32-3 MAF. Une conduite de diamètre intérieur 14mm relie le compresseur au condenseur. Un segment de cette conduite de longueur 22cm sur l'ANF 50 et l'ANF 100 et de longueur 13cm sur une pompe AIRWELL, est scié et remplacé, par brasage, par un premier renflement de diamètre suffisant pour y loger 7 tubes, disposés en parallèle sur l'écoulement du fluide dans le premier renflement. Chaque tube est de même diamètre intérieur égal à 5mm pour l'ANF 50, 6mm pour l'ANF 100 et 5mm pour les pompes à chaleur AIRWELL. Dans un logement compact des tubes, mis en parallèle, il est possible de considérer que le diamètre intérieur du premier renflement est, aux épaisseurs de tubes près au moins égal à trois fois le diamètre extérieur de chaque tube, soit au moins égal à 25,5mm pour des tubes de diamètre extérieur 8,5mm. Afin d'illustrer ce premier mode de réalisation, la pompe à chaleur est contenue dans une enceinte de température stabilisée, de valeur égale à 7°C, mimant une atmosphère extérieure, et la pompe à chaleur traverse l'enceinte au niveau d'un départ d'eau chaude et d'un retour de ladite eau chaude entre lesquels un système de radiateurs est installé, à l'extérieur de l'enceinte. La chaleur transférée aux radiateurs, depuis l'enceinte, par la pompe, est, de façon connue, proportionnelle à la variation de température entre le départ d'eau chaude et le retour d'eau chaude. Le départ d'eau chaude est par exemple à une température de 35°C et le retour de ladite eau chaude à 30°C, sans le premier renflement à tubulures. Dans ces conditions, l'homme du métier règlera le débit de fluide frigorigène dans la pompe et le débit d'eau chaude dans le circuit des radiateurs, pour que les mêmes températures de départ et de retour que sans premier renflement, soient observées avec le premier renflement à tubulures en série dans le circuit fluidique de la pompe. A défaut, il pourra aussi régler la machine pour que la diminution de température entre le départ d'eau chaude et le retour soit la même que sans premier renflement. Dans le cas où l'intensité ou la puissance délivrée au compresseur est continument variable, l'homme du métier pourra faire varier utilement le débit de fluide frigorigène dans la pompe pour ajuster la température de départ d'eau chaude. Dans le cas où la puissance du compresseur n'est pas ajustable, l'homme du métier pourra faire varier utilement le débit d'eau chaude dans le circuit d'eau chaude pour ajuster la température de retour d'eau chaude. Avec ces deux réglages, l'obtention d'une même différence de température aux bornes du circuit d'eau chaude pourra être obtenue avec certitude. Ces réglages seront effectués sans augmentation de la température à l'aval du premier renflement par rapport à l'amont, et ce critère sera ainsi maintenu lors du fonctionnement normal de la pompe, l'apparition d'une telle augmentation aux bornes du premier renflement entraînant son maintien permanent lors du fonctionnement ultérieur de la pompe. Pour la pompe utilisée, le réglage est ainsi possible sans augmentation de la température aux bornes du premier renflement durant et après le réglage, pour le diamètre intérieur des tubes et du premier renflement mentionnés. On peut ainsi obtenir une pompe fonctionnant pour une variation de température entre départ et retour d'eau chaude inchangée par rapport à une pompe d'origine, malgré la présence du premier renflement à tubulures dans le circuit fluidique et sans augmentation de température aux bornes de ce premier renflement. Un COP inchangé serait attendu d'une telle configuration. Toutefois, lorsque la température de départ d'eau chaude a été réglée par exemple à 35°C et la température de retour à 30°C avec le premier renflement à tubulures, il est observé une diminution de la puissance électrique moyenne fournie au compresseur. De façon symétrique, une puissance inchangée fournie au compresseur avec premier renflement, entraîne une augmentation de la température aux bornes du circuit d'eau chaude et une puissance thermique de chauffage augmentée en mode chauffage ou et une puissance de rafraîchissement augmentée en mode refroidissement. Ce qui correspond à une amélioration du COP de la pompe. Pour le compresseur présent dans la machine, qui fonctionne en tout ou rien, on observe concrètement une diminution du rapport cyclique de l'intensité électrique à tension d'alimentation constante ou de l'intensité moyenne fournie au compresseur. Une telle diminution correspond à une diminution de la puissance électrique moyenne délivrée au compresseur pour une même puissance thermique fournie aux radiateurs. Ceci correspond aussi à une diminution de l'énergie W fournie au compresseur pour transférer avec premier renflement, la même quantité de chaleur Q que sans premier renflement. Pour un compresseur dont l'intensité du courant d'alimentation électrique peut varier continument, on observerait une diminution continue de l'intensité fournie au compresseur. Le COP ou rapport Q/W de la pompe est donc amélioré dans ce mode. Il est possible d'observer que l'augmentation du COP est obtenue dans la partie complémentaire du premier renflement à tubulures, dans le circuit fluidique de la pompe. Le premier renflement à tubulures ne présentant pas de variation de température à ses bornes, ne produit pas, a priori, de chaleur et ne contribue pas directement à l'amélioration du COP dans ce mode. La puissance calorifique du condenseur n'est pas connue exactement du constructeur mais elle est suffisamment surdimensionnée pour permettre un usage de cette pompe avec le premier renflement à tubulures sans augmentation de température aux bornes de ce premier renflement à tubulures. Dans le cas où lors du réglage on obtient une augmentation de température aux bornes du premier renflement, il est alors à envisager un redimensionnement des échangeurs du système, condenseur et évaporateur, pour permettre un réglage et donc un fonctionnement de la pompe avec un COP amélioré, sans augmentation de la température aux bornes du premier renflement ni en fonctionnement ni lors du réglage. Dans ce même cas, il est aussi possible de faire varier le diamètre intérieur de tubulures pour permettre le réglage sans augmentation de température aux bornes du premier renflement. Il est ainsi possible pour la mise en oeuvre de l'invention, préférentiellement, de conserver les échangeurs d'origine de la pompe et de déterminer un diamètre commun optimum, en gain de COP, des tubulures de premier renflement, par des essais successifs de différentes valeurs de diamètre commun de tubulures, pour le premier renflement. Un jeu de premiers renflements de diamètre commun de tubulures, variable sur une plage selon un pas, pourra être réalisé à cette fin. Chaque premier renflement sera successivement essayé en série avec la pompe, soit par insertion statique (brasure), soit par insertion dynamique dans le circuit de la pompe au moyen d'un ensemble de vannes connu permettant la substitution des premiers renflements du jeu dans le circuit. Pour une machine AIRWELL de 12kW, une amélioration de la puissance calorifique de 3,3kW a pu être observée, correspondant à une augmentation de COP de 27% à 7°C avec du R407C. Encore pour une machine AIRWELL de 12kW, une amélioration de la puissance calorifique de 2,5kW a pu être observée, correspondant à une augmentation de COP de 21% à 7°C avec du R407A. Pour ces cas, le lubrifiant est une huile synthétique miscible avec le R407C ou le R407A, huile recommandée par le constructeur. La somme des sections des tubes pour 15kW qui procure le meilleur COP est ici proche de la valeur de la surface de la conduite hors premier renflement. Pour une machine de 35kW du même constructeur, une amélioration de 6,6kW peut être obtenue, correspondant encore à 27% d'amélioration à 7°C avec du R407C et 21% avec du R407A. Pour une telle puissance, un diamètre intérieur des tubes supérieur à 5mm est à choisir, 6mm constituant une valeur préférée. La somme des sections des tubes pour 35kW qui procure le meilleur COP est ici proche du double de la surface de la conduite hors premier renflement. D'une façon générale, il a été observé qu'une augmentation du diamètre intérieur des tubes, à diamètre de conduite constant, est nécessaire à l'obtention d'un optimum de l'effet pour une puissance thermique supérieure. Ceci correspond à une augmentation de la somme des sections intérieures des tubulures. Les pompes de la famille de celle décrite, sont optimisées pour un fluide du type R407C et acceptent avec des précautions d'autres fluides de la famille R407 comme le R407A. Pour une mise en oeuvre de l'invention avec d'autres fluides frigorigènes, il conviendrait d'utiliser des pompes et notamment des compresseurs adaptés au fluide choisi. Dans tous ces cas, le critère de non-augmentation de température à l'aval du premier renflement par rapport à l'amont du premier renflement, est toujours à appliquer. Pour obtenir un fonctionnement avec gain de COP sur une plage de température allant de -7°C à +7°C, il est avantageux d'installer en série dans le circuit fluidique, un second renflement 6. En pratique, ce second renflement est installé sur une conduite distincte de la conduite sur laquelle est présent le premier renflement 5. Si l'on définit comme conduite de retour, l'ensemble des conduites revenant au compresseur via le détendeur et l'évaporateur de la pompe, alors la conduite de retour comprend une deuxième conduite entre le condenseur et le détendeur de la pompe, une troisième conduite entre le détendeur et l'évaporateur et une quatrième conduite entre l'évaporateur et le compresseur du côté aspiration ou entrée de fluide. 3013 815 11 Le second renflement peut ainsi être disposé sur la conduite de retour et tout particulièrement sur la seconde conduite. On obtient alors une pompe munie du premier renflement sur une première conduite reliant la sortie du compresseur ou refoulement, au 5 condenseur et du second renflement sur la seconde conduite, ce qui est le mode préféré de l'invention. En effet, dans ce cas, l'amélioration du COP d'une pompe à chaleur munie de deux renflements est obtenue sur une plage de température étendue allant de -7°C à +7°C en passant par 0°C. 10 Dans ce cas, pour une machine de marque AIRWELL, les caractéristiques d'augmentation de puissance thermique observées ont été les suivantes avec les deux renflements, aussi appelés « kit » de l'invention, avec du R407C et du R407A avec un lubrifiant compatible: A) Machine AIRWELL 12kW nominale - R407C et huile POE 15 A.1) Température 7°C : puissance constructeur 12,72 kW; puissance avec kit 16,1; Gain en COP 27% A.2) Température 0°C : puissance constructeur 10,65 kW; puissance avec kit 14,24; Gain en COP 34% A.3) Température -7°C : puissance constructeur 8,5 kW; puissance 20 avec kit 11,67; Gain en COP 37% B) Machine AIRWELL 12kW nominale - R407A et huile POE B.1) Température 7°C : puissance constructeur 12,67 kW; puissance avec kit 15,28; Gain en COP 21% B.2) Température 0°C : puissance constructeur 11,09 kW; puissance 25 avec kit 13,65; Gain en COP 23% B.3) Température -7°C : puissance constructeur 9,03 kW; puissance avec kit 10,32; Gain en COP 14% Des résultats comparables en pourcentages de gain en COP ont été obtenus pour une pompe AERMEC ANF 50 ou une pompe ANF 100. 30 Le déplacement dans le circuit fluidique du second renflement sur la troisième conduite ou la quatrième donne des résultats moins avantageux en COP. On constate que l'utilisation conjointe des deux dispositifs aboutit donc à étendre le résultat obtenu à +7°C avec le seul premier renflement à une plage de températures large, ce qui démontre l'utilité du second renflement. Le second renflement peut être ou non avec tubulures, cette caractéristique n'influant pas sur l'augmentation de la plage de température. Par ailleurs, sans tubulures, le second renflement n'a pas d'effet significatif sur le COP à +7°C, lorsqu'il est disposé sur la première conduite en substitution du premier renflement. Pour les couples de fluide frigorigène et d'huile conformes à l'invention et utilisant un mélange de R32, de R125 et de R134a les pourcentages d'amélioration de COP sont pour le R407C, R407A et R407F sont comme suit : 407C 407A 407F Air Gain en Gain en Gain en ambiant COP COP COP +7°C 27% 21% -3% 0°C 34% 23% 12% -7°C 37% 14% 3% Pour mettre en oeuvre le procédé de l'invention, dans un autre mode de réalisation, la même pompe du commerce est utilisée. Pour la mise en oeuvre de l'invention, on procède comme suit : - On découpe dans la conduite, de diamètre essentiellement constant, du circuit fluidique de la pompe, reliant le compresseur au condenseur, un segment d'une première longueur. - On remplace à nouveau le segment par un premier renflement à tubulures, le premier renflement étant de même longueur que le segment. Toutefois, le remplacement est effectué par un système de vannes connues, permettant soit de mettre le premier renflement en série, soit de le supprimer du circuit en le remplaçant par une conduite sans premier renflement. II est par exemple possible de prévoir par un jeu de vannes connues une dérivation du circuit fluidique entre le compresseur et le condenseur qui permette de mettre en parallèle dans le circuit le premier renflement à tubulures et le segment découpé et de pouvoir choisir de mettre l'un seulement des deux en série dans le circuit à un instant donné. De même on pourra utiliser tout moyen équivalent de l'art antérieur pour : soit mettre le premier renflement en série dans le circuit fluidique ; soit le supprimer du circuit et le remplacer par un segment de conduite sans premier renflement, en conservant alors un même diamètre de conduite entre le compresseur et le condenseur. Pour la mise en oeuvre générale du procédé de l'invention, le premier renflement est ainsi mis en série dans le circuit, de façon équivalente, soit statiquement par soudure ou brasage comme dans le premier mode, soit dynamiquement par les vannes ci-dessus, comme dans ce second mode. - Avec le système de vannes installé dans le circuit, on remplit alors le carter du compresseur, d'une huile synthétique « polyolester » ou « POE », miscible avec le fréon R407C ou ceux de la famille R407. Une huile de classe de viscosité ISO VG 32 et notamment une huile de référence Emkarate RL32-3 MAF peut être utilisée. - On remplit ensuite le circuit fluidique de préférence avec du fréon R407C, ou encore avec du fréon R407A. - On fait ensuite circuler le fréon dans le circuit fluidique. On observe alors pour les fréons ou les fluides frigorigènes adaptés au procédé de l'invention, une augmentation de la puissance calorifique, ou si l'on asservit la puissance calorifique, une diminution de la puissance électrique nécessaire au fonctionnement de la machine. Cette amélioration du COP est observée pour le chauffage comme pour le rafraîchissement à l'aide de la pompe. Cette augmentation de puissance thermique peut, à nouveau, facilement être mise en évidence en mesurant la température de départ d'eau chaude à la sortie du condenseur, par rapport à la température de retour de l'eau chaude, refroidie dans les radiateurs. Il est ainsi possible de déterminer, en pratique, si un couple fluide-huile permet la mise en oeuvre du procédé de l'invention, à l'aide de deux thermomètres, en mesurant la variation (diminution) de température entre le départ d'eau chaude du condenseur et le retour d'eau chaude (refroidie) au condenseur. L'apparition du phénomène a lieu typiquement au bout de dix minutes de fonctionnement avec le premier renflement en série dans le circuit. L'augmentation de COP peut atteindre 50% avec le R407C et 10% avec le R407A - Pour continuer le procédé, une fois l'augmentation de COP obtenue, on enlève l'ensemble du fluide frigorigène de la machine par un tirage au vide par exemple. - Puis, on supprime le premier renflement du circuit en le remplaçant par une conduite de diamètre constant - Enfin, on met du fluide frigorigène neuf, au sens de n'ayant jamais encore circulé dans le circuit fluidique de la pompe et - On fait circuler le fluide neuf dans le circuit fluidique. On obtient alors, avec ce second procédé, sous forme limitée dans le temps à quelques jours, le même effet sur le COP pour une machine ne possédant plus de premier renflement en série dans le circuit. On observe ainsi une croissance du COP jusqu'à la même valeur qu'avec premier renflement puis une décroissance au bout de quelques jours ramenant le COP à la valeur du constructeur. De plus, à chaque redémarrage après arrêt de la pompe, la valeur de COP maximale diminue et sa durée reste limitée. Le phénomène de gain en COP, de type « effet mémoire », disparaît donc au fil du temps dans ce second mode de réalisation. L'ajout d'un second renflement dans le circuit fluidique, sur la conduite de retour de la pompe utilisée pour le second mode de réalisation, et tout spécialement entre le condenseur et le détendeur, sur la seconde conduite de la pompe, permet à nouveau d'étendre la plage de température sur laquelle l'effet mémoire est observé après avoir ajouté le second renflement, fait circuler un fluide frigorigène dans la pompe et les deux renflements en présence d'un lubrifiant miscible avec le fluide, puis supprimer le premier et le second renflement, puis purger le fluide et le remplacer par un fluide neuf, au sens de n'ayant jamais circulé dans les renflements et enfin faire circuler le fluide neuf dans une pompe dépourvue de renflements. La même diminution avec le temps du gain en COP est ainsi observée, avec le premier renflement et le second renflement ayant été présents dans le circuit fluidique. De manière générale, aux fins de sélectionner un fluide frigorigène, l'homme du métier pourra utiliser comme point de départ une pompe du commerce, optimisée pour le fluide donné et une huile recommandée pour ce fluide. L'homme du métier pourra alors repérer à l'aide de deux thermomètres si une augmentation de puissance thermique dans un circuit d'eau chaude relié au condenseur est observée lorsqu'un premier renflement à tubulures internes est inséré en série dans le circuit fluidique de la pompe à chaleur, entre le compresseur et le condenseur. Dans cette opération, il veillera à dimensionner le condenseur ou les échangeurs pour opérer sans augmentation de température aux bornes du premier renflement. Un redimensionnement du condenseur et de l'évaporateur pourra ainsi être envisagé, donc un remplacement de certains composants de la pompe à chaleur. L'homme du métier pourra aussi mettre l'invention en oeuvre en essayant un jeu de premiers renflements, ayant un diamètre intérieur commun de leurs tubes et des diamètres distincts pour chaque premier renflement du jeu, par exemple s'échelonnant de 5mm à 12mm par pas de 0,5mm. Il opérera alors à diamètre de conduite constant hors du premier renflement et à composants de la pompe inchangés, réalisant un perfectionnement d'une pompe du commerce. L'homme du métier est donc à même de déterminer directement si le procédé de l'invention est applicable à une pompe existante, à l'aide de moyens de mesure ou de modifications simples et donc de déterminer si un couple fluide frigorigène et huile est adapté à la mise en oeuvre du procédé de l'invention pour cette pompe. Le critère de l'invention qui est l'augmentation de la puissance thermique délivrée lorsque le fluide frigorigène parcourt le circuit fluidique de la pompe à travers un premier renflement à tubulures, sans augmentation de la température aux bornes du premier renflement ( le premier renflement ne fonctionnant pas ainsi en source secondaire de chaleur), permet donc à un homme du métier de mettre en oeuvre l'invention de façon reproductible, indépendamment de la compréhension du phénomène qui préside à l'existence de l'invention. De façon générale, une fois obtenu un effet d'amélioration du COP à une température, en présence du premier renflement, l'homme du métier pourra ajouter le second renflement dans le circuit pour étendre la plage de température sur laquelle une amélioration du COP est obtenue. Il pourra aussi tester la durée de l'effet mémoire en supprimant à tout moment du circuit, le premier renflement ou le premier renflement et le second renflement. L'invention est susceptible d'application industrielle dans le domaine des pompes à chaleur pour le chauffage ou le rafraîchissement des habitations. Diverses modifications sont à la portée de l'homme du métier sans sortir du cadre de la présente invention tel que décrit dans les revendications annexées. REVENDICATIONS1.- Procédé d'amélioration du rendement thermodynamique d'une pompe à chaleur, la pompe comprenant un circuit fluidique fermé, le circuit fluidique comprenant un compresseur (1), un condenseur (2), un détendeur (3), un évaporateur (4), une première conduite et une conduite de retour au compresseur, le compresseur, le condenseur , le détendeur, l'évaporateur, la première conduite et la conduite de retour étant disposés en série dans le circuit fluidique, la première conduite reliant le compresseur au condenseur, la conduite de retour comprenant une deuxième conduite reliant le condenseur au détendeur, une troisième conduite reliant le détendeur à l'évaporateur et une quatrième conduite reliant l'évaporateur au compresseur, la première conduite comprenant un premier renflement (5), ledit premier renflement (5) s'étendant, sur la première conduite, entre une première extrémité et une seconde extrémité, ledit premier renflement (5) contenant des tubulures internes (50), lesdites tubulures internes (50) étant disposées en parallèle sur le circuit fluidique, caractérisé en ce que le procédé comprend une étape consistant à faire circuler, dans le circuit fluidique, un mélange d'un fluide frigorigène et d'un lubrifiant miscible avec le fluide, sans augmentation de la température du mélange entre ladite première extrémité et ladite seconde extrémité. 2.- Procédé selon la revendication 1, dans lequel le circuit fluidique comprend un second renflement (6). 3.- Procédé selon la revendication 2, dans lequel la conduite de retour comprend ledit second renflement (6). 4.- Procédé selon la revendication 3, dans lequel la deuxième conduite comprend ledit second renflement (6).30 5.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel ledit second renflement (6) est sans tubulures. 6.- Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le fluide est un fréon. 7.- Procédé selon la revendication 6, dans lequel le fréon est un fréon de la famille R407. 8.- Procédé selon la revendication 7, dans lequel le fréon de la famille R407 est un fréon R407C. 9.- Procédé selon la revendication 7, dans lequel le fréon de la famille R407 est un fréon R407A. 10.- Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant les étapes ultérieures suivantes : - supprimer du circuit fluidique ledit premier renflement (5) et/ou ledit second renflement (6); - puis enlever le fluide frigorigène du circuit fluidique; - puis remplir le circuit fluidique avec une première quantité du même fluide frigorigène, la première quantité n'ayant jamais circulé dans le circuit fluidique, et - faire circuler la première quantité de fluide frigorigène dans le circuit fluidique de la pompe. 11.- Pompe à chaleur de rendement thermodynamique amélioré obtenue par le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.30