FR 3008970 A1 20150130 FR 1357364 A 20130725 PROCÉDÉ DE PRODUCTION D'ALCOOLS PAR HYDROGENATION CATALYTIQUE D'ACIDE LEVULINIQUE EN UNE ETAPE Domaine de l'invention La présente invention concerne un procédé en une étape de transformation d'une charge comprenant de l'acide lévulinique, avantageusmeent obtenu à partir de traitement de la 5 biomasse, en mono-alcool, de préférence en butanol et en particulier en 2-butanol. Art Antérieur Depuis quelques années, les préoccupations environnementales et l'augmentation des coûts 10 des combustibles fossiles ont stimulé l'intérêt mondial pour le développement d'alternatives aux produits dérivés du pétrole, aux produits chimiques et autres produits. Il existe ainsi un vif intérêt pour l'incorporation de produits d'origine renouvelable au sein des filières carburant et chimie, en complément ou en substitution des produits d'origine fossile. 15 Le département américain de l'énergie (DOE) a récemment compilé l'ensemble de produits chimiques à valeur ajoutée pouvant être produit à partir de la biomasse « saccharidique » (Green Chem. 12, 539-554 (2010). Ce rapport a mis en évidence 10 synthons principaux produits à partir de sucre dont l'acide lévulinique (LEV) ou acide 4-oxopentanoïque. L'acide lévulinique est le produit de réactions de dégradations acides de l'amidon ou de la 20 partie cellulosique de la biomasse lignocellulosique. En effet, l'acide lévulinique (LEV) est le produit final obtenu par traitement acide du glucose. Par isomérisation et déshydratation acide, l'acide lévulinique est transformé en 5-hydroxyméthylfurfural (HMF). Ensuite l'addition d'eau au HMF induit une rupture du cycle pour former simultanément une molécule d'acide lévulinique et d'acide formique. L'acide lévulinique peut donc être considéré comme le 25 produit majoritaire d'une transformation contrôlée d'hexose par les acides. Le rendement massique théorique à partir de glucose est de 64,5% (production eau et acide formique). La transformation et la valorisation de l'acide lévulinique (LEV) en phase aqueuse, potentiellement en présence d'acide formique, en produits pétrochimiques à haute valeur ajoutée présente donc un intérêt important. (figure 1) 30 L'acide lévulinique est donc reconnu comme l'une des molécules "plateforme" les plus largement disponibles à partir des carbohydrates. Cette molécule possède deux groupes fonctionnels réactifs différents (-C=0 et -COOH) ce qui permet de nombreuses possibilités de transformations. Dans la littérature, on note par exemple des transformations par hydrogénation catalytique qui permettent l'obtention de composés variés possédant diverses applications : gammavalérolactone (GVL), Methyl TétraHydroFurane (MTHF), 1,4-pentanediol (1,4-PD0). (Figure 2) (Manzer, L. E. Feedstocks for the Future., pp. 40-51 (American Chemical Society,2006). Bozell, J. J. et al. Production of levulinic acid and use as a platform chemical for derived products. Resources, Conservation and Recycling. 28, 227-239 (2000), Serrano-Ruiz, J. C., Dumesic, J. A. & West, R. M. Catalytic Conversion of Renewable Biomass Resources to Fuels and Chemicals. Chemical and Biomolecular) De manière générale, l'hydrogénation catalytique d'acides carboxyliques nécessite des conditions réactionnelles de température et de pression sévères en phase liquide, en présence de catalyseurs mono ou bimétalliques, plutôt à base de métaux nobles. L'hydrogénation de l'acide lévulinique peut conduire dans certaines conditions à la production de gamma-valérolactone (GVL). La demande de brevet US2003/0055270 décrit un procédé de production sélectif en gammavalérolactone (GVL) à partir d'acide lévulinique, par chauffage en présence d'hydrogène et d'un catalyseur ayant à la fois une fonction hydrogénante et une fonction permettant la fermeture d'un cycle, dans lequel ledit catalyseur est un métal, éventuellement supporté. Le solvant préféré est le dioxane Le métal est avantageusement choisi parmi les éléments des groupes 7 à 10 de la classification périodique et de préférence parmi l'iridium (Ir), le palladium (Pd), le platine (Pt), le rhénium (Re), le rhodium (Rh), le ruthénium (Ru) seul ou en mélange et de manière très préférée, le métal est le ruthénium (Ru). Dans le cas où ledit catalyseur est supporté, le support est avantageusement choisi parmi le carbone, la silice (SiO2) et l'alumine (A1203). Ledit catalyseur peut éventuellement être promu par un élément choisi parmi les éléments des groupes 8-10 et du groupe 11 et de préférence l'or, l'argent et le cuivre. Ledit procédé de production sélectif en gamma-valérolactone (GVL) opère à une température comprise entre 100 et 200°C, à une pression comprise entre 0,5 et 10 MPa et en phase liquide. Il est précisé dans la demande que la réaction d'hydrogénation et de fermeture du cycle opère en une étape et produit peu ou pas d'alcool pentylique tel que le pentanediol. Dans la demande de brevet US2003/0055270, Manzer et al. observent que les catalyseurs les plus sélectifs en gamma-valérolactone (GVL) et permettant d'obtenir une conversion quasi-quantitative de l'acide lévulinique (en solution 50% en poids acide lévulinique / dioxane) sont les catalyseurs Ru/C, Rh/C, Ir/C mis en oeuvre dans un procédé opérant à une pression P(H2) comprise entre 0,45 et 0,55 MPa, à une température de 215°C, et pendant une durée de 2h. La demande de brevet ne mentionne pas la production de monoalcool et en particulier de butanol. Lange et al. (R. Haan and J.-P. Lange) décrit dans la demande de brevet WO/2011/015645 2011. et dans la publication J-P. Lange et colI, (Angew. Chem. 122, 2010, 4581-4585.) l'hydrogénation d'acide lévulinique pour produire sélectivement de la gamma-valérolactone (GVL) grâce à l'utilisation d'un catalyseur comprenant au moins un métal supporté sur TiO2 ou ZrO2, ledit catalyseur étant plus résistant à l'empoisonnement, plus stable, plus actif et plus sélectif que les catalyseurs d'hydrogénation décrits dans l'art antérieur et en particulier les catalyseurs supportés sur SiO2 ou C. Le métal du catalyseur est avantageusement choisi parmi les métaux des groupes 7, 8 à 10 et 11 et de préférence parmi l'iridium (Ir), le palladium (Pd), le platine (Pt), le Rhénium (Re), le Rhodium (Rh), le Ruthénium (Ru), l'Osmium (Os), et l'Or (Au), seul ou en mélange, la teneur en métal ou métaux étant comprise entre 0,05 et 5% poids par rapport à la masse totale dudit catalyseur. Le procédé de transformation sélective de l'acide lévulinique en gamma-valérolactone (GVL) opère avantageusement à une température comprise entre 50 et 350°C, à une pression comprise entre 0,1 et 10 MPa, en phase liquide et à une vitesse pondérale horaire whsv (weight hour space velocity) comprise 0,1 et 30 g acide lévulinique/g catalyseur/h. Les exemples de la demande de brevet WO/2011/015645 décrivent explicitement l'hydrogénation d'une solution aqueuse concentrée d'acide lévulinique (89% en poids) en GVL dans un réacteur continu en présence de catalyseurs monométalliques (Pd, Pt) ou bimétalliques (Pt-Re, Pt-Au et Pt-Ir) supportés sur TiO2 ou ZrO2. Les catalyseurs supportés sur TiO2 ou ZrO2 se sont révélés plus actifs que des catalyseurs d'hydrogénation classiques supportés sur SiO2 ou C. Le catalyseur 0,5%poids Re-0,5%poids Pt/ TiO2 montre une très bonne sélectivité en GVL mais exhibe une tendance à la désactivation. La demande de brevet ne mentionne pas la production de monoalcool et en particulier du 30 butanol. Récemment, Al-Shaal et al. ont étudié l'influence de différents solvants (alcools, eau, mélange eau-alcool) sur l'hydrogénation d'une solution d'acide lévulinique (5% en poids) en gamma-valérolactone (GVL) en présence de catalyseurs Ru/C, Ru/Ti02, Ru/Si02 et Ru/A1203 (Green Chem. 14, 2012, 1260-1263). Les résultats montrent que l'acide 35 lévulinique est converti en gamma-valérolactone (GVL) avec une sélectivité de 70 % et une conversion de 80% en présence d'un catalyseur Ru/TiO2 dans un mélange de solvant Et0H/H20 : 90/10, à une température de 130°C, une pression P(H2)=1,2 MPa, et pendant une durée de réaction t=160min. La demande de brevet W02010/129147 décrit la production de 2-butanol à partir d'acide 5 lévulinique selon un procédé de transformation en deux étapes distinctes. La première étape est une décarboxylation de l'acide lévulinique en éthyl-méthylcétone (2-butanone) opérée en absence d'hydrogène en présence d'un catalyseur de type Cu/zéolithe. La seconde étape est une hydrogénation catalytique de l'éthyl-méthylcétone permettant de réduire le composé éthyl-méthylcétone (2-butanone) intermédiaire en 2-butanol, en présence d'un catalyseur 10 classique d'hydrogénation tel qu'un catalyseur à base de nickel ou de ruthénium. La demande de brevet W02010/129147 ne décrit pas un procédé de transformation d'une charge contenant de l'acide lévulinique conduisant à la formation sélective de 2-butanol, en une seule étape par hydrogénation catalytique en présence d'un seul catalyseur spécifique. 15 Le brevet US5883266 décrit un procédé de préparation à partir d'acide lévulinique d'un produit hydrogéné comprenant, seul ou en mélange, le 2-méthyltétrahydrofurane (MTHF), la gamma-valérolactone (GVL), le pentanediol, en présence d'un catalyseur bifonctionnel présentant à la fois une fonction hydrogénante et une fonction permettant l'ouverture de cycle. Le catalyseur bifonctionnel peut être un catalyseur mono-métallique ou bimétallique, 20 de préférence supporté. La fonction hydrogénante est fournie par un premier métal choisi parmi le cuivre (Cu), le nickel (Ni), et les métaux choisi parmi l'iridium (Ir), le palladium (Pd), le platine (Pt), le rhénium (Re), le rhodium (Rh), le ruthénium (Ru), l'osmium (Os), seul ou en mélange, et de préférence le premier métal est le palladium (Pd). La fonction permettant l'ouverture de cycle est fournie par un second métal qui peut être identique ou différent du 25 premier. Le deuxième métal est choisi parmi le rhénium (Re), le ruthénium (Ru), le cuivre (Cu), le nickel (Ni), l'étain (Sn), le cobalt (Co), le manganèse (Mn), le fer (Fe), le chrome (Cr), le molybdène (Mo) et le tungstène (W), seuls ou en mélange, et de préférence le second métal est le rhénium (Re). Le support est avantageusement choisi parmi les oxydes de métaux présentant une surface 30 spécifique élevée et de préférence parmi le carbone, l'alumine (A1203), l'oxyde de titane (TiO2), l'oxyde de zirconium (ZrO2), le silicate de magnésium (MgSiO2), seuls ou en mélange. Les supports TiO2 et ZrO2 sont mentionnés mais non exemplifiés. Seul le support carbone est illustré. Un catalyseur préféré est un catalyseur comprenant 0,5 à 10% poids de palladium (Pd) et 1 à 12% poids de rhénium (Re) déposés sur un support carbone. Le procédé selon le brevet US5883266 opère à une température comprise entre 100 et 300°C et une pression partielle d'hydrogène supérieure à 1 MPa. Ledit procédé permet la production d'un produit hydrogéné comprenant une concentration molaire ou une sélectivité en 2-méthyltétrahydrofurane (MTHF) supérieure à 25%, de 5 préférence supérieure à 50% et de manière préférée supérieure à 75% mais également des sous-produits tels que les alcools et en particulier une concentration molaire ou une sélectivité en 1-pentanol comprise entre 1 et 25%, en 2-pentanol comprise entre 0,05 et 2% et en 2-butanol comprise entre 0,05 et 5%. Le produit hydrogéné comprend également des produits intermédiaires tels que la gamma-valérolactone (GVL) à une concentration molaire 10 comprise entre 0,1 et 60% et le pentanediol à une concentration molaire comprise entre 0,01 et 20%. Il n'existe donc pas à ce jour de procédé de transformation d'une charge contenant de l'acide lévulinique conduisant à la formation sélective de mono-alcool et en particulier de 215 butanol, en une étape par hydrogénation catalytique avec un seul catalyseur. La transformation d'acide lévulinique issu de la transformation de biomasse notamment en butanol est une voie particulièrement intéressante car ce produit peut par exemple être incorporé dans le pool essence, ou être utilisé directement ou après transformation (s) en 20 intermédiaire chimique ou pétrochimique (butènes, butadiène...). Les travaux du demandeur ont permis de mettre en évidence que, de manière surprenante, l'utilisation d'un catalyseur caractérisé par la combinaison d'une phase active spécifique déposée sur un support spécifique dans un procédé de transformation d'une charge 25 comprenant de l'acide lévulinique et opérant dans des conditions opératoires spécifiques permettait l'obtention sélective, en une étape, de mono-alcool et en particulier de 2- butanol tout en minimisant la production de produit secondaire tel que le 2-méthyltétrahydrofurane (MTHF) ou de produit intermédiaire tel que la gamma-valérolactone (GVL). 30 Résumé de l'invention Un objet de la présente invention est donc de fournir un procédé de conversion d'une charge comprenant de l'acide lévulinique en mono-alcool, en présence d'hydrogène, ledit procédé opérant en une étape, à une température comprise entre 80°C et 250°C, à une pression comprise entre 0,5 et 20 MPa, et en présence d'un catalyseur comprenant un métal des 35 groupes 7 à 10 choisi parmi le platine (Pt), le ruthénium (Ru), l'iridium (Ir), le rhénium (Re), ledit métal étant utilisé seul et un support choisi parmi l'oxyde de titane (TiO2), l'oxyde de zirconium (ZrO2), et la silice (SiO2), pris seul ou en mélange. De façon surprenante, il a été découvert que lorsqu'un catalyseur présentant la combinaison 5 spécifique de caractéristiques mentionnées ci-dessus est mis en oeuvre dans les conditions opératoires indiquées ci-dessus, il permet de réaliser une conversion significative d'acide lévulinique et de produire sélectivement du 2-butanol. Un avantage de la présente invention est donc de fournir un procédé de conversion d'une 10 charge comprenant de l'acide lévulinique en mono-alcool, de préférence en butanol et en particulier en 2-butanol, présentant une conversion élevée de l'acide lévulinique. Le procédé selon l'invention permet notamment d'obtenir du butanol et de préférence du 2butanol à une sélectivité supérieure à 15% molaire, de préférence 20% molaire, très préférée 25%. 15 L'intérêt du procédé selon la présente invention est donc de produire sélectivement du 2butanol à partir d'une charge riche en acide lévulinique. Description détaillée de l'invention L'invention concerne un procédé de conversion d'une charge comprenant de l'acide 20 lévulinique en mono-alcool, en présence d'hydrogène, ledit procédé opérant en une étape, à une température comprise entre 80°C et 250°C, à une pression comprise entre 0,5 et 20 MPa, et en présence d'un catalyseur comprenant un métal des groupes 7 à 10 choisi parmi le platine (Pt), le ruthénium (Ru), l'iridium (Ir), le rhénium (Re), ledit métal étant utilisé seul et un support choisi parmi l'oxyde de titane (TiO2), l'oxyde de zirconium (ZrO2), et la silice 25 (SiO2), pris seul ou en mélange. Dans la présente invention, il est fait référence à la nouvelle notation de la classification périodique des éléments : Handbook of Chemistry and Physics, 76ième édition, 1995-1996. 30 La charge Selon l'invention, la charge utilisée comprend au moins de l'acide lévulinique. La charge peut également avantageusement comprendre un ou plusieurs acides. Ladite charge peut également avantageusement comprendre un ou plusieurs produits de dégradation liés au procédé d'obtention de l'acide lévulinique, en particulier lorsque l'acide 35 lévulinique est obtenu à partir de biomasse lignocellulosique. A titre d'exemple, la charge peut contenir de l'acide formique, du 5-hydroxyméthylfurfural, des sucres comme le glucose, le xylose, de furfural, des fragments phénoliques issus de décomposition partielle de lignine, des humines ou composés polyoxygénées de masses moléculaires importantes, des impuretés minérales. De préférence, ladite charge ne comprend pas d'alcools. De manière préférée, ladite charge 5 ne comprend pas d'autres dérivés organiques. De préférence, le procédé selon la présente invention est un procédé de conversion en milieu aqueux d'une charge comprenant de l'acide lévulinique. De préférence, ladite charge comprend de l'eau à une teneur comprise entre 1% et 99% 10 poids par rapport au poids totale de la charge, de préférence entre 30% et 99% poids et de manière préférée entre 40% et 98% poids par rapport au poids de la charge. La teneur en acide lévulinique dans ladite charge est avantageusement comprise entre 1% et 99% poids, de préférence entre 1% et 70% poids, et de manière préférée entre 2% et 60% poids par rapport au poids total de la charge. 15 L'acide lévulinique contenu dans ladite charge est de préférence d'origine biosourcée. Il peut avantageusement être produit, par exemple, par transformation de plantes sucrières comme la betterave ou la canne à sucre, par transformation de plantes amylacées comme blé, maïs, pomme de terre, manioc ou par transformation de biomasse lignocellulosique. La matière 20 première lignocellulosique peut avantageusement être constituée de bois ou de déchets végétaux. D'autres exemples non limitatifs de matière biomasse lignocellulosique sont les résidus d'exploitation agricole (paille, herbes, tiges, noyaux, coquilles...), les résidus d'exploitation forestière (produits de première éclaircie, écorces, sciures, copeaux, chutes...), les produits d'exploitation forestière, les cultures dédiées (taillis à courte rotation), les résidus 25 de l'industrie agro-alimentaire (résidu de l'industrie du coton, bambou, sisal, banane, maïs, panicum virgatum, noix de coco, bagasse...), les déchets organiques ménagers, les déchets des installations de transformation du bois, les bois usagés de construction, du papier, recyclé ou non. 30 L'obtention d'acide lévulinique à partir de plantes sucrières ou de plantes amylacées met en jeu des étapes de transformations acides (hydrolyse, isomérisation, hydratation / déshydratation). En revanche, l'obtention d'acide lévulinique à partir de biomasses lignocellulosiques brutes est plus complexe et requiert plusieurs étapes, simultanées ou successives, à savoir: 35 - un prétraitement de la biomasse lignocellulosique, - une hydrolyse de la partie carbohydrate (cellulose et hemicellulose) et - une réaction acido catalysée de production d'acide lévulinique des sucres monomériques obtenus après hydrolyse. La charge biomasse lignocellulosique peut avantageusement être utilisée sous sa forme 5 brute, c'est-à-dire dans son intégralité de ces trois constituants cellulose, hémicellulose et lignine. La biomasse brute se présente généralement sous forme de résidus fibreux ou poudre. En général, elle est broyée ou déchiquetée pour permettre son transport. La biomasse subit de préférence un prétraitement afin d'augmenter la réactivité et l'accessibilité de la cellulose au sein de la biomasse avant sa transformation. Ces 10 prétraitements sont de nature mécanique, thermochimique, thermo-mécanico-chimique et/ou biochimique et provoquent la décristallinisation de la cellulose, la solubilisation de l'hémicellulose et/ou de la lignine ou l'hydrolyse partielle de l'hémicellulose suivant le traitement. La charge biomasse lignocellulosique peut également être prétraitée afin d'être sous la 15 forme d'oligomères hydrosolubles. Ces prétraitements sont de nature mécanique, thermochimique, thermo-mécanico-chimique et/ou biochimique. Ils provoquent la décristallinisation et la solubilisation de la cellulose sous forme d'oligomères hydrosolubles. L'étape d'hydrolyse peut être réalisée par toutes les techniques connues de l'homme de métier, comme par exemple par catalyse homogène ou hétérogène acide ou par catalyse 20 enzymatique. La production d'acide lévulinique à partir de sucres est avantageusement réalisée en catalyse acide, par exemple en présence d'acide sulfurique. De préférence, la charge traitée dans le procédé selon l'invention est issue du traitement acide de la biomasse. Ladite charge comprend avantageusement en plus de l'acide lévulinique, de l'acide formique, des traces d'acide sulfurique et des impuretés organiques et 25 minérales. Le catalyseur Conformément à l'invention, le catalyseur utilisé comprend et de préférence consiste en un métal des groupes 7 à 10 choisi parmi le platine (Pt), le ruthénium (Ru), l'iridium (Ir), le 30 rhénium (Re), ledit métal étant utilisé seul et un support choisi parmi l'oxyde de titane (TiO2), l'oxyde de zirconium (ZrO2), et la silice (SiO2), pris seul ou en mélange. Selon un mode de réalisation préféré, le catalyseur utilisé présente la définition précitée, à l'exception du catalyseur comprenant et de préférence consistant en un métal noble, ledit métal noble étant le ruthénium (Ru) et un support silice (SiO2). 35 Selon un autre mode de réalisation préféré, le catalyseur utilisé présente la définition précitée, à l'exception du catalyseur comprenant et de préférence consistant en un métal noble, ledit métal noble étant le platine (Pt) et un support oxyde de titane (TiO2). De préférence, ledit métal est choisi parmi les métaux nobles des groupes 7 à 10 et de manière préféré parmi le platine (Pt) et le ruthénium (Ru), ledit métal étant utilisé seul et de manière très préférée, le métal est le ruthénium (Ru) utilisé seul. De préférence, ledit catalyseur utilisé dans la présente invention ne contient pas d'élément 10 dopant. De préférence, ledit catalyseur comprend une teneur en métal des groupes 7 à 10 comprise entre 0,1 et 10 % poids et de préférence entre 0,2 et 8% poids par rapport à la masse totale dudit catalyseur. 15 De préférence, ledit support est choisi parmi l'oxyde de titane (TiO2) et l'oxyde de zirconium (ZrO2), pris seul ou en mélange et de manière très préférée, ledit support est l'oxyde de titane (TiO2). 20 Un catalyseur préféré utilisé dans le procédé selon l'invention est constitué de ruthénium seul et d'un support choisi parmi l'oxyde de titane ou l'oxyde de zirconium seuls ou en mélange. Un catalyseur très préféré utilisé dans le procédé selon l'invention est constitué de ruthénium seul et d'un support oxyde de titane. 25 Le support du catalyseur utilisé dans la présente invention présente de préférence une surface spécifique BET comprise entre 5 et 400m2/g et de préférence entre 10 et 350m2/g et un volume poreux compris entre 0,1 à 2,0 mL/g et de préférence entre 0,15 et 1,5 mL/g . 30 Le catalyseur de l'invention peut être préparé selon toutes les techniques connues de l'Homme du métier : imprégnation (s) à sec, imprégnation (s) en excès, échange (s) ionique (s), dépôt / précipitation, dépôt (s) en phase vapeur de précurseur contenant du ruthénium sur le support choisi parmi l'oxyde de titane ou l'oxyde de zirconium seuls ou en mélange. 35 Les précurseurs de ruthénium peuvent être choisis parmi les oxydes de ruthénium, les halogénures de ruthénium, tels que les chlorures de ruthénium, les iodures de ruthénium, les bromures de ruthénium, les sulfures de ruthénium, les carbures de ruthénium, les fluorures de ruthénium, les oxychlorures de ruthénium, les nitrates de ruthénium, les dérivés organiques à base de ruthénium comme l'acétylacétonate de ruthénium, et les précurseurs aminochlorés Ru(NH3)6C12. Les précurseurs de platine peuvent être choisis parmi des complexes organiques métalliques comme le platine acétylacétonate Pt(C611702)2, les complexes de platine dichloro(ethylenediamine) (H2NCH2CH2NH2)PtC12, les oxydes de platine PtO, Pt02, les sels de métaux comme les chlorures de platine PtC12, PtC14, l'acide hexachloroplatinique H2PtC16, l'hexachloroplatinate de potassium K2PtC16, le tétrachloraplatinate de potassium K2PtC14, le tétrachloraplatinate d'ammonium (NH4)2PtC14, l'hexachloroplatinate d'ammonium (NH4)2PtC14, les nitrates métalliques. Pt(NH3)2(NO2) les bromures de platine PtBr2. Les précurseurs de rhénium peuvent être choisis parmi les oxydes de rhénium Re207, Re03, Re02, les sels de rhénium comme les chlorures de rhénium, ReCI3, ReCI5, les iodures de 15 rhénium Re13, le perrhenate d'ammonium NH4ReO4, l'hexachlororhénate de potassium K2 ReC16. Les précurseurs d'iridium peuvent être choisis parmi des complexes organiques métalliques comme l'iridium acétylacetonate Ir[C6H702)3 , les oxydes d'iridium 1rO2, les sels d'iridium comme les chlorures d'iridium lrCl3, PtC14, l'hexachloroiridate de potassium K2PtC16, le 20 l'hexachloroiridate d'ammonium (NH4)2IrC16. L'oxyde de titane (TiO2) est avantageusement préparé selon toute technique de l'Homme du métier comme par exemple hydrolyse de chlorure de titane, hydrolyse/condensation de solutions d'alkoxydes de titane etc. (Handbook of Porous Solids, Schüth, Edition Wiley-VCH, Volume 3). L'oxyde de titane utilisé dans la présente invention peut être sous forme 25 cristallographique rutile, anatase, brookite pure ou en mélange. L'oxyde de zirconium (ZrO2) est avantageusement préparé selon toute technique de l'Homme du métier comme par exemple hydrolyse de chlorure de zirconyle, hydrolyse/condensation de solutions d'alkoxydes de zirconium etc. (Handbook of Porous Solids, Schüth, Edition Wiley-VCH, Volume 3). L'oxyde de zirconium utilisé dans la présente 30 invention peut être sous forme cristallographique amorphe, tétragonale, monoclinique pure ou en mélange. Le dioxyde de silicium SiO2 est avantageusement préparé selon toute technique de l'Homme du métier. Il existe plusieurs types de silice : silice colloïdale, silice précipitée préparée par exemple par acidification de silicates de sodium, gel de silice etc (Handbook of Porous Solids, Schüth, Edition Wiley-VCH, Volume 3). L'oxyde de silicium utilisé dans la présente invention peut être sous forme cristallographique amorphe, ou cristallisée. Après introduction du métal des groupes 7 à 10 sur le support choisi parmi l'oxyde de titane (TiO2), l'oxyde de zirconium (ZrO2), et la silice (SiO2), pris seul ou en mélange, et avant sa mise en oeuvre dans le procédé de conversion selon l'invention, le catalyseur peut avantageusement être soumis à une étape de traitement thermique. Le traitement thermique est avantageusement réalisé à une température comprise entre 150°C et 500°C et de préférence comprise entre 150°C et 400°C. La durée du traitement thermique est avantageusement comprise entre 0,5 h et 10 h. L'étape de traitement thermique peut avantageusement être suivie d'un traitement de réduction en température. Le traitement thermique réducteur est avantageusement réalisé à une température comprise entre 100°C et 600°C sous flux ou atmosphère d'hydrogène. La durée de réduction est avantageusement comprise entre 0,5 h et 10 h. L'étape de réduction peut avantageusement être réalisée in situ c'est-à-dire dans le réacteur où se déroule la réaction, avant l'introduction de la charge réactionnelle. La réduction peut également être réalisée ex situ. Après introduction du métal des groupes 7 à 10 sur le support choisi parmi l'oxyde de titane (TiO2), l'oxyde de zirconium (ZrO2), et la silice (SiO2), pris seul ou en mélange, et avant sa mise en oeuvre dans le procédé de conversion selon l'invention, le catalyseur peut avantageusement être réduit en phase liquide. Le volume de la solution aqueuse de réduction du catalyseur est avantageusement compris entre 1 et 20 fois le volume de catalyseur engagé. L'agent réducteur utilisé est avantageusement choisi parmi l'acide formique, l'acide citrique, l'acide ascorbique, l'acide oxalique, le formiate de sodium, l'acétate de sodium, le borohydrure de sodium, le formaldéhyde, le dextrose, l'hydrazine, l'hydrogène ou tout autre réducteur en phase liquide conventionnel. Le rapport molaire agent réducteur / ruthénium est de préférence compris entre 1 et 50, de préférence 2 et 40. La température de préparation est de préférence comprise entre -5°C et 70°C, et de manière préférée entre 5°C et 60°C. Le temps de séjour de ladite solution aqueuse dans l'appareillage est comprise entre 0 et 20 h. L'étape de réduction en phase liquide peut être précédée d'une étape de séchage afin d'éliminer toute ou une partie de l'eau introduite lors de l'imprégnation, de préférence à une température comprise entre 50°C et 250°C, de manière plus préférée entre 70°C et 200°C. La durée du séchage est généralement comprise entre 0,5 h et 20h. Le séchage est généralement effectué sous air, à pression atmosphérique ou sous vide partiel. L'étape de réduction en phase liquide peut être précédée d'une étape de séchage et d'une étape de calcination, généralement opérée sous air à une température de calcination est généralement comprise entre 150°C et 500°C, de préférence comprise entre environ 150°C et environ 450°C. La durée de calcination est généralement comprise entre 0,5 h et 10 h. Lors de la préparation des catalyseurs selon l'invention, le support peut être sous la forme de poudre ou mise en forme par exemple sous forme de billes ou d'extrudés ou de pastilles ou toute autre forme communément utilisée. La mise en forme peut être réalisée avant ou après l'introduction du ruthénium. Les catalyseurs utilisés dans la présente invention sont caractérisés par les techniques connues de l'homme du métier, comme la fluorescence X, l'adsorption-désorption d'azote, la microscopie électronique à transmission, la diffraction des rayons X. Le catalyseur utilisé dans la présente invention présente de préférence une surface 15 spécifique comprise entre 5 et 400m2/g et de préférence entre 10 et 350 m2/g et un volume poreux compris entre 0,1 à 2,0 mL/g et de préférence entre 0,15 et 1,5 mL/g . Procédé de transformation Conformément à l'invention, ledit procédé de conversion d'une charge comprenant de l'acide 20 lévulinique en mono-alcools selon l'invention opère en présence d'hydrogène. L'hydrogène peut avantageusement être utilisé pur ou en mélange. La quantité d'hydrogène introduite est telle que le rapport molaire hydrogène/acide lévulinique est avantageusement compris entre 1 et 4000 mol/mol. 25 Conformément à l'invention, ledit procédé est avantageusement opéré en une seule étape, avec maintien de la pression d'hydrogène sur toute l'étape réactionnelle, sans aucune séparation intermédiaire le long du réacteur. Conformément à l'invention, ledit procédé opère avantageusement à une température 30 comprise entre 80°C et 250°C, de préférence entre 85°C et 240°C, de manière très préférée entre 90°C et 230°C et de manière encore plus préférée entre 100 et 200°C et à une pression totale comprise entre 0,5 MPa et 20 MPa, de préférence entre 1 MPa et 20 MPa, de manière très préférée entre 2 MPa et 20 MPa. La réaction peut avantageusement être opérée en réacteur fermé ou en continu (technologie 35 lit fixe, slurry, trickle bed). Si la réaction est opérée en continu, par exemple en lit fixe, la vitesse massique horaire (débit acide lévulinique / masse de catalyseur) est comprise entre 0,01 et 10 h-1, de préférence entre 0,01 et 5 h-1 et de manière très préférée entre 0,05 et 2 h-1. Si la réaction est opéré en mode batch, la durée de la réaction est comprise entre 10 et 50 heures, de préférence entre 12 et 40 heures. Le rapport massique d'acide lévulinique par rapport à la masse de catalyseur est compris entre 0,1 et 500, de manière préférée entre 0,1 et 250 et de manière très préférée entre 0.5 et 100. L'intérêt du procédé selon la présente invention est donc de produire sélectivement du butanol et de préférence du 2-butanol à partir d'une charge riche en acide lévulinique. Le procédé selon l'invention permet notamment d'obtenir du butanol et de préférence du 2butanol dans une sélectivité supérieure à 15% molaire, de préférence 20% molaire, très préférée 25%. Le procédé selon la présente invention conduit également à la formation d'autres produits : la gamma-valérolactone (GVL), le 1,4 pentanediol (PDO), le méthyl tétrahydrofurane (MTHF) et l'angélica-lactone (AGL). La 2-butanone n'est pas observée comme produit de réactions. L'effluent issu du procédé selon l'invention contient une teneur en 2-butanone inférieure à 1% mol. On note également la présence de gaz légers comme par exemple, le monoxyde de carbone, le dioxyde de carbone, les alcanes légers comme le méthane, l'éthane, le propane, le butane et les alcènes légers. La quantité de gaz légers est généralement comprise entre 0,1% mol et 50%mol. On observe également la présence d'acide pentanoïque, de pentanol, de 2-pentanol, de propanol, de méthanol et d'isopropanol . Le procédé selon l'invention permet d'obtenir une sélectivité en gamma-valérolactone (GVL) avantageusement inférieure à 20%mol, de préférence inférieure à 15%, de manière très 30 préférée inférieure 12%, et de manière encore plus préférée inférieure à 5%. Le procédé selon l'invention permet d'obtenir une sélectivité en pentanediol (PDO) avantageusement inférieure à 50%mol, et de préférence inférieure à 45%. Le procédé selon l'invention permet également d'obtenir une sélectivité en méthyltétrahydrofurane (MTHF) avantageusement inférieure à 15%mol, de préférence inférieure à 10%, de manière très préférée inférieure 5%. Description des figures La figue 1 illustre les réactions chimiques permettant la production d'acide lévulinique par hydrolyse acide de la biomasse. La figure 2 illustre les réactions chimiques permettant la transformation sélective d'acide 10 lévulinique par catalyse hétérogène en phase aqueuse en 2 butanol Les exemples ci-dessous illustrent l'invention sans en limiter la portée. Exemples 15 Exemple 1 : Préparation du catalyseur Cl (conforme à l'invention) : 1,6°/opoids Ru/TiO2 Dans un ballon tricol de 500 mL, équipé d'une agitation mécanique et d'un réfrigérant à eau, on ajoute 5 g d'un support oxyde de titane TiO2 de structure anatase (SBET = 95m2/g ) en suspension dans 70 mL d'eau ultra pure. Une solution aqueuse contenant le précurseur 20 métallique est préparé à partir de 20 mL d'eau ultra pure et 0,2083 g de RuC13, puis ajoutée goutte à goutte à la solution contenant le support. Le pH de la solution est ajusté à 11 puis le milieu réactionnel est ensuite chauffé à 100°C pendant 1 h. Après un refroidissement jusqu'à température ambiante, le solide est filtré et lavé plusieurs fois jusqu'à atteindre la neutralité du filtrat. Le solide est alors placé à l'étuve une nuit pour être séché (60°C, 50-100 mbar). Le 25 catalyseur Cl obtenu est ensuite réduit sous flux d'hydrogène 3h à 300°C. Lorsque la cellule est revenue à température ambiante, le catalyseur est purgé à l'argon puis passive par un flux de 1% 02/N2. Le catalyseur Cl contient 1.6%poids de ruthénium. L'analyse par DRX du catalyseur 30 n'a pas révélé des pics de diffraction du Ru. Exemple 2 : Préparation du catalyseur C2 : 2,6 %Ru poids / T102 Dans un ballon tricol de 500 mL, 10 g d'un support oxyde de titane TiO2 de structure 35 anatase (SBET = 95m2/g) sont mis en suspension dans 100 mL d'eau ultra pure à température ambiante sous flux d'azote. Une solution aqueuse de 15 mL contenant le précurseur métallique 0,7022 g de RuCI3 est ajoutée goutte à goutte. L'agitation du milieu réactionnel se poursuit alors pendant 5 h. Puis la température est fixée à 0°C par l'emploi d'un bain de glace. On réalise alors une réduction in situ en phase liquide. 50 mL de formaldéhyde (37% 5 en poids dans l'eau) sont ajoutés goutte à goutte pendant 20 min. Après avoir attendu 10 min, 20 mL d'une solution de KOH (30% en poids) sont ajoutés goutte à goutte. Le catalyseur est ensuite filtré et lavé jusqu'à atteindre la neutralité du filtrat. Le catalyseur est ensuite séché à l'étuve sous vide pendant une nuit (60°C, 50-100 mbar). Le catalyseur obtenu contient alors 2.6 % en poids de ruthénium. L'analyse par DRX 10 du catalyseur n'a pas révélé des pics de diffraction du Ru. Exemple 3 : préparation d'un catalyseur C3 (non conforme à l'invention) : 1,5 %poids Ru / C Dans un ballon tricol de 500 mL, équipé d'une agitation mécanique et d'un réfrigérant 15 à eau, on ajoute 5 g du support charbon actif (SBET = 900 m2/g) en suspension dans 70 mL d'eau ultra pure. Une solution aqueuse contenant le précurseur métallique est préparé puis ajoutée goutte à goutte à la solution contenant le support. . Le pH de la solution est ajusté à 11 puis le milieu réactionnel est ensuite chauffé à 100°C pendant 1 h. Après un refroidissement jusqu'à température ambiante, le solide est filtré et lavé plusieurs fois 20 jusqu'à atteindre la neutralité du filtrat. Le solide est alors placé à l'étuve une nuit pour être séché (60°C, 50-100 mbar). Le catalyseur C3 est ensuite réduit sou flux d'hydrogène 3h à 300°C. Lorsque la cellule est revenue à température ambiante, le catalyseur est purgé à l'argon puis passive par un flux de 1% 02/N2. Le catalyseur C3 obtenu contient alors 1,5 % en poids de ruthénium. L'analyse par 25 DRX du catalyseur n'a pas révélé des pics de diffraction du ruthénium. Exemple 4 : préparation d'un catalyseur C4 (conforme à l'invention) : 2,5 %poids Ru / ZrO2 Dans un ballon tricol de 250 mL, 5 g d'un support oxyde de zirconium ZrO2 de 30 structure tétragonale et monoclinique (SBET = 75m2/g) sont mis en suspension dans 50 mL d'eau ultra pure à température ambiante sous flux d'azote. Une solution aqueuse de 15 mL contenant le précurseur métallique 0,3511 g de RuCI3 est ajoutée goutte à goutte. L'agitation du milieu réactionnel se poursuit alors pendant 5 h. Puis la température est fixée à 0°C par l'emploi d'un bain de glace. On réalise alors une réduction in situ en phase liquide. 25 mL de formaldéhyde (37% en poids dans l'eau) sont ajoutés goutte à goutte pendant 20 min. Après avoir attendu 10 min, 10 mL d'une solution de KOH (30% en poids) sont ajoutés goutte à goutte. Le catalyseur est ensuite filtré et lavé jusqu'à atteindre la neutralité du filtrat. Le 5 catalyseur est ensuite séché à l'étuve sous vide pendant une nuit (60°C, 50-100 mbar). Le catalyseur C4 contient 2.5 % en poids de ruthénium (ICP-EOS). L'analyse par DRX du catalyseur (avant test) n'a pas révélé des pics de diffraction du ruthénium. Exemple 5 : préparation d'un catalyseur C5 (non conforme à l'invention) : 2,6 %poids Ru-10 4.3% poids Re / TiO2 Dans un ballon de 100 mL, 5 g du catalyseur monométallique 2.6%poids Ru / TiO2 (catalyseur C2) sont mis en suspension dans 20 mL d'eau ultra pure. Une solution aqueuse de Re (0,2278 g NH4ReO4 dans 10 mL H2O) est ajoutée goutte à goutte à la suspension 15 puis agitée pendant 5 h à température ambiante. Le catalyseur est séché à l'étuve sous vide (60°C, 50-100 mbar). Le solide est ensuite réduit sous flux d'hydrogène 3h à 450°C. Lorsque la cellule est revenue à température ambiante, le catalyseur est purgé à l'argon puis passive par un flux de 1% 02/N2. 20 Le catalyseur obtenu contient alors 2.6 % en poids de ruthénium et 4.3 % en poids de rhénium. Exemple 6 : préparation d'un catalyseur C6 (non conforme à l'invention) : 3% poids Pd / TiO2 25 Dans un ballon tricol de 500 mL, 10 g d'un support oxyde de titane TiO2 de structure anatase (SBET = 95 m2/g) sont mis en suspension dans 100 mL d'eau ultra pure à température ambiante sous flux d'azote. Une solution aqueuse de 15 mL contenant le précurseur métallique 0,4702 g de K2PdC14 est ajoutée goutte à goutte. L'agitation du milieu réactionnel se poursuit alors pendant 5 h. Puis la température est fixée à 0°C par l'emploi 30 d'un bain de glace. On réalise alors une réduction in situ en phase liquide. 50 mL de formaldéhyde (37% en poids dans l'eau) sont ajoutés goutte à goutte pendant 20 min. Après avoir attendu 10 min, 20 mL d'une solution de KOH (30% en poids) sont ajoutés goutte à goutte. Le catalyseur est ensuite filtré et lavé jusqu'à atteindre la neutralité du filtrat. Le catalyseur est ensuite séché à l'étuve sous vide pendant une nuit (60°C, 50-100 mbar). Le catalyseur C6 obtenu contient alors 3 % en poids de palladium. L'analyse par DRX du catalyseur a permis de déterminer une taille de cristallite de 4 nm. Exemple 7 : Transformation d'une solution contenant de l'acide lévulinique mettant en oeuvre les catalyseurs préparés dans les exemples 1 à 6 Une solution aqueuse de 150 mL à 5% en poids d'acide lévulinique (50 grl soit 430 mmol.L-1) est préparée. Elle est introduite à température ambiante dans la cuve avec 1 g de catalyseur sous forme de poudre. L'autoclave est purgé trois fois avec 6 MPa d'argon, puis chauffé jusqu'à la température de 160°C sous une pression de 0,2 MPa d'argon. Enfin, la pression d'H2 choisie est ajustée à 15 MPa ce qui constitue le temps 0 de notre test catalytique. L'agitation est alors fixée à 1000 tr/min et des prélèvements sont effectués à intervalles réguliers. A la fin de la réaction (30 heures), le réacteur est refroidi à température ambiante grâce à un bain d'eau froide. Les produits obtenus et leur mode d'analyse : En sortie de réacteur, les produits de la réaction sont analysés selon plusieurs 20 techniques. Les produits de la réaction contenus dans la phase liquide sont analysés par chromatographie en phase gazeuse (CPG Shimadzu, colonne ZB-FFAP, détecteur FID) et par chromatographie liquide à haute performance (CLHP, ICE-Coregel 107H o 7,8 mm x 300 mm, détecteur UV, RID). Les produits analysés par ces deux techniques contiennent les 25 familles suivantes : - 2-butanol, gamma-valérolactone, méthyltétrahydrofurane, 2-propanol, 1-propanol, 1-butanol, 1-pentanol, 2-pentanol, acide lévulinique, 1,4-pentanediol, acide pentanoïque, acide butyrique, angélica-lactone La somme du carbone contenu dans les produits de réaction solubles dans l'eau est 30 déterminée par l'analyse COT (Carbone Organique Total). Le carbone organique total (COT) en solution a été mesuré sur les deux analyseurs disponibles au laboratoire Shimadzu TOC-5050A et Shimadzu TOC-VCSH. Conversion, sélectivité et rendement La conversion de l'acide lévulinique à un instant t est calculée selon la formule suivante : Conversion acide lévulinique (t) = (C acide lévulinique (initial) - C acide lévulinique (t)) / C acide lévulinique charge Avec : - C acide lévulinique (initial) = concentration molaire d'acide lévulinique initiale (mol.L-1) - C acide lévulinique (t) = concentration molaire d'acide lévulinique à t (mol.L-1) L'efficacité d'un catalyseur pour la réaction de transformation de l'acide lévulinique s'exprime 10 en sélectivités et rendements des différentes produits obtenus, soit en particulier : gammavalérolactone (GVL), 1,4-pentanediol (PDO) et le méthyl tétrahydrofurane (MTHF) Le rendement molaire en composé Ci (Rdt (Ci) et la sélectivité en composé Ci (Si) sont définis comme suit : Rdt (Ci) = Si * Conversion (acide lévulinique) 15 Si = [Ci] / Zj Cj Avec Ci : concentration en composé i (mol.L-1) La conversion étant égale à 100%, le rendement et la sélectivité se confondent. Les résultats obtenus sont regroupés dans le Tableau 1. On notera qu'à 160°C, la transformation d'acide lévulinique est totale de sorte que le rendement est égal à la 20 sélectivité. Tableau 1 : Conversion d'une charge contenant 5% poids d'acide lévulinique par les catalyseurs C1, C2, C3, C4, C5 et C6 au bout de 30h de test, à 160°C, P(H2) = 15 MPa.. Conversion Sélectivité Acide GVL 2-butanol PDO MTHF Gaz Autres lévulinique cyo %mol Sans catalyseur 15 0 0 0 0 nd 1.6 % poids Ru / TiO2 100 3 27 44 2 20 (C1, Exemple 1, conforme) 4 2.6 Ru % poids / TiO2 100 0 61 2 1 36 (C2, Exemple 2, conforme) 0 1.5 Ru % poids / C 100 29 6 28 11 21 (C3, Exemple 3, non conforme) 5 2.5 Ru % poids / ZrO2 100 11 18 40 2 14 15 (C4 Exemple 4, conforme) 2.6 Ru% poids -4.3 Re% poids 100 2 2 90 1 3 2 / TiO2 (C5 Exemple 5, non conforme) 3 Pd% poids / TiO2 100 94 0 1 0 2 (C6 Exemple 6, non conforme) 3 * Réalisé à 140°C On observe également des traces des produits suivants : l'acide pentanoïque, le pentanol, le 5 2-pentanol, le propanol, le méthanol et l'isopropanol . On constate que lorsque le catalyseur C3 (1,5% poids Ru/C, non conforme à l'invention) est mis en oeuvre, on obtient une conversion totale de l'acide lévulinique avec un rendement (sélectivité) en GVL et 1,4- pentanediol produits qui représentent 29% et 28% 10 respectivement. Lors de la conversion, il se forme également du 2-butanol de manière non significative, avec un rendement (sélectivité) de 6%. Lorsque les catalyseurs Cl et C2 (1,6% poids et 2.6% poids Ru / TiO2, conformes à l'invention) sont utilisés, on observe également une conversion totale d'acide lévulinique qui 15 s'accompagne de la production de 2-butanol de 27% et 61% respectivement. Ainsi l'utilisation d'un catalyseur contenant du ruthénium sur un support oxyde de titane ou oxyde de zirconium permet d'obtenir du 2-butanol, avec un rendement supérieur à 10%. Lorsque le catalyseur C4 est utilisé (2,5% poids Ru / ZrO2, conforme à l'invention), le 5 rendement en 2-butanol est de 18%. Ainsi l'utilisation d'un catalyseur contenant du ruthénium sur un support oxyde de titane ou oxyde de zirconium permettent d'obtenir du 2-butanol, avec un rendement supérieur à 15%. 10 L'utilisation d'un catalyseur monométallique (3`)/01'd / TiO2) sur un support oxyde de titane conduit à l'obtention de 94% de GVL, pour une conversion totale d'acide lévulinique. Aucune trace de 2-butanol n'est observe. L'utilisation du catalyseur bimétallique C5 (2.,4%poids Ru - 4.6%poids Re / TiO2) conduit à la 15 production de 2% de 2-butanol et de 90% de pentanediol, pour une conversion totale d'acide lévulinique. REVENDICATIONS1. Procédé de conversion d'une charge comprenant de l'acide lévulinique en mono-alcool, en présence d'hydrogène, ledit procédé opérant en une étape, à une température comprise entre 80°C et 250°C, à une pression comprise entre 0,5 et 20 MPa, et en présence d'un catalyseur comprenant un métal des groupes 7 à 10 choisi parmi le platine (Pt), le ruthénium (Ru), l'iridium (Ir), le rhénium (Re), ledit métal étant utilisé seul et un support choisi parmi l'oxyde de titane (Ti02), l'oxyde de zirconium (Zr02), et la silice (Si02), pris seul ou en mélange. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel ladite charge comprend de l'eau à une teneur comprise entre 1% et 99% poids par rapport au poids totale de la charge, et une teneur en acide lévulinique comprise entre 1% et 99% poids, par rapport au poids total de la charge. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel ledit métal est un métal noble des groupes 7 à 10 choisi parmi le platine (Pt) et le ruthénium (Ru), ledit métal étant utilisé seul. 4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le métal est le ruthénium (Ru) utilisé seul. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel ledit catalyseur comprend une teneur en métal des groupes 7 à 10 comprise entre 0,1 et 10 % poids par rapport à la masse totale dudit catalyseur. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel ledit support est choisi parmi l'oxyde de titane (Ti02) et l'oxyde de zirconium (Zr02), pris seul ou en mélange. 7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel ledit support est l'oxyde de titane (Ti02). 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel ledit catalyseur est constitué de ruthénium seul et d'un support choisi parmi l'oxyde de titane ou l'oxyde de zirconium seuls ou en mélange. 35 9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel ledit catalyseur est constitué de ruthénium seul et d'un support oxyde de titane. 30 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel la quantité d'hydrogène introduite est telle que le rapport molaire hydrogène/acide lévulinique est compris entre 1 et 4000 mol/mol. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10 dans lequel, la vitesse massique horaire (débit acide lévulinique / masse de catalyseur) est comprise entre 0,01 et 10 1-i1. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 dans lequel ledit procédé permet d'obtenir du 2-butanol à une sélectivité supérieure à 15% molaire. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 dans lequel ledit procédé permet d'obtenir une sélectivité en méthyltétrahydrofurane (MTHF) inférieure à 15%mol. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 dans lequel ladite charge ne comprend pas d'alcools.