FR 3002932 A1 20140912 FR 1352104 A 20130308 PROCEDE D'INJECTION EN LIGNE DE REACTIFS DANS UNE CONDUITE D'EAU SOUS PRESSION POUR UNE MINERALISATION DE L'EAU, ET DISPOSITIF POUR LA MISE EN OEUVRE DU PROCEDE L'invention est relative à un procédé d'injection en ligne de réactifs dans une conduite d'eau sous pression, pour une minéralisation de l'eau, procédé du genre de ceux selon lesquels un premier réactif acide est injecté pour assurer la minéralisation par réaction avec un second réactif basique, également injecté. L'invention concerne plus particulièrement, mais non exclusivement, le traitement d'une eau qui a été fortement déminéralisée, par exemple par suite d'une filtration par membrane d'ultrafiltration ou par osmose inverse, et dont la minéralisation est insuffisante pour que l'eau soit considérée comme potable pour la consommation humaine. Il en est de même pour de l'eau destinée à des procédés industriels. Les réactifs généralement utilisés sont constitués, pour le réactif acide, par du dioxyde de carbone préalablement dissous dans de l'eau, et pour le réactif basique par de l'eau de chaux, à des concentrations diverses. L'ordre d'injection des réactifs peut varier d'une installation à une autre selon les spécificités de cette installation. La réaction entre le réactif acide et le réactif basique, notamment dans le cas du dioxyde de carbone et de l'eau de chaux, peut entraîner la formation de dépôts, en particulier précipités de carbonate de calcium, sur les parois de la conduite et sur les dispositifs mélangeurs statiques qui se trouvent généralement en aval de l'injection. L'invention a pour but, surtout, de fournir un procédé qui permet de limiter les dépôts de précipité, en particulier de carbonate de calcium, sur les parois de la conduite et les dispositifs mélangeurs situés dans la conduite. Il est également souhaitable que le procédé permette d'optimiser et d'accélérer l'homogénéisation du fluide après injection des réactifs. Selon l'invention, le procédé d'injection en ligne de réactifs dans une conduite d'eau sous pression, pour une minéralisation de l'eau, du genre défini précédemment, est caractérisé en ce que le premier réactif acide est injecté, au moins pour partie, en des points distribués sur la périphérie intérieure de la conduite pour assurer une répartition de ce premier réactif sur toute la périphérie de la conduite. Avantageusement, l'injection du premier réactif est effectuée de manière à créer une couche de ce premier réactif contre la surface interne de la conduite. De préférence, le premier réactif acide est aussi injecté pour une autre partie dans la zone centrale de la conduite. Le diamètre de cette conduite peut être de l'ordre de 800 mm. Avantageusement, le premier réactif acide est constitué par du dioxyde de carbone dissous dans de l'eau, et le second réactif basique est constitué par de l'eau de chaux. L'eau de chaux peut être injectée en amont de l'injection de dioxyde de carbone, et la couche de dioxyde de carbone dissous formée contre la surface interne permet de maintenir l'eau en contact avec des parois à un pH acide qui ne permet pas au carbonate de calcium de se former, ou si celui-ci est déjà présent qui permet de terminer la réaction rapidement et ainsi de le dissoudre sous forme de bicarbonate de calcium. Dans le cas où l'eau de chaux est injectée dans un deuxième temps, en aval du dioxyde de carbone, l'injection de l'eau de chaux est réalisée uniquement dans la partie centrale de la conduite. De préférence, les vitesses du réactif en sortie des injecteurs sont supérieures à celle de l'eau dans la conduite principale, en particulier de 1 à 5 fois supérieures, de préférence 1.5 à 2.5 fois. Les pertes de charge engendrées par les orifices d'injection du réactif acide sont suffisamment faibles, en particulier inférieures à 500mbar. L'invention est également relative à un dispositif d'injection en ligne, dans une conduite d'eau sous pression, d'un premier réactif acide, en particulier constitué par du dioxyde de carbone dissous dans de l'eau, pour assurer une minéralisation de l'eau par réaction avec un second réactif, en particulier de l'eau de chaux, introduit dans la conduite, caractérisé en ce qu'il comprend, pour l'injection du premier réactif : - des moyens d'injection périphériques en des points distribués sur la périphérie intérieure de la conduite, - et un injecteur dans la zone centrale de la conduite. Les moyens d'injection périphériques peuvent comprendre plusieurs injecteurs périphériques, ou un seul injecteur périphérique de type annulaire avec plusieurs orifices de sortie répartis sur la périphérie. De préférence, le nombre d'injecteurs pour le premier réactif est compris entre 1 et 12 injecteurs. Avantageusement, le ou les orifices de l'injecteur central est / sont déterminé(s) pour garantir que le flux injecté est parallèle à celui de la canalisation principale sur une longueur droite d'une valeur de 2 à 5 fois le diamètre de l'orifice de sortie. Le dispositif d'injection peut comporter un insert disposé dans la conduite et prévu pour assurer une injection périphérique et une injection centrale. Le dispositif d'injection peut comporter des injecteurs périphériques séparés, chaque injecteur comprenant un corps cylindrique disposé radialement dans la conduite, fermé par une paroi de fond à son extrémité située dans la conduite, et comportant au moins un diffuseur débouchant sur la paroi cylindrique. Chaque diffuseur peut être constitué par un tronc de prisme dont les bases sont ouvertes, la petite base étant située dans le corps, la grande base s'ouvrant sur la paroi du corps cylindrique. Le dispositif d'injection peut comporter au moins un orifice dans la paroi de fond et, de préférence, au moins un orifice dans la paroi cylindrique du corps. Avantageusement, l'injecteur périphérique est monté avec une bride permettant d'ajuster l'angle d'installation de l'injecteur périphérique, formé entre l'axe géométrique d'un ou des diffuseur(s) et la direction d'écoulement dans la conduite. De préférence, l'angle d'installation est compris entre 0 et 45°. Généralement, l'angle d'ouverture de chaque côté d'un diffuseur, par rapport à l'axe géométrique du diffuseur, est inférieur ou égal à 30°, de préférence compris entre 15 et 25°. De préférence, l'angle d'ouverture entre les parois extrêmes des diffuseurs est compris entre 300 et 1800 . L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci- dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation décrits avec référence aux dessins annexés, mais qui ne sont nullement limitatifs. Sur ces dessins : Fig. 1 est un schéma d'une installation mettant en oeuvre un procédé d'injection en ligne de réactifs dans une conduite d'eau sous pression, selon l'invention. Fig. 2 est une vue de côté d'un tronçon de la conduite d'eau au niveau du dispositif d'injection du réactif acide constitué par du dioxyde de carbone dissous dans de l'eau. Fig. 3 est une coupe partielle simplifiée selon la ligne de Fig. 2. Fig. 4 est une coupe schématique selon la ligne IV-IV de Fig. 3. Fig. 5 est une vue schématique suivant la ligne V-V de Fig. 3. Fig. 6 est une coupe schématique à plus grande échelle d'un tronçon de conduite prévu pour être équipé du dispositif d'injection de dioxyde de carbone, ce tronçon comportant un insert propre à créer un venturi. Fig. 7 est une vue partielle en perspective d'une extrémité d'un injecteur périphérique muni de deux diffuseurs. Fig. 8 est une vue de dessus, à plus grande échelle, de Fig. 7. Fig. 9 est une vue de côté de l'injecteur de Fig. 7. Fig. 10 montre, semblablement à Fig. 7, une variante de réalisation d'un injecteur périphérique. Fig. 11 est une vue de dessus à plus grande échelle de l'injecteur de Fig. 10. Fig. 12 est une vue de côté de l'injecteur de Fig. 10. Fig. 13 est une vue de face d'un injecteur central. Fig. 14 est une vue de côté suivant la ligne XIV-XIV de Fig. 13, et Fig. 15 est une vue de dessus de l'injecteur de Fig. 13. En se reportant à Fig. 1 des dessins, on peut voir le schéma d'une installation débitant de l'eau potable en sortie 1 d'une conduite 2 d'eau sous pression provenant d'un réservoir 3 contenant un perméat constitué par de l'eau déminéralisée par suite d'un traitement de filtration sur membrane par osmose inverse. L'eau prélevée du réservoir 3 est mise sous pression par une pompe 4. La conduite 2 peut avoir un diamètre important, notamment de l'ordre de 800 mm. Une minéralisation de l'eau pour la rendre propre à la consommation humaine, ou à d'éventuels procédés industriels, est assurée par injection au point 5 de la conduite d'un premier réactif acide constitué par du dioxyde de carbone dissous dans de l'eau. Un second réactif basique, constitué par de l'eau de chaux, est injecté en un point 6 de la conduite. La réaction entre les deux réactifs assure la minéralisation de l'eau. Selon le schéma de Fig. 1, l'injection 6 de l'eau de chaux est effectuée en amont de l'injection 5 de dioxyde de carbone. Cette disposition est préférée mais une disposition inverse avec injection du dioxyde de carbone en amont de l'injection de chaux est possible. Généralement, un premier mélangeur statique 7 est prévu dans la conduite entre les deux points d'injection, et un deuxième mélangeur statique 8 est prévu en aval du point d'injection aval. Une conduite de dérivation 9 équipée d'une pompe 10 peut être prévue pour dissoudre le CO2. Une formation de précipité de carbonate de calcium CaCO3 survient lors de la mise en contact du dioxyde de carbone dissous CO2 avec la chaux Ca(OH)2 . Les réactions sont les suivantes. Ca(OH)2+ CO2 -> Ca CO3 + H20 Ca CO3 + CO2 + H20 -> Ca(HCO3)2 La formation de carbonate de calcium CaCO3, sel peu soluble, fait partie intégrante de la réaction entre la chaux et le dioxyde de carbone. Le carbonate de calcium, dans la mesure où on empêche sa précipitation, peut se dissoudre lentement en donnant du bicarbonate de calcium Ca(HCO3)2. Les surfaces solides, à savoir parois de la conduite 2, mélangeurs statiques 7, 8, dispositifs d'injection introduits dans la conduite 2, tendent à fixer le carbonate de calcium et à provoquer sa précipitation. Le carbonate de calcium déposé devient alors extrêmement difficile à dissoudre dans les conditions normales d'opération de l'installation. L'épaisseur de la couche de carbonate de calcium déposée augmente rapidement et les conséquences à plus ou moins long terme résident en un colmatage de la conduite et des dispositifs d'injection, notamment au niveau des orifices, ainsi que des mélangeurs statiques. Ce colmatage survient d'autant plus rapidement que le taux de minéralisation ou la température de l'eau sont élevés. Pour empêcher, ou tout au moins limiter, les dépôts de précipités de carbonate de calcium sur les parois de la conduite et des éléments mélangeurs, selon l'invention, le premier réactif acide, constitué par du dioxyde de carbone, de préférence dissous dans de l'eau, est injecté, au moins pour partie, en des points Ai, A2... A6 (Fig. 3) distribués sur la périphérie intérieure de la conduite 2. Une répartition du dioxyde de carbone est ainsi assurée sur toute la périphérie de la conduite. Selon l'exemple de Fig. 3, six points d'injection périphériques Al ... A6 sont représentés et répartis régulièrement, à 60 degrés l'un de l'autre sur la périphérie. Les points d'injection peuvent être réalisés sous forme d'orifices sur un anneau torique (non représenté) disposé à l'intérieur de la conduite et constituant en quelque sorte un injecteur unique, ou être formés par des injecteurs périphériques individuels B (Fig. 5) traversant des ouvertures 11 prévues dans la conduite 2. Ces ouvertures sont munies de collerettes 12, en saillie vers l'extérieur, sur lesquelles les injecteurs B sont fixés de manière étanche à l'aide d'une bride 13, avec réglage angulaire possible autour de l'axe géométrique de l'orifice 11. Les différents injecteurs B répartis à la périphérie de la conduite 2, de préférence dans un plan moyen orthogonal à l'axe de cette conduite, sont alimentés par une conduite extérieure 14 (Fig. 2) entourant les injecteurs B et la conduite 2. L'injection du dioxyde de carbone est effectuée de manière à créer une couche "acide" composée d'une veine de dioxyde de carbone dissous, sur l'ensemble de la surface périphérique interne de la conduite 2. La couche acide ainsi formée permet de maintenir l'eau en contact avec les parois à des pH relativement faibles, de préférence inférieurs à 7, qui ne permettent pas au carbonate de calcium de se former, ou si celui-ci est déjà présent, de terminer rapidement la réaction et d'assurer ainsi la dissolution du carbonate sous forme de bicarbonate de calcium. Le dioxyde de carbone dissous est aussi injecté, pour une autre partie, dans la zone centrale de la conduite 2, à l'aide d'un injecteur D (Fig. 4) qui peut être prévu sur un tube 15 traversant la conduite 2 selon un diamètre, de préférence en amont des injecteurs périphériques B suivant le sens d'écoulement dans la conduite 2. Il a été constaté que la quantité de carbonate de calcium formé est considérablement augmentée lorsqu'il y a un déficit de dioxyde de carbone, c'est-à-dire lorsque l'acidité fait défaut et que la valeur de pH est relativement élevée, supérieure à 7. Les jets périphériques délivrés par les injecteurs B, ainsi que l'injection centrale D de dioxyde de carbone dans la conduite 2 permettent d'assurer : - l'amélioration de la vitesse d'homogénéisation du fluide et donc de réaction, - la limitation des zones avec excédent de chaux, et donc de formation de carbonate de calcium. L'injection de chaux, sous forme d'eau de chaux, est essentiellement réalisée dans la partie centrale de la conduite 2, en plusieurs points. Avec le procédé de l'invention, lorsque l'eau de chaux est injectée en amont du dioxyde de carbone, la présence d'un deuxième mélangeur statique 8 (Fig. 1) en aval de l'injection de dioxyde de carbone n'est en général plus justifiée car le mélange de réactifs est totalement homogène après une courte distance, de l'ordre de quelques mètres, en aval de l'injection de dioxyde de carbone. L'ordre d'injection des deux réactifs, eau de chaux et dioxyde de carbone, peut être inversé en fonction des spécificités de l'eau à traiter : si le dioxyde de carbone est injecté en premier, la chaux est alors injectée au centre de la tuyauterie et aucun mélangeur statique n'est situé en amont de l'injection de chaux ; 3002 932 7 si la chaux est injectée en premier, il faut s'assurer de sa parfaite homogénéisation dans la conduite avant l'injection de dioxyde de carbone, notamment en prévoyant un mélangeur statique en aval de l'injection de chaux et en amont de l'injection de dioxyde cde carbone. 5 S'il apparaît nécessaire d'installer un mélangeur statique en aval de l'injection de dioxyde de carbone, il faut s'assurer de laisser un temps de contact suffisamment long entre les réactifs pour que la réaction se termine avant passage sur ce mélangeur statique. Les vitesses du fluide en sortie des injecteurs périphériques B ou 10 centraux D, pour le dioxyde de carbone, doivent être toujours supérieures à la vitesse du fluide dans la conduite principale 2 et être comprises entre 1 à 5 fois la vitesse dans la conduite principale, de préférence entre 1,5 à 2,5 fois cette vitesse. Les orifices des injecteurs sont prévus pour que les pertes de charge 15 engendrées soient suffisamment faibles, en particulier inférieures à 500 mbar, pour ne pas "détendre" le dioxyde de carbone gazeux préalablement dissous, ce qui pourrait générer la formation de bulles néfastes à la dispersion du dioxyde de carbone. Le nombre d'injecteurs, en particulier d'injecteurs périphériques B, à 20 installer dépend de la taille de la conduite principale 2 et du débit de dioxyde de carbone dissous injecté. Ce nombre peut être de 12 injecteurs, ou dans le cas d'un injecteur annulaire interne 12 orifices, afin de répartir le débit de dioxyde de carbone sur toute la périphérie de la conduite principale. La conception des orifices de l'injecteur central D est prévue pour 25 garantir que le flux injecté de dioxyde de carbone dissous est parallèle à l'écoulement de liquide dans la conduite principale 2 sur une longueur droite parallèle à l'écoulement d'une valeur de deux à cinq fois le diamètre de l'orifice de sortie. Selon la variante illustrée sur Fig. 6, le dispositif d'injection est 30 installé sur un tronçon 2a de conduite et comporte un insert 16 disposé dans le tronçon pour une injection périphérique et centrale. L'insert 16 comporte, d'amont en aval selon le sens d'écoulement F du fluide dans le tronçon 2a, une partie convergente 16a, une partie intermédiaire cylindrique 16c et une partie divergente 16b en aval. La paroi de l'insert 16 définit, avec la paroi du tronçon 35 2a, une chambre annulaire interne 17. Cette chambre 17 est fermée à son extrémité amont, et ouverte à son extrémité aval suivant une zone annulaire 17a comprise entre le bord de la partie divergente 16b et la paroi du tronçon 2a. Un orifice 18 prévu dans la paroi du tronçon débouche dans la zone 3002 932 8 amont de la chambre 17 pour l'admission du dioxyde de carbone dissous. Sur la partie cylindrique 16c, en aval de l'orifice 18, une zone annulaire 19 comporte des orifices 20 répartis sur une circonférence dont le plan moyen est orthogonal à l'axe. 5 Une injection périphérique est assurée par la zone annulaire 17a et une injection centrale est assurée par les orifices 20, constituant l'injecteur central D, suivant la direction radiale vers le centre de la conduite. Une collerette 17b, en saillie radiale dans la chambre 17, est avantageusement prévue, au voisinage du bord amont de la zone 19, pour la création d'une perte 10 de charge. Selon le mode de réalisation des Fig. 7-9, un injecteur périphérique B1 comprend un corps cylindrique 22 qui est introduit à travers la paroi de la conduite par des orifices tels que 21 (Fig. 6), de sorte que les génératrices du corps cylindrique 22 sont disposées radialement dans la 15 conduite 2. Le corps 22 est fermé, à son extrémité située dans la conduite 2, par une plaque 23 en forme de disque, pourvue d'orifices 24, notamment diamétralement opposés. Des orifices 25, de préférence diamétralement opposés, sont prévus dans la paroi cylindrique du corps 22 à proximité de la plaque 23, au voisinage des orifices 24. 20 Le corps 22 de l'injecteur périphérique peut présenter une longueur d'environ 10 à 30 cm, et est engagé dans la conduite 2 sur une distance généralement inférieure à 30mm, de préférence inférieure à 20mm. L'injecteur B1 comporte au moins un et de préférence deux diffuseurs 26.1, 26.2 disposés à la base du cylindre 22 contre la plaque 23 et 25 s'ouvrant sur la surface cylindrique du corps 22. Les diffuseurs 26.1, 26.2 sont délimités par une surface en tronc de prisme dont la petite base est ouverte à l'intérieur du corps 22 et présente un contour rectangulaire, et dont la grande base est ouverte sur la surface cylindrique du corps 22. Le diffuseur comporte deux faces trapézoïdales parallèles au plan de la plaque 23 et deux faces 30 convergentes, rectangulaires, orthogonales au plan de la plaque 23. Selon le mode de réalisation de Fig. 7-9, les deux diffuseurs 26.1, 26.2 sont au contact l'un de l'autre par leurs parois rectangulaires adjacentes dans un plan diamétral P1 du corps 22, comme visible sur Fig. 8. L'angle a (Fig. 9) d'ouverture entre les parois extrêmes des diffuseurs est compris entre 35 30° et 180° et dépend du diamètre de la conduite. Les orifices 24 sont avantageusement disposés dans des zones de la plaque 23 extérieures aux contours des diffuseurs, et sont symétriques par rapport au plan diamétral P1. Le dimensionnement des ouvertures ou orifices est tel que la vitesse du fluide à la sortie des orifices est supérieure à 2 m/s, préférablement 3 m/s. La proportionnalité des différents orifices des injecteurs périphériques B, B1 est respectée quel que soit le diamètre de la conduite 2, afin que la répartition des débits en fonction des différents orifices soit conservée. Le débit de dioxyde de carbone injecté est avantageusement réparti entre 50 et 80 % par les orifices des diffuseurs axiaux 26.1, 26.2, et le reste par les différents orifices circulaires 24, 25 de ces injecteurs périphériques. L'angle d'installation des injecteurs périphériques B, B1 (c'est-à-dire l'angle formé entre l'axe géométrique d'un diffuseur 26.1, 26.2, et la direction d'écoulement dans la conduite 2) est ajustable grâce à la bride 13, et le réglage de cet angle dépend des caractéristiques suivantes : - diamètre de la conduite principale 2, - nombre d'injecteurs B,B1 installés, - vitesse d'écoulement dans la conduite principale 2, - vitesse du fluide à la sortie des injecteurs B, Bi. L'angle d'installation est avantageusement compris entre 0 et 45°. La configuration des orifices des diffuseurs axiaux 26.1, 26.2 des injecteurs périphériques est également fonction des différents paramètres mentionnés ci-dessus. L'angle d'ouverture a, b (Fig.8) de chaque côté d'un diffuseur, par rapport à l'axe géométrique du diffuseur, est inférieur ou égal à 30°, et est de préférence compris entre 15 et 25°. L'inclinaison du jet de dioxyde de carbone dissous, délivré par les diffuseurs 26.1, 26.2, par rapport à la direction d'écoulement F, permet de créer un "flux spiral" de dioxyde de carbone sur toute la périphérie de la conduite 2, ce qui optimise la vitesse d'homogénéisation à l'intérieur de cette conduite. Les deux diffuseurs 26.1, 26.2 sont symétriques par rapport au plan P1 de sorte que l'angle d'ouverture entre les axes géométriques des diffuseurs est égal à a. Fig.10-12 illustrent une variante de réalisation B2 d'injecteur périphérique dont les éléments identiques ou similaires à des éléments déjà décrits à propos de Fig. 7-9 sont désignés par les mêmes références numériques sans que leur description soit reprise. Selon la variante de Fig. 10-12, la paroi cylindrique du corps 22 ne comporte pas d'orifices 25 semblables à ceux de Fig. 7. Les diffuseurs 26.3, 26.4 diffèrent de ceux de Fig. 7-9 par le fait que leurs parois rectangulaires voisines sont écartées d'un angle y (Fig. ii), de manière symétrique par rapport au plan Pl. L'angle d'ouverture a2 entre les parois extrêmes des diffuseurs 26.3, 26.4, symétriques par rapport au plan Pi, est augmenté, tout en restant de préférence compris entre 300 et 1800 . Le dioxyde de carbone dissous qui arrive dans le corps 22 par son extrémité ouverte opposée à la plaque 23 est distribué par les diffuseurs 26.1, 26.2 ou 26.3, 26.4 sous forme de nappes qui peuvent s'enrouler contre la surface interne de la paroi 2, de manière à créer une couche acide contre la paroi de la conduite 2. Les diffuseurs permettent une injection plate et ouverte. La veine d'eau injectée a tendance à coller à la paroi interne de la conduite 2. Le dioxyde de carbone est également distribué par les orifices 24, suivant une direction transversale par rapport à la direction F, et par les orifices 25 lorsqu'ils sont présents. Les trous 24 des injecteurs B1 périphériques permettent d'assurer une injection radiale, tandis qu'un effet circulaire est induit dans l'écoulement par la géométrie, ou par les orifices latéraux 25. Fig. 13-15 illustrent un mode de réalisation avantageux D1 de l'injecteur central de dioxyde de carbone. Cet injecteur comporte un corps cylindrique 27 qui est installé dans la conduite 2 avec son axe géométrique orienté suivant un diamètre de cette conduite, orthogonalement à l'écoulement du fluide. Le corps 27 est fermé par une plaque 28 à son extrémité située dans la conduite tandis que l'autre extrémité, non visible sur le dessin, se trouve à l'extérieur de la conduite et est raccordée à une alimentation en dioxyde de carbone dissous. Des tubulures 29 parallèles, superposées en quinconce, avec leur axe géométrique orthogonal à celui du corps 27, s'ouvrent par des orifices 30 sur la surface cylindrique du corps 27. L'extrémité de chaque tubulure 29, située à l'intérieur de la conduite, est coupée en biais 31, selon un angle aigu dont le sommet est situé du côté de l'arrivée du fluide dans le corps 27, c'est-à-dire du côté éloigné de la base 28. Le corps 27 est disposé dans la conduite de telle sorte que les orifices 30, superposés et décalés, se trouvent dans la zone centrale de la conduite, et que les axes géométriques des tubulures 29 soient parallèles au sens d'écoulement F. La coupe en biais 31 favorise la répartition du débit sur l'ensemble des orifices dans les tubulures 29 avec un changement de direction d'écoulement à angle droit. Les tubulures rectilignes 29 permettent de conférer au jet qui sort de chaque tubulure une direction parallèle à l'axe longitudinal de la conduite 2. Selon l'exemple des Fig. 13-14, six tubulures 29 sont superposées en quinconce, mais leur nombre peut être différent de six selon le type de conduite 2 à équiper. Le jet de fluide qui sort des tubulures 29 se propage sur une distance de plusieurs mètres selon une direction parallèle à celle de la tubulure, elle-même parallèle à la direction longitudinale de la conduite 2. Le mélange de réactifs à environ 4 mètres de l'injection de dioxyde de carbone est relativement homogène. L'homogénéité est atteinte à environ 12 mètres de l'injection de dioxyde de carbone. Les vitesses du fluide en sortie des injecteurs B, B1 ou D, D1 sont supérieures à la vitesse du fluide dans la conduite principale 2, de préférence de 1,5 à 2,5 fois supérieures à cette vitesse et généralement comprises entre 1 et 5 fois ladite vitesse. Le procédé peut répondre aussi bien à des applications industrielles qu'a la production d'eau potable, et cela quel que soit l'ordre d'injection des réactifs. Le procédé de l'invention permet de réduire le dépôt de précipités de carbonate de calcium sur les parois à l'intérieur de la conduite 2, ainsi que sur les mélangeurs statiques éventuellement présents en aval de l'injection du deuxième réactif, et sur les injecteurs. Le procédé d'injection des réactifs de minéralisation selon l'invention a été validé par une modélisation hydraulique du système de minéralisation selon les conditions suivantes : Paramètres Unités Valeurs Débit de perméat m3/h 2750 pH de l'eau traitée 7.8 Température de l'eau °C 39 Débit d'eau de chaux m3/h 202 Concentration de l'eau de chaux g/1 1.5 Débit de CO2 injecté kg/h 400 Débit de dilution du CO2 m3/h 250 Concentration du CO2 dilué g/1 1.6 Le taux de minéralisation pour l' usine considérée était particulièrement élevé et donc le potentiel de précipitation du carbonate de calcium également : Paramètres Conditions Dureté Calcium (mg/L as CaCO3at 25°C) 150 Alcalinité totale (mg/L as CaCO3 at 25°C) 150 Conductivité (pS/cm at 25°C) 350 Solides dissous totaux (mg/L) Non précisé pH (tel que demandé) 7.5 - 8.0 Indice de saturation de Langelier (LSI) +0.1 - +0.3 Température (°C) 16 - 39 Pourcentage resultant de l'eau de chaux (%) 8-9 Caractéristiques de l'eau à minéraliser : Paramètres Conditions pH 9.5 Dureté Calcium (mg/L as CaCO3at 25°C) 0.03 Alcalinité totale (mg/L as CaCO3 at 25°C) 3 Conductivité (pS/cm at 25°C) 40- 150 Température (°C) 16 - 39 Diamètre de la conduite (mm) 8005 REVENDICATIONS1. Procédé d'injection en ligne de réactifs dans une conduite d'eau sous pression pour une minéralisation de l'eau, selon lequel un premier réactif acide est injecté pour assurer la minéralisation par réaction avec un second réactif basique, également injecté, caractérisé en ce que le premier réactif acide est injecté, au moins pour partie, en des points (A1,...A6) distribués sur la périphérie intérieure de la conduite, pour assurer une répartition de ce premier réactif sur toute la périphérie de la conduite. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'injection du premier réactif est effectuée de manière à créer une couche de ce premier réactif acide contre la surface interne de la conduite. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier réactif acide est aussi injecté pour une autre partie dans la zone centrale de la conduite. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier réactif acide est constitué par du dioxyde de carbone dissous dans de l'eau, et le second réactif basique est constitué par de l'eau de chaux. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'eau de chaux est injectée en amont de l'injection de dioxyde de carbone, et la couche de dioxyde de carbone dissous formée contre la surface interne permet de maintenir l'eau en contact avec des parois à un pH acide qui ne permet pas au carbonate de calcium de se former, ou si celui-ci est déjà présent qui permet de terminer la réaction rapidement et ainsi de le dissoudre sous forme de bicarbonate de calcium. 6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que dans le cas où l'eau de chaux est injectée dans un deuxième temps, en aval du dioxyde de carbone, l'injection de l'eau de chaux est réalisée uniquement dans la partie centrale de la conduite. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les vitesses du réactif en sortie des injecteurs sont supérieures àcelle de l'eau dans la conduite principale, en particulier de 1 à 5 fois supérieures, de préférence 1.5 à 2.5 fois. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les pertes de charge engendrées par les orifices d'injection du réactif acide sont inférieures à 500mbar. 9. Dispositif d'injection en ligne dans une conduite (2) d'eau sous pression, d'un premier réactif acide, en particulier constitué par du dioxyde de carbone dissous dans de l'eau, pour assurer une minéralisation de l'eau par réaction avec un second réactif, en particulier de l'eau de chaux, introduit dans la conduite, caractérisé en ce qu'il comprend, pour l'injection du premier réactif : - des moyens d'injection périphériques en des points (A1,...A6) distribués sur la périphérie intérieure de la conduite (2), - et un injecteur (D, D1) dans la zone centrale de la conduite. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens d'injection périphériques comprennent plusieurs injecteurs périphériques (B, B1,B2), ou un seul injecteur périphérique de type annulaire avec plusieurs orifices de sortie répartis sur la périphérie, et au moins un injecteur central (D,D1). 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que le nombre d'injecteurs pour le premier réactif est compris entre 1 et 12 injecteurs. 25 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que le ou les orifices de l'injecteur central (D, D1) est / sont déterminé(s) pour garantir que le flux injecté est parallèle à celui de la canalisation principale sur une longueur droite d'une valeur de 2 à 5 fois le diamètre de l'orifice de 30 sortie. 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisé en ce qu'il comporte un insert (16) disposé dans la conduite (2a) et prévu pour assurer une injection périphérique (17a) et une injection centrale (D). 35 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 13, caractérisé en ce qu'il comporte des injecteurs périphériques séparés (B, B1,B2), chaque injecteur comprenant un corps cylindrique (22) disposé radialement dans la 3002 932 15 conduite, fermé par une paroi de fond (23) à son extrémité située dans la conduite, et comportant au moins un diffuseur (26.1,26.2; 26.3,26.4) débouchant sur la paroi cylindrique. 5 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que chaque diffuseur (26.1, 26.2; 26.3, 26.4) est constitué par un tronc de prisme dont les bases sont ouvertes, la petite base étant située dans le corps (22), la grande base s'ouvrant sur la paroi du corps cylindrique. 10 16. Dispositif selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un orifice (24) dans la paroi de fond (23) et, de préférence, au moins un orifice (25) dans la paroi cylindrique du corps (22). 17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en 15 ce que l'injecteur périphérique (B, B1, B2) est monté avec une bride (13) permettant d'ajuster l'angle d'installation de l'injecteur périphérique, formé entre l'axe géométrique du ou des diffuseurs et la direction d'écoulement dans la conduite. 20 18. Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'angle d'installation est compris entre 0 et 45°. 19. Dispositif selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que l'angle d'ouverture (a, b) de chaque côté d'un diffuseur, par rapport à l'axe géométrique du diffuseur, est inférieur ou égal à 30°, de préférence compris entre 15 et 25°. 20. Dispositif selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que l'angle (a) d'ouverture entre les parois extrêmes des diffuseurs est compris entre 30° et 180°.