FR 2999192 A1 20140613 FR 1261928 A 20121212 Certaines performances fonctionnelles de câbles électroniques telles que les propriétés mécaniques et la conductivité électrique, dépendent de celles de leur âme conductrice, dit conducteur. Un conducteur en cuivre présente une conductivité électrique qui est conventionnellement pris comme une référence dénommée 100% TACS (International Annealed Copper Standard), mais il présente des propriétés mécaniques limitées. Dans le cas de conducteurs miniatures où la section de ceux-ci est faible (à partir d'AWG 22, soit environ une section inférieure ou égale à 0,38 mm2), leurs propriétés mécaniques deviennent souvent insuffisantes pour beaucoup d'applications. A titre d'exemple, la résistance à la rupture à la traction (ci-après Rr) du cuivre étant typiquement de l'ordre 240 MPa, un conducteur AWG 2419 (American Wire Gauge) d'une section de 0,24 mm2, peut être cassé sous une force de traction de 5,5 kg. Une des solutions à cette problématique consiste donc à recourir à des conducteurs faits d'alliages à base du cuivre, dits alliages cuivreux, qui présentent des propriétés mécaniques supérieures tout en gardant un niveau de conductivité électrique relativement élevé. La norme ASTM B624 stipule un conducteur présentant les caractéristiques suivantes : a) Conductivité : 85% TACS. b) Résistance à la rupture : 414 MPa pour un allongement minimal de 7-9 °/0. Cette norme a résulté en fait d'une gamme de conducteurs dénommée TensileFlex® ou TF® et faite d'un alliage Cu-Cr-Cd-Zn, qui était devenue pendant longtemps une référence en la matière à l'échelle internationale. Cependant, la récente application de la Directive Européenne dite RoHS (Restriction of the use of certain Hazardous Substances in electrical and electronic equipment) a rendu cette famille de conducteur caduc dans beaucoup de secteurs en Europe car celle-ci contient du cadmium dont la teneur dépasse la limite imposée par ladite directive. De nombreux travaux de recherche ont été menés ces dernières années afin de mettre au point des conducteurs respectant à la fois la norme ASTM B624 et la directive RoHS. On peut citer par exemple les brevets US6053994 et US6063217 dans lesquels sont décrits une famille de conducteurs faits d'un alliage type Cu-Cr-Zr. Le conducteur ayant la meilleure conductivité électrique dans cette famille présente une conductivité TACS à 85% et une Rr de 420 MPa pour un allongement de 7%. Il existe donc un besoin à l'heure actuelle de conducteurs qui présentent des performances en conductivité TACS et résistance Rr encore meilleures à l'égard de ASTM B624 et RoHS que celles de l'art antérieur. L'inventeur a donc découvert un alliage de cuivre présentant cet avantage. Un autre avantage des conducteurs obtenus à partir de cet alliage réside dans le fait qu'ils peuvent être miniaturisés à un faible diamètre par des opérations de transformation telles que étirage et tréfilage à froid, ceci grâce à un procédé de fabrication de conducteur approprié. En effet, l'ensemble du procédé a été ajusté de sorte à exploiter au mieux le 20 mécanisme de durcissement structural qui permet d'accroitre de manière significative les propriétés mécaniques et la conductivité électrique. La présente invention concerne donc un alliage de cuivre constitué essentiellement de, en pourcentage en poids par rapport au poids total de 25 l'alliage, : Chrome : 0,15 - 1,3 °A) Zirconium : 0,01 - 0,15 °A) Argent : 0,01 - 0,15 °A) Terres rares, en particulier Cérium, yttrium ou leur mélange: 0 - 0,1 °A) Cuivre : solde et les impuretés inévitables. Le rôle de l'ensemble des éléments constituants peut être décrit de façon suivante. La solution solide Cu-Cr, grâce à la bonne solubilité du Cr dans le Cu, crée une matrice de base pour le durcissement structural doté d'une stabilité thermique élevée. Les composés intermétalliques Cu-Zr, notamment Cu5Zr, sous forme lamelle permettent de réaliser le durcissement proprement dit. L'élément Ag, permet de renforcer davantage l'effet du durcissement par le mécanisme de solution solide, alors que l'élément terres rares, en particulier cérium, yttrium ou leur mélange, s'il est présent, permet d'apporter des effets bénéfiques à l'alliage à travers deux actions microscopiques : a) en absorbant par sa forte activité des traces d'impuretés, notamment S souvent présent dans les minéraux de Cu, et b) en réduisant davantage la taille des grains cristallins de celle-ci. Avantageusement, la teneur en chrome de l'alliage est comprise entre 0,15 et 0,5 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, en particulier entre 0,2 et 0,35 °A) en poids. De façon avantageuse la teneur en zirconium de l'alliage est comprise entre 0,02 et 0,12 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, en particulier entre 0,03 et 0,11 °A) en poids. En particulier, la teneur en argent de l'alliage est comprise entre 0,03 et 0,12 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, en particulier entre 0,04 et 0,11 °A) en poids. 2 999 192 4 Dans le cas où l'alliage contient des terres rares (par exemple La, Ce, Pr, Nd, Sm, Eu, Gd, Tb, Dy, Ho, Er, Tm, Yb, Lu, Y et leurs mélanges), en particulier du cérium, de l'yttrium ou leur mélange, avantageusement du cérium, sa teneur en terres rares, en particulier en cérium, yttrium ou en leur mélange est comprise 5 entre 0,001 et 0,1 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, avantageusement entre 0,005 et 0,05 °/(:), en particulier entre 0,01 et 0,02 °A) en poids. La présente invention concerne en outre un conducteur électrique en alliage de cuivre tel que défini ci-dessus. 10 Le conducteur électrique selon la présente invention peut être un conducteur monobrin ou multibrin. Le conducteur peut ainsi avoir la forme d'un simple fil ou au contraire avoir une construction se composant de plusieurs brins. En effet l'utilisation de plusieurs brins permet d'obtenir différentes constructions qui peuvent améliorer la flexibilité du câble final dans lequel pourra être utilisé le 15 conducteur électrique selon la présente invention. Le nombre de brins a également un impact sur la conductivité électrique en général : plus un conducteur contient de brins, meilleur est son comportement mécanique (en particulier la résistance aux cycles de fatigue et la flexibilité). En général si le conducteur électrique n'est pas mono brin, il peut contenir 7, 20 19, 27, 37, 45, et 61 brins et 7*7 brins. Avantageusement le conducteur électrique selon la présente invention contient 19 ou 37 brins, encore plus avantageusement 19 brins. Suivant le nombre de brins, les assemblages suivants peuvent être utilisés : tordons, concentriques (en particulier 19, 61 ou 37 brins), Equilay, semi-concentriques, Unilay (en particulier 19 brins) ou 25 Ropelay (en particulier pour 7 * 7 brins). Avantageusement le conducteur électrique contient 19 brins assemblés en concentriques. 2 999 192 5 Dans un mode de réalisation avantageux, le conducteur électrique selon la présente invention présente une conductivité supérieure ou égale à 85% TACS, avantageusement supérieure à 89 °/(:), et/ou une résistance à la rupture supérieure ou égale à 414 MPa pour un allongement minimal de 7 à 9 °/(:), 5 avantageusement une résistance à la rupture supérieure à 450 MPa pour un allongement minimal de 7 à 9 °/0. Dans un mode réalisation avantageux, le conducteur électrique selon la présente invention présente un diamètre 8 mm, avantageusement 1,5 mm, en particulier 1,2 mm, de façon avantageuse comprise entre 0,05 et 1,2mm. 10 Le conducteur électrique selon la présente invention peut présenter un diamètre compris entre 0,1 et 1,2 mm, avantageusement lorsqu'il s'agit d'un conducteur multibrin. Il peut également présenter un diamètre compris entre 0,05 et 0,2 mm lorsqu'il s'agit d'un conducteur monobrin. Dans un autre mode de réalisation avantageux, le conducteur électrique ( mono 15 ou multibrin, en particulier multibrin) selon la présente invention présente une section inférieure ou égale à 0,38 mm2. La présente invention concerne en outre l'utilisation du conducteur électrique selon la présente invention en tant qu'âme conductrice de câbles, avantageusement de câbles miniatures, ou en tant que tresse de blindage de 20 câbles. La présente invention concerne de plus un procédé de fabrication d'un conducteur électrique selon la présente invention caractérisé en ce qu'une étape de traitement thermique de durcissement structural est mise en oeuvre sur un conducteur multibrin ou monobrin en alliage de cuivre selon la présente 25 invention. En effet, cette étape de traitement thermique de durcissement structural permet de doter le conducteur de meilleures propriétés électriques et mécaniques. De façon avantageuse ce traitement thermique de durcissement structural est mis en oeuvre à une température comprise entre 300 et 600 °C, 5 avantageusement entre 400 et 600 °C en particulier entre 450 et 540 °C. Dans un mode de réalisation avantageux, la durée du traitement thermique de durcissement structural selon la présente invention est comprise entre 1 et 5 heures, avantageusement elle est comprise entre 3 et 4 heures. Ainsi avantageusement l'étape de traitement thermique de durcissement 10 structural selon la présente invention peut être mise en oeuvre à une température comprise entre 300 et 600 °C et pendant une durée comprise entre 1 et 5 heures. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux ce traitement thermique de durcissement structural est mis en oeuvre sur la construction 15 finale du conducteur électrique, en particulier sur un conducteur multibrin. Dans un mode de réalisation particulier, deux traitements thermiques de durcissement structural successifs, en particulier ayant les caractéristiques indiquées ci-dessus, sont mis en oeuvre sur un conducteur multibrin ou monobrin en alliage de cuivre selon la présente invention. 20 La présente invention concerne en outre un procédé de fabrication discontinu d'un conducteur électrique selon la présente invention caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : -a) élaboration des alliages mères Cu-Cr et Cu-Zr par fusion et coulée ; 25 -b) élaboration des alliages de cuivre selon la présente invention sous forme de lingots, en particulier de lingots cylindriques, par fusion et coulée à partir des alliages mères obtenus à l'étape a); -c) enlèvement des surfaces du lingot obtenu à l'étape b) et homogénéisation par traitement thermique, avantageusement à 850°C pendant 4 heures, de façon avantageuse de façon à obtenir un alliage type solution solide homogène; -d) transformation à froid, en particulier à température ambiante, du lingot 5 obtenu à l'étape c) en barre puis en fil, avantageusement ayant un diamètre de 8mm ; -e) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape d), avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; -f) tréfilage à froid, avantageusement à température ambiante, de façon à 10 réduire la section du fil obtenu à l'étape e), avantageusement en diminuant son diamètre d'environ 85 °/(:), de façon avantageuse de façon à obtenir un fil de diamètre 1,2 mm ; -g) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape f), avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; 15 -h) traitement de la surface du fil obtenu à l'étape g) par revêtement métallique, avantageusement par un métal choisi parmi Ni, Ag et Sn, en particulier pour améliorer les propriétés fonctionnelles du fil telles que la tenue à l'oxydation et à la corrosion, la soudabilité, et la conductivité à haute fréquence ; 20 -i) tréfilage à froid, avantageusement à température ambiante, de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape h), de façon avantageuse en diminuant son diamètre de 83 à 96 °/(:), et à obtenir un conducteur monobrin, avantageusement ayant un diamètre compris entre 0,05 et 0,2 mm ; -j) assemblage de plusieurs brins obtenus à l'étape i) de façon à obtenir un 25 conducteur multibrin ; -k) durcissement structural du conducteur obtenu l'étape j) par traitement thermique de façon à obtenir un conducteur électrique selon la présente invention. 2 9 9 9 192 8 La présente invention concerne enfin un procédé de fabrication continu d'un conducteur électrique selon la présente invention, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : -A) élaboration des alliages mères Cu-Cr et Cu-Zr par fusion et coulée ; -B) élaboration des alliages de cuivre selon la présente invention sous forme de fils, en particulier de diamètre 8 mm, par une opération de fusion- coulée continue à partir des alliages mères obtenus à l'étape a); -C) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape B) avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; -D) tréfilage à froid, de façon avantageuse à température ambiante, de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape C), avantageusement en diminuant son diamètre d'environ 85 °/(:), en particulier de façon à obtenir un fil de diamètre 1,2 mm ; -E) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape D), 15 avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; -F) traitement de surface du fil obtenu à l'étape E) par revêtement métallique, avantageusement par un métal choisi parmi Ni, Ag et Sn, en particulier pour améliorer les propriétés fonctionnelles du fil telles que la tenue à l'oxydation et à la corrosion, la soudabilité, et la conductivité à haute fréquence ; 20 -G) tréfilage à froid, avantageusement à température ambiante, de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape F), de façon avantageuse en diminuant son diamètre de 83 à 96 °/(:), et à obtenir un conducteur monobrin, avantageusement ayant un diamètre compris entre 0,05 et 0,2 mm ; -H) assemblage de plusieurs brins obtenus à l'étape G) de façon à obtenir un 25 conducteur multibrin ; -I) durcissement structural du conducteur obtenu à l'étape H) par traitement thermique de façon à obtenir un conducteur électrique selon la présente invention. 2 999 192 9 Dans un mode de réalisation particulier des procédés selon la présente invention, les étapes j) et H) sont mises en oeuvre par la technique strandeur ou la technique bunch. En particulier, les étapes k) et I) sont mises en oeuvre à une température 5 comprise entre 300 et 600 °C, avantageusement entre 400 et 600 °C en particulier entre 450 et 540 °C. De façon particulière, la durée du traitement thermique des étapes k) et I) est comprise entre 1 et 5 heures, avantageusement elle est comprise entre 3 et 4 heures. 10 Les procédés selon la présente invention peuvent comporter deux étapes successives de traitement thermique de durcissement structural. Ainsi donc, deux types de procédés peuvent être utilisés dans le cadre de l'invention : un procédé de type discontinu et un procédé de type continu. L'invention sera mieux comprise à la lumière des exemples qui suivent. Exemple 1 Un alliage selon la présente invention a été comparé avec un alliage de l'art antérieur, celui de l'exemple 1 de la demande US6053994, suivant les deux critères principaux : la conductivité IACS°/0 et la résistance à la rupture Rr. La composition de l'alliage l'art antérieur est la suivante (alliage 1) : Cu-0,3%Cr-0,09%Zr-0,028%Si La composition de l'alliage selon la présente invention est la suivante (alliage 2): Cu-0,3%Cr-o,1%Zr-0,1%Ag 2 999 192 10 La différence entre les deux alliages réside donc essentiellement dans le remplacement du silicium présent dans l'alliage de l'art antérieur par de l'argent. Pour effectuer les tests, des fils de diamètre 1,2 mm ont été fabriqués par le 5 procédé de fabrication discontinu selon la présente invention (étapes a) à h)) à partir de ces alliages. Puis une étape de traitement thermique (étape k) du procédé selon la présente invention) de durcissement structural a été mise en oeuvre sur ces fils en utilisant différentes températures (entre 350 et 500 °C) et temps de traitement (entre 2,5 et 4 heures). Les résultats de résistance à la 10 rupture obtenus selon la norme ASTM B298 des fils ainsi traités sont rassemblés dans le tableau 1 ci-après. Tableau 1. Temps N° Alliage Résistance à la rupture (MPa) 350°C 400°C 450°C 500°C 2,5h 1 283,3 295,8 312,6 303,5 2 352,7 364,7 377,7 328,4 3h 1 291,2 312,4 313,4 299,6 2 354,7 376,1 362,9 342,5 3,5h 1 292,7 319,0 311,6 297,1 2 344,5 377,7 356,0 333,8 4h 1 298,1 324,9 314,2 299,1 2 344,5 376,1 360,8 330,2 2 999 192 11 Au vu des résultats, il semble qu'un traitement thermique à 400 °C donne de meilleurs résultats quelques soient la durée du traitement et l'alliage traité. Dans tous les cas on remarque que l'alliage n°2 (alliage selon la présente invention) présente de meilleures caractéristiques de résistance à la rupture 5 quelques soient la température et le temps de traitement par rapport à l'alliage n° 1 (alliage de l'art antérieur). Une étape de traitement thermique de durcissement structural a donc été mise en oeuvre sur des fils en alliage n°1 ou n°2 en utilisant une température de 400 10 °C ou de 450 °C et un temps de traitement compris entre 2,5 et 4 heures. Les résultats de résistance à la rupture obtenus selon la norme ASTM B298 et de conductivité électrique obtenus selon la norme ASTM B193 des fils ainsi traités sont rassemblés dans les tableaux 2 et 3 ci-après. Tableau 2. Résistance à la rupture et conductivité électrique des 15 alliages après le traitement à 400°C. N° Alliage Temps de traitement 2,5h 3h 3,5h 4h 1 80,59%(IACS) 295,8MPa 79,94°/0(IACS) 312,4MPa 82,84°/0(IACS) 319,0MPa 83,39°/0(IACS) 324,9MPa 2 80,10%(IACS) 364,7MPa 80,13%(IACS) 376,1MPa 82,37°/0(IACS) 377,7MPa 84,05%(IACS) 376,1MPa 2 9 9 9 1 9 2 12 Tableau 3. Résistance à la rupture et conductivité électrique des alliages après le traitement à 450°C. N° Alliage Temps de traitement 2,5h 3h 3,5h 4h 1 88,64%(IACS) 312,6MPa 89,26%(IACS) 313,4MPa 89,60%(IACS) 311,6MPa 90,28%(IACS) 314,2MPa 2 89,33% (TACS) 377,7M Pa 88,21% (TACS) 362,9M Pa 87,80% (TACS) 356,0M Pa 89,36% (TACS) 360,8M Pa Les résultats obtenus sur l'alliage selon la présente invention après un 5 traitement thermique ont montré qu'il présente effectivement de meilleures propriétés mécaniques tout en gardant un bon niveau de conductivité électrique par rapport à l'alliage de l'art antérieur. Exemple 2 10 Une étude comparative a été ensuite menée entre Cu-Cr-Zr, Cu-Cr-Zr-Ag et CuCr-Zr-Ag-Ce en vue de vérifier l'hypothèse du durcissement structural renforcé et l'impact de la présence de cérium dans les alliages selon la présente invention. Les compositions des alliages sont les suivantes : 15 Alliage Cu-Cr-Zr de l'art antérieur : Cu-0,3%Cr-0,1%Zr. Alliage selon la présente invention : Cu-Cr-Zr-Ag : Cu-0,3%Cr-0,1°/0Zr-0,1°/0Ag ; Cu-Cr-Zr-Ag-Ce : Cu-0,3%Cr-0,1°/0Zr-0,1°/0Ag-0,015%Ce. Des fils de diamètre de 8 mm en alliages indiqués ci-dessus ont subi un 20 traitement thermique de durcissement structural d'une durée de 3h à 2 999 192 13 différentes températures (entre 300 et 500 °C). On mesure ensuite le RS2 et Rr selon les normes ASTM B298 et ASTM B193 de ces fils. Le tableau 4 ci-dessous donne les valeurs de la résistance électrique et de la résistance à la rupture de ces fils. 5 Tableau 4 Température (°C) Résistance à la rupture (MPa) Conductivité électrique (0/0IACS) CuCrZr CuCrZrAg CuCrZrAgCe CuCrZr CuCrZrAg CuCrZrAgCe 300 412 457 472 61,16 57,29 59,30 350 423 465 500 64,89 60,10 60,60 400 454 496 520 83,54 80,13 82,55 450 455 481 495 87,56 82,37 86,38 500 414 450 440 88,35 84,05 88,01 Au vu de ces résultats, on peut en déduire que les propriétés électrique et mécanique sont nettement améliorées après un traitement thermique de durcissement structural à une température de 400-450°C. 10 Au niveau de la composition, ces résultats ont aussi mis en évidence un renforcement du durcissement structural attendu dans les systèmes Cu0,3%Cr-0,1°/0Zr-0,1°/0Ag et Cu-0,3%Cr-0,1°/0Zr-0,1°/0Ag-0,015%Ce par rapport au système Cu-0,3%Cr-0,1%Zr. 15 Exemple 3 Une autre étude effectuée sur la composition d'alliage Cu-0,26%Cr-0,08°/0Zr0,10°/0Ag a montré qu'un fil de diamètre 8 mm fait en cet alliage présente une Rr (résistance à la rupture) de 480 MPa et une conductivité de 92°/0IACS selon les normes ASTM B298 et ASTM B193 après un traitement thermique de 20 durcissement structural de 3 heures à 450°C. 2 999 192 14 Exemple 4 Un conducteur monobrin fait de l'alliage Cu-0,22%Cr-0,04°A2r-0,05°/0Ag et de diamètre de 1,2 mm a été mis en oeuvre par le procédé de fabrication discontinu selon la présente invention (étapes a) à h)) et a subi un traitement 5 thermique de durcissement structural pendant 3 heures à des températures différentes allant de 450°C à 500°C. Les caractéristiques obtenues de résistance mécanique, d'allongement et de conductivité selon les normes ASTM B298 et ASTM B193 du conducteur sont présentées dans le tableau 5 ci-dessous, et sont conformes à celles stipulées 10 dans la norme ASTM B624. Tableau 5 Traitement Résistance Allongement Conductivité thermique de Mécanique (%) (0/0IACS) durcissement (MPa) structural 450 °C 3h 494 10,67 86,29 475 °C 3h 468 11,00 89,06 500 °C 3h 459 10,67 89,94 Exemple 5 Un conducteur monobrin fait de l'alliage Cu-0,22%Cr-0,04°A2r-0,05°/0Ag et de 15 diamètre de 0,1 mm a été obtenu par le tréfilage à température ambiante (étape i) du procédé discontinu selon la présente invention) à partir du conducteur de l'exemple 4. Un traitement thermique à 520 °C pendant 240 minutes a permis d'obtenir un durcissement structural du conducteur. Les résultats obtenus selon les normes 20 ASTM B298 et ASTM B193 sont montrés dans le tableau 6 ci-dessous, et sont 2 999 192 15 proches de la norme ASTM B624. En particulier, il présente une conductivité supérieure à 96% TACS. Tableau 6 Résistance Allongement Résistance Mécanique (0/0) Mécanique (MPa) (MPa) 418 6,10 96,4 5 Exemple 6 Un autre conducteur similaire à celui de l'exemple 5 ayant la composition d'alliage Cu-0,22%Cr-0,04°A2r-0,05°/0Ag et de diamètre de 0,1 mm et obtenu par le même procédé a subi un traitement thermique à 520°C pendant 3 heures, puis un autre traitement à 300°C pendant également 3 heures. Il 10 présente les caractéristiques selon les normes ASTM B298 et ASTM B193 qui sont rassemblées dans le tableau 7 ci-après. Tableau 7 Résistance Allongement Résistance Mécanique (0/0) Mécanique (MPa) (MPa) 439 5,26 96,2 Exemple 7 15 Un autre conducteur multibrin AWG2619C, à savoir de construction concentrique de 19 conducteurs monobrin argenté ayant la composition d'alliage Cu-0,22%Cr-0,04°A2r-0,05°/0Ag de diamètre de 0,1 mm, a été mis en oeuvre par le procédé discontinu selon la présente invention (étapes a) à j) avec un traitement de surface par revêtement d'argent). Une étude de durcissement 20 structural a été faite sur ce conducteur. Les conditions du traitement thermique 2 9 9 9 192 16 de durcissement structural, ainsi que les résultats obtenus selon les normes ASTM B298 et ASTM B193, sont présentés dans le tableau 8 ci-dessous. Tableau 8 Température °C Durée minute Allongement % Résistance Mécanique (MPa) Conductivité 0/0IACS 520 210 11,3 402 95,7 520 180 10,2 405 95,7 5 Ainsi au vu de l'ensemble des résultats présentés dans ces exemples, il a été mis en évidence une nouvelle famille de conducteurs présentant à la fois une haute résistance mécanique et une haute conductivité électrique. Cette famille de conducteurs peut être utilisée dans des applications de fils et de câbles miniatures avec un certain nombre d'avantages. 10 REVENDICATIONS1. Alliage de cuivre constitué essentiellement de, en pourcentage en poids par rapport au poids total de l'alliage, : Chrome : 0,15 - 1,3 °A) Zirconium : 0,01 - 0,15 °A) Argent : 0,01 - 0,15 °A) Terres rares, en particulier cérium, yttrium ou leur mélange: 0- 0,1 °A) Cuivre : solde et les impuretés inévitables. 2. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa teneur en chrome est comprise entre 0,15 et 0,5 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, en particulier entre 0,2 et 0,35 °A) en poids. 3. Alliage selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce 15 que sa teneur en zirconium est comprise entre 0,02 et 0,12 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, en particulier entre 0,03 et 0,11 °A) en poids. 4. Alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que sa teneur en argent est comprise entre 0,03 et 0,12 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, en particulier entre 0,04 et 0,11 °A) en poids. 20 5. Alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que sa teneur en terres rares, en particulier en cérium, yttrium ou en leur mélange, est comprise entre 0,001 et 0,1 °A) en poids par rapport au poids total de l'alliage, avantageusement entre 0,005 et 0,05 °/(:), en particulier entre 0,01 et 0,02 °A) en poids. 2 999 192 18 6. Conducteur électrique en alliage selon l'une quelconque des revendications 1 à 5. 7. Conducteur électrique selon la revendication 6 caractérisé en ce qu'il présente une conductivité supérieure ou égale à 85% TACS, avantageusement 5 supérieure à 89 °/(:), et une résistance à la rupture supérieure ou égale à 414 MPa pour un allongement minimal de 7 à 9 °/(:), avantageusement une résistance à la rupture supérieure à 450 MPa pour un allongement minimal de 7 à 9 °/0. 8. Conducteur électrique selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7 10 caractérisé en ce qu'il présente un diamètre 8 mm, avantageusement 1,5 mm, en particulier compris entre 0,1 et 1,2 mm. 9. Procédé de fabrication discontinu d'un conducteur électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : -a) élaboration des alliages mères Cu-Cr et Cu-Zr par fusion et coulée ; -b) élaboration des alliages de cuivre selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 sous forme de lingots par fusion et coulée à partir des alliages mères obtenus à l'étape a); -c) enlèvement des surfaces du lingot obtenu à l'étape b) et homogénéisation 20 par traitement thermique, avantageusement à 850°C pendant 4 heures; -d) transformation à froid du lingot obtenu à l'étape c) en barre puis en fil avantageusement ayant un diamètre de 8mm ; -e) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape d), avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; 25 -f) tréfilage à froid de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape e), avantageusement en diminuant son diamètre d'environ 85 °/0;-g) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape f), avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; -h) traitement de la surface du fil obtenu à l'étape g) par revêtement métallique, avantageusement par un métal choisi parmi Ni, Ag et Sn; -i) tréfilage à froid de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape h) et à obtenir un conducteur monobrin, avantageusement ayant un diamètre compris entre 0,05 et 0,2 mm ; -j) assemblage de plusieurs brins obtenus à l'étape i) de façon à obtenir un conducteur multibrin ; -k) durcissement structural du conducteur obtenu l'étape j) par traitement thermique de façon à obtenir un conducteur électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8. 10. Procédé de fabrication continu d'un conducteur électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes : -A) élaboration des alliages mères Cu-Cr et Cu-Zr par fusion et coulée ; -B) élaboration des alliages de cuivre selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 sous forme de fils par une opération de fusion- coulée continue à partir des alliages mères obtenus à l'étape a); -C) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape B) avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; -D) tréfilage à froid de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape C), avantageusement en diminuant son diamètre d'environ 85 °A) ; -E) traitement thermique de trempe de l'alliage du fil obtenu à l'étape D), 25 avantageusement à 920°C pendant 30 minutes ; -F) traitement de surface du fil obtenu à l'étape E) par revêtement métallique, avantageusement par un métal choisi parmi Ni, Ag et Sn ; 2 999 192 20 -G) tréfilage à froid de façon à réduire la section du fil obtenu à l'étape F) et à obtenir un conducteur monobrin, avantageusement ayant un diamètre compris entre 0,05 et 0,2 mm ; -H) assemblage de plusieurs brins obtenus à l'étape G) de façon à obtenir un 5 conducteur multibrin ; -I) durcissement structural du conducteur obtenu à l'étape H) par traitement thermique de façon à obtenir un conducteur électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10 caractérisé en 10 ce que les étapes j) et H) sont mises en oeuvre par la technique strandeur ou la technique bunch. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11 caractérisé en ce que les étapes k) et I) sont mises en oeuvre à une température comprise entre 300 et 600 °C, avantageusement entre 400 et 600 °C en particulier entre 450 15 et 540 °C. 13. Procédé selon la revendication 12 caractérisé en ce que la durée du traitement thermique des étapes k) et I) est comprise entre 1 et 5 heures, avantageusement elle est comprise entre 3 et 4 heures. 14. Utilisation du conducteur électrique selon l'une quelconque des 20 revendications 6 à 8 en tant qu'âme conductrice de câbles, avantageusement de câbles miniatures, ou en tant que tresse de blindage de câbles. 15. Procédé de fabrication d'un conducteur électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'une étape de traitement thermique de durcissement structural, avantageusement à une température comprise entre 300 et 600 °C et pendant une durée comprise entre 1 et 5 heures, est mise en oeuvre sur un conducteur multibrin ou monobrin en alliage de cuivre selon l'une quelconque des revendications 1 à 5.