FR 3002040 A1 20140815 FR 1351082 A 20130208 -1- «Cellule photo-acoustique à précision de détection améliorée et analyseur de gaz comprenant une telle cellule» Domaine technique La présente invention concerne une cellule photo-acoustique, c'est à dire un appareil agencé pour générer un signal acoustique à partir de lumière (typiquement à partir d'un faisceau laser), et de détecter ce signal acoustique. Elle concerne aussi un dispositif comprenant une cellule photo- acoustique selon l'invention. Le domaine de l'invention est plus particulièrement celui des analyseurs de gaz comprenant une cellule photo-acoustique selon l'invention. État de la technique antérieure La spectroscopie infrarouge (IR) est basée sur l'absorption de radiations infrarouges par une molécule. C'est l'une des méthodes les plus efficaces pour l'identification des molécules organiques et inorganiques à partir de leurs propriétés vibrationnelles. En particulier, la plupart des gaz polluants dans les bâtiments présentent au moins un pic d'absorption principal dans la gamme de longueur d'onde comprise entre 3,2 et 3,8 dam. Ces molécules possèdent, en effet, au moins une liaison C-H dont les pics d'absorption se situent dans ce domaine. On connaît des cellules photo-acoustiques selon l'état de l'art. Dans une cellule selon l'état de l'art, on envoie un faisceau laser impulsionnel à une certaine longueur d'onde (sa « couleur ») et à une certaine fréquence (déterminant le nombre d'impulsions par seconde) à l'intérieur d'un résonateur de la cellule. La longueur d'onde est déterminée en fonction d'un gaz ou composé dont on cherche à vérifier s'il est présent ou non dans la cellule, et est choisie pour être une longueur d'onde absorbée par le gaz ou composé en question. Si le gaz ou composé est présent dans la cellule et donc dans le résonateur, il absorbe de l'énergie laser et émet en retour une onde -2- acoustique qui est détectée par un microphone. Si le gaz ou composé est absent, il n'y a pas d'onde acoustique et donc pas de signal détecté. La fréquence de modulation de la source laser et la fréquence de résonance du résonateur sont de préférence (mais pas impérativement) adaptées de telle manière à ce qu'à cette fréquence, le signal soit acoustiquement amplifié (on parle de facteur de qualité quantifiant le facteur d'amplification hors résonnance et à la résonnance). Typiquement, le faisceau laser est réfléchi au sein de la cellule entre deux miroirs. Un des deux miroirs, dit miroir d'entrée, comprend un trou pour faire initialement entrer le faisceau laser. Dans l'état de l'art, ce trou d'entrée est par exemple décentré par rapport au centre du miroir d'entrée : ainsi, le faisceau laser rentre en étant décentré par rapport à ce miroir d'entrée, et à chacune de ces réflexions sur le miroir d'entrée la position du faisceau laser est décalée le long d'une ellipse qui passe par le trou d'entrée et est centré sur le miroir d'entrée, de sorte qu'après un certain nombre de réflexions le faisceau laser ressort de la cellule par le trou d'entrée après avoir fait le tour de cette ellipse. Pour réduire différentes sources de bruits possibles, des tampons acoustiques identiques sont disposés aux deux extrémités du résonateur entre le résonateur et chacun des miroirs. Le but de la présente invention est d'améliorer la précision de détection d'une cellule photo-acoustique. Exposé de l'invention Cet objectif est atteint avec une cellule photo-acoustique, comprenant : - un résonateur acoustique, comprenant une cavité de résonateur en forme de tube s'étendant selon une direction longitudinale, ledit résonateur comprenant en outre un transducteur de résonateur disposé le long d'une surface intérieure du tube de la cavité de résonateur, - un miroir d'entrée et un miroir de fond, tous les deux alignés avec le résonateur le long d'un axe optique de la cellule parallèle à la - 3 - direction longitudinale, chacun des miroirs d'entrée et de fond comprenant une face réfléchissante orientée vers le résonateur, le miroir d'entrée étant muni d'une fenêtre d'entrée agencée pour laisser entrer dans la cellule un faisceau lumineux (de préférence un faisceau laser), - entre le miroir d'entrée et le résonateur, une cavité s'étendant selon la direction longitudinale formant un tampon acoustique d'entrée, et - entre le miroir de fond et le résonateur, une cavité s'étendant selon la direction longitudinale formant un tampon acoustique de fond. On peut définir l'axe optique de la cellule de sorte que la face réfléchissante de chacun parmi le miroir d'entrée et le miroir de fond a une forme concave dont le sommet est un point de l'axe optique, de préférence une forme concave de symétrie de révolution autour de l'axe optique. Une projection géométrique de la fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale peut passer par la cavité de résonateur (i.e. être en intersection avec la cavité de résonateur ou passer à l'intérieur de la cavité de résonateur). Selon un premier aspect de cellule selon l'invention, les longueurs des tampons acoustiques d'entrée et de fond, mesurées selon la direction longitudinale le long de l'axe optique de la cellule, sont de préférence 25 asymétriques. La longueur du tampon acoustique d'entrée est de préférence plus grande que la longueur du tampon acoustique de fond. Pour une longueur du tube de la cavité de résonateur, mesurée selon la direction longitudinale le long de l'axe optique de la cellule, et égale à 2) +X, , 30 À/2, la longueur d'un des tampons acoustiques peut être égale à (n a 10 % d'erreur près (de préférence à 7 % d'erreur près) et la longueur de l'autre tampon acoustique peut être égale à -nA à 10 % d'erreur près (de 4 -4- préférence à 7 % d'erreur près), n étant un entier naturel impair supérieur ou égal à 1. n est de préférence un entier naturel impair inférieur ou égal à 5, n est même de préférence égal à 1. Selon un deuxième aspect de cellule selon l'invention (envisageable indépendamment du premier aspect), le miroir d'entrée et le miroir de fond sont de préférence agencés pour réfléchir, plusieurs fois et successivement l'un après l'autre, un faisceau lumineux pénétrant dans la cellule à travers la fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale en étant centré sur l'axe optique de la cellule, de sorte qu'après chaque réflexion sur chacun de ces miroirs le faisceau lumineux réfléchi reste centré sur l'axe optique de la cellule pour au moins cinq réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. La face réfléchissante de chacun parmi le miroir d'entrée et le miroir de fond peut avoir une forme concave de symétrie de révolution autour de l'axe optique. Le miroir d'entrée et le miroir de fond sont de préférence agencés pour réfléchir, plusieurs fois et successivement l'un après l'autre, un faisceau lumineux pénétrant dans la cellule à travers la fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale en étant centré sur l'axe optique de la cellule, de sorte qu'après chaque réflexion sur chacun de ces miroirs le faisceau lumineux a, à l'intérieur de la cavité de résonateur, un diamètre, mesuré perpendiculairement à l'axe optique de la cellule, inférieur au diamètre du tube de la cavité de résonateur pour au moins cinq réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. La cellule selon l'invention est de préférence agencée pour qu'au fur et à mesure des réflexions sur les miroirs d'entrée et de fond, le point de focalisation du faisceau lumineux se déplace le long de l'axe optique de la cellule pour au moins cinq réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. - 5 - L'axe optique du tube de la cavité de résonateur passe de préférence par la fenêtre d'entrée. Le résonateur peut comprendre une deuxième cavité en forme de tube s'étendant selon la direction longitudinale, ledit résonateur comprenant en outre un transducteur disposé le long d'une surface intérieure du tube de la deuxième cavité. Une projection géométrique de la fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale ne passe de préférence pas par la deuxième cavité. Suivant encore un autre aspect de l'invention, il est proposé un dispositif comprenant une cellule photo-acoustique selon l'invention, et une source lumineuse (de préférence source laser) agencée pour émettre un faisceau lumineux (de préférence faisceau laser) orienté pour passer à travers la fenêtre d'entrée. La source lumineuse peut être agencée pour émettre le faisceau lumineux de sorte qu'il pénètre dans la cellule à travers la fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale en étant centré sur l'axe optique de la cellule. Pour une longueur du tube de la cavité de résonateur, mesurée selon la direction longitudinale le long de l'axe optique de la cellule, et égale à À/2, la source lumineuse est de préférence agencée pour émettre des impulsions accordées à une fréquence de résonnance acoustique f =- à 5 % d'erreur près avec c la vitesse du son dans la cavité de résonateur (typiquement dans l'air à la température du dispositif ou à une température d'utilisation prévue (typiquement à 20 °C)). Suivant encore un autre aspect de l'invention, il est proposé un analyseur de gaz, comprenant un dispositif selon l'invention, et comprenant en outre des moyens électroniques agencés pour : - détecter un signal électrique issu du ou des transducteur(s) de la cellule photo-acoustique, et - 6 - - comparer ce signal à un seuil de détection d'un gaz ou composé et/ou quantifier une présence d'un gaz ou composé présent dans la cellule à partir de ce signal. Description des figures et modes de réalisation D'autres avantages et particularités de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée de mises en oeuvre et de modes de réalisation nullement limitatifs, et des dessins annexés suivants : - la figure 1 est une vue de coupe en perspective d'une cellule photo- acoustique selon l'invention, qui est le mode de réalisation préféré de l'invention, - la figure 2 est une vue en coupe de profil et schématique de la cellule de la figure 1, - la figure 3 est une vue en coupe de profil et schématique de la cellule de la figure 1, sur laquelle sont en outre représentés trois allers et retours du faisceau laser au sein de la cellule selon l'invention, - la figure 4 est une vue en coupe de profil et schématique de la cellule de la figure 1, sur laquelle sont en outre représentés un grand nombre d'allers et retours du faisceau laser au sein de la cellule selon l'invention, et - la figure 5 est une vue schématique d'un analyseur de gaz selon l'invention. Ces modes de réalisation étant nullement limitatifs, on pourra notamment considérer des variantes de l'invention ne comprenant qu'une sélection des caractéristiques décrites par la suite isolées des autres caractéristiques décrites (même si cette sélection est isolée au sein d'une phrase comprenant ces autres caractéristiques), si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique de préférence fonctionnelle sans détails structurels, et/ou seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou à différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. - 7 - On va tout d'abord décrire, en référence aux figures 1 à 4, une cellule photo-acoustique 1 selon l'invention. La cellule photo-acoustique 1 selon l'invention comprend un résonateur acoustique 2. Ce résonateur 2 comprend une cavité 3 de résonateur en forme de tube s'étendant selon une direction longitudinale 4 et centrée sur un axe central du tube de la cavité 3 de résonateur. Typiquement, la forme de tube de la cavité 3 a une longueur À/2 (référencée 53 sur les figures) de 42,4 mm et un diamètre interne 52 de 6 mm, pour une fréquence de résonnance autour de 3,8 kHz. Le résonateur est en aluminium. Le résonateur 2 comprend en outre un transducteur 6 (typiquement considéré comme étant un microphone par la suite) de résonateur disposé le long d'une surface intérieure 7 du tube de la cavité 3 de résonateur. Le transducteur 6 est agencé pour transformer une onde sonore en signal électrique. On peut par exemple utiliser comme transducteur électro-acoustique 6 un microphone de référence Knowles EK 3024. La cellule 1 comprend un miroir d'entrée 8 muni d'une fenêtre d'entrée 9 agencée pour laisser entrer dans la cellule 1 un faisceau laser 15. La fenêtre d'entrée 9 est typiquement un trou ou une lame de matériau transparent, c'est-à-dire laissant passer le faisceau lumineux 15. La fenêtre d'entrée 9 est de préférence un trou circulaire, de diamètre typiquement égal à 0,5 mm, et situé au centre du miroir concave 8. L'axe central du tube de la cavité 3 de résonateur passe par la fenêtre d'entrée 9. La cellule 1 comprend un miroir de fond 10. Les miroirs 8 et 10 sont tous les deux alignés avec le résonateur 2 le long d'un axe optique 5 de la cellule parallèle à la direction longitudinale 4, de sorte que l'axe optique 5 de la cellule (ou l'axe central du tube de la cavité de résonateur) intersecte (ou traverse) le miroir de fond 10 et passe par la fenêtre d'entrée 9 du miroir d'entrée. - 8 - Cet axe optique 5 de la cellule est défini de sorte que la face réfléchissante de chacun parmi le miroir d'entrée et le miroir de fond a une forme concave dont le sommet est un point de l'axe optique 5, et même plus précisément une forme concave de symétrie de révolution autour de l'axe optique 5. Dans cet exemple, l'axe optique 5 coïncide avec l'axe central du tube de la cavité de résonateur. Chacun des miroirs d'entrée 8 et de fond 10 est préférentiellement un miroir en CaF2 dont une face est recouverte d'or. Chacun des miroirs d'entrée 8 et de fond 10 comprend une face réfléchissante 11, 12 orientée vers le résonateur 2 (i.e tournée vers l'intérieur de la cellule 1); cette face réfléchissante est la face recouverte d'or. Le rayon de courbure du miroir 8 est de 100 mm et celui du miroir 10 est de 75 mm. Sur les figures 2, 4 et 5, les miroirs 8, 10 sont schématisés par des plans. Sur la figure 1, les miroirs 8, 10 ne sont pas illustrés pour ne pas surcharger cette figure. La cellule 1 comprend, entre le miroir d'entrée 8 et le résonateur 2, une cavité 13 s'étendant selon la direction longitudinale 4 et formant un tampon acoustique d'entrée 13. Les largeurs ou le diamètre 73, 83 du tampon d'entrée 13, mesurées dans le plan perpendiculaire à l'axe optique 5 (ou à l'axe central du tube de la cavité de résonateur), sont supérieures (de préférence au moins deux fois ou trois fois supérieures) aux largeurs ou au diamètre 52, mesuré dans le plan perpendiculaire à l'axe optique 5 (ou à l'axe central du tube de la cavité de résonateur), du tube de la cavité 3 de résonateur. Sur l'exemple de la figure 1, le tampon d'entrée 13 a une section rectangulaire de largueurs 73, 83, 16 mm sur 24 mm, et le diamètre 52 est égal à 6 mm. Les pourtours du tampon 13 sont en aluminium La cellule 1 comprend, entre le miroir de fond 10 et le résonateur 2, une cavité 14 s'étendant selon la direction longitudinale 4 et formant un tampon acoustique de fond 14. Les largeurs ou le diamètre 74, 84 du tampon de sortie 14, mesurés dans le plan perpendiculaire à l'axe optique 5 (ou à l'axe central du tube de la cavité de résonateur), sont supérieurs (de préférence au moins deux fois ou trois fois supérieurs) aux largeurs ou au diamètre 52, mesurés dans le plan perpendiculaire à l'axe optique 5 (ou à - 9 - l'axe central du tube de la cavité de résonateur), du tube de la cavité 3 de résonateur. Sur l'exemple de la figure 1, le tampon de sortie 14 a une section rectangulaire de largueurs 74, 84 16 mm sur 24 mm, et le diamètre 52 est égal à 6 mm. Les pourtours du tampon 14 sont en aluminium. Les longueurs 63, 64 des tampons acoustique d'entrée 13 et de fond 14, mesurées selon la direction longitudinale le long de l'axe optique 5 de la cellule (ou de l'axe central du tube de la cavité de résonateur) comme illustré sur la figure 3, sont asymétriques, c'est-à-dire différentes, de sorte que des sons générés par des réflexions du faisceau laser 15 sur les miroirs 8 et 10 arrivent en opposition de phase dans la cavité 3 du résonateur, de préférence au niveau du microphone 6. Comme nous le verrons par la suite, l'asymétrie des tampons 13, 14 permet de diminuer le bruit de fond généré aux miroirs 8, 10. Cela améliore donc le rapport signal sur fond (RSF). Typiquement, un des deux tampons (de préférence le tampon d'entrée 13) à une longueur d'au moins 36 % (de préférence au moins 60 % et idéalement au moins 190 %) plus grande que la longueur de l'autre tampon (de préférence que le tampon de fond 14). Pour une longueur 53 du tube de la cavité 3 de résonateur, mesurée selon la direction longitudinale 4 le long de l'axe optique 5 (ou de l'axe central du tube de la cavité de résonateur) comme illustré sur la figure 3, et égale à À/2 (typiquement de 42,4 mm), la longueur d'un des tampons acoustiques (de préférence la longueur 63 du tampon acoustique d'entrée 13) est égale à (n 42)X à 10 % d'erreur près (de préférence à 7 % d'erreur près) (typiquement de 68 mm) et la longueur de l'autre tampon acoustique (de préférence la longueur 64 du tampon acoustique de fond 14) est égale à n A à a 10 % d'erreur près (de préférence à 7 % d'erreur près) (typiquement 4 de 20,6 mm), n étant un entier naturel impair supérieur ou égal à 1. Dans le cas illustré sur les figures (cas non limitatif mais préférentiel), la longueur 63 du tampon acoustique d'entrée 13 est plus grande que la longueur 64 du tampon acoustique de fond 14. Typiquement, n est un entier naturel impair inférieur ou égal à 5. -10- Si n = 5, un des deux tampons (de préférence le tampon d'entrée 13) à une longueur environ 40 % plus grande que la longueur de l'autre tampon (de préférence que le tampon de fond 14). Si n = 3, un des deux tampons (de préférence le tampon d'entrée 13) à une longueur environ 66 % plus grande que la longueur de l'autre tampon (de préférence que le tampon de fond 14). Si n = 1, un des deux tampons (de préférence le tampon d'entrée 13) à une longueur environ 200 % plus grande que la longueur de l'autre tampon (de préférence que le tampon de fond 14). Le cas où n est égal à 1 est un cas très nettement préférentiel, car cela permet une cellule plus compacte et permet une meilleure qualité de la cellule. Considérons ce cas particulier où n est égal à 1 illustré sur la figure 2. On considère deux champs acoustiques (P./ , Q./) et (P2, Q2) générés par le chauffage périodique des miroirs 8, 10 lors du passage du faisceau laser 15 modulé et avec P./ = Fi - exp(Jw-t - k-x) = exp(ico - t) - pi (1) P2 = F2 " exp(ico -t+ k-x) = expljco-t) - p2 (2) où co est la fréquence angulaire de l'onde (= 2n - f) et Fi et F2 les amplitudes des ondes générées périodiquement aux miroirs 8, 10, respectivement. t est le temps et k est le vecteur d'onde (= 2n/À) Si on considère la pression P', au niveau du microphone 6 dans le cadre d'un modèle unidimensionnel suivant l'axe 5 des abscisses x (origine au niveau du microphone 6), on peut l'écrire : P', = P+ + P_ = C - exp(ico-t- 2 5 k-x) = P+ - exp(jco-t) + P_ - exp(jco-t) , D - exp(ico-t + k-x) où co est la fréquence angulaire de l'onde (= 2n - f) et C et D les amplitudes des ondes de pression P+ et P_ venant de +x et -x, respectivement. Si on s'intéresse au premier terme P+ de l'équation (1), il trouve sa 30 source de la pression P. généré par la fenêtre 1. Il reste à exprimer P+ en fonction de Pi. Considérons l'approche matricielle pour exprimer les variables du champ acoustique P+ et Q+ en fonction de P. et C2/ : -11- Cos(a) jZl - sin(kL) Cos(k1.1) Zo - sin(kL1) -jsin(kL)/Zi Cos(kL) isin(lei) Ca.s(kL1) o -go 15 Avec L la moitié de la longueur du résonateur, L1 la longueur 63 du tampon 13, Z, = pc / A l'impédance d'onde du tampon 1 (où p et c sont, respectivement, la densité et la vitesse du son du gaz dans le milieu considéré 3, Z1 = pc / B l'impédance acoustique du résonateur. A et B sont, respectivement, les sections du résonateur et du tampon 63. 20 Nous avons donc P+ = (Z1/Z0) Nous pouvons faire la même démonstration pour R : 10 Cos(kL2) jZ,£, - sin(kL2) Cos(kL) jZ1 - sin(kL) Cos(kL2) j=in(kl.)/7, Cos(ki_ o 25 30 z irzo - 12- Avec L2, la longueur 64 du tampon 14. Nous avons donc P_ = (-Zi/Zo) P2 D'après (3) : P', = P+ + P_ = ((ZilZo) x P1 - ZilZo) P2) exp(jw-t) Or si nous utilisons deux miroirs 8, 10 identiques (même matière, mêmes revêtements) et que nous considérons que la puissance du faisceau laser 15 est la même aux deux miroirs (ce qui est le cas en régime de faible absorption des molécules gazeuses à l'intérieur de la cellule), les amplitudes de P1 et de P2 sont identiques. Nous avons alors Pm = 0. Le bruit de fond généré par les fenêtres est alors nul au niveau du microphone. Pour résumer, l'asymétrie des tampons 13, 14 permet de diminuer sensiblement le bruit de fond généré aux miroirs. Il est intéressant de noter que le design asymétrique respecte les conditions de diminution du bruit acoustique de l'art antérieur. Mais dans le cas présent, non seulement le bruit acoustique provenant des buffers est transmis de façon réduite au résonateur mais en plus, la part transmise (pour le bruit de miroir) est encore plus réduite au niveau du microphone 6 par l'opposition de phase. Bien entendu, cette démonstration pourrait être généralisée, notamment pour toute valeur de n. Comme illustré sur la figure 3, le miroir d'entrée 8 et le miroir de fond 10 sont agencés pour réfléchir, plusieurs fois et successivement l'un après l'autre, un faisceau laser 15 pénétrant dans la cellule à travers la fenêtre d'entrée 9 selon la direction longitudinale 4 en étant centré sur l'axe optique 5 (ou sur l'axe central du tube de la cavité de résonateur), de sorte qu'après chaque réflexion sur chacun de ces miroirs 8, 10 le faisceau laser réfléchi reste centré sur l'axe optique 5 (ou sur l'axe central du tube de la cavité de résonateur) pour au moins cinq (de préférence au moins dix ou au moins douze) réflexions sur le miroir de fond 10 après son entrée à travers la fenêtre d'entrée 9 (i.e. au moins dix, de préférence au moins vingt ou vingt-quatre passages du faisceau 15 à travers la cavité 3), sans toucher les surfaces intérieures 7 du tube de la cavité 3 de résonateur. -13- Dans cette configuration, la fenêtre d'entrée 9 est alignée avec l'axe optique 5 défini par les miroirs 8, 10 de la cavité. Afin de maximiser le nombre d'aller- retour de l'impulsion laser injecté dans la cavité, la courbure des miroirs 8, 10 permet de décaler longitudinalement les points de focalisation des réflexions du faisceau 15 le long de l'axe optique 5, ce qui a pour effet de conserver un maximum d'énergie dans la cellule 1. Le diamètre 65 du faisceau 15 à l'intérieur du tube de la cavité 3 est toujours inférieur au diamètre du tube 52 de la cavité 3, pour au moins cinq (de préférence au moins dix ou au moins douze) réflexions sur le miroir de fond 10 après son entrée à travers la fenêtre d'entrée 9. En outre, la forme concave des miroirs 8, 10 permet de considérablement agrandir la taille (diamètre) du faisceau laser 15 dès sa première réflexion sur le miroir de fond 10 et de maintenir cet agrandissement au fur et à mesure de ses réflexions sur les miroirs 8, 10 pour au moins cinq (de préférence au moins dix ou au moins douze) réflexions sur le miroir d'entrée 8 après son entrée à travers la fenêtre d'entrée 9 (typiquement, lors de chacune de ces réflexions du faisceau 15 sur le miroir d'entrée 8, la surface du faisceau 15 sur la surface réfléchissante 11 du miroir d'entrée 8 est d'au moins 1,5 fois la surface du trou de la fenêtre d'entrée 9 sur la surface réfléchissante 11 du miroir d'entrée 8). Ainsi, on piège le faisceau laser 15 entre les deux miroirs 8, 10 on augmente le nombre de passages du faisceau 15 et on augmente ainsi la puissance moyenne optique dans le résonateur 2. On parle alors de cellule photoacoustique multi-passages. Le rapport signal sur bruit se trouve ainsi augmenté. La face réfléchissante 11, 12 de chacun parmi le miroir d'entrée 8 et le miroir de fond 10 a de préférence une forme concave de symétrie de révolution autour de l'axe optique 5 (ou de l'axe central du tube de la cavité de résonateur). Cette forme a les caractéristiques et dimensions suivantes : le rayon de courbure du miroir 8 est de 10cm et le rayon de courbure du miroir 10 est de 7,5cm. Le miroir d'entrée 8 et le miroir de fond 10 sont agencés pour réfléchir, plusieurs fois et successivement l'un après l'autre, le faisceau laser 15 pénétrant dans la cellule 1 à travers la fenêtre d'entrée 9 selon la - 14 - direction longitudinale 4 en étant centré sur l'axe optique 5 (ou sur l'axe central du tube de la cavité de résonateur), de sorte qu'après chaque réflexion sur chacun de ces miroirs le faisceau laser 15 réfléchi a à l'intérieur de la cavité 3 un diamètre maximal 65, mesuré perpendiculairement à l'axe optique 5 (ou à l'axe central du tube de la cavité de résonateur), inférieur au diamètre 52 du tube de la cavité 3 pour au moins cinq (de préférence au moins dix ou au moins douze) réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée 9. On remarque qu'au fur et à mesure des réflexions sur les miroirs d'entrée et de fond, le point de focalisation du faisceau laser 15 se déplace le long de l'axe optique 5 (ou de l'axe central du tube de la cavité de résonateur) pour au moins cinq (de préférence au moins dix ou au moins douze) réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. L'axe optique 5 de la cellule (ou l'axe central du tube de la cavité 3 de résonateur) passe par la fenêtre d'entrée 9, plus exactement par le centre de la fenêtre d'entrée 9. Le résonateur 2 comprend en outre une deuxième cavité 16 (dite « différentielle ») en forme de tube s'étendant selon la direction longitudinale 4, ledit résonateur 2 comprenant en outre un transducteur 17 (typiquement considéré comme étant un microphone par la suite) disposé le long d'une surface intérieure du tube de la deuxième cavité 16. Le transducteur 17 est agencé pour transformer une onde sonore en signal électrique. Une projection géométrique de la fenêtre d'entrée 9 selon la direction longitudinale 4 passe par la cavité 3 de résonateur. Une projection géométrique de la fenêtre d'entrée 9 selon la direction longitudinale 4 ne passe pas par la deuxième cavité. Autrement dit, la cellule est agencée pour que le faisceau laser 15 pénétrant dans la cellule 1 (à travers la fenêtre d'entrée 9 selon la direction longitudinale 4 en étant centré sur l'axe optique 5 (ou sur l'axe central du tube de la cavité de résonateur) ne passe pas dans la deuxième cavité 16. -15- En référence à la figure 5, on va maintenant décrire un dispositif 18 comprenant une cellule photo-acoustique 1 telle que décrite en référence aux figures précédentes, et une source laser 19 agencée pour émettre le faisceau laser 15, de sorte que ce faisceau laser 15 soit orienté pour passer à travers la fenêtre d'entrée 9. Plus précisément, la source laser 19 est agencée (i.e. alignée optiquement avec la cellule 1) pour émettre le faisceau laser 15 de sorte qu'il pénètre dans la cellule 1 à travers la fenêtre d'entrée 9 selon la direction longitudinale 4 en étant centré sur l'axe optique 5 (sur l'axe central du tube de la cavité de résonateur). La source laser 19 comprend typiquement un laser de pompe 20 (Marque : Innolight Modèle mephisto Q) agencé pour émettre un faisceau laser de longueur d'onde À,n,t (typiquement égale à 1,064 pm) à une fréquence f de répétition typiquement comprise entre 2 et 5 kHz. Le laser de pompe 20 est agencé pour pomper un oscillateur paramétrique optique 21 (Boyd, « Nonlinear Optics », 3rd edition, ch. 2.9, ISBN-10: 0123694701, ISBN-13: 978-0123694706, 2008). L'oscillateur paramétrique optique 21 génère deux faisceaux superposés de longueurs d'onde respectives À1 et À2 et ajustables grâce à l'oscillateur paramétrique optique (à ne pas confondre avec la longueur À/2 de la cavité 3). Le faisceau de longueur d'onde respective À1 est éliminé à travers un miroir dichroïque 22. Pour régler l'alignement optique du faisceau laser de longueur d'onde À2 par rapport à la cellule 1, on ajuste la position angulaire et transversale du miroir dichroïque 22 et d'un miroir 23. La longueur d'onde À2 du faisceau laser 15 (sa « couleur ») est ajustable grâce à l'oscillateur paramétrique 21 entre 3,2 et 3,8 pm, et est ajustée en fonction d'un gaz ou composé recherché dont on cherche à vérifier s'il est présent ou non dans la cellule 1. À2 est choisie pour être une longueur d'onde absorbée par le gaz ou composé en question. La gamme spectrale 3,2 - 3,8 pm correspond généralement aux longueurs d'onde d'absorption des composés organiques volatiles (COV). Si ce gaz ou composé recherché est présent dans la cellule 1 et donc dans le résonateur 2, il absorbe de l'énergie du faisceau laser 15 et émet en retour une onde acoustique qui est détectée par le microphone 6 qui génère - 16 - un signal électrique (Bell AG, "The production of sound by radiant energy", Science, os-2 - 49, 242-253, (1881)). Si ce gaz ou composé recherché est absent, il n'y a pas d'onde acoustique et donc pas de signal détecté. Pour une longueur du tube de la cavité 3 de résonateur, mesurée selon la direction longitudinale 4 le long de l'axe optique 5 (ou de l'axe central du tube de la cavité de résonateur), et égale à À/2, la source laser c 19 est agencée pour émettre des impulsions à une fréquence f =- Â, avec c la vitesse du son dans la cavité de résonateur (typiquement, on a f = 3 430 Hz pour À/2 = 5 cm). Ainsi, la fréquence f de la source et la fréquence de résonance du résonateur 2 sont adaptées de telle manière à ce qu'à cette fréquence f, le signal détecté soit acoustiquement amplifié par rapport au bruit. L'analyseur de gaz 24 selon l'invention comprend le dispositif 18, et comprend en outre des moyens électroniques et/ou informatiques 25 agencés pour : - détecter un signal électrique issu (éventuellement retravaillé, traité, etc...) du ou des microphone(s) 6, 17 de la cellule photo-acoustique 1, et o comparer ce signal détecté à un seuil de détection d'un gaz ou composé et/ou o quantifier une présence d'un gaz ou composé présent dans la cellule à partir de ce signal par exemple par une simple loi de proportionnalité (plus la concentration en « gaz ou composé recherché » est importante, plus le signal détecté est important) calibrée dans des conditions de concentrations connues du gaz ou composé. De manière préférentielle, le signal détecté est issu des deux microphones 6, 17 et consiste en un signal différentiel. En effet, en présence du deuxième microphone 17, la cellule 1 est une cellule différentielle (cf. « Photoacoustic Techniques for Trace Gas Sensing Based on Semiconductor Laser Sources" Angela Elia, Pietro Mario Lugarà, Cinzia Di Franco and Vincenzo Spagnolo, Sensors 2009, 9, 9616-9628;" Application of acoustic resonators in photoacoustic trace gas analysis and metrology" - 17- Andras Miklos, Peter Hess, Zoltan Bozoki, Review of scientific instruments, volume 72, number 4, april 2001), à deux cavités 3, 16 et à deux microphones 6, 17, permettant de s'affranchir du bruit acoustique ambiant et de limiter le bruit des miroirs 8, 10. Le faisceau laser 15 traverse la cavité 3 après chaque réflexion sur le miroir 8 ou 10 mais ne traverse jamais la cavité 16. Le microphone 6 détecte donc un « vrai » signal et le microphone 17 ne détecte donc que du bruit. La différence des signaux des deux microphones 6, 17 (réalisé électriquement par un amplificateur analogique) permet ainsi de soustraire les signaux non générés par l'absorption optique des molécules de gaz à l'intérieur du seul résonateur 2 traversé par le faisceau 15. Le bruit généré par les miroirs 8, 10 ainsi que le bruit acoustique extérieur sont ainsi sensiblement réduits, ce qui permet d'augmenter le rapport signal sur fond (RSF) et le rapport signal sur bruit (RSB). Bien sûr, l'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l'invention. Par exemple, le faisceau laser 15 est généralisable à n'importe quel faisceau de lumière focalisable, comme par exemple un faisceau de lumière issu d'une diode électroluminescente (DEL) de puissance. En outre, le tube de la cavité 3 peut avoir une section autre que circulaire (par exemple rectangulaire ou autre). Bien entendu, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. En particulier toutes les variantes et modes de réalisation décrits précédemment sont combinables entre eux.30 REVENDICATIONS1. Cellule photo-acoustique (1), comprenant : -un résonateur acoustique (2), comprenant une cavité (3) de résonateur en forme de tube s'étendant selon une direction longitudinale (4), ledit résonateur comprenant en outre un transducteur (6) de résonateur disposé le long d'une surface intérieure (7) du tube de la cavité (3) de résonateur, - un miroir d'entrée (8) et un miroir de fond (10), tous les deux alignés avec le résonateur (2) le long d'un axe optique (5) de la cellule parallèle à la direction longitudinale (4), chacun des miroirs d'entrée et de fond comprenant une face réfléchissante (11, 12) orientée vers le résonateur (2), le miroir d'entrée (8) étant muni d'une fenêtre d'entrée (9) agencée pour laisser entrer dans la cellule un faisceau lumineux, - entre le miroir d'entrée et le résonateur, une cavité s'étendant selon la direction longitudinale formant un tampon acoustique d'entrée (13), et - entre le miroir de fond et le résonateur, une cavité s'étendant selon la direction longitudinale formant un tampon acoustique de fond (14), caractérisée en ce que les longueurs (63, 64) des tampons acoustique d'entrée et de fond, mesurées selon la direction longitudinale (4) le long de l'axe optique (5), sont asymétriques. 2. Cellule selon la revendication 1, caractérisée en ce que la longueur (63) du tampon acoustique d'entrée est plus grande que la longueur (64) du tampon acoustique de fond. 3. Cellule selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que pour une longueur du tube de la cavité (3) de résonateur, mesurée selon la direction longitudinale (4) le long de l'axe optique (5), et égale à À/2, + 2)X , la longueur d'un des tampons acoustiques est égale à (n 4 a- 19 - 10 % d'erreur près et la longueur de l'autre tampon acoustique est à nA à égale a - a 10 % d'erreur près, n étant un entier naturel impair 4 supérieur ou égal à 1. 4. Cellule selon la revendication 3, caractérisée en ce que n est un entier naturel impair inférieur ou égal à 5. 5. Cellule selon la revendication 4, caractérisée en ce que n est égal à 1. 10 6. Cellule selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le miroir d'entrée et le miroir de fond sont agencés pour réfléchir, plusieurs fois et successivement l'un après l'autre, un faisceau lumineux pénétrant dans la cellule à travers la 15 fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale en étant centré sur l'axe optique de la cellule, de sorte qu'après chaque réflexion sur chacun de ces miroirs le faisceau lumineux réfléchi reste centré sur l'axe optique de la cellule pour au moins cinq réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. 20 7. Cellule selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la face réfléchissante de chacun parmi le miroir d'entrée (8) et le miroir de fond (10) a une forme concave de symétrie de révolution autour de l'axe optique (5). 25 8. Cellule selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le miroir d'entrée et le miroir de fond sont agencés pour réfléchir, plusieurs fois et successivement l'un après l'autre, un faisceau lumineux pénétrant dans la cellule à travers la 30 fenêtre d'entrée selon la direction longitudinale en étant centré sur l'axe optique de la cellule, de sorte qu'après chaque réflexion sur chacun de ces miroirs le faisceau lumineux réfléchi a, à l'intérieur de la cavité (3) de résonateur, un diamètre maximal (65), mesuré- 20- perpendiculairement à l'axe optique, inférieur au diamètre (52) du tube de la cavité de résonateur pour au moins cinq réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. 9. Cellule selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle est agencée pour qu'au fur et à mesure des réflexions sur les miroirs d'entrée et de fond, le point de focalisation du faisceau lumineux se déplace le long de l'axe optique (5) pour au moins cinq réflexions sur le miroir de fond après son entrée à travers la fenêtre d'entrée. 10.Cellule selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'axe optique (5) du tube de la cavité (3) de résonateur passe par la fenêtre d'entrée (9). 11.Cellule selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le résonateur comprend une deuxième cavité (16) en forme de tube s'étendant selon la direction longitudinale, ledit résonateur comprenant en outre un transducteur (17) disposé le long d'une surface intérieure du tube de la deuxième cavité. 12.Cellule selon la revendication 11, caractérisée en ce qu'une projection géométrique de la fenêtre d'entrée (9) selon la direction longitudinale (4) ne passe pas par la deuxième cavité (16). 13.Dispositif (18) comprenant une cellule photo-acoustique (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, et une source lumineuse (19) agencée pour émettre un faisceau lumineux orienté pour passer à travers la fenêtre d'entrée. 14.Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que la source lumineuse est agencée pour émettre le faisceau lumineux (15) de sorte qu'il pénètre dans la cellule à travers la fenêtre d'entrée (9)-21- selon la direction longitudinale (4) en étant centré sur l'axe optique (5). 15.Analyseur de gaz (24), comprenant un dispositif (18) selon la revendication 13 ou 14, et comprenant en outre des moyens électroniques (25) agencés pour : - détecter un signal électrique issu du ou des transducteur(s) de la cellule photo-acoustique, et - comparer ce signal à un seuil de détection d'un gaz ou composé et/ou quantifier une présence d'un gaz ou composé présent dans la cellule à partir de ce signal.