FR 3006911 A1 20141219 FR 1355442 A 20130612 i La présente invention se situe dans le domaine du captage du CO2 en vue de son transport et de son stockage et se situe plus particulièrement dans le domaine de la production d'énergie électrique par centrales thermiques alimentées en charge 5 carbonées. Le dioxyde de carbone (002) est un composé gazeux non toxique présent dans l'atmosphère. L'utilisation de combustibles fossiles, notamment dans les centrales thermiques à base de gaz naturel, de charbon et plus généralement à base de sources hydrocarbonées, entraîne une augmentation de sa concentration dans l'atmosphère 10 contribuant en partie au réchauffement climatique de la planète. Pour diminuer l'impact des émissions de CO2 des centrales thermiques sur l'environnement, il est possible de capturer ce 002, de le comprimer et de le stocker dans des lieux géologiques (nappes aquifères...) étudiés à cet effet. Le captage du CO2 contenu dans ces fumées de combustion est réalisée au moyen d'une unité de traitement 15 aux amines dont on trouve une description détaillée notamment dans le brevet US 7,056,482. L'art antérieur en matière de captage de CO2 fait état de procédés d'absorption mettant en oeuvre une solution aqueuse d'amine pour extraire le CO2 et l'H2S d'un gaz. Le gaz est purifié par mise en contact avec la solution absorbante, puis la solution 20 absorbante est régénérée thermiquement. Un procédé de traitement de gaz aux amines comprend généralement les étapes suivantes : a/ on met en contact le gaz à traiter avec une solution absorbante comportant des amines en solution aqueuse de manière à obtenir un gaz appauvri en composés 25 acides et comportant ou non des traces d'amines et une solution absorbante enrichie en composés acides, b/ on régénère au moins une fraction de la solution absorbante enrichies en composés acides dans une colonne de régénération de manière à obtenir une solution absorbante régénérée et un effluent gazeux riches en composés acides, la solution 30 absorbante régénérée étant recyclée à l'étape a) en tant que solution absorbante, cl on condense partiellement par refroidissement ledit effluent gazeux pour obtenir un effluent refroidi composé de condensats liquides et d'un gaz enrichi en composés acides, puis on introduit au moins une partie des condensats dans la colonne de régénération, d/ on met en contact dans une section de lavage le gaz appauvri en composé acides obtenu à l'étape a) avec un flux d'eau liquide de manière à obtenir un gaz appauvri en amine et une eau enrichie en amine, e/ on recycle une partie de l'eau enrichie en amine obtenue en fond de la section de lavage, en effectuant au moins l'une des opérations suivantes : on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec la solution absorbante régénérée obtenue à l'étape b) on introduit ladite partie de l'eau enrichie en amine dans la colonne de régénération, on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec l'effluent gazeux obtenu à l'étape b), on mélange ladite partie de l'eau enrichie en amine avec la solution absorbante enrichie en composés acides obtenue à l'étape a). La régénération de la solution absorbante effectuée à l'étape b) est réalisée par chauffage à la vapeur. Ladite vapeur provient classiquement de la vapeur produite par la centrale thermique, diminuant ainsi la quantité d'électricité produite par la centrale. Le captage du CO2 des fumées de centrales et sa compression aux pressions supercritiques est très consommateur d'énergie. Cette consommation d'énergie impacte très fortement le rendement des centrales thermiques. Par exemple, une centrale thermique au charbon d'une puissance de 750 mégawatt (MW) électrique possède un rendement de 45% soit une puissance thermique de 1670 MW thermique. Cette centrale équipée d'un procédé de captage de CO2 aux amines nécessite une quantité de vapeur pour la régénération de l'amine dans le rebouilleur se traduisant par une perte de production de 133 MW électrique. A cette perte de production, il faut rajouter la consommation électrique liée au fonctionnement de l'unité de captage (pompes...) et de compression du CO2 d'une valeur de 62 MW électrique. Ces pertes de production et ces consommations électriques entraînent une diminution du rendement de la centrale thermique à 33% au lieu des 45% initiaux. Cette forte diminution du rendement énergétique des centrales thermiques pénalise fortement l'implantation des unités de captage de 002. Les figures 1 et 2 permettent d'expliquer de façon schématique le fonctionnement habituel d'une unité de captage de 002. Les fumées de combustion acheminées par la ligne 1 se trouvent à une pression voisine de la pression atmosphérique. Elles sont envoyées dans un compresseur (A) afin d'augmenter légèrement leur pression. Comme la température des fumées en sortie de compresseur (ligne 2) à augmenter, ces fumées sont envoyées dans un quench (B), constitué d'une petite colonne remplie de packing et dans laquelle est injectée de l'eau froide (ligne 3). Cette injection permet d'abaisser la température des fumées sortantes (ligne 7) à la température requise par le procédé d'absorption aux amines (généralement inférieure à 50°C). L'eau de quench, dont la température a augmenté, est évacuée par la ligne 4, dont une partie du surplus peut être évacuée par la ligne 5. Une pompe (C) permet d'envoyer l'eau de quench par la ligne 6 dans un échangeur (D) où la température de cette eau sera abaissée à la température requise avant d'être ré-injectée par la ligne 3. Les fumées refroidies rentrent, par la ligne 7, dans une colonne d'absorption (E) dans laquelle une solution d'amines est injectée par la ligne 8. Dans cette colonne d'absorption, cette solution d'amines va réagir avec le CO2 contenu dans les fumées pour former des carbamates. Le CO2 sera ainsi transféré de la phase gazeuse à la phase liquide. Les fumées appauvries en CO2 vont sortir de la colonne d'absorption par la ligne 9. Pour prévenir les pollutions dues à l'entrainement de gouttelettes d'amines par le courant gazeux et pour abaisser la température, les fumées vont ensuite rentrer dans une colonne de lavage à l'eau (F) dans laquelle est injectée de l'eau froide par la ligne 10. La température des fumées diminue et les fumées "propres" et appauvrie en CO2 sont envoyées, par la ligne 11, vers une cheminée où elles seront envoyées dans l'atmosphère. L'eau de lavage dont la température a augmenté au cours du lavage est évacuée par la ligne 12 afin d'être envoyée dans un échangeur (G) pour être refroidie pour être recyclée à la colonne de lavage par la ligne 14. La solution d'amine contenant des carbamates (ligne 15), c'est-à-dire contenant le CO2 capturé dans les fumées, appelée encore "amine riche" par l'homme de l'art, est envoyée par l'intermédiaire d'une pompe (H) dans un échangeur (I) par la ligne 16 afin d'être réchauffée par échange de chaleur avec une solution d'amine régénérée chaude provenant du régénérateur (J) par la ligne 21. La solution d'amine riche, dont la température a augmenté dans l'échangeur, est envoyé par la ligne 17 dans une colonne de régénération (J). De la vapeur d'eau surchauffée, provenant d'un rebouilleur (K), est injectée par la ligne 18. Cette vapeur par échange de chaleur directe avec la solution d'amine va décomposer les carbamates en CO2 gazeux et régénérer l'amine (amine régénérée), appelée amine pauvre par l'homme de l'art. Cette amine pauvre s'écoule vers le bas de la colonne (J) de laquelle elle est évacuée par la ligne 20 et renvoyée à l'aide d'une pompe (L) dans l'échangeur (I) dans lequel elle va être refroidie en partie en réchauffant l'amine riche acheminée par la ligne 16. En sortie d'échangeur (ligne 22), l'amine pauvre, bien que refroidie, se trouve à une température supérieure à celle requise pour l'étape d'absorption. Pour y remédier, elle est envoyée dans un échangeur (M) à travers lequel elle se refroidie, par de l'eau froide, à la température nécessaire avant d'être ré -injectée par la ligne 8 dans la colonne d'absorption. Le CO2 gazeux chaud provenant de la décomposition des carbamates dans la colonne de régénération (J), est évacuée par ligne 23. Ce flux gazeux va être refroidi dans un échangeur (N) afin de condenser une partie de la vapeur d'eau contenue dans la phase gazeuse. Le mélange refroidi est envoyé, par la ligne 24, dans un séparateur gaz/liquide (0) dans lequel l'eau liquide est éliminée et recyclée, par la ligne 25, dans la colonne de régénération. Le CO2 gazeux contenant une proportion variable de vapeur d'eau sort du séparateur par la ligne 26 afin d'être envoyé (voir figure 2) dans un compresseur (A1) pour être comprimé. Le gaz entrant (ligne 26) se trouve à une pression de l'ordre inférieure à 2 bar et à une température inférieure à 50°C. la compression augmente la pression vers 4 bar et la température vers 150°C. Afin de diminuer la température du gaz après compression, le gaz est envoyée par la ligne 27 vers un échangeur (A2) dans lequel il sera refroidi à une température inférieure à 50°C avant d'être envoyé dans un séparateur gaz/liquide (A3) permettant de séparer l'eau liquide (ligne 29) du reste de la phase gazeuse (ligne 30). Ce processus de compression et de refroidissement est répété 3 fois supplémentaires (A4, A7 et A10) afin d'augmenter la température jusqu'à 53 bars, pression à laquelle le CO2 (ligne 42) se trouve à l'état liquide et dont la pression pourra être augmentée jusqu'à 110 bar par une pompe supercritique (A13). Différentes descriptions du procédé de captage aux amines existent dans la littérature scientifique comme dans différents brevets (US 4,251,494; US5,618,506; US 30 5,700,437; US 7,004,997; WO 04082809; WO 04110595...) Ce procédé crée de par sa conception (l'absorption : étape de réaction à basse température (inférieure à 50°C) et la régénération : étape de réaction à haute température (supérieure à 110°C)) de nombreux fluides chaud qui doivent être refroidis. Ces fluides sont généralement refroidis par des échangeurs à eau et/ou par des aéroréfrigérants (refroidisseurs à air), appareillages consommateurs d'électricité. Ce refroidissement de fluide s'accompagne d'une perte de chaleur non valorisée dans le procédé. L'objet de la présente invention est de remédier à ce fait en permettant de récupérer 5 en partie la chaleur résiduelle de fluides à des températures inférieures ou égales à 300°C afin de produire de l'électricité. Pour ce faire, la présente invention propose de mettre en oeuvre, en différents endroits du procédé de captage, un cycle de Rankine à condensation améliorée afin de récupérer de l'énergie résiduelle sur les fluides ayant une température inférieure à 300°C. 10 Le procédé selon l'invention De façon générale, l'invention concerne un procédé pour absorber des composés acides contenus dans un effluent gazeux, dans lequel l'effluent gazeux est introduit dans un circuit, au cours duquel l'effluent gazeux est introduit dans un absorbeur (E) pour être 15 mis en contact avec une solution absorbante aux amines, ladite solution se chargeant en composés acides, et dans lequel on régénère ladite solution absorbante dans un régénérateur (J) avant de réintroduire ladite solution absorbante dans l'absorbeur (E), ledit circuit comportant au moins un fluide dont la température est inférieure ou égale à 300°C. Selon l'invention, le fluide est introduit dans au moins un dispositif (ECH, RANK) de 20 conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique Selon l'invention, au sein du dispositif : - le fluide peut céder de la chaleur à au moins un fluide caloporteur sous pression de plus faible température, de façon à vaporiser le fluide caloporteur ; - le fluide caloporteur sous forme vapeur peut subir un cycle thermodynamique au 25 cours duquel il subit au moins une détente générant de l'énergie mécanique. Selon l'invention, le cycle thermodynamique peut comporter les étapes suivantes : - le fluide caloporteur sous forme vapeur subit au moins une détente, en entrant dans au moins une turbine (100), de façon à être liquéfié ; - le fluide caloporteur liquide est refroidi, au moyen d'un échangeur (200) ; 30 - le fluide caloporteur refroidi subit une compression au moyen d'une pompe (300) La différence de pression entre l'entrée et la sortie d'une turbine de détente peut être supérieure ou égale à 1 bar. Le fluide chaud peut céder de la chaleur au moyen d'un échangeur de chaleur (ECH). Le fluide peut avoir une température inférieure à 250°C, préférentiellement inférieure à 200°C, et de façon privilégiée inférieure à 150°C. Le fluide caloporteur peut posséder au moins l'une des propriétés suivantes : une température de vaporisation inférieure à la température dudit fluide ; un point d'ébullition à l'état liquide et sous pression inférieur ou égale à la température dudit fluide ; une température critique supérieure à 50°C, et de façon privilégiée supérieure à 90°C. Le fluide caloporteur peut être introduit dans l'étape d'échange de chaleur sous une 10 pression inférieure à sa pression critique. Le fluide caloporteur peut être un alcane, un alcène possédant entre 1 et 7 atomes de carbone, ou un alcool tel que le méthanol, l'éthanol, le propanol, et l'isopropanol. Le fluide caloporteur peut posséder une fonction amine ou une fonction thiol, ou contenir des atomes de chlore. 15 Selon l'invention, on peut utiliser plusieurs fluides caloporteurs différents. Le dispositif de conversion de la chaleur peut être positionné : en amont de l'introduction de l'effluent gazeux dans l'absorbeur (E) ; en amont de l'introduction ladite solution absorbante régénérée dans l'absorbeur (E) ; 20 en aval de la tête de l'absorbeur (E) ; ou en aval de la tête du régénérateur (J). Le circuit peut aussi comporter plusieurs dispositifs de conversion de la chaleur. Selon un mode de réalisation, l'effluent gazeux est une fumée comportant du CO2 en tant que composé acide. Et la fumée peut provenir d'une centrale thermique, d'une 25 chaudière ou d'un four d'incinération, de cimenterie ou d'une raffinerie. D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. 30 Présentation succincte des figures - La figure 1 illustre le fonctionnement habituel d'une unité de captage de 002. - La figure 2 illustre la partie du procédé consistant à traiter le CO2 gazeux capté. La figure 3 illustre des exemples de procédés selon l'invention pour capter des composés acides contenus dans un effluent gazeux. La figure 4 illustre le fonctionnement du dispositif de conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique. La figure 5 illustre le fonctionnement du dispositif RANK. La figure 6 illustre le procédé utilisé dans l'exemple 1, issu du brevet FR 2,968,574 La figure 7 illustre le même procédé qu'à la figure 6 mais avec le dispositif de l'invention pour mettre en oeuvre un échange de chaleur et un cycle de Rankine. La figure 8 illustre la partie du procédé consistant à traiter le CO2 gazeux capté selon un mode de réalisation de l'invention, comprenant des dispositifs de conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique. La figure 9 illustre le fonctionnement du dispositif ER1 de conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique. La figure 10 illustre un procédé selon l'invention de l'exemple 6. Description détaillée du procédé Selon un exemple de réalisation, le procédé pour absorber des composés acides contenus dans un effluent gazeux, est décrit dans le cadre où l'effluent gazeux est une fumée comportant du CO2 en tant que composé acide, et la fumée provient d'une centrale thermique, d'une chaudière ou d'un four d'incinération, de cimenterie ou d'une raffinerie La figure 3 illustre des exemples de procédés selon l'invention pour capter des composés acides contenus dans un effluent gazeux. On retrouve les mêmes éléments que sur la figure 1 : un compresseur (A) une colonne d'absorption (E) une colonne de lavage à l'eau (F) une pompe (H) un échangeur (I) une colonne de régénération (J) un rebouilleur (K) une pompe (L) un séparateur gaz/liquide (0) En se référant à la figure 3, selon le procédé de l'invention, l'effluent gazeux est introduit dans un circuit dans lequel : i. l'effluent gazeux est introduit dans un absorbeur (E) pour être mis en contact avec une solution absorbante aux amines, la solution se chargeant en composés acides ; ii. la solution absorbante est régénérée dans un régénérateur (J) ; iii. la solution absorbante régénérée est réintroduite dans l'absorbeur (E) ; De par sa conception, ce circuit comporte au moins un fluide dont la température est inférieure ou égale à 300°C. Le procédé selon l'invention comporte alors une étape au cours de laquelle ce fluide est introduit dans au moins un dispositif (ER1, ER2, ER3, ER4) 10 de conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique. Comme l'illustre la figure 3, ce dispositif peut être positionné à différents endroits du circuit. Il peut également y avoir plusieurs dispositifs. Le ou les fluides utilisés, ont une température inférieure à 300°C, préférentiellement inférieure à 200°C, et de façon privilégiée inférieure à 150°C. 15 Le dispositif de conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique. Au sein de ce dispositif, le fluide (dont la température est inférieure ou égale à 300°C) cède de la chaleur à au moins un fluide caloporteur sous pression de plus faible température, de façon à vaporiser le fluide caloporteur. Puis, le fluide caloporteur sous 20 forme vapeur subit un cycle thermodynamique au cours duquel il subit au moins une détente générant de l'énergie mécanique. En se référant à la figure 4 : un fluide chaud (le fluide dont la température est inférieure ou égale à 300°C), acheminé par la ligne El est envoyé dans un échangeur ECH, ou tout autre dispositif connu de l'homme de l'art et permettant d'échanger de la 25 chaleur, avec un fluide liquide dit fluide caloporteur sous pression à plus basse température acheminée par la ligne E3. Au cours de cet échange de chaleur, la température du fluide à chaud voit sa température abaissée. Le fluide refroidit sort de l'échangeur par la ligne E2 à une température inférieure à celle qu'il avait à l'entrée du dispositif. La chaleur cédée par le fluide chaud est utilisée pour vaporiser le fluide 30 caloporteur sous pression. Ce fluide caloporteur sous pression sort de l'échangeur ECH sous forme vapeur et est envoyée par la ligne E4 dans un autre dispositif RANK, apparenté à un cycle de Rankine, constitué d'une ou d'une succession de turbines dans lequel le fluide va subir une ou plusieurs détentes jusqu'à sa complète liquéfaction et refroidissement. Cette ou ces détentes vont générer de l'énergie mécanique telle que de l'électricité, ligne E5. Le dispositif de conversion de la chaleur peut être positionnée à plusieurs endroits du circuit, et notamment à tout endroit où circule un fluide dont la température est inférieure 5 ou égale à 300°C. En particulier, Le dispositif de conversion de la chaleur peut être positionné : en amont de l'introduction de l'effluent gazeux dans l'absorbeur (E) - ER1; en amont de l'introduction ladite solution absorbante régénérée dans l'absorbeur (E) - ER2 ; 10 en aval de la tête de l'absorbeur (E) - ER3 ; ou en aval de la tête du régénérateur (J) - ER4. Selon l'invention, le circuit peut comporter plusieurs dispositifs de conversion de la chaleur du fluide en énergie mécanique, notamment à tout endroit où circule un fluide dont la température est inférieure ou égale à 300°C. On peut ainsi combiner les circuits 15 avec ER1, ER2, ER3 et ER4. Dans le dispositif RANK En se référant à la figure 5, le fluide caloporteur (23) entre dans un échangeur (400) où il va refroidir les fluides chauds du procédé de captage (le fluide dont la température 20 est inférieure ou égale à 300°C) à la température souhaitée. Il sort à l'état gazeux (20). Le cycle thermodynamique réalisé dans le dispositif RANK comporte alors les étapes suivantes : le fluide caloporteur sous forme vapeur (20) subit au moins une détente, en entrant dans au moins une turbine (100), de façon à être liquéfié. Selon un mode de 25 réalisation, la différence de pression entre l'entrée et la sortie d'une turbine de détente est supérieure ou égale à 1 bar. le fluide caloporteur liquide (21) est refroidi, au moyen d'un échangeur (200), avec de l'eau froide par exemple. le fluide caloporteur refroidi (22) subit une compression au moyen d'une pompe (300). 30 Pour réaliser ce cycle thermodynamique, on utilise préférentiellement un fluide caloporteur possédant : une température de vaporisation inférieure à la température du fluide dont on cherche à transformer la chaleur ; et/ou - un point d'ébullition à l'état liquide et sous pression inférieur ou égale à la température du fluide à refroidir (le fluide dont la température est inférieure ou égale à 300°C) ); et/ou - une température critique supérieure à 50°C, et de façon privilégiée supérieure à 90°C. 5 On peut utiliser comme fluide caloporteur un alcane, un alcène possédant entre 1 et 7 atomes de carbone, ou un alcool tel que le méthanol, l'éthanol, le propanol, et l'isopropanol. Le fluide caloporteur peut posséder une fonction amine (méthylamine, éthylamine...), ou une fonction thiol (methylmercaptan, ethylmercaptan...). Il peut contenir 10 des atomes de chlore comme par exemple hexaflorocène C3F6. Le fluide caloporteur utilisé peut être le même, ou il peut y avoir plusieurs fluides caloporteurs utilisés différents, de façon à exploiter au maximum la chaleur résiduelle du fluide. 15 Dans le dispositif ECH Le fluide chaud (température inférieure ou égale à 300°C) cède de la chaleur au moyen d'un échangeur de chaleur (ECH). L'étape d'échange de chaleur (dans l'échangeur ECH), peut être constituée d'un ou de plusieurs échangeurs fonctionnant à différents niveaux de pression. 20 Le fluide caloporteur est introduit dans l'étape d'échange de chaleur sous une pression inférieure à sa pression critique. Cette pression est inférieure à 100 bar, de façon préférée inférieure à 90 bar et de façon préférentielle inférieure à 80 bar. Exemples 25 Exemple 1 (selon l'art antérieur) : Cet exemple résulte du procédé décrit par la figure 6. Cet exemple reproduit les résultats obtenus dans l'exemple 2 du brevet FR 2,968,574. Cet exemple est décrit en détail de la page 17 (ligne 19) à la page 18 ((ligne 11) du brevet FR 2,968,574. Le tableau 1 récapitule les conditions opératoires du pentane des différents flux de 30 l'exemple : Flux 20 21 22 23 24 25 Température (°C) 87,9 138 120 48,1 48,1 48,1 Pression (bar) 1,5 9,5 9,5 1,5 1,5 1,5 Fraction gazeuse 1 1 0 0,56 0,65 0,95 Tableau 1 : conditions opératoires des différents flux Ce procédé permet de produire 295 MW électrique en économisant la production de vapeur basse pression. Exemple 2 (selon l'invention) : La figure 7 caractérise le même exemple mais dans les conditions de la présente demande basée sur un cycle de Rankine. Le tableau 2 récapitule les conditions opératoires du pentane des différents flux. Flux 20 21 22 23 24 25 Température (°C) 45,5 35,9 30 31,7 47 46,2 Pression (bar) 1,38 0,85 0.85 1,48 1,45 1,41 Fraction gazeuse 1 1 0 0 0.06 0,56 Tableau 2 : condition opératoires selon l'invention. En utilisant du pentane, fluide identique à celui de l'art antérieur (exemple 1), la turbine permet de produire de 7,4 MWe électrique soit une production électrique de la centrale de 297,4 MWe à comparer au 295 MWe de l'exemple 1 soit une production supplémentaire de 2,4 MWe. Exemple 3 (selon l'invention) : Cet exemple est fait dans les mêmes conditions que dans l'exemple 2, la seule différence est au niveau du fluide caloporteur sélectionné. Dans cet exemple, le fluide caloporteur est du propane contrairement à l'exemple 1 et l'exemple 2 pour lesquels le fluide caloporteur était du pentane. Le tableau 3 récapitule les conditions opératoires du propane des différents flux. Flux 20 21 22 23 24 25 Température (°C) 54,5 34,3 30 30,6 47,3 49,3 Pression (bar) 16,9 10,6 10,6 17 16,97 16,93 Fraction gazeuse 1 1 0 0 0 0,54 Tableau 3 : condition opératoires selon l'invention. La turbine permet de produire une quantité d'électricité de 10,3 MWe en utilisant du propane soit une production électrique de la centrale de 300 MW électrique à comparer au 295 MWe de l'exemple 1 soit 5 MW électrique supplémentaire. Exemple 4 (selon l'art antérieur) : Soit une centrale thermique au charbon d'une puissance thermique de 820 MWth. La production nette électrique de la centrale est égale à 370 MWe soit un rendement de 45%. Dans le cas où il est nécessaire pour des raisons environnementales de capter le 10 CO2 contenu dans les fumées, le schéma de procédé selon l'art antérieur est présenté sur la figure 1 et 2. La composition et les conditions opératoires des flux sont présentées dans le tableau 4. Flux 1 2 7 11 26 43 Pression (bar) 1,02 1,25 1,15 1,02 1,1 111 Température (°C) 120 140 50 49 42,3 49 Débit massique 1312,4 1312,4 1337,5 1050 259,5 250,9 (ton/h) Composition (% mol) CO2 14,4 14,4 13,95 0 92,32 99,995 N2 70,4 70,4 68,22 80,26 H2O 8 8 10,85 11,53 7,68 0,005 02 7,2 7,2 6,98 8,21 Tableau 4 : conditions opératoires et composition des principaux flux. 15 Ce schéma se traduit par une perte de production électrique de 65,6 MWe par utilisation d'une partie de la vapeur à basse pression pour régénérer l'amine (MEA) et aussi par une consommation électrique des différentes unités (pompes, compresseurs...) égales à 30,6 MWe. 20 La production électrique nette de la centrale est donc égale à 274 MWe soit un rendement net de 33,4%. La production de la centrale électrique obtenu dans l'exemple 4 est inférieure à celle de l'exemple 1, car il est nécessaire d'utiliser un compresseur afin de comprimer les fumées avant de les envoyer dans la colonne d'absorption à cause des pertes de pression dû au captage, compresseur consommant plus de 10 MW électrique. Exemple 5 (selon l'invention) : Il s'agit du même exemple que dans le cas précédent mais dans lequel les fluides chauds au lieu d'être refroidis dans des échangeurs à eau froide sont refroidis par vaporisation d'un fluide caloporteur en l'occurrence du propane selon les figures 3 et 8 10 dans les unités. La figure 9 permet d'illustrer un exemple permettant d'expliciter le fonctionnement du dispositif ER1. Cet exemple sert à illustrer le procédé et ne peut être limitatif de l'invention. Le fluide gazeux (2) , de l'exemple 4, d'un débit de 1312,4 tonnes par heure et à une température de 140°C est amené dans l'échangeur ECH du dispositif ER1 par la 15 ligne E1. Dans l'échangeur ECH, le flux gazeux va être refroidit par 3 fluides caloporteur : un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 42 bar et 90°C, un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 19 bar et 30°C, un troisième fluide caloporteur Z, constitué par du propane liquide à 12,64 bar et 30 °C. 20 A l'issue de ces trois étapes d'échange de chaleur, le fluide qui, initialement était à 140°C, ressort de l'étape A par la ligne 2 à une température de 40°C. Les fluides caloporteurs X, Y et Z vont subir une succession de détente dans des turbines dans l'étape RANK. La puissance électrique totale nette, représentée sur la figure par la ligne E5, incluant la production des turbines de détente du Propane et la 25 consommation des pompes de mise en pression, représente 3,824 MW électrique. Le dispositif ER1 selon l'invention permet de refroidir le flux gazeux mais permet aussi de produire de l'électricité à hauteur de 3,83 MW. Le fluide (22) constitué d'amine pauvre va pénétrer dans l'échnageur ECH du 30 dispositif ER2 à une température de 61,8°C. Dans le dispositif RANK, le flux gazeux va être refroidit par 2 fluides caloporteur : un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 14,1 bar et 30°C, un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 12,65 bar et 30°C. A l'issue de ces deux étapes d'échanges de chaleur, le fluide qui, initialement était à 61,8°C, ressort de ECH à une température de 40°C. Les fluides caloporteurs X, Y vont subir une succession de détente dans des turbines 5 dans le dispositif RANK. La puissance électrique totale nette incluant la production des turbines de détente du Propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 1,67 MW électrique. Le dispositif ER2 selon l'invention permet de refroidir le flux liquide mais permet aussi de produire de l'électricité à hauteur de 1,67 MW. 10 Le fluide (12) constitué d'eau provenant du lavage des gaz va pénétrer dans l'échangeur ECH du dispositif ER3 à une température de 67,1 °C. Dans l'échangeur ECH, le flux gazeux va être refroidit par 2 fluides caloporteur : un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 14,1 bar et 15 30 °C, un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 12,65 bar et 30 °C. A l'issue de ces deux étapes d'échanges de chaleur, le fluide qui, initialement était à 67,1 °C, ressort de l'échangeur ECH à une température de 40°C. 20 Les fluides caloporteurs X, Y vont subir une succession de détente dans des turbines dans le dispositif RANK. La puissance électrique totale nette incluant la production des turbines de détente du Propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 3,55 MW électrique. Le dispositif ER3 selon l'invention permet de refroidir le flux liquide mais permet aussi 25 de produire de l'électricité à hauteur de 3,55 MW. Le fluide gazeux (26) constitué d'eau et de CO2 en tête de colonne de régénération va pénétrer dans l'échangeur ECH du dispositif ER4 à une température de 93,7°C. Dans l'échangeur ECH, le flux gazeux va être refroidit par 3 fluides caloporteur : un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 32,1 bar et 70°C, 30 un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 14,11 bar et 30 °C. un troisième fluide caloporteur Z, constitué par du propane liquide à 12,5 bar et 30°C. A l'issue de ces trois étapes d'échanges de chaleur, le fluide qui, initialement était à 93,7°C, ressort de l'échangeur ECH à une température de 40°C. Les fluides caloporteurs X, Y, Z vont subir une succession de détente dans des turbines dans le dispositif RANK. La puissance électrique totale nette incluant la 5 production des turbines de détente du Propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 3,71 MW électrique. Le dispositif ER4 selon l'invention permet de refroidir le flux mais permet aussi de produire de l'électricité à hauteur de 3,71 MW. Le CO2 va être envoyé dans un train de compresseur (figure 2) pour être comprimé à 10 la pression critique. En sortie de chaque étape de compression, le fluide étant à une température comprise entre 135 et 149°C, ce fluide est refroidi à 40°C afin de séparer le CO2 de l'eau liquide dans un séparateur. Ces étapes de refroidissement effectuées dans l'art antérieur par des échangeurs à eau sont ici remplacés par le dispositif de la demanderesse (figure 8) soit ER5, ER6, ER7 15 et ER8 sur un modèle identique à celui de ER1. Ce refroidissement va permettre de produire de l'électricité 0,53 MW (ER5); 0,3 MW (ER6); 0,31 MW (ER7) et 0,4 MW (ER8). La production nette de la centrale thermique en tenant compte des pertes de production liée à la consommation de vapeur et à la consommation électrique du procédé 20 de captage est égale à 274 MW électrique. Les dispositifs ER1, ER2, ER3, ER4, ER5, ER6, ER7 et ER8 permettent de refroidir les fluides mais aussi de produire 14,3 MW électrique (3,83+1,67+3,55+3,71+0,53+0,3+0,31+0,4). La production nette totale de la centrale avec captage et selon l'invention est de 25 288,3 MW électrique soit un rendement net de 35,2% soit une augmentation du rendement d'environ 2%. Exemple 6 (selon l'invention) : Cette variante de l'invention est présentée sur la figure 10. Cette variante est 30 constitué du même dispositif que dans l'exemple 5 avec les dispositifs ER1, ER2, ER3, ER4, ER5, ER6, ER7 et ER8. Deux dispositifs supplémentaires ER9 et ER10 situé au niveau de la colonne d'absorption du CO2 permettent de refroidir le solvant avant ré-injection dans la colonne permettant ainsi de diminuer l'exothermicité de la réaction de formation des carbamates et ainsi d'améliorer la thermodynamique de la réaction. Le solvant de captage de l'amine sort de la colonne d'absorption à une température comprise entre 59°C et 63°C avant de pénétrer dans l'échangeur ECH du dispositif ER9 et ER10. Dans l'échangeur ECH, le flux liquide va être refroidit par 2 fluides caloporteurs : un premier fluide caloporteur X, constitué par du propane liquide à 14,11 bar et 30°C, un deuxième fluide caloporteur Y, constitué par du propane liquide à 12,65 bar et 30 °C. A l'issue de ces deux étapes d'échanges de chaleur, le fluide ressort de l'échangeur ECH à une température de 40°C. Les fluides caloporteurs X, Y vont subir une succession de détente dans des turbines 10 dans le dispositif RANK. La puissance électrique totale nette incluant la production des turbines de détente du Propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 1,34 MW électrique pour ER9 et 0,93 MW électrique pour ER10 soit La production électrique totale de la centrale sera donc égale à 290,6 MW (288,3+2,27) soit un rendement électrique net de 35,4% à comparer au 33,3% net obtenu 15 sans l'invention soit 2,1% de rendement supplémentaire. REVENDICATIONS1. Procédé pour absorber des composés acides contenus dans un effluent gazeux, dans lequel l'effluent gazeux est introduit dans un circuit, au cours duquel l'effluent gazeux est introduit dans un absorbeur (E) pour être mis en contact avec une solution absorbante aux amines, ladite solution se chargeant en composés acides, et dans lequel on régénère ladite solution absorbante dans un régénérateur (J) avant de réintroduire ladite solution absorbante dans l'absorbeur (E), ledit circuit comportant au moins un fluide dont la température est inférieure ou égale à 300°C, ledit procédé étant caractérisé en ce que ledit fluide est introduit dans au moins un dispositif (ECH, RANK) de conversion de la chaleur dudit fluide en énergie mécanique Procédé selon la revendication 1, dans lequel au sein dudit dispositif : ledit fluide cède de la chaleur à au moins un fluide caloporteur sous pression de plus faible température, de façon à vaporiser ledit fluide caloporteur ; ledit fluide caloporteur sous forme vapeur subit un cycle thermodynamique au cours duquel il subit au moins une détente générant de l'énergie mécanique. Procédé selon la revendication 2, dans lequel ledit cycle thermodynamique comporte les étapes suivantes : le fluide caloporteur sous forme vapeur subit au moins une détente, en entrant dans au moins une turbine (100), de façon à être liquéfié ; le fluide caloporteur liquide est refroidi, au moyen d'un échangeur (200) ; le fluide caloporteur refroidi subit une compression au moyen d'une pompe (300). Procédé selon la revendication 3, dans lequel la différence de pression entre l'entrée et la sortie d'une turbine de détente est supérieure ou égale à 1 bar. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4, dans lequel ledit fluide chaud cède de la chaleur au moyen d'un échangeur de chaleur (ECH). Procédé selon l'une des revendications précédente, dans lequel ledit fluide a une température inférieure à 250°C, préférentiellement inférieure à 200°C, et de façon privilégiée inférieure à 150°C. Procédé selon l'une des revendications 2 à 6, dans lequel le fluide caloporteur possède au moins l'une des propriétés suivantes : 10 2. 15 3. 20 254. 5. 30 6. 7.- une température de vaporisation inférieure à la température dudit fluide ; - un point d'ébullition à l'état liquide et sous pression inférieur ou égale à la température dudit fluide ; - une température critique supérieure à 50°C, et de façon privilégiée supérieure à 90°C. 8. Procédé selon l'une des revendications 2 à 7, dans lequel le fluide caloporteur est introduit dans l'étape d'échange de chaleur sous une pression inférieure à sa pression critique. 9. Procédé selon l'une des revendications 2 à 8, dans lequel le fluide caloporteur est un alcane, un alcène possédant entre 1 et 7 atomes de carbone, ou un alcool tel que le méthanol, l'éthanol, le propanol, et l'isopropanol. 10. Procédé selon l'une des revendications 2 à 9, dans lequel le fluide caloporteur possède une fonction amine ou une fonction thiol, ou contient des atomes de chlore. 11. Procédé selon l'une des revendications 2 à 10, dans lequel on utilise plusieurs fluides caloporteurs différents. 12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit dispositif de conversion de la chaleur est positionné : - en amont de l'introduction de l'effluent gazeux dans l'absorbeur (E) ; - en amont de l'introduction ladite solution absorbante régénérée dans l'absorbeur (E) ; - en aval de la tête de l'absorbeur (E) ; ou - en aval de la tête du régénérateur (J). 13. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit circuit comporte plusieurs dispositifs de conversion de la chaleur. 14. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit effluent gazeux est une fumée comportant du CO2 en tant que composé acide. 15. Procédé selon la revendication 14, dans lequel la fumée provient d'une centrale thermique, d'une chaudière ou d'un four d'incinération, de cimenterie ou d'une raffinerie.