FR 3007856 A1 20150102 FR 1356181 A 20130627 La présente invention concerne un dispositif et un procédé de traitement d'un signal, notamment un signal provenant d'une thermopile. La présente invention peut trouver son application par exemple, mais pas exclusivement, dans un système de mesure de la qualité d'un carburant. Un tel système 5 permet d'identifier la composition d'un carburant dans un véhicule automobile tel que à titre d'exemple du sans plomb 95 ou du sans plomb 95 E10. Ainsi en fonction du carburant stocké dans le réservoir, il devient possible de régler divers paramètres du moteur afin d'optimiser le fonctionnement de ce dernier. Les réglages de ces divers paramètres ont pour but d'améliorer le fonctionnement du moteur en fonction du carburant 10 permettant ainsi de maîtriser la pollution émise par celui-ci. La mesure de la qualité d'un fluide, notamment d'un carburant stocké dans le réservoir d'un véhicule automobile, permet entre autres d'optimiser les paramètres de combustion du moteur afin d'en améliorer son rendement et maîtriser ainsi les rejets et/ou résidus polluants de ladite combustion. L'arrivée des biocarburants tels que par exemple 15 le sans plomb 95 E10 en lieu et place du sans plomb 95 et leur démocratisation nécessite pour les véhicules capables d'accepter de tels carburants des systèmes permettant en fonction du carburant stocké dans le réservoir de modifier certains réglages du moteur comme par exemple l'injection afin d'en optimiser son fonctionnement. De plus, des remplissages à des fréquences plus ou moins régulières du réservoir avec des carburants 20 de compositions diverses rendent le mélange dans ledit réservoir évolutif nécessitant des dispositifs de caractérisation du carburant. Des dispositifs de mesure et de traitement de la qualité des fluides et plus spécialement des carburants stockés dans les réservoirs de véhicules automobiles existent et sont connus de l'homme du métier, comme par exemple des systèmes utilisant 25 les propriétés optiques d'un fluide soumis à un faisceau lumineux. En référence à la figure 1 qui illustre un tel dispositif de détermination 1, 6 de la qualité d'un carburant, on a représenté une source de lumière 3 sous la forme d'une lampe à incandescence émettant un faisceau lumineux dans les infrarouges placée d'un coté d'une canalisation 2. La canalisation 2 peut être à titre d'exemple une durite à 30 tressage polyester ou tout autre type de durite capable de guider un fluide tel qu'un carburant provenant d'un réservoir et se dirigeant vers un moteur thermique. De plus, la canalisation 2 doit être transparente au faisceau lumineux, c'est-à-dire que sa composition permet le passage du faisceau lumineux provenant de l'émetteur vers sa cible, ou bien ladite canalisation 2 doit posséder une fenêtre transparente permettant le passage dudit 35 faisceau lumineux. Le carburant traversé par le faisceau lumineux absorbe en fonction de sa composition tout ou une partie de l'énergie émise par la source de lumière 3. Une thermopile 4 placée à l'opposée de la source de lumière 3 par rapport à la canalisation 2 comporte un point chaud, un point froid et deux bornes électriques et permet de retranscrire une variation de température au niveau du point chaud en un signal électrique. La composition du fluide traversé par le faisceau lumineux ainsi que la température ambiante sont les deux paramètres principaux qui peuvent modifier le signal électrique aux bornes de la thermopile 4. En amont de la thermopile 4 un filtre optique 5 permet en fonction d'une stratégie déterminée de sélectionner des longueurs d'ondes afin de soumettre la thermopile 4 seulement aux longueurs d'ondes sélectionnées. Le signal provenant de la thermopile 4 est un signal de très faible amplitude, de l'ordre de la centaine de microvolts par exemple. Cette faible amplitude du signal en sortie de la thermopile 4 favorise l'apparition de bruits électriques rendant le rapport signal sur bruit peu avantageux. Il est connu de l'art antérieur qu'un filtre de type filtre passe haut 14 soit placé en amont d'un amplificateur de signal 16 de type Amplificateur Opérationnel ou de tout autre montage ou système électronique permettant d'amplifier fortement le signal électrique de la thermopile 4. Le coefficient d'amplification est par exemple de l'ordre de 5000. Le filtre passe haut 14 comporte une capacité Cl et une résistance R1 polarisée sur une alimentation positive et est caractérisé par sa fréquence de coupure. Une unité de gestion et de calcul, comme par exemple un microcontrôleur 7, est placée en aval de l'amplificateur de signal 16. Une entrée 71 du microcontrôleur 7 comporte par exemple un convertisseur analogique/numérique 13 qui permet la conversion d'un signal analogique nommé S_Out provenant d'une sortie de l'amplificateur de signal 16 en un signal numérique compatible avec le microcontrôleur 7. Etant donnée la sensibilité du signal électrique S_Out issu de la thermopile 4 avec la température ambiante, il est connu de l'art antérieur, de faire clignoter la source de lumière 3, c'est-à-dire la lampe à incandescence et de mesurer la variation de tension aux bornes de la thermopile 4 entre la tension lorsque la source de lumière 3 est éteinte et la tension lorsque la source de lumière 3 est allumée. En effet, les variations tension aux bornes de la source de lumière 3 dues aux variations de température ambiante étant relativement lentes, plus lentes que le temps de cycle d'extinction et d'allumage de la source de lumière 3, elles n'impactent plus le signal électrique (c'est-à-dire la tension électrique aux bornes de la thermopile 4) de façon notable. Par exemple, il est connu d'allumer la source de lumière 3 pendant 200 ms, de mesurer la tension aux bornes de la thermopile 4, puis d'éteindre la source de lumière 3 pendant à peu près 800 ms à 1 s, de remesurer la tension aux bornes de la thermopile 4, puis de réaliser le calcul de la variation de tension aux bornes de la thermopile 4 entre l'état allumé et l'état éteint de la source de lumière 3, ce qui dure entre 100 et 200 ms. Ce cycle d'extinction, d'allumage et de mesure dure à peu près 1,3 s par mesure c'est-à-dire par point du spectre et est répété pour chaque point du spectre (chaque point correspondant à une longueur d'onde). En effet, le temps d'allumage et le temps d'extinction d'une lampe à incandescence sont relativement longs. Or, un spectre peut nécessiter jusqu'à 76 points de mesure, ce qui signifie qu'il faut 1,5 min pour caractériser un fluide passant dans la durite. Cette durée est beaucoup trop longue. En effet, la composition du fluide passant dans la durite peut 10 évoluer pendant cette durée de mesure de 1,5 min. L'invention propose un dispositif et procédé de traitement du signal permettant de réduire de façon considérable la durée de mesure d'un spectre d'un fluide circulant dans une durite. La présente invention a pour buts d'augmenter les performances et de 15 diminuer les temps de caractérisation. A cet effet, l'invention propose un dispositif de traitement d'un signal, notamment un signal provenant d'une thermopile, comprenant des moyens d'amplification dudit signal, des moyens de filtrage de type filtre passe haut et une unité de commande et de gestion. Selon l'invention un tel dispositif comporte en outre des moyens d'ajustement de la tension en aval des moyens de filtrage pour obtenir en 20 sortie des moyens de filtrage une valeur comprise dans une gamme de tension déterminée. Avantageusement, le dispositif d'amplification inclut au moins deux étages amplificateurs permettant d'obtenir un fort coefficient d'amplification. Dans une forme de réalisation avantageuse, les moyens de filtrage de type passe haut sont situés en aval 25 d'un premier étage d'amplification et en amont d'un second étage d'amplification et les moyens d'ajustement de la tension sont situés entre les deux étages amplificateurs Les moyens de filtrage de type passe haut peuvent par exemple comporter un condensateur. Les moyens d'ajustement peuvent comporter par exemple d'une part des 30 moyens permettant d'augmenter la tension en aval des moyens de filtrage et d'autre part des moyens permettant d'abaisser la tension en aval des moyens de filtrage. Dans une forme de réalisation de l'invention, les moyens permettant d'augmenter la tension en aval des moyens de filtrage comprennent par exemple une sortie de commande de l'unité de commande et de gestion et un circuit présentant au moins une résistance en série avec 35 une diode, ladite diode étant passante lorsque la sortie de commande est dans un état haut, et/ou les moyens permettant d'abaisser la tension en aval des moyens de filtrage comprennent une sortie de commande de l'unité de commande et de gestion et un circuit présentant au moins une résistance en série avec une diode, ladite diode étant passante lorsque la sortie de commande est dans un état bas. Dans un second aspect, l'invention se rapporte à un procédé de traitement d'un signal provenant d'une mesure effectuée par une thermopile recevant un faisceau 5 émis d'une source de lumière à travers une canalisation ou une fenêtre permettant la propagation du faisceau lumineux à travers de ladite canalisation, des moyens de filtrage optique placés en amont de ladite thermopile permettant la sélection d'une longueur d'onde du faisceau lumineux en fonction d'une stratégie adaptée, des moyens d'amplification et de filtrage de type filtre passe haut amplifiant et filtrant le signal avant 10 injection dans une unité de gestion et de traitement, comportant une étape de traitement du signal amplifié et filtré. Selon l'invention, le procédé comporte en outre une étape d'ajustement de la tension en aval des moyens de filtrage pour obtenir en sortie des moyens de filtrage une valeur comprise dans une gamme de tension déterminée. De plus, les modes de réalisation du dispositif et du procédé permettent de 15 commander la tension en aval du filtre passe haut afin d'optimiser entre autres la plage d'amplification du dispositif et de prendre en considération la variation de la température ambiante. Pour s'affranchir de l'influence de la température ambiante sur les mesures, les techniques de l'art antérieur effectuent des trains de mesures, courts et rapides. Ceux- 20 ci sont généralement constitués d'une première mesure avec la source de lumière éteinte, puis d'une mesure avec la source de lumière allumée et enfin une dernière mesure avec la source de lumière éteinte. Cette technique est très coûteuse en temps d'exécution car le temps nécessaire à l'allumage de la source de lumière est long de même que son temps d'extinction. De plus la répétition de ces phases engendre un vieillissement 25 prématuré de la source de lumière du faisceau lumineux. Afin de diminuer les temps de caractérisation et d'optimiser le fonctionnement du dispositif il est proposé un procédé effectuant au moins deux mesures avec la source de lumière allumée, encadrées par deux mesures de référence avec la source de lumière éteinte. 30 Selon un autre mode de réalisation de l'invention permettant également une diminution des temps de caractérisations, le procédé prévoit au moins une mesure de référence avec la source de lumière éteinte suivie d'au moins un paquet de mesures ayant une mesure de calibrage avec la source de lumière allumée à une longueur d'onde déterminée sélectionnée par le filtre optique suivi d'au moins trois mesures avec la source 35 de lumière allumée, ledit paquet de mesures étant répété plusieurs fois. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit être lue en regard des dessins annexés dans lesquels : la figure 1 est un schéma fonctionnel d'un exemple de dispositif de l'art antérieur ; la figure 2 est un schéma fonctionnel du dispositif de l'invention ; la figure 3 est un exemple de train de mesure permettant de caractériser un fluide tel qu'un carburant par exemple ; la figure 4 représente un exemple de variation de signal filtré et amplifié ; et la figure 5 représente un train de mesures permettant de caractériser un fluide. Dans la suite de la description les éléments similaires à ceux représentés sur la figure 1 porteront les mêmes références que sur cette figure 1. La figure 2 illustre un dispositif de traitement 6 d'un signal provenant d'un dispositif de mesure 1 de la qualité d'un fluide. Le dispositif de mesure 1 comprend entre autres un émetteur ou source de lumière 3 capable d'émettre un faisceau lumineux qui traverse une canalisation 2 pour atteindre une cible constituée d'une thermopile 4 et d'un filtre optique 5. La source de lumière 3 peut être une lampe à incandescence. Cette dernière est capable d'émettre un faisceau lumineux dans la gamme de longueur d'onde des infrarouges avec des vitesses de commutations, c'est-à-dire des temps d'allumage et d'extinction, de l'ordre de la seconde. La source de lumière 3 est positionnée sur un coté de la canalisation 2. Cette dernière peut être à titre d'exemple une durite à tressage polyester ou tout autre type de durite capable de guider un fluide tel qu'un carburant d'un réservoir vers un moteur thermique. De plus, la canalisation doit être transparente au faisceau lumineux, c'est-à-dire que sa composition permet le passage du faisceau lumineux provenant de l'émetteur vers sa cible, ou bien ladite canalisation doit posséder une fenêtre permettant le passage dudit faisceau lumineux. La cible est placée à l'opposé de la source de lumière 3 sur une paroi de la canalisation 2. Les caractéristiques intrinsèques du liquide circulant dans la canalisation 2 modifient le faisceau émis par la source de lumière 3. Après filtrage par le filtre optique 5, le faisceau est transmis à la thermopile 4. La thermopile 4 présente ici un point de référence, dit point froid, un point actif 35 dit point chaud et deux bornes électriques. Lors de l'application d'une source de chaleur ou d'un faisceau lumineux dans les infrarouges sur le point chaud de la thermopile 4 une variation en température apparait entre le point froid et ledit point chaud donnant naissance à une différence de potentiels aux bornes de la thermopile 4. La variation de tension aux bornes de la thermopile 4 est très faible et est de l'ordre de quelque centaines de microvolts (ces valeurs sont bien sûr données à titre 5 d'exemple non limitatif pour illustrer notre description). Un premier étage amplificateur 8 réalisé à l'aide d'un Amplificateur Opérationnel permet une première amplification du signal provenant de la thermopile 4 d'une amplitude très faible de l'ordre de la centaine de microvolts à un signal d'une amplitude de l'ordre du millivolt. Le coefficient d'amplification ainsi nécessaire est par 10 exemple, de l'ordre de 50, dans tous les cas d'une valeur ne saturant pas l'amplificateur opérationnel sur la plage de température ambiante d'utilisation du dispositif de traitement du signal. Une capacité 9 placée en aval du premier étage amplificateur 8 comporte deux broches 91 et 92. La broche 91 est connectée à une sortie 82 du premier étage 15 amplificateur 8 et la broche 92 est quant à elle connectée à un noeud de tension 10 (figure 2). La capacité 9 joue le rôle de filtre passe haut. Le noeud de tension 10 est connecté la broche 92 de la capacité 9 et reçoit également un signal S Reg provenant d'un circuit électronique 12 de régulation. Le noeud de tension 10 permet l'ajustement de la tension en aval du filtre passe haut. Le signal 20 résultant de ce noeud de tension 10 est injecté sur une entrée 111 d'un second étage amplificateur 11. Le second étage amplificateur 11 est par exemple réalisé à l'aide d'un Amplificateur Opérationnel comme illustré sur la Figure 2. Une sortie 112 de l'étage amplificateur 11 génère un signal amplifié nommé S Out et est reliée à une entrée 71 du 25 microcontrôleur 7. Une unité de conversion Analogique/Numérique 13 permet la conversion du signal S Out délivré par le second étage amplificateur 11 en un signal numérique compatible avec le microcontrôleur 7. Une fonction de conversion Analogique/Numérique du signal peut être réalisée en interne au microcontrôleur 7 ou bien par un ou des 30 composants externes avant d'être injecté dans ledit microcontrôleur 7. Sur la figure 2, un convertisseur analogique/numérique 13 est prévu dans le microcontrôleur 7. De plus, le microcontrôleur 7 comprend entre autres deux sorties de commandes 72 et 73 permettant la régulation du noeud de tension 10 à l'aide du circuit électronique 12. 35 Le circuit électronique de régulation 12 comporte sur la figure 2 deux résistances nommées R1 et R2 et deux diodes nommées D1 et D2 connectées en série les unes aux autres. De plus il comporte également deux entrées et une sortie. Ces deux entrées sont reliées aux deux sorties de commandes 72 nommée 0 High et 73 nommée 0 Low du microcontrôleur 7. La sortie du circuit électronique 12 est connectée au noeud de tension 10 et permet la régulation du signal en sortie du filtre passe haut à travers un signal nommé S Reg. La première sortie 72 du microcontrôleur 7 est reliée à la résistance R2 du circuit électronique 12, elle-même reliée à l'anode de la diode D2. La cathode de la diode D2 est quant à elle reliée au noeud de tension 10. L'autre sortie 73 du microcontrôleur 7 est reliée à la résistance R1 du circuit électronique 12, elle-même reliée à la cathode de la diode D1 et l'anode de la diode D1 est reliée au noeud de tension 10. Un premier principe de fonctionnement du système pour le traitement du signal provenant de la thermopile 4, après programmation dans le microcontrôleur 7, est illustré à titre d'exemple sur la figure 3. Comme présenté sur la figure 3 un train de mesures permettant de caractériser la qualité d'un fluide circulant dans une canalisation comporte au moins une première mesure avec la source de lumière 3 éteinte nommée D Mes, une phase d'allumage de la source de lumière 3 et au moins deux mesures avec la source de lumière 3 allumée. La durée de la première mesure avec la source de lumière 3 éteinte nommée D_Mes est de 200 ms. La mesure de référence avec la source de lumière 3 éteinte fournit un signal représentatif de la variation de la température ambiante à laquelle est soumise la thermopile 4. La tension aux bornes de la thermopile 4 est très faible, de l'ordre de la centaine de microvolts. Le dispositif électronique présenté à la figure 2, et plus spécialement le dispositif électronique 12, permet de prendre en considération la variation de la température ambiante et le décalage de la tension associée et de modifier la tension en aval du filtre passe haut afin de limiter l'influence de la variation de la température sur le train de mesures. Pour ce faire, lors de la première mesure de référence du train de mesure D Mes, d'une durée de 200 ms, la source de lumière 3 est éteinte c'est-à-dire qu'elle ne génère aucun faisceau lumineux et par conséquent aucun faisceau lumineux ne traverse le liquide circulant dans la canalisation 2. Le signal à la sortie de la thermopile 4 d'une valeur de l'ordre de la centaine de microvolts représentatif donc de la température ambiante du liquide circulant dans la canalisation, est transmis au premier étage amplificateur 8. Le coefficient multiplicateur de ce premier étage est par exemple de l'ordre de 50. La capacité 9 se voit à travers sa broche 91 appliquer une tension, par exemple de l'ordre de 0,005 V. La capacité 9 qui joue le rôle de filtre passe haut aura tendance à laisser passer les variations rapides du signal à ses bornes et aura tendance inversement à bloquer les variations lentes. Au repos le signal 0 Low provenant du microcontrôleur 7 a une valeur à 1, c'est-à-dire une valeur égale à la valeur de l'alimentation du microcontrôleur 7 comme par exemple 3,3 V. Le second signal de commande O_High provenant du microcontrôleur 7 a quant à lui au repos une valeur égale à 0, c'est-à-dire que celui-ci est connecté à la masse commune ou à l'alimentation négative du microcontrôleur 7. Par conséquent, et d'après la stratégie définie, la valeur au repos du signal S Reg est de 0,005 V. De fait, la valeur de la tension sur le noeud 10 en amont du second étage amplificateur 11 sera identique et aura une valeur de 0,005 V. Ces différentes hypothèses sont bien sûr faites avec une température ambiante fixe et stable tout au long de la mise en équilibre du circuit. Cette hypothèse semble raisonnable compte tenu de la durée de cette opération. Le second étage amplificateur 11 amplifie le signal injecté sur son entrée 111 par exemple d'un coefficient de l'ordre de 100 qui pour notre démonstration donnera une valeur de tension de l'ordre de 0,5 V sur la sortie 112 de l'étage amplificateur 11. Ledit signal nommé S Out est ensuite injecté dans l'unité de conversion analogique/numérique 13. Le graphique de la figure 4 présente un exemple de variation de signal provenant de la thermopile 4 en fonction de la variation de la température ambiante. Une fois le signal amplifié par le premier module d'amplification 8 et filtré par la capacité 9, le noeud de tension 10 subit une variation de potentiel qui est amplifiée par le second étage amplificateur 11. Deux seuils de tensions par exemple 0,4 V pour la valeur de seuil bas et 0,6 V pour la valeur de seuil haut sont fixés par le programme de surveillance de la tension S Out injectée sur l'entrée 71 du microcontrôleur 7. Lorsque la variation du signal S Out est en dehors de cette gamme de référence alors : - si au cours de la mesure de référence la valeur du signal S Out est inférieure à la valeur basse de référence dans le présent exemple numérique (0,4 V) alors la sortie de commande O_High est positionnée à un état haut (égal à 1), rendant la diode D2 passante et permettant ainsi à travers la résistance R2 d'injecter un courant dans la capacité. Ce courant a alors pour effet d'augmenter la tension du noeud de tension 10 jusqu'à ce que la valeur mesurée sur S Out arrive à une valeur moyenne par exemple de 0,5 V. Une fois cette valeur atteinte la sortie de commande 0 High est remise au repos c'est-à-dire à un état bas (égal à 0), comme présenté sur la figure 4, - de même, lorsque le signal S_Out est au-dessus de la valeur seuil de référence, dans le présent exemple numérique 0,6 V, au cours de la mesure de référence, alors la sortie de commande O_Low est positionnée à 0, rendant la diode D1 passante, permettant ainsi à travers la résistance R1 de tirer un courant à partir de la capacité C. Ce courant a alors pour effet de diminuer la tension du noeud 10 jusqu'à ce que la valeur mesurée sur S_Out arrive en dessous de la valeur moyenne, c'est-à-dire dans notre cas 0,5 V. Une fois cette valeur atteinte, la sortie de commande O_Low est reprise au repos, c'est-à-dire à 1, comme présenté sur la figure 4. Une fois la référence de mesure effectuée le microcontrôleur 7 stocke dans un registre interne ou dans un composant externe ladite valeur de référence, c'est-à-dire avec la source de lumière 3 éteinte avec la valeur mesurée stabilisée dans la gamme de tension de référence déterminée, c'est-à-dire entre la valeur du signal S_Out se situe dans une fenêtre de valeur de référence (dans notre exemple entre 0,5 V et 0,6 V). Le procédé d'allumage la source de lumière 3 est alors effectuée, un temps de l'ordre de 200 ms nommé T On est nécessaire pour que le faisceau lumineux soit 20 stabilisé comme présenté sur la figure 3. Au moins deux mesures avec la source de lumière 3 allumée nommées respectivement Wave L 1 et Wave L 2 à deux longueurs d'ondes différentes sélectionnées par le filtre optique 5 suivent l'allumage de la source de lumière 3. La durée d'une phase Wave L X est égale à 250 ms et les deux mesures avec la source de 25 lumière 3 allumée sont réalisées de manière consécutive. Une longueur d'onde déterminée est sélectionnée à l'aide du filtre optique 5 placé en amont de la thermopile 4. La première mesure nommée sur la figure 3 Wave L 1 avec la source de lumière 3 allumée est alors effectuée et a une durée de 250 ms. La thermopile 4 est alors soumise à un faisceau lumineux résiduel filtré 30 provoquant une élévation plus ou moins importante de la température du point chaud de ladite thermopile 4 en fonction de la qualité du fluide à caractériser. Cette élévation de température du point chaud engendre une variation de la tension aux bornes de la thermopile 4. Cette variation de tension est ensuite amplifiée par le premier étage 35 amplificateur 8 puis filtrée par la capacité 9. La variation de tension étant considérée comme rapide par rapport à la variation potentielle de la température ambiante, celle-ci ne subit pas le filtrage du filtre passe haut (capacité 9) et est directement transmise de l'autre coté de la capacité 9. La tension du noeud 10 est alors modifiée et amplifiée par le second étage amplificateur 11. Le signal résultant est ensuite via S Out injecté après conversion dans le microcontrôleur 7. Cette valeur représentative de la variation de tension aux bornes de la thermopile 4 est ensuite traitée selon un procédé adapté. Celui-ci peut soit par exemple stocker un seul point ou bien une moyenne de plusieurs points représentatifs de la variation de la température captée par la thermopile 4 avant de les stocker dans un registre prévu à cet effet ou bien dans un composant pouvant réaliser cette fonction de stockage de données. Une fois la première mesure avec la source de lumière 3 allumée effectuée le filtre optique 5 permute vers une seconde longueur d'onde de filtrage sélectionnée selon une stratégie déterminée. Le temps de commutation du filtre optique 5 est considéré très court au vu d'une période de mesure de la thermopile 4. Comme présenté sur la figure 3 la seconde mesure avec la source de lumière 3 allumée du train de mesures obéit aux mêmes règles et comportements que pour la première longueur d'onde décrite dans les paragraphes précédents. La valeur ainsi obtenue est ensuite stockée dans un registre du microcontrôleur 7 ou dans un composant électronique externe. Suite aux deux mesures avec la source de lumière 3 allumée celle-ci est 20 éteinte et une durée minimale nommée T Off d'une seconde est nécessaire pour s'affranchir de tout rayonnement lumineux résiduel. Le procédé de traitement est identique au procédé utilisé pour la première mesure avec la source de lumière 3 éteinte. Le train de mesures est constitué d'une mesure de référence avec la source de lumière 3 éteinte et de deux mesures avec la source de lumière 3 allumée, et 25 d'une phase d'extinction. Une interpolation linéaire du premier ordre à l'aide des deux points de références obtenus avec la source de lumière 3 éteinte peut être effectuée sur les deux points obtenus avec la source de lumière 3 allumée afin de s'affranchir de la variation potentielle de la température ambiante sur la mesure. La durée totale d'un train de mesures comportant deux mesures avec la 30 source de lumière 3 allumée est de 1,8 s comme présenté sur la figure 3. Une seconde mesure de référence avec la source de lumière 3 éteinte est ensuite réalisée et initie un second train de mesures identique au train de mesures qui vient d'être décrit avec toutefois des mesures effectuées à des longueurs d'onde différentes. 35 La caractérisation complète de la qualité d'un carburant prévoit généralement un balayage de soixante-seize longueurs d'ondes du spectre. Pour ce faire, sachant qu'un train de mesures est constitué de deux mesures avec la source de lumière 3 allumée à deux longueurs d'onde différentes grâce au filtre optique 5, il est nécessaire par conséquent d'effectuer trente-huit trains de mesures. Sachant qu'un train de mesures dure 1,8 s, la durée totale de caractérisation pour les soixante-seize longueurs d'onde sera donc de 68,4 s (à la place de 1,5 min selon le dispositif et procédé de l'art antérieur). Cependant, il est possible d'augmenter le nombre de périodes de mesure avec la source de lumière 3 allumée entre deux mesures de référence avec la source de lumière 3 éteinte. Ce nombre sera de préférence inférieur à cinq afin de diminuer l'influence de la température ambiante sur les mesures. Au delà de cinq mesures avec la source de lumière 3 allumée, la variation de la température risque de ne plus pouvoir être considérée comme linéaire et l'approximation effectuée n'est donc plus suffisante. Pour solutionner cette problématique une évolution du procédé illustré sur la figure 5 peut être envisagée. Il est prévu sur la figure 5 de n'avoir qu'un seul train de mesures pour balayer le spectre de soixante-seize longueurs d'ondes. Ce train de mesures comporte ici une première mesure de référence avec la source de lumière 3 éteinte nommée D Mes d'une durée au moins égale à 200 ms. Après allumage de la source de lumière 3, une durée de 200 ms nommée T On est nécessaire pour la stabilisation du faisceau lumineux émis par la source de lumière après ladite mesure effectuée avec la source de lumière 3 éteinte. Le train de mesures est constitué sur cette figure 5 de dix-neuf paquets de mesures. Un paquet de mesures est constitué d'une mesure de calibrage 1 Ref avec la source de lumière 3 allumée toujours effectuée avec la même longueur d'onde sélectionnée par le filtre optique 5 et de quatre mesures Wave L X avec la source de lumière 3 allumée à différentes longueurs d'onde sélectionnées par le filtre optique 5. Les méthodes et procédés de traitements des mesures provenant de la thermopile 4 sont identiques à celles décrites dans les paragraphes précédents. Le dispositif électronique 12 déjà explicité dans les paragraphes précédents est utilisé ici pour la régulation de la variation de la température ambiante lors 30 des mesures de calibrage. Pour ce faire, le principe de fonctionnement du dispositif électronique 12 est identique à celui déjà explicité dans les paragraphes précédents en référence à la figure 3 lors des mesures de référence avec la source de lumière 3 éteinte. Lors d'une mesure de calibrage, la source de lumière 3 émet un faisceau lumineux. Le filtre optique 5 est alors toujours positionné sur la même longueur d'onde. La 35 thermopile 4 est alors soumise à un faisceau lumineux filtré par le filtre optique 5 et génère en sa sortie un signal d'une valeur de l'ordre de la centaine de microvolts qui sera ensuite amplifié, filtré et régulé par le dispositif électronique 12. Un calcul par régression linéaire entres les valeurs de calibrage obtenues lors des mesures de calibrage effectuées avec la source de lumière 3 allumée pour chaque paquet de mesures est ensuite effectué. Ce calcul permet de prendre en considération la variation de la température ambiante sur chaque paquet de mesures. Il est ainsi possible dans cette variante du procédé selon l'invention de supprimer de nombreux temps d'allumage et d'extinction de la source de lumière 3. Grâce à un tel procédé, un spectre de soixante-seize longueurs d'ondes peut être caractérisé en moins de 30 s (à la place de 1,5 min selon le dispositif et procédé de l'art antérieur). On appréciera que l'invention n'est pas limitée par le type et le nombre d'étages amplificateur. Egalement, la forme de réalisation du ou des étages amplificateurs montrés à la figure 2 n'est qu'un exemple non limitatif. Ces étages amplificateurs peuvent comprendre chacun un autre type d'amplificateur opérationnel ou ils peuvent être réalisés à l'aide de circuits électroniques permettant de telles amplification comme par exemple à l'aide de transistors de puissances. Ils peuvent aussi comprendre un assemblage de tels transistors, avec éventuellement d'autres composants tels que des résistances, condensateurs, etc. La description ci-dessus a été donnée à titre illustratif seulement, et n'est pas limitative de la portée de l'invention. Toute variante de réalisation techniquement envisageable peut être préférée aux modes de réalisation décrits. De même, les valeurs des coefficients d'amplification ne sont pas limitées aux exemples donnés ici à titre purement illustratif, et peuvent être de toutes autres valeurs du fait du système de réalisation. REVENDICATIONS1. Dispositif de traitement d'un signal, notamment un signal provenant d'une thermopile (4), comprenant des moyens d'amplification (8, 11) dudit signal, des moyens de filtrage de type filtre passe haut (9) et une unité de commande et de gestion (7), caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens d'ajustement (12) de la tension en aval des moyens de filtrage (9) pour obtenir en sortie des moyens de filtrage (9) une valeur comprise dans une gamme de tension déterminée. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'amplification comportent au moins deux étages d'amplification (8, 11). 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de 10 filtrage (9) de type passe haut sont situés en aval d'un premier étage d'amplification (8) et en amont d'un second étage d'amplification (11) et en ce que les moyens d'ajustement de la tension sont situés entre les deux étages d'amplification (8, 11). 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les moyens de filtrage de type passe haut comportent un condensateur (9). 15 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens d'ajustement (12) comportent d'une part des moyens permettant d'augmenter la tension en aval des moyens de filtrage (9) et d'autre part des moyens permettant d'abaisser la tension en aval des moyens de filtrage (9). 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens 20 permettant d'augmenter la tension en aval des moyens de filtrage (9) comprennent une sortie de commande (O_High) de l'unité de commande et de gestion (7) et un circuit présentant au moins une résistance (R2) en série avec une diode (D2), ladite diode (D2) étant passante lorsque la sortie de commande est à un état haut. 7. Dispositif selon la revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que les moyens 25 permettant d'abaisser la tension en aval des moyens de filtrage (9) comprennent une sortie de commande (O_Low) de l'unité de commande et de gestion (7) et un circuit présentant au moins une résistance (R1) en série avec une diode (D1), ladite diode (D1) étant passante lorsque la sortie de commande est à un état bas. 8. Procédé de traitement d'un signal provenant d'une mesure effectuée par une 30 thermopile (4), ledit procédé comportant une étape de traitement dudit signal amplifié et filtré par des moyens d'amplification et de filtrage (8, 11, 9), ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte en outre une étape d'ajustement de la tension par des moyens d'ajustement (12) de la tension en aval des moyens de filtrage (9) pour obtenir en sortiedes moyens de filtrage (9) une valeur comprise dans une gamme de tension de référence déterminée. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux mesures consécutives avec la source de lumière (3) allumée, encadrées par deux 5 mesures de référence avec la source de lumière (3) éteinte. 10. Procédé de traitement selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une mesure de référence avec la source de lumière (3) éteinte suivie d'au moins un paquet de mesures ayant une mesure de calibrage avec la source de lumière (3) allumée à une longueur d'onde déterminée sélectionnée par le filtre optique et 10 suivie d'au moins trois mesures avec la source de lumière (3) allumée, ledit paquet de mesures étant répété plusieurs fois.