FR 3001727 A1 20140808 FR 1351008 A 20130206 LIANT HYDRAULIQUE La présente invention se rapporte à un liant hydraulique comprenant une faible quantité de clinker Portland et plusieurs additions minérales différentes, une composition hydraulique comprenant ledit liant hydraulique, un objet mis en forme comprenant ladite composition hydraulique et un procédé d'augmentation des résistances mécaniques en compression d'une composition hydraulique comprenant une faible quantité de clinker Portland. Le problème majeur des compositions hydrauliques comprenant une addition minérale en remplacement partiel du clinker Portland est la diminution des résistances mécaniques en compression, par exemple 7 jours ou 28 jours après le gâchage. Cette diminution est notamment due à la diminution de la quantité de clinker par rapport à la quantité totale de liant, sachant que le liant comprend généralement le clinker et les additions minérales. Il existe plusieurs solutions pour améliorer les résistances mécaniques en compression des compositions hydrauliques comprenant une faible quantité de clinker, mais en général ces solutions ne permettent d'améliorer les résistances mécaniques en compression qu'a une seule échéance, par exemple 28 jours après le gâchage. D'autres solutions existent, mais elles supposent d'ajouter des adjuvants, c'est-à- dire des molécules organiques dans un matériau minéral. Afin de répondre aux exigences des utilisateurs, il est devenu nécessaire de trouver un moyen pour améliorer les résistances mécaniques en compression, quelle que soit l'échéance au-delà de 2 jours après le gâchage, de préférence à partir de 7 jours après le gâchage, des compositions hydrauliques comprenant une faible quantité de clinker Portland. Aussi le problème que se propose de résoudre l'invention est de fournir un moyen pour améliorer les résistances mécaniques en compression, quelle que soit l'échéance au-delà de 2 jours après le gâchage, de préférence à partir de 7 jours après le gâchage, des compositions hydrauliques comprenant une faible quantité de clinker Portland. De manière inattendue, les inventeurs ont mis en évidence qu'il est possible de combiner trois additions minérales différentes pour améliorer les résistances mécaniques en compression, quelle que soit l'échéance au-delà de 2 jours après le gâchage, de préférence à partir de 7 jours après le gâchage, des compositions hydrauliques comprenant une faible quantité de clinker Portland. Il est entendu, dans la présente description et dans les revendications qui y sont attachées, que le terme « un(e) » signifie « un(e) ou plusieurs ». La présente invention se rapporte à un liant hydraulique comprenant : - de 25 à 60 % en masse de clinker Portland; - de 5 à 15 % en masse d'une addition minérale réactive choisie parmi : o les additions minérales fixant au moins 400 mg/g de CaO selon la méthode décrite dans la norme NF P 18-513 Annexe A, et o les matériaux hydrauliques latents ; - une addition minérale pas ou peu réactive fixant moins de 400 mg/g de CaO selon la méthode décrite ci-avant ; et - soit une addition minérale à base de carbonate de calcium, soit du sulfate de calcium, soit les deux ; le liant hydraulique comprenant au moins 1 %, de préférence de 1 à 10 %, plus préférentiellement de 1 à 8 % en masse d'aluminium dit réactif, c'est-à-dire qui participe à l'acquisition des résistances. L'aluminium réactif peut être apporté par le clinker Portland, l'addition minérale réactive et/ou l'addition minérale pas ou peu réactive. Pour le clinker Portland, l'aluminium réactif est apporté par la phase minérale C3A. Avantageusement, la composition hydraulique selon la présente invention permet d'obtenir une résistance mécanique en compression 28 jours après le gâchage d'au moins 35 MPa, de préférence au moins 45 MPa. Certaines formules optimisées selon la présente invention permettent même d'obtenir une résistance mécanique en compression 28 jours après le gâchage d'au moins 55 MPa. Avantageusement, la composition hydraulique selon la présente invention permet d'obtenir une résistance mécanique en compression 2 jours après le gâchage d'au moins 10 MPa, de préférence au moins 15 MPa. Certaines formules optimisées selon la présente invention permettent même d'obtenir une résistance mécanique en compression 2 jours après le gâchage d'au moins 20 MPa. Avantageusement, comme illustré dans les exemples ci-après, ajouter plus de 5 % d'une addition minérale à base de carbonate de calcium en masse par rapport à la masse de liant (le liant comprenant le clinker Portland, les additions minérales et l'éventuel sulfate de calcium) ne permet pas d'améliorer significativement la résistance en compression. Avantageusement, la composition hydraulique selon la présente invention a une rhéologie telle qu'elle peut être utilisée comme une composition hydraulique usuelle. Avantageusement, un ajout de seulement 5 à 15 % d'une addition minérale réactive en masse par rapport à la masse de liant (le liant comprenant le clinker Portland, les additions minérales et l'éventuel sulfate de calcium), par exemple un laitier de haut fourneau, de la fumée de silice, un métakaolin, une diatomite ou une cendre de biomasse, en combinaison avec une addition minérale pas ou peu réactive et soit une addition minérale à base de carbonate de calcium soit du sulfate de calcium soit les deux, permet d'améliorer la résistance en compression d'une composition hydraulique comprenant de 25 à 60 % de clinker Portland, en masse par rapport à la masse de liant. Un clinker Portland est obtenu par clinkérisation à haute température d'un mélange comprenant du calcaire et, par exemple, de l'argile. Par exemple, un clinker Portland est un clinker tel que défini dans la norme NF EN 197-1 de février 2001. De préférence, la quantité de clinker Portland dans le liant hydraulique selon la présente invention est de 45 à 55 % en masse par rapport à la masse de liant. De préférence, la surface spécifique Blaine du clinker Portland est de 3000 à 9000 cm2/g, plus préférentiellement de 3200 à 6500 cm2/g. Les additions minérales sont, par exemple, des laitiers (par exemple tels que définis dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.2), des pouzzolanes naturelles ou artificielles (par exemple telles que définies dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.3), des cendres volantes (par exemple telles que définies dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.4), des schistes calcinés (par exemple tels que définis dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.5), des additions minérales à base de carbonate de calcium, par exemple du calcaire (par exemple tel que défini dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.6), des fumées de silice (par exemple telles que définies dans la norme NF EN 197-1 de février 2001, paragraphe 5.2.7), des métakaolins, des cendres obtenues à partir de biomasse (par exemple des cendres de cosses de riz) ou leurs mélanges. Une addition minérale réactive est soit : - une addition minérale fixant au moins 400 mg/g de CaO selon la méthode dite essai Chapelle modifié, décrite dans la norme NF P 18-513 de décembre 2011, en particulier à l'annexe A ; soit - un matériau hydraulique latent, par exemple un laitier de haut fourneau. Un matériau hydraulique latent est un matériau qui, sous l'effet d'une activation alcaline, peut développer des résistances mécaniques par lui-même dans l'eau. Sans activation alcaline, un matériau hydraulique latent ne réagit pas par lui- même dans l'eau. De préférence, le matériau hydraulique latent utilisé selon la présente invention est un laitier de haut fourneau. De préférence, l'addition minérale réactive est choisie parmi les laitiers de haut fourneau, les fumées de silice, les métakaolins, les cendres de biomasses (par exemple les cendres de cosses de riz, de paille de riz, de cannes à sucre, de maïs, de blé, de sorgho ou d'arbre à pain), les pouzzolanes sédimentaires (par exemple les diatomites), les produits d'altération des pouzzolanes (par exemples les zéolites) et leurs mélanges. De préférence, l'addition minérale réactive est choisie parmi les laitiers de haut fourneau, les fumées de silice, les métakaolins, les cendres de biomasses et leurs mélanges. Une fumée de silice comprend généralement plus de 80 % de dioxyde de silicium. De préférence, si l'addition minérale réactive est siliceuse (par exemple une fumée de silice ou une cendre de biomasses), sa quantité dans le liant hydraulique selon la présente invention est de 10 à 15 % en masse. De préférence, si l'addition minérale réactive est un laitier de haut fourneau, il comprend un taux de phase amorphe supérieur à 70 % en masse et/ou il a une surface spécifique Blaine supérieure à 4500 cm2/g, de préférence supérieure à 6000 cm2/g. Le taux de phase amorphe peut être déterminé selon la méthode décrite ci-après. De préférence, si l'addition minérale réactive est une fumée de silice, elle a une surface spécifique Blaine supérieure à 20000 cm2/g. De préférence, si l'addition minérale réactive est un métakaolin, il est obtenu à une température de 500 à 700°C, plus préférentiellement de 600 à 700°C. De préférence, si l'addition minérale réactive est un métakaolin, elle comprend plus de 15 % en masse d'aluminium dit réactif. Dans le cas d'un matériau pouzzolanique, l'aluminium dit réactif est généralement l'aluminium qui réagit avec de l'hydroxyde de calcium lors de la réaction pouzzolanique pour former des hydrates et participer à l'acquisition des résistances d'un liant comprenant ledit matériau pouzzolanique. Dans ce cas, la quantité d'aluminium dit réactif peut être déterminée selon la méthode décrite ci-après. Dans le cas d'un matériau hydraulique latent ou d'un clinker, l'aluminium dit réactif est l'aluminium qui participe à la formation des hydrates et à l'acquisition des résistances d'un liant comprenant ledit matériau hydraulique latent ou ledit clinker. Dans le cas d'un matériau hydraulique latent, la quantité d'aluminium dit réactif peut être déterminée par dosage de la quantité d'A1203 dans le matériau. Dans le cas d'un clinker, la quantité d'aluminium dit réactif peut être déterminée via la somme des phases C3A cubiques et orthorhombiques par diffraction aux rayons X et analyse Rietveld. Les phases C3A sont des phases minérales des clinkers connues de l'homme du métier. De préférence, si l'addition minérale réactive est un métakaolin, il comprend une quantité d'aluminium inférieure ou égale à 50 % en masse. Une cendre de biomasses est généralement obtenue à partir de déchets végétaux porteurs de silice comprenant une quantité de Si02 supérieure à 70 % en masse. Une biomasse qui peut être utilisée selon la présente invention permet d'obtenir 10 à 20 % de cendres en masse par rapport à la masse de déchets végétaux avant la calcination. De préférence, si l'addition minérale réactive est une cendre de biomasses, elle est obtenue à une température de 500 à 700°C, de préférence de 600 à 700°C. Une addition minérale pas ou peu réactive est une addition minérale fixant moins de 400 mg/g de CaO selon la méthode dite essai Chapelle modifié, décrite dans la norme NF P 18-513 de décembre 2011, en particulier à l'annexe A. De préférence, l'addition minérale pas ou peu réactive utilisée selon la présente invention comprend moins de 15 % en masse d'aluminium dit réactif, déterminé selon la méthode décrite ci-après. De préférence, l'addition minérale pas ou peu réactive est présente en une quantité telle qu'elle complète jusqu'à 100% la quantité des autres composants du liant. De préférence, la quantité d'addition minérale pas ou peu réactive est d'au moins 23 % en masse par rapport à la masse du liant. De préférence, l'addition minérale pas ou peu réactive est choisie parmi les pouzzolanes d'origine volcanique, les cendres volantes, le quartz et leurs mélanges. Une pouzzolane est décrite dans le livre de Lea intitulé Chemistry of Cernent and Concrete, 4ème édition, publié par Arnold, comme un matériau inorganique, naturel ou synthétique, qui durcit dans l'eau lorsqu'il est mélangé avec de l'hydroxyde de calcium (chaux) ou avec un matériau qui peut libérer de l'hydroxyde de calcium (par exemple le clinker de ciment Portland). Cette capacité de durcissement est appelée activité pouzzolanique. Une pouzzolane est généralement un matériau siliceux ou siliceux et alumineux qui, seul, possède peu ou pas de valeur en tant que ciment, mais qui est capable, en présence d'humidité, de réagir chimiquement avec de l'hydroxyde de calcium à température ambiante pour former des composés ayant des propriétés cimentai res. L'expression « essentiellement inerte » ou « pas ou peu réactive » en relation avec une addition minérale signifie que l'addition minérale ne possède pratiquement pas d'activité pouzzolanique. Une cendre volante est généralement une particule pulvérulente comprise dans les fumées des centrales thermiques alimentées au charbon. Elle est généralement récupérée par précipitation électrostatique ou mécanique. La composition chimique d'une cendre volante dépend principalement de la composition chimique du charbon brûlé et du procédé utilisé dans la centrale thermique de laquelle elle est issue. Il en est de même pour sa composition minéralogique. De préférence, l'addition minérale à base de carbonate de calcium est présente dans le liant hydraulique selon la présente invention. De préférence, la quantité d'addition minérale à base de carbonate de calcium est d'au plus 10 %, de préférence au plus 6 %, plus préférentiellement au plus 5 % en masse par rapport à la masse de liant. Selon un mode de réalisation, la quantité d'addition minérale à base de carbonate de calcium est de 2 à 10 % en masse par rapport à la masse de liant. De préférence, le rapport massique addition minérale réactive sur addition minérale à base de carbonate de calcium est de 1 à 15, plus préférentiellement de 1 à 10, encore plus préférentiellement de 1 à 5, par exemple de 1,5. Un clinker Portland est généralement co-broyé avec du sulfate de calcium pour donner un ciment. Le sulfate de calcium utilisé inclut le gypse (sulfate de calcium dihydraté, Ca504.2H20), le semi-hydrate (Ca504.1/2H20), l'anhydrite (sulfate de calcium anhydre, Ca504) ou un de leurs mélanges. Le gypse et l'anhydrite existent à l'état naturel. Il est également possible d'utiliser un sulfate de calcium qui est un sous-produit de certains procédés industriels. De préférence, la quantité de sulfate de calcium est de 0 à 7 % en masse par rapport à la masse de liant. De préférence, l'addition minérale à base de carbonate de calcium et le sulfate de calcium sont présents dans le liant hydraulique selon la présente invention. Un liant hydraulique est un matériau qui prend et durcit par hydratation, par exemple un ciment. Un ciment comprend généralement un clinker et du sulfate de calcium. Par exemple, le ciment peut être : - un ciment Portland, qui est généralement un ciment de type CEM I selon la norme NF EN 197-1 de février 2001 (voir notamment le tableau 1 page 12) ; - un ciment pouzzolanique, qui est généralement un ciment de type CEM IV selon la norme NF EN 197-1 de février 2001 (voir notamment le tableau 1 page 12) ; ou - un ciment composé, qui est généralement un ciment de type CEM II, CEM III ou CEM V selon la norme NF EN 197-1 de février 2001 (voir notamment le tableau 1 page 12). Il est entendu que remplacer une partie du clinker par une addition minérale permet de réduire les émissions de dioxyde de carbone (produites lors de la fabrication du clinker) par diminution de la quantité de clinker, tout en obtenant les mêmes résistances mécaniques. La présente invention se rapporte également à un procédé de fabrication du liant hydraulique selon la présente invention, comprenant une étape de mélange des différents constituants. Selon un mode de réalisation de la présente invention, au moins deux des différents constituants du liant sont co-broyés. La présente invention se rapporte également à une composition hydraulique comprenant le liant hydraulique selon la présente invention et de l'eau. Une composition hydraulique comprend généralement un liant hydraulique et de l'eau, éventuellement des granulats et éventuellement des adjuvants. Les compositions hydrauliques incluent à la fois les compositions à l'état frais et à l'état durci, par exemple un coulis de ciment, un mortier ou un béton. La composition hydraulique peut être utilisée directement sur chantier à l'état frais et coulée dans un coffrage adapté à l'application visée, utilisée en usine de préfabrication ou utilisée en tant qu'enduit sur un support solide. Une composition hydraulique comprend généralement différents types d'eau, en particulier l'eau totale et l'eau efficace. L'eau totale est l'eau ajoutée au moment du gâchage de la composition hydraulique. L'eau efficace est l'eau requise pour l'hydratation d'un liant hydraulique et la fluidité d'une composition hydraulique à l'état frais. L'eau totale représente la totalité de l'eau présente dans le mélange (au moment du malaxage) et comprend l'eau efficace et l'eau absorbée par les granulats. L'eau efficace et son mode de calcul sont discutés dans la norme EN 206-1 d'octobre 2005, page 17, paragraphe 3.1.30. La quantité d'eau absorbable se déduit du coefficient d'absorption des granulats qui est mesuré selon la norme NF EN 1097-6 de juin 2001 page 6 paragraphe 3.6 et l'annexe B associée. Le coefficient d'absorption d'eau est le rapport de l'augmentation de masse d'un échantillon de granulats par rapport à sa masse sèche, l'échantillon étant initialement sec puis immergé pendant 24 heures dans l'eau. L'augmentation de masse est due à la pénétration de l'eau dans les pores des granulats accessibles à l'eau. La quantité d'eau est de préférence telle que le rapport eau efficace / liant est de 0,2 à 0,7, plus préférentiellement de 0,4 à 0,6, le liant étant le liant hydraulique selon la présente invention. Les granulats utilisés incluent du sable (dont les particules ont généralement une taille maximale (Dmax) inférieure ou égale à 4 mm), et des gravillons (dont les particules ont généralement une taille minimale (Dmin) supérieure à 4 mm et de préférence une Dmax inférieure ou égale à 20 mm ou plus). Les granulats incluent des matériaux calcaires, siliceux et silico-calcaires. Ils incluent des matériaux naturels, artificiels, des déchets et des matériaux recyclés. Les granulats peuvent aussi comprendre, par exemple, du bois. La composition hydraulique peut également comprendre un adjuvant, par exemple 35 un de ceux décrits dans les normes EN 934-2 de septembre 2002, EN 934-3 de novembre 2009 ou EN 934-4 d'août 2009. De préférence, la composition hydraulique comprend également un adjuvant pour composition hydraulique, par exemple un accélérateur, un agent entraîneur d'air, un agent viscosant, un retardateur, un inertant des argiles, un plastifiant et/ou un superplastifiant. En particulier, il est utile d'inclure un superplastifiant, par exemple un polycarboxylate, en particulier de 0,05 à 1,5 (:)/0, de préférence de 0,1 à 0,8 (:)/0, en masse par rapport à la masse de liant. Les inertants des argiles sont des composés qui permettent de réduire ou de prévenir les effets néfastes des argiles sur les propriétés des liants hydrauliques. Les inertants des argiles incluent ceux décrits dans VVO 2006/032785 et VVO 2006/032786. Le terme "superplastifiant" tel qu'utilisé dans la présente description et les revendications qui l'accompagnent est à comprendre comme incluant à la fois les réducteurs d'eau et les superplastifiants tels que décrits dans le livre intitulé « Concrete Admixtures Handbook, Properties Science and Technology», V.S. Ramachandran, Noyes Publications, 1984. Un réducteur d'eau est défini comme un adjuvant qui réduit de typiquement 10 à 15 % la quantité d'eau de gâchage d'un béton pour une ouvrabilité donnée. Les réducteurs d'eau incluent, par exemple les lignosulfonates, les acides hydroxycarboxyliques, les glucides et d'autres composés organiques spécialisés, par exemple le glycérol, l'alcool polyvinylique, l'alumino-méthyl-siliconate de sodium, l'acide sulfanilique et la caséine. Les superplastifiants appartiennent à une nouvelle classe de réducteurs d'eau, chimiquement différents des réducteurs d'eau normaux et capables de réduire les quantités d'eau d'environ 30 %. Les superplastifiants ont été globalement classés en quatre groupes : les condensats sulfonés de naphtalène formaldéhyde (SNF) (généralement un sel de sodium) ; les condensats sulfonés de mélamine formaldéhyde (SMF) ; les lignosulfonates modifiés (MLS) ; et les autres. Des superplastifiants plus récents incluent des composés polycarboxyliques comme les polycarboxylates, par exemple les polyacrylates. Un superplastifiant est de préférence un superplastifiant nouvelle génération, par exemple un copolymère contenant un polyéthylène glycol comme chaîne greffée et des fonctions carboxyliques dans la chaîne principale comme un éther polycarboxylique. Les polycarboxylates-polysulfonates de sodium et les polyacrylates de sodium peuvent aussi être utilisés. Les dérivés d'acide phosphonique peuvent aussi être utilisés. La quantité nécessaire de superplastifiant dépend généralement de la réactivité du ciment. Plus la réactivité est faible, plus la quantité nécessaire de superplastifiant est faible. Pour réduire la quantité totale de sels alcalins, le superplastifiant peut être utilisé sous forme de sel de calcium plutôt que sous forme de sel de sodium. La présente invention se rapporte également à un procédé de fabrication de la composition hydraulique selon la présente invention, comprenant une étape de mise en contact entre le liant hydraulique selon la présente invention et de l'eau. Le gâchage de la composition hydraulique peut être effectué, par exemple, selon 5 des méthodes connues. Selon un mode de réalisation de l'invention, le liant est préparé pendant une première étape, et les éventuels granulats et l'eau sont ajoutés pendant une deuxième étape. La composition hydraulique utilisée peut être mise en forme pour produire, après 10 hydratation et durcissement, un objet mis en forme pour le domaine de la construction. L'invention se rapporte également à un tel objet mis en forme, qui comprend une composition hydraulique selon la présente invention. Les objets mis en forme pour le domaine de la construction incluent, par exemple, un sol, une chape, une fondation, un mur, une cloison, un plafond, une poutre, un plan de travail, un pilier, une pile de pont, 15 un parpaing, une canalisation, un poteau, un escalier, un panneau, une corniche, un moule, un élément de voirie (par exemple une bordure de trottoir), une tuile de toit, un revêtement (par exemple de route ou de mur) ou un élément isolant (acoustique et/ou thermique). La présente invention se rapporte également à un procédé pour améliorer la 20 résistance mécanique en compression, quelle que soit l'échéance au-delà de 2 jours après le gâchage, de préférence à partir de 7 jours après le gâchage, d'une composition hydraulique comprenant de 25 à 60 % de clinker Portland en masse par rapport à la masse de liant (le liant comprenant le clinker Portland, les additions minérales et l'éventuel sulfate de calcium), ledit procédé comprenant l'ajout dans la composition 25 hydraulique d'au moins trois additions minérales différentes : - de 5 à 15 % d'une addition minérale réactive telle que définie ci-avant ; - une addition minérale pas ou peu réactive telle que définie ci-avant ; et - soit une addition minérale à base de carbonate de calcium soit du sulfate de calcium soit les deux. 30 De préférence, l'addition minérale à base de carbonate de calcium est présente dans le procédé selon la présente invention. De préférence, l'addition minérale à base de carbonate de calcium et le sulfate de calcium sont présents dans le procédé selon la présente invention. Les caractéristiques des différents constituants du liant selon la présente invention 35 s'appliquent à tous les objets selon la présente invention. Le Dv90 est le 90ème centile de la distribution de taille des particules, en volume, c'est-à-dire que 90 % des particules ont une taille inférieure ou égale au Dv90 et 10 % des particules ont une taille supérieure au Dv90. le Dv50 est défini de manière équivalente. Les distributions de taille de particules et les tailles de particules inférieures à environ 200 pm sont mesurées en utilisant un granulomètre laser de type Malvern MS2000. La mesure est effectuée dans l'éthanol. La source lumineuse est constituée par un laser rouge He-Ne (632 nm) et une diode bleue (466 nm). Le modèle optique est celui de Mie et la matrice de calcul est de type polydisperse. L'appareil est étalonné avant chaque séance de travail au moyen d'un échantillon standard (silice 010 Sibelco) dont la courbe granulométrique est connue. La mesure est réalisée avec les paramètres suivants : vitesse de pompe de 2300 tr/min et vitesse d'agitateur de 800 tr/min. L'échantillon est introduit de manière à obtenir une obscuration de 10 à 20 %. La mesure est réalisée après stabilisation de l'obscuration. Des ultrasons sont émis à 80 % pendant 1 minute pour assurer la désagglomération de l'échantillon. Après environ 30 secondes (pour évacuer d'éventuelles bulles d'air), une mesure est réalisée pendant 15 secondes (15000 images analysées). Sans vider la cellule, la mesure est répétée au moins 2 fois pour vérifier la stabilité du résultat et l'évacuation des éventuelles bulles. Toutes les mesures présentées dans la description et les gammes spécifiées correspondent aux valeurs moyennes obtenues avec ultrasons. La taille des particules supérieures à 200 pm est généralement déterminée par tamisage. La surface spécifique Blaine est mesurée à 20°C avec une humidité relative ne dépassant pas 65 % en utilisant un appareil Blaine Euromatest Sintco conforme avec la norme européenne EN 196-6 d'août 1990. Avant la mesure de la surface spécifique, les échantillons humides sont séchés dans une étuve jusqu'à l'obtention d'une masse constante à une température de 50 à 150°C (le produit séché est ensuite broyé pour obtenir une poudre dont la taille maximale de particules est inférieure ou égale à 80 pm). Dans la présente description, y compris les revendications qui l'accompagnent, les pourcentages sont exprimés par masse, sauf autrement spécifié. Détermination de la quantité d'aluminium dit réactif (pour un matériau pouzzolanique ou une addition minérale pas ou peu réactive telle que définie ci-avant) La quantité d'aluminium dit réactif peut être déterminée selon le protocole ci-après : introduire 1 g du matériau à analyser dans un tube à essai ; ajouter 10 mL d'acide nitrique concentré (solution à 69,5 % d'extrait sec) ; fermer le tube à essai et l'agiter à la main ; - placer le tube à essai pendant 4 heures dans un bain-marie à ébullition douce ; - laisser refroidir à température ambiante ; - transférer le contenu du tube à essai dans une fiole de 100 mL ; - ajouter 2 mL de chlorure de potassium (solution à 5 % d'extrait sec) ; - ajouter de l'eau distillée en quantité suffisante pour atteindre 100 mL ; - agiter à la main et filtrer (filtre de 45 pm) ; - analyser le filtrat par une méthode d'analyse appropriée, par exemple avec un spectromètre à induction plasma (ICP) ; - en déterminer le pourcentage massique d'aluminium dit réactif. Détermination de la quantité de silice réactive La quantité de silice réactive (sous forme de dioxyde de silicium au sens de la norme EN 197-1 de février 2001), peut être déterminée selon le protocole décrit dans la norme EN 196-2 d'avril 2006 au paragraphe 10. La silice réactive peut être assimilée à la proportion de dioxyde de silicium qui se dissout après attaque par de l'acide chlorhydrique (dilution au 1/10 d'une solution de HCI ayant 37 % d'extrait sec), ou quand il est porté à ébullition dans une solution d'hydroxyde de potassium (solution de KOH ayant 25 % d'extrait sec). Le dosage de la silice réactive peut être réalisé par différence entre la silice totale du matériau à analyser, déterminée par fluorescence aux rayons X, et la silice du résidu insoluble obtenu après attaque à l'acide chlorhydrique puis à la potasse, également déterminée par fluorescence aux rayons X. Détermination du taux de phase amorphe dans un matériau On réalise un mélange (en général 50/50 en masse) entre le matériau à analyser et un composé de référence entièrement cristallisé dont on connaît la composition (par exemple le rutile, l'alumine ou le zircon). Le mélange doit être parfaitement homogénéisé et les proportions relatives du matériau à analyser et du composé de référence doivent être connues avec précision. Le composé de référence est de préférence choisi différent des cristaux que l'on peut trouver dans le matériau à analyser. Dans tous les cas, afin de ne pas fausser la mesure quantitative, on choisira un composé de référence proche en terme d'intensité de réponse des cristaux présents dans le matériau à analyser, comme cela est connu dans le domaine de la diffraction par rayons X. On réalise une mesure quantitative du mélange, par exemple en utilisant la méthode de diffraction par rayons X quantitative (voir à ce sujet la publication Quantitative X-Ray Diffraction Analysis, L.E. Copeland and R.H. Bragg, Analytical Chemistry, p.196). On obtient la nature et la quantité des cristaux présents dans le mélange. La phase amorphe ne diffracte pas les rayons X et n'apparaît donc pas dans les résultats de la mesure quantitative, le taux de phase amorphe (PA) en pourcentage massique par rapport à la masse du matériau à analyser peut être déterminée selon la formule (I) suivante : PA = 100 x [100 (100 - X0)] x [1 - (X0 X')] Formule (I) dans laquelle X0 représente le pourcentage massique du composé de référence dans le mélange (matériau à analyser + composé de référence) ; X, représente le pourcentage massique du composé de référence déterminé par la mesure quantitative. Dans le cas où le matériau de référence est une phase cristalline également présente dans le matériau à analyser, la mesure quantitative est appliquée d'abord séparément au matériau à analyser et au matériau de référence, afin de déterminer la quantité du cristal commun dans le matériau à analyser. De cette manière, connaissant la quantité de la phase cristalline dans le matériau à analyser et la proportion relative du matériau à analyser et du matériau de référence, on peut déterminer X,. Ensuite, on peut appliquer la formule (I). Les exemples suivants, non-restrictifs, illustrent des exemples de réalisation de l'invention. EXEMPLES La composition hydraulique testée dans les exemples 1 à 6 était un mortier, dont la formulation est décrite dans les différents tableaux ci-après. Le sable normalisé était un sable siliceux conforme à la norme EN 196-1 d'avril 2006, dont le fournisseur est la Société Nouvelle du Littoral. Le ciment était un ciment CEM I 52,5 N issu de la cimenterie Lafarge de Saint Pierre La Cour, ayant une surface spécifique Blaine d'environ 3000 cm2/g. Le ciment comprenait, en masse, 95,2 % de clinker Portland, 2,8 % de semi-hydrate, 1,1 % de gypse et 0,9 % de calcite. L'addition minérale réactive était : - soit un laitier de haut fourneau provenant de Dunkerque en France ayant environ 98 % en masse de phase amorphe, une surface spécifique Blaine d'environ 8000 cm2/g, un Dv50 d'environ 5 pm et un Dv90 d'environ 9 pm ; - soit un métakaolin ayant de 40 à 60 % en masse de phase amorphe, une surface spécifique Blaine d'environ 7000 cm2/g, un Dv50 d'environ 41 pm et un Dv90 d'environ 135 pm, vendu sous le nom commercial Argicem par la société Mallet (MK1) ou un métakaolin ayant de 60 à 80 % en masse de phase amorphe, une surface spécifique Blaine d'environ 35000 cm2/g, un Dv50 d'environ 6 pm et un Dv90 d'environ 17 pm, vendu sous le nom commercial Argical M 1200S par la société AGS (MK2) ; - soit une fumée de silice ayant de 80 à 100 % en masse de phase amorphe, une surface spécifique Blaine d'environ 28000 cm2/g, un Dv50 d'environ 3 pm et un Dv90 d'environ 16 pm, vendue sous le nom commercial Deng Feng par la société Saint-Gobain Ceramic Materials ; - soit une cendre de cosses de riz ayant 80 à 100 % en masse de phase amorphe, une surface spécifique Blaine d'environ 10400 cm2/g, un Dv50 d'environ 20 pm et un Dv90 d'environ 51 pm, vendue sous le nom commercial Silpozz 4 par la société NK Enterprises. L'addition minérale pas ou peu réactive était : - soit du quartz ayant une surface spécifique Blaine d'environ 6500 cm2/g et un Dv50 d'environ 12 pm, vendu sous le nom commercial 0400 (Quartz 0400 - Fournisseur : Sibelco) ; - soit des pouzzolanes provenant de Voutré en France ayant une surface spécifique Blaine d'environ 6800 cm2/g et un Dv50 d'environ 14 pm (Pouzz Voutré), de Thueyts en France ayant une surface spécifique Blaine d'environ 5500 cm2/g et un Dv50 d'environ 10 pm (Pouzz Thueyts) ou de Villaluenga en Espagne ayant une surface spécifique Blaine d'environ 7400 cm2/g et un Dv50 d'environ 8 pm (Pouzz Villaluenga). Les quantités d'aluminium réactif, de silice réactive et de CaO fixé selon l'essai Chapelle modifié (voir ci-avant) dans les matières premières précédentes sont reportées dans le Tabeaul ci-après : Aluminium réactif Silice réactive CaO fixé (% masse) (% masse) (mg/g) Ciment 2,5 - - Laitier 11,3 35,5 - MK1 19,3 34,0 523 MK2 37,5 46,0 853 Fumée de silice 0,5 91,4 >400 Cendre de cosses de riz 0,2 90,1 >400 Quartz C400 0 0 0 Pouzz Voutré 2,7 13,0 155 Pouzz Thueyts 7,2 30,0 210 Pouzz Villaluenga 7,6 34,0 250 L'addition minérale à base de carbonate de calcium était un calcaire vendu sous le nom commercial BL200 (Fournisseur : Omya). Le sulfate de calcium était de l'anhydrite dite de l'Est (France), comprenant environ 53 % en masse de S03, ajouté de manière à avoir 3,5 % de S03 dans le liant. Le mortier a été fabriqué selon le protocole décrit dans la norme EN 196-1 d'avril 2006 au paragraphe 6. La mesure des résistances mécaniques en compression a été réalisée sur des échantillons de mortier durci en forme de pavé de dimensions 40 mm x 40 mm x 160 mm. Les échantillons de mortier durci ont été moulés immédiatement après la préparation du mortier. Le moule a été fixé à une table à chocs. Le mortier a été introduit dans le moule en deux couches (chaque couche de mortier pesant environ 300 g). La première couche de mortier, puis la seconde couche de mortier ont été mises en place par 60 chocs sur la table à chocs. Le moule a été enlevé de la table à chocs et a été arasé pour enlever l'excès de mortier. Une plaque en verre de 210 mm x 185 mm et de 6 mm d'épaisseur a été posée sur le moule. Le moule couvert par la plaque en verre a été placé dans une chambre humide. Le moule a été retiré de la chambre et l'échantillon de mortier durci a été démoulé 24 heures après le gâchage, puis immergé dans de l'eau à 20°C ± 1°C. L'échantillon de mortier durci a été retiré de l'eau au maximum 15 minutes avant la mesure de la résistance mécanique en compression. L'échantillon de mortier durci a été essuyé puis recouvert d'un linge humide en attendant la mesure. Pour la mesure de la résistance mécanique en compression, une charge croissante a été appliquée sur les faces latérales de l'échantillon de mortier durci, à une vitesse de 2 400 N/s ± 200 N/s, jusqu'à la rupture de l'échantillon. Chacune des formulations testées dans les exemples 1 à 6 ci-après comprenait 1 partie en masse de liant et 3 parties en masse de sable normalisé et avait un rapport eau/liant de 0,5. 450 g de liant ont été utilisés, sachant que le liant comprenait : - 55 % en masse de ciment (52,4 % de clinker, 1,5 % de semi-hydrate, 0,6 % de gypse et 0,5 % de calcite) ; et - 45 % d'addition (addition minérale pas ou peu réactive, addition minérale réactive, addition minérale à base de carbonate de calcium et/ou sulfate de calcium). Exemple 1 : Compositions hydrauliques comprenant une cendre de cosses de riz comme addition minérale réactive Différentes formules comprenant une cendre de cosses de riz comme addition minérale réactive ont été téstées du point de vue de leur résistance mécanique en compression à différentes échéances. Le Tableau 2 ci-après présente les résultats obtenus. Tableau 2 : Compositions et résultats obtenus pour l'exemple 1 AMI % AM2 A1203 % % Résistance en compression AM1 % AM3 CaSO4 (MPa) masse /liant 1 2 7 28 90 jour jours jours jours jours Témoin Quartz 45 Aucun 1,4 0 0 9,1 - 21,8 29,9 33,1 C400 C400 Témoin Quartz 30 Cendre de cosses de 1,4 0 0 9,0 - 23,0 36,2 47,6 1 C400 riz Mortier 1 Quartz 20 Cendre de cosses de 1,4 10 0 9,4 - 28,5 42,3 52,1 C400 riz Témoin Quartz 30 Cendre de 1,4 0 0 8,6 - 24,5 42,4 54,4 2 C400 cosses de riz D90=27pm Mortier 2 Quartz 20 Cendre de 1,4 10 0 - 15,5 - 46,6 C400 cosses de riz D90=27pm Témoin Pouzz 45 Aucun 2,6 0 0 - 13,0 18,9 Voutré Voutré Témoin Pouzz 30 Cendre de cosses de 2,2 0 0 - 14,2 22,6 34,0 3 Voutré riz Mortier 3 Pouzz 25 Cendre de cosses de 2,1 5 0 - 15,3 26,0 40,6 Voutré riz Témoin Pouzz 45 Aucun 4,8 0 0 8,5 - 25,4 34,5 42,5 Villa. Villaluenga Témoin Pouzz 30 Cendre de cosses de 3,7 0 0 9,7 - 25,9 41,2 54,7 4 Villaluenga riz Mortier 4 Pouzz 30 Cendre de cosses de 3,6 0 3,11 9,1 - 27,3 45,9 57,6 Villaluenga riz Mortier 5 Pouzz 31 Cendre de cosses de 3,6 0 4,44 - 23,3 34,1 48,3 Villaluenga riz Mortier 6 Pouzz 20 Cendre de cosses de 2,9 10 0 - 16,4 28,9 46,3 Villaluenga riz Mortier 7 Pouzz 20 Cendre de 2,9 10 0 - 17,4 31,5 51,9 Villaluenga cosses de riz D90=27pm Témoin Pouzz 45 Aucun 4,6 0 0 - 15,0 22,9 Thueyts Thueyts Témoin Pouzz 30 Cendre de cosses de 3,6 0 0 - 16,1 25,2 39,7 Thueyts riz Mortier 8 Pouzz 25,6 Cendre de cosses de 3,2 0 4,4 - 13,9 27,6 41,7 Thueyts riz Mortier 9 Pouzz 25 Cendre de cosses de 3,2 5 0 - 16,3 27,1 42,6 Thueyts riz Mortier Pouzz 20.6 Cendre de cosses de 2,9 5.0 4.4 - 14.0 25.8 42.6 10 Thueyts riz Les pourcentages sont des pourcentages massiques AM1 : addition minérale pas ou peu réactive AM2 : addition minérale réactive AM3 : addition minérale à base de carbonate de calcium Dans les formules comprenant AM2, AM2 était présente à raison de 15% en masse. D'après le Tableau 2 ci-avant, les mortiers selon la présente invention (Mortiers 1 à 10) ont des résistances en compression (aux échéances 7 jours, 28 jours et 90 jours après le gâchage) meilleures que celles des témoins, même ceux qui ont une addition minérale réactive (Témoins 1 à 5). Exemple 2: Compositions hydrauliques comprenant une fumée de silice comme addition minérale réactive Différentes formules comprenant une fumée de silice comme addition minérale réactive ont été testées du point de vue de leur résistance mécanique en compression à différentes échéances. Le Tableau 3 ci-après présente les résultats obtenus. Tableau 3 : Compositions et résultats obtenus pour l'exemple 2 AMI % AM2 A1203 % % Résistance en compression AMI % AM3 CaSO4 (MPa) masse /liant 1 2 7 28 90 jour jours jours jours jours Témoin Quartz 45 Aucun 1,4 0 0 9,1 - 21,8 29,9 33,1 C400 C400 Témoin Quartz 30 Fumée de silice 1,4 0 0 9,0 - 22,3 38,9 53,5 6 C400 Mortier Quartz 20 Fumée de silice 1,4 10 0 7,5 - 26,0 45,3 58,7 11 C400 Témoin Pouzz 45 Aucun 2,6 0 0 - 13,0 18,9 Voutré Voutré Témoin Pouzz 30 Fumée de silice 2,2 0 0 - 13,5 21,5 35,0 7 Voutré Mortier Pouzz 25 Fumée de silice 2,1 5 0 - 14,7 25,9 43,1 12 Voutré Mortier Pouzz 21 Fumée de silice 2,0 5 4,44 - 13,2 25,8 43,5 13 Voutré Témoin Pouzz 45 Aucun 4,8 0 0 8,5 - 25,4 34,5 42,5 Villa. Villaluenga Témoin Pouzz 30 Fumée de silice 3,7 0 0 9,7 - 25,5 41,9 57,6 8 Villaluenga Mortier Pouzz 30 Fumée de silice 3,7 0 3,11 9,5 - 29,0 49,1 64,8 14 Villaluenga Témoin Pouzz 45 Aucun 4,6 0 0 - 15,0 22,9 Thueyts Thueyts Témoin Pouzz 30 Fumée de silice 3,6 0.0 0.0 - 13,5 21,6 37,1 9 Thueyts Mortier Pouzz 25,6 Fumée de silice 3,2 0,0 4,4 - 12,2 25,8 42,6 15 Thueyts Mortier Pouzz 25 Fumée de silice 3,2 5 0 - 15,2 27,8 46,1 16 Thueyts Mortier Pouzz 20,6 Fumée de silice 2,9 5 4,4 - 11,8 25,8 43,6 17 Thueyts Les pourcentages sont des pourcentages massiques AM1 : addition minérale pas ou peu réactive AM2 : addition minérale réactive AM3 : addition minérale à base de carbonate de calcium Dans les formules comprenant AM2, AM2 était présente à raison de 15% en masse. D'après le Tableau 3 ci-avant, les mortiers selon la présente invention (Mortiers 11 à 17) ont des résistances en compression (aux échéances 7 jours, 28 jours et 90 jours après le gâchage) meilleures que celles des témoins, même ceux qui ont une addition minérale réactive (Témoins 6 à 9). Exemple 3: Compositions hydrauliques comprenant un métakaolin comme addition minérale réactive Différentes formules comprenant un métakaolin comme addition minérale réactive ont été testées du point de vue de leur résistance mécanique en compression à différentes échéances. Le Tableau 4 ci-après présente les résultats obtenus. Tableau 4: Compositions et résultats obtenus pour l'exemple 3 AMI AMI AM2 A1203 % % Résistance en compression masse AM3 CaSO4 (MPa) /liant 1 2 7 28 90 jour jours jours jours jours Témoin C400 Quartz 45 Aucun 1,4 0 0 9,1 - 21,8 29,9 33,1 C400 Témoin Quartz 30 MK1 4,3 0 0 8,1 - 22,6 33,0 37,3 10 C400 Mortier Quartz 30 MK1 4,3 0 3,11 7,9 - 27,42 36,61 42,39 18 C400 Mortier Quartz 20 MK1 4,3 10 0 8,0 - 30,4 40,7 46,9 19 C400 Témoin Quartz 30 MK2 7,0 0 0 9,4 - 29,6 40,5 45,3 11 C400 Mortier Quartz 30 MK2 70 0 3,11 13,2 - 38,2 47,1 51,9 C400 Mortier Quartz 20 MK2 4,3 10 0 9,4 - 37,9 50,0 53,1 21 C400 Témoin Voutré Pouzz 45 Aucun 2,6 0 0 - 13,0 18,9 Voutré Témoin Pouzz, 30 MK2 7,8 0 0 - 15,4 29,7 38,3 12 Voutré Mortier Pouzz, 25 MK2 7,7 5 0 - 19,5 40,9 48,7 22 Voutré Mortier Pouzz, 21 MK2 7,6 5 4,44 - 24,7 45,3 53,2 23 Voutré Témoin Villa. Pouzz 45 Aucun 4,8 0 0 8,5 - 25,4 34,5 42,5 Villaluenga Témoin Pouzz 30 MK1 6,5 0 0 7,9 - 25,9 35,9 45,5 13 Villaluenga Mortier Pouzz 30 MK1 6,5 0 3,11 9,2 - 28,8 42,4 49,7 24 Villaluenga Témoin Pouzz 30 MK2 9,3 0 0 11,3 - 32,4 43,5 49,7 14 Villaluenga Mortier Pouzz 30 MK2 9,3 0 3,11 14,5 - 39,4 49,1 55,3 25 Villaluenga Témoin Thueyts Pouzz 45 Aucun 4,6 0 0 - 15,0 22,9 Thueyts Témoin Pouzz 30 MK2 9,2 0 0 - 15,5 28,8 38,9 15 Thueyts Mortier Pouzz 25'6 MK2 8,8 0 4,4 - 23,9 39,0 47,2 26 Thueyts Mortier Pouzz 25 MK2 8,8 5 0 - 18,0 39,7 49,3 27 Thueyts Mortier Pouzz 20'6 MK2 8,5 5 4,4 - 21,6 42,5 50,3 28 Thueyts Les pourcentages sont des pourcentages massiques AM1 : addition minérale pas ou peu réactive AM2 : addition minérale réactive AM3 : addition minérale à base de carbonate de calcium Dans les formules comprenant AM2, AM2 était présente à raison de 15% en masse. D'après le Tableau 4 ci-avant, les mortiers selon la présente invention (Mortiers 18 à 28) ont des résistances en compression (aux échéances 7 jours, 28 jours et 90 jours après le gâchage) meilleures que celles des témoins, même ceux qui ont une addition minérale réactive (Témoins 10 à 15). De manière avantageuse, les mortiers selon la présente invention comprenant MK2 (Mortiers 22, 23 et 26 à 28) ont également une résistance en compression 2 jours après le gâchage meilleure que celle des témoins correspondants (Témoins Voutré, 12, Thueyts et 15). Exemple 4: Compositions hydrauliques comprenant différentes quantités de métakaolin comme addition minérale réactive Différentes formules comprenant un métakaolin comme addition minérale réactive en différentes quantités ont été testées du point de vue de leur résistance mécanique en compression à différentes échéances. Le but était de vérifier si les compositions selon la présente invention satisfont aux critères de la norme EN 197-1 de février 2001 dans le tableau 2, en termes de résistance en compression et dans quelles catégories selon cette même norme elles pouvaient être classées. Les classes telles que définies selon la norme citée ci-avant sont notamment les suivantes : - 32,5 R: résistance en compression supérieure ou égale à 10 MPa 2 jours après le gâchage et supérieure ou égale à 32,5 MPa 28 jours après le gâchage ; - 42,5 N: résistance en compression supérieure ou égale à 10 MPa 2 jours après le gâchage et supérieure ou égale à 42,5 MPa 28 jours après le gâchage ; et 52,5 N: résistance en compression supérieure ou égale à 20 MPa 2 jours après le gâchage et supérieure ou égale à 52,5 MPa 28 jours après le gâchage. Le Tableau 5 ci-après présente les résultats obtenus. Tableau 5 : Compositions et résultats obtenus pour l'exemple 4 AMI % AM2 A1203 % Ratio % Résistance en compression AMI % AM3 AM2/ CaSO4 (MPa) masse AM3 /liant 1 2 7 28 Cible jour jours jours jours Témoin C400 Quartz C400 45 Aucun 1,4 0 0 9,1 - 21,8 29,9 Témoin Quartz C400 30 MK2 7,0 0 0 9,3 - 29,6 40,5 11 15 `)/ 7 0 Mortier Quartz C400 32 MK2 3,2 4 1,25 4,35 - 14,3 30,7 39,2 32,5 29 R Mortier Quartz C400 24 MK2 5,1 4 2,5 6,80 - 16,7 41,1 48,0 42,5 N 30 10% Mortier Quartz C400 20 MK2 7,0 4 3,75 5,6 - 24,5 45,5 54,4 52,5 31 0 15 `)/ N Les pourcentages sont des pourcentages massiques AM1 : addition minérale pas ou peu réactive AM2 : addition minérale réactive AM3 : addition minérale à base de carbonate de calcium Dans les formules comprenant AM2, AM2 était présente à raison de 15% en masse. D'après le Tableau 5 ci-avant, les mortiers selon la présente invention (Mortiers 29 à 31) ont des résistances en compression suffisantes pour satisfaire aux critères de la norme EN 197-1 de février 2001 tableau 2. Exemple 5: Compositions hydrauliques comprenant un métakaolin comme addition minérale réactive et différentes quantités de calcaire Différentes formules comprenant un métakaolin comme addition minérale réactive et différentes quantités de calcaire ont été testées du point de vue de leur résistance mécanique en compression à différentes échéances. Le Tableau 6 ci-après présente les résultats obtenus. Tableau 6 : Compositions et résultats obtenus pour l'exemple 5 AMI AMI AM2 A1203 % % Résistance en masse /liant AM3 CaSO4 compression (MPa) 1 2 7 28 jour jours jours jours Témoin C400 Quartz 45 Aucun 1,4 0 0 9,1 - 21,8 29,9 C400 Témoin Quartz 30 MK2 7,0 0 0 - 15,8 31,0 41,1 16 C400 Mortier Quartz 25 MK2 7,0 5 0 - 18,9 41,7 50,2 32 C400 Mortier Quartz 20 MK2 7,0 10 0 - 18,7 41,8 51,9 33 C400 Mortier Quartz 10 MK2 7,0 20 0 - 19,0 43,0 52,6 34 C400 Mortier Quartz 25 MK2 7,0 0 4,96 - 24,7 41,5 49,4 35 C400 Mortier Quartz 20 MK2 7,0 5 4,96 - 24,4 45,1 54,2 36 C400 Mortier Quartz 15 MK2 7,0 10 4,96 - 24,0 46,1 55,2 37 C400 Mortier Quartz 5 MK2 7,0 20 4,96 - 23,4 46,0 53,5 38 C400 Les pourcentages sont des pourcentages massiques AM1 : addition minérale pas ou peu réactive AM2 : addition minérale réactive AM3 : addition minérale à base de carbonate de calcium Dans les formules comprenant AM2, AM2 était présente à raison de 15% en masse. D'après le Tableau 6 ci-avant, l'ajout de 5 % de calcaire a été suffisante pour obtenir de meilleures résistances en compression (aux échéances 7 et 28 jours après le gâchage) par rapports aux témoins (Témoins C400 et 16). Un ajout supplémentaire de calcaire n'a pas permis d'améliorer significativement les résistances mécaniques (Mortiers 33, 34, 37 et 38) par rapport aux Mortiers 32 et 35. De manière avantageuse, de meilleures résistances en compression ont été obtenues pour les mortiers comprenant à la fois de l'anhydrite et du calcaire (Mortiers 36 à 38). Exemple 6: Compositions hydrauliques comprenant un laitier de haut fourneau comme addition minérale réactive Différentes formules comprenant un laitier de haut fourneau comme addition minérale réactive ont été testées du point de vue de leur résistance mécanique en compression à différentes échéances. Le Tableau 7 ci-après présente les résultats obtenus. Tableau 7 : Compositions et résultats obtenus pour l'exemple 6 AMI % AM2 A1203 % % Résistance en compression AM1 % AM3 CaSO4 (MPa) masse /liant 1 2 7 28 90 jour jours jours jours jours Témoin Quartz 45 Aucun 1,4 0 0 9,1 - 21,8 29,9 33,1 C400 C400 Témoin Quartz 30 Laitier 3,1 0 0 10,0 - 27,5 46,5 50,6 17 C400 Mortier Quartz 30 Laitier 3,1 0 3,11 9,3 - 31,4 47,2 52,6 39 C400 Mortier Quartz 20 Laitier 3,1 10 0 9,9 - 35,8 53,1 57,5 40 C400 Témoin Pouzz 45 Aucun 2,6 0 0 - 13,2 18,9 Voutré Voutré Témoin Pouzz 30 Laitier 3,9 0 0 - 14,7 25,9 41,8 18 Voutré Mortier Pouzz 25 Laitier 3,7 5 0 - 16,9 33,0 50,3 41 Voutré Mortier Pouzz 21 Laitier 3,6 5 4,44 - 18,9 35,8 48,0 42 Voutre, Témoin Pouzz 45 Aucun 4,8 0 0 8,5 - 25,4 34,5 42,5 Villa. Villaluenga Témoin Pouzz 30 Laitier 5,3 0 0 9,9 - 29,8 50,3 57,0 19 Villaluenga Mortier Pouzz 30 Laitier 5,3 0 3,11 10,3 - 33,4 54,7 61,6 43 Villaluenga Témoin Pouzz Aucun 4,6 0 0 - 15,0 22,9 Thueyts Thueyts Témoin Pouzz 30 Laitier 5,2 0 0 - 16,8 27,6 45,6 20 Thueyts Mortier Pouzz 25'6 Laitier 4,9 0 4,4 - 22,8 41,0 53,7 44 Thueyts Mortier Pouzz 25 Laitier 4,9 5 0 - 17,0 34,9 53,6 45 Thueyts Mortier Pouzz 20'6 Laitier 4,5 5 4,4 - 19,8 39,2 46 Thueyts Les pourcentages sont des pourcentages massiques AM1 : addition minérale pas ou peu réactive AM2 : addition minérale réactive AM3 : addition minérale à base de carbonate de calcium Dans les formules comprenant AM2, AM2 était présente à raison de 15% en masse. D'après le Tableau 7 ci-avant, les mortiers selon la présente invention (Mortiers 39 à 46) ont des résistances en compression (aux échéances 7 jours, 28 jours et 90 jours après le gâchage) meilleures que celles des témoins, même ceux qui ont une addition minérale réactive (Témoins 17 à 20). Exemple 7: Réalisation de bétons Des bétons ont été fabriqués à partir de liants hydrauliques selon la présente invention. Le but était de vérifier que l'on obtenait bien au moins 25/30 MPa 28 jours après le gâchage. D'autre part, cela a permis de faire une comparaison avec un béton comprenant 100 % de ciment Portland CEM I 52,5 N. En plus des matières premières décrites pour les exemples précédents, les matières premières suivantes ont été utilisées : Granulats : chaque granulat est caractérisé par deux chiffres : le premier correspond au « d » tel que défini dans la norme XPP 18-545 et le second correspond au « D » tel que défini dans la norme XPP 18-545 de février 2004: - le Sable 1 était un sable 0/1 alluvionnaire silico-calcaire provenant de la carrière Lafarge de St Bonnet ; - le Sable 2 était un sable 1/5 alluvionnaire silico-calcaire provenant de la carrière Lafarge de St Bonnet ; - le Sable 3 était un sable 5/10 alluvionnaire silico-calcaire provenant de la carrière Lafarge de St Bonnet ; - le Gravillon était un gravillon 10/20 alluvionnaire roulé silico-calcaire provenant de la carrière Lafarge de St Bonnet. Les Superplastifiants étaient les suivants : - SP : superplastifiant polycarboxylate sous forme de solution ayant 20 % d'extrait sec (Fournisseur : CHRYSO ; nom commercial : Optima 203) ; et Le béton a été fabriqué selon le protocole décrit ci-après : 1) introduction des sables et des gravillons dans le bol d'un malaxeur Perrier ; 2) de 0 à 30 secondes : début du malaxage à petite vitesse (140 tours par minute) et introduction de l'eau de prémouillage en 30 secondes ; 3) de 30 secondes à 1 minute : malaxage des granulats et de l'eau de prémouillage pendant 30 secondes ; 4) de 1 minute à 5 minutes : repos pendant 4 minutes ; 5) de 5 minutes à 6 minutes : introduction du clinker, des additions minérales, du calcaire et de l'anhydrite ; c'est le TO du gâchage, à partir duquel les échéances de mesure des résistances mécaniques ont été déterminées ; 6) de 6 minutes à 7 minutes : malaxage pendant 1 minute à petite vitesse ; 7) de 7 minutes à 7 minutes et 30 secondes : introduction de l'eau de gâchage et du SP en malaxant à petite vitesse ; 8) de 7 minutes et 30 secondes à 9 minutes et 30 secondes : malaxage pendant 2 minutes à grande vitesse (280 tours par minute). Les bétons étudiés dans le présent exemple ont été soumis à des mesures de l'étalement 10 minutes après le gâchage. Le protocole de mesure de l'étalement est donné ci-après. Mesure de l'étalement L'étalement des bétons a été mesuré grâce à un mini cône d'Abrams dont le volume était de 800 mL. Les dimensions du cône étaient les suivantes : - diamètre du cercle de la base supérieure : 50 +/- 0,5 mm ; - diamètre du cercle de la base inférieure : 100 +/- 0,5 mm ; - hauteur : 150 +/- 0,5 mm. Le cône a été posé sur une plaque de verre séchée et rempli de béton ou mortier frais. Il a ensuite été arasé. La levée du cône a provoqué un affaissement du béton ou du mortier sur la plaque de verre. Le diamètre du disque de béton ou mortier obtenu a été mesuré en millimètres à +/- 5 mm. Ce diamètre correspondait à l'étalement du béton ou mortier. Les bétons ont également été soumis à des mesures de résistance à la compression. Le protocole de mesure est donné ci-après. Mesure de la résistance à la compression La mesure de la résistance mécanique à la compression a été réalisée sur des échantillons de béton durci de forme cylindrique et de dimensions 110 mm de diamètre et 220 mm de hauteur. Les échantillons de béton durci ont été moulés immédiatement après la préparation du béton. Le béton a été introduit dans le moule en deux couches égales. La première couche de béton, puis la seconde couche ont été mises en place par 30 chocs produits manuellement à l'aide d'une barre en acier de 20 mm de diamètre et 500 mm de hauteur, introduite dans le béton frais. Le moule a été arasé pour enlever l'excès de béton . Les échantillons ont été recouverts par un capuchon en plastique. Le moule couvert par le capuchon a été placé dans une chambre humide à 20°C. Le moule a été retiré de la chambre et l'éprouvette de béton durci a été démoulée à l'échéance choisie pour le test de résistance à la compression jusqu'à 24 heures après le gâchage. Pour les échéances supérieures à 24 heures après le gâchage, les éprouvettes ont été démoulées 24 heures après le gâchage puis immergées dans de l'eau à 20°C ± 1°C. Les éprouvettes de béton durci ont été retirées de l'eau au maximum 15 minutes avant la mesure de la résistance à la compression. Les éprouvettes de béton durci ont été essuyées puis recouvertes d'un linge humide en attendant la mesure. Pour la mesure de la résistance à la compression, une charge croissante a été appliquée sur les faces planes de l'éprouvette de béton durci, à une vitesse de 2 400 N/s ± 200 N/s, jusqu'à la rupture de l'éprouvette. Le Tableau 8 ci-après présente les formulations et les résultats obtenus. Les chiffres sont exprimés en kilogrammes pour 22 litres, sauf autrement spécifié. De manière générale, les bétons fabriqués comprenaient : 280 kg/m3 de liant (clinker + additions minérales) ; 549 kg/m3 de Sable 1 ; 279 kg/m3 de Sable 2; 298 kg/m3 de Sable 3 ; 737 kg/m3 de Gravillons ; 185,4 kg/m3 d'eau totale (dont 168 kg/m3 d'eau efficace) et 1,288 kg/m3 de SP. Tableau 8: Formulations et résultats obtenus pour l'exemp e 7 Témoin ciment . Témoin Béton Béton Béton Té.moin ciment 1 2 3 ciment + + C400 Pouzz Liant Ciment 6,19 3,38 3,38 3,38 3,38 3,37* Quartz C400 2,77 0,92 Calcaire 0,25 0,25 0,25 0,25 Pouzz 1,41 1,41 1'41 1,40 Villaluenga Anhydrite 0,19 0,19 0,19 0,19 Cendre de 0,92 cosses de riz MK1 0,92 MK2 0,92 Sable Sable 1 12,1 12,1 12,1 12,0 12,1 12,0 Sable 2 6,2 6,1 6,1 6,1 6,1 6,1 Sable 3 6,6 6,5 6,5 6,5 6,5 6,5 Gravier Gravillon 16,3 16,2 16,2 16,2 16,2 16,1 Eau Eau totale 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 4,1 Eau Efficace 3,7 3,7 3,7 3,7 3,7 3,7 Eefficace/Liant 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 Adjuvant SP 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,12 A1203 2,5 1,4 3,1 3,3 6,1 8,9 % masse /liant Performances Etalement 195 210 185 195 150 200 (mm) Rc 1 Jour 14,3 0 4,8 6,7 6,5 10,4 (MPa) Rc 28 Jours 37,5 17 21,7 29,8 27,7 38,6 (MPa) * : béton réalisé avec le même ciment aue les autres bétons de l'exemple. mais avant un surface spécifique Blaine plus élevée de 5880 cm2/g D'après le Tableau 8 ci-avant, les bétons selon la présente invention (Bétons 1 à 3) ont un étalement et des résistances en compression (aux échéances 1 jour et 10 28 jours après le gâchage) meilleurs que ceux des témoins (ciment + 0400) et (ciment + Pouzz), et à peu près du même ordre de grandeur que ceux du Témoin ciment, en particulier pour le Béton 3.5 REVENDICATIONS1- Liant hydraulique comprenant : - de 25 à 60 % en masse de clinker Portland ; - de 5 à 15 % en masse d'une addition minérale réactive choisie parmi : o les additions minérales fixant au moins 400 mg/g de CaO selon la méthode décrite dans la norme NF P 18-513 Annexe A, et o les matériaux hydrauliques latents ; - une addition minérale pas ou peu réactive fixant moins de 400 mg/g de CaO selon la méthode décrite ci-avant ; et - soit une addition minérale à base de carbonate de calcium, soit du sulfate de calcium, soit les deux ; le liant hydraulique comprenant au moins 1 en masse d'aluminium dit réactif, c'est-à-dire qui participe à l'acquisition des résistances. 2- Liant hydraulique selon la revendication 1, dans laquelle l'addition minérale réactive est choisie parmi les laitiers de haut fourneau, les fumées de silice, les métakaolins, les cendres de biomasses, les pouzzolanes sédimentaires, les produits d'altération des pouzzolanes et leurs mélanges. 3- Liant hydraulique selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle la quantité de l'addition minérale pas ou peu réactive est d'au moins 23 % en masse par rapport à la masse de liant. 4- Liant hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle l'addition minérale pas ou peu réactive est choisie parmi les pouzzolanes d'origine volcanique, les cendres volantes, le quartz et leurs mélanges. 5- Liant hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle la quantité de l'addition minérale à base de carbonate de calcium est d'au plus 10 % en masse par rapport à la masse de liant. 6- Liant hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle la quantité de sulfate de calcium est de 0 à 7 % en masse par rapport à la masse de liant. 7- Procédé de fabrication du liant hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant une étape de mélange des différents constituants. 8- Composition hydraulique comprenant le liant hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 et de l'eau. 9- Procédé de fabrication de la composition hydraulique selon la revendication 8, comprenant une étape de mise en contact entre le liant hydraulique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 et de l'eau. 10- Objet mis en forme pour le domaine de la construction comprenant une composition hydraulique selon la revendication 8. 11- Procédé pour améliorer la résistance mécanique en compression, quelque soit l'échéance au-delà de 2 jours après le gâchage, d'une composition hydraulique comprenant, en masse par rapport à la masse de liant, de 25 à 60 % de clinker Portland, ledit procédé comprenant l'ajout dans la composition hydraulique d'au moins trois additions différentes : - de 5 à 15 % d'une addition minérale réactive telle que définie dans la revendication 1 ; - une addition minérale pas ou peu réactive telle que définie dans la revendication 1 ; et - soit une addition minérale à base de carbonate de calcium soit du sulfate de calcium soit les deux.