FR 3005814 A1 20141121 FR 1301141 A 20130517 ADAPTATEUR D'IMPEDANCE A INDUCTANCE ET CAPACITE VARIABLES L'invention concerne un adaptateur d'impédance, et, plus précisément, un 5 adaptateur d'impédance comprenant une inductance et une capacité variable. L'adaptation d'impédance est une technique permettant d'optimiser le transfert d'une puissance électrique entre un émetteur et un récepteur, l'émetteur pouvant être une source électrique, un émetteur radio ou un 10 générateur de micro-ondes, et, le récepteur pouvant être une antenne rayonnante, un plasma ou une charge quelconque d'impédance variable. Un circuit comprenant une inductance et une capacité est généralement utilisé pour simuler l'adaptation de l'impédance du récepteur. Les fréquences transmises sans atténuation sont celles pour lesquelles l'adaptation entre 15 l'émetteur et le récepteur est réalisée. La figure 1 est un schéma de principe d'un adaptateur d'impédance à coulisseaux isolants mobiles en translation, bien connu sous le nom d'adaptateur d'impédance de type « slug ». L'adaptateur d'impédance 1 comprend une portion de ligne coaxiale 2 20 s'étendant selon une direction longitudinale dong, la portion de ligne coaxiale 2 étant disposée entre un émetteur 3 et un récepteur 4. Le tronçon de ligne coaxiale 2 comprend une âme centrale conductrice 5, un milieu électriquement isolant 6 entourant l'âme centrale 5, un blindage conducteur 7, et au moins une partie isolante 8a appelée « quart d'onde » 25 mobile en translation selon la direction longitudinale dong, la partie mobile coulissant sur l'âme centrale 5. Typiquement, le milieu électriquement isolant 6 est de l'air ou du vide. L'utilisation d'une unique partie mobile 8a peut permettre de compenser une différence d'impédance entre l'émetteur 3 et le récepteur 4 comprise entre 25 et 100 ohms. Avantageusement, l'utilisation de deux parties mobiles 8a ; 8b peut permettre de compenser une différence d'impédance entre l'émetteur et le récepteur de l'ordre de quelques ohms.à plusieurs centaines d'ohms. Les parties mobiles 8a ; 8b ont une longueur selon la direction longitudinale de )L/4 avecÀ. = - ÀT, 2.-T étant la longueur d'onde de travail dans le vide r-1; ou dans l'air de l'adaptateur d'impédance 1 et £r8 étant la permittivité du matériau constituant les parties mobiles 8a et 8b. Le matériau des parties mobiles 8a ; 8b est typiquement du PolyTétraFluoroEthylène ou PTFE. Un adaptateur d'impédance, selon l'art connu, peut être modélisé à l'aide 10 d'un circuit électrique comprenant une inductance variable et deux capacités fixes. L'inductance est dépendante de la position des parties mobiles isolantes 8a ; 8b sur la portion de ligne coaxiale 2. Ces dispositifs d'adaptation sont bien appropriés pour des fréquences élevées au-delà du gigahertz. Elles sont, par contre, inappropriées à la 15 réalisation de dispositifs compacts travaillant dans une gamme de longueurs d'ondes plus faibles. Les dispositifs auraient alors des dimensions trop importantes. Dans ce contexte, il est proposé un adaptateur d'impédance de petites dimensions et permettant un ajustement d'impédance en fonction de deux 20 paramètres variables une inductance et une capacité. Cet adaptateur est particulièrement adapté à des fréquences inférieures au gigahertz, et plus particulièrement dans une bande de fréquences comprise entre 100 et 900 MHz. Selon un aspect de l'invention, il est proposé un adaptateur d'impédance 25 connecté à une première extrémité à un émetteur et à une deuxième extrémité à un récepteur. L'adaptateur comprend un tronçon de ligne coaxiale s'étendant selon une direction coaxiale et un coulisseau conducteur mobile en translation selon la direction coaxiale à l'intérieur du tronçon de ligne coaxiale, une première distance entre le coulisseau et la deuxième 30 extrémité permettant de faire varier l'inductance de l'adaptateur d'impédance. Le tronçon de ligne coaxiale comprend une âme centrale conductrice s'étendant selon la direction coaxiale, un milieu électriquement isolant entourant l'âme centrale et un blindage conducteur entourant le milieu électriquement isolant, une deuxième distance selon une direction transverse à la direction coaxiale entre des parois externes de l'âme centrale et des parois internes du blindage étant variable entre les deux extrémités du tronçon de ligne coaxiale, la deuxième distance correspondant à une capacité de l'adaptateur d'impédance. Ainsi, l'inductance et une capacité de l'adaptateur d'impédance dépendent de la position du coulisseau sur le tronçon de ligne coaxiale. Selon un mode de réalisation, le blindage comprend au moins une portion tronconique s'étendant selon la direction coaxiale permettant une variation d'une capacité de manière continue. Alternativement, le tronçon de ligne coaxiale comprend deux parties cylindriques de diamètres différents s'étendant selon la direction coaxiale et rejointes par un épaulement permettant une modulation de la capacité de manière discrète entre deux valeurs préalablement définies. Une troisième distance entre les parois externes du coulisseau conducteur selon la direction transversale et les parois internes du blindage est 20 supérieure à une valeur de seuil permettant de conserver une isolation suffisante entre le coulisseau et le blindage. Avantageusement, le coulisseau est relié à un doigt de manoeuvre isolant débouchant dans une rainure des parois du blindage, la rainure s'étendant selon la direction coaxiale, le doigt isolant étant destiné à être connecté à un 25 système de déplacement selon la direction coaxiale. Avantageusement, le doigt de manoeuvre est relié à un anneau isolant permettant de conserver une isolation suffisante entre le coulisseau conducteur et le blindage. Avantageusement, une longueur du coulisseau selon la direction coaxiale est inférieure à 2./4 avec À. = ÀT/V£7. et 2T étant la longueur d'onde de travail de 30 l'adaptateur d'impédance dans l'air ou dans le vide. Une telle longueur permet l'élaboration d'un adaptateur compact. Selon un autre mode de réalisation, l'âme centrale comprend au moins une portion tronconique. Alternativement, l'âme centrale comprend deux parties cylindriques ayant des diamètres différents rejointes par un épaulement et permettant une modulation de la capacité selon deux valeurs préalablement définies. Une troisième distance entre les parois internes du coulisseau conducteur et les parois externes de l'âme centrale est supérieure à une valeur seuil permettant de conserver une isolation suffisante. Avantageusement, le milieu électriquement isolant est un fluide diélectrique permettant avantageusement le refroidissement de l'adaptateur. Avantageusement, une fenêtre isolante est disposée au niveau de la deuxième extrémité, entre les parois externes de l'âme centrale et les parois internes du blindage, la fenêtre isolante correspond à une capacité fixe de l'adaptateur d'impédance. 15 Avantageusement, l'épaisseur de la fenêtre isolante selon la direction coaxiale est inférieure à 2/4 avec À. = À.71 .F ---E _ri9 _ et 2T étant la longueur d'onde de travail dans l'air ou dans le vide de l'adaptateur et Crig étant la permittivité du matériau isolant de la fenêtre isolante. La fenêtre isolante comprend un matériau isolant de constante diélectrique 20 supérieure à la constante diélectrique du matériau isolant. L'invention sera mieux comprise à l'étude de quelques modes de réalisation décrits à titre d'exemples nullement limitatifs, et illustrés par des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1, déjà décrite, représente un schéma de principe d'un 25 adaptateur d'impédance de type « slug » selon l'art connu, - la figure 2 représente un premier mode de réalisation d'un adaptateur d'impédance selon l'invention, - la figure 3 représente un cas particulier du premier mode de réalisation présenté sur la figure 2, selon l'invention. - la figure 4 représente un circuit électrique équivalent à l'adaptateur d'impédance, selon l'invention, - la figure 5 représente un deuxième mode de réalisation d'un adaptateur d'impédance, selon l'invention, - la figure 6 représente un cas particulier du deuxième mode de réalisation présenté sur la figure 5, selon l'invention, et la figure 7 représente une mesure du coefficient de réflexion en fonction de la fréquence entre un émetteur et un récepteur, l'adaptation étant réalisée à l'aide d'un adaptateur d'impédance selon l'invention. La figure 2 représente un mode de réalisation d'un adaptateur d'impédance. L'adaptateur d'impédance 1, selon l'invention, est destiné à être connecté en 15 une première extrémité 9a à un émetteur 3 et en sa deuxième extrémité 9b à un récepteur 4, l'émetteur 3 et le récepteur 4 n'étant pas représentés sur la figure 2. L'adaptateur d'impédance 1 comprend un tronçon de ligne coaxiale 12, s'étendant selon une direction coaxiale dcoax, à l'intérieur duquel un 20 coulisseau conducteur 13 est mobile en translation. Le tronçon de ligne coaxiale 12 comprend une âme centrale conductrice 14, un milieu électriquement isolant 15 entourant l'âme centrale 14 et un blindage conducteur 16 entourant le matériau isolant 15. On comprendra que le paramétrage précis des dimensions de l'adaptateur 25 d'impédance 1 selon l'invention dépend du type d'application. Dans le cas d'une adaptation entre un générateur de micro-ondes et une enceinte dans laquelle un plasma est allumé, par exemple, l'adaptation à réaliser est fonction de la puissance du générateur de micro-ondes, de la nature du gaz utilisé pour générer le plasma ou de la pression de l'enceinte dans laquelle est allumé le plasma. Une paroi interne 16a et une paroi externe 16b du blindage 16 présentent au moins une rainure 17, non visible sur la figure 2, de direction parallèle à la direction coaxiale dcoax permettant la manipulation du coulisseau 13. Avantageusement, le matériau électriquement isolant 15 est un fluide diélectrique, pouvant être de l'air, un gaz, ou du vide, autrement dit, un gaz à une pression inférieure à la pression atmosphérique. Alternativement, le matériau isolant 15 peut être un fluide permettant avantageusement le refroidissement du tronçon de ligne coaxial 12. Eventuellement, le fluide peut être relativement visqueux permettant une lubrification des zones de frottement du coulisseau 13 avec l'âme centrale 14 ou le blindage 16 du tronçon de ligne coaxiale 12 ce qui facilite le déplacement du coulisseau 13 à l'intérieur du tronçon de ligne coaxiale 12. Le coulisseau 13 est un élément comprenant un matériau conducteur, de symétrie de circonvolution autour de l'âme centrale 14. Il est mobile en translation selon la direction coaxiale. Avantageusement, la longueur du coulisseau 13 selon la direction coaxiale est inférieure à un quart d'onde. En d'autres termes, l'épaisseur du coulisseau 13 est inférieure à Â/4 , avec = Â.71.1.5 et Â.T étant la longueur d'onde de travail dans l'air ou dans le vide de l'adaptateur d'impédance 1, ou, en d'autres termes, la longueur d'onde entrant dans l'adaptateur 1 et er15 étant la permittivité du matériau isolant 15. Une première distance dl entre la deuxième extrémité 9b du tronçon de ligne coaxiale 12 et le coulisseau 13 permet de régler une inductance Ll de l'adaptateur d'impédance 1. Avantageusement, le coulisseau 13 est relié à un doigt de manoeuvre isolant 18 débouchant dans la rainure 17 des parois 16a ; 16b du blindage 16 et permettant le déplacement du coulisseau 13. Avantageusement, le doigt de manoeuvre 18 est relié à un anneau isolant 18b entourant le coulisseau 13 et permettant de garantir une isolation entre le coulisseau 13 et le blindage 16 sur toute la longueur du tronçon de ligne 12. Alternativement, une troisième distance d3 selon une direction transverse à la direction coaxiale entre les parois externes 13b du coulisseau 13 et les parois internes 16a du blindage 16 est supérieure à une valeur de seuil d2seuil permettant ainsi d'isoler électriquement l'âme centrale conductrice 14 du blindage conducteur 16. Le déplacement du coulisseau 13 peut être effectué manuellement ou 10 automatiquement. Le déplacement automatique du coulisseau 13, peut être réalisé à l'aide d'un micromoteur, non représenté sur la figure 2. Avantageusement, le micromoteur est asservi en position permettant un déplacement rapide du coulisseau 13, et, par voie de conséquence, une adaptation rapide, 15 typiquement de l'ordre de 50 à 100 ms. Dans le mode de réalisation décrit, au moins une portion du tronçon de ligne coaxiale 12 présente des parois internes 16a et externes 16b du blindage 16 de forme tronconique. Bien évidemment, les parois 16a et 16b du blindage 16 peuvent présenter une forme tronconique sur toute la longueur du tronçon 20 12 selon la direction coaxiale dcoax. Alternativement, seules les parois internes 16a du blindage 16 peuvent présenter au moins une portion de forme tronconique. L'adaptateur selon l'invention présente une deuxième distance comprise entre les parois internes 16a du blindage et les parois de l'âme centrale, la 25 deuxième distance variant entre la première et la deuxième extrémité 9a ; 9b. La troisième distance d3 entre les parois externes 13b du coulisseau 13 et les parois internes 16a du blindage 16, selon la direction transverse dtrans, dépend de la première distance dl entre le coulisseau 13 et la deuxième extrémité 9b du tronçon de ligne coaxiale 12. Selon une variante de ce premier mode de réalisation représentée sur la figure 3, le blindage 16 du tronçon de ligne coaxiale 12 présente au moins deux parties cylindriques, s'étendant selon la direction coaxiale dcoax, les au moins deux parties cylindriques ayant des diamètres différents. Les au moins deux parties cylindriques étant connectées entre elles par au moins un épaulement 20. La troisième distance d3 peut alors varier entre deux valeurs. La troisième distance d3 entre les parois externes 13b du coulisseau 13 et les parois internes 16a du blindage 16 permet de régler une première capacité Cl de l'adaptateur d'impédance 1 selon l'invention. Avantageusement, le tronçon de ligne coaxiale 12 comprend une fenêtre isolante 19 au niveau de la deuxième extrémité 9b située entre des parois externes 14b de l'âme centrale 14 et les parois internes 16a du blindage 16. Avantageusement, la longueur de la fenêtre isolante 19, selon la direction coaxiale dcoax, est inférieure à un quart d'onde soit 2/4 , avec 2 = À.71./E -r19 et 27, étant la longueur d'onde de travail dans l'air ou dans le vide de l'adaptateur d'impédance 1 et F -r19 étant la permittivité du matériau isolant de la fenêtre isolante 19. Avantageusement, la constante diélectrique du matériau de la fenêtre isolante 19 présente une constante diélectrique supérieure à la constante diélectrique du matériau isolant 15. La fenêtre isolante 19 correspond à une capacité fixe C2 de l'adaptateur d'impédance 1, cette capacité fixe C2 étant non réglable. La fenêtre isolante 19 peut avantageusement jouer le rôle de fenêtre étanche au vide lorsque l'adaptateur d'impédance 1 est utilisé entre un générateur de micro-ondes et une enceinte à plasma. L'adaptation d'impédance 1 utilisant un adaptateur d'impédance 1 selon l'invention peut être modélisée à l'aide d'un circuit électrique représenté en figure 4 comprenant une inductance variable L1, une capacité variable Cl et une capacité fixe C2. Dans l'exemple décrit en figure 2, le tronçon de ligne coaxiale 12 comprend un partie cylindrique et une partie tronconique selon la direction coaxiale dcoax. L'inductance variable Ll dépend de la première distance dl selon la direction coaxiale dcoax entre le coulisseau 13 et la deuxième extrémité 9b, la capacité variable C2 dépend de la troisième distance d3 entre les parois externes 13b du coulisseau 13 selon la direction transverse dtrans et les parois internes 16a du blindage 16, la capacité fixe C2 correspond à la capacité induite par la présence de la fenêtre isolante 19. Sur la partie tronconique du tronçon coaxiale 12, la troisième distance d3 entre les parois externes 13b du coulisseau 13 et les parois 16a internes du blindage 16 selon la direction transverse dtrans est dépendante de la première distance dl entre le coulisseau 13 et la deuxième extrémité 9b de tronçon de ligne coaxiale 12. En d'autres termes, la capacité Cl et l'inductance Ll sont des paramètres variables, la capacité Cl étant dépendante de l'inductance Ll Sur la partie cylindrique du tronçon de ligne coaxiale 12, la troisième distance 15 d3 est indépendante de la première distance dl. En d'autres termes, il est possible de faire varier uniquement la valeur de l'inductance Ll sans modifier la valeur de la capacité variable Cl. Le circuit électrique modélisant l'adaptateur d'impédance 1 selon l'invention comprend deux capacités en parallèle, l'une variable Cl et l'autre fixe C2 et 20 une inductance variable L1, la capacité variable Cl étant dépendante de l'inductance Ll sur la partie tronconique du tronçon de ligne coaxiale 12. Sur la partie cylindrique du tronçon de ligne coaxiale 12, la capacité variable Cl est constante. La figure 5 représente un deuxième mode de réalisation de l'adaptateur 25 d'impédance, selon un aspect de l'invention. L'adaptateur d'impédance 1 selon ce deuxième mode de réalisation comprend, comme précédemment, un tronçon de ligne coaxiale 12 comprenant une âme centrale 14, un matériau isolant 15 entourant l'âme centrale 14 et un blindage 16 entourant le matériau isolant 15. L'adaptateur 1 30 comprend en outre un coulisseau 13 conducteur mobile en translation à l'intérieur du tronçon de ligne coaxiale, et, éventuellement, une fenêtre isolante 19 située au niveau de la deuxième extrémité 9b. Le mode de réalisation décrit dans cet exemple diffère du mode de réalisation précédent en ce que le blindage 16 est cylindrique sur toute la longueur du tronçon de ligne selon la direction coaxiale dcoax. Par contre, au moins une portion de l'âme centrale 14 est de forme tronconique selon la direction coaxiale. En variante, toute la longueur des parois l'âme centrale 14 selon la direction coaxiale dcoax est de forme tronconique. Le coulisseau 13 est de symétrie de révolution, il est avantageusement disposé à proximité des parois 16a internes du blindage 16. Comme précédemment, la première distance dl entre le coulisseau 13 et la deuxième extrémité 9b correspond à l'inductance variable Ll de l'adaptateur d'impédance 1, la fenêtre isolante 19 permet de réaliser la capacité fixe C2. En l'espèce, la troisième distance d3 est comprise entre les parois 13a internes selon la direction transverse dtrans du coulisseau 13 et les parois de l'âme centrale 14. Selon une variante de ce premier mode de réalisation représentée sur la figure 6, l'âme centrale du tronçon de ligne coaxiale 12 présente au moins deux parties cylindriques, s'étendant selon la direction coaxiale dcoax, les au moins deux parties cylindriques ayant des diamètres différents. Les au moins deux parties cylindriques sont connectées entre elles par au moins un épaulement. La troisième distance d3 peut varier entre deux valeurs. De manière générale, l'adaptateur d'impédance 1 est dimensionné de manière à propager l'énergie selon un mode Trans-Electro-Magnetique ou TEM, autrement dit, un mode assurant la même propagation à toutes les 25 fréquences inférieures à une fréquence maximale fmax. Plus précisément, pour un rapport entre le rayon b du tronçon de ligne coaxiale 12 et le rayon a de l'âme centrale 14 donné, la valeur maximale permise pour b est donnée par la formule : 9,07 b = f max(i+albbli7 3005 814 11 Les valeurs de l'inductance variable Ll et de la capacité variable Cl peuvent être calculées comme suit : = 21t Ln (a).d1 et _ 2TrE,Er 1 In - (b L1 : inductance variable 5 C1 : capacité variable Po :perméabilité du vide dl : distance entre le coulisseau 13 et la deuxième extrémité 9b du tronçon de ligne coaxiale d2: distance entre les parois externes 13b du coulisseau et les parois 10 internes 16a ou distance entre les parois internes 13a du coulisseau 13 et les parois de l'âme centrale 14 b : rayon du tronçon de ligne coaxiale a : rayon de l'âme centrale co : permittivité du vide 15 Cr : permittivité du matériau isolant entre le coulisseau 13 et le blindage 16. fmax : la fréquence maximale. La figure 7 représente le coefficient de réflexion en fonction de la fréquence. Ce graphique a été obtenu en mesurant la puissance réfléchie à l'entrée d'un 20 adaptateur d'impédance 1 réalisé selon l'invention. On entend par « coefficient de réflexion » le rapport entre la puissance incidente et la puissance réfléchie. Sur ce graphique, le coefficient de réflexion est exprimé en décibel. La mesure est réalisée pour un adaptateur l'impédance 1 disposé entre un émetteur 3 d'impédance ZE de 50 ohms et un récepteur 4 d'impédance ZR de 10 ohms, l'adaptateur d'impédance 1 utilisé étant réalisé selon le premier mode de réalisation proposé (figure 2). La fréquence de travail est de 350 MHz. Le blindage 16 de l'adaptateur 1 est de forme tronconique sur toute la longueur selon la direction coaxiale Dcoax du tronçon de ligne coaxiale 12. L'adaptateur 1 a une longueur selon la direction coaxiale dcoax de 40 mm, le rayon de la partie tronconique au niveau de la première extrémité mesure 10,1 mm et le rayon de la partie tronconique au niveau de la deuxième extrémité mesure 9,76 mm. Dans ces conditions, la courbe représentée en figure 6 présente un pic pour une fréquence de 350 MHz. Pour cette valeur de fréquence, le coefficient de réflexion est inférieure - 20 dB. Ce coefficient de réflexion correspond à une adaptation quasiment parfaite, la puissance réfléchie représentant moins de 1% de la puissance incidente. REVENDICATIONS1. Adaptateur d'impédance pouvant être connecté à une première extrémité (9a) à un émetteur (3) et à une deuxième extrémité (9b) à un récepteur (4), l'adaptateur (1) étant caractérisé en ce qu'il comprend un tronçon de ligne coaxiale (12) s'étendant selon une direction coaxiale (dcoax) et un coulisseau conducteur (13) mobile en translation selon la direction coaxiale (dcoax) à l'intérieur du tronçon de ligne coaxiale (12), une première distance (dl) entre le coulisseau (13) et la deuxième extrémité (9b) permettant de faire varier l'inductance (L1) de l'adaptateur d'impédance (1). 2. Adaptateur selon la revendication 1 dans lequel le tronçon de ligne coaxiale (12) comprend une âme centrale conductrice (14) s'étendant selon la direction coaxiale (dcoax), un milieu isolant (15) entourant l'âme centrale (14) et un blindage conducteur (16) entourant le matériau isolant (15), une 15 deuxième distance (d2) selon une direction transverse (dtrans) à la direction coaxiale (dcoax) entre des parois externes (14b) de l'âme centrale et des parois internes (16a) du blindage (16) étant variable entre les deux extrémités (9a ; 9b) du tronçon de ligne coaxiale (12). 3. Adaptateur selon la revendication 2 dans lequel le blindage (16) comprend 20 au moins une portion tronconique s'étendant selon la direction coaxiale (dcoax) permettant de faire varier une capacité (C1) de l'adaptateur d'impédance (1). 4. Adaptateur selon la revendication 2 dans lequel le blindage (16) comprend deux parties cylindriques de diamètres différents et s'étendant selon la 25 direction coaxiale (dcoax), rejointes par un épaulement (20). 5. Adaptateur selon l'une des revendications 2 à 4 dans lequel le coulisseau (13) est relié à un doigt de manoeuvre isolant (18) débouchant dans une rainure (17) des parois (16a ; 16b) du blindage (16), la rainure (17) s'étendant selon la direction coaxiale (dcoax), le doigt de manoeuvre (18)étant destiné à être connecté à un système de déplacement selon la direction coaxiale (dcoax). 6. Adaptateur selon l'une des revendications 2 à 5 dans lequel une troisième distance (d3) entre les parois externes (13b) du coulisseau (13) conducteur selon la direction transverse (dtrans) et les parois internes (16a) du blindage (16) est supérieure à une valeur de seuil permettant de conserver une isolation entre le coulisseau conducteur (13) et le blindage conducteur (16). 7. Adaptateur selon la revendication 5 dans lequel le doigt de manoeuvre (18) est relié à un anneau isolant (18a) entourant le coulisseau (13) et permettant de conserver une isolation suffisante entre le coulisseau conducteur (13) et le blindage conducteur (16). 8. Adaptateur selon l'une des revendications 2 ou 5 dans lequel l'âme centrale (14) comprend au moins une portion tronconique s'étendant selon la direction coaxiale (dcoax) permettant de faire varier une capacité (C1) de 15 l'adpatateur d'impédance.. 9. Adaptateur selon l'une des revendications 2 ou 5 dans lequel l'âme centrale (14) comprend deux parties cylindriques de diamètres différents, s'étendant selon la direction coaxiale (dcoax), rejointes par un épaulement. 10. Adaptateur selon l'une des revendications 2, 5 ou 9 dans lequel une 20 troisième distance (d3) entre les parois internes (13a) du coulisseau conducteur (13) et les parois externes (14b) de l'âme centrale (14) est supérieure à une valeur de seuil permettant de conserver un isolation suffisante entre le coulisseau conducteur (13) et le blindage conducteur (16). 11. Adaptateur selon l'une des revendications précédentes dans lequel une 25 longueur du coulisseau (13) selon la direction coaxiale (dcoax) est inférieure à À/4 avec = A.T/ r - et 2. étant la longueur d'onde de travail dans l'air R15 - - -T ou le vide de l'adaptateur d'impédance et eR15 étant la permittivité du matériau isolant (15). 3005 8 14 15 12. Adaptateur selon l'une des revendications précédentes dans lequel le matériau isolant (15) est un fluide diélectrique. 13. Adaptateur selon l'une des revendications 2 à 12 dans lequel une fenêtre isolante (19) est située à une des extrémités (9a ; 9b) de l'adaptateur 5 d'impédance 1 entre les parois (14b) de l'âme centrale (14) et les parois internes (16a) du blindage (16). 14. Adaptateur selon la revendication 13 dans lequel l'épaisseur de la fenêtre isolante (19) selon la direction coaxiale (dcoax) est inférieure à 2/4 avec = .1.T/.\ER19 et A.T étant la longueur d'onde de travail dans l'air ou dans le 10 vide de l'adaptateur d'impédance et ER19 étant la permittivité du matériau de la fenêtre isolante (19). 15. Adaptateur selon la revendication 13 ou 14 dans lequel la fenêtre isolante (19) comprend un matériau isolant de constante diélectrique supérieure à la constante diélectrique du matériau isolant (15). 15