FR 3004245 A1 20141010 FR 1353189 A 20130409 SYSTEME DE STOCKAGE THERMIQUE PAR VOIE THERMOCHIMIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTÉRIEUR La présente invention se rapporte à un système de stockage thermique voie thermochimique, en particulier pour une centrale solaire. De nombreux domaines et de nombreuses applications industrielles mettent en oeuvre le stockage de chaleur. Le stockage de la chaleur permet la valorisation de la chaleur issue de processus industriels, la récupération d'énergie excédentaire ou le découplage entre le moment de production de l'énergie thermique et son utilisation. A titre d'exemple, dans le domaine du solaire thermique à concentration (CSP pour "Concentrated Solar Power" en terminologie anglo-saxonne), l'excédent de chaleur produit aux heures à fort ensoleillement peut ainsi être stocké pour être exploité en fin de journée. Le stockage de la chaleur peut être typiquement réalisé soit sous forme d'énergie sensible (en faisant varier le niveau de température d'un matériau de stockage solide ou liquide), sous forme d'énergie latente (en faisant changer de phase un matériau de stockage) ou enfin sous forme d'énergie chimique (en utilisant des réactions chimiques endothermiques et exothermiques). Le stockage de chaleur faisant intervenir des réactions chimiques endothermiques et exothermiques est désigné "stockage thermochimique". Les applications du stockage de l'énergie thermique par voie thermochimique sont par exemple les stockages haute température, par exemple entre 400°C et 550°C, longue durée et haute densité, par exemple de l'ordre de 500 kWh/m3. Une des réactions réversibles envisagée permettant un tel stockage est la réaction d'hydratation/déshydratation du couple CaO/Ca(OH)2, sous forme solide, selon l'équation de réaction suivante : Ca(OH)2 ± AH, H Ca0 +H20 , AH, étant l'enthalpie de la réaction. Lors de la phase de charge, l'énergie thermique issue, par exemple d'un champ solaire via un fluide caloporteur, permet de déshydrater l'hydroxyde de calcium pour former de l'oxyde de calcium et de l'eau. Ces produits sont stockés pendant une durée indéterminée éventuellement à température ambiante. Ensuite, pour restituer l'énergie thermique emmagasinée, CaO et H20 sont mélangés et réagissent pour libérer la chaleur de réaction et régénérer l'hydroxyde de calcium. Cette énergie thermique est par exemple transmise à une turbine pour produire de l'électricité. Les avantages liés au stockage de l'énergie thermique par voie thermochimique sont les suivants : - il n'y a pas de pertes thermiques durant la phase de stockage des produits, ce qui permet d'envisager un stockage de durée illimitée ; - le stockage offre une forte densité énergétique en raison des enthalpies de réaction importantes ; - ce stockage offre la possibilité de stocker la chaleur et de la restituer en des lieux géographiques différents. Le transport des produits de stockage est possible en raison de la densité énergétique intéressante et de l'absence de pertes thermiques ; - il est possible de restituer la chaleur à un même niveau de température que celle de sortie du champ solaire, ce qui permet par exemple à la turbine de fonctionner à son régime nominal. - il est possible de conserver la quantité d'énergie stockée pour une température donnée. Les procédés industriels impliquant une utilisation ou une conversion de l'énergie thermique au moyen d'un cycle thermodynamique, par exemple par l'utilisation d'une turbine à vapeur, font globalement intervenir deux niveaux de température qui sont les conditions aux bornes du cycle. Le maintien de ces deux niveaux de température le plus constants possibles est recherché afin d'obtenir un fonctionnement optimisé du cycle. En effet, à titre d'exemple, les turbines à vapeur qui assurent la conversion de l'énergie thermique en énergie électrique ont un rendement plus élevé lorsque la température d'entrée dans la turbine est maintenue constante à une valeur prédéfinie. Par conséquent, le stockage associé à de tels systèmes doit donc respecter au mieux ces caractéristiques et permettre par exemple de déstocker de la chaleur à un niveau de température constant. En outre, il est préférable d'alimenter le champ solaire avec un caloporteur dont la température est sensiblement constante. Par conséquent, en phase de déstockage, le système doit permettre de déstocker de la chaleur à un niveau de température constant ou sensiblement constant. Or, dans le cas d'un champ solaire, la puissance délivrée par celui-ci varie au cours de la journée, notamment du fait des variations des conditions d'ensoleillement. Par conséquent, on cherche à réaliser un système de stockage permettant de délivrer un caloporteur à un niveau de température constant ou sensiblement constant indépendamment de la puissance thermique en entrée du système de stockage. Le document High temperature thermochemical heat storage for concentrated solar power using gas-solid reactions, F. Schaube et al., J. Solar Energy Eng., 133 (3), 2011; Studies on applicability of scallop material to calcium oxide/calcium hydroxide chemical heat pump, H. Ogura, S. Abliz, H. Kage, Fuel Proc. Tech. 85 (8-10), 2004) décrit un procédé de stockage thermochimique mettant en oeuvre la réaction réversible d'hydratation/déshydratation du CaO/Ca(OH)2. Ce procédé met en oeuvre un réacteur à lit fixe de particules de réactif (CaO ou Ca(OH)2). Le document US3955554 décrit un procédé de stockage longue durée pour l'habitat mettant en oeuvre le couple réactionnel CaO/Ca(OH)2. L'oxyde de calcium, CaO, est stocké dans un premier compartiment. Une vis sans fin transporte le CaO vers un second compartiment rempli d'eau. La réaction d'hydratation se produit et libère de la chaleur. L'eau est donc réchauffée et la chaleur est transmise à un système d'ECS d'un bâtiment via un échangeur de chaleur immergé dans le compartiment d'eau. Les particules d'hydroxyde de calcium qui se sont déposées au fond du compartiment d'eau sont transportées également par une vis sans fin jusqu'à une « chambre solaire » dans laquelle se produit la réaction de déshydratation. Les particules de CaO ainsi régénérées sont transportées dans leur compartiment de stockage initial, de nouveau par une vis sans fin. Aucun de ces dispositifs ne permet de délivrer un caloporteur à un niveau de température constant ou sensiblement constant indépendamment de la puissance en entrée du système. EXPOSÉ DE L'INVENTION C'est par conséquent un but de la présente invention d'offrir un système de stockage thermochimique permettant de délivrer un fluide caloporteur à température constante ou sensiblement constante, malgré une variation de la puissance thermique potentielle en entrée du système de stockage. Le but énoncé ci-dessus est atteint par un système permettant le stockage et le déstockage de chaleur par voie thermochimique mettant en oeuvre au moins un compartiment destiné à contenir un matériau de stockage de chaleur par voie thermochimique, des moyens d'écoulement d'un gaz de fluidisation à travers le compartiment de sorte à réaliser un lit fluidisé avec le matériau de stockage, des moyens d'échange thermique permettant la circulation d'un fluide caloporteur dans le compartiment, et des moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de la puissance thermique en entrée du système transportée par le caloporteur de sorte à réguler la quantité de matériau de stockage dans le compartiment en fonction de la chaleur à stocker ou à déstocker. En d'autres termes, l'invention adapte la quantité de solide présente dans le lit à la quantité de chaleur à stocker ou à fournir par modification d'une vitesse d'entrée du gaz de fluidisation, et maîtrise ainsi la température de sortie du caloporteur. Lorsque le débit de caloporteur en entrée du système de stockage est variable, ce qui est par exemple le cas dans les champs solaires où le débit varie au cours de la journée de sorte à conserver un caloporteur à température sensiblement constante, la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation est régulée en fonction du débit de caloporteur en entrée du système. Dans le cas où la température d'entrée varie, la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation est régulée en fonction de la température. La régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation peut également être effectuée à la fois en fonction de la température du caloporteur en entrée et du débit de caloporteur en entrée. Dans le cas particulier d'un système de stockage pour un champ solaire, le système de stockage selon l'invention permet de fixer un gradient de température aux bornes du champ solaire et du système de conversion associé au champ solaire, par exemple une turbine. De manière particulièrement avantageuse, le dispositif comporte plusieurs compartiments formant plusieurs lits fluidisés communiquant par débordement, le caloporteur circulant dans un compartiment, puis dans l'autre compartiment. Chaque lit a une température, ce qui permet de se rapprocher d'un écoulement de type piston, améliorant l'efficacité globale des échanges de chaleur. De manière avantageuse, le ou les compartiments est/sont divisé(s) en sous-compartiments communiquant les uns avec les autres de sorte à imposer un écoulement quasi piston au matériau de stockage, ce qui améliore encore l'efficacité globale des échanges de chaleur. Les moyens d'échange thermique peuvent soit être formés dans la paroi du compartiment, soit traverser le compartiment. D'une manière également avantageuse, le système de stockage peut comporter des lits fluidisés alimentés en parallèle en matériau de stockage et en caloporteur de sorte à pouvoir absorber des variations plus importantes de puissance thermique tout en maintenant la température de sortie constante. La présente invention a alors pour objet un système de stockage thermique par voie thermochimique comportant au moins un compartiment, dit compartiment amont, destiné à contenir un matériau de stockage thermique, des moyens d'alimentation du compartiment amont en matériau de stockage thermique, des moyens de circulation dans le compartiment amont d'un gaz de fluidisation de sorte à former un lit fluidisé dans ledit compartiment amont avec le matériau de stockage, des moyens de circulation d'un caloporteur dans ledit compartiment amont de sorte à assurer des échanges thermiques avec le matériau de stockage et des moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de la puissance thermique transportée par le fluide caloporteur en entrée du système de stockage, de sorte que la température du caloporteur en sortie du système de stockage thermique soit maintenue sensiblement constante. De manière avantageuse, le système de stockage thermique comporte au moins un autre compartiment, dit compartiment aval, lesdits compartiments amont et aval étant agencés de sorte que le matériau contenu dans le compartiment amont puisse s'écouler vers le compartiment aval par débordement lorsque le lit fluidisé dans le compartiment amont atteint une première hauteur donnée, des moyens de circulation d'un gaz de fluidisation dans ledit compartiment aval, et des moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation dans le compartiment aval en fonction de la puissance thermique transportée par le fluide caloporteur en entrée du système de stockage, les moyens de circulation du caloporteur traversant le compartiment amont et le compartiment aval. De manière encore plus avantageuse, le système de stockage thermique comporte au moins compartiment supplémentaire, des moyens de circulation d'un gaz de fluidisation dans ledit compartiment supplémentaire, et des moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de la puissance thermique transportée par le fluide caloporteur en entrée du système de stockage, ledit compartiment supplémentaire étant agencé par rapport au compartiment amont et au compartiment aval de sorte que le matériau contenu dans le compartiment amont s'écoule dans le compartiment supplémentaire par débordement lorsque le lit fluidisé du compartiment amont atteint la première hauteur donnée, et le matériau contenu dans le compartiment supplémentaire s'écoule vers le compartiment aval par débordement lorsque le lit fluidisé dans le compartiment supplémentaire atteint une deuxième hauteur donnée, les moyens de circulation du caloporteur traversant le compartiment amont, le compartiment supplémentaire et le compartiment aval. Le système peut comporter des moyens de circulation dans l'un ou les compartiments d'un composé gazeux, ledit composé gazeux étant destiné à réagir avec le matériau de stockage pour provoquer la libération de la chaleur et étant libéré lors du stockage de la chaleur. De préférence, les moyens de circulation du caloporteur sont tels que le caloporteur circule du compartiment aval vers le compartiment amont. Dans un exemple avantageux, au moins le ou au moins l'un des compartiments est divisé en au moins deux sous-compartiments en communication, de sorte que le matériau de stockage s'écoule d'un sous-compartiment à l'autre avant de s'écouler par débordement hors dudit compartiment. Les sous-compartiments peuvent être avantageusement délimités pas des cloisons formant chicanes. Dans un exemple de réalisation, les moyens de circulation de caloporteur sont formés dans des parois du ou des compartiments. Dans un autre exemple de réalisation, les moyens de circulation de caloporteur sont formés dans les cloisons . Le gaz de fluidisation et le composé gazeux sont de préférence mélangés avant de circuler dans le ou les compartiments. Selon une caractéristique avantageuse, les moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation sont communs à tous les compartiments. La puissance thermique transportée par le caloporteur peut être déterminée par la mesure du débit de caloporteur en entrée du système de stockage thermique et/ou de la température du caloporteur en entrée. La présente invention a également pour objet un ensemble de stockage thermique comportant au moins deux systèmes de stockage selon la présente invention, lesdits systèmes de stockage étant connectées en parallèle au moyens d'alimentation en caloporteur, ledit ensemble comportant des moyens de commande de la circulation du caloporteur dans la ou les systèmes de stockage. La présente invention a également pour objet une installation de stockage comportant au moins un système de stockage selon la présente invention ou au moins un ensemble selon la présente invention, comportant une zone pour entreposer du matériau de stockage prêt à stocker de l'énergie thermique et une zone pour entreposer du matériau de stockage prêt à fournir de l'énergie thermique, et du matériau de stockage. Le matériau de stockage est avantageusement mélangé avec un matériau particulaire inerte, par exemple du SiC. Par exemple, le matériau de stockage prêt à stocker de l'énergie thermique est du Ca(OH)2 et le matériau de stockage prêt à fournir de l'énergie thermique est du CaO. La présente invention a également pour objet une centrale solaire comportant un champ solaire, un système de conversion de l'énergie thermique produite par le champ solaire en énergie électrique et au moins une installation de stockage thermique selon l'invention, le système de conversion et l'installation de stockage étant connectés en parallèle avec le champ solaire. La présente invention a également pour objet un procédé de stockage thermique par voie thermochimique dans un matériau de stockage comportant les étapes: al) Remplissage d'un ou de plusieurs compartiments en matériau de stockage dans un état apte à stocker de la chaleur, bl) Circulation d'un gaz de fluidisation dans le ou les compartiments, cl) Circulation d'un caloporteur apte à céder de la puissance thermique dans un échangeur thermique avec le matériau de stockage dans le ou les compartiments, de sort qu'une réaction chimique avec le matériau de stockage ait lieu afin que le matériau de stockage absorbe la chaleur dans le ou les compartiments, dl) Mesure de la puissance thermique à stocker transportée par le caloporteur, el) Modification de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de l'écart entre ladite puissance mesurée et une puissance nominale. La présente invention a également pour objet un procédé de déstockage thermique par voie thermochimique dans un matériau de stockage comportant les étapes: a2) Remplissage du ou des compartiments en matériau de stockage dans un état apte à déstocker la chaleur, b2) Circulation d'un gaz de fluidisation et d'un composé gazeux apte à assurer une réaction chimique avec le matériau de stockage afin qu'il libère de la chaleur dans le ou les compartiments, c2) Circulation d'un caloporteur apte à capter de la puissance thermique dans un échangeur thermique avec le matériau de stockage, d2) Mesure de la puissance thermique transportée par le caloporteur, e2) Modification de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction puissance en fonction de l'écart entre ladite puissance mesurée et une puissance nominale. Les étapes dl) et d2) peuvent se faire par mesure du débit et/ou de la température du caloporteur avant sa traversée du ou des compartiments. Les étapes al) et a2) d'alimentation en matériau de stockage peuvent être continues. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre et des dessins en annexes sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'une centrale solaire dans laquelle un système de stockage selon l'invention peut être mis en oeuvre, 2 0 - les figures 2A et 2B sont des représentations schématiques d'un exemple de réalisation d'un système de stockage thermique à trois compartiments en phase de charge et de décharge respectivement, - la figure 2C est une vue de détail d'une représentation schématique d'un exemple avantageux d'un transfert de matériau entre deux compartiments, 25 - la figure 3A est une représentation schématique d'une vue de côté d'un système de charge dans lequel les compartiments sont cloisonnés, - la figure 3B est une vue de dessus d'un exemple de réalisation d'un compartiment du système de stockage de la figure 3A, - la figure 3C est une vue de dessus d'un autre exemple de réalisation d'un compartiment du système de stockage de la figure 3A, - la figure 4 est une vue de dessus d'un exemple de réalisation du système de stockage thermique de la figure 3A, - la figure 5A est une représentation graphique du profil de variation de température du matériau de stockage et du caloporteur en fonction du temps en phase de charge pour le système de la figure .3A, - la figure 5B est une représentation graphique du profil de variation de température du matériau de stockage et du caloporteur en fonction du temps en phase de charge pour un système de stockage à un seul compartiment, - la figure 6A est une représentation graphique du profil de variation de température du matériau de stockage et du caloporteur en fonction du temps en phase de décharge pour le système de la figure 3A, - la figure 6B est une représentation graphique du profil de variation de température du matériau de stockage et du caloporteur en fonction du temps en phase de décharge pour un système de stockage à un seul compartiment, - la figure 7 est une représentation schématique de deux systèmes de stockage en parallèle, - la figure 8 est une représentation schématique de trois systèmes de stockage en parallèle. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Dans la description qui va suivre, il sera fait mention d'un système de stockage thermique, cette expression désigne un système permettant de stocker et déstocker de l'énergie thermique par voie thermochimique. Ce système ne stocke pas nécessairement le matériau de stockage thermique mais assure au moins le transfert de l'énergie thermique du caloporteur vers le matériau de stockage et inversement et ceci par l'intermédiaire d'une réaction chimique lors de laquelle le matériau de stockage se transforme en stockant ou en libérant de la chaleur respectivement. Le matériau de stockage thermique désigne à la fois le matériau qui est prêt à réagir pour libérer de la chaleur et le matériau qui est prêt à réagir pour stocker de la chaleur. Par exemple, dans le cas où le couple CaO/Ca(OH)2 est utilisé, le matériau de stockage désigne à la fois le CaO et le Ca(OH)2. Sur la figure 1, on peut voir représentée schématiquement une centrale solaire mettant en oeuvre un système de stockage thermique selon l'invention. La centrale solaire comporte un champ solaire 2, un système de conversion 4 de l'énergie thermique en une autre énergie, par exemple il s'agit d'une turbine produisant de l'électricité, et un système de stockage thermique 6. La turbine 4 est connectée à la sortie et à l'entrée du champ solaire de sorte à être alimentée en caloporteur chaud par celui-ci et à renvoyer le caloporteur refroidi en entrée du champ solaire 2. Le système de stockage thermique 6 est connecté en parallèle avec la turbine 4 et le champ solaire 6. Des moyens de commutation sont prévus dans le circuit de sorte que le champ solaire 2 puisse alimenter la turbine 4 et/ou le système de stockage thermique 6 et le système de stockage thermique 6 puisse alimenter la turbine 4. Dans la description qui va suivre, le système de stockage comporte trois compartiments. Mais un système de stockage comportant un, deux ou plus de trois compartiments ne sort pas du cadre de la présente invention. Sur la figure 2, on peut voir une représentation schématique d'un exemple de réalisation avantageux du système de stockage 6 selon l'invention. Le système de stockage 6 comporte trois compartiments désignés 8.1, 8.2, 8.3, disposés côte à côte. Chaque compartiment est destiné à contenir un matériau de stockage désigné M. Le système de stockage comporte également des moyens 10 permettant de réaliser dans chaque compartiment un lit fluidisé. Ces moyens 10 font circuler un gaz de fluidisation à travers chaque compartiment du bas vers le haut. Pour cela, chaque compartiment 8.1, 8.2, 8.3 comporte dans son fond inférieur une entrée de gaz de fluidisation. Il est rappelé qu'un lit fluidisé est constitué d'une phase solide granulaire, composée de particules de petite taille et d'une phase fluide en écoulement. Le lit de particules solides est traversé par un courant ascendant de fluide. Lorsque la traînée qu'exerce le fluide sur le lit devient supérieure au poids apparent des particules, le lit se fluidise. Le matériau de stockage est par exemple le couple CaO/Ca(OH)2. Avantageusement, un agent inerte peut être placé dans le lit fluidisé pour améliorer la fluidisation des particules. Il peut être choisi de sorte à favoriser également les transferts thermiques, par exemple il peut s'agir de particules de SiC ou bien de particules d'alumine, de sable ou de verre. Les particules inertes ont par exemple un diamètre comprise entre 70 um et 200 um. Le gaz de fluidisation est par exemple de l'air, de l'azote ou de l'oxygène. En phase de déstockage ou de décharge de la chaleur, le gaz de fluidisation est mélangé à de l'eau vapeur pour provoquer la transformation du CaO au Ca(OH)2 en libérant de la chaleur et en phase de stockage ou de charge, le gaz de fluidisation est sec pour provoquer la déshydratation du Ca(OH)2 et sa transformation en 15 CaO. Les réaction pouvant être mis en sont par exemple: Mg(OH)2= MgO + H20 CaCO3 = CaO + CO2 PbCO3 = PbO + CO2 20 MgH2 = Mg + H2 La réaction d'oxydoréduction 2Co204 = 6CoO + 02. Dans les exemples de réactions ci-dessus, afin de provoquer le réaction en phase de décharge, un composé sous forme gazeuse est introduit dans le ou les 25 compartiments avec le gaz de fluidisation. De manière avantageuse, le composé gazeux et le gaz de fluidisation sont préalablement mélangés avant leur introduction dans le ou les compartiments. Ce composé peut être de la vapeur d'eau, de l'oxygène, de l'hydrogène suivant la réaction mise en jeu. Dans le cas de la réaction CaCO3 = CaO + CO2, dans laquelle le composé gazeux est du CO2, le gaz de fluidisation est du CO2, le gaz de 30 fluidisation fait alors directement office de composé gazeux. En phase de charge, lors de laquelle le composé gazeuxest libéré, celui- ci est avantageusement évacué par le haut du ou des compartiments avec le gaz de fluidisation. Les compartiments 8.1, 8.2, 8.3 sont séparés par des parois permettant un passage du matériau de stockage d'un compartiment à l'autre par débordement à une hauteur donnée. Plus précisément, les compartiments 8.1, 8.2, 8.3 sont agencés de sorte que, lorsque le lit fluidisé atteint une hauteur donnée, le matériau de stockage déborde du compartiment 8.1 et s'écoule dans le compartiment 8.2, et lorsque le matériau de stockage déborde du compartiment 8.2 il s'écoule dans le compartiment 8.3. Enfin, lorsque le matériau de stockage déborde du compartiment 8.3 il s'écoule dans un dispositif de récupération (non représenté) qui peut former soit un dispositif de stockage du matériau de stockage, soit un dispositif de transfert vers une zone de stockage. Le compartiment 8.1 sera désigné "compartiment amont" et le compartiment 8.3 sera désigné "compartiment aval". Les compartiments peuvent être ouverts à leur extrémité supérieure, le matériau passant par-dessus les parois de séparation ou alors les parois comportent une ouverture à la hauteur donnée pour permettre l'écoulement d'un compartiment à l'autre. De préférence, le matériau débordant d'un compartiment alimente le compartiment suivant au niveau du pied du compartiment suivant via une jambe de transfert 15 comme cela est schématisé sur la figure 2C. Les quantités de matériau dans chaque compartiment peuvent être différentes. Dans le cas de compartiment ayant la même section, la hauteur de débordement peut être différente. Néanmoins pour des raisons de simplicité de commande du système, les compartiments sont de préférence identiques et contiennent simultanément la même quantité de matériau de stockage. Le système de stockage comporte également des moyens d'alimentation 11 en matériau de stockage du compartiment amont 8.1, par exemple sous la forme d'une trémie reliée à une zone de stockage de matériau d'entreposage. Les compartiments 8.2 et 8.3 sont alimentés en matériau de stockage par l'intermédiaire du compartiment amont 8.1. Il pourrait également être envisagé dans certains cas particuliers des moyens d'alimentation propre à chaque compartiment. Le système de stockage comporte également des moyens de circulation 12 d'un fluide caloporteur à travers ou dans les compartiments 8.1, 8.2, 8.3 permettant d'assurer un échange thermique entre le matériau de stockage et le caloporteur. En outre, le système de stockage comporte des moyens 13 de contrôle ou régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation à travers chacun des compartiments, ces moyens contrôlant la vitesse d'entrée du de fluidisation en fonction de la puissance thermique transportée par le caloporteur en entrée du système. La puissance thermique transportée par le caloporteur peut être prise en compte par la mesure de la température du fluide caloporteur, par la mesure du débit du fluide caloporteur ou à la fois de manière préférentielle par la mesure de la température et du débit du fluide caloporteur. Ainsi les moyens de contrôle de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation font varier la vitesse en fonction de la température et/ou du débit fluide caloporteur en entrée du système de stockage. Le système comporte des moyens de mesure de la puissance thermique transportée par le caloporteur en entrée du système, par exemple ces moyens de mesure sont formés par un capteur de température ou un dispositif de mesure du débit de caloporteur. La variation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation peut être obtenue en modifiant le débit du gaz ou en modifiant la section de passage du gaz. Par exemple, les moyens de régulation comportent une vanne de régulation sur la ligne de gaz de fluidisation en amont du lit fluidisé pilotée par exemple par la mesure de débit sur le fluide caloporteur. L'ouverture de la vanne régulant la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation est préalablement étalonnée en fonction d'un débit de fluide caloporteur test dont on connaît les températures Te et Ts, ce qui donne la puissance de stockage thermique. Les moyens de circulation 12 traversent successivement tous les compartiments. Ils comportent une extrémité d'alimentation 12.1 et une extrémité d'évacuation 12.2. Dans les exemples représentés, les moyens de circulation 12 sont tels que le fluide caloporteur circule à contre-courant du matériau de stockage lors de son écoulement par débordement du compartiment 8.1 vers le compartiment 8.3. Alternativement, on pourrait envisager des circulations du fluide caloporteur et du matériau à co-courant. Ainsi, l'extrémité d'entrée 12.1 est située du côté du compartiment aval 8.3 de sorte que le fluide caloporteur entre dans le système de stockage par le compartiment aval 8.3 et l'extrémité d'évacuation 12.1 est située du côté du compartiment amont 8.1 de sorte que le fluide caloporteur sorte du système de stockage par le compartiment amont 8.1. En phase de charge, l'extrémité d'alimentation 12.1 est connectée à une source d'alimentation en fluide caloporteur chaud de sorte que le fluide caloporteur transfert sa chaleur pour mettre en oeuvre la réaction chimique endothermique du matériau de stockage et, en phase de décharger, l'extrémité d'alimentation est connectée à une source d'alimentation en fluide froid de sorte que le fluide caloporteur absorbe de la chaleur libérée parla réaction chimique exothermique du matériau de stockage. Les moyens de circulation sont par exemple formés par un tube traversant chacun des compartiments. De manière avantageuse, le tube présente une forme augmentant la surface d'échange thermique, par exemple une forme de serpentin. Sur la figure 3A, on peut voir en vue de côté un système de stockage dans lequel les compartiments sont cloisonnés. Chaque compartiment comporte trois cloisons 14 formant des chicanes. Sur la figure 3B, on peut voir en vue de dessus un exemple d'un compartiment du système de stockage de la figure 3A. Le compartiment 8.1 comporte quatre cloisons 14 délimitant des chicanes. En outre, les moyens de circulation du caloporteur (non représentés) sont intégrés dans les parois du compartiment. De manière très avantageuse, les angles formés entre les cloisons et les parois du compartiment sont comblés afin d'éviter les zones mortes d'accumulation du matériau de stockage. Sur la figure 3C, on peut voir une variante dans laquelle les moyens de circulation 112 sont intégrés dans les cloisons sous la forme d'une pluralité de tubes. La surface d'échange thermique peut être dimensionnée en régime nominal en fonction de l'avancement de la réaction et donc de la quantité de chaleur absorbée par la réaction ou libérée par la réaction. Sur la figure 4, on peut voir, en vue de dessus représenté schématiquement un exemple de système de stockage thermique dans lequel chaque compartiment comporte des cloisons 14 formant des chicanes comme pour les exemples de figures 3A et 3B, mais les moyens de circulation de caloporteur 212 sont disposés entre les cloisons. Par exemple, les moyens de circulation sont formés par des tubes ayant une forme correspondante à celle délimitée par les chicanes. Les flèches 16 symbolisent la circulation du caloporteur au sein du compartiment et les flèches 17 symbolisent l'écoulement du matériau de stockage au sein de chaque compartiment. Les moyens d'alimentation en matériau de stockage sont alors disposés au dessus du compartiment amont 8.1 au droit du premier sous-compartiment 18.1 en considérant le sens de circulation du matériau de stockage. Ainsi, le matériau de stockage s'écoule du premier sous-compartiment 18.1 du compartiment amont 8.1 entre les chicanes vers le dernier sous-compartiment 18.2 du compartiment amont 8.1 et s'écoule ensuite par débordement dans le compartiment 8.2. Le fonctionnement du système de stockage représenté sur la figure 3 va maintenant être décrit. Il est considéré que le système de stockage est connecté à un champ solaire 2 et à une turbine 4 comme cela est schématisé sur la figure 1. Dans ce cas, la température du caloporteur entrant dans le système de stockage 6 est sensiblement constante et est égale soit à Tc en phase de charge, soit à T1 en phase de décharge, en revanche c'est le débit de caloporteur qui est modulé pour maintenir la température de sortie Tc sensiblement constante malgré les variations d'ensoleillement au cours de la journée. A titre d'exemple, le matériau de stockage est CaO/Ca(OH)2. En début de phase de charge, les moyens d'alimentation en Ca(OH)2 sont actionnés, ainsi que les moyens de fluidisation. Le Ca(OH)2 s'écoule dans le premier sous-compartiment du compartiment amont 8.1 et du fait du gaz de fluidisation, le matériau de stockage est fluidisé, il s'écoule dans le sous-compartiment suivant jusqu'à atteindre le sous compartiment 18.2 et déborder vers le compartiment 8.2 puis le compartiment 8.3. La vitesse d'entrée du gaz de fluidisation est initialement réglée pour un fonctionnement nominal de la centrale solaire. Le fluide caloporteur circule à contre-courant dans les compartiments. En phase de charge, le caloporteur est chaud et cède de la chaleur. Il entre dans le système par l'entrée d'alimentation 12 à une température Tc Le gaz de fluidisation est sec de sorte que le Ca(OH)2 est déshydraté. Selon l'invention, les moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation mesurent le débit de caloporteur entrant dans le système et adaptent la vitesse d'entrée du gaz fluidisation en fonction du débit de caloporteur et donc de la puissance thermique disponible pour le stockage dans le matériau de stockage. Le choix de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation détermine la quantité de matériau de stockage présente dans chaque compartiment. En augmentant la vitesse d'entrée du de gaz de fluidisation, on tend à diminuer la densité du matériau de stockage et on augmente la hauteur du lit fluidisé, ce qui provoque son débordement et donc le transfert du matériau de stockage vers le compartiment suivant ou alors vers le dispositif de récupération. Le gaz de fluidisation et le composé gazeux généré lors de la déshydratation sont évacués par le haut des compartiments. Par exemple, lorsque le débit de caloporteur chute, la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation est augmentée. Ceci a pour effet d'augmenter la porosité du lit. Le solide en excès déborde donc de compartiment en compartiment jusqu'à ce que le système atteigne un nouvel équilibre. La quantité de solide présente dans le système de stockage et donc la densité du solide dans le(s) lit(s) fluidisé(s) sont donc réduites. Si on considère que la variation de puissance est due à une variation de débit, la température d'entrée étant constante, l'invention permet de maintenir la température de sortie constante et donc de maintenir le gradient de température constant aux bornes du système. Lorsque la puissance à stocker augmente, la vitesse d'entrée du vitesse d'entrée du gaz de fluidisation est réduite et du fait de l'alimentation continue en matériau de stockage, la quantité de matériau dans les compartiments augmente et peut réagir pour absorber la chaleur disponible. Le caloporteur traverse successivement chaque compartiment en passant d'un sous-compartiment à l'autre et voit sa température diminuée par palier. Au niveau de l'extrémité d'évacuation 12.2, sa température est T1. Le temps de séjour du matériau de stockage dans le système est déterminé en fonction de la durée de la réaction. Sur la figure 5A, on peut voir représenté graphiquement la variation de température du caloporteur désignée par 1c au sein du système de la figure 2A en phase de charge du matériau de stockage et le profil de température du matériau de stockage dans chacune des compartiments désigné Ilc. Le fluide caloporteur chaud rencontre le compartiment aval 8.3 qui est à une température T3'. Le fluide caloporteur sort de ce compartiment 8.3 à une température T3 légèrement supérieure à T3', il rentre ensuite dans le compartiment 8.2 qui est à une température T2' et en ressort à une température légèrement supérieure, T2. Enfin, il circule à travers le compartiment amont 8.1 à la température T1' et en sort à la température souhaitée T1. La mise en oeuvre de plusieurs compartiments permet de rapprocher l'écoulement du matériau de stockage de celui d'un écoulement de type piston, qui est avantageux pour les profils de conversion, et permet d'améliorer les transferts thermiques. En effet, si l'on assimile un compartiment à Un échangeur à courants croisés, la mise en série de trois compartiments de ce type permet d'augmenter l'efficacité selon la formule : ( I - E. R -I - E E - R ( 1- E. R ii ) 1-c Avec n, le nombre de compartiments en série et R le rapport des capacités thermiques ( Comme mentionné ci-dessus, une étape de vidange peut avoir lieu entre une phase de décharge et de charge. Le matériau transformé lors d'une phase de charge est stocké et est ensuite chargé dans la zone d'alimentation en vue d'une phase de décharge. La production de matériau chargé en énergie thermique est continue pendant une phase de charge. Le matériau de stockage ainsi chargé peut être stocké dans des conteneurs par exemple pour être utilisé dans une autre installation. Par exemple, le système de stockage peut être associé à une installation qui produit de la chaleur mais ne la consomme pas, contrairement à une centrale solaire. Cette chaleur est alors récupérée et est utilisée dans une installation pouvant valoriser cette chaleur. Grâce à la mise en oeuvre de réactions de stockage dans des lits fluidisés, on obtient de bons transferts thermiques entre le matériau de stockage et le caloporteur puisque les coefficients de transferts au sein d'un lit fluidisé sont suffisamment importants pour ne pas être limitants. Les températures sont homogènes au sein du lit fluidisé et les coefficients de transfert y sont environ 10 à 100 fois supérieurs à ceux en lit fixe. En outre, en lit fluidisé, la variation de volume des particules lors de la réaction par exemple d'hydratation dans le cas du couple CaO/Ca(OH)2 n'a pas d'impact sur l'installation contrairement à un lit fixe. Le système de stockage selon l'invention permet un fonctionnement en continu, contrairement au stockage en lit fixe qui impose de travailler en discontinu avec des étapes de remplissage et de vidange du réacteur. Le fonctionnement en continu permet soit une production plus importante, soit d'utiliser des réacteurs de plus petites dimensions par rapport à ceux en lit fixe. La possibilité d'utiliser des réacteurs de plus petites dimensions est particulièrement intéressante, puisque dans ce cas les transferts peuvent être plus facilement optimisés, par exemple en augmentant le rapport surface d'échange/volume de réactifs. De plus, grâce à l'invention il est possible de dissocier l'énergie et la puissance dans le lit fluidisé du fait de la circulation du solide, ce qui n'est pas possible en lit fixe sans changer de réacteur. En outre, grâce à l'invention, la taille de particules n'est pas limitante. En effet, dans un lit fluidisé, les pertes de charge ne dépendent pas de la quantité de solide à traiter alors que dans un lit fixe elles augmentent avec l'épaisseur du lit fixe et la diminution de la taille des particules. Il devient alors très difficile, voire impossible, dans un lit fixe, de traiter des particules de taille inférieure à 100 um d'après la loi d'Ergun. Dans le cas de particules de très petites tailles ou dont le volume varie sensiblement lors de la réaction chimique de stockage/déstockage thermique, on utilise avantageusement des particules inertes par exemple du SiC ayant une taille supérieure, en mélange avec les particules du matériau de stockage. Ces particules inertes de plus grosse taille imposent alors le comportement au lit fluidisé. Un exemple de dimensionnement va maintenant être décrit à titre d'exemple uniquement et non limitatif. Le matériau de stockage est le couple CaO/Ca(OH)2. Le réacteur a par exemple un diamètre de 114 mm et une hauteur 1,4 m permettant de charger 1,5 kg de Ca(OH)2. La réaction de déshydratation a été mise en oeuvre à 450°C avec un taux d'humidité de 0% (85% de conversion en 30 minutes). La réaction d'hydratation a été mise en oeuvre à 350°C pour un taux d'humidité de 0,2 kg d'eau/kg d'air sec (100% de conversion en 20 minutes). Considérons des particules d'oxyde de calcium de 200 um de diamètre nominal et dont la masse volumique apparente vaut 1000 kg.rn-3. Pour un lit dont la hauteur en lit fixe est égale à 1 m, la vitesse minimale de fluidisation et la vitesse de transport sont respectivement 0,014 rn.s-1 et 0,75 rn.s-1. Le calcul est effectué aux vitesses limites de fonctionnement du lit fluidisé afin d'estimer la variation maximale de puissance que peut absorber le lit fluidisé. La vitesse du régime nominal est estimée à 0,25 rn.s-1. Dans ce cas, la hauteur du lit fluidisé est égale à 1,41 m pour une porosité de lit de 0,57. La hauteur des parois inter-compartiments du réacteur dédié au stockage thermochimique sera donc de 1,40 m. Si l'on souhaite diminuer la densité du lit, on fait circuler le gaz de fluidisation à une vitesse supérieure à la vitesse nominale, qui peut être au maximum égale à la vitesse de transport, soit 0,75 rn.s-1. Dans ce cas, la hauteur du lit est de 2,28 m pour une porosité de 0,75. L'augmentation de la hauteur au-dessus de la paroi du compartiment induit le débordement du lit dans le compartiment suivant. Le nombre de particules présentes dans le lit aura donc diminué d'un facteur égale à : (1-0,57 _1 7 (1-0,75) ' En conclusion, il est possible d'absorber une diminution du débit de fluide caloporteur d'un facteur 1,7 en modifiant la vitesse du gaz de fluidisation. A l'inverse, si le débit de fluide caloporteur augmente, le lit est densifié pour maintenir le gradient de température constant. Dans ce cas, on réduit la vitesse de fluidisation à la vitesse minimale de fluidisation. La porosité diminue de 0,57 à 0,48 et la hauteur du lit fluidisé diminue de 1,41 à 1,15 m. Il est alors possible de rajouter des particules jusqu'à atteindre une hauteur de lit fluidisé de 1,40 m (limite au-delà de laquelle le lit déborde dans le compartiment suivant). Dans ce cas la variation de quantité de solide vaut : (1-0' 41) , , =14 11-0,57) Il est donc possible d'absorber une augmentation du débit de fluide caloporteur d'un facteur 1,4. La variation totale de quantité de solide présente dans un compartiment peut varier entre une porosité de (1-0,41) et (1-0,75). La puissance absorbée ou régénérée peut donc varier d'un facteur 2,4 au sein d'un même compartiment tout en maintenant un gradient de température constant aux bornes du système de stockage. Dans le cas d'un ensemble de stockage mettant en oeuvre trois systèmes de stockage en parallèle (figure 8), la variation maximale du débit de caloporteur et donc de la puissance fournie ou retirée au système de stockage est d'un facteur 7,5. Le système de stockage selon l'invention offre donc une grande capacité d'adaptation aux variations de puissance. REVENDICATIONS1. Système de stockage thermique par voie thermochimique comportant au moins un compartiment (8.1), dit compartiment amont, destiné à contenir un matériau de stockage thermique (M), des moyens d'alimentation (11) du compartiment amont en matériau de stockage thermique, des moyens de circulation (10) dans le compartiment amont d'un gaz de fluidisation de sorte à former un lit fluidisé dans ledit compartiment amont (8.1) avec le matériau de stockage,-ou le déstockage par voie thermochimique, des moyens de circulation (12) d'un caloporteur dans ledit compartiment amont (8.1) de sorte à assurer des échanges thermiques avec le matériau de stockage et des moyens de régulation (13) de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de la puissance thermique transportée par le fluide caloporteur en entrée du système de stockage, de sorte que la température du caloporteur en sortie du système de stockage thermique soit maintenue sensiblement constante. 2. Système de stockage thermique selon la revendication 1, comportant au moins un autre compartiment (8.3), dit compartiment aval, lesdits compartiments amont (8.1) et aval (8.3) étant agencés de sorte que le matériau contenu dans le compartiment amont (8.1) puisse s'écouler vers le compartiment aval (8.3) par débordement lorsque le lit fluidisé dans le compartiment amont atteint une première hauteur donnée, des moyens de circulation (10) d'un gaz de fluidisation dans ledit compartiment aval (8.3), et des moyens de régulation (13) de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation dans le compartiment aval (8.3) en fonction de la puissance thermique transportée par le fluide caloporteur en entrée du système de stockage, les moyens de circulation (12) du caloporteur traversant le compartiment amont et le compartiment aval. 3. Système de stockage thermique selon la revendication 2, comportant au moins compartiment supplémentaire (8.2), des moyens de circulation (10) d'un gaz de fluidisation dans ledit compartiment supplémentaire, et des moyens derégulation (13) de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de la puissance thermique transportée par le fluide caloporteur en entrée du système de stockage, ledit compartiment supplémentaire (8.2) étant agencé par rapport au compartiment amont (8.1) et au compartiment aval (8.3) de sorte que le matériau contenu dans le compartiment amont (8.1) s'écoule dans le compartiment supplémentaire (8.2) par débordement lorsque le lit fluidisé du compartiment amont (8.1) atteint la première hauteur donnée, et le matériau contenu dans le compartiment supplémentaire (8.2) s'écoule vers le compartiment aval (8.3) par débordement lorsque le lit fluidisé dans le compartiment supplémentaire (8.2) atteint une deuxième hauteur donnée, les moyens de circulation (12) du caloporteur traversant le compartiment amont (8.1), le compartiment supplémentaire (8.2) et le compartiment aval (8.3). 4. Système de stockage thermique selon la revendication 2 ou 3, dans lequel les moyens de circulation du caloporteur sont tels que le caloporteur circule du compartiment aval (8.3) vers le compartiment amont (8.1). 5. Système de stockage selon l'une des revendications 1 à 4, comportant des moyens de circulation dans l'un ou les compartiments d'un composé gazeux, ledit composé gazeux étant destiné à réagir avec le matériau de stockage pour provoquer la libération de la chaleur et étant libéré lors du stockage de la chaleur. 6. Système de stockage thermique selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel au moins le ou au moins l'un des compartiments (8.1, 8.2, 8.3) est divisé en au moins deux sous-compartiments (18.1, 18.2) en communication, de sorte que le matériau de stockage s'écoule d'un sous-compartiment à l'autre avant de s'écouler par débordement hors dudit compartiment. 7. Système de stockage thermique selon la revendication 6, dans lequel les sous-compartiments sont délimités pas des cloisons (14) formant chicanes.30 8. Système de stockage thermique selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel les moyens de circulation de caloporteur sont formés dans des parois du ou des compartiments (8.1, 8.2, 8.3). 9. Système de stockage thermique selon la revendication 7, dans lequel les moyens de circulation de caloporteur sont formés dans les cloisons (14). 10. Système de stockage thermique selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le gaz de fluidisation et le composé gazeux sont mélangés avant de circuler dans le ou les compartiments. 11. Système de stockage thermique selon l'une des revendications 1 à 10 en combinaison avec la revendication 2 ou 3, dans lequel les moyens de régulation de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation sont communs à tous les compartiments. 12. Système de stockage thermique selon l'une des revendications 1 à 11, dans lequel la puissance thermique transportée par le caloporteur est déterminée par la mesure du débit de caloporteur en entrée du système de stockage thermique et/ou de la température du caloporteur en entrée. 13. Ensemble de stockage thermique comportant au moins deux systèmes de stockage selon l'une des revendications 1 à 12, lesdits systèmes de stockage étant connectées en parallèle au moyens d'alimentation en caloporteur, ledit ensemble comportant des moyens de commande de la circulation du caloporteur dans la ou les systèmes de stockage. 14. Installation de stockage comportant au moins un système de stockage selon l'une des revendications 1 à 12 ou au moins un ensemble selon la revendication 13, comportant une zone pour entreposer du matériau de stockage prêt àstocker de l'énergie thermique et une zone pour entreposer du matériau de stockage prêt à fournir de l'énergie thermique, et du matériau de stockage. 15. Installation de stockage selon la revendication 14, dans laquelle le matériau de stockage est mélangé avec un matériau particulaire inerte, par exemple du SiC. 16. Installation de stockage selon la revendication 14 ou 15, dans laquelle le matériau de stockage prêt à stocker de l'énergie thermique est du Ca(OH)2 et le matériau de stockage prêt à fournir de l'énergie thermique est du CaO. 17. Centrale solaire comportant un champ solaire (2), un système de conversion (4) de l'énergie thermique produite par le champ solaire (2) en énergie électrique et au moins une installation de stockage thermique selon l'une des revendications 14 à 16, le système de conversion (4) et l'installation de stockage étant connectés en parallèle avec le champ solaire. 18. Procédé de stockage thermique par voie thermochimique dans un matériau de stockage comportant les étapes: al) Remplissage d'un ou de plusieurs compartiments en matériau de stockage dans un état apte à stocker de la chaleur, bl) Circulation d'un gaz de fluidisation dans le ou les compartiments, cl) Circulation d'un caloporteur apte à céder de la puissance thermique dans un échangeur thermique avec le matériau de stockage dans le ou les compartiments, de sort qu'une réaction chimique avec le matériau de stockage ait lieu afin que le matériau de stockage absorbe la chaleur dans le ou les compartiments, dl) Mesure de la puissance thermique à stocker transportée par le caloporteur, el) Modification de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction de l'écart entre ladite puissance mesurée et une puissance nominale. 19. Procédé de déstockage thermique par voie thermochimique dans un matériau de stockage comportant les étapes: a2) Remplissage du ou des compartiments en matériau de stockage dans un état apte à déstocker la chaleur, b2) Circulation d'un gaz de fluidisation et d'un composé gazeux apte à assurer une réaction chimique avec le matériau de stockage afin qu'il libère de la chaleur dans le ou les compartiments, c2) Circulation d'un caloporteur apte à capter de la puissance thermique dans un échangeur thermique avec le matériau de stockage, d2) Mesure de la puissance thermique transportée par le caloporteur, e2) Modification de la vitesse d'entrée du gaz de fluidisation en fonction puissance en fonction de l'écart entre ladite puissance mesurée et une puissance nominale. 20. Procédé de stockage ou déstockage selon la revendication 18 ou 19, dans lequel les étapes dl) et d2) se font par mesure du débit et/ou de la température du caloporteur avant sa traversée du ou des compartiments. 21. Procédé de stockage ou déstockage selon l'une des revendications 18 à 20, dans lequel les étapes al) et a2) d'alimentation en matériau de stockage sont continues.25