FR 3008794 A1 20150123 FR 1357167 A 20130719 Dispositif de détection en continu d'eau liquide dans un conduit, circuit comprenant un conduit muni d'un tel dispositif et procédé pour la détection en continu d'eau liquide dans le conduit L'invention a trait au domaine de la détection et de la quantification d'un élément en circulation, et plus particulièrement la quantification d'eau liquide dans un circuit de soutirage, tel qu'un circuit de soutirage d'une turbine dans un circuit secondaire d'une centrale de production d'électricité. On trouve par exemple un circuit de soutirage sur le circuit secondaire des centrales nucléaires, mais aussi des centrales thermiques, et de manière générale sur tout circuit de production d'énergie électrique à partir de vapeur d'eau. Dans de tels circuits, de l'eau sous pression est chauffée et se vaporise dans un circuit secondaire pour récupérer l'énergie par la détente de la vapeur, par exemple au moyen de turbines. Des circuits de soutirage peuvent alors être placés à différents endroits du circuit secondaire, afin d'évacuer l'eau liquide produite par la détente de la vapeur et conserver un rendement satisfaisant tout au long du circuit secondaire. Il est donc important de connaître la quantité d'eau liquide dans les circuits de soutirage, afin de surveiller le bon fonctionnement du circuit de production d'énergie. L'importance que revêt la connaissance précise de la quantité d'eau liquide dans les circuits de soutirage est d'ordre multiple, car elle permet par exemple de veiller à la sûreté des installations, de respecter des valeurs contractuelles et de surveiller l'impact sur le fonctionnement et la maintenance. Il est connu de mesurer la quantité d'eau liquide en injectant un traceur, c'est-à-dire un produit soluble et non volatile aux conditions de pression et de température dans le circuit de soutirage. La conservation de la quantité de traceur en aval du point d'injection permet de calculer, à partir des mesures de concentration en traceur dans le circuit, soit le taux d'humidité, soit le débit de la seule phase liquide. Deux méthodes sont généralement employées. La première méthode consiste à injecter un traceur chimique, puis à prélever de l'eau du circuit de soutirage. L'échantillon est ensuite analysé en laboratoire. Cette méthode a pour inconvénient notamment qu'elle ne permet pas une surveillance continue, et des variations dans les mesures, témoignant par exemple d'une évolution dans le temps de la quantité d'eau liquide, seront difficiles à détecter rapidement. En effet, les prélèvements et les mesures sont effectués de manière ponctuelle. Par ailleurs, l'analyse est effectuée en laboratoire, ce qui peut demander beaucoup de temps. La deuxième méthode consiste à injecter un traceur radioactif de manière continue. La mesure de la radioactivité sur le circuit de soutirage permet d'obtenir une mesure de la quantité d'eau liquide. Or, l'utilisation d'un traceur radioactif coûte chère, car la quantité de traceur impliquée est importante. En effet, la mesure de la quantité d'eau dans un circuit de soutirage rentre dans une campagne d'essais, chaque essai durant environ une heure, au cours de laquelle l'ensemble des circuits de soutirage du circuit secondaire à vérifier sont mesurés. En outre, une campagne est programmée pour chaque fonctionnement particulier de la centrale, par exemple à 100%, puis à 75%, et ainsi de suite. Ainsi, il faut un grand nombre de sources de traceur radioactif. Or, de telles sources sont chères. En outre, de telles sources sont difficiles à obtenir. En effet, pour des raisons de pollution de l'environnement et de sécurité notamment du personnel de la centrale et des intervenants, le traceur radioactif utilisé doit avoir une durée de vie courte. Toutefois, de telles sources ne se trouvant pas sur le site de la mesure, elles doivent être transportées. Leur durée de vie doit donc tenir compte du transport. Un compromis est délicat à trouver. De plus, les mesures par traceur radioactif sont de plus en plus abandonnées du fait de leur difficulté de mise en oeuvre notamment liée à une législation de plus en plus contraignante dans le domaine de l'utilisation des radioéléments (fourniture, radioprotection, risque de rejets dans l'environnement, ...). Il existe donc un besoin pour un nouveau dispositif d'analyse de la vapeur d'eau dans un conduit, tel que celui du circuit secondaire, pour détecter et mesurer la présence d'eau liquide, surmontant les inconvénients précités. La présente invention propose donc, selon un premier aspect, un dispositif de détection, et éventuellement de quantification d'eau liquide dans un conduit dans lequel circule de l'eau, le dispositif comprenant : des moyens de prélèvement d'eau en un point de prélèvement du conduit, un système d'analyse d'eau prélevée du conduit, pour détecter une présence d'eau liquide. En outre, les moyens de prélèvement comprennent des moyens de piquage en continu d'eau du conduit depuis le point de prélèvement vers le système d'analyse. Ainsi, de l'eau peut circuler en continu depuis le point de prélèvement jusqu'au système d'analyse. La présence de traceur indique alors que de l'eau liquide circule dans le conduit. Le dispositif peut comprendre en outre un injecteur d'un traceur d'eau liquide en un point d'injection du conduit, le système d'analyse étant apte à détecter une présence du traceur d'eau liquide. Ainsi, la quantité de traceur injectée étant connue, le débit d'eau liquide dans le soutirage peut être calculé. Selon un mode de réalisation particulier, le système d'analyse comporte un circuit microfluidique, avantageusement adapté à une analyse en continu. De plus, le circuit microfluidique, de faible encombrement, peut être facilement transportable et implantable sur un site industriel. Les composants chimiques étant consommés en faibles quantités dans le circuit microfluidique, l'analyse en continu peut se faire à moindre coût. Les problèmes de pollution par les substances employées sont également diminués. Les moyens de piquage comportent un capillaire de piquage raccordant un tuyau de prélèvement, relié au point de prélèvement, au système d'analyse, pour injecter une partie au moins de l'eau prélevée dans le système d'analyse. Ainsi, le capillaire permet d'effectuer la transition entre le conduit et le circuit microfluidique, malgré les différences dans les ordres de grandeur de leur dimension et débits respectifs. Le tuyau de prélèvement comporte un point dit haut sur lequel un évent est placé, le capillaire de piquage étant placé sur le tuyau de prélèvement à une distance déterminée du point haut, de manière à former une garde hydraulique. Avantageusement, le dispositif de détection d'eau liquide comprend de plus un régulateur du débit d'eau injectée dans le système d'analyse, de manière à réguler le débit de prélèvement, et par exemple s'assurer que seule de l'eau liquide est prélevée, ceci afin d'optimiser le fonctionnement en continu du système d'analyse, et permettre de mesurer la quantité d'eau liquide avec une fiabilité accrue. De plus, le dispositif de détection d'eau liquide peut comprendre, entre le point de prélèvement et le système d'analyse, au moins un échangeur de chaleur apte à refroidir une partie au moins de l'eau prélevée avant son injection dans le système d'analyse. Ainsi, le système d'analyse est préservé et l'injection d'eau dans le capillaire de piquage puis dans le circuit microfluidique s'en trouve facilitée. Selon un mode de réalisation préféré, le traceur d'eau liquide comporte un traceur chimique, c'est-à-dire non radioactif, facilitant sa manipulation et limitant la pollution de l'environnement extérieur. Avantageusement, le dispositif comprend en outre : des moyens d'injection dans le système d'analyse d'une sonde d'un traceur d'eau liquide présent au point de prélèvement, - des moyens pour mélanger de l'eau prélevée et la sonde dans le système d'analyse, des moyens d'analyse du mélange comprenant de l'eau prélevée et la sonde. L'injection de la sonde permet de révéler la présence du traceur d'eau liquide de manière simple et en continu. Le dispositif peut comprendre un régulateur du débit de la sonde injectée dans le système d'analyse, afin de régler la quantité de sonde injectée dans le système d'analyse. Par exemple, la sonde comporte une sonde fluorescente réagissant avec le traceur, le système d'analyse du mélange comprenant un dispositif d'analyse optique de la fluorescence du mélange. L'analyse optique se prête particulièrement bien à une analyse continue et en temps réel, et permet de connaître l'évolution au cours du temps de la concentration de traceur, et donc de connaître également l'évolution de la quantité d'eau liquide dans le conduit. Selon un mode de réalisation, le traceur comporte du césium, la sonde fluorescente étant choisie parmi les composants de la famille des calixarènes. Selon un deuxième aspect, l'invention propose un circuit de soutirage d'eau issue d'un corps de turbine d'une centrale de production d'électricité, comprenant un conduit de soutirage d'eau chaude pour réchauffer de l'eau alimentaire de la centrale, lequel circuit comporte un dispositif pour la détection en continu d'eau liquide tel que présenté ci-dessus. Le dispositif permet ainsi de vérifier le bon fonctionnement de la centrale, notamment lors des essais de démarrage des unités de production d'électricité. Selon un mode de réalisation, le conduit de soutirage est de diamètre prédéterminé, et le dispositif comporte un moyen d'injection d'un traceur d'eau liquide et un moyen de prélèvement d'eau à analyser, les moyens d'injection et de prélèvement étant séparés d'une distance fonction d'un multiple dudit diamètre prédéterminé, permettant un bon mélange entre le traceur et l'eau liquide. Selon un troisième aspect, l'invention propose un procédé pour la détection en continu d'eau liquide dans de la vapeur d'eau en circulation dans un conduit. Le procédé comprend les étapes suivantes : /1/ le prélèvement en continu d'eau en un point de prélèvement du conduit, /2/ l'injection en continu d'une partie au moins de l'eau prélevée, dans un système d'analyse, /3/ la détection en continu d'eau liquide. Le prélèvement en continu permet l'analyse en continu et en temps réel, de manière à obtenir une mesure fiable. En particulier, le prélèvement en continu permet de déterminer un débit maximal de prélèvement, au-delà duquel il peut être prélevé de la vapeur condensée en plus de l'eau liquide. L'étape /3/ de détection en continu d'eau liquide peut comprendre une opération d'injection en continu d'une sonde dans le système d'analyse, simultanément à l'étape d'injection /2/ de la partie d'eau prélevée. De plus, le débit de sonde et le débit d'eau injectées dans le système d'analyse sont régulés l'un en fonction de l'autre pour obtenir un mélange comprenant de l'eau prélevée et la sonde dans des proportions déterminées en fonction d'une sensibilité souhaitée. Ainsi, la quantité de sonde injectée est adaptée pour révéler la présence de traceur dans le prélèvement. Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, la sonde injectée dans le système d'analyse forme avec le traceur un complexe fluorescent. L'étape de détection en continu d'eau liquide peut alors comprendre les opérations suivantes : l'excitation du complexe par un faisceau à une première longueur d'onde et, simultanément, l'excitation du complexe ou de la sonde dans le système d'analyse par un faisceau à une deuxième longueur d'onde différente de la première longueur d'onde ; la détection de la fluorescence du complexe excité sous forme d'un signal en tension ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la première longueur d'onde ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la deuxième longueur d'onde ; la mesure ratiométrique sur les deux signaux résultant des détections synchrones. La mesure ratiométrique est définie comme le quotient entre les deux signaux résultant des deux détections synchrones, et permet ainsi d'obtenir directement, sans étapes préalables de calibrage ni référence, le débit de traceur, et donc le débit d'eau liquide. En variante, la sonde injectée dans le système d'analyse forme là encore avec le traceur d'eau liquide un complexe fluorescent, et l'étape de détection en continu d'eau liquide comprend les opérations suivantes : l'injection d'un étalon fluorescent distinct de la sonde dans le système d'analyse, l'excitation du complexe dans le système d'analyse par un faisceau à une première longueur d'onde et, simultanément, l'excitation de l'étalon dans le système d'analyse par un faisceau à une deuxième longueur d'onde différente de la première longueur d'onde ; la détection de la fluorescence du complexe excité et de la fluorescence de l'étalon sous forme d'un signal en tension ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la première longueur d'onde ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la deuxième longueur d'onde ; la mesure ratiométrique sur les deux signaux résultant des détections synchrones. La mesure ratiométrique est définie comme le quotient entre les deux signaux résultant des deux détections synchrones. L'étalon sert alors de référence interne à la mesure ratiométrique. Bien entendu, d'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée d'exemples possibles de réalisation, présentée ci-après, et des figures ci-annexées sur lesquelles : - la figure 1 est une représentation schématique d'une vue d'ensemble d'un circuit secondaire d'une centrale de production d'énergie électrique, - la figure 2 est une vue de détail d'une portion de conduit du circuit secondaire de la centrale de la figure 1 en un point de prélèvement, - la figure 3 est un diagramme illustrant la concentration d'un traceur dans un prélèvement en fonction du débit de prélèvement, - la figure 4 est une représentation schématique d'un dispositif de détection d'eau liquide dans le conduit de la figure 2 ; - la figure 5 est une représentation schématique d'un mode de réalisation d'un système d'analyse du dispositif de détection ; - la figure 6 est une représentation schématique d'une méthode pour analyser le prélèvement. Sur la figure 1, il est représenté de manière schématique une centrale 1 de production d'énergie électrique comprenant un générateur 2 de vapeur, indiqué par GV sur la figure. Dans le cas d'une centrale nucléaire par exemple, le générateur de vapeur joue le rôle d'un échangeur de chaleur entre un circuit primaire et un circuit secondaire 3. Plus précisément, de l'eau sous pression circule en continu dans un conduit 4 du circuit secondaire 3. Dans une portion de vaporisation 5 comprenant le générateur 2 de vapeur, la chaleur du circuit primaire est transférée au circuit secondaire 3 par exemple par conduction. La température de l'eau dans la portion de vaporisation 5 augmente alors au point que l'eau passe sous forme vapeur. Dans une portion de récupération d'énergie 6, le circuit secondaire 3 comprend au moins une turbine 7 placée sur un conduit 4 principal, et de préférence comprend deux turbines 7, 8 indiquées par TURB sur la figure 1, placée en série, et reliées à un alternateur 9 indiqué par ALT. Par exemple, une première turbine 7 est dite Haute Pression et une deuxième turbine 8 est dite Basse Pression. L'eau sous forme vapeur est envoyée sur la turbine 7 Haute Pression où elle subit une première détente, puis sur la turbine 8 Basse Pression où elle subit une deuxième détente. L'énergie, par exemple électrique, est récupérée dans l'alternateur 9. Pour que le rendement de production d'énergie soit optimisé pour chaque turbine 7, 8, il convient de préférence que de la vapeur soit majoritairement acheminée pour chaque turbine 7, 8. A cet effet, un circuit 10 de soutirage est issu du corps d'une turbine, par exemple de la turbine 7 Haute Pression, pour récupérer l'eau liquide issue de la détente de la vapeur dans la turbine 7 Haute Pression, de sorte que seule de la vapeur sèche, c'est-à-dire contenant une proportion d'eau liquide par rapport à la vapeur inférieure à une valeur fixée, soit envoyée sur la turbine 8 Basse Pression. Le circuit 10 de sous tirage comprend un conduit 101 de soutirage, qui rejoint une portion 102 dite alimentaire du conduit 4 principal, dans laquelle circule de l'eau dite alimentaire, majoritairement liquide, après détente dans la turbine 8, pour alimenter la portion 5 de vaporisation. Un condenseur 104 peut être placé sur la portion 102 alimentaire afin de condenser l'éventuelle phase vapeur restante et s'assurer de n'avoir qu'une phase liquide. L'eau du conduit 101 de soutirage étant à une température supérieure à celle de l'eau alimentaire, le conduit de soutirage comprend avantageusement un récupérateur 103 de chaleur entre le conduit 101 de soutirage et la portion 102 alimentaire. Le conduit 101 de soutirage est raccordé à la portion 102 alimentaire en amont du récupérateur de chaleur. Dans ce qui suit, on désignera par « vapeur » l'eau sous forme vapeur, et par « liquide » l'eau sous forme liquide. On parlera d'« eau » lorsqu'il est indifférent de préciser s'il s'agit de vapeur ou de liquide. De plus, dans ce qui suit, les termes « amont » et « aval » sont utilisés en référence au sens de circulation de l'eau dans le circuit secondaire 3. De manière plus large, ces termes sont utilisés en référence au sens de circulation de tout fluide dans un conduit correspondant. Afin de détecter un liquide dans le conduit 101 de soutirage, un dispositif de détection 11 d'eau liquide permet de prélever en continu de l'eau du conduit 101 de soutirage et de l'analyser en continu. II est entendu qu'un circuit de soutirage pourra également être placé pour récupérer l'eau liquide de la turbine 8 Basse Pression. En outre, il est également entendu que le dispositif de détection pourra être placé sur n'importe quelle portion du circuit 3 secondaire pour laquelle il est utile de connaître la quantité de liquide y circulant. Un traceur est mélangé au liquide dans le conduit 101 de soutirage. Dans ce qui suit, on désigne par « traceur » toute substance ou élément permettant de mettre en évidence la présence de liquide dans le circuit secondaire 4. Notamment, le traceur peut être un élément très peu volatile dans les conditions régnant dans le conduit 101 de soutirage, de sorte qu'il ne se mélange pas à la vapeur mais uniquement au liquide. Le traceur peut être un élément radioactif, mais il est de préférence un traceur chimique non-radioactif. Les éléments de la famille des alcalins se prêtent particulièrement bien au rôle de traceur chimique de liquide ; parmi eux notamment, le césium, dont l'innocuité vis-à-vis des composants du circuit secondaire et des paramètres d'exploitation, tels que la conductivité, a été vérifiée, peut facilement être employé. Plus précisément, le traceur peut être un sel dont le cation est du césium. Selon une mise en oeuvre, le traceur se trouve naturellement dans le conduit 101 de soutirage. Il peut s'agir d'éléments contenus dans l'eau et la vapeur comme l'oxygène ou d'éléments de conditionnement de l'eau du circuit secondaire, conditionnement réalisé notamment pour diminuer les effets de corrosion. Toutefois, avantageusement, le dispositif de détection 11 peut comprendre un point d'injection 12 sur le conduit 101 relié à un injecteur 13, indiqué par I NJ sur la figure 1, du traceur, afin de permettre, comme il sera vu plus loin, de mesurer la quantité de liquide dans le conduit 101 de soutirage. Le dispositif 11 comprend en outre des moyens de prélèvement 14 d'eau, indiqués par PREL sur la figure 1, en un point de prélèvement 15 du conduit 4, le point 15 de prélèvement étant situé en aval du point 12 d'injection par rapport au sens de circulation de l'eau dans le conduit 101 de soutirage. L'eau circulant dans le conduit 101 de soutirage est un mélange de liquide et de vapeur. En pratique, le pourcentage en masse de liquide circulant dans le conduit 101 de soutirage est de quelques % (pourcents) à une dizaine de %. L'écoulement, alors diphasique, dans le conduit 101 de soutirage est typiquement annulaire, c'est-à-dire que le liquide L est localisé sur la paroi du conduit 101, tandis que la vapeur V s'écoule à plus grande vitesse, au centre du conduit 101 (figure 2). Sur les portions horizontales du conduit 101, le liquide, sous forme de film ruisselant, est localisé principalement sur la génératrice inférieure du conduit 101, tandis que dans les coudes du conduit 101, le film de liquide L se forme principalement sur l'extrados. Les endroits où il est le plus probable de trouver du liquide sont donc a priori connus. Ainsi, le point d'injection 12 et le point de prélèvement 15 sont avantageusement placés sur la paroi du conduit 101 de soutirage, de préférence sur la génératrice inférieure du conduit 101, ou sur l'extrados d'un coude. Le point d'injection 12 est placé à une distance minimale déterminée du point de prélèvement 15, afin que le traceur ait le temps de se mélanger de manière parfaitement uniforme avec le liquide. Par exemple, le conduit 101 du circuit 10 de soutirage étant d'un diamètre D prédéterminée, la distance entre le point 12 d'injection et le point 15 de prélèvement est choisie comme étant fonction d'un multiple du diamètre D du conduit 101 de soutirage. En outre, la position du point d'injection 12 par rapport au point de prélèvement peut tenir compte de la présence de singularités liées au cadre industriel, telles que les coudes ou les vannes, qui favorisent le mélange entre le traceur et le liquide. Afin de détecter la présence de traceur, trahissant la présence de liquide dans le conduit 101 de soutirage, le dispositif de détection 11 comprend un système d'analyse 16 d'une partie au moins de l'eau prélevée dans le conduit 101, dans lequel les moyens de prélèvements 14 injectent au moins une partie de l'eau prélevée au point de prélèvement 12. Plus précisément, les moyens de prélèvements 14 comprennent des moyens de piquage 17 en continu d'eau du conduit 101 soutirage depuis le point de prélèvement 15 vers le système d'analyse 16, permettant d'injecter en continu au moins une partie de l'eau prélevée dans le système d'analyse 16. Ainsi, non seulement de l'eau est prélevée en continu dans le conduit 101 au point de prélèvement 15, mais une partie au moins de l'eau prélevée est injectée également en continu dans le système d'analyse 16. En d'autres termes, de l'eau circule en continu depuis le point de prélèvement 15 jusqu'au système d'analyse 16. De préférence, le débit de prélèvement, au point de prélèvement 15, doit être ajusté de manière à ne pas prélever de la vapeur. En effet, dans le cas où le débit de prélèvement est trop important, le film de liquide L ruisselant sur la paroi est cassé, et de la vapeur V est majoritairement prélevée. La concentration de traceur dans l'eau prélevée est alors très faible, et la mesure du débit d'eau dans le soutirage est fausse. A cet effet, il est représenté sur la figure 3 la concentration de traceur Ct, déterminée dans le système 16 d'analyse, dans l'eau prélevée, en ordonnées, en fonction du débit de prélèvement Qp, en abscisses. La concentration reste constante, indiquant que seul du liquide est prélevé, jusqu'à ce qu'un débit maximal Qmax soit atteint. Au-delà du débit maximal Qmax, la concentration de traceur chute, indiquant que le film de liquide est cassé et que de la vapeur est prélevée. Le débit maximal Qmax de prélèvement est ainsi déterminé dans une étape de mise au point, antérieure aux opérations de mesure proprement dites, de manière à obtenir des mesures fiables. Comme seule l'évolution de la concentration Ct est nécessaire lors de l'étape de mise au point, et qu'aucune quantification n'est requise, le traceur dont la concentration Ct est suivie peut être un traceur non injecté, c'est-à-dire, comme vu ci-dessus, un traceur naturellement présent dans le conduit 101 de soutirage. En outre, le traceur, injecté ou non, utilisé lors de l'étape de mise au point peut tout à fait être différent du traceur injecté pour la mesure. Lors des opérations de mesures, il peut donc être choisi un débit de prélèvement inférieur au débit maximal Qmax préalablement déterminé afin de ne pas diluer le traceur dans l'eau prélevée. En effet, lors des opérations de mesures, il est indispensable de se placer à un débit de prélèvement inférieur au débit maximal Qmax pour que le bilan de traceur, qui sera ensuite effectué, soit correct. Le débit de prélèvement est, en même temps, de préférence proche du débit maximal Qmax, pour que le prélèvement d'eau puisse être analysé. Ainsi, seul du liquide L est prélevé, et en déterminant le taux de dilution du traceur, il est possible d'en déduire le débit de liquide L dans le conduit 101 En outre, à la différence des dispositifs de l'état de la technique, le dispositif 11 de détection d'eau liquide permet d'obtenir rapidement la courbe de la figure 3, relative à l'évolution de la concentration Ct de traceur en fonction du débit de prélèvement Qp. En effet, à partir des techniques d'analyse d'échantillon en laboratoire de l'état de la technique, l'obtention de cette courbe requiert plusieurs prélèvements ponctuels et plusieurs analyses. En outre, de par la nature ponctuelle des mesures de l'état de la technique, la détermination du débit maximal Qmax manque de précision. Au contraire, le dispositif 11 de détection d'eau liquide permet en peu de temps de déterminer avec précision débit maximal Qmax augmentant la fiabilité de la mesure. Selon un mode particulièrement avantageux, le système d'analyse 16 comprend un circuit microfluidique 18. Par « microfluidique » on entend ici un système dont au moins une dimension caractéristique est inférieure au millimètre. Ainsi, en l'occurrence, le circuit microfluidique 18 du système d'analyse 16 comprend des canaux 19, par exemple de section rectangulaire, dont la plus grande dimension est de l'ordre de deux cents microns. L'utilisation d'un circuit microfluidique 18 permet avantageusement de réaliser une analyse en continu. En effet, de par le caractère continu, les méthodes classiques de mesures par chromatographie ou par utilisation d'un spectromètre de masse sont exclues. Le circuit microfluidique 18 permet de mettre en oeuvre des techniques adaptées au caractère continu, comme il sera vu plus loin. De plus, les dimensions du circuit microfluidique 18 permettent d'obtenir un dispositif de détection d'eau liquide 11 d'encombrement limité, facilement transportable et facilement implantable sur le site industriel, notamment à proximité du circuit secondaire 4. Afin d'injecter l'eau provenant du conduit 101 de soutirage, dont le diamètre est d'environ 50 centimètres, dans les canaux 19 du circuit microfluidique 18, les moyens de prélèvement 14 comprennent avantageusement un tuyau de prélèvement 20, connecté sur le conduit 101 de soutirage au point de prélèvement 15, et les moyens de piquage 17 comprennent un capillaire de piquage 21, raccordant le tuyau de prélèvement 20 au circuit microfluidique 18 du système d'analyse 16. Le capillaire de piquage 21 se présente en pratique sous la forme d'un tuyau d'une ou de quelques centaines de microns de diamètre intérieur, et permet à l'eau d'effectuer la transition entre le tuyau de prélèvement 20, dont les dimensions sont de l'ordre de quelques millimètres, et les canaux 19 du circuit microfluidique 18. Ainsi, seule une petite fraction de l'eau prélevée dans le tuyau de prélèvement 20 est envoyée dans le circuit microfluidique 18. Le reste de l'eau prélevée peut être directement renvoyé vers le circuit de traitement des effluents de la centrale. Des régulateurs de débits permettent de contrôler la circulation d'eau vers le système d'analyse 16. Par exemple, une première vanne 22 est placée sur le tuyau de prélèvement 20, entre le capillaire de piquage 21 et le point de prélèvement 15, afin d'ajuster le débit d'eau prélevée du conduit 101, par rapport par exemple au débit maximal Qmax, déterminé dans l'étape antérieure de mise au point. A la place de la première vanne 22, mais de préférence en combinaison, une deuxième vanne 23 peut être placée sur le capillaire de piquage 21, afin de contrôler le débit d'eau envoyée vers le système d'analyse 16. Le débit dans le tuyau de prélèvement 20 est très différent du débit dans le capillaire de piquage 21. En outre, afin de garantir la circulation de l'eau depuis le point de prélèvement 15 jusqu'au circuit microfluidique 18 d'analyse, la pression à l'entrée du capillaire de piquage 21 doit être suffisamment élevée. Une garde hydraulique 24 peut alors être formée sur le tuyau de prélèvement 20, en aval de l'entrée du capillaire de piquage 21 sur le tuyau de prélèvement 20, pour imposer une pression déterminée à l'entrée 25 du capillaire de piquage 21. A cet effet, en aval de l'entrée 25 du capillaire de piquage 21, le tuyau de prélèvement 20 forme un S. Plus précisément, le tuyau de piquage 21 comprend, à partir du point de prélèvement 15 sur le conduit 101, une portion 26 sensiblement linéaire, et s'étendant suivant une direction verticale. La direction verticale est prise ici en référence à l'orientation naturelle de la figure 4. Les termes « au-dessus de » et « en-dessous de » seront également utilisés en référence à l'orientation naturelle de la figure 4, étant entendu que sur la figure 4, selon la direction verticale, le conduit 101 de soutirage est au-dessus du circuit microfluidique 18 du système d'analyse 16. La portion 26 sensiblement linéaire du tuyau de prélèvement 20 est prolongée, au- delà de l'entrée 25 du capillaire de piquage 21, par un premier coude 27 à 180°, à son tour prolongé par un deuxième coude 28 à 180°. Le deuxième coude 28 présente alors un point 29 dit haut, sur lequel est placé un évent 30, ouvert à la pression atmosphérique. Une hauteur h prédéterminée est définie entre le point haut 29 sur le deuxième coude 28 et l'entrée 25 du capillaire de piquage 21 sur le tuyau de prélèvement 20, le point haut 29 se situant au-dessus de l'entrée 25 du capillaire de piquage 21. La hauteur h de la colonne d'eau est alors calculée pour augmenter la pression à l'entrée 25 du capillaire de piquage 21, de manière à favoriser le passage de l'eau vers le circuit microfluidique 18 du système d'analyse 16. Les régulateurs de débit 22, 23 peuvent également participer à la régulation de la pression à l'entrée 25 du capillaire de piquage 21. D'autres moyens, tels que des diaphragmes, peuvent également être employés pour aider à réguler la pression. De préférence, au moins un échangeur de chaleur 31 est placé entre le point de prélèvement 15 et le système d'analyse 16, afin de refroidir l'eau prélevée. En effet, l'eau prélevée du circuit secondaire 4 est à une température tellement élevée qu'elle risque d'endommager les équipements du système d'analyse 16. Ainsi, un échangeur 31 de chaleur peut être placé sur le tuyau de prélèvement 20, en amont de l'entrée 25 du capillaire de piquage 21. Lorsque de la vapeur est accidentellement prélevée, l'échangeur de chaleur 31 provoque également la condensation de l'eau, de sorte que dans le système d'analyse 16, et plus précisément dans le circuit microfluidique 18, l'eau est sous forme liquide uniquement, facilitant la circulation de l'eau dans le circuit microfluidique 18, tout en évitant d'endommager le matériel du système d'analyse 16. La manipulation du système d'analyse 16 par les opérateurs est également plus aisée. Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif de détection 11 comprend des moyens d'injection 33 d'une sonde spécifique au traceur, c'est-à-dire réagissant en présence du traceur. Plus précisément, une partie de l'eau prélevée dans le conduit 101 de soutirage est injectée en continu dans le circuit microfluidique 18. La sonde est également injectée dans le circuit microfluidique 18, où elle se mélange à l'eau. Des chevrons peuvent être formés sur les canaux 19 du circuit microfluidique 18 afin de former un mélangeur à chevrons et favoriser le mélange entre l'eau et la sonde. Le mélange comprenant l'eau, dans laquelle le traceur est présent, et la sonde est ensuite analysé. II est décrit ci-dessous une mode de réalisation de la détection en continu du traceur par la sonde, dans lequel la sonde est une sonde fluorescente, c'est-à-dire qu'elle réagit avec le traceur pour former un mélange, ou complexe, capable d'émettre une fluorescence lorsqu'il excité par une source de photons. Par exemple, lorsque le traceur est du césium, la sonde peut être choisie parmi les composants de la famille des calixarènes. Le césium est complexé par la molécule de calixarène. Lorsque le complexe est excité, il émet alors des photons, lesquels peuvent être détectés par un dispositif d'analyse optique 39, afin de révéler la présence de césium. Le circuit microfluidique 18 comprend deux entrées 34, 35, en l'occurrence une première entrée 34, reliée au capillaire de piquage 21 et par laquelle de l'eau prélevée du conduit 101 est injectée dans le circuit microfluidique 18, et une deuxième entrée 35 reliée aux moyens d'injection 33 de la sonde. Les moyens d'injection 33 de la sonde peuvent alors comprendre un réservoir 36 de la sonde, un réservoir 37 de gaz comprimé, et éventuellement un détendeur 38. En amont du réservoir 36 de sonde, le gaz propulseur est comprimé dans le réservoir 37 de gaz, et est détendu dans le détendeur 38 avant d'être envoyé dans le réservoir 36 de sonde. La sonde est ainsi entraînée par le gaz pour être injectée dans le circuit microfluidique 18. Un régulateur de débit, telle qu'une vanne 23', permet d'ajuster le débit de sonde injectée. De même, la deuxième vanne 23 mentionnée ci-dessus, placée sur le capillaire de piquage 21, permet d'ajuster la quantité d'eau injectée. Ainsi, la sonde et l'eau peuvent être injectées simultanément dans le circuit microfluidique 18. Il est de plus possible de contrôler les quantités relatives d'eau et de sonde injectées dans le circuit microfluidique 18. En particulier, le débit de sonde et le débit d'eau injectée dans le système d'analyse 16 sont régulés l'un en fonction de l'autre pour obtenir un mélange comprenant de l'eau prélevée et la sonde dans des proportions déterminées en fonction d'une sensibilité souhaitée, telle que les concentrations relatives de sonde et de traceur permettent d'obtenir la réaction cherchée. Par exemple, les débits seront choisis de sorte que la quantité de sonde injectée dans le circuit 18 microfluidique est sensiblement égale à la quantité d'eau injectée. La longueur du circuit microfluidique 18 peut être choisie afin de garantir un mélange efficace entre l'eau injectée et la sonde ainsi qu'une réaction complète entre le traceur et la sonde, pour former par exemple un complexe. Par exemple, la longueur du circuit microfluidique 18 est de dix cm (centimètre) et est de section constante. A cet effet, les canaux 19 du circuit microfluidique 18 sont pliés en serpentin, par exemple pour former des créneaux ou toute autre forme similaire. Le circuit microfluidique 18 comprend, à une extrémité opposée aux deux entrées 34, 35, une portion terminale sensiblement rectiligne, formant un segment de mesure 40. Le circuit microfluidique 18 permet de ne consommer que de faibles quantités de sonde, autorisant analyse en continu sur de longues durées sans engendrer de problèmes liés aux rejets éventuellement polluants, ni des coûts élevés. En outre, la quantité de traceur utilisée est proportionnelle à la quantité de sonde, de sorte que là encore grâce au circuit microfluidique 18, les quantités de traceur consommées sont faibles. Les risques de rejets de traceur dans l'environnement sont donc moins contraignants du fait des faibles quantités. Enfin, la réaction dans les canaux 19 du circuit microfluidique 18 entre la sonde et le traceur se fait plus rapidement, grâce aux effets propres aux systèmes microfluidiques. Les coûts des mesures sont ainsi grandement réduits. Selon un mode de réalisation, le dispositif d'analyse optique 39 comprend une première source de photons 41, éventuellement une seconde source de photons 41' située de manière symétrique à la première source 41 par rapport au segment 40 de mesure, des capteurs optiques 42, indiqués par CAP sur la figure 5 et un poste d'analyse 43 du signal généré par les capteurs 42. La source de photons 41 est placée à l'entrée d'une fibre optique 44 qui guide la lumière d'excitation vers le segment 40 de mesure. Il peut s'agit par exemple d'une diode laser, émettant un faisceau 45 lumineux cohérent réglé à une longueur d'onde adaptée pour exciter le mélange comprenant l'eau prélevée et la sonde. Une diode luminescente émettant autour d'une longueur d'onde correspondant au maximum d'absorption du complexe traceur-sonde convient également. Par exemple, dans le cas où le traceur est du césium et la sonde est une molécule de la famille des calixarènes, la longueur d'onde d'excitation peut être de 365 nm (nanomètres). La direction de collection de l'émission de la fluorescence 46 est par exemple perpendiculaire à la direction du faisceau d'excitation. En plaçant les capteurs optiques 42 le long du segment de mesure 40, sensiblement rectiligne, du circuit microfluidique 18, les capteurs optiques 42, qui peuvent comprendre par exemple une fibre optique collectant la fluorescence 46, reçoivent la fluorescence 46, et envoient un signal au poste d'analyse 43. Eventuellement, le signal passe par un amplificateur 47, indiqué par AM PL sur la figure 5. Le poste d'analyse 43 peut alors émettre à son tour un signal indiquant la présence ou non de traceur. Eventuellement, le poste d'analyse 43 détermine la quantité de liquide L circulant dans le circuit 10 de soutirage en analysant l'intensité de la fluorescence 46 du mélange comprenant l'eau injectée et la sonde. En effet, en basant l'analyse du mélange comprenant l'eau et la sonde sur la concentration en traceur, plus la concentration de traceur dans le circuit microfluidique 18 est élevée, plus l'intensité de la fluorescence 46 est élevée. Comme le traceur ne s'est mélangé dans le conduit 101 de soutirage qu'avec le liquide L, en déterminant la concentration de traceur dans l'eau prélevée, il est possible de déterminer le taux de liquide L par rapport à la vapeur V dans le circuit secondaire 4. Par exemple, pour pouvoir déterminer le taux de liquide, seul du liquide doit être prélevé. Comme décrit plus haut, le débit de prélèvement peut être ajusté grâce à un régulateur de débit 22. Ainsi, à partir du diagramme de la figure 3, le débit de prélèvement est ajusté pour être inférieur au débit maximal Qmax, de sorte que seul du liquide est prélevé. Puis, un traceur est injecté au point 12 d'injection, selon une concentration et un débit prédéterminés connus, de sorte que la quantité de traceur est un paramètre connu. Le traceur se trouve alors dilué dans le liquide L dans le conduit 101, et plus il y a de liquide dans le conduit, plus la dilution sera importante. La mesure de la concentration de traceur dans l'eau prélevée permet alors, en appliquant le principe de la conservation de la matière, de calculer le débit de liquide dans le conduit 101. Selon un mode particulier de réalisation, le dispositif d'analyse optique 39 comprend deux sources de photons 48, 49, chacune émettant un faisceau à une longueur d'onde donnée : - une première source 48 émet à une longueur d'onde correspondant à la longueur d'onde d'excitation du mélange comprenant le traceur et la sonde, formant alors par exemple un complexe traceur-sonde, - une deuxième source 49 émet à une longueur d'onde correspondant à la longueur d'onde d'excitation de la sonde, ou à une longueur d'onde d'excitation du complexe traceur-sonde différente de la première source 48. Par exemple, lorsque le traceur est du césium introduit sous forme de sel tel que l'iodure de césium, et la sonde est une molécule de calixarène, la première source 48 peut émettre à une longueur d'onde de 365 nm (nanomètre) et la deuxième source 49 à 310 nm (nanomètre) ces deux longueurs d'onde correspondant à deux longueurs d'onde d'excitation distinctes du complexe. Les deux sources 48, 49 sont mises en oeuvre simultanément. Par exemple, chaque source 48, 49 est placée à une extrémité d'une fibre 44, 50 optique guidant la lumière d'excitation vers l'une des deux extrémités de la portion 40 du circuit microfluidique et chacune émet un faisceau 51, 52 dans la même direction, c'est-à-dire en direction de l'autre. Ainsi, à chaque instant, c'est le même échantillon dans le segment de mesure 40 qui reçoit les deux faisceaux 51, 52. La fluorescence 46 est détectée comme précédemment, par exemple par un faisceau de fibres optiques 53, indiqué par OPT sur la figure 6, placé à proximité du segment de mesure. La lumière est convertie en courant dans un photomultiplicateur 54, indiqué par MULTI sur la figure 6, puis en tension dans un convertisseur courant-tension 55, indiqué par IN. Une détection synchrone sur le signal en tension est réalisée sur la longueur d'onde de la première source par exemple dans un premier filtre fréquentiel 56, indiqué par FREQ1, et, de même, une détection synchrone sur le signal en tension est réalisée sur la longueur d'onde de la deuxième source, par exemple dans un deuxième filtre fréquentiel 57, indiqué par FREQ2. La détection synchrone permet notamment de détecter un signal même lorsque son intensité est très faible en minimisant l'influence du bruit, qui se manifeste comme des signaux erratiques. Un quotient des signaux résultants des deux détections synchrones est réalisé dans un système de traitement des signaux 58, indiqué par SIG, et permet de plus d'obtenir un signal caractéristique de la présence ou non de traceur sans impliquer la nécessité d'une référence interne ou d'un échantillon de référence, facilitant l'analyse en continu. L'excitation à deux longueurs d'onde de la fluorescence du complexe traceur-sonde, puis la mesure du rapport des intensités de fluorescence relatives à ces deux excitations, permettent d'obtenir directement le débit de traceur dans l'eau, en s'affranchissant de la nécessité d'une calibration préalable du système de mesure. En particulier, en utilisant une première longueur d'onde excitant el complexe et une deuxième longueur d'onde excitant la sonde, la mesure ratiométrique permet de s'affranchir de l'influence de la concentration de la sonde sur le résultat. Cette mesure dite ratiométrique est donc d'un grand intérêt. En variante, il peut être injecté un étalon fluorescent dans le circuit 18 microfluidique. L'étalon est par exemple une molécule différente de la sonde et qui ne réagit pas avec le traceur. Dans ce cas, la deuxième source 49 émet à une longueur d'onde correspondant à une longueur d'onde d'excitation de l'étalon. Le reste des étapes de la détection synchrone reste inchangée. En effet, il se peut que la différence spectrale aussi bien en absorption qu'en fluorescence entre la sonde et le complexe soit très faible, voire inexistante. Dans un tel cas, l'excitation au moyen de deux longueurs d'onde de la sonde et du complexe ne permet pas de s'affranchir de l'influence de la concentration de la sonde. L'ajout de l'étalon fluorescent permet alors d'établir une référence interne pour la mesure ratiométrique. Un tel étalon fluorescent peut par exemple être un colorant tel que la fluorescéine ou la rhodamine. Le dispositif de détection 11 ainsi formé assure de pouvoir mettre en oeuvre une surveillance en continu d'un conduit 101, et notamment du conduit 101 d'un circuit de soutirage 10 par exemple sur le circuit secondaire 3 d'une centrale nucléaire 1. Les moyens de prélèvement d'eau dans le conduit 101 permettent de réalisation une circulation en continu d'eau depuis le point de prélèvement 15 jusqu'au système d'analyse 16. La mesure se fait plus rapidement et de manière plus fiable Le dispositif 11 étant facilement transportable et peut encombrant, il peut être placé en divers points stratégiques le long du circuit 10 à surveiller. Le dispositif 11 requiert peu de personnel pour le mettre en oeuvre, réduisant les coûts de maintenance. L'utilisation de la technologie microfluidique dans le système d'analyse 16 est particulièrement bien adaptée à la détection en continu de liquide dans le conduit 101 de soutirage du circuit de soutirage 10, car elle permet la mise en oeuvre de techniques d'analyse en continu. Elle permet de surcroit de diminuer l'encombrement, facilitant l'implantation du dispositif sur le site industriel de la centrale 1. REVENDICATIONS1. Dispositif de détection (11) d'eau liquide dans un conduit (101) dans lequel circule de l'eau, le dispositif (11) comprenant : des moyens de prélèvement (14) d'eau en un point de prélèvement (15) du conduit (101), un système d'analyse (16) d'eau prélevée du conduit (101), pour détecter une présence d'eau liquide, caractérisé en ce que les moyens de prélèvement (14) comprennent des moyens de piquage (17) en continu d'eau du conduit depuis le point de prélèvement (15) vers le système d'analyse (16). 2. Dispositif (11) selon la revendication 1, comportant en outre un injecteur (13) d'un traceur d'eau liquide en un point d'injection (12) du conduit (101), le système d'analyse (16) étant apte à détecter une présence du traceur d'eau liquide. 3. Dispositif (11) selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel le système d'analyse (16) comporte un circuit microfluidique (18). 4. Dispositif (11) selon la revendication 3, dans lequel les moyens de piquage (17) comportent un capillaire de piquage (21) raccordant un tuyau de prélèvement (20), relié au point de prélèvement (15), au système d'analyse (16) pour injecter une partie au moins de l'eau prélevée dans le système d'analyse (16). 5. Dispositif (11) selon la revendication 4, dans lequel le tuyau de prélèvement (20) comporte un point dit haut (29) sur lequel un évent (30) est placé, le capillaire de piquage (21) étant placé sur le tuyau de prélèvement (20) à une distance (h) déterminée, du point haut (29), de manière à former une garde hydraulique (24). 6. Dispositif (11) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant un régulateur de débit (22, 23) d'eau injectée dans le système d'analyse (16). 25 30 7. Dispositif (11) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant entre le point de prélèvement (15) et le système d'analyse (16) au moins un échangeur de chaleur (31, 32) apte à refroidir une partie au moins de l'eau prélevée avant son injection dans le système d'analyse (16). 8. Dispositif (11) selon l'une quelconque des revendications 2 à 7, dans lequel le traceur d'eau liquide comporte un traceur chimique. 9. Dispositif (11) selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant en outre : des moyens d'injection (33) dans le système d'analyse (16), d'une sonde d'un traceur d'eau liquide présent au point de prélèvement, des moyens pour mélanger de l'eau prélevée et la sonde dans le système d'analyse (16), des moyens d'analyse (39) du mélange comprenant de l'eau prélevée et la sonde. 10. Dispositif (11) selon la revendication 9, comprenant un régulateur du débit (23') de la sonde injectée dans le système d'analyse (16). 11. Dispositif (11) selon la revendication 9 ou la revendication 10, dans lequel la sonde comporte une sonde fluorescente réagissant avec le traceur, les moyens d'analyse (39) du mélange comprenant un dispositif d'analyse optique de la fluorescence du mélange. 12. Dispositif (11) selon la revendication 11, dans lequel le traceur d'eau liquide comporte du césium, la sonde fluorescente étant choisie parmi les composants de la famille des calixarènes. 13. Circuit de soutirage (10) d'eau issue d'un corps de turbine (7) d'une centrale de production d'électricité, comprenant un conduit (101) de soutirage d'eau chaude pour réchauffer de l'eau alimentaire de la centrale, lequel circuit (10) comporte undispositif pour la détection (11) en continu d'eau liquide selon l'une des revendications 1 à 12. 14. Circuit (10) selon la revendication 13, dans lequel le conduit de soutirage (101) est de diamètre (D) prédéterminé, et le dispositif (11) comporte un injecteur (13) d'un traceur d'eau liquide et des moyens de prélèvement (14) d'eau à analyser, l'injecteur (13) et les moyens de prélèvement (14) étant séparés d'une distance fonction d'un multiple dudit diamètre prédéterminé. 15. Procédé pour la détection en continu d'eau liquide dans de la vapeur d'eau en circulation dans un conduit (101), le procédé comprenant les étapes suivantes : /1/ le prélèvement en continu d'eau en un point de prélèvement (12) du conduit (101), /2/ l'injection en continu d'une partie au moins de l'eau prélevée, dans un système d'analyse (16), /3/ la détection en continu d'eau liquide. 16. Procédé selon la revendication 15, comportant en outre une étape d'injection en continu, en un point d'injection (12) du conduit (101), d'un traceur d'eau liquide, la détection en continu d'eau liquide comportant une détection en continu dudit traceur d'eau liquide. 17. Procédé selon l'une des revendications 15 et 16, dans lequel l'étape de détection en continu d'eau liquide comprend une opération d'injection en continu d'une sonde dans le système d'analyse (16), simultanément à l'étape d'injection de la partie d'eau prélevée. 18. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le débit de sonde et le débit d'eau injectée dans le système d'analyse (16) sont régulés l'un en fonction de l'autre pour obtenir un mélange comprenant de l'eau prélevée et la sonde dans des proportions déterminées en fonction d'une sensibilité souhaitée. 19. Procédé selon la revendication 17, dans lequel la sonde injectée dans le système d'analyse (16) forme avec le traceur d'eau liquide un complexe fluorescent, l'étape de détection en continu d'eau liquide comprenant les opérations suivantes : l'excitation du complexe par un faisceau à une première longueur d'onde et, simultanément, l'excitation du complexe ou de la sonde dans le système d'analyse (16) par un faisceau à une deuxième longueur d'onde différente de la première longueur d'onde ; la détection de la fluorescence du complexe excité sous forme d'un signal en tension ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la première longueur d'onde ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la deuxième longueur d'onde ; la mesure ratiométrique sur les deux signaux résultant des détections synchrones ; la mesure ratiométrique étant définie comme le quotient entre les deux signaux résultant des deux détections synchrones. 20. Procédé selon la revendication 17, dans lequel la sonde injectée dans le système d'analyse (16) forme avec le traceur d'eau liquide un complexe fluorescent, l'étape de détection en continu d'eau liquide comprenant les opérations suivantes : l'injection d'un étalon fluorescent distinct de la sonde dans le système d'analyse (16), l'excitation du complexe dans le système d'analyse (16) par un faisceau à une première longueur d'onde et, simultanément, l'excitation de l'étalon dans le système d'analyse (16) par un faisceau à une deuxième longueur d'onde différente de la première longueur d'onde ; la détection de la fluorescence du complexe excité et de la fluorescence de l'étalon sous forme d'un signal en tension ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la première longueur d'onde ; la détection synchrone sur le signal en tension pour la deuxième longueur d'onde ;la mesure ratiométrique sur les deux signaux résultant des détections synchrones ; la mesure ratiométrique étant définie comme le quotient entre les deux signaux résultant des deux détections synchrones.5