FR 3000168 A1 20140627 FR 1262580 A 20121221 ENSEMBLE POUR LA REALISATION D'UN JOINT FILETE TUBULAIRE RESISTANT AU GRIPPAGE [1] La présente invention concerne les connexions filetées destinées au forage et/ou à l'exploitation de puits d'hydrocarbures, et plus précisément l'optimisation de la performance globale d'une connexion en termes de résistance au grippage et d'étanchéité aux gaz, au moyen d'une synergie de revêtements thermoplastiques solides dont un au moins comprend une résine thermoplastique amorphe liquide. [2] Par connexions filetées, on entend tout ensemble constitué de deux éléments de forme sensiblement tubulaire aptes à être assemblés entre eux par vissage, en vue de constituer, notamment, soit une garniture apte à forer un puits d'hydrocarbures, soit une colonne montante sous-marine pour la maintenance (appelée aussi work over riser) ou l'exploitation de tels puits, telle qu'un riser, soit une colonne de cuvelage ou de production intervenant dans l'exploitation du puits. [3] Chaque élément tubulaire comporte une portion d'extrémité dotée d'une zone 15 filetée mâle ou d'une zone filetée femelle destinée à être vissée avec une portion d'extrémité correspondante d'un élément analogue. Ainsi assemblés, les éléments composent ce que l'on appelle un joint ou une connexion. [4] Ces composants tubulaires filetés d'une connexion sont assemblés sous des contraintes définies afin de répondre aux exigences de serrage et d'étanchéité 20 imposées par les conditions d'utilisation. En outre, il faut savoir que les composants tubulaires filetés peuvent avoir à subir plusieurs cycles de vissage et de dévissage, en particulier en service. [5] Les conditions d'utilisation de ces composants tubulaires filetés donnent lieu à différents types de contraintes, qui rendent nécessaire l'utilisation de films sur les 25 parties sensibles de ces composants, telles que les zones filetées, les zones en butée, ou encore les surfaces d'étanchéité. [6] Ainsi, les opérations de vissage se font généralement sous forte charge axiale, par exemple du fait du poids d'un tube de plusieurs mètres de longueur à assembler par le joint fileté, éventuellement aggravées par un léger désalignement de 30 l'axe des éléments filetés à assembler. Ceci induit des risques de mauvais accostage des butées, (mauvaise pressurisation des portées d'étanchéité) et ceci induit des risques de grippage au niveau des zones filetées et/ou au niveau des surfaces d'étanchéité métal / métal. C'est pour ces raisons qu'on revêt couramment les zones filetées ainsi que les surfaces d'étanchéité métal/métal avec des lubrifiants. [7] Dans les concepts actuels, il est nécessaire de choisir un coefficient de frottement de manière à obtenir une valeur de couple sur butée au moins égale à une valeur seuil. Par ce moyen, on peut éviter de réduire la valeur du couple optimal de vissage défini pour ce type de joint et pour la graisse API de référence, et dans des cas extrêmes éviter de ne plus assurer la fonction de la butée. [8] Plusieurs approches ont consisté pour certaines, à différencier le coefficient de frottement en fonction de la zone de sollicitation en appliquant préférentiellement un vernis de glissement au PTFE dans les filetages (zone de sollicitation longitudinale au mouvement) sans revêtir la zone de sollicitation axiale ou butée afin de générer localement un coefficient de frottement élevé (cf par exemple le document US20090033087). [9] D'autres approches ont consisté à privilégier un couple d'accostage inférieur à 70% de la valeur du couple de serrage optimum au moyen de revêtements essentiellement viscoplastiques (cf par exemple les documents W02008/125740, W02009/072486). Or un revêtement thermoplastique essentiellement cireux présente un risque de plastification de la butée avant d'avoir atteint le couple de serrage optimum notamment pour les connexions de petites dimensions et de faible épaisseur de type T&C (threaded and coupled) ou des connections dites « High Torque ». [10] Pour l'homme du métier, il est possible d'accroître les efforts de cisaillement pendant le régime dit de frottement en plastification de la butée de vissage (c'est-à-dire en fin de phase de serrage) par un effet élastique au moyen de matériaux thermoplastique au comportement rhéorésistant dans une matrice de consistance solide (cf par exemple le document W02010043316). Cependant, la résistance au cisaillement entraîne un échauffement excessif susceptible de modifier les propriétés rhéologiques viscoplastiques de la matrice dans la zone de sollicitation longitudinale au mouvement et d'affecter l'effet de feuil qui permet un grand nombre de vissage/dévissages. [011] Pour contourner le problème, l'homme du métier a choisi d'ajuster l'effet élastique par migration surfacique ou par imprégnation d'un agent de glissement dans une matrice thermoplastique solide à haut point de ramollissement dans le but de réduire la valeur du couple d'accostage sans affecter le couple sur butée en fonction de la zone de sollicitation et assurer une résistance au grippage y compris dans le cas d'une rupture du film au-delà du plafond de contrainte (cf par exemple les documents W02010114168 et W02012049194). Bien que l'effet soit avéré dans la zone de démarrage et en fin de serrage, le film lubrifiant est facilement extrudé en écailles abondantes à cause d'une conjonction de facteurs attribuée au choix des polymères 5 thermoplastiques qui constituent la matrice. Un point de ramollissement ou de fusion de préférence compris entre 80°C et 320°C, largement supérieur à une température correspondant à celles auxquelles les constituants sont exposés lors du stockage ou de l'utilisation, afin d'éviter qu'ils ne capturent par leur caractère collant les poussières et autres contaminants. Et des polymères comme un co-polyamide de dimères d'acide 10 qui présentent un comportement thermodynamique caoutchoutique rendent la matrice très cohésive en opposition à la force d'adhésion. [12] Alternativement, le brevet W02009057754 et plus récemment le brevet W02012060472 proposent de réaliser une couche mince d'un film lubrifiant à consistance pâteuse ou cireuse (dite « semi-sèche » ou « semi-dry » en anglais) 15 comprenant des matériaux qui confèrent une résistance au frottement dépendante de la pression de contact. Ces solutions mettent en jeu un dérivé colophanique ou résine « tackifiante » solide ayant un point de ramollissement compris entre 60°C et 200°C ou un fluorure de calcium par exemple. Le principe de freinage est cependant surtout limité attribué au fait que la matrice hautement visqueuse contribue à limiter le 20 glissement à l'interface métal-métal et augmente par conséquent le frottement. De plus, le film mince n'est pas à l'état solide ce qui est un inconvénient lors du transport, du stockage et de l'utilisation (risque de contamination). [13] A partir de ce constat, la présente invention se fonde sur une synergie des propriétés requises en appliquant deux revêtements thermoplastiques solides, ayant 25 un coefficient de frottement et un comportement thermodynamique différentiel, en vis-à-vis et indifféremment sur l'extrémité filetée mâle ou femelle de la connexion. La présente invention propose ainsi d'obtenir un couple sur butée supérieur ou égal à 100% en conservant le film lubrifiant le plus longtemps possible entre les surfaces en contact pour assurer une performance en lubrification optimale. 30 [014] En particulier, la présente invention porte sur un ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composants tubulaires chacun d'axe de révolution et dotés chacun en l'une de leurs extrémités d'une zone filetée réalisée sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, lesdites extrémités étant aptes à coopérer en vissage et s'achevant par une surface terminale, au moins une première surface de contact étant ménagée sur l'une des extrémités et au moins une seconde surface de contact étant ménagée sur l'extrémités correspondante, de sorte que les première et seconde surfaces de contact entrent en contact lors du vissage des 5 extrémités, caractérisé en ce que les première et seconde surfaces de contact peuvent être chacune revêtues respectivement d'un premier et d'un second films secs thermoplastiques dont les matrices peuvent être constituées d'un ou plusieurs polymères thermoplastiques, l'un seulement des premier et second films secs thermoplastiques comportant en outre une résine thermoplastique amorphe liquide de 10 viscosité dynamique comprise entre 2000 et 40000 mPa.s à 25°C. [15] Des caractéristiques optionnelles, complémentaires ou de substitution, sont énoncées ci-après. [16] Les première et seconde surfaces de contact peuvent être une partie des zones filetées. 15 [017] Les première et seconde surfaces de contact peuvent être des surfaces d'étanchéité ménagées sur la surface circonférentielle des extrémités des premier et un second composants tubulaires. [018] Les première et seconde surfaces de contact peuvent être des surfaces de butée ménagées sur la surface terminale desdites extrémités. 20 [019] Le ou les polymères thermoplastiques constituant la matrice des premier et second films secs peuvent avoir une structure semi-cristalline et une température de fusion comprise entre 60°C et 170°C. [20] Le ou les polymères thermoplastiques peut ou peuvent être choisis dans la liste définie par les résines copolymères contenant des copolymères éthylène-vinyl 25 acétates, des copolymères éthylène-éthyl acrylate, des copolymères éthylène-méthyl acrylate, des copolymères à blocs alternant un polymère acrylate de butyle amorphe entre deux polymères polyméthylméthacrylate cristallins, les copolyamides à base de dimères issus de la réaction de polycondensation entre un diacide et une diamine. [21] Le ou les polymères thermoplastiques peut ou peuvent être un copolymère 30 éthylène-vinyl acétate dont la proportion d'acétate de vinyle est comprise entre 18 et 40%, et préférentiellement égale à 28%. [22] Le rapport de concentration entre la résine thermoplastique amorphe liquide et les polymères peut être compris entre 1.5 et 2. [23] La résine thermoplastique amorphe liquide peut être choisie dans la liste définie par les dérivés d'acide colophanique estérifiés au méthanol ou au triéthylène glycol, les résines hydrocarbonées aromatiques de masse moléculaire inférieure à 500 g/mol, les résines polyester hydroxylées, les polyisobutylènes, les polyalkylméthacrylates. [24] Les films secs thermoplastiques peuvent comprendre également une ou plusieurs cires choisies dans la liste définie par les paraffines, les cires microcristallines, les cires de carnauba, les cires de polyéthylène, les cires d'amides, les huiles de ricin hydrogénées. [025] La proportion en masse de cires dans le film sec thermoplastique peut être comprise entre 3% et 20%. [26] Les films secs thermoplastiques peuvent comprendre également des particules de lubrifiants solides choisis dans la liste définie par le graphite, le nitrure de bore, l'oxyde de zinc, le bisulfure de molybdène, le fluorure de graphite, les sulfures 15 d'étain, les sulfures de bismuth, thiosulfates, le polytétrafluoréthylène, les polyamides. [27] La proportion en masse de particules de lubrifiants solides dans le film sec thermoplastique peut être comprise entre 2% et 20%. [28] Les films secs thermoplastiques peuvent comprendre également un sel complexe d'acide alkyarylsulfonique neutralisé par un carbonate de calcium, la 20 proportion en masse restant inférieure à 40%. [29] Les films secs thermoplastiques peuvent comprendre également un inhibiteur de corrosion, de préférence de la silice échangeuse d'ions calcium, la proportion en masse de l'inhibiteur de corrosion étant comprise entre 5 et 15% en masse. [30] Les films secs thermoplastiques peuvent comprendre également une huile de 25 polydiméthylsiloxane ou de perfluoropolyéther, ladite huile ayant une viscosité cinématique comprise entre 100 et 1850 mm2/s à 20°C, et la proportion en masse de ladite huile étant comprise entre 2 et 10%. [31] Les première et seconde surfaces de contact peuvent être traitées préalablement par une étape de préparation de surface choisie dans le groupe 30 constitué par le sablage, les traitements de conversion, les dépôts électrolytiques, avant d'être chacune revêtue du film sec thermoplastique. [32] Des caractéristiques et avantages de l'invention sont exposés plus en détail dans la description ci-après, avec référence aux dessins annexés. [33] La figure 1 est une vue schématique d'un joint résultant de l'assemblage par vissage de deux composants tubulaires. [034] La figure 2 est une vue schématique de la courbe de vissage de deux composants tubulaires filetés. [35] Les figures 3 à 7 représentent des courbes de résultats d'essais. [36] La figure 8 est une vue schématique d'une installation de test. [37] La figure 9 est une vue schématique d'une configuration de connexion [038] La figure 10 est une vue schématique d'une installation de test. [39] L'invention trouve son application dans les joints filetés tels que représentés en figure 1. Ce type de joint comprend un premier composant tubulaire d'axe de révolution 10 et doté d'une portion d'extrémité mâle 1 et un second composant tubulaire d'axe de révolution 10 et doté d'une portion d'extrémité femelle 2. Les portions d'extrémité 1 et 2 présentent chacune une surface terminale disposée perpendiculairement à leur axe de révolution 10 respectif et sont respectivement dotées d'une zone filetée 3 et 4, lesquelles coopèrent entre elles pour l'assemblage mutuel par vissage des composants. Les zones filetées 3 et 4 peuvent être du type à filet trapézoïdal, autobloquantes, ou autre. De plus, des surfaces d'étanchéité métal/métal 5, 6, destinées à être en contact serrant étanche l'une contre l'autre après assemblage par vissage des deux composants filetés, sont ménagées respectivement sur les portions d'extrémités mâle 1 et femelle 2, au voisinage des zones filetées 3, 4. La portion d'extrémité mâle 1 présente une surface terminale 7 qui peut venir en en butée, lorsque les deux composants sont vissés l'un à l'autre, contre une surface correspondante 8 ménagée sur la portion d'extrémité femelle 2. Le joint comprend en outre deux surfaces d'étanchéité 5 et 6 disposées respectivement sur les portions d'extrémité 1 et 2 et destinées à venir en contact serrant étanche lorsque le joint est vissé. [40] Selon le type de joint ou de connexion, la butée entre la surface terminale 7 et 30 la surface correspondante 8 peut aussi être remplacée par des zones filetées 3, 4, agencées en coopération en serrage autobloquant du type décrit, par exemple, dans US 4 822 081, US RE 30 647 ou US RE 34467. [41] Selon les exigences liées au design et à l'utilisation, les portions d'extrémité 1 et 2 des composants tubulaires peuvent être revêtues partiellement ou totalement. Par exemple, les zones filetées 3 et 4 peuvent être partiellement ou intégralement revêtues. Il en est de même pour les surfaces d'étanchéité 5 et 6 et pour les surfaces de butée, lorsqu'elles sont prévues au niveau de la surface terminale 7 et de la surface correspondante 8. [42] Nous allons maintenant revenir sur l'origine et le détail de l'invention. [43] La performance globale pour un système fileté tubulaire consiste à prévenir l'usure adhésive par une séparation des surfaces en contact suffisante au moyen d'une 10 lubrification adéquate et à garantir l'étanchéité aux gaz de la connexion dans la zone de butée. [44] La figure 2 présente une courbe de vissage d'une connexion à savoir l'augmentation du couple en fonction du nombre de tours et de la pression croissante dans le contact. Comme on peut l'observer, un profil de couple de vissage de joints « 15 premium » peut être décomposé en quatre parties. [45] En début de vissage, la pente est faible car les filets extérieurs de l'élément fileté mâle (ou « pin ») d'un premier composant de joint fileté tubulaire ne présentent pas encore de serrage radial avec les filets intérieurs d'un élément fileté femelle correspondant (ou « box ») d'un second composant de ce même joint fileté tubulaire. 20 [046] Ensuite, l'interférence géométrique des filets des éléments filetés mâle et femelle génère un serrage radial croissant au fur et à mesure du vissage (en générant un couple de vissage faible mais croissant). [47] Puis, la pente de la courbe s'accentue, ce qui correspond à l'apparition d'interférence radiale entre les surfaces d'étanchéité ou bien entre les filets. Cette 25 partie s'achève lorsque le couple d'accostage ShT est atteint. [48] La dernière partie, s'achève lorsque les surfaces de butée sont en butée axiale et lorsque le couple maximum admissible de vissage MTV est atteint. [49] Le couple maximum de vissage MTV qui correspond à la fin de la dernière partie est appelé couple de plastification. Au-delà de ce couple de plastification, on 30 considère que la butée de vissage mâle (partie d'extrémité de l'élément fileté mâle) et/ou la butée de vissage femelle (zone située derrière la surface annulaire de butée de l'élément fileté femelle) font l'objet d'une déformation plastique, laquelle peut dégrader les performances d'étanchéité du contact entre surfaces d'étanchéité par plastification également des surfaces d'étanchéité. [050] La différence entre les valeurs du couple de plastification MTV et du couple d'accostage ShT est appelée couple sur butée. Un joint fileté tubulaire fait l'objet d'un 5 serrage optimal en fin de vissage, qui garantit une résistance mécanique optimale de l'assemblage fileté, par exemple aux efforts de traction mais aussi au dévissage accidentel en service, et des performances optimales d'étanchéité. [051] Une bonne performance est caractérisée tout d'abord par un couple d'accostage (ShT) qui répond à l'inéquation suivante : 10 (3) ShT Avantageusement, la température sera comprise entre 130 et 160°C de manière à ce que la viscosité complexe sous cisaillement (mesurée au moyen d'un rhéomètre plan/plan) soit inférieure à 20 Pa.s. Le substrat à revêtir est préférablement préchauffé à une température supérieure ou égale à la température de la composition fondue pour faciliter le mouillage et l'étalement. [0102] La composition, chauffée et fondue dans un réservoir équipé d'une agitation mécanique est envoyée au pistolet au moyen d'une pompe et pulvérisée sur le substrat. [0103] Le substrat est ensuite refroidi par air ou CO2 pour solidifier la matrice 10 thermoplastique et former le film lubrifiant thermoplastique solide. [0104] L'épaisseur du film lubrifiant formé est de préférence comprise entre 25 et 100pm. Une épaisseur inférieure est insuffisante pour assurer la propriété antigrippage ainsi que la résistance à la corrosion. Une épaisseur supérieure à l'intervalle génère une extrusion naturelle de l'excès et un risque supplémentaire pour la pollution 15 environnementale. [0105] Alternativement, la composition peut être dissoute dans un solvant organique de point d'ébullition supérieure à 150°C pour être appliquée directement sur un substrat froid sans passer par une étape de fusion de la matrice thermoplastique. Le film lubrifiant thermoplastique solide est ensuite préférablement appliqué sur une 20 surface rugueuse. La figure 9 représente schématiquement une configuration de la connexion comprenant un substrat 100 ou 200, une préparation de surface 101, 201, 203 et le film lubrifiant thermoplastique solide 102 ou 202. Une surface rugueuse augmente la surface de contact et par conséquent accroît l'adhésion et la capacité de rétention du lubrifiant notamment en régime limite de lubrification. La rugosité de la 25 surface peut être atteinte par un sablage mécanique de l'acier ou peut être atteinte par une préparation de surface au moyen d'une conversion chimique comme une phosphatation au zinc ou manganèse. [0106] II est préférable d'avoir un écart moyen de la rugosité ou Ra compris entre 1 et 3.5 pm et une profondeur maximale des stries ou Rmax comprise entre 5 et 25pm. 30 [0107] L'épaisseur du film formé doit être au moins supérieure à la profondeur maximale des stries ou Rmax. [0108] Le substrat peut être un acier au carbone ou un acier inoxydable avec au moins 13% de Cr. Pour accroître la résistance au grippage de l'acier et surtout de l'acier inoxydable avec au moins 13% de Cr, un dépôt électrolytique de cuivre ou de préférence d'un alliage ternaire Cu-Sn-Zn peut être déposé sur une couche de Ni à la surface du substrat. Un dépôt électrolytique Cu-Sn-Zn accroît la dureté et assure une séparation supplémentaire des surfaces mâle et femelle dans le contact pour prévenir le grippage. [0109] Avantageusement, au moins une des deux surfaces en contact subit un sablage mécanique (203) avec une profondeur maximale des stries comprise entre 10 et 25pm. [0110] Dans un premier temps, la Demanderesse a montré les effets de la présente 10 invention en la mettant en oeuvre sur des connexions selon plusieurs variantes (notés exemple 1 à exemple 2) et en comparant ces variantes à des connexions revêtues de films classiques (notés comparatif 1 à comparatif 6). [0111] Le grade et la dimension de la connexion est en acier au carbone et le détail des préparations de surface mâle et femelle est présenté dans le tableau 1. 15 Exemples Connexion Préparation de surface Partie mâle Partie femelle Exemple n°1 7" 29# L80 VAM TOP Phosphate zinc Phosphate (Rmax = 5um) (Rmax = 11um) Manganèse Exemple n°2 9"5/8 47# L80 VAM Phosphate zinc Dépôt électrolytique TOP (Rmax = 5um) Cu-Sn-Zn + couche Ni (Ep = 12um) Comparatif n°1 7" 23# L80 VAM 21 Phosphate zinc Phosphate (Rmax = 5um) (Rmax = 11um) Manganèse Comparatif n°2 7" 29# L80 VAM TOP Phosphate zinc Phosphate (Rmax = 5um) (Rmax = 11um) Manganèse Comparatif n°3 9"5/8 47# L80 VAM Phosphate zinc Dépôt électrolytique TOP (Rmax = 5um) Cu-Sn-Zn + couche Ni (Ep = 12um) Comparatif n°4 7" 23# L80 VAM 21 Phosphate zinc Phosphate (Rmax = 5um) (Rmax = 11um) Manganèse Comparatif n°5 7" 23# L80 VAM 21 Phosphate zinc Phosphate (Rmax = 5um) (Rmax = hum) Manganèse Comparatif n°6 7" 23# L80 VAM 21 Phosphate zinc Dépôt électrolytique (Rmax = 5um) Cu-Sn-Zn + couche Ni (Ep = 12um) Tableau 1 Avec : Rmax : Profondeur maximale des stries, et Ep : épaisseur de la couche [0112] Pour chaque exemple et chaque comparatif, la composition des films lubrifiants est présentée dans le tableau 2. Les pourcentages sont en masse de la 5 composition totale. [0113] Pour illustrer les effets de la présente invention notamment l'élargissement de la fenêtre de couple, la Demanderesse a déterminé le couple maximum sur butée avant plastification (ou overtorque). Pour illustrer les effets de la présente invention sur la résistance au grippage, la Demanderesse a déterminé le nombre de vissages/dévissages réalisés au couple de vissage de la connexion et la valeur du couple d'accostage moyen. Les résultats sont présentés dans le tableau 3. [0114] A chaque essai, le vissage est réalisé à la clé en position verticale avec un poids de 420kg. Les vissages sont répétés 10 fois et le vissage est réalisé à une vitesse de 10 et 15 tours par minutes en début de vissages, et à une vitesse de 1 et 2 tours par minute en fin de vissage dans la zone de butée. Après dévissage, l'état du grippage sur les parties mâles et femelles est inspecté visuellement. Il est également inspecté la présence de copeaux ou d'extrusion correspondant à une faible capacité de ré-agglomération du troisième corps dans le contact synonyme d'un comportement thermomécanique non approprié. [0115] Exemple n°1 : Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice thermoplastique ne contient pas une résine thermoplastique amorphe liquide mais une résine « tackifiante » solide ayant un point de ramollissement compris entre 60°C et 200°C est appliqué sur la partie femelle et un revêtement thermoplastique solide dont la matrice comprend une résine thermoplastique amorphe liquide est appliqué sur la partie mâle d'une connexion 7" 29# L80 VAM TOP. Le couple optimum de vissage est de 17750 N.m. Un accroissement de 80% de la fenêtre de couple est mesuré sans affecter la valeur du couple d'accostage comparativement au comparatif n°2. Aucune extrusion ou formation de copeaux rend compte d'un effet synergique dans le comportement thermomécanique ré-agglomérant du troisième corps formé. Aucun grippage sévère n'est détecté après 10 vissages/dévissages. [0116] Exemple n°2 : Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice thermoplastique ne contient pas une résine thermoplastique amorphe liquide mais une résine « tackifiante » solide ayant un point de ramollissement compris entre 60°C et 200°C est appliqué sur la partie femelle et un revêtement thermoplastique solide dont la matrice comprend une résine thermoplastique amorphe liquide est appliqué sur la partie mâle d'une connexion 9"5/8 47# L80 VAM TOP. Le couple optimum de vissage est de 19200 N.m. Un accroissement de la fenêtre de couple de 13% et un accroissement significatif du couple sur butée de 60% confirme l'effet synergique. Une augmentation globale de la protection contre le grippage est également visible. Aucun grippage n'est détecté après 10 vissages/dévissages. [0117] Comparatif n°1 : Une graisse visqueuse Bestolife 4010NM ne contenant pas de métaux lourd dangereux pour l'environnement comme le plomb est appliquée sur la partie mâle et la partie femelle d'une connexion 7" 23# L80 VAM 21 pour former un film lubrifiant. La quantité de graisse appliquée sur les surfaces en contact est de 50g. Le 5 couple maximum sur butée avant plastification déterminé par l'essai de survissage pour des interférences d'usinage élevée (HH - PFBS) est de 13950 N.m. Le couple sur butée de chaque exemple a été comparé à cette valeur de référence 100. Les vissages/dévissages sont enchaînés avec renouvellement de la graisse entre chaque vissage et réalisés au couple optimum de vissage soit 16400 N.m. Aucun grippage 10 après 10 vissages/dévissages de la connexion. [0118] Comparatif n°2 : Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice thermoplastique ne contient pas une résine thermoplastique amorphe liquide mais une résine « tackifiante » solide ayant un point de ramollissement compris entre 60°C et 200°C est appliqué sur la partie mâle et femelle d'une connexion 7" 29# L80 VAM 15 TOP. Le couple optimum de vissage est de 16000 N.m. Afin d'évaluer la capacité du film lubrifiant à protéger contre la corrosion le substrat ou la préparation de surface, le revêtement thermoplastique est appliqué sur des éprouvettes (100 mm x 150 mm x 0.8 mm) en acier au carbone avec la même préparation de surface. Les éprouvettes sont soumises à un essai de brouillard salin (selon la norme ISO 9227, température 35°C 20 pendant 500 heures), à un essai de condensation en chambre humide (selon la norme ISO 6270, température 40°C, humidité relative 95% pendant 1000 heures) et à essai climatique accéléré ou de corrosion cyclique représentatif des conditions de stockages extrêmes (selon la norme VDA 621-415, pendant 3 cycles). Aucune rouille n'est apparue au terme des trois essais. 25 [0119] Comparatif n°3 : Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice thermoplastique ne contient pas une résine thermoplastique amorphe liquide mais une résine « tackifiante » solide ayant un point de ramollissement compris entre 60°C et 200°C est appliqué sur la partie femelle et une résine époxy-acrylique réticulée au moyen d'ultra-violet comprenant une cire de polyéthylène, un inhibiteur de corrosion de 30 type aluminium polyphosphate est appliquée sur la partie mâle d'une connexion 9 5/8" 47# L80 VAM TOP. Le couple optimum de vissage est de 18900 N.m. Aucune rouille n'est apparue au terme des trois essais de brouillard salin, de condensation en chambre humide et de corrosion cyclique. [0120] Comparatif n°4 : Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice thermoplastique ne contient pas une résine thermoplastique amorphe liquide mais une résine « tackifiante » solide ayant un point de ramollissement compris entre 60°C et 200°C est appliqué sur la partie mâle et femelle d'une connexion 7" 23# L80 VAM21. 5 Le couple optimum de vissage est de 17500 N.m. Un grippage sévère dans le filetage est enregistré au 10ième vissage/dévissage. Les surfaces en butée sont intactes. Pour déterminer l'étanchéité de la zone de butée d'une connexion dans les conditions de puits, un essai d'étanchéité à haute température (180°C) sans pression externe est réalisé selon la procédure de la norme ISO 13679: 2011. Aucune fuite n'a été 10 constatée au terme de l'essai pour le comparatif n°2. [0121] Comparatif n° 5: Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice comprend une résine thermoplastique amorphe liquide est appliqué sur la partie mâle et femelle d'une connexion 7" 23# L80 VAM 21. Le couple optimum de vissage est de 17500 N.m. La valeur du couple d'accostage est supérieure à 70% de la valeur du 15 couple optimum à partir du 6ième vissage/dévissage. Un grippage sévère dans le filetage est détecté au 9ième vissage/dévissage mais les surfaces en butée sont intactes. Le vissage est néanmoins arrêté car les propriétés mécaniques de la connexion ne sont plus garanties. Le film lubrifiant est totalement protecteur de la préparation de surface car aucune rouille n'est apparue au terme des trois essais de 20 brouillard salin, de condensation en chambre humide et de corrosion cyclique. [0122] Comparatif n°6 : Un revêtement thermoplastique solide dont la matrice est totalement cristalline est appliqué sur la partie femelle et une résine époxy-acrylique réticulée au moyen d'ultra-violet comprenant une cire de polyéthylène, un inhibiteur de corrosion de type aluminium polyphosphate est appliquée sur la partie mâle d'une 25 connexion 7" 23# L80 VAM21.Le couple optimum de vissage est de 10800 N.m. Aucun grippage après 10 vissages/dévissages de la connexion. Par contre, le couple maximum de vissage est très inférieur au couple optimum de vissage à la graisse de référence API5A3 pour une connexion de même dimension dans un grade dit « High Torque ». La zone de butée risque d'être plastifiée avant d'avoir atteint le couple 30 optimum de vissage. Dans ce cas, une telle solution lubrifiante ne peut être étendue à tous les grades de connexion. Exemples Composition du film lubrifiant (% en masse) Composition de la matrice thermoplastique Inhibiteur de corrosion Modificateur de Lubrifiants frottement solides 1 et2 Partie mâle Copolyamide (22) Rosin ester Waxes (13) Silice échangeuse d'ions Silicone oil (5) Bi253 (8) viscous liquid (40) calcium (10) PTFE (2) Partie femelle EVA (17.5) Rosin ester (30) Waxes (17.5) Silice échangeuse d'ions Silicone oil (5) Bi253 (16) calcium (10) PTFE (4) Comparatif n°1 Graisse Bestolife 4010NM (contenant un savon métallique de calcium et du graphite) Comparatif n°2,3 et 4 EVA (17.5) Rosin ester (30) Waxes (17.5) Silice échangeuse d'ions Silicone oil (5) Bi253 (16) calcium (10) PTFE (4) Comparatif n°5 Copolyamide (22) Rosin ester Waxes (13) Silice échangeuse d'ions Silicone oil (5) Bi253 (8) viscous liquid (40) calcium (10) PTFE (2) Comparatif n°6 Polyethylene wax Zn stearate (15) Poly- Oxide wax - Ca soap ZnO, Ti02, Bi203 Carbon (10) alkylmethacrylate (40) (11) fluoride (4) Carnauba wax (15) (5) Tableau 2 Exemple Nombre de vissage/dévissage (1 -> 10) Couple sur ShT (%) Extrusion, butée (en Copeaux N.m) Exemple n°1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 A 18825 43 105 Non Exemple n°2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20670 46 128 Non Comparatif n°1 0 0 0 0 0 A A A A A 11300 43 100 Non Comparatif n°2 0 0 0 0 0 0 0 A A A 10400 39 80 Oui Comparatif n°3 0 0 0 0 0 0 0 A X - 18260 50 118 Oui Comparatif n°4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X 15542 50 107 Oui Comparatif n°5 0 0 0 0 0 A A X - _ 10000 71 146 Non Comparatif n°6 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10950 62 61 Non Tableau 3 O: Pas de grippage, A : Apparition d'un léger grippage (permettant de continuer un nouveau vissage), X : Grippage sévère, -: Essai terminé Couple sur butée : Différence entre MTV (LL- PNBN) et ShT (HH - PFBS) exprimée en N.m AT (%): Couple sur butée en configuration HH - PFBS exprimé en % de la référence graisse (comparatif 1) ShT (%) : Ratio du couple d'accostage sur le couple optimum de vissage en configuration HH - PFBS sur l'ensemble des vissages sans grippage sévère REVENDICATIONS1. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, comprenant un premier et un second composants tubulaires chacun d'axe de révolution (10) et dotés chacun en l'une de leurs extrémités (1, 2) d'une zone filetée (3; 4) réalisée sur la surface périphérique extérieure ou intérieure du composant selon que l'extrémité filetée est du type mâle ou femelle, lesdites extrémités (1, 2) étant aptes à coopérer en vissage et s'achevant par une surface terminale (7, 8), au moins une première surface de contact étant ménagée sur l'une des extrémités (1, 2) et au moins une seconde surface de contact étant ménagée sur l'extrémités (1, 2) correspondante, de sorte que les première et seconde surfaces de contact entrent en contact lors du vissage des extrémités (1, 2), caractérisé en ce que les première et seconde surfaces de contact sont chacune revêtues respectivement d'un premier et d'un second films secs thermoplastiques dont les matrices sont constituées d'un ou plusieurs polymères thermoplastiques, l'un seulement des premier et second films secs thermoplastiques comportant en outre une résine thermoplastique amorphe liquide de viscosité dynamique comprise entre 2000 et 40000 mPa.s à 25°C. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon la revendication 1 caractérisé en ce que les première et seconde surfaces de contact comprennent une partie des zones filetées (3 ; 4). Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et seconde surfaces de contact comprennent des surfaces d'étanchéité ménagées sur la surface circonférentielle des extrémités (1, 2) des premier et un second composants tubulaires. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et seconde surfaces de contact comprennent des surfaces de butée ménagées sur les surface terminale (7, 8) desdites extrémités (1, 2). Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le ou les polymères thermoplastiques constituant la matrice des premier et second films secs 2.3. 4. 5.présente(nt) une structure semi-cristalline et une température de fusion comprise entre 60°C et 170°C. 6. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le ou les polymères thermoplastiques est ou sont choisis dans la liste définie par les résines copolymères contenant des copolymères éthylène-vinyl acétates, des copolymères éthylène-éthyl acrylate, des copolymères éthylène-méthyl acrylate, des copolymères à blocs alternant un polymère acrylate de butyle amorphe entre deux polymères polyméthylméthacrylate cristallins, les copolyamides à base de dimères issus de la réaction de polycondensation entre un diacide et une diamine. 7 Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le polymère thermoplastique est un copolymère éthylènevinyl acétate dont la proportion d'acétate de vinyle est comprise entre 18 et 40%, et préférentiellement égale à 28%. 8. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la résine thermoplastique amorphe liquide comprise dans seulement l'un des premier et second films secs thermoplastiques, admet une température de transition vitreuse inférieure à - 10°C et de préférence inférieure à -20°C. 9. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rapport de concentration entre la résine thermoplastique amorphe liquide et les polymères est compris entre 1.5 et 2. 10. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la résine thermoplastique amorphe liquide est choisie dans la liste définie par les dérivés d'acide colophanique estérifiés au méthanol ou au triéthylène glycol, les résines hydrocarbonées aromatiques de masse moléculaire inférieure à 500 g/mol, les résines polyester hydroxylées, les polyisobutylènes, les polyalkylméthacrylates. 11. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les films secs thermoplastiques comprennent également une ou plusieurs cires choisies dansla liste définie par les paraffines, les cires microcristallines, les cires de carnauba, les cires de polyéthylène, les cires d'amides, les huiles de ricin hydrogénées. 12. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la proportion en masse de cires dans le film sec thermoplastique est comprise entre 3% et 20%. 13. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les films secs thermoplastiques comprennent également des particules de lubrifiants solides choisis dans la liste définie par le graphite, le nitrure de bore, l'oxyde de zinc, le bisulfure de molybdène, le fluorure de graphite, les sulfures d'étain, les sulfures de bismuth, thiosulfates, le polytétrafluoréthylène, les polyamides. 14. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la proportion en masse de particules de lubrifiants solides dans le film sec thermoplastique est comprise entre 2% et 20%. 15. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les films secs thermoplastiques comprennent également un sel complexe d'acide alkyarylsulfonique neutralisé par un carbonate de calcium, la proportion en masse restant inférieure à 40%. 16. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les films secs thermoplastiques comprennent également un inhibiteur de corrosion, de préférence de le silice échangeuse d'ions calcium, la proportion en masse de l'inhibiteur de corrosion étant comprise entre 5 et 15% en masse. 17. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les films secs thermoplastiques comprennent également une huile de polydiméthylsiloxane ou de perfluoropolyéther, ladite huile ayant une viscosité cinématique comprise entre 100 et 1850 mm2/s à 20°C, et la proportion en masse de ladite huile étant comprise entre 2 et 10%. 18. Ensemble pour la réalisation d'un joint fileté, selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les première et seconde surfaces de contact sont traitées préalablement par une étape de préparation desurface choisie dans le groupe constitué par le sablage, les traitements de conversion, les dépôts électrolytiques, avant d'être chacune revêtue du film sec thermoplastique.5