FR 2998527 A1 20140530 FR 1261345 A 20121128 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF D'ADAPTATION DE LA CARACTÉRISTIQUE NOMINALE D'UN COUPLE TRANSMIS PAR UN EMBRAYAGE EN FONCTION D'ÉCARTS DE COUPLE ESTIMÉS L'invention concerne le contrôle du couple qui est transmis par un embrayage à une boîte de vitesses robotisée. On entend ici par « boîte de vitesses robotisée » une boîte de vitesses dont le fonctionnement est contrôlé par un calculateur ou superviseur. Il pourra la donc s'agir, notamment, d'une boîte de vitesses automatique, d'une boîte de vitesses manuelle pilotée, ou d'une boîte de vitesses à double embrayage (ou DCT), et plus généralement de toute boîte associée à un système de couplage de type embrayage à friction sec ou humide. Dans certains domaines, comme par exemple celui des véhicules, 15 éventuellement de type automobile, la qualité des changements de vitesse (ou rapport) de la boîte de vitesses (robotisée), et de la mise en mouvement du véhicule dépend principalement de la précision du contrôle du couple qui est transmis par l'embrayage à l'arbre primaire de la boîte de vitesses. Pour que ce contrôle de couple transmis soit précis, la fonction de transfert (ou 20 caractéristique d'embrayage ou encore courbe d'évolution), entre la position de l'actionneur de l'embrayage et le couple transmis à l'arbre primaire de la boîte de vitesses, doit être la plus réaliste possible. Hélas, comme le sait l'homme de l'art, cette fonction de transfert varie au cours du temps, notamment en fonction des conditions d'usure de 25 l'embrayage et des conditions thermiques en cours de l'embrayage et de son actionneur. A titre d'exemple, dans le cas d'une boîte de vitesses à double embrayage, un mauvais pilotage du couple transmis par l'embrayage peut au minimum induire une dégradation de l'agrément de conduite lors des changements de rapport et dans le pire des cas provoquer un blocage des 30 roues du véhicule. La fonction de transfert (ou caractéristique d'embrayage ou encore courbe d'évolution) servant de référence lors de la génération de la consigne de position de l'actionneur d'embrayage (conversion couple/position), il est donc important de l'adapter régulièrement, afin d'optimiser la qualité des changements de vitesse et les éventuels décollages du véhicule, et d'assurer une prestation relativement constante pendant le roulage et d'une manière générale pendant toute la vie du véhicule. Plusieurs solutions d'adaptation ont été proposées, notamment dans le document brevet FR 2887606. Cependant ces solutions présentent l'un au moins des inconvénients listés ci-après : l'utilisation d'un référentiel à axe de position normé pour décrire la caractéristique d'embrayage nécessite de transformer les données des fabricants en position absolue (en mm), la forme strictement monotone et le gradient monotone de la caractéristique d'embrayage n'étant pas garantis, l'inversion de la caractéristique d'embrayage pour déterminer la consigne de position en fonction du couple transmis ne peut pas être directe, et donc on est contraint d'effectuer une boucle de régulation pour converger vers la consigne de position finale, l'absence de correction prédictive impose une forte adaptation pour compenser les effets thermiques, ce qui est préjudiciable à l'initialisation de la caractéristique d'embrayage à froid après un apprentissage dans des conditions thermiques chaudes. L'invention a donc pour but d'améliorer la situation. Elle propose notamment à cet effet un procédé, destiné à adapter la courbe nominale d'évolution d'un couple nominal transmis par un embrayage en fonction d'une position nominale d'un actionneur de cet embrayage, et comprenant : - une étape (i) dans laquelle on assimile la position nominale à la somme d'une position courante mesurée, appartenant à une courbe courante couple mesuré/position mesurée associée à un premier repère, et d'un terme correctif choisi, puis on définit une position nominale recalée égale à la position nominale diminuée de la valeur d'une position de référence de la courbe nominale dans le premier repère, - une étape (ii) dans laquelle on détermine pour au moins une position nominale recalée choisie un écart de couple entre un couple observé et un couple transmissible estimé et corrigé, fonction d'un coefficient de correction et d'un couple transmissible estimé, lui-même fonction d'une valeur d'un coefficient de transformation et de première et seconde courbes extrémales nominales correspondant respectivement à des valeurs minimale et maximale du coefficient de transformation, et - une étape (iii) dans laquelle on détermine pour chaque position nominale recalée choisie à l'étape (ii), dans une courbe nominale recalée construite à partir des couples nominaux de la courbe nominale associés aux positions nominales recalées, un couple nominal correspondant afin de l'adapter en fonction de l'écart de couple déterminé correspondant pour obtenir un couple nominal adapté, et on adapte la courbe d'évolution nominale recalée en fonction de chaque couple nominal adapté pour obtenir une courbe d'évolution nominale adaptée. Ainsi, l'inversion de la caractéristique d'embrayage nominale (ou courbe nominale d'évolution) pour déterminer une consigne de position en fonction du couple à transmettre requis peut se faire directement, sans boucle de régulation. Le procédé selon l'invention peut comporter d'autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment : la position de référence peut être la position nominale de l'actionneur qui correspond au point de léchage (ou « kiss point ») de l'embrayage ; - à l'étape (ii) on peut déterminer, d'une part, chaque couple observé en fonction d'un couple produit par un moyen de production de couple et parvenant à l'embrayage et d'un régime de fonctionnement de ce moyen de production de couple ; > à l'étape (ii) on peut déterminer chaque valeur du coefficient de transformation associé à un couple transmissible estimé en intégrant l'écart de couple correspondant à ce dernier et en imposant au coefficient de transformation au moins une première contrainte propre à imposer une forme monotone à la courbe nominale adaptée et/ou au moins une seconde contrainte propre à imposer un gradient monotone à la courbe nominale adaptée ; - à l'étape (iii) chaque adaptation d'un couple nominal peut consister en une modification de la valeur du coefficient de transformation associé en fonction de l'écart de couple correspondant ; > à l'étape (iii) chaque couple nominal à adapter peut être associé dans un groupe de N couples à N-1 couples nominaux qui le précèdent et qui le suivent, et on peut répartir l'adaptation de chaque couple nominal à adapter sur les N couples de son groupe ; - la répartition peut se faire en fonction de poids choisis associés respectivement aux N couples nominaux d'un même groupe, le poids choisi le plus fort étant associé au couple nominal à adapter à partir duquel est constitué un groupe ; le coefficient de transformation peut comprendre une première partie dite permanente et une seconde partie dédiée aux variations de température. Dans ce cas, la première partie est modifiée tant qu'une température mesurée dans l'embrayage demeure inférieure à un seuil choisi, et la seconde partie n'est modifiée que lorsque la température mesurée dans l'embrayage devient supérieure à ce seuil choisi ; > une fois la seconde partie modifiée, on peut réduire sa valeur progressivement jusqu'à une valeur nulle pendant un intervalle de temps prédéfini. L'invention propose également un dispositif, destiné à adapter la courbe nominale d'évolution d'un couple nominal transmis par un embrayage en fonction d'une position nominale d'un actionneur de cet embrayage, et comprenant des moyens de calcul agencés : - pour assimiler la position nominale à la somme d'une position courante mesurée, appartenant à une courbe courante couple mesuré/position mesurée associée à un premier repère, et d'un terme correctif choisi, puis pour définir une position nominale recalée égale à la position nominale diminuée de la valeur d'une position de référence de la courbe courante dans le premier repère, - pour déterminer pour au moins une position nominale recalée choisie un écart de couple entre un couple observé et un couple transmissible estimé et corrigé, fonction d'un coefficient de correction et d'un couple transmissible estimé, lui-même fonction d'une valeur d'un coefficient de transformation et de première et seconde courbes extrémales nominales correspondant respectivement à des valeurs minimale et maximale du coefficient de transformation, et - pour déterminer pour chaque position nominale recalée choisie, dans une courbe nominale recalée construite à partir des couples nominaux de la courbe nominale associés aux positions nominales recalées, un couple nominal correspondant afin de l'adapter en fonction de l'écart de couple déterminé correspondant pour obtenir un couple nominal adapté, et pour adapter la courbe d'évolution nominale recalée en fonction de chaque couple nominal adapté pour obtenir une courbe d'évolution nominale adaptée. L'invention propose également un calculateur, destiné à contrôler le fonctionnement d'un embrayage, et comprenant un dispositif d'adaptation du type de celui présenté ci-avant. L'invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant une boîte de vitesses robotisée, un embrayage et un calculateur du type de celui présenté ci-avant. Un tel véhicule peut, par exemple, comprendre un groupe motopropulseur de type hybride ou à système de contrôle d'arrêt et de redémarrage automatique (ou « stop and start »). D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés, sur lesquels : la figure 1 illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de véhicule à groupe motopropulseur à boîte de vitesses robotisée et à embrayage simple, et comportant un dispositif d'adaptation selon l'invention, la figure 2 illustre schématiquement au sein d'un diagramme un exemple de courbe d'évolution nominale complète (à la fermeture et à l'ouverture) d'un couple transmis par un embrayage en fonction de la position de l'actionneur de cet embrayage, dans un premier repère, la figure 3 illustre schématiquement au sein d'un diagramme la partie dédiée à la fermeture de la courbe d'évolution nominale de la figure 2, encadrée par deux courbes d'évolution extrémales, dans un second repère translaté par rapport au premier repère, la figure 4 illustre schématiquement au sein d'un diagramme la courbe d'évolution nominale translatée de la figure 3 après un premier exemple d'adaptation et les deux courbes d'évolution extrémales associées, dans le second repère, et la figure 5 illustre schématiquement au sein d'un diagramme la courbe d'évolution nominale translatée de la figure 3 après un second exemple d'adaptation et les deux courbes d'évolution extrémales associées, dans le second repère. L'invention a notamment pour but de proposer un procédé d'adaptation, et un dispositif d'adaptation D associé, destinés à adapter la courbe d'évolution nominale du couple, qui est transmis par un embrayage EM à l'arbre d'entrée AE d'une boîte de vitesses robotisée BV, en fonction de la position d'un actionneur ACE de cet embrayage EM. On considère dans ce qui suit, à titre d'exemple non limitatif, que la boîte de vitesses (robotisée) BV fait partie d'un véhicule V de type automobile, comme par exemple une voiture. Mais l'invention n'est pas limitée à cette application. Elle concerne en effet tout système comprenant au moins une boîte de vitesses robotisée couplée à un embrayage. Par conséquent, l'invention concerne notamment les véhicules terrestres (voitures, motocyclettes, véhicules utilitaires, cars (ou bus), camions, engins de voirie, engins de chantier, engins de manutention, trains), les véhicules fluviaux ou maritimes, les aéronefs, certains bâtiments (publics ou privés), et certaines installations industrielles (publiques ou privées). De plus, on considère dans ce qui suit, à titre d'exemple non limitatif, que le véhicule V comprend un groupe motopropulseur (ou GMP) de type conventionnel, c'est-à-dire comprenant au moins un moyen de production de couple comme par exemple un moteur thermique MT. Mais le véhicule V pourrait être de type hybride (dans ce cas, il comprend au moins un moteur thermique MT et au moins un moteur (ou machine) auxiliaire (éventuellement de type électrique)), ou bien comporter un système de contrôle d'arrêt et de redémarrage automatique (ou « stop and start » (ou encore STT)). En outre, on considère dans ce qui suit, à titre d'exemple non limitatif, que la boîte de vitesses robotisée BV est une boîte de vitesses automatique. Mais l'invention n'est pas limitée à ce type de boîte de vitesses robotisée. Elle concerne en effet toute boîte de vitesses dont le fonctionnement est contrôlé par un calculateur ou superviseur, et notamment les boîtes de vitesses manuelle pilotées et les boîtes de vitesses à double embrayage (ou DCT). Enfin, on considère dans ce qui suit, à titre d'exemple non limitatif, que les fonctionnements du moteur thermique MT, de l'embrayage EM et de la boîte de vitesses BV sont contrôlés par un même calculateur (ou superviseur) SC. Mais cela n'est pas obligatoire. Ils pourraient en effet être contrôlés par deux ou trois calculateurs pouvant communiquer entre eux, par exemple via un réseau de communication du véhicule V, éventuellement de type multiplexé. On a schématiquement illustré sur la figure 1 un exemple non limitatif d'un véhicule V à groupe motopropulseur conventionnel. Comme illustré, ce véhicule V comprend au moins un moteur thermique MT, un arbre moteur AM, une boîte de vitesses (robotisée) BV, et un embrayage EM. Le moteur thermique MT comprend un vilebrequin (non représenté) qui est solidarisé fixement à l'arbre moteur AM afin d'entraîner ce dernier (AM) en rotation selon un régime moteur choisi. La boîte de vitesses BV comprend classiquement un arbre d'entrée (ou primaire) AE et un arbre de sortie AS destinés à être couplés l'un à l'autre en vue de transmettre du couple. L'arbre d'entrée AE est destiné à recevoir le couple moteur via l'embrayage EM et comprend plusieurs pignons (non représentés) destinés à participer à la définition des différentes vitesses (ou rapports) sélectionnables de la boîte de vitesses BV. L'arbre de sortie AS est destiné à recevoir le couple moteur via l'arbre d'entrée AE afin de le communiquer à un train (ici le train avant TV), via un différentiel DV et éventuellement via un arbre de transmission. Cet arbre de sortie AS comprend plusieurs pignons (non représentés) destinés à engrener certains pignons de l'arbre d'entrée AE afin de participer à la définition des différentes vitesses (ou rapports) sélectionnables de la boîte de vitesses BV. L'embrayage EM comprend notamment un volant moteur qui est solidarisé fixement à l'arbre moteur AM et un disque d'embrayage qui est solidarisé fixement à l'arbre d'entrée AE. Son fonctionnement est piloté par un actionneur ACE, qui comprend, par exemple, des électrovannes de contrôle de fourchette ou de butée concentrique (ou CSC (« Concentric Slave Cylinder ») dans le cas d'un embrayage sec ou des électrovannes de contrôle de piston dans le cas d'un embrayage humide. L'invention propose de mettre en oeuvre, au sein, ici, du véhicule V, un procédé d'adaptation destiné à adapter la courbe d'évolution (ou caractéristique d'embrayage) nominale du couple qui est transmis par l'embrayage EM en fonction de la position de son actionneur ACE. Cette mise en oeuvre peut se faire au moyen d'un dispositif d'adaptation D comprenant des moyens de calcul MC. Ce dernier (D) peut, comme illustré non limitativement sur la figure 1, être installé dans le calculateur SC. Mais cela n'est pas obligatoire. En effet, il pourrait être externe au calculateur SC, tout en étant couplé à ce dernier (SC). Dans ce dernier cas, il peut être lui-même agencé sous la forme d'un calculateur dédié comprenant un éventuel programme dédié, par exemple. Par conséquent, un dispositif d'adaptation D, selon l'invention, peut être réalisé sous la forme de modules logiciels (ou informatiques (ou encore « software »)), ou bien de circuits électroniques (ou « hardware »), ou encore d'une combinaison de circuits électroniques et de modules logiciels. Le procédé d'adaptation, selon l'invention, comprend au moins trois étapes (i) à (iii). On considère qu'avant que ne débute une mise en oeuvre du procédé d'adaptation, le dispositif (d'adaptation) D connaît la plus récente courbe nominale d'évolution (ou caractéristique d'embrayage) CT nom du couple nominal qui est transmis par l'embrayage EM en fonction de la position nominale de son actionneur ACE. Un exemple d'une telle courbe nominale CT nom est illustré dans le diagramme de la figure 2 dans un premier repère. Dans le diagramme illustré, la référence pdl désigne une position de référence de la courbe nominale couple/position CT nom qui constitue ce que l'homme de l'art appelle le point de léchage (ou en anglais « kiss point ») de l'embrayage EM. Il est rappelé que le point de léchage de l'embrayage EM correspond à une position pdl de son actionneur ACE dans laquelle le volant moteur (solidarisé fixement à l'arbre moteur AM) commence à entrer en frottement avec le disque d'embrayage (solidarisé fixement à l'arbre d'entrée AE), de sorte que le couple transmis par l'embrayage EM devienne supérieur à un seuil de couple faible, par exemple égal à 3 N/m. La position pdl de ce point de léchage variant dans le temps, elle doit être déterminée régulièrement lors de phases d'apprentissage, en vue du recalage de la courbe d'évolution nominale CT nom - Elle est déterminée par des moyens d'apprentissage à partir, notamment, de mesures de position de l'actionneur ACE et de mesures du régime de l'arbre d'entrée AE. Par ailleurs, sur la figure 2, la référence Amin désigne la position minimale (ou limite inférieure) de l'actionneur ACE qui correspond à une ouverture maximale de l'embrayage EM lorsqu'il est naturellement fermé, et la référence pmax désigne la position maximale (ou limite supérieure) de l'actionneur ACE qui correspond à une fermeture maximale de l'embrayage EM lorsqu'il est naturellement fermé et donc à un couple transmis maximal CT max- L'étape (i), du procédé d'adaptation, comprend une phase dans laquelle on (par exemple des moyens de calcul MC du dispositif (d'adaptation) D) assimile la position nominale Pnom à la somme d'une position courante mesurée po nom, appartenant à une courbe courante couple mesuré/position mesurée qui est associée à un premier repère (illustré sur la figure 2), et d'un terme correctif Pcor choisi (soit Pnom = Pc nom + Pcor), puis on définit une position nominale recalée Pnom rec qui est égale à la position nominale Pnom diminuée de la valeur d'une position de référence pref de la courbe nominale CT nom dans le premier repère (soit Pnom rec = Pnom Pref = Pc nom + Pcor bref)- On notera que la seconde partie de cette étape (i) revient à translater (ou recaler) de la valeur pref dans le premier repère (associé à la courbe courante) la courbe nominale CT nom qui est connue dans un repère nominal. Le dispositif D dispose alors d'une courbe nominale (ou caractéristique d'embrayage) recalée CTT nom. Le résultat de cette translation est illustré dans le diagramme de la figure 3 qui est associé à un second repère translaté de la valeur pref suivant l'axe des abscisses (« position actionneur ») par rapport au premier repère de la figure 2. De préférence, et comme illustré sur la figure 3, la position de référence pref est la position nominale pdl de l'actionneur ACE qui correspond au point de léchage de l'embrayage EM. On notera que le terme correctif Pcor regroupe tous les décalages de la courbe courante par rapport à la courbe nominale CT nom, qui peuvent être o prédits du fait des conditions d'utilisation en cours de l'embrayage EM. On notera que ce terme correctif Pcor peut être appliqué sur l'ensemble de la courbe nominale CT nom ou bien uniquement dans une partie de cette dernière (CT nom) selon le phénomène physique que l'on cherche à compenser de façon prédictive. 15 A titre d'exemple, en présence d'un phénomène d'échauffement, on peut introduire une correction thermique Pcor constante à l'intégralité de la courbe nominale recalée Cu nom, tandis qu'en présence d'un phénomène de déplacement d'arbre, on peut introduire une correction de mouvement Pcor (constante ou variable) dans une partie choisie de la courbe nominale recalée 20 CTT nom- L'étape (ii), du procédé d'adaptation, comprend une phase dans laquelle on détermine pour au moins une position nominale recalée Pnom rec choisie un écart de couple c(pi) entre un couple observé Cobs(pi) et un couple transmissible estimé et corrigé Cest corr(Pi), qui est fonction d'un coefficient de 25 correction )(cor, qui est de préférence prédit, et d'un couple transmissible estimé. La référence pi désigne ici une ième position nominale recalée Pnom rec- On a donc la relation c(pi) = Cobs(Pi) - Cest corre. On notera que le coefficient de correction )(cor est un coefficient de préférence de type multiplicatif et apparenté à un changement du coefficient 30 de frottement de la friction d'embrayage qui s'applique à tous les points pi de la courbe nominale recalée CTT nom- Chaque couple observé Cobs(pi) peut être déterminé en fonction d'un couple CMT produit par le moteur (ici thermique) MT et parvenant à l'embrayage EM via l'arbre moteur AM et du régime de fonctionnement de ce moteur MT. Par exemple, on peut avoir la relation suivante : Cobs(Pi) - CMT 1MT * où IMT est l'inertie du moteur et 0 est la dérivée seconde de la position angulaire (et donc l'accélération angulaire du moteur). Par ailleurs, chaque couple transmissible estimé Cest(pi) est déterminé en fonction d'un coefficient de transformation ai et de première C1ext et seconde C2ext courbes extrémales nominales qui correspondent respectivement à des valeurs minimale et maximale du coefficient de transformation ai. Les première Cl ext et seconde C2ext courbes extrémales nominales servent à construire la courbe nominale recalée Cu nom. Tous les points C1ext(pi) qui constituent la première courbe extrémale nominale C1ext sont associés à une même valeur minimale du coefficient de transformation ah à savoir, ici, la valeur nulle (0). De même, tous les points C2ext(pi) qui constituent la seconde courbe extrémale nominale C2ext sont associés à une même valeur maximale du coefficient de transformation ah à savoir, ici, la valeur un (1). Des exemples de première C1 ext et seconde C2ext courbes extrémales nominales encadrant la courbe nominale recalée Cu nom sont illustrés sur la figure 3. Par exemple, chaque couple transmissible estimé Cest(pi) peut être calculé au moyen de la relation suivante : Cest(Pi) = Clext(p0 + aglobal(Pi) * (C2ext(pi) - Clext(pi)). Si l'on utilise la relation Cest cor(pi) = Ceseincor, alors chaque couple transmissible estimé et corrigé Cest corei) est donné par la relation : Cest cor(Pl) = (Clext(p0 + aglobal(Pi) * (C2ext(Pi) Clext(Pi))) * -COr - On notera que le coefficient de transformation aglobal est une valeur instantanée associée à un instant t à la courbe nominale recalée Cu nom. Il est le résultat d'une interpolation linéaire (et non pas double ou fractionnée) entre les coefficients ai qui sont définis pour chaque point discrétisé (i) de la courbe nominale recalée CTT nom. En effet, cette condition permet d'effectuer au final une inversion directe de la courbe nominale adaptée pour réaliser la conversion entre une consigne de couple requise et la consigne de position de l'actionneur ACE qui lui correspond effectivement. Par exemple, le nombre de points discrétisés définissant à chaque instant une courbe nominale recalée Ci-r nom peut être choisi égal à 11 (soit i = 1 à11). On notera également qu'il est préférable d'imposer à chaque valeur intermédiaire du coefficient de transformation ai au moins une première contrainte qui est propre à imposer une forme monotone à la courbe nominale recalée C-rr nom et/ou au moins une seconde contrainte qui est propre à imposer un gradient monotone à ladite courbe nominale recalée Ci-r nom. En effet, la forme de la courbe nominale recalée Ci-r nom étant définie par les valeurs de coefficient de transformation ai des points pi qui la constituent, pour contraindre cette forme il suffit donc de contraindre les valeurs minimales de chacun des ai. Compte tenu des relations données ci-dessus, la première contrainte sur les ai peut être obtenue comme suit : Cest(Pi) = C1ext(pi) + ai * (C2ext(pi) - C1ext(pi)), Cest(Pj + = C1ext(pi + 1) + ai+1* (C2ext(pi + 1) - C1ext(pi + 1)), puis, pour obtenir la monotonie strictement croissante de la forme on écrit : Cest(Pi + Cest(Pj) d'où : Clext(P0- Clext(pi+1)+ ac(C2ext(P0- Clext(P0) Cti+1 - (C2ext(Pi+1)- Clext(Pi+1)) Dans ce qui suit, on désigne par amonotonie la limite d'adaptation de ai imposée par la contrainte relative à la forme monotone de la courbe nominale recalée C-rr nom. De même, compte tenu des relations données ci-dessus, la seconde contrainte sur les ai peut être obtenue comme suit : pour obtenir la monotonie de la dérivée on a la relation : C1ext(pi + 1) + ai+1* (C2ext(pi + 1) - C1ext(pi + 1)) > C1ext(pi) + ai (C2ext(pi) - C1ext(p0) avec ACmin égal à la différence entre les valeurs des couples transmissibles estimés Cest(pi) et Cest(pi-1) des deux points précédents (pi et pi-1), d'où : Clext(P0- Clext(Pi+1)+ ai*(C2ext(P0- Clext(P0)+ LCmin ai+1 min -= (C2 ext(Pi+1)- C1ext(Pi+1)) - Dans ce qui suit, on désigne par agradient monotone i la limite d'adaptation de ai imposée par la contrainte relative au gradient monotone de la courbe nominale recalée Cu nom. L'étape (iii), du procédé d'adaptation, comprend une phase dans laquelle on (les moyens de calcul MC) détermine pour chaque position nominale recalée Pnom rec (= pi) choisie lors de l'étape (ii), dans la courbe nominale recalée Cu nom (construite à partir des couples nominaux de la courbe nominale CT nom qui sont associés aux positions nominales recalées Pnom rec = pi), un couple nominal correspondant afin de l'adapter en fonction de l'écart de couple c(pi) déterminé correspondant pour obtenir un couple nominal adapté Cna. Puis, l'étape (iii) se poursuit par une phase dans laquelle on (les moyens de calcul MC) adapte la courbe nominale recalée Ci-r nom en fonction de chaque couple nominal adapté Cna pour obtenir une courbe d'évolution nominale adaptée Cu ad. L'adaptation d'un point (i) peut, par exemple, se faire en modifiant le coefficient de transformation ai qui lui est associé en fonction de l'écart de couple c(pi) correspondant. Par exemple, cette adaptation peut se faire par intégration de l'écart de couple c(pi) selon la formule suivante : ai = f E(pi) * gi * dt, où gi est un paramètre égal à 1, si pi (= Pnom rec) est dans la plage correspondant au point (i), ou bien égal à 0, si pi (= Pnom rec) n'est pas dans la plage correspondant au point (i). Un exemple d'adaptation ponctuelle (c'est-à-dire sur un seul point (i)) de la courbe nominale recalée Ci-r nom de la figure 3 est illustré sur le diagramme de la figure 4 (avec les deux courbes d'évolution extrémales nominales C1ext et C2e,1 associées), dans le second repère. Cette adaptation ponctuelle résulte du déplacement du point (i) (correspondant au couple Ci) vers le bas (suivant la flèche), du fait de la modification de son coefficient de transformation ai en fonction de l'écart de couple c(pi) déterminé lors de l'étape (ii) pour ce point (i). Au final le point (i) de la courbe nominale recalée Ci-r nom correspond au couple corrigée Ci cor de la courbe nominale adaptée Cu ad. Comme on peut le constater sur la figure 4, cette adaptation ponctuelle provoque une modification de forme de la courbe nominale recalée CTT nom qui est matérialisée par la portion de ligne en tirets points. Ce type d'adaptation ponctuelle pouvant entraîner une déformation très marquée localement de la courbe nominale recalée Cu nom, on pourra lui préférer une adaptation distribuée, du type de celle qui est illustrée non limitativement sur l'exemple de la figure 5. Dans cet exemple d'adaptation distribuée, chaque couple nominal Ci à adapter est associé dans un groupe de N couples nominaux à N-1 couples Cr (avec i' # i) qui le précèdent et qui le suivent, et on répartit la correction de chaque couple nominal Ci à adapter sur les N couples nominaux de son groupe. On notera, comme illustré non limitativement sur la figure 5, que cette répartition peut se faire en fonction de poids choisis qui sont associés respectivement aux N couples nominaux d'un même groupe. Dans ce cas, le poids choisi le plus fort est de préférence associé au couple nominal Ci à adapter à partir duquel est constitué un groupe. Dans l'exemple de la figure 5, le groupe dont fait partie le couple nominal Ci à adapter comprend deux autres couples nominaux, à savoir Ci_1 et Ci±i. N est donc ici égal à 3 (mais il pourrait être égal à 2 ou 4). L'amplitude de l'adaptation calculée initialement pour le point (i), et qui est fonction de l'écart de couple c(pi), est donc ici répartie entre les coefficients de transformation ai-1, ai et ai+1 respectivement des points (i-1), (i) et (i+1), selon des poids choisis. Au final, les points (i-1), (i) et (i+1) de la courbe nominale recalée Cu nom présentent respectivement les couples nominaux adaptés Ci-1 cor(Pi), Ci cor(Pi) et Ci+1cor(pi) dans la courbe nominale adaptée CTT ad. Cette adaptation distribuée provoque une modification de forme adoucie de la courbe nominale recalée Cu nom qui est matérialisée par la portion de ligne en tirets points. Etant donné que la courbe nominale recalée Cu nom est à chaque instant considéré utilisée pour déterminer la consigne de position qui correspond au couple à transmettre qui a été requis, lorsque des coefficients de transformation ai évoluent, la consigne de position évolue en conséquence, ce qui permet d'annuler intégralement l'erreur d'estimation du couple transmis par l'embrayage EM. On obtient ainsi une espèce de boucle de régulation qui permet de converger simultanément sur l'estimation du couple transmissible et la réalisation du couple de consigne. Certains phénomènes thermiques modifiant la caractéristique d'embrayage pendant un temps très court, comme par exemple lors d'une dissipation de puissance élevée, il pourrait s'avérer préjudiciable d'intégrer cette modification car sur le transitoire de couple suivant il faudrait adapter la o caractéristique d'embrayage dans le sens inverse. Par conséquent, le coefficient de transformation ai peut comprendre une première partie dite permanente aperm i et une seconde partie atherm i dédiée aux variations de température (soit ai = aperm i atherm i). Dans ce cas, la première partie aperm peut être modifiée tant qu'une température mesurée dans l'embrayage EM 15 demeure inférieure à un seuil choisi, et la seconde partie atherm i n'est modifiée que lorsque la température mesurée dans l'embrayage EM devient supérieure au seuil choisi. Par exemple, une fois que la seconde partie atherm i a été modifiée et donc que la phase d'adaptation est désactivée, on peut réduire sa valeur 20 progressivement jusqu'à ce qu'elle devienne nulle, pendant un intervalle de temps prédéfini. On notera que pendant une phase d'adaptation, il est avantageux que la courbe nominale recalée CTT nom ne soit contrainte que par les amonotonie i qui permettent de respecter la monotonie de sa forme, et, qu'une fois l'adaptation 25 désactivée, la courbe nominale recalée C-rr nom ne soit contrainte que par les agradient monotone i qui permettent de respecter la monotonie de son gradient. En effet, la contrainte relative au gradient étant très sévère, elle pourrait aboutir à une impossibilité d'adaptation de la courbe nominale recalée Ci-r nom, et donc à une impossibilité de suivre la consigne de couple. Par conséquent, pendant 30 une phase de glissement de l'embrayage EM, il est préférable de privilégier le respect de la consigne de couple plutôt que le respect de la forme de la courbe nominale recalée C-rr nom. Compte tenu de la préférence qui précède, les coefficients de corrections ai peuvent être donnés par les relations suivantes : ai = max (a perm i + 0( --therm i, amonotonie i) , pendant une phase d'adaptation, ai = max (a perm i + 0( --therm i, a gradient monotone i), après une phase d'adaptation. REVENDICATIONS1. Procédé d'adaptation d'une courbe nominale d'évolution d'un couple nominal transmis par un embrayage (EM) en fonction d'une position nominale d'un actionneur (ACE) dudit embrayage (EM), caractérisé en ce qu'il comprend une étape (i) dans laquelle on assimile ladite position nominale à la somme d'une position courante mesurée, appartenant à une courbe courante couple mesuré/position mesurée associée à un premier repère, et d'un terme correctif choisi, puis on définit une position nominale recalée égale à ladite position nominale diminuée d'une valeur d'une position de référence de ladite courbe nominale dans ledit premier repère, une étape (ii) dans laquelle on détermine pour au moins une position nominale recalée choisie un écart de couple entre un couple observé et un couple transmissible estimé et corrigé, fonction d'un coefficient de correction et d'un couple transmissible estimé, lui-même fonction d'une valeur d'un coefficient de transformation et de première et seconde courbes extrémales nominales correspondant respectivement à des valeurs minimale et maximale dudit coefficient de transformation, et une étape (iii) dans laquelle on détermine pour chaque position nominale recalée choisie à l'étape (ii), dans une courbe nominale recalée construite à partir des couples nominaux de ladite courbe nominale associés auxdites positions nominales recalées, un couple nominal correspondant afin de l'adapter en fonction de l'écart de couple déterminé correspondant pour obtenir un couple nominal adapté, et on adapte ladite courbe d'évolution nominale recalée en fonction de chaque couple nominal adapté pour obtenir une courbe d'évolution nominale adaptée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite position de référence est la position nominale dudit actionneur qui correspond à un point de léchage dudit embrayage (EM). 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'à l'étape (ii) on détermine chaque couple observé en fonction d'un couple produit par un moyen de production de couple (MT) et parvenant audit embrayage (EM) et d'un régime de fonctionnement dudit moyen de production de couple(MT). 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'à l'étape (ii) on détermine chaque valeur du coefficient de transformation associé à un couple transmissible estimé en intégrant l'écart de couple correspondant à ce dernier et en imposant audit coefficient de transformation au moins une première contrainte propre à imposer une forme monotone à ladite courbe nominale adaptée et/ou au moins une seconde contrainte propre à imposer un gradient monotone à ladite courbe d'évolution nominale adaptée. 5. Procédé selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'à 10 l'étape (iii) chaque adaptation d'un couple nominal consiste en une modification de la valeur dudit coefficient de transformation associé en fonction dudit écart de couple correspondant. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'à l'étape (iii) chaque couple nominal à adapter est associé dans un groupe de N couples à 15 N-1 couples nominaux qui le précèdent et qui le suivent, et on répartit ladite adaptation de chaque couple nominal à adapter sur lesdits N couples de son groupe. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite répartition se fait en fonction de poids choisis associés respectivement auxdits 20 N couples nominaux d'un même groupe, le poids choisi le plus fort étant associé au couple nominal à adapter à partir duquel est constitué un groupe. 8. Procédé selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisé en ce que ledit coefficient de transformation comprend une première partie dite permanente et une seconde partie dédiée aux variations de température, ladite 25 première partie étant modifiée tant qu'une température mesurée dans ledit embrayage (EM) demeure inférieure à un seuil choisi, et ladite seconde partie n'étant modifiée que lorsque la température mesurée dans ledit embrayage (EM) devient supérieure audit seuil choisi. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'une fois ladite 30 seconde partie modifiée, on réduit sa valeur progressivement jusqu'à une valeur nulle pendant un intervalle de temps prédéfini. 10. Dispositif (D) d'adaptation courbe nominale d'évolution d'un couple nominal transmis par un embrayage (EM) en fonction d'une position nominaled'un actionneur dudit embrayage (EM), caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de calcul (MC) agencés i) pour assimiler ladite position nominale à la somme d'une position courante mesurée, appartenant à une courbe courante couple mesuré/position mesurée associée à un premier repère, et d'un terme correctif choisi, puis pour définir une position nominale recalée égale à ladite position nominale diminuée d'une valeur d'une position de référence de ladite courbe nominale dans ledit premier repère, (ii) pour déterminer pour au moins une position nominale recalée choisie un écart de couple entre un couple observé et un couple transmissible estimé et corrigé, fonction d'un coefficient de correction et d'un couple transmissible estimé, lui-même fonction d'une valeur d'un coefficient de transformation et de première et seconde courbes extrémales nominales correspondant respectivement à des valeurs minimale et maximale dudit coefficient de transformation, et (iii) pour déterminer pour chaque position nominale recalée choisie, dans une courbe nominale recalée construite à partir des couples nominaux de ladite courbe nominale associés auxdites positions nominales recalées, un couple nominal correspondant afin de l'adapter en fonction de l'écart de couple déterminé correspondant pour obtenir un couple nominal adapté, et on adapte ladite courbe d'évolution nominale recalée en fonction de chaque couple nominal adapté pour obtenir une courbe d'évolution nominale adaptée. 11. Calculateur (SC) pour contrôler le fonctionnement d'un embrayage (EM), caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif d'adaptation (D) selon la revendication 10. 12. Véhicule (V) comprenant une boîte de vitesses robotisée (BV) et un embrayage (EM), caractérisé en ce qu'il comprend en outre un calculateur (SC) selon la revendication 11.