FR 3008898 A1 20150130 FR 1357262 A 20130723 DISPOSITIF DE CAPTAGE DE GAZ ACIDE CONTENU DANS DES FUMEES DE COMBUSTION Domaine de l'invention Le domaine de l'invention est celui du captage de gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur, en particulier d'une centrale thermique à 10 flamme. Etat de l'art 15 Il existe des dispositifs et des procédés de captage de gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique. Les techniques de captage de gaz acide, en particulier de dioxyde de carbone, qui ont atteint la plus grande maturité reposent sur l'absorption chimique du gaz acide dans un fluide de captation 20 comprenant un solvant, en particulier un solvant à base amine. Lors de la mise en oeuvre de telles techniques, il est nécessaire de régénérer le fluide de captation utilisé. Cependant une telle étape de régénération nécessite un grand apport de chaleur. Cette chaleur provient en général d'une forte condensation de vapeur basse pression du circuit vapeur. Il est 25 nécessaire de condenser une partie importante de la vapeur basse pression, typiquement entre 30 et 60 %. En référence à la figure 1, il est décrit un schéma synthétique d'une centrale électrique comprenant un dispositif de captage de gaz acide selon une telle technique connue. Les fumées issues de la combustion 30 d'une chaudière 18 sont acheminées via un système de conduites 21 à des moyens d'absorption 10 d'au moins un gaz acide. L'absorption du gaz acide est réalisée par mise en contact des fumées avec un fluide de captation comprenant un solvant, le fluide de captation étant pauvre en gaz acide. Le fluide de captation issu des moyens d'absorption 10 est ainsi le fluide de captation enrichi en gaz acide. Le dispositif comprend un régénérateur 1, dans lequel sont mis en contact le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur d'un fluide de régénération. Cette vapeur du fluide de régénération est introduite pour régénérer le fluide de captation dans le régénérateur 1 par des moyens d'introduction 11. Le dispositif comprend des moyens de condensation 101 disposés en tête du régénérateur 1. Les moyens de condensation sont adaptés pour condenser le fluide gazeux issu du régénérateur en un milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide. La phase liquide du fluide de régénération est réintroduite dans le régénérateur par des moyens de retour 22 du fluide de régénération. Ainsi le gaz acide est isolé dans la phase gazeuse riche en gaz acide. La chaleur nécessaire au régénérateur 1 est fournie au fluide de régénération par une vapeur basse pression prélevée sur le circuit vapeur de la centrale, via une connexion fluidique représentée par les deux flèches référencées A, et avec laquelle le fluide de régénération est en échange thermique dans le rebouilleur 102. La vapeur prélevée s'est partiellement condensée dans le rebouilleur 102, formant ainsi un fluide qui est réinjecté via une connexion fluidique représentée par les deux flèches référencées B dans le circuit vapeur de la centrale. De telles techniques induisent une forte perte de rendement du cycle de la centrale. Les pertes induites par la condensation de la vapeur basse pression vont en général de 7 à 9 % du rendement. A ces pertes s'ajoutent les pertes liées aux consommations des auxiliaires de la capture du gaz acide. Les auxiliaires comprennent par exemple un système de pompage du fluide de captation, un ventilateur, ou un compresseur du gaz acide. Les pertes liées aux auxiliaires s'élèvent en général à environ 3 % du rendement du cycle vapeur. Ces importantes pertes de rendement sont fortement pénalisantes en termes de rentabilité de la centrale où de telles techniques sont mises en oeuvre. Ces inconvénients limitent les possibilités de mise en place d'un dispositif de captage de gaz acide couplé à un circuit vapeur. Une possibilité est de réduire la pression de la vapeur nécessaire au rebouilleur. L'utilisation d'une vapeur à pression moindre permet de réduire l'impact du prélèvement de vapeur sur le rendement de la centrale. Cependant une telle possibilité nécessite une augmentation importante de la taille des équipements du dispositif, du fait d'une pression de fonctionnement plus basse, et implique un travail de compression plus important pour fournir le gaz acide à un réseau de transport de gaz acide. Une autre possibilité est de modifier le cycle vapeur en vue d'optimiser la quantité de vapeur nécessaire au cycle. Cependant une telle possibilité implique généralement une augmentation de la complexité de la chaudière et du circuit vapeur. Résumé de l'invention Un but de l'invention est de fournir un dispositif de captage de gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur qui ne présente pas ces inconvénients. En particulier, un but de l'invention est de fournir un tel dispositif qui réduise la perte de rendement associée à la régénération du CO2. A cet effet, il est prévu un dispositif de captage d'un gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur, le dispositif comprenant : - des moyens d'absorption du gaz acide par mise en contact des fumées avec un fluide de captation pauvre en gaz acide, - un régénérateur dans lequel sont mis en contact le fluide de captation enrichi en gaz acide et de la vapeur d'un fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation, - des premiers moyens d'introduction de la vapeur du fluide de régénération dans le régénérateur, - des premiers moyens de condensation en un milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide, disposés en tête dudit régénérateur, - des moyens de séparation de la phase liquide du fluide de régénération et de la phase gazeuse riche en gaz acide, dans lequel : - la vapeur du fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation est une vapeur surchauffée, - le régénérateur comprend des moyens de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur surchauffée du fluide de régénération, limitant le temps de contact entre les deux de telle sorte qu'on maintienne sensiblement le débit de vapeur du fluide de régénération, - les premiers moyens de condensation sont des moyens d'un premier évapo-condenseur et sont en échange thermique avec de premiers moyens d'évaporation du premier évapo- condenseur, qui évaporent un fluide de travail, et - le dispositif comprend des premiers moyens de réintroduction de la vapeur du fluide de travail ainsi obtenue dans une première turbine. L'invention est avantageusement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - les moyens d'absorption sont adaptés pour : o évaporer un excédent de fluide de régénération présent dans le fluide de captation, et o mélanger ledit excédent de fluide de régénération évaporé avec la phase liquide du fluide de régénération en aval des premiers moyens de condensation ; - les premiers moyens de condensation comprennent des condenseurs partiels adaptés pour limiter la proportion d'impuretés dans la phase liquide de fluide de régénération condensé par les premiers moyens de condensation, au moins une portion liquide de fluide de régénération partiellement condensé par un condenseur partiel étant recyclée dans le régénérateur ; - des moyens de compression de la phase gazeuse riche en gaz acide, en échange thermique avec le premier évapo-condenseur afin : o d'évaporer au moins partiellement le fluide de travail, et/ou o d'évaporer au moins partiellement le fluide de régénération en amont du régénérateur ; - le dispositif comprend des moyens de détente brusque du fluide de travail en amont des premiers moyens d'évaporation, une phase vapeur du fluide de travail détendu étant introduite dans la turbine par les premiers moyens de réintroduction, et une phase liquide du fluide de travail détendu étant réintroduit dans un train de préchauffe ; - des moyens de surchauffe adaptés pour resurchauffer le fluide de travail en aval du premier évapo-condenseur ; - le fluide de captation comprend une solution aqueuse d'amine ; - le fluide de travail et/ou le fluide de régénération est de l'eau ; - des moyens de purification de la phase liquide aqueuse séparée, situés en aval des moyens de séparation ; - les moyens de purification comprennent un système de filtration sur charbon actif et/ou un système de résine échangeuse d'ions, et/ou un système d'électrodialyse ; - les premiers moyens d'introduction de la vapeur de fluide de régénération sont des premiers moyens d'introduction de la vapeur depuis : o la première turbine, la première étant une turbine dudit circuit de vapeur ou o une deuxième turbine, la deuxième turbine étant une turbine dudit circuit de vapeur ; - le fluide de régénération et le fluide de travail sont formés d'un fluide de fonctionnement du circuit de vapeur, la ou les turbine(s) appartenant au circuit de vapeur ; - la première turbine appartient à un circuit de fluide de travail fermé séparé du circuit de vapeur, le circuit de fluide de travail formant un cycle de Rankine organique, et le dispositif comprend des seconds moyens de réintroduction du fluide de régénération séparé au niveau d'une chaudière du circuit de vapeur ; - le dispositif comprend : o des seconds moyens de condensation du fluide de travail, situés en amont du premier évapo-condenseur adaptés pour évaporer ledit fluide de travail, o des seconds moyens d'introduction du fluide de travail depuis le circuit de vapeur dans les seconds moyens de condensation, les seconds moyens de condensation étant des moyens d'un second évapo-condenseur, le second évapo-condenseur comprenant en outre des seconds moyens d'évaporation qui évaporent le fluide de régénération en aval des moyens de séparation et en amont des premiers moyens d'introduction, les seconds moyens d'évaporation étant en échange thermique avec les seconds moyens de condensation ; - le second évapo-condenseur met directement en contact le fluide des seconds moyens de condensation et le fluide des seconds moyens d'évaporation ; - le premier évapo-condenseur ou le deuxième évapo-condenseur est une colonne mettant directement en contact le fluide des premiers moyens de condensation et le fluide des premiers moyens d'évaporation. Selon un autre aspect, l'invention concerne une centrale thermique comportant un circuit de vapeur et une chaudière, la centrale comprenant un tel dispositif. Selon encore un autre aspect, l'invention concerne un procédé de 20 captage d'un gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur, le procédé comprenant des étapes consistant en : - l'absorption chimique du gaz acide par mise en contact des fumées avec un fluide de captation pauvre en gaz acide, 25 - la régénération du fluide de captation par mise en contact du fluide de captation enrichi en gaz acide et de la vapeur d'un fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation, - l'introduction de la vapeur du fluide de régénération, 30 - la condensation d'un milieu contenant du fluide de régénération et des gaz acides après la régénération, en un milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide, - la séparation de la phase liquide du fluide de régénération et de la phase gazeuse riche en gaz acide, dans lequel : - la vapeur du fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation est une vapeur surchauffée, - la régénération comprend une limitation du temps de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur du fluide de régénération de telle sorte qu'on maintienne sensiblement le débit de vapeur du fluide de régénération, - la condensation est réalisée en échange thermique avec une évaporation d'un fluide de travail de turbine, et - le procédé comprend en outre la réintroduction dans une première turbine de la vapeur du fluide de travail obtenue par l'évaporation. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront lors de la description ci-après d'un mode de réalisation. Aux dessins 25 annexés : - la figure 1, déjà décrite, représente schématiquement une centrale thermique comprenant un dispositif de captage de gaz acide selon l'art antérieur, - la figure 2a représente schématiquement une centrale 30 thermique comprenant un dispositif de captage de gaz acide selon un premier exemple de mode de réalisation de l'invention, - la figure 2b représente schématiquement le dispositif de captage de gaz acide selon le premier exemple de mode de réalisation de l'invention - la figure 3 représente schématiquement un dispositif de captage de gaz acide selon un deuxième exemple de mode de réalisation de l'invention - la figure 4 représente schématiquement un dispositif de captage de gaz acide selon un troisième exemple de mode de réalisation de l'invention, - la figure 5 représente schématiquement un dispositif de captage de gaz acide selon un quatrième exemple de mode de réalisation de l'invention, - la figure 6 représente schématiquement un dispositif de captage de gaz acide selon un cinquième exemple de mode de réalisation de l'invention, - la figure 7 représente les étapes d'un procédé de captage de gaz acide selon un autre exemple de mode de réalisation de l'invention. Description détaillée de l'invention En référence aux figures 2a, 2b, et 3 à 6, il est décrit un dispositif de captage d'un gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur. Le gaz acide est par exemple du dioxyde de carbone. Sur l'ensemble des figures, les éléments fléchés A, B et C représentent des connexions fluidiques d'un élément donné vers un autre. 1. Centrale thermique La centrale est par exemple une centrale thermique à flamme. Le circuit vapeur de la centrale thermique comprend au moins une turbine basse pression. Par basse pression, on entend par exemple une pression comprise entre 2 et 5 bars. Le circuit vapeur peut comprendre plusieurs turbines basse pression. Le circuit vapeur peut comprendre une ou plusieurs turbine(s) haute pression. Le circuit vapeur peut comprendre une ou plusieurs turbine(s) pression intermédiaire. Les turbines sont par exemples disposées le long d'un arbre d'entraînement. Le circuit vapeur peut comprendre des échangeurs dans lesquels la vapeur passe entre chacune turbine, les échangeurs permettant de fournir de la chaleur au fluide de travail issu des turbines basse pression avant son évaporation dans une chaudière 18. La chaudière 18 produit des fumées qui résultent de la combustion d'un combustible. Il peut s'agir de tout combustible d'une centrale thermique, en particulier d'une centrale thermique à flamme, dont les fumées contiennent au moins un gaz acide que le dispositif de captage vise à capter. Ainsi le combustible est par exemple du charbon ou un hydrocarbure. 2. Dispositif de captage de gaz acide Moyens d'absorption Le dispositif de captage comprend des moyens d'absorption 10 du gaz acide. Les fumées issues de la chaudière 18 sont acheminées vers les moyens d'absorption 10. En amont des moyens d'absorption 10 peuvent être disposés des moyens de refroidissement, par exemple un refroidisseur, et/ou des moyens d'aération des fumées, et/ou des moyens de dépollutions des fumées. Au niveau des moyens d'absorption 10, les fumées sont mises en contact avec un fluide de captation comprenant un solvant, le fluide de captation étant pauvre en gaz acide adapté pour absorber le gaz acide. Les moyens d'absorption 10 comprennent par exemple un absorbeur. L'absorbeur comprend par exemple une colonne à plusieurs tronçons. Le fluide de captation comprend ou est par exemple un solvant aqueux. Le fluide de captation présente avantageusement une faible énergie de régénération. Le fluide de captation comprend par exemple des sels potassiques de carbonate. Le fluide de captation comprend ou est par exemple une solution aqueuse d'amine, formant solvant, par exemple une solution aqueuse de méthyl-diéthanolamine. Alternativement, ou en complément, le fluide de captation présente avantageusement une faible volatilité. Le fluide de captation peut comprendre de la pipérazine, ou des sels aminoacides. Les fumées dont le gaz acide a été absorbé peuvent être évacuées, par exemple en tête de l'absorbeur. Les fumées évacuées peuvent subir d'autres traitements. Régénérateur Le dispositif de captage comprend un régénérateur 1 dans lequel sont mis en contact le fluide de captation enrichi en gaz acide et de la vapeur d'un fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation. Le dispositif comprend ainsi des premiers moyens d'introduction 11 de la vapeur du fluide de régénération dans le régénérateur 1, agencés de telle sorte que la vapeur du fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation est une vapeur surchauffée. La vapeur surchauffée est injectée dans le régénérateur de sorte à minimiser le transfert thermique et maximiser le transfert de matière. La vapeur surchauffée a préférentiellement une pression comprise entre 0,3 et 10 bar. La vapeur surchauffée a préférentiellement subi une surchauffe de + 20 à + 70 °C. Le fluide de régénération peut être de l'eau. De plus, le régénérateur 1 comprend des moyens de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur surchauffée du fluide de régénération. Les moyens de contact sont adaptés pour limiter le temps de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur surchauffée du fluide de régénération de telle sorte qu'on maintienne sensiblement le débit de vapeur du fluide de régénération. Le temps de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur du fluide de régénération ne doit pas être trop grand pour ne pas condenser trop de vapeur de fluide de régénération dans le fluide de captation. Les moyens de contact comprennent par exemple une colonne à garnissage, une colonne à bulle ou une colonne à spray dont le rapport hauteur/diamètre est optimisé pour cet usage. Le régénérateur 1 peut comprendre une colonne à garnissages multiples et/ou à plateaux. Le fluide en bas du régénérateur, comprenant une proportion importante de fluide de captation pauvre en gaz acide, peut être réintroduit dans les moyens d'absorption 10, par des moyens comprenant par exemple une pompe 101 et/ou un système de pulvérisation par rampe (non représenté). Le fluide de captation pauvre en gaz acide peut ainsi être réintroduit dans les moyens d'absorption 10. Avant d'être réintroduit dans les moyens d'absorption 10, le fluide issu du bas du régénérateur peut être refroidi par des moyens de refroidissement dédiés, par exemple un refroidisseur 103 dans lequel le fluide issu du bas du régénérateur 1 est en échange thermique avec une source froide, par exemple une source froide d'un circuit d'eau extérieur. Par symétrie, et pour permettre de réintroduire dans le régénérateur le fluide de régénération et/ou le fluide de travail ainsi introduit(s) dans les moyens d'absorption 10, le fluide en bas des moyens d'absorption 10 peut être introduit dans le régénérateur 1, par exemple depuis un laveur des moyens d'absorption ou un étage de lavage, par des moyens comprenant une pompe 104. Pour améliorer les économies de chaleur, un échangeur 105 peut être disposé de telle sorte que le fluide issu du bas du régénérateur 1 transfère une partie de sa chaleur au fluide issu du bas des moyens d'absorption 10. Premiers moyens de condensation Le dispositif comprend un premier évapo-condenseur. Le premier évapo-condenseur comprend des premiers moyens de condensation en un milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide, disposés en tête dudit régénérateur 1. Ainsi le fluide provenant du régénérateur 1, et comprenant le fluide de régénération et le gaz riche en gaz acide est-il séparé entre une phase liquide et une phase gazeuse en sortie des premiers moyens de condensation. Les premiers moyens de condensation peuvent comprendre des condenseurs partiels 2, 3 et 4 adaptés pour limiter la proportion d'impuretés dans la phase liquide de fluide de régénération condensé par les premiers moyens de condensation. Au moins une portion liquide de fluide de régénération peut ainsi être partiellement condensée par un condenseur partiel, par exemple au niveau du ballon de condenseur partiel 3, afin d'être recyclée dans le régénérateur 1, par exemple par des moyens de retour 22. Le recyclage est par exemple facilité par une pompe 301. Les premiers moyens de condensation peuvent ainsi comprendre une succession d'échangeurs de chaleur 2, 4 séparés par le ballon de condenseur partiel 3. Le dispositif comprend des moyens de séparation 6 de la phase liquide du fluide de régénération et de la phase gazeuse riche en gaz acide. Les moyens de séparation 6 sont ainsi disposés en aval des premiers moyens de condensation. En amont des moyens de séparation 6 peuvent être disposés des moyens de refroidissement dédiés, par exemple un refroidisseur 5 par une source froide d'un circuit d'eau extérieur. Le dispositif peut comprendre en outre des moyens de purification 7 de la phase liquide aqueuse séparée. De tels moyens de purification 7 peuvent être situés en aval des moyens de séparation 6. Les moyens de purification 7 comprendre une pompe 701 disposée en amont d'un système de purification 702 en tant que tel. Un détendeur 703 peut être disposé en aval du système de purification 702. Le système de purification 702 peut comprendre une colonne à garnissage. Le système de purification 702 peuvent comprendre un système de filtration sur charbon actif et/ou un système de résine échangeuse d'ions, et/ou un système d'électrodialyse, et/ou tout autre système adapté. Les moyens d'absorption 10 peuvent être adaptés pour évaporer un excédent de fluide de régénération présent dans le fluide de captation, et mélanger ledit excédent de fluide de régénération évaporé avec la phase liquide du fluide de régénération en aval des premiers moyens de condensation. La phase liquide du fluide de régénération a par exemple été séparée par les moyens de séparation 6 avant d'être mélangée à l'excédent de fluide de régénération. Alternativement, le mélange du fluide de l'excédent du fluide de régénération et de la phase liquide du fluide de régénération peut être réalisé au niveau des moyens de séparation 6. Le mélange peut être permis par des moyens de transfert de l'excédent de fluide 23 représentés en outre en figure 2a par les deux flèches référencées C, l'une issue des moyens d'absorption 10, l'autre dirigée vers les moyens de séparation 6. Le fluide de régénération en aval des premiers moyens de condensation peut être dans un état liquide. Premiers moyens d'évaporation Le premier évapo-condenseur comprend des premiers moyens d'évaporation du premier évapo-condenseur, qui sont en échange thermique avec les premiers moyens de condensation. Les premiers moyens d'évaporation évaporent un fluide de travail. Le fluide de travail est adapté pour être turbiné après passage dans les premiers moyens d'évaporation. Le fluide de travail peut être un fluide de travail d'une turbine, en particulier d'une turbine basse pression. Le fluide de travail peut être de l'eau. Dans le cas où le fluide de travail est de l'eau, il est de préférence introduit dans les premiers moyens d'évaporation à une pression par exemple comprise entre 0,3 et 6 bar, par exemple d'environ 1 bar. Le dispositif comprend des premiers moyens de réintroduction 13 de la vapeur du fluide de travail, ainsi obtenue par les moyens d'évaporation, dans une première turbine 14. La première turbine 14 peut être une turbine basse pression du circuit vapeur de la centrale thermique. Ainsi, le rendement du cycle vapeur associé au circuit vapeur est amélioré car une quantité moindre de chaleur est nécessaire. En effet, la chaleur apportée sert à désorber le gaz acide, et non à chauffer le fluide de captation ou à faire bouillir le fluide de travail ou le fluide de régénération. Le dispositif peut comprendre en outre des moyens de détente brusque (non représentés) du fluide de travail en amont des premiers moyens d'évaporation, une phase vapeur du fluide de travail détendu étant introduite dans la turbine par les premiers moyens de réintroduction, et une phase liquide du fluide de travail détendu étant réintroduit dans un train de préchauffe. Une telle détente brusque peut permettre notamment d'augmenter le titre vapeur du fluide de travail en sortie du premier évapocondenseur. Le dispositif de captage peut comprendre des moyens de compression 8 de la phase gazeuse riche en gaz acide, en échange thermique avec le premier évapo-condenseur. Les moyens de compression 8 peuvent comprendre un train de compression comprenant des premiers moyens de compression 801 à une première pression, et des deuxièmes moyens de compression 802 à une seconde pression supérieure à la première pression. Les premiers moyens de compression 801 et les deuxièmes moyens de compression 802 peuvent par exemple être séparés par des moyens de séchage du gaz acide. Les moyens de séchage du gaz acide permettent par exemple de séparer de l'eau contenue dans le gaz acide et le gaz acide séché, ce dernier étant introduit dans les deuxièmes moyens de compression 802. L'eau contenue peut alors être transmise à un système de traitement de l'eau (non représenté). Les moyens de séchage peuvent comprendre un contenant 803 dans lequel est introduit le fluide issu des premiers moyens de compression 801. Les moyens de séchage peuvent comprendre en outre des moyens de refroidissement dédiés, par exemple un refroidisseur 804 dans lequel le fluide issu des premiers moyens de compression 801, ou alternativement du contenant 803 (alternative non représentée), est en échange thermique avec une source froide, par exemple une source froide d'un circuit d'eau extérieur. Un échangeur 9 peut être disposé entre les premiers moyens de compression 801 et les deuxièmes moyens de compression 802, de sorte que la chaleur issue des moyens de compression 8 permette d'évaporer au moins partiellement le fluide de travail, par exemple le fluide de travail en amont des moyens de réintroduction 13, par exemple en aval des premiers moyens d'évapocondensation. Alternativement, ou en complément, la chaleur issue des moyens de compression 8 peut permettre d'évaporer au moins partiellement le fluide de régénération en amont du régénérateur 1 au moyen d'un échangeur (alternative non représentée). En sortie du train de compression, par exemple en sortie des deuxièmes moyens de compression 802, le gaz acide, qui peut être dans un état supercritique, peut être refroidi par un refroidisseur 805 où le gaz acide est en échange thermique avec une source froide, par exemple une source froide d'un circuit d'eau extérieur. Le gaz acide en sortie du train de compression peut être dirigé vers un réseau de transport du gaz acide, par exemple au moyen d'une pompe 30 806. Les premiers moyens de condensation ayant permis de refroidir la phase gazeuse riche en gaz acide, et la phase gazeuse présentant moins de traces de fluide de régénération, il n'est pas nécessaire de coupler les moyens de compression 8 à de multiples condenseurs partiels associés à des ballons de condenseurs pour recueillir le fluide de refroidissement en vue de le réintroduire dans le régénérateur 1. De plus, la phase gazeuse a déjà subi ces opérations de condensation partielle et de refroidissement, ce qui facilite son traitement. Il est ainsi possible de récupérer des premiers condensats riches en fluide de captation, en particulier riches en solvant, et des condensats riches en fluide de régénération. Par ailleurs, la chaleur dissipée par la compression du gaz acide peut être utilisée pour augmenter encore le titre vapeur du flux de fluide de travail réintroduit par les premiers moyens de réintroduction 13. Selon une alternative (non représentée), le premier évapo- condenseur peut être une colonne mettant directement en contact le fluide des premiers moyens de condensation et le fluide des premiers moyens d'évaporation. 3. Premier exemple de mode de réalisation En référence aux figures 2a et 2b, les premiers moyens d'introduction 11 de la vapeur de fluide de régénération dans le régénérateur 1 peuvent être des premiers moyens d'introduction de la vapeur depuis une deuxième turbine 110, par exemple via une connexion fluidique représentée par les deux flèches référencées A, la deuxième turbine 110 pouvant être une turbine dudit circuit de vapeur. Le fluide de régénération et le fluide de travail peuvent être formés d'un même fluide de fonctionnement du circuit de vapeur, la turbine 14 appartenant alors au circuit de vapeur. Il est ainsi possible de régénérer le fluide de captation enrichi en gaz acide en le mettant en contact avec de la vapeur surchauffée issue du circuit vapeur de la centrale, puis de condenser et de refroidir le fluide issu du régénérateur 1 pour séparer le gaz acide du fluide de régénération/travail. Ainsi le fluide introduit par les premiers moyens d'introduction 11 depuis le circuit vapeur est réintroduit au circuit vapeur par les premiers moyens de réintroduction 13, en particulier après évaporation par les premiers moyens d'évaporation du premier évapocondenseur. Il en résulte une amélioration du rendement du circuit vapeur de la centrale. Il est ainsi possible de s'affranchir de rebouilleur associé au régénérateur 1. En effet, le pincement du rebouilleur, à savoir la différence de température entre la température de condensation de la vapeur prélevée et la température du fluide de régénération en entrée du rebouilleur, implique un rendement strictement négatif au sens du deuxième principe de la thermodynamique. De plus, le fluide peut être directement réintroduit dans une turbine basse pression du circuit vapeur, sans nécessiter d'évaporation ou de surchauffe supplémentaire. Selon un exemple de mise en oeuvre, le dispositif peut être couplé à une centrale à charbon super-critique de 1,05 GW net, dont les conditions de vapeur sont 270 bars / 600 °C / 60 bars / 600 °C, et de rendement PCI (Pouvoir Calorifique Inférieur) brut de 45,2 % avec un procédé de captage du dioxyde de carbone à la monoéthanolamine (35% massique). Le fluide de travail est de l'eau. Selon un exemple de mise en oeuvre, la pression de fonctionnement du régénérateur 1 est de 2,7 bars. Le taux de captage du dioxyde de carbone est de 90% soit 700 t/h de dioxyde de carbone. La vapeur surchauffée du fluide de travail devant être injectée par les premiers moyens d'introduction 11 est prélevée par une turbine 14 basse pression à 2,7 bars et 194 °C. Le régénérateur 1 présente une colonne disposant d'un couche de garnissage structuré, par exemple de 250 m2/m3, de 3 mètres. En sortant en tête du régénérateur 1, le fluide comprenant le fluide de travail et le dioxyde de carbone est condensé à 130 °C, puis à 95 °C par les premiers moyens de condensation du premier évapo-condenseur, puis à 40°C par un refroidisseur. Le dioxyde de carbone séparé par les moyens de séparation 6 est comprimé par les moyens de compression 8 jusqu'à 70 bars avant d'être déshydraté pour être ensuite comprimé jusqu'à 110 bars. La phase liquide du fluide de travail séparée par les moyens de séparation 6 est traitée par des moyens de purification 7 de sorte à séparer le fluide de travail des impuretés telles que des traces de fluide de captation, les solvants ou les carbonates. Le fluide de travail purifié est détendu par un détendeur 703 à 1,5 bars puis introduit dans les premiers moyens d'évaporation pour acquérir un titre vapeur de 0,935 par exemple si le premier évapo-condenseur comprend plusieurs condenseurs partiels 2 et 4 et est en échange thermique avec les moyens de compression 8. La vapeur est alors réintroduite par les premiers moyens de réintroduction 13 dans le circuit vapeur de la centrale, par exemple via une connexion fluidique représentée par les deux flèches référencées B, où elle est mélangée à de la vapeur surchauffée à 1,5 bar. Il en résulte une vapeur légèrement surchauffée à 1,5 bar qui va alimenter une autre partie de la turbine basse pression. La consommation énergétique pour des ventilateurs, des pompes de recirculation du fluide de captation, des moyens de compression 8 représentent environ 65 MW auquel il faut ajouter 2 MW pour une pompe d'extraction des premiers moyens de condensation, et 5 MW pour des moyens de purification 7 comprenant un système d'électrodialyse. La perte de production électrique sur le train de turbine est de 90 MW. Enfin le besoin d'eau de refroidissement accru nécessite une puissance de pompage de 5 MW supplémentaires. La perte totale de puissance électrique est donc de 102 MW soit une production nette de 0,95 GW et un rendement net de 38,2 %. La perte de rendement due à l'installation de l'unité de captage de dioxyde de carbone est de 7 %. 4. Deuxième exemple de mode de réalisation En référence à la figure 3, les premiers moyens d'introduction 11 de la vapeur de fluide de régénération dans le régénérateur 1 peuvent être des premiers moyens d'introduction de la vapeur depuis une deuxième turbine 110, la deuxième turbine 110 pouvant être une turbine dudit circuit de vapeur. Le fluide de régénération et le fluide de travail peuvent être formés d'un même fluide de fonctionnement du circuit de vapeur, la turbine 14 appartenant alors au circuit de vapeur. Le dispositif peut comprendre des moyens de surchauffe 15 adaptés pour resurchauffer le fluide de travail en aval du premier évapocondenseur, en particulier en aval des premiers moyens d'évaporation et avant réintroduction dans le circuit vapeur par les premiers moyens de réintroduction 13. Les moyens de surchauffe 15 peuvent fournir une chaleur issue de la chaudière 18 (non représentée figure 3). Ceci permet encore une amélioration supplémentaire du cycle vapeur. Ceci permet également de faire fonctionner le régénérateur 1 à plus haute pression et/ou de mieux valoriser la chaleur générée dans la chaudière 18. 5. Troisième exemple de mode de réalisation En référence à la figure 4, les premiers moyens d'introduction 11 de la vapeur de fluide de régénération dans le régénérateur 1 peuvent être des premiers moyens d'introduction de la vapeur depuis une turbine, cette pouvant alors être la première turbine 14 (représentée figure 4) ou la deuxième turbine 110 (non représentée figure 4), cette turbine pouvant alors être une turbine dudit circuit de vapeur. Le fluide de régénération et le fluide de travail peuvent être formés d'un même fluide de fonctionnement du circuit de vapeur. La turbine 14 appartenant alors au circuit de vapeur. Les premiers moyens d'introduction 11 peuvent comprendre un bouilleur 111 dédié ou plusieurs bouilleurs dédiés. Les premiers moyens d'introduction 11 peuvent comprendre une pompe 112 disposée entre les bouilleurs 111. Le circuit de vapeur peut être un circuit de vapeur dédié au dispositif comprenant une première turbine 14 dédiée plus robuste. Il est ainsi possible d'éviter les problèmes induits par la présence de trace de fluide de captation, en particulier de solvant, ou d'ions carbonates dans les autres turbines de la centrale. 6. Quatrième exemple de mode de réalisation En référence à la figure 5, les premiers moyens d'introduction 11 de la vapeur de fluide de régénération dans le régénérateur 1 peuvent être des premiers moyens d'introduction de la vapeur depuis une deuxième turbine 110, la deuxième turbine 110 étant alors une turbine dudit circuit de vapeur. La première turbine 14 peut appartenir à un circuit de fluide de travail 16 fermé séparé du circuit de vapeur, le circuit de fluide de travail 16 formant ainsi un cycle de Rankine organique. Le premier évapo- condenseur peut ainsi agir en tant que source chaude du cycle de Rankine organique. En outre, le dispositif peut comprendre des seconds moyens de réintroduction 17 du fluide de régénération séparé au niveau d'une chaudière 18 (non représentée figure 5) du circuit de vapeur. Il est ainsi possible d'intégrer le dispositif à des installations de taille moindre, auxquelles le cycle de Rankine peut être adapté. 7. Cinquième exemple de mode de réalisation30 En référence à la figure 6, le dispositif peut comprendre un second évapo-condenseur 19. Le second évapo-condenseur 19 peut comprendre des seconds moyens de condensation du fluide de travail, situés en amont du premier évapo-condenseur, les seconds moyens de condensation étant adaptés pour évaporer ledit fluide de travail. Le dispositif peut comprendre en outre des seconds moyens d'introduction 20 du fluide de travail depuis le circuit de vapeur dans les seconds moyens de condensation 19. Le second évapo-condenseur 19 peut comprendre des seconds moyens d'évaporation qui évaporent le fluide de régénération en aval des moyens de séparation 6 et en amont des premiers moyens d'introduction 11, les seconds moyens d'évaporation étant alors en échange thermique avec les seconds moyens de condensation. Ainsi le premier évapo-condenseur agit notamment comme un condenseur du régénérateur 1 alors que le deuxième évapo-condenseur agit notamment comme un bouilleur du régénérateur 1. Il est ainsi possible d'éviter une mise en contact directe de la vapeur et du fluide de captation. En particulier, et selon une alternative non représentée, le second 20 évapo-condenseur peut mettre directement en contact le fluide des seconds moyens de condensation et le fluide des seconds moyens d'évaporation. 8. Procédé de captage d'un gaz acide 25 En référence à la figure 7, il est décrit un procédé de captage d'un gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur, le procédé comprenant des étapes consistant en : 30 l'absorption 701 du gaz acide par mise en contact des fumées avec un fluide de captation pauvre en gaz acide, - la régénération 702 du fluide de captation par mise en contact du fluide de captation riche en gaz acide et de la vapeur d'un fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation, - l'introduction 703 de la vapeur du fluide de régénération, - la condensation 704 d'un milieu contenant du fluide de régénération et des gaz acides après la régénération, en un milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide, - la séparation 705 de la phase liquide du fluide de régénération et de la phase gazeuse riche en gaz acide, caractérisé en ce que : - la vapeur du fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation est une vapeur surchauffée, - la régénération 702 comprend une limitation du temps de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur du fluide de régénération de telle sorte qu'on maintienne sensiblement le débit de vapeur du fluide de régénération, - la condensation 704 est réalisée en échange thermique avec une évaporation 706 d'un fluide de travail de turbine, et - le procédé comprend en outre la réintroduction 707 dans une première turbine de la vapeur du fluide de travail obtenue par l'évaporation. Les exemples de mode de réalisation décrits sont destinés à couvrir des variantes, des modifications et des équivalents, qui sont inclus dans l'esprit et l'étendue de l'invention telle que définie par les revendications jointes. En outre, dans la description détaillée des exemples de mode de réalisation, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension détaillée de l'invention revendiquée. Cependant, un homme du métier comprendra que divers modes de réalisation peuvent être mis en pratique sans ces détails spécifiques. Bien que les caractéristiques et les éléments des présents exemples de mode de réalisation soient décrits dans les modes de réalisation en des combinaisons particulières, chaque caractéristique ou élément peut être utilisé seul sans les autres caractéristiques et éléments des modes de réalisation ou en diverses combinaisons avec ou sans d'autres caractéristiques et éléments présentés ici. Cette description écrite utilise des exemples de l'objet présenté pour permettre à n'importe quel homme du métier de mettre en pratique la susdite, y compris en réalisant et en utilisant n'importe quels dispositifs ou systèmes et en appliquant n'importe quels procédés incorporés. L'étendue brevetable de l'objet est définie par les revendications, et peut comprendre d'autres exemples qui apparaîtront aux hommes du métier. Ces autres exemples sont destinés à être dans l'étendue des revendications. REVENDICATIONS1. Dispositif de captage d'un gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur, le dispositif comprenant : - des moyens d'absorption (10) du gaz acide par mise en contact des fumées avec un fluide de captation pauvre en gaz acide, - un régénérateur (1) dans lequel sont mis en contact le fluide de captation enrichi en gaz acide et de la vapeur d'un fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation, - des premiers moyens d'introduction (11) de la vapeur du fluide de régénération dans le régénérateur (1), - des premiers moyens de condensation (2, 3, 4) en un milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide, disposés en tête dudit régénérateur (1), - des moyens de séparation (6) de la phase liquide du fluide de régénération et de la phase gazeuse riche en gaz acide, caractérisé en ce que : - la vapeur du fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation est une vapeur surchauffée, - le régénérateur (1) comprend des moyens de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur surchauffée du fluide de régénération, limitant le temps de contact entre les deux de telle sorte qu'on maintienne sensiblement le débit de vapeur du fluide de régénération, - les premiers moyens de condensation (2, 3, 4) sont des moyens d'un premier évapo-condenseur et sont en échange thermique avec de premiers moyens d'évaporation du premier évapo- condenseur, qui évaporent un fluide de travail, et- le dispositif comprend des premiers moyens de réintroduction (13) de la vapeur du fluide de travail ainsi obtenue dans une première turbine (14). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'absorption (10) sont adaptés pour : - évaporer un excédent de fluide de régénération présent dans le fluide de captation, et - mélanger ledit excédent de fluide de régénération évaporé avec la phase liquide du fluide de régénération en aval des premiers moyens de condensation (2, 3, 4). 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les premiers moyens de condensation (2, 3,4) comprennent des condenseurs partiels adaptés pour limiter la proportion d'impuretés dans la phase liquide de fluide de régénération condensé par les premiers moyens de condensation (2, 3, 4), au moins une portion liquide de fluide de régénération partiellement condensé par un condenseur partiel (3) étant recyclée dans le régénérateur. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant des moyens de compression (8) de la phase gazeuse riche en gaz acide, en échange thermique avec le premier évapo-condenseur (2, 3, 4) afin : - d'évaporer au moins partiellement le fluide de travail, et/ou - d'évaporer au moins partiellement le fluide de régénération en amont du régénérateur (1). 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le dispositif comprend des moyens de détente brusque du fluide de travail en amont des premiers moyens d'évaporation,une phase vapeur du fluide de travail détendu étant introduite dans la turbine par les premiers moyens de réintroduction, et une phase liquide du fluide de travail détendu étant réintroduit dans un train de préchauffe. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de surchauffe (15) adaptés pour resurchauffer le fluide de travail en aval du premier évapocondenseur (2, 3, 4). 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le fluide de captation comprend une solution aqueuse d'amine. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le fluide de travail et/ou le fluide de régénération est de l'eau. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de purification (7) de la phase liquide aqueuse séparée, situés en aval des moyens de séparation (6). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens de purification (7) comprennent un système de filtration sur charbon actif et/ou un système de résine échangeuse d'ions, et/ou un système 25 d'électrodialyse. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les premiers moyens d'introduction (11) de la vapeur de fluide de régénération sont des premiers moyens d'introduction 30 de la vapeur depuis :- la première turbine (14), la première (14) étant une turbine dudit circuit de vapeur ou - une deuxième turbine (110), la deuxième turbine (110) étant une turbine dudit circuit de vapeur. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que le fluide de régénération et le fluide de travail sont formés d'un fluide de fonctionnement du circuit de vapeur, la ou les turbine(s) (14, 110) appartenant au circuit de vapeur. 13. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que : - la première turbine (14) appartient à un circuit de fluide de travail 15 (16) fermé séparé du circuit de vapeur, le circuit de fluide de travail (16) formant un cycle de Rankine organique, et - le dispositif comprend des seconds moyens de réintroduction (17) du fluide de régénération séparé au niveau d'une chaudière (18) du circuit de vapeur. 20 14. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il comprend : - des seconds moyens de condensation (19) du fluide de travail, situés en amont du premier évapo-condenseur (2, 3, 4) adaptés 25 pour évaporer ledit fluide de travail, - des seconds moyens d'introduction (20) du fluide de travail depuis le circuit de vapeur dans les seconds moyens de condensation (19), les seconds moyens de condensation (19) étant des moyens d'un second évapo-condenseur, le second 30 évapo-condenseur comprenant en outre des seconds moyens d'évaporation qui évaporent le fluide de régénération en aval 10des moyens de séparation (6) et en amont des premiers moyens d'introduction (11), les seconds moyens d'évaporation étant en échange thermique avec les seconds moyens de condensation. 15. Dispositif la revendication 14, caractérisé en ce que le second évapo-condenseur met directement en contact le fluide des seconds moyens de condensation et le fluide des seconds moyens d'évaporation. 16. Dispositif l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que le premier évapo-condenseur (2, 3, 4) ou le deuxième évapocondenseur est une colonne mettant directement en contact le fluide des premiers moyens de condensation et le fluide des premiers moyens d'évaporation. 17. Centrale thermique comportant un circuit de vapeur et une chaudière, caractérisée en ce qu'elle comprend un dispositif selon l'une des revendications précédentes. 18. Procédé de captage d'un gaz acide contenu dans des fumées de combustion d'une centrale thermique comprenant un circuit de vapeur, le procédé comprenant des étapes consistant en : - l'absorption (701) chimique du gaz acide par mise en contact des fumées avec un fluide de captation pauvre en gaz acide, - la régénération (702) du fluide de captation par mise en contact du fluide de captation enrichi en gaz acide et de la vapeur d'un fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation, - l'introduction (703) de la vapeur du fluide de régénération, - la condensation (704) d'un milieu contenant du fluide de régénération et des gaz acides après la régénération (702), enun milieu contenant une phase liquide du fluide de régénération et une phase gazeuse riche en gaz acide, - la séparation (705) de la phase liquide du fluide de régénération et de la phase gazeuse riche en gaz acide, caractérisé en ce que : - la vapeur du fluide de régénération introduite afin de régénérer le fluide de captation est une vapeur surchauffée, - la régénération (702) comprend une limitation du temps de contact entre le fluide de captation enrichi en gaz acide et la vapeur du fluide de régénération de telle sorte qu'on maintienne sensiblement le débit de vapeur du fluide de régénération, - la condensation (704) est réalisée en échange thermique avec une évaporation (706) d'un fluide de travail de turbine, et - le procédé comprend en outre la réintroduction (707) dans une première turbine de la vapeur du fluide de travail obtenue par l'évaporation.