FR 3010252 A1 20150306 FR 1358311 A 20130830 La présente invention concerne un dispositif et un procédé de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique. La présente invention trouve une application particulièrement avantageuse, bien que nullement limitative, dans les dispositifs de charge embarqués dans les véhicules automobiles. Les dispositifs de charge par couplage magnétique, permettant de charger sans fil des terminaux mobiles (téléphones portables, ordinateurs portables, tablettes tactiles, appareil photo numérique, etc.), connaissent actuellement un essor important. De manière conventionnelle, un dispositif de charge par couplage magnétique comporte une bobine conductrice, dite « bobine primaire » qui est reliée à un module de charge. En cours de charge d'un terminal mobile, le module de charge forme un signal de charge qui permet de faire circuler dans la bobine primaire un courant électrique dont l'intensité varie avec le temps. La bobine primaire ainsi alimentée forme un champ magnétique variable. Le terminal mobile comporte un module de réception comportant une bobine conductrice, dite « bobine secondaire ». Lorsque ladite bobine secondaire est placée dans le champ magnétique variable formé par la bobine primaire, un courant électrique est induit dans ladite bobine secondaire. Ce courant électrique permet de charger un accumulateur électrique relié à la bobine secondaire alimentant ainsi en courant le terminal mobile. On connaît plusieurs types de dispositifs de charge par couplage magnétique fonctionnant selon le principe général décrit ci-avant, notamment ceux définis par : - le consortium WPC (acronyme de l'expression anglaise « Wireless Power Consortium »), qui définit des dispositifs de charge dits « par induction magnétique », qui utilisent une fréquence de charge comprise en principe entre 100 et 200 kilohertz (kHz), - le consortium A4WP (acronyme de l'expression anglaise « Alliance for Wireless Power »), qui définit des dispositifs de charge dits « par résonance magnétique », qui utilisent une fréquence de charge comprise en principe entre 6 et 7 mégahertz (MHz). Afin d'assurer une interopérabilité avec tous les terminaux mobiles, il existe de nos jours un besoin pour des dispositifs de charge par couplage magnétique bi-modes, c'est-à-dire compatibles à la fois avec les besoins définis par le consortium WPC et avec les besoins définis par le consortium A4WP. Toutefois, les bobines primaires compatibles avec besoins des 35 consortiums WPC et A4WP (dans un but de simplification, nous les appellerons dans la suite bobine primaire WPC et bobine primaire A4WP) ont des caractéristiques très différentes. Notamment, les bobines primaires WPC sont généralement associées à un corps ferromagnétique qui peut perturber le fonctionnement des bobines primaires A4WP, de sorte que les bobines primaires WPC et A4WP peuvent difficilement être colocalisées. Les surfaces de charge WPC et A4WP doivent alors être distantes, et il existe par conséquent une contrainte de positionnement du terminal mobile suivant qu'il est équipé d'un module de réception WPC ou A4WP. La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des limitations des solutions de l'art antérieur, notamment celles exposées ci-avant, en proposant une solution qui permette d'avoir des dispositifs de charge par couplage magnétique bi-modes présentant une surface de charge unique pour les modules de charge WPC et A4WP. A cet effet, et selon un premier aspect, l'invention concerne un dispositif de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique, comportant un premier module de charge adapté à former un signal de charge à une première fréquence de charge, une bobine primaire constituée d'un ensemble de spires, un corps ferromagnétique associé à ladite bobine primaire, un second module de charge adapté à former un signal de charge à une seconde fréquence de charge, supérieure à la première fréquence de charge. En outre, le dispositif de charge comporte : - des premiers moyens de routage adaptés à connecter / déconnecter la bobine primaire au premier module de charge et au second module de charge, - des moyens d'ajustement du nombre de spires de la bobine primaire adaptés à activer / désactiver un sous-ensemble de spires désactivables de la bobine primaire, - des moyens de saturation du corps ferromagnétique adaptés à réduire, dans ledit corps ferromagnétique, le champ magnétique formé par la bobine primaire lorsque ladite bobine primaire est connectée au second module de charge. Grâce aux premiers moyens de routage, la bobine primaire est partagée entre le premier module de charge et le second module de charge, de sorte qu'il est possible de charger le terminal mobile sur une même surface de charge. Le corps ferromagnétique permet d'améliorer l'efficacité de la charge par le premier module de charge, dont la fréquence de charge est la plus faible. Toutefois, la présence du corps ferromagnétique peut diminuer l'efficacité de la charge par le second module de charge, dont la fréquence de charge est la plus élevée. Grâce aux moyens de saturation, les perturbations induites par le corps ferromagnétique sont réduites et la charge par le second module de charge peut être réalisée même en présence du corps ferromagnétique. En outre, les moyens d'ajustement du nombre de spires permettent d'adapter le nombre de spires suivant le module de charge utilisé, et donc suivant la fréquence de 5 charge utilisée. Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif de charge peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Dans un mode particulier de réalisation, les moyens de saturation comportent 10 des circuits résonateurs passifs agencés, par rapport au corps ferromagnétique, du côté opposé à la bobine primaire. Dans un mode particulier de réalisation, chaque circuit résonateur passif est constitué par une bobine de saturation et un condensateur. Dans un mode particulier de réalisation, les circuits résonateurs passifs sont 15 agencés de sorte à recouvrir toute une surface du corps ferromagnétique. Dans un mode particulier de réalisation, le dispositif de charge comporte un premier circuit d'adaptation de la fréquence de résonance de la bobine primaire à la première fréquence de charge, et un second circuit d'adaptation de la fréquence de résonance de la bobine primaire à la seconde fréquence de charge, et des seconds 20 moyens de routage, les seconds moyens de routage étant en outre adaptés à connecter / déconnecter la bobine primaire au premier circuit d'adaptation et au second circuit d'adaptation. Selon un second aspect, l'invention concerne un véhicule automobile comportant un dispositif de charge selon l'invention. 25 Selon un troisième aspect, l'invention concerne un procédé de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique au moyen d'un dispositif de charge selon l'invention, dans lequel : - lorsque le terminal mobile doit être chargé à première fréquence de charge, la bobine primaire est connectée au premier module de charge 30 et le sous-ensemble de spires désactivables de ladite bobine primaire est activé, - lorsque le terminal mobile doit être chargé à seconde fréquence de charge, la bobine primaire est connectée au second module de charge et le sous-ensemble de spires désactivables de ladite bobine primaire 35 est désactivé. Dans des modes particuliers de mise en oeuvre, le procédé de charge peut comporter en outre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Dans un mode particulier de mise en oeuvre : - lorsque le terminal mobile doit être chargé à première fréquence de charge, la bobine primaire est connectée à un premier circuit d'adaptation de la fréquence de résonance de ladite bobine primaire à la première fréquence de charge, - lorsque le terminal mobile doit être chargé à seconde fréquence de charge, la bobine primaire est connectée à un second circuit d'adaptation de la fréquence de résonance de la bobine primaire à la seconde fréquence de charge. Dans un mode particulier de mise en oeuvre, la recherche de la présence d'un terminal mobile à charger est effectuée au moyen de la bobine primaire connectée au 15 second module de charge. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d'exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures qui représentent : Figure 1 : une représentation schématique d'un exemple de réalisation 20 d'un dispositif de charge, Figures 2, 3 et 4 : des vues partielles différentes d'un mode préféré de réalisation du dispositif de charge de la figure 1. Dans ces figures, des références identiques d'une figure à une autre désignent des éléments identiques ou analogues. Pour des raisons de clarté, les 25 éléments représentés ne sont pas à l'échelle, sauf mention contraire. La figure 1 représente schématiquement un exemple de réalisation d'un dispositif 10 de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique. Le dispositif 10 de charge est par exemple embarqué dans un véhicule automobile (non représenté). Le terminal mobile (non représenté) est par exemple un 30 téléphone portable, un ordinateur portable, une tablette tactile, un appareil photo numérique, etc. Le dispositif 10 de charge comporte un premier module de charge 11 adapté à former un signal de charge à une première fréquence de charge F1. Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas où le premier module de 35 charge 11 est un module de charge WPC 11, la première fréquence de charge F1 étant comprise entre 100 et 200 kHz. Le dispositif 10 de charge comporte également au moins une bobine primaire 13, associée au module de charge WPC 11, constituée d'un ensemble de NT spires. Pour optimiser la charge à la première fréquence de charge F1, le dispositif 10 de charge comporte également un corps ferromagnétique, par exemple une ferrite 14, dont les propriétés magnétiques dont optimisées pour un fonctionnement à la première fréquence de charge F1. En d'autres termes, à la première fréquence de charge F1, la ferrite 14 se comporte comme un miroir vis-à-vis du champ magnétique formé par la bobine primaire 13 connectée au module de charge WPC 11. Le dispositif 10 de charge par couplage magnétique est bi-mode, c'est-à-dire adapté à charger un terminal mobile à deux fréquences de charge différentes. A cet effet, le dispositif 10 de charge comporte un second module de charge 12 adapté à former un signal de charge à une seconde fréquence de charge F2, supérieure à la première fréquence de charge F1. Dans la suite de la description, on se place de manière non limitative dans le cas où le second module de charge 12 est un module de charge A4WP 12, la seconde fréquence de charge F2 étant comprise entre 6 et 7 MHz. En outre, et selon l'invention, la bobine primaire 13 est également utilisée en cas de charge à la seconde fréquence de charge F2. A cet effet, le dispositif 10 de charge comporte des premiers moyens de routage 150 adaptés à connecter / déconnecter la bobine primaire 13 au module de 20 charge WPC 11, et connecter / déconnecter la bobine primaire 13 au module de charge A4WP 12. Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 1, les premiers moyens de routage comportent notamment à cet effet un circuit sélecteur 150 adapté à connecter la bobine primaire 13 soit au module de charge WPC 11, soit au module de 25 charge A4WP 12. Ledit circuit sélecteur 150 est tel que, lorsque la bobine primaire 13 est connectée au module de charge WPC 11 (respectivement au module de charge A4WP 12), ladite bobine primaire est simultanément déconnectée du module de charge A4WP 12 (respectivement du module de charge WPC 11). Le dispositif 10 de charge illustré par la figure 1 comporte également des 30 moyens d'ajustement 16 du nombre de spires de la bobine primaire 13, suivant que ladite bobine primaire 13 est connectée au module de charge WPC 11 ou au module de charge A4WP 12. En effet, le nombre de spires requises pour la bobine primaire 13, recommandé par le consortium WPC, est différent de celui recommandé par le 35 consortium A4WP, compte tenu des valeurs respectives des première et seconde fréquences de charge F1 et F2. Plus particulièrement, le nombre de spires défini par le consortium WPC est supérieur à celui défini par le consortium A4WP. Par conséquent, le nombre NT de spires de la bobine primaire 13 est choisi adapté pour un fonctionnement en association avec le module de charge WPC 11. Les NT spires de la bobine primaire 13 se décomposent en deux sous-ensembles complémentaires de spires : - un premier sous-ensemble comportant N1 spires (les N1 spires étant désactivables), - un second sous-ensemble comportant N2 spires. Le nombre N2 de spires du second sous-ensemble est choisi adapté pour un fonctionnement en association avec le module de charge A4WP 12, et les moyens 10 d'ajustement 16 du nombre de spires sont adaptés à activer / désactiver les N1 spires du premier sous-ensemble de la bobine primaire 13. En d'autres termes, les moyens d'ajustement 16 du nombre de spires permettent de passer de N2 spires pour un fonctionnement avec le module de charge A4WP 12, à NT spires pour un fonctionnement avec le module de charge WPC 11, 15 et réciproquement. Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 1, les moyens d'ajustement du nombre de spires comportent notamment à cet effet un circuit sélecteur 16 adapté à connecter les éventuels composants en aval de la bobine primaire 13 à deux sorties différentes de la bobine primaire 13 : 20 - une première sortie 131 agencée, par rapport à une entrée 130 de la bobine primaire 13, de sorte que toutes les NT spires de la bobine primaire 13 sont activées, - une seconde sortie 132 agencée, par rapport à l'entrée 130, de sorte que seules les N2 spires du second sous-ensemble de la bobine 25 primaire 13 sont activées, les N1 spires du premier sous-ensemble étant alors désactivées. La figure 1 représente un mode particulier de réalisation, dans lequel le dispositif 10 de charge comporte en outre : un premier circuit d'adaptation 17 de la fréquence de résonance de la 30 bobine primaire 13, toutes les NT spires étant activées, à la première fréquence de charge F1, un second circuit d'adaptation 18 de la fréquence de résonance de la bobine primaire 13, les N1 spires du premier sous-ensemble étant désactivées, à la seconde fréquence de charge F2. 35 Par « adapter la fréquence de résonance à la première fréquence de charge F1 » (respectivement la seconde fréquence de charge F2), on entend que la fréquence de résonance de l'ensemble formé par le premier circuit d'adaptation 17 (respectivement le second circuit d'adaptation 18) et la bobine primaire 13 est égale ou proche de ladite première fréquence de charge F1 (respectivement ladite seconde fréquence de charge F2). Par « proche de la fréquence de charge » (première fréquence de charge F1 ou seconde fréquence de charge F2), on entend par exemple que ladite fréquence de résonance est à une distance de la fréquence de charge qui est inférieure à 10 % de ladite fréquence de charge. Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 1, le premier circuit d'adaptation 17 et le second circuit d'adaptation 18 comportent chacun un condensateur, respectivement 170 et 180, de valeur adaptée à adapter la fréquence de résonance de la bobine primaire 13 à respectivement la première fréquence de charge F1 et la seconde fréquence de charge F2. Rien n'exclut, suivant d'autres exemples non détaillés, d'avoir d'autres composants. En outre, des seconds moyens de routage 151 sont adaptés à connecter / déconnecter la bobine primaire 13 au premier circuit d'adaptation 17, et à connecter / 15 déconnecter ladite bobine primaire 13 au second circuit d'adaptation 18. Dans l'exemple non limitatif illustré par la figure 1, lesdits seconds moyens de routage 151 comportent à cet effet un circuit sélecteur 151 de circuit d'adaptation de fréquence de résonance, adapté à connecter la sortie de la bobine primaire 13 (qui est, du fait des moyens d'ajustement 16 du nombre de spires, soit la première sortie 131, soit la 20 seconde sortie 132) soit au premier circuit d'adaptation 17 soit au second circuit d'adaptation 18. Le dispositif 10 de charge comporte également des moyens de saturation 19 de la ferrite 14 adaptés à réduire, dans ladite ferrite 14, le champ magnétique formé par la bobine primaire 13 lorsque ladite bobine primaire est connectée au module de 25 charge A4WP 12. En effet, la ferrite 14 est nécessaire dans le cas d'une charge par induction magnétique (WPC) afin d'améliorer l'efficacité de la charge, et notamment la portée du dispositif de charge. La ferrite 14 n'est plus nécessaire dans le cas d'une charge par résonance magnétique (A4WP), et sa présence risque au contraire de générer des 30 interférences. En saturant la ferrite 14, ses propriétés magnétiques tendent à être annulées, tout comme les éventuelles interférences générées lors de la charge du terminal mobile au moyen du module de charge A4WP 12. La figure 1 représente un mode préféré de réalisation du dispositif 10 de charge, dans lequel les moyens de saturation 19 comportent des circuits résonateurs 35 passifs 19 de fréquence de résonance proche de la seconde fréquence de charge F2. Les circuits résonateurs passifs 19 sont en outre agencés, par rapport à la ferrite 14, du côté opposé à la bobine primaire 13, de préférence en contact avec ladite ferrite 14. Lorsque les circuits résonateurs passifs 19 et la bobine primaire 13 sont proches et présentent par conséquent un fort couplage entre eux, ceux-ci sont avantageusement configurés de sorte que l'ensemble constitué par lesdits circuits résonateurs passifs 19 et ladite bobine primaire 13 est de fréquence de résonance égale à la seconde fréquence de charge F2. Dans l'exemple illustré par la figure 1, chaque circuit résonateur passif 19 est constitué par une bobine de saturation 190 et un condensateur 191. Lorsque la bobine primaire 13 est connectée au module de charge A4WP 12 (les N1 spires du premier sous-ensemble étant désactivées), un champ magnétique variable est créé de part et d'autre de ladite bobine primaire 13. La ferrite 14, optimisée pour un fonctionnement à la première fréquence de charge F1, laisse passer une partie du champ magnétique, qui induit dans les bobines de saturation 190 des courants induits. La circulation de ces courants induits dans les bobines de saturation 190 crée également un champ magnétique qui tend à s'opposer au champ magnétique formé par la bobine primaire 13, et tend donc à saturer la ferrite 14. En adaptant les caractéristiques des bobines de saturation 190 et des condensateurs 191, il est en outre possible de rendre le champ magnétique formé par lesdites bobines de saturation 190 négligeable au-delà de la ferrite 14, afin qu'il ne perturbe pas la charge du terminal mobile. Les figures 2, 3 et 4 représentent des vues partielles d'un mode préféré de réalisation du dispositif 10 de charge de la figure 1, dans lequel la bobine primaire 13 et 20 les bobines de saturation 190 sont réalisées sous la forme de pistes de circuits imprimés respectifs 20 et 21. La figure 2 représente une vue en coupe desdits circuits imprimés 20 et 21, entre lesquels est agencée la ferrite 14. La figure 3 représente une vue de dessus des circuits imprimés 20, 21, du 25 côté de la bobine primaire 13. Tel qu'illustré par la figure 3, l'entrée 130 de la bobine primaire 13, destinée à être connectée au module de charge WPC 11 ou au module de charge A4WP 12, et la seconde sortie 132 sont agencées de sorte que les N2 spires du second sous-ensemble de la bobine primaire 13 correspondent aux spires de plus grandes dimensions. De telles dispositions permettent d'améliorer les performances de la 30 charge au moyen du module de charge A4WP 12. La figure 4 représente une vue de dessous des circuits imprimés 20, 21, du côté des bobines de saturation 190. Sur la figure 4, le contour de la ferrite 14 est également représenté en traits discontinus. Tel qu'illustré par la figure 4, lesdites bobines de saturation 190 sont avantageusement agencées de sorte à recouvrir toute la surface 35 de la ferrite 14, afin d'améliorer la saturation de ladite ferrite 14 à la seconde fréquence de charge F2. La présente invention concerne également un procédé de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique au moyen d'un dispositif 10 de charge tel qu'illustré par la figure 1. Les différentes étapes du procédé de charge sont par exemple exécutées au moyen d'un module de commande (non représenté), qui pilote notamment les premiers et deuxièmes moyens de routage 151 et les moyens d'ajustement 16 du nombre de spires de la bobine primaire 13. De manière générale, lorsque le terminal mobile doit être chargé à première fréquence de charge F1, le module de commande pilote les premiers moyens de routage 150 de sorte à connecter la bobine primaire 13 au module de charge WPC 11, et les moyens d'ajustement 16 du nombre de spires de sorte à activer les N1 spires du premier sous-ensemble de la bobine primaire 13. Lorsque le terminal mobile doit être chargé à seconde fréquence de charge F2, le module de commande pilote les premiers moyens de routage 150 de sorte à connecter la bobine primaire 13 au module de charge A4WP 12, et les moyens d'ajustement 16 du nombre de spires de sorte à désactiver les N1 spires du premier sous-ensemble de la bobine primaire 13. Dans le cas du dispositif 10 de charge de la figure 1, qui comporte un premier circuit d'adaptation 17 et un second circuit d'adaptation 18 : - lorsque le terminal mobile doit être chargé à la première fréquence de charge F1, le module de commande pilote les seconds moyens de routage 151 de sorte à connecter la bobine primaire 13 au premier circuit d'adaptation 17, - lorsque le terminal mobile doit être chargé à la seconde fréquence de charge F2, le module de commande pilote les seconds moyens de routage 151 de sorte à connecter la bobine primaire 13 au second circuit d'adaptation 18. Dans un mode préféré de mise en oeuvre, le procédé de charge utilise par défaut le module de charge A4WP 12 pour rechercher la présence d'un terminal mobile à proximité d'une surface de charge du dispositif 10 de charge. De telles dispositions sont avantageuses du fait que les dispositifs de charge par résonance magnétique ont une portée plus importante que les dispositifs de charge par induction magnétique. La présence d'un terminal mobile à proximité de la surface de charge du dispositif 10 de charge perturbera le champ magnétique généré par la bobine primaire 13 quel que soit le type de module de réception embarqué dans ledit terminal mobile (WPC ou A4WP). Cette perturbation pourra être détectée et considérée comme induite par la présence d'un terminal mobile à proximité de la surface de charge. Le dispositif 10 de charge pourra alors déterminer si le terminal mobile détecté est équipé d'un module de réception WPC ou A4WP, en activant successivement le module de charge WPC 11 et le module de charge A4WP 12. De manière plus générale, il est à noter que les modes de réalisation considérés ci-dessus ont été décrits à titre d'exemples non limitatifs, et que d'autres 5 variantes sont par conséquent envisageables. Notamment, l'invention a été décrite en considérant des moyens de saturation constitués par des circuits résonateurs passifs. Rien n'exclut, suivant d'autres exemples, d'avoir d'autres types de moyens de saturation du corps ferromagnétique 14, y compris des moyens de saturation actifs. REVENDICATIONS1- Dispositif (10) de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique, comportant un premier module de charge (11) adapté à former un signal de charge à une première fréquence de charge (F1), une bobine primaire (13) constituée d'un ensemble de spires, un corps ferromagnétique (14), un second module de charge (12) adapté à former un signal de charge à une seconde fréquence de charge (F2), supérieure à la première fréquence de charge (F1), caractérisé en ce qu'il comporte : - des premiers moyens de routage (150) adaptés à connecter / déconnecter la bobine primaire (13) au premier module de charge (11) et au second module de charge (12), - des moyens d'ajustement (16) du nombre de spires (NT, N2) de la bobine primaire (13) adaptés à activer / désactiver un sous-ensemble de spires désactivables (N1) de la bobine primaire (13), - des moyens de saturation (19) du corps ferromagnétique (14) adaptés à réduire, dans ledit corps ferromagnétique (14), le champ magnétique formé par la bobine primaire (13) lorsque ladite bobine primaire (13) est connectée au second module de charge (12). 2 - Dispositif (10) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de saturation (19) comportent des circuits résonateurs passifs (19) agencés, par rapport au corps ferromagnétique (14), du côté opposé à la bobine primaire (13). 3 - Dispositif (10) selon la revendication 2, caractérisé en ce que chaque circuit résonateur passif (19) est constitué par une bobine de saturation (190) et un condensateur (191). 4 - Dispositif (10) selon l'une quelconque des revendications 2 à 3, caractérisé en ce que les circuits résonateurs passifs (19) sont agencés de sorte à recouvrir toute une 25 surface du corps ferromagnétique (14). 5 - Dispositif (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un premier circuit d'adaptation (17) de la fréquence de résonance de la bobine primaire (13) à la première fréquence de charge (F1), et un second circuit d'adaptation (18) de la fréquence de résonance de la bobine primaire (13) à 30 la seconde fréquence de charge (F2), et des seconds moyens de routage (151), les seconds moyens de routage (151) étant en outre adaptés à connecter / déconnecter la bobine primaire (13) au premier circuit d'adaptation (17) et au second circuit d'adaptation (18). 6 - Dispositif (10) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier module de charge (11) est un module de charge compatible avec le consortium WPC et le second module de charge (12) est un module compatible avec le consortium A4WP. 7 - Véhicule automobile comportant un dispositif (10) de charge selon l'une quelconque des revendications précédentes. 8 - Procédé de charge d'un terminal mobile par couplage magnétique au moyen d'un dispositif (10) de charge selon la revendication 1, caractérisé en ce que : - lorsque le terminal mobile doit être chargé à première fréquence de charge (F1), la bobine primaire (13) est connectée au premier module de charge (11) et le sous-ensemble de spires (N1) désactivables de ladite bobine primaire (13) est activé, - lorsque le terminal mobile doit être chargé à seconde fréquence de charge (F2), la bobine primaire (13) est connectée au second module de charge (12) et le sous-ensemble de spires désactivables (N1) de ladite bobine primaire est désactivé. 9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que : - lorsque le terminal mobile doit être chargé à première fréquence de charge (F1), la bobine primaire (13) est connectée à un premier circuit d'adaptation (17) de la fréquence de résonance de ladite bobine primaire (13) à la première fréquence de charge (F1), - lorsque le terminal mobile doit être chargé à seconde fréquence de charge (F2), la bobine primaire (13) est connectée à un second circuit d'adaptation (18) de la fréquence de résonance de la bobine primaire (13) à la seconde fréquence de charge (F2). 10 - Procédé selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que la recherche de la présence d'un terminal mobile à charger est effectuée au moyen de la bobine primaire (13) connectée au second module de charge (12).