FR 2999824 A1 20140620 FR 1361991 A 20131203 Circuit et procédé pour répartir la puissance entre des alternateurs Les moteurs à turbine, et en particulier les moteurs à turbines à gaz, également appelés moteurs à turbine à combustion, sont des moteurs rotatifs qui extraient de l'énergie d'un flux de gaz de combustion traversant le moteur pour la fournir à une multitude d'aubes mobiles de turbine. On utilise des moteurs à turbine à gaz non seulement dans les domaines des transports terrestres et nautiques et de la production d'électricité, mais encore, souvent, dans l'industrie aéronautique, notamment pour des aéronefs, dont des hélicoptères. Dans les aéronefs, les moteurs à turbine à gaz servent à la propulsion des appareils. Les moteurs à turbine à gaz peuvent avoir deux corps ou davantage, dont un corps basse pression (BP) qui fournit une grande partie de la poussée de propulsion globale du système, et un corps haute pression (HP) qui entraîne un ou plusieurs compresseurs et produit une poussée supplémentaire en dirigeant vers l'arrière les produits d'échappement. Les moteurs à turbine à gaz font généralement aussi fonctionner un certain nombre de différents accessoires tels que, par exemple, des alternateurs, des alterno-démarreurs, des alternateurs à aimant permanent (AAP), des pompes à carburant et des pompes hydrauliques, des équipements destinés à des fonctions autres que la propulsion. Par exemple, les aéronefs modernes ont besoin d'électricité pour l'électronique de bord, les moteurs électriques et autres équipements. Un alternateur couplé à un moteur à turbine à gaz convertit l'énergie mécanique du moteur en énergie électrique nécessaire pour faire fonctionner des accessoires. Si un premier alternateur est connecté au corps BP d'un moteur à turbine et l'autre alternateur est connecté au corps HP du moteur à turbine et si le courant délivré par les deux alternateurs va au même bus, il peut être avantageux de répartir la puissance entre les alternateurs. Un premier aspect de l'invention concerne d'un circuit pour répartir de la puissance entre au moins deux alternateurs fournissant un courant continu (c.c.) à une seule charge sur un bus partagé pour courant continu (bus c. c). Le circuit comprend un premier alternateur et un second alternateur en parallèle l'un avec l'autre, un premier régulateur de partage en série avec le premier alternateur et un second régulateur de partage en série avec le second alternateur. Un premier filtre est monté en série entre une sortie du premier alternateur et le bus c.c. et un second filtre est monté en série entre une sortie du second alternateur et le bus c.c. Une entrée numérique est prévue pour chacun des premier et second régulateurs de partage. Une première boucle de réinjection de courant est disposée entre une sortie du premier filtre et une entrée du premier régulateur de partage et une seconde boucle de réinjection de courant est disposée entre une sortie du second filtre et une entrée du second régulateur de partage. Ainsi, une instruction de partage à l'entrée numérique et l'intensité dans les première et seconde boucles de réinjection de courant amènent les premier et second régulateurs de partage à modifier la puissance des premier et second alternateurs aux sorties des premier et second alternateurs, en fournissant ainsi de l'électricité à la charge sur le bus c.c. en fonction de l'instruction de partage. Un autre aspect de l'invention concerne un procédé pour répartir la puissance entre au moins deux alternateurs fournissant un courant continu (c.c.) à une seule charge sur un bus partagé pour courant continu (bus c.c). Le procédé comporte l'installation d'un régulateur de partage et d'une boucle de réinjection de courant pour chacun des au moins deux alternateurs générant du c.c., l'application d'un signal numérique d'entrée à chaque régulateur de partage, le signal numérique d'entrée représentant une répartition choisie entre les aux moins deux alternateurs générant du c.c., l'envoi d'un signal de tension de référence, depuis chaque régulateur de partage, à l'un, respectif, des au moins deux alternateurs générant du c.c. afin de modifier la puissance à la sortie de chaque alternateur, et la confirmation de l'attribution de puissance délivrée au niveau des sorties, via l'intensité, dans la boucle respective de réinjection de courant. L'invention sera mieux comprise à l'étude détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemples non limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels : -la Figure 1 est une représentation schématique en coupe d'un moteur à turbine à gaz pour aéronef ; -la Figure 2 est un schéma de principe de l'architecture d'un système d'alimentation électrique pour le moteur à turbine à gaz de la Figure 1, l'architecture du système comprenant un circuit pour répartir la puissance entre deux alternateurs selon une première forme de réalisation de l'invention ; et -la figure 3 est un schéma électrique des alternateurs avec le circuit de la figure 2 pour répartir la puissance entre les deux alternateurs. Les formes de réalisation décrites de la présente invention concernent la répartition de puissance entre deux ou plus de deux alternateurs, de préférence du type extrayant de l'énergie mécanique d'un moteur à turbine tel qu'un moteur d'aéronef, et plus particulièrement un circuit électrique qui permet de commander la répartition d'électricité. Cependant, l'invention ne se limite pas à cela et s'applique globalement à des architectures de systèmes d'alimentation électrique dans le cas de turbines non destinées à des aéronefs, telles que d'autres applications dans des moyens de transport et des applications industrielles, commerciales et domestiques dans d'autres domaines que les transports. La Figure 1 est une représentation schématique en coupe d'un moteur 10 à turbine à gaz pour aéronef, un exemple d'environnement dans lequel des formes de réalisation de l'invention se révéleront profitables. Le moteur 10 comprend, d'amont en aval en série les uns avec les autres dans le sens de l'écoulement, une section soufflante 12 comprenant une soufflante 14, un surpresseur ou compresseur basse pression (BP) 16, un compresseur haute pression (HP) 18, une section combustion 20, une turbine HP 22 et une turbine BPO 24. Un arbre ou corps HP 26 relie d'une manière motrice la turbine HP 22 au compresseur HP 18 et un arbre ou corps BP 28 relie d'une manière motrice la turbine BP 24 au compresseur BP 16 et à la soufflante 14. La turbine HP 22 comprend un rotor 30 de turbine HP muni d'aubes mobiles 32 de turbine montées sur un pourtour du rotor 30. Les aubes mobiles 32 s'étendent radialement vers l'extérieur depuis des plates-formes 34 d'aubes jusqu'à des extrémités radialement extérieures 36 d'aubes. La Figure 2 est un schéma de principe d'une architecture 40 de système d'alimentation électrique selon une forme de réalisation de l'invention. L'architecture 40 de système comprend de multiples systèmes d'alternateurs, représentés sur cette figure comme comprenant au moins un premier système d'alternateur 42 et un deuxième système d'alternateur 44 montés en parallèle, conçus pour partager un bus électrique commun 80 de sortie de c.c. Les premier et deuxième systèmes d'alternateurs 42, 44 peuvent être sensiblement identiques ; cependant, des systèmes d'alternateurs différents sont également envisagés. Chacun des systèmes d'alternateurs 42, 44 est conçu pour produire du courant alternatif (c.a.) triphasé conformément aux spécifications techniques d'alimentation électrique de l'aéronef. Par exemple, la présente forme de réalisation fonctionne suivant la norme MIL-STD-544F, nécessitant des caractéristiques de fonctionnement normal sous courant continu (c.c.) pour qu'un système à c.c. de 254 V fonctionne à une tension de 250,0 V à 268,0 V produite aux bornes d'entrée des équipements à fonctionnement électrique d'un aéronef. L'architecture de système comprend en outre un système de gestion de véhicule (VMS) 46, conçu pour fournir un signal numérique à chacun des systèmes d'alternateurs 42, 44. Le VMS 46 est représenté séparé des deux systèmes d'alternateurs 42, 44 et est 15 disposé d'une manière idéale avec d'autres composants électroniques de l'aéronef. Cependant, d'autres lieux d'installation possibles du VMS 46 peuvent tenir compte de considérations de conception et peuvent se situer dans le moteur 10 à turbine à gaz, dans un système d'alternateur 42, 44 ou à tout autre endroit 20 approprié. Le premier système d'alternateur 42 se connecte au corps HP 26 du moteur 10 à turbine à gaz représenté sur la Figure 1. De même, le second système d'alternateur 44 se connecte au corps BP 28 du moteur 10 à turbine à gaz. Le premier système d'alternateur 25 42 représenté ici utilise de l'énergie mécanique fournie par le corps HP 26 comme force motrice pour la production d'électricité. Bien que le premier alternateur 44 soit représenté couplé au corps BP 28, il est envisagé que toute combinaison d'alternateur et de corps puisse fonctionner d'une manière similaire, le premier système 30 d'alternateur 42 pouvant par exemple être couplé au corps BP 28, etc. De plus, l'architecture 40 de système pourrait également être mise en oeuvre dans un moteur comprenant plus de deux alternateurs ou plus de deux corps, notamment un moteur à 3 corps/3 alternateurs possédant un corps moyenne pression en plus des corps HP et BP 26, 28. Par ailleurs, les systèmes d'alternateurs 42, 44 ne doivent pas forcément se trouver dans le même moteur 10. Par exemple, trois systèmes d'alternateurs peuvent être couplés à des corps HP ou BP 26, 28 de deux moteurs 10 différents, pour autant qu'ils soient conçus chacun pour partager un bus commun de sortie de courant. Le premier système d'alternateur 42 comprend un premier alternateur 48 ayant une section 52 de production de courant alternatif telle qu'une génératrice de courant alternatif classique ou une génératrice asynchrone. Comme illustré, le corps HP 26 peut, si nécessaire, coopérer avec le premier alternateur 48 par l'intermédiaire d'un moyen d'entraînement HP ayant une entrée couplée mécaniquement au corps HP 26 et une sortie couplée mécaniquement à la section 52 de production de courant alternatif. Une forme de réalisation du moyen d'entraînement HP consiste en un relais d'accessoires 56. Dans le relais d'accessoires 56, la puissance peut aussi être transmise à d'autres accessoires du moteur. Le premier alternateur 48 comprend en outre, monté en série, un premier régulateur de partage 60, qui a une entrée électrique couplée au VMS 46 et des sorties électriques couplées à la section 52 de production de courant alternatif ainsi qu'à un premier dispositif redresseur 72. Bien que la forme de réalisation illustrée représente le premier régulateur de partage 60 installé dans le premier alternateur 48, d'autres emplacements possibles sont envisagés. La section 52 de production de courant alternatif du premier alternateur 48 convertit en électricité l'énergie mécanique fournie par le corps HP 26 et produit une puissance de sortie à fréquence variable, illustrée par des câbles 64 de courant alternatif de sortie triphasé. Les câbles 64 de courant alternatif à la sortie du premier alternateur 48 sont connectés électriquement au premier dispositif redresseur 72 pour convertir le courant alternatif de sortie en courant continu de sortie 68. Dans la présente forme de réalisation, le premier dispositif redresseur 72 est un redresseur actif dans lequel la circulation de courant entre le côté alternatif et le côté continu se fait dans les deux sens. D'autres formes de réalisation possibles sont envisagées, où le premier dispositif redresseur 72 est un redresseur passif dans lequel la circulation de courant entre le côté alternatif et le côté continu se fait dans un seul sens. Le second système d'alternateur 44 comprend un second alternateur 50 ayant une section 54 de production de courant alternatif. Comme illustré, le corps BP 28 peut, si nécessaire, coopérer avec le second alternateur 50 par l'intermédiaire d'un moyen d'entraînement BP ayant une entrée couplée mécaniquement au corps BP 28 et une sortie couplée mécaniquement à la section 54 de production de courant alternatif. Une forme de réalisation du moyen d'entraînement BP consiste en un relais d'accessoires 58. Dans le relais d'accessoires 58, la puissance peut aussi être transmise à d'autres accessoires du moteur. Le second alternateur 50 comprend en outre, monté en série, un second régulateur de partage 62, qui a une entrée électrique couplée au VMS 46 et des sorties électriques couplées à la section 54 de production de courant alternatif ainsi qu'à un second dispositif redresseur 74. Bien que la forme de réalisation illustrée représente le second régulateur de partage 62 installé dans le second alternateur 50, d'autres emplacements possibles sont envisagés. La section 54 de production de courant alternatif du second alternateur 50 convertit en électricité l'énergie mécanique fournie par le corps BP 28 et produit une puissance de sortie à fréquence variable, illustré avec des câbles 66 de courant alternatif de sortie triphasé. Les câbles 66 de courant alternatif à la sortie du second alternateur 50 sont connectés électriquement au second dispositif redresseur 74 pour convertir le courant alternatif de sortie en courant continu de sortie 70. Dans la présente forme de réalisation, le second dispositif redresseur 74 est un redresseur actif dans lequel la circulation de courant entre le côté alternatif et le côté continu se fait dans les deux sens. D'autres formes de réalisation possibles sont envisagées, où le second dispositif redresseur 74 est un redresseur passif dans lequel la circulation de courant entre le côté alternatif et le côté continu se fait dans un seul sens. Le courant continu de sortie 68 du premier alternateur 48 est fourni à un premier filtre 76 monté en série pour égaliser les harmoniques de tension avant qu'il ne soit fourni au bus électrique commun 80 de sortie de c.c. De même, le courant continu de sortie 70 du second alternateur 50 est fourni à un second filtre 78 monté en série pour égaliser les harmoniques de tension avant qu'il ne soit fourni au bus électrique de sortie commun ou partagé, pour courant continu, référencé 80. Le bus électrique commun ou partagé 80 est conçu pour fournir du courant continu à des charges électriques 82 d'aéronef qui nécessitent une alimentation en courant continu. En fonctionnement, le moteur 10 à turbine à gaz étant en marche, la turbine HP 22 fait tourner le corps HP 26 et la turbine BP 24 fait tourner le corps BP. Le relais d'accessoires 56 est entraîné par le corps HP 26 en rotation et transmet de l'énergie mécanique du corps HP 26 au premier alternateur 48. Le premier alternateur 48 convertit en électricité l'énergie mécanique fournie par le corps HP 26 et produit le courant continu de sortie 68 en réponse au signal du premier régulateur de partage 60. Le relais d'accessoires 58 est entraîné par le corps BP 28 en rotation et transmet l'énergie mécanique du corps BP 28 au second alternateur 50. Le second alternateur 50 convertit en électricité l'énergie mécanique fournie par le corps BP 28 et produit le courant continu de sortie 70 en réponse au signal du second régulateur de partage 62. Les courants de sortie 68, 70 peuvent être respectivement fournis au bus électrique commun ou partagé 80. La puissance de sortie à fréquence variable de chaque alternateur 48, 50 peut être choisie en réponse à son régulateur de partage respectif 60, 62 selon la forme de réalisation de l'invention. En fonction du type de charge électrique 82 consommant du courant, le courant continu extrait par l'architecture 40 de système peut subir d'autres transformations avant d'être utilisé par la charge 82. La Figure 3 est un schéma 83 de circuit de commande dans l'architecture 40 de système de la Figure 2 pour répartir la puissance entre les alternateurs 48, 50. Le VMS 46 produit une première et une seconde instructions de partage 84, 86 qui sont transmises respectivement au premier régulateur de partage 60 et au second régulateur de partage 62. Les première et seconde instructions de partage 84, 86 sont des signaux numériques représentant l'attribution de la proportion de puissance voulue à fournir respectivement par chacun des premier et second alternateurs 48, 50. La somme des instructions de partage 84, 86 représente la totalité de la charge de puissance voulue pour l'architecture 40 de système. Ainsi, les instructions de partage 84, 86 peuvent être n'importe quelle valeur entre (et inclusivement) 0 et 1 représentant la proportion de charge assumée par chaque alternateur par rapport à la charge totale, de façon que la somme des instructions de partage 84, 86 soit égale à 1,0. D'autres valeurs et intervalles possibles d'instructions de partage sont envisagés. S'il y a plus de deux alternateurs dont la puissance est à répartir, chaque instruction de partage peut alors être une fraction de 1, pour autant que la somme de toutes les instructions de partage soit égale à 1. Le premier filtre 76 du premier système d'alternateur 42 est par ailleurs illustré sous la forme d'un filtre CLC utilisé classiquement pour empêcher la transmission d'harmoniques de commutation naturels, produits par le premier alternateur 48, d'atteindre la charge électrique 82. De même, le second filtre 78 du second système d'alternateur 44 est illustré sous la forme d'un filtre CLC utilisé classiquement pour empêcher la transmission d'harmoniques de commutation naturels, produits par le premier alternateur 48, d'atteindre la charge électrique 82. Chacun des filtres 76, 78 a une résistance parasite naturelle RLi, RL2. A titre d'exemple nullement limitatif, une inductance typique pour les filtres 76, 78 est de 10 p.H. 10 milliohms constituent un exemple nullement limitatif de résistance parasite typique pour RLi et RL2. 100 1.1F constituent un exemple nullement limitatif de capacité typique pour les filtres 76, 78. Le premier système d'alternateur 42 comprend en outre une première référence de tension 88, transmise du premier régulateur de partage 60 au premier alternateur 48, et une première tension de régulation, mesurée sur le courant de sortie 68 du premier alternateur et transmise au premier alternateur 48. Le second système d'alternateur 44 comprend en outre une seconde référence de tension 90, transmise du second régulateur de partage 62 au second alternateur 50, et une seconde tension de régulation, mesurée sur le courant de sortie 70 du second alternateur et transmise au second alternateur 50. Chaque alternateur 48, 50 est en outre conçu pour fonctionner en générant une tension continue d'adaptation de sortie à la sortie 68, 70 de courant continu en réponse à la référence de tension fournie 88, 90. Par exemple, une première référence de tension continue 88 de 271 V transmise au premier alternateur 48 amène l'alternateur à produire du courant continu redressé de 271 V, mesuré sur le premier courant continu de sortie 68. Chaque alternateur 48, 50 peut commander la tension continue de sortie à l'aide d'une pluralité de moyens, dont la production de la référence de tension 88, 90 comme moyen d'excitation de l'alternateur, ou en outre en réalisation un redressement actif dans chaque dispositif de redressement 72, 74, en réponse à la référence de tension 88, 90. D'autres moyens possibles pour modifier la puissance délivrée par chaque alternateur en réponse à la référence de tension 88, 90 sont envisagés. Par ailleurs, chaque alternateur peut comprendre un moyen de commande (non représenté) pour comparer chaque référence de tension respective 88, 90 avec chaque tension de régulation respective. Dans le présent exemple, chaque moyen de commande d'alternateur, situé dans chaque alternateur 48, 50, pourrait amener chaque alternateur respectif à adapter la tension de régulation à chaque référence de tension 88, 90. Le premier régulateur de partage 60 comprend en outre un couplage électrique à une première tension de référence maximale 96 et à une première tension de référence minimale 98. Les premières tensions de référence maximale et minimale 96, 98 définissent les limites de la première référence de tension 88. Les premières tensions de référence maximale et minimale 96, 98 sont déterminées d'après la résistance parasite RLi et les caractéristiques de fonctionnement voulues de l'architecture 40 de système et seront expliquées plus en détail plus loin. Une fois que les tensions de référence maximale et minimale 96, 98 sont déterminées, elles restent statiques pour ces caractéristiques électriques particulières du système. Le second régulateur de partage 62 comprend en outre un couplage électrique à une seconde tension de référence maximale 100 et à une seconde tension de référence minimale 102. Les secondes tensions de référence maximale et minimale 100, 102 définissent les limites de la seconde référence de tension 90. Les secondes tensions de référence maximale et minimale 100, 102 sont déterminées d'après la résistance parasite RL2 et les caractéristiques de fonctionnement voulues de l'architecture 40 de système et seront expliquées plus en détail plus loin. Une fois que les tensions de référence maximale et minimale 100, 102 sont déterminées, elles restent statiques pour ces caractéristiques électriques particulières du système. L'architecture 40 de système comprend en outre une boucle de réinjection de courant, illustrée sous la forme d'un bloc 104 de calcul de proportion de partage pour mesurer la proportion de courant fournie par chaque alternateur 48, 50 et fournir cette proportion à chaque régulateur de partage respectif 60, 62. Comme illustré, une première mesure 106 de courant se situe à la sortie du premier filtre 76 et une seconde mesure 108 de courant se situe à la sortie du second filtre 78. Le bloc 104 de calcul de proportion de partage additionne chacune des mesures 106, 108 de courant et, l'aide des équations suivantes, calcule une proportion de courant total fournie par chaque alternateur 48, 50 : Proportion] = et Proportion2 , où Proportion' et +12 +12 Proportion2 sont les première et seconde valeurs respectives de la boucle de réinjection de proportion de courant pour les premier et second alternateurs 48, 50, et Ii et 12 sont les valeurs d'intensité mesurées respectivement lors des première et seconde mesures 106, 108 de courant. Les tensions de référence maximales 96, 100 et les tensions de référence minimales 98, 102 sont déterminées d'après les résistances parasites RL1, RL2 et des caractéristiques de fonctionnement voulues de l'architecture 40 de système. De préférence, les tensions de référence maximale et minimale 96, 98, 100, 102 reposent sur la consommation de courant attendue de la charge électrique 80. Par exemple, dans une forme de réalisation de l'invention, la charge électrique 80 nécessite 200 A. Dans ce cas également, les premier et second systèmes d'alternateurs 42, 44 sont identiques et il est prévu qu'ils produisent 270 V c.c. dans le bus électrique commun 80 de courant continu (conformément aux exigences pour les caractéristiques de l'alimentation électrique des aéronefs, énoncées dans la norme MIL-STD-104). De même les deux résistances parasites sont identiques et sont mesurées chacune à 10 milliohms. Dans le présent exemple, les premières tensions de référence maximale et minimale 96, 98 sont limitées par l'ampleur nécessaire de la production maximale et minimale d'électricité, déterminée par la première instruction de partage 84. Quand la première instruction de partage 84 demande que le premier système d'alternateur 42 produise 100 % des 200 A, il survient par conséquent une baisse de 2 V dans la première résistance parasite RIA (baisse de tension = intensité * résistance ; VRL1 = 200 A * 0,010 ohm = 2 V). Cette première baisse de tension dans la résistance parasite s'ajoutant au 270 V attendus dans le bus électrique commun 80 de courant continu, la première tension de référence maximale 96 est de 272 V dans cet exemple de système. De la même manière, les caractéristiques électriques identiques conduiront à la même seconde tension de référence maximale 100 dans le second système d'alternateur 44. De même, la première tension de référence minimale 98 est déterminée à l'aide de la production minimale d'électricité nécessaire, en fonction des caractéristiques électriques du premier système d'alternateur. Quand la première instruction de partage 84 demande que le premier système d'alternateur 42 produise 0 % des 200 A, il survient par conséquent une baisse de 0 V dans la première résistance parasite RLi (baisse de tension = intensité * résistance ; Vpji = 0 A * 0,010 ohm = 0 V). Cette première baisse de tension dans la résistance parasite s'ajoutant aux 270 V attendus dans le bus électrique commun 80 de courant continu, la première tension de référence minimale 98 est de 270 V dans cet exemple de système. De la même manière, les caractéristiques électriques identiques conduiront à la même seconde tension de référence minimale 102 dans le second système d'alternateur 44. Les tensions de référence maximales et minimales 96, 98, 100, 102 de 272 V et 270 V qui en résultent respectent tout à fait les exigences de caractéristiques normales de fonctionnement de la norme MIL-STD-704. On va maintenant décrire plus en détail le fonctionnement électrique de la présente forme de réalisation de l'invention. Pendant le fonctionnement du moteur 10 à turbine à gaz, le VMS 46 produit une première instruction de partage 84 et une seconde instruction de partage 86, ces signaux étant transmis aux premier et second régulateurs de partage respectifs 60, 62 en fonction de la répartition de puissance voulue entre les deux alternateurs respectifs 48, 50. La répartition de puissance voulue peut être déterminée par une saisie manuelle, un algorithme de logiciel, les caractéristiques de fonctionnement attendues du moteur 10 à turbine a gaz, etc. Chaque régulateur de partage 60, 62 reçoit l'instruction de partage respective 84, 86 et détermine une référence de tension 88, 90 à transmettre à chaque alternateur respectif 48, 50, lequel modifie à son tour sa délivrance de courant continu. La détermination de la référence de tension respective 88, 90 à transmettre à chaque alternateur 48, 50 peut être calculée pendant le fonctionnement par chaque régulateur de partage respectif 60, 62, ou encore elle peut se faire en référence à des données connues, par exemple une table de consultation. Chaque système d'alternateur 42, 44 intervient en outre en confirmant l'attribution d'une part voulue dans le bloc de calcul 104 de proportion de partage. Le bloc de calcul 104 de proportion de partage lit les mesures immédiates 106, 108 et détermine la proportion immédiate fournie par chaque alternateur 48, 50. Le bloc de calcul 104 de proportions de partage transmet ensuite chaque valeur respective 110, 112 de réinjection de proportion de courant à chaque régulateur de partage respectif 60, 62 afin de confirmer que la répartition réelle de la puissance délivrée par chaque alternateur correspond à la répartition voulue de la puissance délivrée par chaque alternateur (signalée par chaque instruction de partage respective 84, 86). Par exemple, un signal numérique de 0,6 d'une première instruction de partage 84, représentant une attribution, au premier alternateur, d'une puissance voulue de 60 % du courant fourni par le bus électrique commun 80 de sortie de c.c., est confirmée si le bloc de calcul 104 de proportion de partage détermine que le premier alternateur 48 fournit au même moment une valeur 110 de réinjection de proportion de courant de 0,6, soit 60 °A. Il faut souligner que les valeurs immédiates 110, 112 de réinjection de proportion de courant peuvent ne pas forcément représenter les mêmes valeurs que les signaux des instructions de partage 84, 86. Pendant des moments temporaires où les valeurs immédiates 110, 112 de réinjection de proportion de courant ne confirment pas la répartition de puissance voulue entre les systèmes d'alternateurs respectifs 42, 44, le régulateur de partage respectif 60, 62 peut en outre changer la référence de tension 88, 90, en élevant ou en abaissant la tension, afin de modifier la puissance délivrée par l'alternateur respectif. Dans une forme de réalisation de l'invention, utilisant les mêmes caractéristiques et exigences électriques que ci-dessus, une première instruction de partage 84 de 60 % de l'attribution de puissance voulue, soit 0,6, est transmise au premier régulateur de partage 60, et une seconde instruction de partage 86 de 40 % de l'attribution de puissance voulue, soit 0,4, est transmise au second régulateur de partage 62. Chaque régulateur de partage calcule de la manière suivante la référence de tension respective 88, 90 requise : Courant fourni par le premier alternateur : 60 % de 200 A = 120 A Courant fourni par le second alternateur : 40 % de 200 A = 80 A Tension de référence du bus électrique commun de sortie de c.c. + baisse de tension attendue due à la résistance parasite Première tension de référence : 270 V + (120 A * 0,01 ohm) = 271,2 V Seconde tension de référence : 270 V + (80 A * 0,01 ohm) = 270,8 V Chaque alternateur 48, 50 réagit aux références de tension respectives 88, 90 en produisant respectivement 271,2 V et 270,8 V aux sorties 68, 80 de courant continu. Dans le présent exemple, la boucle de réinjection de courant mesure 120 A lors de la première mesure de courant 106 et 80 A lors de la seconde mesure de courant 108. La première valeur 110 de réinjection de proportion de courant calculée sera de 0,6 et la seconde valeur 112 de réinjection de proportion de courant calculée sera de 0,4. Ces valeurs respectives 110, 112 de réinjection de proportion de courant confirmeront la répartition de puissance voulue des instructions de partage 84, 86. De nombreuses autres formes de réalisation et configurations possibles en plus de celles représentées sur les figures considérées plus haut sont envisagées par le présent exposé. Par exemple, dans une autre forme de réalisation de l'invention, la répartition de puissance voulue, déterminée par saisie manuelle, par un algorithme de logiciel, par des caractéristiques de fonctionnement attendues du moteur 10 à turbine à gaz, etc., peut ne représenter qu'une première instruction de partage 84. Dans la présente forme de réalisation, la seconde instruction de partage 86 peut être calculée par le VMS 46 comme étant l'attribution de puissance restante, de telle sorte que le total de l'attribution de puissance soit égal à 100 °A. Dans encore une autre forme de réalisation de l'invention, où plus de deux systèmes d'alternateurs sont utilisés en parallèle pour une répartition de puissance voulue, une instruction de partage doit être déterminée par saisie manuelle, par un algorithme de logiciel, par des caractéristiques attendues de fonctionnement du moteur 10 à turbine à gaz, etc., pour au moins le nombre total de systèmes d'alternateurs moins un, le VMS 46 calculant l'attribution de puissance restante, de telle sorte que le total de l'attribution de puissance soit égal à 100 °A. Dans une forme supplémentaire de réalisation de l'invention, les systèmes d'alternateurs 42, 44 peuvent être des alternateurs fournissant un courant continu sans qu'il soit nécessaire de redresser un courant alternatif de sortie. Les formes de réalisation présentées ici proposent un circuit pour la répartition de puissance entre des alternateurs d'un moteur à turbine. Un avantage que peuvent apporter les formes de réalisation ci-dessus est que les formes de réalisation décrites plus haut ont d'excellents avantages de poids et d'encombrement par rapport aux systèmes d'alternateurs de turbine selon la technique antérieure. Avec la répartition proposée entre des alternateurs montés en parallèle, une grande puissance de sortie peut être obtenu sans le besoin d'un unique alternateur plus gros ni d'une plus grande force d'entraînement mécanique. Un autre avantage réalisable par la mise en oeuvre de certaines formes de réalisation des systèmes et procédés décrits est que du courant continu peut être extrait des deux corps 26, 28 d'un moteur 10 à turbine à gaz. Le rendement du moteur 10 à turbine à gaz se trouve également amélioré par une commande continue de la puissance extraite des corps HP et BP 26, 28. Un autre avantage réalisable par la mise en oeuvre de certaines formes de réalisation des systèmes et procédés décrits est que la/les architecture(s) de système(s) peut/peuvent offrir un certain niveau de production redondante de courant continu, car du courant continu peut être extrait du corps BP 28 ainsi que du corps HP 26 du moteur 10 à turbine à gaz. Extraire du courant des deux corps 26, 28 offre plus de redondance pour le courant continu, de telle sorte qu'en cas de défaillance d'un des deux corps 26, 28 ou alternateurs 42, 44, du courant continu peut encore être extrait du corps de fonctionnement 26, 28 et de l'alternateur 42, 44 restants. Encore un autre avantage que peut apporter la mise en oeuvre de certaines formes de réalisation des systèmes et procédés décrits est l'absence de problèmes de calage de moteur, qui se rencontrent ordinairement au cours d'un mode de descente de l'aéronef, du fait du partage de la charge de courant continu entre les corps HP et BP 26, 28. Pouvoir extraire du courant du corps BP ainsi que du corps HP permet à l'aéronef de fonctionner à un régime réduit pendant la descente sans risque de calage, ce qui évite une augmentation de la consommation de carburant. Liste des repères 10 Moteur à turbine à gaz 12 Section soufflante 14 Soufflante 16 Compresseur BP 18 Compresseur HP 20 Section combustion 22 Turbine HP 24 Turbine BP 26 Corps HP 28 Corps BP 30 Rotor de turbine HP 32 Aubes mobiles 34 Plates-formes d'aubes 36 Extrémités d'aubes 38 40 Architecture de système d'alimentation électrique 42 Premier système d'alternateur 44 Second système d'alternateur 46 Système de gestion de véhicule VMS) 48 Premier alternateur 50 Second alternateur 52 Section de production de courant alternatif 54 Section de production de courant alternatif 56 Relais d'accessoires 58 Relais d'accessoires 60 Premier régulateur de partage 62 Second régulateur de partage 64 Câbles de c.a. 66 Câbles de c.a. 68 Sortie de courant continu 70 Sortie de courant continu 72 Premier dispositif redresseur 74 Second dispositif redresseur 76 Premier filtre 78 Second filtre 80 Bus électrique de sortie partagé pour courant continu (bus c.c) 82 Charge électrique 84 Première instruction de partage 86 Seconde instruction de partage 88 Première référence de tension 90 Seconde référence de tension 92 94 96 Première tension de référence maximale 98 Première tension de référence minimale 100 Seconde tension de référence maximale 102 Seconde tension de référence minimale 104 Bloc de calcul de proportions de partage 106 Première mesure de courant 108 Seconde mesure de courant 110 Première valeur de réinjection de proportion de courant 112 Seconde valeur de réinjection de proportion de courant REVENDICATIONS1. Circuit pour répartir de la puissance entre au moins deux alternateurs (42, 44) pour une charge unique (82) dans un bus partagé pour courant continu (80), le circuit comportant : un premier alternateur (48) et un second alternateur (50) électriquement en parallèle l'un avec l'autre ; un premier régulateur de partage (60) en série avec le premier alternateur (48) et un second régulateur de partage (62) en série avec le second alternateur (50) ; un premier filtre (76) en série entre une sortie du premier alternateur (48) et le bus partagé (80) et un second filtre (78) en série entre une sortie du second alternateur (50) et le bus de c.c. (80) ; une entrée numérique pour chacun des premier et second régulateurs de partage (60, 62) ; une première boucle de réinjection de courant (110) entre une sortie du premier filtre (76) et une entrée du premier régulateur de partage (60) ; et une seconde boucle de réinjection de courant (112) entre une sortie du second filtre (78) et une entrée du second régulateur de partage (62), une instruction de partage (84, 86) à l'entrée numérique et l'intensité dans les première et seconde boucles de réinjection de courant (110, 112) amenant les premier et second régulateurs de partage (60, 62) à changer la puissance des premier et second alternateurs (42, 44) aux sorties des premier et second alternateurs (42, 44), ce qui répartit la charge (82) dans le bus partagé (80) en fonction de l'instruction de partage (84, 86). 2. Circuit selon la revendication 1, dans lequel chacun des régulateurs de partage (60, 62) a une tension de référence maximale (96, 100) et une tension de référence minimale (98, 102). 3. Circuit selon la revendication 2, dans lequel chacun des filtres (76, 78) comprend une inductance à résistance parasite. 4. Circuit selon la revendication 3, dans lequel chacune des tensions de référence maximales et minimales (96, 100 ; 98, 102) des premier et second régulateurs de partage (60, 62) est déterminée d'après la résistance parasite respective. 5. Circuit selon la revendication 1, dans lequel au moins un des premier et second filtres (76, 78) est un filtre CLC. 6. Circuit selon la revendication 1, dans lequel chaque alternateur (42, 44) comprend un moyen de commande. 7. Circuit selon la revendication 6, dans lequel chacun des premier et second régulateurs de partage (60, 62) agit sur l'alternateur correspondant (42, 44) en envoyant une tension de référence (96, 100 ; 98, 102) à l'alternateur correspondant (42, 44). 8. Circuit selon la revendication 7, dans lequel le fonctionnement de chacun des premier et second alternateurs (42, 44) comprend la réaction du moyen de commande respectif à la tension de référence respective (96, 100 ; 98, 102). 9. Circuit selon la revendication 1, dans lequel chaque alternateur (42, 44) est connecté mécaniquement à un corps (26, 28) présent dans un moteur (10) à turbine. 10. Circuit selon la revendication 9, dans lequel au moins un des premier et second alternateurs (42, 44) est couplé mécaniquement à un corps haute pression (26) présent dans un moteur (10) à turbine. 11. Circuit selon la revendication 9, dans lequel au moins un des premier et second alternateurs (42, 44) est couplémécaniquement à un corps basse pression (28) présent dans un moteur (10) à turbine. 12. Circuit selon la revendication 1, dans lequel la somme des valeurs des entrées numériques représente la charge totale (82). 13. Procédé pour répartir de la puissance entre au moins deux alternateurs (42, 44) pour une charge unique (82) dans un bus partagé pour courant continu (80), le procédé comportant : l'installation d'un régulateur de partage (60, 62) et d'une boucle de réinjection de courant (110, 112) pour chacun des au moins deux alternateurs (42, 44) ; la production d'un signal numérique d'entrée (84, 86) pour chaque régulateur de partage (60, 62), le signal numérique d'entrée représentant une répartition choisie entre les au moins deux alternateurs ; l'envoi, par chaque régulateur de partage (60, 62), d'un signal de tension de référence à l'un, respectif, des au moins deux alternateurs (42, 44) pour changer la puissance à la sortie de chaque alternateur (42, 44) ; et la confirmation de la répartition de puissance au niveau des sorties, via l'intensité, dans la boucle de réinjection de courant respective (110, 112). 14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel la production d'une tension de référence établit une tension de référence maximale et minimale (96, 100 ; 98, 102) pour chaque régulateur de partage (60, 62). 15. Procédé selon la revendication 14, comportant en outre l'envoi, à chaque alternateur (42, 44), d'un point de tension de régulation au niveau de la sortie, le point de tension de régulation étant mesuré avant tout filtrage de la sortie. 16. Procédé selon la revendication 14, dans lequel l'établissement des tensions de référence maximales et minimales (96, 100 ; 98, 102) repose sur les caractéristiques électriques du filtre (76, 78). 17. Procédé selon la revendication 13, dans lequel la somme des valeurs des signaux numériques d'entrée représente la charge totale (82).