FR 3005585 A1 20141121 FR 1454437 A 20140519 AGREGAT DE PARTICULES ELIMINANT LA MATIERE RADIOACTIVE, PROCEDE DE FABRICATION ET METHODE D'ELIMINATION DE CONTAMINANTS La présente invention se rapporte à un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive et à son procédé de production, ainsi qu'à un procédé d'extraction de contaminant en utilisant l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. Dans la technique antérieure, lorsqu'une matière radioactive est contenue dans des cendres légères incinérées produites sur un site d'incinération de déchets généraux, etc., la matière radioactive est une matière soumise à la réglementation environnementale et son traitement présente un problème. Les isotopes 134Cs et 137Cs, et plus particulièrement le 137Cs, en tant que matériaux radioactifs, présentent une longue période radioactive de 30,2 ans, impliquant ainsi un problème en ce qu'une partie importante reste, même 10 ans après sa génération. Par conséquent, le contaminant implique un risque de compromettre des environnement et écosystème sur une base à long terme. Par conséquent, il est demandé d'extraire le contaminant de l'environnement. Toutefois, une accumulation de césium radioactif relativement importante est présente dans les fines cendres volantes incinérées présentant une taille de particule de 20 à 30 gm produites sur le site d'incinération de déchets généraux, etc., et selon des documents publics connus, etc., l'accumulation de césium atteint parfois plusieurs dizaines de milliers Bq/kg. r t 2 Au vu de telles circonstances, l'un des inventeurs de la présente invention a décrit le document de brevet 1 dans lequel un agent de décontamination est destiné à extraire du césium radioactif. L'agent de décontamination du document de brevet 1 permet d'extraire le césium radioactif de manière efficace à partir d'un liquide 5 contenant une matière radioactive. En outre, le document de brevet 1 décrit un procédé de séparation et d'extraction du césium radioactif sans toucher directement à l'agent de décontamination qui capture le césium radioactif. En tant que document de brevet de technique antérieure le document de brevet 1 est la publication de brevet No.4932054. 10 En résultat d'investigation sur l'agent de décontamination, les inventeurs de la présente invention ont découvert le fait que la réponse à un aimant est sensiblement améliorée si le contenu en eau est extrait de l'agent de décontamination en utilisant un procédé tel que le séchage, et deux ou plusieurs particules contenues dans l'agent de décontamination sont associées de manière à former un agrégat. 15 Les inventeurs de la présente invention ont aussi découvert le fait qu'une substance en suspension et l'agrégat de l'agent de décontamination peuvent facilement être séparés en formant l'agrégat de l'agent de décontamination même si le liquide à traiter est dans un état de pâte du fait de la substance en suspension, et, par conséquent, si le césium radioactif est séparé de la substance en suspension dans 20 la pâte et est absorbé par le réactif de décontamination, une réduction sensible de déchet contenant le césium radioactif peut être obtenue. Toutefois, les inventeurs de la présente invention ont aussi découvert le fait qu'un rétrécissement volumétrique sensible se produit au moment du séchage, si le contenu en eau est extrait à partir de l'agent de décontamination dans un état de 25 galette, par séchage de manière à être mis en forme d'agrégat, dans lequel l'agent de décontamination est dans un état de galette déshydratée présentant un contenu en eau élevé. Il a aussi été découvert que, du fait du rétrécissement volumétrique important, les particules primaires de l'agent décontaminant adhèrent l'une à l'autre, conduisant 30 à la formation d'un agrégat ferme avec une densité élevée, et il se produit quelquefois un cas dans lequel la perméation d'un liquide à traiter contenant du césium soluble dans l'eau est empêchée dans l'agrégat. Lorsque la perméation du liquide à traiter contenant le césium soluble dans l'eau est empêchée dans l'agrégat, il se produit un problème de réduction de l'effet de décontamination. Dans les circonstances précédentes, la présente invention est crée, et un objectif de la présente invention est de créer l'agrégat de la matière radioactive et un procédé de production de celui-ci, ainsi qu'un procédé d'extraction de la matière radioactive en utilisant l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. En résumé de l'invention, dans le but de résoudre le problème mentionné précédemment, les inventeurs de la présente invention ont étudié une forme d'un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, et en résultat d'efforts importants, il a été découvert qu'un rétrécissement sensible se produit au moment du séchage lorsqu'un agent de décontamination dans un état de galette est chauffé ou séché naturellement, et du fait d'un tel rétrécissement, la perméation du liquide à traiter dans l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive se fait difficilement. Sur la base d'une telle connaissance, il a été aussi découvert que d'excellentes capacités de décontamination sont obtenues même en une courte durée à partir du début d'une opération d'extraction de la matière radioactive, avec une structure telle que suit : des pores sont formés dans l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive lorsque l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive est formé, de telle sorte que la perméation d'un liquide à traiter dans l'agrégat est facilement assurée. La présente invention est ainsi crée. À savoir, dans le but de résoudre le problème mentionné précédemment, un premier aspect de l'invention crée un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive dans lequel deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive comprenant des particules magnétiques et un composant d'adsorption de matière radioactive sont associées, dans lequel un volume de pore dans l'agrégat est supérieur ou égal à 0,5 ml/g et inférieur ou égal à 5,0 ml/g, et le volume de pore représente une valeur cumulée obtenue par un procédé par 30 mise sous pression dans du mercure. Un deuxième aspect de l'invention crée un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive dans lequel deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive comprenant des particules magnétiques et un composant d'adsorption de matière radioactive sont associées, dans lequel une valeur cumulée d'un volume de pore dans l'agrégat est supérieure ou égale à 0,3 ml/g et inférieure ou égale à 3,0 ml/g dans une plage dans laquelle le diamètre du volume de pore dans l'agrégat est supérieur à une taille moyenne de particule de chaque particule magnétique qui est une source de particules d'extraction de matière radioactive, et inférieur à une taille moyenne de particule de l'agrégat, dans lequel le volume de pore représente une valeur cumulée obtenue par un procédé par mise sous pression dans du mercure. Un troisième aspect de l'invention crée un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon le premier ou deuxième aspect de l'invention, dans lequel une surface spécifique de l'agrégat obtenu par le procédé de BET (de Brunauer, Emmett et Teller) est supérieure ou égale à 1 m2/g et inférieure ou égale à 400 m2/g , dans lequel le procédé de BET est le procédé consistant à ne pas effectuer d'opération de dés-aération Un quatrième aspect de l'invention crée un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon l'un quelconque des premier à troisième aspects de l'invention, dans lequel la taille moyenne de particule (diamètre D50) est supérieure ou égale à 0,1 1.1m et inférieure ou égale à 100 i.tm. Un cinquième aspect de l'invention crée un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon l'un quelconque des premier à quatrième aspects de l'invention, dans lequel le composant d'adsorption de matière radioactive est un 25 composé à base de ferrocyanure comprenant au moins un type d'éléments métalliques de transition ou d'éléments du groupe 12. Un sixième aspect de l'invention crée un procédé de production d'un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, comprenant l'étape de séchage d'une pâte d'un agent de décontamination par séchage par pulvérisation, dans lequel 30 un sel métallique de composé à base de ferrocyanure est formé en tant que substance d'extraction de matière radioactive sur une surface d'une particule magnétique avec une couche de polymère ou de monomère formée sur sa surface par un procédé par voie humide. Un septième aspect de l'invention crée un procédé de production d'un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon le sixième aspect de l'invention, comprenant les étapes de : formation de la couche de polymère ou monomère sur la particule magnétique en ajoutant un polymère ou monomère présentant des propriétés cationiques, à la pâte dans laquelle les particules magnétiques sont dispersées ; et formation d'un composant de décontamination sur une couche de revêtement 10 et/ou dans la couche de revêtement des particules magnétiques liées à une couche de revêtement en ajoutant le composé à base de ferrocyanure comportant au moins un type des éléments métalliques de transition ou des éléments du groupe 12, à la pâte des particules magnétiques liées à une couche de revêtement. Un huitième aspect de l'invention crée un procédé de production d'un agrégat 15 de particules d'extraction de matière radioactive selon le sixième ou septième aspect de l'invention, dans lequel le séchage par pulvérisation est mis en oeuvre par un séchoir par pulvérisation. Un neuvième aspect de l'invention crée un procédé d'extraction d'un contaminant, dans lequel l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive 20 selon l'un quelconque des premier à cinquième aspects de l'invention, est dispersé dans un liquide à traiter contenant un contaminant, de telle sorte que le contaminant est déplacé vers l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. Un dixième aspect de l'invention crée un procédé d'extraction d'un contaminant selon le neuvième aspect de l'invention, dans lequel le matériau de 25 décontamination est du césium radioactif et/ou du thallium radioactif. L'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de la présente invention permet d'accélérer une perméation du liquide de traitement dans un liquide à traiter contenant un contaminant, et permet d'augmenter une surface spécifique d'une partie d'absorption de matière radioactive par agrégat en liant un 30 composant d'adsorption de matière radioactive sur une couche de surface des particules d'extraction de matière radioactive constituant l'agrégat. Par conséquent, le contaminant dans le liquide à traiter peut être extrait de manière efficace en une courte durée. Une brève description des dessins va maintenant être donnée ci-dessous. La figure 1 est une image de microscope électronique à balayage (SEM) ((A) 5 est une image avec un facteur de grossissement de 500, et (B) est une image avec un facteur de grossissement de 5000) d'agrégats d'agent de décontamination selon un exemple 1. La figure 2 est un graphe montrant une distribution de taille de particule des agrégats d'agent de décontamination selon des exemples 1, 2, et un exemple 10 comparatif. La figure 3 est une image de SEM ((A) est une image avec un facteur de grossissement de 500, et (B) est une image avec un facteur de grossissement de 20000) d'agrégats d'agent de décontamination selon un exemple 2. La figure 4 est une image de SEM ((A) est une image avec un facteur de 15 grossissement de 500, et (B) est une image avec un facteur de grossissement de 20000) des agrégats d'agent de décontamination selon un exemple 3. La figure 5 est une image de SEM (une image avec un facteur de grossissement de 15000) d'une face en coupe d'un agrégat d'agent de décontamination selon l'exemple 3. 20 La figure 6 est une image de SEM ((A) est une image avec un facteur de grossissement de 500, et (B) est une image avec un facteur de grossissement de 50000) d'agrégats d'agent de décontamination selon l'exemple comparatif 1. Une description détaillée de l'invention va maintenant être donnée ci-dessous. Un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive et un procédé de 25 production de celui-ci selon la présente invention vont être décrits ci-après de manière détaillée, avec dans l'ordre (1) l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, (2) le procédé de production de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, et (3) le procédé d'extraction d'un contaminant à partir d'un liquide à traiter en utilisant un agent de décontamination de matière 30 radioactive. (1) Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive L'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon la présente invention est l'agrégat constitué par deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive comprenant des particules magnétiques et un composant d'adsorption (absorption) de matière radioactive, dans lequel des pores sont formés dans l'agrégat. De manière plus spécifique, l'agrégat présente une structure dans laquelle une couche de revêtement à base du composant d'adsorption (absorption) de matière radioactive est formée sur au moins une partie de la surface d'au moins une partie des particules magnétiques. Des explications vont être données ci-après, avec dans l'ordre les particules magnétiques, le composant d'adsorption (absorption) de matière radioactive, les particules d'extraction de matière radioactive, et l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. Particules magnétiques Les particules magnétiques en tant que noyau des particules d'extraction de matière radioactive selon la présente invention, sont les particules magnétiques à base de fer métallique et/ou d'alliage de fer. L'alliage de fer est obtenu par ajout d'un ou plusieurs éléments parmi le cobalt et le nickel, etc., qui sont des éléments métalliques de transition autres que le fer, au fer afin de réaliser l'ajustement, et/ou par ajout d'un ou plusieurs types d'éléments sélectionnés à partir du silicium et de l'aluminium de manière à communiquer une certaine stabilité à l'oxydation. Les particules magnétiques sont les particules magnétiques présentant une taille de particule primaire moyenne : de 10 à 500 nm, de préférence, de 10 à 400 nm, et plus préférablement de 30 à 300 nm. Si la taille de particule primaire moyenne est supérieure ou égale 10 nm, les particules magnétiques présentent un magnétisme suffisant et, de préférence, les capacités de décontamination peuvent être assurées lorsque la séparation magnétique est mise en oeuvre. Parallèlement, si la taille de particule primaire moyenne est inférieure ou égale à 500 nm, les particules d'extraction de matière radioactives qui peuvent être dispersées dans un liquide à traiter, peuvent être obtenues lorsqu'une opération de décontamination est mise en oeuvre, compte-tenu de la structure dans laquelle des pores sont formés dans chaque particule d'extraction de matière radioactives comme cela va être décrit ultérieurement. La taille de particule primaire moyenne peut être calculée comme une valeur moyenne des diamètres de 100 particules ou plus, obtenues en confirmant chaque 5 particule montrée par un agrandissement approprié, en utilisant, par exemple, un microscope électronique par transmission. La forme de la particule magnétique n'est pas particulièrement limitée, et lorsque la particule magnétique est une particule en forme d'aiguille, ou une particule similaire à la particule en forme d'aiguille, il apparaît qu'une large porosité 10 est assurée lors de la formation de l'agrégat par séchage des particules magnétiques, et ceci est préférable d'un point de vue de la présente invention. Lorsque chaque particule magnétique présente une forme en aiguille, la taille de particule primaire moyenne mentionnée précédemment indique "une longueur d'axe longitudinal moyenne". 15 Composant d'adsorption (absorption) de matière radioactive Le composant d'adsorption (absorption) de matière radioactive est présent au moins sur une partie de la surface des particules magnétiques comme cela a été décrit précédemment. Alors, le composant d'adsorption (absorption) de matière radioactive est un monomère et/ou polymère présentant des propriétés cationiques 20 d'un point de vue de la stabilité d'adhésion sur la particule magnétique, et le monomère et/ou le polymère présentant les propriétés cationiques comportent un composant d'adsorption de césium constitué par un composé de ferrocyanure comportant au moins un type d'éléments métalliques de transition ou des éléments du groupe 12 (décrits dans certains cas en tant que "sel métallique de composé de 25 ferrocyanure" dans la présente invention). (1) Les polymère et monomère présentant des propriétés cationiques, et (2) le sel métallique de composé de ferrocyanure, vont être décrits ci-après. (1) Polymère et monomère présentant des propriétés cationiques Les monomère et polymères cationiques mentionnés précédemment ne sont 30 pas particulièrement limités, s'ils sont des monomère et polymère présentant des propriétés cationiques, et s'ils sont des monomère et polymère présentant un groupe qui est ionisé de manière à produire un groupe cationique. En outre, les monomère et polymère cationiques peuvent présenter les propriétés cationiques par une partie d'une chaîne principale, ou peuvent présenter les propriétés cationiques par un groupe de substitution de chaîne latérale lié à la chaîne principale. En outre, lorsque le monomère cationique est utilisé, un monomère vinyle présentant un groupe amino primaire, un monomère de vinyle présentant un groupe amino secondaire, un monomère vinyle présentant un groupe amino tertiaire, et un monomère vinyle présentant un groupe ammonium quaternaire, etc., peuvent être utilisés. En outre, lorsque le polymère cationique est utilisé, le polymère cationique ajoutant des propriétés cationiques au polymère synthétique peut être utilisé, ou le polymère cationique ajoutant des propriétés cationiques au polymère naturel ou polymère dérivé de micro-organisme tel que la cellulose cationique, l'amidon cationique, le dextrane cationique, la gomme de guar cationique, et le chitosan cationique, etc., peut être utilisé. Les monomères et polymères cationiques mentionnés précédemment peuvent être utilisés seuls, ou peuvent être utilisés en un mélange. (2) Sel métallique de composé de ferrocyanure Le composé de ferrocyanure contenant au moins un type des éléments métalliques de transition ou éléments du groupe 12 comporte, par exemple, une substance présentant des performances d'adsorption ou d'échange de césium, telle que du ferrocyanure de fer (bleu de Prusse), du ferrocyanure de nickel, du ferrocyanure de cuivre, du ferrocyanure de cobalt, et du ferrocyanure de zinc, etc.. Par dessus tout, lorsque le traitement est appliqué sur des cendres volantes, le ferrocyanure de nickel est préférable d'un point de vue de l'alcalinité du liquide à traiter qui devient élevée. Le ferrocyanure de fer peu onéreux est aussi préférable, sous une condition dans laquelle le pH peut être ajusté par ajout d'acide chlorhydrique dans le liquide à traiter. Particules d'extraction de matière radioactive Les particules d'extraction de matière radioactive de la présente invention présentent une structure telle qu'au moins une partie de la surface de la particule -10- magnétique mentionnée ci-dessus est revêtue du monomère et/ou polymère présentant des propriétés cationiques, dans lequel le sel métallique de composé de ferrocyanure de fer est présent sur la surface et/ou à l'intérieur (partie de couche superficielle) de la couche de revêtement. La quantité du monomère et/ou du polymère présentant des propriétés cationiques, qui est présente sur la surface de la particule magnétique en tant que couche de revêtement, est inférieure ou égale à 10 % en masse, de préférence, inférieure ou égale à 5 % en masse, et plus préférablement, inférieure ou égale à 2 % en masse sous la forme d'une partie solide pure contenue dans un liquide de traitement utilisé pour le revêtement, en termes du monomère et/ou polymère. En ajustant la partie solide à 10% ou moins, l'augmentation de la viscosité peut être empêchée et, par conséquent, le revêtement au-dessus de la particule magnétique est, de préférence, uniforme. Le sel métallique de composé de ferrocyanure en tant que composant de décontamination qui est présent sur la surface de la particule d'extraction de matière radioactive, est un composé d'ion ferrocyanure et de métaux de transition ou d'éléments du groupe 12, etc.. Par exemple, du ferrocyanure de nickel potassium, du ferrocyanure de nickel, du ferrocyanure de fer (bleu de Prusse), du ferrocyanure de cobalt, et du ferrocyanure de zinc, etc., peuvent être cités. En particulier, le sel métallique de composé de ferrocyanure contenant du nickel dans sa structure est préférable. Une quantité présente du sel métallique de composé de ferrocyanure peut être calculée par la mesure quantitative d'une quantité de métaux de transition, etc., du sel métallique de composé de ferrocyanure (excluant le ferrocyanure de fer) par spectrométrie d'émission ICP et analyse de fluorescence de rayon X, et conversion de la quantité obtenue en la quantité présente du sel métallique de composé de ferrocyanure. Plus facilement, la quantité présente du sel métallique de composé de ferrocyanure peut être calculée par une simple comparaison entre une quantité 30 formée du sel métallique de composé de ferrocyanure calculée à partir des quantités ajoutées d'une source de matériau de ferrocyanure (solution aqueuse de ferrocyanure de potassium ou de ferrocyanure de sodium) et d'une source métallique de transition, etc., et d'un poids de poudre magnétique ajouté initialement. De préférence, la quantité formée du sel métallique de composé de ferrocyanure dans les particules d'extraction de matière radioactive, est définie de manière à ne pas être supérieure à 5 fois le poids des poudres magnétiques, de telle sorte que le sel métallique de composé de ferrocyanure peut être facilement séparé de la substance en suspension lorsqu'il est séparé magnétiquement. De plus, la quantité formée du sel métallique de composé de ferrocyanure est, de préférence, définie de manière à être supérieure à 0,1 fois le poids de la poudre magnétique, en considérant le caractère opérationnel et le coût requis pour l'opération de décontamination. Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive L'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de la présente invention est formé par association de deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive mentionnées précédemment, et présente une structure dans laquelle des pores sont ouverts vers l'extérieur sur la surface de l'agrégat, et les pores sont aussi ouverts vers l'intérieur de l'agrégat sous forme d'un interstice entre les particules d'extraction de matière radioactive. C'est-à-dire que l'agrégat n'est pas formé avec les particules d'extraction de matière radioactive supportées par un support, etc., mais formé par association de deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive, à savoir, de telle manière que les pores s'ouvrent vers l'extérieur et sont présents dans l'agrégat. En présentant une telle structure en forme d'éponge, la perméation du liquide à traiter est facilement assurée dans l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. En outre, en liant le composant d'adsorption de matière radioactive sur une couche de surface des particules d'extraction de matière radioactive, une zone de réaction de la partie d'adsorption de matière radioactive par agrégat peut être accrue. En résultat, la matière radioactive peut être extraite en une courte durée. Dans l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de la présente invention, le volume des pores mesuré par le procédé par mise sous pression dans - 12 - du mercure, est supérieur ou égal à 0,5 ml/g, de préférence, supérieur ou égal à 0,6 ml/g, plus préférablement, supérieur ou égal à 0,7 ml/g, et inférieur ou égal à 5,0 ml/g en tant que limite supérieure, de préférence, inférieur ou égal à 4,0 ml/g, et plus préférablement, inférieur ou égal à 3,0 ml/g. Si le volume de pore est supérieur ou égal à 0,5 ml/g, l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive présente des interstices suffisants dans sa structure, et la perméation du liquide à traiter est facilement assurée dans l'agrégat. En outre, puisque la zone de réaction du composant d'adsorption de matière radioactive par agrégat est importante, la matière radioactive peut être facilement extraite en une courte durée. Parallèlement, si le volume des pores est inférieur ou égal à 5,0 ml/g, une quantité suffisante des particules d'extraction de matière radioactive est présente dans sa structure, et ceci est préférable. La valeur de la surface spécifique de chaque particule d'extraction de matière radioactive de la présente invention obtenue par le procédé de BET, est supérieure ou égale à 1 m2/g , inférieure ou égale à 400 m2/g , de préférence, supérieure ou égale à 5 m2/g , plus préférablement, supérieure ou égale à 10 m2/g et inférieure ou égale à 350 m2/g Si la surface spécifique est supérieure ou égale à 1 m2/g , une surface de contact avec le liquide de traitement peut être assurée, et une efficacité d'extraction peut être assurée. Parallèlement, si la surface spécifique est inférieure ou égale à 400 m2/g , la taille de particule de la particule d'extraction de matière radioactive est assurée et, par conséquent, la précipitation simultanée avec un objet à traiter ne se produit pas, et ceci est préférable. Toutefois, la valeur de la surface spécifique obtenue par le procédé de BET est la valeur mesurée par le procédé de BET sans exécuter d'opération de dés-aération qui est généralement mise en oeuvre, du fait qu'il existe un risque que le sel métallique de composé de ferrocyanure se décompose thermiquement. En outre, lorsque la mesure de la valeur cumulée du volume de pore par le - 13 - procédé par mise sous pression dans du mercure, est mise en oeuvre sur l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de la présente invention, la surface efficace de chaque pore peut être mesurée par le mercure. La surface efficace des pores par le procédé par mise sous pression dans du 5 mercure présente la surface efficace des pores dans une plage dans laquelle le mercure peut entrer par pression, permettant ainsi de connaître un état irrégulier de surface relativement important. A savoir, en calculant le rapport "surface efficace de pore par le procédé par mise sous pression dans du mercure/surface spécifique obtenue par le procédé de BET", un rapport de présence de pores relativement gros 10 sur les pores de l'ensemble du corps de l'agrégat, peut être connu. Selon l'examen fait par les inventeurs de la présente invention, il a été découvert que le contaminant peut être extrait en une courte durée, lorsque le rapport de présence mentionné précédemment est supérieur ou égal à 39 %. (2) Procédé de production de l'agrégat de particules d'extraction de matière 15 radioactive Les explications vont être données pour le procédé de production de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon la présente invention, avec dans l'ordre la poudre de source contenant des particules magnétiques, la formation de la couche de revêtement sur la particule magnétique, la formation 20 d'une couche de capture de matière radioactive sur la particule magnétique, la production de l'agent de (dé)contamination de matière radioactive en formant les particules d'extraction de matière radioactive en un agrégat. Poudre de source contenant des particules magnétiques Une poudre de source destinée à produire les particules d'extraction de 25 matière radioactive de la présente invention, est, de préférence, de la poudre contenant des particules de fer métallique ou d'alliage de fer (telles que de cobalt et de nickel qui sont d'autres métaux de transition afin d'ajuster les propriétés magnétiques, et telles que de silicium et d'aluminium, etc., afin d'ajuster la composition ou de communiquer une certaine stabilité à l'oxydation). Toutefois, la 30 poudre de source n'est pas particulièrement limitée, si c'est de la poudre présentant un certain magnétisme. -14- Comme cela a été décrit précédemment, la taille de particule primaire moyenne de la particule magnétique contenue dans la poudre de source, est de 10 à 500 nm, de préférence, de 10 à 400 nm, et plus préférablement de 30 à 300 nm. En outre, un effort coercitif des particules magnétiques est de 100 à 20000e, et, de préférence, de 500 à 20000e environ. Formation de la couche de revêtement sur la particule magnétique La poudre de source mentionnée précédemment est ajoutée dans de l'eau pure et agitée, afin d'obtenir ainsi la pâte de poudre de source. L'agitation peut être mise en oeuvre de manière à disperser la poudre de source sans sédimentation. De l'ammoniaque ou une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium est ajoutée à la pâte de poudre de source obtenue de telle sorte que l'alcalinité de la pâte de poudre de source est ajustée afin de communiquer ainsi des propriétés anioniques à la surface d'un corps magnétique. Les monomère et/ou polymère mentionnés précédemment présentant des propriétés cationiques sont ajoutés à la pâte de poudre de source dont l'alcalinité est ajustée, afin de former ainsi la couche de revêtement sur la surface des particules magnétiques du fait des propriétés cationiques des monomère et/ou polymère. Il n'est pas nécessaire que l'agitation dans cette étape soit forte, et l'agitation peut être capable de disperser la poudre de source (particules magnétiques) sans sédimentation. En outre, même dans un cas d'une agitation normale, les particules magnétiques peuvent être revêtues par traitement aux ultrasons en fonction d'un niveau du traitement. Une quantité ajoutée du monomère et/ou polymère présentant des propriétés cationiques telles que décrites précédemment est inférieure ou égale à 10 % en masse, de préférence, inférieure ou égale à 5 % en masse, et plus préférablement, inférieure ou égale à 2 % en masse par rapport au poids de la poudre de source, en tant que partie solide pure en termes des monomère et/ou polymère. En ajustant la partie solide à une valeur inférieure ou égale à 10%, une viscosité excessivement élevée est empêchée, et une couche de revêtement monomère et/ou polymère sur les particules magnétiques est, de préférence, uniforme. Après que la couche de revêtement a été formée sur la surface des particules - 15 - magnétiques par le monomère et/ou le polymère, le monomère et/ou le polymère ne recouvrant pas complètement les particules magnétiques restent dans certains cas dans la pâte de poudre de source. Lorsque le monomère et/ou le polymère restent dans la pâte de poudre de source, les particules magnétiques sont, de préférence, séparées du polymère et/ou monomère restant, en séparant les particules magnétiques de la pâte de poudre de source après réaction. Un procédé de séparation comporte la séparation magnétique, la sédimentation naturelle, et la séparation centrifuge, etc... Parmi ceux-ci, la sédimentation naturelle et la séparation centrifuge sans nécessiter l'application d'un champ magnétique, sont appropriés du fait que les étapes ultérieures ne sont ainsi pas affectées. On peut noter que lorsque la quantité de monomère et/ou polymère restante est faible dans la pâte de poudre de source, l'étape de séparation peut être omise. Le fait que la surface des particules magnétiques est revêtue ou non du monomère et/ou polymère par les séries d'opération mentionnées précédemment, 15 peut être confirmé par la mesure d'un potentiel zêta sur les particules magnétiques, ou par prélèvement et séchage d'une partie des particules magnétiques, et mesure d'une teneur en carbone dans le corps de séchage de particules magnétiques. Formation d'une couche de capture de matière radioactive sur les particules magnétiques 20 Lorsque l'étape de séparation est prévue, de l'eau pure est ajoutée aux particules magnétiques liées à une couche de revêtement de monomère et/ou polymère présentant des propriétés cationiques sur la surface des particules magnétiques, de manière à les transformer en pâte. Les composé de ferrocyanure et composants métalliques comportant au 25 moins un type des métaux de transition tels que Ni, Fe, Co, Cu, et Zn, et des éléments du groupe 12, sont ajoutés selon cet ordre ou en ordre inverse, à la pâte de particules magnétiques liées à une couche de revêtement, afin de former ainsi un composant de décontamination sur la couche de revêtement et/ou sur la couche de revêtement des particules magnétiques liées à une couche de revêtement. 30 Le composé de ferrocyanure et le composé métallique sont, de préférence, respectivement dans un état de substances solubles dans l'eau lorsqu'ils sont ajoutés - 16 - à la pâte des particules magnétiques liées à une couche de revêtement. Il est requis que les particules magnétiques soient revêtues efficacement en contact avec une substance produite dans l'étape d'ajout/de revêtement du composé de ferrocyanure et des métaux de transition ou des éléments du groupe 12. Par conséquent, les particules magnétiques liées à une couche de revêtement, sont dispersées tout en ajoutant un effort de cisaillement important sur la pâte des particules magnétiques liées à une couche de revêtement, en utilisant une machine de dispersion présentant un effort de cisaillement élevé. En ce qui concerne la machine de dispersion présentant une effort de cisaillement élevé, les dispositifs "T.K.homomixer (mélangeur homogénéisateur)" (marque déposée) par Primix Corp., et "Ultra-Turrax" (marque déposée) par IKA Corp., peuvent être cités en tant que mélangeurs du type stator turbine, et des broyeurs "T.K.Micollider", "T.K.homomicline" (marque déposée), et le broyeur "T.K.highline" (marque déposée) par Primix Corp., et un mélangeur statique (marque déposée), un micro-réacteur à haute pression (marque déposée), et un homogénéisateur à haute pression (marque déposée), etc., par Noritake Co., Ltd, peuvent être cités en tant que broyeurs à colloïde. Le niveau élevé/faible de l'effort de cisaillement peut être évaluée par une vitesse périphérique de lame d'une lame d'agitation, lorsqu'un dispositif comporte une lame d'agitation. Selon la présente invention, "l'effort de cisaillement élevé" se rencontre lorsque la vitesse périphérique de lame est supérieure ou égale à 5,0 (m/s), de préférence, supérieure ou égale à 7,5 (m/s), et, plus préférablement, supérieure ou égale à 10,0 (m/s). Si la vitesse périphérique de lame est supérieure ou égale à 5,0 (m/s), un effort de cisaillement suffisant peut être ajouté à la solution, et le sel métallique de composé de ferrocyanure peut être suffisamment collé à la couche de revêtement. En résultat, une valeur d'adsorption de césium suffisante peut, de préférence, être assurée sur les particules d'extraction de matière radioactive produites, et, par conséquent, une performance d'extraction est assurée lors de l'extraction du contaminant dans le liquide à traiter. En outre, par ajout d'un effort de cisaillement suffisant, le sel métallique de composé de ferrocyanure peut être fortement collé sur la couche de revêtement. Si -17- le sel métallique de composé de ferrocyanure est fortement collé sur la couche de revêtement, il n'existe pas de possibilité que le composé de ferrocyanure contenant du césium radioactif se décolle de la surface des particules d'extraction de matière radioactive, lorsque l'opération d'agitation est exécutée ensemble avec le liquide à traiter, en utilisant les particules d'extraction de matière radioactive. Puisque le sel métallique de composé de ferrocyanure contenant du césium radioactif n'est pas décollé de la surface de la particule d'extraction de matière radioactive, le contaminant dans le liquide à traiter peut, de préférence, être extrait de manière efficace par une séparation magnétique mise en oeuvre ultérieurement, et une situation dans laquelle un composé de cyanure reste dans le liquide à traiter peut, de préférence, être empêchée. La vitesse périphérique de lame mentionnée précédemment peut être calculée par (rapport périmètre/diamètre (pi) x diamètre (m) de lame de turbine x nombre de tours de l'agitation (vitesse de rotation) pour 1 seconde). Par exemple, si le diamètre de la lame de turbine est de 3,0 cm (0,03 m), et le nombre de tours de l'agitation est de 8000 t/mn, le nombre de tours par seconde est de 133,3 t/s, et la vitesse périphérique de lame est 12,57 (m/s). En outre, dans le but d'obtenir une adhésion plus forte entre la couche de revêtement et le sel métallique de composé de ferrocyanure, la pâte de particule magnétique et la solution du composé de ferrocyanure et du composé métallique peuvent être mélangées l'une à l'autre, en utilisant, par exemple, un micro-mélangeur ou un mélangeur ultime. Une telle opération est préférable, du fait que la séparation du sel métallique de composé de ferrocyanure peut être supprimée même si les particules d'extraction de matière radioactive de la présente invention sont stockées dans un état pâteux. Production de l'agent de décontamination de matière radioactive en formant les particules d'extraction de matière radioactive en un agrégat Le contenu en eau est extrait de la pâte contenant les particules d'extraction de matière radioactive de telle sorte que les particules d'extraction de matière 30 radioactive sont formées en un agrégat, afin de produire ainsi l'agent de décontamination de matière radioactive. -18- En tant que procédé d'extraction du contenu en eau de la pâte contenant les particules d'extraction de matière radioactive, le procédé de formation de l'agrégat sans permettre l'apparition d'un rétrécissement excessif tout en exécutant l'opération de séchage, est, de préférence, utilisé. C'est-à-dire que, dans le but de former les pores sur la surface de l'agrégat de manière à ce qu'ils s'ouvrent vers l'extérieur de même que les interstices entre les particules d'extraction de matière radioactive, un procédé d'accélération de l'extraction du contenu en eau à partir de la pâte contenant les particules d'extraction de matière radioactive, est, de préférence, utilisé. Le procédé comporte, par exemple, un procédé de séchage par pulvérisation ou un procédé de séchage par congélation etc.. En particulier, lorsque le procédé de séchage par pulvérisation est utilisé, l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive est facilement réalisé en une forme sphérique. Si l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive est réalisé en une forme sphérique, la fluidité de l'agent de décontamination de matière radioactive est augmentée, améliorant ainsi la faisabilité lors de la mise en oeuvre de l'opération de décontamination. Il est aussi préférable de réaliser l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive en une forme sphérique, d'un point de vue de l'augmentation de la surface de réaction de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, et de l'augmentation de l'efficacité de décontamination. Lorsque le procédé de séchage par pulvérisation est utilisé en tant que procédé d'extraction du contenu en eau de la pâte contenant les particules d'extraction de matière radioactive, l'un ou l'autre d'un séchoir par pulvérisation du type à disque et d'un séchoir par pulvérisation du type à injecteur, peut être utilisé. Par exemple, lorsque le séchoir par pulvérisation du type à injecteur est utilisé, la taille de particule, le volume des pores, la valeur la surface spécifique, et la surface efficace de chaque pore, peuvent être ajustés par la pression de pulvérisation de la pâte, la vitesse d'alimentation de la pâte, la concentration de la partie solide de la pâte, la température de séchage et le volume d'air/vitesse d'air. Parallèlement, lorsque le séchoir par pulvérisation du type à disque est utilisé, la taille de particule, le volume des pores, la valeur de la surface spécifique, et la surface efficace de chaque pore, peuvent être ajustés par la vitesse d'alimentation de - 19 - la pâte, la concentration de la partie solide de la pâte, la température de séchage, le volume d'air/vitesse d'air, et la vitesse de rotation du disque, etc.. Une température de chauffage (entrée) du séchoir par pulvérisation est réglée à une température ne permettant pas la décomposition du polymère, monomère, et 5 sel métallique de composé de ferrocyanure qui sont présents sur la surface des particules d'extraction de matière radioactive. Plus précisément, la température de chauffage est ajustée à une valeur inférieure ou égale à 300°C, de préférence, inférieure ou égale à 275°C, et plus préférablement, inférieure ou égale à 250°C. (3) Procédé d'extraction du contaminant à partir du liquide à traiter en 10 utilisant l'agent de décontamination de matière radioactive Des explications sont données concernant le procédé d'extraction du contaminant à partir du liquide à traiter, en utilisant l'agent de décontamination de matière radioactive de la présente invention. Ici, la pâte de cendres volantes incinérées contenant du césium radioactif, est 15 utilisée en tant que liquide à traiter contenant la matière radioactive, afin de décrire le procédé d'extraction du césium radioactif en tant que contaminant. En premier, le césium radioactif est élué dans de l'eau en ajoutant les cendres volantes incinérées contenant le césium radioactif et en les agitant en une pâte. Si les cendres volantes incinérées sont mises en suspension dans de l'eau, le pH du 20 liquide augmente vers un état fortement alcalin (pH 12 environ), améliorant ainsi la stabilité du sel métallique de composé de ferrocyanure contenu dans l'agent de décontamination de matière radioactive. Par conséquent, la valeur du pH de la pâte est, de préférence, ajustée en utilisant un acide tel que de l'acide chlorhydrique. La valeur du pH de la pâte est ajustée à une valeur inférieure ou égale à 11, de 25 préférence, inférieure ou égale à 10, et plus préférablement, inférieure ou égale à 9, supprimant ainsi une isolation du composé de cyanure par rapport au sel métallique de composé de ferrocyanure. Par conséquent, la quantité du composé de cyanure dans la pâte après extraction du césium radioactif, peut être supprimée. La durée requise pour l'agitation de la pâte après ajout des cendres volantes incinérées dans 30 l'eau, est définie en fonction de la teneur en césium radioactif, et, en particulier, de la teneur du césium radioactif dissous dans l'eau. Toutefois, la durée d'agitation de -20- la pâte est réglée à 1 minute ou plus et, de préférence, à 4 heures ou plus. L'agent de décontamination de matière radioactive de la présente invention produit est préalablement ajouté dans la pâte dans laquelle les cendres volantes incinérées sont mises en suspension, dans un rapport inférieur ou égal à 10 % en masse par rapport au poids des cendres volantes incinérées, et l'agitation est poursuivie. La quantité de l'agent de décontamination de matière radioactive ajoutée aux cendres volantes incinérées peut aussi être supérieure ou égale à 10 % en masse. Toutefois, si une valeur supérieure ou égale à 1 % en masse de l'agent de décontamination de matière radioactive de la présente invention est ajoutée, le césium radioactif dans la pâte peut être suffisamment extrait. La durée requise pour le traitement d'ajout à partir de l'agent de décontamination de matière radioactive, varie en fonction du volume de la pâte à traiter, mais l'agitation peut être mise en oeuvre pendant 15 minutes ou plus et, de préférence, 30 minutes ou plus dans un cas dans lequel la pâte représente 10 1 environ. Ensuite, le champ magnétique est appliqué sur la pâte après traitement, et l'agent de décontamination de matière radioactive sur lequel du césium radioactif est adsorbé, est adsorbé et sélectionné. Le générateur de champ magnétique représenté par un aimant en barre qui est toujours magnétisé, ou le générateur de champ magnétique représenté par un électroaimant capable de "produire/supprimer" le champ magnétique par positionnement externe, par exemple, un aimant supraconducteur peut être utilisé. En outre, en utilisant le procédé de commande de génération de magnétisme depuis l'extérieur, l'agent de décontamination de matière radioactive capturant la matière radioactive peut être extrait par une opération à distance, et ceci est préférable. L'agent de décontamination de matière radioactive extrait est scellé dans une cuve de type classique présentant une structure ne permettant pas la fuite de matière radioactive à l'extérieur, et un traitement de mise en sécurité est appliqué sur celle-ci sous forme d'une matière radioactive fortement concentrée. La pâte après extraction de l'agent de décontamination de matière radioactive, passe à travers un filtre, etc., et une séparation solide/liquide est mise en oeuvre, afin - 21 - d'extraire ainsi les cendres volantes incinérées en suspension. La séparation solide/liquide à cet instant peut être mise en oeuvre en utilisant l'un quelconque des procédés connus. L'eau séparée et extraite est mise en circulation et réutilisée en tant que contenu en eau afin d'assurer de nouveau la dispersion des cendres volantes, de telle sorte qu'un système fermé peut être formé pour l'eau de traitement. Parallèlement, les cendres volantes incinérées après purification, à partir desquelles le césium radioactif a été extrait, sont mise au rebut en tant que déchet industriel par un dispositif sélectionné selon une quantité de radioactivité résiduelle, après confirmation de cette quantité résiduelle. La présente invention va être décrite de manière spécifique, en se référant à des exemples. En premier, les explications vont être données concernant des procédés d'évaluation dans les exemples de la présente invention et un exemple comparatif, suivant l'ordre de (1) la forme de particule, (2) la taille moyenne de particule et la distribution de taille de particule, (3) la surface spécifique, (4) la mesure de volume de pore, (5) la mesure de densité réelle, et (6) le procédé de confirmation de la capacité d'adsorption de césium de l'agent de décontamination de matière radioactive. (1) Forme de particules La forme de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive est confirmée à partir d'une image obtenue par un microscope électronique à balayage à émission de champ (S-4700 par HITACHI Corp.) avec un agrandissement correspondant à un facteur de grossissement de 60 000. (2) Taille moyenne de particule et distribution de taille de particule La taille moyenne de particule et la distribution de taille de particule de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, ont été mesurées sous une condition de diamètre de lentille : 200 mm, en utilisant un dispositif de mesure de distribution de taille de particule du type à diffraction laser (HELOS et RODOS-KF par SYMPATEC Corp.). (3) Surface spécifique Une valeur mesurée par un procédé en un point en utilisant un dispositif -22- 4-Sobe par Yuasa Ionics Co. Ltd., est utilisée pour la surface spécifique de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. Toutefois, le composé de cyanure est collé à cet échantillon et il existe une possibilité que le composé de cyanure se décompose du fait de l'opération d'aération par chauffage et, par conséquent, la mesure est mise en oeuvre sans exécuter l'opération d'aération. (4) Mesure des pores Le volume de pore dans l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive est mesuré en utilisant de 0,3 à 0,5g d'un échantillon par le procédé par mise sous pression dans du mercure (dispositif AutoPore IV 9500 par 10 Micromeritics Instrument Corporation). Des parties excluant les pores et parties d'interstice sont extraites et confirmées, les pores et parties d'interstice représentant l'espace entre les agrégats, lesquels présentent une autre caractéristique remarquable et sont considérés comme existant sur la surface des particules d'extraction de matière radioactive. Un procédé 15 de calcul va être décrit ci-après avec dans l'ordre une valeur limite inférieure d'un diamètre de pore, et une valeur limite supérieure du diamètre de pore. Valeur limite inférieure d'un diamètre de pore Lorsque chaque pore formé sous la forme d'un interstice entre les particules d'extraction de matière radioactive est mesuré et confirmé par le microscope 20 électronique à transmission, excluant les pores qui sont présents sur la couche de surface de la particule d'extraction de matière radioactive, une valeur limite inférieure du diamètre de pore est confirmée dans une plage supérieure au diamètre de la particule magnétique (indiquant une longueur d'axe longitudinal lorsque la particule magnétique en tant que la source de particules d'extraction de matière 25 radioactive présente une forme en aiguille, et indiquant simplement le diamètre de la particule magnétique en tant que la source de particules d'extraction de matière radioactive ci-après). Toutefois, lorsque les données sont collectées de manière intermittente par le procédé par mise sous pression dans du mercure, une valeur inférieure au diamètre de la particule magnétique qui est la source des particules 30 d'extraction de matière radioactive, est définie comme la valeur limite inférieure. Par exemple, le volume de microscope (ou de pore) est calculé - 23 - respectivement lorsque les données présentent les diamètres de pore de 204 nm, 243 nm, 270 nm, et 315 nm, et lorsqu'un diamètre moyen de la particule magnétique est de 250 nm, qui est la source de particules d'extraction de matière radioactive, une valeur dans un cas de 243 nm, est utilisée comme la valeur limite inférieure du diamètre de pore. Parallèlement, le procédé par mise sous pression dans du mercure est le procédé qui consiste à faire entrer le mercure dans les pores, et à calculer le volume de pore à partir d'une quantité de mercure, et la pression ajoutée dans le cas de la valeur limite inférieure du diamètre de pore présente une valeur de pression la plus élevée (par conséquent, le diamètre de pore est donné comme une valeur cumulée finale, parallèlement il est donné comme la valeur limite inférieure.) Valeur limite supérieure du diamètre de pore Afin d'exclure les parties d'interstice qui sont présentes entre les agrégats des particules d'extraction de matière radioactive, la valeur limite supérieure du diamètre de pore est définie dans une plage inférieure à la valeur de la taille moyenne de particule (D50) de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive calculée par un type dispositif de mesure de distribution de taille de particule du type à diffraction laser. Toutefois, de manière similaire à la valeur limite inférieure, lorsque les données sont collectées de manière intermittente par le procédé par mise sous pression dans du mercure, la valeur inférieure à la taille moyenne de particule de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, est définie comme la valeur limite supérieure. Par exemple, le volume de pore est calculé respectivement lorsque les données présentent les diamètres de pore de 6,6 gm, 5,6 µm, 4,5 kim, et 3,8 Inn, et lorsque D50 est égal à 5,3 gm, la valeur dans le cas de 4,5 µm est utilisée comme la limite supérieure du diamètre de pore. Toutefois, pour la même raison que dans le cas de la valeur limite inférieure, la pression ajoutée dans le cas de la valeur limite supérieure du diamètre de pore présente une valeur de pression la plus faible (par conséquent, le diamètre de pore est donné comme une valeur intégrée à partir de 30 cette valeur de pression, parallèlement, le diamètre de pore est donné comme la valeur limite supérieure.) -24- (5) Mesure de la densité réelle La valeur spécifique réelle de l'agent de décontamination de césium radioactif est mesurée sur la base d'une définition de la "porosité apparente de briques réfractaires, du taux d'absorption de l'eau, et d'un procédé de mesure de densité" décrit dans JIS-R-2205 (1992). A savoir, un échantillon de test est pulvérisé à une taille de particule passant entièrement à travers un tamis quelconque avec une ouverture de 300 lm, et est ensuite séché à une température constante de 110 ± 5°C. L'échantillon séché est placé dans un pycnomètre préalablement pesé, de l'eau pure étant ajoutée à l'intérieur, et chauffé doucement dans un bain chaud, de l'eau pure étant versée jusqu'à une ligne repère, et les poids totaux sont mesurés afin de calculer ainsi la densité réelle à partir de chaque valeur de mesure par la formule (1). Densité réelle = (P1 - P) / ((P 1 - P) - (P3 - P2)).... (1) dans laquelle P = masse du pycnomètre, P1 = masse dans le cas de la mise en place de l'échantillon dans le pycnomètre, P2 = masse dans le cas du versement de l'eau distillée dans le pycnomètre jusqu'à la ligne repère, et P3 = masse dans le cas de la mise en place de l'échantillon dans le pycnomètre et du versement de l'eau distillée jusqu'à la ligne repère. (6) Procédé de confirmation de la capacité d'adsorption de césium de l'agent de décontamination de matière radioactive La capacité d'adsorption de césium de l'agent d'extraction de matière radioactive est confirmée par la formule (2) comme suit : le pH est ajusté à 10,7, et ensuite du sulfate de césium est dissous dans l'eau de manière à représenter 100 ppm de césium environ, et une solution de 100 g après dissolution du sulfate de césium est versée dans un bécher de 200 1, et 0,1 g de poudre de décontamination préparée dans l'exemple, etc., est ajouté à l'intérieur, et la solution est agitée sous des conditions de vitesse de 250 t/mn pendant 30 mn à température ambiante, et une quantité résiduelle du césium dans la solution est obtenue, la solution à partir de laquelle l'agent de décontamination a été extrait par séparation magnétique de la - 25 - solution après traitement, et la quantité résiduelle de césium obtenue est analysée par spectroscopie d'émission atomique ICP (en utilisant un dispositif d'analyse d'émission de plasma à couplage inductif à haute fréquence (IRIS/AP)) par Nippon Jarrell-Ash Co., Ltd. Taux d'extraction (%) = (concentration avant essai - concentration après essai) / concentration avant essai x 100.... (2) En outre, 40 g de cendres volantes contenant du césium radioactif et 400 ml 10 d'eau sont mélangés et agités pendant 24 heures, afin de séparer ainsi le césium soluble dans l'eau des cendres volantes. Ensuite, le pH est ajusté à 10,7 avec de l'acide chlorhydrique tout en mettant les cendres volantes en suspension, et après qu'une dose de rayonnement a été mesurée, l'agent de décontamination est ajouté à l'intérieur dans le rapport de 1/1000 par rapport au poids des cendres volantes. 15 L'agitation est poursuivie pendant 30 minutes après ajout de l'agent de décontamination de telle sorte que le césium radioactif dans le liquide est capturé par l'agent de décontamination, et l'agent de décontamination après traitement est extrait par un aimant au néodyme. Ensuite, la dose de rayonnement après décontamination est mesurée, et après cela, la capacité de décontamination est 20 calculée par : (valeur de dose de rayonnement avant décontamination - valeur de dose de rayonnement après décontamination) / valeur de dose de rayonnement avant décontamination x 100, afin de calculer ainsi l'efficacité de décontamination sur une courte durée. En outre, l'efficacité de décontamination sur une longue durée est aussi calculée, avec une durée de traitement, après ajout de l'agent de 25 décontamination, fixée à 24 heures. En ce qui concerne la capacité de décontamination, la radioactivité du liquide est mesurée en utilisant un détecteur à scintillation NaI (MUCHA par Raytest Corporation), afin d'obtenir ainsi la radioactivité avant décontamination. Une quantité spécifique de l'agent de décontamination est ajoutée dans le liquide après 30 mesure, et le liquide est agité pendant une durée spécifique de telle sorte que le césium dans le liquide est adsorbé sur l'agent de décontamination, et après que - 26 - l'agent de décontamination a été extrait par séparation magnétique, la quantité extraite de la radioactivité est calculée par mesure de la radioactivité du liquide en utilisant le détecteur à scintillation NaI comme avant l'opération de décontamination. Le coefficient de répartition est le rapport des cendres volantes avant l'opération de décontamination par rapport à la radioactivité, qui est le rapport par rapport à la radioactivité de l'agent de décontamination sur lequel le césium radioactif est réparti et extrait des cendres volantes, lorsque le césium radioactif contenu dans les cendres volantes avant l'opération de décontamination est réparti et extrait sur l'agent de décontamination à partir des cendres volantes par l'opération de décontamination. Par conséquent, une valeur plus importante du coefficient de répartition montre que la radioactivité se déplace vers l'agent de décontamination. Plus précisément, le coefficient de répartition est calculé par la formule (3). Coefficient de répartition (Kd) = [((radioactivité avant traitement (Bq/kg)/1000) - (radioactivité après traitement (Bq/kg)/1000))]/ radioactivité après traitement (Bq/kg) x (quantité ajoutée de cendres volantes (g)/poids de l'agent de décontamination (g))].... (3) Pour l'exemple 1, 540 g d'eau pure sont versés dans le bécher de 1000 ml de volume, et 30 g de particules d'alliage de fer-cobalt en forme d'aiguille présentant une longueur d'axe longitudinal moyenne de 235 nm (cobalt/fer = 3,0 % atomiques) produites par DOWA Electronics Corporation, sont ajoutés à l'intérieur, en tant que poudre de source contenant les particules magnétiques. Alors, une machine 25 d'émulsification et de dispersion rapide (mélangeur homogénéisateur TK Markll par Primix Corp.) est utilisée, afin d'émulsionner et de disperser la poudre de source à 8000 tlmn pendant 30 minutes, permettant ainsi d'obtenir une pâte de dispersion de la poudre de source. 2,5 g d'ammoniaque avec une concentration de 21,3% sont ajoutés dans la 30 pâte de poudre de source, afin de modifier ainsi le pH en un pH basique, et ensuite 0,50 g de PDDA (39 % d'une partie solide de chlorure de -27- polydiméthyldiallylammonium) est ajouté dans cette dernière, de telle sorte que les particules magnétiques sont dispersées et émulsionnées pendant 30 minutes à 8000 t/mn par la machine de dispersion mentionnée précédemment, permettant ainsi d'obtenir une pâte de particules magnétiques liées à une couche de revêtement de PDDA. 160 g de ferricyanure de potassium aqueux à 0,5 mole/1 et 220 g de sulfate de nickel aqueux à 0,49 mole/l, sont respectivement ajoutés à la pâte obtenue des particules magnétiques liées à une couche de revêtement, et l'émulsification est poursuivie pendant 30 minutes à 8000 t/mn avec la machine de dispersion io mentionnée précédemment de telle sorte que le ferrocyanure de nickel adhère à la poudre magnétique liée au PDDA, permettant ainsi d'obtenir la pâte (environ 10% de concentration de la partie solide) contenant les particules d'extraction de matière radioactive. La pâte obtenue contenant les particules d'extraction de matière radioactive, 15 est chargée dans un mélangeur statique, et est remuée pendant 5 minutes, permettant ainsi d'obtenir la pâte. La pâte agitée obtenue est chargée dans un micro-mélangeur, et le traitement est mis en oeuvre de telle sorte que le ferrocyanure de nickel sur la poudre magnétique à revêtement de PDDA adhère suffisamment sur la couche de revêtement de PDDA et/ou à l'intérieur de la couche 20 de surface, afin d'obtenir ainsi la pâte (le traitement d'agitation par le mélangeur statique et le traitement de revêtement pour les particules magnétiques par le micro-mélangeur sont dans certains cas décrits de manière collective en tant que "traitement MR " dans la présente invention). La pâte ainsi obtenue, après traitement MR, est séchée par pulvérisation 25 (condition de séchage : température d'entrée : 220°C, pression pulvérisation : 35 mmHg, et vitesse d'alimentation de pâte : 19 % (environ 200 ml/h)) en utilisant un sécheur du type à injecteur (mini-sécheur à pulvérisation modèle B-290 par Buchi) permettant d'obtenir ainsi l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive et d'obtenir ainsi l'agent de décontamination de matière radioactive de l'exemple 1. 30 Les données obtenues sont montrées sur le tableau 1. La forme de l'agent de décontamination de matière radioactive obtenu est -28- observée en utilisant un microscope SEM (microscope électronique à balayage). L'image SEM est montrée sur la figure 1 (la figurelA est une image avec un facteur de grossissement de 500, et la figure 2B est une image avec un facteur de grossissement de 5000). D'après la figure 1, il est montré que l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 1 présente une forme sphérique et présente une structure irrégulière sur sa surface. Ensuite, la mesure de distribution de taille de particule de type par diffraction laser est mise en oeuvre sur l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, et un résultat de celle-ci est tracé par " -" sur la figure 2. La figure 2 est un graphe sur lequel le diamètre de l'agrégat est pris sur l'axe horizontal, et la distribution de taille de particule cumulée est prise sur l'axe vertical. A partir de la distribution de taille de particule de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 1 montrée sur la figure 2, il est alors calculé que le diamètre d'agrégat moyen (diamètre D50) est de 12,9 itin, le (diamètre D90) est de 23,5 1.irn, et le taux d'agrégat inférieur ou égal à 10 i.tm est de 34,5 %. En outre, la valeur de la surface spécifique obtenue par le procédé de BET est égale à 63,9 m2/g , et la valeur de la densité réelle est de 3,55. Ensuite, la valeur cumulée du volume de pore de l'agrégat calculée est égale à 0,63 ml/g. En outre, le volume de pore cumulé calculé est de 0,37 ml/g dans une plage non supérieure au diamètre moyen de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 1 (le diamètre de pore est égal à 17,64 itm dans cet exemple), et dans une plage non inférieure à la longueur moyenne d'axe longitudinal des particules magnétiques qui forment la source de particules d'extraction de matière radioactive (le diamètre de pore est égal à 243 nm dans cet exemple). En outre, la valeur intégrée de la surface efficace des pores calculées par le procédé par mise sous pression dans du mercure, est égale à 39,6 m2/g En outre, une valeur de pourcentage de la [surface efficace de pore par le procédé par mise sous pression dans du mercure /surface spécifique obtenue par le procédé de BET] est égale à 62,0%. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 2. Selon l'évaluation destinée à confirmer les capacités de décontamination par -29- le césium radioactif, la radioactivité est égale à 822,23 Bq/kg avant l'essai de décontamination court de 30 minutes, et la radioactivité est égale à 388,09 Bq/kg après l'essai de décontamination, et la capacité de décontamination est égale à 52,8%. En outre, selon un essai d'évaluation long de 24 heures destiné à confirmer la capacité de décontamination, la radioactivité avant l'essai de décontamination est égale à 761,93 Bq/kg, et la radioactivité après l'essai de décontamination est égale à 231,58 Bq/kg, et la capacité de décontamination est égale à 69,6%. C'est-à-dire qu'il a été découvert que le rapport de la valeur d'absorption et de séparation en 30 minutes/valeur d'absorption et de séparation en 24 heures (taux d'élimination sur courte durée) atteint 75,9%, et qu'une capacité de décontamination suffisante est obtenue même sur une courte durée de 30 minutes environ. On peut noter que la pâte après traitement de décontamination est séparée en cendres volantes incinérées et une élution, permettant ainsi de mesurer la radioactivité de l'élution. Il est découvert que la radioactivité de l'élution présente une valeur non supérieure à une limite de détection. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 3. Pour l'exemple 2, l'agent de décontamination de matière radioactive est obtenu de manière similaire à l'exemple 1, à l'exclusion d'un point pour lequel la 20 pression de pulvérisation du dispositif de séchage par pulvérisation du type à injecteur est réglée à 50 mmHg. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 1. En ce qui concerne l'agent de décontamination de matière radioactive obtenu, la forme de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive est observée 25 en utilisant un microscope SEM. L'image SEM est montrée sur la figure 3 (la figure 3A est une image avec un facteur de grossissement de 500, et la figure 3B est une image avec un facteur de grossissement de 20000). D'après la figure 3, il est découvert que l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 2 présente une forme sphérique et présente une structure irrégulière sur sa 30 surface. Ensuite, la mesure de distribution de taille de particule de type diffraction - 30 - laser est mise en oeuvre sur l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, et un résultat est tracé par "il" sur la figure 2. A partir de la distribution de taille de particule de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 2 montrée sur la figure 2, il est alors calculé que le diamètre moyen d'agrégat (diamètre D50) est égal à 5,1 kim, le (diamètre D90) est égal à 9,8 itm, et le taux d'agrégat inférieur ou égal à 10 itm est de 91,1%. En outre, la valeur de la surface spécifique obtenue par le procédé de BET est égale à 62,5 m2/g , et la valeur de la densité réelle est égale à 3,38. Ensuite, en ce qui concerne le volume de pore, la valeur cumulée du volume de pore de l'agrégat calculée est égale à 0,92 ml/g. En outre, le volume cumulé de pore calculé est égal à 0,52 ml/g dans une plage non supérieure au diamètre moyen de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 1 (le diamètre de pore est, dans cet exemple, égal à 5,53 Inn), et dans une plage non inférieure à la longueur moyenne d'axe longitudinal des particules magnétiques qui forment la source de particules d'extraction de matière radioactive (le diamètre de pore est égal à 243 nm dans cet exemple). En outre, la valeur intégrée de la surface efficace des pores calculée par le procédé par mise sous pression dans du mercure, est égale à 41,3 m2/g . En outre, la valeur de pourcentage de la [surface efficace de pore par le 20 procédé par mise sous pression dans du mercure /surface spécifique obtenue par le procédé de BET] est égale à 66,1%. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 2. Selon l'évaluation destinée à confirmer les capacités de décontamination par le césium radioactif, la radioactivité est égale à 728,7 Bq/kg avant l'essai de 25 décontamination court de 30 minutes, et la radioactivité est égale à 285,1 Bq/kg après l'essai de décontamination, et la capacité de décontamination est égale à 60,9%. En outre, selon un essai d'extraction long de 24 heures, la radioactivité est égale à 761,93 Bq/kg avant l'essai de décontamination, et la radioactivité est égale à 30 245,59 Bq/kg après l'essai de décontamination, et la capacité de décontamination est égale à 67,8%. C'est à dire, qu'il a été découvert que le rapport de la valeur - 31 - d'absorption et de séparation en 30 minutes/valeur d'absorption et de séparation en 24 heures (taux d'extraction sur une courte durée) atteint 89,8% et, de manière similaire à l'exemple 1, une capacité de décontamination suffisante est constatée même sur une courte durée de manière similaire à l'exemple 1. On peut noter que la pâte après le traitement de décontamination est séparée en cendres volantes incinérées et en une élution, permettant ainsi de mesurer la radioactivité de l'élution. Il est découvert que la radioactivité de l'élution présente une valeur non supérieure à une limite de détection. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 3. Pour l'exemple 3, l'agent de décontamination de matière radioactive est obtenu de manière similaire à l'exemple 2, excluant un point pour lequel la pâte contenant les particules d'extraction de matière radioactive et présentant une concentration de 5% de partie solide, est utilisée, et une vitesse d'alimentation de solution non diluée du séchoir par pulvérisation est ajustée à 17%, et le traitement 15 MR n'est pas mis en oeuvre. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 1. En ce qui concerne l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive contenu dans l'agent de décontamination de matière radioactive de l'exemple 3, le diamètre moyen d'agrégat (diamètre D50) mesuré est égal à 5,4 ilm, le (diamètre 20 D90) mesuré est égal à 10,9 prn, et le taux d'agrégat inférieur ou égal à 10 iim mesuré est égal à 87,1%. En outre, la surface spécifique de l'agrégat obtenue par le procédé de BET est égale à 58,7 m2/g , et la valeur de la densité réelle est égale à 3,18. En outre, l'image SEM de l'agrégat obtenu est montrée sur la figure 4A avec un agrandissement correspondant à un facteur de grossissement de 500 et sur la 25 figure 4B avec un agrandissement correspondant à un facteur de grossissement de 2000. En outre, une image SEM en coupe de l'agrégat obtenu (montrée avec un agrandissement correspondant à un facteur de grossissement de 15000) est montrée sur la figure 5. Comme cela est mis en évidence à partir de ces images, les pores sont présents non seulement sur la surface de l'agrégat, mais aussi à l'intérieur de 30 l'agrégat. Alors, la valeur cumulée du volume de pore de l'agrégat calculée est égale à -32- 0,84 ml/g. Le volume cumulé de pore calculé est égal à 0,48 ml/g dans une plage non supérieure au diamètre moyen de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple 3 (le diamètre de pore est égal à 5,53 gm dans cet exemple), et dans une plage non inférieure à la longueur moyenne d'axe longitudinal des particules magnétiques qui forment la source de particules d'extraction de matière radioactive (le diamètre de pore est égal à 243 nm dans cet exemple). En outre, la valeur de la surface efficace des pores calculée par le procédé par mise sous pression dans du mercure est égale à 23,0 m2/g En outre, la valeur de pourcentage de la [surface efficace de pore par le 10 procédé par mise sous pression dans du mercure /surface spécifique obtenue par le procédé de BET] est égale à 39,2%. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 2. Selon l'évaluation destinée à confirmer les capacités de décontamination par le césium radioactif, la radioactivité est égale à 869,0 Bq/kg avant l'essai de 15 décontamination court de 30 minutes, et la radioactivité est égale à 257,3 Bq/kg après l'essai de décontamination, et la capacité de décontamination est égale à 70,4%. En outre, selon un essai d'extraction long de 24 heures, la radioactivité est égale à 886,6 Bq/kg avant l'essai de décontamination, et la radioactivité est égale à 20 208,4 Bq/kg après l'essai de décontamination, et la capacité de décontamination est égale à 76,5%. C'est à dire, qu'il a été découvert que le rapport de la valeur d'absorption et de séparation en 30 minutes/valeur d'absorption et de séparation en 24 heures (taux d'extraction sur une courte durée) atteint 92,0%, et qu'il existe une capacité de décontamination suffisante même sur une courte durée de manière 25 similaire aux exemples 1 et 2. On peut noter que la pâte après le traitement de décontamination est séparée en cendres volantes incinérées et en une élution, permettant ainsi de mesurer la radioactivité de l'élution. Il est découvert que la radioactivité de l'élution présente une valeur non supérieure à une limite de détection. 30 Les données obtenues sont montrées sur le tableau 3 Dans un exemple comparatif 1, 720 g d'eau pure sont versés dans le bêcher de - 33 - 1000 ml, et 30 g de particules d'alliage fer-cobalt en forme d'aiguille présentant une longueur d'axe longitudinal moyenne de 235 nm (cobalt/fer = 3,0 % atomiques) produites par DOWA Electronics Corporation., sont ajoutés à l'intérieur, en tant que poudre de source contenant les particules magnétiques. Alors, une machine 5 d'émulsification et de dispersion rapide (mélangeur homogénéisateur TK MarkII par Primix Corp.) est utilisée, afin d'assurer l'émulsification et la dispersion de la poudre de source pendant 30 minutes à 8000 t/mn de manière à obtenir ainsi la pâte de poudre de source. 2,5 g d'ammoniaque avec une concentration de 21,3% sont ajoutés dans la 10 pâte de poudre de source, afin de modifier ainsi le pH pour un pH basique, et ensuite 0,25 g de PDDA (39% d'une partie solide de chlorure de polydiméthyldiallylammonium) est ajouté dans cette dernière, de telle sorte que les particules magnétiques sont dispersées et émulsionnées à 8000 t/mn pendant 30 minutes par la machine de dispersion mentionnée précédemment, afin d'obtenir 15 ainsi la pâte des particules magnétiques. 82 g de ferricyanure de potassium aqueux à 0,5 mole/1 et 110 g de sulfate de nickel aqueux à 0,49 mole/1, sont respectivement ajoutés dans la pâte obtenue de particules magnétiques liées à une couche de revêtement, et l'émulsification est poursuivie pendant 30 minutes à 8000 t/mn par la machine de dispersion 20 mentionnée précédemment de telle sorte que le ferrocyanure de nickel adhère à la poudre magnétique liée au PDDA, de manière à obtenir ainsi la pâte (concentration de 5% environ de la partie solide) contenant les particules d'extraction de matière radioactive. La pâte obtenue contenant les particules d'extraction de matière radioactive 25 est filtrée par un papier filtre durci No 5C sans opération de pulvérisation et de séchage, et est ensuite séchée sous une atmosphère d'azote pendant 24 heures à température ambiante, de manière à obtenir ainsi l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple comparatif 1. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 1. 30 Un traitement de désagrégation est appliqué à l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive obtenu en utilisant un mortier d'agate sous -34- atmosphère d'azote, de manière à obtenir ainsi l'agent de décontamination de matière radioactive de l'exemple comparatif 1. L'agent de décontamination de matière radioactive obtenu est tamisé sous atmosphère d'azote, afin de distribuer ainsi la taille de particule des agrégats respectivement suivant des diamètres de 40 à 63 gm. La forme de l'agent de décontamination de matière radioactive obtenu est observée en utilisant le microscope électronique à balayage. L'observation est montrée sur la figure 6 (la figure 6A est une image avec un facteur de grossissement de 500, et la figure 6B est une image avec un facteur de grossissement de 5000). D'après la figure 4, il est montré que l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple comparatif 1 présente une forme intermédiaire et présente une structure irrégulière sur sa surface. Ensuite, une mesure de distribution de taille de particule de type par diffraction laser est mise en oeuvre sur l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, et un résultat de celle-ci est tracé par "^" sur la figure 2. D'après la distribution de taille de particule de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple comparatif 1 montré sur la figure 2, il est montré que le diamètre moyen d'agrégat (diamètre D50) est égal à 19,4 1.1m, le (diamètre D90) est égal à 52,0 kun, et le taux d'agrégat inférieur ou égal à 10 1.1m est égal à 31,6%. En outre, la valeur de la surface spécifique obtenue par le procédé d'adsorption d'azote est égale à 67,5 m2/g , et la valeur de la densité réelle est égale à 3,59. Ensuite, en ce qui concerne le volume de pore, la valeur cumulée du volume de pore de l'agrégat calculée est égale à 0,46 ml/g. La valeur cumulée du volume de pore dans une plage non supérieure au diamètre moyen de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple comparatif 1, (le diamètre de pore est égal à 17,6 p,m dans cet exemple comparatif 1), calculée est égale à 0,29 ml/g. En outre, la valeur cumulée du volume de pore est égale à 0,28 ml/g dans une plage non supérieure au diamètre moyen de l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive de l'exemple comparatif 1, et dans une plage non inférieure à la longueur moyenne d'axe longitudinal des particules magnétiques qui forment la - 35 - source de particules d'extraction de matière radioactive (le diamètre de pore est égal à 243 nm dans cet exemple comparatif). En outre, la valeur de la surface efficace des pores calculée par le procédé par mise sous pression dans du mercure est égale à 25,3 m2/g En outre, la valeur de pourcentage de la [surface efficace de pore par le procédé par mise sous pression dans du mercure /surface spécifique obtenue par le procédé de BEI.] est égale à 37,5%. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 2. En outre, la radioactivité est égale à 795,4 Bq/kg avant l'essai de décontamination court de 30 minutes, et la radioactivité est égale à 565,1 Bq/kg après l'essai de décontamination, et la capacité de décontamination est égale à 29,0%. Selon un essai d'évaluation long de 24 h, la radioactivité avant l'essai de décontamination est égale à 761,93 Bq/kg, et la radioactivité après l'essai de décontamination est égale à 269,15 Bq/kg, et la capacité de décontamination est égale à 64,7%. C'est-à-dire, qu'il a été découvert que le rapport de la valeur d'absorption et de séparation en 30 minutes/valeur d'absorption et de séparation en 24 heures (taux d'extraction sur une courte durée) se stabilise à 44,8%. C'est-à-dire, qu'il a été découvert qu'il existe une capacité de décontamination suffisante si un traitement de longue durée peut être appliqué sur le liquide, mais que la capacité de décontamination est insuffisante dans le cas d'une opération de décontamination de courte durée. On peut noter que la pâte, après le traitement de décontamination, est séparée en cendres volantes incinérées et en une élution, et que la radioactivité de l'élution est mesurée. Alors, la radioactivité de l'élution présente une valeur non supérieure à une limite de détection. Les données obtenues sont montrées sur le tableau 3. -36- Tableau 1 Pâte Condition d'opération de séchage par pulvérisation Concentration Traitement MR Filtrage Température d'entrée Pression de pulvérisation Vitesse de partie d'alimentatio solide n (°C) (mmHg) (%) Exemple 1 10 % Oui Non 220 35 19 19 17 Exemple 2 10 % Oui Non 220 50 Exemple 3 5 % Non Non 220 50 Exemple 5 % Non Filtrage - - - Comparatif 1 Tableau 2 Distribution de taille de Volume de pore Surface spécifique Procédé mercure / procédé de BET particule cumulé D50 D90 Inf. ou Plage Plage Procédé au procédé de BET égale à 10 totale spécifique mercure imi (I,im) (lm) (%) (ml/g) (ml/g) (m2ig ) (m2ig ) (%) Exemple 1 12,9 23,5 34,5 0,63 0,37 39,6 63,9 62 Exemple 2 5,1 9,8 91,1 0,92 0,52 41,3 62,5 66,1 Exemple 3 5,4 10,9 87,1 0,84 0,48 23 58,7 39,2 Exemple 19,4 52,0 31,6 0,46 0,29 25,3 67,5 37,5 Comparatif 1 5 -37- Tableau 3 Taux d'extraction Taux d'extraction Taux d'extraction sur courte durée (30 minutes) (24 heures) (%) (%) Coefficient de (%) Coefficient de répartition répartition Exemple 1 52,8 1118,7 69,6 2290,1 75,9 Exemple 2 60,9 1555,7 67,8 2102,4 89,8 Exemple 3 70,4 2377,9 76,5 3254,2 92 Exemple 29 407,5 64,7 1830,9 44,8 comparatif 1 5 REVENDICATIONS1. Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive dans lequel deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive comprenant des particules magnétiques et un composant d'adsorption de matière radioactive sont associées, dans lequel un volume de pore dans l'agrégat est supérieur ou égal à 0,5 ml/g et inférieur ou égal à 5,0 ml/g, et le volume de pore représente une valeur cumulée obtenue par un procédé par 10 mise sous pression dans du mercure. 2. Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive dans lequel deux ou plusieurs particules d'extraction de matière radioactive comprenant des particules magnétiques et un composant d'adsorption de matière radioactive sont associées, 15 dans lequel une valeur cumulée d'un volume de pore dans l'agrégat est supérieure ou égale à 0,3 ml/g et inférieure ou égale à 3,0 ml/g dans une plage dans laquelle le diamètre du volume de pore dans l'agrégat est supérieur à une taille moyenne de particule de chaque particule magnétique qui est une source de particules d'extraction de matière radioactive, et inférieur à une taille moyenne de 20 particule de l'agrégat, dans lequel le volume de pore représente une valeur cumulée obtenue par un procédé par mise sous pression dans du mercure. 3. Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon la revendication 1, dans lequel une surface spécifique de l'agrégat obtenu par le 25 procédé de BET (de Brunauer, Emmett et Teller) est supérieure ou égale à 1 m2/g et inférieure ou égale à 400 m2/g , dans lequel le procédé de BET est le procédé consistant à ne pas effectuer d'opération de dés-aération. 4. Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la taille moyenne de particule 30 (diamètre D50) est supérieure ou égale à 0,1 itm et inférieure ou égale à 100 itm. 5. Agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon l'une-39- quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le composant d'adsorption de matière radioactive est un composé à base de ferrocyanure comprenant au moins un type d'éléments métalliques de transition ou d'éléments du groupe 12. 6. Procédé de production d'un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive, comprenant l'étape de séchage d'une pâte d'un agent de décontamination par séchage par pulvérisation, dans lequel un sel métallique de composé à base de ferrocyanure est formé en tant que substance d'extraction de matière radioactive sur une surface d'une particule magnétique avec une couche de polymère ou de monomère formée sur sa surface par un procédé par voie humide. 7. Procédé de production d'un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon la revendication 6, comprenant les étapes de : formation de la couche de polymère ou monomère sur la particule magnétique en ajoutant un polymère ou monomère présentant des propriétés cationiques, à la pâte dans laquelle les particules magnétiques sont dispersées ; et formation d'un composant de décontamination sur une couche de revêtement et/ou dans la couche de revêtement des particules magnétiques liées à une couche de revêtement en ajoutant le composé à base de ferrocyanure comportant au moins un type des éléments métalliques de transition ou des éléments du groupe 12, à la pâte des particules magnétiques liées à une couche de revêtement. 8. Procédé de production d'un agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon la revendication 6 ou 7, dans lequel le séchage par pulvérisation est mis en oeuvre par un séchoir par pulvérisation. 9. Procédé d'extraction d'un contaminant, dans lequel l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, est dispersé dans un liquide à traiter contenant un contaminant, de telle sorte que le contaminant est déplacé vers l'agrégat de particules d'extraction de matière radioactive. 10. Procédé d'extraction d'un contaminant selon la revendication 9, dans lequel le matériau de décontamination est du césium radioactif et/ou du thallium 30 radioactif.