FR 3005210 A1 20141031 FR 1300972 A 20130426 Circuit d'alimentation distribuée pour réseau de formation de faisceaux d'antenne L'invention concerne le domaine des réseaux de formation de 5 faisceau d'antenne pour réseaux antennaires. Elle concerne plus précisément un circuit d'alimentation distribuée pour un réseau de formation de faisceau. Le domaine de l'invention est celui des réseaux antennaires, notamment pour antennes satellites. Les réseaux d'antenne satellite ont la 10 capacité de générer plusieurs faisceaux d'antenne dans différentes directions d'observation. De telles antennes multi-faisceaux sont utilisées à bord d'un satellite pour des applications de télécommunications dans différentes bandes de fréquences, par exemple la bande Ka pour les applications multimédia, les bandes Ku ou C pour les liaisons de communication point à 15 point ou encore les bandes L ou S pour les communications mobiles par satellite. Les réseaux d'antenne ont l'avantage de permettre une reconfiguration des différents faisceaux, notamment de leur nombre et de leur direction de pointage. Pour cela, une antenne multi-faisceaux nécessite d'être couplée à un 20 réseau de formation de faisceaux chargé du routage du signal d'alimentation approprié vers les différents éléments antennaires du réseau d'antenne en vue de configurer les faisceaux d'antennes générés par chacun desdits éléments. Le domaine de l'invention est donc également celui des réseaux de 25 formation de faisceau d'antenne. Un sous-domaine concerne les réseaux de formation de faisceau matriciels connus sous le nom de matrices de Butler. Une matrice de Butler est un dispositif passif hyperfréquences composé de coupleurs hybrides et de déphaseurs. Un tel dispositif est connu du domaine des réseaux antennaires et est notamment décrit dans la publication « Jesse 30 Butler, Ralph Lowe, Beam-Forming Matrix Simplifies Design of Electronically Scanned Antennas, Electronic Design, volume 9, pp. 170-173, April 12, 1961 ». Il permet d'obtenir, pour un signal hyperfréquences produit sur une de ses entrées, une distribution équi-amplitude de ce signal sur l'ensemble des sorties, avec un incrément de phase régulier entre chaque sorties consécutives. Lorsqu'on connecte les ports de sortie d'une matrice de Butler aux éléments rayonnants d'un réseau antennaire, le signal hyperfréquence injecté sur chaque entrée de la matrice est rayonné par le réseau antennaire dans une direction et selon un faisceau d'antenne directif prédéterminés. Tous les faisceaux d'antenne ainsi générés via les différents éléments rayonnants sont régulièrement espacés et orthogonaux. La propriété d'orthogonalité des faisceaux est importante pour obtenir une bonne isolation des différentes voies entre elles. Un avantage de la matrice de Butler est qu'elle nécessite un nombre minimum de coupleurs, de l'ordre de N.(log2N)/2 au lieu de 2N(N-1), pour un 15 réseau de formation de faisceau classique, avec N le nombre de sorties de la matrice égale au nombre de faisceaux d'antennes à générer. Les matrices de Butler sont généralement employées pour des signaux hyperfréquences ou plus généralement des signaux électriques dans 20 la gamme des fréquences micro-ondes. La technologie classiquement utilisée pour réaliser une matrice de Butler est la technologie guide d'onde qui présente l'inconvénient d'un encombrement important. En effet, pour des applications embarquées, un problème à résoudre concerne la miniaturisation de tels dispositifs car la compacité d'un dispositif antennaire 25 est un avantage important surtout lorsque le nombre d'éléments antennaires, et donc indirectement le nombre de sorties de la matrice de Butler, augmente. Une solution connue permettant de résoudre le problème 30 d'encombrement des matrices de Butler réalisées en technologie guide d'onde consiste à convertir le signal électrique à une fréquence micro-ondes en un signal optique de sorte à pouvoir réaliser la matrice de Butler constituée d'un arrangement de coupleurs et de lignes à retard implémentés par un circuit intégré photonique ou PIC (photonic integrated circuit) en anglais. La longueur d'onde d'un signal optique étant par nature sensiblement plus réduite que celle d'un signal électrique à une fréquence micro-ondes, on améliore ainsi la compacité du dispositif. Des solutions d'implémentation de matrices de Butler exploitant la technologie des circuits intégrés photoniques sont décrites notamment dans la publication scientifique «J. T. Gallo, and R. DeSalvo, Experimental Demonstration of Optical Guided-Wave Butler Matrices, IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, Vol. 45, N°8, August 1997 » ou dans la publication internationale de la demande WO 2003/079101. Les architectures proposées sont basées sur des systèmes optiques hétérodynes qui requièrent un contrôle très précis de la phase optique et 15 l'implémentation de boucles de contrôle de phase complexes. Un problème de ce type d'architecture concerne la précision des déphaseurs nécessaires pour réaliser une matrice de Butler. En effet, comme indiqué ci-dessus une matrice de Butler est traditionnellement composée de coupleurs hybrides mais également de déphaseurs. 20 L'agencement de ces coupleurs et déphaseurs permet de réaliser la fonction de transfert matricielle désirée, qui doit être unitaire ou au moins orthogonale, pour notamment configurer les phases des signaux de sortie de la matrice. Pour une matrice à 8 entrées et 8 sorties, les déphasages requis sont des multiples de PI/8 ou 22,5°. Un déphaseur est en pratique réalisé 25 par une ligne à retard. Or, dans le domaine optique, la longueur d'onde (directement liée au déphasage à imprimer) est très réduite, typiquement de l'ordre de quelques nanomètres. On voit donc qu'il existe un problème concernant la précision de la réalisation des lignes à retard pour mettre en oeuvre les déphasages souhaités avec l'exactitude requise. La précision des 30 déphasages est importante car elle est directement liée à l'isolation des voies de sortie de la matrice entre elles. Si les déphasages ne sont pas implémentés de façon suffisamment précise, cela a un impact sur la fonction de transfert de la matrice qui n'est alors plus unitaire. Un problème existe donc pour améliorer la précision des déphaseurs d'une matrice de Butler implémentée en technologie PIC. La présente invention apporte une réponse au problème précité en proposant un circuit d'alimentation distribuée à faible encombrement, car réalisable en technologie PIC, adapté pour recevoir un signal électrique modulé sur porteuse optique. L'invention présente l'avantage principal de permettre une configuration des longueurs des lignes à retard à l'échelle des fréquences micro-ondes du signal électrique, ce qui facilite grandement l'implémentation des déphasages précis que doit comporter un tel circuit. Le circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, permet, lorsqu'il 15 est employé dans un réseau de formation de faisceau d'antennes, la génération d'un faisceau d'antennes multiple dans des directions de pointage dont l'espacement angulaire est ajustable. L'invention a pour objet un circuit d'alimentation distribuée pour 20 réseau de formation de faisceaux d'antenne comprenant une pluralité N d'entrées et une pluralité N de sorties, ledit circuit étant adapté pour recevoir, sur au moins une entrée, un signal électrique à une fréquence micro-onde modulé sur au moins une porteuse optique, ledit circuit comprenant au moins un ensemble d'au moins deux diviseurs optiques, deux lignes à retard de 25 longueur nulle ou sensiblement égale à une fraction de la longueur d'onde dudit signal à sa fréquence micro-ondes et deux moyens pour combiner deux signaux optiques, ledit ensemble étant agencé et les lignes à retard étant configurées de sorte que la fonction de transfert théorique dudit circuit est une matrice orthogonale. 30 Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, une ligne à retard est connectée, à une première extrémité, à une première sortie d'un diviseur optique. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon 5 l'invention, un diviseur optique est connecté, par son entrée, à une entrée dudit circuit. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, un moyen pour combiner deux signaux optiques est connecté, par sa sortie, à une sortie dudit circuit. 10 Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, les deux lignes à retard sont de longueur sensiblement égale au quart de la longueur d'onde dudit signal à sa fréquence micro-ondes. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, la première ligne à retard est de longueur sensiblement égale à la 15 moitié de la longueur d'onde dudit signal à sa fréquence micro-ondes et la seconde ligne à retard est de longueur sensiblement nulle. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, le nombre N d'entrées et de sorties est une puissance de deux. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon 20 l'invention, une seconde sortie d'un diviseur optique est connectée à une première entrée d'un moyen pour combiner deux signaux optiques et une ligne à retard est connectée, à une seconde extrémité, à une seconde entrée d'un moyen pour combiner deux signaux optiques. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon 25 l'invention, ledit circuit comprend un nombre d'ensembles égal au logarithme binaire du nombre N d'entrées et de sorties que multiplie la moitié dudit nombre N. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, une sortie d'un moyen pour combiner deux signaux optiques d'un 30 premier ensemble est connectée à une entrée d'un diviseur optique d'un second ensemble, directement ou par l'intermédiaire d'une ligne à retard supplémentaire de longueur nulle ou sensiblement égale à la moitié de la longueur d'une ligne à retard, de longueur non nulle, d'un desdits ensemble, ladite longueur étant configurée de sorte que la fonction de transfert théorique dudit circuit est une matrice orthogonale. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, l'ensemble formé par un moyen pour combiner deux signaux optiques et un diviseur optique, connectés en série, est remplacé par un coupleur optique, ladite ligne à retard supplémentaire étant connectée, à une première extrémité, à une sortie d'un coupleur optique. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, un moyen pour combiner deux signaux optiques est un combineur optique à 3 dB. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, un moyen pour combiner deux signaux optiques est un 15 multiplexeur d'au moins deux longueurs d'onde optiques et la fonction de transfert théorique dudit circuit est une matrice unitaire. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, un coupleur optique est remplacé par un premier entrelaceur de longueurs d'ondes optiques et un moyen, relié à une sortie dudit circuit, pour 20 combiner deux signaux optiques est un second entrelaceur de longueurs d'ondes optiques, un entrelaceur de longueurs d'ondes optiques étant apte à recevoir sur une entrée une pluralité de longueurs d'ondes optiques et à les délivrer alternativement sur l'une ou l'autre de ses sorties selon une période d'entrelacement donnée, la période d'entrelacement d'un second entrelaceur 25 étant égale au double de la période d'entrelacement d'un premier entrelaceur. Selon un aspect particulier du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, ledit circuit est un circuit intégré optique ou un circuit réalisé au moyen de fibres optiques. 30 L'invention a également pour objet un réseau de formation de faisceau d'antenne comprenant des moyens pour moduler au moins un signal électrique à une fréquence micro-ondes sur une porteuse optique, un circuit d'alimentation distribuée selon l'invention pour recevoir ledit au moins un signal électrique sur porteuse optique et des moyens pour convertir ledit signal électrique sur porteuse optique en signal électrique destiné à alimenter au moins un élément antennaire d'un réseau d'antenne. Selon un aspect particulier du réseau de formation de faisceau d'antenne selon l'invention, lesdits moyens pour moduler un signal électrique sur porteuse optique sont adaptés pour moduler les signaux électriques destinés à être injectés sur les entrées dudit circuit d'alimentation distribuée sur des porteuses optiques de longueurs d'onde différentes. L'invention a également pour objet une utilisation d'un circuit d'alimentation distribuée selon l'invention ou d'un réseau de formation de faisceau d'antenne selon l'invention consistant à injecter, sur les entrées dudit circuit d'alimentation distribuée, une pluralité de signaux électriques sur porteuse optique selon un arrangement croissant des valeurs des longueurs d'onde optiques desdits signaux ou selon un arrangement alternant les valeurs paires et impaires des longueurs d'onde optiques desdits signaux. L'invention a également pour objet un récepteur comprenant une pluralité d'éléments antennaires délivrant un signal électrique, des moyens pour moduler ledit signal électrique à une fréquence micro-ondes sur une porteuse optique, un circuit d'alimentation distribuée selon l'invention pour recevoir ledit signal électrique sur porteuse optique et des moyens pour convertir ledit signal électrique sur porteuse optique en signal électrique. L'invention a également pour objet un dispositif d'amplification multiports comprenant des moyens pour moduler au moins un signal électrique à une fréquence micro-ondes sur une porteuse optique, un premier circuit d'alimentation distribuée selon l'invention pour recevoir ledit signal électrique 30 sur porteuse optique, des moyens pour convertir ledit signal électrique sur porteuse optique en signal électrique et un second circuit d'alimentation distribuée agencé pour recevoir le signal électrique de sortie des moyens de conversion. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention 5 apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit en relation aux dessins annexés qui représentent : La figure 1, un schéma d'un coupleur 900 à deux entrées et deux sorties selon l'invention, La figure 2, un schéma d'un circuit d'alimentation distribuée à 10 quatre entrées et quatre sorties selon l'invention, La figure 3, un schéma d'une variante de réalisation du circuit d'alimentation 4x4 de la figure 2, La figure 4, un schéma d'un circuit d'alimentation distribuée à huit entrées et huit sorties selon l'invention, 15 La figure 4bis, la matrice orthogonale correspondant à la fonction de transfert théorique du circuit de la figure 4, La figure 5, un schéma d'une variante de réalisation du circuit d'alimentation 8x8 de la figure 4, La figure 5bis, un schéma illustrant le fonctionnement d'un 20 multiplexeur entrelaceur de longueurs d'ondes employé dans le circuit de la figure 5, La figure 5ter, deux autres exemples de fonctions de transfert matricielles pour la réalisation d'une autre variante du circuit d'alimentation selon l'invention, respectivement pour 4 25 entrées/sorties et 8 entrées/sorties, à partir d'un coupleur 180°, La figure 6, un schéma d'un réseau de formation de faisceaux selon l'invention, La figure 7, un schéma illustrant les formations de faisceaux d'antenne obtenus avec un réseau de formation de faisceaux selon 30 l'une ou l'autre des variantes de réalisation du coupleur à deux entrées et deux sorties selon l'invention, - La figure 8, un schéma d'une variante supplémentaire de réalisation d'un circuit d'alimentation selon l'invention à quatre entrées et quatre sorties, - La figure 9, un schéma d'un dispositif antennaire fonctionnant en réception, ledit dispositif comportant un circuit d'alimentation distribuée selon l'invention, La figure 10, une variante du réseau de formation de faisceaux selon l'invention décrit à la figure 6, La figure 11, un schéma d'un dispositif d'amplification multi-ports comprenant deux circuits d'alimentation distribuée selon l'invention, La figure 1 représente, sur un schéma, un exemple d'un premier mode de réalisation d'un circuit d'alimentation distribuée selon l'invention. L'exemple concerne un circuit à deux entrées et deux sorties, mais peut être étendu, comme cela est explicité par la suite, à un circuit à N entrées et N sorties, avec N un nombre entier égal à une puissance de deux. Lorsque le nombre N d'entrées et de sorties est égal à deux comme sur l'exemple de la figure 1, le circuit d'alimentation distribuée est équivalent à un coupleur, par exemple un coupleur hybride. Le circuit d'alimentation 100 de la figure 1 est composé d'un ensemble de deux diviseurs optiques D11,D12, deux combineurs optiques COI ,CO2 et deux lignes à retard LR1,LR2. Une entrée d'un diviseur optique D11,D12 est connectée à une entrée 11,12 du circuit d'alimentation 100. Une sortie d'un combineur optique C01 ,CO2 est connectée à une sortie 01,02 du circuit d'alimentation 100. Une ligne à retard LR1,LR2 est connectée, à une première extrémité, à une sortie d'un diviseur optique DI1,D12 et à une seconde extrémité, à une entrée d'un combineur optique C01,CO2. La seconde sortie d'un diviseur optique D11 est connectée à la seconde entrée du combineur optique COI dont la première entrée est reliée à l'autre diviseur optique D12 via la ligne à retard LR2. Les deux lignes à retard LR1,LR2 ont une longueur égale au quart de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. Comme le signal injecté sur les entrées 11,12 du circuit 100 selon l'invention est un signal électrique sur porteuse optique, la longueur des lignes à retard LR1,LR2 est 5 configurée pour obtenir un déphasage de P1/2 ou 900 dans le domaine fréquentiel du signal électrique, c'est-à-dire dans le domaine des fréquences micro-ondes. De cette façon, il est plus aisé d'obtenir la précision requise sur le déphasage car la longueur d'onde dans le domaine des fréquences micro-ondes est de l'ordre de la dizaine de millimètres alors qu'elle n'est que de 10 l'ordre du micromètre dans le domaine des fréquences optiques. Les diviseurs optiques D11,D12 et les combineurs optiques C01 ,CO2 sont des dispositifs de couplage optique qui sont aptes à diviser un signal en puissance ou à combiner deux signaux pour obtenir un signal de puissance double. Les signaux de sortie d'un diviseur optique D11 ,D12 sont en phase. 15 L'agencement des diviseurs, combineurs et lignes à retard est réalisé de sorte que la fonction de transfert théorique du circuit d'alimentation 100 selon l'invention est égale à T=( -1 T=_(1. 1 1 , où j est l'unité imaginaire, c'est- à-dire à-dire le nombre complexe dont le carré est égal à -1 et p est un facteur de perte en amplitude, p2 étant le facteur de perte en puissance correspondant. 20 Le facteur de perte en amplitude p est égal à un dans le cas où les combineurs optiques C01, CO2, sont réalisés par des dispositifs qui n'induisent pas de perte en amplitude sur le signal de sortie. C'est le cas notamment des multiplexeurs de sous-bandes fréquentielles différentes, comme cela sera explicité par la suite. 25 Le facteur de perte p est inférieur à 1 si les combineurs optiques C01, CO2 sont réalisés par des dispositifs qui induisent des pertes en amplitude sur le signal de sortie. C'est le cas notamment des dispositifs de sommation optique ou sommateurs optiques. En effet un sommateur, ou dispositif de sommation, ne peut être sans perte que pour une relation de phase précise 30 entre les signaux d'entrée, par exemple une différence de phase nulle pour un sommateur dit 'en-phase'. Comme les signaux provenant de chaque entrée sont différents, en pratique décorrélés, cette condition de phase ne peut être respectée, et il est bien connu de l'Homme du métier qu'un sommateur induit une perte en amplitude de 3dB entre l'une quelconque des entrées et sa sortie. La valeur du facteur de perte est égale dans ce cas à 1/-\/2 et provient du fait que 20log(1/-'12) = -3dB. Quelle que soit la valeur du facteur de perte p, la fonction de transfert théorique du circuit d'alimentation 100 selon l'invention est une matrice orthogonale, c'est-à-dire qu'elle vérifie la relation V01.V02* V02.V01*=0, où 10 VO1 et V02 sont les vecteurs colonnes (dans l'exemple de la figure 1, ces vecteurs ne comportent que deux termes) composés des valeurs des amplitudes complexes des deux signaux de sortie du circuit d'alimentation 100. L'opérateur * est l'opérateur transconjugué. V* est une matrice ligne composée des nombres complexes conjugués des valeurs du vecteur V. 15 Dans le cas où le facteur de perte p est égal à 1, autrement dit lorsque le circuit d'alimentation selon l'invention est sans perte, alors sa fonction de transfert théorique est en outre une matrice unitaire, c'est-à-dire qu'elle vérifie la relation suivante T.T* = T*.T=Id, avec Id la matrice identité et T* la matrice transconjuguée encore appelée conjuguée hermitienne de la matrice 20 T. Dans le cas où le facteur de perte est différent de 1, la relation précédente devient T.T* = T*.T=(1/p2).1d, la matrice T est alors uniquement orthogonale. Le fait que la fonction de transfert du circuit d'alimentation 100 est une matrice orthogonale est une propriété essentielle car elle permet 25 d'obtenir une isolation parfaite des voies de sortie du circuit les unes par rapport aux autres et un espacement régulier des faisceaux générés par l'antenne alimentée par ce dispositif. Si la matrice n'est pas unitaire, les pertes se traduisent par le fait qu'une part importante de la puissance du signal d'entrée est réfléchie. Les signaux de sortie du circuit d'alimentation 100 sont ainsi donnés, en notation complexe, par les relations suivantes, en fonction des signaux d'entrée : 01 = 1/(p-\12) (11-j.I2) 02 = 1/(p'/2) (-j.I1 +12) Autrement dit, lorsqu'un signal est produit sur la première entrée 11, le signal résultant sur la première sortie 01 est en phase avec le signal d'entrée et le signal résultant sur la seconde sortie 02 est déphasé de -P1/2. Lorsqu'un signal est produit sur la seconde entrée 12, le signal résultant sur la seconde sortie 02 est en phase avec le signal d'entrée et le signal résultant sur la première sortie 01 est déphasé de -P1/2. Le circuit d'alimentation 100 selon l'invention permet ainsi d'obtenir le déphasage requis de plus ou moins P1/2 entre les deux sorties du circuit. Il n'est pas possible d'obtenir un tel déphasage, calculé à la fréquence micro- ondes, avec un simple coupleur optique car celui-ci ne permet d'imprimer que des déphasages réalisés à l'échelle des fréquences optiques, qui sont beaucoup plus élevées que les fréquences micro-ondes. Le circuit d'alimentation 100 selon l'invention est avantageusement réalisé par un circuit intégré optique ou circuit PIC (photonic integrated circuit) et est de façon générale mis en oeuvre par le biais d'une technologie d'optique intégrée. Un avantage de cette technologie est la miniaturisation du dispositif réalisé. Alternativement, en particulier si les fréquences micro-ondes sont basses, le circuit d'alimentation 100 selon l'invention peut également être 25 réalisé en fibres optiques. Le circuit 100 décrit à la figure 1 peut être généralisé à un circuit d'alimentation distribuée comprenant N entrées et N sorties, avec N un nombre entier égal à une puissance de deux. 30 La figure 2 décrit un circuit d'alimentation 200 à quatre entrées 11,12,13,14 et quatre sorties 01,02,03,04. Le circuit 200 de la figure 2 comporte quatre ensembles 201,202,203,204 de deux diviseurs, deux combineurs et deux lignes à retard agencés de la même façon que pour le circuit 100 de la figure 1 à deux entrées et deux sorties. Les quatre ensembles 201,202,203,204 sont connectés entre eux de la façon suivante. La sortie d'un combineur C01,1 du premier ensemble 201 est connectée à l'entrée d'un diviseur D13,1 du troisième ensemble 203 par le biais d'une ligne à retard LR5 de longueur égale au huitième de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. La sortie d'un combineur CO2,2 du deuxième ensemble 202 est connectée à l'entrée d'un diviseur D14,2 du quatrième ensemble 204 par le biais d'une ligne à retard LR6 de longueur égale au huitième de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. La sortie d'un combineur C01,2 du premier ensemble 201 est connectée directement à l'entrée d'un diviseur D14,1 du quatrième ensemble. La sortie d'un combineur CO2,1 du deuxième ensemble 202 est connectée directement à l'entrée d'un diviseur D13,2 du troisième ensemble. Les quatre ensembles 201,202,203,204 sont agencés de sorte que la fonction de transfert du circuit d'alimentation 200 selon l'invention est égale à j37r iII -- e- 2 e 4 j5n 1 j57/ e 4 e 4 f 11 1 e 2 j371 e- 4 la matrice orthogonale T= ., où p est le facteur de 2p perte en amplitude précédemment introduit. En fonction de l'entrée 11,12,13,14 activée, c'est-à-dire de l'entrée sur laquelle est injectée un signal, les signaux obtenus sur les quatre sorties 01,02,03,04 ont une puissance égale et sont régulièrement déphasés entre eux d'un déphasage constant multiple de P1/4. Le circuit représenté à la figure 2 peut être généralisé à tout circuit d'alimentation distribuée à N entrées et N sorties, N étant une puissance de 2, en augmentant le nombre d'ensembles 201,202,203,204 à un nombre égal à (N/2)log2(N) et en les interconnectant entre eux au moyen de lignes à retard de longueur égale à un multiple de la longueur d'onde du signal à une fréquence micro-ondes divisé par 2N. La figure 3 représente un schéma d'une variante de réalisation du 5 circuit d'alimentation 200 de la figure 2. Afin d'améliorer encore la compacité du circuit selon l'invention en diminuant le nombre de composants nécessaires, on remplace l'ensemble formé par un combineur et un diviseur montés en série, par un coupleur à deux entrées et deux sorties. 10 Par exemple, l'ensemble formé du combineur C01,2 et du diviseur DI4,1 connectés en série est remplacé par un unique coupleur CP1,2. De même l'ensemble formé du combineur CO2,1 et du diviseur DI3,2 connectés en série est remplacé par un unique coupleur CP2,1. L'ensemble formé du combineur C01,1 et du diviseur DI3,1 connectés en série par le biais d'une ligne à retard 15 LR5 est remplacé par un unique coupleur CP1,1 dont les deux sorties sont connectées à deux lignes à retard LR5,1 et LR5,2 de même longueur égale au huitième de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. L'ensemble formé du combineur CO2,2 et du diviseur DI4,2 connectés en série par le biais d'une ligne à retard LR6 est remplacé par un unique coupleur 20 CP2,2 dont les deux sorties sont connectées à deux lignes à retard LR6,1 et LR6,2 de même longueur égale au huitième de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. Les coupleurs CP1,1, CP1,2, CP2,1, CP2,2 utilisés sont des coupleurs optiques qui n'introduisent aucun déphasage significatif, à l'échelle du 25 domaine des fréquences micro-ondes, entre les deux signaux délivrés par leur deux sorties respectives. Deux lignes à retard LR5,2, LR3,2 montées en série peuvent être remplacées par une seule ligne à retard de longueur égale à la somme des longueurs des deux lignes. 30 Un autre avantage de cette variante de réalisation est que la suppression des combineurs C01,1 C01,2 CO2,1 CO2,2 permet d'éviter des pertes en puissance lorsque les signaux d'entrée des combineurs ne sont pas cohérents en phase. La figure 4 représente un schéma d'un circuit d'alimentation 400 à huit 5 entrées et huit sorties selon l'invention. Le circuit 400 décrit à la figure 4 est dérivé du circuit 300 décrit à la figure 3 en doublant le nombre d'entrées et de sorties. Le circuit 400 comprend huit diviseurs optiques, chacun connecté à une entrée 11,..., 18 du circuit 400 et huit combineurs optiques, chacun reliés 10 à une sortie 01,..., 08 du circuit 400. Le circuit 400 comprend en outre deux étages de huit coupleurs optiques à double entrée et double sortie. Les différents composants du circuit 400 sont connectés entre eux, soit directement, soit par le biais de lignes à retard de longueur égale à un multiple de la distance d'=ÀRF/16 où ÀRF est la longueur d'onde du signal à la 15 fréquence micro-ondes. Sur la figure 4 sont indiqués les valeurs précises des longueurs des différentes lignes à retard en multiple de la longueur d'. L'ensemble des composants du circuit 400 est agencé de sorte que la fonction de transfert théorique T du circuit est la matrice orthogonale représentée à la figure 4bis, où p est le facteur de perte en amplitude. 20 Un objectif est que les signaux obtenus en sortie du circuit 400 doivent être déphasés entre eux régulièrement d'un incrément de phase constant égal à un multiple de P1/8. La valeur de l'incrément de phase dépend de l'entrée 11,..., 18 activée. 25 La figure 4 représente un exemple de circuit d'alimentation distribuée à huit entrées et huit sorties selon l'invention. Les coupleurs à double entrée et double sortie sont utilisés, comme indiqué pour l'exemple de la figure 3, pour diminuer le nombre de composants nécessaires. Sans sortir du cadre 30 de l'invention, ils peuvent être remplacés, comme expliqué pour l'exemple de la figure 2, par un ensemble composé d'un combineur optique et d'un diviseur optique connectés en série. Les exemples des figures 1,2,3 et 4 sont donnés à titre illustratif, pour la bonne compréhension de l'invention, mais ne doivent pas être interprétés comme limitant l'objet de l'invention à ces seuls exemples. En particulier, l'invention peut être étendue à tout circuit d'alimentation distribuée comprenant un nombre N d'entrées et de sorties, N étant une puissance de deux, et dont la fonction de transfert est une matrice orthogonale ou unitaire lorsque le facteur de perte est égal à 1. Dans une première variante de réalisation, le circuit d'alimentation selon l'invention est composé d'une pluralité d'ensembles, tels que décrits à la figure 1, interconnectés entre eux directement ou par le biais de lignes à retard de longueur égale à un multiple de la distance d'=ÀRF/(2N) où ÀRF est la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. Dans une deuxième variante de réalisation, l'ensemble composé d'un combineur optique et d'un diviseur optique connectés en série peut être remplacé par un coupleur optique à double entrée et double sortie tel qu'illustré aux figures 3 et 4. La figure 5 représente une autre variante de réalisation du circuit 20 d'alimentation de la figure 4. Les combineurs optiques formant le dernier étage de composants du circuit d'alimentation selon l'invention peuvent présenter des pertes dues au fait que les signaux qu'ils reçoivent en entrée ne sont pas cohérents en phase. Autrement dit, un combineur optique ne peut pas effectuer une 25 recombinaison cohérente de deux signaux s'ils ne sont pas cohérents en phase. Un moyen de résoudre ce problème est de remplacer chaque combineur optique par un multiplexeur de fréquences optiques ou plus généralement par un moyen, sélectif en fréquence, permettant de combiner 30 deux signaux sur deux porteuses optiques différentes. Par un exemple, un tel moyen peut prendre la forme d'un entrelaceur optique ou « wavelength interleaver » en anglais, d'un interféromètre Mach-Zehnder ou de tout dispositif équivalent apte à multiplexer plusieurs fréquences optiques. Les signaux produits sur les différentes entrées 11,...I8 du circuit 500 selon l'invention sont modulés sur des porteuses optiques différentes. En 5 notant At.. A8, les longueurs d'ondes associées aux fréquences porteuses optiques de chacun des huit signaux d'entrée du circuit 500, il est possible d'effectuer différentes associations entre les fréquences porteuses optiques et les entrées du circuit. En prenant comme hypothèse que À1> A2> A3> A4> A5> A6> A7> A8, un choix possible consiste à affecter les fréquences 10 porteuses optiques aux entrées 11,...I8 dans l'ordre croissant de leur valeur. Le tableau suivant illustre l'affectation des porteuses optiques aux différentes entrées : 11 12 13 14 15 16 17 18 À1 À2 À3 À4 A5 À6 À7 A8 En prenant ce choix, les signaux obtenus sur chaque sortie O1,...08 du 15 circuit 500 seront issus de la combinaison d'une fréquence optique basse et d'une fréquence optique élevée. Un autre choix possible consiste à entrelacer les porteuses optiques avant de les affecter aux différentes entrées 11,...I8 du circuit 500. Le tableau suivant illustre l'affectation des porteuses optiques aux différentes entrées 20 pour ce second choix : 11 12 13 14 15 16 17 18 À1 À3 A5 A7 A2 À4 A6 À8 En prenant ce second choix les signaux obtenus sur chaque sortie O1,...08 du circuit 500 seront issus de la combinaison de deux fréquences optiques adjacentes. D'autres choix sont possibles sur l'ordre d'affectation des longueurs 25 d'onde optiques aux entrées du circuit, mais les deux exemples mentionnés ci-dessus présentent l'avantage de faciliter la réalisation des multiplexeurs placés en sortie du circuit d'alimentation. En effet on observe en suivant le chemin des signaux dans l'exemple de la figure 5 que pour le premier cas d'affectation des porteuses optiques selon un ordre croissant de leurs valeurs, chaque multiplexeur reçoit sur son entrée supérieure un signal porté par une longueur d'onde optique X1 à X4, et sur son entrée inférieure un signal porté par une longueur d'onde optique X5 à X8. Les huit multiplexeurs M1,...M8 peuvent donc être des multiplexeurs identiques de deux sous-bandes adjacentes, aussi dénommés `diplexeurs', Pour le second cas d'affectation des porteuses optiques selon un entrelacement préalable, les huit multiplexeurs M1,...M8 peuvent être des multiplexeurs à fonction de transfert périodique, connus sous l'appellation « wavelengths interleaver » ou entrelaceur de longueurs d'onde. Un tel dispositif peut être réalisé en tant que composant discret ou être implanté sur le même circuit optique PIC que le circuit selon l'invention. La figure 5bis illustre le principe de fonctionnement d'un multiplexeur entrelaceur de longueurs d'onde 501. Sur la droite de la figure 5bis est représenté un diagramme du spectre en sortie des huit multiplexeurs M1,...M8. Ce spectre comporte deux jeux de porteuses optiques 510,520 entrelacées. Le premier jeu 510 correspond aux longueurs d'ondes impaires et le second jeu 520 correspond aux longueurs d'ondes paires. Les exemples de réalisation de l'invention décrits ci-dessus à l'appui des figures 1 à 5 sont tous basés sur un circuit d'alimentation selon l'invention à deux entrées et deux sorties, dont une sortie est déphasée par rapport à l'autre sortie de +1- 90° et dont la fonction de transfert est donnée par la matrice T= -1 (1 - j) et un exemple d'implémentation est donné à p\ri 1 la figure 1. Un tel circuit est nommé par convention coupleur 90°. Sans sortir du cadre de l'invention, le coupleur 90° de la figure 1 peut être remplacé par tout autre dispositif réalisant la fonction d'un coupleur et dont la fonction de transfert est orthogonale ou unitaire (lorsque les 30 combineurs utilisés sont sans perte). Par exemple, un autre dispositif de base possible est un coupleur hybride 1800 dont la fonction de transfert est donnée par la matrice T'= ( 1 ).et qui fournit en sortie deux signaux équi-amplitude qui sont soit 731/7 1 en phase, soit en opposition de phase (c'est-à-dire déphasés de 180°) au 5 lieu d'un déphasage de +1- 90° comme pour le dispositif de la figure 1. Un tel dispositif peut être réalisé de la même façon que celui présenté à la figure 1 à la différence prêt que les deux lignes à retard LR1,LR2 ont une longueur différente. La première ligne à retard LR1 a une longueur égale à la moitié de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes. La 10 seconde ligne à retard LR2 à une longueur nulle, autrement dit cette seconde ligne à retard peut être supprimée. A partir de cette variante du dispositif de base selon l'invention à deux entrées et deux sorties, il est possible de construire, comme indiqué aux 15 figures 2 à 5, des circuits d'alimentation distribuée selon l'invention ayant un nombre pair d'entrées et de sorties supérieur à deux. Les seules modifications à apporter aux circuits décrits aux figures 2 à 5 sont les longueurs des lignes à retard qui sont configurées de sorte que la fonction de transfert du circuit d'alimentation distribuée obtenu est donnée 20 par les matrices présentées à la figure 5ter. La matrice T'a est la fonction de transfert théorique d'un circuit d'alimentation selon l'invention à 4 entrées et 4 sorties composé de 4 coupleurs hybrides de base dont les fonctions de transfert théorique sont égales à T'. 25 Le schéma d'un circuit d'alimentation distribuée de fonction de transfert théorique égale à T4 est identique au schéma de la figure 2 aux différences prêts que les quatre ensembles 201,202,203,204 sont constitués de coupleurs hybrides 180° selon la deuxième variante de l'invention, l'une des deux lignes à retard LR5,LR6 supplémentaire est de longueur égale au 30 quart de la longueur d'onde du signal à la fréquence micro-ondes (autrement dit à la moitié de la longueur d'une ligne à retard du coupleur hybride 1800 de base) et l'autre ligne à retard LR5,LR6 supplémentaire est de longueur nulle. On voit donc que la conception, selon l'invention, d'un circuit à 4 entrées et 4 sorties à partir d'un coupleur hybride 180° se fait de façon 5 équivalente à celle du circuit de la figure 2 obtenus à partir d'un coupleur 90°. De même il est également possible de concevoir un circuit d'alimentation distribuée à huit entrées et huit sorties dont la fonction de transfert théorique est la matrice T8 et qui est conçu à partir de plusieurs 10 coupleurs hybrides 180° sur le même principe que celui décrit aux figures 4 et 5. En observant la matrice T'a, on constate que, pour chaque colonne, un gradient de phase permet de passer d'une ligne à l'autre : -2-rr/8, 61T/8, -61-r18, 2-rr/8, -4-rr18, 4-rr18, -8-rr/8,1 15 Les valeurs des déphasages obtenus en sortie du circuit 8x8 sont donc des multiples pairs de Tr/8 et une alternance de signe est présente entre deux sorties adjacentes. La figure 6 représente un schéma d'un réseau de formation de 20 faisceau d'antennes 600 comprenant un circuit d'alimentation distribuée 601 selon l'invention. A titre illustratif, le réseau de formation de faisceau d'antennes 600 décrit à la figure 6 est adapté pour alimenter huit éléments antennaires 632,642 et comporte un circuit d'alimentation distribuée 601 selon l'invention 25 à huit entrées et huit sorties. Chaque entrée 11,...I8 est connectée à un modulateur optique 612,622, par exemple un modulateur Mach-Zehnder, qui reçoit sur une entrée un signal électrique ou hyperfréquences 610,620 préalablement éventuellement amplifié par le biais d'un amplificateur 611,621. La seconde 30 entrée de chaque modulateur optique 612,622 est connectée à un générateur de porteuses optiques 602 apte à générer au moins une porteuse optique de longueur d'onde À1. Avantageusement, le générateur 602 est apte à générer autant de porteuses optiques que d'entrées du circuit d'alimentation distribué 601. Par exemple, le générateur 602 peut être apte à mettre en oeuvre une technique de multiplexage de longueur d'onde ou « wavelength division multiplexing » en anglais afin de générer, dans l'exemple de la figure 6, huit porteuses à huit longueurs d'ondes À1,... À8. Chaque porteuse optique vient ainsi moduler le signal hyperfréquences produit sur une des entrées du circuit 601. Le signal obtenu sur chacune des sorties 01,...08 du circuit 601 est ensuite démodulé par le biais d'un détecteur optique 630,640, par exemple un photo-détecteur, apte à convertir le signal optique en signal électrique qui est ensuite éventuellement amplifié par le biais d'amplificateurs 631,641 avant d'être acheminé vers les éléments rayonnants 632,642 du réseau antennaire à alimenter. La figure 7 illustre le diagramme de rayonnement d'antenne obtenu pour un réseau de formation de faisceau d'antennes du type de celui de la figure 6. Sur la figure 7, deux diagrammes sont représentés, le premier, en trait 20 plein, correspond à l'utilisation d'un coupleur de base 90° décrit à la figure 1, le second, en trait pointillé, correspond à l'utilisation d'un coupleur de base 180° tel qu'explicité dans la description ci-dessus. A coté de chaque faisceau généré, le chiffre (allant de 0 à 8) indique le coefficient multiplicateur de Tr/8 correspondant au déphasage entre deux 25 sorties adjacentes du dispositif. La lettre (L ou R) donne l'orientation (gauche ou droite) du faisceau. On voit que les deux variantes de coupleur de base selon l'invention permettent de concevoir deux réseaux de formation de faisceaux complémentaires. 30 La figure 8 schématise une autre variante de réalisation du circuit d'alimentation distribuée selon l'invention à quatre entrées et quatre sorties décrit précédemment à l'appui de la figure 3. Les éléments communs des circuits décrits aux figures 3 et 8 portent 5 les mêmes références. Dans cette nouvelle variante, les coupleurs optiques CP1,1, CP1,2, CP2,1, CP2,2 sont remplacés par une première série d'entrelaceurs optiques IN-Tm , INT1,2, INT2,1 , INT2,2, et les combineurs optiques CO3,1, CO3,2, C04,1, C04,2 sont remplacés par une seconde série d'entrelaceurs optiques INT3,1 10 INT3,2, INT4,1, INT4,2. Les entrelaceurs optiques sont des composants à quatre ports, deux ports d'entrée et deux ports de sortie. Leur fonctionnement est illustré par les diagrammes 801 et 802. Pour un ensemble de huit longueurs d'ondes optiques À1,... Às régulièrement espacées, un entrelaceur optique INT1,1 de la première série 15 est configuré pour router une longueur d'onde sur deux vers le premier port de sortie et l'autre longueur d'onde vers le second port de sortie. Ce principe est illustré sur le diagramme 801, les longueurs d'onde À1, À3, À5, À71 représentées en pointillés sont routées vers le port de sortie opposé au port d'entrée sur lequel le signal est injecté. Au contraire les longueurs d'onde À21 20 À4, À6, À8, représentés en trait plein sont routées vers le port de sortie direct par rapport au port d'entrée sur lequel le signal est injecté. Les entrelaceurs optiques de la seconde série fonctionnent sur le même principe que ceux de la première série à la différence prèt que la période d'entrelacement est double de celle de la première série. Le 25 fonctionnement est illustré par le diagramme 802. Les quatre premières longueurs d'ondes optique À1, À2, À3, À4, sont acheminées vers le port de sortie opposé et les quatre longueurs d'ondes optiques suivantes À5, À6, À7, À8 sont acheminées vers le port de sortie direct. L'utilisation d'entrelaceurs optiques à la place de coupleurs ou de combineurs permet d'éviter les pertes éventuelles de recombinaison des signaux en sortie. Le fonctionnement global du circuit d'alimentation distribuée 800 selon l'invention est décrit sur la figure 8. Sur chaque entrée 11,12,13,14 du circuit 800, un signal électrique modulant deux longueurs d'onde optiques différentes est produit. L'acheminement des longueurs d'ondes optiques jusqu'aux sorties du circuit 800 est illustré sur la figure 8. Les deux premières 10 sorties 01,02 peuvent recevoir les longueurs d'ondes À2, À3, À6, À7. Les deux dernières sorties 03,04 peuvent recevoir les longueurs d'ondes À1, À4, À5, À8. Le circuit selon l'invention décrit à la figure 8 peut être généralisé, sans sortir du cadre de l'invention, à tout circuit à N entrées et N sorties, avec N une puissance de deux. 15 La figure 9 représente un schéma d'un dispositif antennaire 900 fonctionnant en réception. Un tel dispositif 900 comporte un circuit d'alimentation distribuée 901 selon l'invention et fonctionne selon un principe similaire à celui décrit à la 20 figure 6 à la différence que le dispositif de la figure 6 concerne un système antennaire fonctionnant en émission. Le circuit d'alimentation distribuée 901 est identique au circuit d'alimentation distribuée 601 utilisé pour le réseau de formation de faisceaux décrit à la figure 6 à la différence prêt qu'il subit une symétrie miroir par 25 rapport à l'agencement du circuit 601 de la figure 6. Autrement dit, ses entrées 11,...I8 et ses sorties 01,...08 sont inversées. En effet dans le circuit 601 utilisé pour le dispositif émetteur de la figure 6, on obtient les lois de phase linéaires sur les sorties Oi en alimentant les entrées lj ; mais l'inverse n'est pas vrai. Pour une antenne en réception, 30 telle que décrite à la figure 9, les lois de phase linéaires doivent se trouver du coté des éléments rayonnants, c'est-à-dire du côté des entrées lj. Le circuit 901 obtenu par symétrie miroir à partir du circuit 601 de la figure 6 remplit cette fonction, car tous les coupleurs qui le composent sont des dispositifs réciproques. On l'alimente par les ports lj avec des lois de phase linéaires (générées en provenance des axes des 8 faisceaux nominaux de l'antenne) et l'énergie converge respectivement vers l'une des 8 sorties. L'agencement du circuit 901 correspond à une utilisation du circuit 601 de la figure 6 en sens inverse, dans lequel les signaux se propageraient de droite à gauche. Chaque entrée 11,...I8 est connectée à un modulateur optique 912,922, par exemple un modulateur Mach-Zehnder, qui reçoit sur une entrée un signal électrique ou hyperfréquences 610,620 reçu par le biais d'un élément antennaire 932,942 et préalablement éventuellement amplifié par le biais d'un amplificateur 911,921. La seconde entrée de chaque modulateur optique 912,922 est connectée à un générateur de porteuses optiques 902 apte à générer au moins une porteuse optique de longueur d'onde Al. Le signal obtenu sur chacune des sorties 01,...08 du circuit 901 est ensuite démodulé par le biais d'un détecteur optique 930,940 par exemple un photo-détecteur, apte à convertir le signal optique en signal électrique qui est ensuite éventuellement amplifié par le biais d'amplificateurs 931,941. La figure 10 schématise une variante du réseau de formation de faisceaux selon l'invention décrit à la figure 6. Le dispositif 600* représenté à la figure 10 est identique à celui représenté à la figure 6 aux différences prêt suivantes. Chaque modulateur optique 612,622 est alimenté non plus par des porteuses optiques continues, mais par des porteuses optiques elles mêmes modulées par une fréquence, ou pulsation, cocu.. d'oscillateur local micro-ondes et générées par le générateur 602. Les modulateurs optiques 612,622 jouent alors le rôle de mélangeurs optoélectroniques en recevant, sur une première entrée, un signal électrique ou hyperfréquences 610,620 à une fréquence, ou pulsation, intermédiaire con et sur une seconde entrée le signal optoélectronique généré par le générateur 602. Le principe de mise en oeuvre d'une fonction de mélange optoélectronique par un modulateur optique est en soi connu, par exemple décrit dans la publication « G. K. Gopalakakrishnan et al., A LiNb03 microwave-optoelectronic mixer with linear performance, IEEE MTT-S Dig, 1993, pp.1055-1058 ». Le dispositif 600* de la figure 10 comporte en outre, pour chaque voie de sortie, un filtre 633,643, du type filtre passe-bande, permettant d'extraire la composante fréquentielle c0RF=c0n+000L du signal de sortie du circuit d'alimentation 601. La figure 11 représente un schéma d'un dispositif d'amplification multiports comprenant deux circuits d'alimentation distribuée selon l'invention. Il est connu qu'un circuit d'alimentation distribuée, du type matrice de Butler, peut servir à alimenter, non pas un réseau antennaire, mais un 15 ensemble d'amplificateurs de puissance, de sorte à moyenner la puissance instantanée qui les traverse. Un tel dispositif 1000 d'amplification multi-ports peut être conçu en utilisant un circuit d'alimentation distribuée 1001 selon l'invention comme schématisé à la figure 11. 20 Le dispositif 1000 d'amplification multi-ports comporte un premier circuit d'alimentation distribuée 1001 selon l'invention comprenant huit entrées et huit sorties (étant entendu que ce nombre peut être élargi à d'autres valeurs comme déjà explicité dans la description). Chaque entrée 11,...I8 est connectée à un modulateur optique 25 1012,1022, par exemple un modulateur Mach-Zehnder, qui reçoit sur une entrée un signal électrique ou hyperfréquences 1010,1020 préalablement éventuellement amplifié par le biais d'un amplificateur 1011,1021. La seconde entrée de chaque modulateur optique 1012,1022 est connectée à un générateur de porteuses optiques 1002 apte à générer au moins une 30 porteuse optique de longueur d'onde À1. Avantageusement, le générateur 1002 est apte à générer autant de porteuses optiques que d'entrées du circuit d'alimentation distribué 1001. Par exemple, le générateur 1002 peut être apte à mettre en oeuvre une technique de multiplexage de longueur d'onde ou « wavelength division multiplexing » en anglais afin de générer, dans l'exemple de la figure 11, huit porteuses à huit longueurs d'ondes À1,... À8. Chaque porteuse optique vient ainsi moduler le signal hyperfréquences produit sur une des entrées du circuit 1001. Le signal obtenu sur chacune des sorties 01,...08 du circuit 1001 est ensuite démodulé par le biais d'un détecteur optique 1030,1040, par exemple un photo-détecteur, apte à convertir le signal optique en signal électrique qui est ensuite éventuellement amplifié par le biais d'amplificateurs 1031,1041 avant d'être acheminé vers les entrées I*1,...1*8 d'un second circuit d'alimentation distribuée 1003 dont la fonction de transfert est l'inverse M-1 de celle, M, du premier circuit 1001. Les lois de phase générées en sortie du premier circuit 1001 ne sont 15 pas obligatoirement 'linéaires équidistantes', mais seulement orthogonales entre elles. Le gain total en puissance théorique du dispositif 1000 d'amplification, mesuré entre une entrée S1,S8 et une sortie correspondante S'1,S'8, est égal au gain apporté par le sous-ensemble composé d'un détecteur optique 20 1030,1040 concaténé avec un amplificateur 1031,1041. Ce gain est à pondérer par les pertes éventuelles survenant dans les premiers et seconds circuits 1001,1003 ainsi que celles provenant de toute imperfection de réalisation ayant pour conséquence le fait que les fonctions de transfert M et M-1 des premier et second circuits 1001,1003 ne sont pas 25 parfaitement inverses. D'autres utilisations d'un circuit d'alimentation distribuée selon l'invention sont possibles. En particulier, plusieurs circuits peuvent être agencés en cascade afin de réaliser un formateur de faisceaux adapté pour 30 alimenter un réseau antennaire à deux dimensions, par exemple un réseau planaire ou conformé. REVENDICATIONS1. Circuit d'alimentation distribuée (100,200,300,400,500) pour réseau de formation de faisceaux d'antenne comprenant une pluralité N d'entrées (11,12) et une pluralité N de sorties (01,02), caractérisé en ce que ledit circuit est adapté pour recevoir, sur au moins une entrée, un signal électrique à une fréquence micro-onde modulé sur au moins une porteuse optique, ledit circuit comprenant au moins un ensemble (201,202,203,204) d'au moins deux diviseurs optiques (D11,D12), deux lignes à retard (LR1,LR2) de longueur nulle ou sensiblement égale à une fraction de la longueur d'onde dudit signal à sa fréquence micro-ondes et deux moyens (C01,CO2,M1,M2) pour combiner deux signaux optiques, ledit ensemble étant agencé et les lignes à retard (LR1,LR2) étant configurées de sorte que la fonction de transfert (T) théorique dudit circuit est une matrice orthogonale. 2. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon la revendication 1 dans lequel une ligne à retard (LR1,LR2) est connectée, à une première extrémité, à une première sortie d'un diviseur optique. 3. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel un diviseur optique (D11,D12) est connecté, par son entrée, à une entrée (11,12) dudit circuit. 4. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel un moyen (C01,CO2,M1,M2) pour combiner deux signaux optiques est connecté, par sa sortie, à une sortie (01,02) dudit circuit. 5. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel les deux lignes à retard(LR1,LR2) sont de longueur sensiblement égale au quart de la longueur d'onde dudit signal à sa fréquence micro-ondes. 6. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel la première ligne à retard (LR1) est de longueur sensiblement égale à la moitié de la longueur d'onde dudit signal à sa fréquence micro-ondes et la seconde ligne à retard (LR2) est de longueur sensiblement nulle. 7. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel le nombre N d'entrées et de sorties est une puissance de deux. 8. Circuit d'alimentation distribuée (100) selon la revendication 7 dans lequel une seconde sortie d'un diviseur optique (D11,D12) est connectée à une première entrée d'un moyen (C01,CO2,M1,M2) pour combiner deux signaux optiques et une ligne à retard (LR1,LR2) est connectée, à une seconde extrémité, à une seconde entrée d'un moyen (C01,CO2,M1,M2) pour combiner deux signaux optiques. 9. Circuit d'alimentation distribuée (100,200,300,400,500) selon la revendication 8 dans lequel ledit circuit comprend un nombre d'ensembles (201,202,203,204) égal au logarithme binaire du nombre N d'entrées et de sorties que multiplie la moitié dudit nombre N. 10. Circuit d'alimentation distribuée (200) selon la revendication 9 dans lequel une sortie d'un moyen (C01,2, CO2,1 ,C01,1, CO2,2) pour combiner deux signaux optiques d'un premier ensemble (201,202) est connectée à une entrée d'un diviseur optique (D13,2, D14,1 ,D13,1 ,DI4,2) d'un second ensemble (203,204), directement ou par l'intermédiaire d'une ligne à retard supplémentaire (LR5,LR6) de longueur nulle ou sensiblement égale à la moitié de la longueur d'une ligne à retard (LR1,LR2), de longueur non nulle, d'un desdits ensemble (201,202,203,204), ladite longueur étantconfigurée de sorte que la fonction de transfert (T) théorique dudit circuit est une matrice orthogonale. 11. Circuit d'alimentation distribuée (300) selon la revendication 10 dans lequel l'ensemble formé par un moyen (C01,2, CO2,1 ,CO, CO2,2) pour combiner deux signaux optiques et un diviseur optique (DI3,2, DI4,1 ,D13,1,D14,2), connectés en série, est remplacé par un coupleur optique (CP1,1, CP1,2, CP2,1, CP2,2), ladite ligne à retard supplémentaire (LR5,1, LR5,2, LR6,1, LR6,2) étant connectée, à une première extrémité, à une sortie d'un coupleur optique (CP1,1, CP1,2, CP2,1, CP2,2)- 12.Circuit d'alimentation distribuée (100,200,300,400,500) selon l'une des revendications précédentes dans lequel un moyen pour combiner deux signaux optiques est un combineur optique à 3 dB (COI ,CO2). 13. Circuit d'alimentation distribuée (100,200,300,400,500) selon l'une des revendications 1 à 11 dans lequel un moyen pour combiner deux signaux optiques est un multiplexeur (M1,...,M8) d'au moins deux longueurs d'onde optiques et la fonction de transfert (T) théorique dudit circuit est une matrice unitaire. 14. Circuit d'alimentation distribuée (800) selon la revendication 11 dans lequel un coupleur optique (CP1,1, CP1,2, CP2,1, CP2,2) est remplacé par un premier entrelaceur de longueurs d'ondes optiques (INTi,i, INT1,2, INT2,1, INT2,2) et un moyen (INT3,1, INT3,2, INT4,1, INT4,2), relié à une sortie (01,02,03,04) dudit circuit (800), pour combiner deux signaux optiques est un second entrelaceur de longueurs d'ondes optiques (INT3,1, INT3,2, INT4,1, INT4,2), un entrelaceur de longueurs d'ondes optiques étant apte à recevoir sur une entrée une pluralité de longueurs d'ondes optiques et à les délivrer alternativement sur l'une ou l'autre de ses sorties selon une période d'entrelacement donnée, la période d'entrelacement d'un secondentrelaceur étant égale au double de la période d'entrelacement d'un premier entrelaceur. 15. Circuit d'alimentation distribuée (100,200,300,400,500,800) selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel ledit circuit est un circuit intégré optique ou un circuit réalisé au moyen de fibres optiques. 16.Réseau de formation de faisceau d'antenne (600) comprenant des moyens (602,612,622) pour moduler au moins un signal électrique à une fréquence micro-ondes sur une porteuse optique, un circuit d'alimentation distribuée (601) selon l'une quelconque des revendications précédentes pour recevoir ledit au moins un signal électrique sur porteuse optique et des moyens (630,640) pour convertir ledit signal électrique sur porteuse optique en signal électrique destiné à alimenter au moins un élément antennaire (632,642) d'un réseau d'antenne. 17. Réseau de formation de faisceau d'antenne (600) selon la revendication 16 dans lequel lesdits moyens (602,612,622) pour moduler un signal électrique sur porteuse optique sont adaptés pour moduler les signaux électriques destinés à être injectés sur les entrées dudit circuit d'alimentation distribuée (601) sur des porteuses optiques de longueurs d'onde différentes. 18. Utilisation d'un circuit d'alimentation distribuée (500,601) selon l'une des revendications 1 à 13 ou d'un réseau de formation de faisceau d'antenne (600) selon l'une des revendications 16 ou 17 consistant à injecter, sur les entrées dudit circuit d'alimentation distribuée (500,601), une pluralité de signaux électriques sur porteuse optique selon un arrangement croissant des valeurs des longueurs d'onde optiques desdits signaux ou selon un arrangement alternant les valeurs paires et impaires des longueurs d'onde optiques desdits signaux. 19. Récepteur (900) comprenant une pluralité d'éléments antennaires (932,942) délivrant un signal électrique (910,920), des moyens (902,912,922) pour moduler ledit signal électrique (910,920) à une fréquence micro-ondes sur une porteuse optique, un circuit d'alimentation distribuée (901) selon l'une quelconque des revendications 1 à 15 pour recevoir ledit signal électrique sur porteuse optique et des moyens (930,940) pour convertir ledit signal électrique sur porteuse optique en signal électrique. 20. Dispositif d'amplification multi-ports (1000) comprenant des moyens (1002,1012,1022) pour moduler au moins un signal électrique à une fréquence micro-ondes sur une porteuse optique, un premier circuit d'alimentation distribuée (1001) selon l'une des revendications 1 à 15 pour recevoir ledit signal électrique sur porteuse optique, des moyens (1030,1040) pour convertir ledit signal électrique sur porteuse optique en signal électrique et un second circuit d'alimentation distribuée (1003) agencé pour recevoir le signal électrique de sortie des moyens (1030,1040) de conversion.20