FR 3003190 A1 20140919 FR 1352261 A 20130314 PROCEDE DE FABRICATION DE LINERS POUR RESERVOIR SOUS PRESSION La présente invention concerne la fabrication d'un liner pour utilisation dans un réservoir sous pression. Cette invention concerne en particulier la fabrication de liners pour réservoir sous pression en alliage d'aluminium sans soudure ayant une extrémité fermée et une autre à goulot fileté pour attacher des raccords au réservoir. Un réservoir sous pression du type concerné par la présente invention est en général utilisé pour contenir des fluides et gaz, tels que de l'oxygène ou des gaz d'étalonnage d'une pression allant typiquement jusqu'à environ 300 à 380 bar, bien que dans le cas du gaz d'hydrogène elle puisse aller jusqu'à 700 bar. Dans de nombreuses applications, telles que des bouteilles d'oxygène portables à usage médical et des appareils respiratoires autonomes, l'intention est de fournir un réservoir d'un poids minimum qui puisse en même temps supporter un grand nombre de pressurisations et dépressurisations sans détérioration notable. Une solution consiste à fournir un liner fin imperméable constitué d'un matériau léger tel qu'un alliage d'aluminium (généralement désigné simplement en tant qu'aluminium) ou un matériau élastomère. Ce matériau est relativement extensible et incapable de supporter la pression interne et est donc renforcé par enroulement avec des fibres de verre, carbone et / ou aramide imprégnées d'une résine telle que la résine époxy. La fonction primaire du liner est donc de contenir le fluide et de transmettre la pression du gaz aux fibres. Les liners en aluminium permettent également d'alléger la charge. Les meilleurs résultats sont obtenus avec un liner entièrement recouvert par le composite. C'est-à-dire, un liner qui est renforcé afin de supporter à la fois les contraintes longitudinales et circonférentielles. Les fibres sont en conséquence enroulées autour du liner cylindrique dans le sens circonférentiel et dans le sens hélicoïdal le plus près possible de la direction longitudinale. Les liners en aluminium entièrement bobinés sont bien connus et sont fabriqués depuis un certain nombre d'années. Le procédé de fabrication implique un certain nombre d'étapes qui ont été améliorées ou ajoutées au fur et à mesure de l'amélioration de la performance du produit. Les premiers processus étaient centrés autour des étapes d'extrusion, d'étirage et de formage. L'aluminium est extrudé au travers d'une matrice à température ambiante afin d'obtenir un tube creux fermé à une extrémité. Ce tube est ensuite étiré au travers d'une deuxième matrice d'un diamètre réduit afin de réduire le diamètre du tube de liner et de renforcer le matériau aluminium. Le tube est coupé à la longueur voulue. Les extrémités arrondies du réservoir sont formées par chauffage suivi de l'application d'une pression sur le tube en rotation afin de guider le matériau pour former une extrémité hémisphérique avec un goulot longitudinal. Le besoin d'avoir un goulot fileté signifie que le réservoir doit comporter une certaine épaisseur minimum au niveau du goulot. C'est-à-dire qu'il faut suffisamment de matériau dans le goulot pour lui permettre de supporter le filetage afin de pouvoir lui fixer un raccord. En outre, la portion de goulot est moins bien renforcée par enroulement filamentaire que dans la bouteille fini et doit néanmoins supporter la pression exercée sur le raccord par le gaz stocké. Ces considérations posent effectivement une limite minimum de la quantité de matériau à utiliser dans le goulot. Lors des procédés de fabrication de l'état antérieur de la technique, le tube du réservoir était d'une épaisseur uniforme. Le besoin d'avoir une certaine épaisseur au niveau du goulot restreignait donc le reste du réservoir à la même épaisseur, ayant pour résultat que la partie cylindrique du réservoir était plus épaisse que nécessaire. Par conséquent, le liner comportait un surplus de matériau, qui ne contribuait en rien à la réduction de son coût et de son poids. CA 2.151.862 décrit une mise au point des procédés de fabrication 3003 190 3 antérieurs dans laquelle le tube en aluminium extrudé est placé dans une machine de fluotournage. Des rouleaux exercent une pression sur le tube pour réduire l'épaisseur de la partie tambour tout en conservant l'épaisseur des extrémités. Les extrémités sont alors formées par rotation afin d'obtenir 5 des extrémités en forme de coupole fermées avec des goulots s'étendant dans la direction longitudinale. Trois procédés sont décrits dans JP 2000/202552 pour obtenir une bouteille aux parois amincies dans la partie cylindrique. Ces procédés varient aux étapes initiales de formage d'un tube ou d'une enveloppe 10 hémisphérique. Par exemple, une enveloppe est formée par profilage d'une billette d'aluminium entre un poinçon et une matrice. Le résultat est un tube comportant une extrémité fermée. La partie cylindrique centrale du tube est alors réduite d'épaisseur par étirage avant la fermeture de la partie ouverte plus épaisse par repoussage. 15 Une autre approche pour réduire le poids du liner consiste à utiliser une plus petite quantité d'un matériau plus résistant. Une gamme d'alliages d'aluminium a été utilisée pour la fabrication de liners. Des alliages d'aluminium durcissable par précipitation sont généralement préférés, par exemple les séries AA2xxx, AA6xxx, AA7xxx et AA8xxx telles que définies 20 dans International Alloy Designations and Chemical Composition Limits for Wrought Aluminum and Aluminum Alloys publié par The Aluminum Association révisé juin 1994. Des alliages plus durs, tels que l'alliage AA7060, ne se prêtent cependant pas aux méthodes de traitement qui ont été utilisées avec succès pour les alliages moins durs tels que AA6061. 25 Il existe par conséquent un besoin ressenti d'un nouveau procédé de fabrication de liners en aluminium qui puisse être appliqué à une plus grande gamme de matériaux que celle possible grâce aux procédés de l'état antérieur de la technique. L'objet de la présente invention est donc de fournir un tel procédé de fabrication qui peut être efficacement utilisé sur tout un ensemble d'alliages en aluminium, y compris les séries AA7xxx plus résistantes. En particulier, le liner qui en résulte, lorsqu'il est entièrement bobiné, est potentiellement moins encombrant et plus léger que les réservoirs sous pression équivalents connus de l'état antérieur de la technique. La présente invention fournit par conséquent un procédé de fabrication d'un liner pour utilisation dans un réservoir sous pression, le procédé comportant les étapes visant à: (a) Fournir une enveloppe, ou ébauche d'étui, en alliage d'aluminium, ayant une extrémité en fermée et une ouverture, l'enveloppe comportant une partie cylindrique aux parois amincies, une partie extrémité au niveau de l'ouverture aux parois plus épaisses et une zone de transition d'épaisseur décroissante ; (b) Etirer l'enveloppe à froid à l'aide d'un poinçon ayant des parois généralement cylindriques et une partie supérieure profilée qui, au cours de l'opération d'étirage, rejoint la zone de transition de l'enveloppe ; (c) Former la partie extrémité et la zone de transition afin de fermer l'ouverture et de former un goulot s'étendant à partir de celle-ci ; et (d) Découper un filetage dans le goulot. La présente invention est avantageuse dans le sens où elle convient non seulement au traitement d'alliages d'aluminium plus souples, tels que AA6061, mais également aux matériaux AA7060 et AA7032, qui étaient auparavant considérés comme des matériaux relativement réfractaires dans le cadre du travail à froid. Il s'est cependant avéré, de façon surprenante, que le travail à froid peut être appliqué efficacement à ces matériaux, notamment si la zone de transition du cylindre est profilée par étirage à froid conformément au procédé décrit dans le présent. Dans un mode de réalisation préféré, la partie supérieure profilée du poinçon s'étend généralement vers l'intérieur et l'étape d'étirage à froid comporte les étapes visant à: (i) pousser le poinçon et l'enveloppe à l'intérieur d'une matrice dont le diamètre est plus petit qu'au moins un diamètre extérieur de la partie extrémité de l'enveloppe ; et (ii) retirer le poinçon de l'enveloppe de sorte que la partie cylindrique du poinçon forme en outre la zone de transition de l'enveloppe. Au cours de ce processus d'étirage à froid, la zone de transition est poussée vers l'intérieur pour rejoindre la partie supérieure profilée du poinçon. Au fur et à mesure du retrait du poinçon, sa partie inférieure généralement cylindrique repousse la zone de transition profilée vers l'extérieur et aplatit de façon pratique sa surface intérieure. Ceci amène ensuite le profilage apporté à la zone de transition de l'enveloppe à être transmis à l'extérieur de l'enveloppe. Ce profilage peut être tel qu'il présente des avantages pratiques lors des étapes suivantes du traitement de l'enveloppe. Il s'avère notamment que, dans des modes de réalisation dans lesquels la partie supérieure profilée du poinçon comporte une première portion courbée vers l'intérieur d'un rayon convexe de courbure R1 adjacente à une deuxième portion courbée vers l'intérieur d'un rayon concave de courbure R2, la première portion protège en quelque sorte l'enveloppe lors de son retrait du poinçon, la rendant moins sensible aux ruptures, et la deuxième portion épaissit efficacement la paroi de l'enveloppe au niveau de l'extrémité de celle-ci. Ce dernier fait est avantageux lors du traitement ultérieur de la partie extrémité pour fermer l'ouverture et former le goulot du liner. R1 est de préférence plus grand que R2 et de préférence égal à deux fois R2 ± 20%. R1 et R2 peuvent être déterminés par les équations R1= A 1515 x (Tfm - FTT) 675 x m - FT T) R2 = A où la partie extrémité de l'enveloppe, après l'étirage, a une épaisseur Tfm, la zone de transition a une partie en coin, après l'étirage, d'épaisseur maximum FTT et A est une valeur constante entre 11 et 60. La matrice à l'intérieur de laquelle le poinçon et l'enveloppe peuvent être poussés au cours de l'opération d'étirage à froid peut en outre avoir un diamètre plus petit qu'un diamètre extérieur de la partie cylindrique de l'enveloppe. Ce plus petit diamètre d'enveloppe permet de procéder à l'étirage à froid sur toute la longueur de l'enveloppe, augmentant sa longueur, amincissant les parois de l'enveloppe et renforçant l'ensemble du matériau. Avant l'étirage à froid, l'enveloppe, ou ébauche d'étui, ayant une extrémité en fermée et une ouverture peut être profilée par usinage pour obtenir une enveloppe dont la partie cylindrique a des parois amincies, une partie extrémité dont les parois sont plus épaisses et une zone de transition d'épaisseur décroissante. En variante, cette enveloppe profilée peut être obtenue grâce à des procédés connus de l'état antérieur de la technique, par exemple tels que décrits dans JP 2002/202552. L'usinage s'avère cependant être plus adapté au traitement d'alliages d'aluminium plus solides, tels que AA7060. L'enveloppe est de préférence formée par extrusion de l'alliage d'aluminium. Elle peut autrement être formée par emboutissage profond. Dans le procédé de la présente invention, l'ouverture et le goulot de l'enveloppe peuvent être formés par repoussage. L'alliage d'aluminium est de préférence un alliage dur tel qu'un alliage sélectionné parmi les séries AA7xxx ou AA2xxx. En particulier, il peut être sélectionné parmi la série AA7xxx et être de préférence AA7060 et/ou AA7032. Ces alliages sont des matériaux en aluminium particulièrement résistants dont l'utilisation permet par conséquent de fabriquer un liner d'une solidité similaire à celle de l'état antérieur de la technique mais en utilisant moins de matériau. Un tel liner est donc plus léger et plus facilement transportable que ceux de l'état antérieur de la technique, ce qui en améliore l'utilité. L'étape d'étirage à froid peut impliquer le travail à froid de l'enveloppe d'une quantité de 15 à 38% et de préférence d'une quantité de 25 à 38`Yo. La description suivante de la présente invention est donnée uniquement à titre d'exemple et en référence aux dessins annexes, dans lesquels : La Figure 1 représente un schéma de principe illustrant les étapes du procédé impliquées dans la fabrication d'un liner conformément à la présente invention ; La Figure 2 représente une vue en coupe transversale d'un schéma simplifié d'un liner après extrusion conformément à la présente invention ; La Figure 3 représente une illustration du même liner après ajustement de sa forme par usinage ; La Figure 4a représente un schéma simplifié d'un liner usiné au début du processus d'étirage à froid ; La Figure 4b représente une illustration du même liner au cours des premières étapes du processus d'étirage à froid ; La Figure 4c représente un agrandissement de la partie C de la Figure 4b, illustrant une partie profilée du poinçon d'étirage à froid ; La Figure 4d représente une illustration du liner à la fin de l'étape d'étirage à froid ; La Figure 4e représente un schéma simplifié du retrait du liner du poinçon d'étirage à froid ; La Figure 5 représente une vue en coupe transversale illustrant l'allongement et le profilage du liner après l'étirage à froid ; La Figure 6 représente un schéma agrandi de la partie 20b du liner de la Figure 5, illustrant la forme de la transition de paroi fine à paroi épaisse, qui est importante pour la présente invention ; La Figure 7 représente une vue en coupe transversale du liner après avoir 15 subi un repoussage afin de former un goulot ; La Figure 8 représente une vue en coupe transversale du goulot du liner suite au filetage en préparation de l'attache d'un raccord de valve ; et La Figure 9 représente un schéma de principe illustrant les étapes du processus impliquées dans la conception de la partie profilée du poinçon 20 d'étirage à froid afin de fabriquer un liner conformément à la présente invention. En référence à la Figure 1 et aux autres Figures le cas échéant, la description suivante est donnée en tant qu'exemple d'un liner fabriqué conformément au procédé de la présente invention. 3003 190 9 Lors d'une première étape S10, une billette cylindrique en alliage d'aluminium AA7060 est soumise à une extrusion inverse à froid à l'aide d'une presse hydraulique afin de former une enveloppe. La Figure 2 illustre un exemple d'enveloppe 10 obtenue par ce procédé. La presse comporte un poinçon ayant un diamètre et une base en forme de coupole correspondant respectivement au diamètre intérieur et à la base fermée de l'enveloppe et un moule et contremoule ayant une forme correspondant à l'extrémité de la base externe de l'enveloppe. Le poinçon pousse la billette dans sa direction longitudinale à l'intérieur du moule. La billette est 10 soumise à une extrusion inverse autour du poinçon afin de former une enveloppe hémisphérique 10. L'enveloppe 10 comporte une partie en couronne fermée arrondie 16, et une partie tubulaire 18, 20 avec une épaisseur de paroi uniforme. La partie tubulaire 18, 20 peut en outre être considérée comme comportant une partie cylindrique 18 et une partie extrémité ouverte 20. Lors d'une deuxième étape S20, l'enveloppe 10 est placée dans un tour à commande numérique par ordinateur (CNC) pour un usinage extérieur. La Figure 3 illustre une vue en coupe transversale de l'enveloppe 10 après usinage. La fonction de l'étape d'usinage S20 est d'amincir les parois de la partie tambour 18, en éliminant le matériau d'alliage excédentaire aux besoins de résistance. Une partie 20a de la partie extrémité 20 près de l'ouverture de l'enveloppe n'est pas ou très peu usinée afin de conserver en grande partie son épaisseur d'origine. Le reste 20b de la partie extrémité, entre l'extrémité plus épaisse 20a et la partie tambour plus fine 18 est usiné pour former une zone de transition. Dans la zone de transition 20b, la paroi est généralement effilée de façon linéaire entre les deux épaisseurs (des parties tambour 18 et extrémité 20a). L'enveloppe 10 est ensuite recuite à l'étape S30 afin de adoucir l'alliage en vue de l'étirage à froid. Le recuit est effectué à une température comprise dans la plage adaptée à l'alliage traité. Dans ce mode de réalisation, le matériau de l'enveloppe est un alliage d'aluminium des séries AA7xxx, qui est donc recuit à une température allant de 385 à 405°C pendant 3 à 5 heures. On laisse refroidir l'enveloppe 10 à température ambiante. L'étape de recuit S30 est suivie par l'étirage à froid S40. Par étirage à froid, nous entendons l'extension de l'enveloppe de sorte que son matériau se déforme à une température inférieure à celle à laquelle une restauration ou une recristallisation notable se produit. Il est de préférence effectué à une température égale ou proche de la température ambiante. La séquence d'étapes impliquées dans le processus d'étirage à froid S40 est illustrée plus en détail dans les Figures 4a à 4e. En référence tout d'abord à la Figure 4a, l'enveloppe 10 est représentée dans une presse d'étirage à froid 22. L'enveloppe 10 est lubrifiée et placée sur un poinçon 24, dont le diamètre et la base correspondent généralement au diamètre intérieur et à la couronne 16 de l'enveloppe. Le poinçon 24 est généralement cylindrique avec une partie profilée 24a au niveau de sa partie supérieure. Ceci est illustré plus en détail dans la Figure 4c. La presse 22 comprend le poinçon 24, une matrice 26 qui est responsable du travail de l'enveloppe 10, un support 28 qui soutient un équipement divers (non illustré) associé au contrôle du processus et une plaque d'extraction 30. Dans la Figure 4a, l'enveloppe 10 et le poinçon 24 sont représentés soutenus par un guide en vue du processus d'étirage à froid S40. La Figure 4b représente la presse d'étirage à froid 22 au début de l'étirage à froid. La matrice 26 a la même forme d'ensemble que l'enveloppe 10 mais son diamètre est plus petit que le diamètre extérieur de la partie tambour de l'enveloppe. Au fur et à mesure que l'enveloppe 10 est poussée à l'intérieur de la matrice, un travail à froid est effectué sur ses parois, qui sont amincies et allongées. C'est-à-dire que la longueur globale de l'enveloppe 10 est augmentée et que son épaisseur de paroi est diminuée. Comme déjà indiqué ci-dessus, le poinçon 24 comporte une partie profilée 24a. Celle-ci est représentée plus en détail dans la Figure 4c, qui est un agrandissement de la partie C de la Figure 4b. La partie profilée est graduellement courbée. La partie inférieure est courbée vers l'intérieur (vers la partie interne du poinçon) avec un rayon convexe de courbure R-1. La forme adopte ensuite une courbure concave de rayon R2. Comme il est montré dans la Figure 4c, avant l'étirage à froid, ceci laisse un espace 32 entre le poinçon 24 et la surface interne de l'enveloppe 10. Alors que l'étirage à froid se poursuit, l'enveloppe 10 est allongée jusqu'à ce que la zone de transition en forme de coin 20b soit située adjacente à la partie profilée 24a du poinçon, le moment auquel la partie profilée 24a est sur le point d'être poussée à l'intérieur de la matrice 26. Un déplacement supplémentaire du poinçon 24 à l'intérieur de la matrice 26 amène la zone de transition 20b à être pressée contre la partie profilée 24a du poinçon de sorte qu'elle prend une forme courbée dont l'épaisseur de paroi varie le long de sa longueur. L'achèvement du cycle d'étirage à froid S40, l'enveloppe ayant été entièrement forcée à l'intérieur de la matrice 26, est représenté dans la Figure 4d. La Figure 4e illustre l'enveloppe 10 au moment de son retrait du poinçon 24. Après la situation illustrée dans la Figure 4d, la plaque d'extraction 30 est déplacée vers l'intérieur afin de toucher les bords du poinçon 24, au-dessus de l'enveloppe 10. Le poinçon 24 est ensuite retiré de la matrice. Au moment où l'enveloppe 10 est soulevée avec le poinçon, son bord s'accroche à la plaque d'extraction 30. Le poinçon 24 continue alors d'être retiré et l'enveloppe 10 est enlevée. Ce retrait requiert cependant un travail supplémentaire de la zone de transition 20b. Il est rappelé que la zone de transition 20b est courbée vers l'intérieur au cours du processus d'étirage à froid. C'est-à-dire que la surface intérieure de l'enveloppe sur cette partie est courbée vers l'intérieur, avec un diamètre inférieur à celui du reste de l'enveloppe 10 et également de la partie cylindrique du poinçon. Par conséquent, alors que le poinçon est tiré vers le haut hors de l'enveloppe, 3003 190 12 la surface intérieure de la zone de transition 20b de l'enveloppe est lissée. En conséquence, la zone de transition 20b est profilée de nouveau et les déformations courbées sont transférées à la surface extérieure. La Figure 5 est une vue en coupe transversale de l'enveloppe-même 10 5 après étirage à froid. Le résultat est une augmentation de la longueur, en comparaison avec l'enveloppe 10 avant étirage à froid illustrée dans la Figure 3, une diminution de l'épaisseur de paroi et un reprofilage de la zone de transition 20b. Une vue en coupe transversale de la zone de transition reprofilée 20b est représentée plus en détail dans la Figure 6. 10 En référence à la Figure 6, une surface intérieure 34 de l'enveloppe du liner est essentiellement parfaitement lisse et cylindrique. Par conséquent, sur cette vue en coupe transversale, la surface intérieure 34 apparaît comme une ligne droite, substantiellement parallèle à l'axe longitudinal du cylindre. Une surface extérieure 36 est formée par le processus d'étirage à 15 froid S40 à l'intérieur d'une partie présentant une augmentation généralement courbée de son épaisseur. L'épaisseur LT (après étirage à froid) de la partie tambour 18 de l'enveloppe est indiquée sur la Figure 6 à l'endroit où la zone de transition 20b commence à augmenter en épaisseur. Sur une première longueur FTL, la paroi présente une augmentation 20 d'épaisseur généralement linéaire, formant, en coupe transversale, un faible angle de tranchant a. Après la longueur FTL, la surface 36 s'élève vers le haut, augmentant l'épaisseur de la paroi de l'enveloppe avec un profile courbé (concave) ayant un rayon de courbure relativement grand R1. La courbure devient par la suite convexe avec un rayon de courbure 25 R2 et l'épaisseur de la paroi de l'enveloppe augmente jusqu'à atteindre l'épaisseur Tfm de l'extrémité plus épaisse de l'enveloppe. Ces rayons de courbure R1 et R2 sont environ égaux à ceux présentés par la partie profilée 24a du poinçon 24 et les même symboles de représentation sont donc utilisés. Il ne faut cependant pas oublier qu'il y aura un certain retour 30 élastique et autres déformations inhérentes au retrait de l'enveloppe du poinçon et que cette égalité présumée est uniquement approximative. Il y a un certain nombre de facteurs à considérer à la fois lors de l'opération d'étirage à froid et lors de la définition de la forme de la zone de transition 20b. De telles considérations sont au coeur de nombreux modes de réalisation du procédé de la présente invention et seront abordées plus en détail ci-dessous. Pour le moment, il suffit de comprendre que l'étirage à froid renforce et amincit les parois de l'enveloppe et ajuste la forme de la zone de transition 20b. Après l'étirage à froid S40, l'étape suivante S50 consiste à repousser la partie extrémité 20a, 20b de l'enveloppe 10 pour obtenir un embout en forme de coupole substantiellement fermé 40 ayant un goulot s'étendant vers l'extérieur 42. Le repoussage est une technique conventionnelle bien connue et souvent utilisée pour former une partie goulot sur un récipient cylindrique. Il est, par exemple, utilisé dans les deux procédures de l'état antérieur de la technique indiquées ci-dessus : CA 2 151 862 et JP 2000/202552. Il ne sera donc pas décrit plus en détail. La zone de transition 20b et l'extrémité plus épaisse 20a sont formées pour obtenir l'embout 40 et le goulot 42 de la façon suivante. Le tranchant linéaire FTL forme la partie supérieure de la partie cylindrique de l'enveloppe. La première partie courbée R1 recouvre la première courbure de l'embout en forme de coupole, le matériau de l'enveloppe étant courbé vers le centre. La deuxième partie courbée R2 recouvre la deuxième courbure à partir de laquelle l'embout 40 commence à former le goulot. Le goulot-même est formé à partir de matériau provenant principalement de l'extrémité plus épaisse 42 de l'enveloppe. Une variante du repoussage est le formage à matrices multiples dans lequel l'embout et le goulot sont formés au moyen de petites déformations attribuées à tour de rôle par des moules profilés. Après le repoussage, l'enveloppe 10 est soumise à un traitement de mise en solution S60. Le traitement de mise en solution est effectué par chauffage de l'alliage à une température à laquelle l'intégralité ou la plupart des éléments solubles sont mis en solution (typiquement de 400 à 545°C pour les alliages d'aluminium) et ensuite par refroidissement à un rythme suffisant pour conserver la plupart ou l'intégralité des éléments solubles dans la solution. Le traitement de mise en solution est suivi d'un durcissement par vieillissement pour augmenter la dureté de l'alliage. Dans l'exemple spécifique de l'alliage AA7060, le vieillissement est effectué par un processus à deux étapes, la température de la deuxième étape étant supérieure à celle de la première. Le traitement de mise en solution et le durcissement par vieillissement sont des techniques de traitement bien connues et leur application aux alliages d'aluminium a été bien documentée. Les détails du processus sont donc clairs pour l'homme du métier et il n'est donc pas nécessaire d'élaborer davantage. Ce traitement thermique donne au liner les propriétés mécaniques et la résistance à la corrosion nécessaires à son utilisation en tant que réservoir haute pression. Lors de l'étape finale S70 de la fabrication du liner conformément à la présente invention, l'enveloppe 10 est à nouveau placée dans un tour CNC pour usinage. En référence à la Figure 8, le tour est utilisée pour découper une partie filetée 44 dans la partie intérieure du goulot 42. Ce besoin est une des raisons de la partie goulot plus épaisse : elle doit présenter une épaisseur de paroi suffisante pour permettre le découpage du filetage. Des variantes de mode de réalisation peuvent être filetées de l'extérieur. Un raccord de valve 46 est vissé dans le liner pour fermer cette extrémité et en vue de son utilisation. Afin d'achever le processus de fabrication da la bouteille, l'enveloppe 10 est renforcées avec des fibres de carbone haute résistance imprégnées de résine époxy. Les fibres sont enroulées de façon conventionnelle, par exemple à la fois en hélice et en boucle, pour fournir une résistance aux contraintes longitudinales et circonférentielles. Une couche de fibres de verre également imprégnée de résine époxy est aussi enroulée autour du cylindre pour fournir une protection supplémentaire à la fibre de carbone. Le bobinage composite fibre/époxy est alors complètement durci. Pour finir, la bouteille bobinée est soumise à une opération d'autofrettage afin d'augmenter sa durabilité en induisant des contraintes résiduelles de compression. Pour en revenir à l'opération d'étirage à froid S40 et au profilage de la zone de transition 20b, les facteurs qui contribuent à déterminer les détails de ces paramètres vont désormais être énoncés. La quantité de travail à froid auquel la bouteille est soumise par l'étirage doit suffire à produire une grosseur de grain fine après une opération de recuit supplémentaire. Il s'agit d'éviter une croissance de grain secondaire. Cette quantité requise dépend de facteurs tels que la composition de l'alliage et les détails précis du processus de recuit. La croissance de grain secondaire est particulièrement susceptible de se produire avec des degrés relativement faibles d'écrouissage. En pratique et pour l'alliage AA7060, le minimum requis sera probablement 20% d'écrouissage (tel que défini par le changement dans la surface de la couronne). Si au contraire la quantité d'écrouissage est trop élevée, l'enveloppe 10 se fracturera pendant le traitement. Les alliages de série AA7xxx sont relativement difficiles à traiter et particulièrement susceptibles aux ruptures au cours d'une opération de travail à froid. La limite maximale d'écrouissage pour AA7060 se trouve aux alentours de 38%. Cette restriction s'applique principalement aux parties cylindrique 18 et du fond 16 de l'enveloppe. La partie extrémité plus épaisse 20 subit généralement moins de travail à froid au cours de l'étape d'étirage S40, mais le processus par lequel le goulot est ensuite formé modifie encore la microstructure de l'alliage, rendant les effets du traitement précédent moins importants. En revenant aux Figures 4c-e, il peut être remarqué qu'en retirant l'enveloppe 10 du poinçon 24, une force est appliquée du poinçon à la zone de transition orientée vers l'intérieur 20a, la poussant vers l'extérieur. L'effet de cette force est ressenti le plus fortement au début de la première courbure R1. C'est-à-dire là où la forme de tranchant initiale commence à se courber vers l'intérieur après une distance FTL. Le rayon de courbure est donc laissé relativement grand, afin de distribuer cette force le long de 10 la longueur étirée de l'enveloppe et donc de réduire la possibilité de rupture du matériau. En référence à la Figure 7, il est clair qu'il est souhaitable d'avoir davantage de matériau d'enveloppe au niveau du goulot, c'est-à-dire au niveau de l'extrémité plus épaisse de la zone de transition 20a, afin de 15 supporter le filetage. Pour en revenir à la Figure 6, il peut être remarqué que l'effet du reprofilage de la zone de transition 20b à partir de la forme de tranchant qui résultait de l'étape d'usinage initiale S20 était d'enlever du matériau du milieu du tranchant et de le mettre dans la partie plus épaisse. La réduction du matériau et le grand rayon de courbure de la première 20 partie non-linéaire aident au travail à froid et au retrait de l'enveloppe du poinçon d'étirage à froid. L'ajout de matériau à la partie supérieure aide au repoussage et autres procédures de profilage du goulot. La valeur de R1 est de préférence environ deux fois la valeur de R2. La Figure 9 énonce les étapes impliquées dans la conception de la zone de 25 transition pour la construction d'un liner particulier. Ceci est effectué en référence au processus d'étirage à froid et il s'agit essentiellement de remonter la chaine de conditions nécessaires au travers du procédé de fabrication. Au début S80, les épaisseurs après étirage de la partie goulot et de la partie cylindrique de l'enveloppe sont choisies pour atteindre les objectifs de la conception finale du cylindre, par exemple, résistance à la pression conformément aux normes de conception, poids du cylindre, etc. Les tolérances en matière de taux d'étirage déterminent ensuite S82 les épaisseurs avant étirage des parties tambour et extrémité. Après l'étirage à froid, l'expérience a démontré que, pour les alliages AA7060, l'angle de tranchant a est de préférence entre 1,50 et 30. R1 et R2 (pour le poinçon) sont déterminés S84 par les formules suivantes : R1 - 1515 x (7- fez - FTT) A R2 = 675 X Crfm- FT A où Tfm est l'épaisseur de la partie extrémité 20a de l'enveloppe, FTT est l'épaisseur de l'extrémité de la partie en forme de coin linéaire de la zone de transition et A est une constante. La valeur de A se situe entre 11 et 60. À partir des valeurs de FTL, R1 et R2, la longueur de la zone de transition 20b peut être déterminée S86. Ceci peut être utilisé pour déterminer S88 la longueur avant étirage à froid et donc la forme et la taille du tranchant qui devra être usiné dans l'enveloppe au départ. Dans l'exemple spécifique sur lequel les illustrations des Figures 3 et 5 sont basées, l'étirage à froid n'est pas distribué de façon uniforme sur l'enveloppe 10. La longueur de l'enveloppe 10 est augmentée de 235 mm à 290 mm. C'est-à-dire une extension de 23%. La partie cylindrique 18 est réduite de 1,75 à 1,3 mm et la partie extrémité 20a de 4,4 à 4,0 mm. C'est-à-dire de 26% et 9,1% respectivement. Afin d'obtenir une mesure de la quantité de travail à froid effectué sur l'enveloppe 10 durant cette étape d'étirage S40, une mesure utile est le ratio de la surface de la partie du fond 16 avant et après étirage. Un liner a été fabriqué à l'aide d'alliage d'aluminium AA7060 et ses performances comparées à celles d'un liner en alliage AA6061 typique de l'état antérieur de la technique. Il s'est avéré que la limite d'élasticité et la résistance à la traction du liner AA7060 avaient toutes deux augmenté. REVENDICATIONS1. Procédé de fabrication d'un liner pour utilisation dans un réservoir sous pression, le procédé comportant les étapes visant à: (a) Fournir une enveloppe (10) en alliage d'aluminium, ayant une extrémité fermée (16) et une ouverture, l'enveloppe comportant une partie cylindrique (18) aux parois amincies, une partie extrémité (20a) au niveau de l'ouverture aux parois plus épaisses et une zone de transition intermédiaire (20b) d'épaisseur décroissante ; (b) Etirer l'enveloppe à froid à l'aide d'un poinçon (24) ayant des parois généralement cylindriques et une partie supérieure profilée (24a) qui, au cours de l'opération d'étirage, rejoint la zone de transition (20b) de l'enveloppe ; (c) Former la partie extrémité (20a) et la zone de transition (20b) afin de fermer l'ouverture et de former un goulot (32) s'étendant à partir de celle-ci ; et (d) Découper un filetage dans le goulot. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la partie supérieure profilée (24a) du poinçon s'étend généralement vers l'intérieur et l'étape d'étirage à froid comporte les étapes visant à: (i) pousser le poinçon (24) et l'enveloppe (10) à l'intérieur d'une matrice dont le diamètre est plus petit qu'au moins un diamètre extérieur de la partie extrémité (20a) de l'enveloppe ; et (ii) retirer le poinçon de l'enveloppe (10) de sorte que la partie cylindrique du poinçon forme en outre la zone de transition (20b) de l'enveloppe. 3. Procédé selon la revendication 2 dans lequel l'étape b(ii) conduit à l'aplatissement d'une surface intérieure de la zone de transition (20b) de l'enveloppe. 4. Procédé selon la revendication 2 ou 3 dans lequel la partie supérieure profilée (24a) du poinçon comporte une première portion courbée vers l'intérieur d'un rayon convexe de courbure R1 adjacente à une deuxième portion courbée vers l'intérieur d'un rayon concave de courbure R2. 5. Procédé selon la revendication 4 dans lequel R1 est plus grand que R2. 6. Procédé selon la revendication 5 dans lequel R1 = 2 x R2 ± 20%. 7. Procédé selon la revendication 6 dans lequel R1 et R2 sont déterminés par les équations R1 - 15 5 X Crfm - F771 675 (7" - FM P2- Aoù la partie extrémité (20a) de l'enveloppe, après étirage, a une épaisseur Tfm, la zone de transition a une partie en coin, après l'étirage, d'épaisseur maximum FTT et A est une valeur constante entre 11 et 60. 8. Procédé selon n'importe laquelle des revendications 2 à 7 dans lequel la matrice à un diamètre inférieur à celui de la partie cylindrique (18) de l'enveloppe. 9. Procédé selon n'importe laquelle des revendications précédentes dans lequel l'étape (a), l'étape visant à fournir l'enveloppe, comporte les étapes visant à: (i) Fournir l'enveloppe (10) ayant une extrémité fermée (16) et une ouverture ; et (ii) Usiner l'enveloppe pour obtenir l'enveloppe ayant une partie cylindrique (18) aux parois amincies, la partie extrémité (20a) aux parois plus épaisses et la zone de transition (20b) d'épaisseur décroissante. 10. Procédé selon la revendication 9 dans lequel l'enveloppe (10) est formée par extrusion de l'alliage d'aluminium. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel l'étape (c) est effectuée par repoussage. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel l'alliage d'aluminium est un alliage dur tel qu'un alliage sélectionné parmi les séries AA7xxx ou AA2xxx. 13. Procédé selon la revendication 12 dans lequel l'alliage d'aluminiumest sélectionné parmi la série AA7xxx. 14. Procédé selon la revendication 13 dans lequel l'alliage d'aluminium est AA7060. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel l'étape d'étirage à froid implique le travail à froid de l'enveloppe d'une quantité allant de 15 à 38%. 16. Procédé selon la revendication 15 dans lequel le travail à froid est d'une quantité allant de 25 à 38%.