FR 3003584 A1 20140926 FR 1300648 A 20130320 Système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires. L'invention concerne principalement un système aéraulique d'assainissement de mur ancien de bâtisse soumis à des remontées capillaires. La réhabilitation de bâtiments anciens se confronte souvent à des problèmes d'humidité, et notamment à des murs de bâtisse humides en raison de remontées capillaires. L'assèchement des murs de bâtisse est un processus long, de l'ordre de 6 à 18 mois, et couteux. Par ailleurs, cet assèchement peut conduire à une dégradation à long terme des murs de bâtisse. D'autres méthodes de suppression des remontées capillaires telles que le drainage ou la mise en place de barrières étanches existent. Mais ces méthodes nécessitent des travaux importants et sont subordonnés à la possibilité d'un accès complet aux faces externe et interne du mur de bâtisse, ce qui n'est pas toujours le cas. Le système présenté dans la publication FR2927341 permet de s'affranchir de ces différents problèmes en proposant un système qui permet d'éviter toute conséquence néfaste des remontées capillaires tout en conservant le processus naturel des remontées capillaires. Pour ce faire, ce système propose la formation d'une lame de circulation d'air entre le mur de bâtisse et une séparation étanche ménagée à proximité de ce mur de bâtisse. Cette lame d'air est réalisée par la présence de canalisations de soufflage d'air situées en partie inférieure de la lame de circulation d'air, et de canalisations d'aspiration d'air situées en partie supérieure de la lame de circulation d'air. Mais la détermination du débit d'air soufflé dans la lame de circulation d'air nécessite d'être améliorée afin de s'affranchir totalement des conséquences de la présence contrôlée des remontées capillaires et ce, quelles que soient les conditions climatiques extérieures. Dans ce contexte, la présente invention vise un système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires qui est amélioré par rapport au système proposé dans l'art antérieur. A cet effet, le système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires est essentiellement caractérisé en ce qu'il comporte au moins une paroi d'isolation thermique apposée à distance de la face extérieure et/ou intérieure du dit mur de bâtisse en formant un espace tampon 5 d'assainissement et une paroi étanche apposée sur l'une et/ou l'autre des faces de la dite paroi d'isolation thermique, en ce qu'un flux d'air soufflé formant un balayage circule dans le dit espace tampon depuis sa partie inférieure vers et jusqu'à sa partie supérieure, et en ce que le débit d'air soufflé dans l'espace tampon est évalué pour que la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace 10 tampon reste inférieure à la pression de vapeur saturante dans cet espace tampon, en tenant compte au moins de : - du débit massique de vapeur d'eau dans l'espace tampon résultant des remontées capillaires, - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse, 15 - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux intérieurs, et - du débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans les matériaux extérieurs, ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau dans 20 l'espace tampon par unité de temps, laquelle variation de masse de vapeur d'eau dans l'espace tampon est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau dans cet espace tampon reste inférieure à la pression de vapeur saturante, ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau dans 25 l'espace tampon en fonction du débit d'air soufflé dans l'espace tampon. Le système de l'invention peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : - on considère dans le système de l'invention que : 30 - le débit massique de vapeur d'eau dans l'espace tampon résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvc1/2 = ke (Psin- P112) où ke est exprimé en kg / % tenu .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 106 , est exprimé kg / °in - -eau .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : mvm = wme (P1- P2) où wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse, P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon, et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace opposé au mur de la bâtisse, - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans la paroi d'isolation thermique est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mve/Mvi = t We/Wi (Pefi - P1/2) où we/wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux respectivement extérieurs et intérieursde la paroi d'isolation thermique, P,,2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon, et Peu est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace respectivement extérieur et intérieur opposé à la paroi d'isolation thermique considérée, - le débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans l'espace tampon est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mvb1/2 = a q1/2(Pe/i - P112) où a q1/2 est équivalent à la perméance active dans l'espace tampon où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q. q1/2 est le débit d'air soufflé dans l'espace tampon exprimé en m3 / h Pe/i est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace opposé à la paroi d'isolation thermique, et P1/2(t) est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon en fonction du temps de balayage. la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon considéré est une valeur moyenne de la pression partielle instantanée de vapeur d'eau dans le dit espace tampon qui est soumise aux alternances de fonctionnement et d'arrêt du balayage dans l'espace tampon, et forme ainsi une pression partielle de vapeur d'eau équivalente. - selon une variante, une paroi d'isolation thermique est apposée à distance de la face extérieure du mur de bâtisse en formant un espace tampon d'assainissement, et en ce que la pression partielle de vapeur d'eau équivalente dans l'espace tampon en fonction du débit d'air soufflé dans cet espace tampon est évaluée par la formule suivante : P1 p = (C + BD) / (1 - AB) OÙ A = Wme / (wi + Wme) B = Wme / (We + ke + Wme + a qlp) C = (we Pe ke Ps1 + a q1 p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), et D = (wiPi / (wi + Wme) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit une paroi étanche, la paroi d'isolation thermique et un enduit, et wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit une plaque de parement. - selon une autre variante, une paroi d'isolation thermique est apposée à distance de la face intérieure du mur de bâtisse en formant un espace tampon d'assainissement, et la pression partielle de vapeur d'eau équivalente dans l'espace tampon en fonction du débit d'air soufflé dans cet espace tampon est évaluée par la formule suivante : P2p = (D + AC) / (1 - AB) OÙ A = Wme / (wi + ke + Wme + a q2e) B = Wme (We + Wme) C = (We Pe) / (We + Wme), et D =(w;Pi+ ke Ps2 + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit un enduit, et wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la paroi d'isolation thermique, une paroi étanche et une plaque de parement. - selon une nouvelle variante avantageuse, le système comporte une première et une seconde paroi d'isolation thermique disposées chacune à Io distance respectivement de la face extérieure et intérieure du mur de la bâtisse en formant ainsi un premier et un second espace tampon d'assainissement, une première paroi étanche est disposée sur la face intérieure de la première paroi d'isolation thermique, une seconde paroi étanche est disposée sur la face intérieure de la seconde paroi d'isolation thermique, en ce qu'un premier flux d'air 15 soufflé formant un balayage circule dans le premier espace tampon, un second flux d'air soufflé formant balayage circule dans le second espace tampon, et les débits d'air soufflés dans chacun des espaces tampon sont évalués pour que la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon considéré reste inférieure à la pression de vapeur saturante dans cet espace tampon, en tenant 20 compte au moins de : - du débit massique de vapeur d'eau dans le premier espace tampon résultant des remontées capillaires, - du débit massique de vapeur d'eau dans le second espace tampon (46,56) résultant des remontées capillaires, 25 - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse, - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche, la première paroi d'isolation thermique et un enduit, - du débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux intérieurs 30 soit la seconde paroi d'isolation thermique, la seconde paroi étanche et une plaque de parement, - du débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le premier espace tampon, et - du débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le second espace tampon, ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau dans chacun des premier et des second espaces tampon par unité de temps, laquelle variation de masse de vapeur d'eau dans l'espace tampon considéré est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau dans cet espace tampon reste inférieure à la pression de vapeur saturante, ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau dans chacun des premier et second espaces tampon en fonction du débit d'air soufflé dans io l'espace tampon considéré. - On considère dans le système que : - le débit massique de vapeur d'eau (mvci) dans le premier espace tampon (46) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : 15 Mycl = ke (Ps1- P1) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, 20 où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % teau .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. 25 le débit massique de vapeur d'eau (mve2) dans le second espace tampon (56) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvc2 = ke (Ps2 - P2) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule 30 suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans le mur de la bâtisse est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mem = ± Wme (P1 - P2) OÙ wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse, P, est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon, et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon, - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux extérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mve = we (Pe - P1) Où We est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche, la première paroi d'isolation thermique et l'enduit , P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon, et Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique, - le débit massique de vapeur d'eau transférée dans les matériaux intérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : = Wi (Pi - P2) où wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la seconde paroi d'isolation thermique, la seconde paroi étanche et la plaque de parement, P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon, et Pi est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace intérieur opposé à la seconde paroi d'isolation thermique, - le débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le premier espace tampon est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - P1) où a q1 est équivalent à la perméance active dans le premier espace tampon où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q. q1 est le débit d'air soufflé dans le premier espace tampon exprimé en m3 / h Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique, et P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon en fonction du temps de balayage, et - le débit massique de vapeur d'eau extraite par le balayage dans le second espace tampon est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvb2 = a q2(Pe - P2) où aq2 est équivalent à la perméance active dans le second espace tampon où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q. q2 est le débit d'air soufflé dans le second espace tampon exprimé en m3 / h Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique, et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon en fonction du temps de balayage. les pressions partielles de vapeur d'eau dans chaque espace tampon sont chacune une valeur moyenne de la pression partielle instantanée de vapeur d'eau dans le dit espace tampon, qui est soumise aux alternances de fonctionnement et d'arrêt du balayage dans l'espace tampon, et forment ainsi des pressions partielles de vapeur d'eau équivalentes. - les pressions partielles de vapeur d'eau dans chacun des premier et second espaces tampon en fonction du débit d'air soufflé dans l'espace tampon 5 considéré sont évaluées par les formules suivante : P1 p = (C + BD) / (1 -AB) P2p = (D + AC) / (1 - AB) OÙ A = wme / (wi + ke + wme + a q2p) B = wme / (we + ke + wme + a q1 p) 10 C = (We Pe + ke Psi + a q1 p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), et D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : 15 - la figure 1 est une représentation schématique en coupe d'un système d'assainissement de l'invention selon une première variante pour laquelle un espace tampon est ménagé du coté de la face intérieure du mur de bâtisse, - la figure 2 est une représentation schématique des transferts hydriques induits dans le système d'assainissement de la première variante, 20 - la figure 3 est une représentation schématique en coupe d'un système d'assainissement de l'invention selon une seconde variante pour laquelle un espace tampon est ménagé du coté de la face extérieure du mur de bâtisse, - la figure 4 est une représentation schématique des transferts hydriques induits dans le système d'assainissement de la seconde variante, 25 - la figure 5 est une représentation schématique en coupe d'un système d'assainissement de l'invention selon une troisième variante pour laquelle un premier espace tampon est ménagé du coté de la face extérieure du mur de bâtisse et un second espace tampon est ménagé du coté de la face intérieure du mur de bâtisse, 30 - la figure 6 est une représentation schématique des transferts hydriques induits dans le système d'assainissement de la troisième variante, - la figure 7 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 8 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première s variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la première variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, - la figure 9 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction 10 de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 10 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en 15 fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la première variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la première variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, 20 - la figure 11 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, 25 - la figure 12 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la seconde variante dans lequel un débit d'air circule dans 30 l'espace tampon, - la figure 13 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 14 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la seconde variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la seconde variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, - la figure 15 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 16 est un graphique illustrant, pour la période hivernale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la troisième variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon, - la figure 17 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement dans lequel aucun débit d'air ne circule dans l'espace tampon, - la figure 18 est un graphique illustrant, pour la période estivale et en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse selon la configuration de la troisième variante, la pression de vapeur saturante dans le mur de bâtisse ainsi que la pression partielle de vapeur d'eau dans le mur de bâtisse pour un système d'assainissement de la troisième variante dans lequel un débit d'air circule dans l'espace tampon. En référence à la figure 1, le système d'assainissement de l'invention 1 selon une première variante est réalisé autour d'un mur de bâtisse 2 de hauteur h subissant des remontées capillaires 3 jusqu'à une certaine hauteur hc. Selon cette variante, une paroi d'isolation thermique 4 est ménagée à distance de la face interne 5 du mur de bâtisse 2 en formant un espace 6 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un débit de balayage q2, cet espace formant ainsi un espace tampon d'assainissement 6. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 7 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et de canalisations perforées 8 situées sous le plafond qui sont reliées à un système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. Par ailleurs, la face interne 10 de la paroi d'isolation thermique 4 est io recouverte d'une paroi étanche 9, par exemple un écran pare-vapeur, elle-même recouverte d'une plaque de parement 11. Du coté extérieur au mur de bâtisse 2, un enduit 12 est appliqué sur toute la surface de la face externe 13 du dit mur de bâtisse 2. En référence à la figure 3, le système d'assainissement de l'invention 20 15 selon une deuxième variante est réalisé autour d'un mur de bâtisse 22 de hauteur h subissant des remontées capillaires 23 jusqu'à une certaine hauteur hc. Selon cette variante, une paroi d'isolation thermique 24 est ménagée à distance de la face externe 25 du mur de bâtisse 22 en formant un espace 26 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un 20 débit de balayage q2, cet espace formant ainsi un espace tampon d'assainissement 26. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 27 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et de canalisations perforées 28 situées sous le plafond qui sont reliées à un 25 système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. Par ailleurs, la face interne 30 de la paroi d'isolation thermique 24 est recouverte d'une paroi étanche 29, par exemple un écran pare-vapeur. Un enduit 31 vient recouvrir la face externe 32 de la paroi d'isolation thermique 24. Du coté intérieur au mur de bâtisse 2, une plaque de parement 33 est 30 apposée contre la face interne 34 du dit mur de bâtisse 22. Ainsi, selon la première variante, l'espace tampon d'assainissement 6 se situe du coté intérieur au mur de bâtisse 2 alors que dans la seconde variante, l'espace tampon d'assainissement 26 se situe du coté extérieur au mur de bâtisse 22. Selon une troisième variante, il est possible de prévoir deux espaces tampon d'assainissement respectivement situés du coté externe et du coté interne du mur de bâtisse. Pour ce faire et en référence à la figure 5, le système d'assainissement de l'invention 40 selon la troisième variante est réalisé autour d'un mur de bâtisse 42 de hauteur h subissant des remontées capillaires 43 jusqu'à une certaine hauteur hc. Selon cette variante, une première paroi d'isolation thermique 44 est ménagée à distance de la face externe 45 du mur de bâtisse 42 en formant un Io espace 46 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un débit de balayage q,, cet espace formant ainsi un premier espace tampon d'assainissement 46. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 47 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et 15 de canalisations perforées 48 situées sous le plafond qui sont reliées à un système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. Par ailleurs, la face interne 50 de la première paroi d'isolation thermique 44 est recouverte d'une première paroi étanche 49, par exemple un écran pare-vapeur. Un enduit 51 vient recouvrir la face externe 52 de la première paroi 20 d'isolation thermique 44. Du coté intérieur au mur de bâtisse 42, une seconde paroi d'isolation thermique 54 est ménagée à distance de la face interne 55 du mur de bâtisse 2 en formant un espace 56 dans lequel circule verticalement et de bas en haut un flux d'air soufflé avec un débit de balayage qi, cet espace formant ainsi un espace 25 tampon d'assainissement 56. Le flux d'air soufflé est mis en oeuvre au moyen de canalisations perforées 57 situées sur le sol et reliées à un système non représenté d'aspiration de l'air, et de canalisations perforées 58 situées sous le plafond qui sont reliées à un système non représenté d'évacuation de l'air vers l'extérieur. 30 Par ailleurs, la face interne 60 de la paroi d'isolation thermique 54 est recouverte d'une paroi étanche 59, par exemple un écran pare-vapeur, elle-même recouverte d'une plaque de parement 61. Selon l'invention, la détermination des débits q1 et q2 des flux d'air circulant dans les espaces tampons d'assainissement précités 6,26 ;46,56 est effectuée afin que, quelques soient les conditions climatiques extérieures, la pression partielle de vapeur d'eau P1, P2 dans l'espace tampon considéré 6,26 ;46,56 reste toujours inférieure à la pression de vapeur saturante Pst, Pst dans ce même espace tampon, ce dont il résulte une absence de condensation et ainsi une absence de tout risque de détérioration des matériaux du système et des locaux qu'il protège. Les calculs exposés ci après sont réalisés pour le système d'assainissement de l'invention de la troisième variante (figure 5). Il sera vu ensuite, l'applicabilité immédiate de cette détermination aux première et seconde variantes du système d'assainissement de l'invention (figures 1 et 3). Selon l'invention, doivent être pris en compte pour la détermination des débits q1 et q2 de flux d'air soufflé tous les transferts hydriques résultant du système, à savoir : - les transferts hydriques horizontaux de part et d'autre du mur de bâtisse 42 et des première 44 et seconde 54 paroi d'isolation thermique, et - les transferts hydriques verticaux au sein des premier 46 et seconde 56 espaces tampon, c'est-à-dire les transferts hydriques résultant de la présence des remontées capillaires et les transferts hydriques résultant de l'assèchement opéré par le flux d'air soufflé. On décrit ci-après la détermination des différents débits massiques de vapeur d'eau illustrant les transferts hydriques précités. Le débit massique de vapeur d'eau myci dans le premier espace tampon 46 résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvci = ke (Ps1- P1) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et % -eau k = 1,510-6, est exprimé kg / t .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. - le débit massique de vapeur d'eau mvb2 dans le second espace tampon 56 résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : mvc2 = ke (Pe- P2) s - le débit massique de vapeur d'eau mvm transférée dans le mur de la bâtisse 42 est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvm = t Wme (P1 - P2) où wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse 42, 10 - le débit massique de vapeur d'eau mve transférée dans les matériaux extérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mve = we (Pe - Pi) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche 49, la première paroi d'isolation thermique 44 15 et l'enduit 51 pour la troisième variante de la figure 5, et Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique 44, - le débit massique de vapeur d'eau mvi transférée dans les matériaux intérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : 20 m,,; =t wi (Pi - P2) où wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la seconde paroi d'isolation thermique 54, la seconde paroi étanche 59 et la plaque de parement 61 pour la troisième variante de la figure 5, et Pi est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace intérieur opposé à 25 la seconde paroi d'isolation thermique 54, - le débit massique de vapeur d'eau mvbi extraite par le balayage dans le premier espace tampon 46 est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - Pi) 30 où aq1 est équivalent à la perméance active dans le premier espace tampon 46 où a = 7,464 10.6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.qi est le débit d'air soufflé dans le premier espace tampon 46 exprimé en m3 / h, et - le débit massique de vapeur d'eau Mvb2 extraite par le balayage dans le second espace tampon 56 est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mvb2 = a q2(Pe - P2) où a q2 est équivalent à la perméance active dans le second espace tampon 56 où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.q2 est le débit d'air soufflé dans le second espace tampon () exprimé en m3 / h. La considération de ces transferts hydriques dans leur positions respectives dans le système est illustrée schématiquement sur la figure 6 à travers : - la perméance effective à la vapeur d'eau wree du mur de la bâtisse 42, - la perméance effective à la vapeur d'eau we des matériaux extérieurs, - la perméance effective à la vapeur d'eau wi des matériaux intérieurs, les facteurs a q1 et aq2 équivalents à la perméance active dans les premier 46 et second 56 espaces tampon, et - le facteur ke utilisé dans le calcul des débits massique de vapeur d'eau Mvc1,Mvc2 résultant des remontées capillaires dans les premier 46 et second 56 espaces tampon. Les différentes pressions partielles de vapeur d'eau Pe,Pi, P1, P2 du système et les pressions de vapeur saturante Pst Ps2 dans les premier et second espaces tampon sont également illustrées en relation avec les transferts hydriques précités. On déduit de ces expressions des débits massiques explicitées plus haut 30 la variation de la masse de vapeur d'eau dans chacun des premier 46 et second 56 espaces tampon dans un volume élémentaire de 1m2. Pour le premier espace tampon 46, la variation de la masse de vapeur d'eau Arno s'exprime de la façon suivante . Arno = we (Pe - Pi) + ke (Psi - P1) wme (P2 - Pi) + a qi (Pe - Pl) (1) Pour le second espace tampon 56, la variation de la masse de vapeur d'eau Amv2s'exprime de la façon suivante . Amv2 = wi(Pi - P2) + ke (Ps2 - P2) + wme (P1 - P2) + a q2 (Pe - P2) (2) Pour être plus précis, la variation de la masse de vapeur est également une 5 fonction du temps de balayage, les pressions partielles de vapeur d'eau P1, P2 dans les espaces tampon considérés 46,56 variant elles-mêmes en fonction du temps. Les expressions des variations de la masse de vapeur d'eau en fonction du temps Arrive Amv2(t) s'expriment alors de la façon suivante : 10 Arnvi(t) = [We(Pe - P1(t)) + ke (Ps1 - P1(t)) + wme (P2(t) - P1(t)) + a q1 (Pe - P1(t))] At (3) Amv2(t) = [wi(Pi - P2(t)) + ke (Ps2 - P2(t)) + wme (P1(t) - P2(t)) + a q2 (Pe - P2(t))] At (4) 15 Le balayage dans chacun des premier 46 et second 56 espaces tampon est cyclique, c'est-à-dire qu'il présente une alternance de flux d'air en circulation et de flux d'air en arrêt. Selon l'invention, on peut considérer un balayage permanent qui serait équivalent à un balayage cyclique régulier. 20 Pour ce faire, les pressions partielles de vapeur d'eau Piq, P2q dans les espaces tampon considérés 46,56 en balayage permanent équivalent correspondent aux valeurs moyennes des pressions partielles de vapeur d'eau Pl(t), P2(t) d'un balayage cyclique régulier. Par ailleurs, les débits de flux d'air soufflés q1, q2 dans les premier 46 et second 56 espaces tampons seront 25 également considérés équivalents aux valeurs moyennes des débits q1(t), q2(t) d'un balayage cyclique régulier. En outre, tant que l'objectif recherché est atteint, à savoir que les pressions partielles de vapeur d'eau Piq, P2q dans les premier 46 et second 56 espaces tampon restent inférieures à aux pressions de vapeur saturante Ps1 , Ps2 dans 30 ces mêmes espaces tampon 46,56, on aura Amvi(t)i At = 0 et Amv2(t) i At = O. L'équation (3) prend alors la forme suivante : we (Pe - P1 p) + ke (Ps1 - P1 p) + wme (P2p - P1 p) + a ql p (Pe - P1 p) = 0 On peut alors en déduire l'expression de la pression partielle de vapeur d'eau équivalente P1p dans le premier espace tampon 46 en fonction des paramètres du système et plus particulièrement du débit d'air soufflé équivalent q1p dans ce premier espace tampon 46 : P1 p = (We Pe + ke Ps1 + wme P2p + a q1 p Pe) / (we + ke + wrne + a q1 p) (5) De façon analogue , la pression partielle de vapeur d'eau équivalente P2p dans le second espace tampon 56 en fonction des paramètres du système et plus particulièrement du débit d'air soufflé équivalent q2p dans ce second espace tampon 56 s'exprime alors de la façon suivante à partir de l'équation (4) : \Ni (Pi - P2p) + ke (Ps2 - P2p) + wme (Pin P2p) + a q2p (Pe - P2p) = 0 On peut alors en déduire l'expression de la pression partielle de vapeur 10 d'eau équivalente P2p dans le premier espace tampon 46 en fonction des paramètres du système et plus particulièrement du débit d'air soufflé équivalent q2p dans ce second espace tampon 56 : P2p = (\A/Pi + ke Ps2 + wme P1p + a q2p Pe) / (wi + ke + wme + a q2p) (6) On déduit des équations (5) et (6) un système cramérien de 2 équations 15 pour les 2 inconnues P1p et P2p qui trouve résolution par l'expression suivante des pressions partielles de vapeur d'eau équivalente P1p, P2p dans les premier 46 et second 56 espaces tampon : P1 p = (C + BD) / (1 -AB) (7) P2p = (D + AC) / (1 - AB) (8) 20 où A = wme / (wi + ke + Wme + a q2p) B = Wme / (We + ke + Wme + a q1p) C = (We Pe + ke Psi + a q1p Pe) / (we + ke + Wme + a p), et D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1+ ke + Wme + a q2p) On peut ainsi, selon l'invention, déterminer les débits d'air soufflés 25 équivalent q1p, q2p pour obtenir des pressions partielles de vapeur d'eau équivalente P1p, P2p inférieures aux pressions de vapeurs saturante correspondantes Pst Ps2. Les équations (7) et (8) s'appliquent également aux première et seconde variantes de réalisation du système. 30 Dans le cas de la première variante ne comportant qu'un seul espace tampon 6 du coté interne du mur de bâtisse correspondant au second espace tampon 56 de la troisième variante, on considèrera alors notamment : - le débit massique de vapeur d'eau mvc2 dans l'espace tampon 6 résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h qui répond à la formule suivante : mvc2 = ke (Ps2 - P2) - le débit massique de vapeur d'eau mvm transférée dans le mur de la bâtisse 42 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : mvm = ± wme (P1 - P2), Pi correspondant alors à la pression extérieure au mur de bâtisse 2. - le débit massique de vapeur d'eau rnvi transférée dans la paroi d'isolation lo thermique 4 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : m,,; =t wi (Pi - P2) , et - le débit massique de vapeur d'eau Mvb2 extraite par le balayage dans le second espace tampon 56 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : 15 Mvb2 = a q2(Pe - P2) La considération de tous les transferts hydriques dans leur positions respectives dans le système est illustrée schématiquement sur la figure 2 à travers : - la perméance effective à la vapeur d'eau wme du mur de la bâtisse 4, 20 - la perméance effective à la vapeur d'eau wi des matériaux intérieurs, soit la paroi d'isolation thermique 4, la paroi étanche 9 et la plaque de parement 11, - la perméance effective à la vapeur d'eau we des matériaux extérieurs soit l'enduit 12, - le facteur aq2 équivalent à la perméance active dans l'espace tampon 6, 25 et - le facteur ke utilisé dans le calcul du débit massique de vapeur d'eau Mvc2 résultant des remontées capillaires dans l'espace tampon 6. Les différentes pressions partielles de vapeur d'eau Pi, P1, P2 du système et la pression de vapeur saturante Ps2 dans l'espace tampon 6 sont également 30 illustrées sur la figure 2 en relation avec les transferts hydriques précités. Autrement dit, on considèrera ainsi dans les équations (7) et (8) que q1p=0, et ke du premier espace tampon = O. La pression partielle de vapeur d'eau équivalente P2p s'exprime alors de la façon suivante : P2p = (D + AC) / (1 - AB) (10) OÙ A=wme/(Wi+ke+wme+eq2p) B = wme (we wme) C = (we Pe) / (we + Wme), et D= (w1 Pi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1+ ke + Wme + a q2p). Dans le cas de la seconde variante ne comportant qu'un seul espace tampon 26 du coté externe du mur de bâtisse 22 correspondant au premier espace tampon 46 de la troisième variante, on considérera alors notamment : - le débit massique de vapeur d'eau mvbi dans l'espace tampon 26 résultant 10 des remontées capillaires qui est exprimé en kg / m2.h qui répond à la formule suivante : mvci = ke (Ps1 - P1) - le débit massique de vapeur d'eau rnvb, transférée dans le mur de la bâtisse 42 qui est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : 15 mvm = t Wme (P1 - P2), P2 correspondant alors à la pression intérieure au mur de bâtisse 22. - le débit massique de vapeur d'eau mve transférée dans la paroi d'isolation thermique 24 est exprimé en kg / m2. h qui répond à la formule suivante : mve = We (Pe - P1) , et 20 - le débit massique de vapeur d'eau mvbi extraite par le balayage dans l'espace tampon 26 qui est exprimé en kg / m2. h et qui répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - P1) La considération de tous les transferts hydriques dans leur positions 25 respectives dans le système est illustrée schématiquement sur la figure 4 à travers : - la perméance effective à la vapeur d'eau wme du mur de la bâtisse 22, - la perméance effective à la vapeur d'eau we des matériaux extérieurs, soit la paroi étanche 29, la paroi d'isolation thermique 24 et l'enduit 31. 30 - la perméance effective à la vapeur d'eau wi des matériaux intérieurs, soit la plaque de parement 33, - le facteur aq1 équivalent à la perméance active dans l'espace tampon 26, et - le facteur ke utilisé dans le calcul du débit massique de vapeur d'eau mvci résultant des remontées capillaires dans l'espace tampon 26. Les différentes pressions partielles de vapeur d'eau Pe, P1, P2 du système et la pression de vapeur saturante Ps1 dans l'espace tampon 26 sont également illustrées sur la figure 4 en relation avec les transferts hydriques précités. Autrement dit, on considèrera ainsi dans les équations (7) et (8) que q2p=0, et ke du seconde espace tampon = 0. La pression partielle de vapeur d'eau équivalente P1p s'exprime alors de la façon suivante : P1 p = (C + BD) / (1 - AB) (9) OÙ A = Wme / (wi + Wme) B = Wme (We ke + Wme + a q1p) C = (we Pe + ke Ps1 + a q1 p Pe) / (we + ke + wm. + a q1 p), et D = (wi Pi / (wi + Wme) On se réfère aux figures 7 à 10 pour présenter les résultats relatifs au système de la première variante par application de l'équation (10). Les figures 7 et 8 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison hivernale. Le graphe 100 de la figure 7 exprime la pression de vapeur saturante 101 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 102 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 6. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 102 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 101, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 103 de la figure 8 exprime la pression de vapeur saturante 104 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 105 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 6 à un débit q2p déterminé à partir de l'équation (10). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 105 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 104 dans l'espace tampon 6 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 2. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. Les figures 9 et 10 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison estivale. Le graphe 106 de la figure 9 exprime la pression de vapeur saturante 107 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 108 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 6. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 108 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 107, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 109 de la figure 10 exprime la pression de vapeur saturante 110 dans l'espace tampon 6 et la pression partielle de vapeur d'eau 111 dans l'espace tampon 6 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 1 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 6 à un débit q2p déterminé à partir de l'équation (10). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 111 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 110 dans l'espace tampon 6 quelque soit l'épaisseur du mur de bâtisse 2. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. On se réfère aux figures 11 à 14 pour présenter les résultats relatifs au système de la seconde variante par application de l'équation (9). Les figures 11 et 12 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison hivernale. Le graphe 112 de la figure 11 exprime la pression de vapeur saturante 113 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 114 dans l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 22 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 26. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 114 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 113, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 115 de la figure 12 exprime la pression de vapeur saturante 116 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 117 dans l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 22 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel un flux d'air est soufflé 5 dans l'espace tampon 26 à un débit q1p déterminé à partir de l'équation (9). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 117 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 116 dans l'espace tampon 26 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 22. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité 10 résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. Les figures 13 et 14 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison estivale. Le graphe 118 de la figure 13 exprime la pression de vapeur saturante 119 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 120 dans 15 l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 22 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 26. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 120 avoisine la courbe de la pression de vapeur saturante 119, ce dont il résulte une 20 condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 121 de la figure 14 exprime la pression de vapeur saturante 122 dans l'espace tampon 26 et la pression partielle de vapeur d'eau 123 dans l'espace tampon 26 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 2 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel un flux d'air est soufflé 25 dans l'espace tampon 26 à un débit q1p déterminé à partir de l'équation (9). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 123 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 122 dans l'espace tampon 26 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 22. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité 30 résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. On se réfère aux figures 15 à 18 pour présenter les résultats relatifs au système de la seconde variante par application des équations (7) et (8). Les figures 15 et 16 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison hivernale. Le graphe 124 de la figure 15 exprime la pression de vapeur saturante 125 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 126 dans l'espace tampon considéré 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 5 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 46,56. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 126 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 125, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. Le graphe 127 de la figure 16 exprime la pression de vapeur saturante 128 10 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 129 dans l'espace tampon considéré 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 5 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 46,56 à un débit q1p, q2p déterminé à partir des équations (7) et (8). 15 On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 129 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 128 dans l'espace tampon 46,56 quelle que soit l'épaisseur du mur de bâtisse 42. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. 20 Les figures 17 et 18 présentent les résultats tenant compte des conditions climatiques pendant la saison estivale. Le graphe 130 de la figure 17 exprime la pression de vapeur saturante 131 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 132 dans l'espace tampon 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur 25 de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 5 pour lequel aucun flux d'air n'est soufflé dans l'espace tampon 46, 56. On constate que la courbe de la pression partielle de vapeur d'eau 132 coupe la courbe de la pression de vapeur saturante 131, ce dont il résulte une condensation nuisible pour le local à isoler. 30 Le graphe 133 de la figure 18 exprime la pression de vapeur saturante 134 dans le premier 46 ou le second 56 espace tampon et la pression partielle de vapeur d'eau 135 dans l'espace tampon considéré 46,56 en fonction de l'épaisseur du mur de bâtisse 42 pour un système selon la configuration de la figure 3 pour lequel un flux d'air est soufflé dans l'espace tampon 46,56 à un débit q1p, q2p déterminé à partir des équations (7) et (8). On constate que la pression partielle de vapeur d'eau 135 reste inférieure à la pression de vapeur saturante 134 dans l'espace tampon 46,56 quelle que soit s l'épaisseur du mur de bâtisse 42. Ainsi, le système de l'invention permet d'éviter toute condensation et ainsi toute détérioration par propagation de l'humidité résultant des remontées capillaires dans le système et dans le local à protéger. REVENDICATIONS1. Système aéraulique d'assainissement de mur de bâtisse soumis à des remontées capillaires, caractérisé en ce qu'il comporte au moins une paroi d'isolation thermique (4 ;24 ;44,54) apposée à distance de la face extérieure et/ou intérieure (5 ;25 ;45,55) du dit mur de bâtisse (2 ;22 ;42) en formant un espace tampon d'assainissement (6 ;26 ;46,56) et une paroi étanche (9 ;29 ;49,59) Io apposée sur l'une et/ou l'autre des faces (10 ;30 ; 50 ,60) de la dite paroi d'isolation thermique (4 ;24 ;44,54), en ce qu'un flux d'air soufflé formant un balayage circule dans le dit espace tampon (6 ;26 ;46,56) depuis sa partie inférieure vers et jusqu'à sa partie supérieure, et en ce que le débit d'air soufflé (q1,q2) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) est évalué pour que la pression 15 partielle de vapeur d'eau (P112) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) reste inférieure à la pression de vapeur saturante (Psi/2) dans cet espace tampon (6 ;26 ;46,56), en tenant compte au moins de : - du débit massique de vapeur d'eau (mvcv2) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) résultant des remontées capillaires, 20 - du débit massique de vapeur d'eau (m.) transférée dans le mur de la bâtisse (2 ;22 ;42 ), - du débit massique de vapeur d'eau (ni) transférée dans les matériaux intérieurs (4,9,11 ;33 ; 54,59,61), - du débit massique de vapeur d'eau (mye) transférée dans les matériaux 25 extérieurs (12 ;30,24,31 ;50,44,51),et - du débit massique de vapeur d'eau (mvbv2) extraite par le balayage dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56), ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau (Amvi(t>, Amv2(t)) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) par unité de temps, 30 laquelle variation de masse de vapeur d'eau (Amom, Amv2(t)) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau (P1,2) dans cet espace tampon (6 ;26 ;46,56) reste inférieure à la pression de vapeur saturante (Ps112),ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau (P112) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) en fonction du débit d'air soufflé (q1/2) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56). 2. Système aéraulique selon la revendication 1, caractérisé en ce que : - le débit massique de vapeur d'eau (mvc112) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvc1/2 = ke (Ps1/2 - P1,2) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse (2 ;22 ;42 ) comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse (2 ;22 ;42) soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % tenu .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré - le débit massique de vapeur d'eau (m',,) transférée dans le mur de la bâtisse (2 ;22 ;42) est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : mvm = wme (Pi - P2) OÙ Wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse (2 ;22 ;42 ), P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56), et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace opposé au mur de la bâtisse (2 ;22 ;42) , le débit massique de vapeur d'eau hm m 1 transférée dans la paroi ,-vi -ve, d'isolation thermique (4 ;24 ;44,54) est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mve/Mvi = f We/Wi (Peâ P112) Où We/Wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux respectivement extérieurs et intérieurs (12 ;30,24,31 ;50,44,51),(4,9,11 ;33 ; 54,59,61) ,P1/2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56), et Peu est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace respectivement extérieur et intérieur opposé à la paroi d'isolation thermique considérée (4 ;24 ;44,54), le débit massique de vapeur d'eau (mvbia) extraite par le balayage dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mvb1 /2 = a q1/2(Pe/i - P112) où a q1/2 est équivalent à la perméance active dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.q1/2 est le débit d'air soufflé dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) exprimé en m3 / h Peâ est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace opposé à la paroi d'isolation thermique (4 ;24 ;44,54), et P1/2(t) est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) en fonction du temps de balayage. 3. Système aéraulique selon la revendication 2, caractérisé en ce que la pression partielle de vapeur d'eau (P1,2) dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56) considéré est une valeur moyenne de la pression partielle instantanée de vapeur d'eau (P1(t)/2(t)) dans le dit espace tampon (6 ;26 ;46,56) qui est soumise aux alternances de fonctionnement et d'arrêt du balayage dans l'espace tampon (6 ;26 ;46,56), et forme ainsi une pression partielle de vapeur d'eau équivalente (P1 p/2p)- 4. Système aéraulique selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'une paroi d'isolation thermique (24) est apposée à distance de la face extérieure (25) du mur de bâtisse (22) en formant un espace tampon d'assainissement (26), et en ce que la pression partielle de vapeur d'eau équivalente (P1p) dans l'espacetampon (26) en fonction du débit d'air soufflé (q,) dans cet espace tampon (26) est évaluée par la formule suivante : P1 p = (C + BD) / (1 - AB) OÙ A = Wme / (wi Wme) B = wme / (we + ke + wme + a q1p) C = (We Pe + ke Psi + a q1p Pe) / (we + ke + wme + a q1 p), et D = / (wi + wme) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit une paroi étanche (29), la paroi d'isolation thermique (24) et un enduit (31), et wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit une plaque de parement (33). 5. Système aéraulique selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'une paroi d'isolation thermique (4) est apposée à distance de la face intérieure (5) du mur de bâtisse (2) en formant un espace tampon d'assainissement (6), et en ce que la pression partielle de vapeur d'eau équivalente (P2p) dans l'espace tampon (6) en fonction du débit d'air soufflé (q2) dans cet espace tampon (6) est évaluée par la formule suivante : P2p = (D + AC) / (1 - AB) où A = wme / (wi ke + wme + a q2p) B = wme (we Wme) C = (we Pe) / (we + wme), et D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (w1 + ke + wme + a q2p) où we est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit une un enduit (12), et wi est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la paroi d'isolation thermique (4), une paroi étanche (9) et une plaque de parement (11). 6. Système aéraulique selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comporte une première (44) et une seconde (54) paroi d'isolation thermique disposées chacune à distance respectivement de la face extérieure (45) et intérieure (55) du mur de la bâtisse (42) en formant ainsi unpremier (46) et un second (56) espace tampon d'assainissement, en ce qu'une première paroi étanche (49) est disposée sur la face intérieure (50) de la première paroi d'isolation thermique (44), en ce qu'une seconde paroi étanche (59) est disposée sur la face intérieure (60) de la seconde paroi d'isolation thermique (54), 5 en ce qu'un premier flux d'air soufflé formant un balayage circule dans le premier espace tampon (46), en ce qu'un second flux d'air soufflé formant balayage circule dans le second espace tampon (56), et en ce que les débit d'air soufflés (q1,q2) dans chacun des espaces tampon (46,56) sont évalués pour que la pression partielle de vapeur d'eau (P1,P2) dans l'espace tampon considéré (46,56) Io reste inférieure à la pression de vapeur saturante (Psi12) dans cet espace tampon, en tenant compte au moins de : - du débit massique de vapeur d'eau (mvbi) dans le premier espace tampon (46) résultant des remontées capillaires, - du débit massique de vapeur d'eau (nia) dans le second espace tampon 15 (56) résultant des remontées capillaires, - du débit massique de vapeur d'eau (mvm) transférée dans le mur de la bâtisse (42), - du débit massique de vapeur d'eau (mve) transférée dans les matériaux extérieurs soit la première paroi étanche (49), la première paroi d'isolation 20 thermique (44) et un enduit (51), - du débit massique de vapeur d'eau (mvi) transférée dans les matériaux intérieurs soit la seconde paroi d'isolation thermique (54), la seconde paroi étanche (59) et une plaque de parement (61) , - du débit massique de vapeur d'eau (mvbi) extraite par le balayage dans le 25 premier espace tampon (46), et - du débit massique de vapeur d'eau (mvb2) extraite par le balayage dans le second espace tampon (56), ce dont il résulte l'évaluation de la variation de masse de vapeur d'eau (Arnv1(t), AMv2(t)) dans chacun des premier (46) et des second (56) espaces tampon par 30 unité de temps, laquelle variation de masse de vapeur d'eau (Amon Amv2(t>) dans l'espace tampon considéré (46,56) est nulle lorsque la pression partielle de vapeur d'eau (P112) dans cet espace tampon (46,56) reste inférieure à la pression de vapeur saturante (Ps1/2),ce dont il résulte l'évaluation de la pression partielle de vapeur d'eau (P112) dans chacun des premier (46) et second (56) espaces tampon en fonction du débit d'air soufflé (qv2) dans l'espace tampon considéré (46,56). 7. Système aéraulique selon la revendication 3, caractérisé en ce que : - le débit massique de vapeur d'eau (mvci) dans le premier espace tampon (46) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : nid = ke (Ps1- P1) où ke est exprimé en kg / % teau .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % tenu .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré. - le débit massique de vapeur d'eau (rnvc2) dans le second espace tampon 20 (56) résultant des remontées capillaires est exprimé en kg / m2.h et répond à la formule suivante : Mvc2 = ke (Pe - P2) où ke est exprimé en kg / % tut, .m2.Pa.h et répond à la formule suivante : 25 ke = (hc / h) k où hc est la hauteur du mur de la bâtisse comportant des remontées capillaires exprimée en mètres, où h est la hauteur du mur de la bâtisse soumis au flux d'air soufflé exprimée en mètres, et 30 k = 1,5 10-6 , est exprimé kg / % .eau .m2.Pa.h et est évalué pour des conditions climatiques moyennes et en fonction du mur de bâtisse considéré.- le débit massique de vapeur d'eau (mvm) transférée dans le mur de la bâtisse (42) est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvm = f Wme (P1 - P2) OÙ Wme est la perméance effective à la vapeur d'eau du mur de la bâtisse (42), P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon (46), et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon (56), - le débit massique de vapeur d'eau (mve) transférée dans les matériaux extérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : Mye = We (Pe Pi) OÙ We est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux extérieurs, soit la première paroi étanche 49, la première paroi d'isolation thermique 44 et l'enduit 51, P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon (46), et Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique (44), - le débit massique de vapeur d'eau (mvi) transférée dans les matériaux intérieurs est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : m,,; =t wi (Pi - P2) OÙ \Ni est la perméance effective à la vapeur d'eau des matériaux intérieurs, soit la la seconde paroi d'isolation thermique (54), la seconde paroi étanche (59) et la plaque de parement (61), P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon (56), et Pi est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace intérieur opposé à la seconde paroi d'isolation thermique (54), - le débit massique de vapeur d'eau (mVbl) extraite par le balayage dans le premier espace tampon (46) est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : mvbi = a q1(Pe - P1)où a q1 est équivalent à la perméance active dans le premier espace tampon (46) où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.q1 est le débit d'air soufflé dans le premier espace tampon (46) exprimé en m3 / h Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique (44), et P1 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le premier espace tampon (46) en fonction du temps de balayage, et le débit massique de vapeur d'eau (m,b2) extraite par le balayage dans le second espace tampon (56) est exprimé en kg / m2. h et répond à la formule suivante : m' b2 = a q2(Pe - P2) où a q2 est équivalent à la perméance active dans le second espace tampon (56) où a = 7,464 10-6 = 1/hd ; h étant la hauteur de l'espace tampon exprimé en mètre et d étant la longueur exprimée en mètre de la canalisation de soufflage/aspiration comportant un trou central pour un débit d'air soufflé q.q2 est le débit d'air soufflé dans le second espace tampon (56) exprimé en m3 / h Pe est la pression partielle de vapeur d'eau dans l'espace extérieur opposé à la première paroi d'isolation thermique (44), et P2 est la pression partielle de vapeur d'eau dans le second espace tampon (56) en fonction du temps de balayage. 8. Système aéraulique selon les revendications 6 et 7, caractérisé en ce que les pressions partielles de vapeur d'eau (Pi ,P2) dans chaque espace tampon (46,56) sont chacune une valeur moyenne de la pression partielle instantanée de vapeur d'eau (P1(t),P2(t)) dans le dit espace tampon (46,56) ,qui est soumise aux alternances de fonctionnement et d'arrêt du balayage dans l'espace tampon (46,56), et forment ainsi des pressions partielles de vapeur d'eau équivalentes (P1p,P2p). 9. Système aéraulique selon la revendication 8, caractérisé en ce que les pressions partielles de vapeur d'eau (P1p, P2p) dans chacun des premier (46) et second (56) espaces tampon en fonction du débit d'air soufflé (qi,q2) dans l'espace tampon considéré (46,56) sont évaluées par les formules suivante : P1 p = (C + BD) / (1 - AB) P2p = (D + AC) / (1 - AB) OÙ A = wme / (mi; ke wme + a q2p) B = wme / (we + ke + wme + a q1 p) C = (We Pe + ke Psi + a q1 p Pe) / (we + ke + Wme + a q1 p), et D = (wiPi + ke Ps2 + a q2p Pe) / (\ni; + ke + wme + a q2p)