FR 3006277 A1 20141205 FR 1355131 A 20130604 UTILISATION D'UN MOTEUR D'ASSISTANCE DE DIRECTION POUR SIMULER UNE BUTÉE DE FIN DE COURSE DE LADITE DIRECTION La présente invention se rapporte au domaine général des 5 dispositifs de direction assistée pour véhicules, et notamment pour véhicules automobiles. Usuellement, de tels dispositifs de direction assistée comprennent un organe actionneur, du genre crémaillère, qui est monté mobile en translation dans un carter de direction fixé au châssis du véhicule, et dont le déplacement 10 est commandé par une colonne de direction, cette dernière étant contrôlée par un volant de conduite et portant un pignon qui vient en prise sur la crémaillère. Chacune des extrémités dudit organe actionneur est généralement reliée, au moyen d'une biellette, à un organe effecteur, typiquement formé par une roue directrice portée par un porte-fusée orientable en lacet. 15 Un moteur d'assistance, qui vient généralement en prise sur la colonne de direction ou sur la crémaillère, par exemple par l'intermédiaire d'un réducteur à roue tangente et vis sans fin, complète le dispositif afin d'assister, lors de la manoeuvre de l'organe actionneur, l'effort manuel qu'exerce le conducteur sur le volant. 20 Si de tels dispositifs de direction assistée apportent généralement satisfaction, notamment en ce qu'ils rendent la conduite plus agréable et moins fatigante, ils peuvent toutefois présenter certains inconvénients. En effet, le débattement maximal de la crémaillère est limité, par construction, par des butées mécaniques de fin de course. Généralement, la 25 mise en butée intervient par l'entrée en contact des biellettes contre les extrémités du carter de direction lui-même, ou contre des limiteurs de course ajoutés aux extrémités dudit carter de direction. Or, une telle mise en butée, lors du braquage, est susceptible de générer un choc dans la direction, et ainsi de provoquer l'apparition de bruits, 30 voire de causer une détérioration des organes mécaniques de la direction. Les objets assignés à l'invention visent par conséquent à remédier à ces inconvénients et à proposer un nouveau système de direction assistée qui, tout en permettant une conduite confortable et intuitive du véhicule, préserve la direction des chocs, bruits et dommages potentiels liés au 35 braquage de la direction. Les objets assignés à l'invention sont atteints au moyen d'un procédé de gestion d'un moteur d'assistance de direction, au cours duquel on élabore une consigne d'assistance destinée à être appliquée à un moteur d'assistance conçu pour fournir un effort d'assistance à la manoeuvre d'un 5 organe actionneur de direction, du genre crémaillère, ledit organe actionneur étant monté mobile au moins entre une première position et une seconde position, distinctes l'une de l'autre, qui délimitent une course fonctionnelle dudit organe actionneur permettant à ce dernier de modifier l'angle d'orientation d'un organe effecteur de direction, du genre roue directrice, ledit procédé étant 10 caractérisé en ce qu'il comporte : - une étape (a) de définition d'un seuil virtuel de fin de course, au cours duquel on choisit au moins un seuil virtuel de fin de course qui correspond à une position d'engagement fictif de l'organe actionneur contre une butée virtuelle, position 15 d'engagement fictif qui est strictement comprise entre la première position et la seconde position, - une étape (b) d'évaluation de position, au cours de laquelle on évalue la position instantanée de l'organe actionneur et on la compare avec le seuil virtuel de fin de course afin de détecter 20 un franchissement dudit seuil virtuel de fin de course par ledit organe actionneur, et, si l'on détecte que l'organe actionneur a franchi ledit seuil virtuel de fin de course dans un sens de franchissement prédéterminé, - une étape (c) de simulation de butée de fin de course au cours 25 de laquelle on inclut dans la consigne d'assistance une consigne de résistance qui simule l'effet d'une butée mécanique en s'opposant à la progression, dans le sens de franchissement considéré, de l'organe actionneur au-delà du seuil virtuel de fin de course. 30 Avantageusement, l'invention permet ainsi d'utiliser le moteur d'assistance pour créer artificiellement une ou plusieurs butée(s) virtuelle(s) qui précède(nt) les butées matérielles effectives de fin de course des organes mécaniques de la direction, et plus particulièrement de l'organe actionneur, butées virtuelles qui empêchent ainsi lesdits organes mécaniques de venir 35 heurter lesdites butées réelles. En d'autres termes, l'invention permet d'ajouter aux butées mécaniques conventionnelles, et en pratique de substituer auxdites butées mécaniques conventionnelles, des butées virtuelles, qui sont simulées par une programmation adéquate des lois applicables au moteur d'assistance. En simulant, grâce au moteur, un effet de butée, et plus particulièrement une résistance de la direction à l'encontre d'une intensification du braquage au-delà du seuil virtuel de fin de course, l'invention permet avantageusement de ralentir et de durcir le mouvement de braquage à distance des butées réelles de la direction, et peut en particulier empêcher l'organe actionneur d'atteindre sa position de mise en butée contre lesdites butées réelles. De la sorte, on s'affranchit d'un contact mécanique, ou au moins d'une collision, des organes mécaniques de la direction, et plus particulièrement de l'organe actionneur, avec des butées réelles. En d'autres termes, en prévoyant une prise en charge et un amortissement motorisé de la fin de course de l'organe actionneur, et plus globalement de la direction, au niveau d'une butée virtuelle, alors même que l'organe actionneur dispose encore d'une réserve de course réelle entre le seuil virtuel marquant ladite butée virtuelle et la véritable limite de course placée en retrait, au-delà de ladite butée virtuelle, on préserve avantageusement des chocs les organes mécaniques de la direction, en empêchant, ou au moins en amortissant, leur mise en butée réelle. En outre, il est remarquable que l'utilisation de butées virtuelles ne perturbe pas, lors du fonctionnement normal de la direction, les sensations et l'agrément de conduite, dans la mesure où l'invention permet toujours de restituer au conducteur, à l'approche des limites de braquage effectives de la direction, un effort résistant qui simule de manière très fidèle et intuitive un comportement prévisible d'entrée en butée. A ce titre, l'utilisation d'une butée virtuelle, dont on peut avantageusement programmer, voire modifier, les caractéristiques, permet même de simuler, en fin de braquage, notamment lors de manoeuvres de stationnement, un comportement d'entrée en butée plus progressif (plus doux) que celui qui résulte d'un blocage mécanique usuel de fin de course. L'invention procure donc à la fois un grand confort d'utilisation et 35 une excellente sécurité de fonctionnement de la direction assistée. Par ailleurs, le caractère virtuel, programmable, de la butée prévue par l'invention permet avantageusement de paramétrer librement, et donc de choisir, ou de modifier au besoin, le nombre et la position du ou des seuils virtuels de fin de course, c'est-à- dire le nombre et la position de la ou des butées virtuelles, et/ou les caractéristiques (raideur, amortissement, etc.) desdites butées virtuelles. L'invention offre donc une polyvalence de réglage et une capacité d'adaptation bien supérieures à celles des limiteurs de course mécaniques. Tel que cela sera détaillé ci-après, l'utilisation de butées virtuelles peut en outre contribuer à conférer à la direction assistée des fonctions additionnelles, par exemple d'antivol, de sécurité anti-braquage à grande vitesse, ou de réglage de la symétrie du mécanisme de direction qui contrôle le train roulant portant les roues directrices. Enfin, il est remarquable que, la mise en oeuvre de l'invention intervenant par une simple programmation du calculateur gérant le moteur d'assistance de direction, il est envisageable d'appliquer l'invention, en rattrapage, à la plupart des dispositifs de direction assistée des véhicules déjà en circulation. D'autres objets, caractéristiques et avantages de l'invention 20 apparaîtront plus en détail à la lecture de la description qui suit, ainsi qu'à l'aide des dessins annexés, fournis à titre purement illustratif et non limitatif, parmi lesquels : La figure 1 illustre, selon une vue schématique, le principe de positionnement de seuils virtuels de fin de course permettant de limiter la 25 course autorisée d'organes de direction, et plus particulièrement d'un volant de conduite et de la crémaillère de direction pilotée par ce dernier, par rapport à la course mécanique réelle totale de ces organes de direction. La figure 2 illustre, selon un schéma-bloc, le principe d'élaboration et d'application de la consigne d'assistance selon l'invention, comprenant 30 l'élaboration d'une première consigne d'assistance et l'ajout à cette dernière d'une éventuelle consigne de résistance simulant une butée virtuelle de fin de course. La figure 3 illustre une modélisation de butée virtuelle ressort-amortisseur pouvant être simulée par le moteur d'assistance. 35 La figure 4 illustre, sous forme d'un schéma-bloc, la mise en oeuvre de la butée ressort-amortisseur de la figure 3. La figure 5 illustre une modélisation de butée virtuelle masseressort-amortisseur pouvant être simulée par le moteur d'assistance. La figure 6 illustre, sous forme d'un schéma-bloc, la mise en oeuvre de la butée masse-ressort-amortisseur de la figure 5. L'invention concerne un procédé de gestion d'un moteur 1 d'assistance de direction, au cours duquel on élabore une consigne d'assistance Ctot destinée à être appliquée à un moteur d'assistance 1 conçu pour fournir un effort d'assistance (« Effort assistance ») à la manoeuvre d'un organe actionneur 2 de direction 5, du genre crémaillère, ledit organe actionneur 2 étant monté mobile au moins entre une première position P1 et une seconde position P2, distinctes l'une de l'autre, qui délimitent une course fonctionnelle LO dudit organe actionneur 2 permettant à ce dernier de modifier l'angle d'orientation d'un organe effecteur de direction 3, 4, du genre roue directrice. Tel que cela est illustré sur la figure 2, le dispositif de direction 5 comprend de préférence un volant de conduite 6 destiné à commander le déplacement de l'organe actionneur 2, préférentiellement par l'intermédiaire d'une colonne de direction 7. De préférence, l'organe actionneur 2 est formé par une crémaillère 20 montée coulissante dans carter de direction, lui-même fixé au châssis du véhicule et non représenté. Un pignon 8 fixé à la colonne de direction 7 vient en prise sur ladite crémaillère 2. Les extrémités de la crémaillère 2 sont reliées à des biellettes de direction 9, 1 0 qui transmettent, de préférence via des porte-fusées, un 25 déplacement aux roues directrices gauche 3 et droite 4 afin de modifier l'orientation en lacet desdites roues (c'est-à-dire leur angle de braquage). Par simple commodité de description, on considérera par convention que la première position P1 correspond à une position extrémale de l'organe actionneur 2 en situation de braquage maximal à gauche, c'est-à-dire 30 à une limite matérielle gauche de fin de course (au-delà de laquelle le dispositif de direction 5 ne peut plus, fonctionnellement, par construction, braquer davantage à gauche), et la position P2 à une position extrémale de l'organe actionneur 2 en situation de braquage maximal à droite, c'est-à-dire à une limite matérielle droite de fin de course (au-delà de laquelle le dispositif de 35 direction 5 ne peut plus, fonctionnellement, par construction, braquer davantage à droite). Ces première et seconde positions Pi, P2 correspondront de préférence à des positions de mise en butée mécanique réelle de la direction 5, dans lesquelles le déplacement de l'organe actionneur 2 est bloqué et ne peut plus braquer davantage les organes effecteurs 3, 4. Lesdites première et seconde positions Pi, P2 pourront plus particulièrement correspondre à des positions de mise en butée des extrémités de la crémaillère 2 ou des biellettes 9, 10 contre les extrémités du carter de direction. Le moteur d'assistance 1 est agencé pour fournir un effort d'assistance (« Effort assistance »), et plus préférentiellement un couple d'assistance, qui correspond ici à la consigne d'assistance Ctot et qui est appliqué à l'organe actionneur 2 pour assister la manoeuvre de roues directrices 3, 4, selon des lois d'assistance 11 prédéterminées, stockées dans un mémoire non volatile d'un calculateur 12 embarqué. De manière connue en soi, de telles lois d'assistance 11 permettent de calculer une première consigne d'assistance Cl en fonction de chaque situation de vie du véhicule, et plus particulièrement, tel que cela est illustré sur la figure 2, en fonction d'une part de données représentatives de l'état du dispositif de direction 5 (« Données direction »), parmi lesquelles le couple Ti, exercé par le conducteur sur le volant 6, et/ou la position angulaire et/ou la vitesse angulaire dudit volant 6, et/ou la position ou la vitesse angulaire de l'arbre du moteur d'assistance 1, et d'autre part de données représentatives du comportement dynamique du véhicule (« Données véhicule »), telles que la vitesse longitudinale de déplacement, la vitesse de lacet, l'accélération latérale, etc. dudit véhicule. L'effort (couple) d'assistance (« Effort assistance ») vient de préférence se superposer (algébriquement) au couple exercé par le conducteur sur le volant. Selon une variante de réalisation, ledit effort d'assistance peut 30 même se substituer au couple exercé par le conducteur sur le volant. Ledit effort d'assistance peut être appliqué soit directement sur l'organe actionneur 2, soit sur la colonne de direction 7, et ce par exemple par l'intermédiaire d'un réducteur à roue tangente et vis sans fin. Le moteur d'assistance 1 peut quant à lui être de tout type 35 approprié, et notamment hydraulique, ou, de préférence, électrique. Selon l'invention, le procédé comporte une étape (a) de définition d'un seuil virtuel de fin de course 51, S2, au cours duquel on choisit au moins un seuil virtuel de fin de course 51, S2 qui correspond à une position d'engagement fictif de l'organe actionneur 2 contre une butée 13 virtuelle, position d'engagement fictif qui est strictement comprise entre la première position P1 et la seconde position P2 (c'est-à-dire contenue dans l'intervalle délimité par lesdites positions P1, P2, et distante de chacune desdites positions P1, P2) . Tel que cela est illustré sur la figure 1, on pourra de préférence 10 prévoir deux seuils virtuels de fin de course, dont un seuil virtuel gauche Si et un seuil virtuel droit S2. Bien que la localisation de chacun desdits seuils virtuels 51, S2 soit arbitraire et puisse être librement choisie dans l'intervalle ouvert p31 ;P2[, lesdits seuils virtuels Si, S2 seront de préférence disposés l'un et l'autre de 15 part et d'autre de la position centrale (réelle) PO de la direction 5, c'est-à-dire de part et d'autre la position PO de l'organe actionneur 2 dans laquelle l'angle de braquage des organes directeurs 3, 4 est nul (en d'autres termes, de la position PO de la crémaillère 2 par rapport au carter de direction dans laquelle les roues directrices 3, 4 sont droites, c'est-à-dire alignées dans l'axe 20 longitudinal avant-arrière du véhicule). De la sorte, le seuil virtuel gauche Si pourra être strictement compris entre la position centrale PO et la première position P1 correspondant à la limite réelle de braquage gauche, de sorte à précéder ladite limite de braquage gauche P1, dans le sens de manoeuvre du volant 6 correspondant à 25 une accentuation du braquage du train roulant vers la gauche (c'est-à-dire allant de la position centrale PO vers la position extrémale gauche P1). De manière analogue, le seuil virtuel droit S2 pourra être strictement compris entre la position centrale PO et la seconde position P2 correspondant à la limite réelle de braquage droite, de sorte à précéder ladite 30 limite de braquage droite P2, dans le sens de manoeuvre du volant 6 correspondant à une accentuation du braquage du train roulant vers la droite (c'est-à-dire allant de la position centrale PO vers la position extrémale droite P2). De façon particulièrement préférentielle, le seuil virtuel gauche Si 35 et le seuil virtuel droit S2 seront disposés de façon symétrique l'un de l'autre, par rapport à la position centrale PO. En pratique, la course utile de l'organe actionneur 2, ou, de manière équivalente, la course utile du volant 6, comprise entre le premier seuil virtuel Si et le second seuil virtuel S2 sera donc plus courte que la course fonctionnelle LO réelle. Le procédé conforme à l'invention comporte également une étape (b) d'évaluation de position, au cours de laquelle on évalue la position instantanée Pt de l'organe actionneur 2 et on la compare avec le seuil virtuel de fin de course Si, S2 afin de détecter un franchissement Fi, F2 dudit seuil virtuel de fin de course Si, S2 par ledit organe actionneur 2. On notera que, pour la mise en oeuvre de l'invention, les première et seconde positions Pi, P2, la position instantanée Pt de l'organe actionneur 2, ainsi que le ou les seuils virtuels de fin de course Si, S2 pourront être définis indifféremment par tout paramètre représentatif de la position de l'organe actionneur 2 (et, plus globalement, représentatif de la configuration de braquage du dispositif de direction 5 et de ses roues directrices 3, 4), et notamment, de manière équivalente, par toute mesure ou évaluation de la position angulaire absolue du volant de conduite 6 (« angle volant »), de la position angulaire absolue de la colonne de direction 7, ou, le cas échéant, de la position angulaire absolue de l'arbre du moteur électrique d'assistance (le rapport de réduction, fixe, étant connu). Ainsi, en particulier, la position instantanée Pt de la crémaillère 2 pourra être déterminée à partir d'un capteur de la position angulaire absolue du volant 6, ou d'un capteur de position relative de l'arbre du moteur d'assistance 1 complété par un algorithme d'étalonnage basé sur la détection des positions de mise en butée réelle de la crémaillère (c'est-à-dire opérant un recalage à partir des limites matérielles de course). Si l'on détecte, lors de l'étape (b) d'évaluation de position, que l'organe actionneur 2 a franchi le seuil virtuel de fin de course Si, S2 dans un sens de franchissement Fi, F2 prédéterminé, alors le procédé comprend une étape (c) de simulation de butée de fin de course au cours de laquelle on inclut dans la consigne d'assistance Ctot une consigne de résistance CoupieButée qui simule l'effet d'une butée 13 mécanique en s'opposant à la progression, dans le sens de franchissement Fi, F2 considéré, de l'organe actionneur 2 au-delà du seuil virtuel de fin de course Si, S2. Avantageusement, tel que cela a été dit plus haut, l'invention permet ainsi d'utiliser le pilotage actif du moteur d'assistance 1 (c'est-à-dire d'alimenter ledit moteur 1 en énergie motrice, notamment électrique) pour créer artificiellement une ou des butées 13 virtuelles, distinctes des butées mécaniques réelles du dispositif de direction 5, afin de préserver ledit dispositif de direction 5 des chocs liés aux mises en butée d'origine mécanique. En d'autres termes, l'invention peut offrir aux organes mécaniques du dispositif de direction 5 une protection logicielle (et/ou électronique) contre les effets néfastes d'une mise en butée réelle desdits organes mécaniques, protection qui se traduit par un bornage virtuel de la course autorisée desdits organes mécaniques, et plus particulièrement de l'organe actionneur 2. Avantageusement, tel que cela est illustré sur la figure 1, la fixation de seuils virtuels de fin de course Si, S2 permet de définir, le long de la course fonctionnelle LO de l'organe actionneur 2 (correspondant à la distance d(P1,P2) qui sépare les première et seconde positions P1 et P2), d'une part au moins un domaine d'assistance normale (« DAN »), plus restreint que ladite course fonctionnelle LO, et dans lequel les lois d'assistance 11, et par conséquent la première consigne Ci, s'appliquent seules, de manière exclusive, et d'autre part au moins un domaine (voire de préférence deux, qui bordent le domaine d'assistance à gauche et à droite) d'assistance réduite (« DAR »), dans lequel la première consigne Cl est atténuée, voire annulée et remplacée, par la consigne de résistance Coup/eButée. De préférence, les domaines d'assistance réduite DAR peuvent ainsi faire office de zones-tampons, entre le domaine d'assistance normale DAN et les positions (extrémales) Pi, P2 des butées mécaniques de fin de course de l'organe actionneur 2, afin de ralentir voire bloquer en douceur, grâce à l'opposition du moteur d'assistance 1, la progression de l'organe actionneur 2 avant que ce dernier n'atteigne effectivement sa position de mise en butée mécanique Pi, P2. Avantageusement, les butées virtuelles, fixées par les seuils virtuels Si, S2, précèdent les butées réelles qui limitent matériellement, par 30 construction, le débattement de l'organe actionneur 2. On peut ainsi protéger le dispositif de direction 5 en générant, à l'approche de la fin de course réelle de l'organe actionneur 2, de manière anticipée, c'est-à-dire avant l'apparition d'un contact réel, et a fortiori avant tout choc et/ou toute apparition de contraintes sévères (compression, flambage) 35 liées à une mise en butée réelle forcée de l'organe actionneur 2, un freinage progressif du mouvement dudit organe actionneur 2. Plus particulièrement, on peut définir les seuils virtuels Si, S2 de telle manière que le mouvement de braquage en direction de la première position extrémale Pi, respectivement de la seconde position extrémale P2, soit stoppé par les butées virtuelles pour s'achever nécessairement à distance de la position extrémale Pi, P2 considérée. Les butées virtuelles pourront ainsi être utilisées comme des barrières de protection empêchant l'organe actionneur 2 d'atteindre ses limites de course matérielles Pi, P2. La distance d'éloignement de chaque seuil virtuel Si, S2 par 10 rapport à la position extrémale Pi, P2 qui lui est la plus proche contribuera alors avantageusement à définir la marge de sécurité Ael, Ae2 disponible. Avantageusement, l'activation d'une butée virtuelle, notamment à l'approche des positions extrémales Pi, P2, permet en outre de renvoyer simultanément au conducteur, à travers le volant 6, une sensation (tactile) de 15 résistance qui est perçue intuitivement comme une mise en butée naturelle. La conduite du véhicule ainsi équipé d'une direction 5 protégée par l'utilisation de butées virtuelles antichoc sera donc en tous points similaire à celle d'un véhicule classique. A ce titre, l'agrément de conduite pourra même être amélioré, les 20 butées virtuelles pouvant être programmées pour présenter un comportement plus progressif, moins heurté, que les butées mécaniques usuelles. On notera par ailleurs que la commutation, au niveau des seuils virtuels de fin de course Si, S2, entre le mode d'assistance normale et le mode d'assistance réduite (ou inversement), c'est-à-dire l'activation, ou inversement 25 la désactivation de l'étape (c) de simulation de butée, dépend du sens de franchissement Fi, F2 dudit seuil virtuel, sens de franchissement qui peut par exemple être donné par le signe de la vitesse de déplacement XRack de l'organe actionneur 2, au moment où ce dernier atteint ledit seuil Si, S2. Au cours de l'étape (b) d'évaluation de position selon le procédé, 30 on pourra donc surveiller d'une part la position instantanée Pt de l'organe d'assistance 2 (afin de la comparer avec le seuil de fin de course virtuel Si, S2), et plus particulièrement en déduire le signe du dépassement de position par rapport au seuil virtuel : X Rack = Pt - Si avec i = 1 ou 2, et d'autre part le signe de la vitesse de déplacement XRack de l'organe actionneur 2, afin 35 d'activer la butée virtuelle 13 lorsque les deux signes (celui du dépassement et celui de la vitesse) sont identiques, et de désactiver ladite butée virtuelle 13 lorsque lesdits signes sont différents. Ainsi, lorsque l'on atteint et franchit la frontière marquée par le seuil virtuel de fin de course pour quitter le domaine d'assistance normale DAN et 5 entrer dans le domaine d'assistance réduite DAR, c'est-à-dire lorsque l'on poursuit (ou tente de poursuivre) l'accentuation de l'angle de braquage au-delà du seuil Si, S2 en direction de la limite de fin de course Pi, P2 correspondante, la simulation de butée est enclenchée de sorte à opposer activement à cette progression, grâce au moteur 1, un effort résistant 10 Effort -Butée, qui est de nature à ralentir, voire bloquer le mouvement de l'organe actionneur 2, et plus globalement de la direction 5, ou même de nature à rappeler ledit organe actionneur 2 vers le seuil virtuel de fin de course Si, S2, comme si l'organe actionneur 2 avait en pratique rencontré une butée mécanique présentant les caractéristiques de la butée virtuelle 13. 15 De préférence, l'effort résistant Effort -Butée augmente avec le dépassement du seuil Si, S2. A titre d'exemple, en référence à la figure 1, si le conducteur tourne le volant de droite à gauche, notamment en provenance de la position centrale PO, et franchit le seuil virtuel gauche Si dans le sens de franchissement droite- 20 gauche Fi, de telle sorte que la crémaillère 2 se rapproche de sa limite gauche P1 de fin de course, alors l'enclenchement de la butée virtuelle 13 aura pour effet l'apparition d'un effort de résistance Effort -Butée, de préférence progressivement croissant, orienté globalement de gauche à droite (dans le sens opposé à F1), qui s'oppose à la poursuite de la rotation à gauche du 25 volant 6, au-delà dudit seuil Si. Il en ira de manière similaire, mutatis mutandis, pour ce qui est d'un braquage à droite dépassant le seuil virtuel droit S2 dans le sens de franchissement gauche-droite F2. A l'inverse, le retour dans le domaine d'assistance normale DAN, 30 en-deçà du seuil virtuel Si, S2 de fin de course, aura pour effet de faire sortir la direction 5 du domaine d'assistance réduite DAR, et par conséquent de désactiver la butée virtuelle 13, au profit des lois d'assistance normale 11 (qui peuvent notamment privilégier une simple amplification du coupleTv exercé par le conducteur sur le volant 6). 35 L'activation de la butée virtuelle 13 pourra se traduire par l'ajout (algébrique) à la première consigne Cl d'une consigne de résistance CoupieButée, de signe opposé à celui du couple volant Tv qui tend à accentuer le braquage, ou même par la mise à zéro de la première consigne Cl, c'est-à-dire la suppression de l'assistance normale, et son remplacement pur et simple par la consigne de résistance CoupieButée. La consigne de résistance CoupieButée sera de préférence exprimée sous forme d'un couple, ledit couple étant celui que doit développer le moteur d'assistance 1 pour simuler l'application d'un effort résistant Effort -Butée équivalent à celui qui serait exercé par la butée virtuelle 13, telle qu'elle est configurée, à l'encontre de l'organe actionneur 2. Sur les figures 4 et 6, on notera TF la fonction de transfert, ici homogène à un bras de levier, permettant de convertir ledit effort de résistance EffortButée au couple formant ladite consigne de résistance CoupieButée. Si le moteur d'assistance 1 est un moteur électrique, la consigne de résistance pourra être représentative de l'intensité du courant d'alimentation 15 dudit moteur qui correspondra au couple souhaité. En tout état de cause, tel que cela est illustré sur les figures 3 à 6, la consigne de résistance CoupieButée, et plus particulièrement la résultante de l'effort résistant EffortButée qui lui correspond et qui s'oppose au déplacement de - l'organe actionneur 2, comprend de préférence au moins une composante 20 élastique F E = KpvRE - XRack, simulant un effet de ressort, ladite composante élastique FE étant proportionnelle, selon un coefficient de raideur KpyRE prédéterminé, à l'amplitude du déplacement XRack de l'organe actionneur 2 au- delà du seuil virtuel de fin de course 51, S2 (c'est-à-dire au dépassement dudit seuil). 25 Cette première composante, modélisée par un premier gain proportionnel (le coefficient de raideur) KpyRE qui est assimilable à la raideur d'un ressort et qui est appliqué au dépassement de position XRack, engendrera une contrainte de rappel élastique qui oppose une résistance croissante à l'enfoncement de la butée virtuelle, résistance en l'espèce 30 proportionnelle au braquage qui entraîne l'organe actionneur 2 au-delà du seuil virtuel 51, S2 considéré. Par simple commodité de description, on considérera ici que le dépassement XRack correspond à un déplacement linéaire rectiligne en translation de la crémaillère 2 dans le carter de direction, selon la direction longitudinale de coulissement de ladite crémaillère, qui est en principe transverse à la direction de marche avant-arrière du véhicule. Comme indiqué plus haut, la position instantanée Pt, et donc l'amplitude de déplacement XRack de l'organe actionneur 2 au-delà du seuil virtuel de fin de course Si, S2, pourra notamment être évaluée à partir de la position angulaire absolue du volant 6, le rapport de réduction entre le pignon 8 et la crémaillère 2 étant connu, ou bien à partir de la position angulaire de l'arbre du moteur d'assistance 1, le rapport de réduction du réducteur à roue tangente et vis sans fin étant connu, ou bien encore par tout autre système ou capteur approprié. De préférence, selon une caractéristique qui peut être alternative ou complémentaire à la précédente concernant la présence d'une composante élastique FE, et tel que cela apparaît sur les figures 3 à 6, la consigne de résistance Coup/eButée, et plus particulièrement la résultante de l'effort résistant Effort -Butée qui lui correspond et qui s'oppose au déplacement de l'organe actionneur 2, comprend au moins une composante visqueuse = K D - ). Rack Simulant un effet d'amortisseur, ladite composante visqueuse Fv étant proportionnelle, selon un coefficient de viscosité KDVRE prédéterminé, à la vitesse de déplacement XRack de l'organe actionneur. Ici encore, on considérera, par commodité de description, et pour l'application du coefficient de viscosité KDVRE sous forme d'un second gain, la vitesse linéaire XRack correspondant au mouvement en translation de la crémaillère 2 dans le carter de direction, c'est-à-dire la dérivée première par rapport au temps de la position instantanée Pt (ou, de manière équivalente, du 25 dépassement Cette vitesse de déplacement XRack pourra par exemple être évaluée à partir d'une mesure de la vitesse angulaire du volant de conduite 6, le rapport de réduction entre le pignon 8 et la crémaillère 2 étant connu, ou bien à partir de la vitesse angulaire de l'arbre du moteur d'assistance 1, le 30 rapport de réduction du réducteur à roue tangente et vis sans fin étant connu, ou encore par tout autre système ou capteur approprié. De préférence, selon une caractéristique qui peut être alternative ou complémentaire à l'une et/ou l'autre des précédentes, qui concernent la présence d'une composante élastique FE et/ou d'une composante visqueuses Rack )- Fv, la consigne de résistance CoupieButée, et plus particulièrement la résultante de l'effort résistant Effort -Butée qui lui correspond et qui s'oppose au déplacement de l'organe actionneur 2, comprend au moins une composante inertielle = KDvR2E - Ï Rack simulant un effet de masse mobile, ladite composante inertielle FI étant proportionnelle, selon un coefficient d'inertie K DVRE.2 prédéterminé, à l'accélération Ï Rack de l'organe actionneur 2. Ici encore, on considérera, pour l'application de ce troisième gain K DVRE.2 (coefficient d'inertie, représentatif d'une masse), l'accélération Ï Rack linéaire correspondant au mouvement en translation de la crémaillère 2 dans le 10 carter de direction, c'est-à-dire la dérivée seconde par rapport au temps de la position instantanée Pt (ou, de manière équivalente, du dépassement Rack )- Ladite accélération Ï Rack pourra être évaluée à partir d'un calcul de dérivée de la vitesse, ou de dérivées successives de la position de l'organe actionneur 2, ou bien encore à partir de l'accélération angulaire du volant 6 ou 15 de l'arbre du moteur d'assistance 1, les éventuels coefficients de réduction étant connus. Selon une variante de réalisation possible, correspondant aux figures 3 et 4, la consigne de résistance CoupieButée, et plus particulièrement la résultante de l'effort résistant Effort -Butée qui lui correspond et qui s'oppose au 20 déplacement de l'organe actionneur 2, est obtenue par une expression du premier ordre simulant une butée 13 ressort-amortisseur et comprenant à cet effet une composante élastique FE et une composante visqueuse Fv. Plus particulièrement, en référence à la figure 4, ladite expression s'écrira (s étant la variable utilisée par les transformées de Laplace) : Butée(1CRE 25 Couple B = ju -TF * K vRE * y * .s Rack K VRE P Le cas échéant, le comportement, notamment dynamique, de la butée 13 pourra ainsi être modélisé exclusivement avec ces deux composantes élastique et visqueuse, correspondant à un mécanisme virtuel de butée comprenant un ressort de raideur K pvRE monté en parallèle avec un amortisseur 30 linéaire de viscosité K DV R lesdites deux composantes définissant ainsi un système du premier ordre par rapport à la position en dépassement de seuil Rack de l'organe actionneur 2. On pourra avantageusement choisir ou modifier les propriétés d'une telle butée virtuelle ressort-amortisseur par une sélection appropriée des coefficients de raideurKp et de viscosité K DVRE (ce qui revient à adapter l'impédance de la butée virtuelle), en particulier en utilisant les formules 5 suivantes : T Butée vVRE amortisseur, D WButée VRE la constante de temps de la butée virtuelle ressort- J'p VRE Kp Butée = vRE le mode propre de ladite butée ressort-K D amortisseur, et 10 FButée W Butée la fréquence propre de ladite butée virtuelle 2* ressort-amortisseur. Selon une autre variante de réalisation possible, correspondant aux figures 5 et 6, la consigne de résistance CoupieButée, et plus particulièrement la résultante de l'effort résistant Effort -Butée qui lui correspond et qui s'oppose au 15 déplacement de l'organe actionneur 2, est obtenue par une expression du second ordre simulant une butée 13 masse-ressort-amortisseur et comprenant à cet effet une composante élastique FE, une composante visqueuse Fv, et une composante inertielle FI. Plus particulièrement, en référence à la figure 6, ladite expression 20 s'écrira : (KDVRE2 KDVRE COilpieBufee = -TF * K pvRE * X Rack * KvRE .S2 KvRE .S 1) P Avantageusement, un tel modèle du second ordre, qui fait intervenir les dérivées première et seconde de la position en dépassement de seuil X Rack de l'organe actionneur 2, est plus complet que le précédent, du 25 premier ordre, et permet d'obtenir un rendu plus fidèle de l'entrée en butée virtuelle, assurant un meilleur ressenti de la conduite, plus naturel et plus intuitif pour le conducteur. En outre, on peut facilement régler le comportement dynamique d'une telle butée virtuelle, et notamment l'effet de rebond, plus ou moins 30 amorti, qu'elle procure à la direction 5. On pourra en effet avantageusement choisir ou modifier les propriétés d'une telle butée virtuelle 13 masse-ressort-amortisseur, dont le mécanisme simulé diffère de celui représenté sur la figure 3 par l'ajout d'une masse K DVRE.2 inertielle portée par le mécanisme ressort-amortisseur, en opérant une sélection appropriée des coefficients de raideurKp , de viscosité K DVRE et d'inertie K DVRE.2 , et plus particulièrement en utilisant les formules approchées suivantes : Butée KERE le mode propre de la butée virtuelle masse- ressort-amortisseur, D2 KVRE = °Butée Butée la fréquence propre de ladite butée virtuelle 2*7r masse-ressort-amortisseur, et KTIRE KT/RE D D2 Butee- l'amortissement réduit. 2 \ KpTiRE Selon une variante possible de réalisation, les valeurs du ou des seuils virtuels de fin de course 51, S2, pourront être fixées de manière à rester 15 constantes, quelle que soit la situation de vie du véhicule. Toutefois, selon une variante de réalisation, le ou les seuils virtuels de fin de course et/ou, préférentiellement, les coefficients de raideurpvRE K , de viscosité K DvRE et d'inertie K D2 paramètre parmi : la vitesse de déplacement Vv du véhicule sur lequel est 20 installé le moteur d'assistance de direction 1, le couple Tv exercé par le conducteur sur un volant de conduite 6 qui commande le déplacement de l'organe actionneur 2, la position (instantanée Pt, respectivement en dépassement Rack )1 la vitesse XRack ou l'accélération ï - Rack de l'organe actionneur 2. 25 En d'autres termes, il sera possible d'adapter, en fonction de la situation de vie du véhicule, la stratégie de mise en oeuvre des butées virtuelles 13, et notamment les conditions d'activation desdites butées virtuelles 13 et/ou l'impédance desdites butées virtuelles 13, dont dépendra notamment l'ampleur de l'action de ces dernières (l'intensité de l'effort résistant fourni par lesdites 30 butées). , seront modifiés en fonction d'au moins un A cet effet, on pourra avantageusement stocker dans une mémoire non volatile du calculateur 12 des abaques (ou « tables de gains ») fixant les valeurs de seuils Si, S2 ou de coefficients de raideur, de viscosité ou d'inertie en fonction du ou des paramètres considérés. A titre d'exemple, on pourra, lorsque le véhicule circule à grande vitesse, au-delà d'un seuil de vitesse haute prédéterminé, d'une part rapprocher les seuils virtuels Si et S2 de la position centrale PO, de sorte à étendre les domaine d'assistance réduite DAR, et d'autre part "étaler" la prise en charge de la butée virtuelle 13 de manière très progressive sur ces domaines d'assistance réduite, par exemple en augmentant l'amortissement de ladite butée, et ce afin d'éviter ou de modérer les forts coups de volant susceptibles d'entraîner une embardée du véhicule. A l'inverse, à petite vitesse (en-deçà d'un seuil de vitesse basse prédéterminé), et afin de faciliter les manoeuvres d'accès au stationnement ou de dégagement, on pourra opter pour des seuils virtuels 51, S2 plus éloignés de la position centrale PO, de sorte à raccourcir les domaines d'assistance réduite DAR au profit d'un élargissement du domaine central d'assistance normale DAN (ce qui permettra de bénéficier d'une amplitude de braquage disponible la plus étendue possible pendant la manoeuvre), et opter pour une butée 13 plus dure et/ou moins amortie. Selon une autre possibilité, qui peut constituer une invention à part entière, les seuils virtuels de fin de course 51, S2, et par conséquent l'étendue du domaine d'assistance normale DAN disponible pour la manoeuvre de l'organe actionneur 2, pourront être modifiés en fonction de la dimension, et notamment de la largeur, des pneumatiques utilisés. Plus particulièrement, les seuils virtuels 51, S2 pourront être rapprochés de la position centrale PO lorsque la largeur de pneumatiques augmente, de manière à ce que la mise en butée virtuelle intervienne avant, et empêche, l'entrée en contact du flanc du pneumatique avec la carrosserie ou un organe de la direction 5. Selon une variante possible de réalisation, fournie à titre indicatif et applicable aux différentes situations envisagées dans ce qui précède, le déplacement de l'organe actionneur 2 étant commandé par un volant de conduite 6, le seuil virtuel de fin de course 51, S2 précède de 30 degrés à 60 degrés, et de préférence d'environ 50 degrés, la position angulaire extrémale de braquage dudit volant 6 qui correspond à la limite mécanique de déplacement, ici Pi, P2, de l'organe actionneur 2 dans le sens de braquage considéré. En d'autres termes, tel que cela est illustré sur la figure 1, la simulation de butée virtuelle 13 est de préférence conçue pour s'activer à partir d'un seuil de déclenchement qui précède la butée réelle Pi, P2 d'une marge de sécurité Ael, 02 comprise entre 30 degrés et 60 degrés (dans le sens de franchissement Fi, F2 considéré). A titre indicatif (ou alternatif), cette marge de sécurité Ael, 02 peut représenter de 10 % à 20 % de la course angulaire totale du volant 6, qui 10 correspond elle-même à la course fonctionnelle LO réelle de l'organe actionneur 2. En durcissant artificiellement le mouvement de l'organe actionneur 2, et/ou, de manière équivalente, la rotation du volant 6, en amont des première et seconde positions Pi, P2 de mise en butée réelle de l'organe 15 actionneur 2, mais uniquement à compter des seuils virtuels Si, S2 relativement proches de ces positions, on peut protéger efficacement la direction des chocs, sans pour autant gêner la conduite. Par ailleurs, selon une variante possible de mise en oeuvre qui peut constituer une invention à part entière, le procédé peut être utilisé comme un 20 procédé antivol, en paramétrant le ou les seuils virtuels de fin de course Si, S2 de sorte à utiliser le moteur d'assistance 1 pour bloquer le déplacement de l'organe actionneur 2 de direction dans une position invariante, ou restreindre ledit déplacement en-deçà d'une plage de bridage prédéterminée, inférieure à 50 %, à 30 % voire à 10 % de la plage de déplacement correspondant à la 25 course fonctionnelle LO normale dudit organe actionneur. En d'autres termes, selon une application qui constitue une invention à part entière, on peut utiliser le moteur d'assistance de direction 1 comme antivol actif, en fournissant audit moteur 1 une consigne de résistance telle qu'elle immobilise ou bride la direction 5 dans une plage trop restreinte 30 pour permettre les changements de direction nécessaire à la conduite du véhicule. A cet effet, on pourra avantageusement rapprocher les deux seuils virtuels gauche et droite Si, S2 l'un de l'autre, à proximité (de part et d'autre) de la position instantanée Pt (quelconque) dans laquelle se trouve l'organe 35 actionneur (respectivement le volant 6) lors de l'arrêt et de la condamnation précédente du véhicule, voire faire coïncider ces deux seuils gauche Si et droite S2 avec ladite position Pt. On obtiendra ainsi une butée i3 virtuelle de verrouillage bidirectionnelle, c'est-à-dire s'opposant aussi bien au braquage à gauche F1 5 qu'au braquage à droite F2 depuis la position instantanée Pt occupée par la direction 5 ainsi bloquée. Bien entendu, le réglage « antivol » de la butée 13 correspondra de préférence à des valeurs élevées des coefficients de raideurKpT/RE , de viscosité KDT/RE et/ou d'inertie KD2 , strictement supérieures à celles utilisées 10 pour les butées virtuelles mises en oeuvre lors de la conduite normale (lorsque la direction est déverrouillée, l'antivol étant désactivé). Ainsi, on opposera à toute manoeuvre non autorisée de la direction 5 des butées virtuelles 13 antivol particulièrement dures, et ce même en l'absence d'entrave mécanique matérielle de ladite direction 5. 15 Selon une variante possible de mise en oeuvre, qui peut constituer une application individuelle ou être complémentaire à l'une ou l'autre des utilisations décrites dans ce qui précède, le procédé peut être utilisé comme procédé de réglage de la symétrie d'un train roulant de véhicule comportant au moins un organe effecteur 3, 4 formé par une roue directrice. 20 En pareil cas, on fixe au cours dudit procédé un premier seuil virtuel de fin de course gauche Si et un second seuil virtuel de fin de course droit S2 de telle sorte que le premier seuil virtuel de fin de course Si et le second seuil virtuel de fin de course S2 se situent à équidistance de part et d'autre d'une position centrale PO médiane qui correspond à une absence de 25 braquage de la ou des roues directrices 3, 4 du train roulant. Avantageusement, dans l'hypothèse où le mécanisme de direction 5 est matériellement imparfait, de telle sorte que la limite de braquage gauche P1 n'est pas l'exact symétrique de la limite de braquage à droite P2 par rapport à la position centrale PO dans laquelle les roues 3, 4 sont droites, c'est-à-dire 30 en pratique de telle sorte que la course disponible d(P0,P1) pour braquer à gauche diffère de la course disponible d(P0,P2) pour braquer à droite, le procédé permettra en effet, de rétablir artificiellement, virtuellement, la symétrie du train roulant, et plus particulièrement de la commande de direction, en plaçant les seuils virtuels de fin de course Si, S2 de manière exactement 35 symétrique à gauche et à droite de la position centrale PO, qui coïncidera de fait avec la position médiane de la course d(S1, S2) restant disponible entre lesdites butées virtuelles (c'est-à-dire avec le milieu du domaine d'assistance normale DAN), de telle sorte que l'on aura des courses disponibles résultantes qui sont égales à gauche et à droite de ladite position centrale PO : d(P0,S1) = d(P0,S2) = 1/2 d(S1, S2). Un algorithme de gestion virtuelle pourra ainsi compenser les tolérances matérielles laissant subsister une excentration mécanique de la direction 5. Bien entendu l'invention concerne également en tant que tel un programme informatique contenant des éléments de code permettant la mise en oeuvre d'un procédé conforme à l'invention lorsque ledit programme est lu par un calculateur 12, ainsi qu'un support de données contenant un tel programme informatique. Elle concerne de même un module d'assistance de direction comprenant un calculateur 12 (tel qu'un ordinateur de bord, automate, etc.) programmé pour mettre en oeuvre un tel procédé, ainsi qu'un véhicule, et notamment un véhicule terrestre à roues motrices et à roues directrices équipé d'un tel module d'assistance de direction. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux seules variantes de réalisation décrites, l'homme du métier étant notamment à même d'isoler ou de combiner librement entre elles l'une ou l'autre des caractéristiques mentionnées dans ce qui précède, ou de leur substituer des équivalents. Glossaire récapitulatif : X Rack Pt - Si position en dépassement (amplitude de déplacement par rapport au seuil Si, avec i = 1 ou 2 considéré), mesurée ou estimée, de la crémaillère 2 (organe actionneur). = vitesse mesurée ou estimée, de la crémaillère 2 (organe Rack actionneur). Rack accélération estimée, de la crémaillère 2 (organe actionneur). V. = vitesse de déplacement du véhicule. Tv = couple exercé par le conducteur sur le volant de conduite 6 Coup/eButee =consigne de résistance calculée, correspondant au couple résistant que doit exercer le moteur d'assistance 1 pour simuler l'effort de résistance effet de la butée virtuelle 13. Effort Butée effort de résistance calculé, correspondant à l'effet de résistance au déplacement procuré par la butée virtuelle 13. TF = fonction de transfert (rapport de réduction homogène à un bras de levier) permettant de convertir l'effort de résistance calculé en couple (consigne) de résistance correspondant. K pvRE = coefficient de raideur (ressort) de la butée virtuelle 13. K DVRE = coefficient de viscosité (amortisseur) de la butée virtuelle 13. K DVRE2 = coefficient d'inertie (masse) de la butée virtuelle 13. s =variable (complexe) utilisée par les transformées de Laplace.15 REVENDICATIONS1. Procédé de gestion d'un moteur d'assistance (1) de direction (5), au cours duquel on élabore une consigne d'assistance (Ctot) destinée à être appliquée à un moteur d'assistance (1) conçu pour fournir un effort (Effort 5 assistance) d'assistance à la manoeuvre d'un organe actionneur (2) de direction, du genre crémaillère, ledit organe actionneur (2) étant monté mobile au moins entre une première position (P1) et une seconde position (P2), distinctes l'une de l'autre, qui délimitent une course fonctionnelle (LO) dudit organe actionneur permettant à ce dernier de modifier l'angle d'orientation d'un 10 organe effecteur (3, 4) de direction, du genre roue directrice, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte : une étape (a) de définition d'un seuil virtuel de fin de course, au cours duquel on choisit au moins un seuil virtuel de fin de course (Si, S2) qui correspond à une position d'engagement fictif de 15 l'organe actionneur (2) contre une butée (13) virtuelle, position d'engagement fictif qui est strictement comprise entre la première position (P1) et la seconde position (P2), une étape (b) d'évaluation de position, au cours de laquelle on évalue la position instantanée (Pt) de l'organe actionneur (2) et on 20 la compare avec le seuil virtuel de fin de course (Si, S2) afin de détecter un franchissement (Fi, F2) dudit seuil virtuel de fin de course par ledit organe actionneur, et, si l'on détecte que l'organe actionneur (2) a franchi ledit seuil virtuel de fin de course (Si, S2) dans un sens de franchissement prédéterminé, 25 une étape (c) de simulation de butée de fin de course au cours de laquelle on inclut dans la consigne d'assistance (Ctot) une consigne de résistance (CoupieButée) qui simule l'effet d'une butée (13) mécanique en s'opposant à la progression, dans le sens de franchissement (Fi, F2) considéré, de l'organe actionneur (2) au- 30 delà du seuil virtuel de fin de course (Si, S2). 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la consigne de résistance (CoupleButée) comprend au moins une composante élastique (FE = K 17E' - XRack), simulant un effet de ressort, qui est proportionnelle, selon un coefficient de raideur (K/r ) prédéterminé, àl'amplitude du déplacement X Rack ) de l'organe actionneur (2) au-delà du seuil virtuel de fin de course (Si, S2). 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que la consigne de résistance (Coup/eButée) comprend au moins une composante 5 visqueuse (Fv = KE - 517Rack), simulant un effet d'amortisseur, qui est proportionnelle, selon un coefficient de viscosité (Kpr ) prédéterminé, à la vitesse de déplacement ( Rack ) de l'organe actionneur (2). 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la consigne de résistance (Coup/eButée) comprend au moins une 10 composante inertielle (F/ = KDvR2E ---k;-k) simulant un effet de masse mobile, Rac, qui est proportionnelle, selon un coefficient d'inertie (KDvRE2 ) prédéterminé, à l'accélération ( ï - Rack ) de l'organe actionneur (2). 5. Procédé selon les revendications 2 et 3 caractérisé en ce que la consigne de résistance (Coup/eButée) est obtenue par une expression du 15 premier ordre simulant une butée (13) ressort-amortisseur et comprenant à cet effet une composante élastique (FE) et une composante visqueuse (Fv). 6. Procédé selon les revendications 2, 3 et 4 caractérisé en ce que la consigne de résistance (Coup/eButée) est obtenue par une expression du second ordre simulant une butée (13) masse-ressort-amortisseur et 20 comprenant à cet effet une composante élastique (FE), une composante visqueuse (Fv), et une composante inertielle (FI). 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le ou les seuils virtuels de fin de course (Si, S2) et/ou les coefficients de raideur (KpvRE ), de viscosité (KvDRE ) et d'inertie (iDvRE2 ) sont 25 modifiés en fonction d'au moins un paramètre parmi : la vitesse de déplacement (Vv) du véhicule sur lequel est installé le moteur d'assistance de direction, le couple (Tv) exercé par le conducteur sur un volant de conduite (6) qui commande le déplacement de l'organe actionneur (2), la position (Pt, XR,,ck ), la vitesse ( Rack ) ou l'accélération ( Rack ) de l'organe actionneur (2). 30 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que, le déplacement de l'organe actionneur (2) étant commandé par un volant de conduite (6), le seuil virtuel de fin de course (Si, S2) précède de 30 degrés à 60 degrés, et de préférence d'environ 50 degrés, la position angulaire extrémale de braquage dudit volant (6) qui correspond à la limite mécanique dedéplacement (P1, P2) de l'organe actionneur (2) dans le sens de braquage considéré. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il est utilisé comme un procédé antivol en paramétrant le ou les seuils 5 virtuels de fin de course (Si, S2) de sorte à utiliser le moteur d'assistance (1) pour bloquer le déplacement de l'organe actionneur (2) de direction dans une position invariante, ou restreindre ledit déplacement en-deçà d'une plage de bridage prédéterminée, inférieure à 50 %, à 30 % voire à 10 % de la plage de déplacement correspondant à la course fonctionnelle (LO) normale dudit 10 organe actionneur (2). 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il est utilisé comme procédé de réglage de la symétrie d'un train roulant de véhicule comportant au moins un organe effecteur (3, 4) formé par une roue directrice, au cours duquel on fixe un premier seuil virtuel 15 de fin de course gauche (Si) et un second seuil virtuel de fin de course droit (S2) de telle sorte que le premier seuil virtuel de fin de course et le second seuil virtuel de fin de course se situent à équidistance de part et d'autre d'une position centrale (PO) médiane qui correspond à une absence de braquage de la ou des roues directrices (3, 4) du train roulant. 20