FR 3008220 A1 20150109 FR 1356583 A 20130704 PROCEDE DE PILOTAGE EN PROLONGATION DE CYCLE D'UN REACTEUR NUCLEAIRE A EAU PRESSURISEE. DOMAINE TECHNIQUE Le domaine de l'invention est celui du pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée lorsque celui-ci arrive en fin de cycle. ETAT DE LA TECHNIQUE Un réacteur nucléaire à eau pressurisée est considéré en fin de cycle lors- qu'en condition nominale (puissance thermique égale à 100% de la puissance no- minale) la concentration en bore est proche de zéro, typiquement inférieure à 10 ppm (partie par million). Toutefois, en fin de cycle, il est tout de même possible de différer le rechar- gement et de continuer le fonctionnement en puissance du réacteur en compensant la perte de réactivité due à l'épuisement du combustible par une baisse de la tem- pérature primaire, apportant la réactivité nécessaire par « effet modérateur » (variation de la réactivité apportée par la variation de température du modérateur, l'eau). Cette phase de prolongation de cycle est appelée usuellement « Stretch Out » en langue anglaise. Pendant cette phase de « Stretch out », le pilotage du réacteur via les moyens de contrôle classique (contrôle de la température moyenne du fluide caloporteur primaire et contrôle de la distribution axiale de puissance) est rendu difficile par l'absence de possibilité de modifier par dilution la concentration en bore dans le fluide caloporteur primaire. Cette difficulté de pilotage est amplifiée par le fait que le coeur épuisé en combustible est plus instable devant les oscillations axiales xénon. Ainsi durant cette prolongation de phase, les mouvements de grappes de contrôle sont à éviter. Tout au long de cette phase de « Stretch Out » qui peut durer jusqu'à deux mois, la baisse de la réactivité est compensée par la baisse de la température du liquide primaire. Cette baisse de la température entraîne une baisse de la pression au niveau des générateurs de vapeur. Ainsi, la puissance maximale du réacteur va être limitée par la puissance pouvant être atteinte par la turbine (toutes vannes d'admission turbine ouvertes) compte tenu de la pression vapeur en amont des vannes d'admission turbines. De plus, lors de cette phase de prolongation de cycle, la manoeuvrabilité du réacteur est très réduite. Il n'est en effet pas possible de réguler la puissance pro- duite par le réacteur de façon à correspondre à un programme préétabli par le ser- vice d'exploitation du réseau électrique (suivi de charge), ni d'effectuer, ou alors de façon très occasionnelle et sous surveillance accrue, des ajustements en temps réel de la production de puissance par rapport à la consommation d'énergie électrique avec des variations de faibles amplitudes (réglage de fréquence). Durant cette prolongation de cycle, il est également nécessaire de réaliser une surveillance accrue de la part de l'opérateur pour détecter au plus tôt les débuts d'oscillation xénon. En cas d'oscillation xénon, une baisse de charge peut être nécessaire pour contrôler le réacteur, ce qui rend difficile voire impossible toute remontée en puissance. En effet, après une baisse de charge, la croissance en xénon ne peut plus être compensée par les opérations de dilution, ce qui nécessite une extraction des grappes de contrôle. Lorsque les grappes de contrôle sont positionnées en haut du coeur (position extraite), le contrôle de la distribution axiale de puissance n'est plus possible et le réacteur doit être arrêté. La figure 1 illustre les différents programmes de température au cours de la phase de « Stretch Out ». Le premier profil Pref représente classiquement un exemple de profil de température de référence en fonction de la puissance d'un programme de régulation d'un réacteur à eau pressurisée lorsque celui-ci est en fonctionnement normal. En « Stretch Out », le profil de température du programme de régulation de température est décalé de manière périodique (de l'ordre de quelques jours) de quelques degrés, typiquement de 2 à 3°C. Le profil de tempéra- ture de référence Préf en fonctionnement normal est donc conservé lors de la phase de « Stretch Out » et se décline en différents profils P - 1 e - P 2, P3, - - .Pn au cours du temps. Avec ce type de pilotage en « Stretch Out », la régulation de la température en mode normal est donc conservée avec les nouveaux profils de température (avec éventuellement une augmentation de la bande morte pour limiter les actions de grappes de contrôle). EXPOSE DE L'INVENTION Le procédé de pilotage selon l'invention permet de modifier le principe de régulation de la température moyenne du liquide primaire et de la distribution axiale de puissance classiquement utilisé pendant cette phase de « Stretch Out ». Dans ce contexte l'invention vise à fournir un procédé de pilotage en pro- longation de cycle d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée permettant d'améliorer la manoeuvrabilité du réacteur pendant cette phase de prolongation de fonctionnement du réacteur et permettant notamment de faciliter la faisabilité du réglage de fréquence. A cette fin, l'invention a pour objet un procédé de pilotage d'un réacteur nu- cléaire à eau pressurisée comportant : un coeur produisant une puissance thermique ; des moyens pour acquérir la température moyenne du liquide primaire de refroidissement et la puissance thermique ; des moyens pour réguler la température du liquide primaire de refroidisse- ment ; des moyens pour réguler la distribution axiale de puissance ; le procédé de pilotage comportant une première phase de pilotage pour piloter le réacteur en fonctionnement normal par régulation de la température moyenne du liquide primaire de manière à la faire correspondre à un profil de température de référence en fonction de la puissance thermique de réacteur ; le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte une deuxième phase de pilotage, dite en prolongation de cycle, intervenant postérieurement au fonctionnement normal du réacteur pour piloter le réacteur en prolongation de cycle par régulation de la distribution axiale de puissance sans suivi d'un profil de température du liquide primaire. On considère que le réacteur est en prolongation de cycle dès lors que la concentration en bore est égale ou inférieure à 50 ppm et préférentiellement inférieur à 10 ppm. Ainsi, le procédé de pilotage en phase de « Stretch Out » selon l'invention propose de réguler la distribution axiale de puissance par des actions de mouve- ments de grappes de contrôle et de laisser évoluer librement la température moyenne du fluide primaire sans suivre un profil de température. Ce principe de régulation en phase de prolongation de cycle est notamment facilité car la température moyenne du liquide primaire durant cette phase ne varie pas beaucoup compte tenu de l'effet modérateur élevé. Grâce au procédé de pilotage selon l'invention, le réglage en fréquence du réacteur en phase de prolongation de cycle est largement facilité par rapport au pilotage selon l'état de la technique, car la température moyenne peut varier librement et ne doit plus être régulée pour correspondre à un profil de température de référence, tel qu'illustré à titre d'exemple à la figure 1. De plus, le principe particulier de régulation du procédé de pilotage en phase de prolongation de cycle selon l'invention permet d'exploiter le réacteur à la puissance maximale possible, en particulier après la réalisation d'une baisse de charge, ce qui n'était pas le cas avec le pilotage selon l'état de la technique. En effet, après une baisse de charge (diminution de la puissance du réacteur), il est possible d'exploiter la baisse de la température pour compenser la croissance xé- non et pour faire fonctionner le réacteur à sa puissance maximale. Un exemple sera décrit par la suite dans la description. Le procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon l'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : - en phase de prolongation de cycle, la régulation de la distribution axiale de puissance est opérée par des mouvements de grappes dans le coeur ; en phase de prolongation de cycle, la régulation de la distribution axiale est opérée par des mouvements d'un groupe de grappes situé au-dessus de la mi-hauteur du coeur de sorte que les extrémités basses des grappes se dé- placent entre la partie haute et la mi-hauteur du coeur ; en phase de fonctionnement normal, la régulation de la température moyenne du liquide primaire et de la distribution axiale de puissance sont opérées par des mouvements de grappes dans le coeur avec ou sans modi- fication de la concentration en bore du liquide primaire ; en phase de prolongation de cycle, la régulation de la distribution axiale de puissance est automatisée ; en phase de prolongation de cycle, la régulation de la distribution axiale de puissance est réalisée à une bande morte près autour de la distribution axiale de puissance consigne ; en phase de prolongation de cycle, la température moyenne varie librement dans un domaine de température délimité par une limite haute et une limite basse ; la limite haute correspond au profil de température de référence en fonctionnement normal du réacteur ; la limite basse correspond au profil de température de référence en fonc- tionnement normal de réacteur avec un décalage de -Y°C, Y étant compris entre 5 et 50, et préférentiellement entre 5 et 30. en variante, la limite basse correspond à une température fixe égale à la température de référence à 100% de puissance nominale avec un décalage de -Z°C, Z étant compris entre 10 et 50, et préférentiellement entre 20 et 30. BREVES DESCRIPTION DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clai- rement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures : La figure 1, décrite précédemment, illustre les différents programmes de ré- gulation de température au cours de la phase de prolongation de cycle ainsi que l'évolution de la température en fonction de la puissance au cours de cette phase en fonctionnement à puissance maximale selon l'état de la technique. La figure 2 illustre un exemple d'évolution de la température en fonction de la puissance lors d'une baisse de charge intervenant au cours de la phase de pro- longation de cycle selon l'invention. La figure 3 illustre l'évolution de la température en fonction de la puissance lors d'une baisse de charge intervenant au cours de la phase de prolongation de cycle selon l'état de la technique. DESCRIPTION DETAILLEE D'AU MOINS UN MODE DE REALISATION Comme décrit précédemment à la figure 1, lorsque le réacteur passe en « Stretch Out » après un cycle de fonctionnement normal, une première phase consiste à conserver au maximum la puissance thermique du réacteur à 100% de la puissance nominale (PN). Cette première phase est illustrée à la figure 1 entre les points A et B. Le maintien à 100% de la puissance nominale est réalisé en augmentant l'ouverture des vannes d'admission turbine au fur et à mesure que la pression du circuit secondaire (et la température moyenne) diminue. La fin de cette première phase correspond à l'atteinte de la pleine ouverture des vannes d'admission turbine (point B). Les vannes d'admission turbine étant complétement ouvertes, la puissance ne peut plus être maintenue à 100% lorsque la pression vapeur diminue. La puissance thermique maximale du réacteur diminue donc au fur et à mesure que la température moyenne du liquide primaire diminue et donc que la pression vapeur diminue. Cette phase représentée à la figure 1 entre les points B et H. Elle inter- vient après la première phase décrite précédemment et correspond à l'évolution de la puissance du réacteur à pleine puissance limitée par la pression vapeur à la turbine. Cette limite est appelée par la suite « limite turbine » et est représentée par la droite en pointillés référencée LT à la figure 1. Selon l'état de la technique, au cours de cette phase A-B puis B-H décrite précédemment, le programme de température est décalé d'un programme P, à P,+1 au fur et à mesure de la baisse de la température lorsque la température atteint la limite inférieure de la bande morte du programme de température P. Selon le procédé de l'invention, l'évolution de température du réacteur à la puissance maximale est également limitée par la pression vapeur à la turbine. En revanche, la température évolue librement et n'est plus régulée selon un programme de régulation de la température Pi. Toutefois, lorsque l'on reste à la puissance maximale au cours du « Stretch Out », l'évolution de la température en fonction de la puissance reste identique à l'évolution décrite précédemment selon l'état de la technique. Les figures 2 et 3 illustrent le gain apporté en « Stretch Out » par le procédé de pilotage selon l'invention, notamment lors d'une baisse de charge. Plus particulièrement, la figure 2 illustre un exemple d'évolution de la tempé- rature en fonction de la puissance selon l'invention lors d'une baisse de charge intervenant au cours de la phase de prolongation de cycle décrite précédemment. A titre de comparaison, la figure 3 illustre l'évolution de la température en fonction de la puissance lors d'une baisse de charge intervenant au cours de la phase de prolongation de cycle selon le procédé de pilotage de l'état de la technique. En référence à la figure 2, lors de la réalisation d'une baisse de charge, par exemple avec un palier bas à 80% de la puissance nominale, à partir du point C avec le procédé de pilotage de l'invention contrôlant exclusivement la distribution axiale de puissance par insertion des grappes de contrôle, la température moyenne du liquide primaire va typiquement un peu augmenter compte tenu des effets cumulés de l'insertion des grappes pour contrôler la distribution axiale de puissance et de la compensation des autres effets de réactivité par la température moyenne. Cette baisse de charge est rapide (quelques minutes) et est représentée à la figure 2 entre les points C et D. Au palier bas de la baisse de charge (80% de la puissance nominale), la croissance de xénon est palliée par la baisse possible de la température moyenne sans modification de la puissance nominale (point D à G). Ainsi, à la suite de cette baisse de charge, le réacteur peut continuer à fonctionner au palier bas tant que la température moyenne n'a pas atteint la limite turbine LT (point G). Une fois que la température atteint la limite turbine, en fonction de la concentration de xénon dans le liquide primaire, la température moyenne peut diminuer (lorsque la concentration de xénon est élevée) entraînant par conséquent une baisse de la puissance thermique du réacteur (point G à H) ou peut également augmenter (lorsque la concentration de xénon est faible) permettant de réaliser une remontée en puissance pour atteindre la puissance maximale possible par exemple en suivant la limite turbine LT (point G à H', voire C). Durant toute la phase, on continue à contrôler la distribution axiale de puissance par des mouvements de grappes de contrôle. Ainsi suite à une baisse de charge, telle que décrit précédemment, le pro- cédé de pilotage selon l'invention permet de faire fonctionner plus longtemps le réacteur à sa puissance maximale. Par ailleurs, le procédé de pilotage selon l'invention permet également de remonter en puissance suite à une baisse de charge, comme représenté par la droite pointillée entre les points E et F, tant que la limite turbine n'est pas atteinte. De manière identique, lorsque la température atteint la limite turbine, la variation de la température (augmentation ou diminution) dépendra de la concentration en xénon au moment de l'atteinte de la limite turbine (point F). Il est également possible de définir des limites haute et basse d'évolution de la température moyenne du liquide primaire. La limite haute peut être par exemple le profil de régulation de température de référence en fonction de la puissance du réacteur en fonctionnement normale Pref. La limite basse peut être par exemple le profil de régulation de température en fonction de la puissance du réacteur décalée de -Y°C, avec Y compris entre 5 et 50, et préférentiellement entre 5 et 30, et correspondant au profil de température Pn en fin de phase de prolongation de cycle. A titre d'exemple, la durée de la phase de prolongation de cycle est généralement de 30 jours et peut durer jusqu'à 60 jours. En variante la limite basse, référencée Tmin sur la figure 2, correspond à une température fixe égale à la température de référence à 100% de puissance nominale avec un décalage de -Z°C, Z étant compris entre 10 et 50, et préférentiellement entre 20 et 30. Le domaine de température ainsi limité par les limites haute et basse est quasiment contenu dans le domaine qui a fait l'objet d'étude de sureté en phase de « Stretch Out » selon le procédé de l'état de la technique. Dans les situations où la température moyenne du liquide primaire atteint la limite haute ou la limite basse du domaine de température dans lequel la température peut varier librement, il est possible d'intervenir en agissant en priorité sur les grappes si cela est possible, puis sur la puissance et enfin sur la concentration en bore s'il n'est pas possible d'agir sur la puissance. Ainsi, à titre d'exemple, lorsque la température moyenne atteint la limite haute du domaine de température, la première action consiste à insérer les grappes si cela est possible. Toutefois, si la distribution axiale de puissance est trop piquée vers le bas du coeur (c'est-à-dire qu'il y a un flux plus important dans le bas du coeur que dans le haut), une insertion des grappes de contrôle ne sera pas possible car cela déséquilibrerait encore plus la distribution axiale de puissance, alors on peut augmenter la puissance si celle-ci n'est pas déjà à sa puissance maximale et éventuellement extraire en même temps les grappes de contrôle. S'il n'est pas possible d'augmenter la puissance car celle-ci est déjà à sa limite maximale, alors une action de borication peut être réalisée. Si la température atteint la limite basse, par exemple à partir du point H sur la figure 2, on extrait en priorité les grappes de contrôle si les grappes ne sont pas en limite haute dans le coeur et si la distribution axiale de puissance n'est pas trop piquée vers le haut du coeur. Si une extraction des grappes de contrôle n'est pas possible, alors on baisse la puissance et on insère si nécessaire les grappes. En utilisant le principe de régulation selon l'état de la technique, la régula- tion de la température moyenne du réacteur aurait imposé de réguler la baisse de température suite à la baisse de charge en suivant le profil de température référence et donc de diminuer la puissance thermique du réacteur. Pour comparaison, le comportement du réacteur selon les mêmes conditions mais piloté selon le principe de pilotage de l'état de la technique est représenté à la figure 3. Lorsqu'on réalise une baisse de charge à partir du point C identique à celle décrite précédemment en référence à la figure 2, le procédé de pilotage selon l'état de la technique va imposer de réguler la température de manière à ce que la température moyenne du liquide primaire corresponde à un profil de température Pi. Cette baisse de charge est représentée à la figure 3 entre les points C et D. Suite à cette baisse de charge, la baisse de la température moyenne va continuer à être régulée selon un même profil de température (points D à E') impliquant une baisse de puissance du réacteur en tenant compte de la nécessité de contrôler la température sans trop perturber la distribution axiale de puissance. Ceci en pratique peut amener l'exploitant à arrêter le réacteur peu de temps après cette baisse de charge. De plus, selon l'état de la technique, il n'est pas possible de fonctionner à puissance constante jusqu'à la limite turbine suite à une baisse de charge. Le procédé de pilotage en phase de prolongation de cycle est applicable quel que soit le mode de pilotage du réacteur. Ainsi, si le réacteur présente plu- sieurs types de grappes de contrôle avec des absorptivités neutroniques diffé- rentes, la régulation de la distribution axiale de puissance en phase de prolongation de cycle identique mais avec une liberté de réglage supplémentaire ce qui permet d'optimiser davantage le pilotage du réacteur durant cette phase de prolongation de cycle. Le procédé de pilotage selon l'invention a été particulièrement décrit avec un programme linéaire de régulation de la température, toutefois, l'invention est également applicable quel que soit le profil du programme de régulation de température. REVENDICATIONS1. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée comportant : un coeur produisant une puissance thermique ; des moyens pour acquérir la température moyenne du liquide primaire de refroidissement et la puissance thermique ; des moyens pour réguler la température du liquide primaire de refroidissement ; des moyens pour réguler la distribution axiale de puissance ; le procédé de pilotage comportant : une première phase de pilotage pour piloter le réacteur en fonctionnement normal par régulation de la température moyenne du liquide primaire de manière à la faire correspondre à un profil de température de référence (Pref) en fonction de la puissance thermique de réacteur ; le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte ; une deuxième phase de pilotage, dite en prolongation de cycle, intervenant postérieurement au fonctionnement normal du réacteur pour piloter le réacteur en prolongation de cycle par régulation de la distribution axiale de puissance sans suivi d'un profil de température du liquide pri- maire. 2. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'en phase de prolongation de cycle la régulation de la distribution axiale de puissance est opérée par des mouvements de grappes dans le coeur. 3. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'en phase de prolongation de cycle la régulation de la distribution axiale est opérée par des mouvements d'un groupe de grappes situé au-dessus de la mi-hauteur du coeur de sorte que les extrémités basses se déplacent entre la partie haute et la mi-hauteur du coeur. 4. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'en phase de fonctionnement normal la régulation de la température moyenne du liquide primaire et de la distribution axiale de puissance sont opérées par des mouvements de grappes dans le coeur avec ou sans modification de la concentration en bore du liquide primaire. 5. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'en phase de prolongation de cycle la régulation de la distribution axiale de puissance est automatisée. 6. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'en phase de prolongation de cycle la régulation de la distribution axiale de puissance est réalisée à une bande morte près autour de la distribution axiale de puissance consigne. 7. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'en phase de prolongation de cycle la température moyenne varie librement dans un domaine de tempéra- ture délimité par une limite haute et une limite basse. 8. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon la revendication précédente caractérisé en ce que la limite haute correspond au profil de température de référence (Pref) en fonctionnement normal du réac- teur. 9. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon l'une des revendications 7 à 8 caractérisé en ce que la limite basse correspond au profil de température de référence (Pref) en fonctionnement normal de réacteur avec un décalage de -Y°C, Y étant compris entre 5 et 50, et préférentielle- ment entre 5 et 30. 10. Procédé de pilotage d'un réacteur nucléaire à eau pressurisée selon l'une des revendications 7 à 8 caractérisé en ce que la limite basse correspond à une température fixe égale à la température de référence à 100% de la puissance nominale avec un décalage de -Z°C, Z étant compris entre 10 et 50, et préférentiellement entre 20 et 30.