FR 3002028 A1 20140815 FR 1351282 A 20130214 Dispositif de transport de chaleur à fluide diphasique La présente invention est relative aux dispositifs de transport de chaleur à fluide diphasique, en particulier 5 les dispositifs passifs à boucle fluide diphasique à pompage capillaire ou utilisant la gravité. Il est connu du document FR-A-2949642 un exemple d'un tel dispositif utilisé comme moyen de refroidissement pour convertisseur de puissance électrotechnique. 10 En conditions de fonctionnement établies, ces dispositifs donnent pleine satisfaction. Cependant, il est apparu que les phases de démarrage à partir d'un état 'à froid' (Température ambiante minimale et flux thermique nul) pouvaient être particulièrement délicates pour des 15 puissances thermiques importantes, et pouvaient nécessiter une étape préalable de mise en condition, par exemple par un réchauffement préalable du réservoir. Sans cette mise en condition, la pression dans le circuit peut s'avérer insuffisante pour assurer un transfert de chaleur 20 suffisant. Il est donc apparu un besoin d'améliorer la disponibilité du démarrage concernant de telles boucles diphasiques. A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif 25 de transfert thermique, adapté pour extraire de la chaleur depuis une source chaude et pour restituer cette chaleur à une source froide au moyen d'un fluide de travail diphasique contenu dans un circuit général clos, comprenant un évaporateur, ayant une entrée et une sortie, un 30 condenseur, distinct et à distance de l'évaporateur, un réservoir ayant un volume intérieur, avec une portion liquide et une portion gaz et au moins un orifice d'entrée/sortie agencé au niveau de la portion liquide, le volume de la portion liquide pouvant varier entre un volume 35 minimum Vmin et un volume maximum Vmax, - un premier circuit de communication, pour du fluide de travail essentiellement en phase vapeur, reliant la sortie de l'évaporateur à une entrée du condenseur, - un deuxième circuit de communication, pour du fluide de 5 travail essentiellement en phase liquide, reliant une sortie du condenseur au réservoir et à l'entrée de l'évaporateur, caractérisé en ce que la portion gaz du réservoir comprend de la phase vapeur du fluide de travail avec une première 10 pression partielle P1 (pression déterminée par la température du réservoir) et un gaz auxiliaire non condensable avec une deuxième pression partielle P2, cette dernière étant ajustée pour permettre d'obtenir une pression totale supérieure ou égale à une pression minimale 15 de fonctionnement prédéterminée requise lorsque la portion liquide dans l'entièreté du circuit général clos est à un volume total minimum. Grâce à ces dispositions, en particulier grâce à la deuxième pression partielle P2, on assure une pression 20 minimale dans le réservoir du fait de la présence du gaz auxiliaire non condensable dans la portion gaz du réservoir, même lorsque la portion de liquide est à son minimum, ou que le dispositif est complètement à froid, sans apport de chaleur sur l'évaporateur depuis assez 25 longtemps. La pression minimale liée à la présence du gaz auxiliaire non condensable dans le réservoir permet d'obtenir une température de saturation élevée dans le deuxième circuit de communication (la conduite gaz), ce qui permet d'obtenir une densité minimale de la phase vapeur du 30 fluide de travail, et étant donné que la capacité de transport de chaleur de la boucle est proportionnelle à la densité de la phase vapeur, on peut obtenir instantanément dès le démarrage à froid de la boucle une capacité de transport de chaleur améliorée. 35 De plus, grâce à ces dispositions, on obtient une régulation passive sans besoin de système de commande actif, ce qui accroit la fiabilité de ce genre de dispositif. De préférence on choisit, comme gaz auxiliaire non 5 condensable, un gaz qui reste à l'état gazeux sur toute la plage de température/pression auquel est soumis le dispositif ; de plus on choisit comme gaz auxiliaire un gaz avec un faible coefficient de diffusion dans les liquides. Dans divers modes de réalisation de l'invention, on 10 peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes : - le gaz auxiliaire non condensable peut être de l'hélium ; moyennant quoi les propriétés physico-chimiques de l'hélium conviennent parfaitement et ce gaz présente une bonne 15 disponibilité industrielle ; - le fluide de travail peut être du méthanol ; ce fluide permettant de travailler dans une gamme de température satisfaisante et présente une performance capillaire satisfaisante. 20 - la deuxième pression partielle P2 peut être au moins plusieurs fois supérieure à la première pression partielle P1 lorsque la portion liquide est à son volume minimum ; de sorte que la pression minimale est assez élevée pour autoriser un démarrage instantané sans préparation sous 25 charge thermique importante ; - le volume du réservoir peut être compris entre 1,3 et 2,5 fois le volume maximum de la portion liquide ; de sorte que lorsque le volume de la portion liquide est maximal, la pression et la température dans le réservoir et dans la 30 boucle restent limitées et restent compatible avec un prélèvement efficace des calories au niveau de l'évaporateur ; - le dispositif peut être principalement soumis à la gravité terrestre, l'orifice d'entrée/sortie étant agencé 35 au niveau d'au moins un point bas du réservoir ; moyennant quoi on évite que le gaz auxiliaire ne soit aspiré en direction de l'évaporateur ; - le dispositif peut être principalement soumis à une microgravité, le réservoir comprenant une masse poreuse agencée au moins au voisinage de l'orifice d'entrée ; moyennant quoi une barrière de liquide est formée dans la masse poreuse et on évite que le gaz auxiliaire ne soit aspiré en direction de l'évaporateur ; - l'évaporateur peut comprendre une masse microporeuse 10 adaptée pour assurer un pompage capillaire de fluide en phase liquide ; on obtient ainsi un système passif sans entretien ; - dans le cas où le dispositif est principalement soumis à la gravité, l'évaporateur sans structure capillaire peut 15 être placé en dessous du condenseur et du réservoir, de sorte que la gravité est utilisée pour déplacer le liquide vers l'évaporateur ; ce qui représente une solution très simple et particulièrement robuste et fiable ; - un clapet anti-retour peut être agencé à l'entrée de 20 l'évaporateur ; on peut ainsi empêcher un retour de liquide en direction inverse au sens de circulation normal, et empêcher ainsi un assèchement de l'évaporateur au démarrage sous forte charge ; - selon un aspect de l'invention, le système est dépourvu 25 de régulation active ; ce qui fournit une solution particulièrement fiable. D'autres aspects, buts et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante de deux modes de réalisation de l'invention, donnés à titre 30 d'exemples non limitatifs, en regard des dessins joints sur lesquels : - la figure 1 montre une vue générale d'un dispositif selon un mode de réalisation de l'invention, - la figure 2 illustre les fluides dans un diagramme 35 pression-température général, - les figures 3A et 3B montrent le réservoir avec une portion liquide respectivement minimale et maximale, - la figure 4 montre un second mode de réalisation du dispositif, - les figures 5A et 5B illustrent des diagrammes de pression et température de saturation en fonction de la température ambiante. Sur les différentes figures, les mêmes références désignent des éléments identiques ou similaires. La figure 1 montre un dispositif de transport de chaleur à boucle fluide diphasique. Dans le cas de premier mode, le pompage est assuré en tirant partie du phénomène de capillarité. Le dispositif comprend un évaporateur 1, ayant une entrée la et une sortie lb, et une masse 15 microporeuse 10 adaptée pour assurer le pompage capillaire. A cet effet, la masse microporeuse 10 entoure un évidement longitudinal central borgne 15 en communication avec l'entrée la pour recevoir du fluide de travail à l'état liquide depuis une conduite de fluide en phase liquide. 20 L'évaporateur 1 est thermiquement couplé à une source chaude 11, comme par exemple un ensemble comprenant des composants électroniques de puissance ou tout autre élément générant de la chaleur, par exemple par effet joule, ou par tout autre processus. 25 Sous l'effet de l'apport de calories au contact 16 de la masse microporeuse emplie de liquide, du fluide passe de l'état liquide à l'état vapeur et s'évacue par la chambre de transfert 17 et par un premier circuit de communication 4 qui achemine ladite vapeur vers un condenseur 2 ayant une 30 entrée 2a et une sortie 2b ; le condenseur 2 étant distinct et non adjacent par rapport à l'évaporateur 1. Dans l'évaporateur 1, les cavités libérées par la vapeur évacuée sont comblées par du liquide aspiré par la masse microporeuse 10 à partir de l'évidement central 15 susmentionné ; il s'agit du phénomène de pompage capillaire bien connu en soi. Le flux de chaleur Q prélevé sur la source chaude correspond au débit multiplié par la chaleur latente L de vaporisation du fluide de travail (Q = L.dM/dt). A l'intérieur du condenseur 2, de la chaleur est cédée par le fluide en phase vapeur à une source froide 12, ce qui provoque un refroidissement du fluide en phase vapeur et son changement de phase vers la phase liquide, autrement dit sa condensation. Au niveau du condenseur 2, la température du fluide de travail est abaissée en dessous de sa température d'équilibre liquide-vapeur, ce qui est aussi appelé sous-refroidissement ('sub cooling' en anglais) de sorte que le fluide ne peut pas repasser à l'état vapeur sans apport conséquent de chaleur. La pression de vapeur pousse le liquide en direction de la sortie 2b du condenseur 2 qui débouche sur un deuxième circuit de communication 5, relié à l'entrée la de l'évaporateur 1. On obtient ainsi une boucle de circulation du fluide diphasique capable d'extraire de la chaleur depuis la source chaude 11 pour restituer cette chaleur à une source froide 12. La chaleur transportée par la phase vapeur dans le 25 premier circuit de communication peut s'écrire Q=pvs, avec p représentant la densité de la phase vapeur, V la vitesse de déplacement de la phase vapeur et S la section du circuit de communication. Le deuxième circuit de communication 5 est relié par 30 ailleurs à un réservoir 3. Ce réservoir sert de vase d'expansion pour le fluide de travail, et contient du fluide de travail à la fois en phase liquide et en phase gazeuse. Ledit réservoir forme, avec les premier et second circuits de communication 4,5, ensemble avec l'évaporateur 1 et le condenseur 2, un circuit général clos autrement dit hermétique. Le réservoir 3 présente au moins un orifice d'entrée/sortie 31, et un certain volume intérieur 30 généralement fixé à la conception pour une application considérée. Ce volume peut-être éventuellement ajustable par un dispositif mécanique manoeuvré manuellement ou automatiquement. Le réservoir comporte également un orifice de remplissage 36 qui permet un remplissage initial du circuit, cet orifice de remplissage étant fermé le reste du temps. Il est à noter que le réservoir 3 peut avoir une forme quelconque, et en particulier parallélépipédique, cylindrique, ou autre. Le dispositif de transfert de chaleur est conçu pour 15 pouvoir fonctionner dans une certaine gamme de température ambiante ; dans l'exemple illustré cette gamme de température peut être :[-50°C, +50°C]. Par ailleurs, il est souhaitable que la source chaude 11 ne dépasse pas une certaine température maximale prédéterminée, quel que soit 20 le flux de chaleur à évacuer. Cette température maximale prédéterminée peut être par exemple 100°C. Bien sûr, ces températures peuvent dépendre du type d'application visée, applications spatiales en microgravité, applications terrestres à bord d'un véhicule ou dans un emplacement 25 fixe. Le fluide de travail de la boucle est choisi pour être toujours potentiellement diphasique dans la plage de températures et pressions du fluide de la boucle diphasique, en fonction de la gamme de température 30 susmentionnée (voir référence 14 sur Fig. 2). Ainsi le fluide de travail peut être choisi parmi une liste comprenant notamment l'ammoniac, l'acétone, le méthanol, l'eau, des fluides diélectriques du type HFE7200 ou tout autre fluide approprié. Dans l'exemple détaillé ci- 35 après, on choisira préférentiellement du méthanol. À l'intérieur du réservoir 3, on trouve une portion liquide 6 comprenant essentiellement du fluide de travail (ici du méthanol) en phase liquide et une portion gaz 7 comprenant du fluide en phase vapeur, mais aussi, comme il sera vu en détail plus loin, un gaz auxiliaire non condensable 8. Le gaz auxiliaire non condensable 8 (noté 'NCG' de l'anglais Non Condensible Gas) reste confiné dans la portion gaz du réservoir sans participer directement aux échanges thermiques ; il a pour effet de créer une pression minimale dans cette portion gaz. La pression partielle de ce gaz auxiliaire non condensable 8 est notée P2. Sur la gamme de températures et pressions de l'application, ce gaz auxiliaire non condensable reste à l'état gazeux comme ceci apparaît à la figure 2, en partie droite. Dans un environnement où une gravité s'exerce, la portion gaz 7 se situe au-dessus de portion liquide 6 et une interface liquide-vapeur 19 généralement horizontale sépare les deux phases (surface libre du liquide dans le réservoir). Dans un environnement où une microgravité s'exerce (en apesanteur), la portion liquide est contenue dans du matériau poreux et la portion gaz occupe le reste du volume du réservoir ; il y a aussi dans ce cas de figure une interface liquide-vapeur 19, mais elle n'est pas plane. La température de cette surface de séparation 19 est reliée de façon univoque à la pression partielle Pl de fluide de travail dans la portion gaz, cette pression correspond à la pression de saturation Psat du fluide à la température Tsat prévalant à la surface de séparation 19, comme ceci apparaît à la figure 2, en partie gauche. En pratique, la température de la portion liquide, de la portion gaz et de l'enveloppe du réservoir sont relativement homogènes ; il y a peu de gradient de température à l'intérieur du réservoir. La température du réservoir est par ailleurs peu éloignée de la température ambiante dans laquelle il se situe. Selon un aspect avantageux de la présente invention, l'orifice d'entrée/sortie 31 est agencé au niveau de la 5 portion liquide, de manière à ce que la portion gaz ne soit jamais directement en communication avec le circuit de communication liquide 5. La configuration du lien capillaire entre le réservoir et la masse poreuse peut-être comme celle décrit dans le brevet EP0832411. 10 Selon un aspect particulier, notamment dans les cas d'utilisation en microgravité (cas de figure non représenté sur les dessins) mais non exclusivement, on peut prévoir une masse poreuse 9 agencée au voisinage de l'orifice d'entrée/sortie 31, dont la fonction est de retenir du 15 liquide, et par conséquent de former une barrière empêchant des composants de la phase gaz d'être aspirés en direction du circuit de communication liquide 5. Dans les applications terrestres la gravité s'exerce, l'orifice d'entrée/sortie 31 est agencé au niveau d'un 20 point bas du réservoir. Il faut remarquer qu'il peut y avoir plusieurs points bas dans le réservoir. Le volume de la portion liquide 6 dans le réservoir peut varier entre volume minimum ('Vmin') représenté à la figure 3A qui correspond à un volume total minimum de 25 liquide dans l'entièreté du circuit général, et un volume maximum ('Vmax') représenté à la figure 3B qui correspond à un volume total maximum de liquide dans l'entièreté du circuit général. La différence entre Vmax et Vmin est au moins égale à 30 la somme de 2 volumes que l'on appelle respectivement, volume de dilation VOc et volume de purge Vpurge qui représentent respectivement d'une part l'expansion thermique du liquide et, d'autre part l'évacuation du liquide chassé par la présence de vapeur dans la conduite vapeur 4 et d'une partie du condenseur 2 de la boucle. Autrement dit, lorsque la boucle diphasique est au repos depuis un certain temps, il n'y a plus de vapeur dans la boucle et le liquide occupe tout le volume intérieur de la boucle, ce qui donne un petit volume de portion liquide dans le réservoir ; à l'inverse lorsque le flux thermique est maximal (Q=Qmax), le premier circuit de communication 4 est entièrement occupé par de la vapeur ainsi qu'une partie du circuit du condenseur 2, et de par le fait, le liquide est repoussé dans le réservoir où il occupe un grand volume. Le volume de portion liquide est aussi influencé par la température ambiante, ce qui conduit au volume de dilation VOc. Plus précisément, le volume minimum Vmin correspond à 15 une température ambiante minimale et un flux thermique nul (Q=0) sur l'évaporateur ; cette situation est représentée dans les figures 5A-5B par les points 61. On remarque que la pression qui règne dans la portion gaz est essentiellement due à la présence gaz auxiliaire 8 20 (pression P2) et non pas à la pression partielle Pl du fluide de travail qui est très faible. La pression totale qui règne dans le réservoir vaut Pres = Pl +P2 ; c'est aussi sensiblement la pression qui règne partout ailleurs dans la boucle diphasique. 25 Toujours sans rapport de calories sur l'évaporateur (flux thermique nul, Q=0), mais avec une température ambiante maximale, on constate une dilatation de liquide qui donne un volume de portion liquide noté VOc, supérieur à Vmin. Cette situation est représentée dans les figures 30 5A-5B par les points 62. Dans les circonstances où la température ambiante est maximale et le flux thermique est lui aussi maximal Q=Qmax, le volume de la portion liquide est augmenté du volume correspondant à la purge Vpurge, ce qui conduit au cas illustré figure 3B. Cette situation est représentée dans les figures 5A-5B par les points 64. On constate donc que, lorsque la portion liquide 6 est à son volume minimum (Vmin) ce qui correspond à un 5 volume total minimum de liquide dans l'entièreté du circuit général, la deuxième pression P2 est telle qu'elle permet d'obtenir une pression totale dans le réservoir supérieure ou égale à une pression minimale de fonctionnement prédéterminée requise (illustré à 0,7 bar dans la figure 5B 10 à titre non limitatif, en effet cette valeur minimale peut être déterminée en fonction de l'application considérée). On peut aussi constater que, dans un exemple illustratif, lorsque la portion liquide 6 est à son volume minimum (Vmin), la deuxième pression partielle P2 (NCG) est 15 supérieure à la première pression partielle Pl. Cette condition reste vérifiée sur une majeure partie de la plage de température ambiante à Q=0 et même lorsque Q=Qmax sur la zone des températures froides. On peut aussi constater que lorsque la portion 20 liquide 6 est à son volume minimum (Vmin), la deuxième pression partielle P2 (NCG) peut être plusieurs fois, par exemple 5 fois ou 10 fois supérieure à la première pression partielle Pl (cf points 61). La pression minimale liée à la présence du gaz 25 auxiliaire non condensable dans le réservoir (0,7 bar sur l'exemple la figure 5B) permet d'obtenir une température de saturation élevée dans le deuxième circuit de communication (50°C sur l'exemple la figure 5A), ce qui permet d'obtenir une densité p minimale de la phase vapeur du fluide de 30 travail, et étant donné que la capacité de transport de chaleur de la boucle est proportionnelle à la densité de la phase vapeur (Q=pvs), on peut obtenir instantanément dès le démarrage à froid de la boucle une capacité de transport de chaleur suffisante pour éviter un désamorçage de l'évaporateur et obtenir et un bon rendement de boucle. Pour conserver une performance d'évacuation thermique satisfaisante dans le cas thermique le plus contraint (température ambiante maximale et flux thermique maximale), illustré par les points 64, il est nécessaire de prévoir un volume de la portion de gaz 7 suffisant au-dessus du volume de portion liquide Vmax. De manière avantageuse, on pourra prévoir que le volume total 30 du réservoir est compris entre 1,3 et 2,5 10 fois ledit volume maximum Vmax de la portion liquide (cas du volume total maximum de phase liquide). Ainsi la température de saturation Tsat, pour une température ambiante de 50°C et un flux maximum Qmax, reste inférieure à 90°C ; ceci permet de continuer à prélever des calories à 15 la source chaude 11. S'agissant du choix du gaz auxiliaire non condensable 8, ce gaz doit rester en phase vapeur dans toute la plage de fonctionnement de la boucle et notamment des conditions pression et température dans le réservoir, il doit avoir un 20 point d'ébullition très bas ; de plus son coefficient de diffusion à l'intérieur des liquides et son coefficient d'Oswald doivent être également bas pour éviter que ce gaz auxiliaire ne s'infiltre à l'intérieur de la portion liquide 6 du réservoir et dans le reste de la boucle. 25 Avantageusement, on pourra choisir l'hélium comme gaz auxiliaire. L'hélium est chimiquement neutre et sa disponibilité industrielle est satisfaisante. Cependant, il n'est pas exclu d'utiliser d'autres gaz comme l'azote, l'argon ou le néon. 30 La figure 4 illustre un deuxième mode de réalisation de type thermosiphon, dans lequel on place le condenseur 2 au-dessus de l'évaporateur 1 de manière à ce que la gravité conduise naturellement le liquide en direction de l'évaporateur ; dans ces conditions le rôle du 35 matériau poreux dans l'évaporateur est de favoriser les échanges thermiques et la vaporisation plutôt que de réaliser la fonction de pompage capillaire proprement dit. Hormis la source du mouvement de liquide et la position relative des éléments qui diffèrent, tout le reste et notamment le principe de fonctionnement est identique au premier mode décrit plus haut, et ne sera donc pas répété. Grâce à la pressurisation exercée par la présence du gaz auxiliaire 8, il est possible de s'affranchir de la présence d'un élément chauffant pour mettre en condition la 10 boucle diphasique avant le démarrage thermique effectif. Il faut aussi remarquer qu'une telle boucle diphasique peut être dépourvue de régulation active, ce qui est un avantage déterminant en matière de fiabilité. Avantageusement selon l'invention, le dispositif 15 est dépourvu d'une quelconque pompe mécanique bien que l'invention n'exclut pas la présence d'une pompe mécanique d'appoint. Il faut bien noter que les proportions des éléments sur les dessins ne sont pas forcément représentatives des 20 proportions ou dimensions relatives des différents organes. Les premier et second circuits de communication fluide 4,5 sont de préférence des conduites tubulaires, mais il pourrait s'agir d'autres types de conduites ou de canaux de communication fluides (conduites rectangulaires, 25 flexibles, etc.). De même, l'orifice d'entrée/sortie 31 pourrait se présenter comme une entrée et une sortie distinctes. La boucle diphasique peut être équipée avantageusement d'un clapet anti-retour 18 situé à l'entrée 30 de chaque évaporateur de manière à accroitre la puissance maximale de démarrage. En effet, le clapet anti-retour 18 empêche un retour de liquide en direction inverse au sens de circulation normal, et empêche ainsi un assèchement de l'évaporateur au démarrage sous forte charge. 35 Dans une application soumise à la gravité, le clapet REVENDICATIONS1. Dispositif de transfert thermique, adapté pour extraire 5 de la chaleur depuis une source chaude (11) et pour restituer cette chaleur à une source froide (12) au moyen d'un fluide de travail diphasique contenu dans un circuit général clos, comprenant : - au moins un évaporateur (1), ayant une entrée et une 10 sortie, - au moins un condenseur (2), distinct et à distance de l'évaporateur, - un réservoir (3) ayant un volume intérieur (30), avec une portion liquide (6) et une portion gaz (7) et au moins un 15 orifice d'entrée/sortie (31) agencé au niveau de la portion liquide, le volume de la portion liquide pouvant varier entre un volume minimum (Vmin) et un volume maximum (Vmax), - un premier circuit de communication (4), pour du fluide de travail essentiellement en phase vapeur, reliant la 20 sortie de l'évaporateur à une entrée du condenseur, - un deuxième circuit de communication (5), pour du fluide de travail essentiellement en phase liquide, reliant une sortie du condenseur au réservoir et à l'entrée de l'évaporateur, 25 caractérisé en ce que la portion gaz (7) du réservoir comprend la phase vapeur du fluide de travail avec une première pression partielle (P1) et un gaz auxiliaire non condensable (8) avec une deuxième pression partielle (P2), cette dernière étant ajustée pour permettre d'obtenir une 30 pression totale supérieure ou égale à une pression minimale de fonctionnement prédéterminée requise lorsque la portion liquide dans l'entièreté du circuit général clos est à un volume total minimum. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le gaz 35 auxiliaire non condensable est de l'hélium. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 2, dans lequel le fluide de travail est du méthanol. 4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel le volume total (30) du réservoir est compris entre 5 1,3 et 2,5 fois le volume maximum (Vmax) de la portion liquide. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, principalement soumis à la gravité terrestre, dans lequel l'orifice d'entrée est agencé au niveau d'un point bas du 10 réservoir. 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, principalement soumis à une micro-gravité, dans lequel le réservoir comprend une masse poreuse (9) agencée au moins au voisinage de l'orifice d'entrée. 15 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel l'évaporateur comprend une masse microporeuse (10) adaptée pour assurer un pompage capillaire de fluide en phase liquide. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, 20 principalement soumis à la gravité, dans lequel l'évaporateur est placé en dessous du condenseur et du réservoir, de sorte que la gravité est utilisée pour déplacer le liquide vers l'évaporateur. 25 9. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel un clapet anti-retour (18) est agencé à l'entrée de l'évaporateur (1). 10. Dispositif de transfert thermique selon la selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est 30 dépourvu de régulation active.