FR 3009803 A1 20150227 FR 1358130 A 20130822 Visseuse électrique à serrage asservi 1. Domaine de l'invention Le domaine de l'invention est celui de la conception et de la fabrication des outils de vissage électroportatifs à serrage asservi. L'invention concerne donc les visseuses électriques à serrage asservi dont la mise en oeuvre permet de réaliser des opérations de vissage au cours desquelles la rotation de l'élément à visser, comme par exemple une vis, n'est jamais interrompu depuis le début du vissage jusqu'à sa fin. Elle ne concerne donc pas les visseuses électriques à impulsions dont les moteurs sont alimentés par des impulsions électriques au cours d'une opération de vissage si bien qu'entre deux impulsions d'une même opération de vissage, la rotation de l'élément à visser s'arrête. 2. Art antérieur Les visseuses électriques à serrage asservi sont classiquement mises en oeuvre pour assurer, au cours d'une opération de vissage, le serrage d'un assemblage, c'est-à-dire la liaison de plusieurs pièces par exemple au moyen d'une vis serrée à un couple dont la valeur est choisie de façon telle que l'assemblage soit suffisamment rigide. Une visseuse électrique à serrage asservi comprend généralement un carter définissant une poignée, ce carter logeant : - un moteur muni d'un rotor ; - un organe terminal susceptible d'être entraîné en rotation ; - une transmission incluant une réduction de type épicycloïdale couplée aux moyens moteurs et à l'organe terminal ; - un capteur de couple notamment destiné à détecter l'atteinte d'un couple objectif Cobj, la transmission comprenant une couronne liée en rotation au carter de la visseuse par l'intermédiaire de ce capteur de couple ; - des moyens de pilotage du moteur en mode continu, destinés à alimenter en continu le moteur. Lors de la mise au point des visseuses électriques portatives à serrage asservi, leurs concepteurs doivent tenir compte de différents paramètres au rang desquels figurent : - les performances de l'outil ; - la productivité de l'outil ; - l'ergonomie de l'outil. Les performances de l'outil traduisent sa capacité à atteindre le couple de serrage objectif souhaité, en d'autres termes à réaliser le serrage d'un assemblage à un niveau de couple prédéterminé. La productivité de l'outil traduit sa capacité à exécuter et enchainer des serrages aussi rapidement que faire se peut. L'ergonomie de l'outil traduit le confort d'utilisation et la sécurité d'utilisation. Au cours d'une opération de vissage, la visseuse exerce un couple de réaction dans la main de l'opérateur. Ainsi l'opérateur développe une force de réaction croissante pour maintenir la visseuse au fur et à mesure que le couple de serrage croit. L'intensité de cette force est égale au couple de serrage divisé par le bras de levier, c'est-à-dire la distance entre la poignée de l'outil et l'axe de rotation de la vis à serrer. Plus cette réaction est faible, plus le confort d'utilisation de l'outil est élevé. Par conséquent, pour une gamme de couple donnée, il est d'usage de dimensionner la distance entre la poignée et l'axe de rotation de la vis à serrer de telle sorte que la force de réaction que l'opérateur développe pour maintenir la visseuse reste modérée. Le niveau d'ergonomie d'une visseuse dépend donc notamment du niveau de réaction de la visseuse dans la main de l'opérateur au cours d'une opération de vissage. S'agissant des performances de l'outil, le concepteur d'une visseuse électrique à serrage asservi doit notamment composer avec : le couple électromagnétique maximum à vitesse constante du moteur de la visseuse ; le ratio de réduction de la transmission et son rendement ; le couple objectif de serrage que l'outil doit pouvoir atteindre. Le couple de serrage Cs exercé sur la vis à serrer est régi par l'équation Cs = R * * Cmax dans laquelle R est le ratio de la réduction, Cmax le couple maximum du moteur de l'outil à vitesse constante en N.m. et u est le rendement de la réduction qui est inférieur à 1. La démarche classique et constante du concepteur est donc de dimensionner le moteur et la réduction de telle sorte que le couple de sortie puisse atteindre le couple objectif Cobj, c'est-à-dire le couple se serrage que l'on se fixe l'objectif d'atteindre. S'agissant de la productivité de la visseuse, la durée d'exécution d'un serrage peut être réduite en mettant en oeuvre une opération de serrage comprenant deux phases successives : - une phase de pré-vissage, et - une phase de vissage. Au cours de la phase de pré-vissage, le moteur est alimenté en courant électrique de telle sorte que l'organe terminal soit entrainé en rotation selon une fréquence rapide généralement constante jusqu'à ce que le couple de serrage atteigne une valeur seuil de pré-vissage correspondant en pratique à l'instant auquel la vis accoste l'assemblage, c'est-à-dire à l'instant auquel on observe une rapide montée du couple de serrage. Au cours de la phase de vissage, au cours de laquelle le couple de serrage augmente de manière rapide, le moteur est alimenté en courant électrique de telle sorte que l'organe terminal soit entrainé en rotation selon une fréquence généralement plus lente, jusqu'à ce que le couple de serrage atteigne une valeur de couple objectif Cobj. Afin de réduire encore d'avantage la durée d'exécution d'une opération de vissage et de réduire la force de réaction que doit développer l'opérateur pour maintenir la visseuse, le document WO-A1-2009/011633 enseigne d'entrainer en rotation l'organe terminal le plus rapidement possible et aussi longtemps que possible au cours de la phase de vissage, et de freiner le moteur le plus tard possible. Cette technique, que nous appellerons serrage asservi rapide, met en oeuvre des visseuses asservies de construction standard. Cette solution permet ainsi de réduire la durée pendant laquelle la valeur du couple de serrage augmente pendant la phase de vissage, et donc de réduire la réaction de l'outil dans la main de l'opérateur. L'ergonomie de l'outil est par conséquent améliorée. Le fait de réduire la période de montée en couple lors de la phase de vissage participe également à augmenter en conséquence la productivité de l'outil. En effet, durant la phase de montée en couple d'une opération de serrage, le comportement dynamique du corps d'une visseuse est régi par le principe fondamental de la dynamique qui entre autre pose la condition suivante : J. = -Cs + Fr. d Avec : J : inertie rotorique du corps de la visseuse autour de l'axe de rotation de la vis en kg.m2 cw : accélération en rotation du corps de la visseuse autour de l'axe de rotation de la vis en radians.s Cs : couple de serrage en N.m. d : distance de la poignée de la visseuse à l'axe de rotation de la vis à serrer en mètre Fr : force de réaction développée par l'opérateur pour maintenir la visseuse en N En faisant l'hypothèse que l'opérateur exerce une force de réaction nulle pour maintenir la visseuse, puisque ceci est l'objectif qu'il est souhaité autant que faire se peut d'atteindre, alors le principe fondamentale de la dynamique implique : cw = -Cs/J Par conséquent, si le corps de la visseuse n'est idéalement pas contraint en position par l'opérateur, il est amené à tourner d'un angle a autour de l'axe de rotation de la vis, dans le sens contraire à la vis, sous une accélération io. D'un point de vue ergonomique, moins l'angle a est grand, meilleure est la sensation de l'opérateur. Or pour un couple donné, plus l'inertie rotorique J de la visseuse est grand d'une part et plus la durée pendant laquelle 6) s'applique à la visseuse est faible d'autre part, plus cet angle a est faible. Ceci a donc conduit à développer une stratégie de serrage rapide permettant de diminuer cette durée. La solution décrite dans ce document WO-A1-2009/011633 est donc particulièrement intéressante dans la mesure où elle permet à la fois d'améliorer la productivité de l'outil et d'augmenter son niveau d'ergonomie. Cette solution peut toutefois encore être améliorée. 3. Inconvénients de l'art antérieur Les assemblages peuvent être classés dans deux catégories : - les assemblage francs, et - les assemblages élastiques. Les assemblages francs (également appelés assemblages ou joints rigides) sont des assemblages au cours de la montée en couple desquels l'élément à visser (par exemple une vis ou un écrou) est entrainé en rotation sur une plage angulaire faible (généralement inférieure à environ 30°) entre le moment où il accoste l'assemblage jusqu'au moment où le couple objectif Cobj est atteint. Les assemblages élastiques (également appelés joints élastiques) sont des assemblages moins rigides au cours du serrage desquels l'élément à visser (par exemple une vis ou un écrou) est entrainé en rotation sur une plage angulaire plus importante, entre le moment où il accoste l'assemblage et le moment où le couple objectif Cobj est atteint. Le document WO-A1-2009/011633 explique que la solution de serrage asservi rapide qu'il enseigne présente de meilleurs résultats ergonomiques sur des assemblages francs. En effet, la durée de la montée en couple d'un assemblage élastique étant plus longue, l'opérateur est exposé, au cours du vissage d'un assemblage élastique, à un déplacement du corps de visseuse plus important et doit par conséquent fournir un effort de maintien de l'outil plus important. 4. Objectifs de l'invention L'invention a notamment pour objectif de pallier ces inconvénients de l'art antérieur. Plus précisément, l'invention a pour objectif de fournir, dans au moins un mode de réalisation, une visseuse électrique à serrage asservi qui présente une meilleure ergonomie que les techniques de l'art antérieur. En particulier, l'invention vise à fournir une telle visseuse qui nécessite, dans au moins un mode de réalisation, le développement d'un faible effort de maintien par l'opérateur au cours d'une opération de serrage. Un autre objectif de l'invention est de procurer une telle visseuse qui présente, dans au moins un mode de réalisation, une bonne ergonomie y compris lors du serrage d'un assemblage élastique. Un autre objectif de l'invention est de fournir, dans au moins un mode de réalisation, une telle visseuse qui permette d'atteindre un bon niveau de productivité. L'invention a encore pour objectif de fournir une telle technique qui soit, dans au moins un mode de réalisation, simple de conception et/ou facile à mettre en oeuvre et/ou économique. 5. Exposé de l'invention Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints selon l'invention à l'aide d'une visseuse électrique à serrage asservi comprenant : un carter ; un organe terminal susceptible d'être entraîné en rotation et destiné à coopérer avec un assemblage à serrer ; des moyens moteurs ayant un couple maximal à vitesse constante Cmax, lesdits moyens moteurs comprenant un rotor ; des moyens de pilotage desdits moyens moteurs ; des moyens de transmission incluant une réduction ayant ratio R et un rendement u couplée auxdits moyens moteurs et audit organe terminal , lesdits moyens de transmission étant aptes à permettre une accumulation d'une énergie cinétique Ec lorsque lesdits moyens moteurs sont alimentés puis une restitution de ladite énergie cinétique Ec à l'organe terminal ; un organe de préhension comprenant une zone de préhension distante de l'axe de rotation dudit organe terminal d'une distance B ; ladite réduction étant configurée de telle sorte que : L'énergie potentiel Ep nécessaire pour serrer un assemblage s'exprime par la relation suivante : Ep = (Couple. AngleVissage)/2 A titre d'exemple, un assemblage présentant une évolution du couple proportionnelle en fonction de l'angle sur la plage de couple de 0 à 60 N.m et la plage d'angle de 0 à 60°(1,0472 rd) et requérant un couple de serrage de 40N.m demande pour être serré une énergie potentiel Ep de 21 joules. L'énergie cinétique Ec contenue dans un rotor de moteur de visseuse asservie s'exprime par la relation suivante : Ec = 0, 5. InertieRotoriqueMoteur. Fréquence Rotation2 A titre d'exemple, l'énergie cinétique Ec contenue dans un rotor de moteur de visseuse asservie tournant à une vitesse de 20000 t/min et dont l'inertie rotorique est de 1,4.10-5 kg.m2 est égale à 30 joules. L'énergie cinétique du rotor est donc suffisante pour assurer le serrage d'un assemblage. C'est ainsi la restitution par le rotor de son énergie cinétique à l'organe terminal de l'outil qui est déterminante pour l'atteinte du couple objectif, et non seulement le couple électromagnétique généré par le moteur. Les inventeurs en ont déduit que la valeur du ratio de réduction n'intervient pas en tant que telle dans la restitution de cette énergie cinétique, et donc dans l'atteinte du couple de serrage souhaité. Cherchant à diminuer la durée de la montée en couple, les inventeurs ont constaté que lors de la mise en oeuvre d'une réduction à faible ratio de réduction, le rotor est soumis à un couple de décélération plus important que lors de la mise en oeuvre d'une réduction ayant un fort ratio. En effet, la relation entre le couple résistant de vissage Mvissage et le couple Mrotor généré par le rotor du moteur durant la période de montée en couple de la phase de vissage est la suivante : gvissage = -R - pi - grotor grotor = -gvissage/(R - pt) avec : - R : ratio de réduction de la réduction épicycloïdale ; - : rendement de la réduction épicycloïdale ; - Mvissage : couple résistant de la vis durant le vissage en N.m. ; - Mrotor : couple dynamique exercé par le rotor sur l'entrée de la réduction en N.m.. En appliquant le principe fondamental de la dynamique au rotor, celui-ci est soumis au couple résistant de la réduction Mréduction. Il en résulte donc que : Mréduction = Jrotor - Wrotor avec - Jrotor : inertie rotorique du rotor - Wrotor : accélération angulaire du rotor Sachant que : Mréduction = -Mrotor Il en est déduit que : Wrotor = Mvissage/(R - pi - Jrotor) Par conséquent, pour un couple de vissage donné, plus le ratio de réduction est faible, plus la décélération du rotor va être forte et donc la durée durant laquelle le rotor transmet son énergie cinétique à l'assemblage courte. Les inventeurs en ont déduit que la durée de la période de montée en couple pendant la phase de vissage est d'autant plus courte que le ratio de la réduction est faible. Le corps de la visseuse est soumis à deux actions extérieures durant la phase de montée en couple : - le couple résistant de la vis, et - l'action de maintien de l'opérateur. En supposant que l'action de maintien de l'outil par l'opérateur est nulle, ce qui traduit un objectif d'amélioration de l'ergonomie de l'outil, le corps de la visseuse tourne dans l'espace autour de l'axe de rotation de la vis sous l'action du couple résistant de la vis, ceci avec une accélération Wcorps telle que : Wcorps = Mvissage/Jcorps l'objectif de couple de vissage Mvissage et l'inertie rotorique Jcorps du corps de la visseuse autour de l'axe de la vis étant donnés par ailleurs. Plus la durée durant laquelle le corps d'outil est soumis à cette accélération est courte, moins l'angle de rotation du corps de l'outil dans l'espace autour de l'axe de la vis est important et moins l'effort a appliqué par l'opérateur pour maintenir la visseuse est important. Par conséquent, l'angle de rotation du corps d'outil autour de l'axe de la vis est d'autant plus faible que le ratio de réduction est faible. L'effort a appliqué par l'opérateur pour maintenir la visseuse est donc d'autant plus faible que le ratio de réduction est faible. Par conséquent, le choix d'un ratio de réduction de faible valeur participe à améliorer l'ergonomie de l'outil. Il peut être noté au passage que plus l'inertie rotorique du corps de l'outil est forte, plus l'accélération en rotation du corps d'outil, et par conséquent son angle de rotation autour de l'axe de vis, sont faibles. L'augmentation de l'inertie rotorique du corps de l'outil permet ainsi, tout comme le choix d'un faible ratio de réduction, de réduire la durée de montée en couple, et donc de réduire la valeur de l'angle de rotation de l'outil et d'améliorer en conséquence l'ergonomie de l'outil. MISE EN OEUVRE DE LA SOLUTION Forts de ce constat, les inventeurs ont conçu une visseuse électrique à serrage asservi dont la réduction est configurée de telle sorte que : R. Cmax L'inéquation B.100 Par conséquent, plus la raideur de la transmission est élevée, plus la rotation de l'outil dans la main de l'opérateur au cours d'une opération de vissage est faible, ce qui participe à améliorer l'ergonomie de l'outil. Les inventeurs ont donc constaté que l'angle de rotation de l'outil dans l'espace autour de l'axe de la vis au cours d'une opération de vissage et l'effort que doit développer l'opérateur pour maintenir l'outil sont d'autant plus faibles, et par conséquent l'outil d'autant plus ergonomique : - que la valeur du ratio de réduction est faible, comme cela a déjà été expliqué, et - que la raideur de la transmission est élevée. Fort de ces deux constats, les inventeurs ont tenté de définir quelle devrait être la valeur de la raideur Rd de la transmission pour obtenir de bons résultats en terme d'ergonomie. Cette raideur Rd peut être mesurée sur l'arbre d'entrée de la réduction lorsque l'arbre de sortie de l'outil est immobilisé en rotation par rapport au corps de l'outil. Pratiquement la valeur de cette raideur doit être au-dessus d'une valeur seuil minimale en N.m/rd. La déformation de la réduction tend à absorber une partie de l'énergie cinétique accumulée par le rotor et la transmission et transmise à l'assemblage pour assurer le serrage. D'un point de vue conception, il est logique de dimensionner les pièces de la transmission de telle sorte que cette énergie potentielle de déformation ne dépasse pas un certain pourcentage de l'énergie potentielle de serrage sans quoi une part trop importante de cette énergie potentielle de serrage serait employée à déformer la transmission et non à assurer le serrage Si nous considérons la conception d'outils de capacités de serrage maximum différentes, un même niveau de pourcentage sera retenu, celui-ci étant évalué au niveau de couple maximum de la visseuse pour un même angle de serrage type de l'assemblage . En d'autres termes, il est souhaité que ce pourcentage soit le même pour des outils différents ayant des capacités de couple de serrage différentes et pour le serrage d'assemblage avec un même angle de serrage. Le calcul de ce pourcentage, rapport de l'énergie potentielle de déformation de la réduction (ou transmission) sur l'énergie potentielle de serrage conduit à la formule suivante : Epdf lEps = Cvmaxl(R2. Rd. µ. y) Avec : Cvmax : couple maximum de la visseuse en N.m. Epdf : énergie potentielle de déformation de la réduction au couple maximum de la visseuse en Joules. Eps : énergie potentielle de serrage au couple maxi de la visseuse avec un angle de serrage donné en Joules. R : ratio de réduction de la réduction Rd : raideur de la réduction telle que définie plus haut iLt : rendement de la réduction y : angle de serrage de l'assemblage type en radian Si maintenant nous considérons que le rapport Epdf/Eps doit être inférieur à 5% pour un angle de 30° soit 0,52 rd et un rendement de réduction de 0,97, cela conduit à l'expression de la règle suivante : Rd> 40. Cvmax/R2 Ainsi, selon une caractéristique préférentielle de l'invention, la résistance à la déformation Rd de la transmission est supérieure ou égale à (40.Cvmax)/R2. Dans le but d'augmenter la résistance à la déformation de la transmission, les inventeurs ont en outre imaginé de remplacer la réduction d'une visseuse standard formée de plusieurs étages de trains épicycloïdaux par un seul étage. Ainsi, selon une autre caractéristique préférentielle de l'invention, ladite réduction contient au plus un étage de réduction de type épicycloïdal. Ce faisant, les inventeurs ont répondu à la double contrainte de réduire le ratio de transmission de la réduction et d'augmenter la rigidité de la transmission en réduisant le nombre de pièces dans la chaine de transmission. En effet, plus le nombre d'étage est réduit, moins le nombre de pièces composant la transmission est important, moins l'angle de déformation torsionnelle de la transmission est important. Ceci participe également à améliorer l'ergonomie d'une visseuse. EFFET DE LA REDUCTION DE RATIO SUR LE COUPLE MAXIMUM AUQUEL L 'OPERATEUR PEUT ETRE SOUMMIS DE FAÇON PROLONGEE. Par ailleurs, la capacité de serrage en mode continu d'un outil selon l'invention, compte tenu de son faible ratio de réduction, est plafonnée à un niveau de couple inférieur à celui qu'un opérateur ne peut plus supporter. Comme il a été expliqué précédemment, la réduction à faible ratio est conçue de manière telle que le couple objectif Cobj soit atteint du fait de la transmission de l'énergie cinétique accumulée par le rotor restituée ultérieurement à l'assemblage et non du fait de la force électromotrice du rotor. En d'autres termes, le couple électromagnétique du rotor multiplié par le ratio de réduction et le rendement est très inférieur au couple objectif Cobj. Ainsi, lorsque la transmission d'énergie cinétique du rotor sous forme d'énergie potentielle de vissage dans la vis est achevée, la visseuse ne peut soumettre l'opérateur, de façon prolongée dans le temps, qu'à un couple de niveau modéré. De manière générale, le ratio de réduction sera choisi de telle sorte que le couple maximum A délivrable en continu par la visseuse ne dépasse pas la capacité de tenue de la visseuse par l'opérateur. La valeur A dépend du type de poignée de l'outil pris en considération et est sensiblement proportionnelle à la distance entre la poignée de la visseuse et l'axe de rotation de la vis, c'est-à-dire du bras de levier B et de la force F qu'un opérateur peut délivrer sans effort pour maintenir la visseuse au cours d'un vissage : A=F B La valeur du ratio R sera choisie de telle sorte que R.i.i.Cmax La présente invention concerne également un dispositif de pilotage pour visseuse selon l'une quelconque des variante décrites ci-avant. Selon l'invention, un tel dispositif comprend préférentiellement des moyens de paramétrage de la vitesse initiale desdits moyens moteurs avant montée en couple dudit couple de serrage au cours d'une opération de vissage, de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. Lesdits moyens de paramétrage comprennent préférentiellement des moyens de sélection, en fonction du type dudit assemblage à serrer, de la valeur de ladite vitesse initiale desdits moyens moteurs parmi un groupe de vitesses types prédéfinies chacune associée à un assemblage type, l'association entre chaque vitesse type et chaque assemblage type étant réalisée de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. Un tel dispositif comprend préférentiellement des moyens de correction en temps réel de la valeur de la vitesse desdits moyens moteurs de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. Un tel dispositif comprend préférentiellement des moyens d'évaluation de la raideur réelle dudit assemblage, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de la différence entre la raideur réelle dudit assemblage à serrer et sa raideur nominale afin de garantir que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. Lesdits moyens de correction comprennent préférentiellement des moyens de calcul en temps réel de l'énergie potentielle restant à fournir à l'assemblage pour atteindre couple objectif Cobj, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de l'énergie potentielle restant à fournir. Lesdits moyens de correction comprennent préférentiellement des moyens de calcul en temps réel du rendement de transfert audit assemblage de l'énergie produite par la visseuse, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction du rendement de transfert. La présente invention concerne également un procédé de pilotage d'une visseuse selon l'une quelconque des variante décrites ci-avant. Selon l'invention, un tel procédé comprend préférentiellement une étape de paramétrage de la vitesse initiale desdits moyens moteurs avant montée en couple dudit couple de serrage au cours d'une opération de vissage, de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. Ladite étape de paramétrage comprend préférentiellement une étape de sélection, en fonction du type dudit assemblage à serrer, de la valeur de ladite vitesse initiale desdits moyens moteurs parmi un groupe de vitesses types prédéfinies chacune associée à un assemblage type, l'association entre chaque vitesse type et chaque assemblage type étant réalisée de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. Un tel procédé comprend préférentiellement une étape de correction en temps réel de la valeur de la vitesse desdits moyens moteurs de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. Un tel procédé comprend préférentiellement une étape d'évaluation de la raideur réelle dudit assemblage, ladite étape de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de la différence entre la raideur réelle dudit assemblage à serrer et sa raideur nominale afin de garantir que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. Ladite étape de correction comprend préférentiellement une étape de calcul en temps réel de l'énergie potentielle restant à fournir à l'assemblage pour atteindre couple objectif Cobj, la valeur de ladite vitesse étant corrigée en fonction de l'énergie potentielle restant à fournir. Ladite étape de correction comprend préférentiellement une étape de calcul en temps réel du rendement de transfert audit assemblage de l'énergie produite par la visseuse, la valeur de ladite vitesse étant corrigée en fonction du rendement de transfert. 6. Liste des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de modes de réalisation préférentiels, donnés à titre de simples exemples illustratifs et non limitatifs, et des dessins annexés, parmi lesquels : - la figure 1 illustre une représentation d'une visseuse de type pistolet selon l'invention ; - la figure 2 illustre une représentation des étapes d'un exemple de procédé de pilotage d'une visseuse selon l'invention. 7. Description d'un mode de réalisation de l'invention 7.1. Architecture 7.1.1. Premier mode de réalisation : visseuse de type pistolet On présente, en relation avec la figure 1, un mode de réalisation d'une visseuse électrique à serrage asservi de type pistolet selon l'invention. Ainsi que cela est représenté sur cette figure, une telle visseuse comprend un corps ou carter 10 présentant une poignée 11 avec une zone de préhension 12 destinée à être empoignée par un opérateur. Cette zone de préhension 12 est distante de l'axe de l'organe terminal d'une distance B suivant une direction perpendiculaire à celui-ci. Cette distance B correspond en d'autres termes au bras de levier de la force appliquée par l'opérateur sur la poignée pour maintenir la visseuse en position par rapport à l'axe de rotation de l'organe terminal (ou arbre de sortie) de la visseuse. Cette visseuse comprend des moyens moteurs 13. Ces moyens moteurs 13 comprennent dans ce mode de réalisation un moteur électrique synchrone à aimant permanent. Ce moteur comprend d'une part un rotor et d'autre par un stator qui est lié au corps 10. Ils sont capables de délivrer un couple de sortie à vitesse constante Cmax. La visseuse comprend un organe terminal rotatif 14, ou arbre de sortie, qui est destiné à coopérer avec un assemblage à serrer comme par exemple une vis, un écrou ou autre. L'arbre de sortie 14 s'étend selon un axe qui est coaxial à l'axe du rotor du moteur. Des moyens de transmission 15 relient le rotor du moteur à l'organe terminal 14. Ces moyens de transmission comprennent une réduction 17 qui dans ce mode de réalisation comprend au plus un étage de réduction de type épicycloïdale dont le solaire d'entrée est lié au rotor du moteur et le porte satellite est lié à l'arbre de sortie de l'outil. La visseuse comprend un capteur de mesure d'une information représentative du couple de serrage. La couronne du train épicycloïdal de la réduction est liée en rotation avec le carter par l'intermédiaire de ce capteur de couple 18. Ce capteur de couple mesure le couple de réaction de la couronne par rapport au corps de l'outil dont la valeur est proportionnelle au couple de serrage. Cette réduction a un ratio R et un rendement p. Les moyens de transmission sont aptes à permettre une accumulation d'une énergie cinétique Ec lorsque les moyens moteurs sont alimentés puis une restitution de cette énergie cinétique Ec à l'organe terminal 14. La réduction est configurée de telle sorte que : De multiples calculs sont ainsi réalisés pour différents assemblages donnés. L'opérateur dispose alors d'une multitude de vitesses initiales, présentées par exemple sous forme de tableaux, d'abaques ou autre, correspondant chacune à un assemblage type donné qu'il est par la suite susceptible de visser au moyen de la visseuse. Il pourra alors paramétrer la vitesse initiale en choisissant celle correspondant à l'assemblage qu'il visse. Bien évidemment, la situation réelle correspond rarement à la situation idéale dans laquelle l'assemblage à visser se comporte exactement comme l'assemblage type pris en tant que référence pour déterminer la vitesse de initiale du moteur. Il peut alors s'avérer nécessaire de corriger en temps réel la valeur de la vitesse du moteur, soit en l'accélérant, soit en le freinant, pour garantir que le couple de serrage objectif Cobj auquel il est souhaité de serrer l'assemblage à visser soit atteint sous le seul effet du transfert sous forme d'énergie potentielle de vissage de l'énergie cinétique accumulée par le moteur et la transmission pendant le pré-vissage et non sous l'effet du couple électromagnétique délivré par le moteur. 7.2.2. Correction de la vitesse de rotation du moteur A- Principe général Le contrôle de la visseuse et plus particulièrement celui de la vitesse de rotation du moteur durant le vissage s'appuie sur le principe de conservation de l'énergie. Plusieurs types d'énergie sont apportés au système constitué de la visseuse et de l'assemblage à visser, à savoir : - l'énergie cinétique accumulée dans le rotor du moteur à l'issue de la phase d'accélération du moteur succédant à l'appui sur la gâchette, et - l'énergie électromagnétique motrice ou de freinage développée par le moteur durant la phase de montée en couple. Plusieurs types d'énergie sont au contraire absorbés par le système constitué de la visseuse et de l'assemblage à visser, à savoir : - l'énergie potentielle de serrage : énergie absorbée par la rotation de la vis contribuant d'une part à établir une tension mécanique dans le corps de vis nécessaire au maintien serrer de l'assemblage et d'autre part à vaincre les frottements dans les filets et sous tête. - l'énergie potentielle de déformation de la visseuse : énergie absorbée du fait que les différentes pièces constitutives de la transmission se déforment sous l'effort de transmission du couple de vissage. - les pertes dans le transfert d'énergie dues au rendement représenté par le coefficient de transfert pt. Ces pertes couvrent les pertes par frottement de contact entre pièces et/ou les amortissements - l'énergie cinétique communiquée au corps de l'outil : lors de la montée en couple, le corps de l'outil soumis au couple de réaction de la vis tend à tourner dans le sens contraire de la rotation de la vis et absorbe ainsi de l'énergie cinétique. - l'énergie de maintien du corps d'outil absorbée par l'opérateur : lorsque l'opérateur oppose un couple de maintien sur le corps de l'outil et que sa main tourne dans le sens inverse de la vis, il absorbe de l'énergie. On note que si au contraire, la main de l'opérateur tourne dans le sens de la vis, alors il produit de l'énergie. L'énergie cinétique transmise au corps d'outil et l'énergie de maintien absorbée ou fournie par l'opérateur sont d'autant plus faibles que le déplacement du corps de l'outil est faible, ce qui est le but recherché par l'invention. Il est donc fait l'hypothèse que ces énergies sont négligeables. S'agissant de la déformation de la transmission, elle est dans la suite regroupée avec l'énergie potentielle de serrage transmise à la vis. Un angle fictif, correspondant à la somme de la rotation de la vis et de la déformation de la transmission est alors pris en considération pour l'évaluation de la somme de ces énergies. Le principe général de la correction de la vitesse de rotation du moteur consiste essentiellement à réaliser les étapes suivantes en temps réel : - mesurer les énergies fournies au système (énergie cinétique du rotor et énergie électromagnétique) - mesurer les énergies consommées par le système (énergie potentielle de la vis et énergie potentielle de la transmission) - calculer le rendement de transfert couvrant les pertes par frottement - calculer l'énergie potentielle (vis et transmission) restant à fournir au système pour atteindre le couple de vissage objectif Cobj. - calculer l'énergie cinétique nécessaire et suffisante à avoir dans le rotor pour permettre le vissage au couple objectif en supposant que le rendement de transfert et la raideur apparente de l'assemblage restent constants jusqu'à la fin du vissage - calculer une nouvelle consigne de fréquence de rotation pour avoir le niveau d'énergie cinétique requis dans le rotor pour atteindre le but escompté. C'est alors le couple électromagnétique moteur ou de freinage du moteur qui sont utilisés pour corriger en temps réel la vitesse du moteur à chaque instant, par exemple en fonction de la raideur d'assemblage et du rendement de transfert d'énergie dans l'assemblage, de telle sorte à ce que l'énergie cinétique du rotor soit juste suffisante à elle seule pour terminer la montée en couple. Si c'est le frein moteur qui est mis en oeuvre l'énergie est non produite mais absorbée par le moteur. B- Exemple de mise en oeuvre d'une correction en temps réel de la vitesse du moteur Le déroulement d'une phase de vissage d'un assemblage s'effectue de la façon suivante : l'opérateur paramètre, en fonction du type de l'assemblage dont il doit réaliser le serrage, la vitesse initiale de rotation du moteur de la visseuse (étape E1) ; l'opérateur engage la vis dans le filetage de la pièce à assembler ; l'opérateur positionne la douille située à l'extrémité de la visseuse sur la vis ; - l'opérateur appuie sur la gâchette de la visseuse ; - le moteur accélère jusqu'à atteindre sa fréquence de rotation initiale ou de pré-vissage VP durant une phase d'accélération du moteur ; - une mesure en temps réel de la fréquence de rotation du moteur par les moyens de commande de la visseuse permet de détecter l'instant auquel la fréquence de rotation du moteur atteint sa valeur initiale VP ; - dès que ce niveau de fréquence de rotation est atteint (étape E2), une correction de la valeur de la fréquence de rotation est lancée sous la forme d'un calcul algorithmique lancé de façon répétitive sur la base d'une fréquence choisie en rapport avec les moyens de calculs disponibles, soit de l'ordre de 20 kHz. Ce calcul algorithmique utilise, entre autre, des données fixes telles que : - les caractéristiques de la visseuse J : inertie rotorique du rotor de moteur - R : ratio de réduction de la transmission - Cobj : valeur de l'objectif de couple - Cpv : valeur de couple de fin de prévissage - VP : la consigne de fréquence de rotation initiale du moteur pour la phase de pré-vissage correspondant au niveau d'énergie cinétique nécessaire pour assurer le vissage et déterminée après calibration de l'outil La boucle de l'algorithme enchaine une succession d'étape mises en oeuvre entre deux instants td (début) et tf (fin), td et tf encadrant une période de temps dont la durée est en rapport avec les moyens de calcul, soit de l'ordre de 0,05 ms. Ainsi, cette succession d'étapes est mise en oeuvre de manière répétitive environ toutes les 0,05 ms. Dès lors que la fréquence de rotation du moteur atteint sa valeur initiale VP (étape E2), un certain nombre de données physiques du vissage sont mesurées en temps réel (étape E3), à savoir : - Cvistf : couple appliqué sur la vis à tf en N.m. - Cvistd : couple appliqué sur la vis à td en N.m. Avec Cvis = Ccapteur/(1 - 1/(R. p) et Ccapteur : couple vu par le capteur de couple monté en réaction entre la couronne du train épicycloïdal et le carter d'outil en N.m. - atd : angle somme de la rotation de la vis et de la déformation de la transmission à td en radian - atf: angle somme de la rotation de la vis et de la déformation de la transmission à tf en radian Avec atd = I3td/R ou atf = 13tf/R et 13td ou 13td : angles en radians du rotor du moteur par rapport au stator du moteur, assimilable à l'angle du rotor par rapport à un référentiel extérieur compte tenu que l'hypothèse est faite que le corps de l'outil ne tourne pas respectivement à td ou tf - Itd : Intensité consommée par le moteur à td en Ampères - Itf : Intensité consommée par le moteur à tf en Ampères - Kt : Constante de couple du moteur La valeur du couple de vissage est ensuite comparée par les moyens de correction à celle du couple objectif (étape E4). Si la valeur du couple de serrage est supérieure à la celle du couple objectif (condition C1), alors les moyens de pilotage de la visseuse envoient au moteur une consigne de vitesse nulle (étape E6). Si au contraire, la valeur du couple de serrage est inférieure à celle du couple objectif (condition C2), ce qui traduit le fait que l'opération de vissage n'est pas achevée, alors le couple de serrage est comparé au couple de fin de prévissage Cpv (étape E7). Si le couple de serrage est inférieur à Cpv (condition C3) alors la consigne de vitesse reste au niveau de VP (étape E8). Si le couple de serrage est supérieur à Cpv (condition C4) alors les moyens de correction calculent la raideur apparente Ra de l'ensemble constitué par l'assemblage et la transmission (étape E9) selon la formule : Ra = (Cvistf - Cvistd)/(atf - atd) Ensuite, les moyens de correction calculent l'énergie potentielle AEp transmise par la visseuse (étape E10), en l'occurrence son rotor, à la transmission et à l'assemblage selon la formule suivante : AEp = (Cvistf2-Cvistd2) / (2.Ra) Cvistd : couple appliqué à la vis à td en N.m. Cvistf : couple appliqué à la vis à tf en N.m. Les moyens de correction calculent ensuite l'énergie potentielle Epobj restant à fournir (étape Ell) selon la formule suivante : Epobj = (Cobj2-Ctf2) / (2.Ra) Cobj : couple de serrage objectif en N.m. Ctf : couple de vissage à tf en N.m. Les moyens de calcul de la fréquence de rotation du moteur Wtf calculent celle-ci (étape E12) selon la formule suivante : Wtf = (I3tf - (3td) / (tf - td) 13td : angle en radians du rotor du moteur par rapport au stator du moteur à td, assimilable à l'angle du rotor par rapport à un référentiel extérieur compte tenu que l'hypothèse est faite que le corps de l'outil ne tourne pas. 13tf : angle en radians du rotor du moteur par rapport au stator du moteur à tf, assimilable à l'angle du rotor par rapport à un référentiel extérieur compte tenu que l'hypothèse est faite que le corps de l'outil ne tourne pas. td : début de la phase de mesure tf : fin de la phase de mesure Les moyens de calcul de la variation d'énergie cinétique du rotor AEc calculent celle-ci (étape E13) selon la formule suivante : AEc = Ectf - Ectd = 0,5.J.(Wtf2 - Wtd2) Ectd : énergie cinétique du rotor à td en Joules Ectf : énergie cinétique du rotor à tf en Joules J : inertie rotorique du rotor de moteur Wtd : fréquence de rotation du moteur à td en radians par seconde Wtf : fréquence de rotation du moteur à tf en radians par seconde Les moyens de calcul de l'énergie électromagnétique Ee fournie au moteur calculent (étape E14) celle-ci selon la formule suivante : Ee = Kt.(Itf + Itd).(I3tf - (3td)/2 Kt : constante de couple Itd : intensité électrique consommée par le moteur à td en Ampères Itf : intensité électrique consommée par le moteur à tf en Ampères 13td : angle en radians du rotor du moteur par rapport au stator du moteur à td 13tf : angle en radians du rotor du moteur par rapport au stator du moteur à tf Les moyens de calcul de l'énergie produite par la visseuse Epr calculent celle-ci (étape intermédiaire non représentée sur la figure 2) selon la formule suivante : Epr = AEc + E,e Les moyens de calcul du rendement de transfert in calculent celui-ci (étape E15) selon la formule : = AEp / (AEc + Ee) Les moyens de calcul de l'énergie cinétique Ecobj nécessaire au rotor pour permettre l'atteinte du couple objectif Cobj la calculent (étape E16) selon la formule suivante : Ecobj = Epobj Les moyens de calcul de la valeur V que doit avoir la fréquence de rotation du moteur pour que le rotor emmagasine l'énergie cinétique Ecobj nécessaire au rotor pour permettre l'atteinte du couple objectif Cobj calculent la valeur V de cette fréquence (étape E17) selon la formule suivante : Ecobjtj's V = (2. , / Les moyens de correction transmettent cette valeur V aux moyens de commande (étape E18) qui régulent en conséquence l'alimentation du moteur en le freinant ou en l'accélérant de manière telle que sa vitesse devienne égale à V. Le couple de serrage délivré par la visseuse est de nouveau comparé avec le couple objectif (étape E4) et l'algorithme est réitéré jusqu'à ce que le couple objectif soit atteint autant que faire se peut sous le seul effet de la transmission par le rotor de son énergie cinétique à l'assemblage. REVENDICATIONS1. Visseuse électrique à serrage asservi comprenant : - un carter (10) ; - un organe terminal (14) susceptible d'être entraîné en rotation et destiné à coopérer avec un assemblage à serrer ; - des moyens moteurs (13) ayant un couple maximal à vitesse constante Cmax, lesdits moyens moteurs comprenant un rotor ; - des moyens de pilotage (16) desdits moyens moteurs (13) ; - des moyens de transmission (15) incluant une réduction (17) ayant ratio R et un rendement u couplée auxdits moyens moteurs (1) et audit organe terminal (2), lesdits moyens de transmission étant aptes à permettre une accumulation d'une énergie cinétique Ec lorsque lesdits moyens moteurs sont alimentés puis une restitution de ladite énergie cinétique Ec à l'organe terminal (14) ; - un organe de préhension (11) comprenant une zone de préhension (12) distante de l'axe de rotation dudit organe terminal d'une distance B ; caractérisée en ce que ladite réduction (3) est configurée de telle sorte que : R. Cmax 2. Visseuse selon la revendication 1, caractérisée en ce que la résistance à la déformation Rd de ladite transmission (15) est telle que : Rd > 40. Cmax/R2 3. Visseuse selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que ladite réduction contient au plus un étage de réduction de type épicycloïdal. 4. Visseuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que : Cobj > 20 N.m. 5. Visseuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un capteur de couple (18) destiné à mesurer uneinformation représentative du couple de serrage dudit assemblage, ladite réduction épicycloïdale comprenant une couronne liée en rotation au carter (10) de la visseuse par l'intermédiaire dudit capteur de couple (18). 6. Visseuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de paramétrage de la vitesse initiale desdits moyens moteurs avant montée en couple dudit couple de serrage au cours d'une opération de vissage, de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. 7. Visseuse selon la revendication 6, caractérisée en ce que lesdits moyens de paramétrage comprennent des moyens de sélection, en fonction du type dudit assemblage à serrer, de la valeur de ladite vitesse initiale desdits moyens moteurs parmi un groupe de vitesses types prédéfinies chacune associée à un assemblage type, l'association entre chaque vitesse type et chaque assemblage type étant réalisée de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. 8. Visseuse selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de correction en temps réel de la valeur de la vitesse desdits moyens moteurs de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. 9. Visseuse selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d'évaluation de la raideur réelle dudit assemblage, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de la différence entre la raideur réelle dudit assemblage à serrer et sa raideur nominale afin de garantir que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyensmoteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. 10. Visseuse selon la revendication 8 ou 9, caractérisée en ce que lesdits moyens de correction comprennent des moyens de calcul en temps réel de l'énergie potentielle restant à fournir à l'assemblage pour atteindre couple objectif Cobj, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de l'énergie potentielle restant. 11. Visseuse selon la revendication 10, caractérisée en ce que lesdits moyens de correction comprennent des moyens de calcul en temps réel du rendement de transfert audit assemblage de l'énergie produite par la visseuse, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction du rendement de transfert. 12. Visseuse selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisée en ce que lesdits moyens de correction comprennent des moyens de mesure en temps réel de la raideur réelle dudit assemblage à visser, du couple appliqué audit assemblage à visser, de la position angulaire et de la fréquence de rotation du rotor desdits moyens moteurs, durant la montée en couple du couple de serrage, suivant une période de temps environ égal à 50 pIS. 13. Dispositif de pilotage pour visseuse selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de paramétrage de la vitesse initiale desdits moyens moteurs avant montée en couple dudit couple de serrage au cours d'une opération de vissage, de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. 14. Dispositif de pilotage selon la revendication 13, caractérisé en ce que lesdits moyens de paramétrage comprennent des moyens de sélection, en fonction du type dudit assemblage à serrer, de la valeur de ladite vitesse initiale desdits moyens moteurs parmi un groupe de vitesses types prédéfinies chacune associée àun assemblage type, l'association entre chaque vitesse type et chaque assemblage type étant réalisée de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 ou 14, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de correction en temps réel de la valeur de la vitesse desdits moyens moteurs de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens d'évaluation de la raideur réelle dudit assemblage, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de la différence entre la raideur réelle dudit assemblage à serrer et sa raideur nominale afin de garantir que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. 17. Dispositif selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce que lesdits moyens de correction comprennent des moyens de calcul en temps réel de l'énergie potentielle restant à fournir à l'assemblage pour atteindre couple objectif Cobj, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de l'énergie potentielle restant à fournir. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que lesdits moyens de correction comprennent des moyens de calcul en temps réel du rendement de transfert audit assemblage de l'énergie produite par la visseuse, lesdits moyens de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction du rendement de transfert. 19. Procédé de pilotage d'une visseuse selon l'une quelconque des revendication 1 à 12, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de paramétragede la vitesse initiale desdits moyens moteurs avant montée en couple dudit couple de serrage au cours d'une opération de vissage, de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. 20. Procédé de pilotage selon la revendication 19, caractérisé en ce que ladite étape de paramétrage comprend une étape de sélection, en fonction du type dudit assemblage à serrer, de la valeur de ladite vitesse initiale desdits moyens moteurs parmi un groupe de vitesses types prédéfinies chacune associée à un assemblage type, l'association entre chaque vitesse type et chaque assemblage type étant réalisée de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant la montée en couple. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 19 ou 20, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de correction en temps réel de la valeur de la vitesse desdits moyens moteurs de façon à ce que l'énergie cinétique Ec contenue dans lesdits moyens moteurs soit telle que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. 22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'évaluation de la raideur réelle dudit assemblage, ladite étape de correction corrigeant la valeur de ladite vitesse en fonction de la différence entre la raideur réelle dudit assemblage à serrer et sa raideur nominale afin de garantir que ledit couple objectif Cobj soit atteint alors que la vitesse desdits moyens moteurs devient nulle sans alimentation électrique des moyens moteurs durant le reste de la montée en couple. 23. Procédé selon la revendication 21 ou 22, caractérisé en ce que ladite étape de correction comprend une étape de calcul en temps réel de l'énergie potentielle restant à fournir à l'assemblage pour atteindre couple objectif Cobj, la valeur deladite vitesse étant corrigée en fonction de l'énergie potentielle restant à fournir. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendications 21 à 23, caractérisé en ce que ladite étape de correction comprend une étape de calcul en temps réel du rendement de transfert audit assemblage de l'énergie produite par la visseuse, la valeur de ladite vitesse étant corrigée en fonction du rendement de transfert.