FR 3004733 A1 20141024 FR 1353692 A 20130423 PROCEDE METTANT EN OEUVRE DES ADDITIFS BI-METALLIQUES POUR L'INHIBITION DE LA CORROSION VANADIQUE DANS DES TURBINES A GAZ La présente invention a pour objet un procédé de combustion d'un combustible liquide contaminé au vanadium dans un système de combustion d'une turbine à gaz. Le procédé permet de protéger contre la corrosion vanadique les pièces chaudes de turbines à gaz brûlant des combustibles liquides contaminés au vanadium et de réduire leur encrassement, tout en évitant les phénomènes d'érosion. Les « pièces chaudes » d'une turbine à gaz sont les composants de cette machine qui sont en contact avec les gaz de combustion. Dans les modèles actuels, ces gaz de combustion ont des vitesses de plusieurs centaines de mètres par seconde et des températures dépassant 1000°C. Les pièces chaudes, qui sont réalisées en superalliages (en général à base de nickel) et peuvent être recouvertes de revêtements céramiques (revêtements anticorrosion ; barrières thermiques), sont essentiellement constituées par: les composants du système de combustion (tubes à flamme ; pièces de transition etc.) et, en aval de ceux-ci - dans le sens de l'écoulement des gaz de combustion - les composants fixes (« directrices ») et mobiles (« ailettes ») de la turbine de détente. Lorsqu'une turbine à gaz brûle des fractions pétrolières de qualités dégradées, telles que des pétroles lourds, des résidus de distillation et d'autres sous-produits de raffinage (HCO), ses pièces chaudes peuvent subir trois types principaux d'endommagement : la corrosion à haute température, l'encrassement liée à la formation de dépôts et l'érosion. Au plan de la corrosion, l'oxydation des vanado-porphyrines présentes dans ces combustibles génère des cendres corrosives vis à vis des matériaux des pièces chaudes. Cette forme de corrosion dite « corrosion vanadique » est due à la formation dans les flammes de composés du vanadium de degré d'oxydation (5) ayant des points de fusion Tf peu élevés, tels que le pentoxyde de vanadium (V205 : Tf = 675°C), sous forme libre ou combinée à des métaux alcalins tels que: méta-vanadates alcalins (NaV03 : Tf = 628°C; KV03 : Tf = 17°C). Ces composés sont transportés à l'état liquide par les gaz de combustion depuis le système de combustion vers la turbine et la fraction qui se dépose sur les pièces chaudes peut provoquer des attaques électrochimiques vigoureuses caractéristiques des milieux électrolytiques 5 fondus. Lorsque la turbine à gaz fonctionne à plein régime, la sollicitation thermique des pièces les plus chaudes, qui sont les directrices du premier étage de la turbine, est caractérisée par la « température de flamme » (en anglais « firing temperature »), qui désigne non pas la température régnant dans les flammes mais celle des gaz de combustion à leur entrée dans la 10 turbine de détente ; il s'agit d'un paramètre de conception particulièrement important des turbines à gaz car il en détermine le rendement maximal. La corrosion vanadique peut être inhibée en piégeant chimiquement V205 au sein de composés réfractaires et chimiquement stables qui suppriment le milieu électrolytique fondu et ipso facto cette forme de corrosion à haute 15 température. A cet égard, les sels de magnésium constituent de très bons inhibiteurs: injectés dans les foyers, ils réagissent avec les composés du vanadium pour former des ortho-vanadates de magnésium Mg3V208 dont le point de fusion et de 1170°C, selon la réaction: (1) 3 MgO + V205 Mg3V208 20 L'inhibiteur doit être injecté en quantité suffisante pour, d'une part, piéger la totalité du vanadium apporté par le combustible et d'autre part former l'ortho-vanadate et non pas un vanadate moins riche en magnésium tels que le pyro-vanadate Mg2V207 (Tf : 980°C) ou le méta-vanadate MgV206 (Tf : 742°C) qui sont moins réfractaires que l'orthovanadate. La valeur 25 théorique minimale du rapport molaire (MgO/V205) permettant d'assurer à la formation de l'orthovanadate Mg3V208 est de 3. Toutefois un excès de magnésium est nécessaire pour obtenir une bonne protection anticorrosion. La réaction d'inhibition s'écrit alors dans le cas général : (2a) m MgO + V205 Mg3V208 + (m-3) MgO 30 Dans cette équation, « m » désigne le rapport molaire (MgO/V205) et sera aussi appelé « rapport de dosage », l'excès de magnésium - noté « e » - valant : (3) e = m - 3. L'équation (lb) peut aussi s'écrire : (2b) (3+e) MgO + V205 Mg3V208 + e MgO En pratique une valeur élevée de l'excès de magnésium e, et par conséquent du rapport de dosage m, est nécessaire pour d'une part garantir 5 strictement la fiabilité de la protection anticorrosion et d'autre part forcer la formation de Mg3V208 et minimiser celle de Mg2V207: il faut ainsi m = 12,6 moles de MgO (au lieu de 3 en théorie) par mole de V205, ou au plan massique 3 grammes de Mg par gramme de V (soit un rapport Mg/V égal à 3 en masse). L'équation de la réaction d'inhibition correspondante, qui sera appelée 10 « inhibition conventionnelle » ou « méthode (d'inhibition) conventionnelle », s'écrit : (2c) 12,6 MgO + V205 Mg3V208 + 9,6 MgO La problématique de l'encrassement des pièces chaudes de turbines à gaz par les dépôts de Mg3V208 et de MgO ainsi que les méthodes de nettoyage 15 à sec, par injection de particules friables, ou par voie humide par lavage de la turbine avec de l'eau, est décrite dans le document EP 2 236 585. L'évolution physico-chimique de ces dépôts est compliquée par le fait qu'il s'établit à haute température un équilibre de sulfatation/désulfatation de MgO, selon l'équation réversible (4) : 20 (4) MgSO4 MgO + S03. Lorsque la température croît, le sulfate de magnésium, qui est hydrosoluble, tend à se désulfater et à être remplacé par de l'oxyde de magnésium qui n'est soluble ni dans l'eau ni dans aucun réactif compatible avec l'intégrité des matériaux de la turbine. Par ailleurs, cette désulfatation 25 s'accompagne d'une contraction physique et d'une agglomération du dépôt qui tend à fritter et devient ainsi plus adhérent et plus difficile à dissoudre et à désintégrer mécaniquement. Aussi, lorsqu'on augmente la température de flamme de la turbine, le fort excès de magnésium utilisé dans la méthode conventionnelle conduit à un encrassement croissant par MgO et à une 30 difficulté accrue du nettoyage des pièces chaudes. En pratique, lorsque la température excède 1090°C environ, les dépôts de cendres magnésiovanadiques ne peuvent plus être éliminés des pièces chaudes, ni par nettoyage à sec (opération réalisée « on-line »), ni par lavage à l'eau (opération réalisée « off-line »). Ce niveau de température de 1090°C représente une barrière pour l'amélioration du rendement des turbines à gaz brûlant des combustibles contaminés au vanadium et inhibés au magnésium, alors même que les turbines à gaz modernes peuvent fonctionner à des 5 « températures de flamme » comprises entre 1140°C (machines de seconde génération ou de « classe E ») et 1430°C (machines de troisième génération ou de « classe F ») lorsque le combustible est très pur. En outre, comme la puissance décroît de façon sensiblement linéaire avec le taux d'encrassement de la turbine, on a naturellement intérêt à réduire la déposition des cendres 10 même lorsqu'on garde une température de l'ordre de 1090°C. Vu les limites des méthodes d'inhibition qui viennent d'être exposées, il est souhaitable de disposer de nouvelles méthodes permettant: (i) d'assurer une protection anticorrosion au moins aussi performante que celle fournie par la méthode conventionnelle ; (ii) de générer des quantités minimales de 15 dépôts qui soient en outre aisément éliminables, de préférence selon un procédé « on line », qui ménage la disponibilité de la machine, (iii) de ne pas provoquer de phénomène d'érosion des pièces chaudes. Ces trois critères, qui doivent être satisfaits jusqu'à une température limite la plus élevée possible pour optimiser le rendement, constituent l' « objectif d'inhibition avancée ». 20 Le document EP 2 236 585 décrit une méthode permettant d'atteindre cet objectif d'inhibition avancée, méthode fondée sur l'utilisation de certains « oxydes doubles au magnésium », c'est à dire de combinaisons entre MgO (le « premier oxyde ») et un « second oxyde » dont la formule générique est Ay0z, dans laquelle : 25 - A (noté E dans le document EP 2 236 585) désigne un « second élément » tel que le bore, l'aluminium, le titane, le zirconium, le silicium, le fer ou le cérium, le bore étant le second élément préféré - y et z sont deux entiers positifs. Le mécanisme chimique d'inhibition de ces oxydes doubles, tel que 30 révélé dans ce document, repose sur la réaction : (5) V205 + n (xMg0-Ay0z) Mg3V208 + 3 [(x-1)Mg0-Ay0z)] + (n-3) (xMg0-Ay0z) où le nombre n est supérieur ou égal à 3. Il est important de souligner que dans la stratégie d'inhibition correspondant à cette équation, la totalité du magnésium utilisé dans la réaction d'inhibition se trouve engagée sous forme d'oxyde double (xMg0-Ay0,), ce qui suppose l'existence d'un rapport fixe x entre les nombres de moles de MgO et de AyOz. Par exemple, dans le cas de l'oxyde double de stoechiométrie MgO-A1203 (ou MgA1204), on a x =1 et le nombre de mole d'A1203 à introduire est identique au nombre de moles de MgO. La demanderesse s'est plus particulièrement intéressée à l'utilisation des quatre « seconds oxydes » suivants: l'alumine (A1203), l'oxyde ferrique (Fe203), la silice (Si02) et l'oxyde de titane (Ti02), ceci en raison de leurs forts caractères réfractaires (points de fusion élevés), propices à une augmentation substantielle de la température de flamme. La stratégie d'inhibition retenue dans la présente invention s'écarte de la formulation restrictive de l'équation (5) dans laquelle les quantités d'oxyde de magnésium et de second oxyde à engager sont nécessairement dans le rapport molaire x. Les oxydes doubles générés par MgO et ces quatre seconds oxydes formés s'écrivent de façon générique : Mg0-Ay0, ou encore MgAy0'1. Enfin, on introduit un certain excès « e » d'oxyde de magnésium libre pour assurer la fiabilité de l'inhibition. La formulation générique utilisée est ainsi: (6) V205 + m MgO + a Ay0, -> Mg3V208 + e MgO + a MgAyOz+1 où : - le « second oxyde » Ay0, peut être : A1203 (y=2 ; z=3), Fe203 (y=2 ; z=3), Si02 (y=1 ; z=2) ou TiO2 (y=1 ; z=2) - « a » désigne le rapport du nombre de moles d'Ay0, introduit au nombre de moles de V205 de départ ; c'est aussi le rapport du nombre de moles de MgAy0,±1formé au nombre de moles de V205 de départ - « m » est le « rapport de dosage » qui désigne, comme dans l'équation (2a), le rapport du nombre de moles de MgO utilisées au nombre de 30 moles de V205 de départ ; d'après le bilan des atomes de magnésium de l'équation (6), m s'écrit : (7) m = 3 + a + e - le paramètre « e », qui exprime « l'excès de magnésium » choisi, est égal au rapport du nombre de moles de MgO restant après réaction au nombre de moles de V205 de départ ; comme cet excès de magnésium doit être positif, on a : (8) m > a + 3 Cette nouvelle méthode d'inhibition reposant sur l'équation générique (6), sera désignée par la « méthode (d'inhibition) aux oxydes doubles ». Elle est définie par le choix du second oxyde Ay0, et par le choix d'une formulation (m MgO + a A0), c'est à dire par les coefficients « a » et « m ». Dans l'équation (6), la réunion des phases Mg3V208 et MgO représente les « cendres primaires » ou « cendres magnésio-vanadiques », qui sont formées même en absence de second oxyde (cas où a = 0) tandis que la phase d'oxyde double MgAyOz+1 représente les « cendres additionnelles » résultant de l'ajout du second oxyde. Déclinée sur les quatre « seconds oxydes », l'équation (6) devient : (6a) V205 + (3+a+e) MgO + a A1203 -> Mg3V208 + e MgO + a MgA1204 (6b) V205 + (3+a+e) MgO + a Fe203 -> Mg3V208 + e MgO + a Mg Fe204 (6c) V205 + (3+a+e) MgO + a Si02 -> Mg3V208 + e MgO + a MgSiO3 (6d) V205 + (3+a+e) MgO + a TiO2 -> Mg3V208 + e MgO + a MgTiO3 Les quatre oxydes doubles formés appartiennent à la catégorie des céramiques, à savoir : Mg2A104 : spinelle ; MgFe204 : magnésioferrite ; MgSiO3 : enstatite ; MgTiO3 : geikielite. L'invention a pour but de fournir un procédé utilisant ces quatre 25 seconds oxydes et qui réalise l'objectif d'inhibition avancée. L'invention a ainsi pour objet un procédé de combustion d'un combustible liquide contaminé au vanadium dans un système de combustion (par exemple au moins une chambre de combustion) d'une turbine à gaz munie d'une turbine de détente des gaz, ladite combustion conduisant à la 30 formation de pentoxyde de vanadium V205, le procédé étant destiné à inhiber la corrosion vanadique d'une pièce chaude de la turbine à gaz. Le procédé selon l'invention comprend une étape d'introduction dans le système de combustion d'un premier oxyde qui est l'oxyde de magnésium et d'au moins un second oxyde choisi parmi A1203, Fe203, TiO2 et Si02, le rapport m du nombre de moles de MgO au nombre de moles de V205 et le rapport a du nombre total de mole de second(s) oxyde(s) au nombre de moles de V205 satisfaisant aux deux conditions : a + 3 D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante donnée à titre d'exemple illustratif et non limitatif et faisant référence aux figures 1 et 2 annexées qui présentent deux graphiques utiles à la compréhension du procédé selon l'invention. Il est possible de faire un parallèle entre les équations (6) ((6a) à (6d)) relatives au procédé selon l'invention et celle relative à l'inhibition par des oxydes double au magnésium et au bore qui a été mise au point dans le document EP 2 236 585, à savoir: (9) V205 + (3+2b) MgO + b B203 -> Mg3V208 + b Mg2B205 La demanderesse a observé qu'il existe de fait de grandes différences, notamment au plan des modalités d'application, entre la méthode d'inhibition aux oxydes doubles qui met en oeuvre les « quatre seconds oxydes » et celle qui repose sur l'utilisation de l'oxyde de bore selon l'équation (9) et qui est décrite dans le document EP 2 236 585. D'une part, dans l'équation (9) où c'est le paramètre « b » qui détermine le rapport B203/MgO, il n'y a pas de MgO libre après réaction. L'oxyde de bore, associé au magnésium, conduit à la formation d'oxydes doubles magnésium/bore dotés de propriétés d'antidéposition particulières qui, mises à profit dans le document EP 2 236 585, permettent de réduire la formation de dépôts de cendres, même avec des valeurs de « b » faibles et sans créer d'effet d'érosion des pièces chaudes, même pour des valeurs élevées de « b ». Dans le cas des « quatre seconds oxydes », la situation est très différente: la demanderesse a observé que « l'objectif d'inhibition » n'est alors obtenu que pour des plages définies des paramètres « m » et « a ». Afin d'exposer les résultats obtenus, il est utile d'introduire deux grandeurs : - le « taux de déposition du vanadium » (« TDV » en %) est défini comme le produit par 100 du rapport entre la masse de vanadium déposée sur une surface donnée et pendant une durée donnée à la masse de vanadium projetée contre cette même surface pendant la même durée, sachant que pour le traitement conventionnel, TDV vaut de 18 à 25% selon les conditions expérimentales. - « l'efficacité d'anti-déposition » d'une formulation aux oxydes 5 doubles, notée « EAD », caractérise le gain, en termes de réduction des dépôts, d'une formulation donnée (m MgO + a Ay0z) par rapport à la méthode d'inhibition conventionnelle : (10) 10 EAD = 100* 1 quantité de vanadium déposée avec le traitement (m Mq0 + a Ay0) selon (6) quantité de vanadium déposée avec la méthode conventionnelle selon (2c) D'un point de vue formel, pour un critère d'efficacité EAD égal à zéro, le gain est nul par rapport à la méthode conventionnelle, au plan de la réduction des dépôts ; à l'opposé, la valeur EAD = 100 correspond au cas - 15 idéal - de la suppression complète des dépôts. En utilisant un banc brûleur à haute vitesse permettant de simuler les niveaux de vitesse que l'on rencontre dans les turbines à gaz et qui peuvent atteindre 600 m/s, la demanderesse a observé les faits expérimentaux suivants : 20 - à température constante, l'effet d'anti-déposition, caractérisé par EAD, dépend : * de la dureté des particules d'oxyde double : des particules dures ont un effet de désintégration plus fort sur les dépôts qu'elles impactent * de leur densité : à taille égale, des particules solides plus denses ont 25 une énergie cinétique supérieure et un pouvoir d'anti-déposition plus fort à la fois par effet d'impact et par effet d'entraînement inertiel des autres particules * du rapport entre le nombre de moles de « cendres additionnelles » MgAy0,±1 et le nombre de moles de « cendres primaires », rapport que l'on appellera « ratio de modification (des cendres) » et que l'on notera RM; une 30 valeur croissante RM entraîne une dilution croissante des « phases primaires » (Mg3V208 et MgO) par la « phase additionnelle » (l'oxyde double) et accroît aussi l'effet inertiel créé par les particules de cet oxyde double ; RM s'écrit, en considérant le bilan des produits de réaction de l'équation (6) : (11) RM = a/ (3+e), Et, en tenant compte de l'équation (7), il s'écrit aussi: (12) RM = a / (m - a - 2) D'après ce qui précède, pour un second oxyde déterminé ayant une 5 dureté et une masse volumique données, le critère EAD ne dépend que de RM et croît de façon monotone avec ce paramètre. - toutefois, le « ratio de modification des cendres » RM, et conséquemment le paramètre a, ne peuvent être augmentés ad libitum car - outre un aspect économique lié à la consommation de Ay0, et à la 10 surconsommation associée de MgO - il apparaît, à partir d'une certaine valeur de RM, un effet indésirable d'érosion des substrats (revêtement anticorrosion et superalliages, en général à base de nickel) - pour des valeurs de RM, MV et HK données, l'effet d'anti-déposition décroît avec la température (vraisemblablement du fait du ramollissement des 15 phases magnésio-vanadiques autour de leur solidus, qui deviennent plus « collantes »). La demanderesse a établi que lorsqu'on utilise un de ces quatre oxydes doubles en absence de bore et que l'on opère dans la gamme typique de vitesse des gaz de combustion des turbines à gaz, la réalisation de « l'objectif 20 d'inhibition avancée », c'est-à-dire l'obtention combinée, à température de flamme élevée, d'une protection anticorrosion, de l'absence d'érosion et d'une faible déposition (avec une efficacité d'anti-déposition EAD d'au moins 50% pour fixer les idées), est conditionnée par le triple critère suivant: - au plan de la protection anticorrosion, il convient d'assurer un excès 25 de magnésium (« critère d'anticorrosion ») : (13) e = m - a - 3 > 0 Plus l'excès de magnésium est élevé et plus l'effet d'inhibition est sûr et insensible à des dérèglements éventuels de l'exploitation de la turbine à gaz, comme par exemple une sous-évaluation de la teneur en vanadium du 30 combustible (erreurs d'analyse). En pratique, on pourra prendre : (14) e = m - a - 3 0,5 - pour une réduction substantielle des dépôts de cendres, il convient de respecter un « critère de faible déposition » ou de « non encrassement » : (15) RM * MV * HK * e (-0,0056*T) > 1 - pour la prévention de l'érosion des matériaux, il convient de respecter un « critère de non érosion » : (16) RM * MV * HK * e (-0,0056*T) Ces différents choix possibles correspondent en fait à différents « degrés de sécurité » dans la protection anticorrosion, des valeurs de T plus élevées entraînant des valeurs plus grandes du paramètre « a » et donc un surcoût. Le choix qui a été fait d'identifier le paramètre T à la température de flamme assure un bon compromis entre la sécurité de la protection anticorrosion et le coût de mise en oeuvre de l'inhibition. L'équation (15) traduit l'effet suivant : lorsque le « ratio de modification des cendres » RM est trop faible (c'est à dire pour de faibles valeurs de a) et que le critère de faible déposition n'est pas atteint, l'efficacité d'anti-déposition EAD du second oxyde est insuffisante. L'équation (16) traduit quant à elle l'effet suivant : lorsque RM et a sont trop élevés et que, de ce fait, le critère de non-érosion n'est plus vérifié, on observe des signes précurseurs d'érosion des substrats; ce début d'érosion est lié à la fois : (i) à la génération d'un plus grand nombre de particules pour un flux de vanadium donné et, (ii) à la teneur croissante en particules d'oxyde double plus dures dans le flux de gaz chaud. La valeur RM (et celle de a) à partir de laquelle démarre cette érosion du substrat est déterminée par l'équation (16) et dépend donc de la nature de l'oxyde double formé (masse volumique et dureté) et de la température. Par ailleurs, bien qu'une augmentation du rapport de dosage m augmente la sécurité de l'inhibition en accroissant la valeur de l'excès de magnésium e, la demanderesse a observé que, au dessus d'une limite supérieure de m, de l'ordre de 15, il n'est plus possible de réduire sensiblement la formation de dépôt par rapport au niveau correspondant au traitement conventionnel (m =12,6 ; a = 0). On a donc aussi la condition : (17) m On peut regrouper les paramètres MV, HK et T dans un « facteur physique » caractéristique de l'oxyde double et fonction de la température : (18) K = MV * HK * e (-0,0056*T) Compte tenu de l'expression de RM (équation (12)), les critères combinés (15) et (16) de faible déposition et de non érosion peuvent s'écrire : a (19) 1/K [10/(10 + K)], la formulation protège contre la corrosion 20 pourvu que le point P soit situé en-dessous de la demi-droite BY, mais devient érosive. - enfin, pour p > [10/(10 + K)] et pour tout point P situé au-dessus de la demi-droite BY, on a la fois de la corrosion et de l'érosion. La figure 2 représente, à titre d'illustration, l'application de ce 25 graphique au second oxyde A1203. Au plan expérimental, le tableau 2 rassemble une série de valeurs des taux de déposition du vanadium (TDV) et d'efficacités anti-déposition (EAD) de plusieurs formulations d'inhibition. Second oxyde Formulation TDV [0/0] EAD [0/0] d'inhibition Néant m = 12,6 ; a = 0 21 0 (inhibition conventionnelle) A1203 m = 9 ; a = 4,5 3,6 83 Fe203 m = 9 ; a = 4,5 4,2 80 TiO2 m = 9 ; a = 4,5 5,3 75 902 m = 9 ; a = 4,5 6,1 71 Tableau 2 : valeurs de TDV et EAD obtenues avec certaines formulations d'inhibition (T= 1090°C) Dans le procédé selon l'invention, on se positionnera d'une part et d'office à gauche de la droite DU d'équation m = 15 et d'autre part, à l'intérieur du « domaine de protection contre la corrosion, d'encrassement réduit et d'absence d'érosion » qui est délimité par les demi-droites BY, AX1 et AX2. Préférentiellement, on se positionnera à l'intérieur d'une zone incluse dans ce « domaine de protection contre la corrosion, d'encrassement réduit et d'absence d'érosion », zone qui satisfait aux conditions supplémentaires suivantes : - équation (14a), soit a m - 3,5, de façon à disposer dans les produits de réaction d'un excès e de magnésium d'au moins 0,5, assurant une marge de sécurité et susceptible de pallier à une sous-évaluation accidentelle de la teneur en vanadium du combustible ; cette condition équivaut à dire que le point P est situé sur, ou à droite de la demi-droite CZ d'équation a = m -3,5 - a 2*(m-2) /(2+ K), pour assurer une efficacité d'anti-déposition meilleur que 50%; cette condition équivaut à dire que le point P est situé sur, ou au-dessus de la demi-droite AT1 qui est la ligne d'iso-EAD ayant précisément pour équation : a = 2*(m-2)/(2+K) - a 5*(m-2)/(5+K), pour rester éloigné des conditions où l'érosion commencent à se manifester; cette condition équivaut à dire que le point P est 5 situé sur, ou en-dessous de la demi-droite AT2 qui est la ligne d'iso-EAD ayant précisément pour équation a = 5*(m-2)/(5+K) La réalisation simultanée des deux conditions particulières qui précèdent s'écrit : (23) [2/(2 + K)] (m - 2) 0 où a est défini par I 'équation (24). En pratique, on pourra prendre : (14) e 0,5 - pour la réduction de la déposition et l'absence d'érosion (« critère de faible déposition/non érosion ») (19) [1/(1 + K)] (m - 2) REVENDICATIONS1. Procédé de combustion d'un combustible liquide contaminé au vanadium dans un système de combustion d'une turbine à gaz munie d'une turbine de détente des gaz, ladite combustion conduisant à la formation de pentoxyde de vanadium V205, le procédé étant destiné à inhiber la corrosion vanadique d'une pièce chaude de la turbine à gaz, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend une étape d'introduction dans le système de combustion d'un premier oxyde qui est l'oxyde de magnésium et d'au moins un second oxyde choisi parmi A1203, Fe203, TiO2 et Si02, le rapport m du nombre de moles de MgO au nombre de moles de V205 et le rapport a du nombre total de mole de second(s) oxyde(s) au nombre de moles de V205 satisfaisant aux deux conditions : (i) a + 3 2) a [10/(10 + K)] (m - 2) K étant défini par la relation : K= MV * HK * e (-0,0056*T), où : - T désigne la température de flamme de la turbine à gaz, - MV et HK désignent respectivement: la masse volumique moyenne et la dureté Knoop moyenne des oxydes doubles formés par la réaction entre l'oxyde de magnésium et le(s) second(s) oxyde(s). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les rapports m et a vérifient la relation : m a + 3,5 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les paramètres m et a vérifient la relation : [2/(2 + K)] (m - 2) a [5/(5 + K)] (m - 2) 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que m= 9 et a= 4,5. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le second oxyde utilisé est A1203 et en ce que les rapports m et a satisfont à la relation :0,343 (m-2) a 0,839 (m-2) 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le second oxyde utilisé est Fe203 et en ce que les rapports m et a satisfont à la relation : 0,408 (m-2) a 0,874 (m-2) 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le second oxyde utilisé est TiO2 et en ce que les rapports m et a satisfont à la relation : 0,563 (m-2) a 0,928 (m-2) 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le second oxyde utilisé est Si02 et les rapports m et a satisfont à la relation : 0,617 (m-2) a 0,942 (m-2) 9. Utilisation d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 8 pour inhiber la corrosion vanadique d'une pièce chaude de turbine à gaz et réduire la formation de dépôt tout en évitant l'érosion de ladite pièce chaude.