FR 2999167 A1 20140613 FR 1261946 A 20121212 99916 7 1 La présente invention a pour objet un procédé pyrotechnique de mise à disposition d'hydrogène de très grande pureté. Ledit procédé est avantageusement mis en oeuvre pour alimenter des piles à combustible, portables ou embarquées. La présente invention a également 5 pour objet un dispositif convenant à la mise en oeuvre dudit procédé. L'invention trouve tout particulièrement application dans le contexte de l'alimentation en hydrogène de piles à combustible de faible et moyenne puissances (1 à 100 watts), utilisées dans les domaines aéronautiques et militaires, telles celles équipant les drones et celles 10 équipant les fantassins. Les puissances électriques visées dans ce contexte sont environ dix fois supérieures aux puissances consommées par les appareils électriques portables, tels que les téléphones portables. Le domaine d'application de l'invention peut être étendu à des piles à combustible embarquées de plus forte puissance, de quelques dizaines de 15 kilowatts, utilisées, par exemple, pour l'alimentation de générateurs électriques de secours aéronautique. Les piles à combustible sont des sources d'énergie électrique alternatives apportant une réponse aux nouvelles exigences énergétiques et environnementales. Les piles à combustible présentent un potentiel de 20 densité énergétique embarquée au moins 4 fois supérieur à celui des batteries au lithium. Elles ne rejettent pas de gaz à effet de serre. La production d'hydrogène pour alimenter en fuel des piles à combustible est donc un problème technique d'actualité, objet de nombreuses recherches. 25 Une voie développée est basée sur l'utilisation de matériaux solides pyrotechniques générateurs d'hydrogène par combustion. Elle permet de s'affranchir du problème de stockage permanent de fluide (liquide ou gazeux). Elle est particulièrement intéressante dans la mesure où lesdits matériaux présentent une grande stabilité en conditions de 30 stockage et une grande simplicité d'emploi. De tels matériaux solides pyrotechniques générateurs d'hydrogène ont notamment été décrits dans les demandes brevet EP 1 249 427, EP 1 405 823, EP 1 405 824, EP 1 496 035 et EP 2 265 545. Ils se présentent sous la forme de blocs, de pastilles, de disques ou de 35 grains. Leur composition renferme généralement un composant réducteur hydrogéné de type hydrure inorganique, borazane ou polymère de 2 999 16 7 2 l'aminoborane (polyaminoborane) et un composant oxydant inorganique. Leur combustion génère, avec un bon rendement (- 11 à 13 °A) théorique en masse, soit - 70 mole/kg), de l'hydrogène. Leur température de combustion (- 800 K, selon les formulations), non excessive (voir plus loin), est suffisamment élevée pour que la réaction soit auto-entretenue après l'allumage. La combustion auto-entretenue de ces matériaux est favorisée par la mise en pression dans la chambre de combustion. De tels matériaux produisent du gaz hydrogéné, à forte teneur en hydrogène, renfermant au moins 70 °A) en volume d'hydrogène. Les gaz alimentant une pile à combustible doivent être exempts, ou pour le moins renfermer des taux extrêmement faibles, d'espèces, telles CO, NH3, C12 et H2S, susceptibles d'empoisonner le catalyseur de ladite pile. Lesdits gaz doivent aussi être à des températures adéquates (inférieures à 473 K, idéalement inférieures à 350 K à ce jour, pour ménager la membrane de la pile) et à des surpressions faibles (idéalement de quelques millibars jusqu'à 5 bars) par rapport à la pression ambiante (atmosphérique). Enfin, le taux de particules desdits gaz doit être très faible. En référence à un tel cahier des charges, la composition des matériaux solides pyrotechniques générateurs d'hydrogène est en principe optimisée pour générer le moins possible de telles espèces gazeuses poisons pour (le catalyseur de) la pile (en tout état de cause, les gaz hydrogénés produits par ces matériaux sont toujours susceptibles de contenir, à faible taux, des espèces poisons pour la pile et il est opportun de les purifier pour délivrer à ladite pile un hydrogène de pureté supérieure à 99,9 °A) en volume, afin de garantir sa durée de vie) et pour brûler à une température modérée (il est toujours souhaitable d'abaisser la température des gaz hydrogénés, produits par la combustion de ces matériaux à une température d'environ 800 K (voir ci-dessus), pour délivrer à la pile un hydrogène à une température inférieure à 473 K, idéalement inférieure à 350 K). Les gaz hydrogénés produits par la combustion desdits matériaux sont aussi opportunément filtrés pour piéger les particules solides qu'ils véhiculent (particules qui n'ont pas été retenues dans la gangue résultant de la combustion). Les filtres utilisés pour le piégeage desdites particules solides comprennent par exemple un agencement d'une ou plusieurs grilles métalliques ondulées ou un agencement d'éléments métalliques présentant des pores (de quelques millimètres à quelques nanomètres de diamètre). Par ailleurs, l'homme du métier connait des dispositifs de purification (filtration sélective) de gaz hydrogénés, renfermant des membranes métalliques de séparation de l'hydrogène, composées par exemple de palladium ou d'un alliage métallique contenant du palladium. A ce propos, on peut se référer à l'enseignement de « Palladium-based alloy membranes for separation of high purity hydrogen from hydrogen containing gas mixture », dans Platinum metal rev., 2011, 55, (1), 3-12, à l'enseignement de la demande de brevet WO 2006/067156, ou à celui de la demande de brevet FR 2 790 751. L'efficacité de ces membranes est optimale lorsqu'elles sont à des températures voisines de 300-600°C (lesdites membranes sont alors activées) et que le gaz hydrogéné est apporté sous pression (ce qui permet la perméation de l'hydrogène au travers desdites membranes), typiquement de quelques bars à 50 bars, par rapport à la pression de délivrance (---- pression atmosphérique) de l'hydrogène purifié (au sortir desdites membranes). Dans ces conditions, l'hydrogène délivré par la membrane atteint des puretés de 99,999%. Ces conditions de fonctionnement (en température et en pression) sont aisément gérables lors de la production d'hydrogène en milieu industriel (les gaz hydrogénés ayant été obtenus par craquage d'hydrocarbures) mais nécessiteraient des architectures complexes sur des systèmes embarqués. Par ailleurs, le chauffage de la membrane est le plus souvent réalisé au moyen de résistances électriques, ce qui est pénalisant sur le plan énergétique. L'utilisation de telles membranes métalliques de séparation, quoique conduisant à de l'hydrogène de grande pureté, reste donc toujours contraignante en raison des conditions de fonctionnement desdites membranes en température et en pression. A la connaissance des inventeurs, cette utilisation n'a jamais été associée directement à la production pyrotechnique de gaz hydrogéné. En référence au problème technique de la mise à disposition (à la demande) d'hydrogène de très grande pureté (dans des conditions de mise en oeuvre optimisées), la Demanderesse propose une solution performante, basée sur la combustion d'au moins un chargement solide pyrotechnique générateur de gaz hydrogéné (gaz hydrogéné renfermant déjà un taux substantiel d'hydrogène), puis la purification, par une membrane métallique de séparation de l'hydrogène, d'au moins une partie du gaz hydrogéné généré (généralement du gaz hydrogéné généré), pour obtenir de l'hydrogène de très grande pureté ; ledit hydrogène de très grande pureté convenant notamment pour alimenter une pile à combustible. Ladite solution s'analyse en termes de procédé et de dispositif. Selon son premier objet, la présente invention concerne donc un procédé de mise à disposition d'hydrogène de très grande pureté. Ledit 10 procédé comprend : - la combustion d'au moins un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné pour la production d'un gaz hydrogéné, chaud, sous pression, renfermant au moins 70 °A) en volume d'hydrogène ; et 15 - la purification d'au moins une partie dudit gaz hydrogéné sous pression, par passage au travers d'une membrane métallique de séparation de l'hydrogène maintenue à une température supérieure à 250°C, avantageusement entre 300 et 600°C, pour obtenir, au sortir de ladite membrane, un gaz hydrogéné, renfermant au moins 99,99 °A) en volume 20 d'hydrogène. La combustion du au moins un chargement pyrotechnique est déclenchée, de façon per se connue, par le système utilisateur dès l'apparition du besoin opérationnel en énergie. Elle génère, de façon connue per se, au sein de la(chaque) chambre de combustion renfermant 25 le(un) chargement pyrotechnique, du gaz hydrogéné, chaud (- 800 K, voir ci-dessus) à haute pression (la pression de fonctionnement de la au moins une chambre de combustion est généralement entre 106 Pa et 107 Pa (entre 10 et 100 bars)). Plusieurs chargements pyrotechniques (identiques ou non, généralement identiques), agencés chacun dans une 30 chambre de combustion, peuvent être allumés simultanément ou séquentiellement selon la demande en hydrogène. Le(s) chargement(s) pyrotechnique(s) utilisé(s) convient(conviennent) pour générer un gaz hydrogéné renfermant au moins 70 °A) en volume d'hydrogène. On donne plus avant dans le présent texte des précisions sur de tels chargements. 35 Le gaz hydrogéné généré est délivré, chaud, sous pression (généralement, à une pression inférieure ou égale à 10 bars, plus généralement à une pression de quelques bars), au sortir de la chambre de combustion dans laquelle il a été généré, chaud, à haute pression. L'homme du métier sait régler la superficie de l'orifice de délivrance (voire des orifices de délivrance, si la chambre de combustion concernée en possède plusieurs) du gaz pour régler la pression et le débit de délivrance dudit gaz. Dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, au moins une partie du gaz hydrogéné généré pyrotechniquement, sous pression, est mise au contact (passée au travers) d'une membrane métallique de séparation de l'hydrogène (membrane chaude, activée) pour sa purification. Il convient de comprendre qu'au moins une partie du gaz hydrogéné délivré est passée au travers d'une telle membrane, quel que soit l'agencement exact des chambre(s) de combustion (en fonctionnement) présentes et membrane(s) présente(s). Ainsi, il est notamment possible qu'une unique chambre de combustion débite dans une unique membrane ou dans plusieurs membranes agencées en parallèle, que n chambres de combustion soient reliées à une unique membrane ou que chacune des n chambres soit reliée à une membrane.... On a par ailleurs mentionné « une » membrane mais on comprend aisément qu'il ne saurait être exclu du cadre de l'invention une purification mise en oeuvre successivement sur au moins deux membranes agencées en série. En tout état de cause, dans le cadre du procédé de l'invention, au moins une partie du gaz hydrogéné récupéré au sortir de la(des) chambre(s) de combustion est purifiée par passage au travers d'(au moins) une membrane. Pour la simplification de la description du procédé de l'invention, on parle ci-après de la membrane métallique de séparation. On a indiqué qu'au moins une partie du gaz hydrogéné généré pyrotechniquement est ainsi purifiée. En général, la totalité du gaz hydrogéné généré est ainsi purifiée mais il ne saurait être exclu du cadre de la présente l'invention qu'une partie du gaz hydrogéné généré pyrotechniquement ne soit pas orientée pour purification vers la membrane métallique mais utilisée à une autre fin (à d'autres fins). La membrane est alimentée en gaz hydrogéné (généré pyrotechniquement) sous pression et renfermant au moins 70 °A) en volume d'hydrogène. Elle débite ce gaz hydrogéné, non pressurisé du fait de la perte de charge qu'il subit au sein de ladite membrane, et renfermant au moins 99,99 °A) en volume d'hydrogène. Elle permet donc 2 9 9 9 16 7 6 de débarrasser substantiellement ledit gaz hydrogéné des espèces gazeuses, autres que l'hydrogène, qui sont présentes en son sein. Elle permet notamment de le débarrasser des espèces poisons pour une pile à combustible. Elle permet donc également d'abaisser la pression dudit gaz 5 hydrogéné. Le gaz hydrogéné obtenu au sortir de ladite membrane est donc l'hydrogène de très grande pureté non pressurisé recherché. Il convient parfaitement pour l'alimentation de piles à combustible. La membrane métallique de séparation de l'hydrogène (utilisée, dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, pour purifier 10 du gaz hydrogéné produit pyrotechniquement, immédiatement après sa production) est du type de celles décrites dans l'art antérieur. Il s'agit préférentiellement d'une membrane en palladium ou en un alliage incluant du palladium. On a compris que le procédé de l'invention comprend une 15 alimentation de la membrane métallique de séparation par du gaz hydrogéné produit sous pression, ce qui bien évidemment est favorable à la perméation dudit gaz au travers de ladite membrane. Quelle que soit la variante exacte de mise en oeuvre du procédé de l'invention, c'est donc un gaz sous pression qui alimente la membrane métallique de séparation. La 20 pression du gaz généré lors de la première étape du procédé est ainsi utilisée pour la mise en oeuvre de la seconde étape dudit procédé. En référence au paramètre température du gaz à purifier, on peut préciser ce qui suit. Compte tenu des technologies actuelles de membrane métallique de séparation de l'hydrogène, technologies appelées 25 sans nul doute à évoluer, il est préférable d'injecter dans la membrane chaude du gaz hydrogéné à une température pas trop élevée, typiquement inférieure à 473 K (200°C) (le fonctionnement des membranes est à ce jour optimal à chaud avec des gaz « froids »). Le gaz produit pyrotechniquement l'étant à environ 800 K (- 527 °C), il est donc 30 recommandé de le refroidir avant son passage dans la membrane. Pour la mise en oeuvre de la purification du gaz hydrogéné sous pression, dans le cadre du procédé de l'invention, le gaz est passé au travers d'(au moins) une membrane portée à une température supérieure à 250°C, avantageusement à une température entre 300 et 600 °C. 35 Le chauffage de la membrane, pour son maintien à une température adéquate, peut être réalisé selon des procédés conventionnels, par exemple au moyen d'une résistance électrique. On peut aussi concevoir un chauffage de la membrane par le gaz hydrogéné chaud produit par la combustion du au moins un chargement pyrotechnique. Ce mode de chauffage n'est pas, dans l'état actuel des technologies des membranes (dont le fonctionnement de filtration est optimal à chaud avec injection de gaz hydrogéné « froid »), réellement préconisé. Dans le cadre de la mise en oeuvre de variantes avantageuses du procédé de l'invention (voir ci-après), il y a, pour assurer au moins en partie ce chauffage, transfert de calories générées par la combustion du au moins un chargement pyrotechnique et/ou prélevées sur les produits gazeux générés par la combustion du au moins un chargement pyrotechnique, à la membrane métallique de séparation. Ceci permet d'éviter, tout au moins de minimiser, l'apport de chaleur nécessaire au moyen d'un système consommateur d'énergie (telle une résistance électrique) pour maintenir ladite membrane à une température où elle est efficace, voire très efficace. Ainsi : - selon une variante avantageuse de mise en oeuvre du procédé de l'invention (génération pyrotechnique de gaz hydrogéné puis purification d'au moins une partie de celui-ci), la chaleur produite par la combustion du au moins un chargement pyrotechnique est en partie utilisée pour mettre en oeuvre la purification, i.e. pour chauffer en continu la membrane métallique de séparation. Le transfert de chaleur a opportunément lieu par conductivité thermique, un échangeur de chaleur conductif reliant alors la(les) chambre(s) de combustion avec la membrane métallique. Ledit échangeur de chaleur, faisant pont thermique, peut exister sous différentes formes, plus ou moins matérialisées. Il peut consister en l'air remplissant les espaces (avantageusement confinés et minimisés) entre la(les)dite(s) chambre(s) de combustion et ladite membrane ou de préférence en un matériau (solide) aménagé dans lesdits espaces, matériau (tel un métal se présentant sous la forme de billes, de limailles ou de particules) qui a avantageusement une forte conductivité thermique (de typiquement 50 W/m.K (pour l'acier) à 380 W/m.K (pour le cuivre)). On comprend d'ores et déjà que le procédé de l'invention est avantageusement mis en oeuvre avec optimisation d'un tel transfert de la chaleur de combustion vers la membrane de filtration (optimisation au niveau des distances en cause, des contacts réalisés et de la conductivité thermique du matériau utilisé pour matérialiser le pont thermique) ; - selon une autre variante avantageuse de mise en oeuvre du procédé de l'invention incluant un chauffage en continu de la membrane, indépendante de la précédente (utilisation d'une partie de la chaleur de combustion générée au niveau de la(des) chambre(s) de combustion, lors de la mise en oeuvre de la purification) mais qui se cumule avantageusement avec celle-ci, le gaz hydrogéné produit (chaud ; on a mentionné ci-dessus une température de combustion d'environ 800 K) est refroidi avant sa purification (on comprend que la au moins une partie du gaz hydrogéné généré chaud destinée à être purifiée peut ainsi être refroidie et que généralement la totalité dudit gaz est ainsi refroidie). Un tel refroidissement est opportun en référence au passage au travers de la membrane métallique (voir ci-dessus) et à l'utilisation ultérieure dudit gaz, purifié (pour alimenter par exemple une pile à combustible). Le gaz hydrogéné produit peut notamment être refroidi (au moins en partie ou en totalité) en étant mis en circulation avec échange thermique (sa tubulure de circulation faisant alors office d'échangeur thermique), avant de rentrer au contact de la membrane métallique de séparation. De façon très avantageuse, la chaleur ainsi transférée du gaz hydrogéné chaud est restituée (en partie) à la membrane métallique. Ainsi, en sus d'une partie de la chaleur de combustion, une partie de la chaleur véhiculée par le gaz hydrogéné produit (chaud) peut être utilisée pour chauffer la membrane métallique. La purification du gaz hydrogéné peut ainsi être mise en oeuvre avec utilisation optimale des calories générées à la combustion. Le procédé de l'invention comprenant les étapes de combustion et de purification précisées ci-dessus est donc avantageusement mis en oeuvre avec récupération d'une partie de la quantité de chaleur générée à la combustion pour mettre en oeuvre la purification ; il est très 30 avantageusement mis en oeuvre avec récupération d'une partie de la quantité de chaleur générée à la combustion pour mettre en oeuvre la purification et avec refroidissement du gaz hydrogéné produit, une partie de la quantité de chaleur extraite lors dudit refroidissement étant elle-aussi récupérée pour mettre en oeuvre la purification. Notons incidemment 35 ici que la chaleur du gaz hydrogéné produit est en fait aussi de la chaleur générée à la combustion. Le distinguo opéré ci-dessus (en référence à la récupération des calories) l'est en référence à la localisation des échanges thermiques 1) au niveau de la au moins une chambre de combustion, 2) au niveau de la circulation, hors chambre de combustion, du gaz hydrogéné délivré. Dans le cadre de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, la au moins une partie du gaz hydrogéné produit (généralement la totalité de celui-ci) destinée à être purifiée, est, en outre, avantageusement filtrée avant de rentrer en contact avec la membrane métallique de séparation, afin d'être débarrassée (au moins en partie) des particules solides qu'elle renferme (résidus de combustion du chargement pyrotechnique entrainés, non piégés dans la gangue de combustion). La filtration peut être mise en oeuvre de façon conventionnelle (voir l'introduction du présent texte). Dans l'hypothèse où au moins une partie du gaz hydrogéné produit est également refroidie avant sa purification, elle est avantageusement filtrée puis refroidie. Le procédé de l'invention, tel que décrit ci-dessus, comprend donc, avantageusement, les 4 étapes successives ci-après : - production (pyrotechnique) de gaz hydrogéné chaud sous pression, - filtration d'au moins une partie dudit gaz hydrogéné chaud sous pression, - refroidissement de ladite au moins une partie dudit gaz hydrogéné chaud sous pression filtrée, et - purification de ladite au moins une partie dudit gaz hydrogéné chaud sous pression filtrée refroidie ; mises en oeuvre, de préférence, avec récupération d'une partie de la quantité de chaleur générée à la combustion pour mettre en oeuvre la purification ; mises en oeuvre, de façon encore plus préférée, avec récupération d'une partie de la quantité de chaleur générée à la combustion et d'une partie de la quantité de chaleur extraite lors du refroidissement pour mettre en oeuvre la purification. Ces 4 étapes successives sont généralement mises en oeuvre avec filtration, refroidissement et purification de tout le gaz hydrogéné 35 produit pyrotechniquement. 2 999 16 7 10 En référence au paramètre température du gaz purifié, on peut de manière générale, préciser ce qui suit. La température du gaz purifié ne doit pas être excessive au vu de l'utilisation qu'il est fait de celui-ci. On a précisé ci-dessus que, pour alimenter une pile à combustible, la 5 température du gaz ne doit pas excéder 473 K. En référence à la phase de démarrage (de mise en route) du procédé de l'invention (avec une membrane froide), on peut indiquer ce qui suit. La membrane doit subir une phase de « préchauffage » 10 assurant son conditionnement en température. Dans un contexte d'utilisation de moyens de chauffage type résistance électrique, aucun problème ne se pose. Dans d'autres contextes, on peut notamment procéder comme suit. Selon une première variante de mise en route du procédé de 15 l'invention, du gaz hydrogéné produit par la combustion d'au moins un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné est injecté chaud (sans refroidissement) dans la membrane et assure son préchauffage. Une fois la membrane ainsi préchauffée (rendue opérationnelle), le gaz hydrogéné chaud produit (au moins en partie, 20 généralement en totalité) est avantageusement refroidi avant d'être mis en contact avec la membrane portée à sa température de fonctionnement (on a vu ci-dessus que le fonctionnement des membranes est optimal à chaud avec des gaz « froids »). Pour son refroidissement (comme indiqué ci-dessus), le gaz hydrogéné produit (au moins en partie, généralement en 25 totalité) peut notamment être mis en circulation dans une tubulure avec échange thermique (sa tubulure de circulation faisant alors office d'échangeur thermique), avant de rentrer au contact de la membrane métallique de séparation. Selon cette première variante de mise en route, on peut considérer que le procédé s'auto-initialise. 30 Selon une seconde variante de mise en route du procédé de l'invention, un chargement pyrotechnique (supplémentaire) dit de préchauffage est utilisé pour apporter les calories nécessaires (au moins une partie d'entre elles) à la mise en température de la membrane, avant le passage de gaz hydrogéné dans ladite membrane lors de la mise en oeuvre du procédé. Le préchauffage de la membrane peut alors être réalisé soit par transfert thermique direct (entre le chargement 2 999 16 7 11 pyrotechnique de préchauffage en combustion, plus exactement la chambre de combustion le renfermant et la membrane) soit par transfert thermique indirect (via les gaz générés par la combustion du chargement pyrotechnique de préchauffage mis en circulation dans un échangeur 5 thermique « au contact de » la membrane). Le chargement pyrotechnique de préchauffage consiste avantageusement en un chargement de propergol solide. Le propergol solide en cause n'est pas nécessairement générateur d'un gaz essentiellement constitué d'hydrogène. Un propergol solide standard de type composite peut convenir. Dans le cadre de cette 10 seconde variante de mise en route du procédé, en sus de la chaleur produite par la combustion du chargement de préchauffage, la chaleur produite par la combustion du au moins un chargement pyrotechnique peut aussi être en partie utilisée pour préchauffer la membrane métallique de séparation. 15 On se propose maintenant de donner des précisions sur les chargements pyrotechniques convenant à la mise en oeuvre du procédé de l'invention. Lesdits chargements peuvent consister en des chargements de l'art antérieur, constitués d'au moins un produit de type conventionnel, i.e. 20 de type bloc, disque, pastille, grain.., avec une composition de type : composant(s) oxydant(s) inorganique(s) + composant(s) réducteur(s) hydrogéné(s) (voir l'introduction du présent texte). En tout état de cause, le au moins un chargement pyrotechnique utilisé pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention est sélectionné pour générer pyrotechniquement 25 un gaz hydrogéné renfermant au moins 70 °A) en volume d'hydrogène. C'est en effet à partir d'un tel gaz hydrogéné que la purification sur membrane génère l'hydrogène de très grande pureté recherché. Conviennent notamment pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, les chargements pyrotechniques constitués d'au moins un 30 produit pyrotechnique renfermant, pour au moins 96 °A) de sa masse, au moins un composant oxydant inorganique et au moins un composant réducteur hydrogéné choisi parmi les hydrures inorganiques, le borazane et les polyaminoboranes. Le au moins un composant oxydant inorganique (généralement un unique composant oxydant inorganique est présent 35 mais la présence d'au moins deux en mélange ne saurait être exclue) et le au moins un composant réducteur hydrogéné spécifique (généralement un unique composant réducteur hydrogéné tel qu'identifié ci-dessus est présent mais la présence d'au moins deux en mélange ne saurait être exclue) représentent donc au moins 96 °A) en masse (voire au moins 98 °A) en masse, voire 100 °A) en masse) de la masse du(des) produit(s) pyrotechnique(s) avantageusement utilisé(s) pour générer, selon l'invention, les gaz de combustion. L'éventuel complément à 100 °A) est en général constitué d'additifs, type auxiliaires de procédé, de stabilité, de désensibilisation à l'électricité statique (tel Si02) et/ou modificateurs de balistique, de combustion. La présence d'impuretés n'est pas exclue. En référence audit au moins un composant réducteur hydrogéné, on peut, de façon nullement limitative, préciser ce qui suit. 1) Le au moins un hydrure inorganique susceptible d'être présent dans la composition des produits pyrotechniques utilisés est avantageusement un borohydrure, très avantageusement un borohydrure alcalin ou alcalino-terreux. De préférence, ledit au moins un hydrure inorganique est choisi parmi le borohydrure de sodium, de lithium ou de magnésium. Les produits pyrotechniques utilisés dans le procédé de l'invention renferment donc de préférence dans leur composition, comme hydrure organique, NaBH4, LiBH4 ou Mg(31-14)2. 2) Le au moins un composé réducteur hydrogéné consiste toutefois préférentiellement en le borazane ou un polymère de l'aminoborane (un polyaminoborane). De façon particulièrement préférée, le borazane est l'unique composé réducteur hydrogéné présent dans la composition des produits pyrotechniques utilisés. En référence audit au moins un composant oxydant inorganique, on peut, de façon nullement limitative, préciser ce qui suit. Il est avantageusement choisi parmi ceux utilisés selon l'art antérieur dans le domaine technique des piles à combustible ; i.e. parmi : - les perchlorates (il consiste très avantageusement en le perchlorate d'ammonium), - les dinitroamidures (« dinitramides ») (il consiste très avantageusement en le dinitroamidure d'ammonium), - les nitrates (il consiste très avantageusement en le nitrate de strontium), et - les oxydes métalliques (il consiste avantageusement en l'oxyde de fer (Fe203), l'oxyde de vanadium (V205), l'oxyde 2 9 9 9 16 7 13 d'aluminium (A1203), l'oxyde de titane (Ti02), l'oxyde de manganèse (Mn02), de préférence en l'oxyde de fer (Fe203)). Les produits pyrotechniques (constituants les chargements pyrotechniques) utilisés dans le procédé de l'invention renferment donc 5 très avantageusement NF-I4C104, NF-14(NO3)2, Sr(NO3)2 ou Fe203. Dans le cadre de cette variante, le(s) produit(s) pyrotechnique(s) utilisé(s) renferme(nt) de préférence dans sa(leur) composition : - de 40 à 80 °A) en masse d'au moins un composant réducteur 10 hydrogéné tel qu'identifié ci-dessus (généralement d'un tel composant réducteur hydrogéné), et - de 20 à 60 °A) en masse d'au moins un oxydant inorganique (généralement d'un tel oxydant inorganique). Ils renferment, de façon particulièrement préférée : 15 - de 55 à 75 °A) en masse d'au moins un composant réducteur hydrogéné tel qu'identifié ci-dessus (généralement d'un tel composant réducteur hydrogéné), et - de 25 à 45 °A) en masse d'au moins un oxydant inorganique (généralement d'un tel oxydant inorganique). 20 Il est, de manière générale, également très avantageux que le(s)dit(s) produit(s) pyrotechnique(s) renferme(nt) plus de 50% en masse de composant(s) réducteur(s) hydrogéné(s), encore plus avantageux que le(s)dit(s) produit(s) pyrotechnique(s) renferme(nt) plus de 70% en masse de composant(s) réducteur(s) hydrogéné(s). On a 25 compris que le(s)dit(s) composant(s) réducteur(s) hydrogéné(s) présent(s) constitue(nt) la réserve d'hydrogène. On rappelle ici, à toutes fins utiles, que ledit au moins un chargement pyrotechnique utilisé pour la génération des gaz hydrogénés est constitué d'au moins un produit pyrotechnique (généralement 30 plusieurs) se présentant sous la forme de grains, de pastilles, de disques ou de blocs. Ces grains, pastilles et blocs ont une forme quelconque, par exemple sphérique, ovoïde ou cylindrique. Les grains ont généralement une masse de quelques milligrammes, les pastilles une masse de quelques dixièmes de grammes à quelques grammes, les disques de quelques 35 dizaines de grammes à quelques centaines de grammes et les blocs d'une centaine de grammes à quelques kilogrammes. 2 999 16 7 14 Les procédés d'obtention de ces produits pyrotechniques solides sont des procédés connus, décrits notamment dans les demandes de brevet EP identifiées en page 1 du présent texte. On a compris que ledit au moins un chargement pyrotechnique 5 utilisé renferme généralement plusieurs produits pyrotechniques (bien que l'utilisation d'un unique produit, tel un bloc, ne soit nullement exclue). Dans un tel contexte, tous les produits constituant ledit au moins un chargement ne présentent pas forcément la même composition (ni la même forme). Ils sont toutefois tous générateurs de gaz hydrogéné au 10 sens de l'invention. Ledit au moins un chargement pyrotechnique brûle suite à son allumage. Le dispositif d'allumage est généralement constitué d'un allumeur, en liaison avec le système utilisateur, par l'intermédiaire d'un passage étanche supportant la pression de fonctionnement, et 15 éventuellement d'au moins une charge relais d'allumage. Avantageusement, lorsque le système utilisateur le permet, l'allumeur est déclenché par sollicitation mécanique (par exemple au moyen d'un relais piézo-électrique ou d'un percuteur à amorce), afin d'éviter toute consommation superflue d'énergie électrique pour déclencher le système. 20 Ainsi, le procédé de l'invention est-il avantageusement enclenché par sollicitation mécanique. Au vu des propos ci-dessus, on comprend que le procédé de l'invention convient tout particulièrement à l'alimentation, en hydrogène de très grande pureté, de piles à combustible, portables ou embarquées. 25 L'hydrogène de très grande pureté délivré au sortir de la membrane métallique de séparation de l'hydrogène associée à la au moins une chambre de combustion, convient parfaitement à une telle utilisation. L'invention peut en fait tout à fait s'analyser comme un procédé d'alimentation en hydrogène de très grande pureté d'une pile à 30 combustible ; ledit procédé comprenant le procédé pyrotechnique de mise à disposition d'hydrogène de très grande pureté, tel que décrit ci-dessus (incluant une combustion haute pression puis une purification sur membrane métallique de séparation d'hydrogène d'au moins une partie (généralement de la totalité) du gaz hydrogéné produit) suivi de la 35 délivrance dudit hydrogène de grande pureté à ladite pile à combustible. On doit toutefois incidemment noter que l'hydrogène de très grande 2 999 16 7 15 pureté, obtenu à la demande par le procédé de l'invention peut tout à fait être utilisé dans d'autres contextes. Selon son deuxième objet, la présente invention concerne un dispositif pyrotechnique de mise à disposition (à la demande) d'hydrogène 5 de très grande pureté. Ledit dispositif convient à la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus, convient en fait à une variante de mise en oeuvre avantageuse de celui-ci (avantageuse en référence aux échanges thermiques). Il comprend de façon caractéristique : - au moins une chambre de combustion munie d'au moins un orifice de 10 délivrance convenant à l'agencement et à la combustion à haute pression, en son sein, d'un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné ainsi qu'à la délivrance de gaz hydrogéné chaud, sous pression, via ledit au moins un orifice de délivrance ; - au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène, 15 convenant à la purification de gaz hydrogéné, présentant une face d'entrée et une face de sortie ; ladite membrane métallique de séparation de l'hydrogène étant agencée dans un réservoir de sorte qu'un volume vide soit ménagé dans ledit réservoir en amont de sa face d'entrée ; et - des moyens de délivrance du gaz purifié ; 20 lesdites chambre(s) de combustion et membrane(s) métallique(s) de séparation de l'hydrogène étant mises en communication via au moins une tubulure de sorte que du gaz hydrogéné délivré de la(desdites) chambre(s) de combustion soit dirigé vers au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène et étant agencées au sein d'une 25 enceinte calorifugée ; lesdits moyens de délivrance étant aptes à assurer la délivrance de gaz, purifié au sein de la(des)dite(s) membrane(s) métallique(s) de séparation de l'hydrogène, hors de ladite enceinte calorifugée. Le dispositif de l'invention est généralement conçu pour diriger 30 la totalité du gaz hydrogéné généré vers la au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène mais, comme indiqué ci-dessus, il ne saurait être exclu qu'il renferme des moyens, agencés entre ladite au moins une chambre de combustion et ladite au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène, pour dériver une partie dudit gaz 35 hydrogéné généré. 2 999 16 7 16 On a déjà compris, à la considération de ce qui précède, que de nombreux agencements des chambre(s) de combustion et membrane(s) présentes sont possibles, étant entendu que le gaz de très grande pureté à délivrer doit être purifié par passage au travers d'au moins une 5 membrane. Notons que l'utilisation d'une unique membrane en association avec au moins une chambre de combustion est préconisée et que l'agencement ci-après : au moins une chambre de combustion annulaire disposée autour d'une membrane métallique de séparation de l'hydrogène, est particulièrement préféré (notamment en référence au transfert de la 10 chaleur de combustion à la membrane). On comprend par ailleurs que la(chaque) membrane métallique de séparation de l'hydrogène est agencée dans un réservoir (on peut qualifier de chambre de purification le dispositif comprenant une membrane dans son réservoir), de sorte qu'un volume vide soit ménagé 15 dans ledit réservoir en amont de la face d'entrée de ladite membrane (de chaque membrane). Ce volume vide est prévu pour le stockage des espèces (CO, H20, NH3...) séparées de l'hydrogène par ladite membrane (en fonctionnement). La face d'entrée d'une membrane est bien évidemment celle destinée à recevoir le gaz hydrogéné sous pression à 20 purifier et la face de sortie celle par laquelle le gaz hydrogéné purifié non pressurisé (renfermant plus de 99,99 °A) d'hydrogène) est délivré. De façon caractéristique, les chambre(s) de combustion et membrane(s) métallique(s) de séparation du dispositif de l'invention (chambre(s) et membrane(s) mises en communication) sont disposées 25 dans une enceinte calorifugée, les moyens de délivrance du gaz purifié délivrant ledit gaz hors de ladite enceinte calorifugée. Cet agencement est opportun pour confiner les différents éléments constitutifs du dispositif et vise à conserver au mieux la chaleur de combustion et à assurer a minima les transferts thermiques : chaleur des chambres de combustion et des 30 tubulures de transport du gaz chaud vers la(les) membranes(s). Pour une optimisation desdits transferts de chaleur, on préconise : que l'enceinte calorifugée renferme un matériau assurant un pont thermique entre ladite au moins une chambre de combustion (+ la au moins une tubulure présente) et ladite au moins une membrane 35 métallique de séparation ; ledit matériau étant avantageusement à forte conductivité thermique (voir ci-dessus). On a vu que l'air est (a minima) 2 999 16 7 17 susceptible d'assurer un tel pont thermique mais qu'un matériau à plus forte conductivité thermique, tel un métal (sous forme de billes, de limaille ou de particules) est assurément plus performant. On préconise en fait de « remplir » ladite enceinte calorifugée par un matériau à forte conductivité 5 thermique. La chaleur de combustion est ainsi « confinée » dans l'enceinte calorifugée et son transfert à la au moins une membrane peut être optimisée. Le dispositif de l'invention est par ailleurs susceptible de comprendre des moyens de refroidissement de gaz, présentement du gaz 10 hydrogéné généré pyrotechniquement (d'au moins une partie de celui-ci), agencés donc en aval de la au moins une chambre de combustion du dispositif. Lesdits moyens de refroidissement sont agencés en amont de la au moins une membrane métallique de séparation. Ils visent à protéger ladite au moins une membrane de la chaleur excessive des gaz de 15 combustion. Ils protègent de la même façon tout dispositif amont utilisant le gaz hydrogéné de très grande pureté. On a vu, dans le cadre du procédé, que des calories prélevées lors de ce refroidissement, sont avantageusement transférées à la au moins une membrane présente. Ainsi, selon un mode de réalisation 20 avantageux, les moyens de refroidissement du gaz hydrogéné généré pyrotechniquement consistent en au moins une partie d'au moins une tubulure mettant en communication au moins une chambre de combustion et au moins une membrane métallique de séparation ; ladite au moins une partie serpentant autour de ladite au moins membrane métallique de 25 séparation. Toute tubulure de circulation des gaz chauds générés, serpentant autour d'une membrane métallique de séparation, est ainsi apte à assurer la fonction d'échangeur thermique. Notons qu'agencée au sein d'un matériau, a fortiori à forte conductivité thermique, toute tubulure peut en théorie assurer un certain 30 refroidissement des gaz chaud circulant en son sein.., que l'échangeur thermique explicité ci-dessus n'est pas forcément présent au sein d'un matériau assurant un pont thermique entre la au moins une chambre de combustion et la au moins une membrane... On comprend toutefois que pour être en mesure d'assurer un transfert de chaleur maximum à la au 35 moins une membrane présente (et pour ainsi augmenter son efficacité), on cumule avantageusement, au sein de l'enceinte calorifugée, la 2 999 16 7 18 présence d'un matériau assurant le pont thermique précisé ci-dessus (matériau présentant avantageusement une forte conductivité thermique) et celle d'un échangeur thermique (constitué d'au moins une partie de tubulure de circulation du gaz chaud entre au moins une chambre de 5 combustion et au moins une membrane) autour de ladite au moins une membrane. Pour ce qui concerne l'agencement de ladite au moins une chambre de combustion, on peut, de façon nullement limitative, indiquer ce qui suit. Ladite au moins une chambre de combustion est per se 10 connue. Elle est généralement constituée d'un ensemble mécanique contenant un dispositif d'allumage ou module d'initiation (un tel module déclenche avantageusement l'allumage par sollicitation mécanique. Un tel module comprend donc avantageusement un relais piézo-électrique ou un percuteur à amorce (voir ci-dessus)), d'un dispositif de maintien du 15 chargement pyrotechnique principal (dont les différents éléments constitutifs (la présence d'un unique bloc est toutefois expressément prévue) peuvent être en vrac ou arrangés, de façon à limiter l'encombrement) et éventuellement d'une pastille pyrotechnique relais d'allumage. Le chargement (qui peut donc être monobloc) est 20 généralement maintenu dans un panier, de sorte que les résidus de combustion se trouvent retenus dans ledit panier (ils y constituent une gangue). Lorsque ledit chargement consiste en plusieurs éléments, ceux-ci se trouvent stabilisés au sein dudit panier. On limite ainsi et l'encombrement et les sollicitations mécaniques desdits éléments en 25 réponse aux vibrations du système. Ladite au moins une chambre de combustion comporte au moins un orifice de délivrance pour la délivrance (sous pression) des gaz générés en son sein (à haute pression). Ladite au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène du dispositif de l'invention est per se connue. Elle consiste, 30 comme indiqué ci-dessus, avantageusement, en une membrane en palladium ou en un alliage renfermant du palladium. Le dispositif de l'invention peut également renfermer des moyens de filtration de gaz, présentement du gaz hydrogéné généré pyrotechniquement (d'au moins une partie de celui-ci), aptes à 35 débarrasser ledit gaz d'au moins une partie des résidus solides de combustion qu'il renferme, agencés en aval de la au moins une chambre 2 999 16 7 19 de combustion et en amont de la au moins une membrane métallique de séparation, avantageusement agencés en amont des moyens de refroidissement lorsque de tels moyens sont présents. De tels moyens de filtration peuvent par exemple comprendre, comme indiqué dans 5 l'introduction du présent texte, un agencement d'une ou plusieurs grilles métalliques ondulées ou un agencement d'éléments métalliques présentant des pores (de quelques millimètres à quelques nanomètres de diamètre). Les moyens de délivrance du gaz purifié comprennent 10 généralement essentiellement une canalisation classique. Ils conviennent avantageusement pour délivrer ledit gaz au système utilisateur. Ledit système utilisateur, comme indiqué ci-dessus, consiste avantageusement en au moins une pile à combustible. Ainsi, le dispositif de l'invention, tel que décrit ci-dessus, est donc avantageusement agencé en amont d'au 15 moins une pile à combustible. Le dispositif de l'invention est avantageusement intégré dans la structure d'un système, notamment d'un système aéroporté. Il peut ainsi être intégré dans la structure d'un engin aéroporté, par exemple le fuselage ou les ailes d'un tel engin. 20 On se propose maintenant d'illustrer l'invention, de façon nullement limitative, par la figure annexée (figure 1). Ladite figure, unique, schématise en coupe un dispositif de l'invention (selon un mode de réalisation préféré) convenant à la mise en oeuvre du procédé de l'invention (selon une variante de mise en oeuvre préférée). 25 Le dispositif 100 schématisé sur ladite figure 1 comprend une enveloppe calorifugée 1 renfermant quatre chambres de combustion 3a, 3b, 3c, 3d annulaires contenant chacune un chargement pyrotechnique générateur de gaz hydrogéné 4a, 4b, 4c, 4d, et munies chacune d'un orifice de délivrance 5a, 5b, Sc, 5d débouchant dans une tubulure 6. 30 Lesdites quatre chambres de combustion 3a, 3b, 3c, 3d annulaires sont agencées au contact d'un matériau à forte conductivité thermique 2, par exemple de la limaille de fer, lui aussi donc renfermé dans ladite enveloppe calorifugée 1. La tubulure 6 est connectée à un filtre à particules 7, puis serpente (en sa partie 61 au sein du matériau à forte 35 conductivité thermique 2, pour se connecter à un réservoir 8 contenant une membrane de séparation de l'hydrogène 9 (la face d'entrée de ladite 2 9 9 9 16 7 20 membrane 9 est référencée 9a, sa face de sortie 9b). A son extrémité distale par rapport à sa connexion avec la tubulure 6, le réservoir 8 est muni d'une canalisation 10 en communication avec une pile à combustible 11. 5 Le réservoir 8 présente un volume vide 8' du côté de sa connexion avec la tubulure 6, qui sert à stocker les résidus gazeux séparés de l'hydrogène par la membrane 9. Chaque chambre de combustion 4a, 4b, 4c, 4d renferme un module d'initiation 12 de son chargement pyrotechnique 4a, 4b, 4c, 4d. 10 Le fonctionnement de ce dispositif 100 est précisé ci-après. Un(plusieurs) des 4 chargements pyrotechniques générateurs d'hydrogène 4a, 4b, 4c, 4d inclus dans les chambres de combustion 3a, 3b, 3c, 3d est(sont) allumé(s) (simultanément ou séquentiellement) au moyen de son(leur) module d'initiation 12. La combustion du(des)dit(s) 15 chargement(s) génère, dans la(les) chambre(s) de combustion qui le(s) referme(nt), du gaz hydrogéné GO chaud, à une forte pression (2 à 3.106 Pa (20 à 30 bars), par exemple). Une partie de la chaleur de combustion produite dans la(les) chambre(s) de combustion est absorbée par le matériau à forte conductivité 2. Le gaz hydrogéné chaud à forte pression 20 GO est délivré via l'(les) orifice(s) de délivrance 5a, 5b, 5c, 5d. Il est véhiculé, sous pression (à une pression moindre (que la pression indiquée ci-dessus, pression de fonctionnement de la(des) chambre(s) de combustion en fonctionnement), généralement de quelques bars à une dizaine de bars) dans la tubulure 6. Ledit gaz délivré sous pression est 25 référencé G1 sous la figure 1. Il échange aussi de la chaleur avec le matériau à forte conductivité thermique 2. Il est débarrassé (au moins en partie) des résidus solides de combustion qu'il renferme (résidus solides non piégés dans la gangue résultant de la combustion qui demeure dans la(les) chambre(s) de combustion ayant fonctionnée(s)) par passage au 30 travers du filtre à particules 7. Il est injecté, refroidi, encore sous pression, dans le réservoir 8 contenant la membrane de séparation métallique 9. Le refroidissement mis en oeuvre est optimisé dans la mesure où ledit gaz G1 est mis en circulation autour de la membrane 9 (plus précisément du réservoir 7 la renfermant), au sein du matériau à forte conductivité 35 thermique 2. Ledit matériau à forte conductivité 2 transfère donc de la chaleur, provenant de la(des) chambre(s) de combustion ayant fonctionné et de la tubulure 6 (du gaz G1)) à la membrane de séparation de l'hydrogène 9, qui s'échauffe en conséquence. L'élévation de température de la membrane 9 est ainsi simultanée à la production des gaz hydrogénés et favorable à l'efficacité de séparation de l'hydrogène par ladite membrane 9. Le gaz hydrogéné chaud G1, après avoir serpenté dans la tubulure 6, pénètre dans le réservoir 8 (par le volume vide 8') et entre en contact avec la membrane de séparation 9 (avec sa face d'entrée 9a). L'hydrogène est séparé par la membrane 9 des autres espèces gazeuses (présentes en quantité très faible). Il ressort de ladite membrane 9 par la face de sortie 9b de celle-ci et est délivré en aval, à une pureté supérieure à 99,99 °/(:), à la pile à combustible 11. REVENDICATIONS1. Procédé pyrotechnique de mise à disposition d'hydrogène de très grande pureté (G), caractérisé en ce qu'il comprend : - la combustion d'au moins un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné (4a, 4b, 4c, 4d) pour la production d'un gaz hydrogéné (G1), chaud, sous pression, renfermant au moins 70 °A) en volume d'hydrogène ; et - la purification d'au moins une partie dudit gaz hydrogéné sous pression (G1), par passage au travers d'une membrane métallique de séparation de l'hydrogène (9) maintenue à une température supérieure à 250°C, avantageusement entre 300 et 600°C, pour obtenir, au sortir de ladite membrane (9), un gaz hydrogéné (G) renfermant au moins 99,99 °A) en volume d'hydrogène. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une partie de la quantité de chaleur produite par la combustion dudit au moins un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné (4a, 4b, 4c, 4d) est utilisée pour chauffer ladite membrane métallique de séparation (9). 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite partie de la quantité de chaleur produite par la combustion dudit au moins un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné (4a, 4b, 4c, 4d) est transférée à ladite membrane métallique de séparation (9) via un matériau (2), faisant office de pont thermique, avantageusement à forte conductivité thermique. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le refroidissement d'au moins une partie dudit gaz hydrogéné produit (G1), avant sa purification. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'une partie de la quantité de chaleur extraite lors dudit refroidissement est utilisée pour chauffer ladite membrane métallique de séparation (9). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la filtration d'au moins une 35 partie dudit gaz hydrogéné produit (G1) pour la débarrasser au moins enpartie des résidus solides de combustion qu'elle renferme, ladite filtration étant mise en oeuvre en amont de sa purification. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend, successivement, la production dudit gaz hydrogéné (G1), la filtration d'au moins une partie dudit gaz hydrogéné (G1) pour la débarrasser au moins en partie des résidus solides de combustion qu'elle renferme, le refroidissement de ladite au moins une partie dudit gaz hydrogéné (G1) filtrée et la purification de ladite au moins une partie du gaz hydrogéné (G1) filtrée et refroidie. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que ledit au moins un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné (4a, 4b, 4c, 4d) est un chargement pyrotechnique constitué d'au moins un produit pyrotechnique renfermant, pour au moins 96 °A) de sa masse, au moins un composant oxydant inorganique et au moins un composant réducteur hydrogéné choisi parmi les hydrures inorganiques, le borazane et les polyaminoboranes. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un composant réducteur hydrogéné choisi parmi les hydrures inorganiques est choisi parmi les borohydrures inorganiques, avantageusement les borohydrures alcalins et alcalino-terreux, très avantageusement les borohydrures de sodium, de lithium et de magnésium. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit au moins un composant réducteur hydrogéné est choisi parmi le borazane 25 et les polyaminoboranes ; en ce que ledit au moins un composant réducteur hydrogéné consiste avantageusement en le borazane. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que ledit au moins un composant oxydant inorganique est choisi parmi les perchlorates, les dinitroamidures, les nitrates et les 30 oxydes métalliques ; avantageusement parmi le perchlorate d'ammonium, le dinitroamidure d'ammonium, le nitrate de strontium et l'oxyde de fer. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que ledit au moins un produit pyrotechnique renferme : - de 40 à 80 °A) en masse dudit au moins un composant 35 réducteur hydrogéné (généralement d'un tel composant réducteur hydrogéné), et 2 999 16 7 24 - de 20 à 60 °A) en masse dudit au moins un composant oxydant inorganique (généralement d'un tel composant oxydant inorganique) ; en ce que ledit au moins un produit pyrotechnique renferme 5 avantageusement : - de 55 à 75 °A) en masse dudit au moins un composant réducteur hydrogéné (généralement d'un tel composant réducteur hydrogéné), et - de 25 à 45 °A) en masse dudit au moins un composant 10 oxydant inorganique (généralement d'un tel composant oxydant inorganique). 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 12, caractérisé en ce que ledit au moins un produit pyrotechnique renferme plus de 50 °/(:), avantageusement plus de 70 °/(:), en masse dudit au moins 15 un composant réducteur hydrogéné. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre pour l'alimentation d'au moins une pile à combustible (11). 15. Dispositif pyrotechnique (100) de mise à disposition 20 d'hydrogène de très grande pureté (G), convenant à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins une chambre de combustion (3a, 3b, 3c, 3d) munie d'au moins un orifice de délivrance (5a, 5b, Sc, 5d) convenant à l'agencement et à la combustion à haute pression, en son sein, d'un chargement pyrotechnique solide générateur de gaz hydrogéné (4a, 4b, 4c, 4d), ainsi qu'à la délivrance de gaz hydrogéné chaud, sous pression, (G1) via ledit au moins un orifice de délivrance (5a, 5b, Sc, 5d) ; - au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène (9), convenant à la purification de gaz hydrogéné, présentant une face d'entrée (9a) et une face de sortie (9b) ; ladite membrane métallique de séparation d'hydrogène (9) étant agencée dans un réservoir (8) de sorte qu'un volume vide (8') soit ménagé dans ledit réservoir (8) en amont de sa face d'entrée (9a) ; - des moyens de délivrance du gaz purifié (10) ; 2 99916 7 25 lesdites chambre(s) de combustion (3a, 3b, 3c, 3d) et membrane(s) métallique(s) de séparation de l'hydrogène (9) étant mises en communication via au moins une tubulure (6) de sorte que du gaz hydrogéné délivré de la (desdites) chambre(s) de combustion (3a, 3b, 3c, 5 3d) soit dirigé vers au moins une membrane métallique de séparation de l'hydrogène (9) et étant agencées au sein d'une enceinte calorifugée (1) ; lesdits moyens de délivrance (10) étant aptes à assurer la délivrance de gaz, purifié au sein de la(des)dite(s) membrane(s) métallique(s) de séparation de l'hydrogène (9), hors de ladite enceinte calorifugée (1). 10 16. Dispositif (100) selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une chambre de combustion annulaire (3a, 3b, 3c, 3d) agencée autour d'au moins une membrane métallique de séparation (9). 17. Dispositif (100) selon la revendication 15 ou 16, caractérisé 15 en ce que ladite enceinte calorifugée (1) renferme un matériau (2) assurant un pont thermique entre lesdites chambre(s) de combustion (3a, 3b, 3c, 3d) et membrane(s) métallique(s) de séparation (9) ; ledit matériau (2) étant avantageusement à forte conductivité thermique. 18. Dispositif (100) selon l'une quelconque des revendications 20 15 à 17, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de refroidissement du gaz (G1), agencés en aval de la au moins une chambre de combustion (3a, 3b, 3c, 3d) et en amont de la au moins une membrane métallique de séparation (9). 19. Dispositif (100) selon la revendication 18, caractérisé en ce 25 que lesdits moyens consistent en au moins une partie (6') de la au moins une tubulure (6) mettant en communication la au moins une chambre de combustion (3a, 3b, 3c, 3d) et la au moins une membrane métallique de séparation (9) ; ladite partie (6') serpentant autour de ladite au moins une membrane métallique de séparation (9). 30 20. Dispositif (100) selon l'une quelconque des revendications 15 à 19, caractérisé en ce que ladite au moins une membrane métallique de séparation (9) est une membrane en palladium ou en un alliage renfermant du palladium. 21. Dispositif (100) selon l'une quelconque des revendications 35 15 à 20, caractérisé en ce qu'il renferme en outre des moyens de filtration (7) du gaz (G1), aptes à le débarrasser d'au moins une partie des résidussolides de combustion qu'il renferme, agencés en aval de la au moins une chambre de combustion (3a, 3b, 3c, 3d) et en amont de la au moins une membrane métallique de séparation (9), avantageusement agencés en amont des moyens de refroidissement (7) lorsque de tels moyens (7) sont présents. 22. Dispositif (100) selon l'une quelconque des revendications 15 à 21, caractérisé en ce qu'il agencé en amont d'au moins une pile à combustible (11).