FR 2981217 A1 20130412 FR 1159057 A 20111007 CIRCUIT DE DEMARREUR DE VEHICULE AUTOMOBILE COMPORTANT UN DISPOSITIF DE REHAUSSEMENT DE TENSION ET DEMARREUR EQUIPE De manière générale, l'invention concerne le domaine des démarreurs pour moteur thermique dans les véhicules automobiles. Plus- particulièrement, l'invention concerne la combinaison d'un démarreur et d'un dispositif autorisant un rehaussement de la tension aux bornes de la batterie du véhicule lors de la mise lo sous tension du démarreur. Lors de la mise sous tension d'un démarreur pour assurer le démarrage du moteur thermique du véhicule, il se produit un appel de courant important qui est proche du niveau de courant de court-circuit du démarreur, à savoir, un courant de l'ordre de 1000 A. Cet appel de courant à la mise sous tension du démarreur 15 décroît ensuite en intensité à mesure que l'induit du démarreur, correspondant au rotor de la machine, monte en vitesse. A ce pic initial de courant correspond une chute conséquente de la tension aux bornes de la batterie. D'autres chutes de tension moins importantes se produisent ensuite pendant la phase de démarrage et correspondent à des 20 passages par des points morts hauts successifs du moteur thermique. Le développement de démarreurs dits « renforcés » adaptés pour des systèmes d'arrêt/relance automatique du moteur thermique (systèmes dits « Stop/Start » ou « Stop & Go » en terminologie anglaise) imposent aujourd'hui de nouvelles contraintes aux équipementiers automobiles, relatives ,au respect de 25 seuils de tension minima de la batterie lors de l'appel de courant à la mise sous tension du démarreur. Ainsi, dans leurs cahiers de charges, les constructeurs automobiles définissent un premier seuil de tension compris habituellement entre 7 et 9 V en dessous duquel ne doit pas descendre la tension de batterie. Pour les chutes de tension suivantes, correspondant aux points morts hauts du moteur 30 thermique, la tension de batterie doit rester supérieure à un second seuil de tension compris habituellement entre 8 et 9 V. Pendant le démarrage du moteur thermique, la tension du réseau de bord du véhicule reste ainsi à une valeur suffisante pour garantir le fonctionnement attendu des équipements des véhicules. Les démarreurs renforcés ont généralement une puissance supérieure aux 35 démarreurs classiques de manière à obtenir un démarrage rapide pour davantage -2- de confort des utilisateurs. Il en découle un courant d'appel à la mise sous tension plus élevé et donc une première chute de la tension de batterie qui va au-delà des valeurs habituelles et cela en regard d'exigences élevées. Cela entraîne une réelle difficulté pour le concepteur car il faudrait pour se situer au-dessus en tension de batterie que le démarreur possède des chutes de tension interne si élevées qu'il n'aurait plus alors la puissance nécessaire pour entraîner à vitesse suffisante le moteur thermique à basse température. Dans la technique antérieure, des solutions ont été proposées au problème exposé ci-dessus. Une première solution connue de l'entité inventive repose sur lo l'utilisation de convertisseurs électroniques élévateurs de tension afin d'éviter un niveau de tension trop bas sur le réseau de bord. Un inconvénient majeur de ces convertisseurs réside dans les coûts substantiels qu'ils introduisent. Une autre solution connue propose de commander le démarreur au moyen de deux relais, une temporisation et une résistance de limitation de courant. Dans une 15 première phase de fonctionnement dont la durée est déterminée par la temporisation, une résistance additionnelle est insérée en série dans le circuit de démarrage et limite le pic de courant initial. Dans une seconde phase de fonctionnement, la résistance additionnelle est sortie du circuit de démarrage afin de permettre le passage d'un courant suffisant dans l'induit du démarreur et 20 d'autoriser une montée en vitesse de celui-ci. Les documents EP2080897A2 et EP2128426A2 décrivent un démarreur du type ci-dessus. Outre l'inconvénient du coût additionnel qu'implique le relais de commande supplémentaire, la temporisation et la résistance de limitation de courant, l'intrqduction de ce relais ,supplémentaire, qui çomporte des pièces 25 mécaniques mobiles soumises à usure, a un impact négatif sur la tenue du démarreur en termes de nombre de cycles de démarrage que doit pouvoir supporter sans encombre le démarreur. La tenue du démarreur en nombre de cycles de démarrage est une contrainte particulièrement sévère pour les démarreurs destinés à des systèmes Stop/ Start. En effet, il est demandé à de tels 30 démarreurs de tenir environ 300 000 cycles de démarrage, soit dix fois plus que les 30 000 cycles environ demandés aux démarreurs classiques. Outre les inconvénients exposés ci-dessus, l'utilisation de cette seconde solution de la technique antérieure peut s'avérer inadaptée lorsque la satisfaction à un gabarit de tension contraignant en termes de temps est demandée par le 35 constructeur automobile. Un tel gabarit comporte généralement un palier bas de - 3 - tension correspondant au premier seuil de tension indiqué ci-dessus et un palier haut de tension correspondant au second seuil de tension. Une rampe de tension montante est également prévue dans le gabarit entre le palier bas et le palier haut. Les essais réalisés par l'entité inventive, avec les valeurs usuelles des constructeurs pour la durée du palier bas et la pente de la rampe du gabarit, montrent la difficulté qu'il y a avec cette seconde solution de la technique antérieure de rester dans le gabarit. En effet, il a été constaté un risque de franchissement du gabarit au niveau de sa rampe de tension lorsque la tension de batterie, après s'être redressée une fois le pic initial de courant absorbé, chute à nouveau à la fin de la temporisation, le courant traversant l'induit du démarreur augmentant alors sensiblement du fait la sortie de la résistance de limitation de courant du circuit de démarrage. Après ce franchissement, la tension de batterie peut rester sous le gabarit pendant une certaine durée et ne revenir au-dessus du gabarit qu'après la fin de la rampe de tension montante, alors que l'instant de début du palier haut de tension a déjà été atteint. Dans le but de supprimer les inconvénients indiqués ci-dessus, l'entité inventive a déjà proposé des perfectionnements aux démarreurs existants de la technique antérieure, notamment pour les applications dans des véhicules automobiles de la fonction d'arrêt/ relance automatique du moteur thermique. Ces perfectionnements ont consisté, de manière générale, à monter un dispositif de filtrage de type inductif en série avec le moteur électrique dans le circuit de puissance du démarreur, de façon à empêcher une chute de la tension de batterie consécutive à un pic de courant produit par la mise en service du moteur électriqute. L'entité inventive a proposé une forme de réalisation du dispositif de filtrage, telle que celle montrée aux Figures 1A et 1B sous la forme d'un transformateur cuirassé (LPF) monté au plus près d'une borne (B+) de la batterie du véhicule. De nouvelles études menées récemment par l'entité inventive ont permis d'optimiser encore davantage les formes de réalisation de ces perfectionnements. Selon un premier aspect, la présente invention concerne une combinaison dans un circuit électrique de démarreur d'un véhicule automobile d'un démarreur et d'un dispositif de rehaussement de tension de batterie, le démarreur comprenant un moteur électrique et un contacteur électromagnétique, le dispositif de rehaussement de tension de batterie étant destiné à empêcher une chute de la tension de batterie consécutive à un pic de courant produit par la mise en service - 4 - ' dans un circuit de puissance dudit démarreur. Conformément à l'invention, le dispositif de rehaussement de tension de batterie consiste en un dispositif de filtrage de type inductif qui est monté en série dans le circuit de puissance et est directement connecté à une borne de la batterie du véhicule et au plus près de celle-ci, et qui comprend une carcasse magnétique formée par empilement de tôles en matériau ferreux. Selon un. second aspect, l'invention concerne également un dispositif de filtrage apte à être intégré dans une combinaison telle que décrite ci-dessus. Conformément à l'invention, le matériau ferreux des tôles est un acier de type FeSi. Selon d'autres caractéristiques de l'invention : - le matériau ferreux des tôles est un acier FeNi ou FeCo ; - la carcasse magnétique a une section de forme sensiblement carrée ou rectangulaire ; - la carcasse magnétique est formée par empilement de tôles disposées en 15 gradins et a une section de forme sensiblement circulaire ou demi-circulaire ; - la carcasse magnétique comporte des tôles en U, L, I ou E. La Figure 1A montre sous la forme d'un schéma de principe un circuit électrique de démarreur intégrant le dispositif de filtrage de type inductif du genre 20 mis au point antérieurement par l'entité inventive. La Figure 1B est une vue en coupe axiale d'un dispositif de filtrage de type inductif, sous la forme d'un transformateur cuirassé du genre mis au point antérieurement par l'entité inventive. Les Figures 2A ,à 2C montrent une première forme de réalisation du 25 dispositif de filtrage selon l'invention. La Figure 2A est une vue en perspective de cette première forme de réalisation. Les Figures 2B et 2C sont respectivement une vue de principe montrant une configuration de circuits d'enroulement montés dans cette première forme de réalisation et un schéma électrique correspondant montrant la manière dont sont connectés électriquement ces circuits d'enroulement. 30 Les Figures 3A et 3B montrent une seconde forme de réalisation du dispositif de filtrage selon l'invention. Les Figures 3B et 3B sont respectivement une vue de principe montrant une configuration de circuits d'enroulement montés dans cette seconde forme de réalisation et un schéma électrique correspondant montrant la manière dont sont connectés électriquement ces circuits d'enroulement. - 5 - Les Figures 4A et 4B montrent une troisième forme de réalisation du dispositif de filtrage selon l'invention. Les Figures 4B et 4B sont respectivement une vue de principe montrant une configuration de circuits d'enroulement montés dans cette troisième forme de réalisation et un schéma électrique correspondant 5 montrant la manière dont sont connectés électriquement ces circuits d'enroulement. Les Figures 5A à 5D montrent quatre assemblages de tôles en U, I, L et E utilisables dans différentes formes de réalisation pour former le circuit magnétique du dispositif de filtrage selon l'invention. Les Figures 6A, 6B et 6C montrent des formes de réalisation du dispositif de 10 filtrage selon l'invention avec des carcasses obtenues par empilements de tôles en gradins. Les Figures 6A et 6B sont des vues simplifiées de face et en coupe, selon un plan de coupe AA, d'une forme de réalisation avec une section de carcasse sensiblement demi-circulaire. La Figure 6C est une vue en perspective d'une réalisation pratique d'une carcasse obtenue par empilements de tôles en gradins 15 ayant une section sensiblement circulaire. En référence à la Figure 1A, le circuit électrique 1 de démarreur comporte un circuit de puissance qui est formé par le montage série d'un dispositif de filtrage LPF, d'un moteur électrique DCM et d'un contact de puissance CP. Ce contact de puissance CP est celui d'un contacteur électromagnétique EC du démarreur 10. Le 20 contacteur électromagnétique EC et le moteur électrique à courant continu DCM font partie de manière classique d'un démarreur de véhicule automobile. Dans cette forme de réalisation mis au point antérieurement par l'entité inventive, le dispositif de filtrage LPF est inséré dans le circuit de puissance au plus près de la batterie du véhicule, entre la borne positive B+ de celle-ci et le contacteur électromagnétique 25 EC du démarreur 10. Le contacteur EC est ici un contacteur classique de démarreur, à simple contact, et comprend un solénoïde formé d'une bobine d'appel La et d'une bobine de maintien Lm. La fermeture d'un contact de démarrage CS du véhicule commande 30 l'excitation des bobines d'appel et de maintien, et l'activation du démarreur selon un séquencement bien connu de l'homme du métier et qui ne sera pas détaillé ici. Le fort pic initial de courant mentionné plus haut intervient à la fermeture du contact de puissance CP, lorsque le moteur DCM est alimenté à pleine puissance. La fermeture du contact de puissance CP provoque également la circulation dans le 35 dispositif de filtrage LPF d'un courant de puissance alimentant le moteur DCM. - 6 - Le dispositif de filtrage LPF est un dispositif de type inductif qui est réalisé sous la forme d'un transformateur ayant des circuits d'enroulement primaire W1 et secondaire W2. Le circuit d'enroulement primaire W1 est celui qui est inséré dans le circuit de puissance du démarreur. Le circuit d'enroulement secondaire W2 est court-circuité. Typiquement, l'inductance équivalente du dispositif de filtrage inductif LPF est comprise entre 0,1 et 10 mH environ pour des courants ayant un ordre de grandeur de 300 à 1000 A. L'effet de rehaussement de la tension de batterie obtenu découle du fait qu'à la mise sous tension du moteur DCM, le pic initial de courant est coupé (atténué d'environ la moitié) en raison de la production de forts courants induits dans le circuit secondaire W2 court-circuité, qui s'opposent à la brutale variation de flux magnétique qui les génère. Comme montré à la Figure 1B, le dispositif de filtrage LPF est réalisé ici sous 15 la forme d'un transformateur cuirassé du genre mis au point antérieurement par l'entité inventive. Le dispositif de filtrage LPF comprend une carcasse C1, C2, YO en matériau magnétique tel que l'acier, et les circuits d'enroulement primaire W1 et secondaire W2 qui sont ici en cuivre. La carcasse comprend une culasse cylindrique YO et 20 deux pièces de noyau axial C1, C2 autour desquelles sont agencés les circuits d'enroulement Wl, W2. Le circuit d'enroulement primaire W1 est ici formé de deux conducteurs méplats, parallèles et jointifs. Le circuit d'enroulement secondaire W2 court-circuité est formé de deux bagues en cuivre superposées et insérées dans le noyau axial. 25 En référence aux Figures 2A à 2C, il est maintenant décrit une première forme de réalisation LPF1 du dispositif de filtrage optimisé selon l'invention. Comme montré aux Figures 2A et 2B, le dispositif LPF1 selon cette première forme de réalisation comporte essentiellement une carcasse CA1 en matériau magnétique ferreux, en forme de cadre, et des bobines de fils conducteurs 30 W1-2a et W1-2b. La carcasse CA1 est réalisée par empilement de tôles. Concrètement, la carcasse CA1 en forme de cadre est formée par association de quatre empilements de tôles SPIa à SPId en forme de I tels que montrés à la Figure 5A. Les quatre empilements de tôles SPIa à SPId ont des configurations identiques et ne diffèrent 35 dans le cadre de carcasse que par leur orientation. Un seul type de tôle est - 7 - nécessaire pour réaliser l'ensemble du cadre. Dans cet exemple de réalisation, les empilements en I comportent chacun quatre tôles identiques, disposées en décalage longitudinal entre tôles jointives de manière à permettre une imbrication des extrémités de tôles au niveau des angles du cadre. Les essais réalisés par l'entité inventive ont montré que la carcasse magnétique CA1 est bien adaptée pour des tôles en matériau anisotrope. L'acier électrique conventionnel Fer-Silicium (FeSi) à grains orientés (GO) ou non-orientés (NO) donne de bons résultats. Cependant, les aciers spéciaux Fer-Nickel (FeNi) et Fer-Cobalt (FeCo) pourront également convenir dans certaines applications. Typiquement, dans cette forme de réalisation de la carcasse magnétique ainsi que les autres formes décrites par la suite, les tôles sont maintenues entre-elles par collage, rivetage, poinçonnage, soudure, cerclage ou surmoulage dans de la résine. L'assemblage de la carcasse magnétique devra être effectué avec le plus grand soin de manière à éviter tout entrefer non voulu au niveau des extrémités de tôle en recouvrement. Typiquement, les bobines W1-2a et W1-2b sont faites à partir de fils de cuivre émaillé, c'est-à-dire, isolés électriquement par vernis, offrant une faible résistance électrique et une bonne isolation électrique entre spires jointives. En variante, du fil d'aluminium oxydé en surface pourra être utilisé dans certaines formes de réalisation pour ces bobines. Dans cette forme de réalisation, les bobines W1-2a et W1-2b sont insérées respectivement dans les empilements parallèles SP1b, SPId, du cadre formant la carcasse CA1. Dans cette forme de réalisation, les bobines W1-2a, W1-2b sont formées chacune de deux conducteurs méplats, parallèles et jointifs (conducteurs w1 a, w2a pour W1-2a et w1b, w2b pour W1-2b, visibles à la Figure 2A). Un isolant de bobine (non représenté dans les figures) est généralement inséré entre les conducteurs w1 a, w1b et la carcasse CA1, de manière à protéger ces conducteurs d'un court-circuit en cas de détérioration du vernis isolant à la surface des conducteurs. Les conducteurs w1 a, w2a sont bobinés les deux conducteurs en main sur une seule couche de manière à former la bobine W1-2a. La bobine W1-2b est formée comme W1-2a, en bobinant les deux conducteurs en main w1b, w2b sur une seule couche. Comme montré à la Figure 2C, le circuit d'enroulement primaire W1 du 35 dispositif LPF1 est formé par la connexion en série des deux portions d'enroulement - 8 - réalisées avec les conducteurs w1a et w1b dans les bobines W1-2a et W1-2b. Le circuit d'enroulement secondaire W2 du dispositif LPF1 est formé par la connexion en série des deux portions d'enroulement réalisées avec les conducteurs w2a et w2b dans les bobines W1-2a et W1-2b et par la mise en court-circuit du circuit d'enroulement ainsi constitué. On notera, en variantes de réalisation, que les bobines W1-2a et W1-2b pourront être formées d'un nombre de conducteurs méplats supérieur à deux. Le choix du nombre de conducteurs peut être dicté par une contrainte de courbure importante ou par la nécessité de limiter l'influence de l'effet de peau. De plus, dans certaines variantes, les bobines W1-2a et W1 -2b pourront être formées en un nombre de couches supérieur à deux. Les essais réalisés par l'entité inventive ont mis en évidence le fait qu'il est souvent préférable du point de vu thermique que la ou les couches du circuit d'enroulement secondaire W2 soient situées sur la partie extérieure des bobines W1-2a, W1-2b. Cependant, dans certaines applications, une disposition du circuit d'enroulement secondaire W2 dans la partie intérieure des bobines W1-2a, W1-2b peut s'avérer être le meilleur compromis. On notera également que la carcasse magnétique CA1 peut, selon les applications du dispositif de filtrage selon l'invention, être réalisée de manière différente, comme montré aux Figures 5B et 5C. Selon le cas, des tôles en matériau anisotrope ou isotrope pourront être utilisées. L'acier électrique conventionnel Fer-Silicium (FeSi) à grains orientés (GO) ou non-orientés (NO), selon le cas, donne de bons résultats. Cependant, les aciers spéciaux Fer-Nickel (Fe-Ni) et Fer-Cobalt (FeCo) pourront aussi être utilisés dans certaines applications. A la Figure 5B, une carcasse magnétique CA2 en forme de cadre est formée par association réalisée à partir de deux empilements de tôles SPLa et SPLb, en forme de L. Deux types de tôles sont nécessaires pour réaliser l'ensemble du cadre. Dans cet exemple, chaque empilement en L comprend deux tôles d'un premier type et deux tôles d'un second type, soit quatre tôles au total. Les tôles du second type ont des petite et grande longueurs du L inférieures à celles des tôles du premier type. L'empilement SPLa, SPLb, est réalisé en disposant en alternance les premier et second types de tôles. L'assemblage des extrémités des empilements de tôles SPLa, SPLb est fait de manière imbriquée, les extrémités des tôles des empilements SPLa, SPLb se recouvrant alternativement l'une l'autre. - 9 - A la Figure 5C, une carcasse magnétique CA3 également en forme de cadre est formée par association d'un empilement de tôles SPUa en forme de U et d'un empilement de tôles SPUb en forme de I. Deux types de tôles sont nécessaires pour réaliser l'ensemble du cadre. Dans cet exemple, l'empilement en I comporte 5 trois tôles identiques dont une centrale qui est décalée longitudinalement, et l'empilement en U comporte également trois tôles identiques avec des branches parallèles formant le U de longueur différente. Une tôle centrale de l'empilement en U est disposée en étant pivotée de 180° par rapport aux deux tôles adjacentes. La disposition des tôles I et U décrite ci-dessus et les longueurs différentes des 10 branches du U permettent l'imbrication des extrémités de tôles du cadre. Une seconde forme de réalisation LPF2 du dispositif de filtrage selon l'invention est montrée aux Figures 3A et 3B. Le dispositif de filtrage LPF2 comporte, comme LPF1, deux bobines montées sur une carcasse magnétique CA1 en forme de cadre. Le dispositif de filtrage LPF2 15 se distingue de LPF1 essentiellement par des circuits d'enroulement secondaire WTa et WTb court-circuités qui sont réalisés respectivement au moyen de deux tubes. Ces tubes sont réalisés dans un matériau conducteur électrique, typiquement l'aluminium. De plus, comme montré à la Figure 3B, le dispositif de filtrage LPF2 comporte un circuit d'enroulement primaire W1 qui est formé par la connexion en 20 série de deux bobines Wla et W1b. Une troisième forme de réalisation LPF3 du dispositif de filtrage selon l'invention est montrée aux Figures 4A et 4B. Le dispositif de filtrage LPF3 se distingue de LPF2 essentiellement par le fait qu'il comporte trois bobines montées sur une carcasse magnétique CA4 formant un 25 double cadre. Le dispositif de filtrage LPF3 comporte des circuits d'enroulement secondaire WTa, WTb et WTc court-circuités qui sont réalisés respectivement au moyen de trois tubes en aluminium, de manière analogue à LPF3. De plus, comme montré à la Figure 4B, le dispositif de filtrage LPF3 comporte un circuit d'enroulement primaire W1 qui est formé par la connexion en série de trois bobines 30 W1a, W1b et W1c. La carcasse magnétique CA4 du dispositif LPF3 est formée de deux empilements de tôles SPEa et SPEb comme montrés à la Figure 5D. Chaque empilement SPEa, SPEb comporte deux tôles en E et deux tôles en I, disposées alternativement. Les tôles E et I sont disposées dans les empilements de telle 35 manière à assurer un recouvrement des tôles entre elles au niveau de leurs - 10 - extrémités, comme déjà décrit plus haut. Les tôles en I autorisent une fermeture des ouvertures des tôles en E de manière à former le double cadre de la carcasse CA4. L'alliage ferreux FeSi pourra être utilisé pour ces tôles, mais non exclusivement. Dans les formes de réalisation LPF1 à LPF3, les carcasses magnétiques en 5 tôles empilées CA1 à CA4 telles que décrites permettent d'obtenir une section de noyau magnétique de forme carrée ou rectangulaire. Dans la forme de réalisation LPF4 du dispositif de filtrage selon l'invention qui est maintenant décrite en référence aux Figures 6A et 6B, la carcasse magnétique CA5 a une section de forme sensiblement demi-circulaire. Cette section demi- 10 circulaire autorise une optimisation des enroulements de conducteurs autour du noyau magnétique. Il en découle une plus grande compacité du dispositif ainsi qu'une réduction des résistances électriques des bobinages due à une longueur moindre des conducteurs. Comme cela apparaît à la Figure 6B, la forme sensiblement demi-circulaire 15 de la section de la carcasse CA5 est ici obtenue par des empilements des tôles en gradins. Différentes largeurs de tôle seront donc nécessaires pour réaliser ces empilements en gradins. Comme montré à la Figure 6C, en variante de réalisation, une carcasse CA5' ayant une section de forme sensiblement circulaire peut également être obtenue par 20 empilements des tôles en gradins. Dans la forme de réalisation LPF4, les bobines W1-2a et W1-2b sont réalisées de manière similaire à celles de LPF1, de façon à obtenir les circuits d'enroulement primaire W1 et secondaire W2. Les essais comparatifs réalisés par l'entité inventive entre le dispositif de 25 filtrage selon l'invention et un dispositif de filtrage à transformateur cuirassé du type montré à la Figure 1B ont montrés que l'invention permet une diminution du flux magnétique de fuite du dispositif ainsi qu'un meilleur couplage magnétique entre les enroulements primaire et secondaire. De plus, l'invention permet de retarder l'apparition du phénomène de saturation magnétique dans le dispositif de filtrage. 30 Ainsi, par exemple, pour un dispositif de filtrage selon l'invention et un dispositif de filtrage à transformateur cuirassé ayant tout deux une même section fer SFer = 314 mm2 pour le noyau magnétique et un même nombre de spires n1=n2 = 18 spires pour les enroulements primaire et secondaire, la saturation magnétique apparaît au bout de 3 ms et 2,6 ms, respectivement. REVENDICATIONS1) Combinaison (1) dans un circuit électrique de démarreur d'un véhicule automobile d'un démarreur (DCM, EC) et d'un dispositif de rehaussement de tension de batterie, ledit démarreur (DCM, EC) comprenant un moteur électrique (DCM) et un contacteur électromagnétique (EC), ledit dispositif de rehaussement de tension de batterie étant destiné à empêcher une chute de la tension de batterie (Vbat) consécutive à un pic de courant produit par la mise en service dans un circuit de puissance dudit démarreur (DCM, EC) , caractérisée en ce que ledit dispositif de rehaussement de tension de batterie consiste en un dispositif de filtrage de type inductif (LPF1 à LPF4) qui est monté en série dans ledit circuit de puissance et est directement connecté à une borne (B+) de la batterie du véhicule et au plus près de celle-ci, et qui comprend une carcasse magnétique (CA1 à CA5, CA5') formée par empilement de tôles en matériau ferreux. 2) Dispositif de filtrage apte à être intégré dans une combinaison (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit matériau ferreux des tôles est un acier de type FeSi. 3) Dispositif de filtrage apte à être intégré dans une combinaison (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit matériau ferreux des tôles est un acier FeNi ou FeCo. 4) Dispositif de filtrage selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que ladite carcasse magnétique a une section de forme sensiblement carrée ou rectangulaire. 5) Dispositif de filtrage selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que ladite carcasse magnétique est formée par empilement de tôles disposées en gradins et a 30 une section de forme sensiblement circulaire (CA5') ou demi-circulaire (CA5). 6) Dispositif de filtrage selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que ladite carcasse magnétique comporte des tôles en U, L ou I.- 12 - 7) Dispositif de filtrage selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que ladite carcasse magnétique comporte des tôles en E.