FR 2980482 A1 20130329 FR 1258977 A 20120925 Dispersant et fluide de forage le contenant Renvoi aux demandes apparentées La présente demande revendique la priorité sur la demande chinoise n° 201110301295.2, déposée le 28 septembre 2011, intitulée « A dispersant and the preparation and use thereof » ; et revendique la priorité sur la demande chinoise n° 201110301302.9, déposée le 28 septembre 2011, intitulée « A drilling fluid and the preparation and use thereof », qui sont incorporées spécifiquement et intégralement à titre de référence. Domaine de l'invention La présente invention concerne un dispersant et un fluide de forage contenant ce dispersant. Arrière-plan de l'invention Avec la poursuite continue de l'exploration des gisements de pétrole et de gaz sur le territoire national et à l'étranger, les formations forées deviennent plus complexes, et des puits plus profonds et ultra-profonds sont forés, et une attention croissante est portée à l'utilisation d'un fluide de forage d'ultra-haute densité. Normalement, une grande quantité de matériaux alourdissants est ajoutée afin d'augmenter la densité du fluide de forage. Cependant, cela peut influencer fortement les performances du fluide de forage. Dans un fluide de forage ayant une masse volumique supérieure à 2,4 g/cm3 préparé avec de la baryte ayant une masse volumique de 4,2 g/cm3, la fraction en volume de matériaux alourdissants est égale à environ 50 % du volume total du fluide de forage. Une teneur élevée en matières solides a pour résultat une augmentation du frottement interne, de la viscosité et du poids d'écoulement du fluide de forage, ce qui détériore le comportement de fluidification en cisaillement et la qualité du dépôt de boue ainsi que la vulnérabilité au colmatage des canalisations. Les agents de traitement ayant un effet de fluidification et de dispersion dans un fluide de forage font partie principalement de deux catégories. Une catégorie est constituée de polymères naturels modifiés, tels que : une liqueur alcaline de tanin, une liqueur alcaline d'extrait de tanin, un tanin sulfométhylé, un lignosulfonate ferrique de chrome et des polymères similaires. Ces polymères peuvent être utilisés pour disperser un fluide de forage à base de bentonite sodique. Les fluidifiants faisant partie de cette catégorie ont pour caractéristiques des sources variées et un faible prix. Parmi ceux-ci, le tanin et un extrait de tanin ont un effet fluidifiant avantageux dans la boue à l'eau douce des puits peu profonds à basse température. Le lignosulfonate ferrique de chrome est stable, mais il contient des ions chrome et il pollue l'environnement. L'autre catégorie est constituée de polymères synthétiques, tels que des polyacrylates et leurs dérivés de la série X-40, de la série de polymères zwittérioniques XY et un copolymère anhydride maléique-styrène sulfonaté (SSMA) ainsi que le réducteur de viscosité SF-1 à base de Si-F récemment élaboré contenant du silicium et du fluor, et le fluidifiant à base de dérivé de silicium organique GX-1. Ces agents jouent tous un rôle efficace dans la fluidification d'un fluide de forage à base de bentonite sodique de type dispersant par fluidification et un fluide de forage à base de polymère et dans la réduction de leur viscosité, mais les matières premières utilisées sont coûteuses et le coût du produit est élevé, ce qui ne conduit pas à une popularisation et à une utilisation très étendues. Les agents fluidifiants et dispersants précités présentent une certaine aptitude à la fluidification et à la réduction de viscosité lors de leur utilisation, en particulier avec un fluide de forage à base d'eau dont la densité n'est pas trop élevée. Dans une certaine mesure, ils résolvent le problème de l'augmentation de la viscosité du point d'écoulement du fluide de forage dans un puits profond ou à une température élevée ou bien après une contamination. Cependant, dans un fluide de forage de haute densité, en particulier un fluide de forage d'ultrahaute densité, ces agents fluidifiants et dispersants ont un effet médiocre sinon nul en ce qui concerne la réduction de la viscosité et du point d'écoulement, pour les principales raisons suivantes : (1) les agents fluidifiants et dispersants actuels faisant partie de la catégorie des polymères naturels modifiés agissent principalement sur les particules d'argile et sont adsorbés au niveau des bords des particules d'argile, ce qui augmente la capacité d'hydratation des particules d'argile et affaiblit la liaison bord-bord et bord-plan entre les particules d'argile, en 15 dissociant ainsi la structure formée par l'argile et en diminuant la viscosité et le point d'écoulement du fluide de forage ; (2) des agents fluidifiants et dispersants faisant partie de la catégorie des polymères synthétiques forment 20 des complexes stables avec des polymères macromoléculaires et dissocient la structure formée par les polymères en supprimant l'effet d'augmentation de viscosité des polymères. En outre, les agents fluidifiants et dispersants faisant partie de la catégorie de polymères synthétiques 25 peuvent favoriser la contraction et la déshydratation des polymères macromoléculaires, à augmenter leur capacité d'adsorption sur les particules d'argile et dissocier la structure formée par l'argile, ce qui diminue la viscosité du fluide de forage ; 30 (3) un fluide de forage d'ultrahaute densité contient peu d'argile. L'augmentation de sa viscosité de son point d'écoulement est provoquée principalement par le frottement entre les particules solides d'agents alourdissants et l'interaction entre les particules solides et les 35 particules d'argile. Un agent dispersant et réducteur de viscosité est nécessaire pour affaiblir l'agrégation et le frottement entre les particules de l'agent alourdissant, en dispersant ainsi uniformément les particules solides. Résumé de l'invention L'objectif de la présente invention consiste à proposer un dispersant ayant un effet avantageux en ce qui concerne la réduction de la viscosité, et un fluide de forage contenant ce dispersant, pour supprimer l'effet médiocre des dispersants existants en ce qui concerne la réduction de la viscosité du fluide de forage. La présente invention propose un dispersant comprenant le produit obtenu par réaction d'eau, de lignine, de phénol, d'un agent de sulfonation, d'un télogène et d'un catalyseur à une température de 140 à 220°C, de préférence de 160 à 180°C ; le catalyseur consiste en un ou plusieurs catalyseurs choisis dans le groupe consistant en l'acide sulfamique, l'acide p-toluènesulfonique et l'acide benzènesulfonique. La présente invention propose également un fluide de forage contenant le dispersant précité. Le dispersant proposé par la présente invention peut diminuer de manière significative la viscosité du fluide de forage, ce qui peut être dû au fait que le dispersant peut favoriser la formation d'une enveloppe d'hydratation ayant une certaine épaisseur sur la surface de la baryte et d'autres particules alourdissantes solides, en diminuant ainsi l'agrégation et le frottement entre les particules d'agent alourdissant, ce qui diminue la viscosité et le point d'écoulement du fluide de forage et améliore la fluidité. En outre, le dispersant proposé par la présente invention joue également un rôle dans la réduction de la perte par filtration. Suivant une forme préférée de réalisation de la présente invention, lorsque l'agent d'ajustement de filtration dans le fluide de forage contient le produit obtenu par réaction d'eau, d'une substance contenant un acide unique et/ou un acide unique modifié, un aldéhyde et un polymère de sulfonate à une température de 180 à 220°C, et les motifs contenant des groupes sulfonate dans les chaînes moléculaires du polymère de sulfonate sont présents en une proportion d'au moins 30 % en poids, avantageusement de 50 à 75 % en poids, plus avantageusement de 60 à 75 % en poids, le fluide de forage aura de bien meilleures performances de réduction de perte par filtration et répondra aux impératifs du forage de puits profonds, de puits ultraprofonds et de formation à ultrahaute pression. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront décrits en détail dans les formes de réalisation suivantes. Description détaillée des formes de réalisation Les formes de réalisation de la présente invention sont décrites en détail ci-dessous. Il doit être entendu que les formes de réalisation décrites ici sont seulement destinées à décrire et expliquer la présente invention et ne sont pas destinées à la limiter. La présente invention propose un dispersant comprenant 20 le produit obtenu par réaction d'eau, de lignine, de phénol, d'un agent de sulfonation, d'un télogène et d'un catalyseur à une température de 140 à 220°C, de préférence de 160 à 180°C ; le catalyseur consiste en un ou plusieurs catalyseurs choisis dans le groupe consistant en l'acide 25 sulfamique, l'acide p-toluènesulfonique et l'acide benzènesulfonique. Le mécanisme de réaction entre les substances précitées peut être le suivant : la lignine, le phénol et le télogène réagissent sous l'action du catalyseur et en 30 présence d'eau servant de solvant. Le télogène joue principalement un rôle de pontage de la lignine et du phénol et est responsable du poids moléculaire du produit obtenu. L'agent de sulfonation augmente la quantité de groupes sulfonate dans le produit, ce qui augmente l'effet 35 de dispersion et de la résistance à la température ou aux sels du dispersant. Conformément à la présente invention, les doses d'eau, de lignine, de phénol, d'agent de sulfonation, de télogène et de catalyseur peuvent être choisies et modifiées dans un large intervalle et peuvent être choisies raisonnablement en fonction du type de dispersant. Habituellement, sur la base de 100 parties en poids d'eau, la dose de lignine peut aller de 10 à 40 parties en poids, la dose de phénol peut aller de 1,5 à 20 parties en poids, la dose d'agent de sulfonation peut aller de 2,5 à 15 parties en poids, la dose de télogène peut aller de 0,5 à 5 parties en poids et la dose de catalyseur peut aller de 0,5 à 4 parties en poids. De préférence, sur la base de 100 parties en poids d'eau, la dose de lignine va de 15 à 30 parties en poids, la dose de phénol va de 4 à 15 parties en poids, la dose d'agent de sulfonation va de 5 à 10 parties en poids, la dose de télogène va de 1 à 4 parties en poids et la dose de catalyseur va de 0,8 à 2 parties en poids. La présente invention ne comporte pas de limitation particulière en ce qui concerne les types de lignine, de phénol et d'agent de sulfonation. Il peut s'agir de n'importe quelle lignine, de n'importe quel phénol et de n'importe quel agent de sulfonation connus de l'homme de l'art. Par exemple, la lignine peut être de la lignine de graminées ou de la lignine de bois. Le phénol peut consister en un ou plusieurs phénols choisis dans le groupe consistant en le phénol, le p-crésol et le m-crésol. L'agent de sulfonation peut consister en un ou plusieurs agents de sulfonation choisis dans le groupe consistant en un sulfite métallique, un hydrosulfite métallique et l'acide sulfurique, un exemple concret du sulfite métal- lique pouvant comprendre, à titre non limitatif : le sulfite de sodium et le sulfite de potassium, un exemple concret de l'hydrosulfite métallique pouvant comprendre, à titre non limitatif : le bisulfite de sodium et le bisulfite de potassium, et l'acide sulfurique pouvant être l'acide sulfurique fumant et/ou l'acide sulfurique concentré à 70- 99,5 % en poids. De préférence, l'agent de sulfonation consiste en un ou plusieurs agents de sulfonation choisis dans le groupe consistant en le sulfite de sodium, le bisulfite de sodium et l'acide sulfurique fumant. Conformément à la présente invention, le télogène peut être n'importe laquelle des substances existantes qui peuvent jouer un rôle dans le pontage de la lignine et du phénol. Par exemple, le télogène peut être un aldéhyde, de préférence des aldéhydes en Ci à C6. Un exemple concret d'aldéhydes en C1 à C6 peut comprendre, à titre non limitatif : le formaldéhyde, l'acétaldéhyde, le glyoxal, le propanal, le butyraldéhyde, le pentanal et l'hexanal, de préférence le formaldéhyde et/ou l'acétaldéhyde. Conformément à la présente invention, de la manière décrite ci-dessus, la réaction est conduite à une température de 140 à 220°C, de préférence de 160 à 180°C. En outre, les conditions réactionnelles comprennent également le temps de réaction. Habituellement, l'augmentation du temps de réaction permet d'augmenter la vitesse de conversion des corps réactionnels et le rendement en produits de réaction, mais un temps de réaction trop long n'a pas d'effet manifeste sur l'augmentation de la vitesse de conversion des corps réactionnels et le rendement en produits de réaction. En conséquence, après avoir pris en considération de manière approfondie l'effet et l'efficacité, le temps de réaction préféré va de 6 à 10 heures. Conformément à la présente invention, la vitesse de réduction de viscosité du dispersant peut être choisie et modifiée dans un large intervalle. De préférence, une quantité de 0,9 à 1,1 partie en poids du dispersant peut réduire la viscosité de 100 parties en poids de boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau, d'au moins 70 %, à 25°C ou après vieillissement à 120°C pendant 16 heures. La boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau contient de l'eau, du chlorure de sodium, du carbonate de sodium, de la bentonite sodique et de la baryte, et, sur la base de 300 ml d'eau dans la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau, la quantité de chlorure de sodium est égale à 12 g, la quantité de carbonate de sodium est égale à 1,2 g, la quantité de bentonite sodique est égale à 24 g et la quantité de baryte est égale à 980 g. La boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau peut être préparée selon la méthode suivante : de l'eau, du chlorure de sodium, du carbonate de sodium et de la bentonite sodique sont agités et mélangés uniformément et maintenus dans une bouteille à bouchon rodé pendant 24 h, puis de la baryte est ajoutée, agitée et mélangée uniformément. Si l'on choisit 300 ml d'eau comme valeur de référence, la quantité de chlorure de sodium est de 12 g, la quantité de carbonate de sodium est de 1,2 g, la quantité de bentonite sodique est de 24 g et la quantité de baryte est de 980 g. Dans la présente invention, l'expression « vitesse de réduction de viscosité » désigne la vitesse de réduction des lectures effectuées sur un viscosimètre rotatif à six vitesses en effectuant la mesure à 100 tr/min avant et après addition du dispersant à la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau et agitation à une grande vitesse de 10 000 tr/min pendant 10 minutes. En d'autres termes, vitesse de réduction de viscosité (%) - (lecture avant addition du dispersant - lecture après addition du dispersant)÷ lecture avant addition du dispersant x 100 %. Conformément à la présente invention, pour faciliter le transport et la préparation ultérieure du fluide de forage, il est préférable que le produit obtenu par réaction d'eau de lignine, de phénol, d'agent de sulfonation, de télogène et d'un catalyseur soit séché par un procédé connu de l'homme de l'art, par exemple séchage par atomisation. Cela ne nécessite pas ici une description plus en détail. La présente invention propose également un fluide de forage contenant le dispersant précité. Conformément à la présente invention, les types de substances présentes dans le fluide de forage sont connus de l'homme de l'art. Par exemple, en plus du dispersant précité, le fluide de forage contient en outre de préférence une ou plusieurs substance(s) choisie(s) dans le groupe consistant en de l'eau incorporée par addition externe et/ou non incorporée par addition externe, de la baryte, un agent de régulation de filtration, de la bentonite, un chlorure métallique, un modificateur de rhéologie, un lubrifiant, un agent tensioactif et un régulateur de pH. Il faut noter que les constituants présents dans le fluide de forage peuvent contenir une certaine quantité d'eau. Par exemple, de la manière décrite ci-dessus, une certaine quantité d'eau doit être ajoutée au cours de la préparation du dispersant et l'eau peut ou non être éliminée après achèvement de la préparation, ce qui fait que, lorsque l'eau présente dans les dispersants n'est pas éliminée, le fluide de forage contenant le dispersant contient une certaine quantité d'eau. Dans ce cas, il est possible de choisir raisonnablement en fonction des circonstances réelles d'incorporer ou non de l'eau par addition externe. Lorsque l'eau présente dans le dispersant a été éliminée et les autres constituants du fluide de forage ne contiennent pas d'eau, une certaine quantité d'eau doit être incorporée par addition externe afin de répondre aux besoins d'utilisation. Cela signifie que la teneur en eau précitée dans la présente invention désigne la quantité totale d'eau. En outre, dans la présente invention, l'élimination de l'eau ou l'absence d'eau ne signifie pas qu'il n'y a absolument pas d'eau. Cela désigne la teneur en eau habituellement acceptable dans un produit dans ce domaine. Conformément à la présente invention, la quantité de chaque substance dans le fluide de forage peut être choisie et modifiée dans un large intervalle. Par exemple, sur la base de 100 parties en poids d'eau incorporée par addition externe et par addition non externe, la quantité de baryte peut aller de 450 à 750 parties en poids et la quantité de dispersant peut aller de 2,5 à 20 parties en poids et la quantité d'agent de régulation de filtration peut aller de 4 à 20 parties en poids et la quantité de bentonite peut aller de 0,25 à 4 parties en poids, la quantité de chlorure métallique peut aller de 5 à 25 parties en poids, la quantité de modificateur de rhéologie peut aller de 1,25 à 7,5 parties en poids, la quantité de lubrifiant peut aller de 2 à 8 parties en poids et la quantité d'agent tensioactif peut aller de 0,25 à 7 parties en poids. De préférence, sur la base de 100 parties en poids d'eau incorporée par addition externe et par addition non externe, la quantité de baryte va de 500 à 700 parties en poids, la quantité de dispersant va de 6 à 16 parties en poids et la quantité d'agent de régulation de filtration va de 6 à 12 parties en poids, la quantité de bentonite va de 1,5 à 3 parties en poids, la quantité de chlorure métallique a de 5 à 25 parties en poids, la quantité de modificateur de rhéologie va de 1 à 4 parties en poids et la quantité de lubrifiant va de 3 à 7 parties en poids et la quantité d'agent tensioactif va de 0,5 à 5 parties en poids. En outre, il est 25 préféré que la quantité de régulateur de pH garantisse une valeur de pH du fluide de forage de 9 à 11. Conformément à la présente invention, l'agent de régulation de filtration peut être n'importe quelle substance qui réduit la perte par filtration du fluide de 30 forage. Par exemple, il peut être la carboxyméthyl- cellulose, le carboxyméthylamidon et d'autres polymères naturels modifiés, ou bien il peut être une résine phénolique sulfométhylique, un copolymère acrylamide/acide acrylique et d'autres polymères synthétiques. De préférence, 35 l'agent de régulation de filtration contient le produit obtenu par réaction d'eau, d'une substance contenant un acide unique et/ou un acide unique ou modifié, d'un aldéhyde et d'un polymère de sulfonate et une température de 180 à 220°C, et les motifs contenant des groupes du polymère de d'au moins 30 % en poids, plus sulfonate dans les chaînes moléculaires sulfonate sont présents en une proportion en poids, avantageusement de 50 à 75 % avantageusement de 60 à 75 motifs contenant des groupes base de la charge. Conformément à la présente invention, au cours de la % en poids. La quantité de sulfonate est calculée sur la préparation de l'agent de régulation de filtration précitée, les doses d'eau, de substance contenant un acide humique et/ou d'un acide humique modifié, d'aldéhyde et de polymère de sulfonate peuvent être choisies et modifiées dans un large intervalle et peuvent être choisies raisonnablement en fonction de l'agent de régulation de filtration réellement requis. De manière classique, sur la base de 100 parties d'eau en poids, la dose de substance contenant un acide humique et /ou un acide humique modifié peut aller de 10 à 70 parties en poids, la dose d'aldéhyde peut aller de 0,5 à 20 parties en poids et la dose de polymère de sulfonate peut aller de 2 à 30 parties en poids. De préférence, sur la base de 100 parties en poids d'eau, la dose de substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié va de 25 à 55 parties en poids, la dose d'aldéhyde va de 1 à 10 parties en poids et la dose de polymère de sulfonate va de 5 à 15 parties en poids. De cette manière, les performances de réduction de perte par filtration de l'agent de régulation de filtration obtenu, la résistance à la température et aux sels et l'effet engendré d'augmentation de viscosité du fluide de forage peuvent être mieux équilibrés. Conformément à la présente invention, les types de substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié sont connus de l'homme de l'art. Par exemple, la substance peut consister en une ou plusieurs substance(s) choisie(s) dans le groupe consistant en une lignite sulfonatée, la walchowite, l'humate de sodium, l'humate de potassium et un acide humique modifié avec de l'acide nitrique. Afin que l'agent de régulation de filtration obtenu ait une plus grande résistance à la température et au sel, la substance préférée contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié est la lignite sulfonatée. La présente invention ne comporte pas de limitation particulière en ce qui concerne les types d'aldéhydes utilisés au cours de la préparation de l'agent de régulation de filtration. Ils 10 peuvent consister en n'importe quels types d'aldéhydes connus de l'homme de l'art, par exemple des aldéhydes en C1 à C6. Un exemple concret d'aldéhydes en Cl à 06 peut comprendre, à titre non limitatif, le formaldéhyde, l'alcétaldéhyde, le glyoxal, le propanal, le butyraldéhyde, le pentanal et l'hexanal, de 15 préférence un ou plusieurs aldéhyde(s) choisi(s) dans le groupe consistant en le formaldéhyde, l'acétaldéhyde et le glyoxal. Conformément à la présente invention, le polymère de sulfonate peut être n'importe quel polymère existant qui contient des groupes sulfonate et dans lequel les motifs 20 contenant des groupes sulfonate sont présents en une proportion d'au moins 30 % en poids, avantageusement de 50 à 75 % en poids et plus avantageusement de 60 à 75 % en poids. De préférence, le polymère de sulfonate a au moins une des structures représentées dans les formules (I) à (III) : 25 30 35 H2 C 13 Formule ClHz H C C CH2 * I a b 1 c CONH2 C===0 (CH2)11 NH SO3M1 I HC-(CH2)9CH3 CH2S03M ri CH2- CH-* - laI e CONH2 C=O C6114 NH 10 SO3M 11C-(CI-12)9 CH2S03M CH3 c C2H2 NH SO3M HC-(C1.12),CH3 15 20 CO -12 Hz 25 CH2S 03M. dans lesquelles M représente Na+ ou K+ ; R représente H ou un groupe CH3 ; n est égal à 0, 1 ou 2 ; b:c = 1:5-60 ; a, b et c désignent les valeurs numériques molaires des motifs structuraux correspondants. 30 Il faut noter que les formules (I) à (III) précitées sont seulement destinées à indiquer les types et les rapports de motifs structuraux du polymère et n'indiquent pas les relations de connexion des motifs structuraux. Dans les circonstances précédentes, les motifs 35 contenant des groupes sulfonate sont les motifs structuraux contenant des groupes sulfonate. Par exemple, de la manière Formule (III, Formule décrite ci-dessus, en indiquant que les motifs contenant des groupes sulfonate dans les chaînes moléculaires du polymère de sulfonate sont présents en une proportion d'au moins 30 % en poids, avantageusement de 50 à 75 % en poids, et plus avantageusement de 60 à 75 % en poids, cela signifie que le pourcentage pondéral des motifs structuraux b et c est égal à au moins 30 % en poids du poids des motifs structuraux a, b et c, avantageusement 50 à 75 % en poids, et plus avantageusement 60 à 75 % en poids. Conformément à la présente invention, le poids moléculaire relatif du polymère de sulfonate peut être choisi et modifié dans un large intervalle et peut être ajusté raisonnablement en fonction des circonstances existantes. De préférence, le poids moléculaire relatif du 15 polymère de sulfonate est non supérieur à 300 000, et est compris plus avantageusement dans l'intervalle de 100 000 à 300 000, le poids moléculaire du sulfonate pouvant être déterminé par exemple par l'appareil de CPG (chromatographie de perméation sur gel) PL-GPC220 acquis 20 auprès de Polymer Laboratories (PL). Conformément à la présente invention, le polymère de sulfonate peut être obtenu dans le commerce ou peut être préparé par n'importe quel procédé connu de l'homme de l'art. De préférence, le procédé de préparation du polymère 25 de sulfonate peut comprendre les étapes suivantes : Dans les conditions de polymérisation en solution d'oléfines, un mélange de monomères est soumis à une réaction de polymérisation en solution aqueuse en présence d'un initiateur ; le mélange de monomères contient un 30 monomère A, un monomère B et un monomère C, la structure du monomère A étant représentée par la formule (IV), la structure du monomère B étant représentée par la formule (V) et la structure du monomère C étant n'importe laquelle des structures représentées par les formules (VI) à (VIII). 35 Si le poids total du mélange de monomères est choisi comme valeur de référence, alors la quantité totale du monomère (B) et du monomère (C) est non inférieure à 30 % en poids, avantageusement comprise dans l'intervalle de 50 à 75 % en poids et plus avantageusement de 60 à 75 % en poids. 112cCH 10 Formule0V); Formule (VI); Formule (V); 614 H2C -CF13 C2H2 112C =Ci-R (CH2)n 103M HC=CH2 CONH2 H2c=--CH fit -(CF12)9CH1 CH2S03M SOM Formulei,VII); S°3M Formule (VIII); 15 formules dans laquelle M représente Na+ ou K+; représente H ou un groupe CH3 ; n est égal à 0, 1 ou 2. La présente invention ne comporte pas de limitation particulière en ce qui concerne la dose d'initiateur 20 utilisée au cours de la préparation du polymère de sulfonate. Cette dose peut être une dose choisie classiquement dans ce domaine. Dans tous les cas, en prenant en considération la vitesse d'initiation et le poids moléculaire du produit de polymérisation, la dose de 25 l'initiateur représente de préférence 1 à 3 % du poids total du mélange de monomères. L'initiateur peut consister en un ou plusieurs initiateurs choisis dans le groupe consistant en les initiateurs radicalaires connus dans ce domaine, de préférence un initiateur du type redox. 30 L'initiateur du type redox comprend un oxydant et un agent réducteur. Le rapport pondéral entre l'oxydant et l'agent réducteur peut être de 0,5-2:1, par exemple. Un exemple concret d'oxydant peut comprendre, à titre non limitatif : un ou plusieurs oxydant(s) choisi(s) dans le groupe 35 consistant en le persulfate de potassium, le persulfate d'ammonium et le peroxyde d'hydrogène. Un exemple concret d'agent réducteur peut comprendre, à titre non limitatif : un ou plusieurs agent(s) réducteur(s) choisi(s) dans le groupe consistant en le bisulfite de sodium, le bisulfite de potassium, le sulfite de sodium, le sulfite de potassium ou le thiosulfate de sodium, la tétraméthyléthylènediamine, le chlorure ferreux et le chlorure cuivreux. Conformément à la présente invention, au cours de la préparation du polymère de sulfonate, les conditions de la réaction de polymérisation peuvent comprendre classiquement la température réactionnelle, le temps de réaction et la valeur de pH du système réactionnel. Par exemple, la température réactionnelle peut aller de 20 à 95°C, le temps de réaction peut aller de 2 à 10 minutes et la valeur de pH peu aller de 8,5 à 11. Le procédé pour réguler la valeur de pH du système réactionnel peut être un procédé connu de l'homme de l'art. Par exemple, cette valeur de pH est régulée en ajoutant une substance alcaline au système réactionnel. La substance alcaline peut être par exemple NaOH ou KOH. La substance alcaline précitée peut être utilisée directement sous forme d'une substance solide ou bien sous forme de solution aqueuse. Dans ce dernier cas, la concentration préférée est la concentration à saturation à approximativement 10 % en poids. Conformément à la présente invention, au cours de la préparation du polymère de sulfonate, afin d'ajuster le poids moléculaire relatif du polymère de sulfonate obtenu, le procédé de préparation d'un polymère de sulfonate proposé par la présente invention comprend de préférence également l'addition d'un régulateur de poids moléculaire au système de polymérisation au cours de la polymérisation. Les types et la dose de régulateur de poids moléculaire peuvent être les types et la dose choisis classiquement dans ce domaine, par exemple le régulateur de poids moléculaire peut être un alcool en C3 à Cu. Un exemple concret d'alcool en C3 à Cu peut comprendre, à titre non limitatif : un ou plusieurs alcool(s) choisi(s) dans le groupe consistant en l'isopropanol, le n-butanol, l'iso- butanol, le pentanol, le n-hexanol, l'heptanol, l'iso- octanol, le nonanol et le tertio-dodécylmercaptan, l'iso- propanol étant préféré. La dose de régulateur du poids moléculaire peut aller par exemple de 0,2 à 1,0 % en poids du poids total du mélange de monomères. Conformément à la présente invention, au cours de la préparation du polymère de sulfonate, l'eau joue principalement le rôle de milieu réactionnel. Le rapport du poids du mélange de monomères au poids total de l'eau et du mélange de monomères peut être choisi et modifié dans un intervalle très large ; par exemple, il peut être égal à 0,1-0,4:1. Conformément à la présente invention, le procédé pour la préparation d'un polymère de sulfonate comprend également de préférence une granulation en cisaillement, un séchage et une pulvérisation du produit de polymérisation obtenu. Les étapes précitées peuvent toutes êtres mises en oeuvre dans les procédés existants. Elles ne nécessitent pas ici une description plus détaillée. La présente invention ne comporte pas de limitation particulière en ce qui concerne les conditions de la réaction de l'eau, de la substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié, d'un aldéhyde et d'un polymère de sulfonate. Habituellement, ces conditions peuvent comprendre la température réactionnelle et le temps de réaction. De la manière décrite ci-dessus, la température réactionnelle va de 180 à 220°C. En outre, l'augmentation du temps de réaction permet d'augmenter la vitesse de conversion des corps réactionnels et le rendement en produits de réaction, mais un temps de réaction trop long n'a pas d'effet manifeste sur l'augmentation de la vitesse de conversion des corps réactionnels et le rendement en produits de réaction. En conséquence, après avoir pris en considération de manière approfondie l'effet et l'efficacité, le temps de réaction préféré va de 6 à 10 heures. Conformément à la présente invention, pour faciliter le transport et la préparation ultérieure du fluide de forage, le procédé comprend également de préférence le séchage et la pulvérisation du produit obtenu par réaction d'eau, d'une substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié, d'un aldéhyde et d'un polymère de sulfonate. Les procédés de séchage et de pulvérisation sont connus de l'homme de l'art, un exemple étant le séchage par atomisation. Ces procédés ne nécessitent pas ici une description plus détaillée. Dans le fluide de forage de la présente invention, le modificateur de rhéologie peut être habituellement un polymère de faible viscosité obtenu par modification de la structure chimique d'un polymère naturel. Par exemple, il peut être un polymère naturel modifié contenant un ou plusieurs groupe(s) choisi(s) dans le groupe consistant en un groupe sulfonate, un groupe hydroxyle phénolique et un groupe hydroxyle. Ce type de modificateur de rhéologie peut être adsorbé à la surface de particules solides en dissociant et affaiblissant la structure de grille spatiale entre les particules et en facilitant le rôle du dispersant de régulation du comportement de rhéologie d'un système de fluide de forage d'ultrahaute densité, ce qui permet au dispersant de mieux jouer son rôle dispersant. Un exemple concret du polymère naturel modifié précité peut comprendre, à titre non limitatif : un ou plusieurs polymère(s) choisi(s) dans le groupe consistant en une cellulose polyanionique de faible viscosité (LV-PAC), un tanin sulfonaté et un extrait de tanin sulfonaté, toutes ces substances étant disponibles sur le marché. Par exemple, une cellulose polyanionique de faible viscosité peut être acquise auprès de Puyang Pearl Chemical Co., Ltd. et un tanin sulfonaté et un extrait de tanin sulfonaté peuvent être acquis auprès d'Henan Mingtai Chemical Co., Ltd. Conformément à la présente invention, en prenant en considération de manière approfondie la densité et le comportement rhéologique du fluide de forage, la masse volumique préférée de la baryte va de 4,2-4,3 g/cm3. En outre, la bentonite peut améliorer la stabilité en suspension du fluide de forage. La bentonite est un produit minéral non métallique dont la composition minérale principale consiste en montmorillonite. La bentonite peut être de la bentonite sodique et/ou de la bentonite calcique, la bentonite sodique étant préférée. Conformément à la présente invention, le chlorure métallique peut être n'importe lequel des sels existants formés par combinaison d'ions chlorure négatifs avec des ions métalliques positifs. Par exemple, il peut consister en un ou plusieurs chlorure(s) métallique(s) choisi(s) dans le groupe consistant en le chlorure de potassium, le chlorure de sodium, le chlorure de magnésium, le chlorure d'aluminium, le chlorure de calcium, le chlorure ferrique et le chlorure de cuivre mais, afin d'augmenter la capacité du système à inhiber l'affaissement et d'augmenter la résistance à la température et aux sels du fluide de forage, le chlorure métallique préféré est le chlorure de potassium et/ou le chlorure de sodium. Conformément à la présente invention, le lubrifiant permet d'obtenir une surface plus lisse du gâteau de boue et, à ce propos, il joue également un rôle dans l'inhibition de l'effet de frottement interne du système de fluide de forage, dans la prévention de l'augmentation de viscosité du système et de la réduction ou la suppression des accidents de colmatage. Dans un fluide de forage de ultrahaute densité, le lubrifiant doit avoir un bon effet de lubrification et, à ce propos, ne doit pas détériorer les performances totales du système ; par exemple, il ne doit pas avoir une quelconque influence néfaste sur la variation de viscosité. Les types de lubrifiant sont connus de l'homme de l'art. Les lubrifiants peuvent être n'importe lesquels des lubrifiants existants qui peuvent être utilisés dans un fluide de forage. Par exemple, le lubrifiant peut être un lubrifiant solide ou un lubrifiant liquide. Un exemple concret du lubrifiant solide peut comprendre, à titre non limitatif : le graphite, le noir de carbone, et des microsphères de verre. Un exemple concret de lubrifiant liquide peut comprendre, à titre non 10 limitatif : une huile minérale, un lubrifiant hydrocarboné et un lubrifiant du type ester. Le lubrifiant hydrocarboné peut être l'huile blanche ou une poly(alpha-oléfine). Le lubrifiant du type ester peut être, par exemple, le stéarate de butyle ou un ester de polyéthylèneglycol. Les 15 lubrifiants précités sont tous disponibles sur le marché. Conformément à la présente invention, l'agent tensioactif peut être n'importe lequel des agents tensioactifs existants qui peuvent être utilisés dans un fluide de forage. Il peut être un agent tensioactif ionique 20 ou un agent tensioactif non ionique, un agent tensioactif non ionique étant préféré, notamment un agent tensioactif du type ester d'acide gras de sorbitanne déshydraté. Les types d'agents tensioactifs du type ester d'acide gras de sorbitanne déshydraté sont connus de l'homme de l'art et 25 peuvent consister en n'importe lesquels des agents tensioactifs existants obtenus par réaction du sorbitol et d'un acide gras. Par exemple, cet agent tensioactif peut être le monolaurate de sorbitanne déshydraté (Span 20), le monopalmitate de sorbitanne déshydraté (Span 40), le 30 monostéarate de sorbitanne (Span 60), le monooléate de sorbitanne déshydraté (Span 80), ou le trioléate de sorbitanne déshydraté (Span 85). Son rôle est d'amener le lubrifiant a avoir un effet d'émulsionnement modéré dans un système de fluide de forage. Ainsi, le lubrifiant peut être 35 dispersé soigneusement et uniformément, présentant une augmentation de sa capacité de lubrification et de réduction de résistance et joue un rôle dans l'amélioration dans la propriété de surface de la baryte et favorise la distribution uniforme de celle-ci dans le système. Conformément à la présente invention, le régulateur de pH peut également être une substance existante qui peut réguler la valeur de pH du fluide de forage dans l'intervalle de 9 à 11. Par exemple, il peut comprendre un ou plusieurs régulateur(s) de pH choisi(s) dans le groupe consistant en l'hydroxyde de sodium, l'hydroxyde de potassium, le carbonate de sodium, le carbonate de potassium, le bicarbonate de sodium et le bicarbonate de potassium. Le régulateur de pH peut être utilisé sous forme d'une substance solide ou d'une solution. Lorsqu'il est utilisé sous forme de solution, sa concentration peut être une concentration à saturation d'approximativement 10 % en poids. La présente invention est décrite plus en détail ci-dessous en rapport avec des exemples. Dans les exemples et exemples comparatifs suivants, les matières premières utilisées sont les suivantes : p-crésol : Beijing Chemical Reagents Company, AR ; Sulfite de sodium : Beijing Chemical Works, AR ; Bisulfite de sodium : Beijing Yili Fine Chemical Co., Ltd. ; Formaldédhyde : Beijing Chemical Reagents Company, AR ; Acide p-toluènesulfonique : Zibo Like Fine Chemical Technologies Co., Ltd., produit industriel ; Acide sulfamique : Guangzhou Xincheng trading Co., Ltd., produit industriel ; Hydroxyde de sodium : Beijing Chemical Works, AR ; Chlorure de sodium : Beijing Chemical Works, AR ; Span-80 : Xilong Chemical Co., Ltd., CR ; Baryte : Guizhou Kaili Longteng Mining Co., Ltd., masse volumique 4,32 g/cm3; Huile blanche : Hebei Xinji Jingshan Petrochemical Plant, produit industriel ; Bentonite sodique : la bentonite sodique produite par Boyou Sludge Technologies Co., Ltd., de Shengli Oilfield et utilisée dans des expériences d'utilisation de fluides de forage PAC de faible viscosité : Unitechn Co., Ltd., qualité LV-PAC, produit industriel ; Lignite sulfonatée : Dagang Oilfield Group Oilfield Chemical Co., Ltd, grade SMC, produit industriel ; Lignine de graminées : Langfang Shengxiang Energy10 saving Materials Co., Ltd., moyenne en nombre du poids moléculaire 12 000, produit industriel ; Lignine de bois : Langfang Shengxiang Energy-saving Materials Co., Ltd., moyenne en nombre du poids moléculaire 15 000, produit industriel. 15 Dans les exemples de préparation suivants, le poids moléculaire du polymère de sulfonate peut être déterminé par l'appareil de CPG (chromatographie de perméation sur gel) PL-GPC220 acquis auprès de Polymer Laboratories (PL). La quantité de motifs contenant des groupes sulfonate est 20 calculée sur la base de la charge. Exemple de préparation 1 (1) Préparation de polymère de sulfonate : Introduire 100 ml d'eau dans un flacon réactionnel, dissoudre uniformément 50 g (0,70 mole) de monomères 25 hydrosolubles acrylamide, 10 g (0,03 mole) d'acide 2- acrylamido-dodécyléthanesulfonique et 80 g (0,51 mole) de méthylallylsulfonate de sodium dans l'eau sous agitation, ajouter 0,5 g de régulateur de poids moléculaire consistant en isopropanol, utiliser une solution aqueuse à 40 % en 30 poids de NaOH pour ajuster la valeur de pH du système de polymérisation à 9,0, ajouter la solution aqueuse de l'initiateur (1,2 g de persulfate d'ammonium et 1,2 g de sulfite de sodium sont dissous dans 5 ml d'eau, respectivement) et déclencher la réaction à 60°C. 7 minutes sont nécessaires pour 35 conduire la polymérisation à son terme et obtenir une gelée élastique. Après granulation, séchage et pulvérisation de la gelée élastique obtenue, le polymère de sulfonate PFL-Ll est obtenu. Le poids moléculaire relatif de polymère de sulfonate PFL-Ll est égal à 273 000. Les motifs contenant des groupes sulfonate dans les chaînes moléculaires sont présents en une proportion de 64,3 % en poids. (2) Préparation de l'agent de régulation de filtration : Mélanger uniformément 28 parties en poids de lignite sulfonatée, 2 parties en poids de formaldéhyde, 11 parties en poids de polymère de sulfonate PFL-Ll et 100 parties en 10 poids d'eau, conduire la réaction à 200°C pendant 6 heures et sécher et pulvériser le produit pour obtenir l'agent de régulation de filtration SML-4A. Exemple de préparation 2 (1) Préparation d'un polymère de sulfonate : 15 Introduire 100 ml d'eau dans un flacon réactionnel, dissoudre uniformément 40 g (0,56 mole) de monomères hydrosolubles acrylamide, 5 g (0,016 mole) d'acide de 2- acrylamidodécyléthanesulfonique et 100 g (0,53 mole) d'isoprènesulfonate de potassium dans l'eau sous agitation, 20 ajouter 0,5 g de régulateur de poids moléculaire consistant en isopropanol, utiliser une solution aqueuse à 40 % en poids de KOH pour ajuster la valeur de pH du système de polymérisation à 10,5, ajouter la solution aqueuse de l'initiateur (1,5 g de peroxyde d'hydrogène et 1,0 g de 25 sulfite de sodium sont dissous dans 5 ml d'eau, respectivement) et déclencher la réaction à 63°C. 5 minutes sont nécessaires pour conduire la polymérisation à son terme et obtenir une gelée élastique. Après granulation, séchage et pulvérisation de la gelée élastique obtenue, on 30 obtient le polymère de sulfonate PFL-L2. Le poids moléculaire relatif du polymère de sulfonate PFL-L2 est égal à 218 000. Les motifs contenant des groupes sulfonate dans les chaînes moléculaires sont présents en une proportion de 72,4 % en poids. 35 (2) Préparation d'un agent de régulation de filtration : Mélanger uniformément 35 parties en poids de lignite sulfonatée, 4 parties en poids de formaldéhyde, 8 parties en poids de polymère de sulfonate PFL-L2 et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 190°C pendant 8 heures, puis sécher et pulvériser le produit pour obtenir l'agent de régulation de filtration SML-4B. Exemple de préparation 3 (1) Préparation d'un polymère de sulfonate : Introduire 100 ml d'eau dans un flacon réactionnel, dissoudre uniformément 40 g (0,56 mole) de monomères hydrosolubles acrylamide, 8 g (0,026 mole) d'acide de 2- acrylamidodécyléthanesulfonique et 80 g (0,51 mole) de méthylallylsulfonate de sodium dans l'eau sous agitation, ajouter 0,8 g de régulateur de poids moléculaire consistant en isopropanol, utiliser une solution aqueuse à 40 % en poids de KOH pour ajuster la valeur de pH du système de polymérisation à 10, ajouter la solution aqueuse de l'initiateur (1,5 g de persulfate d'ammonium et 1,5 g de sulfite de sodium sont dissous dans 5 ml d'eau, respectivement) et déclencher la réaction à 63°C. 6 minutes sont nécessaires pour conduire la réaction à son terme et obtenir une gelée élastique. Après granulation, séchage et pulvérisation dans la gelée élastique obtenue, on obtient le polymère de sulfonate PFL-L3. Le poids moléculaire relatif du polymère de sulfonate PFL-L3 est égal à 146 000. Les motifs contenant des groupes sulfonate dans les chaînes moléculaires sont présents en une proportion de 68,8 % en poids. (2) Préparation de l'agent de régulation de filtration : Mélanger uniformément 50 parties en poids de lignite sulfonatée, 2 parties en poids d'acétaldéhyde, 11 parties en poids de polymère de sulfonate PFL-L3 et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 210°C pendant 8 heures, puis sécher et pulvériser le produit pour obtenir l'agent de régulation de filtration SML-4C. Exemple 1 Mélanger uniformément 20 parties en poids de lignine de graminées, 10 parties en poids de phénol, 8 parties en poids de sulfite de sodium, 2 parties en poids de formaldéhyde, 2 parties en poids d'acide p-toluènesulfonique et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 165°C pendant 8 heures et sécher le produit pour obtenir le dispersant SMS-19A. Préparation de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau : ajouter 12 g de chlorure de sodium et 1,2 de 10 carbonate de sodium anhydre à 300 ml d'eau distillée, agiter à grande vitesse (10000 tr/min, comme ci-dessous) pendant 5 minutes, ajouter 24 g de bentonite sodique, agiter à grande vitesse pendant 20 minutes, maintenir les constituants dans un flacon muni d'un bouchon rodé pendant 15 24 heures, ajouter 980 g de baryte sous agitation à grande vitesse et agiter à grande vitesse pendant 10 minutes pour obtenir une boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau. Utiliser un viscosimètre rotatif à six vitesses pour déterminer la lecture de 0100 de la boue de base alourdie 20 renfermant des sels et de l'eau à 100 tr/min et déterminer sa densité et sa perte par filtration par le procédé spécifié dans SY/T 5621. La masse volumique de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau doit être comprise dans l'intervalle de 2,40±0,05 g/cm3. La valeur de 25 1)100 doit être comprise dans l'intervalle de 145±10. La perte par filtration à température ambiante (25°C, idem ci-dessous) et la perte par filtration après vieillissement à 120°C pendant 16 heures doivent être égales à 120-160 ml. Détermination de la vitesse de réduction de viscosité 30 et de la perte par filtration : prélever quatre portions de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau précitée (une portion est égale à 1317,2 g). La première portion est un échantillon à blanc à la température ambiante ; déterminer la lecture à 100 tr/min 10100u) après 35 agitation à grande vitesse pendant 10 minutes à 25°C ; ajouter 13 g de dispersant SMS-19A à la seconde portion de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau ; déterminer la lecture à 100 tr/min 0100m et la perte par filtration à température ambiante après agitation à grande vitesse pendant 10 minutes à 25°C ; soumettre à un vieillissement la troisième portion de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau à 120°C pendant 16 heures après agitation à grande vitesse pendant 10 minutes, agiter à grande vitesse pendant 5 minutes après refroidissement et déterminer la lecture à 100 tr/min 0100(3) ; ajouter 13 g de dispersant SMS-19A à la quatrième portion de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau, la soumettre à un vieillissement à 120°C pendant 16 heures après agitation à grande vitesse pendant 10 minutes, agiter à grande vitesse pendant 5 minutes après refroidissement à température ambiante et déterminer la lecture à 100 tr/min Oloom et la perte par filtration à température ambiante. Calculer au moyen de la formule suivante la vitesse de réduction de viscosité de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau à température ambiante (25°C) et après vieillissement à 120°C/16 heures : Test de réduction de viscosité à température ambiante = 1,1000) x 100 -fo 01000) Vitesse de réduction de viscosité après vieillissement. = 10043) -cD 169(4) x 100 % Oum3) Note : Dans la présente invention l'expression « boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau » désigne la boue avant addition du dispersant et de l'agent de régulation de filtration. L'expression « boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau » désigne la boue après addition du dispersant et de l'agent de régulation de filtration. Les résultats sont présentés sur le Tableau 1.35 Exemple 2 Mélanger uniformément 18 parties en poids de lignine de bois, 10 parties en poids de p-crésol, 8 parties en poids de sulfite de sodium, 3 parties en poids de formaldéhyde, 1 partie en poids d'acide p-toluènesulfonique, et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 160°C pendant 8 heures et sécher le produit pour obtenir le dispersant SMS-19B. Déterminer sa vitesse de réduction de viscosité, sa densité, et sa perte par filtration par le procédé indiqué dans l'exemple 1. Les résultats sont présentés sur le Tableau 1. Exemple 3 Mélanger uniformément 20 parties en poids de lignine de bois, 10 parties en poids de phénol, 10 parties en poids de bisulfite de sodium, 4 parties en poids de formaldéhyde, 15 1,5 partie en poids d'acide p-toluènesulfonique et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 180°C pendant 6 heures et sécher le produit pour obtenir le dispersant SMS-19C. Déterminer sa vitesse de réduction de viscosité, sa densité et sa perte par filtration par le 20 procédé indiqué dans l'exemple 1. Les résultats sont présentés sur le Tableau 1. Exemple 4 Mélanger uniformément 25 parties en poids de lignine de bois, 8 parties en poids de phénol, 8 parties en poids 25 de sulfite de sodium, 4 parties en poids d'acétaldéhyde, 1 partie en poids d'acide sulfonique et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 170°C pendant 6 heures et sécher le produit pour obtenir le dispersant SMS-19D. Déterminer sa vitesse de réduction de viscosité, sa densité 30 et sa perte filtration par le procédé indiqué dans l'exemple 1. Les résultats sont présentés sur le Tableau 1. Exemple 5 Mélanger uniformément 25 parties en poids de lignine de bois, 15 parties en poids de p-crésol, 10 parties en 35 poids de sulfite de sodium, 4 parties en poids de formaldéhyde, 2,5 parties en poids d'acide sulfonique et 100 parties en poids d'eau, conduire la réaction à 160°C pendant 8 heures et sécher le produit pour obtenir le dispersant SMS-19E. Déterminer sa vitesse de réduction de viscosité, sa densité et sa perte par filtration par le procédé indiqué dans l'exemple 1. Les résultats sont présentés sur le Tableau 1. Exemple comparatif 1 Les performances du dispersant sont testées par le procédé indiqué dans l'exemple 1. La différence consiste en le remplacement du dispersant par un agent fluidifiant et dispersant zwitterionique (acquis auprès de Xinxiang Zhonghe Resin Co., Ltd., qualité XY-27). Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 1. Tableau 1 n° Masse Température ambiante Après vieillissement à 120°C volumique (25°C) pendant 16 heures Taux de Perte par Taux de Perte par réduction de filtration, ml réduction de filtration, ml viscosité, % viscosité, % 81,1 11,0 80,8 12,5 81,0 10,3 81,3 13,1 81,5 12,6 55,1 131,2 D'après les résultats figurant sur le Tableau 1, on peut constater que, à la température ambiante (25°C), le dispersant proposé dans la présente invention peut non 30 seulement réduire de manière significative la viscosité de la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau à une masse volumique de 2,40 g/cm3 et la perte par filtration de cette boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau (la perte par filtration avant addition du 35 dispersant est de 120-160 ml). Après vieillissement à 120°C pendant 16 heures, le taux de réduction de viscosité est Exemple 1 2,40 g/cm3 86,5 4,5 Exemple 2 2,40 g/cm3 84,2 5,4 Exemple 3 2,40 g/cm3 85,4 4,5 Exemple 4 2,40 g/cm3 84,2 4,7 Exemple 5 2,40 g/cm3 84,0 5,2 Exemple 2,40 g/cm3 43,8 141 comparatif 1 2 5 encore supérieur à 80,8 % et la perte par filtration est faible également. Cela suggère que le dispersant proposé dans la présente invention a un bon effet de dispersion, peut réduire la viscosité et la perte par filtration et est extrêmement résistant à la température et au sel. Exemple 6 Mélanger uniformément 2,36 parties en poids de bentonite sodique, et 100 parties en parties d'eau pour obtenir une suspension de bentonite sodique, soumettre 10 celle-ci à un vieillissement pendant 24 heures, puis ajouter 3,09 parties en poids de dispersant SMS-19A, 7,27 parties en poids d'agent de régulation de filtration SML4A, 2,18 parties en poids de modificateur de rhéologie de faible viscosité PAC, 2,73 parties en poids d'huile blanche 15 servant de lubrifiant, 0,55 partie en poids d'agent tensioactif Span-80 et 18,2 parties en poids de chlorure de sodium et 1,27 partie en poids de régulateur de pH NaOH sous agitation, ajouter 349 parties en poids de baryte après agitation jusqu'à dissolution parfaite, continuer l'agitation pendant 20 20 minutes, puis tester les performances avant vieillissement du fluide de forage. Placer le fluide de forage préparé par le procédé précité dans un réservoir de digestion à haute température, de soumettre à un vieillissement à 120°C pendant 16 heures, puis le refroidir à 55°C et tester les 25 performances après vieillissement du fluide de forage. Les résultats sont présentés sur le Tableau 2. Tableau 2 Masse AV PV YP Résistance Valeur FLApi Fbruip volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) initiale du de pH (ml) (m1) (g/cm3) gel/résistance 30 du gel à 10 minutes (Pa) Avant 2,50 127 108 19 8/15 10 1,8 15 vieillissement Après 2,50 89 73 16 7I3 9,5 2,5 13 35 vieillissement où : (1) masse volume : déterminée avec un densimètre pour fluide de forage (acquis auprès de Qingdao Haitongda Special Instruments Co., Ltd.) ; il en est de même ci- dessous ; (2) AV désigne la viscosité apparente, obtenue par calcul au moyen de la formule suivante, il en est de même ci-dessous : AV -sna-) 2 où 0600 représente la lecture effectuée sur un viscosimètre rotatif à six vitesses à 600 tr/min ; (3) PV désigne la viscosité plastique. Elle est calculée au moyen de la formule suivante, il en est de même ci-dessous : PV = CD600 - 0300 OÙ (1)600 représente la lecture effectuée sur un viscosimètre rotatif à six vitesses à 600 tr/min, et 0300 représente la lecture effectuée sur un viscosimètre rotatif à six vitesses à 300 tr/min ; (4) YP désigne le point d'écoulement. Il est calculé au moyen de la formule suivante, il en est de même ci- dessous ; YP = 0,48 (0300 - PV) où 0300 désigne la lecture effectuée sur un 25 viscosimètre rotatif à six vitesses à 300 tr/min, et PV désigne la viscosité plastique ; (5) « résistance initiale du gel » désigne la lecture effectuée sur un viscosimètre rotatif à six vitesses à 3 tr/min après agitation du fluide de forage et 600 tr/min 30 pendant 1 minute et repos pendant 10 secondes, il en est de même ci-dessous ; « résistance du gel à 10 minutes » désigne la lecture effectuée sur un viscosimètre rotatif à six vitesses à 3 tr/min après agitation du fluide de forage à 600 tr/min 35 pendant 1 minute et repos pendant 10 minutes, il en est de même ci-dessous ; (6) FLAPI désigne la perte par filtration déterminée à 25°C et 690KPa, il en est de même ci-dessous ; (7) FLHTHP désigne la perte par filtration déterminée à 120°C et à 3450KPa, il en est de même ci-dessous ; d'après les résultats figurant sur le Tableau 2, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention et dont la masse volumique est égale à 2,50 g/cm3 est égale à 89 mPa.s après vieillissement à 120°C pendant 16 heures, la perte par filtration après vieillissement à basse température et faible pression FLAPI est égale à 2,5 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 13 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée. Exemple 7 Mélanger uniformément 2,13 parties en poids de bentonite sodique et 100 parties en poids d'eau pour obtenir une suspension de bentonite sodique, soumettre celle-ci à un vieillissement pendant 24 heures, puis ajouter 3,87 parties en poids de dispersant SMS-19A, 8,90 parties en poids d'agent de régulation de filtration SML4A, 1,55 partie en poids de modificateur de rhéologie de faible viscosité PAC, 2,90 parties en poids d'huile blanche servant de lubrifiant, 0,61 partie en poids d'agent tensioactif Span-80, 19,3 parties en poids de chlorure de sodium et 1,31 partie en poids de régulateur de pH NaOH sous agitation, ajouter 418 parties en poids de baryte après agitation jusqu'à dissolution parfaite, continuer l'agitation pendant 20 minutes et ensuite tester les performances avant vieillissement du fluide de forage. Placer le fluide de forage préparé par le procédé précité dans un réservoir de digestion à haute température, le soumettre à un vieillissement à 120°C pendant 16 heures et ensuite le refroidir à 55°C et tester les performances après vieillissement du fluide de forage. Les résultats sont présentés sur le Tableau 3. Tableau 3 Masse AV PV YP Résistance Valeur FLAPI FLFITHP volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) initiale du de pH (ml) (m1) (g/cm3) gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) Avant 2,62 121 102 19 10/22 10 1,0 8 vieillissement Après 2,62 92 76 16 9/17 9,5 1,8 9 vieillissement D'après les résultats figurant sur le Tableau 3, on 15 peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention et dont la masse volumique est égale à 2,62 g/cm3 est égale à 92 mPa.s après vieillissement à 120°C pendant 16 heures, la perte par filtration après vieillissement à 20 basse température et faible pression FLAPI est égale à 1,8 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 9 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et que sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée. 25 Exemple 8 Mélanger uniformément 2,3 parties en poids de bentonite sodique et 100 parties en poids d'eau pour obtenir une suspension de bentonite sodique, soumettre celle-ci à un vieillissement pendant 24 heures, puis 30 ajouter 9,3 parties en poids de dispersant SMS-19A, 8,1 parties en poids d'agent de régulation de filtration SML4A, 1,8 partie en poids de modificateur de rhéologie de faible viscosité PAC, 3,5 parties en poids d'huile blanche servant de lubrifiant, 0,7 partie en poids d'agent 35 tensioactif Span-80, 23 parties en poids de chlorure de sodium et 2,1 parties en poids de régulateur de pH NaOH sous agitation, ajouter 523 parties en poids de baryte 10 après agitation jusqu'à dissolution parfaite, continuer l'agitation pendant 20 minutes et ensuite tester les performances avant vieillissement du fluide de forage. Placer le fluide de forage préparé par le procédé précité dans un réservoir de digestion à haute température, le soumettre à un vieillissement à 120°C pendant 16 heures et ensuite le refroidir à 55°C et tester les performances après vieillissement du fluide de forage. Les résultats sont présentés sur le Tableau 4. Tableau 4 20 n° Masse AV PV YP volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) (g/cm3) Avant 2,74 141 123 18 vieillissement Après 2,75 99 82 17 vieillissement Résistance Valeur FLAPI FLHTHP initiale du de pH (m1) (ml) gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) 10/19 10 1,5 9 9/17,5 9,5 2,0 11 D'après les résultats figurant sur le Tableau 4, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention est égale à 99 mPa.s après vieillissement à 120°C 25 pendant 16 heures, la perte par filtration après vieillis- sement à basse température et basse pression FLAPI est égale à 2,0 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 11 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et sa perte par 30 filtration peut être aisément maîtrisée. Exemple 9 Mélanger uniformément 1,82 partie en poids de bentonite sodique et 100 parties en poids d'eau pour obtenir une suspension de bentonite sodique, soumettre 35 celle-ci à un vieillissement pendant 24 heures, puis ajouter 11,2 parties en poids de dispersant SMS-19A, 8,0 parties en poids d'agent de régulation de filtration SML- 4A, 1,8 partie en poids de modificateur de rhéologie de faible viscosité PAC, 4,5 parties en poids d'huile blanche servant de lubrifiant, 2,7 parties en poids d'agent tensioactif Span-80, 15 parties en poids de chlorure de sodium et 1,95 partie en poids de régulateur de pH NaOH sous agitation, ajouter 523 parties en poids de baryte après agitation jusqu'à dissolution parfaite, continuer l'agitation pendant 20 minutes et ensuite tester les performances avant vieillissement du fluide de forage. Placer le fluide de forage préparé par le procédé précité dans un réservoir de digestion à haute température, le soumettre à un vieillissement à 120°C pendant 16 heures et ensuite le refroidir à 55°C et tester les performances après vieillissement du fluide de forage. Les résultats sont présentés sur le Tableau 5. Tableau 5 n° Masse Valeur avec l'appareil à six vitesses Valeur FLApi FlArrsp volumique de pH (ml) (m1) (I)600 0300 (1)200 (1)100 (1)6 (1)3 (g/cm3) Avant 2,86 - - - 109 85 10 1,4 9 vieillissement Après 2,86 - 248 174 99 19 16 9,5 1,2 9 vieillissement Note : «-» signifie indétectable au moyen d'un viscosimètre rotatif à six vitesses. D'après les résultats figurant sur le Tableau 5, on peut constater que la viscosité du fluide de forage ayant une masse volumique de 2,86 g/cm3 est indétectable au moyen 30 d'un viscosimètre rotatif à six vitesses à 600 tr/min après vieillissement à 120°C pendant 16 heures, puis est égale à 248 à 300 tr/min, ce qui suggère que le comportement rhéologique du système est bon. La perte par filtration après vieillissement à basse température et basse pression 35 FLAPI est égale à 1,2 ml, et la perte par filtration à haute température à haute pression FLHTHP est égale à 9 ml, ce qui 25 suggère que sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée. Exemple 10 Mélanger uniformément 1,6 partie en poids de bentonite sodique et 100 parties en poids d'eau pour obtenir une suspension de bentonite sodique, soumettre celle-ci à un vieillissement pendant 24 heures, puis ajouter 13,2 parties en poids de dispersant SMS-19A, 7,9 parties en poids d'agent de régulation de filtration SML-4A, 3,4 parties en poids de modificateur de rhéologie de faible viscosité PAC, 6,6 parties en poids d'huile blanche servant de lubrifiant, 4,0 parties en poids d'agent tensioactif Span-80, 7,9 parties en poids de chlorure de sodium et 4,0 parties en poids de régulateur de pH NaOH sous agitation, ajouter 547 parties en poids de baryte après agitation jusqu'à dissolution parfaite, continuer l'agitation pendant 20 minutes et ensuite tester les performances avant vieillissement du fluide de forage. Placer le fluide de forage préparé par le procédé précité dans un réservoir de digestion à haute température, le soumettre à un vieillissement à 120°C pendant 16 heures et ensuite le refroidir à 55°C et tester les performances après vieillissement du fluide de forage. Les résultats sont présentés sur le Tableau 6. Tableau 6 Masse Valeur avec l'appareil à six vitesses Valeur FLun Mem, volumique 0 0 0 (1) ct)3 pH ((ml) (ml) 600 300 200 100 6 3 ( 0 g/cm3) Avant 3,0 77 62 10 1,0 viellissEmmt Après 3,0 279 190 84 60 9,5 0,8 7 vialliesement Note : «-» signifie indétectable au moyen d'un 35 viscosimètre rotatif à six vitesses. D'après les résultats figurant sur le Tableau 5, on peut constater que la lecture sur un viscosimètre rotatif à six vitesses à 200 tr/min est égale à 279 après vieillissement du fluide de forage ayant une masse volumique de 3,0 g/cm3 à 120°C pendant 16 heures, ce qui suggère que le comportement rhéologique du système est bon. La perte par filtration après vieillissement à basse température et basse pression FLAPI est égale à 0,8 ml et la perte par filtration à haute température à haute pression FLHTHP est égale à 7 ml, ce qui suggère que sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée. Exemple 11 Un fluide de forage est préparé par le procédé indiqué dans l'exemple 8 et est soumis à un test de vieillissement. La différence consiste en le remplacement du dispersant par des parties égales en poids du dispersant SMS-19B préparé dans l'exemple 2. Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 7. Tableau 7 n° Masse AV PV YP Résistance initiale du gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) Valeur de pH FLAPI FLHTHP volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) (m1) (ml) (g/cm3) Avant 2,75 - - - - 10 1,9 10 vieillissement Après 2,75 124 106 18 10/19 9,5 2,8 14 vieillissement 30 D'après les résultats figurant sur le Tableau 7, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention après vieillissement à 120°C pendant 16 heures est égale à 124 mPa.s, la perte par filtration après 35 vieillissement à basse température et faible pression FLAPI est égale à 2,8 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 14 ml, ce 25 qui suggère que son comportement rhéologique est bon et que sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée. Exemple 12 Un fluide de forage est préparé par le procédé indiqué dans l'exemple 8 et est soumis à un test de vieillissement. La différence consiste en le remplacement du dispersant par des parties égales en poids du dispersant SMS-19C préparé dans l'exemple 3. Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 8. Tableau 8 n° Masse AV PV YP Résistance Valeur Flan FLIrrup volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) initiale du de pH (m1) (ml) (g/cm3) gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) Avant 2,75 149 130 19 10/20 10 1,6 8 vieillissement Après 2,75 118 101 17 9,5/18 9,5 2,2 11 vieillissement D'après les résultats figurant sur le Tableau 8, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention après vieillissement à 120°C pendant 16 heures est égale à 118 mPa.s, la perte par filtration après vieillissement à basse température et basse pression FLAPI est égale à 2,2 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 11 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et que sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée Exemple 13 Un fluide de forage est préparé par le procédé indiqué dans l'exemple 8 et est soumis à un test de vieillissement. La différence consiste en le remplacement du dispersant par des parties égales en poids du dispersant SMS-19D préparées dans l'exemple 4 et le remplacement de l'agent de régulation de filtration par des parties égales en poids de l'agent de régulation 20 25 30 35 10 15 25 30 de filtration SML-4B préparé dans l'exemple de préparation 2. Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 9. Tableau 9 if Masse AV PV YP Résistance Valeur FLAPI FLHTHP volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) initiale du de pH (m1) (m1) (g/cm3) gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) Avant 2,74 146 123 20 11/21 10 2 9,8 vieillissement Après 2,75 108 89 19 10/18 9,5 2,4 10,6 vieillissement D'après les résultats figurant sur le Tableau 9, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention après vieillissement à 120°C pendant 16 heures est égale à 108 mPa.s, la perte par filtration après vieillissement à basse température et basse pression FLApI est égale à 2,4 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 10,6 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et que sa perte par filtration peut être aisément ajustée. Exemple 14 Un fluide de forage est préparé par le procédé indiqué dans l'exemple 8 et est soumis à un test de vieillissement. La différence consiste en le remplacement du dispersant par des parties égales en poids du dispersant SMS-19E préparé dans l'exemple 5 et le remplacement de l'agent de régulation de filtration par des parties égales en poids de l'agent de régulation de filtration SML4-C préparé dans l'exemple de préparation 3. Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 10. 355 Tableau 10 n° Masse AV PV YP Résistance initiale du gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) Valeur de pH FLAFt (m1) FLenip (ml) volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) (g/cm3) Avant 2,75 140 118 22 13/24 10 2,8 14 vieillissement Après 2,75 110 93 17 11/20 9,5 2,4 12 vieillissement 10 D'après les résultats figurant sur le Tableau 10, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention après vieillissement à 12000 pendant 16 heures est égale à 110 mPa.s, la perte par filtration après 15 vieillissement à basse température et basse pression FLAPI est égale à 2,4 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 12 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et que sa perte par filtration peut être aisément maîtrisée. 20 Exemple 15 Un fluide de forage est préparé par le procédé indiqué dans l'exemple 8 et est soumis à un test de vieillissement. La différence consiste en le remplacement de l'agent de régulation de filtration par des parties égales en poids de 25 carboxyméthylcellulose (acquises auprès de Zibo Lianji Group Company, qualité LV-CMC). Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 11. Tableau 11 n° Masse AV PV YP Résistance initiale du gel/résistance du gel à 10 minutes (Pa) Valeur de pH FLApi (ml) Fbrnip (ml) volumique (mPa.$) (mPa.$) (Pa) (g/cm3) Avant 2,73 - - - - 10 5,6 18 vieillissement Après 2,75 138 110 28 17/32 9,5 4,2 22 vieillissement 30 35 D'après les résultats figurant sur le Tableau 11, on peut constater que la viscosité apparente AV du fluide de forage qui contient le dispersant proposé dans la présente invention après vieillissement à 120°C pendant 16 heures est égale à 138 mPa.s, la perte par filtration après vieillissement à basse température et basse pression FLAPI est égale à 4,2 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 22 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est bon et que sa perte par filtration peut être aisément ajustée. Exemple comparatif 2 Un fluide de forage est préparé par le procédé indiqué dans l'exemple 15 et est soumis à un test de vieillissement. La différence consiste en le remplacement du dispersant SMS19-A par des parties égales en poids d'un agent épaississant et dispersant polymère zwitterionique (produit par Xinxiang Zhonghe Resin Co., Ltd., qualité XY-27). Les résultats obtenus sont présentés sur le Tableau 12. Tableau 12 n° Masse Valeur avec l'appareil à six vitesses Valeur FLAPI FLHTHP volumique th0 (D 0 0 de pH (m1) (ml) 300 200 100 6 3 (g/cm3) Avant 2,74 - - 210 109 54 42 10 6 28 vint 2 5Après 2,75 - 254 178 91 47 31 9,5 7 37 viollissemEnt D'après les résultats figurant sur le Tableau 12, on peut constater que la valeur de 0300 du fluide de forage 30 obtenu après remplacement du dispersant proposé dans la présente invention par des parties égales en poids d'agent fluidifiant polymère zwitterionique XY-27 est égale à 254 après vieillissement à 120°C pendant 16 heures, la perte par filtration après vieillissement à basse température et 35 basse pression FLAPI est égale à 7 ml et la perte par filtration à haute température et haute pression FLHTHP est égale à 37 ml, ce qui suggère que son comportement rhéologique est médiocre et que sa perte par filtration ne peut être aisément maîtrisée. D'après les résultats des exemples précités, on peut 5 constater que le dispersant proposé dans la présente invention peut non seulement réduire de manière significative la viscosité du fluide de forage mais joue également un rôle dans la réduction de la perte par filtration. D'après la comparaison entre l'exemple 6 et 10 l'exemple 15, on peut constater que l'agent de régulation de filtration préféré dans la présente invention permet également au fluide de forage d'avoir des performances encore meilleures en ce qui concerne la réduction de la perte par filtration et satisfait les impératifs du forage 15 de puits profonds, de puits ultraprofonds et de formations à ultrahaute pression. Les formes préférées de réalisation de la présente invention ont été décrites en détail ci-dessus, mais la présente invention n'est pas limitée aux détails concrets 20 figurant dans les formes de réalisation précitées. Dans l'intervalle de conception technique de la présente invention, des modifications simples apportées aux solutions techniques de la présente invention sont admises. Ces modifications simples sont toutes dans le domaine de 25 protection de la présente invention. En outre, il faut noter que les caractéristiques techniques concrètes décrites dans les formes de réalisation précédentes peuvent être combinées de n'importe quelle manière appropriée sous réserve qu'il n'existe aucune contradiction. Pour éviter une répétition inutile, 30 les moyens possibles de combinaison de la présente invention ne sont pas décrits plus en détail. En outre, les formes de réalisation de la présente invention peuvent être combinées librement. Sous réserve que cela ne s'oppose pas à la conception de la présente 35 invention, on doit considérer qu'elles représentent le contenu décrit dans la présente invention. REVENDICATIONS1. Dispersant comprenant le produit obtenu par réaction d'eau, de lignine, de phénol, d'un agent de sulfonation, d'un télogène et d'un catalyseur à une température de 140 à 220°C, de préférence de 160 à 180°C ; le catalyseur consistant en un ou plusieurs catalyseur(s) choisi(s) dans le groupe consistant en l'acide sulfamique, l'acide p-toluènesulfonique et l'acide benzènesulfonique. 2. Dispersant suivant la revendication 1, dans lequel, 10 sur la base de 100 parties en poids d'eau, la dose de lignine va de 10 à 40 parties en poids, la dose de phénol va de 1,5 à 20 parties en poids, la dose d'agent de sulfonation va de 2,5 à 15 parties en poids, la dose de télogène va de 0,5 à 5 parties en poids et la dose de 15 catalyseur va de 0,5 à 4 parties en poids ; de préférence, sur la base de 100 parties en poids d'eau, la dose de lignine va de 15 à 30 parties en poids, la dose de phénol va de 4 à 15 parties en poids, la dose d'agent de sulfonation va de 5 à 10 parties en poids, la dose de 20 télogène va de 1 à 4 parties en poids et la dose de catalyseur va de 0,8 à 2 parties en poids. 3. Dispersant suivant la revendication 1 ou 2, dans lequel le phénol peut être un ou plusieurs phénol(s) choisi(s) dans le groupe consistant en le phénol, le p- 25 crésol et le m-crésol ; de préférence, l'agent de sulfonation est un ou plusieurs agent(s) de sulfonation choisi(s) dans le groupe consistant en le sulfite de sodium ou le sulfite de potassium, le bisulfite de sodium, le bisulfite de potassium et l'acide sulfurique ; de 30 préférence, le télogène est un aldéhyde, de préférence le formaldéhyde et/ou l'acétaldéhyde. 4. Dispersant suivant l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le temps de réaction va de 6 à 10 heures. 35 5. Utilisation d'un dispersant suivant l'une quelconque des revendications précédentes, en une quantitéde 0,9 à 1,1 partie en poids pour réduire la viscosité de 100 parties en poids d'une boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau, d'au moins 70 % à 25°C ou après vieillissement à 120°C pendant 16 heures ; la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau contient de l'eau, du chlorure de sodium, du carbonate de sodium, de la bentonite sodique et de la baryte ; et, sur la base de 300 ml d'eau dans la boue de base alourdie renfermant des sels et de l'eau, la quantité de chlorure de sodium est égale à 12 g, la quantité de carbonate de sodium est égale à 1,2 g, la quantité de bentonite sodique est égale à 24 g et la quantité de baryte est égale à 980 g. 6. Fluide de forage contenant le dispersant décrit dans l'une quelconque des revendications précédentes. 7. Fluide de forage suivant la revendication 6, dans lequel est présent en outre un ou plusieurs agents choisi(s) dans le groupe consistant en de l'eau présente par addition externe et/ou non-addition externe, de la baryte, un agent de régulation de filtration, de la bentonite, un chlorure métallique, un modificateur de rhéologie, un lubrifiant, un agent tensioactif et un régulateur de pH. 8. Fluide de forage suivant la revendication 7, dans lequel, dans ledit fluide de forage, sur la base de 100 parties en poids d'eau incorporées par addition externe et non-addition externe, la quantité de baryte va de 450 à 750 parties en poids et la quantité de dispersant va de 2,5 à 20 parties en poids, la quantité d'agent de régulation de filtration peut aller de 4 à 20 parties en poids, la quantité de bentonite peut aller de 0,25 à 4 parties en poids, la quantité de chlorure métallique va de 5 à 25 parties en poids, la quantité de modificateur de rhéologie va de 1,25 à 7,5 parties en poids, la quantité de lubrifiant va de 2 à 8 parties en poids et la quantité d'agent tensioactif va de 0,25 à 7 parties en poids ; de préférence, sur la base de 100 parties en poids d'eauincorporée par addition externe et non-addition externe, la quantité de baryte va de 500 à 700 parties en poids, la quantité de dispersant va de 6 à 16 parties en poids et la quantité d'agent de régulation et de filtration va de 6 à 12 parties en poids, la quantité de bentonite va de 1,5 à 3 parties en poids, la quantité de chlorure métallique va de 5 à 25 parties en poids, la quantité de modificateur de rhéologie va de 1 à 4 parties en poids, la quantité de lubrifiant va de 3 à 7 parties en poids et la quantité d'agent tensioactif va de 0,5 à 5 parties en poids ; de préférence, la quantité de régulateur de pH garantit - une valeur de pH du fluide de forage de 9 à 11. 9. Fluide de forage suivant la revendication 7 ou 8, dans lequel l'agent de régulation de filtration contient le 15 produit obtenu par réaction d'eau, d'une substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié, d'un aldéhyde et d'un polymère de sulfonate, à une température de 180 à 220°C, et les motifs contenant des groupes sulfonate dans les chaînes moléculaires du polymère 20 de sulfonate sont présents en une proportion d'au moins 30 % en poids, avantageusement de 50 à 75 % en poids, plus avantageusement de 60 à 75 % en poids. 10. Fluide de forage suivant la revendication 9, dans lequel, dans la réaction pour la préparation de l'agent de 25 régulation de filtration, sur la base de 100 parties d'eau en poids, la dose de substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié va de 10 à 70 parties en poids, la dose d'aldéhyde va de 0,5 à 20 parties en poids et la dose de polymère de sulfonate va de 2 à 30 parties en 30 poids. De préférence, sur la base de 100 parties en poids d'eau, la dose de substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié va de 25 à 55 parties en poids, la dose d'aldéhyde va de 1 à 10 parties en poids et la dose de polymère de sulfonate va de 5 à 15 parties en 35 poids. 11. Fluide de forage suivant la revendication 9 ou 10, dans lequel la substance contenant un acide humique et/ou acide humique modifié est une ou plusieurs substance(s) choisie(s) dans le groupe consistant en une lignine sulfonatée, la walchowite, l'humate de sodium, l'humate de potassium et un acide humique modifié avec de l'acide nitrique ; de préférence, l'aldéhyde pour la préparation de l'agent de régulation de filtration consiste en un ou plusieurs aldéhyde(s) choisi(s) dans le groupe consistant en le formaldéhyde, l'alcétaldéhyde et le glyoxal. 12. Fluide de forage suivant l'une quelconque des revendications 9 à 11, dans lequel le poids moléculaire relatif du polymère de sulfonate est non supérieur à 300 000, de préférence compris dans l'intervalle de 100 000 à 300 000 ; de préférence, le polymère de sulfonate a au moins une des structure(s) représentée(s) dans les formules (I) à (III) : 25 30 35CONH2 C=0 (CH ,)n SO3M -(CI21).)CH3 CH2SO3M FormWed CONII2 C-0 C6H4 NH HC-(C112),CH3 CII;SO1M Forlrlule i1l.i, b CONH? O C2H 25 SO3M --(CH2,)901 Ci I2S03M Forr7mkIJI4 dans lesquelles M représente Na+ ou IC ; R représente H ou un groupe CH3 ; n est égal à 0, 1 ou 2 ; b:c = 1:5-60. 13. Fluide de forage suivant l'une quelconque des revendications 9 à 12, dans lequel le temps de réaction de 30 l'eau, de la substance contenant un acide humique et/ou un acide humique modifié, de l'aldéhyde et du polymère de sulfonate va de 6 à 10 heures. 14. Fluide de forage suivant l'une quelconque des revendications 7 à 13, dans lequel le modificateur de 35 rhéologie est un polymère naturel modifié contenant un ou plusieurs groupe(s) choisi(s) dans le groupe consistant en - 2980482 47 un groupe sulfonate, un groupe hydroxyle phénolique et un groupe hydroxyle ; de préférence, le polymère naturel ou modifié est un ou plusieurs polymère(s) naturel(s) modifié(s) choisi(s) dans le groupe consistant en une 5 cellulose polyanionique de faible viscosité, un tanin sulfonaté et un extrait de tanin sulfonaté. 15. Fluide de forage suivant l'une quelconque des revendications 7 à 14, dans lequel la masse volumique de la baryte va de 4,2 à 4,3 g/cm3 ; de préférence, la bentonite 10 est la bentonite sodique ; de préférence, le chlorure métallique est le chlorure de potassium et/ou le chlorure de sodium, de préférence, le lubrifiant est un ou plusieurs lubrifiant(s) choisi(s) dans le groupe consistant en une huile minérale, un lubrifiant hydrocarboné et un lubrifiant 15 du type ester ; de préférence, l'agent tensioactif est un agent tensioactif du type ester d'acide gras de sorbitanne déshydraté ; de préférence, le régulateur de pH est un ou plusieurs régulateur(s) de pH choisi(s) dans le groupe consistant en l'hydroxyde de sodium, l'hydroxyde de 20 potassium, le carbonate de sodium, le carbonate de potassium, le bicarbonate de sodium et le bicarbonate de potassium. 30 35