FR 2978138 A1 20130125 FR 1156702 A 20110722 -1- PROCÉDÉ DE POTABILISATION L'invention a pour objet un procédé de potabilisation de l'eau, en particulier un procédé comprenant une étape de coagulation-floculation utilisant, conjointement avec un sel métallique, une composition liquide d'amidon cationique particulier solubilisé. Dans le domaine de l'eau, les procédés de traitement sont très divers : par exemple, avant d'être rejetées dans l'environnement, les eaux usées ou les eaux de circuit industriel ne sont pas traitées de manière identique selon la nature de l'eau. En ce qui concerne l'eau potable, il est nécessaire d'obtenir une eau de pureté importante à l'issue du procédé. Sa distribution étant un sujet primordial pour les populations humaines, une réglementation de plus en plus drastique s'est imposée au fil des années. La pureté élevée de cette eau est atteinte grâce à l'utilisation de procédés très spécifiques, bien différents des autres procédés de traitement de l'eau où la pureté de l'eau obtenue peut être moindre. Pour obtenir une eau potable, on peut pomper une solution aqueuse d'une eau souterraine ou d'une eau de surface que l'on va traiter, comme une eau d'un lac ou d'un cours d'eau. Cette solution aqueuse comprend toujours une quantité plus ou moins importante de particules en suspension qu'il est nécessaire d'éliminer. Par exemple, en ce qui concerne les grosses particules, généralement supérieures à 1 mm, on peut les supprimer au cours d'une étape préliminaire en faisant passer la - 2 - solution aqueuse à travers des grilles. Cette étape s'appelle également « étape de dégrillage ». On peut également éliminer les particules plus fines en suspension en les séparant de la solution aqueuse à traiter, par exemple par décantation ou par flottation. La décantation consiste à laisser reposer la solution dans une cuve à décantation, également appelée « décanteur », pour que les particules en suspension se déposent au fond de cette cuve. On récupère ainsi par surverse l'eau purifiée. La flottation a quant à elle pour principe de mélanger dans un flottateur la solution aqueuse avec de l'air, afin de récupérer les particules en surface. On récupère au bas du flottateur l'eau ainsi traitée. Cependant, la solution aqueuse comprend généralement de fines particules dont la séparation est particulièrement difficile, en particulier les particules colloïdales de très faible taille, généralement allant de 1 nm à 1 }gym. Afin de séparer plus facilement et plus rapidement ces fines particules, on réalise préalablement une étape de coagulation-floculation. Cette étape consiste en l'agglomération des particules en suspension : ces particules agglomérées, plus grosses, sont alors séparées plus facilement et plus rapidement par les traitements de séparation cités précédemment. Pour réaliser la coagulation-floculation, des agents coagulants et des agents floculants sont utilisés seuls ou en mélange. Ces agents peuvent être choisis parmi les sels de fer ou d'aluminium, les polyacrylamides anioniques ou - 3 - cationiques et les amidons non ioniques, anioniques ou cationiques. Généralement, l'agent coagulant et l'agent floculant sont mélangés en deux étapes distinctes avec la solution aqueuse à traiter dans une cuve, appelée cuve de coagulation-floculation dans la présente demande. Cette cuve est généralement constituée d'un premier bassin dit « bassin de coagulation» et d'un second bassin dit « bassin de floculation », dans lesquels sont respectivement introduits le coagulant et le floculant. On explique généralement ces phénomènes de coagulation par une déstabilisation des particules, en particulier des colloïdes, et de floculation par l'agrégation de ces particules ainsi déstabilisées. Ensuite, la solution aqueuse comprenant les agglomérats de particules ou de colloïdes, appelés flocs, subit une étape de séparation on récupère ainsi des boues constituées de flocs agglomérés et une eau purifiée. Pour mesurer l'efficacité de cette étape de coagulation-floculation, on peut mesurer la Demande Chimique en Oxygène (DCO) de l'eau purifiée, qui est une mesure indirecte de la concentration en matières organiques ou minérales, dissoutes ou en suspension dans cette eau : on mesure la quantité d'oxygène nécessaire à l'oxydation chimique totale de ces matières La mesure de la quantité de carbone organique dissous dans l'eau traitée peut également être réalisée. De manière alternative, on peut mesurer également le niveau de trouble de la solution aqueuse, ou encore turbidité, avant et après cette étape de coagulation-floculation. - 4 - Cette turbidité est mesurée par un néphélomètre (encore appelé turbidimètre) et on la mesure en Unité de Turbidité Néphélométrique (UTN ou en langue anglaise NTU pour Nephelometric Turbidity Unit). On détermine ainsi la réduction de la turbidité que l'on peut exprimer en un pourcentage. Un autre moyen est également de mesurer l'absorbance de la solution aqueuse traitée à une longueur d'onde donnée. De plus, en vue de rendre une eau potable, on soumet généralement l'eau ainsi purifiée à une « étape de filtration » consistant à faire passer l'eau à travers un ou plusieurs filtres afin d'éliminer certains polluants résiduels. On peut également réaliser une étape de désinfection, consistant à ajouter un agent ou à utiliser un traitement capable d'éliminer les bactéries présentes dans cette eau. Ces derniers traitements sont particulièrement utiles dans un procédé de potabilisation. Les procédés de traitement des eaux sont généralement des procédés continus. Dans le cas où une étape de filtration a lieu afin de rendre l'eau potable, les dernières particules restant en suspension sont éliminées de la solution aqueuse par passage sur les filtres. Lors de cette filtration, les particules s'accumulent donc à l'intérieur des filtres et ces derniers se colmatent. Il se produit alors une « perte de charge », c'est-à-dire une perte de débit en eau filtrée à pression constante appliquée sur le filtre. Afin de ne pas devoir augmenter la pression pour garder le débit constant et de ne pas devoir arrêter le procédé de manière trop fréquente afin de changer le filtre colmaté, - 5 - la solution aqueuse à laquelle on soumet cette étape de filtration doit présenter une turbidité faible, généralement inférieure à 1,5 UTN, préférentiellement inférieure à 1 UTN. De la même manière, pour réaliser une étape de désinfection, il est avantageux d'avoir l'eau la plus claire possible, ceci afin de faciliter cette étape de désinfection (diminution de la quantité nécessaire d'agent ou intensité plus faible du traitement de désinfection). De plus, les réglementations nationales imposent généralement, pour la distribution d'une eau potable, une faible turbidité. Par exemple, en France, cette turbidité doit être inférieure à 1 UTN. Ainsi, la réduction de turbidité obtenue lors de l'étape 15 de coagulation-floculation est très importante lors d'un procédé de potabilisation d'une eau. Des procédés de traitement d'eaux potable utilisant des agents à base d'amidon cationique ont déjà été décrits. En 20 effet, ces amidons cationiques présentent l'avantage d'être fabriqués à partir de ressources végétales renouvelables et d'être disponibles dans de larges volumes. A titre d'exemple de procédé de potabilisation, on peut citer le brevet US 5,543,056 qui décrit un procédé dans 25 lequel on ajoute dans la solution aqueuse d'un coagulant qui peut être de l'amidon cationique et un floculant qui est une argile. Ce brevet décrit également dans les essais comparatifs un procédé de potabilisation utilisant des sels métalliques comme agent coagulant lors d'une première 30 étape, et un agent floculant choisi parmi le chitosane ou les polyacrylamides lors d'une seconde étape. - 6 - Il est également connu d'utiliser simultanément, en association avec un coagulant additionnel, des amidons cationiques fluidifiés enzymatiquement ou chimiquement dans des procédés de traitement d'eaux usées, qui sont rejetées dans l'environnement ou recyclées dans une installation industrielle : pour le traitement d'une solution aqueuse qui est de viscosité très faible, il est connu d'utiliser un amidon cationique de viscosité également faible pour qu'il puisse agir efficacement avec le coagulant additionnel. Comme document décrivant un procédé utilisant de tels amidons, on peut citer le document WO 200196403 Al. Celui-ci décrit, pour le traitement d'eaux de procédés industriels, l'utilisation d'un amidon cationique en association avec un floculant de type polyacrylamide cationique. En particulier, l'efficacité d'une étape de coagulation-floculation utilisant un mélange de polyacrylamide cationique et d'un amidon cationique est étudiée à l'exemple 10. Les essais y figurant montrent que, en combinaison avec un polyacrylamide cationique, un amidon cationique fluidifié et donc de faible viscosité présente une efficacité plus importante qu'un amidon cationique non fluidifié. Il existe encore à l'heure actuelle le besoin de nouveaux procédés de potabilisation d'eau. En particulier, il est d'intérêt que ce procédé puisse être réalisé en utilisant un temps de traitement rapide, en utilisant une faible quantité de produits chimiques, et ceci sans modifier les installations classiquement utilisées pour ces traitements. Il doit pouvoir permettre de réduire fortement la turbidité de l'eau traitée. - 7 - C'est ce que la Demanderesse a pu mettre en oeuvre en réalisant des travaux portant sur les procédés de potabilisation de l'eau. En effet, la Demanderesse a trouvé qu'une composition liquide d'amidon cationique présentant des caractéristiques spécifiques permettait, lorsqu'elle est utilisée dans une étape de coagulation-floculation conjointement avec un sel ferrique et/ou un sel d'aluminium, de réduire de manière particulièrement intéressante la turbidité de la solution aqueuse à traiter en comparaison avec les amidons cationiques classiquement utilisés dans ce domaine. Cet amidon particulier doit être, lors de son introduction dans l'eau à traiter, sous forme solubilisée dans une composition liquide. Cette composition peut être utilisée, avec un sel métallique, dans tout type de procédé d'obtention d'une eau potable comprenant une étape de coagulation-floculation. En particulier, l'invention a pour objet un procédé de potabilisation d'une solution aqueuse ayant des solides en suspension, contenant une étape de coagulation-floculation caractérisé en ce que ladite étape comprend : a) une étape d'addition dans la solution aqueuse à traiter 25 d'une composition liquide comprenant un amidon cationique solubilisé ; b) une étape d'addition dans la solution aqueuse à traiter d'un ou plusieurs sels métalliques choisis parmi les sels ferriques et les sels d'aluminium ; 30 les étapes a) et b) étant réalisées selon un ordre quelconque et pouvant etre faites séparément, simultanément ou par l'intermédiaire d'une composition - 8 - liquide comprenant à la fois l'amidon cationique solubilisé et le sel métallique, lesdites étapes a) et b) étant suivies . c) d'une étape d'agitation de la solution aqueuse ainsi 5 additionnée ; d) d'une étape de séparation des solides coagulés par décantation ou flottation ; e) d'une étape de récupération d'une eau purifiée ; ladite composition liquide comprenant l'amidon cationique 10 présentant une viscosité, mesurée selon un test A, supérieure à 1000 mPa.s, ce test A consistant à ajuster la masse sèche de la composition liquide à Io% puis de mesurer la viscosité Brookfield à 25°C de la composition résultante. 15 Le test A, utilisé pour mesurer la viscosité de ladite composition liquide est applicable quelle que soit la forme de présentation de celle-ci, liquide ou pâteuse. Il consiste à quantifier, par toute méthode classique à la 20 portée de l'homme de l'art, la matière sèche de ladite composition et, selon le cas, à la diluer avec de l'eau distillée ou à la concentrer par tout moyen approprié non susceptible de modifier significativement la matière amylacée cationique qu'elle contient, et ce de façon à 25 ajuster la matière sèche de ladite composition à une valeur de 10 En suite de quoi, on mesure de manière connue en soi, la viscosité Brookfield à 25°C de la composition résultante. Pour concentrer la composition sans modifier la matière amylacée la comprenant, on peut 30 par exemple utiliser un évaporateur rotatif. - 9 - Sauf si explicitement précisé, il est indiqué que les quantités en amidon cationique et sel métallique sont exprimées en masse sèche dans la suite de la demande. De manière surprenante, la Demanderesse a constaté que, lorsqu'elle est utilisée dans une étape de coagulation-floculation en association avec un sel métallique, une composition liquide présentant une viscosité importante, i.e. supérieure à 1000 mPa.s, pour une concentration en amidon cationique rapportée à 10% de la masse totale de la composition, permettait d'obtenir une réduction exceptionnelle de la turbidité d'une solution présentant des solides en suspension. Ceci est en contradiction avec ce qui est connu pour les mélanges d'amidon cationiques avec un agent coagulant additionnel utilisés pour le traitement d'eaux usées, comme par exemple ce qui est décrit dans le document WO 200196403 Al à l'exemple 10 qui enseigne d'utiliser, conjointement avec un polyacrylamide cationique, une composition fluidifiée d'amidon cationique, cette solution présentant une viscosité Brookfield selon le test A bien inférieure à 1000 mPa.s. En effet, cette composition cationique liquide amylacée présente une viscosité Brookfield inférieure à 1600 mPa.s lorsque sa masse sèche est ramenée à 20%. La Demanderesse a pu constater que cette viscosité de 1600 mPa.s correspond à une viscosité Brookfield inférieure à 200 mPa.s selon le test A. La viscosité de la composition liquide comprenant l'amidon cationique, mesurée selon le test A, est avantageusement comprise entre 1100 et 500000 mPa.s, préférentiellement comprise entre 10000 et 100000 mPa.s. Selon le procédé de l'invention, l'ordre des étapes a) et b) n'a pas d'importance. Avantageusement, le délai entre les étapes a) et b) est 35 inférieur à 120 secondes, par exemple inférieur à 90 - 10 - secondes, avantageusement inférieur à 60 secondes. Préférentiellement, les étapes a) et b) sont réalisées simultanément. Selon un mode avantageux de l'invention, on réalise ces deux étapes simultanément par l'addition d'une composition liquide comprenant à la fois l'amidon cationique et le sel métallique, ce qui permet de simplifier le procédé. L'amidon cationique peut être obtenu à partir d'un amidon 10 de pois, de blé, de maïs ou d'une fécule de pomme de terre. Préférentiellement, le sel métallique est un sulfate, un polysulfate, un chlorure, un polychlorure ou un polychlorosulfate. Préférentiellement, le sel métallique 15 est choisi parmi le polychlorure d'aluminium et le chlorure ferrique. Il peut être additionné lors de l'étape b) sous la forme d'une solution liquide, présentant par exemple une concentration allant de 0,01 à 60 g/1. 20 Lorsque plusieurs sels métalliques sont ajoutés lors de l'étape b), il est précisé que les quantités en sel métallique sont les quantités totales en ces différents sels métalliques. 25 On peut réaliser le procédé de l'invention avec une quantité totale d'amidon cationique et de sel métallique dans la solution aqueuse allant de 4 à 500 ppm. Cette quantité est adaptée à la turbidité de l'eau initiale et elle peut être avantageusement de 5 à 20 ppm, 30 préférentiellement de 5 à 10 ppm. Il est particulièrement avantageux de réaliser le procédé avec ces faibles quantités d'agent coagulant : cela permet de limiter, d'une part, le coût du procédé et, d'autre part, les quantités de boues constituées des matières en suspension coagulées à éliminer. De plus, en choisissant ces quantités d'agent coagulant, le sel métallique restant soluble dans l'eau récupérée à l'étape e) reste faible. Selon le procédé de l'invention, le ratio massique amidon cationique / sel métallique va avantageusement de 15/85 à 55/45, préférentiellement de 20/80 à 45/55. La Demanderesse a constaté que l'étape de coagulation-floculation est particulièrement efficace lorsque ces agents coagulants sont introduits dans les ratios ci-dessus. L'amidon cationique peut présenter un degré de substitution cationique supérieur ou égal à 0,03, avantageusement allant de 0,035 à 0,2. La composition liquide d'amidon cationique introduite à l'étape a) présente avantageusement une concentration en amidon cationique allant de 0,01 à 50 g/L. Le liquide de la composition peut être tout solvant de l'amidon cationique et est préférentiellement de l'eau. L'étape d'agitation c) peut être réalisée en présence d'un agent de traitement additionnel qui peut être choisi parmi les algues, les charbons actifs et le permanganate de potassium. L'agent de traitement est préférentiellement du charbon actif ou du permanganate de potassium. La durée de l'étape d'agitation c) peut être supérieure ou égale à 1,5 minutes ou plus, préférentiellement allant de 2978138 - 12 - 2 à 30 minutes, tout préférentiellement allant de 2,5 à 5 minutes. L'étape de séparation d) peut être une étape de 5 décantation. Cette étape de décantation a préférentiellement une durée allant de 0,25 à 1000 minutes, préférentiellement de 0,33 à 120 minutes, tout préférentiellement de 0,5 à 12 minutes, par exemple de 1 à 5 minutes. 10 Pour accélérer encore l'étape de coagulation-floculation, on peut lester les flocs, par exemple à l'aide de micro sable. Un autre avantage de l'invention est donc que l'étape de coagulation-floculation peut ainsi être réalisée dans une 15 durée très courte. Selon l'invention, le procédé peut être continu ou discontinu. Dans le cas où il s'agit d'un procédé continu, les durées des étapes c) et d) sont ainsi respectivement le temps de séjour moyen de la solution aqueuse à traiter 20 dans la cuve de coagulation-floculation et dans le décanteur. Le procédé de potabilisation selon l'invention est particulièrement bien adapté lorsqu'il comprend, 25 ultérieurement à l'étape de coagulation-floculation, une étape de filtration de l'eau purifiée. La solution aqueuse comprenant des solides en suspension à traiter peut présenter une turbidité inférieure ou égale 30 1000 UTN, avantageusement allant de 2 à 300 UTN, préférentiellement allant de 2,5 à 150 UTN, par exemple allant de 3 à 100 UTN. Cette solution aqueuse peut être - 13 - une eau de surface, par exemple une eau de lac de rivière ou de fleuve ou encore une eau souterraine. Le procédé est très intéressant pour éliminer des particules en suspension dans la solution aqueuse ayant une dimension allant de 0,001 à 500pm, en particulier celles allant de 0,001 à 1 }gym. La turbidité de la solution aqueuse purifiée ainsi obtenue à l'issue de l'étape e) a une faible turbidité, par exemple inférieure ou égale à 1,5 UTN, préférentiellement inférieure à 1 UTN. Selon le procédé de l'invention, la réduction de la turbidité peut être supérieure à 98%, avantageusement supérieure à 98,5, tout préférentiellement supérieure à 99%. Le procédé selon l'invention permet de diminuer fortement la turbidité, ce qui est très avantageux dans un procédé de potabilisation. Il faut noter que la réduction de la turbidité dépend de la turbidité initiale : en utilisant le procédé pour une eau de turbidité faible, la réduction ne sera pas aussi importante que pour une eau ayant une turbidité plus élevée. La turbidité peut être mesurée en utilisant un appareil 25 WTW Turb 555IR vendu par la société WTW. La composition liquide utile à l'invention présente une viscosité supérieure à 1000mPa.s selon le test A décrit précédemment. Comme il va être exposé ci-dessous, cette 30 viscosité particulière est directement liée à l'amidon cationique utilisé et au procédé de préparation de la composition. 2978138 - 14 - En ce qui concerne l'amidon cationique, la viscosité de la composition le comprenant après solubilisation dépend de 3 caractéristiques principales, dans un ordre d'importance décroissant sa masse moléculaire, son taux de 5 branchement et son degré de cationicité. Ces caractéristiques sont aisément sélectionnées par l'homme de l'art en choisissant la source botanique de l'amidon natif et les conditions de préparation de cet amidon cationique. 10 L'amidon cationique utilisé dans le cadre de l'invention peut être obtenu à partir de tout type d'amidon natif d'origine naturelle ou hybride, y compris d'amidon issu d'organismes végétaux ayant subi des mutations ou manipulations génétiques. Lesdits amidons peuvent 15 notamment être issus de pomme de terre, de pomme de terre à haute teneur en amylopectine (pomme de terre waxy), de blé, de blé à haute teneur en amylopectine (blé waxy), de maïs, de maïs à haute teneur en amylopectine (maïs waxy), de maïs à haute teneur en amylose, de riz, de pois, d'orge 20 ou de manioc, des coupes ou fractions qui peuvent en être faites, et les mélanges quelconques d'au moins deux quelconques des produits susmentionnés. La sélection de cet amidon natif a par exemple une influence sur la masse moléculaire finale ainsi que sur son taux de branchement, liée à la teneur en amylose et en amylopectine. La réaction de cationisation peut être effectuée selon l'une des méthodes bien connues de l'homme du métier, à l'aide de réactifs cationiques tels que décrits par exemple dans « Starch Chemistry and Technology » - Vol. II - Chapter XVI - R.L. WHISTLER and E.F. PASCHALL - Academic - 15 - Press (1967). L'amidon est introduit dans un réacteur en présence de ces réactifs. Préférentiellement, l'amidon utilisé lors de la réaction de cationisation se présente sous une forme granulaire. La réaction peut être conduite en phase lait, l'amidon granulaire en suspension dans un solvant étant cationisé en utilisant les conditions de température, de temps et de catalyse bien connues de l'homme de l'art. A la fin de la réaction, on peut récupérer l'amidon ainsi 10 cationisé par filtration, cet amidon cationique pouvant être ensuite lavé puis séché. D'une façon alternative, la réaction peut être conduite en phase sèche, c'est-à-dire en présence de quantités d'eau ajoutées à l'amidon considérées comme faibles, par exemple 15 dans des quantités d'eau inférieures à 20% de la masse d'amidon introduit pour la réaction de cationisation, de préférence inférieures à 1o%. De préférence, la réaction de cationisation est effectuée avec des réactifs azotés à base d'amines tertiaires ou de 20 sels d'ammonium quaternaires. Parmi ces réactifs, on préfère utiliser les chlorhydrates de 2-dialkylaminochloréthane tels que le chlorhydrate de 2-diéthylaminochloréthane ou les halogénures de glycidyltriméthylammonium et leurs halohydrines, tels que le 25 chlorure de N-(3-chloro-2-hydroxypropyl)-triméthylammonium, ce dernier réactif étant préféré. On procède à cette réaction en milieu alcalin, à un pH supérieur à 8, voire 10, le pH pouvant être ajusté par exemple par de la soude. Les taux de réactif mis en oeuvre sont choisis de telle 30 sorte que les amidons cationiques résultants présentent le degré de substitution (DS) de cationicité désiré, le DS étant le nombre moyen de groupements OH compris sur - 16 - l'anhydroglucose de l'amidon qui ont été substitués par un groupement cationique. L'homme du métier saura ajuster les conditions de réaction afin d'obtenir des amidons cationiques permettant d'obtenir la composition liquide utile à l'invention. En effet, il est nécessaire que l'amidon ne soit pas dégradé de manière importante lors du procédé de cationisation, c'est-à-dire que sa masse moléculaire ne soit pas substantiellement réduite, de manière à ce que la composition utile à l'invention présente la viscosité adéquate. En particulier, afin d'obtenir la composition d'amidon cationique utile à l'invention, il est généralement nécessaire que l'amidon ne subisse pas de traitement de fluidification. L'amidon cationique peut être soluble à température ambiante dans l'eau. Par soluble à température ambiante, on entend selon l'invention que, lorsque l'amidon cationique est introduit à Io% en masse de l'eau à 20°C et est placé sous agitation pendant 1 heure, la solution d'amidon ainsi obtenue présente une viscosité Brookfield supérieure à 1000 mPa.s. Selon une premiere variante, l'amidon soluble à température ambiante dans l'eau est un amidon granulaire cationique présentant un degré de substitution (DS) supérieur ou égal à 0,10. Selon une seconde variante, il s'agit d'un amidon cationique prégélatinisé. On peut réaliser ce traitement de prégélatinisation de l'amidon cationique sur tambour sécheur. Pour réaliser la composition utile à l'invention, il est nécessaire de solubiliser l'amidon cationique dans le - 17 - solvant. La composition liquide est généralement une composition aqueuse, qui peut comprendre principalement de l'eau et éventuellement de faibles quantités de solvants organiques miscibles avec l'eau, comme les alcools tels que le méthanol et l'éthanol, par exemple dans des quantités de solvant organique inférieures à Io% en masse de la totalité des solvants. Pour fabriquer la composition liquide utile à l'invention, on peut rendre soluble l'amidon cationique dans le solvant par une étape de cuisson. On réalise généralement cette cuisson dans de l'eau en mettant en suspension de l'amidon cationique et formant ainsi un lait d'amidon. Pour ne pas dégrader thermiquement l'amidon cationique lors de la cuisson de ce lait et ainsi obtenir une composition aqueuse satisfaisant aux conditions de viscosité utile à l'invention, on réalise une cuisson « douce » du lait d'amidon. Par cuisson douce, on entend une cuisson utilisant une température peu élevée et/ou une durée courte, l'homme du métier adaptant la température et la durée pour obtenir la viscosité utile à la fabrication de la solution. La température de cuisson est par exemple dans la gamme de température allant de 40 à 95°C, avantageusement de 60 à 90°C. La durée de cuisson peut aller de 5 minutes à 60 minutes. La quantité massique en amidon cationique dans ce lait peut être comprise dans la gamme comprise entre 10 et 30%, par exemple entre 20 et 30%. Selon une variante, on prépare ladite composition en utilisant un amidon cationique soluble à température ambiante et en le mettant en solution dans l'eau, de préférence sous agitation. Cette variante est avantageuse car l'amidon est ainsi aisément solubilisé dans la - 18 - composition liquide, sans cuisson. La composition utile à l'invention peut ainsi aisément être mise en oeuvre sur le site réalisant le procédé de traitement. De plus, comme l'amidon cationique n'est pas cuit lors de la préparation de la composition, l'amidon n'est pas dégradé thermiquement lors de sa solubilisation, ce qui permet d'obtenir une composition de viscosité supérieure à celle obtenue à partir d'un même amidon ayant subi une étape de cuisson dans le solvant. Selon une variante avantageuse de l'invention, on utilise une composition liquide d'amidon cationique exempte d'agent conservateur. Lorsque l'amidon cationique est sous forme liquide, on peut observer une dégradation lors de son stockage et du transport du produit. Pour limiter ce phénomène, on doit généralement ajouter un agent biocide, qui peut être choisi parmi les phtalates, par exemple un de ceux commercialisés par Rohm & Haas sous la marque VINYZENETM. Or, bien que la concentration en agent biocide nécessaire à la conservation de l'amidon sous forme de solution liquide soit faible, ces agents biocides peuvent constituer des constituants non désirés pour le traitement d'une eau et tout particulièrement pour l'obtention d'une eau potable. Le fait que l'amidon soit stocké et transporté sous forme solide limite les problèmes de dégradation. Ceci permet de s'affranchir de l'ajout d'un agent conservateur, ceci pouvant être particulièrement intéressant dans un procédé de traitement de l'eau. Ainsi, selon une variante du procédé, on prépare une solution d'amidon cationique exempte d'agent conservateur - 19 - dans un délai inférieur à vingt-quatre heures avant le étape d'addition a) à partir d'un amidon cationique sous forme solide, par exemple sous la forme d'une poudre. La composition utile à l'invention présente une viscosité Brookfield supérieure à 1000 mPa.s dans les conditions du test A. La mesure de cette viscosité, réalisée par un viscosimètre de marque Brookfield®, est bien connue de l'homme du métier. En particulier, il existe différents modules pour mesurer cette viscosité et chaque module est adapté pour une gamme de viscosité donnée. Il suffit de choisir le module adapté à la viscosité de la composition à mesurer. A titre d'exemple, on peut réaliser le test A en utilisant le module RV2 à 20 tours par minute pour une viscosité supérieure à 1000 mPa.s et inférieure ou égale à 2000 mPa.s, le module RV5 à 20 tours par minute pour une viscosité supérieure à 2000 mPa.s et inférieure ou égale à 20000 mPa.s, le module RV7 à 20 tours par minute pour une viscosité supérieure à 20000 mPa.s et inférieure ou égale 200000 mPas.s et le module RV7 à 2 tours par minute pour une viscosité supérieure à 200000 mPa.s. La composition comprenant l'amidon cationique peut comprendre en outre des constituants additionnels, tels que des sels métalliques ou encore des agents biocides déjà décrits. Ainsi, la matière sèche de la composition utile à l'invention peut être constituée exclusivement ou quasi exclusivement d'au moins un amidon cationique mais également contenir un ou plusieurs autres composants comme, par exemple, un agent biocide ou d'autres matières telles qu'un sel métallique précédemment décrit. -20- Le sel métallique est avantageusement le polychlorure d'aluminium ou le chlorure ferrique. Dans le cas du chlorure ferrique, on préfère que le ratio amidon cationique / sel métallique soit de 25/75 à 50/50, voire de 30/70 à 40/60. Dans le cas du polychlorure d'aluminium, on préfère que le ratio amidon cationique / sel métallique soit de 20/80 à 45/55, voire de 25/75 à 35/65. Bien que d'autres agents coagulants puissent être utilisés lors du procédé, ce dernier peut être réalisé sans autre agent coagulant supplémentaire, en particulier sans polyacrylamide et sans argile. L'étape de coagulation-floculation peut être réalisée de manière classique. Durant les premières étapes a) à c) de l'étape de coagulation-floculation, on coagule les particules pour ensuite former les flocs dans une cuve de coagulation-floculation. Cette cuve peut comprendre un premier bassin dit « bassin de coagulation » et un second bassin dit « bassin de floculation », où la vitesse d'agitation est plus importante dans le premier que dans le second. Avantageusement, la composition d'amidon et le sel métallique sont introduits dans le bassin de coagulation. Dans le cas d'un procédé continu, la solution aqueuse à traiter est introduite dans ladite cuve par l'intermédiaire d'une pompe, ce qui permet de régler ainsi le débit d'introduction. La durée de l'étape de coagulation floculation dépend alors de ce débit et du volume des cuves utilisées. Le sel et l'amidon utiles à l'invention peuvent être mélangés à la solution aqueuse à traiter soit préalablement à l'introduction de cette 2978138 - 21 - solution dans la cuve de coagulation-floculation, soit directement dans la cuve par une seconde entrée prévue à cet effet. La durée de cette étape de coagulation-floculation dépend directement du volume de la cuve et du 5 débit choisi. L'eau à traiter peut éventuellement subir un prétraitement d'ajustement de son pH. Préférentiellement, le pH de la solution aqueuse comprenant des solides en suspension va de 6 à 8,5. 10 Pour éliminer les flocs et ainsi pouvoir récupérer l'eau purifiée et réaliser l'étape de séparation d), on peut utiliser au choix une technique de décantation ou de flottation. Ces techniques, bien connues de l'homme du 15 métier, pourront être mises en oeuvre dans des installations standard de traitement de l'eau. Préférentiellement, on réalise à l'étape d) une décantation des flocs formés. Lorsque cette étape de séparation est réalisée par 20 décantation, on peut introduire également dans la cuve de coagulation-floculation un agent susceptible de lester les flocs formés, tels que du sable micrométrique. Ces flocs lestés sont transférés avec la solution aqueuse dans le décanteur, ce qui permet d'améliorer la vitesse de 25 séparation dans l'étape ultérieure de décantation. Le décanteur peut être un décanteur statique ou un décanteur lamellaire. Le décanteur peut être équipé de racleur de fond pour une meilleure captation des boues décantées. 30 Le décanteur statique est le décanteur le plus classique : il est constitué d'une simple cuve dans laquelle les particules coagulées se déposent au fond de la cuve pour - 22 - former des boues et on récupère l'eau purifiée ayant subi la décantation par surverse. Les décanteurs lamellaires permettent également d'accélérer la décantation des particules coagulées en 5 comparaison avec les décanteurs statiques. A la suite de l'étape de coagulation-floculation, on peut avantageusement réaliser une étape de purification ultérieure. 10 Il peut s'agir par exemple d'une étape de filtration. Comme déjà exposé, l'étape de coagulation-floculation utilisée dans le procédé selon l'invention est alors particulièrement intéressante. Cette étape de filtration de l'eau peut être une étape de 15 microfiltration, d'ultrafiltration ou encore de nanofiltration. On utilise pour cela des filtres tels que les filtres comprenant du sable, de l'anthracite voire des charbons actifs. Il est également possible d'utiliser des membranes de polymères organiques, notamment de 20 polypropylène, de polyacrylamide ou de polysulfone. On peut également réaliser une filtration de l'eau par osmose inverse à l'aide d'une membrane semi-perméable afin d'en éliminer les solutés. On peut également réaliser une étape de désinfection de 25 l'eau. Il existe de nombreuses techniques de désinfection des liquides. On peut la réaliser en utilisant de l'ozone, par traitement à l'aide rayonnement ultraviolet ou encore en utilisant du dioxyde de chlore. 30 On obtient à la fin du procédé une eau potable, dont la turbidité est avantageusement inférieure à 1 UTN. - 23 - Des modes de réalisation vont maintenant être détaillés dans les exemples qui suivent. Il est précisé que ces exemples illustratifs ne limitent d'aucune façon la portée de la présente invention. Exemple 1 : Comparaison de différents coagulants pour abaisser la turbidité d'une eau de rivière, la Lys 10 Produits utilisés : PAC : polychlorure d'aluminium en solution. FeC13 : chlorure ferrique en solution. PAM : émulsion de polyacrylamide cationique Flopam° DW 2160. 15 « A » : Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 11000 mPa.s. Cette solution « A » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre) comprenant 1.2% d'azote (exprimé en poids sec/sec). Cet amidon est soluble dans l'eau à 20°C. 20 La solution est préparée à 1% d'amidon sous agitation à température ambiante pendant une heure. Protocole : Plusieurs systèmes sont évalués par Jar-Test dans le but de rendre potable une eau prélevée dans la Lys. L'eau est 25 chargée de carbonate de calcium (Mickart 5, diamètre moyen 5pm) jusqu'à atteindre une turbidité de 100UTN. grammes de sable micrométrique (diamètre utilisé est indiquée en milligramme de matière active par litre d'eau à traiter (mg/L). Les résultats obtenus sont reportés dans le Tableau 1. Tableau 1 Coagulant (mg/L) Turbidité Réduction du de surnageant turbidité (UTN) en % FeC13 PAC A PAM 34 66 6 - 4 - 99 - - 10 - 10 90 - 10 - - 55 65 - 6 4 - 99 10 33 66 6 4 2 98 - 6 - 4 2 98 5 La solution d'amidon cationique est le meilleur coagulant à la dose de 10mg/L. En association avec un sel tel que le chlorure ferrique ou le polychlorure d'aluminium, la turbidité est inférieure à 1UTN, soit plus de 99% de 10 réduction. Exemple 2 : Influence du temps de décantation sur la turbidité L'eau de la Lys (turbidité initiale : 3 UTN) est testée en Jar-Test, soit par une solution de polychlorosulfate d'aluminium de marque Aqualenc®, soit par une solution de sel et la solution A selon un ratio massique sel 2978138 - 25 - métallique : amidon cationique égal à 3 : 2. La dose totale de sel utilisé seul, ou de sel et d'amidon utilisés conjointement, est fixée à 10mg par litre d'eau de la Lys. On réalise l'étape de coagulation-floculation de la même 5 manière qu'à l'exemple 1, à l'exception que le test est fait en l'absence de sable. La turbidité est mesurée à des temps de décantation différents et les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 2. . Tableau 2 Temps de décantation Turbidité (min) du surnageant (UTN) sel Mélange sel / solution d'amidon 3 2, 3 0, 6 5 2, 4 0, 6 10 1, 6 0, 5 1, 0 0, 3 30 0, 5 0, 3 En l'absence de sable, l'eau traitée conjointement par le sel et l'amidon atteint une turbidité inférieure à 1UTN après moins de 3 minutes de décantation, contre 20 à 30 minutes avec le sel utilisé seul. 15 Exemple 3 : Effet de la cationicité et de la viscosité de l'amidon sur la turbidité de l'eau traitée Solutions d'amidon utilisées « B » : Solution d'amidon cationique dont la viscosité 20 Brookfield est, selon le test A, de 22000 mPa.s. Cette solution « B » est obtenue à partir d'un amidon cationique prégélatinisé (base pomme de terre) comprenant 0,4% d'azote (exprimé en poids sec/sec). Cet amidon est soluble dans l'eau à 20°C. La solution est préparée à 1% d'amidon sous agitation à température ambiante pendant une heure. 10 - 26 - « C » : Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 86000 mPa.s. Cette solution « C » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre) comprenant 0,3% d'azote (exprimé en poids sec/sec). La solution est préparée par cuisson d'une solution à 95°C pendant 15 minutes. « 1 » (comparatif) . Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 2 mPa.s. Cette solution « 1 » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre) comprenant 0,3% d'azote (exprimé en poids sec/sec). La solution est préparée sous agitation à température ambiante pendant une heure. « 2 » (comparatif) : Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 600 mPa.s. Cette solution « 2 » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre), qui a subi un traitement de fluidification, comprenant 1.2% d'azote (exprimé en poids sec/sec). La solution est préparée à 1% d'amidon. « 3 » (comparatif) : Solution de fécule de pomme de terre, non ionique, dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 200000 mPa.s. La solution est préparée par cuisson de la fécule dans l'eau à 95°C pendant 15 minutes. Les différentes solutions d'amidon sont testées seules ou conjointement avec une solution de chlorure ferrique, selon un ratio massique sel : amidon égal à 3 : 2. La dose totale d'amidon utilisé seul, ou de sel et d'amidon utilisés conjointement, est fixée à 10mg par litre d'eau de la Lys. Le protocole de test est le même que celui de l'exemple 1 et les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 3. 2978138 - 27 - Tableau 3 Amidon Viscosité Utilisé seul Utilisé conjointement de l'amidon dans l'eau à 10% avec FeC13 Turbidité Réduction Turbidité Réduction du de du de surnageant turbidité surnageant turbidité (UTN) en % (UTN) en % A 11000 13 87 99 B 22 000 11 89 99 C 86 000 13 87 99 1 600 20 80 5 95 2 2 50 50 50 77 3 200 000 21 79 2 98 Utilisées seules, aucune de ces solutions d'amidon ne permet de réduire plus de 90% de la turbidité. En revanche, 5 en mélange avec une solution de chlorure ferrique, les solutions selon l'invention (A, B et C) permettent d'atteindre des réductions de turbidité de plus de 99%. Exemple 4 : Détermination du dosage optimal de coagulant à 10 base d'amidon cationique et de sel métallique Le chlorure ferrique et la solution d'amidon A (ratio sel : amidon de 3 : 2) sont testées conjointement en Jar Test à différentes doses selon le protocole de test de l'exemple 15 1. Les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 4. 20 - 28 - Tableau 4 Dose de Turbidité du Réduction de coagulant (mg/L) surnageant (UTN) turbidité en % 0 100 0 4 1.5 >98 6 0.9 >99 8 0.6 >99 10 0.5 >99 20 0.6 >99 Sur cette eau, le mélange est donc efficace dès 6 mg/L pour dépasser 99% de réduction de turbidité. Exemple 5 : Détermination du ratio optimal amidon cationique : sel métallique Le chlorure ferrique et de solution d'amidon A de 10 l'Exemple 1 sont testés conjointement en Jar Test en utilisant différents ratios massiques amidon cationique / chlorure ferrique, pour un dosage total de 10mg/L. Le protocole de test est le même que celui de l'exemple 1. 15 Ici l'absorbance à 254nm du surnageant non filtré est également mesurée. Les résultats sont reportés dans le Tableau 5. La Figure 1 reporte également l'évolution de la turbidité en fonction de la quantité massique d'amidon par rapport à la quantité 20 totale d'amidon et de sel métallique.5 - 29 - Tableau 5 Ratio Turbidité Réduction Absorbance amidon / (UTN) de FeC13 turbidité en % 0/100 34 66 0,174 20/80 8 92 0,086 30/70 0,9 >99 0,074 40/60 0,5 >99 0,078 50/50 1,3 >98 0,088 60/40 3 97 0,112 70/30 8 92 0,140 100/0 20 80 0,1035 -1- PROCÉDÉ DE POTABILISATION L'invention a pour objet un procédé de potabilisation de l'eau, en particulier un procédé comprenant une étape de coagulation-floculation utilisant, conjointement avec un sel métallique, une composition liquide d'amidon cationique particulier solubilisé. Dans le domaine de l'eau, les procédés de traitement sont très divers : par exemple, avant d'être rejetées dans l'environnement, les eaux usées ou les eaux de circuit industriel ne sont pas traitées de manière identique selon la nature de l'eau. En ce qui concerne l'eau potable, il est nécessaire d'obtenir une eau de pureté importante à l'issue du procédé. Sa distribution étant un sujet primordial pour les populations humaines, une réglementation de plus en plus drastique s'est imposée au fil des années. La pureté élevée de cette eau est atteinte grâce à l'utilisation de procédés très spécifiques, bien différents des autres procédés de traitement de l'eau où la pureté de l'eau obtenue peut être moindre. Pour obtenir une eau potable, on peut pomper une solution aqueuse d'une eau souterraine ou d'une eau de surface que l'on va traiter, comme une eau d'un lac ou d'un cours d'eau. Cette solution aqueuse comprend toujours une quantité plus ou moins importante de particules en suspension qu'il est nécessaire d'éliminer. Par exemple, en ce qui concerne les grosses particules, généralement supérieures à 1 mm, on peut les supprimer au cours d'une étape préliminaire en faisant passer la - 2 - solution aqueuse à travers des grilles. Cette étape s'appelle également « étape de dégrillage ». On peut également éliminer les particules plus fines en suspension en les séparant de la solution aqueuse à traiter, par exemple par décantation ou par flottation. La décantation consiste à laisser reposer la solution dans une cuve à décantation, également appelée « décanteur », pour que les particules en suspension se déposent au fond de cette cuve. On récupère ainsi par surverse l'eau purifiée. La flottation a quant à elle pour principe de mélanger dans un flottateur la solution aqueuse avec de l'air, afin de récupérer les particules en surface. On récupère au bas du flottateur l'eau ainsi traitée. Cependant, la solution aqueuse comprend généralement de fines particules dont la séparation est particulièrement difficile, en particulier les particules colloïdales de très faible taille, généralement allant de 1 nm à 1 }gym. Afin de séparer plus facilement et plus rapidement ces fines particules, on réalise préalablement une étape de coagulation-floculation. Cette étape consiste en l'agglomération des particules en suspension : ces particules agglomérées, plus grosses, sont alors séparées plus facilement et plus rapidement par les traitements de séparation cités précédemment. Pour réaliser la coagulation-floculation, des agents coagulants et des agents floculants sont utilisés seuls ou en mélange. Ces agents peuvent être choisis parmi les sels de fer ou d'aluminium, les polyacrylamides anioniques ou - 3 - cationiques et les amidons non ioniques, anioniques ou cationiques. Généralement, l'agent coagulant et l'agent floculant sont mélangés en deux étapes distinctes avec la solution aqueuse à traiter dans une cuve, appelée cuve de coagulation-floculation dans la présente demande. Cette cuve est généralement constituée d'un premier bassin dit « bassin de coagulation» et d'un second bassin dit « bassin de floculation », dans lesquels sont respectivement introduits le coagulant et le floculant. On explique généralement ces phénomènes de coagulation par une déstabilisation des particules, en particulier des colloïdes, et de floculation par l'agrégation de ces particules ainsi déstabilisées. Ensuite, la solution aqueuse comprenant les agglomérats de particules ou de colloïdes, appelés flocs, subit une étape de séparation on récupère ainsi des boues constituées de flocs agglomérés et une eau purifiée. Pour mesurer l'efficacité de cette étape de coagulation-floculation, on peut mesurer la Demande Chimique en Oxygène (DCO) de l'eau purifiée, qui est une mesure indirecte de la concentration en matières organiques ou minérales, dissoutes ou en suspension dans cette eau : on mesure la quantité d'oxygène nécessaire à l'oxydation chimique totale de ces matières La mesure de la quantité de carbone organique dissous dans l'eau traitée peut également être réalisée. De manière alternative, on peut mesurer également le niveau de trouble de la solution aqueuse, ou encore turbidité, avant et après cette étape de coagulation-floculation. - 4 - Cette turbidité est mesurée par un néphélomètre (encore appelé turbidimètre) et on la mesure en Unité de Turbidité Néphélométrique (UTN ou en langue anglaise NTU pour Nephelometric Turbidity Unit). On détermine ainsi la réduction de la turbidité que l'on peut exprimer en un pourcentage. Un autre moyen est également de mesurer l'absorbance de la solution aqueuse traitée à une longueur d'onde donnée. De plus, en vue de rendre une eau potable, on soumet généralement l'eau ainsi purifiée à une « étape de filtration » consistant à faire passer l'eau à travers un ou plusieurs filtres afin d'éliminer certains polluants résiduels. On peut également réaliser une étape de désinfection, consistant à ajouter un agent ou à utiliser un traitement capable d'éliminer les bactéries présentes dans cette eau. Ces derniers traitements sont particulièrement utiles dans un procédé de potabilisation. Les procédés de traitement des eaux sont généralement des procédés continus. Dans le cas où une étape de filtration a lieu afin de rendre l'eau potable, les dernières particules restant en suspension sont éliminées de la solution aqueuse par passage sur les filtres. Lors de cette filtration, les particules s'accumulent donc à l'intérieur des filtres et ces derniers se colmatent. Il se produit alors une « perte de charge », c'est-à-dire une perte de débit en eau filtrée à pression constante appliquée sur le filtre. Afin de ne pas devoir augmenter la pression pour garder le débit constant et de ne pas devoir arrêter le procédé de manière trop fréquente afin de changer le filtre colmaté, - 5 - la solution aqueuse à laquelle on soumet cette étape de filtration doit présenter une turbidité faible, généralement inférieure à 1,5 UTN, préférentiellement inférieure à 1 UTN. De la même manière, pour réaliser une étape de désinfection, il est avantageux d'avoir l'eau la plus claire possible, ceci afin de faciliter cette étape de désinfection (diminution de la quantité nécessaire d'agent ou intensité plus faible du traitement de désinfection). De plus, les réglementations nationales imposent généralement, pour la distribution d'une eau potable, une faible turbidité. Par exemple, en France, cette turbidité doit être inférieure à 1 UTN. Ainsi, la réduction de turbidité obtenue lors de l'étape 15 de coagulation-floculation est très importante lors d'un procédé de potabilisation d'une eau. Des procédés de traitement d'eaux potable utilisant des agents à base d'amidon cationique ont déjà été décrits. En 20 effet, ces amidons cationiques présentent l'avantage d'être fabriqués à partir de ressources végétales renouvelables et d'être disponibles dans de larges volumes. A titre d'exemple de procédé de potabilisation, on peut citer le brevet US 5,543,056 qui décrit un procédé dans 25 lequel on ajoute dans la solution aqueuse d'un coagulant qui peut être de l'amidon cationique et un floculant qui est une argile. Ce brevet décrit également dans les essais comparatifs un procédé de potabilisation utilisant des sels métalliques comme agent coagulant lors d'une première 30 étape, et un agent floculant choisi parmi le chitosane ou les polyacrylamides lors d'une seconde étape. - 6 - Il est également connu d'utiliser simultanément, en association avec un coagulant additionnel, des amidons cationiques fluidifiés enzymatiquement ou chimiquement dans des procédés de traitement d'eaux usées, qui sont rejetées dans l'environnement ou recyclées dans une installation industrielle : pour le traitement d'une solution aqueuse qui est de viscosité très faible, il est connu d'utiliser un amidon cationique de viscosité également faible pour qu'il puisse agir efficacement avec le coagulant additionnel. Comme document décrivant un procédé utilisant de tels amidons, on peut citer le document WO 200196403 Al. Celui-ci décrit, pour le traitement d'eaux de procédés industriels, l'utilisation d'un amidon cationique en association avec un floculant de type polyacrylamide cationique. En particulier, l'efficacité d'une étape de coagulation-floculation utilisant un mélange de polyacrylamide cationique et d'un amidon cationique est étudiée à l'exemple 10. Les essais y figurant montrent que, en combinaison avec un polyacrylamide cationique, un amidon cationique fluidifié et donc de faible viscosité présente une efficacité plus importante qu'un amidon cationique non fluidifié. Il existe encore à l'heure actuelle le besoin de nouveaux procédés de potabilisation d'eau. En particulier, il est d'intérêt que ce procédé puisse être réalisé en utilisant un temps de traitement rapide, en utilisant une faible quantité de produits chimiques, et ceci sans modifier les installations classiquement utilisées pour ces traitements. Il doit pouvoir permettre de réduire fortement la turbidité de l'eau traitée. - 7 - C'est ce que la Demanderesse a pu mettre en oeuvre en réalisant des travaux portant sur les procédés de potabilisation de l'eau. En effet, la Demanderesse a trouvé qu'une composition liquide d'amidon cationique présentant des caractéristiques spécifiques permettait, lorsqu'elle est utilisée dans une étape de coagulation-floculation conjointement avec un sel ferrique et/ou un sel d'aluminium, de réduire de manière particulièrement intéressante la turbidité de la solution aqueuse à traiter en comparaison avec les amidons cationiques classiquement utilisés dans ce domaine. Cet amidon particulier doit être, lors de son introduction dans l'eau à traiter, sous forme solubilisée dans une composition liquide. Cette composition peut être utilisée, avec un sel métallique, dans tout type de procédé d'obtention d'une eau potable comprenant une étape de coagulation-floculation. En particulier, l'invention a pour objet un procédé de potabilisation d'une solution aqueuse ayant des solides en suspension, contenant une étape de coagulation-floculation caractérisé en ce que ladite étape comprend : a) une étape d'addition dans la solution aqueuse à traiter 25 d'une composition liquide comprenant un amidon cationique solubilisé ; b) une étape d'addition dans la solution aqueuse à traiter d'un ou plusieurs sels métalliques choisis parmi les sels ferriques et les sels d'aluminium ; 30 les étapes a) et b) étant réalisées selon un ordre quelconque et pouvant etre faites séparément, simultanément ou par l'intermédiaire d'une composition - 8 - liquide comprenant à la fois l'amidon cationique solubilisé et le sel métallique, lesdites étapes a) et b) étant suivies . c) d'une étape d'agitation de la solution aqueuse ainsi 5 additionnée ; d) d'une étape de séparation des solides coagulés par décantation ou flottation ; e) d'une étape de récupération d'une eau purifiée ; ladite composition liquide comprenant l'amidon cationique 10 présentant une viscosité, mesurée selon un test A, supérieure à 1000 mPa.s, ce test A consistant à ajuster la masse sèche de la composition liquide à Io% puis de mesurer la viscosité Brookfield à 25°C de la composition résultante. 15 Le test A, utilisé pour mesurer la viscosité de ladite composition liquide est applicable quelle que soit la forme de présentation de celle-ci, liquide ou pâteuse. Il consiste à quantifier, par toute méthode classique à la 20 portée de l'homme de l'art, la matière sèche de ladite composition et, selon le cas, à la diluer avec de l'eau distillée ou à la concentrer par tout moyen approprié non susceptible de modifier significativement la matière amylacée cationique qu'elle contient, et ce de façon à 25 ajuster la matière sèche de ladite composition à une valeur de 10 En suite de quoi, on mesure de manière connue en soi, la viscosité Brookfield à 25°C de la composition résultante. Pour concentrer la composition sans modifier la matière amylacée la comprenant, on peut 30 par exemple utiliser un évaporateur rotatif. - 9 - Sauf si explicitement précisé, il est indiqué que les quantités en amidon cationique et sel métallique sont exprimées en masse sèche dans la suite de la demande. De manière surprenante, la Demanderesse a constaté que, lorsqu'elle est utilisée dans une étape de coagulation-floculation en association avec un sel métallique, une composition liquide présentant une viscosité importante, i.e. supérieure à 1000 mPa.s, pour une concentration en amidon cationique rapportée à 10% de la masse totale de la composition, permettait d'obtenir une réduction exceptionnelle de la turbidité d'une solution présentant des solides en suspension. Ceci est en contradiction avec ce qui est connu pour les mélanges d'amidon cationiques avec un agent coagulant additionnel utilisés pour le traitement d'eaux usées, comme par exemple ce qui est décrit dans le document WO 200196403 Al à l'exemple 10 qui enseigne d'utiliser, conjointement avec un polyacrylamide cationique, une composition fluidifiée d'amidon cationique, cette solution présentant une viscosité Brookfield selon le test A bien inférieure à 1000 mPa.s. En effet, cette composition cationique liquide amylacée présente une viscosité Brookfield inférieure à 1600 mPa.s lorsque sa masse sèche est ramenée à 20%. La Demanderesse a pu constater que cette viscosité de 1600 mPa.s correspond à une viscosité Brookfield inférieure à 200 mPa.s selon le test A. La viscosité de la composition liquide comprenant l'amidon cationique, mesurée selon le test A, est avantageusement comprise entre 1100 et 500000 mPa.s, préférentiellement comprise entre 10000 et 100000 mPa.s. Selon le procédé de l'invention, l'ordre des étapes a) et b) n'a pas d'importance. Avantageusement, le délai entre les étapes a) et b) est 35 inférieur à 120 secondes, par exemple inférieur à 90 - 10 - secondes, avantageusement inférieur à 60 secondes. Préférentiellement, les étapes a) et b) sont réalisées simultanément. Selon un mode avantageux de l'invention, on réalise ces deux étapes simultanément par l'addition d'une composition liquide comprenant à la fois l'amidon cationique et le sel métallique, ce qui permet de simplifier le procédé. L'amidon cationique peut être obtenu à partir d'un amidon 10 de pois, de blé, de maïs ou d'une fécule de pomme de terre. Préférentiellement, le sel métallique est un sulfate, un polysulfate, un chlorure, un polychlorure ou un polychlorosulfate. Préférentiellement, le sel métallique 15 est choisi parmi le polychlorure d'aluminium et le chlorure ferrique. Il peut être additionné lors de l'étape b) sous la forme d'une solution liquide, présentant par exemple une concentration allant de 0,01 à 60 g/1. 20 Lorsque plusieurs sels métalliques sont ajoutés lors de l'étape b), il est précisé que les quantités en sel métallique sont les quantités totales en ces différents sels métalliques. 25 On peut réaliser le procédé de l'invention avec une quantité totale d'amidon cationique et de sel métallique dans la solution aqueuse allant de 4 à 500 ppm. Cette quantité est adaptée à la turbidité de l'eau initiale et elle peut être avantageusement de 5 à 20 ppm, 30 préférentiellement de 5 à 10 ppm. Il est particulièrement avantageux de réaliser le procédé avec ces faibles quantités d'agent coagulant : cela permet de limiter, d'une part, le coût du procédé et, d'autre part, les quantités de boues constituées des matières en suspension coagulées à éliminer. De plus, en choisissant ces quantités d'agent coagulant, le sel métallique restant soluble dans l'eau récupérée à l'étape e) reste faible. Selon le procédé de l'invention, le ratio massique amidon cationique / sel métallique va avantageusement de 15/85 à 55/45, préférentiellement de 20/80 à 45/55. La Demanderesse a constaté que l'étape de coagulation-floculation est particulièrement efficace lorsque ces agents coagulants sont introduits dans les ratios ci-dessus. L'amidon cationique peut présenter un degré de substitution cationique supérieur ou égal à 0,03, avantageusement allant de 0,035 à 0,2. La composition liquide d'amidon cationique introduite à l'étape a) présente avantageusement une concentration en amidon cationique allant de 0,01 à 50 g/L. Le liquide de la composition peut être tout solvant de l'amidon cationique et est préférentiellement de l'eau. L'étape d'agitation c) peut être réalisée en présence d'un agent de traitement additionnel qui peut être choisi parmi les algues, les charbons actifs et le permanganate de potassium. L'agent de traitement est préférentiellement du charbon actif ou du permanganate de potassium. La durée de l'étape d'agitation c) peut être supérieure ou égale à 1,5 minutes ou plus, préférentiellement allant de 2978138 - 12 - 2 à 30 minutes, tout préférentiellement allant de 2,5 à 5 minutes. L'étape de séparation d) peut être une étape de 5 décantation. Cette étape de décantation a préférentiellement une durée allant de 0,25 à 1000 minutes, préférentiellement de 0,33 à 120 minutes, tout préférentiellement de 0,5 à 12 minutes, par exemple de 1 à 5 minutes. 10 Pour accélérer encore l'étape de coagulation-floculation, on peut lester les flocs, par exemple à l'aide de micro sable. Un autre avantage de l'invention est donc que l'étape de coagulation-floculation peut ainsi être réalisée dans une 15 durée très courte. Selon l'invention, le procédé peut être continu ou discontinu. Dans le cas où il s'agit d'un procédé continu, les durées des étapes c) et d) sont ainsi respectivement le temps de séjour moyen de la solution aqueuse à traiter 20 dans la cuve de coagulation-floculation et dans le décanteur. Le procédé de potabilisation selon l'invention est particulièrement bien adapté lorsqu'il comprend, 25 ultérieurement à l'étape de coagulation-floculation, une étape de filtration de l'eau purifiée. La solution aqueuse comprenant des solides en suspension à traiter peut présenter une turbidité inférieure ou égale 30 1000 UTN, avantageusement allant de 2 à 300 UTN, préférentiellement allant de 2,5 à 150 UTN, par exemple allant de 3 à 100 UTN. Cette solution aqueuse peut être - 13 - une eau de surface, par exemple une eau de lac de rivière ou de fleuve ou encore une eau souterraine. Le procédé est très intéressant pour éliminer des particules en suspension dans la solution aqueuse ayant une dimension allant de 0,001 à 500pm, en particulier celles allant de 0,001 à 1 }gym. La turbidité de la solution aqueuse purifiée ainsi obtenue à l'issue de l'étape e) a une faible turbidité, par exemple inférieure ou égale à 1,5 UTN, préférentiellement inférieure à 1 UTN. Selon le procédé de l'invention, la réduction de la turbidité peut être supérieure à 98%, avantageusement supérieure à 98,5, tout préférentiellement supérieure à 99%. Le procédé selon l'invention permet de diminuer fortement la turbidité, ce qui est très avantageux dans un procédé de potabilisation. Il faut noter que la réduction de la turbidité dépend de la turbidité initiale : en utilisant le procédé pour une eau de turbidité faible, la réduction ne sera pas aussi importante que pour une eau ayant une turbidité plus élevée. La turbidité peut être mesurée en utilisant un appareil 25 WTW Turb 555IR vendu par la société WTW. La composition liquide utile à l'invention présente une viscosité supérieure à 1000mPa.s selon le test A décrit précédemment. Comme il va être exposé ci-dessous, cette 30 viscosité particulière est directement liée à l'amidon cationique utilisé et au procédé de préparation de la composition. 2978138 - 14 - En ce qui concerne l'amidon cationique, la viscosité de la composition le comprenant après solubilisation dépend de 3 caractéristiques principales, dans un ordre d'importance décroissant sa masse moléculaire, son taux de 5 branchement et son degré de cationicité. Ces caractéristiques sont aisément sélectionnées par l'homme de l'art en choisissant la source botanique de l'amidon natif et les conditions de préparation de cet amidon cationique. 10 L'amidon cationique utilisé dans le cadre de l'invention peut être obtenu à partir de tout type d'amidon natif d'origine naturelle ou hybride, y compris d'amidon issu d'organismes végétaux ayant subi des mutations ou manipulations génétiques. Lesdits amidons peuvent 15 notamment être issus de pomme de terre, de pomme de terre à haute teneur en amylopectine (pomme de terre waxy), de blé, de blé à haute teneur en amylopectine (blé waxy), de maïs, de maïs à haute teneur en amylopectine (maïs waxy), de maïs à haute teneur en amylose, de riz, de pois, d'orge 20 ou de manioc, des coupes ou fractions qui peuvent en être faites, et les mélanges quelconques d'au moins deux quelconques des produits susmentionnés. La sélection de cet amidon natif a par exemple une influence sur la masse moléculaire finale ainsi que sur son taux de branchement, liée à la teneur en amylose et en amylopectine. La réaction de cationisation peut être effectuée selon l'une des méthodes bien connues de l'homme du métier, à l'aide de réactifs cationiques tels que décrits par exemple dans « Starch Chemistry and Technology » - Vol. II - Chapter XVI - R.L. WHISTLER and E.F. PASCHALL - Academic - 15 - Press (1967). L'amidon est introduit dans un réacteur en présence de ces réactifs. Préférentiellement, l'amidon utilisé lors de la réaction de cationisation se présente sous une forme granulaire. La réaction peut être conduite en phase lait, l'amidon granulaire en suspension dans un solvant étant cationisé en utilisant les conditions de température, de temps et de catalyse bien connues de l'homme de l'art. A la fin de la réaction, on peut récupérer l'amidon ainsi 10 cationisé par filtration, cet amidon cationique pouvant être ensuite lavé puis séché. D'une façon alternative, la réaction peut être conduite en phase sèche, c'est-à-dire en présence de quantités d'eau ajoutées à l'amidon considérées comme faibles, par exemple 15 dans des quantités d'eau inférieures à 20% de la masse d'amidon introduit pour la réaction de cationisation, de préférence inférieures à 1o%. De préférence, la réaction de cationisation est effectuée avec des réactifs azotés à base d'amines tertiaires ou de 20 sels d'ammonium quaternaires. Parmi ces réactifs, on préfère utiliser les chlorhydrates de 2-dialkylaminochloréthane tels que le chlorhydrate de 2-diéthylaminochloréthane ou les halogénures de glycidyltriméthylammonium et leurs halohydrines, tels que le 25 chlorure de N-(3-chloro-2-hydroxypropyl)-triméthylammonium, ce dernier réactif étant préféré. On procède à cette réaction en milieu alcalin, à un pH supérieur à 8, voire 10, le pH pouvant être ajusté par exemple par de la soude. Les taux de réactif mis en oeuvre sont choisis de telle 30 sorte que les amidons cationiques résultants présentent le degré de substitution (DS) de cationicité désiré, le DS étant le nombre moyen de groupements OH compris sur - 16 - l'anhydroglucose de l'amidon qui ont été substitués par un groupement cationique. L'homme du métier saura ajuster les conditions de réaction afin d'obtenir des amidons cationiques permettant d'obtenir la composition liquide utile à l'invention. En effet, il est nécessaire que l'amidon ne soit pas dégradé de manière importante lors du procédé de cationisation, c'est-à-dire que sa masse moléculaire ne soit pas substantiellement réduite, de manière à ce que la composition utile à l'invention présente la viscosité adéquate. En particulier, afin d'obtenir la composition d'amidon cationique utile à l'invention, il est généralement nécessaire que l'amidon ne subisse pas de traitement de fluidification. L'amidon cationique peut être soluble à température ambiante dans l'eau. Par soluble à température ambiante, on entend selon l'invention que, lorsque l'amidon cationique est introduit à Io% en masse de l'eau à 20°C et est placé sous agitation pendant 1 heure, la solution d'amidon ainsi obtenue présente une viscosité Brookfield supérieure à 1000 mPa.s. Selon une premiere variante, l'amidon soluble à température ambiante dans l'eau est un amidon granulaire cationique présentant un degré de substitution (DS) supérieur ou égal à 0,10. Selon une seconde variante, il s'agit d'un amidon cationique prégélatinisé. On peut réaliser ce traitement de prégélatinisation de l'amidon cationique sur tambour sécheur. Pour réaliser la composition utile à l'invention, il est nécessaire de solubiliser l'amidon cationique dans le - 17 - solvant. La composition liquide est généralement une composition aqueuse, qui peut comprendre principalement de l'eau et éventuellement de faibles quantités de solvants organiques miscibles avec l'eau, comme les alcools tels que le méthanol et l'éthanol, par exemple dans des quantités de solvant organique inférieures à Io% en masse de la totalité des solvants. Pour fabriquer la composition liquide utile à l'invention, on peut rendre soluble l'amidon cationique dans le solvant par une étape de cuisson. On réalise généralement cette cuisson dans de l'eau en mettant en suspension de l'amidon cationique et formant ainsi un lait d'amidon. Pour ne pas dégrader thermiquement l'amidon cationique lors de la cuisson de ce lait et ainsi obtenir une composition aqueuse satisfaisant aux conditions de viscosité utile à l'invention, on réalise une cuisson « douce » du lait d'amidon. Par cuisson douce, on entend une cuisson utilisant une température peu élevée et/ou une durée courte, l'homme du métier adaptant la température et la durée pour obtenir la viscosité utile à la fabrication de la solution. La température de cuisson est par exemple dans la gamme de température allant de 40 à 95°C, avantageusement de 60 à 90°C. La durée de cuisson peut aller de 5 minutes à 60 minutes. La quantité massique en amidon cationique dans ce lait peut être comprise dans la gamme comprise entre 10 et 30%, par exemple entre 20 et 30%. Selon une variante, on prépare ladite composition en utilisant un amidon cationique soluble à température ambiante et en le mettant en solution dans l'eau, de préférence sous agitation. Cette variante est avantageuse car l'amidon est ainsi aisément solubilisé dans la - 18 - composition liquide, sans cuisson. La composition utile à l'invention peut ainsi aisément être mise en oeuvre sur le site réalisant le procédé de traitement. De plus, comme l'amidon cationique n'est pas cuit lors de la préparation de la composition, l'amidon n'est pas dégradé thermiquement lors de sa solubilisation, ce qui permet d'obtenir une composition de viscosité supérieure à celle obtenue à partir d'un même amidon ayant subi une étape de cuisson dans le solvant. Selon une variante avantageuse de l'invention, on utilise une composition liquide d'amidon cationique exempte d'agent conservateur. Lorsque l'amidon cationique est sous forme liquide, on peut observer une dégradation lors de son stockage et du transport du produit. Pour limiter ce phénomène, on doit généralement ajouter un agent biocide, qui peut être choisi parmi les phtalates, par exemple un de ceux commercialisés par Rohm & Haas sous la marque VINYZENETM. Or, bien que la concentration en agent biocide nécessaire à la conservation de l'amidon sous forme de solution liquide soit faible, ces agents biocides peuvent constituer des constituants non désirés pour le traitement d'une eau et tout particulièrement pour l'obtention d'une eau potable. Le fait que l'amidon soit stocké et transporté sous forme solide limite les problèmes de dégradation. Ceci permet de s'affranchir de l'ajout d'un agent conservateur, ceci pouvant être particulièrement intéressant dans un procédé de traitement de l'eau. Ainsi, selon une variante du procédé, on prépare une solution d'amidon cationique exempte d'agent conservateur - 19 - dans un délai inférieur à vingt-quatre heures avant le étape d'addition a) à partir d'un amidon cationique sous forme solide, par exemple sous la forme d'une poudre. La composition utile à l'invention présente une viscosité Brookfield supérieure à 1000 mPa.s dans les conditions du test A. La mesure de cette viscosité, réalisée par un viscosimètre de marque Brookfield®, est bien connue de l'homme du métier. En particulier, il existe différents modules pour mesurer cette viscosité et chaque module est adapté pour une gamme de viscosité donnée. Il suffit de choisir le module adapté à la viscosité de la composition à mesurer. A titre d'exemple, on peut réaliser le test A en utilisant le module RV2 à 20 tours par minute pour une viscosité supérieure à 1000 mPa.s et inférieure ou égale à 2000 mPa.s, le module RV5 à 20 tours par minute pour une viscosité supérieure à 2000 mPa.s et inférieure ou égale à 20000 mPa.s, le module RV7 à 20 tours par minute pour une viscosité supérieure à 20000 mPa.s et inférieure ou égale 200000 mPas.s et le module RV7 à 2 tours par minute pour une viscosité supérieure à 200000 mPa.s. La composition comprenant l'amidon cationique peut comprendre en outre des constituants additionnels, tels que des sels métalliques ou encore des agents biocides déjà décrits. Ainsi, la matière sèche de la composition utile à l'invention peut être constituée exclusivement ou quasi exclusivement d'au moins un amidon cationique mais également contenir un ou plusieurs autres composants comme, par exemple, un agent biocide ou d'autres matières telles qu'un sel métallique précédemment décrit. -20- Le sel métallique est avantageusement le polychlorure d'aluminium ou le chlorure ferrique. Dans le cas du chlorure ferrique, on préfère que le ratio amidon cationique / sel métallique soit de 25/75 à 50/50, voire de 30/70 à 40/60. Dans le cas du polychlorure d'aluminium, on préfère que le ratio amidon cationique / sel métallique soit de 20/80 à 45/55, voire de 25/75 à 35/65. Bien que d'autres agents coagulants puissent être utilisés lors du procédé, ce dernier peut être réalisé sans autre agent coagulant supplémentaire, en particulier sans polyacrylamide et sans argile. L'étape de coagulation-floculation peut être réalisée de manière classique. Durant les premières étapes a) à c) de l'étape de coagulation-floculation, on coagule les particules pour ensuite former les flocs dans une cuve de coagulation-floculation. Cette cuve peut comprendre un premier bassin dit « bassin de coagulation » et un second bassin dit « bassin de floculation », où la vitesse d'agitation est plus importante dans le premier que dans le second. Avantageusement, la composition d'amidon et le sel métallique sont introduits dans le bassin de coagulation. Dans le cas d'un procédé continu, la solution aqueuse à traiter est introduite dans ladite cuve par l'intermédiaire d'une pompe, ce qui permet de régler ainsi le débit d'introduction. La durée de l'étape de coagulation floculation dépend alors de ce débit et du volume des cuves utilisées. Le sel et l'amidon utiles à l'invention peuvent être mélangés à la solution aqueuse à traiter soit préalablement à l'introduction de cette 2978138 - 21 - solution dans la cuve de coagulation-floculation, soit directement dans la cuve par une seconde entrée prévue à cet effet. La durée de cette étape de coagulation-floculation dépend directement du volume de la cuve et du 5 débit choisi. L'eau à traiter peut éventuellement subir un prétraitement d'ajustement de son pH. Préférentiellement, le pH de la solution aqueuse comprenant des solides en suspension va de 6 à 8,5. 10 Pour éliminer les flocs et ainsi pouvoir récupérer l'eau purifiée et réaliser l'étape de séparation d), on peut utiliser au choix une technique de décantation ou de flottation. Ces techniques, bien connues de l'homme du 15 métier, pourront être mises en oeuvre dans des installations standard de traitement de l'eau. Préférentiellement, on réalise à l'étape d) une décantation des flocs formés. Lorsque cette étape de séparation est réalisée par 20 décantation, on peut introduire également dans la cuve de coagulation-floculation un agent susceptible de lester les flocs formés, tels que du sable micrométrique. Ces flocs lestés sont transférés avec la solution aqueuse dans le décanteur, ce qui permet d'améliorer la vitesse de 25 séparation dans l'étape ultérieure de décantation. Le décanteur peut être un décanteur statique ou un décanteur lamellaire. Le décanteur peut être équipé de racleur de fond pour une meilleure captation des boues décantées. 30 Le décanteur statique est le décanteur le plus classique : il est constitué d'une simple cuve dans laquelle les particules coagulées se déposent au fond de la cuve pour - 22 - former des boues et on récupère l'eau purifiée ayant subi la décantation par surverse. Les décanteurs lamellaires permettent également d'accélérer la décantation des particules coagulées en 5 comparaison avec les décanteurs statiques. A la suite de l'étape de coagulation-floculation, on peut avantageusement réaliser une étape de purification ultérieure. 10 Il peut s'agir par exemple d'une étape de filtration. Comme déjà exposé, l'étape de coagulation-floculation utilisée dans le procédé selon l'invention est alors particulièrement intéressante. Cette étape de filtration de l'eau peut être une étape de 15 microfiltration, d'ultrafiltration ou encore de nanofiltration. On utilise pour cela des filtres tels que les filtres comprenant du sable, de l'anthracite voire des charbons actifs. Il est également possible d'utiliser des membranes de polymères organiques, notamment de 20 polypropylène, de polyacrylamide ou de polysulfone. On peut également réaliser une filtration de l'eau par osmose inverse à l'aide d'une membrane semi-perméable afin d'en éliminer les solutés. On peut également réaliser une étape de désinfection de 25 l'eau. Il existe de nombreuses techniques de désinfection des liquides. On peut la réaliser en utilisant de l'ozone, par traitement à l'aide rayonnement ultraviolet ou encore en utilisant du dioxyde de chlore. 30 On obtient à la fin du procédé une eau potable, dont la turbidité est avantageusement inférieure à 1 UTN. - 23 - Des modes de réalisation vont maintenant être détaillés dans les exemples qui suivent. Il est précisé que ces exemples illustratifs ne limitent d'aucune façon la portée de la présente invention. Exemple 1 : Comparaison de différents coagulants pour abaisser la turbidité d'une eau de rivière, la Lys 10 Produits utilisés : PAC : polychlorure d'aluminium en solution. FeC13 : chlorure ferrique en solution. PAM : émulsion de polyacrylamide cationique Flopam° DW 2160. 15 « A » : Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 11000 mPa.s. Cette solution « A » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre) comprenant 1.2% d'azote (exprimé en poids sec/sec). Cet amidon est soluble dans l'eau à 20°C. 20 La solution est préparée à 1% d'amidon sous agitation à température ambiante pendant une heure. Protocole : Plusieurs systèmes sont évalués par Jar-Test dans le but de rendre potable une eau prélevée dans la Lys. L'eau est 25 chargée de carbonate de calcium (Mickart 5, diamètre moyen 5pm) jusqu'à atteindre une turbidité de 100UTN. grammes de sable micrométrique (diamètre utilisé est indiquée en milligramme de matière active par litre d'eau à traiter (mg/L). Les résultats obtenus sont reportés dans le Tableau 1. Tableau 1 Coagulant (mg/L) Turbidité Réduction du de surnageant turbidité (UTN) en % FeC13 PAC A PAM 34 66 6 - 4 - 99 - - 10 - 10 90 - 10 - - 55 65 - 6 4 - 99 10 33 66 6 4 2 98 - 6 - 4 2 98 5 La solution d'amidon cationique est le meilleur coagulant à la dose de 10mg/L. En association avec un sel tel que le chlorure ferrique ou le polychlorure d'aluminium, la turbidité est inférieure à 1UTN, soit plus de 99% de 10 réduction. Exemple 2 : Influence du temps de décantation sur la turbidité L'eau de la Lys (turbidité initiale : 3 UTN) est testée en Jar-Test, soit par une solution de polychlorosulfate d'aluminium de marque Aqualenc®, soit par une solution de sel et la solution A selon un ratio massique sel 2978138 - 25 - métallique : amidon cationique égal à 3 : 2. La dose totale de sel utilisé seul, ou de sel et d'amidon utilisés conjointement, est fixée à 10mg par litre d'eau de la Lys. On réalise l'étape de coagulation-floculation de la même 5 manière qu'à l'exemple 1, à l'exception que le test est fait en l'absence de sable. La turbidité est mesurée à des temps de décantation différents et les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 2. . Tableau 2 Temps de décantation Turbidité (min) du surnageant (UTN) sel Mélange sel / solution d'amidon 3 2, 3 0, 6 5 2, 4 0, 6 10 1, 6 0, 5 1, 0 0, 3 30 0, 5 0, 3 En l'absence de sable, l'eau traitée conjointement par le sel et l'amidon atteint une turbidité inférieure à 1UTN après moins de 3 minutes de décantation, contre 20 à 30 minutes avec le sel utilisé seul. 15 Exemple 3 : Effet de la cationicité et de la viscosité de l'amidon sur la turbidité de l'eau traitée Solutions d'amidon utilisées « B » : Solution d'amidon cationique dont la viscosité 20 Brookfield est, selon le test A, de 22000 mPa.s. Cette solution « B » est obtenue à partir d'un amidon cationique prégélatinisé (base pomme de terre) comprenant 0,4% d'azote (exprimé en poids sec/sec). Cet amidon est soluble dans l'eau à 20°C. La solution est préparée à 1% d'amidon sous agitation à température ambiante pendant une heure. 10 - 26 - « C » : Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 86000 mPa.s. Cette solution « C » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre) comprenant 0,3% d'azote (exprimé en poids sec/sec). La solution est préparée par cuisson d'une solution à 95°C pendant 15 minutes. « 1 » (comparatif) . Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 2 mPa.s. Cette solution « 1 » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre) comprenant 0,3% d'azote (exprimé en poids sec/sec). La solution est préparée sous agitation à température ambiante pendant une heure. « 2 » (comparatif) : Solution d'amidon cationique dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 600 mPa.s. Cette solution « 2 » est obtenue à partir d'un amidon cationique (base pomme de terre), qui a subi un traitement de fluidification, comprenant 1.2% d'azote (exprimé en poids sec/sec). La solution est préparée à 1% d'amidon. « 3 » (comparatif) : Solution de fécule de pomme de terre, non ionique, dont la viscosité Brookfield est, selon le test A, de 200000 mPa.s. La solution est préparée par cuisson de la fécule dans l'eau à 95°C pendant 15 minutes. Les différentes solutions d'amidon sont testées seules ou conjointement avec une solution de chlorure ferrique, selon un ratio massique sel : amidon égal à 3 : 2. La dose totale d'amidon utilisé seul, ou de sel et d'amidon utilisés conjointement, est fixée à 10mg par litre d'eau de la Lys. Le protocole de test est le même que celui de l'exemple 1 et les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 3. 2978138 - 27 - Tableau 3 Amidon Viscosité Utilisé seul Utilisé conjointement de l'amidon dans l'eau à 10% avec FeC13 Turbidité Réduction Turbidité Réduction du de du de surnageant turbidité surnageant turbidité (UTN) en % (UTN) en % A 11000 13 87 99 B 22 000 11 89 99 C 86 000 13 87 99 1 600 20 80 5 95 2 2 50 50 50 77 3 200 000 21 79 2 98 Utilisées seules, aucune de ces solutions d'amidon ne permet de réduire plus de 90% de la turbidité. En revanche, 5 en mélange avec une solution de chlorure ferrique, les solutions selon l'invention (A, B et C) permettent d'atteindre des réductions de turbidité de plus de 99%. Exemple 4 : Détermination du dosage optimal de coagulant à 10 base d'amidon cationique et de sel métallique Le chlorure ferrique et la solution d'amidon A (ratio sel : amidon de 3 : 2) sont testées conjointement en Jar Test à différentes doses selon le protocole de test de l'exemple 15 1. Les résultats obtenus sont répertoriés dans le Tableau 4. 20 - 28 - Tableau 4 Dose de Turbidité du Réduction de coagulant (mg/L) surnageant (UTN) turbidité en % 0 100 0 4 1.5 >98 6 0.9 >99 8 0.6 >99 10 0.5 >99 20 0.6 >99 Sur cette eau, le mélange est donc efficace dès 6 mg/L pour dépasser 99% de réduction de turbidité. Exemple 5 : Détermination du ratio optimal amidon cationique : sel métallique Le chlorure ferrique et de solution d'amidon A de 10 l'Exemple 1 sont testés conjointement en Jar Test en utilisant différents ratios massiques amidon cationique / chlorure ferrique, pour un dosage total de 10mg/L. Le protocole de test est le même que celui de l'exemple 1. 15 Ici l'absorbance à 254nm du surnageant non filtré est également mesurée. Les résultats sont reportés dans le Tableau 5. La Figure 1 reporte également l'évolution de la turbidité en fonction de la quantité massique d'amidon par rapport à la quantité 20 totale d'amidon et de sel métallique.5 - 29 - Tableau 5 Ratio Turbidité Réduction Absorbance amidon / (UTN) de FeC13 turbidité en % 0/100 34 66 0,174 20/80 8 92 0,086 30/70 0,9 >99 0,074 40/60 0,5 >99 0,078 50/50 1,3 >98 0,088 60/40 3 97 0,112 70/30 8 92 0,140 100/0 20 80 0,1035 REVENDICATIONS1. Procédé de potabilisation d'une solution aqueuse ayant des solides en suspension, contenant une étape de coagulation-floculation, caractérisé en ce que ladite étape comprend : a) une étape d'addition dans la solution aqueuse à traiter d'une composition liquide comprenant un amidon cationique 10 solubilisé ; b) une étape d'addition dans la solution aqueuse à traiter d'un ou plusieurs sels métalliques choisis parmi les sels ferriques et les sels d'aluminium ; les étapes a) et b) étant réalisées selon un ordre 15 quelconque et pouvant etre faites séparément, simultanément ou par l'intermédiaire d'une composition liquide comprenant à la fois l'amidon cationique solubilisé et le sel métallique, lesdites étapes a) et b) étant suivies . 20 c) d'une étape d'agitation de la solution aqueuse ainsi additionnée ; d) d'une étape de séparation des solides coagulés par décantation ou flottation ; e) d'une étape de récupération d'une eau purifiée ; 25 ladite composition liquide comprenant l'amidon cationique présentant une viscosité, mesurée selon un test A, supérieure à 1000 mPa.s, ce test A consistant à ajuster la masse sèche de la composition liquide à Io% puis de mesurer la viscosité Brookfield à 25°C de la composition 30 résultante. - 31 - 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la viscosité de la composition liquide comprenant l'amidon cationique, mesurée selon le test A, est comprise entre 1100 et 500000 mPa.s. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la viscosité de la composition liquide comprenant l'amidon cationique, mesurée selon le test A, est comprise entre 10000 et 100000 mPa.s. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le délai entre les étapes a) et b) est inférieur à 120 secondes. 15 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que les étapes a) et b) sont réalisées simultanément. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes 20 caractérisé en ce que la quantité totale d'amidon cationique et de sel métallique dans la solution aqueuse va de 4 à 500 ppm, préférentiellement de 5 à 10 ppm. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes 25 caractérisé en ce que le ratio massique amidon cationique / sel métallique va de 25/75 à 45/55. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que l'étape de séparation d) est une 30 étape de décantation. 10 5- 32 - 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend, ultérieurement à l'étape de coagulation-floculation, une étape de filtration de l'eau purifiée. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la turbidité de l'eau purifiée obtenue à l'issue de l'étape e) est inférieure ou égale à 1,5 UTN, préférentiellement inférieure à 1 UTN.