FR 2979943 A1 20130315 FR 1258145 A 20120831 Insufflation dans la couche limite à l'aide d'un flux de fuite d'un joint d'étanchéité à la vapeur L'invention concerne les performances des turbines à vapeur et, plus particulièrement, une source pour une méthode d'actionnement fluidique afin d'améliorer les performances du diffuseur dans une turbine à vapeur. Dans les turbines à vapeur à condensation utilisées pour produire de l'électricité, la vapeur quittant la dernière rangée d'aubes de turbine s'écoule, globalement, par un passage annulaire évasé vers l'extérieur, appelé diffuseur, placé entre l'enceinte, ou enveloppe de la turbine, et le carter d'échappement. Le carter est défini par un guide d'écoulement évasé vers l'extérieur s'étendant depuis l'enveloppe de turbine. La vapeur passe du diffuseur au corps d'un collecteur ou "carter d'échappement", puis est refoulée dans un condenseur depuis le carter d'échappement. Le diffuseur sert à provoquer un ralentissement, ou une diffusion, de la vapeur d'échappement passant par celui-ci. Ce ralentissement provoque une baisse de l'énergie cinétique de la vapeur ainsi qu'une hausse de pression, le résultat net étant que l'entrée dans le diffuseur prend la pression la plus basse du trajet de la turbine au condenseur de façon que la vapeur s'échappe des dernières aubes de la turbine pour entrer dans une zone de pression minimale, en accroissant ainsi la vitesse de la vapeur passant par les aubes et en accroissant l'énergie dont dispose la turbine pour effectuer un travail. Chaque aube mobile crée un sillage, c'est-à-dire que, dans les grandes turbines classiques, il y a un grand nombre de sillages, de l'ordre d'une centaine ou davantage. Dans les turbines à vapeur, ces sillages sont particulièrement épais lorsque la turbine fonctionne à des pressions de condenseur supérieures à la pression théorique du condenseur, car, dans de telles conditions, le flux à la couche limite qui passe sur et depuis les surfaces des dernières aubes de la turbine est soit sur le point de se séparer soit est partiellement séparé de la surface des aubes. Le brevet US 6 896 475 (le brevet 475) décrit un diffuseur de turbine doté d'un actionnement fluidique. Le brevet 475 décrit que les performances d'un système d'échappement de turbine à vapeur sont limitées par des contraintes de géométrie et des problèmes de séparation de flux. Par exemple, la longueur axiale du carter pour le flux descendant ne peut pas être accrue sans modifier la distance entre les roulements du rotor de la machine, et le rapport de surface maximal autorisable par l'intermédiaire du trajet d'écoulement dans le guide de vapeur, avant que ne survienne une séparation de flux, donne pour la totalité du carter d'échappement un facteur de récupération de pression d'une valeur basse de 0,3. Pour un type de diffuseur à flux axial utilisé dans des turbines à vapeur, l'angle inclus maximal pouvant être toléré avant que ne survienne une forte séparation (et des pertes) est de l'ordre de 10 à 15 degrés. Ce problème, s'ajoutant à des contraintes affectant la longueur du diffuseur, limite à une valeur de 0,25 à 0,3 le facteur de récupération de pression d'échappement. Antérieurement, les possibilités qui ont été identifiées pour améliorer les performances du diffuseur par rapport aux conceptions classiques comprennent l'utilisation d'ailettes de division, de générateurs de tourbillons et de parois rainurées. Les ailettes de division présentent l'inconvénient d'accroître les frottements sur le revêtement (et par conséquent les pertes) et, apparemment, ne sont relativement satisfaisantes que pour des flux d'entrée uniformes. Par exemple, des turbulences à l'entrée peuvent notablement amoindrir les performances. Les générateurs de tourbillons et autres dispositifs passifs nécessitent un flux principal à forte énergie cinétique pour redynamiser la couche limite et retarder la séparation. En principe, on s'attend à ce qu'ils ne réussissent pas à aboutir à une nette amélioration des performances du diffuseur si, comme c'est le cas en aval du dernier étage d'une turbine à l'entrée du diffuseur, le profil d'écoulement à l'entrée du diffuseur est gravement biaisé et caractérisé par de grandes zones à fluide à faible énergie cinétique au voisinage du point de séparation. Il n'est pas réellement prouvé que les performances du diffuseur soient améliorées grâce à l'utilisation de nervures/rainures sur les parois divergentes du diffuseur. Le brevet 475 remédie aux inconvénients et insuffisances des constructions antérieures avec un diffuseur doté d'un actionnement fluidique. La présente invention concerne une source de la fluidique. Selon un mode de réalisation de l'invention, il est proposé une turbine à vapeur qui comporte un dernier étage de turbine, un diffuseur à flux axial ou radial recevant un flux principal du dernier étage de turbine, une paroi divergente qui, dans le diffuseur à flux axial ou radial, s'étend d'une entrée du diffuseur à une sortie du diffuseur, et un corps central dans le diffuseur à flux axial ou radial. Une ouverture est présente dans la paroi divergente et une ouverture est présente dans le corps central pour une mise en action fluidique du flux principal. Les ouvertures sont situées en aval de l'entrée du diffuseur et en amont d'un point où une séparation de la couche limite surviendrait le long des parois dans un diffuseur dépourvu des ouvertures. Une pluralité d'ouvertures sont ménagées dans la paroi divergente, et une garniture d'étanchéité d'extrémité est placée au voisinage immédiat d'une partie terminale du dernier étage de turbine. Un collecteur annulaire recueille le fluide du flux de fuite de la garniture d'étanchéité d'extrémité et répartit le flux de fluide entre les ouvertures. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, il est proposé une turbine à vapeur qui comporte un dernier étage de turbine, un diffuseur à flux axial ou radial recevant un flux principal du dernier étage de turbine, une paroi divergente qui, dans le diffuseur à flux axial ou radial, s'étend d'une entrée du diffuseur à une sortie du diffuseur, et un corps central dans le diffuseur à flux axial ou radial. Une ouverture est présente dans la paroi divergente et une ouverture est présente dans le corps central pour une mise en action fluidique du flux principal. Un collecteur étanche à la vapeur recueille le fluide du flux de fuite provenant au moins du dernier étage de turbine. Les ouvertures dans la paroi divergente et le corps central sont situées en aval de l'entrée du diffuseur et en amont d'un point où une séparation de la couche limite surviendrait sur les parois dans un diffuseur dépourvu des ouvertures. De la vapeur est extraite du collecteur étanche à la vapeur et est dirigée jusqu'aux ouvertures de la paroi divergente afin de dynamiser la couche limite. Selon un mode de mise en oeuvre de l'invention, il est proposé un procédé pour améliorer les performances des diffuseurs qui comporte les étapes consistant à laisser un flux principal passer dans le diffuseur ; ménager une ouverture dans une paroi du diffuseur ; utiliser un collecteur étanche à la vapeur comme source de fluide ; injecter un fluide dans l'ouverture depuis le collecteur étanche à la vapeur pour empêcher la séparation du flux principal depuis la paroi du diffuseur ; et diriger le fluide obliquement par rapport au flux principal et par rapport à la paroi du diffuseur, le guidage du fluide de manière oblique comprenant l'envoi du fluide dans un passage incurvé ayant une courbure convexe par rapport au flux principal avant l'injection de fluide dans l'ouverture. L'invention sera mieux comprise à l'étude détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemples non limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'une turbine à vapeur ; - la figure 2 représente un diffuseur à flux axial d'une turbine à vapeur, doté d'un actionnement fluidique ; - la figure 3 représente un carter d'échappement à flux descendant d'une turbine à vapeur, doté d'un actionnement fluidique ; et - la figure 4 est une représentation schématique d'une turbine à vapeur utilisant comme source de fluidique des flux de fuite d'une garniture d'extrémité. Considérant la figure 1, il y est représenté une turbine 10 à vapeur qui comporte une section haute pression (HP) 12, une section moyenne pression (MP) 13 et une section basse pression (BP) 14. La turbine 10 à vapeur comporte également des joints d'étanchéité correspondants, à savoir des joints haute pression 16, des joints moyenne pression 18 et des joints basse pression 20 globalement sous la forme de garnitures d'extrémités qui sont disposées à l'extrémité de chacune des sections HP, MP et BP (désignées par N1, N2, N3 et N4) pour rendre étanches les intervalles entre le stator et le rotor. La vapeur ou le fluide à haute température issu d'un passage d'entrée est guidé jusqu'au contact d'une pluralité d'aubes mobiles parmi une pluralité d'ailettes de premier étage. Lorsque le fluide arrive au contact de la pluralité d'aubes mobiles de la pluralité d'ailettes de premier étage, le fluide fait tourner ou continue à faire tourner la pluralité d'ailettes, une roue et un rotor. Ensuite, le fluide passe par la pluralité d'ailettes de premier étage, vers l'aval, jusqu'à un second étage. Le fluide passe d'une manière sensiblement similaire vers l'aval via la pluralité successive d'étages en faisant de la sorte tourner un peu plus le rotor dans chaque étage. En faisant tourner le rotor, le fluide exécute un travail dans la turbine à vapeur. Le fluide qui n'exécute pas de travail en passant par la pluralité d'ailettes et en faisant tourner le rotor est considéré comme un fluide de fuite. Les flux de fuite des garnitures d'extrémités (N2, N3 et N4) sont recueillis dans un collecteur 22 étanche à la vapeur (CEV). Une partie du flux (environ 0,45 kg/s) sert à arrêter les fuites de la garniture d'extrémité BP via une conduite 24, et le reste du flux (environ 0,45 kg/s) est refoulé via une conduite 26 présente dans le carter d'échappement. Ce flux peut être refoulé soit dans le guide de vapeur (paroi extérieure du diffuseur) soit dans la surface intérieure (cône de roulements) du diffuseur en fonction de l'endroit où se produit la séparation de flux. Comme décrit plus en détail plus loin, les formes de réalisation préférées utilisent le flux de refoulement dans les surfaces des parois intérieure et extérieure du diffuseur (suivant certains angles d'écoulement radial et tangentiel) pour dynamiser la couche limite, ce qui évite la séparation même avec un plus grand rapport de surface ou des angles de parois plus marqués dans le cas d'un diffuseur plus court. Un rapport de surface plus élevé aboutit à une valeur idéale du taux Cp (récupération de pression statique), ce qui donne une plus grande détente dans le dernier étage et accroît la production d'électricité. Des systèmes agressifs d'échappement de turbine à vapeur ayant une forte récupération potentielle de pression (grand rapport de surface, courte longueur axiale) peuvent être conçus grâce à la mise en oeuvre d'une régulation d'écoulement (insufflation) pour empêcher une séparation de la couche limite des parois. La figure 2 représente un diffuseur à flux axial et la figure 3 représente un carter d'échappement à écoulement descendant. Pour les deux systèmes d'échappement, la mise en oeuvre de la technologie d'insufflation sur les parois offre la possibilité de permettre une conception qui donne de fortes récupérations de pression (faibles pertes d'énergie) dans le cadre des contraintes géométriques de la configuration d'échappement. De la sorte, il est possible de réussir à extraire davantage de travail de la machine. Un exemple de diffuseur perfectionné 300 à écoulement axial d'une turbine à vapeur est représenté sur la figure 2. Sur les figures 2 et 3, les emplacements des admissions sont représentés plus près de l'ailette de dernier étage ; cependant, ces emplacements pourraient changer en fonction du diffuseur, de l'ailette de dernier étage, de l'ampleur des fuites au bout de l'ailette, etc. L'invention n'est pas forcément destinée à se limiter à la construction illustrée. Le diffuseur annulaire 300 comprend un corps central 310 et une paroi divergente 302 de diffuseur s'étendant depuis une section d'entrée 304 du diffuseur, qui est adjacente au dernier étage 306 de la turbine, jusqu'à un plan de sortie 308 du diffuseur. Le flux principal 312, indiqué par la flèche de sens d'écoulement, part du dernier étage 306 de turbine, traverse le diffuseur 300 et continue au-delà du plan de sortie 308 du diffuseur. Les points 314 et 311 indiquent des emplacements approximatifs des orifices d'injection de la couche limite. Il faut souligner qu'il y a des orifices d'injection 311, 314 le long de la paroi extérieure divergente 302 du diffuseur et du corps central rectiligne 310. Les orifices d'injection doivent être situés juste en amont du point où survient la séparation de la couche limite. Par ailleurs, l'orifice d'injection 311 présent dans le corps central 310 se trouve en aval de l'orifice d'injection 314 présent dans la paroi 302 du diffuseur. Pour le carter d'échappement à flux descendant représenté sur la figure 3, il y a très peu de récupération de pression avec la géométrie existante : dans les conditions habituelles de fonctionnement de la machine, Cp est égal à environ 0,3, ce qui témoigne de fortes pertes d'énergie dans le conduit. Cependant, les contraintes de géométrie et la séparation de flux empêchent une amélioration des performances. La régulation d'écoulement (insufflation) permet la conception et la mise en oeuvre d'une géométrie plus agressive du carter d'échappement, avec un plus grand rapport de surface, débouchant sur une récupération de pression potentiellement plus grande tout en empêchant une séparation de la couche limite et les pertes correspondantes. Comme la majeure partie de la diffusion dans un carter d'échappement 330 à flux descendant s'effectue à travers la surface extérieure (passage de guidage de vapeur) 332 du diffuseur (figure 3, un passage de guidage de vapeur à plus grand rapport de surface offre la possibilité de réaliser une plus grande récupération de pression dans la mesure où la séparation de flux est empêchée). L'insufflation est appliquée à l'emplacement 334 sur le pourtour du guide 332 de vapeur afin de dynamiser ou de supprimer la couche limite affaiblie et d'empêcher la séparation du flux principal 342. Le flux peut être injecté dans la paroi intérieure ou le cône de palier en fonction de la conception du diffuseur, de la conception des ailettes, des conditions de fonctionnement, etc. Pour le diffuseur à flux axial, comme représenté sur la figure 2, des fentes annulaires ou des trous individuels peuvent être employés pour la géométrie des orifices d'injection. Une ou plusieurs fentes annulaires s'étendant sur une partie du pourtour de la paroi extérieure 332 et du corps central 310 sont ménagées au voisinage de l'entrée 304 du diffuseur. Des trous individuels refoulent des jets secondaires à forte énergie cinétique, depuis la paroi extérieure 302 et le corps central 310 dans les couches limites du courant principal 312 sur la paroi à l'entrée 304 du diffuseur. Pour parvenir à une efficacité maximale en vue d'une application spécifique, il est prévu de réguler l'angle entre l'axe du jet secondaire et la direction principale d'écoulement et l'angle entre l'axe du jet secondaire et l'inclinaison locale de la paroi du diffuseur. Il faut souligner que cette forme de réalisation inclut le cas de trous individuels refoulant des jets secondaires tangents aux parois divergentes du diffuseur dans la direction de l'axe du diffuseur et le cas de jets secondaires parallèles à la direction principale d'écoulement. Pour le carter d'échappement à flux descendant, comme représenté sur la figure 3, des fentes annulaires ou des trous individuels peuvent être utilisés. On peut employer des fentes annulaires ménagées sur le guide de vapeur ou le cône 336 de roulements et s'étendant sur une partie du pourtour du guide 332 de vapeur. On peut également employer des trous individuels refoulant des jets secondaires à forte énergie cinétique, depuis le guide 332 de vapeur, dans les couches limites du courant principal 342 sur la paroi au voisinage de l'entrée 336 du carter. Pour parvenir à une efficacité maximale en vue d'une application spécifique, il est prévu de réguler l'angle entre l'axe du jet secondaire et la direction d'écoulement et l'angle entre l'axe du jet secondaire et l'inclinaison locale du guide de vapeur. Il faut souligner que cette forme de réalisation inclut le cas de trous individuels refoulant des jets secondaires tangents aux parois du guide de vapeur dans la direction de l'axe du carter et le cas de jets secondaires parallèles à la direction principale d'écoulement. Dans le cas de l'injection tangente aux paroi s du diffuseur/carter d'échappement, l'effet Coanda peut être utilisé pour maintenir les jets/films secondaires au contact des parois. Par rapport aux fentes, les trous individuels offrent l'avantage de faciliter la mise en oeuvre dans un système d'échappement d'une turbine à vapeur. Depuis la source d'insufflation, le fluide à insuffler peut être recueilli dans un collecteur annulaire monté sur le pourtour du carter extérieur d'échappement. De petits tubes circulaires reliés au collecteur peuvent servir à injecter des jets secondaires dans le courant principal. La section transversale du collecteur doit être au moins 15 à 20 fois plus grande que le diamètre des trous afin d'éviter une injection à variations circonférentielles. Selon une autre possibilité, on peut utiliser des petits tubes pour faire passer le flux secondaire directement de la source d'insufflation à l'emplacement d'injection dans le courant principal. Un autre avantage des trous individuels par rapport à des fentes circonférentielles réside dans le fait que des jets circulaires localisés sont prévisibles pour faciliter l'apparition de perturbations en trois dimensions dans la couche limite le long des parois du diffuseur. Cela tend à renforcer le brassage et pourrait en principe réduire le débit massique secondaire nécessaire, donc en améliorant l'efficacité de la méthode d'insufflation. Jusqu'ici, il a été suggéré qu'un flux secondaire régulier soit injecté afin d'éviter la séparation dans le cas d'une géométrie d'échappement à grand rapport de surface. Une autre forme de réalisation possible, qui pourrait notablement réduire la quantité requise de flux secondaire, consiste à injecter des films/jets pulsés. On s'attend à ce qu'une injection irrégulière soit plus efficace qu'une injection régulière pour retarder la séparation, en raison de la création et du développement artificiels de structures cohérentes dans les couches secondaires de la paroi, ce qui renforcerait notablement le brassage du flux de la couche limite à faible énergie cinétique avec le flux principal à grande énergie cinétique. Parmi les paramètres qui joueront un rôle dans l'efficacité des films/jets pulsés, on peut citer la fréquence des pulsations, le cycle opératoire et l'amplitude des pulsations. Pour faire passer une machine à turbine à vapeur à la méthode d'actionnement fluidique, il faut réussir à choisir une source d'insufflation pour assurer une régulation du débit à l'entrée d'échappement. Comme expliqué plus en détail ci-dessous, il est proposé d'utiliser comme source de fluidique le flux de fuite d'une garniture d'extrémité. La figure 4 est une illustration schématique d'une turbine à vapeur utilisant des flux de fuite de garnitures d'extrémités comme source d'insufflation dans la couche limite. Les flux de fuite dans le collecteur 22 étanche à la vapeur sont dirigés vers une chambre 28 qui disperse le flux dans une conduite 30 placée à l'extérieur du guide de vapeur. Des ouvertures dans la conduite 30 envoient le flux de fuite dans le flux principal pour ainsi dynamiser la couche limite faible apparue dans le diffuseur. L'insufflation du flux de fuite d'étanchéité à la vapeur via des fentes de guidage de vapeur servira à dynamiser la couche limite faible et donc à améliorer la récupération de pression. Avec cette construction, le facteur de récupération de pression du diffuseur peut être amélioré et peut passer de 0,1 à 0,5 en fonction d'autres paramètres théoriques, par exemple l'ailette du dernier étage, le diffuseur, et des paramètres de conception de l'admission. Une valeur de Cp de 0,1 équivaut à environ 0,2 à 0,3 % de rendement de la section BP. Selon une autre possibilité, ou en outre, avec la structure selon les formes de réalisation décrites, l'envergure axiale d'une turbine BP à double flux peut être réduite de 60 à 90 cm grâce à une augmentation de l'inclinaison des parois du diffuseur. Liste des repères 10 Turbine à vapeur 12 Section haute pression (HP) 13 Section moyenne pression (MP) 14 Section basse pression (BP) 16 Joints haute pression 18 Joints moyenne pression 20 Joints basse pression 22 Collecteur étanche à la vapeur (CEV) 24 Conduite 26 Conduite dans le carter d'échappement 28 Chambre 30 Conduite 300 Diffuseur à écoulement axial de turbine à vapeur 302 Paroi divergente du diffuseur 304 Section d'entrée du diffuseur 306 Dernier étage de la turbine 308 Plan de sortie du diffuseur 310 Corps central 312 Flux principal 311, 314 Points pour orifices d'injection 330 Carter d'échappement à flux descendant 332 Passage de guidage de vapeur 334 Emplacement d'insufflation 336 Cône de roulements 342 Flux principal REVENDICATIONS1. Turbine à vapeur comportant : un dernier étage (306) de turbine ; un diffuseur (300) à flux axial ou radial, recevant un flux principal du dernier étage de la turbine ; une paroi divergente (302) dans le diffuseur à flux axial ou radial, la paroi divergente s'étendant d'une entrée (304) du diffuseur à une sortie (308) du diffuseur ; un corps central (310) dans le diffuseur à flux axial ou radial ; une ouverture dans la paroi divergente et une ouverture dans le corps central pour une activation fluidique du flux principal, les ouvertures étant situées en aval de l'entrée du diffuseur et en amont d'un point où une séparation de la couche limite surviendrait le long des parois dans un diffuseur dépourvu des ouvertures ; une pluralité d'ouvertures dans la paroi divergente ; une garniture d'étanchéité d'extrémité (16, 18, 20) placée au voisinage immédiat d'une extrémité du dernier étage de la turbine ; et un collecteur annulaire (22) recueillant le fluide du flux de fuite sortant de la garniture d'étanchéité d'extrémité et répartissant le flux de fuite entre les ouvertures. 2. Turbine à vapeur selon la revendication 1, dans laquelle le collecteur annulaire consiste en un collecteur (22) étanche à la vapeur. 3. Turbine à vapeur selon la revendication 2, comportant de multiples étages (12, 13, 14) de turbine et de multiples garnitures d'étanchéité d'extrémités correspondantes (16, 18, 20), le collecteurétanche à la vapeur recueillant le fluide du flux de fuite issu des multiples garnitures d'étanchéité d'extrémités. 4. Turbine à vapeur selon la revendication 3, comportant en outre un guide (332) de vapeur en communication fluidique avec le collecteur (22) étanche à la vapeur, le guide de vapeur fournissant au diffuseur (300) à flux axial ou radial le flux de fuite issu du collecteur étanche à la vapeur afin de dynamiser une couche limite dans le diffuseur à écoulement axial ou radial. 5. Turbine à vapeur selon la revendication 1, comportant en outre des conduites (30) reliant le collecteur annulaire (22) aux ouvertures. 6. Turbine à vapeur selon la revendication 5, dans laquelle les conduites (30) ont une courbure convexe par rapport au flux principal. 7. Turbine à vapeur comportant : un dernier étage (306) de turbine ; un diffuseur (300) à flux axial ou radial, recevant un flux principal du dernier étage de la turbine ; une paroi divergente (302) dans le diffuseur à flux axial ou radial, la paroi divergente s'étendant d'une entrée (304) du diffuseur à une sortie (308) du diffuseur ; un corps central (310) dans le diffuseur à flux axial ou radial ; une ouverture dans la paroi divergente et une ouverture dans le corps central pour une activation fluidique du flux principal ; et un collecteur (22) étanche à la vapeur recueillant le fluide de flux de fuite issu au moins du dernier étage de la turbine, les ouvertures dans la paroi divergente et le corps central étant situées en aval de l'entrée du diffuseur et en amont d'un point où une séparation de la couche limite surviendrait le long des paroisdans un diffuseur dépourvu des ouvertures, de la vapeur étant extraite du collecteur étanche à la vapeur et dirigée jusqu'aux ouvertures de la paroi divergente afin de dynamiser la couche limite. 8. Turbine à vapeur selon la revendication 7, comportant en outre de multiples étages (12, 13, 14) de turbine et de multiples garnitures d'étanchéité d'extrémités correspondantes (16, 18, 20) disposées au voisinage immédiat d'extrémités des étages respectifs de la turbine, le collecteur étanche à la vapeur recueillant le fluide du flux de fuite issu des multiples garnitures d'étanchéité d'extrémités. 9. Turbine à vapeur selon la revendication 8, comportant en outre un guide (332) de vapeur en communication fluidique avec le collecteur (22) étanche à la vapeur, le guide de vapeur fournissant au diffuseur (300) à flux axial ou radial le flux de fuite issu du collecteur étanche à la vapeur afin de dynamiser une couche limite dans le diffuseur à flux axial ou radial. 10. Turbine à vapeur selon la revendication 7, comportant en outre des conduites (30) reliant le collecteur (22) étanche à la vapeur aux ouvertures. 11. Turbine à vapeur selon la revendication 10, dans laquelle les conduites (30) ont une courbure convexe par rapport au flux principal. 12. Procédé pour améliorer les performances d'un diffuseur, comportant : la possibilité de passage d'un flux principal dans le diffuseur (300) ; la création d'une ouverture dans une paroi (302) du diffuseur ;l'utilisation d'un collecteur (22) étanche à la vapeur comme source de fluide ; l'injection de fluide issu du collecteur étanche à la vapeur dans l'ouverture pour empêcher le flux principal de se séparer de la paroi du diffuseur ; et le guidage du fluide suivant un angle par rapport au flux principal et par rapport à la paroi du diffuseur, le guidage oblique du fluide consistant à envoyer le fluide via un passage incurvé (30) ayant une courbure convexe par rapport au flux principal avant d'injecter le fluide dans l'ouverture. 13. Procédé selon la revendication 12, comportant en outre la mise en place d'un corps central (310) dans le diffuseur (300) et la création d'une ouverture dans une paroi du corps central. 14. Procédé selon la revendication 13, comportant en outre l'injection de fluide depuis le collecteur (22) étanche à la vapeur, via l'ouverture du corps central (310) et jusque dans le diffuseur (300).