FR 2997945 A1 20140516 FR 1260844 A 20121114 2997945 La présente invention concerne de manière générale des enrobés hydrocarbonés à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés comprenant un liant modifié au glycérol. L'invention concerne également un procédé de préparation desdits enrobés et l'utilisation desdits enrobés comme matériaux pour confectionner des couches et/ou des revêtements de construction routière et/ou de génie civil. L'invention concerne aussi l'utilisation de glycérol comme agent correcteur de la maniabilité, de la résistance à la fissuration à basses températures, et de la résistance à l'orniérage d'un enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés. Dans le domaine routier, et notamment pour la construction de chaussées, les enrobés hydrocarbonés sont largement connus et définis comme étant des granulats recouverts d'un liant hydrocarboné. Les granulats sont habituellement un mélange de charges minérales telles que des gravillons, des sables et des fines. Le liant hydrocarboné est généralement à base de bitume car grâce à son changement de consistance avec la température le bitume est particulièrement bien adapté à la construction routière : (1) aux températures élevées, la diminution de la viscosité du bitume permet l'enrobage du mélange de charges minérales lors de la production d'enrobés hydrocarbonés, puis la compaction desdits enrobés lors de leur mise en oeuvre; (2) alors qu'aux températures de service le pouvoir adhésif et la cohésion du bitume permet d'assurer la stabilité de l'édifice minéral sous les sollicitations du trafic. Les propriétés rhéologiques du bitume jouent donc un rôle essentiel dans la production d'enrobés hydrocarbonés, et dans la construction et la performance des chaussées, et ce quand bien même la teneur en bitume n'excède généralement pas 7% en masse de la masse totale d'un enrobé hydrocarboné. Les propriétés rhéologiques du bitume sont toutefois évolutives, et la performance en service des chaussées dépend principalement de cette évolution. D'une part, les chaussées sont soumises aux sollicitations mécaniques du trafic (qui varient avec la vitesse de chargement), et à des actions thermiques et oxydatives liées aux conditions environnementales (air, eau, ultra-violets, sels de déverglaçage...). La réponse du bitume à ces sollicitations mécaniques et environnementales se traduit alors par trois types de comportement, et de dégradation de la chaussée : (1) Aux températures élevées et/ou aux vitesses de sollicitation faibles, le bitume a un comportement visqueux qui induit une déformation plastique du mortier bitumineux (partie des sables et des fines enrobés de liant bitumineux contenue dans un enrobé) conduisant au phénomène d'orniérage de la chaussée si les charges ne sont pas reprises par le squelette minéral. (2) Aux températures basses et/ou aux vitesses de sollicitation élevées, le bitume se comporte comme un solide élastique, ce qui peut conduire au passage d'une charge lourde à une rupture fragile du liant et à l'ouverture d'une fissure dans le mortier ; c'est la fissuration thermique de la chaussée. (3) Aux températures moyennes, le comportement du bitume est intermédiaire et qualifié de viscoélastique. L'accumulation des petites déformations induites par le trafic 2 2997945 conduit alors à la dégradation progressive du mortier bitumineux et finalement au développement de fissures ; c'est la fissuration par fatigue de la chaussée. D'autre part, les propriétés du bitume évoluent Dès les opérations de production et de mise en oeuvre, le bitume en film mince est 5 porté à des températures élevées en présence d'air et subit, outre une perte des fractions les plus volatiles, une oxydation importante. Ce vieillissement se poursuit ensuite lentement dans l'enrobé en place durant toute la vie de la chaussée; cela se traduit par une évolution chimique accompagnée d'un durcissement du liant, qui favorise la rupture fragile à basse température (fissuration 10 thermique) et le développement de la fissuration par fatigue aux températures intermédiaires. En conséquence, les propriétés des bitumes et leur évolution jouent un rôle essentiel dans la production, la construction et la performance des chaussées en enrobés bitumineux. Le bitume est usuellement choisi en fonction du climat, de la sollicitation du trafic et du rôle 15 structurel final de l'enrobé (couche de liaison, couche de roulement, couche d'assise.. .).Compte tenu de ce rôle important des propriétés rhéologiques du bitume dans la production d'enrobés hydrocarbonés, et dans la construction et la performance des chaussées, des spécifications ont été établies pour classifier les bitumes selon leurs propriétés rhéologiques, et pour contrôler les propriétés rhéologiques du bitume et leur 20 incidence sur la performance des chaussées. En Europe, les spécifications traditionnelles les plus couramment utilisées se basent: - sur des essais empiriques de consistance à température ambiante (Essai de pénétration à 25°C selon la norme ASTM D5 ou EN 1426), et/ou à température plus élevée (Essai de ramollissement Bille-Anneau au-dessus de 40°C, selon la norme ASTM D36 ou EN 1427), 25 et/ou - sur des mesures de viscosité afin d'évaluer l'aptitude au pompage, au malaxage et au compactage (viscosité cinématique à 135°C selon la norme ASTM D2170 ou EN 12595; viscosimètre rotationnel à 135°C selon la norme AASHTO T-316 ou EN 13302) ou afin d'évaluer le risque de fluage (viscosité dynamique à 60°C selon la norme ASTM D D4190 ou 30 EN 12596). Les bitumes sont ainsi classés suivant les résultats obtenus à ces essais. Par exemple, un bitume de grade 20-30 signifie que le bitume à une pénétrabilité à 25°C mesurée selon la norme EN1426 qui varie de 20 1/10è" à 30 1/10è" de mm. Les spécifications traditionnelles décrites ci-dessus ne rendent toutefois pas compte 35 du comportement viscoélastique des bitumes, de leur propriétés rhéologiques à basse température, ni de l'impact du vieillissement. C'est pourquoi a été développé aux Etats-Unis le Strategic Highway Research Program (SHRP) qui est à l'origine des spécifications « superpave » (« Superior Performing Asphalt Pavement »). Les spécifications « superpave » qui sont décrites dans la norme américaine AASHTO M320-10 classent les 40 bitumes selon leurs performances mécaniques à haute et à basse températures en intégrant des procédures simulant le vieillissement du bitume à court et à long terme. 3 2997945 Les spécifications « superpave » définissent ainsi la plage de performance du bitume (PG: Performance Grade) par rapport à un couple particulier de températures maximale et minimale : la température maximale de la chaussée pour les 7 jours consécutifs les plus chauds, et la température minimale de la chaussée pour la journée la plus froide. Par 5 exemple, le grade « PG 58-28» signifie que la température maximale de la chaussée pour les 7 jours consécutifs les plus chauds est de 58°C et la température minimale de la chaussée pour la journée la plus froide est de -28°C. La température limite haute (par exemple 58°C) correspond par ailleurs à la température à laquelle la résistance au fluage minimum est atteinte, le fluage étant le phénomène physique qui provoque 10 la déformation irréversible d'un matériau soumis à une contrainte constante inférieure à la limite d'élasticité du matériau, pendant une durée suffisante. La température limite basse (par exemple -28°C) correspond à la température à laquelle la résistance du bitume aux contraintes induites par le retrait thermique est atteinte. Dans les spécifications « superpave », les critères de performance mécanique du 15 bitume restent constants, seules varient les températures auxquelles ces critères doivent être satisfaits. Cela permet donc de sélectionner un bitume en fonction de ses performances mécaniques pour une zone climatique et des conditions de trafic données. Ainsi des bitumes de grade PG 64-22 et PG 52-34 sont des liants pour lesquels il y a un risque de déformation irréversible au-dessus de 64°C et 52°C respectivement, et un risque de fissuration thermique 20 en-deçà de -22°C et -34°C respectivement. En Amérique du nord, les bitumes de grade PG 64-22 et PG 52-34 peuvent respectivement être sélectionnés pour le Midwest et une partie du Canada. L'approche des spécifications « superpave » s'oppose à celle des spécifications traditionnelles décrites précédemment qui elles sont basées sur des propriétés déterminées à une température donnée, et pour lesquelles le critère de performance mécanique doit être 25 adapté à la zone climatique. Quelles que soient les spécifications utilisées (traditionnelles ou « superpave »), le choix du grade de bitume pour la fabrication d'un enrobé hydrocarboné destiné à être utilisé pour construire une chaussée dans une zone géographique donnée se fait de façon générale en tenant compte de différents paramètres, et en particulier en fonction des 30 conditions climatiques de ladite zone géographique, de la sollicitation du trafic sur ladite chaussée, et du rôle structurel final de l'enrobé hydrocarboné (couche de liaison, couche de roulement, couche d'assise...). Ainsi, pour des conditions climatiques données, une sollicitation du trafic donnée, et un rôle structurel donné, il existe un bitume ayant un grade qui permet de garantir des performances mécaniques optimales de l'enrobé et donc de la 35 chaussée; ce bitume est appelé « bitume de base », ou de façon plus générale, « liant de base ». En pratique, le paramètre retenu pour la sélection du grade du liant utilisé pour fabriquer des enrobés hydrocarbonés est en particulier les conditions climatiques dans lesquelles les enrobés seront utilisés. C'est pourquoi, dans le domaine routier, il est de 40 pratique courante de faire correspondre un liant de base à une zone géographique donnée. Dans le sud-ouest des Etats-Unis (par exemple, Los Angeles) le liant de base est 4 2997945 usuellement de grade PG 64-10. Dans le quart nord-est des Etats-Unis, le liant de base est usuellement de grade PG 64-22. En Alaska, le liant de base est usuellement de grade PG 52-34. Dans le sud de la France, le liant de base est usuellement un liant de grade 30/50. Dans l'est de la France ou dans les régions montagneuses, le liant de base est usuellement 5 de grade 50/70. Comme expliqué précédemment, les chaussées hydrocarbonées subissent un vieillissement dû aux conditions climatiques et aux contraintes générées par le trafic, ce vieillissement se traduisant par l'apparition d'ornières et/ou de fissurations par fatigue et/ou de fissurations thermiques. Une rénovation de la chaussée peut alors devenir nécessaire 10 afin de maintenir la sécurité routière et de prévenir une dégradation plus importante du corps de chaussée qui requerrait une reconstruction totale, et donc un coût de rénovation bien plus important. Pour rénover une chaussée, la première étape consiste usuellement à récupérer des matériaux bitumineux recyclés. 15 De façon courante, on utilise des matériaux bitumineux recyclés provenant du recyclage de couches bitumineuses dégradées par relevage en plaques des enrobés ou par fraisage de ceux-ci. Les matériaux de récupération sont ensuite concassés/criblés afin de disposer de lots granulométriquement homogènes. Les matériaux bitumineux recyclés ainsi produits sont appelés Agrégats d'Enrobés (AE). La réutilisation des AE dans les enrobés 20 bitumineux est une pratique courante dans la plupart des pays d'Europe (normes EN 13108- 8 et CEN 2005a) et aux Etats-Unis où elle a été incorporée dans la méthode « standard spécification for superpave volumetric mix design » (AASHTO M 323). Les AE ont en effet une composition moyenne similaire à celle des enrobés bitumineux couramment produits et mis en place dans les chaussées, soit une teneur massique moyenne en bitume comprise 25 entre 3% et 6% par rapport à la masse totale d'AE, le reste de la composition étant constitué d'un mélange minéral de gravillons, de sables et de fines. Cependant, le bitume présent dans les AE a subit un processus de vieillissement dès les étapes de production et de construction puis progressivement dans l'enrobé en place par des phénomènes d'oxydation et d'évolution chimique. Ce vieillissement qui se traduit par une perte des 30 éléments volatils, et donc par un durcissement qui est observable par simple mesure des propriétés rhéologiques du liant des AE, une fois celui-ci extrait des AE. Ainsi, le liant d'un AE issu d'une chaussée localisée dans une zone géographique pour laquelle le liant de base est de grade PG 64-22 peut correspondre à un liant plus dur, par exemples à un liant de grade PG 82-16 ou PG 88-10, voire de grades plus durs. 35 Plus récemment, on utilise aussi, comme matériaux bitumineux recyclés, des bardeaux d'asphalte recyclés (BAR) provenant soit de lots de bardeaux d'asphalte défectueux rejetés dès leur fabrication, soit de bardeaux d'asphalte enlevés lors de la réfection des toitures. Une fois débarrassés des débris qui peuvent les accompagner (bois, clous...), les bardeaux récupérés sont finement déchiquetés et criblés afin de faciliter leur incorporation dans les 40 enrobés hydrocarbonés. Les bardeaux d'asphalte recyclés ainsi obtenus sont généralement composés de 15 à 35% en poids de bitume, de 50 à 60% d'une charge minérale fine et de 1 5 2997945 à 12 (3/0 de fibres de verre ou de cellulose. Le bitume des BAR a subi un vieillissement plus important que les agrégats d'enrobés ; il est donc en général plus dur que ceux utilisés en applications routières. La deuxième étape du processus de rénovation d'une chaussée consiste à malaxer et à 5 enrober à chaud une certaine proportion d'AE et/ou de BAR et de granulats neufs avec du bitume neuf (appelé « liant d'apport »), et si nécessaire avec d'autres additifs tels que des fibres et/ou des polymères. La teneur en matériaux bitumineux recyclés (AE et/ou BAR) peut varier de quelques pourcents à presque 100% en masse par rapport à la masse totale du mélange final. 10 Durant cette deuxième étape, le(s) liant(s) des AE et/ou BAR, appelé « liant(s) vieilli(s) », est/sont activé(s) au contact des granulats neufs surchauffés ainsi que sous le flux d'air chaud du sécheur et se mélange(nt) plus ou moins complètement au bitume neuf d'apport (« liant d'apport »). Les propriétés rhéologiques du liant résultant (mélange du/des liant(s) vieilli(s) entrant dans le liant d'apport), dépendront à la fois des caractéristiques du 15 liant d'apport, de celles du/des liant(s) vieilli(s), et de la proportion dans laquelle ce(s) liant(s) vieilli(s) entrent dans le mélange formé avec le bitume neuf; cette proportion dépendant à la fois de la proportion d'AE/BAR dans l'enrobé, de leur composition et du taux d'activation de leur liant. Lorsque la proportion de matériaux AE/BAR est faible par rapport à la masse totale du mélange granulaire (granulats neufs et matériaux bitumineux recyclés), l'incorporation 20 du/des liant(s) vieilli(s) dans le liant d'apport aura un effet négligeable sur le grade du liant d'apport. En revanche, lorsque le taux d'AE/BAR est élevé, tel que 30 à 65% et plus, l'effet du/des liant(s) vieilli(s) sur les propriétés rhéologiques du liant d'apport est substantiel. Les enrobés hydrocarbonés obtenus à la fin de cette deuxième étape serviront à construire de nouvelles chaussées. Leurs propriétés mécaniques devront donc permettre 25 leur maniabilité et leur compaction dans les règles de l'art, et assurer les performances en service de la chaussée. Or le durcissement du liant d'apport par le(s) liant(s) vieilli(s) des matériaux bitumineux recyclés peut conduire à des problèmes de maniabilité de l'enrobé hydrocarboné et des risques de fissuration accrus de la chaussée. Il est donc nécessaire d'adapter le grade du liant d'apport afin de compenser le 30 raidissement dudit liant du fait de son mélange avec le(s) liant(s) vieilli(s) des matériaux bitumineux recyclés. Le programme SHRP prévoit 3 cas : Cas n°1) Pour la fabrication d'un enrobé hydrocarboné comprenant un faible taux en matériaux bitumineux recyclés, par exemple moins de 15% en masse par rapport à la masse totale du mélange granulaire (granulats neufs et matériaux bitumineux recyclés), c'est-à-dire 35 de 0 à 17% en masse de liant(s) vieilli(s) par rapport à la masse totale du mélange de liant d'apport et de liant(s) vieilli(s), l'ajout du/des liant(s) vieilli(s) dans le liant d'apport aura un effet négligeable sur le grade du liant d'apport. Par conséquent, aucune adaptation du liant d'apport n'est requise ; le liant d'apport est usuellement du même grade que le liant de base de la chaussée pour laquelle l'enrobé hydrocarboné est destiné. 40 Cas n °2 ) Pour la fabrication d'un enrobé hydrocarboné comprenant un taux intermédiaire en matériaux bitumineux recyclés, par exemple de 15% à 30% par rapport à la 6 2997945 masse totale du mélange granulaire (granulats neufs et matériaux bitumineux recyclés), c'est-à-dire de 18 à 27% en masse de liant(s) vieilli(s) par rapport à la masse totale du mélange de liant d'apport et de liant(s) vieilli(s), le liant d'apport est choisi dans un grade plus mou que le liant de base de la chaussée pour laquelle l'enrobé hydrocarboné est destiné. 5 Ainsi si le liant de base est de grade PG 64-22, le liant d'apport est par exemples choisi parmi les grades PG 58-28 ou PG 52-28. Cas n°3) Pour la fabrication d'un enrobé hydrocarboné comprenant un fort taux de matériaux bitumineux recyclés, par exemple plus de 30% en masse par rapport à la masse totale du mélange granulaire (granulats neufs et matériaux bitumineux recyclés), c'est-à-dire 10 plus de 28% en masse de liant(s) vieilli(s) par rapport à la masse totale du mélange de liant d'apport et de liant(s) vieilli(s), le grade du liant d'apport sera déterminé de manière à ce que le liant résultant du mélange de liant vieilli et du liant d'apport satisfasse aux critères de performance de la caractérisation SHRP de la zone géographique. Le liant d'apport est donc nécessairement choisi dans un grade plus mou que le liant de base de la chaussée pour 15 laquelle l'enrobé hydrocarboné est destiné. Le recours à un liant d'apport de grade plus mou que celui du liant de base présente plusieurs désavantages : (i) les liants de grades mous sont communément plus onéreux que ceux de grades plus durs; (ii) la multiplication des liants sur le poste d'enrobage pose des problèmes et des surcoûts logistiques (livraisons, stockage...) car il faut notamment fournir 20 une cuve pour chaque grade de liant. L'un des buts de la présente invention est donc de mettre au point des alternatives à l'utilisation de liants d'apport de grade plus mous que le liant de base dans la fabrication d'enrobés comprenant un taux élevé en matériaux bitumineux recyclés (c'est-à-dire ceux ayant un taux intermédiaire et/ou un fort taux en matériaux bitumineux recyclés, cas n°2 et 25 n°3 décrits précédemment). Les alternatives devront permettent de maintenir voire d'améliorer la maniabilité, la compactibilité et les performances desdits enrobés tout en facilitant leur procédé de fabrication et en réduisant son coût. Pour répondre à ce problème technique, la demanderesse a découvert que l'incorporation de glycérol dans un liant d'apport d'un grade déterminé permet d'obtenir des 30 enrobés hydrocarbonés à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés plus maniables et compactables, et aussi performants voire plus performants que des enrobés hydrocarbonés comprenant les mêmes taux et mélange de matériaux bitumineux recyclés mais ayant été fabriqués à partir d'un liant d'apport d'un grade plus mou, notamment d'un grade plus mou que le liant de base de la chaussée pour laquelle les enrobés hydrocarbonés sont destinés. 35 Plus précisément la demanderesse a découvert que l'utilisation du glycérol comme additif d'un liant d'apport d'un grade déterminé permet de produire des enrobés hydrocarbonés à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés ayant une meilleure résistance à l'orniérage, et/ou une maniabilité similaire ou meilleure et/ou une résistance à la fissuration similaire ou meilleure que celles d'enrobés hydrocarbonés comprenant les 40 mêmes taux et mélange en matériaux bitumineux recyclés mais qui ont été fabriqués à partir d'un liant d'apport d'un grade plus mou, conformément aux spécifications en usage. 7 2997945 Le brevet FR0858128 décrit l'utilisation du glycérol pour abaisser la température de production d'enrobés hydrocarbonés ne comprenant pas de matériaux bitumineux recyclés. L'invention a pour objet un enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés utilisable pour la fabrication d'une couche de chaussée destinée à être appliquée 5 dans une zone géographique, ledit enrobé comprenant un mélange granulaire et un liant d'apport caractérisé en ce que le mélange granulaire comprend au moins 15% en masse de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange granulaire, et en ce que ledit enrobé hydrocarboné comprend du glycérol. L'invention concerne aussi un enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux 10 bitumineux recyclés utilisable pour la fabrication d'une couche de chaussée destinée à être appliquée dans une zone géographique, ledit enrobé comprenant (i) un mélange granulaire comprenant des matériaux bitumineux recyclés constitués de granulats et de liant(s) vieilli(s), et (ii) un liant d'apport caractérisé en ce que ledit/lesdits liant(s) vieilli(s) représentent au moins 18% en masse de la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et de liant d'apport, 15 et en ce que ledit enrobé hydrocarboné comprend du glycérol. Selon certains modes de réalisation, l'enrobé selon l'invention présente les caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : - le glycérol représente de préférence 1 à 4% en masse de la masse du liant d'apport ; - le liant d'apport de l'enrobé selon l'invention a le même grade que le liant de base 20 d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique ; - le liant d'apport est choisi de préférence parmi les grades PG 76-22, PG 70-28, PG 70-22, PG 67-22, PG 64-22, PG 64-10, PG 58-28 et PG 52-34; - le liant d'apport représente 2 à 7%, de préférence 3 à 5% en masse de la masse totale de l'enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés ; 25 - le mélange granulaire comprend au moins 15%, notamment plus de 30% en masse de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange granulaire ; - les matériaux bitumineux recyclés sont choisis de préférence parmi les agrégats d'enrobés et les bardeaux d'asphalte recyclés ; - le mélange granulaire comprend 15 à 65%, notamment 15 à 30%, ou encore de 30% 30 à 65% en masse de matériaux bitumineux recyclés par rapport à sa masse totale ; - le mélange granulaire comprend 10 à 35% en masse de gravillons par rapport à sa masse totale ; - le mélange granulaire comprend 20 à 45% en masse de sable par rapport à sa masse totale ; 35 - le mélange granulaire comprend 0 à 5% en masse de fine par rapport à sa masse totale ; - le(s) liant(s) vieilli(s) provenant de matériaux bitumineux recyclés représente(nt) au moins 18%, en particulier de 18 à 27%, et mieux encore plus de 28% en masse par rapport à la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et de liant d'apport. 40 La présente invention a encore pour objet un procédé de fabrication d'un enrobé hydrocarboné comprenant un mélange de matériau bitumineux recyclé et au moins un liant 8 2997945 d'apport tel que décrit dans ce qui précède, destiné à être appliqué dans une zone géographique, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) on détermine le grade du liant de base pour la préparation d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique; 5 b) on sélectionne un liant d'apport ayant un grade similaire au grade du liant de base déterminé à l'étape a) ; c) on prépare un mélange granulaire comprenant des matériaux bitumineux recyclés constitués de granulats et de liant(s) vieilli(s), ledit/lesdits liant(s) vieilli(s) représentant au moins 18% en masse de la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et du liant d'apport 10 ajouté à l'étape d); d) on met en contact le mélange granulaire préparé à l'étape c) avec le liant d'apport choisit à l'étape b) additionné de glycérol pour obtenir ledit enrobé, ledit glycérol représentant 1 à 4% en masse de la masse du liant d'apport. Selon une variante de l'invention, à l'étape c, le mélange granulaire comprend au moins 15 15% en masse, notamment au moins 30%, de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange granulaire, cette condition pouvant être cumulée ou non avec une teneur en liant vieilli supérieure ou égale à 18% en masse de la masse totale du mélange de liant vieilli et de liant d'apport. La présente invention a aussi pour objet l'utilisation de l'enrobé hydrocarboné selon 20 l'invention pour la fabrication d'une couche de chaussée dans une zone géographique. De manière avantageuse, le liant d'apport de l'enrobé selon l'invention a le même grade que le liant de base d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique. La présente invention a encore pour objet l'utilisation de glycérol pour augmenter la maniabilité et/ou la résistance à la fissuration thermique et/ou la résistance à l'orniérage d'un 25 enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés, tel que celui de l'invention, c'est-à-dire d'un enrobé hydrocarboné comprenant (i) un mélange granulaire comprenant des matériaux bitumineux recyclés constitués de granulats et de liant(s) vieilli(s), et (ii) un liant d'apport, ledit/lesdits liant(s) vieilli(s) représentant au moins 18% en masse de la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et du liant d'apport. 30 La figure 1 représente les différents grades de liant selon les spécifications « Superpave » de la norme américaine AASHTO M320-10. La figure 2 représente les valeurs de module complexe dynamique E* d'enrobés selon l'invention et d'enrobés témoins ayant subis le test « AMPT » selon la norme américaine AASHTO TP79. 35 Selon l'invention, l'enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés comprend un mélange granulaire comprenant au moins 15%, notamment de 15 à 65%, en particulier plus de 30% en masse de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange granulaire. Dans des modes particuliers de réalisation, l'enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés comprend un mélange 40 granulaire comprenant de 15 à 30% ou de 30% à 65% en masse de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange granulaire. 9 2997945 Par mélange granulaire, on entend en particulier un mélange de matériaux bitumineux recyclés et de granulats non bitumineux. Les matériaux bitumineux recyclés selon l'invention sont choisis de préférence parmi les agrégats d'enrobés (AE) et les bardeaux d'asphalte recyclés (BAR). 5 Les agrégats d'enrobés (AE) convenant pour l'invention répondent de préférence aux spécifications d'au moins l'une des normes suivantes : EN 13108-8, CEN 2005a, et AASHTO M 323. Les agrégats d'enrobés sont notamment issus du concassage/criblage de fraisats ou de plaques d'enrobés hydrocarbonés provenant de la démolition de chaussées, ou encore de déchets d'enrobés ou de surplus des productions d'enrobés. Les agrégats d'enrobés 10 convenant pour l'invention comprennent en masse par rapport à leur masse totale, entre 3% et 6% de liant bitumineux (appelé « liant vieilli » du fait de son durcissement suite au processus de vieillissement), et entre 94% et 97% en masse d'un mélange granulaire minéral constitué de gravillons, de sables et de fines, et éventuellement de graviers. Les liants vieillis des agrégats d'enrobés convenant pour l'invention ont un grade selon les 15 spécifications « superpave », choisi parmi les grades PG 76-10, PG 76-16, PG 76-22, PG 76-28, PG 76-34, PG 82-10, PG 82-16, PG 82-22, PG 82-28, PG 82-34. Les bardeaux d'asphalte recyclés (BAR) convenant pour l'invention proviennent du recyclage de bardeaux d'asphalte utilisés pour la couverture des toitures, et/ou ceux provenant de lots déterminés comme défectueux dès leur fabrication. Les matériaux de 20 récupération obtenus, particulièrement ceux provenant de la réfection des toitures, sont débarrassés des débris qui peuvent les accompagner (clous, bois par exemples), puis ils sont déchiquetés et criblés à la taille souhaitée afin de faciliter leur incorporation dans les enrobés hydrocarbonés. Les bardeaux d'asphaltes recyclés ainsi obtenus comprennent de 15% à 35% de liant bitumineux (appelé « liant vieilli » du fait de son durcissement suite au 25 processus de vieillissement), de 50 à 60% d'une charge minérale fine, et de 1 à 12 % de fibres de verre ou de cellulose. Les bardeaux d'asphaltes recyclés provenant de lots défectueux convenant pour l'invention comprennent un liant vieilli présentant une température de ramollissement Bille-anneau mesurée selon la norme ASTM D 36 de 88 à 113 °C. Les bardeaux d'asphaltes recyclés provenant de la réfection des toitures convenant 30 pour l'invention comprennent un liant vieilli présentant une température de ramollissement Bille-anneau mesurée selon la norme ASTM D 36 de 100 à 150°C. Selon l'invention, les matériaux bitumineux recyclés contenus dans l'enrobé hydrocarboné sont des agrégats d'enrobés (AE) ou des bardeaux d'asphalte recyclés (BAR) ou un mélange des deux. Les mélanges d'agrégats d'enrobés (AE) et de bardeaux 35 d'asphalte recyclés (BAR) convenant pour l'invention sont des mélanges comprenant 60 à 100% d'agrégats d'enrobés, et 0 à 40% de bardeaux d'asphalte recyclés. Un mélange particulier d'agrégats d'enrobés (AE) et de bardeaux d'asphalte recyclés (BAR) convenant pour l'invention comprend 80 à 100% d'agrégats d'enrobés et 0 à 20% de bardeaux d'asphalte recyclé. 10 2997945 Un autre mélange particulier d'agrégats d'enrobés (AE) et de bardeaux d'asphalte recyclés (BAR) convenant pour l'invention comprend 90% d'agrégats d'enrobés et 10% de bardeaux d'asphalte recyclés. Dans un mode de réalisation particulier, l'enrobé hydrocarboné à taux élevé en 5 matériaux bitumineux recyclé comprend au moins 15%, en particulier au moins 50%, d'un mélange de matériaux bitumineux recyclés comprenant 80 à 100% d'agrégats d'enrobés et 0 à 20% de bardeaux d'asphalte recyclés. Selon l'invention, l'enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés comprend au moins 18%, en particulier de 18 à 27%, ou encore plus de 28% en masse de 10 liant(s) vieilli(s) provenant de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et de liant d'apport. Selon l'invention, les granulats non bitumineux répondent de préférence aux spécifications de la norme AASHTO M43 ou de la norme XP P 18-545. Selon l'invention, un granulat non bitumineux est un granulat naturel ou artificiel, neuf ou recyclé ne contenant 15 pas de bitume. Un granulat naturel est un granulat d'origine minérale n'ayant subi aucune transformation autre que mécanique. Un granulat artificiel est un granulat d'origine minérale résultant d'un procédé industriel comprenant des transformations thermiques ou autres. Un granulat recyclé est un granulat obtenu par traitement d'une matière inorganique précédemment utilisée dans la construction. De manière préférée, les granulats non 20 bitumineux sont choisis parmi les gravillons, les graves, les sables, et les fines (fillers). Les graves sont des granulats formés d'un mélange de gravillons et de sable. Les graves peuvent être produites par mélange de gravillons et de sable ou par fabrication directe. Selon l'invention, les fines proviennent de préférence du dépoussiéreur de la centrale d'enrobage, mais peuvent également être des fillers d'apport non recyclés. 25 Selon l'invention, la granulométrie des matériaux bitumineux recyclés et des granulats non bitumineux varie de préférence de 0 à 20mm, et mieux encore de 0 à lOmm. Selon les spécifications nationales et internationales, la granulométrie est exprimée de différentes manières. Par exemple, selon les spécifications françaises XP P 18-545, la granulométrie est exprimée sous forme « d/D ». Cette désignation admet que des grains puissent être retenus 30 sur le tamis supérieur (refus sur D) et que d'autres puissent passer au travers du tamis inférieur (passant à d). Selon l'invention, la granulométrie des matériaux bitumineux recyclés et des granulats non bitumineux est de préférence choisi parmi les granulométries 0/2, 2/6, 6/10, 10/14 et 14/20 (selon les spécifications françaises), ou parmi les granulométries NQ 10, NQ 9, NQ 8, NQ 78, NQ 67, et NQ 57 (selon les spécifications américaines et la norme AASHTO 35 M43). Comme spécifié dans la norme XP P 18-545, les fines (fillers) ont une dimension inférieure à 0,063mm, les sables ont une granulométrie 0/2, les gravillons sont des granulats pour lesquels 2 2 mm, et les graves sont des granulats pour lesquels d=0 et 2 REVENDICATIONS1. Enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés utilisable pour la fabrication d'une couche de chaussée destinée à être appliquée dans une zone géographique, ledit enrobé comprenant (i) un mélange granulaire comprenant des matériaux bitumineux recyclés constitués de granulats et de liant(s) vieilli(s), et (ii) un liant d'apport caractérisé en ce que ledit/lesdits liant(s) vieilli(s) représentent au moins 18% en masse de la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et du liant d'apport, et en ce que ledit enrobé hydrocarboné comprend du glycérol. 2. Enrobé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le liant d'apport a le même grade que le liant de base d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique. 3. Enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le glycérol représente de 1 à 4% en masse de la masse du liant d'apport. 4. Enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le liant d'apport représente 2 à 7% en masse de la masse totale de l'enrobé hydrocarboné à taux élevé en matériaux bitumineux recyclés. 5. Enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le liant d'apport est choisi parmi les grades PG 76-22, PG 70-28, PG 70-22, PG 64-22, PG 67- 22, PG 64-10, PG 58-28 et PG 52-34. 6. Enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le mélange granulaire comprend au moins 15% en masse de matériaux bitumineux recyclés par rapport à la masse totale du mélange granulaire. 7. Enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les matériaux bitumineux recyclés sont choisis parmi les agrégats d'enrobés et les bardeaux d'asphalte recyclés. 8. Enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le mélange granulaire comprend par rapport à sa masse totale: - 15 à 65% en masse de matériaux bitumineux recyclés, - 10 à 35% en masse de gravillons, - 20 à 45% en masse de sable, et - 0 à 5% en masse de fine. 9. Procédé de préparation d'un enrobé hydrocarboné selon l'une quelconque des revendications 3 à 8 destiné à être appliqué dans une zone géographique, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) on détermine le grade du liant de base pour la préparation d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique ; b) on sélectionne un liant d'apport ayant un grade similaire au grade du liant de base déterminé à l'étape a) ; c) on prépare un mélange granulaire comprenant des matériaux bitumineux recyclés constitués de granulats et de(s) liant(s) vieilli(s), 37 2997945 d) on met en contact le mélange granulaire préparé à l'étape c) avec le liant d'apport choisit à l'étape b) additionné de glycérol pour obtenir ledit enrobé, le glycérol représentant 1 à 4% en masse de la masse du liant d'apport et ledit/lesdits liant(s) vieilli(s) représentant au moins 18% en masse de la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et du liant d'apport. 5 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que liant d'apport de l'étape b) représente 2 à 7% en masse de la masse totale de l'enrobé hydrocarboné. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que le glycérol est injecté en ligne dans le liant d'apport avant l'étape d). 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que 10 l'étape a) comprend les étapes suivantes : al ) on détermine la température maximale Tmax en degré Celsius d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique pour les 7 jours consécutifs les plus chauds, et la température minimale Tmin en degré Celsius d'une couche de chaussée dans ladite zone géographique pour la journée la plus froide; 15 a2) on sélectionne un liant de base ayant un grade PG X-Y selon la norme AASHTO M320-10, les valeurs de X et de Y étant telles que : (i) la valeur de X est supérieure ou égale à la valeur de Tmax déterminée à l'étape al) et l'écart entre la valeur X et la valeur de Tmax déterminée à l'étape al) est le plus faible, et 20 (ii) la valeur de Y est inférieure ou égale à la valeur de Tmin déterminée à l'étape al ) et l'écart entre la valeur de Y et la valeur de Tmin déterminée à l'étape al) est le plus faible. 13. Utilisation d'un enrobé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 pour la fabrication d'une couche de chaussée. 14. Utilisation de glycérol pour augmenter la maniabilité et/ou la résistance à la 25 fissuration thermique et/ou la résistance à l'orniérage d'un enrobé hydrocarboné comprenant (i) un mélange granulaire comprenant des matériaux bitumineux recyclés constitués de granulats et de liant(s) vieilli(s), et (ii) un liant d'apport, ledit/lesdits liant(s) vieilli(s) représentant au moins 18% en masse de la masse totale du mélange de liant(s) vieilli(s) et du liant d'apport.