FR 2990502 A1 20131115 FR 1254229 A 20120509 RÉSERVOIR DE STOCKAGE DE CHALEUR A STRATIFICATION THERMIQUE AMÉLIORÉE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTÉRIEUR La présente invention se rapporte à un réservoir de stockage de chaleur à stratification thermique améliorée. De nombreux domaines et de nombreuses applications industrielles mettent en oeuvre le stockage de chaleur. Le stockage de la chaleur permet la valorisation de la chaleur issue de processus industriels, la récupération d'énergie excédentaire ou le découplage entre le moment de production d'énergie thermique et son utilisation. A titre d'exemple, dans le domaine du solaire thermique à concentration (CSP pour "Concentrated Solar Power" en terminologie anglo-saxonne), l'excédent de chaleur produit aux heures à fort ensoleillement peut ainsi être stocké pour être exploité en fin de journée. Le stockage de la chaleur peut être typiquement réalisé soit sous forme d'énergie sensible (en faisant varier le niveau de température d'un 25 matériau de stockage solide ou liquide), sous forme d'énergie latente (en faisant changer de phase un matériau de stockage) ou enfin sous forme d'énergie chimique (en utilisant des réactions chimiques endothermiques et exothermiques). Dans le cas d'un stockage de chaleur par chaleur sensible, la chaleur est stockée par élévation de la température d'un matériau de stockage qui peut être liquide, solide ou une combinaison des deux. Les procédés industriels impliquant une utilisation ou une conversion de l'énergie thermique au moyen d'un cycle thermodynamique, par exemple par l'utilisation d'une turbine à vapeur, font globalement intervenir deux niveaux de température qui sont les conditions aux bornes du cycle. Le maintien de ces deux niveaux de température le plus constants possibles est recherché afin d'obtenir un fonctionnement optimisé du cycle. En effet, à titre d'exemple, les turbines à vapeur qui assurent la conversion de l'énergie thermique en énergie électrique ont un rendement plus élevé lorsque la température d'entrée dans la turbine est maintenue constante à une valeur prédéfinie. Par conséquent, le stockage associé à de tels systèmes doit donc respecter ces caractéristiques et permettre par exemple de déstocker de la chaleur à un niveau de température constant. Un exemple de ce type de fonctionnement est le domaine du solaire thermique à concentration où un système de stockage typique est constitué de deux réservoirs remplis de fluide de stockage à deux niveaux de température. Un des réservoirs stocke à une température basse constante et le second réservoir stockage à une température haute constante. La température de sortie du réservoir chaud est donc constante tout au long du déstockage. Il existe également des systèmes ne comportant qu'un seul réservoir contenant à la fois le fluide chaud et le fluide froid. Il existe alors une stratification thermique au sein du réservoir, le fluide chaud situé en partie supérieure et le fluide froid situé en partie inférieure sont alors séparés par une région de transition appelée « thermocline ». L'utilisation d'un réservoir unique permet de réduire le nombre de composants, tels que les 10 pompes, vannes etc. et de simplifier le contrôle commande. Dans un stockage de type thermocline, le matériau de stockage peut être un liquide caloporteur ou, avantageusement, un mélange d'un fluide caloporteur 15 et d'un matériau solide bon marché. L'utilisation d'un tel matériau solide permet de plus d'améliorer la ségrégation du fluide chaud et du fluide froid en diminuant les effets de remélange. Dans ce dernier cas, on parle alors de « thermocline dual » (ou « mixed- 20 media thermocline »). Ce réservoir "thermocline dual" présente l'avantage de réduire la quantité de liquide nécessaire, sachant que les matériaux solides type roches sont bon marché, le coût total est réduit. 25 Dans un réservoir thermocline, afin de tenir compte des différences de masse volumique et éviter des mouvements de convection naturelle, le fluide caloporteur est introduit par le haut du réservoir lors de phases de stockage et par le bas du 30 réservoir lors des phases de déstockage. Le stockage est donc caractérisé par une zone chaude en haut de la cuve, une zone froide en bas et une zone de transition entre les deux zones appelée thermocline. Le principe de ce type de stockage de chaleur est de créer un « piston thermique », c'est-à-dire l'avancée d'un front thermique le plus mince possible et uniforme transversalement. Ceci permet de maintenir des températures constantes lors des phases de charge et de décharge. Lors des phases de charge, le liquide froid est retiré du réservoir par le bas et est échauffé, par exemple en traversant un échangeur thermique d'un collecteur solaire, et ensuite renvoyé dans le réservoir par le haut. Lors d'une phase de décharge, le liquide chaud est retiré du réservoir par le haut, et est envoyé par exemple vers l'évaporateur d'un cycle thermodynamique intégrant une turbine, dans lequel il est refroidi et est ensuite renvoyé dans le réservoir par le bas. Lors des phases de charge et de décharge le piston thermique se déplace vers le bas et vers le haut respectivement. Le stockage de type "thermocline dual" basé sur un mélange de fluide caloporteur liquide et de matrice solide met en jeu des vitesses de fluides très faibles de l'ordre de quelques mm/s afin d'assurer le transfert de chaleur entre le fluide et la charge statique et de limiter les inhomogénéités. Les réservoirs thermocline utilisant un mélange d'un fluide caloporteur liquide et d'une matrice solide sont soumis au problème du « thermal ratcheting » : lors des phases de chauffe, la cuve se dilate et la matrice solide descend pour occuper l'espace libéré. Lors de phases de refroidissement, la cuve se contracte et est contrainte par le lit de roches tassé. Le dimensionnement d'une cuve pour un stockage thermocline dual doit donc trouver un équilibre entre : - la tenue mécanique liée au thermal ratcheting qui oriente vers des géométries plutôt plates, i.e. un grand diamètre de réservoir et une faible hauteur du réservoir afin de diminuer le rapport hauteur sur diamètre ; - l'hydraulique qui oriente vers des géométries de type cigare, i.e. faible diamètre et hauteur élevée de réservoir, afin de favoriser une distribution homogène de fluide caloporteur et de garder un piston thermique mince et transversalement uniforme. En fonctionnement réel, un tel système de stockage présente des inhomogénéités et le piston thermique n'est pas parfait. Ces inhomogénéités peuvent provenir : - d'inhomogénéités dans la répartition de la charge statique qui peuvent être liées au remplissage initial du réservoir de stockage (mélange inhomogène, ségrégation de la roche et du sable etc.) ou au cyclage thermique de la matrice solide qui « vit » au fil des dilatations et contractions thermiques du réservoir ; - d'effets de bord au niveau de la paroi du réservoir. Ces effets de bords sont d'ordre 30 hydrauliques, puisque la paroi induit une inhomogénéité de la charge statique, et d'ordre thermiques en raison d'une paroi froide au contact du fluide chaud en phase de charge et d'une paroi chaude au contact du fluide froid en phase de décharge ; - d'une mauvaise distribution du fluide caloporteur dans la charge statique. Ces inhomogénéités conduisent à l'apparition de chemins préférentiels, à des effets cheminée qui dégradent le fonctionnement en piston thermique et limitent le bon fonctionnement du thermocline. En phase de charge, on peut ainsi arriver à des « langues » chaudes avançant dans le fluide froid. Une forte disparité de température apparaît alors dans un plan transversal du réservoir. Ceci induit, par exemple, que la température de sortie du réservoir lors d'une phase de décharge est constante sur une plage de temps plus faible, ce qui n'est pas souhaité pour l'organe de conversion thermodynamique. EXPOSÉ DE L'INVENTION C'est par conséquent un but de la présente invention d'offrir un réservoir de stockage de chaleur de type "thermocline dual" présentant une distribution transversale de température homogène, de sorte à atteindre des valeurs très stables de température chaude et de température froide. Le but de la présente invention est atteint par un réservoir comportant une matrice solide et un caloporteur liquide répartis dans plusieurs étages en communication fluidique, chaque étage comportant une couche de matrice solide, les couches de matrice solide de deux étages consécutifs étant séparées par une couche de caloporteur liquide dans laquelle apparaissent des mouvements de convection naturelle en cas d'inhomogénéité de température dans un plan transversal. Ces mouvements de convection naturelle assurent une homogénéisation de la température, ce qui permet de rétablir une homogénéité de température transversal dans les lits de matrice solide. A titre d'exemple, en phase de charge, dans chaque étage, le front thermique en progressant dans la 10 couche de matrice solide du haut vers le bas du réservoir voit apparaître des inhomogénéités transversales de température. Lorsque le front thermique rencontre la couche de liquide caloporteur de l'étage inférieur, du fait des mouvements de convection 15 naturelle, il voit ces inhomogénéités transversales atténuées. Ainsi à chaque passage d'une étape à l'autre, les inhomogénéités transversales de températures sont atténuées, cela permet de maintenir un piston thermique. 20 En d'autres termes, le réservoir de stockage est compartimenté sur sa hauteur au moyen d'éléments aptes à laisser circuler le liquide, afin de créer sous chaque élément des zones purement liquides au dessus des zones solides de matériau de stockage 25 thermique. De par les très faibles vitesses de fluide et une charge statique solide, les zones liquides ainsi créées permettent de réduire les inhomogénéités par des mécanismes de convection naturelle et ainsi de «réinitialiser» le piston thermique à chaque passage 30 d'un compartiment à l'autre. Les éléments délimitant les compartiments sont par exemples des grilles. De manière préférentielle, les zones solides comportent des éléments d'au moins deux granulométries, permettant de réduire les espaces vides de la matrice solide et donc la quantité de liquide caloporteur nécessaire. Le phénomène de "thermal ratcheting" est avantageusement réduit, puisque chaque compartiment présente une hauteur faible par rapport à son diamètre tout en assurant un piston thermique transversalement uniforme puisque le réservoir présente une grande hauteur par rapport à son diamètre. La présente invention a alors pour objet un réservoir de stockage de chaleur comportant une enveloppe d'axe longitudinal remplie d'un liquide caloporteur et d'éléments solides de stockage thermique, une première extrémité longitudinale munie de premiers moyens de collecte et d'alimentation en un liquide à une première température et une deuxième extrémité longitudinale munie de deuxièmes moyens de collecte et d'alimentation en un liquide à une deuxième température, dans lequel lesdits éléments solides de stockage thermique sont répartis en au moins deux lits superposés le long de l'axe longitudinal, séparés par une couche de liquide caloporteur, le liquide caloporteur étant apte à circuler entre la première extrémité longitudinale et la deuxième extrémité longitudinale. Par exemple, chaque lit repose sur un support permettant la communication fluidique. Au moins l'un des supports peut comporter une structure porteuse et un caillebotis recouvert d'une voile métallique. Les supports sont de préférence en deux parties. Les éléments solides de stockage thermiques présentent avantageusement au moins deux granulométries différentes. La couche de liquide caloporteur a de 10 préférence une épaisseur comprise entre 1 cm et 10 cm. Par exemple, l'enveloppe est une virole et la hauteur de chaque lit est inférieure au diamètre de l'enveloppe. Les éléments solides de stockage thermique 15 peuvent comporter des blocs de roches et du sable. Les blocs de roche sont formés par exemple à partir de roches alluvionnaires. Le liquide caloporteur est par exemple une huile thermique. Les premiers et/ou les deuxièmes moyens de 20 collecte et d'alimentation comportent avantageusement des moyens de distribution assurant une homogénéité transversale de la vitesse axiale du fluide. L'enveloppe peut être une virole. Les deuxièmes moyens de distribution peuvent comportent un 25 conduit d'alimentation s'étendant suivant le diamètre de la virole et des conduits de distribution s'étendant latéralement du conduit d'alimentation, lesdits conduits de distribution étant munis d'orifices répartis le long de leur longueur. Avantageusement, les 30 conduits de distribution présentent des longueurs différentes de sorte que le contour des moyens de distribution est sensiblement la forme d'un cercle. Les deuxièmes moyens d'alimentation et de collecte peuvent être isolés des éléments solides de stockage thermiques. La présente invention a également pour objet une centrale solaire comportant au moins un réservoir de chaleur selon l'invention. La centrale solaire peut être une centrale solaire de type Fresnel ou une centrale solaire à tour. Les premiers et les deuxièmes moyens de collecte et d'alimentation du réservoir peuvent alors connectés à une turbine. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui va suivre et des dessins en annexes sur lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un exemple de réalisation d'un réservoir de stockage de chaleur selon l'invention, - la figure 2 est une vue de détail du réservoir de la figure 1 représenté schématiquement illustrant le fonctionnement du réservoir, - les figures 3A et 3B sont des vues de 25 dessus d'un exemple de réalisation de supports destinés à délimiter les compartiments dans le réservoir, - la figure 3C est une vue en coupe suivant le plan A-A de la figure 3A, - la figure 4 est une vue de dessus d'un exemple de réalisation d'un distributeur pouvant être mis en oeuvre dans le réservoir selon l'invention, - la figure 5A est une vue en coupe 5 longitudinale schématique d'un réservoir selon l'invention sur laquelle sont représentés des plans de mesure de la température, - les figures 5B et 5C sont des vues en coupe transversales de la répartition de thermocouples 10 dans le liquide caloporteur et dans les différents plans du lit solide respectivement, - les figures &A à 6D sont des représentations graphiques des mesures de températures fournies par les thermocouples dans les différents 15 niveaux des différents étages du réservoir de la figure 5A. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Dans la description qui va suivre, les termes "étage" ou "compartiment" seront utilisés 20 indistinctement. Les termes "inférieur", "supérieur", "haut" et "bas" sont considérés par rapport à l'orientation du réservoir sur la figure 1. Sur la figure 1, on peut voir une vue en 25 coupe longitudinale d'un exemple de réservoir de stockage de chaleur selon l'invention. Le réservoir comporte une enveloppe 2 cylindrique d'axe longitudinal X. Dans l'exemple représenté, le réservoir présente une section 30 circulaire. L'axe longitudinal X est destiné à être orienté sensiblement verticalement comme dans la représentation de la figure 1. L'enveloppe 2 est formée d'une virole 4 et 5 de deux fonds bombés 6, 8 fermant les extrémités longitudinales supérieure et inférieure respectivement de la virole 4. Le réservoir comporte des moyens d'admission et de collecte 10 de liquide chaud situés 10 dans le fond bombé supérieur 6 du réservoir et des moyens d'admission et de collecte 12 du liquide froid situés dans le fond bombé inférieur 8 en partie basse du réservoir. L'intérieur du réservoir est divisé en 15 plusieurs compartiments Cl, C2, C3 se superposant le long de l'axe longitudinal X. Chaque compartiment Cl, C2, C3 comporte un fond Gl, G2, G3 formant support assurant la retenue d'éléments de stockage thermiques solides tout en permettant la communication fluidique 20 entre les compartiments et un lit TH1, TH2, TH3 d'éléments solides de stockage thermique. Seul le lit TH1 est représenté par des éléments solides. En outre, une couche de liquide caloporteur Li, L2, L3 recouvrent les lits TH1, TH2, TH3 d'éléments 25 de stockage thermiques solides. Le volume utile du réservoir ne comporte pas de zone de vide, si bien que le volume non occupé par les éléments solides est rempli par le fluide caloporteur. La zone située au dessus du lit TH1 et 30 délimitée par le fond bombé 6 n'est pas rempli de liquide et forme un ciel pour l'évacuation des vapeurs. Dans l'exemple représenté, la zone située sous le lit TH3 délimité par le fond bombé inférieur 8 est rempli de liquide d'un matériau solide, par exemple de type béton. Ceci permet de plus de diminuer la quantité de fluide caloporteur mise en oeuvre. Les éléments de stockage thermique sont formés par exemple par des roches et/ou du sable. De préférence, les éléments présentent au moins deux granulométries assurant ainsi un bon remplissage et réduisant les espaces libres pour le liquide caloporteur. Avantageusement, les éléments de stockage thermique solides sont formés par des blocs de roches et du sable remplissant les espaces entre les roches. Chaque granulométrie correspond à un diamètre d50 d'éléments solides, défini comme la valeur pour laquelle 50 % des éléments solides ont un diamètre inférieur à d50. Le diamètre d50 est désigné également la médiane. De préférence, un facteur 10 entre les médianes des deux granulométries est choisi ce qui permet le remplissage de l'espace libre entre les grosses roches par les petites roches. Par exemple, les grosses roches ont un diamètre d'environ 3 cm et les petites roches ont un diamètre d'environ 3 mm. La répartition en volume est la suivante : environ 75% de grosses roches et 25% de petites roches en volume. Il peut s'agir par exemple de roches alluvionnaires composées principalement de silice. Les roches sont choisies en fonction de leurs caractéristiques liées à la capacité de stockage thermique et à leur comportement thermique (masse volumique, capacité thermique massique et conductivité thermique) et à leur compatibilité avec le liquide caloporteur, par exemple la compatibilité entre la nature géologique de la roche et du liquide caloporteur. Le liquide caloporteur est par exemple de l'huile ou des sels fondus. Par exemple, l'huile peut être du Thermino166 CD ou Jarytherm DBT CD, celle-ci ne montrant pas d'interactions particulières avec les 10 roches alluvionnaires, de manière plus générale les huiles thermiques de synthèse haute température peuvent convenir en utilisation avec les roches alluvionnaires. A des fins de simplicité les "lits d'éléments de stockage thermique solides" seront 15 désignés par la suite "lit de stockage thermique". Les supports sont donc adaptés pour supporter mécaniquement les lits de stockage thermique, pour retenir les éléments de faible granulométrie, tels que le sable et à laisser passer le liquide 20 caloporteur. Sur les figures 3A à 3C, ont peut voir des détails d'un support Fi selon un exemple de réalisation. De manière avantageuse le support G1 est 25 formé de deux demi-supports facilitant son montage dans la virole 4. Un support en une seule pièce ne sort pas du cadre de la présente invention. Sur les figures 3A et 3B, on peut un voir une structure porteuse 14 en forme de demi-disque, et 30 un caillebotis 16 en forme de demi-disque recouvert d'une grille 18 reposant sur la structure porteuse 14. La structure porteuse 14 est formée par des barres porteuses parallèles 20 solidarisées entre elles par des traverses 22 et réalisant une structure en forme de demi-cercle. Sur la figure 3C, on peut voir une vue en coupe selon le plan A-A de la figure 3A du caillebotis 16 et de la grille 18. La grille 18 est par exemple formée par une toile métallique dont la taille des mailles est telle qu'elle assure la retenue des éléments solides de plus faibles granulométries. Chaque support Gl, G2, G3 est suspendu dans la virole par l'intermédiaire d'un taquet annulaire 23 bordant la surface intérieure de la virole à la hauteur 15 souhaitée. Les moyens d'admission et de collecte 10, 12 comportent de préférence un orifice pour collecter le fluide chaud et froid respectivement et des moyens de distribution pour alimenter le réservoir en fluide 20 chaud et froid respectivement. Sur la figure 4, on peut voir un exemple de réalisation avantageux de moyens de distribution vus de dessus. Les moyens de distribution 24 comportent un 25 conduit d'alimentation 26 relié à l'alimentation en liquide extérieur et des conduits de distribution 28 connectés au conduit d'alimentation et s'étendant transversalement par rapport à celui-ci. Dans l'exemple représenté, les conduits de distribution 28 sont 30 perpendiculaires au conduit d'alimentation 26. Chaque conduit est muni d'une pluralité d'orifices de distribution assurant une distribution du liquide le long de son axe. Le conduit principal s'étend avantageusement le long d'un diamètre de la virole. De manière avantageuse également les conduits de distribution présentent des longueurs différentes en fonction de leur position le long du conduit principal de sorte que les moyens de distribution couvrent de manière sensiblement homogène toute la section transversale de la virole. D'autres formes de moyens de distribution peuvent être envisagées, de préférence ces formes assurant une répartition homogène des liquides alimentant le réservoir. Sur la figure 2, on peut voir représentées schématiquement une partie supérieure d'un compartiment C2 et une partie inférieure du compartiment Cl. On peut voir la couche de liquide L2 au dessus du lit de stockage thermique TH2 et au dessous 20 du support Gl qui est recouvert du lit de stockage thermique TH1. La flèche F symbolise les mouvements de convection naturelle qui apparaissent dans la couche de liquide L2 lorsqu'elle est le lieu d'inhomogénéités 25 transversales de température. En cas d'inhomogénéités transversales de température, des gradients de température et donc des gradients de masse volumique de liquide apparaissent dans les couches liquides, ce qui conduit à 30 l'apparition de mouvements de convection naturelle qui tendent à réduire ce gradient. De préférence, l'épaisseur des couches de liquide est de l'ordre de 1 cm à 10 cm. Il a été constaté que pour des épaisseurs inférieures à 1 cm, la fonction de remélange global est 5 moins bien assurée car les cellules de convection qui se créent ont un effet plus local. Pour des épaisseurs supérieures à 10 cm, l'efficacité de la fonction de remélange est conservée. En revanche, plus l'épaisseur de la couche de liquide 10 caloporteur est grande plus la quantité de liquide est importante. Or le coût du liquide est élevé. Il en résulte qu'un réservoir avec des couches liquides présentant une épaisseur importante est économiquement moins intéressant. De plus, des épaisseurs trop 15 importantes de couches liquides se traduiraient par un remélange axial trop important qui réduirait l'efficacité du thermocline. De manière avantageuse, les compartiments présentent tous sensiblement la même hauteur et la même 20 composition en quantité de liquide et en quantité d'éléments solides de sorte à assurer un comportement homogène sur toute la hauteur du réservoir. La hauteur du réservoir de stockage est donc « découpée » en plusieurs régions de hauteur hi : 25 hl, h2, h3 qui peuvent varier de quelques dizaines de centimètres à quelques mètres. La hauteur des lits est en pratique choisie de sorte à conserver un rapport hi/D Les mesures sont représentées sur les graphiques des figures 6A à 6D pour chacun des compartiments Cl à C4 respectivement. La charge est réalisée à la température de 170°C et le réservoir est initialement entièrement à la température de 60°C. L'avancée du front thermique est symbolisée par la flèche Fth sur les représentations graphiques. L'analyse des mesures de température montrent que dans le compartiment supérieur Cl, on 30 distingue trois groupes de courbes correspondant au plan C1-3, au plan C1-2 et au plan C1-1. Au fur et à mesure que le front thermique progresse dans la virole le long de l'axe X, une inhomogénéité en température apparait : en effet on constate que les courbes sont de moins en moins groupées, ce qui traduit l'existence 5 d'écarts de température entre des points de mesure situés sur un même plan. L'inhomogénéité de la température croît ainsi du plan C1-1 vers le plan C1-3. Le passage du compartiment Cl au compartiment 2 se traduit par un resserrement des 10 courbes dans le plan C2-1 par rapport à celles du plan C1-3 (figure &A), ce qui signifie une diminution de l'inhomogénéité de la température dans le plan C2-1 par rapport à le plan C1-3. Le passage par la couche liquide L2 entre 15 les lits TH1 et TH2 permet de réduire l'étalement du groupe de courbes, c'est-à-dire de réduire l'inhomogénéité en température. Le même phénomène apparaît à chacun des passages d'un compartiment à l'autre lors de la 20 traversée d'une couche liquide. Dans les compartiments C3 et C4, on observe seulement deux groupes de courbes : un premier groupe bien resserré correspondant aux plans C3-1 et C4-1 et un groupe de courbes étalées correspondants aux 25 deux nappes suivantes de mesure C3-2 et C3-3 et C4-2 et C4-3. Ceci illustre une inhomogénéité dans le réservoir due au lit de roches. Toutefois, le passage par la couche liquide L4 permet de rétablir l'homogénéité en température. 30 Dans un réservoir selon l'invention, la réduction des inhomogénéités en température lors du passage par une couche uniquement liquide a été observée expérimentalement même en cas d'inhomogénéité forte de la température dans un plan situé en amont de la couche liquide. La couche de liquide permet également de retarder la déstabilisation du thermocline puisque la dispersion en température sur les plans C2-1, C3-1 et C4-1 est plus faible que sur le plan C1-3. Le réservoir présente alors un fonctionnement amélioré qui se rapproche du fonctionnement en piston thermique. Le réservoir selon l'invention aide donc à maintenir une température constante en sortie du réservoir. De plus la proportion utile du réservoir est augmentée. En effet, La réduction des inhomogénéités transversales en température permet d'obtenir un pourcentage de volume plus important du réservoir à température constante. En outre, grâce à l'invention, il est 20 possible de combiner les avantages d'un faible rapport hauteur du lit sur diamètre de la virole et d'un rapport hauteur total sur diamètre de la virole élevé. En effet, la segmentation du lit d'éléments solides permet d'atteindre, pour chaque compartiment, 25 un rapport hauteur du lit de stockage thermique sur le diamètre de la virole inférieur à 1 ce qui permet de réduire l'effet de thermal ratcheting et donc d'assurer une bonne tenue mécanique. Et simultanément, la segmentation permet d'avoir une hauteur totale de lit 30 d'élément solides importante et donc un rapport hauteur totale sur diamètre grand. On obtient donc des propriétés de stockage importantes en durée et en volume de zone isotherme. De plus, grâce à l'invention, il est possible de réduire l'épaisseur de la virole par rapport à celles de l'état de la technique puisque la poussée liée aux matériaux solide de stockage est répartie dans les différents compartiments. En outre, le phénomène de tassement lors des cycles thermiques est réparti dans les différents compartiments. En outre, grâce à la répartition en compartiments, les moyens de distribution situés dans le fond inférieur du réservoir sont isolés des éléments solides de stockage thermique, ils ne sont alors plus soumis aux contraintes mécaniques liées par exemple au tassement de cette matrice lors des cycles thermiques. Le réservoir selon l'invention peut être utilisé pour stocker la chaleur de toute installation ou système produisant de la chaleur. Il est particulièrement adapté à l'utilisation avec des systèmes utilisant des liquides présentant des températures maitrisées et constantes, tels que les turbines. Le réservoir selon la présente invention est particulièrement adapté à une utilisation dans une centrale solaire de type Fresnel pour alimenter une turbine. Il peut également être utilisé dans une centrale solaire à tour. REVENDICATIONS1. Réservoir de stockage de chaleur comportant une enveloppe (2) d'axe longitudinal (X) remplie d'un liquide caloporteur et d'éléments solides de stockage thermique, une première extrémité longitudinale munie de premiers moyens de collecte et d'alimentation (10) en un liquide à une première température et une deuxième extrémité longitudinale munie de deuxièmes moyens de collecte et d'alimentation (12) en un liquide à une deuxième température, dans lequel lesdits éléments solides de stockage thermique sont répartis en au moins deux lits (TH1, TH2, TH3) superposés le long de l'axe longitudinal (X), séparés par une couche de liquide caloporteur (L1, L2, L3), le liquide caloporteur étant apte à circuler entre la première extrémité longitudinale et la deuxième extrémité longitudinale. 2. Réservoir selon la revendication 1, dans lequel chaque lit (TH1, TH2, TH3) repose sur un support (G1, G2, G3) permettant la communication fluidique. 3. Réservoir selon la revendication 2, dans lequel au moins l'un des supports (G1, G2, G3) comporte une structure porteuse (14) et un caillebotis (16) recouvert d'une voile métallique (18). 4. Réservoir selon la revendication 2 ou 3, dans lequel les supports (G1, G2, G3) sont en deux parties. 5. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel les éléments solides de stockage thermiques présentent au moins deux granulométries différentes. 6. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel la couche de liquide caloporteur (L1, L2, L3) a une épaisseur comprise entre 1 cm et 10 cm. 7. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel l'enveloppe (2) est une virole et dans lequel la hauteur de chaque lit (G1, G2, G3) est inférieure au diamètre de l'enveloppe (2). 8. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel les éléments solides de stockage thermique comportent des blocs de roches et du sable. 9. Réservoir selon la revendication 8, dans lequel les blocs de roche sont formés à partir de roches alluvionnaires. 10. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le liquide caloporteur est une huile. 11. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 10, dans lequel les premiers (10) et/ou les deuxièmes (12) moyens de collecte et d'alimentation comportent des moyens de distribution (24) assurant une homogénéité transversale de la vitesse axiale du fluide. 12. Réservoir selon la revendication 11, dans lequel l'enveloppe (2) est une virole et les deuxièmes moyens de distribution (24) comportent un conduit d'alimentation (26) s'étendant suivant le diamètre de l'enveloppe (2) et des conduits de distribution (28) s'étendant latéralement du conduit d'alimentation, lesdits conduits de distribution (28) étant munis d'orifices répartis le long de leur longueur. 13. Réservoir selon la revendication 12, dans lequel les conduits de distribution (28) présentent des longueurs différente de sorte que le contour des moyens de distribution (24) est sensiblement la forme d'un cercle. 14. Réservoir selon l'une des revendications 1 à 13, dans lequel les deuxièmes moyens d'alimentation et de collecte (12) sont isolés des éléments solides de stockage thermiques. 15. Centrale solaire comportant au moins un réservoir de chaleur selon l'une des revendications 1 à 14. 16. Centrale solaire selon la revendication 15, dans laquelle la centrale solaire est une centrale solaire de type Fresnel. 17. Centrale solaire selon la revendication 15, dans laquelle la centrale solaire est une centrale solaire à tour. 18. Centrale solaire selon la revendication 10 15, 16 ou 17, dans lequel les premiers (10) et les deuxièmes (12) moyens de collecte et d'alimentation du réservoir sont connectés à une turbine.