FR 2983585 A1 20130607 FR 1103680 A 20111202 Système et procédé de sonde d'anémométrie laser à détection cohérente continue, à mode monoparticule, capable de détecter des conditions givrantes et déterminer la sévérité de givrage La présente invention porte sur un système de sonde d'anémométrie laser à détection cohérente continue, à mode monoparticule, capable de détecter des conditions givrantes et éventuellement de déterminer la sévérité de givrage, un aéronef équipé d'un tel système, et un procédé associé. Il est bien connu, particulièrement dans le domaine aéronautique, que certaines gouttes d'eau surfondue peuvent conduire au givrage et présenter un danger pour l'avion non certifié dans ces conditions. La protection contre le givrage a donné lieu à la réalisation de dispositifs préventifs ou correctifs. Les conditions de givrage se produisent lorsque l'atmosphère dans laquelle évolue l'appareil contient des gouttelettes en surfusion (eau liquide à température inférieure à la température du point de congélation). Le phénomène de givrage peut apparaître sur les parties protubérantes non protégées de l'aéronef. Une détection des conditions givrantes induites par la présence d'eau surfondue peut aider le pilote pour la décision de déclenchement du dégivrage de l'avion. L'installation d'un détecteur de sévérité de givrage, tels des barreaux vibrants, conduit à l'installation d'un équipement supplémentaire, ce 25 qui nécessite un trou dans la peau d'avion, un surcoût, et une surconsommation de carburant. De plus, le détecteur de sévérité de givrage commence à indiquer une information après le début du givrage, ce qui peut s'avérer trop tard, notamment s'il se trouve sur l'avion des points plus sollicités que le 30 détecteur. Il est connu l'utilisation d'un système à LiDAR fondé sur l'analyse de la dépolarisation du signal optique rétrodiffusé par une particule d'eau gelée. Un but de l'invention est de proposer une alternative fondée sur un 35 système LiDAR n'exploitant pas la polarisation du signal optique rétrodiffusé. Il est proposé, selon un aspect de l'invention, un système de sonde d'anémométrie laser à détection cohérente continue, à mode monoparticule, comprenant : - des moyens d'analyse des signaux de mesure de ladite sonde ; - des moyens de mesure de la température ; caractérisé en ce qu'il comprend, en outre : des premiers moyens de comparaison d'un premier écart, sur une durée d'observation desdits signaux de mesure, entre la phase du signal mesuré par ladite sonde et une phase attendue, estimée à partir de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un premier seuil d'écart de phase ; des deuxièmes moyens de comparaison, d'un deuxième écart, sur ladite durée d'observation desdits signaux de mesure, entre l'amplitude du signal mesuré par ladite sonde et une amplitude attendue, estimée en fonction de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un deuxième seuil d'écart d'amplitude ; des troisièmes moyens de comparaison de ladite température avec un troisième seuil de température ; des moyens de détection de la présence d'une goutte d'eau liquide lorsque ledit premier écart est inférieur audit premier seuil et ledit deuxième écart est inférieur audit deuxième seuil ; et des moyens de détermination de conditions givrantes lorsque lesdits moyens de détection de la présence d'une goutte d'eau liquide détectent la présence d'une goutte d'eau liquide, et lorsque ladite température est inférieure audit troisième seuil. Un tel système permet, à surcoût très faible, de détecter un risque de givrage, à partir d'une sonde d'anémométrie laser déjà présente . L'invention s'applique à une sonde d'anémométrie laser, à détection cohérente et en configuration monoparticule. Dans un tel système, le signal résultant du passage d'une particule dans le faisceau (de profil généralement gaussien) est caractérisé par : la fréquence centrale, représentative de la vitesse de la particule (éventuellement modulée continûment si la particule coupe le faisceau dans une zone où les fronts d'onde sont incurvés) ; la durée, dépendant de la taille de la particule et du diamètre du faisceau au point où la particule le coupe ; et l'amplitude, dépendant de la puissance d'illumination et de la section efficace de rétrodiffusion de la particule. Le diagramme de diffusion d'une particule dépend essentiellement 10 de sa taille et de sa géométrie (rugosité ou présence de facettes, estimées à l'échelle de la longueur d'onde de l'illuminateur). Lorsque la particule est une gouttelette liquide, la particule est globalement sphérique et présente un état de surface relativement lisse. La rétrodiffusion n'est alors que très peu sensible à l'orientation de la particule 15 par rapport au faisceau (cette situation est bien décrite par la théorie de Mie). Au contraire, lorsque la particule est un cristal de glace, le grand nombre de facettes produit un diagramme de diffusion complexe (grand nombre de lobes étroits) et la rétrodiffusion sera très sensible à l'orientation de la particule par rapport au faisceau. 20 Le signal résultant de la rétrodiffusion sur une particule à facettes telle qu'un cristal de glace se distingue du signal résultant de la rétrodiffusion sur une particule quasi-sphérique par la présence de brusques variations d'amplitude et de phase (à relativiser avec le bruit de mesure et les variations dues à la rugosité de la particule), correspondant à l'illumination consécutive 25 de différentes facettes sous des angles différents. Les conditions givrantes sont détectées par l'identification de particules sphériques (eau liquide) à basse température, typiquement une température inférieure à 10°C. En effet la présence d'eau déjà gelée n'induit pas de concrétions sur les structures de l'aéronef et de l'eau liquide à 30 température plus élevée ne risque pas de geler. Dans un mode de réalisation, ladite sonde d'anémométrie laser délivre un faisceau à polarisation circulaire, de manière à conserver une sensibilité optimale, indépendamment des propriétés dépolarisantes de la cible (particule) et du milieu de propagation. 2983 585 4 Dans un mode de réalisation, ledit premier seuil (S1) d'écart de phase est compris entre 0.1 et 1 radians, pour tenir compte des bruits de mesure, par exemple 0.2 radians. En effet, ce seuil permet de tenir compte de légers écarts 5 provenant de bruits de mesures, lorsque des gouttes d'eau liquide sont détectées. Selon un mode de réalisation, ledit deuxième seuil d'écart d'amplitude est inférieur à 20% de ladite amplitude attendue. De même, ce seuil permet de tenir compte de légers écarts provenant de bruits de mesures, lorsque des gouttes d'eau liquide sont détectées. Dans un mode de réalisation précédente, ledit troisième seuil de température est compris entre 5°C et 15°C, par exemple 10°C. De telles valeurs de seuil de température, sont particulièrement 15 adaptées à un environnement aéronautique. En outre la valeur de 10°C permet de garder une marge d'erreur quasi nulle. En outre, le système peut comprendre des moyens d'alerte pour prévenir d'un risque de givrage, adaptés pour être activés par des moyens de commande lorsque lesdits moyens de détermination détectent des 20 conditions givrantes. Ainsi, lorsque le système est embarqué sur un aéronef, le pilote et l'équipage peuvent être alertés. Ces moyens d'alertes peuvent être visuels, auditifs, les deux combinés, ou autres. Dans un mode de réalisation, lesdits moyens de commande sont 25 adaptés pour surveiller l'évolution de ladite température après détection de présence de gouttes d'eau liquide. Ainsi, lorsque la présence de gouttes d'eau liquide est détectée, le système surveille l'évolution de la température pour facilement détecter des conditions givrante si cette dernière décroît, jusqu'à atteindre troisième seuil. 30 Les moyens de commande pourraient même, par anticipation, alerter d'un risque de prochaine survenue de conditions givrantes. Selon un mode de réalisation, lesdits moyens de commande sont adaptés pour surveiller la détection de présence de gouttes d'eau liquide après mesure de ladite température inférieure audit troisième seuil. Ainsi, lorsqu'une température basse est détectée, le système surveille l'évolution de la détection de présence de gouttes d'eau liquide. Les moyens de commande pourraient même, par anticipation, alerter d'un risque de prochaine survenue de conditions givrantes. Dans un mode de réalisation, le système comprend, en outre, des moyens de comptage des gouttes d'eau liquide détectées, et des moyens de détermination de la sévérité du givrage à partir dudit comptage des gouttes d'eau liquide détectées par seconde. La nomenclature officielle définit quatre niveaux de givrage par ordre croissant de sévérité. La sévérité du givrage dépend du type d'appareil et des moyens de lutte dont il dispose. Un givrage considéré comme léger pour un avion de grande capacité peut être considéré comme modéré, voire sévère pour des appareils de faible gabarit. Dans le rapport concernant le crash du vol 4184, le NTSB recommande aux autorités, à la FAA en particulier, d'élaborer un système d'alerte qui doit rendre objectif les risques par type d'avion sans laisser de place aux interprétations : 1) Traces : Le givrage est perceptible. Le taux d'accumulation est légèrement supérieur au taux de sublimation. Il n'est pas dangereux même si les systèmes de dégivrage ou d'antigivrage ne sont pas utilisés sauf si ce 20 phénomène est subi pendant une période prolongée (plus d'une heure). 2) Léger : le taux d'accumulation peut créer un problème si le vol se prolonge dans cet environnement (plus d'une heure). L'usage occasionnel des systèmes de dégivrage ou d'antigivrage enlève, respectivement prévient, l'accumulation. Cette accumulation ne présente aucun problème si les 25 systèmes de dégivrage ou d'antigivrage sont utilisés. 3) Modéré : le taux d'accumulation est tel que même une exposition courte peut devenir potentiellement dangereuse. L'usage de systèmes de dégivrage ou d'antigivrage voire une modification de trajectoire sont nécessaires. 30 4) Sévère : le taux d'accumulation est tel que les systèmes de dégivrage ou d'antigivrage sont incapables de réduire ou de contrôler le danger. Une modification de trajectoire immédiate est nécessaire. Selon un mode de réalisation, le système comprenant, en outre, des moyens d'estimation de la taille d'une goutte d'eau liquide détectée, 35 lesdits moyens de détermination sont adaptés pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir de ladite taille estimée des gouttes d'eau liquide détectées. Ainsi, le système est capable de qualifier le risque de givrage avec un précision améliorée. Par exemple, la taille d'une goutte d'eau liquide détectée est estimée à partir du rapport signal sur bruit et de la distance de passage de la particule par rapport au point focal, cette dernière étant déduite de la durée et de la variation de fréquence observées. Ces informations donnent accès à un minorant de la taille de la particule moyennant une hypothèse quant à sa composition chimique. Dans un mode de réalisation, lesdits moyens de détermination sont adaptés pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir de ladite température mesurée. Ainsi, le système est capable de qualifier le risque de givrage avec un précision améliorée. Selon un mode de réalisation, le système comprend en outre des moyens de comptage du nombre total de particules détectées, dans lequel le module de détermination est adapté pour déterminer la sévérité du givrage en outre à partir du nombre total de particules détectées et du nombre de gouttes d'eau liquide détectées, par exemple à partir d'un rapport ou ratio de ces deux nombres. Ainsi, la précision est améliorée. Dans un mode de réalisation, le système comprend en outre un module d'estimation de la masse totale des particules détectées à partir du nombre total de particules détectées, et un module d'estimation de la masse d'eau liquide détectée à partir du nombre de gouttes d'eau liquide ou particules sphériques détectées. Ledit module de détermination est adapté pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir de la masse totale de particules détectées et de la masse d'eau liquide détectée, par exemple à partir d'un rapport ou ratio de ces deux masses. Ainsi la précision est améliorée Selon un aspect de l'invention, il est également proposé un aéronef équipé d'un système tel que décrit précédemment. Selon un mode de réalisation, l'aéronef comprenant, en plus de la 35 voie de mesure anémolaser incluant ladite sonde d'anémométrie laser, deux voies de mesure anémobarométrique, et des moyens de gestion desdites voies adaptés pour augmenter la pondération de prise en compte des informations transmises par ladite voie incluant ladite sonde d'anémométrie laser par rapport aux informations transmises par les deux autres voies de mesure anémobarométrique, lorsque des conditions givrantes sont détectées par lesdits moyens de détermination de conditions givrantes. Ainsi, il est possible de pouvoir limiter ou annuler l'influence des mesures des voies de mesure anémobarométrique, lorsque la voie de mesure anémolaser incluant ladite sonde d'anémométrie laser détecte des conditions de givrage auxquelles les voies de mesure anémobarométrique sont bien plus sensibles. Aussi, la sécurité de fonctionnement de l'aéronef est fortement améliorée. Selon un autre aspect de l'invention, il est également proposé un procédé d'anémométrie laser par sonde à détection cohérente continue, à mode monoparticule, dans lequel : - on analyse des signaux de mesure de ladite sonde; - on mesure la température ; , et en outre : on compare un premier écart, sur une durée d'observation desdits signaux de mesure, entre la phase du signal mesuré par ladite sonde et une phase attendue, estimée à partir de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un premier seuil d'écart de phase ; on compare un deuxième écart, sur ladite durée d'observation desdits signaux de mesure, entre l'amplitude du signal mesuré par ladite sonde et une amplitude attendue, estimée en fonction de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un deuxième seuil d'écart d'amplitude ; on compare ladite température avec un troisième seuil de température ; on détecte la présence d'une goutte d'eau liquide lorsque ledit premier écart est inférieur audit premier seuil et ledit deuxième écart est inférieur audit deuxième seuil ; et on détermine des conditions givrantes lorsque ladite détection de la présence d'une goutte d'eau liquide détectent la présence d'une goutte d'eau liquide, et lorsque ladite température est inférieure audit troisième seuil. L'invention sera mieux comprise à l'étude de quelques modes de réalisation décrits à titre d'exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 illustre un système de sonde d'anémométrie laser à 10 détection cohérente continue, à mode monoparticule, capable de détecter de un risque de givrage, et optionnellement de déterminer la sévérité de givrage, selon un aspect de l'invention ; - la figure 2 illustre un exemple de sonde d'anémométrie laser de la figure 1 ; et 15 - les figures 3a, 3b et 3c illustrent une mesure par la sonde d'anémométrie laser, selon un aspect de l'invention. Sur l'ensemble de figures, les éléments ayant les mêmes références sont similaires. 20 Tel qu'illustré sur la figure 1, un système de sonde d'anémométrie laser SAL à détection cohérente continue, à mode monoparticule, comprend des moyens d'analyse AN des signaux de mesure de ladite sonde d'anémométrie laser SAL, et un capteur de mesure MES_T de la température T. Le système comprend également un premier comparateur 25 COMP1 d'un premier écart, sur une durée d'observation des signaux de mesure, entre la phase du signal mesuré par la sonde SAL et une phase attendue, estimée à partir de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par la sonde SAL, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un premier seuil S1 de variation de phase. En 30 outre, le système comprend un deuxième comparateur COMP2, d'un deuxième écart, sur la durée d'observation des signaux de mesure, entre l'amplitude du signal mesuré par la sonde SAL et une amplitude attendue, estimée en fonction de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par la sonde SAL, correspondant au passage d'une particule 35 sphérique, avec un deuxième seuil S2 de variation d'amplitude. Un troisième comparateur COMP3 permet de comparer la température T mesurée avec un troisième seuil S3 de température, et un module de détection DET_GEL de la présence d'une goutte d'eau liquide lorsque le premier écart est inférieur au premier seuil S1 et le deuxième écart est inférieur au deuxième seuil S2. Le système comprend également un module de détermination DET_CG de conditions givrantes lorsque le module de détection DET_GEL de la présence d'une goutte d'eau liquide détecte la présence d'une goutte d'eau liquide, et lorsque la température T est inférieure au troisième seuil S3. Par exemple, la sonde d'anémométrie laser SAL délivre un faisceau à polarisation circulaire, de manière à conserver une sensibilité optimale, indépendamment des propriétés dépolarisantes de la cible (particule) et du milieu de propagation. La durée d'observation des signaux de mesure est au moins trois 15 fois supérieure à la durée correspondant au passage d'une particule sphérique au travers du faisceau laser. Par exemple, le premier seuil S1 de variation de phase est compris entre 0.1 et 1 radians, par exemple 0.2 radians, pour tenir compte des bruits de mesure, et le deuxième seuil S2 de variation d'amplitude est 20 inférieur à 20% de ladite amplitude attendue. Le troisième seuil S3 de température est compris entre 5°C et 15°C, et par exemple 10°C. Le système de détection de risque de givrage SDG peut également comprendre, comme représenté sur l'exemple de la figure 1, un module d'alerte AL pour prévenir d'un risque de givrage, adapté pour être 25 activé par un module de commande CMD lorsque le module de détermination DET_CG détecte des conditions givrantes. Le module de commande CMD peut être adapté pour surveiller l'évolution de la température T après détection de présence de gouttes d'eau liquide. En variante, ou en combinaison, le module de commande CMD peut 30 être adapté pour surveiller la détection de présence de gouttes d'eau liquide après mesure de la température T inférieure au troisième seuil S3. Le système peut comprendre, en outre, un module de comptage CGEL des gouttes d'eau liquide détectées, un module de comptage CTOT du nombre total de particules détectées, un module d'estimation EST_MTOT 35 de la masse totale des particules détectées à partir du nombre total de particules détectées, et un module d'estimation EST_MGEL de la masse d'eau liquide détectée à partir du nombre de gouttes d'eau liquide ou particules sphériques détectées. Le module d'estimation EST_MGEL de la masse d'eau liquide 5 détectée, ou LWC pour "liquid water content" en langue anglaise, peut effectuer son estimation à partir du nombre de gouttes d'eau liquide ou particules sphériques détectées par le module de comptage CGEL des gouttes d'eau liquide détectées et de la masse volumique de l'eau liquide. Le module d'estimation EST_MTOT de la masse totale des 10 particules détectées, ou TWC pour "total water content" en langue anglaise, peut effectuer son estimation à partir du nombre total de particules détectées par le module de comptage CTOT du nombre total de particules détectées, et les masses volumiques de l'eau liquide et de l'eau solide (glace). 15 Par exemple, les deux modules d'estimation de masse EST_MGEL et EST_MTOT peuvent effectuer leurs estimations respectives à partir de la taille ou d'un rayon équivalent r d'une particule, par le calcul de la masse d'une particule au moyen de la formule suivante : 3 7L.r3.Coef f 20 dans laquelle Coeff est un coefficient de calibration qui tient compte de la masse volumique et d'éventuels autres paramètres de réglage liés au système de mesure. Le coefficient Coeff peut éventuellement être différent entre une particule liquide et une particule solide, tenant ainsi compte d'une différence de masse volumique et d'éventuels autres différences. 25 Le système comprend également des moyens de détermination DET_SEV de la sévérité du givrage à partir du comptage des gouttes d'eau liquide détectées par seconde, et/ou à partir de la taille estimée par un module d'estimation EST_TGELD des gouttes d'eau liquide détectées, et/ou de ladite température mesurée. 30 En outre, le module de détermination DET_SEV peut être adapté pour déterminer la sévérité du givrage en outre à partir du nombre total de particules détectées et du nombre de gouttes d'eau liquide ou particules sphériques détectées, et/ou à partir de la masse totale de particules détectées et de la masse d'eau liquide détectée. Par exemple, le module de 35 détermination DET_SEV peut tenir compte d'un rapport ou ratio de ces deux nombres ou de ces deux masses, ou de pourcentages relatifs en nombre ou en masse de particules d'eau liquide et de particules d'eau (liquide et solide). Un tel système est particulièrement bien adapté à un aéronef tel un avion ou un hélicoptère. En l'espèce le module d'alerte AL prévient le pilote d'un risque de givrage, et le pilote peut alors appliquer une procédure prévue en ce cas. Le module d'alerte AL, peut, par exemple, être réalisé sous forme d'une interface homme-machine, ou sous forme d'une alerte auditive. La figure 2 illustre un exemple de sonde d'anémométrie laser SAL. Ce type de sonde s'appuie sur une technique consistant à mesurer le décalage de fréquence, représentatif de la vitesse relative par rapport à l'air, entre un faisceau laser émis dans l'atmosphère et le faisceau rétrodiffusé par les aérosols naturels de l'air, utilisés comme des traceurs de champ de vent. On parle d'anémométrie laser Doppler longitudinale car le décalage de fréquence qui résulte de l'effet Doppler est directement proportionnel à la projection du vecteur vitesse sur l'axe de visée. L'information utile, portée par le décalage de fréquence Doppler, est obtenue en effectuant une détection de type cohérent ; un faisceau issu d'une source de lumière cohérente, par exemple un laser, est séparé en deux faisceaux. Un premier faisceau appelé faisceau signal est envoyé dans la zone de mesure et un second faisceau appelé faisceau de référence ou oscillateur local constitue une référence pour la détection du décalage de fréquence Doppler. Telle qu'illustrée sur la figure 2, la sonde d'anémométrie laser SAL comprend une source laser SL fournissant une onde de référence polarisée linéairement, un séparateur SEP séparant le signal en provenance de la source laser SL en un signal transmis vers un amplificateur AMP et un signal transmis vers un coupleur à maintien de polarisation CPLMP. La sonde d'anémométrie laser SAL comprend également un dispositif émetteur/récepteur DERF de faisceau selon la direction de l'axe de la sonde, ainsi qu'un séparateur de faisceau rétrodiffusé SFRD disposé entre l'amplificateur AMP et le dispositif émetteur/récepteur DERF et transmettant le signal en provenance de l'amplificateur AMP vers le dispositif émetteur/récepteur DERF. Le signal rétrodiffusé par le dispositif émetteur/récepteur DERF est transmis par le séparateur de faisceau 2983 585 12 rétrodiffusé SFRD vers le coupleur à maintien de polarisation CPLMP. sonde d'anémométrie laser mono-axe comprend, en outre, un élément de mise en cohérence de polarisation EMCP disposé en amont du coupleur à maintien de polarisation CPLMP afin d'assurer que le signal rétrodiffusé et 5 l'onde de référence possèdent la même polarisation en entrée du coupleur à maintien de polarisation CPLMP, et un détecteur équilibré DETEQ disposé en aval du coupleur à maintien de polarisation CPLMP. Le coupleur à maintien de polarisation CPLMP fournit sur chaque voie de sortie la moitié du signal rétrodiffusé et la moitié de l'onde de référence. Les deux signaux de 10 sortie du coupleur à maintien de polarisation sont transmis au détecteur équilibré DETEQ, qui, par exemple, comprend deux diodes, et délivre en sortie la différence des signaux fournis par les deux diodes La portion de chaque signal changeant de canal dans le coupleur à maintien de polarisation CPLMP subit un retard de phase et le battement produit lors de 15 la détection sur les deux diodes du détecteur équilibré DETEQ sont en opposition de phase. La sortie différentielle permet donc d'additionner les puissances de signal reçues. Le signal de sortie du détecteur équilibré DETEQ est ensuite transmis à une unité de commande électronique non représentée, pour être traité. 20 Le phénomène de givrage est principalement dû à la présence d'eau liquide à température négative, ou, en d'autres termes à la présence d'eau en surfusion. Cette eau gèle instantanément au contact d'un élément ou d'une sonde. Les gouttelettes d'eau sont de taille relativement importante, 25 généralement d'un diamètre supérieur à 50 pm, ce qui permet de les détecter avec sonde d'anémométrie laser SAL en utilisant un faisceau relativement large et divergent, en fait en dehors du point de focalisation où sont détectées les petites particules utilisées pour la mesure de vitesse, de diamètre de l'ordre de 100nm. 30 La mesure anémométrique s'effectue au point de focalisation du faisceau, situé à une cinquantaine de centimètres de la sonde d'anémométrie laser SAL. Le volume de mesure ressemble à un ellipsoïde, de largeur maximale de l'ordre de 100 pm et de longueur de l'ordre de 1 cm. Le signal provient de particules situées au delà du point de 35 focalisation, une zone dans laquelle la sensibilité de détection diminue 2 9835 85 13 rapidement, du fait de la divergence du faisceau. Néanmoins, les gouttelettes d'eau à l'origine du phénomène de givrage étant de dimension élevée, de l'ordre de 10 à 100 pm, elles peuvent être visibles et ce pendant une durée importante, de l'ordre de 10 à 100 ps, le diamètre du faisceau 5 étant important, de l'ordre de 1cm). Comme illustré sur les figures 3a, 3b et 3c, quand une particule coupe le faisceau émis par la sonde d'anémométrie laser SAL, le signal électrique obtenu en sortie de la sonde d'anémométrie laser SAL est une impulsion ou "burst" en langue anglaise, le courant électrique étant 10 proportionnel à la racine carrée de la puissance optique du signal rétrodiffusé. Les figures 3a, 3b et 3c sont données à titre d'illustration, pour comprendre l'allure des signaux. En l'espèce si le rayon du faisceau au point de focalisation ou "waist" en langue anglo15 saxonne à 1/e2 (e étant le nombre exponentiel) vaut 50 pm, avec une vitesse de particule par rapport au faisceau égale à 200 m/s et un angle de 60° entre l'axe du faisceau et le vecteur vitesse, on obtient une vitesse longitudinale de 100 m/s soit une fréquence Doppler d'environ 130 MHz, et une vitesse transversale d'environ 173 m/s, pour une durée de 20 d'impulsion de 580 ns. ZR correspond à la distance de Rayleigh qui est caractéristique car à une distance de ZR du point de focalisation, les fronts d'onde présentent leur courbure maximale. La variation de fréquence sur la durée de l'impulsion est alors maximale. ZR vaut environ 5 mm pour un rayon du faisceau au point de focalisation ou waist égal à 50 pm et une longueur 25 d'onde de 1.5 pm. La figure 3b représente une enveloppe gaussienne correspondant au profil d'éclairement (faisceau gaussien), i.e. à l'intensité I en fonction du temps t. L'intensité I correspond rigoureusement à la puissance optique, en W, reçue d'une particule de section efficace unité coupant le faisceau en 30 Z0=-0,20 m, à une vitesse de 200 m/s et un angle de 45° par rapport au faisceau, pour une puissance laser émise de 1 W, avec un rayon du faisceau au point de focalisation ou "waist" en langue anglaise de 50 pm. La figure 3c illustre la modulation de la fréquence observée du fait de la courbure des front d'onde, pour une particule coupant le faisceau en Z0=-0,20 m, le faisceau étant caractérisé par un rayon du faisceau au point de focalisation ou waist égal à 50 dam Un tel système permet de détecter de risque de givrage est particulièrement bien adapté pour être embarqué à bord d'un aéronef. En outre, si l'aéronef comprend, en plus de la voie de mesure anémolaser incluant ladite sonde d'anémométrie laser, deux voies de mesure anémobarométrique, et un module de gestion desdites voies adapté pour augmenter la pondération de prise en compte des informations transmises par la voie incluant la sonde d'anémométrie laser SAL par rapport aux informations transmises par les deux autres voies de mesure anémobarométrique, lorsqu'un risque de givrage est détecté. REVENDICATIONS1. Système de sonde d'anémométrie laser (SAL) à détection cohérente continue, à mode monoparticule, comprenant : des moyens d'analyse (AN) des signaux de mesure de ladite sonde (SAL) ; - des moyens de mesure (MES T) de la température (T) ; caractérisé en ce qu'il comprend, en outre : des premiers moyens de comparaison (COMP1) d'un premier écart, sur une durée d'observation desdits signaux de mesure, entre la phase du signal mesuré par ladite sonde (SAL) et une phase attendue, estimée à partir de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un premier seuil (S1) d'écart de phase ; des deuxièmes moyens de comparaison (COMP2), d'un deuxième écart, sur ladite durée d'observation desdits signaux de mesure, entre l'amplitude du signal mesuré par ladite sonde (SAL) et une amplitude attendue, estimée en fonction de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un deuxième seuil (S2) d'écart d'amplitude ; des troisièmes moyens de comparaison (COMP3) de ladite température (T) avec un troisième seuil (S3) de température ; des moyens de détection (DET_GEL) de la présence d'une goutte d'eau liquide lorsque ledit premier écart est inférieur audit premier seuil (S1) et ledit deuxième écart est inférieur audit deuxième seuil (S2) ; et des moyens de détermination (DET_CG) de conditions givrantes lorsque lesdits moyens de détection (DET_GEL) de la présence d'une goutte d'eau liquide détectent la présence d'une goutte d'eau liquide, et lorsque ladite température (T) est inférieure audit troisième seuil (S3). 2. Système selon la revendication 1, dans lequel ladite sonde d'anémométrie laser (SAL) délivre un faisceau à polarisation circulaire. 3. Système selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit premier seuil (S1) de variation de phase est compris entre 0.1 et 1 radian, pour tenir compte des bruits de mesure. 4. Système selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit deuxième seuil (S2) d'écart d'amplitude est inférieur à 20% de ladite amplitude attendue. 5. Système selon l'une des revendications précédentes, dans lequel ledit troisième seuil (S3) de température est compris entre 5°C et 15°C. 6. Système selon la revendication 5, dans lequel ledit troisième seuil (S3) de température vaut sensiblement 10°C. 7. Système selon l'une des revendications précédentes, comprenant des moyens d'alerte (AL) pour prévenir d'un risque de givrage, adaptés pour être activés par des moyens de commande (CMD) lorsque lesdits moyens de détermination (DET_CG) détectent des conditions givrantes. 8. Système selon la revendication 7, dans lequel lesdits moyens de commande (CMD) sont adaptés pour surveiller l'évolution de ladite température (T) après détection de présence de gouttes d'eau liquide. 9. Système selon la revendication 7 ou 8, dans lequel lesdits moyens de commande (CMD) sont adaptés pour surveiller la détection de présence de gouttes d'eau liquide après mesure de ladite température (T) inférieure audit troisième seuil (S3). 10. Système selon l'une des revendications précédentes, comprenant, en outre, des moyens de comptage (CGEL) des gouttes d'eau liquide détectées, et des moyens de détermination (DET_SEV) de la sévérité du givrage à partir dudit comptage des gouttes d'eau liquide détectées par seconde. 11. Système selon la revendication 10, comprenant, en outre, des moyens d'estimation de la taille d'une goutte d'eau liquide détectée (EST_TGELD), dans lequel lesdits moyens de détermination (DET_SEV) sont adaptés pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir de ladite taille estimée des gouttes d'eau liquide détectées. 12. Système selon la revendication 10 ou 11, dans lequel lesdits moyens de détermination (DET_SEV) sont adaptés pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir de ladite température mesurée (T). 13. Système selon la revendications 12, comprenant, en outre, des moyens de comptage (CTOT) du nombre total de particules détectées, dans lequel lesdits moyens de détermination (DET_SEV) sont adaptés pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir du nombre total de particules détectées et du nombre de gouttes d'eau liquide ou particules sphériques détectées. 14. Système selon la revendication 13 en dépendance de la revendication 11, comprenant, en outre, des moyens d'estimation (EST MTOT) de la masse totale des particules détectées à partir du nombre total de particules détectées, et des moyens d'estimation (EST MGEL) de la masse d'eau liquide détectée à partir du nombre de gouttes d'eau liquide ou particules sphériques détectées, dans lequel lesdits moyens de détermination (DET_SEV) sont adaptés pour déterminer la sévérité du givrage, en outre à partir de la masse totale de particules détectées et de la masse d'eau liquide détectée. 15. Aéronef équipé d'un système selon l'une des revendications précédentes. 16. Aéronef selon la revendication 15, comprenant, en plus de la voie de mesure anémolaser incluant ladite sonde d'anémométrie laser (SAL), deux voies de mesure anémobarométrique, et des moyens de gestion desdites voies adaptés pour augmenter la pondération de prise encompte des informations transmises par ladite voie incluant ladite sonde d'anémométrie laser par rapport aux informations transmises par les deux autres voies de mesure anémobarométrique, lorsque des conditions givrantes sont détectées par lesdits moyens de détermination (DET_CG) de conditions givrantes. 17. Procédé d'anémométrie laser par sonde (SAL) à détection cohérente continue, à mode monoparticule, dans lequel : on analyse des signaux de mesure de ladite sonde (SAL) ; on mesure la température (T) ; caractérisé en ce que : on compare un premier écart, sur une durée d'observation desdits signaux de mesure, entre la phase du signal mesuré par ladite sonde (SAL) et une phase attendue, estimée à partir de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un premier seuil (S1) d'écart de phase ; on compare un deuxième écart, sur ladite durée d'observation desdits signaux de mesure, entre l'amplitude du signal mesuré par ladite sonde (SAL) et une amplitude attendue, estimée en fonction de valeurs de paramètres caractéristiques du faisceau laser émis par ladite sonde, correspondant au passage d'une particule sphérique, avec un deuxième seuil (S2) d'écart d'amplitude ; on compare ladite température (T) avec un troisième seuil (S3) de température ; on détecte la présence d'une goutte d'eau liquide lorsque ledit premier écart est inférieur audit premier seuil (S1) et ledit deuxième écart est inférieur audit deuxième seuil (S2) ; et on détermine des conditions givrantes lorsque ladite détection de la présence d'une goutte d'eau liquide détectent la présence d'une goutte d'eau liquide, et lorsque ladite température (T) est inférieure audit troisième seuil (S3).