FR 2989110 A1 20131011 FR 1253146 A 20120405 AUBE DE STATOR FORMÉE PAR UN ENSEMBLE DE PARTIES D'AUBE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines, et notamment à celui des échangeurs de chaleur installés dans les turbomachines d'aéronef. L'invention se réfère également au domaine des aubes de stator qui équipent de telles turbomachines. Elle concerne plus particulièrement une aube de stator pour turbomachine, ainsi qu'un aubage de redressement de sortie (OGV) et une turbomachine comportant une telle aube de stator. L'invention s'applique à tout type de 15 turbomachines terrestres ou aéronautiques, et notamment aux turbomachines d'aéronef telles que les turboréacteurs et les turbopropulseurs. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE 20 Les études actuelles et les évolutions possibles des turboréacteurs pour accroître le taux de dilution envisagent d'utiliser des réducteurs de vitesse de rotation pour l'entraînement en rotation de la soufflante. C'est aussi le cas pour les 25 turbopropulseurs pour la liaison du moteur et de l'hélice. De tels réducteurs de vitesse peuvent permettre de faire tourner la soufflante à une vitesse plus faible que le compresseur basse pression par exemple, à des fins d'amélioration du rendement. Ces réducteurs de vitesse transmettent des puissances importantes et l'échauffement des composants du réducteur entraîne le dégagement d'une quantité conséquente de chaleur qui est dissipée dans le circuit fermé pour la circulation de l'huile de lubrification des structures internes du turboréacteur. Un refroidissement efficace de l'huile du circuit de lubrification doit ainsi être mis en place pour maintenir un niveau de température acceptable. En effet, dans un moteur équipé d'un réducteur de vitesse la puissance thermique dissipée est environ trois fois plus importante que celle dissipée dans un moteur conventionnel. Cette chaleur est évacuée par un débit d'huile important. Il est déjà connu de refroidir l'huile par des échangeurs de chaleur huile/carburant qui réchauffent le carburant délivré au moteur et/ou des échangeurs de chaleur huile/air. En ce qui concerne les échangeurs de chaleur huile/carburant (ou FCOC pour « Fuel Cooling Oil Cooler » en anglais), leur capacité de dissipation est limitée par le débit de carburant. De ce fait, ce type d'échangeur ne permet pas d'augmenter significativement la capacité de dissipation de 25 chaleur. Les échangeurs de chaleur huile/air (ou ACOC pour « Air Cooled Oil Cooler » en anglais) permettent en revanche d'obtenir une capacité de dissipation de chaleur importante compte tenu du débit 30 d'air élevé. Deux types de ces échangeurs huile/air sont habituellement utilisés et détaillés ci-après. Les échangeurs à ailettes (ou « surface cooler » en anglais) comportent une surface généralement rectangulaire sur laquelle sont fixés, d'un côté de la surface, des canaux d'écoulement pour l'huile et éventuellement, de l'autre côté de la surface, des lames (ou ailettes) métalliques pour l'écoulement de l'air. La chaleur peut ainsi être transférée de l'huile chaude vers les lames métalliques par conduction thermique, ces lames se refroidissant au contact de l'air. Ce type d'échangeur est généralement placé directement sur les parois de la veine. L'efficacité de ce type d'échangeur est faible si aucune ailette n'est prévue pour l'écoulement de l'air du fait d'une surface d'échange réduite. Muni d'ailettes, l'échangeur présente une efficacité plus importante pour refroidir l'huile mais la traînée aérodynamique est alors fortement augmentée. Les échangeurs à bloc (ou « brick cooler » en anglais) consistent classiquement en un empilement de plaques métalliques parcourues par le fluide à refroidir. Ces plaques sont espacées les unes des autres et des lamelles métalliques sont placées entre ces plaques, celles-ci étant généralement soudées. Les plaques sont alimentées en fluide par des tuyaux distributeurs orthogonaux à ces plaques. Les circuits d'huile et d'air restent ségrégés. L'ensemble est placé dans un flux d'air, soit directement dans la veine soit dans un canal alimenté par une écope. La présence des plaques métalliques dans lesquelles le fluide circule ainsi que la présence des tuyaux distributeurs et des ailettes dans le flux d'air engendre une forte traînée aérodynamique. En dépit des inconvénients mentionnés ci-dessus concernant les échangeurs à ailettes et les échangeurs à bloc, les besoins croissants en capacité de dissipation de chaleur des turboréacteurs équipés de réducteurs de vitesse nécessitent actuellement leur utilisation et il faut ainsi prévoir un dimensionnement des échangeurs en conséquence, par exemple par une installation en plus grand nombre et/ou avec un volume plus important. Toutefois, cela entraîne plusieurs contraintes et inconvénients. Un mauvais positionnement des échangeurs, par exemple dans un flux non redressé tel qu'entre la soufflante et les aubes de redressement de sortie, encore appelées aubes de guidage de sortie et connues sous l'acronyme OGV pour « Outlet Guide Vanes » en anglais, peut entraîner de fortes pertes de charge dans l'écoulement d'air et nuire aux performances du turboréacteur. Les possibilités d'implantation des échangeurs sont donc réduites et ils sont souvent placés en aval des aubes de redressement de sortie OGV. Cependant, l'encombrement des échangeurs pose de nombreuses difficultés lors de l'installation et impose très souvent de libérer des espaces dans la veine. Généralement, cela se fait en éliminant des surfaces de traitement acoustique, ce qui entraîne une augmentation des émissions acoustiques du turboréateur. EXPOSÉ DE L'INVENTION L'invention a pour but de remédier au moins partiellement aux inconvénients mentionnés ci-dessus, relatifs aux réalisations de l'art antérieur. L'invention a notamment pour but de permettre une augmentation de capacité de dissipation de chaleur sans pour autant impacter les performances d'une turbomachine. L'invention a ainsi pour objet, selon l'un de ses aspects, une aube de stator pour turbomachine, caractérisée en ce qu'elle est formée par un ensemble de parties d'aube agencées les unes par rapport aux autres pour définir des passages d'écoulement du flux d'air entre les parties d'aube, et en ce qu'elle comporte des moyens de circulation d'un fluide à refroidir, notamment de l'huile, par ledit flux d'air. Les passages d'écoulement du flux d'air peuvent ainsi permettre de dissiper, au moins partiellement, la chaleur du fluide à refroidir. Grâce à l'invention, il est possible d'utiliser des surfaces déjà existantes de la turbomachine, notamment des surfaces d'aubes de redressement du stator, pour dissiper de la chaleur en évitant ainsi, ou en limitant, le rajout d'échangeurs selon l'art antérieur. L'invention peut ainsi permettre d'obtenir un gain en termes d'encombrement et de profil aérodynamique. L'invention peut notamment permettre d'implanter la fonction d'échangeur de chaleur au niveau des aubes de redressement de sortie OGV. La division en plusieurs parties de l'aube, notamment d'une aube de redressement de sortie OGV, peut permettre d'augmenter la surface d'échange tout en limitant l'importance de la traînée aérodynamique grâce aux formes aérodynamiques de l'aube. L'invention peut en outre permettre d'éviter le recours à l'ajout d'ailettes ou autres dispositifs permettant d'augmenter l'échange thermique mais augmentant la traînée aérodynamique. Enfin, l'invention peut plus généralement permettre d'accroître les performances aérodynamiques et acoustiques de la turbomachine. L'aube de stator selon l'invention peut en outre comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou suivant toutes combinaisons techniques possibles. L'aube de stator peut être une aube de 15 redressement, notamment une aube de redressement de sortie OGV. Les parties d'aube peuvent permettre de former une aube de stator multi-profils, agissant notamment comme un échangeur de chaleur pour refroidir 20 le fluide au moyen du flux d'air. L'utilisation de parties d'aube peut permettre d'augmenter la surface d'échange de l'aube significativement tout en limitant l'impact sur les performances aérodynamiques de l'aube. Les parties d'aube peuvent former 25 différents profils aérodynamiques et peuvent permettre d'assurer le redressement du flux d'air. Les moyens de circulation du fluide à refroidir peuvent être agencés pour permettre la circulation du fluide au voisinage des surfaces de 30 l'aube de façon à dissiper la chaleur du fluide. Les surfaces de l'aube sont préférentiellement non munies de dispositifs permettant d'augmenter l'échange thermique, par exemple des ailettes. Les surfaces de l'aube ne sont préférentiellement pas traitées acoustiquement de sorte que les performances acoustiques de la turbomachine ne sont pas impactées. Chaque partie d'aube peut être superposée orthoradialement à au moins une autre partie d'aube, voire par exemple deux autres parties d'aube. Les écarts entre les parties d'aubes peuvent définir les passages d'écoulement du flux d'air. Les parties d'aubes peuvent être agencées de sorte que l'aube présente, lorsqu'observée dans un plan orthogonal à la direction longitudinale de l'aube ou en vue de dessus de l'extrémité libre de l'aube, un profil aérodynamique sensiblement identique à celui d'une aube de stator connue en soi, comportant un bord d'attaque, une section médiane relativement épaisse et un bord de fuite plus mince. En variante, l'agencement des parties d'aube peut être différent et choisi de façon à améliorer les propriétés aérodynamiques de l'aube. Ainsi, le nombre des parties d'aube, leur forme ou géométrie et leur positionnement les unes par rapport aux autres peuvent varier, étant notamment adaptées en fonction des performances souhaitées pour la turbomachine. L'aube peut comporter au moins trois parties d'aube, les première et deuxième parties d'aube définissant entre elles, au moins partiellement, le bord d'attaque et la section médiane du profil aérodynamique de l'aube et la troisième partie d'aube définissant, au moins partiellement, le bord de fuite du profil aérodynamique de l'aube. En particulier, le bord d'attaque de l'aube peut être défini par des extrémités des première et deuxième parties d'aube. Le bord de fuite de l'aube peut être défini par une extrémité de la troisième partie d'aube. L'écartement entre deux parties d'aube 10 consécutives peut être identique pour toutes les parties d'aube. Au moins une partie d'aube, mieux toutes les parties d'aube, peut avoir un profil aérodynamique sensiblement identique à celui d'une surface portante. 15 L'aube peut comporter une ou plusieurs sections de maintien, réparties notamment sur la hauteur de l'aube, pour assurer la tenue mécanique des parties d'aube entre elles. Les moyens de circulation du fluide à 20 refroidir peuvent comporter des canaux d'écoulement du fluide formés sur au moins une partie d'aube, mieux toutes les parties d'aube, et recouverts par une plaque de recouvrement définissant une surface extérieure de la partie d'aube. 25 Les moyens de circulation du fluide à refroidir peuvent comporter des tuyaux de circulation du fluide situés sur au moins une partie d'aube, les tuyaux de circulation permettant notamment la distribution du fluide dans les canaux d'écoulement. 30 L'aube de stator peut notamment être une aube de redressement de sortie OGV. Les évolutions envisagées des aubes de redressement de sortie OGV semblent vouloir favoriser l'usage d'aubes à large corde qui présentent une épaisseur plus importante. L'aube de stator selon l'invention peut avantageusement être adaptée à une aube à large corde. L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un aubage de redressement de sortie (OGV) caractérisé en ce qu'il comporte une aube de stator telle que définie précédemment. L'aubage de redressement de sortie peut notamment comporter des aubes de redressement toutes semblables à l'aube de stator selon l'invention. L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, une turbomachine caractérisée en ce qu'elle comporte une aube de stator telle que définie précédemment et/ou un aubage de redressement de sortie (OGV) tel que défini précédemment. La turbomachine peut par exemple comporter une aube de stator selon l'invention au niveau d'un 20 étage quelconque du stator, notamment autre qu'au niveau de l'aubage de redressement de sortie (OGV). L'invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de fabrication d'une aube de stator telle que définie précédemment, 25 caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : - former des canaux d'écoulement du fluide à refroidir, notamment de l'huile, sur au moins une partie d'aube, notamment par usinage d'une surface de la partie d'aube, 30 - fixer, notamment par soudure, une plaque de recouvrement, notamment une plaque métallique, sur la partie d'aube de façon à recouvrir les canaux d'écoulement formés. Le procédé peut en outre comporter l'étape consistant à fixer des tuyaux de circulation du fluide à refroidir sur la partie d'aube de façon à ce que les tuyaux débouchent, à au moins une de leur extrémités, dans les canaux d'écoulement. La plaque de recouvrement peut présenter une importante conductivité thermique. La partie d'aube, et notamment la plaque de recouvrement, peut comporter un matériau métallique, notamment un alliage métallique, par exemple un alliage d'aluminium et/ou de titane. Des matériaux différents peuvent être utilisés pour réaliser les parties d'aube, et notamment la plaque de recouvrement et les autres parties des parties d'aube. La plaque de recouvrement peut être fixée par soudure à la partie d'aube, par exemple par une soudure par faisceau d'électrons. L'aubage de redressement de sortie, la turbomachine et le procédé selon l'invention peuvent comporter l'une quelconque des caractéristiques précédemment énoncées, prises isolément ou selon toutes combinaisons techniquement possibles avec d'autres caractéristiques. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d'un 30 exemple de mise en oeuvre non limitatif de celle-ci, ainsi qu'à l'examen des figures, schématiques et partielles, du dessin annexé, sur lequel : - les figures la et lb représentent, en perspective, deux vues d'un exemple d'aube de stator selon l'invention, - la figure 2 est une vue selon II des figures la et lb, - la figure 3 illustre la fabrication partielle de l'aube des figures la et lb pour la mise 10 en place de moyens de circulation d'un fluide à refroidir, et - la figure 4 représente, en perspective, l'aube des figures la et lb pourvue de moyens de circulation d'un fluide à refroidir. 15 Dans l'ensemble de ces figures, des références identiques peuvent désigner des éléments identiques ou analogues. EXPOSÉ DÉTAILLÉ D'UN MODE DE RÉALISATION PARTICULIER 20 En référence aux figures la et lb, on a représenté en perspective un exemple d'aube de stator 1 selon l'invention. L'aube 1 comporte un ensemble de trois parties d'aube 3a, 3b et 3c agencées pour former entre 25 elles deux passages d'écoulement du flux d'air 5a et 5b pour permettre de dissiper la chaleur d'un fluide à refroidir, en particulier l'huile du circuit de lubrification. L'aube 1 comporte également des moyens de 30 circulation 2 de l'huile à refroidir, visibles sur les figures 3 et 4. En particulier, ces moyens de circulation 2 comportent des canaux 7 d'écoulement de l'huile, visibles sur la figure 3, et des tuyaux 8 de circulation de l'huile, visibles sur la figure 4. La figure 2 est une vue selon II des 5 figures la et lb. Elle illustre la représentation de l'aube 1 lorsqu'observée en vue de dessus de l'extrémité libre de l'aube ou dans un plan orthogonal à la direction longitudinale de l'aube. Comme on peut le voir sur les figures la, 10 lb et 2, les trois parties d'aube 3a, 3b, 3c présentent un profil aérodynamique semblable à celui d'une surface portante, à savoir un profil présentant une partie basse sensiblement plate et une partie haute sensiblement courbe. Bien entendu, le profil 15 aérodynamique de chaque partie d'aube pourrait être différent et choisi en fonction des performances souhaitées de la turbomachine. Par ailleurs, comme on peut le voir sur la figure 2, les trois parties d'aube 3a, 3b et 3c peuvent 20 être agencées pour définir entre elles un profil aérodynamique d'une aube de stator conventionnelle. En particulier, l'enveloppe extérieure E dans laquelle sont inscrites les parties d'aube 3a, 3b et 3c peut définir le contour d'une aube de stator 25 conventionnelle. Le profil peut ainsi comporter un bord d'attaque 9a, défini par les première 3a et deuxième 3b parties d'aube, une section médiane 9b relativement épaisse dans le prolongement du bord d'attaque 9a, 30 défini par les première 3a et deuxième 3b parties d'aube, et un bord de fuite 9c plus mince que la section médiane 9b et situé dans le prolongement de la section médiane 9b, le bord de fuite 9c étant défini par la troisième partie d'aube 3c. Le bord d'attaque 9a est formé par les extrémités des première 3a et deuxième 3b parties d'aube. La première partie d'aube 3a et la deuxième partie d'aube 3b sont superposées l'une par rapport à l'autre de façon à définir un écart entre les première 3a et deuxième 3b parties d'aube formant le passage 5a d'écoulement du flux d'air. De même, les deuxième 3b et troisième 3c parties d'aube sont superposées l'une par rapport à l'autre de façon à définir un écart formant le passage 5b d'écoulement du flux d'air. Afin d'assurer une tenue mécanique des 15 parties d'aube 3a à 3c entre elles, des sections de maintien 4a et 4b sont prévues sur lesquelles les parties d'aube 3a, 3b et 3c sont fixées. En particulier, une première section de maintien 4a peut être située à mi-hauteur de l'aube de stator 1 en 20 s'étendant dans un plan orthogonal à la direction longitudinale de l'aube 1, et une deuxième section de maintien 4b peut être prévue à une extrémité de l'aube 1 destinée à être fixée au restant de la turbomachine, en s'étendant également dans un plan orthogonal à la 25 direction longitudinale de l'aube 1. Une section de maintien, notamment la section de maintien médiane 4a, peut ainsi permettre de subdiviser une partie d'aube en deux parties d'aube situées de par et d'autre de la section de maintien. 30 La figure 3 illustre la fabrication partielle d'une partie d'aube 3 de l'aube de stator 1 selon l'invention, et en particulier la réalisation de moyens de circulation 2 sur l'aube pour permettre la circulation de l'huile de lubrification. La surface de la partie d'aube 3 peut 5 notamment comporter des canaux 7 d'écoulement, réalisés par exemple par usinage de la surface de la partie d'aube 3. Une plaque de recouvrement 6 est ensuite fixée sur la surface de la partie d'aube 3 de manière à recouvrir les canaux 7 formés. La plaque de 10 recouvrement 6 peut par exemple être fixée par soudure, notamment par soudure par faisceaux d'électrodes. De la sorte, la surface de la partie d'aube 3 munie de canaux 7 d'écoulement recouverts d'une plaque de recouvrement 6 lisse peut permettre à la 15 partie d'aube d'agir à la manière d'un échangeur de chaleur du type huile/air sans ailettes. La plaque de recouvrement 6 peut être une plaque métallique présentant une grande conductivité thermique. La partie d'aube 3 peut être réalisée en 20 métal, de préférence à forte conduction thermique, par exemple en un alliage de métal tel qu'un alliage d'aluminium/ou un alliage de titane. La partie d'aube 3 peut être l'une quelconque des première 3a, deuxième 3b et troisième 3c 25 parties d'aube. L'huile peut ainsi s'écouler dans les canaux 7 d'écoulement selon les flèches Fl représentées sur la figure 3 et le flux d'air peut parcourir la surface de la plaque de recouvrement 6 selon les 30 flèches F2 représentées sur la figure 3. La figure 4 représente l'aube de stator 1 selon l'invention comportant des moyens de circulation 2 de l'huile munis de tuyaux 8 de circulation de l'huile. Avantageusement, les tuyaux 8 de circulation permettent la distribution de l'huile dans les canaux 7 d'écoulement décrits précédemment. En particulier, les tuyaux 8 d'écoulement sont répartis sur les surfaces latérales des parties d'aube 3a à 3c de sorte à déboucher dans les canaux 7 d'écoulement. La distribution de l'huile dans les canaux 7 d'écoulement au moyen des tuyaux 8 peut être réalisée de manière à maximiser la température moyenne sur la surface des parties d'aube pour obtenir une efficacité maximale de l'aube 1 agissant comme un échangeur de chaleur. Les tuyaux 8 d'écoulement peuvent être connectés au circuit d'huile de lubrification de la 20 turbomachine pour conduire l'huile dans les canaux 7 d'écoulement. Dans l'exemple décrit ci-dessus, l'aube de stator 1 est avantageusement une aube de redressement de sortie OGV, intégrée à un aubage de redressement de 25 sortie OGV, mais il pourrait en être autrement. L'aube de stator 1 pourrait appartenir à un autre étage du stator de la turbomachine. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation qui vient d'être décrit. 30 Diverses modifications peuvent y être apportées par l'homme du métier. En particulier, les moyens de circulation 2 du fluide à refroidir peuvent être de tout type et autre qu'un système comportant des canaux 7 d'écoulement et des tuyaux 8 d'écoulement. Par exemple, les moyens de circulation du fluide pourraient être agencés de manière à permettre une conduction thermique de la chaleur depuis le coeur des parties d'aube vers leur surface. Les moyens de circulation 2 peuvent être dépourvus de tuyaux 8 d'écoulement. Le fluide à refroidir peut par exemple circuler uniquement dans les parties d'aube, par exemple dans les canaux 7 d'écoulement. Les moyens de circulation 2 du fluide à refroidir peuvent être indépendants des parties d'aubes 3a à 3c. En particulier, l'aube de stator 1 peut être configurée de telle sorte que le fluide à refroidir, notamment l'huile, ne puisse pas circuler dans les parties d'aube. Les moyens de circulation 2 peuvent par exemple comporter un caloduc, par exemple positionné sur au moins une surface d'une ou plusieurs parties d'aube, agencé pour transporter la chaleur d'une ou plusieurs extrémités d'une ou plusieurs parties d'aube vers leur surface, ce transfert de chaleur par caloduc étant notamment rendu possible grâce au principe du transfert thermique par transition de phase du fluide. L'utilisation d'un caloduc correctement dimensionné en association avec les parties d'aube peut permettre d'obtenir une conductivité thermique plus élevée que celle d'un métal usuel, par exemple de l'aluminium, ce qui peut permettre une dissipation de chaleur plus élevée que par une simple conduction. L'expression « comportant un » doit être comprise comme étant synonyme de « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié. REVENDICATIONS1. Aube de stator (1) pour turbomachine, caractérisée en ce qu'elle est formée par un ensemble de parties d'aube (3a, 3b, 3c) agencées les unes par rapport aux autres pour définir des passages (5a, 5b) d'écoulement du flux d'air entre les parties d'aube, et en ce qu'elle comporte des moyens de circulation (2) d'un fluide à refroidir par ledit flux d'air. 2. Aube de stator (1) selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque partie d'aube (3a, 3b, 3c) est superposée à au moins une autre partie d'aube, les écarts entre les parties d'aube (3a, 3b, 3c) définissant les passages (5a, 5b) d'écoulement du flux d'air. 3. Aube de stator (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que les parties d'aube (3a, 3b, 3c) sont agencées de sorte que l'aube (1) présente, lorsqu'observée dans un plan orthogonal à la direction longitudinale de l'aube (1), un profil aérodynamique sensiblement identique à celui d'une aube de stator comportant un bord d'attaque (9a), une section médiane (9b) et un bord de fuite (9c). 4. Aube de stator (1) selon la revendication 3, caractérisée en ce qu'elle comporte trois parties d'aube (3a, 3b, 3c), les première (3a) et deuxième (3b) parties d'aube définissant entre elles, au moins partiellement, le bord d'attaque (9a) et laSP 51964 0-1,J - 19 section médiane (9b) du profil aérodynamique de l'aube (1) et la troisième partie d'aube (3c) définissant, au moins partiellement, le bord de fuite (9c) du profil aérodynamique de l'aube (1). 5. Aube de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'au moins une partie d'aube (3a, 3b, 3c) a un profil aérodynamique sensiblement identique à celui d'une surface portante. 6. Aube de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte une ou plusieurs sections de maintien (4a, 4b), réparties notamment sur la hauteur de l'aube (1), pour assurer la tenue mécanique des parties d'aube (3a, 3b, 3c) entre elles. 7. Aube de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les moyens de circulation (2) du fluide à refroidir comportent des canaux (7) d'écoulement du fluide formés sur au moins une partie d'aube (3) et recouverts par une plaque de recouvrement (6) définissant une surface extérieure de la partie d'aube (3). 8. Aube de stator (1) selon la revendication 7, caractérisée en ce que les moyens de 30 circulation (2) du fluide à refroidir comportent des tuyaux (8) de circulation du fluide situés sur au moinsSP 51964 JLJ 20 une partie d'aube (3a, 3b, 3c), les tuyaux (8) de circulation permettant notamment la distribution du fluide dans les canaux (7) d'écoulement. 9. Aubage de redressement de sortie (OGV) caractérisé en ce qu'il comporte une aube de stator (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes. 10. Turbomachine caractérisée en ce qu'elle 10 comporte une aube de stator (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 et/ou un aubage de redressement de sortie (OGV) selon la revendication 9.