FR 2990879 A1 20131129 FR 1254845 A 20120525 PROCÉDÉ DE DÉCARBONATATION DE FUMÉES. DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé de décarbonatation de fumées, en d'autres termes un procédé pour éliminer le dioxyde de carbone contenu dans des fumées. L'invention trouve son application dans le traitement des fumées de combustion, notamment les fumées de combustion issues de la combustion d'hydrocarbures par exemple dans les centrales thermiques, et dans diverses industries comme la fabrication du ciment, le raffinage, la sidérurgie, la pétrochimie, et l'industrie de la biomasse. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La désacidification des effluents gazeux tels que le gaz naturel, les gaz de synthèse, les fumées de combustion, les gaz de queue, et les gaz de fermentation de biomasse est généralement réalisée par lavage par un solvant. Les caractéristiques physico-chimiques de ce solvant sont étroitement liées à la nature de l'effluent gazeux à traiter et le solvant est généralement choisi de façon à ce que le gaz traité réponde à une spécification déterminée, de façon à éliminer sélectivement une impureté, et de façon à ce que le solvant soit thermiquement et chimiquement stable vis-à-vis des différents composés présents dans l'effluent gazeux. Dans la présente, on s'intéresse plus particulièrement à la décarbonatation des fumées. La composition typique en % en volume d'un effluent gazeux que l'on peut qualifier de fumée est généralement la suivante, sans tenir compte de la quantité d'eau saturant cet effluent dans les conditions de température et de pression dans lesquelles il est mis à disposition : - 60% à 95%, par exemple 80% à 92% en volume d'azote, - 2% à 25% en volume, par exemple 4% à 15% en volume de dioxyde de carbone, - 0,1% à 10% en volume, par exemple 2% à 5% en volume d'oxygène. Différentes impuretés telles que des oxydes de soufre SON, des oxydes d'azote NON, de l'argon, et des particules peuvent aussi être éventuellement présentes en quantités moindres, ces impuretés représentent au total en général moins de 2% en volume de l'effluent. La température des fumées est généralement comprise entre 20°C et 180°C, la pression est quant à elle généralement comprise entre 1 et 15 bar. Le traitement des fumées en vue de leur décarbonatation, impose des contraintes spécifiques au solvant. Ainsi, le solvant doit permettre une absorption sélective du dioxyde de carbone par rapport à l'azote, 30 il doit être chimiquement stable notamment vis-à-vis des impuretés de l'effluent, à savoir essentiellement l'oxygène, les oxydes de soufre SO. et les oxydes d'azote NON, et il doit posséder une faible tension de vapeur, afin de limiter les pertes en solvant en tête de la colonne de désacidification. Les solvants les plus utilisés aujourd'hui sont les solutions aqueuses d'alcanolamines primaires, secondaires ou tertiaires comme cela est décrit dans le document « Gas Purification » d'Arthur L. Kohl et Richard B. Nielsen, Gulf Professional Publishing, 1997. Le CO2 absorbé réagit avec l'alcanolamine présente en solution, selon une réaction exothermique. La vitesse de la réaction, son exothermicité, la stabilité des produits de la réaction, et le caractère corrosif de la solution décroissent avec 15 l'augmentation du degré de substitution de l'atome d'azote de la molécule d'alcanolamine. Les alcanolamines tertiaires présentent le problème d'une capacité limitée, mais aussi d'une association chimique avec le CO2 lente devant les 20 phénomènes de transfert, ce qui implique qu'une attention particulière doit être portée au dimensionnement des absorbeurs. Les alcanolamines secondaires, et surtout les alcanolamines primaires seront donc généralement 25 préférées aux alcanolamines tertiaires, en dépit des risques plus élevés de corrosion et de dégradation chimique du solvant. A titre d'exemple, on peut citer la monoéthanolamine (MEA) qui, par sa forte capacité 30 d'absorption, permet d'éliminer plus de 90% du CO2 lors du traitement d'effluents qui présentent des faibles pressions partielles en CO2, caractéristiques des fumées. La régénération de ces solvants aqueux à base d'alcanolamine exige un apport énergétique conséquent, correspondant à la chaleur de réaction entre l'alcanolamine et les gaz acides, à la production d'une quantité de vapeur permettant de réaliser la régénération du solvant par « stripping », et à la chaleur sensible nécessaire pour amener le solvant de la température d'absorption à la température de régénération. Outre les solutions aqueuses d'alcanolamines, des solutions aqueuses chaudes de carbonates peuvent être utilisées en tant que solvant pour l'absorption du CO2 comme cela est mentionné dans le document « Gas Purification » d'Arthur L. Kohl et Richard B. Nielsen, Gulf Professional Publishing, 1997 déjà cité. Le mode d'action des solutions aqueuses chaudes de carbonates est basé sur l'absorption du CO2 dans la solution aqueuse, suivie de la réaction chimique du CO2 avec les carbonates. Il est connu que l'ajout d'additifs permet d'optimiser l'efficacité du solvant. Ces additifs sont la plupart du temps des amines primaires ou secondaires, telles que la diéthanolamine (DEA). Là-encore, la consommation énergétique de ce procédé, notamment lors de la régénération, demeure trop élevée. Au contraire des procédés qui mettent en oeuvre des solutions aqueuses d'alcanolamines ou de carbonates, et dans lesquels la sélectivité du solvant, notamment vis-à-vis de l'azote, dans le cas du traitement des fumées, est assurée par une réaction chimique, d'autres procédés de décarbonatation par solvant sont basés sur une absorption physique du CO2 par le solvant. Avec ces solvants réalisant une absorption physique, tels que par exemple le méthanol réfrigéré ou les polyéthylènes glycols, on constate généralement qu'il est nécessaire d'utiliser un débit de solvant important, compte-tenu de la faible capacité d'absorption des ces solvants physiques dans les conditions opératoires du traitement des fumées. Un autre des inconvénients présentés par certains de ces solvants réalisant une absorption physique, réside aussi dans leur instabilité en 15 présence d'oxygène dans la fumée à décarbonater. Le document US-B2-6,579,343 décrit un procédé de purification d'un gaz dans lequel on met en contact le gaz avec un liquide ionique. L'utilisation de liquides ioniques permettrait 20 de séparer sélectivement le CO2 de l'azote. L'intérêt de ces solvants est aussi leur faible tension de vapeur et leur stabilité thermique. Mais aujourd'hui, ces molécules ne sont pas disponibles à l'échelle industrielle et restent d'un 25 coût élevé. De ce fait, ces liquides ioniques ne peuvent être considérés aujourd'hui comme une solution technologique viable au problème du traitement des fumées de combustion. 30 Le document GB-A-1388497 décrit un procédé pour éliminer un composé choisi parmi l'oxygène, l'iode, l'iodure de méthyle, et les oxydes de carbone, de soufre et d'azote comprenant moins de trois atomes d'oxygène, d'un mélange gazeux le contenant, dans lequel le mélange gazeux est mis en contact dans une 5 zone d'absorption à une pression supérieure à la pression atmosphérique, avec un fluorocarbure liquide. Le mélange gazeux peut comprendre d'autres composés comme l'air, des hydrocarbures comme le méthane et le gaz naturel, et diverses impuretés comme 10 le sulfure d'hydrogène H2S, l'ammoniac, l'hydrogène ou l'hélium. Du fait de leur structure, les fluorocarbures sont particulièrement adaptés à la décarbonatation. En effet, la présence d'atomes de fluor sur la chaîne 15 carbonée confère à ces molécules la propriété d'absorber du dioxyde de carbone, qui peut aller jusqu'à 500% en volume, à 25°C, cette absorption du CO2 étant réalisée sélectivement par rapport à l'oxygène. Ces solvants à base de fluorocarbures sont par 20 contre fortement pénalisés par leurs propriétés physico-chimiques telles que la masse volumique et la viscosité. De plus, la modeste capacité d'absorption de ces solvants impose l'utilisation de volumes importants 25 de solvants qui est incompatible avec une mise en oeuvre industrielle pour le traitement de fumées de combustion ou de gaz naturel. Par ailleurs, le coût élevé de ces molécules constitue également un obstacle à leur mise en oeuvre à 30 grande échelle. D'une manière générale, le problème commun à tous les solvants décrits précédemment et pouvant être utilisés à l'échelle industrielle est l'énergie nécessaire à leur régénération. Cette étape de régénération, généralement thermique, met en jeu trois mécanismes liés respectivement à la chaleur sensible de la solution absorbante, à sa chaleur de vaporisation, et à l'enthalpie de liaison entre l'espèce absorbée et la solution absorbante. L'énergie de liaison est d'autant plus importante qu'une réaction chimique permet de déplacer les équilibres de solubilité. Dans le cas particulier des alcanolamines, il 15 est ainsi plus coûteux de régénérer une alcanolamine primaire très basique telle que la MonoEthanolAmine (MEA), qu'une amine tertiaire telle que la MethylDiEthanolAmine (MDEA). La chaleur de vaporisation du solvant est à 20 prendre en compte puisque l'étape de régénération thermique nécessite la vaporisation d'une fraction non négligeable du solvant, tel que de l'eau, afin de réaliser un effet de « stripping » favorisant l'élimination des gaz acides contenus dans le solvant à 25 régénérer. A noter que l'effet de « stripping » pourrait être généré par un gaz inerte, mais se poserait alors la question de la disponibilité de ce gaz inerte, et surtout du procédé à utiliser pour séparer le CO2 de ce 30 gaz inerte à la sortie de l'étape de régénération. La répartition du coût énergétique de l'étape de régénération entre chaleur sensible, chaleur de vaporisation et enthalpie de liaison gaz absorbé-solution absorbante dépendra essentiellement des propriétés physico-chimiques de la solution absorbante. Afin de réduire l'apport d'énergie nécessaire pour la régénération, les documents FR-A-2898284, FR-A-2900842 et FR-A-2900843 proposent de mettre en oeuvre une solution absorbante chimique, contenant une alcanolamine dont les produits de réaction avec le CO2 sont immiscibles avec l'alcanolamine non carbonatée. Cette propriété de l'alcanolamine produit un phénomène de démixtion, entre une première phase contenant l'alcanolamine non réactive d'une part, et une seconde phase contenant les sels issus de la réaction entre l'alcanolamine et le CO2 d'autre part. Seule la seconde phase est régénérée par distillation ce qui permet de minimiser l'énergie nécessaire à la régénération de la solution absorbante. La principale difficulté de cette technologie réside dans le contrôle du phénomène de démixtion qui ne doit pas venir pénaliser les phénomènes de transfert, ce qui peut conduire à une limitation de la quantité de CO2 pouvant être absorbée par un volume de solution absorbante donné. De plus, les similitudes entre les propriétés physico-chimiques des deux phases, notamment leurs masses volumiques, ont un impact notable sur la taille et le type du dispositif à mettre en oeuvre pour réaliser la séparation des deux phases, et un dispositif complexe et de grande dimension doit donc être prévu. Il existe donc, au regard de ce qui précède, un besoin pour un procédé de décarbonatation d'une fumée 5 contenant du dioxyde de carbone à l'aide d'une solution absorbante, qui permette d'éliminer par absorption, avec une grande efficacité le dioxyde de carbone de cette fumée, qui présente une grande sélectivité, pour l'élimination du dioxyde de carbone par rapport à 10 l'azote, qui utilise une solution absorbante préparée avec des réactifs facilement disponibles en grandes quantités et d'un faible coût, et possédant les propriétés physico-chimiques adéquates (par exemple masse volumique, viscosité, tension de vapeur) pour sa 15 mise en oeuvre dans un tel procédé. Il existe enfin un besoin pour un procédé dans lequel l'apport d'énergie nécessaire lors de l'étape de régénération de la solution absorbante soit moindre, pour diminuer ainsi la consommation globale d'énergie 20 du procédé et les coûts du procédé de décarbonatation des fumées. Le but de la présente invention est de fournir un procédé de décarbonatation de fumées contenant du gaz carbonique qui réponde entre autres à ce besoin. 25 Le but de la présente invention est encore de fournir un procédé de décarbonatation d'une fumée qui ne présente pas les inconvénients, défauts, limitations et désavantages des procédés de l'art antérieur, et qui résolve les problèmes des procédés de l'art antérieur. 30 EXPOSÉ DE L'INVENTION Ce but, et d'autres encore, sont atteints, conformément à l'invention, par un procédé de décarbonatation d'une fumée contenant du dioxyde de carbone, comprenant une étape de mise en contact de ladite fumée avec une solution absorbante comprenant, de préférence constituée par, au moins une amine, de l'eau et au moins un thioalcanol en C2-C4. Le procédé selon l'invention se distingue fondamentalement des procédés de l'art antérieur en ce qu'il met en oeuvre une solution absorbante spécifique, et dans certains cas nouvelle, pour le traitement d'effluents gazeux spécifiques qui sont des fumées. Certaines des solutions absorbantes mises en oeuvre dans le procédé selon l'invention sont certes déjà connues et ont été utilisées dans un procédé pour éliminer simultanément les mercaptans et autres gaz acides. Cependant, ce procédé, qui a fait l'objet de la demande WO-A1-2007/083012 (FR-A1-2896244) est exclusivement utilisé pour le traitement de mélanges gazeux, tels que les gaz naturels, essentiellement constitués d'hydrocarbures, et contenant peu ou pas d'azote et d'oxygène. De tels mélanges gazeux sont totalement différents des fumées traitées par le procédé selon l'invention, qui contiennent généralement une proportion majoritaire d'azote et une proportion importante d'oxygène. En outre, alors que dans le procédé de la demande WO-A1-2007/083012 (FR-A1-2896244) on cherche à éliminer simultanément les mercaptans et tous les autres gaz acides, le procédé selon l'invention est conçu pour éliminer, absorber sélectivement le CO2 par rapport à l'azote dans des fumées. De manière étonnante, il a été démontré que les 5 solutions absorbantes comprenant, de préférence constituées par, au moins une amine, de l'eau et au moins un thioalcanol en C2-C4, dont certaines ont déjà été utilisées pour la purification totale de mélanges gazeux essentiellement hydrocarbonés contenant des 10 mercaptans et/ou des gaz acides en tant qu'impuretés, pouvaient aussi être mises en oeuvre avec succès pour éliminer, sélectivement par rapport à l'azote, le CO2 contenu dans des fumées. Toutes les solutions absorbantes mises en oeuvre 15 dans le procédé selon l'invention, qu'elles soient déjà connues, telles que la solution absorbante eau- Diéthanolamine-Thiodiglycol, ou non, présentent l'avantage de présenter une forte réactivité vis-à-vis du CO2 et une grande sélectivité pour absorber 20 préférentiellement le CO2 contenu dans des fumées, par rapport à l'azote. Il est totalement étonnant que des solutions absorbantes qui convenaient pour l'élimination globale et non sélective de tous les gaz acides à partir de 25 mélanges gazeux essentiellement hydrocarbonés puissent également convenir à l'élimination sélective du CO2 par rapport à l'azote à partir de fumées qui sont des mélanges gazeux spécifiques essentiellement azotés et exempts d'hydrocarbures. 30 En effet, les problèmes qui se posent lors du traitement de mélanges gazeux hydrocarbonés sont, de manière évidente, totalement différents de ceux qui se posent lors du traitement de mélanges gazeux tels que les fumées, du fait de la composition totalement différente de chacun de ces mélanges gazeux. Des problèmes spécifiques posés par le traitement des fumées proviennent également de leur faible pression, généralement inférieure à 15 bar. Le procédé de décarbonatation d'une fumée selon l'invention répond aux besoins mentionnés plus haut, il ne présente pas les inconvénients, défauts, limitations et désavantages des procédés de l'art antérieur, et il apporte une solution aux problèmes des procédés de l'art antérieur. En particulier, il a été montré que, de manière surprenante, l'addition selon l'invention, d'un thioalcanol en C2 à C4 tel que le TDG, à une solution absorbante contenant de l'eau et une amine, utilisée dans un procédé de décarbonatation de fumées conduisait à une économie d'énergie importante lors de l'étape de régénération de ladite solution absorbante. Ces gains énergétiques sont obtenus tout en conservant une grande sélectivité de la solution absorbante vis-à-vis du CO2 par rapport à l'azote. Sans vouloir être lié par aucune théorie, il apparaît que le thioalcanol, que l'on peut qualifier de cosolvant, affecte les interactions entre le CO2 et la solution absorbante. L'énergie de liaison entre le CO2 et l'amine en solution étant diminuée, l'énergie nécessaire à la 30 régénération de la solution absorbante mise en oeuvre dans le procédé selon l'invention est moindre. Des essais réalisés dans une installation pilote ont montré que la solution absorbante eau-DEATDG, utilisée selon l'invention pour la décarbonatation d'un effluent gazeux représentatif -du fait de sa teneur en CO2- d'une fumée de combustion, permettait d'obtenir l'élimination sélective du CO2 par rapport à l'azote, et que cette solution absorbante, du fait de l'apport de TDG, permettait en outre de réaliser une économie d'énergie importante, à savoir une économie d'énergie de 15%, lors de l'étape de régénération de la solution absorbante par rapport à une solution absorbante eau-DEA sans TDG utilisée pour le traitement de ce même effluent gazeux. Les mêmes performances pour le traitement des fumées sont présentées aussi bien par les solutions absorbantes nouvelles contenant un thioalcanol que par les solutions absorbantes déjà connues contenant un thioalcanol mises en oeuvre dans le procédé selon l'invention. Le procédé selon l'invention permet de réduire les dépenses d'investissement (« CAPEX ») et d'exploitation (« OPEX ») des installations de traitement des fumées, notamment des fumées de combustion, en particulier grâce aux gains énergétiques lors de l'étape de régénération dus à l'optimisation de la solution absorbante mise en oeuvre. La solution absorbante mise en oeuvre dans le procédé selon l'invention possède en outre toutes les propriétés physico-chimiques adéquates (par exemple faible tension de vapeur, viscosité et masse volumique faibles) qui font qu'elle convient particulièrement bien à une utilisation optimale dans des colonnes d'absorption notamment les colonnes d'absorption déjà existantes. La fumée à traiter par le procédé selon 5 l'invention peut être toute fumée contenant au moins du dioxyde de carbone. Généralement, la fumée à traiter comprend, en pourcentages en volume par rapport au volume total de la fumée : 10 - 60% à 95% en volume, par exemple 85% à 92% en volume, d'azote, - 2% à 25% en volume, par exemple 4% à 15% en volume, de dioxyde de carbone, - 0,1% à 10% en volume, par exemple 2% à 5% 15 en volume, d'oxygène. La fumée à traiter peut comprendre en outre une ou plusieurs impureté(s) choisie(s) parmi les oxydes de soufre SON, les oxydes d'azote NON, l'argon, et les 20 particules solides. Généralement, la ou les impureté(s) représente(nt) au total moins de 2% en volume du volume total de la fumée à traiter. Comme on l'a déjà mentionné plus haut, la fumée 25 à traiter, préalablement à l'étape de mise en contact avec la solution absorbante peut subir un traitement d'extinction (« quenching »), généralement réalisé avec de l'eau notamment pour en éliminer les particules solides et/ou une filtration, par exemple à l'aide de 30 filtres électrostatiques. Dans ce cas la fumée mise en contact avec une solution absorbante lors de l'étape de mise en contact de ladite fumée avec une solution absorbante ne contient généralement pas de particules solides et est saturée en eau. La fumée à traiter est généralement fournie à une température comprise entre 20°C et 180°C, et à une pression généralement inférieure à 15 bar. Le procédé selon l'invention s'applique plus 10 particulièrement à la décarbonatation des fumées de combustion et notamment des fumées issues de la combustion d'hydrocarbures, par exemple de gaz, de pétrole ou de charbon. Le procédé selon l'invention permet d'éliminer 15 85% à 98% en volume du CO2 de la fumée à traiter, généralement de 88% à 92%. Selon l'invention, la fumée est mise en contact avec une solution absorbante comprenant, de préférence constituée par, au moins une amine, de l'eau et au 20 moins un thioalcanol en C2-C4. Le thioalcanol en C2 à C4 a pour formule R-S-(alkylène en C2-C4)-OH où R est un groupement quelconque, par exemple un groupement alkyle (généralement en C1 à C6) ou un groupement alcool ou un 25 groupement thiol ou un groupement alkylthioalcanol (généralement en C1 à C6). Selon une forme de réalisation préférée, le thioalcanol en C2 à C4 est une molécule dimérique. Un exemple de thioalcanol en C2 à C4 qui peut 30 être utilisé selon l'invention est l'éthylène dithioéthanol de formule (HO-CH2-CH2) -S- (CH2-CH2) -S- (CH2- CH2-0H) . Le thioalcanol préféré est le thiodiéthylène glycol ou thiodiglycol (TDG) qui est le composé de formule S (CH2-CH2-011) 2 - Outre le TDG, d'autres thioalcanols en C2-C4 peuvent encore être utilisés selon l'invention, notamment le méthylthioéthanol. On peut également utiliser un mélange de plusieurs thioalcanols. Toute amine peut être utilisée dans la solution absorbante qu'il s'agisse d'une amine primaire, secondaire, ou tertiaire, cyclique, ou aromatique. Cependant, l'amine utilisée doit généralement être soluble dans l'eau aux concentrations utilisées dans la solution absorbante. Par « amine primaire » au sens de l'invention, on entend généralement un composé comprenant au moins une fonction amine primaire. Par « amine secondaire » au sens de l'invention, on entend généralement un composé comprenant au moins une fonction amine secondaire. Par « amine tertiaire » au sens de l'invention, on entend généralement un composé comprenant au moins une fonction amine tertiaire et de préférence 25 comprenant uniquement des fonctions amine tertiaire. Ces amines primaires, secondaires ou tertiaires peuvent être choisies parmi les amines aliphatiques, les amines cycliques ou autres. Des exemples d'amines qui peuvent être 30 utilisées selon l'invention sont donnés notamment dans le document US-Al-2010/0288125, ou dans le document FR-A-2 898 284 à la description desquels on pourra se référer. De préférence, la au moins une amine est choisie parmi les alcanolamines. Ces alcanolamines peuvent être primaires, secondaires, ou tertiaires. Rappelons que les alcanolamines, sont des amines comprenant au moins un groupement hydroxyalkyle lié à l'atome d'azote. Les alcanolamines tertiaires peuvent être des trialcanolamines, des alkyldialcanolamines ou des dialkylalcanolamines. Les alcanolamines secondaires peuvent être des dialcanolamines, ou des alkylalcanolamines, et les alcanolamines primaires sont des monoalcanolamines. Les groupes alkyles et les groupes hydroxyalkyles des alcanolamines peuvent être linéaires ou ramifiés et comprennent généralement de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence les groupes alkyles comprennent de 1 à 4 atomes de carbone, et les groupes hydroxyalkyles comprennent de 2 à 4 atomes de carbone. Des exemples de ces alcanolamines sont le 2- aminoéthanol (monoéthanolamine, MEA), la N,N-bis(2- hydroxéthyl)amine (diéthanolamine, DEA), la N,N-bis(2- hydroxypropyl)amine (diisopropanolamine, DIPA), la tris(2-hydroxyéthyl)amine (triéthanolamine, TEA), la tributanolamine, la bis(2-hydroxyéthyl)-méthylamine (méthyldiéthanolamine, MDEA), le 2-diéthylaminoéthanol (diéthyléthanolamine, DEEA), le 2-diméthylaminoéthanol (diméthyléthanolamine, DMEA), le 3-diméthylamino-1- propanol (N,N-diméthylpropanolamine), le 3- diéthylamino-l-propanol, le 2-diisopropylaminoéthanol (DIEA), la N,N-bis(2-hydroxypropyl)méthylamine (méthyldiisopropanolamine, MDIPA), le 2-amino-2-méthyl1-propanol (AMP), le 1-amino-2-méthyl-propan-2-ol, le 2-amino-l-butanol (2-AB). Des exemples d'amines tertiaires et notamment d'alcanolamines tertiaires sont donnés dans le document US-Al-2008/0025893 à la description duquel on pourra se reporter. Il s'agit notamment de la N- Méthyldiéthanolamine (MDEA), de la N,N- Diéthyléthanolamine (DEEA), de la N,N- Diméthyléthanolamine (DMEA), du 2- Diisopropylaminoéthanol (DIEA), de la N,N,N',N'- Tétraméthylpropanediamine (TMPDA), de la N,N,N',N'- Tétraéthylpropanediamine (TEPDA), du Diméthylamino-2- diméthylamino-éthoxyéthane (Niax), et de la N,NDiméthyl-N',N'-diéthyléthylène-diamine (DMDEEDA). Des exemples d'alcanolamines tertiaires qui 20 peuvent être utilisées dans le procédé selon l'invention sont aussi donnés dans le document US-Al-2010/0288125, à la description duquel on pourra se référer. Il s'agit notamment de la tris(2- 25 hydroxyéthyl)amine (triéthanolamine, TEA), la tris(2- hydroxypropyl)amine (triisopropanol), la tributyléthanolamine (TEA), la bis(2- hydroxyéthyl)méthylamine (méthyldiéthanolamine, MDEA), du 2-diéthylaminoéthanol (diéthyléthanolamine, DEEA), 30 du 2-diméthylaminoéthanol(diméthyléthanolamine DMEA), du 3-diméthylamino-1-propanol, du 3-diéthylamino-1- propanol, du 2-diisopropylaminoéthanol (DIEA), de la N,N-bis(2-hydroxypropyl)méthylamine (méthyldiisopropanolamine, MDIPA). D'autres exemples d'alcanolamines tertiaires qui peuvent être utilisées dans le procédé selon l'invention sont donnés dans le document US-A-5,209,914 à la description duquel on pourra se référer. Il s'agit notamment des N-méthyldiéthanolamine, triéthanolamine, N-éthyldiéthanolamine, 2-diméthylaminoéthanol, 2- diméthylamino-l-propanol, 3-diméthylamino-l-propanol, 1-diméthylamino-2-propanol, N-méthyl-N- éthyléthano lamine, 2-diéthylaminoéthanol, 3- diméthylamino-l-butanol, 3-diméthylamino-2-butanol, N- méthyl-N-isopropyléthanolamine, N-méthyl-N-éthy1-3- amino-l-propanol, 4-diméthylamino-l-butanol, 4- diméthylamino-2-butanol, 3-diméthylamino-2-méthy1-1- propanol, 1-diméthylamino-2-méthyl-2-propanol, 2- diméthylamino-l-butanol et 2-diméthylamino-2-méthy1-1- propanol. L'amine peut aussi être choisie parmi les aminoéthers. Des exemples de tels aminoéthers sont le 2-2- (Aminoéthoxy)éthanol (AEE), le 2-(2-t- butylaminoéthoxy)éthanol (EETB), et la 3- méthoxypropyldiméthylamine. L'amine peut également être choisie parmi les hétérocycles saturés à 3, 5, 6, ou 7 chaînons comprenant au moins un groupement NH contenu dans le cycle. Le cycle peut éventuellement comprendre en outre un ou deux autres hétéroatome(s) dans le cycle choisi(s) parmi l'azote et l'oxygène, et peut être éventuellement substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les radicaux alkyles contenant de 1 à 6 atomes de carbone comme les radicaux éthyle ou méthyle, les radicaux aminoalkyles comprenant de 1 à 6 atomes de carbone, et les groupes hydroxyalkyles comprenant de 1 à 6 atomes de carbone. Des exemples de tels hétérocycles sont la pipérazine, la 2-méthylpipérazine, la N- méthylpipérazine, la N-éthylpipérazine, la Naminoéthylpipérazine (AEPZ), l'aminopropylpipérazine la N-hydroxyéthylpipérazine (HEP), l'homopipérazine, la bis(hydroxyéthyl)pipérazine, la pipéridine, l'aminoéthylpipéridine (AEPD), l'aminopropylpipéridine, la furfurylamine (FA) et la morpholine (MO). L'amine utilisée selon l'invention peut également être choisie parmi les polyamines telles que les polyamines d'alkylènes notamment les diamines d'alkylènes, les bis(diamines tertiaires) et les polyamines de polyalkylènes. Parmi les diamines d'alkylènes, on peut citer l'hexaméthylènediamine, le 1,4-diaminobutane, le 1,3- diaminopropane, le 2,2-diméthy1-1,3-diaminopropane, la 3-méthylaminopropylamine, la N(2- hydroxyéthyl)éthylènediamine, la 3(diméthylaminopropylamine) (DMAPA), la 3 (diéthylamino)propylamine, et la N,N'-bis(2- hydroxyéthyl)éthylène diamine. Parmi les bis(diamines tertiaires), on peut citer la N,N,N',N'-tétraméthyléthylènediamine, la N,N- diéthyl-N',N'-diméthyléthylènediamine, la N,N,N',N',- tétraéthyléthylènediamine, la N,N,N',N'-tétraméthyl1,3-propanediamine (TMPDA), la N,N,N',N'-tétraéthyl1,3-propanediamine (TEPDA), la N,N-diméthyl-N',N'- diéthyléthylènediamine (DMDEEDA), le 1-diméthylamino-2- diméthylaminoéthoxy-éthane (bis[2- (diméthylamino)éthyl]éther), mentionnés dans le document US-Al-2010/0288125 à la description duquel on pourra se référer. Parmi les polyamines de polyalkylènes, on peut 10 citer la dipropylènetriamine (DTPA), la diéthylènetriamine (DETA), la triéthylènetétramine (TETA), la tétraéthylènepentamine (TEPA), l'hexaméthylènediamine (HMDA), la tris(3- aminopropyl)amine, et la tris(2-aminoéthyl)amine. 15 Dans un mode de réalisation, la solution absorbante comprend seulement des amines comprenant seulement des groupes amines tertiaires et/ou des groupes amines stériquement encombrés. Des amines préférées comprenant seulement des 20 groupes amines tertiaires sont la tris(2- hydroxyéthyl)amine (triéthanolamine, TEA), la tris(2- hydroxypropyl)amine (triisopropanol), la tribu- tanolamine, la bis(2-hydroxyéthyl)méthylamine (méthyldiéthanolamine, MDEA), le 2-diéthylaminoéthanol 25 (diéthyléthanolamine, DEEA), le 2- diméthylaminoéthanol(diméthyléthanolamine DMEA), le 3- diméthylamino-l-propanol, le 3-diéthylamino-l-propanol, le 2-diisopropylaminoéthanol (DIEA), la N,N-bis(2- hydroxypropyl)méthylamine (méthyldiisopropanolamine, 30 MDIPA). Des amines préférées comprenant seulement des groupes amines stériquement encombrés sont le 2-amino2-méthyl-l-propanol (AMP) et le 1-amino-2-méthylpropan2-ol. L'amine préférée de la solution absorbante selon l'invention est choisie parmi la MEA, la DEA, la DIPA, et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, la solution absorbante comprend, de préférence est constituée par, de l'eau, au moins une amine tertiaire, au moins un activateur, et au moins un thioalcanol en C2-C4. De préférence, l'amine tertiaire est choisie parmi les alcanolamines tertiaires. Des exemples d'amines tertiaires et notamment 15 d'alcanolamines tertiaires ont déjà été donnés plus haut. De préférence, dans ce mode de réalisation, l'amine tertiaire est choisie parmi la Nméthyldiéthanolamine (MDEA), la triéthanolamine (TEA), 20 la tributanolamine (TBA), et leurs mélanges. L'activateur peut être choisi parmi tous les activateurs connus de l'homme du métier dans ce domaine de la technique mais il peut de préférence être choisi parmi les amines primaires et les amines secondaires, 25 de préférence encore l'activateur peut être choisi parmi les alcanolamines primaires et les alcanolamines secondaires. Des exemples d'amines primaires et secondaires et notamment d'alcanolamines primaires et secondaires 30 ont déjà été donnés plus haut. L'activateur peut également être choisi parmi les hétérocycles saturés à 3, 5, 6, ou 7 chaînons comprenant au moins un groupement NH contenu dans le cycle déjà mentionnés plus haut. Des exemples d'activateurs sont donnés dans le document US-Al-2008/0025893, il s'agit de la 3- méthylaminopropylamine (MAPA), de la pipérazine, de la 2-méthyl-pipérazine, de la N-Méthylpipérazine, de l'homopipérazine, de la pipéridine, et de la morpholine. D'autres exemples d'activateurs qui peuvent être utilisés dans le procédé selon l'invention sont donnés dans le document WO-A1-2004/071624 : il s'agit de la pipérazine, de l'hydroxyéthylpipérazine (HEP), et de la bis(hydroxyéthyl)pipérazine, et de leurs mélanges. Encore d'autres exemples d'activateurs qui peuvent être utilisés dans le procédé selon l'invention sont donnés dans les documents US-A-5,209,914 ; US-A-5,277,885 ; et US-A-5,348,714, il s'agit de polyamines comme la dipropylènetriamine (DPTA), la diéthylènetriamine (DETA), la triéthylènetétramine (TETA) et la tétraétylènepentamine (TEPA). D'autres activateurs cités dans ces documents et qui peuvent être utilisés dans le procédé selon l'invention sont l'aminoéthyléthanolamine (AEEA), l'hexaméthylènediamine (HMDA), la diméthylaminopropylamine (DMAPA) et le 1,2- diaminocyclohexane (DACH), ainsi que la méthoxypropylamine (MOPA), l'éthoxypropylamine, l'aminoéthylpipérazine (AEPZ), l'aminopropylpipérazine, l'aminoéthylpipéridine (AEPD), l'aminopropylpipéridine, la furfurylamine (FA) et l'éthylmonoéthanolamine (EMEA) . Dans un mode de réalisation préféré, l'activateur est choisi parmi la monoéthanolamine (MEA), la butyléthanolamine (BEA), la diéthanolamine (DEA), l'aminoéthyléthanolamine (AEEA), la pipérazine, l'hydroxyéthylpipérazine (HEP), l'aminoéthylpipérazine (AEP), et leurs mélanges. Avantageusement, dans ce mode de réalisation ou la solution absorbante comprend de l'eau, au moins une amine tertiaire, au moins un activateur et au moins un thioalcanol en C2-C4, le thioalcanol est choisi de préférence parmi, l'éthylène dithioéthanol ou le ThioDiGlycol (TDG). Généralement, la solution absorbante comprend, de préférence est constituée par : de 20% à 60%, de préférence de 30% à 50%, de préférence encore de 35% à 45% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'au moins une amine; de 20% à 60%, de préférence de 30% à 50%, de préférence encore de 35% à 45% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'eau ; - de 10% à 40%, de préférence de 10% à 30%, de préférence encore de 10% à 20% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'au moins un thioalcanol. Parmi ces solutions absorbantes, les solutions absorbantes qui comprennent la MEA en tant qu'amine , le TDG en tant que thioalcanol, et de l'eau dans les proportions précitées sont préférées. Une solution absorbante préférée entre toutes est la solution absorbante constituée par de l'eau, de la MEA, et du TDG dans les proportions respectives de 45%, 40%, et 15% en masse. Dans le mode de réalisation où la solution absorbante comprend de l'eau, au moins une amine tertiaire, au moins un activateur et au moins un thioalcanol en C2-C4, la solution absorbante comprend généralement, de préférence, est constituée par: - de 35% à 45% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'au moins une amine tertiaire ; - de 4% à 12% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante d'au moins un activateur choisi de préférence parmi les amines primaires et les amines secondaires ; la teneur totale en amine tertiaire et en activateur étant de 38% à 50% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, la concentration totale en amine tertiaire et en activateur étant comprise entre 3,8 et 4,2 mol/L ; - de 10% à 20% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante d'au moins un thioalcanol en C2 à C4 ; - le reste d'eau pour atteindre 100% en masse. Cette solution absorbante comprend des composants spécifiques dans des quantités spécifiques. En effet, cette solution absorbante comprend 30 avantageusement un mélange d'amines spécifiques, à savoir un mélange d'une amine tertiaire et d'une amine primaire ou secondaire jouant le rôle d'activateur. Chacune de ces amines, tertiaire d'une part, et primaire ou secondaire d'autre part est respectivement présente dans une quantité spécifique, définie par une plage étroite, et le mélange de ces amines est également présent dans une quantité spécifique également définie par une plage étroite. Les autres constituants du mélange, à savoir l'eau et le thioalcanol en C2-C4 sont également présents dans des quantités spécifiques, définies par des plages étroites. Dans ce mode de réalisation, une solution absorbante préférée est une solution constituée par de l'eau, de la MDEA, de la HEP et/ou de la pipérazine et du TDG, dans les proportions respectives de 35%, 42%, 8%, et 15% en masse. Avantageusement, l'étape de mise en contact est réalisée à une température de 20°C à 100°C, de 20 préférence de 25°C à 50°C et à une pression de 1 à 15 bar. Avantageusement, le procédé de décarbonatation tel que décrit plus haut comprend en outre, après l'étape de mise en contact, une étape de régénération 25 de la solution absorbante chargée en CO2. Avantageusement, cette étape de régénération de la solution absorbante est réalisée à une pression de 0 à 5 bar, de préférence de 1 à 2,5 bar, de préférence encore de 1 à 2 bar, et à une température de 100°C à 30 140°C. L'invention peut être mise en oeuvre dans toute installation classique d'absorption et de régénération mettant en oeuvre des solutions absorbantes chimiques. Une telle installation est notamment décrite 5 dans le document WO-A1-2007/083012 à la description duquel on pourra se référer. Tout appareil de contact gaz-liquide peut être utilisé pour réaliser l'étape de mise en contact, d'absorption. 10 En particulier, tout type de colonne peut être utilisé en tant que colonne d'absorption. Il peut s'agir notamment d'une colonne à plateaux perforés, d'une colonne à clapets ou encore d'une colonne à cloches. 15 Les colonnes à garnissage, en vrac ou structuré peuvent aussi être utilisées. On peut aussi utiliser des mélangeurs de solvants en ligne, ou statiques. Dans ce qui suit, on utilise par simplification 20 les termes « colonne d'absorption » ou « colonne » pour désigner l'appareil de contact liquide-liquide mais il est bien entendu que tout appareil de contact liquide-liquide peut être mis en oeuvre pour réaliser l'étape d'absorption. 25 Ainsi, l'étape de mise en contact de la fumée avec la solution absorbante, ou étape d'absorption, peut-elle être mise en oeuvre dans une colonne d'absorption à une température généralement de 20°C à 100°C, de préférence de 25°C à 50°C. 30 La pression dans la colonne d'absorption est généralement de 1 à 15 bar. L'absorption est réalisée par mise en contact des fumées avec la solution absorbante à un débit de fumées généralement de 3x106 Nm3/jour à 30x106 Nm3/jour et à un débit de solution absorbante généralement de 5000 à 50000 m3/jour. Avantageusement, comme on l'a déjà mentionné, le procédé de décarbonatation tel que décrit plus haut comprend en outre une étape de régénération de la solution absorbante chargée en CO2. Cette étape de régénération de la solution absorbante est généralement réalisée à une pression de 0 à 5 bar, de préférence de 1 à 2,5 bar, et à une température de 100°C à 140°C. L'étape de régénération de la solution 15 absorbante est mise en oeuvre classiquement par chauffage et séparation du CO2 absorbé de la solution dans une colonne de régénération. En effet, la solution d'amines chargée en CO2 -dite amine riche- issue du fond de la colonne 20 d'absorption est ensuite réchauffée dans un échangeur amine/amine par l'amine chaude du fond du régénérateur, et éventuellement partiellement vaporisée puis recyclée pour alimenter la colonne de régénération. L'amine régénérée qui est donc aussi appelée 25 amine pauvre est ensuite recyclée vers l'étape d'absorption. Un rebouilleur génère de la vapeur qui remonte à contre-courant dans la colonne de régénération, entraînant le CO2. Cette désorption est favorisée par 30 la faible pression et la haute température régnant dans le régénérateur. En tête de colonne de régénération, les gaz sont refroidis dans un condenseur. L'eau condensée est séparée du CO2 dans un ballon de reflux et renvoyée soit en tête de colonne de régénération, soit directement au bac de solution d'amine pauvre. L'amine régénérée qui est donc aussi appelée amine pauvre est ensuite recyclée vers l'étape d'absorption. Un mode de fonctionnement semi-régénéré 10 peut également être envisagé. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Dans ce qui suit, l'invention est décrite en référence à l'exemple suivant, donné à titre 15 illustratif et non limitatif. Exemple. Dans cet exemple, réalisé dans une installation pilote, on montre que l'addition de TDG à une solution 20 absorbante comprenant de l'eau et de la DEA permet d'obtenir un taux d'élimination élevé du CO2 dans un mélange gazeux représentatif d'une fumée en sortie de chaudière, et une diminution de la consommation de vapeur utilisée pour la régénération de la solution 25 absorbante. Description sommaire de l'installation pilote. L'installation pilote de traitement de gaz par 30 lavage mise en oeuvre dans cet exemple permet de traiter de 50 à 1500 Nm3/h de gaz sous une pression de 10 à 40 bar avec un débit de solvant de 100 à 3500 L/h et elle comprend : - une boucle d'absorption, composée d'une colonne contenant 11 plateaux chacun d'un diamètre de 5 20 cm, et d'un système de compresseurs, éjecteurs et échangeurs assurant la circulation du gaz. - une section de flash composée d'un ballon et d'une pompe de reprise. - une section de régénération composée d'une 10 colonne garnie d'un diamètre de 30 cm, d'un préchauffeur, d'un rebouilleur vapeur, d'une pompe de reprise, d'un condenseur de tête à eau, d'un condenseur de tête avec un groupe froid, et d'une décompression du gaz acide. 15 - une section de stockage composée d'un refroidisseur à eau, d'un bac de stockage et d'une pompe de reprise. Conditions des essais et résultats. 20 Absorption. Les essais ont été réalisés à une pression de 2 bar absolus. Le débit de gaz à traiter est fixé à 150 kg/h. Le gaz à traiter est majoritairement constitué 25 d'azote et de dioxide de carbone 002. La concentration en CO2 est de 9% en volume, composition typique d'une fumée en sortie de chaudière. Le gaz est saturé en eau, pour une température de 40°C et une pression de 2 bar absolus. Le gaz est mis au contact de la solution absorbante dans la colonne d'absorption. Le débit de solvant est fixé à 400 L/h pour les essais. Les essais ont été conduits avec une solution absorbante eau-DEA-TDG 45-40-15% en masse fournie à 45°C. Les teneurs en CO2 du gaz à traiter et du gaz traité (gaz à l'issue du traitement) sont mesurées par chromatographie en phase gazeuse. Dans les conditions décrites ci-dessus, un taux d'élimination de 91 % a été mesuré au cours des essais. - Régénération. La solution absorbante utilisée, chargée en CO2, a ensuite été envoyée dans la section de régénération de l'installation pilote. La solution absorbante a été régénérée de façon 20 nécessaire et suffisante, afin d'obtenir un taux d'élimination du CO2 supérieur à 90% dans la section d'absorption. Dans les conditions imposées par les caractéristiques de l'installation pilote, il est 25 nécessaire d'utiliser 100 kg de vapeur à 4 bar par tonne de solution absorbante. Dans les mêmes conditions de mise en oeuvre dans les sections d'absorption et de régénération, l'utilisation d'une solution absorbante solvant eau-DEA 60-40% en masse nécessite selon les mesures la mise en oeuvre de 119 kg de vapeur par tonne de solvant.5 REVENDICATIONS1. Procédé de décarbonatation d'une fumée contenant du dioxyde de carbone, comprenant une étape de mise en contact de ladite fumée avec une solution absorbante comprenant, de préférence constituée par, au moins une amine, de l'eau et au moins un thioalcanol en C2-C4. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la fumée à traiter comprend, en pourcentages en volume par rapport au volume total de la fumée à traiter : - 60% à 95% en volume, par exemple 85% à 92% en volume, d'azote, - 2% à 25% en volume, par exemple 4% à 15% en volume, de dioxyde de carbone, - 0,1% à 10% en volume, par exemple 2% à 5% en volume, d'oxygène. 20 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la fumée à traiter comprend en outre une ou plusieurs impureté(s) choisie(s) parmi les oxydes de soufre SON, les oxydes d'azote NON, l'argon, et les 25 particules solides. 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel la ou les impureté(s) représente(nt) au total moins de 2% en volume du volume total de la fumée à 30 traiter. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel préalablement à l'étape de mise en contact avec la solution absorbante, la fumée à traiter, subit un traitement d'extinction, et/ou une filtration, par exemple à l'aide de filtres électrostatiques. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la fumée à 10 traiter est fournie à une température comprise entre 20°C et 180°C, et à une pression inférieure à 15 bar. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la fumée est 15 choisie parmi les fumées de combustion, notamment les fumées issues de la combustion d'hydrocarbures, par exemple de gaz, de pétrole, ou de charbon. 8. Procédé selon l'une quelconque des 20 revendications précédentes, dans lequel le thioalcanol est l'éthylène dithioéthanol le ThioDiglycol(TDG). 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la au moins une 25 amine est choisie parmi les alcanolamines. 10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel l'amine est choisie parmi parmi la MEA, la DEA, la DIPA, et leurs mélanges. 30 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la solution absorbante comprend, de préférence est constituée par:- de 20% à 60%, de préférence de 30% à 50%, de préférence encore de 35% à 45% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'au moins une amine; - de 20% à 60%, de préférence de 30% à 50%, de préférence encore de 35% à 45% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'eau ; - de 10% à 40%, de préférence de 10% à 30%, de préférence encore de 10% à 20% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'au moins un thioalcanol. 12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel la solution absorbante est constituée par de 15 l'eau, de la MEA, et du TDG dans les proportions respectives de 45%, 40%, et 15% en masse. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la solution 20 absorbante comprend, de préférence est constituée par, de l'eau, au moins une amine tertiaire, au moins un activateur, et au moins un thioalcanol en C2-C4. 14. Procédé selon la revendication 13, dans 25 lequel la solution absorbante comprend, de préférence, est constituée par : - de 35% à 45% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, d'au moins une amine tertiaire ; 30 - de 4% à 12% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante d'au moins un activateur choisi de préférence parmi les aminesprimaires et les amines secondaires ; la teneur totale en amine tertiaire et en activateur étant de 38% à 50% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante, et la concentration totale en amine tertiaire et en activateur étant comprise entre 3,8 et 4,2 mol/L ; - de 10% à 20% en masse par rapport à la masse totale de la solution absorbante d'au moins un thioalcanol en C2 à C4 ; - et le reste d'eau pour atteindre 100% en masse. 15. Procédé selon la revendication 13 ou 14, dans lequel l'amine tertiaire est choisie parmi les alcanolamines tertiaires. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, dans lequel l'activateur est choisi parmi les amines primaires et les amines secondaires, de préférence parmi les alcanolamines primaires et les alcanolamines secondaires. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 à 16, dans lequel l'amine tertiaire est choisie parmi la N-méthyldiéthanolamine (MDEA), la triéthanolamine (TEA), la tributanolamine et leurs mélanges, et l'activateur est choisi parmi la monoéthanolamine (MEA), la butyléthanolamine (BEA), la diéthanolamine(DEA), l'aminoéthyléthanolamine (AEEA), la pipérazine, l'hydroxyéthylpipérazine, l'aminoéthylpipérazine et leurs mélanges. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 13 à 17, dans lequel la solution absorbante est constituée par de l'eau, de la MDEA, de la HEP et/ou de la pipérazine et du TDG, dans les proportions respectives de 35%, 42%, 8%, et 15% en masse. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'étape de mise en contact est réalisée à une température de 20°C à 100°C, de préférence de 25°C à 50°C et à une pression de 1 à 15 bar. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes qui comprend en outre une étape de régénération de la solution absorbante chargée en CO2 après l'étape de mise en contact. 21. Procédé selon la revendication 20, dans lequel étape de régénération de la solution absorbante est réalisée à une pression de 0 à 5 bar, de préférence de 1 à 2,5 bar, de préférence encore de 1 à 2 bar, et à une température de 100°C à 140°C.