FR 2989793 A1 20131025 FR 1253579 A 20120418 10 La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour l'imagerie multi-spectrale par reconstruction. Ce procédé s'applique notamment à la réalisation de séries d'images de scènes à diverses longueurs d'onde X. La description des scènes par un système de 15 coordonnées bidimensionnel X, Y permet d'obtenir un ensemble de données tridimensionnel selon les coordonnées X, Y, X. Lorsque le nombre de longueurs d'ondes concernées est élevé, par exemple de l'ordre ou supérieur à cent, cette technique est parfois dénommée imagerie multi-spectrale. 20 Certaines techniques d'imagerie multi-spectrale sont basées sur l'insertion d'un filtre spectral étroit programmable sur le chemin optique du système d'imagerie. La fonction d'acquisition des données revient alors à réaliser une série d'images pour une série de réglages de la longueur d'onde du filtre, chaque image reflétant simplement la scène totale à la longueur d'onde 25 considérée. Le capteur d'image peut être soit bidimensionnel, soit monodimensionnel, auquel cas il est fait appel à un balayage mécanique pour acquérir les données dans la deuxième dimension. Le balayage est parfois produit par le 30 déplacement de l'engin porteur de l'instrument (avion ou satellite). Il s'agit de techniques d'imagerie multi-spectrale directe. Il existe par ailleurs des techniques d'imagerie multi-spectrale par reconstruction qui impliquent une série de mesures en fonction de paramètres physiques et un algorithme de reconstruction pour extraire de ces mesures les images pour chaque longueur d'onde. L'imagerie multi-spectrale par transformée de Fourier est un exemple d'imagerie multi-spectrale par reconstruction. D'une façon générale, on sait que le filtre acousto-optique programmable (Acousto-Optic Tunable Filter ou AOTF) est un filtre basé sur l'interaction acousto-optique, dans lequel la longueur d'onde optique est sélectionnée par la fréquence d'une onde acoustique. Il présente l'avantage de pouvoir balayer l'ensemble des longueurs d'ondes optiques recherchées rapidement et sans pièces mécaniques mobiles. Plusieurs matériaux acousto-optiques peuvent être utilisés pour réaliser un filtre acousto-optique programmable, à savoir, de manière non restrictive, le Niobate de Lithium, la Paratellurite (Te02) et les halogénures de Mercure, comme par exemple le Calomel (Hg2C12). La Paratellurite est le matériau le plus utilisé. Les halogénures de mercure sont utilisables dans l'infrarouge, aux longueurs d'ondes supérieures à 4 microns où la Paratellurite cesse d'être transparente. Des instruments d'imagerie multi-spectrale directe utilisant l'AOTF ont été décrits dans la littérature. Il est important dans la réalisation de ce type d'instruments de concevoir le filtre et l'agencement géométrique de telle manière que la longueur d'onde filtrée pour une fréquence acoustique donnée soit essentiellement indépendante du point de la scène observé. Dans ce cas, une série d'images pour une série de fréquences déterminées réalise 30 effectivement simplement la fonction d'acquisition directe précitée d'une série d'images à une série de longueurs d'onde. Ce procédé de réalisation conduit à des limitations en termes d'ouverture angulaire du système d'imagerie, de résolution spectrale et d'efficacité énergétique de l'instrument. La conception détaillée du procédé et du dispositif, selon l'invention, nécessite donc de rechercher une combinaison entre une acquisition, une calibration et les mesures des données de manière à obtenir une ouverture angulaire de quelques dizaines de degrés, une haute résolution spectrale et une haute efficacité énergétique du système d'imagerie. L'invention a pour objet un procédé et un dispositif pour l'imagerie multi-spectrale par reconstruction, utilisant un instrument fixe ou mobile, comprenant : des mesures de l'intensité de la lumière, au voisinage d'un plan focal d'une optique, provenant d'une source optique secondaire obtenue par diffraction acousto-optique de la lumière, issue d'une source optique primaire, une acquisition desdites mesures de l'intensité de la lumière de ladite source optique secondaire au moyen d'un réseau de capteurs pixélisés mono ou bidimensionnel situé au voisinage dudit plan focal, une calibration, pour une fréquence acoustique donnée, d'une première fonction liant, pour chaque point de la source primaire et pour chaque instant, un point image dans le plan focal audit point de la source primaire, une calibration, pour une fréquence acoustique donnée, d'une deuxième fonction liant, pour chaque point du plan focal, et pour chaque longueur d'onde de ladite source primaire, la fréquence acoustique permettant ladite diffraction acousto-optique au point dudit plan focal, l'obtention de l'intensité de l'image correspondant au point de la source primaire soit par la mesure du signal détecté à un pixel à la position du plan focal, à un instant et pour une fréquence acoustique appliquée satisfaisant approximativement les relations m=f1(M,t) et fa=f2(m,X), soit par l'interpolation de plusieurs mesures effectuées respectivement sur un ou plusieurs pixels du plan focal, à un ou plusieurs instants et avec une ou plusieurs fréquences acoustiques appliquées, chaque combinaison de ces paramètres satisfaisant approximativement aux susdites relations. Un mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention sera décrit ci-après, à titre d'exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 est une représentation schématique d'un système d'imagerie multi-spectrale; La figure 2 est une représentation schématique des vecteurs d'ondes; La figure 3 est une représentation schématique d'une image obtenue dans une configuration expérimentale. Dans l'exemple représenté sur la figure 1, la scène 1 est supposée à l'infini optique. Un filtre acousto-optique 2 est interposé sur le trajet optique entre la 25 scène 1 et l'objectif 3 d'une caméra. Un capteur d'image 4 est placé dans le plan focal de l'objectif 3. A chaque point M de la scène 1 de coordonnées (X, Y) correspond un vecteur d'onde optique k pour la propagation optique dans le filtre 2. La diffraction 30 acousto-optique conduit à un faisceau optique diffracté selon la direction kd, qui est focalisé en un point in de coordonnées (x, y) sur le plan focal. Dans le cas d'une scène ne se situant pas à l'infini, une configuration optique sera introduite entre la scène 1 et le filtre 2, qui génèrera une image virtuelle de la scène à l'infini. Il est alors possible de mener l'analyse de manière équivalente, le point M étant remplacé par un point M', non représenté sur la figure 1, de l'image virtuelle. Il est nécessaire qu'à tout point M corresponde une direction unique du vecteur d'onde optique k dans le filtre. Les filtres acousto-optiques sont en général réalisés avec un matériau biréfringent et une onde acoustique de cisaillement qui diffracte le faisceau optique incident se propageant dans un mode donné A, vers un faisceau optique se propageant dans un mode B. L'effet de filtrage est la conséquence de la condition de conservation des vecteurs d'onde ; si k est le vecteur d'onde optique de la lumière incidente, kd le vecteur d'onde optique de la lumière diffractée et ka le vecteur d'onde de l'onde acoustique, la condition de Bragg pour que la diffraction ait lieu est : kd k + ka Dans l'exemple représenté sur la figure 2, dans le plan contenant k et ka, les extrémités des vecteurs k et kd sont respectivement sur deux courbes 1 et 2, qui reflètent les indices en fonction de l'orientation des modes A et B. La condition de Bragg implique que le vecteur ka relie les extrémités de k et kd. La direction de ka étant définie par la géométrie acoustique, la direction de kd est entièrement déterminée par les courbes caractéristiques d'indices. En l'absence de dispersion spectrale et pour une optique achromatique, le point m associé au point M est donc indépendant de la longueur d'onde, ce qui assure la qualité spatiale de l'imagerie. Dans la pratique, les courbes d'indices peuvent être dépendantes de la longueur d'onde. Dans ce cas, une correction par l'introduction d'un prisme additionnel produisant une déviation - 6 - chromatique inverse a été proposée dans la littérature. Cet effet de prisme peut avantageusement être réalisé par un choix adéquat de l'orientation de la face de sortie du filtre. Dans la suite, il sera supposé qu'à tout point M, correspondent une direction k, une direction kd et un point m image, uniques dans le plan du détecteur. Dans le cas le plus simple, si l'origine dans le plan image est associée à l'origine dans le plan objet, la relation entre les coordonnées pourra s'écrire x=G.X, y-G.Y, où G est en première approximation une constante. Sur la figure 2, la longueur du vecteur ka est associée à la fréquence acoustique fa par la relation ikal =27c.fa/V, où V est la vitesse de l'onde acoustique. Généralement,lkal et donc fa sont dépendants de l'orientation de k. L'orientation de k est déterminée par le point M de la scène associée et détermine l'orientation de kd et donc le point m sur le plan focal. La fonction fa[k,M détermine donc: une fonction fam(m,)) = fa(k(m),2) et, une fonction faM(M,X,) = fa(k(M),X). L'instrument est ainsi entièrement caractérisé par deux fonctions fi et f2. La fonction fl est une fonction purement géométrique reliant l'objet à l'image par la relation : m=f1(M) Cette fonction fl est donc indépendante du temps. Une fonction f2=fam reflétant la réponse spectrale reliant la position m à la fréquence acoustique pour une longueur d'onde donnée : fa=f2(m,k) Le cristal acousto-optique comprend en général un plan de symétrie ; par convention, l'axe OX est la trace de ce plan de symétrie sur la scène 1. Il est supposé initialement que la taille de la scène est suffisamment petite pour approximer fa par un développement autour de l'origine, au deuxième ordre, dans lequel les termes linéaires en Y sont nuls par symétrie, soit : faM(M(X,Y),2) = faM(0,0) + a.X + b.X2+ c.Y2 (formule 1) La conception classique des AOTF dans les cristaux biréfringents consiste à utiliser une configuration du cristal et du vecteur d'onde optique k qui annule le coefficient a de la formule 1, puis à limiter la dimension de l'objet observé pour que les termes quadratiques conduisent à une variation de fréquence inférieure à la résolution spectrale du dispositif L'art antérieur concernant le filtrage spectral par AOTF est décrit dans les brevets suivants : Le brevet U.S. Patent Number 4,052,121 intitulé « Noncollinear Tunable Acousto-Optic Filter » décrit la condition sur les orientations des vecteurs d'onde acoustique et optique, qui conduit à l'annulation du coefficient a. Cette condition est dénommée Condition d'Accord de Phase non Critique, en 20 Anglais « Non-Critical Phase Matching Condition », en abrégé : NPM. Dans le cas de dispositifs à base de Paratellurite, ceci conduit à des dispositifs de dimensions centimétriques, ayant une ouverture angulaire de quelques degrés, une résolution spectrale de l'ordre d'une dizaine de cm-1 et à la 25 nécessité d'une puissance d'une dizaine de watts pour atteindre une efficacité proche de l'unité à la longueur d'onde de 1 micromètre. Il est connu que ces performances déterminées par la condition NPM ne sont pas optimales. 30 Le brevet U.S. Patent Number 5,329,397 propose une autre configuration, dite en alignement de faisceau (« beam colinear »), telle que l'orientation du vecteur d'onde optique soit parallèle à l'axe du faisceau acoustique (direction de groupe). Dans ce cas, il est possible d'obtenir à dimensions équivalentes une résolution 5 typiquement deux à quatre fois meilleure, et une efficacité de diffraction typiquement huit à dix fois meilleure. Cependant une telle configuration est en condition d'accord de phase critique (« Critical Phase Matching ou CPM »). Le coefficient a est non nul, ce qui conduit à un champ d'image très limité selon la direction X pour une fréquence acoustique donnée : dans une 10 configuration CPM, seuls certains points de l'image situés approximativement sur une ligne de X donné satisfont à l'équation f=fa(M,X), pour une fréquence f donnée. L'ouverture dans une méthode simple d'imagerie directe est réduite à des valeurs de l'ordre typique du dixième de degré. 15 La présente invention présente un procédé d'imagerie par reconstruction reposant sur la connaissance de la fonction f2(m)^,), qui est applicable à toutes les configurations qu'elles soient CPM ou NPM. Elle permet donc de bénéficier des performances des configurations CPM telle que la configuration en alignement de faisceau décrit dans le brevet U.S. Patent Number 5,329,397. 20 Si la fonction f2(m,) a pu être déterminée avec précision par une combinaison d'analyse théorique et de mesures de calibration, alors l'acquisition d'une série de mesures à une série de fréquences acoustiques permet de déduire les images monochromatiques recherchées. En effet, si 25 Im[m,fa] représente l'intensité mesurée au point m du foyer, correspondant au point M de la scène, pour une fréquence acoustique fa, alors l'intensité recherchée est : I(M,2) = Im(fl (M,X), f2(fl (M,1P,) (formule 2) 30 La figure 3 montre l'image obtenue dans une configuration expérimentale correspondant à la figure 1, selon une configuration dite en alignement de faisceau telle que décrite dans le brevet U.S. Patent Number 5,329,397, la scène uniforme étant éclairée par une lampe à vapeur de mercure, produisant un doublet à X1 et X2 et en présence d'une onde acoustique monochromatique. L'image est composée de deux lignes de forme parabolique, correspondant chacune à une raie respective du doublet. La formule 1, comprenant un terme a non nul, et en négligeant le terme quadratique en X, l'ensemble des points satisfaisant une condition f=fa est 10 effectivement une parabole de la forme X = (c/a).Y2 + este, la constante étant dépendante de X. Exemple de mise en oeuvre Il s'agit d'un instrument destiné à la fonction d'imagerie multi-spectrale à une 15 longueur d'onde X voisine de 10 micromètres. Il est constitué : - d'un filtre acousto-optique, réalisé en Calomel (Hg2C12) de longueur L présentant une ouverture de 10x10 mm2, associée à la dimension transverse du faisceau acoustique, 20 - d'un objectif derrière le filtre de dimension supérieure à 10x10 mm2, de focale 40 mm, l'ouverture optique du système étant ainsi égale à f/4, et - d'une matrice de détecteurs dans le plan focal comprenant 500x500 pixels, d'une dimension totale de 10x10 mm2 pour une dimension de pixel de 20 micromètres, 25 - d'un générateur d'ondes radiofréquences à fréquence variable permettant de générer des ondes acoustiques dans ledit filtre acousto-optique, - des moyens de calcul permettant la reconstruction d'images à une série de longueurs d'onde donnée. La résolution angulaire limitée par diffraction d'un tel système est d'environ 30 un milli-radian et la tâche de diffraction correspond à 2 pixels, ce qui satisfait au critère d'échantillonnage de Nyquist. -10- En utilisant la formule : ( c1/1 df 0.8.2 2 2 f Ari.Cos(61)2 1_, l'homme de l'art peut choisir l'orientation de propagation optique 0 et la longueur L pour un matériau de biréfringence donnée An, afin d'obtenir la 5 résolution spectrale voulue pour une lumière collimatée. Il n'y aura pas lieu d'augmenter la résolution spectrale très au delà de la variation de fréquence d'accord du filtre acousto-optique correspondant à une déviation égale à la résolution angulaire du système de qui limitera de toute 10 manière la résolution spectrale pratique. Cette résolution spectrale, pour un angle de propagation optique 0 et un angle de propagation acoustique a, est donnée par : ci/1" = c10(2.Tan(0)-Tan(8 - a))2 15 Pour la suite de l'exemple, la résolution spectrale est supposée être la résolution donnée par la formule ci dessus. Cette résolution sera environ df=f. 10-3 dans ce cas. 20 Après avoir calibré la fonction f2 selon les méthodes décrites ci-après, l'utilisateur peut réaliser une série d'acquisitions d'images, en changeant pour chaque image la fréquence acoustique. Avantageusement, il utilisera une liste de fréquences de pas a Calibration : La calibration de la fonction f2 pourra être réalisée en utilisant une source monochromatique, une source de raies spectrales, comme la lampe à mercure ou un monochromateur. Par exemple une source laser collimatée, peut être orientée par rapport à l'arrangement pour être focalisée en divers points de la matrice de détecteurs. Pour chaque pixel, la fréquence acoustique correspondant à la longueur d'onde du laser sera mesurée. La connaissance a priori des indices optiques en fonction de la longueur d'onde pourra ensuite permettre à l'homme de l'art de déduire la fréquence acoustique à toute longueur d'onde par l'utilisation des formules connues. Si la précision expérimentale est compatible avec une formule approximée 20 comme la formule 1, la calibration se réduira à la détermination des quantités fa[0,0], a, b, c., sans nécessiter l'analyse de tous les pixels. Applications du procédé : Un intérêt important de l'invention est son application à la réalisation 25 d'imageurs multi-spectraux dans l'infrarouge, et plus précisément dans une gamme de longueurs d'onde comprise entre 5 et 20 micromètres. En effet, l'application des formules donnant l'efficacité de- diffraction à la configuration selon le brevet U.S. Patent Number 4,052,121 conduit pour une 30 longueur d'onde de 10 microns à des puissances acoustiques allant de la centaine de watts au kW, selon les matériaux utilisés ; la méthode standard - 13 - d'imagerie directe est alors inapplicable dans la plupart des contextes pratiques d'utilisation. En utilisant une configuration colinéaire et une longueur de dispositif de quelques centimètres, on réduit la puissance à quelques dizaines de watts pour 5 un dispositif à base de Calomel. Par ailleurs, la méthode directe utilisant la configuration selon le brevet U.S. Patent Number 5,329,397 limite l'ouverture angulaire à quelques degrés. La méthode par reconstruction proposée permet d'atteindre des ouvertures 10 angulaires de quelques dizaines de degrés, dans toute configuration. L'ouverture angulaire est seulement limitée par le rapport entre les dimensions longitudinales et transversales du faisceau acoustique, qui peuvent être choisies de manière arbitraire dans les limites de réalisation technologique des cristaux et de puissance acoustique permise. 15 Extension à un instrument porté par une plate-forme mobile L'invention pourra être étendue au cas d'un système d'imagerie porté par une plate-forme mobile, comme par exemple un avion ou un satellite. Pour un 20 porteur animé d'une vitesse V constante par rapport au sol, il est connu dans l'état de l'art que des images non résolues spectralement d'une scène au sol sont obtenues en sommant des images successives convenablement décalées pour tenir compte de l'avancement de la plate-forme entre chaque image. 25 D'une manière plus précise, si le déplacement est selon la direction X, G est le grandissement du système optique sans aberration, et si l'origine dans le plan X,Y est choisie conventionnellement comme le point objet correspondant à l'origine dans le plan focal à l'instant 0, le point correspondant à M(X,Y) à l'instant t a pour coordonnées (X-Vt)G, YG. 30 La fonction fl est dans ce cas une fonction fl(M,t) telle que m(t)=f1(M,t). - 14 - La sommation d'une série de mesures à des temps ti, convenablement décalées les unes par rapport aux autres, selon l'axe x, permet d'obtenir une image moyennée à fin de réduction de bruit. Dans la suite, un système d'imagerie multi-spectrale sera examiné sur un porteur mobile, tel que la direction X dans le plan de diffraction soit alignée avec la direction de la vitesse V de la plate-forme. Les variables X et x seulement seront considérées en négligeant les variations de fréquence acoustique d'accord selon la direction perpendiculaire et un système optique sera caractérisé par un simple grandissement G. A partir des principes de l'invention, l'homme de l'art saura aisément l'étendre à des cas plus généraux. Il est apparent que la longueur d'onde d'accord du filtre pour un point donné observé va varier au cours du temps, ce qui empêchera de réaliser la moyenne ci-dessus. En inversant la fonction f2(fl(M,t),X), il est possible d'extraire une fonction f3 reliant le point M, la fréquence acoustique fa et la longueur d'onde k à l'instant t de mesure, soit t = f3(M,fa,X). Ainsi de manière très analogue à la procédure décrite précédemment pour un instrument fixe qui opérait à des fréquences successives différentes, il sera possible à partir d'une série de mesures effectuées à fréquence acoustique fixe fa à des instants ti successifs, fournissant les données Imesuré(m,ti), d'extraire une image à une longueur d'onde donnée par l'expression : I(M,X) =Imesuré[fl(M,t),t] où t = f3(Mfa,l) De manière analogue à l'exemple de l'instrument fixe décrit plus haut, l'utilisateur saura dans ce cas mettre en oeuvre les critères d'échantillonnage et les méthodes d'interpolation nécessaires pour définir la séquence de mesure et réaliser la méthode d'extraction.30 - 15 - Pour une seule fréquence fixe, la méthode ne fournit qu'une bande de longueurs d'ondes limitée, définie par la variation de la longueur d'onde d'accord dans le champ balayé. Si une gamme plus importante est souhaitée, l'utilisateur pourra pour chaque étape ti de la mesure réaliser plusieurs images 5 avec des fréquences différentes de manière à permettre par recouvrement la couverture de toute la région spectrale désirée par cumul des bandes correspondant à chacune des fréquences choisies ; les acquisitions comprendront donc plusieurs séries de mesures, chacune caractérisée par une fréquence acoustique donnée, mises en oeuvre de telle manière que pour 10 chaque longueur d'onde désirée, il existe au moins une fréquence acoustique et un pixel permettant l'accord. REVENDICATIONS1. Procédé pour l'imagerie multi-spectrale par reconstruction, utilisant un instrument fixe ou mobile, caractérisé en ce qu'il comprend : des mesures de l'intensité de la lumière, au voisinage d'un plan focal (4) d'une optique (3), provenant d'une source optique secondaire obtenue par diffraction acousto-optique (2) de la lumière, issue d'une source optique primaire (1), une acquisition desdites mesures de l'intensité de la lumière de ladite source optique secondaire au moyen d'un réseau de capteurs pixélisés mono ou bidimensionnel situé au voisinage dudit plan focal (4), une calibration, pour une fréquence acoustique donnée (fa), d'une première fonction (fi) liant, pour chaque point (M) de la source primaire (1) et pour chaque instant (t), un point image (m) dans le plan focal (4) audit point (M) de la source primaire (1), une calibration, pour une fréquence acoustique donnée (fa), d'une deuxième fonction (f2) liant, pour chaque point (m) du plan focal (4), et pour chaque longueur d'onde (X) de la dite source primaire (1), la fréquence acoustique (fa) permettant ladite diffraction acousto-optique (2) au point (m) dudit plan focal (4), l'obtention de l'intensité de l'image correspondant au point (M) de la source primaire (1) par la mesure du signal détecté à un pixel à la position (m) du plan focal (4), à un instant (t) et pour une fréquence acoustique appliquée (fa) satisfaisant approximativement les relations m=fl(M,t) et fa=f2(m,X). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend l'obtention de l'intensité de l'image correspondant au point (M) de la source primaire (1) par l'interpolation de-17- plusieurs mesures effectuées respectivement sur un ou plusieurs pixels du plan focal (4), à un ou plusieurs instants (t) et avec une ou plusieurs fréquences acoustiques appliquées (fa), chaque combinaison de ces paramètres satisfaisant approximativement aux susdites relations. 3. Procédé selon les revendications 1 et 2, appliqué à la mesure par un instrument fixe, caractérisé en ce que : ladite fonction (f1) est indépendante du temps, la susdite mesure du signal détecté à un pixel à la position (m) du plan focal (4) est effectuée à des instants (t) successifs, avec des fréquences acoustiques (fa) successives différentes, afin d'obtenir, pour toutes les longueurs d'ondes (X) désirées, au moins une mesure satisfaisant approximativement les susdites relations. 4. Procédé selon les revendications 1 et 2, appliqué à la mesure par un instrument porté par une plate-forme mobile, caractérisé en ce que la susdite mesure du signal détecté à un pixel à la position (m) du plan focal (4) est effectuée à des instants (t) successifs, avec la même fréquence acoustique (fa) pour chaque mesure, afin d'obtenir, pour les longueurs d'ondes (X) situées dans une plage couvrant totalement ou partiellement la plage désirée, au moins une mesure, à un instant (t), satisfaisant approximativement les susdites relations. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que plusieurs séries des susdites mesures sont effectuées pour permettre une couverture d'une plage de longueurs d'ondes (X) augmentée, chacune desdites séries des susdites mesures utilisant une fréquence acoustique (fa) différente.30-18- 6. Application du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes à la réalisation d'imageurs multi-spectraux dans l'infrarouge. 7. Application du procédé selon l'une quelconque des revendications 5 précédentes à la réalisation d'imageurs multi-spectraux embarqués à bord d'une plate-forme mobile, tel un avion ou un satellite. 8. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend : 10 un détecteur matriciel mono ou bidimensionnel, un objectif réalisant l'image d'un objet à l'infini sur ledit détecteur matriciel, un montage optionnel pour réaliser une image virtuelle à l'infini de 15 l'objet, un dispositif acousto-optique configuré pour que le faisceau optique diffracté pénètre dans ledit objectif, un générateur d'ondes radiofréquences à fréquence variable permettant de générer des ondes acoustiques dans ledit dispositif 20 acousto-optique, des moyens de calcul permettant la reconstruction d'images à une série de longueur d'onde donnée. 9. Dispositif selon la revendication 8, 25 caractérisé en ce que ledit dispositif acousto-optique est réalisé dans un matériau biréfringent selon une configuration colinéaire. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit matériau biréfringent est la Paratellurite, le Niobate 30 de Lithium, ou un Halogénure de Mercure.-19- 11. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit détecteur matriciel mono ou bidimensionnel est sensible dans l'infrarouge, dans une gamme de longueurs d'ondes comprise entre 5 et 20 micromètres.