FR 2984886 A1 20130628 FR 1162314 A 20111222 PROCEDE DE PREPARATION DE COMPOSES OLEFINIQUES FLUORES DOMAINE DE L'INVENTION L'invention a pour objet un procédé de préparation de composés oléfiniques fluorés, notamment les (chloro)fluoropropènes et(chloro)fluorobutènes, et plus particulièrement, le composé fluoré 2,3,3,3-tétrafluoro-1- propène (HF0-1234yf). ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Les hydrofluorocarbones (HFC) et en particulier les hydrofluorooléfines, telles que le 2,3,3,3-tétrafluoro-1- propène (HFO-1234yf) sont des composés connus pour leurs propriétés de réfrigérants et fluides caloporteurs, extinctrices, propulseurs, agents moussants, agents gonflants, diélectriques gazeux, milieu de polymérisation ou monomère, fluides supports, agents pour abrasifs, agents de séchage et fluides pour unité de production d'énergie. A la différence des CFC et des HCFC, qui sont potentiellement dangereux pour la couche d'ozone, les HFOs ne contiennent pas de chlore et donc ne posent pas de problème pour la couche d'ozone. On connaît plusieurs procédés de fabrication du HFO1234yf. WO 2009/084703 décrit un procédé de fabrication du 30 HFO-1234yf à partir de l'hexafluoropropène en passant par l'intermédiaire de l'hexafluoropropane, du pentafluoropropène, et du pentafluoropropane. WO 2007/079431 décrit la préparation du HFO-1234yf par un procédé comprenant les étapes de fluoration de 2-chloro35 3,3,3-trifluoro-1-propène (HCFO-1233xf) en 1,1,1,2- tétrafluoro-2-chloropropane (HFC-244bb), suivi d'une étape de déhydrochloration. Le produit HCFO-1233xf est préparé par fluoration du précurseur chloré correspondant (CC12=CC1CH2C1). WO 2008/054781 décrit une préparation du HF0-1234yf 5 par réaction du 2,3-dichloro-1,1,1-trifluoropropane (HFC- 243db) en présence de HF, sur un catalyseur notamment Cr/Co 98/2. Les produits de la réaction comprennent du HF0-1234yf et du 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (HCFO-1233xf), ce dernier produit étant majoritaire; les autres produits 1- 10 chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (HCFO-1233zd) ainsi que 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (HFC-245cb) et 1,3,3,3- tétrafluoro-1-propène (HF0-1234ze) se forment aussi. Une température plus élevée favorise la production de l'isomère 1233zd. Le produit de départ 2,3-dichloro-1,1,1- 15 trifluoropropane (HFC-243db) est indiqué comme étant obtenu par chloration du trifluoro-1-propène (TFP). WO 2008/040969 et WO 2008/075017 décrivent une préparation sensiblement similaire. Il est indiqué que la réaction procède par déhydrochloration du HFC-243db en 20 HCFO-1233 (tant xf que zd), suivi d'une réaction impliquant la formation de 1,1,1,2-tétrafluoro-2-chloropropane et la formation ultérieurement du 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène recherché par déhydrochloration. Le rapport HF:organiques est varié et il est indiqué que la réaction de 25 déhydrochloration en HCFO-1233 (xf et zd) est favorisée par des ratios HF:organiques faibles tandis que la réaction de préparation du composé final recherché est favorisée par des ratios HF:organiques élevés. Le produit de départ 2,3- dichloro-1,1,1-trifluoropropane (HFC-243db) est indiqué 30 comme étant obtenu par chloration du trifluoropropène ou du trifluoromethylpropène. WO 2010/123154 décrit une préparation du HF0-1234yf par réaction du HCFO-1233xf avec de l' HF en présence d'oxygène et d'un catalyseur comprenant de l'oxyde de 35 chrome CrOm avec 1,5 Par ailleurs, le document US 2011/245548 décrit l'utilisation d'un ratio molaire d'oxygène par rapport à un composé chloré compris entre 0,1 et 1 pour augmenter la durée de vie d'un catalyseur dans la réaction de fluoration du pentachloropropane ou tetrachloropropène pour donner du HCF0-1233xf. Les méthodes de préparation telles que précitées comprennent en général plusieurs étapes et nécessitent un investissement très coûteux. En outre, leur mise en oeuvre à l'échelle industrielle est souvent complexe. La présence des sous produits non valorisables ainsi que la durée de vie du catalyseur sont parmi les problèmes les plus fréquemment rencontrés lorsqu'on passe à l'échelle industrielle. De plus , la présence d'oxygène en quantité telle que décrite dans l'art antérieur pose de nombreux problèmes : formation de sous produits oxygénés ; formation de l'eau qui en présence d'HF conduit à un milieu très corrosif et de sécurité (risque d'inflammabilité de l'effluent gazeux) dans le réacteur ou en aval du réacteur dans les unités de séparation. Il existe un besoin d'un procédé de préparation de HFO-1234yf à partir d'un produit de départ qui soit aisément accessible, et facile à mettre en oeuvre conduisant « durablement » au produit recherché avec une sélectivité élevée, et avantageusement un rendement et/ou une conversion élevé. RESUME DE L'INVENTION L'invention fournit donc un procédé de préparation de 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène par fluoration en phase gazeuse avec de l'HF d'au moins un composé choisi parmi les halopropanes de formule CX3CHC1CH2X, halopropènes de formules CX3CC1=CH2, CC1X2CC1=CH2 et CX2=CC1CH2X, avec X représentant indépendamment un atome de fluor ou de chlore, en présence du dioxygène et d'un catalyseur de fluoration maintenu en suspension dans un réacteur à lit fluidisé. Selon un mode de réalisation, l'halopropane est choisi parmi le 2,3-dichloro-1,1,1-trifluoropropane et/ ou le 1,1,1,2,3-pentachloropropane (HFC-240db). Selon un mode de réalisation, l'halopropène de formule 5 CX3CC1=CH2 est choisi parmi le 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1- propène . Selon un mode de réalisation, le rapport HF/ composés à fluorer est surstoechiométrique. Selon un mode de réalisation, les intermédiaires de 10 réaction du 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène sont recyclés au réacteur. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION L'invention utilise une étape de fluoration en phase 15 gazeuse avec de l'HF et d'au moins un composé choisi parmi les halopropanes de formule CX3CHC1CH2X, halopropènes de formules CX3CC1=CH2, CC1X2CC1=CH2 et CX2=CC1CH2X, avec X représentant indépendamment un atome de fluor ou de chlore, en présence du dioxygène et d'un catalyseur de fluoration 20 maintenu en suspension dans un réacteur à lit fluidisé. Le dioxygène peut être sous forme d'air, air enrichi ou oxygène de haute pureté. Selon l'invention, cette étape est notamment mise en oeuvre sous une pression supérieure à 1,5 bar absolu. 25 Avantageusement, la pression est comprise entre 2 et 15 bar, notamment entre 2,2 et 5 bar. Le ratio molaire HF:composés à fluorer est compris entre 50:1 et 1:1, de préférence 30:1 à 5:1, avantageusement entre 25:1 et 5:1. 30 La température de réaction peut être très variable. Par exemple, elle peut être comprise entre 200 et 500°C, de préférence entre 250°C et 400°C, avantageusement entre 275 et 380°C. Le ratio molaire d'oxygène : composés à fluorer est 35 compris entre 0,01 et 1, de préférence compris entre 0,05 et 0,2. Le temps de contact (tc) entre le mélange gazeux comprenant les réactifs et le catalyseur, défini dans la présente invention suivant la formule ci-après : tc (s.g/cm3) = (W/F)x(273/(273+T))x((101325+P)/101325) dans laquelle W représente la quantité de catalyseur dans le lit fluidisé en gramme, F représente la vitesse du flux gazeux dans les conditions normales de température et de pression, T la température de la réaction en °C et P la pression en Pascal et est de préférence compris entre 1 et 50 s et avantageusement compris entre 2 et 40 s. La vitesse linéaire du flux gazeux comprenant les réactifs introduit dans le réacteur à lit fluidisé définie dans la présente invention par la formule ci-après : Vl(cm/sec)= F x ((273+T)/273) x (101325/(101325+P)x S) dans laquelle F, T et P sont définis comme ci-dessus et S est l'aire de la section interne du réacteur (cm2) - aussi appelée vitesse linéaire en fût vide - et est de préférence compris entre 0,5 et 200 cm/s et avantageusement comprise entre 1 et 100 cm/s. Le flux gazeux des réactifs peut être introduit dans le réacteur, en partie ou en totalité, par injection tangentielle de manière à créer un mouvement de turbulence contrôlé à travers le lit fluide, pour augmenter ainsi le temps de contact, améliorer l'homogénéité du catalyseur 25 et/ou éviter l'agglomération des particules de catalyseurs. Le produit de réaction peut être soumis à des étapes de séparation comme la distillation, le lavage, etc., de façon classique connue de l'homme du métier. Selon l'invention, le flux sortant du réacteur 30 fluidisé comprend du HF0-1234yf et au moins un composé choisi parmi le 1,1,1,2,2-pentafluoropropane, 2-chloro- 3,3,3-trifluoro-1-propène et le 2-chloro,1,1,1,2 tetrafluoropropane. Ce flux peut en outre comprendre de l'HF et du HC1. 35 Le flux après séparation du HF0-1234yf et éventuellement HC1 et ensuite recyclé au réacteur. Selon un autre aspect, l'invention est un procédé de préparation du HF0-1234yf à partir du 1,1,1,2,3- pentachloropropane comprenant une étape de fluoration en phase gazeuse du 1,1,1,2,3-pentachloropropane avec de l'HF en présence du dioxygène et d'un catalyseur de fluoration maintenu en suspension dans un réacteur à lit fluidisé pour donner un flux comprenant du HF0-1234yf, 2-chloro-3,3,3- trifluoro-1-propène, 1,1,1,2,2-pentafluoropropane, de l'HF et HC1 et une étape de séparation dans laquelle le HFO1234yf et éventuellement HC1 est séparé du flux avant d'être recyclé au réacteur lit fluidisé. Le catalyseur mis en jeu est par exemple un catalyseur à base d'un métal notamment d'un métal de transition ou un dérivé oxyde ou halogénure ou oxyhalogénure d'un tel métal. Des catalyseurs sont par exemple FeC13, oxyfluorure de chrome, Ni (incluant les treillis de Ni mesh), NiC12, CrF3, et leurs mélanges, par exemple Ni-Cr/ALF3. D'autres catalyseurs possibles sont les catalyseurs supportés sur carbone, les catalyseurs à base d'antimoine, les catalyseurs à base d'aluminium (tel que A1F3 et A1203 et oxyfluorure d'aluminium et alumine fluorée), de palladium, de platine, de rhodium et de ruthénium. On pourra se référer à la liste donnée dans le document US-P-5396000, colonne 1, ligne 50 à colonne 2, ligne 2 ou à la liste donnée dans W02007/056194, page 16, lignes 13-23. On pourra aussi utiliser les catalyseurs décrits dans W02008/040969, et notamment le Zn sur oxyde de chrome, traité par HF. Les catalyseurs à base de chrome sont préférés. Les catalyseurs à base de chrome peuvent comprendre au moins un co-catalyseur choisi(s) parmi le Co, Ti, V, Fe, Ge, As, Nb, Mo, Sb, W, Ta, P et Mn. Sont également préférés des catalyseurs mixtes comprenant du chrome et au moins un métal choisi parmi le Ni, Mg et Zn. Pour améliorer l'attrition de ces catalyseurs, on peut incorporer des composés tels que de la silice colloïdale, 35 de l'alumine et/ou supporter la matière active sur ou dans des billes de carbure de silicium fluidisables. Les catalyseurs sont mis en oeuvre avantageusement sous forme de poudre. Ils sont généralement obtenus par atomisation. Le diamètre moyen des particules de catalyseurs est de 5 préférence compris entre 20 et 200 microns, avantageusement compris entre 2 et 80 microns. Les catalyseurs entraînés par le flux de réactifs, incluant les fines poudres produites par l'attrition, sont 10 récupérés par des cyclones internes ou externes placés sur la ligne de traitement des effluents, ainsi que par des filtres de particules. Après élimination des fines, les catalyseurs récupérés dans le cyclone sont ensuite renvoyés dans le réacteur via une jambe d'élutriation. 15 Avantageusement, les catalyseurs sont soumis à un traitement d'activation en présence d'un courant d'agent oxydant tel que l'air, l'oxygène ou le chlore. 20 Avantageusement, les catalyseurs sont également soumis à une étape d'activation à l'aide d'un flux comprenant de l'acide fluorhydrique. Selon un mode de réalisation, l'activation des 25 catalyseurs peut être mise en oeuvre en deux étapes avec un traitement avec l'agent oxydant suivi de celui avec de l'HF. Selon un autre mode de réalisation, l'activation des 30 catalyseurs peut être mise en oeuvre en deux étapes avec un traitement avec de l'HF suivi de celui avec l'agent oxydant. En fonction du catalyseur ou de la réaction, on peut 35 effectuer plusieurs fois cette alternance (activations avec un traitement à l'air suivi de l'HF, de nouveau un traitement d'air suivi d'HF et ainsi de suite). La température du traitement avec l'agent oxydant peut être comprise entre 250 et 500°C, de préférence entre 300 et 400°C pour une durée comprise entre 10 et 200 heures. Celle du traitement avec l'HF peut être comprise entre 5 100 et 450°C, de préférence entre 200 et 300°C pour une durée comprise entre 1 et 50 heures. Selon un autre mode de réalisation, l'activation des catalyseurs peut être mise en oeuvre en au moins une étape 10 avec un traitement au mélange d'HF et d'agent oxydant. L'agent oxydant peut représenter entre 2 et 98 % molaire par rapport au mélange d'HF et agent oxydant et la température d'activation peut varier entre 200 et 450°C pour une durée comprise entre 10 et 200 heures. 15 L'activation de catalyseur peut être poursuivie par une réaction de fluoration en présence d'un agent oxydant, d'HF et d'au moins un composé choisi parmi un halopropane(s) de formules CX3CHC1CH2X et CX3CFXCH3, et/ou 20 au moins un halopropène(s) de formules CX3CC1=CH2, CC1X2CC1=CH2 et CX2=CC1CH2X, avec X représentant indépendamment un atome de fluor ou de chlore. Le ratio molaire HF/halopropane et/ou halopropène peut être compris entre 2 et 40. Le ratio molaire agent oxydant/ halopropane 25 et/ou halopropène peut être compris entre 0,04 et 2,5 La durée de cette étape d'activation par fluoration peut être comprise entre 6 et 100 heures et la température comprise entre 300 et 400°C. 30 A l'issue de cette étape d'activation, le catalyseur est de préférence soumis à un traitement à l'air avant de mettre en oeuvre le procédé de fabrication du 2,3,3,3- tetrafluoropropène. 35 Les étapes d'activation peuvent être mises en oeuvre à pression atmosphérique ou sous pression jusqu'à 20 bar. L'activation des catalyseurs peut être mise en oeuvre dans le même réacteur que le procédé de fabrication selon la présente invention et présente l'avantage d'être plus pratique à mettre en oeuvre que dans un procédé en lit fixe. Le procédé de la présente invention peut comprendre au 5 moins une étape de régénération discontinue en présence du dioxygène. La température peut varier entre 250 et 500°C ; le temps de contact peut être compris entre 1 et 200 s et la durée de préférence comprise entre 10 et 200 h. La pression à laquelle la régénération catalytique peut être 10 mise en oeuvre est de préférence comprise entre 1 et 20 bar abs. Le réacteur en lit fluidisé est de préférence équipé d'échangeurs de chaleur plongeant dans le lit de solide, de 15 manière à évacuer ou fournir les calories nécessaires à la réaction et/ou régénération, ainsi qu'aux phases transitoires. REVENDICATIONS1. Procédé de fabrication du 2,3,3,3-tétrafluoro-1- 5 propène comprenant au moins une étape de fluoration en phase gazeuse avec de l'HF et d'au moins un composé choisi parmi les halopropanes de formule CX3CHC1CH2X, halopropènes de formules CX3CC1=CH2, CC1X2CC1=CH2 et CX2=CC1CH2X, avec X représentant indépendamment un atome de fluor ou de chlore, 10 en présence du dioxygène et d'un catalyseur de fluoration maintenu en suspension dans un réacteur à lit fluidisé. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en que le dioxygène est sous forme d'air, air enrichi ou oxygène 15 de haute pureté. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en que l'halopropane est choisi parmi le 2,3-dichloro- 1,1,1-trifluoropropane et/ ou le 1,1,1,2,3- 20 pentachloropropane. 4. Procédé selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en que l'halopropène de formule CX3CC1=CH2 est choisi parmi le 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en que ratio molaire d'oxygène : composés à fluorer est compris entre 0,01 et 1, de préférence compris entre 0,05 et 0,2. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en que le temps de contact entre le mélange gazeux comprenant les réactifs et le catalyseur est compris entre 1 et 50 s. 25 30 35 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en que le catalyseur est à base dechrome ou catalsyseur mixte comprenant le chrome éventuellement supporté. 8. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce 5 que le diamètre moyen des particules de catalyseur est compris entre 20 et 200 microns. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en que le catalyseur est soumis à 10 une étape d'activation. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le flux des réactifs est injecté tangentiellement dans le réacteur.