FR 2990991 A1 20131129 FR 1201450 A 20120522 La présente invention concerne le domaine de la production d'énergie par récupération de chaleur résiduelle de fluides, liquides et/ou gazeux, à basse température et de transformer tout ou partie de cette chaleur en électricité. Art Antérieur La production d'électricité à partir de fluide chaud est bien connue de l'homme de l'art. C'est sur ce principe que fonctionnent les centrales produisant l'électricité. Ces centrales électriques fonctionnent soit à partir de combustibles nucléaires, soit à partir de matières fossiles (charbon, gaz naturel, fuel...), soit à partir de biomasse. Le principe consiste en un équipement principal, appelé chaudière ou réacteur, dans lequel a lieu une réaction dégageant de la chaleur (fission, combustion...). La chaleur dégagée par la réaction est évacuée dans un échangeur permettant de chauffer de l'eau sous pression à des températures comprises entre 500 et 600°C. Cette eau va être transformée en vapeur et détendue dans une turbine afin de produire de l'électricité. Pour que cette eau soit chauffée aux alentours de 500 à 600°C, il faut que le fluide généré par la réaction soit à une température voisine de 900°C. Si le principe de la production électrique est bien connu, la limite d'un tel système est la température d'ébullition de l'eau sous pression. Les caractéristiques thermodynamiques de l'eau, notamment la température et la pression d'ébullition de l'eau, ne permettent pas de valoriser la chaleur de fluides à une basse température, notamment inférieure à 300°C. Un certain nombre d'industries possèdent des fluides ayant des températures inférieures à 300°C, voire 200°C et qui sont évacués sans valorisation de la chaleur qu'ils contiennent. Par exemple, les centrales thermiques, d'une capacité comprise entre 500 et 800 MW électrique, relâchent dans l'atmosphère, par l'intermédiaire de leurs cheminées, des débits de fumées, compris entre 2 et 4 millions de Nm3/h à une température comprise environs entre 60 et 250°C. Les industries cimentières relâchent aussi dans l'atmosphère des fumées à des débits de l'ordre de 300 000 Nm3/h et à des températures comprises environs entre 90 et 250°C. L'objet de la présente invention est de remédier à ce fait en permettant de récupérer la chaleur résiduelle de fluides à basse température, liquide et/ou gazeux, ayant des températures inférieures ou égales à 300°C, de façon préférée inférieures à 250°C et de façon plus préférée inférieures ou égales à 200°C. La demanderesse propose de mettre en oeuvre un cycle de Rankine avec un fluide caloporteur à basse température de vaporisation afin de récupérer de l'énergie résiduelle sur lesdits fluides liquides et/ou gazeux à basse température. Objet de l'invention La présente invention concerne un procédé de production d'électricité à partir de la chaleur résiduelle d'un fluide à basse température ayant une température inférieure à 300°C comprenant au moins les étapes suivantes : - une étape a) dans laquelle on met en contact, dans une zone d'échange thermique, ledit fluide à basse température et au moins un fluide caloporteur ayant une température inférieure à ladite température du fluide basse température et ayant une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dudit fluide caloporteur à ladite pression soit inférieure à ladite température du fluide basse température, - une étape b) dans laquelle on détend le fluide caloporteur sous forme vapeur issu de l'étape a) dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité, - une étape c) dans laquelle on condense au moins une partie du fluide 30 caloporteur provenant de l'étape b), - une étape d) dans laquelle on pompe le fluide caloporteur condensé issu de l'étape c) afin de le comprimer, - une étape e) dans laquelle on renvoie le fluide caloporteur comprimé issu de l'étape d) vers la zone d'échange thermique de l'étape a), à une pression égale à ladite pression déterminée à l'étape a). Avantageusement selon le procédé de l'invention, au moins une partie du fluide caloporteur provenant de l'étape b) est refroidie par échange de chaleur avec le fluide caloporteur comprimé issu de l'étape d). Avantageusement, l'étape a) d'échange de chaleur est réalisée avec au moins deux fluides caloporteurs, chacun des fluides ayant une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dudit fluide à ladite pression soit inférieure à la température du fluide basse température. De manière préférée, la température de chacun des fluides caloporteurs mis en oeuvre dans l'étape a) est différente de celle du ou des autres fluides caloporteurs Selon le procédé de l'invention, le fluide caloporteur est choisi de manière à ce qu'il comporte une température critique supérieure à la température dudit fluide à basse température. De manière préférée, la pression déterminée à l'étape a) est inférieure à la pression critique du fluide caloporteur. Selon le procédé de l'invention, le fluide à basse température est avantageusement choisi parmi les fumées issues de centrales thermiques, de cimenteries ou de raffineries. De manière préférée, le fluide à basse température est de la fumée issue de la combustion d'un combustible, après sa valorisation dans une centrale à vapeur pour produire de l'électricité, la fumée étant refroidi dans ladite centrale par échange de chaleur avec de l'eau pour produire une vapeur, la vapeur étant détendue dans une turbine pour produire de l'électricité. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et 30 apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels : - la figure 1 décrit le procédé de production d'électricité selon l'invention, - les figures 2 à 5 schématisent des variantes de l'invention dont les fonctionnements sont illustrés par des exemples de fonctionnement. Dans la suite du texte, on entend par "fluide à basse température" tout fluide 5 liquide ou gazeux dont la température est inférieure à 300°C. Description détaillé de l'invention La description de la figure 1 permet d'expliciter simplement le fonctionnement 10 du procédé selon l'invention. En aucun cas cette description ne peut être limitative de l'invention. Le fluide liquide et/ou gazeux, dit fluide à basse température, acheminé par la ligne 1 est envoyé dans l'échangeur A ou tout autre dispositif connu de l'homme 15 de l'art qui permet d'échanger de la chaleur avec au moins un fluide caloporteur sous pression acheminé par la ligne 3, à une température inférieure à la température du fluide à basse température. La température du fluide caloporteur arrivant par la ligne 3 est inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 200°C, voir inférieure à 100°C ou 90°C. 20 Selon l'invention, le fluide à basse température est choisi avantageusement parmi les fumées de centrales d'industries thermiques, d'industries cimentières ou de raffineries. 25 Selon l'invention, le fluide à basse température a une température inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 250°C, et de manière plus préférée inférieure à 200°C, de manière encore plus préférée comprise entre 50°C et 200°C. Au cours dudit échange de chaleur dans la zone d'échange thermique, la 30 température du fluide à basse température ayant une température inférieure à 300°C voit sa température abaissée. Ledit fluide refroidi, sort de l'échangeur par la ligne 2 à une température inférieure à celle qu'il avait à l'entrée de l'échangeur A. La chaleur cédée par le fluide à basse température permet de vaporiser le fluide caloporteur sous pression. L'échange de chaleur dans l'échangeur A est réalisé entre le fluide à basse 5 température et le fluide caloporteur arrivant par la ligne 3 à une température inférieure à celle du fluide dit à basse température. Avantageusement, dans le cas où l'échange de chaleur est mis en oeuvre avec plusieurs fluides caloporteurs dans l'échangeur A, lesdits fluides caloporteurs sont au moins chacun à des températures d'arrivée dans l'échangeur différentes. C'est-à-dire que la 10 température de chacun des fluides caloporteurs mis en oeuvre dans l'échangeur A peut être différente de celle du ou des autres fluides caloporteurs. De préférence, le fluide caloporteur ainsi que la pression du fluide caloporteur circulant dans la ligne 3 sont choisis de manière à ce que la température de 15 vaporisation du fluide caloporteur soit inférieure à la température du fluide à basse température. Avantageusement, le fluide caloporteur ainsi que la pression du fluide caloporteur sont choisis de manière à ce que la température de vaporisation du fluide caloporteur soit inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 200°C, de manière très préférée inférieure à 100°C ou 90°C. 20 Avantageusement, le fluide caloporteur est choisi de manière à ce que sa température critique soit supérieure à la température du fluide dit à basse température. Par exemple, la température critique du fluide caloporteur est supérieure à 250°C, et de façon privilégiée supérieure à 300°C. De préférence, la 25 pression du fluide caloporteur à l'entrée de l'échangeur A dans la ligne 3 est inférieure à la pression critique du fluide caloporteur. Le fluide caloporteur sous pression sort de l'échangeur A par la ligne 4 sous forme vapeur et est envoyé dans la zone B comprenant un dispositif pour la mise 30 en oeuvre d'un cycle de Rankine pour produire de l'électricité. Ledit fluide caloporteur sous pression est envoyé par la ligne 4 dans la zone B dans laquelle il est détendu dans au moins une turbine entraînant une génératrice pour produire de l'électricité. Avantageusement, le fluide caloporteur est détendu d'au moins 0,5 MPa, de préférence d'au moins 0,2 MPa, de manière plus d'au moins 0,1 MPa à travers la ou les turbines. Le fluide caloporteur arrivant par la ligne 4 dans la zone B est détendu dans au moins une turbine T. L'axe de la ou des turbines T est couplé à une génératrice G: la rotation de l'axe de la turbine T entraîne la génératrice G pour produire un flux électrique évacué de la zone B par la ligne électrique 5. L'électricité peut être utilisée sur place ou revendue. Le fluide caloporteur sortant de la turbine T est au moins en partie envoyée dans l'échangeur de chaleur E dans lequel il est condensé jusqu'à être totalement liquide. Avantageusement, au moins une partie, de préférence entre 2 et 10% volume du fluide sortant de la turbine T est envoyé dans un échangeur récupérateur de chaleur ER dans lequel il est refroidi avant d'être envoyée dans l'échangeur E. Dans l'échangeur E, le fluide caloporteur est refroidi par échange de chaleur avec un fluide réfrigérant externe, par exemple de l'air, de l'eau ou un fluide cryogénique. Le fluide caloporteur liquide issu de l'échangeur E est introduit dans la pompe P pour être comprimé, puis envoyé directement dans l'échangeur A ou envoyé dans l'échangeur récupérateur ER pour subir une préchauffe avant d'être renvoyé dans l'échangeur A, par la ligne 3, à une pression égale à ladite pression déterminée dans l'échangeur A. La préchauffe du fluide caloporteur dans l'échangeur récupérateur de chaleur ER permet de porter la température dudit fluide caloporteur à une température proche de la température de vaporisation dudit fluide dans les conditions de température et de pression déterminées dans l'échangeur A. Selon l'invention, la zone B comprend avantageusement un ou plusieurs étages en série d'un agencement en série d'une turbine T, d'un échangeur récupérateur ER, d'un échangeur E et d'une pompe P. L'échangeur de chaleur A selon l'invention comprend avantageusement un ou de plusieurs échangeurs pouvant fonctionner à différents niveaux de pression. Selon l'invention, le fluide caloporteur peut comporter des alcanes et/ou des alcènes, comportant entre 1 et 7 atomes de carbone. Le fluide caloporteur peut comporter un alcool, par exemple du méthanol, de l'éthanol, du propanol, de l'isopropanol. Le fluide caloporteur peut comporter des molécules ayant une fonction amine, par exemple de la méthylamine, de l'éthylamine, ou des molécules ayant une fonction thiol, par exemple du methylmercaptan, de l'ethylmercaptan. Le fluide caloporteur peut également contenir des molécules comportant au moins un atome de chlore comme par exemple hexaflorocène C3F6. De préférence, le fluide caloporteur ne comporte pas exclusivement que de l'eau. Sans sortir du cadre de l'invention, la figure 2 représente un arrangement différent du procédé de l'invention dans lequel un fluide, liquide et/ou gazeux dit à basse température est acheminé par la ligne 11 vers l'échangeur Al où circulent trois fluides caloporteurs X1, Y1 et Z1 qui échangent chacun de la chaleur avec ledit fluide à basse température qui ressort refroidi par la ligne 12. Les fluides caloporteurs Xl, Y1 et Z1 sous forme vapeur issus de l'échangeur Al sont ensuite envoyés dans la zone Bl, identique à la zone B représentée dans la figure 1, où ils subissent chacun une détente dans au moins une turbine pour produire un flux électrique évacué par la ligne 13, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur Al. La figure 3, à l'instar de la figure 2 représente un schéma dans lequel seuls deux fluides caloporteurs X2 et Y2 sont mis en oeuvre. Selon la figure 3, un fluide, liquide et/ou gazeux dit à basse température est acheminé par la ligne 21 vers l'échangeur A2 où circulent deux fluides caloporteurs X2 et Y2 qui échangent chacun de la chaleur avec ledit fluide à basse température qui ressort refroidi par la ligne 22. Les fluides caloporteurs X2 et Y2 sous forme vapeur issus de l'échangeur A2 sont ensuite envoyés dans la zone B2, identique à la zone B représentée dans la figure 1, où ils subissent chacun une détente dans au moins une turbine pour produire un flux électrique évacué par la ligne 23, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur A2. Selon la figure 4, un fluide, liquide et/ou gazeux à basse température est acheminé par la ligne 31 vers l'échangeur A3 où circulent trois fluides caloporteurs U3, V3 et W3 qui échangent chacun de la chaleur avec le fluide dit à basse température, qui ressort refroidi par la ligne 32. Les fluides caloporteurs U3, V3 et W3 sous forme vapeur issus de l'échangeur A3 sont ensuite envoyés dans la zone B3, identique à la zone B représentée dans la figure 1, où ils subissent chacun une détente dans au moins une turbine pour produire de l'électricité par la ligne 34, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur A3. Le fluide à basse température qui ressort refroidi par la ligne 32 est ensuite envoyé vers l'échangeur D3 où circulent trois fluides caloporteurs X3, Y3 et Z3 pour en extraire la chaleur. Les fluides caloporteurs X3, Y3 et Z3 sous forme vapeur issus de l'échangeur D3 sont ensuite envoyés dans la zone E3, identique à la zone B représentée dans la figure 1, où ils subissent une détente dans au moins une turbine pour produire de l'électricité par la ligne 35, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur D3. En référence à la figure 5, le fluide à basse température est de la fumée issue de la combustion d'un combustible, après valorisation dans une centrale à vapeur pour produire de l'électricité. Selon la figure 5, une combustion est réalisée dans le réacteur R, entre un combustible fossile amené par la ligne 51 et un comburant amené par la ligne 52. La chaleur dégagée par la combustion produit une fumée de combustion à haute température qui est envoyée par la ligne 53 dans un générateur de vapeur GV pour produire de la vapeur d'eau. Plus précisément, dans le générateur GV, la fumée de combustion est refroidie par échange de chaleur avec de l'eau pour produire de la vapeur. Le générateur de vapeur GV produit de la vapeur avec un ou plusieurs niveaux de pression. Cette vapeur d'eau est amenée par la ligne 54 vers une turbine vapeur TV pour produire de l'électricité par la ligne 56. Le condensat de vapeur en sortie de la turbine vapeur TV est recyclé dans le générateur de vapeur GV. La fumée de combustion refroidie dans le générateur de vapeur GV, ayant avantageusement une température inférieure à 300 °C, est extraite et introduite dans l'échangeur A4 par la ligne 41. Le fluide caloporteur sortant de l'échangeur A4 par la ligne 44 est envoyé dans la zone B4 dans laquelle il est détendu dans au moins une turbine T4. L'axe de la ou des turbines T4 est couplé à une génératrice G4: la rotation de l'axe de la turbine T4 entraîne la génératrice G4 pour produire un flux électrique évacué de la zone B4 par la ligne électrique 45. L'électricité peut être utilisée sur place ou revendue. Le fluide caloporteur sortant de la turbine T4 est au moins en partie envoyé dans l'échangeur récupérateur ER4 avant d'être condensé dans l'échangeur de chaleur E4 jusqu'à être totalement liquide. Dans l'échangeur E4, le fluide caloporteur est refroidi par échange de chaleur avec un fluide réfrigérant externe, par exemple de l'air, de l'eau ou un fluide cryogénique. Le fluide caloporteur liquide issu de l'échangeur E4 est introduit dans la pompe P4 pour être comprimé, puis envoyé dans l'échangeur récupérateur ER4 pour subir une préchauffe avant d'être renvoyé dans l'échangeur A4, par la ligne 43 à une pression égale à ladite pression déterminée dans l'échangeur A4. Les fumées de combustion sortant de l'échangeur A4 par la ligne 42 sont ensuite rejetées vers l'environnement avec ou sans traitement préalable, non 30 représentée dans la figure 5. Les exemples présentés ci-après permettent d'illustrer le fonctionnement et les avantages de l'invention. Exemple 1 (selon l'invention) L'exemple 1 est basé sur une mise en oeuvre du procédé de l'invention tel qu'illustré à la figure 2. Des fumées issues de la combustion de charbon après valorisation dans une centrale à vapeur, qui en l'absence de l'invention étaient rejetées dans l'atmosphère, à un débit de 3 250 000 Nm3/h et à une température de 150°C sont acheminées dans la zone d'échange de chaleur Al de l'étape a) par la ligne 1. Dans l'échangeur A1, le flux gazeux est refroidi par 3 fluides caloporteurs : - un premier fluide caloporteur X1, constitué par du propane liquide à 2,7 MPa et 76°C, - un deuxième fluide caloporteur Y1, constitué par du propane liquide à 1,8 MPa et 54°C, - un troisième fluide caloporteur Z1, constitué par du propane liquide à 1,35 MPa et 41°C. A l'issue de ces trois échanges de chaleur, les fumées à basse température 20 qui, initialement étaient à une température de 150°C, ressortent de l'échangeur Al par la ligne 12 à une température de 50°C. Les fluides caloporteurs X1, Y1 et Z1 (ici le propane comme unique fluide caloporteur) subissent une détente dans une turbine de la zone B1, une 25 condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur A1. La puissance électrique totale nette du flux électrique représenté sur la figure 2 par la ligne 13, incluant la production de la turbine de détente du propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 7,7 MW électrique. 30 Exemple 2 (selon l'invention) L'exemple 2 est basé sur une mise en oeuvre du procédé de l'invention tel qu'illustré à la figure 3. Des fumées issues de la combustion de charbon après valorisation dans une centrale à vapeur, qui en l'absence de l'invention étaient rejetées dans l'atmosphère à un débit de 3 250 000 Nm3/h et à une température de 70°C sont acheminées dans la zone d'échange de chaleur A2 de l'étape a) par la ligne 21. Dans l'échangeur A2, le flux gazeux est refroidi par 3 fluides caloporteurs selon la figure 3 : - un premier fluide caloporteur X2, constitué par du propane liquide à 1,28 MPa et 21,8°C, - un deuxième fluide caloporteur Y2, constitué par du propane liquide à 1,64 MPa et 29,9°C, A l'issue de ces échanges de chaleur, les fumées à basse température qui, initialement étaient à une température de 70°C, ressortent de l'échangeur A2 par la ligne 22 à une température de 47°C. Les fluides caloporteurs X2 et Y2 subissent une détente dans une turbine de la zone B2, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur A2. La puissance électrique totale nette du flux électrique représenté sur la figure 3 par la ligne 23, incluant la production de la turbine de détente du propane et la consommation des pompes de mise en pression, représente 4,4 MW électrique. Exemple 3 (selon l'invention) L'exemple 3 est basé sur une mise en oeuvre du procédé de l'invention tel qu'illustré à la figure 4. Des fumées issues de la combustion de charbon après 30 valorisation dans une centrale à vapeur, qui en l'absence de l'invention étaient rejetées dans l'atmosphère à un débit de 3 250 000 Nm3/h et à une température de 255°C sont acheminées dans l'échangeur A3 par la ligne 31. Dans l'échangeur A3, le flux gazeux est refroidi par 3 fluides caloporteurs selon la figure 4 : - un premier fluide caloporteur U3 constitué par du pentane liquide à 1,7 MPa et 138°C, - un deuxième fluide caloporteur V3 constitué par du pentane liquide à 1,8 MPa et 127°C, - un troisième fluide caloporteur W3 constitué par du pentane liquide à 1,8 MPa et 125°C. A l'issue de ces échanges de chaleur, les fumées qui, initialement étaient à une température de 255°C, ressortent de l'échangeur A3 par la ligne 32 à une température de 173°C. Les fluides caloporteurs U3, V3 et W3 subissent une détente dans une turbine de la zone B3, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur A3. On récupère, par la ligne 34 de la figure 4 un flux électrique, d'une puissance électrique totale nette de 2,4 MW, incluant la production des turbines de détente de pentane et la consommation des pompes de mise en pression. Les fumées sortant à une température de 173°C sont envoyées dans l'échangeur D3 par la ligne 32 dans lequel elles sont refroidies par 3 fluides caloporteurs : - un premier fluide caloporteur X3, constitué par du propane liquide à 2,85 25 MPa et 48°C, - un deuxième fluide caloporteur Y3, constitué par du propane liquide à 1,8 MPa et 33,9°C, - un troisième fluide caloporteur Z3, constitué par du propane liquide à 1,8 MPa et 27,8°C. 30 A l'issue de ces trois échanges de chaleur, les fumées qui, initialement étaient à une température de 173°C, ressortent de l'échangeur D3 par la ligne 33 à une température de 71°C. Les fluides caloporteurs X3, Y3 et Z3 subissent une détente dans une turbine de la zone E3, une condensation, un pompage et un préchauffage avant d'être renvoyés dans l'échangeur D3. On récupère, par la ligne 35 de la figure 4 un flux électrique, d'une puissance électrique totale nette de 7,5 MW, incluant la production des turbines de détente de pentane et la consommation des pompes de mise en pression. Le refroidissement du fluide gazeux de 255°C à 71°C produit donc par l'intermédiaire des échangeurs A3-B3, basée sur le pentane et les échangeurs D3-E3, basée sur du propane, une quantité d'électricité égale à la somme des 4 15 zones, soit 9,9 MW. Il est possible d'adjoindre des étapes supplémentaires, identiques à celles de l'exemple 2, qui permettent le refroidissement du fluide de 71°C à 47°C et permettent de générer une puissance nette de 4,4 MW supplémentaire soit un 20 total de 14,3 MW. REVENDICATIONS1) Procédé de production d'électricité à partir de la chaleur résiduelle d'un fluide à 5 basse température ayant une température inférieure à 300°C comprenant au moins les étapes suivantes : - une étape a) dans laquelle on met en contact, dans une zone d'échange thermique (A), ledit fluide à basse température et au moins un fluide caloporteur ayant une température inférieure à ladite température du fluide basse température 10 et ayant une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dudit fluide caloporteur à ladite pression soit inférieure à ladite température du fluide basse température, - une étape b) dans laquelle on détend le fluide caloporteur sous forme vapeur issu de l'étape a) dans au moins une turbine (T) entraînant une 15 génératrice (G) pour produire de l'électricité, - une étape c) dans laquelle on condense au moins une partie du fluide caloporteur provenant de l'étape b), - une étape d) dans laquelle on pompe le fluide caloporteur condensé issu de l'étape c) afin de le comprimer, 20 - une étape e) dans laquelle on renvoie le fluide caloporteur comprimé issu de l'étape d) vers la zone d'échange thermique (A) de l'étape a), à une pression égale à ladite pression déterminée à l'étape a). 2) Procédé selon la revendication 1 dans lequel au moins une partie du fluide 25 caloporteur provenant de l'étape b) est refroidie par échange de chaleur avec le fluide caloporteur comprimé issu de l'étape d). 3) Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le fluide à basse température a une température inférieure à 250°C. 30 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel le fluide caloporteur est choisi de manière à ce qu'il comporte une température critique supérieure à la température dudit fluide à basse température. 5) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel ladite pression déterminée à l'étape a) est inférieure à la pression critique du fluide caloporteur. 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel à l'étape b) la différence de pression du fluide caloporteur entre l'entrée et la sortie de la turbine 10 est d'au moins 0,5 MPa. 7) Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel le fluide caloporteur comporte au moins l'un des composés suivants : un alcane comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, un alcène comportant entre 1 et 7 atomes de carbone, un 15 alcool, une molécule comportant une fonction amine, une molécule comportant une fonction thiol, une molécule comportant au moins un atome de chlore. 8) Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel, le fluide à basse température est choisi parmi les fumées issues de centrales thermiques, de 20 cimenteries ou de raffineries. 9) Procédé selon l'une des revendications 8 dans lequel, les fluide à basse température est de la fumée issue de la combustion d'un combustible, après sa valorisation dans une centrale à vapeur pour produire de l'électricité, la fumée 25 étant refroidi dans ladite centrale par échange de chaleur avec de l'eau pour produire une vapeur, la vapeur étant détendue dans une turbine pour produire de l'électricité. 30 10) Procédé selon les revendications 1 à 9, dans lequel l'étape a) d'échange de chaleur est réalisée avec au moins deux fluides caloporteurs, chacun des fluides ayant une pression déterminée de manière à ce que la température de vaporisation dudit fluide à ladite pression soit inférieure à la température du fluide basse température. 11) Procédé selon la revendication 10, dans lequel la température de chacun des fluides caloporteurs mis en oeuvre dans l'étape a) est différente de celle du ou des autres fluides caloporteurs.10