FR 2998430 A1 20140523 FR 1203112 A 20121120 Transmission de puissance électrique sur câble de transmission de données La présente invention concerne un dispositif de transmission de puissance électrique apte à transmettre de la puissance électrique fournie par une source de puissance électrique à au moins un dispositif récepteur connecté audit dispositif de transmission par l'intermédiaire d'un réseau de communication, via au moins un câble de transmission de données comportant au moins une paire de conducteurs. L'invention se situe dans le domaine de la transmission de puissance électrique sur un réseau de communication, comme par exemple Ethernet, connu sous le nom de « power over data » (PoD). L'intérêt principal de la transmission de puissance électrique sur des câbles de transmission de données est de simplifier le câblage des équipements connectés au réseau de communication, et de permettre leur utilisation sans avoir besoin de les brancher en plus sur une source de courant électrique. En particulier, la transmission de puissance électrique sur des câbles de transmission de données trouve une application intéressante dans le domaine de l'aéronautique, l'utilisation de mêmes câbles pour l'alimentation de puissance électrique et la transmission des données permettant de gagner du poids dans les aéronefs. On connaît notamment le standard IEEE802.3af publié en juin 2003 qui définit une transmission de puissance électrique (« power over Ethernet » ou PoE) entre un dispositif source et une pluralité de dispositifs récepteurs, encore appelés charges, via une connexion transportant des données sur un réseau de type Ethernet. Le standard IEEE802.3af définit la transmission d'un courant continu sur un câble Ethernet, à deux ou quatre paires torsadées, apte à transmettre des paquets de données. La technologie « power over Ethernet » trouve de nombreuses applications dans le domaine de l'équipement électronique grand public et dans divers domaines industriels. La technologie « power over Ethernet » utilise des transformateurs ou bobines pour injecter de la puissance électrique dans un câble de transmission de données. Une des contraintes à respecter afin d'assurer une séparation de la transmission de puissance et de la transmission de données est de réaliser un équilibrage du courant électrique continu transmis dans les deux conducteurs d'une paire torsadée, appelé également équilibrage DC, ou « DC-balance » en anglais. Le standard IEEE802.3af propose, dans son annexe 33 E, un circuit d'équilibrage qui utilise des résistances de forte valeur par rapport à la résistance de la paire torsadée utilisée pour la transmission du courant. Ce circuit d'équilibrage est simple, mais présente l'inconvénient d'une perte importante de puissance dans les résistances. La demande de brevet US 20060115007 décrit une méthode d'équilibrage de courant entre les courants transmis sur une paire torsadée, permettant de compenser une dissymétrie de forme d'onde du courant transmis sur les conducteurs de la paire torsadée. Cette méthode est sophistiquée et implique beaucoup de composants ce qui alourdit le circuit d'équilibrage. Il existe donc un besoin, notamment pour des applications dans le domaine de l'aéronautique, d'améliorer les techniques connues de transmission de puissance électrique sur des câbles de transmission de données. A cet effet, l'invention propose, selon un premier aspect, un dispositif de transmission de puissance apte à transmettre de la puissance électrique fournie par une source de puissance électrique à au moins un dispositif récepteur connecté audit dispositif de transmission par l'intermédiaire d'un réseau de communication, via au moins un câble de transmission de données comportant au moins une paire de conducteurs, un courant électrique étant transporté sur au moins une paire de conducteurs. Le dispositif de transmission de puissance est remarquable en ce qu'il comporte, pour chaque dispositif récepteur connecté, un dispositif de protection apte à réaliser une disjonction pour protéger la source de puissance électrique en cas de dysfonctionnement électrique du dispositif récepteur ainsi qu'un équilibrage de courant électrique transporté sur la au moins une paire de conducteurs, ledit dispositif de protection comportant au moins un composant commun contribuant à la fois à la réalisation de ladite disjonction et dudit équilibrage. Avantageusement, le dispositif de l'invention permet d'utiliser des composants d'un dispositif de protection apte à réaliser une fonction de disjonction pour l'équilibrage de courant dans les conducteurs. L'invention trouve une application particulière dans le domaine de l'aéronautique, dans lequel il existe de fortes exigences de sûreté, donc il est important de protéger un système d'alimentation électrique par la mise en oeuvre d'une fonction de disjonction par dispositif récepteur alimenté. Ainsi, l'invention permet de répondre à la fois aux exigences de sûreté de fonctionnement et de limitation du poids des composants dans un système de transmission de puissance électrique sur des paires de conducteurs aptes à transmettre des données. Le dispositif de transmission de puissance électrique selon l'invention peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou en combinaison : - le dispositif de protection comporte en outre un module de surveillance, apte à surveiller les valeurs de courant traversant lesdits conducteurs ; - le module de surveillance est apte à communiquer des informations de dysfonctionnement à une unité centrale de calcul et à recevoir des ordres de contrôle de ladite unité centrale de calcul ; - le composant commun est un transistor ; - le dispositif de protection comporte deux transistors commandés par un circuit de commande permettant de réaliser un équilibrage de courant sur une paire de conducteurs et une disjonction en fonction d'une loi de disjonction donnée ; - le circuit de commande est apte à commander les tensions de commande desdits transistors de manière réaliser un équilibrage de courant, tout en assurant qu'un des deux transistors est en mode de fonctionnement de conduction maximale ; - les transistors sont des transistors à effet de champ ; - le dispositif de transmission est un commutateur dudit réseau de communication, connecté entre une source de puissance électrique et un dispositif récepteur. Selon un deuxième aspect, l'invention concerne un système de transmission de puissance électrique apte à transmettre de la puissance électrique fournie par une source de puissance électrique à au moins un dispositif récepteur connecté à un réseau de communication via au moins un câble comportant au moins une paire de conducteurs apte à transporter des données, comportant au moins deux dispositifs de transmission tels que brièvement décrits ci-dessus à acheminer des données et de la puissance électrique à un dispositif récepteur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles : - la figure 1 est un exemple schématique d'architecture de système de transmission de puissance et de données; - la figure 2 illustre en détail la relation entre courants transmis sur les conducteurs d'une paire torsadée ; - la figure 3 illustre une variante d'architecture de système de transmission de puissance et de données, comportant un dispositif de disjonction associé à chaque câble de transmission de puissance et de données; - la figure 4 représente un exemple de connexion entre un dispositif de disjonction et un circuit d'injection de puissance ; - la figure 5 illustre une partie d'un dispositif de protection selon l'invention réalisant une fonction de disjonction et d'équilibrage de courant selon l'invention, et - la figure 6 illustre un mode de réalisation d'un dispositif réalisant une fonction de disjonction et d'équilibrage de courant selon l'invention. L'invention sera décrite dans une application dans le domaine de l'aéronautique. Le système de transmission de puissance électrique sur câble de transmission de données (« power over data ») sera appliqué en particulier pour la transmission de puissance électrique sur un réseau de communication Ethernet de type AFDX (« Avionics Full DupleX switched Ethernet). Néanmoins, cette application n'est pas limitative, le principe de l'invention pouvant s'appliquer pour d'autres types de réseaux de communication, par exemple présentant une topologie en anneau comme FDDI (« Fiber Distributed Data Interface ») ou d'autres topologies. La figure 1 représente schématiquement une liaison point à point de base d'un réseau de communication 10 apte à transmettre de la puissance électrique sur câble de transmission de données, semblable au système proposé dans le standard IEEE802.3af pour PoE, à la différence que dans cet exemple le retour de puissance se fait par la masse. Le réseau de communication 10 comporte un dispositif d'injection de puissance 12 et un dispositif récepteur 14 de données et de puissance ou PD pour « powered device ». Les dispositifs 12 et 14 sont connectés via un câble 16 comportant dans cet exemple deux paires torsadées 18, 20 de conducteurs se partageant le même blindage. Le dispositif d'injection de puissance est par exemple un commutateur Ethernet modifié pour réaliser un couplage de puissance électrique issue d'une source 22 de puissance électrique, de tension 28 Volts DC, directement sur des transformateurs 24, 26. Les transformateurs 24, 26 sont des transformateurs à point milieu, une arrivée de courant issue de la source 22 étant branchée sur le point milieu de l'inductance secondaire de chacun des transformateurs. Des terminaisons de type « Bob Smith » 28, 30, appelées également terminaisons BST, sont prévues pour chaque sortie de la source de puissance 22. Ce type de terminaison est utilisé classiquement dans le domaine de la transmission sur paires torsadées. Selon une variante non représentée, l'injection de puissance se fait par des inductances supplémentaires, de manière analogue à ce qui est décrit dans la variante dite « midspan » de IEEE802.3af. Dans cette variante des inductances à point milieu sont rajoutées pour injecter la puissance, et donc il n'est pas nécessaire de modifier les commutateurs Ethernet, qui conservent des transformateurs standard. Un signal transportant des données est fourni par un module 32 et injecté sur l'enroulement primaire de chacun des transformateurs. En sortie de chaque transformateur 24, 26 est placée une bobine d'arrêt de mode commun 34, 36, (ou « choke self » en anglais), utilisée classiquement pour bloquer le mode commun et laisser passer le mode différentiel de transmission. Finalement, chaque paire torsadée 18, 20 transporte un signal de données et un courant électrique destiné à alimenter le dispositif récepteur 14. De manière symétrique, le dispositif récepteur 14 comporte des bobines d'arrêt 38, 40 en sortie des paires torsadées, des transformateurs à point milieu 42, 44, un module 46 apte à acheminer le signal de données reçu. La puissance électrique reçue est fournie à un convertisseur DC-DC isolé 48 qui permet l'alimentation électrique du dispositif récepteur 14. Les terminaisons de type « Bob Smith » 50, 52, sont analogues aux terminaisons 28, 30 côté dispositif d'injection de puissance 12. Les flèches représentées sur la figure 1 illustrent le flux du courant électrique, avec un retour de puissance par la masse. Il est à noter que l'invention s'applique également dans le cas d'une architecture PoE dans laquelle la puissance est transmise par une paire torsadée et revient par l'autre paire torsadée. La figure 2 illustre un détail de la figure 1, s'appliquant pour chaque paire torsadée 18, 20, afin d'expliciter l'éventuel déséquilibre des conducteurs de la paire en courant continu. Un courant lo est fourni en entrée à partir de la source de puissance 22, ce courant étant partagé en deux courants 11, 12, transportés sur chacun des conducteurs de la paire. Le premier conducteur 56 transporte le courant 11, le deuxième conducteur 54 transporte le courant 12. Les résistances respectives R1, R2, représentant la somme des résistances des fils et des contacts de chacun des conducteurs, sont inégales, ce qui produit un courant d'offset loff't. Les relations suivantes s'appliquent, en supposant que la résistance R2 est supérieure à la résistance R1: 11=0,5104-Ion& 12=0,5*10-10ffset loffset=0,5*(11-12) Le standard IEEE802.3af fournit des spécifications de courant d'offset et d'équilibrage du courant pour PoE. Un circuit à base de résistances de fortes valeurs par rapport à celles de la paire torsadée est proposé dans le standard IEEE802.3af pour rendre les courants 11 et 12 égaux. Comme explicité plus en détail ci-après en référence à la figure 4, selon un mode de réalisation préféré de l'invention, l'équilibrage de courant se fait par utilisation d'un transistor à effet de champ de type MOSFET, dont la résistance RDs' est modulée afin d'équilibrer les courants d'une paire torsadée, afin de diminuer l'encombrement et le poids des composants inductifs des transformateurs 24, 26, 42 et 44. Dans une application de fourniture de puissance électrique sur câble de transmission de données dans le domaine de l'aéronautique, il est important, afin de satisfaire aux normes de sécurité, d'assurer une redondance, à la fois pour la transmission de données et pour la transmission de courant électrique. L'invention s'applique avec divers types de réseaux de communication : réseau à bus linéaire de type 1553, réseau à base de routeurs et de commutateurs de type Ethernet, réseau à topologie en anneau de type FDDI. Plus généralement, l'invention peut s'appliquer à la plupart des réseaux, pourvu que le codage des données soit à valeur moyenne nulle (« DC balanced » en anglais). La figure 3 illustre une architecture dans laquelle deux commutateurs 60, 62, de type commutateur Ethernet modifié pour réaliser la transmission de puissance électrique, alimentent un même dispositif récepteur, assurant ainsi une redondance de transmission de courant et de données. Seulement un dispositif récepteur est représenté sur cette figure, étant entendu qu'un nombre quelconque de dispositifs récepteurs est envisageable. Les commutateurs 60, 62 comportent chacun un arrangement analogue à celui explicité en référence au dispositif d'injection de puissance 12 de la figure 1, permettant de transporter des données et une puissance électrique sur des câbles respectifs 64, 66, 68 et 70, qui sont des câbles blindés à deux paires torsadées dans cet exemple de réalisation. Les deux commutateurs 60, 62 étant analogues, seul un des deux commutateurs est décrit en détail ici. Le commutateur 60 comprend un module d'alimentation 72, et une pluralité de dispositifs de disjonction 74, 76, ou disjoncteurs, aptes à réaliser une fonction de disjonction par câble de sortie du commutateur afin de protéger la source d'alimentation, notée DC28V dans l'exemple de la figure 3. Les disjoncteurs sont des composants interrupteurs électroniques de type SSPC (« solid state protection circuit »), à base de transistors, par exemple à base de transistors à effet de champ MOSFET. En variante, d'autres types de transistors sont utilisables. Un tel disjoncteur est caractérisé par une loi de disjonction ou « trip curve » en anglais, déterminée pour protéger les câblages et réagir à des arcs électriques en cas de mauvais isolement. Le disjoncteur 74 est connecté à un circuit inductif 78 d'injection analogue à l'ensemble transformateur et bobine d'arrêt de mode commun, référencés respectivement 24 et 34 dans la figure 1, permettant l'injection de puissance et de données sur le câble 64. Le dispositif récepteur 80 reçoit des données et de la puissance électrique d'une part à partir d'un câble de transmission 64, permettant de connecter le dispositif récepteur 80 au commutateur 60 et d'autre part à partir du câble de transmission 68, permettant de connecter le dispositif récepteur 80 au commutateur 62. Selon une variante, le câble 64 achemine uniquement des données et le câble 68 achemine la puissance électrique, afin de décorréler totalement la fourniture de données de la fourniture de puissance électrique et de maximiser la disponibilité des données et de la puissance. Le dispositif récepteur 80 comporte des circuits 82, 84 analogues au circuit inductif 78, un module 86 apte à réaliser une commutation de source entre les alimentations acheminées respectivement par les câbles 64, 68. Le dispositif récepteur 80 est alimenté par la puissance électrique 88, acheminée sur les câbles de transmission 64 ou 68, grâce à ce commutateur 86. La figure 4 illustre plus en détail le couplage entre un transistor (Mo) 90 d'un disjoncteur, par exemple du disjoncteur 74 de la figure 3, et le circuit inductif d'injection référencé 78 à la figure 3, comportant un transformateur d'injection LO en deux parties L0_1 et L02, référencé 92, apte à injecter un courant dans la paire torsadée 94. La grille du transistor 90 est commandée par une loi de disjonction souhaitée, permettant de mettre le transistor soit en état passant, soit en état bloqué, par commande de la tension VGs de ce transistor. Le circuit inductif d'injection comprend également une inductance L1 connectée, d'un coté, à la sortie « source » du transistor 90, et de l'autre côté au transformateur LO. Une terminaison de type BST («Bob Smith Termination ») 96, comportant une résistance connectée en série à une capacité, est connectée à la masse. L'inductance L1 a par exemple une valeur de 10gH pour préserver l'efficacité de la terminaison BST 96. Une résistance Rmo est utilisée pour mesurer le courant sur le fil conducteur 98 connecté au drain du transistor 90. Le transistor 90 représenté est un transistor MOSFET à canal P. En variante, en appliquant le même principe, un transistor MOSFET à canal N peut être utilisé, un tel transistor étant avantageux car la résistance RD S011 est plus faible à surface de semiconducteur égale, mais nécessite cependant une commande de grille plus compliquée. Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, illustré à la figure 5, deux transistors M1, M2 de type MOSFET, sont utilisés à la place du seul transistor Mo, notés respectivement 100 et 102 sur la figure 5. La résistance de mesure de courant Rmo est scindée en deux résistances de mesure notées respectivement Rm1 et Rm2 permettant de mesurer les courants sur les fils conducteurs 104, 106 respectivement. L'inductance L1 est séparée en deux inductances L1_1 et L1_2, référencées 108 et 110 sur la figure. Une terminaison BST 112 est présente. Deux composants capacitifs 114 et 116 sont ajoutés entre les deux inductances notées L3_1 et L3_2 du transformateur PoD ou de la bobine d'injection 118. Les composants capacitifs 114, 116 sont des condensateurs de valeur suffisamment élevée pour que, dans la bande de fréquence du signal, ils forment l'équivalent d'un court-circuit. Il est à noter que le courant global traversant les inductances L1_1 et L1_2 est le même que le courant traversant l'inductance L1 de la figure 4, par conséquent les transistors 100 et 102, les résistances associées Rm1 et Rm2 seront respectivement de dimension individuelle deux fois moindre que le transistor 90 et la résistance Rmo. Les deux transistors 100 et 102 de la figure 5 assurent la fonction de disjonction comme l'aurait fait l'unique transistor 90 de la figure 4. Il est préférable que la fonction de disjonction soit unique afin d'éviter de faire passer le courant dans un seul des fils d'une paire. En cas de disjonction, les deux transistors 100 et 102 sont mis en circuit ouvert (état "OFF") simultanément. De plus, la fonction d'équilibrage de courant est réalisée, en fonctionnement conducteur des transistors 100, 102, par la modulation de la valeur de Roson de l'un des deux transistors. Ainsi, les transistors 100, 102 sont des composants contribuant à la fois à la fonction de disjonction et à la fonction d'équilibrage. Les transistors 100, 102 sont commandés par un circuit de commande 130, représenté plus en détail ci-après à la figure 6. La figure 6 illustre une synoptique de principe dispositif de protection 150 selon un mode de réalisation préféré de l'invention, apte à réaliser une fonction de disjonction, une fonction d'équilibrage de courant et une fonction de surveillance permettant de mesurer le courant dans chaque fil de la paire torsadée. En particulier, le circuit de commande 130 est détaillé ici. Le circuit de commande 130 du dispositif de protection 150 comprend, pour la commande des transistors 100, 102, un module 152 permettant d'obtenir le minimum entre les tensions G1 et G2, correspondant au maximum entre les tensions Vas respectives des transistors 100 et 102, qui est ensuite comparé à un seuil S par un amplificateur 154. Le seuil S correspond à la tension VGsc,', qui est la tension VGs nominale pour l'état de fonctionnement « ON » du transistor à partir de laquelle la valeur de RDson ne varie plus de manière significative. Par exemple, pour un MOSFET classique, la valeur du VOS on est comprise entre 10V et 12V. L'équilibrage de courant sur les conducteurs de la paire torsadée est réalisé par des boucles d'asservissement. Les résistances Rm1 er Rm2 sont utilisées pour mesurer les courants respectifs h et 12 transportés par les deux conducteurs de la paire torsadée, comme illustré sur la figure. Il est à noter que le courant utile 10=11+12 est de l'ordre de quelques ampères en fonctionnement nominal, mais plus élevé lors du démarrage du dispositif récepteur. Le courant d'offset qui est à éliminer est de l'ordre de quelques dizaines de milliampères. Les résistances Rrni et Rm2 sont de l'ordre de quelques dizaines de milli-ohms pour minimiser la chute de tension. De préférence, les résistances de mesure Rmi et Rm2 sont appariées, donc fabriquées sur un même substrat, afin de fournir une précision de mesure suffisante. Un amplificateur différentiel 156, qui est de préférence basé sur la technique « chopper amplifier » afin d'avoir une grande précision (tension d'offset très faible) reçoit en entrée les tensions mesurées correspondant aux courants h et 12. Dans une première boucle d'asservissement, la sortie de l'amplificateur 156 est combinée par un soustracteur 158 avec la sortie de l'amplificateur 154 et le signal combiné est envoyé vers un intégrateur 160. Si le courant 11 est plus grand que le courant 12, la sortie de l'amplificateur 156 va baisser, et le potentiel de grille G1 du transistor M1 100 va monter, réduisant la tension VGsi de ce transistor. De manière duale, dans une deuxième boucle d'asservissement, la sortie de l'amplificateur 156 est additionnée à la sortie de l'amplificateur 154 par un additionneur 161, et le résultat est intégré par un intégrateur 162. Ainsi, si le courant h est plus grand que le courant 12, le potentiel de sortie de l'intégrateur 162 baisse, ce qui a pour effet de faire augmenter le courant traversant le transistor 102. En sortie des intégrateurs 160, 162, des circuits interrupteurs respectifs 164, 166, qui sont pilotés par une loi de disjonction 168, permettent d'assurer la fonction de disjonction du dispositif de protection 150. Diverses mises en oeuvre des circuits interrupteurs 164, 166 sont envisageables. Ainsi, les fonctions de disjonction et d'équilibrage de courant sont réalisées par les composants du dispositif de protection 150. Le mode de réalisation illustré à la figure 6 permet en outre de s'assurer qu'un des deux transistors 100, 102 fonctionne à conduction maximale, donc la valeur de RDson de ce transistor est minimale, de manière à obtenir un fonctionnement optimal en termes de puissance consommée. Ceci est réalisé par l'utilisation du module 152 combiné à l'amplificateur 154 qui permet d'asservir le plus bas des potentiels de grille pour obtenir une tension VGSon sur l'un des deux transistors, la tension V0ssm étant, comme déjà mentionné ci-dessus, celle à partir de laquelle la valeur de Roson du transistor ne varie plus sensiblement. Ainsi, un des deux transistors est en fonctionnement de conduction optimale à VGSon tandis que la valeur de Roson de l'autre transistor est contrôlée pour l'équilibrage des courants via les boucles d'asservissement. En outre, un module de surveillance ou monitoring 170 prend en entrée les valeurs mesurées des tensions mesurées aux points notés « Out1 », « Out2 », correspondant aux tensions Vos respectives des transistors et aux points Rm1, Rm2, permettant de mesurer les courants Ii, 12. Le module de surveillance 170 peut être réalisé avec des composants analogiques ou avec des composants numériques, par exemple un microcontrôleur, FPGA avec ADCs, ASIC, ou une combinaison des deux. Dans un mode de réalisation, le module de surveillance 170 communique par un bus de communication 172 avec une unité centrale de calcul non représentée, faisant partie du commutateur réseau intégrant le dispositif de protection 150. Le module de surveillance 170 est apte à surveiller les courants 11, 12, et la fréquence ou l'importance des déséquilibres constatés. Ainsi, il est possible ensuite de couper l'alimentation de puissance s'il y a un dysfonctionnement sur un des conducteurs de la paire torsadée (par exemple fil coupé), de manière à éviter l'échauffement. En plus, le dysfonctionnement peut être signalé et une alerte levée, via des signaux discrets transmis sur le bus de communication. En retour, le module de surveillance 170 est apte à recevoir des ordres de contrôle, par exemple de disjonction, transmis par l'unité centrale de calcul via des signaux discrets sur le bus de communication 172. Le module de surveillance 170 peut en outre surveiller les tensions de drain VDS des transistors 100, 102, mesurées sur « Out 1 » et « Out 2 ». En cas de tension Vos trop élevée, une anomalie dans le transistor correspondant peut être détectée. Il est à noter que l'invention a été décrite dans le cas d'une transmission de puissance sur une paire de conducteurs. Dans le cas où il est envisagé d'appliquer la transmission de puissance sur plusieurs paires de conducteurs, il est préférable de réaliser une fonction d'équilibrage de courant par paire de conducteurs, mais les fonctions de disjonction et de surveillance pour l'ensemble des paires acheminant courant et données à un même dispositif récepteur. Avantageusement, le dispositif de l'invention permet d'utiliser des composants communs pour réaliser les fonctions de disjonction et d'équilibrage de courant dans les conducteurs, permettant ainsi de répondre à la fois aux exigences de sûreté de fonctionnement et de limitation du poids des composants dans un système de transmission de puissance électrique sur des paires de conducteurs aptes à transmettre des données. REVENDICATIONS1.- Dispositif de transmission de puissance apte à transmettre de la puissance électrique fournie par une source de puissance électrique à au moins un dispositif récepteur connecté audit dispositif de transmission par l'intermédiaire d'un réseau de communication, via au moins un câble de transmission de données comportant au moins une paire de conducteurs, un courant électrique étant transporté sur au moins une paire de conducteurs, le dispositif de transmission de puissance étant caractérisé en ce qu'il comporte, pour chaque dispositif récepteur connecté, un dispositif de protection (150) apte à réaliser une disjonction pour protéger la source de puissance électrique en cas de dysfonctionnement électrique du dispositif récepteur ainsi qu'un équilibrage de courant électrique transporté sur fa au moins une paire de conducteurs, ledit dispositif de protection (150) comportant au moins un composant commun (100, 102) contribuant à la fois à la réalisation de ladite disjonction et dudit équilibrage. 2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de protection (150) comporte en outre un module de surveillance (170), apte à surveiller les valeurs de courant traversant lesdits conducteurs. 3.- Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit module de surveillance (170) est apte à communiquer des informations de dysfonctionnement à une unité centrale de calcul et à recevoir des ordres de contrôle de ladite unité centrale de calcul. 4.- Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit composant commun (100, 102) est un transistor. 5.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit dispositif de protection comporte deux transistors (100, 102) commandés par un circuit de commande (130) permettant de réaliser un équilibrage de courant sur une paire de conducteurs et une disjonction en fonction d'une loi de disjonction (168) donnée. 6.- Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit circuit de commande (130) est apte à commander les tensions de commande desdits transistors (100, 102) de manière réaliser un équilibrage de courant, tout en assurant qu'un des deux transistors est en mode de fonctionnement de conduction maximale. 7.- Dispositif selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que lesdits transistors (100, 102) sont des transistors à effet de champ. 8.- Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il est un commutateur dudit réseau de communication, connecté entre une source de puissance électrique et un dispositif récepteur. 2998430 12 9- Système de transmission de puissance électrique apte à transmettre de la puissance électrique fournie par une source de puissance électrique à au moins un dispositif récepteur (80) connecté à un réseau de communication via au moins un câble comportant au moins une paire de conducteurs (64, 68) apte à transporter des données, caractérisé en ce qu'il comporte, au moins deux dispositifs de transmission (60, 62) selon l'une des revendications 1 à 8 connectés à un même dispositif récepteur (80) par l'intermédiaire du réseau de communication et aptes à acheminer chacun des données et de la puissance électrique audit dispositif récepteur (80).