FR 2984472 A1 20130621 FR 1103954 A 20111220 La présente invention relève du domaine des échangeurs de chaleur. Elle vise plus particulièrement un type de dispositif de régulation thermique purement passif basé sur une boucle de transfert thermique à circulation de fluide utilisé pour le refroidissement de plusieurs sources de chaleur. Préambule et art antérieur Suivant l'état de l'art représenté sur la figure 1, une boucle fluide à transfert thermique, utilisée pour refroidir une source de chaleur 41, comprend : 1/ un conduit fermé dans lequel circule un fluide diphasique, 2/ un échangeur thermique 10, appelé évaporateur, réalisant un échange thermique entre le fluide et la source de chaleur, et 3/ un échangeur thermique 61, appelé condenseur, réalisant un échange thermique entre le fluide et un puits de chaleur 60 permettant le 15 refroidissement. Le fluide diphasique utilisé est généralement à l'état principalement liquide dans la partie froide de la boucle, et à l'état principalement gazeux dans sa partie chaude. Une source de chaleur typique est constituée par exemple d'un 20 équipement électronique dissipatif, et un puits de chaleur typique est constitué par exemple d'un radiateur au contact d'un environnement plus froid que la source de chaleur ou bien d'une machine à cycle thermodynamique, par exemple à cycle de Stirling, produisant du froid à partir d'énergie électrique. De façon plus générale, une source de chaleur peut être constituée d'un 25 élément non nécessairement électronique chauffé par des équipements électroniques dissipatifs ou par des éléments externes au système. C'est le cas par exemple quand on fixe un ensemble d'équipements électroniques sur une structure porteuse, éventuellement en répartissant la chaleur émise par les équipements sur l'ensemble de la structure au moyen de caloducs ou tout 30 autre dispositif permettant de le faire. Dans ce cas, la source de chaleur à considérer est l'ensemble constitué de la structure porteuse et des équipements, et l'échangeur thermique de la boucle fluide de transfert thermique peut être positionné soit sur un équipement particulier, soit sur la structure porteuse. On peut également considérer que de simples éléments structuraux éclairés par le soleil (comme des baffles par exemple) peuvent constitués des sources de chaleur. Dans le domaine plus particulier des boucles fluides dont le pompage du fluide est assuré par capillarité (dite "boucle fluide capillaire"), l'évaporateur 10 peut comporter avantageusement une réserve de fluide 70 (voir figures 1 et 7) à l'état diphasique liquide/vapeur (dans le cas d'une boucle fluide appelée "Loop Heat Pipe"), et dans tous les cas une masse poreuse 80, ou avantageusement microporeuse (pores d'une taille micrométrique) assurant le pompage du liquide par capillarité. La réserve de liquide, appelée réservoir 70, est située à proximité de la masse microporeuse afin de l'approvisionner en liquide. Le liquide présent dans le réservoir est pompé par la masse microporeuse qui est positionnée au plus près de la source de chaleur. Le liquide se vaporise principalement à ce niveau et la vapeur 91 ainsi créée est évacuée à travers un conduit vers le puits de chaleur où elle se condense au niveau du condenseur puis revient sous forme partiellement ou totalement liquide 92 vers l'évaporateur à travers un autre conduit pour créer un cycle de transfert de chaleur. Le condenseur quant à lui peut être constitué simplement du conduit amenant le fluide, en général un simple tube, auquel on ajoute un dispositif (par exemple une semelle) permettant de renforcer l'échange thermique entre le conduit et le puits de chaleur. Lorsque plusieurs sources de chaleur séparées et distantes doivent être refroidies, l'état de l'art (par exemple US2011/0056225) suggère d'utiliser autant de boucles fluides que de sources de chaleur, ou de multiplier les évaporateurs capillaires sur des circuits parallèles. Un évaporateur de boucle fluide est placé au contact de chaque source de chaleur et est relié à un radiateur pour évacuer la chaleur de la source de chaleur. Il y a donc autant d'évaporateurs et de boucles fluides qu'il y a de sources de chaleur. Exposé de l'invention L'invention vise en premier lieu un dispositif de refroidissement d'au moins deux sources de chaleur, caractérisé en ce qu'il comprend : - un circuit fermé dans lequel circule un fluide diphasique, - au moins un évaporateur, placé en contact thermique avec une des sources de chaleur, dite source de chaleur primaire, - pour chaque autre source de chaleur, dite source de chaleur 5 secondaire, à refroidir, au moins un échangeur adapté à être placé en contact thermique avec ladite source de chaleur secondaire, - au moins un condenseur, dit premier condenseur, disposé en aval (selon le sens de parcours théorique du fluide dans le circuit) de l'évaporateur, et en amont du au moins un échangeur, 10 - au moins un condenseur, dit dernier condenseur, disposé en amont (selon le sens de parcours théorique du fluide dans le circuit) de l'évaporateur et en aval du au moins un échangeur. Dans une application particulière, par exemple pour le domaine des 15 véhicules placés en microgravité, l'évaporateur est avantageusement un évaporateur de type capillaire. On comprend que l'utilisation d'un évaporateur capillaire permet de créer un dispositif passif de refroidissement. On comprend que l'invention permet de n'utiliser qu'une seule boucle 20 fluide et un seul évaporateur pour refroidir au moins deux sources de chaleur séparées et éventuellement distantes. La distance entre les deux sources de chaleur peut varier de quelques millimètres, ou centimètres, à quelques mètres en fonction des applications. 25 Le dispositif permet par ailleurs d'améliorer la capacité de la boucle fluide à fonctionner au travers d'un environnement thermique plus chaud que la température de fonctionnement de la boucle fluide. Selon une mise en oeuvre particulière, le dispositif comporte en outre au 30 moins un condenseur dit condenseur secondaire, disposé entre deux sources de chaleur secondaires. Dans un mode plus particulier de réalisation, le dispositif comporte, pour chaque échangeur, des condenseurs placés directement en amont et en aval dudit échangeur, les condenseurs étant adaptés à être disposés en contact thermique avec des puits de chaleur. On entend par "directement" le fait que chaque condenseur n'est séparé de l'échangeur associé que par un conduit de circulation de fluide, et non par un autre échangeur. On comprend que le fluide diphasique circule alors depuis l'évaporateur de façon alternée dans les condenseurs et dans les échangeurs, un condenseur étant placé en amont et en aval de chaque échangeur. Selon divers modes de réalisation du dispositif, éventuellement utilisés en conjonction : - au moins un échangeur est constitué d'un tube de petit diamètre (quelques dixièmes de millimètres à quelques millimètres), - le circuit fermé est réalisé sous forme d'un tube, ledit tube présentant une structure interne capillaire au moins au niveau d'un échangeur, - le dernier condenseur est intégré au réservoir de l'évaporateur capillaire. L'invention vise en second lieu une boucle thermique comportant au moins deux sources de chaleur et au moins un puits de chaleur, et un dispositif 20 de refroidissement tel qu'exposé. Avantageusement, l'évaporateur est disposé sur la source de chaleur la plus dissipative, à savoir la source de chaleur primaire. Avantageusement, la source de chaleur primaire est de puissance 25 thermique supérieure ou égale à la somme des puissances thermiques des sources de chaleur secondaires placées entre n'importe quel couple de condenseurs successifs. Selon un mode particulier de réalisation, la boucle thermique comporte également un réchauffeur, adapté à être disposé au niveau de la source de 30 chaleur primaire afin de créer une puissance thermique qui vienne s'ajouter à la puissance thermique de la source de chaleur primaire, de telle sorte que la somme des puissances dissipées par la dite source de chaleur primaire et ledit réchauffeur est supérieure ou égale à la somme des puissances thermiques des sources de chaleur secondaires situées entre n'importe quel couple de condenseurs successifs. Selon une mise en oeuvre permettant de simplifier la réalisation de la boucle thermique, au moins deux condenseurs sont disposés sur le même puits de chaleur. Selon un mode particulier de réalisation, la perte de charge entre d'une part l'évaporateur capillaire, ou un échangeur, et d'autre part un condenseur situé en aval dudit évaporateur capillaire, ou dudit échangeur est adaptée pour abaisser en dessous d'une valeur donnée la température de vaporisation dans les échangeurs situés en aval dudit condenseur. Dans ce cas, selon un mode de réalisation, la perte de charge est réalisée par un dispositif abaissant la pression dans un conduit de fluide situé entre d'une part ledit évaporateur capillaire, ou ledit échangeur, et d'autre part ledit condenseur. Dans un autre mode de réalisation, éventuellement utilisé en conjonction, la perte de charge est réalisée en adaptant la longueur et/ou le diamètre d'un conduit de fluide situé entre d'une part ledit évaporateur, ou ledit échangeur, et d'autre part ledit condenseur. L'invention vise sous encore d'autres aspects un instrument comportant un dispositif de refroidissement ou une boucle thermique tels qu'exposés. L'invention vise encore une carte électronique comportant un dispositif de refroidissement ou une boucle thermique tels qu'exposés. 25 Avantageusement, le puits de chaleur est constitué de la semelle de la carte électronique. L'invention vise, sous encore un autre aspect, un panneau porte équipement caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de refroidissement 30 ou une boucle thermique tels qu'exposés. Selon un mode de réalisation, le panneau comporte une première face, sur laquelle sont fixés des équipements, et la face opposée à cette première face est un puits de chaleur Dans un mode de réalisation, le dispositif comprenant un évaporateur et un conduit dont les différentes parties sont successivement des condenseurs et des échangeurs, les parties du conduit connectées à l'évaporateur étant des condenseurs. Préférentiellement, la circulation du fluide entre l'évaporateur capillaire et le premier condenseur se fait sous forme vapeur. Selon une mise en oeuvre préférée, le premier condenseur est plus proche du premier échangeur en aval dudit évaporateur que dudit évaporateur, afin de limiter les fuites thermiques avec l'environnement sur les tronçons de tube liquide ou diphasiques (liquide/vapeur). De même, selon une mise en oeuvre préférée, le dernier condenseur est plus proche de l'évaporateur que du dernier échangeur en aval de l'évaporateur. Avantageusement, le fluide diphasique circulant dans la boucle fermée possède une faible pente à la saturation (dP/dT, où P est la pression et T la température), permettant ainsi de vaporiser dans l'échangeur à une température de saturation plus basse de plusieurs degrés (ordre de grandeur 10 K) par rapport à la température de saturation de l'évaporateur. L'invention vise en second lieu un satellite comportant au moins un dispositif ou une boucle thermique tels qu'exposés. Présentation des figures Les caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux appréciés grâce à la description qui suit, description qui expose les caractéristiques de l'invention au travers d'un exemple non limitatif d'application. La description s'appuie sur les figures annexées qui représentent : Figure 1 (déjà citée) : un exemple de boucle fluide capillaire à évaporateur plan dans un montage connu de l'état de l'art. Figure 2 : un exemple de dispositif selon l'invention, comportant un évaporateur, plusieurs échangeurs et condenseurs, Figure 3 : un schéma pression / température représentatif du circuit de fluide illustré dans la figure 2, Figure 4 : un exemple de mise en oeuvre du dispositif dans une application à un instrument optique, Figure 5 : un exemple de mise en oeuvre du dispositif dans une application au refroidissement d'une carte électronique. Figure 6: un exemple de mise en oeuvre du dispositif dans un application au refroidissement d'une pluralité d'équipements électroniques disposés sur un panneau radiatif. Figure 7 : un exemple où un condenseur est intégré à l'évaporateur. Description détaillée d'un mode de réalisation de l'invention Dans le présent mode de mise en oeuvre, donné ici à titre illustratif et non limitatif, un dispositif selon l'invention est utilisé dans le cadre d'une boucle de refroidissement embarquée à bord d'un véhicule placé en état d'apesanteur, ici un satellite terrestre. Cette boucle de refroidissement est conçue et dimensionnée selon les équipements embarqués à bord du satellite. Sa géométrie dépend donc de la géométrie des équipements embarqués, et de leur disposition au sein dudit satellite. Un dispositif de refroidissement est, dans le présent exemple de mise en oeuvre, une enceinte étanche dans laquelle circule un fluide diphasique, cette enceinte comprenant comme illustrée sur la figure 2 un évaporateur capillaire 10, au moins un autre échangeur 14, 19, (ici deux sont représentés), au moins deux condenseurs 12, 22 en aval et en amont de l'évaporateur 10, ici un autre condenseur 17 en aval de l'échangeur 14 et en amont de l'échangeur 19, des conduits 11, 13, 16, 18, 21, 23 reliant ces divers éléments. L'amont et l'aval se définissent selon le sens de parcours théorique du fluide dans le circuit. Un échangeur est ici par définition une partie du dispositif où le fluide diphasique est en contact thermique avec une source de chaleur. En ce sens, un évaporateur est un échangeur. Un condenseur est ici par définition une partie du dispositif où le fluide 5 diphasique est en contact thermique avec un puits de chaleur. Un évaporateur capillaire est ici par définition un échangeur dans lequel l'évaporation du fluide s'effectue au sein d'une masse (micro)poreuse 80. L'évaporateur capillaire 10 est adapté à être disposé de telle sorte à être en échange thermique, et préférentiellement au contact d'une source de 10 chaleur, dite source de chaleur primaire 41. Dans le mode de réalisation décrit ici, cette source de chaleur primaire 41 est choisie comme la source de chaleur la plus dissipatrice de puissance thermique, parmi un ensemble prédéterminé de sources de chaleur à refroidir. Cet évaporateur 10 est de type connu en soi. Il s'agit d'un évaporateur 15 capillaire par exemple un évaporateur plan comme représenté sur la figure 2, ou un évaporateur cylindrique suivant l'état de l'art, adapté à être placé en contact par une de ses faces, ou par une semelle prévue à cet effet, avec la source de chaleur primaire 41. On rappelle que dans un évaporateur capillaire, un liquide est maintenu 20 au sein d'une masse microporeuse 80, en dépit de l'absence de gravité, par les forces de tension de surface existant au sein des cellules de la masse microporeuse, celle-ci étant alimentée en liquide par un réservoir 70 de fluide disposé à proximité immédiate. La masse microporeuse étant positionnée au plus près de la source de 25 chaleur primaire 41, le liquide se vaporise à ce niveau. Le débit de fluide résultant est approximativement proportionnel à la puissance thermique de la source de chaleur primaire 41. La vapeur ainsi créée au niveau de l'évaporateur 10 est acheminée à travers un premier conduit 11, de type et matériau connus en soi, vers un 30 premier condenseur 12 représenté de façon très schématique sur la figure 2, adapté à être disposé en contact thermique avec un premier puits de chaleur (non illustré sur la figure 2). Ce premier condenseur 12 peut être, par exemple, un tube de petit diamètre (typiquement quelques millimètres) serpentant à la surface d'un radiateur plan rayonnant dans l'espace libre, ce radiateur faisant office de puits de chaleur. Au niveau de ce premier condenseur 12, la vapeur se transforme 5 en tout ou partie en un écoulement de liquide grâce aux échanges thermiques entre le fluide en phase vapeur et ledit puits de chaleur. Dans un cas optimal de réalisation, le puits de chaleur (non représenté sur la figure 2) et le condenseur 12 sont dimensionnés (par exemple en termes de température du puits de chaleur et de longueur du tube au niveau du condenseur 12) de telle 10 sorte que le débit de liquide sortant du condenseur 12 soit suffisant pour que sa vaporisation dans l'échangeur 14 permettre de transférer au fluide une grande partie de la chaleur dissipée par la source de chaleur 15. A l'issue de ce passage dans le premier condenseur 12, le liquide (ou le mélange diphasique liquide-vapeur) sortant du premier condenseur 12 est 15 poussé par l'écoulement de la vapeur (à condition que la pression motrice de l'évaporateur 10 soit supérieure aux pertes de charge dans le dispositif) et circule à travers un second conduit 13 jusqu'à un second échangeur 14 (le premier échangeur en contact d'une source de chaleur étant l'évaporateur 10), placé au voisinage immédiat, et préférentiellement au contact d'une seconde 20 source de chaleur 15, dite première source de chaleur secondaire, dissipant avantageusement une puissance thermique moindre que la source de chaleur primaire 41. Le second échangeur 14 permet de transférer la puissance thermique de la source de chaleur secondaire 15 au fluide du dispositif, essentiellement par 25 vaporisation du liquide. Ce second échangeur 14, représenté très schématiquement sur la figure 2, peut être constitué avantageusement d'un conduit possédant une structure interne capillaire en périphérie (profil rainuré ou masse microporeuse) disposée de sorte que le liquide du fluide diphasique se répartisse par capillarité sur la zone du conduit où se produit l'échange 30 thermique, ou plus simplement par un conduit de petite dimension en contact direct avec la source de chaleur secondaire 15, ce conduit pouvant être un tube cylindrique éventuellement prolongé d'une semelle plate favorisant les échange thermique, ou un conduit en forme de plaque avantageusement dessinée pour maximiser la surface d'échange. Au contact de la chaleur émise par la source de chaleur secondaire 15, le liquide se réchauffe et se vaporise en tout ou partie, absorbant ainsi une 5 quantité plus ou moins importante d'énergie. Le fluide diphasique émergent du second échangeur 14 est poussé par l'écoulement forcé créé par l'évaporateur capillaire 10 à travers un troisième conduit 16 jusqu'à un second puits de chaleur, éventuellement confondu avec le premier, où un condenseur intermédiaire 17 permet de refroidir le fluide 10 diphasique réchauffé par la source de chaleur secondaire. Dans le dispositif illustré par la figure 2, à l'issue de ce passage dans le condenseur intermédiaire 17, le liquide (ou le mélange diphasique liquide-vapeur) sortant du condenseur intermédiaire 17 est poussé par l'écoulement de la vapeur et circule à travers un quatrième conduit 18 jusqu'à un troisième 15 échangeur 19, placé au voisinage immédiat, et préférentiellement au contact d'une troisième source de chaleur 20, dite deuxième source de chaleur secondaire, dissipant avantageusement une puissance thermique moindre que la source de chaleur primaire 41. Le troisième échangeur 19 permet de transférer la puissance thermique 20 de la troisième source de chaleur 20, dite seconde source de chaleur secondaire, au fluide du dispositif. Ce troisième échangeur 19 peut être du même type que le deuxième échangeur 14. Le fluide diphasique émergent du troisième échangeur 19 est poussé par l'écoulement forcé créé par l'évaporateur capillaire 10 à travers un cinquième 25 conduit 21 jusqu'à un troisième puits de chaleur, éventuellement confondu avec les précédents, où un dernier condenseur 22 permet de refroidir le fluide diphasique réchauffé par la source de chaleur secondaire 20. Un sixième conduit 23 ramène le fluide refroidi par le dernier condenseur 30 22 vers l'évaporateur capillaire 10. Ce dernier condenseur 22 se situe avantageusement à proximité de l'évaporateur capillaire 10 afin de limiter le réchauffement du liquide arrivant dans l'évaporateur capillaire 10 par l'environnement plus ou moins chaud où se situe le conduit 23. La figure 2 n'est donnée qu'à titre d'illustration d'une réalisation du dispositif suivant l'invention. Une autre réalisation plus simple pourrait être sans condenseur intermédiaire 17. Ce peut être avantageusement le cas lorsque la somme des 5 puissances thermiques des sources de chaleur secondaires 15, 20 est inférieure à la puissance thermique de la source de chaleur primaire 41. Une autre réalisation encore plus simple ne comprendrait qu'une seule source de chaleur secondaire 14 et pas de condenseur intermédiaire 17. A l'inverse, pour couvrir l'ensemble des réalisations possibles, l'homme 10 de l'art comprendra qu'on puisse multiplier le nombre de sources de chaleur secondaires et de condenseurs tant que les pertes de charge dans la boucle fluide sont inférieures à la pression capillaire maximum de l'évaporateur capillaire. Dans le cas le plus général, le dispositif peut comporter K condenseurs 15 C1, CK (K>=2), les condenseurs Cl et CK devant être nécessairement disposé respectivement en aval et en amont de l'évaporateur, et, entre deux condenseurs successifs Ci et Ci+1, il peut comporter Ni échangeurs Ei,1, Ei,2, Ei,Ni en contact thermique avec Ni sources chaudes secondaires. Si on note E00 l'évaporateur de la boucle fluide capillaire positionné sur la source de 20 chaleur primaire 41, la circulation du fluide suit le chemin suivant (où le symbole « > » indique naturellement le sens de circulation du fluide) : E00 > Cl > E1,1 > E1,2 > > E1,N1 > C2 > E2,1 > E2,2 > E2,N2 > C3 >...> CK-1 > EK-1, 1 > EK-1,2 > > EK-1, NK > CK > E00. Dans ce cas général, il sera avantageux que la puissance thermique de 25 la source de chaleur primaire soit supérieure ou égale à la somme des puissances thermiques des sources de chaleur secondaires en contact avec les échangeurs Ei,1, Ei2, Ei,Ni placés entre le couple de condenseurs Ci, Ci+1 et cela quelque soit ce couple de condenseurs. 30 Les états successifs du fluide diphasique au sein de la boucle fluide du dispositif décrit sont illustrés par la figure 3, qui représente le diagramme pression / température du fluide lors de son parcours d'un dispositif de refroidissement tel qu'illlustré sur la figure 2 et décrit plus haut. Sur cette figure 3 est représentée la courbe Psat(Tsat) représentant la pression Psat de saturation en fonction de la température Tsat de saturation, c'est-à-dire la limite entre domaine liquide et domaine gazeux du fluide, circulant dans la boucle fluide capillaire (en dehors de la masse microporeuse). Comme on le voit sur cette figure, pour laquelle les points 1 à 7 correspondent aux points indiqués sur la figure 2, le fluide en sortie de l'évaporateur 10 (point 1 sur les figures 2 et 3) présente un couple pression / température disposé sur la courbe de transition liquide / vapeur. C'est ici le point présentant la plus forte pression P(1) et la plus forte température T(1). Dans toute la boucle thermique, la pression du fluide va diminuer au fur et à mesure de la circulation, du fait des pertes de charge dans les conduits, condenseurs et échangeurs. Lors de sa circulation dans le premier conduit 11, la vapeur perd une 15 partie de sa pression et entre dans le premier condenseur 12 à un point noté 101 sur la figure 3. Dans ce premier condenseur 12, la vapeur se condense. Le point de sortie du premier condenseur (point 2 sur la figure 3) est ici dans le domaine liquide du diagramme si l'on suppose que toute la vapeur s'est condensée au 20 niveau du condenseur et si le liquide a été refroidi en dessous de la température de saturation à la pression à cet endroit de la boucle fluide. Puis, en sortie du premier échangeur 14 disposé en aval de ce premier condenseur 12, le fluide repasse dans un état diphasique où il est partiellement en phase vapeur (point 3 sur la figure 3) et son couple P(3), T(3) est donc situé 25 sur la droite de changement de phase. A nouveau, des pertes de charges réduisent la pression de vapeur lors du cheminement dans le conduit, jusqu'au point d'entrée dans le second condenseur 17 (point 201 sur la figure 3). Dans ce second condenseur 17, la vapeur se condense entièrement et le 30 point de sortie du second condenseur (point 4 sur la figure 3) est encore dans le domaine liquide du diagramme. En sortie du second échangeur 19 disposé en aval de ce second condenseur 17, le fluide repasse partiellement en phase vapeur (point 5 sur la figure 3) et son couple P(5), T(5) est donc à nouveau situé sur la droite de changement de phase. A nouveau, des pertes de charges réduisent la pression de vapeur lors du cheminement dans le conduit, jusqu'au point d'entrée dans le dernier condenseur 22 (point 301 sur la figure 3). Dans ce dernier condenseur 22, la vapeur se condense et le point de sortie du second condenseur (point 6 sur la figure 3) est encore dans le domaine liquide du diagramme. Le liquide de refroidissement circule alors jusqu'au réservoir 70 de liquide (point 7) en contact avec la masse microporeuse 80, puis circule dans la masse microporeuse 80 par capillarité en étant surchauffé par rapport aux conditions normales de vaporisation jusqu'au point 401 de la figure 3 où il se vaporise (retour au point 1). Il est à noter que ce diagramme n'est donné ici qu'à titre d'exemple. Il n'y a pas obligation de condensation et/ou de vaporisation complète au sortir de chaque condenseur / échangeur et on peut très bien avoir tous les points 2, 4, 6, 201, 301, situés sur la courbe de saturation. Ce n'est alors que le titre vapeur (proportion de vapeur / proportion de liquide) qui évolue au passage de chaque tronçon. On considère ci-dessous quatre applications particulières du dispositif décrit. 1) Instrument optique Dans une première application, un dispositif suivant l'invention peut être utilisé pour refroidir un instrument optique constitué, d'une part, d'un ensemble de détecteurs dissipant typiquement quelques dizaines de Watt, et, d'autre part, d'électroniques déportées dissipant typiquement quelques centaines de Watt. L'évaporateur 10 du dispositif est placé au contact des électroniques déportées. Un même radiateur situé en proximité des électroniques et des détecteurs peut servir d'unique puits de chaleur. L'échangeur 14 est constitué d'un tube de faible diamètre collectant la chaleur produite par les détecteurs (correspondant aux sources de chaleur secondaires 15, 20). Dans cette application, les électroniques déportées peuvent être situées de quelques dizaines de centimètres à un ou deux mètres typiquement. 2) Instrument fonctionnant à basse température Dans une seconde application du dispositif, illustrée par la figure 4, l'équipement 15 à refroidir fonctionne à une température extrêmement basse (typiquement moins de 100 K), alors que d'autres éléments (par exemple des éléments structuraux réchauffés par l'environnement du satellite) pouvant constituer des sources de chaleur primaires 41 sont situés en dehors de la partie la plus froide de l'instrument et sont à une température typiquement 20K au dessus de la température de l'équipement 15 à refroidir. L'évaporateur 10 du dispositif pourra être placé sur l'un de ces éléments 41. Cela permet de faire circuler le fluide en phase vapeur dans un environnement relativement chaud, ce qui limite les échanges thermiques entre l'environnement et le fluide, et de condenser à proximité immédiate (par exemple à quelques centimètres) de l'équipement 15. Lorsqu'on utilise des fluides tel que l'oxygène liquide, généralement proches de leur point triple (état, solide, liquide et vapeur), il est possible, par le biais d'un dispositif tel que décrit, de réaliser un refroidissement en deux étages favorable d'un point de vue thermique. L'évaporateur 10 du dispositif est placé, comme dans l'exemple précédent, au contact d'une source de chaleur primaire 41 déportée. La vapeur générée au niveau de l'évaporateur 10 est évacuée vers un 25 premier condenseur 12 situé en proximité de l'équipement 15. L'écoulement du fluide en phase vapeur permet de limiter avantageusement les échanges thermiques avec l'environnement chaud du satellite. D'autre part, l'écoulement de la vapeur dans le conduit 11 situé entre l'évaporateur 10 et le premier condenseur 12 génère une perte de pression 30 (perte de charge) grâce au frottement pariétal du fluide, d'autant plus grande que la longueur du conduit 11 est importante. Cette perte de charge est avantageuse dans notre cas en abaissant de plusieurs degrés la température de saturation au niveau du condenseur 12 (la pente dP/dT de la courbe de saturation du fluide étant très faible au voisinage du point triple). La vaporisation (partielle ou totale) au niveau de l'échangeur 14 se fera alors à une température plus basse (de plusieurs degrés) que celle survenant dans l'évaporateur 10. Dans une variante de réalisation, il peut être avantageux de placer un abaisseur de pression tel que ceux connus de l'état de l'art dans le conduit 11 de vapeur afin d'accentuer le phénomène. Dans une autre variante, dans le même but d'accentuer la perte de charge, la longueur du conduit 11 de vapeur est allongée significativement par rapport à la longueur minimum qu'elle pourrait avoir, par exemple avec des serpentins ou des enroulements du conduit. Le premier condenseur 12 peut être réalisé par un radiateur, une machine à cycle de Stirling ou les deux à la fois, situé(s) en proximité de l'équipement à refroidir 15. Le fluide ainsi partiellement ou totalement condensé par ce premier 15 condenseur 12, circule dans un tube jusqu'à un échangeur 14 situé au niveau de l'équipement 15 à refroidir. L'échangeur 14 peut être un tube de petit diamètre. L'écoulement du fluide dans un tube qui peut être flexible permet d'avoir un lien thermique éventuellement souple entre le premier condenseur 12 et 20 l'équipement 15 ce qui est favorable à la non transmission à l'équipement 15 de vibrations éventuellement générées par la machine thermodynamique générant le puits de chaleur. Cet échangeur 14, compte tenu des pertes de pressions et de la faible pente (dP/dT) de la courbe de saturation (typiquement Ce second condenseur 22 peut avantageusement se situer le plus près possible de l'évaporateur 10. Ainsi, entre l'évaporateur 10 et l'équipement 15 s'écoule uniquement de la vapeur, qui est alors faiblement réchauffée par l'environnement du satellite. 3) Carte électronique Dans une troisième application, illustrée par la figure 5, le dispositif est utilisé dans le cas d'une carte électronique 40 contenant plusieurs composants 15, 20, 41 très dissipatifs et séparés les uns des autres de quelques millimètres 10 à quelques centimètres. La faible conductivité du circuit imprimé (PCB ou "Printed Circuit Board") permet difficilement de transférer la chaleur générée par ces composants vers un puits de chaleur 42 qui peut être la semelle de la carte électronique 40, c'est-à-dire l'interface mécanique entre la carte 40 et le boîtier électronique 43 dans lequel elle est située, ou bien le boîtier 15 électronique 43 lui-même. Un dispositif suivant l'invention peut avantageusement être utilisé pour transférer la chaleur produite par les composants 15, 20, 41 de la carte 40 au boîtier électronique 43 au puits de chaleur. Le dispositif peut être une micro-boucle fluide connue de l'homme de l'art. Cette micro-boucle est constituée 20 d'un tube de diamètre constant (typiquement quelques millimètres). L'évaporateur 10 de la boucle fluide est mis en contact thermique avec le composant 41 le plus dissipatif de la carte (par exemple le micro-processeur). En aval de l'évaporateur 10, le tube est dirigé vers le puits de chaleur 42 au contact duquel le fluide diphasique du dispositif est refroidi. Le tube est ensuite 25 dirigé vers un autre composant 15 à refroidir et est mis en contact thermique avec ce composant 15. Il est ensuite redirigé vers le puits de chaleur 42, avant d'aller refroidir un autre composant 20, etc. 4) Panneau radiatif porte équipements 30 Comme le montre la figure 6, le dispositif suivant l'invention peut être adapté pour le refroidissement d'un ensemble d'équipements 15, 20, 41 disposés sur une des faces 51 d'un panneau porte équipement 50, l'autre face 52 du panneau étant en échange thermique avec un puits de chaleur qui peut être l'espace froid environnant le système. Le panneau peut être par exemple un panneau sandwich à peaux 51, 52 en aluminium et structure interne 53 nid d'abeille en aluminium. Un évaporateur 10 est disposé avantageusement en échange thermique avec l'équipement le plus dissipatif 41 qui constitue la source de chaleur primaire. La boucle thermique suivant l'invention est réalisée dans ce cas avec un simple tube dont les différentes parties constituent alternativement des condenseurs et des échangeurs. Comme le montre la figure 6 vue en coupe, le tube peut être intégré à l'intérieur du panneau (dans le cas d'un panneau sandwich), et par exemple collé sur la peau du panneau sur laquelle sont placés les équipements 15, 20, 41. Le fluide en phase vapeur 91 sort de l'évaporateur 10 dans une première partie 11, 12, 13 du tube qui n'est en échange thermique avec aucun équipement. Dans cette partie là, le tube est en échange thermique avec la peau externe 53 du panneau, par conduction à travers la structure interne 53 du panneau et par rayonnement. La partie 11, 12, 13 du tube constitue ainsi un condenseur au sein duquel le fluide se refroidit. Si on suit le cheminement du fluide, il circule ensuite dans une partie 14 disposée sous l'équipement 15 constituant de fait une première source de 20 chaleur secondaire. Le fluide se réchauffe et s'évapore dans cette partie qui constitue ainsi un échangeur 14. Sans décrire en détail la suite du cheminement du fluide, on voit que le fluide circule dans des parties du tube qui constituent alternativement des condenseurs et des évaporateurs, jusqu'à la partie finale 21, 22, 23 constituant 25 le dernier condenseur 22 avant le retour dans l'évaporateur 10. On note que dans ce cas particulier d'application du dispositif suivant l'invention, les échangeurs 14, 19 sont également en échange thermique avec le puits de chaleur. On doit cependant les considérer comme des échangeurs et non des condenseurs lorsque les équipements 15 et 20 sont en 30 fonctionnement, car leur fonction est bien de collecter la chaleur émise par ces équipements. Par contre, lorsque l'un des équipements 15 ou 20 est à l'arrêt et ne dissipe plus, l'échangeur 14 ou 19 correspondant redevient un condenseur puisqu'il n'est en échange thermique qu'avec le puits de chaleur. On a là un exemple de boucle thermique où un échangeur peut devenir un condenseur, et réciproquement, suivant l'état des sources de chaleur dont il doit assurer le refroidissement. Avantages Un tel dispositif présente ainsi l'avantage de refroidir une pluralité de sources de chaleur en n'utilisant qu'un seul évaporateur capillaire. Un écoulement de fluide est produit de façon passive grâce à l'évaporateur capillaire placé sur la source de chaleur primaire. Cet écoulement peut être plus ou moins important selon la puissance thermique appliquée sur l'évaporateur. La présente invention permet d'utiliser un évaporateur de grande taille, afin de délivrer un fort débit de fluide et une grande pression de pompage. D'autre part, la présente invention permet de multiplier à volonté des zones d'échange de chaleur (qui peuvent être constituées de micro-échangeur tel qu'un tube de très faible dimension). Plusieurs sources de chaleur secondaires peuvent éventuellement être refroidies entre deux points de condensation (selon la puissance thermique dissipée par chacune). Tant qu'il reste du liquide dans les échangeurs, il sera possible d'absorber de l'énergie thermique dissipée par une source de chaleur secondaire par changement de phase. Variantes Dans une variante du dispositif, un réchauffeur peut être placé en contact thermique de l'évaporateur du dispositif, et être utilisé transitoirement ou continûment pour apporter une puissance thermique supplémentaire à l'évaporateur, et donc augmenter le débit de fluide sortant de l'évaporateur, par exemple afin d'augmenter les transferts thermiques réalisés par le dispositif. Dans une autre variante du dispositif représentée sur la figure 7, le dernier condenseur 22 est intégré à l'évaporateur 10. C'est par exemple une face 22 de l'évaporateur en échange thermique avec un puits de chaleur 60, celui-ci pouvant être créé localement par une machine thermodynamique. Il est avantageux que cette face froide de l'évaporateur soit à l'opposé de la face de l'évaporateur en échange thermique avec la source de chaleur primaire 41. REVENDICATIONS1. Dispositif de refroidissement d'au moins deux sources de chaleur distinctes, caractérisé en ce qu'il comprend : - un circuit fermé dans lequel circule un fluide diphasique, - au moins un évaporateur capillaire (10) adapté à être placé en contact 5 thermique avec une des sources de chaleur, dite source de chaleur primaire (41), - pour chaque autre source de chaleur, dite source de chaleur secondaire (15, 20), à refroidir, au moins un échangeur (14, 19) adapté à être placé en contact thermique avec ladite source de chaleur secondaire, 10 - au moins un condenseur, dit premier condenseur (12), disposé en aval (selon le sens de parcours théorique du fluide dans le circuit) de l'évaporateur (10), et en amont du au moins un échangeur (14, 19), - au moins un condenseur, dit dernier condenseur (22), disposé en amont (selon le sens de parcours théorique du fluide dans le circuit) de 15 l'évaporateur (10) et en aval du au moins un échangeur (14, 19). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un condenseur, dit condenseur secondaire (17), disposé entre deux sources de chaleur secondaires (15, 20). 20 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte, pour chaque échangeur (14, 19), des condenseurs (12, 17, 22) placés en amont et en aval dudit échangeur (14, 19), les condenseurs étant adaptés à être disposés en contact thermique avec des puits de chaleur. 25 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins un échangeur est constitué d'un tube de petit diamètre (quelques dixièmes de millimètres à quelques millimètres). 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit fermé est réalisé sous forme d'un tube, ledit tube présentant une structure interne capillaire au moins au niveau d'un échangeur (14, 19). 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dernier condenseur (22) est intégré au réservoir (70) de l'évaporateur capillaire (10). 7. Boucle thermique comportant au moins deux sources de chaleur (41, 15, 20) et au moins un puits de chaleur, caractérisée en ce qu'elle comporte un dispositif de refroidissement selon l'une quelconque des revendications précédentes. 8 Boucle thermique suivant la revendication 7, caractérisée en ce que l'évaporateur (10) est disposé sur la source de chaleur la plus dissipative, dite source de chaleur primaire (41). 9. Boucle thermique selon la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que la source de chaleur primaire (41) est de puissance thermique supérieure ou égale à la somme des puissances thermiques des sources de chaleur secondaires (15, 20) situées entre n'importe quel couple (12, 17) (17, 22) de condenseurs successifs. 10. Boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'elle comporte également un réchauffeur, adapté à être disposé au niveau de la source de chaleur primaire afin de créer une puissance thermique qui vienne s'ajouter à la puissance thermique de la source de chaleur primaire (41), de telle sorte que la somme des puissances dissipées par la dite source de chaleur primaire (41) et ledit réchauffeur est supérieure ou égale à la somme des puissances thermiques des sources de chaleur secondaires (15, 20) situées entre n'importe quel couple (12, 17) (17, 22) de condenseurs successifs.11. Boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 10, caractérisée en ce qu'au moins deux condenseurs (12, 17, 22) sont disposés sur un même puits de chaleur. 12. Boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisée en ce que la perte de charge entre d'une part l'évaporateur capillaire (10), ou un échangeur (14, 19), et d'autre part un condenseur (12, 17) situé en aval dudit évaporateur capillaire (10), ou dudit échangeur (14, 19) est adaptée pour abaisser en dessous d'une valeur donnée la température de vaporisation dans les échangeurs (14, 19) situés en aval dudit condenseur (12, 17). 13. Boucle thermique selon la revendication 12, caractérisée en ce que la perte de charge est réalisée par un dispositif abaissant la pression dans un conduit de fluide situé entre d'une part ledit évaporateur capillaire, ou ledit échangeur, et d'autre part ledit condenseur. 14. Boucle thermique selon la revendication 12, caractérisée en ce que la perte de charge est réalisée en adaptant la longueur et/ou le diamètre d'un conduit de fluide situé entre d'une part ledit évaporateur, ou ledit échangeur, et 20 d'autre part ledit condenseur 15. Instrument, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de refroidissement selon l'une des revendications 1 à 6, ou une boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 14. 25 16. Carte électronique, caractérisée en ce qu'elle comprend un dispositif de refroidissement selon l'une des revendications 1 à 6, ou une boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 14. 30 17. Carte électronique selon la revendication 16, le puits de chaleur étant constitué de la semelle de ladite carte électronique.18. Panneau porte équipement caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif de refroidissement selon l'une des revendications 1 à 6, ou une boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 14. 19. Panneau porte équipement selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'il comporte une première face, sur laquelle sont fixés des équipements, et en ce que la face opposée à cette première face est un puits de chaleur 20. Panneau porte équipement selon l'une des revendications 18 à 19, le 10 dispositif comprenant un évaporateur (10) et un conduit dont les différentes parties sont successivement des condenseurs et des échangeurs, les parties du conduit connectées à l'évaporateur étant des condenseurs. 21. Satellite, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif selon l'une des 15 revendications 1 à 6, ou une boucle thermique selon l'une des revendications 7 à 14.