FR 2980929 A1 20130405 FR 1102967 A 20110930 DISPOSITIF DE DEMODULATION DE SIGNAUX L'invention porte sur un dispositif de démodulation de signaux. Elle s'applique par exemple à la démodulation de signaux radar, la démodulation de signaux lidar-radar et la démodulation des signaux codés QAM (télécommunication, télévision). Plus particulièrement l'invention concerne un dispositif de démodulation d'un signal hyperfréquence utilisant la démodulation de type I/O Une démodulation d'un signal de fréquence f appartenant au domaine des hyperfréquences (typiquement f est comprise entre 100 MHz et 40 Ghz,) permet de 10 déterminer l'amplitude et/ou la phase (ou une combinaison des deux) du signal de fréquence f. L'expression générale d'un signal QAM (Modulation d'amplitude en quadrature ou « Quadrature amplitude modulation» en anglais) autour de la fréquence porteuse f est : 15 S(t) = A(t).cos(2rft-Kp(t))=1(t).cos(2-rrft)+Q(t).sin(21-rft) Démoduler ce signal S(t) signifie déterminer son amplitude A(t) et sa phase p(t), ou de manière équivalente son amplitude en phase 1(t) et son amplitude en quadrature Q(t). Une méthode couramment utilisée est la démodulation en phase et en quadrature 20 (couramment appelée démodulation I/O) qui permet d'obtenir directement les valeurs 1(t) et Q(t). Pour cela le signal S(t) est multiplié d'une part par cos(2uft) et d'autre part par sin(2uft), puis un filtrage basse fréquence est effectué. De cette manière, on obtient des signaux proportionnels à 1(t) pour la partie du signal S(t) qui a été multiplié par le cosinus, et à Q(t) pour la partie du signal S(t) qui a été 25 multipliée par le sinus. Pour mettre en oeuvre cette méthode, le problème principal est de disposer à la fois de cos(2-rrft) et de sin(2rft). Dans les systèmes couramment utilisés, on ne dispose pas du signal sin(2rft), et il est nécessaire de la générer à partir du signal cos(2-rrft). Cette étape correspond à un déphasage de r/2. La figure 1 décrit un tel dispositif selon l'état de la technique 30 utilisant un déphaseur Tr12. Le signal S(t) est séparé en deux partie S1(t) et S2(t) à l'aide de moyens de séparation 5. Un oscillateur 4 à la fréquence porteuse f génère le signal cos(2rft) et est séparé en deux parties. Une première partie est déphasée de Tr/2 par le déphaseur 3, formant ainsi le signal en quadrature Sas1 en sin(2rft), qui est multiplié par S1(t) à l'aide d'un multiplieur 1. Puis, suite à différents traitements de type filtrage par exemple, le signal Q est obtenu. La deuxième partie en cos(2-rrft) forme le signal en phase Sas2 qui est multiplié par S2(t) à l'aide d'un multiplieur 2. Puis, suite à différents traitements de type filtrage par exemple, le signal I est constitué. Les déphaseurs hyperfréquence usuels permettent généralement de réaliser le déphasage de Tr12 pour une bande de fréquence autour d'une fréquence f prédéfinie. La quadrature (+1- quelques degrés) est alors obtenue sur une bande étroite, typiquement de l'ordre de 10% autour de la fréquence f. La quadrature est ainsi valable sur une bande étroite et est peu précise. Un but de la présente invention est notamment de palier l'inconvénient précité, en proposant un dispositif de démodulation d'un signal hyperfréquence en phase et en quadrature associé à une boucle à verrouillage de fréquence. Cette architecture permet de garantir une quadrature parfaite quelque soit le type de déphaseur et de garantir la stabilité de la fréquence f. A cet effet un premier aspect de l'invention a pour objet un dispositif de démodulation I/Q d'un signal hyperfréquence utilisant un signal hyperfréquence en phase et un signal hyperfréquence en quadrature caractérisé en ce que lesdits signaux en phase et en quadrature sont générés à l'aide d'un dispositif à verrouillage de fréquence comprenant un générateur accordable en fréquence et apte à être commandé par un signal de commande, ledit générateur délivrant un signal asservi en fréquence, au moins un premier déphaseur introduisant un déphasage sur le signal asservi et générant en sortie du déphaseur un signal asservi déphasé, ledit déphasage étant fonction de la fréquence du signal à déphaser, un comparateur de phase comparant la phase du signal asservi et la phase du signal asservi déphasé et délivrant un signal de sortie fonction de la différence entre lesdites phases, ledit signal de sortie générant le signal de commande dudit générateur de sorte que la fréquence dudit générateur est adaptée pour que la phase du signal asservi et la phase du signal asservi déphasé présentent une différence sensiblement égale à un multiple impair de Tr/2 , lesdits signal asservi et signal asservi déphasé étant aptes à générer lesdits signaux hyperfréquence en phase et en quadrature aptes à réaliser la démodulation I/Q du signal hyperfréquence. Ce type de démodulation I/Q utilise une boucle à verrouillage de fréquence (« Frequency Locked Loop » ou FLL) à la place d'un déphaseur Tr/2 et permet ainsi une stabilisation de la fréquence porteuse f du signal hyperfréquence. Un autre avantage de certaines variantes de réalisation est une démodulation réalisable sur un large intervalle de fréquence f. Dans un mode de réalisation, le signal asservi est par ailleurs déphasé par un deuxième déphaseur et le comparateur de phase compare les phases respectives des deux signaux asservis déphasés Dans un mode de réalisation le déphaseur comprend un filtre dispersif, qui a 10 une forte dépendance de la fréquence en fonction de la phase, permettant ainsi d'obtenir un dispositif plus sensible et précis pour la détermination de la fréquence démodulée. Dans un mode de réalisation le déphaseur comprend une ligne à retard, qui constitue la méthode la plus simple pour obtenir une forte dépendance de la 15 fréquence en fonction de la phase, soit une forte sensibilité, tout en permettant au dispositif de fonctionner sur un large intervalle de fréquence f. Par exemple, le déphaseur est obtenu par des moyens optiques. Selon une variante le déphaseur comprend un filtre résonant optique. Les filtres optiques peuvent être très résonnant et donc très dispersif, c'est-à-dire qu'ils 20 induisent une forte dépendance de la fréquence en fonction de la phase, et sont généralement très compacts. Selon une autre variante le déphaseur comprend une ligne à retard agissant sur le faisceau optique. Les lignes à retard, par exemple en fibre optique, sont très peu chères, présentent peu de pertes et sont très compactes (10 km de retard 25 équivaut à 50% de pertes et peuvent tenir dans un litre). Ainsi la démodulation peut être effectuée pour un ensemble de fréquences discrètes qui sont réparties sur un large intervalle et qui sont plus resserrées que lorsque le déphasage est effectué directement sur l'onde hyperfréquence. Avantageusement la ligne à retard est une fibre optique, qui présente peu de 30 perte, est compacte et de faible coût. Dans un mode de réalisation le déphaseur comprend un laser générant une onde optique modulée à une fréquence appartenant au domaine des hyperfréquences et une photodiode rapide. Le déphasage sur l'un des bras est ainsi réalisé en utilisant des moyens optiques, le reste de la chaîne fonctionnant directement avec le signal hyperfréquence, ce qui permet l'utilisation de composant hyperfréquence standards Selon un mode de réalisation le générateur accordable est un laser générant une onde optique modulée à une fréquence appartenant au domaine des hyperfréquences. Le déphasage peut ainsi être généré optiquement et sans conversion électrique/optique sur les deux parties du signal asservi destinées à être recombinées pour la comparaison de leur phase respectives. Les conversions électrique optique consomment beaucoup et sont chères. Avantageusement, le signal asservi et le signal asservi déphasé sont des faisceaux optiques, dont une partie est prélevée par des moyens de prélèvement, 15 chacune desdites parties constituant une entrée du comparateur de phase. Selon une variante chacune desdites parties sont recombinées optiquement à l'aide d'un composant non linéaire dont la fonction est de comparer les phases. La comparaison de phase est effectuée optiquement et ne nécessite pas de composant optoélectronique de transformation de l'onde optique en onde 20 hyperfréquence et de comparateur de phase hyperfréquence, l'ensemble du traitement s'effectuant par voie optique. Le signal de sortie dudit composant est transformé en un signal électrique de commande à l'aide d'un composant optoélectronique. Selon une variante l'une au moins desdites parties est transformée en signal 25 électrique avant l'entée du comparateur de phase. Selon une variante, lorsque qu'un générateur accordable tel qu'un laser générant une onde optique est utilisé, le signal asservi et le signal asservi déphasé sont chacun transformés en signal électrique hyperfréquence à l'aide d'un composant optoélectronique afin de générer lesdits signaux en phase et en 30 quadrature pour effectuer la démodulation I/O. Selon une variante, lorsqu'un générateur accordable tel qu'un laser générant une onde optique est utilisé, le signal asservi et le signal asservi déphasé sont chacun transformés en signal électrique hyperfréquence à l'aide d'un composant optoélectronique, dont une partie est prélevée par des moyens de prélèvement, chacune desdites parties constituant une entrée du comparateur de phase. Selon un autre aspect de l'invention, il est également proposé un système d'émission et de réception pour radar comprenant une chaine d'émission comprenant une antenne d'émission, une chaine de réception comprenant une antenne de réception, un dispositif de démodulation tel que défini précédemment, le signal d'émission étant issu du signal asservi et le signal de réception générant le signal à démoduler. Un tel système permet d'effectuer une partie ou la totalité du déphasage et de l'asservissement en fréquence par traitement optique. Le traitement optique permet d'obtenir une meilleure précision de l'asservissement en fréquence, un dispositif compact et fonctionnant sur un large intervalle de fréquence f. Selon un autre aspect de l'invention, il est également proposé un système d'émission et de réception pour lidar comprenant une chaine d'émission d'une onde optique comprenant un élément émetteur, une chaine de réception d'une onde optique comprenant un élément récepteur, un dispositif de démodulation en phase et en quadrature tel que défini précédemment, le signal optique d'émission étant issu du signal asservi, ledit signal asservi étant généré par un laser, le signal optique de réception étant transformé en signal hyperfréquence par un composant optoélectronique avant de générer le signal à démoduler. Un tel système permet de générer un lidar agile et stabilisé en fréquence, et dont le signal de réception peut être analyser par démodulation I/O. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit faite en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemple non limitatifs et sur lesquels : - la figure 1 illustre le principe de démodulation I/Q selon l'état de la technique, en 30 utilisant un déphaseur Tr/2. - la figure 2 présente le principe de l'invention, où l'obtention des deux signaux d'analyse en quadrature nécessaires à la démodulation I/Q s'effectue via une architecture de boucle à verrouillage de fréquence. - la figure 3 représente une variante de l'invention où le générateur du signal asservi est un laser, la comparaison de phase s'effectuant avec, en entrée du comparateur, des faisceaux optique. - la figure 4 présente une variante de l'invention où des convertisseurs 5 optique/hyper sont insérés de sorte que la comparaison de phase s'effectue avec, en entrée du comparateur, des signaux hyperfréquence. - la figure 5 représente une chaîne d'émission/réception intégrable dans un radar mettant en oeuvre une démodulation I/Q selon l'invention. - la figure 6 représente une chaîne d'émission/réception intégrable dans un lidar 10 mettant en oeuvre une démodulation I/Q selon une variante de l'invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Le principe d'une boucle de verrouillage de fréquence (« FLL ») utilisée dans l'invention est décrit sur la figure 2. Le signal Sa délivré par un générateur 26 15 accordable en fréquence est séparé en deux parties générant deux signaux, dont l'une (ou les deux), est indépendamment déphasées par rapport à l'autre à l'aide d'un déphaseur 25, par exemple par dispersion ou retard. Ces deux parties indépendamment déphasées sont ensuite comparées à l'aide d'un comparateur de phase 27, par exemple un mélangeur hyperfréquence. Le comparateur délivre un 20 signal fonction de la différence des deux phases. Lorsque le comparateur de phase est un mélangeur hyperfréquence, celui-ci délivre une tension proportionnelle au cosinus de la différence de phase. La quadrature entre les deux signaux correspond à une certaine valeur en sortie du comparateur, par exemple 0 lorsque le comparateur est un mélangeur. Le signal issu du comparateur est injecté dans le 25 générateur accordable, sous la forme d'un signal de commande Sc. La fréquence du générateur peut ainsi être asservie de manière à obtenir la quadrature entre les deux voies. L'intérêt de ce type de boucle est que le maintient de la quadrature correspond une stabilisation de la fréquence émise. Le signal délivré par le générateur est ainsi un signal Sa asservi en fréquence. 30 La figure 2 illustre le principe de fonctionnement d'un dispositif selon l'invention. Un générateur accordable 26 génère un signal Sa, qui est séparé en deux parties par des moyens de séparation 24. La première partie du signal Sa est déphasée d'une phase (1) à l'aide d'un déphaseur 25. A la sortie du déphaseur, un signal déphasé Sad est obtenu. Ce 35 signal déphasé est séparé en deux voies par des moyens de prélèvement 22. Une voie est utilisée comme une première entrée Sad' d'un comparateur de phase 27, et l'autre voie est utilisée pour la génération du signal en quadrature Sas1 pour la démodulation I/O. La deuxième partie du signal Sa n'est pas déphasée et est également séparée en 5 deux voies par des moyens de prélèvement 23. Une voie est utilisée comme la deuxième entrée Sa' du comparateur de phase 27. Le comparateur de phase 27 compare les phases respectives des signaux Sad' et Sa' et délivre un signal de sortie fonction de la différence entre ces deux phases. Ce signal de sortie est utilisé pour générer le signal de commande Sc du générateur accordable 26, de manière à 10 ce que la fréquence de celui-ci soit ajustée afin d'obtenir une différence de phase égale à Tr/2 entre le signal Sad d'une part, et le signal Sa d'autre part. Une boucle d'asservissement de la fréquence du signal Sa délivré par le générateur 26 est ainsi mise en oeuvre, permettant simultanément la stabilisation de la fréquence et l'obtention de deux signaux en quadrature, Sad et Sa. L'autre voie est utilisée pour 15 la génération du signal en phase Sas2 pour la démodulation I/O. Ainsi, le signal en phase Sas2, issu du générateur, et le signal en quadrature Sas1 obtenu à l'aide du déphaseur, sont générés par un dispositif 21 intégrant une boucle à verrouillage de fréquence. Ils sont ensuite mélangés au signal S à démoduler selon le principe classique de démodulation I/O. 20 De manière alternative, la deuxième partie du signal asservi est également déphasée d'une phase 9) par un déphaseur non représenté, générant un deuxième signal déphasé. Le comparateur de phase compare alors les phases (f) et Y des deux signaux asservis déphasés de la même manière que décrit précédemment.. 25 Selon une variante de l'invention le générateur asservi en fréquence est un générateur hyperfréquence. Le comparateur de phase peut être un mélangeur hyperfréquence qui délivre une tension proportionnelle au cosinus de la différence de phase. 30 Le déphaseur est par exemple un filtre dispersif ou une ligne à retard agissant sur le signal hyperfréquence. Lorsque le déphaseur est un filtre dispersif, on obtient un déphasage de Tr/2 au voisinage d'une fréquence f. Typiquement avec un filtre résonnant hyperfréquence, on obtient un changement de fréquence f de plus 100 kHz lorsque le déphasage dérive de Tr. Ce type de déphaseur permet donc un asservissement fin sur la fréquence f. Lorsque le déphaseur est obtenu en introduisant un retard opéré directement sur l'onde hyperfréquence, on obtient un déphasage de Tr/2 au voisinage de fréquences discrètes fk (k entier relatif) vérifiant : fk = 1/2T + k/T , Les fréquences discrètes sont séparées d'un intervalle Af=1/T. Typiquement des retards T 10 Mhz. Le balayage de la fréquence f de 10 démodulation est obtenu en incrémentant les quadratures, c'est à dire en faisant varier la valeur de k entier relatif en réglant la valeur du retard. Selon une variante de l'invention, le déphaseur peut être réalisé avec un retard obtenu grâce à des moyens optiques. Le déphaseur comprend par exemple un laser délivrant une onde optique modulée par le signal hyperfréquence à 15 retarder, un déphaseur introduisant le retard en agissant sur l'onde optique, et un composant optoélectronique tel une photodiode rapide permettant d'effectuer la transformation de l'onde optique en un signal hyperfréquence. Le déphaseur comprend par exemple une fibre optique. Avec une fibre optique, on obtient un retard de 0.5 ps pour une longueur de 100m de fibre. Soit, 20 pour une fibre de 200 km, des retards T de l'ordre de 1 ms peuvent être obtenus d'où un intervalle Af =1 kHz. Un avantage du retard optique, par rapport à un retard effectué directement sur l'onde hyperfréquence, est donc de resserrer l'intervalle de séparation entre deux fréquences discrètes asservies. L'autre avantage est de profiter de ce long retard pour réaliser une FLL de meilleure sensibilité. 25 Le déphaseur comprend par exemple un filtre optique résonnant, par exemple un résonateur de type « whispering gallery mode ». Ce type de déphaseur est très compact et très sensible. Typiquement on obtient des sensibilités à la dérive de fréquence équivalente à plusieurs kilomètres de fibre avec un composant de type Wispering Gallery Mode de quelques millimètres de diamètre. 30 Selon une variante de l'invention, le signal asservi en fréquence est un signal optique généré par un laser 261, l'onde optique étant modulée à la fréquence du signal hyper, tel que décrit figure 3. Le signal optique est séparé en deux voies à l'aide de moyens de séparation 241, et un déphasage est opéré par un déphaseur 35 251 obtenu par des moyens optiques, par exemple un filtre optique résonnant ou une fibre optique tel que décrit précédemment et possédant les même avantages. L'utilisation d'une fibre optique permet ainsi d'obtenir un déphasage de Tr/2 au voisinage de fréquences discrètes fk (k entier relatif) vérifiant fk = 1/2T + ktr , avec un retard r pouvant atteindre des valeurs de l'ordre de la ms, l'intervalle entre deux fréquences discrètes asservies étant alors typiquement de l'ordre du kHz. Selon un mode de réalisation décrit figure 3, une partie Sa', Sad' des deux signaux optiques Sa, Sad est prélevée par les moyens de prélèvement 36, 37. Les deux parties constituent deux voies, l'une formée par le signal optique Sa', l'autre formée par le signal optique Sad', qui se recombinent au niveau du comparateur de phase, dont elles constituent les deux entrées. Cette recombinaison comparant les phases peut être effectuée de manière optique par un composant non linéaire, tel qu'un cristal doubleur de fréquence. Le signal de sortie optique est transformé en signal électrique de 15 commande Sc pour le laser par un composant optoélectronique, comprenant typiquement une photodiode. Cette recombinaison comparant les phases peut également être effectuée de manière hybride, une des voies étant transformée en signal électrique avant l'entrée sur le comparateur de phase. Un exemple de comparateur hybride est un 20 modulateur d'amplitude optique de type Mach Zehnder fibré en LiNbO3. Cette recombinaison comparant les phases peut également être effectuée de manière électrique à l'aide de deux composants de transformation optique/hyper. Les signaux optiques, l'un issu du déphaseur Sad, l'autre issu directement 25 du signal de sortie du laser Sa sont chacun transformés en signaux électrique hyperfréquence à l'aide de composants optoélectroniques 33, 34 situés en aval des moyens de prélèvement 36,37, afin d'être utilisés comme signaux en phase et en quadrature pour la démodulation I/Q. 30 Selon un autre mode de réalisation, décrit sur la figure 4, les faisceaux optiques obtenus en sortie du laser Sa, et du déphaseur Sad, sont transformés en signaux hyperfréquence à l'aide de composants optoélectroniques 33,34 positionnés en amont des moyens de prélèvement 22,23. Une partie Sa', Sad' de ces signaux hyperfréquence Sa, Sad est prélevée par les moyens de prélèvement 35 22, 23 pour la comparaison de phase. Le comparateur de phase 27 possède selon cette option deux entrées électriques hyperfréquence. Le comparateur de phase peut être un mélangeur hyperfréquence qui délivre une tension proportionnelle au cosinus de la différence de phase. La figure 5 présente une chaîne d'émission/réception utilisant un dispositif tel que décrit ci-dessus, intégré dans une chaîne d'émission/réception pour application radar selon l'invention. La chaîne comprend une antenne d'émission 52 dont le signal d'émission est issu du signal asservi délivré par le générateur, amplifié par un amplificateur 53. Le signal émis a donc une fréquence f égale à la fréquence du signal asservi. La chaîne comprend en outre une antenne de réception 51 qui reçoit un signal réfléchi (par exemple un écho de cible par exemple). Ce signal de réception est amplifié par un amplificateur (non représenté) avant d'être séparé en deux parties par le moyen de séparation 5 afin d'être analysé par démodulation I/Q. Par construction, les signaux en phase Sas2 et en quadrature Sas1 ont la même fréquence f que le signal à analyser. L'avantage d'un tel système est de fonctionner avec une fréquence stabilisée à une valeur correspondant à l'obtention de signaux en quadrature pour la démodulation I/O. Le système est large bande par construction. Le dispositif d'émission/réception selon l'invention s'applique également à une chaîne d'émission/réception pour les télécommunications. La figure 6 présente une chaîne d'émission/réception utilisant un dispositif tel que décrit ci-dessus, intégré dans une chaîne d'émission/réception pour application lidar 25 selon l'invention. L'ensemble de la chaîne, à l'exception de la démodulation I/Q, utilise un faisceau optique modulé à une fréquence porteuse hyperfréquence. La chaîne comprend une lentille d'émission 62 dont le signal d'émission est issu du signal asservi délivré par le laser 261. Le signal est amplifié par un amplificateur 63, par exemple un amplificateur à fibre optique dopé Erbium. Le signal d'émission est 30 donc un signal optique modulé à la fréquence asservie f. La chaîne comprend en outre une lentille de réception 61 qui collecte l'onde optique réfléchie. Ce signal optique à analyser est transformé en signal hyperfréquence à l'aide d'un composant électronique 64 comprenant par exemple une photodiode et un amplificateur, avant d'être séparé en deux parties par le moyen de séparation (5) afin de réaliser son 35 analyse par démodulation I/Q Le signal optique issu du laser Sa est séparé en deux parties et la mise en quadrature de la modulation hyperfréquence est effectué par asservissement de la fréquence tel que décrit précédemment. Cet asservissement peut s'effectuer avec, en entrée du comparateur, soit deux signaux optiques, soit un signal optique et un signal électrique hyperfréquence, soit avec deux signaux hyperfréquence. Dans ce dernier cas, les composants optoélectroniques 33, 34 de transformation optique/hyper sont positionnés en amont des moyens de prélèvement 22, 23 pour la comparaison de phase. La chaîne d'émission/réception pour lidar ainsi obtenue permet une 10 détection très précise du mouvement de la cible grâce à la stabilisation de la fréquence couplée à une démodulation I/Q large bande par construction. Un exemple de mise en oeuvre d'une chaîne d'émission/réception pour lidar va être décrit à titre d'exemple non limitatif. 15 Le laser 261 est un laser bi-fréquence émettant à une longueur d'onde de 1.5 jim . Il émet un signal optique modulé en intensité à la fréquence f, typiquement avec une puissance de 30 mW. La fréquence hyper f est ajustable en appliquant une tension directement sur un élément électro-optique du laser. La fréquence moyenne est ajustée par la 20 température entre 1 et 5GHz (1GHz par °C). Le réglage fin s'effectue à l'aide d'une tension avec un coefficient d'accord de l'ordre de 1 MHz/V. La fréquence de modulation hyper d'un tel laser est instable, variant de plusieurs Mégahertz en quelques secondes. Une fraction du signal issu du laser est séparée en deux parties constituant deux faisceaux (environ 2 mW chacun) par un séparateur de faisceau 25 241. L'autre fraction du signal issu du laser est dirigée via le séparateur 541 vers la lentille d'émission. Une partie du faisceau Sa n'est pas déphasée et est détectée directement par une photodiode 34. L'autre partie du faisceau est retardée par une ligne à retard en fibre optique, de 30 100 m de long, générant le faisceau Sad. On a ainsi T = 0.5 ps soit if e-2 MHz. Puis, le faisceau est détecté par une photodiode. Les deux signaux électriques hyperfréquence ainsi obtenus Sa et Sad sont ensuite amplifiés puis prélevés par les moyens 22, 23. Les parties prélevées Sa' et Sad' sont comparées en phase à l'aide d'un mélangeur hyperfréquence 27. Le signal électrique issu du mélangeur est amplifié, filtré et réinjecté sur l'élément électro-optique du laser, réalisant ainsi un asservissement de la fréquence f de modulation qui est stabilisée sur une fréquence f = _ f offset + k entier relatif. La stabilisation obtenue est meilleure que la dizaine de kHz en quelques secondes (à 5 comparer aux quelques MHz sans asservissement). Les parties des signaux hyperfréquence non prélevées pour la comparaison de phase sont utilisées comme signaux en quadrature Sas2 et en phase Sas1 pour la démodulation I/O. La partie du signal optique destinée à l'émission est amplifiée à l'aide d'un 10 amplificateur à fibre optique dopé Erbium 63. Une partie du signal rétrodiffusé est collecté dans une fibre optique et détecté par une photodiode rapide 64. Le signal hyperfréquence obtenu est par construction modulé à la fréquence f, et l'analyse du mouvement de la cible est effectuée par démodulation I/O. 15 La modulation du signal est tout d'abord détectée puis amplifiée. Le signal S à analyser est ensuite séparé en deux parties S1 et S2. La deuxième partie S2 est mélangée via un mélangeur 2 à la partie du signal non retardé Sas2. Le signal résultant de ce mélange correspond au signal I d'une détection I/Q classique. La première partie S1 est mélangée via un mélangeur 1 à la partie du signal qui a été 20 retardée Sas1, le déphasage étant par construction égal à Tr/2. Le signal résultant de ce mélangeur correspond au signal Q d'une détection I/Q classique REVENDICATIONS1. Dispositif de démodulation I/Q d'un signal hyperfréquence (S) utilisant un signal hyperfréquence en phase (Sas2) et un signal hyperfréquence en quadrature (Sas1), caractérisé en ce que lesdits signaux en phase et en quadrature (Sas2, Sas1) sont générés à l'aide d'un dispositif à verrouillage de fréquence comprenant : - un générateur (26,261) accordable en fréquence et apte à être commandé par un signal de commande (Sc), ledit générateur délivrant un signal asservi en fréquence (Sa) ; -au moins un premier déphaseur (25,251) introduisant un déphasage ((p) sur le signal asservi et générant en sortie du déphaseur un signal asservi déphasé (Sad) ; -ledit déphasage (cp) étant fonction de la fréquence du signal à déphaser ; - un comparateur de phase(27,271) comparant la phase du signal asservi (Sa) et la 15 phase du signal asservi déphasé (Sad) et délivrant un signal de sortie fonction de la différence entre lesdites phases ; -ledit signal de sortie générant le signal de commande (Sc) dudit générateur (26,261) de sorte que la fréquence dudit générateur (26,261) est adaptée pour que la phase du signal asservi (Sa) et la phase du signal asservi déphasé (Sad) 20 présentent une différence sensiblement égale à un multiple impair de Tr/2 ; - lesdits signaux asservi (Sa) et signal asservi déphasé (Sad) étant aptes à générer lesdits signaux hyperfréquence en phase (Sas2) et en quadrature (Sas1) aptes à réaliser la démodulation I/Q du signal hyperfréquence (S). 25 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que ledit signal asservi (Sa) est par ailleurs déphasé par un deuxième déphaseur et en ce que ledit comparateur de phase (27,271) compare les phases respectives des deux signaux asservis déphasés. 3. Dispositif selon les revendications 1 à 2 caractérisé en ce qu'un déphaseur comprend un filtre dispersif. 4. Dispositif selon les revendications 1 à 2 caractérisé en ce qu'un déphaseur comprend une ligne à retard. 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit premier et /ou le deuxième déphaseur est un déphaseur (251) obtenu par des moyens optiques. 6. Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que ledit déphaseur comprend un filtre résonant optique. 7. Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que ledit déphaseur comprend une ligne à retard agissant sur le faisceau optique. 8. Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que ladite ligne à retard est une fibre optique. 9. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 8 caractérisé en ce que ledit 15 déphaseur (251) comprend un laser générant une onde optique modulée à une fréquence appartenant au domaine des hyperfréquences et une photodiode rapide. 10. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que ledit générateur accordable est un laser (261) générant une onde optique modulée à une fréquence appartenant au domaine des hyperfréquences. 20 11. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce que ledit signal asservi (Sa) et ledit signal asservi déphasé (Sad) sont des faisceaux optiques, dont une partie (Sa', Sad') est prélevée par des moyens de prélèvement (36, 37), chacune desdites parties constituant une entrée dudit comparateur de phase (271). 12. Dispositif selon la revendication 11 caractérisé en ce que chacune 25 desdites parties (Sa', Sad') sont recombinées optiquement à l'aide d'un composant non linéaire dont la fonction est de comparer les phases. 13. Dispositif selon la revendication 11 caractérisé en ce qu'au moins une desdites parties (Sa', Sad') est transformée en signal électrique avant l'entée du comparateur de phase. 14. Dispositif selon les revendications 11 à 13 caractérisé en ce que ledit signal asservi (Sa) et ledit signal asservi déphasé (Sad) sont chacun transformés en signal électrique hyperfréquence à l'aide d'un composant optoélectronique (33,34) afin de générer lesdits signaux en phase (Sas2) et en quadrature (Sas1). 15. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce que ledit signal asservi (Sa) et ledit signal asservi déphasé (Sad) sont chacun transformés en signal électrique hyperfréquence à l'aide d'un composant optoélectronique (33, 34), dont une partie (Sa', Sad') est prélevée par des moyens de prélèvement (22, 23), chacune desdites parties (Sa', Sad') constituant une entrée du comparateur de phase (27). 16. Système d'émission et de réception pour radar comprenant : - une chaine d'émission comprenant une antenne d'émission (52) ; - une chaine de réception comprenant une antenne de réception (51) ; - un dispositif de démodulation selon l'une des revendications précédentes ; 15 - le signal d'émission étant issu dudit signal asservi (Sa) ; - le signal de réception générant ledit signal à démoduler (S). 17. Système d'émission et de réception pour lidar comprenant : - une chaine d'émission d'une onde optique comprenant un élément émetteur (62) ; - une chaine de réception d'une onde optique comprenant un élément récepteur 20 (61) ; - un dispositif de démodulation en phase et en quadrature selon l'une des revendications 10 à 15 ; - le signal optique d'émission étant issu dudit signal asservi (Sa), ledit signal asservi étant généré par un laser (261); 25 - le signal optique de réception étant transformé en signal hyperfréquence par un composant optoélectronique (64) avant de générer ledit signal à démoduler (S).