FR 2989968 A1 20131101 FR 1253983 A 20120430 [0001] L'invention concerne un appareil de traitement des eaux usées à bord d'un bateau et le procédé de traitement associé. [0002] Un appareil de ce type, connu du document US 2011/0226704 comprend un réservoir susceptible de contenir un liquide, une pompe d'aspiration du liquide contenu dans le réservoir et un électrolyseur pourvu d'une entrée et d'une sortie. [0003] Le liquide, pour être traité, est préalablement dilué dans un grand volume d'eau de mer (rapport 1 :20) et mis en circulation à travers un circuit de traitement du liquide par électrolyse comprenant une conduite d'admission du liquide dans l'électrolyseur reliant la pompe à l'entrée de l'électrolyseur et une conduite de sortie d'électrolyseur. [0004] Cette dilution importante avec l'eau de mer a pour but de maximiser la production d'ions hypochlorites à partir des constituants de l'eau de mer, afin qu'ils soient présents en excès dans la solution à traiter. En outre, cette dilution permet un abaissement proportionnel de la concentration en bactéries et autres composés indésirables de l'eau à traiter. [0005] Le mélange dilué et ainsi électrolysé parcourt ensuite une succession de tubes formant des chambres d'oxydation où il est mis en contact avec des agents oxydants, puis un tube en forme de serpentin faisant office de chambre de déhalogénisation où le mélange issu des chambres d'oxydation est mis en contact d'agents réducteurs afin de neutraliser non seulement les agents oxydants mais aussi les ions hypochlorites en excès n'ayant pas réagi avec les bactéries et autres composés indésirables de l'eau à traiter, avant d'être rejeté en mer. [0006] Cet appareil doté de ses chambres d'oxydations, de déhalogénisation, de ses dispositifs d'admission d'agents réducteurs ou oxydants est relativement complexe de fabrication. En outre, la dilution initiale dans un grand volume d'eau de mer, qui suffit déjà à abaisser la concentration en bactéries sans toutefois les tuer, risque de dissuader les utilisateurs peu soucieux de l'environnement de mettre en oeuvre l'étape d'électrolyse qui est pourtant la seule à neutraliser ces bactéries. [0007] L'invention vise à pallier ces inconvénients. [0008] A cet effet, l'invention concerne un appareil de traitement des eaux usées à bord d'un bateau, comprenant un réservoir susceptible de contenir un liquide, une pompe d'aspiration du liquide contenu dans le réservoir, un électrolyseur pourvu d'une entrée et d'une sortie, et un circuit de traitement du liquide par électrolyse, le circuit de traitement comprenant une conduite d'admission du liquide dans l'électrolyseur reliant la pompe à l'entrée de l'électrolyseur, l'électrolyseur lui-même et une conduite de sortie d'électrolyseur. [0009] Selon l'invention, l'appareil comprend une conduite de recirculation du liquide raccordée à la conduite de sortie d'électrolyseur et débouchant dans le réservoir de façon à permettre une circulation en boucle du liquide entre le réservoir, la pompe et l'électrolyseur avant son évacuation vers l'extérieur. [0010] Selon l'invention, l'appareil comprend des moyens de limitation de la durée de circulation du liquide au sein de la boucle avec l'électrolyseur en fonctionnement, en fonction de la concentration en bactéries et autres composés indésirables de l'eau à traiter, et du volume d'eau de mer de façon à maintenir la concentration en chlore résiduel dans le mélange traité en dessous d'une valeur de seuil. [0011] La conduite de recirculation permet une circulation en boucle d'un mélange d'eau à traiter et d'eau de mer à travers l'électrolyseur en fonctionnement ce qui permet d'assurer un brassage du mélange à traiter tout en l'électrolysant, le nombre de boucles et donc la durée d'électrolyse étant en outre contrôlés pour maintenir la concentration en chlore résiduel dans le mélange traité en dessous d'une valeur de seuil de façon à s'affranchir de toute chambre d'oxydation et/ou de déhalogénisation. [0012] L'appareil selon l'invention peut présenter l'une ou l'autre des caractéristiques suivantes : il comprend en outre un circuit de circulation du liquide en sens inverse (B) pour son évacuation par la conduite d'évacuation (8) dans l'électrolyseur comprenant : une conduite (21) d'admission du liquide par la sortie de l'électrolyseur (6) raccordée d'une part à la conduite d'admission (13) et d'autre part, par la première vanne trois voies (12) à la conduite de sortie (10) d'électrolyseur et à la conduite de recirculation (16), . la conduite de sortie (10) d'électrolyseur, l'électrolyseur lui-même, la conduite d'entrée électrolyseur et . la conduite d'évacuation (8) du liquide vers l'extérieur depuis l'entrée de l'électrolyseur (6), cette conduite d'évacuation (8) étant raccordée à la conduite d'entrée d'électrolyseur (14) par une deuxième vanne trois voies (11). - la pompe (2) est logée à l'intérieur du réservoir (1) et en ce que l'électrolyseur (6) est monté à l'extérieur du réservoir sur une paroi latérale de ce réservoir (1). - la pompe est de type dilacératrice. - il comprend une conduite d'amenée d'eau de mer (4) comprenant une portion interne (25) au réservoir, cette portion étant pourvue d'orifices réalisés dans son épaisseur, régulièrement répartis permettant la distribution d'eau de mer sous forme de jet en partie haute du réservoir. - il comprend une conduite d'amenée des eaux usées (3) comprenant une portion interne au réservoir pointant vers la paroi de fond du réservoir de façon à diriger l'eau à traiter vers le fond du réservoir. - le réservoir comprend à proximité de la conduite d'amenée des eaux usées une cloison pourvue d'une fenêtre de passage, la pompe étant disposée du côté de cette cloison opposé à la conduite d'amenée des eaux usées, la cloison à fenêtre permettant de stocker les particules les plus grosses contenues dans les eaux usées dans un compartiment distinct du compartiment contenant la pompe.- [0013] L'invention concerne également un procédé de traitement des eaux usées à bord d'un bateau dans lequel : - on admet au sein d'un réservoir un certain volume d'eau usée et un certain volume d'eau de mer se mélangeant à l'eau usée, - on fait subir au mélange une électrolyse de façon à produire à partir de l'eau de mer des ions hypochlorites et un mélange d'oxydants susceptibles de neutraliser les bactéries et autres composés indésirables - on brasse le mélange ayant subi une électrolyse pour permettre l'action des ions hypochlorites sur les bactéries et autres composés indésirables - on évacue vers l'extérieur le mélange ainsi traité. Selon l'invention, le procédé comprend une étape préliminaire de détermination d'une durée d'électrolyse optimale en fonction de la concentration en bactéries et autres composés indésirables de l'eau à traiter et du volume d'eau de mer de façon à maintenir la concentration en chlore résiduel dans le mélange traité en dessous d'une valeur de seuil. [0014] Le procédé selon l'invention peut présenter l'une ou l'autre des caractéristiques suivantes : - le volume d'eau de mer ajouté à l'eau usée est relativement faible, l'électrolyse s'effectuant en phase concentrée d'eau usée. - le ratio de volume d'eau de mer sur le volume d'eau usée est inférieur à 3 de préférence inférieur à 2, et idéalement égal à 1. - pour faire subir au mélange à traiter une électrolyse, on fait circuler en boucle le mélange à travers un circuit de traitement du liquide par électrolyse durant la durée optimale déterminée. - le volume d'eau usée et le volume d'eau de mer sont sensiblement identiques. - il comprend, entre l'étape de brassage et l'étape d'évacuation, une étape de deuxième dilution consistant à introduire un second volume d'eau de mer. - l'étape d'évacuation s'effectue à travers l'électrolyseur en sens inverse de la circulation du mélange dans l'électrolyseur lors de la circulation en boucle. [0015] L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement dans la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels : - la figure 1 représente par une vue éclatée un schéma de principe de l'appareil de traitement selon l'invention, - les figures 2 à 7 illustrent le fonctionnement de l'appareil selon l'invention durant ses phases de fonctionnement successives, - la figure 8 représente schématiquement la boucle d'électrolyse de l'appareil selon l'invention, - la figure 9 illustre le circuit d'évacuation par circulation en sens inverse dans l'électrolyseur de l'appareil selon l'invention, - la figure 10 représente les deux circuits superposés des figures 8 et 9, - la figure 11 montre par un schéma supplémentaire la boucle d'électrolyse et en pointillés une variante d'évacuation par circulation en sens normal du liquide dans l'électrolyseur, - la figure 12 représente par un schéma analogue à celui de la figure 11, le circuit d'évacuation en sens inverse, - la figure 13 illustre les deux circuits superposés des figures 11 et 12. [0016] L'appareil représenté sur la figure 1 comprend principalement un réservoir 1 de forme générale parallélépipédique, ou boîtier 1, une pompe 2 logée à l'intérieur de ce réservoir, une conduite d'admission 3 des eaux usées à traiter à l'intérieur du boîtier et une conduite d'admission d'eau de mer 4. [0017] Ces éléments sont tous internes au boîtier 1. [0018] L'appareil comprend en outre un électrolyseur 6 externe au boîtier puisque celui-ci est fixé sur la face externe de la paroi latérale avant 7 du boîtier. [0019] L'appareil comprend également des conduites permettant de relier la pompe d'aspiration du liquide 2 à l'électrolyseur et une conduite d'évacuation 8 du mélange traité vers l'extérieur, ainsi que deux vannes trois voies 11, 12. [0020] Plus précisément, en référence aux figures de fonctionnement de l'appareil 2 à 7 et aux figures schématiques 8 à 13 (les figures 8 à 10 illustrent schématiquement l'appareil de la figure 1 avec une disposition plus fidèle de sa structure - notamment pour la conduite 14 qui est oblique - que les figures 11 à 13) : [0021] - un circuit A de circulation en boucle du liquide entre le réservoir, la pompe et l'électrolyseur (illustré seul sur la figure 8) qui compte les conduites 13, 14 et 15 qui relient la pompe 2 à l'électrolyseur 6 à travers la vanne trois voies 11, l'électrolyseur 6, la conduite de sortie de l'électrolyseur 10, la vanne trois voies 12 et la conduite de recirculation 16 débouchant sur une ouverture 17 réalisée sur la paroi avant 7 du boîtier 1 et donc dans le réservoir. Selon ce circuit, le fluide parcourt l'électrolyseur de bas en haut selon la flèche F1 de la figure 8 et [0022] - un circuit B d'évacuation du liquide traité vers l'extérieur (la mer) à travers l'électrolyseur et suivant un sens de circulation inversé illustré seul sur les figures 9 et 12, permettant d'évacuer le liquide traité tout en débouchant le filtre interne de l'électrolyseur qui a éventuellement été obstrué par des particules solides lors de la circulation en boucle ci-dessus. Ce circuit d'évacuation en sens inverse comprend la conduite 13 précitée du circuit A et un raccord 21 débouchant sur la vanne trois voies 12 en sortie de l'électrolyseur, l'électrolyseur 6, la conduite 15 précitée, la vanne trois voies 11 et la conduite d'évacuation 8 du liquide vers l'extérieur. [0023] Ces deux circuits sont sélectionnés individuellement sur commande des vannes trois voies 11 et 12. [0024] Ainsi, dans un premier temps, conformément aux figures 2 à 5: [0025] * on admet au sein du réservoir par pompage un certain volume d'eau usée par la conduite 3 (figure 2) et un certain volume d'eau de mer par la conduite 4 dont une portion interne 25 est pourvue d'orifices permettant à l'eau de mer de se déverser sous la forme de jets uniformément répartis en partie haute du réservoir, afin que l'eau de mer se mélange à l'eau usée (figure 3). La détermination du volume d'eau de mer introduit s'effectue en choisissant un temps de pompage pour la pompe d'eau de mer dont le débit est préalablement connu. Celle du volume d'eaux usées s'effectue de la même façon avec la pompe d'eaux usées dont le débit est également connu. Pour éviter tout débordement, des sondes de niveau sont prévues en partie haute d'appareil, pour donner l'alerte si le liquide contenu dans l'appareil dépassait un niveau maximal de sécurité. Par ailleurs, le réservoir comprend, comme visible sur la figure 1, une première cloison 26 s'étendant depuis le fond de l'appareil jusqu'à environ mi-hauteur de cet appareil, cette première cloison contient une fenêtre inférieure de passage du liquide et a pour fonction de retenir les particules les plus lourdes des eaux usées à traiter dans une première partie du réservoir, et les séparant de celle contenant la pompe 2 en laissant passer par la fenêtre le liquide et éventuellement certaines particules solides plus grosses. Une deuxième cloison s'étendant cette fois depuis la paroi supérieure (ou couvercle) de l'appareil jusqu'à environ mi-hauteur de cet appareil, filtre les particules les plus légères qui flottent en surface. Et des petites cloisons obliques disposées dans les coins supérieurs de l'appareil sont prévues pour protéger les sondes de mesure des éclaboussures. [0026] * conformément aux figures 4 et 8, l'électrolyseur étant en fonctionnement, on sollicite la vanne 12 pour qu'elle obstrue la conduite 21, forçant le liquide pompé par la pompe 2 à descendre la conduite oblique 14 pour atteindre l'entrée inférieure de l'électrolyseur et qu'elle assure ensuite la communication entre la conduite de sortie 10 de l'électrolyseur et a conduite de recirculation 16 afin de restituer le liquide électrolysé au réservoir 1 en sortie d'électrolyseur 6. On sollicite la vanne 11 pour qu'elle autorise la communication entre la conduite oblique 14 et la conduite d'entrée 15 de l'électrolyseur 6 tout en obstruant la conduite d'évacuation 8 vers l'extérieur. Cette boucle est répétée tant que la durée d'électrolyse optimale n'est pas atteinte de façon à produire à partir de l'eau de mer des ions hypochlorites et un mélange d'oxydants susceptibles de neutraliser les bactéries et autres composés indésirables d'une concentration optimale, [0027] * conformément à la figure 5, l'électrolyseur 6 étant éteint, on continue la circulation en boucle pour effectuer un brassage des ions hypochlorites et un mélange d'oxydants avec le liquide à traiter, pour permettre l'action des ions hypochlorites sur les bactéries et autres composés indésirables, [0028] * conformément à la figure 6, on fait subir au mélange électrolysé et brassé une deuxième dilution consistant à introduire un second volume d'eau de mer [0029] * enfin, conformément à la figure 7, on modifie le sens des vannes 11 et 12 pour que cette fois la vanne 11 obstrue l'extrémité inférieure de la conduite oblique 14 et autorise une communication entre et la conduite d'entrée 15 de l'électrolyseur 6 et la conduite d'évacuation 8 vers l'extérieur, et que la vanne 12 amène le fluide issu de la conduite 13 jusqu'à la sortie de l'électrolyseur à travers les conduites 10 et 21 en condamnant cette fois la conduite de recirculation 16. [0030] La particularité de cet appareil est d'effectuer l'électrolyse du liquide à traiter en présence d'un faible volume d'eau de mer dans une phase relativement concentrée et d'optimiser le temps d'électrolyse d'un mélange d'eau à traiter et d'eau de mer pour générer suffisamment d'ions hypochlorites afin de neutraliser les bactéries et autres éléments indésirables des eaux usées, mais dans des proportions toutefois contrôlées pour qu'en sortie d'appareil, la concentration en chlore résiduel soit toujours inférieure à une valeur de seuil fixée par exemple à 0.5 mg.L-lou 0.3 mg.L-1. [0031] L'invention apporte, pour la "maîtrise" de la quantité totale d'ions hypochlorites produits, un réglage précis des deux paramètres ci-dessus. D'une part, en effet, on ajuste avec précision le temps d'électrolyse mais également, grâce à une dilution en deux étapes (faible d'abord, soit de l'ordre de x 2 c'est-à-dire double volume d'eau de mer par rapport au volume d'eaux usées, voire x 1 avant électrolyse et brassage, et forte ensuite, soit de l'ordre de x 10), l'électrolyse s'effectue en phase relativement concentrée puisque la première dilution est faible. Dans cette phase dite concentrée où le volume d'eau de mer ajouté est faible, on limite au maximum le potentiel de génération d'ions hypochlorites car même si le temps d'électrolyse durait un temps infini, on ne pourrait générer plus d'ions hypochlorites qu'il n'y a de cristaux de sels dans la quantité réduite d'eau de mer qui sert à la première dilution et l'on réduit ainsi considérablement le risque de génération d'un excédent de ceux-ci. [0032] Pour adapter le temps d'électrolyse à la concentration en bactéries, une abaque a été réalisée en menant différents essais expérimentaux pour déterminer un temps d'électrolyse optimal en fonction à la fois du volume d'eau de mer utilisé pour la première dilution et des concentrations en matière en suspension (MES), demande chimique en oxygène (DCO) et Escherichia coli (E. Coli) pour différents types d'eaux usées à traiter (voir un extrait sur le tableau 1 ci-dessous) et permettant d'atteindre la valeur de seuil ci-dessus. [0033] N° [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [E. Coli] [E. Coli] Dilution (D) [E. Coli] [E. Coli] LOG 10 Durée ratio Cl2 sortie éliminées [1] [7]/[6] corrigée de Test Entrée Sortie E/S D E-S Electrolyse résiduel (u/100mL) (u/100mL) (%) (u/100mL) (u/100mL) (secondes) 1 1,46E+04 1,00E+01 10% 1,00E+02 1,45E+04 4,16 70 16,8 NS 2 1,33E+06 1,00E+01 10% 1,00E+02 1,33E+06 6,12 100 16,3 NS 3 2,57E+07 1,00E+01 10% 1,00E+02 2,57E+07 7,41 120 16,2 NS 4 4,75E+07 1,00E+01 10% 1,00E+02 4,75E+07 7,68 130 16,9 NS 5,35E+08 1,00E+01 10% 1,00E+02 5,35E+08 8,73 150 17,2 NS [0034] Ces mesures permettent le tracé de la courbe temps d'électrolyse = f ([E. Coli en entrée]) : [0035] Tps électrolyse = f ( log10 (Concentration E. Coli)) 0 2 4 6 8 10 y = 16,746 x 160 - 140 - 120 - 100 - 80 - 60 - 40 - 20 - o [0036] Ainsi, en fonction de la nature des eaux usées à traiter, dont on aura mesuré une concentration moyenne en E. Coli, on pourra déterminer un temps optimal d'électrolyse en consultant la courbe, pour une première dilution fixée à 10%. Ce temps sera celui durant lequel le circuit A de circulation en boucle sera utilisé avec l'électrolyseur en fonctionnement. [0037] Bien entendu, cette courbe pourra aisément être complétée par d'autres obtenues pour d'autres premières dilution avec eau de mer, en faisant des électrolyses de temps croissants sur des mélanges eaux-usées - eau de mer et en mesurant la teneur en chlore résiduel obtenue dans le mélange final. Le temps optimal sera celui où cette teneur est inférieure à la valeur de seuil. De même, d'autres abaques pourront être réalisées pour d'autres concentrations en bactéries et donneront des temps d'électrolyse optimaux correspondants. [0038] Une alternative à la détermination du temps optimal d'électrolyse par une abaque est une méthode empirique comprenant une étape préliminaire, consistant à faire fonctionner l'appareil avec un échantillon d'eaux usées prélevé au bac de stockage dont le contenu aura été préalablement mélangé avec un faible temps d'électrolyse (par exemple une minute) sans rejeter en mer le liquide traité par électrolyse, brassé et dilué une seconde fois mais en le récupérant en sortie 8 de l'appareil pour en mesurer la concentration en E. Coli. [0039] Si cette concentration est inférieure à une valeur de seuil (par exemple 0,30mg/L) alors le temps choisi peut être considéré comme un temps optimal d'électrolyse pour traiter le reste des eaux usées (et le liquide traité peut être rejeté en mer). [0040] Si la concentration est supérieure à la valeur de seuil, on augmente le temps d'électrolyse de 30s et on fait fonctionner l'appareil sur un deuxième échantillon d'eaux usées du bac de stockage, et on mesure la concentration en E. Coli en sortie d'appareil. [0041] Tant que cette concentration n'est pas inférieure à la valeur de seuil on augmente de 30s le temps d'électrolyse et on reproduit l'essai sur un nouvel échantillon. [0042] Une autre méthode empirique de détermination du temps d'électrolyse optimal peut consister toujours à faire fonctionner l'appareil sur un échantillon d'eaux usées mais suivant un cycle incomplet en s'arrêtant juste avant la deuxième dilution et en contrôlant les électrovannes pour qu'elles rejettent après le brassage le liquide traité par électrolyse, qui sera récupéré et dont la concentration en bactéries sera mesurée. On cherchera de la même façon que ci-dessus, le temps d'électrolyse optimal permettant d'atteindre une concentration en E. Coli inférieure au produit de la valeur de seuil par le rapport volume de deuxième dilution volume de première dilution [0043] On donne ci-dessous un exemple d'utilisation de l'appareil et du procédé selon l'invention : * les caractéristiques de l'eau noire à traiter MES mg/L DCO DBO E. Coli C12 pH 640 mg/L mg/L Unités/100mL mg/L 956 455 3.75x107 7.9 Unité Eau brute La teneur en chlore des eaux brutes n'a pas été mesurée car estimée nulle. * celles de l'eau de mer (volume, concentration en Cl) Volume : 95L (Ce volume varie en fonction de la teneur en MES des eaux brutes) Concentration en Cl2 non mesurée car estimée nulle * débit de chaque pompe Pompe à eau de mer : 10L en 10s Pompe à eaux noires : 90L en 95s permet de déterminer le volume d'eau * temps de pompage de chaque pompe (ce qui noire et d'eau de mer) Pompe à eau de mer : 95s (en 2 temps : 5s environ 4.7 L) puis 90s lors de la deuxième 90L) Pompe à eaux noires : 5s (soit 5L) lors de la première phase de mélange (soit dilution après électrolyse et brassage) (soit * caractéristiques de l'électrolyseur utilisé Agri 3000. Utilisé avec 4 plaques ou électrodes. Tout autre type d'électrolyseur peut convenir pour électrolyser le mélange eaux usées / eau de mer en phase concentrée. On peut en outre modifier la surface de contact de l'électrolyseur en modifiant le nombre de plaques ou électrodes de celui-ci, et l'intensité de courant traversant cet électrolyseur peut également être modifiée. Ainsi, de façon empirique, il est possible de régler au mieux le nombre d'électrodes (et donc la surface de contact) et l'intensité parcourant celles-ci (et donc la puissance de l'électrolyseur) pour obtenir des temps d'électrolyses optimaux inferieurs à 5 mn. * temps d'électrolyse optimal : 3 mn * temps de brassage électrolyseur éteint avant la deuxième dilution : 8mn * temps de pompage de l'eau de mer pour la seconde dilution : 90s * temps de brassage électrolyseur éteint après la seconde dilution : 2mn * les caractéristiques de l'eau rejetée : (concentration en bactéries, en particules solides, en chlore...) MES DCO DBO E. Coli C12 pH Unité mg/L mg/L mg/L Unités/100mL mg/L Eau 30 (*) (*) REVENDICATIONS1. Dispositif de traitement des eaux usées à bord d'un bateau, comprenant un réservoir (1) susceptible de contenir un liquide issu du mélange des eaux usées à traiter avec un certain volume d'eau de mer, une pompe d'aspiration (2) du liquide contenu dans le réservoir, un électrolyseur (6) pourvu d'une entrée et d'une sortie, un circuit de traitement du liquide par électrolyse (A), ce circuit (A) comprenant une conduite reliant le réservoir à la pompe, une conduite d'admission (13, 14, 15) du liquide dans l'électrolyseur (6) reliant la pompe (2) à l'entrée de l'électrolyseur (6), l'électrolyseur lui-même, une conduite de sortie (10) d'électrolyseur, et une conduite d'évacuation (8) du liquide traité vers l'extérieur, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de contrôle de la durée d'électrolyse en fonction de la concentration en bactéries et autres composés indésirables de l'eau à traiter et du volume d'eau de mer, de façon à maintenir la concentration en chlore résiduel dans le mélange traité en dessous d'une valeur de seuil. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une conduite de recirculation (16) du liquide raccordée par une première vanne trois voies (12) à la conduite de sortie (10) d'électrolyseur et débouchant dans le réservoir (1) de façon à permettre une circulation en boucle du liquide entre le réservoir (1), la pompe (2) et l'électrolyseur (6) avant son évacuation vers l'extérieur. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un circuit de circulation du liquide en sens inverse (B) pour son évacuation par la conduite d'évacuation (8) dans l'électrolyseur comprenant : - une conduite (21) d'admission du liquide par la sortie de l'électrolyseur (6) raccordée d'une part à la conduite d'admission (13) et d'autre part, par la première vanne trois voies (12) à la conduite de sortie (10) d'électrolyseur et à la conduite de recirculation (16), - la conduite de sortie (10) d'électrolyseur, l'électrolyseur lui-même, la conduite d'entrée électrolyseur et - la conduite d'évacuation (8) du liquide vers l'extérieur depuis l'entrée de l'électrolyseur (6), cette conduite d'évacuation (8) étant raccordée à la conduite d'entrée d'électrolyseur (14) par une deuxième vanne trois voies (11). 4. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pompe (2) est logée à l'intérieur du réservoir (1) et en ce que l'électrolyseur (6) est monté à l'extérieur du réservoir sur une paroi latérale de ce réservoir (1). 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pompe est de type dilacératrice. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une conduite d'amenée d'eau de mer (4) comprenant une portion interne (25) au réservoir, cette portion étant pourvue d'orifices réalisés dans son épaisseur, régulièrement répartis permettant la distribution d'eau de mer sous forme de jet en partie haute du réservoir. 7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une conduite d'amenée des eaux usées (3) comprenant une portion interne au réservoir pointant vers la paroi de fond du réservoir de façon à diriger l'eau à traiter vers le fond du réservoir. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le réservoir comprend à proximité de la conduite d'amenée des eaux usées une cloison pourvue d'une fenêtre de passage, la pompe étant disposée du côté de cette cloison opposé à la conduite d'amenée des eaux usées, la cloison à fenêtre permettant de stocker les particules les plus grosses contenues dans les eaux usées dans un compartiment distinct du compartiment contenant la pompe. 9. Procédé de traitement des eaux usées à bord d'un bateau dans lequel : - on admet au sein d'un réservoir un certain volume d'eau usée et un certain volume d'eau de mer se mélangeant à l'eau usée, - on fait subir au mélange une électrolyse de façon à produire à partir de l'eau de mer des ions hypochlorites et un mélange d'oxydants susceptibles de neutraliser les bactéries et autres composés indésirables - on brasse le mélange ayant subit une électrolyse pour permettre l'action des ions hypochlorites sur les bactéries et autres composés indésirables - on évacue vers l'extérieur le mélange ainsi traité,caractérisé en ce qu'il comprend une étape préliminaire de détermination d'une durée d'électrolyse optimale en fonction de la concentration en bactéries et autres composés indésirables de l'eau à traiter et du volume d'eau de mer de façon à maintenir la concentration en chlore résiduel dans le mélange traité en dessous d'une valeur de seuil. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le volume d'eau de mer ajouté à l'eau usée est relativement faible, l'électrolyse s'effectuant en phase concentrée d'eau usée. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le ratio de volume d'eau de mer sur le volume d'eau usée est inférieur à 3. 12. Procédé selon l'une des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que pour faire subir au mélange à traiter une électrolyse on fait circuler en boucle le mélange à travers un circuit de traitement du liquide par électrolyse durant la durée optimale déterminée. 13. Procédé selon l'une des revendications 9 à 12, caractérisé en que le volume d'eau usée et le volume d'eau de mer sont sensiblement identiques. 14. Procédé selon l'une des revendications 9 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend, entre l'étape de brassage et l'étape d'évacuation, une étape de deuxième dilution consistant à introduire un second volume d'eau de mer. 15. Procédé selon l'une des revendications 9 à 14, caractérisé en ce que l'étape d'évacuation s'effectue à travers l'électrolyseur en sens inverse de la circulation du mélange dans l'électrolyseur lors de la circulation en boucle.