FR 2976313 A1 20121214 FR 1155105 A 20110610 B11091 1 PROCÉDÉ DE DÉTERMINATION DE LA RÉPONSE COMPLEXE D'UNE STRATE PERMÉABLE Domaine de l'invention La présente invention concerne des procédés et dispositifs de détermination du potentiel hydraulique d'une strate perméable et poreuse au fond d'un puits afin d'évaluer la qualité de production d'un gisement notamment de pétrole. On appelle ici "strate" toute partie d'un gisement d'où provient un effluent, débouchant dans un puits à l'intérieur d'un intervalle continu de hauteur inférieure ou égale à l'épaisseur totale du gisement Exposé de l'art antérieur Ce problème a déjà été traité par le présent inventeur dans la demande de brevet français 2 678 679 du 5 juillet 1991, dans la demande de brevet français 2 817 587 du 4 décembre 2000 et dans le brevet US 7 257 491 sous priorité du 22 mai 2002. Dans la demande de brevet français 2 678 679, on prévoit de descendre au fond d'un puits, au niveau d'une strate productrice d'effluent, un dispositif comprenant d'une part une sonde de pression et de débit, d'autre part un moyen d'obturation au moins partiel du débit du puits. Le dispositif est mis en place à des profondeurs successives du gisement. Pour chaque profondeur, l'obturateur est mis de façon périodique en position B11091 2 de non-obturation et en position d'obturation au moins partielle, les variations de pression et de débit résultantes sont mesurées et on en déduit diverses caractéristiques du gisement et notamment la perméabilité de la ou des strates perméables ainsi que l'éventuel colmatage du puits. Dans la demande de brevet français 2 817 587, le même dispositif est utilisé et des procédés sont décrits pour déterminer plus particulièrement le colmatage du puits (SKIN). Si on détecte un colmatage, divers moyens sont utilisés pour décolmater les parois du puits. Le brevet US 7 257 491 décrit un procédé d'évaluation de la réponse complexe d'une strate. Cette réponse, Rstratum, est définie comme étant une valeur complexe correspondant au rapport entre les variations de pression, P, et les variations de débit, Q, mesurées au niveau de la paroi du puits, résultant de la modulation. Le brevet US indique que la réponse Rstratum de la strate perméable comprise entre une cote haute (high) et une cote basse (low), correspond à la formule 1/Rstratum 1/Rhigh +1/Rlow. De plus, ce brevet indique brièvement que la modulation de pression et de débit dans le puits peut résulter d'une action effectuée ou bien, comme dans les demandes de brevets antérieures, à partir d'un obturateur disposé en fond de puits, ou bien à partir de la surface. Dans ce deuxième cas, on propose plus particulièrement d'agir sur une injection de fluide par une pompe disposée au niveau de la surface du puits. Toutefois, ce brevet n'indique pas d'intérêt particulier à produire une modulation à partir de la surface ou à partir du fond du puits. Le brevet US 7 257 491 propose également de moduler la fermeture de la sortie du puits, c'est-à-dire de fermer cette sortie de façon périodique (et non plus de façon continue comme dans les techniques antérieures aux trois brevets et demandes de brevet susmentionnés). Ceci entraine un risque de désamorçage du puits lorsque la pression du gisement est suffisamment faible pour qu'il ne soit plus artésien. B11091 3 Ainsi, un problème se pose pour obtenir de façon relativement simple une modulation de débit et de pression en fond de puits. Un autre problème, non évoqué précédemment, réside dans l'obtention de paramètres caractéristiques rigoureux à partir de mesures de débit et de pression réalisées en fond de puits. Résumé de l'invention Ainsi, un objet d'un mode de réalisation de la présente invention est de prévoir un dispositif et un procédé de mesure de pression et de débit en fond de puits, en fonction d'une modulation appliquée de façon simple à la pression et au débit du puits. Un autre objet d'un mode de réalisation de la présente invention est de prévoir un procédé fournissant une détermination exacte de divers paramètres relatifs à la série de strates du gisement, et notamment leur réponse complexe individuelle Rstrate, à partir de mesures de débit et de pression effectuées à diverses hauteurs dans le fond du puits au droit du gisement. Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, un mode de réalisation de la présente invention prévoit un procédé de détermination de la réponse complexe d'une strate perméable au fond d'un puits en exploitation, le puits comprenant une tête de puits équipée d'une vanne de sortie et le fond du puits compre- nant une sonde de mesure de pression et de débit réglable en hauteur, comprenant les étapes suivantes : moduler de façon périodique le degré d'ouverture de la vanne de sortie et, tandis que la modulation est en cours : - mesurer la pression et le débit dans le puits en haut/bas de la strate pendant un certain nombre de périodes de modulation, après un certain retard ; et - mesurer la pression et le débit dans le puits en bas/haut de la strate pendant un certain nombre de périodes de modulation, immédiatement après mise en place de la sonde. B11091 4 Selon un mode de réalisation de la présente invention, les étapes de mesures sont répétées pour d'autres strates immédiatement après mise en place de la sonde en haut/bas de ces autres strates. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la modulation modifie le débit de sortie de 5 à 15%. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la modulation comporte une superposition de plusieurs périodes de modulation. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la superposition de périodes comporte des périodes présentant entre elles des rapports égaux à des puissances entières de 2. Selon un mode de réalisation de la présente invention, on détermine la réponse complexe Rstrate de la strate : en mesurant et/ou on calculant au préalable les valeurs de la compressibilité c de l'effluent, de la masse volumique p de l'effluent, du coefficient de pertes de charge tangent linéarisé F dans le tubage, de la section droite s du puits, et de grandeurs intermédiaires y et , et en appliquant la relation suivante : ph th(yh-Lh) ph th(yb-Lb) - + 1 1 Rh h Rbb Ph Pb 1 - h-th(yh-Lh) - Rh 1 + b-th(yb-Lb)- Rb I Selon un mode de réalisation de la présente invention, on applique la relation simplifiée suivante : Lb 1 1 = 1 - 1 -iw\C+F( + +ip + Rstrate Rh Rh Rb 2 2 s 2 2 R. ) Rh Rb ) AC désignant le facteur d'emmagasinement du puits sur une longueur Oz. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le débitmètre de la sonde est étalonné en appliquant les étapes suivantes : - placer la sonde à une position correspondant à la limite supérieure du gisement, Rstrate pstrate B11091 - mesurer le débit à la sortie du puits, et - fixer que la valeur fournie par le débitmètre de la sonde est la valeur mesurée en sortie. Un mode de réalisation de la présente invention pré- 5 voit un dispositif de détermination de la réponse complexe d'une strate perméable au fond d'un puits en exploitation, le puits comprenant une tête de puits équipée d'une vanne de sortie, comprenant une sonde de mesure réglable en hauteur ; des moyens de modulation périodique du degré d'ouverture de la vanne de sortie ; et des moyens de calcul de paramètres à partir des pressions et débits mesurés en haut et en bas de la strate. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la vanne de sortie est une vanne pointeau télécommandée. Brève description des dessins Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec la figure 1 qui représente de façon schématique un exemple d'installation de puits de pétrole. Description détaillée La présente description est faite plus particulière-ment dans le cas où le puits considéré est un puits d'extraction de pétrole ou de gaz. Toutefois, elle s'appliquera généralement à tout type de puits en exploitation. 1. DISPOSITIF ET PROCEDE DE MESURE La figure 1 représente de façon très schématique des éléments essentiels d'un tel puits. Le puits est délimité par un tubage (souvent désigné par l'appellation anglo-saxonne casing) 1 qui s'étend à partir d'un niveau légèrement supérieur au niveau du sol 3 jusqu'à pénétrer dans un gisement 5 perméable et producteur d'effluent au niveau duquel le tubage est perforé. A l'intérieur du tubage 1 s'étend une conduite de production (souvent désignée par l'appellation anglo-saxonne tubing) 7 qui s'étend au-dessus du niveau du tubage et qui s'arrête au niveau d'un obturateur de production 9 mis en place sensiblement au B11091 6 niveau du toit du gisement. Ce gisement est essentiellement constitué d'une série de strates poreuses et perméables à travers lesquelles chemine un effluent, dans le cas considéré ici du pétrole ou un gaz, qui pénètre dans le puits et remonte dans la conduite de production 7. La partie supérieure de la conduite de production ou tête de puits, comprend un ensemble de vannes, généralement deux premières vannes d'arrêt 10 et 11 qui sont ouvertes quand le puits est en exploitation et une vanne d'arrêt supérieure 12. Un tube de sortie s'étend à partir de la conduite de production entre les vannes 11 et 12 et est commandé par une vanne de production 14 par laquelle sort l'effluent quand le puits est en production. Un tube 16 est également relié à la conduite de production entre les vannes 11 et 12. Un fluide sous pression peut être injecté dans le tube 16, par l'intermédiaire d'une vanne de pompe 18. Un câble 20 pénètre dans le tube d'exploitation par l'intermédiaire d'un sas 19 fermé par un presse-étoupe 22 et porte à sa partie inférieure une sonde 24 de mesure de pression et de débit (souvent désignée par le sigle PLT, de l'appellation anglo-saxonne Production Logging Tool), par exemple du type décrit dans les documents susmentionnés du même inventeur. Cette sonde permet éventuellement de mesurer d'autres paramètres, tels que la température et les gradients de pression. Le câble 20 a une fonction mécanique de support de la sonde et une fonction électrique d'échange de signaux entre la sonde et un dispositif de commande, de mesure et d'alimentation non représenté. Il est prévu ici d'adjoindre à la vanne d'arrêt de production 14 une vanne de sortie réglable 25, par exemple du type vanne pointeau. Cette vanne comprend un pointeau conique 26 susceptible de venir obturer un siège conique 28 pour laisser sortir un débit d'effluent choisi par une sortie 30. Le pointeau 26 est par exemple solidaire d'une vis sans fin 32 coopérant avec un moteur 34 alimenté par une alimentation 36 commandée, B11091 7 éventuellement à distance, à partir d'un ordinateur de chantier 38. Lorsque le puits est en production, et que les vannes 10, 11 et 14 sont ouvertes, il est prévu de commander la vanne pointeau en position ouverte, pour moduler le débit de l'effluent de façon périodique. Cette modulation agira, par exemple, pour assurer une variation périodique, sinusoïdale ou non, par exemple, de l'ordre de 5 à 15 %, par exemple 10 %, du débit. Avec ce système, la périodicité de la modulation peut être choisie de façon extrêmement libre. On pourra choisir une période de modulation comprise entre quelques secondes et quelques heures. On pourra aussi choisir une superposition de plusieurs périodes de modulation, par exemple une superposition de périodes présentant entre elles des rapports égaux à des puissances entières de 2. Il résulte de cette modulation imposée au débit de sortie du puits, des variations de pression périodiques qui se répercutent vers le fond du puits, au niveau du gisement 5. On effectue alors, tandis que la modulation est en cours, des mesures de pression et de débit au moyen de la sonde 24 pour plusieurs positions en hauteur de cette sonde. On peut en déduire la réponse complexe Rstrate de la strate individualisée par les deux positions de mesure et notamment, comme cela a été exposé dans les documents susmentionnés de l'inventeur, en déduire la perméabilité de la strate productrice ainsi que son éventuel colmatage entre les positions de mesure. Un avantage du système de modulation de débit/pression décrit ici est qu'il est particulièrement simple à mettre en oeuvre car il est réalisé au niveau de la tête de puits et non pas en fond de puits. De plus, il est beaucoup plus simple d'obtenir une modulation de débit/pression par le moyen décrit ci-dessus que, comme cela a été proposé précédemment, en injectant par une pompe un fluide en surpression au travers de la vanne 18. B11091 8 Un autre avantage de la présente invention est que, pendant la mesure, le puits reste en exploitation, son débit étant seulement modulé de quelques pourcents. Un autre avantage de la présente invention est que, pendant la mesure, la sortie de l'effluent n'est à aucun moment bloquée, ce qui risquerait de provoquer un désamorçage du puits dans certaines conditions. Un autre avantage de la présente invention est de permettre d'accélérer la réalisation des mesures. De façon connue, les mesures ne sont possibles qu'une fois qu'un régime stabilisé de modulation de pression apparaît au fond du puits. Ce régime stabilisé ne s'établit qu'après un temps nécessaire à la disparition complète du régime d'écoulement transitoire qui nait spontanément lors du déclenchement de la modulation forcée du débit, soit après deux, voire trois, périodes de modulation. Ainsi, la première mesure ne peut être effectuée par la sonde 24 qu'après deux, voire trois, périodes mortes (et cette durée peut être particulièrement longue lorsque la périodicité des perturbations induites est élevée (par exemple plusieurs dizaines de minutes). Par contre, les mesures suivantes peuvent être effectuées à différentes profondeurs sans attendre la fin de nouvelles périodes mortes. Ceci n'est pas le cas si la modulation est établie comme cela a été proposé antérieurement par un obturateur de fond de puits remis en route pour chaque nouvelle position de la sonde. 2. DETERMINATION DE LA REPONSE COMPLEXE Rstrate D'UNE STRATE A PARTIR DE MESURES DE PRESSION ET DE DEBIT EN FOND DE PUITS Par ailleurs, la présente invention prévoit un procédé de détermination de la réponse complexe Rstrate d'une strate à partir de mesures de pression et de débit plus précis que ceux décrits dans les documents antérieurs de l'inventeur. Dans ces documents antérieurs, et notamment dans le brevet américain 7 257 491, il est indiqué que la réponse complexe d'une strate à étudier entre une cote haute et une cote basse, correspond à la formule : B11091 9 1/Rstratum = 1/Rhigh + 1/Rlow- Ceci ne tient pas compte de divers paramètres correc- teurs qui peuvent fausser sensiblement les résultats dans une proportion pouvant aller jusqu'à 10 %. On considère une strate productrice débitant dans un puits circulaire de section constante en régime stabilisé. À ce régime, on superpose une onde de modulation du débit de pulsation constante et puis, à l'aide d'une sonde de mesure, on mesure la réponse ponctuelle complexe de l'effluent en deux points situés respectivement l'un au-dessous de l'autre de part et d'autre de la strate productrice. Pour déterminer la réponse complexe de cette strate à partir de ces deux mesures, de la forme du puits et des propriétés physiques de l'effluent, on dé-finit et on détermine d'abord les paramètres physiques suivants. Notations Dans ce qui suit, on désigne par : t (s), le temps, z (m), la profondeur dirigée vers le fond du puits, l'origine étant prise au centre de la strate, p(z) (Pa), la pression ponctuelle en régime stabilisé mesurée dans le puits à la profondeur z, cv (s-1), la pulsation de la modulation, L (m), la distance du point de mesure au centre de la strate, c (Pa-1), la compressibilité dans le tubage de l'effluent dans le tubage, p (kg.m-3), la masse volumique de l'effluent, F = ô2p/ôq.ôz (Pa.s.m 4), le coefficient de pertes de charge tangent linéarisé dans le tubage, s (m2) l'aire de la section droite du puits, q(z) (m3.s-1), le débit ponctuel en régime stabilisé mesuré dans le puits à la profondeur z, P (z) = oP (z) e'.(w-t+O(z)) (Pa), la pression complexe ponctuelle de la modulation mesurée dans le puits à la profondeur z, Q (z) = oQ (z) ei.(w-t+ v(z)) (m3 . s-1) , le débit complexe ponctuel de la modulation, B11091 10 AC = c.s.Az (m3.Pa-1), le facteur d'emmagasinement d'un tronçon de puits de longueur Oz. On marque d'un indice b la partie inférieure d'une zone de mesure et d'un indice h la partie supérieure d'une zone 5 de mesure. On définit des grandeurs intermédiaires y et telles s-F y = ici pc 1 - i. p-w 1 s-F = 1 - i- détermination de Rstrate On veut déterminer la réponse complexe Rstrate d'une strate à partir des deux réponses complexes ponctuelles déterminées dans le fond du puits respectivement aux profondeurs zb et zh par la relation : 15 R (z) = P(z) = _'P (z) e' . (w(z) -o (z)) (Pa. s .m-3) . Q(z) AQ(z) Pour cela, on commence par déterminer un profil de production sur toute la hauteur du gisement en utilisant la sonde 24 selon un protocole bien connu dans le métier puis, en interprétant ces mesures grâce à l'un des progiciels bien connus 20 dans le métier, on détermine les profils respectifs du débit de fond stabilisé q (z) , de la pression de fond stabilisée p(z), de la masse volumique de l'effluent p(z), de la compressibilité de l'effluent c(z), de la masse volumique virtuelle correspondant au gradient de pertes de charge ppDC(z) ; à partir de ces 25 profils primaires, on peut déterminer le profil du gradient de pression tangent linéarisé par la relation : F(z) = X.ppDC(z) -g/q(z) où À est un facteur adimensionnel compris entre 1,8 et 2 et où g figure l'accélération de la pesanteur terrestre (9,81 m.s-2). 30 En pratique, p(z), c(z) et F(z) varient lentement avec la profondeur, de sorte qu'on peut facilement en obtenir des que 10 Procédé de B11091 11 valeurs moyennes représentatives pour tout un tronçon du puits de longueur modérée en effectuant de simples quadratures ; il suffit alors de reporter ces valeurs moyennes représentatives dans les relations qui définissent les grandeurs intermédiaires y, ou le coefficient d'emmagasinement AC pour en obtenir des valeurs représentatives pour tout le tronçon de puits considéré. En résolvant les équations couplées en P(z) et Q(z) qui régissent l'écoulement de l'effluent entre la profondeur où il entre dans le fond du puits et un point situé à une distance L au-dessus ou en dessous quand on y impose des modulations périodiques sinusoïdales entretenues de pulsation co, l'inventeur a démontré que Rstrate s'exprime alors par la relation (1) : Ph th (7h-Lh) Pb th (Yb' Lb) - + Rbb Ph Pb 1 - h-th(yh-Lh)- Rh 1 + b-th(yb-Lb) - Rh I 1 1 Rstrate Pstrate Rhh (1) En pratique, les termes yh.Lh yb.Lb sont suffisamment 15 petits pour que l'on puisse approximer la tangente hyperbolique th (x) par x. La relation (1) devient alors : Ph Pb -iwph-ACh -+iwph4Ch Rh Rb 1+ +i- Rb s.Rb en évidence les trois termes 20 correctifs induits par la présence de l'effluent dans le puits: - Compressibilité : ce sont les termes : L W. Ph_b-ACh b /(strate qui ne dépendent que de la pulsation du test et du facteur d'emmagasinement de la partie du puits comprise entre les deux 25 points de mesure. - Viscosité : la viscosité de l'effluent induit des pertes de charge le long du puits qui se traduisent par des gradients tan-gents non nuls ; les réponses complexes mesurées respectivement 1 1 (2) Fh-Lh W-ph-Lh Fh-Lh c)-pb-Lb 1 - -i Rh s - Rh Cette expression met RG PG B11091 12 en haut et en bas de la strate figurent explicitement dans les termes correctifs Fh b'Lh b Rh b mais la pulsation w n'intervient que par son effet sur les 5 réponses complexes. - Inertie : la modulation périodique du débit provoque des à-coups au sein de l'effluent doué de masse, qui à leur tour génèrent des ondes de pression perturbatrices dont on tient compte par la présence des termes : 10 i. w'ph b'Lh b s.Rh b qui s'annuleraient si la masse volumique était nulle et qui dépendent de la pulsation, à la fois directement et par la présence des réponses complexes. Lorsque les termes correctifs (qui sont des nombres 15 complexes) relatifs à la viscosité et à l'inertie de l'effluent ont des modules petits devant 1, on peut linéariser d'avantage en remarquant que diviser par 1+E revient à multiplier par 1-e, et on obtient la relation (3) : 1 - 1 - i CO. Ph -4Ch + Pb -4C + ... Rs te Pstrate trate pstrate Rh pstrate Rb pstra 20 1 - Ph 2 2 s P strate ' Rh P strate ' Rb 2 Pb 'Lb + 2 2 Pstrate ' Rh Pstrate ' Rb Ph'Fh'Lh Pb'Fb'Lb . w ...+ + +1. / 2 Ph 'Lh (3) On peut encore simplifier en admettant que le tronçon du puits compris entre les deux points de mesure est suffisam- 25 ment court pour que l'effluent y garde des propriétés physiques constantes, à savoir : Ph = Pstrate = Pb = P Fh = Fb = F ACh + ACb = AC 30 La relation (3) devient alors : B11091 13 1 1 1 ( Lh Lb Î (0.p =----icu4C+F -+- +i--- Rstrate Rh Rb On notera que parmi les trois termes correctifs ci-dessus, le terme de compressibilité peut être important (de 5 à 10%) si la compressibilité c, et partant le coefficient d'emmagasinement du fond du puits AC, est élevée, ce qui est par exemple le cas pour un gaz ; le terme de viscosité peut être important (de 5 à 10%) si le coefficient de perte de charge tangent linéarisé F est élevé, ce qui est le cas pour certaines huiles lourdes ; et le terme d'inertie qui est toujours nette- ment inférieur aux deux termes correctifs précédents n'est toutefois plus négligeable pour les modulations rapides, disons lorsque la période passe sous la barre des 30 secondes. Des modes de réalisation particuliers de la présente invention ont été décrits. Diverses variantes et modifications apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, divers types de vannes réglables de sortie actionnables en modulation pourront être utilisé. De plus, bien qu'un mode de détermination précis de paramètres d'un puits ait été décrit en relation avec une modulation de débit et de pression provoquée par la modulation d'une vanne réglable de sortie de production, ce mode de détermination de paramètres pourra également être utilisé si d'autres moyens de modulation de débit et de pression sont mis en oeuvre. Selon un aspect de la présente invention on cherche à améliorer la précision de la mesure q(z) de débit ponctuel en régime stabilisé mesuré dans le puits à la profondeur z. En effet, les débitmètres couramment utilisés dans une sonde PLT sont généralement des dispositifs donnant une mesure proportionnelle plutôt qu'une mesure absolue. De plus, la mesure fournie dépend du centrage du débitmètre par rapport à l'axe du puits. On propose donc ici le mode d'étalonnage suivant : - placer le débitmètre de la sonde à une position correspondant à la limite supérieure du gisement, i Lb + 2 2 s 2 2 Rh Rb I Rh Rb ) (4) 5 B11091 14 mesurer le débit à la sortie du puits par l'un des moyens classiques couramment utilisés pour mesurer ce débit, et - fixer que la valeur fournie par le débitmètre de la sonde est la valeur mesurée en sortie. Par ailleurs, dans la description qui précède, on a supposé que le forage dans le gisement s'étendait verticalement, il sera clair que ce forage pourra avoir toute autre inclinaison. REVENDICATIONS1. Procédé de détermination de la réponse complexe d'une strate perméable au fond d'un puits en exploitation, le puits comprenant une tête de puits équipée d'une vanne de sortie et le fond du puits comprenant une sonde (24) de mesure de pression et de débit réglable en hauteur, comprenant les étapes suivantes : moduler de façon périodique le degré d'ouverture de la vanne de sortie et, tandis que la modulation est en cours : - mesurer la pression et le débit dans le puits en haut/bas de la strate pendant un certain nombre de périodes de modulation, après un certain retard ; et - mesurer la pression et le débit dans le puits en bas/haut de la strate pendant un certain nombre de périodes de modulation, immédiatement après mise en place de la sonde. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les étapes de mesures sont répétées pour d'autres strates immédiate-ment après mise en place de la sonde en haut/bas de ces autres strates. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel 20 la modulation modifie le débit de sortie de 5 à 15%. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la modulation comporte une superposition de plusieurs périodes de modulation. 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel la 25 superposition de périodes comporte des périodes présentant entre elles des rapports égaux à des puissances entières de 2. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel on détermine la réponse complexe Rstrate de la strate : 30 en mesurant et/ou on calculant au préalable les valeurs de la compressibilité c de l'effluent, de la masse volumique p de l'effluent, du coefficient de pertes de charge tangent linéarisé F dans le tubage, de la section droite s du puits, et de grandeurs intermédiaires y et , etB11091 16 appliquant la relation suivante : Ph th(7h'Lh) en Pb th (yb'Lb) - + Rh h Rbb Ph Pb 1 - h-th(yh'Lh) - Rh 1 + b-th(yb'Lb) ' Rb I 1 1 Rstrate P strate 7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel on la relation simplifiée 1 1 1 =----ic~4C+F Rstrate Rh Rb AC désignant le facteur d'emmagasinement du puits sur une longueur Oz. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel le débitmètre de la sonde est étalonné en 10 appliquant les étapes suivantes : placer la sonde à une position correspondant à la limite supérieure du gisement, mesurer le débit à la sortie du puits, et fixer que la valeur fournie par le débitmètre de la sonde est 15 la valeur mesurée en sortie. 9. Dispositif de détermination de la réponse complexe d'une strate perméable au fond d'un puits en exploitation, le puits comprenant une tête de puits équipée d'une vanne de sortie, comprenant : une sonde (24) de mesure réglable en hauteur des moyens de modulation périodique du degré d'ouverture de la vanne de sortie (25) ; et des moyens de calcul de paramètres à partir des pressions et débits mesurés en haut et en bas de la strate. 10. Dispositif selon la revendication 9, dans lequel la vanne de sortie (25) est une vanne pointeau télécommandée. applique 5 suivante : 'L + Lb Î+~?-p'Lh + Lb Î 2 2 s 2 2 Rh Rb I Rh Rb I 20 25