FR 2977739 A1 20130111 FR 1156089 A 20110706 Ref. Valeo CFR0458 1 Dispositif électrique et système d'alimentation correspondant La présente invention concerne un dispositif électrique. Elle concerne également un système d'alimentation d'une machine électrique d'entraînement d'un véhicule comprenant un tel dispositif. Plus particulièrement, l'invention concerne le domaine des véhicules électriques ou hybrides. De tels véhicules comprennent une machine électrique d'entraînement du véhicule utilisant un dispositif électrique comportant : - un premier circuit, dit circuit BT, muni de premiers composants électroniques aptes à être alimentés en basse tension ; et - un deuxième circuit, dit circuit HT, muni de deuxièmes composants électroniques aptes à être alimentés en haute tension. Pour des raisons de sécurité de fonctionnement, une barrière de potentiel doit être maintenue entre ces deux circuits. Il est cependant parfois nécessaire de faire passer des signaux et/ou du courant entre eux. A titre d'exemple, une batterie rechargeable haute-tension est prévue pour fournir la haute tension d'alimentation de la machine électrique et il est nécessaire de déterminer le niveau de charge de la batterie pour connaître l'autonomie du véhicule. Il est connu pour cela de mesurer précisément le niveau de tension fournie par cette batterie au moyen d'une conversion analogique numérique ADC (selon l'acronyme anglais "Analog to Digital Conversion") et d'un microcontrôleur exploitant l'information fournie par les moyens de conversion. Le microcontrôleur se trouve au niveau du circuit BT et la mesure de la tension de la batterie et sa conversion sous forme numérique nécessitent l'utilisation d'au moins un composant basse tension du circuit HT. Pour assurer la transmission des données numériques du circuit HT au circuit BT, il est connu d'utiliser un opto-isolateur ou un transformateur à impulsions ou encore un circuit intégré de type isolateur numérique. Pour assurer l'alimentation du composant basse tension du circuit HT, il est connu de prévoir une alimentation flottante supplémentaire ou une alimentation Ref. Valeo CFR0458 2 supplémentaire obtenue à partir de l'alimentation haute-tension. Une autre solution serait d'alimenter le composant basse tension à partir du circuit BT. Ces différentes options résultent en un dispositif électrique complexe et peu fiable, notamment en entraînant une multiplication des moyens à mettre en oeuvre pour assurer l'isolation galvanique entre les circuits. La présente invention vise à améliorer la situation. A cet effet, l'invention concerne tout d'abord un dispositif électrique comprenant : - un premier circuit, dit circuit BT, muni de premiers composants électroniques dont la masse de référence est sur une première source de tension ; - un deuxième circuit, dit circuit HT, muni de deuxièmes composants électroniques dont la masse de référence est sur une deuxième source de tension ; et - une isolation galvanique entre le circuit BT et le circuit HT. Selon l'invention, ce dispositif comprend un circuit d'alimentation d'un composant, dit composant BT, du circuit HT à partir du circuit BT, ledit circuit d'alimentation comprenant des moyens de transmission d'un signal de données depuis le circuit HT vers le circuit BT. Par exemple, la première source de tension délivre une tension inférieure à celle de la deuxième source de tension. Dans un exemple particulier, la première source de tension est une basse tension et la deuxième source de tension est une haute tension. Notamment, dans le cadre de la présente demande, une basse tension désigne une tension inférieure à 60V et une haute tension désigne une tension supérieure à 60V. Grâce à l'utilisation d'un circuit d'alimentation comprenant lui-même des moyens de transmission d'un signal de données analogiques et/ou numériques, depuis le circuit HT vers le circuit BT, la présente invention fournit une solution pour assurer à la fois l'alimentation du composant BT du circuit HT et la transmission de données, tout en maintenant l'isolation galvanique entre le circuit HT et le circuit BT, ceci de façon simplifiée. Avantageusement, le circuit d'alimentation comprend un transformateur dont le primaire est raccordé au circuit BT et le secondaire est raccordé au circuit HT. Contrairement aux dispositifs existants, un seul transformateur suffit pour assurer l'alimentation et la transmission du signal de données. De préférence, le circuit d'alimentation comprend : Ref. Valeo CFR0458 3 - un oscillateur raccordé entre une première alimentation et le primaire du transformateur, délivrant une tension alternative au primaire; et - des moyens de redressement de la tension alternative raccordés au secondaire du transformateur. La première alimentation est notamment la première source de tension, par exemple l'alimentation basse tension des premiers composants du circuit BT. Selon une réalisation préférée, l'oscillateur est un oscillateur harmonique, notamment de type Colpitts. Il pourra comprendre un amplificateur de classe A bouclé en réaction pour générer des oscillations. Avantageusement, les moyens de redressement comprennent un pont de diodes. Avantageusement encore, les moyens de transmission du signal de données comprennent des moyens d'amortissement de l'oscillateur selon un facteur d'amortissement fonction du signal de données. Les moyens de transmission du signal de données pourront aussi comprendre : - des moyens de détection du facteur d'amortissement ; et - des moyens de détermination (44) du signal de données à partir du facteur d'amortissement détecté. Selon une réalisation préférée, les moyens d'amortissement comprennent des moyens de court-circuit des moyens de redressement. Avantageusement, le signal de données représente la tension aux bornes d'une deuxième alimentation. Cette deuxième alimentation est notamment la deuxième source de tension, par exemple l'alimentation haute tension des deuxièmes composants du circuit HT. De préférence, la deuxième alimentation est une batterie et le signal de données représente le niveau de charge de la batterie. Le circuit HT comprend, par exemple, des moyens de mesure du niveau de charge de la batterie délivrant ledit signal de données, la fréquence dudit signal étant représentative dudit niveau de charge et ledit circuit HT étant configuré pour que ledit signal soit fourni en entrée des moyens d'amortissement. Avantageusement, le dispositif comprend en outre des moyens de détection d'une surtension appliquée sur la deuxième alimentation. Ref. Valeo CFR0458 4 Selon un exemple de réalisation, lesdits moyens de détection d'une surtension sont rendus aptes à modifier le signal délivré par les moyens de mesure du niveau de charge de la batterie. De préférence, les moyens de mesure sont alimentés par ledit circuit d'alimentation. L'invention concerne également un système d'alimentation d'une machine électrique d'entraînement d'un véhicule, notamment véhicule électrique ou hybride, comprenant le dispositif de l'invention. Des modes de réalisation de l'invention vont maintenant être décrits de façon plus précise, mais non limitative, en regard des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est un schéma représentant un système d'alimentation d'une machine électrique selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 2 est un schéma représentant un dispositif électrique du système de la figure 1, selon un mode de réalisation de l'invention ; - la figure 3 est un schéma électrique détaillé d'un premier exemple de réalisation du dispositif de la figure 2 ; - la figure 4 et la figure 5 sont des graphiques illustrant le fonctionnement du circuit de la figure 3 ; - la figure 6 est un schéma électrique détaillé d'un exemple de réalisation du dispositif selon l'invention ; et - la figure 7 est un graphique illustrant le fonctionnement du circuit de la figure 6. La figure 1 représente un système d'alimentation 2 d'une machine électrique 4 d'entraînement d'un véhicule automobile électrique ou hybride. La machine électrique 4 est une machine triphasée. Les trois phases de cette machine 4 sont raccordées à un pont de puissance haute tension à trois phases 6. La machine 4 et le pont 6 sont raccordés à un circuit haute tension 8, dit circuit HT, alimenté en haute tension à partir d'une batterie haute tension 10, dite batterie HT. Une haute tension désigne ici une tension supérieure à 60V, typiquement de l'ordre de 300 à 400V. Des moyens de commande 12 raccordés à un microcontrôleur 14 commandent le fonctionnement du pont de puissance 6. Ref. Valeo CFR0458 5 Le microcontrôleur 14 est raccordé à un circuit basse tension 16, dit circuit BT, alimenté en basse tension à partir d'une batterie basse tension 18, dite batterie BT. Une basse tension désigne ici une tension inférieure à 60V, typiquement comprise entre 12V et 14V. Le circuit HT 8 et le circuit BT 16 sont séparés par une isolation galvanique 20 formant barrière de potentiel entre les deux circuits. A titre d'exemple, le circuit HT 8 et le circuit BT 16 sont imprimés sur deux faces opposées d'une carte de circuit imprimé, dite carte PCB (selon l'acronyme anglais « Printed Circuit Board »), l'épaisseur de ladite carte assurant l'isolation électrique entre les deux circuits 8, 16. Le circuit HT 8 comprend également des moyens de mesure 22 de la tension fournie par la batterie HT 10. Ces moyens de mesure 22 sont alimentés en basse tension à partir du circuit BT 16 à travers un circuit d'alimentation 24. Selon l'invention, le circuit d'alimentation 24 assure également la transmission d'un signal de données représentant la tension mesurée par les moyens de mesure 22 vers le microcontrôleur 14. Ce signal permet de déduire le niveau de charge de la batterie 10. Ce signal de données est un signal binaire issu des moyens de mesure 22. Par exemple, les moyens de mesure 22 consistent en un convertisseur tension fréquence 26 (figure 2). On entend par là un convertisseur délivrant un signal rectangulaire présentant une fréquence variable, fonction de la tension appliquée en entrée. La valeur de la fréquence du signal de données est ici représentative de la valeur de la tension de la batterie HT 10. Le convertisseur tension fréquence présente l'avantage de délivrer un signal peu sensible aux agressions, notamment de type interférences électromagnétiques EMI, et de permettre la transmission du signal de données à travers la barrière de potentiel avec un taux d'erreur négligeable. Par exemple, le taux d'erreur est inférieur ou égal à 0,2%, voire nul. En référence à la figure 2, le circuit d'alimentation 24 comprend un transformateur 30 dont le primaire 32 est raccordé au circuit BT 16 et le secondaire 34 est raccordé au circuit HT 8. Le primaire 32 et le secondaire 34 fournissent l'isolation galvanique 20. Le circuit d'alimentation 24 comprend également un oscillateur harmonique tel qu'un oscillateur de type Colpitts 36 raccordé entre l'alimentation BT 18 et le primaire Ref. Valeo CFR0458 6 32 du transformateur 30. Cet oscillateur 36 fournit en sortie une tension alternative. Au secondaire 34, des moyens de redressement 38 de la tension alternative sont prévus. Le circuit d'alimentation 24 comprend, en outre, des moyens d'amortissement 40 de l'oscillateur 36 selon un facteur d'amortissement fonction du signal de données et des moyens de détection 42 du facteur d'amortissement. Les moyens d'amortissement 40 sont raccordés au secondaire 34 du transformateur 30 et les moyens de détection 42 sont raccordés au primaire 32 du transformateur 30. D'une manière remarquable, le fait de provoquer un amortissement au secondaire 34, cet amortissement étant visible au primaire 32, permet de transmettre l'information sans coût supplémentaire, par une modulation d'amplitude. Des moyens de détermination 44 déterminent la valeur du signal de données en fonction du facteur d'amortissement détecté par les moyens de détection 42. Un premier exemple d'architecture du circuit d'alimentation 24 est détaillé en référence aux figures 3, 4 et 5. L'oscillateur de type Colpitts 36 comprend deux condensateurs C1, C3 en série et une inductance L1 parallèle aux condensateurs. Le condensateur C1 et l'inductance L1 sont reliés à la batterie basse tension 18. L'inductance L1 est ici l'inductance du primaire 32 du transformateur 30. La fréquence de résonance Fo de l'oscillateur est déterminée par les valeurs de C1, C3 et L1 selon la relation Fo = 1 27r Ll . Cl - C3 (Cl+C3) On choisira, par exemple, une fréquence de résonance d'environ 10 MHz. C1 est choisi environ dix fois plus grand que C3. A titre d'exemple, L1 est de l'ordre de 1 pH. Sa capacité parasite propre sera limitée à des valeurs faibles, inférieures à 20 pF. Le choix d'une fréquence de résonance d'environ 10Mhz permet avantageusement d'avoir des composants de petite taille pour l'oscillateur 36. Il est ainsi possible de bobiner le transformateur 30 directement sur la carie de circuit imprimé. On a ainsi un transformateur 30 sans noyau. Cela permet d'éviter l'utilisation d'un transformateur en pièce rapportée coûteuse, et encombrante car elle serait très difficile à isoler en raison des distances d'isolement à respecter. Ref. Valeo CFR0458 7 La barrière de potentiel est définie, par exemple, par un transformateur réalisé à l'aide de deux spirales de pistes conductrices prévues sur le circuit imprimé, la spirale définissant l'enroulement primaire du transformateur étant prévue sur l'une des faces du circuit et la spirale définissant le secondaire sur l'autre face, au droit de la première. L'oscillateur 36 comprend également un transistor bipolaire Q1 de type NPN monté en polarisation de type « base commune ». Le transistor NPN peut être remplacé par un transistor d'un autre type tel un transistor bipolaire PNP, un transistor JFET ou un transistor MOSFET monté en polarisation de type « grille commune », en ajustant les paramètres de polarisation de ce transistor de manière adaptée. L'oscillateur 36 comprend également une résistance R4 raccordée au collecteur du transistor Q1. Afin d'éviter l'influence des éléments parasites dus notamment aux résistances internes des composants, la valeur de R4 est choisie supérieure à la somme des résistances internes des condensateurs C1, C3 et de l'inductance L1. A titre d'exemple, R4 est supérieure à 1 o. Cette résistance R4 permet alors de stabiliser le facteur qualité du circuit accordé au collecteur du transistor Q1 en termes d'approvisionnement, vieillissement, température etc. L'oscillateur 36 comprend également, raccordés à la base du transistor Q1, un condensateur C6 et une résistance R15 montés en parallèle. Le condensateur C6 et la résistance R15 sont ici raccordés en parallèle à une tension continue V3 en série avec une résistance R12. Le condensateur C6 et la résistance R15 sont utilisés ici, à titre d'exemple, pour polariser le transistor Q1. En outre, l'oscillateur 36 comprend une résistance R16, raccordée entre l'émetteur du transistor Q1 et la masse, et une résistance R9 raccordée entre l'émetteur du transistor Q1 et un point milieu situé entre les condensateurs C1 et C3. R9 est choisie très supérieure à une impédance de la capacité C1. Le gain en tension résultant de l'oscillateur 36 est d'environ 80 et son gain en boucle ouverte est d'environ 7. L'oscillateur 36 présente un gain en boucle ouverte largement supérieur à 1 alors que le décalage de phase entre l'entrée et la sortie est très faible autour de la fréquence de résonance Fo, garantissant ainsi des oscillations de grande amplitude. La tension alternative fournie par l'oscillateur 36 est redressée au secondaire par les moyens de redressement 38 qui comprennent un pont de diodes D1, D5, D6, D7. Ref. Valeo CFR0458 8 Selon une autre réalisation non représentée, le pont de diodes peut comporter deux transistors, par exemple de type MOSFET, en remplacement des diodes D6 et D7. Les moyens d'amortissement 40 permettent un amortissement de la tension délivrée par l'oscillateur 36 en court-circuitant le pont de diodes 38 ou, plus précisément, l'une des branches du pont, à l'aide d'un transistor MOSFET M7 monté entre la branche correspondante et la masse. La fréquence de court-circuit du pont de diodes est directement liée à la fréquence délivrée par le convertisseur tension fréquence 26, qui dépend elle-même de la tension fournie par la batterie HT 10. Pour cela, la grille du transistor M7 est reliée à une sortie Vs dudit convertisseur tension fréquence. Le convertisseur tension fréquence 26 comprend un comparateur 48, par exemple un amplificateur opérationnel, dont la fréquence de la tension de sortie Vs est une image de la tension fournie par la batterie HT 10 raccordée à l'entrée non inverseuse du comparateur 48 par l'intermédiaire d'un diviseur de tension comprenant une résistance R10. Un condensateur C7 est également raccordé entre l'entrée non inverseuse du comparateur 48 et la masse. Le comparateur 48 est alimenté par une tension V+ correspondant à la tension redressée par le pont de diodes 38. La sortie Vs du comparateur 48 est reliée à la grille du transistor M7. De préférence, un circuit RC 50, comprenant une résistance R2 et un condensateur C2 raccordés en parallèle, est prévu entre le pont de diodes 38 et l'alimentation V+ du comparateur 48. Ce circuit RC permet d'adapter la tension redressée à la puissance consommée par le comparateur 48. En particulier, la résistance R2 est choisie pour stabiliser la consommation du circuit et la capacité C2 pour filtrer les harmoniques résiduelles en sortie du pont de diodes 38. Le court-circuit par les moyens d'amortissement 40 (transistor M7) se traduit au primaire 32 par une réduction de l'amplitude des oscillations. Cette réduction, assimilable à une modulation d'amplitude, est détectée par les moyens de détection 42. Ref. Valeo CFR0458 9 En sortie des moyens de détection 42, un signal Vd représentatif du facteur d'amortissement de l'oscillateur 36 est obtenu. Les moyens de détermination 44 déterminent à partir de ce signal Vd une image de la fréquence du signal de sortie du convertisseur tension fréquence 26, c'est-à-dire de la tension aux bornes de la batterie HT 10. De manière avantageuse, les moyens de détermination 44 comprennent un trigger de Schmidt, non représenté ici, raccordé en sortie des moyens de détection 42. Les graphiques des figures 4 et 5 montrent l'évolution de la tension, à différents points du circuit de la figure 3, en fonction du temps. La courbe 60 de la figure 4 montre l'évolution de la tension au bornes du condensateur C7, c'est-à-dire à l'entrée non inverseuse du comparateur 48, en fonction du temps. Cette tension a la forme d'un signal périodique comprenant deux parties distinctes P1 et P2 correspondant respectivement à la charge et à la décharge du condensateur C7. Le convertisseur tension fréquence 26 est configuré pour permettre la succession de ces deux parties dont la période est l'image de la tension aux bornes de la batterie HT 10. Le condensateur C7 est chargé à travers une résistance R10 raccordée entre la batterie HT 10 et l'entrée non inverseuse du comparateur 48. En outre, le condensateur C7 est déchargé à travers une résistance R13. Le temps séparant deux cycles successifs de charge-décharge détermine ainsi la fréquence de sortie du convertisseur tension fréquence 26. La courbe 62 montre l'évolution de la tension au niveau de la borne inverseuse du comparateur 48 en fonction du temps. La courbe 64 montre l'évolution de la tension Vs en sortie du comparateur 48 en fonction du temps. Le convertisseur tension fréquence 26 est configuré pour que la tension Vs soit périodique de même période que la tension aux bornes du condensateur C7. La tension Vs est nulle pendant la partie P1 et présente un pic pendant la partie P2. La courbe 66 montre l'évolution de la tension aux bornes de la résistance R2 en fonction du temps. Cette tension est égale à la tension V+ d'alimentation du comparateur 48, c'est-à-dire à la tension redressée par le pont de diodes 38. Cette tension est sensiblement continue, sauf pendant la partie P2 où elle subit une légère chute. Le circuit est configuré pour que la chute de la tension aux bornes de la capacité Ref. Valeo CFR0458 10 C2 ne perturbe pas l'alimentation du convertisseur tension fréquence 26. La profondeur de modulation de l'amplitude d'oscillation est typiquement supérieure à 80%. La courbe 68 (figure 5) représente l'enveloppe de la tension au collecteur du transistor Q1, c'est-à-dire au primaire 32. Cette enveloppe présente elle aussi la même période que la tension Vs (courbe 64) en sortie du comparateur 48. La courbe 70 montre l'évolution de la tension Vd en sortie des moyens de détection 42. Grâce à l'invention, cette tension est périodique de même période que la période de la tension Vs en sortie du comparateur 48. Elle est donc aussi l'image de la tension aux bornes de la batterie HT 10. Un deuxième exemple d'architecture du circuit d'alimentation 24 est détaillé en référence aux figures 6 et 7. Le circuit de la figure 6 diffère du circuit de la figure 3 notamment par l'ajout de moyens de détection 74 d'une surtension 75. Il s'agit d'une surtension 75 qui serait ajoutée à la tension de la batterie HT 10. A titre d'exemple, on souhaite détecter une surtension qui ferait passer la tension de la batterie HT 10 d'une valeur nominale de 300 V à 410 V. L'application de cette surtension au secondaire 34 du transformateur 30 a pour effet d'amortir l'oscillateur 36 de manière brutale. Les moyens de détection 74 comprennent un comparateur 80, par exemple un amplificateur opérationnel. La tension issue de la batterie HT 10 est appliquée à l'entrée non inverseuse du comparateur 80, la tension de référence étant appliquée sur l'entrée inverseuse du comparateur 80. La tension en sortie du comparateur 80 est appliquée sur la grille d'un transistor MOS M2 raccordé à l'entrée inverseuse du comparateur 48. Une résistance R19 est également prévue pour polariser le transistor M2. Elle remplace la résistance R2 de la figure 3. L'application d'une surtension a ainsi pour effet d'activer les moyens d'amortissement 40 en fermant le transistor M7. La courbe 84 montre l'évolution de la tension Vd en sortie des moyens de détection 42 en fonction du temps. La courbe 86 montre l'évolution de la tension à l'entrée non inverseuse du comparateur 48, en fonction du temps. Ref. Valeo CFR0458 11 La courbe 88 montre l'évolution de la tension en sortie du comparateur 80. Cette tension est une image de la surtension 75 appliquée. Cette tension est nulle pendant une première partie P3 et non nulle pendant une deuxième partie P4. Le fonctionnement du circuit pendant la partie P3 est identique au fonctionnement décrit en référence aux figures 3, 4 et 5. On observe notamment que le temps pendant lequel la tension Vd (courbe 84) est très faible (quasi nulle) correspond à des périodes d'une dizaine de microsecondes environ. Suite à l'application de la surtension 75, le temps pendant lequel Vd (courbe 84) est très faible augmente de manière importante et devient ainsi largement supérieur à 10 ps. Le calcul de cette durée au primaire du transformateur et sa comparaison à la durée normale d'une dizaine de microsecondes permettent de détecter la présence d'une surtension au secondaire. L'invention fournit ainsi un dispositif peu encombrant et peu coûteux permettant à la fois d'alimenter les moyens de mesure de la tension de la batterie HT et de transmettre le résultat de cette mesure au circuit BT. On notera en particulier qu'une seule barrière de potentiel, fournie par le transformateur 30, est nécessaire. Cette seule barrière de potentiel, permet de manière remarquable de transmettre plus d'un signal, notamment deux signaux comme la tension aux bornes de l'alimentation 10 et un signal de surtension. D'autres modes de réalisation sont encore envisageables. Ainsi, le convertisseur tension fréquence peut être remplacé par un convertisseur analogique numérique, le signal transmis du secondaire vers le primaire étant codé sous forme de données numériques avec un nombre de bits déterminé. Ce choix est avantageux notamment pour la transmission du signal de mesure d'un courant de phase du moteur ou encore de données de diagnostic, par exemple En outre, l'oscillateur de type Colpitts peut être remplacé par un autre oscillateur harmonique susceptible d'être amorti à volonté, comme un oscillateur de type Hartley, par exemple. REVENDICATIONS1. Dispositif électrique comprenant : - un premier circuit (16), dit circuit BT, muni de premiers composants électroniques (14) dont la masse de référence est sur une première source de tension (18) ; - un deuxième circuit (8), dit circuit HT, muni de deuxièmes composants électroniques (6) dont la masse de référence est sur une deuxième source de tension (10) ; et - une isolation galvanique (20) entre le circuit BT (16) et le circuit HT (8), caractérisé en ce qu'il comprend un circuit d'alimentation (24) d'un composant (22), dit composant BT, du circuit HT (8) à partir du circuit BT (16), ledit circuit d'alimentation (24) comprenant des moyens de transmission d'un signal de données depuis le circuit HT (8) vers le circuit BT (16). 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le circuit d'alimentation (24) comprend un transformateur (30) dont le primaire (32) est raccordé au circuit BT (16) et le secondaire (34) est raccordé au circuit HT (8). 3. Dispositif selon la revendication 2, dans lequel le circuit d'alimentation (24) comprend : - un oscillateur (36) raccordé entre une première alimentation (18) et le primaire (32) du transformateur (30), délivrant une tension alternative au primaire (32) ; et - des moyens de redressement (38) de la tension alternative raccordés au secondaire (34) du transformateur (30). 4. Dispositif selon la revendication 3, dans lequel l'oscillateur (36) est un oscillateur harmonique. 5. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel l'oscillateur (36) est un oscillateur de type Colpitts.Ref. Valeo CFR0458 13 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, dans lequel les moyens de redressement (38) comprennent un pont de diodes. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, dans lequel les moyens de transmission du signal de données comprennent des moyens d'amortissement (40) de l'oscillateur (36) selon un facteur d'amortissement fonction du signal de données. 8. Dispositif selon la revendication 7, dans lequel les moyens de transmission du signal de données comprennent : - des moyens de détection (42) du facteur d'amortissement ; et - des moyens de détermination (44) du signal de données à partir du facteur d'amortissement détecté. 9. Dispositif selon la revendication 7 ou 8, dans lequel les moyens d'amortissement (40) comprennent des moyens de court-circuit des moyens de redressement (38). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le signal de données représente la tension aux bornes d'une deuxième alimentation (10). 11. Dispositif selon la revendication 10, dans lequel la deuxième alimentation (10) est une batterie et le signal de données représente le niveau de charge de la batterie. 12. Dispositif selon la revendication 11, dans lequel le circuit HT (8) comprend des moyens de mesure (26) du niveau de charge de la batterie (10) délivrant ledit signal de données, la fréquence dudit signal étant représentative dudit niveau de charge et ledit circuit HT (8) étant configuré pour que ledit signal soit fourni en entrée des moyens d'amortissement (40). 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, comprenant en outre des moyens de détection (74) d'une surtension (75) appliquée sur la deuxième alimentation (10).Ref. Valeo CFR0458 14 14. Dispositif selon les revendications 12 et 13, dans lequel lesdits moyens de détection (74) d'une surtension sont rendus aptes à modifier le signal délivré par les moyens de mesure (26) du niveau de charge de la batterie (10). 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, dans lequel les moyens de mesure (26) sont alimentés par ledit circuit d'alimentation (24). 16. Système d'alimentation (2) d'une machine électrique (4) d'entraînement d'un véhicule, notamment véhicule électrique ou hybride, comprenant un dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 15.