FR 2977707 A1 20130111 FR 1156062 A 20110705 UTILISATION D'UNE HYDROFLUOROOLEFINE COMME MILIEU D'ISOLATION ET/OU D'EXTINCTION D'ARC EN MOYENNE TENSION ET APPAREIL ELECTRIQUE MOYENNE TENSION A ISOLATION GAZEUSE LE COMPRENANT DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte au domaine de l'isolation électrique et de l'extinction des arcs électriques dans des appareils moyenne tension. Plus précisément, elle se rapporte à l'utilisation de milieux gazeux qui comprennent un alcène particulier, à savoir une hydrofluorooléfine à trois atomes de carbone, en tant que gaz d'isolation et/ou d'extinction d'arc dans des appareils électriques de sous-station et, en particulier, dans des appareils moyenne tension. L'hydrofluorooléfine peut être utilisée seule ou en mélange avec un gaz de dilution dont le potentiel de réchauffement global est inférieur au sien, notamment inférieur ou égal à un. Elle se rapporte également à des appareils électriques de sous-station de moyenne tension dans lesquels l'isolation électrique et/ou l'extinction d'arc électrique sont assurées par un milieu gazeux comprenant au moins une hydrofluorooléfine, ce composé présentant le plus fort potentiel de réchauffement global des gaz présents dans le milieu gazeux. Un tel appareil électrique peut notamment être un transformateur électrique tel qu'un transformateur d'alimentation ou de mesure, une ligne à isolation gazeuse pour le transport ou la distribution de l'électricité, un jeu de barres ou encore un appareil électrique de connexion/déconnexion (aussi appelé appareil de coupure) tel qu'un disjoncteur, un interrupteur, un combiné interrupteur-fusibles, un sectionneur, un sectionneur de mise à la terre ou un contacteur. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans ce qui précède et ce qui suit, les termes « moyenne tension » (MT) et « haute tension » (HT) sont utilisés dans leur acceptation habituelle, à savoir que le terme « moyenne tension » désigne une tension qui est supérieure à 1 000 volts en courant alternatif et à 1 500 volts en courant continu mais qui ne dépasse pas 52 000 volts en courant alternatif et 75 000 volts en courant continu, tandis que le terme « haute tension » désigne une tension qui est strictement supérieure à 52 000 volts en courant alternatif et à 75 000 volts en courant continu. Dans les appareils électriques moyenne ou haute tension, l'isolation électrique et, le cas échéant, l'extinction des arcs électriques sont typiquement assurées par un gaz qui est confiné à l'intérieur d'une enceinte de ces appareils. Actuellement, le gaz le plus souvent utilisé est l'hexafluorure de soufre (SF6) . ce gaz présente une rigidité diélectrique relativement haute, une bonne conductivité thermique et des pertes diélectriques peu élevées. Il est chimiquement inerte et non toxique pour l'homme et les animaux et, après avoir été dissocié par un arc électrique, il se recombine rapidement et presque totalement. De plus, il est ininflammable et son prix est, encore aujourd'hui, modéré. Toutefois, le SF6 a pour inconvénient majeur de 30 présenter un potentiel de réchauffement global (PRG) de 22800 (relativement au CO2 sur 100 ans) et une durée de séjour dans l'atmosphère de 3200 ans, ce qui le place parmi les gaz à fort pouvoir d'effet de serre. Le SF6 a donc été inscrit par le Protocole de Kyoto (1997) sur la liste des gaz dont les émissions doivent être limitées. Le meilleur moyen de limiter les émissions du SF6 consiste à limiter l'utilisation de ce gaz, ce qui a conduit les industriels à chercher des alternatives au SF6. De fait, les autres solutions comme les systèmes hybrides associant une isolation gazeuse à une isolation solide (EP-A-1 724 802) augmentent le volume des appareils électriques par rapport à celui qu'autorise une isolation au SF6 ; la coupure dans l'huile ou le vide nécessite une refonte des appareillages. Des gaz diélectriques sont connus : voir par exemple WO-A-2008/073790. Cependant, les gaz dits simples comme l'air ou l'azote, qui n'ont pas d'impact négatif sur l'environnement, présentent une rigidité diélectrique beaucoup plus faible que celle du SF6 ; leur utilisation pour l'isolation électrique et/ou l'extinction des arcs électriques dans des appareils HT/MT implique d'augmenter de façon drastique le volume et/ou la pression de remplissage de ces appareils, ce qui va à l'encontre des efforts qui ont été réalisés au cours de ces dernières décennies pour développer des appareils électriques compacts, à encombrement de plus en plus réduit. Les perfluorocarbones (CnFzn+z, c-C4F8) présentent, d'une manière générale, des propriétés de tenue diélectrique intéressantes, mais leur PRG s'inscrit typiquement dans une gamme allant de 5000 à 10000. D'autres alternatives prometteuses d'un point de vue caractéristiques électriques et PRG, comme le trifluoroiodométhane (CF3I), sont classées parmi les substances cancérigènes, mutagènes et reprotoxiques de catégorie 3, ce qui est rédhibitoire pour une utilisation à une échelle industrielle. Des mélanges de SF6 et d'autres gaz comme l'azote ou le dioxyde d'azote sont utilisés pour limiter l'impact du SF6 sur l'environnement : voir par exemple WO-A-2009/049144. Néanmoins, du fait du fort PRG du SF6, le PRG de ces mélanges reste très élevé. Ainsi, par exemple, un mélange de SF6 et d'azote dans un rapport volumique de 10/90 présente une rigidité diélectrique en tension alternative (50 Hz) égale à 59 % de celle du SF6 mais son PRG est de l'ordre de 8000 à 8650. De tels mélanges ne sauraient donc être utilisés comme gaz à faible impact environnemental. Ainsi, seuls les mélanges à PRG important permettent une tenue diélectrique proche de celle du SF6 à basse température ; tous les mélanges à faible PRG proposés dans l'art antérieur permettent d'atteindre au maximum 80 % des performances des appareils SF6 pour les températures d'utilisation les plus basses mais, notamment, en augmentant la pression de gaz, en ajoutant des déflecteurs diélectriques, en revêtant certaines pièces de couches isolantes, ce qui nécessite une nouvelle conception des appareillages MT ou HT en prenant des distances d'isolation supérieures et en ajoutant éventuellement des artifices comme des écrans, déflecteurs ou gainages. Aussi, les Inventeurs se sont-ils fixé pour but de trouver un gaz qui, tout en ayant de bonnes propriétés d'isolation électrique et d'extinction des arcs électriques, ait un impact sur l'environnement faible ou nul. Les recherches les ont mené à envisager une nouvelle famille de gaz qui puisse être utilisée dans les appareils électriques moyenne ou haute tension qui sont actuellement commercialisés, en lieu et place du SF6 dont sont généralement remplis ces appareils, et ce sur toute leur gamme des températures d'utilisation, notamment à très basses températures. EXPOSÉ DE L'INVENTION Ces buts et d'autres encore sont atteints par l'invention qui propose, en premier lieu, l'utilisation d'un milieu gazeux comprenant au moins une hydrofluorooléfine comme milieu d'isolation électrique et/ou d'extinction des arcs électriques dans un appareil moyenne tension. Les hydrofluorooléfines utilisées sont des alcènes de chaîne carbonée à trois éléments carbone, et de préférence de type C3H2F4r qui ne sont pas toxiques, pas corrosifs, pas explosifs, ont un potentiel de destruction de l'ozone ODP (« Ozone Depletion Potential » selon la terminologie anglosaxonne) de 0, un PRG inférieur à 20, voire même inférieur à 10, et sont dotés de propriétés diélectriques aptes à leur faire remplacer le SF6 comme gaz d'isolation et/ou d'extinction d'arc dans les appareils électriques de sous-station de moyenne tension. Conformément à l'invention, le milieu est tel que ses composants sont maintenus à l'état de gaz dans les conditions de température et de pression auxquelles il est destiné à être soumis une fois confiné dans l'appareil électrique. L'hydrofluorooléfine peut être ainsi utilisée seule ou, éventuellement, en mélange avec au moins une autre hydrofluorooléfine de même forme. Toutefois, les hydrofluorooléfines seront le plus souvent utilisées en mélange avec au moins un autre gaz qui n'appartient pas à leur famille, si la température d'ébullition de cette (ces) hydrofluorooléfine(s) ne permet de garantir son (leur) maintien à l'état gazeux notamment. Dans ce cas, selon l'invention, les autres gaz utilisés dans le milieu gazeux ont un potentiel de réchauffement global inférieur à celui des hydrofluorooléfines ; le gaz vecteur, ou gaz de dilution, ou gaz tampon, présente de préférence une température 5 d'ébullition très basse, c'est-à-dire typiquement égale ou inférieure à -50°C à la pression standard, et une rigidité diélectrique qui est au moins égale à celle que présente l'azote ou le dioxyde de carbone. De préférence, l'hydrofluorooléfine est mélangée à un gaz de type azote, air, avantageusement air sec, oxygène, dioxyde de carbone, ou un mélange de ces gaz. Le PRG global du milieu gazeux est en rapport des pressions partielles de chacun de ses composants, et donc inférieur à 10 ou 20, et de préférence inférieur à 5. Avantageusement, l'hydrofluorooléfine est présente dans le milieu gazeux dans un pourcentage molaire qui est au moins égal à 95 % du pourcentage molaire M déterminé par la formule : M = (PHFo/Pmélange) x 100, dans laquelle Pméange représente la pression du mélange à 20°C dans l'appareil électrique et PHFo représente la pression, exprimée dans la même unité, qui équivaut à 20°C à la pression de vapeur saturante que présente l'hydrofluorooléfine à la température minimale d'utilisation de l'appareil électrique. De fait, PHFo est déterminée par PHFo = (PVSHFO x 293) /Tmin, avec PVSHFO représentant la pression de vapeur saturante de l'hydrofluorooléfine à la température minimale Tminr exprimée en Kelvins, d'utilisation de l'appareil électrique. Ainsi, les propriétés diélectriques du milieu gazeux sont les plus élevées possibles et se rapprochent au mieux de celles du SF6. Dans les modes de réalisation préférés, la température minimale d'utilisation Tmin est choisie parmi : 0, -5, -10, -15, -20, -25, -30, -35, -40, -45 et -50°C. Dans le cas où l'appareil électrique est un appareil moyenne tension, la présence partielle de milieu à l'état liquide n'est pas de nature à poser de problème normatif. Il est donc possible d'utiliser un mélange dans lequel l'hydrofluorooléfine est présente en un pourcentage molaire supérieur au pourcentage molaire M. De préférence, le pourcentage molaire de l'hydrofluorooléfine est compris entre 95 % et 130 %, mieux encore entre 95 % et 120 %, idéalement entre 99 % et 110 %. Dans le cas où l'appareil électrique est un appareil moyenne ou haute tension, du type poste sous enveloppe métallique, il est souhaitable, pour qu'il puisse répondre aux normes CEI actuellement en vigueur, que le milieu soit exclusivement ou quasi exclusivement à l'état gazeux dans toute la gamme des températures d'utilisation de cet appareil. Il est donc préféré que l'hydrofluorooléfine soit présente en un pourcentage molaire qui ne dépasse pas 100 % du pourcentage molaire M afin de ne pas présenter de phase de liquéfaction. De préférence, le pourcentage molaire de l'hydrofluorooléfine est compris entre 98 % et 100 %. L'invention a également pour objet un appareil électrique de moyenne tension, qui comprend une enceinte étanche dans laquelle se trouvent des composants électriques ainsi qu'un milieu gazeux assurant l'isolation électrique et/ou l'extinction d'arc électrique au sein de cette enveloppe, ce milieu gazeux comprenant au moins une hydrofluorooléfine. Les caractéristiques du milieu gazeux sont telles que précédemment décrites à propos de son utilisation. Conformément à l'invention, cet appareil électrique peut être un transformateur électrique à isolation gazeuse comme, par exemple, un transformateur d'alimentation ou un transformateur de mesure. L'appareil électrique peut également être une ligne à isolation gazeuse, aérienne ou souterraine, ou un jeu de barres pour le transport ou la distribution de l'électricité. Enfin, il peut aussi être un appareil électrique de connexion/déconnexion (aussi appelé appareil de coupure) comme, par exemple, un disjoncteur, un interrupteur, un sectionneur, un combiné interrupteur-fusibles, un sectionneur de mise à la terre ou un contacteur. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui suit de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre illustratif et nullement limitatifs, représentés dans les figures annexées. La figure 1 représente la pression de vapeur saturante de deux HFO selon la température. La figure 2 illustre, sous la forme d'une courbe, l'évolution de la rigidité diélectrique normalisée d'un mélange de HF0-1234ze et de N2 en fonction du pourcentage molaire de HFO que présente ce mélange. La figure 3 montre un dispositif dans lequel les tests de tenue diélectrique ont été réalisés avec un milieu gazeux selon l'invention. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'invention est basée sur l'utilisation, avec ou sans gaz de dilution (gaz « tampon » comme N2r CO2, air, _), des hydrofluorooléfines (HFO) à au moins trois atomes de carbone ; les HFO sont des alcènes substitués par le fluor, de formule générale Cn (H, F) 2n. En particulier, les HFO utilisées comprennent 3 atomes de carbone ; elles sont ininflammables et leur PRG est inférieur à 10. Notamment l'hydrofluorooléfine HF0-1234ze, ou trans-1,3,3,3-tétrafluoro-1-propène, qui répond à la formule CHF=CH-CF2r est utilisée pour les exemples comparatifs suivants. Son impact environnemental est PRG = 6, et elle ne présente pas de toxicité pour l'homme avec une valeur moyenne d'exposition (teneur limite moyenne à laquelle la majorité des travailleurs peut être exposée régulièrement à raison de 8 heures de travail pendant 5 jours par semaine, sans subir d'effet nocif) de VME = 1000 ppm, et une dose létale DL50 causant la mort de 50 % d'une population animale supérieure à 200000 ppm. Or, dans la plupart des applications classiques à très basse température (-300C, voire -40°C), la HFO est diluée, parfois à moins de 20 %, dans un gaz vecteur neutre de type azote : le mélange n'est donc pas toxique. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la HFO est utilisée sous forme gazeuse quelle que soit la température d'utilisation de l'appareillage électrique. Il convient donc que sa pression partielle soit inférieure ou égale à sa pression de vapeur saturante (PVS) à la plus basse température. Cependant, comme le remplissage des appareillages est usuellement fait à température ambiante, on utilise une pression équivalente PHF0, par exemple à 20°C pour obtenir un résultat conforme aux préconisations selon l'invention. Le tableau I donne ainsi les valeurs de pression de HF0-1234ze en fonction de la température (voir aussi figure 1). Température PVS estimée PHFO à 20°C (°C) (hPa) (hPa) 0°C 2200 2360 -10°C 1500 1670 -20°C 1000 1160 -25°C 830 980 -30°C 660 800 -40°C 410 520 Tableau 2 : Pressions de vapeur saturante de l'HFO-1234ze. Selon l'appareillage, la pression interne du milieu d'isolation et/ou d'extinction d'arc qui est préconisée varie. Comme la HFO est, selon l'invention, entièrement ou quasi-entièrement sous forme gazeuse à la température la plus basse de l'appareil électrique, pour remplir les conditions de pressions de remplissage données, un gaz de dilution, ou gaz tampon, est ajouté. Notamment, pour un appareil de type qui doit être rempli à 5 bars (soit 5.105 N/m2), si une utilisation à -20°C est envisagée, 1,16 bar de HF0-1234ze est mélangé à 3,84 bars de gaz tampon à température ambiante. De préférence, le gaz de dilution présente une température d'ébullition très basse, inférieure ou égale à la température minimale 'min d'utilisation de l'appareil, et une rigidité diélectrique supérieure ou égale à celle du CO2 ou de l'air dans des conditions d'essai identiques (même appareillage, même configuration géométrique, mêmes paramètres opératoires, _) à celles utilisées pour mesurer la rigidité diélectrique dudit gaz. Par ailleurs, selon l'invention, le gaz de dilution utilisé est un gaz à faible PRG de type air ou CO2 : ainsi, le milieu gazeux utilisé comme isolant et extincteur d'arc dans les appareils électriques a un PRG inférieur ou égal à celui de la HFO de référence. De préférence, un gaz de dilution de PRG nul, l'azote N2r est utilisé. Afin de déterminer la composition du mélange gazeux au remplissage, on détermine donc la pression de remplissage de l'appareil électrique Pmélange- Le pourcentage molaire M équivalent en HFO est donné par la formule M=( PHFO / Pmélange ) x 10 0 r avec PHFO pression équivalente à la température concernée (c'est-à-dire en général la température de remplissage, correspondant à la pression de remplissage) de la pression de vapeur saturante PVS de HFO à la température minimale d'utilisation Tmin de l'appareil (PHFO = (PVSHFO ) O,98-M, ou MHFO = 0,99-M. De fait, la rigidité diélectrique de la HFO pure est proche de celle du SF6 pur, meilleure que celle des gaz de dilution. Tel qu'illustré en figure 2, la mesure sur un appareil de type GIS 145 kV en tension alternative 50 Hz de la HF0-1234ze, seule ou en mélange avec de l'azote, montre que le milieu gazeux selon l'invention remplit les conditions d'utilisation des appareillages actuels. En particulier, la tenue diélectrique de la HFO, seule ou en mélange avec un gaz de dilution « neutre », s'est avérée remplir les conditions requises. Notamment : - sur ligne directe, les essais sous choc de foudre (onde de 1,2 - 50 ps) entre phase et terre ont été réalisés à l'intérieur d'une enceinte 1 époxy (de type Fluokit M24+, c'est-à-dire de type « air insulated switchgear », ou à isolation dans l'air) entre deux contacts 2 de rayon 12 mm en cuivre argenté distants de d = 134 mm illustrée en figure 3, à température ambiante. Les résultats sont donnés en tableau II : dans une configuration de champ électrique non homogène, la HF0-1234ze a une tenue diélectrique équivalente à celle du SF6. en cheminement, les essais sous choc de foudre (onde de 1,2 - 50 ps) ont été réalisés à l'intérieur de la même enceinte illustrée en figure 3 dans laquelle la distance de séparation des contacts est de d = 317 mm, à température ambiante. Le champ électrique moyen (Ucrête / 317 mm) ayant entrainé l'amorçage entre les contacts 2 par cheminement est de 814 V/mm, valeur qui est seulement 10 % inférieure à celle mesurée dans les mêmes conditions avec un appareil rempli de SF6à la même pression. De même, dans une configuration de champ électrique non homogène, tel que présenté dans le tableau III, la HF0-1234ze a une tenue aux décharges partielles équivalente à celle du SF6 ; les essais comparatifs de tenue aux décharges partielles (effet Corona) ont été réalisés dans la même enceinte que ceux de tenue diélectrique sur ligne directe (figure 3, d = 134 mm). Gaz Pression absolue Tenue en Tenue en polarité polarité positive négative SF6 3.105 Pa 190 kV 185 kV HF0-1234ze 3.105 Pa 183 kV 208 kV Différence / - 3,6 % + 12,4 % SF6 N2 1,3.105 Pa 118 kV 113 kV HF0-1234ze + (0,3 + 1)-105 Pa 254 kV 285 kV N2 (mélange grand + 215 % + 252 % Différence / froid -45°C) N2 Tableau II : tenue diélectrique de la HFO seule ou en mélange Gaz Pression absolue Seuil d'extinction SF6 2-105 Pa 20 kV HF0-1234ze 2.105 Pa 26 kV Différence / SF6 + 6 kV SF6 1,2-105 Pa 65 kV HF0-1234ze + N2 (0, 2 + 1, 1) 105 Pa 57 kV Différence / SF6 (mélange grand - 8 kV froid -50°C) Tableau III : tenue aux décharges partielles de la HFO seule ou en mélange Un essai comparatif de tenue à l'échauffement, mené sur un appareil type AIS mesure, au niveau des contacts électriques (points les plus chauds), les échauffements maximum sur l'appareil traversé par un courant permanent de 630 A RMS. Tel que présenté dans le tableau IV, les échauffements mesurés sur une moyenne de trois points de mesure avec la HF0-1234ze sont du même ordre de grandeur que ceux mesurés avec le SF6. Gaz Echauffement des contacts (en pression absolue) température par rapport absolue à SF6 SF6 (1,38-105 Pa) 50, 63 K / N2 (1,38-105 Pa) 53, 6 K + 5, 8 % HF0-1234ze (1,38-105 Pa) 50, 13 K - 1 % HF0-1234ze (0,98-105 Pa) + N2 50, 8 K + 0, 3 % (Mélange (0,4-105 Pa) grand froid -25°C) Tableau IV : tenue à l'échauffement de la HFO seule ou en 10 mélange Par exemple, on utilisera l'hydrofluorooléfine HF0-1234ze avec un peu d'azote dans les appareils grand froid (Tmin -40°C), la quantité d'additif étant clairement établie 15 en fonction de la température minimale d'utilisation de l'appareillage électrique. Plus généralement, le taux de la HF0-1234ze étant lié à sa pression de vapeur saturante, il est possible de déterminer la rigidité diélectrique à 50 Hz (U 50 Hz) de 20 différents mélanges HF0-1234ze / N2 (à différents taux de HFO) correspondant à différentes températures minimales de -30°C à 0°C : voir tableau V, qui donne en outre une comparaison avec les propriétés du SF6 permettant de vérifier que les conditions d'utilisation sont remplies. Par exemple, pour un appareillage destiné à être utilisé à une température minimale de -30°C où la pression de vapeur saturante de la HF0-1234ze est de 660 hPa, ce qui représente une pression de 80-102 N/m2 mesurée à 20 °C, et si la pression totale dans ce type d'appareil du mélange gazeux est de 5 bars absolus, le ratio molaire sera alors de 0,8/5, soit 16 % de la HFO dans de l'azote. Le PRG du mélange est de l'ordre de 2 : en effet, un mélange à 16 % molaire de HF0-1234ze de PRG = 6 avec de l'azote diminue fortement l'impact environnemental. Température PVS Pression Ratio u-50 50 Hz ô SF6 (~C) HF0-1234ze totale HF0-1234ze (kV rms) (hPa abs) (hPa) (%) -30 660 5000 15,9 % 296 65 % -25 830 5000 19,6 % 312 69 % -20 1020 5000 23,6 % 327 72 % -10 1520 5000 33,9 % 354 78 % 0 2200 5000 47,2 % 379 84 % Tableau V : caractéristiques d'un mélange HF0-1234ze / N2 Au vu des performances de la HFO, seule ou en mélange avec un gaz de dilution simple de type air ou azote, une utilisation dans un appareillage existant peut être envisagée. En particulier, après avoir fait le vide à l'aide d'une pompe à vide à huile, on peut remplir un appareil commercial de 5 bars pour une utilisation à -30°C à l'aide d'un mélangeur de gaz permettant de contrôler le rapport entre la HF0-1234ze et le gaz vecteur N2r ce rapport étant maintenu constant et égal à 16 % en pression tout au long du remplissage grâce à l'utilisation de débitmètre massique de précision ; de préférence, le vide (0 à o, l kPa) a été fait auparavant dans l'appareil. Par exemple, il peut s'agir d'un appareil de type GIS de 145 kV de tension assignée et qui a une structure strictement identique à celle que présente l'appareil qui est commercialisé par Alstom Grid sous la référence B65 et rempli actuellement de SF6. L'appareil ainsi rempli du mélange proposé est ensuite soumis à des essais de tenue diélectrique à température ambiante, sous chocs de foudre (onde de 1,2 - 50 ps) à onde positive et à onde négative conformément à la norme CEI 62271-1, tel que décrit plus haut. La rigidité diélectrique sous fréquence industrielle atteint la valeur de 296 kV rms, ce qui représente 65 % de la tenue diélectrique de cet appareil sous SF6 à même pression et au moins 68 % de plus que la tenue diélectrique du même appareil rempli d'air sec ou d'azote à même pression. Les performances sont donc tout à fait convenables, et bien supérieures à celles obtenues pour d'autres gaz d'isolation à PRG faible. Pareillement, il peut s'agir d'un appareil moyenne tension comme le Fluokit M24+ commercialisé par Schneider Electric : en remplissant cet interrupteur sectionneur de type AIS d'un mélange HF0-1234ze (9,8.105 Pa absolu) et N2 (4.105 Pa absolu), on peut réaliser des essais de coupure dans les conditions fixées par la norme CEI 60265- 1 cycle TD1, et ainsi estimer les performances de la HF0-1234ze en coupure, en les comparant avec celles du SF6. L'appareil a ainsi coupé 630 A/12 kV avec des temps d'arcs similaires à ceux mesurés avec le SF6 ; en augmentant progressivement tension et courant jusqu'à la non coupure, on a pu constater des limites préliminaires (sans aucune précaution et/ou adaptation du fait de ce nouveau mélange) de l'appareil à 811 A/16 kV, a priori légèrement supérieures à celles obtenues avec du SF6. Il est à noter par ailleurs que, les appareils actuels étant déjà équipés de tamis moléculaire de type sulfate de calcium (CaSOj anhydre qui adsorbent les petites molécules créées lors de la coupure, la toxicité du gaz n'est pas augmentée après décharges partielles par des molécules pouvant présenter une toxicité. De plus, en fin de vie ou après essais de coupure, le gaz est récupéré par les techniques classiques de récupération utilisant un compresseur et une pompe à vide. L'hydrofluorooléfine HF0-1234ze est alors séparée du gaz tampon en utilisant une zéolithe capable de piéger uniquement le gaz tampon, de taille inférieure ; alternativement, une membrane à séparation sélective laisse s'échapper l'azote et garde la HF0-1234ze qui a une masse molaire plus importante ; toute autre option est envisageable. Bien que les exemples ci-dessus aient été réalisés avec la HF0-1234ze, les alternatives à ce gaz sont possibles. En particulier, l'isomère HF0-1234yf, ou 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène, qui répond à la formule CH2=CF-CH3r peut être utilisé, avec les adaptations inhérentes aux propriétés de ce gaz : en particulier, tel qu'illustré en figure 1, comme la température d'ébullition est de -30°C (contre -19°C pour la HF0-1234ze), il est possible pour la même température de fonctionnement de -30°C de mettre 50 % de plus de HF0-1234yf que de HF0-1234ze. Comme pour une pression de remplissage donnée, plus il y a de HFO, et par conséquent moins il y a de gaz tampon, et que les propriétés d'isolation et d'extinction d'arc dépendent du mélange, la rigidité diélectrique est augmentée. La solution selon l'invention permet ainsi de proposer un gaz ou un mélange gazeux à faible impact environnemental (PRG diminué de plus de 99,9 % par rapport à une isolation au SF6) compatible avec les températures d'utilisation minimales de l'appareillage électrique et ayant des propriétés diélectrique, de coupure et de dissipation thermique proches de celles obtenues sur les appareils existants. Ce gaz, seul ou en mélange peut directement remplacer le SF6 utilisé dans les appareils, sans modifier ou presque leur conception : les lignes de production peuvent être gardées, avec simple changement du gaz de remplissage. REFERENCES CITEES EP-A-1 724 802 WO-A-2008/073790 WO-A-2009/04914415 REVENDICATIONS1. Utilisation d'un milieu gazeux comprenant une hydrofluorooléfine à trois atomes de carbone, ledit milieu gazeux ayant un potentiel de réchauffement global (PRG) inférieur au potentiel de réchauffement global de l'hydrofluorooléfine, comme milieu d'isolation électrique et/ou d'extinction d'arc électrique dans des appareils électriques de sous-station de moyenne tension. 2. Utilisation d'un milieu selon la revendication 1, dans laquelle l'hydrofluorooléfine est le trans-1,3,3,3-tétrafluoro-1-propène (HF0-1234ze). 3. Utilisation d'un milieu selon la revendication 1, dans laquelle l'hydrofluorooléfine est le 2,3,3,3- tétrafluoro-1-propène (HF0-1234yf). 4. Utilisation selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle le milieu gazeux comprend en outre un gaz de dilution. 5. Utilisation selon la revendication 4, dans laquelle le gaz de dilution est choisi parmi l'air, l'azote, l'oxygène, le dioxyde de carbone ou un mélange de ces gaz. 6. Utilisation selon l'une des revendications 4 ou 5, dans laquelle l'hydrofluorooléfine est présente dans le mélange en un pourcentage molaire (MHFO) au moins égal à 95 % du pourcentage molaire M déterminé par la formule M = (PHFo/Pmélange) x 100, avec Pmélange la pression du milieu à 20°C dans l'appareil électrique et PHFo la pression équivalente à 20°C à la pression de vapeur saturante (PVS) del'hydrofluorooléfine à la température minimale ( Tmin ) d'utilisation de l'appareil électrique. 7. Utilisation selon la revendication 6, dans laquelle le pourcentage molaire d'hydrofluorooléfine (MHFO) est compris entre 99 % et 110 % du pourcentage molaire M. 8. Utilisation selon l'une des revendications 6 ou 7, dans laquelle la température minimale (Tmin) est choisie parmi -50°C, -45°C, -40°C, -30°C, -25°C, -15°C, -10°C, -5°C, 0°C. 9. Appareil électrique moyenne tension, comprenant une enceinte étanche dans laquelle se trouvent des composants électriques ainsi qu'un milieu gazeux assurant l'isolation électrique et/ou l'extinction des arcs électriques susceptibles de se produire au sein de cette enceinte, caractérisé en ce que le milieu gazeux comprend une hydrofluorooléfine à trois atomes de carbone et ledit milieu gazeux a un potentiel de réchauffement global (PRG) inférieur au potentiel de réchauffement global de l'hydrofluorooléfine. 10. Appareil électrique selon la revendication 9, dans lequel l'hydrofluorooléfine est le trans-1,3,3,3- tétrafluoro-l-propène (HF0-1234ze) ou le 2,3,3,3-tétrafluoro- 1-propène (HF0-1234yf). 11. Appareil électrique selon l'une des revendications 9 ou 10, dans lequel le milieu gazeux comprend en outre un gaz de dilution. 12. Appareil électrique selon la revendication 11, dans lequel le gaz de dilution est choisi parmi l'air,l'azote, l'oxygène, le dioxyde de carbone ou un mélange de ces gaz. 13. Appareil électrique selon l'une des revendications 11 ou 12, dans lequel l'hydrofluorooléfine est présente dans le milieu avec un pourcentage molaire (MHFO) au moins égal à 95 % du pourcentage molaire M déterminé par la formule . M = (PHFo/Pmélange) x 100, avec Pmélange la pression du milieu à 20°C dans l'appareil électrique et PHFo la pression équivalente à 20°C à la pression de vapeur saturante (PVS) de l'hydrofluorooléfine à la température minimale (Tmin) d'utilisation de l'appareil électrique. 14. Appareil électrique selon la revendication 13, dans laquelle le pourcentage molaire d'hydrofluorooléfine (MHFO) est compris entre 99 % et 110 % du pourcentage molaire M. 15. Appareil selon l'une quelconque des revendications 9 à 14, qui est un transformateur électrique à isolation gazeuse, une ligne à isolation gazeuse pour le transport ou la distribution de l'électricité ou un appareil électrique de connexion/déconnexion.