FR 2977259 A1 20130104 FR 1155760 A 20110628 DISPOSITIF A PROFILE SPECIFIQUE DE REACTEUR DE TYPE LIT A JET POUR DEPOT PAR CVD DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR Dans le cadre de procédés mettant en oeuvre un dépôt sur poudres ou particules par techniques de type dite CVD (Dépôt chimique en phase gazeuse), il est parfois nécessaire selon les caractéristiques du matériau granulaire sur lequel l'on souhaite réaliser le dépôt de mettre en oeuvre une fluidisation par lit à jet. Cette mise en oeuvre permet un brassage efficace (et. donc un dépôt homogène) du lit de poudre malgré la difficulté de fluidiser cette dernière. La présente invention propose une conception spécifique de réacteur de lit à jet permettant une amélioration de la maîtrise des conditions de dépôt pour des cas induisant une modification significative des caractéristiques du lit du fait même de ce dépôt. C'est typiquement le cas pour des réacteurs de type à lit à jet dédiés à l'élaboration de particules de combustibles utilisables (particules triso) pour des réacteurs de type HTR (Réacteur à haute Température). La fluidisation de charges granulaires (appelée lit) est un mode très satisfaisant pour mettre en contact un gaz et ces charges dans le cadre de procédés industriels dans des applications très multiples (séchage, enrobage, réaction catalytique,_). Ce phénomène de fluidisation n'est cependant pas aisé pour tout type de particules, comme 2 l'a montré Geldart dans sa classification des poudres (Geldart D. (1973), Powder Technology. Vol. 7, p 285). Le graphique de la figure 8 résume cette classification : on trouve, en ordonnée, la différence de masse volumique entre le gaz de fluidisation et la poudre à fluidiser et, en abscisse, le diamètre moyen de la poudre considérée. On distingue sur ce graphique les poudres : - de la zone A, qui correspond aux poudres relativement bien fluidisables, i.e. avec une fluidisation homogène (sans grosse bulle dans le lit fluidisé), - de la zone B, qui est celle des poudres pleinement fluidisables, - de la zone C, qui correspond aux poudres cohésives, très difficilement fluidisables : ces poudres ne rentrent pas en mouvement d'une manière homogène dans le lit, ce qui se traduit par des variations importantes de la perte de charge, dans le lit, pour des débits néanmoins très proches ou équivalents, selon les essais de fluidisation, - de la zone D, qui est celle des poudres relativement denses, fluidisables dans les conditions privilégiées de lit à jet. Pour les particules dites de type D (particules de gros diamètres et de grosses densités) dans cette classification, la fluidisation est classiquement mise en oeuvre par le biais d'un réacteur de type lit à jet. Dans ce type de lit, le gaz permettant la fluidisation de la charge est introduit 3 en partie basse, induisant un mouvement périodique et la formation d'une fontaine, d'où le nom de lit à jet. On connait différents types de lits. On connait les lits à jet à profil à angle droit, réalisation la plus simple qui soit, car l'injection de gaz est assurée par un injecteur au droit d'une section cylindrique. Ce type de profil, représentée schématiquement en figure 1A, n'est pas optimisé du point de vue de la fluidisation de la charge granulaire, puisqu'il induit d'importants volumes morts, c'est-à-dire des zones 1, 1' dans lesquelles les temps de passage des particules sont très longs, comparativement à la moyenne des autres zones du lit. En ce sens, ce type de configuration à angle droit n'est quasiment pas utilisé industriellement. Les lits à jet à profil conique, du type représenté schématiquement en figure 1B, sont classiquement utilisés pour la mise en oeuvre de poudres difficilement fluidisables, au sens de Geldart. De nombreux exemples en sont donnés dans l'art antérieur, par exemple dans les documents CA 601607, US 4342284, GB 1567256. Ce type de lit à jet répond bien au besoin pour les procédés de dépôt, dans la mesure où les caractéristiques de ces charges (diamètre et masse volumique apparente des particules principalement), du fait même de ce dépôt, ne sont pas significativement modifiées. Mais, dans le cas où l'on est contraint de mettre en oeuvre une masse réduite de charge (cas de matière onéreuse ou pouvant induire un risque de 4 criticité, par exemple) des effets de bords importants se manifestent. En effet, il n'est alors pas envisageable de réduire d'une façon inconsidérée le diamètre du réacteur, car les effets de bords (influences de la paroi sur l'écoulement de la poudre) ne sont pas négligeables jusqu'à une distance à la paroi sensiblement inférieure ou égale à au moins 10 fois le diamètre des particules à fluidiser. L'on ne peut donc pas réduire le diamètre de réacteur trop fortement sans perturber une forte proportion de l'écoulement des poudres. Ce type de lit n'est donc pas optimisé, puisque l'essentiel de la charge, lorsqu'elle est réduite, se trouve alors dans la partie conique 2, de volume Vo, entre les cotes Zo et Z1 de la figure 1B (entre l'orifice de sortie du conduit 18 d'injection des gaz et la partie inférieure de la portion cylindrique 12), ce qui rend les conditions, en cours de dépôt, peu stables ; en particulier, la vitesse d'écoulement du gaz à travers les particules est non constante au cours du dépôt, du fait du changement de section de passage. Les lits à jet à profil concave, dont un exemple représente schématiquement en figure 1C, sont utilisés pour des charges généralement importantes. Plusieurs exemples industriels sont à noter comme décrit dans le document EP 1752991. Pour le cas d'une limitation forcée de la quantité de matière, ce type de profil est encore plus défavorable, puisqu'il maximise le volume Vo, pour une hauteur donnée de transition (Z1-Zo), défini comme ci-dessus, entre l'orifice de sortie du conduit 18 d'injection des gaz et la partie inférieure de la portion cylindrique 12. Dans certains cas, on complexifie les profils de lits à jets classiques décrits ci-dessus. 5 Ainsi, il est notamment possible de mettre en oeuvre des éléments mobiles pour aider la fluidisation (cas des documents EP 1 550 502 ou CN 10 183 06 27 par exemple) ou de disposer en série des lits (comme dans US 2009/0149620). Les modes d'injections du gaz de fluidisation peuvent également être modifiés pour favoriser la fluidisation (comme décrit dans RU2377487). Ces dispositifs sont optimisés pour un mode d'application spécifique, mais peu adaptés pour le cas d'une mise en oeuvre de matière, telle qu'une matière nucléaire, n'autorisant pas les interventions/maintenances fréquentes lors de la mise en oeuvre de solutions aussi sophistiquées et moins robustes que les profils simplifiés décrits précédemment. Par ailleurs, comme pour les cas décrits plus haut, ces profils ne permettent pas de minimiser le volume Vo, critère pertinent notamment dans le cas d'une mise en oeuvre de quantité de matière limitée, comme déjà évoqué précédemment. Il se pose donc le problème de pouvoir réaliser un/des dépôts, en particulier par technique CVD, sur une charge difficilement fluidisable, notamment au sens donné par Geldart, induisant également un fort risque de colmatage et/ou de 30 bouchage, notamment au droit de l'injection de gaz (c'est-à-dire à la cote Zo). 25 On peut également considérer une poudre comme difficilement fluidisable si la vitesse minimale de gaz, nécessaire à cette fluidisation, est très importante et que le phénomène est peu reproductible ou du moins très sensible à de légères variations thermohydrauliques ou de caractéristiques des poudres ; l'on parle également de fluidisation peu aisée lorsque la perte de charge induite par un écoulement gazeux au travers du lit à fluidiser est fluctuant, malgré une légère augmentation de la vitesse de circulation du gaz au travers du lit de poudre à fluidiser. A titre d'exemple, c'est le cas pour la fabrication de particules dites TRISO (Le à trois couche) rentrant dans la composition de combustibles nucléaires pour les réacteurs dits HTR (« Réacteur à haute Température »). La masse en uranium manipulable pour permettre une mise en oeuvre aisée de la charge (i.e. sans risque de criticité) est alors souvent limitée à 350 ou 600 g d'uranium 235 (suivant les marges imposées par les règles de sûreté et selon l'enrichissement isotopique de l'uranium mis en oeuvre). On cherche alors à réaliser des dépôts multiples dans le même réacteur CVD, ce qui entraine, lors de chaque phase successive de dépôt, une modification du diamètre et de la densité apparente des particules à fluidiser (le diamètre est typiquement doublé lors de ce type de dépôt et les densités, au contraire, peuvent être divisées par un facteur 3). Dans ce cas, cette variation importante des caractéristiques de la charge en cours de dépôt (et du fait même de ce dernier) peut être très pénalisante car les conditions de 7 fluidisation de la charges vont être, de fait, modifiées. Cela est d'autant plus significatif que le dépôt a lieu dans le volume de transition appelé Vo tel que défini ci-dessus. 3 contraintes sont en outre à prendre en compte : - la première tient au fait que la charge sur laquelle doit être réalisé le dépôt est supposée, de par ce dépôt, varier significativement en terme de densité apparente et de granulométrie, - la deuxième réside dans le fait que la charge sur laquelle doit s'effectuer le dépôt est nécessairement de masse limitée, du fait que cette charge est, par exemple, très onéreuse et/ou sujette à induire un risque de criticité, - la troisième réside dans le souhait de limiter les risques de bouchage à l'interface lit/débouchant injecteur gaz. On cherche donc un profil spécifique de réacteur permettant, de préférence tout à la fois, de : - limiter le volume de transition Vo (volume du lit situé entre les cotes Zo et Z1 sur les schémas des figures 1B et 1C), - et/ou minimiser les zones dites mortes du lit et de la phase gazeuse utilisée pour le dépôt, - et/ou limiter les pertes de charges en garantissant une fluidisation suffisante au niveau de la charge. Il n'existe aucune structure connue de lit à jet qui réponde à cette problématique complexe. 8 La présente invention se propose ainsi de résoudre le problème posé. Il se pose notamment avec beaucoup d'acuité dans le cas de la fabrication de particules de combustibles multicouches utilisés dans les réacteurs nucléaires de type HTR. EXPOSÉ DE L'INVENTION On décrit ici un réacteur à lit à jet (ou « spouted bed » en terminologie anglaise), comportant une zone cylindrique, un conduit d'injection de gaz à la base de la zone cylindrique, et une zone de transition, reliant l'extrémité supérieure du conduit à la base de la zone cylindrique, cette zone de transition ayant un profil convexe dans un plan passant par l'axe d'écoulement d'un fluide dans le conduit. On décrit donc un nouveau profil de transition entre la section d'injection du gaz du lit à jet et la section terminale (ou inférieure) cylindrique du réacteur, qui permet de minimiser le volume de solide à fluidiser qui n'est pas compris dans la section cylindrique (volume Vo). Ceci permet de rendre le lit de poudre à revêtir moins sensible, pendant le dépôt, aux changements de densité p et de granulométrie d et conduit à une meilleure maîtrise du dépôt durant l'ensemble du processus. Comme déjà expliqué ci-dessus, l'évolution de ces paramètres de densité p et de granulométrie d entraîne une évolution des conditions de dépôt et, donc, des réglages des conditions de mise en oeuvre du procédé, sauf si l'on est capable d'accompagner cette évolution pour piloter en direct le dépôt, ce qui est 9 très délicat et conduit à des instabilités de comportement du lit. Mais les conditions thermohydrauliques ne sont pas constantes et parfois chaotiques et il est préférable d'avoir un profil de réacteur de lit à jet qui lisse au mieux ces fluctuations. Le mieux est alors de travailler dans la zone cylindrique (i.e. au dessus de Vo) puisqu'il s'agit de la forme la plus optimisée, i.e. la moins sensible à l'évolution des diamètres des particules et de leurs densités apparentes vis-à-vis des conditions de dépôt. Le type de profil proposé dans la présente demande permet une transition rapide, mais efficace, et notamment sans création de volume mort, entre la section d'injection de gaz, permettant la fluidisation par jet, et la section cylindrique du réacteur de dépôt. Par ailleurs, ce type de profil permet une minimisation des risques de bouchage (ou les risques de collage particule/paroi/injecteur) au droit de l'injecteur de gaz du lit à jet. En effet, dans le cas d'un lit convexe, la section du passage, juste après la sortie du conduit d'injection de gaz, est plus restreinte que dans le cas d'un profil concave ou plat. Il en résulte que la vitesse de gaz, en sortie du conduit d'injection de gaz, est plus importante dans le cas d'un lit à profil convexe que dans le cas d'un lit à profil concave ou conique. Ainsi, pour un même débit de gaz injecté, la vitesse d'écoulement du gaz ainsi que la vitesse des particules 10 au droit de l'injecteur de gaz seront plus importantes avec un profil convexe. Dans le cas de l'exemple des particules dites TRISO, le gaz injecté contient notamment le précurseur de carbone à déposer sur les particules. L'angle R entre l'axe (YY» d'écoulement d'un fluide dans le conduit et la tangente au profil convexe, au point où celui-ci rejoint le conduit est de préférence au moins égal à 5°, et, de préférence, inférieur à 45°, et encore plus préférentiellement, compris entre 10° et 35°. Le profil convexe peut présenter un point d'inflexion ; dans ce cas, on réalise un angle 01 entre, d'une part, un axe perpendiculaire à la direction d'écoulement d'un fluide et passant par la base de la partie cylindrique et, d'autre part, la tangente au point d'inflexion I du profil convexe, préférentiellement supérieur à 10° et/ou supérieur à l'angle d'écoulement spontané de la poudre constitutive du lit à fluidiser sur plan incliné. De préférence l'angle 02 entre, d'une part, un axe perpendiculaire à la direction d'écoulement d'un fluide et passant par la base de la partie cylindrique et, d'autre part, une droite passant par l'extrémité du conduit d'injection de gaz et par la base de la partie cylindrique, est inférieur à 90° et/ou supérieur à l'angle d'écoulement spontané de la poudre constitutive du lit à fluidiser sur plan incliné. On choisira de préférence une distance, entre l'extrémité du conduit d'injection des gaz et la 11 base de la section cylindrique du réacteur, supérieure à 1/10 du rayon du lit dans cette section cylindrique. Le profil convexe peut en outre être défini par une succession de N (N >_ 2) segments de droite (dn). Un procédé de fluidisation de particules d'un lit de particules peut comporter la mise en oeuvre d'un réacteur à lit à jet tel que ci dessus. Avantageusement, les particules, ou au moins une partie d'entre elles, ont un diamètre supérieur ou égal à 100 }gym ou à 500 }gym, ou voisin de l'une de ces valeurs, et/ou la différence de masse volumique entre le gaz de fluidisation et la poudre à fluidiser étant supérieure ou égale à o, l g/cm3 ou à 0,5 g/cm3 ou à 1 g/cm3 ou à 5 g/cm3. On peut notamment réaliser une pluralité de dépôts successifs sur lesdites particules, par exemple avec un gaz d'une première nature, puis un gaz d'une deuxième nature, différente de la première. Par exemple, les particules comportent des particules de combustibles multicouches utilisés dans les réacteurs nucléaires de type HTR. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS On décrira à présent, à titre d'exemples non limitatifs, des modes de réalisation de l'invention, en se référant aux dessins annexés, dans lesquels : - les figures 1A - 1C sont des vues schématiques, en coupe transversale, de systèmes connus, 12 - la figure 2 est une vue schématique en coupe transversale, d'un lit à jet avec un nouveau profil, comportant dans cet exemple un point d'inflexion, pour la section d'injection du gaz d'un lit à jet et la section terminale cylindrique d'un réacteur, - la figure 3 est une vue détaillée, en coupe transversale, d'un lit à jet avec un nouveau profil pour la section d'injection du gaz d'un lit à jet et la section terminale cylindrique d'un réacteur, - les figures 4A et 4B sont des comparaisons, pour une même charge granulaire (en termes de masse et de caractéristiques physique), de l'évolution de la perte de charge à travers un lit à profil linéaire connu (figure 4A) et un lit avec une section d'injection à profil convexe avec un angle R =0 (figure 4B), - la figure 4C représente l'évolution de la perte de charge à travers un lit avec une section d'injection à profil convexe, pour une valeur d'angle R = 10° ; - la figure 5 représente une section d'injection à profil convexe, approchée par un ensemble de segments de droites ; - la figure 6 représente des exemples de profils d'une section d'injection à profil convexe ; - les figures 7A et 7B sont des exemples de réalisation d'une section d'injection à profil convexe, - la figure 8 représente schématiquement une classification connue des poudres. 13 EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Un exemple d'un nouveau profil de section d'injection est décrit en liaison avec la figure 2. On reconnaît schématiquement sur cette figure la structure d'une partie 12, à section cylindrique, d'un lit fluidisé et de la zone 14 d'injection dans cette partie cylindrique. Comme on le voit sur cette figure, cette zone 14 d'injection n'a pas un profil à angle droit, ou conique, concave, comme décrit ci-dessus en liaison avec les figures 1A - 1C. Des exemples de dimensionnement, et notamment de la hauteur h1 et du diamètre intérieur d2 (= 2xr2) de la section cylindrique 12 sont donnés plus loin. Plus généralement : - la hauteur h1 est, de préférence, supérieure au dixième du rayon r2 - et/ou inférieure à 5 fois d2. La représentation de la figure 2 doit être comprise comme étant à symétrie de révolution autour de l'axe vertical YY', qui se confond avec l'axe du conduit 18 d'alimentation en gaz. Cette zone 14 d'injection a un profil convexe, avec la convexité tournée vers l'extérieur du dispositif. On a représenté, à titre de comparaison, en traits interrompus, un profil 16 conique, qui part de la sortie du conduit 18 d'alimentation en gaz et qui rejoint la base ou l'extrémité inférieure de la partie cylindrique 12. On constate que, pour l'essentiel, le profil convexe 14 se situe « au-dessus » du profil conique 16. 14 Autrement dit, le volume (hachuré sur la figure), défini entre le plan P qui passe par l'extrémité inférieure de la partie cylindrique 12 et la plan P' qui passe par l'extrémité supérieure du conduit 18 d'alimentation en gaz est, dans le cas du profil convexe, inférieur à ce qu'il est dans le cas d'un profil conique, et, par voie de conséquence, à ce qu'il est dans le cas d'un profil à angle droit dans le cas d'un profil concave. Le nouveau profil proposé permet donc de minimiser le volume de solide à fluidiser qui n'est pas compris dans la section cylindrique (volume Vo), tout en permettant une fluidisation efficace. Ceci permet, notamment dans le cas d'une poudre destinée à former un revêtement, de rendre le lit de poudre moins sensible aux changements de densité p et de granulométrie d pendant le dépôt et permet ainsi une meilleure maîtrise du dépôt durant l'ensemble du processus. Des exemples de profils reproduisant la section 14 sont donnés sur la figure 6. Chacun de ces profils suivent une équation : R1 = 2.65+0,00533z2 ; R2= 2.62+0.176z-3.81x10-3z2 +9.6x10-5z3 ; A la différence de ces deux exemples, un profil convexe ne peut pas toujours être mis sous forme d'une équation. Il est aussi possible de réaliser un profil convexe par une succession de segments de droite, comme illustré sur la figure 5. Le profil convexe est alors formé par une succession de N (N>1 ou N>2 ou N>5) segments de droite dn (n= 0, 1, ....N), chaque segment étant compris entre deux extrémités In, In+1 In est donc le point d'intersection entre les segments de droites dn et dn- avec l'expression suivante de la droite dn (n étant >- 1) . y (n) = Yn Yn-1 .x + - (Yi? Y11-1).x, 1 Yn xn - xn-1 xn - xn-1 avec yn et xn les coordonnées du point In dans le repère (x,y) tel que défini sur la figure 5, l'axe Y étant confondu avec la projection, dans le plan YX, de la parie latérale du corps cylindrique 12, et l'axe X étant perpendiculaire à l'axe Y et passant par le point B d'intersection entre le cylindre 12 et la portion convexe 14. L'origine Io se situe à l'intersection de ces deux axes. Dans cette représentation, l'angle an formé entre la droite dn et l'horizontale (l'axe I0X) est défini par l'expression suivante : tan 'an = - Yn Yn-1 Comme on le verra plus loin, il est préférable d'adopter la contrainte suivante sur l'angle a (ou CO : - 06 > 10° sauf pour n = 1 - et an - 2) Les valeurs des paramètres des profils peuvent être optimisées en fonction de la minimisation recherchée du volume Vo. Ce gain peut être défini par l'expression ci-dessous, en considérant un gain nul lorsque le profil convexe est superposé au profil conique (ou profil standard) . (VPo - VConeo ) Gain = VConeo où VPo et Vc°"o représentent, respectivement, le volume Vo pour le cas d'un profil (ici : convexe) P et pour le cas d'un profil plat, équivalent à un cône tronqué. zo Sachant que VPo = n f(x)2dx avec f (x) étant 0 la fonction du profil P considéré en fonction de la coordonné x, il est alors possible d'estimer le gain en volume pour un profil donné comparativement à celui d'un profil plat. Pour les profils convexes R1 et R2 déjà mentionnés et illustrés sur la figure 6, le gain est voisin de 30 % ce qui représente une valeur significative. On a représenté de manière détaillée, sur la figure 3, une portion de la zone cylindrique 12, du conduit 18 alimentation en gaz, et la section convexe 14 qui les relie, entre un point A, située dans la partie supérieure du conduit 18, le point B, qui correspond à l'intersection entre la partie inférieure de la zone cylindrique 12 et le profil convexe 14. 17 On définit, dans un plan vertical, qui contient l'axe yy' d'injection des gaz, les angles suivants, qui vont permettre de caractériser un peu plus des profils convexes particulièrement adaptés dans le cadre de la présente invention : - 01 est l'angle formé entre : * un axe horizontal qui passe par un point B de la section d'extrémité basse de la portion cylindrique 12 ; * et la tangente au point d'inflexion I du profil convexe, dans le cas où un tel profil présente au moins un point une dérivée seconde nulle ; 02 est l'angle formé entre : * l'axe horizontal qui vient d'être défini * et la tangente au profil convexe, au point B ; - 03 est l'angle formé entre le même axe horizontal et un profil conique au point A (point situé sur le pourtour de sortie du conduit 18 d'injection des gaz); ce profil conique est représenté en traits interrompus sur la figure 3 et relie le point A au point B ; - (3 est l'angle formé entre l'axe vertical YY' et la tangente au profil convexe, au point A. En ce qui concerne les cotes, on a, sur cette figure : - le rayon r1 qui est le rayon de l'injection de la conduite d'injection de gaz ; - le rayon r2r rayon du lit fluidisé dans la partie cylindrique 12 du réacteur à jet ; il correspond 18 sensiblement au rayon de la partie cylindrique, dans un plan perpendiculaire à l'axe YY' ; - la hauteur hlr ou hauteur de transition entre la cote de l'injection de gaz (cote Zo), et celle 5 à partir de laquelle la section du lit est constante selon l'axe vertical (cote Z1) . Le profil convexe du réacteur est de préférence choisi de la manière suivante, qui favorise la fluidisation de la charge solide. En particulier, l'apparition d'une voute ou d'une arche de matière solide peut être difficile à rompre si le profil retenu est trop convexe, notamment si la valeur de l'angle (3 (angle entre la verticale et la tangente au profil du réacteur) est trop faible. Les figures 4A et 4B sont des comparaisons, pour une même charge granulaire (en termes de masse et de caractéristiques physique : poudre monomodale avec une densité d=500 µm et une masse volumique p=5,9 g/cm3), de l'évolution de la perte de charge à 20 travers . un lit à profil linéaire connu (figure 4A), conique, avec Oo = 60° ; et un lit avec une section d'injection à profil convexe avec un angle (3 =0 (figure 4B). 25 La figure 4C représente l'évolution de la perte de charge à travers un lit avec une section d'injection à profil convexe, pour une valeur d'angle R = 10°, pour une poudre ayant les mêmes caractéristiques que ci-dessus. 10 15 19 Sur ces 3 diagrammes, les triangles noirs correspondent au cas d'un débit croissant, et les croix au cas d'un débit décroissant. Dans le cas d'un profil conique (figure 4A) on distingue successivement un régime I1r dit « de lit fixe »), un régime III, pour lequel la partie basse du lit est en mouvement, un régime III1 dit de fontaine irrégulière, suivi par un régime IVI de fontaine régulière. Dans le cas d'un profil convexe, avec (3 = 0 (cas d'un profil tangent à la verticale), on a successivement un régime I2r dit « de lit fixe », un régime II2r pour lequel la partie basse du lit est en mouvement, un régime III2 de remous en surface, un régime IV2 de percements irréguliers, et un régime V2 dit de fontaine irrégulière et turbulente. On a pu montrer que, pour une charge dense (pour d> 6) et de granulométrie proche de 500 µm, la fluidisation est difficile, ce que l'on voit sur la figure 4B. Ceci peut, en particulier, se importante (jusqu'à plus traduire par de 100 mbar une augmentation pour une hauteur de lit voisine de 70 mm) fonction de l'augmentation (c'est le régime 12r de la perte de charge en du débit de gaz injecté dit « de lit fixe ») comparativement à ce que l'on peut constater avec un profil plus évasé ou même conique (cas de la figure 4A). Par ailleurs, la fontaine générée par l'injection de gaz, dans le cas d'un profil convexe, est plus instable. Il existe une valeur minimale de (3 20 pour obtenir une fluidisation jugée satisfaisante, en régime stable. On a représenté, en figure 4C, l'évolution de la perte de charge à travers un lit avec une section d'injection à profil convexe, pour une valeur d'angle R = 10°. On voit que, en fonction du débit, la perte de charge est relativement régulière, que le débit soit croissant ou décroissant. Par ailleurs, la perte de charge équivalente, dans le régime I3 dit de lit fixe, est bien moindre que pour le cas où R = 0°, ce qui dénote un meilleur comportement à la fluidisation dans le cas de ce profil R = 10°, d'où la préconisation d'avoir un angle R au moins égal à 10°. On a indiqué, sur ce diagramme, successivement, la région II3 du premier percement du lit, la zone III3 d'apparition de remous en surface, une région IV3 de percement irrégulier, l'apparition V3 de bulles en surface, puis la formation, en VI3r d'un régime dit « de fontaine ». Dee préférence, on choisit, pour les paramètres 01r 02, 13, r1, r2 d'un profilé convexe les valeurs suivantes . - (3 compris entre 5° et 45°, de préférence encore entre 10° et 35° ; - et/ou 01 supérieur à l'angle d'écoulement spontané de la poudre constitutive du lit à fluidiser sur plan incliné (ce qui décrit la capacité d'une poudre à s'écouler naturellement ; pour cela, on forme un tas de cette poudre sur une surface plane initialement horizontale, puis on fait varier, progressivement, l'inclinaison de cette surface plane 21 selon un angle de plus en plus grand : l'angle d'écoulement spontané est celui pour lequel la poudre va s'écouler naturellement ); par exemple 01>_ 10° ; - et/ou 02 supérieur à l'angle d'écoulement spontané de la poudre constitutive du lit à fluidiser ; 02 r2/10 Un exemple de profil convexe réalisé est représenté sur les figures 7A et 7B. On voit que, dans cet exemple : - h1 = 68,2 mm ; - d2 = 2xr2 = 70 mm. En outre, on a représenté, en figure 7B, diverses cotes du profil convexe, c'est-à-dire l'écart, pour diverses positions verticales, de la surface de ce profil par rapport à l'axe YY'. Ainsi on voit que, si on prend l'origine 0 au niveau de la sortie du conduit d'injection des gaz, l'écart, par rapport à l'axe YY', varie de quelque millimètre jusqu'à environ 20 mm, entre une position voisine de la sortie du conduit 18 d'injection des gaz et une position située à environ 60 mm de cette sortie. On a également représenté, en figure 7A, les moyens, ici des trous taraudées 30, 30', qui permettront de venir fixer la section cylindrique 12 sur la base 140 dans laquelle le profil 14 convexe a été réalisé. Ce profil a pu être usiné en GCAO, qui permet d'utiliser une équation au cours d'un usinage. 22 Il a en outre pu être testé. Il s'agit, en fait, du profil correspondant à l'équation R2, de degré 3, telle que déjà défini ci-dessus. Un exemple d'application concerne la fabrication de particules de combustibles multicouches utilisés dans un réacteur nucléaire de type HTR. Ce type de réacteur fonctionne à haute température, avec un caloporteur gazeux tel que de l'hélium, le modérateur étant le graphite constitutif du combustible. Pour la fabrication de particules TRISO constitutives du combustible nucléaire, on met en oeuvre un dispositif réacteur tel qu'il a été décrit ci-dessus (avec les paramètres géométriques de l'exemple donné précédemment en figures 7 A et 7B). On réalise des dépôts, successifs, de pyrocarbone (PyC interne), puis de SiC, puis de nouveau de pyrocarbone (PyC externe) sur des particules (dites noyau) de UO2 de, par exemple, 500 }gym de diamètre. Les dépôts sont alors successivement réalisés à partir d'acétylène et d'éthylène (pour les dépôts de type pyrocarbone) et de méthyltrichlorosilane (pour le dépôt de SiC). Le débit de gaz est de l'ordre de 10 Nl/min pour tous les gaz, le gaz porteur du gaz précurseur (la source de pyrocarbone ou de SiC) étant de l'argon. La température de fonctionnement du réacteur CVD est comprise entre 1200 et 1600°C, selon la nature du dépôt à réaliser.30 REVENDICATIONS1. Réacteur à lit à jet, comportant une zone cylindrique (12), un conduit (18) d'injection de gaz à la base de la zone cylindrique, et une zone de transition, reliant l'extrémité supérieure du conduit (18) à la base de la zone cylindrique (12), cette zone de transition ayant un profil convexe dans un plan passant par l'axe (YY') d'écoulement d'un fluide dans le conduit (18). 2. Réacteur à lit à jet selon la revendication 1, dont l'angle R entre l'axe (YY') d'écoulement d'un fluide dans le conduit (18) et la tangente au profil convexe, au point où celui-ci rejoint le conduit (18) est au moins égal à 5°, et, de préférence, inférieur à 45°. 3. Réacteur à lit à jet selon la revendication précédente, l'angle R étant au moins égal à 10°, et, de préférence, inférieur à 35°. 4. Réacteur à lit à jet selon l'une des revendications 1 à 3, le profil convexe présentant un point d'inflexion, et l'angle e1 entre, d'une part, un axe perpendiculaire à la direction d'écoulement d'un fluide et passant par la base de la partie cylindrique (12) et, d'autre part, la tangente au point d'inflexion I du profil convexe, étant supérieur à 10°.30 24 5. Réacteur à lit à jet selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel l'angle 02 entre, d'une part, un axe perpendiculaire à la direction d'écoulement d'un fluide et passant par la base de la partie cylindrique (12) et, d'autre part, une droite passant par l'extrémité du conduit (18) d'injection de gaz et par la base de la partie cylindrique (12), est inférieur à 90°. 6. Réacteur à lit à jet selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel la distance (h1) entre l'extrémité du conduit (18) d'injection des gaz et la base de la section cylindrique (12) du réacteur est supérieure à 1/10 du rayon (r2) du lit dans cette section cylindrique. 7. Réacteur à lit à jet selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel le profil convexe est défini par une succession de N (N > 2) segments de droite (dn). 8. Procédé de dépôt sur des particules, comportant : - l'introduction desdites particules dans un réacteur à lit à jet selon l'une des revendications précédentes, - l'introduction, par le conduit (18) d'injection de gaz, d'un gaz transportant un précurseur du dépôt à réaliser sur lesdites particules.30 25 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel r1r rayon du conduit d'injection, est compris entre 5 D (D= diamètre des particules) et 1/5 r2r où r2 est le rayon du lit dans la section cylindrique. 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, le profil convexe présentant un point d'inflexion, et l'angle 01 entre, d'une part, un axe perpendiculaire à la direction d'écoulement d'un fluide et passant par la base de la partie cylindrique (12) et, d'autre part, la tangente au point d'inflexion I du profil convexe, étant supérieur à l'angle d'écoulement spontané de la poudre constitutive du lit à fluidiser sur plan incliné. 11. Procédé selon l'une des revendications 8 à 10, l'angle 02 entre, d'une part, un axe perpendiculaire à la direction d'écoulement d'un fluide et passant par la base de la partie cylindrique (12) et, d'autre part, une droite passant par l'extrémité du conduit (18) d'injection de gaz et par la base de la partie cylindrique (12), étant supérieur à l'angle d'écoulement spontané de la poudre constitutive du lit à fluidiser sur plan incliné. 12. Procédé selon l'une des revendications 8 à 11, au moins une partie des particules ayant un diamètre de l'ordre de 500 }gym et/ou la différence de masse volumique entre le gaz de fluidisation et la poudre à fluidiser étant supérieure ou égale à 5 g/cm3. 5 13. Procédé selon l'une des revendications 8 à 12, dans lequel on réalise une pluralité de dépôts successifs sur lesdites particules. 14. Procédé selon l'une des revendications 8 à 12, les particules étant des particules de combustible utilisé dans les réacteurs nucléaires de type HTR.