FR 2874204 A1 20060217 FR 0408862 A 20040813 La présente invention concerne un système de commandes de vol électriques pour la commande des gouvernes de profondeur d'un aéronef. On sait que, dans les avions à commandes mécaniques, le manche commande directement un angle de braquage des gouvernes de profon- deur, l'amplitude de cet angle étant proportionnel au basculement dudit manche. Ainsi, en agissant sur ledit manche, le pilote exerce une action de pilotage positionnant momentanément l'avion autour de son centre de gravité ou contrôlant l'attitude dudit avion. Une telle action de pilotage est instinctive pour le pilote. On sait également que les commandes de vol électriques, dont sont maintenant équipés de nombreux avions modernes, permettent de commander un avion par objectif, c'est-à-dire de commander directement un paramètre, tel que le facteur de charge, par l'intermédiaire dudit manche, tout se passant comme si celui-ci était gradué en facteur de charge. Une telle commande est avantageuse car, en graduant le manche en facteur de charge et en limitant la plage de facteur de charge commandable, on est sûr de conserver l'intégrité de l'avion dans n'importe quelle manoeuvre. En revanche, la commande en facteur de charge n'est pas très ins- tinctive pour le pilote, car la commande en facteur de charge permet plu- tôt de guider l'avion à long terme que de le piloter dans l'instant. En effet, commander un facteur de charge nul revient à imposer une pente aérodynamique constante. Grâce au manche, on peut ainsi guider l'avion en contrôlant sa trajectoire, ce qui permet aisément d'utiliser lesdites commandes de vol électriques soit avec un pilote humain, soit avec un pilote automatique. Cependant, il résulte de ce qui précède que, dans des phases de vol très dynamiques, par exemple à proximité du sol, pendant lesquelles les tâches de commande sont à très court terme, on est obligé de substituer à ladite commande en facteur de charge, une commande en vitesse de tangage, par exemple. Par ailleurs, les commandes électriques en facteur de charge connues ne peuvent intégrer une protection de l'avion en assiette longitudinale. II est donc nécessaire d'y adjoindre une loi de protection en assiette supplémentaire et d'interfacer avec précision celle-ci avec la commande de vol électrique en facteur de charge, afin d'éviter des problèmes à proximité du sol, comme le toucher de queue (tail-strike). De plus, il est également impossible de protéger l'avion en incidence par les seules commandes électriques en facteur de charge. Il faut donc, là encore, rajouter une loi de protection en incidence supplémentaire et procéder à un interfaçage délicat pour éviter les risques de décrochage de l'avion lors des manoeuvres usuelles. La présente invention a pour objet de remédier à ces inconvénients et elle concerne des commandes de vol électriques permettant de commander l'aéronef en facteur de charge dans certaines conditions de vol et en vitesse de tangage dans d'autres et intégrant des protections en facteur de charge, en incidence et en assiette longitudinale. A cette fin, selon l'invention, le système de commandes de vol électriques pour la commande en facteur de charge des gouvernes de pro- fondeur d'un aéronef, est remarquable en ce qu'il comporte: un premier dispositif constitutif, qui: É est apte à recevoir à son entrée un premier signal électrique c, représentatif de la valeur commandée de la dérivée, par rapport au temps, de la pente aérodynamique y dudit aéronef; É comporte des premiers moyens de protection aptes à maintenir ledit premier signal électrique entre une valeur minimale et une valeur maximale; É à partir dudit premier signal électrique détermine au moins un deuxième signal électrique ac, représentatif de la valeur comman- dée correspondante de l'incidence a, et un troisième signal électrique 8c, représentatif de la valeur commandée correspondante de l'assiette longitudinale O; É comporte des deuxièmes moyens de protection aptes à maintenir le- dit deuxième signal électrique ac entre une valeur minimale et une valeur maximale; et É délivre au moins ledit troisième signal électrique Oc à sa sortie; un second dispositif constitutif, qui: É est apte à recevoir à son entrée au moins ledit troisième signal électrique Oc ou un quatrième signal électrique gd semblable audit troisième signal électrique Oc; É comporte des troisièmes moyens de protection aptes à maintenir le-dit troisième ou quatrième signal électrique entre une valeur minimale et une valeur maximale; et É est apte à délivrer à sa sortie un cinquième signal électrique 8mc, re- présentatif de la valeur commandée correspondante de l'angle de braquage 8m desdites gouvernes de profondeur; et des moyens de commande desdites gouvernes de profondeur imposant à ces dernières de prendre une position de braquage correspondant au- dit cinquième signal électrique émc. Avantageusement, le système conforme à l'invention comporte des premiers moyens de commutation pouvant prendre: soit une première position pour laquelle la sortie dudit premier dispositif constitutif est reliée à l'entrée dudit second dispositif, de sorte que ledit troisième signal électrique 6c est alors transmis audit second dispositif constitutif; soit une seconde position pour laquelle l'entrée dudit second dispositif reçoit ledit quatrième signal électrique 0d, semblable audit troisième signal électrique Oc et engendré à partir d'un sixième signal électrique qd, représentatif d'une valeur désirée pour la vitesse de tangage q. On remarque que, de façon connue, le facteur de charge nz est égal à V.p/g expression dans laquelle V est la vitesse de l'aéronef, g l'ac- célération de la pesanteur et if la dérivée de la pente aérodynamique. Il est donc aisé de transformer le signal nzd de facteur de charge commandé dans ledit premier signal électrique j' , puisqu'alors @d est égal à nzd. g / V. Aussi, devant ledit premier dispositif constitutif, on dispose des premiers moyens de calcul pour calculer ledit premier signal électrique @d à partir du signal de facteur de charge commandé nzd. De préférence, ledit premier dispositif constitutif détermine, en plus dudit deuxième signal électrique ad et dudit troisième signal électri- que 6 c un septième signal électrique qd, représentatif de la valeur commandée correspondante de la vitesse de tangage q, et lesdits premiers moyens de commutation sont aptes à transmettre ledit septième signal électrique q, audit second dispositif constitutif. Par simplification, ledit premier dispositif constitutif délivre, pour le septième signal électrique q,, une valeur approximative égale à celle dudit premier signal électrique @d. Dans un mode de réalisation avantageux du système de commandes de vol électriques conforme à la présente invention, ledit système comporte: un pilote automatique apte à délivrer un signal de facteur de charge commandé nzd; un organe de pilotage manuel apte à délivrer, par commutation, soit un signal de facteur de charge commandé nze, soit ledit sixième signal électrique qd, représentatif d'une valeur désirée pour la vitesse de tangage q; et des seconds moyens de commutation pour: É transmettre audit premier dispositif constitutif soit le signal de facteur de charge commandé délivré par ledit pilote automatique, soit le signal de facteur de charge commandé délivré par ledit organe de pilotage manuel; É ou bien transmettre ledit sixième signal électrique qd à des premiers moyens d'intégration aptes à former le quatrième signal électrique 0d, représentatif d'une valeur désirée pour l'assiette 0, lesdits premiers moyens de commutation étant aptes à transmettre audit second dispositif constitutif lesdits quatrième et sixième signaux électri- ques 0d et qd, en lieu et place desdits troisième et septième signaux électriques 0c et q, engendrés par ledit premier dispositif constitutif. De préférence, pour déterminer ledit deuxième signal électrique ad à partir du premier signal ledit premier dispositif constitutif comporte des deuxièmes moyens de calcul calculant l'expression _ (d Fy)/ Gy dans laquelle Fy et Gy sont des fonctions de l'état de l'aéronef avec FY = g. cv (Y) + 2. m.V.S.Cza=0 1 p aCz Gy = 2. m.V.S. 8a + T a=0 m.V et où g est l'accélération de la pesanteur, y la pente aérodynamique, V la vitesse de l'aéronef, p la masse volumique de l'air, m la masse de l'aéronef, S la surface de référence de l'aéronef, Cza=o le coefficient de por- tance de l'aéronef pour une incidence nulle, aCz aa a=0 le gradient du coefficient aérodynamique de portance en fonction de l'incidence et T la pous10 sée de l'aéronef. Pour former ledit troisième signal électrique Oc, ledit premier dispositif constitutif peut comporter des seconds moyens intégrateurs aptes à intégrer ledit septième signal électrique qc et un premier somma- teur pour former la somme de l'intégrale délivrée par lesdits seconds 15 moyens intégrateurs et dudit deuxième signal électrique ac. Avantageusement, ledit second dispositif constitutif, soit à partir dudit troisième signal électrique Oc et du septième signal électrique qc provenant dudit premier dispositif constitutif, soit à partir dudit quatrième signal ed et dudit septième signal qd provenant dudit organe de pilotage manuel, ainsi que des valeurs actuelles qr et 0r de la vitesse de tangage q et de l'assiette longitudinal 0, détermine un huitième signal électrique CL, représentatif de la valeur commandée correspondante de l'accélération de tangage q, puis, à partir du huitième signal électrique qd, ledit second dis- positif constitutif détermine ledit cinquième signal électrique Smc. 2874204 7 De préférence, ledit second dispositif constitutif calcule ledit huitième signal électrique qc par la relation q = K1.0 K2.0, + K3.q,, K4.gr où 0, est ledit troisième ou quatrième signal électrique, O la valeur actuelle de l'assiette longitudinale 0, q ledit sixième ou septième signal électrique, q, la valeur actuelle de la vitesse de tangage q, K1, K2, K3 et K4 étant des coefficients constants. De plus, pour déterminer ledit cinquième signal électrique Smc à partir dudit huitième signal électrique qe, ledit second dispositif constitutif comporte avantageusement des troisiè- mes moyens de calcul calculant l'expression Smc Fq)/Gq dans laquelle Fq et Gq sont des fonctions de l'état de l'aéronef avec Fq = .2.p.V2.S. LCmsm=o + Î .Tb. cos(t) Y Y et 1 1 2 aCm Gq = i. 2.p.V.S..e. aSm Y où IY est l'inertie de tangage, p la masse volumique de l'air, V la vitesse de l'aéronef, S la surface de référence de l'aéronef, .e la longueur de référence de l'aéronef, Cmsm=o le coefficient de tangage, T la poussée, b le bras de levier des moteurs, i l'angle de calage longitudinal des moteurs et aCm l'efficacité des gouvernes de profondeur. asm Sm=O Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Sur ces figures, des références identiques désignent des éléments semblables. Sm=O La figure 1 est le schéma synoptique d'un exemple de réalisation du système de commandes de vol électriques conforme à la présente invention. La figure 2 montre le schéma d'un dispositif d'intégration utilisé dans le système de la figure 1, La figure 3 est le schéma synoptique du premier dispositif constitutif du système de la figure 1. La figure 4 illustre la courbe de gain d'un dispositif de la figure 3. La figure 5 est le schéma synoptique du second dispositif constitutif du système de la figure 1. Les figures 6 et 7 sont des schémas illustrant la nature des moyens de calcul du second dispositif constitutif calculant le huitième signal électrique ci. Dans l'exemple de réalisation schématique du système de commandes de vol électriques pour aéronef, conforme à la présente invention et montré sur la figure 1, on a représenté un pilote automatique 1, un système de manche 2, des gouvernes de direction 3 et un dispositif 4 de commande du braquage desdites gouvernes. Dans cet exemple, on a supposé que le pilote automatique 1 était apte à émettre, sur sa borne de sortie 7, un signal de commande électrique nzd correspondant à une valeur commandée de facteur de charge, alors que le système de manche 2 était apte à engendrer, sur sa borne de sortie 24, un signal de commande électrique correspondant, par commutation, soit à une valeur désirée qd de vitesse de tangage, soit à une valeur commandée nze de facteur de charge. De plus, on prévoit, d'une part, des moyens de calcul 5 aptes à calculer, à partir de la valeur commandée nzd, un signal électrique c, représentatif d'une valeur commandée de la dérivée, par rapport au temps, de la pente aérodynamique y et, d'autre part, 2874204 9 des moyens d'intégration 6, aptes à engendrer, à partir de ladite valeur désirée qd, un signal électrique 0 d, représentatif d'une valeur désirée d'as- siette longitudinale 0. Les moyens de calcul 5 mettent à profit la relation nz = V. / g liant le facteur de charge nz et la dérivée @ de la pente aérodynamique y, V étant la vitesse de l'aéronef et g l'accélération de la pesanteur. Ainsi, les moyens de calcul 5, à qui on adresse la vitesse V et l'accélération de la pesanteur g et qui reçoivent la valeur commandée nzc, déterminent la grandeur j'c par l'expression p = nzc.g / V Quant à eux, les moyens d'intégration 6 comportent une borne d'entrée 8 et deux bornes de sortie 9 et 10. Entre les bornes 8 et 9 est disposé un intégrateur Il, tandis qu'une liaison 12 relie les bornes 8 et 10 (voir la figure 2). Ainsi, lorsque la valeur désirée qd de vitesse de tangage est appliquée sur la borne d'entrée 8, on obtient, par intégration par l'intégrateur Il, la valeur désirée d'assiette longitudinale 0d sur la borne de sortie 9 et la valeur désirée de vitesse de tangage qd sur la borne 10. Ceci étant préalablement décrit, on voit sur la figure 1 que l'exem- ple de système de commandes de vol électriques selon l'invention, qui y est représenté, comporte: un premier dispositif constitutif 13, comportant une borne d'entrée 14, en amont de laquelle sont disposés les moyens de calcul 5, et deux bornes de sortie 15 et 16; un second dispositif constitutif 17, comportant deux bornes d'entrée 18 et 19 et une borne de sortie 20, cette dernière borne de sortie commandant le dispositif 4; un commutateur 21, apte à relier la borne d'entrée 27 des moyens de calcul 5, soit à la borne de sortie 7 du pilote automatique 1, soit à une borne 22; un commutateur 23, apte à relier la borne de sortie 24 du système de manche 2, soit à ladite borne 22, soit à la borne d'entrée 8 des moyens d'intégration 6, ledit commutateur 23 commandant de plus la commutation entre le signal qd de vitesse de tangage et le signal nzc à ladite borne de sortie 24: lorsque le commutateur 23 relie les bornes 24 et 8, le signal de sortie du système de manche 2 est le signal qd; inverse- ment, lorsque le commutateur 23 relie les bornes 24 et 22, le signal de sortie du système de manche 2 est le signal nzc; un commutateur 25, apte à relier la borne d'entrée 18 du second dispositif 17, soit à la borne de sortie 15 du premier dispositif 13, soit à la borne de sortie 9 des moyens d'intégration 6; et un commutateur 26, apte à relier la borne d'entrée 19 du second dispositif 17, soit à la borne de sortie 16 du premier dispositif 13, soit à la borne de sortie 10 des moyens d'intégration 6. De ce qui précède, on voit donc que: lorsque les commutateurs 21, 25 et 26 relient respectivement les bor- nes 27 et 7, 18 et 15 et 19 et 16, les gouvernes de profondeur 3 sont commandées à partir du pilote automatique 1, par l'intermédiaire des premier et second dispositifs 13 et 17, le paramètre de commande étant la valeur commandée nzc du facteur de charge; lorsque les commutateurs 21, 23, 25 et 26 relient respectivement les bornes 24 et 22, 22 et 27, 18 et 15 et 19 et 16, les gouvernes de pro-fondeur 3 sont commandées à partir du système de manche 2, par l'intermédiaire des premier et second dispositifs 13 et 17, le paramètre de commande étant la valeur commandée nzc dudit facteur de charge; et lorsque les commutateurs 23, 25 et 26 relient respectivement les bornes 24 et 8, 18 et 9 et 19 et 10, les gouvernes de profondeur 3 sont commandées à partir du système de manche 2, par l'intermédiaire du seul second dispositif 17, le paramètre de commande étant la vitesse de tangage désirée qd. Sur la figure 3, on a représenté un exemple de réalisation pour le premier dispositif constitutif 13. Dans cet exemple de réalisation, le premier dispositif 13 comporte: un dispositif de protection 30, par exemple du type voteur, recevant le signal c des moyens de calcul 5 sur la borne 14 et apte à protéger ce signal entre une valeur maximale max et une valeur minimale '}min un calculateur 31 recevant le signal c du dispositif de protection 30, ainsi qu'une pluralité d'informations 32 et calculant (de la façon décrite ci-après) un signal ac d'incidence commandée; un dispositif de protection 33, par exemple du type voteur, recevant le signal ac d'incidence commandée et apte à protéger ce signal entre une valeur maximale amax et une valeur minimale ami ; une liaison 34 entre la sortie du dispositif de protection 30 et la borne de sortie 16, ladite liaison 34 comportant un dispositif 35 de gain K(a) variable en fonction de l'incidence a; on remarquera qu'à la sortie du dispositif de protection 30 apparaît le signal j' , qui est égal à la diffé- rence entre la vitesse de tangage commandée qc et la dérivée de l'incidence commandée écc (en effet, 0=a+y). Or, la dérivée de l'incidence commandée ccc est généralement très bruitée, de sorte qu'il est préféra- ble de la négliger; on utilise donc la dérivée de la pente commandée c pour estimer une valeur approchée de la vitesse de tangage commandée qc. Comme le montre la figure 4, le gain K(a) est toujours égal à 1, sauf au voisinage de ami, et de amax, où il diminue à O. On obtient ainsi une protection en incidence; un dispositif 36 de gain 1-K(a), recevant l'information de pente aérodynamique actuelle yr; un sommateur 37 additionnant les signaux de sortie des dispositifs 35 et 36 et en adressant le signal résultant à la borne 16; ce signal résultant est donc c, lorsque a est éloigné de amin et de amax et y, lorsque a est égale à ami, ou à amax; un intégrateur 38, intégrant le signal dans la liaison 34 et formant donc une pente commandée yc; un sommateur 39, additionnant ladite pente commandée yc donnée par l'intégrateur 38 et l'incidence commandée ac, provenant du dispositif de protection 33 pour obtenir l'assiette commandée Oc et l'adresser à la borne 15, éventuellement par l'intermédiaire d'un dispositif de protec- tion en incidence supplémentaire 40, faisant intervenir les valeurs actuelles ar et 9r de l'incidence et de l'assiette. Le fonctionnement du calculateur 31 est basé sur l'équation de la portance qui s'écrit =F,.+G7.a expression dans laquelle F7 et G7 sont des fonctions de l'état de l'aéronef avec F7 = g. co (y) + 2 m.V.S.Cza=o GY = 1 P.VS. 2 aCz m 7a + T a=0 m.V et 2874204 13 ou g est l'accélération de la pesanteur, y la pente aérodynamique, V la vitesse de l'aéronef, p la masse volumique de l'air, m la masse de l'aéronef, S la surface de référence de l'aéronef, Cza_o le coefficient de portance de aCz l'aéronef pour une incidence nulle, le gradient du coefficient a=0 Da aérodynamique de portance en fonction de l'incidence et T la poussée de l'aéronef. Les informations 32 que reçoit le calculateur 31 sont donc consti- tuées des paramètres g, y, V, p, m, S, Cza=o, aCz aa bord de l'aéronef et permettant de calculer Fy et Gy, après quoi, le calcula- teur 31 calcule ac par l'expression = (c Fy)/Gy Ainsi, sur les bornes 15 et 16 du premier dispositif constitutif 13 apparaissent respectivement l'assiette commandée O, et la vitesse de tan-gage commandée q,. Comme cela a été mentionné ci-dessus, le signal 6v d'assiette commandée apparaissant sur la borne d'entrée 18 du second dispositif constitutif 17 est formé soit par le signal Ac, provenant de la borne de sortie 15 du premier dispositif constitutif 13, soit par le signal d, provenant des moyens d'intégration 6. De même, le signal q, de vitesse de tangage commandée apparaissant sur la borne d'entrée 19 dudit second dispositif constitutif 17 est formé soit par le signal qd, provenant de la borne de sortie 16 du premier dispositif constitutif 13, soit par le signal qd provenant des moyens d'intégration 6. et T, disponibles à a=0 Dans le second dispositif constitutif 17, le signal 0 d'assiette longitudinale commandée est adressé à un dispositif de protection 41, par exemple du type voteur, apte à maintenir ce signal entre une valeur minimale Amin et une valeur maximale 0max É Quand à lui, le signal q de vitesse de tangage commandée est adressé à un dispositif de gain 42, dont le gain K(0) est toujours égal à 1, sauf quand O est voisin de Amin ou de 9max valeurs pour lesquelles K(0) est égal à zéro (la courbe du gain K(0) en fonction de O est semblable à celle montrée sur la figure 4 à propos de la variation de K(a) en fonction de a). A partir des valeurs 0 (ainsi protégée) et qv (passée dans le dispositif 42), le dispositif constitutif 17 comporte des moyens pour cal-culer la dérivée par rapport au temps de qv représentative de la valeur commandée de l'accélération de tangage. Ces moyens de calcul comportent: un dispositif de gain 43, de gain K1, recevant le signal 0v du dispositif de protection 41; un dispositif de gain 44, de gain K2, recevant la valeur actuelle 0r de l'assiette longitudinale; un dispositif de gain 45, de gain K3, recevant le signal q, du dispositif 42; un dispositif de gain 46, de gain K4, recevant la valeur actuelle qr de la vitesse de tangage q; un soustracteur 47 pour calculer la différence K1.0 K2.9r; un soustracteur 48 pour calculer la différence K3.q K4.gr; et un additionneur 49 pour faire la somme q = K1.0v K2.9r + K3.q K4.gr On remarquera que, par transformation de Laplace, cette somme s2.Or = K1.0 K2.0r + K3.s.0 K4.s.0r expression dans laquelle s est l'opérateur de Laplace, de sorte que Or / 0, = (ti.s + 1).002 /(s2 + 2.z.00.s + w2 en prenant K1 = K2 = 0)2, K3 = r/0)2 et K4 = 2.z. co. Les éléments 43 à 49 se comportent donc comme un filtre du deuxième ordre, de pulsation propre co et d'amortissement z, avec une avance de phase du premier ordre de constante de temps égale à T. Sur les figures 6 et 7, on a représenté respectivement la réponse indicielle et la réponse en poursuite d'un tel filtre, en fonction du temps t. Le second dispositif constitutif 17 comporte de plus un calculateur 50 recevant la valeur commandée qc de l'accélération de tangage, élabo- rée par les éléments 43 à 49, ainsi qu'une pluralité d'informations 51, et calculant le signal Smc. Le fonctionnement du calculateur 50 est basé sur le fait que, de façon connue, l'accélération du tangage q d'un aéronef est une fonction affine de l'angle de braquage Sm des gouvernes de profondeur 3, ce qui s'écrit Fq + Gq.Sm expression dans laquelle Fq = .2.p.V2.S.Q.Cmsm=0 + i.T.b. cos(L) Y Y s'écrit et 1 1 2 8Cm Gq = j . 2 .p.V.S.2. ôSm Y où Iy est l'inertie de tangage, p la masse volumique de l'air, V la vitesse de l'aéronef, S la surface de référence de l'aéronef, 2 la longueur de référence Sm=O de l'aéronef, Cmam=o le coefficient de tangage, T la poussée, b le bras de levier des moteurs, T l'angle de calage longitudinal des moteurs et aCm l'efficacité des gouvernes de profondeur. a8m Sm=O Ainsi, les informations 51 comprennent Iy, p, V, S, Cmam=o, T, et le calculateur 50 calcule l'expression am=0 b, T et aCm 58m 8mo _ (qc Fq)/ Gq On voit ainsi que, grâce à la présente invention, on obtient un système de commandes de vol électriques longitudinales avec protections intégrées en facteur de charge, en incidence et en assiette longitudinale, le paramètre de pilotage pouvant, au choix, être le facteur de charge ou la vitesse de tangage. REVENDICATIONS 1. Système de commandes de vol électriques pour la commande en facteur de charge des gouvernes de profondeur (3) d'un aéronef, caractérisé en ce qu'il comporte: un premier dispositif constitutif (13), qui: É est apte à recevoir à son entrée (14) un premier signal électrique c, représentatif de la valeur commandée de la dérivée, par rapport au temps, de la pente aérodynamique y dudit aéronef; É comporte des premiers moyens de protection (30) aptes à maintenir ledit premier signal électrique pc entre une valeur minimale et une valeur maximale; É à partir dudit premier signal électrique c, détermine au moins un deuxième signal électrique ac, représentatif de la valeur commandée correspondante de l'incidence a, et un troisième signal électrique Oc, représentatif de la valeur commandée correspondante de l'as- siette longitudinale O; É comporte des deuxièmes moyens de protection (33) aptes à maintenir ledit deuxième signal électrique ac entre une valeur minimale et une valeur maximale; et É délivre au moins ledit troisième signal électrique 8c à sa sortie (15) ; un second dispositif constitutif (17), qui: É est apte à recevoir à son entrée (18) au moins ledit troisième signal électrique Oc ou un quatrième signal électrique 0d semblable audit troisième signal électrique Oc; É comporte des troisièmes moyens de protection aptes à maintenir le-dit troisième ou quatrième signal électrique entre une valeur minimale et une valeur maximale; et É est apte à délivrer à sa sortie (20) un cinquième signal électrique Smc, représentatif de la valeur commandée correspondante de l'an- gle de braquage Sm desdites gouvernes de profondeur (4) ; et des moyens (4) de commande desdites gouvernes de profondeur (3) imposant à ces dernières de prendre une position de braquage corres- pondant audit cinquième signal électrique Smc. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte des premiers moyens de commutation (25, 26) pouvant prendre: É soit une première position pour laquelle la sortie dudit premier dispositif constitutif est reliée à l'entrée dudit second dispositif constitutif, de sorte que ledit troisième signal électrique O, est alors transmis audit second dispositif constitutif; É soit une seconde position pour laquelle l'entrée dudit second dispositif reçoit ledit quatrième signal électrique 0d, semblable audit troisième signal électrique 0c et engendré à partir d'un sixième signal électrique qd, représentatif d'une valeur désirée pour la vitesse de tangage q. 3. Système selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit système comporte des premiers moyens de calcul pour calculer ledit premier signal électrique @d à partir d'un signal électrique nzc, représentatif d'une valeur commandée dudit facteur de charge. 4. Système selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit premier dispositif constitutif (13) détermine, en plus dudit deuxième signal électrique ac et dudit troisième signal électrique un septième signal électrique qc, représentatif de la valeur commandée correspondante de la vitesse de tangage q, et en ce que lesdits premiers moyens de commutation sont aptes à transmettre ledit septième signal électrique qc audit second dispositif constitutif (17). 5. Système selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit premier dispositif constitutif (13) délivre, pour le septième signal électrique qc, une valeur approximative égale à celle dudit premier signal électrique . 6. Système selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte: un pilote automatique (1) apte à délivrer un signal de facteur de charge commandé nzc; un organe de pilotage manuel (2) apte à délivrer, par commutation, soit un signal de facteur de charge commandé nzc, soit ledit sixième signal électrique qd, représentatif d'une valeur désirée pour la vitesse de tan- gage q; et des seconds moyens de commutation (21, 23) pôur: transmettre audit premier dispositif constitutif (13) soit le signal de facteur de charge commandé délivré par ledit pilote automatique, soit le signal de facteur de charge commandé délivré par ledit or- gane de pilotage manuel; ou bien transmettre ledit sixième signal électrique qd à des premiers moyens d'intégration (6) aptes à former le quatrième signal électrique ed, représentatif d'une valeur désirée pour l'assiette 9, lesdits premiers moyens de commutation (25, 26) étant aptes à transmet- tre audit second dispositif constitutif (17) lesdits quatrième et sixième si- gnaux électriques 8d et qd, en lieu et place desdits troisième et septième signaux électriques Oc et qc engendrés par ledit premier dispositif constitu- tif. 7. Système selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, pour déterminer ledit deuxième signal électrique ac à partir du premier signal pc, ledit premier dispositif constitutif comporte des deuxièmes moyens de calcul (31) calculant l'expression = (c Fy)/ Gy dans laquelle Fy et Gy sont des fonctions de l'état de l'aéronef avec Fy = g. cv (Y) + 2. m.V.S.Cza=o et G = 1 P.V.S. 2 acz m aa+ - T a=o m.V où g est l'accélération de la pesanteur, y la pente aérodynamique, V la vitesse de l'aéronef, p la masse volumique de l'air, m la masse de l'aéronef, 15 S la surface de référence de l'aéronef, Cza=o le coefficient de portance de l'aéronef pour une incidence nulle, le gradient du coefficient a=0 acz aa aérodynamique de portance en fonction de l'incidence et T la poussée de l'aéronef. 8. Système selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que ledit premier dispositif constitutif comporte des seconds moyens intégrateurs (38) aptes à intégrer ledit septième signal électrique qc et un premier sommateur (39) pour former la somme de l'intégrale délivrée par lesdits seconds moyens intégrateurs (38) et dudit deuxième signal électrique ac, afin de former ledit troisième signal électri- que O. 9. Système selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que ledit second dispositif constitutif (17), soit à partir dudit troisième signal électrique 0c et du septième signal électrique qc provenant dudit premier dispositif constitutif (13), soit à partir dudit qua- trième signal 8d et dudit sixième signal qd provenant dudit organe de pilo- tage manuel, ainsi que des valeurs actuelles qr et 0r de la vitesse de tan- gage q et de l'assiette longitudinale 0, détermine un huitième signal électrique représentatif de la valeur commandée correspondante de l'accélération de tangage q, puis, à partir de ce huitième signal électrique q, ledit second dispositif constitutif détermine ledit cinquième signal électrique 5,,,c. 10. Système selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit second dispositif constitutif calcule ledit huitième signal électrique qc par la relation = K1.0v K2.0r + K3.q, K4.gr où 8 est ledit troisième ou quatrième signal électrique, 0r la valeur actuelle de l'assiette longitudinale 0, q ledit sixième ou septième signal électrique, qr la valeur actuelle de la vitesse de tangage q, K1, K2, K3 et K4 étant des coefficients constants. 1 1. Système selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que, pour déterminer ledit cinquième signal électrique 8mc à partir dudit huitième signal électrique ledit second dispositif constitutif comporte des troisièmes moyens de calcul calculant l'expression 8mc = (q Fq)/ Gq dans laquelle Fq et Gq sont des fonctions de l'état de l'aéronef avec Fq = .2.p.V2.S..e.CmSm-o + Î .T.b. cos(t) v v Gq = 1. I. p.V2.S.Ê.7Cm Iy2 abm où Iy est l'inertie de tangage, p la masse volumique de l'air, V la vitesse de l'aéronef, S la surface de référence de l'aéronef, .e la longueur de référence de l'aéronef, Cmsm=o le coefficient de tangage, T la poussée, b le bras de levier des moteurs, t l'angle de calage longitudinal des moteurs et l'efficacité des gouvernes de profondeur. Sm=O et Sm=O aCm aSm