FR 2880689 A1 20060714 FR 0550087 A 20050110 PROCEDE D'ANALYSE DE COKEFACTION D'UNE HUILE POUR TURBOMOTEUR DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention se rapporte de façon générale au domaine des tests de cokéfaction d'huile pour turbomoteurs tels que des turboréacteurs, ces tests ayant pour but de caractériser la tendance à cokéfier des huiles utilisées dans les turbomoteurs pour refroidir et lubrifier les roulements et systèmes à engrenages présents dans les différentes enceintes de ces derniers. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE La cokéfaction des huiles correspond à une dégradation de celles-ci dont la caractéristique principale consiste en la formation de dépôts solides, habituellement connus sous la dénomination de coke . Dans le cas particulier des huiles aéronautiques pour turbomoteurs, il est noté que la formation du coke non soluble dans le circuit d'huile est susceptible d'engendrer une obstruction des conduits et/ou des filtres constituant ce circuit, et peut donc conduire à des conséquences graves sur le fonctionnement du turbomoteur. De nombreux procédés d'analyse de cokéfaction d'huile, ou test de cokéfaction, ont déjà été développés pour caractériser le comportement des huiles à haute température. Ces tests sont essentiellement utilisés par les pétroliers pour la mise au point de leurs huiles, ou encore par divers organismes de normalisation dont la vocation est de délivrer des homologations pour des huiles, avant leur mise sur le marché. Parmi ces tests, un des plus répandus consiste à placer de l'huile à analyser dans un ballon disposant d'un réfrigérant à 150 C et 180 C, sur une période pouvant atteindre plusieurs centaines d'heures. Plusieurs prélèvements d'huile sont effectués au cours du test dit du ballon , afin de les soumettre à des analyses destinées à déterminer plusieurs paramètres tels que l'indice d'acide, le point clair, la masse volumique, la viscosité à 40 C et à 100 C, la teneur en sédiments, la concentration en additifs anti-oxydation, etc. Néanmoins, ce type de test vise essentiellement à mettre en évidence la stabilité thermique de l'huile. Or la relation entre la stabilité thermique et la tendance à cokéfier d'une huile étant loin d'être certaine, le test du ballon ne peut donc être considéré comme une véritable analyse de cokéfaction. Pour preuve, certaines huiles homologuées aux normes actuelles suite au passage de ces tests ont engendré de nombreux cas de cokéfaction lors de leur utilisation dans des circuits d'huile de turbomoteurs, ce qui confirme ainsi le fait que ces essais ne soient pas adaptés pour caractériser la cokéfaction susceptible de se produire dans ces turbomoteurs. D'autre part, une autre solution connue de l'art antérieur consiste à générer un écoulement d'huile à travers un conduit soumis à un chauffage, de manière à ce que le coke produit durant la mise en oeuvre du procédé puissent se déposer sur la totalité de la paroi interne mouillée par l'huile en circulation. Néanmoins, il a été remarqué que le coke déposé sur cette paroi interne de conduit présentait une morphologie très différente de celle du coke produit en conditions réelles au sein d'un circuit d'huile de turbomoteur. De plus, certaines huiles homologuées suite au passage de ces tests ayant engendré de nombreux cas de cokéfaction lors de leur utilisation dans des circuits d'huile de turbomoteurs, on peut donc ici encore conclure que ces essais ne sont clairement pas adaptés pour caractériser la cokéfaction susceptible de se produire dans ces turbomoteurs. EXPOSE DE L'INVENTION L'invention a donc pour but de proposer un procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur permettant de mettre véritablement en évidence la tendance à cokéfier des huiles lors de leur utilisation dans les turbomoteurs. Pour ce faire, l'invention a pour objet un procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur mis en oeuvre en générant un écoulement d'huile à travers un conduit soumis à un chauffage. Selon l'invention, cet écoulement d'huile est réalisé de telle sorte qu'une paroi interne du conduit présente une portion non-mouillée par l'écoulement d'huile, cette portion s'étendant tout le long du conduit. Ainsi, il est à comprendre que l'écoulement d'huile est pratiqué de façon à ce que l'huile en circulation à travers le conduit n'épouse qu'une partie seulement de la paroi interne du conduit, cette partie étant appelée portion mouillée de la surface interne du conduit, par opposition à la portion non-mouillée de celle-ci. Cette spécificité implique également que durant l'écoulement, l'espace défini par la paroi interne n'est pas entièrement rempli par l'écoulement d'huile, contrairement à ce qui était rencontré dans l'art antérieur. L'invention est extrêmement avantageuse en ce sens que l'ensemble de la portion non-mouillée de la paroi interne du conduit peut alors servir de support pour le dépôt du coke provenant de la phase vapeur de l'huile en écoulement, cette phase vapeur correspondant à la fumée s'échappant de l'huile en circulation chauffée au contact de la paroi interne du conduit. Cet avantage est à associer à la constatation faite par les inventeurs que dans les turbomoteurs, la cokéfaction en phase vapeur des huiles est prépondérante par rapport à la cokéfaction en phase liquide émanant directement de l'écoulement d'huile. A ce titre, il a été détecté que la cokéfaction la plus importante survenait en effet suite à un arrêt du moteur, et plus particulièrement dans les canalisations d'alimentation et de récupération d'huile de l'enceinte arrière du turbomoteur. En effet, il a été remarqué que suite à un arrêt du turbomoteur, l'huile s'écoulait lentement par gravité sous forme d'un film d'huile sur les parois internes des canalisations d'alimentation et de récupération d'huile de l'enceinte arrière du turbomoteur, habituellement disposées verticalement. Ainsi, en raison de la température élevée de la paroi interne à cet endroit précis, des fumées d'huile chargées décomposées s'échappent alors du film d'huile, pour se diriger vers une partie de la paroi interne moins chaude et sur laquelle le film d'huile a déjà été évacué, ce qui permet au coke en phase vapeur de se déposer librement. Il est noté à titre indicatif que les canalisations d'alimentation et de récupération d'huile de l'enceinte arrière d'un turboréacteur classique se situent au niveau de bras distributeurs qui orientent le flux d'air en sortie de turbine, et qui maintiennent l'arbre principal sur son axe. Cette solution technologique très répandue implique néanmoins que ces bras sont fortement sollicités thermiquement, en ce sens qu'ils sont agencés dans an flux d'air chaud provenant de la chambre de combustion située à proximité. De cette façon, après l'arrêt du turboréacteur, la température des parois internes des canalisations précitées augmente relativement rapidement du fait du rayonnement de la turbine, et de l'absence de flux d'huile dans les canalisations qui empêchent l'augmentation de température des tuyaux en fonctionnement. C'est en grande partie pour les raisons mentionnées ci-dessus que les conditions thermiques les plus extrêmes pour l'huile du turboréacteur sont rencontrées à cet instant précis ainsi qu'à cet endroit particulier du turboréacteur, ces conditions thermiques favorisant naturellement le phénomène de cokéfaction en phase vapeur. La mise en uvre du procédé selon l'invention permet donc de récréer de façon tout à fait simple et satisfaisante les conditions d'un arrêt moteur dans les canalisations d'alimentation et de récupération d'huile de l'enceinte arrière d'un turbomoteur, en ce sens que ce procédé prévoit d'une part un écoulement d'huile capable de générer des fumées telles que celles rencontrées en conditions réelles et émanant du film d'huile, et d'autre part une surface non-mouillée sur laquelle peuvent se déposer librement le coke présents dans ces fumées. Bien entendu, le test: du ballon pratiqué antérieurement ne permettait pas la mise en évidence du phénomène de cokéfaction en phase vapeur des huiles, car les fumées d'huile avaient tendance à s'échapper du ballon avant que le coke ne puisse se déposer sur la paroi interne de ce même ballon. De plus, les fumées d'huile produites n'étaient que très rares, voire inexistantes, dans le sens où la température atteinte lors de cet essai ne dépassait habituellement pas 180 C. D'autre part, le test opéré dans l'art antérieur visant à produire un écoulement d'huile occupant la totalité de l'espace défini par la paroi interne du conduit empêchait naturellement la formation de fumées d'huile, de sorte qu'aucun phénomène de cokéfaction en phase vapeur n'était susceptible de se produire. De plus, le fait que l'écoulement d'huile épousait la totalité de la paroi interne du conduit interdisait de toute façon un quelconque dépôt de coke en phase vapeur sur cette paroi interne entièrement mouillée et balayée en continu, qui était donc uniquement capable de servir de support pour du coke en phase liquide. A ce titre, on peut noter que le procédé selon l'invention permet également avantageusement de détecter la formation du coke provenant de la phase liquide, susceptibles de se déposer sur la portion mouillée de la paroi interne. Par ailleurs, il est noté qu'une analyse morphologique du coke obtenu suite à la mise en oeuvre du procédé a démontré que la nature de ce coke était extrêmement proche de celles rencontrées sur les parois internes des canalisations d'alimentation et de récupération d'huile de l'enceinte arrière d'un turbomoteur, ce qui confirme également l'excellente capacité que possède le procédé objet de l'invention à recréer les conditions d'un arrêt moteur dans ces canalisations. En outre, la mise en oeuvre du procédé reste relativement simple tout en présentant une bonne reproductibilité, ce qui constitue un avantage notable en vu de la comparaison de la cokéfaction d'huiles de compositions différentes. D'autre part, il est indiqué qu'après avoir fait circuler la quantité d'huile désirée à travers le conduit, l'analyse du coke déposé sur ce dernier peut prendre toute forme souhaitée par l'homme du métier, tel que cela sera indiqué plus précisément ci-après. Il est tout de même noté à cet égard que la technique utilisée implique avantageusement que la masse de ce dépôt de coke est facilement quantifiable, par exemple en réalisant une simple différence de mesure entre la masse finale du conduit et la masse initiale de ce celui-ci. Incidemment, la mise en oeuvre du procédé a permis de mettre en évidence que certaines huiles courantes homologuées aux normes actuelles étaient en fait très mauvaises en terme de cokéfaction. Par conséquent, cette constatation implique que l'invention permet inéluctablement d'optimiser le choix de l'huile à introduire dans les turbomoteurs, et de diminuer ainsi sensiblement les risques d'obstruction des conduits et/ou des filtres présents dans ces turbomoteurs. De préférence, le chauffage du conduit est réalisé de telle sorte que pour chaque section transversale de ce conduit, au moins une partie de ladite portion non-mouillée présente une température inférieure à une température minimale d'une portion mouillée de la paroi interne du conduit. Ainsi, il est à comprendre que l'on recherche à exposer l'écoulement d'huile à une température la plus forte possible, de préférence proche de celle maximale rencontrée en conditions réelles sur le turbomoteur, tout en prévoyant une température plus faible pour la portion non-mouillée de la paroi interne, afin de favoriser le dépôt de coke en phase vapeur sur cette dernière. Pour ce faire, le chauffage du conduit peut être réalisé à l'aide d'une plaque chauffante située au contact du conduit, de manière à ce que ce contact entre la plaque et le conduit engendre, sur chaque section transversale du conduit, un gradient de température circonférentiel sur la paroi interne, la zone la plus chaude de ce gradient étant alors située au niveau de la portion mouillée. D'autre part, il est noté que l'emploi d'une telle plaque chauffante rend l'équipement nécessaire à la mise en oeuvre du procédé accessible et peu coûteux, tout en permettant de procurer la fonction de gradient circonférentiel de température recherchée sur la paroi interne. Préférentiellement, le chauffage du conduit est réalisé de telle sorte qu'en suivant une direction principale d'écoulement d'huile à travers ce conduit et en partant de l'une quelconque des deux extrémités de ce dernier, une portion mouillée de la paroi interne dispose d'une température maximale croissante jusqu'à ce qu'elle atteigne une valeur maximale, et qu'elle décroisse ensuite jusqu'à l'autre des extrémités du conduit. Ici, la portion mouillée, et de préférence l'ensemble de la paroi interne du conduit présente donc un double gradient de température suivant la direction principale d'écoulement d'huile, ce qui permet à chaque tronçon en mouvement de l'écoulement d'huile de subir un cycle de température tel que celui réellement subi par l'huile suite à un arrêt moteur dans les canalisations d'alimentation et de récupération de l'enceinte arrière d'un turbomoteur. Effectivement, chaque tronçon d'écoulement est donc exposé à une température croissante avant d'être exposé à une température décroissante, ce qui permet d'améliorer encore davantage le procédé d'analyse objet de l'invention. Bien entendu, ce double gradient de température maximale de la portion mouillée, qui traduit également un double gradient de température moyenne de la portion mouillée, suivant la direction principale d'écoulement d'huile, peut être obtenu avec la plaque chauffante précitée. De plus, le double gradient pratiqué permet d'obtenir un conduit final renseignant sur la tendance de l'huile à cokéfier pour une large plage de température. Dans un tel cas, on peut prévoir que la valeur maximale du double gradient de température maximale est comprise entre environ 200 et 350 C, cette plage de température correspondant à la plage de température maximale susceptible d'être atteinte par la paroi interne des canalisations d'alimentation et de récupération de l'enceinte arrière, peu après l'instant d'arrêt du moteur. Toujours de manière préférentielle, le conduit est un tube, de préférence, de section circulaire. De manière préférentielle, le conduit est réalisé en un matériau quelconque pris parmi les aciers, par exemple du type Z6CNU17. De préférence, le conduit est incliné de manière à ce que l'écoulement d'huile à travers celui-ci soit provoqué par gravité. Pour ce faire, on peut prévoir que le conduit soit disposé de manière à être incliné d'un angle compris entre environ 15 et 20 par rapport à l'horizontal, et de préférence incliné d'un angle d'environ 17 par rapport à l'horizontal. Cette plage de valeur a en effet été qualifiée comme satisfaisante pour l'obtention d'un faible écoulement d'huile par gravité, particulièrement lorsque l'huile à analyser est introduite au goutte à goutte dans le conduit selon un débit compris entre environ 7 et 10 ml/h, et de préférence selon un débit d'environ 8 ml/h. Toujours de manière préférentielle, durant la mise en oeuvre du procédé, il peut être réalisé au moins un arrêt temporaire du chauffage du conduit et de l'écoulement d'huile à travers ce dernier, sans sortir du cadre de l'invention. Cette possibilité est notamment intéressante lorsque la durée de l'écoulement d'huile requise, avant la mise en oeuvre d'une quelconque étape d'analyse, dépasse plusieurs heures. De préférence, le procédé peut être mis en oeuvre simultanément pour au moins deux huiles différentes circulant chacune dans un conduit différent, ce qui permet d'établir une comparaison encore plus juste entre les huiles testées. Après une durée déterminée d'introduction et d'écoulement d'huile à l'intérieur du conduit, il est donc réalisé une étape d'analyse du coke déposé sur la paroi interne du conduit, c'est-à-dire de préférence à la fois sur la portion n'ayant pas été mouillée, ainsi que sur la portion ayant été mouillée par l'écoulement. Pour ce faire, l'étape d'analyse comprend par exemple des opérations visant à déterminer la masse de coke déposé, le volume d'huile récupérée à la sortie du conduit, ainsi que le volume d'huile introduite dans le conduit, l'opération visant à déterminer la masse de coke déposé étant de préférence réalisée en faisant la différence entre une mesure d'une masse finale du conduit et une mesure d'une masse initiale de ce dernier, et les opérations visant à déterminer le volume d'huile recupérée et le volume d'huile introduite étant de préférence réalisées en mesurant ceux-ci. Ainsi, l'étape d'analyse du coke déposé peut alors comporter une opération visant à établir une grandeur caractéristique G1 de l'huile correspondant au rapport entre la masse de coke déposé et le volume d'huile introduite, ainsi qu'une grandeur caractéristique G2 de cette même huile correspondant au rapport entre la masse de coke déposé et un pourcentage d'huile perdue. Bien entendu, l'analyse de l'huile peut être de toute nature autre que celle qui vient d'être exposée, et peut par exemple consister en un repérage de la position des différents dépôts de coke en fonction du double gradient de température appliqué suivant la direction principale d'écoulement d'huile, et/ou en une analyse structurale des différents dépôts. Dans ce dernier cas, plusieurs méthodes peuvent être envisagées, comme celle visant à découper le conduit en deux parallèlement à l'axe principal de ce dernier, ou alors en mettant en oeuvre une méthode non destructive (endoscopie, rayon X, etc). A cet égard, il est précisé qu'une méthode au rayon X permet de repérer facilement la position et la composition des dépôts de coke, tandis que l'endoscopie permet de visualiser le type de dépôt à l'oeil nu afin de déterminer si il provient de la phase liquide ou de la phase gazeuse, cette visualisation étant généralement suivie d'une photo du dépôt détecté. Toujours à titre d'exemple illustratif de l'étape d'analyse du coke déposé, il est possible d'effectuer une analyse au microscope à balayage électronique du conduit employé. D'autre part, la mise en oeuvre du procédé exposée ci-dessus pourrait être modifiée de manière à faire en sorte que la masse de dépôt soit déterminée à intervalles de temps réguliers, par exemple par pesée, dans le but de mesurer la propension à cokéfier en fonction du temps. Cette alternative a été envisagée en raison de la constatation effectuée par les inventeurs que la formation de coke en phase gazeuse est accélérée lorsque les parois sont déjà tapissées de coke, car la surface disponible et propice au dépôt de coke supplémentaire est augmentée. Naturellement, il est à comprendre que l'étape d'analyse de ce procédé peut comprendre une ou plusieurs des analyses proposées ci-dessus, sans sortir du cadre de l'invention. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS Cette description sera faite au regard des dessins annexés parmi lesquels; - la figure 1 représente une vue de côté d'un dispositif d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur, destiné à la mise en oeuvre d'un procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur selon un mode de réalisation préféré de la présente invention; - la figure la représente une vue en coupe transversale quelconque du conduit présent sur le dispositif 1, lors de la mise en oeuvre du procédé selon ledit mode de réalisation préféré ; - la figure 2 représente une vue partielle de dessus d'un autre dispositif d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur, destiné à la mise en oeuvre d'un procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur selon une alternative dudit mode de réalisation préféré ; - la figure 3 est un graphe montrant une courbe représentant le gradient de température circonférentiel rencontré sur la paroi interne du conduit des figures 1 et la, lors de la mise en oeuvre du procédé selon ledit mode de réalisation préféré ; - la figure 4 est un graphe montrant une courbe représentant le double gradient de température maximal rencontré sur la portion mouillée du conduit des figures 1 et la, lors de la mise en oeuvre du procédé selon ledit mode de réalisation préféré ; et - la figure 5 représente une vue en coupe transversale du conduit appartenant au dispositif de la figure 1, après la mise en oeuvre du procédé selon ledit mode de réalisation préféré. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS En référence tout d'abord à la figure 1, on peut apercevoir un dispositif 1 d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur, ce dispositif 1 étant conçu de manière à mettre en oeuvre un procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur selon un mode de réalisation préféré de la présente invention. Sur cette figure 1, on peut voir que le dispositif 1 est placé sur un plan de travail 2, que l'on considèrera dans la suite comme étant le plan horizontal de référence. Le dispositif 1 comprend tout d'abord des moyens d'alimentation en huile à tester 3, ces moyens 3 comportant un réservoir d'huile 4 pénétré par une conduite d'huile 6 couplée à une pompe 8. A titre d'exemple, la pompe peut être du type pompe péristaltique, telle que celle commercialisée sous la dénomination Gilson Minipuls (marque déposée). De façon plus générale, la pompe 8 est de préférence retenue de manière à ce qu'un goutte à goutte d'huile puisse être généré au niveau d'une extrémité d'éjection 6a de la conduite 6. Un conduit 10 est prévu de façon à pouvoir recevoir en son intérieur l'huile provenant de l'extrémité d'éjection 6a de la conduite 6, ce conduit 10 étant incliné de sorte que l'huile introduite puisse s'écouler par gravité à travers celui-ci. Le conduit 10 est un tube de section circulaire d'axe longitudinal 12 réalisé en un matériau quelconque pris parmi les aciers, par exemple du type Z6CNU17. Ces forme et matière spécifiques sont choisies de façon à ce que le conduit 10 soit sensiblement identique aux canalisations d'alimentation et de récupération d'huile de l'enceinte arriere d'un turbomoteur, et de préférence d'un turboréacteur de la famille des CFM de la société SNECMA , tel que le CFM-56. Bien entendu, la section du conduit 10 pourrait être de toute autre forme, tel qu'une forme carrée ou rectangulaire. A titre d'exemple indicatif, le conduit 10 peut présenter une longueur d'environ 300 mm, et des diamètres intérieur et extérieur d'environ respectivement 7,5 et 9,5 mm. Naturellement, d'autres conduits non-droits auraient pu être utilisés, sans sortir du cadre de l'invention, mais toujours de façon à ce que l'huile introduite puisse s'écouler à travers celui-ci, de préférence uniquement par gravité, selon une direction principale d'écoulement d'huile. A ce titre, il est noté que dans le cas décrit où le conduit 10 prend la forme d'un tube, la direction principale d'écoulement d'huile est constituée par l'axe longitudinal 12 de ce tube 10. Pour qu'un faible écoulement d'huile 20 circule doucement par gravité à l'intérieur du conduit durant la mise en uvre du procédé, et puisse s'échapper par une extrémité basse 10a de ce même conduit 10, l'inclinaison retenue est telle que dans la vue de côté représentée sur la figure 1, l'angle al formé entre l'axe longitudinal 12 et une droite horizontale 14 parallèle au plan 2 soit compris entre environ 15 et 20 , et de préférence égal à environ 17 . Ainsi, durant la mise en oeuvre, les gouttes d'huile 16 sortant de l'extrémité d'éjection 6a de la conduite 6 tombent par gravité dans une extrémité haute 10b du conduit 10 située à proximité de cette extrémité d'éjection 6a, avant de former l'écoulement d'huile 20 précité prenant de préférence la forme d'un film d'huile de faible débit ruisselant le long d'une partie d'une paroi interne 18 de ce conduit 10, comme cela sera exposé de façon plus détaillée ci-après. Le dispositif comprend également un bac de réception d'huile 22 situé au-dessous de l'extrémité basse 10a, et étant donc destiné à récupérer l'huile sortant du conduit 10. Ainsi, l'huile récupérée dans bac de réception d'huile 22 n'est de préférence pas réinjectée dans le réservoir 4. Par ailleurs, le dispositif d'analyse 1 comporte également des moyens de chauffage 24 permettant de chauffer la paroi interne 18 du conduit 10. De préférence, ces moyens 24 prennent la forme d'une plaque chauffante à résistance électrique, cette plaque 24 étant située au contact du conduit 10 dont la surface extérieure est cylindrique de section circulaire. Par conséquent, la plaque chauffante 24 située au- dessous du conduit 10 établit un contact linéaire avec ce dernier, qui est parallèle à la direction principale d'écoulement 12. Lors de la mise en uvre du procédé d'analyse de cokéfaction, l'écoulement d'huile 20 à travers le conduit 10 est réalisé de telle sorte que la paroi interne 18 de ce conduit 10 présente une portion non- mouillée par cet écoulement 20, cette portion s'étendant tout le long du conduit 20. En d'autres termes, l'espace cylindrique de section circulaire défini par la paroi interne 18 n'est pas entièrement comblé par cet écoulement 20, mais présente une partie supérieure non remplie 34 s'étendant d'un bout à l'autre du conduit 10, comme cela est représenté sur la figure la. Ainsi, lorsque l'huile s'écoule à travers le conduit 10, de l'air peut éventuellement pénétrer et s'échapper de la partie 34 laissée libre par l'écoulement d'huile 20. Sur cette même figure la, on peut apercevoir que la portion non- mouillée 36 précitée correspond effectivement à la partie de la paroi interne 18 non léchée par l'écoulement d'huile 20, qui épouse donc quant à lui une portion mouillée 38. Le procédé est préférentiellement mis en uvre de sorte que la portion mouillée 38 s'étende sur un secteur angulaire inférieur de paroi interne S1 compris entre environ 20 et 40 et de manière à ce que la portion non-mouillée 36 s'étende sur un secteur angulaire supérieur de paroi interne S2 compris entre environ 320 et 340 , ces deux secteurs angulaires S1 et S2 disposant bien entendu d'une somme égale à 360 , et étant globalement agencés de sorte que l'un se situe au-dessus de l'autre du fait que l'huile repose par gravité au fond de la paroi interne 18. Ainsi, le coke en phase vapeur produit lors de l'écoulement est avantageusement susceptible de se déposer sur une portion non-mouillée 36 de secteur angulaire très important. En référence à la figure 2 représentant un dispositif d'analyse de cokéfaction d'huile 100 selon une forme alternative de réalisation, on peut noter que ce dispositif 100 comprend un nombre de conduits 10 supérieur ou égal à deux, chacun étant disposé de la façon indiquée cidessus pour le dispositif 1. Les conduits 10 sont donc chauffés par les mêmes moyens de chauffage 24, et sont chacun destinés à être traversés par une huile différente lors de la mise en oeuvre du procédé d'analyse de cokéfaction utilisant ce dispositif 100, qui diffère du dispositif 1uniquement par le nombre de conduits 10 employés. De cette manière, il est clair que la comparaison opérée entre les différentes huiles testées simultanément, dans les mêmes conditions opératoires, est extrêmement pertinente. En se référant à nouveau aux figures 1 et la expliquant le mode de réalisation préféré du procédé selon l'invention, il est précisé que la plaque chauffante 24 est positionnée au contact de la partie la plus inférieure de la surface extérieure du conduit 10, impliquant donc que la ligne de contact 40 entre ces deux éléments se situe dans un prolongement radial 2880689 20 extérieur d'une partie centrale de la portion mouillée 38. De cette manière, cela permet de façon générale de faire en sorte que pour chaque section transversale de ce conduit I0 telle que celle visible sur la figure la, au moins une partie de la portion non-mouillée 36 présente une température inférieure à une température minimale de la portion mouillée 38, afin de favoriser le dépôt du coke en phase vapeur sur la portion non-mouillée 36. Plus précisément, le contact établi entre la plaque 24 et le conduit 10 permet d'obtenir une paroi interne présentant un gradient de température circonférentiel, comme cela est visible sur le graphe de la figure 3. Ce graphe montre une courbe représentant le gradient de température observé sur la paroi interne 18 du conduit considéré en section transversale quelconque telle que celle représentée sur la figure la, et présente en abscisse la longueur curviligne L de la paroi interne 18 en partant d'un point E situé au centre de la portion mouillée 38 et en tournant dans le sens des aiguilles d'une montre, l'axe des ordonnées étant quant à lui représentatif de la température T de la paroi 18 sur la section considérée. Bien entendu, la forme de la courbe visible sur le graphe et qui va à présent être décrite est identique pour toutes les sections transversales du conduit 10. Comme on peut donc l'apercevoir sur ce graphe, la température de la paroi interne 18 présente une valeur maximale Vmax au point E précité correspondant au point le plus inférieur de cette paroi 18, et décroit progréssivement en sortant de la portion mouillée 38. Cette diminution progressive de la température se poursuit lorsque l'on entre dans la portion non-mouillée 36, et la température atteint alors une valeur minimale Vmin au niveau d'un point F correspondant au centre de la portion non-mouillée 36, ce point F correspondant également au point le plus supérieur de la paroi 18. Ensuite, toujours en tournant dans le sens des aiguilles d'une montre, la température augmente progressivement en traversant le reste de la portion non-mouillée 36 et en entrant dans la partie de droite de la portion mouillée 38, jusqu'à atteindre la valeur maximale Vmax en rejoignant le point E. Ainsi, il est clair que dans cette configuration où la courbe de température observée sur ce graphe est bien entendu symétrique par rapport à un axe vertical 50 passant par le point F, pour chaque section transversale du conduit 10, la température de la portion non-mouillée 36 est en tout point inférieure à la température minimale T1 de la portion mouillée 38, ce qui favorise grandement le dépôt du coke en phase vapeur. De façon simultanée, la plaque chauffante 24 sert également à chauffer la paroi interne 18 de sorte que la partie mouillée 38 dispose d'une température maximale croissante en partant de l'une quelconque des deux extrémités 10a, 10b du conduit 10, jusqu'à ce qu'elle atteigne une valeur maximale, et qu'elle décroisse ensuite jusqu'à l'autre des extrémités de ce conduit 10. En d'autres termes, le chauffage du tube 10 est tel que la portion mouillée 38 présente un double gradient de température maximale suivant la direction principale d'écoulement d'huile 12, cette température maximale de la portion mouillée 38 se trouvant dans le cas décrit au niveau du point E de chaque section transversale du conduit 10. Il est précisé à titre indicatif qu'avec l'agencement spécifique du dispositif 1 de la figure 1, ce double gradient de température suivant la direction principale d'écoulement d'huile 12 est également rencontré en termes de température moyenne de la portion mouillée 38 ou encore de température moyenne de toute la paroi 18, cette température moyenne pouvant dans ce dernier cas être considérée, pour chaque section transversale du conduit 10, comme étant la moyenne des températures rencontrées en tout point de la paroi 10 prenant une forme de cercle dans ladite section. Ainsi, le contact établi entre la plaque 24 et le conduit 10 permet d'obtenir une portion mouillée 38 présentant un double gradient de température maximal suivant la direction principale d'écoulement 12, comme cela est visible sur le graphe de la figure 4. Ce graphe montre effectivement une courbe représentant le double gradient de température maximale précité, et présente en abscisse la longueur L de la paroi interne 18 en partant de l'extrémité haute 10b jusqu'à l'extrémité basse l0a en suivant la direction 12, l'axe des ordonnées étant quant à lui représentatif de la température maximale Tmax de la portion mouillée 38 appliquée par la plaque chauffante 24 centrée par rapport au conduit 10 dans la direction 12. Comme on peut donc l'apercevoir sur ce graphe, la température maximale de la portion mouillée 38 présente une valeur minimale V'min au niveau de l'extrémité haute 10b, et augmente progréssivement jusqu'à atteindre une valeur maximale V'max au niveau d'une partie centrale PC du conduit 10, cette valeur étant par exemple comprise entre environ 200 et 350 C. Ensuite, toujours en suivant la direction principale 12, la température diminue progressivement en jusqu'à atteindre à nouveau la valeur minimale V'min en rejoignant l'extrémité basse 10a. Ainsi, il est à comprendre que chaque tronçon en mouvement de l'écoulement d'huile 20 subit un cycle de température tel que celui réellement subit par l'huile suite à un arrêt moteur dans les canalisations d'alimentation et de récupération de l'enceinte arrière d'un turbomoteur. Un procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur selcn le mode de réalisation préféré précité va à présent être décrit de manière plus détaillée, ce procédé étant mis en oeuvre par l'intermédiaire du dispositif 1 présenté ci-dessus. A ce titre, il est noté que si le procédé décrit ne met en oeuvre qu'un seul conduit 10, il est à comprendre que le principe est identique lorsque plusieurs conduits sont utilisés simultanément pour tester des huiles de compositions différentes. Tout d'abord, le conduit 10 est pesé de manière à déterminer une masse initiale du conduit Mi , puis est mis en place sur la plaque chauffante 24 du dispositif 1 de la façon exposée précédemment. De plus, le volume initial d'huile Vih est mesuré, afin d'être comparé à un volume final d'huile Vfh mesuré après une durée déterminée d'introduction et d'écoulement d'huile à l'intérieur du conduit 10. Ensuite, la pompe 8 est mise en marche de façon à initier l'écoulement d'huile 20 à faible débit à travers le conduit 10, de préférence sous la forme d'une film ruisselant uniquement sur la portion mouillée 38, puis la plaque chauffante 24 est allumée et commandée de façon à générer le gradient circonférentiel ainsi que le double gradient précités. La durée déterminée d'introduction et d'écoulement d'huile à l'intérieur du conduit 10 est typiquement fixée à 30 heures, avec un débit d'huile d'environ 8 ml/h éjecté au goutte à goutte de l'extrémité d'éjection 6a, alors qu'il est rappelé que le conduit 10 est incliné d'un angle al d'environ 17 par rapport à l'horizontal, et que le double gradient de température maximale suivant la direction 12 peut par exemple s'étendre entre environ 190 et 330 C, entre les deux extrémités 10a, 10b. Par ailleurs, a titre indicatif, pendant la durée de 30 heures indiquée ci-dessus, il est effectué un nombre d'arrêts temporaires du chauffage et de l'écoulement d'huile 20 égal à quatre. Lorsque la durée déterminée d'introduction et d'écoulement d'huile est achevée, il est alors mis en oeuvre une ou plusieurs étapes d'analyse du coke déposé sur la paroi interne 18, telles que celles exposées dans la partie exposé de l'invention de la présente demande. A cet égard, il est noté que des volumes à déterminer peuvent aussi être mesurés par pesée, qui est ensuite corrigée par la masse volumique. A titre d'exemple illustratif, le conduit 10 est à nouveau pesé après avoir été nettoyé, par exemple avec de l'éther de pétrole, de manière à déterminer une masse finale du conduit Mf , à laquelle il est ensuite soustrait la masse initiale du conduit Mi de façon à obtenir une valeur correspondant à la masse de coke déposé Mc . Simultanément, le volume initial d'huile Vih est soustrait au volume final d'huile Vfh , afin de déterminer le volume d'huile introduite Vint dans le conduit 10, durant toute la durée déterminée d'écoulement de cette huile. Enfin, il est aussi mesuré le volume 20 d'huile récupérée Vrec dans le bac de réception d'huile 22. A l'aide ces trois valeurs Mc, Vint et Vrec, il est alors possible d'établir des grandeurs caractéristiques de l'huile visant à qualifier/évaluer sa tendance à cokéfier. Parmi ces grandeurs caractéristiques, on note tout d'abord une grandeur G1 telle que définie ci-dessous. G1 = Mc / Vint Cette grandeur Gl permet d'établir de très bonnes comparaisons entre les diverses huiles testées, mais présente l'inconvénient qu'elle ne prend pas en compte les éventuelles différences entre les volumes d'huile introduite observés durant les divers essais, ces différences pouvant par exemple provenir du réglage de la pompe 8, et donc de la difficulté à recréer un débit identique à chaque mise en uvre. Pour pallier cet inconvénient, il est proposé de déterminer une valeur correspondant à un pourcentage d'huile perdue % Hp , pouvant être calculée de la façon suivante: % Hp = (Vint-Vrec) / Vint Ainsi, il est alors possible d'établir une autre grandeur caractéristique G2 telle que définie ci-dessous. G2 = Mc / % Hp Cette grandeur G2 est d'autant plus intéressante qu'elle renseigne directement sur la tendance de l'huile à cokéfier en phase vapeur, et que cette cokéfaction en phase vapeur a été décelée comme étant largement plus importante que la cokéfaction en 25 phase liquide. Par conséquent, on peut considérer que la grandeur caractéristique G2, correspondant à une masse de coke produite pour un volume de vapeur d'huile produit, est une valeur qualifiant de façon tout à fait satisfaisante la cokéfaction globale de l'huile testée. 30 Pour illustrer ce qui précède, la figure 5 montre que la paroi interne 18 du conduit 10 ayant subi 20 l'écoulement 20 d'une huile quelconque est majoritairement pourvue du coke 30 provenant de la phase vapeur, le coke 32 issus de la phase liquide ne représentant qu'une faible proportion de la quantité globale de coke déposé. En effet, le coke 32 issu de la phase liquide est uniquement déposé sur la portion ayant été mouillée durant l'écoulement, tandis que le coke 30 provenant de la phase vapeur épousent cette paroi 18 sur l'ensemble de la surface restante. Enfin, il est indiqué qu'une analyse E.D.S (de l'anglais Energy Dispersive Spectrometry) du coke 32, 34 a permis de mettre en évidence que ce coke disposait d'un spectre similaire à celui observé pour des dépôts provenant d'un turbomoteur en service, ce qui caractérise l'excellente qualité du procédé employé. Cette analyse montre en effet la présence de carbone, d'oxygène et de phosphore, le phosphore provenant de l'additif anti--usure généralement utilisé dans les huiles, à savoir le tricrésylphosphate (TCP). Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme du métier au procédé qui vient d'être décrit, uniquement à titre d'exemple non limitatif. REVEND I CAT I ONS 1. Procédé d'analyse de cokéfaction d'une huile pour turbomoteur mis en oeuvre en générant un écoulement d'huile (20) à travers un conduit (10) soumis à un chauffage, caractérisé en ce que ledit écoulement d'huile (20) est réalisé de telle sorte qu'une paroi interne (18) dudit conduit (10) présente une portion non-mouillée (36) par ledit écoulement d'huile (20), cette portion (36) s'étendant tout le long dudit conduit (10). 2. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 1, caractérisé en ce que le chauffage dudit conduit (10) est réalisé de telle sorte que pour chaque section transversale de ce conduit, au moins une partie de ladite portion non-mouillée (36) présente une température inférieure à une température minimale (T1) d'une portion mouillée (38) de ladite paroi interne (18) dudit conduit (10). 3. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que le chauffage dudit conduit (10) est réalisé à l'aide d'une plaque chauffante (24) située au contact dudit conduit (10). 4. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le chauffage dudit conduit (10) est réalisé de telle sorte qu'en suivant une direction principale d'écoulement d'huile (12) à travers ce conduit (10) et en partant de l'une quelconque des deux extrémités (10a, 10b) de ce dernier, une portion mouillée (38) de la paroi interne (18) dispose d'une température maximale croissante jusqu'à ce qu'elle atteigne une valeur maximale (V'max), et qu'elle décroisse ensuite jusqu'à l'autre des extrémités du conduit (10a, 10b). 5. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite valeur maximale (V'max) dudit double gradient de température est comprise entre environ 200 et 350 C. 6. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit conduit (10) est un tube. 7. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit tube (10) est de section circulaire. 8. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit conduit (10) est réalisé en un matériau quelconque pris parmi le groupe constitué des aciers. 9. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit conduit (10) est incliné de manière à ce que l'écoulement d'huile (20) à travers celui-ci soit provoqué par gravité. 10. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit conduit (10) est disposé de manière à être incliné d'un angle (a1) compris entre environ 15 et 20 par rapport à l'horizontal, et de préférence incliné d'un angle (al) d'environ 17 par rapport à l'horizontal. 11. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'huile à analyser est introduite au goutte à goutte dans le conduit (10) selon un débit compris entre environ 7 et 10 ml/h, et de préférence selon un débit d'environ 8 ml/h. 12. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre simultanément pour au moins deux huiles différentes circulant chacune dans un conduit (10) différent. 13. Procédé d'analyse de cokéfaction selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'après une durée déterminée d'écoulement d'huile à travers le conduit (10), il est réalisé une étape d'analyse de coke déposé (30, 32) sur la paroi interne (18) du conduit. 14. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite étape d'analyse comprend des opérations visant à déterminer la masse de coke déposé (Mc), le volume d'huile récupérée (Vrec) à la sortie du conduit (10), ainsi que le volume d'huile introduite (Vint) dans le conduit (10). 15. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 14, caractérisé en ce que ladite opération visant à déterminer la masse de coke déposé (Mc) est réalisée en faisant la différence entre une mesure d'une masse finale du conduit (Mf) et une mesure d'une masse initiale de ce dernier (Mi), et en ce que lesdites opérations visant à déterminer le volume d'huile récupérée (Vrec) et le volume d'huile introduite (Vint) sont réalisées en mesurant ceux-ci. 16. Procédé d'analyse de cokéfaction selon la revendication 14 ou la revendication 15, caractérisé en ce que ladite étape d'analyse de coke déposé (30, 32) comporte une opération visant à établir une grandeur caractéristique (G1) de l'huile correspondant au rapport entre la masse de coke déposé (Mc) et le volume d'huile introduite (Vint), ainsi qu'une grandeur caractéristique (G2) de cette même huile correspondant au rapport entre la masse de coke déposé (Mc) et un pourcentage d'huile perdue (% Hp).