FR 2874223 A1 20060217 FR 0408837 A 20040812 2874223 i La présente invention concerne un dispositif et un procédé de renforcement de fondation superficielle de pylône susceptible d'être soumise soumises à un effort d'arrachement. Par fondation superficielle on entend désigner une fondation qui assure la stabilité du pylône en répartissant les charges sur une surface de terrain suffisamment grande. Par exemple, les pylônes type treillis reposent généralement sur une fondation formée de quatre pieds, c'est-à- dire de quatre massifs enfouis, au moins partiellement, dans le sol. On connaît déjà différents dispositifs et procédés de renforcement de io fondation de pylône soumise à un effort d'arrachement. Ces procédés visent à reprendre un déficit de résistance à l'arrachement d'au moins un massif de la fondation, ce déficit d'effort, noté ci-après Qal, s'exprime en newtons (N). Plusieurs facteurs peuvent être à l'origine du déficit Qal parmi lesquels l'augmentation de l'effort d'arrachement auquel la fondation est soumise, due par exemple: - aux évolutions des conditions d'exploitation de la fondation (conditions climatiques, mécaniques, géométriques...) ; - à l'affaiblissement des caractéristiques du sol autour des massifs de la fondation, du à un phénomène extérieur naturel ou artificiel (tempête, séisme, travaux...) ; et - à la différence entre la géométrie réelle de la fondation et celle des plans de conception, due à un défaut de fabrication de la fondation. En fonction de la valeur du déficit d'effort à l'arrachement Qal à compenser, on a recours actuellement à deux procédés connus. Le premier consiste à couler un bloc de béton autour de la membrure ou de la partie non enfouie du massif de manière à augmenter le poids propre de la fondation par adjonction du poids dudit bloc. Toutefois, comme il convient de limiter la taille du bloc de manière à limiter l'encombrement autour de la base du pylône, le poids de ce bloc est limité et ne permet de compenser que de faibles valeurs de déficit d'effort Qal, généralement inférieures à 20 kN. Le second procédé de renforcement connu consiste à renforcer la fondation à l'aide de micropieux solidarisés à la membrure des pylônes et enfoncés profondément dans le sol jusqu'à un substratum profond de bonne résistance mécanique, comme un substratum rocheux. Les micropieux reprennent l'ensemble des charges appliquées aux pylônes. La fondation existante n'étant plus utilisée que pour son poids propre de béton, qu'elle apporte à l'ensemble. Les frottements latéraux créés entre chaque micropieu et le substratum profond permettent de compenser des déficits Qal élevés, supérieurs à 1000 kN. Cependant, la taille des micropieux, leur technicité et les moyens nécessaires à leur mise en place (dans la pratique, il est souvent nécessaire d'utiliser du matériel lourd en terrain agricole) rendent ce second procédé très onéreux. L'invention a pour but de proposer un procédé de renforcement de fondation de pylône soumise à un effort d'arrachement, qui soit économique, io facile à mettre en oeuvre, qui nécessite des moyens d'exécution de faible encombrement et qui soit susceptible de compenser des déficits d'effort à l'arrachement Qal intermédiaires , de l'ordre de la centaine de kN et restant, de préférence, inférieurs à 1 000 kN. Pour atteindre ce but, l'invention a pour objet un procédé de renforcement d'une fondation de pylône, ladite fondation comprenant au moins un massif enfoui dans le sol, présentant un tronçon plus étendu que le reste en direction horizontale, caractérisé en ce que qu'il comprend les étapes suivantes: - on creuse une fouille, autour dudit massif, au moins au dessus dudit tronçon; - on prépare un mélange façonnable comprenant des matériaux extraits du site ou des matériaux d'apport extérieur ou un mélange des deux, et au moins un liant, la proportion totale de liant dans ledit mélange étant comprise entre 3 et 15% en masse; - on dépose ce mélange dans la fouille, ladite dalle résultant de la prise dudit mélange; et - on recouvre ladite dalle. Par dalle, on entend désigner dans le présent mémoire une masse de matériaux compacte et solide, de forme et d'épaisseur variables. La nature des matériaux et les proportions de liant utilisées pour réaliser cette dalle sont fonction du déficit d'effort Qal à compenser. Avantageusement, on cherche à réaliser une dalle présentant une masse volumique et/ou une contrainte de cisaillement à la rupture supérieures à celles du sol (ou terrain) du site de la fondation, grâce au procédé précité. Le procédé de l'invention permet de compenser le déficit d'effort Qal en augmentant le poids de la matière sollicitée lors de l'arrachement: d'une part, grâce au poids propre de la dalle et, d'autre part, de manière complémentaire, grâce au poids d'une masse de sol environnant, en particulier le sol surmontant la dalle, susceptible d'être entraînée avec ladite dalle lors de l'arrachement. Ceci est rendu possible par le fait que la dalle s'étende au-delà de la périphérie dudit tronçon, de sorte qu'elle entraîne avec elle lors de l'arrachement une masse de sol, ciaprès dénommée masse supplémentaire, qui n'aurait pas été entraînée en l'absence de dalle. Le déficit d'effort Qal est également compensé par l'augmentation des frottements latéraux entre la dalle de renforcement et le sol resté en place. Pour que le rôle des frottements latéraux dans le renforcement soit suffisamment important, il convient de s'assurer de la bonne adhérence latérale entre la dalle et le sol resté en place. Avantageusement, pour faciliter l'adhérence latérale, on compacte ladite dalle qui, sous l'effet du compactage, a tendance à s'étendre latéralement. Les bords latéraux de la dalle exercent alors une pression contre le sol environnant, ce qui renforce l'adhérence latérale et donc l'amplitude des frottements latéraux lors de l'arrachement. De la même manière, avantageusement, on compacte les matériaux utilisés pour recouvrir la dalle, pour s'assurer de la bonne adhérence latérale entre ces matériaux et le sol resté en place. Par ailleurs, il convient également d'éviter que les surfaces des bords latéraux de la dalle et de la paroi latérale du sol environnant qui leur fait face, soient trop lisses. Compte tenu des matériaux utilisés et des engins employés pour le creusement de la fouille, ces surfaces présentent généralement une rugosité suffisante. Le procédé de l'invention permet, en outre, de réaliser la dalle directement sur le site de la fondation et de s'affranchir du transport d'une telle dalle. De plus, le chantier pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention reste de taille raisonnable car la fouille réalisée est peu profonde (la profondeur de cette fouille est au maximum égale à la profondeur du tronçon de plus grande section) et de largeur limitée (généralement la dalle ne déborde pas de la projection verticale dudit tronçon de plus de deux mètres). En outre, ce procédé ne nécessite pas l'utilisation de matériel particulier ou encombrant. Enfin, il est possible de ne renforcer qu'un massif de la fondation à la fois et ne pas renforcer la totalité de ces massifs. De préférence, la dalle est en contact direct avec ledit massif et enserre ce dernier. Toutefois, une dalle qui entourerait le massif sans être à son contact comme, par exemple, une dalle en forme de couronne, pourrait être envisagée, du moment qu'elle déborde de la projection verticale de la périphérie dudit tronçon, et qu'elle soit susceptible d'entraîner avec elle une masse de sol supplémentaire. D'autre part, on notera qu'il n'est pas nécessaire pour obtenir le io renforcement souhaité que la dalle adhère au massif et, généralement, la dalle formée n'est pas solidaire du pylône. Le mélange façonnable utilisé est économique car il utilise, de préférence, si la nature du sol du site le permet, au moins une partie des matériaux extraits de ce site et, avantageusement, uniquement les matériaux extraits lors du creusement de la fouille. De manière générale, on cherche à utiliser au moins une partie des matériaux extraits du site lors du creusement de la fouille, pour réaliser ledit mélange et/ou recouvrir ladite dalle. On économise ainsi l'achat de matériaux d'apport extérieur, le transport de ces derniers et l'évacuation des matériaux extraits. Si la nature du sol du site ne permet pas de mélanger ce sol à un liant (soit en raison de la granulométrie trop faible ou trop élevée des matériaux du sol soit en raison de la nature minéralogique de ce sol) pour obtenir une dalle suffisamment homogène et compacte, on emploie des matériaux d'apport extérieur, c'est-à-dire des matériaux rapportés sur le site. Comme matériaux rapportés, on utilise généralement des matériaux peu onéreux. Avantageusement, on utilise des graves, c'est-à-dire un mélange naturel ou non de cailloux ou de graviers, dont la granularité est comprise entre 0 et 80mm et, de préférence, entre 0 et 40mm. Le mélange façonnable utilisé est également économique car il contient une faible proportion de liant, inférieure à 15% en masse du mélange. On constate en effet que cette proportion est suffisante pour agréger entre elles les particules des matériaux utilisés, et obtenir ainsi la dalle souhaitée. Les liants utilisés sont par exemple des liants hydrauliques, hydrocarbonés ou synthétiques. Comme exemple de liant hydraulique on peut citer les ciments, les laitiers, ou la chaux. Dans le cas du ciment, la proportion de ce dernier dans 2874223 5 le mélange est avantageusement comprise entre 3 et 13% et, de préférence, entre 6 et 10% en masse (par exemple 8%). En outre, on constate que le temps de malaxage nécessaire à la réalisation du mélange est relativement court. Il en résulte un gain de temps et d'énergie. Avantageusement, lorsqu'on utilise les matériaux extraits du site pour réaliser la dalle et que ces matériaux contiennent une forte proportion d'argile, on utilise de la chaux pour neutraliser les argiles. La proportion de chaux dans le mélange façonnable est alors comprise entre 1 et 4% en masse. io Lorsque la dalle est réalisée à partie de matériaux d'apport extérieur et qu'elle présente une résistance mécanique et une masse volumique suffisamment élevées par rapport au sol environnant, on peut chercher à réduire le volume de la dalle et par là même le volume de matériaux extraits du site, qu'elle remplace. Ceci permet d'utiliser au moins une partie de ces matériaux pour recouvrir la dalle sans que le niveau du sol au dessus de cette dalle ne soit trop surélevé (un niveau trop surélevé constituant une gêne pour l'accès au pylône, l'installation de matériel autour du pylône lors d'éventuelles réparations, ou encore une gêne pour l'éventuel exploitant agricole du terrain sur lequel est implanté le pylône) et ainsi de limiter (voire de supprimer) les coûts liés à l'évacuation de ces matériaux. La couche de terrain qui recouvre ainsi la dalle participe au renforcement de la fondation. En particulier, la masse du terrain recouvrant la partie de dalle qui s'étend au-delà de la périphérie dudit tronçon, constitue une masse de matériaux supplémentaire, sollicitée lors de l'arrachement de la fondation (par rapport à la masse de terrain arrachée sans la dalle). D'autre part, cette couche de terrain superficielle peut être cultivée par le propriétaire du champ sur lequel est implantée la fondation. Les pylônes étant généralement installés dans des terres cultivées ou cultivables, ce dernier avantage n'est pas négligeable. Avantageusement, de manière à laisser une couche de terrain suffisamment épaisse pour être cultivable et suffisamment lourde pour participer au renfoncement de la fondation la dalle est enfouie à une profondeur comprise entre 0,5 et 1 mètre par rapport à la surface du sol environnant. L'invention a également pour objet un dispositif de renforcement d'une fondation de pylônes, caractérisé en ce qu'il comprend une dalle enfouie dans le sol, entre ledit tronçon et la surface du sol, débordant la projection verticale de la périphérie dudit tronçon, cette dalle étant réalisée à partir d'un mélange comprenant des matériaux extraits du site ou des matériaux d'apport extérieur ou un mélange des deux, et au moins un liant, la proportion totale de liant dans ledit mélange étant comprise entre 3 et 15% en masse. Les caractéristiques et avantages du procédé et du dispositif de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit de différents modes de réalisation de l'invention représentés à titre d'exemples non limitatifs. Cette description se réfère aux figures annexées parmi lesquelles: - la figure 1 représente un exemple de massif de fondation de pylône; - la figure 2 représente schématiquement, en vue de dessus, un exemple de fondation de pylône; - la figure 3 représente un premier mode de réalisation du dispositif de l'invention; - la figure 4 représente un deuxième mode de réalisation du dispositif de l'invention; - la figure 5 représente un troisième mode de réalisation du dispositif de l'invention; - la figure 6 représente un quatrième mode de réalisation du dispositif de l'invention; - la figure 7 représente un cinquième mode de réalisation du dispositif de l'invention. La figure 2 représente une fondation de pylône, par exemple de pylône électrique type treillis, comprenant quatre massifs 10, du type de celui représenté figure 1, disposés en carré autour du pylône (non représenté). Chaque massif joue le rôle d'embase et supporte la membrure du pylône. Comme on peut le voir sur la figure 1, les massifs présentent généralement plusieurs épaulements et s'élargissent vers le bas, de sorte que le tronçon inférieur du massif, également appelé semelle 12, est ledit tronçon plus étendu que le reste du massif en direction horizontale. Dans l'exemple représenté, la semelle 12 est de forme tronconique et s'élargit vers le bas. On notera que pour d'autres types de massif, non décrits ici, le tronçon plus étendu en direction horizontale que le reste du massif est un tronçon intermédiaire, différent du tronçon inférieur du massif. La figure 3 représente une coupe verticale (i.e. perpendiculaire à la surface T du sol, elle même horizontale) selon le plan III-III de la figure 2. Le plan III-III est vertical, perpendiculaire au plan de symétrie S du massif et passe par le centre de la semelle 12. En référence à cette figure, nous allons décrire un premier mode de réalisation du dispositif de renforcement de l'invention. Ce dispositif comprend une dalle 20 disposée au dessus de la semelle 12 d'un massif 10 analogue à celui précédemment décrit. La périphérie du tronçon du massif 10 de plus grande section horizontale soit, dans l'exemple, la périphérie de la semelle 12, io est repérée en coupe par les points B et B' (symétriques par rapport au plan S). Les projections verticales du point B (B') sur les faces inférieure et supérieure de la dalle sont respectivement repérées par les points C et E (C' et E'). La dalle 20 présente une forme cylindrique, mais elle pourrait être tronconique ou encore présenter sur ses bords latéraux au moins un épaulement de manière à renforcer les frottements entre ses bords latéraux et le sol qui l'entoure. La périphérie extérieure de cette dalle coupe le plan de coupe de la figure 3 aux points D et D' pour sa face supérieure et aux points A et A' pour sa face inférieure. La dalle 20 débordant la projection verticale de la périphérie de la semelle 12, les points A, A', D et D' sont situés à l'extérieur des points C, C', E et E' par rapport au plan S. Comme la dalle 20 est enfouie dans le sol elle est recouverte par une couche de terrain, dite superficielle. Ainsi la face supérieure de cette dalle 20 (et les points D, E, E' et D') est au dessous de la surface T du sol. On note G, F, F', et G' les points situés à la surface T du sol à la verticale des points D, E, E' et D'. Selon ce premier mode de réalisation, la dalle 20 est réalisée à partir d'un mélange comprenant des matériaux extraits du site (soit lors du creusement de la fouille, soit avant si d'autres opérations de terrassement ont été réalisées sur ce même site) et un mélange de deux liants: de la chaux et du ciment. Le traitement de ces matériaux avec ces liants permet d'obtenir un bloc solide et compact formant la dalle 20. D'une part, la dalle 20 obtenue présente une masse volumique supérieure à celle du sol environnant et le poids propre de la dalle permet d'augmenter le poids de matière situé au dessus de la semelle 12 et donc d'améliorer la résistance à l'arrachement de la fondation. D'autre part, la dalle 20 présente une contrainte de cisaillement à la rupture supérieure à celle du sol environnant de sorte que, en situation d'arrachement, le cisaillement vertical engendré s'exerce entre la dalle 20 et le sol environnant, c'est-à-dire au niveau de la surface latérale de la dalle correspondant sur la figure 3 aux lignes AD et A'D'. Pour simplifier la lecture du présent mémoire, ce type de surface sera noté ci- après surface AA'D'D. Comme la dalle 20 déborde de la périphérie de la semelle 12 en projection verticale, c'est l'ensemble des matériaux situés au dessus de la dalle, compris à l'intérieur du cylindre GDD'G', et des matériaux compris à l'intérieur du tronc de io cône ABB'A' qui sont mobilisés, et pas seulement les matériaux situés à la verticale de la semelle 12, délimités par le cylindre FBB'F', comme cela serait le cas en l'absence de dalle. Ainsi, par rapport à un pylône dépourvu de dalle 20, on mobilise une masse de sol supplémentaire dont le poids s'oppose à l'arrachement, qui est située au dessus de la dalle 20 et à l'extérieur de la périphérie de la semelle en projection verticale. Sur la figure, cette masse de sol supplémentaire est comprise entre les surfaces FEE'F' et GDD'G'. De même, on mobilise une masse de sol supplémentaire, comprise entre les surface ABB'A' et CBB'C'. La masse supplémentaire de matériaux sollicitée est donc fonction de la distance DE (ou CA) de débordement de la dalle 20 par rapport à la semelle 12 et de la profondeur DG à laquelle se trouve cette dalle. Les explications qui précédent illustrent de manière simplifiée le principe général à la base du dispositif de l'invention. Ce principe général se résume à l'augmentation de la masse de matière susceptible d'être mobilisée lors d'un arrachement, d'une part en jouant sur la masse propre de la dalle réalisée et, d'autre part, en mobilisant une masse de sol, dite supplémentaire, qui n'aurait pas été mobilisée en l'absence de cette dalle. Pour être complet, il faudrait également prendre en compte les forces de frottements intervenant lors de l'arrachement comme les forces de frottement latéral qui interviennent entre la dalle et le sol environnant. Il convient de noter que ces frottements jouent un rôle additionnel dans le renforcement de la fondation. Le déficit d'effort Qal est donc principalement compensé par le poids de la masse supplémentaire sollicitée et par les forces de frottement latéral. La figure 4 représente un autre mode de réalisation du dispositif de l'invention, analogue à celui de la figure 3, mais qui diffère par la nature du matériau constitutif de la dalle 20. Cette fois, la dalle 20 est réalisée à partir de graves traitées, c'est-à-dire un mélange de graves et de liant, et, de préférence, à partir de graves traitées aux liants hydrauliques. Une définition de ce dernier type de graves traitées, accompagnée d'exemples, est donnée dans la norme française NF P 98-116 datant de février 2000. Le mélange graves/liant se fait le plus souvent hors du chantier, dans une centrale de malaxage, mais parfois sur le chantier, au pulvimixer. Les graves traitées sont des matériaux relativement bon marché, qui présentent une masse volumique élevée et de bonnes propriétés mécaniques, en particulier une bonne résistance au cisaillement. Ainsi, l'épaisseur de la dalle peut être assez limitée i0 et, comme dans l'exemple représenté, les matériaux extraits lors du creusement de la fouille peuvent alors être évacués ou utilisés pour recouvrir la dalle, sans que le monticule 26 formé à la verticale du massif soit gênant de par sa hauteur qui reste relativement faible (de préférence inférieure à 50 cm). Selon un autre mode de réalisation du dispositif de l'invention, non représenté, pour limiter l'épaisseur de la dalle et/ou renforcer les propriétés mécaniques de cette dernière, en particulier sa résistance au cisaillement, on peut insérer une structure de renfort dans le volume de la dalle, comme une grille métallique ou plastifiée, une toile, une géogrille, des nappes de géosynthétique, ou encore une véritable armature métallique autour de laquelle on met en oeuvre le mélange façonnable. On peut également envisager d'insérer dans la dalle des capteurs, logés par exemple dans un géosynthétique, pour mesurer une contrainte, un mouvement, une déformation... ces capteurs permettant de surveiller à distance le comportement de la fondation dans un lieu sensible. Les figures 5, 6 et 7 représentent trois autres modes de réalisation du dispositif de renforcement de l'invention dans lesquels la dalle 20 est une dalle de grave traitée. Toutefois cette dalle pourrait être de composition analogue à celle de la dalle de la figure 3 ou même résulter d'un mélange de matériaux extraits du site, de graves et d'au moins un liant. La dalle 20 est ancrée dans le sol à l'aide de clous 28, qui la traversent dans le sens de l'épaisseur. Ces clous traversent le bord extérieur de la dalle 20, de préférence la partie de la dalle qui déborde de la projection verticale de la périphérie de la semelle 12 du massif 10, et sont orientés verticalement comme représenté sur la figure 5 ou sont inclinés comme représenté sur la figure 7. La longueur de ces clous 28 2874223 io peut varier et, comme représenté figure 6, les clous 28 peuvent se prolonger en dessous du massif 10. Il convient néanmoins de noter que pour limiter le coût du dispositif, la longueur des clous 28 est limitée. En particulier, contrairement aux micropieux connus, précédemment évoqués, les clous 28 de l'invention n'ont pas besoin de se prolonger jusqu'à un substratum profond. Par ailleurs, ils n'ont pas à être solidarisés à la membrure du pylône. Le rôle des clous 28 est double: d'abord, ils jouent un rôle d'ancrage de la dalle 20, ancrage d'autant plus marqué que les clous sont longs, ensuite, ils io permettent de mobiliser par frottement le volume de terre qui les entoure (effet racine), ce qui permet là encore de mobiliser une masse de sol supplémentaire pour s'opposer à l'arrachement du massif 10. Ces clous 28 peuvent être réalisés au moyen de barres ou de tubes métalliques à l'intérieur desquels on injecte éventuellement un coulis de ciment. En ce qui concerne les dimensions des dispositifs de renforcement précédemment décrits, elles dépendent bien évidemment des dimensions des massifs de la fondation à renforcer, du déficit d'effort à l'arrachement Qal à compenser, et des caractéristiques du sol dans lequel ces dispositifs sont implantés. A titre indicatif, on peut considérer que les semelles 12 des massifs 10 de pylônes type treillis présentent généralement une largeur et une longueur comprises entre 2 et 4 mètres, tandis que leur profondeur est comprise entre 2,5 et 5 mètres. Dans le cas des massifs représentés figure 1 et 2, utilisés par exemple par la société française R.T.E. pour les fondations de pylône électrique, le diamètre extérieur du tronçon inférieur du massif est un carré de 2,35 m de côté tandis que le tronçon supérieur cylindrique du massif présente un diamètre de 90 cm. La distance séparant la surface d'appui 12a de la semelle 12 et l'extrémité supérieure du tronçon 14 est égale à 3,45 m et le massif 10 n'est généralement pas entièrement enfoui et dépasse de la surface T du sol d'une distance de 30 cm. Dans ce cas, il convient généralement que la dalle 20 déborde de la périphérie extérieure de la semelle 12, en projection verticale, d'une distance comprise entre 0.5m et 1.5m, de préférence 1 m. Par ailleurs, lorsque la dalle 20 est enfouie, le dessus de la dalle est généralement situé entre 0,5 et 1 m de la surface T du sol, de préférence 0.8 m, de sorte que Il l'épaisseur de la couche de terrain cultivable soit suffisante. On notera que le dessus de la dalle peut être réalisé en pente pour faciliter l'écoulement des eaux. L'épaisseur de la dalle, quant à elle, est très variable et dépend du matériau utilisé et de sa structure. La structure du dispositif de renforcement de l'invention étant bien comprise, nous allons maintenant décrire un exemple de procédé d'installation d'un dispositif comme celui représenté figure 3. D'abord, la zone concernée, située à la verticale de chaque massif 10 de la fondation devant être renforcés, io est débroussaillée. Puis, on réalise un terrassement autour du massif 10 de manière à obtenir une fouille d'une profondeur d'environ 1,80 m avec un débord latéral par rapport à la périphérie extérieure de la semelle 12 du massif 10, de 1 m. Les 80 premiers centimètres du sol de cette zone sont décapés, talutés et conservés sur le site pour être remis en place par la suite. On malaxe alors une partie des matériaux extraits du sol avec 6 à 10%, de préférence 8%, de ciment et 1 à 4 % de chaux. Une fois le mélange obtenu, on dépose ce mélange à l'intérieur de la fouille par couches successives d'environ 30 cm que l'on humidifie et que l'on compacte, en positionnant éventuellement entre deux couches une structure de renfort comme, par exemple, une géogrille. Enfin, on recouvre la dalle ainsi formée en remettant en place les premiers centimètres de sol décapés. Avantageusement, les premiers centimètres de sol décapés sont remis en place par couches successives, par exemple par couche de 20 cm d'épaisseur, que l'on compacte, le fait de procéder par couches successives permet d'obtenir un meilleur compactage. Ces étapes de compactage permettent de restaurer l'agencement initial (en particulier la densité) de la couche de sol située au dessus de la dalle et donc de renforcer la résistance à l'arrachement. Ce procédé, simple et peu coûteux à mettre en oeuvre, présente le mérite d'utiliser des engins couramment employés dans le domaine du bâtiment et des travaux publics, comme une mini pelle, un matériel de compactage, un élévateur, ou une centrale de malaxage. REVENDICATIONS 1. Dispositif de renforcement d'une fondation de pylône, ladite fondation comportant au moins un massif (10) qui est enfoui dans le sol du site de la fondation et qui présente un tronçon (12) plus étendu que le reste du massif en direction horizontale, caractérisé en ce qu'il comprend une dalle (20) enfouie dans le sol, entre ledit tronçon (12) et la surface (T) du sol, débordant la projection verticale de la périphérie dudit tronçon (12), cette dalle (20) étant réalisée à partir d'un mélange comprenant des matériaux extraits du site ou des matériaux d'apport extérieur ou un mélange des deux, et au moins un liant, la proportion totale de liant dans ledit mélange étant comprise entre 3 et 15% en masse. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit mélange comprend du ciment, la proportion de ciment dans ledit mélange étant comprise entre 3 et 13% en masse. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ledit mélange comprend de la chaux, la proportion de chaux dans ledit mélange étant comprise entre 1 et 4% en masse. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits matériaux d'apport extérieur sont des graves traitées aux liants hydrauliques. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ladite dalle (20) présente une masse volumique plus élevée que le sol du site de la fondation. 6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que ladite dalle (20) présente une contrainte de cisaillement à la rupture supérieure à celle du sol du site de la fondation. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite dalle (20) est enfouie dans le sol à une profondeur comprise entre 0,5 m et 1 m, par rapport à la surface (T) du sol. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que ladite dalle (20) est, en outre, ancrée dans le sol au moyen de clous (28) qui la traversent dans le sens de l'épaisseur. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 8, caractérisé en ce que lesdits clous (28) sont verticaux et se prolongent en dessous dudit massif (10). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que ladite dalle (20) présente, en outre, une structure de 15 renfort. 11. Procédé de renforcement d'une fondation de pylône, ladite fondation comportant au moins un massif (10) enfoui dans le sol du site de la fondation, présentant un tronçon (12) plus étendu que le reste du massif en direction horizontale, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: - on creuse une fouille, autour dudit massif (10), au moins au dessus dudit tronçon; - on prépare un mélange façonnable comprenant des matériaux extraits du site ou des matériaux d'apport extérieur ou un mélange des deux, et au moins un liant, la proportion totale de liant dans ledit mélange étant comprise entre 3 et 15% en masse; - on dépose ce mélange dans la fouille, ladite dalle résultant de la prise dudit mélange; et - on recouvre ladite dalle (20). 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'on utilise au moins une partie des matériaux extraits du site lors du creusement de la fouille, pour réaliser ledit mélange et/ou recouvrir ladite dalle. 13. Procédé selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce qu'on ancre ladite dalle (20) dans le sol au moyen de clous (28) qui la traversent dans le sens de l'épaisseur. s 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 13, caractérisé en ce qu'on dépose ledit mélange par couches successives en disposant au moins entre deux de ces couches une structure de renfort. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, io caractérisé en ce qu'on compacte ladite dalle et/ou les matériaux utilisés pour recouvrir cette dalle.