FR 2881361 A1 20060804 FR 0500923 A 20050128 La présente invention concerne le domaine du traitement des fumées de combustion. Plus précisément, la présente invention propose d'associer un procédé d'extraction du solvant contenu dans la fumée purifiée suite à un traitement de clécarbonatation. La pollution atmosphérique est un phénomène qui prend de l'importance, tant au niveau des sources d'émission des composés polluants, qu'au niveau de l'impact de la pollution sur l'homme et son environnement. Le dioxyde de carbone (CO2) est un des gaz à effet de serre largement produit par différentes activités de l'homme, notamment par la combustion d'énergies fossiles telles que le charbon, le gaz naturel et les produits dérivés du pétrole. Afin de diminuer les quantités de gaz à effet de serre émises dans l'atmosphère, il est possible de capter le dioxyde de carbone contenu dans les fumées industrielles qui sont des sources fixes et importantes. La composition d'une fumée correspond, en volume, environ à 75 % d'azote (N2), 15 % de dioxyde de carbone (CO2), 5% d'oxygène (02) et 5 % d'eau (1120). Différentes impuretés telles que des oxydes de soufre (SOx), des oxydes d'azote (NOx), de l'argon (Ar) et d'autres particules, sont aussi présentes en quantités moindres, elles représentent en général moins de 2 % du volume des fumées. Typiquement, la composition en pourcentage volumique des fumées obtenues par combustion d'un gaz naturel peut être: 2,5 % 02, 71,6 % N2, 0,6 % Ar, 8,5 % CO2, 16,3 % H2O, 0,2 % CO, et des composés imbrûlés. Typiquement, la composition en pourcentage volumique des fumées par combustion de coke peut être: 5,7 % 02, 75,2 % N2, 1,0 % Ar, 13,3 % CO2, 4,8 % H2O. Ces fumées sont rejetées dans l'atmosphère, en général, à une température comprise entre 50 C et 180 C et à une pression inférieure à 2 MPa. En général, la décarbonatation et la désacidification des fumées sont effectuées par lavage des fumées avec un solvant. Pour éliminer 90 % du dioxyde de carbone contenu dans la fumée, on utilise souvent un solvant alliant une forte affinité physique ou une forte affinité chimique avec le dioxyde de carbone à absorber. L'utilisation de solvant composé d'eau, d'alcanolamine ou d'amine ou d'un autre composé basique, et d'un composé organique tel qu'un alcool, le sulfolane ou toute autre molécule organique à fort caractère polaire permet de coupler une forte capacité d'absorption et une grande affinité chimique entre le solvant et les gaz acides à éliminer. Par exemple, un procédé de décarbonatation par lavage avec un solvant est décrit dans le document intitulé "Research Results for CO2 Capture from Flue Gas by Aqueous Absorption/Stripping", de Rochelle, G.T. ; Goff, G.S. ; Cullimane, J.T. ; Freguia, S. ; présenté à Laurance Reid Gas Conditioning Conference du 25 au 27 février 2002. L'absorption du dioxyde de carbone est réalisée à des températures comprises entre 40 C et 80 C. Ces procédés sont toutefois pénalisés par les pertes en solvant dues à la saturation en solvant des fumées traitées et à l'entraînement mécanique du solvant dans lies fumées. Ces pertes sont d'autant plus importantes que les composants du solvant présentent une forte tension de vapeur. La présente invention propose une technique de récupération des composants volatils d'un solvant entraînés dans les fumées issues d'une unité de décarbonatation ou de désacidification. De manière générale, la présente invention concerne un traitement d'une fumée de combustion comportant des composés acides tels les oxydes de carbone, des oxydes d'azote et des oxydes de soufre, dans lequel on effectue les étapes suivantes: 2881361 3 a) on met en contact la fumée avec un solvant captant les composés acides, de manière à obtenir, d'une part, une fumée purifiée comportant du solvant, et d'autre part, un solvant chargé en composés acides, et b) on met en contact la fumée purifiée obtenue à l'étape a) avec un liquide ionique non-aqueux de manière à obtenir une fumée purifiée appauvrie en solvant et un liquide ionique chargé en solvant, le liquide ionique ayant pour formule générale Q+ A-, Q+ désignant un cation ammonium, phosphonium et/ou sulfonium et Adésignant un anion susceptible de former un sel liquide. Selon l'invention, en outre, on peut effectuer l'étape suivante: c) on régénère le liquide ionique chargé en solvant pour récupérer, d'une part, un liquide ionique appauvri en solvant et, d'autre part, un effluent comportant du solvant. Selon l'invention, à l'étape c), on peut chauffer le liquide ionique chargé en solvant pour évaporer l'effluent comportant du solvant. Avant l'étape a), on peut mettre en contact la fumée avec l'effluent obtenu à l'étape c). On peut régénérer par détente et/ou par chauffage le solvant chargé en composés acides, obtenu à l'étape a). Le solvant peut comporter au moins un composé choisi parmi les glycols, les éthers, les éthers de glycols, des alcools, du sulfolane, de la Nméthylpyrrolid.one, du carbonate de propylène, des liquides ioniques, les amines, les alcanolamines, les acides aminés, les amides, les urées, les phosphates, les carbonates et les borates de métaux alcalins. En outre, le solvant peut être en solution aqueuse. L'anion A- peut être choisi dans les groupes comportant les ions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachoroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates, perfluoroalkylsulfonates, bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures, le méthylure de tris-trifluo:rométhanesulfonyle de formule C(CF3SO2)3-, alkylsulfates, arènesulfates, arènesulfonates, tétraalkylborates, tétraphénylborate et tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. Le cation Q+ peut avoir l'une des formules générales suivantes [NR'R2R3R4] +, [PR'R2R3R4]+, [R1R2N=CR3R4]+ et [R'R2P=CR3R4]+ où R1, R2, R3 et R4, identiques ou différents, représentent l'hydrogène ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone, à l'exception du cation NH4+ pour [NR1R2R3R4]+ Le cation Q+ peut être dérivé d'hétérocycle azoté et/ou phosphoré comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, l'hétérocycle étant constitué de 4 à 10 atomes de carbone. Le cation Q+ peut également avoir l'une des formules générales suivantes: R1R2N+=CR3-R5-R3C=N+R1R2 et R1R2P+=CR3-R5-R3C=P+R1R2, où R1, R2 et R3 représentent l'hydrogène ou un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone et où R5 représente un reste alkylène ou phénylène. Le cation Q+ peut également être choisi dans le groupe comprenant le Nbutylpyridinium, le N-éthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1imidazolium, le butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-1imidazolium, le butyl-3-diméthyl-1,2-imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N- butyl-N-méthyl.pyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyl-tétradécyl-phosphonium. Le cation Q+ peut également avoir pour formule générale [SR'R2R3]+, où 25 R1, R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone. Le liquide ionique peut être choisi parmi le groupe comportant l'hexafluorophosphate de N-butyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de Néthylpyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3- méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhanesulfonyle de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bistrifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl- 1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium. Avantageusement, le procédé selon l'invention permet de récupérer les composés volatils du solvant entraînés par la fumée décarbonatée. Le solvant est récupéré à un haut niveau de pureté, ce niveau pouvant être compatible avec un recyclage dans le procédé. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant à la figure 1 qui schématise le procédé selon l'invention et à la figure 2 qui présente un perfectionnement de l'invention. Sur la figure 1, la fumée à traiter arrive par le conduit 1. La fumée par exemple issue de la combustion de gaz naturel, de fioul ou de charbon contient 50 à 80 % d'azote, 5 à 20 % de CO2, 2 à 10 % d'O2, plus diverses impuretés telles que des oxydes de soufre (SOi), des oxydes d'azote (NO.), des poussières ou autres particules. La fumée peut être disponible à une pression comprise entre 1 et 100 bars et préférentiellement comprises entre 1 et 5 bars, et des températures comprises entre 20 C et 300 C et préférentiellement entre 40 et 180 C. En outre la fumée peut être saturée en eau. La température et la pression du mélange de gaz peuvent être contrôlées afin de correspondre aux conditions idéales de fonctionnement de la colonne C2. Par exemple, la fumée arrivant par le conduit 1 subit une compression et/ou un refroidissement. Un ballon séparateur pourra être mis en oeuvre pour séparer une éventuelle fraction condensée. Une fraction de la fumée peut être introduite par le conduit 2 dans la zone de mise en contact Cl, où elle est mise en contact avec une solution aqueuse contenant du solvant, arrivant par le conduit 4. Au fond de la colonne Cl, on évacue par le conduit 3 une phase aqueuse. En tête de la colonne Cl, on évacue par le conduit 5 une fumée chargée en solvant, qui peut être mélangée avec une deuxième fraction de la fumée à traiter qui arrive par le conduit 6. Ce mélange de gaz est envoyé par le conduit 7 vers la colonne C2, dans laquelle il est mis en contact avec un solvant arrivant par le conduit 8. Dans la colonne C2, le solvant absorbe les composés acides contenus dans la fumée. Les solvants mis en oeuvre dans la présente invention sont des solutions d'absorption comportant un ou plusieurs solvants organiques et/ou un ou plusieurs composés ayant la capacité de réagir de façon réversible avec les gaz acides (CO2, NOS, SOI) contenus dans les fumées. Les fonctions réagissant avec les gaz acides peuvent aussi être greffées sur le ou les solvants. La solution utilisée peut contenir de l'eau. Les solvants peuvent être des glycols, des éthers de glycols, des alcools, du sulfolane, de la N- méthylpyrrolidone, du carbonate de propylène ou des liquides ioniques. Les composés réactifs peuvent être des amines (primaires, secondaires, tertiaires, cycliques ou non, aromatiques ou non) , des alcanolamines, des acides aminés, des amides, des urées, des phosphates, des carbonates ou des borates de métaux alcalins. La solution peut contenir en outre des additifs anticorrosion et/ou antimousse et/ou un activateur cinétique. La fumée purifiée, c'est-à-dire appauvrie en composés acides, est évacuée de la colonne C2 par le conduit 9. Cette fumée purifiée comporte de l'azote, éventuellement de l'eau et une partie du solvant avec lequel il a été mis en contact. En effet, lors de la mise en contact dans C2, l'azote co-absorbe et entraîne du solvant et éventuellement de l'eau. Le solvant chargé en composés acides est évacué de la colonne C2 par le conduit 10, puis est introduit dans la zone de régénération R. La zone R 5 permet de séparer les composés acides du solvant. La zone R peut réaliser une succession de détentes de la solution aqueuse et/ou de hausses de température, par exemple par distillation, du solvant. La détente et la hausse de température permettent de libérer, sous forme d'effluent gazeux, le dioxyde de carbone et autres composés acides absorbés par le solvant. Lors de la régénération, une quantité de solvant est également vaporisée et entraînée avec les composés acides. Ainsi l'effluent gazeux évacué de la zone R par le conduit 11 comporte, d'une part, des composés acides, en proportions comprises par exemple entre 70% et 99%, et d'autre part, du solvant en proportion pouvant être comprise entre quelques ppm et 20%. De plus l'effluent gazeux peut comporter éventuellement de l'eau. Le solvant régénéré, c'est-à-dire appauvri en composés acides, obtenu après détente et/ou distillation est évacué de la zone R par le conduit 8, et peut être introduit dans la colonne C2. La fumée purifiée contenant du solvant et, éventuellement, de l'eau, circulant dans le conduit 9 est introduit dans la zone d'absorption ZA où elle est mise en contact avec un liquide ionique non-aqueux arrivant par le conduit 13. Dans la zone ZA, le solvant et, éventuellement, l'eau contenus dans la fumée arrivant par le conduit 9 sont absorbés par le liquide ionique. La fumée appauvrie en solvant et éventuellement en eau, c'est-à-dire contenant essentiellement de l'azote, est évacué de la zone ZA par le conduit 17. Ainsi, dans le cas où la fumée purifiée comporte de l'eau, le procédé selon la présente invention présente également l'avantage de déshydrater cette fumée. Le liquide ionique chargé en solvant et en eau est évacué de la zone ZA par le 2881361 8 conduit 16. La mise en contact dans la zone ZA peut être réalisée sous pression, par exemple entre 1 MPa et 10 MPa, et à une température comprise entre 20 C et 100 C, de préférence entre 40 C et 90 C. La mise en contact dans la zone ZA peut être réalisée dans une ou plusieurs colonnes de lavage à co-courant ou à contre-courant, par exemple dans des colonnes à plateaux de type perforés, à clapets et/ou à calottes, ou dans des colonnes à garnissage en vrac ou structuré. Il est également possible d'utiliser des contacteurs pour effectuer la mise en contact. Les contacteurs peuvent être de type statique ou bien dynamique, suivis de zones de décantation. On peut également utiliser un contacteur membranaire, dans lequel les effluents gazeux s'écoulent d'un côté d'une membrane, le liquide ionique s'écoule de l'autre côté de la membrane et dans lequel les échanges de matière s'effectuent à travers la membrane. En adaptant la zone ZA à la charge à traiter et en adaptant la température et la pression de mise en contact, il est possible de réaliser une sélectivité pour assurer la capture du solvant et éventuellement de l'eau par le liquide ionique, tout en minimisant la co- absorption d'azote. Le liquide ionique non-aqueux mis en oeuvre dans la présente invention est choisi dans le groupe formé par les sels liquides qui ont pour formule générale Q+ A- dans laquelle Q+ représente un ammonium, un phosphonium et/ou un sulfonium et A- représente tout anion, organique ou inorganique, susceptible de former un sel liquide à basse température, c'est-à-dire en dessous de 100 C et avantageusement d'au plus 85 C, et de préférence en dessous de 50 C. Dans le liquide ionique non-aqueux de formule Q+ A-, les anions A-sont de préférence choisis parmi les anions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachoroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates (par exemple le rnéthylsulfonate), perfluoroalkylsulfonates (par exemple le trifluorométhy]sulfonate), bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures (par exemple l'amidure de bistrifluorométhane-sulfonyle de formule N(CF,SO2)2), le méthylure de tristrifluorométhanesulfononyle de formule C(CF,SO2)3, arènesulfonates, éventuellement substitués par des groupements halogènes ou halogénoalkyles, ainsi que l'anion tétraphénylborate et les anions tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. Les cations Q+ sont de préférence choisis parmi le groupe des phosphonium, ammonium et/ou sulfonium. Les cations Q+ ammonium et/ou phosphonium répondent de préférence à l'une des formules générales [NR1R2R'R4]+ et [PR1R2R'R4]+, ou à l'une des formules générales [R'R2N=CR3R4]+ et [R'R2P=CR'R4]+ dans lesquelles R1, R2, R3 et R4, identiques ou différents, représentent chacun l'hydrogène (à l'exception du cation NH4+ pour [NR'R2R'R4]+), de préférence un seul substituant représentant l'hydrogène, ou des restes hydrocarbyles ayant de 1 à 30 atomes de carbone, par exemple des groupements alkyles, saturés ou non saturés, cycloalkyles ou aromatiques, aryles ou aralkyles, éventuellement substitués, comprenant de 1 à 30 atomes de carbone. Les cations ammonium et/ou phosphonium peuvent également 20 être dérivés d'hétérocycles azotés et/ou phosphorés comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, de formules générales: dans lesquelles les cycles sont constitués de 4 à 10 atomes, de préférence 5 à 6 atomes, R1 et R2 sont définis comme précédemment. Le cation ammonium ou phosphonium peut en outre répondre à l'une des formules générales: 1\ 1 2 1\1_ + R 1 2 /R +/R N\ N= p 1 2 2881361 10 R1R'N+=CR3-R5-R3C=N+R1R2 et R1R2P+=CR3-R5-R3C=P+R1R2 dans lesquelles R1, R2 et R3, identiques ou différents, sont définis comme précédemment et R5 représente un reste alkylène ou phénylène. Parmi les groupements R1, R2, R3 et R4, on peut mentionner les radicaux méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle secondaire, butyle tertiaire butyle, amyle, phényle ou benzyle; R5 peut être un groupement méthylène, éthylène, propylène ou phénylène. Le cation ammonium et/ou phosphonium Q+ est choisi de préférence dans le groupe formé par le N-butylpyridinium, le N- éthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl-3-diméthyl-1,2imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N-butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyltétradécylphosphonium. Les cations sulfonium Q+ peuvent avoir pour formule générale [SR1R'R3]+, où R1, R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone, par exemple un groupement alkyle, saturé ou non saturé, cycloalkyle ou aromatique, aryle, alkaryle ou ara[kyle, comprenant de 1 à 12 atomes de carbone. A titre d'exemples des sels utilisables selon l'invention on peut citer l'hexafluorophosphate de N-butyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de Néthyl-pyridiniu m, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhanesulfonyle de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bistrifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyll-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluorobora.te de tétrabutylphosphonium. Ces sels peuvent être utilisés seuls ou en mélange. L'efficacité de l'absorption du solvant par le liquide ionique est d'autant plus grande que les molécules à extraire présentent une forte polarité 5 ou une forte constante diélectrique. Le liquide ionique circulant dans le conduit 16 est régénéré en séparant le liquide ionique du solvant et éventuellement de l'eau. Différentes techniques peuvent être utilisées pour effectuer cette régénération. Selon une première technique, le liquide ionique circulant dans le conduit 16 est régénéré en précipitant le liquide ionique par refroidissement et/ou baisse de pression, puis en séparant le liquide ionique précipité du solvant liquide. Selon une deuxième technique, le liquide ionique circulant dans le conduit 16 est régénéré par une technique couramment appelée stripping . Le liquide ionique chargé en solvant est mis en contact avec un fluide de sorte que le fluide entraîne le solvant. Par exemple, le liquide ionique chargé en solvant est mis en contact avec la fumée avant traitement. Ainsi, la fumée entraîne le solvant et le liquide ionique est appauvri en solvant. Selon une troisième technique illustrée par la figure 1, la récupération du solvant absorbé par le liquide ionique circulant dans le conduit 16, est réalisée par évaporation du solvant. Le liquide ionique chargé en solvant peut être détendu par le dispositif de détente Vl (vanne et/ou turbine de détente), éventuellement introduit dans un ballon séparateur pour libérer les composants vaporisés lors de la détente, puis peut être chauffé dans l'échangeur de chaleur El. Enfin le liquide ionique est introduit dans le dispositif d'évaporation DE. Le dispositif DE permet de séparer le solvant du liquide ionique. Dans le dispositif DE, le liquide ionique est chauffé par un rebouilleur jusqu'à une température suffisante pour vaporiser le solvant et éventuellement l'eau. Le liquide ionique peut être introduit dans le dispositif DE de manière à être mis en contact avec le solvant et l'eau vaporisés. Les conditions thermodynamiques (pression et température) de l'évaporation sont à déterminer par l'homme du métier en fonction des considérations économiques propres à chaque cas. Par exemple, l'évaporation peut être réalisée sous une pression comprise entre 0,005 MPa et 3 MPa, et à la température correspondante pour l'évaporation du solvant. Lorsque le solvant est le méthanol, la température d'évaporation peut être comprise entre 10 C et 140 C pour une pression comprise entre 0, 01 MPa et 1 MPa. La stabilité thermique des liquides ioniques permet de fonctionner dans une large gamme de températures. Le solvant vaporisé est évacué du dispositif DE par le conduit 14. Le gaz circulant dans le conduit 14 est condensé par refroidissement dans l'échangeur de chaleur E2, puis introduit dans le ballon B1. Les composés incondensés sont évacués en tête du ballon B1. Les condensats récupérés en fond du ballon B1 constituent le solvant extrait de la fumée purifiée circulant dans le conduit 9. Une partie des condensats récupérée en fond du ballon B1 peut être introduite par le conduit 15 dans le dispositif DE à titre de reflux. Une deuxième partie des condensats récupérée en fond du ballon B1 peut être recyclée. Par exemple, cette deuxième partie circulant dans le conduit 18 est pompée par la pompe P1, puis introduite par le conduit 4 dans la colonne Cl. Le liquide ionique régénéré, c'est-à-dire ne contenant pas ou peu de solvant est évacué, sous forme liquide, du dispositif DE par le conduit 12. Le liquide ionique régénéré peut être refroidi dans l'échangeur de chaleur El, pompé par la pompe P2, puis introduit par le conduit 13 dans la zone d'absorption ZA. Par exemple, le dispositif DE peut être une colonne de distillation possédant de trois à dix plateaux. Les conditions de pression et de température sous lesquelles est effectuée l'évaporation dans le dispositif DE, peuvent être sélectionnées de manière à permettre aux éventuelles traces d'H2S ou de dioxyde de carbone, coabsorbés par le liquide ionique dans la zone ZA, de rester dans le liquide ionique régénéré renvoyé vers la zone ZA. L'exemple numérique suivant illustre le procédé selon l'invention décrit en référence à la figure 1. Un flux de 500 000 Nm3/h d'une fumée de combustion contenant 12 % de CO2 est décarbonatée à -30 C à l'aide d'un solvant eau-méthanol. La fumée, préalablement déshydratée comprimée et refroidie, est mise en contact dans la colonne C2 avec un solvant contenant 15% poids d'eau et 85% poids de méthanol. La filmée décarbonatée est obtenue en tête de la colonne C2 à -30 C et 3 MPa. Elle circule dans le conduit 9 à un débit de 440 000 Nm3/h et comporte 0,013% vol. de méthanol, et moins de 100 ppm d'eau, l'essentiel de la fumée étant alors composé de 98,6 % d'azote et de moins de 1,2 % de CO2. La teneur en CO2 de la fumée traitée n'interfère pas toutefois avec l'efficacité du procédé selon l'invention pour la récupération du solvant entraîné par la fumée décarbonatée, c'est-à-dire le méthanol et l'eau dans cet exemple. La fumée décarbonatée est ensuite réchauffée à 45 C afin d'optimiser le contact gaz-liquide dans ZA. La mise en contact dans ZA du gaz avec un liquide ionique, 1-butyl-3méthylimidazolium bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure [BMIM] [TF2N] permet de récupérer le méthanol et l'eau contenus dans la fumée décarbonatée. Un débit de 60 m3/h de liquide ionique dans la zone ZA permet de récupérer 95 % du méthanol contenu dans le gaz, en utilisant un contacteur gaz-liquide développant une efficacité équivalente à trois étages théoriques. En utilisant un contacteur développant une efficacité équivalente à six étages théoriques, la teneur en méthanol du gaz traité est d'environ 10 ppm mol. Un débit de 120 m3/h de liquide ionique permet d'obtenir un gaz traité contenant environ 10 ppm mol. de méthanol, en utilisant un contacteur développant une efficacité équivalente à quatre étages théoriques. Une fraction du CO2 présent dans la fumée est coabsorbée dans la zone ZA. Ce dioxyde de carbone est récupéré saturé en eau et en méthanol lors de la régénération du liquide ionique et évacué par le conduit 19. Cet effluent est ensuite recyclé dans la boucle de désacidification du procédé, au niveau de la colonne C2 ou cie la zone R. La figure 2 présente un perfectionnement du procédé décrit en relation avec la figure 1. Les références de la figure 2 qui sont identiques à celles de la figure 1 désignent les mêmes éléments. Le gaz purifié circulant dans le conduit 9 comporte notamment de l'azote, le dioxyde de carbone non absorbé, du solvant et éventuellement de l'eau. Ce gaz est partiellement condensé par refroidissement dans l'échangeur de chaleur E3 par exemple à une température comprise entre -40 C et 0 C, puis introduit dans le ballon séparateur B2. Les condensats comportant essentiellement du solvant sont évacués du ballon B2 par le conduit 20. La phase gazeuse obtenue en tête du ballon B2 est réchauffée dans l'échangeur de chaleur E4, puis introduite dans la zone d'absorption ZA. Le perfectionnement décrit en relation avec la figure 2 permet d'extraire par refroidissement une partie du solvant contenu dans l'effluent circulant dans le conduit 5, et par conséquent, permet de réduire le débit de liquide ionique nécessaire pour capter le solvant dans la zone ZA. REVENDICATIONS 1) Procédé de traitement d'une fumée de combustion comportant de l'azote et au moins un des composés acides suivants: les oxydes de carbone, les oxydes de soufres et les oxydes d'azote, dans lequel on effectue les étapes: a) on met en contact la fumée avec un solvant captant les composés acides, de manière à obtenir, d'une part, une fumée purifiée comportant du solvant, et d'autre part, un solvant chargé en composés acides, caractérisé en ce qu'on effectue l'étape suivante: b) on met en contact la fumée purifiée obtenue à l'étape a) avec un liquide ionique non-aqueux de manière à obtenir une fumée purifiée appauvrie en solvant et un liquide ionique chargé en solvant, le liquide ionique ayant pour formule générale Q+ N, Q+ désignant un cation ammonium, phosphonium et/ou sulfonium et Adésignant un anion susceptible de former un sel liquide. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel, en outre, on effectue 20 l'étape suivante: c) on régénère le liquide ionique chargé en solvant pour récupérer, d'une part, un liquide ionique appauvri en solvant et, d'autre part, un effluent comportant du solvant. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel à l'étape c), on chauffe le liquide ionique chargé en solvant pour évaporer l'effluent comportant du solvant. 4) Procédé selon l'une des revendications 2 et 3, dans lequel, avant l'étape a), on met en contact la fumée avec l'effluent obtenu à l'étape c) . 5) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel on régénère 5 par détente et/ou par chauffage le solvant chargé en composés acides, obtenu à l'étape a). 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel avant l'étape b), on refroidit la fumée purifiée obtenue à l'étape a) afin de condenser une 10 partie du solvant. 7) Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel le solvant comporte au moins un composé choisi parmi les glycols, les éthers, les éthers de glycols, des alcools, du sulfolane, de la N-méthylpyrrolidone, du carbonate de propylène, des liquides ioniques, les amines, les alcanolamines, les acides aminés, les amides, les urées, les phosphates, les carbonates et les borates de métaux alcalins, l'eau. 8) Procédé selon la revendication 7, dans lequel le solvant contient de 20 l'eau. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'anion A- est choisi dans les groupes comportant les ions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachloroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates, perfluoroalkylsulfonates, bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures, le méthylure de tristrifluorométhanesulfonyle de formule C(CF3SO2)3-, arènesulfonates, tétraphénylborate et tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. 10) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ a l'une des formules générales suivantes [NRIR2R3R4]+, [PR1R2R3R4]+, [R1R2N=CR3R]+ et [R1R2P=CR3R4]+ où R1, R2, R3 et R4, représentent l'hydrogène 5 ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone, à l'exception du cation NH4+ pour [NR1R2R3R4]+. 11) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q est dérivé d'hétérocycle azoté et/ou phosphoré comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, l'hétérocycle étant constitué de 4 à 10 atomes de carbone. 12) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ à l'une des formules générales suivantes: R'R2N+=CR3-R5-R3C=N+ R1R2 et 15 R1R2P+=CR3-R5-R3C=P+RWR2 où R1, R2 et R3 représentent l'hydrogène ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone et où R5 représente un reste alkylène ou phénylène. 13) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ est choisi dans le groupe comprenant le N-butylpyridinium, le Néthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl3-méthyl-1-imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl-3diméthyl-1,2-imidazoliurn, le diéthyl-pyrazolium, le N-butyl-Nméthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyl-tétradécyl- phosphonium. 14) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ a pour formule générale [SR'R2R3]+, où R1, R2 et R3 représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone. 15) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le liquide ionique est choisi parmi le groupe comportant l'hexafluorophosphate de Nbutyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de N-éthyl-pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de butyl-3méthyl-1-imidazolium, ].'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium.