FR 2875227 A1 20060317 FR 0452069 A 20040916 PROCEDE ET DISPOSITIF DE TRAITEMENT D'UN FLUIDE La présente invention se rapporte à un procédé de traitement d'un fluide et notamment au moins de décarbonatation de l'eau dans un réacteur, ledit réacteur comportant au moins une anode pouvant être reliée à une borne positive d'un générateur de courant et au moins une cathode pouvant être reliée à une borne négative dudit générateur de courant. Elle concerne plus particulièrement l'amélioration majeure des performances d'un tel procédé et du dispositif associé, tant pendant le traitement du fluide que pendant le nettoyage des électrodes utilisées lors de la mise en oeuvre du procédé de décarbonatation par électrolyse. Le carbonate de calcium (CaCO3), appelé communément calcaire, est contenu naturellement dans l'eau. Des conditions d'utilisation de l'eau font qu'il peut précipiter, générant différents types de problèmes coûteux pour l'utilisateur et notamment au niveau industriel, par entartrage des circuits de distribution, de refroidissement, ... voire par la dégradation des résultats dans les procédés industriels de fabrication utilisant de l'eau. Afin d'apporter une solution au moins partielle, voire totale, à ce problème des procédés d'électro-réduction du carbonate de calcium ont été mis au point pour extraire sous forme solide le carbonate de calcium. L'art antérieur connaît à ce titre la demande de brevet français N FR-A2 552 420: on effectue la décarbonatation de l'eau par électrolyse au moyen d'un signal de forme rectangulaire, produisant une densité de courant élevée permettant d'obtenir à la cathode une concentration en ions OH- telle qu'elle entraîne la formation de microcristaux de carbonate de calcium, avec précipitation subséquente de carbonate de calcium et élimination dans des capacités annexes à la capacité de traitement électrolytique, ces capacités étant positionnées en aval du réacteur accueillant les électrodes. Dans une variante décrite dans la demande de brevet français N FR-A-2 731 420, on réalise la précipitation immédiate du carbonate de calcium dans l'enceinte de traitement électrolytique: on effectue l'électrolyse entre une anode et une cathode au sein de l'eau à traiter qui constitue l'électrolyte, en constituant à la cathode un revêtement mince poreux comprenant du carbonate de calcium. Pour tenter d'enlever au moins partiellement ces dépôts, on produit périodiquement un flux de gaz à travers les porosités de la cathode (par insufflation de gaz ou par génération d'hydrogène in situ par réduction électrolytique de l'eau) de façon que les cristaux qui se forment sur ledit revêtement poreux soient décollés de celui-ci sous l'action du flux de gaz. Ce procédé est mis en oeuvre dans un réacteur comprenant une cuve et deux séries de plaques parallèles formant anodes et cathodes, que le liquide à traiter longe en flux ascendant. La réaction électrochimique engendre la précipitation du CaCO3 dans le milieu basique créé au voisinage de la (ou des) cathode(s). Ce CaCO3 tombe en partie au fond du réacteur d'où il est évacué régulièrement, mais une autre partie reste sur les cathodes. Il est alors nécessaire d'opérer régulièrement un nettoyage mécanique pour éviter un blocage du système par prise en masse. Il résulte de la réaction chimique d'électrolyse de l'eau un abaissement du TH et du TAC (un adoucissement et une décarbonatation) : oLe TH (Titre Hydrotimétrique) est l'indicateur de dureté totale de l'eau et correspond à la teneur en ions calcium et magnésium selon la relation suivante, en degrés français ( F) : TH = ([Ca2+] + [Mg2+]) / 10 mol.l-' (sachant que le TH = THea + THMg) ; (Rappel: 1 F = 0,2 méq.l-' = 0,7 degré anglais = 0, 56 degré allemand) oLe TAC (Titre Alcalimétrique Complet) est la teneur d'une eau en alcalis (hydroxydes), en carbonates et en bicarbonates (ou hydrogénocarbonates) alcalins ou alcalino-terreux. Dans le vocabulaire courant, il donne la mesure de l'alcalinité totale. TAC = (2.[ CO32-] + [HCO3"] + [Off]) / 10 mol.F' en degrés français o Lorsqu'il y a précipitation du CaCO3, le THca et le TAC baissent simultanément. La précipitation dépend de l'équilibre calco-carbonique et pas seulement de la teneur en calcium de l'eau. Chaque eau a un potentiel de précipitation bien précis en fonction de son utilisation. Il convient de le déterminer pour réaliser la décarbonatation adéquate. En effet, l'entartrage le plus courant provient d'une modification de la chaîne carbonique de l'eau, entraînant une précipitation du carbonate de calcium. L'équilibre est défini par la réaction suivante: Ca(HCO3)2 H CaCO3 + CO2 + H2O, pour laquelle on peut définir une constante théorique de pH, pHs, qui est le pH de saturation. La modification de certains paramètres tels que le pH, la concentration en CO2 dissous ou la température peuvent provoquer une rupture de l'équilibre calco-carbonique et entraîner le phénomène d'entartrage. Ainsi, l'eau est entartrante: o Lorsque pHea,, > pHs car l'eau est sursaturée en CaCO3; o Lorsque [CO2] Un but de l'invention est de proposer une amélioration majeure des procédés 10 de l'art antérieur en proposant un procédé de décarbonatation fiable, dont le rendement peut être augmenté d'au moins 40 %, voire 50 %, voire plus encore. Un autre but de l'invention est de proposer un procédé de décarbonatation de l'eau qui soit au moins partiellement, voire entièrement, automatique, incluant des phases d'auto-nettoyage ne nécessitant pas ou peu d'intervention humaine. La présente invention se rapporte ainsi dans son acception la plus large à un procédé de traitement d'un fluide et notamment au moins de décarbonatation de l'eau dans un réacteur, ledit réacteur comportant au moins une anode pouvant être reliée à une borne positive d'un générateur de courant et au moins une cathode pouvant être reliée à une borne négative dudit générateur de courant, caractérisé en ce que ledit fluide subit un brassage intense à l'intérieur dudit réacteur. Le procédé selon l'invention présente plusieurs variantes alternatives ou cumulatives pour la réalisation du brassage intense à l'intérieur du réacteur. Dans une première variante, ledit brassage est opéré par injection de gaz dans ledit fluide à un débit au moins égal sensiblement à celui du fluide et de préférence de 2 à 10 fois celui du fluide. Dans une deuxième variante, ledit brassage est opéré par aspiration dudit fluide à au moins un endroit dans ledit réacteur et refoulement dudit fluide à au moins un autre endroit dans ledit réacteur. Dans une troisième variante, ledit brassage est opéré par au moins un moyen 30 mécanique tel qu'un agitateur ou une hélice, animé d'un mouvement à l'intérieur dudit réacteur. Dans toutes ces variantes, ledit brassage intense est en permanence proportionnel au débit de fluide, la proportion pouvant de préférence varier, notamment pendant une phase de nettoyage. Selon une caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, au moins une et de préférence toutes les cathode(s) présente(nt) une surface ondulée. De préférence la profondeur p d'une ondulation et de préférence de toutes les ondulation(s) est au moins d'2 mm par rapport au plan moyen de ladite cathode. Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, la distance entre le plan moyen d'une cathode (C) et le plan moyen de l'anode (A) adjacente est comprise entre 10 et 60 mm et de préférence entre 20 et 30 mm. Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, pendant une phase de nettoyage, ladite cathode au moins à nettoyer est reliée à une borne positive d'un générateur de courant et est soumise, de préférence, à une intensité de courant de l'ordre de 3 à 30 A.m 2, notamment de 5 à 20 A.m 2 et de préférence de l'ordre de 10 A.m 2. Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, pendant une phase de nettoyage, ladite cathode au moins à nettoyer est reliée à une borne positive d'un générateur de courant et est soumise, de préférence, à une intensité de courant de l'ordre de 1 à 3 fois l'intensité de courant utilisée pour réaliser pour réaliser ledit traitement. Pendant la phase de nettoyage, un courant est appliqué aux bornes dudit générateur de courant auquel est reliée ladite cathode au moins à nettoyer pendant une 20 durée, de préférence, de l'ordre de une à plusieurs minutes. En outre, pendant la phase de nettoyage, un brassage intense est, de préférence provoqué à l'intérieur dudit réacteur, de manière plus préférée encore selon au moins une des variantes ci-dessus. En outre encore, pendant le nettoyage la conductivité du fluide peut en outre 25 être augmentée, notamment à une valeur comprise entre 800 et 8 000 micro siemens par centimètre. Pour augmenter la conductivité du fluide, une solution consiste à opérer une adjonction d'au moins un sel, de préférence neutre, du type Na2SO4. Enfin, ladite phase de nettoyage est, de préférence, programmée pour être réalisée automatiquement à intervalles réguliers, par exemple toutes les semaines à tous les mois, voire tous les trois mois, ou sur instruction d'un système de mesure, c'est-à-dire sans intervention humaine ou avec une intervention humaine très légère. La présente invention se rapporte également à un réacteur de traitement d'un fluide et notamment au moins de décarbonatation de l'eau pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Le réacteur de traitement comporte au moins une anode pouvant être reliée à une borne positive d'un générateur de courant et au moins une cathode pouvant être reliée à une borne négative dudit générateur de courant et est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de brassage intense à l'intérieur dudit réacteur. Pour la mise en oeuvre de la première variante du procédé, lesdits moyens de brassage intense sont, de préférence, constitués d'au moins un tuyau poreux ou percé de micro-trous, ledit tuyau étant alimenté par une pompe ou un détendeur, pour la formation de bulles dans le fluide, notamment de bulles d'air ou d'azote. Dans cette variante, lesdits micro-trous présentent, de préférence, un diamètre inférieur ou égal à 2 mm et de préférence inférieur ou égal à 1 mm. Pour la mise en oeuvre de la deuxième variante du procédé, lesdits moyens de brassage intense sont, de préférence, constitués d'au moins une bouche d'extraction de fluide, d'au moins une bouche de refoulement de fluide et d'au moins une pompe positionnée entre ladite bouche d'extraction et ladite bouche de refoulement. Pour la mise en oeuvre de la troisième variante du procédé, lesdits moyens de brassage intense sont, de préférence, constitués d'au moins un moyen mécanique tel qu'un agitateur ou une hélice, ainsi que d'un système d'entraînement susceptible d'entraîner ledit moyen mécanique en mouvement à l'intérieur dudit réacteur. Selon une caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, au moins une et de préférence toutes les cathode(s) présente(nt) une surface ondulée. La profondeur (p, p') d'une ondulation et de préférence de toutes les ondulation(s) est au moins, de préférence, de 2 mm. Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, la distance entre le plan moyen d'une cathode et le plan moyen de l'anode adjacente est comprise entre 10 et 60 mm et de préférence entre 20 et 30 mm. Dans toutes les variantes de l'invention, le générateur de courant utilisé est, de 30 préférence, capable de générer une intensité de courant de l'ordre de 3 à 30 A.m 2, notamment de 5 à 20 A.m 2 et de préférence de l'ordre de 10 A.m 2 dans ladite (ou lesdites) cathode(s). Dans toutes les variantes de l'invention enfin, le réacteur comporte, de préférence, des moyens d'automatisme pour réaliser automatiquement le nettoyage de ladite cathode au moins à nettoyer à intervalles réguliers ou sur instruction d'un système de mesure. Lesdites cathodes sont positionnées, de préférence, sur des supports facilitant leur extraction. Pour la mise en oeuvre notamment de cette possibilité, le réacteur peut comporter des moyens de guidage des électrodes, positionnés, de préférence, à l'extérieur d'une cuve de traitement. Avantageusement, la présente invention permet ainsi de mettre en oeuvre un 10 procédé de traitement par électrolyse, et notamment de décarbonatation de l'eau, particulièrement performant, pouvant comporter une phase de nettoyage des électrodes et qui peut être au moins partiellement, voire totalement, automatisé. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée ci-après d'exemples de réalisation non limitatifs et des figures ci-jointes: É La figure 1 illustre un exemple de schéma de principe d'un réacteur de décarbonatation selon l'invention; É La figure 2 illustre le schéma du réacteur de décarbonatation de la figure 1 pendant la décarbonatation; É La figure 3 illustre une vue en perspective d'un réacteur de décarbonatation selon l'invention; É La figure 4 illustre une vue éclatée du réacteur de décarbonatation de la figure 3; É La figure 5 illustre l'étape d'extraction des cathodes usagées du réacteur 25 de décarbonatation de la figure 3 pour leur remplacement; É Les figures 6, 7 et 8 illustrent trois façons différentes de réaliser des moyens de brassage intense par bullage; É La figure 9 illustre un exemple de réalisation des moyens de brassage intense par recirculation de fluide; É La figure 10 illustre un exemple de réalisation des moyens de brassage intense par mise en mouvement d'un moyen mécanique; É La figure 11 illustre un exemple de schéma de principe du réacteur de décarbonatation de la figure 1 pendant un nettoyage selon une première solution, par inversion de polarité ; É La figure 12 illustre une anode ondulée selon l'invention; É La figure 13 illustre une vue partielle d'un exemple de réalisation des ondulations de l'anode de la figure 12; É La figure 14 illustre une vue partielle d'un autre exemple de réalisation des ondulations de l'anode de la figure 12; et É La figure 15 illustre l'évolution de l'abattement par rapport à la densité 10 de courant, d'une part pour une cathode ondulée et d'autre part pour une cathode plane dans des conditions expérimentales identiques. Il est précisé que les proportions entre les divers éléments représentés ne sont pas rigoureusement respectées dans ces figures afin d'en faciliter la lecture. 15 La figure 1 illustre le schéma de principe d'un dispositif de traitement ou réacteur de décarbonatation (1) de type connu constitué d'un générateur de courant (2), d'une cuve (3) et d'au moins une anode (A) et une cathode (C) positionnées à l'intérieur de la cuve (3) et pouvant être reliées électriquement audit générateur (2). Chaque anode (A) et chaque cathode (C) est constituée d'une plaque positionnée sensiblement verticalement et illustrées ici en vue de dessus. Le fluide à traiter, en l'occurrence l'eau, circule à l'intérieur de la cuve (3), entre les anodes et les cathodes. Les cathodes sont constituées par exemple d'une plaque plane en acier inoxydable 316L et les anodes sont de type non consommables DSA (Dimensionally Stable Anode) par exemple en Titane revêtu de métaux nobles (IrO2, Ir, Ta, Ru, ...). Dans le cas où plusieurs anodes et plusieurs cathodes sont positionnées dans la cuve (3), les anodes sont reliées électriquement entre elles à l'aide d'une bus-barre (BA) et les cathodes sont reliées électriquement entre elles à l'aide d'une bus-barre (BC). Pour la décarbonatation de l'eau, une électrolyse de l'eau est opérée entre les cathodes reliées au pôle négatif du générateur (2) par l'intermédiaire de la bus-barre (BC) et les anodes reliées au pôle positif du générateur (2) par l'intermédiaire de la bus-barre (BA), comme on peut le voir sur la figure 2. La réalisation de cette décarbonatation de l'eau engendre à la fois un dépôt de carbonate de calcium dans le fond de la cuve (3), ainsi que sur les cathodes (C). Un réacteur spécifique a été conçu. Ce réacteur est illustré sur les figures 3 à 5. Dans le réacteur de décarbonatation (1) selon l'invention, illustré figures 3 à 5, la cuve (3) est montée sur un châssis (4) comportant une trémie formant le fond de ladite cuve (3). Les anodes (A) sont positionnées fixement à l'intérieur de la cuve (3) mais les cathodes (C) sont extractibles car elles sont toutes supportées par des supports longitudinaux (5, 5'), eux-mêmes supportés par un chariot (6). Ainsi, il suffit de soulever le chariot (6), comme on peut le voir sur la figure 5, pour extraire en une seule opération toutes les cathodes (C). Pour empêcher tout contact entre les anodes et les cathodes adjacentes, des moyens de guidage (10) sont prévus. Ces moyens de guidage sont constitués, sur la version illustrée, d'au moins un cylindre vertical, et de préférence, deux cylindres verticaux, relié(s) rigidement au chariot (6) et coopérant chacun avec un tube cylindrique vertical, par coulissement à l'intérieur du ou desdits tubes. Des dispositifs de centrage sont également prévus. Tous ces moyens sont prévus à l'extérieur de la cuve (3), afin de les protéger de l'action du traitement. Pendant le traitement de décarbonatation, le fluide est introduit par l'orifice (9) situé en partie supérieure de la trémie (4) et s'écoule par débordement par une évacuation située en partie supérieure de la cuve (3). La bouche (8) située à l'extrémité inférieure de la trémie permet l'évacuation du carbonate de calcium éliminé de l'eau et décroché des cathodes, cette bouche permet 25 également la vidange de la cuve. Pendant le traitement de décarbonatation, le fluide subit un brassage intense à l'intérieur du réacteur (1) et plus précisément à l'intérieur de la cuve (3). Les figures 6 à 8 illustrent différentes versions alternatives ou cumulatives de la première variante de réalisation du brassage intense selon laquelle lesdits moyens de brassage intense sont constitués d'au moins un tuyau (11, 11', Il", 11 "') poreux ou percé de micro-trous (illustrés par des points), ledit tuyau étant alimenté par une pompe ou un détendeur (non illustré), pour la formation de bulles dans le fluide, notamment de bulles d'air ou d'azote. L'air ou l'azote est introduit dans le tuyau par l'intermédiaire d'un orifice de bullage (12, 12', 12", 12'). Dans la version illustrée figure 6, le tuyau souple (11) est enroulé autour du tuyau d'arrivé de l'eau situé longitudinalement sensiblement horizontalement, dans le haut de la trémie, perpendiculairement aux électrodes, à environ 15 cm de ces dernières. Le tuyau souple (11) est enroulé de manière à ce qu'il forme au moins une boucle sur lui-même par mètre de tuyau d'arrivé de l'eau. Ce tuyau est du type de ceux utilisé pour l'arrosage automatique des jardins. Dans la version illustrée figure 7, le tuyau (11') est rigide et positionné sur tout 10 le pourtour intérieur de la trémie, dans sa partie haute, par soudage d'un tuyau à l'intérieur du châssis. Cette version a été testée en utilisant une source d'air comprimée reliée à un détendeur réglé pour délivrer 0,5 bar avec les paramètres suivants: Le A TH obtenu sans bullage est de 12 F, alors que le A TH obtenu avec le bullage utilisant un débit d'air de 25 L/Min, soit 10 fois supérieur au débit d'eau, est de 16,6 F. Un gain de 4,6 F a ainsi été obtenu, ce qui représente près de 40 %. Dans la version illustrée figure 8, au moins un tuyau (11 ") rigide est positionné sensiblement transversalement dans le haut de la trémie, c'està-dire parallèlement aux électrodes, et/ou au moins un tuyau (11 "') rigide est positionné sensiblement longitudinalement dans le haut de la trémie, c'est-à-dire perpendiculairement aux électrodes. Dans la version illustrée, deux tuyaux (11") rigides transversaux et deux tuyaux (11"') rigides longitudinaux sont utilisés. Ces tuyaux peuvent communiquer entre eux à leur intersection afin de faciliter la répartition de l'air ou du gaz injecté. Ces tuyaux (11", 11"') sont alimentés par un tuyau rigide non percé ou non poreux courant le long du pourtour intérieur de la trémie, dans sa partie haute. La figure 9 illustre un exemple de réalisation de la deuxième variante de brassage intense selon laquelle lesdits moyens de brassage intense sont constitués de deux systèmes indépendants d'aspiration/refoulement. Chaque système comporte une bouche d'extraction de fluide (13), une bouche de refoulement de fluide (14) et une Débit eau (L/h) J(A/m2) U (V) 8,5 Puissance (kWh/m3) I (A) 40 pompe (15) positionnée entre ladite bouche d'extraction et ladite bouche de refoulement, des tuyaux (16, 16') reliant par ailleurs chaque bouche à la pompe. Il est bien sûr possible de ne prévoir qu'un seul système d'aspiration/refoulement comportant une seule pompe mais plusieurs bouches 5 d'extraction de fluide et/ou plusieurs bouches de refoulement de fluide. Il est également possible de réaliser une aspiration en haut de cuve et un refoulement en bas de cuve. Les bouches d'extraction de fluide et de refoulement de fluide sont situées en regard, sensiblement à la même hauteur dans le haut de la trémie, dans les faces 10 d'extrémité longitudinale, à environ 15 cm sous les électrodes. La figure 10 illustre un exemple de réalisation de la troisième variante de brassage intense selon laquelle lesdits moyens de brassage intense sont constitués d'au moins un moyen mécanique (17), ici une hélice, entraînée en mouvement de rotation à l'intérieur du réacteur (1) par un système d'entraînement (18) constitué par boîtier de réduction, un arbre d'entraînement, sensiblement vertical et un moteur électrique, ce moteur étant positionné sous la trémie, à l'extérieur du réacteur. L'hélice comporte ici quatre pales et présente un diamètre d'environ 25 cm. Il est également possible de prévoir plusieurs hélices, entraînées, de préférence chacune par le même moteur, afin de diminuer les coûts. Il est par ailleurs possible d'utiliser un agitateur, du type agitateur magnétique constitué d'une capsule en matière magnétique, située à l'intérieur de la cuve (3), sous les électrodes, et entraîné en rotation par un plateau magnétique chargée inversement. La figure 11 illustre une solution de nettoyage des cathodes selon laquelle une électrolyse est opérée pendant quelques instants en inversant les polarités du générateur (2). Comme on peut le voir sur cette figure 11, pendant cette phase de nettoyage les cathodes en Inox sont reliées au pôle positif du générateur (2) par l'intermédiaire de la bus-barre (BC) et les anodes en titane sont reliées au pôle négatif du générateur (2) par l'intermédiaire de la bus-barre (BA). Cette première solution est du type électrolyse anode-cathode inversée , encore appelée nettoyage par inversion anode-cathode . Des essais ont montré l'efficacité d'une inversion de polarité pendant un temps limité et à une densité de courant donnée pour nettoyer toutes les cathodes d'un coup. Des essais ont été en particulier menés en réalisant tout d'abord un dépôt de calcaire sur une cathode en Inox formant une couche compacte et lisse par électrolyse dans une cuve d'environ 32 litres d'eau du robinet de la ville de Paris (environ 22 F) sous un courant d'électrolyse de 4 ampères (soit J = 10 A.m 2) et par recirculation permanente de cette eau pendant environ 2 jours. Dans une première expérience, le générateur étant sous courant contrôlé de 4 A (soit J = 10 A.m 2), les bornes d'alimentation ont été inversées quelques instants (de l'ordre de quelques dizaines de secondes), ce qui a provoqué le détachement rapide de grandes plaques de calcaire qui sont tombées vers le fond de l'appareil. En montant l'intensité à 10 ampères (soit J = 25 A.m2), un abondant dégagement gazeux est apparu et a provoqué le détachement du reste du calcaire. La cathode est alors apparue lisse et brillante. On a estimé, par pesée, à au moins environ 90 % la quantité de calcaire qui a ainsi pu être récupérée. Dans une deuxième expérience, le générateur étant sous courant contrôlé de 4 A (soit J = 10 A.m 2), les bornes d'alimentation ont été inversées pendant 1 minute et l'intensité a été portée à 8 ampères, ce qui a provoqué le détachement d'un nuage dense de poudre de calcaire qui est tombé lentement au fond de la cuve sous forme de poudre fine. Il est admis d'une manière générale que l'inversion de polarité est dommageable pour la durée de vie des électrodes (notamment effet d'abrasion par dégagement d'H2) ; Cependant celle-ci peut être tolérée pendant des durées courtes. Par exemple, une inversion par semaine d'une durée inférieure à la minute, à un courant double de celui utilisé habituellement, conduira à une diminution de durée de vie négligeable. Des tests de durée de vie sur des cathodes et surtout des anodes ayant subi jusqu'à 1400 cycles d'inversion ont été par ailleurs conduits et l'état de surface des électrodes a été observé après un nombre différent de cycles. Ces tests ont montré qu'aucune dégradation des propriétés n'était réellement observée avant 500 cycles. A raison d'une inversion par semaine, les électrodes peuvent ainsi être conservées au moins 10 ans dans le réacteur avant que leur remplacement ne devienne nécessaire. Une autre solution de nettoyage consiste, par exemple, particulièrement pour les réacteurs ne comportant pas un grand nombre de cathodes, à introduire spécifiquement une électrode, voire deux électrodes rapportées (E, E') en Inox lors de l'opération de nettoyage dans le réacteur (1), à proximité d'une cathode à nettoyer et à réaliser pendant quelques instants (de l'ordre de quelques minutes) une électrolyse entre cette (ou ces) électrode(s) rapportée(s) et la (ou les) cathode(s) à nettoyer, en transformant cette (ou ces) cathode(s) à nettoyer en anode le temps du nettoyage. Une troisième solution de nettoyage dite de nettoyage par électrolyse cathode-cathode ou par inversion cathode-cathode consiste à relier une cathode en inox sur deux au pôle + et les autres cathodes inox au pôle afin de pouvoir nettoyer les électrodes polarisées positivement; puis d'inverser le courant afin de nettoyer la deuxième moitié des électrodes inox. Dans cette configuration les grilles de titane revêtues d'oxyde d'iridium (les anodes de la décarbonatation) ne sont pas connectées électriquement lors du nettoyage et donc ne risquent pas d'être endommagées pendant le nettoyage. Pour le nettoyage des cathodes paires il suffit de rendre les cathodes paires anodes en les reliant à une borne positive du générateur et en remettant les cathodes impaires cathodes, c'est-à-dire en les reliant à une borne négative du générateur. Le nettoyage des cathodes est possible par électrolyse entre deuxcathodes. Il a été réalisé sur une cathode faiblement entartrée avec une densité de courant 1 à 3 fois supérieure à la densité nominale (8 A.m 2). L'électrolyse entre 2 cathodes nécessite une tension environ 2 fois plus élevée à densité de courant identique aux conditions standard du fait d'une épaisseur d'électrolyte doublée. Quelle que soit la solution de nettoyage à l'intérieur de la cuve (3) choisie, pendant le nettoyage, la circulation du fluide est, de préférence, interrompue car pendant cette phase le fluide n'est pas efficacement traité ; toutefois, pendant l'inversion de polarité les moyens de brassage intense sont mis en oeuvre afin d'accélérer encore l'effet de décrochage par l'inversion. Des expériences ont montré qu'il était possible de réduire de moitié le temps nécessaire au décrochage en utilisant des moyens de brassage, à densité de courant identique. Afin d'augmenter la surface cathodique par rapport à la surface anodique, des 30 cathodes ondulées (C', C") ont été réalisées. Ces cathodes présentent des ondes longitudinales sur toute leur surface, comme on peut le voir sur la figure 12, dont la profondeur (p, p') est au moins d'2 mm et de préférence d'au moins 5 mm, dont la distance (1, 1') d'une onde à l'autre est d'au moins 2 mm et de préférence d'au moins 5 mm et dont l'épaisseur (e, e') est d'au moins 0,5 mm. Le gain en surface cathodique peut ainsi être de 50 % à 75 % et même jusqu'à 100%, voire 120 %. Les ondulations peuvent, en coupe transversale, être en forme de U, comme illustré figure 13, ou en forme de V, comme illustré figure 14, ces formes pouvant être inversées l'une par rapport à la suivante, ou toutes selon la même direction. Elles peuvent aussi être en forme de V à fond coupé. Des essais ont été réalisés avec différentes densités de courant, pour une augmentation de surface d'environ 25 % avec des ondulations en forme de U, inversé l'un par rapport à l'autre, du type illustré figure 14, dont la profondeur p' est 10 mm, et la distance 1' d'une onde à l'autre est de 9,5mm, pour une épaisseur e' de 0,5 mm. Les résultats sont regroupés dans le tableau ci-dessous: Débit Type de Surface J (A/m2) I (A) U (V) Puissance A TH (mL/min) Cathode cathodique (kWh/m3) ( F) (m2) 233 Plane 0,4 8 3,2 8 1,83 11,49 233 Ondulée 0,492 6,50 3,2 8,2 1,88 12,87 233 Plane 0,4 7 2,8 7,6 1,52 12,62 233 Ondulée 0,492 5,69 2,8 8,2 1,64 15,74 Comme on peut le constater, à intensité de courant identique, c'est-à-dire pour une même consommation de courant, la densité de courant induite diminue avec une cathode ondulée puisque la surface augmente et l'abattement augmente. La figure 15 illustre ainsi, pour un temps de contact identique de 37 min, l'évolution de l'abattement ( F) en ordonnée par rapport à la densité de courant (en A/m2) en abscisse, d'une part pour une cathode ondulée (trait plein) et d'autre part pour une cathode plane (trait pointillé) dans des mêmes conditions expérimentales. De plus, utiliser des densités de courant plus faibles permet d'avoir une puissance consommée électrique plus faible. Ainsi, comme on peut le voir, pour obtenir un abattement de 12,5 F, il suffit d'une densité de courant de 6,5 A/m2 avec une cathode ondulée, alors qu'il faut une densité de courant de 7 A/m2 avec une cathode plane pour obtenir le même abattement dans les mêmes conditions. Des expériences montrent par ailleurs qu'un abattement maximum est obtenu lorsqu'une cathode est centrée entre deux cathodes, c'est à dire que la distance entre le plan moyen d'une anode et d'une cathode adjacente est la même que la distance entre cette cathode et l'anode suivante. La présente invention est décrite dans ce qui précède à titre d'exemple. Il est entendu que l'homme du métier est à même de réaliser différentes variantes de l'invention sans pour autant sortir du cadre du brevet tel que défini par les revendications. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'un fluide et notamment au moins de décarbonatation de l'eau dans un réacteur (1), ledit réacteur (1) comportant au moins une anode (A) pouvant être reliée à une borne positive d'un générateur de courant (2) et au moins une cathode (C) pouvant être reliée à une borne négative dudit générateur de courant (2), caractérisé en ce que ledit fluide subit un brassage intense à l'intérieur dudit réacteur (1). 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit brassage est opéré par injection de gaz dans ledit fluide à un débit au moins égal sensiblement à celui du fluide et de préférence de 2 à 10 fois celui du fluide. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit brassage est opéré par aspiration dudit fluide à au moins un endroit dans ledit réacteur (1) et refoulement dudit fluide à au moins un autre endroit dans ledit réacteur (1). 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit brassage est opéré par au moins un moyen mécanique tel qu'un agitateur ou une hélice, animé d'un mouvement à l'intérieur dudit réacteur (1). 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit brassage intense est en permanence proportionnel au débit de fluide, la proportion pouvant de préférence varier, notamment pendant une phase de nettoyage. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins une et de préférence toutes les cathode(s) (C', C") présente(nt) une surface ondulée. 7. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la profondeur p d'une ondulation et de préférence de toutes les ondulation(s) est au moins d'2 mm par rapport au plan moyen de ladite cathode. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance entre le plan moyen d'une cathode (C) et le plan moyen de l'anode (A) adjacente est comprise entre 10 et 60 mm et de préférence entre 20 et 30 mm. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que pendant une phase de nettoyage, ladite cathode (C) au moins est reliée à une borne positive d'un générateur de courant et est soumise à une intensité de courant de l'ordre de 3 à 30 A.m 2, notamment de 5 à 20 A.m 2 et de préférence de l'ordre de 10 A.m2. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que pendant une phase de nettoyage, ladite cathode (C) au moins est reliée à une borne positive d'un générateur de courant et est soumise à une intensité de courant de l'ordre de 1 à 3 fois l'intensité de courant utilisée pour réaliser ledit traitement. 11. Procédé selon la revendication 9 ou la revendication 10, caractérisé en ce que pendant la phase de nettoyage un courant est appliqué aux bornes dudit générateur de courant auquel est reliée ladite cathode au moins à nettoyer pendant une durée de l'ordre de une à plusieurs minutes. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce qu'un brassage intense est provoqué à l'intérieur dudit réacteur (1) pendant le nettoyage. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisé en ce que ladite phase de nettoyage est programmée pour être réalisée automatiquement à intervalles réguliers ou sur instruction d'un système de mesure. 14. Réacteur (1) de traitement d'un fluide et notamment au moins de décarbonatation de l'eau, ledit réacteur (1) comportant au moins une anode (A) pouvant être reliée à une borne positive d'un générateur de courant (2) et au moins une cathode (C) pouvant être reliée à une borne négative dudit générateur de courant (2), caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de brassage intense à l'intérieur dudit réacteur (1). 15. Réacteur (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que lesdits moyens de brassage intense sont constitués d'au moins un tuyau (11, Il', Il", Il') poreux ou percé de micro-trous, ledit tuyau étant alimenté par une pompe ou un détendeur, pour la formation de bulles dans le fluide, notamment de bulles d'air ou d'azote. 16. Réacteur (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que lesdits micro-trous présentent un diamètre inférieur ou égal à 2 mm et de préférence inférieur ou égal à 1 mm. 17. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que lesdits moyens de brassage intense sont constitués d'au moins une bouche d'extraction de fluide (13), d'au moins une bouche de refoulement de fluide (14) et d'au moins une pompe (15) positionnée entre ladite bouche d'extraction et ladite bouche de refoulement. 18. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 17, caractérisé en ce que lesdits moyens de brassage intense sont constitués d'au moins un moyen mécanique (17) tel qu'un agitateur ou une hélice, ainsi que d'un système d'entraînement (18) susceptible d'entraîner ledit moyen mécanique en mouvement à l'intérieur dudit réacteur (1). 19. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 18, caractérisé en ce que le générateur de courant est capable de générer une intensité de courant de l'ordre de 3 à 30 A.m 2, notamment de 5 à 20 A.m 2 et de préférence de l'ordre de 10 A.m 2 dans ladite (ou lesdites) cathode(s) (C). 20. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 19, caractérisé en ce qu'au moins une et de préférence toutes les cathode(s) (C', C") présente(nt) une surface ondulée. 21. Réacteur (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la profondeur (p, p') d'une ondulation et de préférence de toutes les ondulation(s) est au 20 moins de 2 mm. 22. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 21, caractérisé en ce que la distance entre le plan moyen d'une cathode (C) et le plan moyen de l'anode (A) adjacente est comprise entre 10 et 60 mm et de préférence entre 20 et 30 mm. 23. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 22, caractérisé en ce que lesdites cathodes (C) sont positionnées sur des supports (5, 5') facilitant leur extraction. 24. Réacteur (1) selon l'une quelconque des revendications 14 à 23, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de guidage des électrodes (10) , positionnés, de préférence, à l'extérieur d'une cuve (3) de traitement.