FR 2878657 A1 20060602 FR 0412694 A 20041130 FILTRE NON LINEAIRE D'IMPULSIONS FEMTOSECONDES A CONTRASTE ELEVE L'invention concerne un filtre non linéaire d'impulsions femtosecondes à contraste temporel élevé et un générateur de telles impulsions. Le domaine de l'invention est celui des lasers à impulsions ultra-courtes (10-12 à 10-15 secondes) et ultra-intenses, c'est-à-dire supérieures à 1 nanojoule. Typiquement, à titre d'exemple non limitatif, un laser haute puissance utilisant un cristal Ti:AI203, et basé sur un procédé d'amplification à dérive de fréquence ( CPA ou Chirped Pulse Amplification en anglais), génère non seulement une impulsion femtoseconde mais aussi une émission spontanée amplifiée ( ASE ou Amplified Spontaneous Emission en anglais) nanoseconde, ainsi que des impulsions parasites, comme illustré sur la courbe de la figure 1. Une caractéristique importante de ces lasers est le contraste temporel défini par le rapport en intensité entre le piedestal d'ASE et l'impulsion femtoseconde. Pour des lasers de classe 100 TW, le contraste temporel atteint couramment 6 ordres de grandeur, c'est-à-dire 10-6. Ce type de laser est par exemple utilisé pour les expériences d'interaction laser-matière. Il est alors focalisé avec une intensité de 1021 Wcm"2 sur une cible solide pour générer un plasma. Dans ce cas, l'ASE peut atteindre une intensité de 1014 Wcm-2, qui est suffisante pour pré-ioniser la cible avant l'arrivée de l'impulsion femtoseconde. L'impulsion doit donc être nettoyée temporellement: il est nécessaire de supprimer les pré-impulsions et de baisser le niveau d'ASE d'au moins 3 ordres de grandeur. Pour ce type d'applications, il est important que le contraste temporel atteigne au moins 10-9. Une solution pour améliorer le contraste temporel consiste à utiliser une technique de filtrage non linéaire, basée sur un processus de génération d'une onde polarisée orthogonalement dans un cristal non linéaire. Ce processus est lié à la susceptibilité optique non linéaire d'ordre 3 de cristaux cubiques: l'onde générée avec une polarisation orthogonale a la même longueur d'onde et est proportionnelle en intensité au cube de l'impulsion initiale, ce qui est illustré figures 2. On rappelle que l'intensité IE d'un champ E est de la forme IE = E.E.*, E* étant le conjugué de E. La direction du champ E en entrée du cristal et celle du champ E' en sortie, orthogonale à celle de E, sont représentées figure 2a ainsi que leur direction de propagation Oz. L'intensité IE de E et l'intensité IE' de E' représentées sur les courbes de la figure 2b illustrent la relation le=k. IE 3, k incluant la susceptibilité d'ordre 3. Les polarisations des champs apparaissent sur les courbes: les courbes en trait plein correspondent à la polarisation du champ incident, les courbes en pointillé à celle du champ converti, orthogonale à la précédente. Le contraste temporel passe ainsi théoriquement d'une valeur de 10"6 à 10-'$. On a représenté figure 3a, un exemple d'un tel filtre non linéaire. L'axe z'z représente l'axe de propagation du champ électromagnétique. En entrée du filtre, l'impulsion à nettoyer est par exemple générée par un laser Ti:AI2O3 utilisant un amplificateur à dérive de fréquence ( CPA ou Chirped Pulse Amplificator en anglais). Un premier polariseur P1 permet d'obtenir à partir de cette impulsion, un champ E polarisé rectilignement. Ce champ est focalisé au moyen d'un système optique de focalisation F1 sur un cristal C cubique c'est-à-dire ne présentant pas d'écart de vitesse de groupe entre le champ incident et le champ généré, tel qu'un cristal BaF2 qui est en outre transparent sur une large gamme spectrale, de l'ultraviolet à l'infra-rouge. L'efficacité de conversion du cristal C est proportionnelle à : la longueur du cristal x intensité du champ incident au carré sur le cristal. Ce cristal C, d'une longueur d'environ 2 mm, convertit environ 10% du champ incident en un champ E' à polarisation rectiligne, orthogonale à celle de E. Environ 90% du champ incident est transmis par le cristal C sans être converti: ce champ non converti, de même polarisation que le champ incident est porteur de l'ASE. Ces champs sont collimatés par un deuxième système optique F2 et un deuxième polariseur P2 est prévu pour couper l'ASE et le champ non converti tout en transmettant 100% du champ E' converti. Les figures 4 schématisent l'amélioration du contraste apportée par le filtre. Les polarisations sont indiquées de la même façon que sur les figures 2b. Soit IE l'intensité du champ E incident sur le cristal C, représentée figure 4a. Après le cristal C et avant le polariseur P2, on représente figure 4b, le champ E' converti dont l'intensité IE' présente un contraste de 10.18 et le résiduel non converti de IE. Après P2, le signal filtré final IE" se compose de IE' transmis intégralement auquel s'ajoute le résiduel de IE atténué du taux d'extinction T de P2, typiquement de 10"4 à 10"6. IE" présente donc un contraste compris entre 10-10 et 10-12 selon la valeur du taux d'extinction de P2. La principale limitation de ce filtre est sa longévité et sa stabilité. En effet, le cristal se détériore au bout de quelques heures lorsqu'il est soumis à un champ incident E dont l'intensité est supérieure à 1012 Wcm"2, intensité nécessaire pour obtenir un bon rendement du filtre. Il existe une autre limitation de ce filtre liée à l'automodulation de phase. La haute valeur d'intensité nécessaire à un bon rendement du filtre génère aussi une modulation de la phase et de l'amplitude du spectre de l'impulsion femtoseconde, nommée SPM (self-phase modulation en anglais). La qualité de l'impulsion est donc dégradée et donc difficilement utilisable, lors d'une amplification ultérieure par exemple. De plus, cette SPM dégrade le profil temporel de l'impulsion, ce qui est nuisible au contraste final. Un but important de l'invention est donc de réaliser un filtre fiable et robuste, résolvant les problèmes liés à la haute valeur d'intensité sur le cristal non linéaire, et permettant d'obtenir un faisceau de bonne qualité avec un contraste temporel élevé. Pour atteindre ce but, l'invention propose un filtre optique non linéaire apte à transmettre une impulsion électromagnétique d'une durée inférieure à environ 1 picoseconde, qui est pourvu de moyens pour générer à partir de cette impulsion, un champ électromagnétique E à polarisation rectiligne, et d'un cristal Cl à géométrie cubique apte à générer à partir de E, un champ électromagnétique E'1 à polarisation rectiligne, orthogonale à celle de E. II est principalement caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour générer au moins un autre champ électromagnétique E'2 capable de produire des interférences constructives avec le champ électromagnétique E'1. De cette manière le rendement final est conservé, tout en modérant la valeur d'intensité sur chacun des cristaux et en conservant un bon contraste temporel. Ceci permet de s'affranchir des lirnitations exposées précédemment. Selon un premier mode de réalisation, les moyens pour générer E'2 comportent au moins un autre cristal C2 à géométrie cubique apte à recevoir en entrée le champ E'1 et à générer en sortie le champ E'2. De préférence, il comprend en outre des moyens pour former une image de Cl et l'autre cristal C2 coïncide avec l'image de Cl. Selon un autre mode de réalisation, les moyens pour générer E'2 comportent le cristal Cl et un système optique apte à forrner l'image de Cl sur lui-même. L'invention a aussi pour objet, un générateur d'impulsions électromagnétiques d'une durée inférieure à environ 1 picoseconde, équipé d'un oscillateur, caractérisé en ce qu'il comprend un filtre non linéaire tel que décrit précédemment. II comprend éventuellement au moins un amplificateur, par exemple un amplificateur à dérive de fréquence. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels: la figure 1 déjà décrite représente schématiquement un exemple 20 de profil temporel d'une impulsion femtoseconde, les figures 2a et 2b déjà décrites représentent schématiquement respectivement la direction et l'intensité du champ E en entrée du cristal et celle du champ E' en sortie, la figure 3 déjà décrite représente schématiquement un exemple 25 d'un filtre non linéaire connu, les figures 4a, 4b et 4c représentent schématiquement les intensités IF du champ E en entrée (figure 4a), IE. du champ E' converti et l'intensité du résiduel non converti de IE en sortie du cristal C, avant le deuxième polariseur P2 (figure 4b) et l'intensité du résiduel de IE atténué par 3o P2 et les intensités IE, et IE après P2 (figure 4c), la figure 5 représente schématiquement une première variante d'un premier mode de réalisation d'un filtre selon l'invention, la figure 6 représente schématiquement une deuxième variante d'un premier mode de réalisation d'un filtre selon l'invention, la figure 7 représente schématiquement un deuxième mode de réalisation d'un filtre selon l'invention, la figure 8 représente schématiquement un troisième mode de réalisation d'un filtre selon l'invention, la figure 9 représente schématiquement un générateur d'impulsions laser selon l'invention, les figures 10a et 10b représentent schématiquement un exemple de CPA connu (figure 10a) ainsi que l'effet de chaque élément sur la courbe d'intensité de l'impulsion (figure 10b). Le principe de l'invention consiste à obtenir au moins un deuxième champ E'2, de manière à ce que le champ E'1 généré par le cristal Clet ce champ E'2 produisent des interférences constructives. Cela revient à généraliser le principe du filtre décrit dans le préambule, à au moins deux cristaux, voire à un seul cristal dans une configuration multipassages. Selon un premier mode de réalisation, ce deuxième champ E'2 est généré par un deuxième cristal à géométrie cubique C2 qui reçoit en entrée le champ E'1 converti par Cl et le champ E transmis par Cl sans être converti. C2 constitué du même matériau que Cl, est orienté de manière à générer un champ E'2 de même polarisation que le champ E'l. Les champs E'1 et E'2 ont ainsi les mêmes propriétés temporelles. En outre C2 est situé sur l'image de Cl: les champs ont alors les mêmes propriétés spatiales et peuvent donc produire des interférences constructives. De cette manière, l'intensité incidente sur chaque cristal est réduite par rapport au schéma à un cristal, pour le même rendement final. L'intensité sur chaque cristal étant réduite d'un facteur 2, la longévité des cristaux est préservée, l'automodulation de phase est réduite; les qualités du faisceau sont ainsi conservées. Ce premier mode de réalisation d'un filtre optique non linéaire 3 30 comporte plusieurs variantes. Dans la suite, d'une figure à l'autre, les mêmes éléments présentent les mêmes références. Selon une première variante représentée figure 5, un système optique d'imagerie F3 comme par exemple une lentille est disposée entre Cl et C2; et C2 est situé de manière à coïncider avec l'image de Cl formée par le système d'imagerie F3. De même que le cristal Cl, le cristal C2 convertit une partie du champ incident E et transmet sans le convertir l'autre partie. Le champ E'l converti par Cl traverse C2 sans être converti et donc sans que ses propriétés temporelles et spatiales soient modifiées. C2 génère par ailleurs à partir de la partie du champ E non converti par Cl, un champ E'2 présentant les mêmes propriétés temporelles et spatiales que E'l. On obtient finalement en sortie de C2, les interférences produites par E'1 + E'2. Une deuxième variante est basée sur l'autofocalisation dont on rappelle le principe. L'autofocalisation d'un matériau agit sur le profil spatial de l'impulsion dans ce matériau qui peut être assimilé à une lentille dont la focale varie avec l'intensité. Si on considère que le profil spatial d'une impulsion est gaussien, son intensité au centre est plus élevée qu'au bord. Or lorsque l'intensité est élevée, l'indice n du matériau varie avec l'intensité I et va donc être différent pour chaque point de l'impulsion. Le centre du faisceau rencontre un indice plus élevé et donc traverse le matériau à une vitesse plus faible (v=c/n). Par conséquence le front d'onde du faisceau va devenir progressivement plus courbe. Cette distorsion est identique à celle imposée par une lentille à gradient d'indice de focale positive fc (lentille de Kerr). Selon ce principe, Cl se comporte aussi comrne une lentille de Kerr de focale fc comme illustré figure 6, dans la mesure où certaines conditions sont respectées. Cl doit être placé en dehors du foyer du système de focalisation F1 mais près de celui-ci, c'est-à-dire à une distance f1+ E de F1, f1 étant la focale de F1 et E étant inférieur à 0. 10 f1 mais non nul; le nouveau système optique constitué du système de focalisation F1 et de la lentille de Kerr induite dans le cristal Cl et de focale fc permet de réaliser l'image de Cl. C2 est positionné dans ce plan image. Selon un deuxième mode de réalisation, représenté figure 7, le deuxième champ E'2 est également généré par un deuxième cristal à géométrie cubique C2. Cl et C2 se situent tous les deux autour du foyer du système de focalisation F1, f1 étant la focale de F1; Cl et C2 sont proches l'un de l'autre, c'est-à-dire qu'ils sont séparés d'une distance inférieure à la distance de Rayleigh. De cette façon, le faisceau a les mêmes caractéristiques d'amplitude et phase spatiales sur les deux cristaux. Il est alors inutile de faire l'image de l'un sur l'autre. On rappelle que la distance de Rayleigh définit la distance sur laquelle le faisceau laser gaussien peut être considéré comme collimaté. Ces premiers et deuxième modes de réalisation sont décrits avec deux cristaux Cl et C2. On peut de la même façon les réaliser avec plus de deux cristaux et ainsi obtenir autant de champs convertis E' que de cristaux pour produire des interférences contructives entre ces champs E'. Selon un troisième mode de réalisation d'un filtre optique non linéaire 3, le deuxième champ E'2 est obtenu avec le seul cristal Cl dans une configuration multipassages avec un ou plusieurs miroirs. Ce mode de réalisation est représenté figure 8 avec deux miroirs M1 et M2. Les miroirs M1 et M2 sont placés de manière à ce que l'image de Cl formée par ces miroirs coïncide avec Cl. Lorsque par exemple M1 et M2 ont le même foyer, Cl est situé au foyer. Le filtre optique non linéaire 3 selon l'invention est notamment 15 utilisé pour réaliser un générateur d'impulsions laser ultra-intenses, ultra-brèves et à haut contraste temporel. On va décrire un exemple d'un tel générateur en relation avec la figure 9. II comprend un oscillateur laser 1 apte à générer une impulsion femtoseconde de l'ordre du nanojoule. L'oscillateur est relié à un amplificateur 2 à dérive de fréquence ou CPA qui amplifie l'impulsion tout en générant une ASE et des impulsions parasites. Le CPA est donc relié à un filtre non linéaire 3 selon l'invention, pour débarasser l'impulsion de l'ASE et des impulsions parasites, sans que le cristal ne soit détérioré. L'impulsion nettoyée est alors amplifiée par un autre CPA 4. Un exemple de CPA est représenté figure 10a. II comporte de manière classique un étireur temporel 20, une chaîne amplificatrice 21 majoritairement responsable de la formation d'ASE, et un compresseur 22. La chaîne amplificatrice 21 comprend par exemple un pré-amplificateur ou un ou deux amplificateurs de puissance. On a représenté figures 10b l'effet de chaque élément sur la courbe d'intensité de l'impulsion. Un exemple d'impulsion de 2 nanojoule (nJ) est générée par l'oscillateur 1 sur 20 femtosecondes (fs). Elle est étirée sur 200 picosecondes (ps) par l'étireur 20 en une impulsion d'lnJ, puis amplifiée par la chaîne amplificatrice 21 pour obtenir une impulsion de 4 millijoule (mJ) sur 400 ps, et compressée par le compresseur 22, en une impulsion de 3 mJ sur 30 fs, comme illustré sur les courbes d'intensité figure 10b. REVENDICATIONS 1. Filtre optique non linéaire (3) apte à transmettre une impulsion électromagnétique d'une durée inférieure à environ 1 picoseconde, pourvu de moyens (P1, F1) pour générer à partir de cette impulsion, un champ électromagnétique E à polarisation rectiligne, et d'un cristal C1 à géométrie cubique apte à générer à partir de E, un champ électromagnétique E'1 à polarisation rectiligne, orthogonale à celle de E, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour générer au moins un autre champ électromagnétique E'2 capable de produire des interférences constructives avec le champ électromagnétique E'1. 2. Filtre selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens pour générer E'2 comportent au moins un autre cristal C2 à géométrie cubique apte à recevoir en entrée le champ E'1 et à générer en sortie le champ E'2. 3. Filtre selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens pour générer le champ E comportent un système optique de focalisation (F1) et en ce que les cristaux C1 et C2 sont situés dans la distance de Rayleigh du système optique de focalisation (F1). 4. Filtre selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens pour former une image de C1 et en ce que l'autre cristal C2 coïncide avec l'image du cristal C1. 5. Filtre selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les moyens pour former l'image du cristal Cl comprennent un système optique de focalisation (F3) situé entre les cieux cristaux Cl et C2. 6. Filtre selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens pour générer un champ E comportent un système optique de focalisation (F1) et en ce que les moyens pour former l'image du cristal C1 incluent le système optique de focalisation (F1) et le cristal C1 apte à générer un phénomène d'autofocalisation de focale fc. 7. Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens pour pour générer E'2 comportent le cristal Cl et un système optique (M) apte à former l'image de Cl sur lui-même. 8. Générateur d'impulsions laser d'une durée inférieure à environ 1 picoseconde, équipé d'un oscillateur (1), caractérisé en ce qu'il comprend un filtre non linéaire (3) selon l'une des revendications précédentes. 9. Générateur d'impulsions laser selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une chaîne amplificatrice (21). 10. Générateur d'impulsions laser selon la revendication 15 précédente, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un amplificateur à dérive de fréquence.