FR 2877700 A1 20060512 FR 0411898 A 20041109 - 1 - POMPE MIXTE La présente invention porte sur une nouvelle architecture de pompe, combinant le concept de pompe volumétrique et les impulseurs rotodynamiques à pales axiales. Ce concept représente une Pompe Mixte dans le sens qu'il combine les deux principes mécaniques de la production d'énergie de pompage: la compression volumétrique et l'énergie cinétique. Les architectures traditionnelles comportent deux classes de pompes bien distinctes les systèmes à compression volumétriques et les systèmes rotodynamiques ( pompes centrifuges). L'architecture de la Pompe Mixte, selon la présente invention, combine le système du rotor / stator volumétrique et 1' impulseur roto-dynamique à pales axiales. Afin de présenter l'architecture de la Pompe Mixte et ses avantages on commence par décrire la pompe à cavités progressives ( PCP) traditionnelle, dont le principe de fonctionnement est volumétrique. La figure 1 du dessin annexé donne, en (A), une représentation schématique partiellement en coupe longitudinale d'une pompe volumétrique traditionnelle, du type à cavités progressives ( Pompe à Cavités Progressives - PCP), avec également en (B) une représentation de la distribution des pressions le long de la pompe dans le cas du pompage d'un liquide, entre la basse pression d'aspiration ( P A) et la haute pression de refoulement ( PR) . L'architecture de la PCP 1, est constitué d'un rotor métallique hélicoïdal 2 tournant à l'intérieur d'un stator 3 de forme intérieure hélicoïdale, généralement en élastomère. Entre le rotor 2 et le stator 3 le contact par compression, conduit à un ensemble de cavités isolées 4 (alvéoles étages). Dans ces conditions, les cavités 4 se déplacent de l'aspiration 5 vers la sortie ( refoulement) 6, soumises à la compression volumique; ce système transmet au fluide la pression ( l'énergie potentielle). La figure 1 donne en ( C schématiquement, le mode de transmission des pressions entre les cavités 4 successives. Les fuites de fluide (q, débit de fuite), entre le rotor 2 et le stator 3, transmettent la pression d'une cavité à l'autre,ce qui conduit finalement à la distribution des pressions dans les cavités 1, m et n. Comme l'écoulement des fuites q se fait avec des pertes de charge linéaires (régime laminaire) la distribution des pressions au long de la pompe est régulière.La figure 1 donne en (D) la distribution des pressions dans les cavités 1:PI), m ( Pin) et n (Pn) . Plus le contact entre le rotor 2 et le stator 3 est serré , plus la pression délivrée par la pompe est grande. En revanche, le contact serré contribue à la dégradation du stator 3, et par conséquent, conduit à la limitation de la vitesse de rotation et du débit de la pompe. La fiabilité du stator 3 en élastomère, soumis au contacte serré avec le rotcr 2 métallique tournant à l'intérieur du stator 3,constitue le point faible de la PCP. En pratique on constate une forte augmentation de la température, suivie de dommages du stator 3 ce qui limite la durée de fonctionnement de la PCP. C'est la raison pour laquelle l'industrie utilise les PCP 1 essentiellement pour pomper les fluides visqueux à faibles débits et hautes pressions. Les pompes centrifuges, à impulseurs roto-dynamiques avec des pales, donnent au fluide des vitesses ( l'énergie cinétique) qui sont transformées ensuite dans le stator en pression ( l'énergie potentielle). Sans contact entre le rotor et le stator, les pompes centrifuges peuvent tourner vite et réaliser ainsi des grands débits, avec une durée de vie bien plus grande.Cependant, les transformations énergétiques se font avec des pertes et pour réaliser des grandes pressions il faut un grand nombre d'étages. Par conséquent, les pompes centrifuges sont utilisées pour des fluides de faible viscosité , à grands débits et pressions modérées. La Pompe Mixte, selon la présente invention, combine les deux systèmes, volumétrique et roto-dynamique, ce qui permet de réaliser des hautes pressions et des grands débits, sans avoir les inconvénient du fort serrage entre le rotor et le stator. Le caractère innovant de la Pompe Mixte repose sur la combinaison des deux modes de production d'énergie de pompage: volumétrique et roto-dynamique. En effet, la Pompe Mixte comporte des impulseurs roto - dynamiques dont le rôle est de créer une couche de fluide à haute pression entre le rotor et le stator de la pompe volumétrique; cette couche de fluide remplace le contact serré entre le rotor et le stator. Dans ces conditions, la Pompe Mixte présente une architecture sans contact rotor / stator,ce qui assure la protection du stator, l'amélioration de la fiabilité du système et le prolongement de la durée de vie.De plus, sans être soumis au contact serré avec le rotor,le stator de la Pompe Mixte peut être rigide( par exemple, métallique), et par conséquent d'une haute fiabilité . Aussi, en absence de contact serré rotor/stator,la Pompe Mixte peut tourner à haute vitesse, comme une pompe centrifuge; le débit pompé augmente sans endommager le stator. Par conséquent, la Pompe Mixte bénéficie des avantages de la compression volumétrique des PCP sans avoir les inconvénients du contact serré entre le rotor et le stator. Le rôle des impulseurs roto-dynamiques de la Pompe Mixte n'est pas celui des impulseurs des pompes centrifuges (produire de l'énergie cinétique, qui est ensuite transformée ensuite en pression) ; dans la Pompe Mixte, selon la présente invention, l'impulseur roto-dynamique produit une couche fluide sous pression, dans laquelle le contre- courant produit par le pales de l'impulseur s'oppose aux fuites, conduisant ainsi à la dissipation d'énergie des fuites ( pertes de charge locales). Compte tenu du design de 1' impulseur, on obtient des pressions de refoulement équivalentes à celles réalisées par la PCP. La figure 2 du dessin annexé donne, en (A), une représentation schématique en coupe longitudinale axiale de la Pompe Mixte, objet de la présente invention. L'architecture de la Pompe Mixte 7 est constitué d'un rotor métallique hélicoïdal 2 comportant des impulseurs roto-dynamiques 8, l'ensemble ( 2 et 8) tournant à l'intérieur d'un stator 3 de forme intérieure hélicoïdale. Entre les pales de l'impulseur 8 et le stator 3 il n'y a pas de contact 25, le jeu étant équivalent à celui utilisé dans le pompes centrifuges et pour ce faire, l'ensemble rotor 2 et impulseurs roto-dynamiques 8 est maintenu centré par des paliers traditionnels 12. Comme visible sur la figure 2 A, la géométrie du rotor 2 et du stator 3 conduit à un ensemble de cavités 4 de volume constant, le rôle de l'impulseur roto-dynamique 8 étant de réaliser une couche de fluide à haute pression entre le rotor 2 et le stator 3. Comme le montre les figures 2 A et B, le rotor 2 déplace les cavités 4 de l'aspiration ou entrée 5 ( basse pression d'aspiration PA) vers le refoulement ou sortie 6 ( haute pression de refoulement PR), la distribution des pressions au long de la pompe étant régulière Les figures 3 (A), ( B) et ( C) décrivent le principe de fonctionnement de la Pompe Mixte 7, objet de la présente invention. La figure 3 A est une vue analogue à la figure 2 A, à plus grande éche--le, donnant une représentation d'une section de la pompe de l'invention qui permet de décrire le mécanisme de pompage et de transmission des pressions entre deux cavités successives 4. La figure 3 B représente à plus grande échelle un schéma analogue à la figure 3 A, montrant l'action hydraulique des pales ( a) de l'impulseur roto- dynamique 8 et la transmission de la pression entre les cavités 4. La figure 3 ( A) illustre, à titre d'exemple non limitatif, l'architecture de la Pompe Mixte de la présente invention: l'ensemble rotor 2 et impulseur roto-dynamique 8, tournant à l'intérieur du stator 3 sans contact, et les cavités 4 se déplaçant dans le sens donné par le mouvement du rotor 2. La pression est transmise entre les cavités 4 par l'écoulement du fluide entre les pales ( a) de l'impulseur roto-dynamique 8 tournant,à l'intérieur du stator 3 sans contact. Afin de mieux analyser les caractéristiques mécaniques de l'écoulement engendré par l'impulseur 8, la figure 3( B) montre le pales ( a) et la structure complexe de l'écoulement conduisant à la distribution des pressions au long de la pompe.A titre d'exemple non limitatif les figures 3 ( A et B) représentent un impulseur 8 à pale hélicoïdale continue ( a) , avec un pas ( h) constant et un angle d'inclinaison ( b) variable. En général,le concept d'mpulseur hélicoïdal 8 ou de pale hélicoïdale (a) est utilisé pour montrer que l'écoulement engendré par la rotation de l'impulseur 8 et de la pale (a) est essentiellement axial, par rapport au rotor. La pale hélicoïdale est une pale axiale continue développée autour du rotor, car sa rotation engendre un écoulement essentiellement axial; dans ce qui suit on utilise les termes de pale hélicoïdale , pale axiale et impulseur hélicoïdal dans ce sens. Par conséquent,on remarque sur les figures 3 A et B que la rotation du rotor 2 entraîne la pale hélicoïdale ( a) de l'impulseur 8 dans un mouvement qui génère un contre-courant axial s'opposant aux fuites q. La figure 3 ( B) reprend à plus grande échelle le mouvement des pales ( a) de l'impulseur 8, et décrit l'écoulement qu'elles engendrent: - la pale hélicoïdale (a) déplace le fluide pompé vers la sortie 6 avec la vitesse axiale V1. Ce mouvement crée un champ de pressions ( + ) sur la face aval de la pale ( extrados) et de succion ( - ) sur la face amont de la pale ( intrados) ; le champ de pressions est fonction de la vitesse de la pale V1 et de la vitesse de l'écoulement incident V2, dû à l'écoulement des fuites q entre l'ensemble rotor 2- impulseur 8 et le stator 3. - ainsi,la pale hélicoïdale ( a) engendre un contre-courant s'opposant aux fuites q; sous l'influence du champ de pressions, la rencontre des deux écoulements se transforme en une structure à tourbillons ( t),dissipative d' énergie. En effet, la trajectoire de l'écoulement de fuite q,de vitesse V2, est déviée vers l'intérieur par la succion (- ) , dans la direction radiale, où il va rencontrer dans le sens opposé l'écoulement engendré par la pale, à contre -courant de vitesse V1, et le champ de pressions ( + ) . La structure tourbillonnaire ( t) résultante va dissiper l'énergie conduisant à la perte de charge locale AH sur la longueur de trajectoire entre les pales (a) de l'impulser 8( figure 3 C). Si la vitesse du contre- courant Vi est grande par rapport à la vitesse des fuites V2, compte tenu de leur sens opposé , le débit de fuites q devient négligeable. Afin de mettre en évidence la différence entre les modes de fonctionnement hydraulique de la Pompe Mixte, objet de la présente invention, et la pompe volumétrique traditionnelle de type PCP, considérons l'écoulement entre le rotor 2 et le stator 3 qui détermine (voir figure 1 C,D pour la PCP 1 et figures 3 A, B,C pour la Pompe Mixte 7) . la hauteur de pompage H, équivalente aux pertes de charge de l'écoulement entre le rotor 2 et le stator 3 le débit de fuite q, facteur du rendement volumique de la pompe. En général, l'objectif de performance de ces pompes est: une grande hauteur de pompage ( H) et un faible débit de fuite ( q) ce qui est équivalent à un bon rendement volumétrique. Pour caractériser l'écoulement de fuite ( q, H) et la géométrie du système, adoptons les notations suivantes: q débit de fuite H hauteur de pompage I pente hydraulique 1 longueur de la pompe S... section de l'écoulement P... pression; PA... à l'entrée de la pompe 5 au refoulement de la pompe 6 d... diamètre hydraulique a, ... coefficient de pertes de charge linéaires S coefficient de pertes de charge locales p densité du fluide Le débit de la fuite de fluide q entre le rotor 2 et le stator 3 et la hauteur de pompage H,peuvent être décrits par l'écoulement dans un canal de faible section ( S), à l'aide des équations de conservation de la masse et de l'énergie qui conduisent aux expressions: H 10 q = 12. C I = e H = ( PR P A C= S( 2 g. K) 2 K + 1Si d H = q ( X- + ) 2gs2 d Ces expressions montrent que la hauteur de pompage( H) et le débit de fuite ( q) sont fonctions des pertes de charge. - linéaires, caractérisées par le paramètre ( X) d - locales, dont le coefficient de perte de charge locale 20 (ç ) est fonction des obstacles sur la trajectoire de l'écoulement de fuite q. La fuite q entre le rotor 2 et le stator 3 de la PCP 1 ( figures 1 C, D} se fait dans un film laminaire sans obstacle majeur, dont les pertes de charge sont 2.5 essentiellement linéaires, ce qui conduit à une très faible section d'écoulement S, obtenue par un fort serrage dû à la compression exercée par le rotor 2 sur le stator 3. En revanche, l'écoulement entre les pales ( a) de l'impulseur 8 de la Pompe Mixte 7 ( figures 3 A,B,C) se fait avec des fortes pertes de charge locales. L'action des pales a en rotation ( figure 3 B) engendre un contre-courant axial s'opposant aux fuites q, ce qui conduit à la formation des structures tourbillonnaires ( t) dissipatives d'énergie.Le champ de pression sur la pale dépend de la vitesse axiale de pale VI et de la vitesse des fuites V2 est: P+ = p( V1 + V2) 2 et V1 la vitesse axiale de la pale, par rapport à l'axe du rotor ( figure 3 B) est: V = R.û. tç b avec les notations: R... le rayon de la pale (a) 52... la vitesse de rotation de l'ensemble rotor 2 - impulseur 8 b... angle de la pale a ( figure 3 A) Par conséquent, si l'obsitacle réalisé par le contre-courant des pales a ( figure 3 B) est difficile à franchir, la perte de charge locale ( AH, figure 3 C) est grande et la hauteur de pompage H devient importante. Le mécanisme hydraulique du fonctionnement de la pompe PCP 1 traditionnelle est basé sur 1' écoulement d'un film laminaire entre le rotor 2 et le stator 3, avec une section très serrée ( faibles S et d) pour que le débit de fuite ( q) soit réduit et les pertes de charge grandes; les pertes de charge du film laminaire sont essentiellement linéaires (X). En conséquence, on ne peut obtenir une grande hauteur de pompage (H) et une faible fuite ( q) qu'à condition d'avoir une très faible section d'écoulement entre le rotor 2 et le stator 3 (faibles S et d) . Dans la configuration PCP l,le mécanisme du film laminaire exige un fort serrage rotor 2 / stator 3, par la compression du stator ( et frottement entre rotor et stator) , ce qui conduit à la réduction de la fiabilité du stator 3 limitant ainsi la vitesse de rotation ( et le débit de pompage) ,et à l'augmentation de la consommation d'énergie ( du moteur). En effet, on constate souvent que le rotor 2 endommage le stator 3 réduisant la durée de vie de la pompe PCP 1 et son temps de fonctionnement. Comme il a été exposé et d'après les figures 3 (A,B,C) , le mécanisme hydraulique de la Pompe Mixte 7 objet de la présente invention,est tout à :_ait différent, à l'opposé de la PCP 1 traditionnelle. Afin d'éviter le contact entre l'ensemble rotor 2 - impulseur 8 et le stator 3, les pales a de l'impulseur 8 créent un écoulement dont le champ de pressions et les tourbillons conduisent à une cinématique à forte dissipation d'énergie qui réalise des pertes de charge locales élevées ( pertes non linéaires à fort ç ) . La légère augmentation de la section d'écoulement ( S,d) entre les pales axiales (a) et le stator 3, est compensée par l'écoulement à contre-courant engendré par les pales ( a) de l'impulseur 8; les fortes pertes de charge locales (ç ) conduisent à un faible débit de fuite ( q) et à une grande hauteur de pompage ( H). Dans ces conditions, la Pompe Mixte 7 réalise les performances requises ( grande hauteur de pompage H et faible débit de fuite q) sans avoir besoin d'un contact entre l'ensemble rotor 2 - impulseur 8 et le stator 3. Du point de vue pratique,le jeu entre les pales a de l'impulseur 8 et le stator 3 est celui utilisé dans les pompes centrifuges. En conclusion,le champ de pressions et vitesses du contre-courant engendré par l'impulseur 8 de la Pompe Mixte 7 réalise une couche fluide dissipative qui remplace le contact serré de la pompe PCP 1 traditionnelle. Dans ce sens, la Pompe Mixte 7, objet de la présente invention, est un concept nouveau combinant la compression volumétrique et l'impulseur rotodynamique. Sans contact entre le rotor 2 et le stator 3, la Pompe 10 Mixte 7 présente des multiples avantages par rapport aux systèmes existants: l'augmentation des débits de pompage et de la hauteur de refoulement H, le stator 3 est protégé et il peut être rigide ( matériaux robustes, métal) - l'augmentation de la fiabilité et de la durée de vie - la réduction de la consommation d'énergie, car sans contact il n'y a pas de frottement entre le rotor 2 et le stator 3. Par conséquent,la présente invention a pour objectif de proposer une Pompe Mixte, réunissant la compression volumique et l'impulseur roto- dynamique, de manière à améliorer les performances et d'écarter les inconvénients des systèmes existants. Ainsi,le principe de fonctionnement de la Pompe Mixte 7 selon la présente invention est nouveau et très différent par rapport aux systèmes existants: - la pompe traditionnelle PCP 1,avec un contact serré entre le rotor 2 et le stator 3, délivre un débit de pompage 30 limité , conduit au risque d'endommagement du stator 3 et nécessite une forte consommation d'énergie - la Pompe Mixte 7 selon la présente invention comporte des moyens pour comprimer le fluide pompé sans contact entre le rotor 2 et le stator 3, ce qui permet de réaliser des 35 grands débits de pompage, d'améliorer la fiabilité du stator, d'augmenter la durée de vie de la pompe et de réduire la consommation d'énergie. Les moyens proposés pour la Pompe Mixte 7 sont avantageusement agencés pour remplacer le contact serré entre le rotor 2 et le stator 3, propre à la pompe PCP 1 traditionnelle, par une couche fluide sous pression entre le rotor 2 et le stator 3. A ces fins, la présente invention a pour objectif de 1.0 proposer une Pompe Mixte 7 comportant un rotor hélicoïdal 2 sur lequel on installe avantageusement un impulseur roto-dynamique 8, l'ensemble rotor 2 -impulseur 8 tournant sans contact à l'intérieur d'un stator hélicoïdal 3, ledit ensemble rotor 2 -impulseur 8 et ledit stator 3 étant disposés de telle sorte que les cavités 4 formées se déplacent de l'aspiration 5 vers le refoulement 6, caractérisée par le fait que la pompe 7, agencée conformément à l'invention, assure par l'intermédiaire de l'impulseur roto-dynamique 8 les moyens avantageusement prévus pour former une couche fluide sous pression entre ledit ensemble rotor 2 - impulseur 8 et ledit stator 3, dans des conditions capables d'améliorer les performances et la fiabilité de la pompe 7. Conformément à l'invention, la Pompe Mixte 7 est caractérisée par le fait que les moyens assurés par l'impulseur 8 pour former une couche fluide dans l'espace sans contact entre l'ensemble rotor 2 -impulseur 8 et le stator 3 sont agencés avantageusement, pour transmettre les pressions entre les cavités 4, et pour dissiper l'énergie des fuites afin d'assurer une efficacité de pompage améliorée. Conformément à l'invention, l'impulseur roto-dynamique 8 installé sur le rotor 2 est développé sur toute la longueur du rotor 2 ou partiellement. A cet effet, on réalise l'impulseur roto-dynamique 8 avec des pales dont le dimensionnement et la densité au long de la pompe assurent la formation d'une couche fluide à contre-courant dissipatif par rapport aux fuites entre rotor et stator. La rotation du rotor 2 entraîne l'impulseur 8 qui produit un champ de pressions et vitesses opposé aux fuites, ainsi les deux écoulements dissipent l'énergie dans la couche fluide entre le rotor et le stator, transmettant la pression entre les cavités successives. Par conséquent, La couche fluide réalisée par l'impulseur roto-dynamique 8 remplace le contact serré entre le rotor 2 et le stator 3. La maîtrise des performances de la Pompe Mixte 7 se fait par l'architecture de l'impulseur roto-dynamique 8 et le dimensionnement optimal de ses pales est le facteur principal: la longueur de la corde, le pas (h) , les angles d'incidence ( b) et de devers,l'épaisseur, la densité des pales,le jeu entre les pales et le stator. Conformément à un premier mode de réalisation particulier des moyens, l'impulseur roto-dynamique 8 comporte une pale hélicoïdale,installée sur le rotor hélicoïdal 2 de la pompe. Le pas de la pale (h) peut être constant et alors l' angle(b) est variable, ou le pas de la pale est variable et l'angle devient constant.En général,la pale peut avoir le pas et l'angle variables, mais en pratique on adopte certains paramètres constants afin de faciliter la fabrication. Conformément à un second mode de réalisation particulier des moyens, l'impulseur roto-dynamique 8 comporte plusieurs pales hélicoïdales installées en décalage, sur le rotor hélicoïdal. En général, le pas et l'angle des pales peuvent être variables, mais en pratique on adopte certaines paramètres constants. Conformément à un troisième mode de réalisation particulier des moyens, l'impulseur roto-dynamique comporte un ensemble de pales discontinues installées sur le rotor. Les trois modes de réalisation particuliers peuvent être utilisés simultanément sur la même pompe. En général,le dimensionnement des pales (les angles d'entrée et de sortie, l'angle d'incidence, la longueur de la corde, la cambrure, l'épaisseur) assure la réalisation et l'efficacité de la couche fluide entre le rotor et le stator. Les applications industrielles de la Pompe Mixte 7,selon la présente invention, couvrent un domaine plus large que celui des pompes PCP existantes, dans des conditions de fiabilité , de durée d'exploitation et de consommation d'énergie nettement améliorées. Comme exemples, on peut citer le pompage des fluides visqueux et des mélanges polyphasiques (liquide, gaz, particules solides) utilisés par l'industrie pétrolière, la chimie, l'industrie alimentaire. Pour mieux illustrer l'objet de la présente invention, on va en décrire ci-après plusieurs modes de réalisation particuliers, donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, avec référence aux dessins annexés sur lesquels; - la figure 1, représente la pompe PCP traditionnelle (A) avec une représentation de l'écoulement des fuites entre le rotor et le stator ( C) et la distribution des pressions engendrées ( B et D) - la figure 2 donne en ( A) une représentation de la Pompe Mixte selon la présente invention et la distribution des pressions (B) - la figure 3 donne en ( A} une vue analogue à la figure 2 (A), à plus grande échelle, décrit le mécanisme hydraulique de fonctionnement: ( B}et les pertes de charge locales ( C) -- la figure 4 donne la représentation de l'impulseur rotodynamique à pale hélicoïdale,avec le pas h constant et l'angle b variable (figue 4 A) , et avec l'angle b constant et le pas h variable (figure 4 B) -- la figure 5 donne la représentation de l'impulseur roto- dynamique à pale hélicoïdale épaisse -- la figure 6 donne la représentation de l'impulseur roto-dynamique dont les deux pales hélicoïdales décalées de 180 , avec un pas h constant et l'angle b variable - la figure 7 montre schématiquement l'impulseur roto-dynamique à pales axiales discontinues. - la figure 8 donne la représentation de l'impulseur roto-dynamique à pale hélicoïdale continue sur chaque cavité , avec une transition entre les cavités,sur laquelle le diamètre du rotor est égal à celui des pales de l'impulseur Par conséquent,les figures 2 et 4 à 8 montrent des réalisations particulières de la Pompe Mixte selon l'invention. La figure 2 A est une vue d'ensemble, en coupe longitudinale axiale, de la Pompe Mixte 7 selon la présente invention, avec la représentation de l'impulseur roto-dynamique 8 installé sur le rotor hélicoïdal 2, l'ensemble rotor 2-impulseur 8 tournant à l'intérieur du stator hélicoïdal 3; comme il n'y a pas de contact entre l'ensemble rotor 2 - impulseur 8 et le stator 3, le rotor2 est supporté par des paliers traditionnels 12. La rotation du rotor 2 déplace les cavités 4 de fluide pompé , de l'aspiration 5 vers le refoulement 6; la distribution des pressions est régulière ( figure 2 B) , de la basse pression d'aspiration ( PA) à la haute pression de refoulement ( PR) . Aux figures 4 A et B, le système est constitué d'un rotor hélicoïdal 2 sur lequel on installe un impulseur roto-dynamique 8 à pale hélicoïdale, qui engendre un contre- courant axial, l'ensemble rotor 2 - impulseur 8 tournant à l'intérieur du stator 3, sans contact. La figure 4(A) montre l'impulseur roto-dynamique 8 à pale hélicoïdale de pas constant ( h=ct.) et un angle ( b) variable. La figure 4(B) représente l'impulseur 8 à pale hélicoïdale d' angle constant ( b=ct. ) et pas ( h) variable. figure 5 présente une variante à pale épaisse 9 de l'impulseur rotodynamique 8 décrit dans la figure 4(A) , à pale hélicoïdale avec le pas ( h) constant. =mea figure 6 représente l'impulseur roto-dynamique 8 à double pales hélicoïdales 10 installées sur le rotor hélicoïdal 2 en décalage de 180 ; les pales 10 ont le pas ( h) constant et l'angle (b) variable. figure 7 représente l'impulseur roto-dynamique 8 avec des pales axiales discontinues 11 installées sur le rotor 2, 20 l'ensemble tournant à l'intérieur du stator 3. La figure 8 représente l'impulseur roto-dynamique 8 avec des pales hélicoïdales continues 13 sur chaque cavité 4; entre les cavités, sur une longueur limitée,le rotor 2 a un diamètre égal à celui des pales 13 de l'impulseur 8. Exemple L'exemple suivant illustre le concept de la Pompe Mixte, selon l'invention,sans toutefo-s limiter la portée de cette dernière. Pour ce faire, on décrit un exemple de Pompe Mixte dont les performances hydrauliques sont équivalentes à une PCP. La PCP de référence présente les caractéristiques suivantes: la longueur de la pompe est 1= :3.5 m, le diamètre du rotor D= 30 mm, le diamètre extérieur de la pompe OD= 90 mm. Les performances de la pompe à la vitesse de rotation de N= 500 RPM ( rotations par minute) sont: le débit pompé est Q= 100 m3/ jour, la hauteur de pompage( en eau) H= 600 m, et le rendement volumique est de 0. 9 ce qui signifie que le débit de fuite entre rotor et stator est de q = 10 m3/ jour. Le rotor comprime le stator et la section d'écoulement entre Le rotor et stator est faible: la surface est S= 0.47 cm2 10 et le diamètre hydraulique équivalent d=0.25 mm. Dans ces conditions le nombre de Reynolds correspondant est Re= 1000, ce qui montre que le régime d'écoulement est laminaire. La hauteur de pompage H est: H =( ) 2' = 600 m d Considérons la Pompe Mixte dont le rotor est de même diamètre ( D=30 mm) sur lequel on installe un impulseur hélico-axial à pale hélicoïdale continue ( figure 4 A). Le pas constant de la pale est h= 5 cm, ce qui signifie que sur la longueur de la pompe ( 1= 3.5 m) on a 70 hélices complètes. Le diamètre extérieur de l'impulseur est De = 40 mm et alors la hauteur de la pale est de 5 mm; l'espace entre la pale et le stator est d'environ 1 mm, équivalent à celui utilisé pour les pompes centrifuges.La vitesse de l'écoulement des fuites q est V2 = 1 m/s, tandis que la vitesse du contre-courant engendré par la pale est VI= 0,5 m/s. Dans ces conditions le coefficient de pertes de charge locales peut être pris par analogie avec les obturateurs hydrauliques utilisés par l'industrie ( diaphragmes, vannes à clapet, soupapes), ce qui revient à q = 75 et alors la hauteur depompage est: H = Eç v = 600 m 2g L'impulseur roto-dynamique de cette pompe est constitué d'une hélice continue sur toute la longueur de la pompe, dont la pale hélico-axiale a un pas constant h = 5 cm, ce qui revient à 70 hélices complètes sur la longueur de la pompe. Compte tenu du fait que la hauteur de la pale est de 5 mm et le jeu entre la pale et le stator est 1 mm, le stator de la Pompe Mixte doit avoir un retrait équivalent ( 12 cm) . Par conséquent, la Pompe Mixte selon l'invention présente des performance hydrauliques ( le débit et la hauteur de pompage) équivalentes à la pompe PCP. Cependant, la Pompe Mixte comporte un jeu entre l'ensemble rotor impulseur et le stator ce qui assure la protection du stator et conduit à des économies d'énergie. De même, on peut augmenter la vitesse de rotation et le débit sans endommager le stator. En effet, le débit de pompage est proportionnel à la vitesse de rotation et en tournant à N= 1000- 2000 RPM, le débit est multiplié par 2 - 4. -19-REVENDICATIONS 1.Pompe Mixte (7) comportant un rotor hélicoïdal(2)sur lequel on installe avantageusement un impulseur roto-dynamique (8), l'ensemble rotor (2)impulseur roto- dynamique (8) tournant sans contact à l'intérieur d'un stator hélicoïdal (3) , ledit ensemble rotor(2)-impulseur roto- dynamique (8) et ledit stator (3)étant disposés de telle sorte que les cavités (4) formées se déplacent de l'aspiration (5) vers le refoulement(6), caractérisée par le fait que la pompe (7), agencée conformément à l'invention, assure par l'intermédiaire de l'impulseur roto-dynamique(8) les moyens avantageusement prévus pour former une couche fluide sous pression entre ledit ensemble rotor (2)-impulseur roto- dynamique (8)et ledit stator(3), dans des conditions capables d'améliorer les performances et la fiabilité de la pompe (7) 2. Pompe Mixte (7) selon la revendication 1, caractérisée par le fait que les moyens assurés par l'impulseur roto-dynamique (8) pour former une couche fluide dans l'espace sans contact entre l'ensemble rotor (2)- impulseur roto-dynamique (8) et le stator(3) sont agencés avantageusement pour transmettre les pressions entre les cavités(4), et pour dissiper l'énergie des fuites afin d'assurer une efficacité de pompage améliorée 3. Pompe Mixte selon la revendication 1 ou 2, caractérisée par le fait que l'impulseur roto-dynamique(8),installé sur le rotor (2), est développé sur toute la longueur du rotor(2) ou partiellement. 4.Pompe Mixte selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 5, caractérisée par le fait que l'impulseur roto-dynamique (8) comporte une ou plusieurs pales hélicoïdale,dont le pas et l'angle par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe du rotor (2) sont variables. 5.Pompe Mixte selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait que l'impulseur roto-dynamique (8) comporte une ou plusieurs pales hélicoïdales dont le pas est constant et l'angle par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe du rotor (2) est variable. 6.Pompe Mixte selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait que l'impulseur roto-dynamique (8) comporte une ou plusieurs pales hélicoïdales dont l'angle par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe du rotor (2) est constant et le pas est variable. 7.Pompe Mixte selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait que l'impulseur roto-dynamique(8) comporte un ensemble de pales discontinues disposées avantageusement sur le rotor (2) , dont les caractéristiques hydrodynamiques assurent la formation de la couche fluide entre l'ensemble rotor(2)-impulseur roto-dynamique (8) et le stator (3) . 8.Pompe Mixte selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée par le fait que l'impulseur roto-dynamique (8) comporte un ensemble de pales continues disposées avantageusement sur la longueur de chaque cavité (4) du rotor (2) et entre les dites cavités le diamètre du rotor (2) est égal à celui des pales de l'impulseur roto-dynamique (8). 9. Pompe Mixte selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée par le fait que les pales de l'impulseur roto-dynamiques (8) sont épaisses, formant des canaux entre les dites pales épaisses et le stator(3). 10. Application de la Pompe Mixte telle que définie à l'une quelconque des revendications 1 à 9, au pompage des fluides, les dits fluides étant liquides, liquides visqueux ou gaz 15, et au pompage des mélanges polyphasiques constitués des liquides et gaz avec des particules solides. 25 30