FR 2877776 A1 20060512 FR 0411815 A 20041105 DISPOSITIF D'AMPLIFICATION LASER A HAUTE ENERGIE ET A HAUTE QUALITE DE FAISCEAU Le domaine de l'invention est celui des amplificateurs de faisceau laser à haute énergie et des dispositifs de pompage optique associés. La montée en énergie et en puissance moyenne des lasers pulsés à haute puissance crête, de type Saphir dopé au Titane conduit à l'utilisation de cristaux amplificateurs de grand diarnètre nécessitant des énergies de pompage optique pouvant dépasser 100 joules par tir laser. Les puissances crête de ces lasers sont généralement comprises entre le térawatt et le pétawatt Cette montée en énergie entraîne une augmentation sensible des puissances moyennes des lasers de pompe qui a pour conséquence des effets thermiques importants sur les milieux amplificateurs. D'une part, les variations d'indice optique dues aux effets thermiques perturbent la propagation du faisceau laser amplifié, le milieu amplificateur se comportant alors comme une lentille de forme complexe. Ces effets sont d'autant plus sensibles que le faisceau amplifié traverse généralement le milieu amplificateur plusieurs fois, se dégradant ainsi à chaque passage. D'autre part, les dilatations engendrées induisent des contraintes mécaniques sur le milieu amplificateur. Enfin, l'effet laser transverse qui se produit spontanément lorsque les niveaux d'énergie sont suffisants est renforcé. Or, cet effet diminue considérablement le gain de l'amplificateur. Il est donc nécessaire de maîtriser ces effets parasites pour obtenir un fonctionnement correct de la chaîne laser. Une technique connue pour lutter contre ces effets est l'utilisation d'un refroidissement cryogénique. En effet, certains matériaux dont les cristaux de Saphir dopé Titane ont une conductivité thermique qui augmente lorsque la température diminue, ce qui induit une forte diminution des effets thermiques dans le cristal amplificateur [Liquid Nitrogen Cooled Ti/Sa Laser, Schulz, IEEE Journal of Quantum Electronics, April 1991, Vol 27, N 4]. Néanmoins, cette technique est particulièrement onéreuse dans la mesure où elle nécessite un matériel important comportant notamment des doigts cryogéniques, des compresseurs et des pompes à vide. Elle présente également plusieurs inconvénients importants: É L'utilisation de températures très basses pose des problèmes de condensation; É Ce type de refroidissement, généralement basé sur un cycle de compression-détente gazeux, est générateur de vibrations importantes qui nuisent à la stabilité du laser; É Les systèmes de maintien du cristal sur le doigt cryogénique peuvent engendrer des contraintes mécaniques importantes. Ces contraintes sont à l'origine d'aberrations thermomécaniques supplémentaires; É Pour des raisons mécaniques, les cristaux soumis aux températures cryogéniques sont souvent parallélépipédiques, ce qui entraîne l'apparition de sous cavités entre les faces opposées des cristaux, favorisant ainsi l'effet laser transverse. L'objet de l'invention est d'utiliser une configuration d'amplificateur et un moyen de refroidissement qui ne présentent pas les inconvénients des systèmes cryogéniques et qui permettent cependant d'obtenir à la fois une grande qualité de faisceau laser amplifié et des effets laser transverse minimisés. Un dispositif d'amplification de faisceau laser selon l'invention combine 4 grands principes qui sont: É Utilisation d'un cristal à symétrie circulaire afin de distribuer les contraintes radialement; É Refroidissement de toute la surface externe par un liquide de refroidissement, afin d'éviter l'emploi des techniques cryogéniques; É Utilisation de faisceaux laser de pompe à répartition d'énergie uniforme; É Utilisation d'un liquide d'adaptation afin d'éviter les phénomènes d'émission laser transverse. 10 15 Cette configuration présente également l'avantage de pouvoir être utilisée à température ambiante. Plus précisément, l'invention a pour objet un amplificateur de 5 faisceau laser comprenant un cristal amplificateur et des moyens de refroidissement du cristal, caractérisé en ce que: É d'une part, le cristal a la forme d'un cylindre droit comprenant une face d'entrée et une face de sortie de forme circulaire et une surface cylindrique reliant lesdites faces, le faisceau laser amplifié circulant entre lesdites faces; É d'autre part, les moyens de refroidissement sont au contact au moins de l'intégralité de ladite surface cylindrique. L'invention concerne également un dispositif d'amplification de faisceau laser comprenant au moins un amplificateur comme précédemment décrit et un dispositif de pompage optique par au moins un faisceau laser de pompe traversant le cristal amplificateur de façon longitudinale, caractérisé en ce que, à l'intérieur du cristal, la répartition spatiale d'énergie à l'intérieur du faisceau laser de pompe est constante. Avantageusement, les moyens de refroidissement de l'amplificateur comprennent une enceinte mécanique entourant le cristal, un liquide de refroidissement disposé entre le cristal et l'enceinte mécanique de façon que l'intégralité de la surface cylindrique baigne dans le liquide de refroidissement et des moyens permettant la circulation dudit liquide de refroidissement dans l'enceinte mécanique. Avantageusement, l'indice optique du liquide de refroidissement est voisin de celui du cristal, de façon à réaliser une adaptation d'indice entre le liquide de refroidissement et le cristal. A titre d'exemple, le liquide de refroidissement peut être de l'eau mélangée à un additif, de type éthylène- glycol ou tout autre polymère d'indice adapté. Avantageusement, le cristal est à base de Titane et de Saphir. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre donnée à titre non 35 limitatif et grâce aux figures annexées parrni lesquelles: É la figure 1 représente le schéma de principe d'un dispositif d'amplification de faisceau laser; É les figures 2 et 3 représentent deux vue en coupe d'un amplificateur selon l'invention; É la figure 4 représente une vue tridimensionnelle de l'amplificateur selon l'invention; É les figures 5 et 6 représentent la variation d'énergie absorbée par le cristal amplificateur le long de son axe; É les figures 7 et 8 représentent: l'effet de l'adaptation d'indice sur l'effet laser transverse; É les figures 9, 10 et 11 représentent respectivement un premier profil de répartition d'énergie du faisceau laser de pompe selon l'invention, le gradient de température engendrée dans le cristal amplificateur et la variation de phase correspondante sur le faisceau laser d'émission; É les figures 12, 13 et 14 représentent respectivement un second profil de répartition d'énergie du faisceau laser de pompe, le gradient de température engendrée dans le cristal amplificateur et la variation de phase correspondante sur le faisceau laser d'émission. Le principe général de fonctionnement d'un dispositif d'amplification de faisceau laser est illustré en figure 1. II comprend principalement un amplificateur de faisceau laser 1 et des faisceaux laser de pompage optique 3. Les faisceaux 3 injectent dans le cristal de l'amplificateur de l'énergie optique. La source laser à l'origine des faisceaux de pompage n'est pas représentée sur la figure. Le faisceau laser 2 traverse le cristal de l'amplificateur plusieurs fois au moyen de dispositifs optiques à miroirs 21. A chaque passage, il est amplifié dans le cristal. Généralement, le nombre de passage est compris entre 2 et 4. On améliore ainsi l'extraction de l'énergie apportée par les faisceaux de pompe 3. L'énergie de sortie EouT du faisceau laser en sortie de l'amplificateur est donnée par l'équation de Frantz et Nodvik. Elle vaut: / Ew EOUT JSAT.S. ln JsTO e S.JSAT -1 JSAT +1 avec: EIN: Energie d'entrée avant amplification; JSTO: Fluence stockée disponible pour le gain d'amplification; JsAT: Fluence de saturation; S: Surface du faisceau laser. On a également: JIN: Fluence d'entrée avant amplification avec J!N = E'" S Dans le cas où JIN est très inférieur à JSAT, l'équation précédente se simplifie. Dans ce cas, la valeur du gain d'amplification G qui est égal au 10 rapport de l'énergie de sortie EOuT sur l'énergie d'entrée avant amplification EIN vaut: JSTO G = eJ"T A titre d'exemple non limitatif, les figures 2 et 3 représentent un amplificateur laser selon l'invention. L'amplificateur est référencé dans un repère orthonormé (O, x, y, z) commun à toutes les figures. La figure 2 représente une première vue en coupe dans un plan (O, x, z) et la figure 3 une seconde vue en coupe dans un plan perpendiculaire (O, y, z). Il comprend principalement: É un cristal amplificateur 11 ayant la forme d'un cylindre droit comprenant une face d'entrée 110 et une face de sortie 111 de forme circulaire et une surface cylindrique 112 reliant lesdites faces 110 et 111, le faisceau laser amplifié circulant entre lesdites faces; É une enceinte mécanique 13 entourant le cristal 11, É un liquide de refroidissement 12 disposé entre le cristal 11 et l'enceinte mécanique 13 de façon que l'intégralité de la surface cylindrique 112 baigne dans le liquide de refroidissement comme on le voit sur les figures 2 et 3; É des moyens 14 permettant la circulation dudit liquide de refroidissement dans l'enceinte mécanique. La circulation du liquide est symbolisée sur la figure 2 par deux flèches pleines barrées. Le matériau du cristal amplificateur est un matériau apte au pompage optique. Typiquement, il est constitué de Titane et de Saphir. La figure 4 représente un dispositif d'amplification de faisceau 5 laser comprenant au moins un amplificateur 1 selon l'invention. Le dispositif comprend essentiellement: É un amplificateur 1 comprenant comme précédemment un cristal amplificateur 11, une enceinte mécanique 13 et un liquide de refroidissement 12; É des moyens de génération de faisceaux laser de pompe 2. Seuls les faisceaux de pompe 2 sont représentés en pointillés sur la figure 4. Préférentiellement, le pompage du cristal est réalisé de façon longitudinale, c'est-à-dire que la propagation des faisceaux de pompe se fait dans une direction sensiblement parallèle à la génératrice du cylindre constituant le cristal. Bien entendu, le faisceau de pompe a une forme circulaire pour être bien adapté à la forme du cristal. De plus, la répartition d'énergie à l'intérieur du faisceau laser de pompe est constante. Ces différentes dispositions permettent de diminuer sensiblement 20 les principaux inconvénients liées à l'utnlisation de faisceaux de pompe à grande énergie. Ces inconvénients sont principalement: É Apparition d'effets laser transverse; É Dégradations de la qualité du faisceau laser amplifié ; É Apparitions de contraintes rnécaniques sur le cristal. 25 En théorie, l'effet laser apparaît spontanément entre deux zones de la surface ou du pourtour reliant les faces d'entrée et de sortie du cristal lorsque la condition suivante est réalisée GT. RT > 1 Avec GT gain transverse du cristal amplificateur et RT coefficient de réflexion optique à l'interface séparant le pourtour du cristal de l'extérieur. En pratique, l'effet laser transverse apparaît pour: GT. RT > 0.2 On démontre que GT vaut: 7 GT = eg .SP Avec: go gain linéique du cristal amplificateur et (I)P diamètre du faisceau laser de pompe. go vaut également: Jsro Esro go I. JSAr I.S.JSAT Avec EsTO énergie stockée disponible pour le gain d'amplification et S surface du faisceau laser de pompe. On démontre encore que: Esro = EpUMp.a.I. ,'''' laser avec EPUMP énergie apportée par le laser de pompe, a coefficient d'absorption linéique du faisceau de pompe, I longueur du cristal pompé, 2 PUMP et %LASER longueurs d'onde du faisceau laser de pompe et du faisceau laser amplifié, le rapport de ces longueurs d'onde correspond au rendement quantique du cristal amplificateur. Par exemple, pour un cristal en Saphir dopé au Titane dont le faisceau de pompe est à une longueur d'onde ?,,PUMP de 532 nanomètres et le faisceau laser amplifié est à une longueur d'onde XLASER de 800 nanomètres, le rendement quantique vaut 0.665. L'énergie stockée EsTO ne l'est pas uniformément le long du cristal. On démontre que la variation d'énergie absorbée EABS(X) le long du cristal dans la direction Ox vaut: p EABS (x) (1 ea.\x 1 Les figures 5 et 6 représentent la variation de l'énergie absorbée EABS. Sur la figure 5, un seul faisceau de pompe traverse le cristal. Dans ce cas, la répartition d'énergie absorbée diminue constamment d'une extrémité à l'autre du cristal. Sur la figure 6, deux faisceaux de pompe opposés traversent le cristal. Dans ce cas, bien entendu, la répartition d'énergie absorbée est symétrique et les variations d'énergie sont atténuées. Cependant, les extrémités du cristal contiennent encore plus d'énergie absorbée que sa partie centrale. Par conséquent, le gain transverse GT est plus important aux extrémités du cristal qu'en son centre, favorisant ainsi les effets lasers transverses dans les parties extrêmes du cristal, près des faces d'entrée et de sortie. Classiquement, RT vaut: = An [12 RT En avec An: différence d'indices optiques entre le cristal et l'extérieur En: Somme des indices optiques du cristal et de l'extérieur Pour minimiser l'effet laser transverse, il est donc nécessaire de diminuer RT. Il est; par exemple, possible de dépolir le pourtour du cristal pour diminuer le coefficient de réflexion [Suppression of parasitic lasing in large aperture Ti:Sapphire laser amplifiers, Patterson, Bonlie,Price & White, Optics letters, July 15,99, Vol 24, N 14]. Ainsi, dans le cas d'un cristal de Saphir dopé au Titane, le coefficient de réflexion à l'interface cristal-air n'est plus que de 1. 1% lorsque le cristal est dépoli alors qu'il est de 7.5% lorsque le cristal est poli. On peut également diminuer RT en réalisant une adaptation d'indice optique entre le cristal et la matière qui l'entoure. Les figures 7 et 8 illustrent ce principe. Dans le cas de la figure 7, l'indice optique du milieu 12 entourant le cristal 11 est très différent de celui du cristal, la réflexion du rayon lumineux 30 symbolisé par une flèche sur la paroi du cristal est importante, l'effet laser transverse peut se produire. Dans le cas de la figure 8, l'indice optique du milieu 12 entourant le cristal 11 est voisin de celui du cristal, la réflexion du rayon lumineux 30 sur la paroi du cristal est faible, l'effet laser transverse ne peut pas se produire. En pratique, il est possible d'utiliser des polymères solides d'indice optique proches de celui du cristal. On obtient ainsi de très bonnes adaptations d'indice, le coefficient de réflexion n'étant plus que de 0.05% avec un polymère d'indice 1.68 entourant un cristal de Saphir dopé Titane dont l'indice optique est voisin de 1.76 à la longueur d'onde d'utilisation. Malheureusement, cette solution n'est pas favorable thermiquement, car les polymères utilisés sont de mauvais conducteurs de la chaleur. Dans les dispositifs selon l'linvention, il est aisé de réaliser l'adaptation d'indice en utilisant un liquide de refroidissement dont l'indice optique est voisin de celui du cristal d'amplification. Ainsi, dans le cas d'un cristal de Saphir dopé au Titane, si on utilise de l'eau comme liquide de refroidissement dont l'indice optique vaut environ 1.3, le coefficient RT est de 2.3% lorsque le cristal est poli et de 0.3% si le cristal est dépoli. On peut encore le diminuer en utilisant de l'eau comportant un additif comme l'éthylène-glycol, l'indice optique du mélange est alors de 1.4 et le coefficient RT n'est plus que de 1.3% lorsque le cristal est poli et de 0. 2% si le cristal est dépoli. De plus, on a vu que l'effet laser transverse est favorisé aux extrémités du cristal. II est donc important que les extrémités du cristal baignent dans le liquide de refroidissement qui assure l'adaptation d'indice optique. La qualité du faisceau laser amplifié dépend essentiellement de la qualité du faisceau de pompe qui ne doit pas induire de gradient thermique à l'intérieur du cristal amplificateur susceptible de perturber le front d'onde du faisceau laser amplifié. Elle est caractérisé par son rapport de Strehl. On estime généralement qu'un faisceau de bonne qualité doit avoir un rapport de Strehl supérieur à 0.9. Dans le cas d'un cristal cylindrique pompé dans l'axe, le profil de la répartition d'énergie E du faisceau de pompe doit être constant comme indiqué sur la figure 9 qui montre la répartition de l'énergie E selon un axe y perpendiculaire à la direction de propagation du faisceau de pompe. On dit alors que les faisceaux laser sont de type Flat top . Le dépôt thermique dans le cristal est alors homogène et conduit à l'existence d'un profil de température parabolique comme indiqué sur la figure 10 qui représente la variation de température T à l'intérieur du cristal selon un axe y perpendiculaire à l'axe de symétrie du cristal. Typiquement, les variations de température sont d'une dizaine de degrés avec des cristaux dont le diamètre est de quelques centimètres. Ce profil crée alors une lentille thermique pure dont la focale fth s'exprime selon la formule classique [Thermal Lensing in Nd:YAG laser Rod, Koechner, Applied Optics, Nov 1970, Vol 9, N 11]: fth PT[dTI avec r rayon du faisceau de pompe; longueur d'onde du faisceau laser amplifié PT puissance thermique déposée dans le cristal; dT Typiquement, les lentilles thermiques ont des focales de quelques dizaines de centimètres à quelques dizaines de mètres. Dans ce cas, on démontre que les variations de phase résiduelles du faisceau laser amplifié, après correction de la focale, sont très faibles comme illustré en figure 11 où sont représentés le long de l'axe y du cristal les variations de phase cp du faisceau laser. Typiquement, on obtient ainsi de très bons rapports de Strehl, supérieurs à 0.99. Il est à noter également que cette configuration est assez peu sensible aux micro-modulations d'énergie qui induisent de faibles modulations du profil de température parabolique et dégradent faiblement la qualité du faisceau amplifié. Ainsi, des modulations de l'énergie de 10% permettent d'obtenir encore des rapports de Strehl supérieurs à 0.98. Lorsque le faisceau de pompage n'est plus hornogène, le profil de température n'est plus parabolique. La variation d'indice induite par le profil de température crée des différences de trajet optique W(r) sous la forme: dndit d'idi dtéi fti d l tét graennceu marau enonconeaempraure. dn W(r) = n.+ o dTT T(r,x)dx avec no indice optique moyen du cristal; 1: longueur du cristal T(r,x) : répartition de le température selon un premier axe x qui est l'axe de symétrie du cristal et un second axe r radial perpendiculaire à l'axe x. avec W(o) : trajet au centre du barreau; W(r) : trajet axial au rayon r. [Liquid Nitrogen cooled Ti:Sa Laser, Schulz., IEEE Journal of 30 Quantum electronics, April 1991, Vol 27, PJ 4] La déformation du front d'onde WFE(r) est donnée par l' W(r)-W(o) expression: WFE(r) = La dégradation du rapport de Strehl RS induite est alors estimée par l'approximation de Maréchal [Principles of optics, Born & Wolf, Oxford, Pergamon, 1975, pp 460-464]. Elle vaut: RS = e-,zgwFE, ,.)2 Les figures 12, 13 et 14 montrent les variations du profil de la répartition d'énergie E du faisceau de pompe, de la variation de température à l'intérieur du cristal et de la variation de phase lorsque la répartition d'énergie E n'est plus constante, mais gaussienne. On constate que les variations de phase telles que figurées sur la figure 14 sont nettement supérieures à celles figurées sur la figure 11. le rapport de Strehl n'est plus que de 0.5, insuffisant pour assurer une propagation correcte des faisceaux. L'utilisation d'un cristal à symétrie radiale permet également une 15 répartition radiale des contraintes, diminuant ainsi les contraintes sur la structure. REVENDICATIONS 1. Amplificateur (1) de faisceau laser comprenant un cristal amplificateur (11) et des moyens de refroidissement du cristal (12, 13, 14), caractérisé en ce que É d'une part, le cristal (11) a la forme d'un cylindre droit comprenant une face d'entrée (110) et une face de sortie (111) de forme circulaire et une surface cylindrique (112) reliant lesdites faces, le faisceau laser amplifié circulant entre lesdites faces; É d'autre part, les moyens de refroidissement sont au contact au moins de l'intégralité de ladite surface cylindrique. 2. Dispositif d'amplification de faisceau laser comprenant au moins un amplificateur selon la revendication 1 et un dispositif de pompage optique par au moins un faisceau laser de pompe (3) traversant le cristal amplificateur (11) de façon longitudinale, caractérisé en ce que, à l'intérieur du cristal, la répartition d'énergie à l'intérieur du faisceau laser de pompe est sensiblement constante. 3. Amplificateur de faisceau laser selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de refroidissement comprennent une enceinte mécanique (13) entourant le cristal (11), un liquide de refroidissement (12) disposé entre le cristal (11) et l'enceinte mécanique (13) de façon que l'intégralité de la surface cylindrique (112) baigne dans le liquide de refroidissement et des moyens (14) permettant la circulation dudit liquide de refroidissement (12) dans l'enceinte mécanique (13). 4. Amplificateur de faisceau laser selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'indice optique du liquide de refroidissement est voisin de celui du cristal, de façon à réaliser une adaptation d'indice entre le liquide de refroidissement et le cristal. 5. Amplificateur de faisceau laser selon la revendication 4, caractérisé en ce que le liquide de refroidissement est de l'eau mélangée à un additif, de type éthylène-glycol. 6. Amplificateur de faisceau selon la revendication 1 ou l'une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le cristal est à base de Titane et de Saphir.