FR 2879291 A1 20060616 FR 0452922 A 20041210 RÉFRACTOMÈTRE A RESEAU DE BRAGG EN ANGLE, UTILISANT LA PUISSANCE OPTIQUE DIFFRACTEE VERS LE CONTINUUM DE MODES RADIATIFS DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un réfractomètre, c'est-à-dire un système de mesure d'indices de réfraction. Elle s'applique notamment à la mesure de l'indice de réfraction d'un liquide ou d'un gaz ou de tout autre produit ou composé chimique qui est en contact avec un guide d'onde optique (en anglais optical waveguide ), en particulier déposé sur ce guide d'onde optique. Ce dernier peut être par exemple une fibre optique ou un guide d'onde optique intégré. Le réfractomètre comprend un ou une pluralité de transducteurs formés sur le guide d'onde optique, chaque transducteur étant un réseau de Bragg en angle (en anglais slanted Bragg grating ), encore appelé réseau de Bragg à traits inclinés (en anglais tilted Bragg grating ) ou réseau de Bragg blazé (en anglais blazed Bragg grating ). Si les réseaux de Bragg s'imposent continuellement dans le domaine des mesures de type physique (par exemple mesures de déformations, de températures et de pressions), de nombreux travaux restent à mener afin d'étendre leur champ d'application aux mesures de type physico-chimique. Le développement de transducteurs de paramètres physico-chimiques (par exemple pour la mesure de concentrations et la détection d'espèces chimiques) utilisant des réseaux de Bragg passe par la réalisation de transducteurs sensibles à l'indice de réfraction du milieu environnant, qu'il soit de type solide, liquide ou gazeux. De nombreux travaux ont été menés en vue de réaliser des capteurs à fibres optiques autorisant la mesure de l'indice de réfraction d'un milieu mais très peu traitent de l'utilisation des réseaux de Bragg. Ils concernent essentiellement des capteurs à ondes évanescentes ou bien des capteurs à plasmons de surface. On connaît cependant un réfractomètre qui utilise un réseau de Bragg en angle et sur lequel on reviendra par la suite. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les capteurs à fibres optiques, que l'on utilise pour la réfractométrie, comprennent non seulement les capteurs à ondes évanescentes et les capteurs à plasmons de surface mais aussi les capteurs utilisant des réseaux de Bragg standard (en anglais standard Bragg gratings ), ou réseaux de Bragg à pas court (en anglais short period Bragg gratings ), et les capteurs utilisant des réseaux de Bragg à pas long (en anglais long period Bragg gratings ). Tous ces capteurs présentent des inconvénients qui sont mentionnés dans le document suivant, auquel on se reportera: [1] Refractometer with blazed Bragg grating, WO 02/44697 A, invention de Guillaume Laffont et Pierre Ferdinand, correspondant à FR 2 814 810 A et à la demande de brevet américain dont le numéro de série est 09/926,511 et qui a été déposée le 13 novembre 2001. Un réseau de Bragg à pas court en angle (en anglais slar_ted short period Bragg grating ) diffère d'un réseau de Bragg à pas court standard en ce que la modulation d'indice de réfraction, qui est photo- inscrite dans le coeur (en anglais core ) du guide d'onde optique, en général une fibre optique, contenant ce réseau, est inclinée par rapport à l'axe de propagation de cette fibre optique. Par contre, la période d'un réseau de Bragg à pas court standard et la période d'un réseau de Bragg à pas court en angle sont du même ordre de grandeur: elles valent généralement environ 0,5 pm. L'un des intérêts majeurs d'un réseau de Bragg à pas court en angle réside dans sa grande sensibilité spectrale vis-à-vis de l'indice de réfraction du milieu extérieur à la fibre optique. Cette sensibilité a déjà été mise à profit afin de développer le réfractomètre connu par le document [1]. Un réseau de Bragg à pas court en angle, plus simplement appelé réseau de Bragg en angle , consiste en une modulation sinusoïdale de l'indice de réfraction du coeur d'un guide d'onde optique monomode (en anglais single mode optical waveguide ), en général une fibre optique monomode, mais avec la particularité suivante: le vecteur-réseau (en anglais lattice vector ) h' associé à la modulation d'indice est incliné par rapport à l'axe de propagation de la fibre optique. Cette géométrie rompt la symétrie de révolution du composant et engendre des phénomènes de couplage entre modes plus complexes que dans le cas d'un réseau (en anglais grating ) à symétrie de révolution (comme un réseau de Bragg à pas court standard). Brièvement, en supprimant cette symétrie, on autorise un couplage non plus uniquement entre modes de même symétrie azimuthale mais entre modes de tous types de symétrie. Dans le cas d'un réseau de Bragg à pas court, la réponse spectrale en transmission se caractérise par l'existence d'une résonance spectrale, appelée résonance de Bragg, qui correspond à un couplage induit par le réseau entre le mode guidé fondamental incident et le mode guidé fondamental contra-propagatif. Du côté des plus courtes longueurs d'onde, on observe un ensemble de résonances spectrales dont les amplitudes sont plus faibles. Ces résonances correspondent à un couplage induit par le réseau de Bragg entre le mode guidé fondamental incident et des modes appelés modes de gaine contra-propagatifs , qui sont guidés non plus par le coeur de la fibre optique mais par la gaine optique (en anglais optical cladding ) de cette fibre. En réflexion, seule la résonance de Bragg peut être observée tandis que la lumière réfléchie, correspondant aux résonances associées à des modes de gaine, est absorbée très rapidement (typiquement au bout de quelques centimètres) dans la fibre optique. La réponse spectrale d'un réseau de Bragg en angle se caractérise par des phénomènes de couplage plus importants du mode guidé fondamental vers des modes de gaine de la fibre optique, mais aussi par des phénomènes de couplage du mcde guidé fondamental vers le continuum de modes radiatifs qui correspondent à de la lumière s'échappant de la fibre optique. Ces couplages vers les modes radiatifs se traduisent, sur la réponse spectrale, non plus par des résonances discrètes (comme pour les modes de gaine) mais par une bande de perte continue. Lorsqu'un réseau de Bragg en angle est placé dans l'air, dont l'indice de réfraction est quasiment égal à 1, sa réponse spectrale en transmission se caractérise quasi-exclusivement par des couplages entre le mode guidé fondamental incident et des modes de gaine contra- propagatifs: on observe par conséquent un ensemble de -résonances spectrales discrètes. Un nombre défini de modes de gaine est impliqué de façon significative dans ces couplages: pour une fibre donnée, ce nombre est déterminé par l'angle d'inclinaison des traits du réseau de Bragg en angle. Le nombre de modes impliqués augmente avec l'inclinaison des traits. Par ailleurs, plus les traits du réseau sont inclinés, plus des modes de gaine d'ordre élevé (et donc d'indice effectif et de longueur d'onde de résonance faibles), voire des modes radiatifs, interviennent. Sur la réponse spectrale en transmission, cela se traduit par la présence d'un nombre de plus en plus important de résonances spectrales. Pour un réseau de Bragg en angle donné, plus la longueur d'onde de la résonance spectrale est basse et plus le mode de gaine associé à cette résonance possède un indice effectif faible et un ordre élevé. Lorsque l'indice de réfraction next du milieu extérieur devient différent de 1, la réponse spectrale évolue. Plus la valeur de cet indice de réfraction augmente et plus les résonances spectrales se décalent vers les grandes longueurs d'onde. En parallèle, leur amplitude va tendre à diminuer. Pour une résonance spectrale donnée, cette diminution d'amplitude signifie que l'efficacité du couplage entre le mode guidé fondamental incident et le mode de gaine décroît. A cette longueur d'onde, la partie de l'énergie lumineuse qui n'est plus diffractée vers le mode de gaine est couplée vers le continuum de modes radiatifs. Ce continuum de modes radiatifs correspond à de la lumière qui s'échappe de la fibre optique. Lorsque next atteint une valeur limite, la résonance spectrale disparaît complètement: l'énergie diffractée par le réseau à cette longueur d'onde est couplée en totalité vers des modes radiatifs. Pour un mode de gaine donné, cette valeur limite est atteinte lorsqu'il y a adéquation entre l'indice de réfraction du milieu extérieur et l'indice effectif du mode de gaine. Dans ce cas, pour ce mode de gaine, tout se passe comme si la gaine optique avait totalement disparu: il ne peut plus être guidé et l'énergie s'échappe de la fibre optique sous forme radiative. Cela étant, la diminution d'amplitude et le décalage spectral ne se produisent pas en parallèle sur l'ensemble des résonances spectrales. Les résonances de plus courtes longueurs d'onde, qui sont donc associées aux modes de gaine d'indices effectifs les plus faibles, sont affectées les premières par l'augmentation de l'indice de réfraction du milieu extérieur. On tire profit de cette particularité dans le document [1] pour déterminer l'indice de réfraction externe qui est responsable de cette évolution spectralement sélective. Ainsi, au fur et à mesure que cet indice augmente, les résonances spectrales disparaissent jusqu'à l'obtention d'un spectre de pertes parfaitement lisse: il y a alors adéquation de l'indice de réfraction du milieu extérieur et de celui de la gaine optique. La lumière diffractée par le réseau de Bragg en angle sur l'ensemble de la fenêtre spectrale est alors couplée en totalité vers le continuum de modes radiatifs. Pour des valeurs de next supérieures l'indice de réfraction de la gaine optique, il n'y a plus adéquation avec l'indice de réfraction de la gaine optique. Une interface entre la gaine optique et le milieu extérieur existe de nouveau. Cette interface a pour conséquence de re- piéger une partie de la lumière diffractée vers les modes radiatifs sous la forme de modes de gaine. Cependant, il ne s'agit plus de modes de gaine obtenus par réflexion totale à l'interface gaine optique--milieu extérieur (l'indice de réfraction du milieu extérieur étant supérieur à celui de la gaine optique) mais par réflexion de Fresnel. Par conséquent, un ensemble de résonances spectrales réapparaissent progressivement et simultanément (c'est-à-dire pour une même valeur de next) sur l'ensemble de la réponse spectrale. La technique décrite dans le document [1], pour exploiter la sensibilité spectrale d'un réseau de Bragg en angle à next, est fondée sur une mesure de la réponse spectrale en transmission d'un tel réseau. Une fois ce spectre acquis, un algorithme approprié détermine la surface occupée par les résonances spectrales associées aux couplages entre le mode guidé et les modes de gaine. Quand next augmente, tout en restant inférieur à l'indice de réfraction ng de la gaine optique, cette surface diminue et tend vers zéro. Elle ne commence à décroître significativement qu'à partir d'une valeur minimale fixée par l'indice effectif du mode de gaine associé à la résonance spectrale de plus basse longueur d'onde discernable sur la réponse spectrale en transmission d'un réseau de Bragg en angle placé dans l'air. Quand next prend une valeur égale à ng, l'énergie diffractée par le réseau de Bragg en angle est couplée uniquement vers le continuum de modes radiatifs. Par conséquent, il n'y a plus de résonances spectrales et la surface ainsi calculée est nulle. Si ne t continue d'augmenter, des résonances spectrales réapparaissent et la surface calculée augmente de nouveau. Ces nouvelles résonances correspondent de nouveau à de l'énergie couplée vers des modes de gaine qui prennent naissance du fait de réflexions de Fresnel à l'interface gaine optique-milieu extérieur, et non plus du fait d'un phénomène de réflexion totale comme lorsque next est inférieur à ng. Les deux domaines neff,min ng correspondent aux deux domaines de fonctionnement possibles d'un réfractomètre fondé sur un transducteur à réseau de Bragg en angle. Notons par ailleurs que cette technique de réfractométrie nécessite, pour chaque transducteur à réseau de Bragg en angle, une phase initiale de calibrage à l'aide de liquides d'indices de réfraction connus très précisément pour obtenir la courbe de calibrage donnant, pour un réseau donné, l'évolution de la surface associée aux résonances de gaine en fonction de l'indice de réfraction next. Bien qu'elle offre de nombreux avantages par rapport aux autres techniques de réfractométrie par fibre optique, cette technique présente plusieurs inconvénients. Tout d'abord, elle nécessite d'effectuer des mesures spectrales très précises: sa mise en oeuvre nécessite donc l'utilisation et l'intégration d'un spectromètre dans le système de mesure. Un tel instrument, outre une complexité matérielle accrue, implique un coût final élevé du système de mesure. Par ailleurs, la cadence de mesure d'un réfractomètre fondé sur cette technique est limitée principalement par le temps d'acquisition de la réponse spectrale et, de façon moindre, par la durée d'exécution de l'algorithme de calcul de la surface occupée par les résonances de gaine: en pratique, cette méthode est limitée à des cadences de mesure de l'ordre de 1Hz. Enfin, et plus fondamentalement, la technique de mesure, fondée sur une détection de pics pour calculer la surface occupée par les résonances de gaine, n'exploite pas toute l'information contenue dans la réponse spectrale. II en résulte une sensibilité et une résolution de mesure non optimales. En outre, toujours du fait de la procédure de détection de pics, la technique est influencée par la sensibifité croisée de la réponse spectrale des réseaux de Bragg en angle vis-à-vis de paramètres d'influence tels que la température et les déformations mécaniques. EXPOSE DE L'INVENTION La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents. Elle a pour objet un système de mesure de l'indice de réfraction d'au moins un milieu, ce système comprenant. - au moins un guide d'onde optique ayant 30 des première et deuxième extrémités et comportant au moins un réseau de Bragg en angle, formé dans une partie du guide d'onde, qui est mise en contact avec le milieu, et une source de lumière optiquement couplée à la première extrémité du guide d'onde pour y envoyer cette lumière et la faire interagir avec le réseau, ce système étant caractérisé en ce qu'il comprend en outre. - des premiers moyens de mesure de la puissance optique de la lumière diffractée vers le continuum de modes radiatifs, lors de l'interaction de la lumière émise par la source avec le réseau, et - des moyens de traitement électronique prévus pour fournir la valeur de l'indice de réfraction du milieu à partir de cette puissance optique. Le guide d'onde optique est par exemple une fibre optique (qui peut être monomode ou multimode) ou un guide d'onde optique intégré (qui peut également être monomode ou multimode). De préférence, les premiers moyens de mesure comprennent un premier photodétecteur. Selon un premier mode de réalisation particulier du système objet de l'invention, les premiers moyens de mesure comprennent en outre une optique prévue pour collecter la lumière diffractée et concentrer celleci sur le premier photodétecteur. Cette optique peut être une lentille ou un objectif ou une lentille de type selfoc. Les premiers moyens de mesure peuvent 30 comprendre en outre un prisme à face réfléchissante ou un miroir par l'intermédiaire duquel l'optique collecte la lumière. Selon un deuxième mode de réalisation particulier du système objet de l'invention, les premiers moyens de mesure comprennent en outre un prisme à face réfléchissante concave ou un miroir concave prévu pour collecter la lumière diffractée et concentrer celle-ci sur le premier photodétecteur. Le système objet de l'invention peut comprendre en outre une fibre optique qui relie l'optique au premier photodétecteur. Selon un mode de réalisation préféré du système objet de l'invention, ce système comprend en outre des deuxièmes moyens de mesure de la puissance optique de la lumière qui est transmise, par le réseau de Bragg en angle, jusqu'à la deuxième extrémité du guide d'onde optique et les moyens de traitement électronique sont prévus pour déterminer le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par le réseau de Bragg en angle. De préférence, les deuxièmes moyens de mesure comprennent un deuxième photodétecteur. Ces deuxièmes moyens de mesure peuvent comprendre en outre un optique prévue pour collecter la lumière transmise et concentrer celle-ci sur le deuxième photodétecteur. Selon un mode de réalisation particulier du système objet de l'invention.., ce système comprend en 30 outre. - un réflecteur de lumière qui est placé en la deuxième extrémité du guide d'onde optique et prévu pour réfléchir, dans ce guide d'onde optique, la lumière transmise par le réseau de Bragg en angle, et - des moyens de couplage optique entre, d'une part, la première extrémité du guide d'onde optique et les deuxièmes moyens de mesure et, d'autre part, cette première extrémité et la source de lumière. Ces moyens de couplage optique peuvent comprendre un coupleur optique de type 2x2 ou un circulateur optique. Selon un premier mode de réalisation particulier, le système objet de l'invention comprend une pluralité de réseaux de Bragg en angle qui ont la même réponse spectrale. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le système comprend: - N réseaux de Bragg en angle qui ont la même réponse spectrale, N étant un nombre entier au moins égal à 2, ces réseaux étant comptés à partir de la source, - pour chaque réseau, des deuxièmes moyens de mesure de la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau, et - pour chacun des N-1 premiers réseaux, un coupleur optique de prélévement de lumière, monté sur le guide d'onde optique, entre le réseau associé et le réseau suivant, et prévu pour envoyer la lumière prélevée aux deuxièmes moyens de mesure correspondants, et dans lequel les moyens de traitement électronique sont prévus pour déterminer, pour chaque 30 réseau, le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée par ce réseau vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau. Selon un deuxième mode de réalisation particulier, le système objet de l'invention comprend une pluralité de réseaux de Bragg en angle dont les réponses spectrales sont différentes les unes des autres. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le système comprend: - N réseaux de Bragg en angle dont les réponses spectrales sont différentes les unes des autres, N étant un nombre entier au moins égal à 2, ces réseaux étant comptés à partir de la source, -pour chaque réseau, des deuxièmes moyens de mesure de la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau, et - pour chacun des N-1 premiers réseaux, un coupleur optique de prélèvement de lumière, monté sur le guide d'onde optique, entre le réseau associé et le réseau suivant, et prevu pour envoyer la lumière prélevée aux deuxièmes moyens de mesure correspondants, et dans lequel les moyens de traitement électronique sont prévus pour déterminer, pour chaque réseau, le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée par ce réseau vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau. Selon un autre mode de réalisation particulier de l'invention, le système comprend: - N réseaux de Bragg en angle, qui sont centrés sur des fenêtres spectrales différentes les unes des autres, N étant un nombre entier au moins égal à 2, ces réseaux étant comptés à partir de la source, - pour chaque réseau, des deuxièmes moyens de mesure de la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau, et - pour chacun des N-1 premiers réseaux, un coupleur optique de prélévement de lumière, monté sur le guide d'onde optique, entre le réseau associé et le réseau suivant, et prévu pour envoyer la lumière prélevée aux deuxièmes moyens de mesure correspondants, et dans lequel les moyens de traitement électronique sont prévus pour déterminer, pour chaque réseau, le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée par ce réseau vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau. Le système objet de l'invention peut comprendre une pluralité de guides d'ondes optiques et des moyens de commutation optique, prévus pour envoyer successivement la lumière fournie par la source dans les guides d'ondes optiques. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, la lumière fournie par la source est modulée en amplitude, à une fréquence prédéfinie, et une technique de détection synchrone est mise en oeuvre avec les moyens de mesure pour récupérer la puissance optique fournie par ces moyens de mesure. 16 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 illustre schématiquement un exemple de l'invention, dans une configuration de transmission, la figure 2 illustre schématiquement un autre exemple de l'invention, dans une configuration de transmission, avec un objectif de collection, la figure 3 illustre schématiquement un autre exemple de l'invention, dans une configuration de transmission, avec un prisme réfléchissant et un objectif de collection, - la figure 4 illustre schématiquement un autre exemple de l'invention, dans une configuration pour un système déporté, la figure 5 illustre schématiquement un autre exemple de l'invention, dans une configuration de réflexion, avec un coupleur optique, - la figure 6 illustre schématiquement un autre exemple de l'invention, dans une configuration de réflexion, avec un circulateur optique à la place du coupleur optique, - la figure 7 illustre schématiquement un système de réfractométrie conforme à l'invention, avec un multiplexage par mise en série des réseaux et un photodétecteur de référence par réseau, - la figure 8 illustre schématiquement un autre système de réfractométrie conforme à l'invention, avec un multiplexage spectral et une mise en série des réseaux, et - la figure 9 illustre schématiquement un autre système de réfractométrie conforme à l'invention, combinant diverses solutions de multiplexage, à savoir une mise en série et des multiplexages spectral et temporel, avec une mesure de référence pour chaque réseau. EXPOSÉ DETAILLE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS La technique connue par le document [1], pour exploiter la sensibilité spectrale d'un réseau de Bragg en angle vis-à-vis de l'indice de réfraction du milieu extérieur, revient en fait à suivre l'évolution de la quantité de lumière diffractée par le réseau vers les modes de gaine de la fibre optique dans laquelle il est formé, et ce par l'intermédiaire de la signature spectrale du réseau. L'évolution, en fonction de net, du couplage de l'énergie lumineuse vers les modes de gaine de la fibre optique ne peut se faire directement que par l'intermédiaire de l'analyse des résonances spectrales qui leur sont associées. Aucune autre signature physique n'est accessible directement à la mesure: une mesure spectrale est donc inévitable. Or, la contribution spectrale des couplages vers les modes de gaine n'est pas séparée de celle des modes radiatifs. Il faut extraire cette information parmi toutes celles qui sont présentes dans la réponse spectrale. Ceci explique la complexité de la technique connue par le document [1]. Une technique beaucoup plus simple pourrait être mise en oeuvre si la contribution spectrale des modes de gaine aux phénomènes de couplage générés par un réseau de Bragg en angle pouvait être séparée de celle du continuum de modes radiatifs. Or, une telle séparation pourrait être obtenue en analysant le spectre en réflexion. En effet, un réseau de Bragg en angle diffracte vers des modes de gaine contra-propagatifs la lumière guidée par le coeur de la fibre optique, dans lequel il est formé, tandis que la lumière couplée vers les modes radiatifs s'échappe de la fibre optique (de façon contra-propagative également). Toute variation de l'indice de réfraction du milieu extérieur se répercute avant tout sur la répartition de la puissance optique diffractée entre les modes de gaine et le continuum de modes radiatifs. Dans le cas précédent, l'évolution de cette répartition de la puissance diffractée en fonction de next, à l'origine de la sensibilité d'un réseau de Bragg en angle à n, Les variations de cette puissance réfléchie sont à l'image de celles de l'indice de réfraction du milieu extérieur et permettent, après une phase initiale de calibrage, d'utiliser un réseau de Bragg en angle en tant que réfractomètre. Cependant, une telle technique ne peut être utilisée car, en réalité, les modes de gaine sont très rapidement atténués au cours de leur propagation dans la fibre optique (typiquement après seulement quelques centimètres). Or, il faudrait une distance de propagation bien plus grande (plusieurs mètres voire plusieurs dizaines de mètres) pour pouvoir mettre, en oeuvre une telle technique dans des conditions opérationnelles. Cette technique n'est pas utilisable en pratique. De ce fait, la solution proposée par la présente invention consiste non plus à s'intéresser à l'information métrologique contenue dans les modes de gaine mais à celle qui est contenue dans le continuum de modes radiatifs. En effet, on a vu précédemment que l'énergie diffractée vers les modes radiatifs évoluait, en fonction de next, de façon exactement opposée à l'énergie diffractée vers les modes de gaine. Par conséquent, le principe d'une mesure de la puissance optique de la lumière diffractée vers le continuum de modes radiatifs peut être retenue pour remonter au paramètre inducteur. En effet, l'énergie véhiculée par ces modes s'échappe de la fibre optique pour aller dans le milieu extérieur. On ne retrouve donc pas, comme avec les modes de gaine, un problème lié à des pertes lors de la propagation. Il est parfaitement possible de mesurer la puissance optique véhiculée sous la forme de ces modes radiatifs, et ce à l'aide d'un simple photodétecteur judicieusement positionné à l'extérieur de la fibre optique et associé éventuellement à d'autres composants opto-mécaniques pour optimiser la collecte de l'énergie lumineuse. On reviendra plus loin sur les différentes solutions et configurations techniques permettant d'effectuer une telle mesure de puissance. On précise cependant dès à présent qu'une mesure de l'indice de réfractionnext du milieu extérieur, à l'aide de la présente invention, passe par l'obtention d'une courbe de calibrage pour un transducteur donné. Toutefois, la présente invention repose, comme pour les capteurs à ondes évanescentes, sur une mesure de puissance. La technique objet de l'invention est donc sensible à toute variation de la puissance optique véhiculée par la fibre optique contenant le réseau, que ce soit une variation de la puissance optique de la source lumineuse d'interrogation ou une variation de pertes en ligne, voire une dérive de la réponse du photodétecteur et de la chaîne d'amplification-acquisition. Cependant, dans le cas de l'invention, il est possible de s'affranchir de ces problèmes en normalisant la mesure vis-à-vis d'une grandeur de référence. Dans le cas de l'invention, on propose de normaliser la mesure en prenant comme paramètre de référence la puissance optique transmise par le réseau de Bragg en angle. Ce paramètre correspond à la puissance optique incidente soustraite de la puissance optique diffractée vers les modes de gaine et vers le continuum de modes radiatifs (en négligeant les pertes au cours de la propagation). La validité de cette solution de normalisation est confirmée plus loin. La technique objet de l'invention ne nécessite plus le recours à une mesure de type spectrale: elle consiste simplement à effectuer la mesure de la puissance optique diffractée vers le continuum de modes radiatifs et, de préférence, la mesure d'une puissance optique de référence, à savoir la puissance transmise par le réseau de Bragg en angle. L'évolution du ratio entre ces deux grandeurs mesurées est relié de façon univoque à l'indice de réfraction du milieu extérieur. Un système de réfractométrie fondé sur cette technique de mesure correspond à une architecture relativement simple et permet la fabrication de produits industrialisables à de faibles coûts. En outre, les cadences d'acquisition ne sont plus déterminées que par -les outils de numérisation et d'application d'un algorithme de traitement (qui est très simplifié par rapport à l'algorithme utilisé pour la technique connue par le document [1]) et non plus par le temps de la mesure spectrale. Il devient parfaitement possible d'effectuer des mesures à des cadences allant de quelques Hz à quelques dizaines de kHz. Par ailleurs, la sensibilité et la résolution de mesure sont significativement améliorées par rapport à la technique connue par le document [ 1] . En effet, au lieu de n'utiliser qu'une partie de l'information, à savoir l'amplitude et la localisation des résonances spectrales vers les modes de gaine, on utilise toute l'information, à savoir la puissance optique véhiculée sous la forme des modes radiatifs. Enfin, la puissance optique diffractée vers les modes radiatifs ne déper..d pas d'autres paramètres tels que la température ou les déformations mécaniques: seule la signature spectrale du couplage vers ces modes radiatifs est influencée par ces paramètres. Par conséquent, on s'affranchit de la sensibilité croisée des réseaux de Bragg en angle visà-vis d'autres grandeurs physico-chimiques (température et déformations principalement). Cet aspect est particulièrement déterminant et constitue un atout par rapport aux techniques connues de réfractométrie, mentionnées plus hait. On présente maintenant une formulation théorique de la technique de mesure objet de l'invention afin, en particulier, d'expliciter et de valider la technique de normalisation de la mesure que l'on propose pour s'affranchir des possibles variations de puissance optique. Soient Pi et Ptr,. les puissances optiques respectivement incidente sur le réseau de Bragg en angle et transmise par ce même réseau. Soient Pr et Pg respectivement les puissances optiques véhiculées sous la forme des modes radiatifs et des modes de gaine. L'énergie lumineuse non transmise par le réseau correspond à de la lumière diffractée, soit vers les modes de gaine, soit vers le continuum de modes radiatifs. Par conséquent, on a la relation suivante entre ces quatre grandeurs (en considérant que les pertes au cours de la propagation, en particulier par diffusion (en anglais scattering ), sont négligeables) . Pr + Pg = Pi - Ptr Soit S(,) la densité spectrale de puissance de la source optique d'interrogation (s'étendant sur une fenêtre spectrale comprise entre 2 et 2\,2) et T(20 la fonction de transfert spectrale du réseau de Bragg en angle, 2 étant la longueur d'onde. Les puissances incidente et transmise s'expriment alors selon les relations suivantes: {p' = ..r'' jj2, S(2)d2 P,,. = l S(À)T(2)dÂ S'il existe des f-uctuations de la puissance de la source optique ou des pertes en ligne indépendantes de la longueur d'onde, les relations précédentes, donnant les puissances incidente et transmise, doivent être modifiées pour en tenir compte. Il faut alors introduire une fonction k(t) représentant les fluctuations de puissance ou de pertes en ligne, et prenant des valeurs comprises entre O et 1, t représentant le temps. Alors: (1) Par conséquent, on aboutit à la relation suivante. P. + P, p S_ (À)dÀ P,. P S(2)T(2)d/ (3) À Le rapport ne dépend que de la longueur d'onde; il ne dépend pas des fluctuations d'intensité. Par ailleurs, on sait que la puissance véhiculée par les modes radiatifs est reliée de façon univoque à la puissance véhiculée par les modes de gaine. Pr = f(ne,t)Pg (4) où f est une fonction croissante sur l'intervalle [neff,min; ngj, nex[. étant l'indice de réfraction du milieu extérieur. Par conséquent, en insérant cette relation dans la relation (3), on obtient: S(À)da, f(n,r) -I=g'(n La technique de réfractométrie que l'on vient d'exposer passe par les mesures de la puissance optique diffractée par le réseau de Bragg en angle sous forme de modes radiatifs et de la puissance transmise dans la fibre optique par ce réseau. Différentes configurations matérielles peuvent être envisagées pour effectuer ces deux mesures. Elles se différencient par les solutions opto-mécaniques mises en oeuvre pour collecter la lumière. Dans tous les cas, les solutions de collection de la lumière diffractée sous la forme des modes radiatifs exploitent le caractère directif de tels faisceaux lumineux. En effet, en un point du réseau, la lumière diffractée sous la forme de modes radiatifs s'échappe de la fibre selon un cône lumineux. Ce cône présente une ouverture de l'ordre de 1 et l'angle 0cône entre l'axe de ce cône et l'axe de propagation de la fibre optique est relié à l'angle d'inclinaison 0 des traits du réseau, au pas (en anglais pitch ) A de ce dernier, à l'indice de réfraction ng de la gaine optique, à la constante de propagation (3o du mode guidé et à la longueur d'onde X de la lumière selon la relation suivante: Toutefois, le principe de la technique de mesure consiste à interroger un réseau de Bragg en angle avec une source lumineuse à large bande, couvrant toute la réponse spectrale de ce reseau. Par conséquent, il faut récupérer la lumière correspondant à toutes les longueurs d'onde d'interrogation. Aussi, en un point du réseau, la lumière diffractée à collecter se répartit selon un cône dont l'ouverture est plutôt de l'ordre d'une dizaine de degrés (un angle différent correspondant à chaque longueur d'onde). En outre, un réseau de Bragg en angle n'est pas ponctuel: il présente généralement une longueur de quelques millimètres. Ainsi, à une longueur d'onde donnée, la lumière diffractée correspond plutôt à une ligne de lumière qui diverge selon deux directions. Selon l'axe de la fibre optique, l'angle de divergence est plutôt de l'ordre de 1 . Par contre, dans un plan azimuthal, la divergence est: plutôt de l'ordre d'une dizaine de degrés. Une première solution est schématiquement illustrée par la figure 1. Elle consiste tout simplement à placer un photodétecteur à la sortie de la fibre optique pour mesurer Ptr et un autre photodétecteur de façon latérale par rapport à la fibre pour mesurer Pr. Un dispositif mécanique de fixation 2n- cos8 Po cos 0""'e _ A Dr n (non représenté) peut être utilisé pour, par exemple, régler et optimiser le positionnement de ce dernier photodétecteur par rapport à la lumière diffractée. Sur la figure 1, la fibre optique (qui peut être monomode ou multimode) a la référence 2. Le réseau de Bragg en angle 4 est formé dans le coeur 6 de la fibre. Ce réseau est placé dans une partie de la fibre qui est en contact avec le milieu extérieur, par exemple un liquide 7, dont on veut mesurer l'indice de réfraction. La gaine optique de la fibre a la référence 8. L'axe de la fibre (axe du coeur) a la référence X. Une source lumineuse 10 est placée en regard d'une extrémité de la fibre. La lumière 12 émise par la source est injectée dans cette extrémité par l'intermédiaire d'une optique appropriée 14 pour être ensuite guidée par le coeur de la fibre. La lumière diffractée vers le continuum de modes radiatifs a la référence 16. Le photodétecteur qui détecte cette lumière a la référence 17. L'autre photodétecteur 18, placé en regard de l'autre extrémité de la fibre, capte la lumière transmise par le réseau 4. Cette lumière est collectée et concentrée sur le photodétecteur 18 par l'intermédiaire d'un objectif approprié 20. Des moyens de traitement électronique 22 sont prévus pour calculer le rapport Pr/Pcr à partir des signaux qu'ils reçoivent des photodétecteurs et pour fournir la valeur de l'indice de réfraction du milieu 7, à partir de ce rapport. Une limitation du montage de la figure 1 provient du fait que la surface de détection du photodétecteur 17 n'est pas forcément adaptée à la surface occupée par la lumière 16 à collecter dans le plan de ce capteur. Selon une seconde configuration, schématiquement illustrée par la figure 2, on utilise un objectif 24, qui peut se limiter à une unique lentille, pour collecter la lumière diffractée 16 et l'imager de façon optimale, c'est-à-dire envoyer la quasi-totalité de cette lumière, sur la surface de détection du photodétecteur 17. Pour les deux montages des figures 1 et 2, il est nécessaire de centrer au mieux le photodétecteur 17 et surtout l'objectif 24 sur l'axe central Y associé aux rayons diffractés. Il peut être nettement plus avantageux, pour la fabrication, de disposer un prisme réfléchissant 26 avant l'objectif de collection 24 et le photodétecteur 17 (voir la figure 3). De la sorte, il est possible de rabattre la lumière diffractée 16 sur un axe Z qui est parallèle à l'axe X de la fibre optique 2. Le milieu 7, dont on veut mesurer l'indice de réfraction, circule alors, suivant la flèche 27, dans un espace de dimensions calibrées, laissé entre la face d'entrée 28 du prisme et la fibre optique 2. La face réfléchissante 30 du prisme est traitée de façon à réfléchir la lumière de façon optimale aux longueurs d'onde de travail. Pour de la lumière diffractée émergeant de la fibre optique avec des angles de sortie plus faibles que ce qui a été représenté sur la figure 3, il peut être judicieux d'utiliser un prisme dont la face réfléchissante est située sur la gauche de la figure 3. Par ailleurs, si le prisme à. face réfléchissante peut être avantageux en terme de réalisation pratique, il est toutefois parfaitement envisageable de réaliser la même fonction avec un miroir plan traditionnel. Enfin, que ce soit dans le cas du prisme à face réfléchissante ou du miroir traditionnel, l'utilisation d'une surface réfléchissante non plus plane mais concave et focalisante, par exemple parabolique, permet de simplifier le montage. En effet, dans ce cas, il n'est plus nécessaire d'utiliser un objectif de collection après le prisme ou le miroir: la surface réfléchissante assure la focalisation sur le photodétecteur 17. Une évolution supplémentaire peut être apportée à ces architectures de façon à déporter la mesure de la puissance optique Pr. Pour réaliser ce déport, on utilise de nouveau un prisme réfléchissant et un objectif de collection qui, dans ce cas, peut être avantageusement une lentille de type selfoc, reliée à une fibre optique monomode ou multimode. La lumière collectée est alors injectée, par la lentille selfoc, dans la fibre optique qui conduit ensuite la lumière jusqu'à un photodétecteur. Dans ce cas, il est tout à fait possible de déplacer l'instrumentation à plusieurs centaines de mètres, voire plus, de la zone de mesure (suivant les pertes en transmission de la fibre de collection). Quant à la puissance transmise Ptr, il suffit, pour déporter sa mesure, d'augmenter de façon appropriée la longueur de fibre disponible après le réseau de Bragg. Ceci est schématiquement illustré par la figure 4 où l'on voit la fibre 2 comportant le réseau de Bragg en angle 4 et optigaement couplée, d'un côté, à la source 10 et, de l'autre côté, au photodétecteur 18. On voit également le prisme à face réfléchissante 26, placé en regard du réseau 4, ainsi que la lentille selfoc 32 et la fibre optique monomode ou multimode 34 qui relie cette lentille 32 au photodétecteur 17. Dans la solution précédente, pour mesurer la puissance optique transmise, il est nécessaire de prolonger la fibre optique jusqu'au photodétecteur 18 après le réseau de Bragg en angle 4. Une autre option permet de travailler selon une configuration de réflexion. Dans ce cas, la même fibre optique est utilisée pour conduire la lumière jusqu'au réseau de Bragg en angle 4 et pour conduire la lumière transmise par le réseau jusqu'au photodétecteur 18, par l'intermédiaire d'une métallisation de l'extrémité de la fibre. Toutefois, il est alors nécessaire de prendre en compte le fait qu'il y a un double passage dans le réseau de mesure. Ce double passage a pour conséquence que la puissance transmise, mesurée par le photodétecteur, est réduite d'un facteur deux par rapport à une mesure selon une configuration en transmission. Toutefois, l'utilisation d'un coupleur de type 2x2 avec un ratio de 50% réalise intrinsèquement cette correction. Par contre, la puissance associée aux modes radiatifs n'a pas à être corrigée car la lumière diffractée lors du second passage est dirigée de façon diamétralement opposée à celle qui est diffractée lors du premier passage. Elle n'est donc pas récupérée par le système de collection. Ceci est schématiquement illustré par la figure 5 sur laquelle on voit la fibre optique 2, munie du réseau 4, en regard duquel est placé le système de collection et de couplage 36 (comprenant le prisme 26 et la lentille selfoc 32 dans l'exemple de la figure 4). A la suite de ce système 36, on trouve la fibre 34 qui est couplée au photodétecteur 17. A une extrémité de la fibre 2, on trouve encore le photodétecteur 18 tandis que l'autre extrémité est rendue réflectrice par exemple au moyen d'un miroir 38 fixé à cette extrémité. En outre, un coupleur optique 2x2 40 est monté sur cette fibre 2, entre le réseau 4 et le photodétecteur 18, comme on le voit sur la figure 5 et les deux branches restant disponibles de ce coupleur 40 sont respectivement couplée à la source lumineuse 10, par l'intermédiaire d'une fibre optique 42, et laissée libre. Une variante de cette solution consiste à remplacer le coupleur 2x2 40 par un circulateur optique 42 (voir la Figure 6). Ce circulateur a trois ports 42a, 42b et 42c comme on le voit sur la figure 6. La lumière passe du port 42a au port 42b, puis du port 42b au port 42c mais ne peut aller, par exemple, du port 42b au port 42a. Cette variante permet d'optimiser le rapport signal sur bruit. Par contre, le double passage dans le réseau de Bragg en angle n'est pas corrigé par ce circulateur comme c'était le cas pour le coupleur 2x2. De façon générale, l'un des intérêts majeurs de la technologie des transducteurs à réseaux de Bragg réside dans les capacités de multiplexage des réseaux sur une même ligne de mesure. Les réseaux de Bragg multiplexés sont identifiés par leurs longueurs d'onde de résonance respectives et l'on parle alors de multiplexage spectral. La technique de réfractométrie connue par le document [1] permet également d'utiliser le multiplexage spectral. Toutefois, en pratigae, le nombre de réseaux de Bragg en angle multiplexables est très limité. En effet, la plage spectrale occupée par un unique réseau s'étend typiquement sur 20 à 30 nm. Or, les sources optiques d'interrogation ont des largeurs spectrales inférieures à 100 nm. Par conséquent, sur une même ligne et avec une unique source, on ne peut multiplexer qu'au mieux 3 à 5 transducteurs (réseaux). Ces chiffres ne constituent pas une limite stricte. Le nombre de réseaux multiplexables peut être légèrement accru par exemple en réduisant la largeur spectrale d'un réseau (au détriment de la dynamique de mesure accessible) ou en combinant plusieurs sources optiques à large bande et des coupleurs optiques à large bande appropriés. Au contraire, dans la technique de réfractométrie conforme à l'invention, que l'on vient d'exposer, on s'affranchit totalement de cette limitation inhérente à l'étendue spectrale des réseaux et des sources optiques. En effet, cette technique ne nécessite plus une mesure spectrale mais seulement une mesure de puissance. Par conséquent, les transducteurs (réseaux) n'ont plus à être multiplexés spectralement. Il suffit de les monter en série sur une même ligne de mesure et d'associer à chaque réseau une cellule de mesure de la puissance radiative et de la puissance de référence. Dans le cas où la puissance de référence est la même pour tous les réseaux, on peut la mesurer en fin de ligne mais il est nécessaire de réaliser l'opération de calibrage de chaque réseau une fois la ligne fabriquée. Si l'opération de calibrage est réalisée réseau par réseau, il est alors indispensable d'effectuer une mesure de la puissance transmise après chaque réseau. Ceci est réalisé très simplement en disposant un coupleur optique de prélèvement entre deux réseaux adjacents. Ceci est schématiquement illustré par la figure 7 sur laquelle on voit une fibre optique 44 dans laquelle sont formés N réseaux de Bragg en angle RI, R2...RN, N étant un entier au moins égal à 2. Ces réseaux R1... RN sont formés dans des parties de la fibre 44 qui sont respectivement en contact avec des milieux extérieurs M,._.Mu dont on veut mesurer les indices de réfraction. Sur la fibre 44, dans les N-1 intervalles séparant les réseaux Rl.. .RN, on a également monté N-1 coupleurs optiques de prélèvement de lumière C1, C2..CN_1 qui sont respectivement associés aux réseaux R1r R2.. .RN_1. Des systèmes de collection et de couplage SI, S2.,.SN sont respectivement placés en regard des réseaux R1r R2...RN et sont respectivement couplés à N photodétecteurs P1, P2...PN par l'intermédiaire de fibres optiques F1, F2...FN. On voit également N-1 autres photodétecteurs Dl, Dz...DN_1 qui sont optiquement connectés respectivement aux coupleurs C1, C2...CN_1 pour récupérer les lumières prélevées par ces derniers. On voit en outre une source de lumière 46 qui est optiquement couplée à une extrémité de la fibre 44 et un autre photodétecteur DN qui est optiquement couplé à l'autre extrémité de la fibre 44 pour récupérer la lumière transmise par le réseau RN. On voit également des moyens de traitement électronique 48 qui sont électriquement reliés aux photodétecteurs P1...PN et D1...DN et prévus pour déterminer l'indice de réfraction du milieu Mi à partir du rapport des puissances optiques respectivement obtenues à l'aide des photodétecteurs Di et Pi, pour tout i allant de 1 à N. Le coefficient de prélèvement peut être très faible (quelques %) de façon à ne pas pénaliser les mesures suivantes en ce qui concerne le rapport signal sur bruit. En fixant le coefficient de prélèvement à une valeur raisonnable, par exemple 10%, on peut alors envisager la mise en série d'au moins 5 réseaux, de préférence 5 à 10 réseaux, sur une même ligne de mesure. Il convient de noter que le montage de la figure 7 est utilisable si les réseaux ont la même réponse spectrale ou des réponses spectrales différentes les unes des autres. Si tous les réseaux sont sur une même bande spectrale, leur mise en série peut créer des problèmes de rapport signal sur bruit. En effet, la puissance optique disponible sur cette bande doit être partagée entre tous les réseaux. Pour résoudre ce problème, une solution consiste à utiliser également le multiplexage spectral pour exploiter la puissance optique sur toutes les fenêtres spectrales disponibles, au lieu de la simple mise en série de réseaux ayant la même fenêtre spectrale. Dans ce cas, on met en série des réseaux respectivement centrés sur des fenêtres spectrales différentes, de préférence adjacentes, dont les largeurs respectives sont adaptées à celles des réseaux. Le nombre de fenêtres que l'on peut utiliser est déterminé en fonction de la largeur spectrale utile de la source optique d'interrogation et de celle des réseaux de Bragg en angle. L'ordre des réseaux montés en série n'a aucune importance. Etant donné les largeurs spectrales classiques des réseaux de Bragg en angle, à savoir 20 à 30 nm, et l'étendue spectrale des sources optiques d'interrogation commercialement disponibles (jusqu'à 100 nm), on dispose donc de 3 à 5 fenêtres spectrales distinctes. Ceci est schématiquement illustré par la figure 8. Le montage que l'on voit sur cette figure 8 est identique au montage que l'on voit sur la figure 7, à ceci près que les réseaux Rl...RN de la figure 7 sont respectivement remplacé par des réseaux Rfl, Rfo..RfN qui sont centrés sur des fenêtres spectrales adjacentes f1, f2...fN. Enfin, il est également tout à fait possible de mettre en oeuvre d'autres solutions de multiplexage, par exemple un multiplexage temporel, en utilisant un commutateur optique pcur analyser de façon séquentielle plusieurs voies de mesure. Dans le cas où l'on met en oeuvre ce commutateur optique, la puissance de référence peut être mesurée par transmission après chaque capteur (réseau), ou mesurée par transmission avec une photodiode placée à la fin de la ligne de mesure, ou encore mesurée par réflexion avec une unique photodiode pour toutes les lignes de mesure qui sont reliées au commutateur. La figure 9 illustre schématiquement le cas où la puissance de référence est mesurée par transmission après chaque réseau. On voit les différentes lignes de mesure L1...Ln (n entier au moins égal à 2), qui sont reliées à une source lumineuse d'interrogation 50 par l'intermédiaire d'un commutateur optique 52. Chaque ligne est du genre de celle qui est représentée sur la figure 8. On voit aussi des moyens de traitement électronique 54 qui sont reliés à tous les photodétecteurs du système de la figure 9. Sans commutateur optique, le nombre de réseaux multiplexables par voie peut être de l'ordre de 15 à 50. Dans le cas de l'utilisation d'un multiplexage temporel (commutateur optique), ce nombre est alors multiplié par le nombre de voies du commutateur. Typiquement, on peut trouver dans le commerce des commutateurs 1x8 voire 1x16. On peut ainsi envisager l'interrogation de plus de 90 capteurs (=8x15). L'une ou l'autre des solutions présentées ci-dessus peut être améliorée en utilisant une technique de mesure basée sur la détection synchrone. Cette approche consiste à moduler en amplitude le signal de la source optique d'interrogation à une fréquence f. En utilisant une détection synchrone, on peut alors extraire du bruit l'information pertinente sur chacun des deux photodétecteurs du système de mesure. On s'affranchit ainsi par exemple des sources de lumière parasites (lumière ambiante par exemple). Une telle solution permet surtout d'obtenir un rapport signal sur bruit et donc une résolution de mesure bien meilleurs. Les exemples de l'invention, qui ont été donnés plus haut, concernent des réseaux de Bragg en angle formés dans des fibres optiques. Cependant, l'homme du métier adaptera aisément ces exemples au cas où les réseaux sont formés dans d'autres guides d'ondes optiques, par exemple des guides d'onde optiques intégrés (monomodes ou multimodes). Par rapport à la technique connue par le document [1], la présente invention apporte de nombreuses améliorations. Tout d'abord, la technique de réfractométrie objet de l'invention ne nécessite plus d'effectuer une mesure de la réponse spectrale du réseau de Bragg en angle. Seule une, de préférence seules deux mesure(s) de puissance optique est (sont) requise(s), à savoir une première mesure de la puissance optique diffractée vers les modes radiatifs et, de préférence, une deuxième mesure de la puissance optique transmise par le réseau, en tant que grandeur de normalisation. Le concept de mesure est donc radicalement différent. La conception considérée dans l'invention permet tout d'abord de réduire de façon très importante le coût et la complexité du système (absence d'analyseur de spectre). En outre, du point de vue du logiciel, la technique de mesure objet de l'invention ne nécessite qu'un traitement peu important puisqu'elle se limite au rapport entre deux puissances optiques. Alors que pour la technique connue par le document [1], le temps d'acquisition et de traitement du spectre du transducteur (réseau) limitait la bande passante de mesure à 1 Hz. Avec l'invention, on n'est limité en bande passante que par les outils matériels de numérisation. Par conséquent, des cadences de mesure de plusieurs dizaines de kHz sont envisageables. En ce qui concerne les performances métrologiques, les dynamiques de mesure sont tout aussi importantes: on peut effectuer des mesures d'indice de réfraction sur des plages allant de 1,3 à 1,7. Par ailleurs, la technique objet de l'invention permet d'exploiter toute l'information physique pertinente alors que précédemment la technique de mesure utilisée tronquait cette information: au lieu d'exploiter toute la réponse spectrale, on n'utilisait que les pieds et les sommets des résonances spectrales. De plus, la chaîne de mesure élémentaire se limite à une source optique, deux photodiodes et une carte d'acquisition numérique. Dans le système connu par le document [1], cette chaîne comportait également un analyseur de spectre. En éliminant une source potentielle de bruit de mesure et en exploitant toute l'information physique utile, on augmente à la fois la résolution et la sensibilité de mesure. Ces deux grandeurs sont uniquement limitées par le bruit électronique au niveau des photodétecteurs et des circuits d'amplification de ces derniers ainsi que par la résolution de la carte d'acquisition correspondante. Enfin, l'invention permet d'envisager de nombreuses solutions de multiplexage: des systèmes de mesure déportés et interfacés avec plusieurs dizaines de réseaux multiplexés sont aisément envisageables. REVENDICATIONS 1. Système de mesure de l'indice de réfraction d'au moins un milieu, ce système comprenant. - au moins un guide d'onde optique (2, 44) ayant des première et deuxième extrémités et comportant au moins un réseau de Bragg en angle (4, R1ÉÉÉRN, RF1...RFN) , formé dans une partie du guide d'onde, qui est mise en contact avec le milieu, et une source de lumière (10, 46, 50) optiquement couplée à la première extrémité du guide d'onde pour y envoyer cette lumière et la faire interagir avec le réseau, ce système étant caractérisé en ce qu'il comprend en outre. - des premiers moyens (17, P1...PN) de mesure de la puissance optique de la lumière diffractée vers le continuum de modes radiatifs, lors de l'interaction de la lumière émise par la source avec le réseau, et des moyens de traitement électronique (22, 48, 54) prévus pour fournir la valeur de l'indice de réfraction du milieu à partir de cette puissance optique. 2. Système selon la revendication 1, dans lequel le guide d'onde optique est une fibre optique (2, 44). 3. Système selon la revendcation 1, dans lequel le guide d'onde optique est un guide d'onde optique intégré. 4. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel les premiers moyens de mesure comprennent un premier photodétecteur (17, Pi...PN). 5. Système selon la revendication 4, dans lequel les premiers moyens de mesure comprennent en outre une optique (24, 32) prévue pour collecter la lumière diffractée et concentrer celle-ci sur le premier photodétecteur. 6. Système selon la revendication 5, dans lequel l'optique est une lentille ou un objectif (24) ou une lentille de type selfoc (32). 7. Système selon l'une quelconque des revendications 5 et 6, dans lequel les premiers moyens de mesure comprennent en outre un prisme (26) à face réfléchissante ou un miroir, par l'intermédiaire duquel l'optique collecte la lumière. 8. Système selon la revendication 4, dans lequel les premiers moyens de mesure comprennent en outre un prisme à face réfléchissante concave ou un miroir concave prévu pour collecter la lumière diffractée et concentrer celle-ci sur le premier photodétecteur. 9. Système selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, comprenant en outre une fibre optique (34) qui relie l'optique au premier photodétecteur. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant en outre des deuxièmes moyens (18, Dl...DN) de mesure de la puissance optique de la lumière qui est transmise, par le réseau de Bragg en angle, jusqu'à la deuxième extrémité du guide d'onde optique, et dans lequel les moyens de traitement électronique sont prévus pour déterminer le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par le réseau de Bragg en angle. 11. Système selon la revendication 10, dans lequel les deuxièmes moyens de mesure comprennent un deuxième photodétecteur (18, D1...DN) . 12. Système selon la revendication 11, dans lequel les deuxièmes moyens de mesure comprennent en outre une optique (20) prévue pour collecter la lumière transmise et concentrer celle-ci sur le deuxième photodétecteur. 13. Système selon l'une quelconque des revendications 10 à 12, comprenant en outre: - un réflecteur de lumière (38) qui est placé en la deuxième extrémité du guide d'onde optique et prévu pour réfléchir, dans ce guide d'onde optique, la lumière transmise par le réseau de Bragg en angle, et - des moyens (40, 42) de couplage optique entre, d'une part, la première extrémité du guide d'onde optique et les deuxièmes moyens de mesure et, d'autre part, cette première extrémité et la source de lumière (10). 14. Système selon la revendication 13, dans lequel les mcyens de couplage optique comprennent un coupleur optique (40) de type 2x2 ou un circulateur optique (42). 15. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, comprenant une pluralité de réseaux de Bragg en angle (Rl...RN) qui ont la même réponse spectrale. 16. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant: - N réseaux de Bragg en angle (Rl...RN) qui ont la même réponse spectrale, N étant un nombre entier au moins égal à 2, ces réseaux étant comptés à partir de la source, - pour chaque réseau, des deuxièmes moyens (D1...DN) de mesure de la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau, et - pour chacun des N-1 premiers réseaux, un coupleur optique (Cl...CN_1) de prélévement de lumière, monté sur le guide d'onde optique, entre le réseau associé et le réseau suivant, et prévu pour envoyer la lumière prélevée aux deuxièmes moyens de mesure correspondants, et dans lequel les moyens de traitement électronique (48) sont prévus pour déterminer, pour chaque réseau, le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée par ce réseau vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau. 17. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, comprenant une pluralité de réseaux de Bragg en angle dont les réponses spectrales sont différentes les unes des autres. 18. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, comprenant: - N réseaux de Bragg en angle (R1...RN) dont les réponses spectrales sont différentes les unes des autres, N étant un nombre entier au moins égal à 2, ces réseaux étant comptés à partir de la source, -pour chaque réseau, des deuxièmes moyens (Dl...DN) de mesure de la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau, et - pour chacun des N-1 premiers réseaux, et un coupleur optique (Cl...CN_1) de prélévement de lumière, monté sur le guide d'onde optique, entre le réseau associé et le réseau suivant, et prévu pour envoyer la lumière prélevée aux deuxièmes moyens de mesure correspondants, et dans lequel les moyens de traitement électronique (48) sont prévus pour déterminer, pour chaque réseau, le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée par ce réseau vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau. 19. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, comprenant: - N réseaux de Bragg en angle (RF1...RFN) , qui sont centrés sur des fenêtres spectrales différentes les unes des autres, N étant un nombre entier au moins égal à 2, ces réseaux étant comptés à partir de la source, - pour chaque réseau, des deuxièmes moyens (D1...DN) de mesure de la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau, et - pour chacun des N-1 premiers réseaux, un coupleur optique (C1...CN_1) de prélévement de lumière, monté sur le guide d'onde optique, entre le réseau associé et le réseau suivant, et prévu pour envoyer la lumière prélevée aux deuxièmes moyens de mesure correspondants, et dans lequel les moyens de traitement électronique (48) sont prévus pour déterminer, pour chaque réseau, le rapport de la puissance optique de la lumière diffractée par ce réseau vers le continuum de modes radiatifs à la puissance optique de la lumière transmise par ce réseau. 20. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, comprenant une pluralité de guides d'ondes optiques et des moyens de commutation optique (52), prévus pour envoyer successivement la lumière fournie par la source dans les guides d'ondes optiques. 21. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, dans lequel la lumière fournie par la source est modulée en amplitude, à une fréquence prédéfinie, et une technique de détection synchrone est mise en oeuvre avec les moyens de mesure pour récupérer la puissance optique fournie par ces moyens de mesure.