FR 2879620 A1 20060623 FR 0413680 A 20041221 Domaine de l'invention L'invention concerne un procédé permettant de convertir au moins en partie en propylène une charge d'hydrocarbures comprenant des oléfines dont le nombre de carbone est majoritairement égal à 4 ou 5, cette coupe - qu'on appellera dans la suite du texte coupe C4/C5- provenant le plus souvent d'une unité de FCC ou d'une unité de vapocraquage. Le terme FCC désigne le procédé de craquage catalytique en lit fluidisé de fractions pétrolières de point d'ébullition supérieur à environ 350 C, par exemple un distillat sous vide, éventuellement de l'huile désasphaltée ou un résidu atmosphérique. Les coupes C4/C5 oléfiniques sont disponibles en quantité importante, souvent excédentaire, dans les raffineries de pétrole et les installations de vapocraquage. Or leur recyclage dans les unités du raffinage est problématique, en effet: d'une part, leur recyclage au vapocraquage présente des inconvénients, car les rendements en oléfines légères sont moins élevés qu'avec des coupes paraffiniques et leur tendance à la formation de coke est relativement plus élevée; et - d'autre part, leur recyclage au FCC nécessiterait l'utilisation de conditions beaucoup plus sévères ou de catalyseurs spécifiques, ce qui modifierait de façon profonde le fonctionnement du FCC. La charge du procédé selon l'invention peut également comprendre des fractions C4/C5, ou plus larges, provenant d'une unité de cokéfaction en chambre ou en lit fluidisé, d'une unité de viscoréduction ou d'une unité de synthèse Fischer-Tropsch. La charge peut également comprendre des fractions d'une essence de vapo-craquage. En résumé, la charge du procédé selon la présente invention est donc une coupe C4/C5 oléfinique, c'est-à-dire typiquement une charge oléfinique légère, contenant majoritairement (c'est-à-dire pour plus de 50 %, de préférence pour au moins 60 %) des oléfines en C4 et/ou C5, dont le point final de distillation est généralement inférieur à 320 C, le plus souvent inférieur à 250 C. Souvent, la charge oléfinique de la présente invention comprend également des composés fortement insaturés, tels que les diènes (dioléfines) notamment à 4 ou 5 atomes de carbone (en particulier du butadiène) et de petites quantités de composés acétyléniques pouvant avoir de 2 à 10 atomes de carbone. Le procédé objet de la présente invention met en oeuvre successivement des réactions catalytiques d'hydrogénation sélective, d'oligomérisation des iso-oléfines et d'oligocraquage des n-oléfines. Art antérieur Le brevet français FR-B-2 608 595 décrit le procédé de métathèse qui convertit en propylène un mélange éthylène + n-butène. Le procédé selon l'invention n'utilise pas de métathèse, ce qui évite d'avoir recours à d'autres oléfines que celles en C4 et C5 (telles que l'éthylène) en quantité importante, de telles oléfines pouvant évidemment se retrouver comme impuretés. II ne requiert donc pas de consommation massive d'éthylène, produit de coût élevé. En outre, s'il est appliqué sur un site de vapocraquage, le procédé selon l'invention permet non seulement de ne pas utiliser d'éthylène comme charge, mais également de coproduire de l'éthylène avec le propylène. La coproduction d'éthylène étant typiquement inférieure à celle de propylène, ceci permet d'augmenter le ratio propylène sur éthylène du vapocraqueur, ce qui est conforme aux tendances du marché. - Le procédé décrit dans la demande internationale WO-A-01/04 237 est un autre procédé de production de propylène en une étape à partir d'oléfines légères qu'on peut considérer comme une variante du procédé FCC utilisant un catalyseur comprenant une zéolithe ZSM-5. Les conditions opératoires typiques de ce procédé sont une température au voisinage de 600 C et une pression de 0,1 à 0,2 MPa (1 MPa = 106 Pa =10 bars). Dans ces conditions, le rendement en propylène est d'environ 30 % et peut augmenter jusqu'à 50 % avec le recyclage des coupes C4 et C5 qui n'ont pas réagi. Un inconvénient de ce procédé est que la technologie en lit fluidisé est onéreuse du point de vue des investissements et nécessite une conduite du procédé relativement délicate. De plus, elle conduit à des pertes notables de catalyseur par attrition. Le procédé selon l'invention s'est tourné vers un autre type de procédé et n'utilise pas le 25 FCC. - Dans la famille des procédés d'oligocraquage en une étape (c'est- à-dire sans oligomérisation préalable des fractions C4/C5), on peut également citer un procédé dont on trouvera une description dans l'article Production of Propylène f rom Low Valued Olefins (que l'on peut traduire par Production de propylène à partir d'oléfines de faible valeur ), paru dans la revue Hydrocarbon Engineering de mai 1999. Il s'agit d'un procédé en lit fixe dont le catalyseur est une zéolithe de type ZSM-5 agissant en présence de vapeur d'eau. La température est voisine de 500 C et la pression est comprise entre 0,1 et 0,2 MPa. La durée de cycle annoncée est de l'ordre de 1000 heures. Le catalyseur est régénéré in situ et sa durée de vie globale, c'est-à-dire la période pendant laquelle il est utilisé dans le réacteur avant son renouvellement complet, est d'environ 15 mois. Le rendement en propylène annoncé est de 40 % environ; il pourrait monter à 60 % avec le recyclage des coupes C4 et C5 n'ayant pas réagi. Ce procédé permet d'obtenir un rendement en propylène relativement élevé. Il requiert cependant l'utilisation de quantités élevées de vapeur d'eau, ce qui n'est pas le cas dans la présente invention, où le niveau de pression partielle désiré sur les oléfines est obtenu avantageusement. Il n'y a pas d'ajout d'eau extérieure dans le procédé selon l'invention. On peut également citer un procédé décrit dans la demande internationale WO-A-99/29 805 et dans les brevets ou demandes de brevet EP-B-O 921 181 et EP-A-0 921 179. II s'agit d'un procédé d'oligocraquage utilisant un catalyseur zéolithique de type MFI ayant un rapport Si/AI élevé (de 180 à 1000) pour limiter les réactions de transfert d'hydrogène responsables de la production de diènes et d'aromatiques. La température est voisine de 550 C, la pression voisine de 0,1 MPa et la vitesse spatiale comprise entre 10 h-1 et 30 h-1. Ce procédé comporte la possibilité d'utiliser des réacteurs en lit fixe, mobile ou fluidisé. Le catalyseur utilisé comporte une zéolithe de type MFI dont le rapport Si/Al (rapport atomique Silicium/Aluminium) est supérieur ou égal à 180, de préférence une zéolithe ZSM-5 de rapport Si/AI compris entre 300 et 1000. On peut encore citer le procédé décrit dans la demande de brevet EP-A-1 195 424. II s'agit d'un procédé d'oligocraquage utilisant aussi un catalyseur zéolithique de type MFI ayant un rapport Si/AI de 180 à 1000 ou un catalyseur zéolithique de type MEL ayant un rapport Si/AI de 150 à 800, ces rapports Si/AI élevés étant nécessaires pour limiter les réactions de transfert d'hydrogène responsables de la production de diènes et d'aromatiques. La température est comprise entre 500 C et 600 C, la pression partielle d'oléfines comprise entre 0,01 MPa et 0,2 MPa et la vitesse spatiale comprise entre 5 h-1 et 30 h-1. Le brevet US-A-6 049 017, qu'on peut considérer comme l'art antérieur le plus proche, décrit un procédé de production d'éthylène et de propylène à partir d'une coupe oléfinique comportant la succession d'étapes suivante: a) une séparation de l'éthylène, du propylène, puis des dioléfines (par exemple par 30 hydrogénation sélective) ; b) une séparation des n-oléfines et des iso-oléfines par conversion des iso- oléfines en faisant appel à un agent oxydant et à un catalyseur acide pour former des composés oxygénés (par exemple par éthérification) ; c) une séparation des composés oxygénés et d) un craquage des n-oléfines faisant appel à un catalyseur à petits pores (par exemple zéolithique ou de préférence non-zéolithique contenant une SAPO) pour obtenir de l'éthylène et du propylène. Dans une alternative, il est proposé de traiter une partie de l'effluent issu de la séparation des composés oxygénés par oligomérisation pour obtenir un flux d'oléfines, qui est recyclé vers le craquage. Cette étape a pour but d'éliminer des paraffines de la charge entrant au craquage. La présente invention fait également appel à une unité de séparation des n-oléfines et des iso-oléfines, mais sur une unité qui ne fait appel à aucun agent oxydant. L'inconvénient d'un tel agent (méthanol, éthanol) est qu'il nécessite une unité de séparation (distillation, lavage à l'eau...) et pose des problèmes de pollution, voire de toxicité pour ce qui est du méthanol. De plus, le procédé selon la présente invention conduit à la formation de propylène, mais aussi de quantité d'essence additionnelle d'excellente qualité. Résumé de l'invention La présente invention concerne un procédé de conversion d'une coupe C4/C5 oléfinique en propylène et en essence, comprenant la succession d'étapes suivantes: 1) dans le cas où la teneur en impuretés dioléfiniques et acétyléniques est supérieure à 1000 ppm, hydrogénation sélective en phase liquide de ladite coupe sur au moins un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par Ni, Pd, Pt, déposé sur un support d'oxyde réfractaire non-acide, de façon à obtenir un effluent ayant une teneur en insaturés d'au plus 1000 ppm; 2) oligomérisation sélective des iso-oléfines d'au moins une partie de l'effluent issu de l'étape (1), suivie d'une distillation, de façon à obtenir une fraction essence et au moins une coupe restante contenant moins de 10 % poids d'isobutènes, et 3) oligocraquage des n-oléfines, opérant en une étape, sur au moins une partie de la coupe restante de l'étape (2), sur un catalyseur comprenant au moins une zéolithe présentant une sélectivité de forme et un rapport atomique Si/AI de 50 à 500, suivie d'une séparation pour obtenir une fraction essence, du propylène et une coupe C4/C5 résiduelle. La charge oléfinique en C4 et en C5 est généralement issue d'une unité de vapocraquage ou de craquage catalytique (FCC). La coupe essence riche en aromatiques issue de l'étape d'oligocraquage peut être avantageusement au moins en partie mélangée avec la coupe essence issue de l'oligomérisation sélective pour former une essence ayant un indice d'octane RON d'au moins 94. Elle peut également être au moins en partie envoyée vers un complexe d'extraction des aromatiques. Le procédé selon l'invention permet in fine d'obtenir un rendement en propylène d'au moins 19 %, préférentiellement supérieur à 22 %. L'invention concerne également une installation qui comprend: -une unité d'hydrogénation sélective contenant au moins un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par Ni, Pd et Pt, déposé sur un support d'oxyde réfractaire non-acide, l'unité étant munie de conduites pour l'entrée de la coupe oléf inique C4/C5 à traiter et de l'hydrogène et pour la sortie de l'effluent; une unité d'oligomérisation sélective des iso-oléfines, comprenant successive-ment une unité de séchage, une unité de désulfuration et une unité réactionnelle contenant au moins un catalyseur acide d'oligomérisation sélective, l'unité étant munie de conduites pour le passage des effluents entre lesdites unités successives, pour l'entrée d'au moins une partie de l'effluent issu de l'unité d'hydrogénation et pour la sortie de l'effluent; une colonne de distillation séparant une fraction essence et au moins une coupe restante; une unité d'oligocraquage des n-oléfines, contenant un catalyseur comprenant au moins une zéolithe présentant une sélectivité de forme et un rapport atomique Si/AI de 50 à 500, munie de conduites pour l'entrée d'au moins une partie de la coupe restante issue de la distillation de l'effluent d'oligomérisation, pour la sortie de l'effluent; une colonne de distillation séparant une fraction essence, du propylène et une coupe C4/C5 résiduelle; une conduite de recyclage d'une partie au moins de ladite coupe C4/C5 résiduelle vers l'unité d'oligomérisation ou vers l'unité d'oligocraquage et une zone de mélange des fractions essences issues de l'oligomérisation et de l'oligocraquage. En particulier dans cette installation, l'unité d'hydrogénation comprend un réacteur à lit fixe à écoulement descendant de la charge, une conduite amenant l'effluent obtenu dans un second réacteur à lit fixe à co-courant ascendant dudit effluent et d'hydrogène. Optionnellement, l'installation comporte en outre une unité d'extraction des aromatiques munie d'une conduite pour l'entrée de l'effluent d'oligocraquage et d'une conduite de sortie pour l'essence désaromatisée. La Figure 1 représente le schéma du procédé et de l'installation selon l'invention qui 5 permettra une compréhension plus aisée de la description détaillée qui va suivre. La charge à traiter (1) est introduite dans une unité d'hydrogénation sélective (a) et produit un effluent (2). On peut ajouter à cet effluent (2) une charge d'une autre origine (2') à condition que la teneur en insaturés de ladite charge (2') soit comprise entre 10 ppm et 1000 ppm, préférentiellement entre 50 ppm et 300 ppm. Typiquement (2') peut être une essence de FCC n'ayant pas besoin d'être hydrotraitée. La charge résultante (2) + (2') est injectée dans l'unité d'oligomérisation sélective (b). Cette unité d'oligomérisation sélective (b) produit, après séparation dans une colonne à distiller (d) : en tête, une coupe hydrocarbure plus légère (4), majoritairement constituée de fractions en C4 et en C5 et en fond, un oligomérat (3), majoritairement constitué d'oléfines en C8 et pouvant contenir une certaine proportion de composés allant jusqu'à C16. La coupe C4/C5 correspondant au flux (4) est envoyée en mélange avec le flux de 20 recycle (5), après purge, à l'unité d'oligocraquage (c) . L'unité d'oligocraquage (c) produit, après séparation dans une colonne de distillation - en tête, une coupe légère (7) riche en éthylène; - un effluent (6) riche en propylène; une fraction intermédiaire (8) contenant des hydrocarbures en C4 et C5 majoritairement constituée de composés saturés, fraction dont une partie au moins est recyclée par le flux (5) à l'entrée de l'unité d'oligocraquage et en fond, un effluent lourd (9) comprenant des composés aromatiques et oléf iniques dont les points d'ébullitions se situent dans l'intervalle des essences, soit 30 typiquement de 20 C à 250 C. Dans une variante du procédé selon l'invention, le recyclage (8) issu de la colonne de distillation (d') constitue un flux (5') qui est envoyé à l'entrée de l'unité d'oligomérisation sélective (b). Bien entendu, une variante dans laquelle une partie de la fraction (8) serait recyclée par le flux (5) à l'entrée de l'unité d'oligocraquage et une autre partie serait recyclée par le flux (5') à l'entrée de l'unité d'oligomérisation reste parfaitement dans le cadre de l'invention. Description détaillée de l'invention La charge brute issue d'un vapocraqueur ou d'un FCC (craquage catalytique) contient en général des composés diéniques (dioléfines), qui sont des poisons vis à vis des catalyseurs utilisés dans les unités d'oligomérisation et d'oligocraquage. Lorsque la teneur en impuretés diéniques et acétyléniques est supérieure à 1000 ppm, la charge est traitée par hydrogénation sélective pour réduite la teneur en 10 impuretés. Avantageusement, on traite toutes les charges à teneur en ces impuretés supérieure à 300 ppm, ou même supérieure à 10 ppm. Ainsi, dans le cas d'une charge (coupe oléfinique C4/C5) venant du vapocraquage, cette étape d'hydrogénation sélective des diènes et acétyléniques en mono-oléfines est obligatoire. Cette hydrogénation sélective peut soit traiter la coupe brute de vapocraqueur, soit la coupe C4 après qu'elle ait été préalablement traitée dans une unité visant à extraire des composés de types dioléfines par absorption dans un solvant. Ce type de procédé d'extraction du butadiène est connu de l'homme du métier. Dans le cas d'une charge (coupe oléfinique C4/C5) provenant du craquage 20 catalytique (FCC), l'étape d'hydrogénation sélective est optionnelle, mais elle permet de faciliter la mise en oeuvre des procédé aval. Ainsi, de façon extrêmement avantageuse, on traite dans l'étape (1) une coupe C4/C5 oléfinique de vapocraquage et dans l'étape (2) une partie au moins de l'effluent issu de l'étape (1) et une coupe C4/C5 oléfinique de craquage catalytique. L'objet principal de cette première étape d'hydrogénation sélective est de transformer les dioléfines (ou diènes) en mono-oléfines. En effet, seules les mono-oléfines sont transformables en propylène selon le procédé de l'invention. II est donc important de maximiser la teneur en mono-oléfines dans la charge à traiter. Un autre objectif de cette première étape est de purifier la charge des autres 30 impuretés présentes, notamment les composés acétyléniques, qui sont des poisons vis à vis des catalyseurs utilisés dans les étapes situées en aval. Lorsque la teneur en dioléfines à traiter est importante, on effectue la transformation en utilisant deux réacteurs en série, avec de façon optionnelle recyclage d'une fraction de l'effluent à l'entrée de l'unité d'hydrogénation sélective. Ce recyclage permet également de contrôler l'échauffement global de la réaction. La teneur en insaturés de l'effluent à l'issue de l'étape d'hydrogénation sélective (dioléfines ou insaturés) est d'au plus 1000 ppm, de préférence d'au plus 300 ppm, souvent comprise entre 10 ppm et 1000 ppm, préférentiellement entre 50 ppm et 300 ppm. Les catalyseurs utilisés dans cette étape d'hydrogénation sélective sont généralement constitués d'un métal du groupe VIII (typiquement Ni ou Pd) déposé sur un support d'alumine ou d'oxyde réfractaire non-acide. En effet, la surface acide externe ne doit pas être trop importante pour limiter les réactions de polymérisation à la surface du catalyseur. Le support préféré est constitué d'alumine. La teneur en métal, préférentiellement le palladium, doit être comprise entre 0,1 % et 5 % poids et préférentiellement entre 0,2 % et 0, 6 % poids. Lorsque c'est le nickel qui est utilisé comme métal, sa teneur est comprise entre 5 % et 25 % poids, préférentiellement entre 7 % et 20 % poids. Les conditions opératoires sont choisies pour que l'effluent reste à l'état liquide, soit typiquement de 20 C à 150 C, sous des pressions allant de 5 bars à 40 bars. La quantité de catalyseur utilisé pour la réaction se situe typiquement entre 2 m3 et 8 m3 de catalyseur par m3 de charge fraîche traitée. L'hydrogène est généralement introduit à hauteur de 5 % à 30 % molaire au-dessus de la stoechiométrie et préférentiellement de 10 % à 20 % au-dessus de la quantité stoechiométrique. Avantageusement, la réaction est conduite dans un réacteur à lit fixe généralement à écoulement descendant pour la réaction principale, (c'est le cas quand on a plus de 1,5 0/0 poids de dioléfines présentes dans l'effluent à convertir) et avec un catalyseur de préférence constitué de Pd déposé sur alumine, généralement à co-courant ascendant avec l'hydrogène pour la phase de finition de la réaction, de préférence avec un catalyseur constitué de Pd/Ag déposés sur alumine. Cette disposition a pour avantage d'augmenter la conversion. La seconde étape du procédé selon l'invention consiste en une oligomérisation sélective des iso-oléfines (isobutènes, isopentènes) de tout l'effluent issu de la première étape, se déroulant en deux phases. L'oligomérisation sélective de l'isobutène est décrite de manière détaillée dans le brevet FR-B-2 492 365. La première phase de l'oligomérisation sélective consiste en un séchage et une désulfuration de la charge. Les deux fonctions séchage et désulfuration sont réalisées au sein du même réacteur et font appel à des tamis. Ces tamis sont généralement constitués d'une série de zéolithes présentant différente taille de pores (zéolithes 3A, 4A, 5A, 13X) ou éventuellement d'alumine activée. Les tamis utilisés pour réaliser le séchage et la désulfuration sont généralement mis en oeuvre selon un cycle alterné réaction - régénération. La phase de séchage et désulfuration est généralement réalisée en phase liquide, à température proche de l'ambiante (20 C à 70 C), à des pressions basses comprises entre 10 1 bar et 15 bars. La phase de régénération consiste à envoyer sur le réacteur un gaz sec et chaud, par exemple de l'azote, à une température comprise entre 200 C et 400 C. La seconde phase de l'étape d'oligomérisation consiste en une oligomérisation sélective des iso-oléfines (isobutènes, isopentènes). La sélectivité de l'opération consiste précisément à oligomériser les isobutènes sans oligomériser les n-oléfines (n-butènes, n-pentènes). Le catalyseur utilisé dans cette étape est un catalyseur acide, par exemple un catalyseur de type silice-alumine, une résine ou un catalyseur de type acide phosphorique solide. De préférence, le catalyseur utilisé dans cette étape est un catalyseur de type silice alumine tel que décrit dans le brevet FR-B-2 463 802, dont la teneur en silice est comprise entre 60 et 95 % poids, de préférence entre 70 et 90 % poids, et ayant comme additif entre 0,1 et 5 % poids d'oxyde de zinc. Le complément à 100 % est généralement l'alumine. Les conditions opératoires sont généralement (et en particulier dans le cas du catalyseur ci-dessus) : température comprise entre 20 C et 80 C en entrée de réacteur et comprise entre 50 ou 65 C et 95 C en sortie de réacteur; - pression comprise entre 10 bars et 50 bars; débit volumique de charge par unité de masse de catalyseur compris entre 0,05 h- 1 et 5 h-1, préférentiellement compris entre 0,1 h-let 3 h-1. L'étape d'oligomérisation sélective est généralement réalisée dans une série de N réacteurs en lit fixe, chacun d'entre eux étant suivi d'un refroidisseur. Le nombre N est choisi en fonction de la sélectivité en n-butène visée. II est typiquement de 2 à 4. Un recyclage externe à l'entrée de ces N réacteurs est éventuellement utilisé pour maintenir un taux d'isobutène constant à l'entrée du procédé. Ce recyclage est constitué soit de l'effluent prélevé directement en sortie du réacteur, soit de l'oligomérat récupéré en fond de la colonne de distillation. La température de chacun des N refroidisseurs est ajustée au cours de l'opération pour compenser la perte d'activité du système catalytique utilisé. En aval du système des N réacteurs, une séparation par distillation est réalisée afin de séparer une fraction essence comprenant essentiellement des hydrocarbures allant de C6 à C16, souvent composée majoritairement d'hydrocarbures en C8, et comprenant donc des oligomères C6-C16, ou C8-C16 par exemple, et récupérer une ou des coupes C4 et C5 restantes comprenant essentiellement des paraffines et des n-oléfines et des iso-oléfines en C5. Cette coupe C4/C5 restante contient typiquement de 20 % à 80 % poids d'oléfines, majoritairement d'oléfines légères à 4 et/ou 5 atomes de carbone. Le reste de la coupe est constitué d'iso oléfines, essentiellement des iso-oléfines en C5, et de paraffines. La teneur en iso-oléfines C4 est généralement inférieure à 10 % poids. Au moins une coupe C4/C5 produite à l'issue de l'étape d'oligomérisation sélective (et de préférence toute la coupe restante) est envoyée dans une unité d'oligocraquage catalytique opérant en une étape. Typiquement, le catalyseur utilisé dans l'unité d'oligocraquage en une étape comprend au moins une zéolithe présentant une sélectivité de forme, cette zéolithe ayant un rapport atomique Si/AI compris entre 50 et 500, préférentiellement compris entre 60 et 160 et encore mieux entre 75 et 150. En outre, la zéolithe présentant une sélectivité de forme, peut appartenir à un premier groupe constitué par l'un des types structuraux suivants: MEL, MFI, NES, EUO, FER, CHA, MFS et MWW. De préférence, elle est choisie parmi MFI (tel que ZSM-5) et MEL (tel que ZSM-11). La zéolithe à sélectivité de forme peut également appartenir à un second groupe constitué par les zéolithes suivantes: NU-85, NU-86, NU-88 et IM-5. On peut notamment utiliser l'une des zéolithes commerciales ZSM-5 suivantes: - la CBV 28014 (rapport Si/Al: 140) et CBV 1502 (rapport atomique Si/AI: 75) de la société Zeolyst International, Valley Forge PA., 19482 USA, et - la ZSM-5 Pentasil de rapport atomique Si/AI 125 de SüdChemie (Munich, Allemagne). L'un des avantages de ces zéolithes présentant une sélectivité de forme est que leur utilisation conduit à une meilleure sélectivité propylène/isobutène, c'est-à-dire à un rapport propylène/isobutène plus élevé dans les effluents de ladite unité d'oligocraquage. La ou les zéolithes peuvent être dispersées dans une matrice à base de silice, de 5 zircone, d'alumine ou de silice-alumine, la proportion de zéolithe étant souvent comprise entre 15 % et 90 % poids, de préférence entre 30 % et 80 % poids. Des rapports atomiques Si/AI compris dans la fourchette préférée dans le cadre de l'invention peuvent être obtenus au moment de la fabrication de la zéolithe ou par désalumination ultérieure. Les catalyseurs préférés sont ceux constitués de zéolithe et de matrice. Le catalyseur est généralement mis en oeuvre en lit mobile, préférentiellement sous forme de billes de diamètre généralement compris entre 1 mm et 3 mm. Le catalyseur peut également être mis en oeuvre à l'état de lit fixe, auquel cas le ou les réacteurs utilisés travaillent alternativement en réaction, puis en régénération selon la 15 technique bien connue dite de swing . La phase de régénération comprend typiquement une phase de combustion des dépôts carbonés formés sur le catalyseur, par exemple à l'aide d'un mélange air/azote, d'air appauvri en oxygène (par exemple par recirculation de fumées) ou simplement d'air. La régénération peut éventuellement comprendre d'autres phases de traitement et 20 de régénération du catalyseur qui ne seront pas développées ici ne s'agissant pas d'un aspect caractéristique de l'invention. On opère habituellement l'unité d'oligocraquage catalytique en une étape à une température d'environ 450 C à environ 580 C, avec une vitesse spatiale comprise généralement entre 0,5 et 6 h-1. La pression opératoire est généralement comprise entre 0,1 MPa et 0,5 MPa. Les conditions de régénération du catalyseur d'oligocraquage utilisent généralement une température comprise entre 400 C et 650 C, la pression étant le plus souvent voisine de la pression d'oligocraquage. L'effluent produit par l'oligocraquage est distillé pour séparer le propylène et la 30 fraction essence; on obtient également une fraction C4/C5 résiduelle. Le propylène est donc séparé directement par distillation de l'effluent. De façon optionnelle, on peut ajouter une colonne à distiller, dite de superfractionnement, pour traiter le propylène distillé. Généralement, le rendement par passe en propylène rapporté à la quantité d'oléfines contenues dans la charge fraîche du procédé est supérieur à 19 %, de préférence supérieur à 22 % poids. La fraction C4-05 résiduelle peut avantageusement être recyclée au moins en partie à l'entrée de l'unité d'oligocraquage, et/ou à l'entrée de l'unité d'oligomérisation sélective. De préférence, on la recycle au moins dans l'étape d'oligocraquage. Le débit de recyclage de ladite coupe C4/C5 rapporté au débit de charge entrant dans l'unité d'oligomérisation sélective peut avantageusement varier dans un rapport de 1 à 5 et préférentiellement de 3 à 5. La répartition du débit de recycle de la coupe C4/C5 issu de l'unité d'oligocraquage vers, d'une part,l'unité d'oligocraquage et, d'autre part, l'unité d'oligomérisation sélective, est faite selon les souhaits de l'exploitant. En particulier dans certains cas, l'intégralité de ce débit de recycle pourra être envoyée à l'entrée de l'unité d'oligomérisation sélective, et dans d'autres cas, l'intégralité de ce débit de recycle pourra être envoyé à l'entrée de l'unité d'oligocraquage. La fraction essence produite par l'unité d'oligocraquage en une étape est une essence aromatique qui peut être mélangée en totalité ou en partie avec la fraction essence oléfinique produite par l'unité d'oligomérisation sélective (riche en oléfines multibranchées), avantageusement pour former une essence d'indice d'octane au moins égal à 94 de RON, ou être envoyée en partie ou en totalité à un complexe d'extraction d'aromatiques pour, de préférence, être ensuite mélangée au pool essence. EXEMPLES Les exemples seront mieux compris en suivant les différents flux au moyen de la Figure 1. Les numéros de flux apparaissant sur les bilans matière sont ceux correspondant à la Figure 1. Exemple 1 La charge (1) est une coupe C4 brute de vapocraquage. La charge (2') est une coupe C4 brute de FCC. L'unité d'hydrogénation sélective fait appel à deux réacteurs: Le premier réacteur utilise un catalyseur Pd / AI203 à 0,3 % poids de Pd, sur une alumine de 69 m2/g de surface spécifique. Il fonctionne à 50 C de manière adiabatique en lit traversé descendant, à 30 bars absolus. Pour que la réaction reste en phase liquide, un recyclage égal à 20 fois le débit massique de charge est utilisé. Le rapport global H2/butadiène est de 1,05 en mole/mole. Le second réacteur dit réacteur finisseur est un réacteur à écoulement ascendant, utilisant un catalyseur Pd + Ag déposé sur alumine, soit 0,2 % poids de Pd, et 0,1 % d'Ag déposés sur une alumine de 69 m2/g de surface BET. La température est réglée à 35 C, la pression à 26 bars. Les performances sont données dans le bilan matière du Tableau 1. En sortie de l'unité d'hydrogénation sélective, la charge brute du FCC et la charge venant de l'hydrogénation sélective sont mélangées. Le mélange résultant est séché et désulfuré sur des tamis moléculaires 3A et 13X, commercialisé par la société Axens. Le mélange ainsi traité est envoyé à l'unité d'oligomérisation sélective des 15 isobutènes. Cette unité opère à VVH globale de 1, sur un catalyseur constitué de 90 % de silice et 10 % d'alumine à une température comprise entre 30 C et 50 C et une pression de bars. Une colonne à distiller (d) sépare une coupe riche en C4/C5, d'une coupe essence riche en oligomères C8 - C16. Une fraction de la coupe C4/C5 (taux de recyclage de 1 tonne/tonne traitée, soit 50 % en masse) est utilisée comme diluant thermique. L'oligocraquage est réalisé dans un réacteur fonctionnant à 2,8 bars absolus, à 510 C, avec une PPH de 3,5 h-1 par rapport à la charge entrant dans le réacteur. Un seul réacteur adiabatique à écoulement descendant en phase gaz est utilisé. 25 Le temps de cycle entre deux régénérations successives est de 48 h. Le catalyseur utilisé est composé de 30 % de zéolithe ZSM-5 de rapport atomique Si/AI de 140 et de 70 % d'alumine gamma. Il est préparé sous forme de billes de 3 mm de diamètre mis en forme par la technique de l' oil drop et il s'écoule en lit mobile. La coupe C4 venant de l'unité d'oligocraquage est recyclée dans le procédé 30 d'oligocraquage, selon le bilan matière du Tableau 1. La coupe essence provenant de l'unité d'oligomérisation a un RON de 96,5 et un MON de 84. La coupe essence provenant de l'unité oligocraquage a un RON de 96,5 et un MON de 88,5. Le mélange de ces deux essences conduit à une essence de RON égal à 96,5 et un MON de 85. Le rendement de la coupe C3 est de 19 %. Cette coupe C3 contient 95 % de propylène. Le rendement global de la coupe essence est de 43 %. Tableau 1 kg/h (1) (2) (2') (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) nC4= 2 340 6 116 3 556 - 9 188 2 681 - - 202 - iC4= 2 889 2 889 1 524 - 221 1 720 - - 129 - Diènes 3 976 2 20 - - - - - - Paraf 795 993 4 900 - 5 893 85 362 - - 6 425 - C1 + C2 - - - - - - 845 - - C3 - - - - - - 3 830 - - - C5 - - - - - - - - 1633 - C6-C12 Aros - - - - - - - - - 2 231 Coke - - - - ' - - - - - - C8 - - - 3 227 3 227 - - - - - C12 - - - 1450 1450 - - - - - C16 - - - - - - -- - - C20 - - 22 22 - - - - - Total 10 000 10 000 10 000 4 698 20 000 85 065 3 830 845 8 390 2 231 Exemple 2 Les données sont les mêmes que celles de l'Exemple 1, à l'exception des points suivants: La charge (1) est une coupe C4 brute de vapocraquage. La charge (2') est une coupe C4 brute de FCC. Le recyclage (5) concerne une fraction des coupes C4 et C5 telle que donnée 15 dans le bilan matière du Tableau 2. Le RON de l'oligomérat est toujours de 96,5. Le rendement coupe C3 global est de 22 %. Le rendement global de la coupe essence est de 38 %. Tableau 2 kWh (1) (2) (2') (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) nC4= 2 340 6 116 3 556 - 9 188 3 328 - - 263 - iC4= 2 889 2 889 1 524 - 221 2 136 - - 169 - Diènes 3 976 2 20 - - - - - - - Para( 795 993 4 900 - 5 893 82 371 - - 6 507 - n+i C5= - - - 1 633 - - 129 Cy - - - - - 1436 - - 113 - Diènes C5 -- - - - - - Inertes - - - - 1 558 - - 123 Cl +C2 - - - - - - - 975 - -C3 - - - - - 4 423 - - - C6-C12 Aros - - - - - - - - 2 576 Coke - - - -C8 - - - 3 227 3 227 - - - - - C12 - - - 1450 1450 - - - - - C16 - - - - -- - - - - C20 - - 22 22 - - - - - Total 10 000 10 000 10 000 4 698 20 000 92 461 4 423 975 7 304 2 576 Exemple 3 Les données de l'Exemple 3 sont les mêmes que celles de l'Exemple 1, à l'exception des points suivants: La charge (1) est une coupe C4 brute de vapocraquage. - La charge (2') est une coupe C4 brute de FCC. 10 Le recyclage (5') est renvoyé à l'unité d'oligomérisation sélective. - Le temps de cycle de l'unité d'oligocraquage est allongé à 72 h. Ce recyclage (5') concerne maintenant une fraction des coupes C4 et C5 telle que montrée dans le bilan matière du Tableau 3. Le rendement coupe C3 global est de 22 %. Le taux de transformation des oléfines C4 en coupe C3 est de 47 %. Le RON de l'oligomérat passe à 94,5 et le MON à 82. Tableau 3 kg/h (1) (2) (2') (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) nC4= 2 340 6 116 3 556 - 11 607 2 546 - - 206 - iC4= 2 889 2 889 1 524 - 302 1 634 - - 132 - Diènes 3 976 2 20 - - - - - - - Para( 795 993 4 900 - 84 841 78 948 6 401 - n+i C5= - - - - 1 249 1 249 - - 101. Cy - - - 30 30 - - 2 - Diènes C5 - - - - - - - - Inertes - - - - 2 011 2 011 - - 163 - C1+C2 - - - - - - - 807 - - C3 - - - - - - 3 658 - - C6-C12 Aros - - - - - - - - - 2 131 Coke - - - - - - - - - C8 - - 4 385 -- - - - C12 - - - 1970 - - - - - - C16 - - - - - - - - - - C20 - 22 - -- Total 10 000 10 000 10 000 6 378 100 041 86 419 3 658 807 7 007 2 131 Exemple 4 Les données de l'Exemple 4 sont les mêmes que celles de l'Exemple 1, à l'exception des points suivants: La charge (1) est une coupe C4 brute de vapocraquage. - La charge (2') est un mélange de coupe C4 brute de FCC, d'une coupe C5 brute de FCC et d'une coupe C5 brute de vapocraquage ayant subi par ailleurs un traitement pour éliminer les diènes analogue à celui décrit pour la coupe C4. Le recyclage (5) est renvoyé à l'unité d'oligocraquage. - Le temps de cycle de l'unité d'oligocraquage est de 48 h. Ce recyclage (5) concerne maintenant une fraction des coupes C4 et C5 telle que définie dans le bilan matière du Tableau 4. Le temps de cycle de l'unité d'oligocraquage est de 48 h. Le rendement coupe C3 global est de 28 %. Le taux de transformation des oléfines C4-05 en coupe C3 est de 42 %. Le RON de l'oligomérat passe à 94,5 et le MON à 82. Tableau 4 kq/h (1) (2) (2') (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) nC4= 2 340 6 116 3 556 - 9 188 7 133 - - 1 259 - iC4= 2 889 2 889 1 524 - 221 4 577 - - 808 - Diènes 3 976 2 20 - - - - - - - Paraf 795 993 4 900 - 5 893 42 168 - - 7 441 n+i C5= - - 12 500 - 12 500 3 499 - - 618 - Cy - - 3 000 - 3 000 84 - - Diènes C5 - - - - - - - - - - inertes - - 4 500 - 4 500 28 316 -- 4 997 - C1+C2 - - - - - - - 2459 - - C3 - - - - - - 11151 - - - C6-C12 Am. - - - - - - - - 6 495 Coke - - - - - - - - - - C8 - - - 3 227 - - -- - - C12 - - 1450 - - - - - - C16 - - - - - - - - - - C20 - - - 22 - -- - - - Total 10 000 10 000 30 000 4 698 35 302 85 777 11 151 2 459 15 137 6 495 REVENDICATIONS 1. Procédé de conversion d'une coupe C4/C5 oléfinique en propylène et en essence, comprenant la succession d'étapes suivantes: 1) dans le cas où la teneur en impuretés dioléfiniques et acétyléniques est supérieure à 1000 ppm, hydrogénation sélective en phase liquide de ladite coupe sur au moins un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par Ni, Pd et Pt, déposé sur un support d'oxyde réfractaire non-acide, de façon à obtenir un effluent ayant une teneur en insaturés d'au plus 1000 ppm, 2) oligomérisation sélective des iso- oléfines d'au moins une partie de l'effluent issu de l'étape (1) suivie d'une distillation de façon à obtenir une fraction essence et au moins une coupe restante contenant moins de 10 % poids d'isobutènes, 3) oligocraquage des n-oléfines, opérant en une étape, sur au moins une partie de la coupe restante de l'étape (2), sur un catalyseur comprenant au moins une zéolithe présentant une sélectivité de forme et un rapport atomique Si/AI de 50 à 500, suivie d'une séparation pour obtenir une fraction essence, du propylène et une coupe C4/C5 résiduelle. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le catalyseur utilisé dans l'étape d'oligomérisation sélective est un catalyseur acide de type silice-alumine dont la teneur en silice est comprise entre 60 et 95 % poids et ayant comme additif entre 0,1 et 5 0/0 poids d'oxyde de zinc. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2 dans lequel les conditions opératoires utilisées dans l'étape d'oligomérisation sélective sont: température comprise entre 20 C et 95 C; - pression comprise entre 10 bars et 50 bars et débit volumique de charge par unité de masse de catalyseur compris entre 0,05 h-1 et 5 h-1. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que le catalyseur utilisé dans l'étape d'oligocraquage est une zéolithe présentant une sélectivité de forme, cette zéolithe ayant un rapport Si/AI compris entre 75 et 150. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que la zéolithe du catalyseur utilisé dans l'étape d'oligocraquage est choisie dans le groupe formé par les zéolithes de type: MEL, MFI, NES, EUO, FER, CHA, MFS et MWW. 6. Procédé selon la revendication 5 dans lequel la zéolithe est ZSM-5. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que la zéolithe du catalyseur utilisé dans l'étape d'oligocraquage est choisie dans le groupe formé par les zéolithes NU-85, NU-86, NU-88 et IM- 5. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel l'étape d'oligocraquage est mise en oeuvre au moyen d'une unité fonctionnant en lit mobile avec un catalyseur sous forme de billes de diamètre compris entre 1 et 3 mm. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la coupe C4/C5 résiduelle issue de l'étape (3) d'oligocraquage est recyclée au moins en partie dans 10 l'étape (2) d'oligomérisation. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 dans lequel la coupe C4/C5 résiduelle issue de l'étape (3) d'oligocraquage est recyclée au moins en partie dans l'étape (3) d'oligocraquage. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 dans lequel la coupe C4/C5 résiduelle l'étape (3) d'oligocraquage est recyclée au moins en partie dans l'étape d'oligocraquage, et/ou dans l'étape d'oligomérisation sélective avec un rapport de débit rapporté à la charge entrant dans l'étape d'oligomérisation sélective de 1 à 5. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11 dans lequel la fraction essence issue de l'étape d'oligomérisation sélective est mélangée avec la fraction essence issue de l'étape d'oligocraquage de façon à obtenir une essence de RON au moins égal à 94. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 dans lequel la fraction essence issue de l'étape d'oligocraquage est soumise au moins en partie à une extraction des aromatiques. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 13 dans lequel on traite dans l'étape (1) une coupe C4/C5 oléfinique de vapocraquage et on traite dans l'étape (2) une partie au moins de l'effluent issu de l'étape (1) et une coupe C4/C5 oléfinique de craquage catalytique. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 14,dans lequel un catalyseur de 30 l'étape (1) est constitué d'alumine et de Pd. 16. Installation comprenant: une unité d'hydrogénation sélective contenant au moins un catalyseur comprenant au moins un métal choisi dans le groupe formé par Ni, Pd, Pt déposé sur un support d'oxyde réfractaire non-acide, l'unité étant munie de conduites pour l'entrée de la coupe oléfinique C4/C5 à traiter et de l'hydrogène et pour la sortie de l'effluent; - une unité d'oligomérisation sélective des iso-oléfines, comprenant successivement une unité de séchage, une unité de désulfuration et une unité réactionnelle contenant au moins un catalyseur acide d'oligomérisation sélective, l'unité étant munie de conduites pour le passage des effluents entre lesdites unités successives, pour l'entrée d'au moins une partie de l'effluent issu de l'unité d'hydrogénation et pour la sortie de l'effluent; une colonne de distillation séparant une fraction essence et au moins une coupe restante; une unité d'oligocraquage des n-oléfines, contenant un catalyseur comprenant au moins une zéolithe présentant une sélectivité de forme et un rapport atomique Si/AI de 50 à 500, munie de conduites pour l'entrée d'au moins une partie de la coupe restante issue de la distillation de l'effluent d'oligomérisation et pour la sortie de l'effluent; - une colonne de distillation séparant une fraction essence, du propylène et une coupe 20 C4/C5 résiduelle; une conduite de recyclage d'une partie au moins de ladite coupe C4/C5 résiduelle vers l'unité d'oligomérisation ou vers l'unité d'oligocraquage et - une zone de mélange des fractions essences issues de l'oligomérisation et de l'oligocraquage. 17. Installation selon la revendication 16 dans laquelle l'unité d'hydrogénation comprend un réacteur à lit fixe à écoulement descendant de la charge, une conduite amenant l'effluent obtenu dans un second réacteur à lit fixe à co-courant ascendant dudit effluent et d'hydrogène. 18. Installation selon l'une des revendications 16 et 17 comportant en outre une unité 30 d'extraction des aromatiques munie d'une conduite pour l'entrée de l'effluent d'oligocraquage et d'une conduite de sortie pour l'essence désaromatisée.