FR 2862246 A1 20050520 FR 0410860 A 20041014 222779.FRD.doc Procédé de brasage de surfaces céramiques La présente invention concerne un procédé de brasage de surfaces céramiques, en particulier un procédé de fabrication d'un joint brasé dans des assemblages métal-céramique ou céramique-céramique, au moins l'une des surfaces céramiques à braser étant structurée avant le brasage par la réalisation de trous. Un procédé de fabrication d'un joint brasé dans des matériaux composites métal-céramique ou céramique-céramique est déjà connu par EP 0 476 772, au moins l'une des surfaces céramiques à braser étant structurée avant le brasage, à l'aide d'un laser, par la réalisation de trous coniques de diamètre uniforme, de profondeur uniforme et d'écartements mutuels uniformes. Les trous présentent un diamètre moyen dans la plage de 50 pm à 500 pm et une profondeur dans la plage de 100 pm à 2 mm. Ce procédé présente toutefois certains inconvénients, sur lesquels on reviendra plus loin. Un facteur d'influence essentiel sur l'utilité pratique d'assemblages céramique-céramique ou métal-céramique est un assemblage par intégration de matières mécaniquement satisfaisant, résistant souvent aux hautes températures, entre les composants individuels. Étant donné que les matériaux à joindre présentent fréquemment des coefficients de dilatation thermique très différents, il se produit aussi bien après le processus de jonction que sous contrainte des états de tensions induits, qui compromettent la résistance de la zone d'assemblage, voire la détruisent dans le cas extrême. Pour optimiser la résistance d'une telle zone de jonction, il est en particulier possible d'augmenter la surface du matériau céramique. Cela peut être obtenu par une structuration de surface, telle que la réalisation de cannelures ou stries par traitement mécanique. Mais cette mesure ne suffit pas toujours pour garantir une résistance suffisante du joint brasé. Par la réalisation de trous traversants avec des gorges sur la surface céramique, aucune hausse significative de la résistance par agrandissement de la surface de brasage ne peut être également observée en raison du faible nombre de trous et des dimensions de ces derniers. Une réalisation de trous non traversants dans le matériau céramique s'est avérée avantageuse et peut trouver en particulier une application également dans le cadre de la présente invention. L'inconvénient du procédé de EP 0 476 772 est d'une part que les dépenses de structuration, pour les dimensions qui y sont indiquées, sont très élevées et qu'il existe le risque qu'un remplissage suffisant des trous par la brasure ne puisse pas être toujours garanti en raison des dimensions choisies. Spécialement pour des céramiques renforcées par fibres ayant une structure en couches bidimensionnelles des fibres, donc une structure stratifiée typique, il se pose le problème supplémentaire que, sous l'effet de sollicitations, les contraintes de cisaillement deviennent excessives dans le stratifié et que le composant céramique renforcé par fibres présente une défaillance interlami- paire. Cela ne peut être empêché que sous conditions par la conception des trous indiquée dans EP 0 476 772. L'objectif de la présente invention est de supprimer les inconvénients de l'état de la technique et de fournir un procédé amélioré de fabrication d'un joint brasé dans des assemblages métal-céramique ou céramiquecéramique. Un premier objet de l'invention concerne un procédé de fabrication d'un joint brasé dans des assemblages métal- céramique ou céramique-céramique, au moins l'une des surfa- ces céramiques à braser étant structurée avant le brasage par la réalisation de trous. Suivant l'invention, il est prévu dans ce premier objet que les trous présentent un diamètre moyen de plus de 550 pm, de préférence supérieur ou égal à 600}gym. Les trous présentent donc un diamètre nettement plus grand que ceux selon l'état de la technique. Les inconvénients des dépenses de structuration et du remplissage en brasure peuvent être de ce fait annulés. En combinaison avec cet objet de l'invention ou en variante de ce dernier, il est possible de prévoir qu'au moins deux classes de trous soient réalisées, les trous d'une classe différant de ceux d'une autre classe au moins par la forme géométrique, le diamètre ou la profondeur de trous. La structuration et le remplissage sont de ce fait également simplifiables au moins pour une partie des trous, car les paramètres appropriés peuvent être choisis, au moins pour une classe, de telle sorte que les avantages souhaités soient obtenus. L'autre particularité de cet objet de l'invention réside dans la possibilité de fournir une profondeur de trous alternante, si bien que d'éventuelles tensions sont réparties dans des couches stratifiées différentes pour le cas spécial d'un matériau renforcé par fibres à deux dimensions. L'énergie de déformation active est de ce fait effectivement dissipée. Cette mesure technique permet donc de créer le couplage de couches proches et distantes de la surface dans le composite céramique renforcé par fibres. Il peut être en particulier prévu qu'au moins un trou d'une première classe et au moins un trou d'une deuxième classe soient réalisés sous forme d'un groupe géométrique. Non seulement des trous sont donc disposés avec une répartition régulière et un écartement mutuel uniforme, mais un groupe- ment géométrique d'un certain nombre de trous est à chaque fois réalisé, ces groupements se répétant ensuite de façon répartie sur la surface à structurer. Tous les groupes géométriques peuvent alors présenter une structure géomé- trique identique, ou plusieurs groupes géométriques d'une structure géométrique différente peuvent également se répéter de façon répartie sur la surface. Il est en parti- culier possible de prévoir que l'écartement des trous à l'intérieur d'un groupe géométrique soit plus faible que l'écartement des centres géométriques de deux groupes géométriques. Il faut ici toujours entendre par écartement des trous l'écartement mutuel des centres des trous. Il est en particulier possible d'appliquer un procédé conforme à l'invention pour la fabrication d'un assemblage brasé sur un matériau céramique ayant une structure stratifiée en plusieurs couches. Il est alors prévu suivant l'invention que les trous sont réalisés à une profondeur supérieure à l'épaisseur de la couche stratifiée extérieure. Il est ainsi possible d'obtenir que les,charges en présence, après le brasage, soient réparties sur plus d'une seule couche stratifiée et qu'une transmission des forces intervienne dans des couches plus profondes du matériau céramique. Cela est en particulier avantageux pour absorber des forces de cisaillement sur le matériau céramique. Une telle méthode permet notamment d'éviter une délamination de la couche stratifiée extérieure par des forces externes. Ce procédé peut être par exemple appliqué pour la fabrication d'un assemblage par brasage sur un matériau céramique renforcé par fibres, qui présente une structure stratifiée composée de plusieurs couches dont l'orientation des fibres est différente et se répète périodiquement. Il est ici prévu suivant l'invention que les trous soient _éalisés à une profondeur égale ou supérieure à la distance de la surface du matériau céramique jusqu'à la couche de la structure stratifiée, qui présente la même orientation des fibres que la couche supérieure de cette structure. Étant donné que les fibres présentent suivant leur orientation dans la direction longitudinale des fibres une aptitude particulièrement élevée à l'absorption des forces ou des charges à l'intérieur du matériau céramique, il est obtenu par cette mesure qu'une absorption des charges soit optimi- sée dans toutes les directions d'orientation des fibres et ainsi le plus largement possible en deux dimensions. Les charges ou forces extérieures sont alors pour leur part transmises aux couches stratifiées correspondantes par les trous remplis de brasure. Un procédé suivant l'invention peut également être utilisé pour la fabrication d'un assemblage par brasage sur un matériau céramique renforcé par fibres de telle sorte que l'écartement des trous atteigne au moins leur diamètre plus 5 fois, en particulier plus au moins 10 fois, de préférence plus au moins 25 fois le diamètre d'une fibre du matériau céramique renforcé par fibres. Par écartement des trous, il faut entendre ici de nouveau l'écartement de leurs centres. L'écartement de bords voisins des trous n'atteint en conséquence que 5 fois, 10 fois ou 25 fois le diamètre d'une fibre. Cette mesure garantit qu'il subsiste tcujours un nombre relativement élevé de fibres non endommagées entre deux trous, si bien que la structure stratifiée présente une résistance relativement élevée en raison du nombre restant de fibres intactes. Il peut être en particulier prévu que le nombre de trous, leur diamètre et leur forme géométrique soient choisis de telle sorte que, par les trous, l'aire de la surface céramique et/ou de chaque surface de section transversale du matériau céramique soit réduite de 50 % au maximum, en particulier de 25 % au maximum par rapport à un corps identique sans trous. Les trous provoquent une réduction du volume rempli de matière du matériau céramique et ainsi un affaiblissement structurel de ce matériau. Une borine stabilité du matériau céramique peut être en outre garantie par cette mesure. Une forme de réalisation particulièrement avantageuse de l'invention prévoit que l'écartement entre les trous atteint entre 50 % et 150 %, en particulier entre 75 % et 125 %, de l'une des profondeurs de trous. Dans ce cas, l'écartement des trous est donc de l'ordre de grandeur de l'une des profondeurs de trous ou sensiblement égal à l'une de ces profondeurs. Après la structuration de la surface à braser, il est en principe possible d'appliquer directement une brasure sur la surface correspondante suivant l'un des procédés connus par l'état de la technique. Il est prévu dans un perfectionnement de l'invention que, après la structuration de la surface à braser, un corps de forme flexible, qui renferme au moins une brasure, est appliqué sur la surface structurée. De tels corps de forme flexibles sont en principe connus par l'état de la technique, par exemple par DE 38 01 958. De tels corps de forme permettent d'une part de ponter des distances de construction relativement élevées entre les éléments à braser, le corps de forme provoque également d'autre part, après le brasage, un certain équilibrage de propriétés thermodynamiques différentes des matériaux brasés. Un autre objet de l'invention est un procédé de fabrication d'un moteurfusée en éléments céramiques ou en éléments céramiques et éléments métalliques, au moins certains des éléments étant assemblés suivant un procédé précédemment décrit pour la fabrication d'un joint brasé. Des éléments quelconques du moteur-fusée peuvent en principe être mutuellement assemblés suivant un tel procédé, par exemple des éléments d'une chambre de combustion de fusée entre eux, des éléments d'une tuyère de fusée entre eux ou des éléments d'un injecteur entre eux. Il est également possi- ble de créer suivant un tel procédé des assemblages entre l'injecteur et la chambre de combustion de la fusée ou la chambre de combustion et la tuyère de fusée ou entre des éléments correspondants de ces composants. Des exemples d'exécution particuliers de la présente inven- tion sont décrits ci-dessous à l'aide des figures 1 à 8. La figure 1 représente une surface céramique structurée ayant deux classes de trous. La figure 2 représente une surface céramique structurée ayant un groupe géométrique de trous. La figure 3 représente une surface céramique structurée ayant un premier groupe géométrique substitutif de trous. La figure 4 est une surface céramique structurée ayant un 5 deuxième groupe géométrique substitutif de trous. La figure 5 est une représentation schématique de la fabrication d'un joint brasé à l'aide d'un mat. La figure 6 est une représentation schématique de la réalisation des trous par laser. La figure 7 est une vue en coupe transversale schématique d'une céramique renforcée par fibres ayant une structure 15 stratifiée et des trous. La figure 8 est une vue analogue à la figure 7, l'écartement des trous étant sensiblement égal à leur profondeur. En raison de leurs propriétés techniques remarquables, des composants en céramique, en particulier en céramique renforcée par des fibres, ne cessent de gagner de l'intérêt et trouvent des domaines d'application toujours croissants. L'avantage en particulier de céramiques à hautes performances renforcées par fibres réside dans leur résistance à l'usure remarquable, leur stabilité thermique élevée, leur bonne résistance à la corrosion et leur poids spécifique minime. Des assemblages métal-céramique permettent de combiner les avantages de matériaux métalliques et céramiques. Cela implique des procédés de jonction adéquats. Le brasage constitue une possibilité de jonction de métal et de céra- mique. Ce procédé par intégration de matières permet des assemblages d'une résistance élevée, étanches au vide et résistants aux hautes températures. Il se caractérise également par sa bonne adéquation à la fabrication en grande série et aux composants ayant de nombreux points de jonction difficilement accessibles. Il se pose alors le problème que les céramiques ne sont pas mouillées par les brasures classiques en raison de la liaison atomique différente de la céramique et de la brasure. Ce n'est que par l'utilisation d'éléments actifs (par exemple Ti, Hf, Zr) qu'une liaison est réalisable par une zone de réaction à l'interface métal/céramique. Deux principes de procédés existent pour le brasage métal-céramique et céramique-céramique. - Brasage de céramique métallisée et 15 - Brasage actif. Dans le brasage de céramique monolithique métallisée, la surface de jonction du composant céramique est revêtue d'un métal, de telle sorte que le mouillage de l'élément cérami- que par des brasures classiques est ensuite permis dans le processus de brasage. Un choix élevé de brasures et procédés de brasage est ainsi disponible, qui peuvent être adaptés au cas d'utilisation. Le produit de brasage peut être alors rendu ductile à une température de brasage la plus basse possible, pour minimiser les contraintes thermiques internes inévitables lors du brasage de métal et de céramique. Mais des joints brasés résistants aux hautes températures sont également possibles par le brasage de céramique métallisée. Étant donné que l'élément actif se trouve sur la surface de la céramique dès le début du processus de brasage, la formation de phases de fragilisation réductrices de la résistance est diminuée dans la structure de la brasure. Une fluidité et un pouvoir de remplissage d'interstices sensiblement améliorés sont obtenus en comparai-son du brasage actif. Le brasage actif est un procédé de brasage direct, dans lequel l'élément actif est ajouté directement à la brasure. Par rapport au brasage de céramique métallisée, l'avantage réside en ce qu'on évite la métallisation coûteuse de la céramique. Mais la brasure doit être appliquée directement sur la surface de jonction, car les brasures actives ne présentent qu'une faible fluidité. Aussi bien le brasage actif que le brasage de céramique métallisée peuvent être réalisés sous vide ou sous gaz protecteur. Dans le brasage de céramiques avec des métaux, il se pose en principe le problème que des brasures classiques ne peuvent créer aucune liaison avec des céramiques. L'origine en est la liaison atomique différente des céramiques avec leurs liaisons principalement ioniques ou covalentes, qui ne peuvent pas être mouillées par des brasures avec leur liaison atomique métallique. L'emploi d'un élément actif, comme par exemple Le titane, permet de transformer les surfaces céramiques de telle sorte qu'elles peuvent être mouillées par la brasure. Les problèmes principaux lors de la fabrication de joints brasés entre de une céramique et un métal, comme par exemple l'acier, résident dans le mouillage de la céramique par la brasure en tant que condition fondamentale de la création d'une liaison et dans les contraintes qui se développent dans le joint brasé en raison des dilatations thermiques différentes des éléments concernés et compromettent ainsi la résistance de l'assemblage, outre la formation de phases de fragilisation. La réalisation du joint brasé est essentiellement influencée par des mécanismes réactionnels contrôlés par diffusion. La surface de la céramique est transformée d'une part de telle sorte qu'elle peut être mouillée par la brasure, il peut se former d'autre part des phases de fragilisation pendant le brasage qui réduisent la résistance du joint brasé. Dans la fabrication de composites en métal et céramiques renforcées par fibres (CMC ceramic matrix composite), la différence entre les dilatations thermiques des matériaux différents constitue le problème essentiel. Spécialement pour les composants CMC renforcés 2D, c'est-à- dire les composants en composite CMC dans lesquels est présente une structure de fibres bidimensionnelle, fabriqués par exemple par une technologie de stratification, le risque est élevé que les contraintes de cisaillement deviennent excessives sous l'effet de sollicitations thermiques et que le composant céramique présente une défaillance interlaminaire, donc entre couches en son point le plus faible. Les problèmes précités peuvent être supprimés par la pré- sente invention. Toutes les mesures techniques précitées sont également en principe applicables dans le cadre de la présente invention. La présente invention supprime les inconvénients cités par une augmentation suffisante de l'interface et le couplage de couches distantes de la surface dans le matériau céramique, en particulier pour des applications dans des matériaux renforcés par fibres. Le matériau céramique est à cet effet structuré en surface par un nombre défini de trous. La figure 6 montre un exemple de fabrication de trous 4 dans un matériau céramique 2. Un laser 5, tel qu'un laser Nd:YAG, est par exemple utilisable à cet effet. Mais il est en principe possible d'utiliser également des moyens de perçage mécaniques ou autres, tels que par exemple des moyens d'électroérosion. Le rayon laser 9 produit par un laser 5 peut être dévié dans deux directions spatiales X, Y par l'intermédiaire d'un scanner X 6 et d'un scanner Y 7, et être focalisé par une optique appropriée 8, par exemple une optique à champ plan, sur la surface à structurer du matériau céramique 2. Le laser présente ici l'avantage d'être utilisable indépendamment de la forme géométrique, de façon économique et automatisée. Il est maintenant prévu de préférence de prévoir deux classes A, B de trous qui présentent au moins une profondeur alternante. C'est-à-dire qu'une première classe de trous présente - sous réserve des tolérances de fabrication habituelles - une première profondeur uniforme, une seconde classe de trous une seconde profondeur différente de la première (voir également la figure 5 à cet égard). De préférence, les deux classes A, B présentent également chacune un diamètre de trous différent a, b, le diamètre à l'intérieur de la classe - sous réserve des tolérances de fabrication habituelles - étant uniforme. Ces mesures permettent, spécialement pour des matériaux céramiques de structure laminaire, de répartir d'éventuelles tensions dans différentes couches stratifiées, de telle sorte que l'énergie appliquée est dissipée. Exemple: Classe A: Valeur préférentielle Diamètre moyen des trous a: 800 pm Profondeur des trous: 1,1 mm Classe B: Diamètre moyen des trous b: 600 pm Profondeur des trous: 0,7 mm Écartement des trous x 1 à 2 mm Un tel exemple est représenté sur la figure 1. Le diamètre moyen des trous est donc ici nettement supérieur à 550 pm. Dans cet exemple, les trous de la classe A et les trous de la classe B sont respectivement structurés en alternance Domaine de sélection des valeurs 700 pm à 1000 pm 0,8 mm à 1,5 mm 550 pm à 800 pm 0,5 mm à 0,9 mm dans la surface 9 d'un matériau céramique. La forme géométrique des trous des classes A et B est identique dans cet exemple: les trous présentent une surface de section transversale qui correspond à un carré à angles arrondis, et ils se rétrécissent vers l'intérieur du matériau, donc sont configurés en cône (voir également les figures 5 et 6 à cet égard). Mais d'autres formes géométriques de trous sont en principe également possibles. Les valeurs citées ci-dessus peuvent être utilisées pour les exemples de réalisation suivants. La figure 2 représente en tant qu'exemple de réalisation substitutif une surface céramique structurée 9, qui pré-sente comme l'exemple de la figure 1 deux classes A, B de trous de diamètres moyens a, b. Un trou de la classe A et un trou de la classe B forment ensemble un groupe géométrique 10, à savoir une paire de trous comme possibilité la plus simple d'un groupe géométrique. Ce groupe géométrique 10 se répète sur toute la surface céramique 9. L'écartement x des trous à l'intérieur d'un groupe géométrique 10 est plus faible que l'écartement d des centres géométriques de deux groupes géométriques voisins 10. La figure 3 représente un exemple de réalisation ayant une forme de groupe géométrique substitutive 11, dans laquelle 5 trous de la classe A et 4 trous de la classe B sont à chaque fois rassemblés en un groupe géométrique carré 11, qui se répète de nouveau sur toute la surface 9. Ici encore, l'écartement x des trous à l'intérieur du groupe géométrique 11 est plus faible que l'écartement d des centres géométriques de deux groupes géométriques voisins 11. La figure 4 représente un exemple de réalisation ayant une autre forme de groupe géométrique substitutive 12, dans laquelle un trou de la classe A et 8 trous de la classe B, en anneau autour du trou de la classe A, sont à chaque fois rassemblés en un groupe géométrique 12, qui se répète de nouveau sur toute la surface 9. Pour des raisons de simpli- cité, l'écartement x des trous à l'intérieur du groupe géométrique n'est pas représenté sur la figure 4, mais il est visiblement plus faible que l'écartement d des centres géométriques de deux groupes géométriques voisins 12. Dans une phase de procédé suivante, il peut être prévu de métalliser la surface perforée 9 au moyen d'un brasage actif. Le revêtement métallique est alors également déposé dans les trous 4. Il en résulte une interface entre le matériau céramique, par exemple C/SiC, et le métal, des aiguilles métalliques d'une profondeur définie pénétrant dans le matériau céramique. Pour le brasage avec l'élément métallique à assembler, il est possible d'utiliser par exemple des feuilles à braser. Pour le brasage d'interstices relativement grands entre la céramique et le métal et pour compenser de grandes différences de propriétés thermomécaniques des matériaux respectifs (différences de coefficient de dilatation thermique CDT), il est possible d'utiliser des corps de forme flexibles 3 qui renferment au moins une brasure, comme représenté sur la figure 5. Les corps de forme peuvent être par exemple configurés sous forme de mats. En supplément de la brasure, de tels mats flexibles peuvent également renfermer des matériaux pour l'activation de la surface céramique, comme par exemple les éléments actifs cités ci-dessus. De tels mats de brasage offrent ainsi une combinais)n avantageuse de compensation de différences thermomécaniques, d'activation de surface et d'une application de brasure simple et bon marché. Comme le montre la figure 5a), un mat de brasage 3 est d'abord appliqué sur une surface structurée 9 d'un élément céramique 2. La surface céramique 9 présente ici des trous coniques 4 d'une profondeur alternante. Un élément métalli- que 1 est ensuite appliqué sur le mat 3 et les deux élé- ments 1, 2 sont brasés à l'aide du mat 3. Après le brasage, le mat 3 subsiste avec une certaine flexibilité entre les éléments brasés 1, 2, les trous 4 étant alors remplis de brasure, comme le montre la figure 5b. La figure 7 représente une coupe transversale schématique d'un élément céramique 2 renforcé par fibres ayant une structure stratifiée en plusieurs couches 21, 22, 23, 24, chaque couche présentant une orientation des fibres différente se répétant périodiquement. Les fibres se situent dans le plan du dessin dans les couches 21 et 23, perpendi- culairement au plan de dessin dans les couches 22 et 24, comme le montre schématiquement la figure 7. L'épaisseur de la couche stratifiée 21 est désignée par ds, la distance de la surface 9 du matériau céramique jusqu'à la couche 23 de la structure stratifiée, qui présente la même orientation des fibres que la couche supérieure 21 de la structure, est désignée par dp. Le diamètre des fibres est typiquement de quelques micromètres, par exemple entre 1 et 5pm, en particulier entre 2 et 4 pm. La figure 7 représente pour plus de simplicité une coupe transversale du matériau céramique 2, dans laquelle se situent uniquement des trous de même taille. Les trous 4 présentent un écartement x (écartement des centres des trous) et un diamètre a. L'écartement x correspond ici au diamètre a plus 5 fois le diamètre d'une fibre, comme on le voit en particulier pour la couche 22. Au moins cinq fibres intactes se situent donc dans la couche 22 entre deux trous 4. Sur la figure 7, les trous 4 présentent une profondeur L supérieure à l'épaisseur ds de la couche stratifiée supérieure 21, à savoir une profondeur L égale à la distance dp depuis la surface 9. Les avantages correspondants ont déjà été décrits en introduction. La figure 8 représente sensiblement le même agencement que la figure 7, l'écartement x des trous étant sensiblement égal à leur profondeur L. La profondeur de trous L est cette fois plus faible que la distance dp par depuis la surface 9, mais par ailleurs plus grande que l'épaisseur dS de la couche stratifiée la plus extérieure 21. [ci encore les avantages correspondants ont déjà été décrits en introduction. Exemple: Pour une profondeur L de 1,1 mm pour des trous de la classe A, comme déjà décrit précédemment, il est possible de choisir de préférence un écartement x des trous dans la plage de 1,0 à 1,3 mm. Revendications 1. Procédé de fabrication d'un joint brasé dans des assemblages métalcéramique ou céramique-céramique, au moins l'une des surfaces céramiques (9) à braser étant structurée avant le brasage par la réalisation de trous (4), caractérisé en ce que les trous (4) présentent un dia-mètre moyen supérieur à 550 pm. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que sont réalisées au moins deux classes (A, B) de trous (4), les trous (4) d'une classe (A) différant de ceux d'une autre classe (B) au moins par leur forme géométrique, leur diamètre (a, b) ou leur profondeur (L). 3. Procédé de fabrication d'un joint brasé dans des assemblages métalcéramique ou céramique-céramique, au moins l'une des surfaces céramiques (9) à braser étant struc- turée avant le brasage par la réalisation de trous (4), en particulier procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que sont réalisées au moins deux classes (A, B) de trous (4), les trous (4) d'une classe (A) différant de ceux d'une autre classe (B) au moins par leur forme géométrique, leur diamètre (a, b) ou leur profondeur (L). 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que les trous (4) présentent un diamètre moyen supé- rieur à 550 pm. 5. Procédé suivant l'une des revendications 2 à 4, caractérisé en ce qu'au moins un trou (4) d'une première classe (A) et au moins un trou (4) d'une seconde classe (B) sont réalisés sous forme d'un groupe géométrique (10, 11, 12). 6. Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que l'écartement (x) des trous (4) à l'intérieur d'un groupe géométrique (10, 11, 12) est plus faible que l'écartement (d) des centres géométriques de deux groupes géométriques (10, 11, 12). 7. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6 pour la fabrication d'un assemblage brasé sur un matériau céramique (2) ayant une structure stratifiée en plusieurs couches (21, 22, 23, 24), caractérisé en ce que les trous (4) sont réalisés à une profondeur (L) supérieure à l'épaisseur (de) de la couche stratifiée extérieure (21). 8. Procédé suivant la revendication 7 pour la fabrication d'un assemblage brasé sur un matériau céramique (2) renforcé par fibres ayant une structure stratifiée en plusieurs couches (21, 22, 23, 24) dont l'orientation des fibres est différente et se répète périodiquement, caractérisé en ce que les trous (4) sont réalisés à une profondeur (L) égale ou supérieure à la distance (de) de la surface (9) du matériau céramique (2) jusqu'à la couche (23) de la structure stratifiée qui présente la même orientation des fibres que la couche supérieure (21) de cette structure. 9. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 8 pour la fabrication d'un assemblage brasé sur un matériau céramique renforcé par fibres, caractérisé en ce que l'écartement (x) entre les trous atteint au moins le diamètre (a, b) des trous plus 5 fois, en particulier plus au moins 10 fois, de préférence plus au moins 25 fois le diamètre d'une fibre du matériau céramique renforcé par fibres. 10. Procédé suivant l'une de revendications 1 à 9, caracté- risé en ce que le nombre, le diamètre (a, b) et la forme géométrique des trous sont choisis de telle sorte que, par les trous (4), l'aire de la surface céramique (9) et/ou de chaque surface de section transversale du matériau céramique (2) soit réduite de 50 % au maximum par rapport à un corps identique sans trous. 11. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 10, carac- térisé en ce que l'écartement (x) entre les trous (4) atteint entre 50 % et 150 %, en particulier entre 75 % et 125 %, de l'une des profondeurs (L) des trous. 12. Procédé suivant l'une des revendications 1 à 11, carac- térisé en ce que, après la structuration de la surface (9) à braser, un corps de forme flexible (3), qui renferme au moins une brasure, est appliqué sur la surface structurée (9). 13. Procédé de fabrication d'un moteur-fusée en éléments céramiques ou en éléments céramiques (2) et éléments métalliques (1), au moins certains des éléments étant assemblés suivant un procédé de fabrication d'un joint brasé suivant l'une des revendications 1 à 12.