FR 2866346 A1 20050819 FR 0401505 A 20040213 La présente invention concerne l'extraction de composés anti-hydrates contenus dans des hydrocarbures condensés, obtenus par exemple lors du traitement d'un gaz naturel. Le traitement d'un gaz naturel en vue de sa commercialisation implique différents traitements afin de garantir des spécifications commerciales dépendant essentiellement de l'application réservée à ce gaz. De nombreux traitements mettent en oeuvre un composé ayant des propriétés antihydrates. Par exemple, il est nécessaire d'éliminer des composés acides pour des raisons économiques, pour minimiser la quantité de gaz transporté, ou pour respecter des impératifs de sécurité dans le cas des composés soufrés tels que le sulfure d'hydrogène (HZS), les mercaptans ou le sulfure de carbonyle (COS). L'élimination des composés acides est généralement réalisée par absorption par des solvants pouvant comporter un composé présentant des propriétés anti-hydrates, ou par adsorption sur des tamis. Deux autres spécifications commerciales concernent, d'une part, le point de rosée eau du gaz et, d'autre part, le point de rosée hydrocarbure du gaz. L'objectif est, en cas de refroidissement, d'une part, d'éviter la condensation d'une partie des hydrocarbures lors du transport, et, d'autre part, d'éviter la formation d'hydrates de gaz naturel qui auraient pour conséquence de boucher les conduites de transport. Ces deux contraintes sont généralement étroitement liées, dans la mesure où le point de rosée hydrocarbure peut être réalisé par abaissement de la température en présence d'un anti- hydrates et la déshydratation peut être réalisée par refroidissement du gaz avec injection d'un solvant présentant des propriétés anti-hydrates. Dans le cas du refroidissement du gaz avec injection d'un solvant présentant des propriétés d'anti-hydrates, tel un alcool, par exemple le méthanol, ou un glycol, par exemple le monoéthylène glycol (MEG) ou le diéthylène glycol (DEG), le point de rosée hydrocarbure et la déshydratation sont réalisés simultanément. Lors de l'abaissement de température, le gaz laisse place à un système généralement triphasique: une phase vapeur contenant essentiellement du méthane et de l'éthane, une phase hydrocarbure liquide contenant essentiellement de l'éthane, des hydrocarbures plus lourds et de l'anti-hydrates, et une phase aqueuse liquide contenant l'essentiel de l'anti- hydrates et l'eau à éliminer. Le principal inconvénient des technologies utilisant un composé antihydrates réside dans les pertes du composé anti-hydrates dans la coupe hydrocarbure condensée lors du refroidissement. Ces pertes peuvent atteindre jusqu'à 6000 ppm molaires, ce qui s'avère considérable, compte tenu des débits généralement considérés dans les unités de traitement de gaz naturel. Le traitement de la coupe hydrocarbure liquide en vue de la récupération de ce composé anti-hydrates a fait l'objet de diverses études, mais peu de techniques s'avèrent performantes. Les méthodes de l'art antérieur s'intercalent dans la chaîne de stabilisation des condensats du gaz naturel. En raison de la formation éventuelle d'azéotrope, par exemple entre le méthanol et le propane, la récupération de l'anti-hydrates par distillation est difficilement réalisable. Dans le cas du méthanol, une méthode originale de récupération par pasteurisation a été proposée et décrite dans le document EP 1 221 435. L'objectif est de réaliser l'extraction du méthanol et la séparation des coupes C3-C4 et C5+ simultanément. Les limitations de cette technique résident, d'une part, dans la quantité de méthanol récupéré et, d'autre part, dans l'obtention d'un effluent liquide eau-méthanol faiblement concentré en méthanol. La séparation de l'eau et du méthanol peut, ensuite, être réalisée par distillation, mais cette technique est généralement coûteuse en énergie. Une alternative à la distillation consiste à mettre en contact le gaz de charge avec l'effluent liquide eau-méthanol afin de récupérer le méthanol. Cette technique est utilisée par les procédés décrits dans les documents EP 362 023 et EP 783 031. Elle est performante à condition, d'une part, que le liquide eau-méthanol à traiter soit suffisamment concentré en alcool et, d'autre part, de disposer de suffisamment de gaz pour réaliser l'entraînement du méthanol par le gaz, couramment nommé stripping . Cette limitation se répercute directement sur la quantité d'eau utilisable pour le lavage de la coupe C3-C4, et donc sur la quantité de méthanol potentiellement récupérable. Une autre méthode de récupération propose de laver à l'eau la coupe C3-C4 riche en méthanol issue de la chaîne de fractionnement des condensats. Le lavage consiste en un contact liquide-liquide. Cette méthode présente des limitations. Si on souhaite une teneur en alcool suffisante dans l'effluent aqueux obtenu en vue d'une séparation par entraînement ( stripping ) au gaz brut, la récupération du méthanol est limitée. Si l'on souhaite récupérer la majorité du méthanol, alors il est nécessaire d'effectuer une distillation pour réaliser la séparation eau-méthanol. De plus, la technique de lavage à l'eau conduit à saturer la coupe hydrocarbures C3-C4 en eau. La présente invention propose d'utiliser un liquide ionique non aqueux permettant l'extraction sélective du composé anti-hydrates contenu dans des 25 hydrocarbures liquides. De manière générale, la présente invention concerne un procédé d'extraction de composés anti-hydrates contenus dans une charge liquide d'hydrocarbures condensés, dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on met en contact la charge avec un liquide ionique non-aqueux de sorte que le liquide ionique soit chargé en composés anti-hydrates et que la charge soit appauvrie en composés anti-hydrates, le liquide ionique ayant pour formule générale Q+ A- , Q+ désignant un cation ammonium, phosphonium et/ou un sulfonium et A- désignant un anion susceptible de former un sel liquide, b) on sépare la charge appauvrie en composés anti- hydrates et le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates, et c) on régénère le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates pour 10 séparer les composés anti-hydrates et pour récupérer un liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates. Selon l'invention, à l'étape c), on peut chauffer le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates pour évaporer les composés anti-hydrates et pour récupérer un liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates. On peut recycler le liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates à l'étape a) en tant que liquide ionique non-aqueux. Le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates obtenu à l'étape b) peut échanger de la chaleur avec le liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates obtenu à l'étape c). La présente invention concerne également un procédé de traitement d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: d) on mélange le gaz naturel avec des composés anti-hydrates, e) on refroidit le mélange de manière à obtenir une phase gazeuse comportant 25 du méthane et de l'éthane, une première phase liquide comportant des hydrocarbures et des composés anti-hydrates, et une deuxième phase liquide comportant de l'eau et des composés anti-hydrates, f) on sépare la phase gazeuse, la première phase liquide et la deuxième phase liquide, 2866346 5 g) on traite la première phase liquide par le procédé d'extraction de composés anti-hydrates mentionné ci-dessus, la première phase liquide correspondant à la charge de l'étape a). La présente invention concerne également un deuxième procédé de traitement d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: h) on mélange le gaz naturel avec des composés anti-hydrates, i) on refroidit le mélange de manière à obtenir une phase gazeuse comportant du méthane et de l'éthane, une première phase liquide comportant des hydrocarbures et des composés anti-hydrates, et une deuxième phase liquide comportant de l'eau et des composés anti-hydrates, j) on sépare la phase gazeuse, la première phase liquide et la deuxième phase liquide, k) on sépare par distillation les hydrocarbures contenus dans la première phase liquide de manière à obtenir, d'une part, une fraction gazeuse comportant du méthane et de l'éthane et, d'autre part, une fraction liquide comportant des composés anti-hydrates et des hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbones, 1) on traite la fraction liquide par le procédé d'extraction de composés anti- hydrates mentionné ci-dessus, la fraction liquide correspondant à la charge de l'étape a). La présente invention concerne également un troisième procédé de traitement d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: 25 m) on mélange le gaz naturel avec des composés anti- hydrates, n) on refroidit le mélange de manière à obtenir une phase gazeuse comportant du méthane et de l'éthane, une première phase liquide comportant des hydrocarbures et des composés anti-hydrates, et une deuxième phase liquide comportant de l'eau et des composés anti-hydrates, o) on sépare la phase gazeuse, la première phase liquide et la deuxième phase liquide, p) on sépare par distillation les hydrocarbures contenus dans la première phase liquide de manière à obtenir, d'une part, une fraction gazeuse comportant du méthane et de l'éthane et, d'autre part, une fraction liquide comportant des composés anti-hydrates et des hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbones, q) on sépare par distillation les hydrocarbures contenus dans la fraction liquide de manière à obtenir, d'une part, une deuxième fraction liquide comportant du butane, du propane et des composés anti-hydrates, et d'autre part, une troisième fraction liquide comportant des hydrocarbures ayant au moins cinq atomes de carbone, r) on traite au moins l'une des deuxième et troisième fractions liquides par le procédé d'extraction de composés anti- hydrates mentionné ci-dessus, au 15 moins l'une des deuxième et troisième fractions liquides correspondant à la charge de l'étape a). Selon l'invention, l'anion A" peut être choisi dans les groupes comportant les ions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachloroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates, perfluoroalkylsulfonates, bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures, le méthylure de tris-trifluorométhanesulfonyle de formule C(CF, SO2)3, alkylsulfates, arènesulfates, arènesulfonates, tétraalkylborates, tétraphénylborate et tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. Selon l'invention, le cation Q+ peut avoir l'une des formules générales suivantes [NR'R2R3R4], [PR'R2R3R4]+, [R1R2N=CR3R4Y et [R'R2P=CR3R4]+ où R1, R2, R3 et R4, identiques ou différents, représentent l'hydrogène ou des restes hydrocarbyles ayant de 1 à 30 atomes de carbone, à l'exception du cation NH4+ pour [NR'R2R3R4]+ Le cation Q+ peut également être dérivé d'hétérocycle azoté et/ou phosphoré comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, 5 l'hétérocycle étant constitué de 4 à 10 atomes de carbone. Le cation Q+ peut également avoir l'une des formules générales suivantes: R1R2N+=CR3-R5-R3C=N+R'R2 et R'R2P+=CR3-R5-R3C=P+R1R2 où R1, R2 et R3 représentent l'hydrogène ou un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone et où R5 représente un reste alkylène ou phénylène. Le cation Q+ peut être choisi dans le groupe comprenant le Nbutylpyridinium, le N-éthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1imidazolium, le butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-limidazolium, le butyl-3-diméthyl-1,2-imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N- butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyl-tétradécyl-phosphonium. Le cation Q+ peut avoir pour formule générale [SR1R2R3)+, où R1, R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone. Selon l'invention, le liquide ionique peut être choisi parmi le groupe comportant l'hexafluorophosphate de N-butyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de N-éthyl-pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bistrifluorométhane-sulfonyle de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoroantimonate de butyl-3-méthyl-1- imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthylphénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium. Selon l'invention, les composés anti-hydrates peuvent appartenir à l'un des groupes de composés suivants: les alcools, les glycols et les éthers de glycol. Avantageusement, le procédé selon l'invention permet de récupérer l'antihydrates à un haut niveau de pureté, ce niveau pouvant être compatible avec un recyclage dans un procédé. De plus, selon l'invention, la coupe hydrocarbure traitée par le procédé selon l'invention n'est pas polluée par le liquide ionique, et, par conséquent, ne nécessite pas d'étape supplémentaire de traitement sur la coupe hydrocarbure traitée. En outre, le liquide ionique permet la récupération de l'anti-hydrates en tout point d'une chaîne de stabilisation des condensats d'un gaz naturel. Le choix des technologies classiquement utilisées est essentiellement conditionné par des limitations techniques, tandis que dans le cadre de l'invention, seules les considérations pratiques et économiques sont à considérer pour le choix de la position de la récupération du méthanol dans la chaîne de stabilisation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels: - la figure 1 représente schématiquement le procédé de l'invention, - la figure 2 représente schématiquement le procédé de l'invention intégré dans un procédé de traitement du gaz naturel. En référence à la figure 1, une charge liquide comportant des hydrocarbures et un composé anti-hydrates est introduite par le conduit 1 dans la zone de mise en contact ZA. Les hydrocarbures sont essentiellement des hydrocarbures linéaires dont la chaîne possède au moins trois atomes de carbone. Le composé anti-hydrates est un composé additif introduit dans les hydrocarbures. Le composé anti-hydrates permet d'éviter la formation d'hydrates d'hydrocarbure dans les conditions thermodynamiques du transport et du traitement de la charge. Le composé anti-hydrates peut être un ou plusieurs des composés choisis dans la liste suivante: un alcool tel le méthanol et l'éthanol, un glycol tel le monoéthylène glycol (MEG) et le diéthylène glycol (DEG), un éther de glycol tel le tetra éthylène glycol diméthyl éther et le propylène glycol propyl éther. La teneur en anti-hydrates peut atteindre une concentration de 5% molaire. La charge liquide peut également comporter des hydrocarbures légers tels l'éthane et le méthane, éventuellement des composés acides tels le dioxyde de carbone (CO2), le sulfure d'hydrogène (H2S), les mercaptans et/ou le sulfure de carbonyle (COS), éventuellement des traces d'eau. Dans la zone de mise en contact ZA, la charge liquide arrivant par le conduit 1 est mise en contact avec un liquide ionique non-aqueux introduit par le conduit 9. Avant d'introduire la charge liquide par le conduit 1 dans la zone ZA, on peut ajuster la pression et/ou la température de cette charge liquide. Par exemple on peut chauffer, refroidir et/ou détendre la charge liquide circulant dans le conduit 1. Lors du contact de la charge liquide avec le liquide ionique, le composé anti-hydrates, contenu dans la charge liquide, est absorbé par le liquide ionique. La charge hydrocarbure appauvrie en anti-hydrates est évacuée de la zone ZA par le conduit 2, le liquide ionique chargé en antihydrates est évacué de la zone ZA par le conduit 3. La température dans la zone ZA peut être comprise entre 20 C et 100 C, de préférence entre 40 C et 90 C. La pression dans la zone ZA est choisie inférieure à la pression de vaporisation, c'est à dire en dessous du point de bulle, des hydrocarbures composant la charge liquide arrivant par le conduit 1. Par exemple, la pression dans la zone ZA peut être comprise entre 1 MPa et 5 MPa. La mise en contact dans la zone ZA peut être réalisée par un mélange en ligne du liquide ionique avec la charge liquide, puis par une séparation effectuée par exemple dans des ballons séparateurs. La mise en contact peut également être réalisée dans une ou plusieurs colonnes de lavage liquide, par exemple dans des colonnes à plateaux de type perforés, à clapets et/ou à calottes, ou dans des colonnes à garnissage en vrac ou structuré. Il est également possible d'utiliser des contacteurs pour effectuer la mise en contact. Les contacteurs peuvent être de type statique ou bien dynamique, suivis de zones de décantation. On peut également utiliser un contacteur membranaire, dans lequel la charge liquide s'écoule d'un côté d'une membrane, le liquide ionique s'écoule de l'autre côté de la membrane et dans lequel les échanges de matière s'effectuent à travers la membrane. Le liquide ionique non-aqueux mis en oeuvre dans la présente invention est choisi dans le groupe formé par les sels liquides qui ont pour formule générale Q+ A-, dans laquelle Q+ représente un ammonium, un phosphonium et/ou un sulfonium et A- représente tout anion, organique ou inorganique, susceptible de former un sel liquide à basse température, c'est-à-dire en dessous de 100 C et avantageusement d'au plus 85 C, et de préférence en dessous de 50 C. Dans le liquide ionique non-aqueux de formule Q+ A-, les anions A- sont de préférence choisis parmi les anions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachloroborate, hexafluoro- phosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates (par exemple le méthylsulfonate), perfluoroalkylsulfonates (par exemple le trifluorométhylsulfonate), bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures (par exemple l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de formule N(CF3SO2)2) , le méthylure de tris-trifluorométhanesulfononyle de formule C(CF3SO2)3, arènesulfonates, éventuellement substitués par des groupements halogènes ou halogénoalkyles, ainsi que l'anion tétraphénylborate et les anions tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. Les cations Q+ sont de préférence choisis parmi le groupe des phosphonium, ammonium et/ou sulfonium. Les cations Q+ ammonium et/ou phosphonium répondent de préférence à l'une des formules générales [NR'R2R3R4]+ et [PR'R2R'R4]+, ou à l'une des formules générales [R'R2N=CR3R4]+ et [R'R2P=CR3R4]+ dans lesquelles R', R2, R3 et R4, identiques ou différents, représentent chacun l'hydrogène (à l'exception du cation NH4+ pour [NR'R2R3R4]+), de préférence un seul substituant représentant l'hydrogène, ou des restes hydrocarbyles ayant de 1 à 30 atomes de carbone, par exemple des groupements alkyles, saturés ou non saturés, cycloalkyles ou aromatiques, aryles ou aralkyles, éventuellement substitués, comprenant de 1 à 30 atomes de carbone. Les cations ammonium et/ou phosphonium peuvent également être dérivés d'hétérocycles azotés et/ou phosphorés comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, de formules générales: 1\ 2 2 2 +/R /R +/R dans lesquelles les cycles sont constitués de 4 à 10 atomes, de préférence 5 à 6 atomes, RI et R2 sont définis comme précédemment. Le cation ammonium ou phosphonium peut en outre répondre à l'une des formules générales: R'R2N+=CR3-R5-R3C=N+R'R2 et R'R2P+=CR3-R5-R3C=P+R'R2 dans lesquelles R', R2 et R3, identiques ou différents, sont définis comme précédemment et R5 représente un reste alkylène ou phénylène. Parmi les groupements R1, R2, R3 et R4, on peut mentionner les radicaux méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle secondaire, butyle tertiaire butyle, amyle, phényle ou benzyle; R5 peut être un groupement méthylène, éthylène, propylène ou phénylène. Le cation ammonium et/ou phosphonium Q+ est choisi de préférence dans le groupe formé par le N-butylpyridinium, le N-éthylpyridinium, le pyridinium, 1'éthyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-l-imidazolium, le butyl-3-diméthyl-1,2imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N-butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyltétradécylphosphonium. Les cations sulfonium Q+ peuvent avoir pour formule générale [SR'R2R3]+, où R1, R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone, par exemple un groupement alkyle, saturé ou non saturé, cycloalkyle ou aromatique, aryle, alkaryle ou aralkyle, comprenant de 1 à 12 atomes de carbone. A titre d'exemples des sels utilisables selon l'invention on peut citer l'hexafluorophosphate de N-butyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de Néthyl-pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane- sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl- 1-imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl- 1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl- limidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium. Ces sels peuvent être utilisés seuls ou en mélange. Le liquide ionique circulant dans le conduit 3 est régénéré en séparant le liquide ionique de l'anti-hydrates. Différentes techniques peuvent être utilisées pour effectuer cette régénération. Selon une première technique, le liquide ionique circulant dans le conduit 3 est régénéré en précipitant le liquide ionique par refroidissement et/ou baisse de pression et en séparant l'anti-hydrate liquide du liquide ionique précipité. Selon une deuxième technique, le liquide ionique circulant dans le conduit 3 est régénéré par une technique couramment appelée stripping . Le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates est mis en contact avec un fluide de sorte que le fluide entraîne les composés anti-hydrates. Par exemple, le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates est mis en contact avec un gaz naturel. Ainsi, le gaz naturel entraîne les composés anti-hydrates et le liquide ionique est appauvri en composés anti-hydrates. Selon une troisième technique illustrée par la figure 1, la récupération de l'anti-hydrates, contenu dans le liquide ionique circulant dans le conduit 3, est réalisée par évaporation de l'anti-hydrates. Le liquide ionique circulant dans le conduit 3 peut être détendu par le dispositif de détente V1, éventuellement introduit dans un ballon séparateur, puis peut être chauffé dans l'échangeur de chaleur El. Enfin le liquide ionique est introduit dans le dispositif d'évaporation DE. Après la détente dans V1, des espèces coabsorbées tels que des hydrocarbures peuvent être libérées et évacuées en tête du ballon séparateur. Dans le dispositif DE, le liquide ionique est chauffé par le rebouilleur R jusqu'à une température suffisante pour vaporiser l'anti- hydrates. Le liquide ionique peut être introduit dans le dispositif DE de manière à être mis en contact avec l'anti-hydrates vaporisé. Selon un cas particulier, l'évaporation peut être réalisée par distillation. Les conditions thermodynamiques (pression et température) de l'évaporation sont à déterminer par l'homme du métier en fonction des considérations économiques propres à chaque cas. Par exemple, l'évaporation peut être réalisée sous une pression comprise entre 0,005 MPa et 3 MPa, et à la température correspondante pour l'évaporation de l'anti-hydrates. Lorsque l'anti-hydrates est un glycol tel le MEG ou le DEG, la température peut être comprise entre 135 C et 180 C pour une pression comprise entre 0,005 MPa et 0,1 MPa. Lorsque l'anti-hydrates est le méthanol, la température d'évaporation peut être comprise entre 10 C et 140 C pour une pression comprise entre 0, 01 MPa et 1 MPa. La stabilité thermique des liquides ioniques permet de fonctionner dans une large gamme de température. L'anti-hydrates vaporisé et, éventuellement, des traces d'eau sont évacués du dispositif DE par le conduit 4. Le gaz circulant dans le conduit 4 peut être partiellement ou totalement condensé par refroidissement dans l'échangeur de chaleur E2, puis introduit par le conduit 5 dans le ballon B1. Les parties non condensées sont évacuées du ballon B1 par le conduit 6. Les condensats obtenus en fond du ballon B1 constituent l'anti-hydrates extrait de la charge liquide arrivant par le conduit 1. Une partie de l'anti-hydrates extrait peut être introduite par le conduit 7 dans le dispositif DE à titre de reflux. Une autre partie de l'anti-hydrate est évacuée par le conduit 7a. Le liquide ionique régénéré, c'est à dire ne contenant pas ou presque plus d'anti-hydrates est évacué, sous forme liquide, du dispositif DE par le conduit 8. Le liquide ionique régénéré est refroidi dans l'échangeur de chaleur El, pompé par la pompe Pl, puis introduit par le conduit 9 dans la zone d'absorption ZA. Les conditions de pression et de température de l'évaporation réalisée dans le dispositif DE peuvent être sélectionnées de manière à permettre aux éventuelles traces d'hydrocarbures lourds, co-absorbés par le liquide ionique dans la zone ZA, de rester dans le liquide ionique régénéré renvoyé vers la zone ZA. La figure 2 représente un procédé de traitement d'un gaz naturel dans lequel est intégré le procédé décrit en relation avec la figure 1. Sur la figure 2, le procédé selon la figure 1 est intégré en tant qu'unité U1, ou bien en tant qu'unité U2, ou bien en tant qu'unités U3 et/ou U4. Sur la figure 2, le gaz naturel arrivant par le conduit 10 à une pression comprise entre 1 MPa et 15 MPa et à une température comprise entre 40 C et 60 C, est saturé en eau et comporte des hydrocarbures comportant de un à huit atomes de carbone. Le gaz naturel est mélangé avec un anti-hydrates injecté par le conduit 30. L'anti-hydrates est un composé chimique permettant d'éviter la formation d'hydrates d'hydrocarbure, en particulier de méthane, dans les conditions thermodynamiques du transport et du traitement du gaz naturel. Le mélange est convoyé par le conduit 31 jusqu'à l'échangeur E10. Le conduit 31 peut être de longueur réduite, c'est à dire quelques centimètres ou mètres, si le gaz est traité sur le lieu de production. Le conduite 31 peut également être un gazoduc pour transporter le gaz sur une grande distance, c'est à dire plusieurs kilomètres, séparant le puits de gaz du dispositif de traitement du gaz. Le mélange de gaz et d'anti-hydrates est refroidi dans l'échangeur de chaleur E10 jusqu'à une température comprise par exemple entre -30 C et 0 C. Le mélange refroidi est introduit dans le dispositif de séparation B10, par exemple un ballon séparateur, dans lequel trois phases seséparent: une phase gazeuse comportant essentiellement du méthane, de l'éthane et quelques traces d'hydrocarbures lourds, une première phase liquide comportant des hydrocarbures lourds ayant plus de trois atomes de carbones, de l'anti- hydrates et des traces de méthane, d'éthane et d'eau, et une deuxième phase liquide constituée d'une solution aqueuse d'anti-hydrates. La phase gazeuse est évacuée en tête du dispositif B10 par le conduit 32, la deuxième phase liquide est évacuée par le conduit 33. Cette deuxième phase liquide peut être concentrée en anti-hydrates, par exemple par distillation, puis peut être recyclée en étant réinjectée par le conduit 30 et mélangée avec le gaz arrivant par le conduit 10. La première phase liquide est évacuée par le conduit 11 à une pression comprise entre 0,5 MPa et 12 MPa et à une température comprise entre 0 C et -30 C. La première phase liquide circulant dans le conduit 11 peut être traitée, dans l'unité Ui, par le procédé décrit en relation avec la figure 1. L'unité U1 permet de traiter la charge arrivant par le conduit 11, l'antihydrates étant évacué par le conduit 28, l'effluent appauvri en anti-hydrates étant évacué vers le dispositif de détente Vil. Le conduit 11 correspond au conduit 1 de la figure 1, le conduit 28 correspond au conduit 7a de la figure 1, et le conduit connecté à Vil correspond au conduit 2 de la figure 1. Cependant la première phase liquide circulant dans le conduit 11 peut ne pas subir de traitement dans l'unité Ul. Dans ce cas la première phase liquide est directement transférée du ballon B10 au dispositif de détente Vil par le conduit 11 pour subir différents traitements destinés à séparer et à stabiliser les hydrocarbures composant cette première phase liquide. La première phase liquide circulant dans le conduit 11 est détendue par le dispositif de détente Vil, qui peut être une vanne, une turbine ou une combinaison d'une vanne et d'une turbine, jusqu'à une pression comprise entre 0,1 MPa et 1 MPa. Puis l'effluent est réchauffé dans l'échangeur de chaleur E11 jusqu'à une température, par exemple, comprise entre 20 C et 40 C. En sortie de l'échangeur E11, l'effluent est introduit dans la colonne de distillation C10 couramment nommée deéthaniseur . Avant d'être introduit dans la colonne C10, l'effluent peut être introduit dans le dispositif de séparation B11, par exemple un ballon de séparation. La phase gazeuse issue en tête du ballon B11 est introduit dans la colonne ClO par le conduit 13, la phase liquide soutirée en fond du dispositif B11 est introduite par le conduit 12 dans la colonne C10. La colonne C10 permet de séparer par distillation les hydrocarbures légers, c'est à dire le méthane et l'éthane contenus dans la première phase liquide issue du ballon B10. Le rebouilleur E12 apporte de la chaleur en fond de la colonne C10. En tête de la colonne C10, des hydrocarbures sous forme gazeuse sont évacués par le conduit 15, refroidis par l'échangeur de chaleur E13 à une température comprise, par exemple, entre 40 C et 60 C, puis introduits dans le ballon B12. Les condensats récupérés en fond du ballon B12 sont réinjectés en tête de la colonne C10 par le conduit 17 à titre de reflux. Des hydrocarbures légers tels que le méthane et l'éthane sont évacués en tête du ballon B12 par le conduit 16. Un effluent liquide comportant de l'anti-hydrates en mélange avec des hydrocarbures lourds, c'est à dire comportant plus de deux atomes de carbone, est évacué en fond de la colonne C10 par le conduit 14. L'effluent liquide circulant dans le conduit 14 peut être traité, dans l'unité U2, par le procédé décrit en relation avec la figure 1. L'unité U2 permet de traiter la charge arrivant par le conduit 14, l'anti- hydrates étant évacué par le conduit 18, l'effluent appauvri en anti- hydrates étant évacué par le conduit 19. Le conduit 14 correspond au conduit 1 de la figure 1, le conduit 18 correspond au conduit 7a de la figure 1, et le conduit 19 correspond au conduit 2 de la figure 1. L'effluent liquide circulant dans le conduit 14 peut également être directement transféré au conduit 19 sans subir de traitement. L'effluent circulant dans le conduit 19 est détendu dans le dispositif de détente V12, puis introduit dans la colonne de distillation C20 couramment nommée débutaniseur . La colonne C20 permet d'effectuer une séparation par distillation entre, d'une part, une coupe comportant le propane et le butane et, d'autre part, une coupe comportant les hydrocarbures lourds comportant au moins cinq atomes de carbone. Le rebouilleur E15 apporte de la chaleur en fond de la colonne C20. En tête de la colonne C20, des hydrocarbures et de l'anti-hydrates sous forme gazeuse sont évacués par le conduit 20, refroidis par l'échangeur de chaleur E14 à une température comprise, par exemple, entre 40 C et 60 C, puis introduits dans le ballon B13. Une première partie des condensats récupérés en fond du ballon B13 sont réinjectés en tête de la colonne C20 par le conduit 21 à titre de reflux. Une deuxième partie des condensats constitue la coupe butane/propane séparée par la colonne C20. Cette coupe peut comporter des composés anti-hydrates. Pour récupérer les composés anti-hydrates, la coupe butane/propane peut être traitée, dans l'unité U3, par le procédé décrit en relation avec la figure 1. L'unité U3 permet de traiter la charge arrivant par le conduit 22, les composés anti-hydrates étant évacués par le conduit 23, l'effluent appauvri en anti-hydrates étant évacué par le conduit 24. Le conduit 22 correspond au conduit 1 de la figure 1, le conduit 23 correspond au conduit 7a de la figure 1, et le conduit 24 correspond au conduit 2 de la figure 1. La coupe d'hydrocarbures lourds comportant plus de cinq atomes de carbone est récupérée en fond de la colonne C20 par le conduit 25. Cette coupe peut comporter des composés anti-hydrates. Pour récupérer ces composés antihydrates, la coupe d'hydrocarbures lourds peut être traitée, dans l'unité U4, par le procédé décrit en relation avec la figure 1. L'unité U4 permet de traiter la charge arrivant par le conduit 25, les composés anti-hydrates étant évacués par le conduit 26, l'effluent appauvri en anti-hydrates étant évacué par le conduit 27. Le conduit 25 correspond au conduit 1 de la figure 1, le conduit 26 correspond au conduit 7a de la figure 1, et le conduit 27 correspond au conduit 2 de la figure 1. Selon l'invention, les composés anti-hydrates évacués par les conduits 28, 18, 23 et/ou 26 peuvent être recyclés dans le procédé, par exemple en étant injectés par le conduit 30 pour être mélangés avec le gaz naturel circulant dans le conduit 10. L'exemple numérique suivant illustre le procédé selon l'invention décrit en référence à la figure 1. L'effluent liquide arrive par le conduit 1 à 1,5 MPa et 55 C, et est composé de 65% molaire de propane, de 31% molaire de butanes, de 2% molaire d'hydrocarbures présentant au moins cinq atomes de carbone et de 2% molaire de méthanol. Cet effluent peut être issu d'une chaîne de stabilisation des condensats d'un gaz naturel, l'étape de dégazolinage ayant été réalisée à basse température en présence de méthanol pour garantir l'absence de formation d'hydrates. Selon l'exemple, on met en oeuvre le liquide ionique 1-butyl-3méthylimidazolium bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure [BMIM] [TF2N] pour récupérer le méthanol. On introduit, dans la zone ZA, 8 m3lh (25kmollh) de [BMIM] [TF2N] par le conduit 9 pour récupérer 95% du méthanol contenu dans l'effluent liquide arrivant à 1500kmolIh par le conduit 1. Dans ce cas, la zone ZA peut être un contacteur assurant une efficacité équivalent à 4 étages théoriques. Si on introduit le liquide ionique à un débit de 20 m3lh dans la zone ZA, la zone ZA peut consister en une cascade de deux étages théoriques. Par exemple, on peut mettre en oeuvre des technologies plus simples telles que des mélangeurs en ligne suivis de ballons séparateurs. En effet, les essais réalisés en laboratoires montrent une séparation parfaite entre le liquide ionique et les hydrocarbures linéaires présentant de trois à dix atomes de carbone. L'opération de récupération du méthanol est réalisée dans le dispositif d'évaporation à une pression de comprise entre 0,2 MPa et 1 MPa et à une température comprise entre 60 C et 150 C, afin de favoriser l'évaporation du méthanol par chauffage. REVENDICATIONS 1) Procédé d'extraction de composés anti-hydrates contenus dans une charge liquide d'hydrocarbures condensés, dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on met en contact la charge avec un liquide ionique non-aqueux de sorte que le liquide ionique soit chargé en composés antihydrates et que la charge soit appauvrie en composés anti-hydrates, le liquide ionique ayant pour formule générale Q+ A- , Q+ désignant un cation ammonium, phosphonium et/ou un sulfonium et A- désignant un anion susceptible de former un sel liquide, b) on sépare la charge appauvrie en composés anti-hydrates et le liquide ionique chargé en composés antihydrates, c) on régénère le liquide ionique chargé en composés antihydrates pour séparer les composés anti-hydrates et pour récupérer un liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel à l'étape c), on chauffe le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates pour évaporer les composés anti-hydrates et pour récupérer un liquide ionique appauvri en composés antihydrates. 3) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel on recycle le liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates à l'étape a) en tant que liquide ionique non-aqueux. 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel le liquide ionique chargé en composés anti-hydrates obtenu à l'étape b) échange de la chaleur avec le liquide ionique appauvri en composés anti-hydrates obtenu à l'étape c). 5) Procédé de traitement d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: d) on mélange le gaz naturel avec des composés antihydrates, e) on refroidit le mélange de manière à obtenir une phase gazeuse comportant du méthane et de l'éthane, une première phase liquide comportant des hydrocarbures et des composés anti-hydrates, et une deuxième phase liquide comportant de l'eau et des composés anti-hydrates, f) on sépare la phase gazeuse, la première phase liquide et la deuxième phase liquide, g) on traite la première phase liquide par le procédé selon l'une des revendications 1 à 4, la première phase liquide correspondant à la charge de l'étape a). 6) Procédé de traitement d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les 20 étapes suivantes: h) on mélange le gaz naturel avec des composés antihydrates, i) on refroidit le mélange de manière à obtenir une phase gazeuse comportant du méthane et de l'éthane, une première phase liquide comportant des hydrocarbures et des composés anti-hydrates, et une deuxième phase liquide comportant de l'eau et des composés anti-hydrates, j) on sépare la phase gazeuse, la première phase liquide et la deuxième phase liquide, k) on sépare par distillation les hydrocarbures contenus dans la première phase liquide de manière à obtenir, d'une part, une fraction gazeuse comportant du méthane et de l'éthane et, d'autre part, une fraction liquide comportant des composés anti-hydrates et des hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbones, 1) on traite la fraction liquide par le procédé selon l'une des revendications 1 à 4, la fraction liquide correspondant à la charge de l'étape a). 7) Procédé de traitement d'un gaz naturel, dans lequel on effectue les étapes suivantes: m) on mélange le gaz naturel avec des composés antihydrates, n) on refroidit le mélange de manière à obtenir une phase gazeuse comportant du méthane et de l'éthane, une première phase liquide comportant des hydrocarbures et des composés anti-hydrates, et une deuxième phase liquide comportant de l'eau et des composés anti-hydrates, o) on sépare la phase gazeuse, la première phase liquide et la deuxième phase liquide, p) on sépare par distillation les hydrocarbures contenus dans la première phase liquide de manière à obtenir, d'une part, une fraction gazeuse comportant du méthane et de l'éthane et, d'autre part, une fraction liquide comportant des composés anti-hydrates et des hydrocarbures ayant au moins trois atomes de carbones, q) on sépare par distillation les hydrocarbures contenus dans la fraction liquide de manière à obtenir, d'une part, une deuxième fraction liquide comportant du butane, du propane et des composés anti-hydrates, et d'autre part, une troisième fraction liquide comportant des hydrocarbures ayant au moins cinq atomes de carbone, r) on traite au moins l'une des deuxième et troisième fractions liquides par le procédé selon l'une des revendications 1 à 4, au moins l'une des deuxième et troisième fractions liquides correspondant à la charge de l'étape a). 8) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'anion A- est choisi dans les groupes comportant les ions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachloroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates, perfluoroalkylsulfonates, bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures, le méthylure de tristrifluorométhanesulfonyle de formule C(CF3SO2)3, arènesulfonates, tétraphénylborate et tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. 9) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le cation Q+ a l'une des formules générales suivantes [NRIRZR3R4]+, [PRIR2R3R4]+, [R1R2N=CR3R4]+ et [R1R2P=CR3R4]+ où R1, R2, R3 et R4, représentent l'hydrogène ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone, à l'exception du cation NH4+ pour [NR'R2R3R4]+. 10) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le cation Q+ est dérivé d'hétérocycle azoté et/ou phosphoré comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, l'hétérocycle étant constitué de 4 à 10 atomes de carbone. 11) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le cation Q' a l'une des formules générales suivantes: R'RZN+=CR3-R5-R3C=N+R'R2 et R'R2P+=CR3-R5-R3C=P'R'R2 où R1, R2 et R3 représentent l'hydrogène ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 25 atomes de carbone et où R5 représente un reste alkylène ou phénylène. 12) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le cation Q+ est choisi dans le groupe comprenant le N-butylpyridinium, le Néthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl3- méthyl-1-imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-l-imidazolium, le butyl-3-diméthyl- 1,2-imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N-butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyl- tétradécylphosphonium. 13) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le cation Q+ a pour formule générale [SR'R2R3]+, où R1, R2 et R3 représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone. 14) Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel le liquide ionique est choisi parmi le groupe comportant l'hexafluorophosphate de Nbutyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de N-éthyl-pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de butyl-3méthyl-1- imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1- imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphoniurn. 15) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les composés anti-hydrates appartient à l'un des groupes de composés suivants: 25 les alcools, les glycols et les éthers de glycol.