FR 2862244 A1 20050520 FR 0412042 A 20041112 La présente invention concerne des moules carapaces en céramique de précision servant à réaliser la coulée de métaux et d'alliages fondus et plus particulièrement des moules carapaces en céramique, qui sont renforcés par des fibres de manière à améliorer la résistance à la traction du moule à des températures élevées de coulée, tout en obtenant encore une résistance réduite à la compression du moule carapace pendant le refroidissement à la température ambiante de la pièce coulée solidifiée située dans le moule afin de réduire ou d'éviter des criques à chaud (fissuration) de la pièce coulée, une recristallisation et d'autres effets. A la fois le processus de coulée de précision et le processus de fabrication de moules carapaces à cire perdue sont bien connus, par exemple comme cela ressort des brevets U.S. 3 196 506 et 2 961 751 au nom de Operhall. Le processus de construction de moule carapace à cire perdue implique les opérations répétées d'immersion d'une cire ou d'un autre motif fugitif de l'article devant être coulé dans une pâte céramique pour obtenir une couche de pâte céramique, évacuer la pâte en excès, appliquer par stucage la pâte avec des particules céramiques grossières pour obtenir une couche de stuc sur la couche de pâte et faire sécher les couches de manière à former un moule carapace possédant une épaisseur de paroi désirée sur le motif. On soumet ensuite l'ensemble moule carapace / motif à vert pour retirer sélectivement le motif du moule carapace. Une technique habituellement utilisée de retrait du motif en cire implique l'élimination flash de la cire lorsque l'ensemble moule carapace / motif à vert est placé dans un four à une température élevée de manière à faire fondre rapidement le motif en cire à partir du moule carapace à vert. A la suite de ce retrait du motif, on fait cuire le moule carapace à vert à une température élevée pour développer la solidité du moule pour y couler un métal ou un alliage fondu. Des moules carapaces en céramique à cire perdue classiques peuvent être sujets à une fissuration ou à un fendillement du moule pendant. l'opération de retrait du motif, décrite précédemment. Des tentatives ont été faites pour accroître la capacité des moules carapaces en céramique dans la coulée DS de composants en superalliage. Par exemple le brevet US redélivré sous le N 34 702 décrit, dans un mode de mise en uvre illustratif, l'enroulement d'une fibre de renfort à base d'alumine ou à base de mullite sous la forme d'une spirale continue autour d'une épaisseur de paroi de moule intermédiaire, lors de sa fabrication. Le brevet US 6 364 000 décrit à cet effet, dans un mode de mise en oeuvre illustratif, le positionnement d'une ou de plusieurs fibres de renfort continues à base de carbone dans une paroi de moule carapace en céramique. Cependant, les moules carapaces en céramique formés par coulée de précision possèdent une résistance à la compression beaucoup plus élevée qu'une résistance à la traction. Une fois qu'un moule carapace est coulé avec un matériau métallique fondu à une température élevée, on laisse refroidir le moule carapace pour qu'il atteigne la température ambiante. Pendant la période de refroidissement, le matériau moulé situé dans le moule carapace se consolide et se solidifie pour passer de l'état liquide à l'état solide de manière à former une pièce coulée. Une fois que le matériau métallique devient solide, le coefficient de dilatation thermique du matériau métallique est nettement supérieur à celui du moule carapace céramique. C'est pourquoi la contraction thermique du matériau métallique (la pièce coulée) est limitée par le moule carapace céramique. La désadaptation dimensionnelle entre la pièce coulée solide et le moule carapace conduit à une contrainte générale de traction appliquée à la pièce coulée solide et à une contrainte de compression appliquée au moule carapace concerné. Cette contrainte générale appliquée à la pièce coulée solide est accrue de façon typique dans certaines zones de la pièce en raison de géométries complexes des pièces moulées et peut conduire à des défauts graves dans la pièce moulée, comme par exemple des fissures de la pièce moulée (criques à chaud), une recristallisation des grains dans des pièces moulées monocristallines et d'autres défauts. La présente invention fournit un procédé pour fabriquer un moule carapace en céramique comprenant, de façon répétée, les étapes de recouvrir un motif fugitif d'un article devant être moulé avec une couche de pâte céramique et appliquer sur la couche de pâte céramique un stuc réfractaire pour former une pluralité de couches de pâte céramique et de couches de stuc sur le motif, dans lequel au moins l'une des couches de stuc est formée au moins en partie par application de faisceaux de fibres de stuc discontinues retenues ensembles au moyen d'un liant fugitif organique. Dans une forme de mise en oeuvre préférée de l'invention, au moins l'une des couches de stuc est formée par application d'une pluralité de faisceaux de fibres de stuc discontinues retenues assemblées par le liant organique fugitif, ceci étant suivi par l'application de particules de stuc granulaire sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues. De préférence, les particules de stuc granulaire sont appliquées sur les faisceaux de fibre de stuc discontinues orientés de façon aléatoire, pour entasser les faisceaux de fibres de stuc discontinues sur la couche de pâte céramique située au-dessous des fibres discontinues. Les particules de stuc granulaire sont de préférence appliquées sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues, tandis que la couche de pâte sous-jacente est encore humide, de telle sorte qu'une majorité des faisceaux de fibres de stuc discontinues entassés adhèrent à la couche de pâte. Les particules de stuc granulaire sont de préférence appliquées sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues orientés de façon aléatoire de manière à former une couche de stuc comprenant un mat de faisceaux de fibres de stuc discontinues, le stuc granulaire étant disposé sur et dans le mat. De préférence, les particules de stuc granulaire sont appliquées sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues pour former une couche de stuc comprenant des faisceaux de fibres de stuc discontinues et le stuc granulaire. Selon une caractéristique de l'invention, une partie des particules de stuc granulaire remplit des espaces entre les faisceaux de fibre de stuc discontinues entassés. Dans une forme de réalisation donnée à titre d'illustration et non limitative, les particules de stuc granulaire sont appliquées en faisant descendre, sous l'action de la pesanteur, les particules de stuc granulaire sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues. Dans un mode de mise en uvre, les faisceaux de fibres de stuc discontinues et les particules de stuc granulaire sont formés par le même matériau céramique ou un matériau céramique différent. Dans un mode de mise en uvre, le procédé comprend une étape supplémen:aire de cuisson du moule carapace à une température élevée pour retirer le liant fugitif en laissant subsister des espaces entre les fibres de stuc pour réduire la résistance du moule carapace à la compression. L'invention concerne également un procédé de coulée à solidification directionnelle pour fabriquer une pièce moulée monocristalline, comprenant les étapes de faire couler un matériau métallique fondu dans un moule carapace en céramique agencé comme défini ci-dessus pour réduire l'apparition d'une recristallisation dans la pièce moulée monocristalline. Selon une caractéristique de l'invention, le matériau métallique comprend un superalliage à base de nickel ou un superalliage à base de cobalt. La présente invention fournit également un moule comprenant une pluralité de couches de poudre de céramique et de couches de stuc réfractaire, dans lequel au moins une des couches de stuc comprend des faisceaux de fibres de stuc discontinues et des particules de stuc granulaires. Selon une caractéristique de l'invention, au moins l'une des couches comprend des faisceaux de fibres de stuc discontinues, entassés avec les particules granulaires sur et entre les faisceaux de fibres. Selon une caractéristique de l'invention, les faisceaux de fibres de stuc discontinues et les particules de stuc granulaire comprennent; le même matériau céramique ou des matériaux céramiques différents. La présente invention fournit également un moule carapace céramique dans lequel au moins une des couches de stuc comprend les faisceaux de fibres discontinues et les particules de stuc granulaire. Des moules carapaces selon l'invention sont avantageux en ce qu'ils résistent à une fissuration du moule pendant l'opération de retrait du motif et fournissent encore une résistance réduite du moule carapace à une compression lors du refroidissement d'une pièce métallique coulée solide à la température ambiante pour réduire ou éviter des criques à chaud (fissuration), une recristallisation et d'autres défauts. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 représente un diagramme schématique d'un procédé pour former un moule carapace de précision conformément à une forme de réalisation donnée à titre d'illustration de l'invention; - la figure 2A est une vue partielle schématique d'un moule carapace sur le motif, montrant les faisceaux de fibres de stuc discontinues orientés de façon aléatoire appliqués sur une couche de pâte réfractaire encore humide avant que les fibres de stuc soient tassées de manière à former un mat de forme générale bidimensionnelle; - la figure 2B est une vue schématique partielle d'une paroi de moule carapace présentant les faisceaux de fibres de stuc discontinues, appliquée sur une couche de pâte réfractaire encore humide, et après le tassement des faisceaux de fibres de stuc, pour former un mat de forme générale bidimensionnelle; la figure 3 est un dessin représentant un moule carapace en coupe réalisé sans particules de stuc granulaire sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues; - la figure 4 est un dessin représentant une paroi de moule carapace en coupe fabriqué conformément à un procédé préféré selon l'invention; :25 - la figure 5 est une vue en perspective d'un motif en forme de coin utilisé pour fabriquer un moule carapace pour des essais de retrait de motif; - la figure 6A est une vue en perspective d'un motif en cire utilisé pour former des tiroirs de test de compression. La figure 6E est une vue en perspective éclatée montrant des découpes faites dans le moule carapace coulé selon une coulée de précision autour du motif en cire. La figure 6C représente l'échantillon en tiroir de test de compression utilisé lors du test de compression; :35 - la figure 7 est un graphique à barres de la résistance à la compression de tiroirs de test à différentes températures de refroidissement après préchauffage à 1204 degrés Celsius (2200 degrés Farenheit) pendant 4 heures; - la figure 8 est un graphique à barres de charges conduisant à la défaillance de tiroirs de test de compression à différentes températures de refroidissement après un préchauffage à 1204 degrés Celsius (2200 degrés Farenheit) pendant 4 heures. On va donner ci-après une description détaillée de l'invention. La figure 1 représente schématiquement un processus de réalisation d'un moule carapace en céramique à cire perdue, auquel l'invention est applicable dans lequel un moule carapace en céramique est formé au moyen des opérations répétées de recouvrir un motif fugitif de l'article coulé avec la pâte de poudre réfractaire (c'est-à-dire une poudre céramique dans un liant liquide) pour l'obtention d'une couche de pâte, l'évacuation de la pâte en excès, le stucage de la couche de pâte avec un stuc réfractaire pour réaliser une couche de stuc sur la couche de pâte jusqu'à l'obtention d'une épaisseur désirée pour la paroi du moule carapace. Le motif fugitif peut comporter une cire classique, des mélanges cire/polymère, des matériaux polymères ou d'autres matériaux fugitifs moulés ou mis d'une autre manière sous la forme de l'article devant être coulé comme cela est bien connu dans la technique. De tels motifs fugitifs peuvent être retirés du moule carapace à vert coulé de façon précise en utilisant des techniques classiques de retrait de motif comme par exemple une fusion, une lixiviation et/ou une vaporisation du motif à partir de là. Sur la figure 1, on immerge le motif P dans la pâte de farine réfractaire (par exemple la poudre céramique) 11 conservée dans un récipient 10, la pâte réfractaire en excès étant évacuée par retenue temporaire du motif au-dessus du récipient 10 pendant une durée prédéterminée, puis étant stuqué dans le poste d'application de stuc, alors que la poudre de pâte réfractaire est encore humide. Le motif P est déplacé de façon typique par un bras de robot R. Dans la réalisation pratique d'un mode de mise en oeuvre illustratif de l'invention, le poste d'application de stuc 12 comprend un dispositif 12a d'application d'un stuc de fibres optiques pour appliquer des faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 au motif, et un dispositif 12b d'application de stuc granulaire pour l'application de particules de stuc granulaire 15 sous la forme d'au moins l'une des couches de stuc de manière à comporter à la fois les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 et les particules de stuc granulaire 15 conformément à l'invention. D'autres couches de stuc peuvent comporter uniquement des particules de stuc granulaire, qui sont appliquées au motif dans le dispositif L2b d'application de stuc granulaire. C'est-à- dire que le dispositif 12a d'application de stuc de faisceaux de fibres n'est pas utilisé lorsque la couche de stuc comprend uniquement des particules de stuc granulaire. Le dispositif d'application de stuc 12a, 12b peut comporter deux tours pour le stuc comportant des casiers respectifs 20a, 20b, dans lesquels résident respectivement des faisceaux de fibres de stuc discontinues et des particules de stuc granulaire. On fait alors sécher le motif P pourvu de la couche de pâte réfractaire stuquée à l'air ou dans un dispositif de séchage classique. Après le séchage, on soumet le motif P à des opérations similaires d'immersion, de drainage, de stucage et de séchage jusqu'à ce que la paroi du moule carapace soit formée avec l'épaisseur désirée sur le motif. Le séchage des couches de pâte céramique / stuc est décrit dans les brevets U.S. 2 932 864 et 4 114 285 et dans d'autres tels que la demande de brevet N de série 09/690 144 du déposant de la présente demande. De façon typique, dans la mise en oeuvre du processus à cire perdue, une ou plusieurs couches dites de revêtement d'apprêt (une pâte réfractaire) et une ou plusieurs couches de stuc formant revêtement d'apprêt sont appliqués à la configuration initialement pour fournir un revêtement de façade destiné à venir en contact avec le métal ou l'alliage fondu devant être coulé dans le moule carapace. Ensuite, le motif, dont la face est recouverte, est soumis aux étapes répétées d'immersion dans la pâte, de drainage, de stucage et de séchage pour former une couche de pâte de support / des couches de stuc sur la ou les couches de pâtes de revêtement d'apprêt jusqu'à ce que le L5 moule carapace possédant l'épaisseur de paroi désirée soit formé. D'une manière générale dans le ou les revêtements d'apprêt on utilise une farine réfractaire plus fine dans la pâte que celle présente dans les pâtes de support. Le stuc de revêtement d'apprêt est de façon similaire un stuc moins grossier que le stuc de support. La pâte / le stuc de revêtement d'apprêt comprennent de façon typique des matériaux réfractaires respectifs, comme par exemple une céramique, pour la formation du revêtement de façade destiné à venir en contact avec l'alliage ou le métal fondu, qui est coulé sans réaction nuisible avec ce dernier. La pâte de support et le stuc de support peuvent comprendre une farine réfractaire et un stuc réfractaire qui peuvent être différents ou les mêmes que ceux utilisés pour la pâte / le stuc de revêtement d'apprêt. Les farines / stucs réfractaires utilisés dans les couches de moule carapace pour la coulée de superalliages à base de nickel et à base de cobalt comprennent de façon typique des farines céramiques / en stuc telles que décrites dans les brevets US 4 966 225, 5 335 717, 5 975 188 et autres, bien que l'on puisse utiliser des matériaux réfractaires tels que du graphite, des nitrures, des carbures et d'autres matériaux, comme cela est décrit par exemple dans le brevet US 5 297 615. La présente invention implique la mise en forme d'au moins une et de préférence une pluralité des couches de stuc du moule carapace par application de faisceaux de fibres de stuc discontinues 14, ceci étant suivi par l'application de particules de stuc granulaire 15 sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues. Les faisceaux de fibres de stuc discontinues comprennent chacun une pluralité de fibres de stuc discontinues 14a maintenues assemblées par un liant organique 14b, figure 2A. Dans une forme de réalisation de l'invention proposée à titre d'illustration et sans aucun caractère limitatif, les particules de stuc granulaire 15, figure 1, sont appliquées, dans le dispositif 12b, sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 appliqués précédemment par le dispositif 12a, figure 1, pour frapper et tasser les faisceaux de fibres de stuc discontinues orientés initialement de façon aléatoire 14, figure 2A, sur la couche de pâte située au-dessous des faisceaux de fibres discontinues. Les particules de stuc granulaire sont appliquées de préférence sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 alors que la couche de pâte sous- jacente est encore humide de sorte qu'une majorité, de préférence supérieure de 75 % et de façon plus préférentielle comprise entre 80 et 90 %, des faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 est tassée et est fixée par adhérence à la couche de pâte sous l'effet de l'impact produit par les particules de stuc granulaire 15 qui tombent. Les particules de stuc granulaire sont de préférence appliquée sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues orientés de façon. aléatoire pour former une couche de stuc comprenant un mat de forme générale dimensionnelle de faisceaux 14 de fibres de stuc discontinues tassés, et les particules de stuc granulaire 15 sur et dans le mat, figure 2B, sur laquelle les particules de stuc granulaire sont représentées par des points sur la figure 2B. Les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 peuvent comporter des fibres de silice amorphe avec une pureté supérieure à 95 % en poids, des fibres d'alumine, des fibres de carbone ou de graphite, ou un autre matériau incluant des fibres organiques convenant pour le moule carapace particulier qui est formé et les paramètres de coulée particuliers devant être utilisés avec les fibres 14a retenues conjointement dans un faisceau respectif par un liant organique fugitif 14b situé autour des fibres 14a et entre les fibres 14a. Pour une utilisation dans la solidification directionnelle de superalliages à base de nickel et de cobalt, les fibres de stuc 14a possèdent des propriétés aux hautes températures, compatibles avec les températures du moule carapace pendant la coulée. Par exemple, les fibres de stuc utilisées dans la coulée monocristalline de superalliages ne doivent pas réagir avec d'autres matériaux du moule carapace à des températures de coulée du moule carapace d'environ 1482-1565 degrés Celsius (2700-2850 degrés Farenheit) pour produire des phases délétères, et ne doivent pas augmenter de façon importante le taux de fluage à température élevée du moule carapace pour de telles températures de coulée. Pour des fibres de stuc utilisés dans la coulée de constituants de superalliages à grains équiaxes, les fibres de stuc doivent posséder des propriétés aux hautes températures qui sont compatibles avec des températures du moule carapace de 1093-1315 degrés Celsius (2000-2400 degrés Farenheit). Le liant organique fugitif 14b est présent de façon typique en une quantité d'environ 4 % en poids du poids total du faisceau de fibres 14, bien que l'invention ne soit pas limitée étant donné que d'autres quantités du liant dans chaque faisceau 14 peuvent être utilisées dans la mise en oeuvre pratique de l'invention. De façon typique le liant comporte un matériau dégradable thermiquement (par exemple combustible) tel que de l'alcool polyvinylique (PVA), du latex acrylique et de la résine phénolique. Chaque faisceau de fibres 14 comprend de façon typique 1000 à 5000 fibres et possède un diamètre de faisceau d'environ 0,0254 cm à environ 0,0508 cm (0,01 à environ 0,02 pouces) et une longueur de faisceau comprise entre environ 0,25 et environ 0,27 cm, (0,1 à environ 0,5 pouces), bien que l'invention ne soit pas limitée à cet égard, étant donné que l'on peut utiliser dans la pratique de l'invention d'autres nombres de fibres dans chaque faisceau, d'autres diamètres de faisceaux et d'autres longueurs de faisceaux. Les fibres de stuc 14a sont discontinus, des fibres relativement courtes ayant une longueur supérieure au diamètre de la fibre. Les fibres de stuc possèdent de façon typique un diamètre de 5 à 50 micromètres pour la gamme de longueurs indiquées précédemment, bien que l'invention ne soit pas limitée à cet égard étant donné que l'on peut utiliser d'autres diamètres de fibres dans la mise en oeuvre pratique de l'invention. Les fibres de stuc possèdent de façon typique un taux d'élancement (rapport de la longueur au diamètre) d'environ 10 à environ 50. Les particules de stuc granulaire 15 sont caractérisées en ce qu'elles présentent une morphologie de grains en blocs et un taux d'élancement inférieur à 2, une forme typique des particules de stuc granulaire utilisées jusqu'à présent dans le processus de fabrication de moule carapace à cire perdue est décrite dans les brevets US mentionnés précédemment. Les particules de stuc granulaire peuvent comprendre de la silice, de l'alumine ou d'autres matériaux de stuc réfractaires appropriés convenant pour le moule particulier qui est formé, et les paramètres de coulée particulier devant être utilisés. Les fibres de stuc discontinues 14a et les particules de stuc granulaire 15 possèdent les mêmes matériaux réfractaires ou céramiques ou des matériaux réfractaires ou céramiques différents. Le dispositif d'application de stuc 12a, 12b peut comporter des tours classiques à stuc comportant des casiers respectifs élevés 20a, 20b, dans lesquels des faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 et des particules de stuc granulaire 15 résident respectivement. Dans le dispositif 12a, les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 sont libérés du casier 20a de manière à tomber ou à descendre sous l'action de la pesanteur sur la couche réfractaire humide sur le motif P, qui est disposé à une distance présélectionnée (par exemple 50,8 cm à 152,4 cm, soit 20 à 60 pouces) au-dessous d'un casier 20a et est entraîné en rotation de telle sorte que le faisceau de fibres de stuc frappe et recouvre l'ensemble de la surface de la couche de pâte réfractaire humide. De façon typique les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 sont libérés du casier 20a jusqu'à ce que l'on constate que les faisceaux de fibres optiques tombent du motif (n'y adhèrent pas) étant donné qu'i:1 est complètement recouvert par des faisceaux de fibres de stuc libérés précédemment 14, bien qu'une quantité prédéterminée de faisceaux de fibres de stuc puisse être libérée dans le temps. Les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 adhère à la couche de pâte humide selon un réseau tridimensionnel de faisceaux de fibres 14 orientés de façon aléatoire comme représenté sur la figure 2A. Dans le dispositif 12b, les particules de stuc granulaire 15 sont libérées du casier 20b de manière à tomber ou descendre sous l'action de la pesanteur sur la couche réfractaire encore humide stuquée avec les faisceaux de fibres, sur le motif P disposé à une distance présélectionnée (par exemple 50,8 à 152,4 cm, soit à 60 pouces) au-dessous du casier 20b et entraîné en rotation de telle sorte que les particules de stuc granulaire frappent les faisceaux de fibres 14 et les tassent sur la couche de pâte réfractaire encore humide. De façon typique, les particules de stuc granulaire 15 sont libérées du casier 20b jusqu'à ce que l'on constate que les particules de stuc granulaire tombent du motif (n'y adhèrent pas) en tant que résultat du fait que ce dernier est complètement recouvert par des particules de stuc granulaire 15 précédemment libérées, bien qu'une quantité prédéterminée des particules de stuc granulaire puisse être libérée dans le temps. N'importe quel tour classique à stuc peut être utilisée pour la mise en oeuvre pratique de l'invention. Une tour à stuc particulière, qui peut être utilisée pour la mise en oeuvre pratique de l'invention, est décrite dans le brevet U.S. 6 503 324, du même déposant de la présente demande. Les faisceaux de fibres de stuc 14 ou des particules de stuc granulaire 15 peuvent être appliqués au motif à l'aide d'autres moyens incluant un revêtement par pulvérisation, un revêtement par lit fluidisé ou d'autres techniques qui fournissent l'énergie suffisante aux particules de stuc pour tasser les faisceaux de fibres de stuc de manière à former une structure du type mat bidimensionnel sur le motif. La couche ou la pluralité de couches de stuc formées conformément à l'invention par application de faisceaux de fibres de stuc discontinues 14, suivie par l'application de particules de stuc granulaire 15 sur l'ensemble des faisceaux de fibres de stuc discontinues, orientés de façon aléatoire, peuvent comprendre de préférence des couches de stuc intermédiaires de la paroi du moule carapace, bien que l'invention ne soit pas limitée à cet égard. Par exemple, à titre d'illustration et sans aucun caractère limitatif, la couche de stuc comprenant les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 et les particules de stuc granulaire 15 peuvent comporter des 3ème, 4ème, Sème, hème, etc. couches de stuc intermédiaires de la paroi de moule carapace lorsqu'il est construit couche par couche. La ou les couches de stuc formées conformément à l'invention par application de particules de stuc granulaire 15 sur les faisceaux de fibre de stuc discontinues 14 orientés de façon aléatoire, sur la figure 2b présentent une porosité plus faible pour une épaisseur donnée de paroi de moule carapace et un pontage réduit de fibres (selon lequel les fibres réalisent un pontage les unes au-dessus des autres en créant un vide), qu'une couche de stuc comprenant uniquement des fibres de stuc discontinues sans l'application d'un stuc granulaire. L'application des particules de stuc granulaire réarrange les faisceaux de fibres de stuc discontinues orientés de façon aléatoire de manière à fournir une densité plus grande de tassement des fibres, certaines particules de stuc granulaire 15 remplissant des espaces entre les faisceaux de fibres de stuc 14, et une paroi de moule carapace plus dense 25, voir les figures 3 et 4. Des moules carapaces conformes à l'invention présentent une résistance accrue du point de vue traction et une ténacité accrue (résistance à lapropagation de fissures) par rapport à des moules carapaces ne comportant aucune ni plusieurs couches de stuc composites (comprenant les faisceaux de fibres de stuc discontinues 14 et les particules de stuc granulaire 15) et sont avantageux en ce qu'ils résistent à une fissuration du moule pendant l'opération de retrait du motif. De même des moules carapaces conformes à l'invention présentent une résistance réduite du moule carapace à la compression pendant la refroidissement à la température ambiante de la pièce coulée solidifiée, de manière à réduire ou éviter des criques chaudes de la pièce coulée (fissuration), une recristallisation et d'autres défauts. Par exemple, après que le moule carapace à vert (non cuit) a été formé sur l'ensemble de motif comme décrit précédemment, on soumet alors l'ensemble moule carapace / motif à vert à une opération de retrait du motif visant à retirer sélectivement le motif du moule carapace. Une technique habituellement utilisée de retrait de la cire implique la suppression flash de la cire de l'endroit où l'ensemble moule carapace / motif à vert est placé dans un four à une température élevée pour faire fondre rapidement le motif en cire à partir du moule carapace à vert. A la suite du retrait du motif, le moule carapace à vert est cuit à une température élevée pour développer la résistance du moule pour la coulée d'un métal ou d'un alliage fondu dans ce moule. Lorsqu'on fait cuire le moule carapace à vert, le liant organique fugitif 14b est éliminé par brûlage (combustion) ou retiré d'une autre manière, ce qui laisse subsister des espaces ou des interstices autour de et entre les fibres de stuc 14a dans une ou plusieurs couches de stuc contenant de tels faisceaux de fibres de stuc. La flexibilité de fibres de stuc individuelles permettant de s'incurver ou de fléchir dans les espaces et/ou dans les espaces ou dans d'autres porosités présentes dans le moule carapace une fois coulé, conduit à une résistance réduite à la compression de l'ensemble du moule carapace, de manière à réduire les contraintes appliquées à la pièce coulée et ainsi l'étendue de défauts dans la pièce coulée métallique pendant le refroidissement à la température ambiante dans le moule carapace. Le brûlage ou un autre retrait du liant peut également créer une multitude d'interférences faibles dans une ou plusieurs couches de stuc du moule carapace contenant de telles fibres de stuc, ce qui peut également réduire la résistance à la compression du moule carapace et de ce fait réduire les contraintes appliquées à la pièce coulée et les défauts dans la pièce coulée pendant le refroidissement à la température ambiante. En effet, la résistance à la compression du moule carapace est réduite de telle sorte que le moule carapace peut être écrasé, aplati ou fléchi à des niveaux de contrainte suffisamment bas (ou à des températures élevées) pour que les contraintes appliquées à la pièce coulée métallique solide n'atteignent pas des niveaux entraînant des défauts dans la pièce coulée comme par exemple une fissuration (criques à LO chaud) sans réduire la résistance à la traction du moule carapace, qui est fournie pendant le retrait du motif, la manipulation du moule et la coulée. En outre, en plus des effets de fléchissement et de cintrage des fibres pour réduire la contrainte de compression, l'utilisation de L5 faisceaux de fibres de stuc en silice 14 peut en outre réduire la contrainte de compression au-dessous de 200 degrés Celsius. Par exemple, les fibres en stuc de silice des faisceaux peuvent se décomposer en cristobalite à des températures de coulée monocristallines (1482 à 1565 degrés Celsius, soit 2700 à 2850 degrés Farenheit) et subissent ensuite un changement de phase lors d'un refroidissement à 200 degrés Celsius. Ce changement de phase entraîne une réduction importante de volume, qui provoque une fissuration et un affaiblissement des fibres. Si les faisceaux de fibres de stuc en carbone ou en graphite sont utilisés, l'oscillation contrôlée du carbone et du graphite peut également affaiblir la résistance de compression du moule carapace. Les exemples suivants sont indiqués pour 30 illustrer de façon supplémentaire l'invention, sans aucune limitation. :EXEMPLES Exemple 1 On a fabriqué des mcules carapaces au moyen du 35 procédé à cire perdue décrit dans le brevet US 4 966 225 par application de couches de pâte céramique / couches de stuc à des motifs de cire identiques, comme indiqué dans le tableau I ci-dessous. TABLEAU I Echantillon A (sans Echantillon B (sans Echantillon C (sans fibre) tassage de stuc) tassage de stuc) Pâte Stuc Pâte Stuc Pâte Stuc 1-er A Alumine -120 A Alumine -120 A Alumine -120 2-ème B/C Alumine -90 B/C Alumine -90 B/C Alumine -90 3-ème B/C Alumine B/C Alumine B/C Alumine tabulaire tabulaire tabulaire 28x48 28x48 28x48 4-ème B/C Alumine B/C Fibre Q B/C Fibre Q 0,635 cm tabulaire 0,635 cm (1/4 de pouce) + 14x28 (1/4 de pouce) Alumine tabulaire 14x28 5-ème C Alumine C Fibre Q C Fibre Q 0,635 cm tabulaire 0,635 cm (1/4 de pouce) + 14x28 (1/4 de pouce) Alumine tabulaire 14x28 6-ème C Alumine C Fibre Q C Fibre Q 0,635 cm tabulaire 0,635 cm (1/4 de pouce) + 14x28 (1/4 de pouce) Alumine tabulaire 14x28 7-ème C Alumine C Alumine C Alumine tabulaire tabulaire tabulaire 14x28 14x28 14x28 8-ème C Alumine C Alumine C Alumine tabulaire tabulaire tabulaire 14x28 14x28 14x28 9-ème C C C Il ressort du tableau 1 que les pâtes céramiques et les stucs de la lère couche (revêtement de façade), de la 2ème couche, de la 3ème couche, de la 7ème couche et de la 8ème couche sont identiques. La pâte A constituée par une pâte à base d'alumine utilisant un liquide formant liant à silice colloïdale de taille 12 nm (liant LUDOX HS30 obtenu auprès de Grace Chemicals Corp.). Les pâtes B, C et D sont constituées chacune d'une pâte à base de zircone utilisant le liquide de liant en silice colloïdale de taille 12 nm. Des solutions utilisant deux pâtes sont désignées par B/C (et B/D dans les exemples ultérieurs) et représentent la pratique bien connue d'immersion initiale dans une pâte à faible viscosité, suivie par une immersion dans une pâte standard à viscosité plus élevée. Le stuc pour la lère couche de stuc était formé d'un stuc granulaire à base d'alumine fondue mesh -120 (l'expression mesh -120 signifiant moins de 120 particules de mesh). Le stuc pour la 2ème couche de stuc était un stuc granulaire à base d'alumine fondue mesh -90. Le stuc pour la 3ème couche de stuc était un stuc granulaire à base d'alumine tabulaire mesh 28x48, dans lequel les particules de stuc possèdent une taille de particules inférieure à mesh 28 et supérieures à mesh 48. Le stuc pour les autres couches était un stuc granulaire à base d'alumine tabulaire de mesh 14x28. Comme cela apparaît à l'évidence, la pâte céramique utilisée pour les 4ème, Sème et 6ème couches était également identique. Cependant, les 4ème, 5ème et 6ème couches de stuc étaient différentes en ce que lors de la fabrication de l'échantillon de moule A, les 4ème, Sème et 6ème couches de stuc comprenaient uniquement de l'alumine tabulaire 14x28, et lors de la fabrication de l'échantillon de moule B, les 4ème, 5ème et 6ème couches de stuc comprenaient seulement des faisceaux de fibres "Q" hachées (discontinues) d'une longueur de 0, 635 cm (1/4 de pouce) (désignées par fibres Q 0,635 cm dans le tableau I). Lors de la fabrication de l'échantillon C, les 4ème, 5ème et 6ème couches de stuc étaient réalisées par des faisceaux de fibres "Q" hachées d'une longueur de 0,635 cm (1/4 de pouce), ceci étant suivi par l'application de particules de stuc granulaire 14x28 pour l'emballage de stuc de fibres selon l'invention. Les faisceaux de fibres "Q" hachées discontinues comprenaient de la silice et possédaient un diamètre individuel de fibre dans la gamme de 9 à 14 micromètres avec un diamètre de faisceau compris entre 0,0254 cm et 0,0508 cm (0,01 à 0,02 pouces). Les faisceaux étaient formés d'un fil de fibres "Q" non hachées (silice Quartzel) disponible auprès de Saint- Gobain Quartz, 1600 W. Lee St., Louisville, Kentucky. Le fil de fibres "Q" continues était tiré à travers un bain liquide du liant organique (par exemple du PVA ou du latex) puis était haché par OMNIA LLC, Raleigh, Caroline du Nord à partir de faisceaux de fibres "Q" maintenues assemblées au moyen du liant PVA. Les particules de stuc granulaire 14x28 comprenaient des grains possédant une taille de particules inférieure à 28 mesh et supérieure à 48 mesh et étaient constituées d'alumine tabulaire. Les particules de stuc granulaire formées d'alumine 14x28 sont disponibles auprès de Alcoa Alumina and Chemicals, Bauxite, Arkansas. Les tailles mesh sont données en rapport avec le système de tamis standard U. S. LO Lors de la fabrication des échantillons de moules, on a appliqué à la fois les faisceaux de fibres de stuc "Q" et les particules de stuc granulaire formées d'alumine 14x28 au motif au moyen d'une chute libre à partir d'une hauteur de 5 pieds au-dessus du motif lorsque chaque échantillon de moule a été construit. Les figures 3 et 4 représentent respectivement la paroi construite d'échantillons de moules carapaces B et C. La différence entre les moules carapaces B et C est importante en ce que l'échantillon de moule C présente une faible porosité pour une épaisseur donnée de paroi de moule carapace et un pontage de fibres moins conséquent (dans lequel des fibres réalisent un pontage les unes au-dessus des autres en créant un vide). L'orientation aléatoire des faisceaux de fibres de stuc et le pontage des fibres sont visibles sur l'échantillon B sur la figure 3, les deux augmentant la porosité de la paroi et le nombre de défauts de vides formés dans la paroi du moule, ce qui réduit la solidité du moule. Par exemple les parties saillantes PJ sur la surface d'échantillon de moule extérieure (côté gauche de la figure 3) sont des faisceaux de fibres "Q" en stuc discontinues qui sont orientés vers l'extérieur et transversalement par rapport au plan de la paroi de l'échantillon. Plusieurs vides étendus V apparaissent et sont associés aux faisceaux de fibres de stuc discontinues aléatoires. Sur 1 figure 4, l'application des particules de stuc granulaire a réarrangé les faisceaux de fibres de stuc discontinues pour fournir une densité plus élevée d'entassement des fibres avec des espaces de remplissage par des particules de stuc granulaire entre les fibres de stuc pour produire une paroi de moule carapace plus dense et plus robuste. Les propriétés mécaniques ont été déterminées pour les échantillons de moule A, B et C et sont indiquées dans le tableau II ci-après. TABLEAU II Echantillon A Echantillon B Echantillon C MOR: Module de rupture 830 657 900 (Psi) EBP: Energie de rupture 0,059 0, 253 0,307 Porosité de carapace (%) 20,4 28,5 23,6 Comme le montrent les résultats, l'échantillon de moule C a conservé une solidité et une porosité similaires à celles de l'exemple A, avec une énergie EBP améliorée (EBP est l'énergie au point de rupture, exprimée en livre- force-pouces). Mais l'échantillon B est devenu plus faible et plus poreux en raison du pontage des fibres. Les propriétés mécaniques globales de l'échantillon C conforme à l'invention sont fortement améliorées de sorte que la probabilité de fissuration du moule carapace pendant le retrait du motif, la manipulation du moule et la coulée est réduite. Exemple 2 Cet exemple décrit comment il est possible d'améliorer la performance du moule carapace pendant le retrait du motif, lors de la mise en oeuvre de l'invention. Un motif en cire en forme de coin, figure 5, a été utilisé pour tester la probabilité de fissuration du moule carapace. Ce motif en forme de coin peut entraîner fréquemment une fissuration du moule carapace le long des bords du coin. Les moules carapaces conformés en forme de coins à des fins de test ont été réalisés comme cela est indiqué dans les tableaux III donnés ci-après. Les pâtes A et B étaient équivalentes aux pâtes A et B de l'exemple 1. La pâte D était similaire à la pâte C de l'exemple 1 avec une teneur supérieure au liant organique. On a fabriqué certains moules en forme de coins Al, Bi, Cl sans aucun renfort par des fibres et on a fabriqué d'autres ensembles A2, B2, C2 avec des faisceaux de renfort formés de fibres "Q", ceci étant suivi par l'application d'un stuc d'alumine tabulaire 14x28 (désigné par 14-28 dans le tableau III) aux faisceaux de fibres, comme décrit dans l'exemple 1. Après une opération d'élimination de la cire à la vapeur visant à retirer le motif, on a inspecté chaque moule en forme de coin, et on a calculé la probabilité de fissuration sur la base du pourcentage des moules en forme de coins fissurés, parmi la totalité des moules carapaces. TABLEAUX III Spécimen de coin Al (carapace à 9 couches) Spécimen de coin A2 (carapace à 9 couches) Bain Pâte Taille du stuc Bain Pâte Taille du stuc 1-er A 120 1-er A 120 2-ème B/D 90 2-ème B/D 90 3-ème B/D 28-48 3-ème B/D 28-48 4-ème D 14-28 4-ème D Fibre Q 0,635 cm (1/4 del pouce), 14-28 5-ème D 14-28 5-ème D 14-28 6-ème D 14-28 6-ème D 14-28 7-ème D 14-28 7-ème D Fibre Q 0,635 cm (1/4 de pouce), 14-28 8-ème D 14-28 8-ème D 14-28 9-ème D D Spécimen de coin B1 (carapace à 8 couches) Spécimen de coin B2 (carapace à 8 couches) Bain Pâte Taille du stuc Bain Pâte Taille du stuc 1-er A 120 1-er A 120 2-ème B/D 90 2-ème B/D 90 3-ème B/D 28-48 3-ème B/D 28-48 4-ème D 14-28 4-ème D Fibre Q 0,635 cm (1/4 de pouce), 14-28 5-ème D 14-28 5-ème D 14-28 6-ème D 14-28 6-ème D Fibre Q 0,635 cm (1/4 de pouce), 14-28 7-ème D 14-28 7-ème D 14-28 8-ème D 8-ème D Spécimen de coin Cl (carapace à 7 couches) Spécimen de coin C2 (carapace à 7 couches) Bain Pâte Taille du stuc Eain Pâte Taille du stuc 1-er A 120 1-er A 120 2-ème B/D 90 2-ème B/D 90 3-ème B/D 28-48 3-ème B/D 28-48 4-ème D 14-28 4-ème D Fibre Q 0,635 cm (1/4 de pouce), 14-28 5-ème D 14-28 5-ème D Fibre Q 0,635 cm (1/4 de pouce), 14-28 6-ème D 14-28 6-ème D 14-28 7-ème D 7-ème D "28-48" et "14-28" dans les tableaux III correspondent au stuc granulaire de taille 28x48 et 14x28 mesh dans le tableau I. Les spécimens Al-C2 de moules carapaces en forme de coin ont été placés dans un autoclave à vapeur pour retirer le motif de cire. Après l'opération de suppression de la cire à la vapeur, on a inspecté chaque moule en forme de coin et on a calculé la probabilité de fissuration (prob. fissuration) sur la base du pourcentage des moules en forme de coins fissurés parmi l'ensemble des moules carapace et on a indiqué cette probabilité dans le tableau IV donné ci-après. TABLEAU IV Spécimen en forme de coin prob. fissuration (%) Al 100 A2 0 B1 100 B2 0 Cl 100 C2 0 Dans les conditions de suppression de la cire à l'autoclave à la vapeur, les moules carapaces A2, B2, C2 renforcés par des faisceaux de fibres Q ne présentaient aucune fissuration quel que scit le moule testé alors que l'ensemble des moules carapaces standards (non renforcés par des faisceaux de fibres Q) Al, Bl, Cl étaient fissurés. L'échantillon de moule C2 comportant seulement 7 couches provenant des 2 couches de faisceaux de fibres Q ne comportait aucune fissuration par rapport à l'échantillon de moule plus épais à 9 couches Al avec une probabilité de fissuration à 100 %. La performance de suppression de la cire des moules carapaces fabriqués conformément à l'invention est améliorée d'une manière substantielle. Les moules carapaces échantillons indiqués précédemment ont été également soumis à une suppression de la cire dans un four, le four étant chauffé tout d'abord à 1600 degrés Farenheit (871,1 degrés Celsius). Ensuite, les moules carapaces échantillons en forme de coins ont été repoussés dans le four pour l'élimination du motif en cire et ont été ensuite inspectés après leur retrait du four. La probabilité de fissuration (prob. fissuration) pour chaque moule carapace échantillon a écé calculée et recensée dans le tableau V ci-dessous: TABLEAU V Spécimen en coin prob. fissuration (%) Al 0 A2 0 B1 100 B2 0 Cl 100 C2 25 Dans les conditions de suppression flash de la cire dans le four chauffé, les résultats expérimentaux ont révélé des réductions importantes de la fissuration des moules carapaces avec la mise en oeuvre de l'invention. Par exemple le moule carapace à 8 couches possédant un renfort par des faisceaux de fibres Q (échantillon B2) ne présentait aucune fissuration, tandis que les moules carapaces standards sans renfort par faisceaux de fibres Q (échantillon Bi) étaient tous fissurés. On a fabriqué des spécimens de tiroirs de moules à compression au moyen du procédé à cire perdue décrit dans le brevet US N 4 966 225 par application, à des motifs en cire identiques, des couches de pâte céramique / couches de stuc comme indiqué dans le tableau 6 ci- dessous. TABLEAU VI Système de stuc Bain Pâte Spécimen Spécimen de Spécimen de Spécimen de de tiroir tiroir A4 Al tiroir A2 tiroir A3 1-er C 120 120 120 120 2-ème B/C 90 90 90 90 3-ème B/C 28-48 28-48 28-48 28-48 4-ème C 14-28 Faisceau de Faisceau de Faisceau de fibres H 0,635 cm fibres Q 0,635 cm fibres Q 0,953 cm (1/4") (1/4") (3/8") 14-28 14-28 14-28 5-ème C 14-28 14-28 14-28 14-28 6-ème C 14-28 Faisceau de Faisceau de Faisceau de fibres H 0,635 cm fibres Q 0,635 cm fibres Q 0,953 cm (1/4") (1/4") (3/8") 14-28 14-28 14-28 7-ème C 14-28 14-28 14-28 14-28 8-ème C 14-28 Faisceau de Faisceau de Faisceau de fibres H 0,635 cm fibres Q 0,635 cm fibres Q 0,953 cm (1/4") (1/4") (3/8") 14-28 14-28 14-28 9-ème C Les pâtes céramiques A, B et C étaient les mêmes que celles indiquées dans le tableau I. De même l'alumine tabulaire était la même que dans le tableau I. Les faisceaux de fibres "H" hachées discontinues comprenaient moins de 95 % de silice et possédaient un diamètre dans la gamme de 5 à 10 micromètres avec un diamètre de faisceau de 0,0254 centimètre à 0,508 cm (0,01 à 0,02 pouces) et une longueur de faisceau de 0,635 centimètre et contenaient un liant PVA fugitif, tel que reçu du fabricant. Le fil de fibre "H" possédant un liant PVA et haché à la longueur a été obtenu auprès de Ametek Chemical Products Division, 900 Greenbak Rd., Wilmington, Delaware 19808. Les faisceaux de fibres "Q" hachées discontinues étaient constitués de silice et possédaient un diamètre de fibre dans la gamme de 9 à 14 micromètres avec un diamètre de faisceau de 0,0254 centimètre à 0,0508 cm (0,01 à 0,02 pouces) et une longueur de faisceau de 0,635 centimètre (1/4 de pouce) ou 0,953 cm ( 3/8 de pouce). Un fil à fibre "Q" non haché (fibre de silice QUARTZEL est disponible auprès de Saint- Gobain Quartz, 1600 W. Lee St., Louisville, Kentucky. Le fil de fibre "Q" continu était tiré à travers un bain du liant organique (par exemple du PVA), puis était haché par OMNIA LLC, Raleigh, Caroline du Nord pour l'information de faisceaux de fibres "Q" retenues assemblées par le liant PVA. On a préparé les tiroirs de test en utilisant un motif ancien en forme de tiroirs comme représenté sur la figure 6A. Les motifs étaient immergés et stuqués conformément à différentes séquences indiquées dans le tableau VI. Après le séchage final des couches du moule carapace, on a découpé les extrémités opposées de chacun des tiroirs de test céramiques de précision, comme représenté sur la figure 6B pour produire des échantillons de tiroirs de test de compression, dont l'un est représenté sur la figure 6C. Les échantillons découpés de tiroirs de test étaient éliminés à la vapeur afin de supprimer le motif en cire. Les échantillons de test ont été cuit à 1600 degrés Farenheit (871,1 degrés Celsius) pendant 2 heures à l'air et ont été refroidis à la température ambiante. Ensuite, on a enveloppé les échantillons de test cuits avec un isolant Kaowool avant le test de compression. Pour le test de compression, on a chauffé les échantillons de test à 1204 degrés Celsius (2200 degrés Farenheit) pendant 4 heures da:-is un four. On a ressorti du four quatre échantillons de test à partir de chaque groupe du tableau VI et on en a testé la résistance à la compression à chaud dans un four de test. On a mesuré la température réelle de test sur un échantillon de test dans chaque groupe avec un thermocouple rattaché pendant le test de compression. Ensuite on a abaissé la température du four de test respectivement 1093 degrés Celsius (2000 degrés Farenheit), 815,5 degrés Celsius (1500 degrés Farenheit) et à la température ambiante. On a testé quatre échantillons de test à chaque température. Des températures réelles typiques sont représentées entre parenthèses sur les figures 7 et 8. Les figures 7 et 8 représentent les résultats de compression à chaud de tous les groupes d'échantillons de tiroirs de test Al, A2, A3, A4 pour les différentes températures de test. Les échantillons de test standards Al présentaient une résistance de compression accrue et une capacité de support de charge accrue lorsque la température diminuait de 1204 degrés Celsius (2200 degrés Farenheit) à 815,5 degrés Celsius (1500 degrés Farenheit). Une résistance inférieure à la compression à 1204 degrés Celsius (2200 degrés Farenheit) pourrait être due à un ramollissement du liant formé d'une pâte céramique à base de silice. Lorsqu'on a refroidi des échantillons de test cuits en les ramenant à la température ambiante, la résistance à la compression tombait à environ 55 % de la résistance à 815,5 degrés Celsius (1500 degrés Farenheit). La transformation de la silice en cristobalite à des températures élevées et le refroidissement ultérieur au moyen de l'inversion de la cristobalite à environ 93,3 degrés Celsius (200 degrés Farenheit) peuvent contribuer à l'obtention d'une micro-fissuration et par conséquent conduire à une carapace plus faible. Les résultats du test; de compression ont indiqué que les échantillons de test de moule carapace simulés, renforcés par des faisceaux de fibres, A2, A3, A4 conformément à l'invention présentaient une résistance réduite à la compression à chaud, et ce d'une valeur atteignant jusqu'à 49 % par rapport au moule carapace de comparaison Al du tableau VI. Ces résistances inférieures à la compression peuvent contribuer à réduire des défauts de criques chaudes et des défauts de recristallisation des grains dans des pièces coulées monocristallines. Par exemple, on a fabriqué six moules carapaces en utilisant les séquences de stuc à immersion A ou B indiquées dans le tableau VII donné ci-dessous. Chaque moule était formé autour d'un ensemble de 18 motifs de motifs à noyau de cire d'une aile ou d'un plan de sustentation. Trois des moules étaient réalisés en utilisant la séquence standard A et trois moules ont été réalisés en utilisant la séquence B avec des faisceaux de fibres, ceci étant suivi de l'application d'un stuc à base d'alumine 14- 28 pour former la 4ème couche du moule conformément à l'invention. Après le retrait du motif par passage à l'autoclave à la vapeur et brûlage dans un four classique à combustion de gaz, les six moules ont été coulés en utilisant un processus classique de coulée à solidification directionnelle pour la fabrication d'ailes ou de plans de sustentation formés d'un superalliage à base de nickel monocristallin. Six des 54 ailes ou plans de sustentation (c'est-à-dire 11 % de ailes ou plans de sustentation) produit dans les moules carapaces de la séquence A ont été mis au rebut en raison de défauts de recristallisation (RX) provoqués par des contraintes au cours du refroidissement après la coulée. Au contraire, seul l'un des 54 plans de sustentation coulés monocristallins (c'est-à- dire 2 % des plans de sustentation coulés) fabriqués en utilisant les moules carapaces de la séquence B avec des faisceaux de fibres dans la 4ème couche du moule étaient mis au rebut en raison de défauts RX. Ceci représentent une réduction de 83 %, en raison de la présence de défauts RX. TABLEAU VII Pâte Séquence de stuc A Séquence de stuc B ler E 120 120 2ème B/C 90 90 Sème B/F 28-48 28-48 4ème C 14-28 Faisceaux de fibres Q 0,635 cm (1/4 de pouce)/14-28 5ème F 14-28 14-28 6ème C 14-28 14-28 7ème F 14-28 14-28 8ème C la pâte E étant une pâte à base de zircone utilisant un liant à silice colloïdale de 12 nm et une pâte F étant une pâte à base d'alumine utilisant un liant en silice colloïdale de 12 nm. Les pâtes B et C correspondent à celles décrites précédemment. Les stucs à base d'alumine 90, 120, 28-48 et 14-28 ont été décrits plus haut. Bien que la présente invention ait été décrite en rapport avec certaines formes de réalisation spécifiques données à titre d'illustration, elle n'est pas limitée à cela et peut être changée et modifiée. REVENDICATIONS 1. Procédé pour fabriquer un moule carapace en céramique, caractérisé en ce qu'il comprend la répétition des étapes de recouvrir un motif fugitif (P) d'un article devant être moulé avec une couche de pâte céramique (11) et appliquer sur la couche de pâte céramique un stuc réfractaire (14, 15) pour former une pluralité de couches de pâte céramique et de couches de stuc sur le motif, dans lequel au moins l'une des couches de stuc est formée au moins en partie par application de faisceaux de fibres de stuc discontinues retenues assemblées dans le faisceau au moyen d'un liant fugitif sur une couche de pâte céramique. 2. Procédé selon la revendication 1, comprenant l'étape supplémentaire d'appliquer des particules de stuc granuleuses (15) sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues (14). 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel les particules de stuc granulaires (15) sont appliquées sur des faisceaux de fibres de stuc discontinues (14) orientés de façon aléatoire pour entasser les faisceaux de fibres de stuc discontinues sur la couche de pâte située au-dessous des fibres discontinues. 4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel les particules de stuc granulaires (15) sont appliquées sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues (14) orientés de façon aléatoire, alors que la couche de pâte sous-jacente est encore humide, de telle sorte qu'une majorité des faisceaux entassés de fibres de stuc discontinues É adhèrent à la couche de stuc. É 30 5. Procédé selon la revendication 3, dans lequel les particules de stuc granulaire (15) sont appliquées sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues (14) orientés de façon aléatoire pour fcrmer une couche de stuc comprenant des faisceaux entassés de fibres de stuc discontinues et le stuc granulaire. 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel certaines des particules de stuc granulaire (15) remplissent des espaces entre les faisceaux entassés de fibres de stuc discontinues (14). 7. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les particules de stuc granulaire (15) sont appliquées par descente, sous l'action de la pesanteur, des particules de stuc granulaire sur les faisceaux de fibres de stuc discontinues (14). 8. Procédé selon la revendication 6, dans lequel les faisceaux de fibres de stuc discontinues (14) et les particules de stuc granulaire (15) sont formés par le même matériau céramique ou un matériau céramique différent. 9. Procédé selon la revendication 1, comprenant l'étape supplémentaire de cuisson du moule carapace à une température élevée pour retirer le liant fugitif en laissant subsister des espaces entre les fibres de stuc pour réduire la résistance du moule carapace à la compression. 10. Procédé de coulée à solidification directionnelle pour fabriquer une pièce moulée monocristalline, comprenant les étapes de faire couler un matériau métallique fondu dans un moule carapace en céramique agencé conformément à la revendication 9 pour réduire l'apparition d'une recristallisation dans la pièce moulée monocristalline. 11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel le matériau métallique comprend un superalliage à É base de nickel ou un superalliage à base de cobalt. 12. Moule carapace en céramique, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de couches de poudre céramique (11) et de couches de stuc réfractaire (14, 15), au moins l'une des couches de stuc comprenant des faisceaux de fibres discontinues (14) et des particules de stuc granulaire (15). 13. Moule carapace selon la revendication 12, dans lequel ladite au moins une couche comprend des faisceaux entassés de fibres de stuc discontinues (14), avec des particules granulaires (15) sur et entre les faisceaux de fibres. 14. Moule carapace selon la revendication 12, dans lequel les faisceaux de fibres de stuc discontinues (14) et les particules de stuc granulaire (15) comprennent le même matériau céramique ou des matériaux céramiques différents. É