FR 2867604 A1 20050916 FR 0501933 A 20050225 La présente invention concerne un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, qui souffle un gaz d'extinction d'arc sur un arc produit entre des contacts au moment de l'interruption du circuit pour évacuer l'arc et qui conduit un gaz chaud produit par refoulement de l'arc dans une direction s'écartant des deux contacts, et en particulier a trait à un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé comprenant un agencement perfectionné de manière à améliorer une rigidité diélectrique d'une partie de canal, dans laquelle le gaz chaud circule. En tant que disjoncteur qui ouvre/ferme un circuit dans un système de puissance, on connaît un type de disjoncteur qui est largement: répandu et dans lequel une enceinte étanche, formée d'un métal mis à la masse, d'un isolateur en porcelaine ou analogue, est chargée par un milieu d'extinction d'arc, et qui souffle le milieu d'extinction d'arc en direction d'un arc généré entre des contacts à l'instant de l'interruption du circuit pour refouler l'arc. Et surtout un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé du type à tampon de gaz SF6 était un dispositif pilote utilisant du gaz SF6 en tant que milieu d'extinction d'arc, et comprimant mécaniquement le gaz SF6 à l'aide d'un piston pour souffler le gaz en direction de l'arc au moment de l'interruption du circuit. En outre, il a été proposé un disjoncteur d'extinction d'arc à air comprimé, qui utilise de l'air comme agent d'extinction d'arc en dehors du gaz SF6, et différents disjoncteurs d'extension d'arc à gaz comprimé utilisant certains gaz de substitution à la place du gaz SF6, qui a un effet global d'échauffement élevé. Dans la présente description, l'ensemble des disjoncteurs utilisant différents gaz d'extinction d'arc tel que du gaz SF6 et de l'air en tant que milieux d'extinction d'arc seront désignés d'une manière générique comme étant des disjoncteurs d'extinction d'arc à gaz comprimé. 2867604;z La figure 13, annexée à la présente demande, représente un exemple d'un schéma d'une structure en coupe d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, classique et représente un état intérimaire lors d'une opération d'interruption ou d'ouverture d'un circuit. Chaque composant sur la figure 13 possède fondamentalement une forme coaxialement cylindrique comme représenté sur la figure 13. Comme représenté sur la figure 13, un récipient 1, qui est une enceinte métallique mise à la masse, est chargé par un gaz d'extinction d'arc 2 tel que du gaz SF6. Dans le récipient 1, une partie de contact mobile 10, qui se déplace dans une direction axiale par rapport au récipient 1, est disposée en vis-à-vis d'une partie de contact mobile 20 fixé dans une position prédéterminée par rapport au récipient 1. La partie de contact mobile 10 et la partie de contact fixe 20 sont équipées respectivement d'un contact à arc mobile cylindrique 11 et d'un contact à arc fixe en forme de tige 21 devant être inséré dans une partie creuse dans le contact à arc mobile 11. Les deux contacts 11 et 21 sont mécaniquement en contact l'un avec l'autre au moment d'un fonctionnement usuel et sont placés dans un état conducteur. Les contacts à arc 11 et 21 sont séparés l'un de l'autre sous l'effet d'un déplacement relatif au moment de l'opération d'interruption du circuit, et un arc possédant une conductivité est généré dans un espace présent entre les contacts à arc 11 et 21. Un mécanisme de production d'écoulement de gaz servant à souffler le gaz d'extinction d'arc 2 en tant qu'écoulement de gaz en direction d'un arc 3 est prévu sur le côté de la partie de contact mobile 10. Le mécanisme inclut un piston 12 fixé dans une position prédéterminée par rapport au récipient 1, un cylindre 13 qui se déplace par rapport au piston 12, une chambre tampon 14 formée entre le piston 12 et le cylindre 13 et une buse :3 d'isolement 15 qui est fixée à une pointe du cylindre 13 de manière à entourer une partie formant pointe du contact à arc mobile 11. En outre, la partie de contact mobile 10 et la partie de contact fixe 20 sont équipées respectivement d'une tige creuse 16 et d'un tube d'évacuation 22, qui sont formés de métaux et qui sont des moyens de conduction d'un gaz à chaleur ou un gaz chaud (désigné ci-après sous l'expression gaz chaud) pour la conduction d'un gaz chaud généré par soufflage du gaz d'extinction d'arc 2 en direction de l'arc dans une direction s'écartant des contacts à arc 11 et 21. Ici le tube d'évacuation 22 formé du métal est un élément cylindrique disposé en arrière du contact à arc fixe 21. Dans le tube d'évacuation 22, un canal pour gaz chaud est formé de manière à transmettre un écoulement de gaz chaud 30a sur un côté fixe, lequel gaz circule sur le côté de la partie de contact fixe 20 à partir de l'arc 3. La tige creuse 16 formée du métal est un élément cylindrique qui se prolonge linéairement jusqu'au contact d'arc mobile 11 dans une direction axiale. Dans la tige creuse 16, un canal à gaz chaud est formé de manière à transmettre sur un côté mobile un écoulement de gaz chaud 30b, qui circule du côté de la partie de contact mobile 10 à partir de l'arc 3. Ci-après, on va décrire l'opération d'interruption du courant du disjoncteur d'extinction de gaz à gaz comprimé, classique agencé comme décrit précédemment. Tout d'abord, la partie de contact 10 se déplace vers la gauche sur le dessin, qui est une direction s'écartant de la partie de contact fixe 20. Alors le piston 12 fixé au récipient 1 comprime la chambre tampon 14 qui est formée dans un espace intérieur du cylindre 13 et augmente la pression de la chambre tampon 14. 1l en résulte que le gaz d'extinction d'arc 2 présent dans la chambre tampon 14 est guidé en tant qu'écoulement de gaz à haute pression dans la buse isolante 15 et est fortement refoulé vers l'arc 3 généré entre les contacts à arc 11 et 21. Par conséquent, l'arc conducteur 3 généré entre les contacts à arc 11 et 21 est éteint et le courant est interrompu. Dans ce processus d'interruption de courant, le gaz d'extinction d'arc 2 soufflé vers l'arc 3 à une température élevée est transformé en un gaz chaud possédant une faible densité à une température élevée, et l'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe et l'écoulement de gaz chaud 30b sur le côté mobile sont conduits en étant écartés de l'espace présent entre les contacts à arc 11 et 21. L'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe est conduit dans le tube d'évacuation 22 et est refroidi à un certain degré dans le tube d'évacuation 22. L'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe est évacué vers un espace libre dans le récipient 1, à l'extérieur de la partie de contact fixe 20 à partir d'une extrémité 23 du tube d'évacuation 22. Dans ce cas, le tube d'évacuation 22 conduit l'écoulement de gaz chaud 30a vers le côté fixe dans le récipient 1 et constitue un système de conduction de gaz chaud pour empêcher une baisse de la rigidité diélectrique du côté de la partie de contact fixe 20. L'écoulement de gaz chaud 30b sur le côté mobile est guidé dans la tige creuse 16 disposée d'une manière continue jusqu'au contact à arc mobile 11. Ensuite, bien que ceci ne soit pas représenté ici, l'écoulement de gaz chaud 30b sur le côté mobile est finalement évacué dans l'espace libre à l'intérieur du récipient 1, à l'extérieur de la partie de contact mobile 10 au moyen de plusieurs trous d'évacuation formés par exemple dans le piston 12. Habituellement le cylindre 13 possède une structure dans laquelle les trous d'évacuation peuvent ne pas être formés, et les trous sont réalisés dans un trajet d'évacuation sur le côté mobile en fonction des circonstances. La tige creuse 16 guide l'écoulement de gaz chaud 30b sur le côté mobile pour l'introduire dans l'espace du récipient 1 et constitue un système de conduction de gaz chaud qui empêche une baisse de la rigidité diélectrique sur le côté de la partie de contact mobile 10. On notera que l'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe, qui circule dans le tube d'évacuation 22, possède la même direction que celle d'un écoulement de gaz soufflé sur l'arc 3, et par conséquent le débit est supérieur à celui de l'écoulement de gaz chaud 30b sur le côté mobile, qui possède une direction inverse de celle de l'écoulement de gaz chaud soufflé sur l'arc 3, et une quantité de chaleur présente dans l'écoulement de gaz 30a est en général également élevée. C'est pourquoi, l'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe doit être refroidi d'une manière plus efficace par rapport au côté mobile. Il en résulte que le diamètre du tube d'évacuation 22 est supérieur à celui de la tige creuse 16 dans de nombreux cas. Ces dernières années, on a tendu à miniaturiser le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé décrit précédemment pour réaliser une économie d'espace dans la zone d'installation et une réduction du coût. D'autre part, lorsqu'on réduit la quantité de matériaux destinée à être utilisée dans le disjoncteur, il existe un effet important de réduction de charge globale d'environnement. De même du point de vue de l'aspect de protection de l'environnement, il existe une forte demande sociale de miniaturisation du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé. Dans ces conditions, la miniaturisation du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé a rapidement progressé, et on a également constaté une tendance à une réduction accrue des tailles du récipient 1 et du tube d'évacuation 22, avec la miniaturisation. Cependant, lorsque le tube d'évacuation 22 est simplement miniaturisé, un volume pour le refroidissement de l'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe, généré entre les contacts à arc 11 et 21 diminue nécessairement. D'autre part, la durée requise jusqu'à ce que l'écoulement de gaz chaud 30a sur le côté fixe atteigne une extrémité 23 du tube d'évacuation 22, c'est-à-dire une durée requise pour le refroidissement de l'écoulement de gaz chaud 30a dans le tube d'évacuation 22, diminue également. C'est pourquoi, l'écoulement de gaz chaud 30a est aisément évacué à partir de l'extrémité 23 du tube d'évacuation 22 à une température plus élevée. D'autre part, étant donné qu'une tension de récupération transitoire générée par un phénomène transitoire d'un système d'alimentation est appliquée au tube d'évacuation 22 après l'interruption du courant du système d'alimentation, le tube d'évacuation 22 passe à un potentiel supérieur à la valeur normale. Lorsque le récipient 1 est miniaturisé, une distance entre le récipient 1 possédant le potentiel de masse et le tube d'évacuation 22 diminue nécessairement, et par conséquent l'intensité de champ électrique au niveau de l'extrémité 23 du tube d'évacuation 22 tend à être plus élevée. Ceci va être résumé. Lorsque le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, classique est miniaturisé, l'intensité de champ électrique à l'extrémité 23 du tube d'évacuation 22 devient élevée après l'interruption du courant dans le système de puissance. En outre, la température d'écoulement de gaz chaud évacué 30a augmente également aisément. D'une manière générale, lorsque la pression du gaz est réglée de manière à être constante, un claquage diélectrique se produit aisément pour l'intensité de champ électrique plus élevée. Lorsque la température du gaz est plus élevée, le claquage diélectrique se produit plus facilement. C'est-à-dire que, lorsqu'on effectue la miniaturisation du disjoncteur 2867604.7 d'extinction d'arc à gaz comprimé, la rigidité diélectrique de l'extrémité 23 du tube d'évacuation 22 est réduite et un accident de claquage diélectrique (ce phénomène sera désigné comme étant un "défaut de ligne à la masse") se produit aisément entre l'extrémité 23 et le récipient 1. On notera que la baisse de la rigidité diélectrique du côté de la partie de contact fixe 20 dans le cas où le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé est miniaturisé a été décrite ci-dessus et que ce phénomène de baisse de la rigidité diélectrique apparaît de façon similaire également sur le côté de la partie de contact mobile 10. C'est-à-dire que, lorsque la miniaturisation du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé progresse, la rigidité diélectrique entre une partie d'évacuation du gaz chaud, disposée dans la partie de contact mobile 10 et le récipient 1, diminue aisément pour la même raison, et le défaut de la ligne à la masse apparaît également aisément dans la partie de contact mobile 10. Comme cela a été décrit précédemment, ces dernières années, il a été proposé un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, dans lequel un certain gaz de substitution est appliqué en tant que milieu d'extinction d'arc à la place du gaz SF6, possédant un effet d'échauffement global intense. On sait que la rigidité diélectrique du gaz de substitution proposé d'une manière générale est inférieure à celle du gaz SF6. C'est pourquoi, lorsqu'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé de substitution est construit en tenant compte de l'environnement, il est difficile d'éviter la baisse de la rigidité diélectrique et le phénomène de défaut de ligne à la masse, qui est provoqué de façon correspondante. 1l en résulte qu'il existe un risque que ceci entraîne une augmentation de la taille du récipient. L'exemple du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, qui utilise l'enceinte métallique 1 mise à la masse a été décrit en référence à la figure 13, mais il existe également un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé qui est scellé ou fermé de façon étanche par un matériau isolant tel qu'un isolateur en porcelaine. Dans ce disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, le défaut de la ligne à la masse par rapport au récipient mis à la masse ne se produit pas. Cependant, lorsque l'isolateur en porcelaine et les composants associés sont exposés à un écoulement de gaz chaud produit lors de l'interruption d'un courant intense à une température très élevée, il apparaît des inconvénients tels qu'une détérioration et une dissolution des composants, et il était nécessaire de refroidir rapidement le gaz chaud. Il faut noter que la technique classique a été décrite en fonction de l'exemple d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé plus général, dans lequel l'un des contacts est fixe, et l'autre contact est commandé en référence à la figure 13. Ces dernières années, il a également été proposé un disjoncteur d'extinction d'air à gaz comprimé, dans lequel des parties de contact sur des côtés opposés sont commandées relativement simultanément. Dans le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé il se présente de façon similaire des problèmes de baisse de la rigidité diélectrique et le phénomène de défaut de la ligne à la masse, qui est provoqué de façon correspondante. Dans une technique pour résoudre le problème mentionné précédemment, qui est par exemple décrite dans la demande de brevet japonais kokai N 8124464, il a par conséquent été proposé que des parties formant cannelures / gorges soient formées sur une surface intérieure d'un tube d'évacuation. Les figures 14 et 15, annexées à la présente demande, représentent un agencement classique du tube d'évacuation. La figure 14 représente un cas où des cannelures annulaires sont formées continûment sous la forme de parties formant rainures / gorges sur la surface intérieure du tube d'évacuation 22 dans une direction axiale, et la figure 13 représente un cas où une gorge hélicoïdale 42 est formée sur la surface intérieure du tube d'évacuation 22. Conformément à cette publication, il est indiqué que grâce à cet agencement, un gaz possédant une température plus faible, et par conséquent une densité plus élevée et une viscosité plus élevée que l'écoulement de gaz chaud 30a, circule d'une manière enchevêtrée avec les parties formant cannelures / gorges de la surface intérieure d'une manière concentrée, dans le cas où le gaz chaud 30a pénètre à l'intérieur du tube d'évacuation 22 dans lequel sont formées les parties formant cannelures / gorges. Il est également indiqué que le gaz possédant une densité élevée, c'est-à-dire une rigidité électrique élevée, circule par conséquent au voisinage de la surface intérieure du tube d'évacuation 22 et que la baisse de la rigidité diélectrique de cette partie peut être empêchée. L'invention décrite dans la publication décrite précédemment est basée uniquement sur une interprétation qualitative remarquable concernant des influences de la surface de cannelures / gorges du canal de gaz sur l'écoulement du gaz. Dans cette publication, des agencements concrets sont indéfinis, comme par exemple avec pour agencement concret, la taille, la forme des parties formant cannelures / gorges et une relation avec la taille / la forme du tube d'évacuation 22. C'est pourquoi, aucun agencement concret à l'aide duquel on obtienne une fonction suffisante, n'est décrit. C'est-à-dire que lorsque les parties formant cannelures / gorges sont simplement disposées sur la surface intérieure du tube d'évacuation 22, il est difficile de faire passer le seul gaz ayant une rigidité diélectrique élevée au voisinage de la surface intérieure du tube d'évacuation 22 et d'empêcher d'une manière suffisante la baisse de la rigidité diélectrique de cette partie. En outre, on décrit dans cette publication le fait qu'on applique au tube d'évacuation 22 un champ électrique intense, mais la température et la densité du gaz chaud circulant autour du tube d'évacuation 22 sont seules prises en compte. En outre dans cette publication, on ne considère aucune structure de champ électrique concrète autour du tube d'évacuation 22 et, également en regard de cet aspect, il est par conséquent difficile d'empêcher d'une manière suffisante la baisse de la rigidité diélectrique. C'est-à-dire que la rigidité diélectrique est déterminée par la température et la densité du gaz chaud et par l'intensité du champ électrique d'une partie autour de laquelle le gaz chaud s'écoule. Par exemple, en considérant des conditions relatives à une pression de gaz égale et une tension appliquée identique, il est possible que, inversement, la rigidité diélectrique baisse dans le cas où le gaz à faible température existe dans une partie possédant une intensité de champ électrique élevée plutôt que dans un cas où le gaz à haute température existe dans une partie ayant une intensité de champ électrique faible. C'est-à-dire que, lorsque l'amélioration de la rigidité diélectrique d'un système global de conduction de gaz chaud comprenant le tube d'évacuation 22 et l'enceinte fermée de façon intense est un objectif, il est insuffisant de considérer uniquement la température et la densité de l'écoulement de gaz chaud, et il faut également prendre en compte une formation de champ électrique. De même à cet égard, la rigidité diélectrique n'est pas nécessairement améliorée dans la technique décrite dans la publication mentionnée précédemment. Dans la technique décrite dans cette publication, on ne décrit aucun gaz chaud s'écoulant du côté de la partie de contact mobile 10 représentée sur la figure 13, et par conséquent la baisse de la rigidité diélectrique sur le côté de la partie de contact mobile 10 ne peut pas être empêchée. La présente invention a été proposée pour résoudre les problèmes décrits précédemment de la technique classique. Un but de la présente invention est de fournir un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé de petite taille, permettant de refroidir de façon efficace un écoulement de gaz chaud et d'améliorer de façon efficace la rigidité diélectrique d'un système complet de conduction de gaz chaud sur la base d'un mécanisme de refroidissement bien compris et en tenant compte d'un agencement du champ électrique en plus de températures et de densités d'un tube d'évacuation pour le guidage de la chaleur du gaz chaud ou un gaz chaud circulant autour d'une tige creuse. En outre, étant donné qu'un agencement concret est présenté clairement, il est prévu un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, qui possède de faibles dimensions, mais présente une haute fiabilité. Conformément à la présente invention, pour atteindre l'objectif décrit précédemment, il est prévu un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, dans lequel au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges s'étendant dans une direction recoupant une direction de déplacement d'un gaz chaud sont disposées sur la surface intérieure d'un élément tubulaire pour le guidage du gaz chaud de telle sorte que le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé peut refroidir d'une manière efficace un écoulement de gaz chaud et améliorer de façon efficace la rigidité diélectrique de l'ensemble d'un système de conduction de gaz chaud en tenant compte d'un agencement du champ électrique en plus de la température et de la densité d'un gaz chaud circulant autour de l'élément tubulaire. La présente invention a trait tout d'abord à un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé comprenant: une enceinte fermée de façon étanche, qui est chargée par un gaz d'extinction d'arc et dans laquelle une première partie de contact est disposée en vis-à-vis d'une seconde partie de contact, et dans lequel la première partie de contact et la seconde partie de contact comprennent respectivement un premier contact à arc et un second contact à arc, les contacts étant dans un état conducteur de contact pendant une durée de fonctionnement usuelle et étant déconnectés par un déplacement relatif à un instant de fonctionnement d'interruption de manière à générer un arc dans un espace entre les contacts, la première partie de contact comprend des moyens de production d'un écoulement de gaz pour envoyer par soufflage à l'arc le gaz d'extinction d'arc, et des moyens de production de gaz chaud sont disposés dans la première partie de contact et/ou dans la seconde partie de contact pour conduire, dans une direction écartée des contacts, un gaz chaud généré par soufflage du gaz d'extinction d'arc en direction de l'arc à l'aide des moyens de production d'écoulement de gaz, caractérisé en ce que les moyens de production de gaz chaud comprennent un élément tubulaire, qu'au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges sont aménagées dans la surface intérieure de l'élément tubulaire, chaque rangée de gorges s'étendant dans une direction croisant une direction de déplacement du gaz chaud, et les gorges sont disposées d'une manière mutuellement continue dans la direction de déplacement de l'écoulement de gaz chaud. En outre les première et seconde parties de contact sont pourvues d'un mécanisme de conduction de gaz chaud servant à guider un gaz chaud généré par l'écoulement du gaz d'extinction d'arc à l'arc par le mécanisme de production d'écoulement de gaz dans une direction s'écartant respectivement des deux contacts. Selon un premier aspect de l'invention, le 35 disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé possédant cet agencement présente les caractéristiques suivantes. C'est-à-dire que le disjoncteur comprend un élément tubulaire en tant que mécanisme de conduction du gaz chaud pour au moins l'une des première et seconde parties de contact. En outre, au moins quatre ou plus d' quatre rangées de gorges s'étendant dans une direction croisant une direction de déplacement du gaz chaud sont disposées d'une manière continue dans la direction de déplacement du gaz chaud sur la surface intérieure de l'élément tubulaire. Conformément à la présente invention, la température du gaz peut être fortement réduite au voisinage de l'extrémité du tube d'évacuation ou de la tige creuse, à l'extrémité sur laquelle l'intensité du champ électrique est comparativement élevée et qui présente une forte possibilité d'être directement exposée à l'écoulement de gaz chaud à une haute température. C'est pourquoi la rigidité diélectrique de la partie correspondante peut être améliorée. C'est pourquoi en plus de la température et de la densité de l'écoulement de gaz chaud autour du tube d'évacuation ou de la tige creuse, la formation du champ électrique du tube d'évacuation ou de la tige creuse est également prise en compte. Cependant, à ces deux types de point de vue, l'écoulement de gaz chaud est efficacement refroidi et la rigidité diélectrique de l'ensemble du conduction du gaz chaud peut être efficacement améliorée. Comme cela a été décrit précédemment, conformément à la présente invention, l'écoulement de gaz chaud est refroidi efficacement et la rigidité diélectrique de l'ensemble du système de conduction de gaz chaud peut être améliorée efficacement sur la base du mécanisme de refroidissement détaillé bien compris et compte tenu de l'agencement du champ électrique en plus de la température et de la densité de formation du champ électrique en plus de la température et de la densité du gaz chaud circulant autour du tube d'évacuation ou de la tige creuse. 1.4 Conformément à la présente invention, au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges s'étendant dans une direction croisant la direction de déplacement du gaz chaud sont disposées dans la surface intérieure du tube d'échappement ou de la tige creuse pour le guidage ou la conduction du gaz chaud. Grâce à cet agencement, on peut prévoir un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, qui possède de faibles dimensions, mais a une haute fiabilité. Selon une autre caractéristique de l'invention, le tube d'évacuation comprend un élément tubulaire intérieur du type à ouverture d'extrémité, et un élément tubulaire extérieur disposé de manière à recouvrir une extrémité de l'élément tubulaire intérieur et une surface périphérique de l'élément tubulaire intérieur au voisinage d'une extrémité, que le tube d'évacuation est constitué de telle sorte que l'écoulement de gaz chaud circule dans le canal intérieur formé à l'intérieur de l'élément tubulaire intérieur et dans un canal extérieur formé entre l'élément tubulaire intérieur et l'élément tubulaire extérieur, et au moins quatre ou plus de quatre rangées des gorges sont disposées dans chacune des surfaces de paroi de canaux de l'élément tubulaire intérieur et de l'élément tubulaire extérieur formant le canal intérieur et le canal extérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, le tube d'évacuation est constitué de telle sorte que la distance la plus courte entre une zone dans laquelle les gorges sont disposées, et une extrémité du tube d'évacuation est égale à au moins 5 % ou plus du diamètre intérieur de l'extrémité du tube d'évacuation. Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de conduction de gaz chaud de la première partie de contact sont une tige creuse, et au moins quatre ou plus de quatre rangées des gorges sont disposées sur la surface intérieure de la tige creuse. Selon une autre caractéristique de l'invention, une partie de pointe d'une paroi de séparation, qui sépare les rangées des gorges, possède un rayon de 5 mm ou plus. Selon une autre caractéristique de l'invention, 5 un pas de répartition des gorges est égal à 1/4 ou plus d'une profondeur de gorge. Selon une autre caractéristique de l'invention, la pluralité de gorges sont formées de manière à posséder essentiellement la même forme en coupe que celle de la 10 surface intérieure de tube d'évacuation. Selon une autre caractéristique de l'invention, une partie de pointe de la paroi de séparation, formée entre les gorges adjacentes entre elles, possède une forme acérée qui provoque une turbulence par rapport à l'écoulement de gaz chaud circulant avant la partie en pointe de la paroi de séparation. Selon une autre caractéristique de l'invention, au moins une partie de la surface de la gorge est grise ou noire. Selon une autre caractéristique de l'invention, le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé comporte en outre une buse d'isolation, qui entoure les première et seconde parties de contact et à partir de laquelle un écoulement du gaz d'extinction d'arc produit par les moyens de production d'un écoulement de gaz, est introduit dans les moyens de conduction de gaz chaud. Selon une autre caractéristique de l'invention, les moyens de conduction de gaz chaud comportent une partie de relaxation du champ électrique dans une partie d'extrémité d'un côté sortie de l'élément tubulaire, que traverse l'écoulement de gaz chaud introduit. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention, ressortiront de la description donnée ci-après, prise en référence aux dessins annexés, sur 35 lesquels: - la figure lA est une vue en coupe schématique montrant une partie d'un tube d'évacuation et d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon une première forme de réalisation de la présente invention; - la figure 1B est une vue à plus grande échelle d'une partie de la figure 1A; - la figure 2 est un graphique d'analyse montrant un exemple d'un résultat de simulation de température dans le cas où une analyse numérique est exécutée concernant un modèle du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à la première forme de réalisation représentée sur les figures 1A, 1B et un écoulement est analysé dans une forme bidimensionnelle à symétrie de révolution; - la figure 3 est un graphique de mesure montrant un exemple d'un résultat de mesure dans le cas où des rigidités diélectriques dans des parties d'extrémité d'un tube d'évacuation simplement cylindrique classique et d'un tube d'évacuation conformément à la présente invention sont réellement mesurées moyennant l'utilisation d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé formé de SF6, possédant une forme de récipient métallique pour un système de puissance à tension extrêmement élevée; - la figure 4 est un graphique d'analyse simulant et représentant une relation avec une température des gaz d'évacuation dans un boîtier, dans lequel le nombre de gorges formées le long d'un canal du gaz chaud est modifié sur la surface intérieure du tube d'évacuation de la figure 2; - les figures 5A à 5E sont des vues explicatives représentant des formes en coupe de gorges dans le cas où une relation entre le pas de répartition P des gorges et la profondeur H des gorges est modifiée dans la forme de réalisation de la figure 1; - la figure 6 est un graphique d'analyse montrant 35 un exemple d'un résultat d'analyse obtenu au moyen d'une analyse du champ électrique d'une variation d'une intensité de champ électrique conformément à une relation de taille avec une gorge dans l'exemple du tube d'évacuation; - la figure 7A est une vue en coupe schématique montrant un agencement d'une autre forme de réalisation de la présente invention, dans laquelle la forme de la gorge du tube d'évacuation représenté sur la figure 1 est modifiée; - la figure 7B est une vue à plus grande échelle 10 d'une partie de la figure 7A; - la figure 8A est une vue en coupe schématique représentant une autre forme de réalisation, dans laquelle la forme de la gorge du tube d'évacuation de la figure 1 est modifiée; - la figure 8B est une vue à plus grande échelle d'une partie de la figure 8A; - la figure 9 est une vue en coupe schématique montrant une autre forme de réalisation dans laquelle la forme de la gorge du tube d'évacuation représentée sur la 20 figure 1 est modifiée; - la figure 10 est une vue en coupe schématique montrant la partie en forme de pointe du tube d'évacuation du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à une autre forme de réalisation de la présente invention; - la figure 11 est une vue en coupe schématique montrant la partie de pointe du tube d'évacuation du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon une autre forme de réalisation de:La présente invention; - la figure 12A est un schéma de structure en coupe montrant le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à une autre forme de réalisation de la présente invention; la figure 12B est un schéma montrant un 35 agencement en coupe d'une partie X-X de la figure 12A; - la figure 13, dont il a déjà été fait mention, est un schéma de structure en coupe montrant un exemple d'un disjoncteur d'extinction d'arc classique à gaz comprimé; - la figure 14, dont il a déjà été fait mention, est une vue en coupe schématique montrant un exemple du tube d'évacuation du disjoncteur d'extinction d'arc classique à gaz comprimé; et - la figure 15, dont il a déjà été fait mention, est une vue en coupe schématique représentant un autre exemple du tube d'évacuation du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, classique. On va décrire ci-après d'une manière concrète des formes de réalisation d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, auquel s'applique la présente invention, en référence aux figures 1 à 12B. Il faut noter que du point de vue de la simplification de la description, certaines parties identiques à celle de la technique classique décrite précédemment seront désignées par les mêmes chiffres de référence. [1-ère forme de réalisation] [1-1. Agencement] La figure lA est une vue schématique en coupe schématique montrant une partie de pointe d'un tube d'évacuation d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à une première forme de réalisation de la présente invention. Le seul voisinage d'une extrémité 101 d'un tube d'évacuation 100 d'une partie de contact fixe dans le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé est représenté sur la figure 1A. Le reste de l'agencement du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la présente forme de réalisation, qui n'est pas représenté sur la figure 1A, est identique à celle représentée sur la figure 13. La figure lA représente un état au moment de l'opération d'interruption d'un circuit d'un système d'alimentation. Plus concrètement, la figure lA représente un état dans lequel un arc généré entre des contacts comme représenté sur la figure 13, est refoulé par un gaz d'extinction d'arc comme par exemple du SF6, et l'écoulement de gaz chaud produit 30a circule dans le tube d'évacuation 100 et est évacué dans un espace libre d'un récipient 1 à partir de l'extrémité 101. Dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100, il est prévu une partie formant gorge 110, dans laquelle une pluralité de gorges 110 s'étendant dans une direction croisant une direction d'écoulement (direction de déplacement) de l'écoulement de gaz chaud 30a le long d'un axe central E du tube d'évacuation 100 sont disposées d'une manière mutuellement continue dans la direction d'écoulement. En ce qui concerne le nombre des gorges 110G, comme cela sera décrit plus loin, au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges sont prévues. Il n'est pas nécessaire que les formes des gorges 110G soient uniformes. Cependant, la figure 1B représente un état dans lequel la pluralité de gorges 110G possédant chacune un pas ou une largeur P, une hauteur H et une coupe en forme de triangle isocèle sont formées d'une manière uniforme. Du point de vue de la simplification du dessin, la figure 1B représente un état dans lequel les gorges annulaires 110G, qui s'étendent dans une direction sensiblement verticale par rapport à la direction de l'écoulement 30a du gaz chaud sont disposées d'une manière continue dans la direction d'écoulement tandis que des gorges adjacentes sont placées en contact réciproque. La pluralité de rangées de gorges 110G sont formées continûment avec une "forme de soufflet", globalement dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100. On notera qu'il n'est pas nécessaire que la gorge 110G soit réalisée avec la forme annulaire. On considère que des gorges sont formées selon des configurations hélicoïdales et disposées de telle sorte qu'il existe une courte distance entre les spires (rangées), que ces formes peuvent être utilisées partiellement ou que ces formes peuvent être combinées arbitrairement. C'est-à-dire que, dans l'agencement du tube d'évacuation 100 dans la présente forme de réalisation, il est essentiel de former au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges 110G s'étendant dans la direction recoupant la direction de l'écoulement de gaz chaud, et d'autres caractéristiques peuvent être modifiées de façon appropriée. Dans le tube d'évacuation 100 représenté sur les figures lA et 1B, les gorges sont en outre formées de telle sorte qu'un pas P des gorges est égal à 1/4 ou plus de la profondeur H des gorges, c'est-à-dire comme cela est 15 représenté par l'équation suivante: P > H/4. En supposant qu'une zone permettant de disposer les gorges 110G est C dans la direction de l'écoulement du gaz chaud, la distance L entre une extrémité extérieure de la zone C des gorges et une partie supérieure de l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 est réglée de telle sorte que cette distance est égale à 5 % ou plus d'un diamètre intérieur D du tube d'évacuation 100 comme représenté par l'équation suivante: L > 0,05.D. Une forme en courbe d'une partie de pointe 111 d'une paroi de séparation séparant les rangées des gorges 110G, est limitée par un procédé d'usinage ou analogue, mais est formée de préférence de manière à être aussi acérée que possible. D'une manière générale, il est difficile de donner une forme acérée par coulée. Même dans ce cas, un rayon R de la section de la partie de pointe 111 de la paroi de séparation est formé de manière à être égal à 5 mm ou moins comme cela est représenté à plus grande échelle sur la figure 1B. [1-2. Fonctionnement] On va décrire ci--après le fonctionnement du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé de la présente forme de réalisation agencé comme décrit précédemment, sur la base de résultats obtenus en exécutant une simulation par analyse numérique et en effectuant une expérience de vérification moyennant l'utilisation d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, réel. [1-2-1. Fonctionnement de base] La figure 1B est une vue à plus grande échelle représentant un écoulement au voisinage de parties de pointes de la gorge au moment où les écoulements de gaz chaud 30a s'écoulent le long de l'axe central E à l'intérieur du tube d'évacuation 100. Lorsque les écoulements de gaz chaud 30a circulent au-dessus des parties de pointe 111A, 111B de la gorge 110G en direction de l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 au moment de l'extinction de l'arc, des turbulences apparaissent au niveau des parties de pointe 111A, 111B. Sous l'effet des turbulences, les tourbillons de gaz chaud tournant dans le sens des aiguilles d'une montre et en sens inverse des aiguilles d'une montre apparaissent par exemple au voisinage de la partie de pointe 111A dans les écoulements de gaz chaud 30a. En raison des écoulements tourbillonnaires, un gaz à une! température normale ou à la température ambiante, présent dans la partie formant gorge, tourbillonne du côté d'un écoulement de gaz chaud 30a et les gaz se mélangent rapidement entre eux dans cette région. C'est pourquoi, les températures des gaz chauds 30a diminuent et la rigidité diélectrique est rétablie. La figure 2 est un graphique d'analyse montrant un exemple d'un résultat d'analyse dans le cas où l'écoulement de gaz est analysé selon une forme bidimensionnelle à symétrie de révolution en tant qu'analyse numérique du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé représenté sur la figure 1. La figure 2 représente des résultats d'analyse dans le cas où les conditions d'analyse sont les suivantes: gaz d'extinction d'arc: gaz SF6, courant d'interruption de circuit: courant alternatif de 50 000 A, et période d'allumage de l'arc: 24 ms, et représente un point de courant nul, c'est-à-dire qu'un arc est allumé pendant 24 ms et est éteint. Les abscisses sur la figure 2 correspondent à un axe de rotation E du tube d'évacuation 22 de la figure 1, et les ordonnées sur la figure 2 correspondent à une moitié supérieure du tube d'évacuation 22 de la figure 1. On suppose qu'un modèle du tube d'évacuation 100 dans l'analyse possède le nombre de gorges N (quatre rangées ou plus) et le pas des gorges P: 1/4 (ou plus) de la profondeur H des gorges. On voit sur la figure 2 que les écoulements de gaz chaud subissent une turbulence produite par N rangées (quatre rangées ou plus) de gorges 110 disposées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100, et qu'un gaz à basse température ou à la température normale dans la partie de gorge 110 est mélangé à l'écoulement de gaz chaud 30a possédant une température élevée, et que l'écoulement de gaz chaud est refroidi graduellement d'une manière centrée sur le voisinage de la surface intérieure du tube d'évacuation 100. On voit notamment que la température du gaz diminue largement au voisinage de l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100, dans laquelle la rigidité diélectrique est comparativement élevée et qui possède une forte possibilité d'être exposée directement à l'écoulement de gaz chaud à haute température. Dans le tube d'évacuation 22 simplement cylindrique représenté sur la figure 13, qui a été adopté jusque là dans de nombreux cas, l'extrémité 23 du tube d'évacuation 22 est aisément exposée directement à l'écoulement de gaz chaud 30a à une température élevée, et par conséquent il existe une forte possibilité qu'un claquage électrique se produise dans cette partie. Cependant, conformément au tube d'évacuation 100 de la présente forme de réalisation, dans laquelle quatre ou un plus grand nombre de rangées de gorges 110G sont disposées comme cela est représenté sur la figure 1, l'écoulement de gaz chaud 30a peut être refroidi d'une manière efficace jusqu'à ce que soit atteint le voisinage de l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100, et par conséquent la rigidité diélectrique de la partie de cette partie peut être fortement améliorée. Comme on le voit à partir du graphique d'analyse de la figure 2, le gaz chaud au voisinage de l'axe de rotation, qui est partie centrale du tube d'évacuation 100, séparé des gorges 110G est encore aisément maintenu à une température élevée par rapport au voisinage de la surface intérieure dans laquelle les gorges 110G sont aménagées. Cependant, l'intensité de champ électrique est élevée au voisinage de la surface du tube d'évacuation 100 formée d'un métal. L'intensité du champ électrique de la partie centrale du tube d'évacuation 100 est inférieure à celle du voisinage de la surface du tube d'évacuation 100 formée du métal. Lorsque la rigidité diélectrique du gaz chaud au voisinage de la surface du tube 100 est rétablie, la rigidité diélectrique de l'ensemble du mécanisme de conduction du gaz chaud incluant le tube d'évacuation 100 peut être rétablie d'une manière remarquable. La figure 3 représente un graphique de mesure montrant un exemple d'un résultat de mesure dans le cas où la rigidité diélectrique dans l'extrémité du tube d'évacuation est réellement mesuré en utilisant un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé SF6 possédant une forme de récipient métallique, pour un système à tension extrêmement élevée. Dans l'ordre à partir de la gauche de la figure 3, on a représenté des résultats réels de mesure de la rigidité diélectrique Y1 à un "instant usuel" (un cas où aucun courant n'est interrompu, c'est-à-dire où il n'existe aucun écoulement de gaz chaud), la rigidité diélectrique Y2 d'un "tube d'évacuation pourvu de gorges" (dans le cas où le courant est interrompu et l'écoulement de gaz chaud existe dans le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé utilisant le tube pourvu de gorges), et une résistivité électrique Y3 d'un "tube d'évacuation simplement cylindrique" classique (dans le cas où le courant est interrompu et où l'écoulement de gaz chaud existe dans le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé utilisant le tube) à titre de comparaison. Sur la figure 3, le tube d'évacuation 100 représenté comme étant le "tube d'évacuation pourvu de gorges" est agencé de telle sorte que le nombre de gorges est égal à quatre ou plus, le pas P des gorges égal à 1/4 ou plus de la profondeur H des gorges et la distance L entre l'extrémité d'une zone de la gorge et l'extrémité du tube d'évacuation est égale à 5 % ou plus du diamètre intérieur D du tube d'évacuation. En outre, sur la figure 3, on utilise les gorges disposées sous forme hélicoïdale. On suppose que le courant d'interruption de circuit est un courant alternatif de 50 000 A (ampères), que la période d'allumage de l'arc est de 24 ms et que sensiblement les mêmes écoulements de gaz chaud pénètrent dans le tube d'évacuation, dans tous les cas. Sur la figure 3, en supposant que la rigidité diélectrique Y1 à "l'instant usuel" (dans le cas où aucun écoulement de gaz chaud n'est présent) est égal à 100 %, chaque valeur est représentée sous la forme d'une valeur relative. On voit à partir de la figure 3 que l'écoulement de gaz chaud existe au moment de l'interruption du circuit et que par conséquent la rigidité diélectrique diminue. La rigidité diélectrique diminue fortement d'environ 1 % dans le cas où aucun courant n'est interrompu dans le tube d'évacuation 22 simplement cylindrique. D'autre part, la rigidité diélectrique Y2 diminue à seulement 25 % dans le cas où on utilise le tube d'évacuation 100 possédant quatre rangées de gorges ou plus selon la présente invention représentée sur la figure 1. C'est-à-dire qu'on voit que la rigidité diélectrique Y2 au moment de l'interruption du circuit est améliorée de 25 fois par rapport à la rigidité diélectrique classique Y3 grâce à l'utilisation du tube d'évacuation 100 représenté sur la figure 1. On s'attend à ce que les valeurs numériques concrètes sur les figures 2 et 3 diffèrent avec des conditions différentes comme par exemple une forme de l'unité de tête, un courant d'interruption de circuit et un gaz d'extinction d'arc. Dans ce cas, il apparaît évident que la rigidité électrique des disjoncteurs d'extinction d'arc à gaz comprimé au moment de l'interruption du circuit peut être fortement améliorée grâce à l'utilisation du tube d'évacuation 100 équipé de quatre ou d'un plus grand nombre de rangées de gorges 110G comme représenté sur la figure 1 par rapport à l'utilisation du tube d'évacuation simplement cylindrique classique 22. On va résumer un fonctionnement clarifié tel que décrit ci-dessus. C'està-dire que dans le tube d'évacuation 100, dans lequel quatre ou un plus grand nombre de rangées de gorges 110G sont disposées comme cela est représenté sur la figure 1A, comme représenté sur la figure 1B l'écoulement de gaz chaud 30a est soumis à une turbulence par la partie de pointe 111 de la paroi de séparation qui fait saillie dans le canal de circulation de gaz, lorsque le gaz chaud 30a pénètre dans le tube d'évacuation 100. Le gaz à température normale 2 présent dans les gorges 110G existe au voisinage immédiat de l'écoulement de gaz chaud 30a autour de la surface intérieure du tube d'évacuation 100 qui a reçu la turbulence, et par conséquent l'écoulement de gaz chaud 30a est rapidement mélangé grâce à la température normale 2. Par conséquent l'écoulement de gaz chaud 30a est refroidi de façon efficace au voisinage de la surface intérieure du tube d'évacuation 100 dans lequel les gorges 110G sont aménagées, et la rigidité diélectrique est rétablie. Le gaz chaud au voisinage de l'axe de rotation E, qui est la partie centrale du tube d'évacuation 100, est encore maintenu aisément à une température élevée par rapport au voisinage de la surface intérieure pourvue de gorges du tube d'évacuation 100. Cependant, l'intensité de champ électrique de la partie centrale du tube d'évacuation 100 est nettement plus faible qu'au voisinage de la surface du tube d'évacuation 100 formée par le métal. Lorsque la température du gaz chaud au voisinage de la surface du tube d'évacuation 100 est réduite pour réaliser ainsi le rétablissement de la rigidité diélectrique, la rigidité diélectrique de l'ensemble du mécanisme de conduction du gaz chaud peut être rétablie de façon remarquable. On voit sur la figure 2 que le gaz chaud situé au voisinage de la surface intérieure du tube d'évacuation 100 est graduellement refroidi en fonction de l'écoulement. Ceci est très différent d'un système uniformément refroidi le long de l'écoulement comme dans l'écoulement de gaz classique représenté sur la figure 14. On suggère que le nombre (nombre de rangées) de gorges 110G aménagées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100, est remarquablement important pour l'obtention d'un effet de refroidissement important. [1-2-2. Fonctionnement basé sur le nombre de gorges] La figure 4 est un graphique d'analyse représentant une relation avec une température du gaz chaud dans un cas où le nombre de gorges est modifié le long d'un canal de circulation de gaz chaud dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 de la figure 2. Sur la figure 4, les ordonnées indiquent une température du gaz ( K) dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 et les abscisses indiquent le nombre N de rangées ou de gorges le long du canal d'écoulement de gaz. On voit sur la figure 4 que la température du gaz chaud diminue dans la surface inférieure du tube d'évacuation 100 dans le cas d'un accroissement du nombre N des rangées 110G le long du canal d'écoulement du gaz chaud. Dans ce cas, le nombre N des rangées des gorges 110G amenées dans le tube d'évacuation 100 peut être considéré comme "le nombre de possibilités au niveau desquelles la turbulence du gaz chaud est généré" pour le mélange de l'écoulement de gaz chaud à une température élevée avec le gaz à température normale de la partie de gorge 110. Comme cela ressort également à l'évidence de la figure 4, le nombre N de rangées des gorges 110G disposé dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 est de préférence supérieur pour refroidir l'écoulement de gaz chaud. Cependant, étant donné que la taille du tube d'évacuation 100 est réellement limitée, il est impossible d'augmenter le nombre N de rangées de gorges sans aucune limitation. D'autre part, on peut évaluer sur la figure 4 le fait qu'un effet de refroidissement important du gaz chaud peut être obtenu lorsqu'au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges sont formées. [1-2-3. Fonctionnement basé sur la relation de taille de la section pourvue de gorges] Etant donné que la taille du tube d'évacuation 100 est réellement limitée comme décrit précédemment, non seulement le nombre N de gorges, mais également une zone permettant la disposition des gorges sont réellement limités. En supposant que la zone C permettant d'aménager les gorges 110G comme représenté sur la figure 1B la longueur de zone est constante, il existe la relation suivante entre le pas P des gorges et le nombre N de rangées des gorges: P.N = C C'est-à-dire que, lorsque la longueur de la gorge C permettant l'aménagement des gorges est réglée de manière à être constante, il se présente deux cas: le cas où le pas P des gorges est réduit et le nombre N des rangées des gorges est accru; et un cas où le pas P des gorges accru et le nombre N des rangées des gorges est réduit. Le nombre N des rangées des gorges peut être considéré comme étant le "nombre de possibilités pour générer une turbulence" pour le mélange de l'écoulement de gaz chaud 30a avec le gaz à température normale 2 dans la gorge 110G comme décrit précédemment. C'est pourquoi, le nombre N des rangées des gorges est de préférence élevé. Ici, lorsque la longueur de la zone C permettant d'aménager des gorges est réglée de manière à être constante et lorsqu'on augmente le nombre N des rangées des gorges, le pas P des gorges diminue nécessairement comme cela ressort de l'équation ci-dessus. Lorsque le pas P des gorges est faible par rapport à la profondeur H des gorges, une forme en coupe des gorges devient plus serré ou aigu comme représenté sur les figures 5A à 5E. On notera que les figures 5A à 5E sont des vues explicatives montrant les formes en coupe de gorges dans le cas où une relation entre le pas P des gorges et la profondeur H des gorges est réglé respectivement sur P = 2H, F? = 1H, P = H/2, P = H/3, P = H/4. Comme cela ressort à l'évidence du mécanisme de refroidissement de l'écoulement de gaz décrit ci-dessus en référence à la figure 1B, lorsque la forme en coupe des gorges est effilée, le gaz à température normale 2 de la partie intérieure des gorges ne travaille pas aisément en rapport avec l'écoulement de gaz chaud 30a sur la surface des gorges, et par conséquent il est difficile d'obtenir un refroidissement efficace de l'écoulement de gaz chaud. Cependant, lorsque le pas P des gorges est fixé égal à 1/4 ou plus par rapport à la profondeur H des gorges comme représenté sur les figures 5A à 5E, le gaz à température normale 2 à l'intérieur de la gorge peut être utilisé efficacement pour le refroidissement de l'écoulement de gaz chaud 30a. Il s'est avéré, sur la base d'expériences, que l'effet de refroidissement important, de l'écoulement de gaz chaud peut être obtenu. Les valeurs optimales du nombre de N des rangées des gorges et du pas P des gorges doivent être sélectionnées dans différentes conditions d'utilisation. D'une manière générale, pour obtenir l'effet de refroidissement intense de l'écoulement de gaz chaud, il est nécessaire de régler de façon fixe le nombre N des rangées des gorges sur 4 ou plus et de régler le pas P des gorges sur 1/4 ou plus de la profondeur H des gorges comme décrit précédemment. [1-2-4. Fonctionnement sur la base de la relation dimensionnelle avec des gorges dans l'extrémité du tube d'évacuation] Lorsque les gorges 110G sont aménagées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 comme dans la présente forme de réalisation, il existe une possibilité que l'intensité de champ électrique de l'extrémité 101 du tube d'échappement 100 augmente par rapport au tube d'évacuation simplement cylindrique classique 22. La rigidité diélectrique de la partie exposée au gaz chaud est déterminée par la température de l'écoulement de gaz chaud 30a et l'intensité de champ électrique de la partie exposée au gaz chaud sous une pression égale comme décrit précédemment. C'est pourquoi, même lorsque la température du gaz chaud diminue sous l'effet des gorges 110G disposées dans le tube d'évacuation 100, inversement il existe un risque que la rigidité diélectrique diminue étant donné que l'intensité du champ électrique augmente sous l'effet des gorges aménagées 100G. Pour améliorer la rigidité diélectrique, il faut porter une considération suffisante non seulement à la propriété de refroidissement de l'écoulement du gaz chaud, mais également la formation du champ électrique dans le cas où les gorges 110G sont aménagées. La figure 6 représente un graphique d'analyse montrant un exemple d'unrésultat d'analyse obtenu au moyen d'une analyse de champ électrique d'une variation de l'intensité de champ électrique conformément à une relation de taille avec la gorge au niveau de l'extrémité du tube d'évacuation. Sur la figure 6, les abscisses indiquent un rapport L/D (%) d'une distance L entre l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 et l'extrémité de la zone C, dans laquelle les gorges 110G sont aménagées, à un diamètre intérieur D du cylindre du tube d'évacuation 100 comme représenté sur la figure 1A. Les ordonnées indiquent un rapport de l'intensité du champ électrique E sur l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 dans le cas où les gorges 100G sont exposées à une intensité de champ électrique E0 de la même portion, dans le cas où aucune gorge 110G n'est aménagée. Comme cela est visible sur la figure 6, lorsque les gorges 110G sont disposées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100, l'intensité du champ électrique de l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 augmente. Cependant, lorsque le rapport de la distance L au diamètre intérieur D du cylindre augmente, l'augmentation de l'intensité de champ électrique est supprimée. Une coupe représentée sur la figure 6 varie avec une valeur concrète du diamètre intérieur D du cylindre, la relation de position par rapport au récipient 1 et analogue. On peut évaluer en référence à la figure 6 que la valeur L est réglée de manière à être égale approximativement à 100 % ou plus de D, et par conséquent l'accroissement de l'intensité de champ électrique dans l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 peut être évité. [1-2-5. Généralisation du fonctionnement] On va résumer les fonctionnements décrits précédemment. Au moins quatre rangées ou plus des gorges 110G s'étendant dans la direction recoupant la direction d'écoulement de l'écoulement du gaz chaud 30a sont disposés dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 de telle sorte que les gorges sont disposées mutuellement de façon continue dans la direction d'écoulement, et le pas P des gorges est réglé sur au moins 1/4 ou plus de la profondeur H des gorges. Grâce au présent agencement, il est possible de refroidir de façon efficace l'écoulement de gaz chaud. La distance L entre l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100 et l'extrémité de la zone C, dans laquelle les gorges 110D sont aménagées, est réglée à 5 % ou plus du diamètre intérieur D du tube d'évacuation. Par conséquent il est possible de supprimer l'accroissement de l'intensité de champ électrique dans l'extrémité 101 du tube d'évacuation 100, lorsque les gorges sont aménagées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100. Lorsque le tube d'évacuation 100 pourvu des gorges 110G est utilisé, l'intensité diélectrique du disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé au moment de l'opération d'interruption de circuit peut être fortement améliorée sans qu'il soit nécessaire d'utiliser un dispositif spécial. Comme décrit précédemment, il est remarquablement important de provoquer la turbulence dans l'écoulement de gaz chaud dans la partie de pointe 111 de la paroi de séparation, qui sépare les rangées des gorges 110G pour l'obtention d'une fonction / d'un effet spécifique à la présente forme de réalisation. Pour appliquer d'une manière plus efficace une turbulence à l'écoulement de gaz chaud, il faut que la forme de la partie de pointe 111 de la paroi de séparation, qui fait saillie dans le canal de l'écoulement du gaz chaud soit aussi effilée que possible au lieu d'être une forme uniformément circulaire classique comme représenté sur les figures 14 et 15. La forme de partie de pointe 111 de la paroi de séparation dépend également d'un procédé de travail. Par exemple lorsque les gorges 110G sont formées par coulée, en général il est difficile de donner une forme effilée à la partie de pointe entre les gorges 110G. Cependant, même dans ce cas, le rayon en coupe de la partie de pointe entre les gorges est de préférence réglé de manière à être aussi faible que possible. Concrètement, lorsque la partie de pointe 111 de la paroi de séparation est formée de manière à posséder un rayon de 5 mm ou moins, la fonction de refroidissement de l'écoulement de gaz chaud ne peut pas être fortement affectée. [1-3. Effet] Comme décrit précédemment, conformément à la première forme de réalisation, lorsqu'au moins quatre ou un plus grand nombre de rangées de gorges recoupant la direction de l'écoulement de gaz chaud sont simplement aménagées dans le tube d'évacuation, le gaz chaud produit au moment de l'interruption du circuit peut être refroidi efficacement sans nécessiter un quelconque dispositif spécial. En particulier, la température du gaz peut être fortement réduite au voisinage de l'extrémité du tube d'évacuation dont l'intensité du champ électrique est comparativement élevée et dans lequel il existe une forte possibilité qu'elle soit exposée à l'écoulement de gaz chaud à température élevée, et par conséquent la rigidité diélectrique de la partie correspondante peut être améliorée. Les gorges sont disposées de manière à empêcher un accroissement de l'intensité de champ électrique au voisinage de l'extrémité du tube d'évacuation, et par conséquent la rigidité diélectrique de l'ensemble du système de conduction de gaz dans la partie de contact fixe peut être améliorée efficacement. C'est pourquoi, on peut prévoir un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé, qui a de faibles dimensions, mais présente une haute fiabilité. [1-4. Modification de la forme des gorges] On notera que le cas où les gorges 110G ayant uniformément des sections en forme de triangle isocèle sont disposées dans le tube d'évacuation 100, a été décrit dans la première forme de réalisation, mais la forme concrète de la gorge peut être choisie librement. Les figures 7A, 8A et 9 sont des vues en coupe schématique montrant des exemples qui diffèrent avec la forme de la gorge, et les figures 7B et 8B sont des vues à plus grande échelle de parties de pointes de gorges des figures 7A et 8A. Une forme en coupe de chaque gorge 710G dans une partie pourvue de gorges 710 représentées sur la figure 7A est une forme triangulaire, dont deux côtés possèdent des longueurs différentes, comme:représenté sur la figure 7B. Dans la présente forme en coupe, la surface intérieure de la gorge 710G sur le côté aval de l'écoulement de gaz chaud 30a dans une partie de pointe 711 de la paroi de séparation, qui sépare des rangées et une surface verticale dans laquelle elle descend de manière à présenter un angle aigu, et la surface intérieure de la gorge 710G sur un côté amont est une face oblique possédant un angle sensiblement égal à celui des figures lA et 1B. Une forte turbulence entraîne l'apparition de nombreux tourbillons autour de la gorge 710G, comme représenté sur la figure 7B, sans laquelle des courants tourbillonnaires dans le sens des aiguilles d'une montre et des courants tourbillonnaires en sens inverse des aiguilles d'une montre sont produits. Etant donné que l'écoulement de gaz chaud 30a reçoit une turbulence plus importante de la part de la surface verticale, l'écoulement de gaz chaud 30a est ménagé d'une manière plus efficace à un gaz à température normale 2, et la température diminue. La partie de pointe 711 est réglée de telle sorte qu'un rayon R a une valeur de 5 mm comme décrit précédemment. La forme en coupe d'une gorge 810 représentée sur les figures 8A et 8B est une forme essentiellement en U, et les surfaces intérieures d'une gorge 810G sur les côtés amont et aval par rapport à un écoulement de gaz chaud 30a sont des surfaces verticales. La gorge 810G est réalisée avec une forme continûment hélicoïdale dans son ensemble et les gorges 810G sont disposées de telle sorte qu'une distance entre des spires adjacentes (rangées) est aussi courte que possible. Dans ce cas, la turbulence reçue par l'écoulement de gaz chaud 30a est identique à celle de la forme de réalisation représentée sur les figures 7A, 7B sur le côté aval de la gorge 810G. Cependant, lorsque l'aire en coupe de la gorge 810G augmente par rapport à celle représentée sur les figures 7A et 7B, un volume d'un gaz à température normale présent dans la gorge continue à augmenter, et cette forme de gorge contribue largement à refroidir l'écoulement de gaz chaud 30a. Une forme en coupe d'une gorge 910 représentée sur la figures 9 est un parallélogramme, et la surface intérieure de la gorge sur le côté aval par rapport à un écoulement de gaz chaud 30a est en outre incliné sur un côté amont. Un angle d'une partie de pointe 911 de la paroi de séparation sur le côté amont est en outre précis par rapport à l'écoulement de gaz chaud 30a, et la turbulence appliquée à l'écoulement de gaz chaud 30a augmente en outre dans la partie correspondante. Il en résulte qu'un gaz à température normale 2 présent dans la gorge 910G est mélangé de façon efficace à l'écoulement de gaz chaud 30a, et l'écoulement de gaz chaud 30a est refroidi d'une manière efficace. On notera que de la même manière que dans la première forme de réalisation, également dans les seconde à quatrième formes de réalisation représentées sur les figures 7A à 9, les gorges sont disposées de manière à s'étendre dans une direction croisant une direction de l'écoulement de gaz chaud 30a, et au moins quatre ou plus de quatre rangées des gorges sont formées de manière à refroidir de façon effective l'écoulement de gaz chaud et le pas P des gorges est réglé à au moins 1/4 ou plus de la profondeur H des gorges. On peut obtenir une fonction / un effet similaire à celui de la première forme de réalisation également dans les formes de réalisation respectives des figures 7A à 9. 10 [2. Cinquième forme de réalisation] La figure 10 est une vue en coupe schématique montrant une partie d'extrémité d'un tube d'évacuation d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à un cinquième forme de réalisation de la présente invention. Dans la cinquième forme de réalisation, une couche de couleur grise ou noir 1001 possédant une propriété d'absorption intense du rayonnement est déposée sur la surface de la gorge 110G du tube d'évacuation 100 dans la première forme de réalisation. Des exemples d'un procédé concret de coloration incluent une enduction physique avec une peinture ou analogue, et différents traitements chimiques de surface incluant un traitement avec un film de phosphate dans le cas où le tube d'évacuation 100 est formé de fer. Il faut noter que d'autres agencements sont identiques à ceux des quatre premières formes de réalisation. Par exemple au moins quatre ou un plus grand nombre de rangées de gorges 110G s'étendant dans une direction croisant une direction d'écoulement du courant de gaz chaud 30a sont disposées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 et qu'un pas P des gorges est réglé sur au moins 1/4 ou plus d'une profondeur H des gorges. Conformément à la cinquième forme de réalisation agencée comme décrit précédemment, étant donné que la couche de couleur grise ou noire 1001 est prévue sur la surface de la gorge 110G, l'énergie thermique par rayonnement à partir de l'écoulement de gaz chaud 30a est absorbée, et par conséquent une perte d'énergie dans l'écoulement de gaz chaud 30a augmente. Par conséquent, en plus d'une fonction similaire à celle des formes de réalisation précédentes, on obtient une fonction permettant un refroidissement remarquable de l'écoulement de gaz chaud 30a. Cette fonction va être décrite ci-après de façon plus détaillée. Lorsqu'un courant intense est interrompu par le disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé de la forme de réalisation représentée sur la figure 10, l'écoulement de gaz chaud résultant atteint une température très élevée d'environ plusieurs milliers de degrés Kelvin. Dans ce cas, l'énergie calorifique est également libérée sous la forme d'un rayonnement à partir du gaz chaud. Dans le tube d'évacuation simplement cylindrique classique 22 représentée sur la figure 13, une grande quantité d'énergie de rayonnement, qui a atteint la surface de la paroi intérieure du tube d'évacuation est réfléchie par la surface de la paroi et est renvoyée à nouveau à l'écoulement de gaz chaud. C'est pourquoi la perte d'énergie par rayonnement à partir de l'écoulement de gaz chaud est faible. Le tube d'évacuation 100 dans la présente forme de réalisation est caractérisé en ce que les gorges sont disposées dans la surface intérieure. Cependant, l'énergie rayonnante, qui a rencontré une partie de gorge, est partiellement absorbée et le reste de l'énergie thermique est réfléchie, d'une manière répétée, par la partie correspondante de la gorge et finalement est aisément absorbée par l'intérieur de la gorge. Etant donné que les gorges sont formées, l'aire de la surface intérieure du tube d'évacuation augmente par rapport à celle du tube d'évacuation classique. C'est pourquoi le rendement d'absorption de l'énergie rayonnante augmente d'une manière essentielle dans le tube d'évacuation de la présente forme de réalisation par rapport au tube d'évacuation simplement cylindrique classique. Eta:nt donné que la surface intérieure du tube d'évacuation 100 est colorée en gris ou en noire par la couche colorante 1001 dans la présente forme de réalisation, le rendement d'absorption de l'énergie rayonnante peut en outre être améliorée d'une manière remarquable. C'est pourquoi si la perte d'énergie sous l'effet du rayonnement provenant de l'écoulement de gaz chaud augmente et l'écoulement de gaz chaud est refroidi d'une manière plus remarquable. Conformément à la cinquième forme de réalisation, en plus de l'effet des formes de réalisation précédentes, on obtient un effet selon lequel la rigidité diélectrique de l'ensemble du système de conduction de gaz chaud dans la partie de contact fixe peut être améliorée d'une manière plus efficace, étant donné que la couche colorante 1001 disposée sur la surface de la gorge 110G augmente la perte d'énergie sous l'effet du rayonnement de l'écoulement de gaz chaud, et l'écoulement de gaz chaud peut être refroidi d'une manière plus remarquable. [3. Sixième forme de réalisation] La figure 11 est une vue en coupe schématique représentant une partie d'extrémité d'un tube d'évacuation d'un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à une sixième forme de réalisation de la présente invention. Dans la sixième forme de réalisation, à la place du tube d'évacuation 100 des cinq premières formes de réalisation, un cylindre intérieur 1101 du type à ouverture d'extrémité et un cylindre extérieur 1102 disposé de manière à recouvrir une extrémité du cylindre intérieur 1101 et une surface extérieure du cylindre intérieur 1101 au voisinage d'une partie d'extrémité, à des intervalles prédéterminés. Ce cylindre intérieur 1101 et ce cylindre extérieur 1102 sont constitués de telle sorte qu'un écoulement de gaz chaud 30a traverse tout d'abord un canal intérieur formé à l'intérieur du cylindre intérieur 1101, puis un canal extérieur formé entre le canal intérieur 1101 et le cylindre extérieur 1102. Un guide d'écoulement 1103 est disposé dans la partie du cylindre extérieur 1102, qui recouvre l'extérieur du cylindre intérieur 1101, de telle sorte que l'écoulement de gaz chaud 30a est évacué d'une manière uniforme vers l'extérieur du canal extérieur. En outre, au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges 110G s'étendant dans une direction croisant une direction d'écoulement de l'écoulement de gaz chaud 30a de la même manière que dans la première forme de réalisation sont aménagées dans les surfaces de la paroi du canal du cylindre intérieur 1101 et du cylindre extérieur 1102 en formant les canaux intérieur et extérieur. On notera que d'autres agencements sont similaires à ceux de la première forme de réalisation. Par exemple, un pas P des gorges est réglé sur au moins 1/4 ou plus d'une profondeur H des gorges. Conformément à la sixième forme de réalisation agencée comme décrit précédemment, une partie possédant un risque maximum qu'il se produise un claquage diélectrique est une partie de pointe 1104 du tube d'évacuation extérieur 1102. Par conséquent, un canal efficace pour le gaz chaud peut être allongé et le nombre N des rangées des gorges peut être fortement accru. Par conséquent, en plus de la fonction similaire à celle de la première forme de réalisation, on obtient un effet consistant en ce que l'ensemble de l'écoulement de gaz chaud peut être refroidi d'une manière plus efficace et uniforme. Etant donné qu'un volume du gaz chaud lui-même est réduit et que l'augmentation de la pression à l'intérieur du tube d'évacuation peut être supprimée, on obtient une fonction permettant une évacuation uniforme du gaz chaud. Cette fonction va être décrite ci-après de façon plus détaillée. Le nombre N des rangées des gorges aménagées dans le canal du gaz chaud peut être considéré comme le nombre de possibilités de déclenchement de turbulences de manière à mélanger l'écoulement de gaz chaud à un gaz à température normale d'une partie de gorge comme décrit précédemment. C'est pourquoi le nombre N des rangées des gorges est de préférence aussi élevé que possible. Conformément à la présente forme de réalisation, le tube d'évacuation comprend deux cylindres formés par le cylindre intérieur 1101 et le cylindre extérieur 1102 et par conséquent le canal effectif pour le gaz chaud pour chaque volume du tube d'évacuation peut être allongé. Par conséquent le nombre N des rangées des gorge peut être également fortement accru. Dans le cas où les gorges sont aménagées dans la surface intérieure du tube d'évacuation 100 comprenant un seul cylindre tel que représenté sur la figure 1, comme décrit ci-dessus, l'écoulement de gaz chaud est refroidi au voisinage de la surface intérieure du tube d'évacuation 100, dans lequel les gorges 110 sont aménagées. Il existe également une tendance consistant en ce que le gaz chaud à la température élevée reste encore au voisinage de l'axe du tube d'évacuation 100, qui est la partie centrale de l'écoulement du gaz chaud. D'autre part, conformément à la présente forme de réalisation, la fonction de refroidissement est exécutée est exécutée par les gorges situées sur des côtés opposés de la surface extérieure du cylindre intérieur 1101 et de la surface intérieure du cylindre extérieur 1102 dans un canal étroit entre le cylindre intérieur 1101 et le cylindre extérieur 1102. C'est pourquoi, l'ensemble de l'écoulement de gaz chaud peut être refroidi d'une manière plus uniforme par rapport au cas du simple tube d'évacuation 100 comme dans la première forme de réalisation. Dans le cas où il existe une certaine structure dans une direction d'éjection du gaz chaud, il est quelquefois nécessaire de recouvrir une partie d'extrémité, qui est une partie d'éjection de l'écoulement de gaz du tube d'évacuation avec un certain capot, de sorte que la direction du jet est modifiée dans un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé classique. Cependant, dans ce cas classique, l'écoulement de gaz chaud est usuellement bloqué dans le tube d'évacuation, dans lequel les bords / gorges sont disposés par rapport au tube d'évacuation cylindrique simple, et il est difficile d'évacuer uniformément l'écoulement dans un espace libre dans un récipient. Il en résulte qu'il se pose un problème consistant en ce que le gaz chaud est retardé dans une partie de contact de l'arc, un claquage diélectrique apparaît aisément dans la partie correspondante et l'arc ne disparaît pas aisément dans le cas classique. D'autre part, conformément à la présente forme de réalisation, même si le cylindre intérieur 1101 est recouvert par le cylindre extérieur 1102, l'écoulement de gaz chaud est refroidi d'une manière plus efficace par les rainures 110G. C'est pourquoi le volume du gaz chaud lui-même se contracte et qu'un accroissement excessif de pression dans le tube d'évacuation peut être supprimé, et qu'une évacuation uniforme du gaz chaud est possible. Conformément à la sixième forme de réalisation, en plus de l'effet des formes de réalisation précédentes, on obtient un effet consistant en ce que la rigidité diélectrique de l'ensemble de conduction du gaz chaud dans la partie de contact fixe peut être améliorée d'une manière plus efficace, étant donné que deux cylindres constituent des canaux intérieurs et extérieur continus du gaz chaud, qu'un canal effectif pour le gaz chaud est allongé, que l'ensemble de l'écoulement du gaz chaud peut être refroidi d'une manière plus efficace et uniforme et que l'évacuation uniforme du gaz est possible. [4. Septième forme de réalisation] La figure 12A est un schéma d'une structure en coupe montrant un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé conformément à une septième forme de réalisation de la présente invention. Dans la septième forme de réalisation, en plus d'un tube d'évacuation 100 pourvu de gorges sur un côté de la partie de contact fixe 1, des gorges 1210 sont également aménagées dans une tige creuse 1200 sur le côté de la partie de contact mobile 10. Les gorges 1210 possèdent des formes et des agencements similaires à ceux des gorges 110G disposées dans le tube d'évacuation 100 de la première forme de réalisation. C'est-à-dire qu'au moins quatre ou un plus grand nombre de rangées des gorges 110 s'étendant dans une direction croisant la direction de l'écoulement de gaz chaud 30b sont disposées dans la surface intérieure de la tige creuse 1200, et que le pas P des gorges est réglé à au moins 1/4 ou plus d'une profondeur H des gorges. L'écoulement du gaz chaud 30b sur les côtés mobiles, qui a traversé un contact à arc mobile 11 et la tige creuse 1200, est évacué vers un espace situé dans un récipient 1 à partir des parties d'extrémité 18 du trou d'évacuation 18 par des trous d'évacuation 17 situés sur le côté mobile et aménagés dans un piston 12 et analogue. Conformément à la septième forme de réalisation agencée comme décrit précédemment, en plus de la fonction similaire à celle de la première forme de réalisation, on obtient la fonction suivante. C'est-à-dire que l'écoulement de gaz chaud 30b sur le côté mobile pénétrant à l'intérieur de la tige creuse 1200 est refroidi efficacement par les gorges 1210 conformément au même mécanisme que celui de l'écoulement de gaz chaud 30a sur un côté de contact fixe et pénétrant à l'intérieur du tube d'évacuation 100 dans la première forme de réalisation. Une propriété d'isolation du 4 2 gaz chaud des trous d'évacuation 17 sur le côté mobile autour des parties d'extrémité 18 de ces trous est également rétablie sur le côté de la partie de contact mobile 10, et la rigidité diélectrique entre la partie correspondante et le récipient 1 peut être remarquablement améliorée. Conformément à la septième forme de réalisation, en plus de l'effet de la première forme de réalisation, on obtient un effet consistant en ce que la rigidité diélectrique de la partie de contact mobile peut être également améliorée d'une manière efficace, il est possible de prévoir un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé qui possède de faibles dimensions, mais a une fiabilité élevée. On notera que dans le cas où la rigidité diélectrique sur le côté de la partie de contact fixe est suffisamment garantie, en tant que variante de la septième forme de réalisation, les gorges peuvent être aménagées uniquement dans la tige creuse 1200 de la partie de contact mobile sans qu'aucune gorge:ne soit formée dans le tube d'évacuation 100 de la partie de contact fixe. [5. Autres formes de réalisation] On notera que cette invention n'est pas limitée aux formes de réalisation décrites précédemment et que l'on peut réaliser différentes variantes dans le cadre de l'invention. Par exemple les variantes décrites précédemment peuvent être combinées de façon appropriée. En particulier, comme décrit précédemment, la forme concrète ou analogue de la gorge disposée dans le tube d'évacuation ou dans la tige creuse conformément à la présente invention peut être choisie librement, et différentes formes autres que celles décrites dans les formes de réalisation sont possibles. Il est possible de combiner et d'aménager des gorges ayant différentes formes. C'est-à-dire que, dans le cadre de la présente invention, on peut choisir librement les dimensions / formes concrètes des gorges aménagées dans le tube d'évacuation dans la tige creuse conformément à la présente invention, dans la mesure où chaque rangée des gorges s'étend dans une direction qui croise une direction de déplacement d'un gaz chaud, et au moins quatre ou un plus grand nombre de rangées de gorges sont aménagées d'une manière mutuellement continue dans la direction de déplacement du gaz chaud. En tout cas, on obtient une fonction / un effet supérieur similaire à celui de chacune des formes de réalisation décrites précédemment. Dans les formes de réalisation décrites précédemment, on a décrit à titre d'exemple un type de réalisation, dans lequel l'une des parties de contact est fixe et l'autre partie de contact est entraînée, mais la présente invention est applicable, de façon similaire, à un disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé du type dans lequel les parties de contact sur des côtés opposés sont entraînés simultanément et de façon relative et la fonction / l'effet supérieur est obtenu de façon similaire. 2867604 44 REVENDICATIONS 1. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé comprenant: une enceinte (1) fermée de façon étanche, qui est chargée par un gaz d'extinction d'arc (2) et dans laquelle une première partie de contact (10) est disposée en vis-à-vis d'une seconde partie de contact (20), et dans lequel la première partie de contact (10) et la seconde partie de contact (20) comprennent respectivement un premier contact à arc (11) et un second contact à arc (21), les contacts (11, 21) étant dans un état conducteur de contact pendant une durée de fonctionnement usuelle et étant déconnectés par un déplacement relatif à un instant de fonctionnement d'interruption de manière à générer un arc (3) dans un espace entre les la première partie de moyens (12, 13) de production d envoyer par soufflage à l'arc le contacts (11, 21), contact (10) comprend des un écoulement de gaz pour gaz d'extinction d'arc, et des moyens de 20 disposés dans la premièreproduction de gaz chaud sont partie de contact 10 et/ou dans la seconde partie de contact (20) pour conduire, dans une direction écartée des contacts (11, 21), un gaz chaud (30a) généré par soufflage du gaz d'extinction d'arc (2) en direction de l'arc (3) à l'aide des moyens de production d'écoulement de gaz (12, 13), caractérisé en ce que les moyens de production de gaz chaud comprennent un élément tubulaire (100), qu'au moins quatre ou plus de quatre rangées de gorges (110G) sont aménagées dans la surface intérieure de l'élément tubulaire (100), chaque rangée de gorges s'étendant dans une direction croisant une direction de déplacement du gaz chaud, et les gorges sont disposées d'une manière mutuellement continue dans la direction de déplacement de l'écoulement de gaz chaud (30a). 2. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le tube d'évacuation (100) disposé dans la seconde partie de contact est fixé coaxialement à l'enceinte (1) mise à la masse, et au moins quatre ou plus de quatre rangées des gorges (110G) ayant des pas de répartition égaux et des hauteurs égales sont formées dans la surface intérieure du tube d'évacuation (100) au voisinage d'une partie d'évacuation. 3. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le tube d'évacuation comprend un élément tubulaire intérieur (1101) du type à ouverture d'extrémité, et un élément tubulaire extérieur (1102) disposé de manière à recouvrir une extrémité de l'élément tubulaire intérieur (1101) et une surface périphérique de l'élément tubulaire intérieur au voisinage d'une extrémité, que le tube d'évacuation est constitué de telle sorte que l'écoulement de gaz chaud (30a) circule dans le canal intérieur formé à l'intérieur de l'élément tubulaire intérieur (1101) et dans un canal extérieur formé entre l'élément tubulaire intérieur (1101) et l'élément tubulaire extérieur (1102), et au moins quatre ou plus de quatre rangées des gorges (110G) sont disposées dans chacune des surfaces de paroi de canaux de l'élément tubulaire intérieur (1101) et de l'élément tubulaire extérieur (1102) formant le canal intérieur et le canal extérieur. 4. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le tube d'évacuation (100) est constitué de telle sorte que la distance la plus courte (L) entre une zone (C), dans laquelle les gorges (110G) sont disposées, et une extrémité du tube d'évacuation est égale à au moins 5 % ou plus du diamètre intérieur (D) de l'extrémité du tube d'évacuation. 5. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens de conduction de gaz chaud de la première partie de contact (10) sont une tige creuse (1200), et qu'au moins quatre ou plus de quatre rangées des gorges (110G) sont disposées sur la surface intérieure de la tige creuse (1200). 6. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'une partie de pointe (120) d'une paroi 10 de séparation, qui sépare les rangées des gorges (110G), possède un rayon de 5 mm ou plus. 7. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'un pas de répartition (P) des gorges (110G) est égal à 1/4 ou plus d'une profondeur de gorge (H). 8. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la pluralité de gorges (110G) sont formées de manière à posséder essentiellement la même forme en coupe que celle de la surface intérieure de tube d'évacuation (100). 9. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'une partie de pointe (11) de la paroi de séparation, formée entre les gorges (110G) adjacentes entre elles, possède une forme acérée qui provoque une turbulence par rapport à l'écoulement de gaz chaud (30a) circulant avant la partie en pointe de la paroi de séparation. 10. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'au moins une partie de la surface de la gorge (110G) est grise ou noire. 11. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte 35 en outre une buse d'isolation (15), qui entoure les première et seconde parties de contact (10, 20) et à partir de laquelle un écoulement du gaz d'extinction d'arc produit par les moyens (12, 13) de production d'un écoulement de gaz, est introduit dans les moyens (100, 1200) de conduction de gaz chaud. 12. Disjoncteur d'extinction d'arc à gaz comprimé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens (100, 1200) de conduction de gaz chaud comportent une partie (101) de relaxation du champ électrique dans une partie d'extrémité d'un côté sortie de l'élément tubulaire (100), que traverse l'écoulement de gaz chaud introduit (30a).