FR 2868338 A1 20051007 FR 0403371 A 20040331 Composition zéolitique adsorbante, son procédé de préparation et son utilisation pour l'élimination de H20 et/ou CO2 et /ou H?S contenus dans des mélanqes gazeux ou liquides DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne des compositions zéolitiques utilisables notamment pour l'adsorption d'eau et éventuellement d'H2S et/ou CO2 contenus dans des mélanges gazeux ou liquides. TECHNIQUE ANTERIEURE L'utilisation de zéolites, appelées également tamis moléculaires, est largement répandue dans les procédés de purification de gaz, notamment lorsqu'il s'agit d'éliminer sélectivement des molécules telles que l'eau ou l'H2S. On procède ainsi à l'adsorption de ces molécules sur ces solides poreux. Ceux-ci sont ensuite régénérés par une étape de désorption opérée généralement par le passage d'un gaz chaud sur ces solides. Lors de ces différentes étapes, des réactions secondaires peuvent se produire, et c'est notamment le cas de la réaction suivante lorsque le gaz (par exemple le gaz naturel) contient à la fois H2S et CO2: H2S + CO2 COS + H20 Bien que cette réaction soit assez lente, elle peut être favorisée par 20 déplacement thermodynamique, l'eau étant adsorbée par la zéolite, et par effet catalytique. D'après P.H.Turnock et al., Proceedings of the Gas Conditioning Conference (1972), 22, B, le taux de formation de COS dépend de la nature du tamis moléculaire, notamment de sa structure cristalline, de sa composition, des matières premières et du liant utilisés, et de son mode de fabrication. Plusieurs exemples sont donnés mais sans révéler la nature de ces zéolites: certaines zéolites adsorbant bien I'H2S mais formant beaucoup de COS, d'autres formant peu de COS mais adsorbant très peu d'H2S. Cines et al., C.E.P. (August 1976), p 89, montre que dans des conditions identiques, une zéolite 13X (ou NaX) forme plus de COS qu'une zéolite 4A (ou NaA) , qui elle-même en forme plus qu'une zéolite 5A (ou CaA). Ceci est corroboré par Lutz W. et al., Gas Separation & Purification (1990), Vol 4, p 190 et dans Separation Technology, edited by E.F. Vansant (1994), p143, qui montrent que cette réaction est favorisée par des zéolites échangées au cation sodium. Fellmuth et al., .Zeolites (1987), Vol 7, p 367 précise que cela est particulièrement vrai lorsque le taux de cation sodium est supérieur à 60% pour la zéolite X et supérieur à 40% pour la zéolite A. Trent R.E. et al., Proceedings Laurence Reid Gas Conditioning Conference (1993), 43rd, 239-60, enseigne qu'une zéolite 3A (KA) forme moins de COS qu'une zéolite 4A (NaA). Le COS, bien que moins corrosif et toxique que l'H2S, n'est pas désiré dans le gaz naturel à but commercial, car il peut, en présence de traces d'humidité, reformer de l'H2S corrosif. Par ailleurs, dans les unités de traitement de gaz naturel lorsque l'on procède à la récupération des coupes d'hydrocarbures par liquéfaction, le COS se retrouve dans la coupe propane de part sa proximité de point d'ébullition. Par exemple, un gaz contenant 2% de propane doit avoir moins de 0,1 ppmv de COS si on souhaite avoir moins de 5 ppmv dans le propane liquéfié. Il faut donc limiter la formation du COS lors du traitement du gaz sur zéolite si l'on souhaite éviter d'avoir à retraiter ensuite le propane liquéfié. Dans certains cas de procédés, on utilise une zéolite pour éliminer à la fois l'eau et I'H2S contenus dans le gaz. On utilise alors plutöt un tamis moléculaire de type 5A aggloméré avec un liant de type argileux, qui favorise le moins possible la réaction de formation de COS, mais il est difficile d'éviter totalement sa formation. On peut citer EP 783.362 au nom de la demanderesse qui décrit une telle solution technique. Par ailleurs, il existe des unités où le gaz contenant H2S et CO2 n'est que déshydraté et non désulfuré : c'est par exemple le cas de gisements où la fraction liquide des hydrocarbures est exploitée et non la partie gazeuse. Dans ce cas, on pratique la ré-injection du gaz acide dans le gisement afin de permettre une meilleure exploitation de l'huile par maintien de la pression dans le réservoir naturel. Pour pouvoir procéder à la ré-injection du gaz acide, il faut cependant le déshydrater afin de protéger les compresseurs de l'unité contre la corrosion et/ou permettre leur transport par pipeline sans risque de formation d'hydrates de gaz. En général, il n'existe pas d'autres gaz disponibles sur site et on utilise donc également le gaz acide déshydraté comme gaz de régénération des adsorbants. Dans ce cas de figure, l'adsorbant est particulièrement sollicité puisque l'on est en atmosphère acide, chaude (> 250 C) et humide, conditions favorables à la fois à la dégradation hydrothermale (perte de la cristallinité de la zéolite) et à l'attaque des liants argileux (dégradation mécanique). Ces deux phénomènes entraînent, sur les zéolites synthétiques classiques listées plus haut, une diminution rapide de la capacité d'adsorption et des augmentations de perte de charge, nécessitant un changement fréquent des charges. Certaines zéolites naturelles sont connues pour pouvoir bien mieux résister dans ces conditions. Dans le livre Natural zeolithes, Ed L.B. Sand & F.A. Mumpton, 1976 , p327, R.A. Sheppard indique que la mordénite ou la chabazite peuvent être utilisées pour éliminer H2S, CO2 ou l'eau d'un gaz acide, et en particulier la chabazite de Bowie vendue par UCC sous la dénomination AW 500. M.W. Ackley et al. (PRAXAIR), Microporous and mesoporous Materials, 61, p25 (2003) précise p32 que I'AW 500 est une chabazite agglomérée avec un liant. Pour l'élimination de traces d'eau et de CO2 contenues dans du gaz naturel, US 4.935.580 utilise de la clinoptilolite. US 5.164.076 enseigne que l'élimination d'H2S contenu dans un gaz, à des températures de 150 à 220 C; est plus efficace avec de la clinoptilolite qu'avec une zéolite 4A, les formes échangées Ba ou K de la clinoptilolite étant préférés car les formes Na et Ca n'adsorbent quasiment pas H2S. Ceci est corroboré par A. Sirkecioglu et al., Sep. Sci. Technol. 30 (13), p 2747-2762 (1995) qui précise que toutes les formes cationiques de clinoptilolite adsorbent le SO2 alors que I'H2S est également bien adsorbé sur les formes K et H, mais très peu sur les formes Na et Ca. Dans la pratique industrielle, on constate que la clinoptilolite est peu utilisée pour le séchage de gaz car elle présente des capacités d'adsorption nettement plus faibles que d'autres zéolites, telle que par exemple la chabazite. Il existe également d'autres applications nécessitant le séchage de gaz acides, de type H2S pur ou de mélange H2S-CO2, lorsque ceux-ci sont utilisés comme gaz réactionnels, par exemple dans la synthèse des mercaptans. Afin que la synthèse de produits utilisant de tels gaz acides (par exemple synthèse de mercaptans) aboutisse à des produits les plus purs possibles, il est préférable également que la formation de sousproduits tels que le COS soit minimisée lors du séchage de ces gaz sur une zéolite. Il faut également qu'une telle zéolite résiste à ces conditions acides particulièrement sévères. Les zéolites sont également employées pour le séchage ou la purification d'autres espèces chimiques comme les alcools, les mercaptans, etc, dans lesquelles on ne souhaite pas voir apparaître de sous-produits. Mais l'expérience prouve que cela peut arriver pour les mêmes raisons que celles o évoquées pour le COS, à savoir le déplacement thermodynamique d'une réaction équilibrée par adsorption de l'eau ou de I'H2S formés, couplé d'un éventuel effet catalytique de la zéolite. Ainsi peut-on voir se former des espèces telles que di-alkyl éther ou di-alkyl sulfure par les réactions suivantes: 2ROH- ROR+H20 ou 2 RSH -) RSR +H2S EXPOSE DE L'INVENTION L'invention concerne des compositions zéolitiques qui ne présentent pas les inconvénients mentionnés ci-dessus, à savoir qui ne favorisent pas les réactions secondaires, en particulier celles conduisant à la formation de COS lorsqu'elles sont mises en contact avec des mélanges gazeux contenant H2S et CO2. Les compositions zéolitiques selon l'invention comprennent: O au moins une zéolite qui peut être choisie parmi les zéolites A, X et/ou Y (qui sont des zéolites synthétiques) et/ou parmi les zéolites de type chabazite (qui sont des zéolites naturelles), et ce, quel que soi(en)t le (ou les) cation(s) associé(s) sur l'une et/ou l'autre de ces zéolites, etG au moins une zéolite de type clinoptilolite, et ce quel que soi(en)t le (ou les) cation(s) associé(s), ce(s) dernier(s) pouvant être différent(s) ou non de celui ou ceux de la zéolite ou des zéolites telles que définies sous O. De préférence, la ou les zéolites telles que définies en O représente au moins 50 %, et avantageusement entre 70 et 90 %, de la masse zéolitique totale de la composition selon l'invention, la ou les zéolites telles que définies en O représentant jusqu'à 50 %, et avantageusement de 10 à 30%, de la masse zéolitique totale de ladite composition. Les compositions zéolitiques selon l'invention peuvent se présenter sous forme de poudre mais de préférence se présentent sous de billes, d'extrudés ou de filés, et de manière générale sous forme d'agglomérés de granulométrie moyenne en général inférieure ou égale à plusieurs mm. La présente invention a également pour objet un procédé d'obtention des compositions zéolitiques décrites précédemment. Les compositions zéolitiques selon l'invention sous forme de poudre peuvent être simplement préparées par mélange intime de poudres de zéolites et O. Pour la préparation des compositions zéolitiques selon l'invention sous forme d'agglomérés, on peut partir de mélange intime pulvérulent de zéolites O et O que l'on agglomère par des moyens connus de l'homme de l'art, par exemple sous forme de billes ou d'extrudés, avec ou, de manière préférentielle, sans l'aide d'un liant argileux additionnel, la clinoptilolite jouant le rôle de liant. Dans ce cas, on ajoute au mélange de poudres de zéolites O et O uniquement un peu d'eau additionnelle pour former une pâte homogène, et éventuellement un ou plusieurs additifs d'aide à la mise en forme, comme par exemple de la carboxy méthyl cellulose ou du lignosulfonate. Après cette mise en forme, les compositions zéolitiques sont ensuite séchées, activées selon les méthodes classiques de l'homme de l'art. Les différentes phases zéolitiques peuvent être identifiées selon leur spectre de rayons X. La granulométrie moyenne de ces compositions zéolitiques agglomérées est généralement de l'ordre de 0,4 mm à 5 mm, et avantageusement de 1 à 3 mm. Les compositions zéolitiques selon l'invention comprenant au moins de la chabazite et au moins de la clinoptilolite présentent l'avantage supplémentaire de résister particulièrement bien aux conditions acides, plus spécifiquement en présence de gaz à la fois chauds (température d'environ 200-300 C) et/ou humides (saturés en eau) et/ou acides (contenant de fortes teneurs en H2S et/ou CO2, typiquement de l'ordre de plusieurs pourcents) Par rapport à une zéolite de type chabazite comme I'AW 500 agglomérée avec une argile, elles présentent une capacité d'adsorption d'eau accrue d'environ 10 %. La présente invention concerne également l'utilisation des compositions zéolitiques décrites ci-dessus pour l'adsorption d'eau et éventuellement d'H2S et/ou CO2 contenus dans des mélanges gazeux ou liquides, et notamment contenus dans du gaz naturel et dans des gaz acides. Lorsqu'on souhaite éliminer à la fois l'eau et l'H2S d'un gaz naturel peu acide ( Lorsqu'on souhaite éliminer simplement l'eau d'un gaz naturel peu acide ( Lorsqu'on souhaite éliminer l'eau d'un gaz naturel très acide (> 1% H2S), voire d'un gaz composé essentiellement d'H2S et CO2, tout en évitant de former du COS, on utilisera une composition selon l'invention à base de zéolite 3A et de clinoptilolite, et de préférence une composition selon l'invention à base de chabazite et de clinoptilolite qui permet d'obtenir la meilleure résistance aux gaz acides. Les compositions zéolitiques selon l'invention peuvent également être employées pour le séchage d'autres espèces chimiques comme les alcools, les mercaptans, etc., pour lesquelles on ne souhaite pas voir apparaître de sous-produits. Pour de telles applications, on préfère utiliser des compositions selon l'invention à base de zéolite 3A et de clinoptilolite. Manières de réaliser l'invention Dans les exemples 1 à 3 ci-dessous, on illustre l'invention pour la déshydratation d'un gaz acide contenant à la fois H2S et CO2. Dans l'exemple 4, on illustre l'invention pour la déshydratation d'un alcool. On compare plusieurs zéolites et compositions zéolitiques de qualités et origines différentes dont les caractéristiques principales sont listées dans le tableau 1. Tous ces produits testés sont utilisés sous forme de filés de 1,6 mm de diamètre; ils sont tous utilisés après une étape d'activation à 550 C. Les caractéristiques de ces zéolites sont déterminées selon les méthodes classiques. Les densités apparentes sont mesurées sur produit non- tassé. Les capacités d'adsorption d'eau, dites HSO, sont mesurées par une méthode statique où la zéolite est mise dans une enceinte fermée pendant 24 h en équilibre avec une atmosphère contrôlée à 50 % d'humidité relative à température ambiante. On note la capacité d'adsorption d'eau par différence de pesée. Sauf indication contraire, les proportions dans les exemples sont des proportions pondérales. A titre de référence, on utilise 2 zéolites commerciales, à savoir la zéolite 3A vendue par CECA sous la dénomination commerciale NK 30 constituée de 80 % de zéolite 3A (KA, taux d'échange potassique = 42 %) et de liant argileux et la zéolite de type chabazite vendue sous la dénomination AW 500 par UOP. Tableau 1 Nom NK30 AW 500 CHA-i CHA -a CHA b CHA c CHA -d structure 80% chabazite 80% 80% 80% 80% 85% zéolitique de 3A k chabazite i chabazite i chabazite i chabazite i chabazite i type 10 liant ou 20% argile 20% argile 20% 20% 20% 15% structure argile clinoptilolite clinoptilolite clinoptilolite clinoptiloli te zéolitique de a b c d type O densité apparente 0,8 0,68 0,64 0,55 0, 53 0,54 0,50 (g/cm3) HSO 21,6 15 15 16,8 17,5 16,3 18,7 (% poids) Résistance 3 4,5 4,5 1,8 1,7 1, 6 2,5 mécanique (kg) Les différentes zéolites naturelles citées dans le tableau précédent (chabazites et clinoptlilolites) proviennent de sources différentes; leurs caractéristiques sont réunies dans le tableau 2 cidessous. Tableau 2 HSO AI2O3 (%) CaO (%) Fe2O3 (%) K2O (%) MgO (%) Na2O (%) SiO2 (%) AW500 15 17,21 5,55 4,24 1,30 1,35 3,08 66,74 chabazite i 19 18,08 0,73 3, 80 1,27 0,92 9,48 65,42 clinoptilolite 9,6 12,8 6,98 1,5 4,03 4,1 0,71 68 a clinoptilolite 10,5 12,4 3,32 0,75 3,91 0,68 1,26 76,9 b clinoptilolite 9,1 12,1 2,86 1,2 1,8 1,3 2,84 76,4 c clinoptilolite 10, 2 14,68 3,39 1,59 4,58 1,27 0,74 73,16 d Exemple 1: Formation de COS Ce test permet de mesurer la formation de COS lors du séchage d'un gaz naturel contenant à la fois de l'H2S et du CO2. Ce test est conduit sur un pilote qui reproduit des conditions très proches d'une exploitation industrielle. Composition du gaz à traiter: Gaz naturel CH4 + 10% de C2+ (éthane, propane, butane) H2S=2 % - CO2=4% - H2O = 1500 vpm Colonne: Hauteur d'adsorbant = 148 cm Conditions d'Adsorption: P = 58 bars T = 43 C Débit tel que la vitesse linéaire v = 0,11 m/s Durée = jusqu'à une concentration en eau en sortie de 70 vpm. Conditions de désorption: P = 40 bars T = jusqu'à 280 C Débit tel que la vitesse linéaire v = 0,46 m/s, à contre-courant de l'adsorption Durée = 1h de montée; 3h de palier; 6h de refroidissement. Pendant l'étape d'adsorption, la teneur en eau en sortie de colonne est contrôlée par un analyseur d'humidité de marque Panamétrics et les teneurs en H2S, CO2 et COS sont contrôlées par un chromatographe en ligne. La teneur en eau est inférieure à 1 ppmv (limite de détection de l'appareil) jusqu'à la percée que l'on suit jusqu'à une valeur de 70 ppmv. Les teneurs en COS peuvent varier pendant l'étape d'adsorption notamment du fait de l'évolution du front d'adsorption de l'eau dans la colonne. Sont reportées dans le tableau 3 suivant, les valeurs maximales en COS mesurées lors de ces essais sur les différents produits testés. Ces valeurs ont été mesurées sur plusieurs cycles, et dans tous les cas au moins après deux cycles d'adsorption: Tableau 3 Nom NK30 AW 500 CHA-i CHA-a CHA b CHA c CHA d COS 300 > 450 > 450 ou A titre indicatif, on calcule la valeur théorique de concentration en COS maximum obtenue si l'équilibre thermodynamique est atteint sans adsorption d'eau (équilibre en phase gazeuse) qui est égale à 55 ppmv; pour ce calcul, on utilise la constante d'équilibre thermodynamique K = 3, 842.10-6 à 43 C selon les travaux de E. Terres et al., Angewandte Chemie, 1932, N 52-53, p 795. On observe que tous les adsorbants conventionnels dépassent largement cette dernière valeur, ce qui est une preuve du déplacement de l'équilibre par l'adsorption de l'eau. Un tamis 3A, même s'il n'adsorbe pas H2S et 02, forme jusqu'à 300 ppmv de COS, une chabazite agglomérée avec un liant argileux forme plus de 450 ppmv de COS. La même chabazite mais agglomérée avec une clinoptilolite dans une composition selon l'invention forme beaucoup moins de COS: 150 ppmv (CHA-d) voire moins (CHA-a à CHA-c). Exemple 2: Capacités d'adsorption d'eau Outre les valeurs de HSO réunies dans le Tableau 1 qui illustrent les performances de ces zéolites et des compositions zéolitiques testées et le Tableau 2 montre qu'une clinoptilolite seule n'a qu'un HSO de 9-10), on calcule les capacités d'adsorption d'eau qui sont exprimées en poids d'eau adsorbée par unité de volume de zéolite et ont été calculées à partir des courbes de percée en eau jusqu'à la valeur de 10 ppmv. On calcule une moyenne sur les cycles 5 à 25. Les résultats sont donnés dans le Tableau 4 ci-dessous en termes de performance comparative par rapport au NK30: Tableau 4 Nom NK30 AW500 CHA-i CHA -d Performance relative 1 0,64 0,66 0,89 On constate que les chabazites agglomérées avec une argile ne réalisent que 64-66 % des performances d'une zéolite 3A, alors qu'une composition selon l'invention (CHA-d) atteint 89% des performances de la zéolite 3A. Exemple 3: Résistance aux gaz acides Les échantillons des différents adsorbants sont déchargés de la colonne du pilote au niveau de l'une des 3 zones: entrée des gaz (E), milieu de colonne (M) et sortie des gaz (S). Puis chaque échantillon est caractérisé selon sa résistance mécanique et son taux de fines ( Tableau 5 Nom NK30 CHA-i CHA -d Zone de E M S E M S E M S l'échantillon Taux de fines 4,5 0,4 0,1 1,3 0,2 0,1 2,5 0,4 0,3 (% poids) Evolution de la 46 50 73 73 76 60 72 84 80 résistance mécanique (%) On constate que la zéolite 3A se détériore plus vite mécaniquement; les essais pilote ont d'ailleurs dû être stoppés à cause d'une augmentation trop importante de la perte de charge rendant impossible la poursuite des essais. On constate que les résultats sont particulièrement dramatiques dans la zone (E) d'entrée des gaz, qui correspond à la zone la plus saturée en gaz chaud humide (et acide) lors de l'étape de désorption thermique opérée à contre-courant. La CHA-d selon l'invention suit une évolution similaire à la CHA-i agglomérée à base d'argile, c'est-à-dire sans détérioration plus rapide de sa résistance mécanique. Sur ces 2 produits, les essais ont pu être poursuivis après rechargement dans la colonne pilote sans aucun problème d'augmentation de perte de charge. Exemple 4: Réaction avec l'éthanol On compare la réactivité d'un tamis NK30 commercial décrit dans le Tableau 1, avec une composition zéolitique selon l'invention constituée de 80% de zéolite 3A et 20% de clinoptilolite a dont les caractéristiques sont indiquées dans le Tableau 2. On place dans un réacteur tubulaire de 63 cm de hauteur et 1,5 cm de diamètre 80 g d'adsorbant. On chauffe ce réacteur sous azote à pression atmosphérique de telle sorte que la température à l'intérieur du lit d'adsorbant atteigne 130 C. On envoie un débit de 135 mllh de liquide constitué à 96 % d'éthanol et 4 % d'eau. Ce liquide se vaporise dans la colonne; l'eau s'adsorbe sur le solide provoquant un léger échauffement de celle-ci de l'ordre de 30 C. En sortie de réacteur, on dispose d'un condenseur réfrigéré à -35 C afin de piéger correctement tous les composés volatiles ayant pu se former au contact du solide. Des échantillons sont recueillis par fraction puis analysés par chromatographie gazeuse couplée spectrométrie de masse. Les produits détectés sont essentiellement de l'acétaldéhyde, du diéthyl éther et de l'oxyde d'éthylène. Les teneurs en impuretés (exprimées en mg/I) obtenues *pour le tamis NK30 commercial sont réunies dans le Tableau 6 suivant: Tableau 6 Temps de prélèvement acétaldéhyde oxyde diéthyl éther (min) d'éthylène 280 27 4 57 19 5 25 11 6 6 Tableau 7 Temps de prélèvement Acétaldéhyde Oxyde Diéthyl éther (min) d'éthylène 32 27 Revendications 1. Composition zéolitique comprenant: O au moins une zéolite qui peut être choisie parmi les zéolites A, X et/ou Y (qui sont des zéolites synthétiques) et/ou parmi les zéolites de type chabazite (qui sont des zéolites naturelles), et ce, quel que soi(en)t le (ou les) cation(s) associé(s) sur l'une et/ou l'autre de ces zéolites, et O au moins une zéolite de type clinoptilolite, et ce quel que soi(en)t le (ou les) cation(s) associé(s), ce(s) dernier(s) pouvant être différent(s) ou non de celui ou ceux de la zéolite ou des zéolites telles que définies sous O. 2. Composition selon la revendication 1, caractérisée en ce que la ou les zéolites telles que définies en O représente au moins 50 %, et avantageusement entre 70 et 90 %, de la masse zéolitique totale de la composition. selon l'invention, la ou les zéolites telles que définies en O représentant jusqu'à 50 %, et avantageusement de 10 à 30%, de la masse zéolitique totale de ladite composition. 3. Composition selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce qu'elle se présente sous forme de poudre. 4. Composition selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce qu'elle se présente sous forme d'objet agglomérés, de granulométrie moyenne de préférence comprise entre environ 0,4 mm à 5 mm, et avantageusement comprise entre environ 1 à 3 mm. 5. Procédé de préparation d'une composition telle que définie à la revendication 3 par mélange intime de poudres de zéolites O et O. 6. Procédé de préparation d'une composition telle que définie à la revendication 3 par mélange intime de poudres de zéolites O et O, suivi d'une étape d'agglomération avec ou de préférence sans liant d'agglomération, et éventuellement en présence d'eau et d'un ou plusieurs additifs de mise en forme puis d'une étape de séchage et d'activation. 7. Utilisation d'une composition zéolitique telle que définie dans les revendications 1 à 4 pour l'élimination de H2O et/ou CO2 et /ou H2S contenu(s) dans des mélange gazeux ou liquides. 8. Utilisation selon la revendication 7 pour le séchage et/ou l'élimination de H2O et/ou CO2 et /ou H2S contenu(s) dans du gaz naturel et/ou des gaz acides. 9. Utilisation selon la revendication 8 pour I élimination d'eau et d'H2S contenus dans un gaz naturel peu acide d'une composition zéolitique à base de zéolite 5A (0) et de clinoptilolite (0) et/ou d'une composition à base de chabazite (0) et de clinoptilolite(0). 10. Utilisation selon la revendication 8 pour I élimination d'eau contenue dans un gaz naturel très acide ou dans un gaz composé essentiellement d'H2S et CO2 d'une composition à base de zéolite 3A (0) et de clinoptilolite (0), et de préférence d'une composition à base de chabazite (0) et de clinoptilolite (0). 11. Utilisation selon la revendication 7 de H2O et/ou CO2 et /ou H2S contenu(s) dans des alcools et/ou des mercaptans.