FR 2859522 A1 20050311 FR 0310654 A 20030910 Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte aux procédés et dispositifs de ventilation et de décontamination aéroportée pour réduire la proportion de particules contaminantes en suspension dans l'air d'une pièce, du type fonctionnant: par mélange, à double effet Coanda, à jet primaire de soufflage attaché au plafond, et flux d'aspiration attaché au sol. Etat de la technique antérieure Traditionnellement, les procédés de conditionnement d'air sont classés techniquement selon la façon dont l'air est distribué dans la pièce traitée. On peut ainsi classifier les méthodes de conditionnement d'air d'une pièce en: ventilation par déplacement d'air à piston par flux unidirectionnel, ventilation par déplacement d'air par stratification à effet thermique, ventilation par zone, ventilation par mélange, ventilation par jet localisé. Dans le vocabulaire de la ventilation, on appelle jet d'air primaire, l'air préalablement conditionné (rafraîchi, réchauffé, décontaminé, humidifié, déshumidifié, ....) introduit dans une pièce par une bouche de soufflage, telle une grille, un panneau perforé, un plafond diffuseur... On appelle air total, le mélange entre l'air primaire introduit dans la pièce et l'air de la pièce progressivement entraîné par l'air primaire et mélangé avec lui. Dans la stratégie de ventilation par déplacement d'air à piston, également appelée flux unidirectionnel, ou salles à flux laminaire , le mouvement d'air est assuré par un jet d'air primaire unidirectionnel occupant toute une section de la pièce. On utilise la surface entière d'une paroi de la pièce, tel que généralement le plafond ou parfois un mur latéral, comme surface de soufflage du flux d'air primaire dans la pièce. L'air est insufflé à une vitesse suffisante pour traverser la pièce en veines parallèles en direction de la paroi opposée (généralement le sol) qui est poreuse pour servir de surface d'aspiration. Il est également courant d'effectuer la reprise d'air par des grilles murales d'aspiration implantées près du plancher, en partie basse des murs. Les flux laminaires fonctionnent selon le principe du piston . Le flux d'air primaire pousse, tel une seringue, l'air contaminé qui est extirpé de la pièce. Les salles à flux laminaire sont utilisées pour aboutir à des concentrations très faibles de contaminants. L'air évacué est repris dans une centrale de traitement d'air, liée au bâtiment, décontaminé par filtration, mélangé avec de l'air neuf. Puis il est réinsufflé dans l'enceinte de la pièce par la surface de soufflage (généralement le plafond), équipée de filtres à haute efficacité HEPA. La vitesse du flux est sensiblement uniforme sur toute une section de la pièce, et atteint entre 0,3 m/s et 0,5 mis sur l'ensemble de la pièce à protéger. Les surfaces de soufflage et d'aspiration sont situées: - soit sur des parois opposées (plafond et sol perforés), - soit sur des parois perpendiculaires (plafond et grilles inférieures de reprise latérales), mais jamais sur la même paroi. Le débit d'air soufflé par un flux laminaire représente 10 à 100 fois celui d'un dispositif de ventilation par mélange à flux turbulent ou d'un dispositif par déplacement d'air par stratification à effet thermique. De plus l'ensemble du plafond doit être équipé d'une paroi à filtres HEPA. Les dispositifs de ventilation par déplacement d'air à piston (flux laminaire) ont: un coût d'investissement d'un ordre de grandeur plus important, et un coût énergétique environ dix fois plus grand que celui des dispositifs de ventilation par mélange (salles à flux turbulent) ou des dispositifs par déplacement d'air par stratification à effet thermique. En outre, leur structure à paroi intégrale soufflante (plafond ou mur) rend impossible leur réalisation sous la forme d'un système mobile. Les dispositifs de ventilation par déplacement d'air à piston sont utilisés exclusivement dans des applications de décontamination et d' ultra propreté et non dans un but de climatisation pour lequel leur coût est trop élevé. Dans la stratégie de ventilation par déplacement d'air par stratification à effet thermique, on dispose un ou plusieurs diffuseurs d'air à basse température (air frais) au sol ou près du sol. Cette méthode fonctionne par différence de densité de l'air à l'intérieur de la pièce. Le niveau de l'air primaire frais neuf introduit par le bas, mais plus dense que l'air ambiant, repousse progressivement l'air ambiant (plus chaud qui flotte sur l'air frais) vers le haut. La stratégie par stratification est moins coûteuse que celle par piston. Son but est principalement d'assurer un confort thermique des occupants de la pièce. Mais elle est très sensible aux perturbations thermiques, et elle est peu efficace pour assurer une décontamination aérologique (notamment bactérienne ou fongique). En outre, les diffuseurs qu'elle met en oeuvre sont encombrants et nécessitent des travaux d'infrastructures important au niveau du sol. Leur réalisation est impossible sous la forme d'un système mobile. Les dispositifs de ventilation par déplacement d'air par stratification à effet thermique sont essentiellement utilisés dans des applications de climatisation. Dans la stratégie de ventilation par zone, le principe consiste à traiter certaines zones ou volumes de la pièce, pendant que le reste de la pièce est laissé sans attention particulière. On admet généralement que l'efficacité de la ventilation par zone est meilleure que celle par mélange dans les zones ventilées. Par contre, la faible dilution globale des contaminants conduit généralement à une décontamination globale inefficace de la pièce. Dans la stratégie de ventilation par mélange, le mouvement de l'air est assuré principalement grâce à l'énergie fournie par un (ou des) jet(s) d'air primaire(s) introduit(s) dans la pièce. Le but théorique de la stratégie par mélange est d'établir des conditions uniformes pour l'air à l'intérieur de la pièce. Pour ce faire, le (ou les) jet(s) d'air primaire qui est (sont) injecté(s) dans la pièce se mélange(nt) avec un large volume d'air ambiant. On appelle ce phénomène l'induction. La ventilation par mélange est généralement préférable pour assurer le meilleur confort thermique des occupants. On appelle zone d'occupation, la partie de la pièce où se trouvent habituellement les occupants. Elle est normalement définie comme l'espace délimité par une surface distante de 50 cm des murs comprenant des fenêtres, distante de 20 cm des autres murs, et s'élevant jusqu'à 180 cm du sol. La stratégie de ventilation par mélange vise à mélanger (de manière aussi complète et aussi homogène que possible) l'air primaire avec l'air de la pièce, en sorte que les impuretés et contaminants de la pièce soient non seulement atténués par dilution mais aussi, traditionnellement, uniformément répartis. De la même manière, on recherche que la température de la pièce soit la plus homogène possible pour éviter le dis-confort des occupants. Or, les dimensions de la pièce, la taille raisonnable et le nombre des diffuseurs, imposent généralement que la vitesse d'injection du (des) jet(s) d'air primaire (air frais) soit généralement plus importante que celle acceptable pour le confort des occupants lorsque le jet les atteint. On peut techniquement diviser les méthodes de ventilation par mélange en deux sous-types: - ventilation par mélange à jet primaire libre, - ventilation par mélange à jet primaire attaché par effet Coanda. Selon les méthodes par ventilation par mélange à jet primaire libre, le jet d'air primaire est injecté dans la pièce (habituellement verticalement) à travers un diffuseur situé généralement dans la partie centrale d'une paroi de la pièce (ordinairement le plafond). Le jet d'air primaire traverse sensiblement perpendiculairement l'enveloppe de la zone d'occupation. Les mouvements d'air dans la pièce sont quasiment désordonnés. Le jet d'air atteint quasi directement les occupants avant d'être significativement mélangé avec l'air de la pièce. Il en résulte souvent un dis-confort thermique des occupants. Selon les méthodes par ventilation par mélange à jet primaire attaché par effet Coanda, le jet d'air primaire est injecté dans la pièce à travers un diffuseur situé dans une région latérale d'une paroi de la pièce (généralement au voisinage du plafond), et selon une direction sensiblement parallèle et tangente à cette paroi de la pièce (généralement le plafond). En sorte que le jet primaire se déploie à l'extérieure de la zone d'occupation, entre l'enveloppe de la zone d'occupation et la paroi d'attachement du jet. Le jet d'air primaire parcourt de ce fait un long trajet et est mélangé avec une large quantité d'air ambiant avant d'atteindre la zone d'occupation. Cette disposition est réputée être plus confortable thermiquement pour les occupants. Il est connu depuis 1910, suite à des expériences faites en aéronautique par l'ingénieur roumain Coanda, que lorsqu'un jet d'air est placé suffisamment près d'une surface, telle par exemple un plafond, le jet d'air a tendance à se coller à la surface et à poursuivre son mouvement en contact avec elle. On appelle ce phénomène: effet Coanda ou effet de surface. Cela est dû au fait qu'un jet d'air a tendance à aspirer l'air ambiant à son contact pour le mélanger avec lui (diffusion). Mais au voisinage d'une surface, aucun air ambiant ne peut être aspiré. Il en résulte une dépression entre le flux d'air et la surface, qui tend à coller le jet d'air contre la surface. L'invention concerne une méthode de ventilation du type par mélange, à jet primaire attaché au plafond par effet Coanda et à reprise d'air par une bouche d'aspiration sous la forme d'un flux d'aspiration attaché au sol, également par effet Coanda. Dans ce type de ventilation, lorsque les dimensions de la pièce le permettent, le jet d'air garde son efficacité et atteint le mur opposé au mur de soufflage, avant de se diluer . Le flux d'air total continue sa course vers le bas, le long du mur opposé, puis retourne en direction de la bouche d'aspiration au voisinage du sol. On obtient ainsi une sorte d'enveloppement de la zone d'occupation par le flux d'air s'écoulant entre la surface de soufflage et la surface d'aspiration. Les premières données expérimentales sur les méthodes de ventilation par mélange à jet primaire attaché par effet Coanda remontent à 1939 quand Baturin et Hanzhonkov ont démontré le phénomène de flux inverse dévié par le plafond et le mur opposé en direction de la zone d'occupation. Baturin et Hanzhonkov ont conclu de leurs analyses des formes des configurations aérauliques obtenues, que la forme des mouvements d'air dépendait de la localisation de la grille (surface) de soufflage et n'était que peu influencé par la configuration de la grille (surface) d'aspiration et les conditions d'aspiration. Des études théoriques ultérieures publiées par Nelson, Stewart, Bromleys et Gunes donnent des informations sur la répartition des températures et des vitesses dans le cadre d'une ventilation par mélange à jet primaire attaché. D'autres études théoriques menées par Linke montrent qu'il existe une longueur maximale de pièce susceptible d'être correctement ventilée selon ce principe. Il démontre notamment que pour des jets primaires linéaires attachés au plafond, présentant un nombre de Reynolds situé entre 1825 et 12000, la longueur de la pièce ne doit pas excéder 3 fois sa largeur, pour permettre un établissement du flux enveloppant . Lorsque la longueur de la pièce est inférieure à cette limite ( Au-delà de cette limite, on dit que la pièce est longue . Il s'établit un partitionnement aéraulique de la pièce. Un premier mouvement d'air en boucle, similaire à celui obtenu dans les pièces courtes , est constitué d'un jet d'air total qui suit le plafond, et descend verticalement au travers de la zone d'occupation en partie centrale, avant de rejoindre horizontalement au voisinage du sol la surface d'aspiration. D'autres boucles fermées d'air en vortex se développent entre la première boucle et l'autre extrémité de la pièce et pénètrent à l'intérieur de la zone d'occupation. On peut voir la description de ce phénomène en regard de la figure 3 décrite plus loin. Ces études scientifiques, théoriques et expérimentales publiées montrent que: - si aucune condition particulière n'est imposée (voir plus loin les conditions recommandées par l'invention concernant les vitesses moyennes de soufflage et vitesse moyenne d'aspiration), alors, à partir d'une certaine distance horizontale du mur latéral d'action (comprenant les surfaces de soufflage et d'aspiration) située à environ une hauteur de la pièce, il apparaît un flux d'air incliné parasite de shunt . Ce flux d'air incliné parasite de shunt tend à s'élever du sol et traverser la zone d'occupation de manière inclinée et vers le haut en direction de la bouche de soufflage. On peut voir la description de ce phénomène en regard des figures 2 et 3 décrites plus loin. Les études théoriques publiées sur les schémas aérauliques et les vitesses d'air dans une pièce mettant en oeuvre une méthode de ventilation par mélange à jet primaire attaché, s'intéressent uniquement aux applications thermiques de la ventilation. Elles visent à ce que les vitesses et températures dans la zone d'occupation soient les plus agréables possibles pour les occupants. L'effet généralement recherché par l'art antérieur, dans la mise en oeuvre de la méthode de ventilation par mélange à jet primaire attaché, est d'allonger la distance que le jet primaire parcourt dans la pièce avant de pénétrer la zone d'occupation. L'homme de l'art [représenté par la communauté des scientifiques ayant publié les parutions scientifiques évoquées ci-dessus] ne s'est à ce jour pas intéressé aux moyens à implémenter pour mettre en oeuvre de manière optimale les méthodes de ventilation par mélange à jet primaire attaché en vue de la décontamination aéroportée, et pour réduire la proportion de particules contaminantes en suspension au sein d'une pièce ventilée de cette manière. Pour l'homme de l'art, qui s'intéresse, comme on l'a vu plus haut, essentiellement aux effet thermiques de la ventilation et au confort thermique des occupants, le flux d'air incliné parasite de shunt , qui tend à s'élever du sol d'une pièce ventilée par jet primaire attaché au plafond par effet Coanda, a plutôt des effets favorables dans le cadre de sa logique. Dans la logique de l'homme de l'art, ce flux d'air incliné parasite de shunt favorise le mélange et donc l'efficacité de la ventilation thermique. On comprend donc que l'homme de l'art n'ait pas cherché à réduire ou éliminer ce flux d'air incliné parasite de shunt , dont les effets sont pourtant essentiellement néfastes en matière de décontamination aéroportée. Dans l'esprit habituel de l'homme de l'art, les problèmes de contamination aéroportée sont: soit aigus et résolus par la stratégie de ventilation par déplacement d'air à piston par flux unidirectionnel, dont le défaut principal est le coût, soit peu importants et résolus par une ventilation classique par mélange à jet primaire libre, ou par ventilation par mélange à jet primaire attaché, en ne se préoccupant pas du flux d'air incliné parasite de shunt (dont les conséquences négatives sont alors négligées), soit très faibles et, dans ce cas, des épurateurs d'air classiques par recyclage sont mis en oeuvre, en aboutissant à une décontamination peu efficace, en sorte que les flux d'air parasites chargés de particules contaminantes en provenance du sol et amplifiés par la présence du flux d'air incliné parasite de shunt sont négligeables. Le but principal recherché par l'invention est de permettre: de bénéficier des avantages intrinsèques reconnus de la méthode de ventilation par jet primaire attaché et notamment - de son coût de réalisation et mise en oeuvre inférieur à celui de la ventilation par déplacement d'air à piston par flux unidirectionnel, - et de son confort pour les occupants, tout en permettant de la mettre en oeuvre pour des applications de décontamination poussée et d Pour ce faire, l'invention vise à réduire (ou éliminer) les effets de remise en mouvements ascensionnels des particules contaminantes sédimentées au sol que l'on rencontre habituellement dans les pièces ventilées par mélange à jet attaché. L'objectif principal de l'invention est donc de proposer des moyens d'améliorations au procédé de ventilation par jet primaire attaché au plafond par effet Coanda, visant à réduire ou éliminer la présence du flux d'air incliné parasite de shunt qui tend à s'élever du sol. Un objectif secondaire de l'invention est de proposer une nouvelle architecture de dispositif de décontamination d'air mobile et indépendant de la structure du bâtiment, mettant en oeuvre ce procédé de ventilation par jet primaire attaché, sans flux d'air incliné parasite de shunt . Les dispositifs de décontamination d'air mobiles et indépendants de la structure du bâtiment: soit fonctionnent selon un principe de dilution d'air similaire à celui des salles à flux turbulent, soit mettent en oeuvre, tels les épurateurs, une ventilation du type par jet localisé. L'arrière plan technologique lointain de l'invention comprend les dispositifs mobiles de décontamination d'air aspirant et rejetant l'air de manière horizontale quasiment à la même hauteur. On peut citer parmi cette classe de dispositifs celui décrit dans le brevet US 6,425,932 Huehn, Deros et Bourque. Il apparaît clairement que ce type de dispositif ne peut mettre en oeuvre un jet primaire attaché au plafond et un flux d'air aspiré attaché au niveau du sol. On distingue également parmi l'arrière plan technologique lointain les dispositifs mobiles de décontamination d'air aspirant l'air en partie haute et soufflant l'air en partie basse. Le brevet US 5,240,478 Messina décrit un épurateur par filtre HEPA à aspiration supérieure et soufflage inférieur. Le brevet US 5,612,001 Matschke décrit un épurateur par lampes UV à aspiration supérieure et soufflage inférieur. Le brevet US 5,656,242 Morrow et Mc Lean décrit un épurateur par lampes UV et filtre électrostatique à aspiration supérieure et soufflage inférieur. On comprend aisément que ces épurateurs aspirant l'air en partie haute et soufflant l'air en partie basse n'établissent pas de jet d'air primaire attaché au plafond et que leur soufflage par le bas ne fait qu'accroître l'établissement de flux d'air parasites contaminés en provenance du sol. On distingue par ailleurs parmi l'art antérieur lointain, les dispositifs mobiles de décontamination d'air aspirant l'air en partie basse et le rejetant en partie haute mais à une trop grande distance du plafond pour attacher le jet d'air primaire au plafond par effet Coanda. Le brevet US 4,900,344 Lansing décrit un épurateur par filtre muni d'une tuyère de suçage du type à aspiration inférieure au sol et soufflage supérieur à faible hauteur, sans attachement au plafond. Le brevet US 5,997,619 Knuth et Carey décrit un épurateur par filtre et lampes UV à aspiration latérale inférieure et soufflage supérieur à faible hauteur, sans attachement au plafond. Le brevet US 6,001,145 Hammes décrit un épurateur par filtres muni d'une tuyère de suçage du type à aspiration inférieure au sol et soufflage supérieur à faible hauteur, sans attachement du flux primaire au plafond. Le brevet US 5,453,049 Tillman et Smith décrit un épurateur à section triangulaire muni d'une large aspiration inférieure au travers d'un filtre HEPA et à soufflage supérieur vertical au travers d'une petite ouverture à faible hauteur sans attachement du flux primaire au plafond. Le brevet US 4,210,429 Golstein décrit un épurateur par filtre et lampes UV à aspiration 35 latérale inférieure et soufflage supérieur latéral à faible hauteur, sans attachement du flux primaire au plafond. Ces épurateurs sont du type par jet localisé. Aucun de ces documents ne se rapporte à un dispositif mettant en oeuvre un jet d'air primaire attaché au plafond par effet Coanda ou ne décrit de moyen visant à réduire ou éliminer de flux d'air incliné parasite de shunt entre le sol et le plafond. On distingue enfin les dispositifs mobiles de décontamination d'air aspirant l'air en partie basse et le rejetant en partie haute à proximité du plafond, pouvant théoriquement permettre d'attacher le jet d'air primaire au plafond par effet Coanda. Le brevet US 5,290,330 Tepper, Suchomski et Mex, décrit un dispositif indépendant de décontamination d'air de forme parallélépipédique verticale à aspiration inférieure et soufflage supérieur, toutes deux horizontales. La décontamination de l'air est effectuée par des cartouches filtrantes cylindriques disposées verticalement intérieurement au dispositif. Il est précisé dans ce document que l'aspiration et le soufflage sont séparés verticalement pour assurer un mouvement d'air du plafond vers le sol. Le document ne décrit nullement la mise en place d'un jet d'air attaché au plafond par effet Coanda ou d'un flux d'aspiration attaché au sol par effet Coanda. Ce document ne décrit nullement l'existence d'un flux d'air incliné parasite de shunt qui tend à s'élever de manière inclinée du sol vers le plafond. Ce document ne décrit aucun moyen pour éviter ce phénomène. On constatera enfin, qu'à la vue des dessins, les grilles d'aspiration et de soufflage sont semblables et de même dimensions. En sorte que la vitesse de soufflage et la vitesse d'aspiration sont sensiblement égales. Le brevet US 5,225,167 Wetzel décrit un dispositif indépendant de décontamination d'air de forme sensiblement parallélépipédique, à monter au mur d'une pièce et décontaminant l'air à l'aide de filtres HEPA et lampes UV. L'aspiration d'air s'effectue au voisinage mais à distance du sol à travers une grille. Le soufflage s'effectue au voisinage du plafond au travers d'un filtre HEPA en quart de cylindre. Le document ne décrit nullement la mise en place d'un jet d'air attaché au plafond par effet Coanda ou flux d'aspiration attaché au sol par effet Coanda. La forme en quart de cylindre de la bouche de soufflage à filtre HEPA tend à incliner le jet primaire de soufflage en direction du sol et est défavorable à son attachement au plafond par effet Coanda. La bouche d'aspiration placée volontairement à distance du sol ne vise pas non plus à faciliter l'établissement d'un flux d'aspiration attaché au sol par effet Coanda. Ce document ne décrit nullement l'existence d'un flux d'air incliné parasite de shunt qui tend à s'élever du sol vers le plafond. Ce document ne décrit aucun moyen pour éviter ce phénomène. On constatera enfin qu'à la vue des dessins, les grilles d'aspiration et de soufflage sont sensiblement de même dimensions. En sorte que les vitesses de soufflage et d'aspiration sont sensiblement égales. Le brevet US 5,616,172 Tuckerman, Russel, Knuth et Carey constitue l'art antérieur le plus proche de l'invention. Il décrit un dispositif indépendant mobile de décontamination d'air de forme sensiblement parallélépipédique allongée, disposé verticalement le long d'un mur de la pièce à traiter. La décontamination de l'air est effectuée par lampes UV et filtres HEPA. L'aspiration d'air est effectuée par le sol grâce à une tuyère de suçage du type à aspiration au sol, ménagée entre la base du dispositif et le sol. La bouche de soufflage est placée en partie haute du dispositif et souffle verticalement face au plafond. La forme du dispositif est décrite comme volontairement allongée, pour accroître la distance entre la grille d'aspiration et la grille de soufflage afin d'éviter les courts circuits entre les deux. Il est également décrit la mise en place d'ailettes sur la grille de soufflage pour incliner le jet primaire soufflé en partie supérieure en direction du plafond afin que le jet d'air primaire se déploie le long du plafond. On peut donc considérer, bien que cela ne soit pas exprimé clairement, que le jet d'air primaire est collé au plafond par effet Coanda. Par contre, ce document considère que le seul moyen pour éviter l'effet de shunt entre les grilles d'aspiration et de soufflage consiste à les écarter le plus possible les unes des autres. Cette disposition est certes nécessaire. Mais comme le montrent les documents scientifiques évoqués plus haut et comme le montreront les démonstrations faites plus loin, cela n'est pas suffisant. Tout d'abord, ce document ne prend pas en compte l'existence d'un flux d'air incliné parasite de shunt qui tend à s'élever du sol (en milieu de pièce), et traverser la zone d'occupation de manière inclinée et vers le haut en direction de la bouche de soufflage. Il ne s'intéresse qu'au shunt direct entre l'aspiration et le soufflage, ce qui est un autre problème. Ce document ne recommande donc aucun moyen relatif: - au ratio entre vitesse d'aspiration et vitesse de soufflage, - ou au ratio entre surface efficace d'aspiration et surface efficace de soufflage, en vue de réduire et/ou éliminer le flux d'air parasite de shunt incliné qui tend à s'élever du milieu du sol vers le plafond, malgré l'écartement des grilles. Les dimensions relatives des surfaces efficaces d'aspiration et de soufflage sont non spécifiées. Or, sans ces précautions géométriques et de vitesses de flux particulières, les études scientifiques évoquées plus haut et les démonstrations faites plus loin, montrent que l'espacement des grilles de soufflage et d'aspiration ne suffit pas à éliminer ce phénomène de flux d'air incliné parasite de shunt . L'homme de l'art considère, comme on l'a vu plus haut, que les bouches d'aspiration sont de faible importance dans le mouvement de l'air et qu'elles influencent uniquement leurs proches voisinages. Non montrerons plus loin que l'homme de l'art a tort. L'art antérieur s'intéresse de ce fait très peu à l'influence de la forme et de la localisation des bouches d'aspiration. Il semble qu'aucune étude scientifique n'ait à ce jour été menée sur le sujet. Il apparaît donc que, bien que la méthode de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol par double effet Coanda soit connue et largement utilisée pour ses qualités thermiques dans le domaine de la climatisation, son utilisation est quasi inexistante dans le domaine de la décontamination aéroportée du fait que l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt qu'elle engendre n'a pas été résolu par l'art antérieur et que ceci dégrade ses performances de décontamination. Résumé de l'invention L'invention se rapporte tout d'abord à un procédé de ventilation d'une pièce par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol, par double effet Coanda. L'invention concerne spécifiquement les procédés de ventilation du type selon lesquels on souffle dans la pièce un jet primaire d'air préalablement traité (chauffé, refroidi, décontaminé, humidifié, déshumidifié, ...), au travers d'une surface de soufflage, située en regard d'un mur latéral dit de traitement, au voisinage du plafond, et selon une direction d'incidence de soufflage [moyenne sur la surface de soufflage des directions moyennes des portions du jet primaire] orientéeen direction du plafond (ou parallèlement à celui-ci), de manière à attacher par effet Coanda ledit jet primaire de soufflage sur la surface du plafond. Concomitamment, on aspire un flux d'air aspiré vicié, de débit équivalent au jet primaire, au travers d'une surface d'aspiration sensiblement verticale, située en regard du même mur latéral de traitement, au voisinage du sol de la pièce. De cette manière, on assure au niveau du sol un suçage de l'air selon une veine d'aspiration sensiblement horizontale, parallèle et attachée à la surface du sol par effet Coanda. Les expériences empiriques menées à ce jour sur les système de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol et les simulations informatiques qui ont été opérées par les inventeurs montrent que dans une pièce fermée, ce type de ventilation entraîne l'apparition d'un flux d'air incliné parasite de shunt qui tend à s'élever du sol et traverser la zone d'occupation de manière inclinée et vers le haut en direction de la bouche de soufflage. Ce phénomène est largement décrit par l'art antérieur et les parutions scientifiques décrites plus haut, sans qu'aucune solution n'ait été trouvée pour l'éliminer. Dans sa forme la plus simple, le procédé de ventilation selon l'invention consiste en ce qu'en outre, on impose à la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses des portions du jet d'air primaire sur la surface de soufflage] d'être inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses des portions du flux d'air aspiré sur la surface d'aspiration] [Vs Brève description des dessins et figures La figure 1 représente schématiquement, en vue latérale, le phénomène de sédimentation d'aérosols et de remise en suspension dans une pièce non ventilée. La figure 2 représente schématiquement, en vue latérale, la répartition des flux d'air dans une pièce courte ventilée (sans précautions particulières) par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol (reproduit d'après Muller). La figure 3 représente schématiquement, en vue latérale, la répartition des flux d'air dans une pièce longue ventilée (sans précautions particulières) par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol (reproduit d'après Muller). La figure 4a représente schématiquement, en vue latérale, la répartition des flux d'air obtenu par simulation informatique d'un dispositif de ventilation (du type de celui de la figure 2) fonctionnant dans une pièce ventilée par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol, selon les enseignements de l'invention. La figure 4b représente schématiquement, en perspective, la répartition des flux d'air obtenu par simulation informatique d'un dispositif de ventilation (du type celui de la figure 4a) fonctionnant dans une pièce ventilée selon les enseignements de l'invention et montrant une vue de détail des surfaces latérales efficaces d'aspiration et de soufflage du dispositif de ventilation de la figure 4a permettant d'apprécier leurs tailles relatives et les vitesses moyennes d'aspiration et de soufflage. La figure 5a représente schématiquement une portion de veine d'air animée permettant la démonstration analytique des avantages mis en oeuvre par l'invention et d'éliminer le flux d'air incliné parasite de shunt . La figure 5b représente schématiquement les conditions de simulation numérique des diagrammes aérauliques obtenues pour un prototype du dispositif indépendant de décontamination aéroportée de l'invention. La figure 5c représente un tableau de valeurs des résultats issus du calcul en simulation numérique tel qu'illustré dans la figure 5b. La figure 5d représente une illustration graphique des résultats obtenus tels que présentés dans la figure 5c. La figure 6 représente schématiquement, en vue latérale, les flux d'air obtenu par simulation informatique d'un dispositif indépendant de décontamination fonctionnant dans une pièce selon les enseignements de l'invention. Les figures 6a et 6b représentent en coupe et en perspective, une vue élargie du dispositif indépendant de décontamination de l'invention. - La figure 6c montre une vue de dessus du fonctionnement du dispositif de la figure 6 et une vision des filets d'air qu'il engendre horizontalement. - La figure 6d montre schématiquement une vue latérale élargie de la tuyère de suçage du dispositif indépendant de décontamination de la figure 6 et son action sur les particules contaminantes en suspension et celles localisées au niveau du sol. La figure 6e montre schématiquement, en perspective, une vision du dispositif de l'invention et de sa veine d'aspiration. La figure 7 représente schématiquement, en vue latérale, le principe de fonctionnement et l'action sur les aérosols d'un dispositif de décontamination fonctionnant dans une pièce selon les enseignements de l'invention. Les figures 8a et 8b représentent en coupe et en perspective une vue de la tuyère de soufflage du dispositif indépendant de décontamination de la figure 6 et sa position par rapport au plafond. - Les figures 8c à 8h montrent, en vue latérale, l'influence du réglage de l'angle d'incidence de soufflage du dispositif de l'invention. Les figures 9a et 9b représentent, en vue latérale, l'importance d'une variante recommandée de l'invention relative au réglage des vitesses d'aspiration et de soufflage. La figure 10a représente en perspective, un détail d'un premier mode préféré par l'invention de réalisation de la tuyère de soufflage. La figure 10b représente en, perspective, un détail d'un second mode préféré par l'invention de réalisation de la tuyère de soufflage. La figure 11 représente, en perspective, un détail d'un mode préféré par l'invention de réalisation de la tuyère de suçage. La figure 12 représente, en perspective, un mode préféré par l'invention de réalisation du moyen de canalisation verticale à épaisseur réduite. Les figures 13a et 13b représentent, en perspective, un mode préféré par l'invention de réalisation du moyen de canalisation verticale à hauteur ajustable. Les figures 14a et 14b représentent, en perspective, un mode préféré par l'invention de réalisation du dispositif de la figure 6 à tuyère de suçage auxiliaire. Les figures 15a et 15b représentent, en perspective, un mode préféré par l'invention de réalisation du dispositif de la figure 6 à tuyère de soufflage extensible. Exposé détaillé de l'invention La figure 1 décrit une pièce (3) classique non ventilée. L'air (A) ambiant de la pièce (3) est rempli d'une multitude de particules contaminantes (4) assimilables à des aérosols qui, sous l'action de leur poids et de la gravité, sont par effet de sédimentation (5) entraînées au niveau du sol (6). En sorte que les particules contaminantes (4) vont, avec une faible vitesse verticale de sédimentation (5), venir progressivement s'accumuler dans une fine couche inférieure d'air hautement contaminée (Cc) en contact avec le sol (6). Si l'on fait le bilan des particules contaminantes (4) comprises dans la pièce (3), une faible portion des particules contaminantes (4), bien qu'extrêmement dangereuse pour les occupants (1), est présente en suspension sous forme d'aérosols contaminants en suspension (4a) contenus à l'intérieur du volume de la pièce (3). Une autre portion très dense des particules contaminantes (4) est, sous l'effet de la gravitation, de mouvements thermiques de convection en provenance du sol (6) et de mouvements browniens, accumulée sous forme d'aérosols contaminants accumulés (4b) sous forme d'une sorte de nuage, à l'intérieur de la fine couche d'air inférieure hautement contaminée (Cc). A l'intérieur de cette fine couche d'air inférieure hautement contaminée (Cc), la concentration des aérosols contaminants accumulés (4b) est asymptotique en se rapprochant du sol (6). Mais la plus grande partie des particules contaminantes (4) présentes dans la pièce (3) sont les particules adhérées (4c) qui, suite à leur longue descente sous l'effet de la gravitation, ont adhéré au sol (6) par forces de Van der Waals, provenant d'interactions entre les molécules qu'elles contiennent et le sol (6). La zone d'occupation (2) est la partie de la pièce (3) où se trouvent habituellement les occupants (1). Elle est normalement définie comme l'espace délimité par une surface distante de 50 cm des murs (50) comprenant des fenêtres (51), et distante de 20 cm des autres murs (140). Elle s'élève jusqu'à 180 cm du sol (6). Les occupants (1), lors de leurs mouvements dans la pièce (3), vont générer des perturbations et des turbulences (7) au niveau du sol (6) et remettre en suspension, par des courants de perturbation de type ascensionnels (8), certains des aérosols contaminants accumulés (4b) et des particules adhérées (4c) localisés au niveau du sol (6) dans la partie basse de la zone d'occupation (2). Un phénomène similaire à celui conduisant en météorologie à la formation des puissants nuages de type cumulonimbus se développe à échelle réduite dans la pièce (3). Les rayons lumineux (53) de l'éclairage (54) disposé au plafond (20) et provenant de la fenêtre (51) provoquent un réchauffage inhomogène du sol (6). Il en résulte au sol (6) des mouvements puissants de convection ascensionnelle (57) qui provoquent également de fortes remises en suspension de certains des aérosols contaminants accumulés (4b) et des particules adhérées (4c) localisées au sol (6). Ces aérosols contaminants (4b, 4c) remontent dans les parties supérieures de la zone d'occupation (2) et atteignent la bouche et les zones respiratoires (9) des occupants (1). De sorte que ces aérosols contaminants (4b, 4c) remis en suspension par ces phénomènes, accroissent la teneur en aérosols contaminants en suspension (4a). Ils accroissent le risque d'être aspirés par des occupants (1) de la pièce (3) et par la même, la probabilité de biocontamination de ces occupants (1) par des agents biologiques aéroportés susceptibles de développer différents types de maladies (Aspergillose, Pneumopathies...). L'art antérieur utilise largement la méthode de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) attaché au plafond (20) et flux d'aspiration (21) également attaché au sol (6), tous deux par effet Coanda (C). Les figures 2 et 3 montrent la mise en oeuvre de cette méthode de ventilation selon l'art antérieur à l'aide d'un dispositif de ventilation fixe (65) lié au bâtiment contenant la pièce (3). Selon l'art antérieur, on souffle dans la pièce (3) un jet d'air primaire (19) préalablement traité par le système de ventilation fixe (65) (chauffé, refroidi, décontaminé, humidifié, déshumidifié, ...) au travers d'une bouche de soufflage murale (10) ménagée dans le premier mur vertical dit de traitement (52) et débouchant dans la pièce (3) par une surface de soufflage (Ss), située en regard du mur vertical dit de traitement (52), au voisinage du plafond (20). L'air primaire (19) est dirigé selon une direction d'incidence de soufflage (Is) [moyenne sur la surface de soufflage (Ss) des directions moyennes des portions du jet primaire de soufflage (19)] orientée en direction du plafond (20) (ou, habituellement comme cela est représenté figures 2 et 3, parallèlement à celui-ci), de manière à attacher par effet Coanda (C) ledit jet primaire de soufflage (19) sur la surface du plafond (20). Parallèlement, on aspire un flux d'air aspiré (21) vicié, de débit équivalent au jet primaire (19), au travers d'une bouche d'aspiration (11) ménagée dans le mur vertical dit de traitement (52) et débouchant dans la pièce (3) au travers d'une surface d'aspiration (Sa) sensiblement verticale, située en regard du même mur latéral de traitement (52), au voisinage du sol (6) de la pièce (3). On assure ainsi au niveau du sol (6) un suçage de l'air (A) selon une veine évasée d'aspiration au sol (55) sensiblement horizontale, parallèle et attachée à la surface du sol (6) par effet Coanda (C). Le jet d'air primaire (19) se déploie à l'extérieure de la zone d'occupation (2), entre l'enveloppe (63) de la zone d'occupation (2) et la paroi d'attachement du jet (19) constituée par le plafond (20). Le jet d'air primaire (19) parcourt de ce fait un long trajet et est mélangé avec une large quantité d'air ambiant (A) avant d'atteindre la zone d'occupation (2). C'est ce mélange qui provoque la dilution entre l'air vicié et l'air neuf, qui conduit à la climatisation et la décontamination, objet de la ventilation. Cette disposition est réputée être plus confortable thermiquement pour les occupants (1). Le système de ventilation fixe (65) comprend une centrale de traitement d'air (73) extérieur, généralement située sur le toit du bâtiment. Celui représenté est un groupe de soufflage et de reprise combiné utilisé de manière habituelle dans le domaine du traitement de l'air en recyclage. Il comprend un ou plusieurs ventilateurs de type centrifuge ou autre (67) et (71) permettant la mise en mouvement de l'air (A) et la mise en place du schéma aéraulique, une batterie de chauffage (70), un filtre à air (69) et un caisson de mélange (68) entre air recyclé et air neuf extérieur. La centrale de traitement d'air (73) est reliée à une gaine de diffusion (72) débouchant sur la bouche de soufflage murale (10), et délivrant ainsi le jet primaire préalablement traité (19) à travers la surface de soufflage (Ss). La gaine d'aspiration (66) relie la bouche d'aspiration murale (11) à l'entrée de la centrale de traitement d'air (73) pour évacuer le flux d'air aspiré (21) vicié et/ou contaminé de la pièce (3). La figure 2 décrit le schéma aéraulique (reproduit d'après Muller) obtenu, selon l'art antérieur, à l'intérieur d'une pièce dite courte (3a), dont la longueur (L) est inférieure à environ trois fois sa largeur (1). On aboutit à un flux enveloppant à une boucle (B 1). On constate que selon l'art antérieur (sans précaution particulière), il apparaît un flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) qui s'élève du sol (6), et traverse la zone d'occupation (2) de manière inclinée et vers le haut en direction de la surface de soufflage (Ss). On comprend que le flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) qui s'élève du sol (6) provoque une remise en suspension des aérosols contaminants (4b,4c) accumulés et adhérés au niveau du sol (6) avec des conséquences similaires à celles décrites en regard de la figure 1. Ces contaminants (4b, 4c), lors de leur trajet ascensionnel, vont accroître la teneur en aérosols contaminants en suspension (4a) dans l'air ambiant (A) de la pièce (3). Selon l'art antérieur, le risque de biocontamination par voie aérienne est donc accru dans les pièces courtes (3a) ventilées par mélange à jet attaché (19), du fait de l'existence de ce flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). La figure 3 décrit le schéma aéraulique (adapté d'après Muller) obtenu selon l'art antérieur à l'intérieur d'une pièce dite longue (3b) dont la longueur (L) est supérieure à environ 3 fois sa largeur (1). On constate qu'il s'établit un partitionnement aéraulique de la pièce longue (3b) en plusieurs zones d'air (Z1, Z2, Z3, ...). Une première boucle fermée d'air (B 1), similaire à celle obtenu dans les pièces courtes et visualisée figure 2, s'établit dans la première zone (Z1). Elle est constitué d'un jet d'air primaire de soufflage (19) qui suit le plafond (20), et descend verticalement selon une branche inclinée (77) au travers de la zone d'occupation (2) sensiblement en partie centrale de la pièce longue (3b), avant de rejoindre horizontalement au voisinage du sol (6) la surface d'aspiration (Sa). Outre le fait que l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) qui s'élève du sol (6) soit également présent, d'autres boucles fermées d'air (B2, B3, ...) en vortex (12a, 12b) se développent entre la première boucle (B1) et le mur (50) situé à l'autre extrémité de la pièce (3) dans les zones successives (Z2, Z3). Ces boucles fermées d'air (B2, B3, ...) pénètrent à l'intérieur de la zone d'occupation (2). Ce second phénomène est dû au fait qu'en raison de la grande longueur (L) de la pièce (3), le jet primaire de soufflage (19) se décolle précocement en une zone de décollement (14) du plafond (20). Le jet primaire de soufflage (19) n'est ensuite plus attaché au plafond (20) mais qualifié de libre. Ceci entraîne également une succession d'effets d'induction de vitesse (30a, 30b, ...) et conduit à la formation des vortex secondaires (12a, 12b) aboutissant à la création des boucles fermées d'air (B2, B3, ...) dans les zones secondaires (Z2, Z3, ...). Les aérosols contaminants en suspension (4a) situés dans les zones de vortex secondaires (12a, 12b) des boucles fermées d'air (B2, B3, ...) se retrouvent piégées et éloignées des surfaces de soufflage (Ss) et d'aspiration (Sa) du système de ventilation fixe (65) et de décontamination. Les aérosols contaminants en suspension (4a) peuvent cependant être transportés entre les différentes boucles fermées d'air (B1, B2, B3, ...) par l'intermédiaire de zones d'échanges (17a, 17b) présentes à l'état stationnaire en état d'équilibre de la pièce (3). La pièce (3) n'est donc pas traitée dans l'ensemble de son volume de manière optimale puisque le traitement de décontamination est ralenti dans l'évacuation des aérosols contaminants en suspension (4a) . En outre, on comprend que la multiplication des mouvements ascendants résultant de boucles d'air (B1, B2, B3, ....) accroît la remise en suspension des aérosols contaminants (4b,4c) accumulés et adhérés au niveau du sol (6) et donc le risque de biocontamination des occupants (1) dans la zone d'occupation (2). Pour réduire le risque de contamination biologique par voie aérienne, il est préférable de mettre en oeuvre la méthode de ventilation par mélange à jets attachés dans des pièces courtes (3a). Les figures 4 a et 4b décrivent schématiquement les moyens caractéristiques mis en oeuvre par le procédé de l'invention dans une pièce courte (3a) pour considérablement diminuer voire éliminer l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) décrit figures 2 et 3. Le procédé de l'invention met en oeuvre les principes généraux décrits figure 2 d'une méthode de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) attaché au plafond (20) et flux d'aspiration (21) attaché au sol (6) par effet Coanda (C). Mais le procédé de l'invention est remarquable par le fait que l'on impose à la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses des portions du jet d'air primaire sur la surface de soufflage (Ss)] d'être inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses des portions du flux d'air aspiré sur la surface d'aspiration (Sa)] [Vs Une première démonstration analytique des avantages de ce moyen, certes simple, mis en oeuvre par l'invention, mais conduisant à l'effet [aux avantages considérables pour la décontamination aéroportée (non atteint par l'art antérieur)] d'éliminer le flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) peut être faite à l'aide du théorème de Bernouilli en regard de la Figure 5a. La Figure 5a représente un détail d'une portion de veine d'air animée (vf) en mouvement permanent. On considère, par souci de simplification, que l'air (A) est un fluide incompressible parfait soumis aux seules forces de la pesanteur. Et on extrait de cette veine d'air animée (vf) une portion infinitésimale d'air (da) en mouvement. -17.- La portion infinitésimale d'air (da) appartenant à la veine (vf) a: une section (s) variable, une vitesse (V) variable, une longueur (dx) variable, une masse (dm), - et une pression locale (P). L'air a une masse volumique (p) considérée constante. L'accélération de la pesanteur est constante et égale à (g). En première approximation, l'énergie mécanique totale Et de portion infinitésimale d'air 10 (da) est la somme: de son énergie cinétique Ec ='/z dm * V2, de son énergie potentielle de pression Epr = P * s * dx = P * dm / p, et de son énergie potentielle de pesanteur Epe = g * z * dm. L'énergie mécanique totale Et de portion infinitésimale d'air (da) est en première 15 approximation conservée le long de toute veine fluide animée (vf). En sorte que par unité de masse d'air en mouvement le long de toute veine d'air animée (vf), l'expression: V2 / 2 + P / p + g * z = constante. Ceci est une expression du théorème de Bernouilli, valable en l'absence de dépenses énergétiques (que nous prendrons en considération plus loin) le long de toute veine d'air animée (vf) dans une pièce (3). En se référant à la figure 2, nous allons faire une démonstration par l'absurde aboutissant à la nécessité du moyen de l'invention, [à savoir que la vitesse moyenne de soufflage (Vs) soit inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va)] pour que l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) soit absente de la pièce (3) décrite figure 2. En effet, si il n'y avait pas d'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs), toutes les veines issues de la surface de soufflage (Ss) rejoindraient la surface d'aspiration (Sa). Si l'on considère la multitude des veines d'air animée (vf) qui rejoignent: la surface de soufflage (Ss) où la vitesse moyenne de soufflage de l'air est (Vs), la pression de soufflage est (Ps), et où la hauteur est (h) à la surface d'aspiration (Sa) où la vitesse moyenne d'aspiration de l'air est (Va), la pression d'aspiration est (Pa), et la hauteur (h) est nulle, Elles seraient toutes continues et non éclatées (en plusieurs sous jets) sur leur longueur. On pourrait légitimement leur appliquer le théorème de Bernouilli sous forme moyenne sur les surfaces de soufflage (Ss) et d'aspiration (Sa) et aboutir à : Vs2 / 2 + Ps / p + g * h = Va2 / 2 + Pa / p (Bernouilli moyenné). Il apparaît important de mettre en avant que c'est l'existence même de ce non éclatement des veines (vf) qui permet de mettre en oeuvre le théorème de Bernouilli sous forme moyenne. Car dans ce cas, on peut considérer que toute veine (vf) issue de la _2859522 -18- surface de soufflage (Ss) aboutit à la surface d'aspiration (Sa) et réciproquement. Cela ne serait pas le cas s'il y avait existence d'un flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). Or, il est évident que le fait que l'air soit soufflé dans la pièce (3) par la surface de soufflage (Ss) et aspiré par la surface d'aspiration (Sa) impose que Ps > Pa. Supposons maintenant que Vs > Va. Dans ce cas, il apparaît que le membre de gauche de l'égalité (Bernouilli moyenné) considérée plus haut est strictement supérieur au membre de droite de cette même égalité. On en conclurait que l'égalité imposée par le Théorème de Bernouilli ne serait pas vérifiée. On peut exprimer cela par: [Absence de l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) de la pièce (3)], 10 - Et [Vs > Va] = > Non respect du Théorème de Bernouilli moyenné sur les surfaces de soufflage (Ss) et d'aspiration (Sa). La contraposée mathématique logique de l'expression ci-dessus impose: Respect du Théorème de Bernouilli = > - [Existence de l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) dans la pièce (3)], - ou [Vs On vient donc de démontrer que dans une pièce (3), le moyen de l'invention, à savoir [Vs En fait, la condition imposée est plus sévère. Dans l'écoulement permanent de la veine d'air animée (vf), une partie de l'énergie mécanique totale est dissipée sous l'effet de forces extérieures telles que: frottements aux parois de la pièce (3) et surtout en raison de l'effet d'induction entre le jet d'air primaire (19) et l'air (A) de la pièce (3). Entre les deux extrémités de la veine d'air animée (vf) il y a dissipation d'une perte de charge de frottement AH. Le théorème de Bernouilli appliqué à la veine d'air animée (vf) et corrigé de l'influence de la perte de charge devient alors: Vs2 / 2 + Ps / p + g * h = Va2 / 2 + Pa / p + AH (Bernouilli avec pertes de charge). Il faut donc, en l'absence de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) dans la pièce (3), 30 que:(Va2 -Vs2) / 2 = (Ps - Pa) / p + g * h - AH Vat =Vs2+2 * [(Ps - Pa) / p + g * h - AH] Soit Va (Vs2 + 2 * [(Ps - Pa) / p + g * h]) 1'2, on peut estimer que l'écoulement par effet Coanda (C) ne peut s'établir et que l'on assiste à un mouvement principalement turbulent. Il s'agit bien sûr d'une démonstration avec hypothèses très simplificatrices mais qui permet de comprendre l'importance du réglage de la vitesse moyenne d'aspiration (Va) par rapport à celle de soufflage (Vs) et donc l'importance de ce moyen pourtant simple [Vs La figure 4a représente de manière très schématique les résultats obtenus par les inventeurs, et issus de l'expérimentation et de l'utilisation conjointe d'outils informatiques de simulation aérauliques. Elle décrit le schéma aéraulique des mouvements d'air (A) dans une pièce (3) semblable à celle décrite figure 2, mais dans laquelle les moyens de l'invention relatifs aux ratios entre vitesse moyenne de soufflage (Vs) et vitesse moyenne d'aspiration (Va) ont été implémentés. Ces résultats issus de calculs de simulation aéraulique et de mesures effectuées sur des dispositifs prototypes mettant en oeuvre ces moyens, ont permis de démontrer que lorsque l'on implémente dans la pièce (3) les moyens recommandés par l'invention, c'est-à-dire que lorsque l'on impose que la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses des portions du jet d'air primaire (19) sur la surface de soufflage (Ss)] soit inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses des portions du flux d'air aspiré (21) sur la surface d'aspiration (Sa)] [Vs La figure 4b représente en perspective les dispositions à mettre en oeuvre dans une pièce (3) en terme de surface efficace de soufflage (Sse) et surface efficace d'aspiration (Sae) pour implémenter dans un système de ventilation fixe (65) les moyens de l'invention. Les bouches de soufflage (10) et d'aspiration (11) murales utilisées dans les systèmes de ventilation fixes (65) sont généralement équipées de grilles de soufflage (60) et d'aspiration (61) qui matérialisent les surface de soufflage (Ss) et d'aspiration (Sa) mais obturent partiellement les flux d'air. Ces grilles (60,61) sont constituées habituellement d'une plaque métallique munie d'une multitude de trous, ou d'un cadre métallique (81) muni d'une pluralité de lamelles directionnelles (83) et/ou de tout autre moyen obstruant partiellement la bouche (10,11) correspondante, tout en étant poreuse à l'air. On appelle surface efficace (Sse, Sae) d'une grille (60, 61), la surface de la grille virtuelle vide qui aurait le même comportement aéraulique global moyen du couple [vitesse de fluide (Vs, Va) la traversant / pression (Ps, Pa)]. Les grilles vendues commercialement sont généralement accompagnées de spécifications indiquant leur surface efficace. Sinon il est possible de la mesurer empiriquement. En Figure 4b, on a représenté la grille de soufflage (Ss) ainsi qu'une représentation de sa section efficace de soufflage (Sse). On a représenté également la grille d'aspiration (Sa) ainsi qu'une représentation de sa section efficace de d'aspiration (Sae). On comprend que l'on a imposé dans la pièce (3) que la surface efficace de soufflage (Sa) soit supérieure à la surface efficace d'aspiration (Sa). Ceci permet d'aboutir à ce que [Vs La figure 5b représente les conditions de simulation numérique des diagrammes aérauliques obtenus pour un prototype du dispositif indépendant de décontamination aéroportée PLASMAIRTM (101) fonctionnant selon les moyens de l'invention dans une pièce (3), ce en fonction de différents ratio efficaces de soufflage (RS). On appelle ratio de soufflage (RS) : le ratio entre la surface efficace de soufflage (Sse) et la surface efficace d'aspiration (Sae). Les simulations numériques ont été effectuées dans les conditions suivantes: Longueur de la pièce (L) = 4 m Largeur de la pièce (1) = 3m Hauteur de la pièce (h) = 2.5 m Débit d'air: Qv=500 m3/heure. Les axes (X), (Y), (Z) et la liste des différents points (P = Pl, P2, ..., P8) de simulations sont disposés à 2 cm du sol (6) tel que représenté figure 5b. La grandeur calculée numériquement (Yvelocity) représente la moyenne numérique locale de la composante verticale de la vitesse de l'air, prise en chacun des points (P = P1, P2, ..., P8) distants de (d = dl, d2, d8) de la face frontale (165) du dispositif (101). Il s'agit de la moyenne de la composante verticale de la vitesse de l'air, dans un volume cubique constitué par la réunion de 9 mailles élémentaires cubiques de simulation disposées jointives et centrées sur chaque point P de simulation. Le dispositif (101) est placé contre et dans la partie centrale du mur dit de traitement (52). On utilise le modèle énergétique appelé K-E pour établir les mouvements de l'air à partir des équations de Navier-Stokes. Bien que le régime concerné soit turbulent, l'état de dimension spatiale étudiée du mouvement est bien supérieur aux échelles de Kolmogorov (description de type moléculaire) des particules fluides en sorte que les équations de Navier-Stokes s'appliquent. On met en oeuvre dans cette simulation numérique, un lissage des mouvements des molécules d'air. La fiabilité de l'utilisation de cette méthode numérique ne connaît pas actuellement de contre exemple connu, pour des vitesses de fluides inférieures à Mach 13. Ceci est bien entendu le cas dans cette étude. Le type de mailles choisi est hexagonal du fait de l'architecture simple de la pièce (3). Le nombre de maille est de 500000 pour couvrir la pièce (3). Ce nombre est bien supérieur à celui théorique de 3000, habituellement considéré suffisant pour la validation de ce type d'étude. De par la définition de Yvelocity(P), on comprend que ce paramètre, qui peut être positif ou négatif, est très significatif de l'existence des mouvements ascendants ou descendants de l'air (A) dans la pièce (3). Ainsi, si Yvelocity(P) est positif, cela signifie que la vitesse de l'air au voisinage du point (P), situé à deux cm au dessus du sol, a une composante moyenne inclinée vers le haut. Dans ce cas, on en déduit qu'il y a des courants principalement ascendants au sol, au voisinage du point (P). On peut en conclure qu'il y a de grande chance qu'un Flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) démarre de ce point. Au contraire, si Yvelocity(P) est négatif, cela signifie que la vitesse de l'air, au voisinage du point (P), a une composante moyenne inclinée vers le bas. On peut en conclure qu'il y a peu de chance qu'un Flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) démarre de ce point. Le tableau de la figure 5c donne les résultats obtenus par cette simulation. Dans ce tableau, la première colonne désigne le point (P =P1, P2, ..., P8) de simulation. La deuxième colonne (grisée) se rapporte au cas où on a réglé le dispositif (101) de manière que ratio de soufflage (RS = 0,57) [ratio entre la Surface efficace de soufflage (Sse) et la surface efficace d'aspiration (Sae)] soit inférieur à 1. C'est-à-dire que l'on se trouve en dehors des conditions imposées par l'invention. On se trouve dans les conditions probables de formation du flux parasite de shunt (Fs) tel que prédit par l'analyse théorique développée plus haut. La troisième colonne (grisée) correspond au cas où on a réglé le dispositif (101) de manière que le ratio de soufflage (RS) soit égal à 1. C'est le cas limite de présence du flux parasite de shunt (Fs) tel que prédit par l'analyse théorique développée plus haut. Les deuxième et troisième colonnes sont grisées, pour mieux délimiter les conditions hors application des recommandations de l'invention. Enfin, la quatrième colonne (non grisée) se rapporte au cas où on a réglé le dispositif (101) de manière que le ratio de soufflage (RS =1,43) soit supérieur à 1. C'est-à-dire que l'on se trouve dans le cadre des conditions imposées par l'invention. Dans les conditions de la colonne 2 où (Va = 0,57 Vs), c'est-à-dire (Va Dans les conditions de la colonne 3 où (Va = Vs), on constate également que la moyenne numérique locale de la composante verticale de la vitesse de l'air est positive aux points (P5) à (P7), distants du dispositif (101) . Cela signifie, de même que précédemment, qu'il y a présence de mouvements ascendants de l'air dans la portion de la pièce (3) la plus distante du dispositif (101). On peut conclure qu'un flux parasite de shunt (Fs) s'élève de la partie extrême de la pièce (3) en direction de la bouche de soufflage (110). Dans ces conditions, l'utilisation du dispositif (101) comme système de décontamination aéroportée est également très inefficace du fait de la présence de courants ascendants au niveau du sol (6). Par contre, dans les conditions de la colonne 4 où (Va = 1,43 Vs), c'està-dire (Va > Vs), on constate au contraire que la moyenne numérique locale de la composante verticale de la vitesse de l'air est toujours négative en tous les points (P1) à (P8). On peut conclure qu'aucun flux parasite de shunt (Fs) ne s'élève de la pièce (3). Dans ces conditions, l'utilisation du dispositif (101) comme système de décontamination aéroportée est très inefficace du fait de l'absence de courants ascendants au niveau du sol (6). Les capacités de la méthode de l'invention à éliminer le phénomène de flux d'air incliné parasite de shunt apparaissent plus clairement sur le diagramme de la figure 5d. Celui-ci représente, en fonction de chacune des 3 conditions de ratio de soufflage (RS) visées plus haut, la courbe du paramètre Yvelocity(P) en fonction de la position des différents points (Pl, P2, ..., P8) de simulations au sol (3) sur la figure (51)). On conçoit que, pour un ratio de soufflage (RS) donné, l'existence d'un flux d'air incliné parasite de shunt se traduit par une incursion de la courbe Yvelocity dans la zone (Yvelocity > 0) hachurée. Cette démonstration numérique permet de conclure à l'efficacité des conditions recommandées par l'invention, à savoir: - (Va> Vs), - ou, ce qui est équivalent, Surface efficace de soufflage (Sse) supérieure à Surface efficace d'aspiration (Sae), pour éliminer le flux parasite de shunt (Fs), qui était pourtant considéré comme inévitable par l'homme de l'art. Les principes du procédé de l'invention, permettant de répondre aux défauts de l'art antérieur, peuvent être avantageusement mis en uvre au sein du dispositif indépendant de décontamination aéroportée PLASMAIRTM (101). Un dispositif indépendant mobile de décontamination aéroportée (101) selon l'invention est représenté figure 6, installé dans une pièce courte (3a), pour y mettre en oeuvre le procédé de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés à double effet Coanda (C). Le dispositif (101) comporte un moyen de canalisation verticale (103) placé verticalement. Il est destiné à être disposé sensiblement parallèlement et à proximité d'un premier mur vertical de traitement (52) de la pièce courte (3a) à traiter. Le moyen de canalisation (103) dispose d'une première extrémité inférieure d'aspiration (104), située dans la partie basse au voisinage et à distance du sol (6) de la pièce courte (3a). Le moyen de canalisation (103) comporte une seconde extrémité supérieure de soufflage (105), située plus en hauteur. Elle est destinée à être située dans la partie haute au voisinage et à distance du plafond (20) de la pièce courte (3a). Le dispositif (101) est équipé d'un moyen de mise en mouvement (106) de l'air (A). Celui-ci est disposé à l'intérieur du moyen de canalisation verticale (103). Il crée une surpression (AP = Ps - Pa) entre l'extrémité supérieure de soufflage (105) et l'extrémité inférieure d'aspiration (104) , pour permettre le mouvement de l'air (A) à l'extérieur. Il assure également le mouvement de l'air (Ac, Ad) à l'intérieur du moyen de canalisation (103). Une tuyère de suçage (118) à effet de surface au sol (6) prolonge le moyen de canalisation (103) à son extrémité inférieure d'aspiration (104). Elle est située en regard du sol (6) de la pièce courte (3a). La tuyère de suçage (118) ménage au voisinage du sol (6) une bouche d'aspiration (111) présentant une surface d'aspiration (Sa). La surface d'aspiration (Sa) à une section d'entrée (109) sensiblement verticale. Cette surface d'aspiration (Sa) est un espace annulaire vide, mais pour une meilleure visualisation elle est représentée de manière grisée. Celle-ci est représentée sous forme développée aplatie dans le coin inférieur droit de la figure 6. Elle assure au niveau du sol (6) un suçage de l'air (A) selon une veine d'aspiration (55) sensiblement horizontale, parallèle et collée au sol (6) par effet Coanda (C). La veine d'aspiration (55) apparaît plus en détail figure 6e. Une tuyère de soufflage (129) à effet de surface au plafond (20) prolonge le moyen de canalisation (103) à son extrémité supérieure de soufflage (105). Elle est destinée à être située proche du plafond (20). Elle ménage en partie haute une bouche de soufflage (110). La bouche de soufflage (110) présente une surface poreuse de soufflage (Ss), disposée sensiblement frontalement en prenant appui latéralement sur les bords latéraux extrêmes (119a, 119b, 119c, 119d) de la bouche de soufflage (110). Celle- ci est représentée agrandie dans le coin supérieur droit de la figure 6. La bouche de soufflage (110) assure au travers de toute sa surface de soufflage (Ss) la production d'un jet primaire (19) d'air (A), orienté vers le haut [ou horizontalement] de manière à atteindre le plafond (20) [ou être parallèle à celui-ci], pour permettre l'attachement du jet primaire de soufflage (19) au plafond (20) par effet Coanda (C). Un moyen de décontamination (127) (fonctionnant par filtration et/ou destruction) des particules contaminantes (4a, 4b, 4c) de l'air (A) est situé à l'intérieur du moyen de canalisation verticale (103), entre la tuyère de suçage (118) et la tuyère de soufflage (129). Il cloisonne intérieurement, sur sa section (S), le moyen de canalisation verticale (103), pour obliger l'air contaminé (Ac) à le traverser, entre une zone amont contaminée (113) et une zone avale (114) où l'air (Ad) est au moins partiellement décontaminé. Le dispositif de décontamination (101) est caractéristique en ce qu'en outre la section efficace (Sae) (représentée dans le coin inférieur droit) de la surface d'aspiration (Sa) de sa tuyère de suçage (118) est inférieure à. la section efficace (Sse) (représentée dans le coin supérieur droit) de la surface de soufflage (Ss) de la bouche de soufflage (110). De cette manière, la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses du jet d'air sur la surface de soufflage (Ss)] est inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses du flux d'air aspiré sur la surface d'aspiration (Sa)] [Vs On constate en référence à la figure (6) que le dispositif (101) permet d'attacher le jet primaire de soufflage préalablement traité (19) sur la surface du plafond (20). Ensuite, le jet primaire de soufflage (19) subit à l'extrémité opposée de la pièce courte (3a) un décollement (14) permettant ainsi audit jet primaire (19) de s'écouler sur le mur opposé (50). Enfin, le jet primaire de soufflage (19) subit un retour au sol (6) pour y être attaché par effet Coanda (C) et être repris dans la continuité du flux d'aspiration (21) attaché au sol (6). En référence aux figures 6 a et 6 b, apparaissent plus en détail les éléments intérieurs et extérieurs du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101). Le moyen de canalisation verticale (103) est compris à l'intérieur de l'enveloppe externe (126) du dispositif (101). Lorsque le dispositif (101) est en fonctionnement, l'air contaminé (Ac) en provenance de la pièce (3) passe par la tuyère de suçage (118) à effet de surface au sol (6), prolongeant le moyen de canalisation (103) à son extrémité inférieure d'aspiration (104) située en regard du sol (6). Il règne une pression d'aspiration (Pa) . Puis l'air contaminé (Ac) traverse ensuite un préfiltre grossier (120) pour y être débarrassé des ses éléments aéroportés trop volumineux (131) pouvant altérer le bon fonctionnement du dispositif (101). L'air contaminé (Ac) passe à l'intérieur d'un système d'atténuation acoustique (122) permettant d'éviter la propagation des bruits aériens et solidiens. Celui-ci est constitué d'une pluralité de baffles parallèles (107, 108) situées en deux groupe de part et d'autre du moyen de mise en mouvement de l'air (106), permettant d'éviter la propagation des bruits aériens et solidiens. Le moyen de mise en mouvement de l'air (106) est préférentiellement un ventilateur de type centrifuge. Puis l'air contaminé (Ac) est contraint à traverser le moyen de décontamination (127) où il est au moins partiellement décontaminée. L'air décontaminée (Ad) atteint l'extrémité supérieure de soufflage (105) puis est libéré au travers de la bouche de soufflage (110). Cet air décontaminé (Ad) ressort du dispositif (101) au travers de la bouche de soufflage (110) où il règne une pression de soufflage (Ps). Les moyens actifs du dispositif (101) peuvent être mis en action ou en arrêt par l'intermédiaire d'un système de mise en marche et arrêt (124). Le dispositif (101) est équipé de 4 roues (125) fixées à sa partie inférieure. En sorte que le dispositif (101) est mobile. Il peut être aisément déplacé d'une pièce (3) à l'autre en passant par la porte. Un système de réglage du débit volumique du dispositif (123) permet d'adapter le débit en fonction des besoins de décontamination et de la taille de la pièce (3). En regard de la figure 6c, on s'aperçoit que l'action combinée du jet primaire de soufflage préalablement traité (19) attaché par effet Coanda (C) et du flux d'aspiration attachée au sol (21) lui-même attaché par effet Coanda (C), permet d'englober l'ensemble de la zone d'occupation (2) de la pièce courte (3a). En regard de la figure 3, on constate que le dispositif indépendant mobile de décontamination aéroportée (101) installé dans une pièce courte (3a) et réglé selon le moyen fixé par l'invention, permet d'implémenter dans la pièce (3a) une ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés à double effet Coanda (C) et de plus, comme cela a été démontré plus haut, d'éviter le phénomène de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). En référence à la figure 6d, on constate que le dispositif (101) selon l'invention permet au voisinage du sol (6) d'aspirer au fur et à mesure de leur sédimentation (selon le phénomène décrit figure 1) l'ensemble des aérosols contaminants en suspension (4a) et des aérosols contaminants accumulés (4b, 4c) situés à proximité immédiate du sol (6) dans la fine couche inférieure d'air hautement contaminée (Cc). Ceci s'opère par l'intermédiaire du flux d'aspiration (21) attachée au sol (6). Les aérosols contaminants (4a, 4b) situés à proximité du flux d'aspiration (21) et englobés dans la veine d'aspiration (55) sont par effet d'induction d'aspiration (Ias) continûment dirigées vers le flux d'aspiration (21) attaché au sol (6) pour être évacués par la bouche d'aspiration (111) et subir le processus de décontamination. On aboutit grâce au dispositif (101) selon l'invention à une réduction de la quantité des particules contaminantes sédimentées (4b, 4c) par évacuation continue de ces dernières. Une conséquence est que le sol (6) se salit beaucoup moins vite et qu'en conséquence la pièce (3) nécessite un nettoyage moins fréquent. On aboutit également à une réduction très importante des effets de remise en mouvements ascensionnels des particules contaminantes sédimentées (4b, 4c) (résultants d'effets convectifs, ou de turbulence,... de ces particules). On aboutit de surcroît à une quasi-élimination de l'effet de remontée de particules contaminantes sédimentées en suspension ou accumulés (4b, 4c) dû habituellement à l'existence du phénomène de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). En référence à la figure 7, on a schématisé l'action globale de décontamination d'un dispositif indépendant mobile de décontamination aéroportée (101) installé dans une pièce courte (3a) et réglé selon les moyens fixés par l'invention. On constate que cette action de décontamination s'opère de manière différente sur les particules contaminantes (4) : dans la portion supérieure (Cs) de la pièce, dans la portion inférieure (Ci) de la pièce, dans la portion médiane (Cm) de la pièce. Le jet primaire de soufflage (19) et le flux d'aspiration (21) attachés à double effet Coanda (C) englobent l'ensemble de la zone d'occupation (2) de la pièce courte (3a). L'ensemble des particules contaminantes (4) présentes dans l'air (A) de la pièce courte (3a) subissent le processus de décontamination. Dans la portion supérieure de la pièce (Cs), les particules contaminantes (4), sous forme d'aérosols contaminants en suspension (4a) sont continûment aspirées vers le haut, par effet d'induction de soufflage (Iss) en direction du plafond (20) à l'intérieur du jet primaire de soufflage (19). Puis elles sont canalisées verticalement le long du mur opposé (50) avant d'être entraînées dans le flux d'air aspiré (21). Dans la portion médiane (Cm), les particules contaminantes (4) sont essentiellement celles qui proviennent d'une émission liée aux occupants de la zone d'occupation (2). Leur concentration est très faible. De plus, elles sont continûment entraînées vers la portion inférieure de la pièce (Ci) par effet sédimentation (5) de gravité. Enfin, dans la portion inférieure de la pièce (Ci), les particules contaminantes (4), sous forme d'aérosols contaminants en suspension (4a) sont continûment aspirées vers le bas, par effet d'induction d'aspiration (Ias) en direction du sol (6) à l'intérieur du flux d'air aspiré (21). L'absence de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs), ainsi que l'effet d'induction d'aspiration (Ias) inférieur provoqués par le jet primaire d'aspiration (21), évite la remontée d'aérosols contaminants accumulés (4b) et de particules adhérées (4c) en provenance de la fine couche inférieure d'air hautement contaminée (Cc) dans les portions de pièce (Cs, Cm). En sorte que les particules contaminantes (4) de chaque portion de la pièce (Cs, Cm, Ci) sont rapidement évacuées dans le flux d'air aspiré (21) avant de pénétrer dans le dispositif (101) dans les conditions décrites figure 6d pour être éliminées. Les essais réels de décontamination effectués sur un dispositif indépendant de décontamination aéroportée PLASMAIRTM (101) démontrent son efficacité à décontaminer une pièce (3) avec des performances proches de celles d'un flux laminaire pour un coût au moins dix fois moindre. Une première disposition avantageuse de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représentée en référence aux figures 6d, 6e et 8b. Selon cette variante, la tuyère de suçage (118) est du type à aspiration au sol (6). C'est-à-dire que la bouche d'aspiration (111) possède une première paroi d'aspiration dite inférieure (132), soit en quasi-contact avec le sol (6), soit formée par le sol (6) lui-même tel que décrit figure 6d. La bouche d'aspiration (111) possède une seconde paroi d'aspiration dite supérieure (133), en forme de lèvre sensiblement horizontale, formée par une portion (134) de la base (137) de la tuyère de suçage (118). En sorte que la surface verticale d'aspiration (Sav) soit libre et constituée par la surface verticale ouverte annulaire (136) ménagée entre la base (137) de la tuyère de suçage (118) et le sol (6). Elle assure au niveau du sol (6) un suçage de l'air selon une veine (55) collée au sol, en provenance d'un secteur planaire évasé fin d'aspiration (138) provenant des trois autres murs (50, 140, 144) de la pièce courte (3a) opposés au mur vertical de traitement (52). En outre, la surface verticale d'aspiration (Sav) de la tuyère de suçage (118) à aspiration au sol (6) est sans obstruction. En sorte qu'elle a une surface développée égale à sa surface efficace d'aspiration (Sae) tel que représenté dans le coin inférieur droit de la figure (8b). On constate que la surface efficace d'aspiration (Sae) est inférieure à la section efficace de soufflage (Sse) de la surface de soufflage (Ss) de la bouche de soufflage (110) (tel que représenté dans le coin supérieur droit de la figure 8b). La disposition caractéristique de cette première variante permet à la fois d'améliorer l'effet de sol au niveau de l'aspiration et donc l'action de décontamination dans la fine couche inférieure d'air hautement contaminée (Cc), tout en permettant de limiter l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). Une deuxième disposition avantageuse de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représentée en référence aux figures 8a à 8d. Sur les figures 8a et 8b on voit que le bord supérieur de soufflage (130) est situé à une distance du sol (Ds) de plus de 170cm. Celle-ci est adaptée à une pièce de hauteur standard d'environ 250 cm. Le respect de cette hauteur (Ds) assure un bon déroulement du schéma aéraulique tel que décrit dans la figure 6. Sur les figures 8c et 8d, on voit que la surface poreuse de soufflage (Ss) de la bouche de soufflage (110) est munie d'un moyen d'orientation (163) des veines d'air de soufflage (164) constituant le jet primaire de soufflage (19), commandé mécaniquement à l'aide d'un levier (167). Le moyen d'orientation (163) permet d'ajuster l'angle d'incidence de soufflage (as) de la bouche de soufflage (110) [moyenne sur la surface de soufflage (Ss) de l'angle des veines d'air de soufflage (164) du jet primaire soufflé (19) avec le plan horizontal (H)] de manière qu'il soit compris sensiblement entre un angle de 20 et de 70 . Les figures 8e et 8f montrent l'importance de cette deuxième disposition recommandée par l'invention. On a représenté en vue latérale, sur chacune d'elles un dispositif (101) placé dans une pièce courte (3a) présentant les caractéristiques de celles décrites en référence à la figure (5b). On a étudié par simulation numérique l'influence du réglage de l'angle d'incidence de soufflage (as) de sa tuyère de soufflage (110). La figure 8e correspond au cas où (as = 20 ). La figure 8f correspond au cas où (as = 70 ). On constate que dans la plage de réglage (20 70 ). On constate que hors de la plage de réglage (20 70 ) on voit s'établir à la fois un phénomène de mufti zonage (Z1, Z2) et l'apparition de plusieurs boucles d'air (B1, B2) tel que décrit dans les pièces longues figure 3, ainsi que l'apparition d'un flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). Lorsque (as Une troisième disposition avantageuse de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représentée en référence à la figure 9b. La section efficace de soufflage (Sse) de la bouche de soufflage (110) est supérieure d'au moins 20% à la section efficace de la surface d'aspiration (Sae) de la tuyère de suçage (118). De plus, le débit volumique (Qv) du moyen de mise en mouvement de l'air (106) est réglé de manière à ce que la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses du jet en sortie de la surface poreuse de soufflage (Ss)] soit supérieure à 0,79 m/s [Vs > 0,79 m/s]. Selon ces dispositions, la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses du flux d'air aspiré sur la surface d'aspiration en entrée de la surface poreuse d'aspiration] est supérieure d'au moins 20% à la vitesse moyenne de soufflage (Vs), (Va > 1,2 * Vs). Lorsque ces dispositions particulières de l'invention sont établies, alors le phénomène de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs) est évité. _ 2859522 -29- Au contraire, la figure 9a correspond schématiquement aux résultats obtenues par simulation numérique quand Vs Un second mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représentée en référence à la figure 10a. Selon ce second mode de réalisation, la tuyère de soufflage (129), sur laquelle prend appui la surface poreuse de soufflage (Ss), est élargie par rapport à la largeur moyenne du moyen de canalisation verticale (103). Cet élargissement est mesuré perpendiculairement au plan vertical de symétrie (PV) du dispositif (101), perpendiculaire à sa partie frontale (165). Il est mesuré parallèlement au premier mur vertical de traitement (52). Ainsi, la surface poreuse de soufflage (Ss) étant agrandie, le ratio de soufflage (RS) augmente pour une surface efficace d'aspiration (Sae) restée constante. La vitesse de soufflage (Vs) s'en trouve fortement diminuée comparativement à la vitesse d'aspiration (Va). L'affaiblissement de l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt s'en trouve accrû. Un moyen particulier de mise en oeuvre de ce second mode préféré de réalisation est décrit en référence aux figures 15a et 15b. La tuyère de soufflage (129) comporte un moyen d'élargissement de ses dimensions latérales (157). Celui-ci est constitué par au moins une [et de préférence deux, comme cela est décrit figures 15a et 15b] portion(s) cylindrique(s) souple(s) poreuse(s) de soufflage (159) disposée(s) latéralement au moyen de canalisation (103) et dans sa partie supérieure. Elles sont placées perpendiculairement au plan vertical (PV) de symétrie du dispositif (101). Les portions cylindriques souples poreuses de soufflage (159) sont affaissées verticalement lorsque le moyen de mise en mouvement de l'air (106) est inactif, tel que décrit figure 15a. Mais elles se déploient horizontalement sous l'effet de la pression (Ps) lorsque le moyen de mise en mouvement de l'air (106) est actif tel que décrit figure 15b. Ainsi elles ménagent une surface mobile de soufflage (Ss) sensiblement horizontale en position déployée (161). On peut fabriquer les portions cylindriques souples poreuses de soufflage (159) sous la forme d'un doigt de gant constitué d'un matériau textile tissé, renforcé. On recouvre le matériau textile du doigt de gant d'une bande adhésive de protection sur une génératrice. Puis on applique extérieurement au doigt de gant un revêtement étanchéifiant (du type toile cirée). Ensuite, on retire la bande adhésive de protection. Ainsi, la plus grande partie de ce doigt de gant est recouverte d'un matériau étanchéifiant imperméable à l'air. Mais une plage longitudinale de chaque portion cylindrique souple poreuse de soufflage (159) est laissée libre de matériau étanchéifiant sur une génératrice de manière à laisser passer l'air. De la sorte, on ménage une surface poreuse (Spa) sur une fraction de la surface du doigt de gant placée sur une génératrice. La surface restante (SE) est étanche sur l'autre fraction. On ménage ainsi une surface de soufflage (Ss) qui permet l'émission d'un jet primaire de soufflage (19) le long de cette génératrice, c'est-à-dire parallèlement au plafond (20) lorsque les portions cylindriques souples poreuses de soufflage (159) sont déployées. On peut avantageusement utiliser un moyen raidisseur télescopique (170), dont une extrémité est placée à l'intérieur la portion cylindrique souple poreuse de soufflage (159) et dont l'autre extrémité est solidaire du moyen de canalisation verticale (103). Le moyen raidisseur télescopique (170) permet d'accroître la portée de chaque portion cylindrique souple poreuse de soufflage (159) en mode déployé (161). Préférentiellement le déploiement de ce moyen raidisseur télescopique (170) est assuré par la pression intérieure au dispositif (101). Son repliement peut être assuré par un ressort. On aboutit ainsi à un dispositif (101) dont l'encombrement latéral est faible en position inactive. Il peut aisément traverser une porte. Par contre en position active, la surface de soufflage (Ss) peut se déployer sur une largeur sensiblement égale à celle de la pièce (3). De la sorte on assure un flux de soufflage enveloppant se déployant sur toute la largeur de la pièce (3). On aboutit à une décontamination beaucoup plus efficace. Un troisième mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représenté en référence à la figure 10b. La surface poreuse de soufflage (Ss) comporte une surface frontale de soufflage (Ssf) prolongée latéralement par deux surfaces latérales de soufflage (Sslg et Ssld) ménagées sur les pans latéraux de la tuyère de soufflage (135) destinés à être placés en regard des murs latéraux (140,144) de la pièce (3). Cette disposition permet d'augmenter la surface efficace de soufflage (Sse) et de mieux traiter les zones latérales de la pièce (3) situées le long des murs latéraux (140, 144). Cela contribue également à une meilleure élimination de l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). Un quatrième mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représenté en référence à la figure 11. La tuyère de suçage (118) du type à aspiration au sol est élargie au niveau de sa paroi supérieure (139) par rapport à la largeur moyenne du moyen de canalisation vertical (103) qu'elle prolonge inférieurement. On mesure cet élargissement perpendiculairement au plan vertical de symétrie (PV) du dispositif (101) perpendiculaire à sa partie frontale (165). Les parois latérales (141) de la tuyère de suçage (118) sont de ce fait plus éloignées. Un cinquième mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représenté en référence aux figures 10a, 10b, 12 et 13a, 13b. La tuyère de suçage (118) comporte une portion inférieure évasée en tulipe (143), placée en regard du sol (6). On a également constaté par simulation numérique que cette disposition contribue à une meilleure élimination de l'effet de flux d'air incliné parasite de shunt (Fs). Un sixième mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représenté en référence à la figure 12. La section moyenne du moyen de canalisation verticale (103) à un déploiement longitudinal (DL) (encombrement), pris selon le plan de symétrie (PV) du dispositif (101), inférieur au déploiement longitudinal (DLS) de la tuyère de suçage (118). Les deux encombrements sont mesurés parallèlement au plan vertical de symétrie du dispositif (PV) perpendiculaire à sa partie frontale (165). Un septième mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représenté en référence aux figures 13a et 13b. Le moyen de canalisation verticale (103) comporte une portion de canalisation ajustable en longueur (147). Cette portion de canalisation ajustable (147) peut notamment être constituée par un soufflet (149). Une telle disposition permet d'adapter la hauteur de la surface poreuse de soufflage (Ss) en fonction de la hauteur (h) de la pièce (3). Il s'ensuit que le dispositif (101) peut répondre à la variété architecturale des pièces (3) et ainsi attacher le jet primaire (19) au plafond (20) par effet coanda en mode allongé (153) tel que représenté figure 13b. Le rétrécissement de la portion de canalisation ajustable en hauteur (147) permet le passage du dispositif (101) au travers d'une porte de la pièce (3) en mode rétracté (151), tel que représenté figure 13 a. Un huitième mode préféré de réalisation, recommandée par l'invention, du dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) est représenté en référence aux figures 14a et 14b. Le dispositif (101) comporte une tuyère auxiliaire d'aspiration (155) ménagée dans la partie frontale du moyen de canalisation (103). La tuyère auxiliaire d'aspiration (155) est située environ à mi-hauteur, (de l'ordre de 1 mètre du sol). La tuyère auxiliaire d'aspiration (155) débouche dans le moyen de canalisation (103) en amont du moyen d'élimination des particules contaminantes (127), dans ladite zone contaminée amont (Ac). Cette disposition permet l'action de décontamination de l'air (A) au voisinage de la tuyère auxiliaire d'aspiration (155). Un occupant (2) porteur de particules contaminantes (4) libère des aérosols contaminants en suspension (4a). Cet occupant lors d'une hospitalisation, est positionné dans un lit de manière sensiblement horizontal, ses voies respiratoires sont ainsi situées approximativement à lm de hauteur. L'utilisation de ce mode préféré permet, par l'intermédiaire de la tuyère auxiliaire d'aspiration (155), de traiter directement les émissions d'aérosols contaminants en suspension (4a) émis par l'occupant dans la zone (Cm) tel que décrit figure 7. Buts et avantages de l'invention Le but et avantage principal de l'invention est d'atténuer, voir éliminer, le phénomène de flux d'air parasite de shunt , considéré par l'art antérieur comme obligatoirement associé à l'utilisation d'un procédé de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage attaché au plafond et flux d'aspiration attaché au sol, par effet Coanda. Un second avantage de l'invention est de réduire les effets de remise en mouvement ascensionnel de particules contaminantes sédimentées dans une pièce. Un troisième avantage de l'invention est d'aspirer au fur et à mesure de leur sédimentation les aérosols en suspension, et les aérosols accumulés dans la fine couche 10 d'air hautement contaminée située à proximité du sol. Un quatrième avantage de l'invention est de réduire la quantité de particules contaminantes adhérées au sol et par voie de conséquence les besoins de nettoyage de la pièce. Un cinquième avantage de l'invention est de réduire la concentration d'aérosols contaminants en suspension dans la zone d'occupation des occupants d'une pièce. Un sixième avantage de l'invention est de réduire l'occurrence de maladies par contamination biologique d'origine aéroportée dans une pièce. Un septième avantage de l'invention est d'offrir un système de ventilation par mélange à jet attaché, présentant des performances proches de celles d'un flux laminaire en terme de 20 décontamination d'une pièce pour un coût réduit d'un ordre de grandeur. Un huitième avantage de l'invention est d'offrir un système de décontamination aéroportée à haute propreté et mobile. Un neuvième avantage de l'invention est de pouvoir rapidement apporter en des lieux non équipés, les moyens de lutter contre des occurrences de contamination biologique. Ceci concerne aussi bien la médecine à domicile, que la lutte contre les épidémies, la protection civile, la production pharmaceutique et/ou alimentaire... Un dixième avantage de l'invention est d'offrir un dispositif mobile très adapté à la captation et l'évacuation de particules contaminante aéroportées voisines du sol et à éviter leur remise en suspension. Ceci concerne notamment les sujets hypersensibles (allergies). Un onzième avantage de l'invention est d'accroître la cinétique de décontamination d'une pièce ventilée par mélange. Applications industrielles de l'invention L'invention permet d'optimiser à moindre coût le processus de décontamination d'une pièce et d'évacuation de ses particules aéroportées contaminantes. L'invention possède donc des applications industrielles dans tout type de structure fermée nécessitant une décontamination de l'air. Cela concerne de manière non exhaustive: la santé, l'agroalimentaire, la recherche, le transport, l'élevage, la pharmacie, les écoles... Une application particulièrement adaptée concerne la décontamination aéroportée des locaux de santé, pour la protection des patients et personnels en milieu hospitalier contre les risques de contamination croisée. Cela concerne la protection en hôpital contre des risques de contagion de type SRAS (Syndrome Respiratoire Aiguë Sévère) ... Une autre application concerne la lutte ponctuelle contre certaines conséquences de la ventilation classique dans les locaux professionnels, publiques et domestiques conduisant à des risques d'infections par des contaminants aéroportés transmis par le dispositif de climatisation. Cela concerne la protection locale, dans une pièce d'un bâtiment ventilé, contre les problèmes d'allergies et/ou de contamination croisés (sick building syndrom) venant de la climatisation du bâtiment. On peut citer une application dans le cadre des transports maritimes ou aériens de passagers. On peut citer également une application pour les industries présentant un risque biologique local lié à la production d'un agent contaminant. Cela peut être le cas dans les industries pharmaceutique et les industries agro-alimentaires. Cela concerne également les laboratoires de recherches microbiologiques. Une autre application concerne la protection des élevages de forte densité (poulet, porc, ...) en vue de pérenniser un haut statut sanitaire, en particulier dans les élevages où les intrants sont limités (élevages de sélection). Une autre application concerne la protection civile dans le cadre d'attaques bio-terroristes. Une application plus grand public concerne la limitation des risques de transmission entre clients et/ou personnels de cafétérias et restaurants. Une autre application concerne la prévention des risques d'épidémie dans les nurseries, écoles et lieux de faible taille mais de grande occupation. Enfin une application concerne la protection des personnels et visiteurs des cabinets dentaires et cliniques vétérinaires... La portée de l'invention doit être considérée par rapport aux revendications ci-après et leurs équivalents légaux, plus que par les exemples donnés ci-dessus. Revendications 1) Procédé de ventilation d'une pièce (3) par mélange, à jet primaire de soufflage (19) attaché au plafond (20) et flux d'aspiration (21) attaché au sol (6), par double effet coanda (C), du type selon lequel, a) on souffle dans la pièce (3) un jet primaire d'air (19) préalablement traité (chauffé, refroidi, décontaminé, humidifié, déshumidifié, ...), i) ce, au travers d'une surface de soufflage (Ss), située en regard d'un mur latéral (52) dit de traitement, au voisinage du plafond (20), ii) selon une direction d'incidence de soufflage (Is) [moyenne sur la surface de soufflage (Ss) des directions moyennes des portions du jet primaire (19)] orientée en direction du plafond (20) (ou parallèlement à celui-ci), de manière à attacher par effet Coanda (C) ledit jet primaire de soufflage (19) sur la surface du plafond (20), b) on aspire un flux d'air aspiré (21) vicié, de débit équivalent au jet primaire (19), i) ce, au travers d'une surface d'aspiration (Sa) sensiblement verticale, située en regard du même mur latéral de traitement (52), au voisinage du sol (6) de la pièce (3), ii) en assurant au niveau du sol (6) un suçage de l'air (A) selon une veine d'aspiration (55) É sensiblement horizontale, É parallèle et attachée à la surface du sol (6) par effet Coanda (C), Ce procédé de ventilation étant caractérisé en ce qu'en outre: c) on impose à la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses des portions du jet d'air primaire (19) sur la surface de soufflage (Ss)] d'être inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses des portions du flux d'air aspiré (21) sur la surface d'aspiration (Sa)] [Vs Procédé de ventilation d'une pièce par mélange, à jet primaire (19) de soufflage et flux d'aspiration (21) à double effet coanda (C), selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'en outre, a) on impose que la surface efficace de soufflage (Sse) soit supérieure à la surface efficace d'aspiration (Sae). 3) Dispositif (101) indépendant de décontamination aéroportée d'une pièce (3), pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés à double effet Coanda (C), ce dispositif (101) étant du type constitué par: a) un moyen de canalisation verticale (103) disposé verticalement [destiné à être disposé sensiblement parallèlement et à proximité d'un premier mur vertical de traitement (52) de la pièce (3) à traiter], ce moyen de canalisation (103) comportant: i) une première extrémité inférieure d'aspiration (104), située dans la partie basse au voisinage et à distance du sol (6) de la pièce (3), ii) et une seconde extrémité supérieure de soufflage (105), située plus en hauteur, et destinée à être située dans la partie haute au voisinage et à distance du plafond (20) de la pièce (3), b) un moyen de mise en mouvement (106) de l'air (A), disposé à l'intérieur du moyen de canalisation verticale (103), et créant une surpression (AP) entre l'extrémité supérieure de soufflage (105) et l'extrémité inférieure d'aspiration (104), pour permettre le mouvement de l'air à l'intérieur et à l'extérieur du moyen de canalisation (103), c) une tuyère de suçage (118) à effet de surface au sol (6), prolongeant le moyen de canalisation (103) à son extrémité inférieure d'aspiration (104) située en regard du sol (6) de la pièce (3), et ménageant au voisinage du sol (6) une bouche d'aspiration (111), i) présentant une surface d'aspiration (Sa) à section d'entrée sensiblement verticale, ii) et assurant au niveau du sol (6) un suçage de l'air (A) selon une veine d'aspiration (55) É sensiblement horizontale, É parallèle et collée au sol (6) par effet Coanda (C), d) une tuyère de soufflage (129) à effet de surface au plafond (20), prolongeant le moyen de canalisation (103) à son extrémité supérieure de soufflage (105) [destinée à être située proche du plafond (20)] et ménageant en partie haute une bouche de soufflage (110), i) présentant une surface poreuse de soufflage (Ss), disposée sensiblement frontalement en prenant appui latéralement sur les bords latéraux extrêmes (119a, 119b, 119c, 119d) de la bouche de soufflage (110), ii) et assurant au travers de toute sa surface de soufflage (Ss) la production d'un jet primaire (19) d'air, orienté vers le haut ou horizontalement [de manière à atteindre le plafond (20) ou être parallèle à celui-ci], pour permettre l'attachement du jet primaire de soufflage (19) au plafond (20) par effet Coanda (C), e) un moyen de décontamination (127) (par filtration et/ou destruction) des particules contaminantes de l'air (A), i) situé à l'intérieur du moyen de canalisation verticale (103), entre la tuyère de suçage (118) et la tuyère de soufflage (129), ii) cloisonnant intérieurement, sur sa section (S), le moyen de canalisation verticale (103), pour obliger l'air contaminé (Ac) à le traverser, entre une zone amont contaminée (113) et une zone avale (114) ou l'air (Ad) est au moins partiellement décontaminée, ce dispositif de décontamination (101) étant caractérisé en ce qu'en outre: f) la section efficace (Sae) de la surface d'aspiration (Sa) de sa tuyère de suçage (118) est inférieure à la section efficace (Sse) de la surface de soufflage (Ss) de la bouche de soufflage (110), de manière à ce que la vitesse moyenne de soufflage (Vs) [moyenne des vitesses du jet d'air (19) sur la surface de soufflage (Ss)] soit inférieure à la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses du flux d'air aspiré (21) sur la surface d'aspiration (Sa)] [Vs 4) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1, de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration attachés (21) à double effet Coanda (C), ce dispositif (101) étant caractérisé en ce qu'en outre, en combinaison: a) d'une part, sa tuyère de suçage (118) est du type à aspiration au sol (3), c'est-à-dire dont la bouche d'aspiration (111): i) possède une première paroi d'aspiration dite inférieure (132) É soit en quasi-contact avec le sol (3), É soit formée par le sol (3) lui même, ii) et possède une seconde paroi d'aspiration dite supérieure (133), formée par une portion (134) de la base (137) de la tuyère de suçage (118), iii) en sorte que sa surface verticale d'aspiration (Sa) soit libre et constitué par la surface verticale ouverte annulaire (136) ménagée entre la base (137) de la tuyère de suçage (118) et le sol (3), iv) et assure au niveau du sol (3) un suçage de l'air selon une veine (55) collée au sol (6), en provenance d'un secteur planaire évasé fin d'aspiration (138) provenant des trois autres murs (50, 144, 140) de la pièce (3) opposés au mur de traitement (52), b) d'autre part, la surface verticale d'aspiration (Sav) de la tuyère de suçage (118) à aspiration au sol (3) est inférieure à la section efficace de soufflage (Sse) de la surface de soufflage (Ss) de la bouche de soufflage (110). 5) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), ce dispositif (101) étant caractérisé en ce qu'en outre, en combinaison: a) le bord supérieur (142) de la surface poreuse de soufflage (Ss) est situé à une distance du sol (Ds) de plus de 170cm [adapté à une pièce (3) de hauteur (h) standard d'environ 250 cm], b) et la surface poreuse de soufflage (Ss) de la tuyère de soufflage (110) est munie de moyens d'orientation (163) des veines d'air de soufflage (164) constituant le jet primaire de soufflage (19), réglables mécaniquement, de telle manière que l'angle d'incidence de soufflage (as) de sa tuyère de soufflage (129) [moyenne sur la surface de soufflage (Ss) de l'angle des veines d'air de soufflage du jet primaire avec le plan horizontal] soit compris entre un angle de 20 et de 70 par rapport au plan horizontal (H). 6) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre, en combinaison: a) d'une part, la section efficace de la surface de soufflage (Sse) de sa tuyère de soufflage (129) ainsi que ses moyens de mise en mouvement de l'air (106) sont dimensionnés de manière que la vitesse moyenne de soufflage (Vs) de la tuyère de soufflage (129) [moyenne des vitesses du jet en sortie de la surface poreuse de soufflage (Ss)] soit supérieure à 0,79 m/s [Vs > 0,79 m/s] ; b) et d'autre part, la section efficace de la surface de soufflage (Sse) de sa bouche de soufflage (110) est supérieure d'au moins 20% à la section efficace de la surface d'aspiration (Sae) de sa tuyère de suçage (118), de manière que la vitesse moyenne d'aspiration (Va) [moyenne des vitesses du flux d'air aspiré (21) en entrée de la surface poreuse d'aspiration (Sa)] soit supérieure d'au moins 20% à la vitesse moyenne de soufflage (Vs)] (Va> 1,2 * Vs). 7) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre ladite tuyère de soufflage (129), sur laquelle prend appui ladite surface poreuse de soufflage (Ss), est élargie par rapport à. la largeur moyenne du moyen de canalisation vertical (103) qu'elle prolonge supérieurement, [mesurée perpendiculairement au plan vertical de symétrie (PV) du dispositif (101) perpendiculaire à sa partie frontale (165)]. 8) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre la surface poreuse de soufflage (Ss) a une surface frontale de soufflage (Ssf) prolongée latéralement par des surfaces latérales de soufflage (Sslg et Ssld) ménagées sur les pans latéraux (135) de la tuyère de soufflage (129) placés en regard des murs latéraux (140, 144) de la pièce (3). 9) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre la tuyère de suçage (118) est élargie au niveau de sa paroi supérieure (139), par rapport à la largeur moyenne du moyen de canalisation vertical (103) qu'elle prolonge inférieurement [mesurée perpendiculairement au plan vertical de symétrie (PV) du dispositif (101) perpendiculaire à sa partie frontale (165)]. 10) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 4, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre la tuyère de suçage (118) comporte une portion inférieure évasée en tulipe (143), placée en regard du sol (6). 11) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre la section moyenne de son moyen de canalisation verticale (103) à un déploiement longitudinal (DL) (encombrement), selon le plan de symétrie (PV) du dispositif (101), inférieur au déploiement longitudinal (DLS) de la tuyère de suçage (118) [tous deux mesurés parallèlement au plan vertical de symétrie (PV) du dispositif (101) perpendiculaire à sa partie frontale (165)]. 12) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre il comporte une tuyère auxiliaire d'aspiration (155): a) ménagée dans la partie frontale du moyen de canalisation (103), b) environ à mi-hauteur, (de l'ordre de 1 mètre du sol (6)), c) débouchant dans le moyen de canalisation (103), en amont du moyen d'élimination des particules contaminantes (127), dans ladite zone contaminée amont (Ac). 13) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre son moyen de canalisation verticale (103) comporte une portion de canalisation ajustable (147) en longueur (notamment à soufflet (149)) pour permettre l'adaptation de la hauteur de la surface poreuse de soufflage (Ss) en fonction de la hauteur (h) de la pièce (3) et l'attachement du jet primaire (19) au plafond (20) par effet Coanda (C), tout en permettant le passage du dispositif (101) à travers une porte de la pièce (3). 14) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 3, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre sa tuyère de soufflage (129) comporte un moyen d'élargissement de ses dimensions latérales (157) assurant un déploiement latéral de sa surface de soufflage (Ss). 15) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 14, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre sa tuyère de soufflage (129) comporte un moyen d'élargissement de ses dimensions latérales (157) constitué par au moins une [de préférence deux] portion(s) cylindrique(s) souple(s) poreuse de soufflage (159), a) disposée(s) latéralement au moyen de canalisation (103) et dans sa partie supérieure (105), perpendiculairement au plan vertical de symétrie (PV) du dispositif (101), b) et se déployant sous l'effet de la pression (Ps) en ménageant une surface mobile de soufflage (Ss) sensiblement horizontale en position déployée (161). 16) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 15, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre ladite portion cylindrique souple poreuse de soufflage (159) comporte a) une surface poreuse (Spa), sur une fraction de sa surface, pour ménager une surface de soufflage (Ss) et permettre l'émission d'un jet primaire de soufflage (21), b) et une surface étanche (SE) sur une autre fraction. 17) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 15, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre il comporte au moins un moyen raidisseur télescopique (170) dont une extrémité est placée à l'intérieur la portion cylindrique souple poreuse de soufflage (159) et dont l'autre extrémité est solidaire du moyen de canalisation verticale (103). 18) Dispositif indépendant de décontamination aéroportée (101) d'une pièce (3) selon la revendication 17, pour mettre en oeuvre le procédé selon la revendication 1 de ventilation par mélange à jet primaire de soufflage (19) et flux d'aspiration (21) attachés par double effet Coanda (C), caractérisé en ce qu'en outre le déploiement de ce moyen raidisseur télescopique (170) est assuré par la pression intérieure au dispositif (101).