FR 2866344 A1 20050819 FR 0401503 A 20040213 La présente invention concerne le domaine du traitement du gaz naturel. Plus précisément, la présente invention propose d'extraire le solvant contenu dans les gaz acides. En général, la désacidification d'un gaz naturel est réalisée par absorption des composés acides, tels que le dioxyde de carbone (CO2), le dioxyde de soufre (H2S), les mercaptans, et le monoxyde de sulfure de carbonyle (COS) par un solvant. Le document FR 2 636 857 propose d'absorber les gaz acides avec un solvant contenant de 50% à 100% en poids de méthanol à basse température, entre -30 C et 0 C. Le document FR 2 743 083 réalise l'opération de désacidification à l'aide d'un solvant composé d'eau, d'alcanolamine et de méthanol. L'absorption des composés acides est réalisée à des températures comprises entre 40 C et 80 C. Dans tous les cas, le solvant est régénéré par détente et/ou par élévation de température qui peut être effectuée dans une colonne de distillation. L'effluent gazeux, contenant les composés acides, rejeté lors de la régénération présente l'inconvénient de contenir également une fraction de solvant. Les pertes de solvant sont d'autant plus importantes dans le cas d'une régénération à haute température. Ces pertes de solvant peuvent avoir un coût économique et écologique non négligeable. Les techniques actuelles pour limiter les pertes en méthanol consistent à condenser l'effluent gazeux comportant les composés acides et du solvant, de manière à récupérer le solvant sous forme liquide et évacuer les composés acides sous forme gazeuse. Une alternative consiste à récupérer le solvant condensé qui est formé dans la chaîne de recompression de l'effluent gazeux, dans le cas de la réinjection dans un puits. Le principal défaut de ces technologies est la solubilisation partielle des composés acides dans le solvant condensé. Les condensats comportant du solvant et des composés acides, jusqu'à 50% molaire dans les cas les plus défavorables, nécessitent d'être retraités pour récupérer le solvant. Les solutions envisageables sont le renvoi des condensats dans le procédé, par exemple en fond de la colonne d'absorption des composés acides par le solvant, dans des ballons intermédiaires de régénération du solvant par détente, ou dans la colonne de régénération par distillation. Les inconvénients de la récupération du solvant et de son recyclage résident essentiellement dans la quantité de frigories nécessaires à la condensation du solvant, dans la quantité de composés acides entraînés, et par suite de conséquence, dans l'impact du recyclage du solvant dans le procédé. La présente invention propose une autre solution- pour extraire le solvant contenu dans les effluents comportant des composants acides, ces effluents étant libérés lors de la régénération du solvant mis en oeuvre lors du traitement d'un gaz naturel. De manière générale, l'invention concerne un procédé de traitement d'un gaz naturel comportant au moins un des composés acides suivants sulfure d'hydrogène, dioxyde de carbone, mercaptans et sulfure de carbonyle, dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on met en contact le gaz naturel avec un solvant captant les composés acides, de manière à obtenir un gaz purifié et un solvant chargé en composés acides, b) on régénère le solvant chargé en composés acides de manière à obtenir un 25 solvant régénéré et libérer un effluent gazeux comportant des composés acides et une fraction de solvant, c) on met en contact l'effluent gazeux avec un liquide ionique non-aqueux de manière à obtenir une phase gazeuse comportant des composés acides et un liquide ionique chargé en solvant, le liquide ionique ayant pour formule générale Q+ A-, Q+ désignant une cation ammonium, phosphonium et/ou sulfonium et A- désignant un anion susceptible de former un sel liquide, d) on régénère le liquide ionique chargé en solvant pour séparer le solvant et pour récupérer un liquide ionique appauvri en solvant. Selon l'invention, à l'étape d), on peut chauffer le liquide ionique pour évaporer le solvant et pour récupérer un liquide ionique appauvri en solvant. On peut condenser le solvant évaporé à l'étape d) et, à l'étape a), on peut mettre en contact le gaz naturel, en outre, avec une partie du solvant condensé. On peut condenser le solvant évaporé à l'étape d) et, à l'étape b), on peut régénérer, en outre, une partie du solvant condensé. A l'étape b), on peut régénérer par détente et/ou par élévation de température. Avant l'étape a), on peut mettre en contact le gaz naturel avec une solution comportant du méthanol. Avant l'étape c), on refroidit l'effluent gazeux obtenu à l'étape b) afin de condenser une partie du solvant. Le solvant peut comporter au moins un composé choisi parmi les glycols, les éthers, les éthers de glycols, des alcools, du sulfolane, de la Nméthylpyrrolidone, du carbonate de propylène, des liquides ioniques, les amines, les alcanolamines, les acides aminés, les amides, les urées, les phosphates, les carbonates et les borates de métaux alcalins. L'anion A" peut être choisi dans les groupes comportant les ions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétrachoroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates, perfluoroalkylsulfonates, bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures, le méthylure de tris-trifluorométhanesulfononyle de formule C(CF3SO2)3-, alkylsulfates, arènesulfates, arènesulfonates, tétraalkylborates, tétraphénylborate et tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. Le cation Q+ peut avoir l'une des formules générales suivantes [NR'R2R3R4] +, [PR1R2R3R4]+, [R'R2N=CR3R4]+ et [R1R2P=CR3R4]+ où R1, R2, R3 et R4, identiques ou différents, représentent l'hydrogène ou des restes hydrocarbyles ayant de 1 à 30 atomes de carbone, à l'exception du cation NH4+ pour [NR'R2R3R4]+. Le cation Q+ peut également être dérivé d'hétérocycle azoté et/ou phosphoré comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, 10 l'hétérocycle étant constitué de 4 à 10 atomes de carbone. Le cation Q+ peut également avoir l'une des formules générales suivantes: R'R2N+=CR3-R5-R3C=N+R'R2 et R'R2P+=CR3-R5-R3C=P+R'R2 où R1, R2 et R3 représentent l'hydrogène ou un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone et où R5 représente un reste alkylène ou phénylène. Le cation Q+ peut être choisi dans le groupe comprenant le Nbutylpyridinium, le N-éthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1imidazolium, le ' butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-limidazolium, le butyl-3-diméthyl-1,2-imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N- butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyl-tétradécyl-phosphonium. Le cation Q+ peut avoir pour formule générale [SR1R2R3]+, où R1, R2 et R3, identiques ou différents, représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone. Le liquide ionique peut être choisi parmi le groupe comportant l'hexafluorophosphate de N-butyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de Néthyl- pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3- méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de butyl-3- méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, 1'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1- imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1-irnidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium. Avantageusement, le procédé selon l'invention permet de récupérer le solvant à un haut niveau de pureté, ce niveau pouvant être compatible avec un recyclage dans le procédé. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant aux dessins parmi lesquels: - les figures lA et 1B schématisent le procédé selon l'invention, 15 - la figure IC représente un perfectionnement du procédé décrit par la figure 1A, - les figures 2 et 3 représentent deux modes de réalisation de l'invention. Sur la figure 1A, le gaz naturel à traiter arrive par le conduit 1. Le gaz naturel contient des hydrocarbures, par exemple dans les proportions comprise entre 50% et 90% ainsi que des composés acides tel du dioxyde de carbone (CO2), du sulfure d'hydrogène (HZS), des mercaptans et du sulfure de carbonyle (COS), par exemple dans les proportions comprises entre quelques ppm et 50%. Ce gaz naturel est introduit dans la zone de mise en contact C où il est mis en contact avec un solvant arrivant par le conduit 4. Dans la zone C, le solvant absorbe les composés acides contenu dans le gaz naturel. Les solvants mis en oeuvre dans la présente invention sont des solutions d'absorption comportant un ou plusieurs solvants organiques et/ou un ou plusieurs composés ayant la capacité de réagir de façon réversible avec les gaz acides (CO2, H2S, mercaptans, COS) contenus dans le gaz naturel. Les fonctions réagissant avec les gaz acides peuvent aussi être greffées sur le ou les solvants. La solution utilisée peut contenir de l'eau. Les solvants peuvent être des glycols, des éthers de glycols, des alcools, du sulfolane, de la N-méthylpyrrolidone, du carbonate de propylène ou des liquides ioniques. Les composés réactifs peuvent être des amines (primaires, secondaires, tertiaires, cycliques ou non, aromatiques ou non), des alcanolamines, des acides aminés, des amides, des urées, des phosphates, des carbonates ou des borates de métaux alcalins. La solution peut contenir en outre des additifs anticorrosion et/ou antimousse. La tension de vapeur de la solution à 100 C peut être avantageusement supérieure à 0,1 MPa, de préférence supérieure à 0,2 MPa et plus préférentiellement supérieure à 0, 3 MPa. L'efficacité de l'absorption par le solvant est d'autant plus grande que les molécules à extraire présentent une forte polarité ou une forte constante diélectrique. Le gaz purifié, c'est à dire appauvri en composés acides, est évacué de la zone C par le conduit 2: Le solvant chargé en composés acides est évacué de la zone C par le conduit 3, puis est introduit dans la zone de régénération R. La zone R permet de séparer les composés acides du solvant. La zone R peut consister en une succession de détentes du solvant et/ou de hausses de température, par exemple par distillation, du solvant. La détente et la hausse de température permettent de libérer, sous forme d'effluent gazeux, les composés acides absorbés par le solvant. Lors de la régénération, une quantité de solvant est également vaporisée et entraînée avec les composés acides. Ainsi l'effluent gazeux évacué de la zone R par le conduit 5 comporte, d'une part, des composés acides, en proportion pouvant être comprise entre 70% et 99%, et d'autre part, du solvant en proportion pouvant être comprise entre quelques ppm et 30%. De plus l'effluent gazeux peut comporter des hydrocarbures co-absorbés par le solvant dans la zone C, et éventuellement de l'eau. Le solvant régénéré, c'est à dire appauvri en composés acides, obtenu après détente et/ou distillation est évacué de la zone R par le conduit 4, et peut être recyclé dans la zone C. L'effluent gazeux issu de la zone de régénération R est introduit dans la zone d'absorption ZA où il est mis en contact avec un liquide ionique non- aqueux arrivant par le conduit 9. Dans la zone ZA, le solvant contenu dans l'effluent gazeux arrivant par le conduit 5 est absorbé par le liquide ionique. L'effluent gazeux appauvri en solvant, c'est à dire contenant essentiellement des composés acides, est évacué de la zone ZA par le conduit 6. Le liquide ionique chargé en solvant est évacué de la zone ZA par le conduit 7. La mise en contact peut être réalisée sous pression, par exemple entre 0,1 MPa et 2 MPa, et à une température comprise entre 20 C et 100 C, de préférence entre 40 C et 90 C. La mise en contact dans la zone ZA peut être réalisée dans une ou plusieurs colonnes de lavage à co-courant ou à contre-courant, par exemple dans des colonnes à plateaux de type perforés, à clapets et/ou à calottes, ou dans des colonnes à garnissage en vrac ou structuré. Il est également possible d'utiliser des contacteurs pour effectuer la mise en contact. Les contacteurs peuvent être de type statique ou bien dynamique, suivis de zones de décantation. On peut également utiliser un contacteur membranaire, dans lequel les effluents gazeux s'écoulent d'un côté d'une membrane, le liquide ionique s'écoule de l'autre côté de la membrane et dans lequel les échanges de matière s'effectuent à travers la membrane. Tenant compte que le solvant arrivant dans la zone de régénération R peut être chargé en eau, une quantité d'eau contenue dans l'effluent gazeux à traiter est co-absorbée par le liquide ionique dans la zone ZA. De la même façon, une quantité de composés acides, notamment de CO2, peut être coabsorbé par le liquide ionique dans la zone ZA. En adaptant la zone ZA à la charge à traiter, il est possible de réaliser une sélectivité pour assurer la capture du solvant tout en minimisant la co-absorption des composés acides. Le liquide ionique non-aqueux mis en oeuvre dans la présente invention est choisi dans le groupe formé par les sels liquides qui ont pour formule générale Q+ A- dans laquelle Q+ représente un ammonium, un phosphonium et/ou un sulfonium et A- représente tout anion, organique ou inorganique, susceptible de former un sel liquide à basse température, c'est-à-dire en dessous de 100 C et avantageusement d'au plus 85 C, et de préférence en dessous de 50 C. Dans le liquide ionique non-aqueux de formule Q+ A-, les anions A- sont de préférence choisis parmi les anions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétraflhoroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates (par exemple le méthylsulfonate), perfluoroalkylsulfonates (par exemple le trifluorométhylsulfonate), bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures (par exemple l'amidure de bistrifluorométhane-sulfonyle de formule N(CF3SO2)2), le méthylure de tristrifluorométhanesulfononyle de formule C(CF3SO2)3, arènesulfonates, éventuellement substitués par des groupements halogènes ou halogénoalkyles, ainsi que l'anion tétraphénylborate et les anions tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. Les cations Q+ sont de préférence choisis parmi le groupe des phosphonium, ammonium et/ou sulfonium. Les cations Q+ ammonium quaternaire et/ou phosphonium répondent de préférence à l'une des formules générales [NR'R2R3R4]+ et [PR1R2R3R4]+, ou à l'une des formules générales [R1R2N=CR3R4]+ et [R1R2P=CR3R4]+ dans lesquelles R1, R2, R3 et R4, identiques ou différents, représentent chacun l'hydrogène (à l'exception du cation NH4+ pour [NR1R2R3R4]+), de préférence un seul substituant représentant l'hydrogene, ou des restes hydrocarbyles ayant de 1 à 30 atomes de carbone, par exemple des groupements alkyles, saturés ou non saturés, cycloalkyles ou aromatiques, aryles ou aralkyles, éventuellement substitués, comprenant de 1 à 30 atomes de carbone. Les cations ammonium et/ou phosphonium peuvent également être dérivés d'hétérocycles azotés et/ou phosphorés comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, de formules générales: /R +/R2 dans lesquelles les cycles sont constitués de 4 à 10 atomes, de 10 préférence 5 à 6 atomes, Ri et R2 sont définis comme précédemment. Le cation ammonium ou phosphonium peut en outre répondre à l'une des formules générales: R'R2N+=CR3-R5-R3C=N+R1R2 et R1R2P+=CR3-R5-R3C=P+R'R2 dans lesquelles R1, R2 et R3, identiques ou différents, sont définis comme précédemment et R5 représente un reste alkylène ou phénylène. Parmi les groupements R', R2, R' et R4, on peut mentionner les radicaux méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle secondaire, butyle tertiaire butyle, amyle, phényle ou benzyle; R5 peut être un groupement méthylène, éthylène, propylène ou phénylène. Le cation ammonium et/ou phosphonium Q+ est choisi de préférence dans le groupe formé par le N-butylpyridinium, le N-éthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-l-imidazolium, le butyl-3-diméthyl-1,2imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N-butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyltétradécylphosphonium. Les cations sulfonium Q' peuvent avoir pour formule générale [SR1R2R3]+, où R1, R2 et R2, identiques ou différents, représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone, par exemple un groupement alkyle, saturé ou non saturé, cycloalkyle ou aromatique, aryle, alkaryle ou aralkyle, comprenant de 1 à 12 atomes de carbone. A titre d'exemples des sels utilisables selon l'invention on peut citer l'hexafluorophosphate de N-butyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de Néthyl-pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhanesulfonyle de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1- imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1- imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium. Ces sels peuvent être utilisés seuls ou en mélange. Le liquide ionique circulant dans le conduit 7 est régénéré en séparant 20 le liquide ionique du solvant. Différentes techniques peuvent être utilisées pour effectuer cette régénération. Selon une première technique, le liquide ionique circulant dans le conduit 7 est régénéré en précipitant le liquide ionique par refroidissement et/ou baisse de pression, puis en séparant le solvant liquide du liquide ionique précipité. Selon une deuxième technique, le liquide ionique circulant dans le conduit 7 est régénéré par une technique couramment appelée stripping . Le liquide ionique chargé en solvant est mis en contact avec un fluide de sorte que le fluide entraîne le solvant. Par exemple, le liquide ionique chargé en solvant est mis en contact avec le gaz naturel avant traitement. Ainsi, le gaz naturel entraîne le solvant et le liquide ionique est appauvri en solvant. Selon une troisième technique illustrée par la figure 1A, la récupération du solvant absorbé par le liquide ionique circulant dans le conduit 7, est réalisée par évaporation du solvant. Le liquide ionique chargé en solvant peut être détendu par le dispositif de détente V1, éventuellement introduit dans un ballon séparateur pour libérer les composants vaporisés lors de la détente, puis peut être chauffé dans l'échangeur de chaleur El. Enfin le liquide ionique est introduit dans le dispositif d'évaporation DE. Le dispositif DE permet de séparer le solvant du liquide ionique. Dans le dispositif DE, le liquide ionique chargé en solvant est chauffé par un rebouilleur jusqu'à une température suffisante pour vaporiser le solvant. Le liquide ionique peut être introduit dans le dispositif DE de manière à être mis en contact avec le solvant vaporisé. Les conditions thermodynamiques (pression et température) de l'évaporation sont à déterminer par l'homme du métier en fonction des considérations économiques propres à chaque cas. Par exemple, l'évaporation peut être réalisée sous une pression comprise entre 0,01 MPa et 3 MPa, et à la température correspondante pour l'évaporation du solvant. Lorsque le solvant est un glycol tel le MEG ou le DEG, la température peut être comprise entre 135 C et 180 C pour une pression comprise entre 0,005 MPa et 0,1 MPa. Lorsque le solvant est le méthanol, la température d'évaporation peut être comprise entre 10 C et 140 C pour une pression comprise entre 0,01 MPa et 1 MPa. La stabilité thermique des liquides ioniques permet de fonctionner dans une large gamme de températures. Le solvant vaporisé est évacué du dispositif DE par le conduit 10. Le gaz circulant dans le conduit 10 peut être partiellement condensé par refroidissement dans l'échangeur de chaleur E2, puis introduit dans le ballon B1. Les éléments non condensés sont évacués du ballon B1 par le conduit 12. Les condensats obtenus en fond du ballon B1 constituent le solvant extrait de l'effluent gazeux évacué de la zone de régénération R par le conduit 5. Un partie du solvant extrait peut être introduit par le conduit 11 dans le dispositif DE à titre de reflux. Une autre partie du solvant extrait est évacuée par le conduit 13. Le liquide ionique régénéré, c'est à dire ne contenant pas ou peu de solvant est évacué, sous forme liquide, du dispositif DE par le conduit 8. Le liquide ionique régénéré peut être refroidi dans l'échangeur de chaleur El, pompé par la pompe P1, puis introduit par le conduit 9 dans la zone d'absorption ZA. Par exemple, le dispositif DE peut être une colonne de distillation 10 possédant de trois à dix plateaux, et complétés d'un bouilleur. Les conditions de pression et de température sous lesquelles est effectuée l'étape d'évaporation dans le dispositif DE, peuvent être sélectionnées de manière à permettre aux éventuelles traces d'eau, co- absorbées par le liquide ionique dans la zone ZA, de rester dans le liquide ionique régénéré renvoyé vers la zone ZA. Le solvant récupéré par le conduit 13 peut être recyclé. Par exemple, ce solvant est recyclé dans la zone de régénération R en étant injecté dans des ballons de détente ou bien en étant utilisé comme reflux dans une colonne de distillation. Le solvant récupéré par le conduit 13 peut également être injecté dans la zone de captation C en étant injecté dans la colonne de désacidification du gaz naturel. La figure 1B représente plus en détail la zone de mise en contact C et la zone de régénération R de la figure 1A. Les références de la figure 1B qui sont identiques à celles de la figure lA désignent les mêmes éléments. Sur la figure 1B, le gaz naturel arrivant par le conduit 1 est introduit dans la colonne de mise en contact CO, dans laquelle il est mis en contact avec le solvant arrivant par le conduit 4. Par exemple, dans CO, la température peut varier entre 40 C et 90 C si le solvant est de type chimique ou -30 C et 40 C si le solvant est de type physique, et la pression peut varier entre 6 MPa et 10 MPa. Le solvant chargé en composés acides est évacué de CO par le conduit 3, puis est détendu. Par exemple, le solvant chargé en composés acides est successivement détendu dans le ballon B2 à une pression comprise entre 1, 5 MPa et 4 MPa, puis dans le ballon B3 à une pression comprise entre 0,2 MPa et 2 MPa. Le solvant détendu est chauffé dans l'échangeur de chaleur E3, puis introduit dans la colonne de régénération R1. En général, la colonne Rl est une colonne de distillation. Le rebouilleur impose la température en fond de la colonne. Pour un solvant comportant des amines telles que la MEA, la DEA, ou la MDEA, la température en fond de la colonne R1 peut être comprise entre 100 C et 140 C. Pour un solvant comportant un alcool, la température en fond de la colonne R1 peut être supérieure à 140 C. L'effluent gazeux évacué en tête de la colonne est partiellement condensé par l'échangeur E4, puis introduit dans le ballon B4. Le liquide recueilli en fond du ballon B4 est introduit en tête de la colonne R1 à titre de reflux. Le gaz évacué en tête du ballon B4, éventuellement mélangé avec le gaz libéré lors de la détente au niveau du ballon B3, par le conduit 5 est traité de la même manière que l'effluent gazeux circulant par le conduit 5 sur la figure 1A. Le solvant régénéré obtenu en fond de la colonne R1 est refroidi dans l'échangeur de chaleur E3, pompé par la pompe P2, éventuellement sousrefroidi par l'échangeur de chaleur E5, puis introduit par le conduit 4 dans la colonne CO. Le liquide évacué par le conduit 13 dans le procédé schématisé par la figure 1 peut être introduit soit dans la colonne de régénération R1, soit dans le ballon B3, soit dans la colonne d'absorption CO. La figure 1C présente un perfectionnement du procédé décrit en relation avec la figure 1A. Les références de la figure 1C qui sont identiques à celles de la figure lA désignent les mêmes éléments. L'effluent gazeux circulant dans le conduit 5 comporte notamment du solvant et des composés acides. Cet effluent gazeux est partiellement condensé par refroidissement dans l'échangeur de chaleur E6 par exemple à une température comprise entre -40 C et 0 C, puis introduit dans le ballon séparateur B5. Les condensats comportant essentiellement du solvant sont évacués du ballon B5 par le conduit 15. La phase gazeuse obtenue en tête du ballon B5 est réchauffée dans l'échangeur de chaleur E7, puis introduite dans la zone d'absorption ZA. Le perfectionnement décrit en relation avec la figure 1C permet d'extraire par refroidissement une partie du solvant contenu dans l'effluent circulant dans le conduit 5, et par conséquent, permet de réduire le débit de liquide ionique nécessaire pour capter le solvant dans la zone ZA. L'exemple numérique suivant illustre le procédé selon l'invention décrit en référence à la figure 1A. Le gaz naturel arrivant par le conduit 1 est désacidifié par mise en contact avec un solvant contenant 50 % poids d'eau, 30 % poids de diéthanolamine et 20 % poids de méthanol. L'effluent gazeux acide obtenu après régénération du solvant est à 45 C et 0,2 MPa. L'effluent gazeux circule dans le conduit 5 à un débit de 4 000 kmol/h, et contient 20 % vol de méthanol, 0,01 % vol d'eau, 66 % vol de H2S, 10 % vol de CO2 et 4 % vol d'hydrocarbures. Il est mis en contact avec un liquide ionique, le 1-butyl-3méthylimidazolium bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure [BMIM] [TF2N], afin de récupérer le méthanol contenu dans l'effluent gazeux acide. Un débit de 30 m3/h de liquide ionique dans ZA permettent de récupérer 95 % du méthanol contenu dans le gaz, en utilisant un contacteur gaz-liquide développant une efficacité équivalente à deux étages théoriques. L'utilisation de 60 ms/h de solvant permet de diminuer à moins de 10 ppm la teneur en méthanol dans le gaz traité, en considérant au moins quatre étages théoriques d'efficacité pour le contacteur gaz-liquide. Comptetenu de la disproportion entre les teneurs en eau et en méthanol, la teneur finale du gaz traitée est inférieure à 10 ppm. Lors de la mise en contact du gaz avec le liquide ionique dans ZA, une fraction des gaz acides est absorbée. Cette fraction reste inférieure à 10 % de la quantité de composés acides contenue dans le gaz à traiter. L'efficacité du lavage par le liquide ionique est conditionnée par son niveau de régénération. La régénération est de préférence réalisée à basse pression, entre 0,02 MPa et 1 MPa, à une température comprise entre 60 C et 150 C afin de favoriser l'évaporation optimale du méthanol et de l'eauabsorbée par le liquide ionique, et d'assurer ainsi une teneur en méthanol et en eau inférieure à 50 ppm mol dans le liquide ionique. Lors de la régénération, des gaz acides sont aussi libérés. L'exemple numérique suivant illustre le procédé selon l'invention décrit en référence à la figure 1C. Le gaz naturel arrivant par le conduit 1 est désacidifié par mise en contact avec un solvant contenant 50 % poids d'eau, 30 % poids de diéthanolamine et 20 % poids de méthanol. L'effluent gazeux acide obtenu après régénération du solvant est à 45 C et 0,2 MPa. L'effluent gazeux circule dans le conduit 5 à un débit de 4 000 kmol/h, et contient 20 % vol de méthanol, 0,01 % vol d'eau, 66 % vol de H2S, 10 % vol de CO2 et 4 % vol d'hydrocarbures. L'effluent gazeux circulant dans le conduit 5 est refroidit dans l'échangeur E6 à -30 C. On obtient en tête du ballon B5 une phase gazeuse à un débit de 2900 kmol/h, contenant 0,2 % vol de méthanol, 82 % vol d'H2S, 14 % vol de CO2, et de moins de 4 % d'hydrocarbures. La teneur en eau de cette phase gazeuse est comprise entre 10 et 50 ppm. Après avoir été réchauffée à 50 C dans l'échangeur E7, cette phase gazeuse est lavée par un liquide ionique dans la zone ZA. L'emploi de 30 m3/h de [BMIM] [TF2N] conduit à récupérer 99 % du méthanol contenu dans cette phase gazeuse avec un contacteur développant une efficacité équivalente à trois étages théoriques. La figure 2 représente le procédé de traitement de gaz divulgué par le document FR 2 636 857, dans lequel on applique le procédé selon l'invention pour extraire le solvant contenu dans les effluent gazeux rejeté lors de la régénération du solvant. Sur la figure 2, le gaz naturel à traiter, contenant du méthane, de l'eau, des composés acides et au moins un hydrocarbure condensable à pression atmosphérique et environ 20 C, arrive par le conduit 20. Il est mis en contact, dans la zone de contact Cl, avec un mélange de solvant et d'eau introduit par le conduit 23. Le solvant peut être tel que défini précédemment. De manière préférée, le solvant peut être choisi dans le groupe comportant le méthanol, l'éthanol, le méthoxyéthanol, le propanol, le méthylpropyléther, l'éthylpropyléther, le diprolyléther, le méthyltertiobyléther, le dimethoxyméthane, le diméthoxyéthane. On évacue, en tête de la colonne Cl par le conduit 24, une phase gazeuse chargée de solvant. En fond de la colonne Cl on soutire une phase aqueuse par le conduit 21. Si une phase hydrocarbure s'est condensée, elle est séparée par décantation et évacuée par le conduit 22. La phase gazeuse circulant dans le conduit 24 est condensée, au moins partiellement, dans l'échangeur de chaleur E21, puis est introduite dans la zone de contact C2. La phase gazeuse résultante est mise en contact dans la zone C2 avec le condensat descendant formé au contact du circuit de refroidissement E22. Deux phases se séparent dans le bac de décantation B2. Ces phases résultent des condensations effectuées dans E21 et E22 et du contact réalisé dans C2. Une phase hydrocarbure est évacuée par le conduit 38. La phase aqueuse formée essentiellement d'eau et de solvant est renvoyée par la ligne 23 dans la zone Cl. Le gaz appauvri en hydrocarbures condensables, mais renfermant encore une proportion notable de composés acides, est envoyé par la ligne 25 dans la zone de contact C3 où il est mis en contact à contre-courant avec une phase solvant régénérée arrivant par la ligne 27. Eventuellement, du solvant peut être introduit dans la zone C3 par le conduit 37. Le gaz traité, c'est à dire appauvri en composés acides est évacué par le conduit 26. La phase solvant chargée en composés acides est récupérée en fond de la zone C3 par le conduit 28, éventuellement détendue, chauffée dans l'échangeur de chaleur E29, puis est injectée dans la colonne de distillation D21 pour réaliser une séparation entre les composés acides et le solvant. Eventuellement, du solvant peut être introduit dans D21 par le conduit 36. Le rebouilleur E24 apporte la chaleur pour effectuer la distillation. Le solvant régénéré est soutiré en fond de la colonne D21, refroidi par l'échangeur E29, -sous-refroidi par l'échangeur E23, puis introduit dans la colonne C3. Les composés acides, ainsi que du solvant, sont évacués, sous forme d'effluent gazeux, de la colonne D21 par le conduit 29. L'effluent gazeux circulant dans le conduit 29 est mis en contact, dans la zone de mise en contact ZA2, avec un liquide ionique non-aqueux, tel que défini précédemment, arrivant par le _conduit 30. Les composés acides sont évacués par le conduit 39 sous forme gazeuse. Le liquide ionique chargé en solvant est évacué par le conduit 31, réchauffé par l'échangeur de chaleur E26, puis introduit dans le dispositif d'évaporation DE2. Le liquide ionique régénéré obtenu au fond de DE2 est refroidi dans l'échangeur de chaleur E26, puis introduit dans la zone ZA2 par le conduit 30. Le solvant obtenu en tête de DE2 est évacué par le conduit 33, partiellement condensé par l'échangeur de chaleur E27, puis introduit dans le 2866344 18 ballon B30. Les composés non condensés sont évacués en tête du ballon B30 par le conduit 35. Les condensats obtenus en fond du ballon B30 constituent le solvant extrait de l'effluent disponible en tête de la colonne D21. Une partie des condensats est envoyée à titre de reflux dans la colonne DE2 par le conduit 34. Une autre partie des condensats est évacuée par le conduit 38, refroidie par l'échangeur de chaleur E28, puis pompée par la pompe Pl. Ensuite, le solvant peut être recyclé. Par exemple, le solvant est introduit dans la colonne de distillation D21 par le conduit 36 et/ou le solvant est introduit dans la zone de mise en contact C3 par le conduit 37. La figure 3 représente le procédé de traitement de gaz divulgué par le document FR 2 743 083, dans lequel on applique le procédé selon l'invention pour extraire le solvant contenu dans l'effluent gazeux rejeté lors de la régénération du solvant. Sur la figure 3, le gaz à traiter arrive par le conduit 50. Il contient par exemple du méthane, de l'éthane, du propane, du butane ainsi que des hydrocarbures plus lourds, de l'eau et des composés acides, tels que par exemple de l'H2S et du CO2. Une fraction de ce gaz est envoyée par le conduit 51 dans la colonne de contact C31, dans laquelle elle est mise en contact avec une solution aqueuse de méthanol arrivant par le conduit 53. Au fond de la colonne C31, on évacue par le conduit 54 une phase aqueuse substantiellement débarrassée de méthanol. En tête de la colonne C31, on évacue par le conduit 55 un gaz chargé en méthanol, qui est mélangé avec une deuxième fraction du gaz à traiter qui arrive par le conduit 52. Ce mélange de gaz est envoyé par le conduit 56 dans la colonne C32, dans laquelle il est mis en contact avec un solvant arrivant par le conduit 65 et, éventuellement, par le conduit 77. Le gaz appauvri en composés acides est évacué de la colonne C32 par le conduit 57. Le solvant chargé en composés acides est évacué par le conduit 61 en fond de la colonne C32. Le solvant comporte du méthanol, de l'eau et un solvant plus lourd que le méthanol. Le solvant lourd peut être un solvant polaire tel que le DMF, la NMP, le DMSO, le sulfolane, le carbonate de propylène, le carbonate de promylène, un alcool plus lourd que le méthanol, un éther ou une cétone. Le solvant lourd peut également être un solvant de type chimique tel qu'une amine, par exemple la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la diglycolamine, la diisopropanolamine, la méthyldiéthanolamine. Le solvant circulant dans le conduit 61 est détendu par la vanne V31 en libérant une phase gazeuse qui comporte des composés acides et une fraction de solvant. Les phases gazeuse et liquide ainsi obtenues sont séparées dans le ballon B31. La phase gazeuse est évacuée en tête du ballon B31 par le conduit 62. La phase liquide comportant du solvant chargé en composés acides est soutirée en fond du ballon B31 par le conduit 63, chauffée dans l'échangeur de chaleur E32, éventuellement détendue par la vanne V32, puis introduite dans la colonne de distillation D31. Du solvant peut également être introduit dans la colonne par le conduit 75. Le solvant régénéré est récupéré en fond de la colonne de distillation D31 par le conduit 64, refroidi dans l'échangeur de chaleur E32 et introduit dans la colonne C32 par le conduit 65. Les composés acides séparés du solvant, par distillation, dans la colonne D31 sont évacués sous forme d'un effluent gazeux par le conduit 66. En général, l'effluent gazeux comporte une fraction de solvant. L'effluent gazeux arrivant par le conduit 66 et, éventuellement, la phase gazeuse arrivant par le conduit 62 sont introduits par le conduit 67 dans la zone de mise en contact ZA3 afin d'être mis en contact avec un liquide ionique non-aqueux, tel que défini précédemment, arrivant par le conduit 69. Les composés acides sont évacués par le conduit 68 sous forme gazeuse. Le liquide ionique chargé en solvant est évacué par le conduit 70, chauffé par l'échangeur de chaleur E33, puis introduit dans le dispositif d'évaporation DE3. DE3 peut être une colonne de distillation. Le liquide ionique régénéré obtenu au fond de DE3 est évacué par le conduit 71, refroidi dans l'échangeur E33, puis introduit dans la zone ZA3 par le conduit 69. Le solvant obtenu en tête de DE3 est évacué par le conduit 72, partiellement condensé par l'échangeur de chaleur E34, puis introduit dans le ballon B32. Une phase gazeuse peut être évacuée en tête du ballon B32 par le conduit 78. Les condensats obtenu en fond du ballon B32 constituent le solvant extrait de l'effluent circulant dans le conduit 67. Une partie du solvant est envoyée à titre de reflux dans la colonne DE3 par le conduit 73. Une autre partie du solvant est évacuée par le conduit 74, refroidie par l'échangeur de chaleur E35, puis pompée. Ensuite, le solvant peut être recyclé. Par exemple, le solvant est introduit dans la colonne de distillation D31 par le conduit 75, dans le ballon de séparation B31 par le conduit 76 et/ou dans la colonne de mise en contact C32 par le conduit 77. REVENDICATIONS 1) Procédé de traitement d'un gaz naturel comportant au moins un des composés acides suivants sulfure d'hydrogène, dioxyde de carbone, mercaptans et sulfure de carbonyle, dans lequel on effectue les étapes suivantes: a) on met en contact le gaz naturel avec un solvant captant les composés acides, de manière à obtenir un gaz purifié et un solvant chargé en composés acides, b) on régénère le solvant chargé en composés acides de manière à obtenir un solvant régénéré et libérer un effluent gazeux comportant des composés acides et une fraction de solvant, caractérisé en ce qu'on effectue les étapes: c) on met en contact l'effluent gazeux avec un liquide ionique non-aqueux de manière à obtenir une phase gazeuse comportant des composés acides et un liquide ionique chargé en solvant, le liquide ionique ayant pour formule générale Q+ A', Q+ désignant une cation ammonium, phosphonium et/ou sulfonium et A- désignant un anion susceptible de former un sel liquide, d) on régénère le liquide ionique chargé en solvant pour séparer le solvant et pour récupérer un liquide ionique appauvri en solvant. 2) Procédé selon la revendication 1, dans lequel à l'étape d), on chauffe le liquide ionique pour évaporer le solvant et pour récupérer un liquide ionique 25 appauvri en solvant. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel on condense le solvant évaporé à l'étape d) et dans lequel, à l'étape a), on met en contact le gaz naturel, en outre, avec une partie du solvant condensé. 4) Procédé selon la revendication 2, dans lequel on condense le solvant évaporé à l'étape d) et dans lequel, à l'étape b), on régénère, en outre, une partie du solvant condensé. 5) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel à l'étape b), on régénère par détente et/ou par élévation de température. 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel avant l'étape 10 a), on met en contact le gaz naturel avec une solution comportant du méthanol. 7) Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel, avant l'étape c), on refroidit l'effluent gazeux obtenu à l'étape b) afin de condenser une partie du solvant. 8) Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel le solvant comporte au moins un composé choisi parmi les glycols, -les éthers, les éthers de glycols, des alcools, du sulfolane, de la N-méthylpyrrolidone, du carbonate de propylène, des liquides ioniques, les amines, les alcanolamines, les acides aminés, les amides, les urées, les phosphates, les carbonates et les borates de métaux alcalins. 9) Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'anion A" est choisi dans les groupes comportant les ions halogénures, nitrate, sulfate, phosphate, acétate, halogénoacétates, tétrafluoroborate, tétraflhoroborate, hexafluorophosphate, hexafluoroantimonate, fluorosulfonate, alkylsulfonates, perfluoroalkylsulfonates, bis (perfluoroalkylsulfonyl) amidures, le méthylure de tristrifluorométhanesulfonyle de formule C(CF3SO2)3, arènesulfonates, tétraphénylborate et tétraphénylborates dont les noyaux aromatiques sont substitués. 10) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ a l'une des formules générales suivantes [NR'R2R3R4]+, [PR1R2R3R4]+, [R'R2N=CR3R4]+ et [R'R2P=CR3R4]+ où R1, R2, R3 et R4, représentent l'hydrogène ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone, à l'exception du cation NH4+ pour [NR1R2R3R4]+. 11) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ est dérivé d'hétérocycle azoté et/ou phosphoré comportant 1, 2 ou 3 atomes d'azote et/ou de phosphore, l'hétérocycle étant constitué de 4 à 10 atomes de carbone. 12) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ a l'une des formules générales suivantes: R'R2N+=CR3-R5-R3C=N+R1R2 et R1R2P+=CR3=R5-R3C=P+R1R2 où R1, R2 et R3 représentent l'hydrogène ou un hydrocarbyle ayant de 1 à 30 atomes de carbone et où R5 représente un reste alkylène ou phénylène. 13) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ est choisi dans le groupe comprenant le N-butylpyridinium, le Néthylpyridinium, le pyridinium, l'éthyl-3-méthyl-1-imidazolium, le butyl3-méthyl-1-imidazolium, l'hexyl-3-méthyl-l-imidazolium, le butyl-3diméthyl- 1,2-imidazolium, le diéthyl-pyrazolium, le N-butyl-N-méthylpyrrolidinium, le triméthylphényl-ammonium, le tétrabutylphosphonium, le tributyl- tétradécylphosphonium. 14) Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le cation Q+ a pour formule générale [SRRZR3]+, où R1, R2 et R3 représentent chacun un reste hydrocarbyle ayant de 1 à 12 atomes de carbone. 15) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le liquide ionique est choisi parmi le groupe comportant l'hexafluorophosphate de Nbutyl-pyridinium, le tétrafluoroborate de N-éthyl-pyridinium, le fluorosulfonate de pyridinium, le tétrafluoroborate de butyl-3-méthyllimidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de butyl-3méthyl-1- imidazolium, l'amidure de bis-trifluorométhane-sulfonyle de triéthylsulfonium, l'hexafluoro-antimonate de butyl-3-méthyl-1imidazolium, l'hexafluorophosphate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluoroacétate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le trifluorométhylsulfonate de butyl-3-méthyl-1-imidazolium, le bis(trifluorométhylsulfonyl)amidure de butyl-3-méthyl-1- imidazolium, l'hexafluorophosphate de triméthyl-phénylammonium, le tétrafluoroborate de tétrabutylphosphonium.