FR 2866164 A1 20050812 FR 0550130 A 20050117 MACHINE TOURNANTE ELECTRIQUE Contexte de l'invention Domaine de l'invention La présente invention concerne une machine tournante électrique. Description de l'art antérieur Dans les machines tournantes électriques conventionnelles ayant un rotor de champ dans lequel un enroulement de champ est enroulé autour d'un noyau magnétique, une technique connue a consisté à monter un aimant permanent entre les pôles magnétiques en forme de pince adjacents l'un à l'autre dans la direction circonférentielle du noyau magnétique (comme décrit, par exemple, dans la description du brevet japonais n 2548882). L'aimant permanent non seulement réduit les fuites de flux entre les pôles magnétiques en forme de pince, mais également augmente le flux magnétique effectif qui contribue à la génération énergétique par interconnexion du flux magnétique, améliorant ainsi la production énergétique de la machine tournante électrique. Le rotor est agencé pour avoir un espace de ventilation pour séparer l'aimant permanent et l'enroulement de champ l'un de l'autre d'une distance radiale prédéterminée, et un système de refroidissement par air introduisant de l'air extérieur est adopté pour refroidir le rotor. Par conséquent, l'aimant permanent est nécessairement exposé à l'air extérieur. Dans un but de protection, il était courant dans les machines tournantes électriques conventionnelles d'appliquer un revêtement quelconque tel qu'un revêtement en résine sur l'aimant permanent. Dans les machines tournantes électriques de l'agencement susmentionné, un problème se pose en ce que, dans le procédé d'assemblage du rotor, le revêtement se détache au moment du montage de l'aimant permanent ou en raison du mélange de matière étrangère provenant de l'extérieur ou par détérioration thermique, et l'aimant permanent rouille finalement, ce qui a pour conséquence la détérioration des caractéristiques de celui-ci. Dans les machines tournantes électriques conventionnelles comportant un aimant permanent, en raison de cet agencement, l'aimant permanent peut empêcher l'écoulement de l'air à l'intérieur du rotor, réduisant l'efficacité du refroidissement, et en outre toute démagnétisation réversible ou irréversible peut se produire en raison de l'augmentation de la température causée par la génération de chaleur de l'aimant permanent. En outre, en raison de la faible conductivité thermique du revêtement en résine, dans les machines tournantes électriques conventionnelles, un autre problème existe en ce que l'efficacité du refroidissement pour l'aimant permanent est faible et la température de l'aimant permanent augmente en raison de la chaleur reçue de la bobine de stator et du courant de Foucault généré par l'aimant permanent, produisant la démagnétisation réversible, réduisant la quantité de flux magnétique résultant en la détérioration des caractéristiques, qui provoque en outre la réduction de la densité du flux magnétique de l'aimant permanent en raison du champ magnétique opposé qui a finalement pour conséquence une démagnétisation irréversible. Résumé de l'invention La présente invention a été réalisée pour résoudre les problèmes susmentionnés et a pour but de fournir une machine tournante électrique dans laquelle on peut empêcher un aimant permanent monté sur un rotor de la machine tournante électrique de rouiller et on peut empêcher la détérioration permanente des caractéristiques du rotor en raison de la démagnétisation irréversible, ce qui résulte finalement en l'amélioration des caractéristiques. Une machine tournante électrique selon la présente invention comprend: un rotor muni d'une bobine de rotor destinée à générer un flux magnétique, un noyau magnétique constitué d'un p=remier noyau magnétique et d'un second noyau magnétique respectivement fournis couvrant la bobine de rotor mentionnée et chacun ayant des pôles magnétiques en forme de pince faisant saillie comme un engagement alterné l'un avec l'autre, et un aimant permanent disposé sur deux côtés desdits pôles magnétiques en forme de pince et réduisant la fuite de flux magnétique entre les côtés des pôles magnétiques en forme de pince adjacents l'un à l'autre; et un stator disposé de manière opposée au rotor mentionné via un espace. Dans cette machine tournante électrique, l'aimant permanent mentionné est enduit d'un matériau anticorrosif effectuant une action anticorrosive sacrificielle. Dans la machine tournante électrique de l'agencement mentionné, puisque l'aimant permanent formant le rotor est enduit d'un matériau anticorrosif effectuant une action anticorrosive sacrificielle, cela constitue un avantage dans la mesure où le matériau se rouille et l'aimant permanent est ainsi à peine rouillé, et les caractéristiques de l'aimant permanent sont préservées de la détérioration. Un autre avantage est tel que, puisque l'aimant permanent est enduit d'un matériau anticorrosif, même si le rotor est endommagé dans le processus d'assemblage du rotor ou en cas de mélange de matière étrangère provenant de l'extérieur, l'aimant permanent est à peine rouillé. En outre, en améliorant l'efficacité de refroidissement pour l'aimant permanent, il est possible d'obtenir un rotor capable d'empêcher la réduction temporelle des caractéristiques ainsi que la réduction permanente des caractéristiques en raison de la démagnétisation irréversible, ce qui a pour conséquence une amélioration des caractéristiques d'ensemble. En outre, dans la machine tournante électrique selon l'invention, l'enroulement de stator du stator mentionné disposé sur le côté périphérique extérieur du rotor mentionné est enroulé deux fois pour chaque pôle et chaque phase sur l'ensemble du lien. Dans la machine tournante électrique selon l'invention, puisque l'enroulement de rotor est enroulé deux fois pour chaque pôle et chaque phase, la variation de perméance due aux dents du stator devient petite et fine, et par conséquent l'harmonique supérieure est réduite. Par conséquent, le courant de Foucault est réduit et cela présente l'avantage d'empêcher la détérioration permanente des caractéristiques en raison de la démagnétisation irréversible. Les buts, caractéristiques, aspects et autres avantages de la présente invention, ainsi que d'autres, deviendront évidents à la lecture de la description détaillée suivante de la présente invention prise en conjonction avec les dessins joints. Brève description des dessins La figure 1 est une vue en perspective d'une partie essentielle d'un rotor d'une machine tournante électrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention; les figures 2(a) et (b) sont: une vue latérale et 20 une vue en coupe d'un aimant permanent selon le mode de réalisation 1; la figure 3 est une vue latérale en coupe d'une machine tournante électrique selon le mode de réalisation 1; les figures 4(a) et (b sont une vue latérale et une vue en coupe d'un aimant permanent selon le mode de réalisation 2; les figures 5(a), (b) et (c) sont une vue en perspective d'une partie essentielle d'un rotor, une vue éclatée de la partie essentielle et une vue développée d'un élément de maintien d'une machine tournante électrique selon le mode de réalisation 3 de la présente invention; la figure 6 est une vue schématique d'un enroulement de stator selon le mode de réalisation 4 la figure 7 est une vue schématique d'un enroulement de stator selon le mode de réalisation 5 la figure 8 est une vue schématique d'un enroulement de stator selon le mode de réalisation 6 la figure 9 est une vue schématique d'un enroulement de stator selon le mode de réalisation 7. Description détaillée de l'invention Mode de réalisation 1 Une machine tournante électrique selon le mode de réalisation 1 de la présente invention est ci-après décrite par référence aux figures 1 à 3. La figure 1 est une vue en perspective représentant un rotor incorporé et utilisé dans une machine tournante électrique. Comme le montre la figure 1, ce rotor comprend: un noyau magnétique constitué d'un premier noyau magnétique 21 et d'un second noyau magnétique 22 respectivement ayant des pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 faisant saillie comme un engagement alterné l'un avec l'autre; et un aimant permanent 30 disposé entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 sur les deux côtés de celui-ci. L'aimant permanent 30 agit pour réduire les fuites de flux magnétique entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 adjacents l'un à l'autre. Le noyau magnétique est formé couvert d'une bobine de rotor de la manière décrite ultérieurement. Le rotor est constitué du noyau magnétique et d'un enroulement de rotor décrit ultérieurement. Les figures 2(a) et (b) sont une vue latérale et une vue en coupe de l'aimant permanent 30 selon le mode de réalisation 1 de l'invention. La figure 2(a) représente une vue latérale de l'aimant permanent 30 et la figure 2(b) représente une vue en coupe prise le long de la ligne A-A. Comme le montre la figure 2(b), la surface de l'aimant permanent 30 est enduite d'une couche de revêtement 31. La figure 3 est une vue en coupe représentant une structure en coupe de la machine tournante électrique comprenant le rotor, dans laquelle l'aimant permanent 30 représenté sur les figures 2(a) et (b) est incorporé comme composant. Comme le montre la figure 3, cette machine tournante électrique comprend: un boîtier 3 constitué d'une console avant 1 et d'une console arrière 2 constituées d'aluminium; un arbre 6 qui est disposé dans le boîtier 3, à une extrémité duquel une poulie 4 est fixée, et sur la périphérie extérieure duquel un roulement 17 est placé ; un rotor de type pôle à pince 7 fixé à l'arbre 6; un ventilateur 5 fixé à deux faces d'extrémité du rotor 7; un stator 8 fixé sur une paroi intérieure du boîtier 3; un ressort glissant 9 fournissant un courant au rotor 7 fixé à l'autre extrémité de l'arbre 6; une paire de brosses 10 glissant sur le ressort glissant 9; un support de brosse 11 logeant la brosse 10; un rectificateur 12 relié de manière électrique au stator 8 et rectifiant le courant alternatif généré au niveau du stator 8 en courant continu; un dissipateur thermique 19 installé sur le support de brosse 11; et un régulateur 20 qui est raccordé au dissipateur thermique 19 et régule le niveau de tension alternative générée au niveau du stator 8. Le rotor 7 comprend: un enroulement de rotor cylindrique 13 qui génère un flux magnétique par application d'un courant; et un noyau magnétique 14 qui est disposé revêtant l'enroulement de rotor 13 et dans lequel le pôle magnétique est formé par le flux magnétique. L'arbre 6 s'étend et est disposé au centre du rotor 7. Le stator 8 disposé d'une manière opposée et environnante avec un petit espace entre celui-ci et le rotor 7 comprend: un noyau de stator 15 et un enroulement de stator 16 qui est enroulé autour du noyau de stator 15 et génère du courant alternatif en fonction de la variation du flux magnétique de l'enroulement de rotor 13 à la suite de la rotation du rotor 7. Le noyau magnétique 14 est constitué d'un premier noyau magnétique 21 et d'un second noyau magnétique 22 formant une paire de noyaux faisant saillie de manière alternative. Le premier noyau magnétique 21 et le second noyau magnétique 22 sont généralement constitués de fer, et constitués de parties cylindriques 21e, 22e sur lesquelles l'enroulement de rotor 13 est enroulé et de parties de base en forme de disque 21k, 22k depuis lesquelles les parties cylindriques 21e, 22e font saillie. Sur le bord extérieur des parties de base 21k, 22k, une pluralité de pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 sont fournies, venant en prise les uns avec les autres à l'emplacement situé entre la périphérie extérieure de l'enroulement de rotor 13 et la périphérie intérieure du stator 8. Les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 mentionnés ont une épaisseur et une largeur plus grandes sur les côtés des parties de base 21k, 22k, et. ont une épaisseur et une largeur plus petites (conique) sur les côtés de l'extrémité du bout. Le côté du diamètre interne 23a, 24a des pôles en forme de pince 23, 24 sont inclinés et leur épaisseur devient progressivement plus petite lorsqu'on avance vers l'extrémité du bout. Les côtés de périphérie extérieure 23b, 24b ont une forme d'arc le long du côté de diamètre intérieur du stator 8. Les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 ont deux côtés trapézoïdaux 23c, 24c par rapport à la direction circonférentielle du rotor 7. Puisque les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 sont engagés de manière alternative avec les extrémités de leurs bouts opposés, les côtés de diamètre intérieur 23a, 24a des pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 forment une rangée de manière alternative. En outre, les côtés 23c, 24c des pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 sont inclinés vers le centre des pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 de sorte que les parties s'étendant soient plus petites (coniques) comme allant vers les côtés de l'extrémité du bout. Maintenant les opérations sont décrites ci-après. Tout d'abord, un courant est appliqué à partir d'une batterie non représentée à l'enroulement de rotor 13 via la brosse 10 et au ressort glissant 9, moyennant quoi le flux magnétique est généré. Ainsi, le pôle S est polarisé sur le pôle magnétique en forme de pince 23 du premier noyau magnétique 21, et le pôle N est polarisé sur le pôle magnétique en forme de pince 24 du premier noyau de pôle 22. S et N peut être modifiés. Simultanément, le couple de torsion du moteur fait tourner la poulie 4 et on fait tourner le rotor 7 avec l'arbre 6, ainsi une force électromotrice est générée dans l'enroulement de stator 16. Cette force électromotrice alternative est rectifiée en un courant continu par le rectificateur 12, le niveau de courant étant régulé par le régulateur 20 et une batterie est chargée avec le courant continu. Tout inverseur destiné à inverser le courant continu en courant alternatif peut être de préférence utilisé à la place du rectificateur 12 rectifiant le courant alternatif en courant continu. Dans ce cas, le courant est fourni aux terminaux alternatifs respectifs, l'inverseur effectuant ainsi une fonction de moteur. Dans le rotor 7 de la machine tournante électrique selon ce mode de réalisation 1, comme le montre la figure 2, l'aimant permanent 30 formant le rotor 7 est enduit d'un matériau anticorrosif (couche de revêtement 31) effectuant une fonction anticorrosive sacrificielle. L'aimant permanent 30 est principalement constitué de fer. Cependant, puisque la surface de l'aimant permanent 30 est enduite d'un matériau anticorrosif performant une action anticorrosive sacrificielle, même si le rotor est endommagé dans le processus d'assemblage du rotor ou en cas de mélange de matière étrangère provenant de l'extérieur, l'aimant permanent 30 est à peine rouillé. A cet égard, par exemple, un matériau inorganique zincifère est de préférence employé comme matériau anticorrosif effectuant la fonction anticorrosive. Dans ce cas, l'enduction par pulvérisation peut former la couche de revêtement 31. L'épaisseur de la couche de revêtement 31 est de préférence dans la plage de 5 à 25 pm. La fonction anticorrosive sacrificielle est définie de la manière suivante. Par exemple, dans le cas du placage du fer avec du zinc, même si le placage est endommagé, le zinc se fond de manière électrochimique avant le fer (parce que la tendance à l'ionisation du zinc est plus importante que celle du fer) et le fer est ainsi protégé de la corrosion. En outre, en conséquence de la rouille du zinc, un film d'hydroxyde de zinc enduit la surface du fer, le fer étant ainsi protégé. De cette manière, en enduisant la surface de l'aimant permanent 30 principalement composé de fer avec une couche de revêtement anticorrosif 31 contenant du zinc, il est possible de protéger l'aimant permanent 30. Bien que le matériau inorganique zincifère soit employé comme un exemple du matériau anticorrosif, il est préférable d'employer toute autre couche de revêtement 31 qui fond électrochimiquement avant le fer pour fournir la protection du fer. Par exemple, le revêtement avec un matériau de revêtement quelconque contenant du zinc ou par galvanisation (placage de zinc) sera utile. En outre, dans un tel cas, puisque au moins l'aimant permanent 30 est enduit de la couche anticorrosive 31 contenant du zinc, un effet de la fonction anticorrosive sacrificielle peut être montré, et il est possible de protéger l'aimant permanent 30. De plus, à part le zinc, le nickel et l'aluminium ont également une tendance à l'ionisation plus grande que le fer et pour effectuer la fonction anticorrosive sacrificielle, il est préférable d'enduire un mélange de ces matériaux métalliques. Comme matériau anticorrosif supplémentaire, tout matériau inorganique ayant la fonction anticorrosive sacrificielle peut être employé. Dans un tel cas, l'enduction de la surface peut être effectuée de manière homogène comparée à l'enduction avec un matériau organique tel que la résine, et on obtient un avantage en ce que l'aimant permanent 30 rouille très difficilement. Il est préférable qu'une couche de vernis soit en outre formée sur la couche de revêtement 31, avec laquelle l'aimant permanent 30 est. enduit de la manière susmentionnée, par peinture, imprégnation ou analogue. Dans un tel cas, tout espace ou vide minuscule entre l'aimant permanent 30 et les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 est chargé avec le vernis. Par conséquent, l'efficacité du refroidissement peut être améliorée et la réduction de la densité du flux magnétique de l'aimant permanent 30 en raison de la chaleur est réduite. Par exemple, un polyester théicmodifié est adopté de manière appropriée pour le vernis. En agençant l'aimant permanent 30 entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 comme le montre la figure 1, les fuites de flux entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 adjacents les uns aux autres peuvent être largement réduites et la quantité de flux magnétique efficace s'écoulant de la périphérie extérieure de chaque pôle magnétique en forme de pince 23, 24 vers le côté du noyau de stator 15 diminue proportionnellement à ladite réduction des fuites de flux ou plus que celle-ci. Par conséquent, le courant de sortie maximum est amélioré. En outre, puisque l'aimant permanent 30 est disposé entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 adjacents les uns aux autres dans la direction de rotation, l'air de refroidissement produit par le ventilateur peut s'écouler facilement dans des portions de rainures en forme de V formées entre les parties d'épaulement des noyaux magnétiques 21, 22 et les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 continus, l'effet refroidissant étant ainsi également amélioré. Il est certain que la rouille apparaît facilement en raison de la pénétration de l'humidité de l'air extérieur ou d'eau salée, mais comme cela a été décrit ci-dessus, puisque la surface de l'aimant permanent 30 est enduite anticorrosif ayant une fonction sacrificielle, l'avantage de l'effet sur l'aimant permanent 30 est plus en formant la couche de revêtement 31 sur l'aimant permanent 30, un contact étroit avec le pôle magnétique adjacent (23 ou 24) est amélioré comparé avec tout agencement ne formant pas la couche de revêtement 31, et il est possible de transférer la d'un matériau anticorrosive anti-rouille précieux. En outre, chaleur efficacement de l'aimant permanent 30 aux pôles magnétiques. Mode de réalisation 2 Un exemple d'enduction de l'aimant permanent 30 formant le rotor enduit d'une couche de revêtement simple 31 est représenté dans le mode de réalisation 1 précédent. Maintenant, comme le montre une vue latérale de la figure 4 (a) et une vue en coupe de la figure 4 (b) prise le long de la ligne B-B de la figure 4 (a), un exemple d'enduction avec le matériau anticorrosif formant une structure multicouche (structure à deux couches dans l'exemple de la figure 4) est décrit dans le présent mode de réalisation 2. La structure multicouche est formée par placage de nickel et enduction de matériau inorganique zincifère et le placage de nickel forme soit une couche de placage de nickel (couche inférieure) 31 soit une couche de revêtement (couche supérieure) 32. Sinon, la structure multicouche est formée par placage d'aluminium et par placage de zinc et le placage d'aluminium forme soit une couche de placage d'aluminium (couche inférieure) 31 soit une couche de revêtement (couche supérieure) 32. En d'autres termes, une structure à deux couches est établie, quel que soit l'ordre d'enduction de la couche de placage de nickel et de la couche de revêtement de matériau inorganique zincifère ou quel que soit l'ordre de placage de la couche de placage d'aluminium et de la couche de placage de zinc. Par conséquent, puisque la surface de l'aimant permanent 30 est enduite d'un matériau anticorrosif, même si le rotor est endommagé dans le processus d'assemblage du rotor ou en cas de mélange de matière étrangère provenant de l'extérieur, l'aimant permanent 30 est à peine rouillé. Chacune des couches de revêtement 31, 32 est formée pour avoir une épaisseur de 5 à 25 pm. Un film de la couche de placage de nickel est formé par placage de nickel anélectrolytique ou par placage électrolytique de nickel, un film de couche de revêtement de matériau inorganique zincifère est formé par pulvérisation et un film de couche de placage de zinc (ou de couche de revêtement d'aluminium) est formé par placage de zinc en bain fondu (ou par enduction d'aluminium en bain fondu) . La structure multicouche est de préférence formée de trois couches, également quel que soit l'ordre des couches de revêtement. L'efficacité de refroidissement du rotor peut être améliorée en formant en outre une couche de vernis sur la couche supérieure après l'enduction de la surface de l'aimant permanent 30 avec le matériau anticorrosif de la structure multicouche. En outre, il est préférable que l'aimant permanent 30 soit enduit du matériau anticorrosif de la structure multicouche. De la même manière que dans le mode de réalisation 1 précédent, la conduction thermique provenant de l'aimant permanent 30 au pôle magnétique adjacent (23 ou 24) est améliorée et la diminution de la densité du flux magnétique en raison de la chaleur est réduite, comparée à l'agencement non enduit avec le matériau anticorrosif de la structure multicouche. Mode de réalisation 3 Un exemple de disposition de chacun des aimants permanents 30 entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24 est représenté dans le mode de réalisation 1 et le mode de réalisation 2 précédents. Maintenant, dans le présent mode de réalisation 3, un exemple de disposition de deux aimants permanents 30a respectivement sur deux côtés d'un pôle magnétique en forme de pince 23 (24) (en d'autres termes, deux aimants permanents 30a entre les pôles magnétiques en forme de pince 23, 24) est décrit. Comme le montrent la figure 5(a), qui est une vue en perspective d'une partie essentielle du rotor, la figure 5(b), qui est une vue éclatée de la partie essentielle et la figure 5(c), qui est une vue développée d'un élément de support pour maintenir les aimants permanents 30a, les aimants permanents 30a sont disposés de chaque côté de chaque pôle magnétique en forme de pince 23, 24 et les aimants permanents 30a sont maintenus sur le pôle magnétique en forme de pince 23 (24) à l'aide d'un élément de support métallique 40. Comme le montrent les figures 5(a), (b) et (c), l'élément de support 30 maintient les deux aimants permanents 30a disposés des deux côtés du pôle magnétique en forme de pince 23 (24) de manière à enfermer avec ses deux extrémités une partie trapézoïdale 40a, une partie pliée 40a et une partie de support 40c de l'élément de support 40. En outre, la surface des aimants permanents 30a est enduite de couches de revêtement 31, 32 et / ou de la couche de vernis décrite dans les modes de réalisation 1 et 2 précédents. En conséquence de l'agencement décrit ci-dessus, la taille de chaque aimant permanent 30a peut être plus petite et une force centrifuge des aimants permanents 30a appliquée sur l'élément de support 40 est plus petite et par conséquent la durabilité est améliorée. En outre, puisque les aimants permanents 30a peuvent être formés se conformant à la face latérale du pôle magnétique en forme de pince 23 (24) , il est possible d'utiliser efficacement l'effet des aimants permanents 30a. Puisque la taille des aimants permanents 30a peut être plus petite, le coût des matériaux des aimants permanents 30a peut être réduit. En outre, presque toute la portion de surface des aimants permanents 30 est couverte de l'élément de support 40, l'eau entre à peine dans les aimants permanents 30a et les aimants permanents 30a sont protégés avec succès de la rouille. Mode de réalisation 4 La figure 6 représente un enroulement de stator 25 16 formant le stator 8 disposé le long de la circonférence extérieure du rotor 7 de la machine tournante électrique décrite ci-dessus. Cet enroulement de rotor 16 est, comme le montre la figure 6, enroulé deux fois pour chaque pôle et chaque phase sur le lien 30 entier (deux fentes pour chaque pôle et chaque phase. La fente est une rainure à travers laquelle un enroulement formé sur le côté du noyau passe). L'enroulement de stator connu conventionnellement est enroulé sous la forme d'une fente pour chaque pôle et chaque phase et la distribution de force magnétomotrice par une bobine à phase unique forme approximativement un carré qui comprend toute harmonique supérieure d'ordre supérieur, et par conséquent tout bruit, ondulation de couple et analogue sont produits. La figure 6 est une vue schématique prenant les dents du stator depuis un côté (saillies en forme de dents formant le noyau de stator 15. Une rainure entre les saillies en forme de dents est désignée comme une fente) et montre une relation correspondante au pôle magnétique sur le côté du rotor. Sur la figure 6, les numéros de référence 16x, 16v et 16z indiquent la phase x, la phase y et la phase z de l'enroulement de stator, respectivement. Dans la machine tournante électrique selon le présent mode de réalisation, puisque l'enroulement de stator 16 est enroulé deux fois pour chaque pôle et chaque phase sur le lien entier, la variation de perméance (indice montrant la facilité du passage du flux magnétique) en raison des dents de stator devient petite et fine, le courant de Foucault est réduit et la génération de chaleur sur le côté du rotor 7 est supprimée. Par conséquent, cela présente l'avantage d'empêcher la détérioration permanente des caractéristiques en raison de la démagnétisation irréversible. Mode de réalisation 5 La figure 7 est un schéma d'enroulement de l'enroulement de stator 16 et dans lequel les dents de stator vues depuis le côté inférieur de la figure 6 correspondent au pôle magnétique sur le côté du rotor. Comme le montre la figure 7, l'enroulement de stator 16 (constitué de 16a et 16b enrculés deux fois pour chaque pôle et chaque phase sur le lien entier) comprend: une première bobine de connexion_ à trois phases 16a dans laquelle bobine de connexion à trois phases 16a plusieurs bobines de stator à trois phases xl, yl et zl sont enroulées sur le noyau de stator 15 sur le lien entier; plusieurs bobines de stator x2,y2 et z2 connectées à la première bobine de connexion à trois phases 16a dans les mêmes conditions d'enroulement; et une seconde bobine de connexion à trois phases 16b dans laquelle chacune des bobines de stator x2, y2 et z2 est enroulée sur le noyau de stator 15 sur le lien entier avec un déplacement de 27,5 degrés en angle électrique par rapport à chacune des bobines de stator xl, yl et zl de la première bobine d'enroulement de connexion à trois phases 16a. Comme des harmoniques supérieurs de la force magnétomotrice fournies par deux enroulements formant une paire se superposent l'une à l'autre avec une différence de phase, toute harmonique supérieure de force magnétomotrice agissant sur l'aimant permanent 30a (ou 30) peut être réduite. De cette manière, l'augmentation de température du pôle magnétique du rotor et de l'aimant permanent 30a (30) en raison de l'harmonique supérieure de la force magnétomotrice composite peut être réduite, permettant ainsi d'empêcher la détérioration permanente des caractéristiques en raison de la démagnétisation irréversible. Mode de réalisation 6 Il est également préférable que, comme le montre la figure 8, la première bobine d'enroulement de connexion à trois phases 16a (indiquée par les numéros de référence xl, yl et z1) et la seconde bobine de connexion à trois phases 16b (indiquée par les numéros de référence x2, y2 et z2), respectivement décrites dans le mode de réalisation 5 précédent, soient montées en triangle formant des zigzags (connexion avec une différence de phase) Les blocs tels que xl, x2 etc. représentent schématiquement la bobine et la ligne de connexion entre un bloc et un autre est un câble. Puisque l'enroulement de stator 16 est formé par trois phases, toute rectification de circuit et de l'inverseur peut être arrangée pour un prix raisonnable. En outre, en raison de l'harmonique supérieure de la force magnétomotrice par deux enroulements formant une paire se superposant l'ut_ sur l'autre avec une différence de phase, toute harmonique supérieure de force magnétomotrice composite agissant sur l'aimant permanent 30a (ou 30) peut être réduite. De cette manière, l'augmentation de la température du pôle magnétique de rotor et de l'aimant permanent 30a (30) en raison de l'harmonique supérieure de la force magnétomotrice composite peut être réduite, permettant ainsi d'éviter la détérioration permanente des caractéristiques en raison de la démagnétisation irréversible. Mode de réalisation 7 Il est également préférable que, comme le montre la figure 9, la première bobine d'enroulement de connexion à trois phases 16a (indiquée par les numéros de référence x1, yl et zl) et la seconde bobine de connexion à trois phases 16b (indiquée par les numéros de référence x2, y2 et z2) respectivement décrites dans le mode de réalisation 5 précédent soient connectées en Y formant des zigzags (connexion avec une différence de phase). Puisque l'harmonique supérieure de la force magnétomotrice par deux enroulements formant une paire se superposant l'un à l'autre avec une différence de phase, toute harmonique supérieure de force magnétomotrice composite agissant sur l'aimant permanent 30 peut être réduite. De cette manière, l'augmentation de la température du pôle magnétique de rotor et de l'aimant permanent 30a (30) en raison de l'harmonique supérieure de la force magnétomotrice composite peut être réduite, permettant d'éviter la détérioration permanente des caractéristiques en raison de la démagnétisation irréversible. Bien que les modes de réalisation actuellement préférés de la présente invention aient été représentés et décrits, il convient de comprendre que ces descriptions ont un but illustratif et que diverses modifications peuvent être apportées sans sortir du champ d'application de l'invention telle qu'il est défini par les revendications annexées. REVENDICATIONS 1. Machine tournante électrique, caractérisée en ce qu'elle comprend: un rotor (7) muni d'une bobine de rotor (13) pour générer un flux magnétique; un noyau magnétique (14) constitué d'un premier noyau magnétique (21) et d'un second noyau magnétique (22) respectivement fournis couvrant ladite bobine de rotor (13) et chacun ayant des pôles magnétiques en forme de pince (24, 23) faisant saillie comme un engagement alternatif l'un avec l'autre; et un aimant permanent (30) disposé sur deux côtés desdits pôles magnétiques en forme de pince (24, 23) et réduisant les fuites de flux magnétique entre les côtés des pôles magnétiques en forme de pince (24, 23) adjacents l'un à l'autre; et un stator (8) disposé de manière opposée audit rotor (7) via un espace; caractérisée en ce que ledit aimant permanent (30) est enduit d'un matériau anticorrosif (31, 32) ayant une fonction anticorrosive sacrificielle. 2. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit matériau anticorrosif (31, 32) contient du zinc. 3. Machine tournante électrique selon la revendication 2, caractérisée en ce que ledit matériau anticorrosif (31, 32) est un matériau pour plaquer du zinc. 4. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit matériau anticorrosif (31, 32) est un matériau inorganique. 5. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit aimant permanent (30) est enduit de vernis. 6. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit aimant permanent (30) est enduit d'un matériau anticorrosif (31, 32) de la structure multicouche. 7. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit aimant permanent (30) est protégé avec un élément de support (40). 8. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'un enroulement de stator (16) dudit stator (8) disposé sur la circonférence extérieure dudit rotor (7) est enroulé deux fois pour un pôle et une phase sur le lien entier. 9. Machine tournante électrique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit enroulement de stator (16) est relié avec une différence de phase.