FR 2850745 A1 20040806 FR 0301126 A 20030131 EXTENSOMETRE A CORPS D'EPREUVE FLEXIBLE ET RESEAUX DE BRAGG DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un extensomètre utilisant au moins un réseau de Bragg (" Bragg grating "), qui est formé dans le coeur (" core ") d'une fibre optique, et au moins un corps 10 d'épreuve dont le réseau de Bragg est rendu solidaire. L'extensomètre objet de l'invention trouve notamment des applications dans les domaines du génie civil, des travaux publics et de la géotechnique. Il est plus particulièrement destiné à 15 mesurer des déformations et des déplacements qui sont importants, de l'ordre de quelques millimètres,.et peuvent se produire, par exemple, dans des terrains ou des structures en béton. L'invention permet, en particulier, la 20 détection et le suivi de fissures qui sont susceptibles d'apparaître dans de telles structures. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE On rappelle tout d'abord qu'un système de 25 mesure de déformations, utilisant un ou plusieurs réseaux de Bragg de mesure, peut comprendre une source optique à large spectre, allant par exemple de 1225nm à 1325nm ou de 1530nm à 1570nm, et un système d'analyse spectrale, permettant de localiser des raies de Bragg B 14241.3 PV et de référencer celles-ci par rapport à un ou plusieurs réseaux de Bragg de référence. Ce système d'analyse spectrale et la source optique sont optiquement couplés, par exemple au moyen 5 d'un coupleur optique 50/50, à la fibre optique comportant chaque réseau de Bragg de mesure et à la fibre optique comportant chaque réseau de Bragg de référence. De plus, on connaît déjà divers 10 extensomètres utilisant des réseaux de Bragg. On se reportera en particulier aux documents suivants: [1] Demande internationale PCT/FROO/00806 du 30 mars 2000, M. Bugaud et al. [21 FR 2 823 299, V. Dewynter-Marty et al. L'extensomètre décrit dans le document [1] utilise un corps d'épreuve en matériau composite qui est co- extrudé avec une fibre optique contenant un réseau de Bragg. Cet extensomètre convient à la surveillance de structures faites de béton, matériau dont le domaine d'élasticité va de -2500JJ à +250ge. On rappelle à ce propos que 1îg correspond à igm/m c'est-à-dire à 10-6. Cependant, cet extensomètre est difficilement utilisable lorque la base de mesure dépasse un mètre à cause de problèmes de flambage (" buckling ") pour des mesures en compression. L'extensomètre décrit dans le document [2] remédie à cet inconvénient. Dans cet extensomètre, la 30 fibre optique, contenant le réseau de Bragg, est placée B 14241.3 PV dans un tube, qui sert de corps d'épreuve, et tendue entre les deux extrémités de ce tube. Cet extensomètre convient aussi à la surveillance de structures en béton, mais son domaine 5 de fonctionnement est limité par le domaine d'élasticité de la fibre optique et s'étend seulement de -5000Je à + 5000fe. De ce fait, cet extensomètre ne permet pas de mesurer de grandes déformations, du genre de celles 10 que l'on observe dans une structure en béton qui se fissure. Pour remédier à cet inconvénient et pouvoir mesurer des déformations ou des déplacements de l'ordre de quelques millimètres, on a conçu un extensomètre à 15 réseau de Bragg, comportant une partie fixe, une partie mobile, apte à coulisser dans la partie fixe, et un système à ressorts, permettant de démultiplier le déplacement à mesurer et donc l'allongement subi par la fibre optique dans laquelle est formé le réseau de 20 Bragg. ce sujet, on se reportera au document suivant: [3] P. Ferdinand et al., Mine Operating Accurate STABILity Control with Optical Fiber sensing 25 and Bragg Grating Technology: the BRITE STABILOS project, OSF10, Glasgow (GB), 11-13 octobre 1994, et Journal of Lightwave Technology, vol.12, n07, juillet 1995. Cependant, cet extensomètre présente 30 quelques défauts de linéarité, dus aux faibles coefficients de raideur des ressorts utilisés, ainsi B 14241.3 PV qu'un manque de stabilité, d à des frottements de la partie mobile dans la partie fixe. EXPOS DE L'INVENTION La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents, en proposant un extensomètre ayant une plus grande dynamique de mesure que les extensomètres à fibre optique et réseau de Bragg, collés sur un corps d'épreuve qui est 10 directement soumis à la grandeur à mesurer ou tendu entre deux points. Cet extensomètre présente en outre une meilleure linéarité de mesure que l'extensomètre à ressorts connu, mentionné plus haut. L'extensomètre objet de l'invention permet 15 de démultiplier mécaniquement un déplacement à mesurer de manière à rester dans le domaine d'utilisation de la fibre optique ou des fibres optiques qu'il comporte. En outre, dans des modes de réalisation préférés, il permet de compenser les effets de la 20 température et se monte de façon simple et reproductible, ce qui évite un étalonnage systématique du ou des capteurs (" sensors ") c'est-à-dire du ou des réseaux de Bragg que comporte cet extensomètre. De façon précise, la présente invention a 25 pour objet un extensomètre destiné à mesurer les déformations d'un matériau hôte, cet extensomètre comprenant au moins un corps d'épreuve et au moins un réseau de Bragg, ce réseau de Bragg étant formé dans une fibre optique qui est rendue solidaire du corps 30 d'épreuve, par exemple par collage, toute déformation du matériau hôte étant ainsi transmise à ce réseau de B 14241. 3 PV Bragg par l'intermédiaire du corps d'épreuve, ce réseau de Bragg étant alors apte à modifier une lumière se propageant dans la fibre, la déformation du matériau hôte étant déterminée à partir de la lumière modifiée. L'extensomètre est caractérisé en ce que le corps d'épreuve est linéairement sollicité en flexion, tout en restant dans son domaine de déformation élastique, et en ce que cet extensomètre comprend en outre des moyens mécaniques aptes à transformer une 10 déformation du matériau hôte en une flexion du corps d'épreuve, cette flexion déformant le réseau de Bragg. De préférence les moyens mécaniques comprennent une première pièce, qui est destinée à être rendue rigidement solidaire du matériau hôte et dans 15 laquelle est fixé le corps d'épreuve, et une deuxième pièce qui est également destinée à être rendue rigidement solidaire du matériau hôte et qui est apte à se déplacer dans la première pièce et provoquer la flexion du corps d'épreuve. Selon un mode de réalisation préféré de l'extensomètre objet de l'invention, la deuxième pièce comprend une tige prévue pour coulisser dans la première pièce et terminée par une pointe prévue pour entrer en contact avec le corps d'épreuve, lors de la 25 déformation du matériau hôte, et provoquer la flexion de ce corps d'épreuve. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le corps d'épreuve est une lame flexible qui travaille dans son domaine linéaire d'élasticité et 30 sur laquelle est collée, dans le plan o s'exerce la flexion, la fibre comportant le réseau de Bragg, ce B 14241.3 PV collage étant homogène de manière à minimiser les irrégularités induites sur la courbure de la lame. La flexion induit sur le réseau de Bragg une micro-déformation qui est proportionnelle à la 5 grandeur à mesurer, le coefficient de proportionnalité dépendant du rayon de courbure de la lame flexible à l'endroit o est implanté le réseau de Bragg. Il est avantageux de rendre ce coefficient de proportionnalité indépendant de la localisation du 10 réseau de Bragg dans le plan o s'exerce la flexion, c'est-à-dire indépendante de l'abscisse curviligne de ce réseau de Bragg, de manière à maîtriser la courbe de réponse du capteur que constitue l'extensomètre, à éviter un gradient de déformation du réseau de Bragg, 15 qui provoquerait une déformation spectrale ("chirp") de ce dernier, ou encore à pouvoir associer un second réseau de Bragg au précédent, en vue d'une correction thermique. Pour cela, il est nécessaire que la lame flexible soit isocontrainte en flexion, ce qui 20 correspond à un mode préférentiel de réalisation de l'invention. Parmi les lames isocontraintes, la plus simple à réaliser a une épaisseur constante et une forme de triangle isocèle, ce qui constitue un mode 25 préférentiel de réalisation de la lame. L'extensomètre objet de l'invention comprend de préférence deux corps d'épreuve respectivement constitués de première et deuxième lames 30 flexibles, ces lames flexibles étant placées l'une en 8 14241.3 PV face de l'autre et prévues pour être simultanément fléchies lors d'une déformation du matériau hôte. L'extensomètre objet de l'invention comprend de préférence un autre réseau de Bragg, fixé 5 sur l'autre face de la lame flexible, à un endroit de même courbure, et prévu pour la compensation d'effets thermiques, susceptibles d'affecter ledit réseau de Bragg, ce dernier et ledit autre réseau ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes. De préférence, lorsque l'extensomètre comprend les deux lames flexibles, il comprend en outre deux réseaux de Bragg dont les longueurs d'onde de Bragg respectives sont différentes, l'un des réseaux de Bragg étant fixé sur une face de la première lame 15 flexible, face qui est rendue concave par la flexion, l'autre réseau de Bragg étant fixé sur une face de la deuxième lame flexible, face qui est rendue convexe par la flexion. Si l'on utilise la variante selon laquelle 20 la lame de flexion est isocontrainte, les deux réseaux de Bragg ne sont pas nécessairement en regard l'un de l'autre sur les deux faces de la lame. En revanche, si l'on n'utilise pas cette variante, il importe que les deux réseaux de Bragg soient en regard l'un de l'autre 25 sur les deux faces de la lame. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation 30 donnés ci-après, à titre purement indicatif et B 14241.3 PV nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une vue de côté schématique d'un extensomètre conforme à l'invention, - la figure 2 illustre schématiquement le principe de cet extensomètre, - la figure 3 est une vue en coupe de dessus schématique d'un mode de réalisation particulier de l'extensomètre objet de l'invention, et - la figure 4 est une vue en coupe de côté schématique de ce mode de réalisation particulier de l'extensomètre. EXPOS D TAILL DE MODES DE R ALISATION PARTICULIERS L'extensomètre conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté en vue de côté sur la figure 1, est destiné à mesurer les déformations (contractions ou dilatations) d'un matériau hôte, qui dans cet exemple, est un ouvrage d'art en béton. On voit sur la figure 1 la partie en béton 2 de cet ouvrage dont on veut étudier les déformations au moyen de cet extensomètre. On décrira de façon détaillée cet extensomètre par la suite mais on indique dès à présent 25 qu'il comporte une première partie 4, appelée " partie fixe ", et une deuxième partie 6, appelée " partie mobile ", qui est apte à se déplacer par rapport à la partie fixe lors d'une déformation du matériau hôte. Les parties 4 et 6 sont rendues 30 respectivement rigidement solidaires du matériau hôte par des moyens appropriés 8 et 10. Dans l'exemple, ces B 14241.3 PV moyens 8 et 10 sont des moyens d'ancrage, permettant de fixer les parties 4 et 6 à la surface de la partie en béton 2. On voit qu'une fissure 12 s'est formée dans 5 le béton, entre les points d'ancrage des parties 4 et 6 de l'extensomètre, de sorte que la partie mobile s'est éloignée de la partie fixe, généralement de quelques millimètres. L'extensomètre conforme à l'invention 10 permet de mettre en évidence et même de mesurer un tel déplacement, et donc la taille de la fissure 12. Comme on le verra de façon plus détaillée par la suite, cet extensomètre comporte, pour ce faire, des moyens mécaniques permettant de transformer le 15 déplacement de la partie mobile 6, qui peut être de l'ordre de quelques millimètres, en la flexion d'au moins un corps d'épreuve flexible. Ce dernier est de préférence une lame flexible dont une extrémité est fixée dans la partie 20 fixe 4. La flexion de cette lame varie en fonction de la position de la partie mobile 6 par rapport à la partie fixe 4. Cet extensomètre comprend aussi au moins un réseau de Bragg formé par photo-inscription dans le 25 coeur d'une fibre optique de préférence monomode, par exemple en silice. Ce réseau ou plus précisément, la portion de fibre dans laquelle il est formé, est fixée, par exemple collée, sur la lame flexible. Toute déformation du béton est transmise au 30 réseau de Bragg par l'intermédiaire de la lame B 14241.3 PV flexible. Ce réseau de Bragg modifie alors la lumière qu'il reçoit de moyens de mesure appropriés. Cette lumière retourne aux moyens de mesure par l'intermédiaire de la fibre optique et la 5 déformation du béton est déterminée par ces moyens de mesure à partir de la lumière ainsi modifiée. Le principe de cet extensomètre est schématiquement illustré par la figure 2 et consiste donc à fixer un réseau de Bragg de mesure 14 (photo10 inscrit dans une fibre optique 16) sur lame flexible 18 montée dans un banc de contrainte. Le déplacement à mesurer D est transmis à l'aide d'une tige 20 munie d'une pointe 22 permettant de démultiplier ce déplacement à mesurer. Pour des raisons de simplicité de traitement des mesures, le banc de flexion peut avantageusement présenter une réponse linéaire en fonction de la flèche (" deflection ") exercée, notée f. Ce banc de flexion peut être de deux types, soit un 20 banc de flexion à quatre points, soit une lame encastrée en flexion. Le cas que nous allons traiter en détail est celui d'une lame encastrée en flexion comme on le voit sur la figure 2. Le choix d'une lame encastrée en flexion se justifie par le fait que l'allongement relatif ú du réseau de Bragg est une fonction linéaire de la flèche f, telle que 3el 2l 3 0 avec: allongement relatif du réseau de Bragg, B 14241.3 PV e: épaisseur de la lame. 1: distance entre le point d'application de la contrainte et le réseau de Bragg, L: distance entre l'application de la contrainte et l'encastrement, f: flèche appliquée en l'abscisse x=L (comptée sur l'axe X, parallèle à la lame non fléchie). Des essais faits avec un réseau de Bragg inséré dans une plaque de matériau composite ont permis 10 de montrer que la réponse d'un tel système suit correctement cette loi. En utilisant cette loi, on peut définir un banc de flexion qui permet de mesurer des déplacements supérieurs à la limite élastique de la silice. A titre purement indicatif et nullement limitatif, on peut utiliser les valeurs suivantes L=150mm, distance du réseau de Bragg au point d'application de la contrainte (point d'abscisse Xf sur 20 l'axe X parallèle à la lame non fléchie) : 100mm e=4mm, réseau collé en surface, déplacement à mesurer: 0 à 50mm, tangente du demi-angle au sommet a de la pointe=0,25. L'allongement relatif en un point d'une lame encastrée est linéaire en fonction de la flèche si cette dernière est appliquée à la même abscisse notée Xf. Or, dans le cas de l'extensomètre, le point d'application varie avec le déplacement de la pointe. 30 Il faut donc estimer l'erreur de linéarité du système. B 14241.3 PV Compte tenu de l'équation de la déformée d'un tel système, on a: y=- 1 f(x3 -3L2 x+2L3) 2L avec: y: déformée de la lame, L: distance entre l'application de la contrainte et l'encastrement, f: flèche appliquée en x=L. Il est possible de calculer le point 10 d'application de la flèche, en connaissant la longueur de la lame fléchie, à l'aide de la relation suivante: L= j l+y'2 d soit L= 1+i f (3x2-3L2) dx oo L'erreur d'application de la flèche induit une erreur de linéarité que l'on peut quantifier. A titre purement indicatif et nullement limitatif, prenons encore les valeurs choisies préalablement pour la lame: Longueur L=150mm, Distance du réseau de Bragg à Xf=10Omm, Epaisseur e=4mm, réseau collé en surface, Déplacement à mesurer O à 50mm, Tangente du demi-angle au sommet a de la pointe=0,25. On trouve que l'erreur est inférieure à 1%. 25 Elle peut être corrigée mathématiquement. Considérons maintenant le problème de la déformation spectrale du réseau de Bragg et, plus précisément, l'influence d'un gradient d'allongement relatif de ce réseau. B 14241.3 PV La déformation de la lame est linéaire en fonction de la distance entre le point d'application de la contrainte et le réseau de Bragg. Or, le réseau n'étant pas ponctuel (il a quelques mm de long), il est 5 soumis de ce fait à une déformation variable sur sa longueur et sa réponse spectrale est alors élargie. Il mesure un gradient de déformation qui le " chirpe ". Ce gradient étant linéaire, la déformation spectrale du réseau de Bragg est symétrique. 10 L'allongement relatif étant mesuré à l'aide du déplacement spectral du sommet du pic de Bragg, celuici donne l'information de la déformation au centre du réseau. A l'aide d'un logiciel permettant de modéliser un réseau de Bragg en fonction de ses paramètres 15 d'inscription, il est possible de déterminer l'effet d'un tel gradient de déformation sur le pas A du réseau et sur son spectre. Considérons, à titre d'exemple, un réseau de Bragg de 5mm de long, inscrit à 1500nm, " chirpé " 20 par un gradient d'allongement relatif de 1000ge. Au repos, la longueur d'onde de Bragg du réseau vaut 1500,17nm et la largeur spectrale de ce réseau vaut 0,2448nm à mi-hauteur, puis une fois soumis à l'allongement, cette largeur passe à 1,12nm à mi25 hauteur et la longueur d'onde de Bragg passe à 1500, 90nm. La mesure du minimum de transmission n'est plus pertinente mais la longueur d'onde centrale du réseau de Bragg est représentative de la déformation en son centre, soit 500Sg. Dans le cas d'un réseau collé sur une lame, le gradient d'allongement est plus faible et son B 14241.3 PV influence sur le spectre est moins sensible. L'exemple qui suit illustre le cas extrême de " chirp " o le réseau est collé sur la partie de la lame soumise au plus fort gradient d'allongement. Dans cet exemple, on utilise les valeurs suivante pour la lame: - longueur L=150mm, - distance réseau de Bragg à Xf=147,5mm, - épaisseur e=4mm, réseau collé en surface, 10 - déplacement à mesurer 0 à 50mm, - tangente du demi-angle au sommet a de la pointe=0,8. Pour un déplacement de Somm, la longueur d'onde de Bragg devient 1515, 8655nm et la largeur 15 spectrale à mi-hauteur devient égale à 0,4344nm. On trouve que l'allongement de la réponse spectrale du réseau de Bragg est visible dans la partie haute du spectre mais ne déforme pas le sommet. Ainsi, avec ce type de capteur, on peut utiliser les réseaux 20 de Bragg sans tenir compte du gradient d'allongement. C'est là l'un des avantages déterminants de l'invention. On peut calculer l'incertitude relative de l'étalonnage de l'extensomètre conforme à l'invention 25 en utilisant la détermination théorique de l'allongement relatif. On obtient ge Je 67 36L ú e I L avec: 6: incertitude sur l'allongement relatif Èe: incertitude sur l'épaisseur de la lame 30 (mesurée avec un pied à coulisse) : 0,01mm B 14241.3 PV 81 incertitude sur l'emplacement du réseau de Bragg (en utilisant une méthode thermique de repérage) lmm ÈL: incertitude sur la longueur de la lame (mesurée avec un pied à coulisse) : 0,01mm. A titre d'exemple, on choisit - longueur L=150mm + 0,01mm - distance réseau de Bragg à Xf=lOOmm + lmm - épaisseur e = 4mm, réseau collé en 10 surface +0,01mm - déplacement à mesurer 0 à 50mm - tangente du demi-angle au sommet ax de la pointe=0,25 On obtient - -+1, 27% s On constate que l'incertitude est surtout liée au positionnement du réseau de Bragg. Considérons maintenant la compensation de l'effet de la température sur le réseau de Bragg 14. Pour compenser cet effet de la température 20 sur ce réseau de Bragg 14, nous utilisons un autre réseau de Bragg 24 qui est collé symétriquement sur l'autre face de la lame 18 et qui subit un allongement relatif égal mais de signe opposé à celui du réseau 14. Ceci suppose que les réseaux 14 et 24 soient implantés 25 dans des plans confondus ou parallèles, en deux endroits o le rayon de courbure de la lame sous l'effet du déplacement à mesurer D est le même, comme sur la figure 2. B 14241.3 PV Si le corps d'épreuve n'est pas une lame isoflexion, ces réseaux sont nécessairement en regard l'un de l'autre sur les deux faces de la lame. Si le corps d'épreuve est une lame 5 isoflexion, c'est-à-dire une lame pour laquelle la contrainte de flexion est la même dans toutes les sections de la zone utile, comme c'est par exemple le cas d'une lame triangulaire suivant le mode de réalisation préféré, ces réseaux ne sont pas 10 nécessairement en regard l'un de l'autre sur les deux faces de la lame. Par " zone utile ", on entend la lame moins les extrémités de celle-ci qui sont en amont et en aval de la portion de fibre optique fixée, c'està-dire 15 moins l'extrémité encastrée et l'extrémité opposée, en contact avec la pointe 22. Le réseau 24 est formé dans une fibre optique 26 qui, pour simplifier, peut être la fibre 16. Les deux réseaux 14 et 24, qui sont 20 équidistants d'une même extrémité de la lame 18 dans l'exemple représenté, ont des longueurs d'onde de Bragg différentes: ces dernières valent respectivement 1262nm et 1266nm pour les réseaux 14 et 24 dans l'exemple décrit. L'utilisation des deux réseaux ainsi positionnés conduit à une autocompensation de l'effet de température. Les deux réseaux sont en effet choisis de façon à obéir à la même loi AB= as + bAT JB B 14241.3 PV o AB est la variation relative de la 2 B longueur d'onde de Bragg, ú est l'allongement relatif du réseau et AT la variation de température. Le résultat de la mesure effectuée avec les deux réseaux est ainsi: a (E)+bAT-(a(-e)+bAT)=2as puisque ces deux réseaux ont des allongements relatifs respectivement égaux à e et -e. L'incertitude relative de l'étalonnage d'un 10 tel dispositif est le double de celle d'un système à un seul réseau et présente des difficultés de montage, les deux réseaux devant se trouver à la même distance de l'application de la flèche. Il faut donc rechercher une configuration dans laquelle l'allongement relatif soit 15 indépendant de l'emplacement du réseau. Un tel dispositif est décrit ci-après. Il s'agit d'une lame encastrée d'égale contrainte. Comme nous l'avons vu, la variable 1 20 (distance du réseau de Bragg à Xf) est un paramètre important de la modélisation qui peut être cause d'erreur sur l'étalonnage de l'extensomètre. Une lame de profil triangulaire, que l'on voit sur la figure 3, permet de s'affranchir de cette variable. En effet, l'équation de la déformée d'une telle lame est une portion d'arc de cercle. Le rayon étant constant, la contrainte et l'allongement relatif le long d'une telle lame sont constants. Des mesures effectuées sur une lame ayant cette géométrie ont 30 permis de vérifier la théorie. B 14241.3 PV A titre purement indicatif et nullement limitatif les conditions de mesure sont les suivantes: longueur de la lame triangulaire L=19Omm, épaisseur de cette lame e=3mm, base du triangle formé par cette lame =4Omm, flèche f = 29,6mm, rayon = 578mm. L'allongement relatif longitudinal e en 10 tout point de la lame triangulaire s'exprime de la manière suivante: e L'incertitude relative de l'étalonnage vaut ainsi: ê5 2 S - =-e+ ú e L avec: : incertitude sur l'allongement relatif, e: incertitude sur l'épaisseur de la lame = 0,01mm ÈL: incertitude sur la longueur de la 20 lame = 0,01mm. A titre purement indicatif et nullement limitatif, on donne ci-après un exemple d'application numérique: Longueur L = 150mm + 0,01mm, Epaisseur de la lame = 4mm, réseau collé en surface + 0,01mm, Déplacement à mesurer 0 à 50mm, Tangente du demi-angle au sommet a de la pointe = 0,25. B 14241.3 PV On a ainsi +0,26% On constate que l'incertitude sur l'étalonnage d'un tel système, pourvu de deux réseaux de Bragg pour compenser l'effet de la température, est de l'ordre de + 0,5%. Considérons maintenant la correction de l'erreur de linéarité dans le cas d'une lame de forme triangulaire. Comme nous l'avons vu, le modèle 10 mathématique utilisé comporte une erreur de linéarité due au déplacement du point de contact avec la lame. Il est possible de corriger cette erreur en connaissant le point d'application de la force exercée par la pointe sur la lame. L'allongement relatif en un point d'une lame encastrée est linéaire en fonction de la flèche si cette dernière est appliquée à la même abscisse encore notée Xf. Dans le cas considéré, le point d'application varie avec le déplacement de la pointe. Il faut donc 20 estimer l'erreur de linéarité du système. On connaît l'équation de la déformée d'une telle lame triangulaire y= 4x22f x+f avec y déformée de la lame, L distance entre l'application de la contrainte et l'encastrement, F: flèche appliquée en l'abscisse x=L. Il est possible de calculer le point d'application de la flèche en connaissant la longueur 30 de la lame fléchie, à l'aide de la relation suivante: B 14241.3 PV L= I1+yy2 dx soit L= 1+ fL (3X2 3L2)) dx L'erreur d'application de la flèche induit une erreur de linéarité que l'on peut quantifier. A titre purement indicatif, on choisit la lame définie précédemment: Longueur L = 15Omm, Distance du réseau de Bragg à Xf = 100mm, Epaisseur de la lame = 4mm, réseau collé en surface, Déplacement à mesurer 0 à 50mm, Tangente du demi-angle au sommet a de la pointe = 0,25. L'erreur obtenue est supérieure à celle d'une lame rectangulaire, considérée plus haut, mais 15 reste inférieure à 1%. Elle peut être corrigée mathématiquement. On décrit maintenant un mode de réalisation particulier de l'extensomètre objet de l'invention, en faisant référence aux figures 3 et 4. Sur la figure 3 20 (respectivement 4), l'exemple de l'invention est vu en coupe schématique de dessus (respectivement de côté). Cet exemple correspond à la vue de profil de la figure 1. Sur les figures 3 et 4, on retrouve la partie fixe 4 et la partie mobile 6. La partie fixe 4 comprend un tube ou capot 28 qui est fermé par deux bouchons 30 et 32. Pour faciliter l'installation de l'extensomètre, ce tube 28 est cylindrique et l'on note alors X l'axe de ce tube. B 14241.3 PV La partie mobile 6 comprend une tige 34 qui est déplaçable en translation dans le tube 28 suivant l'axe X, à travers le bouchon 32. Pour obtenir une bonne translation de la tige 34, cette dernière 5 coulisse dans une douille à billes 36 prévue dans le tube 28, à la suite du bouchon 32. Une extrémité 38 de la tige 34 demeure à l'extérieur du tube 28 et cette extrémité 38 est rendue rigidement solidaire d'un matériau hôte lorsqu'on veut 10 mesurer les déformations de ce dernier (figure 1). A l'autre extrémité de la tige 34 est fixée une pointe 40 qui est interchangeable, en fonction de la gamme de mesure choisie. A titre d'exemple, le diamètre de la tige 15 34 vaut 5mm et la somme des tolérances sur cette tige et le logement de celle-ci dans le tube 28 vaut + 12Lm, d'o un débattement de + 18gm au bout de la pointe 40. Une telle erreur est corrigible d'une manière identique à celle qui est utilisée pour compenser l'effet de la 20 température. Pour des raisons de symétrie et afin d'éviter un gauchissement des moyens permettant la translation de la tige, l'extensomètre des figures 3 et 4 comporte, dans le tube 28, deux lames identiques 42 25 et 44 qui sont fixées au bouchon 30 et sont symétriques l'une de l'autre par rapport à l'axe X. Ces lames sont triangulaires pour les raisons mentionnées plus haut. La pointe 40 est prévue pour provoquer la 30 flexion de ces lames, cette flexion variant lors de la déformation du matériau hôte. Dans l'exemple B 14241.3 PV représenté, cette flexion conduit à rendre convexes les faces des lames 42 et 44, qui sont tournées l'une vers l'autre, et concaves les autres faces de ces lames. L'extensomètre des figures 3 et 4 est muni 5 d'une fibre optique 46 dans laquelle sont formés deux réseaux de Bragg dont les longueurs d'onde de Bragg sont différentes. Les portions de fibre désignées par les flèches 48 et 50, o se trouvent respectivement ces 10 réseaux, sont respectivement collées sur la face concave de la lame 42 (dont s'écarte latéralement la portion correspondante, avant l'extrémité de cette lame, en faisant une boucle) et sur la face devenant convexe de la lame 44. Dans ce cas o la lame est choisie isoflexion, il va de soi que la colle doit être apliquée de manière uniforme sur cette lame, de manière à ne pas détruire ou altérer cette caractéristique d'isoflexion. Comme on le voit sur les figures 3 et 4, la fibre optique, dont une extrémité est optiquement couplée à un système de mesure 52, passe sucessivement dans un câble protecteur 54, à travers un presse-étoupe 56, à travers un perçage central 58 dont est pourvu le 25 bouchon 30, sur la lame 42 puis sur la lame 44 en faisant une boucle, puis repasse à travers le bouchon 30, à travers le presse-étoupe puis dans le câble et l'autre extrémité de la fibre optiquement couplée au système de mesure. Dans l'exemple des figures 3 et 4, l'ensemble formé par le système et l'extensomètre B 14241.3 PV fonctionne par transmission: la lumière, qui est émise par une source lumineuse (non représentée) contenue dans le système, se propage d'une extrémité à l'autre de la fibre pour retourner dans le système après avoir interagi avec les réseaux de Bragg. Elle est ensuite analysée par des moyens appropriés connus, permettant la détermination de la déformation du matériau-hôte. Selon diverses variantes non représentées 10 de l'exemple que l'on vient de décrire en faisant référence aux figures 3 et 4: - les deux réseaux de Bragg peuvent être fixés, l'un au dessus de l'autre, sur l'une des deux lames, l'un sur la face convexe de celle-ci et l'autre 15 sur la face concave; - dans l'extensomètre, on peut prévoir un seul réseau de Bragg et fixer alors celui-ci sur l'une des deux lames; - dans l'extensomètre, on peut prévoir une 20 seule lame et deux réseaux de Bragg et fixer ces deux réseaux de Bragg l'un au dessus de l'autre, sur cette lame, l'un sur la face convexe de celle-ci et l'autre sur la face concave; - dans l'extensomètre, on peut prévoir une 25 seule lame et un seul réseau de Bragg et fixer alors celui-ci sur la lame. En outre, dans l'exemple et toutes les variantes ci-dessus de celui-ci, le système de mesure peut être conçu pour " interroger " le ou les réseaux 30 de Bragg dans les deux sens, et donc envoyer la lumière de la source dans l'une quelconque des deux extrémités B 14241.3 PV de la fibre puis récupérer ensuite, à l'autre extrémité, la lumière ayant interagi avec ce ou ces réseaux pour analyser cette lumière. De plus, on peut utiliser un ensemble 5 système de mesure - extensomètre qui fonctionne par réflexion au lieu de fonctionner par transmission. Dans ce cas, une seule extrémité de la fibre optique est optiquement couplée au système de mesure, la lumière de la source est envoyée au(x) réseau(x) par cette 10 extrémité et l'on récupère, en cette même extrémité, la lumière ayant interagi avec ce ou ces réseaux. Alors, l'autre extrémité de la fibre reste dans le tube 28, sans être connectée. B 14241.3 PV REVENDICATIONS 1. Extensomètre destiné à mesurer les déformations d'un matériau hôte (2), cet extensomètre comprenant au moins un corps d'épreuve (18; 42, 44) et 5 au moins un réseau de Bragg (14), ce réseau de Bragg étant formé dans une fibre optique (16, 26; 46) qui est rendue solidaire du corps d'épreuve, toute déformation du matériau hôte étant ainsi transmise à ce réseau de Bragg par l'intermédiaire du corps d'épreuve, 10 ce réseau de Bragg étant alors apte à modifier une lumière se propageant dans la fibre, la déformation du matériau hôte étant déterminée à partir de la lumière modifiée, l'extensomètre étant caractérisé en ce que 15 le corps d'épreuve est linéairement sollicité en flexion, tout en restant dans son domaine de déformation élastique, et en ce que cet extensomètre comprend en outre des moyens mécaniques (4, 6) aptes à transformer une déformation du matériau hôte en une 20 flexion du corps d'épreuve, cette flexion déformant le réseau de Bragg. 2. Extensomètre selon la revendication 1, dans lequel les moyens mécaniques comprennent une première pièce (4), qui est destinée à être rendue 25 rigidement solidaire du matériau hôte (2) et dans laquelle est fixé le corps d'épreuve, et une deuxième pièce (6) qui est également destinée à être rendue rigidement solidaire du matériau hôte et qui est apte à se déplacer dans la première pièce et provoquer la 30 flexion du corps d'épreuve. B 14241.3 PV 3. Extensomètre selon la revendication 2, dans lequel la deuxième pièce (6) comprend une tige (20; 34) prévue pour coulisser dans la première pièce (4) et terminée par une pointe (22; 40) prévue pour 5 entrer en contact avec le corps d'épreuve, lors de la déformation du matériau hôte, et provoquer la flexion de ce corps d'épreuve. 4. Extensomètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le corps d'épreuve 10 est une lame flexible (18; 42, 44) qui travaille dans son domaine linéaire d'élasticité et sur laquelle est collée, dans le plan o s'exerce la flexion, la fibre comportant le réseau de Bragg, ce collage étant homogène de manière à minimiser les irrégularités 15 induites sur la courbure de la lame. 5. Extensomètre selon la revendication 4, dans lequel la lame (42, 44) est isocontrainte en flexion. 6. Extensomètre selon la revendication 5, 20 dans lequel la lame (42, 44) a une épaisseur constante et une forme de triangle isocèle. 7. Extensomètre selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant deux corps d'épreuve respectivement constitués de première et deuxième lames 25 flexibles (42, 44), ces lames flexibles étant placées l'une en face de l'autre et prévues pour être simultanément fléchies lors d'une déformation du matériau hôte. 8. Extensomètre selon l'une quelconque des 30 revendications 4 à 6, comprenant un autre réseau de Bragg (24), fixé sur l'autre face de la lame flexible, B 14241.3 PV à un endroit de même courbure, et prévu pour la compensation d'effets thermiques, susceptibles d'affecter ledit réseau de Bragg (14), ce dernier et ledit autre réseau ayant des longueurs d'onde de Bragg différentes. 9. Extensomètre selon la revendication 7, comprenant deux réseaux de Bragg dont les longueurs d'onde de Bragg respectives sont différentes, l'un des réseaux de Bragg étant fixé sur une face de la première 10 lame flexible (42), face qui est rendue concave par la flexion, l'autre réseau de Bragg étant fixé sur une face de la deuxième lame flexible (44), face qui est rendue convexe par la flexion. B 14241.3 PV