FR 2856155 A1 20041217 FR 0350214 A 20030612 La présente invention concerne une nouvelle configuration d'un circuit optique intégré (COI) destiné à séparer et/ou recombiner des faisceaux lumineux dans au moins une jonction en Y de guide optique et pouvant notamment être utilisée dans un 5 gyromètre à fibre optique basé sur l'interférométrie de Sagnac. Le circuit optique intégré est, de préférence, réalisé dans du niobate de lithium. Le COl de l'invention élimine ou rejette à des très bas niveaux les interférences parasites produites par l'interféromètre de Michelson parasite résultant des réflexions optiques sur les 10 faces d'entrée/sortie du circuit et pouvant altérer la qualité du signal produit dans des applications optiques et notamment dans l'interférométrie de Sagnac. Le COI de l'invention peut toutefois être utilisé dans d'autres applications optiques, notamment de mesures ou transmissions de données optiques, dans lesquelles 15 les interférences parasites sont une limitation ou un problème avec les moyens connus de l'état de la technique. On connaît déjà des circuits optiques intégrés mis en oeuvre dans des dispositifs de mesures. On peut par exemple citer le cas des gyroscopes tels que décrits dans le brevet de P. G. 20 Suchowski, Talal K. Findakly, Carl M. Ferrar, F. J. Leonberger et intitulé "Single polarization integrated optical components for optical gyroscopes" sous ne numéro US-5, 223,911 ou, encore, dans le brevet de Hiroshi Mori, Akin Watanabe et intitulé "Integrated optical circuit for fiber optic gyroscope" sous le 25 numéro US-5,293,439. De même, dans US-5,157,461, on a décrit un dispositif optique de mesure de vitesse de rotation employant un interféromètre de Sagnac. Dans ce dernier document, il a été montré l'importance de réduire les effets des interférences parasites en utilisant une configuration particulière d'extrémité de 30 couplage d'un circuit optique. Afin de présenter la solution proposée par l'invention par rapport à l'état de la technique on considérera dans la suite l'exemple des gyromètres à fibre optiques qui sont des systèmes de mesure de la vitesse de rotation autour d'un axe d'un mobile 35 dans l'espace. Les gyromètres ont fait l'objet d'un développement important ces vingt dernières années et commencent à se déployer maintenant de manière plus industrielle. Un gyromètre optique est un dispositif complexe dont un des 5 élémentsclés est un circuit optique intégré (COI) qui comporte au moins une jonction de guide. Dans la suite, on appellera bras, les guides optiques qui sont symbolisés par les deux branches vers le haut du Y pour les différentier du tronc commun du guide optique (ou guide commun) qui est symbolisé par la partie basse unique 10 (ou pied) du Y. Les gyromètres à fibre optiques sont basés sur le principe de l'interféromètre de Sagnac obtenu avec une boucle ou bobine (dans le contexte de l'invention ces deux termes sont également considérés) de fibre optique dont les deux extrémités sont 15 refermées sur un coupleur directionnel formant à la fois le miroir de séparation et celui de recombinaison des ondes. Une description détaillée de ce type de dispositif en relation avec des dessins de la présente demande, peut être consultée dans la suite de ce texte après la présentation générale des Figures. Dans ce type de dispositif, un faisceau lumineux issu d'une source de lumière est injecté dans l'interféromètre par l'une des branches d'entrée d'un coupleur directionnel à fibre. Une branche de sortie du coupleur est reliée à un moyen de mesure optique du type photodétecteur effectuant la lecture du signal optique 25 lumineux. Une autre branche de sortie est reliée à un circuit optique intégré comportant un coupleur en Y dont les deux sorties de bras sont reliées à la boucle de fibre optique. Il est à noter que la source de lumière est une source à répartition spectrale étendue de telle sorte que la longueur de 30 cohérence du rayonnement utilisé soit faible, ce qui limite théoriquement le contraste des interférences parasites crées dans le dispositif. Les sources possibles sont notamment les diodes électroluminescentes, les diodes super luminescentes, les fibres dopées aux terres rares (néodyme, erbium.. .) et pompées 35 optiquement. Le COI du gyromètre est généralement intégré dans un matériau cristallin électro-optique, notamment du niobate de lithium, et il doit remplir trois fonctions majeures: * La séparation des ondes à l'aide d'une jonction optique guidante en forme de Y, * La polarisation de la lumière selon une direction privilégiée par le/les guides optiques réalisés dans le matériau, notamment par échange protonique recuit, * La modulation de la phase de la lumière grâce aux propriétés 10 électro- optiques du matériau et mises en oeuvre par des électrodes réalisées sur le circuit. En dehors de ces fonctions principales, le COI doit posséder un certain nombre de qualités et propriétés telles que de faibles pertes d'insertion optique, une très faible tension de commande, 15 une bande passante électrique très plate sur toute la plage de fonctionnement du dispositif. Il doit présenter des caractéristiques de monomodalité poussées, de manière à garantir au gyromètre à fibre une grande stabilité long terme. Par ailleurs, il doit s'efforcer de ne pas introduire de 20 réflexions parasites vers la source de lumière ou vers le moyen de mesure optique. Dans tous les cas, le contraste des interférences parasites qui pourraient résulter de ces réflexions doit être ramené à un niveau aussi faible que possible. Or on va voir avec des rappels de principes généraux de physique optique et de 25 présentation de réalisations de l'état de la technique que les solutions de l'état de la technique ne permettent pas d'obtenir une réduction suffisante des effets optiques parasites. On rappelle maintenant en quoi consiste un COI pour gyromètre à fibre. Il s'agit d'une plaquette de forme 30 parallélépipédique, constituée d'un mono cristal électro-optique, généralement en niobate de lithium (LiNbO3). Un guide optique de type jonction Y est réalisé à la surface du cristal. Dans un autre mode de réalisation possible, le circuit optique est constitué de deux jonctions Y en cascade, tête-bêche, ce qui 35 permet de s'affranchir du coupleur à fibre externe pour la réalisation du gyromètre. Cet autre mode de réalisation étant peu utilisé en pratique, la suite de la présentation est basée sur une configuration de COI avec une jonction Y unique. Deux procédés permettent la fabrication de guides d'ondes 5 optiques dans le niobate de lithium: la diffusion de titane et l'échange protonique. La diffusion de titane est un procédé qui permet le guidage optique des ondes, quel que soit leur état de polarisation, que ce soit selon l'axe ordinaire, ou que ce soit selon l'axe extraordinaire du niobate de lithium. Pour cette raison, c'est 10 le deuxième procédé de réalisation qui est proposé: il s'agit de l'échange protonique qui ne supporte qu'un seul mode de polarisation: le mode extraordinaire, correspondant à la direction de polarisation orientée selon l'axe optique du cristal. L'échange protonique est un procédé physico-chimique, qui 15 par substitution des ions lithium du cristal par des protons issus d'une source d'acide, provoque l'accroissement de l'indice extraordinaire Ne, tandis que l'indice ordinaire No est diminué. Le mode extraordinaire peut donc être guidé tandis que cela est interdit au mode ordinaire. Ainsi plusieurs méthodes ont été proposées pour la réalisation de tels dispositif et on peut citer le brevet de H. H. Hung, Ren-Young Liu et intitulé "Spatial filter for improving extinction ratio in a proton exchange waveguide device" sous le numéro US-5,475,772 ou, encore, le brevet de P. G. Suchowski, 25 Talal K. Findakly, F. J. Leonberger et intitulé "Low loss proton exchanged waveguides for active integrated optics and method of making the same" sous le numéro US-4,984,861. La coupe et l'orientation du cristal de niobate de lithium sont généralement déterminées par des contraintes technologiques et 30 physiques. En particulier, l'échange protonique est destructif pour la coupe Y, ce qui interdit son utilisation. La coupe Z du niobate de lithium présente une forte sensibilité aux effets pyroélectriques qui peuvent s'avérer dommageables pour le bon fonctionnement en température du gyromètre. C'est donc, en fin de compte, la coupe X qui est généralement choisie, le guide optique étant aligné parallèlement à l'axe Y, de manière à ce que l'axe extraordinaire Z, qui permet de bénéficier du plus fort coefficient électro-optique r33 du matériau, 5 soit transversal à la direction de propagation de la lumière. Dans ce cas, le mode guidé est dans l'état de polarisation quasi transverse électrique TE. Pour permettre la modulation de phase dans chacun des bras de la jonction en Y, des électrodes métalliques sont déposées de 10 part et d'autre d'un ou de de chaque guide optique de bras. Dans la configuration de l'état de la technique, les deux bras de la jonction Y sont parallèles et ont des longueurs sensiblement identiques ou, à tout le moins, de différence de longueur minime avec influence négligeable sur le fonctionnement du dispositif. L'ensemble de ces étapes technologiques se fait de manière collective sur une galette (wafer) de matériau électro-optique. Les puces correspondant chacune à un circuit sont ensuite découpées et les extrémités sont polies avec un angle d'insertion destiné à minimiser les réflexions optiques sur les interfaces et susceptibles 20 de provoquer des instabilités et un bruit induit. Ce point est important dans le fonctionnement du dispositif. En effet, si l'on imagine qu'une onde optique se propage dans le COI, elle est séparée en deux par la jonction Y en direction de chacun des bras. Les deux ondes sont modulées par le signal 25 électrique de contre- réaction appliqué au circuit pour créer une modulation de phase qui permet une lecture aisée du déphasage accumulé au cours de la propagation dans la boucle de fibre formant l'interféromètre de Sagnac. Ainsi chaque onde se propage dans l'un des bras du circuit avant de traverser l'interface formée 30 entre le circuit optique intégré et la fibre optique. Lorsque la lumière est incidente sur ce dioptre, I'essentiel de la lumière est transmis dans la boucle avec un pourcentage de transmission dont la valeur est déterminée par l'efficacité de couplage entre le guide optique du COI et la fibre de la boucle d'une part, et par les 35 réflexions de Fresnel, d'autre part. On peut calculer le pourcentage de puissance lumineuse réfléchie par l'interface d'entrée/sortie du circuit avec la formule suivante dans laquelle les variables N indicées correspondent aux indices optiques des deux éléments formant l'interface R= (Ne-Nf [1] Ne+NfJ Dans le cas d'un circuit réalisé dans du niobate de lithium d'un côté, d'indice de réfraction Ne=2,14 et d'une fibre optique en silice d'indice de réfraction Nf=1,46 et dans le cas d'une incidence proche de la normale, on trouve une valeur de 3,56%, ce qui n'est 10 pas négligeable si l'on considère que la part de signal utile sur le photodétecteur sur l'ensemble des signaux parasites doit être dans un rapport de l'ordre de 106 (60dB) pour permettre des mesures acceptables. Dans ces conditions, les ondes réfléchies par les extrémités 15 polies du COI repartent en direction du photodétecteur. En traversant la jonction Y, elles se recombinent entre elles et peuvent interférer selon la valeur du signal électrique de déphasage appliqué aux électrodes. Dans le même temps, les ondes qui ont traversé le dioptre poursuivent leur propagation dans 20 la fibre capteur (boucle) en sens contra-propagatif l'une de l'autre pour revenir traverser le COI. Les interférences qu'elles produisent résultent du déphasage accumulé le long de la propagation dans la fibre optique auquel s'ajoute le déphasage produit par le signal électrique. De cette manière, la lumière incidente sur le photodétecteur de lecture porte deux types d'interférences: les unes produites par le signal utile traduisant la rotation de la boucle de fibre dans l'espace, et les autres, parasites et de plus faible niveau, produites par la modulation dans l'interféromètre de Michelson parasite que 30 constitue le COI avec ses faces de sorties réfléchissantes. Ces interférences parasites sont susceptibles d'introduire un signal d'erreur important, brouillant le signal utile. Afin de réduire ces effets parasites, on a proposé diverses solutions. Une manière efficace de limiter ces réflexions et interférences parasites consiste à introduire un angle cc dans la facette de sortie par rapport à la direction de propagation des guides. La rotation de cette facette se fait généralement, selon l'art antérieur, dans le plan du circuit autour de l'axe X du cristal. Cependant on doit alors considérer les effets de la réfraction du faisceau lumineux sur l'interface en sortie du circuit. Une partie de la lumière qui est transmise par le dioptre est réfractée au niveau de l'interface avec la fibre optique selon un angle de 10 réfraction f donné par la relation de Snell-Descartes Ne sinoa = Nf sin3 [2] Pour que la lumière se couple efficacement dans la fibre, celle-ci doit, elle-même, posséder une face de sortie polie avec un angle adaptée pour que l'angle de réfraction D coïncide avec la 15 direction de propagation dans le coeur de la fibre. Ainsi, à titre d'exemple, si la facette de sortie du COI en niobate de lithium est taillée avec un angle de 10 , la fibre optique doit être orientée avec un angle de 14,74 . Parallèlement, la partie de la lumière qui est réfléchie par le 20 dioptre COI-fibre, retourne à l'intérieur du cristal avec un angle égal à 2ca. Etant donné la valeur de cet angle, cette lumière réfléchie ne se recouple que très faiblement dans le guide optique du COI lui-même. On peut montrer que le taux de ce recouplage dans le guide 25 peut être estimé par la relation suivante: À 1(o0 = ex - L j [3] Ici co représente le demi-diamètre du champ lumineux se propageant dans le guide optique et X représente la longueur d'onde optique de la source optique. Dans l'expression [3] l'angle a 30 est exprimé en radian. Typiquement, o) est de l'ordre de 3,5 pm et si l'on reprend l'exemple d'un angle de 10 avec les données précédentes et en considérant que X est, par exemple, égal à 1550 nm, alors le taux de réflexion dans le guide du au recouplage, exprimé en décibel, est de l'ordre de -30dB. Si l'on inclut dans le bilan ce qui est dû aux réflexions de Fresnel (3,4% soit -14dB), on arrive à un recouplage global Rq(o) dont la valeur en décibel est de -44dB, ce qui est encore significatif si l'on recherche un taux de réjection du signal parasite par rapport au signal utile de l'ordre de -60dB. Il faut par ailleurs noter que ce recouplage de lumière par réflexion se produit dans les deux bras de la jonction Y, qui jouent en l'occurrence le rôle d'un interféromètre de Michelson, les deux miroirs étant constitués par l'extrémité du COI. Etant donné que 10 les deux branches sont sensiblement de même longueur ou peu différentes compte tenu de la faible valeur de l'angle d'extrémité donnant un faible écart transversal entre les deux guides de sortie, les interférences sont tout à fait susceptibles de se produire avec un contraste non négligeable entre les ondes. Ceci peut se 15 produire malgré le fait que la source est à spectre large ou bien encore à faible longueur de cohérence. On rappelle ici que la longueur de cohérence Lc d'une source correspond à la différence de marche entre les bras d'un interféromètre à deux ondes nécessaire pour que la visibilité des 20 interférences produite par la source soit négligeable. La longueur de cohérence pour une source de largeur de spectre AR est définie au sens large par la relation suivante: A22 Lc = [4] Ainsi, une source optique émettant à 1550nm avec une 25 répartition spectrale en puissance optique de forme gaussienne avec une largeur à 1/e de 10 nm possède une longueur de cohérence égale à 240 pm. Il s'agit ici d'une source typique utilisée dans un gyromètre à fibre de technologie récente. On sait également que la visibilité des interférences est 30 définie par le rapport suivant Pmax-Pmin [51 Pmax+ Pmin Ici, Pmax représente la valeur maximale de l'intensité lumineuse au sommet d'une frange d'interférence et Pmin sa valeur minimale en un point de différence de marche D donné. Cette visibilité décroît avec D lorsque la source possède spectre de bande étendu et quasi-continu, tel que celui de la lumière blanche. On peut être plus précis en indiquant que, dans le cas d'une 5 source à distribution spectrale gaussienne, l'évolution de la visibilité des franges d'interférences en fonction de la différence de marche optique D entre les bras d'un interféromètre à deux ondes est donnée par: (A 2X2) V(D) =exp- Y 2X2 j [6] On peut en déduire la différence de marche D nécessaire pour que la visibilité des franges d'interférences soit atténuée, par exemple, de-20dB: D(- 20dB)) = 2 --Lr0 [7]2 2t A. [7] Avec les mêmes données que précédemment, la différence 15 de marche nécessaire est donc de 325pm soit un rapport de 1,35 par rapport à l'expression [4]. Il est donc important de disposer d'un moyen de réalisation permettant d'introduire une différence de marche globale plus important afin de s'affranchir des interférences parasites. La présente invention propose une solution au problème posé par l'existence de l'interféromètre de Michelson parasite dans le COI de manière à ce que la visibilité des franges d'interférences parasites soit atténuée significativement dans toutes les configurations d'extrémité de COI. Elle consiste à réaliser un COI 25 dont l'un des bras est fortement allongé par rapport à l'autre, soit par courbure d'un des bras, soit combinaison de la courbure d'un des bras et de l'inclinaison d'une face de sortie et/ou de l'écartement des bras, afin d'introduire une différence de trajet optique entre les bras qui soit au moins supérieure à la longueur 30 de cohérence du rayonnement de la source à large spectre utilisé dans les gyromètres à fibre. La forme de réalisation de l'allongement peut être quelconque dans les limites pratiques de la taille du cristal et des propriétés optiques de conduction lumineuse du guide optique réalisé afin notamment d'éviter des fuites optiques ou la création de nouveaux effets parasites notamment par réflexion(s) parasites au sein du cristal. En effet, dans le cas de l'inclinaison d'une face de sortie, 5 comme dans le COI mentionné jusqu'à présent et qui possède un angle o de sa facette de sortie avec deux guides parallèles espacées d'une distance h, la différence de marche introduite entre les bras après un aller et retour de la lumière dans les deux bras est égale à: D = 2Nehtancx [8] Pour obtenir une valeur de D=325pm avec un angle ca de 10 , l'écart entre les bras doit donc être de 437pm. Cette valeur est en principe accessible sur le plan technologique dans cette configuration. On comprend que dans ce cas, la différence de 15 marche peut être ajustée en jouant soit sur l'angle d'inclinaison de la face de sortie, soit sur l'écartement des points de sortie des bras, soit les deux, dans les limites pratiques précédemment indiquées. Toutefois, de manière pratique, on peut être intéressé par 20 I'utilisation d'un écartement moins grand entre les bras tout en ayant une inclinaison faible voire nulle de la facette de sortie et selon la même direction du matériau formant le circuit. De plus, les évolutions récentes sur les techniques d'alignement et de collage des fibres optiques sur la face d'entrée et de sortie du guide 25 s'orientent vers la mise en oeuvre d'une fibre optique dont l'angle de polissage 3 est orienté dans l'autre direction transverse. Ceci impose que la facette de sortie du COI soit cette fois orientée selon un angle ca' obtenu par rotation autour de l'axe Z du cristal et non plus de l'axe X. Dans une telle configuration, la structure du 30 guide dans le plan devient parfaitement symétrique, et la différence de marche entre les bras de l'interféromètre de Michelson parasite est cette fois quasiment nulle et dans ce cas la différence de marche est obtenue par courbure d'un des bras. Enfin, la différence de marche peut être obtenue par 35 combinaison des deux moyens précédents. L'invention concerne donc un circuit optique Intégré comportant au sein d'un matériau cristallin électro-optique un guide de lumière avec au moins une jonction en Y entre un guide commun et deux bras, le guide commun étant sensiblement 5 rectiligne et orienté selon un axe optique cristallin déterminé du matériau, le premier et le second des deux bras étant étendus entre la jonction et deux points de raccordement d'une face de sortie du circuit, des électrodes étant réalisées le long d'au moins un desdits bras, deux fibres optiques étant accolées aux deux 10 points de raccordement, une lumière ayant une longueur de cohérence Lc déterminée et provenant d'une source optique étant envoyée dans le guide de lumière. Selon l'invention, le premier bras est sensiblement rectiligne et parallèle au guide commun et la différence de marche D de la 15 lumière entre les deux bras est supérieure à la longueur de cohérence Lc de la source, la différence de marche étant obtenue par un allongement de la longueur du guide du second bras par rapport à la longueur du guide du premier bras, I'allongement de la longueur du guide du second bras par rapport au premier résultant 20 de la courbure du guide du second bras en au moins deux zones de courbures d'orientation opposées. Pour la définition de l'invention, la jonction Y dans le circuit comprend à partir du point de séparation du guide commun, les deux guides optiques divergents de liaison aux deux bras. Ces 25 guides divergents appartenant à la jonction en Y ne font pas partie des moyens destinés à créer des zones de courbure servant à l'allongement d'un bras dans le cas particulier d'allongement par courbure. En pratique la jonction en Y est sensiblement symétrique et les guides divergents le sont par rapport à l'axe du guide 30 commun. Comme on l'a vu cet allongement peut être obtenu de plusieurs manières (écartement des bras et/ou inclinaison de la face de sortie et/ou courbure d'un des bras) et, dans le cas o l'on réalise un guide courbé (courbure d'un bras) pour un des bras, la déviation du guide, notamment par rapport à l'axe optique cristallin 35 déterminé du matériau, doit demeurer suffisamment faible, en pratique inférieur à environ 15 , pour que la lumière ne soit soumise principalement qu'aux effets de l'indice extraordinaire Ne du matériau. Si la direction de propagation s'écarte excessivement dudit axe, la lumière va subir les effets de l'indice ordinaire No et 5 les pertes optiques peuvent devenir importantes. Enfin, en pratique, la déviation doit être telle que l'ensemble du circuit optique soit contenu dans les limites physiques du cristal sauf à choisir d'utiliser un cristal plus grand ou à formes contournées. Dans divers modes de mise en oeuvre de l'invention, les 10 moyens suivants pouvant être combinés selon toutes les possibilités techniquement envisageables, sont employés: - la lumière traversant le COI est mesurée par un capteur photoélectrique d'une chaîne de mesure avec un niveau de résolution déterminé, la lumière mesurée étant la combinaison d'un 15 signal optique utile et d'un signal optique parasite au moins constitué d'interférences crées dans le coupleur Y du circuit par deux ondes lumineuses produites par réflexion aux deux points de sortie et dont le niveau est fonction de la différence de marche entre les deux bras, et en ce que la différence de marche D, tout 20 en étant au moins supérieure à la longueur de cohérence Lc de la source, est telle que rapport R des niveaux du signal optique utile sur le signal optique parasite est supérieur ou égal au niveau de résolution de la chaîne de mesure, - la différence de marche D est d'au moins 1,35 fois la 25 longueur de cohérence Lc, - en particulier, la différence de marche D est d'au moins deux fois la longueur de cohérence Lc, - la lumière traversant le circuit optique Intégré est mesurée par un capteur photoélectrique d'une chaîne de mesure, la lumière 30 mesurée étant la combinaison d'un signal optique utile et d'un signal optique parasite au moins constitué d'interférences crées dans le coupleur Y du circuit par deux ondes lumineuses produites par réflexion aux deux points de sortie et dont le niveau est fonction de la différence de marche entre les deux bras et que le rapport R des niveaux du signal optique utile sur le signal optique parasite est égal ou inférieur à 100, - le rapport R des niveaux du signal optique utile sur le signal optique parasite est d'environ 106, - l'allongement de la longueur du guide du second bras par rapport au premier est en outre obtenu avec un circuit dont la face de sortie du circuit est inclinée, la distance par projection sur l'axe optique cristallin déterminé du matériau entre la jonction et le point de raccordement du premier bras étant inférieure à la distance par 10 projection sur l'axe optique cristallin déterminé du matériau entre la jonction et le point de raccordement du second bras, -la courbure du guide de second bras comporte des zones de courbure choisies parmi l'arc de cercle, arc de spirale, arc de parabole, arc d'hyperbole, arc d'ellipse, arc de courbe gaussienne, 15 arc de courbe lorentzienne ou sinusoïdale, les raccordements de zones étant tangentiels, - les raccordements de zones tangentielles comportent en outre un décalage latéral entre les axes des guides de zones, - la courbure du guide de second bras comporte trois zones 20 de courbure en arc de cercle chacun de rayon de courbure Rc d'environ 3 cm (Rc= 3 cm), une centrale d'angle d'ouverture 2A encadrée par deux latérales d'angle d'ouverture A avec environ A= 0,156 radians, - le circuit optique intégré est une plaquette de forme 25 parallélépipédique, le matériau est un mono cristal de niobate de lithium (LiNbO3) selon une coupe X, le guide optique obtenu par échange protonique étant aligné parallèlement à l'axe Y qui correspond alors à l'axe optique cristallin déterminé, -les guides de la plaquette sont réalisés par échange 30 protonique, - la plaquette comporte une inclinaison des faces de sortie et d'entrée de guide optique du cristal autour de l'axe X, - la plaquette comporte une inclinaison de la face de sortie et d'entrée de guide optique du cristal autour de l'axe Z, - la différence de marche entre les deux bras est en outre obtenue par un traitement physico-chimique particulier d'un des bras. L'invention concerne également l'application du COI 5 précédent à la réalisation d'un gyromètre à fibre optique basé sur l'interférométrie de Sagnac dans lequel un faisceau lumineux issu d'une source de lumière est injecté dans l'interféromètre par l'une des branches d'entrée d'un coupleur directionnel, une branche de sortie du coupleur étant reliée à un moyen de mesure optique du 10 type photodétecteur effectuant la lecture du signal optique lumineux, encore une autre branche de sortie du coupleur étant reliée au circuit optique intégré dont les deux sorties sont reliées à une boucle de fibre optique. Dans une variante, le coupleur directionnel est intégré dans 15 le circuit optique intégré, le circuit comportant en série deux coupleurs en Y. L'invention s'adapte particulièrement bien sur les COI dont les facesd'entrée/sortie sont inclinées autour de l'axe Z du cristal de coupe X, afin de minimiser les réflexions optiques. Elle 20 présente les mêmes avantages lorsque des faces sont inclinées autour de ce même axe X. Cette nouvelle configuration s'applique aussi bien au circuit optique intégré pour gyromètre à fibre constitué d'une entrée et de deux sorties (Y simple) qu'à celui constitué de deux entrées et deux sorties (double Y). Ainsi elle 25 s'applique indifféremment aux COI basés sur l'utilisation de deux jonctions Y en tête-bêche ou qu'une seule jonction Y. Parmi les autres avantages de l'invention, on peut citer le fait que cette méthode permet de réaliser un circuit optique intégré pour gyromètre à fibre sur une puce optique dont la forme peut 30 être rectangulaire ou parallélépipédique. Que la configuration proposée permet de limiter très fortement la visibilité des franges d'interférences parasites issues de l'interféromètre de Michelson parasite qui se forment à l'extrémité du circuit optique intégré. Que cette réduction est effective, quelle que soit la référence d'angle 35 d'inclinaison utilisée pour la facette des guides de sortie par rapport à la direction de propagation, qu'il soit tourné autour de l'axe X ou autour de l'axe Z. Notons que si cet angle est nul, la proportion de lumière réfléchie à l'intérieur des guides en direction de la source et du photorécepteur sera plus importante, mais la 5 visibilité des franges d'interférences susceptibles de se produire restera quand même très faible par l'augmentation de la différence de marche. Les rayons de courbure et les déviations sont choisis de manière quelconque en fonction de la valeur de la différence de 10 marche recherchée, de la limite des pertes optiques qui peuvent être introduites par courbures, et selon l'écartement final entre les guides de sortie qui est recherché. Une différence de marche peut être obtenue par l'introduction d'un nombre quelconque de courbures. Les deux guides de sortie devant généralement être 15 parallèles, le nombre minimum de courbure est, par exemple, de deux. Le nombre d'oscillations (ondulations itératives/successives) peut être quelconque lorsque plusieurs courbures en forme de cloches sont mises en cascade. La forme des courbures peut être quelconque: à rayon de courbure constant et déviation angulaire 20 fixe, de forme sinusoïdale, de forme gaussienne ou toute autre forme définie par une fonction mathématique susceptible de dévier la lumière sans introduire des pertes de propagation en excès. Enfin, bien que l'invention soit mise en oeuvre par un allongement physique d'un des bras du COI, ce qui provoque une 25 différence de marche entre les deux bras, le même résultat peut être obtenu par tout moyen permettant d'obtenir cette différence de marche au sein du COI et, par exemple, par un traitement physicochimique particulier d'un des bras qui permet d'obtenir une différence de marche entre les deux bras. La présente invention va maintenant être exemplifiée par la description qui suit, sans en être pour autant limitée, et en relation avec: La Figure 1 qui représente le schéma de principe d'un gyromètre à fibre faisant intervenir un COI multifonctions à base de niobate de 35 lithium, La Figure 2 qui représente un COI à base de niobate de lithium avec une jonction Y et inclinaisons des faces de sortie et d'entrée du cristal autour de l'axe X selon l'art antérieur, La Figure 3 qui montre un COI à base de niobate de lithium avec 5 une double jonction Y et inclinaisons des faces de sortie et d'entrée du cristal autour de l'axe X selon l'art antérieur, La Figure 4 qui représente un agrandissement de l'extrémité du COI o se produit la réflexion des ondes lumineuses et le couplage par réfraction dans les fibres optiques dans le cas d'inclinaisons 10 des faces de sortie et d'entrée du cristal autour de l'axe X, La Figure 5 qui représente l'évolution des franges d'interférences dans un interféromètre à deux ondes tel qu'un interféromètre de Michelson en fonction de la différence de marche entre les bras de l'interféromètre, pour une source de distribution spectrale 15 gaussienne, Les Figures 6A et 6B qui représentent une vue de dessus et une vue de côté de la configuration du circuit optique intégré selon l'invention lorsque l'inclinaison de la face de sortie et d'entrée du cristal est effectuée autour de l'axe Z, La Figure 7 qui représente une vue de dessus de la configuration du circuit optique intégré selon un autre mode de réalisation de l'invention avec inclinaisons des faces de sortie et d'entrée du cristal effectuée autour de l'axe X, La Figure 8 qui représente l'évolution de la différence de marche 25 introduite entre les bras en fonction de l'angle de déviation et pour différentes valeurs du rayon de courbure dans le cas de la Figure La Figure 9 qui représente un autre mode de réalisation d'une différence de marche par modification de la trajectoire du guide 30 recourbé, La Figure 10 qui représente un autre mode de réalisation de la Figure 9 dans le cas d'un circuit optique intégré à double jonction Y, et La Figure 11 qui représente un autre mode de réalisation d'une différence de marche par modification de la trajectoire du guide recourbé, en particulier à l'aide d'oscillations en cascade. Dans une première partie de la description détaillée d'un 5 exemple d'application concernant un COI pour gyromètre à fibre on rappèle le principe général de mise en oeuvre de la réduction de la visibilité des franges d'interférences parasites avec une nouvelle configuration d'un circuit optique intégré (COI) comportant au moins une jonction en Y. Ces interférences parasites se produisant 10 dans l'interféromètre de Michelson parasite inhérent à la structure de jonction Y à deux bras du COI sont réduites drastiquement par allongement du chemin optique de l'un des bras dans le COI. Dans un mode particulier, I'invention est donc basée sur l'introduction d'une ou de plusieurs courbures dans la propagation 15 d'un des bras formant guide optique de la jonction Y. Cette ou ces courbures sont destinées à provoquer un allongement du trajet optique dans le bras concerné de telle manière que la différence de marche introduite entre les bras après un aller et retour de la lumière soit très supérieure à longueur de cohérence de la source 20 de cette lumière, soit au moins 1, 35 fois la longueur de cohérence dans le cas o l'on utilise sa définition classique [4], de façon à ce que la visibilité des franges soit atténuées d'au moins un facteur (-20dB). Dans cette configuration, le circuit optique intégré est 25 toujours constitué d'un guide rectiligne d'entrée (ou suite à une précédente jonction en Y) suivi par un embranchement en forme de Y. L'angle introduit entre les branches de Y permet comme précédemment la séparation de deux guides distincts ou bras. La longueur des branches est suffisante pour séparer complètement 30 les deux guides dans le plan du circuit et permettre l'insertion d'électrodes coplanaires de part et d'autres de chacun des guides, voire d'un seul. Après la jonction, un nouvel angle est introduit dans la trajectoire d'un des guides, le premier bras, de manière à ce que sa direction de propagation soit à nouveau parallèle à celle du guide d'entrée, et donc à celle de l'axe Y du cristal dans cet exemple. Alors que le premier bras poursuit une trajectoire rectiligne, l'autre guide, le second bras, est soumis à une déviation angulaire 5 se poursuivant avec un rayon de courbure R, fixe ou variable le long de la courbure mais suffisamment grand pour que les pertes de propagation par fuite de lumière dans la courbure demeurent négligeables. La déviation du chemin optique du second bras doit être 10 assez importante pour que le trajet optique accumulé jusqu'au point de sortie du cristal soit significativement plus grand que celui du guide rectiligne correspondant au premier bras produisant ainsi une différence de marche significative entre les deux bras. La déviation doit également demeurer suffisamment faible pour que la 15 lumière ne soit soumise principalement qu'aux effets de l'indice extraordinaire Ne du niobate de lithium dont le guidage optique est permis par l'échange protonique. Si la direction de propagation s'écarte excessivement de la direction Y, la lumière va subir les effets de l'indice ordinaire No et les pertes optiques peuvent 20 devenir importantes. Par ailleurs la déviation doit être telle que l'ensemble du circuit optique soit contenu dans les limites physiques du cristal. Le sens de courbure peut s'alterner et une première trajectoire peut se poursuivre jusqu'à atteindre une déviation totale 25 d'angle A. A partir de ce point, la trajectoire peut s'infléchir avec un rayon de courbure également fixe ou variable. Deux possibilités s'offrent alors. Dans une première solution, lorsque la déviation angulaire de la deuxième trajectoire courbe est égale à celle de la première, la trajectoire courbe s'arrête de manière à ce que la 30 direction de propagation soit à nouveau parallèle à celle du guide d'entrée et donc à celle de l'axe Y. Selon la quantité de différence de marche recherchée, dans une seconde solution, le guide du second bras peut se recourber à nouveau, repasser par un nouveau point d'inflexion, et finalement se retrouver, en sortie de 35 circuit, parallèle au deuxième bras, la trajectoire présente ainsi une série d'ondulations du guide du second bras. L'important ici est que les deux guides soient incidents sur la face de sortie avec le même angle d'incidence. Au final, le dessin du guide courbé formant le second bras 5 peut présenter une forme de demi-arc ou d'arc complet. Il est également possible d'introduire une série d'oscillations en se basant sur ce principe. Il va de soi que le trajet de la paire d'électrode attachée à ce bras suit les mêmes évolutions. La trajectoire du guide de second bras peut être constituée 10 de 4 arcs de cercles de rayons de courbure et de déviation angulaire fixes, comprenant notamment deux points d'inflexion. Les rayons de courbures peuvent être également variables. Il est important que les raccordements soient tangentiels au niveau des points d'inflexion. Il est également possible d'adopter des profils de trajectoire de type gaussien, lorentzien, en sécante hyperbolique ou bien encore de forme sinusoïdale. Enfin le raccordement entre guides au point d'inflexion lors d'un changement de direction de courbure peut s'accompagner d'un décalage latéral entre les axes des 20 guides afin de bénéficier de pertes de couplage les plus faibles possibles. On peut estimer la différence de marche introduite par ces trajectoires courbes. Dans le cas simple de 4 arcs de cercle de rayon de courbure fixe et de déviation angulaire A introduits 25 successivement et correspondant à une longueur L=4Rsinac parcourue dans le guide rectiligne, on peut montrer que la différence de trajet optique entre le guide courbe et celle du guide rectiligne, après un aller et retour de la lumière, est donnée par le développement limité suivant, dans l'hypothèse d'une déviation 30 faible: D = 4NeRcA3 [9] Si l'on prend l'exemple donné plus haut d'une différence de marche nécessaire D=325pm, et en s'accordant un rayon de courbure de 3cm, la déviation angulaire nécessaire A est de 0, 156 radians, soit encore 8,94 . Dans ce cas la flèche est de F=728pm, ce qui est compatible avec la technologie actuelle, avec un encombrement qui reste à l'intérieur des limites physiques du circuit optique. Les valeurs présentées sont indicatives et sont 5 dépendantes de la nature de la source et en particulier de sa largeur spectrale ainsi que de l'atténuation recherchée des effets parasites. La figure 1 représente schématiquement un gyromètre à fibre optique typique de l'état de la technique. Ce système comporte 10 une source optique (1) à bande spectrale étendue ou bien encore dite à faible longueur de cohérence. Cette source est reliée par une fibre (2) optique à un coupleur à fibre (3). Le coupleur à fibre (3) comporte quatre branches (a), (b), (c), (d). La source (1) est reliée à la branche (a). La branche (b) est reliée à l'entrée (e) du 15 circuit optique intégré (4) encore appelé COI. Le COI (4) comporte une jonction de guide optique en Y avec deux bras se terminant par deux sorties (f) et (g) qui sont reliées entre elles par une boucle en fibre optique (6) spiralée. La branche (c) du coupleur à fibre n'est pas utilisée. La branche (d) est reliée à une photodiode 20 (7), elle même reliée à un circuit électronique de contrôle (8). Le circuit de contrôle applique une contre- réaction (9) sur des électrodes coplanaires aux guides optiques des deux bras du COI (4). La lumière qui traverse le COI est divisée par les deux branches de la jonction en Y du COI (4). Les deux ondes optiques 25 parcourent la fibre optique (6) en sens opposé ou contrapropagatif. La seule différence non nulle de phase qu'elles subissent provient des variations de chemin optique provenant d'une rotation de la bobine de fibre sur elle-même. Elles se recombinent dans le circuit optique intégré dans lequel elles 30 subissent une modulation de phase électro-optique produite par les électrodes pilotées par le circuit électronique de commande. La figure 2 montre la structure générale d'un circuit optique intégré destiné à fonctionner dans un gyromètre à fibre. Le circuit (4) est intégré sur une plaquette sensiblement parallélépipédique 35 de niobate de lithium, généralement de coupe X et propagation en Y. Le circuit comporte un guide rectiligne (10) reliée à une jonction en Y (11). Cette jonction en Y est reliée à deux bras (12) et (13). Des électrodes parallèles (14) disposées le long des bras permettent d'appliquer des champs électriques de signe opposé dans chacun des bras, parallèles à l'axe Z du cristal. La figure 3 montre un autre mode de réalisation du circuit optique intégré basé sur l'utilisation d'une double jonction en Y. cette configuration permet de s'affranchir dans le schéma de la figure 1 du coupleur à fibre (3), le COI remplissant dans ce cas 10 une quatrième fonction correspondant à celle du coupleur à fibre. La structure est identique à la précédente exceptée le fait que le guide rectiligne d'entrée est remplacé par une première jonction en Y (11') renversée composée de deux guides parallèles (15A) et (15B). Cette première jonction (11') est reliée à la deuxième (1 1) 15 par un guide rectiligne (10). Ici également, la face d'entrée et de sortie est tournée d'un angle ca autour de l'axe X du cristal. La figure 4 montre le détail de l'extrémité du circuit optique intégré. Le guide d'entrée (10) achemine la lumière qui traverse la jonction (11) et est divisée en deux vers les guides (12) et (13) 20 formant les deux bras. A l'extrémité de ces guides, la face est tournée d'un angle cc autour de l'axe X du cristal. La lumière est donc incidente sous un angle a. L'indice Ne du niobate de lithium étant supérieur à celui Nf de la fibre en silice généralement utilisée, la lumière se réfracte dans la silice avec un angle P3. Pour 25 que la lumière réfractée sous cet angle 3 se propage correctement dans le coeur de la fibre optique, I'extrémité de celle ci doit ellemême être orientée et polie sous un angle 3 par rapport à la normale à la face d'entrée de la fibre. Une partie de la lumière est donc réfractée et transmise par les deux fibres (f) et (g) de sortie. 30 L'autre partie de la lumière se réfléchie à l'intérieur du cristal avec un angle 2ac. Cet angle ne coïncidant pas avec la direction des guides (12) et (13) des deux bras, I'essentiel de la lumière réfléchie ne se recouple pas dans les guides pas mais fuit dans le substrat. Notons que si oa était égal à zéro, toute la lumière 35 réfléchie repartirait en direction de la source et du photodétecteur. L'introduction de l'angle ca minimise donc la proportion de lumière susceptible de repartir en direction de la source et du photodétecteur par les guides (12) et (13) puis par le guide (10). Cette faible, non nulle, proportion de lumière réfléchie par les 5 interfaces des deux bras est susceptible d'interférer à la surface du photodétecteur, risquant ainsi de générer un signal d'erreur. L'utilisation d'une source à large spectre réduit l'influence des franges d'interférences, mais ceci dans la mesure o la différence de marche D introduite entre les bras de l'interféromètre parasite 10 est supérieure à la longueur de cohérence du rayonnement. L'écart géométrique de longueur des deux guides dans le cas d'une inclinaison de la face de sortie du COI correspond au produit de la tangente de l'angle de sortie oc par l'écartement h entre les deux bras. La figure 5 montre comment évolue la visibilité ou le contraste des franges d'interférences en fonction de la différence de marche optique D introduite lorsque la source est une source de spectre de bande de répartition spectrale gaussienne de largeur AX. Lorsque le différence de marche est supérieur à Lc=X2/AX, la 20 visibilité des franges, définie par le rapport (PmaxPmin)/(Pmax+Pmin), est diminuée d'un facteur 1/e. Pour obtenir une atténuation de la visibilité d'un facteur 100 (soit - 20dB), D doit être de l'ordre de 1,35*Lc. Les figures 6A et 6B donnent un premier mode de 25 réalisation possible du circuit optique intégré de telle manière que la différence de marche introduite au cours d'un aller et retour de la lumière soit très supérieure à la longueur de cohérence du rayonnement afin de s'affranchir totalement des franges d'interférences parasites. Dans cette configuration, le circuit est 30 réalisé sur une plaquette rectangulaire (16) de niobate de lithium, en coupe X et en propagation Y. Les facettes (17) et (18) d'entrée et de sortie sont inclinées d'un angle a' autour de l'axe Z du cristal, ceci afin de réduire le taux de réflexion de la lumière en direction des guides. La réfraction de la lumière se fait dans des 35 fibres optiques (b), (f) et (g) montées dans des blocs (19) et (20) orientés et polis avec un angle f3', de manière à satisfaire aux conditions de réfraction. Les arêtes d'entrée et de sortie du cristal sont donc parallèles cette fois avec l'axe Z du cristal. Si les facettes n'étaient pas orientées d'un angle c', la lumière réfléchie aux extrémités serait entièrement recouplée dans les guides. Comme précédemment, le guide d'entrée (10) est relié à la transition en Y (11) puis aux deux guides (12) et (13) du circuit. Le guide (12) est un guide rectiligne. Le guide (13) est modifié selon le mode de réalisation faisant l'objet de l'invention à l'aide d'une 10 trajectoire de guide avec trois zones de courbure successives. Chaque zone de courbure, dans ce mode de réalisation, correspond à un arc de cercle avec un rayon de courbure correspondant: La première zone de courbure (21) définie comme positive 15 possède un angle de déviation (A). Après un premier point d'inflexion (I), le signe de la courbure s'inverse pour former la deuxième zone de courbure (22) qui possède maintenant un rayon de courbure (-R2) et un angle de déviation (2*A). Après un deuxième point d'inflexion (J), la courbure s'inverse à nouveau 20 pour former la troisième et dernière zone de courbure (23) qui possède un rayon (R3) et à nouveau une déviation angulaire (A). La différence de marche optique résulte de l'excès de longueur obtenue avec cette suite de zones de courbure introduites dans le guide (13) par rapport au guide non courbé 25 (12). Dans un mode de réalisation possible R1=R3=-R2. Dans un autre mode de réalisation possible, la forme globale de la courbure est réalisée par des structures pouvant être donnée par des fonctions mathématiques, en particulier de type sinusoïdal, gaussien, lorentzien ou autres dans la limite précédemment 30 expliquée que le guide ainsi réalisé et tenant dans le cristal ne présente pas de pertes ou ne crée pas de nouvel effet parasite. Comme précédemment, un jeu d'électrodes (14) est déposé parallèlement aux guides optiques afin de pouvoir appliquer le signal électrique utile. La figure 7 montre un autre mode de réalisation possible lorsque les facettes (17) et (18) d'entrée et sortie du circuit optique intégré sont orientées d'un angle ca autour de l'axe X. Dans ce cas, la différence de marche introduite par l'ensemble des courbures 5 vient s'ajouter à celle introduite par le décalage des guides de sortie décrit précédemment par la figure 4. Notons que dans d'autres versions de réalisation, mais apparaissant moins intéressantes, il est possible de réaliser la courbure sur le bras du bas, c'est-à-dire que les effets de courbure et d'inclinaison se 10 soustraient contrairement au cas précédent ce qui implique d'augmenter d'autant l'effet dû à la courbure. La figure 8 donne l'évolution, selon l'équation 9, de la différence de marche introduite par les courbures dans le cas de la Figure 6A o R1=R3=Rc=-R2. La courbe est donnée en fonction de 15 la déviation angulaire A en radian et trois courbes sont données pour chacun des exemples de rayons de courbure Rc=2,5 cm, Rc=3 cm et Rc=4 cm. On voit que pour des déviations de l'ordre de 0,2 radian, soit 11,45 , et un rayon de courbure de 4cm, la différence de marche entre les bras après un aller et retour peut 20 atteindre 700pm, ce qui est en principe suffisant pour la plupart des sources à spectre de bande étendu utilisées dans les gyromètres à fibre. La figure 9 donne un autre mode de réalisation possible pour introduire une différence de marche entre les bras de la jonction Y 25 formant un interféromètre parasite. Ceci est obtenu à l'aide de seulement deux zones de courbures successives (21') et (22') de rayon de courbure R1 et R2 de signes opposés et chacune de déviation angulaire A. Il importe que la direction finale du guide (13) soit parallèle à celle du guide (12) au niveau de l'incidence 30 sur la facette (18) du circuit. La figure 10 donne un autre mode de réalisation possible de la structure décrite par la figure 9 et correspondant au cas du circuit optique décrit par la figure 3, constitué de deux jonctions Y tête-bêche reliée entre elles par un guide unique (11) et possédant 35 deux guides rectiligne d'entrée (15A) et (15B). On comprend que tous les circuits qui sont présentement décrits avec une seule jonction peuvent être transposés de la même manière que ceux des Figures 3 et 10 avec incorporation d'une seconde jonction en Y dans le cristal vers la source lumineuse. La figure 11 donne un autre mode de réalisation possible pour introduire une différence de marche entre les bras de l'interféromètre parasite. Dans ce cas, deux courbures (24) et (25) en forme de cloche se succèdent le long du guide (13). Le nombre d'oscillations peut être quelconque, et la succession de rayons de 10 courbure utilisés peut être quelconque. Toutefois, dans tous les cas, on réalise une structure de guide avec courbure qui crée une différence de marche au moins égale à la valeur permettant d'abaisser les effets interférentiels parasites en dessous d'un seuil acceptable permettant d'obtenir des mesures non ou faiblement 15 parasitées. On comprend que le but de l'invention est essentiellement de diminuer les effets parasites dus aux phénomènes interférentiels parasites et que si, dans l'idéal, on met en oeuvre une structure qui permette de rendre indétectable ces effets parasites, dans des versions moins performantes de COI on 20 envisage simplement de les réduire et de mettre en oeuvre des méthodes de mesures itératives qui permettent d'annuler leurs effets notamment par moyennage de mesures ou autres méthodes statistiques. Notons qu'il est possible de réaliser le raccordement entre 25 les zones courbées du guide au point d'inflexion avec un décalage latéral entre les axes des zones de guide afin de bénéficier de pertes de couplage entre zones, au point de changement de courbure, les plus faibles possibles. Les raccordements sont tangentiels au niveau des points d'inflexion Comme on l'a vu en relation avec les Figures 6A, 6B et 7, la forme d'extrémité d'interface du cristal peut comporter une inclinaison aussi bien selon l'axe Z (Figures 6A et 6B) que l'axe X (Figure 7) dans le cas des exemples de réalisation des Figures 9, 10 et 11, c'est-à-dire que l'inclinaison selon l'axe Z de ces trois dernières Figures peut être remplacée par une inclinaison selon l'axe X. Dans ces exemples on a placé les zones de courbure du guide du bras à chemin optique allongé juste à la suite de la 5 jonction Y du circuit. Il est cependant possible de décaler la position des zones de courbure par rapport à la jonction et d'avoir sur ledit bras, après la jonction, une portion linéaire de guide parallèle à celle de l'autre bras et se poursuivant par les zones de courbure. De même, les zones de courbure peuvent aller jusqu'au 10 bord du circuit comme sur la Figure 11 ou rester à distance comme sur la Figure 7. Enfin, en ce qui concerne le mode de fabrication du COI, on part généralement d'une galette (wafer) de matériau électrooptique et dans laquelle on réalise des puces correspondant 15 chacune à un circuit. Des guides optiques ainsi que des électrodes sont réalisés sur la galette et les puces sont ensuite découpées. Dans le mode de réalisation de base, la forme de la puce est la plus simple possible c'est à dire d'une plaquette parallélépipédique afin de simplifier le découpage. Toutefois, dans d'autres modalités, 20 notamment parce que les zones de courbure ont des dimensions importantes on envisage des formes de puces plus complexes avec une première zone rétrécie correspondant au guide commun (et éventuellement au deuxième coupleur Y) et une seconde zone élargie avec les zones de courbure. Dans ce cas, les puces sont 25 réalisées symétriquement deux à deux en quinconce afin d'utiliser toute la matière de la galette. Dans ce cas un seul bord de découpage a une forme contournée, le bord opposé étant lui linéaire, et ces deux bords n'ayant pas d'entrée/sortie optique, aucun traitement ultérieur n'est nécessaire le long de ces bords, 30 traitement qui aurait été complexe pour le bord contourné. On comprend que bien que l'invention ait été décrite en relation avec un gyromètre qui nécessite la création d'une jonction Y dans un COI, la présente invention est applicable à tout COI dans lequel une jonction en Y ou autre, c'est-à-dire à au moins ou 35 plus de deux bras, qui crée un ou plusieurs interféromètres de Michelson parasites et dans laquelle on réduit les effets parasites en allongeant le chemin optique d'un des bras dans le COI (ou plusieurs des bras selon le type de jonction). De même, le principe d'allongement d'un des bras peut être associé à d'autres moyens 5 de réduction des effets parasites comme on l'a vu et par exemple par utilisation d'une source lumineuse à répartition spectrale étendue ou inclinaison d'une face de sortie. REVENDICATIONS 1. Circuit optique Intégré comportant au sein d'un matériau cristallin électro-optique un guide de lumière avec au moins une 5 jonction en Y entre un guide commun et deux bras, le guide commun étant sensiblement rectiligne et orienté selon un axe optique cristallin déterminé du matériau, le premier et le second des deux bras étant étendus entre la jonction et deux points de raccordement d'une face de sortie du circuit, des électrodes étant 10 réalisées le long d'au moins un desdits bras, deux fibres optiques étant accolées aux deux points de raccordement, une lumière ayant une longueur de cohérence Lc déterminée et provenant d'une source optique étant envoyée dans le guide de lumière, caractérisé en ce que le premier bras est sensiblement rectiligne 15 et parallèle au guide commun et que la différence de marche D de la lumière entre les deux bras est supérieure à la longueur de cohérence Lc de la source, la différence de marche étant obtenue par un allongement de la longueur du guide du second bras par rapport à la longueur du guide du premier bras, I'allongement de la 20 longueur du guide du second bras par rapport au premier résultant de la courbure du guide du second bras en au moins deux zones de courbures d'orientation opposées. 2. Circuit optique Intégré selon la revendication 1, caractérisé en ce que la lumière le traversant est mesurée par un 25 capteur photoélectrique d'une chaîne de mesure avec un niveau de résolution déterminé, la lumière mesurée étant la combinaison d'un signal optique utile et d'un signal optique parasite au moins constitué d'interférences crées dans le coupleur Y du circuit par deux ondes lumineuses produites par réflexion aux deux points de 30 sortie et dont le niveau est fonction de la différence de marche entre les deux bras, et en ce que la différence de marche D, tout en étant au moins supérieure à la longueur de cohérence Lc de la source, est telle que rapport R des niveaux du signal optique utile sur le signal optique parasite est supérieur ou égal au niveau de 35 résolution de la chaîne de mesure. 3. Circuit optique Intégré selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la lumière le traversant est mesurée par un capteur photoélectrique d'une chaîne de mesure, la lumière mesurée étant la combinaison d'un signal optique utile et d'un 5 signal optique parasite au moins constitué d'interférences crées dans le coupleur Y du circuit par deux ondes lumineuses produites par réflexion aux deux points de sortie et dont le niveau est fonction de la différence de marche entre les deux bras et que le rapport R des niveaux du signal optique utile sur le signal optique 10 parasite est égal ou inférieur à 100. 4. Circuit optique Intégré selon la revendication 3, caractérisé en ce que le rapport R des niveaux du signal optique utile sur le signal optique parasite est d'environ 106. 5. Circuit optique Intégré selon l'une quelconque des 15 revendications précédentes, caractérisé en ce que la face de sortie du circuit est inclinée, la distance par projection sur l'axe optique cristallin déterminé du matériau entre la jonction et le point de raccordement du premier bras étant inférieure à la distance par projection sur l'axe optique cristallin déterminé du matériau entre 20 la jonction et le point de raccordement du second bras. 6. Circuit optique Intégré selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la différence de marche entre les deux bras est en outre obtenue par un traitement physico-chimique particulier d'un des bras. 7. Circuit optique Intégré selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la courbure du guide de second bras comporte des zones de courbure choisies parmi l'arc de cercle, arc de spirale, arc de parabole, arc d'hyperbole, arc d'ellipse, arc de courbe gaussienne, arc de courbe 30 lorentzienne ou sinusoïdale, les raccordements de zones étant tangentiels. 8. Circuit optique Intégré selon la revendication 7, caractérisé en ce que les raccordements de zones tangentielles comportent en outre un décalage latéral entre les axes des guides 35 de zones. 9. Circuit optique Intégré selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que la courbure du guide de second bras comporte trois zones de courbure en arc de cercle chacun de rayon de courbure Rc d'environ 3 cm (Rc=3 cm), une centrale 5 d'angle d'ouverture 2A encadrée par deux latérales d'angle d'ouverture A avec environ A= 0,156 radians. 10. Circuit optique Intégré selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le circuit optique intégré est une plaquette de forme parallélépipédique, le 10 matériau est un mono cristal de niobate de lithium (LiNbO3) selon une coupe X, le guide optique obtenu par échange protonique étant aligné parallèlement à l'axe Y qui correspond alors à l'axe optique cristallin déterminé. 11. Circuit optique Intégré selon la revendication 10, 15 caractérisé en ce que la plaquette comporte une inclinaison des faces de sortie et d'entrée de guide optique du cristal autour de l'axe X. 12. Circuit optique Intégré selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la plaquette comporte une inclinaison de la 20 face de sortie et d'entrée de guide optique du cristal autour de l'axe Z. 13. Application du circuit de l'une quelconque des revendications précédentes à la réalisation d'un gyromètre à fibre optique basé sur l'interférométrie de Sagnac dans lequel un 25 faisceau lumineux issu d'une source de lumière est injecté dans l'interféromètre par l'une des branches d'entrée d'un coupleur directionnel, une branche de sortie du coupleur étant reliée à un moyen de mesure optique du type photodétecteur effectuant la lecture du signal optique lumineux, encore une autre branche de 30 sortie du coupleur étant reliée au circuit optique intégré dont les deux sorties sont reliées à une boucle de fibre optique. 14. Application selon la revendication 13, caractérisée en ce que le coupleur directionnel est intégré dans le circuit optique intégré, le circuit comportant en série deux coupleurs en Y.