FR 2856411 A1 20041224 FR 0307267 A 20030617 Alliages CuZnPbSn destinés au matriçage à chaud DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des alliages base cuivre de matriçage à chaud, destinés à la fabrication des pièces utilisées essentiellement dans les canalisations de distribution d'eau potable (robinets, valves, raccords). I5 ETAT DE LA TECHNIQUE A l'heure actuelle, les alliages les plus utilisés dans ce domaine, sont selon la nomenclature européenne: a) Alliage de matriçage traditionnel: CW617N, b) Alliages résistants à la dézincification, dont le plus couramment utilisé est le laiton à l'arsenic: CW602N, c) Une famille d'alliages de laiton à l'étain brevetée pour leur très bonne plasticité à chaud (brevet Européen n EP 1 029 935 Ai publié le 23.08.2000). Par ailleurs, il est déjà connu que l'addition de l'étain dans les laitons peut améliorer leur résistance à la corrosion comme mentionné dans l'ouvrage Metals Handbook, 9th Ed., Volumel13, Corrosion (1987), et peut présenter un caractère t-gène de l'étain dans les laitons traditionnels duplex a-{', comme mentionné dans l'ouvrage de H. O. 30 HOFMANN, " Metallurgy of copper >", McGraw-Hill Book Company, Inc. (1924). PROBLEMES POSES Parmi ces alliages, l'alliage traditionnel de matriçage CW617N présente les inconvénients suivants: a) résistance à la dézincification extrêmement faible, b) usinabilité moyenne. Quant aux alliages de laiton à l'arsenic résistant à la dézincification, ils présentent les inconvénients ci-dessous: a) mauvaise usinabilité (fragmentation des copeaux), b) gamme de fabrication lourde: nécessitant la réalisation d'un traitement thermique avant la livraison des barres et d'un autre après matriçage (robinets, valves, raccords), c) taux de relargage du plomb dans l'eau élevé. Enfin, pour ce qui concerne les alliages de laiton à l'étain brevetés pour leur très bonne 15 plasticité à chaud, ils présentent les inconvénients suivants: a) contrainte d'écoulement très élevée pour la plage de température préconisée pour matriçage, par rapport à CW617N (un ordre de grandeur de différence), b) susceptibilité importante au niveau de la température de matriçage; autrement dit, pour assurer la bonne malléabilité à chaud, la température de matriçage doit être très 20 stable (+ 20 C) ce qui nécessite le remplacement des modes de chauffage traditionnels, par des matrices chauffantes incorporées dans les presses. Suite aux points a) et b) précités, l'utilisation des laitons à l'étain, objet du brevet susmentionné, nécessite la modification structurelle des presses de matriçage existantes. OBJET DE L'INVENTION Les alliages selon l'invention, sont destinés à destinés à la fabrication des pièces utilisées essentiellement dans les canalisations de distribution d'eau potable (robinets, valves, 30 raccords), et visent à satisfaire simultanément les conditions suivantes: 1) Procédé d'élaboration simple et économique, 2) Très bonne résistance à la dézincification, 3) Très bonne usinabilité (fragmentation des copeaux), 4) Très bonne forgeabilité (faible résistance à la déformation et bonne malléabilité à chaud), 5) Pas d'effet néfaste sur le taux de relargage du plomb dans l'eau potable. Cette dernière condition est motivée par les nouvelles réglementations concernant la qualité de l'eau potable. DESCRIPTION DE L'INVENTION Les alliages CuZnPbSn selon l'invention ont la composition suivante, tous les pourcentages étant des pourcentages pondéraux: 15 - cuivre de 59.5 à 61.5%, - plomb: de 1.8 à 2.2%, -étain:de 1.3à 1.7%, - somme des autres éléments sauf Zn - zinc: reste. La demanderesse a observé que les alliages de laiton à l'étain selon l'invention, présentaient par rapport aux alliages de l'art antérieur utilisés pour les mêmes applications, la combinaison optimale des caractéristiques requises. En effet, ces alliages selon l'invention se caractérisent par la présence simultanée des 25 propriétés ci-dessous: * Excellente résistance à la dézincification * Très bonne usinabilité (fragmentation de copeaux) * Excellente forgeabilité à chaud * Pas d'effet néfaste sur le taux de relargage du plomb dans l'eau potable * Gamme de fabrication simple et économique (pas de nécessité de procéder à un traitement thermique ni chez le fabricant de laiton, ni chez les matriceurs après le matriçage des pièces) * Recyclage simple. Les propriétés des alliages selon l'invention seraient dues au choix de la composition et surtout à la fourchette bien ciblée de la teneur en étain. Dans le cadre de ses travaux, la demanderesse a émis l'hypothèse suivante pour expliquer l'effet bénéfique de l'étain. Le mécanisme en jeu serait le suivant: fortement "y-gène", l'étain une fois ajouté au laiton provoquerait la formation de la nouvelle phase "Y' au sein de la microstructure duplex oa-3'. Cette formation se ferait au détriment de la phase [3' comme illustré sur la figure 1. A cause de la solubilité élevée de l'étain dans la phase "t', la formation de celle-ci s'accompagnerait d'un phénomène, à cinétique très rapide, de pompage de l'étain 15 de la matrice (phases oa et À'), comme illustré sur la figure 2. La présence de l'étain au sein de la phase "t' conduirait ainsi à: - une baisse du potentiel de corrosion de "' ce qui se traduirait par une susceptibilité à la corrosion accrue de cette phase. En présence d'un milieu corrosif, la phase "Y' s'attaquerait donc préférentiellement (démarrage de la corrosion) en protégeant le reste 20 de la matrice. Autrement dit, la phase "Y' jouerait le rôle d'anode sacrificiel et protégerait le reste de l'alliage, - une cinétique lente de corrosion (progression du front de dézincification). Ainsi, à cause de cette baisse de cinétique (et malgré la susceptibilité très élevée à la corrosion de la phase "y') l'intensité globale de dézincification des alliages contenant de l'étain 25 selon l'invention, se trouverait significativement baissée. Cependant, pour obtenir les propriétés recherchées selon l'invention, la phase ",' doit d'une part être présente en faible quantité relative comme illustré sur la figure 1, et doit d'autre part présenter une morphologie fine et discontinue, comme cela apparaît sur la figure 2. En effet, la figure 2 montre que la phase ",y est présente au joint de grain entre 30 les phases ac et À' sur une faible épaisseur et qu'elle est discontinue puisqu'elle est absente dans les deux autres jonctions de phases a et [' (à droite et à gauche) présentes sur la figure 2. Par ailleurs, dans le cadre de ses recherches, la demanderesse a pu démontrer le rôle 5 néfaste de l'arsenic dans les laitons au plomb en ce qui concerne le relargage du plomb. En effet, s'il est connu que l'arsenic présent dans les laitons au plomb, se met au niveau des joints de grains, par contre la demanderesse a trouvé, comme illustré schématiquement sur la figure 4, que l'arsenic avait tendance à migrer à la surface et que, dans un milieu aqueux, l'arsenic étant plus noble que le plomb (EAS = 0.248V, Epb = 10 -0.126V), cela conduisait à la formation des piles électrochimiques entre l'arsenic et les particules de plomb, de sorte qu'ainsi, la dissolution du plomb dans l'eau potable (taux du relargage) se trouverait accélérée. DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 est un diagramme qui donne l'évolution des pourcentages en poids des phases a, [' et y en fonction de la concentration pondérale en étain, les alliages CuZnPbSn selon l'invention étant ceux pour lesquels Sn est compris entre 1,3 et 1,7% 20 en poids. Ce diagramme a été obtenu à partir des 6 alliages suivants à teneur croissante en Sn: Sn % poids Pb % poids Fe % poids Zn % poids Cu % poids 0 2,16 0,19 38,6 Reste 0,59 2,06 0,20 39,9 Reste 1,13 2,12 0,19 39,1 Reste 1,71 2,19 0,17 38,5 Reste 2,19 2,08 0,20 38,1 Reste 2,73 2,02 0,18 37,5 Reste La figure 2 est un diagramme donnant la concentration pondérale en étain des phases oc, 3' et y, d'alliages CuZnPbSn selon l'invention, concentration obtenue sur coupe micrographique d'un demi-produit obtenu selon l'alliage No 2 par analyse ponctuelle avec un microscope à balayage. En ordonnée figure la teneur pondérale en Sn, et en 5 abscisse figure la distance en gm entre les différents points d'analyse, distance prise selon une ligne droite depuis un point origine pris dans une phase c, ligne qui coupe successivement de gauche à droite, des phases a / 3' / a / y / 3' / (x. Ce diagramme met en évidence un phénomène de pompage de l'étain des phases a, 3' par la phase y. La figure 3 est une photographie destinée à mettre en évidence la malléabilité à chaud des alliages selon l'invention (alliages 2 et 4) par des tests d'écrasement de 55% (pions supérieurs) et 80% (pions inférieurs) , réalisés à 700, 750 et 825 C. La figure 4 est un schéma représentant une coupe d'une pièce matricée selon l'invention 15 au contact de l'eau, explication du mécanisme d'action accélératrice de l'arsenic sur le taux de relargage du plomb dans l'eau potable La figure 5 est un schéma qui reprend les éléments de la photographie de la figure 3. DESCRIPTION DETAILLE DE L'INVENTION Selon l'invention, la teneur en étain de l'alliage CuZnPbSn peut être comprise entre 1.4 et 1.6%. La teneur en plomb peut être comprise entre 1. 9 et 2.1 %. 25 En ce qui concerne les éléments secondaires ou à l'état de traces, la teneur en fer peut être inférieure ou égale à 0,2%. De même, la teneur en arsenic peut être comprise entre 5 et 500ppm. La teneur en aluminium peut être comprise entre 5 et 500ppm. 30 La teneur en antimoine peut être comprise entre 5 et 1 00ppm. La teneur en silicium peut être comprise entre 5 et 500ppm. Un autre objet de l'invention comprend les demi-produits obtenus à partir de l'alliage CuZnPbSn selon l'invention, dans lesquels la microstructure de l'alliage est composée de trois phases intermétalliques: ot, 5' et y. Par analyse d'image de la microstructure, il a été observé que le pourcentage surfacique de la phase 'y de ces demi-produits peut être compris entre 5 et 9%, et que le pourcentage surfacique de la phase [' peut être compris entre 25 et 40%. Comme illustré sur le tableau 3 de l'exemple 1, ledit alliage CuZnPbSn peut présenter 10 une composition choisie de manière à ce que, selon la norme ISO 6509, ledit demiproduit obtenu à partir de cet alliage présente une profondeur moyenne de dézincification inférieure à 200tm, et même typiquement inférieure à 150 lm, de sorte que ledit alliage CuZnPbSn, qui n'est pas à l'arsenic, est très supérieur à l'alliage CW6 1 7N et se rapproche même des performances de l'alliage à l'arsenic CW602N. 15 Comme illustré sur le tableau 5 de l'exemple 2, ledit alliage CuZnPbSn peut présenter une composition choisie de manière à ce que le demi-produit obtenu à partir de cet alliage présente, pour une opération de perçage effectuée dans les conditions habituelles d'usinage selon la norme NF E66520-7 de l'édition 2000, une taille moyenne de 20 copeaux typiquement deux fois plus petite que celle obtenue avec l'alliage CW602N qui est un laiton à l'arsenic. Comme illustré sur le tableau 7 de l'exemple 4 et sur les figures 3 et 5, ledit alliage CuZnPbSn peut présenter une composition choisie de manière à ce que le test de 25 compression à chaud selon la norme ASTM E209-00 de l'édition 2000, et réalisé dans la plage de 600 C à 750 C, ne provoque aucune fissuration dudit demi-produit obtenu à partir de cet alliage. Ainsi, les demi-produits selon l'invention présentent une grande latitude de déformation à chaud, tant en ce qui concerne la plage de température que le taux d'écrasement, sans 30 qu'apparaissent des fissures ou des criques dans le métal. Ces demi-produits présentent une grande aptitude à se déformer sans fissurations ou criques, ce qui est extrêmement avantageux dans la pratique. Comme illustré sur le tableau 6 de l'exemple 3, ledit alliage CuZnPbSn dudit demi5 produit peut présenter une composition choisie de manière à ce que le taux de relargage du plomb dans l'eau potable soit inférieur au seuil réglementaire selon la Directive européenne 98/83/EC relative à la qualité de l'eau destinée à la consommation humaine. Il importe de noter également le taux très bas du relargage de Zn comparé à celui des alliages No 5 et 6. Comme illustré sur le tableau 8 de l'exemple 4, ledit alliage CuZnPbSn peut présenter une composition choisie de manière à ce que ledit demiproduit présente une malléabilité à chaud élevée, et de manière à ce que sa résistance à l'écrasement soit inférieure à celle obtenue avec l'alliage CW602N, et de préférence deux fois moindre 15 que celle dudit alliage CW602N. Il va de soi que la puissance installée sur les machines ou dispositifs de fabrication des produits finis, en particulier lorsque une telle fabrication comprend une déformation du demi-produit par écrasement, sera moindre dans le cas des demi-produits selon l'invention que dans le cas des demi-produits de l'état de la technique formés à partir des 20 alliages No 5 et 6. Un autre objet de l'invention est formé par le procédé de fabrication d'un demi-produit selon l'invention, procédé qui comprend typiquement une étape de filage, ladite étape de filage n'étant pas suivie d'une étape de traitement thermique. A cet égard, le procédé 25 selon l'invention est donc particulièrement économique. Un autre objet de l'invention est formé par le produit fini obtenu à partir du demi-produit selon l'invention, le demi-produit étant typiquement choisi parmi: un robinet, une valve, un raccord. Un autre objet de l'invention est formé par le procédé de fabrication du produit fini selon l'invention, procédé dans lequel on forme ledit produit fini typiquement par déformation ou usinage dudit demi-produit, ledit procédé ne comprenant pas d'étape de traitement thermique, ce qui est très avantageux et économique dans la pratique par rapport aux procédés comparables de l'état de la technique. Un autre objet de l'invention est formé par l'utilisation d'un alliage CuZnPbSn selon l'invention, ou d'un demi-produit selon l'invention ou obtenu selon l'invention, pour la fabrication de produits finis ou composants utilisés pour la distribution d'eau sanitaire 10 tels que robinets, valves et raccords. EXEMPLES DE REALISATION Le tableau 1 donne les compositions chimiques des alliages testés selon l'invention (% pondérai). Cu Pb Sn Fe Zn Cu Pb $ n Fe Z Alliage 1 63,2 1,83 1,55 0,18 reste Alliage 2 61,2 2,04 1, 57 0,17 Reste Alliage 3 60,2 2,01 1,42 0,19 Reste Alliage 4 59,1 1,82 1, 51 0,18 Reste Alliage 5 Alliage traditionnel de matriçage 59,5 1,95 0,22 0,21 Reste CW617N Alliage 6* Alliage résistant a la dzfà la 61,2 2,20 0, 06 0,01 Reste dézincification CW602N * alliage 6 qui contient 0,12 % d'arsenic Tableau 1: Composition chimique (poids %) des alliages testés selon l'invention. Les alliages du tableau lont été réalisé selon une gamme conventionnelle comportant les étapes reprises dans le tableau 2. * Coulée T = 1060 + 20 C, 0 billette = 110 mm * Filage inverse: T = 700 + 20 C, Temps de préchauffage = 2 h, 0 barres = 26 mm * Rapport de filage = 94% Tableau 2: Conditions opératoires de fabrication des laitons testés 10 Exemple 1 Dans cet exemple, on a étudié l'influence de la composition de l'alliage sur la dézincification. Les essais de dézincification ont été réalisés dans le sens longitudinal (sens du filage) 15 selon la norme ISO 6509. Les profondeurs moyennes de dézincification ont été mesurées à l'aide d'un système d'analyse d'images (moyenne de vingt mesures) Le tableau 3 réunit les résultats des mesures: Profondeur de dézincification (lim) Moyenne Ecart type Alliage 1 750 27 Alliage 2 149 15 Alliage 3 135 13 Alliage 4 146 17 Alliage 5 1320 31 Alliage 6 80 10 Tableau 3: Résultats de mesures de profondeur de dézincification. Les résultats de ce tableau mettent en évidence les points suivants: 1) l'alliage de référence (alliage 6), c'est à dire le CW602N, montre la meilleure résistance à la dézincification. Cette résistance est, en effet, la conséquence d'une part, de la microstructure monophasée de cet alliage (100% alpha) et d'autre part, de la présence de l'arsenic dans l'alliage. Il est à noter cependant que l'alliage CW602N nécessite la réalisation de deux traitements thermiques (à -500 C) l'un au cours de sa fabrication (chez le fabricant de l'alliage), et l'autre, après l'opération de matriçage. 2) l'alliage traditionnel de matriçage (alliage 5), c'est à dire le CW617N, montre la plus l 0 faible résistance à la dézincification. 3) l'addition de l'étain selon l'invention (alliages 2, 3 et 4) donne des résultats proches de ceux obtenus pour l'alliage indézincifiable CW602N. Autrement dit, l'addition de l'étain selon l'invention améliore significativement la résistance à la dézincification des laitons de matriçage (comparaison des alliages n 2, 3 et 4 avec l'alliage n 5). 4) l'alliage n l ayant une teneur trop élevée en cuivre (en dehors de la fourchette selon l'invention, c'est à dire, 59,5 à 61,5% pds) présente une profondeur de dézincification presque cinq fois supérieure à celles obtenues pour les alliages n 2, 3 et 4 Exemple 2 Dans cet exemple, on a étudié l'aptitude à l'usinage des alliages selon l'invention en comparaison avec d'une part le CW617N et d'autre part le CW602N. Les essais d'usinabilité ont été réalisés sur un banc instrumenté et automatique de perçage. Les conditions opératoires utilisées sont les suivantes: 25 * Vitesse de coupe (Vc) = 280 m/min * Avance par tour (f) = 0,56 mm/tour * Foret: + Monobloc en carbure * Diamètre 10 mm + Profondeur de perçage (pp) = 25 mm * Lubrification: à l'aide du LACTUCUT 2, lubrifiant commercialisé par TOTAL . Les paramètres mesurés étaient la force axiale de perçage et la taille moyenne des copeaux évaluée par un paramètre appelé le "copeau moyen" (C. M.). Le C.M. a été calculé de la façon suivante: Les copeaux issus du perçage sont ajoutés sur une série de 7 tamis superposés repérés de 5 1 à 7. Le tableau 4 donne l'ouverture des mailles carrées (en mm) de chaque tamis ainsi qu'un indice arbitraire qui s'y réfère (indice de tamis). N tamis Ouverture des mailles (mm) Indice de tamis 1 2.5 7 2 2 6 3 1.6 5 4 1.25 4 0.9 3 6 0.56 2 7 0 (Fond - Sans ouverture) 1 Tableau 4: Caractéristiques des tamis utilisés Les tamis sont montés sur un support vibratoire que l'on fait vibrer pendant cinq minutes pour chaque opération de tamisage. Le contenu de chaque tamis est ensuite pesé. Le paramètre de "copeau moyen" (CM) est 15 ensuite calculé à l'aide de l'équation suivante [Eq.2]: 3(L* m,) C.M.(sansunité)= i=' 7 z(m=1 i=l [Eq.2] o: Ii = indice du tamis n "i". mi = poids des copeaux du tamis n "i". La fragmentation des copeaux issus du perçage d'un alliage est d'autant meilleure que le C.M. est petit. Le tableau 5 réunit les résultats obtenus. Chaque paramètre est calculé à l'aide de la moyenne des résultats de cinq mesures différentes Force de perçage (N) C.M. Alliage 1 2739+25 4,2+0,2 Alliage 2 2940 + 36 3,80 + 0,2 Alliage 3 3082 + 41 3,75 + 0,1 Alliage 4 3193 + 48 3,70 + 0,2 Alliage 5 3232 42 4,5 + 0,2 Alliage 6 2642 + 30 7,3 + 0,2 Tableau 5: Résultats des essais d'usinabilité (perçage) Les résultats du tableau 5 montrent que par rapport à l'alliage CW61 7N (n 5), les alliages selon invention (n 2, 3 et 4) présentent à la fois un niveau de force plus faible et une bien meilleure fragmentation des copeaux. Quant à la comparaison avec l'alliage à l'arsenic, c'est à dire le CW602N (n 6), on note que les alliages selon l'invention présentent des niveaux de force plus élevés. Cependant, cette différence est largement contrebalancée par l'excellente fragmentation des copeaux des laitons à l'étain. Exemple 3 Dans cet exemple, on a étudié le relargage du plomb, du cuivre et du zinc dans l'eau potable. Les essais de relargage ont été réalisés sur une période de trois semaines en utilisant la solution de lessivage du "OldBSI 7766" [DD 201 - 1991 du British Standard Institution]. Les essais ont été réalisés sur des "godets" usinés dans les barres de 26 mm de diamètre. La surface utile de chaque godet est de 1,90 dm2 et contient 0.4 1 de la solution de lessivage précitée. Afin de s'affranchir du phénomène de contamination superficielle des godets par le plomb (formation d'une fine pellicule de cet élément au niveau des surfaces usinées), l'ensemble des godets a subi un traitement de surface (traitement ECOWAVE de la Société KME). Des prélèvements d'eau ont été faits au cours de la 3ème semaine d'essais à raison d'un prélèvement toutes les 24 heures (de stagnation). Pour chaque élément, c'est la moyenne des 7 résultats obtenus au cours de la 3ème semaine de test, qui a été considérée pour comparaison. Le tableau 6 présente les résultats obtenus pour le plomb, le cuivre et le zinc. Taux moyen de relargage (pg/dmz) Pb Cu Zn Alliage 1 0,73 5,17 100,75 Alliage 4 1,15 5,31 93,8 Alliage 5 1,07 5,35 221,66 Alliage 6 2,03 7,98 160,05 Tableau 6: Résultats des essais de relargage On note bien que l'alliage selon l'invention (n 4) donne moins de relargage (Pb, Cu et Zn) que l'alliage CW602N (alliage 6) et beaucoup moins de relargage de Zn que le CW617N (alliage 5). Exemple 4 Dans cet exemple, on a étudié la forgeabilité à chaud (aptitude au matriçage à chaud) des alliages selon l'invention. Afin d'évaluer la forgeabilité, des essais d'écrasement à chaud ont été réalisés à l'aide d'une machine de traction. Les conditions opératoires utilisées sont les suivantes: * Géométrie des échantillons: cylindres de 15mm de diamètre et de 15mm de hauteur, * Lubrification à l'aide d'un bâton de graphite, * Température: 600, 700, 750 et 825 C, * Taux d'écrasement* (E): 55 et 80%", 10 * E = [(Ho-h)/Ho] 100% o H0 et h sont respectivement les hauteurs de l'échantillon avant et après le test d'écrasement * Vitesse de déformation généralisée: = 34 s La forgeabilité a été évaluée à l'aide de deux paramètres: 1) la résistance à la déformation. Celle-ci a été directement mesurée par la machine de traction. Elle reflète la puissance nécessaire au matriçage des échantillons. 2) la malléabilité à chaud. Elle est évaluée à l'oeil à l'aide de l'aspect extérieur des pions comprimés (fissuration, peaux d'orange, ...). Le tableau 7 réunit les résultats des examens visuels des échantillons écrasés à chaud. La figure 3 montre la photo d'une partie des pions écrasés, la figure 5 étant une 25 représentation schématique des échantillons écrasés de la figure 3. Taux N Alliage T ( C) D'écrasement /% 1 2 3 4 5 6 + + + + + 600 80 - + + + - + + + + + 700 80 - + + + + + + + + + + + 750 80 - + + + - + + + + - + 825 80.. . . . . Tableau 7: Résultats des tests d'écrasement à chaud (+ :Pas de fissures, -: Fissuré) On note que contrairement aux alliages CW617N et CW602N, les alliages selon l'invention (n0 2, 3 et 4) se matricent très bien entre 600 et 750 C et ceci pour les deux taux d'écrasement testés. Quant à la résistance à la déformation (effort d'écrasement à chaud), le tableau 8 résume 10 les résultats obtenus (exprimés en Kg) pour un taux d'écrasement de 55%. NI alliage T (C) 1 2 3 4 5 6 700 1725 1000 735 700 720 1650 750 1025 650 540 500 550 995 825 460 530 420 400 390 425 Tableau 8: Résultats d'efforts d'écrasement (kg) Le tableau 8 montre que les alliages selon l'invention présentent des niveaux d'effort d'écrasement inférieurs à ceux de l'alliage No 6 (CW602N), et voisins de ceux de l'alliage No 5 (CW617N). AVANTAGES DE L'INVENTION Comme déjà indiqué, l'invention permet de résoudre simultanément de nombreux problèmes dans la mesure o elle permet de satisfaire simultanément aux cinq 10 conditions posées précédemment, à savoir: a) procédé d'élaboration simple et économique, b) très bonne résistance à la dézincification, c) très bonne usinabilité (fragmentation des copeaux), d) très bonne forgeabilité (faible résistance à la déformation et bonne malléabilité à 15 chaud), e) pas d'effet néfaste sur le taux de relargage du plomb dans l'eau potable. Ainsi, la comparaison des alliages selon l'invention (alliages No 2 à 4) avec les alliages de l'état de la technique (alliage No5 = CW617N, et No6 = CW602N) ont clairement 20 montré la supériorité globale des premiers par rapport aux seconds. REVENDICATIONS 1. Alliage CuZnPbSn caractérisé par la composition pondérale suivante: cuivre: de 59.5 à 61.5 %, s -plomb: de 1.8 à 2.2%, -étain:de 1.3à 1.7%, somme des autres éléments sauf Zn -zinc: reste. 2. Alliage CuZnPbSn selon la revendication 1 dans lequel la teneur en étain est comprise entre 1.4 et 1.6%. 3. Alliage CuZnPbSn selon une quelconque des revendications 1 à 2 dans lequel la teneur en plomb est comprise entre 1.9 et 2.1 %. 15 4. Alliage CuZnPbSn selon une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel la teneur en fer est inférieure ou égale à 0,2%. 5. Alliage CuZnPbSn selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel la 20 teneur en arsenic est comprise entre 5 et 500ppm. 6. Alliage CuZnPbSn selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel la teneur en aluminium est comprise entre 5 et 500ppm. 7. Alliage CuZnPbSn selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel la teneur en antimoine est comprise entre 5 et 100ppm. 8. Alliage CuZnPbSn selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel la teneur en silicium est comprise entre 5 et 500ppm. 9. Demi-produit obtenu à partir de l'alliage CuZnPbSn selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la microstructure de l'alliage est composée de trois phases intermétalliques: a, 3' et y. 10. Demi-produit selon la revendication 9 dans lequel le pourcentage surfacique de la phase yest compris entre 5 et 9%. 11. Demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 10 dans lequel le pourcentage surfacique de la phase f3' est compris entre 25 et 40%. 10 12. Demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 11 dans lequel ledit alliage CuZnPbSn présente une composition choisie de manière à ce que, selon la norme ISO 6509, ledit demi-produit présente une profondeur moyenne de dézincification inférieure à 200pm. 13. Demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 12 dans lequel ledit alliage CuZnPbSn présente une composition choisie de manière à ce que le demi-produit présente, pour une opération de perçage effectuée dans les conditions habituelles d'usinage selon la norme NF E66- 520-7 de l'édition 2000, une taille moyenne de 20 copeaux typiquement deux fois plus petite que celle obtenue avec l'alliage CW602N qui est un laiton à l'arsenic. 14. Demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 13 dans lequel ledit alliage CuZnPbSn présente une composition choisie de manière à ce que le test de 25 compression à chaud selon la norme ASTM E209-00 de l'édition 2000, et réalisé dans la plage de 600 C à 750 C, ne provoque aucune fissuration dudit demi-produit. 15. Demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 14 dans lequel ledit alliage CuZnPbSn présente une composition choisie de manière à ce que le taux de 30 relargage du plomb dans l'eau potable soit inférieur au seuil réglementaire selon la Directive européenne 98/83/EC relative à la qualité de l'eau destinée à la consommation humaine. 16. Demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 15 dans lequel ledit 5 alliage CuZnPbSn présente une composition choisie de manière à ce que ledit demiproduit présente une malléabilité à chaud élevée, et de manière à ce que sa résistance à l'écrasement soit inférieure à celle obtenue avec l'alliage CW602N, et de préférence deux fois moindre que celle dudit alliage CW602N. 17. Procédé de fabrication d'un demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 16 comprenant une étape de filage, ladite étape de filage ne comprenant pas ou n'étant pas suivie d'une étape de traitement thermique. 18. Produit fini obtenu à partir du demi-produit selon une quelconque des revendications 15 9 à 16 typiquement choisi parmi: un robinet, une valve, un raccord. 19. Procédé de fabrication du produit fini selon la revendication 18 dans lequel on forme ledit produit fini typiquement par déformation ou usinage dudit demi-produit, ledit procédé ne comprenant pas d'étape de traitement thermique. 20 20. Utilisation d'un alliage CuZnPbSn selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 ou d'un demi-produit selon une quelconque des revendications 9 à 16, ou d'un demiproduit obtenu selon le procédé de la revendication 17, pour la fabrication de produits finis ou composants utilisés pour la distribution d'eau sanitaire tels que robinets, valves 25 et raccords.