FR 2858489 A1 20050204 FR 0451517 A 20040713 1 2858489 DISPOSITIF DE COMMANDE DE SORTIE D'UN GENERATEUR DE COURANT La présente invention concerne un dispositif de commande de sortie d'un générateur électrique, capable de délivrer une tension suffisante à un système 5 d'alimentation en carburant et à un système d'allumage en dépit d'une petite tension produite lors du démarrage d'un moteur. On renforce ainsi la performance de démarrage du moteur. Une "alimentation électrique pour moteur à 10 combustion interne", est décrite par exemple dans la publication de brevet japonaise non soumise à l'inspection n 8 (1996) -51731. Il s'agit d'un procédé d'élévation de tension produite destiné à élever la tension d'une sortie produite par un générateur 15 électrique pour alimenter une charge d'un système d'alimentation en carburant et d'autres charges électriques lors du démarrage d'un moteur. La figure 3 de la Publication de Brevet Japonais Non Examinée N 8 (1996)51 731 décrit un 20 premier circuit 10 d'alimentation en courant qui comporte un circuit redresseur 10a incorporant un MOSFET (F1), un MOSFET (F2), et des diodes redresseuses D21 et D22 dans une bobine de production de courant Wp d'un générateur de courant, et un circuit 10b de 25 commande de FET qui est connecté entre des bornes de sortie de courant continu tl et t2 de ce circuit 10a redresseur amplificateur et est configuré pour délivrer un signal d'excitation Vg aux grilles respectives du MOSFET (F1) et du MOSFET (F2). Le circuit 10a redresseur amplificateur constitue un circuit redresseur double alternance du type pont établissant une connexion de type pont entre les diodes redresseuses D21 et D22, une diode parasite 5 Dfl agencée entre un drain et une source du MOSFET (F1), et une diode parasite Df2 agencée entre un drain et une source du MOSFET (F2), effectue une commande à deux positions c'est-à-dire une commande de découpage en fournissant un signal d'excitation d'onde 10 rectangulaire Vg provenant du circuit 10b de commande de FET au MOSFET (F1) et au MOSFET (F2) en tant qu'impulsion de commutation, et produit ainsi une tension élevée aux bornes de la bobine de production de courant Wp. Ensuite, la sortie de courant continu 15 obtenue par redressement de cette tension élevée par le circuit redresseur double alternance du type pont est délivrée à une pompe à carburant 11. Dans la technique selon ce document, le circuit 10b de commande de FET n'est pas activé du fait 20 d'une petite tension produite par le générateur électrique lors du démarrage du moteur, et une tension nécessaire n'est pas obtenue lorsque l'amplification n'est pas effectuée. En conséquence, il n'est pas possible d'actionner la pompe à carburant 11 ou un 25 système d'allumage. Même si le démarrage est essayé, le démarrage du moteur prend longtemps jusqu'à ce que la tension soit amplifiée. Pour résoudre ce problème technique, le présent demandeur a déposé une demande de brevet 30 (Publication de Brevet Japonais Non Examinée N 2002101 607) concernant une technique consistant à prévoir un oscillateur et une unité centrale de traitement (ou CPU) en tant que sources d'alimentation pulsée pour délivrer une impulsion de commutation à un découpeur amplificateur et envoyer de manière sélective 5 soit une impulsion d'oscillation produite par l'oscillateur dans une période de temps à faible tension de démarrage soit une impulsion de CPU produite par l'unité centrale de traitement lorsque la tension de démarrage est augmentée, respectivement, en tant que 10 qu'impulsion de commutation. Cette technique antérieure présente plusieurs inconvénients. Lorsque la tension produite est amplifiée pour délivrer une tension suffisante au système 15 d'alimentation en carburant et au système d'allumage lors d'un démarrage du moteur, la production d'électricité par le générateur électrique est augmentée et le couple d'entraînement est par conséquent augmenté. En conséquence, la charge sur le 20 moteur est augmentée. Par ailleurs, comme représenté sur la figure 14, les tours moteur sont temporairement réduits lorsque le piston atteint un point mort haut en phase de compression ou le voisinage de celui-ci, et une 25 telle influence devient significative à un faible nombre de tours moteur lors du démarrage du moteur. De plus, parmi les charges électriques y compris la pompe à carburant, un injecteur, un allumeur et analogue qui sont actionnées lors du démarrage du 30 moteur, l'allumeur, en particulier, est alimenté électriquement lorsque l'angle de vilebrequin approche de 0 . En conséquence, la consommation de courant est augmentée au voisinage de l'angle de vilebrequin de 0 . Par conséquent, il est difficile de renforcer la performance de démarrage du moteur de manière 5 suffisante en amplifiant uniquement la tension générée lors du démarrage du moteur. De plus, il existe aussi un problème technique dû au fait qu'une grande force exercée sur la pédale de kick est nécessaire pour un démarrage au kick 10 car le couple d'entraînement est augmenté du fait de l'augmentation de production d'électricité par le générateur électrique lors de l'amplification de la tension produite au démarrage du moteur. Un but de la présente invention consiste à 15 prévoir un dispositif de commande de sortie de générateur électrique capable de résoudre les problèmes de la technique antérieure décrits ci-dessus et d'obtenir une meilleure performance de démarrage en dépit d'une petite tension produite lors du démarrage 20 d'un moteur. Pour atteindre le but décrit ci-dessus, la présente invention prévoit un dispositif de commande de sortie de générateur électrique configuré pour redresser une sortie de courant alternatif provenant 25 d'un alternateur entraîné par un moteur et d'amplifier une sortie de courant continu après redressement, qui est caractérisé par la prise des mesures qui suivent. Une première mesure consiste à prévoir des moyens de détection d'angle de vilebrequin pour 30 détecter un angle de vilebrequin du moteur, et des moyens d'amplification pour amplifier la sortie de 2858489 courant continu, lorsque le moteur est démarré au kick, en fonction de l'angle de vilebrequin détecté. Les moyens d'amplification sont caractérisés par une amplification de la sortie de courant continu plus 5 élevée, par comparaison à d'autres angles de vilebrequin, au niveau d'un angle de vilebrequin où un piston du moteur est situé au niveau du point mort haut ou au voisinage de celui-ci,. Les charges électriques nécessitent un grand 10 courant électrique au niveau de l'angle de vilebrequin où le piston est positionné au niveau du point mort haut ou au voisinage de celui-ci. En conséquence, il est possible de délivrer une tension suffisante au système d'alimentation en carburant et au système 15 d'allumage en amplifiant la sortie de courant continu de manière importante au moment concerné, et par conséquent de renforcer la performance de démarrage du moteur. Selon une deuxième mesure, les moyens 20 d'amplification comportent un découpeur d'amplification pour découper la sortie de courant continu par l'utilisation d'une impulsion de commutation, et des moyens de production d'impulsions pour envoyer au découpeur d'amplificateur ladite impulsion de commutation. Les moyens de production d'impulsions délivrent des impulsion dont un rapport de cycle est une fonction de l'angle de vilebrequin détecté. Ils sont caractérisés par un rapport actif de cycle de l'impulsion de commutation plus élevé au niveau des 30 angles de vilebrequin où le piston du moteur est situé au niveau d'un point mort haut de compression ou au 6 2858489 voisinage de celui-ci, que le rapport actif de cycle à d'autres angles de vilebrequin. De cette manière, lorsque le découpeur d'amplification est adopté en tant que moyens 5 d'amplification, il est possible d'amplifier la sortie de courant continu facilement jusqu'à une tension voulue uniquement en commandant le rapport actif de cycle de l'impulsion de commutation lorsque le piston du moteur est positionné au point mort haut ou au 10 voisinage de celui-ci. En conséquence, la présente invention a pour objet un dispositif de commande de sortie de générateur électrique configuré pour redresser une sortie de courant alternatif provenant d'un alternateur entraîné 15 par un moteur et d'amplifier la sortie de courant continu après redressement, le dispositif de commande de sortie comportant: des moyens de détection d'angle de vilebrequin pour détecter un angle de vilebrequin du 20 moteur, et des moyens d'amplification pour amplifier en fonction de l'angle de vilebrequin détecté, la sortie de courant continu, lorsque le moteur est démarré au kick, caractérisé en ce que les moyens d'amplification amplifient d'avantage la sortie de courant continu au niveau d'un angle de vilebrequin où un piston du moteur est situé au point mort haut ou au voisinage de celui-ci qu'à d'autres angles de 30 vilebrequin. Selon d'autres caractéristiques, les moyens d'amplification comportent: un découpeur d'amplification pour découper la sortie de courant continu par l'utilisation d'une impulsion de commutation, et des moyens de production d'impulsion pour envoyer au découpeur d'amplification, l'impulsion de commutation ayant un rapport de cycle correspondant à l'angle de vilebrequin détecté, et les moyens de production d'impulsion produisent un rapport actif de cycle de l'impulsion de commutation qui est plus élevé au niveau de l'angle de vilebrequin où le piston du moteur est situé au point mort haut ou au voisinage de celui-ci que le rapport 15 actif de cycle pour d'autres angles de vilebrequin. On va maintenant décrire la présente invention, à titre d'exemple uniquement, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue latérale d'un 20 motocycle comportant un dispositif d'alimentation en courant qui constitue un mode de mise en oeuvre d'un procédé d'amplification de tension produite pour un générateur électrique selon la présente invention, - la figure 2 est une vue latérale d'une 25 partie importante du motocycle comportant le dispositif d'alimentation en courant qui constitue un mode de mise en oeuvre du procédé d'amplification de tension produite pour un générateur électrique selon la présente invention, - la figure 3 est un schéma de circuit d'un dispositif d'alimentation en courant selon la présente invention, - la figure 4 est un schéma de fonctionnement 5 décrivant le procédé d'amplification de tension produite par un dispositif amplificateur de tension produite, selon la présente invention, - la figure 5 est un premier graphique décrivant le procédé d'amplification de tension 10 produite selon la présente invention, - la figure 6 est un deuxième graphique représentant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention, - la figure 7 est un troisième graphique 15 décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention, la figure 8 est un quatrième graphique décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention, - la figure 9 est un cinquième graphique décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention, - la figure 10 est un premier ordinogramme du procédé d'amplification de tension produite selon la 25 présente invention, - la figure 11 est un second ordinogramme du procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention, la figure 12 est un ordinogramme de 30 processus de fixation d'un rapport actif de cycle d'une impulsion de CPU à une valeur correspondant à un angle de vilebrequin lors d'un démarrage au kick, - la figure 13 est un chronogramme des processus destinés à fixer le rapport actif de cycle de 5 l'impulsion de CPU à la valeur correspondant à l'angle de vilebrequin lors d'un démarrage au kick, - la figure 14 est une vue destinée à décrire les problèmes de la technique antérieure. Dans ce qui suit, on va décrire la présente 10 invention en référence aux dessins. Les dessins sont supposés être vus conformément aux orientations des références numériques. La figure 1 est une vue latérale d'un motocycle comportant un dispositif d'alimentation en courant qui constitue un mode de réalisation d'un 15 procédé d'amplification de tension produite destiné à un générateur électrique selon la présente invention. Un motocycle 10 est un véhicule dans lequel un commutateur 12 de démarreur est agencé sur un guidon 11, un commutateur principal 13 est disposé à 20 l'intérieur d'un capot avant 14 et en dessous du guidon 11, une bobine 16 d'allumage du type entièrement à transistor destinée à allumer un moteur 15, et une batterie 21 sont disposés à l'intérieur d'un capot 18 de carrosserie situé en dessous d'un siège 17, une 25 pédale 25 de kick en tant que dispositif de démarrage au kick est agencée sur une unité de puissance 24 munie du moteur 15 incluant une bougie d'allumage 22 et un injecteur 28, et d'un mécanisme 23 de transmission de puissance, et une pompe à carburant 27 en tant que 30 système d'alimentation en carburant est agencée à l'intérieur d'un réservoir de carburant (non 0lo 2858489 représenté) prévu en dessous d'un gradin 26 de plancher. Ici, les références numériques 21 et 32 indiquent un phare et un feu arrière en tant que charges sous forme de lampe. La figure 2 est une vue latérale d'une partie importante du motocycle comportant le dispositif d'alimentation en courant qui constitue un mode de mise en oeuvre du procédé d'amplification de tension produite destiné à un générateur électrique selon la 10 présente invention, qui représente la surface latérale opposée à la surface latérale du motocycle 10 représentée sur la figure 1. L'unité de courant 24 est munie d'un alternateur 33, qui agit aussi en tant que moteur de démarrage, dans une position à côté et en 15 dessous du capot 18 de carrosserie. La figure 3 est un schéma de circuit du dispositif d'alimentation en courant selon la présente invention. Un dispositif 40 d'alimentation en courant comporte: la batterie 21, un relais 42 de coupure de 20 batterie connecté à cette batterie 21 par l'intermédiaire d'un fusible principal 41, un relais 43 de démarreur connecté à ce relais 42 de coupure de batterie et à la batterie 21, l'alternateur 33 connecté à ce relais 43 de démarreur par l'intermédiaire d'un 25 circuit 44 redresseur d'amplificateur, des moyens 53 d'excitation de FET pour exciter des FET 45 à 50 constituant le circuit 44 redresseur d'amplificateur, un oscillateur 54 et un ordinateur 55 pour délivrer une impulsion destinée à découper (un découpage indique une 30 opération convertissant un courant continu en courant alternatif, pour amplifier (survolter) un tel état alternatif, et ensuite redresser la sortie alternative à nouveau en courant continu) ; le commutateur principal 13 connecté du côté de la batterie 21 et du côté de l'alternateur 33, respectivement, par 5 l'intermédiaire d'une première diode 56 et d'une seconde diode 57, le commutateur 12 de démarreur agencé respectivement entre ce commutateur principal 13 et le relais 43 de démarreur, une charge générale 61, la pompe à carburant 27, l'injecteur 28, et la bobine 16 10 d'allumage du type entièrement à transistor à laquelle de l'électricité est fournie par le côté relais 42 de coupure de batterie à travers un sous-fusible 58, des éléments de commutation 103 à 107 pour commuter un moteur électrique 74 de la pompe à carburant 27, 15 l'injecteur 28, la bobine 16 d'allumage du type entièrement à transistor, la charge générale 61 et une bobine 81 du relais 42 de coupure de batterie, et une bobine 86 du relais 43 de démarreur, respectivement, et des moyens de commande 65 pour effectuer une commande 20 par tout ou rien des éléments de commutation respectifs 103 à 107. Le commutateur 12 de démarreur comporte un premier contact fixe 66 connecté au relais 43 de démarreur, un second contact fixe 67 connecté au 25 commutateur principal 13, et un contact mobile 68 qui peut être connecté à ces premier et second contacts fixes 66 et 67 ou déconnecté des premier et second contacts fixes 66 et 67. Le commutateur principal 13 comporte un 30 contact fixe 71 connecté aux moyens de commande 65, un contact mobile 72 qui peut être connecté à ce contact fixe 71 ou déconnecté du contact fixe 71 et qui est connecté à la batterie 21 et à l'alternateur 33, et une unité 73 de commutateur antivol connectée au contact mobile 72. L'unité 73 de commutateur antivol est 5 connectée à un dispositif antivol non représenté, qui est rendu actif lorsque le contact mobile 72 du commutateur principal 13 est connecté au contact fixe 71 (position on) et est coupé lorsque le contact mobile 72 du commutateur principal 13 est déconnecté du 10 contact fixe 71 (position off). 8 La pompe à carburant 27 comporte le moteur électrique 74, un corps 75 de pompe qui est entraîné par ce moteur électrique 74. L'alternateur 33 est du type à création de courant alternatif triphasé et est 15 configuré pour récupérer les sorties des bobines de stator 33a, 33a et 33a. Le relais 42 de coupure de batterie comporte: une unité de commutation 78 ayant un contact fixe 76 connecté au fusible principal 41, et un contact 20 mobile 77 qui peut être connecté à ce contact fixe 76 ou déconnecté du contact fixe 76 et qui est connecté au relais 43 de démarreur, et une bobine 81 pour actionner cette unité de commutation 78 et la rendre passante et. L'unité de commutation 78 est rendue non passante 25 lorsque la bobine 81 n'est pas alimentée électriquement. Le relais 43 de démarreur comporte: une unité 85 de commutation ayant un premier contact fixe 82 connecté au relais 42 de coupure de batterie, un 30 second contact fixe 83 connecté à la batterie 21, et un contact mobile 84 qui est connecté respectivement à ces 13 2858489 premier et second contacts fixes 82 et 83 ou déconnecté des premier et second contacts fixes 82 et 83, et une bobine 86 pour commuter la connexion du contact mobile 84 avec le premier ou le second contact fixe 82 ou 83. 5 Le contact mobile 84 est connecté au premier contact fixe 82 lorsque la bobine 86 n'est pas alimentée électriquement, et le contact mobile 84 est connecté au second contact fixe 83 lorsque la bobine 86 est alimentée électriquement. Le circuit 44 redresseur d'amplificateur comporte les FET 45 à 50 mentionnés ci-dessus, des diodes 91 à 96 connectées entre des sources et des drains respectifs de ces FET 45 à 50, et un condensateur 101 connecté entre des unités 97 et 98 de 15 borne de sortie. Les diodes 91 à 96 constituent un circuit redresseur double alternance triphasé, et les FET 45 à 50 constituent un circuit de commutation pour découpage. Les FET 45 à 50 et les FET 62 à 64 sont des 20 MOSFET à canal p et sont configurés pour commander des courants de drain circulant entre des drains et des sources avec des tensions de grille qui sont appliquées entre des grilles et les sources. Les moyens 53 d'excitation de FET sont 25 configurés pour recevoir l'impulsion provenant de l'oscillateur 54 ou de l'ordinateur 55 et pour fournir des signaux d'excitation d'onde rectangulaire Sd aux grilles respectives des FET 45 à 50 de manière synchrone avec la fréquence de cette impulsion. L'oscillateur 54 est activé lorsqu'une tension fournie par la batterie 21 ou par l'alternateur 14 2858489 33 atteint vl, et produit l'impulsion d'oscillation ayant une amplitude donnée, une largeur d'impulsion donnée, et un intervalle de temps donné, en d'autres termes, fournit l'impulsion d'oscillation à une tension de démarrage égale ou supérieure à vl. L'ordinateur 55 comporte une unité centrale de traitement 55a (appelée par la suite CPU 55a). Cette CPU 55a comporte un générateur d'horloge non représenté qui produit une impulsion périodique ayant un 10 intervalle de temps constant. La CPU 55a est activée lorsque la tension fournie par la batterie 21 ou par l'alternateur 33 atteint v2, et produit une impulsion (une telle impulsion va être appelée ci-après "impulsion de CPU") 15 ayant une amplitude donnée, une largeur d'impulsion donnée, et un intervalle de temps donné, sur la base de l'impulsion provenant du générateur d'horloge, en d'autres termes, produit l'impulsion de CPU à une tension de démarrage égale ou supérieure à v2. De plus, alors que la CPU 55a produit l'impulsion de CPU uniquement sur une période de temps donnée après création du démarrage de l'impulsion de CPU, la CPU 55a est configurée, lorsqu'un signal de générateur d'impulsion d'allumage provenant d'un 25 dispositif de production de signal de générateur d'impulsion d'allumage, non représenté, est détecté dans la période de temps donnée, pour poursuivre la production de l'impulsion de CPU même après la période de temps donnée jusqu'à ce que le nombre de tours 30 moteur atteigne une valeur donnée ou supérieure à celle-ci, ou jusqu'à ce que la tension de batterie atteigne une valeur donnée ou supérieure à celle-ci. De plus, la CPU 55a est configurée pour terminer la production de l'impulsion de CPU lorsque le nombre de tours moteur tombe à une certaine valeur ou en dessous 5 de celle-ci ou lorsque le moteur s'arrête de fonctionner. La première diode 56 permet qu'un courant électrique ne s'écoule que dans la direction allant de la batterie 21 vers le côté du commutateur principal 10 13, et ne permet pas au courant électrique de s'écouler dans la direction allant de l'alternateur 33 vers la batterie 21. La seconde diode 57 permet qu'un courant électrique ne s'écoule que dans la direction allant de l'alternateur 33 vers le côté du commutateur principal 15 13, et ne permet pas au courant électrique de s'écouler dans la direction allant de la batterie 21 vers l'alternateur 33. La charge générale 61 est une charge électrique autre qu'une charge de système d'alimentation en courant telle que la pompe à carburant 27 ou l'injecteur 28 et une charge de système d'allumage tel que la bobine 16 d'allumage du type entièrement à transistor ou la bougie d'allumage 22. La charge générale 61 comporte de manière générale une 25 charge de lampe telle que le phare 31, le feu arrière 32, une lampe de clignotant ou une lumière d'instrument, et un avertisseur. En revenant à la figure 3, les éléments de commutation 103, 104, 106 et 107 sont des diodes de 30 connexion de FET entre des drains et des sources respectives de ceux-ci, et l'élément de commutation 105 est un transistor bipolaire. Les moyens de commande 65 sont configurés pour être activés à une tension donnée V fournie par la batterie 21 ou l'alternateur 33 en rendant passant le commutateur principal 13, et pour 5 commander les tensions de grille respectives des éléments de commutation 103 à 107 de manière à rendre passant ou non passant les espaces existant entre les drains et les sources (ou espaces entre les collecteurs et les émetteurs) de ceux-ci. De plus, les moyens de 10 commande 65 sont configurés pour produire un signal de commande destiné à actionner la bobine 16 d'allumage du type entièrement à transistor. Un système d'allumage du type entièrement à transistor est configuré pour alimenter à l'avance un 15 courant électrique (un courant électrique primaire) du côté primaire d'une bobine d'allumage, pour couper de manière soudaine le courant électrique alimenté du côté primaire de la bobine d'allumage par utilisation d'un élément de commutation tel qu'un transistor de 20 puissance lorsque l'énergie est augmentée sur le côté primaire de la bobine d'allumage, pour induire une force contreélectromotrice sur le côté primaire de la bobine d'allumage, pour provoquer une décharge de tension élevée qui est produite sur le côté secondaire 25 de la bobine d'allumage à ce moment, et pour allumer le mélange carburant air situé à l'intérieur du moteur. Ici, le circuit 44 redresseur d'amplificateur, les moyens 53 d'excitation de FET, l'oscillateur 54 et l'ordinateur 55 constituent un 30 dispositif 110 amplificateur de tension produite. Par ailleurs, les FET 62 à 64 et les moyens de commande 65 17 2858489 constituent un dispositif 111 de commande de courant électrique. Le procédé d'amplification de tension produite par utilisation du dispositif 110 amplificateur de tension produite décrit ci-dessus va être expliqué ci-dessous. La figure 4 est un schéma fonctionnel décrivant le procédé d'amplification de tension produite par utilisation du dispositif amplificateur de tension produite selon la présente 10 invention. Tout d'abord, le commutateur principal 13 est rendu passant. Par exemple, lorsqu'un niveau d'électricité de la batterie 21 est faible et que le moteur n'est pas activé en rendant passant le commutateur 12 de démarreur, un démarrage au kick est 15 commencé en donnant une impulsion sur la pédale 25 de kick. De cette manière, l'alternateur 33 commence à tourner et à produire du courant. Ensuite, le courant alternatif produit par l'alternateur 33 est soumis à un redressement double 20 alternance triphasé, par le circuit 44 redresseur d'amplificateur, et un courant continu est émis en sortie entre les unités 97 et 98 de borne de sortie. La tension de cette sortie de courant continu est appliquée à l'oscillateur 54 et à l'ordinateur 55 à 25 travers le commutateur principal 13. Lorsque la tension est plus petite que la tension de démarrage vl de l'oscillateur 54, la production de courant à l'aide de l'alternateur 33 est poursuivie par l'intermédiaire d'un enfoncement, de 30 manière continue, de la pédale de kick. De cette manière, les tours moteur c'està-dire le nombre de 18 2858489 tours de l'alternateur sont augmentés et la tension produite est graduellement accrue. Eventuellement, l'oscillateur 54 commence la création d'une impulsion d'oscillation Pb lorsqu'il atteint la tension de 5 démarrage vl de l'oscillateur 54 (la tension de batterie devient égale à vl dans ce cas). En résultat, l'impulsion d'oscillation Pb est appliquée aux moyens 53 d'excitation de FET, et les moyens 53 d'excitation de FET délivrent respectivement 10 les signaux d'excitation d'onde rectangulaire Sd ayant la même phase à des fréquences plus élevées qu'une fréquence de sortie de courant alternatif de l'alternateur 33, aux grilles respectives des FET 45 à 50. De cette manière, un courant alternatif haute 15 tension est produit dans chacune des bobines de stator 33a, et le courant alternatif est soumis à un redressement double alternance par les diodes 91 à 96 et est lissé par le condensateur 101. C'est-à-dire qu'un découpage est effectué par le circuit 44 20 redresseur d'amplificateur conformément à l'impulsion d'oscillation Pb. Après ceci, lorsque la tension de courant continu après redressement et lissage atteint la tension de démarrage v2 de la CPU 55a qui est plus 25 élevée que la tension de démarrage vl de l'oscillateur 54 (la tension de batterie devient égale à v2 dans ce cas), la CPU 55a transmet un signal d'arrêt d'impulsion Sp à l'oscillateur 54 pour permettre à l'oscillateur 54 de terminer la production de l'impulsion d'oscillation 30 Pb, et commence la production d'une impulsion de CPU Pc. En résultat, l'impulsion de CPU Pc est appliquée aux moyens 53 d'excitation de FET et un découpage est effectué à nouveau par le circuit 44 redresseur amplificateur, de sorte que la tension de sortie entre les unités de borne de sortie 97 et 98 est encore augmentée. Lorsque la tension de sortie entre les unités 97 et 98 de borne de sortie atteint une tension donnée v3 (la tension de batterie devient égale à v3 dans ce cas), la CPU 55a arrête de produire l'impulsion de CPU 10 Pc. Lorsque la tension de sortie est augmentée comme décrit ci-dessus, il estpossible d'envoyer une tension suffisamment élevée à la pompe à carburant 27 et à l'injecteur 28 qui sont les charges du système d'alimentation en carburant et aux moyens de commande 15 65 qui font agir la bobine 16 d'allumage du type entièrement à transistor lors du démarrage du moteur, et par conséquent de renforcer la performance de démarrage du moteur. La raison de l'arrêt de la production de 20 l'impulsion d'oscillation Pb par l'oscillateur 54 à la tension v2 et la fin de la production de l'impulsion de CPU Pc par la CPU 55a au niveau de la tension v3 est comme suit. En supposant que vl = 3 volts, v2 = 6 volts, et v3 = 8 volts, l'oscillateur 54 est actionné 25 de manière la plus efficace dans une plage allant de 3 volts à 6 volts et la CPU est actionnée de manière la plus efficace dans une plage allant de 6 volts à 8 volts. La figure 5 est un premier graphique 30 décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention dans le cas où une tension de batterie VB lors du démarrage du moteur (la tension de batterie devient égale à la tension produite par l'alternateur si la batterie est connectée à l'alternateur lors du démarrage du moteur) est dans une 5 plage définie par 0 S VB Ici, l'axe vertical du graphique représente la tension de batterie VB (unité : V), le nombre de tours moteur N (unité : tours par minute ou tpm) , le signal de générateur d'impulsion d'allumage, un signal de 10 production d'impulsion d'oscillation, et un signal de production d'impulsion de CPU. L'axe horizontal représente le temps T (unité : ms). Le signal de production d'impulsion d'oscillation et le signal de production d'impulsion de 15 CPU montrent que l'impulsion d'oscillation ou l'impulsion de CPU n'est pas produite par l'oscillateur ou la CPU à un niveau L, et que l'impulsion d'oscillation est produite par l'oscillateur, et l'impulsion de CPU est produite par la CPU à un niveau 20 H. Tout d'abord, le commutateur principal est rendu passant au moment tl, et la pédale de kick est enfoncée à un moment t2 pour commencer un démarrage au kick. De cette manière, les tours moteur N sont graduellement accrus. En association à ceci, la tension 25 de batterie VB est graduellement augmentée par la création de courant de l'alternateur. Au moment t3, lorsque la tension de batterie atteint vl qui est la tension de démarrage de l'oscillateur, le signal de production d'impulsion d'oscillation est commuté depuis 30 un état bloqué (niveau L) vers un état actif (niveau H), c'est-à-dire que l'oscillateur commence la production de l'impulsion d'oscillation. La tension produite est amplifiée par cette impulsion d'oscillation. Lorsque la tension de batterie 5 VB chargée par cette tension produite est encore augmentée et que la tension de batterie VB atteint alors VB = v2 qui est la tension de démarrage de la CPU, le signal de production d'impulsion d'oscillation est établi dans l'état coupé (niveau L) et le signal de 10 production d'impulsion de CPU est changé depuis l'état bloqué (niveau L) vers l'état actif (niveau H), c'est-à-dire que la CPU provoque l'arrêt de la production de l'impulsion d'oscillation et commence la production de l'impulsion de CPU. Au point où le signal de création d'impulsion de CPU est rendu actif, un temporisateur est activé c'est-à-dire commence à augmenter à partir d'un temps écoulé t = 0. Lorsque le signal de générateur d'impulsion d'allumage est détecté dans une période 20 avant que le temps écoulé t n'atteigne un temps donné ts, la CPU 55a continue de produire l'impulsion de CPU même après le temps donné ts. Lorsque le nombre de tours moteur N atteint N = nl (1600 tpm par exemple) au moment t7 après le démarrage du moteur au moment t6, la 25 CPU arrête de produire l'impulsion de CPU. Ici, si la tension de batterie atteint VB = v3 avant que le nombre de tours du moteur n'atteigne N = nl, la CPU arrête de produire l'impulsion de CPU à ce moment. La figure 6 est un deuxième graphique 30 décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention dans le cas où la tension de batterie VB lors du démarrage du moteur est dans une plage définie par vl De cette manière, le nombre de tours moteur N 15 est graduellement augmenté. En association avec ceci, la tension de batterie VB est graduellement accrue par la création de courant de l'alternateur. Au moment tlO, lorsque la tension de batterie VB atteint VB = v2 qui est la tension de démarrage de la CPU, la CPU amène 20 l'oscillateur à arrêter de produire l'impulsion d'oscillation et commence la production de l'impulsion de CPU. Le temporisateur est activé (le temps écoulé t = 0) au moment du démarrage de la production de 25 l'impulsion de CPU. Lorsque la CPU détecte le signal de générateur d'impulsion d'allumage avant que le temps écoulé t n'atteigne le temps donné ts, la CPU 55a continue la production de l'impulsion de CPU même après le temps donné ts. Lorsque la tension de batterie VB 30 atteint VB = v3 au moment t12, la CPU arrête la production de l'impulsion de CPU. La figure 7 est un troisième graphique décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention dans le cas où la tension de batterie VB lors du démarrage du moteur est 5 dans une plage définie par v2 De plus, puisque la tension de batterie VB est aussi plus grande que v2 qui est la tension de démarrage de la CPU, la CPU amène l'oscillateur à arrêter la production de l'impulsion d'oscillation après un temps donné tb à partir du point de démarrage 20 de la production de l'impulsion d'oscillation, et commence la production de l'impulsion de CPU. Ici, la production de l'impulsion de CPU est terminée au moment donné ts du fait que la CPU ne détecte pas le signal de générateur d'impulsion d'allumage dans le temps donné 25 ts. Après ceci, la pédale de kick est enfoncée au moment t2 pour commencer un démarrage au kick. Lorsque la CPU détecte le signal de générateur d'impulsion d'allumage, la CPU détermine que le moteur commence à 30 tourner, et commence la production de l'impulsion de CPU. De cette manière, le nombre de tours moteur N est graduellement augmenté. En association avec ceci, la tension de batterie VB est graduellement accrue par la création de courant de l'alternateur. Lorsque la 5 tension de batterie VB atteint VB = v3 à l'instant t18, la CPU arrête la production de l'impulsion de CPU. La figure 8 est un quatrième graphique décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention dans le cas où la 10 tension de batterie VB lors du démarrage du moteur est dans une plage définie par v2 De plus, puisque la tension de batterie VB est également plus grande que v2 qui est la tension de démarrage de la CPU, la CPU amène l'oscillateur à arrêter la production de l'impulsion d'oscillation 25 après un temps donné tb à partir du point de démarrage de la production de l'impulsion d'oscillation, et commence la production de l'impulsion de CPU. Lorsque la CPU détecte le signal de générateur d'impulsion d'allumage à l'instant t22 dans 30 le temps donné ts, la CPU poursuit la production de l'impulsion de CPU après le temps donné ts. Cependant, lorsque la tension de batterie VB atteint v3 dans le temps donné ts, la CPU arrête la production de l'impulsion de CPU au moment du temps donné ts. La figure 9 est un cinquième graphique 5 décrivant le procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention dans le cas où la tension de batterie VB lors du démarrage du moteur est définie par VB 2 v3 (v3 = 8 V, par exemple). L'axe vertical et l'axe horizontal du graphique sont 10 similaires à ceux de la figure 5. Tout d'abord, lorsque le commutateur principal est rendu passant au moment tl, l'oscillateur commence la production de l'impulsion d'oscillation simultanément à la mise dans l'état passant du commutateur principal du fait que la tension 15 de batterie VB est plus grande que vl qui est la tension de démarrage de l'oscillateur. De plus, puisque la tension de batterie VB est également plus grande que v2 qui est la tension de démarrage de la CPU, la CPU amène l'oscillateur à 20 arrêter la production de l'impulsion d'oscillation après un temps donné tb, et commence la production de l'impulsion de CPU. Ici, la production de l'impulsion de CPU est terminée au temps donné ts du fait que la CPU ne détecte pas le signal de générateur d'impulsion 25 d'allumage dans le temps donné ts. Après ceci, la pédale de kick est enfoncée à l'instant t2 pour commencer un démarrage au kick. Bien que la CPU détecte que le moteur a commencé à tourner par l'intermédiaire du signal de générateur d'impulsion 30 d'allumage, la CPU ne produit pas l'impulsion de CPU du fait que la tension de batterie VB satisfait à VB 2 8 V. La figure 10 est un premier déroulement du procédé d'amplification de tension produite conformément à la présente invention. Ici, STxx indique un numéro d'étape. A l'étape ST01... Le commutateur principal est rendu passant. A l'étape ST02..., il est déterminé si la 10 tension de batterie VB est inférieure à la valeur de tension de batterie donnée v3. Lorsque VB v3), le processus est terminé. Lorsque VB A l'étape ST03..., il est déterminé si la tension de batterie VB est inférieure à la tension de démarrage de la CPU v2. Lorsque VB A l'étape ST04... l'oscillateur commence la production de l'impulsion d'oscillation. A l'étape ST05..., la CPU amène à arrêter la production de l'impulsion d'oscillation et commence la 25 production de l'impulsion de CPU (le temporisateur est activé (rendu actif) à ce moment (le temps écoulé t = 0) ). A l'étape ST06..., il est déterminé si le temps écoulé t est égal au temps donné ts. Lorsque t = ts 30 n'est pas satisfait (NON), le processus passe à l'étape ST07. Lorsque t = ts est satisfait (OUI), le processus passe à l'étape ST08. A l'étape ST07..., il est déterminé si le kick est démarré. Lorsque le kick n'est pas démarré (NON), 5 le processus revient à l'étape ST06. Lorsque le kick est démarré (OUI), le processus passe à l'étape ST18 de la figure 11 par l'intermédiaire d'un connecteur C. A l'étape ST08..., la CPU arrête la production de l'impulsion de CPU. A l'étape ST09..., le kick est démarré. A l'étape ST10..., il est déterminé si 0 S à la tension de batterie VB A l'étape ST11..., l'oscillateur commence la production de l'impulsion d'oscillation. A l'étape ST12..., le kick est démarré. Après 20 ceci, le processus passe à l'étape ST16. A l'étape ST13..., le kick est démarré. A l'étape ST14..., il est déterminé si la tension de batterie VB est 2 à vl. Lorsque VB 2 vl n'est pas satisfait (NON), l'étape ST14 est effectuée à 25 nouveau. Lorsque VB 2 vl est satisfait (OUI), le processus passe à l'étape ST15. A l'étape ST15..., l'oscillateur commence la production de l'impulsion d'oscillation. A l'étape ST16..., il est déterminé si la 30 tension de batterie VB est 2 la tension de démarrage de la CPU v2. Lorsque VB > v2 n'est pas satisfait (NON), l'étape ST16 est exécutée à nouveau. A l'étape ST17..., la CPU amène l'oscillateur à arrêter la production de l'impulsion d'oscillation et 5 commence la création de l'impulsion de CPU (le temporisateur est activé (rendu actif) (le temps écoulé t = 0)). Après ceci, le processus passe à l'étape ST18 de la figure 11 par l'intermédiaire du connecteur C. La figure 11 est un second déroulement du 10 procédé d'amplification de tension produite selon la présente invention. Ici, STxx indique le numéro d'étape. A l'étape ST18..., il est déterminé si le temps écoulé t est égal au temps donné ts. Lorsque t = ts 15 n'est pas satisfait (NON), le processus passe à l'étape ST19. Lorsque t = ts est satisfait (OUI), le processus passe à l'étape ST21. A l'étape ST19..., il est déterminé si la CPU détecte le signal de générateur d'impulsion d'allumage 20 dans le temps donné ts. Lorsque le signal de générateur d'impulsion d'allumage n'est pas détecté (NON), le processus revient à l'étape ST18. Lorsque le signal de générateur d'impulsion d'allumage est détecté (OUI), le processus passe à l'étape ST20. A l'étape ST20..., la CPU continue de produire l'impulsion de CPU après que t = ts. A l'étape ST21..., la CPU arrête la production de l'impulsion de CPU. A l'étape ST22..., il est déterminé si la CPU 30 détecte le signal de générateur d'impulsion d'allumage dans le temps donné ts. Lorsque le signal de générateur d'impulsion d'allumage n'est pas détecté (NON), l'étape ST22 est exécutée à nouveau. Lorsque le signal de générateur d'impulsion d'allumage est détecté (OUI), le processus passe à l'étape ST23. A l'étape ST23..., la CPU commence la production de l'impulsion de CPU. A l'étape ST24..., il est déterminé si la tension de batterie VB est inférieure à la valeur de tension de batterie donnée v3. Lorsque VB Lorsque VB A l'étape ST25..., il est déterminé si le nombre de tours moteur N est supérieur ou égal au 15 premier nombre NH de tours donné (le premier nombre NH de tours donné est égal au nombre de tours moteur nl représenté sur les figures 5 à 9). Lorsque N > NH n'est pas satisfait (NON), le processus passe à l'étape ST26. Lorsque N 2 NH est satisfait (OUI), le processus passe 20 à l'étape ST27. A l'étape ST26..., il est déterminé si le nombre N de tours moteur est inférieur ou égal à un second nombre NL de tours donné (tel que 100 tpm). Lorsque N A l'étape ST27..., la CPU arrête la production de l'impulsion de CPU. Ici, dans le mode de réalisation représenté 30 sur la figure 8, l'impulsion de CPU est produite uniquement pendant le temps donné ts. Cependant, lorsque la tension de batterie VB > v3 est satisfaite, la création de l'impulsion de CPU peut être arrêtée à ce moment indépendamment de l'écoulement du temps donné ts. Par ailleurs, dans le mode de réalisation 5 représenté sur la figure 9, la production de l'impulsion d'oscillation est poursuivie uniquement pendant le temps donné tb et la production de l'impulsion de CPU est poursuivie uniquement pendant le temps donné ts. Cependant, lorsque la tension de 10 batterie VB > v3 est satisfaite, il est possible de ne pas produire l'impulsion d'oscillation ni l'impulsion de CPU. La figure 12 est un ordinogramme représentant les processus de traitement de fixation de rapport 15 actif de cycle pour l'impulsion de CPU exécutés lors du démarrage au kick dans les étapes ST05, ST17, ST23 et analogue, des déroulements représentés sur les figures 10 et 11. La figure 13 est un chronogramme de ceux-ci. Dans ce mode de réalisation, le rapport actif de cycle 20 de l'impulsion de CPU est plus élevé au voisinage de 0 où le piston du moteur est situé au niveau du point mort haut de compression ou au voisinage de celui-ci, de manière à augmenter la production d'électricité. Cela se traduit comme représenté figure 13 par le fait 25 que les impulsions de commande provenant de l'oscillateur 54 ou du CPU 55 produisent au travers des moyens 53 d'excitation de FET, un rapport de temps où le commutateur 45-50 est passant par rapport au temps où le commutateur est non passant qui est plus grand 30 pour l'angle correspondant au point mort haut que le rapport de temps passant non passant pour les autres angles du vilebrequin. A l'étape ST31, un angle de vilebrequin Oclk est détecté sur la base de la détection du calage du 5 signal de générateur d'impulsion d'allumage. A l'étape ST32, il est déterminé si oui ou non le piston du moteur est positionné au niveau du point mort haut de compression ou au voisinage de celui-ci sur la base de l'angle de vilebrequin détecté Oclk. Lorsque l'angle de 10 vilebrequin Oclk satisfait à une relation Orefl A l'étape ST33, un rapport relativement grand Ri est enregistré en tant que rapport actif de cycle Ron de l'impulsion de CPU. En résultat, une grande 20 production d'électricité est obtenue au voisinage de l'angle de vilebrequin de 0 où la consommation de courant est importante. Au contraire, lorsque la relation Orefl R2) est enregistré en tant que rapport actif 30 de cycle Ron de l'impulsion de CPU. En résultat, un couple d'entraînement du générateur électrique est supprimé dans une position autre que le voisinage de l'angle de vilebrequin de 0 . De cette manière, une performance de démarrage au kick est renforcée. Comme décrit ci-dessus, dans ce mode de réalisation, le rapport actif de cycle Ron de l'impulsion de CPU est augmenté de manière à donner priorité à une augmentation de production d'électricité au moment où le piston est positionné au niveau du 10 point mort haut de compression ou au voisinage de celui-ci et une grande quantité d'électricité est requise. Au contraire, le rapport actif de cycle Ron pour l'impulsion de CPU est diminué de manière à donner priorité à la réduction du couple d'entraînement à un 15 autre moment. Par conséquent, il est possible de renforcer la performance de démarrage au kick. Ici, le mode de réalisation décrit ci-dessus a expliqué que le rapport actif de cycle Ron de l'impulsion de CPU est augmenté lorsque le piston est 20 positionné au niveau du point mort haut de compression ou au voisinage de celui-ci de manière à augmenter la production d'électricité. Cependant, il est aussi possible d'augmenter le rapport actif de cycle Ron de l'impulsion de CPU de manière similaire lorsque le 25 piston est positionné au niveau du point mort haut d'échappement ou au voisinage de celui-ci. Par la présente invention, on obtient les effets qui suivent. Conformément à la présente invention définie 30 dans les revendications, il est possible d'amplifier la sortie de courant continu obtenue en redressant la sortie de courant alternatif provenant de l'alternateur au niveau de l'angle de vilebrequin de 0 ou au voisinage de celui-ci où les charges électriques nécessitent un grand courant électrique et où le nombre 5 de tours moteur chute temporairement. De cette manière, il est possible de fournir une tension suffisante au système d'alimentation en carburant et au système d'allumage et par conséquent de renforcer la performance de démarrage du moteur. Conformément à la présente invention, il est également possible de configurer les moyens d'amplification en utilisant le découpeur d'amplificateur et les moyens de production d'impulsion. Par conséquent, il est possible 15 d'amplifier la sortie de courant continu facilement jusqu'à une tension voulue en commandant uniquement le rapport actif de cycle de l'impulsion de commutation produite par les moyens de production d'impulsion. REVENDICATIONS 1. Dispositif (110) de commande de sortie d'un générateur électrique (33) configuré pour redresser une sortie de courant alternatif provenant 5 d'un alternateur (33) entraîné par un moteur (15) et amplifier la sortie (97) de courant continu après redressement, le dispositif (110) de commande de sortie comportant: des moyens de détection d'angle de 10 vilebrequin pour détecter un angle de vilebrequin du moteur, et des moyens d'amplification (110) pour amplifier la sortie de courant continu, lorsque le moteur est démarré au kick, en fonction de l'angle de 15 vilebrequin détecté, caractérisé en ce que les moyens d'amplification amplifient d'avantage la sortie de courant continu au niveau d'un angle de vilebrequin où un piston du moteur est situé au point mort haut ou au 20 voisinage de celui-ci que pour d'autres angles de vilebrequin. 2. Dispositif (110) de commande de sortie d'un générateur électrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'amplification 25 comportent: un découpeur (45-50) d'amplificateur pour découper la sortie de courant continu par l'utilisation d'une impulsion de commutation, et des moyens (54, 55) de production 30 d'impulsions pour envoyer au découpeur (45-50) d'amplificateur l'impulsion de commutation ayant un rapport de cycle correspondant à l'angle de vilebrequin détecté, et les moyens (54, 55) de production d'impulsion produisent des impulsions ayant un rapport actif de 5 cycle de l'impulsion de commutation plus élevé pour l'angle de vilebrequin où le piston du moteur est situé au point mort haut ou au voisinage de celui-ci, que le rapport actif de cycle pour d'autres angles de vilebrequin.