FR 2858158 A1 20050128 FR 0350364 A 20030723 La présente invention concerne un dispositif de déport de ligne téléphonique, notamment par fibres optiques, mais également, par exemple, par lignes d'alimentation électrique ou par liaison radio. L'invention se situe dans le domaine des réseaux d'accès téléphonique analogique. Elle trouve typiquement son application dans la desserte des zones où le câblage en paires de cuivre est insuffisant ou inexistant. Dans le contexte actuel de la montée en débit des 10 transmissions, et de l'explosion des services sur Internet, de nombreux systèmes d'accès large bande ont été introduits chez les abonnés. Ces systèmes d'accès à hautdébit utilisent le câblage existant, c'est-à-dire le câblage sur paire de cuivre torsadée. Or, pour les zones 15 éloignées du central, la performance en débit est fortement dégradée à cause de l'affaiblissement de la paire de cuivre. Afin de permettre la desserte de ces zones éloignées en service à hautdébit, des systèmes de déport des 20 signaux électriques de la ligne téléphonique sont couramment installés. Pour effectuer ce déport, il est à noter que la fibre optique connait un certain succès car elle présente plusieurs avantages en comparaison de la paire de cuivre. 25 Ainsi, elle permet notamment une portée plus grande, une immunité au bruit électromagnétique, et une meilleure protection en matière d'écoute indiscrète par connexion frauduleuse sur la ligne. Un exemple de déport de ligne téléphonique par fibres 30 optiques est décrit dans le brevet US5666402, publié le 9 septembre 1997 et intitulé "Fiber optic telephone line extension system". Un autre exemple, concernant cette fois-ci un système de déport de ligne téléphonique par lignes d'alimentation électrique est décrit dans la demande de brevet numéro 5 US2002/181696 publiée le 5 décembre 2002 et intitulée "Telephone line extension". L'invention va maintenant être présentée en regard de la figure 1 qui représente schématiquement un dispositif analogue à ceux qui sont décrits dans les brevets 10 précités. Un tel dispositif comprend une interface réseau 1 connectée aux deux conducteurs 2 et 3, usuellement appelés tip et ring, d'une paire de cuivre reliée à un central téléphonique 4. Il comprend également une interface 15 équipement terminal 5 connectée aux deux conducteurs 6 et 7 d'une paire de cuivre reliée à un équipement terminal 8. L'interface réseau 1 est reliée à l'interface équipement terminal 5 au moyen d'une part d'un émetteur 9 et d'un récepteur 10 pour le sens de transmission descendant et 20 d'autre part d'un émetteur 11 et d'un récepteur 12 pour le sens de transmission montant. L'émetteur 9 ou 11, de même que le récepteur 10 ou 12 correspondant, peut être du type optique et relié à une fibre optique, du type à courant porteur et relié à une 25 ligne d'alimentation électrique ou encore du type radio et relié à une antenne. Les signaux présents sur les conducteurs 2 et 3 ainsi que sur les conducteurs 6 et 7 sont les signaux habituellement transportés par une ligne téléphonique, 30 c'est à dire le courant continu, un signal audio, un signal de sonnerie, un signal de numérotation, un signal de transmission de télécopie, un signal de transmission de modem d'ordinateur etc..., et l'équipement terminal 8 doit pouvoir fonctionner comme s'il était relié directement aux 35 conducteurs 2 et 3. A cette fin, l'interface réseau 1 comprend un moyen 13 de commutation de décroché, un moyen 14 de détection de présence de signal de sonnerie et un moyen 15 de séparation des deux sens de transmission, usuellement 5 appelé circuit hybride. Elle comprend également un moyen de modulation-multiplexage 16 recevant d'une part le signal en bande vocale relatif au sens de transmission descendant issu du moyen 15 de séparation des deux sens de transmission, et d'autre part le signal de présence de 10 sonnerie issu du moyen 14 de détection de présence de sonnerie. Le moyen de modulation-multiplexage 16 peut mettre en oeuvre une modulation analogique, par exemple une modulation d'amplitude ou de fréquence, pour le signal en 15 bande vocale ainsi que pour le signal de présence de sonnerie et un multiplexage fréquentiel. Il peut également mettre en oeuvre une modulation numérique pour le signal en bande vocale associée à un multiplexage temporel du signal de présence de sonnerie. Le signal descendant Tx-D issu du moyen de modulation-multiplexage 16 est ensuite dirigé vers l'émetteur 9 et il est transmis par une fibre optique, par une ligne d'alimentation électrique ou par radio au récepteur 10 qui fournit un signal Rx-D à l'interface 25 équipement terminal 5. Cette interface comprend un moyen de démultiplexage-démodulation 17 recevant le signal Rx-D et fournissant d'une part le signal en bande vocale relatif au sens de transmission descendant à un moyen de séparation des deux sens de transmission 18, et d'autre 30 part le signal de présence de sonnerie à un moyen de génération de signal de sonnerie 19. L'interface équipement terminal 5 comprend également un moyen 20 d'alimentation en courant, un moyen 21 de détection de décroché et un moyen de modulation35 multiplexage 22. Ce moyen de modulationmultiplexage 22 est analogue au moyen de modulation-multiplexage 16 de l'interface réseau 1; il reçoit d'une part le signal en bande vocale relatif au sens de transmission montant issu du moyen 18 de séparation des deux sens de transmission, 5 et d'autre part le signal de détection de décroché issu du moyen 21 de détection de décroché, et produit un signal montant Tx-U. Ce signal Tx-U est ensuite dirigé vers l'émetteur 11 et il est transmis, de même que le signal Tx-D, par une fibre optique, par une ligne d'alimentation 10 électrique ou par radio au récepteur 12 qui fournit un signal Rx-U à l'interface réseau 1. L'interface réseau 1, déjà décrite pour ce qui concerne le sens de transmission descendant, comprend également un moyen de démultiplexagedémodulation 23 15 recevant le signal Rx-U et fournissant d'une part le signal en bande vocale relatif au sens de transmission montant au moyen 15 de séparation des deux sens de transmission, et d'autre part le signal de détection de décroché au moyen 13 de commutation de décroché. Un inconvénient important d'un dispositif conventionnel pour le déport de ligne téléphonique tel que celui décrit en regard de la figure 1 réside dans le fait que le signal de sonnerie est restitué, sur les conducteurs de ligne 6 et 7, avec un retard par rapport 25 aux signaux en bande vocale. En effet, ce signal de sonnerie est tout d'abord converti, par le moyen 14 de détection de signal de sonnerie, en un signal binaire de présence de sonnerie qui commande ensuite le moyen 19 de génération de signal de sonnerie. Or, à cause de la 30 constante de temps inhérente à leur mode de fonctionnement, le moyen 14 de détection de signal de sonnerie ainsi que le moyen 19 de génération de signal de sonnerie apportent un retard au signal de sonnerie restitué par rapport aux signaux en bande vocale. Ce retard peut engendrer un mauvais fonctionnement des services de signalement de type ALASS (de l'anglais "Analogue Local Access Signalling Services") tel que le service CLIP ("Calling Line Identification Presentation" 5 en anglais) correspondant au service de présentation du numéro appelant. En effet, la norme ETSI EN 300 659-1, intitulée "Access and Terminals (AT) ; Analogue access to the Public Switched Telephone Network (PSTN); Subscriber line protocol over local loop for display (and related) 10 services; part 1: On-hook data transmission", fixe des temps de garde entre un signal d'alerte par impulsion de sonnerie, la transmission des données et le premier motif de sonnerie afin de permettre à l'équipement terminal d'appliquer et de retirer l'impédance appropriée à la 15 réception des données. Le retard apporté au signal de sonnerie peut donc modifier ces temps de garde et par conséquent apporter un risque de mauvaise réception des données par l'équipement terminal. Un autre inconvénient réside dans le fait que la 20 fréquence du signal de sonnerie diffère d'un pays à l'autre. En effet, cette fréquence est par exemple de 50 Hz en France, de 25 Hz dans la plupart des pays européens et de 20 Hz aux États-Unis. En conséquence, le moyen 19 de génération de sonnerie doit être adapté en fonction du 25 pays d'utilisation. Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention est de proposer un dispositif de déport de ligne téléphonique comprenant une interface réseau reliée à une interface équipement terminal, via au 30 moins une liaison bidirectionnelle apte à transmettre au moins un signal en bande vocale et un signal de sonnerie, lesdites interfaces réseau et équipement terminal comprenant respectivement un premier et un deuxième moyen de séparation des deux sens de transmission, qui 35 permettrait d'obtenir un signal de sonnerie restitué, par l'interface équipement terminal, identique au signal de sonnerie reçu par l'interface réseau et sans décalage temporel avec le signal en bande vocale. La solution au problème technique est obtenue, selon 5 la présente invention, par le fait que ledit premier moyen de séparation des deux sens de transmission est agencé de manière à assurer la transmission du signal en bande vocale ainsi que du signal de sonnerie en transparence électrique, et que ledit deuxième moyen de séparation des 10 deux sens de transmission est agencé de manière à restituer le signal en bande vocale et le signal de sonnerie ainsi transmis. Ainsi, le signal de sonnerie étant transmis en transparence électrique, comme le sont les signaux en 15 bande vocale, le signal de sonnerie restitué par l'interface équipement terminal est alors la réplique exacte du signal de sonnerie reçu par l'interface réseau, sans décalage temporel avec les signaux en bande vocale. Grâce à ce dispositif, les services de signalement de type 20 ALASS peuvent par conséquent fonctionner sans risque de mauvaise réception des données par l'équipement terminal. D'autre part, grâce à l'invention, le moyen de détection de présence de signal de sonnerie et le moyen de génération de signal de sonnerie ne sont plus nécessaires, 25 ce qui conduit à une économie. Enfin, il n'existe plus de contrainte d'adaptation du dispositif de déport de ligne téléphonique en fonction de la fréquence du signal de sonnerie propre au pays d'utilisation. D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, faite à titre d'exemple illustratif mais non limitatif, en référence aux figures annexées qui représentent: la figure 1, déjà décrite, un schéma fonctionnel 35 d'un dispositif de déport de ligne téléphonique, - la figure 2, un schéma d'une interface réseau utilisée dans un dispositif de départ de ligne téléphonique selon l'invention, - la figure 3, un schéma d'une interface 5 équipement terminal utilisée dans un dispositif de déport de ligne téléphonique selon l'invention, - la figure 4, un schéma d'un mode de réalisation d'un moyen d'amplification et de restitution du signal de sonnerie utilisé dans l'interface équipement terminal de 10 la figure 3. Les éléments référencés 1, 5, 9, 10, 11 et 12 de la figure 1, qui a déjà été décrite pour illustrer l'art antérieur, s'appliquent également à un dispositif de déport de ligne téléphonique selon l'invention. La 15 différence avec les dispositifs de l'art antérieur réside essentiellement dans le traitement du signal de sonnerie par l'interface réseau 1 et par l'interface équipement terminal 5. L'interface réseau 1 notamment ne comporte plus de détecteur de présence de signal de sonnerie, mais 20 elle est agencée pour que le premier moyen de séparation des deux sens de transmission 15 assure la transmission du signal de sonnerie en transparence électrique, de la même manière que s'il s'agissait d'un signal en bande vocale. L'interface équipement terminal 5 ne comporte plus, quant 25 à elle, de générateur de signal de sonnerie, mais elle est agencée pour que le deuxième moyen de séparation des deux sens de transmission 18 amplifie et restitue le signal de sonnerie ainsi transmis. Un schéma fonctionnel d'une interface réseau 1 30 destinée à transmettre le signal de sonnerie en transparence électrique est représenté sur la figure 2. Cette interface comprend le même moyen de démultiplexagedémodulation 23 que celui représenté sur la figure 1. Ce moyen reçoit le signal montant Rx-U et il délivre d'une 35 part le signal en bande vocale montant au moyen de séparation des deux sens de transmission 15 et d'autre part le signal de détection de décroché au moyen de commutation de décroché 13. Le signal en bande vocale montant est dirigé vers un 5 amplificateur opérationnel A2, référencé 100, dont le gain est fixé, pour ce qui concerne les tensions alternatives, par le rapport entre les résistances de contre-réaction 101 et 102. Il est ensuite appliqué sur le conducteur 2 en traversant successivement un condensateur de liaison 103 10 et une impédance d'adaptation 104 qui peut être, par exemple, une résistance de 600 Q ou une impédance complexe, telle que celle spécifiée dans la norme ETSI ES 201 970 vl.l.l, intitulée "Access and Terminals (AT) ; Public Switched Telephone Network (PSTN); Harmonized 15 specification of physical and electrical characteristics at a 2-wire analogue presented Network termination Point (NTP)", composée d'une résistance de 270 Q en série avec une résistance de 750 Q comportant en parallèle un condensateur de 150 nF. La fonction du condensateur de liaison 103 est double. D'une part, il assure l'isolement de la sortie de l'amplificateur opérationnel A2 100 vis-à-vis de la tension continue présente entre les conducteurs 2 et 3, et, d'autre part, il présente une impédance élevée à la 25 fréquence d'un signal de sonnerie de manière à ce que, lorsqu'une tension de sonnerie est présente entre les conducteurs 2 et 3, le courant traversant alors l'impédance d'adaptation 104 et la sortie de l'amplificateur opérationnel A2 100 ne soit pas trop 30 élevé, voire destructeur. La valeur du condensateur de liaison 103 peut ainsi être, par exemple, de l'ordre de 220 nF et il présente alors une impédance d'environ 30 kQ à 25 Hz. En contrepartie, l'impédance présentée pour les fréquences de 35 la bande vocale est également élevée et c'est la raison pour laquelle la boucle de contre-réaction de l'amplificateur opérationnel A2 100 formée par les résistances 101 et 102 n'est pas reliée, pour ce qui concerne les tensions alternatives, à la sortie de 5 l'amplificateur opérationnel A2 100, mais au point A, situé entre le condensateur de liaison 103 et l'impédance d'adaptation 104, au moyen du condensateur 105. Ce condensateur 105 présente, pour les fréquences de la bande vocale, une impédance faible en comparaison des valeurs 10 des résistances 101 et 102. A titre d'exemple, les valeurs des éléments 101, 102 et 105 sont respectivement 220 kQ, 100 kQ et 100 nF. Ainsi, le signal en bande vocale montant appliqué à l'entrée du moyen 15 de séparation des deux sens de transmission est restitué au point A sous une 15 impédance faible et avec une réponse amplitude/fréquence plate. Il est ensuite appliqué au conducteur de ligne 2 à travers l'impédance d'adaptation 104. La résistance 106, quant à elle, a une valeur élevée, par exemple 2,2 MQ, et elle a pour fonction d'assurer la contre-réaction requise 20 pour ce qui concerne la tension continue. Il est à remarquer que l'impédance au point A, résultant de la présence de l'amplificateur opérationnel A2 100 et de sa boucle de contre-réaction formée par les éléments 101, 102 et 105, est faible pour un signal en 25 bande vocale comme cela vient d'être expliqué, mais également pour un signal à une fréquence de signal de sonnerie, par exemple 25 Hz, tant que son amplitude reste suffisamment faible pour que la tension en sortie de l'amplificateur opérationnel A2 100 n'arrive pas en butée. 30 En revanche, lorsqu'une tension de sonnerie est présente entre les conducteurs 2 et 3, la tension à la sortie de l'amplificateur opérationnel A2 100 est en quasi permanence en butée et l'impédance au point A, résultant de la présence de l'amplificateur opérationnel A2 100 et de sa boucle de contre-réaction, est alors proche de l'impédance présentée par le condensateur 103. Le signal en bande vocale descendant ainsi que le signal de sonnerie sont traités par l'amplificateur 5 opérationnel Al, référencé 107, qui est monté, de manière connue, afin d'assurer l'annulation d'écho. Les signaux descendants sont ainsi appliqués au moyen de modulation 24 et le signal montant présent au point A se retrouve, quant à lui, annulé en sortie de l'amplificateur opérationnel Al 10 107 lorsque l'impédance présentée par les conducteurs 2 et 3 est égale à l'impédance d'adaptation 104. Il est à noter que le moyen de modulation 24 produisant le signal descendant Tx-D est plus simple que le moyen de modulation-multiplexage 16 de l'art antérieur 15 car il n'assure ici que la fonction de modulation. De manière avantageuse, le signal de sonnerie est fortement affaibli par rapport au signal en bande vocale avant d'être appliqué au moyen 24 de modulation. Cet affaiblissement peut être réalisé, par exemple, au moyen 20 d'un réseau de préaccentuation RP. Sur le schéma de la figure 2, ce réseau de préaccentuation RP est constitué de résistances 108 et 109 et d'un condensateur 110. Il détermine, en relation avec la résistance de contreréaction 111, le gain pour les signaux descendants. 25 L'entrée positive de l'amplificateur opérationnel A1 107 est, quant-à elle, reliée à un pont Pl destiné à assurer l'annulation d'écho. Ce pont Pl est constitué de résistances 112, 113, 114 et d'un condensateur 115. Les condensateurs 116 et 117 sont des condensateurs 30 de liaison dont le rôle et d'isoler l'amplificateur opérationnel Ai 107 vis-à-vis des tensions continues présentes entre les conducteurs 2 et 3. A titre exemple, les valeurs des éléments 108, 109, du réseau de préaccentuation RP et de la résistance 35 111 de contre-réaction sont respectivement de 100 kQ, 390 kQ, 6,8 nF et 100 kQ, ce qui impose, par exemple, pour les éléments 112, 113, 114 et 115 du pont Pi, respectivement les valeurs de 50 kQ, 150 kQ, 390 kQ et 6,8 nF. Le réseau de préaccentuation RP présente ainsi deux 5 paliers espacés d'environ 14 dB, correspondant l'un à la bande vocale et l'autre aux fréquences de sonnerie. Par ailleurs, en présence d'un signal de sonnerie entre les conducteurs 2 et 3, la tension de sonnerie au point A est voisine de la tension de sonnerie sur le conducteur 2 10 compte tenu de l'impédance élevée présentée par le condensateur 103 comme cela a été expliqué précédemment. Il en résulte un affaiblissement supplémentaire du signal de sonnerie proche de 6 dB, ce qui donne un affaiblissement total, en comparaison d'un signal en bande 15 vocale, d'environ 20 dB. Il est à noter qu'il est avantageux que le signal de sonnerie, transmis par l'interface réseau 1, soit écrêté, de manière à ce que l'amplitude du signal de sonnerie restitué par l'interface équipement terminal 5 soit 20 indépendante de l'amplitude du signal de sonnerie sur les conducteurs 2 et 3. En effet, comme la longueur des conducteurs 6 et 7 est généralement courte, la tension du signal de sonnerie, à la sortie de l'interface équipement terminal 5 peut, pour des raisons d'économie, être proche 25 du minimum requis pour un fonctionnement correct de l'équipement terminal 8, par exemple 35 volts efficaces selon la norme ETSI ES 201 970 vl.l.1 déjà citée, alors que la tension du signal de sonnerie issu du central 4 est généralement située autour de 80 volts efficaces. Cet 30 écrêtage peut être réalisé, par exemple, par l'amplificateur opérationnel Ai 107, et il correspond alors à l'excursion de tension maximale sur sa sortie, ou par le moyen de modulation 24 et il correspond alors à l'excursion de tension maximale sur son entrée. Sur la figure 2, le moyen 13 de commutation de décroché est connecté entre le conducteur 3 et le point A. Il est également possible de le connecter entre les conducteurs 2 et 3, mais il doit alors présenter une 5 impédance élevée pour ne pas modifier l'impédance d'accès de l'interface réseau 1, déterminée par l'impédance d'adaptation 104. Cette contrainte n'existe pas dans le montage représenté sur la figure 2. Un schéma fonctionnel d'une interface équipement 10 terminal 5 destinée à restituer le signal de sonnerie transmis en transparence électrique est représenté sur la figure 3. Cette interface comprend les mêmes éléments référencés 20, 21 et 22 que ceux représentés sur la figure 1 et désignant respectivement un moyen d'alimentation en 15 courant, un moyen de détection de décroché, et un moyen de modulation - multiplexage. Elle comprend également un moyen de démodulation 25 plus simple que le moyen de démultiplexage-démodulation 17 de l'art antérieur puisque la fonction de démultiplexage n'est plus nécessaire. Ce 20 moyen de démodulation 25 reçoit le signal descendant Rx-D et il délivre les signaux descendants, c'est à dire le signal en bande vocal ou le signal de sonnerie, au moyen 18 de séparation des deux sens de transmission. Ces signaux descendants sont ainsi appliqués à l'amplificateur 25 opérationnel A3, référencé 118, qui assure une désaccentuation inverse de la préaccentuation réalisée dans l'interface réseau 1. A cette fin, l'amplificateur opérationnel A3 118 comporte, entre sa sortie et son entrée négative, un réseau de désaccentuation RD constitué 30 de résistances 119, 120 et d'un condensateur 121, dont les valeurs sont respectivement égales aux valeurs des éléments 108, 109 et 110 de la figure 2. La résistance 122 fixe le gain de l'étage de désaccentuation. L'amplificateur opérationnel A3 118 délivre ainsi le 35 signal en bande vocal avec une réponse en fréquence plate puisque la désaccentuation compense exactement la préaccentuation. Il délivre également le signal de sonnerie avec une amplitude supérieure à celle du signal en bande vocale. La différence entre ces amplitudes 5 résulte d'une part de la désaccentuation qui intervient pour environ 14 dB, et d'autre part du recul de l'amplitude du signal en bande vocale par rapport à l'amplitude à laquelle le signal de sonnerie est écrêté. Pour un recul, par exemple, de 6 dB, l'amplitude du signal 10 de sonnerie devient alors supérieure d'environ 20 dB à celle du signal en bande vocale. Il est par ailleurs à noter que le signal de sonnerie, de forme quasi trapézoïdale en sortie du moyen de démodulation 25 par suite de son écrêtage, redevient 15 davantage sinusoïdal en sortie de l'amplificateur opérationnel A3 118 grâce à la désaccentuation qui affaiblit le niveau des fréquences harmoniques par rapport au niveau de la fréquence fondamentale située par exemple à 20, 25 ou 50 Hz. La sortie de l'amplificateur opérationnel A3 118 est reliée d'une part sur l'entrée d'un moyen 26 d'amplification et de restitution du signal de sonnerie et d'autre part sur l'entrée positive d'un autre amplificateur opérationnel A4, référencé 123. Cet autre 25 amplificateur opérationnel A4 123 délivre le signal en bande vocale sur le conducteur 6 via une impédance d'adaptation 124 qui, de même que l'impédance d'adaptation 104 de la figure 2, peut être une résistance de 600 Q ou une impédance complexe. Le fonctionnement de l'amplificateur opérationnel A4 123 et de ses éléments associés, condensateurs 125, 126 et résistances 127, 128 et 129, est analogue au fonctionnement de l'amplificateur opérationnel A2 100 et de ses éléments associés de la figure 2. Il délivre ainsi au point B le signal en bande 35 vocale descendant sous une impédance faible et avec une réponse amplitude/fréquence plate, tout en présentant une impédance élevée pour le signal de sonnerie produit par le moyen 26 d'amplification et de restitution du signal de sonnerie. Le signal en bande vocale montant est traité par un amplificateur opérationnel A5, référencé 130, qui, de même que l'amplificateur opérationnel Al 107 de la figure 2, est monté de manière à assurer une annulation d'écho. Le montage est ici plus simple que dans le cas de l'interface 10 réseau 1 car il n'existe pas de préaccentuation. Ce montage comprend des condensateurs de liaison 131 et 132 destinés à isoler l'amplificateur opérationnel A5 130 visà-vis des tensions continues présentes dans les conducteurs 6 et 7. Un pont P2, d'entrée négative, 15 constitué par des résistances 133 et 134 et un pont P3, d'entrée positive, constitué par des résistances 135 et 136, permettent d'assurer l'annulation d'écho. En présence de signal de sonnerie le moyen 26 d'amplification et de restitution du signal de sonnerie a 20 pour fonction de délivrer, sur le conducteur 6, le signal de sonnerie sous une impédance faible et avec l'amplitude requise, par exemple au moins 35 volts efficaces. En absence de signal de sonnerie, il doit au contraire présenter, sur le conducteur 6, une impédance élevée en 25 comparaison de l'impédance d'adaptation 124. Un mode de réalisation d'un moyen 26 d'amplification et de restitution du signal de sonnerie est représenté sur la figure 4. Il comporte, afin de présenter une impédance de sortie élevée en absence de signal de sonnerie, un 30 étage de sortie comprenant des transistors fonctionnant en classe C et montés selon un montage de type push-pull à sortie sur collecteurs bien connu de l'homme du métier. Cet étage de sortie est constitué par des transistors complémentaires 137 et 138 précédés respectivement par des 35 transistors complémentaires 139 et 140. La valeur du seuil relatif à ce fonctionnement en classe C, résulte d'un compromis. D'une part, elle doit être suffisamment basse pour limiter la distorsion de raccordement inhérente au fonctionnement en classe C, et d'autre part elle doit être 5 supérieure à l'amplitude maximale pouvant être atteinte par le signal en bande vocale, car il ne faut pas, bien entendu, qu'en absence de signal de sonnerie, le signal en bande vocale débloque les transistors 137 et 138. C'est pourquoi le moyen 26 d'amplification et de 10 restitution du signal de sonnerie de la figure 4 comprend tout d'abord un filtre F passe-bas actif du deuxième ordre, constitué par un amplificateur opérationnel A6, référencé 141, des résistances 142, 143 et des condensateurs 144 et 145, destiné à augmenter l'écart déjà 15 existant entre l'amplitude du signal en bande vocale et l'amplitude du signal de sonnerie. La fréquence de coupure de ce filtre est par exemple d'environ 80 Hz. Par ailleurs, son facteur d'amortissement peut être légèrement inférieur à 1 de manière à ce que sa réponse 20 amplitude/fréquence pour 20, 25 ou 50 Hz compense approximativement celle de la désaccentuation relative à l'amplificateur opérationnel A3 118 de la figure 3. Ainsi, pour une même amplitude du signal de sonnerie écrêté, de fréquence 20, 25 ou 50 Hz, à la sortie du moyen de 25 démodulation 25, les amplitudes du signal de sonnerie à la sortie de l'amplificateur opérationnel A6 141 seront voisines pour ces trois fréquences. Il est à noter que ce filtre F passe-bas va également apporter un affaiblissement supplémentaire aux harmoniques présentes 30 dans le signal de sonnerie écrêté. La sortie de l'amplificateur opérationnel A6 141 est reliée à l'entrée positive d'un autre amplificateur opérationnel A7, référencé 146, quicomporte deux boucles B1, B2 de contre-réaction. La première boucle B1, formée 35 d'un pont constitué de résistances 147, 148, dont les valeurs respectives sont par exemple de 220kQ et de 39 k2, et d'un condensateur 149, dont la valeur est par exemple de 4,7 nF, détermine le gain de l'amplificateur opérationnel A7 146 pour tout signal dont l'amplitude est 5 inférieure au seuil relatif au fonctionnement en classe C de l'étage de sortie. Au-delà de ce seuil, c'est la deuxième boucle B2 de contreréaction formée par des résistances 150 et 148, dont les valeurs respectives sont par exemple de 470 k2 et de 39 kQ, qui devient 10 prédominante. Cette deuxième boucle B2 de contre-réaction détermine le gain en tension entre la sortie de l'amplificateur opérationnel A6 141 et le point commun des collecteurs des transistors 137 et 138, et elle permet d'obtenir une impédance de sortie du moyen 26 15 d'amplification et de restitution du signal de sonnerie faible en présence d'un signal de sonnerie. Le condensateur 149 a pour fonction d'apporter un filtrage passe-bas vis-à-vis d'une part du résidu de signal en bande vocale descendant en provenance de l'amplificateur 20 opérationnel A6 141 et d'autre part du signal en bande vocale, notamment montant, en provenance du conducteur 6 via la résistance 150. La sortie de l'amplificateur opérationnel A7 146 est reliée aux bases des transistors 139 et 140 via un pont 25 diviseur P4, constitué par des résistances 151 et 152, dont les valeurs respectives sont par exemple de 3,3 kQ et 1 kQ, qui permet d'ajuster le seuil relatif au fonctionnement des transistors en classe C. Le gain de l'étage formé par les transistors 139 et 140 est déterminé 30 par des résistances d'émetteur 153, 154, dont les valeurs respectives sont par exemple de 220 Q, et des résistances de collecteur 155, 156, dont les valeurs respectives sont par exemple de 1 kQ. Les résistances 157 et 158, dont les valeurs respectives sont par exemple de 33 Q, ont une 35 action sur le gain de l'étage de sortie et elles permettent, en association avec les paires de diodes 159 et 160, de limiter le courant traversant les transistors 137 et 138 en cas de courtcircuit accidentel entre les conducteurs 6 et 7 durant la présence d'un signal de 5 sonnerie. Le condensateur 161 est un condensateur de liaison dont la valeur doit être suffisamment élevée pour qu'il présente une impédance faible à la fréquence du signal de sonnerie. Ainsi, sa valeur est par exemple de 47 FF. Quant aux tensions d'alimentation +V et -V, elles 10 doivent bien entendu être suffisamment élevées, par exemple +60 et -60 volts, pour que la tension de sonnerie délivrée soit supérieure à 35 volts efficaces. De même que dans la description relative au brevet américain US2002/181696 déjà cité, l'interface réseau 1 de 15 la figure 2 et l'interface équipement terminal 5 de la figure 3 sont représentées selon une configuration asymétrique, c'est-à-dire qu'un des deux conducteurs de ligne, le conducteur 3 de la figure 2 et le conducteur 7 de la figure 3, est relié à la masse. Cela impose que 20 cette masse soit flottante électriquement par rapport à la terre. Dans le cas contraire, le traitement des signaux présents sur les conducteurs de ligne n'est pas effectué de manière différentielle ce qui est préjudiciable en termes de diaphonie et de réjection de bruit. Aussi, 25 lorsque la masse de l'interface réseau 1 ou de l'interface équipement terminal 5 n'est pas flottante, il faut alors utiliser une configuration symétrique. Bien sûr, l'application de l'invention à une configuration symétrique ne pose aucun problème particulier à l'homme du 30 métier. Par ailleurs, il est à noter que les amplificateurs opérationnels A2 100, Al 107 de la figure 2, et A4 123 et A5 130 de la figure 3 reçoivent sur leurs entrées un signal de sonnerie avec une amplitude élevée qui peut 35 éventuellement dépasser leurs tensions d'alimentation. Aussi, dans le cas où les amplificateurs opérationnels utilisés ne possèdent pas de protection interne, il est alors nécessaire d'assurer cette protection par un moyen externe, tel que, par exemple et de manière bien connue, 5 une paire de diodes entre chacune des entrées à protéger et les points d'alimentation des amplificateurs opérationnels. REVENDICATIONS 1. Dispositif de déport de ligne téléphonique comprenant une interface réseau (1) reliée à une 5 interface équipement terminal (5), via au moins une liaison bidirectionnelle apte à transmettre au moins un signal en bande vocale et un signal de sonnerie, lesdites interfaces réseau (1) et équipement terminal (5) comprenant respectivement 10 un premier et un deuxième moyen (15; 18) de séparation des deux sens de transmission, caractérisé en ce que ledit premier moyen (15) de séparation des deux sens de transmission est agencé de manière à assurer la transmission du 15 signal en bande vocale ainsi que du signal de sonnerie en transparence électrique, et en ce que ledit deuxième moyen (18) de séparation des deux sens de transmission est agencé de manière à restituer le signal en bande vocale et le signal 20 de sonnerie ainsi transmis. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier moyen (15) de séparation des deux sens de transmission comprend un 25 amplificateur opérationnel A1 (107), alimenté en entrée par un réseau de préaccentuation (RP) destiné à affaiblir fortement le signal de sonnerie par rapport au signal en bande vocale, et relié en sortie à l'entrée d'un moyen de 30 modulation (24), et en ce que ledit deuxième moyen (18) de séparation des deux sens de transmission comprend un amplificateur opérationnel A3 (118), alimenté en entrée par un moyen de démodulation (25), et associé à un réseau de désaccentuation (RD) destiné à délivrer un signal de sonnerie présentant une amplitude supérieure à celle du signal en bande vocale. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'amplificateur opérationnel A1 (107) dudit premier moyen (15) de séparation des deux sens de transmission est en outre alimenté en entrée par un pont (P1) destiné à 10 assurer une annulation d'écho. 4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le réseau de préaccentuation (RP), respectivement le réseau de désaccentuation 15 (RD), est constitué de deux résistances (108, 109), respectivement (119, 120), et d'un condensateur (110), respectivement (121). 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'une résistance (111), respectivement (122), permet de fixer le gain du réseau de préaccentuation (RP), respectivement du réseau de désaccentuation (RD). 25 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'amplificateur opérationnel A1 (107), ou le moyen de modulation (24), dudit premier moyen (15) de séparation des 30 sens de transmission, est agencé de manière à assurer un écrêtage du signal de sonnerie préalablement à sa transmission en voie descendante. 7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit premier moyen (15) de séparation des deux sens de transmission comprend en outre, pour le traitement 5 du signal en bande vocale montant, un amplificateur opérationnel A2 (100) suivi d'un condensateur de liaison (103) et d'un autre condensateur (105), destiné à prélever un signal de contre-réaction en aval dudit condensateur de 10 liaison (103), la sortie dudit condensateur de liaison (103) étant reliée à un conducteur de ligne (2) via une impédance d'adaptation (104). 8. Dispositif selon l'une des revendications 15 précédentes, caractérisé en ce que ledit deuxième moyen (18) de séparation des deux sens de transmission comprend en outre, pour le traitement du signal en bande vocale descendant, un amplificateur opérationnel A4 (123) suivi d'un 20 condensateur de liaison (125) et d'un autre condensateur (126), destiné à prélever un signal de contre-réaction an aval dudit condensateur de liaison (125), la sortie dudit condensateur de liaison (125) étant reliée à un conducteur de 25 ligne (6) via une impédance d'adaptation (124). 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit deuxième moyen (18) de séparation des deux 30 sens de transmission comprend en outre un moyen (26) d'amplification et de restitution du signal de sonnerie dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur opérationnel A3 (118) et la sortie est reliée à un conducteur de ligne (6). 35 10.Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que le moyen (26) d'amplification et de restitution du signal de sonnerie comporte un étage de sortie constitué de transistors (137, 5 138, 139, 140) fonctionnant en classe C et montés selon un montage de type "push-pull". 11.Dispositif selon l'une des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que le moyen (26) 10 d'amplification et de restitution du signal de sonnerie comporte en outre un filtre passe-bas (F) en entree. 12.Dispositif selon la revendication 11, caractérisé 15 en ce que le filtre passe-bas (F) est un filtre actif du deuxième ordre. 13.Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisé en ce que le 20 moyen (26) d'amplification et de restitution du signal de sonnerie comporte en outre un amplificateur opérationnel A7 (146) associé à deux boucles de contre-réaction (B1, B2), la première (B1) , respectivement la deuxième (B2), étant 25 prédominante pour des amplitudes inférieures, respectivement supérieures, à un seuil.