FR 2855869 A1 20041210 FR 0306839 A 20030606 i La présente invention se rapporte à un procédé de refroidissement d'un produit et à un dispositif pour sa mise en oeuvre. Un tel procédé peut être mis en oeuvre notamment pour liquéfier un produit, comme du gaz naturel. On connaît d'après FR2489101 un procédé de refroidissement et un dispositif pour sa mise en oeuvre qui font appel aux propriétés du couple zéolithe/eau. Toutefois, l'enseignement de ce document ne permet pas d'atteindre de très basses températures. On connaît des procédés de liquéfaction d'un produit en 10 phase vapeur dans lesquels, à partir d'un état initial en phase vapeur au voisinage des conditions normales de température et de pression, on soumet le produit à une compression isotherme jusqu'à quelques dizaines voire centaines de bars, puis à un refroidissement isobare, et enfin à une détente isenthalpe pour atteindre un état final en phase 15 liquide instable à la pression normale, c'est-à-dire atmosphérique. Un tel procédé est représenté par la courbe B sur la figure 3, l'état initial étant indiqué par le point A. De tels procédés, par exemple les procédés CLAUDE et LINDE, permettent notamment de liquéfier et séparer les constituants de l'air déshydraté. Pour cela, de grands compresseurs sont 20 nécessaires, qui entraînent une importante dépense d'énergie électrique ou mécanique, c'est-à-dire d'énergie secondaire. L'invention vise à fournir un procédé de refroidissement, applicable notamment à la liquéfaction d'un gaz, qui soit moins coûteux en énergie secondaire et qui permette d'obtenir un large choix de 25 températures finales, notamment des températures très basses. Pour cela, l'invention fournit un procédé de refroidissement d'un produit comportant N cycles d'adsorption/désorption ordonnés sous vide d'air, N étant un entier supérieur à 1, chaque cycle comportant les étapes consistant à: - détendre un fluide frigorifique en phase liquide depuis un condenseur dans un évaporateur pour vaporiser au moins une partie dudit fluide frigorifique, - adsorber ledit fluide frigorifique en phase vapeur dans au moins une enceinte d'adsorption/désorption contenant un adsorbant en zéolithe, de 35 manière à refroidir une partie restante dudit fluide frigorifique dans ledit évaporateur jusqu'à une température basse prédéterminée, ladite température basse étant décroissante d'un cycle au cycle suivant, - après qu'une quantité dudit fluide frigorifique a été adsorbée dans ledit adsorbant en zéolithe, régénérer ledit adsorbant en zéolithe par chauffage jusqu'à une température haute prédéterminée pour désorber ladite quantité de fluide frigorifique en phase vapeur, renvoyer ladite quantité de fluide frigorifique en phase vapeur vers ledit condenseur, ledit procédé comportant en outre les étapes consistant à: effectuer N-1 échanges de chaleur à chaque fois entre le fluide 10 frigorifique dans l'évaporateur d'un cycle et le fluide frigorifique dans le condenseur du cycle suivant dans l'ordre des cycles pour condenser et refroidir le fluide frigorifique dans ledit condenseur jusqu'à une température intermédiaire comprise entre la température basse et la température haute du cycle correspondant, et refroidir ledit produit par échange de chaleur avec le fluide frigorifique au moins dans l'évaporateur du dernier cycle. La zéolithe est une argile adsorbante qui a le pouvoir de fixer de nombreux corps et qui est disponible à faible coût. Par exemple, à température normale ou ambiante, elle peut fixer l'eau jusqu'à plus de 20 25% de son propre poids. L'adsorption est alors exothermique et la désorption est endothermique. Lors de l'adsorption d'eau, il se dégage 3500 kJ environ par kg d'eau fixée. La zéolithe peut aussi être calibrée pour agir comme un tamis moléculaire, de manière à sélectionner les corps adsorbés sur le critère de leurs dimensions moléculaires. Dans chaque cycle, l'adsorption de la phase vapeur dans l'enceinte d'adsorption/désorption agit comme un pompage qui abaisse la pression partielle de fluide frigorifique et déplace ainsi l'équilibre de phases dans l'évaporateur de manière à entretenir la vaporisation du fluide frigorifique, ce qui refroidit l'évaporateur par extraction de 30 chaleur latente de vaporisation. Ce pompage est obtenu de manière physicochimique sans fourniture de travail mécanique. Le procédé n'utilise ainsi qu'une faible quantité énergie secondaire, pour faire circuler le fluide frigorifique. La chaleur latente prélevée dans l'évaporateur d'un cycle est à chaque fois compensée par une extraction 35 de chaleur dans le condenseur du cycle suivant, ce qui permet de condenser le fluide frigorifique dans le condenseur. De plus, cette extraction de chaleur latente sert, du moins dans le dernier cycle, à refroidir le produit visé. La régénération consiste à chauffer l'adsorbant pour réduire son pouvoir d'adsorption et ainsi désorber le fluide. La température 5 haute est la température de régénération de la zéolithe. Elle peut être choisie dans chaque cycle de manière à provoquer une désorption totale ou presque du fluide frigorifique correspondant. Toutefois, la zéolithe étant très faiblement conductrice de chaleur, une désorption totale prend un temps long. De préférence, la désorption est donc effectuée 10 partiellement, par exemple jusqu'à une teneur massique de 10%, de manière à accélérer la cinétique du procédé. Ainsi, le fluide frigorifique de chaque cycle est recyclé et peut tourner en circuit fermé pendant une longue durée. L'essentiel de l'énergie consommée par le procédé, à savoir pour régénérer l'adsorbant, 15 peut être fourni sous forme de chaleur, c'est-à-dire d'énergie primaire. Avantageusement, un fluide frigorifique distinct est utilisé dans chaque cycle, chaque fluide frigorifique étant sélectionné de manière présenter une température d'ébullition à pression normale qui soit inférieure à la température d'ébullition à pression normale du fluide 20 utilisé dans le cycle précédent. Dans ce cas, un critère de choix du fluide frigorifique dans chaque cycle est de présenter une température d'ébullition à pression normale Tb qui soit inférieure à la température d'ébullition à pression normale Tb du fluide du cycle précédent. La température intermédiaire dans chaque condenseur est à 25 chaque fois choisie inférieure à la température d'ébullition du fluide correspondant à la pression régnant dans le condenseur, qui peut être la pression normale ou une autre pression. Il est possible de compresser un fluide, par exemple le butane ou le néon, légèrement au-dessus de la pression normale, par exemple à 2 atm, pour accroître sa température 30 d'ébullition. Les fluides frigorifiques sont aussi choisis en fonction de la capacité de la zéolithe à réaliser une adsorption significative et efficace et en fonction de la chaleur d'adsorption correspondante. Selon une réalisation particulière de l'invention, lesdits fluides frigorifiques sont choisis parmi l'eau (Tb=100 C), le butane 35 (Tb=-0, 5 C), l'ammoniac (Tb=-33 C), le dioxyde de carbone (Tb=-37 C), le propane (Tb=-42 C), l'acétylène (Tb=-84 C), l'éthane (Tb=-88 C), l'éthylène (Tb=-103,9 C), le xénon (Tb=-108 C), le krypton (Tb=-152 C), le méthane (Tb=-161,6 C), l'argon (Tb=-185 C), l'azote (Tb=- 195,5 C) et le néon (Tb=-245,92 C). Tous ces fluides ou au moins certains d'entre eux peuvent ainsi être utilisés, dans cet ordre ou 5 dans un autre ordre, dans les cycles successifs. Par exemple, le fluide frigorifique du premier cycle est l'eau. Avantageusement, le procédé selon l'invention comporte l'étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence au moins N-1 échanges de chaleur, à chaque fois entre ledit 10 adsorbant en zéolithe en cours d'adsorption dans une enceinte d'adsorption/désorption d'un cycle et ledit adsorbant en zéolithe en cours de régénération dans une enceinte d'adsorption/désorption du cycle suivant. Ainsi, les échanges de chaleur entre l'enceinte d'adsorption/désorption d'un cycle et l'enceinte d'adsorption/désorption 15 du cycle suivant permettent de réaliser la régénération sans apport de chaleur depuis l'extérieur, sauf pour la régénération du premier cycle. Toutefois, même pour le premier cycle, c'est-à-dire celui o on atteint la température haute la plus élevée, le procédé peut être adapté pour fonctionner à une température relativement basse, par exemple 250 C 20 dans le cas du couple zéolithe/eau. De ce fait, il est aisé de se procurer une source chaude à la température de régénération du premier cycle. Le procédé peut ainsi fonctionner en co-génération avec une installation industrielle productrice de chaleur en tant qu'effluent, comme un moteur thermique. L'adsorption est une réaction exothermique et le pouvoir d'adsorption de la zéolithe décroît à mesure que sa température augmente. De préférence, il est prévu dans chaque cycle de refroidir l'adsorbant en zéolithe dans l'enceinte d'adsorption/désorption dans laquelle ledit fluide frigorifique est adsorbé. De cette manière, on peut 30 maintenir l'adsorbant à une température de fonctionnement correcte. De préférence, on prévoit l'étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence N-1 échanges de chaleur, à chaque fois entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur d'un cycle et ledit adsorbant en zéolithe dans l'enceinte d'adsorption/désorption du 35 cycle suivant en cours d'adsorption, pour refroidir ledit adsorbant en zéolithe. Ainsi, le refroidissement de la zéolithe en cours d'adsorption est obtenu sans consommation supplémentaire d'énergie. Avantageusement, dans chaque cycle, on prévoit au moins deux enceintes d'adsorption/désorption pour effectuer simultanément 5 ladite adsorption du fluide frigorifique dans une desdites enceintes d'adsorption/désorption et ladite régénération de l'adsorbant en zéolithe dans une autre desdites enceintes d'adsorption/désorption. De préférence, dans chaque cycle, on prévoit au moins trois enceintes d'adsorption/désorption pour effectuer aussi simultanément o10 une étape de refroidissement après régénération de l'adsorbant en zéolithe dans encore une autre desdites enceintes d'adsorption/désorption. Ainsi, chaque enceinte d'adsorption/désorption effectue successivement trois étapes: une étape d'adsorption, pendant laquelle il est préférable de refroidir l'adsorbant, une étape de 15 régénération ou désorption, pendant laquelle on chauffe l'adsorbant, et une étape de refroidissement après régénération, pendant laquelle on refroidit l'adsorbant avant de recommencer l'adsorption. De préférence, on prévoit l'étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence N-1 échanges de chaleur, à 20 chaque fois entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur d'un cycle et ledit adsorbant en zéolithe dans l'enceinte d'adsorption/désorption du cycle suivant en cours de refroidissement après régénération. Ainsi, le refroidissement de la zéolithe après régénération peut être obtenu sans consommation supplémentaire d'énergie. Avantageusement, on prévoit l'étape consistant, dans au moins un desdits cycles, de préférence dans chacun desdits cycles, à refroidir ladite quantité de fluide frigorifique en phase vapeur par échange de chaleur avec une source à température ambiante avant de réintroduire ladite quantité de fluide frigorifique dans le condenseur. 30 Ainsi, on peut refroidir le fluide frigorifique en deux étapes pour le condenser: d'abord par échange de chaleur avec une source à température ambiante, puis dans le condenseur par échange de chaleur avec l'évaporateur du cycle précédent. Ceci est particulièrement avantageux lorsque la température de condensation visée est en dessous 35 de la température ambiante. Lorsque la température de condensation visée est au-dessus de la température ambiante, l'échange de chaleur avec une source à température ambiante peut être suffisant pour obtenir la condensation voulue. Au sens de l'invention, sous vide d'air signifie que les cycles ont lieu sous une pression partielle d'air réduite, le vide pouvant 5 être plus ou moins poussé en fonction de la vitesse de transfert que l'on souhaite obtenir. Avantageusement, la pression partielle d'air dans chaque cycle est inférieure à environ 1 kPa, de préférence inférieure à environ 1 mbar. De préférence, la pression totale dans ledit condenseur est 10 comprise entre 0,4 et 3 bar, de préférence voisine de la pression normale. La température basse du dernier cycle est choisie en fonction de l'application. Par exemple, elle peut être comprise entre 40 C et -200 C. Une température très basse convient notamment pour la liquéfaction de certains gaz. Avantageusement, le produit à refroidir est initialement en phase vapeur et on refroidit ledit produit, notamment de manière sensiblement isobare, pour le liquéfier. Ce procédé permet de liquéfier un corps, par exemple du méthane ou des constituants de l'air, sans utiliser une haute pression, ce qui présente des avantages en terme de 20 coût d'équipement et de sûreté. Le produit à refroidir peut être de toute nature. Selon une réalisation particulière de l'invention, ledit produit est un gaz à usage de carburant ou de matière première polymérisable, par exemple le gaz de pétrole liquéfié, le méthane, l'éthane, le propane, le butane, l'éthylène, le 25 propylène, l'hydrogène et autres, notamment pour embarquer ledit produit sur un navire de transport de gaz carburant liquide ou pour des installations à terre. Selon une autre réalisation particulière de l'invention, le produit est un gaz à usage de matière première, par exemple l'air liquide, 30 l'azote et l'oxygène, que l'on refroidit ou liquéfie entre -80 C et -220 C. Dans une variante de réalisation, on prévoit une étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence N- 1 échanges de chaleur, à chaque fois entre le fluide frigorifique dans le condenseur d'un cycle et ledit adsorbant en zéolithe à ladite température 35 haute du cycle suivant, ladite température intermédiaire d'un cycle étant à chaque fois supérieure ou égale à ladite température haute du cycle suivant. Dans ce cas, la température haute et la température intermédiaire sont choisies également décroissantes d'un cycle au cycle suivant. Toutefois, il est nécessaire de bien contrôler les conditions de condensation du fluide frigorifique dans le condenseur, notamment la 5 température, pour pouvoir utiliser la chaleur de condensation selon cette variante. L'invention fournit aussi un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé précité, comprenant N étages de refroidissement ordonnés sous vide d'air, N étant un entier supérieur à 1, chaque étage 10 comportant: - un condenseur apte à contenir un fluide frigorifique dans une phase liquide, - un évaporateur relié audit condenseur par une conduite, - au moins une enceinte d'adsorption/désorption contenant un adsorbant 15 en zéolithe et reliée audit évaporateur par l'intermédiaire d'une vanne amont, - une conduite munie d'une vanne aval pour renvoyer le fluide frigorifique depuis ladite enceinte d'adsorption/désorption vers ledit condenseur, - un moyen de chauffage dans ladite ou chaque enceinte d'adsorption/désorption apte à chauffer ledit adsorbant en zéolithe jusqu'à une température haute prédéterminée, ledit dispositif comportant N-1 échangeurs de chaleur agencés à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans 25 l'évaporateur d'un étage et le fluide frigorifique dans le condenseur de l'étage suivant dans l'ordre des cycles pour refroidir ce dernier, et un échangeur de chaleur terminal agencé de manière à échanger la chaleur entre un produit à refroidir et le fluide frigorifique dans au moins l'évaporateur du dernier étage. Dans chaque cycle, on maintient une pression partielle d'air très basse, par exemple inférieure à 1 mbar, de préférence inférieure ou égale à environ 0,1 mbar. Pour cela, on prévoit de préférence une pompe à vide dans chaque étage à cause de l'étanchéité imparfaite. Il est aussi avantageux de prévoir une pompe à vide reliée à ladite ou chaque 35 enceinte d'adsorption/désorption, pour extraire de l'enceinte l'air et/ou d'éventuelles impuretés non adsorbables qui étaient initialement dissoutes dans le fluide frigorifique. De préférence, dans au moins un desdits étages, une enceinte de refroidissement du fluide frigorifique est agencée entre ladite 5 ou chaque enceinte d'adsorption/désorption et ledit condenseur et est en contact thermique avec une source de chaleur à température ambiante. Avantageusement, le dispositif selon l'invention comporte, en tant que moyens de chauffage desdites enceintes d'adsorption/désorption, au moins un échangeur de chaleur, de 10 préférence au moins N-1 échangeurs de chaleur, agencés à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre ledit adsorbant en zéolithe en cours d'adsorption dans ladite ou une desdites enceinte d'adsorption/désorption d'un étage et ledit adsorbant en zéolithe en cours de régénération dans ladite ou une desdites enceinte 15 d'adsorption/désorption de l'étage suivant. Avantageusement, on prévoit un moyen de refroidissement dans ladite ou chaque enceinte d'adsorption/désorption pour refroidir ledit adsorbant en zéolithe en cours d'adsorption. Avantageusement, le dispositif comporte, en tant que 20 moyens de refroidissement desdites enceintes d'adsorption/désorption, au moins N-1 échangeurs de chaleur agencés à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur d'un étage et ledit adsorbant en zéolithe dans ladite ou chaque enceinte d'adsorption/désorption de l'étage suivant. De préférence, chaque étage comprend au moins deux, de préférence trois, enceintes d'adsorption/désorption, chacune étant reliée audit évaporateur par l'intermédiaire d'une vanne amont respective et audit condenseur par l'intermédiaire d'une vanne aval respective. Ainsi, le dispositif peut fonctionner en continu, l'adsorption étant effectuée en 30 temps masqué successivement dans chaque enceinte pendant que les autres enceintes sont respectivement régénérées et refroidies après régénération. Avantageusement, le dispositif comporte un moyen de commande desdites vannes qui est programmé pour ouvrir et fermer 35 lesdites vannes amont et aval selon un cycle de temps masqué, dans lequel chaque enceinte effectue successivement une étape d'adsorption, pour laquelle la vanne amont est ouverte et la vanne aval est fermée, une étape de régénération ou désorption, pour laquelle la vanne aval est ouverte et la vanne amont est fermée, et une étape de refroidissement après régénération, pour laquelle la vanne aval et la vanne amont sont fermées. Selon une variante de réalisation, à condition de bien contrôler les conditions de condensation du fluide dans le condenseur, on peut prévoir, en tant que moyens de chauffage desdites enceintes d'adsorption/désorption, au moins un échangeur de chaleur, de 10 préférence au moins N-1 échangeurs de chaleur, agencés à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans le condenseur d'un étage et ledit adsorbant en zéolithe dans ladite ou chaque enceinte d'adsorption/désorption de l'étage suivant. Selon une réalisation particulière de l'invention, le dispositif 15 est associé à une enceinte contenant ledit produit au moins dans une phase vapeur, ledit échangeur de chaleur terminal étant supporté à l'intérieur de ladite enceinte pour échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur du dernier étage et le produit en phase liquide ou vapeur contenu dans ladite enceinte. L'invention fournit également un navire méthanier équipé d'une cuve de stockage pour gaz liquéfié à laquelle est associé un dispositif selon la réalisation précitée en tant qu'unité frigorifique de reliquéfaction. L'invention fournit également une usine de liquéfaction de 25 gaz comportant une enceinte de refroidissement pour le gaz à liquéfier qui est associée à un dispositif selon la réalisation précitée. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation 30 particuliers de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. Sur ces dessins: - la figure 1 est une représentation schématique d'une machine de refroidissement multi-étagée à trois étages pour la mise en ceuvre du procédé 35 selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 2 représente avec plus de détails le premier étage et une partie du deuxième étage de la machine selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, - la figure 3 est un diagramme thermodynamique du méthane CH4. En référence à la figure 1, on décrit maintenant une machine de refroidissement multi-étagée comprenant trois étages numérotés 100, 200 et 300. Chaque étage comporte un circuit de fluide frigorifique de 10 conception similaire, dans lequel on a créé un vide d'air et qui va être décrit plus précisément en référence au premier étage 100. Dans les étages suivants, les éléments analogues portent le même chiffre de référence augmenté d'une ou de deux centaines. Dans le premier étage 100, le fluide frigorifique est de l'eau 15 H20. Le circuit de fluide frigorifique comporte un condenseur 101 qui est relié par une conduite 104 munie d'une pompe de circulation 102 à un évaporateur 103. L'évaporateur 103 est relié par une conduite 1 10 munie d'une vanne amont 130 à une enceinte d'adsorption/désorption 120. L'enceinte 120 contient un bloc de zéolite Z en tant qu'adsorbant. 20 L'enceinte d'adsorption/désorption 120 est reliée par une conduite 160 munie d'une vanne aval 150 au condenseur 101. Dans le condenseur 10 1, l'eau se trouve en phase liquide sous 1 atmosphère à une température intermédiaire inférieure à 100 C, par exemple environ 80 C. Tout le circuit de fluide frigorifique est sous vide d'air, par exemple avec une 25 pression partielle d'air inférieure à 0,1 millibar. Pour cela, chaque enceinte d'adsorption/désorption est connectée à une pompe à vide, qui sera décrite en référence à la figure 2. Les pressions partielles obtenues peuvent être contrôlées à l'aide d'un analyseur de gaz de type connu. Sous l'action de la pompe de circulation 102, l'eau en phase 30 liquide est injectée à travers la conduite 104 dans l'évaporateur 103 dans lequel elle tombe en pluie. La pompe de circulation 102 peut être remplacée par une vanne lorsque l'écoulement peut être obtenu par gravité. En étant détendue dans l'évaporateur 103 de manière sensiblement adiabatique, l'eau se vaporise partiellement. La vanne 35 amont 130 étant ouverte, la vapeur d'eau passe de l'évaporateur 103 à travers la conduite 110 jusqu'à l'enceinte d'adsorption/désorption 120 dans laquelle la vapeur d'eau est adsorbée par le bloc de zéolite Z. Cette réaction d'adsorption consomme la vapeur d'eau qui apparaît dans l'évaporateur 103, ce qui entretient en permanence la vaporisation de l'eau pour compenser la quantité de vapeur adsorbée. Cette vaporisation 5 continue prélève de la chaleur sur le fluide, c'est-à-dire l'eau présente dans l'évaporateur 103, de sorte qu'il règne dans l'évaporateur 103 une température basse, par exemple entre -10 et -30 C. On obtient ainsi une phase de glace solide dans le fond de l'évaporateur 103. La température et la pression régnant dans l'évaporateur 103 peuvent être réglées à 10 travers d'une part le débit de vapeur sortant à travers la vanne amont 130 et d'autre part la quantité d'eau liquide introduite depuis le condenseur 101 et la quantité de chaleur introduite par l'échangeur de chaleur 280, qui sera décrit plus bas. Du fait de l'équilibre de phases, la température dans l'évaporateur 103 est d'autant plus basse que l'on maintient une 15 pression basse. En particulier, on pourrait aussi obtenir une phase liquide dans l'évaporateur 103 par un choix de température et de pression approprié. L'enceinte d'adsorption/désorption 120 est munie d'un moyen de refroidissement qui sert à refroidir le bloc de zéolite Z pendant 20 la réaction d'adsorption qui est exothermique. On maintient ainsi la température dans l'enceinte 120 à moins de 100 C. Pour cela, le moyen de refroidissement est un circuit de fluide caloporteur 140 muni d'une pompe de circulation 194 et qui est en communication avec une source froide 108, qui peut être, par exemple, de l'eau à température ambiante 25 ou encore l'atmosphère ambiante. Lorsque le bloc de zéolite Z a adsorbé une certaine quantité d'eau, il doit être régénéré. Pour cela, on ferme la vanne amont 130 et on ouvre la vanne aval 150. Puis on commute des vannes à trois voies 124 afin de relier le circuit de fluide caloporteur 140 à une source chaude 109 30 qui reçoit de la chaleur H depuis l'extérieur. La source chaude 109 peut être n'importe quelle source de chaleur à une température de préférence supérieure à 250 C. Ainsi, le circuit de fluide caloporteur 140 agit comme un moyen de chauffage qui réchauffe le bloc de zéolite Z jusqu'à, par exemple, 250 C. A cette température, le pouvoir d'adsorption de la 35 zéolite est très faible. On prolonge la désorption jusqu'à ce qu'à peu près % de la vapeur d'eau soit désorbée. Comme la conductivité thermique de la zéolithe baisse à mesure que sa teneur en eau diminue, désorber davantage d'eau demanderait un temps important, ce qui ralentirait le procédé et diminuerait donc le rendement horaire de la machine. Sous l'effet de la pression dans l'enceinte 120, La vapeur d'eau désorbée est 5 évacuée de l'enceinte 120 à travers la conduite 160, la vanne aval 150 étant ouverte. La vapeur d'eau s'échappe dans le condenseur 101 dans lequel elle est condensée et refroidie jusqu'à la température intermédiaire de 80 à 100 C. Pour cela, le condenseur 101 est en permanence refroidi par un moyen de refroidissement 126, par exemple un échangeur de 10 chaleur en liaison avec une source froide qui est l'air atmosphérique. Un ventilateur 115 est prévu pour améliorer le refroidissement du condenseur 101. Dans l'évaporateur 103, on utilise la réaction de vaporisation de l'eau pour extraire de la chaleur d'un serpentin 125 dans lequel circule 15 un fluide caloporteur. Le serpentin 125 appartient à un échangeur de chaleur 280 qui comporte également un serpentin 226 agencé dans le condenseur 201 du deuxième étage 200 et un serpentin 270 agencé dans l'enceinte d'adsorption/désorption 220 du deuxième étage 200. L'échangeur de chaleur 280 comprend aussi une pompe de circulation 20 227 qui fait circuler le fluide caloporteur depuis l'évaporateur 103 dans le condenseur 201 de manière à refroidir le condenseur 201 puis dans l'enceinte d'adsorption 220 de manière à refroidir le bloc de zéolite Z en cours d'adsorption. L'échangeur de chaleur 380 remplit la même fonction entre le deuxième étage 200 et le troisième étage 300. Dans le deuxième étage 200, le fluide frigorifique est par exemple du butane C4HO10. La température intermédiaire dans le condenseur 201 est comprise entre -10 et -20 C sous une pression de 1 ou 2 atmosphères, le butane étant alors liquide. La température obtenue dans l'évaporateur 203 est comprise entre -60 et -80 C. Pour la 30 régénération du bloc de zéolite Z dans l'enceinte d'adsorption/désorption 220, on élève latempérature jusqu'à une température haute de 80 C. Pour cela, on utilise un circuit de fluide caloporteur 240 relié à la source chaude 109 et/ou un autre moyen de chauffage qui sera décrit en référence à la figure 2. A la différence de l'étage 100, l'étage 200 comporte un réservoir de refroidissement intermédiaire 216 entre la conduite 260 qui vient de l'enceinte 220 et le condenseur 201. Ce réservoir 216 est relié au condenseur 201 par l'intermédiaire d'une vanne 217. Le réservoir 216 est calorifugé lorsque le fluide désorbé est à une température inférieure à la température ambiante, pour prévenir une augmentation de pression 5 dans le réservoir 216. Le réservoir 216 est mis en contact thermique avec l'atmosphère ambiante lorsque le fluide désorbé est à une température supérieure à la température ambiante, pour obtenir un premier refroidissement du butane en phase vapeur après la désorption et ainsi prévenir une augmentation de pression dans le réservoir 216. Dans le 10 deuxième cas, on place le réservoir 216, qui est par exemple une bouteille de stockage de gaz en acier classique, à l'extérieur et on prévoit un échangeur de chaleur 214 ventilé par un ventilateur 215. Pendant la régénération, le bloc de zéolithe Z dans l'enceinte 220 est chauffé, par exemple jusqu'à 80 C. La désorption du 15 butane provoque une montée de la pression dans l'enceinte 220 et donc un écoulement du butane en phase vapeur à travers la conduite 260 jusque dans le réservoir 216. Lorsque le butane subit un refroidissement, ce refroidissement entretient l'aspiration du butane depuis l'enceinte 220. Dans cette étape, la température dans le réservoir 216 dépend des 20 conditions dans lesquelles est réalisée la désorption, c'est-à-dire notamment de la pression dans le réservoir 216. Par exemple, on peut prévoir une pression de 15 bar. Plus on laisse monter la pression dans le réservoir 216, plus la température y est élevée. Depuis le réservoir 216, le butane en phase vapeur est ensuite détendu à travers la vanne 217 dans 25 le condenseur 201 pour y être davantage refroidi et liquéfié à une pression proche de la pression normale. L'étage 300 est similaire à l'étage 200. Dans le troisième étage 300, le fluide frigorifique est du dioxyde de carbone CO2. La température intermédiaire dans le condenseur 301 est comprise entre -60 30 et -70 C, le dioxyde de carbone étant alors liquide. La température basse dans l'évaporateur 303 est comprise entre -120 et -130 C. Pour la régénération du bloc de zéolite Z dans l'enceinte d'adsorption/désorption 320, on élève la température jusqu'à une température haute comprise entre -10 et -20 C. Pour cela, on utilise des moyens de chauffage du 35 même type que dans le deuxième étage 200, à savoir un circuit de fluide caloporteur 340 relié à la source chaude 109 ou un échangeur de chaleur associé à une enceinte d'adsorption/désorption de l'étage précédent, comme il sera expliqué en référence à la figure 2. Lors de la régénération, pour que le refroidissement à température ambiante dans le réservoir 316 soit effectif, il faut bien entendu que la température dans le 5 réservoir 316 soit supérieure à la température ambiante, ce qui suppose d'avoir une assez haute pression dans le réservoir 316. Un autre possibilité est de réaliser la désorption à plus basse pression, de manière à obtenir une température de vapeur dans le réservoir 316 (respectivement 216) qui soit inférieure à la température 10 ambiante. Dans ce cas, l'échangeur 314 (respectivement 214) est supprimé. Au contraire, le réservoir 316 (respectivement 216) est calorifugé dans ce cas. Cette variante peut être préférée, en fonction des fluides frigorifiques utilisés, chaque fois que la pression dans le réservoir qui permettrait d'obtenir une température supérieure à la température 15 ambiante est si élevée qu'elle entraîne des contraintes technologiques inacceptables. L'évaporateur du dernier étage, c'est-à-dire l'évaporateur 303 du troisième étage 300 dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 1, est pourvu de moyens d'utilisation du froid produit par la 20 machine multi-étagée. Pour cela, un échangeur de chaleur terminal 80 est agencé entre l'évaporateur 303 du troisième étage 300 et une enceinte 1 contenant le produit P à refroidir. L'échangeur de chaleur 80 comporte un circuit de fluide caloporteur avec un serpentin 325 dans l'évaporateur 303 dans lequel le fluide caloporteur se refroidit et un serpentin 26 25 supporté dans l'enceinte 1 et dans lequel le fluide caloporteur se réchauffe en refroidissant le produit P. Par exemple, l'enceinte 1 est une cuve de stockage d'un gaz liquéfié qui doit être refroidi pour compenser les pertes thermiques à travers les parois de l'enceinte 1. En fonction de l'application, il est aussi possible d'utiliser du froid prélevé dans les 30 évaporateurs des autres étages de la machine, en prévoyant des échangeurs de chaleur correspondants. Avant le démarrage de la machine, à l'état initial, les fluides frigorifiques sont stockés à température ambiante dans les réservoirs 101, 216 et 316 respectivement. On démarre successivement les étages 35 100, 200 et 300. Telle qu'elle est représentée sur la figure 1, la machine multi-étagée ne peut pas fournir de refroidissement pendant la phase dans laquelle on régénère les blocs de zéolite Z. Pour remédier à cet inconvénient, en référence à la figure 2, on décrit maintenant un 5 deuxième mode de réalisation de la machine, dans laquelle au moins deux, de préférence trois, enceintes d'adsorption/désorption sont prévues dans chaque étage. Sur la figure 2, les éléments identiques ou similaires à ceux du premier mode de réalisation sont désignés par les mêmes chiffres de référence. Sur la figure 2, dans la représentation détaillée du premier étage 100, l'enceinte d'adsorption/désorption 120 et les vannes amont et aval correspondantes sont remplacées par trois enceintes d'adsorption/ désorption 121,122 et 123 qui sont respectivement reliées au condenseur 101 par l'intermédiaire de conduites 161 à 163 munies de vannes aval 15 151 à 153. Les enceintes 121 à 123 sont également reliées à l'évaporateur 103 par l'intermédiaire de conduites 1 1 1 à 113 munies de vannes amont 131 à 133. Les vannes 131 à 133 et 151 à 153 sont des électrovannes commandées par une unité de commande 105 par l'intermédiaire de lignes de commande 107. L'unité de commande 105 est programmée de 20 manière à effectuer un cycle de temps masqué, dans lequel simultanément: - une enceinte, par exemple 121, est en cours d'adsorption, la vanne amont associée étant ouverte et la vanne aval associée étant fermée, 25 - une autre enceinte, par exemple 123, est en cours de régénération, la vanne amont étant fermée et la vanne aval étant ouverte, - et la troisième enceinte, par exemple 122, est en cours de refroidissement, la vanne amont et la 30 vanne aval étant fermées. Les vannes sont ainsi commutées périodiquement de manière que chaque enceinte effectue successivement l'étape d'adsorption, l'étape de régénération et l'étape de refroidissement après régénération. Les étapes ne sont pas nécessairement de même durée, de 35 sorte que les changements d'étapes ne sont pas nécessairement simultanés dans toutes les enceintes d'un étage. Pour la réalisation du cycle de temps masqué, il est préférable de réaliser la commutation entre les enceintes de manière synchrone dans tous les étages, par simplicité. Si seulement deux enceintes sont prévues, l'étape de régénération et l'étape de refroidissement d'une enceinte sont effectuées 5 pendant l'étape d'adsorption de l'autre enceinte. De cette manière, à tout instant, il y a au moins une enceinte qui effectue l'adsorption dans chaque étage. Chaque enceinte 121 à 123 est munie d'un serpentin de refroidissement 171 à 173 relié à une source froide et d'un serpentin de 10 chauffage 141 à 143 relié à une source chaude. Par des circulations de fluides caloporteurs, on assure ainsi un refroidissement du bloc de zéolite Z pendant l'étape d'adsorption ainsi que pendant l'étape de refroidissement après régénération, mais on assure aussi un chauffage du bloc de zéolite pendant l'étape de régénération. En variante, comme représenté à la figure 1, au chiffre 140, un unique circuit de fluide caloporteur pourrait être utilisé comme moyen de refroidissement et comme moyen de chauffage en étant relié sélectivement soit à une source chaude, soit à une source froide. A cause de l'inertie thermique qu'il entraîne, un tel montage est cependant moins 20 avantageux. Une pompe à vide 106 est reliée à chaque enceinte d'adsorption/désorption 121 à 123 de manière à maintenir le vide d'air. La pompe à vide 106 sert à compenser les défauts d'étanchéité du circuit de fluide frigorifique ainsi qu'à aspirer des corps incondensables qui 25 étaient initialement dissous dans l'eau, par exemple de l'oxygène et qui risqueraient de rester dans l'enceinte d'adsorption car ils ne sont pas adsorbables par la zéolite. Après un ou deux cycles de refroidissement, l'eau sera exempte de tels incondensables. L'échangeur de chaleur 280 a été représenté sur la figure 2 30 relié au serpentin de refroidissement 272 de l'enceinte d'adsorption/désorption 222. Toutefois, c'est chacune des enceintes d'adsorption 221 à 223 qui doit être refroidie pendant l'étape d'adsorption et pendant l'étape de refroidissement après régénération. Pour cela, on peut prévoir un échangeur de chaleur distinct pour chacune des enceintes 35 d'adsorption/ désorption 221 à 223 afin d'échanger la chaleur avec l'évaporateur 103. En variante, l'échangeur de chaleur 280 sera muni de vannes à plusieurs voies afin de faire circuler le fluide caloporteur de refroidissement de manière sélective dans un ou plusieurs des serpentins de refroidissement 271 à 273. Selon encore une autre variante, il est possible de prévoir au moins deux échangeurs de chaleur séparés pour 5 échanger la chaleur, d'une part, entre l'évaporateur 103 et le condenseur 201 et, d'autre part, entre l'évaporateur 103 et les enceintes d'adsorption 221 à 223. Comme moyen de chauffage des blocs de zéolite Z dans le deuxième étage 200, on a représenté un échangeur de chaleur 290 qui 10 permet de faire circuler un fluide caloporteur dans un serpentin de refroidissement 171 de l'enceinte 121du premier étage, qui est en train d'effectuer l'étape d'adsorption et dans laquelle le fluide caloporteur se réchauffe jusqu'à 80 à 100 C, puis dans le serpentin de chauffage 243 de l'enceinte d'adsorption/désorption 223, qui est en train d'effectuer l'étape 15 de régénération. Ainsi, chaque enceinte d'adsorption/désorption du deuxième étage peut être chauffée pour sa régénération jusqu'à 80 C. Encore une fois, c'est chacune des enceintes 221 à 223 qui doit, lorsqu'elle effectue sa propre étape de régénération, échanger de la chaleur avec l'enceinte 121 ou 122 ou 123 qui est en train d'effectuer 20 simultanément sa propre étape d'adsorption. Pour cela, on peut prévoir plusieurs échangeurs de chaleur analogues à l'échangeur 290 ou bien prévoir des vannes à plusieurs voies commutables pour relier sélectivement l'un ou l'autre des serpentins de refroidissement 171 à 173à l'un ou l'autre des serpentins de chauffage 241 à 243. La circulation de 25 fluide caloporteur dans l'échangeur de chaleur 290 est assurée par une pompe 294. En variante, ou de manière complémentaire, on peut prévoir un échangeur de chaleur entre les enceintes d'adsorption/désorption 221 à 223 de l'étage 200 et le condenseur 101 de l'étage 100, afin d'utiliser 30 la chaleur de condensation de l'eau pour régénérer la zéolithe dans l'étage 200. Toutefois, il est nécessaire de bien contrôler la température de condensation dans le condenseur 101 pour pouvoir procéder ainsi. Des échangeurs de chaleur similaires aux échangeurs 280 et 290 représentés sur la figures 2 sont réalisés entre tous les étages 35 successifs de la machine, de sorte que chaque étage produit le froid nécessaire à réaliser la condensation du fluide frigorifique dans l'étage suivant, le refroidissement de la zéolithe en phase d'adsorption dans l'étage suivant, et la chaleur nécessaire à réaliser la désorption du frigorifique dans l'étage suivant, ou du moins une partie de cette chaleur. Ainsi, dans un mode de réalisation préféré, seul l'étage 100 nécessite un 5 apport de chaleur extérieur H au moyen de la source chaude 109. Cependant, il est aussi possible d'utiliser de la chaleur extérieure H pour la régénération dans tous les étages. Sur la figure 1, la machine comporte trois étages en cascade. Cependant, il est possible de prévoir moins ou plus d'étages avec, à 10 chaque étage, une température haute, une température intermédiaire et une température basse choisie inférieure à la température correspondante dans l'étage précédent. Par exemple, on peut prévoir un quatrième étage avec de l'éthylène comme fluide frigorifique, un cinquième étage avec du méthane comme fluide frigorifique, un sixième étage avec de l'azote 15 ou l'argon comme fluide frigorifique et un septième étage avec du néon comme fluide frigorifique. La température basse dans le dernier étage pourrait alors être proche de 10 K. Le tableau 1 présente des propriétés thermodynamiques d'un certains nombre de corps pouvant servir de fluide frigorifique dans 20 la machine de refroidissement multi-étagée. La température d'ébullition de chacun est donnée pour plusieurs valeurs de pression pour illustrer la plage de températures pouvant être obtenue dans l'évaporateur de chaque étage, en fonction du choix du fluide frigorifique. Dans le premier étage, on peut également utiliser un mélange eau glycol pour obtenir une 25 température de fusion plus haute. Ainsi, on peut éviter la formation de glace dans l'évaporateur 103. La zéolithe Z dans les enceintes 121 à 123 sera alors choisie dans un calibre qui empêche toute adsorption du glycol, de manière que celui-ci reste dans l'évaporateur 103. La zéolithe est disponible sous de nombreuses formes 30 différant les unes des autres par leur structure cristalline ou la taille des pores. De manière générale, on choisit pour chaque cycle la forme de zéolithe la mieux adaptée en fonction du fluide frigorifique correspondant. Dans un mode de réalisation particulier, on choisit de la 35 zéolithe ayant une structure particulière permettant d'accélérer les réactions d'adsorption et de désorption. Une telle structure est décrite dans EP-A470886. De la zéolithe sous forme granulaire, avec un diamètre par exemple de 3 mm, est déposée par immersion sur une pièce métallique sur laquelle ont été façonnées des saillies délimitant des espaces interstitiels. La zéolithe remplit ces espaces et on la fixe par 5 frittage. Avec une telle structure rapide, on peut faire fonctionner un étage de la machine, par exemple l'étage 100, en ne prévoyant qu'une seule enceinte d'adsorption/désorption et en effectuant les étapes d'adsorption et de désorption selon une alternance rapide, par exemple toute les minutes. La machine de refroidissement décrite ci-dessus présente de nombreuses applications. Par exemple, elle peut être utilisée comme unité de refroidissement associée à une cuve de transport de gaz liquéfié dans un navire méthanier. Pour cela, le serpentin 26 de l'échangeur de chaleur terminal 80 sera suspendu dans la cuve. Pour la réalisation d'un 15 tel agencement, on se référera à la demande FR 2785034A1. La température dans l'échangeur de chaleur terminal 80 devra être inférieure ou égale à 164 C pour liquéfier du méthane à pression normale. Pour cela, il faut bien sûr prévoir plus d'étages que ceux représentés sur la figure 1, en ajoutant par exemple un étage avec l'éthylène comme fluide 20 frigorifique et un étage avec le méthane comme fluide frigorifique. Pour ce type d'application, on évite d'utiliser l'oxygène comme fluide frigorifique, du fait des risques d'explosion en cas de fuite. La machine multi-étagée peut également servir à effectuer le refroidissement isobare d'un corps gazeux qu'on souhaite liquéfier dans 25 une usine de liquéfaction. Pour cela, l'enceinte 1 est utilisée comme enceinte de liquéfaction du gaz. La courbe C sur la figure 3 représente le chemin thermodynamique suivi par le méthane dans un tel procédé de liquéfaction, à partir de l'état initial représenté par le point A. Par exemple, on peut obtenir un débit de méthane liquéfié d'environ 30 20kg/min avec 1 t de zéolithe dans chaque enceinte d'adsorption/désorption. La machine multi-étagée peut aussi être appliquée à la liquéfaction de l'air ou de ses constituants, y compris les gaz rares. Les circuits de fluide caloporteur décrits ci-dessus ne 35 constituent qu'un exemple illustratif d'échangeur de chaleur. De nombreux autres types d'échangeurs peuvent être utilisés pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, notamment sans utiliser de fluide caloporteur intermédiaire. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est 5 nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. Tableau 1: Températures d'ébullition ( C) de plusieurs corps utilisables comme fluides frigorifiques à différentes pressions Corps P=I Torr P= 10 Torr P= 1 atm P=2 atm (1,33.102 Pa) (1,33.103 Pa) (1,013.105 Pa) (2, 026.105 Pa) Ammoniac -109 - 92 -33 -18,7 NH3 Butane C4H10 -101 -78 -0,5 18,8 Méthane CH4 -205 -195 - 164 -152 Azote N2 -226 -219 -196 -189 Dioxyde de -134 -119 -78 -69 carbone CO2 Propane C3H8 -129 -108 -42 -25 Néon Ne -257 -254 -246 -243 Xénon Xe -168 -108 Argon Ar -218 -210 -185 -179 Acétylène C2H2 -143 -128 - 84 -71 éthylène C2H4 -168 -153 -104 Krypton Kr -199 -187 -152 éthane C2H6 -183 -159 -88 -75 REVENDICATIONS 1. Procédé de refroidissement d'un produit (P) comportant N cycles d'adsorption/désorption ordonnés (100, 200, 300) sous vide d'air, N étant un entier supérieur à 1, chaque cycle comportant les étapes consistant à: - détendre un fluide frigorifique en phase liquide depuis un condenseur (101, 201, 301) dans un évaporateur ( 103, 203, 303) pour vaporiser au moins une partie dudit fluide frigorifique, - adsorber ledit fluide frigorifique en phase vapeur dans au moins une 10 enceinte d'adsorption/désorption (120, 220, 320) contenant un adsorbant en zéolithe (Z), de manière à refroidir une partie restante dudit fluide frigorifique dans ledit évaporateur jusqu'à une température basse prédéterminée, ladite température basse étant décroissante d'un cycle au cycle suivant, - après qu'une quantité dudit fluide frigorifique a été adsorbée dans ledit adsorbant en zéolithe, régénérer ledit adsorbant en zéolithe par chauffage jusqu'à une température haute prédéterminée pour désorber ladite quantité de fluide frigorifique en phase vapeur, - renvoyer ladite quantité de fluide frigorifique en phase vapeur vers ledit 20 condenseur, ledit procédé comportant en outre les étapes consistant à: effectuer N-1 échanges de chaleur à chaque fois entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur (103, 203) d'un cycle et le fluide frigorifique dans le condenseur (201, 301) du cycle suivant dans l'ordre 25 des cycles pour condenser et refroidir le fluide frigorifique dans ledit condenseur jusqu'à une température intermédiaire comprise entre la température basse et la température haute du cycle correspondant, et refroidir ledit produit par échange de chaleur avec le fluide frigorifique au moins dans l'évaporateur (303) du dernier cycle. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'un fluide frigorifique distinct est utilisé dans chaque cycle, chaque fluide frigorifique étant sélectionné de manière présenter une température d'ébullition à pression normale qui soit inférieure à la température d'ébullition à pression normale du fluide utilisé dans le 35 cycle précédent. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que lesdits fluides frigorifiques sont choisis parmi l'eau, l'ammoniac, le butane, le propane, le dioxyde de carbone, l'acétylène, l'éthane, l'éthylène, le xénon, le krypton, le méthane, l'argon, l'azote et le néon. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait qu'il comporte l'étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence au moins N-1 échanges de chaleur, à chaque fois entre ledit adsorbant en zéolithe (Z) en cours d'adsorption dans une enceinte d'adsorption/désorption (121) d'un cycle 10 et ledit adsorbant en zéolithe (Z) en cours de régénération dans une enceinte d'adsorption/désorption (223) du cycle suivant. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'il comporte l'étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence N-1 échanges de chaleur, à 15 chaque fois entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur (103, 203) d'un cycle et ledit adsorbant en zéolithe (Z) dans l'enceinte d'adsorption/désorption (220, 320) du cycle suivant en cours d'adsorption, pour refroidir ledit adsorbant en zéolithe. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, 20 caractérisé par le fait que, dans chaque cycle, on prévoit au moins deux enceintes d'adsorption/désorption, pour effectuer simultanément ladite adsorption du fluide frigorifique dans une (121, 221) desdites enceintes d'adsorption/désorption et ladite régénération de l'adsorbant en zéolithe (Z) dans une autre (123, 223) desdites enceintes d'adsorption/désorption. 25 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait que, dans chaque cycle, on prévoit au moins trois enceintes d'adsorption/désorption pour effectuer aussi simultanément une étape de refroidissement après régénération de l'adsorbant en zéolithe (Z) dans encore une autre (122, 222) desdites enceintes d'adsorption/désorption. 30 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait qu'il comporte l'étape consistant à effectuer au moins un échange de chaleur, de préférence N-1 échanges de chaleur, à chaque fois entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur (103) d'un cycle et ledit adsorbant en zéolithe (Z) dans l'enceinte d'adsorption/désorption (222) du cycle 35 suivant en cours de refroidissement après régénération. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé par l'étape consistant, dans au moins un desdits cycles, de préférence dans chacun desdits cycles, à refroidir ladite quantité de fluide frigorifique en phase vapeur par échange de chaleur avec une 5 source à température ambiante avant de réintroduire ladite quantité de fluide frigorifique dans le condenseur. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait que la pression totale dans ledit condenseur (101, 201, 301) est comprise entre 0,4 et 3 bar, de préférence voisine de la 10 pression normale. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait que la pression partielle d'air dans chaque cycle est inférieure à environ 1 kPa, de préférence inférieure à environ 1 mbar. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, 15 caractérisé par le fait que ledit produit (P) est initialement en phase vapeur et qu'on refroidit ledit produit pour le liquéfier. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par le fait que ledit produit (P) est un gaz à usage de carburant ou de matière première polymérisable. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé par le fait que ledit produit (P) est un gaz à usage de matière première que l'on refroidit ou liquéfie entre -80 C et -220 C. 15. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 14, comprenant N étages de refroidissement 25 ordonnés (100, 200, 300) sous vide d'air, N étant un entier supérieur à 1, chaque étage comportant: - un condenseur (101, 201, 301) apte à contenir un fluide frigorifique dans une phase liquide, - un évaporateur (103, 203, 303) relié audit condenseur par une conduite 30 (104, 204, 304), - au moins une enceinte d'adsorption/désorption (120, 220, 320) contenant un adsorbant en zéolithe (Z) et reliée audit évaporateur par l'intermédiaire d'une vanne amont (130, 230, 330), - une conduite (160, 260, 360) munie d'une vanne aval (150, 250, 350) 35 pour renvoyer ledit fluide frigorifique depuis ladite enceinte d'adsorption/désorption vers ledit condenseur, - un moyen de chauffage (140, 240, 243, 340) dans ladite ou chaque enceinte d'adsorption/désorption apte à chauffer ledit adsorbant en zéolithe jusqu'à une température haute prédéterminée, ledit dispositif comportant N-1 échangeurs de chaleur (280,380) agencés 5 à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur (103, 203) d'un étage et le fluide frigorifique dans le condenseur (201, 301) de l'étage suivant dans l'ordre des cycles pour refroidir ce dernier, et un échangeur de chaleur terminal (80) agencé de manière à échanger la 10 chaleur entre un produit à refroidir (P) et le fluide frigorifique dans au moins l'évaporateur du dernier étage (303). 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé par le fait que, dans au moins un desdits étages, une enceinte de refroidissement (216, 316) du fluide frigorifique est agencée entre ladite 15 ou chaque enceinte d'adsorption/désorption (220, 320) et ledit condenseur (201, 301) et est en contact thermique avec une source de chaleur à température ambiante. 17. Dispositif selon la revendication 15 ou 16, caractérisé par le fait qu'il comporte, en tant que moyens de chauffage desdites 20 enceintes d'adsorption/désorption, au moins un échangeur de chaleur (290), de préférence au moins N-1 échangeurs de chaleur, agencés à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre ledit adsorbant en zéolithe (Z) en cours d'adsorption dans ladite ou une desdites enceinte d'adsorption/désorption (121) d'un étage et ledit adsorbant en zéolithe 25 (Z) en cours de régénération dans ladite ou une desdites enceinte d'adsorption/désorption (223) de l'étage suivant. 18. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé par le fait qu'il comporte, en tant que moyens de refroidissement desdites enceintes d'adsorption/désorption, au moins N30 1 échangeurs de chaleur (280; 380) agencés à chaque fois de manière à échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur (103; 203) d'un étage et ledit adsorbant en zéolithe (Z) dans ladite ou chaque enceinte d'adsorption/désorption (221, 222, 223; 320) de l'étage suivant. 19. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 18, caractérisé par le fait que chaque étage comprend au moins deux enceintes d'adsorption/désorption (121, 122, 123), chacune étant reliée audit évaporateur (103) par l'intermédiaire d'une vanne amont respective (131, 132, 133) et audit condenseur (101) par l'intermédiaire d'une vanne aval respective (151, 152, 153). 20. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé par le fait qu'il comporte un moyen de commande desdites vannes (105) programmé pour ouvrir et fermer lesdites vannes amont et aval selon un cycle de temps masqué, dans lequel chaque enceinte (121, 122, 123) effectue successivement une étape d'adsorption, pour laquelle la vanne 10 amont (131) est ouverte et la vanne aval (151) est fermée, une étape de régénération ou désorption, pour laquelle la vanne aval (153) est ouverte et la vanne amont (133) est fermée, et une étape de refroidissement après régénération, pour laquelle la vanne aval (152) et la vanne amont (132) sont fermées. 21. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 20, caractérisé par le fait qu'il est associé à une enceinte (1) contenant ledit produit au moins dans une phase vapeur, ledit échangeur de chaleur terminal (26) étant supporté à l'intérieur de ladite enceinte pour échanger la chaleur entre le fluide frigorifique dans l'évaporateur (303) du dernier 20 étage et le produit (P) en phase liquide ou vapeur contenu dans ladite enceinte. 22. Navire méthanier équipé d'une cuve de stockage (1) pour gaz liquéfié (P) à laquelle est associé un dispositif selon la revendication 21 en tant qu'unité frigorifique de re-liquéfaction. 23. Usine de liquéfaction de gaz comportant une enceinte de refroidissement (1) pour le gaz à liquéfier (P) qui est associée à un dispositif selon la revendication 21.