FR 2858314 A1 20050204 FR 0309523 A 20030801 Procédés d'extraction d'huiles lourdes et de génération de vapeur d'eau comprenant l'utilisation d'inhibiteurs de dépôt de silice. Domaine de l'invention. La présente invention se rapporte à l'utilisation d'inhibiteurs de dépôt de silice dans les procédés de traitement de l'eau et de génération de vapeur d'eau en particulier ceux qui sont développés dans les 10 exploitations de gisements d'huiles lourdes par drainage par gravité assisté par la vapeur. L'invention concerne aussi les procédés de génération de vapeur d'eau et les procédés d'extraction utilisant les dits inhibiteurs. Art antérieur. Dans le cadre des technologies de production d'huiles lourdes, de bitume ou de sables bitumineux, les procédés d'injection de vapeur avec recyclage de l'eau de production, plus précisément nommés les procédés huff 20 and puff et les procédés de drainage par gravité au moyen de la vapeur (DGMV ou SAGD steam assisted gravity drainage) sont parmi les plus aboutis et les plus utilisés dans l'industrie pétrolière. Ces procédés nécessitent l'injection de quantités énormes 25 d'eau sous forme de vapeur d'eau pour extraire ces huiles lourdes à partir des sables pétrolifères ou des bitumes enfouis dans les sols; par exemple pour le Huff and Puff , on peut utiliser de l'ordre de 4 barils d'eau pour un baril de bitume lourd produit. Pour le SAGD, ce ratio 30 entre la quantité de vapeur injectée et la production de brut extra lourd est généralement de 2 à 3. Compte tenu des contraintes de coût et d'environnement, il est nécessaire de traiter l'eau de production et d'en recycler le plus possible. Cette eau doit être traitée de manière à pouvoir être utilisée dans les générateurs de vapeur des procédés DGMV où elle est vaporisée, puis injectée dans les puits d'injection vapeur. Les générateurs de vapeur utilisés couramment dans l'industrie pétrolière sont des chaudières à une passe et à conduite forcée. Dans ces chaudières, l'eau est partiellement vaporisée de manière à concentrer les minéraux dans une fraction non 10 vaporisée, appelée eau de purge. Par rapport aux chaudières à évaporation totale de l'eau, l'utilisation de ces chaudières est intéressante car elles sont moins chères, elles demandent une maintenance faible et permettent une économie sur le traitement des 15 eaux. Mais le principal problème de ces générateurs à évaporation partielle provient de la sursaturation en silice des eaux qui sont recyclées après avoir drainé les bitumes ou bruts lourds et qui se sont fortement chargées 20 en sels minéraux et en particulier en silice. La vapeur d'eau de même que l'eau condensée dissout le quartz présent dans le sol pour produire de l'acide silicique selon la réaction suivante: SiO2 + 2 H20 -> Si(OH)4 La présence de cette forte concentration en silice qui peut atteindre jusqu'à des taux de 400mg/l ou plus, est la cause de dépôt ou de colmatage dans les canalisations des générateurs de vapeur à évaporation partielle, ce qui augmentent les résistances thermiques locales et 30 provoquent des ruptures. Par ailleurs, les procédés d'élimination de silice ont un impact environnemental dû à la formation de boues. L'utilisation des inhibiteurs de dépôt de silice est connue en géothermie pour éviter ou retarder les dépôts de silice durant la réinjection et le refroidissement des fluides géothermiques. Les fluides utilisés en géothermie sont majoritairement des eaux salines souterraines dont la chaleur est récupérée pour produire de l'énergie. L'utilisation des inhibiteurs de dépôt de silice est aussi connu en traitement des eaux pour éviter ou 10 retarder les dépôts de silice sur les membranes d'osmose inverse. Ces applications sont toujours réalisées à basses pressions et températures. RESUME DE L'INVENTION. Pour résoudre ces problèmes, le déposant a trouvé que l'introduction d'inhibiteurs de dépôt de silice dans les eaux destinées à être partiellement vaporisées dans les procédés de production de pétrole par injection de vapeur permettait de diminuer ou même d'éviter la mise en place 20 d'opérations d'élimination de la silice qui sont coûteuses en investissement et en consommation de produits chimiques. En effet, le déposant a pu mettre en évidence que la présence de ces inhibiteurs, permet d'augmenter la 25 concentration acceptable de silice sans précipitation apparente dans les eaux de purge après vaporisation partielle, et d'éviter les dépôt ultérieurs de silice. Jusqu'à présent les inhibiteurs de dépôt de silice utilisés en géothermie ou en traitement des eaux n'ont 30 pas été utilisés dans l'eau d'alimentation des générateurs de vapeur et ni leur efficacité ni leur stabilité en solution aqueuse dans les conditions de fonctionnement d'une chaudière (pression, température, durée) n'étaient connues. L'invention a pour objet de proposer; Un procédé de génération de vapeur d'eau comprenant les étapes de a) entrée d'eau à une concentration en silice inférieure ou égale à 300mg/1; b) addition d'un inhibiteur de dépôt de silice; c) génération d'un courant de vapeur d'eau et d'eau de purge, la quantité d'eau de purge séparée de la vapeur étant comprise entre 15 et 30%, de préférence entre 20 et 25% par rapport à la quantité d'eau entrée. Selon un mode de réalisation, l'entrée d'eau de l'étape a) du procédé s'effectue à une concentration en silice inférieure ou égale à 240mg/l, de préférence inférieure ou égale à 200mg/l. Selon un mode de réalisation, l'entrée d'eau de l'étape 20 a) s'effectue à une concentration en silice supérieure à 50mg/l, de préférence supérieure à 100mg/l. Selon une variante du procédé, la génération de vapeur et d'eau de purge de l'étape c) s'effectue dans une installation de type à circulation forcée à une passe 25 avec évaporation partielle (OTSG). De manière préférée, la génération de vapeur et d'eau de purge de l'étape c) s'effectue à une température comprise entre 300 C et 335 C et une pression comprise entre 100 bars et 140 bars pendant une durée comprise entre 10 et 30 60 minutes. L'invention a aussi pour objet de proposer; __- . __.ilv-, zJ))AJJ.U. 11 IJ 11 Un procédé d'extraction d'huiles lourdes par injection de vapeur comprenant les étapes a) à c) du procédé décrit ci dessus suivies des étapes de d) injection de la vapeur produite en c) dans un puit injecteur. e) production dans un puit producteur de la vapeur d'eau condensée avec les huiles lourdes fluidifiées; f) extraction de l'eau condensée et des huiles lourdes; g) séparation de l'eau et des huiles lourdes extraites; 10 h) recyclage de l'eau séparée en g) dans 1' étape a). L'invention a aussi pour objet l'utilisation d'inhibiteurs de dépôt de silice dans un procédé de génération de vapeur d'eau, de préférence de type à 15 circulation forcée à une passe avec évaporation partielle (OTSG) . Selon un mode de réalisation particulier, l'utilisation des inhibiteurs s'effectue dans une installation d'extraction d'huiles lourdes par drainage par gravité au 20 moyen de la vapeur. Dans le cadre de l'invention, l'inhibiteur de dépôt de silice est un composé choisi dans le groupe constitué par les polymères organiques de préférence de haut poids 25 moléculaire, les acides organiques et les composés inorganiques. Dans un mode de réalisation préféré, l'inhibiteur de dépôt de silice est un inhibiteur qui comprend l'acide phospho-vinyl sulfonique ou un des ses sels comme composé 30 actif principal en mélange avec de l'acide citrique et/ou de l'acide maléique ou un sel de celui-ci. Dans un mode de réalisation préféré du procédé selon l'invention, l'inhibiteur est ajouté à une quantité comprise entre 2 et 2000ppm, de préférence entre 3 et lOOppm, de préférence entre 5 et 50ppm. Description des figures. Figure 1: taux de silice en mg/l obtenu dans l'eau restante après évaporation à 80 ou 90% sans observation de dépôts avec des concentrations en inhibiteurs de 5, 20, 50 ppm. Figure 2: résultats de la centrifugation donnant le taux 10 de silice soluble dans l'eau restante. Figure 3: résultats des tests de filtration à 0,45, 0,22 et 0,1 microns donnant le taux d'efficacité moyen des inhibiteurs testés. Figure 4: suivi du taux de dépôt dans le tube par la 15 mesure du différentiel de pression. Exposé détaillé de l'invention L'invention concerne l'utilisation d'inhibiteurs de dépôt de silice dans un procédé de génération de vapeur d'eau 20 utilisant des eaux condensées produites lors de l'extraction de pétroles lourds ou de bitumes par injection de vapeur. Ces eaux ont la caractéristique d'être fortement chargées en silice. La solubilité de la silice dans l'eau pure à 25 C est d'environ 120mg/l et il est connu que sa solubilité augmente en fonction du pH, de la température, mais celle-ci peut varier en fonction des anions et cations présents. En effet, certaines eaux, comme les eaux de production de pétrole lourd en Alberta (Canada) qui contiennent du bore et du chlore, présentent des taux de silice solubilisée sous forme d'acide silicique supérieur à 140mg/l, en moyenne de 260mg/l et jusqu'à 400mg/l. Au dessus de la saturation, il existe schématiquement 2 formes de silice, une forme dite amorphe constituée de 5 monomères (ou dimères) de silice (OH)3-Si-O-Si-(OH)3 de faible taille et une forme colloïdale constituée de polymères de SiO2(OH)n avec n 2 8, d'une taille supérieure à 0.1 microns. La forme amorphe est susceptible de se transformer en 10 silice colloïdale par polymérisation dans certaines conditions. A fortes concentrations, la silice colloïdale se présente sous forme de gel en suspension. Il est possible de déterminer le contenu total de silice 15 par ICP (Inductively Coupled Plasma Spectrometer) ainsi que la répartition entre silice amorphe et silice colloïdale par filtration d'une solution à 0,1 micron; la silice colloïdale est retenue par les filtres de 0,1 micron tandis que la silice soluble et la silice amorphe 20 passent à travers les pores du filtre. Le taux moyen de silice totale contenue dans certaines eaux de production des extractions pétrolières par injection de vapeur, est d'environ 260mg/1 dont 120mg/1 de silice sous forme amorphe et/ou colloïdale avec un 25 taux maximum qui peut s'élever à 400mg/l pour la silice totale et 260mg/l pour la silice amorphe et/ou colloïdale. Dans les installations actuelles d'extraction pétrolières in situ utilisant l'injection de vapeur produite par des 30 générateurs à évaporation partielle, afin de préserver les canalisations, il est nécessaire d'effectuer des opérations de traitement des eaux pour atteindre des taux qui permettront d'éviter les dépôts de silice lors de l'évaporation d'une partie de l'eau. Ces teneurs en silice sont fonction du taux d'évaporation. Dans les chaudières à une passe et à conduite forcée utilisées pour les injections de vapeur dans les réservoirs 5 pétroliers, le taux d'évaporation maximum est de 80% et la teneur en silice doit être inférieure ou égale à 10Omg/l (et de préférence inférieure à 50 mg/l) dans l'eau préalablement à sa vaporisation (spécification des fabricants). Ces traitements sont effectués dans des installations à haute performance de desiliciage à la chaux ( cold lime softening ou warm lime softening ou hot lime softening ) constituées de plusieurs unités en parallèles qui permettent de faire baisser la concentration en 15 silice de 260mg/1 aux 50mg/1 acceptables pour éviter les dépôts de silice lors de l'évaporation partielle de l'eau. Dans les chaudières à évaporation partielle utilisée sur les champs pétroliers, environ 80% de l'eau introduite se 20 vaporise dans la chaudière pour être injectée dans le puit injecteur et il reste 20 % d'eau de purge qui concentre tous les minéraux et qui sera rejetée. Actuellement on n'accepte pas plus de 400mg/1 de silice dans cette eau de purge afin de limiter les dépôts de 25 silice colloïdale contenue dans cette fraction d'eau de purge, qui se collent aux parois des canalisations et provoquent leur entartrage ou leur bouchage. Par ailleurs, lorsque la vapeur d'eau condensée est recyclée après avoir été séparée des huiles lourdes 30 extraites par injection de vapeur, ces eaux contiennent de très fortes concentrations en silice et doivent subir un retraitement afin d'abaisser leur taux de silice à au plus 10Omg/l et préférentiellement 50 mg/1 avant d'être à nouveau vaporisées partiellement. L'introduction d'inhibiteur de dépôt de silice permet d'utiliser une eau d'alimentation des chaudières 5 contenant jusqu'à environ 240mg/1, de préférence 200 mg/l de silice avant sa vaporisation partielle, et permet d'obtenir une eau de purge qui, malgré son taux de silice qui peut atteindre 1000lmg/l voire plus, ne provoque pas de dépôt de silice alors que sans inhibiteur une eau 10 contenant seulement 400-450mg/l de silice provoque rapidement des dépôts visibles. Par ailleurs, la présence des inhibiteurs a une influence sur la forme de la silice contenue dans les dépôts. Les observations faites par microscopie électronique dans 15 des tests de colmatage (dépôts volontaires de silice) montrent que sans inhibiteur la silice déposée sur les parois est sous forme de silice non cristalline qui s'incruste dans les parois du tube et s'élimine très difficilement contrairement à la silice qui se dépose 20 sous forme cristalline (quartz) en présence d'inhibiteurs. La présence de ces inhibiteurs facilite donc aussi les opérations de nettoyage de la chaudière et des canalisations. La silice est réactive en tant que H3SiO3+. Sa solubilité dans une eau dépend essentiellement de la température. Les inhibiteurs testés sont basés sur les propriétés que possède la silice à former des polymères de SiO2(OH)n. Il est généralement admis que dès que le nombre n de 30 monomères combinés atteint 8, il y a dépôt de silice amorphe, de calcédoine ou nourrissage de cristaux de quartz en fonction des conditions thermodynamiques et cinétiques. Certains acides organiques de faible poids moléculaire, certains alcools (catéchol), et certains ions (Fluorures, borates, ...) ou certaines conditions du milieu (pH alcalin, pH très acide,) sont connus pour altérer les verres et silicates. Ainsi, les inhibiteurs de dépôt de silice utilisés dans la présente invention sont choisis notamment parmi les composés issus de familles connues pour leur effet antidépôt de carbonate. Ces familles comprennent les polymères organiques de haut poids moléculaire de préférence tels que les dérivés d'acide phospho-vinylsulfonique, les acides polyvinylsulfoniques, et leurs sels; les vinylsulfones; les acides organiques tels que l'acide citrique, l'acide 15 maléique, les acides formiques, les acides lactiques, les acides phosphino-carboxyliques, et leurs sels; les composés inorganiques tels que l'acide borique, l'acide fluorhydrique ou leurs sels, le borax, l'aluminate de sodium, le chlorate de sodium. Les composés choisis parmi ceux cités ci-dessus, sont utilisés en particulier seuls ou en mélange. Dans un mode de réalisation, l'inhibiteur est une combinaison qui comprend différents inhibiteurs organiques et de manière préférée un mélange qui comprend 25 de l'acide phospho-vinylsulfonique ou bien un polyvinylsulfonate comme composé actif principal, en mélange avec un ou plusieurs acides organiques (acide citrique, acide maléique, acide formique, acide lactique). Il est également possible d'utiliser les sels de ces acides (citrates, formiates, lactates) de façon à obtenir un produit de pH plus proche de la neutralité. \ Dans un mode de réalisation préféré, l'addition d'acide citrique et d'acide maléique à l'acide phosphovinylsulfonique permet d'obtenir une combinaison inhibitrice particulièrement résistante thermiquement. De manière préférée, le rapport pondéral acide citrique/acide maléique introduit dans la combinaison est d'environ 10/1, avec un % en poids d'acide citrique compris entre et 3 et 10 %, de préférence 5%. Ces inhibiteurs utilisés seuls ou en combinaison ont la 10 propriété de stopper la coalescence des monomères de (OH) 3-Si-O-Si-(OH)3 et de laisser en suspension des polymères de SiO2(OH) n où n est inférieur à 8. Les inhibiteurs de dépôts sont utilisés à des températures supérieures ou égales à 300 C dans les 15 générateurs de vapeur à évaporation partielle à des quantités comprises entre 2 et 2000ppm et de manière avantageuse des quantités comprises entre 3 et 100ppm, ou de préférence entre 5 et 50 ppm, et permettent d'atteindre des concentrations en silice dans les eaux de 20 purge qui s'élèvent de 4 à 5 fois la concentration à saturation sans provoquer de dépôts. Les quantités d'inhibiteurs pourront éventuellement être adaptées selon que l'on travaille en milieu acide ou non car le pH est également un facteur régulant la solubilité 25 de la silice; celle ci étant très soluble en milieux hyper alcalins ou dans certains milieux acides (fluorhydrique par exemple). Lorsque l'eau d'alimentation des chaudières contient plus de environ 300mg/1 voir 240mg/1 ou de préférence environ 30 200mg/1 de silice, il est préférable de retraiter préalablement l'eau pour abaisser son taux de silice. Ces opérations de retraitement s'effectuent dans des installations de désiliciages à la chaux ( lime softening ). Dans le cadre de l'invention, le nombre d'unités de retraitement de l'eau pourra être réduit par rapport aux procédés antérieurs ainsi que la consommation de produits chimiques et la quantité de boues produites, ce qui pourra réduire d'autant les coûts d'exploitation. L'invention a aussi pour objet un procédé de génération de vapeur d'eau comprenant les étapes suivantes: a) une entrée d'eau à une concentration en silice 10 inférieure ou égale à 300mg/l, de préférence inférieure ou égale à 240mg/l, encore de préférence inférieure ou égale à 200mg/l, ou bien encore supérieure à 50 mg/l voir 100mg/l. Lorsque l'eau d'entrée contient plus de 200mg/l de silice 15 ou plus de 240mg/l de silice, une étape supplémentaire de retraitement dans une unité de type désiliciages à la chaux d'une partie du débit d'eau d'entrée est avantageusement effectuée avant l'étape b) suivante, afin de réduire le taux de silice à 200, 240, 300mg/l 20 respectivement. b) l'addition d'un inhibiteur de dépôt de silice tel que défini plus haut à une quantité comprise entre 2 et 2000ppm, de préférence comprise entre 3 et 100ppm ou bien encore comprise entre 5 et 50ppm. 25 c) la génération d'un courant de vapeur d'eau et d'eau de purge dans une chaudière de préférence de type évaporation partielle à une passe et conduite forcée (type OTSG, Once Through Steam 30 Generation ) généralement utilisée dans les installations de production pétrolière avec injection de vapeur. La quantité d'eau de purge formée est en général comprise entre 15 et 30%, de préférence entre 20 et 25% par rapport à la quantité d'eau entrée. L'eau de purge séparée de la vapeur d'eau produite est 5 parallèlement neutralisée puis retraitée ou réinjectée dans un puit de rejet de l'eau. Cette opération de vaporisation s'effectue à une température supérieure ou égale à 300 C, sous une pression supérieure ou égale à 100 bars et pendant une 10 durée comprise entre 10 et 60 minutes de préférence 30 minutes. L'invention a aussi pour objet un procédé d'extraction d'huiles lourdes par injection de vapeur comprenant les 15 étapes a) à c) du procédé génération de vapeur d'eau décrit ci-dessus suivies des étapes de d) injection de la vapeur produite en c) dans un puit injecteur, éventuellement supérieur; e) production dans le puit producteur, éventuellement inférieur, de la vapeur d'eau condensée avec les huiles lourdes fluidifiées; f) extraction de l'eau condensée et des huiles lourdes; g) séparation de l'eau et des huiles lourdes 25 extraites; h) recyclage dans l'étape a) de l'eau séparée à l'étape g). Ce procédé nouveau comprenant l'ajout d'inhibiteurs de dépôts de silice présente un gain économique notable car 30 tout en conservant la structure du procédé antérieur, il a l'avantage de nécessiter moins d'unités de retraitement de l'eau avant sa vaporisation puisque la quantité acceptable de silice passe de 10Omg/l à 200mg/l voire plus. De plus ce procédé selon l'invention permet de retarder et de modifier la nature des dépôts de silice. En effet ces dépôts sont non cristallisés quand ils proviennent de la forme colloïdale de la silice (dans le procédé sans inhibiteur) alors que les dépôts de la forme amorphe sont cristallins (sous forme de cristaux de quartz) et sont plus facilement éliminés durant le 10 nettoyage des installations. L'utilisation des inhibiteurs de dépôt de silice selon l'invention s'applique aux procédés de génération de vapeur d'eau tels que décrits précédemment ainsi que dans 15 les installations d'extraction d'huiles lourdes par drainage par gravité au moyen de la vapeur. Les combinaisons anti-dépôt de silice utilisées ici sont également applicables aux domaines connexes à la 20 géothermie et aux réseaux de refroidissement qui utilisent aussi de l'eau chargée en silice. Ces combinaisons anti-dépôts peuvent aussi permettre la prévention du colmatage des réservoirs pétroliers lors des injections vapeur ou eau. Les eaux chargées en silice 25 utilisées dans les procédés selon l'invention peuvent aussi provenir de sources naturelles. Exemples L'impact de l'utilisation des inhibiteurs sur la 30 possibilité d'augmenter le taux de silice contenu dans l'eau sans observer de dépôt de silice ainsi que sur la nature des dépôts a été évalué comme suit sur différents types de tests: Inhibiteurs testés Ces inhibiteurs ont été choisis parmi plusieurs familles d'anti-dépôts. Il EP2688: société ATOFINA Vinylsulfone. I2 INIPOL 3006: société CECA Polyvinylsulfonates. I3 INIPOLS 3006S: société CECA Polyvinylsulfonate modifié par ajout de 5% d'acide citrique et 0.5% d'acide maléique. I4 IDOS59: société REP acides carboxyliques. I5 IDOS 155: société REP acides phosphino-carboxyliques I6 GEOFORM HTS800: société MEXEL inhibiteur phosphinovinylsulfonate modifié par ajout de 5% d'acide citrique et 0.5% d'acide maléique. Quantités d'inhibiteurs testées. Les expérimentations comprennent un essai témoin sans inhibiteur et des tests en présence de quantités d'inhibiteurs de 5, 10, 20 ou 50 ppm qui ont été introduites dans l'eau avant sa vaporisation. 20 a) Test d'efficacité des inhibiteurs. Chacun des inhibiteurs cités ci-dessus a été mis en solution dans de l'eau contenant 120mg/l de silice aux différentes concentrations de 5, 20, 50 ppm puis chaque 25 solution a été évaporée à des taux de 80% ou 90% sous pression atmosphérique à 85 C. Après refroidissement, l'eau dite concentrée représentative de l'eau de purge obtenue dans les générateurs de vapeur à évaporation partielle de type 30 OTSG, est filtrée et le taux de silice est analysé par analyse chromatographique ICP et la qualité des éventuels dépôts de particules de silice est analysée par diffraction X. Les résultats sont présentés dans la figure 1. Ils montrent que un taux de silice dans l'eau concentrée de 1800mg/l peut être atteint sans dépôt visible. L'efficacité théorique de chaque inhibiteur, c'est à dire sa capacité à augmenter la concentration en silice dans l'eau concentrée sans provoquer de dépôt, est estimée, 10 après chaque essai décrit ci-dessus, selon la formule suivante: Efficacité théorique= (taux de silice mesuré) x (100qualité de la vapeur) 100 x (taux de silice initial) La qualité de la vapeur est estimée par la mesure de la diminution du poids de l'eau. Le taux de silice mesuré est égal au taux de silice dans l'eau liquide restante. Le taux de silice initial était de 120 mg/l. L'efficacité moyenne de chaque inhibiteur (pour l'ensemble des tests d'efficacité) est ensuite estimée pour un taux d'évaporation de 90%. On observe dans le tableau 1 suivant que tous les inhibiteurs montrent une efficacité moyenne supérieure à 25 90%. Tableau 1 INHIBITEUR I6 5 I 4 I3 I2 Il EFFICACITE 96 94 90 93 92 90 MOYENNE Sur la base de la figure 1 et des calculs, la même efficacité est atteinte avec des quantités d'inhibiteurs 30 de 5ppm ou de 5Oppm. b) Tests de stabilité thermique. Ces essais ont été effectués dans une unité pilote reproduisant les conditions d'une chaudière à vapeur de type évaporation partielle à une passe et conduite forcée ('OTSG') généralement utilisées dans les installations de 5 production pétrolières par injection de vapeur. Ils ont pour but de vérifier la stabilité et donc le maintien de l'efficacité de inhibiteurs dans l'eau après un cycle de chauffage sous pression sans vaporisation. On fait circuler dans le pilote chaque inhibiteur 10 concentré à 1000 ppm avec les conditions suivantes: Température: 300 C Pression: 115 bars Temps de rétention dans le four: 30 min. On récupère des inhibiteurs dit âgés et leur efficacité 15 est ensuite évaluée dans les conditions des tests d'efficacité décrites ci-dessus au point a). La quantité d'inhibiteurs âgés introduite est de 1000ppm. Puis on a utilisé chaque inhibiteur vieilli à 3, 5,10 ppm (par dilution de la solution vieillie à 1000 ppm) 20 pour de nouveaux tests d'efficacité à 90% d'évaporation (même protocole que les premiers tests d'efficacité). Pour caractériser l'efficacité des inhibiteurs âgés obtenus, on détermine par centrifugation l'augmentation de la solubilité de la silice puis par filtration les 25 taux respectifs de silice totale, amorphe ou colloïdale contenus dans l'eau de purge obtenue après évaporation à 90%. La filtration à 0,1 micron permet de différencier silice amorphe et silice colloïdale puisque la silice colloïdale 30 est retenue par le filtre de 0,1 micron. A 0,45 et 0,22 micron aucune particule de silice n'est retenue. Les résultats sont présentés dans les figures 2, 3, et le tableau 2. Dans la figure 2, les résultats de la centrifugation 5 montrent que la solubilité apparente de la silice en solution sans inhibiteur est autour de 170mg/l et qu'elle est de 250mg/l avec inhibiteur en particulier l'inhibiteur I6. On peut conclure que les inhibiteurs sont thermiquement 10 stables car ils ont tous conservé leur capacité à maintenir voire augmenter la quantité de silice dissoute dans la solution. Dans la figure 3, les résultats des filtrations 15 effectuées à 0,45, 0, 22 et 0,1 microns montrent que le taux d'efficacité moyen de la majorité des inhibiteurs âgés testés est compris entre 90% et 95% et est comparable à l'efficacité des inhibiteurs neufs (voir tableau 1). Sans inhibiteur, l'eau contient de la silice colloïdale, et avec les inhibiteurs âgés, la silice a été maintenue très majoritairement sous sa forme amorphe ou sous sa forme soluble. Dans le tableau 2 ci-dessous, on peut observer de manière 25 quantitative que basé sur les résultats de filtration et de centrifugation, le taux de silice totale est de l'ordre de 1200mg/l soit près de 10 fois plus que le taux initial et que la silice contenue dans l'eau restante avec inhibiteur est majoritairement de la silice amorphe 30 et de la silice soluble alors que celle contenue dans l'eau sans inhibiteur est pour 50% de la silice colloïdale. La répartition et la quantité des formes de silice sont montrées dans le tableau 2 suivant: Tableau 2 Silice soluble Silice amorphe Silice mg/l mg/l colloidale mg/l Sans inhibiteur 150 550 500 I3 180 1000 30 I6 250 900 50 Basé sur ces résultats, avec un inhibiteur de dépôt de silice on peut envisager d'utiliser une eau d'alimentation des chaudières à évaporation partielle (jusqu'au taux de 80%) chargée de silice jusqu'à 200mg/1 10 voir 300mg/l sans craindre les dépôts de silice colloïdale. Tests de colmatage des canalisations De l'eau contenant 1200mg/l de silice produite par 15 évaporation à 90% est introduite avec et sans inhibiteurs à 350 C et 110 bars ou 350 C et 100 bars dans le four de l'unité pilote. Dans ces conditions, les dépôts de silice sont inévitables et donc voulus. Le taux de dépôt est suivi par la mesure du différentiel de pression et le 20 type de dépôt est défini par microscopie électronique à balayage. On utilise ici l'inhibiteur I6. On observe au microscope uniquement des dépôt de silice et aucun dépôt de carbonate. Avec l'inhibiteur, les dépôts se présentent sous forme de cristaux alors que sans inhibiteurs les dépôts sont de la silice colloïdale sans structure et fortement incrustée. L'étude du différentiel de pression montre que le colmatage démarre au bout de 3,5 heures sans inhibiteur et au bout de 6 heures avec inhibiteur. Tests de blocage des canalisations. On utilise pour cela un tube fin de 0,6mm de diamètre afin d'atteindre le blocage du tube en temps réduit. De l'eau contenant 1200mg/l de silice produite par 10 évaporation à 90% est introduite avec et sans inhibiteurs à 300 C et 120 bars et dans ces conditions, l'eau est en phase liquide et les dépôts de silice s'effectuent à l'intérieur du tuyau. Les résultats sont présentés dans la figure 4 où le taux 15 de dépôt dans le tube est suivi par la mesure du différentiel de pression jusqu'à 5 bars indiquant que le tube est bouché. On utilise l'inhibiteur I6 à 5 et 10ppm. On observe ici que le blocage du tube intervient sans 20 inhibiteur après 48 min alors qu'avec 5ppm de l'inhibiteur I6 il apparaît à 115mn et 10ppm de l'inhibiteur I6 à 164 minutes. On observe aussi qu'avec 10ppm de l'inhibiteur I6, les dépôts sont plus réguliers. REVENDICATIONS 1. Procédé de génération de vapeur d'eau comprenant les étapes de a) entrée d'eau à une concentration en silice inférieure ou égale à 300mg/l; b) addition d'un inhibiteur de dépôt de silice; c) génération d'un courant de vapeur d'eau et d'eau de purge, la quantité d'eau de purge séparée de la 10 vapeur étant comprise entre 15 et 30%, de préférence entre 20 et 25% par rapport à la quantité d'eau entrée. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel l'entrée 15 d'eau de l'étape a) s'effectue à une concentration en silice inférieure ou égale à 240mg/1, de préférence inférieure ou égale à 200mg/l. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel l'entrée d'eau de l'étape a) s'effectue à une concentration en silice supérieure à 50mg/l, de préférence supérieure à 100mg/l. 4. Procédé selon les revendications 1 à 3 dans lequel la 25 génération de vapeur et d'eau de purge de l'étape c) s'effectue dans une installation de type à circulation forcée à une passe avec évaporation partielle (OTSG) . 5. Procédé selon les revendications 1 à 4 dans lequel la 30 génération de vapeur et d'eau de purge de l'étape c) s'effectue à une température comprise entre 300 C et 335 C et une pression comprise entre 100 bars et 140 bars pendant une durée comprise entre 10 et 60 minutes. 6. Procédé selon les revendications 1 à 5 dans lequel 5 l'inhibiteur dedépôt de silice est un composé choisi parmi le groupe constitué par les polymères organiques de préférence de haut poids moléculaire comprenant les dérivés d'acide phospho-vinyl-sulfonique, les acides polyvinylsulfoniques, et leurs sels; les vinylsulfones; les acides organiques choisis parmi l'acide citrique, l'acide maléique, l'acide formique, l'acide lactique, les acides phosphino-carboxyliques, et leurs sels; les composés inorganiques choisis parmi l'acide borique, l'acide fluorhydrique ou leurs sels, 15 le borax, l'aluminate de sodium, le chlorate de sodium. 7. Procédé selon les revendications 1 à 6 dans lequel l'inhibiteur de dépôt de silice est un inhibiteur qui 20 comprend l'acide phospho-vinyl sulfonique ou un des ses sels comme composé actif principal en mélange avec de l'acide citrique et/ou de l'acide maléique ou un sel de celui-ci. 8. Procédé selon les revendications 1 à 7 dans lequel l'inhibiteur est ajouté à une quantité comprise entre 2 et 2000ppm, de préférence entre 3 et 10Oppm. 9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel 30 l'inhibiteur est ajouté à une quantité comprise entre et 50ppm. CI/ulivc 1_:3U 10. Procédé d'extraction d'huiles lourdes par injection de vapeur comprenant les étapes a) à c) du procédé selon les revendications 1 à 7 suivies des étapes de d) injection de la vapeur produite en c) dans un puit injecteur. e) Production dans un puit producteur de la vapeur d'eau condensée avec les huiles lourdes fluidifiées; f) Extraction de l'eau condensée et des huiles 10 lourdes; g) séparation de l'eau et des huiles lourdes extraites; h) recyclage de l'eau séparée en g) dans 1' étape a). 11. Utilisation d' inhibiteurs de dépôt de silice dans un procédé de génération de vapeur d'eau. 12. Utilisation selon la revendication 11 dans un procédé de génération de vapeur d'eau de type à 20 circulation forcée à une passe avec évaporation partielle (OTSG). 13. Utilisation selon les revendications 11 ou 12 dans une installation d'extraction d'huiles lourdes par 25 drainage par gravité au moyen de la vapeur. 14. Utilisation selon les revendications 11 à 13 dans laquelle l'inhibiteur de dépôt de silice est un inhibiteur qui est choisi parmi le groupe des composés 30 constitué par les polymères organiques de préférence de haut poids moléculaire comprenant les dérivés d'acide phospho-vinyl-sulfonique, les acides polyvinylsulfoniques, et leurs sels; les vinylsulfones; les acides organiques choisis parmi l'acide citrique, l'acide maléique, l'acide formiques, l'acide lactique, les acides phosphino-carboxyliques, et leurs sels; les composés inorganiques choisis parmi 5 l'acide borique, l'acide fluorhydrique ou leurs sels, le borax, l'aluminate de sodium, le chlorate de sodium. 15. Utilisation selon les revendications 11 à 14 dans 10 laquelle l'inhibiteur de dépôt de silice est un inhibiteur qui comprend l'acide phospho-vinyl sulfonique ou un des ses sels comme composé actif principal en mélange avec de l'acide citrique et/ou de l'acide maléique ou un sel de celui-ci. 15 16. Utilisation selon les revendications 11 à 15 dans laquelle la quantité d'inhibiteur de dépôt de silice est comprise entre 2 ppm et 2000 ppm, ou bien entre 3 ppm et 100 ppm, et de préférence entre 5 et 50 ppm. 20