FR 2856463 A1 20041224 FR 0406830 A 20040623 La présente invention concerne un flexible d'absorption de vibrations, de manière plus spécifique un flexible d'absorption de vibrations qui a d'excellentes résistance à la pression et résistance à la pénétration 5 des gaz, et qui est adapté pour servir de canalisation dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur. Dans le passé, on a utilisé de manière répandue un flexible en caoutchouc tubulaire constitué principalement d'un matériau élastique de caoutchouc dans 10 divers moyens de canalisation ou de tuyauterie pour des applications industrielles et automobiles. Comme un tel flexible en caoutchouc a une excellente propriété d'absorption de vibrations, il est souvent agencé dans des zones de vibrations dans le but d'empêcher une 15 transmission des vibrations. Par exemple, dans le cas d'un flexible de canalisation tel qu'un flexible destiné à un système de carburant ou un flexible de transport de réfrigérant (flexible de climatiseur) utilisé dans un compartiment 20 moteur d'un véhicule à moteur, le flexible de canalisation sert à absorber les vibrations du moteur, les vibrations du compresseur d'un climatiseur et d'autres vibrations diverses générées pendant la conduite d'un véhicule, et à empêcher la transmission des 25 vibrations à partir d'un premier élément vers un autre qui sont réunis via le flexible de canalisation. De même, que ce soit pour des applications industrielles ou automobiles, des flexibles destinés à un système d'huile, un système de carburant, un système 30 d'eau et un système de réfrigérant sont formés selon une construction multicouche comportant une couche de caoutchouc intérieure, une couche de caoutchouc extérieure et une couche de renforcement interposée entre les couches de caoutchouc intérieure et extérieure, par 35 exemple telle que décrite dans JP A 7-68659. La couche de renforcement est construite typiquement en agençant ou en tressant des fils de renforcement. La figure 12 représente la construction d'un flexible de transport de réfrigérant (flexible de 5 climatiseur) qui est décrit dans JP A 7-68659. Le flexible de transport de réfrigérant a une construction multicouche. La référence numérique 200 sur la figure 12 indique une couche de caoutchouc intérieure tubulaire. Une couche intérieure de résine 202 est formée ou 10 stratifiée dans un côté intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 200. Et une première couche de renforcement 204 est formée ou stratifiée sur un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 200, et une seconde couche de renforcement 206 est formée ou 15 stratifiée sur un côté extérieur de la première couche de renforcement 204, une couche de caoutchouc intermédiaire 208 intervenant entre les première et seconde couches de renforcement 204, 206. La première couche de renforcement 204 est formée en enroulant un ou des fils de 20 renforcement en spirale, tandis que la seconde couche de renforcement 206 est formée en enroulant un ou des fils de renforcement en spirale dans la direction inverse à la direction d'enroulement de la première couche de renforcement 204. De plus, une couche de caoutchouc 25 extérieure 210 est formée ou stratifiée sur un côté extérieur de la seconde couche de renforcement 206 en tant que couche la plus extérieure qui sert de couche de recouvrement. Dans cet exemple, les couches de renforcement 30 204, 206 sont formées en agençant ou en enroulant des fils de renforcement en spirale. D'autre part, une telle couche de renforcement est également formée de la même manière par tressage ou tissage en tresse de fils de renforcement. La figure 13 représente un exemple d'un 35 flexible ayant une telle couche de renforcement tressée. La référence numérique 212 sur la figure 13 indique une couche de renforcement qui est formée en tressant des fils de renforcement entre la couche de caoutchouc intérieure 200 et la couche de caoutchouc extérieure 210. 5 Dans cet exemple, la couche intérieure en résine 202 est également formée dans un coté intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 200. Comme on le note à partir de ces exemples, tous les flexibles habituels qui ont été fournis en comportant 10 une couche de renforcement dans ceuxci sont mis sous la forme d'un tube à côté rectiligne ou à paroi rectiligne ayant des surfaces latérales intérieure et extérieure qui sont rectilignes dans une direction longitudinale. En même temps, dans le cas d'un tel flexible tubulaire à 15 côté rectiligne, le flexible a besoin d'être conçu pour avoir une longueur selon la rigidité du flexible, afin de garantir une propriété d'absorption de vibrations favorable. En particulier, par comparaison à des flexibles 20 basse pression destinés à un système de carburant, un système d'eau ou analogue, une longueur plus importante est nécessaire pour des flexibles haute pression tels que ceux d'un système d'huile (par exemple, système de direction assistée) ou un système de réfrigérant (système 25 de transport de réfrigérant), afin de garantir une propriété d'absorption de vibrations suffisante et de réduire la transmission de bruits et de vibrations vers l'intérieur du véhicule, avec des augmentations correspondantes de la rigidité des flexibles. Par 30 exemple, dans le cas d'un flexible de transport de réfrigérant, le flexible d'une longueur de 300 mm à 600 mm est typiquement adapté pour garantir une propriété d'absorption de vibrations et réduire la transmission de bruits et de vibrations, même pour une canalisation ou 35 une tuyauterie sur une distance directe de 200 nmmn. Cependant, un compartiment moteur est encombré par différents composants et différentes pièces. Et actuellement, de manière spécifique, du fait de la nécessité de garantir un espace de compartiment aussi 5 grand que possible, un compartiment moteur a été conçu en une dimension compacte, et un espace ou un jeu dans le compartiment moteur a été de plus en plus rétréci. Par conséquent, dans ces circonstances, si un long flexible est agencé dans le compartiment moteur, ceci oblige un 10 ingénieur d'études à concevoir un agencement de canalisation pour éviter une interférence avec d'autres composants ou d'autres pièces, et un opérateur à manipuler le flexible lors de l'agencement du flexible dans le compartiment moteur. En outre, on doit envisager 15 une conception de canalisation et une manipulation du flexible selon les types d'un véhicule à moteur. Ceci a pour résultat une charge de travail excessive lors du montage et de l'assemblage des pièces et des composants du véhicule. Du fait des aspects qui précèdent, il existe une demande de développer un flexible en caoutchouc (flexible en matériau élastique de caoutchouc) dont les propriétés telles que la propriété d'absorption de vibrations sont améliorées. Des premiers moyens pour 25 concevoir le flexible à une courte longueur sans perte de propriété d'absorption de vibrations favorable consiste à doter le flexible d'ondulations. Actuellement, le Brevet US 6 279 615 suivant décrit un flexible de carburant (un flexible destiné à un système de carburant) 30 du véhicule à moteur qui est muni d'ondulations. La figure 14 est une vue visant à expliquer le flexible de carburant décrit dans le Brevet US 6 279 615. Sur la figure 14, la référence numérique 214 indique une couche de caoutchouc tubulaire, et la référence numérique 35 216 indique une couche intérieure en résine qui est formée dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc 214. Comme représenté sur la figure 14, le flexible de carburant est muni d'une partie ondulée 218. Par conséquent, dans ce flexible de carburant, il est 5 possible d'absorber des vibrations générées de manière efficace, du fait de la souplesse de la partie ondulée 218, en dépit de la courte longueur du flexible de carburant. En même temps, juste en dotant le flexible 10 d'une partie ondulée 218 telle que représentée sur la figure 14, on peut obtenir une souplesse, mais on ne peut pas garantir une résistance à la pression suffisante. C'est-à-dire que le flexible de la description est appelé un flexible de remplissage, et est adapté à une ouverture 15 de remplissage de carburant. Par conséquent, une résistance à une pression n'est pas spécifiquement nécessaire pour le flexible de la description. La construction du flexible représenté sur la figure 14, o la pression d'éclatement est inférieure à 1 MPa, peut 20 être adaptée à un flexible basse pression tel qu'un flexible de remplissage, mais ne peut pas être adaptée sans modification à un flexible pour lequel une résistance à une pression élevée est nécessaire. Des premiers moyens pour doter un flexible 25 comportant une telle partie ondulée ou de telles ondulations d'une résistance à la pression peut consister à former sur le flexible une couche de renforcement qui a un effet de renforcement considérable. La couche de renforcement ne doit pas diminuer la souplesse que les 30 ondulations ont de manière inhérente, et doit être formée facilement et de manière favorable sur le côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc. En outre, dans le cas o un flexible d'absorption de vibrations est appliqué en tant que 35 flexible de climatiseur pour transporter du réfrigérant ou analogue, par exemple dans un compartiment moteur, il est nécessaire que le flexible ait une résistance à la pénétration de gaz, à savoir l'imperméabilité aux gaz depuis l'intérieur vers l'extérieur du flexible, et 5 l'imperméabilité à l'eau depuis l'extérieur vers l'intérieur de celui-ci ainsi que la résistance à la pression et la propriété d'absorption des vibrations. Dans ce cas, le flexible peut être muni de résistance à la pénétration des gaz, en plus de la résistance à la 10 pression et de la propriété d'absorption des vibrations. Cependant, dans le flexible ayant une partie ondulée, une surface superficielle est augmentée dans la partie ondulée. Ainsi, ceci est désavantageux vis-à-vis de la résistance à la pénétration des gaz, et des contre-mesures 15 sont par conséquent nécessaires. Dans les circonstances décrites ci-dessus, c'est un but de la présente invention de fournir un nouveau flexible d'absorption de vibrations qui a d'excellentes résistance à la pression et résistance à la 20 pénétration des gaz, et qui ne perd pas une propriété d'absorption de vibrations suffisante s'il est formé à une courte longueur. Selon la présente invention, on fournit un flexible d'absorption de vibrations qui comporte une 25 couche de caoutchouc tubulaire (couche de matériau élastique de caoutchouc) ayant des ondulations (par exemple une partie ondulée), et une couche de renforcement résistant à la pression stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc. La 30 couche de renforcement résistant à la pression peut être construite de manière à avoir une forme ondulée, par exemple, correspondant aux ondulations de la couche de caoutchouc, par exemple, avec le même pas que celui des ondulations de la couche de caoutchouc. La couche de ren35 forcement résistant à la pression est formée, par exem- ple, en incluant un ou des fils de renforcement agencés par exemple entrelacés, tissés, enroulés ou mis en spirale sur un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc, par exemple, correspondant de manière géné5 rale ou en gros aux ondulations de la couche de caoutchouc. Ici, par exemple, la couche de renforcement résistant à la pression est stratifiée graduellement sur le côté de surface de la couche de caoutchouc en agençant le ou les fils de renforcement. Une telle couche de 10 renforcement résistant à la pression peut être appliquée comme comportant un ou des fils de renforcement tricotés par exemple le long des ondulations ou enroulés en spirale pour former une couche ayant une forme par exemple qui correspond aux ondulations. Cependant, on 15 préfère utiliser la couche de renforcement résistant à la pression comportant les fils de renforcement tressés pour former une couche ayant une forme par exemple qui correspond aux ondulations. En d'autres termes, on peut appliquer les moyens pour former la couche de 20 renforcement résistant à la pression en tressant les fils de renforcement. En outre, il est efficace de stratifier une couche de recouvrement sur un côté de surface extérieure de la couche de renforcement résistant à la pression. Ici, la couche de recouvrement peut de 25 préférence être formée à partir d'une couche réalisée en caoutchouc ou d'une couche extérieure réalisée en caoutchouc (couche réalisée en matériau élastique de caoutchouc ou couche extérieure réalisée en matériau élastique de caoutchouc). Selon la présente invention, les ondulations garantissent une souplesse favorable du flexible d'absorption de vibrations. Ainsi, si le flexible est formé à une longueur courte, on obtient une propriété d'absorption de vibrations favorable. C'est-à-dire que la 35 présente invention permet une longueur de flexible nécessaire relativement courte ou courte, tout en garantissant une propriété d'absorption de vibrations favorable au flexible. Ceci permet de résoudre des problèmes sous-jacents associés à un flexible de 5 canalisation agencé de manière spécifique dans le compartiment moteur d'un véhicule à moteur pour lequel une résistance à la pression est nécessaire, telle qu'une conception de canalisation ou une manipulation du flexible pendant une tâche de montage. En outre, en 10 réalisant une courte longueur de flexible nécessaire, on peut obtenir un autre bénéfice qui est un degré élevé de liberté de conception. Dans la présente invention, la couche de renforcement résistant à la pression, par exemple, formée en 15 agençant, par exemple en entrelaçant, en tissant, en enroulant, en mettant en spirale ou en tressant un ou des fils de renforcement, peuvent doter le flexible d'absorption de vibrations d'une résistance à la pression favorable. La présente invention peut garantir au flexible une 20 excellente propriété d'absorption de vibrations et une excellente résistance à la pression. De plus, dans le cas ou la couche de renforcement résistant à la pression est formée en agençant le ou les fils de renforcement par exemple sur 25 ou le long des ondulations de la couche de caoutchouc, la couche de renforcement résistant à la pression peut être formée sans soudure et continue dans les directions circonférentielles et longitudinales, à la différence de la couche de renforcement résistant à la pression formée 30 en enroulant le tissu de renforcement autour de la couche de caoutchouc. Par conséquent, la couche de renforcement résistant à la pression peut améliorer efficacement la résistance à la pression du flexible. Et il n'y a pas le problème qui est que la couche de renforcement résistant 35 à la pression gêne considérablement la souplesse provenant des ondulations. En outre, selon un des aspects de la présente invention, la couche de renforcement résistant à la pression peut être facilement construite lors de la fabrication du flexible d'absorption de 5 vibrations, et en conséquence le coût de fabrication du flexible peut être abaissé. On souhaite agencer, par exemple tresser le ou les fils de renforcement au niveau d'un angle d'agencement (par exemple un angle au niveau duquel le ou 10 les fils de renforcement sont agencés par rapport à la direction longitudinale), par exemple un angle de tressage, généralement égal des parties dans une position de pic d'ondulation et dans une position de vallée d'ondulation, ou en celles-ci, par exemple pendant le 15 tressage, en commandant la vitesse de traction des fils de renforcement au niveau de la machine de tressage. Si un angle d'agencement, par exemple un angle de tressage, est supérieur à un angle neutre (54,44 ), le flexible d'absorption de vibrations a tendance à être allongé dans 20 une direction longitudinale du flexible lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Au contraire, si l'angle d'agencement, par exemple l'angle de tressage, est plus petit que l'angle neutre, le flexible d'absorption de vibrations a tendance à se dilater dans 25 une direction radiale. C'est-à-dire que le flexible d'absorption de vibrations se comporte selon l'angle d'agencement, par exemple l'angle de tressage, lorsqu'une pression interne est exercée sur celui-ci. Ainsi, à moins que l'angle d'agencement, par exemple l'angle de 30 tressage, ne soit égal dans les pics et vallées d'ondulation, ou entre les pics et vallées d'ondulation, comme le flexible d'absorption de vibrations se comporte différemment dans des pics et vallées d'ondulation pendant qu'il est soumis à l'opération, il est à craindre 35 que la résistance à la pression soit diminuée. La couche de renforcement résistant à la pression formée en enroulant les fils de renforcement en spirale peut être construite à partir d'une première couche de renforcement formée en enroulant un ou des fils 5 de renforcement dans une première direction, et d'une seconde couche de renforcement formée en enroulant un ou des fils de renforcement dans la direction inverse par rapport à la direction d'enroulement de la première couche de renforcement. La couche de renforcement 10 résistant à la pression peut être formée en tricotant le ou les fils de renforcement dans l'une ou l'autre des directions circonférentielles ou longitudinales, ou en tricotant de sorte que les boucles tricotées continuent dans l'une ou l'autre des directions longitudinales ou 15 circonférentielles. La couche de renforcement résistant à la pression tricotée dans l'une ou l'autre des directions a une excellente aptitude à être étirée, et a par conséquent comme caractéristique d'avoir une souplesse du flexible d'absorption de vibrations ayant des ondulations 20 qui ne diminue pas. Les ondulations (la partie ondulée) peuvent être formées selon un motif ondulé en spirale dans lequel des pics et vallées d'ondulation sont respectivement continus dans une direction longitudinale du flexible 25 d'absorption de vibrations, et également selon un motif ondulé de manière annulaire dans lequel des pics d'ondulation adjacents longitudinalement et des vallées d'ondulation adjacentes longitudinalement sont discontinus et indépendants les uns des autres. De plus, selon la présente invention, dans la couche de renforcement résistant à la pression formée en agençant le ou les fils de renforcement, une profondeur radiale, profondeur d'agencement ou profondeur d'onde B de la couche de renforcement résistant à la pression dans 35 une position de chacune des vallées d'ondulation de la couche de caoutchouc a une telle relation par rapport à une profondeur de vallée d'ondulation A ou profondeur A de chacune des vallées d'ondulation de la couche de caoutchouc telle que 0 Dans le flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, la couche de caoutchouc est déformable de sorte que des côtés opposés de la partie de 20 chacune des vallées d'ondulation, c'est-à-dire la vallée d'ondulation et les parties à mi-chemin entre la vallée d'ondulation et le pic de la couche de caoutchouc, viennent en contact direct et serré les uns avec les autres sans faire intervenir la couche de renforcement résistant 25 à la pression situées entre eux sous l'action d'un fluide de pression s'écoulant à l'intérieur de la couche de caoutchouc. Les parties de chacune des vallées d'ondulation de la couche de caoutchouc définissent un espace ou un espace radial entre la partie de la vallée d'ondula30 tion et la couche de renforcement résistant à la pression. En résultat, une zone de pénétration apparente destinée à une pénétration des gaz depuis l'intérieur vers l'extérieur du flexible, c'est-à-dire une zone de pénétration, est réduite. Par conséquent, la quantité de pé35 nétration des gaz peut être réduite, et ainsi la résis- tance à la pénétration des gaz du flexible est améliorée de manière efficace. Selon la présente invention, la profondeur radiale ou la profondeur d'onde B de la couche de renforce5 ment résistant à la pression dans une position de chacune des vallées d'ondulation des ondulations de la couche de caoutchouc doit avoir une relation par rapport à une profondeur de vallée d'ondulation des ondulations de la couche de caoutchouc telle que B 0,7 x A. Si B est supé10 rieure à 0,7 X A, la vallée d'ondulation et les parties à mi-chemin entre la vallée d'ondulation et le pic de la couche de caoutchouc ne sont pas déformées de manière favorable de manière à venir en contact direct et serré les unes avec les autres sous l'action de la pression in15 terne, et on peut obtenir une réduction suffisante de la quantité de pénétration des gaz. Et, de manière similaire, si un angle d'ouverture 8 de chacune des vallées d'ondulation de la couche de caoutchouc est supérieur à 100 , la vallée d'ondula20 tion et les parties à mi-chemin qui continuent à partir de celle-ci ne sont pas suffisamment déformées de manière à venir en contact direct et serré les unes avec les autres sous l'action de la pression interne, et on ne peut pas non plus obtenir une réduction suffisante de la quan25 tité de pénétration des gaz. Ainsi, dans la présente invention, la profondeur radiale B doit être égale ou inférieure à 0,7 x A, et l'angle d'ouverture a doit être égal ou inférieur à 100 . La profondeur radiale B peut être égale ou supérieure à 0. Si la profondeur radiale B est 30 égale à 0, la couche de renforcement résistant à la pression est formée par exemple selon une forme cylindrique à paroi rectiligne ou selon une forme non-ondulée. Dans la présente invention, la couche de caoutchouc peut avoir une paroi plus épaisse dans les pics 35 d'ondulation que dans les vallées d'ondulation. Cette construction peut limiter la pénétration des gaz dans les pics d'ondulation, ainsi que dans les vallées d'ondulation, et améliorer de manière efficace la résistance à la pénétration des gaz entièrement dans le flexible d'ab5 sorption de vibrations. Le flexible d'absorption de vibrations peut en outre comporter une membrane en résine qui est stratifiée dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc, ou sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc 10 et dans un côté intérieur de la couche de renforcement résistant à la pression. Comme dans cette construction, une performance de barrière contre le gaz est améliorée par la membrane en résine, la résistance à la pénétration des gaz du flexible d'absorption de vibrations peut être 15 améliorée par exemple de manière remarquable. La membrane en résine peut être formée par enduction électrostatique ou pulvérisation. Dans la présente invention, de préférence, la membrane en résine peut être formée à partir d'une résine 20 polyamide ou d'une résine de type polyamide, ou d'une résine fluorée ou d'une résine de type fluoré. La membrane en résine peut être formée d'une manière telle qu'une poudre de résine chargée de manière négative ou de manière positive est pulvérisée sur la 25 couche de caoutchouc qui agit comme contre-électrode, la poudre de résine est fixée sur la surface intérieure ou extérieure de la couche de caoutchouc par enduction électrostatique, et ensuite la poudre de résine fixée est fondue par chauffage, et refroidie. Cependant, il existe certains autres moyens qu'une enduction électrostatique pour stratifier la membrane de résine dans la couche de caoutchouc ou sur celle-ci. La membrane en résine peut être formée dans la surface intérieure ou sur la surface extérieure de la 35 couche de résine par moulage par injection. Sinon, la membrane en résine peut être formée d'une manière telle qu'une paraison est formée par extrusion d'une résine fondue à l'aide d'une extrudeuse, et la paraison est fixée et stratifiée dans la surface intérieure ou sur la 5 surface extérieure de la couche de caoutchouc par extrusion-soufflage. Une épaisseur de paroi ou une épaisseur de la membrane en résine est de préférence au maximum de 0,3 mm ou 300 um. La raison en est que lorsque l'épaisseur de 10 paroi est plus importante, le flexible d'absorption de vibrations devient entièrement dur ou rigide, et la propriété d'absorption de vibrations est détériorée. Cependant, dans un moulage par injection, il est difficile de former la membrane en résine avec une 15 épaisseur de paroi de 0,3 mm ou 300 gm ou inférieure. Dans un moulage par extrusion-soufflage, il est difficile de former la membrane en résine avec une épaisseur uniforme. En utilisant une enduction électrostatique, il est possible de former facilement la membrane en résine 20 avec une épaisseur de paroi mince et uniforme. Cependant, dans la présente invention, la membrane en résine a de manière plus préférée une épaisseur de 50 gm à 250 gm. Si la membrane en résine a une épaisseur inférieure à 50 gm, on ne peut pas obtenir 25 une résistance suffisante à la pénétration des gaz. Au contraire, si la membrane en résine a une épaisseur supérieure à 250 gm, la résistance à la pénétration des gaz est favorable, mais la propriété d'absorption de vibrations du flexible est détériorée comme la membrane 30 en résine devient dure ou rigide selon les circonstances. Ici, pour former favorablement la membrane en résine par enduction électrostatique, la couche de caoutchouc est formée de préférence pour avoir une valeur de résistivité volumique d'un maximum de 1 x 106 Q-cm, ou 35 de i X 106 Q-cm ou moins. On peut commander la valeur de résistivité volumique dans la couche de caoutchouc en ajustant la quantité de mélange de noir de charbon dans celle-ci. La couche de caoutchouc dans laquelle la valeur de résistivité volumique est ajustée à un maximum de 5 1 x 106 Q-cm de cette manière peut avoir pour résultat une enduction électrostatique favorable de poudre de résine, une limitation des défauts tels qu'une épaisseur de paroi irrégulière ou des trous d'épingle, et une résistance favorable à la pénétration des gaz. Selon la présente invention, on fournit un flexible d'absorption de vibrations ayant une souplesse suffisante, et une pression d'éclatement d'un minimum de i MPa. Le flexible d'absorption de vibrations de la présente invention est particulièrement adapté pour une 15 application de canalisation dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur ayant une construction qui est adaptée pour qu'un flexible de canalisation soit agencé dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur. On va maintenant décrire la présente invention 20 en se reportant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en perspective partiellement arrachée d'un flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, - la figure 2 est une vue en coupe du flexible 25 d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction longitudinale de celui-ci, - la figure 3 est une vue explicative d'une partie pertinented'un processus de fabrication du flexible d'absorption de vibrations, - la figure 4 est une vue explicative représentant l'action du flexible d'absorption de vibrations, - la figure 5 est une vue représentant un procédé de mesure de la résistance à la pénétration de réfrigérant des exemples du flexible d'absorption de vibrations et des exemples comparatifs afin de confirmer les effets du flexible d'absorption de vibrations, - la figure 6 est une vue représentant un procédé de mesure de la souplesse d'exemples du flexible d'absorption de vibrations et des exemples comparatifs, - la figure 7 est une vue en coupe d'un autre flexible d'absorption de vibrations selon la présente invention, - la figure 8 est une vue en coupe de l'autre 10 flexible d'absorption de vibrations, prise le long d'une direction radiale de celui-ci, - la figure 9(a) est une vue explicative du procédé de formation de la membrane en résine dans l'autre flexible d'absorption de vibrations, montrant 15 qu'un agent adhésif est appliqué, - la figure 9(b) est une vue explicative du procédé de formation de la membrane en résine dans l'autre flexible d'absorption de vibrations, montrant que de la poudre de résine est pulvérisée, - la figure 9(c) est une vue explicative du procédé de formation de la membrane en résine dans l'autre flexible d'absorption de vibrations, montrant que la membrane en résine est stratifiée, - la figure 10 est une vue représentant un 25 procédé de mesure de la résistance à la pénétration des gaz d'exemples et d'exemples comparatifs par rapport à l'autre flexible d'absorption de vibrations, afin de confirmer des effets de l'autre flexible d'absorption de vibrations, - la figure 11 est une vue en coupe d'encore un autre flexible d'absorption de vibrations, - la figure 12 est une vue en perspective d'un des flexibles d'absorption de vibrations habituels, - la figure 13 est une vue en perspective d'un autre flexible d'absorption de vibrations habituel ayant une couche de renforcement tressée, - la figure 14 est une vue en coupe d'un 5 flexible d'absorption de vibrations qui est différent des flexibles d'absorption de vibrations habituels des figures 12 and 13. On va maintenant décrire en détail les modes de réalisation préférés de la présente invention en se re10 portant aux dessins annexés. Un flexible d'absorption de vibrations 10 (indiqué simplement par la suite flexible 10) selon la présente invention représenté sur les figures 1 et 2, qui est appliqué par exemple en tant que flexible de trans15 port de réfrigérant (flexible de climatisation) est doté d'une résistance à la pression et d'une résistance à la pénétration des gaz. Le flexible 10 a une partie ondulée 12 s'étendant sur une distance relativement longue, ou sur une partie presque entière du premier flexible 10, et 20 des parties d'extrémité 14, 14 d'une forme tubulaire à côté rectiligne ou d'une forme cylindrique rectiligne. Le flexible 10 a une construction multicouche, une couche de caoutchouc intérieure tubulaire (couche intérieure de matériau élastique de caoutchouc) 16 (couche de 25 caoutchouc), une couche de renforcement résistant à la pression 18 qui entoure un côté extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et une couche de caoutchouc extérieure (couche extérieure de matériau élastique de caoutchouc) 20 en tant que couche de recouvrement la plus 30 extérieure. Dans le flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée ou construite en tressant des fils de renforcement ou un élément de filament 19 (se reporter à la figure 4) sur et le long 35 d'une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure tubulaire 16, de manière plus spécifique le long de la forme cylindrique rectiligne des deux parties d'extrémité 14, 14, et des ondulations entre celles-ci. Par conséquent, la couche de renforcement résistant à la 5 pression 18 est formée selon une forme cylindrique rectiligne au niveau des deux parties d'extrémité 14, 14, et selon une forme qui correspond aux ondulations de la couche de caoutchouc intérieure 16 ou selon une forme ondulée ayant par exemple une forme de pics et de vallées 10 d'ondulation (mais selon une forme quelque peu différente par rapport aux ondulations de la couche de caoutchouc intérieure 16) dans la partie ondulée 12 située entre les deux parties d'extrémité 14, 14. La couche de renforcement résistant à la pression 18 est stratifiée sur un cô15 té extérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 dans une relation de contact ou de contact serré avec les ondulations de la couche de caoutchouc intérieure 16 au niveau de parties de pic d'ondulation ou d'un côté des pics d'ondulation, ou uniquement au niveau de parties de 20 pic d'ondulation ou d'un côté des pics d'ondulation. C'est-à-dire que les pics d'ondulation 18b de la couche de renforcement résistant à la pression 18 et les pics d'ondulation 16b de la couche de caoutchouc intérieure 16 sont en contact les uns avec les autres. Ici, la couche 25 de renforcement résistant à la pression 18 a une partie ondulée ou une partie ondulatoire ayant le même pas d'ondulation que la partie ondulée de la couche de caoutchouc intérieure 16. La couche de caoutchouc intérieure 16 située 30 dans le flexible 10 peut être formée en caoutchouc isobutylène-isopropène (IIR), en IIR halogéné (chloro-IIR (Cl-IIR ou CIIR), en bromo-IIR (Br-IIR ou BIRR)), en caoutchouc acrylonitrile-butadiène (NBR), en caoutchouc de chloroprène (CR), en caoutchouc éthylène-propylène35 diène (EPDM), en copolymère éthylène-propylène (EPM), en fluorocaoutchouc (FKM), en caoutchouc d'épichlorohydrine ou en copolymère d'oxyde d'éthylène (ECO), en caoutchouc de silicone, en caoutchouc d'uréthanne, en caoutchouc acrylique ou analogue. Ces matériaux sont appliqués en 5 une forme unique ou mélangée pour la couche de caoutchouc intérieure 16. Pour les fils de renforcement ou l'élément de filament 19 formant la couche de renforcement résistant à la pression 18, on peut adapter du polyéthylènetéréphtalate (PET), du polyéthylènenaphtalate (PEN), de l'aramide, du polyamide, ou du Nylon (nom commercial déposé) (PA), du Vynilon (nom commercial déposé), de la rayonne, un fil métallique ou analogue. La couche de caoutchouc extérieure 20 peut être 15 formée également à partir de tout type de matériau de caoutchouc cité ci-dessus en tant que matériau pour la couche de caoutchouc intérieure 16. De plus, un tube thermorétractable et un tube en élastomère thermoplastique (TPE) peuvent également être appliqués pour la couche 20 de caoutchouc extérieure 20. En ce qui concerne le matériau d'un tel tube de TPE, on peut appliquer un matériau de type acryle, de type styrène, de type oléfine, de type dioléfine, de type chlorure de polyvinyle, de type uréthanne, de type ester, de type amide, de type fluor ou 25 analogue. Selon ce mode de réalisation, le flexible 10 est conçu pour avoir un diamètre intérieur d'approximativement 5 mm à 50 mm, de préférence 5 mm à mm. La couche de caoutchouc intérieure 16 est 30 formée normalement à partir d'un matériau sélectionné de manière adaptée selon un fluide circulant à l'intérieur de celle-ci. Cependant, dans le cas o le flexible 10 est appliqué pour un flexible de transport de réfrigérant de type hydrofluorocarbone (HFC), on peut utiliser de 35 préférence de manière spécifique du IIR ou du IIR halogéné sous forme unique ou mélangée. Il est également efficace d'appliquer du IIR ou du IIR halogéné sous forme unique ou mélangée sur la couche de caoutchouc extérieure 20. Dans le flexible 10, selon la présente invention, comme représenté dans une vue en perspective agrandie de la figure 2, la couche de renforcement résistant à la pression 18 comporte une partie 18a, par exemple d'un petit diamètre, qui est située dans une position de cha10 que vallée d'ondulation de la couche de caoutchouc intérieure 16. Une profondeur radiale ou profondeur d'onde B de la partie 18B est conçue pour avoir une relation par rapport à une profondeur, une profondeur radiale ou une profondeur de vallée d'ondulation A de chaque vallée 15 d'ondulation 16a de la couche de caoutchouc intérieure 16 telle que 0 Le flexible 10, commnue représenté sur les figures 1 et 2 peut être fabriqué par exemple de la manière suivante. D'abord, la couche de caoutchouc intérieure 16 comportant une partie ondulée est formée par moulage par 30 injection, extrusion-soufflage ou analogue. La couche de caoutchouc intérieure moulée 16, par exemple, une pluralité des couches de caoutchouc intérieure moulées 16, sont coulissées sur un long mandrin (par exemple, un mandrin de résine) 22, comme 35 représenté sur la figure 3. Ensuite, le mandrin 22 ayant la couche de caoutchouc intérieure 16 sur celui-ci est monté dans un trou central d'une machine de tressage 23 représentée sur la figure 3. Les fils de renforcement 19 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de 5 caoutchouc intérieure 16 lorsque le mandrin 22 est transporté. La machine de tressage 23 a une plaque de platine analogue à un disque 24 et une pluralité de supports 26A et 26B mis par paire qui sont disposés le long d'une 10 circonférence de la plaque de platine 24. Les supports 26A et 26B de chaque paire suivent la figure d'un huit, respectivement, tandis que la plaque de platine 24 tourne autour de son centre, et ainsi les fils de renforcement 19 sont tressés sur la surface extérieure de la couche de 15 caoutchouc intérieure 16. Pendant un processus de tressage, une vitesse de traction des fils de renforcement 19 est commandée de sorte que l'angle de tressage est généralement égal dans les pics et vallées d'ondulation de la partie ondulée 12, entre les pics et 20 vallées d'ondulation, ou d'un bout à l'autre de toute la partie ondulée 12. Ici, le ou les fils de renforcement 19 sont tressés de manière serrée et de manière intime, de telle sorte qu'one ne voit pas la couche de caoutchouc 16 à travers. Et la couche de caoutchouc intérieure 16, qui est stratifiée avec la couche de renforcement résistant à la pression 18 en tressant les fils de renforcement 19 sur une surface extérieure de celle-ci comme établit cidessus, est ensuite immergée dans un composé liquide 30 pour que la couche de caoutchouc extérieure 20 soit ensuite revêtue, la couche de caoutchouc extérieure étant sur un côté extérieur de celle-ci. Ensuite, le produit stratifié avec la couche de caoutchouc extérieure 20 est mis dans un four de séchage pour séchage. Après séchage, le mandrin 22 est enlevé, et on obtient un produit de flexible multicouche allongé. Ensuite, par exemple, le produit de flexible est découpé à une longueur souhaitée, et ainsi on obtient le flexible 5 10 représenté sur les figures 1 et 2. Ceci est un exemple de procédés de production du flexible 10. Le flexible 10 peut être produit selon d'autres procédés quelconques. Le flexible 10, dans le mode de réalisation mentionné ci-dessus, peut garantir une souplesse favora10 ble de lui-même par l'intermédiaire de la partie ondulée 12. En conséquence, si le flexible 10 est conçu avec une longueur courte, une propriété d'absorption de vibrations favorable peut être garantie dans le flexible 10. Ceci signifie que le flexible 10 garantit une propriété d'ab15 sorption de vibrations favorable tandis que la longueur de flexible nécessaire est raccourcie. Ceci peut résoudre le problème concernant la conception de canalisation dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur, ou de la manipulation d'un flexible de canalisation pendant le 20 montage du flexible de canalisation. De plus, ceci augmente également la liberté de conception d'une disposition de canalisation pour permettre la courte longueur de flexible nécessaire. Et une résistance à la pression favorable peut être garantie 25 par la couche de renforcement résistant à la pression 18 formée selon une forme ondulée en tressant les fils de renforcement 19 le long des ondulations, ou selon celles-ci. Dans le flexible 10 du mode de réalisation men30 tionné ci-dessus, comme la couche de renforcement résistant à la pression 18 est formée en agençant ou en tressant un ou des fils de renforcement, il n'y a pas le problème qui est que la souplesse provenant de la partie ondulée 12 est perturbée de manière importante, en agençant 35 la couche de renforcement résistant à la pression 18. En outre, comme la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être formée sans couture et continue dans les directions circonférentielles et longitudinales, la couche de renforcement résistant à la 5 pression 18 peut améliorer de manière efficace la résistance à la pression du flexible 10. Et dans le procédé de production du flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être formée facilement, et ainsi le cout de production du flexible 10 10 est abaissé. Dans le flexible 10 du mode de réalisation mentionné ci-dessus, la profondeur radiale ou profondeur d'onde B de la partie ou de la vallée d'ondulation 18a de la couche de renforcement résistant à la pression est 15 conçue moins profonde que la profondeur A de la vallée d'ondulation 16a de la couche de caoutchouc intérieure 16, et un intervalle prédéterminé ou un espace prédéterminé S est défini entre la partie 18a de la couche de renforcement résistant à la pression 18 et la vallée 20 d'ondulation 16a de la couche de caoutchouc intérieure 16 (lors de la production du flexible 10). Ainsi, la couche de caoutchouc intérieure 16 est déformée de sorte que des côtés opposés de la vallée d'ondulation 16a et des parties à mi-chemin 16c de la couche de caoutchouc inté25 rieure 16, qui définissent l'espace S lors de la production du flexible 10, viennent en contact direct et serré les uns avec les autres, sans faire intervenir la couche de renforcement résistant à la pression située entre ceux-ci, sous l'action d'un fluide de pression s'écoulant 30 à l'intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, comme représenté sur la figure 4. En résultat, une zone de pénétration apparente destinée une pénétration des gaz depuis l'intérieur vers l'extérieur du flexible 10, c'est-à-dire une zone de pé35 nétration importante, est réduite, et par conséquent la quantité de pénétration des gaz peut être réduite. C'est-à-dire que la couche de caoutchouc intérieure 16 est partiellement déformée dans une relation de contact serré, et la résistance à la pénétration des gaz du flexible 10 est améliorée de manière efficace. [Exemple 1] On a formé plusieurs flexibles ayant des constructions différentes telles qu'indiquées dans le Tableau 1, et ils ont été évalués par rapport à la quantité de 10 pénétration de réfrigérant, à la pression d'éclatement (propriété de résistance à la pression) et à la souplesse, respectivement. Les résultats sont également indiqués dans le Tableau 1. 15 20 25 30 Tableau i Exemple 1 A B C D Forme Ondulée Ondulée Ondulée Ondulée Diamètre intérieur (vallée,0 9,0 0 9,0 0 9,0 0 9, 0 Exemple 1 A B C D Matériau PET PET PET PET Denier (de) 1000 1000 1000 1000 Nombre de fils 3 fils x 3 fils X 3 filsx 3 fils x 48 48 48 48 Couche supports supports supports supports de Construction Tressée Tressée Tressée Tressée renforProfondeur de 10 e vaent llée (profondeur 0 0,6 1,0 2,1 radiale, en mm) Couche Matériau Type Type Type Type de silicone silicone silicone silicone caout- Epaisseur de chouc aroi 0,5 0,5 0,5 0,5 exté- (en mm) rieure Pénétration de réfrigérant HFC-134a 0,83 0,87 0,89 1,03 à 900C (g/flexible/72 h) 15 20 25 30 Tableau 1 (suite) Exemple 1 Exemple Comparatif E F A B Forme Ondulée Ondulée Ondulée Ondulée Diamètre intérieur 0 9,0 0 9,0 0 9,0 0 9,0 (vallée, en mm) Diamètre extérieur 0 20,0 0 20,0 0 20,0 0 20,0 Dimensions (pic, en mm) Isions Longueur de partie ondulée 100 100 100 100 (en mm) Longueur de flexible 150* 150* 150* 150* (en mm) atériau IIR IIR IIR IIR Epaisseur de paroi 1,0 1,0 1,0 1,0 (pic, en mm) Epaisseur de Couche paroi 1,0 1,0 1,0 1,0 de (vallée, en caout- mm) chouc Angle intéd'ouverture de 75 100 40 120 rieure vallée Profondeur de vallée (profondeur 3,0 3,0 3,0 3,0 radiale, en MM) 15 20 25 Exemple 1 Exemple Comparatif E F A B Matériau PET PET PET PET Denier (de) 1000 1000 1000 1000 Nombre de fils 3 filsx 3 fils x 3 fils x 3 fils x 48 48 48 48 Couche supports supports supports supports de Construction Tressée Tressée Tressée Tressée renforProfondeur de cement vallée (profondeur 1,0 1,0 3,0 1,0 radiale, en nen) Couche Matériau Type Type Type Type de silicone silicone silicone silicone caout- Epaisseur de chouc paroi 0,5 0,5 0,5 0,5 exté- (en mm) rieure Pénétration de réfrigérant HFC-134a 0,95 1,07 1,20 1,16 à 90 C (g/flexible/72 h) Pression d'éclatement 18,4 18,8 17,9 19,0 (en MPa) Souplesse (en N) 8,9 9,9 7,4 11,4 Remarque: * : Des extrémités opposées de 25 mm sont des parties à serrer, respectivement. Par conséquent, la longueur de flexible réelle est de 100 mm. Dans la ligne "Nombre de fils" du Tableau 1, "3 fils x 48 supports) signifie que 3 fils de renforcement parallèles de 1000 deniers (de) sont tressés sur une machine à 48 supports. Dans le Tableau 1, des tests ou des mesures par 35 rapport à la quantité de pénétration de réfrigérant, à la pression d'éclatement et la souplesse sont effectués dans les conditions suivantes. [Quantité de pénétration de réfrigérant (en poids)] Comme représenté sur la figure 5, on a préparé quatre flexibles échantillon. Chacun des trois flexibles échantillon est connecté à un silencieux 30 ayant une capacité de 50 cc au niveau d'une première extrémité, du réfrigérant HFC-134a est rempli jusqu'à 70 % de sa capa10 cité, et chacun des trois flexibles échantillon est fermé à l'autre extrémité avec des bouchons 32. Le flexible échantillon restant ne contient pas de HFC-134 pour vérifier le changement de poids dans un flexible seul ou un flexible lui-même, et il est fermé aux deux extrémités 15 avec les bouchons 32, comme représenté sur la figure 5, et dans cet état, on évalue un changement de poids du flexible unique. Les flexibles échantillon sont placés dans un four à 90 C, et le poids du flexible seul et des flexi20 bles échantillons connectés aux silencieux 30 est mesuré toutes les 24 heures pendant 96 heures, et la quantité de pénétration de réfrigérant (en poids) par flexible est calculée dans la formule suivante: [Perte de poids du flexible échantillon enfermé 25 dans du liquide réfrigérant (96 heures - 24 heures) perte de poids du flexible unique (96 heures - 24 heures)] La quantité de pénétration de liquide réfrigérant est de manière favorable aussi faible que possible. 30 Ici, on vise une valeur de 1,1 g/flexible/72 heures. [Pression d'éclatement] La pression d'éclatement indique une valeur de pression d'eau qui amène un flexible à éclater lorsqu'une pression d'eau est exercée à l'intérieur du flexible à 35 une vitesse de mise sous pression de 160 Mpa/minute. [Souplesse] Comme représenté sur la figure 6, chacun des flexibles échantillon est supporté par deux colonnes de support espacées de 100 mm sur une plaque de base. En5 suite, une charge est exercée sur le flexible à un débit de 10 mm/minute au centre de celui-ci, et une charge maximale ou une charge de pic est mesurée en tant qu'indicateur de souplesse. La charge maximum est de manière favorable aussi basse que possible ou la souplesse est de 10 manière favorable aussi élevée que possible, mais ici, une valeur maximum de 10 newtons (N) est visée. Comme indiqué par les résultats du Tableau 1, les flexibles A à F de l'Exemple i (le flexible 10) présentent des valeurs sous les valeurs ciblées de quantité 15 de pénétration de réfrigérant et de souplesse, et ont une résistance à la pénétration des gaz et une souplesse supérieures par comparaison aux flexibles A et B de l'Exemple Comparatif. Et tous les flexibles A à F de l'Exemple 1 présentent une pression d'éclatement de 17 MPa ou plus, 20 par conséquent la résistance à la pression est excellente. Par ailleurs, la "couche de renforcement" de l'Exemple i correspond par exemple à la couche de renforcement résistant à la pression 18, la "profondeur de vallée" de la couche de caoutchouc intérieure de l'Exemple 1 25 correspond par exemple à la profondeur de vallée d'ondulation A, et la "profondeur de vallée" de la couche de renforcement de l'Exemple 1 correspond par exemple à la profondeur radiale B. La forme de la présente invention décrite ici 30 doit être considérée en tant qu'exemple préféré de celle-ci. Dans la présente invention, la couche de caoutchouc intérieure 16 est formée de manière à avoir une épaisseur de paroi égale sur les pics d'ondulation 16b et les vallées d'ondulation 16a. Cependant, selon les cir35 constances, la couche de caoutchouc intérieure 16 peut être formée de manière à avoir une épaisseur de paroi plus importante sur les pics d'ondulation 16b par rapport à celle sur les vallées d'ondulation 16a. Cette construction peut de manière favorable limiter la quantité de pé5 nétration des gaz sur les pics d'ondulation 16b ainsi que sur les vallées d'ondulation 16a de la couche de caoutchouc intérieure 16, et améliore de manière plus efficace la résistance à la pénétration des gaz ou du liquide réfrigérant entièrement dans le flexible 10. Dans le flexible 10, la couche de renforcement résistant à la pression 18 peut être formée en enroulant les fils de renforcement 19 en spirale autour de la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, ou en tricotant les fils de renforcement 19 autour de 15 celle-ci, de manière à fournir à la couche de renforcement résistant à la pression 18 une aptitude à être étirée selon les circonstances. On comprend que selon l'application du flexible, divers changements peut être apportés dans la présente invention sans sortir de 20 l'esprit et de la portée de la présente invention. Par exemple, comme représenté sur les figures 7 et 8, dans le flexible 10, une membrane ou enduction en résine 34 est stratifiée dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 par une 25 pulvérisation électrostatique de résine. Ici, la membrane en résine 34 est formée à partir d'une poudre de résine par enduction ou pulvérisation électrostatique en une épaisseur de paroi ou épaisseur de 50 im à 250 gm. Pour la formation de 30 cette membrane en résine 34 (ou poudre de résine par enduction ou pulvérisation électrostatique), la couche de caoutchouc intérieure 16 a une valeur de résistivité volumique d'un maximum de 1 X 106 Q-cm. Le flexible 10 représenté sur les figures 7 et 35 8 peut être formé de la même manière que le flexible 10 représenté sur les figures 1 et 2, à l'exception de la membrane en résine 34. La membrane en résine 34 peut être formée de la manière suivante. D'abord, un agent adhésif est appliqué sur une surface intérieure de la couche de 5 caoutchouc intérieure 16. L'agent adhésif est appliqué par exemple de la manière suivante. Comme représenté sur la figure 9(a), une buse de pulvérisation 36 est insérée à l'intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16, et ensuite un brouillard de l'agent adhésif est pulvérisé 10 sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 à travers beaucoup de perforations de jet agencées sur la buse de pulvérisation 36. Après séchage de l'agent adhésif appliqué, alors une poudre de résine est pulvérisée de manière 15 électrostatique sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, par exemple de la manière suivante. La couche de caoutchouc intérieure 16 est placée à l'intérieur d'une chambre 38, et la poudre de résine est projetée à l'extérieur sous la forme de jets 20 sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 à travers une buse de jet (bec de buse) 40 sur une extrémité de pointe d'un pistolet de pulvérisation 42 dans une direction perpendiculaire à un axe, ou dans une direction radiale (se reporter à la figure 9(b)). Un tuyau d'alimentation en poudre de résine 44 et un tuyau d'air 46 sont connectés au pistolet de pulvérisation 42. Et le pistolet de pulvérisation 42 est connecté via un fil conducteur 48 à un générateur haute 30 tension. Pendant une enduction ou une pulvérisation électrostatique par l'intermédiaire du pistolet de pulvérisation 42, la poudre de résine alimentée vers le pistolet de pulvérisation 42 est pulvérisée sous forme de jet avec de l'air qui est également alimenté vers 35 celle-ci à travers la buse de jet 40 sur l'extrémité de pointe. A cet instant, la poudre de résine est pulvérisée dans un état chargé de manière négative ou de manière positive. D'autre part, la couche de caoutchouc 5 intérieure 16 est maintenue par une plaque de métal, et est mise à la terre via la plaque de métal. Ici, une tension négative élevée est appliquée au pistolet de pulvérisation 42, et la poudre de résine est ainsi pulvérisée sous forme de jet dans un état chargé de 10 manière négative. A cet instant, la couche de caoutchouc intérieure 16 agit comme une contre-électrode (électrode positive), la poudre de résine chargée de manière négative vole vers la couche de caoutchouc intérieure 16 dans un champ électrostatique généré lors de 15 l'application d'une tension négative élevée, et est fixée sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 pour former un revêtement de résine ou une membrane sur celle-ci. Ensuite, la couche de caoutchouc intérieure 16 20 revêtue de la poudre de résine est sortie de la chambre 38, et est chauffée dans un four chauffé ou, comme représenté sur la figure 9(c), chauffé par l'intermédiaire d'un dispositif de chauffage 50, tel qu'un dispositif de chauffage à rayonnement proche de 25 l'infrarouge, qui est inséré à l'intérieur de la couche de caoutchouc intérieure 16 pour chauffer et faire fondre la poudre en résine. Ensuite, la poudre de résine est refroidie, et ainsi la membrane en résine 34 est stratifiée dans la surface intérieure de la couche de 30 caoutchouc intérieure 16. Après que la membrane en résine ait été stratifiée de cette manière, la couche de caoutchouc intérieure 16 est transférée vers une étape de traitement par la machine de tressage 23. Et ici, quand la membrane en résine 34 est 35 stratifiée avec une épaisseur allant de 50 um à 250 gm dans la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, la résistance à la pénétration des gaz du flexible 10 peut être remarquablement augmentée. [Exemple 2] Des couches de caoutchouc intérieures de l'Exemple 2 (qui sont appliquées au flexible 10) et des Exemples Comparatifs C, D et E sont formés à partir de matériaux en caoutchouc mélangés tels qu'indiqués dans le Tableau 2 ("composition de caoutchouc") respectivement, 10 et la membrane en résine est formée dans les surfaces intérieures des couches de caoutchouc intérieures à partir de différents matériaux en résine tels qu'indiqués dans le Tableau 2 avec une épaisseur de paroi ou une épaisseur différente par enduction ou pulvérisation 15 électrostatique. Ensuite, chaque membrane en résine 34 est évaluée par rapport à la propriété d'enduction et à la perméabilité au gaz fréon. Ici, la perméabilité au gaz fréon ou la résistance à la pénétration des gaz est évaluée comme 20 suit. Comme représenté sur la figure 10, l'ouverture d'une coupelle 52, dans laquelle du gaz fréon (HFC-134a) est enfermé à une température basse, est fermée avec chacune des feuilles de caoutchouc vulcanisé 54 formées à partir des mêmes matériaux (à une composition différente) 25 que l'Exemple 2 et les Exemples Comparatif C, D et E respectivement, et est ensuite placée dans un four 56 à 90 C. Ensuite, le changement en poids (quantité diminuée) par jour et par surface superficielle de pénétration unitaire est calculé pour obtenir la valeur de la quantité 30 de pénétration du gaz fréon. Les résultats sont également indiqués dans le Tableau 2. Tableau 2 I Exemples Comparatifs Exemple 2 l_ C_ |C D E A B 15 20 Sorte ou type de polymère _ IIR/Cl-IRR _ _ _ Composition de caoutchouc Acide 1 _ _ _ _ _ _ _ _ _C D E A B CaoutPropriété chouc/ré- Propriété-- O X O O d'enduction sine Pénétration de fréon (90 C, 3,4 2 0,2 1,7 0,6 mg/cm2 par jour) XOO Estimation X X O O O Tableau 2 (suite) Exemple 2 _ _ _ _C | D E F G 15 20 25 30 Sorte ou type de polymère IIR/Cl-IRR EPDM EPM Composition de caoutchouc kcide i i stri_ MAF Huile traitée de -- S PO Couche de RéSistivicaoutté chouc té 1,6X104 En ce qui concerne la propriété d'enduction par rapport à la membrane en résine dans le Tableau 2, si une 30 enduction est réalisée en une épaisseur de paroi ou épaisseur uniforme, l'estimation est indiquée par un symbole "O" (bonne). S'il est difficile que l'enduction soit réalisée en une épaisseur de paroi ou épaisseur uniforme (y compris le cas o de la poudre de résine 35 reste sur une surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure) , une estimation est indiquée par un symbole "X"I (inférieure). Dans un cas limite, une estimation est indiquée par un symbole "A". D'après les résultats ci-dessus, on peut 5 améliorer suffisamment la résistance à la perméabilité au fréon en stratifiant la surface intérieure de la couche de caoutchouc intérieure avec la membrane en résine d'une épaisseur de 50 pm à 250 ym (de manière spécifique 50 gm à 200 pm). Par conséquent, le flexible 10 comprenant une 10 telle membrane en résine 34, comme représenté sur les figures 7 et 8 n'a pas seulement une résistance à la pénétration des gaz excellente, couplée avec la résistance à la pénétration des gaz par la couche de caoutchouc intérieure 16 partiellement déformée dans une relation de 15 contact proche, mais également une résistance à la pression favorable apportée par la couche de renforcement résistant à la pression 18 stratifiée sur la surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16 et une propriété d'absorption de vibrations favorable apportée 20 par la partie ondulée 12. Comme représenté sur la figure 11, la membrane en résine 12 peut être stratifiée sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc intérieure 16, plutôt que dans la surface intérieure de celle-ci, et la 25 couche de renforcement 18 résistant à la pression peut être stratifiée sur un côté extérieur de la membrane en résine 34. REVENDICATIONS 1. Flexible d'absorption de vibrations, caractérisé en ce qu'il comporte: une couche de caoutchouc tubulaire (16) ayant des ondulations (12), une couche de renforcement résistant à la pression (18) stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc (16) et formée en agençant un ou des fils de renforcement (19) sur ou le long du côté de 10 surface extérieure de la couche de caoutchouc (16), une profondeur radiale B de la couche de renforcement résistant à la pression (18) dans une position de chacune des vallées d'ondulation (16a) de la couche de caoutchouc (16) ayant une relation par rapport à une pro15 fondeur de vallée d'ondulation A de la couche de caoutchouc (16) telle que 0 2. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte: une membrane en résine (86) stratifiée dans une surface intérieure de la couche de caoutchouc (16), ou sur une surface extérieure de la couche de caoutchouc 25 (16) et dans un côté intérieur de la couche de renforcement résistante à la pression (18). 3. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 2, caractérisé en ce que la membrane en résine (34) a une épaisseur comprise entre 50 pm et 30 250 pm. 4. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la membrane en résine (34) est formée à partir d'une résine de polyamide ou d'une résine de type polyamide, ou d'une résine 35 fluorée ou d'une résine de type fluorS. 5. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que la membrane en résine (34) est formée ou stratifiée par enduction électrostatique. 6. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 5, caractérisé en ce que la couche de caoutchouc (16) a un résistivité volumique d'un maximum de 1 x 106 O-cm. 7. Flexible d'absorption de vibrations selon 10 l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la couche de renforcement résistant à la pression (18) est stratifiée sur un côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc (16) en tressant le ou les fils de renforcement (19). 8. Flexible d'absorption de vibrations selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en la pression d'éclatement du flexible d'absorption de vibrations (10) est au minimum de 1 MPa. 9. Flexible d'absorption de vibrations selon 20 l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la construction du flexible d'absorption de vibrations (10) est adaptée pour un flexible de canalisation devant être agencé dans un compartiment moteur d'un véhicule à moteur. 10. Flexible d'absorption de vibrations, selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche de renforcement résistant à la pression (18) est stratifiée sur le côté de surface extérieure de la couche de caoutchouc (16) de manière à définir un espace ou un espace 30 radial (S) entre la couche de renforcement résistant à la pression (18) et une partie (16a, 16c) de chacune des vallées d'ondulation (16a) de la couche de caoutchouc (16), et la couche de caoutchouc (16) peut être déformée de manière à ce que des côtés opposés de la partie (16a, 35 16c) de chacune des vallées d'ondulation (16a) de celle-ci viennent en contact direct et serré les uns avec les autres, sans intervention de la couche de renforcement résistant à la pression (18) entre ceux-ci, sous l'action du fluide de pression s'écoulant à l'intérieur de la couche de caoutchouc (16). 11. Flexible d'absorption de vibrations selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'espace ou espace radial (S) est défini par la couche de renforcement résistant à la pression (18), la vallée d'ondulation 10 (16a) et des parties à mi-chemin (16c) entre la vallée d'ondulation (16a) et le pic d'ondulation (16b) de la couche de caoutchouc (16).