FR 2855558 A1 20041203 FR 0306484 A 20030528 Arrière-plan de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général des tuyères équipant les turbomachines. Elle vise plus particulièrement à réduire le bruit d'origine aérodynamique du jet engendré en sortie des 10 tuyères à flux séparés de turbomachines d'avions, notamment pendant les phases de décollage de ces avions. Les tuyères équipant les turbomachines d'avions se composent généralement d'un corps central entouré d'un capot primaire afin de former entre les deux un premier canal annulaire de dilution pour 15 I'écoulement d'un flux primaire. Un capot secondaire entoure le capot primaire pour former un second canal annulaire de dilution pour l'écoulement d'un flux secondaire. Les flux primaire et secondaire se terminent, avant l'échappement, par une partie convergente, un col et une partie divergente. L'ensemble de ces éléments de la tuyère est 20 généralement de forme axisymétrique. La présente invention se rapporte plus précisément aux tuyères dont le corps central est de type externe, c'est à dire dont le bord de fuite est localisé à l'aval du capot primaire. La présente invention vise à réduire le bruit de jet engendré en sortie de ces tuyères, notamment pendant les phases de décollage des 25 avions au cours desquelles la vitesse d'éjection des flux primaire et secondaire est fortement subsonique, c'est à dire de l'ordre de 0,9 Mach environ (régime haut subsonique). A ces vitesses d'écoulement, deux impératifs sont à respecter: il est nécessaire, d'une part de conserver des sections constantes en trois dimensions autant au niveau du col qu'au 30 niveau de la partie divergente de la tuyère afin de maintenir les performances aérodynamiques de la tuyère et de garantir une conservation du débit, et d'autre part, de maintenir des sections transversales constantes sur toute la circonférence de la tuyère afin d'éviter des zones de survitesses locales. Ce second impératif implique 35 que, quelques soient les plans de coupe azimutale, la section axisymétrique équivalente (mesurée sur la station du col) reste constante sur toute la circonférence de la tuyère. En effet, à un régime haut subsonique, les survitesses locales peuvent engendrer des pertes de performances aérodynamiques, voire des bruits parasites supplémentaires en cas de choc. Afin de réduire le bruit de jet aérodynamique engendré en sortie des tuyères, il est connu de favoriser le mélange entre les flux primaire et secondaire issus de la turbomachine. A cet effet, le brevet US 5,924,632 propose notamment d'intégrer des lobes sur les capots primaire et secondaire, l'extrémité libre du corps central présentant différentes 10 géométries possibles. De même, le brevet FR 2,529,956 décrit un système d'éjection à flux mélangés dont le capot primaire est muni de lobes et le corps central est partiellement muni d'ondulations. L'application de ces technologies à un écoulement des flux en haut subsonique n'est pas satisfaisante. En effet, les impératifs décrits ci-dessus ne sont pas 15 respectés, notamment celui portant sur la conservation de sections transversales constantes sur toute la circonférence de la tuyère. Il en résulte des survitesses locales engendrant, à ce régime haut subsonique, des chocs qui sont à l'origine de bruits parasites supplémentaires et qui diminuent les performances aérodynamiques de la tuyère. 20 Objet et résumé de l'invention La présente invention vise donc à pallier de tels inconvénients en proposant une tuyère à flux séparés permettant d'obtenir une 25 réduction du bruit de jet, notamment à régime haut subsonique, en favorisant le mélange entre les flux par la création de cisaillements et d'effets turbulents tout en respectant les impératifs de conservation du débit et des sections transversales sur toute la circonférence de la tuyère. A cet effet, il est prévu une tuyère de turbomachine comportant 30 un capot primaire sensiblement cylindrique s'étendant selon un axe longitudinal de la tuyère, un corps central disposé concentriquement à l'intérieur du capot primaire et s'étendant au-delà d'une extrémité libre du capot primaire par une partie sensiblement conique afin de définir, entre le capot primaire et le corps central, un premier canal annulaire de dilution 35 pour l'écoulement d'un flux primaire ayant une section transversale sensiblement constante sur toute la circonférence de la tuyère, et un capot secondaire entourant concentriquement le capot primaire afin de définir un second canal annulaire de dilution pour l'écoulement d'un flux secondaire, I'extrémité libre du capot primaire présentant une surface comportant une première série d'ondulations régulièrement réparties 5 autour de l'axe longitudinal de la tuyère, la première série d'ondulations étant formée d'ondulations négatives qui s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport au capot primaire, en alternance avec des ondulations positives qui s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport au capot primaire. Selon l'invention, le corps central présente, au 10 moins au niveau d'une partie en vis-à-vis de ladite surface ondulée de l'extrémité libre du capot primaire, une seconde série d'ondulations régulièrement réparties autour de l'axe longitudinal de la tuyère, la seconde série d'ondulations étant formée d'ondulations négatives qui s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport au corps central, en 15 alternance avec des ondulations positives qui s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport au corps central, les ondulations négatives et positives des première et seconde série d'ondulations ayant une hauteur radiale variant angulairement et étant disposées de sorte que les ondulations négatives de la première série d'ondulations sont disposées en 20 vis-à-vis des ondulations négatives de la seconde série d'ondulations et inversement afin de générer entre les flux primaire et secondaire, en aval des ondulations, une turbulence et un cisaillement radial tout en conservant une section transversale constante sur toute la circonférence de la tuyère. Ainsi, I'intégration d'ondulations négatives et positives sur le capot primaire et sur le corps central permet de générer un important mélange entre les flux primaire et secondaire. Cet important mélange est notamment obtenu par un cisaillement radial entre les flux et par une turbulence au niveau des écoulements en sortie de la tuyère. Ces 30 ondulations permettent également de diminuer la vitesse des écoulements sur l'axe longitudinal de la tuyère afin d'accentuer le mélange en sortie de la tuyère. Par ailleurs, le débit des flux primaire et secondaire est conservé et la section transversale reste constante sur toute la circonférence de la tuyère de sorte que les performances aérodynamiques de la tuyère ne 35 sont pas affectées par ces ondulations et que tout risque de survitesse locale est évité. La surface ondulée du corps central peut s'étendre longitudinalement sur toute la longueur ou sur une partie seulement de la partie conique du corps central. Dans le cas o la surface ondulée ne s'étend que partiellement 5 sur la partie conique du corps central, la surface non ondulée de cette partie conique peut comporter une pluralité de bras sensiblement rectangulaires s'étendant longitudinalement au-delà d'une extrémité libre de la partie conique du corps central dans le sens de leur longueur et radialement dans le sens de leur largeur, et s'entrecoupant sur l'axe 10 longitudinal de la tuyère. Ces bras permettent ainsi d'augmenter l'amplitude du cisaillement radial entre les flux primaire et secondaire. Les bras sont de préférence de mêmes longueurs et de mêmes largeurs et sont symétriques par rapport à l'axe longitudinal de la tuyère. Avantageusement, les bras sont disposés dans le prolongement 15 des ondulations négatives de la seconde série d'ondulations. En effet, à l'aval de ces ondulations négatives, l'écoulement du flux primaire a tendance à se diriger vers l'extérieur de la paroi de la partie conique du corps central ce qui génère un cisaillement radial entre les flux. La présence de bras dans le prolongement de ces ondulations négatives 20 permet d'augmenter cette déviation externe de l'écoulement et donc d'accroître l'effet de cisaillement radial. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, les bras présentent, au niveau d'une extrémité libre, des moyens permettant de générer un cisaillement radial supplémentaire entre les flux primaire et 25 secondaire. Ces moyens de cisaillement supplémentaire peuvent être des fentes longitudinales formant un angle avec l'axe longitudinal de la tuyère tourné vers l'aval de celle-ci. L'écoulement induit à proximité de ces fentes est ainsi dévié dans la direction de ces fentes. Un cisaillement radial supplémentaire va donc s'opérer entre l'écoulement qui se trouve au 30 voisinage de ces fentes (écoulement s'écartant de l'axe longitudinal de la tuyère) et celui situé entre les bras (écoulement se rapprochant de l'axe longitudinal de la tuyère). Les moyens de cisaillement supplémentaire peuvent aussi prendre la forme d'ailettes longitudinales qui permettent également d'accentuer le cisaillement à leur voisinage et de diminuer la 35 vitesse d'écoulement sur l'axe longitudinal de la tuyère à l'aval des bras. Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, l'extrémité libre du capot primaire comporte, en aval de la première série d'ondulations, une série de languettes formée de languettes négatives disposées dans le prolongement des ondulations négatives de la première 5 série d'ondulations en alternance avec des languettes positives disposées dans le prolongement des ondulations positives de la première série d'ondulations. Ces languettes permettent d'augmenter l'amplitude du cisaillement entre les flux primaire et secondaire, notamment pour les moyennes et hautes fréquences. En effet, les languettes viennent 10 interférer simultanément dans les flux primaire et secondaire. Les déviations des zones d'écoulement côté flux primaire et côté flux secondaire ainsi engendrées sont le siège d'un cisaillement radial important entre elles et un fort mélange des flux s'opèrent entre chaque zone d'écoulement délimitées par les languettes. Les languettes peuvent 15 par exemple avoir une forme d'écope ou bien de chevron. Selon encore une autre caractéristique avantageuse de l'invention, les ondulations de la seconde série d'ondulations présentent une torsion angulaire par rapport à l'axe longitudinal de la tuyère de façon à générer une giration de l'écoulement du flux primaire. Une telle giration, 20 cumulée au cisaillement et à la turbulence au niveau des flux primaire et secondaire, permet d'accroître le mélange en sortie de la tuyère et donc d'augmenter la réduction du bruit engendré. De préférence, les ondulations de la première série d'ondulations présentent en outre une torsion angulaire équivalente à celle des ondulations de la seconde série 25 de façon à générer une giration des écoulements des flux primaire et secondaire. Une autre manière d'engendrer selon l'invention une giration des écoulements des flux primaire et secondaire est de munir les ondulations négatives et positives de la première série d'ondulations d'au moins une échancrure ou d'au moins une ailette directrice formant un 30 angle avec l'axe longitudinal de la tuyère. Brève description des dessins D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention 35 ressortiront de la description faite ci-dessous, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif. Sur les figures: - la figure 1 est une vue en perspective d'une tuyère de turbomachine selon un premier mode de réalisation de l'invention; - les figures 2A et 2B sont des vues en coupe respectivement transversale et longitudinale de la tuyère de la figure 1 la figure 3 est une vue en perspective d'une tuyère de turbomachine selon un deuxième mode de réalisation de l'invention; - les figures 4 et 5 sont des vues en perspective de la tuyère de 10 la figure 3 selon deux variantes de réalisation; - les figures 6A et 6B sont des vues respectivement en perspective et en en coupe transversale du capot primaire d'une tuyère selon un troisième mode de réalisation de l'invention; - les figures 7A et 7B sont des vues respectivement en 15 perspective et en en coupe transversale du capot primaire d'une tuyère selon une variante du troisième mode de réalisation de l'invention; - la figure 8 est une vue en perspective d'une tuyère selon un quatrième mode de réalisation de l'invention; - la figure 9 est une vue en perspective d'une tuyère selon un 20 cinquième mode de réalisation de l'invention; la figure 10 est une vue en perspective du capot primaire d'une tuyère selon un sixième mode de réalisation de l'invention; et - la figure 11 est une vue partielle et en perspective d'une variante du capot primaire de la figure 10. 25 Description détaillée d'un mode de réalisation De façon connue en soi, une turbomachine (non illustrée sur les figures) comporte une soufflante entraînée en rotation par un générateur 30 de gaz placé en amont de la soufflante. Typiquement, le générateur de gaz comprend un compresseur, une chambre de combustion et une turbine. Un capot primaire est placé circulairement autour du générateur de gaz et un corps central est fixé à une extrémité amont du générateur de gaz. Le corps central est disposé concentriquement à l'intérieur du 35 capot primaire afin de délimiter un premier canal annulaire pour l'évacuation des gaz de combustion issus du générateur de gaz. Ces gaz de combustion forment le flux primaire de la turbomachine. De même, une nacelle ou capot secondaire est disposée concentriquement autour du capot primaire. Le capot secondaire est espacé radialement du capot primaire afin de délimiter un second canal annulaire pour l'évacuation de 5 l'air de dilution de la soufflante de la turbomachine. L'air de la soufflante constitue le flux secondaire de la turbomachine. Le corps central et les capots primaire et secondaire de la turbomachine forment ainsi la tuyère d'éjection de la turbomachine. Les figures 1, 2A et 2B représentent une tuyère de 10 turbomachine selon un premier mode de réalisation de l'invention. Comme expliqué précédemment, cette tuyère 2, de forme axisymétrique par rapport à un axe longitudinal X-X, se compose d'un corps central 4, d'un capot primaire 6 et d'un capot secondaire 8 qui ont généralement une forme cylindrique et qui sont disposés concentriquement les uns par 15 rapport aux autres. Sur la figure 1, les références 10 et 12 désignent respectivement le premier canal annulaire de dilution pour l'écoulement du flux primaire et le second canal annulaire de dilution pour l'écoulement du flux secondaire de la turbomachine. Le corps central 4 de la tuyère est de 20 type externe, c'est à dire que son bord de fuite s'étend longitudinalement au-delà d'une extrémité libre 14 du capot primaire 6. Il se termine par une partie 16 sensiblement conique. Par ailleurs, le capot secondaire 8 de la tuyère représentée sur les figures 1 et 2B ne s'étend pas sur toute la longueur du capot primaire 6. Toutefois, l'invention peut également 25 s'appliquer à une tuyère dont le capot secondaire s'étend sur toute la longueur du capot primaire, voire au-delà de celui-ci. La tuyère d'éjection 2 permet de séparer les flux primaire et secondaire issus de la turbomachine. Au niveau de l'extrémité libre 14 du capot primaire 6, les gaz de combustion formant le flux primaire se 30 mélangent avec l'air de dilution du flux secondaire. La géométrie axisymétrique de la tuyère a tendance à engendrer un bruit important en aval du capot primaire, notamment pendant les phases de décollage des avions. La présente invention vise une géométrie particulière du corps 35 central 4 et du capot primaire 6 de la tuyère permettant de diminuer ce bruit engendré en sortie de tuyère tout en conservant des performances aérodynamiques acceptables. Selon un premier aspect de l'invention, I'extrémité libre 14 du capot primaire 6 présente une surface 18 comportant une première série 5 d'ondulations régulièrement réparties autour de l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Cette première série d'ondulations est formée d'ondulations négatives 20, de préférence au nombre de huit, qui s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport au capot primaire 6 et qui sont disposées en alternance avec autant d'ondulations positives 22. Ces 10 ondulations positives s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport au capot primaire. Comme illustré sur la figure 1, les plis formés par la première série d'ondulations s'estompent progressivement en amont de la surface ondulée 18 afin de retrouver la forme originelle sensiblement cylindrique du capot primaire 6. Selon un autre aspect de l'invention, le corps central 4 présente, au moins au niveau d'une partie 24 en vis-à-vis de la surface ondulée 18 de l'extrémité libre 14 du capot primaire 6, une seconde série d'ondulations régulièrement réparties autour de l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Cette seconde série d'ondulations est également formée 20 d'ondulations négatives 26 qui s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport au corps central 4, en alternance avec des ondulations positives 28 qui s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport au corps central. Les plis formés sur la partie 24 du corps central 4 de la tuyère sont réalisés de sorte que les ondulations négatives 20 de la première série 25 d'ondulations sont disposées en vis-à-vis des ondulations négatives 26 de la seconde série d'ondulations et inversement. De même que pour les plis formés sur le capot primaire 6, les plis formés sur la partie 24 du corps central 4 s'estompent progressivement vers l'amont. Sur la figure 1, ces mêmes plis s'estompent aussi vers l'aval afin de retrouver la forme 30 originelle de la partie conique 16 du corps central. Néanmoins, on peut également imaginer que la surface ondulée 24 du corps central 4 s'étend longitudinalement sur toute la partie conique 16 du corps central. Les plis formés à la fois sur le capot primaire 6 et sur le corps central 4 permettent ainsi de générer, en aval de ces ondulations, un 35 cisaillement radial entre les écoulements des flux primaire et secondaire. Par cisaillement radial, on entend, pour la suite de la description, que celui-ci s'applique selon une direction radiale par rapport à la géométrie sensiblement cylindrique de la tuyère. Un tel cisaillement radial est notamment illustré sur la figure 2B dans laquelle les flèches Fl et F2 représentent la direction d'écoulement 5 respective des flux primaire et secondaire. Une turbulence entre les flux primaire et secondaire est en outre provoquée à l'aval des surfaces ondulées du capot primaire et du corps central. Les ondulations ou plis ont également tendance à réduire la vitesse des écoulements primaire et secondaire sur l'axe longitudinal X-X du moteur en sortie de la tuyère. 10 Ainsi, la combinaison des effets de la turbulence et du cisaillement radial, associée à une réduction de la vitesse axiale des flux, permet d'aboutir à un meilleur mélange des flux primaire et secondaire et conduit donc à une réduction du bruit de jet émis par la tuyère. L'amplitude (ou hauteur radiale) des plis formés sur le capot primaire 6 et sur le corps central 4 de 15 la tuyère est par ailleurs optimisée afin de limiter les décollements des flux et d'éviter tout risque de survitesses au niveau de ces plis. Toujours selon l'invention, on notera en outre, en se référant notamment à la figure 2A, que les ondulations positives et négatives de la première et de la seconde séries d'ondulations présentent une hauteur 20 radiale (ou amplitude) variant angulairement sur toute la circonférence de la tuyère. Cette caractéristique de l'invention permet de conserver des sections transversales équivalentes sur toute la circonférence de la tuyère. Ainsi, la distance radiale entre la surface ondulée 18 du capot primaire 6 et la surface ondulée 24 du corps central 4 varie sur toute la circonférence 25 de la tuyère. Notamment, la distance radiale dl entre l'une quelconque des ondulations positives 22 du capot primaire et l'ondulation positive 28 du corps central disposée en vis à vis est sensiblement différente de la distance radiale d2 entre l'une quelconque des ondulations négatives 20 du capot primaire et l'ondulation négative 26 correspondante du corps 30 central. En effet, les distances dl et d2 sont choisies de sorte que les couronnes tracées à partir de dl et de d2 présentent des sections identiques. D'autre part, le tracé des ondulations formées sur le capot primaire et sur le corps central de la tuyère est tel que les sections en trois dimensions au niveau du col et de la partie divergente de la tuyère sont 35 conservées par rapport à une tuyère de forme axisymétrique. De la sorte, les performances aérodynamiques de la tuyère ne sont pas affectées par ces ondulations, le débit des flux primaire et secondaire est conservé et tout risque de survitesse locale est évité, notamment à un régime haut subsonique. Des essais réalisés en soufflerie 5 ont montré une réduction cumulée de bruit de l'ordre de 3,4 dB par rapport à une tuyère axisymétrique existante à corps central externe et de l'ordre de 5, 4 dB par rapport à une tuyère axisymétrique existante à corps central interne. La figure 3 représente une tuyère selon un deuxième mode de 10 réalisation de l'invention. Dans ce mode de réalisation, le corps central 4 et le capot primaire 6 de la tuyère comporte les mêmes surfaces ondulées 18, 24 que la tuyère illustrée sur la figure 1. En particulier, la surface ondulée 24 du corps central 4 ne s'étend longitudinalement que partiellement sur la partie conique du corps central. Selon ce mode de réalisation, la surface non ondulée de la partie conique du corps central 4 formant sa partie terminale comporte une pluralité de bras 30 permettant d'augmenter l'amplitude du cisaillement radial entre les écoulements des flux primaire et secondaire. Ces bras 30 ont une forme sensiblement rectangulaire: d'une part, ils 20 s'étendent longitudinalement dans le sens de leur longueur au-delà d'une extrémité libre de la partie conique 16 du corps central 4, et d'autre part, ils s'étendent radialement dans le sens de leur largeur. Les bras s'entrecoupent sur l'axe longitudinal X-X de la tuyère et sont avantageusement de mêmes longueurs et de mêmes largeurs. Par ailleurs, 25 ils sont de préférence symétriques par rapport à l'axe longitudinal X-X de la tuyère et leur épaisseur est relativement faible par rapport à leurs autres dimensions afin de ne pas dégrader les performances aérodynamiques de la tuyère. Le nombre de bras 30 peut être indépendant du nombre de plis 30 formés sur le corps central 4 et leur disposition angulaire (ou azimutale) peut varier selon les cas. Toutefois, il apparaît avantageux de positionner ces bras 30 dans le prolongement des ondulations négatives 26 du corps central 4, le nombre de bras devenant donc proportionnel au nombre d'ondulations. Cette disposition particulière est illustrée sur la figure 3: le corps central 4 comporte, au niveau de sa la surface ondulée 24, huit ondulations négatives 26 et, au niveau de sa surface non ondulée, huit bras 30 symétriques par rapport à l'axe longitudinal X-X et disposés dans le prolongement de ces ondulations négatives. Un tel agencement présente l'avantage d'augmenter sensiblement le cisaillement radial 5 généré à l'aval de la tuyère et donc de participer à la réduction du bruit généré en sortie de la tuyère, notamment au niveau des basses fréquences (par diminution notable de la vitesse axiale à l'aval du corps central). En effet, à l'aval des ondulations négatives 26 du corps central 4, l'écoulement des flux primaire et secondaire a tendance à se diriger en 10 dehors de l'axe longitudinal X-X de la tuyère, ce qui provoque un cisaillement radial entre les flux. Les bras 30, disposés dans le prolongement de ces ondulations négatives, vont ainsi participer à accentuer ce cisaillement. On notera également, qu'au niveau des secteurs angulaires définis entre les bras, une turbulence supplémentaire se créé 15 entre ces bras et se combine à l'effet de cisaillement pour participer à la réduction du bruit. Selon deux variantes de ce deuxième mode de réalisation de l'invention illustrées par les figures 4 et 5, il est en outre possible d'aménager, au niveau du bord de fuite des bras 30, des moyens 20 permettant de générer un cisaillement radial supplémentaire entre les flux primaire et secondaire tout en réduisant la vitesse axiale à l'aval du corps central. Sur l'exemple de réalisation de cette variante représenté par la figure 4, des fentes ou entailles longitudinales 32 sont ainsi pratiquées à 25 I'extrémité libre des bras 30. Ces fentes 32 forment un angle avec l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Afin d'éviter un décollement dans la partie divergente de la tuyère, cet angle est par exemple compris entre 0 et 5 . De plus, cet angle est tourné vers l'aval de la tuyère, c'est à dire vers l'extérieur de l'axe longitudinal X-X de la tuyère. L'écoulement F3 des flux 30 primaire et secondaire induit à proximité des fentes 32 est ainsi canalisé dans la direction de ces fentes. De ce fait, un cisaillement radial supplémentaire va être généré au voisinage du bord de fuite des bras 30 entre l'écoulement induit au voisinage des bras (écoulement s'écartant de l'axe longitudinal X-X de la tuyère) et celui situé entre les bras 35 (écoulement se rapprochant de l'axe longitudinal X-X). On notera également, qu'en plus de générer un cisaillement radial supplémentaire, la présence de ces fentes permet de diminuer la répartition de la vitesse axiale d'écoulement des flux primaire et secondaire en aval du corps central de la tuyère. Le nombre, la forme, la longueur et l'angle d'écartement par 5 rapport à l'axe longitudinal X-X des fentes 32 peuvent en outre varier selon les cas. Sur l'exemple de la figure 4, les bras 30 présentent ainsi chacun au moins quatre fentes 32 disposées deux à deux symétriquement par rapport à l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Dans ce cas, il est préférable d'incliner les fentes 32a les plus éloignées de l'axe longitudinal 10 X-X d'un angle plus important que les fentes 32b les plus proches de cet axe longitudinal. Cette caractéristique avantageuse permet de dévier graduellement l'écoulement induit dans cette zone et donc d'éviter les décollements des flux. Alternativement, les moyens permettant de générer un 15 cisaillement radial supplémentaire peuvent être réalisés sous la forme d'ailettes longitudinales 34 comme illustré sur la figure 5. Dans le sens de leur largeur, ces ailettes 34 sont disposées perpendiculairement aux bras 30. Dans le sens de leur longueur, les ailettes peuvent être parallèles à l'axe longitudinal X-X ou inclinées par rapport à celui-ci d'un angle 20 divergent de 5 au maximum. Le nombre, la longueur, la largeur, I'emplacement sur les bras et le profil des ailettes 34 peuvent varier selon les cas. En particulier, les ailettes 34 peuvent être situées sur l'extrémité libre des bras 30 ou bien s'étendre sur la totalité de la longueur des bras afin d'en augmenter 25 artificiellement l'épaisseur et donc d'accentuer le cisaillement radial. Sur l'exemple de la figure 5, les bras 30 peuvent présenter chacun au moins deux ailettes 34 symétriques par rapport à l'axe longitudinal X-X de la tuyère. La fonction de ces ailettes 34 est identique à celle des fentes 30décrites précédemment: elles permettent de générer un cisaillement radial supplémentaire et de diminuer la vitesse axiale d'écoulement des flux en aval du corps central de la tuyère dans les mêmes conditions que les fentes. Par contre, elles présentent une surface mouillée plus importante que des fentes et permettent donc d'augmenter le cisaillement 35 radial. On se réfère maintenant aux figures 6A, 6B et 7A, 7B qui illustrent partiellement une tuyère selon un troisième mode de réalisation de l'invention. Pour des raisons de clarté, seul le capot primaire 6 de la tuyère est représenté sur ces figures. Bien entendu, le corps central et le 5 capot primaire présentent toujours des surfaces ondulées selon le principe général de l'invention défini en liaison avec la figure 1. Ainsi, I'extrémité libre 14 du capot primaire 6 selon ce mode de réalisation de l'invention présente une surface 18 munie de la première série d'ondulations (cette série d'ondulations n'est toutefois pas représentée sur les figures 6A et 10 7A). En outre, le corps central peut comporter des bras éventuellement munis de fentes ou d'ailettes comme illustré sur les figures 3 à 5. Selon ce troisième mode de réalisation de l'invention, I'extrémité libre 14 du capot primaire comporte, en aval de la première série d'ondulations, une série de languettes formée de languettes négatives 36, 15 40 disposées dans le prolongement des ondulations négatives de la première série d'ondulations en alternance avec des languettes positives 38, 42 disposées dans le prolongement des ondulations positives de la première série d'ondulations. De la sorte, les languettes négatives 36, 40 s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport au capot primaire, 20 tandis que les languettes positives 38, 42 s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport au capot primaire. Le nombre de languettes correspond donc au nombre d'ondulations du capot primaire. De plus, la forme des languettes est variable: I'extrémité libre des languettes peut par exemple être arrondie de façon à former des écopes négatives 36 et 25 positives 38 (figures 6A, 6B) ou bien être pointue de façon à former des chevrons négatifs 40 et positifs 42 (figures 7A, 7B). Les languettes, ainsi aménagées sur le bord de fuite du capot primaire 6 de la tuyère, permettent d'augmenter l'amplitude du cisaillement radial entre les flux primaire et secondaire et donc d'accentuer 30 la diminution du bruit engendré en sortie de la tuyère, notamment au niveau des moyennes et hautes fréquences (par augmentation du mélange entre les flux hors de la zone axiale du jet). En effet, ces languettes viennent interférer simultanément avec les écoulements du flux primaire et du flux secondaire. Les déviations internes et externes des 35 écoulements sont par conséquent sensiblement augmentées par rapport à une surface simplement ondulée et la surface mouillée est réduite par rapport à des ondulations qui se prolongeraient au même niveau que ces languettes. Ceci permet donc de réduire les pertes par frottement aérodynamique. Les déviations des écoulements côtés flux primaire et flux secondaire sont ainsi le siège d'un cisaillement radial important entre elles 5 ce qui augmente le mélange entre chaque zone d'écoulement délimitée par les languettes. Par ailleurs, les languettes étant disposées dans le prolongement des ondulations, tout problème de rupture de pente pouvant provoquer des décollements des flux est évité. On notera 10 également que l'utilisation d'écopes présente un double avantage par rapport aux chevrons: d'une part la surface mouillée est plus importante ce qui entraîne une déviation des écoulements plus importante, et d'autre part, I'utilisation d'écopes est plus sécurisante pour les manipulations manuelles. Selon un quatrième mode de réalisation de l'invention illustré par la figure 8, on introduit une torsion angulaire ou courbure azimutale au niveau des première et seconde série d'ondulations de façon à générer une giration des écoulements des flux primaire et secondaire en sortie de tuyère. Sur la figure 8, on remarque que les ondulations positives et négatives des surfaces ondulées 18 et 24 du capot primaire 6 et du corps central 4 ont subi une même torsion angulaire par rapport à l'axe longitudinal X-X de la tuyère. La torsion angulaire des surfaces ondulées 18 et 24 peut par exemple être réalisée dans le sens inverse de celui de 25 l'écoulement incident sortant de bras de carter d'une turbine de la turbomachine. Ainsi, sur la figure 8, les écoulements F4 et F5 des flux primaire et secondaire le long du capot primaire 6 et du corps central 4 de la tuyère subissent une giration dans le sens inverse de l'écoulement incident 30 sortant des bras de carter de la turbine (non représenté). Cette giration des écoulements permet d'augmenter l'effet de cisaillement entre les flux primaire et secondaire et d'augmenter le phénomène de turbulence en aval de la tuyère. En effet, dans le cas de surfaces ondulées du capot primaire et du corps central qui ne présentent pas de torsion angulaire 35 (comme sur la figure 1 par exemple), les écoulements primaire et secondaire restent globalement dirigés suivant l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Sur la figure 8, le fait de " vriller " les surfaces ondulées 18, 24 du capot primaire et du corps central de la tuyère permet d'induire une 5 giration sur les écoulements des flux primaire et secondaire. La conséquence d'une telle giration est de générer, en plus du cisaillement radial induit par les ondulations, une zone de cisaillement tangentiel entre les flux primaire et secondaire et le flux d'air externe à la tuyère, ce dernier étant dirigé, comme indiqué par la flèche F6, selon l'axe 10 longitudinal X-X de la tuyère. Par cisaillement tangentiel, on entend que celui-ci s'applique selon une direction tangentielle par rapport à la géométrie sensiblement cylindrique de la tuyère. De plus, sur la figure 8, la torsion angulaire est introduite à la fois au niveau de la surface ondulée 18 du capot primaire 6 et au niveau 15 de la surface ondulée 24 du corps central 4. Toutefois, il est également possible d'envisager que seule la surface ondulée 24 du corps central 4 de la tuyère présente une torsion angulaire. Dans ce cas non représenté sur les figures, il est nécessaire, pour le respect des sections, que la torsion angulaire du corps central 4 débute à partir de la section d'échappement 20 du capot primaire 6. La torsion angulaire est alors générée seulement le long de l'écoulement du flux primaire, I'écoulement du flux secondaire étant dirigé le long de l'axe longitudinal de la tuyère. Ce mode de réalisation permet ainsi de créer une zone de cisaillement tangentiel entre le flux primaire et le flux secondaire. Selon un cinquième mode de réalisation de l'invention représenté par la figure 9, on peut aussi imaginer, en partant d'une géométrie de la tuyère comportant des bras 30 au niveau du corps central comme définis précédemment, que ces bras présentent une torsion angulaire. Sur cette figure 9, le corps central 4 comporte deux bras 30 perpendiculaires et disposés chacun dans le prolongement d'ondulations négatives 26 du corps central. Ces bras présentent chacun une torsion angulaire. Ainsi, I'écoulement du flux primaire adhérent au corps central 4 va subir une giration ce qui va générer une turbulence supplémentaire à 35 I'aval de la tuyère. Un cisaillement tangentiel va en outre s'opérer entre le flux primaire qui est " vrillé >> et le flux secondaire qui dirigé le long de l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Ces deux effets (cisaillement et tourbillon) se combinant entre eux, une forte atténuation du bruit aéronautique est obtenue. En effet, des essais réalisés en soufflerie ont montré une réduction cumulée de bruit de l'ordre de 3,8 dB par rapport à 5 une tuyère axisymétrique existante à corps central externe et de l'ordre de 5,8 dB par rapport à une tuyère axisymétrique existante à corps central interne. Par ailleurs, il peut également être envisagé de prévoir des bras ayant une double torsion angulaire: une première torsion dans le sens de 10 rotation des aiguilles d'une montre et une seconde rotation dans le sens inverse. Ainsi, les courbures opposées des bras vont induire, sur l'écoulement induit à proximité, une giration dans les deux sens possibles qui accentuera sensiblement l'effet de turbulence. Les figures 10 et 11 représentent un capot primaire 6 d'une 15 tuyère selon un sixième mode de réalisation de l'invention. Pour des raisons de clarté, seul le capot primaire 6 de la tuyère est représenté sur ces figures. Bien entendu, le corps central comporte toujours une surface ondulée selon le principe général de l'invention défini en liaison avec la figure 1. Sur la figure 10, chaque ondulation négative 20 et positive 22 de la surface ondulée 18 du capot primaire 6 de la tuyère comportent des échancrures 44 formant un angle avec l'axe longitudinal X-X de la tuyère. Ces échancrures 44 (au nombre de deux par ondulation sur la figure 10) permettent de diriger l'écoulement de flux induit à leur proximité vers 25 I'extérieur de l'axe longitudinal suivant une déviation angulaire. L'écoulement induit à proximité est ainsi " canalisé >> dans la direction de ces échancrures et il est le siège d'un mouvement giratoire qui se répercute sur les écoulements adjacents. Sur la figure 11, qui ne représente que partiellement le capot 30 primaire, les échancrures sont remplacées par des ailettes directrices 46 formant également un angle avec l'axe longitudinal X-X de la tuyère. De la même manière que pour les échancrures, ces ailettes directrices 46 (au nombre de deux par ondulation sur la figure 11) permettent également de générer une giration des écoulements induits à leur proximité. Toutefois, 35 les ailettes directrices, qui présentent une surface mouillée supérieure aux échancrures, ont un effet de giration plus efficace que les échancrures. Par ailleurs, sur les figures 10 et 11, les deux échancrures 44 ou ailettes directrices 46 par ondulation sont inclinées par rapport à l'axe longitudinal X-X selon deux directions opposées F7 et F8. Cette caractéristique permet de générer des zones de giration dans ces deux 5 directions de sorte qu'une zone de dépression se créé entre ces deux zones de giration. Cette zone de dépression favorise le mélange entre les flux en aval du capot primaire. La présente invention permet ainsi de diminuer sensiblement le bruit généré en sortie de la tuyère en favorisant le mélange entre les flux 10 primaire et secondaire issus de la turbomachine. Cet important mélange est obtenu en créant un cisaillement radial et tangentiel entre les flux primaire et secondaire et en jouant sur la turbulence et la vitesse axiale des écoulements. Par ailleurs, il est possible de combiner les différentes 15 caractéristiques présentées sur les figures 1 à 11 afin d'obtenir une grande variété de géométries possibles de tuyère. A cet effet, on notera notamment que les différents aménagements prévus sur le bord de fuite du corps central de la tuyère permettent de jouer sur les basses fréquences du bruit généré en sortie de la tuyère, tandis que les 20 différentes caractéristiques prévues sur le bord de fuite du capot primaire influent sur les moyennes et hautes fréquences. REVENDICATIONS 1. Tuyère de turbomachine comportant: un capot primaire (6) sensiblement cylindrique s'étendant selon un axe longitudinal (X-X) de ladite tuyère, un corps central (4) disposé concentriquement à l'intérieur dudit capot primaire et s'étendant au-delà d'une extrémité libre (14) dudit capot primaire par une partie sensiblement conique (16) afin de définir, entre ledit capot primaire (6) et ledit corps central (4), un premier canal 10 annulaire de dilution (10) pour l'écoulement d'un flux primaire ayant une section transversale sensiblement constante sur toute la circonférence de ladite tuyère, et un capot secondaire (8) entourant concentriquement ledit capot primaire (6) afin de définir un second canal annulaire de dilution (12) pour 15 l'écoulement d'un flux secondaire, ladite extrémité libre (14) du capot primaire (6) présentant une surface (18) comportant une première série d'ondulations régulièrement réparties autour dudit axe longitudinal (X-X) de la tuyère, ladite première série d'ondulations étant formée d'ondulations négatives (20) qui 20 s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport audit capot primaire, en alternance avec des ondulations positives (22) qui s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport audit capot primaire; ladite tuyère étant caractérisée en ce que ledit corps central (4) présente, au moins au niveau d'une partie (24) en vis-à-vis de ladite 25 surface ondulée (18) de l'extrémité libre (14) du capot primaire (6), une seconde série d'ondulations régulièrement réparties autour dudit axe longitudinal (X-X) de la tuyère, ladite seconde série d'ondulations étant formée d'ondulations négatives (26) qui s'étendent radialement vers l'intérieur par rapport audit corps central, en alternance avec des 30 ondulations positives (28) qui s'étendent radialement vers l'extérieur par rapport audit corps central, lesdites ondulations négatives (20, 26) et positives (22, 28) desdites première et seconde série d'ondulations ayant une hauteur radiale variant angulairement et étant disposées de sorte que les ondulations négatives (20) de ladite première série d'ondulations sont 35 disposées en vis à vis des ondulations négatives (26) de ladite seconde série d'ondulations et inversement afin de générer entre lesdits flux primaire et secondaire, en aval desdites ondulations, une turbulence et un cisaillement radial tout en conservant une section transversale constante sur toute la circonférence de ladite tuyère. 2. Tuyère selon la revendication 1, caractérisée en ce que la surface ondulée (24) du corps central (4) s'étend longitudinalement sur toute la partie conique (16) dudit corps central. 3. Tuyère selon la revendication 1, caractérisée en ce que la 10 surface ondulée (24) du corps central (4) s'étend longitudinalement partiellement sur la partie conique (16) dudit corps central. 4. Tuyère selon la revendication 3, caractérisée en ce qu'une surface non ondulée de la partie conique (16) du corps central (4) 15 comporte une pluralité de bras (30) sensiblement rectangulaires permettant d'augmenter l'amplitude du cisaillement radial entre lesdits flux primaire et secondaire, lesdits bras (30) s'étendant longitudinalement audelà d'une extrémité libre de ladite partie conique du corps central dans le sens de leur longueur et radialement dans le sens de leur largeur, et 20 s'entrecoupant sur ledit axe longitudinal (X-X) de la tuyère. 5. Tuyère selon la revendication 4, caractérisée en ce que lesdits bras (30) sont de mêmes longueurs et de mêmes largeurs et sont symétriques par rapport à l'axe longitudinal (X-X) de ladite tuyère. 25 6. Tuyère selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisée en ce que lesdits bras (30) sont disposés dans le prolongement des ondulations négatives (26) de la seconde série d'ondulations. 7. Tuyère selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que lesdits bras (30) présentent, au niveau d'une extrémité libre, des moyens permettant de générer un cisaillement radial supplémentaire entre lesdits flux primaire et secondaire. 8. Tuyère selon la revendication 7, caractérisée en ce que lesdits moyens de cisaillement supplémentaire sont des fentes longitudinales (32) formant un angle avec l'axe longitudinal (X-X) de ladite tuyère tourné vers l'aval de celle-ci. 9. Tuyère selon la revendication 8, caractérisée en ce que 5 lesdits bras (30) présentent chacun au moins quatre fentes (32) disposées deux à deux symétriquement par rapport à l'axe longitudinal (X-X) de ladite tuyère, les fentes (32a) les plus éloignées dudit axe longitudinal formant un angle avec celui-ci plus important que les fentes (32b) les plus proches dudit axe longitudinal de la tuyère. 10 10. Tuyère selon la revendication 7, caractérisée en ce que lesdits moyens de cisaillement supplémentaire sont des ailettes longitudinales (34) disposées perpendiculairement aux bras (30). 11. Tuyère selon la revendication 10, caractérisée en ce que lesdits bras (30) présentent chacun au moins deux ailettes (34) symétriques par rapport à l'axe longitudinal (X-X) de ladite tuyère. 12. Tuyère selon l'une quelconque des revendications 4 à 11, 20 caractérisée en ce que lesdits bras (30) présentent au moins une torsion angulaire par rapport audit axe longitudinal (X-X) de la tuyère de façon à générer une giration de l'écoulement du flux primaire. 13. Tuyère selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, 25 caractérisée en ce que ladite extrémité libre (14) du capot primaire (6) comporte, en aval de ladite première série d'ondulations, une série de languettes permettant d'augmenter l'amplitude du cisaillement radial entre lesdits flux primaire et secondaire, ladite série de languettes étant formée de languettes négatives (36, 38) disposées dans le prolongement des 30 ondulations négatives (20) de ladite première série d'ondulations en alternance avec des languettes positives (38, 42) disposées dans le prolongement des ondulations positives (22) de ladite première série d'ondulations. 14. Tuyère selon la revendication 13, caractérisée en ce que une extrémité libre desdites languettes négatives et positives est arrondie de façon à former des écopes (36, 38). 15. Tuyère selon la revendication 13, caractérisée en ce que une extrémité libre desdites languettes négatives et positives est pointue de façon à former des chevrons (40, 42). 16. Tuyère selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, 10 caractérisée en ce que les ondulations (26, 28) de ladite seconde série d'ondulations présentent une torsion angulaire par rapport audit axe longitudinal (X-X) de la tuyère de façon à générer une giration de l'écoulement du flux primaire. 17. Tuyère selon la revendication 16, caractérisée en ce que les ondulations (20, 22) de ladite première série d'ondulations présentent une torsion angulaire équivalente à celles des ondulations (26, 28) de ladite seconde série d'ondulations par rapport audit axe longitudinal (X- X) de la tuyère. 18. Tuyère selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que les ondulations négatives (20) et positives (22) de la première série d'ondulations comportent au moins une échancrure (44) ou au moins une ailette directrice (46) formant un angle avec l'axe 25 longitudinal (X-X) de ladite tuyère de façon à générer une giration des écoulements des flux primaire et secondaire. 19. Tuyère selon l'une quelconque des revendications 1 à 18, caractérisée en ce que lesdites première et seconde séries d'ondulations 30 sont chacune formées de huit ondulations négatives (20, 26) en alternance avec huit ondulations positives (22, 28).