FR 2847969 A1 20040604 FR 0215036 A 20021129 Procédé de chauffage d'un four continu La présente invention concerne un procédé de combustion dans un four, de préférence continu et notamment un four de réchauffage de produits sidérurgiques ou un four de seconde fusion du verre ou un four de fusion de métaux non-ferreux. Elle 5 concerne plus particulièrement un procédé de combustion d'un combustible et d'un comburant injectés à travers une paroi, notamment latérale, d'un four comportant une charge à chauffer qui se déplace dans un plan sensiblement perpendiculaire à ladite paroi latérale, cette combustion engendrant une flamme s'étendant au-dessus et/ou en dessous de ladite charge (ou latéralement, éventuellement de part et d'autre du produit si celui-ci 10 se déplace dans une direction ayant une composante verticale. L'homme de métier adaptera de lui-même l'invention dans ce cas là en donnant aux mots utilisés la signification voulue). Les fours de réchauffage en sidérurgie, par exemple, sont utilisés pour réchauffer des produits en acier issus par exemple de la coulée continue et les amener à la 15 température de laminage (1100 à 1300'C). Les produits réchauffés sont par exemple des billettes, des ébauches ou des brames. Ce peut être également des produits plats qui sont réchauffés avant passage dans un four de traitement thermique et notamment des tôles avant recuit-decapage ou galvanisation. Quelque soit le four considéré, on cherche généralement à chauffer la charge contenue dans ce four de manière à assurer une 20 température la plus homogène possible dans le produit. Dans les fours de réchauffage de produits sidérurgiques, on cherche ainsi à assurer un chauffage homogène de tout le produit, et en particulier la partie du produit située au coeur de celui-ci. Sur certains fours de billettes, de bloom ou de brames, la largeur du four est d'au moins 7m, allant jusqu'à 15m, rendant difficile le chauffage du 25 centre du four. Ce problème est d'autant plus difficile à résoudre si les produits tels que (6) et (7) sont placés en quinconce comme illustré sur la figure 1. Il faut alors apporter plus d'énergie au centre du four o le débit masse du produit est plus important que sur les cotés proches des parois du four. Une solution choisie par les constructeurs de four consiste par exemple à installer des niches (5) qui couvrent toute la largeur du four et qui sont équipées de brleurs (2) dont la flamme se développe selon un axe parallèle à l'axe (8) de l'écoulement des fumées, dans le même sens ou dans le sens contraire de celles-ci (à contre courant; c'est dans ce but que la flèche 8 sur la figure 1 indique les deux sens possibles d'écoulement). Cette solution est illustrée sur la figure 2 (vue en coupe dans un plan vertical) o sont représentés une niche (15) et des brleurs frontaux (2). Cette solution augmente de 5 manière significative le cot d'investissement de l'installation, que ce soit pour un four neuf ou pour un four existant sur lequel on désire ajouter des brleurs (cas d'une réfection d'un four encore appelée " revamping "). Une autre solution consiste à chauffer le centre du produit avec des brleurs placés sur les parois transverses (3) comme illustré sur la Figure 1. L'axe initial d'injection 10 des fluides (10) du brleur (3) fait un angle a avec l'axe (9) perpendiculaire au plan vertical qui correspond à l'écoulement principal des fumées. a est compris entre -80 et + 80 , en général entre -20 et +20 . De manière préférentielle, cet angle a est sensiblement égal à 0 degré. L'axe initial d'injection des fluides du brleur est alors perpendiculaire au plan vertical contenant l'axe de l'écoulement principal. En pratique, selon l'invention on a constaté que quelle que soit la valeur d'oc, il est nécessaire de donner une impulsion suffisante aux fluides éjectés du brleur. En effet, si l'impulsion est trop faible, on constate que la flamme (4) est fortement déviée et se développe près de la paroi. Une telle flamme (4) risque d'endommager fortement la paroi du four et doit donc à tout prix être évitée. Pour vérifier sur une installation existante que l'impulsion du brleur est suffisante, l'homme de métier peut par exemple visualiser la flamme par un accès optique sur le four (porte ou autre). Cette vérification ne peut se faire qu'une fois le brleur installé, en fonctionnement, sur un four donné et dans une configuration de puissance totale donnée. Un réglage satisfaisant sur un four donné et/ou pour une puissance 25 donnée du brleur et/ou pour une puissance donnée des brleurs en amont du brleur concerné (en amont par rapport au sens de l'écoulement des fumées) , pourra se révéler totalement inapproprié si l'une des conditions o la vérification a été faite n'est plus remplie (soit un changement de la puissance du brleur ou de la puissance des brleurs situés en amont du brleur concerné). Enfin, cette vérification doit être faite 30 individuellement pour chacun des brleurs concernés, ceux-ci pouvant, par exemple, être réglés à des puissances individuelles différentes d'un brleur à l'autre. Cela montre en particulier, qu'aucun réglage n'est transposable d'un four à l'autre et que toute l'opération doit être recommencée pour chaque four et/ou chaque type de charge, avec la nécessité de prévoir un accès optique pour chaque brleur, ce qui est une contrainte souvent inacceptable. Dans toutes ces opérations, un mauvais réglage de four peut avoir des 5 conséquences très importantes pour le client utilisateur, puisqu'il y a un risque d'endommagement significatif de la paroi latérale 11 ou 12 du four par la flamme 4, (Fig. 1). La présente invention se propose de fournir un procédé de réglage de l'impulsion des fluides d'un tel brleur situé sur une paroi notamment latérale d'un four, impulsion 10 qui peut être différente pour chaque brleur, sans nécessité d'accès optique pour vérifier le réglage de la flamme. Ce procédé est applicable quelle que soit la géométrie du four, la géométrie du brleur et la puissance en amont du brleur (par rapport à l'écoulement des fumées). Selon l'invention, l'impulsion de ces brleurs est calculée par rapport à la vitesse de l'écoulement principal. (Les fumées qui traversent le four, souvent à contre-courant du 15 ses d'avancement de la charge). En particulier, ce procédé s'applique pour des brleurs dont le comburant est de l'air, ou de l'air enrichi à l'oxygène, contenant préférentiellement plus de 90% vol. d'oxygène, notamment de l'oxygène fourni par des appareils d'adsorption de type VSA et notamment de l'oxygène contenant un complément de 1 à 5 % d'Argon et de 1 à 5 % 20 d'azote. Le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que la vitesse d'injection Vfiluide de l'un au moins des fluides comburant et/ou combustible injecté dans au moins un brleur est supérieure ou égale à environ: Vfluide > trans (CoS(a)Lchauf)1I Porans 0,5 V - 2 DP fluide formule dans laquelle: * VraNs désigne la vitesse d'écoulement des fumées dans le four (en général, à contre-courant du sens d'avancement des pièces à traiter dans le four. * -c l'angle que fait l'axe d'injection des fluides à la sortie du brleur par rapport à 30 l'axe perpendiculaire aux parois latérales du four. * La,(f désigne la largeur du four (mesurée à partir de la paroi du four o le brleur concerné est installé) sur laquelle on veut obtenir un chauffage optimal tel que défini ci-avant. * Pra.s représente la masse volumique des fumées dans le four. e* Pjtide représente la masse volumique des fluides considérés (comburant ou combustible). D représente le diamètre de l'ouvreau (ou du cercle de surface égale lorsque l'ouvreau n'a pas une section circulaire) dans le cas d'un brleur à injection coaxiale de comburant et combustible en son diamètre équivalent, c'est-à-dire le diamètre du cercle 10 dont la surface est égale à la somme des surfaces des ouvertures d'injection de combustible et de comburant dans le cas d'injections séparées. De préférence, on choisira Vfuel Vtrans ((CS)Lchauf),(Ptrans)0,5 V Vtrans ((CS)Lchauf)l,(Ptrans)0,5 VfIIII(os a=COUf'1 (Ptans)O5 et Vcomb = 2 con 2 D Pfe 2 Dfe Selon une première variante, le procédé selon l'invention, dans lequel on installe au moins un brleur dans chaque paroi latérale du four sensiblement en vis-à-vis, lesdites parois étant distantes de la largeur du four Lfour, est caractérisé en ce que la longueur de chauffage Lchauf est comprise entre 10 %/ et 100 %/ de 1/2 (Lfour), de préférence entre 50 % et 100 %/ de 1/2 (Lfour). Selon une autre variante, le procédé selon l'invention, dans lequel on installe au moins un brleur dans chaque paroi latérale du four sensiblement décalé, notamment en quinconce, la distance LbUoc entre les axes d'injection desdits brleurs selon une direction perpendiculaire auxdites parois étant comprise entre 25 %/ et 100%/o de 1'/2 (Lfour) et de préférence comprise entre 33 % et 50 %/o de 1/2 (Lfou r), est caractérisé en ce que la 25 longueur de chauffage Lchauf sera comprise entre 10 % et 75 %/ de Lfour, de préférence entre 50 %/o et 75 % de Lfour. Pour évaluer cette distance L bloc, on procède de la façon suivante soit P la puissance du brleur (RW), soit Q la puissante par unité de volume (exprimée en HW/m3) acceptée par le four, selon les normes du constructeur, soit V le volume du parallélépipède (ou approximatif) de largeur Lbloc, de hauteur égale à la hauteur de la zone correspondante du four et de la largeur égale à Lchauf. Selon l'invention, cette distance sera choisie telle que: P braleur Lfour >Lb loc reur Lchauf xH zone xQ tandis que de préférence on aura: Lfour > Lbloc Selon l'invention, on choisira Q entre 0,1 et 0,4 MW/m3 et de préférence entre 0,2 et 0,3 MW/m3. La puissance des brleurs sera directement liée à la largeur du four: plus le four 10 est large, plus il faudra choisir une puissance importante pour chaque brleur. Selon une autre variante, le procédé selon l'invention, dans lequel on utilise au moins deux brleurs, placés chacun dans l'une des parois latérales du four (au moins un brleur par paroi latérale, avec en général un nombre pair de brleurs avec le même nombre de brleurs par paroi), la distance Lbloc entre les axes d'injection desdits brleurs selon une 15 direction perpendiculaire auxdites parois étant au moins égale à 1/2 (Lfo0u) est caractérisé en ce que la longueur de chauffage Lchauf sera comprise entre 10 % et 100 % de Lfour, de préférence entre 50 % et 100 % de Lfou. Un autre aspect de l'invention est de pouvoir adapter en cours de fonctionnement l'impulsion des brleurs en fonction de la puissance délivrée dans le four pour tenir 20 compte des variations de ladite puissance. Selon une première variante, lorsqu'on fait varier la puissance totale de chauffage du four afin de s'adapter aux pièces à traiter dans ledit four, on fait varier la quantité de mouvement du combustible et du comburant dans le même sens que celui selon lequel la puissance délivrée dans le four varie. Selon une autre variante, on augmente la quantité de mouvement du combustible et/ou du comburant lorsqu'on veut augmenter la longueur de chauffage Lchauf du brleur correspondant. Dans toutes les variantes de l'invention, le brleur utilisé est soit un brleur à injection séparée de combustible et de comburant, soit un brleur à injection coaxiale de combustible et de comburant, soit un brleur dans lequel on prémélange au moins partiellement le combustible et le comburant avant d'injecter ce mélange dans le brleur. On peut également prévoir que de 2 à 80 % en vol. d'argon est injecté avec le combustible et./ou le comburant. En outre, l'angle - entre l'axe d'injection des fluides du brleur et l'axe perpendiculaire à la paroi latérale du four est compris entre -80 et +800, de préférence entre -20 et +20 , de manière encore plus préférentielle égale à environ 00. De préférence également, on préchauffera le combustible, aux environs de 300'C, pour améliorer le rendement énergétique, de préférence par échange thermique avec les fumées issues du four. L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples de réalisation suivants donnés conjointement avec les figures qui représentent: la fig. 1: une vue de dessus (schématique) d'un four de réchauffage selon l'art antérieur avec des produits disposés en quinconce, la fig. 2: une vue en coupe d'un brleur installé dans une niche de traverse de vote, la fig. 3: une représentation schématique d'une flamme selon l'invention et de 20 son extrémité entraînée par les fumées, la fig. 4: un exemple de réalisation de l'invention avec des brleurs latéraux de part et d'autre de la charge, la fig. 5: une vue en coupe schématique d'une injection coaxiale des fluides dans le brleur, la fig. 6, un exemple de réalisation de l'invention avec des brleurs éloignés les uns des autres, la fig. 7: un exemple de réalisation de l'invention avec des flammes décalées de différentes longueurs, La fig. 8: un exemple de réalisation de l'invention avec des flammes 30 décalées, en quinconce. La fig. 9: un exemple de four de réchauffage métallurgique équipé avec le procédé selon l'invention. Sur la figure 3 est représentée une flamme 22 dans un écoulement transverse de vitesse Vtrans. Cet écoulement est constitué de fumées composées par les produits de 5 combustion des brleurs situés en amont du brleur concerné (en amont en se repérant par rapport au sens de circulation des fumées qui est celui de l'écoulement transverse Vtrans). Le brleur est situé sur la paroi latérale l l.Les comburant et combustibles sont injectés selon l'axe 21 faisant un angle U. par rapport à l'axe 20 perpendiculaire à l'axe de 10 l'écoulement principal, défini par Vtrans. Cet angle ce peut être différent pour les différents fluides injectés dans le four par l'intermédiaire du brleur:par exemple, le combustible et le comburant peuvent avoir chacun un angle d'injection différent lorsqu'ils sont injectés séparément, ou identiques si le brleur est du type à injection coaxiale. Dans la description ci-après, donnée à titre d'exemple, tous les fluides ont le même angle cc, mais 15 l'homme de métier saura aisément faire la transposition à chacun des fluides si cet angle aX est différent. L'angle Ct est compris entre -80 et +80 degrés, de manière préférentielle entre et +200, de manière encore plus préférentielle, l'angle (x est sensiblement voisin de zéro. Le terme " longueur de chauffage ", ci-après désigné par Lchauf. désigne la longueur de la flamme, mesurée à partir de la paroi 11 du four, dans une direction selon l'axe 20. Selon l 'invention, on définit ci-après les caractéristiques d'injection des fluides d'un brleur situé en paroi notamment latérale pour obtenir un chauffage optimal sur la longueur Lehauf, tout en préservant l'intégrité du four et en particulier l'intégrité de la paroi 25 latérale 11 o le brleur est installé. Typiquement, l'écoulement (selon la direction Vtran,) est composé de produits de combustion, issus de la combustion des brleurs situés en amont du brleur considéré. Ces brleurs situés en amont peuvent être des brleurs dont le comburant est de l'air, de l'air enrichi en oxygène, de l'oxygène pur. La nature du comburant peut d'ailleurs varier 30 d'un brleur à l'autre. La vitesse Vtrans est donc parfaitement définie par la puissance délivrée en amont du brleur concerné et par les dimensions du four à la section o le brleur est installé. La Figure 4 représente une vue de dessus du four, là o les brleurs concernés sont situés. Les brleurs qui engendrent respectivement les flammes 26 et 27 sont situés de part et d'autre du four. Dans ce cas, la longueur à chauffer pour chacun de ces brleurs est, par exemple, la moitié de la largeur du four, soit Lfour/2. Selon l'invention, l'impulsion des brleurs doit être telle que la longueur de chauffe associée soit comprise entre 10% et 150% de Lfour/2. En dessous de 10%, la flamme sera trop proche de la paroi et pourra mettre en danger l'intégrité du four. Comme il est préférable d'apporter de l'énergie de manière préférentielle au centre du 10 four la longueur de chauffe associée sera comprise entre 50% et 100% de Lfour/2. lorsque les produis qui sont réchauffés dans le four sont disposés symétriquement par rapport à l'axe longitudinal du four (par exemple comme sur la fig. 7). Dans le cas o cette charge n'est pas symétrique (comme c'est le cas sur la fig. 4) on préférera avoir nos longueurs de chauffe comprises entre environ 100 % et 150 % de 2 Lfour. La figure 5 représente schématiquement en coupe un brleur avec injection coaxiale de combustible et de comburant. Le combustible est injecté au centre dans l'injecteur 31 et le comburant est injecté autour du combustible, ce comburant pouvant être de l'air, de l'air enrichi en oxygène, de l'oxygène pur, avec une addition éventuelle d'argon à ce comburant de manière à augmenter l'impulsion du comburant et donc de la 20 flamme, selon le but poursuivi par l'invention: on peut rajouter de 2 % vol à 80 % vol d'argon. La figure 6 représente le cas de brleurs éloignés les uns des autres, de part et d'autre de la charge. Les brleurs 41, 43 ont leurs flammes respectives 42, 44 qui s'étendent au- delà de la ligne médiane du four, avec une grande largeur de chauffe Lchauf 25 et donc une impulsion importante. La figure 7 représente le cas de flammes décalées 51, 52, 53 ayant des longueurs de chauffe respectives Lchaufl, Lchauf2 et Lchauf 3 différentes, correspondant ici à des brleurs de puissance décroissantes (le brleur engendrant la flamme 51 étant le plus puissant), selon les zones à chauffer ou selon le cahier des charges imposées. La figure 8 représente un exemple de réalisation avec flammes décalées 61, 62, 63, 64 et brleurs placés en quinconce avec des longueurs de chauffe Lchauf supérieures à Lfour/2. Enfin, la figure 9 représente un exemple de réalisation d'un four de réchauffage 5 de billettes 75 qui entrent dans le four latéralement par la zone d'entrée 76 pour pénétrer dans la zone d'évacuation de fumées 79, fumées qui servent à préchauffer les billettes 75, à contre-courant. Les fumées sont évacuées par l'orifice 77 d'évacuation des fumées. Dans la zone de chauffage et/ou préchauffage 80, sont disposés les brleurs 71, 72, 73, 74 selon l'invention. La zone 81 dite d'égalisation comporte des brleurs 82 aéro10 combustibles en pour égaliser la température des billettes 75 qui sont ensuite éjectées du four par la zone de sortie 78. L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples non limitatifs suivants: Exemple 1 Le comburant utilisé peut être de l'air, de l'air enrichi en oxygène ou de l'oxygène pur. Dans un four de réchauffage (de 7,2 m de largeur et de 1,3 de hauteur) de puissance 30 MW fournie pas des brleurs dont le comburant est de l'air préchauffé à 20 300 C., on mesure un débit de fumées d'environ 33000 Nm3/h.. Les gaz brlés, issus de la combustion du gaz naturel et de l'air ont une masse volumique mesurée ptrans=0,28 kg/m3 à 1000 C (équivalent à 1,3 kg/m3 à 0 C) La vitesse incidente des gaz est de: 4.5 m/s. On substitue aux brleurs air/combustible du four des brleurs 25 oxygène/combustible tels que des brleurs vendus sous la dénomination commerciale ALGLASS de puissance nominale de 1 MW, représentés schématiquement sur la fig. 5, avec un diamètre d'ouvreau 32, côté four, égal à 11 cm. Les brleurs sont orientés selon l'axe perpendiculaire à l'écoulement des fumées, soit c(x = 0. La masse volumique de l'oxygène est de 1,4 kg/m3 à 25 C. et pression 30 normale. La largeur du four est de 7 m environ. On utilise des brleurs situés de part et d'autre du four, un brleur situé sur le côté devant assurer la chauffe sur une distance comprise entre 10% et 100% de la demi-largeur du four, de manière préférable entre 50% et 100% de la largeur du four. On obtient les résultats suivants en appliquant la formule décrite ci-avant: %/ de Lfour chauffe 10% 0,36 m 4 m/s 50%0 1,8 m 22 m/s 100%0 3,6 m 47 m/s En injectant l'oxygène aux vitesses mentionnées ci-dessus, on obtient bien des longueurs de chauffe Lchauf telles que définies dans le tableau ci-dessus. Exemple 2: Dans l'exemple décrit ci-après, on a choisi du gaz naturel comme combustible (si le combustible utilisé est du fioul, il faut considérer la masse volurnique et la vitesse du jet atomisé dans le calcul ci-après). Dans le cas du gaz naturel, préchauffé à 300 C, la masse volumique du 15 combustible est: Pcombustible=0,8 kg/m3 à 0 C donc Pcombustible=0,38 kg/m3 à 300 C. Si le brleur utilisé est un brleur vendu sous la dénomination commerciale " ALGLASS ", de diamètre D égal à 11 cm (fig. 5), on obtient: (o. 1 'L Longueur Vitesse Gaz Naturel / de Lfio) chauffe 10% 0,36 m 7 m/s 50% 1,8 m 42 m/s 100% 3,6 m 90 m/s Le tableau s'interprète comme dans le cas de l'exemple 1. il Exemple 3: L'ajout ou la substitution d'argon dans le comburant peut permettre d'augmenter la masse du comburant injecté et donc de favoriser le mélange, et ainsi d'obtenir une meilleure chauffe. Enfin, si l'argon est utilisé en remplacement de l'azote de l'air, la 5 suppression d'azote va provoquer une réduction significative de la pollution générée par la flamme (diminution substantielle des NOS). La substitution de l'azote de l'air par de l'argon ou l'ajout d'argon dans de l'oxygène pur permet de réduire la vitesse d'injection du comburant tout en conservant la même longueur de chauffe. Le fait de réduire la vitesse d'injection permet de réduire le 10 bruit associé à la flamme, permet de réduire l'entraînement associé à la flamme. La réduction de l'entraînement est importante dans les fours contenant de nombreuses particules tels que les fours à verre. Par exemple, un mélange de 40% d'Argon et de 60% d'oxygène permet de réduire la vitesse d'injection du comburant de5%. De manière préférentielle, le complément d'Argon est de l'oxygène pur, avec éventuellement un 15 résiduaire d'azote compris entre 1 % et 5 % en vol. REVENDICATIONS 1. Procédé de combustion d'un combustible et d'un comburant injectés à travers une paroi (11), notamment latérale, d'un four comportant une charge (6, 7) à chauffer qui 5 se déplace dans un plan sensiblement perpendiculaire à ladite paroi (11), cette combustion engendrant une flamme (22, 26, 27) s'étendant au-dessus et/ou en dessous de ladite charge (6, 7), caractérisé en ce que les vitesses d'injection du combustible Vfi, et du comburant Vcomb sont réglées de manière à obtenir un chauffage de la charge (6, 7) par la flamme (22, 26, 27) ainsi créée sur une longueur de chauffage Lchauf mesurée à 10 partir de ladite paroi (11) et perpendiculairement à celle-ci, la vitesse d'injection Vflwi de l'un au moins des fluides comburant et/ou combustible injecté dans au moins un brleur étant supérieure ou égale à environ: Vf2uide Vtrans ((COSa)Lchauf)1,1( trans)0,5 2 D Pfluide formule dans laquelle: * V,,a,,, désigne la vitesse d'écoulement des fumées dans le four, * oe l'angle que fait l'axe d'injection des fluides à la sortie du brleur par rapport à l'axe perpendiculaire à ladite paroi (11) du four, * Lcia désigne la largeur du four sur laquelle on veut obtenir un chauffage 20 optimal,. * P,... représente la masse volumique des fumées dans le four, * Pfflid, représente la masse volumique des fluides considérés (comburant ou combustible), o. D représente le diamètre de l'ouvreau du brleur ou son diamètre équivalent. 25 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que V trans ((COSC)LIchauf)l,(Ptrans)5 et V Vtrans (COS )chauf) l(Ptrans)o5 Vfuel 2 D P fue eomb 2 Dm 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel on installe au moins un brleur dans deux parois (11, 12) du four sensiblement en vis-à-vis, et notamment deux parois latérales du four, lesdites parois étant distantes de la largeur du four Lfo0, caractérisé en ce que la longueur de chauffage Lcha, est comprise entre 10 % et 100 % de 1/2 (Lfo^), de préférence entre 50 % et 100 % de '/2 (Lfo4). 4. Procédé selon la revendication 1 à 3, dans lequel le four comporte deux parois 5 latérales, caractérisé en ce que l'on dispose au moins un brleur dans chaque paroi latérale (11, 12) du four, lesdits brleurs état décalés l'un par rapport à l'autre et de préférence disposés en quinconce, la distance Lbloc entre les axes d'injection desdits brleurs selon une direction perpendiculaire auxdites parois étant comprise entre 25 % et 100% de 1/2 (Lfou,) et de préférence comprise entre 33 % et 50 % de 1/2 (Lfo) et en ce que 10 la longueur de chauffage Lchuf est comprise entre 10 % et 75 % de LfO.., de préférence entre 50 % et 75 % de Lfour. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on utilise au moins deux brleurs, placés chacun dans l'une des parois latérales (11, 12) du four, la distance LbIoc entre les axes d'injection desdits brleurs selon une direction 15 perpendiculaire auxdites parois étant au moins égale à /2 (Lfou et en ce que la longueur de chauffage Lchuf est comprise entre 10 % et 100 % de LfoUr, de préférence entre 50 % et 100 % de Lfo,. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lorsqu'on fait varier la puissance totale de chauffage du four pour l'adapter aux pièces à traiter dans 20 ledit four, et en ce que l'on fait varier la quantité de mouvement (ou impulsion) du combustible et/ou du comburant dans le même sens que celui selon lequel la puissance du four varie. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'on augmente la quantité de mouvement du combustible et/ou du comburant afin 25 d'augmenter la longueur de chauffage Lrauf du brleur correspondant. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le brleur utilisé est soit un brleur à injection séparée de combustible et de comburant, soit un brleur à injection coaxiale de combustible et de comburant, soit un brleur dit de pré-mélange dans lequel on pré-mélange au moins partiellement le combustible et le comburant avant d'injecter ce mélange dans le brleur. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que de 2 % à 80 % en vol. d'argon est injecté avec le combustible et./ou le comburant. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'angle oc entre l'axe d'injection des fluides du brleur et l'axe perpendiculaire à ladite paroi du four est compris entre O' et 20 .