FR 2859122 A1 20050304 FR 0409139 A 20040827 PROCEDE DE FABRICATION D'UN FIL DE SOUDAGE FOURRE SOUDE La présente invention se rapporte à un procédé destiné à fabriquer un fil de soudage fourré soudé présentant à la fois une bonne capacité d'alimentation et une caractéristique de faible teneur en hydrogène, le procédé étant excellent en ce qui concerne l'aptitude à l'étirement de fil. Plus particulièrement, il se rapporte à un procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé,.approprié comme fil pour soudage à l'arc pour un soudage entièrement ou semi-automatique à utiliser lors du soudage d'un acier doux, d'un acier de haute résistance, d'un acier résistant à la chaleur, ou analogues. Les fils pour soudage à l'arc pour un soudage entièrement ou semi automatique comprennent: un fil plein; et un fil fourré (appelé simplement fil ou FF ci-après) formé en introduisant un fondant dans une bande d'acier à gaine en forme de tube (appelé simplement ci-après anneau ou anneau d'acier). Parmi ceux-ci, les fils fourrés comprennent un type de fil dans lequel l'anneau présente une jonction (appelée également ciaprès soudure), laquelle est un objet de la présente invention; et un type de fil sans soudure dans lequel il n'y a pas de telle jonction. Ceux du dernier type sans soudure requièrent un coût de fabrication élevé, le fil fourré présentant une soudure est donc utilisé de manière plus polyvalente. Toutefois, l'expression. "l'état présentant une soudure" signifie l'état présentant un espacement (ouverture) dont le joint n'a pas été raccordé par soudage ou analogues, comme représenté sur la figure 1B décrite plus tard. Le fil fourré soudé est généralement utilisépour un__ processus d'exécution de soudage à l'arc sous protection gazeuse CO2, soudage MIG ou analogues. Un fil étiré ayant un petit diamètre compris entre 0,8 et 1, 6 mm est généralement utilisé. Le fil fourré soudé doit nécessairement avoir une excellente capacité d'alimentation en fil au cours du soudage, 2859122 2 présenter une faible teneur en hydrogène dans le fil, et être excellent quant à la résistance à la porosité au cours du soudage comme ses performances importantes de produit. Tout d'abord, la capacité d'alimentation en fil sera décrite en se référant au dispositif d'alimentation en fil de la figure 6. Le fil fourré est soumis au soudage dans un état tel qu'il peut être enroulé autour d'une bobine de fil 30 ou chargé dans un fût de bobinage pour fils métalliques. Pour utiliser le fil fourré lors de l'exécution d'un soudage, le procédé de poussage suivant est généralement choisi. Le fil fourré est étiré à partir de la bobine 30 ou du fût de bobinage pour fil métallique par des galets d'alimentation 32 et 33 du distributeur 31. De surcroît, le fil fourré est poussé dans une gaine comprise dans un câble 34 de conduit disposé derrière. Ensuite, il est avancé jusqu'à un tube contact 40 dans une torche de soudage 37 fixée à l'extrémité du câble 34 de conduit à travers la gaine. Le fil fourré est appliqué avec une tension entre le tube contact 40 et un matériau d'acier à souder 38, pour réaliser de ce fait un soudage à l'arc. Le dispositif d'alimentation en fil n'inclut pas seulement celui du système de poussage, mais également divers dispositifs d'un système tireur dans lequel les galets d'alimentation sont placés à l'intérieur d'une torche de soudage, et un fil est étiré à travers l'intérieur du câble posé dans un conduit, et d'un système combiné tireur-pousseur. La gaine de conduit ici utilisée est un tube de guidage flexible formé en façonnant un fil d'acier dans une spirale. Il possède généralement une longueur d'environ 3 à 6 m, jusqu'à une grande longueur de 10 à 20 m, laquelle est utilisée de manière sélective en fonction de la distance jusqu'à la zone de soudage. Dans une telle séquence _d'opérationd'_a_lmentation du fil _fourré, lefourré doit nécessairement être avancé avec stabilité à une vitesse élevée ou donnée ne dépendant pas des conditions d'alimentation telles que les angles de courbure des parties courbées 35 et 36, et analogues, et de la distance d'alimentation. Les systèmes d'alimentation en fil comprennent divers dispositifs 2859122 3 tels que décrit ci-dessus. Toutefois, dans tous les cas, la capacité d'alimentation en fil est une des caractéristiques de qualité du produit importantes du fil fourré. Ensuite, lorsque la teneur en hydrogène dans le fil est élevée, une grande quantité de porosités due à l'hydrogène est générée dans la zone soudée, qui se traduit par des défauts de soudage. Par conséquent, comme autre caractéristique de qualité du produit importante pour le fil fourré, la teneur en hydrogène dans le fil fourré doit nécessairement être faible. Pour le fil fourré qui est excellent pour la forme de perle de soudure et l'efficacité du soudage comparé au fil plein, la caractéristique de faible teneur en hydrogène est une caractéristique de qualité particulièrement importante pour prévenir le défaut de soudage. Un tel fil fourré soudé est généralement fabriqué de la manière suivante. Avec ce que l'on appelle les étapes de formage telles qu'une étape de formage d'un feuillard d'acier en U, qu'une étape d'introduction d'un fondant dans le feuillard d'essai formé en U, et qu'une étape de formage du feuillard d'acier en U en un fil sous forme de tube, un fil formé sous forme de tube rempli du fondant est fabriqué. Puis, le fil formé sous forme de tube est étiré jusqu'à un diamètre du produit de fil fourré. Parmi ces étapes, particulièrement lors du tréfilage destiné à la fabrication d'un fil fourré soudé, la partie importante de l'étape de tréfilage, offrant un rapport de traitement important (rapport de réduction), au niveau de l'étape initiale du tréfilage a été exécutée de manière prédominante au moyen d'une matrice perforée, (voir, par exemple, la publication de brevet Japonais non examiné N 2001-179326, et la publication de brevets Japonais non examinés_ N _ 1998- 1.80485,_ 1998-_6.083, et 1990-52197). En outre, la lubrification du tréfilage de la partie importante de l'étape de tréfilage a été effectuée de manière prépondérante par un lubrifiant humide tel qu'une huile animale ou végétale, une huile minérale, ou une huile synthétique (voir, par exemple, la publication du brevet Japonais non examiné N 2859122 4 2001-179326, la publication du brevet Japonais non examiné N 1994-15485, la publication du brevet Japonais non examiné N 2001-179481). Accessoirement, il est également connu que dans un procédé de fabrication d'un fil fourré pour le soudage d'acier inoxydable utilisant un acier inoxydable comme un anneau, une filière à galets est utilisée à la place de la matrice perforée, pour effectuer de ce fait le tréfilage tout en exécutant le recuit intermédiaire (voir, par exemple, la publication du brevet Japonais non examiné N 1999-285892). Toutefois, avec un tel procédé de tréfilage utilisant une matrice perforée, la précision de la forme du fil étiré est élevée. Cependant, la force de cisaillement imposée à une couche de lubrification au niveau d'une surface de filière est importante. Par conséquent, un problème de rupture du fil de lubrification a tendance à survenir. Alors que, lorsque la lubrification du fil d'étirage est exécutée au moyen d'un lubrifiant (solide) sec inorganique non hydrogéné ne présentant pas de problème en alimentation de l'hydrogène, des problèmes de solidification et de colmatage dans le trou de filière du lubrifiant ont tendance à survenir. Pour cette raison, il existe une limitation déterminée de la vitesse de tréfilage avec une matrice perforée, de sorte que le tréfilage à grande vitesse ne puisse pas être effectué, ce qui se traduit par une efficacité de tréfilage relativement inférieure. Cela entraîne non seulement un problème de productivité mais également un problème rendant impossible la réduction de la teneur en hydrogène dans le fil. A savoir, alors qu'il est difficile de maintenir la teneur en humidité dans l'atmosphère à l'étape de tréfilage au niveau de trace, une faible efficacité de tréfilage et une longue durée de tréfilage peuvent également entraîner le problème suivant. A ___sav_oir, il _existe unegrande possibi_li_t_épour que la quantité d'humidité absorbée par le fil (fondant) lors du tréfilage augmente jusqu'à un degré tel qu'il provoque des défauts de soudage. Ce problème devient visible notamment pour un acier doux classique, mais aussi particulièrement pour l'anneau qui requiert une force de travail plus importante et impose une charge importante sur une filière, et facilite donc les apparitions de vibration de la filière et les marques de vibration du fil et devient difficile à étirer d'un acier allié, d'un acier inoxydable, ou analogues. Par contraste, lorsque l'étirage peut-être effectué au moyen d'une filière à galets tout au long du processus ou du premier au dernier processus comportant la partie de l'étape au stade initial de l'étirage offrant un rapport de fonctionnement important (rapport de réduction), aucun problème du genre de celui qui pourrait être causé par la matrice perforée ne survient. Par conséquent, en utilisant le lubrifiant sec inorganique non hydrogéné, il est possible d'augmenter la vitesse de tréfilage et de réduire la quantité d'humidité absorbée. Cela permet également d'augmenter la productivité des fils fourrés. La filière à galets est, comme décrite plus loin, un dispositif de tréfilage destiné à maintenir un fil dans un trou de filière formé par une paire de composants de filières à galets en opposition, et à réaliser le tréfilage. Avec cette configuration, la force de cisaillement imposée à la couche de lubrifiant au niveau de la surface de la filière est relativement faible comparée au tréfilage utilisant une matrice perforée. Par conséquent, le problème de rupture du film de lubrifiant est moins susceptible de survenir. En outre, également lorsque la lubrification pour le tréfilage est réalisée au moyen d'un lubrifiant sec inoxydable non hydrogéné ne provoquant aucun problème d'augmentation de la teneur en hydrogène, des problèmes de solidification et de colmatage du lubrifiant comme avec une matrice perforée ne surviennent pas. Toutefois, de façon conventionnelle, il existe une conception selon laqueLle le tréfilageau_moyend'une filière à galets conduit à un fil de la forme non pas d'un cercle parfait nécessaire pour un fil fourré, mais d'une ellipse, ce qui se traduit par une précision de forme défectueuse. Il en résulte que la filière à galets peut être utilisée uniquement de façon partielle dans un processus de tréfilage. C'est à 2859122 6 dire, comme cela est connu de façon conventionnelle, au niveau de la partie de l'étape produisant un rapport de fonctionnement important au stade initial de l'étirage, et au niveau de l'étape finale du tréfilage, il n'y pas d'autre choix que d'utiliser une pluralité de matrices perforées. En outre, pour les fils fourrés soudés, comportant le fil fourré d'un anneau d'acier inoxydable, la lubrification du tréfilage dans la partie de l'étape importante de tréfilage est réalisée de manière prédominante par un lubrifiant humide telle qu'une huile animale ou végétale, une huile minérale, ou une huile synthétique. Cependant, aussi longtemps que le lubrifiant humide est utilisé, pour le fil fourré soudé, même si la réduction en quantité du lubrifiant à utiliser, le contrôle de la composition, et d'autres idées sont mises en uvre, ou quel que soit même la faiblesse de la distance (espacement) de soudure, le lubrifiant humide pénètre consécutivement dans le fil fourré par l'intermédiaire de la soudure, ce qui se traduit par une teneur plus élevée en hydrogène dans fil. Afin d'empêcher cela, un lavage correct du fil dans un processus discontinu devient nécessaire car le lubrifiant humide ne peut être éliminé de manière satisfaisante par un simple lavage continu (en ligne) dans le processus de tréfilage. Tandis que, également dans le procédé destiné à étirer le fil fourré de l'anneau en acier inoxydable à l'aide d'une filière à galets, l'anneau d'acier inoxydable est relativement plus dur que l'anneau d'acier doux. Pour cette raison, si la lubrification n'est pas effectuée de manière satisfaisante, la quantité de chaleur générée lors du processus de fonctionnement est importante même avec la filière à galets. Par conséquent, le lubrifiant subit une rupture de film, qui se traduit par une haute possibilité que la rugosification de la _ surface__du fil _ ou__ unerupture _auCours du__ tréfilage survienne. En outre, le recuit au stade du tréfilage devient essentiel en raison de l'écrouissage de l'anneau d'acier inoxydable. Pour cette raison, il y a toujours une limitation en ce qui concerne l'augmentation de la vitesse de tréfilage 2859122 7 et de l'efficacité de tréfilage pour l'ensemble des étapes de tréfilage. Par conséquent, dans les circonstances présentes, en réalité un processus uniforme de tréfilage à grande vitesse à l'aide d'une filière à galets, comportant la partie de l'étape offrant le rapport de fonctionnement important (rapport de réduction) au niveau du stade initial du tréfilage n'a pas été pour le moment utilisé en pratique lors de la fabrication du fil fourré. De même, un processus uniforme de tréfilage à grande vitesse et à grande précision du diamètre du fil à l'aide d'une filière à galets, comportant une étape de formage d'un feuillard d'acier en U, une étape d'introduction d'un fondant dans le feuillard 100a d'acier formé en U, et une étape de formage du feuillard d'acier en U en fil sous forme de tube n'a pas été pour le moment utilisé en pratique. Au vu des circonstances précédentes, la présente invention a été complétée. Un objet de la présente invention est de proposer un procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé et présentant à la fois une capacité d'alimentation favorable et une caractéristique de faible teneur en hydrogène, le procédé étant excellent pour ce qui est de l'aptitude à l'étirement de fil. Afin d'atteindre cet objectif, l'essentiel du procédé de 25 fabrication d'un fil fourré soudé de la présente invention réside dans les consignes suivantes. Dans un procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé comprenant une gaine préparée en formant un feuillard d'acier en tube et un fondant introduit à l'intérieur de 30 ladite gaine, ledit procédé comprenant: une étape consistant à former le feuillard d'acier de sorte (111'41 at_une_coupe_ transversale _en forme de U; une étape consistant à remplir de fondant le feuillard d'acier en U; une étape consistant à former en tube le feuillard d'acier en U ainsi rempli de fondant pour obtenir un fil fourré ; une étape consistant à étirer ledit fil fourré en utilisant un lubrifiant de tréfilage pour obtenir un fil étiré ; une étape consistant à éliminer ledit lubrifiant de 5 tréfilage du fil étiré, par un moyen physique; et une étape consistant à enduire d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil la surface dudit fil étiré une fois que le lubrifiant de tréfilage a été éliminé de ladite surface, ces étapes respectives étant séquentiellement réalisées par l'intermédiaire d'un processus continu, le lubrifiant de tréfilage utilisé lors de l'étape consistant à étirer le fil fourré contient un lubrifiant soufré à haute pression, et au moins une partie de l'étirage du fil fourré au fil étiré, ce dernier ayant atteint le diamètre du fil de soudage fourré soudé, est effectuée à l'aide d'une filière à galets. Selon la présente invention, on entend par lubrifiant de tréfilage un lubrifiant qui est enduit sur le métal à étirer afin d'en faciliter l'étirage. L'expression lubrifiant pour l'alimentation en fil doit être comprise comme correspondant à un lubrifiant qui est présent sur le fil de soudage fourré soudé afin d'en faciliter le déroulement lors de son utilisation. L'étape d'étirage du fil fourré au fil étiré, ce dernier ayant atteint le diamètre du fil de soudage fourré soudé, peut être entièrement réalisée à l'aide d'une filière à galets. Selon une alternative, l'étape d'étirage comprend elle-même deux étapes: 1) Une étape d'étirage du fil fourré jusqu'à un fil présentant un diamètre qui est immédiatement supérieur au diamètre du fil de soudage fourré soudé, à l'aide d'une -filière à galets, e-t_ 2) Une étape d'étirage de finition du fil obtenu à l'étape précédente à l'aide d'une matrice perforée. On entend par matrice perforée une matrice dotée d'au moins un trou circulaire. Ou encore, l'étape d'étirage comprend les deux étapes suivantes: 1) 'Une étape d'étirage du fil fourré jusqu'à un fil présentant un diamètre qui est immédiatement supérieur au diamètre du fil de soudage fourré soudé, à l'aide d'une filière à galets, et 2) Une étape d'étirage de finition du fil obtenu à l'étape précédente à l'aide d'une filière à galets. Par exemple, le lubrifiant de tréfilage utilisé dans l'étape d'étirage contient du disulfure de molybdène. Selon un mode de réalisation de l'invention, la quantité de lubrifiant de tréfilage utilisée est telle que la quantité de soufre dans le lubrifiant de tréfilage à la surface du fil après étirage est comprise entre 0,1 et 0,6 g pour 10 kg de fil. L'étape d'étirage au moyen de filières à galets utilise, par exemple, des filières à galets supportées par un corps d'armature présentant une rigidité telle que ledit corps d'armature s'allonge de 20 à 150 fun lorsqu'il est déformé sous une charge de 10000 N orientée dans un sens d'écartement mutuel des galets d'une même filière, cette charge étant appelée charge d'expansion des filières à galets. De préférence, le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard d'acier sur la largeur L du feuillard d'acier est 25 compris entre 0,06 et 0,12. Selon un mode de réalisation préféré, après l'étape d'étirage, la surface du fil étiré présente une dureté Vickers comprise entre 170 et 240 Hv. Lors de l'étape d'étirage, la température de surface du fil fourré peut être comprise, par exemple, entre 90 et 250 C. Le feuillard d'acier est préférentiellement soumis à un nettoyage et _à un_ dégraissage préalablement _à_ __l étape de formage en tube dudit feuillard d'acier, et en ce que le lubrifiant de tréfilage est enduit uniquement sur la surface du feuillard d'acier amenée à devenir la surface du fil. Après l'étape d'étirage, la teneur en humidité du fil étiré peut être, par exemple, de 500 ppm ou moins. Dans la suite de la description de l'invention, on nommera produit le fil de soudage fourré soudé obtenu selon le procédé de la présente invention. Dans l'essentiel de la présente invention, le processus de tréfilage à partir du fil formé sous forme de tube en un fil au diamètre du produit comprend le tréfilage en un fil au diamètre du produit, ou un diamètre de fil précédant immédiatement le diamètre du produit (proche du diamètre du produit). Accessoirement, le diamètre du fil précédent immédiatement et le diamètre du produit correspondent au diamètre du fil étiré dans un rapport de zone de 1.1 ou inférieur relativement au fil de produit pris comme 1. Tandis que, le terme "tréfilage" auquel on se réfère ici comprend à la fois les cas: où le tréfilage de finition destiné à ajuster la forme circulaire n'est pas compris, et où le tréfilage de finition final est exécuté tout en ajustant le diamètre du produit à l'aide uniquement d'une filière à galets. Dans la présente invention, les étapes respectives consistant à : former un feuillard d'acier en une forme de U; remplir de fondant dans le feuillard d'acier formé en U; et former à partir du feuillard d'acier en U un fil sous forme de tube, et les étapes respectives à partir de: l'étape de tirage du fil formé sous forme de tube, jusqu'à l'étape consistant à enduire d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil la surface du fil peuvent toutes être exécutées par l'intermédiaire du même processus continu. En alternatives, ces étapes respectives peuvent également être exécutées de façon séparée. A titre d'exemple, la procédure suivante est également acceptable. A savoir, les étapes respectives depuis l'étape de formage d'un feuillard d'acier en une forme en U _jusqu'à l'étape de formage de celui-ci en un fil sous forme de tube, ou les étapes jusqu'à la première moitié des étapes d'étirage du fil formé sous forme de tube sont exécutées par l'intermédiaire du même processus continu. Tandis que, les étapes depuis l'étape d'étirage du fil formé sous forme de tube, ou la dernière moitié de l'étape de tréfilage jusqu'à 2859122 11 l'étape destinées à enduire d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil la surface du fil sont exécutées par l'intermédiaire d'un autre processus continu. Accessoirement, dans la présente invention, la formulation "les étapes respectives sont séquentiellement réalisées par l'intermédiaire d'un processus continu" signifie ce qui suit. A savoir, pendant le transport du fil, les étapes respectives précédentes sont réalisées de manière continue et séquentielle sur le fil étant transporté. Dans la présente invention, pour la fabrication d'un fil fourré soudé à partir d'un feuillard d'acier (anneau), un lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant soufré à haute pression est utilisé dans le processus de tréfilage précédent, ou de préférence les étapes respectives nécessitant une lubrification à partir de l'étape de formage du feuillard d'acier jusqu'à l'étape du tréfilage. Dans la présente invention, le lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant soufré à haute pression est de préférence non hydrogéné. Toutefois, même lorsque le lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant soufré à haute pression est ce que l'on appelle un lubrifiant hydrogéné contenant de l'humidité ou une huile, il est possible de décomposer l'humidité ou l'huile au cours du processus de fabrication du fil par un moyen de chauffage du fil ou analogues décrit plus loin. Par cette ou ces méthodes, il est possible d'éliminer l'humidité ou l'huile. En outre, dans la présente invention, les étapes respectives de l'étape d'élimination du lubrifiant sur le fil étiré par un moyen physique, et l'étape destinée à enduire d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil la surface du fil sont également exécutées par l'intermédiaire d'un processus continu. Cela augmente la vitesse du processus complet de fabrication du fil fourré. _Puis, simultanément, le formage qui se traduit par une source d'hydrogène pour un fil fourré et l'introduction du lubrifiant de tréfilage sont inhibés, et la capacité d'alimentation en fil du fil fourré est garantie. Accessoirement, dans la présente invention, la formulation "les étapes respectives précédentes sont exécutées par 2859122 12 l'intermédiaire d'un processus continu " signifie ce qui suit. A savoir, tout en transportant le fil, les étapes respectives précédentes sont exécutées de manière continue et séquentielle sur le fil étant transporté. Avec le procédé de fabrication tel qu'il est décrit ci-dessus, il est possible d'augmenter la vitesse du processus de tréfilage précédent, ou de préférence les étapes respectives à partir de l'étape de formage du feuillard d'acier jusqu'à l'étape du tréfilage, et la vitesse de tréfilage du fil fourré, et de réduire la quantité d'humidité ou d'hydrogène que le fil fourré doit absorber. En outre, il est également possible d'augmenter la productivité du fil fourré. Par conséquent, même lorsqu'il est difficile de maintenir la teneur d'humidité dans l'atmosphère lors du processus de tréfilage à une teneur très faible, et que la teneur en humidité (humidité) de l'atmosphère est élevée, il est possible d'empêcher l'augmentation de la quantité d'humidité (contenue dans le fondant, et destinée à être absorbée sur la surface du fil) de l'ensemble du fil au cours de l'étirage à un degré tel que cela provoque des défauts de soudage. C'est parce que le procédé de fabrication de la présente invention peut rendre la quantité totale d'hydrogène (contenue dans le fondant et présente à la surface de la gaine du fil) de l'ensemble du fil après étirage égale à 500 ppm ou moins avec le procédé de calcul de conversion de la teneur en humidité décrit plus loin. Donc, il est possible d'empêcher le défaut de soudage provoqué par l'apparition de la porosité dans le métal soudé au cours du soudage en utilisant un fil fourré. Tandis que, en exécutant le processus de tréfilage à l'aide d'une filière à galets constituée d'un outil de carbure cémenté, l'aptitude à la finition de la surface du fil fourré après étirage_ est assurée, et la capacité d'alimentation en fil du fil fourré est améliorée même lorsque la dureté de l'anneau d'acier a été augmentée par la sélection ou l'écrouissage du matériau de feuillard d'acier. Dans la présente invention, un acier doux classique, un acier de haute résistance à la traction, un acier allié à base de Ni, un acier inoxydable, ou analogues, est sélectionné de manière adéquate comme matériau pour le feuillard d'acier en fonction de l'acier choisi pour le soudage du fil fourré. Parmi ceux-ci, l'acier de haute résistance tel que l'acier de haute résistance à la traction, l'acier allié à base de Ni, ou l'acier inoxydable requiert une force de travail plus importante, de sorte qu'une charge importante est exercée sur la filière. En conséquence, la filière vibre, ou le fil vibre de ce fait, et entre en contact avec la filière, particulièrement facilement, ce qui se traduit par des marques de vibration sur le fil. La présente invention présente également l'effet suivant. A savoir, même pour un tel anneau qui est difficile à étirer, le tréfilage est aisé, et la vitesse de celui-ci peut-être augmentée. La figure 1A est un schéma explicatif représentant les grandes lignes du processus d'un procédé destiné à fabriquer un fil de soudage fourré soudé de la présente invention; la figure 1B est un schéma explicatif représentant le profil de coupe transversale d'un anneau à chaque étape de formage de la figure 1A; la figure 2 est une vue de face représentant un mode de réalisation d'un dispositif de tréfilage par filière à galets à utiliser dans la présente invention; la figure 3 est une vue de face d'une partie essentielle sur une échelle augmentée de la filière à galets du dispositif de tréfilage de la figure 2; la figure 4 est une vue de face représentant une rangée de dispositifs de tréfilage par filière à galets à utiliser 30 lors du tréfilage; la figure 5 est une vue de face représentant un dynamomètre d'un corps d'armature de filière à galets; et la figure 6 est une vue de face représentant un dispositif d'alimentation de fil. La présente invention sera décrite plus bas à l'aide de modes de réalisation avec référence aux dessins joints. La 2859122 14 figure 1A est un schéma explicatif partiellement en élévation représentant de manière schématique une étape d'un procédé de fabrication d'un fil fourré soudé de la présente invention. La figure 1B est un schéma explicatif représentant un profil de coupe transversale d'un anneau à chaque étape de formage de la figure 1A. La figure 2 est une vue de face représentant les filières à galet constituées d'un outil de carbure cémenté à utiliser dans la présente invention. Les étapes du procédé de fabrication du fil fourré soudé 10 de la présenteinvention seront décrites ci-dessous. (Etape de nettoyage et de dégraissage) Sur la figure 1A, un feuillard 100 d'acier sous forme de bobine déroulé par un dérouleur non représenté est, tout d'abord, nettoyé et dégraissé à l'avance par une étape 102 de nettoyage et de dégraissage. L'huile de fonctionnement et la contamination fixées sur la surface lorsqu'une large tôle d'acier a été fondue le long du sens de la largeur au feuillard étroit 100 sont éliminées par l'étape 102 de nettoyage et de dégraissage. Même une petite quantité d'huile de fonctionnement fixée sur la surface du feuillard 100 d'acier peut résulter en une source d'hydrogène provoquant une instabilité de l'arc au cours du soudage et des défauts de soudage tel que des porosités. Par conséquent, l'étape 102 de nettoyage et de dégraissage est à exécuter préférentiellement. Dans ce cas, le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard d'acier sur la largeur L du feuillard d'acier est déterminé préférentiellement dans une plage comprise entre 0,06 et 0,12. L'épaisseur e d'une bande et la largeur L du feuillard d'acier (anneau) sont naturellement déterminées par le diamètre du fil du fil fourré. Toutefois, conformément aux résultats obtenus par _les _inventeurs, _l_e rapport e/L de l'épaisseur e _du_ feuillard d'acier sur la largeur L du feuillard d'acier affecte également la caractéristique de faible teneur en hydrogène dans le fil fourré. A savoir, lorsque e/L est inférieur à 0,06, et trop petit, le feuillard d'acier ou le fil devient incapable de maintenir la résistance nécessaire 2859122 15 pour résister au formage ou au tréfilage avec le fondant y étant introduit. Cela facilite l'apparition de la rupture. Pour cette raison, la vitesse de formage ou de tréfilage est ralentie. En conséquence, lorsqu'il est difficile de maintenir particulièrement la teneur en humidité dans l'atmosphère lors de l'étape de tréfilage à une quantité infime conformément à l'environnement pour la production du fil fourré, il y a une grande possibilité que la quantité d'humidité absorbée par le fil (fondant) pendant le tréfilage augmente à un degré tel qu'elle provoque des défauts de soudage. En outre, la capacité d'alimentation en fil est également réduite. D'un autre côté, de manière inverse, lorsque le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard d'acier sur la largeur L du feuillard d'acier excède 0,12, et est trop important, le degré de fonctionnement à l'étape de tréfilage augmente de manière excessive. Pour cette raison, une altération chimique ou physique telle que l'oxydation ou le farinage du fondant due à la chaleur de fonctionnement se produit. Donc, la teneur en humidité augmente, ou la rupture est davantage susceptible de survenir. Par conséquent, afin de produire un fil fourré présentant une caractéristique favorable de faible teneur en hydrogène, le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard d'acier sur la largeur L du feuillard d'acier est de préférence déterminée pour être comprise dans une plage de 0,06 à 0,12 en tenant compte du problème d'absorption d'humidité au cours du tréfilage. Sur la figure 1A, le feuillard 100 d'acier après nettoyage et dégraissage est enduit d'une quantité infime de lubrifiant non hydrogéné ou d'huile anti-corrosion uniquement sur la surface qui sera la surface du fil fourré (surface du fil)du _feuillard 100 d'acier _à_ l' étape__ 103ad'enduisage du lubrifiant. Par la suite, aux étapes respectives de l'étape de formage d'un feuillard d'acier, une étape de formage, à partir d'un feuillard d'acier en U, d'un fil sous forme de tube, et une étape de tréfilage, un lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant soufré à haute pression est utilisé. Comme 2859122 16 lubrifiant de tréfilage, un lubrifiant contenant un lubrifiant soufré en tant que lubrifiant non hydrogéné, un lubrifiant humide contenant un solide soufré à haute pression en tant que un composant et de l'eau en tant que solvant, une huile de graissage contenant un solide soufré à haute pression comme composant principal et une petite quantité de composants d'huile, ou analogues, est sélectionné et utilisé de manière appropriée. Le lubrifiant à haute pression se rapporte à un lubrifiant possédant une propriété de formage de la forme d'un film même sous haute pression. Le terme "soufré signifie "consistant en une substance qui contient un atome de soufre". Les lubrifiants secs ne contenant pas de lubrifiant soufré, mais contenant d'autres lubrifiants à haute pression tels que des savons d'un type de métal alcalin tel que du stéarate de sodium et d'un type de métal alcalino-terreux, du fluorure de carbone, du téfron (marque déposée) et du nitrure de bore, et les lubrifiants humides sont inférieurs en terme de performance de lubrification comparés aux lubrifiants de tréfilage contenant un lubrifiant soufré à haute pression de la présente invention. Pour cette raison, lorsque le tréfilage est exécuté à une vitesse supérieure, en particulier, il devient nécessaire d'utiliser un lubrifiant de tréfilage en grande quantité. Par conséquent, il devient très difficile de procéder à une élimination substantielle du lubrifiant par un moyen physique tel que l'essuyage de l'huile de graissage à partir de la surface du fil qui entre dans un état continu après le tréfilage. En outre, le lubrifiant a tendance à rester sur la surface du fil, ce qui provoque une instabilité de l'arc au cours du soudage, et se traduit par une source d'hydrogène qui provoque des défauts de soudage dus aux porosités. Par contraste, le lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant soufré à haute pression de la présente invention 35 présente d'excellentes performances de lubrifiant. Par conséquent, même lorsque le tréfilage est exécuté à plus grande vitesse, seule une petite quantité de lubrifiant de 2859122 17 tréfilage est nécessaire. Lorsque la quantité est exprimée comme la quantité de lubrifiant déposé en terme de quantité de soufre sur la surface du fil après le tréfilage, la quantité résiduelle du lubrifiant sur la surface du fil après tréfilage est d'environ 0,1 à 0,6 g pour 10 kg de fil. Avec un tel degré de quantité résiduelle de lubrifiant, il est possible d'exécuter l'étape suivante et subséquente d'élimination du lubrifiant par un moyen physique conjointement avec un tréfilage à grande vitesse de manière continue par l'intermédiaire d'un processus continu, et à grande vitesse. Les lubrifiants de tréfilage de type sec contenant un lubrifiant soufré à haute pression comprennent du disulfure de molybdène, du disulfure de tungstène, du sulfure de zinc, et analogues. Comme alternative, il peut également être un lubrifiant de tréfilage de type sec contenant un solide soufré à haute pression comme composant principal, et un additif tel qu'un agent porteur comportant de la naphtaline, de l'oxyde de titane, du mica, du graphite, du carbonate de calcium, du fluorure de calcium, et analogues y étant ajouté. Le lubrifiant de type sec signifie qu'il ne s'agit pas d'un lubrifiant humide contenant un composant liquide d'eau ou d'huile. Le matériau utilisé comme lubrifiant affecte la quantité d'humidité absorbée dans l'ensemble du fil. Par conséquent, il est souhaitable dans la présente invention que le lubrifiant soufré à haute pression soit lui-même de type sec. En alternative, il peut également s'agir d'un lubrifiant de tréfilage de type serai-humide préparé en ajoutant, en outre, une petite quantité d'un solvant à base d'huile tel que du polyisobutylène (huile synthétique), ou une huile de colza (huile végétale) au lubrifiant de tréfilage de type sec. ___La_gamme de____compos_itions préférées du lubrifiant de tréfilage pour l'acquisition de l'excellence particulièrement en ce qui concerne la performance de lubrification, l'augmentation de la vitesse de tréfilage, la réduction de la teneur en hydrogène dans le fil, et l'élimination dans le processus continu, est comme suit: 1, ou 2 ou plusieurs 2859122 18 composés métalliques soufrés tels que du disulfure de molybdène, du disulfure de tungstène, et du sulfure de zinc, 20 à 80 % en masse; le, ou les deux ou plus agents porteurs, 40 à 50 % en masse; et le, ou les deux ou plus solvants à base d'huile, 5 à 40 % en masse. En outre, lorsqu'une petite quantité de savon de métal y est ajoutée en plus, il est possible d'améliorer la productivité du tréfilage. De surcroît, celui contenant un lubrifiant soufré à haute pression sous une forme dispersée ou dissoute, si nécessaire, avec l'agent porteur ou analogues, dans un solvant tel que de l'eau, une huile animale ou végétale, une huile minérale, ou une huile synthétique, est utilisé de manière appropriée dans une gamme permettant de satisfaire les caractéristiques requises comme le lubrifiant de tréfilage, et de ne pas inhiber les caractéristiques requises. Des exemples de lubrifiants soufrés à haute pression comprennent des composés soufrés métalliques tels que du disulfure de molybdène, du disulfure de tungstène, du sulfure de zinc, et des huiles soufrées synthétiques telles que du sulfure d'oléfine et des graisses des huiles soufrées. Les exemples de solvants comprennent de l'eau, des huiles animales et végétales (telles que l'huile de palme, l'huile de colza, l'huile de noix de coco, l'huile de ricin), des huiles minérales (telle que de l'huile de machine, l'huile de turbine, et l'huile à broche), et des huiles synthétiques (telles que de type hydrocarbure, de type ester, de type polyglycole, de type polyphénole, de type silicone, et de type fluor). Toutefois, celles-ci sont également sélectionnées de préférence parmi les composés non hydrogénés autant que possible. La gamme de compositions préférée est comme suit: un lubrifiant soufré compris dans la plage de 20 à 80 % en masse, un agent porteur compris dans la plage de 40 a_50 ô en_ masse; et un solvant. compris _ dansla _ plage de 50 à 40 % de masse. Le feuillard 100 d'acier ainsi enduit avec le lubrifiant est formé à partir de son profil de coupe transversale planaire représenté sur la figure 1A en un feuillard 100a 2859122 19 d'acier lequel a une forme en U dans la coupe transversale représentée sur la figure 1B au niveau d'une rangée 104a (groupe) de galets de formage. La rangée 104a (groupe) de galets de formage représentée sur la figure 1A représente un exemple dans lequel deux galets de formage sont disposés en série. Le nombre des galets de formage à disposer à l'étape de formage est sélectionné de manière appropriée selon les conditions de formage telles que la largeur, l'épaisseur, ou la dureté du feuillard 100 d'acier. La bande 100a d'acier formée en U dans une coupe transversale reçoit ensuite un fondant 106 à partir d'un dispositif 105 d'alimentation du fondant. Ainsi, comme indiqué par C sur la figure 1B, le fondant 106 est introduit (inclus) dans l'espace en forme de U du feuillard 100 d'acier a avec un taux de remplissage (taux de porosité) interne donné assuré. Le dispositif d'alimentation de fondant 105 utilisable est un distributeur à courroie, un auto distributeur régulier, un plateau distributeur, un distributeur syntron, ou analogues. Le taux de remplissage (taux de porosité apparent: ) du fondant 106 dans le feuillard 100a d'acier formé en U est exprimé par l'équation suivante: (%) _ [1 - (xp/6X)] x 100 où p représente la densité (g/cm3) du fondant, a représente la zone d'espacement intérieure (cm2) à remplir avec le fondant à un moment E à l'étape de formage, X représente la vitesse de parcours de l'anneau (cm/min) au moment E, et x représente la vitesse de la quantité (g/min) du fondant chargé à partir du dispositif 105 d'alimentation en fondant. Ensuite, le taux de porosité apparent est sélectionné à partir des points de vue suivants. A savoir, lorsque le taux _de remplissage du fondant 106 est trop_ élevé, es_t à dire, lorsque le taux de porosité apparent est inférieur à 0 à 3 %, une rupture a tendance à survenir à l'étape de formage ou de tréfilage suivante. Tandis que, même lorsque le fil peut-être étiré jusqu'à un fil fourré à une vitesse de tréfilage relativement lente, le bullage du fondant 106 depuis la partie 2859122 20 de soudage 114 a tendance à survenir au moment de l'alimentation en fil fourré au cours du soudage, ce qui réduit la capacité d'alimentation. A l'inverse, lorsque le taux de remplissage du fondant 106 est trop petit, et que le taux de porosité apparent excède 10 %, le fondant 106 se déplace au cours du tréfilage, si bien que le taux le long du sens de la longueur du fil change, qui se traduit par une réduction des caractéristiques de la qualité du produit soudé. Par conséquent, lorsque le taux de porosité apparent chute dans la plage comprise entre 3 et 10 %, le taux de remplissage du fondant le long du sens de la longueur du fil change moins. Donc, il est possible de fabriquer un fil de soudage fourré soudé présentant des caractéristiques de qualité favorables. A cet égard, en particulier, le taux de porosité apparent est plus préférentiellement compris dans la plage de 5 à 7 %. Tandis que, l'humidité du fondant 106 qui doit alimenter le feuillard 100a d'acier formé en U est de préférence séchée (chauffée entre 110 C et 250 C) au cours de l'alimentation au-dessus du dispositif 105 d'alimentation du fondant avant l'alimentation (inclusion) afin de maintenir au préalable la teneur en humidité dans le fondant dans la plage de 500 ppm ou moins. Comme alternative, le fondant peut également être séché au préalable dans un processus discontinu (traitement discontinu préliminaire). Toutefois, afin de minimiser le nombre d'étapes de fabrication, le processus au cours duquel le séchage est effectué au- dessus du dispositif 105 d'alimentation de fondant est de préférence adopté comme moyen pour éliminer l'humidité à travers le processus continu. De façon précise, le chauffage est effectué par un réchauffeur ou analogues dans une voie (passage) d'alimentation du fondant du dispositif 105 d'alimentation du fondant. En outre, si possible, le fait que toute la__ligne (usine) de_ fabrication pour le fil fourré soit climatisée à une humidité relative dé 70 % ou moins, et davantage de préférence de 60 % ou moins s'avère être également efficace. Le feuillard 100a d'acier formé en U ainsi alimenté avec le fondant 106 est ensuite ultérieurement formé dans un fil en 2859122 21 forme de tube 100b indiqué par D sur la figure 1B par une rangée de galets 104b de formage. Les conditions pour la rangée de galets 104b de formage sont les mêmes que celles de la rangée de galets 104a de formage. Le fil en forme de tube 100b possède une partie d'espacement = soudage 114 au niveau de laquelle les extrémités opposées le long du sens de la largeur du feuillard d'acier sont proches les unes des autres au-dessus du sens de la longueur du fil 100b. La soudure 114 existe toujours comme la partie d'espacement même lorsque le fil 100b a été réduit en diamètre pour être un fil 100c, et un fil 100d par l'intermédiaire de l'étape de tréfilage suivante. De façon précise, même lorsque le fil 100c possède une coupe transversale 114a de type par aboutement, indiquée sur une échelle augmentée avec une ligne d'extension depuis le fil 100c (ou E) de la figure 1B, et les extrémités opposées le long du sens de la largeur du feuillard d'acier sont en butées, la soudure 114 existe. Sinon, comme autre mode de réalisation, même lorsque le fil 100c possède une coupe transversale 114b de type bande, indiquée de façon similaire sur une échelle augmentée avec une ligne d'extension depuis le fil 100c (ou E) de la figure 1B, et que les extrémités opposées le long du sens de la largeur du feuillard d'acier se chevauchent, la soudure 114 existe. Cela vaut également pour un fil fourré. Le fil formé 100b sous forme de tube est ensuite enduit d'un lubrifiant de la présente invention sur la surface du fil 100b à l'étape 103b d'enduisage de lubrifiant, suivi par le tréfilage. Le lubrifiant peut être soit le même que, ou différent du lubrifiant à l'étape d'enduisage 103a pourvu qu'il s'inscrive dans la portée de la présente invention. Ici, les étapes d'enduisage de lubrifiant peuvent être non seulement déterminées à l'étape 103b avant le tréfilage, mais également déterminées de façon appropriées au cours de l'étape de tréfilage selon les conditions de tréfilage. A cette étape, la quantité de lubrifiant à déposer sur la surface du fil 100b à étirer est déterminée de préférence pour être la quantité résiduelle dans une plage comprise entre 0,1 à 0,6 g par 10 kg du fil, comprenant la quantité du lubrifiant ayant été préalablement appliquée à l'étape d'enduisage de lubrifiant 103a, et reste sur la surface du fil 100c en terme de quantité de soufre sur la surface du fil après étirage dans le fil 100e de la figure 1B ou dans le fil 107 de la figure 1A après achèvement du tréfilage. Lorsque la quantité résiduelle de lubrifiant déposé est inférieure à 0,1 g en terme de quantité de soufre, la lubrification devient insuffisante pour un tréfilage à grande vitesse. Par conséquent, le fil à étirer devient davantage susceptible de subir une brûlure ou une rupture. brun autre côté, lorsque la quantité résiduelle de lubrifiant déposée excède 0, 6 g en terme de quantité de soufre, la quantité excessive de lubrifiant n'est pas nécessaire du point de vue du formage et de la lubrification du tréfilage, et il devient difficile de procéder à l'élimination du lubrifiant par le moyen physique suivant et subséquent de façon continue conjointement avec un tréfilage à grande vitesse. Par conséquent, le lubrifiant devient davantage susceptible de rester sur la surface du fil fourré, ce qui inhibe la stabilité de l'arc au cours du soudage. Ci-dessus, une étape de tréfilage par filière à galets de la figure 1A sera décrite. L'étape de tréfilage de la figure 1A peut-être divisée de façon générale en une étape de tréfilage primaire et une étape de tréfilage secondaire. Avec l'étape de tréfilage, le fil est réduit en diamètre au diamètre du produit ou au diamètre du fil proche du diamètre du produit. Ici, tel que cela est indiqué avec E et F de la figure 1B, le fil est réduit en diamètre depuis le fil 100c jusqu'au fil_ 100d par le tréfilage primaire. _En _outre, comme indiqué avec F et G de la figure 1B, le fil est réduit en diamètre depuis le fil 100b jusqu'au fil 100e du diamètre du produit par le tréfilage secondaire. L'étape de tréfilage de la figure 1A représente un mode de réalisation dans lequel l'étape de tréfilage primaire et l'étape de tréfilage secondaire sont exécutées séparément l'une de l'autre. Ainsi, le fait que l'étape de tréfilage soit divisée, ou que l'étape de tréfilage primaire et l'étape de primaire soient exécutées de manière continue par l'intermédiaire du même processus pour étirer le fil jusqu'au diamètre du produit est sélectionné de manière appropriée selon les conditions de conception du feuillard d'acier, les conditions de conception du fil fourré, la productivité, ou analogues. En outre, une pluralité de lignes des étapes de tréfilage secondaire (C) peut être déterminée par ligne de l'étape de tréfilage primaire (B). Comme alternative, une ligne de l'étape de tréfilage secondaire (C) peut également être déterminée par une pluralité d'étapes de tréfilage primaire (B). Soit le premier réglage soit le second réglage peut être sélectionné de manière appropriée selon l'équilibrage de la productivité entre le tréfilage primaire et le tréfilage secondaire. Pour l'étape de tréfilage primaire, des rangées 201 à 206 (groupes) de filières à galets composées de matériaux extra- durs sont disposées en multiples étages (6 étages ou 6 groupes dans l'exemple de la figure 1A). Pour l'étape de tréfilage secondaire, des rangées 401 à 405 (groupes) de filières à galets constituées de matériaux extra-durs sont disposées en multiples étages (5 étages ou 5 groupes dans l'exemple de la figure 1A). Le nombre des étages multiples des rangées de filières à galets à disposer est également sélectionné de manière appropriée selon les conditions de tréfilage. L'étape de tréfilage primaire de la figure 1A est continue jusqu'à l'étape de formage de manière continue. Puis, le fil après le tréfilage primaire est enroulé une fois autour d'une bobine 106. En outre, tel que représenté sur la figure 1A, le fil autour de la bobine 106 est déroulé afin d'exécuter l'étape de tréfilage secondaire. L'étape de tréfilage secondaire est suivie de manière continue par les moyens 115 + 108 (étapes) d'élimination physique du lubrifiant, et le moyen 109 d'enduisage à l'huile de manière continue. Comme alternative, une étape de tréfilage de finition par laminage de faible amplitude par une matrice perforée 501 peut également être insérée préalablement à l'étape d'enduisage du lubrifiant de tréfilage. Dans la présente invention, les étapes consécutives au tréfilage par filière à galets, telle que l'étape 501 de tréfilage de finition, les étapes 115 + 108 d'élimination de lubrifiant, et l'étape 109 d'enduisage à l'huile sont exécutées par l'intermédiaire d'un processus continu (de manière continue à travers la même ligne). Lorsque ces étapes sont exécutées séparément par l'intermédiaire d'un traitement discontinu, la productivité et l'efficacité de la production de tout le processus de fabrication du fil soudé de produit sont remarquablement réduites. Ceci atténue fortement les avantages de l'augmentation de la vitesse de tréfilage par le groupe de filière à galets. Dans l'étape de tréfilage secondaire, le fil fourré enduit d'huile est enroulé dans une bobine telle que la bobine 110. De surcroît, il est en outre réenroulé dans une bobine de fil, ou chargé dans un fût de bobinage pour fil métallique par l'intermédiaire d'une étape non représentée. Dans l'étape de tréfilage de la figure 1A, un numéro de référence 111 désigne un cabestan. Chaque cabestan 111 est disposé à l'étage suivant de chaque rangée de filière à galets. Ainsi, le fil à étirer est guidé sans à-coup, ce qui garantit de ce fait un tréfilage continu à grande vitesse. La matrice perforée 501 est prévue afin de procéder au tréfilage de finition à laminage de faible amplitude pour améliorer la précision de la forme telle que la rondeur, lequel est exécuté de façon sélective. Le tréfilage de finition par la matrice perforée 501 est destiné au fil étiré par les filières à galets depuis le fil formé en forme de tube _ jusqu'au diamètre de _fil précédent immédiatement__ le diamètre du produit. Le diamètre de fil précédent immédiatement le diamètre du produit représente le diamètre du fil étiré dans un rapport de zone de 1. 1 ou moins relativement au fil du produit pris comme 1. Comme alternative, le tréfilage de finition par la matrice perforée peut également être appliqué à l'étage au cours du tréfilage par les étages multiples de filières à galets. Dans ce cas, l'étape finale d'une série d'étapes de tréfilage est le tréfilage par filières à galets. Ici, la précision de la forme (telle que la rondeur) du fil 100e au diamètre du produit 100e indiqué par G de la figure 1B affecte la capacité d'alimentation en fil. De surcroît, il affecte aussi largement la malléabilité en réenroulant le fil fourré 110 dans la bobine 100 de fil, ou en le chargeant dans un fût de bobinage pour fil métallique dans une étape séparée. Pour cette raison, le fil étiré par les rangées de filières à galets est de préférence soumis finalement au tréfilage de finition par la matrice perforée 501. La vitesse de tréfilage de la matrice perforée est inférieure à celle avec les filières à galets. Toutefois, avec une telle configuration en ligne de tréfilage secondaire, la performance à grande vitesse et la continuité des étapes de tréfilage et l'ensemble du processus de fabrication du fil fourré ne seront pas affectés même lorsque le tréfilage de finition sera finalement exécuté à l'aide de la matrice perforée. Lorsque le tréfilage de finition est exécuté à l'aide de la matrice perforée, le fil étiré par la rangée de filières à galets possède un diamètre de fil proche du diamètre du produit, et le fil après le tréfilage de finition par matrice perforée possède un diamètre final du produit. Dans la présente invention, le fil étiré par les filières à galets peut avoir le diamètre final du produit ou le diamètre de fil proche du diamètre du produit, c'est à dire un diamètre différent selon qu'il a ou non subi le tréfilage par matrice perforée. Les diamètres de fil résultant du tréfilage à l'aide des filières à galets sont appelés de manière générique et approximative diamètre de produit. Le fil 100e étiré est ensuite soumis à l'élimination du lubrifiant depuis la surface du fil par les moyens 115 + 108 d'élimination physiques. Le moyen d'élimination du lubrifiant sur la figure 1A est destiné à l'élimination continue à trois étages du lubrifiant par le moyen 115 d'élimination du 2859122 26 lubrifiant (indiqué par une petite case) pour le polissage de la surface et l'amorçage du fil au niveau de l'étage précédent, et le moyen 108 d'élimination du lubrifiant (indiqué par une case dans laquelle un rouleau est représenté) par un rouleau nettoyeur au niveau de l'étage suivant. Le moyen 115 d'élimination de lubrifiant pour le polissage à surface et l'amorçage du fil est un moyen destiné au polissage de la surface du fil courant, et ensuite, par exemple, a provoqué la chute d'une pièce légère sur un fil courant, et l'amorçage du fil, et de ce fait l'élimination du lubrifiant à la surface du fil. Tandis que, le moyen 108 d'élimination de lubrifiant par le rouleau essuyeur au niveau de l'étage suivant est un moyen destiné à l'élimination de lubrifiant à la surface du fil par le rouleau essuyeur équipé d'un feutre afin d'enlever le lubrifiant sur la surface. De surcroît, l'élimination continue du lubrifiant peut être exécutée de la manière suivante. A savoir, le lubrifiant peut-être éliminé par un autre moyen d'élimination physique tel que l'agitation du fil, ou la combinaison appropriée de ces moyens d'élimination physiques. Lorsque le lubrifiant n'a pas été éliminé, et qu'il est resté sur le fil ou la surface du fil fourré, la stabilité de l'arc au cours du soudage est réduite, et des défauts de soudage sont provoqués. Incidemment, en plus du moyen d'élimination physique destiné à l'élimination du lubrifiant, par exemple, une étape 40 continue de pulvérisation à + 10 C d'eau tiède sur la surface du fil, ou le trempage du fil dans de l'eau tiède ou de l'eau chaude, l'élimination du lubrifiant par nettoyage peut également être ajoutée, si nécessaire, au niveau de l'étage précédent ou au niveau de l'étage suivant du moyen d'élimination physique. Toutefois, pour le trempage et le nettoyage, l'humidité a tendance à entrer dans le fil par l'intermédiaire de la partie de soudure. Par conséquent, afin d'éliminer ceci, le fil est passé de préférence à travers un serpentin de chauffage par induction continue, de sorte que le fil est chauffé par un courant à induction électromagnétique à haute fréquence pour réduire la teneur en humidité totale du fil. Dans la présente invention, en utilisant le lubrifiant de tréfilage contenant le lubrifiant soufré à haute pression comme lubrifiant pour les étapes de formage et d'étirage, le lubrifiant est davantage susceptible d'être éliminé à la surface du fil par le moyen d'élimination physiquemême sans utiliser le moyen d'élimination chimique de lubrifiant tel qu'un décapant. Par conséquent, l'élimination du lubrifiant par le moyen physique peut être exécuté conjointement avec le tréfilage à grande vitesse de l'étage précédent de façon continue et à grande vitesse. Tel que décrite ci-dessus, lorsque d'autres lubrifiants sont utilisés, l'efficacité de l'élimination à la surface du fil est fortement réduite, et la nécessité d'utiliser un moyen d'élimination chimique du lubrifiant est provoquée. Par conséquent, il devient difficile de procéder à la fabrication du fil fourré de manière continue et à grande vitesse conjointement avec le tréfilage à grande vitesse à l'étage précédent. Le fil 100e sur la surface duquel le lubrifiant a été éliminé est enduit par la suite à la surface du fil avec un lubrifiant 3 tel qu'un lubrifiant destiné à améliorer la capacité d'alimentation en fil par le moyen 109 d'enduisage à l'huile comme indiqué par W de la figure 1B, ce qui se traduit par un produit de fil fourré. Ici, le moyen 109 d'enduisage à l'huile est nécessaire pour revêtir d'une petite quantité de lubrifiant de manière uniforme et pendant une courte durée la surface du fil étant transporté (se déplaçant) à grande vitesse tel que représenté sur la figure 1B. A cette fin, l'utilisation d'un moyen d'enduisage forcé tel qu'un revêtement électrostatique à l'huile est préférée du point de vue du contrôle de l'hydrogène dans le fil. Toutefois, un processus dans lequel un feutre imprégné avec le lubrifiant 3 est mis en contact avec le fil pour enduisage est généralement adopté. Toutefois, bien que le lubrifiant d'amélioration de la capacité d'alimentation du fil fourré est indispensable pour améliorer la capacité d'alimentation en fil, il est utilisé comme source d'hydrogène. Pour cette raison, il est déposé dans une quantité requise minimum pour améliorer la capacité d'alimentation en fil. Le lubrifiant est de préférence celui qui est capable d'offrir une capacité d'alimentation de fil favorable lorsqu'il est enduit en petite quantité. A titre d'exemple, une huile végétale telle qu'une huile de colza contenant du triglycéride ou une huile synthétique tel que du polyisobutylène est adéquate. Le mode de réalisation de la figure 1A décrite ci-dessus représente le mode de réalisation suivant. Le processus comportant l'étape de formage du feuillard d'acier en forme de U, l'étape d'introduction d'un fondant dans le feuillard 100a d'acier formé en U, l'étape de formage depuis le feuillard d'acier en U jusqu'au fil sous forme de tube, et l'étape de tréfilage primaire du fil formé sous forme de tube, et le processus compris entre l'étape de tréfilage secondaire et l'étape d'enduisage du lubrifiant pour l'alimentation en fil à la surface du fil sont toutes exécutées respectivement par l'intermédiaire de la même ligne continue (en ligne). Toutefois, il est également acceptable, selon l'efficacité de la production et les conditions de production de la ligne de fabrication du fil fourré, que l'étape de tréfilage primaire et l'étape de tréfilage secondaire soient reliées, et que toutes celles-ci soient exécutées par l'intermédiaire du même processus continu. Comme alternative, les étapes jusqu'à l'étape de tréfilage primaire peuvent également être davantage divisées afin d'être exécutées séparément. A titre d'exemple, les étapes jusqu'à l'étape 140b de formage du fil dans un fil sous forme de tube et l'étape de tréfilage primaire du fil formé sous forme de tube peuvent également être exécutées par l'intermédiaire de lignes séparées. Ici, la configuration des filières à galets (dispositif de tréfilage par filières à galets) sera décrite en se 2859122 29 référant aux figures 2 à 4. La figure 2 est une vue de face d'un dispositif 'de tréfilage d'un mode de réalisation préféré. La figure 3 est une vue de face sur une échelle augmentée d'une partie essentielle d'une filière à galets dans le dispositif de tréfilage de la figure 1. La figure 4 est une vue de face représentant une rangée de dispositifs de tréfilage par filières à galets à utiliser lors d'un tréfilage. Incidemment, le mode de réalisation de la configuration de base préférée du dispositif de tréfilage par filière à galets est basé sur l'augmentation de la rigidité d'un corps d'armature supportant la filière à galets décrite plus loin. Tout d'abord, sur la figure 2, un dispositif de tréfilage par filière à galets 4a est composé fondamentalement d'une filière 1 à galets, et de boîtes 7a, 7b, 7c, et 7d de palier (couvercle de palier), de travées 8a et 8b de fixation de paliers, d'unités 9a, 9b, 9c, et 9d d'armatures rectangulaires de type intégral, et analogues. Le matériau pour les unités d'armatures respectives formant les unités d'armatures rectangulaire de type intégral est composé de préférence d'un acier de résistance relativement élevée tel qu'un acier au carbone pour une structure de machine, un acier allié, un acier inoxydable, ou un acier à outil. La filière 1 à galets est constituée d'une paire de deux galets 2a et 2b, droit et gauche. Les arbres 6a et 6b des galets respectifs 2a et 2b qui sont respectivement pivotés de façon rotative par des paliers (non représentés) dans les boîtes 7a, 7b, 7c, et 7d de palier. Les paliers sont maintenus dans les quatre boîtes 7a, 7b, 7c, et 7d de palier, respectivement. Les boîtes 7a et 7c de palier, et les boîtes 7b et 7d de palier sont respectivement couplées et fixées aux _deuxtravées_ 8a et. 8b de fixation de palier. Celles-ci sont respectivement fixées aux quatre unités 9a, 9b, 9c et 9d d'armatures par l'intermédiaire de ces travées. Ces travées 8a et 8b de fixation de palier sont respectivement fixées par l'intermédiaire de boulons d'ajustement, chacun étant décrit plus loin, aux unités 9a, 9b, 9c, 9d d'armatures. 2859122 30 Sur la figure 2, les numéros de référence 11a, llb, 11c et 11d sont des boulons destinés à ajuster la position dans la direction de l'arbre porte-galet de la filière 1 à galets (la direction verticale de la figure). Les numéros de référence 12a et 12b, et 13a, 13b, 13c, et 13d représentent des boulons pour l'ajustage de l'espacement de galets (distance entre les galets). Ces boulons pour ajustage sont chacun composés d'une vis de poussée, et une vis de traction et analogues, et raccordés aux unités 9a, 9b, 9c, et 9d d'armatures, et aux travées 8a et 8b de fixation de palier, respectivement. Ensuite, ces boulons contrôlent la position de la direction de l'arbre porte-galet et l'espacement de galets des galets 2a et 2b relativement par rapport au fil de soudage au cours du tréfilage par l'intermédiaire de travées de fixation de palier et des boîtes de palier fixées dans les travées. Cela contrôle la charge de la filière à galets sur le fil de soudage et le rapport de fonctionnement de celle-ci, et la forme et le diamètre du fil de soudage. D'un autre côté, les unités 9a, 9b, 9c, et 9d d'armatures supportant et contenant la filière 1 à galets sont reliées les unes aux autres par un groupe de boulons 10, et analogues, afin de configurer de ce fait un corps d'armature rectangulaire de type intégral. La forme complète du corps d'armature de type intégral est raisonnablement et généralement un rectangle pour supporter la filière 1 à galets dans quatre directions. Les numéros de référence (27) représentent un groupe de trous pour fixer les arbres destinés à l'empilage et à la fixation des dispositifs 4a de tréfilage lorsque les dispositifs de tréfilage sont utilisés comme une rangée 4 (groupe) de dispositifs de tréfilage dans laquelle une pluralité de dispositifs 4a de tréfilage est disposée en série en ce qui_ conçerne le fil__5 _ee _soudage._ Ces_ trous pour un arbre 27 de fixation sont respectivement disposés aux quatre coins (les parties de coin des unités d'armatures 9a et 9c) du corps d'armature de type intégral afin de ne pas inhiber la configuration ni les fonctions des dispositifs 4a de tréfilage de fil. Une paire de galets 2a et 2b gauche et droit constituant la filière 1 à galets, représentée sur une échelle augmentée sur la figure 3, présente respectivement des cavités 3a et 3d semies-rondes. Ensuite, un fil (celui représenté est le fil 100c de la figure 1B) est maintenu dans un trou 3 de filière formé totalement dans les cavités 3a et 3b de filière. Ainsi, à titre d'exemple, le fil 100c y étant introduit avec le fondant 106 de la figure 1 est étiré. A cette étape, les positions le long de la direction de l'arbre à galet (la direction verticale de la figure) des galets 2a et 2b sont ajustées par les boulons 11a, lib, 11c, et 11d de la figure 2. Tandis que l'espacement de galets (la direction horizontale de la figure) est ajusté par les boulons 12a et 12b, et les boulons 13a, 13b, 13c, et 13d de la figure 2. La configuration de base préférée précédente facilite fondamentalement le maintient de la rigidité requise des unités 9a, 9b, 9c, et 9d d'armatures rectangulaire de type intégral, et la résistance au fixage de la filière 1 à galets au cours de l'étirage, qui y correspond. Par conséquent, même pour l'étirage d'un fil de soudage de haute résistance, il est possible d'empêcher la déformation des unités 9a, 9b, 9c, et 9d d'armatures rectangulaires de type intégral. Cela augmente davantage la résistance au fixage de la filière 1 à galets, ce qui peut améliorer la vitesse de tréfilage et la précision de la forme même pour l'étirage d'un fil de soudage à haute résistance. La résistance au fixage (rigidité) de la filière 1 à galets dans le dispositif 4a d'étirage de fil est déterminée par la synergie mutuelle parmi les résistances des éléments constitutifs eux-mêmes de la filière 1 à galets, la boîte 7 de palier, la travée 8 de fixation de palier, et le corps 9 d'armature rectangulaire,__la résistance__ au_fixage su r__ le_ corps d'armature rectangulaire, et la résistance du corps d'armature rectangulaire. Dans la présente invention, en particulier, la résistance (la rigidité) du corps d'armature rectangulaire de type intégral le plus puissant à l'exception de ces éléments est augmentée jusqu'au niveau préconisé, pour augmenter de ce fait la résistance au fixage de la filière 1 à galets. Par conséquent, même avec un dispositif de tréfilage 4a d'une telle configuration de base préférée, comme cela sera décrit plus loin, en particulier, la rigidité du corps d'armature de type intégral et la résistance au fixage de la filière à galets au cours de l'étirage d'un fil de soudage à haute résistance deviennent insuffisantes lorsque la quantité d'allongement du corps d'armature de type intégral dépasse 150 pm, ce qui se traduit par une réduction de la rigidité. Lorsque les dispositifs 4a de tréfilage d'une telle configuration sont réellement utilisés dans le tréfilage pour la fabrication d'un fil fourré, tels que représentés sur la figure 4, ils sont utilisés comme rangées 4 (groupe) de dispositifs de tréfilage dans lesquelles une pluralité de dispositifs est disposée en série en ce qui concerne le fil 100c de soudage. Dans le cas de la figure 4, afin d'étirer le fil 100c fourré de soudage avec une bonne précision de forme, les dispositifs 4a de tréfilage sont disposés alternativement, lesquels présentent la même configuration, et dont les orientations des galets 2a et 2b sont déplacés de l'un à l'autre suivant un angle de 90 . Les arbres 28a et 28b de fixation sont traversés par l'intermédiaire des trous pour l'arbre de fixation (les trous 27 pour les arbres de fixation rapportés sur la figure 2) des dispositifs 4a de tréfilage respectifs. Ainsi, ils sont fixés à une plaque 29 de fixation (possédant une forme en L comportant les parties de support des fonds des dispositifs 4a de tréfilage de fil), et formés en une pièce comme un appareil 4 de tréfilage. Incidemment, la direction de tréfilage sur la figure 4 est la direction de droite à gauche de la figure. La rigidité dans le corps d'armature supportant la filière à galets sera décrite. Le corps d'armature de type intégral supportant la filière à galets caractérisant la présente invention joue un rôle important pour assurer la rigidité de la filière à galets 2859122 33 pour le tréfilage. Lorsque la rigidité du corps d'armature de type intégral est faible, le corps d'armature de type intégral se déforme aisément, ce qui se traduit par une augmentation de la quantité de déformation. Pour cette raison, la filière à galets devient également faible quant à la résistance au fixage, et elle est donc davantage susceptible d'être déformée. Par conséquent, le galet lui-même devient davantage susceptible de vibrer lorsqu'il est pivoté au cours de l'étirage. Cela excite la vibration du fil de soudage au cours de l'étirage. Par conséquent, le fil entre en contact de façon intermittente avec le trou de filière du galet de sorte que des marques de vibrations apparaissent sur la surface du fil de soudage. Cela facilite l'apparition des problèmes suivants: la précision du diamètre du fil et la précision de la forme du fil de soudage seront empêchées d'être satisfaisantes; la rugosité de la surface du fil est provoquée; et d'autres problèmes. En particulier, cette tendance est plus forte pour le tréfilage d'un fil de soudage à plus haute résistance. Pour cette raison, un fil de soudage à résistance particulièrement haute ne peut pas être étiré. Comme alternative, même lorsqu'il peut-être étiré, il n'y a pas d'autres choix que de réduire la vitesse du tréfilage. Par contraste, comme avec les modes de réalisation préférés de la présente invention, en augmentant la rigidité du corps d'armature de type intégral, il est possible d'empêcher le corps d'armature de se déformer sous la charge au cours du tréfilage. Par conséquent, la résistance au fixage de la filière à galets est augmentée. Cela permet l'amélioration de la vitesse de tréfilage et la précision de la forme même pour l'étirage d'un fil de soudage à haute résistance. La__ rigidité du __ Çorpsd' armaturede_type _intégral est exprimée comme la quantité d'allongement du corps d'armature seul déterminée par la mise en uvre d'un test à la traction du corps d'armature de type intégral seul dans le dispositif de tréfilage à l'aide d'un dynamomètre 20 tel que représenté sur la figure 5A. La façon dont la quantité d'allongement est 2859122 34 mesurée de cette manière est le processus de mesure le plus simple, et se conforme bien à la tendance à l'augmentation de la vitesse et l'augmentation de la précision lors de l'étirage réel d'un fil de soudage à haute résistance. La charge de traction appliquée au corps d'armature pour le test à la traction est mesurée de la manière suivante. Les objets devant être supportés par le corps d'armature, tels que la filière à galets et les boîtes de palier sont retirés du dispositif de tréfilage utilisé concrètement. Ensuite, uniquement sur le corps d'armature de type intégral, une charge à la traction de 10000 N est appliquée sur la partie centrale du corps d'armature dans le sens de la charge sur le fil de la filière à galets, pour agrandir de ce fait le corps d'armature. La quantité d'allongement du corps d'armature à cette étape est mesurée. La quantité d'allongement uniquement du corps d'armature de type intégral, et la partie centrale du corps d'armature montrent la quantité de déformation maximum du corps d'armature de type intégral lorsqu'il se déforme le plus. La raison pour laquelle les objets à supporter par le corps d'armature, tels que la filière à galets et les boîtes de palier ont été retirés intentionnellement de celui-ci pour la mesure et la quantité d'allongement du corps d'armature est la suivante. Les effets de ces objets à supporter sur la rigidité du cadre d'armature sont éliminés, de sorte que la rigidité du cadre d'armature uniquement (le cadre d'armature seul) contribuant largement à l'état d'étirage du fil de soudage à haute résistance est évaluée. Le dynamomètre 20 de la figure 5A est composé fondamentalement d'un élément 24 d'armature posé sur une base 22, et des unités 21a et 21b de dynamomètre posées sur l'élément 24 d'armature, et présente fondamentalement la même configuration que celle_ d'_un__dynanomètre _classique. En bref, le dynamomètre 20 est différent d'un dynamomètre classique uniquement en ce que le corps d'armature de type intégral est utilisé à la place d'une pièce de test à la traction classique, et en ce que le procédé de fixage et d'assemblage et vertical du corps d'armature de type intégral pour le test 2859122 35 à la traction est réalisé à l'aide de boulons 23a et 23b prévus respectivement au niveau des parties centrales des unités 9d et 9b d'armature (les centres des axes inférieurs et supérieurs du corps 9 d'armature de type intégral) dans le corps 9 d'armature de type intégral. Incidemment, le corps 9 d'armature de type intégral pour la mesure de la figure 5 représenté dans un état tel qu'il peut être incliné à 900 par rapport à l'orientation du corps 9 d'armature de type intégral représenté sur la figure 2 de sorte que le sens de la charge à la traction est le sens de la charge du dispositif de tréfilage par filière à galets sur le fil. La figure 5B est vue en plan du corps 9 d'armature de type intégral (une vue telle que regardée depuis le dessus du corps d'armature de type intégral). Telle que représentée sur la figure 5B, la charge à la traction est appliquée au niveau de la partie centrale de l'unité d'armature 9d, laquelle est l'axe vertical du corps 9 d'armature de type intégral, ou la position proche de l'axe vertical. Lorsqu'il y a déjà eu les boulons pour ajuster la position comme le dispositif de tréfilage au niveau de la partie centrale C de l'unité 9d d'armature, ceux-ci peuvent être utilisés et fixés à la place du boulon de fixation 23a pour le test à la traction. Comme alternative, quand il n'y a ni boulon de fixation ni trou de boulon pour le test à la traction, un autre trou destiné à y insérer le boulon de fixation 23a pour le test à la traction est prévu au niveau de la partie centrale C de l'unité 9d d'armature. La même chose vaut aussi pour l'autre unité d'armature 9b. Incidemment, dans tous ces cas quelconques, il n'est pas nécessaire de dire que le boulon de fixation pour le test à la traction est nécessaire pour avoir une épaisseur et une résistance suffisante pour résister de manière sat. sfasanteà.._la charge à_ la traction de 10000 N. Ensuite, L1 - LO est déterminé, où LO correspond à la distance de la vue d'ensemble du corps d'armature (le long de la direction de l'axe vertical du corps 9 d'armature) au niveau de la partie centrale du corps 9 d'armature avant que la charge à la traction ne soit appliquée, et L1 correspond à la longueur de l'armature au niveau du centre du corps d'armature après que la charge à la traction y ait été appliquée. La valeur déterminée est prise comme la quantité d'allongement de la distance de la vue d'ensemble de l'armature. La quantité d'allongement du seul corps 9 d'armature de type intégral montre la quantité d'allongement maximum du corps 9 d'armature de type intégral lorsque le corps 9 d'armature se déforme le plus comme décrit ci-dessus. Les distances LO et L1 sont mesurées en unité de pm à l'aide d'un micromètre, d'un télémètre de type laser, d'un comparateur à cadran, d'un dispositif de mesure de l'espacement de type à distorsion, ou analogues. Dans la présente invention, le corps 9 d'armature de type intégral présente de préférence une rigidité importante telle que la quantité d'allongement du corps d'armature du type intégral 9 dans un tel test à la traction chute dans une plage de 20 à 150 dam. A titre d'exemple, dans le cas où, même dans un groupe (une rangée) de filières à galets ne faisant pas partie de la pluralité des groupes des filières à galets à l'étape de tréfilage, la quantité d'allongement du corps d'armature de type intégral dépasse 150 pm, la rigidité du corps d'armature de type intégral et la résistance au fixage des filières à galets devient insuffisante quand un fil de soudage d'une résistance particulièrement haute est étiré. Cela facilite l'apparition des problèmes suivants: des marques de vibration apparaissent sur le fil au cours de l'étirage. La précision du diamètre du fil et la précision de la forme sont empêchées d'être satisfaisantes; la rugosité de la surface du fil est provoquée; et d'autres problèmes. Cette tendance est plus forte pour l'étirage d'un fil de soudage à résistance particulièrement plus haute. Pour cette raison, un fil de soudage à résistance particulièrement haute ne peut pas être étiré. Comme alternative, même lorsqu'il peut-être étiré, il n'y a pas d'autres choix que de réduire la vitesse de tréfilage. Par conséquent, il n'est pas possible d'obtenir à la fois l'augmentation de la vitesse et l'augmentation de la précision (augmentation de la précision de la fointe) pour 2859122 37 l'étirage d'un fil de soudage à résistance particulièrement haute. D'un autre côté,. lorsque la quantité d'allongement du corps d'armature de type intégral est inférieure à 20 um, la charge sur la filière à galets est augmentée de manière excessive même pour l'étirage du fil fourré d'un anneau d'acier doux lequel est relativement facile à étirer. Pour cette raison, même lorsque la filière à galets est constituée d'un matériau extra dur à système WC-Co, la filière à galets est réduite quand à sa résistance à la fatigue, et devient davantage susceptible d'être rompue, ce qui se traduit par une forte réduction de sa durée de vie. Par conséquent, la quantité d'allongement du corps d'armature de type intégral est déterminée pour être comprise dans une plage de 20 à 150 um. Etant donné que la filière à galets (dispositif de tréfilage) à utiliser dans la présente invention présente une telle configuration, la résistance au cisaillement appliquée à la couche de lubrifiant de la surface de la filière est relativement faible et le problème de rupture du fil de lubrifiant est moins susceptible d'apparaître, en comparaison avec un tréfilage utilisant une matrice perforée dans laquelle le trou est passé à travers un trou unique de petit diamètre. Tandis que, également lorsque la lubrification du fil étiré est effectuée par un lubrifiant sec inorganique non hydrogéné lequel n'entraînera pas le problème d'augmentation d'hydrogène, les problèmes de solidification et de colmatage comme avec la matrice perforée ne surviendront pas. La filière 1 à galets (galets 2a et 2b) à utiliser dans la présente invention se compose de préférence d'un matériau extra dur. d'autrs matériaux, pour le tréfilage de fil de soudage à résistance et vitesse particulièrement haute, la filière à galets est réduite quant à sa résistance à la fatigue, et devient davantage susceptible d'être cassée, ce qui se traduit par une forte possibilité que sa durée de vie est largement réduite. Les matériaux extra durs comprennent 2859122 38 ceux constitués d'un carbure cémenté à base de WC, d'un carbure cémenté à base de TiC, d'un cermet de base TiCN, et analogues. Il y a un très grand nombre de matériaux extra durs préparés par dispersage approprié de ZrC, HfC, TaC, NbC, VC, Cr3C2, et analogues dans les matériaux extra durs, et frittage de la dispersion avec de Co et/ou Ni comme liant, et analogues. Toutefois, pour la filière 1 à galets à utiliser dans la présente invention, à part ces matériaux extra durs, celle parmi les compositions qui résultent du frittage de fines particules de WC possédant un diamètre de particule compris entre 0,1 et 20 pm avec du Co, ou du Co et du Ni comme liant est préférée. Une telle filière à galets composée d'un matériau super dur à système de WC-Co laquelle est un carbure cémenté de base de WC possède une dureté et une rigidité élevée. Lorsqu'elle est utilisée pour un tréfilage, la réduction de la capacité d'alimentation en fil ne surviendra pas. Ainsi, même lorsque la dureté de l'anneau d'acier augmente, la capacité de finition de la surface du fil fourré après tréfilage est assurée, ce qui se traduit par une amélioration de la capacité d'alimentation en fil du fil fourré. Cela autorise une vitesse supérieure et un tréfilage plus continu qu'avec la matrice perforée. Incidemment, dans la présente invention, celle avec une composition de 10 % en masse des composants liants et 90 % en masse de particules de WC est utilisée dans les exemples décrits plus loin. Toutefois, les gammes de compositions de composants préférées sont: un composant de liant de 5 à 15 % en masse, et des particules de WC de 85 à 95 % en masse. Accessoirement, cela vaut pour la matrice perforée à utiliser dans la présente invention. Par conséquent, les matrices perforées respectives à utiliser dans la présente invention sont de préférence constituées de matériaux extra durs, en particulier, des matériaux extra durs à base de WC- Co. Dans ces circonstances, tout feuillard d'acier constitué d'une tôle d'acier doux classique garantit la capacité de finition de la surface du fil fourré après tréfilage aussi longtemps qu'il possède une dureté comprise dans la plage de 170 à 240 Hv en termes de dureté Vickers. Par conséquent, le coefficient de friction est réduit, ce qui se traduit par l'amélioration de la capacité d'alimentation en fil du fil fourré. Avec toute filière à galets quelconque constituée d'un carbure cémenté de base WC à utiliser dans la présente invention, une telle plage de dureté Vickers est facile à obtenir. A une dureté Vickers inférieure à 170 Hv, la rigidité du fil fourré est réduite, ce qui se traduit par une réduction de la capacité d'alimentation en fil. A l'inverse, à une dureté Vickers supérieure à 240 Hv, le fil fourré devient davantage susceptible d'être rompu. Par conséquent, lorsque le fil fourré se casse au début (sur le côté de démarrage de l'enroulement) de la bobine, le problème de réenroulement du fil fourré survient. Dans ce mode de réalisation, pendant toutes les étapes respectives du processus de tréfilage excepté pour le tréfilage de finition, le tréfilage est exécuté par les filières à galets constituées d'un matériau extra dur. Toutefois, l'utilisation d'autres filières et matériaux de rouleau que les filières à galets constituées d'un matériau extra dur n'est pas empêchée dans la partie ou les étapes n'affectant pas fortement le formage ou le tréfilage continu et à grande vitesse. Ci-dessous, une description sera donnée d'un moyen de contrôle supplémentaire destiné à contrôler l'hydrogène depuis chaque source d'unité hydrogène contenue dans le fil fourré, _d? préférence_ _à __contrôler. la quantité d'humidité (contenue dans le fondant, et fixée sur la surface du fil) de l'ensemble du fil après l'étirage à 50 ppm au moins conformément au processus de fabrication du fil fourré efficace, continu et à grande vitesse décrit ci-dessus. 2859122 40 Les sources d'hydrogène concevables et contenues dans le fil fourré sont comme suit: (1) L'hydrogène atomique, dans la gaine de l'anneau d'acier, et l'hydrogène contenu dans la composition d'une huile anti-corrosion, d'une huile de fonctionnement, ou analogues sur la surface de l'anneau d'acier; (2) L'eau de cristal du fondant inclus (poudre de métal, poudre d'oxyde, ou poudre de minerai), et l'hydrogène résultant de l'humidité naturellement absorbée ou adsorbée sur le fondant; (3) L'hydrogène résultant de l'humidité naturellement absorbée ou adsorbée surle fil dans le processus de fabrication du fil fourré ; (4) La source d'hydrogène qui résulte d'un lubrifiant pour le tréfilage lors de la fabrication du fil fourré. A titre d'exemple, l'eau de cristal et l'eau adsorbée d'une poudre de lubrifiant solide de type inorganique et l'hydrogène contenu dans une huile de graissage; et (5) L'hydrogène contenu dans une huile de graissage, une huile anti- corrosion, ou analogues, destinée à améliorer la capacité d'alimentation, à enduire sur la surface du fil. En général, il est essentiel pour le fil fourré, lequel est requis pour garantir la capacité d'alimentation en fil la plus excellente, d'être pourvu de quelques films de lubrifiant hydrogénés à la surface du fil. Pour cette raison, la source d'hydrogène qui résulte de l'article (5) est indispensable en tant que condition minimum. Par conséquent, afin de fabriquer un fil fourré présentant une faible teneur en hydrogène et une capacité d'alimentation favorable, il est nécessaire de contrôler l'hydrogène à partir de chaque source d'hydrogène de manière exhaustive dans les articles (1) à (4) ou (1) à (5) inclus Afin de réduire la quantité d'hydrogène de l'article (1) hors de chaque source d'hydrogène, le feuillard 100 d'acier sous forme de bobine a tout d'abord été nettoyé et dégraissé au préalable par l'intermédiaire de l'étape 102 de nettoyage et de dégraissage dans le mode de réalisation de la figure 1. Tandis que, afin de réduire la quantité d'hydrogène qui résulte du fondant alimenté de l'article (2), le fondant a été séché au cours de l'alimentation sur le distributeur 105 de fondant avant l'alimentation. En outre, afin de réduire la quantité d'hydrogène qui résulte de l'humidité absorbée ou adsorbée sur le fil lors du processus de fabrication du fil fourré, la vitesse de tréfilage a été augmentée à l'aide des filières à galets. Ensuite, comme décrit ci-dessus, le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard d'acier sur la largeur L du feuillard d'acier est de préférence défini dans la plage donnée précédente. Cela contribue également à la réduction de la quantité d'hydrogène dans l'article (3). Ensuite, afin de réduire davantage encore la quantité d'hydrogène qui résulte du lubrifiant pour le tréfilage lors de la fabrication du fil fourré de (4), un disulfure de molybdène non hydrogéné a été utilisé comme lubrifiant sec inorganique. En outre, à part ces moyens de réduction d'hydrogène destinés à réduire la quantité d'hydrogène qui résulte de l'humidité absorbée ou adsorbée sur le fil lors du processus de fabrication du fil fourré de l'article (3) , la température de la surface du fil est de préférence maintenue dans une plage de 90 à 250 C au niveau de n'importe quelle partie entre le début du tréfilage et l'achèvement du tréfilage (jusqu'avant le tréfilage de finition) dans le processus de tréfilage. La température de la surface du fil au cours du processus de tréfilage a été maintenue une fois à 90 C ou plus pendant une courte durée. Par conséquent, même lorsque l'humidité est contenue dans une quantité ordinaire dans l'atmosphère, en d'autres termes, même lorsque le contrôle de l'atmosphère destiné à. réduire la teneur en humidité dans l'atmosphère n'est pas effectué, l'humidité s'évapore, ce qui se traduit par une réduction dans la quantité d'humidité à absorber ou adsorber sur le fondant dans le fil au cours du tréfilage. 2859122 42 La température de la surface du fil peut-être directement mesurée à l'aide d'un thermomètre thermoélectrique de type à contact [par exemple, mesureur de température: HET-40 (E) fabriqué par Anritsu Meter Co., Ltd, unité de mesure: capteur mobile et rotatif de mesure de la température de surface SE9845]. Le fondant dans le fil est augmenté en degré de fonctionnement pour chaque réduction du diamètre par formage et tréfilage après avoir été introduit dans le fil, de sorte que l'altération chimique ou physique telle que l'oxydation ou le farinage du fondant due à la chaleur de fonctionnement se poursuit. Par conséquent, le fil présente une propriété qui tend à augmenter la teneur en humidité totale. A cet égard, le contrôle précédent de la température dans le processus de tréfilage contribue largement à la détermination de la teneur en humidité de l'ensemble du fil après un étirage à 500 ppm ou moins. La teneur en humidité de l'ensemble du fil peut-être mesurée par le procédé de mesure d'humidité K.F. {Karl Fisher) défini dans le document JIS K0113. A savoir, un fil d'échantillon est chauffé à 750 C, et l'humidité est extraite depuis le fil d'échantillon en utilisant de l'oxygène comme gaz porteur. La teneur en humidité extraite est mesurée à l'aide d'un procédé de titrage coulométrique. Accessoirement, la différence (Wl - W2) entre Wl et W2, où W2 correspond à la quantité d'humidité mesurée par ce procédé dans lequel l'argon est utilisé comme gaz porteur, et Wl correspond à la quantité d'humidité mesurée en utilisant l'oxygène comme gaz porteur, représente la quantité suivante. A savoir, l'hydrogène ayant été présenté à la surface de, et à l'intérieur du fil {comme le fondant) sous la forme d'atomes d'hydrogène dérivés de matières organiques_ est_ oxydé pour former de l'eau. La quantité d'eau détectée (l'humidité dérivée des matières organiques) correspond à la différence (W1 - W2). D'un autre côté, afin d'empêcher le fondant d'absorber l'humidité, il est nécessaire de déterminer la température à la surface du fil à une température élevée de plus de 250 C. 2859122 43 Lorsque la température à la surface du fil dans le processus d'étirage dépasse 250 C, il y a une grande probabilité pour que la poudre de métal contenue dans le fondant soit oxydée. En outre, l'aptitude à l'étirement du fil et l'efficacité de l'étirage du fil sont également remarquablement réduites. Une fois que le fondant a été oxydé, alors, il devient davantage susceptible d'absorber l'humidité. Inversement cela se traduit également par une augmentation de l'hydrogène dans le fil. En outre, la mise en oeuvre de la désoxydation initialement conçue n'est pas prévue au cours du soudage, ce qui se traduit par une augmentation de la quantité d'oxygène dans le métal soudé. Cela affecte de manière indésirable les performances mécaniques (valeur d'impact, et analogues). Ici, un moyen de contrôle spécifique destiné à maintenir la température du fil est comme suit. Afin d'augmenter la température, une eau tiède de 40 à 70 C est pulvérisée dans un four de tréfilage, où d'autres opérations sont exécutées, pour régler de ce fait la température à l'intérieur du four de tréfilage à une température relativement élevée. Ainsi, la synergie avec la chaleur générée lors du tréfilage fournit invariablement une température de fil de 90 C ou plus. Tandis que lorsque la température du fil doit nécessairement être réduite à 250 C ou moins en raison de la chaleur importante générée lors du tréfilage, l'intérieur du four est hydro réfrigéré afin de libérer la chaleur générée en fonctionnement par le four de tréfilage, également dans le but d'obtenir une onctuosité favorable lors du tréfilage. La rétention de la température du fil doit également être mise en oeuvre sur une courte durée, et une longue durée ou de façon répétée lors du processus de tréfilage. Toutefois, il n'est pas nécessaire de prévoir pour cela un moyen d'isolation thermique spécifique, pour réduire la _, vitesse de tirage du fil __...au cours de l'étirage, ou analogues. Accessoirement, pour que la température à la surface du fil lors du processus d'étirage du fil chute dans la plage de température appropriée, la gaine de l'anneau (feuillard d'acier) immédiatement avant l'inclusion (remplissage) du fondant peut également être chauffée. Lorsque la température du feuillard 100a d'acier formé en U au niveau de l'orifice d'évacuation du processus de formage du feuillard d'acier, tel que le formage d'un feuillard d'acier en U chute dans une plage de 60 à 150 C à cette extrémité, la température de la surface du fil lors de l'étape de tréfilage peut-être déterminée dans la bonne plage de température. Un acier doux a été utilisé de préférence comme type de gaine d'anneau (feuillard d'acier) auquel le procédé de fabrication de la présente invention est appliqué. Les conditions respectives précédentes de " e/L de l'acier doux est de 0,06 à 0,12 " ; " la surface de fil après l'étirage présente une dureté Vickers de 170 à 240 Hv " ; et " dans n'importe quel partie du processus de tréfilage, la température de la surface du fil est comprise entre 90 et 250 C " sont les conditions préférées au moins pour le cas où un acier doux est utilisé comme gaine. Toutefois, les fils auxquels le procédé de fabrication de la présente invention est applicable ne sont pas limités à un acier doux. Le procédé de fabrication de la présente invention peut-être utilisé pour des fils d'anneaux utilisant, comme les gaines, diverses espèces de métaux tels qu'un métal à haute résistance à la traction, un métal inoxydable, et un métal résistant à la chaleur. Tandis que, même lorsqu'un métal doux est utilisé comme gaine, les composants de celui-ci ne sont pas limités aux composants représentés dans le Tableau 1 des exemples décrits plus loin. Le procédé de fabrication de la présente invention peut-être utilisé pour des aciers doux de composants variés. Ci-dessous, des exemples de la presente invention seront décrits_, Dans__ le processus d_e fabrication_._ du. fil fourré représenté à la figure 1A, les fils fourrés avec un diamètre de produit de 1,2 mm ont été fabriqués en utilisant les feuillards d'acier (anneaux) constitués de tôle d'acier doux des composants représentés dans le Tableau 1, en utilisant les fondant respectifs des composants représentés dans le Tableau 2, et en utilisant les lubrifiants respectifs représentés dans le Tableau 3. A cette étape, tel que représenté dans les Tableaux 4 et 5, le rapport e/L de l'épaisseur e sur la largeur L du feuillard d'acier a été diversement modifié (dans les plages de largeur comprise entre 12 et 14 mm et d'épaisseur comprise entre 0,85 et 1,4 mm), et les conditions de tréfilage secondaires ont été modifiées telles que représenté dans les Tableaux 4 et 5, fabriquant de ce fait les fils fourrés. Accessoirement, le Tableau 4 représente les exemples inventés et le Tableau 5 représente les exemples comparatifs. Ici, comme l'environnement pour la production de fil soudé, les conditions désavantageuses pour là prévention contre l'absorption d'humidité de chaque fondant du fil au cours de l'étirage ont été sélectionnées en tenant compte du cas où la teneur en humidité dans l'atmosphère dans le processus de tréfilage est élevée en raison de l'absence d'un système de climatisation, ou de manière naturelle et environnementale. D'une façon plus précise, dans l'atmosphère du processus de tréfilage, la température a été déterminée à 30 C, et l'humidité a été déterminée' à 80 %. Ainsi, les conditions ont été placées plus hautes que l'environnement de la production pour un fil fourré classique, équipé d'un système de climatisation. Dans les étapes jusqu'à ce qui précède le tréfilage secondaire sur la figure 1A, c'est à dire, depuis l'étape 102 de nettoyage et de dégraissage jusqu'aux étapes de tréfilage primaires 201 à 206 par des filières à galets du feuillard 100 d'acier, les mêmes conditions ont été utilisées pour les exemples respectifs. Dans ce processus, le fondant de remplissage dans chaque feuillard 100a d'acier formé en U a été séché à 200 C sur un dispositif d'alimentation. Ensuite, les fils sous forme de tube de diamètre de 2,2 mm ont été formés en commun depuis les feuillards d'acier formés en U (d'un diamètre de 4,6 à 4,8 mm). Puis, avec le tréfilage primaire, les fils d'un diamètre de 2,2 mm ont été étirés en fils d'un diamètre de 1,6 mm. En outre, avec les étapes de tréfilage secondaire par filières 401 à 405 à galets, lorsque l'étirage de finition a été effectué à l'aide de la matrice perforée 501, chaque fil de 1,6 mm de diamètre a été étiré en un fil présentant un diamètre proche de celui du diamètre du produit de 1,3 mm, et le fil qui est résulte a été étiré en fil (fil fourré) avec un diamètre du produit de 1,2 mm à l'aide d'une matrice perforée. Comme alternative, lorsque le tréfilage de finition à l'aide de la matrice perforée 501 n'a pas été exécuté, le tréfilage vers un fil (fil fourré) ayant un diamètre de produit de 1,2 mm a été exécuté à l'aide des filières à galets. Accessoirement, pour les exemples comparatifs 36 à 39 du Tableau 5, l'étape de tréfilage secondaire a été réalisée à l'aide de 5 rangées (étages) de dispositifs de tréfilage par matrice perforée, et les étapes suivantes ont été réalisées dans les mêmes conditions qu'avec les exemples inventés, fabriquant de ce fait un fil fourré. Accessoirement, à l'étape de tréfilage secondaire par filière à galets, une eau tiède de 40 à 70 C a été pulvérisée dans un four de tréfilage de filières 205 et 206 à galets, afin de régler de ce fait la température à l'intérieur du four de tréfilage à une température relativement élevée. Ainsi, avec la synergie de la chaleur générée lors du tréfilage, le fil a été chauffé une fois à, et maintenu à la température de 150 à 180 C dans le four de tréfilage, des filières 205 et 206 à galets. L'élimination du lubrifiant à la surface du fil après le tréfilage a été exécutée par les moyens 115 + 108 d'élimination de lubrifiant, et l'enduisage du lubrifiant pour l'alimentation en fil est réalisé par enduisage d'une huile de colza avec le moyen 109 d'enduisage d'huile électrostatique par l'intermédiaire du même processus continu que pour l'étape de tréfilage secondaire comme représenté à la figure 1A. Ensuite, le fil enduit a été réenroulé comme un fil fourré. Tandis que, tout au long des étapes de tréfilage primaires et secondaires par filières à galets, la filière à galets de haute rigidité représentée sur la figure 2 a été utilisée. A la fin, le matériau utilisé pour la filière à galets et le matériau utilisé pour la matrice perforée étaient ceux d'une composition d'un système de WC-Co préparé par frittage des fines particules WC avec un diamètre de particules de 1 dam avec du Co comme liant. A cette étape, pour chaque exemple, la rigidité du corps d'armature rectangulaire de type intégral de la filière à galets lors du processus de tréfilage atteignait 40 dam en termes de quantité d'allongement par le test à la traction du corps d'armature rectangulaire représenté sur la figure 5. Toutefois, uniquement pour les exemples inventés 12 et 13 et les exemples comparatifs 25, 26, et 27 dans les Tableaux 4 et 5, la quantité d'allongement du corps d'armature rectangulaire uniquement de la filière 405 à galets laquelle offre la vitesse de tréfilage la plus élevée lors du tréfilage secondaire a été modifiée pour exécuter le tréfilage. Ensuite, dans les conditions, la vitesse de tréfilage secondaire maximum capable d'assurer un tréfilage stable a été mesurée de même que la précision (rondeur) de la forme du fil fourré après réenroulage, la dureté Vickers de la surface de fil fourré (laquelle est décrite comme la caractéristique du fil après étirage dans les Tableaux 4 et 5) (dans laquelle l'ensemble des composants d'huile sont éliminés pour la mesure de la dureté), la teneur en humidité du fil après étirage, et la quantité résiduelle de lubrifiant de tréfilage du fil après étirage (le nombre de grammes de soufre pour 10 kg de fil). L'échantillonnage des échantillons de tests des fils après étirage pour ces performances a été exécuté à partir de l'extrémité terminale finale du fil après étirage au cours des étapes qui suivent l'étirage de la matrice perforée 501 jusqu'à l'étape d'élimination du lubrifiant 108. La rondeur de chaque fil fourré a été mesurée à l'aide d'un instrument de mesure de rondeur RONDCOM 30B fabriqué par la société Tokyo Seimitsu Co., Ltd. Le fil fourré avec une rondeur d'une dispersion inférieure à + 5 pm a été classé comme O; le fil fourré avec une dispersion de + 5 à 10 pin, A; et le fil fourré avec une dispersion de + 10 um, X. 2859122 48 La teneur en hydrogène et la teneur en humidité dans chaque fil fourré a été mesurée à l'aide du procédé de mesure de la teneur en humidité K. F. (Karl Fisher) en convertissant la teneur totale en teneur d'humidité. La quantité résiduelle d'huile de lubrifiant de tréfilage de chaque fil fourré a été mesurée de la manière suivante. Des échantillons ont été prélevés à partir de 50 zones espacées de 100 mm les unes par rapport aux autres le long du sens de la longueur du côté de l'extrémité arrière du fil fourré. La surface du fil a été extraite avec un solvant organique contenant du chlore ou contenant du fluor. Les concentrations en soufre de celui-ci ont été mesurées par un procédé d'analyse d'un procédé d'analyse par absorption du rayonnement infrarouge, une moyenne a été établie en tant que quantité de soufre déposée sur chaque fil fourré, et la moyenne a été convertie en valeur pour 10 kg de fil. Ces résultats sont représentés dans les Tableaux 4 et 5. Tandis que, ces fils fourrés étaient évalués pour leurs capacités d'alimentation des fils et la propriété de soudage lors du soudage bout à bout entre les tôles d'acier doux (1 mm d'épaisseur). Pour ce qui est de la capacité d'alimentation, les évaluations ont été réalisées de la manière suivante. En utilisant un dispositif d'alimentation de fil représenté sur la figure 6, la capacité d'alimentation de fil vers un dispositif 107 de soudage sous protection gazeuse CO2 lorsque le fil possédait deux parties 106 incurvées a été évaluée. Les conditions pour le soudage sous protection gazeuse CO2 étaient comme suit: courant de soudage: 300A, tension de soudage: 32V, vitesse de soudage: 30 cm/min, et gaz protecteur CO2: 25 L/min. Ensuite, la capacité d'alimentation en fil a été évaluée comme suit. La capacité d'alimentation en fil a été classée comme O lorsque l'alimentation en fil pouvait être mise en oeuvre sans interruption. Elle a été classé comme A lorsque l'alimentation en fil était sur le point d'être interrompue environ une ou deux fois au cours de l'opération de soudage mais l'opération de soudage pouvait être exécutée sans interruption. Elle était classée comme X lorsque l'alimentation au fil était souvent interrompue au cours de l'opération de soudage, de sorte que l'opération de soudage était interrompue. La soudabilité de chaque fil fourré a été évaluée d'après la stabilité de l'arc, et selon qu'un défaut de soudage âpparaissait ou non au niveau de la zone soudée par le biais de la micro observation de la zone soudée. La stabilité de l'arc a été évaluée par une évaluation visuelle de l'arc au cours de l'opération de soudage comme suit. La stabilité de l'arc a été classée comme O lorsque l'arc était stable de manière constante. Elle était classée comme A lorsque l'arc n'était pas stable partiellement. Elle était classée comme X lorsque l'arc était constamment non stabilisé. Le défaut de soudage a été évalué comme suit. Le défaut de soudage a été classé comme O lorsqu'il n'existait absolument aucun pore ou défaut de soudage. Il a été classé comme A lorsque quelques porosités qui ne peuvent être identifiées comme défauts de soudage, et peuvent être prévues afin de réduire légèrement la dureté de la partie de joint. Il était classé comme X lorsqu'un grand nombre de porosités qui peuvent être identifiées comme des défauts de soudage était généré. Ces résultats sont également représentés dans les Tableaux 4 et 5. Comme cela apparaît dans les Tableaux 4 et 5, dans le processus de tréfilage, toutes les étapes de tréfilage ayant le diamètre du produit ont été exécutées en utilisant un lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant à haute pression contenant du soufre tel qu'un disulfure de molybdène à l'aide de filières à galets constituées d'un matériau extra dur de système de WC-Co et toutes les étapes d'élimination de lubrifiant par un moyen physique à partir du fil étiré, et d'enduisage du lubrifiant pour l'alimentation en fil sur la surface du fil ont été exécutées dans le processus continu pour les exemples inventés 1 à 24. Dans chaque exemple, le fil fourré présente fondamentalement à la fois une soudabilité et une capacité d'adaptation favorable, et en outre la vitesse de tréfilage secondaire est également élevée. Toutefois, les exemples inventés qui s'écartent des conditions préférées ou de la portée des conditions de la présente invention sont relativement inférieurs en termes de capacité d'alimentation et de soudabilité de chaque fil fourré, ou de vitesse maximum de tréfilage en comparaison avec les exemples inventés dans les conditions et la portée des conditions. L'exemple inventé 1, dans lequel le rapport e/L de l'épaisseur e sur la largeur L du feuillard d'acier est relativement aussi petit que 0,05 n'est pas capable de maintenir une telle résistance pour ce qui est de résister au fonctionnement du tréfilage, et donc devient davantage susceptible de subir une rupture. Par conséquent, l'exemple inventé 1 est relativement plus petit quant à la vitesse de tréfilage maximum comparé à l'exemple inventé 2 avec un rapport e/L de 0,06. Pour cette raison, la durée de tréfilage est longue, et la teneur en humidité dans le fil est légèrement élevée. Dans l'évaluation de la soudabilité de l'exemple inventé 1, aucun défaut de pore au niveau de la zone soudée n'est formé. Toutefois, cette tendance à l'augmentation de la teneur à l'humidité indique le fait suivant. A savoir, comme décrit ci-dessus, lorsque la teneur en humidité dans l'atmosphère dans le processus de tréfilage est encore plus grande, il y a une grande probabilité pour que la quantité d'humidité à absorber par le fil au cours de l'étirage augmente à un tel degré que cela provoque des défauts de soudage. En outre, il existe une possibilité selon laquelle l'aptitude à entraîner le fil est également réduite. D'autre part, réciproquement, l'exemple 4 de l'invention dans lequel le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard d'acier par rapport à la largeur L du feuillard d'acier est de 0,13 est approximativement le même en termes de vitesse maximale de tréfilage, mais est légèrement supérieur au niveau de la teneur en humidité du fil par comparaison avec l'exemple 3 de l'invention ayant un e/L de 0,12. Il est concevable que ceci soit dû au fait suivant. A savoir, comme décrit ci- dessus, le poudrage (réduction de la taille) du flux 2859122 51 remplissant (incluant) le fil pendant que le processus de tension du fil avance de manière excessive, ce qui se traduit par une augmentation de la propriété d'absorption d'humidité du fil. Dans l'évaluation de la soudabilité de l'exemple 4 de l'invention, aucun défaut de pore n'est formé sur le site soudé. Toutefois, dans des conditions de tension du fil telles qu'elles provoquent une augmentation supplémentaire de la zone de surface du flux, ou lorsqu'il est difficile de contrôler la teneur en humidité de l'atmosphère dans le processus de tension du fil à une teneur très faible, il existe une possibilité selon laquelle la quantité d'humidité qui doit être absorbée par le (flux de) fil lors du tréfilage augmente à un degré tel qu'elle provoque des défauts de soudage. Pour ce qui est de l'exemple inventé 6 préparé en contrôlant la quantité de fonctionnement des filières à galets au cours de l'étape de tréfilage secondaire, et en rendant la dureté de la surface de fil après tréfilage de finition relativement aussi basse que 170 Hv, la rigidité du fil fourré a été réduite, ce qui se traduit par une réduction de la capacité d'alimentation en fil. D'un autre côté, également pour l'exemple inventé 7 préparé en contrôlant la réduction des filières à galets au cours du tréfilage, et en rendant la dureté de la surface du fil après tréfilage de finition relativement aussi haute que 240 Hv, la capacité d'alimentation en fil a été réduite. Pour ce qui est de l'exemple inventé 8 dans lequel la quantité de dépôt résiduel de lubrifiant de tréfilage après tréfilage est relativement aussi petite que 0,5 g pour 10 kg de fil, la vitesse maximum de tréfilage secondaire est inférieure comparée aux autres exemples inventés avec une quantité de dépôt de lubrifiant relativement importante. Pour cette raison, en comparaison avec d'autres exemples inventés présentant une grande vitesse maximale de tréfilage secondaire, la teneur en humidité de l'ensemble du fil a été légèrement augmentée. Toutefois, dans l'évaluation de la soudabilité de l'exemple inventé, aucun défaut de pore au niveau de la zone soudée n'est formé. Cette tendance à 2859122 52 l'augmentation de la teneur en humidité indique le fait suivant. A savoir, selon l'environnement pour la production du fil fourré, en particulier, lorsqu'il est plus difficile de contrôler la teneur en humidité dans l'atmosphère lors du processus de tréfilage à un niveau de teneur très faible, et que la teneur en humidité dans l'atmosphère lors du processus de tréfilage est élevée, il y a une grande probabilité pour que la teneur en humidité du fil au cours du tréfilage augmente à un degré tel que cela génère des défauts de soudage. A l'inverse, pour l'exemple inventé 9, dans lequel la quantité de lubrifiant déposé lors du processus de tréfilage est relativement aussi élevée que 3,0 g pour 10 kg de fil, la stabilité de l'arc au cours du soudage est relativement inférieure comparée à d'autres exemples inventés présentant une quantité relativement faible de lubrifiant déposé. Cela est probablement dû au fait que le lubrifiant est un peu resté sur la surface du fil fourré dans une quantité telle que cela affecte la stabilité de l'arc même lors de l'étape continue d'élimination de lubrifiant. Pour ce qui est de l'exemple inventé 10 dans lequel le fil n'a jamais été chauffé à ni maintenu à une température de à 180 C dans le four de tréfilage des filières 205 et 206 à galets lors de l'étape de tréfilage secondaire, la teneur en humidité du fil a été légèrement augmentée en comparaison avec d'autres exemples inventés dans lesquels chaque fil a été chauffé et maintenu à température. Cela est probablement dû au fait suivant. A savoir, l'exemple inventé 10 n'était pas très différent pour ce qui est de la vitesse de tréfilage secondaire maximale à partir d'autres exemples inventés. Cela a généré une différence quant aux propriétés d'absorption de l'humidité du fil au cours du processus de tréfilage. Accessoirement, dans l'évaluation de la soudabilité de l'exemple inventé 10, aucun défaut de pore au niveau de la zone soudée n'est formé. Toutefois, cette tendance à l'augmentation de la teneur à l'humidité indique le fait suivant. A savoir, comme décrit ci-dessus, lorsque la teneur 2859122 53 en humidité dans l'atmosphère lors du processus du tréfilage augmente toujours plus, il y a une forte possibilité pour que la teneur en humidité du fil au cours de l'étirage augmente â un degré tel que cela provoque des défauts de soudage. Pour ce qui est de l'exemple inventé 11, dans lequel un tréfilage de finition n'a pas été exécuté à l'aide de la matrice perforée 501, lacapacité d'alimentation en fil n'a pas été affectée, mais la précision de la forme telle que la rondeur du fil est relativement inférieure comparée à d'autres exemples inventés lesquels sont égaux pour d'autres conditions. Toutefois, cela indique ce qui suit. A savoir, lorsque la vitesse de tréfilage est augmentée, ou que d'autres conditions de tréfilage pour la précision de la forme du fil deviennent plus rigoureuses, il y a une forte possibilité pour que la capacité d'alimentation en fil soit réduite. Pour ce qui de l'exemple inventé 13 dans lequel la rigidité du corps d'armature rectangulaire du type intégral de la filière à galets a été déterminée relativement aussi basse que 150 pin en termes de quantité d'allongement par le test de la traction, la vitesse de tréfilage est supérieure à celle des exemples comparatifs 25 à 27 du Tableau 5 dans lesquels la rigidité pour la même façon déterminée à d'allongement, rectangulaire équivalentes. ralentie par chaque corps d'armature rectangulaire a été de déterminée de manière plus basse, c'est à dire, pin en ce qui concerne la quantité de sorte que la rigidité du corps d'armature a été davantage réduit avec d'autres conditions Toutefois, la vitesse de tréfilage a été rapport à d'autres exemples inventés dans lesquels la rigidité de chaque corps d'armature rectangulaire est plus grande. Cela a été fait pour la raison suivante. A savoir, lorsque la vitesse de tréfilage a été augmentée, une vibration a été générée dans les filières. Ainsi, afin d'empêcher l'apparition de marque de vibration, ou afin de garantir la précision de la forme, il n'y avait pas d'autres choix que de ralentir la vitesse de tréfilage. Comme pour les exemples comparatifs 25 à 27 du Tableau 5, dans lesquels la rigidité du corps d'armature rectangulaire du type intégral de chaque filière à galets a été abaissée jusqu'à plus de 150 pin en ce qui concerne la quantité d'allongement par le test à la traction, la vitesse de tréfilage ne peut être augmentée, et reste remarquablement lente. En outre, même à une vitesse faible, la marque de vibration a été générée sur le fil, ce qui a empêché de garantir la précision de la forme. Pour cette raison, la capacité d'alimentation en fil était également basse, ce qui ne permettait pas à l'opération de soudage elle-même d'être mise en oeuvre. Par conséquent, il est également impossible d'évaluer la soudabilité. D'un autre côté, pour l'exemple inventé 12 dans lequel la rigidité du corps d'armature rectangulaire de type intégral de la filière à galets a été déterminée pour être relativement aussi élevée que 20 pin pour ce qui est de la quantité d'allongement par le test à la traction, lorsque la vitesse de tréfilage est augmentée, la charge sur la filière à galets est augmentée. Ainsi, la résistance à la fatigue de la filière à galets est réduite au cours du tréfilage, de sorte que la surface de la filière à galets constituée de l'outil de carbure cémenté de système de WC-Co est rendue rugueuse. Pour cette raison, afin de garantir qu'une telle quantité de fil permet un tréfilage stable, il n'y avait pas d'autre choix que celui de ralentir de manière relative la vitesse de tréfilage. Cela indique la pondération critique de la quantité d'allongement du corps d'armature, laquelle est la rigidité du corps d'armature de type intégral d'un dispositif de tréfilage lors d'un tréfilage à grande vitesse par la filière à galets pour un fil plein de soudage à haute résistance. En outre, pour tous les exemples inventés 14 à 24 dans lesquels la combinaison du composant du feuillard d'acier et du composant du fondant a été modifiée, et de plus, le type de lubrifiant de tréfilage a été diversement modifié entre A et E représentés dans le Tableau 3, et les autres conditions de tréfilage étaient les mêmes, les mêmes résultats préférés ont été obtenus. Par contraste, pour les exemples comparatifs 28 à 35, dans lesquels les lubrifiants de tréfilage F et G représentés dans le Tableau 3, ne contenant pas de lubrifiant soufré à haute pression ont été utilisés, même à une faible vitesse de tréfilage, la vibration de la filière et les marques de vibration sur le fil ont été générées, de sorte qu'il n'était pas possible d'exécuter le tréfilage en lui-même. Tandis que, même lorsque les divers lubrifiants de tréfilage indiqués par A, B et D dans le Tableau 3, contenant le lubrifiant soufré à haute pression de la présente invention ont été utilisés pour le tréfilage par une matrice perforée, tels que représentés dans les exemples comparatifs 36 à 39 utilisant une matrice perforée pour le tréfilage secondaire, même à une faible vitesse de tréfilage, la vibration de la filière et les marques de vibration sur le fil ont été générées, de sorte qu'il n'est pas possible d'effectuer le tréfilage en lui-même. Par conséquent, les résultats précédents indiquent ce qui suit. A savoir, aussi longtemps que le tréfilage total depuis le fil formé sous forme de tube jusqu'au fil avec approximativement un diamètre de produit peut-être effectué à l'aide des filières à galets, et que le lubrifiant de tréfilage contenant un lubrifiant soufré de la présente invention est utilisé, il est possible d'augmenter la vitesse de tréfilage tout en assurant la précision de la forme et les caractéristiques de soudage. En outre, les résultats précédents indiquent l'importance des conditions requises de la présente invention et les conditions requises préférées de la présente invention sur la capacité d'alimentation favorable et la caractéristique de faible teneur en hydrogène dans le fil de soudage fourré soudé, ou l'aptitude à l'étirement du fil de la filière à galets comme la vitesse de tréfilage. Tableau 1 Caractéristiques du feuillard d'acier (anneau) N Composants chimiques (% en masse, équilibre fer et impuretés) Résistance à la traction C Si Mn S P Al Ti N (Mpa) X 0,040 0,01 0,25 0,004 0,008 0,048 0, 005 0,0022 365 Y 0,005 0,02 0,25 0,004 0,010 0,040 0,005 0,0020 295 Tableau 2' Composants du fondant (% en masse: rapport par masse en fonction du poids total du fil) N Fe C Mn Si Ti Al SiO2 TiO2 Al203 K2O NaAISi3O8 Total A 11,25 0,02 2,01 0,95 0,15 0,10 0,14 0,25 0,10 0,03 - 15 B 5,6 0,04 2, 40 0,70 - - - 1,00 3,76 1,50 15 Tableau 3 Composants du lubrifiant de tréfilage (% en masse) Catégorie I . Lubrifiant soufré à haute pression Agent porteur, dispersant, ou solvant Remarque Exemple A Disulfure de molybdène 50 % aimasse Carbonate de calcium 40 % en masse + Naphtaline Lubrifiant sec Inventé 10 % en masse Exemple B Sulfure d'oléfine 2,0 % en masse + Huile de colza 95.8 % en masse Lubrifiant sec Inventé graisse et huile soufrées 2,2 % en masse Exemple C disulfure de molybdène 20 % en masse Octylate de potassium 2 % en masse + 'Pau 78 % en Lubrifiant humide Inventé masse Exemple b disulfure de tungstène 20 % en masse Oléate de sodium 2 % en masse + Naphtaline 10 % en Lubrifiant sec Inventé masse + Carbonate de calcium 68 % en masse Exemple É Soufre 20 % en masse Oléate de potassium 8 % en masse + Huile de colza Lubrifiant sec Inventé 2 % en masse + Carbonate de calcium 70 % en masse Exemple Stéarate de sodium 90 % en masse Fluorure de carbone 10 % en masse Lubrifiant sec comparé Exemple G Stéarate de potassium 90 % en masse Naphtaline 10 % en masse Lubrifiant sec comparé Tableau 4 Rapport e/L Etape de tréfilage secondaire Caractéristiques du fil étiré Performances du fil fourré -H de Tréfilage Quantité ô N de N de l'épaisseur Maintien de Vitesse Dureté Teneur résiduelle Capacité Défau t b) N Feuillard fondan e sur la Filière du fil à finition de Précision de la en de d'alimen Stabilité de pore v Lubrifiant tréfila de la d'acier t largeur L du utilisée températu par surface humidité lubrifiant tation de l'arc de rd feuillard re élevée matrice ge forme (Hv) (ppm) g/10 kg en fil soudage d'acier perforée maximum De fil 1 X a 0,05 A Filière à Effectué Effectué 700 O 170 400 2,0 O 0 O galets 2 X al 0,06 A Filière à Effectué Effectué 900 O 180 300 2,0 O 0 O galets 3 X a' 0,12 A Filière à Effectué Effectué 900 O 220 320 1,8 O 0 O galets 4 X a' 0,13 A Filière à Effectué Effectué 900 O 230 350 1,7 O 0 O galets X ai 0,08 A Filière à Effectué Effectué 1000 O 200 320 1,5 O 0 O galets 6 X a 0,08 A Filière à Effectué Effectué 1000 O 170 300 1,7 0 O galets 7 X a 0,08 A Filière à Effectué Effectué 900 O 240 330 1,4 O O galets 8 X a 0,08 A Filière à Effectué Effectué 800 0 210 350 0,5 0 0 0 galets W 9 X a., 0,08 A Filière à Effectué Effectué 1000 O 200 340 3,0 O 0 0 galets Filière à Non O O O 0 X a 0,08 A Effectué 1000 220 400 1,2 N galets effectué Filière à Non A 0 0 11 X a 0,08 A Effectué 1200 200 300 0,7 A galets effectué 12 X a. 0,08 A Filière à Effectué Effectué 700 O 210 290 0,8 O O O galets 13 X a 0,08 A Filière à Effectué Effectué 700 O 190 330 1,2 O O O galets 14 X a 0,08 B Filière à Effectué Effectué 800 O 205 450 0,8 O O O galets 1 5 X a 0,08 C Filière à Effectué Effectué 800 O 210 400 2,5 O O O galets 1 6 X a 0,08 D Filière à Effectué Effectué 850 O 195 330 2,2 O O O galets 17 X al 0,08 E Filière à Effectué Effectué 850 O 190 380 2,1 O O O galets 18 X b 0,08 A Filière à Effectué Effectué 1000 O 190 330 1,8 O O O galets N 19 Y a 0,08 A Filière gal ets à Effectué Effectué 1000 O 175 300 1, 9 O O O ê Rapport e/L Etape de tréfilage secondaire Caractéristiques du fil étiré Performances du fil fourré de Tréfilage Quantité â N de N de l'épaisseur Maintien de Vitesse Dureté Teneur résiduelle Capacité Défau t is N Feuillard fondan e sur la Lubrifiant Filière du fil à finition de Précision de la en de d'alimen Stabilité de pore tréfila de la d'acier t. largeur L du utilisée températu par surface humidité lubrifiant tation de l'arc de feuillard re élevée matrice ge forme (Hv) (ppm) g/10 kg en fil soudage d'acier perforée maximum De fil Y b 0,08 A Filière à Effectué Effectué 1000 O 195 300 1,8 O O O galets 21 Y a 0,08 B Filière à Effectué Effectué 800 O 205 440 0,9 O O O galets 22 Y a 0,08 C Filière à Effectué Effectué 800 O 210 400 2,6 O O O galets 23 Y a 0,08 D Filière à Effectué Effectué 850 O 195 330 2,3 O O O galets 24 Y a! 0,08 E Filière à' Effectué Effectué 850 O 190 380 2,2 O O O galets * La rigidité (quantité d'allongement) du corps d'armature de filière à galets de l'exemple inventé 12 est de 20}gym. * La rigidité (quantité d'allongement) du corps d'armature de filière à galets de l'exemple inventé 13 est de 150 pin Tableau 5 Rapport e/L Etape de tréfilage secondaire Caractéristiques du fil étiré Performances du fil m N de de fourré Feuill N de l'épaisseur Maintien Tréfilag Vitesse Quantité No. ard fonda e sur la du fil à e de de Précisi Dureté Teneur en résiduelle Capacité Stabili Défaut o d'acie nt largeur L du Lubrifia Filière tempérai finition tréfilag on de de la humidité de d'alimen te de de pore ro r feuillard nt utilisée ure par e la surface (ppm) lubrifiant tation l'arc de u d'acier élevée matrice maximum forme (Hv) g/10 kg en fil soudage perforée De fil X a 0,08 A Filière à Effectué Effectué 550 x - - - x - - galets 26 X a 0,08 8 Filière à Effectué Effectué 550 x - - - x - - galets 27 X a 0,08 C Filière à Effectué Effectué 550 x - - - x - - galets Filière à 28 X a 0,08 F galets Effectué Effectué 500 x - - - x - - 29 X a 0,08 G Filière à Effectué Effectué 500 x - - - x - - galets w 30 X a 0,08 F Filière à Effectué Effectué 500 X - - x - - 0 galets ro Filière à 31 Y a 0,08 F Effectué Effectué 500 x - - - x _ _ ro galets p Filière à o 32 Y b 0,08 F galets Effectué Effectué 500 x - - x - - 33 Y a 0,08 G Filière à Effectué Effectué 500 x - - - x - galets ro Filière à 34 X b 0,08 G galets Effectué Effectué 500 x - - - x Filière à Y b 0,08 G galets Effectué Effectué 500 x - - - x - - 36 Y j b 0,08 A Matrice Non Effectué 400 x - - - x - - perforée effectué 37 X b 0,08 A Matrice Non Effectué 400 x - - - x - perforée effectué 38 Y a 0,08 g Matrice Non Effectué 400 x - - - x - perforée effectué 39 Y b 0,08 D Matrice Non Effectué 400 x - - - x - - perforée effectué * Chaque rigidité (quantité d'allongement) des corps d'armature de filière à galets des exemples comparatifs 25, 26, et 27 est de 160 pin. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) comprenant une gaine préparée en formant un feuillard (100) d'acier en tube et un fondant (106) introduit à l'intérieur de ladite gaine, ledit procédé comprenant: une étape consistant à former le feuillard (100) d'acier de sorte qu'il ait une coupe transversale en forme de U; une étape consistant à remplir de fondant (106) le feuillard d'acier en U (100a) ; une étape consistant à former en tube le feuillard d'acier en U (100a) ainsi rempli de fondant, pour obtenir un fil fourré ; une étape consistant à étirer ledit fil fourré en 15 utilisant un lubrifiant de tréfilage, pour obtenir un fil étiré ; une étape consistant à éliminer ledit lubrifiant de tréfilage du fil étiré, par un moyen physique; et une étape consistant à enduire d'un lubrifiant pour l'alimentation en fil la surface dudit fil étiré une fois que le lubrifiant de tréfilage a été éliminé de ladite surface, ces étapes respectives étant séquentiellement réalisées par l'intermédiaire d'un processus continu, ledit procédé étant caractérisé en ce que, lors de l'étape consistant à étirer le fil fourré, le lubrifiant de tréfilage utilisé contient un lubrifiant soufré à haute pression, et en ce qu'au moins une partie de l'étirage du fil fourré au fil étiré, ce dernier ayant atteint le diamètre du fil de soudage fourré soudé, est effectuée à l'aide d'une filière à galets. 2. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé {110) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape d'étirage, du fil fourré au fil étiré, ce dernier ayant atteint le diamètre. du fil de soudage fourré soudé, - est - entièrement réalisée à l'aide d'une filière à galets. 2859122 62 3. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape d'étirage comprend elle- même deux étapes: 3) Une étape d'étirage du fil fourré jusqu'à un fil présentant un diamètre qui est immédiatement supérieur au diamètre du fil de soudage fourré soudé (110), à l'aide d'une filière à galets, et 4) Une étape d'étirage de finition du fil obtenu à l'étape précédente, à l'aide d'une matrice perforée. 4. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le lubrifiant de tréfilage contient du disulfure de molybdène. 5. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape d'étirage comprend ellemême deux étapes: 1) Une étape d'étirage du fil fourré jusqu'à un fil présentant un diamètre qui est immédiatement supérieur au diamètre du fil de soudage fourré soudé, à l'aide d'une filière à galets, et 2) Une étape d'étirage de finition du fil obtenu à l'étape précédente, à l'aide d'une filière à galets. 6. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la quantité de lubrifiant de tréfilage utilisée est telle que la quantité de soufre dans le 30 lubrifiant de tréfilage à la surface du fil après étirage est comprise entre 0,1 et 0,6 g pour 10 kg de fil. 7. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'étape d'étirage au moyen de filières à galets utilise des filières à galets supportées par un corps d'armature présentant une rigidité telle que ledit corps d'armature s'allonge de 20 à 150 pin lorsqu'il est déformé sous 2859122 63 une charge de 10000 N orientée dans un sens d'écartement mutuel des galets d'une même filière, cette charge étant appelée charge d'expansion des filières à galets. 8. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le rapport e/L de l'épaisseur e du feuillard (100) d'acier sur la largeur L du feuillard (100) d'acier est compris entre 0,06 et 0,12. 9. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que, après l'étape d'étirage, la surface du fil étiré présente une dureté Vickers comprise entre 170 et 240 Hv. 10. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, lors de l'étape d'étirage, la température de surface du fil fourré est comprise entre 90 et 250 C. 11. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le feuillard (100) d'acier est soumis à un nettoyage et à un dégraissage préalablement à l'étape de formage en tube dudit feuillard (100) d'acier, et en ce que le lubrifiant de tréfilage est enduit uniquement sur la surface du feuillard (100) d'acier amenée à devenir la surface du fil. 12. Procédé de fabrication d'un fil de soudage fourré soudé (110) selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que, après l'étape d'étirage, la teneur en du_ _fil étiré est de__500_ ppmoumoins.