FR 2835118 A1 20030725 FR 0300862 A 20030123 carter (1), cette diminution étant obtenue avant l'arrêt du moteur. 1 283511 8 Onduleur pour générateur-moteur à courant alternatif L' invention concerne un onduleur utilisé dans un générateur-moteur à courant alternatif qui est lié à la fois d'une fonction de générateur et d'une fonction de moteur. Il existe un type connu de véhicule qui n'effectue pas le fonctionnement au ralenti d'un moteur dans un état arrêté du véhicule. Le véhicule démarre le moteur à combustion avec un moteur de démarreur extrêmement silencieux chaque fois qu'il existe un effort de traction. Ce type de véhicule emploie, en général, un générateur- moteur à courant alternatif comme moteur de démarreur extrêmement silencieux. Le générateur-moteur à courant alternatif fonctionne comme générateur ou comme alternateur tandis que le véhicule se déplace normalement. Lorsque le générateur-moteur à courant alternatif est amené à fonctionner comme moteur ou comme moteur de démarreur, un onduleur est néces saire pour convert i r une a l imentat ion électrique en courant continu d'une batterie en courant alternatif et pour délivrer l'alimentation au générateur moteur à courant alternatif. En outre, lorsque le générateurmoteur à courant alternatif est amené à fonctionner comme générateur (alternateur), un redresseur est nécessaire pour convertir l'énergie à _ courant alternatif généré en énergie à courant continu et la diffuser dans la batterie. En conséquence, une fonction de redressement pour la génération d'électricité est généralement ajoutée à l'onduleur pour le générateur-moteur à courant alternatif. La demande de Brevet Japonais à l' Inspection Publique N 10-191691 décrit un exemple d'un onduleur connu pour un générateur-moteur à courant alternatif qui peut être appliqué à un véhicule et analogues. Comme décrit dans la 2 283511 8 Publication, un dispositif de commande d'alimentation inclut des groupes multiples d'éléments de commutation et d'éléments de diode qui sont respectivement connectés en parallèle et une thermistance qui détecte le surchauffage des éléments de diode. Le dispositif de commande d' alimentation commande un module d' onduleur pour commander l' excitation d'un générateur-moteur et chacun des éléments de commutation du module d'onduleur. Ensuite, il est déterminé si les éléments de diode ont surchauffé sur la base d'une sortie de la thermistance. Le dispositif de commande d'alimentation inclut un circuit de commande de commutation qui supprime ou arrête la génération d'électricité du générateur-moteur s'il est déterminé qu'un surchauffage s'est produit de façon à commander l' excitation et la génération d'électricité du générateur- moteur du type à courant alternatif triphasé. En conformité avec le type d'onduleur précédemment mentionné, si les éléments de diodes surchanffent tandis que le générateur-moteur à courant alternatif fonctionne comme générateur, la génération d'électricité est supprimoe de façon à ne pas entraîner de défaillance des éléments de commutation connectés aux éléments de diode. Le rendement d'énergie, toutefois, peut être réduit, du fait que la génération d'électricité est supprimée, aboutissant à une génération d'énergie insuffisante. C'est un but de l' invention de procurer un_onduleur pour un générateurmoteur à courant alternatif qui peut effectuer une génération d'électricité suffisante tout en empêchant le surchauffage d'une diode qui est formée sur un élément de commutation, tandis que le générateur- moteur de courant alternatif est amené à fonctionner comme générateur. Un onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif connecté entre le générateur-moteur à courant alternatif et une unité de charge-décharge est muni d'une 3 283511 8 pluralité d'éléments de commutation, dont chacun est commandé pour convertir une électricité à courant alternatif délivrée depuis l'unité de charge-décharge en électricité à courant alternatif triphasé de facon à être délivrée au générateur-moteur à courant alternatif qui fonctionne comme moteur, une pluralité de diodes intagrées reliées à la pluralité des éléments de commutation de manière correspondante. Chacune de la pluralité des diodes intégrces est fonctionnelle pour convertir le courant alternatif généré par le générateur-moteur à courant alternatif qui fonctionne comme générateur en un courant continu de façon à être délivré à l'unité de charge- décharge. L'onduleur inclut, en outre, une pluralité de diodes de redressement connectées en parallèle à la pluralité correspondante des diodes intogrces, et au moins un contrôleur de courant qui supprime une circulation de courant électrique vers chacune des diodes intégrées lorsque le générateur-moteur à courant alternatif génère de l'électricité. Dans un mode de réalisation préféré de l' invention, un courant circulant dans une diode intogrée peut être réduit. Lorsque ceci se produit, du fait qu'un courant peut circuler dans une diode de redressement, il est possible d' effectuer une génération d' électricité suffisante tout en empêchant le surchauffage dû à la surintensité dans la diode intégrée. _ De préférence, le contrôleur de courant est fonctionnel pour interrompre une circulation du courant dirigé vers chacune de la pluralité des diodes intégrées lorsque le générateur-moteur à courant alternatif génère l'électricité. Dans le mode de réalisation préféré de l' invention, la diode intégrée ne génère aucune chaleur quelle qu'elle soit 4 283511 8 du fait que le courant ne circule pas dans la diode intogrée même pendant la génération d'électricité. Il est préférable de munir l'onduleur d'un détecteur de courant qui détecte un courant circulant vers l'unité de charge-décharge lorsque le générateur-moteur à courant alternatif génère de l'électricité. Une intensité de l'électricité générée est commandée en conformité avec une valeur détectée du détecteur de courant. En général, la commande d'un courant de charge pour une unité de chargedécharge est obtenue en commandant un courant d' excitation en réponse à une tension de l'unité de charge-décharge. Si un état de charge de l'unité de charge- décharge est bas, toutefois, la tension ne monte pas même si le courant de charge circule et le courant continuera à augmenter jusqu'à ce que la tension monte. Dans le cas ci- dessus, toutefois, si l'intensité de la génération de d'électricité est commandée en réponse à une valeur de détection d'un détecteur de courant, une surintensité peut être empêchée même lorsque la tension de l'unité de charge- décharge est basse. Le détecteur de courant peut être formé comme des éléments de commutation à multi-fonctionnement sur un trajet de courant entre l'unité de chargedécharge et la diode de redressement, formés pour calculer une valeur de courant sur la base d'une différence de potentiel générée dans une section prédéterminée sur le trajet du courant entre l'unité de charge- décharge et la diode de redressement, ou formés comme un transistor connecté en parallèle à la diode de redressement. la FIG. l est un schéma de circuit d'un onduleur destiné à un générateurmoteur à courant alternatif triphasé en conformité avec un premier mode de réalisation i 283511 8 la FIG. 2 est une vue montrant les diodes de redressement du générateurmoteur à courant alternatif triphasé dans un boîtier, lesquelles sont refroidies par un ventilateur disposé dans celui-ci; s la FIG. 3 est un schéma de circuit d'une partie essentielle de l'onduleur pour le générateur-moteur à courant alternatif triphasé en conformité avec le premier mode de réalitsation; la FIG. 4 est un schéma de circuit d'un onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif triphasé en conformité avec un exemple modifié du premier mode de réalisation; la FIG. 5 est un schéma de circuit d'un onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif auquel un circuit du premier mode de réalisation ou de son exemple modifié est appliqué; la FIG. 6 est un autre schéma de circuit d'un onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif auquel le circuit caractéristique du premier mode de réalisation ou de son exemple modifié est employé; la FIG. 7 est une vue qui montre un circuit d'une partie essentielle du circuit du premier mode de réalisation qui est empIoyé dans l'onduleur représenté à la FIG. 5; la FIG. 8 est une vue qui montre un circuit d'une partie essentielle du circuit du premier ode de réalisation qui est employé dans la FIG. 6; et les FIGS. 9A à 9C montrent chacune des schémas de circuit d'un onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif triphasé en conformité avec un second mode de réalisation. Un onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif en conformité avec un mode de réalisation exemplaire de l' invention sera expliqué en se référant aux dessins. 6 283511 8 La FIG. 1 est un schéma de circuit d'un onduleur destiné au générateurmoteur à courant alternatif triphasé en conformité avec un premier mode de réalisation. A la FIG. 1, un générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 fonctionne comme moteur de démarreur et comme alternateur d'un véhicule. Une batterie 12 sert d'unité de charge-décharge. L'onduleur pour le générateur-moteur à courant alternatif du premier mode de réalisation est connecté entre le générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 et la batterie 12. On expliquera par la suite une configuration de connexion de l'onduleur. Des dispositifs de puissance intelligents (IPD), 50, 51 et 52, qui sont des éléments de commutation d'une branche supérieure, et un transistor MOS 62, qui est un contrôleur de courant, connecté en série à ceuxci sont connectés entre le générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 et une borne positive de la batterie 12. Les IPD 50, 51 et 52 sont également appelés éléments de commutation multifonction et sont munis de transistors à effet de champ du type MOS (FET) 50a à 52a, et de diodes intégrées 50b à 52h qui sont formées sensiblement entre la source et le drain des transistors à effet de champ 50a à 52a, respectivement. Chacun des IPD 50, 51 et 52 est également muni d'un circuit qui effectue une fonction d' amplification d' attaque de grille en utilisant une pempe à charge, une fonction de détection de surintensité et de surchauffage. C'est-à-dire que la détection de surintensité de surchauffage qui détecte la surintensité et le surchauffage de chacun des transistors à effet de champ 50a à 52a est détectée lorsque le générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 a été amené à fonctionner comme moteur de démarreur. Des éléments de commutation 26, 27 et 28 d'une branche inférieure et un transistor MOS 63, qui est un élément de commande de courant, connecté en série à ceux-ci, sont 7 283511 8 connectés entre le générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 et une terre. Les éléments de commutation 26, 27 et 28 sont munis de transistors à effet de champ du type MOS 26a et 28a et de diodes intégrées 26b à 28b qui sont formées sensiblement entre la source et le drain des transistors à effet de champ 26a à 28a, respectivement. Une borne de sortie d'un cTrcuit d'attaque à modulation dé largeur d'impulsion (PWM) 58 et une borne de sortie de signal d'attaque de grille d'un circuit de commande de grille 60 sont connectées aux bornes de grille respectives des éléments de commutation de branche inférieure 26, 27 et 28 par l'intermédiaire d'amplificateur séparateur 34, 35 et 36 et de circuits ET 54, 55 et 56. En outre, la borne de sortie du signal d'attaque de grille du circuit de commande de grille 60 est connoctée aux bornes d'entrée de signal de commande des IPD de la branche supérieure 50, 51 et 52 par l'intermédiaire d'éléments d'inversion 100 à 102, respectivement. En outre, des diodes de redressement 65, 66 et 67 du générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 sont connectées respectivement entre chaque point de contact pour les IPD de la branche supérieure 50 à 52 et les éléments de commutation de la branche inférieure 26 à 28, et le point de contact pour la batterie 12 et l'élément de commutation 62. En outre, des diodes de redressement 68, 69 et 70 sont connoctées respectivement entre chaque_point de contact des IPD de branche supérieure 50 à 52 et les éléments de commutation de branche inférieure 26 à 28 et la terre. Le circuit de commande de grille 60 effectue la commande de déplacement par traction, la commande de commutation de génération ou la commande d'ajustement d' excitation en réponse à une entrée d'un signal de commande de déplacement par traction, d'un signal de commande de commutation de génération ou un signal de 8 2835118 commande d'ajustement d'excitation. En outre, le ctrcuit de commande de grille 60, lorsque le gAnArateur-moteur courant alternatif triphasA 1Q est amenA fonctionner comme gAnArateur, Atablit les IPD 50 52 et les AlAments de commutation 26 28 1'Atat conducteur ou 1'Atat bloquA en rAponse un angle de rotation du gAnArateur moteur courant alternatif triphasA 10 dAtect par un capteur effet Hall 48, ou une valeur de courant dtecte (suveille) au niveau des IPD 50 et 52. Le ctrcuit d'attaque PWM 58 gAnAre n signal d'attaque PM qui rApte le niveau bas [] et ie niveau haut [H] acquis depuis une modulation la largeur d'impulsion une pluralit de fois et dAlivre le signal aux cicuits ET 54 56. A mesure que le signal d'attaque de grille est dAlivr n aux circuits ET 54 56, chacun des signaux de sortie rpAte le niveau bas [L] et le niveau [H] dans la section de niveau haut [H] oU le signal d'attaque de grille provenant d ctrcuit 60 amAne un transistor effet de champ fonctionner. Ainsi, le signal de sortie est dAlivr6 aux bornes de grille des transistors effet de champ des AlAments de commutation 26 28. Ceci peut permettre aux transistors effet de champ des {lAments de commutation 26 28 d'effectuer une opration de commutation vitesse Aleve. Si, par exemple, un trajet du courant est Atabli lorsque le transistor effet de champ 52a de 1' I2D 52 est connect en sArie au transistor effet de champ 27a de 1'6lAment de commutation 27 travers une ractance du gAnArateur-moteur courant alternatif triphasA 10, lorsque le transistor effet de champ 52a de 1' IPD 52 entre dans un Atat fonctionnel, 1'AlAment de commutation 27 effectue 1'opAration de commutation vitesse Aleve et un courant de charge du gAnArateur-moteur courant alternatif triphasA 10 est supprimA avec une prAcision Aleve. 9 283511 8 Dans le mode de réalisation structuré ci-dessus, les éléments de commutation 62 et 63 sont disposés entre la batterie 12 et les branches supérieure et inférieure de sorte que les éléments de commutation 62 et 63 sont bloqués ou supprimés lorsqu'une opération de génération est effectuée. Il s'ensuit que le courant qui circule dans les diodes intégrées SOb à 52b de chaque élément de commutation IPD 50 à 52 et 26b à 28b de chaque élément de commutation 26 à 28 est bloqué ou supprimé. Même si le courant qui circule dans les diodes intégrées 50b à 52b et 26b à 28b est interrompu ou supprimé, le courant pour la charge de la batterie circule dans les diodes de redressement 65 à 70. De ce fait, dans ce cas, les diodes de redressement 65 à 70 génèrent de la chaleur. Toutefois, comme le montre la FIG. 2, les diodes de redressement 65 à 70 sont disposées dans le même boîtier que le générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 de façon à être refroidi par un ventilateur lOF. La génération de chaleur résultante peut ainsi être supprimoe. Pour rendre lexplication à ce point plus simple, la commande de suppression de courant sera expliquée en se référant à la FIG. 3, qui est une partie essentielle de la FIG. 1. Après que le générateur-moteur à courant alternatif triphasé 10 est commuté du fonctionnement comme moteur au fonctionnement comme générateur, l'intensité du- courant généré qui circule depuis le générateur-moteur 10, qui fonctionne comme générateur vers la batterie 12 comme représenté par les flèches Y1 et Y2, augmente à mesure que la quantité de génération d'énergie augmente. Un signal de suppression de courant effectue une commande en réponse à l'intensité du courant généré de sorte que les grilles des transistors MOS 62 et 63 soient progressivement fermées et que les transistors MOS 62 et 63 soient passés à un état 2835118 complAtement BLOQUE si l'intensit du courant gAnArA est Agale ou dApasse une valeur de seUil prdAtermine. Le signal de suppression de courant peut, par exemple, utiliser un signal qut est constituA d'une vitese de moteur Alectriquement convertie. En d'autres termes, une corrlation entre la vitesse du moteur et l'intensit du courant gAnArA est calcule et, en rAponse la valeur du courant gAnArA augmente mesure que la vitesse du moteur augmente. Le signal de suppression de courant est utilisA pour la commande de mantre ce que les grilles des transistors MOS 62 et 63 soient progresivement fermes et que les tansistors MOS 62 et 63 soient passs un tat totalement 80QUE si la vitesse du moteur est qale ou dApasse la valeur de seuil prAdAtermine. n Dans ce type de processus de commande de suppression, au moment oD l'intensit du courant gAnArA est faible, le courant gAnArA ctrcule en parallle dans la fois les diodes de reressement 67 et 71 et les diodes intgres de AlAments de commutation de branches supArieure et infArieure 52 et 27. Le courant circulant dans les diodes intAgres des AlAments de commutation de branches supArieure et infrieure 52 et 27, toutefois, commence diminuer si l'intensit de la valeur du courant gAnArA commence augmenter progressivement. En consquence, si les transistors MOS 62 et 63 sont passs l'Atat BLO0UE, le courant arrAte de ctrculer dans les diodes intAgres des AlAments de commutation de branches supArieure et infArieure 52 et 27. Dans cet Atat, la totalit du courant gAnArA circule vers la batterie 12 travers les diodes de redressement 67 et 71. Du fait que les diodes de redressement 67 et 71 sont refroidies par le ventilateur lOE comme dAcrit ci-dessus, il n'y a pas de chaleur entralnant le claquage qui soit gAnArA partir du courant. 283511 8 De cette manière, en conformité avec l'onduleur pour le générateur-moteur à courant alternatif du premier mode de réalisation, les éléments de commutation 26 à 28 et 50 à 52 pour la commande de courant du générateurmoteur 10 qui fonctionne comme moteur à courant alternatif ou générateur à courant alternatif sont prévus pour constituer la génération de courant alternatif triphasé. Le courant qui circule dans les diodes intégrées 26b à 28b et 50b à 52b des éléments de commutation lors de la génération d'électricité par le générateur-moteur 10 est supprimé par les éléments de commutation 62 et 63 en réponse à la quantité de génération d'énergie, et chacune des diodes intégrées 26b à 28b et 50b à 52b est connectée en parallèle aux diodes de redressement 65 à 70 du générateur-moteur 10, de sorte que le courant lors de la génération d'électricité circule en dépit de la suppression. De cette manière, en utilisant la commande de suppression des éléments de commutation 62 et 63, le courant qui circule dans chacune des diodes intégrées 26b à 28b et 50a à 52b des éléments de commutation 26 à 28 et 50 à 52 peut être commandé de façon à être réduit à mesure que la quantité de génération d'énergie augmente. Du fait que le courant peut circuler dans les diodes de redressement 65 à même pendant cette suppression, une génération d'électricité suffisante peut être obtenue tout en empêchant le surchauffage de chaque diode intogrce 26b à 28b et 50b à 52b dû à une surintensité. La FIG. 4 montre un exemple modifié du premier mode de réalisation. Comme le montre la FIG. 4, des interrupteurs fermé/ouvert 72 et 73 peuvent être employés à la place des transistors MOS 62 et 63 qui agissent comme éléments de commande de courant. Dans ce cas, les interrupteurs fermé/ouvert 72 et 73 effectuent une opération de fermeture/ouverture de la circulation du courant en réponse 12 283511 8 à un signal de commutation (que l'on appellera par la suite "signal SW"). Le signal SW peut être un signal de détermination indiquant, par exemple, un état de combustion complète du moteur à combustion. La commande de suppression de courant ne doit pas être effectuée au moment o a lieu la commutation du moteur au générateur. Ceci provient du fait que les diodes intégrées 52b et 27b n'entrent pas dans un état surchauffé en un court instant, même lorsque le courant généré circule dans les diodes intégrées 52b et 27b des éléments de commutation de branches supérieure et inférieure 52 et 27. Dans ce type de processus de commande fermeture/ouverture utilisant le signal SW, après que l'interrupteur est passé à la fonction générateur, les deux interrupteurs fermeture/ouverture 72 et 73 deviennent ouverts au moment o le moteur atteint la combustion complète, et en faisant ceci, le courant arrête sa circulation dans les diodes intégréss 52b et 27b des éléments de commutation de branches supérieure et inférieure 52 et 27. Même dans cet exemple modifié, une génération d'électricité suffisante peut être obtenue tout en empêchant le surchauffage de chacun des éléments de commutation 26 à 28 et 50 à 52 dû à une surintensité. En outre, un onduleur destiné à un générateur-moteur à courant alternatif en conformité avec l' invention peut avoir également une configuration comme cela est représenté aux FIGS. 5 ou 6, dans laquelle une diode de redressement et un contrôleur de courant pour supprimer le courant qui circule dans la diode intégrée sont ajoutés. Un onduleur représenté à la FIG. 5 inclut non seulement les IPD 50 à 52 mais également des IPD 80 à 82 comme éléments de commutation de branche supérieure entre le générateur moteur à courant alternatif triphasé lO et la batterie 12. 13 283511 8 Une partie essentielle de la FIG. 5 sera expliquée en se référant à la FIG. 7. Comme le montre la FIG. 7, une diode de redressement 67 est connectée en parallèle à une extrémité de deux IPD s de branche supérieure 52 et 82 connectés en série. En outre, comme expliqué dans le premier mode de réalisation exemplaire, la diode de redressement 69 est connectée en parallèle entre l'élément de commutation de branche inférieure 2i et la terre. L'élément de commutation 63 pour la commande de courant est connoctée entre l'élément de commutation de branche inférieure 27 et la terre. Dans la structure précédemment mentionnée, l'élément de commutation de commande de courant n'est pas connecté au côté branche supérieure comme cela est représenté à la FIG. 1. En se référant à la FIG. 7, les diodes intégrces des IPD 52 et 82 connectés en série, et la diode de redressement 67 sont connectées en parallèle. En d'autres termes, comme chacune des diodes intégrées est connectée en série, elles ont une valeur deux fois celle de la diode de redressement 67. En conséquence, le courant qui circule de la réactance du générateur-moteur 10 vers la batterie 12 peut cTrculer à travers la diode de redressement 67 comme montré par la flèche Y2. Ceci fait qu'il est possible de réduire la génération de chaleur du fait que le courant qui circule 2s dans les diodes intégrces connectées en série peut être réduit. Même dans cette configuration, une génération d'électricité suffisante peut être obtenue tout en empéchant le surchauffage de chacun des éléments de commutation 26 à 28, 50 à 52 et 80 à 82 en raison d'une surintensité. Dans l'onduleur représenté à la FIG. 6, les éléments de commutation de branche supérieure 88 à 90 sont connectés à travers des capteurs de courant 84 à 86, respectivement, entre le générateur-moteur 10 et la borne positive de la 14 283511 8 batterie 12 et les éléments de commutation de branche inférieure 26 à 28 sont connectés entre ceux-ci à travers un condensateur 24 et une borne mise à la terre. En outre, les circuits d'attaque de grille 96 à 98 sont connectés aux éléments de commutation de branche supérieure 88 à 90 et aux éléments de commutation de branche inférieure 26 à 28 par l'intermédiaire des amplificateurs séparateurs 92 à 94 et des amplificateurs séparateurs 34 à 36, respectivement. Un circuit de commande 100 est connecté aux circuits d'attaque de grille 96 à 98 et aux capteurs de courant 84 à 86 et au capteur à effet Hall 48. En conséquence, un contrôleur de courant et une diode de redressement sont ajoutés à l'onduleur structuré ci-dessus. La FIG. 8 montre une partie essentielle de la FIG. 6 dans le cas o le contrôleur de courant et la diode de redressement ont été ajoutés à l'onduleur. Comme nous le montre la FIG 8, l'élément de commutation de commande de courant 62 est connecté entre l'élément de commutation de branche supérieure 90 et la batterie 12, et l'élément de commutation de commande de courant 63 est connecté entre l'élément de commutation de branche inférieure 27 et la terre. En outre, la diode de redressement 67 est connectée entre le générateur-moteur 10 et l'élément de commutation de branche supérieure 90 et entre l'élément de commutation 62 et la batterie 12. En outre, comme on l'a expliqué dans le premier mode de réalisation exemplaire, la iode de redressement 69 est connectée entre l'élément de commutation de branche inférieure 27 et la terre. Même dans cette configuration, une génération d'électricité suffisante peut être obtenue tout en empêchant le surchauffage de chacun des éléments de commutation 88 à 90 et 26 à 28 représentés à la FIG. 6 en raison de la surintensité. Les FIGS. 9A à 9C sont des schémas de circuit des onduleurs pour un générateur-moteur à courant alternatif 283511 8 triphasé en conformité avec un second mode de réali sat ion comme représenté à la FIG. 1. Les FIGS. 9A à 9C sont des schémas de circuit montrant chacun l'onduleur auquel est connectée une unité de détection de courant. Les FIGS. 9A à 9C sont des schémas simplifiés qui omettent une partie de l'onduleur de la FIG. 1. L'onduleur de la FIG. 9A montre un IPD 111 qui a la même fonction que celui du détecteur de courant précédemment mentionné, lequel est connecté à une borne positive de la batterie 12 sur -un trajet de courant du courant généré entre le générateur-moteur fonctionnant comme générateur et la batterie 12 comme montré par des flèches. La connexion source/drain du transistor à effet de champ pour l'IPD 111 est inversée à la connexion source/drain du transistor à effet de champ de l'IPD 52. Cette connexion permet au courant généré, en d'autres termes, une valeur pour le courant de charge de la batterie 12, d'être détecté par une fonction de détection de courant de l'IPD 111 lui-même. Dans l'onduleur représenté à la FIG. 9B, la détection du courant est effectuée en détectant une différence de potentiel V1 d'une résistance 113 d'une section prédétermince connoctée à la borne positive de la batterie 12 sur le trajet de courant du courant généré entre le générateur-moteur10 et la batterie 12 comme montré par des flèches. Une barre de bus, par exemple, peut être utilisée pour la détection de courant. Dans l'onduleur représenté à la FIG. 9C, une valeur du courant qui circule dans une diode de redressement est détectée par un circuit miroir de courant o un transistor du type PNP 115 est connecté en parallèle à la diode de redressement 69. Le circuit miroir de courant a une configuration avec pour effet qu'une borne d'émetteur du transistor du type PNP 115 est connectée à la cathade d'une 16 283511 8 diode de redressement 69 et qu'une borne de collecteur est connoctée à une anode à travers une résistance 116. En conséquence, le transistor du type PNP 115 est connecté en parallèle à la diode de redressement 69 et un courant qui est proportionnel au courant circulant dans la diode de redressement 69 est généré entre l'émetteur et le collecteur de transistor du type PNP 115. Le courant ainsi généré subit une conversion de potentiel au niveau de la résistance 116 et la détection du courant est effectuée en détectant une différence de potentiel V2 des deux extrémités de la résistance 116. Chacune des valeurs de courant détectées par les onduleurs aux FIGS. 9A à 9C est utilisée pour commander un courant d'excitation du générateurmoteur 10, lequel fonctionne comme générateur. En d'autres termes, si un courant détecté qui est à ou au-dessus d'une valeur prédéterminée se poursuit pendant une durce prédéterminée, la suppression du courant de charge peut être effectuée en réduisant le courant d' excitation du générateur-moteur 10. En général, la commande du courant de charge pour une batterie est obtenue en commandant le courant d' excitation en conformité avec une tension de la batterie. Si un état de charge (SOC) accumulée dans la batterie est faible, toutefois, la tension ne s'élèvera pas même si le courant de charge circule. Le courant continuera ainsi à augmenter jusqu'à ce que la tension s'élève. Dans cette configuration, toutefois, si la quantité de génération d'énergie est commandée en conformité avec la valeur de détection de l'unité de détection de courant, une surintensité peut être empêchée même lorsque la tension de l'unité de charge-décharge est faible. Il s'ensuit qu'il n'y a pas de claquage d'élément ni de réduction de la durabilité d'un câblage d'alimentation. En conformité avec l'onduleur pour le générateur moteur à courant alternatif représenté à la FIG. 9A, l'IPD 283511 8 111 qui effectue une opération de commutation est connecté sur le trajet du courant entre le générateur-moteur 10 et la batterie 12, qui est chargée par le courant généré depuis le générateur-moteur 10, lequel fonctionne comme générateur. Le courant généré, en d'autres termes, une valeur pour le courant de charge de la batterie 12, peut être détecté par la fonction de détection de courant de l'IPD 111 lui-même. En conséquence, la détection du courant généré peut être effectuée simplement par un IPD peu coûteux. En outre, en conformité avec l'unité de détection de courant dans l'onduleur représenté à la FIG. 9B, la différence de potentiel V1 de la résistance 113 de la section prédétermince sur le trajet de courant entre le générateur-moteur 10 et la batterie 12, qui est chargée par le courant généré depuis le générateur-moteur 10, qui fonctionne comme générateur, est détectée de facon à effectuer la détection du courant. De ce fait, la détection du courant de charge peut être effectuée par une configuration peu coûteuse est simple. En outre, en conformité avec l'unité de détection de courant représentée à la FIG. 9C, le transistor du type PNP est connecté en pa-rallèle aux deux extrémités de la diode de redressement 69 du générateur-moteur 10 à travers la résistance 116. Ceci peut former le circuit miroir de courant qui génère le courant proportionnel au_ courant circulant dans la diode de redressement 69 dans le transistor du type PNP 115. Le courant ainsi généré est détecté en utilisant la différence de potentiel V2 de la réaistance 116. De ce fait, la détection du courant de charge peut être effectuce par une configuration peu coûteuse et simple. Un onduleur pour le générateur-moteur à courant alternatif de l' invention est pourvu de diodes de redressement, lesquelles sont connectéss en parallèle aux 18 283511 8 diodes intégrées des éléments de commutation, et d'un contrôleur de courant qui supprime la circulation du courant vers les diodes intégréss lorsque le générateur- moteur génère de l'électricité. Ceci fait qu'il est possible de supprimer le courant qui circule dans les diodes intégrées. En conséquence, il est possible d' effecteur une génération d' électricité suffisante tout en empêchant le surchauffage dû à la surintensité des diodes intégrées. 1 283511 8 REVENDICATIONS 1. Onduleur pour un générateur-moteur à courant alternatif, l'onduleur étant connocté entre le générateur-moteur à courant alternatif (10) et une unité de charge-décharge (12), caractérisé en ce qu'il comprend: une pluLalité d'éléments de commutation (50, 51, 52, 26, 27, 28), dont chacun est commandé pour convertir une électricité à courant continu délivrée depuis l'unité de charge-décharge en une électricité à courant alternatif triphasée de façon à être délivré au générateur-moteur à courant alternatif qui fonctionne comme moteur; une pluralité de diodes intégrées (50b, 51b, 52b, 26b, 27b, 28b) connectées à la pluralité d'éléments de commutation de manière correspondante, chacune de la pluralité des diodes intégrées étant fonctionnelle pour convertir le courant alternatif généré par le générateur-moteur à courant alternatif qui fonctionne comme générateur en courant continu de façon à être appliqué à l'unité de charge-décharge (12); une pluralité de diodes de redressement (65, 66, 67, 68, 69, 70) connectées en parallèle à la pluralité correspondante des diodes intégrées; et au moins un contrôleur du courant (62, _63) qui supprime une circulation de courant électrique dans chacune des diodes intégrées lorsque le générateur moteur à courant alternatif génère de l'électricité. 2. Onduleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le générateurmoteur à courant alternatif (10) comprend un générateur-moteur alternatif triphasé qui sert comme moteur de démarreur et alternateur d'un véhicule. 2 283511 8 3. Onduleur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'unité de charge-décharge (12) comprend une batterie. 4. Onduleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le contrôleur du courant est fonctionnel pour interrompre une circulation de courant dirigée vers chacune de la pluralité des diodes intégrées lorsque le générateur-moteur en courant alternatif génère de l'électricité. 5. Onduleur selon la revendication 4, caractérisé en ce que le contrôleur de courant comprend au moins un parmi un transistor et un interrupteur fermé/ouvert. 6. Onduleur selon la revendication 1 ou 4, caractérisé en ce qu'il comprend, en outre, un détecteur de courant qui détecte un courant circulant dans l'unité de charge-décharge lorsque le générateur-moteur à courant alternatif génère de l'électricité, dans lequel une quantité d'électricité générée est commandée en conformité avec une valeur détectée du détecteur de courant. 2s 7. Onduleur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le détecteur de courant comprend un élément de commutation multifonction (111) qui inclut un transistor disposé sur un trejet de courant entre l'unité de charge-décharge (12) et la diode de redressement de façon à être fonctionnel pour effectuer une opération de commutation et effectue les fonctions de pompe à charge, de détection de courant et de détection de chaleur. 3 283511 8 8. Onduleur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le détecteur de courant détecte une différence de potentiel générée dans une section prédéterminée sur le trajet du courant entre l'unité de charge-décharge (12) et la diode de redressement de facon à calculer une valeur de courant sur la base de la différence de potentiel détectée et une résistance (113) de la section prédéterminée. 9. Onduleur selon la revendication 6, caractérisé en ce que le détecteur de courant comprend un transistor (115) connecté en parallèle à la diode de redressement