FR 2839596 A1 20031114 FR 0205711 A 20020507 de mise a jour audit droit d'utilisation du contenu numerique. GENERATEUR D'UN SIGNAL RADIOFREQUENCE COMPRENANT DES COMPOSANTES DE MODULATION D'AMPLITUDE ET DE PHASE OU FREQUENCE SYNCHRONISEES La presente invention concerne un generateur d'un signal radiotrequence comprenant des composantes de modulation d'amplitude et de phase ou frequence synchronisees. Wile trouve des applications, en particulier, dans les emetteurs radiofrequences reposant sur la technique EER utilises par exemple dans des terminaux mobiles ou des stations de base d'un systeme de radiocommunications, par exemple un systeme prive de radiocommunications professionnelles (systeme PM R. de l'anglais Radiocommunication >>). Un tel emetteur genere en sortie un signal radiofrequence module, d'une part, en phase ou en frequence, et, d'autre part, en amplitude, convenant pour ['emission radioelectrique via une antenne ou un cable. Ce signal radiofrequence est une porteuse qui assure la transmission de donnees numeriques codant un signal audio ou, plus generalement, des informations de toute nature. A cet effet, il contient une modulation composite, comportant a la fois une composante de modulation de phase ou frequence et une composante de modulation d'amplitude. Malgre le fait qu'il s'agisse d'une modulation a enveloppe non- constante, dans laquelle une information est portee par ['amplitude du signal radiofrequence, il existe une necessite de maintenir un rendement en puissance eleve de l'emetteur. Ceci est particu lierement req u is dans le cad re d'une utilisation de l'emetteur dans un equipement de radiocommunication portatif. Pour cela, il convient de faire fonctionner l'amplificateur de puissance radiofrequence de ltemetteur dans une zone de fonctionnement proche de la saturation. Or, comme on le salt, I'amplificateur presente dans une telle zone de fonctionnement des non-linearites d'amplification comprenant des non- linearites en amplitude et des non-linearites en phase. Dans la litterature, on designe souvent ces non-linearites en amplitude et en phase par les termes, respectivement, conversions amplitude / amplitude (ou conversions AM / AM) et conversions amplitude / phase (ou conversions AM / PM). Ces non-linearites engendrent une distorsion en amplitude et une distorsion en phase du signal emis, qui degradent les performances de l'emetteur en termes de qualite de ['emission. 11 est done souhaitable d'annuler les effete des non-linearites d'amplification induites par l'amplificateur de puissance radiofrequence, afin de ne pas degrader la qualite de ['emission. Plusieurs techniques vent connues, qui permettent d'obtenir ce resultat. On conna^'t en particulier une technique cite CLLT (de l'anglais "Cartesian Loop Linear Transmitter"), une technique cite ABP (de l'anglais "Adaptative Baseband Predistortion"), et une technique cite EER (de l'anglais "Envelope Elimination and Restoration"). L'invention stapplique a la derriere de ces techniques. Le principe de la technique EER est illustre par le schema de la figure 1. La modulation du signal radiofrequence a emettre est decomposee en une composante de modulation de phase ou frequence PM, et une composante de modulation d'amplitude AM. Ces deux composantes vent generees en bande de base. La composante de modulation de phase ou frequence attaque un modulateur de phase ou de frequence MOD (par exemple une boucle de recopie), qui assure la transposition de cette composante vers le domaine des radiofrequences. Le signal en sortie de ce modulateur est un signal d'amplitude sensiblement constante module en phase ou frequence. Ce signal est amplifie par un amplificateur de puissance radiofrequence PA. La composante de modulation d'amplitude est utilisee, via des circuits d'adaptation non representes, pour commander le gain de l'amplificateur de puissance PA. L'amplificateur de puissance PA peut etre un composant comprenant une entree de commande de gain, par exemple un transistor de puissance, ou un assemblage de composants comprenant une entree de commande de gain. Ainsi, la composante de modulation d'amplitude AM est superposee a la composante de modulation de phase ou frequence PM pour obtenir le signal radiofrequence desire en sortie de l'amplificateur de puissance radiofrequence PA. Ces deux composantes utilisent des chemins differents pour atteindre la sortie de l'amplificateur PA. Une difficulte de la technique EER reside dans la conservation d'un bon synchronisme temporel entre la modulation d'amplitude et la modulation de phase en sortie de l'emetteur. Ceci revient a maintenir un bon synchronisme temporel entre la modulation d'amplitude et la modulation de phase a la sortie de l'amplificateur de puissance radiotrequence. En effet, sur les chemins de propagation empruntes respectivement par la composante de modulation de phase et par la composante de modulation d'amplitude, on trouve classiquement des filtres, des systemes d'asservissement, etc. Ces elements introduisent des temps de propagation entre ['entree et la sortie de l'emetteur, qui vent distincts pour la modulation d'amplitude et pour la modulation de phase. Le document WO 01/76169 propose des moyens pour compenser la difference entre ces temps respectifs. Ces moyens consistent a introduire des retards determines dans le chemin de propagation de la composante de la modulation d'amplitude eVou dans le chemin de propagation de la composante de modulation de phase. Ces retards vent par exemple realises dans le domaine numerique, et permettent de compenser la difference entre le temps de propagation de la modulation d'amplitude et le temps de propagation de la modulation de phase La dispersion sur les valeurs des composants constituents les elements de filtrage ou d'asservissement precites induit toutefois une variation des retards de propagation d'un equipement a un autre. De plus, la valeur de ces retards depend, entre autres, de la temperature, selon une courbe de dependence specifique. II est done necessaire d'appliquer une methode adaptative de compensation de la difference entre les temps de propagation de la modulation d'amplitude et de la modulation de phase ou frequence dans un emetteur radiofrequence reposant sur la technique EER. Le document WO 01/76169 decrit une methode qui consiste a utiliser un demodulateur bande de base. Une partie du signal radiofrequence est prelevee, grace a un coupleur, en sortie de l'amplificateur de puissance radiotrequence. Un demodulateur transpose ce signal du domaine des radiofrequences vers la bande de base. II peut s'agir par exemple d'un demodulateur en phase (I) et en quadrature (Q). Les composantes de modulation en phase ou frequence et en amplitude du signal demodule peuvent ainsi etre respectivement comparees, temporellement, aux composantes de modulation correspondantes du signal genere en bande de base, pour en deduire les temps de propagation de chacune de ces composantes. La difference entre ces temps est utilisee pour ajuster des retards introduits dans le chemin de propagation de la composante de la modulation d'amplitude eVou dans le chemin de propagation de la composante de modulation de phase. Toutefois, le demodulateur bande de base necessite un oscillateur local non module, a la meme frequence que le signal radiofrequence a emettre. Ceci pose des problemes lies a la necessite de maintenir un fort decouplage entre le signal en sortie de cet oscillateur local et le signal radiofrequence a emettre. Ces problemes vent tres difficiles a resoudre, en particulier pour les emetteurs radiofrequences des terminaux mobiles qui vent necessairement compacts. De plus, le pas de synthese de cet oscillateur local est egal au pas de canal du systeme de radiocommunications. Un objet de ['invention est done de proposer des moyens de mesure et de compensation de la difference entre les temps de propagation de la modulation d'amplitude et de la modulation de phase dans un emetteur radiofrequence reposant sur la technique EER, qui permette de pallier les inconvenients de l'art anterieur precites. Ainsi, un premier aspect de ['invention concerne un generateur d'un signal radiofrequence module en phase ou frequence et en amplitude, convenant pour ['emission radioelectrique, comprenant: rune premiere entree pour recevoir un premier signal numerique d'entree correspondent a une composante de modulation de phase ou frequence; - une seconde entree pour recevoir un second signal numerique d'entree correspondent a une composante de modulation d'amplitude; - une sortie pour delivrer ledit signal radiofrequence module en phase ou frequence et en amplitude; - un premier chemin de propagation, pour la propagation de la composante de modulation de phase ou frequence entre ladite premiere entree et ladite sortie; - un second chemin de propagation, pour la propagation de la composante de modulation d'amplitude entre ladite seconde entree et ladite 1 0 sortie. Le generateur comprend en outre: - des premiers moyens de mesure comprenant un discriminateur de frequence, pour mesurer une premiere duree qui est fonction du temps de propagation de la composante de modulation de phase ou frequence entre ladite premiere entree et ladite sortie de l'emetteur; - des moyens pour mesurer une seconde duree qui est fonction du temps de propagation de la composante de modulation d'amplitude entre ladite seconde entree et ladite sortie de l'emetteur; - un module de commande pour commander la valeur d'un premier retard variable introduit dans ledit premier chemin de propagation eVou la valeur d'un second retard variable introduit dans ledit second chemin de propagation, en fonction de la difference entre ladite premiere duree et ladite seconde duree. Un deuxieme aspect de ['invention concerne un emetteur radiofrequence incorporant un generateur de signal radiofrequence selon le premier aspect. Des troisieme et quatrieme aspects de ['invention se rapportent en outre, respectivement, a un terminal mobile et a une station fixe d'un systeme de radiocommunications. Le terminal mobile et la station fixe comprennent chacun un emetteur radiofrequence selon le deuxieme aspect. Enfin, un cinquieme aspect de ['invention concerne un systdme de radiocommunications comprenant au moins un tel terminal mobile eVou au moins une telle station fixe. D'autres caracteristiques et avantages de ['invention appara^'tront encore a la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit etre lue en regard des dessins annexes sur lesquels: - la figure 1, deja analysee, est un schema illustrant le principe de la technique EER; - la figure 2 est un schema d'un exemple de realisation d'un generateur selon ['invention; - la figure 3 est un graphe de la courbe de la phase du signal de sortie d'un amplificateur de puissance radiofrequence en fonction d'un signal de commande d'amplitude applique sur une entree de commande de gain; - la figure 4 illustre de fa,con schematique un emetteur radiofrequence selon ['invention; - la figure 5 illustre de fa,con schematique un systeme de radiocommunications selon ['invention. A la figure 2, on a represente un exemple de realisation d'un generateur selon ['invention. Le generateur comprend une entree 1 pour recevoir un signal PMi de modulation de phase ou frequence, ainsi qu'une entree 2 pour recevoir un signal AMi de modulation d'amplitude. Les signaux d'entree PMi et AMi vent par exemple des signaux numeriques. Le generateur comprend aussi un amplificateur de puissance radiofrequence PA dont la sortie delivre un signal G qui est un signal radiofrequence module en phase ou frequence et en amplitude. Ce signal convient pour ['emission radioelectrique via une antenne ou un cable. Dans l'exemple considere dans la presente description, on envisage le cas d'une modulation de phase, sachant que ['invention s'applique aussi a une modulation de frequence. Par souci de simplicite de ['expose, la mention de cette alternative ne sera pas repetee dans la suite. Le generateur comprend une premiere vole de propagation 10 pour la propagation de la modulation de phase entre ['entree 1 et la sortie 3, ainsi qu'une seconde vole de propagation 20 pour la propagation de la modulation d'amplitude entre ['entree 2 et la sortie 3. La vole de propagation 10 comprend par exemple, a partir de ltentree 1, un module DIST de pre-distorsion en phase, un retardateur DELI, un modulateur de phase ou frequence MOD, et l'ampliflcateur PA. Le module DIST repoit le signal PMi en entree et delivre en sortie un signal N. Le module DIST a pour fonction d'appliquer une pre-distorsion en phase au signal PMi. II opere dans le domaine numerique, et comprend par exemple une table de valeurs ("Lookup Table" en anglais), qui vent respectivement substituees a chacune des valeurs possibles du signal de modulation de phase PMi. II peut etre adaptatif, en ce sens que la pre distorsion en phase qu'il introduit peut etre adaptative. Le retardateur DELI re,coit le signal N en entree et delivre en sortie un signal D correspondent au signal N retarde. Le retardateur DELI est commande, en ce sens qu'il introduit un retard variable, dont la valeur est commandee de l'exterieur par un signal P. Le modulateur MOD re,coit le signal D en entree et delivre en sortie un signal E d'amplitude sensiblement constante module en phase. Le modulateur MOD est par exemple un synthetiseur de frequence numerique (ou circuit DMS, de l'anglais "Digitally Modulated Synthetizer"). Un circuit DMS permet une meilleure integration du generateur en raison de son falble encombrement. En effet, cet encombrement est plus faible que, par exemple, celui d'un modulateur analogique (appele boucle de recopie) qui comprend un oscillateur local pour la transposition de frequence. En outre, un circuit DMS permet une bonne purete spectrale. La vole de propagation 20 comprend par exemple, a partir de ['entree 2, un retardateur DEL2, un convertisseur numerique/analogique DAC, un comparateur analogique COMP, et l'amplificateur PA. Le retardateur DEL2 re,coit le signal AMi en entree et delivre en sortie un signal K correspondent au signal AMi retarde. Le retardateur DEL2 est commande. II introduit un retard variable, dont la valeur est commandee de l'exterieur par un signal Q. Le convertisseur DAC re,coit le signal K en entree et delivre en sortie un signal analogique M correspondent au signal K convert). La sortie du convertisseur DAC genere un signal M et est couplee a une premiere entree du comparateur COMP. La sortie du comparateur COMP genere un signal F de commande d'amplitude, qui est delivre sur une entree de commande de gain de l'ampliflcateur PA. Le comparateur COMP est par exemple un amplificateur operationnel monte en integrateur. Le signal F de commande d'amplitude peut etre un signal de commande de gain. II peut s'agir, par exemple, d'une tension de grille (Vgg) eVou d'une tension de drain (Vdd) lorsque l'amplificateur PA est un amplificateur a base de transistor(s) MOS. II peut aussi s'agir d'une tension de base (Vbb) eVou d'une tension de base de collecteur (Vcc) lorsque l'amplificateur PA est un amplificateur a base de transistor(s) bipolaires. II peut aussi stagir de la combinaison de plusieurs tensions telles que ci-dessus. Dans une variante egalement envisageable, la modulation d'amplitude est introduite via un attenuateur variable. Le signal de commande d'amplitude F est alors un signal de commande d'attenuation. Le generateur comprend en outre un coupleur radiofrequence 4 qui preleve une partie de la puissance du signal de sortie G. en delivrant un signal H qui est une image du signal de sortie G. en ce sens qu'il contient la meme modulation de phase et la meme modulation d'amplitude que le signal G. Le signal H est delivre en entree d'un detecteur DET. Un tel detecteur a pour fonction d'extraire du signal H la composante de modulation d'amplitude du signal de sortie G. en appliquant un redressement et un filtrage passe-bas au signal H. Le signal L delivre en sortie du detecteur DET est done representatif de la composante de modulation d'amplitude reellement presente dans le signal de sortie G. La sortie du detecteur DET est reliee a une seconde entree du comparateur COMP de la vole de propagation 20 pour delivrer le signal L. Ainsi, le comparateur COMP, le coupleur 4 et le detecteur DET forment une boucle d'asservissement analogique qui permet d'asservir ['amplitude du signal de sortie G afin de refleter la modulation d'amplitude desiree. Cet asservissement permet de compenser les conversions amplitude / amplitude (ou conversions AM/AM) de l'amplificateur de puissance PA. II convient de noter ici que la boucle analogique d'asservissement, et en particulier le detecteur DET, ne comprennent pas d'oscillateur local. De la meme maniere, le module de pre-distorsion en phase DIST de la vole de propagation 10 permet de compenser les conversions amplitude / phase (ou conversions AM/PM) induites dans l'amplificateur PA. Dit autrement, le generateur conforme a cet exemple est equipe de moyens permettant de compenser les non-linearites en phase et en amplitude de l'amplificateur de puissance radiofrequence PA. Ces moyens permettent de faire fonctionner cet amplificateur dans une zone proche de la saturation, ou de telles non-linearites vent induites. De cette fa,con, le rendement de l'amplificateur de puissance peut-etre aussi eleve que possible, ce qui est particulierement approprie pour les applications dans les emetteurs radiofrequence des terminaux mobiles d'un systeme de radiocommunication. L'invention ne se limite toutefois pas a un tel exemple, les moyens precites n'etant nullement obligatoires. A ['inverse, les chemins de propagation 10 et 20 comprennent d'autres elements non representes tels que, notamment, des filtres. En resume, la composante de modulation de phase definie par le signal numerique PMi et la composante de modulation d'amplitude definie par le signal numerique AMi suivent des chemins de propagation differents avant d'etre combines dans le signal de sortie G. Sur chacun de ces chemins de propagation 10 et 20, les deux composantes de modulation subissent des retards respectifs distincts. Dans la suite, on note T1 le retard subi par la composante de modulation de phase sur le chemin de propagation 10 entre I'entree 1 et la sortie 3. De la meme facon, on note T2 le retard subi par la composante de modulation d'amplitude sur le chemin de propagation 20 entre ['entree 2 et la sortie 3. Selon ['invention, le generateur comprend des premiers moyens de mesure 11 pour mesurer une premiere duree Tpm qui est fonction du temps de propagation T1, et des seconds moyens de mesure 21 pour mesurer une seconde duree Tam qui est fonction du temps de propagation T2. Dans un exemple, les moyens de mesure 11 comprennent un limiteur LIM dont une entree est reliee au coupleur 4 pour recevoir le signal H. et dont la sortie delivre un signal Z et est reliee a une premiere entree d'un multiplieur analogique 6. Une seconde entree du multiplieur 6 re,coit un signal Y delivre par un oscillateur local LO. La sortie du multiplieur 6 delivre un signal X qui est un signal correspondent au signal Z transpose a une frequence intermediaire, definie par la frequence du signal Y. Les premiers moyens de mesure 11 comprennent en outre un discriminateur de frequence DISCR dont une entree est reliee a la sortie du multiplieur 6 pour recevoir le signal X, dont une sortie delivre un signal W. Celui-ci est fourni en entree d'un convertisseur analogique/numerique ADC1, qui delivre en sortie un signal PMo. Le signal PMo est un signal numerique representant la modulation de phase ou frequence dans le signal de sortie G. Le discriminateur DISCR a pour fonction d'extraire une image de la composante de modulation de phase presente dans le signal de sortie G. Cette composante se retrouve en effet dans le signal PMo. Le multiplieur 6 et l'oscillateur local LO permettent de transposer le signal H delivre par le coupleur 4 a une frequence intermediaire qui est la frequence de travail du discriminateur DISCR. Dans un exemple, le signal de sortie G a une frequence porteuse egale a 400 MHz (megahertz), et le discriminateur de frequence DISCR fonctionne a une frequence de travail egale a 1,5 MHz. Dans cet exemple l'oscillateur local LO genere un signal Y ayant une frequence egale a 401,5 MHz. Dans certain cas, le discriminateur peut fonctionner a la frequence du signal de sortie G. Dans ce cas, les moyens de transposition constitues du multiplieur 6 et de l'oscillateur local 20 peuvent etre omis. On notera que, la sortie du discriminateur de frequence DISCR pouvant etre a une frequence intermediaire (et non en bande de base), le signal Y genere par l'oscillateur local LO n'est pas a la meme frequence que le signal de sortie G. Ceci permet d'eviter la necessite d'un fort decouplage entre ltoscillateur local LO et le signal a emettre dans un emetteur radiofrequence. En outre, la frequence intermediaire peut etre variable, en sorte que le pas de synthese de ltoscillateur local peut etre superieur au pas de canal du systeme de radiocommunication dans lequel l'emetteur est utilise. Le limiteur LIM a pour fonction de supprimer la modulation d'amplitude dans le signal H. Ce circuit n'est pas indispensable. En effet, certains discriminateur de frequence du marche vent insensibles, sur une certaine plage, a la modulation d'amplitude du signal qu'il re,colve en entree, en sorte que le limiteur peut etre omis. Dans une variante de realisation non representee aux figures, on peut mesurer la duree Tpm avec les moyens de mesure 11 connectes en entree de l'amplificateur PA au moyen d'un coupleur. Le discriminateur DISCR a alors pour fonction d'extraire une image de la modulation de phase presente dans le signal d'entree E de l'amplificateur. Ce type de realisation est valable si le temps de propagation du signal E de ['entree a la sortie de l'amplificateur PA est negligeable ou predictible, et permet de s'affranchir du limiteur LIM. II permet en outre de calculer la duree Tpm avant que l'amplificateur PA n'ait commence a emettre. De preference, la duree Tpm est mesuree a ['aide des premiers moyens de mesure 11 utilises en ['absence de modulation d'amplitude en entree du generateur, c'est-a-dire pour un signal AMi qui est nul. De cette fa,con, la modulation de phase qui est detectee par le discriminateur de frequence DISCR ntest pas affectee par les conversions AM/PM dans l'amplificateur de puissance radiofrequence PA. Dans une variante, la duree Tpm est mesuree a ['aide des premiers moyens de mesure 11 lorsqu'une sequence d'apprentissage determinee est re,cue sur ['entree 2 (ctest-a-dire lorsque le signal AMi est connu). Ainsi, on peut finalement discerner ce qui, dans la modulation de phase presente dans le signal de sortie G. provient des conversions AM/PM. / Les premiers moyens de mesure 11 comprennent enfin un module de synchronisation SYNC1 qui rec,oit le signal PMi sur une premiere entree et le signal PMo sur une seconde entree, et qui delivre sur une sortie une valeur numerique correspondent a la duree Tpm. Les seconds moyens de mesure 21 comprennent, dans l'exemple represente, le detecteur DET, et un convertisseur analogique/numerique ADC2. Ce dernier rec,oit en entree le signal L delivre par le detecteur DET, et delivre en sortie un signal numerique AMo. Le signal AMo est representatif de la modulation d'amplitude dans le signal de sortie G. Les seconds moyens de mesure 21 comprennent aussi un module de synchronisation SYNC2 recevant le signal AMi sur une premiere entree et le signal AMo sur une seconde entree, et delivrant en sortie une valeur numerique correspondent a la duree Tam. Les modules de synchronisation SYNC1 et SYNC2 operent en numerique. Dans un exemple de realisation prefere, ils operent dans le domaine temporel, pour determiner les durees Tpm et Tam par minimisation de l'erreur quadratique entre le signal PMi ou AMi, d'une part, et le signal respectivement PMo ou AMo, d'autre part. En variante, ils operent dans le domaine temporel par correlation entre le signal PMi ou AMi, d'une part, et le signal respectivement PMo ou AMo, d'autre part. Dans une autre variante encore, les modules SYNC1 et SYNC2 peuvent operer dans le domaine frequentiel, en procedant a une transformee de Fourier des signaux PMi et PMo, ou AMi et AMo, puis a un traitement base sur une propriete de cette transformee concernant des signaux identiques retardes. Le generateur comprend enfin un module de commande CTRL qui recoit les durees Tpm et Tam sur des entrees respectives, et qui delivre en sortie les signaux de commande P et Q. On rappelle que ces signaux permettent de commander la valeur variable des retards introduits par les retardateurs DELI et DEL2, respectivement. On notera que l'un des retardateurs DELI ou DEL2 peut etre supprime, en sorte que le module de commande CTRL permet seulement d'ajuster la valeur d'un unique retard introduit dans l'un ou l'autre des chemins de propagation 10 et 20. Les retards introduits par les retardateurs DELI eVou DEL2, sous la commande du module de commande CTRL, permettent de compenser la difference entre les durees Tpm et Tam. Ainsi, la composante de modulation de phase ou frequence et la composante d'amplitude vent synchronisees dans le signal de sortie G. Dans l'exemple illustre a la figure 2, les retardateurs DELI et DEL2 vent des moyens numeriques. De tels moyens numeriques peuvent comprendre un registre a decalage, un filtre retardateur (par exemple un filtre en sinus cardinal), etc. Une telle solution numerique presente l'avantage de permettre une bonne integration du generateur. En variante, les moyens de calage temporel constitues par les retardateurs DELI et DEL2 comprennent des moyens analogiques, en remplacement ou en complement des moyens numeriques precites. De tels moyens analogiques comprennent par exemple une ou plusieurs lignes a retard. Afin de simplifier la realisation de l'algorithme logique mis en ceuvre par le module de commande CTRL, il est possible de forcer le retard introduit par I'un, determine, des retardateurs DELI et DEL2 a une valeur initialement tres elevee, en sorte que la difference entre les durees Tpm et Tam soit de signe constant. On notera que la duree Tpm mesuree par les moyens de mesure 11 correspond a la somme de la duree T1 de propagation de la composante de modulation de phase ou frequence a travers le chemin de propagation 10 d'une part, et d'une duree correspondent a la propagation de la composante de modulation de phase ou frequence a travers les moyens de mesure 11 d'autre part. On note T3 cette derriere duree. Dit autrement, la relation suivante est satisfaite: Tpm =T1 +T3 (1) De meme, la duree Tam mesuree par les moyens de mesure 21 correspond a la somme de la duree T2 de propagation de la composante de modulation d'amplitude a travers le chemin de propagation 20 d'une part, et d'une duree correspondent a la propagation de la composante de modulation d'amplitude a travers les moyens de mesure 21 d'autre part. En notant T4 cette derriere duree, la relation suivante est satisfaite: Tam=T2+T4 (2) 11 en resulte que la difference entre les durees Tpm et Tam qui est effectuee dans le module de commande CTRL s'ecrit: Tpm - Tam = (T1 + T3) - (T2 + T4) (3) c'est-a-dire: Tpm - Tam = T1 - T2 + (T3 - T4) (4) Dit autrement, le terme (T3 - T4) vient s'ajouter a la difference recherchee, et constitue un terme d'erreur introduit par les moyens de mesure. Ceci ntest pas reellement un inconvenient, car les durees T3 et T4 vent ou bien negligeables ou bien predictibles. En effet, si le limiteur LIM et le discriminateur de frequence DISCR vent large bande, les temps depropagation dans ces elements vent negligeables. Si au contraire le limiteur eVou le discriminateur de frequence vent bande etroite, les temps de propagation dans ces elements ne vent pas negligeables, mais alors ils vent predictibles, avec une dispersion negligeable. De meme, le coupleur 4 et le detecteur DET n'introduisent qu'un retard de propagation nul, negligeable ou predictible avec une precision compatible avec les performances recherchees. Dans le cas ou les temps de propagation T3 et T4 vent ni nuls ni negligeables, mais vent predictibles, il suffit de prendre en compte les temps de propagation predits dans le module de commande CTRL. De facon avantageuse, la mesure des durees Tpm et Tam et done ['adaptation des retards introduits par les retardateurs DELI eVou DEL2 peuvent avoir lieu en continu, notamment lorsque des signaux PMi et AMi correspondent a des donnees utiles vent re,cus sur les entrees 1 et 2, respectivement. Toutefois, et notamment en ['absence de module de pre- distorsion DIST, il peut etre preferable de mesurer la duree Tpm en ['absence de modulation d'amplitude, c'est-a-dire lorsqu'un signal AMi nul est re,cu sur ltentree 2. On evite ainsi l'effet des conversions AM/PM qui peuvent perturber la mesure de la duree Tpm. Cette mesure a done lieu par exemple dans une periode d'apprentissage, lorsque aucune donnee utile n'est re,cue sur ['entree 2. Dans une variante du generateur, le signal F de commande du gain de l'amplificateur de puissance radiofrequence PA est numerise et est utilise pour generer le signal AMo en vue de la mesure de la duree Tam. Tout comme le signal L, ce signal de commande de gain reflete la puissance en sortie de I'amplificateur de puissance PA, c'est-a-dire la modulation d'amplitude dans le signal de sortie G. Ceci est explique ci-dessous en regard du graphe de la figure 3. Le graphe de la figure 3 montre la courbe de la phase p(G) du signal de sortie G en fonction du signal de commande d'amplitude F qui est applique sur ltentree de commande de gain de l'amplificateur de puissance radiofrequences PA, en ['absence de modulation de phase. Cette courbe est done la courbe des conversions AM/PM en fonction du signal de commande d'amplitude F. Ainsi qu'on le volt sur cette figure, la phase p(G) varie de fac,on sensiblement lineaire en fonction de F pour les valeurs de F comprises entre une valeur F1 et une valeur F2 qui definissent une zone englobant la zone active de l'amplificateur PA. Dit autrement, les conversions AM/PM dans le generateur dependent au premier ordre du signal de commande d'amplitude F a l'interieur de la zone active de l'amplificateur de puissance PA. Dit autrement, encore, le signal de commande d'amplitude F dans la zone de fonctionnement de l'amplificateur de puissance PA est une image des conversions AM/PM dans le generateur. Par zone active, on entend ici zone de fonctionnement normal de l'amplificateur de puissance PA. En outre, on peut noter que le temps de propagation entre la commande en gain de l'amplificateur de puissance radiofrequence et son effet sur le gain de cet amplificateur vent generalement predictibles, avec une dispersion souvent negligeable. C'est pourquoi, dans une variante de realisation, le detecteur DET ne fait pas partie des seconds moyens de mesure 21. Dit autrement, les seconds moyens de mesure 21 comprennent le convertisseur ADC2 qui rec,oit le signal de commande d'amplitude F et qui est agence pour generer le signal AMo a partir du signal F. Dans cette variante, le signal F est fourni en entree du convertisseur ADC2 (ceci est indique, a la figure 2, par une liaison en traits discontinue). Cette variante du generateur est adaptee au cas, non represente aux figures, ou on ne dispose pas d'un detecteur tel que le detecteur DET de la figure 2. En particulier, ceci peut etre le cas lorsque le generateur ne comporte pas de moyens analogiques d'asservissement de ['amplitude du signal de sortie G. De tels moyens peuvent en effet etre inutiles, si l'amplificateur de puissance est utilise dans une zone eloignee de la saturation. En outre, ils peuvent etre remplaces par des moyens numeriques de pre-distorsion en amplitude (adaptatifs ou non), de meme nature et utilises de la meme maniere que le module de pre-distorsion en phase DIST de la figure 2. Dans un mode de realisation prefere, la duree Tam est mesuree a ['aide des premiers moyens de mesure 11 utilises en ['absence de signal de modulation de phase en entree du generateur, c'est-a-dire pour un signal PMi qui est nul, ou bien lorsqu'une sequence d'apprentissage particuliere est re,cue sur ['entree 1. Dans le premier cas, la modulation de phase qui est detectee par le discriminateur de frequence DISCR provient des seules conversions AM/PM dans l'amplificateur de puissance radiofrequence PA. Dans le second cas, la sequence d'apprentissage est adaptee pour permettre de discerner les conversions AM/PM de la composante de modulation de phase PM. Dans un exemple, le signal PMi peut etre une sinusode a 2kHz (kilo-hertz) et le signal AMi peut etre une sinusode a 2, 5 kHz. Ces deux composantes frequentielles se retrouvent distinctement dans le signal PMo. On peut noter, en outre, que la difference entre le retard de la composante AM et le retard des conversions AM/PM par rapport au signal F est negligeable ou predictible. Donc le retard entre la composante AM et les conversions AM/PM est negligeable ou predictible. 11 s'ensuit que ['expression (4) ci-dessus est remplacee par ['expression suivante, dans laquelle il n'y a plus de terme d'erreur: Tpm - Tam = T1 T2 (5) Dit autrement, I'erreur introduite par les premiers moyens de mesure 11 pour la mesure de la duree Tpm est exactement compensee par l'erreur identique introduite par les memes moyens de mesure 11 pour la mesure de la duree Tam. Dans ce mode de realisation, le convertisseur ADC2 des seconds moyens de mesure 21, voire le detecteur DET s'il ntest pas par ailleurs utilise dans la boucle d'asservissement analogique de ['amplitude du signal de sortie, vent inutiles et peuvent done etre omis. Neanmoins, la mesure de la duree Tam en meme temps que la mesure de la duree Tpm est difficile. Wile a done lieu, de preference, pendant une phase d'apprentissage au cours de laquelle aucun signal utile n'est emis. De preference, un signal PMi qui est nul est alors delivre sur ['entree 1, et une sequence de synchronisation est delivree sur ltentree 2. Pour ce mode de realisation, la sortie du convertisseur ADC1 des premiers moyens de mesure 11 est en outre reliee au module de synchronisation SYNC2 des seconds moyens de mesure 21 (par une connexion symbolisee en traits discontinue a la figure 2), pour delivrer un signal note PMo'. Ce signal est un signal numerique representant les conversions AM / PM dans le signal de sortie G. La figure 4 represente schematiquement un emetteur radiotrequence selon le deuxieme aspect de ['invention. L'emetteur radiofrequence 60 comprend une entree de donnees 100 pour recevoir un message numerique A contenant des donnees a emettre. Lorsque l'emetteur est utilise dans un terminal mobile d'un systeme de radiocommunications, I'entree 100 peut etre reliee a la sortie d'un codeur de parole ou d'un codeur de canal. Lorsque l'emetteur est utilise dans une station de base, elle peut etre reliee a la sortie d'un equipement de reseau appartenant au sous-systeme reseau du systeme de radiocommunications. L'emetteur comprend egalement des moyens de codage composites tels qutun codeur 200 pour generer, a partir du message numerique A, une premiere suite de valeurs numeriques constituent le signal de modulation de phase PMi, et une seconde suite de valeurs numeriques constituent le signal de modulation d'amplitude AMi. L'emetteur comprend en outre, en aval du codeur 200, un generateur 300 d'un signal module en phase et en amplitude, tel que decrit ci-dessus en regard du schema de la figure 2. L'emetteur comprend enfin une antenne radiofrequence 400, reliee a la sortie du generateur 300. Cette antenne permet ['emission du signal radiofrequence G module en phase et en amplitude sur le canal de transmission. En variante, I'antenne 400 peut etre remplacee par un cable. Le schema de la figure 5 illustre de fa,con simplifiee les troisieme, quatrieme, et cinquieme aspects de ['invention. Le systeme de radiocommunications 70 comprend un sous-systeme reseau, represente symboliquement par un nuage 73. II comprend aussi un soussysteme radio, comprenant des terminaux mobiles 72 eVou des stations fixes 71. Les terminaux mobiles 72 vent par exemple des terminaux portables ou portatifs. Les stations fixes 71 vent par exemple des stations de base assurant ['interface radio avec les stations mobiles qui se trouvent a l'interieur de leur zone de couverture radio (cellule). En variante, il peut s'agir de terminaux fixes. Selon ['invention, au moins un terminal mobile 72 eVou au moins une station fixe 71 du systeme 70 vent equipes d'un emetteur radiofrequence 60 conforme au schema de la figure 3. REVENDICATIONS 1. Generateur d'un signal radiofrequence (G) module en phase ou frequence et en amplitude, convenant pour ['emission radioelectrique, comprenant: une premiere entree (1) pour recevoir un premier signal numerique d'entree (PM i) correspondent a une composante de modulation de phase ou frequence; - une seconde entree (2) pour recevoir un second signal numerique d'entree (AMi) correspondent a une composante de modulation d'amplitude; - une sortie (3) pour delivrer ledit signal radiofrequence (G) module en phase ou frequence et en amplitude; - un premier chemin de propagation (10), pour la propagation de la composante de modulation de phase ou frequence entre ladite premiere entree et ladite sortie; - un second chemin de propagation (20), pour la propagation de la composante de modulation d'amplitude entre ladite seconde entree et ladite sortie; caracterise en ce qutil comprend en outre: - des premiers moyens de mesure (11) comprenant un discriminateur de frequence, pour mesurer une premiere duree (Tpm) qui est fonction du temps de propagation de la composante de modulation de phase ou frequence entre ladite premiere entree et ladite sortie de l'emetteur; - des moyens (11 ou 21) pour mesurer une seconde duree (Tam) qui est fonction du temps de propagation de la composante de modulation d'amplitude entre ladite seconde entree et ladite sortie de l'emetteur; - un module de commande (CTRL) pour commander la valeur d'un premier retard variable (T1) introduit dans ledit premier chemin de propagation eVou la valeur d'un second retard variable (T2) introduit dans ledit second chemin de propagation, en fonction de la difference entre ladite premiere duree (Tpm) et ladite seconde duree (Tam). 2. Generateur selon la revendication 1, caracterise en ce qu'il comprend un premier retardateur commande (DELI) dispose dans le premier chemin de propagation et/ou un second retardateur commande (DEL2) dispose dans le second chemin de propagation, chacun recevant un signal de commande (P,Q) du module de commande, et introduisant le premier retard variable et le second retard variable, respectivement. 3. Generateur selon la revendication 1 ou la revendication 2, caracterise en ce que le discriminateur de frequence des premiers moyens de mesure est agence pour generer un signal numerique (PMo) representant la modulation de phase ou frequence dans le signal de sortie a partir d'une image (H) du signal de sortie prelevee au moyen d'un coupleur radiofrequence (4) . 4. Generateur selon la revendication 3, caracterise en ce que les premiers moyens de mesure comprennent en outre un module de synchronisation (SYNC1) qui re,coit le premier signal numerique d'entree (PMi) et le signal numerique (PMo) representant la modulation de phase ou frequence dans le signal de sortie, et qui est agence pour determiner la premiere duree (Tpm) dans le domaine temporel par minimisation de l'erreur quadratique ou par correlation entre ces deux signaux, ou dans le domaine frequentiel par une propriete de la transformee de Fourier. 5. Generateur selon l'une quelconque des revendications 1 a 4, caracterise en ce que la premiere duree (Tpm) est mesuree a ['aide des premiers moyens de mesure (11) utilises en ['absence de modulation d'amplitude en entree du generateur. 6. Generateur selon l'une quelconque des revendications 1 a 4, caracterise en ce que la premiere duree (Tpm) est mesuree a ['aide des premiers moyens de mesure (11) utilises alors qu'une sequence d'apprentissage determinee est re,cue sur la seconde entree (2). 7. Generateur selon l'une quelconque des revendications 1 a 6, caracterise en ce que les moyens pour mesurer la seconde duree comprennent des seconds moyens de mesure (21) comprenant un detecteur et un convertisseur analogique / numerique (ADC2) agences pour generer un signal numerique (AMo) representant la modulation d'amplitude dans le signal de sortie a partir d'une image (H) du signal de sortie prelevee au moyen d'un coupleur radiofrequence (4). 8. Generateur selon l'une quelconque des revendications 1 a 6, caracterise en ce que, le premier chemin de propagation et le second chemin de propagation comprenant un amplificateur de poissance radiotrequence (PA) ayant une entree de commande de gain qui re,coit un signal (F) de commande d'amplitude, les moyens pour mesurer la seconde duree comprennent un convertisseur analogique / numerique (ADC2) agence pour generer un signal numerique (AMo) representant la modulation d'amplitude dans le signal de sortie a partir audit signal de commande d'amplitude. 9. Generateur selon la revendication 7 ou la revendication 8, caracterise en ce que les seconds moyens de mesure comprennent en outre un module de synchronisation (SYNC2) qui re,coit le second signal numerique d'entree (AMi) et le signal numerique (AMo) representant la modulation d'amplitude dans le signal de sortie, et qui est agence pour determiner la seconde duree (Tam) dans le domaine temporel par minimisation de l'erreur quadratique ou correlation entre ces deux signaux, ou dans le domaine frequentiel par une propriete de la transformee de Fourier. 10. Generateur selon l'une quelconque des revendications 1 a 6, caracterise en ce que les moyens pour mesurer la seconde duree comprennent les premiers moyens de mesure (11) operes en ['absence de modulation de frequence ou phase, le discriminateur de frequence des premiers moyens de mesure etant alors agence pour generer un signal numerique (PMo') representant les conversions amplitude / phase dans le signal de sortie a partir d'une image (H) du signal de sortie prelevee au moyen d'un coupleur radiofrequence (4). 11. Generateur selon la revendication 10, caracterise en ce que les moyens pour mesurer la seconde duree comprennent en outre un module de synchronisation (SYNC2) recevant le second signal numerique d'entree (AMi) et le signal numerique (PMo') representant les conversions amplitude / phase dans le signal de sortie, et agence pour mesurer la seconde duree (Tam) par correlation entre ces deux signaux. 12. Emetteur radiofrequence (60), comprenant un generateur selon rune quelconque des revendications precedentes. 13. Terminal mobile (72) d'un systeme de radiocommunications (70), comprenant un emetteur radiofrequence (60) selon la revendication 12. 14. Station fixe (71) d'un systeme de radiocommunications (70), comprenant un emetteur radiofrequence (60) selon la revendication 12. 15. Systeme de radiocommunications (70), notamment systems prive de radiocommunications professionnelles, comprenant au moins un terminal mobile (72) selon la revendication 13, eVou au moins une station fixe (71) selon