FR 2836849 A1 20030912 FR 0202798 A 20020305 (8). L'invention a pour objet un procede et un dispositif de controle du soudage bout a bout de deux pieces metalliques, en particu l ier d eux soles en fo rme de ba n de defi la nt l' u ne apres l'autre suivant un axe longitudinal. Dans les installations metallurgiques, en particulier de production de bandes metalliques, on est souvent amene a raccorder deux bandes successives, par exemple pour former des bobines de soles de grande longueur a partir de bobines de longueur plus petite ou, encore, pour raccorder des soles issues de bobines differentes et destinees a etre traitees dans des installations de transformation mGtallurgique a fonctionnement continu comme, par exemple, les lignes de decapage, de laminage, ou de galvanisation. Les machines de soudage utilisees a cet effet doivent etre specialement adaptees au but recherche. Par exemple, on peut appliquer l'une sur l'autre les extremites arriere et avant de deux bandes successives et les souder par passage d'un courant electrique entre deux molettes se depla,cant transversalement. Cependant, il se produit, alors, une surepaisseur qui, dans de nombreux cas, doit etre evitee. 11 est done souvent necessaire de souder les deux bandes bout a bout. Pour cela, il faut d'abord cisailler les deux extremites, respectivement arriere et avant des deux bandes le long de deux lignes parfaitement paralleles puis les rapprocher l'une de l'autre pour mettre en contact les bords en vis a vis, entre lesquels est appliquee une tension electrique qui, dans les machines cites par etincelage, peut etre d'assez teas voltage. En effet, il existe necessairement, le long des bords cisailles des deux pieces, des irregularites qui, lors du rapprochement des bords cisailles, determinant une serie de micro-contacts repartis le long de la ligne de jonction et produisant chacun un micro-court-circuit dans lequel circule un courant de forte intensite. Dans chaque zone de court-circuit, le metal constituent le pont de court-circuit devient liquide. Une goutte de metal fondu est alors ejectee sous l'effet des forces electromagnetiques en generant une etincelle, mais la zone entourant ['emplacement du pont de court-circuit s'est fortement echauffee. Ltant donne que les poets de court-circuit vent repartis tout le long des bords en contacts, on realise ainsi un chauffage a haute temperature, sur toute leur largeur, des extremites des deux bandes. Lorsque les deux pieces ont ete portees a une temperature suffisante, on les applique l'une contre l'autre en exer,cant une pression elevee qui determine une interpenetration des extremites en contact, de part et d'autre de la ligne de jonction, en produisant la soudure par une sorte de forgeage. Ce procede de soudage dit par etincelage, est bien connu et ne necessite pas une explication detaillee. Une machine de soudage par etincelage doit done realiser differentes fonctions. En effet, il faut successivement positionner les extremites des deux bandes qui vent serrees entre deux padres de mors, cisailler deux bords paralleles, les mettre en contact et faire passer le courant pour chauffer les extremites des deux bandes a la temperature voulue, et, enfin, les appliquer assez violemment l'une contre l'autre, afin de realiser l'effet de forgeage recherche. D'une fa,con generale, une machine de soudage par etincelage comprend done deux padres de mors de serrage des extremites des deux pieces a souder, montees respectivement sur un bati fixe et sur un bati mobile, un circuit electrique de soudage comprenant une source de courant electrique a deux poles relies respectivement aux deux padres de mors de serrage et des moyens de commande du deplacement du bati mobile vers le bati fixe, comprenant, habituellement, un ou plusieurs verins hydrauliques, pour le rapprochement et la mise en contact, des bords a souder. Une machine de ce type est decrite en detail, par exemple dans le brevet fran,cais n 2756504 qui couvre une disposition particuliere permettant de realiser sur une meme machine les operations de cisaillage, de soudage et de rabotage de la soudure. Mais on connat d'autres types de machine comportant, de facon analogue, une piece mobile et une piece fixe, des moyens de reglage des distances de porte-a-faux et des moyens de rapprochement des bords cisailles. Les pieces de serrage qui comportent chacune une padre de mors places de part et d'autre de la bande, ont une grande inertie thermique et risquent d'absorber la chaleur developpee par btincelage. Pour permettre le chauffage de l'extremite de chaque bande a la temperature voulue, il est done necessaire de laisser, entre le bord cisaille et l'extremite correspondante de la piece, une distance libre, appelee porte-a-faux, qui doit etre determinee selon des criteres eventuellement contradictoires. En effet, une certaine quantite de metal est consommee pendant l'etincelage, puisque, comme on l'a vu, les poets de court-circuit qui determinant le chauffage provoquent ['ejection d-e gouttelettes de metal. La longueur de porte-a-faux doit done permettre cette consommation de metal. Cependant, les bandes a souder ont une epaisseur relativement faible et, compte ten u de la long ueu r de porte-a faux necessaire, il existe un risque de flambage des extremites provoquant des deformations et une mauvaise soudure. II en resulte que les distances de porte-a-faux dolvent etre calculees au plus juste. D'autre part, il est necessaire de controler avec precision le dep lacement d es mors mobiles. En effet, pendant la premiere phase d'echauffement, il faut maintenir en contact les extremites des deux pieces en les rapprochant progressivement, afin de compenser la consommation de metal dans les etincelles. De plus, au fur et a mesure de la montee en temperature, I'energie a apporter augmente et il est necessaire d'augmenter l'intensite pour maintenir un apport calorifique suffisant, ce qui se traduit par une augmentation de la production d'etincelles et, par consequent, de la consommation de metal. 11 est done interessant d'augmenter la vitesse de rapprochement au fur et a mesure de ['elevation de la temperature mats, a ['inverse, il faut aussi eviter un rapprochement trop rapide qui pourrait provoquer un courtcircuit franc susceptible de stopper le phenomene d'etincelage. Par ailleurs, lors du forgeage, il faut, d'une part, eviter un rapprochement trop brutal pouvant provoquer le flambement des parties en porte-a-faux et, d'autre part, stopper le mouvement sur une butee afin de ne pas depasser pour le forgeage la longueur chauffee de porte-a-faux. Mais un arret brutal sur une butee provoque un rebond prejudiciable a la qualite de la soudure car il exerce une breve traction sur la soudure qui vient d'etre realisee. Tous ces phenomenes dependent des caracteristiques des pieces a souder, en particulier leur epaisseur et la composition du metal. De telles machines doivent done etre conduites par un personnel experimente capable de controler le fonctionnement de la machine en surveillant les conditions de realisation de la soudure. Etant donne que le deplacement du bati mobile est commande, habituellement, par un ou plusieurs verins hydrauliques, il est possible de controler leur action, dans un processus semi-automatique, au moyen d'un distributeur commande, par exemple, par une came ayant un profil adapte a la nature et aux dimensions, en particulier l'epaisseur, des pieces a souder. Pour changer le programme de fabrication, il faut done utiliser une nouvelle came dont le profil a ete determine a l'avance, par des essais, afin de s'adapter aux caracteristiques du nouveau produit. Or, depuis un certain temps, les besoins de la clientele vent de plus en plus varies et l'on ne peut disposer d'un nombre suffisant de cames permettant de repondre a toutes les demandes. De plus, les cames vent etablies pour certaines conditions de soudage et il n'est pas possible, de cette facon, de tenir compte, pour chaque piece, et a chaque instant, des conditions reelles dans lesquelles s'effectuent le chauffage et le forgeage des pieces. C'est done ['experience de ltoperateur et de nouveaux essais qui permettent de s'adapter aux besoins mats, pour cela, il faut un temps assez!ong. L'invention a pour objet de resoudre de tels problemes grace a un nouveau procede permettant de controler automatiquement le deplacement du bati mobile de fa,con a realiser la soudure dans les meilleures conditions en tenant compte, non seulement des caracteristiques structurelles et dimensionnelles des pieces a souder mais egalement des valeurs reelles, a chaque instant, des parametres electriques de soudage. Un tel procede est particulierement avantageux pour les installations de production en ligne continue de bandes metalliques qui necessitent le soudage en bout de bandes enroulees dont les caracteristiques peuvent varier en fonction du programme de fabrication. En effet, dans de telles installations, une rupture de la soudure, par exemple au cours du laminage, entrane un arret de production economiquement prejudiciable. II est done particulierenient interessant, grace a ['invention, d'ameliorer la qualite des soudures en adaptant automatiquement les conditions de soudage aux caracteristiques des totes a souder. L'invention s'applique done, d'une facon generale, a une machine de soudage par etincelage du type comprenant un bati fixe et un bati mobile longitudinalement, portent chacun une padre de mors de serrage, respectivement des deux pieces a souder et des moyens de deplacement reiatif, I'un vers l'autre, des deux basis, les deux padres de mors etant reliees a une source de courant electrique pour le passage d'un courant de soudage apres mise en contact desdites extremites. Conformement a ['invention, on determine, a chaque instant, d'une part la valeur d'un ensemble de parametres electriques comportant au moins la tension et l'intensite du courant de soudage et d'autre part la position relative du bati mobile par rapport au bati fixe et l'on realise une regulation en position du deplacement du bati mobile a partir d'au moins l'une desdites valeurs instantanees, de fa,con a controler la vitesse de rapprochement des extremites des deux pieces en fonction de ['evolution du processus de soudage, pendant au moins une partie de celui-ci. Normalement, le soudage est realise en deux phases successives, respectivement une premiere phase d'etincelage pour le chauffage des extremites en contact a une temperature de soudage, par production d'une serie de micro-contacs electriques avec projection d'etincelles le long desdites extremites, et une seconde phase de forgeage avec interpenetration des extremites chauffees sur une longueur de forgeage Selon ['invention, pendant la premiere phase d'etincelage, on asservit en position le deplacement du bati mobile vers le bati fixe a la mesure d'au moins l'un des parametres electriques de soudage, en controlant la vitesse de deplacement du bati mobile selon une loi determinee en fonction des caracteristiques structurelles et dimensionnelles des pieces a souder, de facon, d'une part, a augmenter l'intensite de soudage au fur et a mesure de ['elevation de temperature, en augmentant progressivement la vitesse de rapprochement et, d'autre part, a limiter la vitesse de rapprochement pour eviter un court-circuit. A cet effet, et de fa,con particulierement avantageuse, on controle la vitesse de deplacement du bati mobile selon une loi mathematique faisant la somme de trots termes, respectivement, un premier terme correspondent a une vitesse de base du bati mobile proportionnelle a la tension de soudage, un second terme de limitation de la vitesse de deplacement en fonction de I'evolution de la tension de soudage, pour eviter un risque de court-circuit et un troisieme terme obtenu par comparaison de la valeur mesuree a chaque instant de l'intensite du courant de soudage avec une intensite de reference dependent des caracteristiques des pieces a souder, pour augmenter ladite intensite en accelerant le deplacement au fur et a mesure de ['augmentation de temperature. Dans un mode de realisation preferentielle la loi de controle de la vitesse de deplacement et de la forme v(t) = VKUs + S (KUs- Up) + I (lrefls)dt (1) dans laquelle: À v(t) est la vitesse instantanee du mors mobile À VKUs est une vitesse de base proportionnelle a la tension de soudage À S est un coefficient de sensibilite permettant de moduler la correction de vitesse À K est le rapport de transformation entre un circuit primaire d'alimentation et le circuit secondaire de soudage À Us est la tension secondaire de soudage, mesuree a chaque instant À Up est la tension primaire d'alimentation À Is est la valeur mesuree a chaque instant de l'intensite du courant de soudage À Iref est une valeur de reference de l'intensite du courant de soudage, dependent des pieces a souder r est un gain de regulation de ['acceleration. Selon une autre caracteristique avantageuse, pendant la seconde phase de forgeage, on realise une regulation en position du deplacement du bati mobile de facon a commander hydrauliquement et sans risque de rebond, I'arret progressif du bati mobile apres rapprochement des mors sur la longueur de forgeage. De preference, pour le forgeage, on commande, en un temps tres court, le rapprochement des mors mobiles vers les mors fixes a une vitesse de deplacement contr61ee suivant une loi de variation continue comprenant une acceleration brutale suivie d'un ralentissement progressif jusqu'a l'arret des mors mobiles dans une position correspondent a une longueur de forgeage predeterminee. L'invention couvre egalement un dispositif de controle du fonctionnement d'une machine de soudage par etincelage comprenant: - des moyens de mesure en continu d'un ensemble de parametres electriques de soudage comportant au moins la tension et l'intensite du courant de soudage passant entre les deux padres de mors, - des moyens de mesure, a chaque instant, de la position relative des mors mobiles par rapport aux mors fixe, - des moyens de regulation en position du deplacement du bati mobile a partir d'au moins l'une des mesures effectuees, avec controle en temps reel de la vitesse de rapprochement des extremites des deux pieces. Les moyens de deplacement du bati mobile par rapport au bati fixe comprenant au moins un verin hydraulique associe a un circuit d'alimentation, le fonctionnement audit verin est controle par un organe de reglage du debit hydraulique commandb par un regulateur selon au moins une loi dynamique en fonction de ['evolution du processus de soudage. De fa,con particulierement avantageuse, le regulateur comporte une unite de calcul dans laquelle est mise en memoire au moins une loi de deplacement relatif des pieces a souder compte tenu des caracteristiques structurelles et dimensionnelles de celles-ci, ladite unite de calcul recevant des signaux representatifs, d'une part de la position a chaque instant du bati mobile par rapport au bati fixe et, d'autre part, de ['evolution en temps reel d'au moins l'un des parametres electriques de soudage. Dans un mode de realisation preferentielle, le regulateur est associe a deux boucles de regulation en cascade, respectivement une boucle primaire de regulation de la position relative du bati mobile et une boucle principale d'etablissement d'une reference de position en fonction de ltevolution d'au moins l'un des parametres electriques de soudage selon au moins une loi dynamique de deplacement mise en memoire dans ['unite de calcul. L'invention couvre egalement d'autres caracteristiques avantageuses qui apparatront dans la description qui va suivre d'un mode de realisation particulier, donne a titre d'exemple et illustre par les dessins annexes. La figure 1 est une vue schematique, en coupe longitudinale, d'une machine de soudage par etincelage. La figure 2 est un schema du dispositif de regulation numerique de la commande du deplacement des mors mobiles. La figure 3 est un schema analogique equivalent. 1 5 La fig u re 4 rep resente u n en reg istrem ent des p ri n cipaux parametres electriques de soudage pendant la phase d'etincelage. La figure est un diagramme espace/temps montrant le deplacement des mors mobiles pendant la phase de forgeage. Sur la figure 1 on a represente, tres schematiquement, I'ensemble d'une machine a souder en bout par etincelage comprenant un bati fixe 1 et un bati mobile 1' entre lesquels defile une bande metallique portee par des tables a rouleaux non representees qui definissent un plan sensiblement horizontal de defilement. Pour maintenir la continuite du defilement, I'extremite arriere, dans le sens de defilement, d'une premiere bande A doit etre soudee en bout sur l'extremite avant d'une seconde bande A'. A cet effet, le defilement est arrete et les deux bandes vent positionnees dans la position representee sur la figure 1. Dans le mode de realisation represente, le bati mobile 1' est depla,cable par translation et, a cet effet, il est porte par des galets de suspension 11 a axes horizontaux et guide lateralement par des galets 11' a axes verticaux, de fa,con a coulisser parallelement a l'axe longitudinal de defilement des bandes A, A', sous ['action de deux verins hydrauliques 12 dont le corps est fixe sur le bati fixe 1 et dont la tige prend appui sur le bati mobile 1', lesdits verins etant places de part et d'autre de la bande et fonctionnant en synchronisme. Bien entendu, on pourrait aussi utiliser un verin unique place dans le plan median longitudinal de la machine. Sur le bati fixe 1 est montee une piece de serrage comprenant une padre de mors, respectivement un mors inferieur 2a dont la partie superieure est placee sensiblement dans le plan horizontal P de defilement des bandes A, A' et un mors superieur 2b qui peut se deplacer verticalement sous ['action d'au moins un verin de serrage 13. Le verin 13 peut etre a simple effet, le mors superieur 2b etant releve par un ou deux verins 14 qui permettent de maintenir la piece 2 ouverte pour le passage et la mise en place de la bande A. De la meme facon, le bati mobile 1' porte une piece 2' constituee de deux mors de serrage actionnes par des verins de serrage 13' et de relevage 14'. D'une facon generale, une telle machine peut etre incorporee a une installation de traitement de bandes metalliques qui defilent, le long du plan P. entre les mors des deux pieces 2, 2', celles-ci etant maintenues ouvertes, en fonctionnement normal, par les verins 14, 14'. Lorsque l'on doit souder deux bandes successives, on arrete tout d'abord le defilement de la premiere bande A et lton serre la piece 2 sur la partie arriere (a) de celle-ci, puis l'on coupe un bord arriere 3 parfaitement rectiligne au moyen d'une cisaille non representee. De la meme facon, on fait venir la seconde bande A' et, apres serrage de sa partie avant (a'), entre les mors de la piece mobile 2', on coupe un bord avant 3' parfaitement parallele au bord arriere 3 de la premiere bande A. Les deux bandes A, A' vent positionnees avec precision de fa,con a regler une distance de porte-a-faux, respectivement e, e' entre chaque bord cisaille 3, 3' et l'extremite des mors de la piece correspond ante 2, 2'. Les deux pieces 2, 2' vent alors serrees sur les parties a, a'des deux bandes A, A'. Ce reglage des longueurs de porte-a-faux, peut etre realise apres le cisa911age, au moyen d'une cafe calibree mais on peut aussi cisailler simultanement les deux bandes et regler en meme temps les porte-a-faux, de la fa,con indiquee dans le brevet fran,cais n 2756504 deja cite. Apres reglage et serrage des deux pieces 2, 2', le verin 12 est alimente de fa, con a commander l'avancement du bati mobile 1' pour mettre en contact les bords opposes 3, 3' des deux bandes A, A' maintenues serrees entre les pieces 2, 2'. Les mors des deux pieces 2, 2' vent realises en cuivre conducteur et vent relies aux deux poles de la source de courant electrique 5. Les deux bandes A, A' vent ainsi mises sous tension pendant la phase d'etincelage qui, de la fa,con indiquee plus haut, provoque le chauffage a haute temperature des extremites en porte-a-faux 30, 30' des deux bandes, a proximite des deux bords en contact 3, 3'. D'une fa,con generale, la source de courant electrique comprend un transformateur E ayant un primaire 14 relic au secteur et un secondaire 15 relic aux mors des deux pieces 2, 2', respectivement par un jeu de barres 16, 16'. La structure et le fonctionnement d'une telle machine de soudage par etincelage vent decrits en detail dans le brevet fran,cais n 2756504 auquel on peut se reporter en cas de besoin. Selon ['invention, on realise une regulation en position du deplacement du bati mobile de la fa,con representee schematiquement sur les figures 2 et 3. Dans le mode de realisation represente, le deplacement de la piece mobile 2' par rapport a la piece fixe 2 est commande par deux verins hydrauliques 12a, 12b a double effet, alimentes a partir d'une centrale hydraulique 51 par un circuit hydraulique 5 comprenant un organe de reglage du debit d'alimentation des verins tel qu'une servo-valve 50 raccordee aux deux chambres de chaque verin 12a, 12b par des tuyauteries 52, 53 ayant des longueurs egales afin de garantir un deplacement en synchronisme des deux verins 12a, 12b. Les deux verins 12a, 12b vent associes, respectivement, a deux capteurs de position 1 5a, 1 5b qui emettent un signal representatif de la position relative, a chaque instant, des mors mobiles 2' par rapport au mors fixes 2. Comme on l'a indique, les deux padres de mors 2, 2' vent reliees respectivement, par des barres conductrices 16, 16', aux deux bornes d'un generateur de puissance tel qu'un transformateur 4 comprenant un circuit primaire 41 et un circuit secondaire 42. Un ensemble de capteurs 6 mesure les parametres electriques du processus de soudage et, en particulier, I'intensite Is et la tension Us du courant electrique passant entre les mors 2, 2' et la tension d'alimentation Up du generateur de puissance 4. De preference, la tension du courant de soudage Us est mesuree directement sur les mors de soudage 2, 2' par des prises fixbes sur leurs extremites et non pas sur les barres conductrices 16, 16'de l'alimentation de puissance. De fa,con connue, I'intensite Is dans le circuit d'alimentation des mors, peut etre mesuree au moyen d'un transformateur d'intensite 43. Les signaux de mesure correspondents, emis par les capteurs 6, vent affiches sur un ensemble electronique de controle formant un regulateur 7 comprenant une unite de calcul associee a deux boucles de regulation, respectivement une boucle primaire 61 de regulation de position et une boucle principale 62 pour l'etablissement d'une consigne de position tenant compte du deroulement du processus de soudage. L'unite de calcul 70 est programmee de fa,con a etablir, a partir des signaux de mesure ainsi re,cus et en fonction des caracteristiques des pieces a souder, une consigne de vitesse qui est integree pour fournir une reference de position. Celle-ci est comparee avec la mesure instantanee de position fournie par la boucle primaire 61 de facon a elaborer, sur la sortie 71 du regulateur, un signal de commande de la servo-valve 50 pour le controle en position du deplacement des mors mobiles 2'. Cette consigne de reference de vitesse est elaboree de deux fa,cons differentes pour chaque phase du procedb, respectivement de chauffage et de forgeage, en fonction des caracteristiques structurelles et dimensionnelles des deux pieces a souder A, A' qui vent affichees, avant le demarrage de la soudure, sur une entree 72 du regulateur, soit manuellement, au moyen d'un clavier ou tout autre moyen a la disposition de I'operateur, soit depuis un autre calculateur de gestion de la production, en particulier dans le cas d'une installation de traitement en continu de bandes metalliques. Les techniques de regulation, en particulier numerique, vent bien connues et ne necessitent pas une description detaillee. A titre d'exemple, la figure 3 donne ['equivalent analogique d'un regulateur 7 pour la mise en oeuvre de ['invention. Comme on l'a indique plus haut, I'alimentation electrique des mors fixes 2 et mobiles 2' est assuree, habituellement, par un transformateur 4 ayant un circuit primaire 41 et un circuit secondaire 42 avec un rapport de transformation K. Pendant la phase d'etincelage, qui sert au chauffage des extremites 30, 30' des deux pieces, la tension primaire d'alimentation Up, la tension secondaire du courant de soudage Us et son intensite Is vent mesurees par un ensemble de capteurs electriques 6 et les signaux correspondent vent introduits, par la boucle principale de regulation 62, dans un regulateur 7 sur lequel vent affichees, d'autre part, les caracteristiques structurelles et dimensionnelles des pieces a souder. L'unite de calcul 70 est programmee de fagon a elaborer, a partir de ces donnees, les differents termes de la loi de deplacement permettant d'etablir une consigne de reference pour la boucle primaire de regulation de position 61. Comme on l'a indique, on regle tout d'abord, de fa,con connue, les longueurs e, e' des parties 30, 30' en porte-a-faux des deux bandes A, A', puis l'on commande le serrage sur les deux bandes des machoires qui vent alors mises sous tension. La servo-valve 50 commande alors l'alimentation des verins 12 et le bati mobile commence a se deplacer vers le bati fixe 1 a une vitesse qui, d'une fa,con generale, est proportionnelle a la tension secondaire et peut done s'ecrire VKUs. Ce premier terme de la loi de deplacement (1) est elabore par un amplificateur 73 sur lequel est applique le signal correspondent a la tension secondaire Us et qui determine une vitesse de base VKUS pour le deplacement du bati mobile. D'une fa,con generale, la valeur instantanee de la tension secondaire Us est comprise, en permanence, entre la tension a vice Uv et la tension de court-circuit U0. En effet, au moment du demarrage, lorsque les mors 2, 2' vent mis en tension, les bords en regard 3, 3' des deux bandes vent ecartes et la tension secondaire Us est egale a la tension a vice Uv. En revanche, lorsque les bords des soles 3, 3' vent appliques sur toute leur longueur, il se produit un court circuit. On a done, en permanence: Uv 2 Us 2 U0 (2) Comme on l'a indique, le principe du soudage par etincelage consiste a rapprocher les soles de fagon que, compte tenu des irregularites inevitables des bords cisailles 3, 3', il se produise une serie de poets de court-circuit avec projection d'etincelles, qui realisent le chauffage des extremites 30, 30'. Les etincelles ainsi ejectees hors de la zone de contact consomment une partie du metal qui doit etre compensee de fagon a maintenir les bords 3, 3' suffisamment en contact pour entretenir la formation des poets de court-circuit necessaires au chauffage. II faut done maintenir, pendant la phase d'etincelage, une certaine vitesse de rapprochement du bati mobile 1' vers le bati fixe 1. Cependant, cette vitesse doit aussi etre limitee pour eviter une application l'un sur l'autre des deux bords 3, 3', sur toute leur longueur, ce qui provoquerait un court-circuit franc. Selon ['invention, le regulateur 7 commande le rapprochement des mors mobiles 2' vers les mors fixes 2 en suivant une loi de deplacement qui permet de maintenir un contact juste suffisant pour le chauffage, tout en evitant un court-circuit total. Ce resultat est obtenu en prenant comme parametre directeur la tension de soudage. En effet, si les bords en regard 3, 3' vent trop eloignes, la valeur de la tension secondaire Us se rapproche de la valeur a vice Uv et le chauffage risque d'etre insuffisant ou, meme, nul. II faut done augmenter la vitesse de rapprochement pour maintenir une repartition suffisante des micro-contacts. Inversement, si les bords 3, 3' vent trop rapproches, la tension secondaire Us se rapproche de la tension de court-circuit UO et il faut ralentir le deplacement des mors mobiles 2' avant le contact complet. Pour cela, selon le schema de la figure 3, la valeur de la tension secondaire Us' multipliee par le rapport de transformation K, par exemple au moyen d' u n am plificateu r 74, est comparee avec la tension primaire Up dans un comparateur 74' qui elabore un signal de correction de la vitesse de deplacement, en tenant compte d'un coefficient de sensibilite S permettant de moduler cette correction afin d'eviter les a-coupe. II est a noter que, de la sorte, on prend comme reference la valeur de la tension primaire Up et la regulation ne risque pas d'etre influencee par une variation de la valeur de la tension du reseau d'alimentation. Cependant, en raison de l'inertie thermique des mors de serrage 2, 2', les calories produites par les poets de court-circuit vent evacuees, en partie, a l'arriere des bords en contact et cette perte thermique est proportionnelle a la temperature. Si la vitesse de rapprochement restait constante pendant ltetincelage, les soles seraient done chauffees uniquement le long des bords en contact 3, 3', et les parties en porte-afaux 30, 30' n'atteindraient pas une temperature suffisante pour l'effet de forgeage recherche. 11 est done necessaire de compenser ces pertes en augmentant la puissance de chauffage et, par consequent, I'intensite, au fur et b mesure de ['elevation de temperature, mais en restart, cependant, a la limite du court-circuit. ttant donne que, pendant le chauffage, on s'efforce de maintenir sensiblement constante la tension secondaire Us qui est egale au produit de l'intensite par la resistance, cette augmentation de l'intensite et, par consequent, de la puissance de chauffe, va etre obtenue, selon ['invention, en augmentant la vitesse de rapprochement des bords en contact 3, 3', et, par consequent, le nombre de point de formation d'etincelles, ce qui provoque une diminution de la resistance apparente de contact des deux soles. D'une fa,con generale, comme la resistance de contact depend de la nature et des dimensions des pieces a souder, on peut, par exemple a partir d'essais prealables, se fixer un profil de variation de l'intensite au cours de l'etincelage, defini par une intensite de reference Iref et un taux de variation. Par difference avec la valeur instantanee 15 de l'intensite, on peut alors calculer un terme d'acceleration permettant de se rapprocher du courant a atteindre a chaque instant. Dans le mode de realisation equivalent, illustre par la figure 3, la difference (Iref-ls) ainsi mesuree est integree par d'un amplificateur operationnel 75 avec un gain permettant, d'une part de tenir compte de la nature des pieces b souder et, d'autre part, de moduler l'effet du terme d'acceleration ainsi obtenu sur la variation globale de la vitesse de deplacement. Au cours de la phase d'etincelage, le regulateur 7 elabore done les trots termes de la loi de deplacement permettant de faire varier la vitesse instantanee v(t) selon la formule: v(t) = VKUs + S (KUs- Up) + Fl(Iref-ls) dt (1) dans laquelle: À v(t) est la vitesse instantanee du mors mobile À VKUs est une vitesse de base proportionnelle a la tension de soudage À S est un coefficient de sensibilite permettant de moduler la correction de vitesse À K est le rapport de transformation entre le circuit primaire d'alimentation et le circuit secondaire de soudage À Us est la tension secondaire de soudage, mesuree a chaque instant À Up est la tension primaire d'alimentation À Is est la valeur mesuree a chaque instant de l'intensite du courant de soudage À Iref est une valeur de reference de l'intensite du courant de soudage, dependent des pieces a souder r est un gain de regulation. Comme on l'a indique, la figure 3 donne un equivalent analogique permettant d'analyser le principe de la regulation mais il est interessant d'utiliser une regulation numerique permettant de realiser les memes fonctions en suivant, de preference, la loi dynamiq ue de dep lacement (1) don nee ci dessus. Au demarrage, lorsque les extremites 3, 3' des deux soles vent ecartees, la tension secondaire Us est egale a ia tension a vice Uv, elle meme proportionnelle a la tension primaire Up dans le rapport de transformation K. Ensuite, le regulateur 7 determine une vitesse de base VKUs qui est progressivement acceleree selon le troisieme terme de ['equation, de fa,con a augmenter l'energie de chauffage mais en maintenant la tension secondaire Us sensiblement constante ou, du moins, dans un intervalle determine, grace au deuxieme terme de ['equation. De preference, le terme d'acceleration n'intervient qu'apres une course d'amor,cage pour assurer un chauffage homogene sur toute la largeur de la bande. Comme le montre le schema equivalent de la figure 3, les signaux correspondent aux trots termes de ['equation (1), elabores de la facon indiquee ci-dessus, vent traites par un sommateur 76 qui emet un signal de controle de la vitesse v(t). Un integrateur 77 permet d'elaborer la reference de position du mors mobile 2' calculee en fonction de la vitesse instantanee v(t) ainsi calculee et de la position initiale yO du mors mobile 2', selon ['equation: y = yO + J v(t) (3) Cette reference de position est affichee sur un comparateur 71 qui, par la boucle primaire de regulation 61, repoit le signal de position instantanee emis par le ou les capteurs 15 et, en suivant la loi dynamique de deplacement (1), elabore le signal de commande de la servo-valve 50 afin de controler le deplacement des mors mobiles 2' a la vitesse ainsi determinee. Comme on l'a indique, les gains V, K, S. des differents organes du regulateur 7, ainsi que l'intensite de reference Iref vent determines, par exemple par des essais, en fonction des pieces a souder. Cependant, ie nombre d'essais necessaires pour couvrir une gamme de production peut etre limite car le systeme de regulation selon ['invention permet facilement d'optimiser tes reglages pour d'autres formats de soles et d'autres types d'acier. En effet, etant donne que les parametres de controle de la regulation vent des grandeurs electriques, on peut, a partir des reglages prevus pour un certain type de soles, prevoir de nouvelles valeurs de reference en fonction des caracteristiques electriques du materiau a souder et il en est de meme en cas de changements dimensionnels. Du fait que l'on controle, a chaque instant les parametres electriques qui determinant l'echauffement, on peut realiser la soudure dans les meilleures conditions, en determinant, pour chaque cas, un profil optimal de variation de la vitesse de rapprochement et, par consequent, de l'intensite de soudage. II est ainsi possible de reduire au minimum le temps d'etincelage sans affecter la qualite de la soudure. A titre d'exemple, la figure 4 montre la realisation d'une soudure avec un temps d'etincelage d'environ 10 secondes. La figure 4 est un diagramme double montrant les variations, en fonction du temps indique en abscisse, des tensions indiquees en volts sur l'echelle de gauche et de I'intensite de soudage indiquee en Amperes sur l'bchelle de d roite. La courbe (p) represente la variation de la tension primaire Up qui reste sensiblement constante pendant toute la phase d'etincelage et descend brutalement, en raison du court-circuit, lorsque les soles vent appliquees l'une vers l'autre pour le forgeage, c'est a dire aux alentours de la 12eme seconde. La courbe (s) represente la variation, au cours du temps, de la valeur KUs de la tension secondaire affectee du coefficient de transformation et montre que cette valeur subit une certaine fluctuation du fait de l'instabilite relative du phenomene d'etincelage mais varie, cependant, autour d'une valeur moyenne sensiblement constante pendant toute la phase d'etincelage, c'est a dire jusqu'a la 11eme seconde. La courbe (i) representee par des points espaces sur la figure 4, montre que l'intensite secondaire Is augmente fortement pendant plus de la moitie de la course d'etincelage alors que, comme on vient de le voir, la tension secondaire reste sensiblement constante. Cela signifie qu'on a bien evite le court circuit tout en accelerant le deplacement des mors mobile afin d'augmenter la puissance de chauffe. Au moment du forgeage, c'est a dire a la 12eme seconde, I'intensite crot brutalement au moment du court-circuit puis diminue et s'annule avec la tension. On salt, cependant, qu'apres la realisation de la course de forgeage, il est preferable de maintenir les pieces en position pendant le temps necessaire a la solidification de la soudure, et de faire circuler un courant en court-circuit de maniere a realiser une sorte de recuit de la zone affectee thermiquement par la soudure, ce qui peut etre utile pour l'obtention d'une soudure de qualite optimale selon la nuance du materiau a souder. Une falble tension est done maintenue apres le temps d'etincelage. Le systeme de regulation qui vient d'etre decrit permet done de controler ['evolution des parametres electriques afin d'obtenir, en un temps optimal, la temperature souhaitable pour le forgeage. Mais, du fait que l'on realise un controle en position du bati mobile, I'invention permet egalement de controler le processus de torgeage. En effet, dans la mesure ou le chauffage a ete parfaitement controle pendant la phase d'etincelage, on peut determiner la quantite de metal consommee pendant cette phase et la longueur restante necessaire de portea-faux pour realiser le forgeage, c'est a dire la position relative des mors mobiles 2' par rapport aux mors fixes 2, a partir de laquelle on peut commander le rapprochement rapide des mors fixes sur la course de forgeage necessaire pour linterpenetration des soles dans leur partie chauffee. Un commutateur 63 place en amont de l'integrateur 77 et commande par le capteur de position 15 permet, a la fin de la course prevue pour l'etincelage, de commander une acceleration brutale, pour le forgeage, du bati mobile 1', en suivant un profil de variation de vitesse determine par un generateur 64. Ce profil de variation de vitesse est du type represente, a titre d'exemple, sur la figure 5 qui montre la variation, en fonction du temps indique en abscisse, de la position des mors mobiles 2'indiquee en ordonnee. Comme on l'a indique plus haut, I'asservissement en position du bati mobile 2' au moyen du regulateur 7 permet d'arreter l'etincelage a un instant (t') dans une position (y,) du bati mobile pour laquelle, apres consommation du metal dans la phase d'etincelage, il reste une longueur de porte-a-faux au moins egale a la course de forgeage necessaire. A partir de cet instant (t'), le programme mis en memoire dans le generateur 64 determine une acceleration brutale du deplacement du bati mobile, suivie d'un freinage progressif avec arret du bati mobile dans la position (Y2) pour laquelle la vitesse de deplacement est nulle. Ainsi, pendant toute la course de forgeage egale a la difference (y, - Y2) , le deplacement des mors mobiles 2' est gere par le calcul en temps reel de la consigne de position de fa,con a suivre une trajectoire espace/temps du type represente sur la figure 5. 11 est ainsi possible d'envoyer tout d'abord le plus grand debit possible dans le verin 12 de fa,con a accelerer au maximum le deplacement des mors mobiles 2' et, malgre la tres grande inertie du bati mobile 1' qui peut avoir une masse de 50 a 100 tonnes, de realiser le forgeage en un temps extremement court (t2 - t,), par exemple 150 mil/secondes, en freinan progressivement le deplacement de fa,con a realiser exactement la course de forgeage (y, - y2) souhaitee. Ce freinage progressif et precis permet d'eviter un inconvenient des machines connues, dans iesquelles le deplacement du bati mobile doit etre arrete par une butee mecanique qui peut, par rebond, provoquer un leger mouvement de recur du mors mobile, prejudiciable a la qualite de la soudure en cours de solidification. Dans ['invention, au contraire, le contr61e en position du deplacement du bati mobile joue le role d'une butee hydraulique avec un effet d'amortissement, en evitant tout risque de rebond. Par ailleurs, le contr61e simultane de la position des mors mobiles et de ltevolution des parametres electriques permet de maintenir les mors mobiles en position pendant le temps necessaire a la solidification de la soudure et, pendant ce temps, de faire circuler un courant en courtcircuit afin de realiser une sorte de recuit de la zone affectee thermiquement par la figure, ce qui permet d'obtenir une excellente qualite de soudure adaptee a la nuance du materiau a souder. II est aussi possible, lors de ce maintien en position, de controler le refroidissement de la soudure afin dobtenir, en fin de cycle, une temperature optimale pour ['operation suivante. En effet, ce type de soudure entrane la formation d'un bourrelet qui doit etre eliminee par rabotage, par exemple de la facon decrite dans le brevet fran,cais n 2756504 deja cite, et cette operation se realise plus facilement et plus rapidement si la soudure n'est pas completement refroidie. L'invention permet done d'obtenir une soudure ayant des caracteristiques optimales pour toutes les operations suivantes et d'assurer le bon deroulage des bandes raccordees, y compris lors d'une operation de laminage, dans le cas ou la machine de soudage equipe une ligne de laminage continue. Bien entendu, I'invention ne se limite pas aux details du mode de realisation qui vient d'etre decrit a titre de simple exemple mais couvre au contraire toutes les variantes ou les perfectionnements restart dans le cadre de protection defini par les revendications. Par exemple, I'invention est prevue essentiellement pour contrbler le deplacement du bati mobile pendant les phases d'etincelage et de forgeage mais on salt que le processus de soudure necessite un positionnement precis des deux bandes entre les mors de serrage 2, 2' pour le cisaillage de leurs extremites, le reglage des longueurs de porte-a-faux et le rabotage du cordon de soudure. Le dispositif selon ['invention permet facilement de contrOler tous les deplacements du bati mobile en appliquant des consignee caracteristiques des positions que doit occuper le mors mobile pour ['execution de certaines phases particulieres du cycle de la machine. Chaque position peut, en outre, etre atteinte a partir de la position precedente en contrdlant une vitesse de deplacement programmee, selon lequation (3) ci dessus. D'autre part, s'il est avantageux d'utiliser une regulation numerique en suivant la loi de deplacement indiquee plus haut on pourrait, evidemment, definir d'autres lois de deplacement adaptees, par exemple, a certains type de materiaux. On pourrait aussi utiliser d'autres moyens de regulation, par exemple une regulation analogique du type indique schematiquement, par equivalence, sur la figure 3, I'utilisateur pouvant choisir, pour la mise en oeuvre de ['invention, les composants electroniques ou hydrauliques les mieux adaptes aux types de machines utilisees pour la soudure. D'ailleurs, I'invention a ete decrite pour le cas de bandeS metalliques et d'une machine de soudage du type decrit dans le brevet francais n 2756504 deja cite mais elle peut evidemment s'appliquer a d'autres pieces et a tout autre type de machine de soudage par etincelage avec deplacement relatif l'une vers l'autre des extremites des deux pieces a souder. Les signes de reference inseres apres les caracteristiques techniques mentionnees dans les revendications, ont pour seul but de faciliter la comprehension de ces derrieres et n'en limitent aucunement la portee. REVENDICATIONS 1. Procede de controle du soudage en bout, par etincelage, de deux pieces metalliques (A, A') disposees l'une apres l'autre le long d'un axe longitudinal de defilement, dans une machine de soudage du type comprenant deux padres de mors de serrage (2, 2') montees respectivement sur un bati fixe (1) et sur un bati mobile (1') deplacable par rapport au bati fixe, des moyens electriques de soudage comprenant une source de courant electrique (4) a deux poles relies respectivement aux deux padres de mors de serrage, des moyens (13, 13') de commande du serrage des deux padres de mors (2, 2'), respectivement a proximite d'une extremite arriere (3), dans le sens de defilement, d'une premiere piece (A) et a proximite d'une extrdmite avant (3') d'une seconde piece (A'), et des moyens de commande d'un deplacement longitudinal du bati mobile par rapport au bati fixe (1), pour la mise en contact desdites extremites arriere (3) et avant (3') des deux pieces (A, A') et le passage d'un courant electrique avec une tension (U) et une intensite de soudage (I), caracterise par le fait que l'on determine a chaque instant, d'une part la valeur d'un ensemble de parametres blectriques comportant au moins la tension (Us) et l'intensite (Is) du courant de soudage et d'autre part la position relative du bati mobile (1') par rapport au bati fixe (1) et que l'on realise une regulation en position du deplacement du bati mobile (1') a partir d'au moins I'une des valeurs ainsi determinees, de facon a controler la vitesse de rapprochement v(t) des extremites (3, 3') des deux pieces (A, A') en fonction de ['evolution du processus de soudage, pendant au moins une partie de celui-ci. 2. Procede de controle selon la revendication 1, dans lequel le soudage est realise en deux phases successives, respectivement une premiere phase d'etincelage pour le chauffage des extremites en contact (3, 3') a une temperature de soudage, par production d'une serie de micro-contacts electriques avec projection d'etincelles le long desdites extremites, et une seconde phase de forgeage avec interpenetration des extremites chauffees sur une longueur de forgeage, caracterise par le fait que, pendant la premiere phase d'etincelage, on asservit en position le deplacement du bati mobile (1') vers le bati fixe (1) a la mesure d'au moins l'un des parametres electriques de soudage, en controlant la vitesse de deplacement (v) du bati mobile (1') selon une loi dynamique determinee en fonction des caracteristiques structurelles et dimensionnelles des pieces a souder (A, A'), de fa,con, d'une part, a augmenter l'intensite de soudage (Is) au fur et a mesure de ['elevation de temperature, en augmentant progressivement la vitesse de rapprochement (v) et, d'autre part, a limiter la vitesse de rapprochement (v) pour eviter un court-circuit. 3. Procede selon la revendication 2, caracterise par le fait que, pendant la phase d'etincelage, on controle la vitesse (v) de deplacement du bati mobile (1') selon une loi mathematique faisant la somme de trots termes, respectivement, un premier terme correspondent a une vitesse de base du bati mobile proportionnelle a la tension de soudage (Us), un second terme de limitation de la vitesse de deplacement (v) en fonction de I'evolution de la tension de soudage (Us), pour eviter un risque de court-circuit et un troisieme terme obtenu par comparaison de la valeur mesuree a chaque instant de l'intensite (Is) du courant de soudage avec une intensite de reference (Iref) dependent des caracteristiques des pieces a souder (A, A'), pour augmenter ladite intensite (Is) en accelerant le deplacement au fur et a mesure de ['augmentation de temperature. 4. Procede selon la revendication 3, caracterise par le fait que la loi de controle de la vitesse de deplacement est de la forme v(t) = VKUs + S (KUs- Up) + J (Iref-ls)dt (1) dans laquelle: À v(t) est la vitesse instantanee du mors mobile À VKUs est une vitesse de base proportionnelle a la tension de soudage À S est un coefficient de sensibilite permettant de moduler la correction de vitesse À K est le rapport de transformation entre le circuit primaire d'alimentation et le circuit secondaire de soudage À Us est la tension secondaire de soudage, mesuree a chaque instant À Up est la tension primaire d'alimentation À Is est la valeur mesuree a chaque instant de l'intensite du courant de soudage À Iref est la valeur de reference de l'intensite du courant de soudage, dependent des pieces a souder r est un gain de regulation de l'accelbration. 5. Procede de controle selon la revendication 1, dans lequel le soudage est realise en deux phases successives, respectivement une premiere phase d'etincelage pour le chauffage des extremites en contact a une temperature de soudage, par production d'une serie de micro-contacts electriques avec projection d'etincelles le long desdites extremites, et une seconde phase de forgeage par interpenetration des extremites chauffees sur une longueur de forgeage, caracterise par le fait que, pendant la seconde phase de forgeage, on realise une regulation en position du deplacement du bati mobile (1') de fa,con a commander hydrauliquement et sans risque de rebond, I'arret du bati mobile (1') apres rapprochement des mors (2, 2') sur la longueur de forgeage. 6. Procede selon la revendication 5, caracterise par le fait que, pour la seconde phase de forgeage, on commande, en un temps tres court, le rapprochement des mors mobiles (2') vers les mors fixes (2) sur une course determinee et a une vitesse de deplacement (v) controlee suivant une loi de variation continue comprenant une acceleration brutale suivie d'un ralentissement progressif jusquta l'arret des mors mobiles (2') dans une position correspondent a une longueur de forgeage predeterminee. 7. Dispositif de controle du soudage en bout, par etincelage, de deux pieces metalliques (A, A') disposees l'une apres l'autre le long d'un axe longitudinal de defilement, dans une machine de soudage du type comprenant deux padres de mors de serrage (2, 2') montees respectivement sur un bati fixe (1) et sur un bati mobile deplacable longitudinalement par rapport au bati fixe (1), des moyens electriques de soudage comprenant une source de courant electrique (4) a deux poles relies respectivement aux deux padres de mors de serrage (2, 2'), des moyens (13, 13') de commande du serrage des deux padres de mors (2, 2), respectivement a proximite d'une extremite arriere (3), dans le sens de defilement, d'une premiere piece (A) a proximite d'une extremite avant (3') d'une seconde piece (A'), et des moyens (12) de commande du deplacement du bati mobile (1') par rapport au bati fixe (1) pour le rapprochement et la mise en contact des extremites, respectivement arriere (3) et avant (3') des deux pieces (A, A') avec passage entre celles-ci d'un courant electrique ayant une tension (Us) et une intensite (Is) apses a realiser l'echauffement et le soudage desdites extremites en contact, caracterise par le fait qu'il comprend: - des moyens (6) de mesure en continu d'un ensemble de parametres electriques de soudage comportant au moins la tension (Us) et l'intensite (Is) du courant de soudage passant entre les deux padres de mors (2, 2'), - des moyens (15) de mesure, a chaque instant, de la position relative des mors mobiles par rapport aux mors fixe, - des moyens (50, 7) de regulation en position du deplacement du bati mobile (1') a partir d'au moins 1'une des mesures effectuees, avec contr61e en temps reel de la vitesse (v) de rapprochement des mors (2, 2') de serrage des deux pieces (A, A'). 8. Dispositif de controle selon la revendication 1, dans lequel les moyens de deplacement du bati mobile par rapport au bati fixe comprennent au moins un verin hydraulique (12) associe a un circuit d'alimentation (5) , caracterise par le fait que les moyens de regulation comprennent au moins une servo-valve hydraulique (50) de controle de l'alimentation hydraulique des moyens (12) de commande du deplacement du bati mobile (1') et un regulateur (7) de commande de la servo-valve (50) pour le controle du deplacement du bati mobile (1') selon au moins une loi dynamique, en fonction de ['evolution du processus de soudage. 9. Dispositif de controle selon la revendication 8, caracterise par le fait que le regulateur (7) comporte une unite de calcul (70) dans laquelle est mise en memoire au moins une loi de deplacement relatif des pieces a souder (A, A') compte tenu des caracteristiques structurelles et dimensionnelles de celles-ci, ladite unite de calcul (70) recevant des signaux representatifs, d'une part de la position a chaque instant du bati mobile (1') par rapport au bati fixe (1) et, d'autre part, de ['evolution en temps reel d'au moins l'un des parametres electriques de soudage (Us, Is). 10. Dispositif de soudage selon la revendication 9, caracterise par le fait que le regulateur (7) est associe a deux boucles de regulation en cascade, respectivement une boucle primaire (61) de regulation de la position relative du bati mobile (1') et une boucle principale (62) d'etablissement d'une reference de position en fonction de ['evolution d'au moins l'un des parametres electriques de soudage (Us, 15) selon au moins une loi dynamique de deplacement mise en memoire dans ['unite de