FR 2837113 A1 20030919 FR 0203210 A 20020315 vapeurs d'eau. 1 r 283711 3 f Y La presente invention concerne tous les procedes en lit mobile de conversion d'hydrocarbures et plus particulierement le reformage cataiytique regeneratif, qu'on peut traduire par procede de reformage a regeneration continue du catalyseur. Plus generalement, la presente invention est susceptible de s'appliquer a tout procede necessitant une regeneration du cataiyseur mis en ceuvre, la cite regeneration comportant au moins une etape de combustion du coke depose sur le catalyseur et le dit catalyseur ayant des temps de cycle compris entre une demi journee et tune quinzaine de jours. On entend par temps de cycle, precisement le temps au bout duquel le catalyseur a besoin d'etre regenere pour retrouver son activite catalytique. La presente invention a pour but d'ameliorer la conduite de la circulation du catalyseur dans ce type d'unite afin de rendre plus stable et plus sGr le fonctionnement de la zone de regeneration, et d'ameliorer egalement les performances globales de ['unite qui, par une meilleur anticipation des derives, pourra fonctionner avec un niveau moyen de coke depose sur le catalyseur plus falble. Environ un quart des unites de reformage en fonctionnement dans le monde font appel a la technologie du lit mobile apparue dans les annees 70. Mais d'autres procedes peuvent faire appel ou font deja appel a cette technologie. On peut citer outre les procedes appeles Aromizing (production d'hydrocarbures aromatiques) ou Octanizing (production d'hydrocarbures a haut indice d'octane), le procede de metathese, ie procede de production d'iso paraffines a partir de n-paraffines et les diverges deshydrogenation de paraffines en composes cycliques. Cette technologie de lit mobile se caracterise par une circulation continue du catalyseur entre les differents reacteurs de la zone reactionnelle puis de la zone reactionnelle vers la zone de regeneration. On trouvera par exemple une description complete de ce type d'unite dans l'ouvrage " Le Raffinage du Petrole" / Tome 3; de P. Leprince public aux editions TECHNIP pages 159 -163. On s'appuiera dans la suite du texte sur le reformage regeneratif considere comme representatif des unites en lit mobile, mais I'invention s'applique en fait a tout procede faisant appel a cette technologie et possedant une zone de regeneration comportant au moins une etape de combustion du coke depose sur le catalyseur au cours de l'etape reactionnelle. 2 283711 3 Une unite de reformage regeneratif comporte une pluralite de reacteurs places en serie et comportant entre chacun de ces reacteurs un four de rechauffage intermediaire pour ramener la charge en tete de chacun des reacteurs a un niveau determine generalement compris entre 450 C et 550 C. La liaison entre le dernier S reacteur de la zone reactionnelle et la zone de regeneration est generalement assuree par un transport pneumatique utilisant une conduite sensiblement verticale dans laquelle le catalyseur circule de maniere ascendante a des vitesses elevees de l'ordre de 1 a 5 m/s. Cette conduite verticale appelee > fait ['objet d'une regulation en differential de pression, comme il sera developpe ci dessous. Le controle du debit de catalyseur en circulation est generalement base sur une mesure de la perte de charge entre deux points du lift. II existe en effet une correlation univoque, pour une unite donnee, entre la perte de charge prise entre deux points du lift et le debit de catalyseur en circulation, puisque cette perte de charge est essentiellement due a la charge ponderale de solide contenu dans le lift (ou concentration moyenne en solide a l'interieur du lift), a ['acceleration du solide, et au frottement de la suspension gaz - solide contre les parois du lift. Dans la gamme de variation de debit generalement pratiquee sur ces unites, et compte tenu de la vitesse constante du catalyseur dans le lift impose par conception, on peut considerer qu'il y a linearite entre la perte de charge et le debit de catalyseur, ce qui signifie que toute augmentation ou diminution de la perte de charge ou difference de pression (qu'on appellera aussi quelquefois delta P dans la suite du texte), se traduira par une augmentation ou une diminution proportionnelie du debit de catalyseur. De nombreux dispositifs de controle de la circulation du catalyseur ont ete developpes dans differents brevets. On peut citer le brevet US 5, 500,110 qui decrit une methode pour controler le transport de particules entre deux zones en comparant une valeur calculee de la perte de charge entre les deux zones a une valeur mesuree. Cette methode ne fait appel a aucune mesure de coke depose sur le solide. La methode decrite dans ce brevet a principalement pour objet d'attenuer les fluctuations de debit. 3 283711 3 Le brevet US 5, 338,440 decrit une methode de transport de particules solides entre une premiere zone contenant un premier fluide et une seconde zone contenant un second fluide en evitant la mise en communication du premier et du second fluide. Cette methode ne fait egalement pas appel a une mesure de coke depose sur le solide. Le brevet US 5, 716,516 decrit une methode de transport de particules faisant appel a des parties en transport pneumatique et a d'autres parties utilisant un transport par gravite et utilisant une combinaison de vannes non mecanique de maniere a reduire I'attrition de ces particules. Aucune information sur la teneur en coke de ces particules n'est utilisee dans la methode decrite. Le brevet FR 97/04 661 decrit une methode de controle et de regulation de la zone de combustion d'unite de type reformage au moyen de la connaissance de la position du front de flamme. Mais cette methode n'inclut pas de moyen d'evaluation du niveau de coke depose sur le catalyseur. La presente invention, parfaitement compatible avec la methode de detection du front de flamme developpee dans le brevet FR 97/04 661, decrit une nouvelle methode de controle de la circulation de catalyseur en s'appuyant sur les principaux parametres operatoires de la zone de regeneration, par exemple le niveau de coke depose sur le catalyseur. Un autre aspect de la presente invention est de comporter des moyens permettant d'analyser la coherence des principales variables operatoires et ainsi avertir l'operateur de toute derive des instruments de mesure, notamment les analyseurs d'oxygene, avant qu'un incident operatoire ne se produise. Un tel controle permet done de securiser le fonctionnement du regenerateur par anticipation des derives de fonctionnement de ['instrumentation. De plus, ce nouveau controle definit egalement une frequence de reetalonnage optimisee des instruments et non plus variable comme dans l'art anterieur. Cette optimisation de la maintenance contribue aussi au maintien d' une instrumentation gable et apporte une garantie supplementaire contre toute derive des instruments ou indication operatoire erronee, pouvant conduire a une degradation du catalyseur et/ou des equipements internee du regenerateur. 4 283711 3 L'operateur en charge de ce type d'unite conduit done la circulation de catalyseur en imposant des increments sur le differential de pression au niveau du lift, generalement journaliers, quelquefois a frequence plus elevee, en fonction de ['evolution de la regeneration, de la severite d'operation de la section reactionnelle, et d'une estimation du debit de catalyseur obtenue par calcul de la frequence de remplissage d'un ballon sas. On appellera dans la suite du texte ce mode de conduite, mode classique. Ce ballon sas est une capacite placee sur le circuit du catalyseur, generalement en derivation du circuit principal et dans laquelle se trouve derive tout ou partie du debit de catalyseur pendant un temps donne. Connaissant le volume de ce ballon sas, il est done possible d'en deduire une estimation du debit de catalyseur en circulation dans ['unite. Une frequence horaire d'estimation est couramment pratiquee industriellement. Sur cette base, il est facilement concevable que le niveau de coke depose sur le catalyseur varie en fonction des conditions de severite de ltoperation, mais aussi en raison d'un possible manque d'anticipation des differents operateurs. C'est un des points que la presente invention permet plus particulierement de resoudre. Le defaut d'anticipation des conditions de fonctionnement de la zone de combustion peut en effet conduire a une derive du depot de coke sur le catalyseur qui, dans certains cas, peut aboutir a une diminution de la severite d'operation (debit de charge et/ou indice d'octane plus falble) ou, en absence de reaction de 1' operateur, et si la derive est plus importante, a une immobilisation de la zone de regeneration suite a un incident operatoire. En dehors de ces cas extremes, le plus frequemment, un defaut d'anticipation conduit generalement a operer ['unite a un niveau de coke plus important, done des temperatures operatoires plus elevees, conduisant in fine a une rentabilite operatoire plus falble. En effet, un ecart de niveau coke de plus 1% poids conduit, a iso composition de charge, aux differences suivantes. II s'agit d'estimations qui ont seulement pour but de bien fixer les ordres de grandeur. Temperature operatoire:Temperature de base +2 C Rendement Hydrogene: Rendement Hydrogene de base + 0,03 % pds Rendement C5+: Rendement C5+ de base - 0,15 % pds i 5. 283711 3 De plus, la presente invention conduira a avoir une zone de fin de combustion dans le regenerateur plus stable. De ce fait, la protection des equipements et du catalyseur sera grandement amelioree, car le nouveau dispositif automatique de controle developpe dans la presente invention, elimine tout risque d'exothermicite en zone aval de la zone de combustion ou la concentration d'oxygene est plus importante. L'impossibilite d'une exothermicite en zone aval de la zone de combustion resulte directement du controle de la limite de fin de combustion et de la possibilite de determiner la coherence des mesures operatoires de la zone de regeneration. La coherence des bilans 02 et thermique qui est un aspect de la presente invention, sera examinee plus loin dans le texte. Le catalyseur des unites de reformage-regeneratif se presente sous forme de billes d'un diametre moyen compris entre 1 et 4 millimetres, ces billes etant constituees d'un support en silice alumine sur lequel ont ete deposees des particules ou groupe de particules ( souvent appele cristallites) contenant un ou plusieurs metaux noble, generalement au moins du platine. La bonne dispersion de ces cristallites a la surface du support est une condition essentielle de l'activite du catalyseur. La regeneration du catalyseur dans les unites de reformage est une operation complexe qui se deroule en plusieurs etapes, generalement une premiere etape de combustion qui permet de brGler le coke depose a la surface du catalyseur, suivie d'une etape d'oxychloration/calcination qui retransforme les cristallites de platine en precurseurs, les redistribue a la surface du support et prepare l'etape de reduction. Apres une etape de reduction en presence d'hydrogene, qui permet d'eliminer les atomes d'oxygene ou de chlore introduits a l'etape d'oxychloration, le catalyseur retrouve son activite initiale. Les problemes poses par cette succession d'etapes qui constituent la regeneration du catalyseur, concernent essentiellement le controle de la temperature durant la phase de combustion pour eviter toute diminution de la su rface specifique d u support et ['evolution vers des cristallites de platine d' u ne tail le qui rende ensuite tres difficile leur redispersion ou redistribution durant la phase d'oxychloration. La combustion du coke, surtout si sa concentration sur le catalyseur est localement elevee, peut en effet conduire a des points chauds, par exemple des temperatures superieures a 700 C, voire dans certains cas superieures a 1000 C, qui peuvent degrader de fa,con irreversible l'alumine support. Celle ci perd alors une 6 283711 3 partie de sa surface, done de son activite, mais de plus, sa resistance mecanique se trouve diminuee, ce qui peut conduire a une fragmentation sous forme de tres fines particules, prejudiciable au bon fonctionnement du lit catalytique. De plus, ces fortes temperatures peuvent endommager irreversiblement les internee du regenerateur. On trouvera une description de la regeneration des catalyseurs utilises pour le reformage d'essence ou la production d'hydrocarbures aromatiques dans le brevet EP-A-0 378 482. L'invention sera mieux comprise en reference aux figures suivantes. La figure 1 est une representation d'un organigramme de controle et regulation auquel aboutit la presente invention. La figure 2 est une representation typique de la zone de regeneration dans un procede a lit mobile regeneratif. La figure 3 est une representation simplifiee du profil de temperature qui s'etablit dans un des fits de la zone de combustion que contient la zone de regeneration. La figure 4 illustre un cas particulier de profil de temperature dans la zone de combustion. La figure 5 represente un autre profil de temperature dans la zone de combustion. L'objectif du nouveau concept de controle developpe dans la presente invention est de permettre une conduite plus sure de la zone de regeneration en regulant une grandeur caracteristique, representative du bon fonctionnement de la cite zone, par action sur la circulation du catalyseur ou sur n'importe queue grandeur qui est liee de maniere univoque au debit de catalyseur. L'etape de combustion du coke sera analysee continuellement par un controle automatique des principales variables operatoires de la cite zone. In fine, le concept de controle et regulation propose dans la presente invention permet un fonctionnement mieux securise de la cite zone. Ce fonctionnement securise est obtenu par verification en continue de la coherence des mesures des parametres principaux gouvernant la regeneration du catalyseur, notamment des estimations de la teneur en coke, et par anticipation des derives operatoires resultant d' eventuelles modifications de fonctionnement de la section reactionnelle. Le controle du debit de catalyseur entrant dans la zone de regeneration a partir d'informations gables (valide par le nouveau concept de coherence des donnees faisant partie integrante de I 'invention), comme par exemple la teneur en coke depose sur le catalyseur, permet done d'assurer que la 7 283711 3 temperature dans la zone de combustion restera a l'interieur de certaines limites. Les zones de combustion, generalement au nombre de deux, operent sous une pression de 3 a 8 bars, sensiblement egale a celle qui regne dans le premier reacteur de reformage, et a une temperature comprise entre 350 C et 550 C, preferentiellement entre 420 et 510 C, au moyen d'un gaz de combustion a base d'inerte contenant de 0,01 a 1% d'oxygene, preferentiellement de 0,6 a 0,8 % en volume. Selon l'art anterieur, le controle de la circulation du catalyseur est base sur la seule mesure de perte de charge prise entre deux points de la ligne de lift matre, qu'on appellera simplement lift dans la suite du texte, sachant qu'il existe pour une unite donnee une correlation univoque entre la perte de charge prise entre deux points du lift et le debit de catalyseur en circulation. En introduisant une evaluation continue et coherente des principaux parametres operatoires, comme par exemple le niveau de coke depose sur le catalyseur au moyen d'un calcul automatique et en temps reel, on va pouvoir ajuster automatiquement la circulation du catalyseur afin de maintenir soit une capacite de brulage au regenerateur constante, soit un taux de coke sur le catalyseur constant, soit de maniere plus generale, une grandeur caracteristique, representative du bon fonctionnement de la zone de regeneration. Le controle de la circulation de catalyseur en capacite de brGlage constante permet de maintenir non pas le niveau de coke sur le catalyseur, mais de maintenir la quantite de coke brule dans le regenerateur, ce qui est le garant le plus sur d'une marche stable du regenerateur. En effet, la limite de fin de combustion n'est pas une fonction directe du niveau de coke du catalyseur, mais est fonction du debit massique de coke a bruler, c'est a dire du produit du niveau de coke depose sur le catalyseur par le debit de catalyseur en circulation. La plage de variation de la capacite de brulage est fonction du design et de la flexibilite de ['unite. Ce mode de controle est a envisager pour des conditions operatoire severest Le controle de la circulation du catalyseur a niveau de coke constant permet de garantir les meilleures performances et done une rentabilite maximum de ['unite. En effet, plus le niveau de coke sur le catalyseur est falble, plus a iso performance, la temperature operatoire est falble, et plus les rendements en produits valorisables 8 283711 3 vent eleves. Cependant, toute unite est limitee en capacite de brGiage pour des raison de stabilite thermique et de temps de sejour dans les differentes zones du regenerateur. Le mode de regulation a niveau de coke constant, quand il est possible, est done a envisager pour une rentabilite optimum. Par la presente S invention, quelque soit le type de regulation choisi (niveau de coke constant ou capacite de brGlage constante), I'operateur sera avert) de tout fonctionnement du regenerateur proche de ses limites maxi ou mini et de tout defaut de coherence entre les principales variables operatoires. II convient d'ailleurs de noter que la presente invention n'elimine pas l'utilisation de la correlation entre la perte de charge (ou plus generalement toute grandeur univoquement liee au debit de catalyseur) et le debit de catalyseur en circulation. La methode de controle developpee dans la presente invention continue de s'appuyer sur une telle correlation pour agir sur le debit de catalyseur par l'intermediaire de la perte de charge, mais ['instruction des nouvelles valeurs de la perte de charge, ou de toute autre grandeur univoquement correlee au debit de catalyseur, au lieu d'etre laissee a ['initiative de ltoperateur, est a present fournie par un calcul automatique et en temps reel du niveau de coke depose sur le catalyseur, calcul lui meme base sur differents parametres operatoires gouvernant la regeneration du catalyseur, comme les concentrations d'oxygene et les temperatures operatoires. C'est sur ce point que la presente invention presente un progres tout a fait decisif par rapport a l'etat de ['art. Pour faciliter la comprehension de ['invention on s'appuie sur une description de la zone de regeneration donnee par la figure 2. Dans cette figure representative de la majorite des unites, le passage du catalyseur entre les differentes zones, et particulierement de la zone d'oxychloration a la zone de calcination, est realise au moyen de jambes de descente (9; 103; 106; 115). Dans certaines unites recenses, ces jam bes n'existent pas, ce qu i ne mod ifie en rien les caracte ristiq ues de ['invention qui n'est pas liee a une technologie particuliere de la zone de regeneration, mais s'applique a toute regeneration en lit mobile comportant au moins une etape de combustion. Le catalyseur a regenerer est amene par la ligne de lift et est introduit dans l'enceinte de regeneration par une ligne (17) ou il se depose dans une zone de stockage (20) integree ou non a l'enceinte de regeneration. II passe 283711 3 ensuite a travers les jambes (9) dans une premiere zone de combustion (101) et par les jambes (103) dans une deuxieme zone de combustion (105). Un gaz contenant de l'oxygene, generalement de l'air est introduit par des conduites (102) et ( 104) et les effluents de la combustion quittent la zone de combustion (105) par une ligne (108). Par les jambes (106), le catalyseur passe dans une zone d'oxychloration (107) alimentee par un gaz chlore ( 114) puis le catalyseur passe dans une zone de calcination (116) par les jambes (115). Les effluents de la zone d'oxychloration quittent la zone de regeneration par une ligne (122). L'invention consiste done en une methode (qu'on appellera aussi procede) pour le controle de la zone de combustion d'un procede a lit mobile comportant une zone de regeneration et une zone de reaction, la zone de regeneration comportant une etape de combustion du coke depose sur le catalyseur dans la zone de reaction, et le controle de la cite zone de combustion etant realise a partir d' une grandeur caracteristique, representative du fonctionnement de la cite zone de combustion, la cite grandeur caracteristique faisant ['objet d'une regulation automatique par action sur le debit de catalyseur, caracterise en ce que la valeur du debit de catalyseur ou de toute grandeur de commande liee de maniere univoque au debit de catalyseur, generalement la delta P du lift, est elaboree a partir d'informations sur les valeurs operatoires de la zone de combustion, dont au moins une d'entre elles correspond a une evaluation du niveau de coke depose sur le catalyseur. Par grandeur caracteristique, representative du fonctionnement de la zone de combustion, on entend toute grandeur caracterisant un fonctionnement correct de la cite zone. Par exemple, il peut s'agir de la position du front de flamme dans la zone de combustion, tel que celui ci est decrit dans la suite du texte. II peut s'agir egalement d'une grandeur comme le niveau de coke depose sur le catalyseur en entree de la zone de regeneration. II pourra s'agir egalement du debit de coke entrant dans la zone de regeneration (appele aussi capacite de brGlage) qui s'exprime comme le produit du debit de catalyseur en circulation par le niveau de coke depose sur le catalyseur en entree de la zone de combustion. Par grandeur de commande, on entend soit le debit de catalyseur lui meme, soit une grandeur qui lui est liee de maniere univoque comme par exemple la delta P prise entre deux points du lift, dont on a explique plus haut qu'elle est directement correlee, pour une unite r i 283711 3 donnee, au debit de catalyseur. Par valeurs operatoires de la zone de combustion, on entend toutes les grandeurs servant a analyser le fonctionnement de la zone de combustion telles que les differents debits d'air injectes, ies temperatures prises en differents points du lit, le niveau de pression, etc... S Dans la plupart des cas, on disposera de plus d'une information sur le niveau de coke depose sur le catalyseur. Sur une unite de reformage regeneratif par exemple, on dispose habituellement d'au moins quatre evaluations independantes du niveau de coke. L'estimation du niveau de coke depose sur le catalyseur s'effectue par des bilans sur l'oxygene utilise pour les etapes de combustion, ces bilans etant realises sur chaque lit de combustion (generalement au nombre de deux, mais eventuellement davantage) ou sur un groupe ou sur la totalite des fits, et par un ou plusieurs bilans thermiques portent sur la zone de combustion ou ['ensemble de la regeneration. Le nombre de ces bilans pourra evoluer dans le temps et selon les unites, compte tenu de ['evolution des schemes de la section de regeneration du catalyseur. Dans son principe, I'invention peut faire appel a un nombre quelconque de bilans, etant entendu qu'ils font ['objet d'un test de coherence sur la valeur du niveau de-coke permettant de delivrer une valeur gable de ce dernier. Les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent comparees entre ekes de maniere que si l'ecart entre ['ensemble de ces valeurs prises deux a deux est inferieur a 0,5 point, preferentiellement inferieur a 0,2 point et de maniere encore preferee inferieur a 0,1 point, le controle automatique de la zone de combustion est realise a partir d'une consigne elaboree a partir de la valeur moyenne des differentes valeurs du niveau de coke. Si les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent comparees entre elles de maniere que I'ecart entre deux quelconques de ces valeurs est superieur a 0,5 point, preferentiellement superieur a 0,2 point, tout en etant inferieur a 0,7 point, I'operateur de ['unite est avert) d'une anomalie, et le mode de controle de la zone de combustion bascule automatiquement en mode de regulation manuelle. Enfin si les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent comparees entre elles de maniere que l'ecart entre deux quelconques de ces valeurs est superieur a 0,7 point, preferentiellement superieur a 1 point, un arret automatique de la circulation de catalyseur est declenche. Parmi les differentes evaluations possibles du niveau de coke depose sur le catalyseur, une situation frequente 11 28371 13 correspond au cas ou au moins trots bilans independents vent effectues sur l'oxygene en differents points de la zone de combustion, et au moins un bilan thermique est effectue sur la zone de combustion dans son ensemble. Une des evaluations independantes du niveau de coke depose sur le catalyseur pourra etre obtenue par une mesure directe effectuee selon la norme ASTM D 3178, a partir d'un prelevement d'un echantillon de catalyseur en circulation, pris juste en amont de la zone de regeneration. Le controle automatique de la zone de combustion pourra etre effectue avec l'objectif de maintenir le niveau de coke depose sur le catalyseur a une valeur sensiblement constante, c'est a dire a sa valeur de consigne a plus ou moins 0,5 point, et de maniere preferee a plus ou moins 0,2 point. Le controle automatique de la zone de combustion pourra egalement etre effectue avec l'objectif de maintenir la capacite de brGlage, c'est a dire le produit debit de catalyseur par niveau de coke a une valeur sensiblement constante, c'est a dire a sa valeur de consigne a plus ou moins 5 Kg/h, et de maniere preferee a plus ou moins 2 Kg/h. Le niveau de coke stexprime en pourcentage massique par rapport au debit de catalyseur. Par exemple si la valeur moyenne du niveau de coke est de 5%, on considerera que les valeurs vent coherentes si elles vent comprises entre 4,7 % et 5, 3 %. Ces calculs effectues en continu, vent compares entre eux et une valeur moyenne du niveau de coke en est extraite qui va permettre le reajustement de la consigne de la grandeur de commande agissant sur le debit de catalyseur. Si l'ecart entre les differentes valeurs calculees du niveau de coke est inferieur par exemple a 0,3 point ( on parle de point au sens de la meme unite que la valeur moyenne), la valeur moyenne du niveau de coke sera utilisee pour effectuer une correction automatique sur le debit de catalyseur, soit de maniere a maintenir la capacite de brulage constante (mode 1), soit de maniere a maintenir le niveau de coke constant (mode 2), soit plus generalement de maniere a maintenir une grandeur caracteristique, representative du bon fonctionnement de la zone de regeneration, a une valeur sensiblement constante. Dans la suite du texte on presentera deux modes de realisation preferes de ['invention en fixant pour grandeur caracteristique, la capacite de brGlage du regenerateur ou debit de coke ( mode 1) ou le niveau de coke en entree de la zone de combustion (mode 2). Le mode de regulation a capacite de brGlage constante signifie qu'on cherche a maintenir le debit de coke 12 283711 3 entrant dans la zone de regeneration a une valeur sensiblement constante, c'est a dire a sa valeur de consigne en Kg/h (ou valeur cible) a plus ou moins 5Kg/h, et preferentiellement a plus ou moins 2 Kg/h pres. Le mode de regulation a niveau de coke constant signifie qu'on cherche a maintenir le niveau de coke a sa valeur de consigne (ou valeur cible) a plus ou moins 0,3 point pres et preferentiellement a plus ou moins 0,2 point pres, le niveau de coke etant evalue a ['entree de la zone de regeneration. Si l'ecart entre les differentes valeurs calculees du niveau de coke est superieur par exemple a 0,5 point, preferentiellement a 0,2 point, tout en etant inferieur a 0,7 point, le controle de la circulation du catalyseurreviendra automatiquement en mode dit classique, c'est a dire uniquement correle a la valeur de la perte de charge entre deux points du lift, en faisant en sorte que la valeur de perte de charge prise en compte soit dans un premier temps, la derriere valeur mesuree de cette perte de charge. Simultanement, une indication de defaut sera communiquee a l'operateur I'informant d'un manque d'homogeneite et de coherence des instruments principaux de la boucle de regeneration du catalyseur, et lui demandant par exemple d' effectuer un reetalonnage des differents capteurs et analyseurs de la boucle de regeneration. Si la difference entre deux des differentes valeurs de ['estimation du niveau de coke est superieure a 1 point, et de maniere preferee superieure a 0,7 point, un arret automatique de la circulation du catalyseur sera declenche, ceci queue que soit la position du front de flamme. II s'agit en effet la d'une situation consideree comme grave, de nature a imposer un arret de ['unite avant toute recherche des causes ou action correctrice. D'autres situations peuvent appara^tre a ['issue de ['estimation du niveau de coke moyen du catalyseur, par exemple, la capacite maximum ou minimale de brulage du regenerateur peut etre depassee, ou bien, le niveau de coke maximum admissible peut egalement etre depasse ou bien encore, la position du front de flamme peut se situer a un niveau trop proche de l'extremite physique de fin de la zone de combustion. Pour faciliter la comprehension de ce point, il faut revenir a la figure 3 qui represente en coupe longitudinale une zone de combustion avec un lit de forme annulaire (3), delimite par deux parois cylindriques coaxiales, une paroi externe (1) et une paroi interne (2). Par la paroi externe, une grille selon la figure 3, entre un gaz G contenant de l'oxygene qui traverse le lit mobile (3) de catalyseur en ecoulement 13 283711 3 descendant depuis ltentree dans la zone de combustion (4) jusqu'a la sortie de cette zone (5). La zone de combustion a done une hauteur h materialisee par la distance separant les niveaux de lentree (4) et de la sortie (5) de la cite zone. II se developpe dans la zone de combustion un front de flamme (6), c'est a dire une ligne de partage S approximativement lineaire, qui separe en avant de ce front une zone (7) a l'interieur de laquelle le catalyseur n'est plus coke, et une zone (8), en arriere du front, a l'interieur de laquelle le catalyseur est coke et subit la reaction de combustion. II a ete constate que, pour garantir que pratiquement tout le coke soit brule, le point le plus teas du front de flamme, correspondent a la fin de la combustion, devait se situer suffisamment a l'interieur de la zone de combustion. Plus precisement, afin d'assurer un reel controle de la position du front de flamme, il faut s'autoriser une certaine souplesse sur la position du point le plus teas du front de flamme qui doit generalement se situer a une hauteur inferieure a 98 % de la hauteur totale de la zone de combustion, et preferentiellement a une hauteur comprise entre 70 et 80 % de la hauteur totale de cette zone de combustion telle que definie plus haut. Les hauteurs du front de flamme vent comptees arbitrairement a partir du niveau d'entree (4) dans la zone de combustion. Quel que soit le type de controle choisi, a niveau de coke constant ou capacite de brulage constante, en cas de circulation du catalyseur trop proche de la capacite de brGlage maximum ou minimum du regenerateur, ou de front flamme trop proche de la limite precedemment definie, ou temps de sejour trop falble dans les zones en aval de la zone de combustion, le controle passera automatiquement en mode classique (mode 3). Le controle automatique selon la presente invention, sera remis en fonctionnement a ['initiative de l'operateur, lorsqu'un ou plusieurs des criteres precedents seront revenue a des valeurs normales. Pour faciliter ce retour au controle automatique, u n e indication d e retou r a la no rmale se ra co m mu niqu ee a l'operateur qui pourra done de nouveau conduire ['unite selon le concept de la presente invention, en choisissant le mode a niveau de coke constant (mode 2) ou le mode a capacite de brulage constante (mode 1), ou tout autre mode de regulation d'une grandeur caracteristique, representative du bon fonctionnement de la zone de combustion. Dans les differentes situations de disfonctionnement enumerees plus haut, le basculement vers le mode classique, sera fait automatiquement et durera jusqu'a ce 14 283711 3 que l'operateur juge qu'une situation normale a ete retablie a partir de laquelle il reactivera le mode 1 ou le mode 2. Plus precisement, la logique de ce nouveau mode de controle sera mieux comprise en suivant l'organigramme de calcul de la figure 1 qui represente deux modes de real isations p referes de ['i nvention selon que l 'on chois it com me valeu r cible la capacite de brulage ( note CB sur la figure 1) ou le niveau de coke ( note NC sur la figure 1). II est d'ailleurs parfaitement possible de changer de mode de regulation au cours de ['operation de ['unite. Dans cet organigramme on peut distinguer: - les consignee ou valeurs cibles, qui vent soit une valeur de coke cite coke cible ( mode 2), soit une capacite de brulage cible (mode 1) - des parametres definissant des valeurs limites (notees test LF sur la figure 1) relatives au design ou a la stabilite operatoire, capacite de brulage maxi/mini, DP lift maxi/mini. - les parametres mesures ou calcules qui sont: - la valeur de la perte de charge mesuree entre deux points du lift ( delta P lift); - le niveau de coke calcule a partir d'un premier bilan sur l'oxygene effectue sur le premier lit de la zone de combustion (coke 1), - le niveau de coke calcule a partir d'un second bilan sur l'oxygene effectue sur le deuxieme lit de la zone de combustion (coke 2); - le niveau de coke calcule a partir d'un troisieme bilan sur l'oxygene, ce bilan etant effectue sur ['ensemble de la zone de combustion (coke 3), - le niveau de coke calcule a partir d'un bilan thermique effectue sur ['ensemble de la zone de combustion (coke 4); - le niveau de coke determine a partir d'un prelevement de catalyseur et d'une mesure en laboratoire (coke lab), - un positionnement du front de flamme au niveau du premier lit de combustion determine par visualisation selon la methode exposee en detail dans le brevet FR 97/04 661. - L'evaluation des differents niveaux de coke (coke 1; coke 2; coke 3; coke 4) est effectuee selon les formules suivantes: - Coke 1 = (Airl + Air 2)*( K1-02 in)*( K2 / Mcata) - Coke 2 = (Mgazcomb*(02in-020ut)+ Air2(K1-020ut))*K2/Mcata 283711 3 - Coke 3 = (Air2+Air 1)*( 1 -K3*02Out)*(K2/Mcata) - Coke4=(Qpertes+ Mcata*Cpcata*(Tcatout-Tcatin)+Mgascombout*CpOazout*Tgazout (Mgazcombin*Cpgazin*Tgazin+Air2*Cpair*Tair))*K4/Mcata*AH reaction - Dans ces differentes formulas la signification des differents parametres est la suivante: - Air1 est le debit massique d'air introduit au niveau du premier lit de la zone de combustion - Air2 est le debit massique d'air introduit au niveau du deuxieme lit de la zone de combustion - Mcata est le debit massique de catalyseur en circulation - Mgazcomb est le debit massique des effluents de la zone de combustion - K1 est la teneur en 02 de ['air, soit environ 20% volumique - K2 est le pouvoir comburivore du coke, c'est a dire la quantite d'air necessaire a la combustion dune unite de coke qui sera generalement compris entre 12 et 15 en Kg/Kg. - K3 est une constante empirique prenant en compte les fuites d'air dans la zone de combustion et qui est generalement comprise entre 0,02 et 0, 06. - Qpertes est la quantite de chaleur dissipee par les pertes thermiques a l'exterieur de la zone de combustion et qui est generalement comprise entre 5 et 15% de la chaleur de combustion( Mcata* Hreaction). - Tcatout est la temperature du catalyseur en sortie de la zone de combustion - Tcatin est la temperature du catalyseur a ['entree de la zone de combustion - Tgazin est la temperature des gaz a ['entree de la zone de combustion - Tgazout est la temperature des gaz a la sortie de la zone de combustion - Cpgaz est la chaleur specifique des gaz qui est comprise entre 0,28 et 0, 34 Kcal/Kg/ C - Hreaction est l'enthalpie de la chaleur de combustion qui est comprise entre 8500 Kcal/Kg et - 11500 Kcal/ Kg de coke qui peut aussi s'exprimer en fonction de la quantite d'O2 consomme par 100000 Kcal/ kmole d'O2 consomme. - Coke 5 = coke determine en laboratoire a partir d'un echantillon de catalyseur preleve sur ['unite selon la methode ASTM D 3178. T t 283711 3 - Certaines modifications du schema de regeneration peuvent legerement affecter ces differents bilans, mais la philosophic de la presente invention est conservee dans son principe. En particulier, le nombre de points d'injection diair dans la zone de combustion, le plus souvent de deux (I'un en fond du regenerateur et I'autre entre les deux fits de regeneration dans la plupart des unites actuelles), pourrait etre augmente donnant lieu a des valeurs supplementaires a celles de Air1 et Air2, et done a de nouvelles evaluations du coke basees sur des bilans oxygene partiels autour de chaque lit de regeneration ou d'un groupe de fits successifs) ou sur des bilans globaux (sur ['ensemble de ia zone de regeneration). Ces nouvelles valeurs du niveau de coke seraient alors prises en compte, et on leur appliquerait le critere de coherence (note test CH sur la figure 1) defini ci dessous: - Si ltecart entre ces differentes evaluations ou mesures du niveau de coke est inferieur a 0,5 point, preferentiellement inferieur a 0,2 point, et de maniere encore preferee inferieur a 0,1 point, le debit de catalyseur sera ajuste en affichant automatiquement une nouvelle consigne de perte de charge qui, selon le mode choisi, sera donnee par les formules suivantes, a partir des parametres suivants: Delta P (nouvelle valeur) appele Delta P new Delta P (precedence valeur) appele Delta P old Coke (nouvelle valeur) appele coke new Coke (precedente valeur) appele coke old Capacite de brulage appelee burning Debit massique de catalyseur (precedente valeur) appele M Cata old Debit massique de catalyseur (nouvelle valeur) appele M Cata new. - Mode 1: Delta Pnew = (Delta Pold*coke old / coke new) - Mode 2: Delta Pnew= (Delta Pold*Burning 2/ Burning 1) - Le lien entre les valeurs Burning1 et Burning 2 et les valeurs du niveau de coke, coke old et coke new est donne par la formule suivante: - Burning 1 =cokeold*M cata old Burning 2 = coke new * M cata new - Si l'ecart entre deux quelconques des valeurs des differentes estimations du niveau de coke est superieur a 0,2 point, preferentiellement superieur a 0,5 point tout en restart inferieur a 0,7 point, il y a un basculement automatique en mode 17 283711 3 classique ( mode 3), c'est a dire que la consigne de perte de charge affichee manuellement est la dernibre valeur mesuree de cette perte de charge. - Si l'ecart entre deux quelconques des valeurs des differentes. estimations du niveau de coke est superieur a 0,7 point, et de maniere preferee superieur a 1 point, il y a declenchement d'un arret automatique de la circulation de catalyseur. - Mode 3: Delta Pnew = derriere valeur mesuree de Delta P et retour a un controle type classique, c'est a dire manuel. Ces calculs se font automatiquement a la frequence de rafrachissement des valeurs du systeme de controle. Cependant, le temps de reponse de ['information brulage coke condition nant ie bilan the rmique est de l'ordre de quelques minutes, generalement entre 1 et 15 min et plus couramment entre 5 et 10 minutes. En consequence, bien que les calculs solent effectues en continu, la coherence des mesures autour du regenerateur est validee avec une constante de temps de l'ordre d'au moins 5 minutes, a cause du facteur limitant que constitue ['evaluation du bilan thermique. Le defaut de coherence des informations sur le niveau de coke limite aux evaluations effectuees a partir des differents bilans sur l'oxygene, peut lui etre decele a une frequence superieure, par exemple toute les 3 ou 4 minutes. L'organigramme de la figure 1 peut etre decrit de la maniere suivante: On suppose qu'on est au depart dans une situation de controle automatique (test MC ayant donne une reponse negative). On effectue les differents bilans sur le coke de 1 a n. On effectue le test sur les valeurs limites (test LF). Si une des valeurs testees sort des limites imposees, par exemple si une temperature de la zone de combustion est superieure a sa valeur limite, on envoie un message d'anomalie a l'operateur (message) et l'on revient en mode de regulation manuel. Si le test sur les valeurs limites est correctement franchi, on passe au test sur la coherence des valeurs du coke (test CH). Si ce test est negatif avec un degre de gravite faible, correspondent a une reponse negative au test Ecart > X, tX correspond par exemple a une valeur de 1 point sur les ecarts entre les differentes estimations du niveau de cokej, on envoie un message d'anomalie a l'operateur et l'on revient en mode de regulation manuel. Si le test de coherence (test CH) est negatif avec un degre de gravite important correspondent a une reponse positive au test Ecart >X, on declenche automatiquement l'arret de la circulation du catalyseur. Si le test de coherence sur les valeurs de coke est positif, c'est a dire si l'ecart entre les i i 18 283711 3 differentes valeurs du niveau de coke est inferieur a la valeur maximum retenue ( par exemple 0,2 point), on choisit un mode de conduite automatique ( mode 1 ou mode 2) et on elabore la consigne de delta P ( delta P new) a partir des valeurs de niveau de coke et de la precedente valeur de la delta P (delta P old), le terme precedent devant etre compris au sens de la succession dans le temps des differentes valeurs elaborees de la delta P). La valeur de delta P new va se traduire par un increment sur ie debit de catalyseur permettant de respecter la cible du mode choisi. L'organigramme ainsi decrit est automatiquement parcouru a la frequence de rafrachissement choisie, c'est a dire toutes les quinze minutes, preferentiellement toutes les dix minutes, et de maniere encore preferee toutes les cinq minutes. Les exemples suivants illustrent ['invention. Premier exemple Ce premier exemple illustratif a pour but de montrer comment fonctionne concretement le principe de controle du lift developpe dans la presente invention. II detai lle la manie re dont vent obten u es les i nformations concern ant le n iveau de coke sur le catalyseur, le traitement de ces informations et ['elaboration de la nouvelle consigne de delta P qui va permettre de reguler la conduite du lift. L'unite consideree est une unite de reforming regeneratif traitant un debit de charge naphta de 100 T/h a une temperature de reaction de 500 C (temperature de tete de chacun des reacteurs de la zone reactionnelle qui est comprise entre 480 C et 520 C) et a une pression operatoire de 3 bars. Le catalyseur est un catalyseur bimetallique associant au platine de l'etain de nom commercial CR 401, commerciaiise par la societe AXENS a Rueil-Malmaison (France). Le debit de catalyseur en circulation dans I'unite est en moyenne de 500 Kg/h. - Les deux exemples fournis vont permettre dtillustrer le fonctionnement en mode capacite de brulage constante ( mode 1) et en mode niveau de coke constant (mode 2). Dans le premier cas (mode 1) on a une situation actuelle resumee par les valeurs suivantes des differents parametres: Niveau de coke: 5% Delta P lift: 150 grammes Debit de catalyseur: 500 Kg/h 19 283711 3 On desire maintenir la capacite de brulage a la valeur de 500 Kg/h * 0, 05= 25 Kg/h de coke Le calcul des differents niveaux de coke, calcules a ['instant t, a donne les valeurs suivantes: Coke1=5,2% Coke 2 = 5,4 % Coke 3 = 5,6 % Coke4=5,4% On fixe le seuil de coherence, c'est a dire lecart maximum admissible entre les differentes estimations du niveau de coke a 0,5 point. L'ecart entre ces differentes valeurs etant inferieur a 0,5 point, on peut extraire la valeur moyenne du niveau de coke qui est de 5,4 % ( obtenue par moyenne arithmetique des differentes valeurs de coke 1,2,3,4). On pourrait utiliser une moyenne ponderee si l'on desirait donner plus de poids a telle ou telle information sur le coke, ceci ne modifie en rien le deroulement du protocole d'elaboration de la nouvelle consigne de delta P. Les conditions de marche actuelles de ['unite (qualite de charge eVou severite d'operation) conduisent done a une augmentation du depOt de coke sur le catalyseur. Afin de fonctionner a iso capacite de brGlage, soit 25 Kg/h de coke, la nouvelle valeur de la consigne de delta P sera done de 150*(5/5,4) = 139 grammes, a laquelle correspondra une nouvelle valeur du debit de catalyseur de: 463 Kg/h. On verifie en effet que le produit 463 Kg/h *0,054 = 25 Kg/h conserve bien la capacite de brulage constante. Dans le deuxieme cas ( mode 2), on a une situation resumee par les valeurs suivantes des differents parametres: Delta P lift: 150 grammes Debit decatalyseur: 500 kg/in Capacite de brulage: 25 kg/in On desire maintenir le niveau de coke a 5%. Le calcul des differents niveaux de coke, calcules a ['instant t, a donne les valeurs suivantes: Coke 1 = 6,2 % Coke 2 = 6,0 % r l 283711 3 Coke 3 = 5,8 % Coke 4 = 6,0 % On fixe le seuil de coherence des differentes estimations du niveau de coke a 0,5 point. L'ecart entre les differents calculs etant inferieur a 0,5 point, on peut extraire S une valeur moyenne du niveau de coke qui est de 6 % (obtenue par moyenne arithmetique des valeurs de coke 1;coke2; coke3; coke4). Les conditions de marche actuelles de ['unite (qualite de charge et/ou severite d'operation) conduisent done a une augmentation de 1% du depot de coke sur le catalyseur. Afin de fonctionner a niveau de coke constant sur le catalyseur (mode 2), la capacite de brulage du regenerateur devra etre augmentee de 5 kg/in ( c'est a dire 500Kg/h *0,01), soit portee a 30 kg/in. La nouvelle valeur de la consigne de delta P sera done de 150* (30/25) = 180 g. Cette nouvelle valeur de la delta P sera par exemple atteinte par une serie d'increments a raison de 1 gramme chaque minute. D'un point de vue economique, cette anticipation de derive du niveau de coke sur le catalyseur conduira a un gain de production d'environ 0,15 point de rendements C5+ et done, pour une unite de 100 t/h, a une difference annuelle de C5+ de 1200 t/an, soit un gain d'environ 216 k(/ an (sur une base de 0,18 f/kg de C5+). Deuxieme exemple Ce deuxieme exemple est destine a illustrer ['amelioration de la securite operatoire de ['unite. A conditions operatoires constantes du regenerateur, si le niveau de coke sur le catalyseur augmente, la position du front de flamme dans le second lit de combustion se deplace vers le teas. Les figures (4) et (5) ci dessous montrent la 2s position de ce front de flamme qui est schematise par une ligne inclinee vers le teas lorsqu'on se deplace dans le sens du gaz de combustion (note G sur les figures 4 et ), c'est a dire de l!exterieur vers le centre de la zone de regeneration (cette inclinaison est due a la mobilite du catalyseur qui est en ecoulement lent vers le teas). Au cours de la reaction de combustion, ce front se deplace vers le teas, et en fin de combustion, il est done situe a une certaine distance de l'extremite geometrique de la zone de combustion. Pour des conditions de fonctionnement de ['unite proche de la capacite maximale du regenerateur, la limite de fin de combustion peut etre franch ie et alors la secu rite i ntrinseque actuel le par haute 283711 3 temperature arrete la circulation du catalyseur et par vole de consequence arrete la regeneration du catalyseur. Ce fonctionnement proche de la iimite maximale du regenerateur conduit a une perte de temps importante puisqu'ii faut alors proceder a un redemarrage de la section regeneration, et il slaccompagne au moins pendant un certain temps, d'une mauvaise qualite de regeneration du catalyseur entrant en section reactionnelle celui ci n'ayant pas subi une regeneration complete. Ce type de marche de 11 unite, conduit done a operer ['unite avec un niveau de coke moyen plus eleve et done a avoir des rendements plus falbles ou des conditions operatoires plus severes (par exemple temperature de reaction plus elevee) pour maintenir la performance de ['unite. On concoit done aisement qu'un systeme permettant d'avoir une position du front de flamme plus stable (mode 13, ou controlee a l'interieur d'un perimetre de securite (mode 2), soit une solution presentant non seulement un interet securitaire important, mais garantit aussi une marche de la section reactionnelle optimisee puisque exempte d'arret regenerateur, done fonctionnant a un niveau de coke globalement plus falble, ce qui presente un interet economique non negligeable. Les figures (4) selon llinvention et (5) selon l'etat de ilart representent la position du front de flamme en fin de cycle de combustion. Les temperatures vent mesurees au moyen diune serie de thermocouples disposes selon un axe longitudinal de la zone de combustion. On constate qul en fin de cycle dans la figure (4) selon llinventionl le front de flamme est situe nettement a ilinterieur de la zone de combustion et correlativement a des temperatures sensiblement plus elevees, alors que dans la figure (5) il est situe beaucoup plus pres de la sortie de cette meme zone. 22 283711 3 REVENDICATIONS 1- Procede pour le controle de la zone de combustion d'un procede a lit mobile comportant une zone de regeneration et une zone de reaction, le catalyseur circulant entre ces deux zones, et la zone de regeneration comportant au moins une etape de combustion du coke depose sur le catalyseur dans la zone de reaction, le controle de la zone de combustion etant realise a partir d' une grandeur caracteristique du fonctionnement de la cite zone de combustion, la cite grandeur caracteristique faisant ['objet d'une regulation automatique par action sur le debit de catalyseur, caracterise en ce que la valeur du debit de catalyseur ou de toute grandeur de commande liee de maniere univoque au debit de catalyseur, est elaboree a partir d'informations sur les valeurs operatoires de la zone de combustion, dont au moins une d'entre elles correspond a une evaluation du niveau de coke depose sur le catalyseur. 2- Procede selon la revendication 1 dans lequel les informations sur les valeurs operatoires de la zone de combustion contiennent au moins quatre evaluations independantes du niveau de coke depose sur le catalyseur. 3- Procede selon la revendication 1 dans lequel la grandeur caracteristique du fonctionnement de la zone de combustion est le niveau de coke depose sur le catalyseur en entree de la zone de combustion. 4- Procede selon la revendication 1 dans lequel la grandeur caracteristique du fonctionnement de la zone de combustion est la capacite de brulage, c'est a dire le produit du debit de catalyseur en circulation par le niveau de coke depose sur le catalyseur en entree de la zone de combustion. 5- Procede selon 1' une quelconque des revendications 1 a 4 dans lequel les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent comparees entre elles de maniere que si l'ecart entre ['ensemble de ces valeurs prises deux a deux est inferieur a 0,5 point, preferentiellement inferieur a 0,2 point et de maniere 23 283711 3 encore preferee inferieur a 0,1 point, le controle automatique de la zone de combustion est realisee a partir d'une consigne elaboree a partir de la valeur moyenne des differentes valeurs du niveau de coke. 6- Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 5 dans lequel les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent comparees entre elles de maniere que si l'ecart entre deux quelconques de ces valeurs est superieur a 0,2 point, preferentiellement superieur a 0,5 point, tout en etant inferieur a 0,7 point, I'operateur de ltunite est avert) d'une anomalie, et le mode de controle de la zone de combustion bascule automatiquement en mode de regulation manuelle. 7- Procede selon 1' une quelconque des revendications 1 a 6 dans lequel les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent comparees entre elles de maniere que si l'ecart entre deux quelconques de ces valeurs est superieur a 0,7 point, preferentiellement superieur a 1 point, un arret automatique de la circulation de catalyseur est declenche. 8- Procede selon 1' une quelconque des revendications 1 a 7 dans lequel les differentes evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur vent obtenus par au moins 3 bilans independents effectues sur ltoxygene en differents points de la zone de combustion, et par au moins un bilan thermique effectue sur la zone de combustion dans son ensemble. 9- Procede selon 1' une quelconque des revendications 1 a 8 dans lequel une des evaluations du niveau de coke depose sur le catalyseur est obtenue par une mesure directe effectuee selon la norme ASTM D 3178, a partir d'un prelevement d'un echantillon de catalyseur en circulation, pris juste en amont de la zone de regeneraton. 10- Procede selon 1' une quelconque des revendications 1 a 9 dans lequel le controle automatique de la zone de combustion est effectue avec l'objectif de maintenir le niveau de coke depose sur le catalyseur a une valeur sensiblement constante, ctest i i 24 283711 3 a dire a sa valeur de consigne a plus ou moins 0,5 point, et de maniere preferee a plus ou moins 0,2 point. 11- Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 10 dans lequel le controle automatique de la zone de combustion est effectue avec l'objectif de maintenir la capacite de brOlage, c'est a dire!e produit debit de catalyseur par niveau de coke a une valeur sensiblement constante, c'est a dire a sa valeur de consigne a plus ou moins 5 Kg/h, et de maniere preferee a plus ou moins 2 Kg/h. 12- Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 11 dans lequel le rafrachissement des valeurs de consignee successives du niveau de coke ou de la capacite de brGlage est realise toutes les 15 minutes, preferentiellement toutes ies minutes, et de maniere encore preferee toutes les 5 minutes. 13- Utilisation du procede selon l'une des revendications 1 a 12 a un procede de reformage regeneratif d'hydrocarbures, au procede aromizingO et au procede octanizing. 14- Utilisation du procede selon l'une des revendications 1 a 12 au procede de metathese en lit mobile, a la production d'iso-paraffines a partir de nparaffines, et