FR 2841153 A1 20031226 FR 0207717 A 20020621 d'hydrogene (16). 28411 53 La presente invention concerne un procede de regulation d'une unite de traitement, par adsorption a modulation de pression, d'au moins un gaz de charge, dans laquelle ['unite de traitement, couramment appelee PSA ( >, c'est-a-dire adsorption a modulation de pression), comporte N unites d'adsorptionj N etant superieur ou egal a 1, fonctionnant suivant un cycle parametre reparti uniformement en au plus N temps de phase. De facon classique, on appelle > le quotient de la duree du cycle par le nombre d'adsorbeurs en service. Les unites PSA vent utilisees pour la production d'hydrogene, de monoxyde de carbone, de dioxyde de carbone, pour le sechage de gaz,. pour la separation des constituents de l'air avec production d'azote et/ou d'oxygene, pour le deballastage en dioxyde de carbone, etc s Les pressions indiquees par la suite vent toutes en bars absolus. De maniere generale, les adsorbeurs d'une unite PSA suivent en decalage dans le temps un cycle de fonctionnement, par la suite appele par commodite jusqu'a la haute pression du cycle. Suivant les applications, les etapes de depressurisation et o repressurisation peuvent comporter plusieurs sous-etapes telles que des equilibrages de pression entre adsorbeurs ou entre adsorbeur et capacite, etc. La presence de telle ou telle de ces etapes dans le cycle PSA ne modifie en rien la portee de la presente invention. Par la suite, on s'interesse au fonctionnement d'une unite PSA en regime etabli, c'est-a-dire en dehors de periodes transitoires de demarrage 28411 53 ou d'arret de ['unite qui correspondent generalement a des cycles speciaux elabores a cet effet. La contrainte principale de fonctionnement d'une unite PSA en regime etabli consiste en le niveau de purete du gaz produit. Sous cette s contrainte, le fonctionnement du PSA est alors generalement optimise soit pour maximiser le rendement d'extraction (quantite de gaz produit/quantite de ce gaz present dans le gaz de charge), soit pour minimiser l'energie consommee, soit encore pour maximiser le volume de gaz produit. On utilise a cet effet une unite de commande de ['unite PSA adaptee o pour modifier les parametres du cycle de fonctionnement de cette unite. On a propose classiquement que cette unite de commande re,coive en permanence des signaux representatifs du debit du flux de gaz de charge et/ou du debit du flux de gaz produit. Sur la figure 1 des dessins annexes, qui illustre l'art anterieur, vent s representees une unite PSA 1 de production d'hydrogene et une unite de co m mande 2. La ligne 3 d'aiimentation en gaz a traiter est pou rvue d' u n debitmetre 4 dont les mesures vent transmises en continu a ['unite de commande 2. En fonction de la variation du debit d'alimentation, I'unite de o commande modifie la duree du temps de phase du cycle de sorte que plus le debit augmente, plus le temps de phase diminue, et inversement. Cette regulation est couramment appelee . On conna^'t par ailleurs un deuxieme type de regulation qui consiste a tenir compte de la purete du gaz traite pour corriger certains parametres du s cycle de fonctionnement de ['unite PSA. L'unite PSA 1 de la figure 1 comporte a cet effet un appareil 6 de mesure de la teneur en hydrogene du gaz produit par ['unite PSA. Les mesures de cet appareil vent transmises de fa,con periodique ou continue a ['unite de commande pour reguler le fonctionnement de ['unite PSA. Pour par exemple une specification en so hydrogene produit de 99,9 /O, c'est-a-dire pour une teneur minimale acceptable de 99,9 %, la mesure d'une teneur en hydrogene egale a 99,99 % conduit a faire augmenter le temps de phase par ['unite de commande, tandis qu'une telle mesure egale a 99,91 % conduit a faire diminuer ce 28411 53 temps de phase pour avoir une merge de securite. Ce type de regulation est couramment appele . Dans certains cas, seule la regulation sur le controle de purete est mise en osuvre, mais la regulation de ['unite PSA est alors delicate. A cote de ces regulations principales peuvent exister un certain nombre de regulations internee a ['unite PSA qui font que le cycle de pression se deroule dans des conditions les plus regulieres possibles. A titre d'exemple, le debit de repressurisation peut etre maintenu constant sur la duree de l'etape, par action sur une vanne de regulation. o Cependant, dans un certain nombre de cas, les regulations principales et internee se reverent parfois insuffisantes pour empecher une pollution de la production. En particulier, pour les unites de traitement qui comportent plusieurs adsorbeurs dans des etats differents a un meme moment, il est presque impossible de changer instantanement et dans une proportion importante les parametres du cycle PSA a la suite par exemple d'une augmentation brutale du debit de gaz de charge. II faut bien entre autres achever la repressurisation d'un adsorbeur avant de le passer en phase d'adsorption. II en est de meme lorsqu'une impurete volt sa teneur augmenter o brusquement dans le gaz de charge, en particulier s'il s'agit d'une impurete difficile a arreter telle que l'azote ou ['argon, et en particulier si cette impurete est en relativement falble quantite. A titre d'exemple, une teneur en azote passant de 50 a 500 ppm ne modifiera pas la duree de la phase d'adsorption, car son effet sur la mesure de debit sera negligeable, mais polluera progressivement l'adsorbant. La regulation sur le controle de purete reagira mais avec retard et, suivant les parametres choisis pour cette regulation, on observera soit une pollution momentanee de la production, soit un dereglage brutal du cycle conduisant a une perte importante en rendement sur un intervalle de temps plus ou moins long. Un moyen utilise pour pallier cet inconvenient est d'installer des moyens de mesure sur le gaz de charge afin de conna^'tre en permanence ses caracteristiques de composition, pression, temperature, densite et debit et, a partir de la, d'ajuster le cycle, voire de changer de cycle si les 28411 53 modifications vent suffisamment importantes pour le justifier, en fonction des donnees mesurees. Sur la figure 1 des dessins annexes est represente un analyseur 8 permettant de conna^'tre en permanence ou avec une frequence suffisante, s la composition du gaz de charge. Cette information transmise a ['unite de commande 2 permet, via la masse moleculaire du gaz de charge calculee dJapres cette analyse, de connatre le debit exact de gaz de charge. La connaissance de la composition et du debit permet alors au systeme de recalculer les parametres optimaux du cycle. o Si le gaz de charge est constitue dJun melange de plusieurs gaz, on peut installer des debitmetres et, si necessaire' des analyseurs locaux eVou des densimetres afin de reconstituer par addition' la composition et le debit du gaz de charge total. Ltinconvenient dJun tel systeme est quJil est coGteux en materiel s (analyseurs)' en frais et exploitation (gaz etalon) et en maintenance (etalonnage,...). De plus, une analyse erronee' due par exemple a une derive excessive de I'appareillage' va conduire a un cycle non adapte au gaz de charge reel provoquant soit une perte de production' soit une pollution. Le but de la presente invention est de proposer un procede de regulation simplifie' dJun coOt negligeable par rapport aux systemes dJanalyse cites ci-dessus, et qui permette dans un grand nombre de cas de limiter les risques de pollution eVou de perte de production lors dJune variation brusque eVou importante de la composition du gaz de charge alimentant cette unite. A cet effet' I'invention a pour objet un procede de regulation dJune unite de traitement dJau moins un gaz de charge, du type dans lequel I, unite de traitement comporte N unites dJadsorption, N etant superieur ou egal a 1, fonctionnant suivant un cycle parametre reparti uniformement en au plus N so temps de phase, et dans lequel on utilise une unite de commande de I,unite de traitement, adaptee pour modifier au moins un parametre du cycle, notamment a partir de la mesure de valeurs representatives du debit et/ou de la composition du gaz de charge en entree de I,unite de traitement eVou 28411 53 du gaz produit en sortie de ladite unite de traitement, et dans lequel, a chaque evolution previsionnelle de la composition du gaz de charge a traiter, on envole a ['unite de commande un signal preetabli representatif de ladite evolution, et ['unite de traitement traite ledit signal pour determiner les parametres d'un cycle exceptionnel de fonctionnement de ['unite de traitement adapte a ladite evolution previsionnelle. Suivant d'autres caracteristiques de ce procede, prises isolement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles: - le signal preetabli est representatif de l'intensite de-l'evolution o previsionnelle de la composition du gaz de charge; - on envoie en continu a ['unite de commande un signal de reference, et a chaque evolution previsionnelle, on modifie ledit signal de reference pour former le signal preetabli, - on determine le signal preetabli selon le fonctionnement d'au moins une unite disposee en amont de ['unite de traitement et formant, au moins en partie, le gaz de charge a traiter; - la duree du cycle exceptionnel est predeterminee; la duree du cycle exceptionnel est indiquee a ['unite de commande par transmission d'un signal de fin, ledit signal de fin etant preetabli en o fonction de ['evolution previsionnelle de la composition du gaz de charge; - durant chaque cycle parametre de fonctionnement de ['unite de traitement se succedent une phase d'adsorption sensiblement a une haute pression du cycle et une phase de regeneration comprenant une etape de depressurisation jusqu'a une basse pression du cycle et une etape de s repressurisation sensiblement jusqu'a ladite haute pression du cycle, et les parametres du cycle exceptionnel determines par ['unite de commande vent choisis parmi la duree du temps de phase et la duree d'au moins une des etapes de la phase de regeneration; - un signal representatif du debit eVou de la densite du flux de gaz de o charge est envoye regulierement a ['unite de commande, et ['unite de commande determine les parametres du cycle exceptionnel de fonctionnement de ['unite de traitement, puis ajuste ces parametres a partir 28411 53 du signal representatif du debit eVou de la densite audit flux de gaz de charge; - un signal representatif du debit et/ou de la composition du flux gazeux produit par ['unite de traitement est envoye regulierement a ['unite de s commande, et ['unite de commande determine les parametres du cycle exceptionnel de fonctionnement de ['unite de traitement, puis ajuste ces parametres a partir du signal representatif du debit et/ou de la composition audit flux gazeux produit; et - I'unite de traitement est une unite de production d'hydrogene o sensiblement pun L'invention sera mieux comprise a la lecture de la description qui va suivre, donnee uniquement a titre d'exemple et faite en se referent aux dessins sur lesquels: - la figure 1, mentionnee plus haut, est une vue schematique d'une s unite de traitement PSA associee a une unite de commande et regulee selon des techniques de l'art anterieur; - la figure 2 est une vue schematique d'une installation de production combinee dthydrogene et de monoxyde de carbone, comportant une unite PSA regulee selon ['invention; o - la figure 3 est un diagramme de fonctionnement de ['unite PSA de la figure 2; et - la figure 4 est une vue analogue a celle de la figure 1, illustrant un exemple de mise en ceuvre du procede selon ['invention. Sur la figure 2 est representee une installation 10 de production s comb inee d' hyd rogene et de monoxyde de carbone a parti r d' u n refo rmage a la vapeur d'un gaz de charge constitue de gaz naturel GN. L'installation comporte une ligne 12 de traitement du gaz nature!, en aval de laquelle vent raccordees a la fois une unite cryogenique 14 de production de monoxyde de carbone (CO) et une unite 16 de production d'hydrogene (H2), detaillees so plus loin. La ligne de traitement 12 comporte, d'amont en aval: - un reacteur 18 dans lequel le gaz naturel est desulfure, les hydrocarbures lourds vent decomposes en methane et en dioxyde de / 28411 53 carbone, et le methane est convert) en gaz de synthese riche en hydrogene et contenant du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone; - une unite 20 de ravage aux amines dont le flux residue! riche en dioxyde de carbone est soutire; et - une unite 22 d'epuration permettant d'arreter la quasitotalite de l'eau et du dioxyde de carbone. Une premiere sortie 24 de ['unite d'epuration 22 est raccordee a ['unite cryogenique 14, qui comporte une ligne 26 de retour a la ligne d'epuration. Une deuxieme sortie 28 de ['unite d'epuration 22 est raccordee o a ['unite PSA 16 de fa,con a vehiculer le gaz de charge de cette unite. L'unite d'epuration 22 comporte deux bouteilles d'adsorbants 22A, 22B mises en ligne de fa,con alternee pour assurer l'epuration par adsorption du melange gazeux en sortie de ['unite de ravage aux amines 20. L'unite 22 comporte egalement des vannes, des conduites de raccordement et des moyens de commande non representes sur la figure 2, adaptes pour a la fois soumettre l'une des deux bouteilles 22A, 22B en adsorption au flux en sortie de ['unite 20, et pour balayer l'autre des deux bouteilles, c'est-a-dire celle en regeneration, par le flux sortant de la ligne 26. L'unite 16 comporte quant a elle six adsorbeurs R1 a R6, comportant chacun des materiaux adsorbants adaptes pour fixer par adsorption des impuretes, telles que l'eau, le dioxyde de carbone, le methane, le monoxyde de carbone, contenues dans le gaz de charge de la ligne 28. Differents types de materiaux adsorbants vent envisageables, tels que des charbons actives, des gels de silice et/ou des tamis moleculaires. L'unite 16 est de type PSA. Wile comporte a cet effet des conduites et des vannes non representees, ainsi qutune unite de commande 30 detaillee plus loin, adaptees pour faire suivre a chaque adsorbeur R1 a R6 un cycle de periode T. constitue de six temps de phase nominaux de meme duree, et o dont un exemple est represente sur la figure 3. En considerant que le cycle represente s'applique depuis ['instant t = 0 a = T a l'adsorbeur R6, le fonctionnement de l'adsorbeur R5 sten deduit par decalage dans le temps de T/6, celui de l'adsorbeur R4 par decalage dans le temps de 2T/6, ainsi de ? 28411 53 suite jusqu'a celui de l'adsorbeur R1 obtenu par decalage dans le temps de T/6. Par dualite temps de phase / adsorbour, cela revient a considerer que, sur la figure 3, I'adsorbeur R6 suit le premier temps de phase s represente entre les instants = 0 et = T/6, I'adsorbeur R5 suit le deuxieme temps de phase represente entre les instants = T/6 et = 2T/6, et ainsi de suite jusqu'a l'adsorbeur R1 qui suit le sixieme temps de phase represente entre les instants = 5 T/6 et = T. Sur la figure 3, ou les temps vent portes en abscisses et les to pressions absolues P en ordonnees, les traits orientes par les fleches indiquent les mouvements et destinations des courants gazeux, et, en outre, le sens de circulation dans les adsorbeurs R1 a R6: lorsqu'une fleche est dans le sens des ordonnees croissantes (vers le haut du diagramme), le courant est dit a co-courant dans l'adsorbeur; si la fleche dirigee vers le s haut est situee au-dessous du trait indiquant la pression dans l'adsorbeur, le courant penetre dans l'adsorbeur par l'extremite d'entree de cet adsorbeur; si la fleche, dirigee vers le haut, est situee au-dessus du trait indiquant la pression, le courant sort de l'adsorbeur par l'extremite de sortie de l'adsorbeur, les extremites d'entree et de sortie etant respectivement celles o du gaz a traiter et du gaz soutire en production. Lorsqutune fleche est dans le sens des ordonnees decroissantes (vers le teas du diagramme) le courant est dit a contre- courant dans l'adsorbeur; si la fleche dirigee vers ie teas est situee au- dessous du trait indiquant la pression de l'adsorbeur, le courant sort de l'adsorbeur par l'extremite d'entree de cet adsorbeur; si la fleche s dirigee vers le teas est situee au-dessus du trait indiquant la pression, le cou rant pen etre dans l' adsorbeu r par l' extremite de sortie de cet adsorbeu r, les extremites d'entree et de sortie etant toujours celles du gaz a traiter et du gaz soutire en production. L'extremite d'entree des adsorbeurs est leur extremite inferieure. o Ainsi, par exemple pour l'adsorbeur R6, le cycle comporte une phase d'adsorption de = 0 a = 2T/6 et une phase de regeneration de = 2T/6 a = T. 28411 53 Plus precisement, durant la phase d'adsorption, le gaz de charge impur vehicule par la ligne 28 arrive a ['entree de l'adsorbeur a une haute pression d'adsorption, note PH sur le cycle de la figure 3, de 20 bars environ. Un flux d'hydrogene sensiblement pur est alors soutire en fete, SoUS la meme pression, et alimente en partie une ligne 32 de production d'hydrogane, le reste etant envoye a un autre adsorbeur en cours d'etape de repressurisation decrite plus loin. La phase de regeneration comporte, de = 2T/6 a = 4T/6: - de = 2T/6 a = t1, t1 etant inferieur a 3T/6, une premibre etape de o depressurisation a cocourant durant laquelle, la sortie de l'adsorbeur R6 est rel iee a celle d' u n autre adsorbe u r en debut d'etape de repress u risation decrite plus loin, jusqu'a equilibre des pressions des deux adsorbeurs a une pression d'equilibre, notee PE; - de t1 a = t2, t2 etant inferieur a 4T/6, une seconde etape de depressurisation a co-courant du rant laquelle, le flux sortant a co-cou rant de l'adsorbeur R6 est decomprime et envoye a la sortie d'adsorbeurs en etape d'elution decrite plus loin; et - de t2 a = 4T/6, une etape de depressurisation a contre-courant durant laquelle le flux sortant de l'adsorbeur R6 est envoye a une ligne de o residuaire 34, raccordee en sortie au reacteur 18; cette etape se pour-quit jusqu'a la basse pression du cycle, notee PB et valant environ 1,6 bar. La phase de regeneration comporte en-quite, de = 4T/6 a = 5T/6, une etape d'elution durant laquelle le materiau adsorbent est balaye a co ntre-cou rant par u n gaz d' elution afin de desorber la quasi-total ite des s impuretes precedemment adsorbees. Le flux en sortie de l'adsorbeur forme un gaz residuaire sous la basse pression PB, envoye dans la ligne 34. La phase de regeneration comporte enfin: - de t = 5T/6 a = t3, une premiere etape de repressurisation a so contre-courant, durant laquelle l'adsorbeur re,coit a la fois une partie des flux issus des adsorbeurs en phase d'adsorption et le flux issu de l'adsorbeur en premiere etape de depressurisation a co-courant; et i 28411 53 - de = t3 a = T. une seconde etape de repressurisation a contre courant durant laquelie l'adsorbeur re,coit uniquement une partie des flux issus des adsorbeurs en phase d'adsorption jusqu'a la pression haute PH. Sur la figure 4 est representee plus en detail ['unite de commande 30. Wile comporte un sequenceur de commande 36 adapte pour piloter ['unite PSA 16, c'est-a-dire pour envoyer les differents signaux de commande des vannes de ['unite PSA afin de faire suivre aux six adsorbeurs R1 a R6 le cycle de fonctionnement decrit ci-dessus. L'unite de commande 30 comporte en outre un micro-processeur 38 capable de modifier les o instructions de commande du sequenceur 36, c'est-a-dire capable de reguier, en reponse a des signaux detailles ci-apres, les parametres du cycle imposes aux adsorbeurs par le sequenceur. A cet effet, la ligne d'alimentation 28 est munie d'un debitmetre 40, relic, via par exemple un conducteur de signaux 42, au regulateur 38. De ts plus, la ligne de production 32 est pourvue d'un appareil 44 adapte pour ana!yser en continu la teneur en monoxyde de carbone du flux dthydrogene sensiblement pur soutire de ['unite 16. L'appareil d'analyse 44 est relic au regulateur 38, via par exemple un conducteur de signaux 46. Enfin, ['unite de commande est reliee a une source exterieure de signaux 50, dont la o fonction sera detaillee lors de la description du fonctionnement de ['installation 10. Le fonctionnement global de ['installation 10 est le suivant. En regime etabli, ctest-a-dire en dehors de periodes de transition, de demarrage ou d'arret de ['installation, le reacteur 18 est alimente en gaz s naturel et en eau, et produit un melange riche en hydrogene, en monoxyde de carbone et en dioxyde de carbone, et contenant en plus du methane, de l'azote, de l'eau, ainsi que des traces d'hydrocarbures lourds. Par ravage aux amines dans ['unite 20 et par epuration dans ['unite 22, le flux vehicuie par la ligne 24 presente a la fois de fortes teneurs en hydrogene et en monoxyde de carbone, par exemple egales a respectivement 73,5 et 21,6 % molaire, de falbles teneurs en azote et en methane, par exemple egal a 1,1 et 3,8 % molaire. 28411 53 L'unite cryogenique 14 produit alors un flux de monoxyde de carbone sensiblement pur, en evacuant dans la ligne 26 un melange gazeux riche en hydrogene utilise pour la regeneration de successivement l'une et l'autre des bouteilles 22A et 22B de ['unite d'epuration 22. A titre d'exemple, le melange vehicule par la ligne 26 contient 97,4 % molaire d'hydrogene, 0,3 % d'azote, 0,3 % de monoxyde de carbone et 2 % de methane. Le flux en sortie de la bouteille 22A, 22B en regeneration est envoye dans la ligne 28, qui vehicule en continu ce flux jusqu'a ['unite PSA 16. Le fonctionnement de cette unite PSA est impose par le sequencour 36 o de ['unite de commande 30, en faisant par exemple suivre aux adsorbeurs R1 a R6 le cycle de la figure 3. Ce cycle est susceptible d'etre regule en permanence par le regulateur 38, en fonction de signaux qu'il re,coit. Ainsi, de maniere connue comme evoquee dans le preambule, les mesures du debitmetre 40 vent transmises en continu au regulateur 38 de sorte que, si le debit de flux de charge en 28 augmente par rapport au debit nominal pour lequel le cycle de la figure 3 a ete con,cu, le regulateur calcule un nouveau temps de phase, plus court que le temps de phase nominal du cycle de la figure 3. C'est ce qui est couramment appele une regulation de o capacite. Pour par exemple un temps de phase nominal note TpN, le nouveau temps de phase T par exemple en fin de repressurisation ou de depressurisation. so De la meme faOcon, et egalement de maniere connue en soi comme evoque dans le preambule, I'appareil 44 transmet en continu au regulateur 38 la teneur en monoxyde de carbone du flux dthydrogene produit. Si cette 28411 53 teneur se rapproche d'une valeur maximale determinee que conna^'t le regulateur 38, ce dernier determine un nouveau cycle comme explique ci dessus, et le transmet au sequenceur 36. C'est ce qui est couramment appele une regulation sur le controle de purete. En reprenant les notations s precedentes, le nouveau temps de phase T est: N debit nominal debit mesurepar ledebitmetre40 OU CA est un facteur correctif calcule par le regulateur 38. Si la teneur en monoxyde de carbone est superieure a celle requise, le temps de phase est rallonge (CA strictement superieur a 1), ce qui permet de diminuer les pertes o horaires en hydrogene, et done d'augmenter le rendement d'extraction en hydrogene. Les regulations de capacite et sur le controle de purete permettent ainsi d'optimiser en permanence le fonctionnement de ['unite PSA 16 du point de vue du rendement d'extraction en hydrogene (quantite d'hydrogene produite par ['unite / quantite d'hydrogene introduite dans ['unite). Une autre regulation est permise par la source de signaux 50. Cette derriere est adaptee pour fournir au regulateur 38, a un instant predetermine, des signaux preetablis independents du flux de charge vehicule audit instant par la ligne 28 et du flux de production vehicule audit instant par la ligne 32. Sur la base de ces signaux et independamment de ceux transmis par le debitmetre 40 et l'appareil 44, le regulateur 38 determine un nouveau cycle et le transmet au sequenceur 36. Le recours a cette > est destine a pallier les limites de regulations connues, detaillees ci dessus. En reprenant le fonctionnement de ['unite 10, et en s'interessant aux evolutions du flux de gaz de charge vehicule par la ligne 28, on note que, durant ['application du gaz de regeneration vehicule par la ligne 26, le materiau adsorbent de la bouteille 22A ou 22B qui debute sa regeneration so est sature en eau, en dioxyde de carbone et en monoxyde de carbone. Les premiers instants de regeneration s'accompagnent d'une forte desorption de monoxyde de carbone, la teneur en monoxyde de carbone du flux evacue 28411 53 dans la ligne 28 pouvant atteindre plus de dix fois celle du flux de regeneration de la ligne 26. Appliquee telle queue a ['unite PSA 16, cette - bouffee brusque et intense de monoxyde de carbone entranerait des perturbations de fonctionnement importantes, qui conduiraient a une perte de rendement d'hydrogene eVou a une pollution du flux de production de ['unite 16. La regulation de capacite est inoperante car la modification du gaz de charge concerne essentiellement sa composition et non son debit. La degradation de la purete du flux produit entranerait une activation de la regulation du controle sur la purete, mais trop tardive pour eviter la pollution o des adsorbeurs de ['unite 16, la detection de la pollution dans la ligne 32 n'intervenant que plusieurs temps de phase apres le debut du changement brusque de composition du flux de charge. Dans la mesure ou l'arrivee de la bouffee de monoxyde de carbone est previsible, et de teneur et duree connues par experience, par caicul voire s par une analyse lors du demarrage de ['unite PSA, la source 50 signale avant que cette bouffee ne survienne au regulateur 38 les evolutions correspondantes du gaz de charge. Le regulateur peut alors calculer de nouveaux parametres de cycle, notamment la duree du temps de phase, la duree des differentes etapes du cycle decrites plus haut, etc. Le nouveau cycle obtenu est ensuite envoye, au moment prevu pour l'arrivee de la bouffee de monoxyde de carbone, au sequenceur 36. A titre d'exemple, en reponse au signal de la source 50, le regulateur 38 determine un temps de phase exceptionnel T,pEXC sur la base duquel ['unite 16 fonctionne au moins pendant la duree au bout de laquelle le : materiau absorbent de l'adsorbeur 22A, 22B en cours de regeneration est sensiblement decharge de la majeure partie du monoxyde de carbone. La duree de ce cycle exceptionnel est soit predeterminee, et ['information correspondante est alors contenue dans ['unite de commande 30, soit indiquee au regulateur 38 par un nouveau signal provenant de la source 50. so Ainsi, la regulation apportee suivant le procede selon ['invention est mise en ceuvre au moment voulu et pendant la duree necessaire. Contrairement a la regulation decrite plus haut en regard de la figure 1, le signal transmis ne donne pas la composition du gaz de charge mais 28411 53 indique seulement le debut d'un brusque changement de composition, et eventuellement sa fin. Wile permet de parfaitement apprehender de brusques modifications des parametres d'etat du gaz de charge de ['unite PSA, notamment lors de s la rem ise en ligne en amont d' u ne boute ille d'adsorbant regenere, lors d' u n bipasse d'un equipement ou d'une unite amont pour maintenance ou entretien, lors de ['addition d'un gaz de charge secondaire au gaz de charge principal pour augmenter periodiquement la production, lors du changement du gaz de charge, ou lors de l'arret d'une unite amont d'epuration en un ou o plusieurs constituents telle qu'une unite de ravage. En effet toutes ces modifications correspondent a des fonctionnements periodiques prevus a l'avance pour lesquels la composition exceptionnelle du gaz de charge du PSA qui en resulte est determinee par experience, par calcul ou par une analyse initiale. ts Pendant que ['unite PSA 16 fonctionne suivant un cycle exceptionnel, la regulation de capacite (lice au debit du flux de charge) peut etre laissee active. De meme, la regulation du controle sur la purete peut etre laissee active a la condition que les corrections introduites par ces regulations (par exemple par le facteur correctif CA) solent du second ordre par rapport a la o correction a priori selon ['invention. Cela revient a dire que le regulateur 38 determine d'abord les parametres du cycle exceptionnel uniquement en fonction des signaux transmis par la source 50, puis ajuste ces parametres a partir des informations transmises par le debitmetre 40 et/ou l'appareil d'analyse 44. Par exemple, le temps de phase du cycle exceptionnel peut s etre obtenu par la relation T = TExc x debit nominal de la ligne 28 debit mesure par le debitmetre 40 CA En variante, la source de signaux 50 envoie en continu un signal de reference a ['unite de commande 30, ce signal de reference etant perturbe a chaque evolution previsionnelle de la composition du gaz de charge. Cette o variante permet a ['unite 30 de s'assurer de sa connexion permanente a ['unite 50. 28411 53 En variante egalement, dans le cas ou la nature de la perturbation est connue mais ou son intensite varie d'une fois a l'autre, il est possible de remplacer le simple signal de debut par une information donnant le niveau de la modification a venir qui permet ainsi au systeme de commande 30 d'etablir le cycle le plus adapte. En reprenant l'exemple donne plus haut, ii arrive que seule une fraction du gaz de regeneration 26 soit utilise pour regenerer l'adsorbeur 22A ou 22B. Le gaz de charge du PSA est done constitue par un melange de gaz contenant plus ou moins de monoxyde de carbone selon le o pourcentage utilise en regeneration. Dans ce cas, le signal envoye est representatif par exemple de ce pourcentage. S i la brusque variation provient de l' adjonction period ique d' u ne deuxieme source de gaz de charge, le signal est par exemple representatif du debit de gaz d'appoint, ou bien du degre d'ouverture de la vanne ts d'introduction. 28411 53 REVENDICATIONS 1. Procede de regulation d'une unite de traitement, par adsorption a modulation de pression, d'au moins un gaz de charge, du type dans lequel s ['unite de traitement (16) comporte N unites d'adsorption (R1 a R6), N etant superieur ou egal a 1, fonctionnant suivant un cycle parametre reparti uniformement en au plus N temps de phase, et dans lequel on utilise une unite (30) de commande de ['unite de traitement (16), adaptee pour modifier au moins un parametre du cycle, notamment a partir de la mesure de o valeurs representatives du debit et/ou de la composition du gaz de charge en entree de ['unite de traitement et/ou du gaz produit en sortie de ladite unite de traitement, caracterise en ce que, a chaque evolution previsionnelle de la composition du gaz de charge a traiter, on envoie a ['unite de commande (30) un signal preetabli representatif de ladite evolution, et en ce ts que ['unite de traitement (30) traite ledit signal pour determiner les parametres d'un cycle exceptionnel de fonctionnement de ['unite de traitement (16) adapte a ladite evolution previsionnelle. 2. Procede suivant la revendication 1, caracterise en ce que ledit signal preetabli est representatif de l'intensite de ['evolution previsionnelle de o la composition du gaz de charge. 3. Procede suivant la revendication 1 ou 2? caracterise en ce qu'on envole en continu a ['unite de commande (30) un signal de reference, et en ce qu'a chaque evolution previsionnelle, on modifie ledit signal de reference pour former le signal preetabli. s 4. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce qu'on determine le signal preetabli selon le fonctionnement d'au moins une unite disposee en amont de ['unite de traitement (16) et formant, au moins en partie, le gaz de charge a traiter. 5. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, so caracterise en ce que la duree du cycle exceptionnel est predeterminee. 6. Procede suivant l'une quelconque des revendications 1 a 4, caracterise en ce que la duree du cycle exceptionnel est indiquee a ['unite de commande (30) par transmission d'un signal de fin, ledit signal de fin - 28411 53 etant preetabli en fonction de ['evolution previsionnelle de la composition du gaz de charge. 7. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que durant chaque cycle parametre de fonctionnement de s ['unite de traitement (16) se succedent une phase d'adsorption sensiblement a une haute pression du cycle (PH) et une phase de regeneration comprenant une etape de depressurisation jusqu'a une basse pression du cycle (PB) et une etape de repressurisation sensiblement jusqu'a ladite haute pression du cycle, et en ce que les parametres du cycle exceptionnel o determines par ['unite de commande (30) vent choisis parmi la duree du temps de phase (Tp eXC) et la duree d'au moins une des etapes de la phase de regeneration. 8. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce qu'un signal representatif du debit eVou de la densite du ts flux de gaz de charge est envoye regulierement a ['unite de commande (30), et en ce que ['unite de commande (30) determine les parametres du cycle exceptionnel de fonctionnement de ['unite de traitement (16), puis ajuste ces parametres a partir du signal representatif du debit eVou de la densite audit flux de gaz de charge. o 9. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce qu'un signal representatif du debit eVou de la composition du flux gazeux produit par ['unite de traitement (16) est envoye regulierement a ['unite de commande (30), et en ce que ['unite de commande (30) determine les parametres du cycle exceptionnel de s fonctionnement de ['unite de traitement (16), puis ajuste ces parametres a partir du signal representatif du debit eVou de la composition audit flux gazeux produit. 10. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que ['unite de traitement (16) est une unite