FR 2844066 A1 20040305 FR 0210647 A 20020828 i Procédé de contrôle des courants de repos d'un dispositif de transposition de fréquence du type à conversion directe, et dispositif correspondant L'invention concerne la transposition de fréquence et s'applique avantageusement mais non limitativement dans le domaine de la radiofréquence, par exemple en téléphonie mobile, dans lequel les circuits radiofréquence utilisent largement les dispositifs de transposition de fréquence, ou mélangeurs de fréquence, tant à 10 l'émission qu'à la réception. A l'émission, les mélangeurs de fréquence, qui sont en l'espèce des circuits élévateurs de fréquence, ont pour but de transposer l'information en bande de base autour de la porteuse d'émission. En réception, les mélangeurs de fréquence sont des montages abaisseurs 15 de fréquence. Les récepteurs radiofréquence actuels sont basés sur une architecture à conversion directe. En d'autres termes, selon une telle architecture, le signal d'entrée est directement converti en bande de base sans nécessiter de transposition intermédiaire. Une telle 20 architecture présente des avantages incontestables, notamment l'absence de filtres externes à fréquence intermédiaire. Cependant, plusieurs inconvénients rendent la conception de tels récepteurs compliquée. L'un de ces inconvénients est d au fait que la bande du signal de sortie du mélangeur comporte des basses 25 fréquences proches de la valeur zéro, c'est-à-dire proches du courant continu. Il en résulte alors que le mélangeur présente son propre décalage de tension de sortie (offset) qui constitue un signal d'interférence pour le signal utile. En outre, des moyens d'amplification ayant un gain global de quelques dizaines de dB sont 30 généralement interposés entre le mélangeur et l'étage de conversion analogique numérique. Il en résulte que le décalage en tension (offset) du mélangeur peut saturer l'étage de conversion analogique numérique. Par ailleurs, la partie radiofréquence d'un mélangeur doit présenter un gain élevé, une bonne linéarité, ainsi qu'un faible courant de repos. Afin d'atteindre ces performances, on utilise généralement des moyens de polarisation de cet étage radiofréquence conduisant à 5 faire varier le courant de repos avec le signal d'entrée et à rendre le circuit plus linéaire pour un courant de repos donné. En outre, afin de garantir la stabilité des performances en température, les moyens de polarisation de l'étage radiofréquence du mélangeur utilisent généralement des courants proportionnels à la température absolue 10 (PTAT). Ainsi, les courants de repos de l'étage radiofréquence du mélangeur varient avec la puissance du signal d'entrée et avec la température. Or, ces variations des courants de repos de l'étage radiofréquence sont notamment une cause de variation de la tension de 15 décalage en sortie du mélangeur et peuvent par conséquent s'avérer gênantes pour maintenir les spécifications sur cette tension de décalage en sortie du mélangeur. L'invention vise à apporter une solution à ce problème. Un but de l'invention est d'éviter toute variation de la tension 20 de décalage de sortie du mélangeur, notamment lorsque les courants de repos de l'étage radiofréquence varient avec le signal d'entrée et avec la température. L'invention propose donc un procédé de contrôle des courants statiques (ou de repos) d'un dispositif de transposition de fréquence du 25 type à conversion directe, ce dispositif comportant un bloc transconducteur recevant le signal d'entrée et un bloc de commutation de courant connecté à la sortie du dispositif. Selon une caractéristique générale de l'invention, on asservit au moins le mode commun des courants statiques de sortie du 30 dispositif de transposition de fréquence sur un courant proportionnel à un courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. En d'autres termes, selon l'invention, on contrôle de façon indépendante les courants de repos de l'étage de commutation de courant et ceux de l'étage radiofréquence. Selon une variante de l'invention, on peut n'asservir que le 5 mode commun des courants statiques de sortie. Cet asservissement peut s'effectuer directement ou indirectement. Dans le cas d'un asservissement indirect, on asservit en fait le mode commun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence et 10 indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Par ailleurs, dans une telle variante, on peut également asservir à zéro la différence des courants d'entrée du bloc de commutation de courants en effectuant un contrôle différentiel des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Dans une autre variante de l'invention, on peut asservir directement le mode commun des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur ledit courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Là encore, dans cette variante, on peut asservir à zéro la différence des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence en effectuant un contrôle différentiel des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Selon encore une autre variante de l'invention on peut non 25 seulement asservir le mode commun des courants statiques de sortie sur le courant proportionnel au courant de référence, mais également chacun des courants statiques de sortie sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Là encore, cet asservissement peut s'effectuer de 30 façon indirecte, c'est-à-dire en asservissant chacun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. L'invention a également pour objet un dispositif de transposition de fréquence du type à conversion directe, comprenant un bloc transconducteur recevant le signal d'entrée et un bloc de commutation de courant connecté à la sortie du dispositif. Selon une caractéristique générale de l'invention le dispositif comprend des moyens d'asservissement aptes à asservir au moins le mode commun des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur un courant proportionnel à un courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc 10 transconducteur. Selon un mode de réalisation de l'invention, les moyens d'asservissement sont aptes à asservir le mode commun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants 15 statiques de sortie du bloc transconducteur. Dans ce mode de réalisation, les moyens d'asservissement peuvent comporter une source de courant générant ledit courant de référence sur sa borne de sortie connectée aux deux entrées du bloc de commutation de courant, et un seul amplificateur de courant possédant 20 une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une deuxième entrée connectée aux deux entrées du bloc de commutation de courant et aux deux sorties du bloc transconducteur, et une sortie connectée aux deux sorties du bloc transconducteur. Le dispositif peut également comprendre en outre, un 25 amplificateur de courant différentiel connecté entre les deux sorties du bloc transconducteur et des moyens de polarisation de ce bloc transconducteur, de façon à asservir à zéro la différence des courants d'entrée du bloc de commutation de courant en effectuant un contrôle différentiel des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, les moyens d'asservissement sont aptes à asservir directement le mode commun des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur ledit courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. Dans un tel mode de réalisation, les moyens d'asservissement peuvent comporter une source de courant générant ledit courant de référence sur sa borne de sortie connectée aux deux entrées du bloc de commutation de courant, et un seul amplificateur de courant possédant 5 une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une deuxième entrée connectée aux deux sorties du bloc de commutation de courant et une sortie connectée aux deux sorties du bloc transconducteur. Le dispositif peut également comprendre en outre un 10 amplificateur de courant différentiel connecté entre les deux sorties du bloc transconducteur et des moyens de polarisation de ce bloc transconducteur, de façon à asservir à zéro la différence des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence en effectuant un contrôle différentiel des courants statiques de sortie du 15 bloc transconducteur. Selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, les moyens d'asservissement sont également aptes à asservir chacun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants 20 statiques de sortie du bloc transconducteur. Dans un tel mode de réalisation, les moyens d'asservissement peuvent comporter - une source de courant générant ledit courant de référence sur sa borne de sortie connectée aux deux entrées du bloc de commutation 25 de courant, - un premier amplificateur de courant possédant une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une sortie connectée à une première entrée du bloc de commutation de courant et à une première sortie du bloc transconducteur, et rebouclée 30 sur une deuxième entrée du premier amplificateur, et - un deuxième amplificateur de courant possédant une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une sortie connectée à une deuxième entrée du bloc de commutation de courant et à une deuxième sortie du bloc transconducteur, et rebouclée sur une deuxième entrée du deuxième amplificateur. Le dispositif selon l'invention est avantageusement réalisé sous la forme d'un circuit intégré. L'invention vise également un terminal d'un système de communication sans fil, par exemple un téléphone mobile cellulaire, incorporant un dispositif de transposition de fréquence tel que défini ci-avant. D'autres avantages et caractéristiques de 1' invention 10 apparaîtront à l'examen de la description détaillée de modes de réalisation et de mise en oeuvre nullement limitative, et des dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 illustre schématiquement un premier mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention permettant une première 15 mise en oeuvre du procédé selon l'invention, - la figure 2 illustre plus particulièrement une réalisation des moyens de polarisation de l'étage radiofréquence d'un dispositif de transposition selon l'invention, - la figure 3 illustre schématiquement un deuxième mode de 20 réalisation de l'invention permettant une deuxième mise en oeuvre du procédé selon l'invention, et - la figure 4 illustre schématiquement un troisième mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention permettant un troisième mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Sur la figure 1, la référence MX désigne un dispositif de transposition de fréquence, ou mélangeur, du type à conversion directe. Ce mélangeur MX est par exemple incorporé dans l'étage analogique de la chaîne de réception radiofréquence d'un téléphone 30 mobile cellulaire TP. Ce mélangeur MX possède une borne d'entrée (ici deux bornes BEE1 et BEE2 puisqu'il s'agit d'une structure différentielle), pour recevoir un signal d'entrée (tension) Vrf et une borne de sortie (ici deux bornes BSS1 et BSS2) pour délivrer le signal de sortie après transposition. En outre, le signal d'oscillateur local est ici matérialisé par une tension V1o. La structure utilisée ici pour ce mélangeur est une structure de type GILBERT différentielle. Plus précisément, une telle structure comporte un bloc transconducteur différentiel BTC pour convertir le signal d'entrée présent sur les bornes BEE1 et BEE2 en un courant différentiel. Ce bloc BTC comporte dans le cas présent un étage constitué d'une paire différentielle de transistors Qrfî et Qrf2 dont les bases sont reliées aux deux bornes d'entrée BEE1 et BEE2. Les transistors Qrfl et Qrf2 sont polarisés par des moyens de polarisation RFBP de structure classique et connue en soi, et recevant 15 notamment sur deux bornes B1 et B2 deux courants Irfl et Iref2. Un mode classique de réalisation de ces moyens de polarisation RFBP est illustré schématiquement sur la figure 2 et l'on n'y reviendra pas ici plus en détail. A la sortie du bloc transconducteur BTC, c'est-à-dire aux 20 collecteurs des transistors Qrfl et Qrf2, est connecté un bloc de commutation de courant BCC aiguillant le courant alternativement vers l'une ou l'autre des deux bornes de sortie BSS1 et BSS2 à la fréquence du signal d'oscillateur local V1o. Ce bloc BCC comporte classiquement deux paires de transistors 25 Qx0lol, Q10o1 et Qx102, Q102. Chaque résistance Rif, et Rif2, connectée entre les bornes de sortie BSS1, BSS2 et l'alimentation Vdd, représente la charge de sortie du mélangeur MX. Le transconducteur PTC formé notamment des transistors Qrfl 30 et Qrf2, utilisé ici pour définir la transconductance du bloc BTC, convertit la puissance ou la tension appliquée à l'entrée BEE1, BEE2 en un courant différentiel qui est une image supposée linéaire du signal d'entrée. Ce signal linéaire est ensuite découpé par une fonction carrée non-linéaire (+1, -1, +1, -1...) réalisée par le double commutateur BCC, à la fréquence du signal d'oscillateur local, ce commutateur faisant office d'aiguilleur dynamique courant. Le signal de sortie est recueilli aux bornes de la charge différentielle Rifl+Rif2. Le mélangeur MX comporte par ailleurs une source de courant 5 SCR délivrant un courant de référence Iref. La borne de sortie de cette source de courant SCR est reliée d'une part à une première borne d'entrée BE1 du bloc de commutation de courant BCC par l'intermédiaire d'une résistance Rmc, et à une deuxième borne d'entrée BE2 du bloc de commutation de courant BCC par l'intermédiaire d'une 10 autre résistance Rmo2. Deux amplificateurs de courant A1 et A2 sont connectés entre la borne de sortie de la source de courant et les bornes de sortie respectives (collecteurs des transistors Qrf! et Qrf2) BS1 et BS2 du bloc transconducteur BTC. Plus précisément, l'entrée + de l'amplificateur A1 est reliée à la borne de sortie de la source de courant SCR. La sortie de cet amplificateur A1 est connectée à la borne BS1 et également à la borne BE1 par l'intermédiaire d'une résistance R1. Par ailleurs, la sortie de l'amplificateur A1 est rebouclée sur son entrée -. D'une façon analogue, l'entrée + de l'amplificateur A2 est connectée à la borne de sortie de la source de courant SCR. La sortie de cet amplificateur A2 est reliée à la borne BS2 ainsi qu'à la borne BE2 par l'intermédiaire d'une résistance R2. La sortie de l'amplificateur A2 est rebouclée sur son entrée -. I1 ressort de cette architecture que les courants d'entrée I,o. et 11o2 du bloc de commutation de courant BCC sont donnés respectivement par les formules (I) et (II) ci-dessous, dans le cas particulier et pratique o Rmci = Rmc2 = Rmc et o les potentiels des noeuds BE1 ET BE2 sont identiques (transistors du bloc BCC 30 identiques). = Rmc' Iref 2 Rî (I) Rmc Ire( Ito2 - (II) 2'R2 On remarque donc que ces courants d'entrée Ilo et Ilo2 sont asservis sur un courant proportionnel au courant Iref délivré par la source de courant SCR, et indépendant des courants statiques de sortie Irfl et Irf2 du bloc transconducteur BTC. La source de courant SCR et les deux amplificateurs de courant A1 et A2 forment ainsi des moyens d'asservissement MAS destinés à asservir les courants précités sur le courant proportionnel au courant Irefl En particulier, même si les courants Irfl et Irf2 sont des courants 15 proportionnels à la température absolue (PTAT) ou augmentant avec la puissance du signal radiofréquence d'entrée, les courants Ioi et I'o2, et par voie de conséquence les courants de sortie Iifi et Iif2 du mélangeur MX, demeurent constants pour autant que le courant Irf demeure constant. En conséquence, la tension de décalage de sortie du mélangeur, référencée Voff, qui est fournie par la formule (III) ci-dessous = .(Ri+ RRi f,.Rat + Rmc Ri(cc *RR [Rif,-if+ R 1nc 'lo 01 R,- R +Rnc Voff 2 'f if2 2 R1 +Ri Rllo +a102" -(aloa ( o2) c R,1 Rm R2) (II) demeure constante, même si la température et la puissance du signal d'entrée varient. On va maintenant illustrer sur un exemple numérique les 30 avantages de l'invention. On suppose à cet égard que les courants de repos Irfl et Irf2 sont proportionnels à la température absolue (PTAT) et augmentent avec la puissance du signal d'entrée. On suppose également que la plage de température de fonctionnement est définie de -40 C à 100 C. La variation d'un courant PTAT par rapport à la valeur nominale de 300 K s'étend entre -22% et + 24% sur toute la plage de température. On suppose également que les courants Irf, et Irf2 augmentent de % pour un niveau d'entrée de -23 DBm, ce qui correspond à un niveau d'entrée d'un signal dit " blocker ". On suppose enfin que les résistances Rif1 et Rif2 sont égales à la valeur de 650 Ohms avec une erreur relative de 1%. Le décalage statique Voff est alors égal à 7,8 mV avec des courants IifI et Iif2 égaux à 1,2 mA. Avec un mélangeur de l'art antérieur, les courants de sortie Iifi et lif2 varient de 0,936 mA à 1,488 mA dans la plage de température, ce qui conduit à une variation du décalage de tension statique Voff de 3,6 15 mV, alors que les spécifications requièrent une variation inférieure à 1 mV. Parallèlement, lorsqu'un " blocker " est présent à l'entrée du mélangeur, les courants de sortie augmentent de 240 microampères, ce qui conduit à une augmentation du décalage Voff de 1,56 mV alors que 20 les spécifications requièrent généralement une variation inférieure à microvolts. Par contre, pour un mélangeur selon l'invention, la variation en température des courants de sortie est fixée par le courant de référence Iref qui peut être théoriquement constant en température ce qui signifie 25 qu'il varie de moins de 5% dans la gamme de températures. En conséquence, la variation de Voff en température est de 400 microvolts. En ce qui concerne la variation des courants de sortie avec la puissance du signal d'entrée, celle-ci dépend du gain statique en boucle ouverte des moyens d'asservissement (MAS). Si l'on suppose 30 que l'on a plus que 40 dB, cela signifie que les courants de sortie varient de moins de 0,2% lorsque les courants Irfl et Irf2 augmentent de %. En conséquence, Voff varie de 16 microvolts. Dans la variante qui vient d'être exposée, on asservissait non seulement le mode commun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant, et par conséquent des courants de sortie du mélangeur, mais également chacun de ces courants individuellement. Dans une variante illustrée sur la figure 3, les moyens d'asservissement MAS ne comportent ici qu'un seul amplificateur de 5 courant Amc qui va permettre d'asservir le mode commun ILo + Ilo2 des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence Iref et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur BTC. Plus précisément, cet amplificateur unique Amc possède une 10 entrée + reliée à la borne BE1 par l'intermédiaire de la résistance Rmc, ainsi qu'à la borne de sortie de la source de référence SCR. Cette entrée + est également reliée à la borne d'entrée BE2 par l'intermédiaire de la résistance Rmc2. L'entrée - de l'amplificateur Amc est reliée d'une part à la 15 borne de sortie BS1 du bloc transconducteur BTC par l'intermédiaire d'une résistance Rsesi, et à la borne BS2 par l'intermédiaire d'une résistance Rsens2. Par ailleurs, la sortie de cet amplificateur Amc est reliée aux deux bornes BS1 et BS2 par l'intermédiaire de deux résistances Rsro, et 20 Rsrc2. Par ailleurs, un amplificateur de courant différentiel Adif est connecté entre les deux bornes de sortie BSI et BS2 et les deux bornes Bl et B2 des moyens de polarisation RFFPP. Cet amplificateur de courant différentiel Adif va donc asservir à zéro la différence Ilo, - Ilo2 25 des courants d'entrée du bloc de commutation de courant en contrôlant la différence des courants de référence Irefl et Iref2 de l'étage radiofréquence de façon à rendre nulle la différence de tension V1 v2. Ainsi, en faisant l'hypothèse que les résistances R1 et R2 sont 30 égales de même que les résistances Rmcl et Rmc2, le courant de mode commun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant est fourni par la formule (IV) ci-dessous Ilo. +Io2 = Rmc Ire/R (IV) avec R =R, = R2 il en résulte donc que Voff est donné par la formule (V) ci5 dessous. Voff - (Rifl+Rif2) Rmc. Iref. Rifl-+Rif2+(-(al0lO+o2))R f Rifl1+Rif2(OllOz2 (V) On remarque donc que Voff ne dépend pas des courants de repos 10 de l'étage radiofréquence. Cette variante présente un avantage supplémentaire en ce sens que, par l'utilisation de l'amplificateur Adif, le bloc BTC est symétrique puisque Irf, est égal à Irf2, ce qui réduit la non-linéarité du second ordre de ce bloc transconducteur, ce qui est également 15 bénéfique pour les variations de Voff. Alors que dans les deux variantes qui viennent d'être décrites, les moyens d'asservissement MAS agissaient sur les courants d'entrée Ioo et Ilo2 du bloc de commutation de courant BCC pour asservir les courants de sortie Iif, et Iif2 du mélangeur, ou à tout le moins leur mode 20 commun, les moyens d'asservissement MAS de la variante illustrée sur la figure 4 asservissent directement le mode commun Iif + Iif2 des courants de sortie du mélangeur MX sur un courant proportionnel au courant de référence Iref. A cet égard, les moyens d'asservissement MAS comportent, 25 outre la source de courant SCR, un seul amplificateur de courant Amc possédant une première entrée + connectée à la borne de sortie de la source de courant, et une deuxième entrée - connectée aux deux sorties BSS1 et BSS2 du bloc de commutation de courant par l'intermédiaire des deux résistances Rmcl et Rmc2. Par ailleurs, la sortie de cet amplificateur de courant Amc, est reliée aux deux sorties BS1 et BS2 du bloc transconducteur BTC par l'intermédiaire de deux résistances Rsrcl et Rsrc2. Comme dans la variante illustrée sur la figure 3, le contrôle différentiel est effectué par l'amplificateur différentiel Adif. L'avantage de cette variante réside dans le fait qu'elle minimise la connectique sur la partie radiofréquence. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle des courants statiques d'un dispositif de transposition de fréquence du type à conversion directe, comportant un bloc transconducteur recevant le signal d'entrée et un bloc de commutation de courant connecté à la sortie du dispositif, caractérisé par le fait qu'on asservit au moins le mode commun (Iifl +Iif2) des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur un courant proportionnel à un courant de référence (Iref) et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on asservit le mode commun des courants statiques de sortie en asservissant le mode commun (Io +11o2) des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence (Iref) et indépendant des courants statiques de sortie du bloc 15 transconducteur. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on asservit à zéro la différence des courants d'entrée du bloc de commutation de courant en effectuant un contrôle différentiel (Adif) des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on asservit directement le mode commun des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur ledit courant proportionnel au courant de référence (Iref) et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'on asservit à zéro la différence des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence en effectuant un contrôle différentiel (Adif) des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'on 30 asservit également chacun des courants statiques de sortie à sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur en asservissant chacun des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 7. Dispositif de transposition de fréquence du type à conversion directe, comprenant un bloc transconducteur (BTC) recevant le signal d'entrée et un bloc de commutation de courant (BCC) connecté à la sortie du dispositif, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens d'asservissement (MAS) aptes à asservir au moins le mode commun des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur un courant proportionnel à un courant de référence (Iref) et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé par le fait que les moyens d'asservissement (MAS) sont aptes à asservir le mode commun (Ilot + Ilo2) des courants d'entrée du bloc de commutation de courant sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les moyens d'asservissement (MAS) comportent - une source de courant (SCR) générant ledit courant de référence sur sa borne de sortie connectée aux deux entrées du bloc de 20 commutation de courant, et - un seul amplificateur (Amc) de courant possédant une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une deuxième entrée connectée aux deux entrées du bloc de commutation de courant et aux deux sorties du bloc transconducteur, et une sortie 25 connectée aux deux sorties du bloc transconducteur. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre un amplificateur de courant différentiel (Adif) connecté entre les deux sorties du bloc transconducteur et des moyens de polarisation de ce bloc transconducteur, de façon à asservir à 30 zéro la différence des courants d'entrée du bloc de commutation de courant en effectuant un contrôle différentiel des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 11. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé par le fait que les moyens d'asservissement (MAS) sont aptes à asservir directement le mode commun des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence sur ledit courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les moyens d'asservissement (MAS) comportent - une source de courant (SCR) générant ledit courant de référence sur sa borne de sortie connectée aux deux entrées du bloc de commutation de courant, et - un seul amplificateur de courant (Amc) possédant une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une deuxième entrée connectée aux deux sorties du bloc de commutation de courant et une sortie connectée aux deux sorties du bloc transconducteur. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre un amplificateur de courant différentiel (Adif) connecté entre les deux sorties du bloc transconducteur et des moyens de polarisation de ce bloc transconducteur, de façon à asservir à zéro la différence des courants statiques de sortie du dispositif de transposition de fréquence en effectuant un contrôle différentiel des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 14. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les moyens d'asservissement (MAS) sont également aptes à asservir chacun des courants d'entrée du bloc de commutation de 25 courant sur un courant proportionnel au courant de référence et indépendant des courants statiques de sortie du bloc transconducteur. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé par le fait que les moyens d'asservissement (MAS) comportent - une source de courant (SCR) générant ledit courant de référence sur sa borne de sortie connectée aux deux entrées du bloc de commutation de courant, - un premier amplificateur (A1) de courant possédant une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, une sortie connectée à une première entrée du bloc de commutation de courant et à une première sortie du bloc transconducteur, et rebouclée sur une deuxième entrée du premier amplificateur, et - un deuxième amplificateur de courant (A2) possédant une première entrée connectée à la borne de sortie de la source de courant, 5 une sortie connectée à une deuxième entrée du bloc de commutation de courant et à une deuxième sortie du bloc transconducteur, et rebouclée sur une deuxième entrée du deuxième amplificateur. 16. Dispositif selon l'une des revendications 7 à 15, caractérisé par le fait qu'il est réalisé sous forme d'un circuit intégré. 10 17. Terminal d'un système de communication sans fil, caractérisé par le fait qu'il incorpore un dispositif selon l'une des revendications 7 à 16. 18. Terminal selon la revendication 17, caractérisé par le fait qu'il forme un téléphone mobile cellulaire.