FR 2838817 A1 20031024 FR 0212087 A 20020930 La présente invention concerne un panneau de véhicule ou d'engin spatial (panneau dans lequel est intégré un caloduc ou "heat pipe" pour un véhicule spatial) et a trait à un caloduc disposé de manière à former une grille dans le panneau dans lequel est intégré le caloduc, pour le véhicule spatial. La figure 37, annexée à la présente demande, illustre le panneau pour véhicule spatial selon l'art antérieur. Dans le panneau pour véhicule spatial (panneau dans lequel est incorporé le caloduc pour un véhicule spatial), on adopte un agencement de caloduc à deux couches. Un caloduc (désigné ci-après sous l'expression "caloduc transversal") situé sur un côté tourné vers un plan, dans lequel un dispositif est installé, et un caloduc (désigné ci-après par "caloduc de tête") dans un côté tourné vers un plan de rayonnement thermique sont disposés dans des positions perpendiculaires entre elles et sont couplés thermiquement. Par conséquent, le rendement de rayonnement thermique est amélioré et il se produit un échange de chaleur. En particulier, au niveau d'un point d'intersection entre le caloduc transversal et le caloduc de tête, on adopte une structure de liaison thermique pour la réalisation de l'échange thermique entre le caloduc transversal et le caloduc de tête. Dans la structure de jonction thermique, une ailette est prévue sur un caloduc de tête, et le caloduc transversal et le caloduc de tête sont couplés thermiquement. L'ailette est prévue uniquement dans le caloduc de tête étant donné qu'il est plus facile de traiter un caloduc de tête qui est moins bas que le caloduc transversal. En outre, contrairement au caloduc transversal, dans lequel un pas est presque fixé en fonction de la taille du dispositif installé, une contrainte du point de vue emballage, efficacité de l'ailette de l'ensemble d'un panneau et position d'insertion d'insert de structure, le caloduc de tête peut être positionné d'une manière flexible. La figure 38 annexée à la présente demande illustre une partie de jonction d'un modèle découpé d'un caloduc transversal selon l'art antérieur. Dans les explications données ci-après, le "modèle découpé du caloduc de tête" sera désigné par "caloduc de tête" et le "modèle découpé du caloduc transversal" sera désigné par "caloduc transversal". Sur la figure 38, on a représenté un caloduc transversal 10, une partie plate 11, un caloduc de tête 20, une partie plate 21 et une ailette 25. La figure 39 annexée à la présente demande illustre le caloduc de tête d'un seul type conformément à l'art antérieur. Sur la figure 39, on a représenté un élément de conduit 24. La figure 40 annexée à la présente demande illustre le caloduc transversal d'un seul type selon l'art antérieur. Sur la figure 40, on a représenté un élément de conduit 14. La figure 41 annexée à la présente demande représente un caloduc de tête de type double conformément à l'art antérieur. La partie plate 21, l'ailette 25 et l'élément de conduit 24 de la figure 41 sont identiques à ceux de la figure 39. Sur la figure 41, on a représenté une direction 22 de juxtaposition des éléments de conduit 24. Sur la figure 41, on a représenté un axe de symétrie 23 et un caloduc de tête 200. Dans le caloduc de tête 200, les éléments sont disposés d'une manière symétrique par rapport à l'axe de symétrie 23. L'ailette 25 est prévue des deux côtés du caloduc de tête 20 de manière à accroître la surface de transfert thermique. Cependant, étant donné qu'une pluralité d'éléments de conduit 24 sont adjacents dans le caloduc de tête 200, chacun des éléments de conduit 24 peut utiliser l'ailette 25 uniquement d'un côté pour le transfert thermique. C'est pourquoi, la zone de transfert thermique de chacune des ailettes pour le caloduc de tête 200 du type double doit être plus étendue que pour le caloduc de tête 20 du type simple. Il en résulte que le poids du caloduc de tête 200 augmente. La figure 42 annexée à la présente demande représente le caloduc de tête de type double selon l'art antérieur. La partie plate 21, l'ailette 25 et l'élément de conduit 24 sur la figure 42 sont identiques à ceux représentés sur la figure 39. Sur la figure 42, on a représenté la direction 22, dans laquelle les éléments de conduit 24 sont adjacents. Sur la figure 42, on a représenté le caloduc de tête 200, une partie concave 17, l'axe de symétrie 23 et une partie irrégulière 29. Dans le caloduc de tête 200, des éléments sont disposés symétriquement par rapport à l'axe de symétrie 23. La figure 43, annexée à la présente demande, représente un caloduc transversal de type double conformément à l'art antérieur. La partie plate 11 et l'élément de conduit 14 de la figure 43 sont identiques à ceux de la figure 40. Sur la figure 43, on a représenté une direction 12, dans laquelle les éléments de conduit 14 sont adjacents. Sur la figure 43, on a représenté un caloduc transversal 100 de type double, un axe de symétrie 13 et la partie concave 17. Dans le caloduc transversal 100, des éléments sont disposés symétriquement par rapport à l'axe de symétrie 13. Les caloducs de tête 20 et 200 et les caloducs latéraux 10 et 100 sont tous réalisés en alliage d'aluminium et formés au moyen d'un procédé de pressage. Lors du procédé de pressage, l'épaisseur de toutes les pièces doit être presque identique pour le traitement. Sinon, il est difficile de traiter une forme intérieure compliquée des éléments de conduit 14 et 24 du caloduc. Sur les figures 39,40, 42 et 43, la forme extérieure des éléments de conduit 14 et 24 est un cercle qui est similaire à la forme intérieure des éléments de conduit 14 et 24 ou un polygone (octogone par exemple) proche du cercle. Le poids du caloduc de tête 200 sur la figure 42 est inférieur au poids du caloduc de tête 200 de la figure 41, étant donné que le caloduc de tête 200 sur la figure 42 possède la partie concave 17. Cependant, dans le caloduc de tête 200 de la figure 42, l'ailette 25 est formée par combinaison de la forme extérieure de l'élément de conduit 24, qui est un cercle, similaire à la forme intérieure de l'élément de conduit 24 ou au polygone (octogone par exemple) proche du cercle et une réalisation ~de l'ailette 25 en forme de L. C'est pourquoi, la partie irrégulière 29, c'est-à-dire une rainure, est créée entre la partie plate 21, c'est-à-dire l'une des surfaces extérieures de l'élément de conduit 24, et l'ailette 25, qui sont des plans réels de transfert thermique. Il en résulte qu'il se pose un problème consistant en ce que le rendement de transfert thermique est faible. Dans les caloducs latéraux 10 et 100, la partie plate 11, c'est-à-dire le plan de transfert thermique réel, est l'une des surfaces extérieures de l'élément de conduit 24 et un côté du polygone (octogone par exemple). Comme le caloduc de tête 200 sur la figure 42, un poids du caloduc transversal 100 sur la figure 43 est inférieur à un poids du caloduc transversal sans la partie concave 17. Cependant, étant donné que la partie concave 17 est présente, il se pose un problème consistant en ce que le rendement de transfert thermique est faible. Lors de la conception d'une forme du caloduc pour le véhicule spatial, il se pose des problèmes concernant la chaleur et le poids, comme indiqué dans les rubriques (1) et (2) données ci-après : (1) Pour réduire le poids d'une structure de véhicule spatial, il est nécessaire de réduire le poids d'une structure de caloduc, qui est une composante principale du poids d'un panneau en optimisant la forme de la structure du caloduc ; (2) simultanément il devient impossible d'ignorer une baisse de température au niveau de la partie de jonction de caloduc étant donné qu'un dispositif installé dans le véhicule spatial doit dégager de la chaleur à une température élevée. C'est pourquoi il est nécessaire de fixer des directives concernant la conception du caloduc afin de réduire le poids sans entraîner de baisse de température. Concernant le problème (1), il est très efficace de réduire l'épaisseur d'un matériau de conduit pour le caloduc, qui est un conteneur sous pression, en éliminant une épaisseur inutile. Cependant il est impossible de résoudre le problème (2) concernant la chaleur uniquement en réduisant l'épaisseur. C'est pourquoi, la compétitivité concernant les produits diminue sur le marché étant donné qu'il est nécessaire d'obtenir un dispositif dont la température augmente, et d'améliorer le rendement de rayonnement. Pour la conception d'un panneau de caloduc à hautes performances, il est nécessaire de fixer des directives concernant une forme en coupe et une structure de jonction avec un bon équilibre global en rapport avec la chaleur et le poids. Un but de la présente invention est de fournir un caloduc qui n'entraîne aucune baisse de température, tout en réduisant le poids. Selon un aspect de la présente invention, un caloduc comporte une pluralité d'éléments de conduit servant à réaliser une absorption de chaleur et/ou un rayonnement de chaleur à travers une surface et qui sont adjacents dans une direction, une partie plate incluant un plan de transfert thermique sous une forme plane pour exécuter une absorption de chaleur depuis l'espace extérieur et/ou un rayonnement de chaleur vers l'espace extérieur, et formée sur une partie de la surface extérieure de chacun de la pluralité d'éléments de conduit en étant intégrée à chacun d'eux, et une plaque étendue de transfert thermique sous forme plane s'étendant d'une manière continue sans aucune partie irrégulière à partir du plan de transfert thermique contenu dans la partie plate, pour former pour chacun de la pluralité d'éléments de conduit un plan de transfert thermique qui s'étend en outre depuis le plan de transfert thermique en direction d'un élément de conduit adjacent. Selon un autre aspect de la présente invention, la plaque étendue de transfert thermique est réalisée sous la forme d'une plaque, le caloduc comportant en outre une partie concave formée à partir d'une face arrière du plan de transfert thermique fourni par la plaque étendue de transfert thermique en direction de l'élément de conduit adjacent. Selon un autre aspect de la présente invention, le caloduc comporte en outre une seconde plaque étendue de transfert thermique disposée à côté de la plaque étendue de transfert thermique, et présentant une forme plane s'étendant d'une manière continue, sans aucune partie irrégulière, à partir du plan de transfert thermique contenu dans la partie plate intégrée avec un élément de conduit placé à une extrémité de la pluralité d'éléments de conduit pour créer un plan de transfert thermique qui s'étend d'une manière supplémentaire depuis le plan de transfert thermique en direction de l'espace extérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, la plaque étendue de transfert thermique possède une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 0,8 mm dans une direction perpendiculaire au plan de transfert thermique. Selon une autre caractéristique de l'invention, la plaque étendue de transfert thermique possède une épaisseur déterminée dans une direction perpendiculaire au plan de transfert thermique, et la seconde plaque étendue de transfert thermique possède une longueur comprise entre 4 et 9 fois l'épaisseur déterminée entre le bord de la forme extérieure dans une direction de la pluralité d'éléments de conduit et le bord du plan de transfert thermique plus étendu. D'autres caractéristiques et applications de la présente invention apparaîtront à l'évidence à la lecture de la description qui va suivre. Cependant on comprendra que la description détaillée et les exemples spécifiques, bien qu'indiquant -des formes de réalisation préférées de l'invention sont indiqués uniquement à titre d'exemples et que différents changements et variantes entrant dans le cadre de l'invention apparaîtront aux spécialistes de la technique à partir de cette description détaillée. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 représente un bloc partiel d'un caloduc de tête de type double selon une première forme de réalisation ; - la figure 2 représente un bloc partiel d'un caloduc transversal de type double de la première forme de réalisation ; - la figure 3 représente une partie de jonction du bloc partiel du caloduc de tête de type double et du bloc partiel du caloduc transversal de la première forme de réalisation ; - la figure 4 représente une moitié du bloc partiel du caloduc de tête de type double de la figure 1, sectionné au niveau d'un axe de symétrie; - la figure 5 représente une moitié du bloc partiel du caloduc transversal de type double de la figure 2, sectionné au niveau d'un axe de symétrie; - la figure 6 représente un organigramme utilisé pour la création d'une surface de réponse; - la figure 7 représente une gamme de valeurs concernant des variables de conception; - la figure 8 représente un exemple d'un modèle d'analyse thermique tridimensionnel; - la figure 9 représente une condition d'analyse utilisant un procédé des éléments finis, au niveau d'une partie de jonction thermique; - la figure 10 représente un résultat d'évaluation ; - la figure 11 représente un résultat d'évaluation; - la figure 12 représente une erreur d'estimation par interpolation pour une valeur optimale; - la figure 13 représente un graphique de l'espace des, solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 14 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 15 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 16 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 17 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 18 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 19 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 20 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la figure 21 représente un graphique de l'espace des solutions (surface de réponse) créé sur la base d'une expression d'estimation de caractéristiques concernant la conductance G et le poids W; - la -figure 22 représente un résultat d'analyse de sensibilité réalisé au moyen d'une différentiation partielle d'une expression d'estimation polynomiale concernant la conductance G et le poids W en rapport avec chacune de variables de conception Lf, Lc et tf; - la figure 23 représente un résultat d'analyse de sensibilité réalisé au moyen d'une différentiation partielle d'une expression d'estimation polynomiale concernant la conductance G et le poids W en rapport avec chacune de variables de conception Lf, Lc et tf; - la figure 24 représente un résultat d'analyse de sensibilité réalisé au moyen d'une différentiation partielle d'une expression d'estimation polynomiale concernant la conductance G et le poids W en rapport avec chacune de variables de conception Lf, Lc et tf; - la figure 25 représente un modèle de calcul simple ; - la figure 26 représente un graphique d'une surface efficace d'ailettes Aeff de l'ailette en tant qu'ailette en forme de bride (longueur 27,4 mm dans une direction axiale) pour un échange thermique, calculée à partir d'une expression (24); - la figure 27 montre une table de comparaison pour un caloduc selon la technique associée et un caloduc optimum ; - la figure 28 représente une gamme étendue d'optimisation d'une longueur Lf de l'ailette possédant une épaisseur tf de l'ailette; - la figure 29 représente une gamme étendue -d'optimisation de la longueur Lf de l'ailette divisée par une largeur extérieure Dhp du caloduc, correspondant à l'épaisseur tf de l'ailette divisée par la largeur extérieure Dhp du caloduc; - la figure 30 représente une gamme étendue d'optimisation de la largeur Lf de l'ailette, divisée par l'épaisseur tf de l'ailette, correspondant à cette épaisseur tf de l'ailette; - la figure 31 représente une relation entre l'épaisseur tf de l'ailette et un taux d'élancement A; - la figure 32 représente une relation entre l'épaisseur tf de l'ailette et un taux d'élancement A; - la figure 33 illustre une gamme étendue d'optimisation d'une épaisseur Tch de l'ailette correspondant à la longueur Lf de l'ailette; - la figure 34 représente une gamme étendue d'optimisation de l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à une épaisseur tcl de l'ailette; - la figure 35 représente une gamme étendue d'optimisation de l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à l'épaisseur tf de l'ailette; - la figure 36 représente une gamme étendue d'optimisation de l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à la longueur Lf de l'ailette divisée par l'épaisseur tch de l'ailette; - la figure 37, dont il a déjà été fait mention, représente un panneau de véhicule spatial conformément à la technique associée; - la figure 38, dont il a déjà été fait mention, représente une partie de jonction du bloc partiel du caloduc de tête et du bloc partiel du caloduc transversal conformément à la technique associée; - la figure 39, dont il a déjà été fait mention, illustre le caloduc de tête conforme à la technique associée ; - la figure 40, dont -il a déjà ~été fait mention, illustre le caloduc transversal conformément à la technique associée ; - la figure 41, dont il a déjà été fait mention, illustre le caloduc de tête de type double conformément à la technique associée; - la figure 42 représente le caloduc de tête de type double selon la technique associée ; - la figure 43, dont il a déjà été fait mention, illustre le caloduc transversal de type double conformément à la technique associée. La figure 1 représente un bloc partiel d'un caloduc de tête de type double correspondant à une première forme de réalisation. Sur la figure 1, on a représenté la partie plate 21, la direction de juxtaposition ou de position adjacente 22, l'axe de symétrie 23, l'élément de conduit 24, l'ailette 25 (un exemple d'une seconde plaque étendue de transfert thermique), une partie concave 26, une partie concave 27, une ailette 28 (un exemple d'une plaque étendue de transfert thermique) et le caloduc de tête 200 (un exemple de caloduc). Dans le caloduc de tête 200, la partie plate 21, l'élément de conduit 24, l'ailette 25, la partie concave 27, et l'ailette 28 sont disposés symétriquement par rapport à l'axe de symétrie 23. Les éléments de conduit 24 sont adjacents dans la direction de juxtaposition 22. La partie concave 26 est prévue entre les éléments de conduit adjacents 24. La figure 1 représente un bloc partiel du caloduc de tête 200 découpé dans le sens de la largeur de l'ailette 25 dans la direction d'un axe de l'élément de conduit 24. La figure 2 représente un bloc partiel d'un caloduc transversal de type double de la première forme de réalisation. Sur la figure 2 on a représenté la partie plate 11, la direction de juxtaposition 12, l'axe de symétrie 13, l'élément de conduit 14, une partie concave 16, une partie concave 17, une ailette 18 (un exemple de la plaque étendue de transfert thermique) et le caloduc transversal 100 (un exemple du caloduc). Dans le caloduc transversal 100, la partie plate 11, l'élément de conduit 14, la partie concave 17 et l'ailette 28 sont disposés symétriquement par rapport à l'axe de symétrie 13. Les éléments de conduit 14 sont adjacents dans la direction de juxtaposition 12. La partie concave 16 est prévue entre les éléments de conduit adjacents 14. La figure 3 représente une partie de jonction du bloc partiel du caloduc de tête de type double et le bloc partiel du caloduc transversal de la première forme de réalisation. La figure 3 représente une moitié du caloduc de tête 100 découpée au niveau de l'axe de symétrie 23 sur la figure 1 et une moitié du caloduc transversal 100- découpée au niveau de l'axe de symétrie 1 sur la figure 2. La figure 3 représente un bloc partiel du caloduc de tête 200 découpé dans le sens de la largeur de l'ailette 25 dans la direction de l'axe de l'élément de conduit 24. La figure 3 représente un bloc partiel du caloduc 100 découpé, conjointement avec le caloduc de tête 200 découpé au niveau de l'axe de symétrie. Sur la figure 3, en tant que structure de jonction thermique servant à coupler thermiquement le caloduc 200 et une partie d'intersection du caloduc transversal 100 pour réaliser l'échange thermique entre le caloduc de tête 200 et le caloduc transversal 100, l'ailette 25 sous la forme d'une plaque plane est prévue dans le caloduc de tête 200. Comme dans la technique associée, le panneau pour véhicule spatial comporte le caloduc de tête 200 incluant l'ailette 25 sous la forme d'une plaque plane et le caloduc transversal 100 en contact, selon un plan, avec le caloduc de tête 200 pour former conjointement une grille. La figure 4 représente une moitié du caloduc de tête de type double de la figure 1, découpée au niveau de l'axe de symétrie. La figure 5 représente une moitié du caloduc de tête de type double de la figure 2, découpée au niveau de l'axe de symétrie. Le caloduc de tête 200 inclut la partie plate 21 sous une forme plate s'étendant sans aucune partie irrégulière à partir de l'ailette 25 sur la surface extérieure du caloduc de tête 200 pour réaliser au moins une absorption de chaleur à partir d'une chaleur externe et au moins une absorption de chaleur à partir de l'espace extérieur et un rayonnement de chaleur vers l'espace extérieur (en particulier la chaleur du caloduc transversal 100), l'ailette 28 et la partie concave 27 créée à partir d'un côté arrière d'un bord de l'ailette 25 en direction d'une surface extérieure de l'élément de conduit 24 à côté de la partie plate 21. La partie concave 27 est créée de telle sorte qu'une épaisseur entre une forme intérieure et la forme extérieure de l'élément de conduit 24 et une épaisseur d'une partie adhésive de l'ailette 25 sont presque identique ou située à un même niveau. En outre la partie concave 27 se raccorde à l'ailette 25 et l'élément de conduit 24 sous la forme d'une courbe s'étendant en direction de la surface extérieure de l'élément de conduit 24. La partie plate 21 est formée sur une partie de la surface extérieure de l'élément de conduit 24 pour être intégrée à cet élément de conduit 24. La partie plate 21 est un plan de transfert thermique qui se prolonge sur la partie régulière. L'ailette 25 crée le plan de transfert thermique qui s'étend continûment sans partie irrégulière à partir de l'ailette 28 sous la forme de la partie plate 21, c'est-à-dire l'étendue plane s'étendant continûment sans la rainure qui forme une discontinuité qui entraîne une interruption du plan de transfert thermique. Contrairement à un agencement de la technique connue, étant:donné que la partie plate 21 est réalisée de manière à se prolonger continûment sans la partie irrégulière jusqu'à l'ailette 25, il devient possible de réaliser l'échange thermique entre le caloduc de tête 100 et le caloduc transversal 100. En outre, étant donné que la partie concave 27 fournit une épaisseur uniforme, il est possible de conserver la précision élevée lors du traitement de pressage. Le caloduc transversal 100 inclut la partie plate 11 servant à réaliser une absorption de chaleur à partir d'une chaleur externe et/ou un rayonnement de chaleur fournissant une chaleur externe (en particulier la chaleur du caloduc de tête 200), l'ailette 18 et la partie concave créée à partir de l'ailette 18 en direction d'une surface extérieure de l'élément de conduit 14. La partie concave 17 est créée de telle sorte qu'une épaisseur entre la forme intérieure et la forme extérieure de l'élément de conduit 14 et une épaisseur d'une partie adhésive de la partie plate 11 sont presque identiques ou à un même niveau. La partie concave 17 raccorde l'ailette 18 et le caloduc 14 sous la forme d'une courbe douce en direction de la surface extérieure de l'élément de conduit 14. L'ailette 18 et l'élément de conduit 14 sont raccordés par une courbe concave. La partie plate 11 est formée sur une partie de la surface extérieure de l'élément de conduit 14 pour être intégrée à l'élément de conduit 14. La partie plate 11 est un plan de transfert thermique qui se prolonge sans partie irrégulière. Contrairement à l'agence de la technique connue, étant donné que la partie plate 11, dont la surface est supérieure à celle d'un côté d'un polygone (octogone par exemple) est réalisée, une zone de transfert thermique devient plus étendue. La surface de transfert thermique devient plus grande. C'est pourquoi il devient possible de réaliser l'échange thermique entre le caloduc de tête 200 et le caloduc transversal 100. En outre, étant donné que la surface de la partie plate 11 est supérieure à la surface d'un côté du polygone (octogone par exemple), l'épaisseur ou toute la partie plate 11 est supérieure à l'épaisseur située du côté de l'élément de conduit 14. C'est pourquoi la partie concave 17 est prévue de telle sorte que l'épaisseur devient presque uniforme. Par conséquent, il est possible de conserver la pression élevée lors de l'opération de pressage. L'ailette 28 située sur un côté opposé de l'ailette 25 de la partie plate 21 dans le caloduc de tête 200 comprend la partie concave 26 de sorte que l'épaisseur devient presque uniforme et le poids du caloduc de tête 200 diminue. Il est également possible de prévoir la partie plate 21, les ailettes 25 et 28 et les parties concaves 26 et 27 en rapport avec le caloduc de tête 200 et la partie plate 11, l'ailette 18 et les parties concaves 16 et 17 concernant le caloduc transversal 100 dans une partie d'absorption de chaleur provenant d'un dispositif de charge sur un côté opposé d'une partie de jonction du caloduc de tête 200 et du caloduc transversal 100 ou d'une partie de rayonnement de chaleur en direction d'un plan rayonnant du panneau de rayonnement de chaleur. Contrairement à l'ailette 25, la partie plate 21, l'élément de conduit 24, la partie concave 26 et l'ailette 28 dans le caloduc de tête 200 sont également créés en partie dans une partie située à côté de la partie de jonction avec le caloduc transversal 100. C'est pourquoi, ceci influe fortement sur le poids du caloduc de tête 200. Etant donné que la partie concave 26 en forme de champignon est prévue dans le caloduc de tête 200, il devient possible de réduire le poids du caloduc de tête 200. En outre en raison de la présence de l'ailette 28, le rendement de transfert thermique peut être amélioré tout en conservant à un faible poids pour le caloduc de tête 200. Etant donné qu'on peut améliorer le rendement de transfert thermique, on peut réduire une surface de transfert thermique de l'ailette 25. En outre, étant donné que la surface de transfert thermique de l'ailette 25 est réduite, le poids du caloduc de tête 200 peut être réduit de façon supplémentaire. Dans le caloduc transversal 100, la partie plate 11, l'élément de conduit 14, la partie concave 16 et l'ailette 18 sont également formés dans une partie située à côté de la partie de jonction avec le caloduc de tête 200. C'est pourquoi ceci a une influence importante sur le poids du caloduc transversal 100. Etant donné que la partie concave 16 en forme de champignon est prévue dans le caloduc transversal 100, il devient possible de réduire le poids du caloduc transversal 100. En outre, en raison de la présence de l'ailette 18, le rendement de transfert thermique peut être amélioré, tout en conservant un faible poids pour le caloduc transversal 100. Le panneau de véhicule spatial inclut le caloduc transversal 100 et le caloduc de tête 200, indiqués précédemment. Comme indiqué, le caloduc transversal 100 de la première forme de réalisation inclut la pluralité d'éléments de conduit 14 servant à réaliser au moins une absorption de chaleur et/ou un rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure, ces éléments de conduit étant adjacents dans une direction qui est la direction de juxtaposition 12, la partie plate incluant le plan de transfert thermique sous la forme plate pour réaliser l'absorption de chaleur à partir de l'espace extérieur et le rayonnement de chaleur dans l'espace extérieur, créé sur une partie de la surface extérieure de chacun de la pluralité d'éléments de conduit 14 devant être intégrés dans chacun des éléments de conduit, et l'ailette 18 sous forme plane qui s'étend continûment sans partie irrégulière à partir du plan de transfert thermique contenu dans la partie plate 11 pour former le plan de transfert thermique qui s'étend en outre à partir du plan de transfert thermique en direction de l'élément de conduit adjacent 14. En outre, l'ailette 18 possède la forme d'une plaque. Le caloduc transversal 100 inclut en outre la partie concave 16 créée à partir du côté arrière du plan de transfert thermique formé par l'ailette 18 en direction de l'élément de conduit adjacent 14. Comme indiqué, le caloduc de tête 200 de la première forme de réalisation inclut la pluralité d'éléments de conduit 24 pour exécuter l'absorption de chaleur et/ou le rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure, ces éléments de conduit étant adjacents dans une direction qui est la direction de juxtaposition 22, la partie plate incluant le plan de transfert thermique dans l'élément plat pour réaliser l'absorption de chaleur à partir de l'espace extérieur et/ou le rayonnement de chaleur vers l'espace extérieur, est ancré sur une partie de la surface extérieure de chacun de la pluralité d'éléments de conduit 24 pour être intégré avec chacun des éléments de conduit, et l'ailette 28 sous la forme plate se prolongeant sans partie irrégulière à partir du plan de transfert thermique contenu dans la partie plate 21 pour former le plan de transfert thermique qui s'étend plus loin à partir du plan de transfert thermique en direction de l'élément de conduit adjacent 24. En outre l'ailette 28 se présente sous la forme d'une plaque. Le caloduc transversal 200 inclut en outre la partie concave 26 créée à partir d'un côté arrière du plan de transfert thermique formé par l'ailette 28 en direction de l'élément de conduit adjacent 24. Le caloduc de tête 200 comprend en outre l'ailette 25 à côté de l'ailette 28, sous une forme plate s'étendant continûment sans partie irrégulière en direction de l'espace extérieur hors du caloduc de tête 200, et ce à partir du plan de transfert thermique, dans la partie plate 21 intégrée dans l'élément de conduit 24 disposé à une extrémité de la pluralité d'éléments de conduit 24 pour former le plan de transfert thermique, qui s'étend plus loin à partir du plan de transfert thermique. Comme indiqué, le panneau de véhicule spatial de la présente forme de réalisation comprend le caloduc de tête 200 et le caloduc transversal 100. Le caloduc de tête 200 inclut l'élément de conduit 24, l'ailette 25 sous la forme d'une plaque plane, la partie plate 21 sous une forme plate s'étendant continûment sans la partie irrégulière à partir de l'ailette 25 sur la surface extérieure pour le transfert d'une chaleur en direction de l'espace extérieur, et la partie concave 27 créée à partir du bord de l'ailette 25 en direction de la surface extérieure de l'élément de conduit 24 en dehors de la partie plate 21. Le caloduc transversal 100 est situé dans le plan de contact avec le caloduc de tête 200 pour former une grille et inclut la partie concave 17 créée à partir d'un bord dans un plan de contact avec le caloduc de tête 200 en direction de la surface extérieure de l'élément de conduit 14. Le panneau de véhicule spatial de la première forme de réalisation inclut un premier élément de conduit 14 servant à réaliser une absorption de chaleur et/ou un rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure, une première partie plate 11 créée sur une partie de la surface extérieure du premier élément de conduit 14 pour être intégrée avec le premier élément de conduit 14 et raccordé à l'ailette 18 comme le bord d'un chapeau pour l'exécution d'une absorption de chaleur et d'un rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure à partir et en direction du premier élément de conduit 14, la partie concave 16 raccordant l'ailette 18 et une position déterminée de la surface extérieure du premier élément de conduit 14, un second élément de conduit 24 pour former une grille conjointement avec le premier élément de conduit 14 à travers la première partie plate 11 pour réaliser une absorption de chaleur et/ou un rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure, une seconde partie plate 21 créée sur une partie de la surface extérieure du second élément de conduit 24 pour être intégré avec le second élément de conduit 24 pour réaliser une absorption de chaleur à partir de la première partie plate 11 et/ou un rayonnement de chaleur vers cette première partie plate 11, qui inclut un plan de transfert thermique sous forme plate, et l'ailette 25 sous une forme plate prolongeant continûment sans partie irrégulière le plan de transfert thermique pour former un plan de transfert thermique étendu à partir du plan de transfert thermique. Comme indiqué, le caloduc transversal 100 de la première forme de réalisation est le caloduc transversal 100 pour le panneau de véhicule spatial. Le caloduc transversal 100 inclut l'élément de conduit 14 servant à exécuter une absorption de chaleur et/ou un rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure, la partie plate 11 créée sur une partie de la surface extérieure de l'élément de conduit 14 pour être intégrée à l'élément de conduit 14 pour exécuter l'absorption de chaleur en provenance de l'espace extérieur et/ou un rayonnement de chaleur vers l'espace extérieur, et l'élément de conduit 14 qui inclut l'ailette 18 agencée comme un bord de chapeau, et la partie concave 16 raccordant l'ailette 18 et une position déterminée de la surface extérieure de l'élément de conduit 14. En outre, le caloduc de tête 200 de la première forme de réalisation est le caloduc de tête 200 pour le panneau du véhicule spatial. Le caloduc de tête 200 inclut l'élément de conduit 24 servant à réaliser l'absorption de chaleur/le rayonnement de chaleur à travers la surface extérieure, la partie plate 21 créée sur une partie de la surface extérieure de l'élément de conduit 24 pour être intégrée à l'élément de conduit 24, incluant un plan de transfert thermique sous forme plane pour exécuter l'absorption de chaleur à partir de l'espace extérieur et/ou le rayonnement de chaleur vers l'espace extérieur, et une ailette 25 ou 28 sous la forme d'une plaque plane se prolongeant continûment sans partie irrégulière à partir du plan de transfert thermique pour former un plan de transfert thermique étendu à partir du plan de transfert thermique. Les ailettes 25 et 28 sont réalisées sous la forme de plaques. Le caloduc de tête 200 comporte en outre la partie concave 27 formant une courbe à partir du côté arrière du plan de transfert thermique formé par l'ailette 25 en direction d'une position déterminée à la surface extérieure de l'élément de conduit 24. Dans la première forme de réalisation, on utilise le caloduc transversal 100 de type double (deux conduits de type intégré) et le caloduc de tête 200 de type double (deux conduits de type intégré). Cependant cette invention n'est pas limitée aux deux conduits de type intégré. Trois ou un plus grand nombre de conduits du type intégré sont également possibles. Par exemple dans un caloduc de type comportant trois ou un plus grand nombre de conduits de type intégré, il est possible que l'ailette 25 soit prévue pour des conduits, aux deux extrémités-. Dans une deuxième forme de réalisation, un caloduc est conçu sur la base d'un résultat d'une optimisation thermique et pondérale de l'agencement du caloduc pour le panneau de véhicule spatial au moyen de l'analyse fournie par un procédé tridimensionnel à éléments finis et d'un procédé à surface de réponse utilisant des données détaillées de conception conformément à une conception CAO tridimensionnelle (Computer Assisted Design, c'est-à-dire conception assistée par ordinateur). L'agencement du caloduc est le même que celui des figures 1 à 5. Dans l'analyse thermique, si l'agencement est symétrique, le résultat d'analyse d'un côté est le même pour l'autre côté. Par conséquent, dans le caloduc de tête 200 de type double de la figure 1, on peut étendre un résultat symétriquement par rapport à l'axe de symétrie 23. Dans le caloduc transversal 100 du type double de la figure 2, un résultat peut être étendu symétriquement par rapport à l'axe de symétrie 13. Dans la deuxième forme de réalisation, en ce qui concerne le poids W, on utilise un poids concernant le caloduc dont la zone hachurée de la figure 3 est utilisée en tant que surface d'unité de symétrie et est réglée en tant que poids unité de référence W. C'est pourquoi il est possible de convertir le poids en un poids autour du caloduc pour chaque panneau en multipliant W par 18 (un cas de 18 rangées latérales par exemple). Dans la zone hachurée, il est prévu huit caloducs de tête 20 et 14 ailettes en forme de brides 25 pour un caloduc transversal 10. Une largeur extérieure de l'élément de conduit 14 du caloduc transversal 10 et une largeur extérieure de l'élément de conduit 24 du caloduc de tête 20 sont toutes deux égales à 13 mm. On considère que le poids spécifique de l'alliage d'aluminium est de 2,71 g/cm3. En ce qui concerne l'application du procédé de surface de réponse pour la conception thermique du véhicule spatial, on va expliquer tout d'abord le procédé à surface de réponse. Le procédé à surface de réponse (désigné ci-après en abrégé par.RSM) est un procédé de type statistique comme le procédé Taguchi. Le procédé à surface de réponse diffère du procédé Taguchi qui est un procédé qualitatif. Dans le procédé à surface de réponse, l'espace de solutions est approximé et est prédit moyennant l'utilisation d'une expression quantitative. Le procédé à surface de réponse est étudié et utilisé dans la pratique dans un manuel de conception d'un système de machine notamment dans l'industrie aéronautique et dans l'industrie automobile aux États-Unis d'Amérique. Dans le procédé à surface de réponse, une relation de causalité de réponse entre n variables d'entrée de conception et une solution de réponse de sortie est approximée en utilisant un modèle mathématique. Normalement pour sélectionner un point d'analyse pour l'étalement de la surface de réponse, on utilise une conception par expérimentation et on crée une surface courbe au moyen d'une approximation par une expression polynomiale. Dans le procédé à surface de réponse, une expression d'approximation est estimée à partir d'un nombre relativement faible de points d'expérience. C'est pourquoi le procédé à surface de réponse présente un avantage consistant en ce que de nombreux points comme dans l'interpolation de courbe spline ne sont pas nécessaires pour estimer l'expression d'approximation. A titre d'exemple, on va expliquer un cas de création d'une surface de réponse de polynômes quadratiques en utilisant la méthode des moindres carrés. y=ss0+ #kj=1ssjxj + #kj=1ssjjxssj2 + ##ssijxixj i Dans l'expression (1), en utilisant une conversion de variable x3 = x12,x4 = x22, X5 = x1x2, on peut convertir l'expression en une expression linéaire. L'expression (1) peut être convertie en une expression unidimensionnelle à variables multiples. Un modèle de régression (modèle de régression linéaire multiple) concernant n variables peut être obtenu au moyen de l'expression suivante. # = X ss .... (2) Y = Xss + # ... (3) # = Y - # ...(4) Dans les expressions, Y est un vecteur colonne du modèle de régression ajusté estimé à partir de k modèles échantillons, et Y représente les observations. )3 est un vecteur de coefficients de régression multiple et # est un vecteur de résidus. Un coefficient ss inconnu dans l'expression (1) peut être calculé au moyen de la méthode des moindres carrés afin de réduire le carré de la somme des erreurs (SSE). Dans l'expression (6) suivante, T est un symbole représentant une matrice inverse. L = SSE + # #i2 = # (yi - #i) 2 ### (5) T = # # = (Y - Xss)T(Y - Xss) YTY -ssTXTY - YTXss + ssTXTXss = YTY - 2ssTXTY + ssTXTXss = YTY - bTXTY ......... (6) Dans les expressions, b représente les estimations des moindres carrés du coefficient ss comme l'expression suivante (7) : b = (XTX)-lXTy ... (7) En ce qui concerne une procédure de création dans le procédé à surface de réponse, la figure 6 représente un organigramme pour la création d'une surface de réponse. Une gamme de variables de conception est représentée sur la figure 7. Un exemple de modèle d'analyse thermique tridimensionnel est représenté sur la figure 8. Ci-après, on va expliquer la procédure de création de la surface de réponse. (1) Concernant la sélection de la variable de conception et la détermination d'un gamme de niveaux. La figure 1 représente la longueur Lf de l'ailette et l'épaisseur tf de l'ailette. Les figures 2 et 3 représentent la longueur découpée Lc du caloduc. Sur la figure 8, indiquée plus haut, (i) la longueur Lf de l'ailette, (ii) la longueur découpée Lc du caloduc et (iii) l'épaisseur tf de l'ailette sont des paramètres de conception importants du caloduc. C'est pourquoi une programmation orthogonale est exécutée en utilisant trois variables de conception et la gamme de niveaux réglée sur la figure 7. Les paramètres de dimensions en dehors des trois variables ci-dessus sont -invariables et constants. Des facteurs de conception et une gamme de niveaux supposés sont tels que représentés sur la figure 7. Lorsque l'on prend en compte le niveau spécifique d'un paramètre alloué, un nombre minimum de combinaisons de conditions d'analyse est sélectionné moyennant l'utilisation d'une table orthogonale de conception d'expérience (désignée par "DOE" ci-après), qui est une table de combinaison incluant d'une manière égale toutes les influences d'autres paramètres. En utilisant la table orthogonale, on peut obtenir un degré d'influence de chacun des facteurs de conception sur une valeur caractéristique, d'une manière indépendante en ce qui concerne chacun des facteurs. C'est pourquoi il est possible de prédire un espace de solutions en analysant des valeurs numériques un nombre de fois plus faible au lieu de calculer toutes les combinaisons des paramètres. Comme conditions orthogonales, il est nécessaire qu'un nombre répété de niveaux de chacun des facteurs soit le même et qu'un produit intérieur de deux rangées, quelconques de chacun des facteurs soit 0. (2) Analyse au moyen du procédé à éléments finis dans une condition choisie à partir de la table orthogonale. La figure 9 représente une condition d'analyse au moyen du procédé aux éléments finis, au niveau de la partie de jonction thermique. Autour d'une condition d'analyse sélectionnée dans l'affectation de la table à réseau orthogonale, une analyse de conductivité thermique en trois dimensions utilisant l'expression (8) est exécutée au moyen du procédé aux éléments finis (désigné ci-après par "FEM"), et la conductance thermique G est calculée. La figure 9 représente un modèle d'analyse de conductivité thermique de la partie de jonction du caloduc, par introduction directe de données de conception CAO en trois dimensions. Dans cette structure, étant donné qu'il existe une zone d'unités de symétrie, seul un quart de la partie de jonction du caloduc est utilisé. En tant que condition d'unité, une température de vapeur Te du caloduc de tête 200 est fixée à une température de référence (0 C), et une température Tc du liquide d'opération de condensation est obtenue. Dans l'expression (8), est un coefficient de conductivité thermique. @ désigne un wattage (watts). (82T + 82T + 82T 1 + Q = 0 ... (8) À iJx2 iJy2 ÔZ2) Dans l'analyse au moyen du procédé aux éléments finis, étant donné qu'il est impossible de traiter un coefficient Hc de transfert thermique de vapeur en rapport avec une paroi sur un côté du caloduc transversal 10 au moyen d'un procédé de réseau de circuits, un coefficient #eff de conductivité thermique équivalente est calculé à partir de l'expression (9), et un modèle est fourni et étudié. Une résistance de chaleur de condensation Re, un diamètre extérieur do d'un modèle de vapeur dans un groupe de caloducs, une longueur L du modèle de caloduc, une aire de surface de référence Ai basée sur un diamètre intérieur du modèle de valeur dans le groupe de caloduc sont contenus dans l'expression (9). f 7 /1 0 di = c 2JTL'À,1+' h Ai hC c(7rdiL) es' 2 1 ln d . i [W/mK] ... (9) (3) Production d'une expression polygonale orthogonale concernant des valeurs caractéristiques G et W Pour chaque point échantillon de programmation d'expérimentation, une expression polynomiale orthogonale (expression d'estimation de surface en réponse) est produite en utilisant une fonction orthogonale de Chebyshev concernant la conductance thermique G et le poids W de la partie de jonction du caloduc, obtenue au moyen de l'analyse du procédé FM. G désigne la conductance thermique entre la température de vapeur Te du caloduc de tête 20 et la température de vapeur Tc du caloduc transversal 10 calculé à partir de l'expression 19. Dans l'expression (10) , Q est une quantité de chaleur transférée de 2,5 W dans une partie 1/4 du modèle lorsque l'on suppose qu'une quantité de charge thermique d'une partie de jonction est 10 W. G = Q/(Tc-Te) ... (10) En outre, pour approximer la conductance thermi- que G à l'aide de polynômes quadratiques, on utilise une table orthogonale de L9 (des variables de quatre facteurs au maximum peuvent être réglées en trois niveaux, et un nombre de données échantillons est égal à neuf). Lorsqu'on introduit l'influence des interactions entre les variables, le nombre de conditions d'analyse nécessaires est accru et il devient impossible de l'utiliser dans un procédé de conception pratique. C'est pourquoi, on n'a pas introduit de termes d'interaction. A titre d'exemple, une expression d'approximation d'estimation concernant G et W est représentée dans les expressions (11) et (12). G=0.3I62746+0.002768108*L-0.00005962897*Lf -0.01977126*Lc +0.00050827*Lc2+0.08500013*tf-i0.01431088*tf2 (11) W (RSM)=1283.375+1.402597*Lf-1.278314E-15*Lf2-75.5*Lc+11*Lc2 +62.38776*tf-i6.122449*tf2 (12) (4) Etablissement de conditions limitatives et d'une fonction d'objectif et calcul d'optimisation. Un problème d'optimisation de la présente invention pour réduire le poids tout en maintenant des caractéristiques thermiques devant être formalisées en tant que l'expression (13). (a) Contrainte secondaire Correspondant à (i) 10 0,387W/K (=2,5W/6,467K) (c) Fonction d'objectif Réduire W (poids total de la structure de jonction du caloduc). Dans ces conditions, un procédé de programmation quadratique séquentiel, qui sera indiqué plus loin, est appliqué à une expression d'estimation de surface de réponse bidimensionnelle produite en rapport avec la conductance thermique et le poids, et un paramètre pour réduire un poids W de la fonction d'objectif est identifié en utilisant une conductance thermique G d'un caloduc présent, en tant que valeur de condition de contrainte. Une solution identifiée de paramètre optimum est Lf = 11,7 mm, Le = 2,5 mm, tf = 1,44 mm. Bien que la performance thermique du présent caloduc soit conservée, il est possible de réduire d'environ 12 % le poids du caloduc. Le procédé de programmation quadratique séquentiel (SQP) est l'un des procédés de Newton. C'est un procédé itératif d'approximation d'un problème d'optimisation générale non linéaire fournie, et ce séquentiellement par un problème de programmation quadratique en tant que l'un des présents problèmes et la production d'une suite de points pour obtenir une convergence et fournir une solution optimale demandée. Le problème de la programmation quadratique est un problème optimum non linéaire de forme spécifique d'une fonction de contrainte unidimensionnelle et d'une fonction d'objectif bidimensionnelle. Dans le procédé de programmation quadratique séquentielle, la fonction d'objectif d'un problème optimum original est approximée avec une fonction bidimensionnelle et la condition de contrainte est approximée avec une fonction unidimensionnelle pour la production d'un problème de programmation bidimensionnelle. Ensuite des calculs itératifs sont exécutés. Ci-après, on va étudier la vérification de la précision de régression de la surface de réponse. Dans un procédé prenant en compte et résolvant le problème de conception du point de vue technique, il est nécessaire d'observer de façon étendue l'espace des solutions de conception en approximant et en produisant un modèle simple. Conformément à cette invention, une expression d'estimation est produite et un modèle est produit par le procédé à surface de réponse utilisant un procédé de conception à base d'expériences. Conformément aux procédés, le problème de conception peut être formalisépar un faible nombre d'expériences (analyses). En analysant la sensibilité concernant l'expression et le traitement au moyen d'un procédé mathématique tel qu'un problème de calcul mathématique, il est possible d'éliminer l'ambiguïté d'obtenir théoriquement une valeur optimale. Cependant, la surface de réponse obtenue et seulement une expression d'approximation produite sur la base d'un nombre minimum de points représentatifs d'expériences de valeurs numériques, sélectionnés au moyen du procédé de conception d'expériences. C'est pourquoi, étant donné que l'efficacité et la mise en pratique de ce procédé dépendent de la précision de l'expression d'estimation, qui représente la répétabilité du phénomène, il est nécessaire d'autoriser et de confirmer la précision de régression de l'expression d'estimation et de l'erreur. C'est pourquoi, une précision d'estimation prédite de la surface de réponse est évaluée par (a) une moyenne d'erreur d'estimation au niveau d'un point d'échantillonnage #, et (b) un coefficient R2 adj de détermination après l'ajustement du degré de liberté. (a) En ce qui concerne l'évaluation de la précision basée sur la moyenne de l'erreur pour le point d'échantillonnage #, pour vérifier l'erreur d'estimation # et la moyenne de l'erreur au moyen de l'expression de régression s la pression d'estimation concernant G et W au niveau de points d'échantillonnage (neuf points) choisie au moyen du procédé de conception d'expériences est évaluée au moyen des expressions (14) et (15). Un~ résultat d'évaluation est représenté sur la figure 10. E = 1 1 *100 ..... (14) y. 9 y- -y- É 1 -ll~ll~nOO # # (15) 9i=1 Yi (b) Concernant l'évaluation de la précision sur la base du coefficient R2adj de la détermination après l'ajustement du degré de liberté Comme indice d'évaluation de la précision d'approximation et du degré d'importance, il existe un coefficient R2 de détermination multiple utilisé dans une analyse à régression multiple. Le coefficient de détermination multiple indique un rapport qui peut être exprimé par une expression de régression parmi des variables d'objectif. Le coefficient de détermination multiple est une valeur située dans la gamme comprise entre 0 et 1. Lorsque la valeur est proche de 1, l'importance et la position d'approximation au niveau du point d'échantillonnage sont élevées. Cependant, étant donné que la détermination du coefficient de détermination multiple augmente lorsqu'une variable d'explication (vecteur de coefficient ss dans l'expression (1) augmente, le coefficient R2adj de détermination après l'ajustement du degré de liberté en considérant et en corrigeant un nombre n des variables d'explication et un nombre k des échantillons est introduit, et le vecteur des résidus ou les résidus par unité de degré de liberté est évalué. R 2 d" = 1- SSE . k-1 Radj-1 Syy k-p -~ k-1 1~R2) .. (16) k-p Une somme totale de carrés Syy du modèle peut être décomposé en une somme de régression de carrés SSR et une somme de carrés du vecteur de résidu ou de résidus SS. ay, = SJrR " SSE 0 0 - (17) k yi SSR = bTXTY - 1=1 k k zizi S YY =YTY~ i=1 k La figure 11 représente un résultat d'évaluation. La figure 11 représente le résultat d'évaluation concernant chacun des indices d'évaluation (a) et (b). En conclusion, on obtient un bon résultat. Alors la moyenne # de l'erreur d'estimation de la conductance G est égale à 0,27 % (erreur maximum eMAX = 0,42 %) et le coefficient R2adj de détermination après l'ajustement du degré de liberté est égal à 0,978. C'est un bon résultat d'évaluation. La moyenne de l'erreur d'estimation # du poids W est égal à 0,1 % ou moins (erreur maximale #MAX = 0,15 %), et le coefficient R2adj de détermination après l'ajustement du degré de liberté est égal à 0,983. C'est un niveau qui peut être ignoré comme G. Il est confirmé que la précision de régression est un niveau qui est suffisant pour une utilisation pratique. En ce qui concerne l'expression d'estimation de la surface de réponse, une analyse de confirmation concernant une solution de paramètre optimum, à savoir Lf = 11,7 mm, Le = 2,5 mm, tf = 1,4 mm, identifiée par SQP est obtenue au moyen du procédé aux éléments finis. La figure 12 représente une erreur d'estimation d'interpolation,pour une valeur optimale. Comme cela est représenté dans le résultat indiqué sur la figure 12, l'erreur d'estimation d'interpolation, à savoir 0,0056 % pour la conductance G et 0,146 % pour le poids W, pour la valeur optimale, est faible, et il est confirmé que la prédiction d'interpolation par l'expression d'estimation est possible. Ci-après, on va fournir des explications concernant des directives de conception du caloduc au moyen de l'analyse de sensibilité en tenant compte des caractéristiques thermique et pondérale et de connaissances obtenues fournies par l'analyse de sensibilité. Les figures 13 à 21 illustrent des graphiques d'espace de solution (surface de réponse) créés sur la base d'expressions (11) et (12), qui sont des expressions d'estimation caractéristique obtenues concernant la conductance G et le poids W. On introduit un indice d'évaluation de performance P (performance de poids) représentant la conductance par unité de poids, calculée à partir de l'expression (18). P = G/W [W/K/g]] ... (18) Les figures 22 à 24 représentent les résultats de l'analyse de sensibilité par différentiation partielle d'expressions d'estimation polynomiale G(RSM) et W(RSM) concernant la conductance G et le poids W en rapport avec chacune des variables de conception Lf, Lc et tf. En outre, les expressions (19) et (20) montrent les résultats de l'analyse de sensibilité obtenus par différentiation partielle d'estimation polynomiale G(RSM) et W (RSM) concernant la conductance G et le poids W en rapport avec chacune des variables de conception Lf, Lc et tf . G (RSM)=0.3162746+0.002768108*Lf-0.00005962897*Lf2 -0. 01977126*Lc+0.00050827*Lc2 +0. 08500013*tf-0.01431088*tf2 a = 2.768108E- 03 -1.1g2579E- 04 * Lf golf - -1.977126E- 02 + 1.01654E- 03 Lc (19) ÔLC #= 8.500013E- 02 - 2.862176E- 02 * tf atf 8.500013E- 2.862176E- W (RSM)=1283.375+1.402597*Lf-1.278314E-15*Lf2-75.5*Lc+11*Lc2 +62.38776*tf-6.122449*tf aw = 1.402597+ 2.556627E-15*Lf aL f L = -75.5+22*Lc (20) aLc aw - 62.38776-12.2449* tf ôte Sur la base d'un résultat d'analyse de la distribution spatiale de solution (figures 13 à 21), en utilisant l'expression d'estimation et les résultats d'analyse de sensibilité (figures 22 à 24), il est possible d'obtenir des directives de conception quantitative, des suggestions et la connaissance de perfectionnements comme cela est représenté dans les rubriques (a) - (c) suivantes. (a) L'accroissement de la longueur Lf de l'ailette fournit un faible effet thermique par rapport à un accroissement du poids. C'est pourquoi Lf = environ 11,7 mm convient du point de vue de l'efficacité de l'ailette. (b) La longueur découpée Lc du caloduc transversal influe sur le poids. Cependant l'effet sur la performance thermique est faible. C'est pourquoi il est souhaitable d'adopter une longueur découpée proche d'une limite supérieure, c'est-à-dire Lc = 2,5 mm. (3) Un accroissement de l'épaisseur tf de l'ailette a un impact sur un accroissement du poids total. En outre un facteur important (paramètre d'ajustement de performance) qui possède une haute sensibilité pour l'amélioration du rendement d'échange thermique au niveau de la partie de jonction, il est nécessaire de considérer et d'adopter une valeur optimale. La validité du modèle physique simple utilisant une valeur optimale obtenue au moyen de l'analyse ci-dessus est vérifiée. Comme indiqué précédemment, en appliquant le procédé de programmation quadratique séquentiel à une expression d'estimation de surface de réponse bidimensionnelle, produite en rapport avec la conductance thermique et le poids, une valeur de paramètre (Lf = 11,7 mm, Lc = 2,5 mm, tf = 1,44 mm) pour réduire un poids W de la fonction d'objectif est identifiée moyennant l'utilisation d'une conductance thermique G d'un caloduc actuel en tant que valeur de condition de contrainte. On suppose un modèle de calcul de circuit thermique unidimensionnel, et on vérifie la validité de la solution obtenue en tant que phénomène physique. La figure 25 représente un modèle de calcul simple. De façon similaire l'expression (21) montre un modèle de calcul simple utilisé. Dans l'expression (21), on utilise une valeur ATce obtenue en soustrayant Te de Tc, une résistance à la chaleur d'évaporation R1 dans le caloduc de tête, une résistance à la chaleur de conduction R2 d'un conteneur de caloduc de tête, une résistance à la chaleur de conduction R3 d'une ailette, une résistance à la chaleur de conduction R4 d'un conteneur de caloduc transversal, une résistance à la chaleur de condensation R5 dans le caloduc transversal, une surface Ahpi d'une paroi intérieure du caloduc, une aire de surface Aailette d'une ailette, une efficacité d'ailette #ailette, et un coefficient de conductivité thermique #al de l'aluminium. #Tc = Q * (R1 + R2 + R3 + R4 + R5) 1 1 = Q * ( + R2 + ) (21) he-Ahpi heff.Aailette.#ailette tanh mLf #ailette = @ ... (22) mLf jleff m 87-1 e t # #Al. tf En utilisant l'expression (23), on calcule heff. Dans l'expression (23), on utilise une épaisseur tliaison et un coefficient de conductivité thermique liaison d'une liaison. 1 heff = ############## ... (23) (R4+R5)Aailette tliaison 1 R4 + R5 = + ########## lliaison.Aailette hc.Aailette La figure 26 représente un graphique d'un résultat de calcul d'une surface efficace Aeff de l'ailette 25 en tant qu'ailette formant bride 25 (la longueur dans la direction axiale est égale à 27,4 mm) pour l'échange thermique, moyennant l'utilisation de l'expression (24). Lorsque la longueur Lf de l'ailette dépasse 10 mm, un effet d'extension d'une ailette de réception de chaleur est réduit et stabilisé. C'est pourquoi on peut savoir qu'une longueur d'environ 15 mm est suffisante dans une gamme de conception supposée de choix supposés de l'épaisseur tf. Par conséquent la valeur optimale (Lf = 11,7 mm) identifiée par la programmation quadratique séquentielle moyennant l'utilisation de l'expression d'estimation de surface de réponse est également appropriée pour l'analyse d'un phénomène de transfert thermique. Aeff = #ailette.Aailette ... (24) On peut résumer l'explication donnée ci-dessus comme suit. Sur la figure 27, on compare le caloduc de la technique connue à un caloduc optimum. Une expression d'estimation polynomiale pour prédire avec une grande précision la conductance thermique et le poids du caloduc de tête/caloduc transversal pour le panneau de véhicule spatial est obtenue au moyen du procédé tridimensionnel à élément fini et du procédé à surface de réponse moyennant l'utilisation des données CAO de formes détaillées. Ensuite, en effectuant une analyse de sensibilité concernant l'expression d'estimation polynomiale indiquée ci-dessus, il est possible de connaître la sensibilité de l'influence des variables de conception Lf, Lc, tf dans une forme géométrique du caloduc de tête/caloduc transversal sur la conductance thermique G et le poids W et la distribution de l'espace des solutions. Des directives de conception obtenues à partir d'un résultat d'analyse de sensibilité sont indiquées dans les rubriques (a) - (c) suivantes. (a) L'augmentation de la longueur Lf de l'ailette fournit un faible effet thermique par rapport à un accroissement du poids. Par conséquent Lf = environ 11,7 mm est appropriée également d'un point de vue d'efficacité de l'ailette. (b) La longueur découpée Lc du caloduc transversal influe sur le poids. Cependant l'effet sur la performance thermique est faible. Par conséquent il est souhaitable d'adopter une longueur découpée proche d'une limite supérieure, c'est-à-dire Lc = 2,5 mm. (3) Une augmentation de l'épaisseur tf de l'ailette se traduit par un accroissement du poids total. En outre c'est un facteur important (paramètre d'ajustement de performance) qui possède une haute sensibilité pour l'amélioration du rendement d'échange thermique au niveau de la partie de jonction, et il est nécessaire de considérer et d'adopter une valeur optimale. Enfin, en appliquant le procédé de programmation quadratique séquentielle à un expression d'estimation de surface de réponse bidimensionnelle produite en tenant compte de la conductance thermique et du poids, on détermine un paramètre pour réduire un poids W de la fonction d'objectif en utilisant une conductance thermique G d'un caloduc distant en tant que valeur de condition de contrainte. Une solution optimale identifiée pour les paramètres est Lf = 11,7 mm, Lc = 2,5 mm, tf = 1,44 mm. Il est possible de réduire le poids du caloduc tout en conservant la performance thermique de produits actuels, actuels (se référer à la figure 27). Conformément à un procédé d'analyse dans cette forme de réalisation, on obtient mathématiquement une solution optimale en appliquant l'analyse au moyen du procédé tridimensionnel aux éléments finis et du procédé de surface de réponse avec une grande précision en utilisant les données de conception détaillées. Il s'est avéré que le procédé d'analyse est pratique et efficace pour régler le problème de l'optimisation thermique et pondérale de la forme du panneau de transfert de chaleur dans le véhicule spatial. Comme indiqué, le caloduc de tête 200 dans cette forme de réalisation est le caloduc de tête 200 pour le panneau de véhicule spatial. Le caloduc de tête 200 comprend l'ailette 25 ayant la forme d'une plaque plane avec une longueur Lf de l'ailette comprise entre 0,8 et 0,9 fois la largeur extérieure Dhp, considérée à partir d'un bord d'une forme extérieure du caloduc de tête 200 parallèlement à une direction de la largeur extérieure du caloduc de tête 200. L'ailette 25 possède une épaisseur comprise entre 0,1 et 0,2 fois la longueur Ls dans une direction perpendiculaire à la longueur Lf. Lorsque la largeur extérieure du caloduc de tête 200 varie, la longueur Lf et l'épaisseur tf peuvent varier proportionnellement à la largeur extérieure du caloduc de tête 200. En ce qui concerne la valeur du rapport, une valeur à la seconde décimale ou plus bas n'influe pas sur un résultat de l'analyse et on peut obtenir un effet similaire. Comme indiqué, dans cette forme de réalisation le caloduc transversal 100 est le caloduc transversal 100 pour le panneau de véhicule spatial. Le caloduc transversal 100 comprend la partie plate 11 servant à transférer une chaleur vers un espace extérieur sur une longueur (environ 8 mm = 13 mm (Dhp)- 2,5 mm (Lc) x 2) comprise entre 0,6 et 0,7 fois la largeur extérieure Dhp parallèlement à une direction de la largeur extérieure du caloduc transversal 100. Lorsque la largeur extérieure du caloduc transversal 100 varie, la longueur peut varier proportionnellement à la largeur extérieure du caloduc transversal 100. En ce qui concerne la valeur du rapport, une valeur à la seconde décimale ou au-dessous n'influe pas su le résultat de l'analyse, et on peut obtenir un effet similaire. Dans une troisième forme de réalisation, la valeur optimale de la deuxième forme de réalisation est encore plus développée. Des gammes de Lf, Lc, tf, que l'on peut utiliser en tant que gammes stables, sont prises en compte et utilisées dans la troisième forme de réalisation. La figure 28 illustre une gamme d'optimisation stable de la longueur Lf de l'ailette, correspondant à l'épaisseur tf de l'ailette. Sur la figure 28, sur un axe vertical on a représenté la performance de transfert thermique (conductance) par unité de poids et sur l'axe horizontal on a représenté l'épaisseur tf de l'ailette et la longueur Lf de l'ailette. La valeur Lc est fixée égale à 3,0 mm. Sur la figure 28, pour chaque épaisseur tf de l'ailette, la performance de transfert thermique par unité de poids présente une valeur maximale lorsque Lf est égale à environ 20 mm. Cependant, lorsqu'on augmente la valeur de Lf, le poids total augmente. Par conséquent, la gamme d'optimisation 10 mm Comme indiqué, en réglant une gamme de Lf sur 10 mm La figure 29 représente une gamme d'optimisation stable de la longueur Lf de l'ailette divisée par la largeur extérieure Dhp du caloduc correspondant à l'épaisseur tf de l'ailette divisée par la largeur extérieure Dhp. Sur la figure 29, on a indiqué sur l'axe verticale la puissance de transfert thermique (conductance) par unité de poids et sur un axe vertical la longueur Lf divisée par la largeur extérieure Dhp du caloduc (tf/Dhp) et l'épaisseur tf de l'ailette divisée par la largeur extérieure Dhp (LF/Dhp). La valeur Lc est fixée à 3,0 mm. Sur la figure' 29, pour chaque épaisseur tf de l'ailette divisée par la largeur extérieure Dhp du caloduc, la performance de transfert thermique par unité de poids présente une valeur maximale lorsque la valeur de Lf divisée par la largeur extérieure Dhp du caloduc est comprise entre environ 0,8 et 1,5. C'est pourquoi, il est également possible de régler la gamme d'optimisation stable 0,8 Comme indiqué, en réglant la gamme de Lf/Dhp telle que 0,8 La figure 30 représente une gamme d'optimisation stable de la longueur Lf de l'ailette divisée par l'épaisseur tf de l'ailette correspondant à l'épaisseur tf de l'ailette. Sur la figure 30, sur l'axe vertical on a représenté la performance de transfert thermique par unité de poids et sur l'axe horizontal on a représenté la longueur Lf de l'ailette divisée par l'épaisseur tf de l'ailette (taux d'élancement: A = Lf/tf). La valeur Lc est fixée égale à 3,0 mm. La figure 31 représente la relation entre l'épaisseur tf de l'ailette et le taux d'élancement A. Sur la figure 31, on a représenté sur l'axe vertical la performance de transfert thermique par unité de poids et sur l'axe horizontal le taux d'élancement A pour chaque épaisseur tf de l'ailette. La figure 31 montre que l'influence d'une variation de l'épaisseur tf de l'ailette est faible lorsque le taux d'élancement A se situe dans une gamme comprise entre environ 4 et 9. La figure 32 représente la relation entre l'épaisseur tf de l'ailette et le taux d'élancement A. Sur la figure 32, on a représenté sur l'axe vertical la performance de transfert thermique par unité de poids et sur l'axe horizontal le taux d'élancement A pour chaque épaisseur tf de l'ailette. La figure 32 montre qu'il existe une plus grande influence du taux d'élancement A lorsque l'épaisseur tf de l'ailette augmente. Lorsque l'épaisseur tf de l'ailette est dans une gamme comprise entre environ 1 mm et 2 mm, la performance de transfert thermique par unité de poids représente une bonne valeur sans influence sur le taux d'élancement A. Par conséquent il est possible de représenter la gamme d'optimisation stable 4 Comme indiqué, en réglant une gamme de tf sur 1 mm Les figures 28 à 32 représentent des graphiques de l'espace des solutions obtenus sur la base des expressions (11) et (12) comme dans la deuxième forme de réalisation. Comme indiqué, le caloduc de tête 200 de la troisième forme de réalisation est le caloduc de tête 200 pour le panneau du véhicule spatial. Le caloduc de tête 200 comprend l'ailette 25 sous la forme d'une plaque plane ayant pour longueur Lf comprise entre 10 mm et . 20 mm, compté à partir du bord de la forme extérieure du caloduc de tête 200 parallèlement à la direction de la largeur extérieure du caloduc de tête 200. En outre le caloduc de tête 200 est le caloduc de tête 200 pour le panneau du véhicule spatial. Le caloduc de tête 200 comprend l'ailette 25 sous la forme d'une plaque plane ayant une longueur Lf comprise entre 0,8 et 1,5 fois la largeur extérieure Dhp, comptée à partir du bord de la forme extérieure du caloduc de tête 200 parallèlement à la direction de la largeur extérieure du caloduc de tête 200. En outre, le caloduc de tête 200 inclut l'ailette 25 sous la forme d'une plaque plane pour le panneau du véhicule spatial. L'ailette 25 a l'épaisseur tf comprise entre 1 et 2 mm et une longueur Lf comprise enter 4 et 9 fois la largeur extérieure Dhp, comptée à partir du bord de la forme extérieure du caloduc de tête 200. Dans une quatrième forme de réalisation, la valeur optimale de la deuxième forme de réalisation est développée de façon supplémentaire. Les gammes de Lf, Lc et de variables additionnelles tch et tcl, qui peuvent être utilisées en tant que gammes stables, sont envisagées et utilisées dans la quatrième forme de réalisation. Une variable tch est l'épaisseur de l'ailette 28 comme représenté sur la figure 1. Une variable tcl est l'épaisseur de l'ailette 18 comme représenté sur la figure 2. La figure 33 représente une gamme d'optimisation stable de l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à la longueur Lf de l'ailette. Sur la figure 33, un axe vertical représente une performance de transfert thermique (conductance thermique) par unité de poids et l'axe horizontal représente la longueur Lf de l'ailette et l'épaisseur tch de l'ailette. La valeur Lc est fixée égale à 0 mm. La figure 33 montre qu'une gamme comprise entre 0,5 et 0,8 est une gamme préférée de l'épaisseur tch de l'ailette indépendamment de la longueur Lf de l'ailette. C'est pourquoi il est également possible de présenter la gamme d'optimisation stable 0,5 Comme indiqué, en réglant une gamme de tch sur 0,5 La figure 34 représente une gamme d'optimisation stable de l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à l'épaisseur tcl de l'ailette. Sur la figure 34, un axe vertical représente la performance de transfert thermique (conductance thermique) par unité de poids et l'axe horizontal représente l'épaisseur tcl de l'ailette et l'épaisseur tch de l'ailette. La valeur Lc est fixée à 0 mm. La figure 34 montre une gamme comprise entre environ 0,5 et 0,8 qui est une gamme préférée de l'épaisseur tch de l'ailette indépendamment de l'épaisseur tcl de l'ailette. C'est pourquoi il est également possible de régler la gamme d'optimisation stable 0,5 Comme indiqué, en réglant une gamme de tch sur 0,5 La figure 35 représente une gamme d'optimisation stable de l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à l'épaisseur tf de l'ailette. Sur la figure 35, un axe vertical représente la performance de transfert thermique (conductance thermique) par unité de temps et l'axe horizontal représente l'épaisseur tf de l'ailette et l'épaisseur tch de l'ailette. La valeur Lc est fixée égale à 0 mm. La figure 35 montre qu'une gamme comprise entre environ 0,5 et 0,8 est une gamme préférable de l'épaisseur tch de l'ailette indépendamment de l'épaisseur tf de l'ailette. C'est pourquoi il est également possible de régler la gamme d'optimisation stable 0,5 Comme indiqué, en réglant une gamme de tch sur 0,5 La figure 36 représente une gamme d'optimisation stable sur l'épaisseur tch de l'ailette correspondant à la longueur Lf de l'ailette divisée par l'épaisseur tch de l'ailette. Sur la figure 36, l'axe vertical représente la performance de transfert thermique (conductance thermique) par unité de poids et l'axe horizontal représente la longueur Lf de l'ailette divisée par l'épaisseur tch de l'ailette (taux d'élancement 1: A = Lf/tch) et l'épaisseur tch de l'ailette. La valeur Lc est fixée égale à 0 mm. La figure 36 représente la relation entre le taux d'élancement A et l'épaisseur Tch de l'ailette. La figure 36 montre~ qu'une gamme comprise entre environ 4 et 9 est une gamme préférée du taux d'élancement A et qu'une gamme comprise entre environ 0,5 et 0,8 est une gamme préférée de l'épaisseur tch de l'ailette. C'est pourquoi il est également possible de régler la gamme d'optimisation stable 4 Comme indiqué, en réglant une gamme 4 Les figures 33 à 36 représentent des graphiques de l'espace des solutions créés sur la base des expressions (11) et (12) comme dans la deuxième forme de réalisation. Comme indiqué, l'ailette 28 contenue dans le caloduc de tête dans la quatrième forme de réalisation possède une épaisseur comprise entre 0,5 et 0,8 mm dans une direction perpendiculaire au plan de transfert thermique. L'ailette 28 possède une épaisseur déterminée tch dans une direction perpendiculaire au plan de transfert thermique. L'ailette 25 possède une longueur Lf comprise entre 4 et 9 fois l'épaisseur tch déterminée à partir du bord de la forme extérieure dans une direction qui est la direction 22 de juxtaposition d'éléments de conduit 24 jusqu'au bord du plan de transfert thermique étendu. Conformément à une forme de réalisation préférée de la présente invention, on peut augmenter la surface de transfert thermique tout en réduisant le poids. C'est pourquoi, l'échange thermique entre le caloduc de tête et le caloduc transversal peut être obtenu. En outre la précision du processus de pressage peut être maintenue à un niveau élevé. Conformément à la forme de réalisation préférée de la présente invention, la précision lors du traitement de pressage peut être maintenue à un niveau élevé, tout en réduisant le poids. Conformément à la forme de réalisation préférée de la présente invention, l'échange thermique entre le caloduc de tête et le caloduc transversal peut être obtenu tout en réduisant le poids. Conformément à la forme de réalisation préférée de la présente invention, il est possible de réaliser un caloduc avec un bon équilibre global entre la chaleur et le poids, sur la base des directives concernant la forme en coupe du caloduc et de la structure de jonction sans entraîner une baisse de température tout en réduisant le poids. Après avoir décrit plusieurs formes de réalisation particulières de l'invention, différents changements, modifications et perfectionnements apparaîtront aisément aux spécialistes de la technique. De tels changements, modifications et perfectionnements sont inclus dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Caloduc, caractérisé en ce qu'il comporte : une pluralité d'éléments de conduit (24; 14) servant à réaliser une absorption de chaleur et/ou un rayonnement de chaleur à travers une surface et qui sont adjacents dans une direction, une partie plate (21; 11) incluant un plan de transfert thermique sous une forme plane pour exécuter une absorption de chaleur depuis l'espace extérieur et/ou un rayonnement de chaleur vers l'espace extérieur, est formée sur une partie de la surface extérieure de chacun de la pluralité d'éléments de conduit (24; 14) en étant intégrée à chacun d'eux, et une plaque étendue de transfert thermique (28; 18) sous forme plane s'étendant d'une manière continue sans aucune partie irrégulière à partir du plan de transfert thermique contenu dans la partie plate (21; 11), pour former pour chacun de la pluralité d'éléments de conduit un plan de transfert thermique qui s'étend en plus depuis le plan de transfert thermique en direction d'un élément de conduit adjacent. 2. Caloduc selon la revendication 1, caractérisé en ce que la plaque étendue de transfert thermique (28; 18) est réalisée sous la forme d'une plaque, le caloduc comportant en outre une partie concave (26; 16) formée à partir d'une face arrière du plan de transfert thermique fourni par la plaque étendue de transfert thermique en direction de l'élément de conduit adjacent. 3. Caloduc selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre une seconde plaque étendue de transfert thermique (25) disposée à côté de la plaque étendue de transfert thermique (28), et présentant une forme plane s'étendant d'une manière continue, sans aucune partie irrégulière, à partir du plan de transfert thermique contenu dans la partie plate intégrée avec un élément de conduit placé à une extrémité de la pluralité d'éléments de conduit pour créer un plan de transfert thermique qui s'étend d'une manière supplémentaire depuis le plan de transfert thermique en direction de l'espace extérieur. 4. Caloduc selon la revendication 1, caractérisé en ce que la plaque étendue de transfert thermique (28; 18) possède une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 0,8 mm dans une direction perpendiculaire au plan de transfert thermique. 5. Caloduc selon la revendication 3, caractérisé en ce que la plaque étendue de transfert thermique (28) possède une épaisseur déterminée dans une direction perpendiculaire au plan de transfert thermique, et la seconde plaque étendue de transfert thermique (25) possède une longueur comprise entre 4 et 9 fois l'épaisseur déterminée à partir du bord de la forme extérieure dans une direction de la pluralité d'éléments de conduit jusqu'au bord du plan de transfert thermique plus étendu.