FR 2841370 A1 20031226 FR 0207582 A 20020619 amphotere chelateur. La presente invention a trait a un procede d'immobilisation de sodium metallique sous forme de verre, utilisable en particulier pour realiser la vitrification de sodium metallique renfermant des elements radioactifs, tel que le sodium mis en oeuvre a ltetat liquide dans certaines installations nucleaires, comme par exemple dans les circuits primaires ou secondaires des reacteurs nucleaires de la fiilere a neutrons rapides. Le sodium liquide issu diune mise en ceuvre dans une installation nucleaire peut presenter des teneurs variables en elements radioactifs, tels que le 22Na, le tritium, ou encore le 437Cs. Ainsi le sodium present dans certaines boucles d'essais de reacteurs pilotes peut contenir plus de 0,001% en masse d'elements radioactifs, alors que le sodium issu d'une mise en osuvre dans un circuit primaire ou secondaire d'un reacteur nucleaire classique de la filiere a neutrons rapides est generalement un sodium faiblement radioactif, qui contient le plus -souvent de l'ordre de quelques 1 0-42 g d'elements radioactifs par gramme, ces elements radioactifs possedant en outre une faible duree de demi-vie et des descendants stables. En tout etat de cause, queue que soit sa teneur en elements radioactif, le sodium issu d'une mise en ceuvre dans une installation nucleeire est considere, au vu de la legislation actuelle, comme un dechet nucieeire en tent que tel. potentiellement contaminant pour le milieu exterieur. Ainsi, meme lorsqu'il presente une teneur en elements radioactifs extremement reduite, ce sodium est au moins classe parmi les dechets nucleeires dits "de tres falble activite" (TFA). Par consequent, lors d'operations de deconstruction d'installations nucleaires mettant en ceuvre le sodium, on est amene a stocker ce sodium, de fa,con a eviter sa mise en contact avec le milieu exterieur, quel que soit son degre de contamination. Dans ce cadre, on a propose d'immobiliser le sodium sous une forme de sel, de silicate, ou d'oxyde, au sein d'une matrice telle qu'un ciment ou un verre, de fa,con analogue au stockage de nombreux dechets radioactifs ou toxiques. Toutefois, compte tenu de la forte solubilite dans l'eau que presentent les composes du sodium, un probleme specifique auquel on se heurte lors de l'immobilisation de sodium au sein d'une matrice de type verre ou ciment est celui de la lixiviation potentielle du sodium, a savoir la tendance que peut presenter une matrice de verre ou de ciment a relarguer les composes du sodium en presence d'eau. Compte tenu des normes actuelles concernant le stockage de dechets radioactifs, il est necessaire, pour immobiliser le sodium, de s'orienter vers des matrices possedant une tendance a la lixiviation du sodium la plus falble possible. De ce point de vue, les matrices de type verre vent generalement les plus interessantes. Le terme de "verre", au sens de la presente description, doit etre compris dans son acception la plus large dans le domaine de la vitrification de dechets, c'est a dire, un melange solide relativement homogene de differents constituents mineraux, generalement a base de silice, se presentant sous la forme d'un solide non poreux, avantageusement forme d'elements chimiquement et structurellement lies, et adapte a une immobilisation de dechets. Le terme de "verre" au sens de ['invention designe de preference un solide presentant specifiquement une structure amorphe. Dans certains cas de figure, ce terme peut neanmoins egalement designer des solides presentant une structure partiellement cristalline, notamment de type vitro-cristall ine, voire d es sol ides cristalli n s. Au sens ou il est employe da ns la presente description, le terme de "matrice de type verre" designe quant a lui toute matrice solide presentant une phase continue a base d'un "verre" au sens de ['invention. Les matrices de type verre possedent une surface specifique beaucoup plus falble que les matrices de type ciments, notamment dans la mesure ou elles ne vent pas poreuses. Wiles offrent par consequent une surface d'echange fortement reduite avec le milieu exterieur. Toutefois, il faut souligner que, de fa,con a ce qu'une matrice de type verre comprenant des composes du sodium soit reellement interessante en termes de limitation de la lixiviation du sodium, il est generalement souhaitable que les composes du sodium qu'elle contient solent integres sous la forme de constituents effectifs de la matrice, et non a titre d'inclusions, sans quoi le compose du sodium est uniquement encapsule physiquement au sein de la matrice de type verre. Dans ce cas, le compose du sodium presente une solidarisation relativement falble avec la matrice, ce qui se traduit par une tres nette augmentation de la tendance a la lixiviation de ce compose. De fa,con plus generale, pour eviter le phenomene de iixiviation du sodium au sein d'une matrice de type verre, il est souhaitable que la composition de cette matrice a base de sodium soit la plus homogene possible. Ainsi, pour obtenir des matrices vitrifiees reellement interessantes, il s'avere done necessaire de realiser l'immobilisation du sodium au sein de ces matrices dans les conditions les plus contr61ees possible. La plupart des solutions avancees pour realiser une telle immobilisation du sodium dans des conditions contr61ees consistent a convertir chimiquement le sodium en des derives susceptibles de stintegrer a une matrice vitrifiee, en particulier de type carbonate de sodium ou oxyde de sodium, puis a introduire ces derives du sodium dans une formulation de verre, pour ensuite realiser la vitrification du melange obtenu dans des conditions contr61ees. Or, les operations de conversion chimique du sodium mises en ceuvre dans ce cadre menent a l'obtention d'effluents iiquides eVou gazeux, susceptibles de conduire a un relargage d'elements radioactifs vers le milieu exterieur. De plus, la plupart des operations de traitement du sodium radioactif proposees presentent ['inconvenient de mettre en osuvre plusieurs etapes successives, ce qui, en plus d'impliquer des stockages intermediaires de composes radioactifs, multiplie encore le nombre d'effluents liquides ou gazeux a ma^triser, ce qui se traduit non seulement en termes de coOts de production importants, mais surtout en termes de multiplication des risques de rejets non contr61es vers le milieu exterieur. De fa,con a eviter de tels problemes lies a la multiplication d'effluents liquides ou gazeux, une solution interessante, decrite notamment par R. Kushar et al. dans le rapport ANL-91-21 public en 1991 par 1'Argonne National Laboratory, consiste a melanger, au sein d'un reacteur dit "cyclonique" porte a une temperature de 1000 C, des particules de silice, d'alumine, de chaux vive et d'oxyde de bore, avec du sodium metallique introduit sous la forme d'une dispersion de gouttelettes a l'etat liquide, en presence d'un courant d'air introduit en quantite suffisante pour induire I'oxydation du sodium metallique sous la forme d'oxyde de sodium. Ce procede permet d'obtenir des matrices vitrifiees de composition homogene et pouvant presenter des taux de lixiviation faible en fonction des quantites de silice, d'alumine, de chaux vive et d'oxyde de bore introduites. Toutefois, ce procede implique la mise en oeuvre de grandes quantite d'air, dont une partie seulement est consommee par la reaction d'oxydation du sodium, ce qui presente ['inconvenient de mener a la production d'effluents gazeux en quantites importantes en sortie de reacteur, qui vent susceptibles de vehiculer des poussieres radioactives, ce qui, la encore, se traduit en termes de couts de traitements d'effiuents et de repercussions potentielles sur l'environnement. De fa,con plus generale, on ne conna'^t pas a l'heure actuelle de procede de vitrification sans production notable d'effluents gazeux permettant, au sein d'un seul reacteur, de preparer, a partir de sodium metallique, une matrice vitrifiee de composition homogene integrant le sodium sous la forme d'un oxyde. Or, les inventeurs ont maintenant decouvert qu'un tel procede pouvait etre realise en introduisant, au sein d'un reacteur de vitrification, du sodium metallique, un precurseur de la matrice vitrifiee fnale, et un oxyde de fer Fe2O3 a titre d'agent d'oxydation du sodium, sous reserve que le sodium, I'oxyde de fer et le precurseur de la matrice minerale solent specifiquement introduits dans le reacteur sous une forme dispersee. Les inventeurs ont mis en evidence que la mise en ceuvre des differents constituents a l'etat disperse permet non seulement d'optimiser la reaction d'oxydation du sodium par l'oxyde de fer Fe203, mais egalement d'obtenir in fne une matrice vitrifiee de composition homogene. Sur la base de cette decouverte, la presente invention a pour but de fournir un procede d'immobilisation de sodium au sein d'une matrice vitrifiee, adapte pour realiser le confnement de sodium comprenant des elements radioactifs. Dans ce cadre, un des buts de ['invention est en particulier de fournir un procede d'immobilisation du sodium limitant les echanges possibles entre le sodium contamine et le milieu exterieur. De fa,con plus generale, I'invention se donne egalement pour but de fournir un procede dtimmobilisation de sodium metallique sous la forme d'un verre, a la fois simple a mettre en couvre et ou la composition finale de la matrice vitrifiee obtenue peut etre modulee facilement en fonction des proprietes recherchees pour cette matrice, notamment en terme de resistance a la lixiviation et a la devitrification. Ainsi, la presente invention a pour objet un procede d'immobilisation de sodium metallique sous forme de verre, comprenant les etapes consistent a: (A) introduire au sein d'un reacteur: (i) un precurseur de matrice vitrifiee; (ii) du sodium a l'etat metallique; et (iii) de l'oxyde de fer Fe2O3, en une quantite suffisante pour assurer ltoxydation du sodium metallique (ii) introduit, lesdits constituents (i), (ii) et (iii) etant specifiquement introduits dans le reacteur sous une forme dispersee; (B) par mise en contact des constituents (i), (ii) et (iii) sous forme dispersee au sein du reacteur, realiser un melange homogene de ces constituents; (C) porter le melange obtenu a une temperature comprise entre 1000 et 1 600 C, de preference superieure a 1 200 C, et avantageusement superieure a 1400 C, ce par quoi on forme un melange homogene a l tetat fond u, dans lequel le sod iu m i n itialement i ntrodu it se trouve a ltetat d'oxyde de sodium; et (D) recuperer le melange fondu ainsi obtenu, et le soumettre a un refroidissement, ce par quoi on obtient une matrice vitrifiee de composition homogene integrant le sodium initialement introduit a titre d'oxyde constitutif de ladite matrice vitrifiee. De fa,con large, par "precurseur de matrice vitrifiee" au sens de ['invention, on entend un ensemble de constituents, generalement solides, preferentiellement inertes a basse temperature vis-a-vis du sodium et de l'oxyde de fer, et susceptibles de mener a l'obtention d'une matrice vitrifiee suite a l'etape de traitement thermique (C) et au refroidissement de l'etape (D), en presence des produits de reaction du sodium et de l'oxyde de fer Fe2O3. Dans le cas le plus general, le precurseur de matrice mineral (i) de ['invention peut etre constitue de tout melange de particules a base d'oxydes, de carbonates ou de sels utilise de fa,con courante dans la constitution de verres. Dans ce cadre, il peut en particulier etre choisi parmi les melanges generalement designee par le terme de "matiere crues" mis en osuvre dans la constitution des verres dits "nucleaires", utilises pour realiser le confinement de dechets radioactifs. Ainsi, le precurseur de matrice vitrifiee (i) peut par exemple etre constitue au moins en partie de particules solides comprenant des particules a base d'oxyde de silicium sio2, generalement en association avec des particules a base d'oxyde de calcium CaO eVou d'oxyde de bore B203, eventuellement en association avec des particules a base d'oxyde d'aluminium eVou d'oxyde de magnesium, les particules a base des differents oxydes precites pouvant etre des particules a base d'un seul de ces oxydes, ou bien a base d'une association de deux ou plusieurs de ces oxydes. Notamment de fa,con a ce que la matrice vitrifiee obtenue a ['issue du procede de ['invention presente une tendance a la lixiviation et a la devitrification la moins prononcee possible, on prefere generalement que le precurseur de matrice vitrifiee de ['invention comprenne un melange de particules a base: - d'oxyde de silicium SiO2, et - d'oxyde de calcium CaO eVou d'oxyde de bore B2O3, avec des ratios massiques SiO2/(CaO + B2O3) generalement compris entre 1 et 10, et de preference entre 5 et 8. L'oxyde de bore B2O3 peut en particulier etre mis en ceuvre pour faire diminuer la temperature de fusion du precurseur de matrice vitrifiee (i) ou pour ameliorer la tenue mecanique de la matrice lors du refroidissement de l'etape (D). Notamment de fa,con a ameliorer encore les proprietes de la matrice de verre obtenue in fine, le precurseur (i) peut en outre avantageusement comprendre des composes choisis parmi ltoxyde d'aluminium Al2O3, I'oxyde de magnesium, ou l'oxyde de zinc. De fa,con preferentielle, le precurseur de matrice vitrifiee de ['invention comprend: - de l'oxyde de silicium a raison de 20 % a 80 % en masse, et de preference entre 40 % et 75 % en masse; - de l'oxyde de calcium a raison de 0 % a 20 % en masse, et de preference entre 1 % et 10 % en masse; - de l'alumine a raison de 0 % a 20 % en masse, et de preference entre 1 % et 10 % en masse; - de l'oxyde de bore B2O3 a raison de 0 % a 20 % en masse et de preference entre 1 % et 10 % en masse. Quelle que soit sa composition exacte, le precurseur de matrice vitrifiee (i) est specifiquement introduit dans le reacteur ou est conduit le procede de ['invention sous une forme dispersee. Ainsi, il est generalement introduit sous la forme d'un melange de particules, generalement des particules doxydes metalliques, ou des particules de frittes de verre preforme, ces particules possedant de preference une taille moyenne comprise entre 0,1 et 20 millimetres, avantageusement inferieure a 10 millimetres, et de preference inferieure a 5 millimetres. Ainsi, le precurseur de matrice vitrifiee de ['invention peut avantageusement etre mis en osuvre sous la forme d'un melange de particules de silice, d'alumine, de chaux vive et d'oxyde de bore de granulometries comprises entre 1 et 3 millimetres. II peut egalement etre mis en ceuvre sous la forme de frittes de verre, notamment sous la forme de frittes de verre a base d'oxydes de silicium, d'aluminium, de calcium et de bore, ces frittes de verres possedant avantageusement une taille moyenne comprise entre 1 et 10 millimetres, et de preference inferieure a 5 millimetres. 11 est a souligner que, compte tenu du fait que le procede de ['invention ne mene pas a une production notable d'effluents, ce procede peut etre conduit dans des conditions de confinement poussees, particulierement adaptees lors de la mise en ceuvre de composes radioactifs. De ce fait, le sodium metallique mis en oeuvre dans le procede de ['invention peut avantageusement etre un sodium renfermant des elements radioactifs, et il peut notamment stagir de sodium issu d'un circuit primaire ou secondaire de reacteur nucleaire de la filiere cite a neutrons rapides. Quelle que soit sa nature exacte, le sodium mis en cauvre selon le procede de ['invention est specifiquement introduit dans le reacteur sous une forme dispersee. Ainsi, selon un mode particulierement avantageux, le sodium peut etre introduit au sein du reacteur sous la forme de gouttelettes liquides, de taille preferentiellement comprise entre 10 microns et 500 microns avantageusement inferieure a 200 microns et de preference comprise entre 50 et 150 microns, ces gouttelettes etant le plus souvent obtenues par pulverisation du sodium liquide, par exemple au moyen d'une buse d'injection. Selon un autre mode de mise en ceuvre envisageable, le sodium introduit peut egalement etre issu d'un pre-melange du sodium liquide a l'etat disperse avec une partie au moins du precurseur de matrice vitrifie. Dans ce cas, le sodium a l'etat disperse qui est introduit se trouve sous la forme de sodium depose sur des particules de precurseur de matrice vitrifie. Ainsi, selon ce mode particulier, le sodium a ltetat disperse qui est introduit dans l'etape (A) du procede peut par exemple se presenter sous la forme de particules de silice a la surface desquelles du sodium est depose. Generalement, notamment de fa,con a obtenir une matrice vitrifiee possedant une tendance a la lixiviation la plus faible possible a ['issue du procede de ['invention, il est souvent preferable que, dans cette matrice, le taux de sodium incorpore soit inferieur a 30% en masse, et avantageusement inferieur a 20 % en masse, par rapport a la masse totale de la matrice. On prefere par ailleurs que ce taux de sodium incorpore soit superieur a 4% en masse, et avantageusement a 5% en masse, par rapport a la masse totale de la matrice. Ainsi, ce taux est typiquement compris entre 5% et 15 % en masse par rapport a la masse totale de la matrice. De ce fait, on prefere generalement que la masse de sodium metallique introduite dans le reacteur soit comprise entre 3% et 20% en masse par rapport a la masse de precurseur de matrice vitrifiee introduite. Avantageusement, cette masse de sodium introduite est inferieure ou egale a 14% en masse, et de preference inferieure ou egale a 12% en masse, par rapport a la masse de precurseur de matrice vitrifiee introduite. Par ailleurs, dans le cas particulier ou le precurseur de matrice vitrifie est a base d'oxyde de silicium, ce qui est generalement le cas, on prefere que le ratio molaire de la quantite de sodium introduite rapportee a la quantite de silicium introduite au sein du precurseur de matrice vitrifiee soit compris entre 1: 20 et 1: 1, et avantageusement inferieur a 1: 6. Un des constituents essentials mis en cauvre selon le procede de I'invention est l'oxyde de fer Fe2O3. Ce constituent assure au sein du reacteur la transformation du sodium en oxyde, forme sous laquelle le sodium est effectivement integre au sein de la matrice vitrifiee, specifiquement a titre d'element constitutif de cette matrice, et non comme element d'inclusion. Le fer est par ailleurs un element formateur de structure, au meme titre que le silicium ou l'aluminium. En particulier en presence de ces e!iements silicium et aluminium, le fer forme par interconnections, le reseau vitreux. II est egalement susceptible de mener a la formation de structures minerales connues comme incluant des cavites apses a emprisonner certains contaminants radioactifs eventuellement presents dans le sodium. II est fortement preferable que l'oxyde de fer Fe2O3 soit introduit dans le reacteur sous une forme dispersee, notamment de fa,con a assurer un maximum d'interfaces de contact entre cet oxyde et le sodium, egalement introduit sous une forme dispersee offrant une haute surface d'echange. De ce fait, on prefere generalement que ltoxyde de fer Fe2O3 soit introduit sous la forme de particules comprenant de l'oxyde de fer Fe2O3, ces particules etant de preference essentiellement constituees d'oxyde de fer Fe2O3, et possedant avantageusement unetaille moyenne comprise entre O,1 et 20 millimetres, de fa,con particulierement preferee inferieure a 10 millimetres, et avantageusement inferieur a 5 millimetres. On prefere que la surface specifique de ces particules soit la plus elevee possible. La quantite d'oxyde de fer Fe2O3 introduite est egalement determinante pour assurer une oxydation effective du sodium introduit a l'etat metallique. En effet, il est necessaire que l'oxyde de fer Fe2O3 soit introduit en quantite suffisante pour assurer cette oxydation. Dans ce cadre, on prefere generalement que le ratio molaire de la quantite de fer introduite sous forme d'oxyde de fer Fe2O3, rapportee a la quantite de sodium introduite soit compris entre O,5: 1 et 3: 1. De preference, ce ratio molaire est superieur ou egal a O,6:1, et avantageusement superieur ou egal a O,9:1. Par ailleurs, on prefere generalement que ce ratio molaire soit inferieur a 2:1, et avantageusement inferieur a 1,5: 1. Sans vouloir etre lie en aucune fa,con a une theorie particuliere, il semble pouvoir etre avance que la reaction d'oxydation du sodium qui a lieu au sein du reacteur met en ceuvre les reactions suivantes: 2 Na + Fe2O3 Na2O + 2 FeO 2 Na + 3Fe2O3 Na2O + 2 Fe3O4 En tout etat de cause, la matrice vitrifiee obtenue in fne contient generalement des oxydes de fer FeO et/ou Fe3O4, voire des oxydes Fe2O3 residuals. En particulier lorsque le procede de ['invention est conduit pour realiser un confinement de sodium comprenant des elements radioactifs, il est le plus souvent necessaire de ma^triser la quantite de fer introduite dans la matrice vitrifiee realisee selon ['invention. A cet effet, il est generalement preferable que la masse de Fe2O3 introduite soit comprise entre 5 % et 50 % en masse par rapport a la masse de precurseur de matrice vitrifiee introduite, et de preference en une quantite inferieure a 35% en masse, avantageusement inferieure a 30% en masse, et plus preferentiellement inferieure a 25 % en masse. Quelle que soit leur nature exacte et leurs proportions respectives, les constituents (i), (ii) et (iii) de l'etape (A) du procede de ['invention vent generalement introduits en ['absence de toute trace d'eau, de fa,con a eviter toute reaction du sodium avec de l'eau, qui serait susceptible de mener a la fois a la production d'un effluent gazeux hydrogene, et a une fragilisation de la matrice vitrifiee obtenue in fne. Pour ce faire, prealablement a leur mise en ceuvre dans le procede, le precurseur de matrice vitrifiee et l 'oxyde de fer Fe203 mis en ceuvre vent generaleme nt sech es pu is stockes a l'abri de toute trace dthumidite. Les solides introduits au sein du reacteur peuvent etre vehicules par de falbles quantites de gaz vecteur. Dans ce cas, le gaz vecteur est generalement exempt de toute trace d'eau, et il s'agit de preference d'un gaz inerte tel que l'azote. Ce gaz vecteur est uniquement susceptible de mener a la formation de falbles debits d'effluents gazeux, ce qui est particulierement avantageux lorsque le procede est conduit sur du sodium renfermant des elements radioactifs (limitation des effluents secondaires) . Par ailleurs, les constituents (i), (ii) et (iii) de l'etape (A) du procede de ['invention vent generalement introduits au sein du reacteur a une temperature allant de 15 C a 150 C, le sodium etant generalement introduit a l'etat liquide, c'est a dire a une temperature de preference superieure a 1 00 C, le plus souvent entre 110 C et 130 C, et les autres constituents pouvant etre introduits a des temperature plus basses, par exemple entre 15 C et 100 C, typiquement entre 20 et 60 C. Le melange homogene de l'etape (B) du procede, realise par mise en contact des differents constituents (i), (ii) et (iii) sous forme dispersee, est generalement effectue en introduisant le precurseur de matrice vitrifiee et l'oxyde de fer au sein du reacteur sous la forme d'une pluie de particules et en pulverisant le sodium a ltetat liquide au sein de ladite pluie de particules. Par"pluie de particules" au sens de ['invention, on entend une dispersion tombante de particules, avantageusement dispersees de fa,con homogene, du type de celles utilisees dans les reacteurs mettant en ceuvre des reactifs sous forme pulverulente ou dispersee. Des pluies de particules selon ['invention peuvent etre realisees en mettant en cauvre tout type de systeme de dispersion de poudre usuel connu de l'etat de la technique. La pluie de particules a base du precurseur de matrice vitrifiee et de l'oxyde de fer est avantageusement realisee a partir d'un melange initial de l'oxyde de fer (iii) avec le precurseur de matrice vitrifiee (i), mais elle peut alternativement etre obtenue par interpenetration de deux ou plusieurs pluies de particules a base d'oxyde de fer et de precurseur de matrice vitrifiee. Un autre mode de realisation du melange de l'etape (B) consiste a deposer le sodium sur au moins une partie des particules de precurseur de matrice vitrifiee, generalement sur des particules de silice, puis a effectuer le melange des constituents (i), (ii) et (iii) par interpenetration de deux pluies de particules comprenant, pour l'une des particules a base de Fe2O3, et pour I'autre, les particules de precurseur de matrice vitrifiee dont au moins une partie est impregnee par du sodium. Quel que soit son mode exact de mise en aeuvre, on prefere generalement, notamment de facon a optimiser la reaction d'oxydation du sodium in situ, que le melange homogene realise lors de l'etape (B) soit porte a une temperature comprise entre 1 50 C et 400 C prealablement au traitement thermique de ltetape (C). Ainsi, on prefere generalement que les constituents (i), (ii) et (iii) solent melanges de fa,con homogene a une temperature inferieure a 150 C, puis soient amenes dans les conditions de temperatures de ltetape (C), c'est a dire a une temperature de 1000-1600 C, et de preference entre 1400 et 1500 C, selon un gradient de temperature croissant. A cet effet, le reacteur mis en aeuvre dans le procede de ['invention comprend de preference une partie haute a une temperature comprise entre 100 C et 150 C, ou a lieu ltetape de melange (B) et une partie basse dans les conditions de temperatures de ltetape (C), c'est a dire a une temperature de 1000-1 600 C, et de preference a une temperature comprise entre 1400 et 1 500 C, les constituents de l'etape (A) etant introduits dans la partie haute du reacteur ou a lieu leur melange. Selon un mode de realisation particulier, le reacteur mis en ceuvre dans le procede de ['invention comprend une zone d'introduction a une temperature de 100 C a 200 C, une zone d'oxydation du sodium a une temperature de 150 a 400 C, et une zone de fusion dans les conditions de temperatures de l'etape (C), c'est a dire a une temperature de 10001600 C, et de preference de 1400 a 1500 C. Dans ce cas, il peut s'averer preferable qu'au niveau de la zone d'oxydation du sodium, le reacteur presente une section de type tronconique stevasant vers le teas, ou, que de fa,con plus generale, qu'au niveau de ladite zone d'oxydation du sodium, la section du reacteur soit une fonction croissante lorsqu'on se deplace du haut du reacteur vers le teas. En effet, dans la mesure ou l'oxydation du sodium est une reaction exothermique, il arrive qu'on observe au niveau de la zone d'oxydation une vitrification precoce menant a une prise en masse du melange reactionnel. Dans ce cas de figure, la configuration preferentielle du reacteur proposee ci dessus permet un ecoulement de la croOte de verre formee vers ia zone basse du reacteur dans les conditions de temperatures de ltetape (C), c'est a dire a une temperature de 1000-1600 C, ou elle est fondue au sein du melange reactionnel, ce qui evite un blocage des constituents (i), (ii) et (iii) en haut du reacteur, qui aurait pour effet de diminuer l'effficacite du melange de ces constituents et/ou de limiter le rendement de la reaction d'oxydation du sodium. Quelle que soit la configuration exacte du reacteur mis en cauvre dans le procede de ['invention, I'etape (C) de traitement thermique peut y etre realisee selon tout moyen connu de l'homme du metier, adapte pour realiser une matrice vitrifiee. Le temps de sejour du melange dans les conditions de temperature de l'etape (C) doit naturellement etre suffisant pour porter le melange homogene issu de l'etape (B) dans lesdites conditions de temperature. L'etape (C) du procede de ['invention peut par exemple etre conduite en chauffant les parois du reacteur au sein duquel est conduit le procede de ['invention, notamment par effet Joule. Cependant, de facon particulierement avantageuse, I'etape (C) du procede de ['invention est realisee au moyen d'un chauffage par induction. La mise en osuvre d'un chauKage par induction dans le cadre de la realisation d'un verre est une technique connue et qui a largement ete decrite, qui est fonde sur ie fait que le verre, isolant a basse temperature, devient conducteur sous l'effet d'une augmentation de temperature. La mise en ceuvre d'un chauffage par induction est particulierement avantageuse, dans la mesure ou elle peut permettre de former sur les parois du reacteur une couche de verre refroidi qui joue le role de couche protectrice pour le reacteur tout au long du procede, ce qui s'avere particulierement interessant dans le cas ou on souhaite reaiiser le procede en assurant des conditions de confinements optimales. Une telle technique, generalement designee sous le nom de chauffage par induction "en auto-creuset refroidi", est d'ailleurs une technique largement utilisee dans le cadre de la vitrification de dechets radioactifs, et notamment les dechets de toute activite. Pour plus d'informations a ce sujet, on pourra notamment se reporter aux articles D 5935, D 5936 et D 5937 de G. Delevey paws dans les techniques de l'ingenieur, Genie electrique, volume D12. Selon un mode particulier de mise en cauvre du procede, il est possible, au cours de l'etape (C), de convertir au moins une partie des oxydes de fer FeO eVou Fe3O4 issus de la reaction d'oxydation du sodium sous la forme d'oxyde Fe2O3 qui participe plus efficacement a la constitution de la matrice de verre que les oxydes FeO ou Fe3O4. Pour ce faire, on injecte de l'oxygene de fa,con controlee au sein du melange de l'etape (C) . La quantite d'oxygene mise en ceuvre dans ce cadre est toutefois de preference a adapter de fac,on a ce que la totalite de l'oxygene introduit soit consomme, de fa,con a ce que l'oxygene introduit ne soit susceptible ni de mener a la formation d'effluents gazeux, ni de conduire a l'obtention de bulles au sein de la matrice vitrifiee finale. On prefere souvent mettre en oeuvre des particules (iii) d'oxydes de fer Fe2O3 possedant la surface specifique la plus elevee possible. Si ies etapes (A) a (C) du procede de ['invention vent determinantes pour l'obtention d'une composition homogene au sein de la matrice vitrifiee obtenue selon le procede de ['invention, I'etape (D) de formation de la matrice vitrifiee a partir du melange a l'etat fondu issu de I'etape (C) quant a elle est une etape importante surtout en ce qui concerne les proprietes physiques de la matrice vitrifiee obtenue. En particulier dans le cas ou le procede de ['invention est destine a un confinement de sodium contenant des elements radioactifs, il est necessaire que la matrice vitrifiee obtenue presente une surface d'echange la plus falble possible avec l'environnement exterieur. A cet effet, il est done necessaire que le materiau vitrifie obtenu presente une resistance importante a la rupture. L'etape (D) consiste generalement en une operation de coulee du melange a l'etat fondu (magma) issu de l'etape (C) au sein d'une lingotiere ou au sein de recipients metalliques, generalement de futs d'acier. Selon un autre mode de mise en ceuvre, le magma obtenu par coulee peut etre lamine. Le refroidissement de la composition s'opere generalement dans des conditions telles qu'elles limitent les risques d'apparition de microfractures par choc thermique. Dans ce cadre, on prefere generalement que le refroidissement de ia composition s'opere de la fa,con la plus lente possible. A cet effet, on peut envisager, si necessaire, une descente en temperature par paliers successifs. Un autre moyen de limiter les risques d'apparition de micro- fractures par choc thermique consiste a mettre en ceuvre de l'oxyde de bore B2O3 a titre de constituent du precurseur de matrice minerale (i). Selon un mode de realisation particulierement avantageux, le procede de ['invention peut etre conduit selon un mode continu, c'est a dire par addition continue des constituents (i), (ii) et (iii) au sein du reacteur, et coulee continue du melange issu de l'etape (C) en sortie du reacteur. Cette possibilite de conduire le procede selon un mode continu constitue un avantage certain dans le cadre specifique de la vitrification de sodium metallique comprenant des elements radioactifs. En effet, elle permet de traiter le sodium selon un procede totalement confine. Dans le cadre d'un processus conduit de fa,con continue, il est necessaire, en regle generale, de former dans le reacteur un bain de verre fondu, le plus souvent a une temperature comprise entre 1000 et 1 600 C, de preference a une temperature superieure a 1200 C, et avantageusement superieure a 1400 C, typiquement entre 1400 et 1500 C. Ce bain est generalement obtenu selon une etape preliminaire consistent a introduire uniquement des precurseurs de matrice vitrifie au sein du reacteur a les soumettre a une etape de traitement thermique a 1400- 1500 C, qui est generalement conduite dans les conditions de l'etape (C) definie ci-dessus. Avantageusement, l'obtention de ce bain de verre est obtenu par induction, de preference dans les conditions de realisation d'un "auto-creuset refroidi" tel que defini precedemment. Suite a l'obtention prealable de ce bain de verre, on realise ['addition continue des constituents (i), (ii) et (iii), a des debits constants et l'ecoulement continu du melange de verre fondu obtenu. Hormis lors de la phase de demarrage du procede, la composition de verre obtenue en sortie du reacteur est generalement homogene et constante. Dans le cadre d'un procede conduit selon un mode continu, on prefere le plus souvent que le ratio du debit massique de sodium metallique introduit, rapporte au debit massique de precurseur de matrice vitrifiee introduit soit compris entre 0,03 et 0,3, avantageusement, ce ratio massique est inferieur a 0,2, et de preference inferieur a 0,14. Typiquement, il est compris entre 0,05 et 0,12. Le ratio du debit molaire de fer introduit sous forme d'oxyde de fer Fe2O3, rapporte au debit molaire de sodium introduit est quant a lui de preference compris entre 0, 5: 1 et 3: 1, et il est avantageusement superieur ou egal a 0,6: 1, et de preference superieur ou egal a 0,9: 1. Par ailleurs, on prefere que ce ratio des debits molaires Fe/Na soit inferieur a 2: 1, et avantageusement inferieur a 1,5: 1. Par ailleurs, le ratio du debit massique de Fe2O3 introduit, rapporte au debit massique de precurseur de matrice vitrifiee introduit est generalement compris entre 0,05 et 0,5. Ce ratio est preferentiellement inferieur a 0,35, et de preference inferieur a 0,3. Dans le cadre d'un procede conduit en continu, les debits d'entree des constituents (i), (ii) et (iii) ainsi que le debit d'ecoulement du melange a l'etat fondu en sortie de reacteur peuvent varier en une assez large mesure en fonction de la quantite de sodium que lton souhaite traiter. Toutefois, le procede de ['invention permet d'atteindre des debits d'ecoulement de la composition de verre a l'etat fondu relativement eleves typiquement compris entre 0,4 et 1,5 tonne par heure. Dans ce cadre, les debits d'entree des differents constituents vent generalement de 15 a 160 kg par heure pour le sodium, de 60 a 540 kg par heure pour l'oxyde de fer Fe2O3, et de 325 a 800 kg par heure pour le precurseur de matrice vitrifiee Comme on l'a deja souligne, le procede de ['invention est tout particulierement adapte a l'immobilisation sous forme de verre de sodium metallique renfermant des elements radioactifs, tel que le sodium liquide issu d'une mise en osuvre dans un circuit primaire ou secondaire de reacteur nucleaire a neutrons rapides. Dans ce cadre, le procede de ['invention permet de realiser le confinement, au sein de la matrice vitrifiee, des elements radioactifs presents dans le sodium. Dans le cadre specifique d'un procede conduit en presence d'elements radioactifs, il est generalement preferable, de fa,con a assurer un confinement optimal du sodium de conduire le procede dans un reacteur maintenu sous depression, generalement sous une depression relative de quelques centaines de Pa (quelques millibars) par rapport a la pression exterieure. Cette mise sous depression du reacteur s'inscrit dans le cadre des mesures cites de "confinement dynamique", avantageusement mises en aeuvre dans le cadre du traitement de dechets radioactifs, qui visent a prevenir tout relargage de dechets vers le milieu exterieur (en cas de fuite accidentelle, on observe un transfert du milieu exterieur vers le milieu contamine et non ['inverse). Un tel maintien sous depression implique certes de tres falbles effluents gazeux mais le controle de ces effluents mineurs peut etre assure de fa,con simple et efficace par des moyens usuels, couramment utilises dans le domaine du traitement des effluents gazeux radioactifs, tels que des filtres de la categoric cite "a tres haute efficacite", ou encore des filtres a charbon actif. Selon un mode de realisation specifique du procede de ['invention, le sodium metallique (ii) peut etre introduit lors de l'etape (A) conjointement a un autre metal alcalin sous forme metallique, generalement du potassium metallique. Le cas echeant, le sodium (ii) est generalement partie d'un melange Na/K, le plus souvent sous forme liquide. Ce melange Na/K peut notamment etre un melange du type de ceux utilises dans les circuits de refroidissement d/installations nucleeires, et il peut done comprendre des elements radioactifs. Dans ce cadre specifique, le procede de ['invention, avantageusement mis en ceuvre selon un mode continu, permet dtimmobiliser ltensemble des metaux alcalins presents, ainsi que les elements radioactifs qu'ils comprennent eventuellement, sous la forme d'un verre. Dans le cas de la presence d'un metal alcalin additionnel, les differentes conditions exposees ci-dessus quant aux differents ratios massiques et molaires a respecter preferentiellement pour conduire le procede dans des conditions de vitrification optimales vent neanmoins a adapter, en transposant les indications donnees pour le sodium seul a ['ensemble des metaux alcalins presents. Ainsi, dans le cas de la mise en aeuvre d'un melange de plusieurs metaux alcalins le taux total de metaux alcalins incorpore a la matrice final sera avantageusement inferieur a 30% en masse, la masse totale des metaux alcalins introduits, comprenant le sodium (ii), sera de preference compris entre 3 et 25% en masse par rapport a la masse de precurseur (i). Par ailleurs, la quantite d'oxyde de fer (iii) mise en osuvre est generalement telle que le ratio molaire de la quantite de fer introduite, rapportee a la quantite de metaux alcalins sous forme metallique, comprenant le sodium metallique (ii), est compris entre 0,5: 1 et 3: 1. Quel que soit son mode exact de realisation, il est a souligner que le procede de ['invention peut etre conduit au sein d'un reacteur de faible encombrement. De ce fait, un reacteur de vitrification mettant en ceuvre le procede de ['invention peut etre directement installe sur un site en cours de deconstruction, ou il peut etre utilise pour traiter le sodium, generalement directement issu des circuits de refroidissement, sans avoir a effectuer un transport prealabie de ce sodium, ce qui minimise encore les risques de contamination de l'environnement exterieur. Dans ce cadre, le procede peut etre mis en osuvre dans des conditions de confinement extremement poussees, compatible avec la legislation actuelle en matiere de traitement de dechets nucleeires. Par ailleurs, de par sa simplicite de mise en ceuvre, et de par le caractere relativement peu onereux des composes chimiques qu'il met en oeuvre, le procede de ['invention necessite generalement des couts d'exploitation tres reduits. En outre, le procede de ['invention permet, sous reserve d'adapter convenablement la nature et la proportions des differents constituents (i) , (ii) et (iii), d'obtenir des matrices vitrifiees qui presentent une composition homogene, vent stables dans le temps et resistantes mecaniquement, et qui vent peu, voire pas sujettes a la lixiviation du sodium et a la devitrification, ce qui en fait des matrices de choix pour le confinement de sodium comprenant des elements radioactifs sous la forme de colis de verres. L'utilisation specifique du procede decrit ci-dessus, et en particulier d'un tel procede conduit selon un mode continu, pour realiser le confinement, dans une matrice vitrifiee, d'elements radioactifs presents au se in de sod iu m metall ique, ou au sei n d'u n melange de metaux alcai ins comprenant du sodium metallique, constitue un objet particulier de la presente 1 5 invention. REVENDICATIONS 1. Procede d'immobilisation de sodium metallique sous forme de verre, comprenant les etapes consistent a: (A) introduire au sein d'un reacteur: (i) un precurseur de matrice vitrifiee; (ii) du sodium a l'etat metallique; et (iii) de l'oxyde de fer Fe2O3, en une quantite suffisante pour assurer l'oxydation du sodium metallique (ii) introduit, lesdits constituents (i), (ii) et (iii) etant specifiquement introduits dans le reacteur sous une forme dispersee; (B) par mise en contact des constituents (i), (ii) et (iii) sous forme dispersee au sein du reacteur, realiser un melange homogene de ces 1 5 constituents; (C) porter le melange obtenu a une temperature comprise entre 1000 et 1 600 C, ce par quoi on forme un melange homogene a l'etat fondu, dans lequel le sodium initialement introduit se trouve a l'etat d'oxyde de sodium; et (D) recuperer le melange fondu ainsi obtenu, et le soumettre a un refroidissement, ce par quoi on obtient une matrice vitrifiee de composition homogene integrant le sodium initialement introduit a titre d'oxyde constitutif de ladite matrice vitrifiee. 2. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que le sodium metallique mis en ceuvre renferme des elements radioactifs. 3. Procede selon la revendication 1 ou selon la revendication 2, caracterise en ce que le precurseur de matrice vitrifiee (i) comprend des particules solides a base: - d'oxyde de silicium SiO2; et - d'oxyde de calcium CaO eVou d'oxyde de bore B2O3. 4. Procede selon la revendication 3, caracterise en ce que les particules presentes dans le precurseur de matrice vitrifiee presentent une taille moyenne comprise entre 0,1 et 20 millimetres. 5. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 4, caracterise en ce que le sodium metallique mis en ceuvre est introduit sous forme de go uttelettes l iq u ides au sei n d u reacteu r. 6. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 4, caracterise en ce que le sodium metallique mis en ceuvre est introduit sous la forme de sodium depose sur au moins une partie des particules de precurseur de matrice vitrifiee. 7. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 6, caracterise en ce que la masse de sodium metallique introduite est comprise entre 3 % et 20 % en masse par rapport a la masse de precurseur de matrice vitrifiee (i) introduite. 8. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 7, caracterise en ce que l'oxyde de fer Fe2O3 est introduit sous la forme de particules comprenant de l'oxyde de fer Fe2O3 et possedant une une taille moyenne comprise entre 0,1 et 20 millimetres. 9. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 8, caracterise en ce que le ratio molaire de la quantite de fer introduite sous forme d'oxyde de fer Fe2O3, rapportee a la quantite de sodium introduite est compris entre 0,5: 1 et 3: 1. 10. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 9, caracterise en ce que la masse de Fe2O3 introduite est comprise entre 5 % et % en masse par rapport a la masse de precurseur de matrice vitrifiee introduite. 11. Procede selon l'une queiconque des revendications l a 10, caracterise en ce que le melange homogene de l'etape (B) est effectue en introduisant le precurseur de matrice vitrifiee et l'oxyde de fer au sein du reacteur sous la forme d'une pluie de particules et en pulverisant le sodium a ltetat liquide au sein de ladite pluie de particules. 12. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 11, caracterise en ce que le melange homogene realise lors de l'etape (B) est porte a une temperature comprise entre 150 C et 400 C prealablement au traitement thermique de ltetape (C). 13. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 12, caracterise en ce que l'etape (C) est realisee au moyen d'un chauffage par induction. 14. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 13, caracterise en ce que ledit procede est un procede conduit selon un mode continu. 15. Procede selon la revendications 14, caracterise en ce que le ratio du debit massique de sodium metallique introduit, rapporte au debit massique de precurseur de matrice vitrifiee introduit est compris entre 0, 03 et 0,3. 16. Procede selon l'une quelconque des revendications 14 ou selon la revendication 15, caracterise en ce que le ratio du debit molaire de fer introduit sous forme d'oxyde de fer Fe2O3, rapporte au debit de sodium introduit est compris entre 0,5: 1 et 3: 1. 17. Procede selon l'une quelconque des revendications 14 a 16, caracterise en ce que le ratio du debit massique de Fe2O3 introduit, rapporte au debit massique de precurseur de matrice vitrifiee introduit est compris entre 0,05 etO,5. 18. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 17, caracterise en ce que ledit procede est conduit dans un reacteur maintenu sous depression. 19. Utilisation du procede de l'une quelconque des revendications 1 a 18, pour realiser le confinement, dans une matrice vitrifiee, d'elements radioactifs presents au sein de sodium metallique. 20. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce que, tors de ltetape (A), le sodium metallique (ii) est introduit conjointement a un autre metal alcalin sous forme metallique, notamment sous la forme d'un melange Na/K pouvant renfermer des elements radioactifs. 21. Utilisation du procede de la revendication 20, pour realiser le confinement, dans une matrice vitrifiee, d'elements radioactifs presents au sein