FR 2840729 A1 20031212 FR 0206911 A 20020605 s vers cette position centrale par defaut. 1. J 1 2840729 L'invention se rapporte a un dispositif interrupteur de type hybride pour haute ou moyenne tension. Le qualificatif hybride s'applique a la coupure qui est de type mixte en faisant cooperer deux techniques de coupure differentes. On qualifie notamment d'hybride un dispositif interrupteur qui comporte un interrupteur a vice renfermant une premiere padre de contacts d'arc et qui comporte egalement un interrupteur a gaz comprenant une deuxieme padre de contacts d'arc. Un dispositif de ce type est connu du brevet US 3038980. I1 comprend une enveloppe remplie d'un gaz dielectrique et ayant un axe longitudinal, a l'interieur de laquelle vent disposes les deux interrupteurs connectes electriquement en serie et a l'exterieur de laquelle est dispose le mecanisme de commande du dispositif. Le mecanisme d'actionnement des contacts des deux interrupteurs est relativement simple, en ce sens que l'un des deux contacts de l'interrupteur a gaz est solidaire d'un contact mobile qui lui est adjacent dans l'interrupteur a vice. L'autre contact de l'interrupteur a gaz est solidaire d'une tige de manccuvre reliee au mecanisme de commande du dispositif. Un mecanisme a ressort associe a une butee a pour effet de maintenir en appui l'un contre l'autre les contacts de l'interrupteur a gaz pendant une premiere partie de leur course lors de l'ouverture du dispositif, jusqu'a ce que les contacts de l'interrupteur a vice soient separes d'une distance determinee. Le but d'une telle sequence pour la separation des contacts des deux padres est de pouvoir retarder la sCparation des contacts de la deuxieme padre (interrupteur a gaz) par rapport a ceux de la premiere padre (interrupteur a vice). Cependant, une telle sequence n'est pas satisfaisante si le dispositif de coupure hybri de a haute tension as so ci e un interrupteur a gaz prevu pour une haute tension normalisee superieure a 72,5 kV avec un interrupteur a vice prevu pour une moyenne tension normalisee inferieure a 52 kV. En effet, tent que les contacts de l'interrupteur a gaz ne vent pas separes lors du processus de coupure d'un courant de defaut par le dispositif, l'interrupteur a vice supporte toute la tension transitoire de retablissement aux bomes du dispositif de coupure pendant la separation de ses contacts. Or, l'interrupteur a vice n'est prevu que pour supporter une tension de retablissement qui reste dans les limites de la moyenne tension. Ainsi, un dispositif de coupure hybride a haute tension qui mettrait en ccuvre la sequence decrite ci-dessus pour la separation des contacts ne pourrait couper le courant qu'apres la separation des deux contacts de l'interrupteur a gaz. Ce fonctionnement implique une duree d'arc relativement longue qu'un interrupteur a vice n'est pas concu pour supporter. La structure generale du dispositif decrit dans ce brevet US 3038980 ne pemmet pas de pouvoir modifier la sequence pour la separation des contacts. En particulier, il n'est pas possible avec un tel dispositif d'obtenir une separation simultanee ou retardee des contacts de l'interrupteur a vice par rapport a la separation des contacts de l'interrupteur a gaz. 2 2840729 f Il est connu de la demande de brevet EP1109187 un autre dispositif de ce type, qui permet d'ajuster la sequence pour la separation des contacts de facon a pouvoir obtenir une separation simultanee ou legerement retardee des contacts de l'interrupteur a vice par rapport a la separation des contacts de l'interrupteur a gaz. Le contact mobile de l'interrupteur a vice est relic a une bielle dont une extremite est mobile en rotation, cette extremite ou t8te de bielle etant articulee sur un maneton d'un volant pouvant 8ke accouple ou desaccouple a une tige dentee commandee en translation par la tige de manuvre de l'interrupteur a gaz. Ce dispositif presente toutefois certains inconvenients d'un point de vue mecanique. Tout d'abord, il est necessaire d'exercer une force suffisante sur le contact mobile de l'interrupteur a vice tent que le passage du courant est autorise, de facon a avoir une pres sion mutuell e entre l e s surfaces d' appui des contacts de cet interrupteur qui so it superieure a une valeur donnee pour resister aux efforts electrodynamiques pendant le passage du courant. Le volant du dispositif doit done 8tre muni d'un systeme elastique de rappel qui permet d'exercer cette force exigee sur le contact mobile de l'interrupteur a vice. D'autre part, la transmission du mouvement de la tige de manaeuvre de l'interrupteur a gaz vers l'interrupteur a vice se fait par une bielle dont l'axe est oblique par rapport a l'axe de translation du contact mobile de cet interrupteur a vice. I1 en resulte des contraintes transversal es importantes sur l'interrupteur a vice, ce qui peut limiter son endurance mecanique. I1 existe enfin un autre dispositif de ce type decrit dans la demande de brevet EP1117114, qui presente notamment par rapport au dispositif precedent l'avantage que le contact mobile de l'interrupteur a vice est toujours soumis a des forces dirigees uniquement selon la direction de l'axe longitudinal de cet interrupteur. De plus, des moyens elastiques a ressorts vent prevus pour maintenir une pression mutuelle entre les contacts de l'interrupteur a vice tent que cet interrupteur est ferme. Toutefois, le mouvement de separation des contacts de l'interrupteur a vice est commande par la tige de manceuvre de l'interrupteur a gaz, ce qui impose de ne separer les contacts de l'interrupteur a vice qu'a la fin de l'ouverture des contacts de l'interrupteur a gaz. I1 est necessaire pour ce dispositif d'avoir une telle sequence de separation differee des contacts afin de provoquer le passage du courant par zero avant que l'interrupteur a vice assure seul la coupure. En effet, le dispositif est utilise exclusivement comme disjoncteur de generateur, et par consequent l'interrupteur a gaz n'est present que pour diminuer le pourcentage d'asymetrie du courant. De toute evidence, il n'est pas possible de realiser avec ce dispositif une separation simultanee ou legerement retardee des contacts de l'interrupteur a vice par rapport a la separation des contacts de l'interrupteur a gaz. L'invention vise a remedier aux inconvenients ou limitations des techniques anterieures, en proposant un dispositif de coupure hybride a haute tension relativement 3 2840729 compact et endurant qui tout en fonctionnant avec un senl organe de manaeuvre, c' est a dire avec un mecanisme de commande relic a une seule tige de manceuvre, permet d'ajuster la sequence de separation des contacts des interrupteurs pour repartir de facon adequate entre l'interrupteur a vice et l'interrupteur a gaz la tension transitoire de retablissement qui apparait entre les contacts de chaque interrupteur des leur separation. De plus, ['invention vise a empecher tout rebondissement du contact mobile de l'interrupteur a vice lors d'une interruption de courant par le dispositif, afin d'eviter un reamorcage dielectrique dans cet interrupteur. A cet effet, ['invention a pour objet un dispositif de coupure a haute tension de type hybride, comprenant - une enveloppe remplie d'un gaz dielectrique et ayant un axe longitudinal, - un interrupteur a vice dispose dans l'enveloppe, comportant une premiere padre de contacts d'arc constituee d'un premier contact qui est fixe et d'un second contact qui peut etre deplace en translation dans la direction longitudinale de l'enveloppe, - des moyens prevus pour exercer sur le second contact une force telle que la pression mutuelle entre les surfaces d'appui des premier et second contact soit superieure a une valeur determinee tent que l'interrupteur a vice autorise le passage du courant, - un interrupteur a gaz dispose dans l'enveloppe, comportant une seconde padre de contacts d'arc constituee d'un troisieme contact qui est fixe ou quasi fixe et d'un quatrieme contact qui peut etre deplace en translation dans la direction axiale longitudinal e, comportant de plus une chambre de souffl age qui comprend un vo lume de soufflage thermique debouchant sur une buse de soufflage destinee a souffler un arc electrique entre les troisieme et quatrieme contacts par expansion thermique du gaz dielectrique contenu dans ce volume, - une tige de manccuvre reliee au quatrieme contact et pouvant etre immobilisee ou deplacee en translation par des moyens de commande, caracterise en ce qu'il comprend en outre un moyen de raccordement connectant electriquement les second et troisieme contacts, apte a etre deplace en translation dans la direction axiale longitudinale solidairement avec le second contact, - des moyens de deplacement relies a ce moyen de raccordement et a la tige de manacuvre pour les deplacer de maniere a separer les second et quatrieme contacts respectivement des premier et troisieme contacts, comprenant des moyens de liaison a course morte reliant le moyen de raccordement a la tige, ces moyens de liaison permettant de deplacer la tige d'une course morte determinee tout en agissant sur le moyen de raccordement pour maintenir l'interrupteur a vice ferme pendant ce deplacement, 1 1 4 2840729 r et en ce qu'une fois la course morte parcourue par la tige, ces moyens de liaison a course morte vent apses a acquerir un mouvement de translation qui est independent du mouvement acquis simultanement par le moyen de raccordement. Avantageusement, pour les applications ou le dispositif selon ['invention est destine a une utilisation comme disjoncteur dans un reseau haute tension, les moyens de deplacement vent agences pour que les separations des contacts des interrupteurs respectivement a vice et a gaz se produisent de facon simultanee ou faiblement decalee dans le temps. Par ailleurs, un mode particulier de realisation de ['invention vise a permettre un soufflage d'arc efficace dans l'interrupteur a gaz, y compris si le dispositif interrupteur hybride est destine a supporter a ses bornes une tension transitoire de retablissement avec une vitesse de retablissement tres rapide comme c' est souvent le cas pour les applications en haute et tres haute tension, et en particulier lorsque les courants a couper vent inferieurs a environ 30% du pouvoir de coupure du dispositif hybride. Dans ce mode de realisation, outre les caracteristiques de ['invention definies ci-dessus, le dispositif de coupure hybride comprend un volume de soufflage pneumatique d'appoint, adjacent au volume de soufflage thermique et pouvant communiquer avec ce dernier, delimite par un fond fixe ou mobile qui est apte a etre rapproche du volume de soufflage thermique pour comprimer le gaz dielectrique contenu dans le volume de soufflage pneumatique lors d'une interruption du 2 0 courant par le dispo sitif de coupure. Le volume de soufflage pneumatique d' appoint permet d'obtenir un soufflage d'arc dans le cas ou le courant a couper n'est pas assez grand pour generer par effet thermique la surpression necessaire dans le volume de soufflage thermique. Selon des modes particuliers de realisation, un dispositif de coupure selon ['invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caracteristiques suivantes prises isolement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles: - les moyens de liaison a course morte comprennent des moyens de renvoi de mouvement qui cooperent avec des premiers moyens elastiques apses a agir sur le moyen de raccordement pour maintenir l'interrupteur a vice ferme, et comprennent des premiers moyens de butee sur lesquels s'appuient ces premiers moyens elastiques pour exercer une force sur le moyen de raccordement, ces premiers moyens de butee etant apses a annuler cette force une fois la course morte parcourue, - les moyens de renvoi de mouvement comprennent deux parties apses a etre deplacees ensemble en appui l'une contre l'autre et a apses a etre dissociees apres le 3 5 commencement de l'ouverture de l'interrupteur a vice, - les premiers moyens de butee comprennent au moins une tige a course morte qui est solidaire en mouvement d'une premiere partie des moyens de renvoi de mouvement et qui comporte a une extremite une fete, et comprennent un premier element tubulaire 2840729 d'appui qui est apte a 8tre deplace dans la direction axiale le long d'un premier element de support fixe qu'il entoure, ce premier element tubulaire comportant une partie annulaire qui est traversee par la tige a course morte et contre laquelle la tete de la tige est apte a venir appuyer en butee une fois la course morte parcourue. - les moyens de deplacement comprennent des second moyens elastiques apses a separer les contacts de l'interrupteur a vice des que la tige a parcouru la course morte et apses a deplacer le moyen de raccordement et le second contact d'une course d'isolation determinee par rapport au premier contact lors d'une interruption de courant par le dispositif, cette course d'isolation correspondent a la distance de separation complete des premier et second contacts, - les premiers moyens elastiques comprennent un premier ressort qui est dispose en compression entre la partie annulaire du premier element tubulaire d'appui et la premiere partie des moyens de renvoi de mouvement, - les second moyens elastiques comprennent un second ressort qui est dispose en compression entre un second element de support fixe et une partie annulaire d'un second element tubulaire d'appui qui entoure ce second element de support fixe, le second element tubulaire d'appui etant apte a etre deplace le long du second element de support fixe dans la direction axiale et etant solidairement relic par au moins un tirant a une partie principale du moyen de raccordement, - les premier et second elements tubulaires d'appui vent immobiles en appui l'un contre l'autre tent que la course morte n'a pas ete parcourue par ladite tige de manaeuvre lors d'une interruption de courant par le dispositif, - le second element de support fixe est muni de second moyens de butee contre lesquels vient buter la partie principale du moyen de raccordement au moment ou ce dernier a parcouru la course d'isolation, - le premier element de support fixe supporte le troisieme contact d'arc et est supporte par le second element de support fixe grace a des moyens de fixation disposes selon l'axe longitudinal du dispositif, ce premier element de support etant maintenu fixe par l'intermediaire d'un tirant isolant qui est fixe a une extremite du dispositif. - une seconde partie des moyens de renvoi de mouvement est solidaire en translation de la tige de manaeuvre. - une varistance est disposee dans l'enveloppe commune du dispositif de coupure et electriquement reliee en parallele aux contacts de l'interrupteur a vice afin de pouvoir limiter la tension appliquee sur cet interrupteur, en vue de repartir de facon adequate la tension appliquee sur les interrupteurs respectivement a vice et a gaz lors de l'ouverture du dispositif de coupure, - un condensateur est monte en parallele a l'un des interrupteurs ou en parallele a chacun des interrupteurs en vue d'obtenir cette repartition adequate. 6 2840729 Pour les applications ou le dispositif selon ['invention est destine a une utilisation comme disjoncteur de generateur pour reseau moyenne tension, les moyens de deplacement vent preferablement agences pour que la separation des contacts de l'interrupteur a vice se produise de facon sensiblement retardee par rapport a la separation des contacts d' arc de l'interrupteur a gaz, afin que le passage du courant par zero soit provoque par l'interrupteur a gaz avant que l'interrupteur a vice ne coupe le courant. L'invention, ses caracteristiques et ses avantages vent precises dans la description qui suit en rapport avec les figures ci dessous. La figure 1 est un schema de principe simplifie montrant les principaux elements d'un dispositif de coupure hybride a haute tension dans un mode de realisation particulier, represente en position fermee. Les figures 2, 3 et 4 representent des etapes successives de l'ouverture du dispositif de coupure hybride montre a la figure 1. La figure 5 represente le schema de principe d'un dispositif de coupure hybride identique a celui represente a la figure 1, a ['exception que les contacts de l'interrupteur a gaz vent agences pour que leur separation se produise peu de temps avant celle des contacts de l'interrupteur a vice. La figure 6 represente une etape intermediaire de l'ouverture du dispositif de coupure hybride represente a la figure 5. La figure 7 est un agrandissement d'une partie du dispositif de coupure hybride represente a la figure 9. La figure 8 est une representation schematique d'un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride, dont le schema de principe simplifie est represente a la figure 1. La figure 9 est une representation schematique d'un autre mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride dans lequel les contacts de l'interrupteur a gaz vent disposes bout a bout. La figure 10 est une vue partielle du dispositif de coupure hybride represente a la figure 9 et dont la varistance a ete retiree. La figure 11 represente une etape ulterieure de l'ouverture du dispositif de coupure hybride montre sur la figure 10. La figure 12 est une representation schematique partielle d'un mode de realisation d'un dispo sitif de coupure hybride incorporant un volume de soufflage pneumatique d' appoint en complement du volume de soufflage thermique, dans une realisation pour laquelle les volumes de soufflage vent fixes. 7 2840729 La figure 13 est une representation schematique d'un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride dans une realisation pour laquelle les volumes de soufflage vent mobiles avec la tige de manceuvre du dispositif. La figure 13a est un agrandissement d'une partie du dispositif de coupure hybride represente a la figure 13. La figure 14 represente une etape intermediaire de l'ouverture du dispositif de coupure hybride represente a la figure 13, correspondent approximativement a ['instant ou les contacts de l'interrupteur a gaz se separent. La figure 15 est une representation schematique d'un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention, qui est fonctionnellement equivalent au dispositif represente sur la figure 12 et qui comporte une amelioration permettant d'empecher tout rebondissement du contact mobile de l'interrupteur a vice. La figure 16 represente le meme dispositif de coupure hybride que celui de la figure 15, en fin d'ouverture des contacts de l'interrupteur a gaz. La figure 17 est une representation schematique d'un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention, qui est fonctionnellement equivalent au dispositif represente sur la figure 13 et qui comporte une amelioration permettant d'empecher tout rebondissement du contact mobile de l'interrupteur a vice. La figure 18 represente le meme dispositif de coupure hybride que celui de la figure 17, en fin d'ouverture des contacts de l'interrupteur a gaz. La figure 19 est une representation schematique d'un autre mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention, dans une realisation pour laquelle les contacts de l'interrupteur a gaz vent disposes bout a bout. La figure 20 est une representation schematique d'un autre mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention, dans une realisation pour laquelle le dispositif est destine a une utilisation comme disjoncteur de generateur. Figure 1, le dispositif 5 de coupure hybride a haute tension represente est globalement a symetrie de revolution autour d'un axe A. I1 comporte un interrupteur a vice renfermant une premiere padre de contacts d'arc 1 et 2. Un premier contact 1 est fixe et est connecte en permanence a une traversee 7 d'extremite du dispositif 5. Un second contact 2 est mobile dans la direction axiale A. Le dispositif comporte aussi un interrupteur a gaz 11 connecte electriquement en serie avec l'interrupteur a vice. Cet interrupteur a gaz comprend une deuxieme padre de contacts d'arc, constituee d'un troisieme et d'un quatrieme contact 3 et 4. Le troisieme contact 3 est fixe dans l'enveloppe 12 grace a des moyens de maintien representes aux figures 8 et 9. Le quatrieme contact 4 est mobile dans la direction g 2840729 axiale A et solidaire d'une tige 6 de manaeuvre reliee au mecanisme de commande 8 du dispositif 5. Les deux interrupteurs 10 et 1 1 vent disposes dans une enveloppe 12 commune remplie d'un gaz dielectrique. Dans le mode de realisation represente, le contact 4 mobile est introduit dans le contact 3 fixe sur une certaine distance de recouvrement quand le dispositif de coupure est ferme. Par ce recouvrement, la separation des troisieme et quatrieme contacts a lieu a un instant ou la tige 6 de manceuvre a parcouru une distance determinee cite de mise en vitesse, ce qui revient a dire que la distance de recouvrement correspond a la distance de mise en vitesse que parcourt la tige 6. Cette mise en vitesse est appliquee au contact mobile 4 de l'interrupteur a gaz et permet que ce contact 4 soit separe du contact fixe 3 avec une vitesse relativement importante des le debut de la separation. Quelques millisecondes apres ladite separation, cette vitesse peut atteindre une valeur suffisante favorisant ['extinction de l'arc electrique cree entre les contacts de l'interrupteur. Wile est particulierement utile pour couper les courants dits capacitifs sans reamorcage d'arc electrique. Le contact 2 est solidaire en translation d'un moyen de raccordement 13 mobile qui le relic electriquement en permanence au contact 3 fixe. Le fait d'agencer le troisieme contact pour que celui-ci reste fixe dans le dispositif de coupure permet que la separation des contacts 3 et 4 dans l'interrupteur a gaz ne depende pas du fonctionnement mecanique de ['ensemble portent le second contact mobile de l'interrupteur a vice. Des moyens de renvoi de mouvement 1S vent dissociables en deux parties 16 et 17. Ces deux parties vent en appui l'une contre l'autre selon la direction axiale A par l'intermediaire de moyens de couplage 22 prevus a leurs deux extremites en vis a vis. La seconde partie 17 est solidaire en translation avec la tige 6, et la premiere partie 16 peut etre deplacee en translation d'une course D determinee dans la direction axiale A relativement au moyen de raccordement 13. Dans la realisation representee, cette course D est egale a la distance de recouvrement des contacts 3 et 4, ce qui revient a dire qu'elle est egale a la distance de mise en vitesse definie precedemment. Ces moyens de renvoi 1S peuvent aussi etre realises par une liaison telescopique non representee comprenant deux parties pouvant etre bloquees en butee l'une contre l'autre et coulissant l'une dans l'autre pendant leur ecartement dans la direction axiale, une telle liaison telescopique etant fonctionnellement equivalente aux moyens de renvoi 1S schematises a la figure 1. Toutefois, une telle realisation peut presenter des inconvenients du fait de ['augmentation des masses en mouvement. Des premiers moyens elastiques vent prevus pour maintenir l'interrupteur a vice ferme, en exercant sur le moyen de raccordement 13 et done sur le contact 2 une premiere poussee qui reste superieure a un seuil determine jusqu'a un instant ou la tige 6 a parcouru la course determinee D. 9 2840729 A cet instant correspondent a la representation de la figure 2, les contacts de l'interrupteur a gaz se separent. Cette premiere poussee cesse d'agir sur le moyen de raccordement audit instant, pour laisser agir sur le contact 2 des second moyens elastiques qui exercent une seconde poussee de sens oppose. Cette seconde poussee met en mouvement contact 2, ce qui provoque la separation des contacts de l'interrupteur a vice. Cette separation se produit ainsi de facon simultanee ou retardee par rapport a la separation des contacts de l'interrupteur a gaz, selon une sequence determinee. Dans le dispositif decrit, les premier et second moyens elastiques prevus pour exercer lesdites premiere et seconde poussees comprennent respectivement un premier ressort 20 et un second ressort 21 tous deux armes en compression et associes respectivement a des premier et second moyens de butee 14 et 19. Le premier ressort 20 est monte entre le moyen de raccordement 13 et la premiere partie 16, pour exercer respectivement sur ces elements des poussees opposees - F20 et F20. La position fermee du dispositif de coupure 5 est assuree grace au verrouillage du mouvement de la tige 6 par le mecanisme de commande 8, ce qui permet de maintenir les deux parties 16 et 17 immobiles en appui l'une contre l'autre et aussi de maintenir une certaine pression sur les contacts 1 et 2 grace au premier ressort 20 associe au moyen de raccordement 13. Cette pression de contact permet a l'interrupteur d'assurer le passage d'un courant de defaut, et depend de la valeur du courant de defaut a supporter. En cas d'ordre d'interruption de courant envoye au mecanisme de commande 8 du dispositif de coupure 5, la tige 6 doit etre debloquee pour laisser la premiere partie 16 se deplacer en translation relativement au moyen 13 sous l'effet de la detente du premier ressort 20. Ce mouvement relatif est ensuite arrete des que la premiere partie 16 a parcouru la course D, par les premiers moyens de butee 14 qui forment une extremite du moyen de raccordement 13 de sorte que cette partie 16 est rendue solidaire en translation audit moyen 13 comme montre a la figure 2. Les moyens de renvoi 15 et les premiers moyens elastiques forment un ensemble de liaison qui relic le moyen de raccordement 13 a la tige 6. Cet ensemble peut etre qualifie de moyens de liaison a course morte, en ce sens que ces moyens de liaison ne permettent pas au moyen de raccordement de suivre le mouvement de la tige tent que celle-ci n'a pas parcouru une course determinee. Durant cette course D, le moyen de raccordement 13 reste immobile puisque les moyens de renvoi 15 ne lui transmettent pas le mouvement de la tige 6. Cette propriete se verifie tent a l'ouverture qu'a la fermeture du dispositif de coupure. 3 5 Le mouvement du contact 2 lors de la separation des contacts 1 et 2 de l'interrupteur a vice 10 est assure par le second ressort 21 semi-mobile dont une extremite est immobile car en appui permanent contre la face de l'interrupteur a vice qui est traversee par la tige portent le contact 2. L'autre extremite de ce ressort 21 est mobile, en appui permanent o 2840729 contre le moyen de raccordement 13, et exerce contre ce dernier une poussee qui reste tres inferieure a celle du premier ressort 20. Les moyens de liaison a course morte cooperent avec les second moyens elastiques pour deplacer la tige 6 et le moyen de raccordement 13 de facon a separer les contacts mobiles 2 et 4 respectivement des contacts fixes 1 et 3. Dans la realisation representee, ils vent une partie constituante des moyens de deplacement qui permettent que les separations des contacts 1 et 2 et des contacts 3 et 4 des interrupteurs respectivement a vice et a gaz se produisent de facon simultanee ou faiblement decalee dans le temps. Les second moyens de butee 19 vent disposes de facon a arreter le mouvement de translation du moyen de raccordement 13, des que ce dernier a parcouru une certaine course d comme represente a la figure 3. Ces moyens de butee 19 vent electriquement et mecaniquement relies au contact fixe 3, et participant avantageusement a la liaison electrique entre les contacts 2 et 3. Ils vent ici constitues d'un plot cylindrique d'axe A, loquel est introduit dans une partie tubulaire creuse du moyen de raccordement 13 mobile qui peut ainsi coulisser dans la direction axiale A. Ils vent en outre electriquement et mecaniquement relies a un element de conduction 9 qui entoure et maintient une chambre de soufflage disposee dans la direction axiale A. De maniere connue, cette chambre comprend un volume desoufflage thermique l lA et une buse de soufflage 11 B. La buse de soufflage l lB est destinee a souffler un arc electrique entre les contacts de l'interrupteur a gaz par expansion thermique du gaz dielectrique contenu dans ce volume de soufflage llA. L'element de conduction 9 fait office de contact principal pour le passage du courant permanent lorsque le dispositif de coupure 5 est ferme. La liaison electrique entre ['element 9 et une prise de courant 33 est assuree par l'intermediaire d'un contact glissant 17A supporte par la seconde partie 17 des moyens de renvoi 15 au niveau des moyens de couplage 22. Cette seconde partie 17 est electriquement conductrice et se deplace en translation avec la tige 6 tout en restart en contact electrique par un contact glissant 28 avec un tube conducteur 31 fixe relic a la prise 33. La premiere partie 16 des moyens de renvoi 15 est quant a elle electriquement isolante pour des raisons expliquees ci-apres. Le moyen de raccordement 13 dans l'exemple de realisation represente est constitue d'une douille metallique a symetrie de revolution dans la direction axiale A. Les differentes parties constituent cette piece vent referencees a la figure 2. La douille comporte une partie tubulaire creuse 13A qui presente a son extremite ouverte un premier epaulement annulaire qui constitue les premiers moyens de butee 14. Cette partie creuse 13A comporte un fond 13C destine a venir en appui contre le plot cylindrique constituent les second moyens de butee 19. La douille comporte aussi une partie cylindrique 13B dans laquelle est menage un logement annulaire 13D ouvert vers l'interrupteur a vice 10 et destinee a loger le second ressort 21. La paroi 13E qui entoure ce logement 13D comporte a son extremite un second f epaulement annulaire 13F pour maintenir le premier ressort 20 en butee. Le ressort 20 est comprime en permanence entre cet epaulement 13F et une paroi annulaire 16A qui constitue une extremite de la premiere partie 16. Le diametre interieur de cette paroi 1 6A est sensiblement egal au diametre exterieur de la partie tubulaire 13A de la douille 13, de facon a ce que la partie 16 puisse coulisser le long de la douille dans la direction axiale A. Suite au deblocage de la tige 6, la premiere partie 16 des moyens de renvoi 15 se deplace en translation depuis la position representee a la figure 1 jusqu'a celle de la figure 2. Wile pousse dans son mouvement la seconde partie 17, et le contact glissant 17A est prevu pour se separer de ['element de conduction 9 afin que le courant de dbfaut passe exclusivement par les contacts d'arc 3 et 4 dans l'interrupteur a gaz 11. Comme mentionne precedemment, la premiere partie 16 est electriquement isolante ou tout au moins permet d'isoler electriquement le moyen de raccordement 13 de la seconde partie 17 qui est conductrice. En effet, si cette partie 16 etait entierement conductrice, il y aurait apparition d'arcs electriques entre les parties 16 et 17 apres que le contact glissant 1 7A soit deconnecte de ['element de conduction 9. Le mouvement de translation des moyens de renvoi 15 est transmis a la tige 6, et par consequent au contact mobile 4 de l'interrupteur a gaz. La poussee fournie par la detente du premier ressort 20 permet d'assister le mecanisme de commande 8 pour la manccuvre de la tige. Figure 2, le dispositif est represente au moment ou la paroi annulaire 16A de la premiere partie 16 arrive en butee conke les premiers moyens de butee 14, apres avoir parcouru la distance D. Le contact mobile 4 a parcouru simultanement la distance D dans l'interrupteur a gaz, et est sur le point d'etre separes du contact fixe 3. A cette etape, la poussee - F20 du premier ressort 20 ne peut plus agir de facon effective sur le moyen de raccordement 13 pour maintenir la pression sur le contact 2, et la poussee du second ressort 21 est libre d'agir sur ce moyen 13 pour sa mise en translation. Le contact mobile 2 dans l'interrupteur a vice 10 est alors sur le point d'etre separe du contact fixe 1, simultanement a la separation des contacts 3 et 4 dans l'interrupteur a gaz. Entre les positions representees aux figures 2 et 3, le moyen de raccordement 13 est mis en mouvement par la detente du second ressort 21 qui exerce en permanence sur ce moyen 13 une poussee F2 representee a la figure 3. Cette mise en mouvement entral^ne d'une part le deplacement du second contact 2 pour ouvrir l'interrupteur a vice 10, d'autre part la pour-quite du deplacement en translation des moyens de renvoi 15. Figure 3, Le mouvement du contact 2 est prevu pour etre arrete des que ce dernier est completement separe du contact 1 dans l'interrupteur a vice 10. La separation complete est effectuee lorsque le contact mobile 2 est separe du contact fixe 1 d'une distance d'isolation dans le vice determinee, par exemple de l'ordre de 15 mm. A cet effet, le 12 2840729 f mouvement du moyen de raccordement 13 est arrete par les second moyens de butee 19 qui vent disposes de facon a ce que la course d parcourue par ce moyen 13 soit egale a la distance d'isolation correspondent a la separation complete des contacts 1 et 2. Dans ce qui suit, on appelle aussi course d'isolation cette course d. La poussee F2 du second ressort 21 est prevue suffisante pour dans un premier temps fournir l'energie necessaire au deplacement du contact 2 et des pieces 13 et 16 solidaires en translation, et dans un second temps maintenir les contacts 1 et 2 ouverts tel que represente a la figure 3. Toutefois, cette poussee reste tres inferieure en norme a celle F20 du premier ressort 20. En effet, tent que l'interrupteur a vice 10 reste ferme comme represente aux figures 1 et 2, la pression a maintenir sur les contacts 1 et 2 est assez elevee, par exemple de l'ordre de 2000 N pour un courant de defaut de 40 kA. Les poussees F20 et F2 des premier et second ressort vent done prevues pour presenter une difference AF=F20 F2 qui reste superieure a un seuil S determine. F20 decroit enke les instants correspondent aux figures 1 et 2 alors que F2 est stable a son maximum, F20 restart suffisamment elevee pour satisfaire la condition F20>F2+S. Dans un mode particulier d'agencement du mecanisme de commande 8 de la tige 6 qui actionne l'ouverture des interrupteurs, ladite tige est enkanee en translation par le mecanisme 8 avec une vitesse superieure a celle qu'acquiert le moyen de raccordement 13 sous l'effet de la detente du second ressort 21. Le dispositif represente aux figures 1 a 4 fonctionne selon ce mode d'agencement. Les parties 16 et 17 des moyens de renvoi 15 vent dans ce cas prevues pour se separer avant que le moyen 13 arrive en butee, c'est a dire avant que les contacts 1 et 2 soient completement separes a ['instant correspondent a la figure 3. Par exemple, la separation des parties 16 et 17 peut etre prevue pour commencer juste apres celle des contacts 1 et 2, c'est a dire juste apres ['instant correspondent a la figure 2. Ainsi, seule une premiere phase du mouvement de translation du contact 2 est transmise a la tige 6 par les moyens de renvoi 15. Apres cette premiere phase qui peut etre kes course, les moyens de renvoi 15 n'exercent done plus d'action sur la tige 6 pour aider son mouvement de kanslation, lequel est alors entierement assure par le mecanisme de commande 8. Ce fonctionnement permet d'avoir une plus grande vitesse du contact mobile 4 au moment du soufflage de l'arc enke les contacts 3 et 4 dans l'interrupteur a gaz 11. Les contacts 1 et 2 vent maintenus ouverts dans l'interrupteur a vice 10, jusqu'a l'ouverture complete des contacts 3 et 4 dans l'interrupteur a gaz telle que representee a la figure 4 ou ces contacts vent separes d'une certaine distance d'isolation d2 en fin de course du contact mobile 4. Cette distance d2 est kes superieure a la course d'isolation d mentionnee pour l'interrupteur a vice, etant donne que d2 est generalement comprise entre et 200 mm pour la plupart des interrupteurs a gaz de soufflage. La figure 5 represente le schema de principe d'un dispositif identique a celui represente a la figure 1, excepte que les contacts de l'interrupteur a gaz vent agences pour que leur separation se produise peu de temps avant celle des contacts de l'interrupteur a vice. Pour obtenir une telle separation anticipee des contacts de l'interrupteur a gaz, il suffit que la distance de recouvrement de ces contacts soit quelque peu inferieure a la course D definie precedemment, quand le dispositif de coupure est ferme. On a done une distance de recouvrement, en d'autres termes une distance de mise en vitesse pour la tige 6, egale a D-ú avec la distance c qui est fonction du decalage temporel souhaite pour cette separation anticipee. Figure 6, a ['instant ou la tige 6 a parcouru la course determinee D, les contacts de l'interrupteur a gaz viennent d'etre separes et vent ecartes de la distance c. On volt done que cette distance c se definit comme l'ecartement sonhaite pour les contacts de l'interrupteur a gaz au moment ou ceux de l'interrupteur a vice vent sur le point d'etre separes. La figure 7 est une we partielle agrandie du dispositif de coupure hybride represente a la figure 9, en position fermee. Cette we montre un second mode de realisation d'un dispositif de coupure, dans lequel les contacts 3 et 4 de l'interrupteur a gaz 11 vent maintenus en appui l'un contre l'autre avec une certaine pression de contact assuree par des moyens elastiques pour resister aux efforts electrodynamiques pendant le passage du courant. Des moyens de retardement 18 de la mise en mouvement du contact mobile 4 vent intercales entre ce contact et la tige 6 de manaeuvre du dispositif, de facon a ce que la separation des contacts 3 et 4 provoquee par ladite mise en mouvement du contact 4 ait lieu precisement a ['instant ou la tige 6 a parcouru la distance de mise en vitesse definie precedemment. La tige 6 ainsi que les contacts 3 et 4 vent preferablement de forme tubulaire dans la direction axiale A, et les contacts 3 et 4 comportent avantageusement chacun a leur extremite un embout respectivement 3A et 4A realise en un materiau conducteur refractaire. Le contact d'arc 4 comporte aussi des orifices ou ouvertures 4B pour permettre ['evacuation des gaz chauds qui vent en surpression a l'interieur de la structure tubulaire audit contact pendant la coupure d'un courant de defaut par les contacts d'arc 3 et 4. Les gaz en surpression vent evacuee dans l'espace compris entre les moyens de retardement 18 et la seconde partie 17, puis passent dans l'espace compris entre la tige 6 et le tube conducteur 31 par des ouvertures menagees a cet effet dans la seconde partie 17. Enfin, ces gaz subissent une derriere detente en passant dans le volume adjacent a la paroi interieure de l'enveloppe 12 par des ouvertures menagees a cet effet dans le tube conducteur 31. Bien entendu, d' autres agencements d' ouvertures pour [ ' evacuation des gaz en surpres si on peuvent etre prevus. Les moyens de retardement 18 comprennent: - un premier element tubulaire 25 dispose dans le prolongement axial du contact 4, solidairement raccorde a ce dernier et pouvant coulisser a l'interieur de la tige 6 lors du 14 2840729 r deplacement de celle-ci, la distance de mise en vitesse pour la tige 6 etant definie par la course autorisee pour ce coulissement, - des troisiemes moyens de butee 23 fixes a une extremite de ['element tubulaire 25 au niveau du raccordement avec le contact 4, - un second element tubulaire 26 solidairement relic par une extremite a la seconde partie 17 des moyens de renvoi 15, de diametre superieur a celui de ['element tubulaire , pouvant coulisser le long des troisiemes moyens de butee 23 dans la direction axiale A lors du deplacement de la tige 6 et comportant a son autre extremite un chapeau annulaire 27 destine a venir en appui contre les moyens de butee 23, - un troisieme ressort 24 a spires dispose selon la direction axiale A, intercale entre les premier et second elements tubulaires, en appui d'un cote contre les troisiemes moyens de butee 23 et d'un autre cote contre la seconde partie 17 des moyens de renvoi 15. Dans l'exemple de realisation represente, les moyens de retardement 18 vent dimensionnes pour que la distance de mise en vitesse soit egale a la course D que peuvent parcourir les moyens de renvoi 15 relativement au moyen de raccordement 13, de facon a obtenir la separation simultanee des deux padres de contacts. Lors de la coupure du courant par le dispositif, une fois que le contact glissant 17A est deconnecte de ['element de conduction 9 et avant ['instant de separation des contacts 3 et 4, le courant de defaut circule du contact fixe 3 au tube conducteur 31 en passant par le contact 4, ['element tubulaire 25, des contacts glissants 29, une portion de la seconde partie 17 des moyens de renvoi 15, et enfin les contacts glissants 28. Pendant le mouvement de translation commune des parties 16 et 17 des moyens de renvoi 15, le contact mobile 4 est maintenu en appui contre le contact fixe 3 avec une certaine pression de contact grace a la poussee exercee par le troisieme ressort 24. Lorsque la distance de mise en vitesse a ete parcourue par la tige 6, le chapeau annulaire 27 arrive en appui contre les moyens de butee 23. Le ressort 24 n'exerce plus d'action sur le contact 4 qui est des lors entrame en translation avec la tige 6 et la seconde partie 17. Ainsi, le contact mobile 4 n'est solidaire en translation des pieces 6 et 17 qu'a partir d'un instant donne a compter de ['instant de declenchement du dispositif. De facon analogue au dispositif represente a la figure 1, le fonctionnement du dispositif est ici prevu pour obtenir la separation des contacts 3 et 4 dans l'interrupteur a gaz simultanement a celle des contacts 1 et 2 dans l'interrupteur a vice. I1 est toutefois possible d'avoir une separation anticipee des contacts de l'interrupteur a gaz, en agencant les elements du dispositif pour que la distance de mise en vitesse soit inferieure a la distance D, de facon analogue a l'agencement represente a la figure 5. Figure 8, on a represente schematiquement un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride dont le schema de principe simplifie est represente a la figure 1. Les 2840729 contacts de l'interrupteur a gaz vent emmanches l'un dans l'autre avec une certaine distance de recouvrement quand le dispositif de coupure est ferme, de meme qu'a la figure 1. Le volume adjacent a la paroi interieure de l'enveloppe commune aux deux interrupteurs est dimensionne pour accueillir une varistance 32 electriquement reliee en parallele aux contacts de l'interrupteur a vice afin de pouvoir limiter la tension appliquee sur ledit interrupteur. Ceci permet de repartir de facon adequate la tension appliquee sur les interrupteurs respectivement a vice et a gaz lors de liouverture du dispositif de coupure. La repartition de la tension peut aussi etre ajustee a ['aide d'au moins une capacite montee en parallele au dispositif de coupure ou en parallele a l'un des deux interrupteurs. Dans le cas d'un appareil a isolement dans l'air tel que represente ou les dispositifs de coupure en serie peuvent etre loges dans une enveloppe isolante verticale, il peut eke avantageux de disposer l'interrupteur a vice dans la partie de l'enveloppe la plus eloignee du sol. Ceci permet d'obtenir une repartition de tension naturelle qui donne une tension sur le dispositif de coupure a gaz superieure celle appliquee sur l'interrupteur a vice. Par ailleurs, la relative compacite de dispositifs hybrides tels que ceux representes dans la presente peut permettre d'utiliser une enveloppe isolante existante prevue pour un interrupteur a gaz non hybride. La liaison electrique entre la varistance 32 et le contact mobile de l'interrupteur a vice est assuree par l'intermediaire du soufflst metallique d'etancheite de cet interrupteur. La liaison electrique entre le moyen de raccordement 13 et le plot conducteur formant les second moyens de butee 19 est assuree par des contacts glissants. Des orifices ou ouvertures vent prevus au niveau du raccordement entre ce plot et ['element de conduction 9 qui entoure la chambre de soufflage de l'interrupteur a gaz, pour permettre ['evacuation des gaz chauds comme explique dans le commentaire de la figure 7. De telles ouvertures vent aussi menagees dans les premiere et seconde parties 16 et 17 des moyens de renvoi , ainsi que dans le tube conducteur dans lequel cette seconde partie peut coulisser. Des tirants electriquement isolants 30 participant au maintien mecanique de l'interrupteur a gaz dans l'enveloppe du dispositif de coupure. Ces tirants vent fixes par une extremite sur la face de l'interrupteur a vice qui est traversee par la tige portent le contact mobile. Ils vent rigidement lies par leur autre extremite a ['element de conduction 9 et p ermettent ainsi de maintenir fix e le troi si em e contact dans l 'interrupteur a gaz. La tige 6 de manaeuvre du dispositif est rigidement liee au contact mobile 4 ainsi qu'a la seconde partie 17 des moyens de renvoi 15. Les trots elements 6, 4 et 17 vent done en permanence solidaires en translation dans ce mode de realisation. La figure 9 est une representation schematique d'un autre mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride en position fermee, dans lequel les contacts de l'interrupteur a gaz vent disposes bout a bout. De nombreux elements vent identiques a ceux utilises pour le mode de realisation represente a la figure 8. Toutefois, la structure differente des 16 2840729 contacts de l'interrupteur a gaz implique que l'entrainement du contact mobile de cet interrupteur ne peut 8tre realise de facon aussi directe que pour le mode de realisation ou ces contacts vent emmanches. Afin de respecter la sequence souhaitee d'ouverture des interrupteurs, des moyens de retardement 18 tels que detailles a la figure 7 vent prevus pour retarder la mise en mouvement audit contact mobile. Ces moyens permettent a la tige 6 de parcourir la distance de mise en vitesse comme explique precedemment, et permettent done au contact mobile 4 d'8tre entraine par la tige 6 avec une vitesse importante au commencement de la separation des contacts de l'interrupteur a vice, de meme que dans le mode de realisation a contacts emmanches. Figure 10, les elements du dispositif de coupure hybride represente vent identiques a ceux de la figure 9, a ['exception de la varistance qui a ete retiree et de l'enveloppe isolante dont le diametre a ete diminue en consequence. La figure 1 1 montre le dispositif de la figure 10 a un instant correspondent a l'etape de la figure 2. Les dispositifs decrits precedemment aux figures 1 a 11 ne permettent pas toutefois d'obtenir un soufflage d'arc qui soit efficace en toutes circonstances dans l'interrupteur a gaz. En particulier, dans le cas ou le courant a couper n'est pas assez grand pour generer un effet thermique suffisant a l'obtention de la surpression necessaire dans le volume de soufflage thermique, l'adjonction d'un volume de soufflage pneumatique d'appoint peut permettre d'obtenir une surpression suffisante pour un soufflage d'arc efflcace, comme connu pour les disjoncteurs haute tension conventionnels. I1 est a noter que dans un dispositif de coupure hybride, le besoin en soufflage est plus faible que dans un dispositif de coupure classique car l'interrupteur a vice contribue a la tenue de la tension de retablissement. Figure 12, un dispositif de coupure hybride haute tension incorpore un volume 11C de soufflage pneumatique d'appoint en complement du volume 11A de soufflage thermique, dans une realisation pour laquelle ce volume de soufflage thermique est immobile. Un grand nombre de parties du dispositif vent communes avec le dispositif represente a la figure 9, et en particulier les contacts de l'interrupteur a gaz vent disposes bout a bout en position fermee. Les principales modifications a apporter au dispositif de la figure 9 pour l'adjonction du volume de soufflage pneumatique d'appoint portent sur la paroi conductrice 9' qui forme le fond du volume 11A de soufflage thermique ainsi que sur la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement du dispositif. Dans ce qui suit, on appelle aussi volume de compression le volume de soufflage pneumatique d'appoint, etant donne que ['assistance au soufflage thermique resulte de la compression du gaz dans ce volume supplementaire. f Comme connu de l'etat de la technique, le volume de soufflage thermique et le volume de compression peuvent communiquer par des clapets par exemple a billes. Ceci permet le passage des gaz depuis le volume de compression vers le volume de soufflage thermique tout d'abord pendant une premiere phase de la compression, et ensuite pendant la phase finale de la compression au cas ou la surpression generee par l'effet thermique seul est insuffisante pour le soufflage de ['arc. Cette insuffisance est alors compensee par un apport de gaz comprime vers le volume de soufflage thermique. Inversement, dans le cas ou la surpression generee par l'effet thermique seul dans le volume llA est suffisante et superieure a la surpression obtenue par compression pneumatique dans le volume 11C, il est avantageux de ne pas laisser le gaz s'echapper du volume 11A vers le volume 11C afin de ne pas diminuer l'effet du soufflage thermique. De plus, dans une realisation d'un dispositif de coupure hybride telle que representee sur la figure 12, et en cas de forts courants a couper, il est necessaire d'empecher que la surpression dans le volume de compression llC puisse atteindre des valeurs excessives qui tendraient a ralentir ou a bloquer ['action du second ressort 21 pour ouvrir les contacts de l'interrupteur a vice. A cet effet, des clapets 35 vent menages dans la paroi 9' du volume llA pour assurer les fonctions souhaitees de passage unidirectionnel des gaz ou d'isolation des deux volumes de soufflage en fonction de la coupure des courants respectivement faibles ou forts. D'autre part, a la fin d'une operation de refermeture du dispositif de coupure hybride, il est necessaire de ne pas creer une depression dans le volume de soufflage pneumatique llC, ceci afin de pouvoir assurer correctement la compression du gaz si le dispositif doit a nouveau s'ouvrir. A cet effet, il est avantageux de menager au moins un clapet 36 par exemple a bille dans le fond du volume de compression, ce fond etant forme par une paroi annulaire 16A qui constitue une extremite de la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement du dispositif. Enfin, le volume de compression llC doit etre etanche vis a vis du gaz de l'enveloppe du dispositif pendant la compression, de facon a ce que le gaz dielectrique sous pression soit canalise uniquement vers les contacts de l'interrupteur a gaz pour le soufflage. Pour assurer l'etancheite de ce volume, il est possible d'augmenter le diametre de la paroi annulaire 9' du volume 11A par rapport a la realisation du dispositif de la figure 9 afin de realiser une zone de contact etanche 37 entre cette paroi annulaire 9' et la paroi interieure cylindrique de la premiere partie 16 des moyens de renvoi. Le volume de compression llC peut etre vu comme la somme de deux volumes partiels adjacents Vc et Vc2. La longueur du volume Vc dans la direction longitudinale correspond a la course D mentionnee sur le schema de principe de la figure 1, ce qui signifie que le volume de compression 11C sera reduit au volume Vc2 lorsque la premiere partie 16 des moyens de renvoi aura parcouru cette course D a un instant qui correspondra au commencement de la separation des contacts de l'interrupteur a gaz. Ensuite, le volume i 2340729 11C continuera a 8tre comprime pendant l'ouverture des contacts de l'interrupteur a vice sous ['action du second ressort 21, puisque la premiere partie 16 des moyens de renvoi sera alors solidaire en mouvement du contact mobile de l'interrupteur a vice et continuera a se rapprocher de la paroi annulaire 9'. Dans la realisation precedente pour laquelle le volume de soufflage thermique est immobile dans le dispositif de coupure, la course de compression dans le volume de soufflage pneumatique est au plus egale a la somme des distances D et d definies precedemment. Ainsi, le volume de compression est necessairement limite dans la direction longitudinale. Pour obtenir un soufflage pneumatique d'appoint important, il est alors necessaire d'augmenter les dimensions radiales du volume de compression, et done notamment d'augmenter les diametres des parois annulaires 9' et 16A qui delimitent ce volume. I1 en resulte une augmentation de l'encombrement radial du dispositif de coupure. Pour les applications de la moyenne tension (inferieure a 72,5kV) et en particulier celles ou ['isolation entre la chambre de coupure et l'environnement exterieur est realisee par une enveloppe metallique, il est en general possible d'avoir l'encombrement radial necessaire au dispositif. En revanche, un tel encombrement radial peut poser des problemes pour les applications ou ['isolation de la chambre de coupure est realisee par une enveloppe en porcelaine. Figure 13, une realisation particuliere d'un dispositif de coupure hybride a soufflage pneumatique est representee schematiquement. Ce mode de realisation differe notablement des precedents du fait que les volumes de soufflage thermique 40A et pneumatique 40C de l'interrupteur a gaz 40 vent mobiles avec la tige de manccuvre 6 du dispositif. Le dispositif de coupure hybride est represente en position fermee. Les contacts de l'interrupteur a vice 10 vent en appui l'un contre l'autre, et les contacts de l'interrupteur a gaz vent emmanches l'un dans l'autre. Le dispositif presente un certain nombre de similitudes avec celui represente a la figure 8. En particulier, l'interrupteur a vice 10, le moyen de raccordement 13, ainsi que les premier et second moyens elastiques peuvent etre identiques dans les deux realisations. Figure 13a, une partie du dispositif de la figure 19 centree sur l'interrupteur a gaz 40 est representee en agrandissement. De meme que pour le dispositif de la figure 8, les moyens de renvoi de mouvement 15 comprennent deux parties 16 et 17 qui vent apses a etre deplacees ensemble en appui l'une contre l'autre et apses a etre dissociees apres le commencement de l'ouverture de l'interrupteur a vice. La seconde partie 17 est solidaire en translation avec la tige de manaeuvre 6, du fait que cette partie 17 est fixee a la peripherie d'une paroi 40D approximativement tubulaire cylindrique qui realise la separation entre les deux volumes de soufflage 40A et 40C et le gaz contenu dans l'enveloppe du dispositif. Ig 2340729 Cette paroi 40D est en effet reliee fixement a la tige de manceuvre par l'intermediaire d'une paroi annulaire 39 qui separe les deux volumes de soufflage. Le volume de soufflage thermique 40A est delimite a une extremite par une buse de soufflage 40B fixce a une extremite de la paroi 40D, cette buse etant ainsi solidaire en en translation avec la tige de manaeuvre 6. Un contact de courant permanent 44 entoure l'extremite de la paroi 40D et participe au maintien longitudinal de la buse contre la paroi, ce contact etant done mobile avec la tige et la louse. La paroi 40D est conductrice et permet le passage du courant permanent depuis le contact 44 jusqu'a un element conducteur tubulaire 45 qui est fixe et est electriquement relic a une prise de courant 33 du dispositif de coupure, cette paroi 40D pouvant coulisser de fa$on etanche le long de ['element conducteur tubulaire 45 tout en restart electriquement en contact avec ce dernier. Le contact mobile de courant permanent 44 presente une portion tubulaire qui est introduite dans un contact fixe de courant permanent 43, lequel est de forme tubulaire et est electriquement relic au moyen de raccordement 13. La distance de recouvrement des contacts de courant permanent 43 et 44 est bien entendu prevue inferieure a la distance de recouvrement D des contacts d' arc 3 et 4 de l'interrupteur a gaz 40, afin que ces contactsde courant permanent puissent etre separes avant que les contacts d'arc ne soient separes a leur tour lors d'une interruption de courant, comme ceci est represente sur la figure 14. L'element conducteur fixe 45 assure le maintien d'un element d'etancheite 41 qui a une fonction de piston fixe pour le volume de compression 40C, et qui est apte a isoler ce volume de compression du volume adjacent 42 delimite par la tige 6 et ['element tubulaire 45. Cet element d'etancheite 41 est ici muni d'un clapet 41A destine a permettre le passage de gaz dielectrique depuis le volume 42 vers le volume de compression 40C lors d'une operation de refermeture du dispositif de coupure hybride, evitant ainsi de creer une depression dans ce volume. La paroi annulaire 39 qui separe les deux volumes de soufflage 40A et 40C possede des ouvertures 38 destinees a permettre le passage des gaz comprimes depuis le volume de compression 40C vers le volume de soufflage thermique 40A. Dans la realisation representee sur la figure, ces ouvertures 38 vent de simples passages non munis de clapets, ce qui s'avere satisfaisant dans un certain nombre d'applications. Par exemple, cette realisation est efficace lorsque le soufflage qui est effectue par compression pneumatique pour couper les petite courants avec des durees d'arc courses n'a besoin que d'un relativement petit complement de soufflage par effet thermique lorsqu'il s'agit de couper les grands courants. En variante non representee sur la figure, les ouvertures 38 peuvent aussi comporter des clapets, comme connu de l'etat de la technique et notamment du brevet FR2751782. En outre, ['element d'etancheite 41 peut etre muni d'un clapet destine a limiter la surpression l 2840729 dans le volume de compression en autorisant le passage des gaz en surpression vers le volume 42. Figure 14, le dispositif de coupure hybride des figures 13 et 13a est represente a une etape intermediaire de son ouverture, correspondent approximativement a ['instant ou les contacts 3 et 4 de l'interrupteur a gaz se separent c'est a dire lorsque le contact mobile 4 qui est solidaire en mouvement de la tige de manccuvre a parcouru la distance de recouvrement D. A cet instant, la paroi annulaire 39 qui separe les deux volumes de soufflage s'est deplacee de la meme distance D vers le piston fixe du volume de compression 40C, ce qui permet a du gaz dielectrique comprime de passer dans le volume de soufflage thermique comme represente par une fleche sur la figure. Ainsi, apres la separation des contacts d' arc de l'interrupteur a gaz, le soufflage de l'arc est en partie effectue grace a la compression pneumatique. On peut noter que cette compression est effectuee durant la totalite de la course de la tige de manaeuvre, a la difference des realisations precedentes ou le volume de soufflage thermique est immobile dans le dispositif. Un dispositif de coupure hybride qui comporte un volume de soufflage thermique mobile presente done l'avantage de pouvoir couper des courants avec des durees d'arc en principe plus longues en comparaison avec un dispositif a volume thermique immobile tel que represente a la figure 12. Par ailleurs, la dimension longitudinale du volume de compression 40C n'est pas limitee par la course morte D comme precedemment, ce qui permet d'obtenir un volume de compression satisfaisant sans pour autant devoir augmenter la dimension radiale de ce volume. Les dispositifs a volume thermique mobile vent done bien adaptes aux applications ou ['isolation de la chambre de coupure est realisee par une enveloppe en porcelaine, et en general aux applications en haute tension superieure a environ 1 00kV. Figure 15, un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention est represente schematiquement. Cette realisation est fonctionnellement equivalente au dispositif represente sur la figure 12, du fait que les volumes de soufflage respectivement thermique 11A et pneumatique 11C vent fixes. Wile comporte par rapport au dispositif de la figure 12 une amelioration qui permet d'empecher tout rebondissement du contact mobile de l'interrupteur a vice, afin d'eviter un reamorcage dielectrique dans cet interrupteur. De meme que dans le dispositif represente sur la figure 12, des moyens de liaison a course morte vent agences pour permettre un deplacement de la tige 6 qui porte le contact mobile 4 de l'interrupteur a gaz, alors que l'interrupteur a vice est maintenu ferme pendant ce deplacement correspondent a une course morte D. Ils comprennent notamment des moyens de renvoi de mouvement 15 qui cooperent avec un premier ressort 20 apte a agir sur un moyen de raccordement pour maintenir l'interrupteur a vice ferme. Mais a la difference du dispositif de la figure 12, les moyens de liaison a course morte vent ici apses 21 2840729 f a acquerir un mouvement de kanslation qui est independent du mouvement acquis simultanement par le moyen de raccordement 13'. En effet, dans les realisations de dispositifs de coupure hybride tels que representes aux figures 8 a 14, la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement devient solidaire en mouvement du moyen de raccordement 13 une fois la course morte D parcourue par cette partie 16. Ces realisations ne vent pas completement satisfaisantes car en fin de course morte, la partie 16 peut rebondir contre les premiers moyens de butee 14 qui vent solidaires du moyen de raccordement 13, entrainant ainsi un rebondissement de cette piece 13. Etant donne que le moyen de raccordement 13 est necessairement solidaire en mouvement du contact mobile de l'interrupteur a vice, le rebondissement de la piece 13 implique un rebondissement analogue de ce contact mobile par rapport au contact fixe. Ceci n'est pas acceptable, car la distance entre les contacts de l'interrupteur a vice se volt alors sensiblement reduite dans la phase correspondent au debut du processus de separation de ces contacts, ce qui est susceptible de provoquer un reamorcage dielectrique dans cet interrupteur. Comme visible sur la figure 15, les moyens de liaison a course morte comprennent des premiers moyens de butee 14' sur lesquels s'appuient le premier ressort 20 pour exercer une force sur le moyen de raccordement 13'. Ces premiers moyens de butee 14' comprennent au moins une tige 14'A qui est solidaire en mouvement de la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15 et qui comporte a une extremite une tete 14'B. Une seule tige 14'A est representee sur la figure par souci de clarte, mais il est entendu que plusieurs tiges similaires peuvent etre fixees a la premiere partie 16, par exemple disposees equidistantes entre elles le long d'un cercle centre sur l' axe longitudinal A du dispo sitif. Chaque tige possede alors la meme longueur que la tige unique representee, et coporte a une extremite une tete 14'B similaire. Dans une realisation equivalente, une tige 14'A peut aussi etre constituee d'une portion angulaire d'un element tubulaire dont l'axe coincide avec l'axe A du dispositif, et une tete 14'B pourra alors avoir la forme d'une portion angulaire d'un element annulaire centre sur cet axe A. Les premiers moyens de butee 14' comprennent en outre un premier element tubulaire d'appui 14'C qui est apte a etre deplace dans la direction axiale longitudinale A le long d'un element de support fixe 50 qu'il entoure. Dans la realisation montree sur la figure, ['element de support fixe 50 est constitue d'une premiere partie 50A qui porte le contact d'arc fixe 3 de l'interrupteur a gaz et d'une seconde partie 50B qui est maintenue fixe par l'intermediaire d'un tirant isolant 30' fixe a une extremite du dispositif. La seconde partie 50B maintient en place la premiere partie 50A grace a des moyens de fixation 51 disposes selon l'axe A du dispositif, et est ainsi electriquement en contact avec cette . aermere. 22 2840729 * Le premier element tubulaire d'appui 14'C comporte une partie annulaire qui est traversee par la ou les tiges 14'A, de sorte que chaque tige 14'A est apte a coulisser au travers de cet element 14'C. Chaque tete 14'B d'une tige est apte a venir appuyer en butee contre cette partie annulaire une fois la course morte D parcourue par chaque tige solidairement avec la premiere partie 16. Le premier ressort 20 est dispose en compression entre la partie annulaire du premier element tubulaire 14'C et la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15. Pendant la detente du ressort 20 qui provoque le parcours de la course morte D, le premier element tubulaire 14'C reste en appui contre le moyen de raccordement 13' qui est solidaire en mouvement du contact mobile de l'interrupteur a vice, ce qui permet de maintenir l'interrupteur a vice ferme. Une fois la course morte D parcourue par les moyens de renvoi de mouvement 15 ainsi que par la ou les tiges 14'A, la detente du ressort est brusquement interrompue du fait que chaque tete 14'B d'une tige vient en butee contre le premier element tubulaire d'appui 14'C, cet etat etant designe comme la mise en butee des premiers moyens de butee 14' dans ce qui suit. Le premier element tubulaire d'appui 14'C devient alors solidaire en mouvement de la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15, et de ce fait les premiers moyens de butee 14' cessent d'exercer toute force sur le moyen de raccordement 13', autorisant ainsi la mise en mouvement du contact mobile de l'interrupteur a vice sous ['action d'un second ressort 21. Le mouvement acquis par ces premiers moyens de butee 14' avec la premiere partie 16 est par consequent independent du mouvement du moyen de raccordement 13', ce qui presente l'avantage par rapport aux realisations precedemment montrees de pouvoir ajuster la vitesse de deplacement imposee au contact mobile de l'interrupteur a vice en jouant uniquement sur les caracteristiques du second ressort sans tenir compte de la masse ou de la vitesse que possede cette premiere partie 16. Avantageusement, la distance d+g autorisee pour le deplacement du premier element tubulaire d'appui 14'C le long de ['element de support fixe 50 excede d'un certain jeu reference g, aussi appele jou de desolidarisation, la distance de separation d des contacts de l'interrupteur a vice. I1 convient de rappeler que cette distance d est aussi la distance autorisee pour le deplacement du moyen de raccordement 13', et que par consequent le jeu de desolidarisation g correspond a la distance qui separe le premier element tubulaire d'appui 14'C de ce moyen de raccordement 13' en fin d'ouverture de l'interrupteur a vice ainsi que represente sur la figure 16. Un epaulement annulaire 52 est menage sur la premiere partie 50A de ['element de support fixe 50 afin de former une butee fixe de fin de parcours pour arreter le deplacement du premier element 14'C et done arreter le deplacement des premiers moyens de butee 14' ainsi que celui de la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15 peu de temps apres la mise en butee de ces premiers moyens de butee 14'. 23 2340729 Le moyen de raccordement 13' comprend une partie principale 13'A fixee au contact mobile de l'interrupteur a vice, constituee d'un plot cylindrique de meme axe que l'axe A du dispositif et muni a une extremite d'un epaulement annulaire en regard de l'interrupteur a vice. L'autre extremite de ce plot cylindrique peut coulisser dans une cavite cylindrique de meme diametre menagee dans la seconde partie 50B de ['element de support fixe 50, tout en assurant le raccordement electrique entre le contact mobile de l'interrupteur a vice et le contact fixe 3 de l'interrupteur a gaz qui est porte par la premiere partie SOA de ['element de support fixe 50. Cette seconde partie 50B est munie de second moyens de butee 19' contre lesquels vient buter l'epaulement annulaire de la partie principale 13'A du moyen de raccordement 13', au moment ou ce dernier a parcouru la course d'isolation d solidairement avec le contact mobile de l'interrupteur a vice. A cet epaulement annulaire de la partie principale 13'A est fixe un tirant 13'B qui relic solidairement cette partie 13'A a un second element tubulaire d'appui 13'C qui constitue une partie secondaire du moyen de raccordement 13'. Ce second element tubulaire 13'C entoure ['element de support fixe 50 et est apte a etre deplace le long de ce dernier dans la direction axiale A. I1 a pour premiere fonction de permettre de transmettre au moyen de raccordement 13' la force exercee par le premier ressort 20 pour maintenir les contacts de l'interrupteur a vice fermes avec une certaine pression de contact. Dans cette situation, il est en effet en appui contre le premier element tubulaire d'appui 14'C des premiers moyens de butee 14'. D'autre part, il permet de loger le second ressort 21 entre sa surface cylindrique interne et la surface cylindrique externe de la seconde partie 50B de ['element de support fixe 50, et comporte a son extremite en regard des premiers moyens de butee 14' un epaulement annulaire servant a maintenir en compression le second ressort 21. Ainsi, la poussee exercee sur cet epaulement annulaire par le second ressort 21 lors de sa detente permet le deplacement de ['ensemble du moyen de raccordement 13'. De meme que pour le dispositif de coupure hybride haute tension represente sur la figure 12, le dispositif de la figure 15 incorpore un volume l lC de soufflage pneumatique d'appoint en complement du volume l lA de soufflage thermique, dans une realisation pour laquelle ce volume de soufflage thermique est immobile. Figure 16, le dispositif de la figure 15 est represente a la fin d'un processus d'interruption de courant. Ce processus a debute par le deblocage de la tige de manaeuvre de l'interrupteur a gaz, ce qui a permis la mise en vitesse du contact mobile de l'interrupteur a gaz grace notamment a la poussee exercee par le premier ressort 20 sur les moyens de renvoi de mouvement 15 dont la seconde partie 17 est solidaire en mouvement de la tige de manaeuvre. Cette poussee du premier ressort a ete exercee pendant tout le parcours de la course morte D par chaque tige 14'A des premiers moyens de butee 14' solidairement avec la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15. Des que la course morte D a ete parcourue, la detente du premier ressort 20 a ete interrompue par la mise en butee des 24 2340729 premiers moyens de butee 14', et le mouvement de la seconde partie 17 est devenu independent de celui de la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15. Ensuite, cette premiere partie 16 a parcouru librement une distance supplementaire d+g solidairement avec les premiers moyens de butee 14', du fait principalement de l'energie cinetique acquise precedemment par cet ensemble mobile. Le parcours supplementaire de cet ensemble est interrompu par la butee fixe forrnee par l'epaulement annulaire 52, ainsi que mentionne precedemment, a une position longitudinale pour laquell e le volume l l C de soufflage pneumatique d' appoint est reduit a son minimum. De mCme que pour la realisation representee sur la figure 12, le piston du volume de soufflage pneumatique est forme par une paroi annulaire de la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement 15. On peut remarquer que la compression dans le volume llC permet de ralentir la vitesse de ['ensemble mobile des premiers moyens de butee 14' avant que ceux-ci soient arrdtes par la butee fixe que forme ltepaulement annulaire 52. Une telle butee fixe 52 n'est pas indispensable, et on peut envisager une realisation legerement differente dans laquelle le piston forme par la paroi annulaire de la premiere partie 16 arrive en butee contre la paroi de separation des deux volumes de soufflage 11A et l l C une fois que le parcours supplementaire d+g de ['ensemble mobile en question a ete effectue. Cette figure 16 represente la fin de l'ouverture du dispositif de coupure hybride, ce qui correspond a un instant posterieur a l'etape decrite ci dessus ou le parcours des premiers moyens de butee 14' est interrompu. Le mouvement du contact mobile de l'interrupteur a gaz s'est poursuivi apres cette etape, solidairement avec la tige de manaeuvre 6 et la seconde partie 17 des moyens de renvoi de mouvement 15, jusqu'a ce qu'une distance d'i so l ati on suffi sante soit atteinte p our l es contacts d' arc de l ' interrupteur a gaz apres que l'arc entre ces contacts ait ete souffle. Le contact mobile de l'interrupteur a vice a parcouru la distance de separation d solidairement avec le moyen de raccordement 13', ce dernier etant maintenu appuye en butee contre ['element de support fixe 50 grace a la force exercee par le second ressort 21 en compression. I1 est entendu que ['amelioration selon ['invention, qui permet de procurer aux moyens de liaison a course morte un mouvement de translation independent de celui du moyen de raccordement, peut aussi etre mise en ccuvre sur des dispositifs de coupure hybride qui n'incorporent p as de volume de souffl age pneumatique d' appoint comme p ar exemple les dispositifs representes aux figures 8 et 9. Sur la figure 17 est represente schematiquement un mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride qui est fonctionnellement equivalent au dispositif represente sur la figure 13, et qui comporte une amelioration selon ['invention permettant d'empecher tout rebondissement du contact mobile de l'interrupteur a vice. 2840729 De meme que pour le dispositif de la figure 13, l'interrupteur a gaz 40 comporte des volumes de soufflage thermique 40A et pneumatique 40C qui vent mobiles avec la tige de manaeuvre 6 du dispositif. Le piston fixe du volume de soufflage pneumatique 40C n'est pas represente sur la figure, mais un piston tel que ['element d'etancheite 41 du dispositif de la figure 13 peut parfaitement convening En dehors des parties qui vent solidaires en mouvement de la tige de manceuvre, l'essentiel des elements du dispositif de coupure hybride represente aux figures 17 et 18 est identique aux elements du dispositif des figures et 16. On peut done se reporter aux commentaires de ces figures 15 et 16 pour la comprehension du fonctionnement de ce dispositif. A la difference de la realisation de la figure 15, le parcours supplementaire d+g de ['ensemble mobile qui comprend les premiers moyens de butee 14' ainsi que la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement n'est pas ici interrompu par l'epaulement annulaire 52, mais par un autre epaulement annulaire 53 qui forme une butee fixe a l'extremite de ['element de support fixe 50. Cette butee fixe 53 est en effet dimensionnee pour arreter le mouvement de translation de la premiere partie 16 a la fin du parcours supplementaire de ['ensemble mobile, sachant que ce mouvement n'est pas ici freine par la compression dans le volume de soufflage pneumatique. Figure 18, le dispositif de la figure 17 est represente en fin d'ouverture des contacts de l'interrupteur a gaz. Pour la comprehension des etapes du fonctionnement des moyens de deplacement qui vent relies au moyen de raccordement 13' et a la tige de manaeuvre 6 du dispositif, on pourra se reporter a l'identique aux commentaires de la figure 16. On peut noter pour cette realisation qu'il est avantageux que l'epaulement annulaire 52 soit positionne de facon a ne laisser qu'un tres faible jeu avec le premier element tubulaire d'appui 14'C une fois le parcours supplementaire d+g effectue par les premiers moyens de butee 14', ceci permettant d'eviter que cet element 14'C ne continue son mouvement de translation en comprimant le premier ressort 20 du fait de son energie ,. cmehque. Le jeu de desolidarisation g permet notamment de tolerer de legers rebonds des premiers moyens de butee 14' solidairement avec la premiere partie 16 a la fin du parcours supplementaire d+g de cet ensemble mobile. En effet, de tels rebonds d'une distance inferieure a ce jou g n'affecteront pas le maintien en butee du moyen de raccordement 13' et ne presenteront done pas le risque de reduire la distance entre les contacts de l'interrupteur a vice. Figure 19, un autre mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention est represente schematiquement et en vue partielle. Le dispositif complet peut etre extrapole a partir de celui represente sur la figure 17 et qui est fonctionnellement equivalent, la buse de soufflage 40B etant mobile avec la tige de manaeuvre du dispositif pour chaque realisation. Les differences structurelles portent sur la realisation des contacts 26 2340729 d'arc 3' et 4 de l'interrupteur a gaz, ces derniers etant ici disposes bout a bout. On pourra se referer aux figures 9 et 7 pour la comprehension de l'agencement des contacts qui vent en appui l'un contre l'autre, en particulier en ce qui concerne la structure des moyens 18' qui permettent de maintenir une pression entre les contacts d'arc de l'interrupteur a gaz pour resister aux efforts electrodynamiques pendant le passage du courant. La structure de ces moyens 18' sur la figure 19 est similaire a celle des moyens 18 de retardement de la mise en mouvement du contact mobile sur la figure 7. Dans le cas present, le contact mobile 4 est directement fixe a la tige de manceuvre 6 et est done en permanence solidaire en translation de la tige. On peut noter que cette realisation a contacts disposes bout a bout permet d'obtenir un volume de soufflage thermique llA relativement important pour un encombrement radial limite du dispositif, mais ceci implique une realisation sensiblement plus complexe qu'avec des contacts emmanches comme sur la figure 13. Les moyens 18' de maintien de pression de contact vent montes sur la premiere partie 50A de ['element de support fixe 50, et supportent a une extremite le troisieme contact d'arc 3' qui n'est pas ici completement fixe contrairement aux realisations precedentes. Ces moyens 18' vent agences pour permettre au troisieme contact d'arc 3' d'etre deplace avec le quatrieme contact d'arc 4 jusqu'a la separation de ces contacts, et d'etre ensuite maintenu immobile en butee apres cette separation tandis que le quatrieme contact continue sa course solidairement avec la tige de manaeuvre lors d'une interruption du courant par le dispositif. D ans la presente reali sation, nous qualifions de quasi fixe le troisieme contact d' arc 3', puisque ce dernier n'est mobile que pendant une relativement faible partie de la course totale parcourue par le contact d'arc mobile 4. Ce troisieme contact d'arc peut done etre considere comme quasi fixe par rapport au quatrieme contact d'arc. On peut noter que dans des realisations similaires de moyens 18 de maintien de pression de contact connues de l'etat de la technique, un contact d'arc quasi fixe est aussi parfois appele contact semi-fixe. Pour un dispositif de coupure hybride selon ['invention, la realisation des contacts d'arc de l'interrupteur a gaz pourra generalement faire appel a l'une ou l'autre des deux techniques illustrees dans la presente, en ['occurrence la technique des contacts emmanches avec une certaine distance de recouvrement ou celle des contacts disposes bout a bout avec des moyens de maintien de pression de contact. Figure 20, un autre mode de realisation d'un dispositif de coupure hybride selon ['invention est represente dans une realisation pour laquelle le dispositif est destine a une utilisation comme disjoncteur de generateur dans un reseau moyenne tension. Les moyens de deplacement qui vent relies au moyen de raccordement 13' et a la tige 6 de manaeuvre du dispositif vent ici agences pour que la separation des contacts de l'interrupteur a vice se {: 27 2840729 produise de facon sensiblem:ent retardee par rapport a la separation des contacts d'arc de l'interrupteur a gaz. En effet, la distance de recouvrement Dr des contacts 3 et 4 de l'interrupteur a gaz est ici inferieure a la moitie de la course morte D des premiers moyens de butee 14'. On rappelle que cette distance de recouvrement est aussi appelee distance de mise en vitesse, en particulier dans le cas d'une realisation equivalente ou les contacts de l'interrupteur a gaz seraient disposes bout a bout. De facon generale, pour ces applications du dispositif en tent que disjoncteur de generateur, on preferera choisir une course morte D superieure a deux fois cette distance de mise en vitesse du contact mobile de l'interrupteur a gaz. Ceci implique qu'un arc electrique se forme entre les contacts de l'interrupteur a gaz qui vent deja separes d'une certaine distance avant que la course morte D ne soit totalement parcourue, c'est a dire avant la separation des contacts de l'interrupteur a vice. L'interrupteur a gaz est done en mesure de provoquer le passage du courant par zero avant que l'interrupteur a vice ne coupe le courant, ce qui est un avantage dans le cadre d'une utilisation comme disjoncteur de generateur. I1 convient de souligner qu'un dispositif de ce type doit etre capable de couper des courants de court-circuit avec de fortes asymetries qui entrament des passages par zero du courant retardes. Le dispositif de coupure hybride represente permet de reduire l'asymetrie du courant et de provoquer plus tot le passage par zero du courant, a un instant compatible avec le fonctionnement de l'interrupteur a vice. Les elements constitutifs du dispositif vent pour l'essentiels similaires a ccux du dispositif des figures 15 et 16, a la difference notable que le volume de soufflage thermique llA n'est pas seconde par un volume de soufflage pneumatique d'appoint. En effet, contrairement a ce dispositif precedent, on ne demande pas ici a l'interrupteur a gaz de couper les falbles courant car dans un reseau moyenne tension ce role est assure par l'interrupteur a vice qui est aussi capable de tenir la tension retablie. Ainsi, la paroi formant le fond du volume de soufflage thermique 11A ne comporte pas d'ouverture. En outre, la premiere partie 16 des moyens de renvoi de mouvement comporte au moins une ouverture destinee a equilibrer la pression de gaz entre le volume interieur a cette partie 16 et le volume exterieur aux moyens de deplacement, de meme que dans le dispositif des figures 17 et 18. La longueur de la tige coulissante des premiers moyens de butee 14' doit etre rallongee par rapport au dispositif de la figure 15 de facon a autoriser l'allongement de la course morte D, et les caracteristiques du premier ressort vent prevues pour que ce ressort exerce toujours une pression suffisante sur les contacts de l'interrupteur a vice meme lorsqu'il s'est detendu d'une distance proche de cette distance D juste avant la separation de ces contacts. 28 2840729 Un dispositif de coupure hybride selon ['invention permet que la phase thermique de la coupure du courant, c'est a dire la periode de quelques microsecondes pendant laquelle debute le retablissement de la tension, soit assuree en grande partie par l'interrupteur a vice du dispositiú De son cote, l'interrupteur a gaz contribue essentiellement a la tenue a la valeur crete de la tension, grace a la relativement grande distance de separation des contacts inherente a ce type d' appareil en comparai son avec un interrupteur a vice. Ceci offre en particulier la possibilite d'utiliser un gaz autre que le SF6 pour le soufflage de l'interrupteur a gaz. En effet le SF6 est generalement choisi pour ses proprietes de tenue a des vitesses de retablissement rapides de la tension pendant la phase thermique de la coupure. Puisque la tenue de la tension transitoire de retablissement pendant la phase thermique est apportee par l'interrupteur a vice dans un dispositif de coupure hybride selon ['invention, un autre gaz ou melange de gaz possedant des proprietes dielectriques suffisantes peut alors etre utilise dans l'interrupteur a gaz du dispositif. L'azote sous haute pression possede les proprietes dielectriques exigees en haute tension. Ne presentant pas de risques pour l'environnement il constitue une solution preferentielle pour une utilisation avec un gaz autre que le SF6.Alternativement, un melange compose de plus de 80% d'azote et d'un autre gaz comme le SF6 presente au moins l'avantage de diminuer considerablement les risques pour l'environnement par rapport a l'utilisation de SF6 pun 29 2840729 REVENDICATIONS 1/ Dispositif de coupure de type hybride pour haute ou moyenne tension, comprenant - une enveloppe (12) remplie d'un gaz dielectrique et ayant un axe longitudinal (A), - un interrupteur a vice (10) dispose dans l'enveloppe, comportant une premiere padre de contacts d'arc constituee d'un premier contact (1) qui est fixe et d'un second contact (2) qui peut etre deplace en translation dans la direction axiale (A), - des moyens prevus pour exercer sur ledit second contact (2) une force telle que la pression mutuelle entre les surfaces d'appui desdits premier et second contact soit superieure a une valeur determinee tent que ledit interrupteur a vice autorise le passage l 0 du courant, - un interrupteur a gaz (11, 40) dispose dans l'enveloppe, comportant une seconde padre de contacts d'arc constituee d'un troisieme contact (3, 3') qui est fixe ou quasi fixe et d'un quatrieme contact (4) qui peut etre deplace en translation dans la direction axiale (A), comportant de plus une chambre de soufflage qui comprend un volume de soufflage thermique (llA, 40A) debouchant sur une buse de soufflage (llB, 40B) destinee a souffler un arc electrique entre lesdits troisieme et quatrieme contacts par expansion thermique du gaz dielectrique contenu dans ce volume, - une tige (6) de manaeuvre reliee au quatrieme contact (4) et pouvant Otre immobilisee ou deplacee en translation par des moyens de commande (8), caracterise en ce qu'il comprend en outre - un moyen de raccordement (13') connectant electriquement les second (2) et troisieme (3, 3') contacts, apte a etre deplace en translation dans la direction axiale (A) solidairement avec le second contact, - des moyens de deplacement relies audit moyen de raccordement et a ladite tige de manaeuvre pour les deplacer de maniere a separer les second et quatrieme contacts respectivement des premier et troisieme contacts, comprenant des moyens de liaison a course morte reliant ledit moyen de raccordement (13') a ladite tige (6), ces moyens de liaison permettant de deplacer la tige d'une course morte determinee (D) tout en agi s s ant sur l edit moyen de raccordement pour maintenir l' interrupteur a vi ce ferme pendant ce deplacement, et en ce qu'une fois ladite course morte (D) parcourue par ladite tige (6), lesdits moyens de liaison a course morte vent apses a acquerir un mouvement de translation dans la direction axiale (A) qui est independent du mouvement acquis simultanement par ledit moyen de raccordement (13'). 2/ Dispositif de coupure selon la revendication 1, destine a une utilisation comme disjoncteur dans un reseau haute tension, dans lequel lesdits moyens de deplacement vent agences pour que les separations des contacts des interrupteurs respectivement a vice (10) et a gaz (11, 40) se produisent de facon simultanee ou faiblement decalee dans le temps. 2840729 3/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel lesdits moyens de liaison a course morte comprennent des moyens de renvoi de mouvement (15) qui cooperent avec des premiers moyens elastiques apses a agir sur ledit moyen de raccordement (13') pour maintenir l'interrupteur a vice ferme, et comprennent des premiers moyens de butee (14') sur lesquels s'appuient lesdits premiers moyens elastiques pour exercer une force sur ledit moyen de raccordement, lesdits premiers moyens de butee (14') etant apses a annuler ladite force une fois ladite course morte (D) parcourue. 4/ Dispositif de coupure selon la revendication 3, dans lequel lesdits moyens de renvoi de mouvement (15) comprennent deux parties (16, 17) apses a etre deplacees ensemble en appui l'une contre l'autre et a apses a etre dissociees apres le commencement de l'ouverture de l'interrupteur a vice (10). / Dispositif de coupure selon les revendications 3 et 4, dans lequel lesdits premiers moyens de butee (14') comprennent au moins une tige a course morte (14'A) qui est solidaire en mouvement d'une premiere partie (16) desdits moyens de renvoi de mouvement (15) et qui comporte a une extremite une tete (14'B), et comprennent un premier element tubulaire d'appui (14'C) qui est apte a 8tre deplace dans la direction axiale (A) le long d'un element de support fixe (50) qu'il entoure, ledit premier element tubulaire comportant une partie annulaire qui est traversee par ladite tige a course morte et contre laquelle ladite tete est apte a venir appuyer en butee une fois ladite course morte (D) parcourue. 6/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 3 a 5, dans lequel lesdits moyens de deplacement comprennent des second moyens elastiques apses a separer les contacts (1, 2) de l'interrupteur a vice (10) des que la tige (6) de manaeuvre a parcouru ladite course morte (D) et apses a deplacer ledit moyen de raccordement (13') et le second contact (2) d'une course d'isolation (d) determinee par rapport au premier contact (1) lors d'une interruption de courant par le dispositif, ladite course d'isolation correspondent a la distance de separation complete des premier et second contacts. 7/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 5 et 6, dans lequel lesdits premiers moyens elastiques comprennent un premier ressort (20) qui est dispose en compression entre la partie annulaire audit premier element tubulaire d'appui (14'C) et la premiere partie (16) desdits moyens de renvoi de mouvement (15).; 8/ Dispositif de coupure selon les revendications 6 et 7, dans lequel lesdits second moyens elastiques comprennent un second ressort (21) qui est dispose en compression entre une seconde partie (50B) de ['element de support fixe (50) et une partie annulaire d'un second element tubulaire d'appui (13'C) qui entoure ledit element de support fixe, ledit second element tubulaire d'appui etant apte a etre deplace le long audit second element de support fixe dans la direction axiale (A) et etant solidairement relic par au moins un tirant (13'B) a une partie principale (13'A) du moyen de raccordement (13'). 9/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 5 a 8, dans lequel lesdits premier et second elements tubulaires d'appui (13'C, 14'C) vent immobiles en appui l'un contre l'autre tent que ladite course morte (D) n'a pas ete parcourue par ladite tige (6) de manccuvre lors d'une interruption de courant par le dispositif. / Dispositif de coupure selon les revendications 8 et 9, dans lequel ladite seconde partie (50B) de ['element de support fixe (50) est munie de second moyens de butee (19') contre lesquels vient buter la partie principale (13'A) audit moyen de raccordement (13') au moment ou ce dernier a parcouru ladite course d'isolation (d). 11/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 8 a 10, dans lequel ladite premiere partie (50A) de ['element de support fixe supporte le troisieme contact d'arc (3, 3') et est supportee par ladite seconde partie (50B) de cet element de support fixe grace a des moyens de fixation (51) disposes selon l'axe (A) du dispositif, ladite seconde partie etant maintenue fixe par l'intermediaire d'un tirant isolant (30') qui est fixe a une extremite du dispositif. 12/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 6 a 11, dans lequel une premiere partie (16) desdits moyens de renvoi de mouvement (15) est apte a se deplacer sur une course totale qui est superieure a la somme de la course morte (D) et de la course d'isolation (dl) que peut parcourir le second contact (2). 13/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 4 a 12, dans lequel une seconde partie (17) desdits moyens de renvoi de mouvement (15) est solidaire en translation de la tige (6) de manceuvre. 14/ Dispositif de coupure hybride selon l'une des revendications 1 a 13, dans lequel le dispositif comprend en outre un volume de soufflage pneumatique d'appoint (llC, 40C), adjacent audit volume de soufflage thermique (llA, 40A) et pouvant communiquer avec ce dernier, delimite par un fond fixe ou mobile qui est apte a etre rapproche du volume de soufflage thermique pour comprimer le gaz dielectrique contenu dans ledit volume de soufflage pneumatique lors d'une interruption du courant par le dispositif. 15/ Dispositif de coupure hybride selon l'une des revendications 1 a 14, dans lequel les contacts (3, 4) de l'interrupteur a gaz (11, 40) vent emmanches l'un dans l'autre en position fermee avec une distance de recouvrement qui est inferieure ou egale a ladite course morte (D) 16/ Dispositif de coupure hybride selon l'une des revendications 1 a 14, dans lequel les contacts (3, 4) de l'interrupteur a gaz (11) vent en appui en butee l'un contre l'autre en t 32 2840729 position fermee, et dans lequel des moyens de retardement (18) de la mise en mouvement du quatrieme contact (4) vent intercales entre ce contact et ladite tige (6). 17/ Dispositif de coupure hybride selon l'une des revendications 1 a 14, dans lequel les contacts d'arc (3', 4) de l'interrupteur a gaz vent en appui en butee l'un contre l'autre en position fermee, et en ce que des moyens (18') de maintien de pression de contact vent agences pour permettre a un contact d'arc (3') d'etre deplace avec l'autre contact (4) jusqu'a la separation desdits contacts (3', 4) et d'etre maintenu immobile apres ladite separation. 18/ Dispositif de coupure selon l'une des revendications 1 et 3 a 17, destine a une utilisation comme disjoncteur de generateur pour reseau moyenne tension, dans lequel lesdits moyens de deplacement vent agences pour que la separation des contacts (1, 2) de l'interrupteur a vice (10) se produise de facon sensiblement retardee par rapport a la separation des contacts d'arc (3, 3', 4) de l'interrupteur a gaz (11, 40), afin que le passage du courant par zero soit provoque par l'interrupteur a gaz avant que l'interrupteur a vice ne coupe le courant. 19/ Dispositif de coupure selon la revendication 18, dans lequel les premiers moyens de butee (14') des moyens de liaison a course morte vent agences pour que ladite course morte (D) soit superieure a deux fois la distance de mise en vitesse (Dr) du contact mobile de