FR 2837878 A1 20031003 FR 0203925 A 20020328 (22). 2Arctg 2F La présente invention se rapporte à un procédé d'injection de carburant dans la chambre de combustion d'un moteur à combustion interne à injection directe, notamment de type Diesel, comportant un injecteur de carburant permettant d'obtenir ayant une forte sensibiiité d'injection du moteur. L'invention concerne également un moteur à combustion interne utilisant un tel procédé. Comme cela est généralement admis par les spécialistes du domaine, pour comparer les moteurs entre eux, de cylindrée unitaire et avec des systèmes d'injection différents, on a généralement recours à la formulation suivante permettant de déterminer la sensibilité d'injection (en mm3/30s) du moteur: Sensibilité = Perméabilitéx x,/ - j x Puissance 1300 L_cyl O Perméabilité représente la perméabilité de l'injecteur (en mm3/30s), Puissance, la puissance au litre du moteur (en KW/i), L_cyl, la cylindrée unitaire du moteur (en litre) et P_inj, la pression maximale du système d'injection (en bar). Le choix de cette sensibilité résulte d'un compromis entre ies exigences de performance à pleine charge (couple et puissance) et de pollution aux charges partieiles. Ainsi, pour tenir compte des contraintes liées à la réglementation en matière de pollution et assurer une puissance suffisante, il est généralement utilisé un moteur avec une sensibilité d'une valeur inférieure à 380 mm3/30s. A titre d'illustration, la figure 1 montre lévolution de la puissance (P) du moteur, en ordonné, (en KW/I) en fonction de la sensibilité d'injection (S) de ce moteur (en mm3/30 s), en abscisse. Il peut être constaté que, jusqu'au point C, la puissance du moteur augmente sensiblement linéairement avec l'augmentation de la sensibilité d'injection, puis, à partir de ce point C jusqu'au point D, I'augmentation de puissance du moteur est minime alors que la sensibilité d'injection augmente de manière importante, et, à partir de ce point D, la sensibilité est augmentée alors que la puissance du moteur décrot. Aux charges partielles, comme cela a été maintes fois prouvées, une augmentation de la sensibilité d'injection entrane une augmentation des émissions de polluants (NOx, particules et CO). En ce qui concerne les polluants, et toujours à titre d'exemple, la figure 2 montre, en ordonné, I'évolution des émissions de polluants (E) en g/Kwh (NOx/10 ou Particules) en fonction de la sensibilité d'injection (S), en abscisse, sur un point de fonctionnement représentatif d'un fonctionnement du moteur en ville. Il peut être constaté que, pour une sensibilité d'injection augmentant d'environ 40 mm3/30 s allant du point A au point B. on obtient une augmentation des émissions de polluants de l'ordre de 15 g/KW, puis, au-delà de ce point B. les émissions de polluants croissent de manière très significative. Sur la figure 3, il est montré l'évolution de la sensibilité d'injection sur un graphique portant, en abscisse, les émissions de polluants (E) aux charges partielles (NOx/10 ou particules) et, en ordonné, la puissance (P) du moteur. Il peut être constaté que, pour respecter la réglementation en matière de pollution, la sensibilité d'injection doit rester inférieure à 380 mm3/30s, correspondant au point G sur ce graphique. Pour s'affranchir des inconvénients mentionnés ci-dessus et notamment du compromis entre réglementation anti-pollution et performance moteur (puissance et couple), le demandeur a mis au point un procédé d'injection de cardurant qui permet d'obtenir une sensible augmentation de la puissance du moteur tout en diminuant de manière significative les émissions de polluants. Il s'agit d'un moteur avec deux modes de combustion. Un mode de combustion traditionnelle de type Diesel, avec l'injection du carburant autour du point mort haut combustion et combustion par diffusion, qui est préférentiellement utilisé aux charges élevées. Par changement de la stratogie d'injection, le moteur fonctionne selon un autre mode de combustion, dit mode homogène, qui est utilisé aux faibles 1 0 charges. Ainsi, i'invention concerne un procédé d'injection de carburant dans la chambre de combustion d'un moteur à combustion interne à injection directe, ladite chambre étant délimitée par la paroi d'un cylindre, une culasse et un piston comportant un bol logeant un téton, caractérisé en ce qu'on injecte le carburant par l'intermédiaire d'un injecteur permettant d'obtenir une sensibilité d'injection du moteur supérieure ou égale à 380 mm3/30s et ayant un angle de nappe inférieur ou égal à 2ArctgC o CD est le diamètre du cylindre et F est la distance entre le point d'origine des jets de carburant et la position du piston correspondant à un angle de vilebrequin de 50 par rapport au point mort haut (PMH). De manière avantageuse, la sensibilité peut être comprise entre 380 et 520 mm3/30s. On peut injecter ie carburant avec un angle de nappe de jets de carburant inférieur ou égal à 120 . On peut injecter le carburant avec un angle de nappe compris entre 40 et 1 00 . L'invention concerne également un moteur à combustion interne comprenant au moins un cylindre, une culasse, un piston coulissant dans ce cylindre, un injecteur de carburant et une chambre de combustion délimitée sur un côté par la face supérieure du piston comprenant un téton pointant vers la culasse et disposé dans un bol, caractérisé en ce que ce moteur comporte un injecteur de carburant permettant d'obtenir une sensibilité d'injection supérieure ou égale à 380 mm3/30s et ayant un angle de nappe inférieur ou égal à 2Arcg- o CD est le diamètre du cylindre et F la distance entre le point d'origine des jets de carburant issus de l'injecteur et la position du piston correspondant à un angle de vilebrequin de 50 par rapport au point mort haut (PMH). L'angle de nappe de l'injecteur peut être choisi entre 0 et 120 , préférentiellement entre 40 et 100 . L'angle au sommet du téton peut étre choisi supérieur à l'angle de nappe d'une valeur comprise entre 0 et 30 . Les axes des jets de carburant peuvent former avec le flanc du téton un angle d'intersection de l'ordre de 5 . Le bol peut comprendre une paroi latérale inclinée et l'angle d'inclinaison de cette paroi est inférieur à 45 . Les autres caracté ristiqu es et avantages de l' invention appara^'tront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre illustratif, et à laquelle sont annexées: - la figure 4 qui montre une coupe axiale partielle d'un moteur à combustion interne à injection directe utilisant le procédé selon l'invention; - la figure 5 qui est un graphique représentant l'évolution des émissions de polluants en fonction de la sensibilité d'injection, selon le procédé de l'invention et - la figure 6 qui est un autre graphique montrant l'évolution, selon I'invention, de la sensibilité d'injection en fonction des émissions de polluants et de la puissance du moteur. On se reporte maintenant à la figure 4 qui montre un moteur à combustion interne, notamment de type Diesel. Ce moteur comprend au moins un cylindre 10 d'axe XX' et de diamètre CD, une culasse 12, au moins une tubulure d'admission 14 d'au moins un fluide gazeux, tel que de l'air ou un mélange d'air et de gaz d'échappement recirculés (EGR), commandée en ouverture, ou en fermeture, par un moyen d'obturation, tel qu'une soupape d'admission 16, au moins une tubulure d'échappement 18 des gaz brulés, également commandée en ouverture, ou en fermeture, par un moyen d'obturation, tel qu'une soupape d'échappement 20, un piston 22 coulissant dans le cylindre 10 et un injecteur de carburant 24, de préférence multi jets, puivérisant du carburant à l'intérieur de la chambre de combustion du moteur. La chambre de combustion est donc délimitée par la face interne de la culasse 12, la paroi circulaire du cylindre 10 et la face supérieure du piston 22. Cette face supérieure du piston comporte un bol concave 26 à l'intérieur duquel est disposé un téton 28 qui s'élève vers la culasse 12 en se situant au centre de ce bol. Le téton 28, de forme générale tronconique, comporte un sommet, de préférence arrondi, se poursuivant, en direction du fond 30 du bol, par un flanc incliné 32 sensiblement rectiligne, puis, à partir de ce fond, par une paroi latérale inclinée 34, sersiblement rectiligne, rejoignant u ne surface sensiblement horizontale 36 de la face supérieure du piston. L'injecteur de carburant est de type à faible angle de nappe a, et est choisi pour que la paroi du cylindre 10 ne soit jamais mouillée par le carburant pour toute position du piston comprise entre + 50 et +o: ou entre -50 et-a, o x représente l'angie du vilebrequin pour la phase d'injection choisie par rapport au point mort haut (PMH), cet angle x étant supérieur à 50 et inférieur ou égal à 180 pour obtenir une combustion de type homogène. Si CD désigne le diamètre (en mm) du cylindre 10 et F la distance (en mm) entre le point d'origine des jets de carburants et la position du piston correspondant à un angle de vilebrequin de 50 , alors l'angle de nappe a, (en degré) sera inférieur ou égal à 2Arcg-. 2F Par angle de nappe, il est entendu l'angle au sommet que forme le cône issu de l'injecteur 24 et dont la paroi périphérique fictive passe par tous les axes des jets de carburant. Une fourchette angulaire typique pour l'angle de nappe a, est au plus de et préférentiellement entre 40 et 100 . Avantageusement, l'angle au sommet du téton est choisi d'une façon telle qu'il soit supérieur à l'angle de nappe a, des jets de carburant d'une valeur comprise entre 0 et 30 et l'angle d'inclinaison de la paroi latérale 34 du bol 26 est inférieur à 45 . Préférentiellement, il est prévu que les axes des jets de carburant forment avec le flanc 32 du téton 28 un angle d'intersection de l'ordre de 5 . L'angle au sommet du téton 28 et l'angle d'inclinaison de la paroi latérale 34 du bo l 26 sont adaptés sensible ment à l 'ang le de nappe a1 de jets de carburant, de façon à ce que le carburant soit injecté sensiblement le long du flanc 32 du téton puis remonte le long de la paroi latérale 34. Dans l'exemple représenté l'axe général du bol 26,1'axe de l'injecteur 24 et l'axe du téton 28 sont confondus avec l'axe XX' du cyiindre mais, bien entendu, il peut être prévu que les axes du bol, de l'injecteur et du téton ne soient pas coaxiaux avec celui du cylindre mais l'essentiel réside dans la disposition selon laquelle l'axe général de la nappe de jets de carburant issus de l'injecteur 24,1'axe du téton 28 et l'axe du bol 26 soient coaxiaux. Pour réaliser la combustion, le carburant est injecté dans la chambre de combustion avec un injecteur comportant un angle de nappe faible, tel que défini précédemment, et l'injecteur est conformé pour que la sensibilité d'injection du moteur soit supérieure ou égale à 380 mm3/30s. Le procédé d' i njection al liant u ne forte sensibi l ité d' injection et u n faible angle de nappe permet d'augmenter la puissance du moteur et de diminuer les émissions de polluants aux charges partielles. Grâce à l'utilisation du procédé de combustion et comme on peut le remarquer sur la figure 5 qui montre, en ordonné, i'évolution des émissions de polluants (E) (NOx/10 ou particules) en fonction de la sensibilité d'injection (S), en abscisse, il peut être constaté que l'augmentation de la sensibilité d'injection au-delà d'une valeur de 380 mm3/30s n'accrot pas de manière significative les émissions de polluants. Il est donc possible de choisir une valeur de la sensibilité d'injection en fonction des seules exigences de pleine charge c'est-à-dire bien audelà de la valeur de 380 mm3/30s. De même, comme on peut le voir sur la figure 6 qui montre une courbe représentant l'évolution de la sensibilité d'injection sur un graphique portant, en abscisse, les émissions de polluants (E) aux charges partielles (NOx110 ou particules) et, en ordonné, la puissance (P) du moteur, il peut être constaté que, pour une sensibilité d'injection du moteur augmentant de 380 mm3/30 s à 520 mm3/30 s allant du point L au point M, on obtient une augmentation de puissance du moteur de l'ordre de 10 KW/I sans augmentation significative des Emissions de polluants. REVENDICATIONS 1) Procédé d'injection de carburant dans la chambre de combustion d'un moteur à combustion interne à injection directe, ladite chambre étant délimitée par la paroi d'un cylindre (10), une culasse (12) et un piston (22) comportant un bol (26) logeant un téton (28), caractérisé en ce qu'on injecte le carburant par l'intermédiaire d'un injecteur (24) permettant d'obtenir une sensibilité d'injection du moteur supérieure ou égale à 380 mm3/30s et ayant un angle de nappe (a1) inférieur ou égal à 2Arctg-o CD est le diamètre du cylindre (10) et F est la distance entre le point d'origine des jets de carburant et la position du piston correspondant à un angle de vilebrequin de 50 par rapport au point mort haut (PMH). 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la sensibilité est comprise entre 380 et 520 mm3/30s. 3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on injecte le carburant avec un angle de nappe (a,) de jets de carburant inférieur ou égal à . 4) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on injecte le carburant avec un angle de nappe (a1) compris entre 40 et 100 . ) Moteur à combustion interne comprenant au moins un cylindre (10), une culasse (12), un piston (22) coulissant dans ce cylindre, un injecteur (24) de carburant et une chambre de combustion délimitée sur un côté par la face supérieure du piston (22) comprenant un téton (28) pointant vers la culasse (12) et disposé dans un bol (26), caractérisé en ce que ce moteur comporte un injecteur de carburant (24) permettant d'obtenir une sensibilité d'injection supérieure ou égale à 380 mm3/30s et ayant un angle de nappe (a') inférieur ou égal à 2Arcg-o CD est le diamètre du cylindre (10) et F la distance entre le point d'origine des jets de carburant issus de l'injecteur (24) et la position du piston correspondant à un angle de vilebrequin de 50 par rapport au point mort haut (PMH). 6) Moteu r selon la revendication 5, caractérisé en ce que l' ang le de nappe (a,) de l'injecteur (24) est choisi entre 0 et 120 . 7) Moteur selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'angle de nappe (a,) de l'injecteur (24) est choisi entre 40 et 100 . 8) Moteur selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que l'angle au sommet du téton (28) est choisi supérieur à l'angle de nappe (a,) d'une valeur comprise entre 0 et 30 . 9) Moteur selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que les axes des jets de carburant forment avec le flanc (32) du téton (28) un angle d'intersection de l'ordre de 5 .; 10) Moteur selon la revendication 5 dans lequel le bol (26) comprend une paroi latérale inclinée (34), caractérisé en ce que l'angle d'inclinaison de la