FR 2838425 A1 20031017 FR 0204680 A 20020415 La présente invention con cerne u n p rocédé de contrôle de l'oxydatio n pa rtielle d'un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène à l'aide d'air et d'oxygène dans un four Claus par gestion de l'introduction et des débits des différents flux gazeux dans le brûleur Claus. Des flux gazeux riches en sulfure d'hydrogène sont des déchets produits par de nombreuses industries, notamment rindustrie du raffinage du pétrole et de la - production de gaz naturei. Pour des raisons liées notamment à l'environnement, ces gaz riches en sulfure d'hydrogène ne peuvent étre libérés tels quels dans l'atmosphére. Il est donc necessaire de les traiter en vue de réduire notablement leur teneur en sulfure d'hydrogène. Un procédé bien connu pour traiter ces gaz riches en sulfure d'hydrogène est le procédé Claus modifié communément appelé Claus. Ce procèdé comprend une partie thermique et une partie catalytique. Dans la partie thermique sont réalisés deux réactions principales. La première réaction consiste à faire réagir une partie du sulfure d'hydrogène avec de 1'oxygène pour produire de l'eau et du dioxyde de soufre de la manière suivante: H2S + 3/2 O2 H20 + SO2 (i) Par cette première réaction, on procède à l'oxydation d'environ 113 du sulfure d'hydrogène à traiter. Les 2/3 restants sont mis à réagir avec le dioxyde de soufre formé au cours de la première étape ci-dessus, selon la réaction suivante, dite résction de Claus: 2 H2S SO2 3/2 S2+ 2 H2O (ii) Les produits de combustion sont ensuite refroidis dans une chaudière de ré cu pé ratio n de cha le u r, p u is da ns u n p remie r co nd enseu r d a n s lequel le so ufre élémentaire est récupéré sous forme liquide. Les gaz sont ensuite réchauffés à une température permettant leur traitement sur un ou plusieurs lits catalytiques (chacun de ces lits étant suivi d'un condenseur). Sur les lits catalytiques, la réaction de Claus se poursuit jusqu'à l'obtention d'un taux de conversion en sulfure d'hydrogène compatible avec les normes de rejet en dioxyde de soufre provenant de l'ultime étape du procèdé qui est l'incinération de l'H2S résiduel. Dans le cas o deux ou trois lits catalytiques ne permettent pas d'atteindre les normes de rejet en dioxyde de soufre, une unité de traitement de gaz de queue peut être ajoutée avant envoi des gaz résiduaires à l'incinérateur final. Les flux gazeux riches en sulfure d'hydrogène traités en raffinerie peuvent parfois contenir de l'amrrroniac en plus du sulfure d'hydrogène. G'est le cas, par exemple, des gaz résiduaires issus des stripeurs d'eaux acides dans lesquels ies co ndensats de procédés (par exemple, étape d' hydrocraq uage o u de craquage catalytique en particulier pour des charges lourdes d'hydrodésulfuration) sont strippés à la vapeur afin de récupérer le su lfure d' hydrogène et l' ammoniac. Ces gaz sont typiquement composés d'un tiers de sulfure d'hydrogène, d'un tiers d'ammoniac et d'un tiers de vapeur d'eau. On peut donc traiter différents types de gaz riches en sulture d'hydrogène: ceux qui sont pauvres en ammoniac, dits gaz "acides", et ceux qui sont riches en ammoniac, dits gaz "ammoniaqués", L'évolution des qualités de fuels carburants vers une plus basse teneur en 1Q soufre impose une charge en gaz soufrés souvent de plus en plus importante sur les unités Ciaus. Celles-ci atteignent souvent leurs limites de fonctionnement en raison d'une limitation hydraulique. La perte de charge dans l'unité devient en effet trop importante au regard des quantités supplémentaires de gaz à traiter. Une solution alternative à l'investissement de capacités de traitement additionnelles réside dans l'enrichissement à l'oxygène de l'air de combustion. Ceci permet de réduire la quantité de gaz inerte contenu dans cet air de combustion et de diminuer la charge hydraulique de l'unité. Cet enrichissement à l'oxygène peut être réalisé par prémélange d'oxygène pur avec l'air de combustion en amont du four de l'unité Claus. Cette solution est très peu coûteuse en termes d'investissement. Elle est 2Q cependant limitée par des questions de sécurité liées à la compatibilité des canalisations et brûleurs prévus initialement pour la foumiture d'air. Il est donc d'usage de limiter l'enrichissement en oxygène de l'air de combustion à une valeur de 28 % en volume. Au-delà de cette valeur, la solution utilisant l'introduction directe d'oxygène pur dans la chambre de combustion doit être employée. Il existe des brûleurs permettant ce type d'injection d'oxygène pur et assurant le traitement de gaz acides et ammoniaqués à l'air et à l'oxygène pur. Habituellement, lorsque ces brûleurs fonctionne avec un flux d'air, le contrôle du procèdé se fait de la manière suivante: - le débit des gaz acide et ammoniaqué est mesuré. Le signal issu de cette mesure est converti en une demande d'air qui commande un point de consigne sur un premier débit d'air, dit débit "principai" (correspondant à environ 90 % de l'air total entrant dans le four). - il existe également un contrôle sur le gaz de queue par mesure de la proportion des molécules d'H2S et de SO2 car le ratio H2SISO2 doit être maintenu à 2 afin d'assurer la bonne marche de l'unité selon les conditions st_chiométriques de la réaction (ii). Le signal issu de la mesure de ce ratio est converti en une correction de la demande d'air. Cette correction se fait par le contrôle du débit d'air de combustion dit "secondaire" (correspondant à environ 10 % de l'air total entrant dans le four). Le document US 5,266,274 décrit un contrôle de-procédé d'oxydation lorsque le brûleur fonctionne avec des flux d'air et d'oxygène: I'injection d'oxygène est déclenchée en fonction de la valeur de la pression mesurèe dans la chambre de combustion. Ge type de réqulation ne permet qu'un contrôle en retour ("feedback" en anglais): il ne permet pas d'anticiper une augmentation de charge en gaz 1Q comprenant du sulfure d'hydrogène. Da ns le cas d'une injection d'oxygène et d'un brûleur à al imentations en flux de gaz acide et ammoniaqué séparées, la gestion de la demande en air et en oxygène doit être adaptée. De plus, lorsque de l'oxygène est injecté, cette injection ne doit avoir lieu que lorsqu'elle est nécessaire, c'est-à-dire lorsque l'unité arrive à une limite de production maximale. Il est donc d'usage de ne déclencher l'injection d'oxygène que lorsqu'une valeur seuil précalibrée a été dépassée. Gette valeur seuil peut être, par exemple, le débit des gaz soufrés envoyés vers l'unité Claus. Cependant, les gaz soufrés traités par les unités Glaus proviennent souvent d'unités de raffinage situées en amont. Par conséquent, les quantités de gaz soufrés entrant dans les unités Claus dépendent directement des conditions de fonctionnement des unités amont: il est très courant d'avoir un débit de gaz soufrés fluctuant autour d'une valeur moyenne. Dans le cas o cette valeur moyenne correspond au seuil de déclenchement de l'oxygène, il en résulte une fluctuation non souhaitée du système de régulation d'oxygéne: la vanne d'ouverture d'oxygène s'ouvrant et se fermant de manière intempestive. Ceci peut conduire à des difficultés en termes d'opération (alarmes sur débit bas en Qxygène intempestives et arrêt automatiques des vannes oxygène, réarmement nécessaire des équipements de régulation d'oxygène,....) Un but de la présente invention est donc de proposer un procédé de contrôle de l'oxydation partielle d'un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène à l'aide d'un gaz Q comprenant de l'oxygène dans un four Claus. U n autre but est de proposer un procèdé de contrô le de l'oxydation partiel le d'un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène à l'aide d'un gaz comprenant de l'oxygéne dans un four Claus dont le brûleur permet l'injection d'oxygène pur et d'air et assure le traitement de gaz acides et ammoniaqués. l Un autre but est de proposer un procèdé de contrôle de l'oxydation partielle d'un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène à l'aide d'un gaz comprenant de l'oxygène dans un four Claus fonctionnant en limite de capacité. Dans ce but, I'invention conceme un procèdé d'oxydation partielle d'au moins un flux de gaz comprenant du sulfure d'hydrogène à l'aide d'au moins un gaz comprenant de l'oxygène dans un four Claus présentant une capacité maximale de traitement d'un débit de sulfure d'hydrogène QMAX dans lequel: - on mesure le débit du flux de gaz comprenant du sulfure d'hydrogène QAG, - S; QAG est inférieur au débit maximal de traitement du four (QMAX), alors on injecte dans le four via le brûleur Glaus de l'air, le débit de ce flux d'air (QAIR) étant une fonction linéaire de QAG, - Si QAG est supérieur au débit maximal de traitement du four (QMAX), alors: on injecte dans le four via le brûleur Claus de l'oxygène, le dëbit de ce flux d'oxypène (QO2) étant proportionnel à (QAG - QMAX), et 15. on continue à injecter dans le four l'air, le débit du flux d'air (QAIR) étant diminué du débit d'air équivalent introduit par l'oxygène (QO2 eqAR) D'autres caractéristiques et avantages de l'invention appara^tront à la lecture de la description qui va suivre Des forrnes et des modes de réalisation de l'invention sont donnés à titre d'exemples non limitatifs, illustrés par les dessins joints dans lesquels: - la figure 1 est une coupe schématique et partielle de l'extrémité d'un brûleur, - la figure 2 est un graphe représentant le déb it d' inection des gaz oxygénés en fonction du débit des gaz comprenant du sulfure d'hydrogène. L'invention concerne donc un procèdé d'oxydation partielle d'au moins un flux de gaz comprenant du sulfure d'hydrogène à l'aide d'au moins un gaz comprenant de l'oxygène dans un four Claus présentant une capacité maximale de traitement d'un débit de sulfure d'hydrogène QMAX dans lequel: - on mesure le débit du flux de gaz comprenant du sulfure d'hydrogène QAG, - S; QAG est inférieur au débit maximal de traitement du four (QMAX), alors on injecte dans le four via le brûleur Claus de l'air, le débit de ce flux d'air (QA) étant une fonction linéaire de QAG, - S; QAG est supérieur au débit maximal de traitement du four (Q4x), alors: on injecte dans le four via le brûleur Claus de l'oxygène, le débit de ce flux d'oxypène (QO2) étant proportionnel à (QAG - QMAX), et on continue à injecter dans le four l'air, le débit du flux d'air (QA[R) étant diminué du débit d'air équivalent introduit par l'oxygène (QO2 eqA,R). Généralement, le débit maximal de traitement du four (QMAX) est calculé lors du dimensionnement de l'unité Claus. Les débits des différents flux comprenant du sulfure d'hydrogène sont habituailement mesurés à l'aide de débitmètres installés en amont des vannes de régulation de débits. Le coefficient de proportionnalité est. de manière similaire au débit maximal de traitement du four (QMAX), calculé lors des phases de dimensionnement de l'unité Claus à partir des compositions moyennes des gaz qui devront y être traités. Le ratio du débit du flux d'air sur celui des gaz est également généralement calculé lors de la phase de dimensionnement initiale de l'unité Claus. Le ratio du débit du flux d'oxygène sur le débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de i'ammoniac peut lui être calculé iors de la phase de dimensionnement de la rénovation de l'unité Claus. Le débit d'air équivalent introduit par l'oxygène (QO2eqA,R) est défini par la relation suivante: QO2-eqAIR= QO2/ 0,23. Selon un mode préféré, le début et l'arrêt de l'injection d'oxygène ne se font pas aux mêmes valeurs de consigne. Selon l'invention, il est donc préférable de mettre en _uvre un cycle d'hystérésis pour le début et l'arrét de l'injection d'oxygène. Ainsi, de préférence: - lorsque QAG est une fonction croissante du temps et: si QMAX + A 2 QAG 2 QMAX, alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit fixe de QO21 si QAG > QMAX + A, alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit proportionnel à (QAG - QMAX), - lorsque QAG est une fonction décroissante du temps et: si QAG QMAX + A, alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit proportionnel à (QAG - QMAX), si QMAX + A 2 QAG 2 QMAX - B. alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit fixe de QO21 30. si QAG Selon un mode particulier, le rapport (A+B)IQMAX peut être de 10 %. Quant à QO211 il est généralement fixé en fonction du minimum technique de ia vanne d'injection d'oxygène, qui représente en général 10 à 30 % du débit nominal de la vanne. Selon une variante de l'invention, un flux additionnel d'oxygène de débit fixe QO2-O peut être en permanence injecté dans le four. Cette variante peut correspondre notamment au cas o le gaz comprenant du sulfure d'hydrogène comprend également de l'ammoniec. Généralement, la concentration en sulfure d'hydrogéne dans ce gaz ammoniaqué est comprise entre 10 et 90 % molaire et la concentration en ammoniac est généralement supérieure QU égale à 5 % molaire et de préférence comprise entre 10 et 60 % molaire. Ce gaz peut également comprendre 10 à 60 % molaire de vapeur d'eau. Le procèdé selon l'invention est particulièrement adapté lorsqu'on utilise un brûleur de gaz pour four Claus composé d'au moins six tubes concentriques (T1 T6), formant six espaces concentriques pour l'introduction de gaz, le premier tube (T1) étant le tube de plus petit diamètre et le cinquième tube (T6) étant celui de plus grand diamètre, et dans lequel: À on iniecte le gaz comprenant du sulfure d'hydrogène dans l'espace formé par les premiers et deuxième tubes (T1, T2) et dans l'espace formé par les cinquième et sixième tubes (T5, T6), À on injecte l'oxygène dans l'espace formé par les deuxième et troisième tubes (T2, T3), À on injecte l'air dans l'espace formé par les troisième et quatrième tubes (T3, T4) et dans l'espace formé par quatrième et cinquièrne tubes (T4, T5). Pour ce type de brûleur, les diamètres des cinq tubes et les diamètres des orifices des couronnes (injecteurs) sont généralement définis en fonction des vitesses dans les tubes et des rapports de vitesses au nez du bruleur que l'on souhaite donner à chacun de ces gaz iniectés dans le brûleur. Les vitesses dans les tubes dépendent des débits moyens des flux entrant dans le brûleur. Les débits des gaz riches en oxygène découlent directement de leur concentration en oxygène, des débits des flux de gaz acides ainsi que de la teneur moyenne du gaz ammoniaqué en NH3. Les débits moyens des flux sont imposés par la raffinerie dans laquelle est - mis en _uvre le procèdé de l'invention, elle-même limitée par les possibilités de traitement de l'unité Claus (dimensions du four Claus et caractéristiques de I'échangeur thermique disposé à la sortie dud it four Claus). En fonction de ces paramètres, I'homme du métier est parfaitement à même de déterminer les diamètres des tubes et les diamètres des orifices pour que les vitesse et rapports de vitesses désirés soient obtenus. Généralement, les diamètres des orifices des couronnes doivent être tels que: - le rapport de la vitesse du g ammonisqué sur la vitesse du gaz riche en oxygène soit compris entre 0,1 et 0?8 ou entre 1,2 et 5, les vitesses étant prises à ttextrémité du brûleur du côté du four, et - le rapport de la vitesse du gaz acide sur la vitesse du gaz moins riche en 1û oxygène soit compris entre 0,1 et 0,8 ou entre 1,2 et 5, les vitesses étant prises à l'extrémiK du brûleur du côté du four. Lors de la mise en ceuvre du procédé selon l' invention, il est possib le de traiter deux gaz comprenant du sulfure d'hydrogène présentant des compositions différentes. Ainsi le procèdé selon l'invention peut mettre en oeuvre: 15. un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammonisc, ledit gaz étant injecté dans l'espace formé par les premiers et deuxième tubes (T1, T2) du brûleur précèdemment défini, et un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac, ledit gaz étant injecté dans l'espace formé par les cinquième et sixième tubes (T5, T6) 2Q du brûleur précédemment défini. La teneur en ammoniac du gaz comprenant du sulture d'hydrogène et pas d'ammoniac, dit g acide, est généralement inférieure à 5 % molaire ( indiquées précédemment. Le contrôle du procédé d'oxydation lors de l'iniection de ces deux gaz peut alors être effectué de la manière suivante: À Iorsque la somme des débits des gaz comprenant du sulfure d'hydrogène (QAG3 est inférieure à QMAX, alors: Ie débit du flux d'air injecté dans l'espace formé par les quatrième et cinquième tubes (T4, T5) (QAIR-) est proportionnel au débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac, et Ie débit du flux d'air iniecté dans l'espace forrné par troisième et quatrième tubes (T3, T4) (QAIR-2) est une fonction linéaire du débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac, et Ie débit d'oxyène (QO2) est nul. À Iorsque le débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG-) est supérieur au débit maximal acceptable dans le tube T6 du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG--MAX). alors: une partie dudit gaz est mélangé au gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniaG et est injecté dans l'espace formé par les premiers et deuxième tubes (T1, T2) avec un débit de (QAG-1 - QAG--MAX), Ie débit du flux d'air injecté dans l'espace formé par troisième et quatrième tubes (T3, T4) (QAIR-2) est la somme de deux débits de flux d'air l'un étant proportionnel au débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac (QAG-2) et l'autre étant proportionnel à (QAG-1- QAG--MAX) À Iorsque la somme des débits des gaz comprenant du sulfure d'hydrogène (QAG = QAG-1 + QAG-2) est supérieur à QMAX, alors: 2Q. une partie du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG-) est mélangé au gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac est injecté dans l'espace formé par les premiers et deuxième tubes (T1, T2) avec un débit de (QAG-1 - QAG--MAX). Ie débit d'oxygène est propartionnel à (QAG - MAXJ, 25. Ie débit du fiux d'air injecté dans l'espace formé par les quatrième et cinquième tubes (T4, T5) (QA 1) est proportionnel à QAG--MAX, Ie débit du flux d'air injecté dans l'espace formé par troisième et quatrième tubes (T3, T4) (QAIR-2) est la somme de deux débits de flux d'air, I'un étant proportion nel au déb it du gaz comp renant du su lfu re d 'hyd rogène et de lBammQniaC (QAG2) et l'autre étant proportionnel à (QAG-1 - QAG MAX), ladite somme étant diminuée du débit d'air équivalent introduit par l'oxygène (QO2 eqA). La valeur du débit maximal acceptable dans le tube T6 du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG--MAX) est en général fixée à la moitié de QMAX. capacité maxima le de traitement du débit de sulfure d ' hyd rog ène de l'un ité. La figure 1 illustre un brûleur permettant l'injection d'oxygène pur et le lieu d' introduction des différents flux gazeux dans ce brûleur. Le brûleur est constitué de 6 tubes concentriques (T1, T2, T3, T4, T5, T6) formant 6 espaces concentriques. Dans le premier tube (T1) est généralement placé un brûleur pilote pour l'allumage de la flamme. On peut introduire également dans cet espace un gaz de combustion de raffinerie pour allumer la flamme et la maintenir. On introduit dans le brûleur: - le gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac (2) dans l'espace formé par les premier et deuxième tubes (T1, T2), - le gaz riche en oxygène (4) dans l'espace formé par les deuxième et troisième tubes (T2, T3), - I'air (3, 3') dans l'espace formé par le troisième et le quatrième tubes (T3, T4) et dans l'espace formé par le quatrième et ie cinquième tubes (T4, T5), - le gaz acide comprenart du sulture d'hydrogène et pas d'ammoniàc () dans I'espace formé par les quatrième et cinquième tubes (T5, T6). Le graphe de la figure 2 représente le débit d'inection des gaz oxygénés en fonction du débit des gaz comprenant du suHure d'hydrogène. REVENDICATIONS 1. Procédé d'oxydation partielle d'au moins un flux de gaz comprenant du sulfure d'hydrogène (1, 2) à l'aide d'au moins un gaz comprenant de l'oxygène (3, 3', 4) - dans un four Claus présentant une capacité maximale de traitement d'un débit de suHure d'hydrogène QMAX dans lequel: - on mesure le débit du flux de gaz comprenant du sulfure d'hydrogène QAG, - si QAG est inférieur au débit maximal de traitement du four (QMAX), alors on injecte dans le four de l'air (3, 3'), le débit de ce flux d'air (QAIR) étant une fonction linéaire de QAG] - si QAG est supérieur au débit maximal de traitement du four (QM,V(), alors: on injecte dans le four de l'oxygène (4), le débit de ce flux d'oxygène (QO2) étant proportionnel à (QAG - QMAX), et on continue à injecter dans le four l'air, le débit du flux d'air (QAIR) étant diminué du débit d'air équivalent introduit par l'oxygène (QQ2-eqA[R) 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que: - lorsque QAG est une fonction croissante du temps et: si QMAX + A > QAG > QMAX, alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit fixe de Qa2, si QAG > QMAX + A, alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit proportionnel à (QAG - QMAX), - lorsque QAG est une fonction décroissante du temps et: si QAG > QMAX + A, alors on in|ecte l'oxygène dans le four avec un débit proportionnel à (QAG - QMAX), À si QMAX + A > QAG > QMAX - B. alors on injecte l'oxygène dans le four avec un débit fixe de QO21! 30. S; QAG QMAX- B. alors on arrête l'injection d'oxygène. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'un flux additionnel d'oxypène de débit fixe QO2 o est en permanence injecté dans le four. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on utilise un brûleur de gaz pour four Claus composé d'au moins six tubes concentriques (T1-T6), formant six espaces concentriques pour l'introduction de gaz, le premier tube (T1) étant le tube de plus petit diamètre et le cinquième tube (T6) étant celui de plus grand diamètre, et dans lequel: À on injecte le gaz comprenant du sulfure d'hydrogène (1, 2) dans l'espace formé par les premier et deuxième tubes (T1, T2) et dans l'espace formé par les cinquième et sixième tubes (T5, T6), À on injecte l'oxygène (4) dans l'espace formé par les deuxième et troisième tubes (T2, T3), À on injecte l'air (3, 3')dans l'espace formé par les troisième et quatrième tubes (T3, T4) et dans l'espace formé par quatrième et cinquième tubes (T4, T5). 5. Procèdé l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre deux gaz comprenant du sulfure d'hydrogène présentant des compositions dlfférentes. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre: un gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac et en ce que ce gaz est injecté dans l'espace formé par les premier et deuxième tubes (T1, T2) et un gaz co mp renant d u sulfu re d' hydrogène et pas d'am moniac et en ce q ue ce gaz est injecté dans l'espace formé par les cinquième et sixième tubes (T5, T6). 7. Procèdé selon la revendication 6, caractérisé en ce que lorsque la somme des débits des gaz comprenant du sulfure d'hydrogène (QAG) est inférieure à QMAX, alors: Ie débit du flux d'air injecté dans l'espace formé par les quatrième et cinquième tubes (T4, T5) (QAIR-) est proportionnel au débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac, et 30. Ie débit du flurd'air injecté dans l'espace formé par troisième et quatrième tubes (T3, T4) (QA[R-2) est une fonction linéaire du débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac, et Ie débit d'oxyqène (QO2) est nul. 8. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en _ que lorsque le débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG-) est supérieur au débit maximai acceptable dans le tube T6 du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG-f-M,V;), alors: 5. une partie dudit gaz est mélangé au gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac et est iniecté dans l'espace formé par les premier et deuxième tubes (T1, T2) avec un débit de (QAG-1 - QAG--MAX), le débit du flux d'air injécté dans l'espace formé par troisième et quatrième tubes (T3, T4) (QAIR-2) est la som me de deux déb its de flux d'air l'u n étant proportion nel au débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac (QAG-2) et l'autre étant propwtionnel à (QAG- 1 - QAG-f-MAX) 9. Procèdé selon la revendication 6, caractérisé en ce que lorsque la somme des débits des gaz comprenant du sulfure d'hydrogène (QAG = QAG-1 + QAG-2) est supérieur à QMAX, alors: une partie du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et pas d'ammoniac (QAG-) est mélangé au gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac est injecté dans l'espa_ formé par les premier et deuxième tubes (T1, T2) avec un débit de (QAG-1 - QAG--MAX), 20. Ie débit d'oxygène est proportionnel à (QAG - QMAX), Ie débit du flux d'air injecté dans l'espace formé par les quatrième et cinquième tubes (T4, T5) (RA-) est proportionnel à QAG--MAX, Ie débit du flux d'air injecté dans l'espace formé par troisième et quatrième tubes (T3, T4) (QAIR-2) est la somme de deux débits de flux d'air, I'un étant propartionnel au débit du gaz comprenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac (QAG2) et l'autre étant proportionnel à (QAG-1 - QAG--MAX). ladite somme étant diminuée du débit d'air équivalent introduit par l'oxygène (QQ2-eqAIR)