FR 2839438 A1 20031114 FR 0305179 A 20030428 ! 1 2839438 La presente invention concerne un procede et un dispositif de sphygmometrie pour l'obtention simultanee de la pression du pours et du debit sanguin, plus precisement un dispositif et un procede placant deux s ensembles de capteurs dans la direction du flux sanguin pour mesurer les pressions du pours et les variations de diametre du vaisseau et ensuite utilisant ces donnees pour calculer l'elasticite dynamique, le debit sanguin et l'hemocinetique, a des fns de diagnostic sur l'etat de sante physique. o Les procedes courants de sphygmometrie reposent sur la mesure de la pression du pours et de la variation de la forme d'onde ou la transformation de la pression en spectres pour l'analyse, pour evaluer ltetat de sante d'une personne. En outre, vent aussi utilises les ultrasons Doppler pour la mesure de l'ecoulement du sang, et l'infrarouge pour la mesure de la vitesse des globules rouges. Cependant, ces procedes donnent seulement des donnees isolees pendant une periode au lieu de donner simultanement des signaux multiples. Des donnees isolees de pression du pours, de circulation du sang ou de debit vent insuffisantes pour exprimer tous les aspects de l'etat cardiovasculaire, car la meme pression du pours peut correspondre a une circulation du sang differente en raison du diametre different ou de l' elasticite differente du vaisseau. En outre, l' etat de sante et l'hemocinetique vent etroitement lies, de sorte que des donnees isolees de pression du pours, de debit ou de vitesse de circulation ne permettent pas de comprendre exactement les changements. 2s En supposant que la circulation du sang est un ecoulement laminaire et que le vaisseau est un tube elastique rectiligne, le debit sanguin est donne par la formule suivante: Q = 0+) -(aO+ 2() dans laquelle 2 2839438 Q est le debit sanguin, a = Aa/p est ltelasticite du vaisseau, Aa est la variation du diametre du vaisseau et p est la valeur de la pression du pours, L est la distance entre deux points de mesure, s,u est le coefficient de viscosite du sang, aO est le diametre du vaisseau en ['absence de contrainte, et Po(t) et PL(t) vent les valeurs de la pression du pours en deux points de mesure. o Par consequent, les valeurs de ltelasticite a du vaisseau, du coefficient de viscosite du sang, du diametre aO du vaisseau, les valeurs Po(t) et P(t) de la pression du pours aux deux points de mesure et la distance L entre les deux points de mesure vent essentielles pour calculer le debit sanguin par la formule cidessus. Les procedes et dispositifs classiques de mesure ne peuvent pas fournir simultanement toutes les donnees ci-dessus en une senle operation, avec le meme dispositif. Theoriquement, pour l'obtention du debit sanguin par la formule ci dessus, plus la distance entre les deux points de mesure est course, plus l' estimation du debit sanguin peut etre precise. Mais il sera plus difficile de mesurer les pressions du pours en deux points de mesure lorsque ceux-ci vent tres proches. Dans la medecine chinoise traditionnelle, la distance appropriee entre les deux points de mesure doit se situer entre 2 et 3 mm. La vitesse de l'onde du pours dans l'artere radiale humaine au poignet est d' environ 3,5 a 4,5 m/s, de sorte que le pours met 0,5 milliseconde pour passer par ces deux points. La plupart des dispositifs de sphygmometrie couramment utilises echantillonnent la pression du pours a des frequences de 200 a 400 Hz, c'est-a-dire avec une periode de 20 a 50 millisecondes, ce qui indique evidemment que ces dispositifs ne vent pas capables de distinguer la difference des pressions du pours en ces deux points tres proches. 3 2839438 En outre, la difference de pression du pours entre deux points voisins est assez faible, de sorte qu'il est difficile de convertir les pressions du pours de signal analogique en signal numerique avec des resolutions satisfaisantes. Un autre facteur important qui influe sur le resultat du calcul du debit sanguin est l'elasticite a du vaisseau. Une recherche sur l'artere carotide montre que l'elasticite pratique du vaisseau n'est pas lineaire et varie pendant la systole et la diastole arterielles. Cela signifie qu'il faut modifier lo la formule ci-dessus, car l'elasticite a du vaisseau n'est plus une constante. Sur la base de la definition de ltelasticite du vaisseau, rapport de la variation du diametre du vaisseau par la pression du pours, ou pente de la courbe diametre du vaisseau pression du pours au point de mesure, 1S intuitivement, il semble simple de placer un capteur de pression et un capteur de deplacement au point de mesure pour acquerir le signal de pression du pours et la variation du signal de diametre du vaisseau et ensuite calculer l'elasticite non lineaire du vaisseau dans un dispositif de traitement numerique. Mais, en realite, cela n'est pas applicable pour une solution non invasive: au point de mesure, un capteur de pression doit etre maintenu fixe a une certaine profondeur contre le vaisseau pour l'obtention de signaux de pression, tandis qu'un capteur de deplacement doit etre place de facon a saisir les variations du diametre du vaisseau. I1 ntest pas possible de relier un capteur de pression fixe et un capteur de deplacement mobile 2s pour obtenir a la fois la pression et les variations de diametre du vaisseau au meme point de mesure, d'ou l'impossibilite de calculer l'elasticite non ... mealre au valsseau. Comme mentionne ci-dessus, les procedes et dispositifs classiques ne peuvent acquerir ni les valeurs des deux pressions Po(t) et P(t) du pours, ni l'elasticite a du vaisseau. La presente invention vise a pallier ces inconvenients. 4 2839438 A cet effet, la presente invention concerne un procede et un dispositif de sphygmometrie qui acquierent simultanement la pression du pours et le debit sanguin selon les etapes suivantes: A. utilisation d'un capteur thermique et d'une technique d'identifcation d'images thermiques pour localiser l'artere et estimer le diametre aO du vaisseau, B. placement d'un capteur de pression amont et d'un capteur de pression aval dans le sens du flux sanguin pour obtenir les pressions Po(t) et lo PL(t) du pours, detection du retard T entre la pression amont et la pression aval, echantillonnage du signal de pression amont analogique sous forme numerique PO(n), entree de PO(n) et T dans un dispositif de traitement de signaux numeriques, calcul de la forme numerique de la pression aval par la formule PL(n) PL(n+T) (methode cite du terme), C. l'elasticite non lineaire du vaisseau peut etre obtenue par les deux procedes suivants: (a) pour une methode invasive, placement d'un capteur optique de deplacement au point de mesure aval pour mesurer la variation de diametre du vaisseau, enforcement d'un capteur de pression dans le vaisseau sanguin pour obtenir la pression du pours, introduction de ces signaux dans un dispositif de traitement de signaux numeriques et calcul de l'elasticite non lineaire du vaisseau a(n) = Aa(n)/ PL(n), et (b) pour une methode non invasive, emploi d'un procede de reaction de pression: deplacement du capteur de pression aval vers le haut et vers le teas pour le maintenir juste en contact avec le vaisseau et enregistrement de son mouvement, c'est-a-dire de la variation de diametre Aa(n) du vaisseau, et utilisation de la methode du terme pour obtenir PL(n), puis calcul de l'elasticite non lineaire du vaisseau par la formule a(n) = Aa(n)/ PL(n), D. introduction du coefficient de viscosite du sang au moyen d'un viscometre ou d'une banque de donnees, E. calcul du debit sanguin et de l'energie hemocinetique, et F. extraction des caracteristiques biomedicales de ces donnees et etablissement d'une banque de donnees de diagnostic pour l'examen de l'etat de sante de ltetre humain. 2839438 L'invention sera mieux comprise a ['aide de la description suivante des formes de realisation preferees du dispositif et du procede de ['invention, en reference au dessin annexe, sur lequel: - la figure. 1 represente un graphique de sphygmogramme mesure par le dispositif de sphygmometrie ['invention; - la figure 2 represente une vue en perspective du dispositif de sphygmometrie de ['invention; - la figure 3 represente une vue de cote fonctionnelle du dispositif de lo sphygmometrie de la figure 2; - la figure 4 est un organigramme representant un schema fonctionnel du dispositif de sphygmometrie de ['invention. - la fgure 5 represente une vue en perspective d'une deuxieme forme de realisation du dispositif de sphygmometrie de ['invention. - la figure 6 represente une vue de cote du dispositif capteur de pression de la figure 5. - la figure 7 represente une vue de cote partielle du dispositif capteur de pression de la figure 5. - la figure 8 est un organigramme representant un schema fonctionnel d'une deuxieme realisation du dispositif de sphygmometrie de la fgure 5. - la figure 9 represente une vue de dessus schematique du dispositif de sphygmometrie de la figure 5. - la figure 10 represente une vue de cote schematique d'une troisieme forme de realisation du dispositif de sphygmometrie de ['invention. - la figure 11 est une vue de cote fonctionnelle de la troisieme realisation d'un dispositif de sphygmometrie de la presente invention. La premiere forme de realisation du dispositif de sphygmometrie de ['invention va etre decrite en reference aux figures 2 et 3. Cette forme de realisation adopte une structure d'approche invasive qui comprend un element dtintubation 1, un tube sonde 14, un capteur optique de deplacement 19, un dispositif d'imagerie thermique 2 et un dispositif de traitement de signaux numeriques (non represente). L'element d'intubation 1 comporte une extremite pointue 11 qui traverse la peau pour penetrer dans le vaisseau, un premier passage 12 et un 6 2839438 deuxieme passage 13 dans lt clement d'intubation 1. La distance entre le premier passage 12 et le deuxieme passage 13 est d'environ 2 a 3 millimetres. Le premier passage 12 et le deuxieme passage 13 communiquent respectivement avec une premiere ouverture 121 et une deuxieme ouverture 131 formees dans l'extremite aigue de ['element d'intubation 1. La deuxieme ouverture 131 est placee en aval de la premiere ouverture 121 dans le sens du flux sanguin. Un siege 15 est monte sur l'autre extremite de ['element d'intubation 1. Un premier capteur de pression 16 et une deuxieme capteur de pression 17 vent montes dans le lo siege 15 et saisissent la pression respectivement dans le premier passage 12 et dans le deuxieme passage 13. Un tube sonde 14 forme dans ['element d'intubation 1 est introduit dans le vaisseau par une extremite formee dans l'extremite pointue 11 et relic a l'autre extremite a un viscometre 18. Le viscometre 18 est destine a me surer le coefficient de viscosite du sang. Un capteur optique de deplacement 19 est monte sur une extremite d'une aiguille 191. L'aiguille 191 est placee au-dessus de la peau a l'aplonb du point de mesure aval pres 131 pour saisir la variation du diametre du vaisseau. Un dispositif d'imagerie thermique 2 comprend un capteur thermique (non represente) et un dispositif de traitement d'images (non represente) 2s qui determinant la position du vaisseau et estiment son diametre en ['absence de contrainte. En outre, le dispositif d'imagerie thermique 2 peut fournir la temperature de la personne examinee. Un dispositif de traitement de signaux numeriques (non represente) est relic au premier capteur de pression 16, au deuxieme capteur de pression 17, au viscometre 18, au capteur optique de deplacement 19 et au dispositif d'imagerie thermique 2. Le dispositif de traitement de signaux numeriques est prevu pour effectuer les processus necessaires pour recueillir les diverges donnees des capteurs et pour calculer la pression du 3s pours, l'elasticite du vaisseau, le debit sanguin et l'hemocinetique. Ces valeurs vent prevues comme base de reference pour le diagnostic clinique. 7 2839438 Les operations suivantes montrent le fonctionnement du dispositif de mesure invasive de la presente invention: A. Le dispositif de developpement d'imagerie thermique 2 est place s au-dessus du vaisseau et estime le diametre de celui-ci en ['absence de contrainte. B. L'element d'intubation 1 et l'aiguille 191 avec le capteur optique de deplacement 19 vent introduits dans le vaisseau arteriel pour ['acquisition de la pression amont Po(t) et de la pression aval PL(t). Comme o le montre la fgure 4, un circuit de detection de retard detecte le retard entre ces deux pressions. Le signal de pression amont numerise PO(n) et le retard vent memorises dans le dispositif de traitement de signaux numeriques. Enfin, une pression aval numerisee PL(n) est calculee sur la base de la pression amont PO(n) et du retard. C. La variation de diametre /\a(n) du vaisseau provenant du capteur optique de deplacement 19 et la pression aval PL(n) provenant du deuxieme capteur de pression 17 entrees dans le dispositif de traitement de signaux numeriques vent acquises et fournies pour le calcul de l'elasticite non lineaire du vaisseau a(n) = Aa(n)/P(n). D. Le coefficient de viscosite du sang est mesure et lu sur le viscometre 18. E. Le debit sanguin Q et l'hemocinetique E vent calcules au moyen des donnees du coefficient de viscosite du sang, du diametre aO du vaisseau en ['absence de contrainte, des pressions du pours PO(n) et PL(n) et 2s de l'elasticite non lineaire a(n) du vaisseau. F. Les caracteristiques de ces donnees et l'etablissement d'une banque de donnees vent extraits et fournis pour le diagnostic de l'etat de sante de l'etre humain. La fgure 5 represente la deuxieme forme de realisation du dispositif de sphygmometrie non invasive. Cette forme de realisation comprend un support de poignet 3, un dispositif d'imagerie thermique 4, un dispositif capteur de pression 5 et un dispositif de traitement de signaux numeriques (non represente). 8 2839438 Le support de poignet 3 comporte un siege 30 dans lequel est forme longitudinalement un espace recepteur 31. L'espace recepteur 31 est destine a recevoir le poignet de la personne examinee avec le cote de l'artere radiale en haut. Deux vessies 32 maintiennent le poignet srespectivement sur les deux parois laterales de l'espace recepteur 31 et ont pour fonction de stabiliser le poignet (sans exercer de pression sur l'artere radiale) lorsqu'elles vent remplies progressivement d'air. Le dispositif d'imagerie thermique 4 comprend un capteur thermique loet un dispositif de traitement d'images thermiques (non represente) montes sur le siege 30 pour localiser le vaisseau arteriel et estimer son diametre en ['absence de contrainte. Un capteur thermique a 128 x 128 pixels dans une puce de 1 cm x 1 cm est actuellement commercialise. I1 peut detecter la difference de temperature a 0,02 C pres, ce qui rend realisables la localisation de l'artere radiale dans le poignet et ['estimation du diametre du vaisseau en ['absence de contrainte. En outre, le dispositif d'imagerie thermique 4 peut fournir ['information de temperature. En reference aux figures 5, 6 et 9, l'artere radiale, dans le poignet, comporte trots points appeles Tsun B3, Kuan B2 et Chih B1. En correspondence avec le point de Kuan B2 sur le poignet, un dispositif capteur de pression 5 est place dans le support de poignet 3 au dessus des deux vessies 32. Le dispositif 5 comporte un siege 51 qui 2spermet de placer un poignet a examiner, et un dispositif moteur 55 permet de deplacer le siege 51 vers le teas. Un capteur de pression amont 52 et un capteur de pression aval 53 vent montes sur le cote inferieur du siege 51. La distance entre les centres des capteurs 52 et 53 est d'environ 2 a 3 millimetres. Pour une mesure plus precise, un capteur de pression 52,53 est en outre prevu pour appuyer sur le point dit Tsun B3 et un capteur de pression 52, 53 prevu pour appuyer sur le point dit Chih B1. Le capteur de pression amont 52 comprend un premier botier 521 monte dans le siege 51, un microcapteur de pression amont 522 monte dans 3sle premier botier 521 et un premier couvercle elastique 523 qui couvre le 9 2839438 microcapteur 522. De la meme maniere, le capteur de pression aval 53 comporte un deuxieme botier 531 monte dans le siege 51, un microcapteur de pression aval 532 monte dans le deuxieme bo^tier 531 et un deuxieme couvercle elastique 533 qui couvre le microcapteur 532 dans le dispositif capteur de pression 5. Une premiere chambre 524 est formee entre le microcapteur de pression amont 522 et le premier couvercle elastique 523 et remplie d'huile de silicone, et une deuxieme chambre 534 est formee entre le microcapteur lo de pression aval 532 et le deuxieme couvercle elastique 533 et egalement remplie d'huile de silicone pour la transmission de pression. Une premiere tete de colonne 525 situee sur la pointe centrale du premier couvercle elastique 523 fait saillie a partir du bord inferieur du premier botier 521 sur environ 0,25 mm, et une deuxieme tete de colonne 536 situee sur la pointe du deuxieme couvercle elastique 535 fait saillie du bord inferieur du deuxieme botier 531. de la meme facon, les premiere et deuxieme fetes de colonne 525, 535 vent en matiere cure qui peut endurer la pression et empecher la tete de colonne de se deformer. Lorsque le pours presse sur les fetes de colonne 525, 535, il y a transmission de la pression par l'huile de silicone contenue dans les premiere et deuxieme chambres 524, 534 au microcapteur de pression amont 522 et au microcapteur de pression aval 532. Un premier actionneur 54 est monte dans le siege 51 et fait descendre 2s et monter le capteur de pression aval 53 pour l'obtention de la variation du diametre du vaisseau. Dans cette forme de realisation de ['invention, le premier actionneur 54 peut etre un actionneur piezoelectrique, un actionneur en alliage a memoire de forme ou un micro-actionneur. Un capteur optique de deplacement 56 est monte sur le premier actionneur 54 et enregistre la variation de diametre Aa(n) du vaisseau. Un dispositif de traitement de signaux numeriques traite divers signaux et donnees provenant du systeme de circuits materiels pour calculer la pression du pours, l'elasticite du vaisseau, le debit sanguin et 2839438 l'energie hemocinetique. Ensuite, l' extraction des caracteristiques biomedicales de ces donnees et l'etablissement d'une banque de donnees seront utiles pour le diagnostic de l'etat de sante de l'etre humain ou le reexamen de la medecine chinoise traditionnelle. Les figures 6 et 7 montrent la mise en aeuvre de la forme de realisation de la figure 5 pour la mesure de la pression du pours en deux points voisins. Le dispositif moteur 55 pousse vers le teas le capteur de pression amont 52 et le capteur de pression aval 53 contre l'artere radiale B lo dans le poignet. La premiere tete de colonne 525 et la deuxieme tete de colonne 535 transmettent la pression du pours des points de mesure correspondents respectivement au microcapteur de pression amont 522 et au microcapteur de pression aval 532. Comme le montre la figure 8, un circuit de detection de retard detecte le retard T entre deux pressions voisines et memorise le signal de pression amont numerise PO(n) et le retard T dans le dispositif de traitement de signaux numeriques et ensuite calcule une pression aval numerisee PL(n) PO(n+T) Pour ltobtention de l'elasticite non lineaire a(n) du vaisseau est utilisee une methode de reaction. Le premier actionneur 54 fait monter et descendre le capteur de pression aval 53 pour controler la pression aval pres de zero, et le capteur optique de deplacement 56 relic au premier actionneur 54 enregistre la variation de diametre Aa(n) du vaisseau. La pression aval correspondante PL(n) sera calculee par la methode presentee au paragraphe precedent. Le dispositif de traitement de signaux numeriques calcule ensuite ltelasticite non lineaire du vaisseau par la formule a(n) = /\a(n)/PL(n). Les fgures 8 et 9 decrivent les fonctions du dispositif de sphygmometrie non invasive de la presente invention. Le mode operatoire est le suivant. A. Un poignet de la personne examinee, avec le cote de l'artere radiale en haut, est place dans le support de poignet 3. 1 1 2839438 B. Le dispositif d'imagerie thermique 4 est place au-dessus du vaisseau et estime le diametre de celui-ci en ['absence de contrainte et la position de l'artere radiale. C. Les fetes de colonne 525, 535 vent descendues contre le vaisseau s pour ['acquisition de la pression amont Po(t) et de la pression aval PL(t). Comme le montre la figure 8, un circuit de detection de retard detecte le retard entre les deux pressions. Le signal de pression amont numerise PO(n) et le retard vent memorises dans le dispositif de traitement de signaux numeriques, qui calcule une pression aval numerisee PL(n). lo D. Execution de la methode de reaction de pression pour l'obtention de la variation de diametre Aa(n) du vaisseau du capteur optique de deplacement 56 et utilisation de la methode du terme pour l'obtention de la pression aval P(n), puis calcul de l'elasticite non lineaire du vaisseau a(n) = Aa(n)/PL(n) dans le dispositif de traitement de signaux numeriques. E. Mesure du coefficient de viscosite du sang par le viscosimetre 18. F. Calcul du debit sanguin Q et de l'hemocinetique au moyen des donnee s du coefficient de vi sco site du sang, du diametre aO du vais seau en ['absence de contrainte, des pressions du pours PO(n) et PL(n) et de l'elasticite non lineaire a(n) du vaisseau. G. Extraction des caracteristiques de ces donnees et etablissement d'une banque de donnees pour diagnostiquer l'etat de sante de l'etre humain. Pour simuler la palpation du pours aux points de mesure de Tsun B 1, de Kuan B2 et de Chih B3 dans la medecine chinoise traditionnelle, deux capteurs de pression supplementaires vent montes aux points de Tsun B 1 et de Chih B3. Chacun de ces capteurs contient un microcapteur de pression et presse contre Tsun B1 ou Chih B3 apres avoir ete descendu par un dispositif actionneur pour mesurer la pression du pours au point correspondent de l'artere radiale. En outre, il y a trots options de profondeur correspondent aux forces de pression (Fu, Chung et Chen) aux points de mesure de Tsun B 1, de Kuan B2 et de Chih B3 pour ameliorer la precision du diagnostic. 12 2839438 En reference aux figures 10 et 11, la troisieme forme de realisation de la presente invention est tres semblable a la deuxieme forme de realisation representee sur la fgure 6, mais est caracterisee par le fait que le capteur de pression aval 53 n'est pas muni d'un dispositif de deplacement. Un dispositif optique de deplacement 56A est monte sur un deuxieme dispositif actionneur 57. Lorsque la mesure de PO(n) et de est achevee et que le capteur de pression aval 53 est releve, le dispositif optique de deplacement 56A est amene en position sous le capteur aval 53 et mesure o directement la variation de diametre Aa(n) du vaisseau, qui est ensuite envoyee avec la valeur de la pression amont PO(n) au dispositif de traitement de signaux numeriques. Ensuite, la valeur de la pression du pours aval PL(n) est calculee au moyen des valeurs de PO(n) et du retard, et l'elasticite du vaisseau est le rapport de la variation de diametre Aa(n) du vaisseau a la valeur de la pression du pours aval PL(n). 13 2839438 REVENDICATIONS 1. Procede de sphygmometrie pour ['acquisition simultanee de ['information de pression du pours et de debit sanguin, comprenant les s etapes suivantes: A. utilisation d'un capteur de pression amont (16, 52) et d'un capteur de pression aval (17, 53) places a une certaine distance L dans le sens du flux sanguin pour mesurer les pressions du pours Po(t) et P(t) en deux points voisins de l'artere radiale, lo B. utilisation d'un circuit de detection de retard pour determiner la retard lie au temps de passage d'une once de pours passant du capteur de pression amont (16, 52) au capteur de pression aval (16, 53), C. introduction de la pression du pours PO(t) au capteur de pression amont (10, 52) et du retard dans un dispositif de traitement de signaux numeriques, qui prend les valeurs numeriques de la pression du pours PO(n) et du retard pour calculer la valeur numerique de la pression du pours PL(n) au capteur de pression aval (17, 53), D. utilisation d'un capteur optique de deplacement (56) pour saisir la variation de diametre Aa(n) du vaisseau au capteur de pression aval, E. calcul de l'elasticite non lineaire du vaisseau dans un dispositif de traitement de signaux numeriques, a(n) = /a(n)/PL(n), F. utilisation d'un dispositif d'imagerie thermique (4) pour estimer le diametre aO du vaisseau en ['absence de contrainte au capteur de pression aval (17, 53), G. utilisation d'un viscometre (18) pour acquerir le coef:ficient de viscosite du sang, H. utilisation des valeurs ci-dessus PO(n), PL(n), L, aO, a(n) et,u pour calculer le debit sanguin et d'autres informations. 2. Procede de sphygmometrie selon la revendication 1, dans loquel la distance entre le capteur de pression amont (16, 52) et le capteur de pression aval (17, 53) est d'environ 2 a 3 millimetres. 14 2839438 3. Procede de sphygmometrie selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel le capteur de pression amont (16) et le capteur de pression aval (17) accedent a la pression du pours d'une artere radiale de la personne s examinee par un procede invasif, dans lequel un element d'intubation (1) est introduit dans le vaisseau. 4. Procede de sphygmometrie selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel le capteur de pression amont (52) et le capteur de pression aval (53) lo accedent a la pression du pours d'une artere radiale par un procede non invasif, dans lequel les capteurs de pression (52, 53) vent en contact avec la region de la peau correspondent aux points de mesure au vaisseau. 5. Procede de sphygmometrie selon la revendication 4, dans lequel le capteur de pression amont (52) et le capteur de pression aval (53) pressant sur le tissu de la peau au-dessus de l'artere radiale vent places a trots profondeurs correspondent aux forces de pression (Fu, Chung et Chen) pour la palpation du pours en medecine chinoise traditionnelle. 6. Procede de sphygmometrie selon l'une des revendications 4 et 5, comprenant en outre un dispositif actionneur (54) qui fait descendre et monter le capteur de pression aval pour controler la valeur de pression aval tres proche de zero, le mouvement du capteur de pression aval (53) etant mesure par un capteur optique de deplacement (56) et lu comme variation 2s du diametre du vaisseau. 7. Procede de sphygmometrie selon la revendication 6, dans lequel le capteur optique de deplacement (56) est deplace sous le capteur de pression aval (53) et mesure directement la variation de diametre du vaisseau. 2839438 8. Procede de sphygmometrie selon l'une des revendications 4 a 7, dans lequel le capteur de pression amont (52) et le capteur de pression aval (53) pressent sur un point appele Kuan B2. s 9. Procede de sphygmometrie selon la revendication 8, comprenant en outre un capteur de pression qui presse sur un point appele Tsun (B1) et un capteur de pression qui presse sur un point appele Chih (B3). 10. Dispositif de sphygmometrie pour la pression du pours et le debit o sanguin, comprenant: un element dtintubation (1) comportant: une extremite pointue qui perce la peau humaine et penetre dans le vaisseau du corps humain, un premier passage (12) et un deuxieme passage (13) formes dans l' clement d'intubation (1), la distance entre ces passages etant comprise entre 2 et 3 millimetres, une premiere ouverture (121) formee dans l'extremite pointue de l' clement d'intubation (1) et communiquant avec le premier passage (12), une deuxieme ouverture (1 31) formee dans ltextremite pointue de ['element dtintubation (1) et communiquant avec le deuxieme passage (13), cette deuxieme (131) ouverture etant situee sur le cote aval du flux sanguin relativement a la premiere ouverture (121), un siege (15)monte sur ['element dtintubation (1) a ltoppose de l'extremite pointue, un premier capteur de pression (16) monte dans le siege (15) et relic au premier passage (12) pour saisir la pression dans celui-ci, et un deuxieme capteur de pression (17) monte dans le siege (15) et relic au deuxieme passage (13) pour saisir la pression dans celui-ci, une sonde (14) formee dans ltelement d'intubation (1) pour echantillonner et mesurer le coeffcient de viscosite du sang, 16 2839438 un dispositif de mesure du diametre du vaisseau, et un capteur optique de deplacement (19) monte sur une extremite d'une aiguille (191) au-dessus de l'artere radiale et correspondent a la deuxieme ouverture (131) du deuxieme passage (13) pour mesurer la variation de diametre du vaisseau au niveau de cette deuxieme ouverture (13 1). 11. Dispositif de sphygmometrie selon la revendication 10, dans lequel le capteur optique de deplacement (19) est monte sur un deuxieme actionneur lo qui l'actionne. 12. Dispositif de sphygmometrie selon l'une des revendications 10 et 11, dans lequel le dispositif de mesure du diametre du vaisseau est un dispositif dtimagerie thermique (2) et comporte un capteur thermique et un dispositif de traitement d'images fan's pour localiser l'artere radiale dans le poignet et estimer le diametre du vaisseau. 13. Dispositif de sphygmometrie selon la revendication 12, dans lequel le dispositif dtimagerie thermique (2) est en outre utilise pour mesurer la