FR 2845745 A1 20040416 FR 0311934 A 20031013 Domaine de l'invention La présente invention concerne un amortisseur d'oscillations de torsion comportant un élément de transmission du côté moteur et un élément de transmission du côté de la sortie, susceptible de 5 tourner par rapport au précédent, un dispositif d'amortissement avec un accumulateur de force déformable élastiquement entre les deux éléments de transmission qui coopère avec les éléments de transmission et au moins un dispositif de friction muni d'éléments de friction, entraîné en rotation par au moins l'un des éléments de transmission, au moins l'un 10 des éléments de friction ayant plusieurs surfaces de friction prévues sur des segments différents de l'élément de friction et susceptibles d'être mises en prise par différentes combinaisons de matière avec les surfaces de friction d'au moins un autre élément de friction du dispositif de friction, la combinaison des surfaces de friction mises en oeuvre dépendant du degré 15 de débattement des éléments de transmission l'un par rapport à l'autre. Etat de la technique Selon le document DE 197 09 343 Ai, on connaît un amortisseur d'oscillations de torsion avec un élément de transmission du côté du moteur sous la forme d'un premier volant d'inertie et d'un élément de 20 transmission du côté de la sortie sous la forme d'un second volant d'inertie. L'élément de transmission du côté du moteur utilise un disque de moyeu fixé par une pièce d'écartement au moteur comme par exemple le vilebrequin d'un moteur à combustion interne pour coopérer avec les tôles de recouvrement du côté de la sortie, de part et d'autre du disque de 25 moyeu; pour cela à la fois le disque de moyeu et la tôle de recouvrement comportent des fenêtres pour recevoir des accumulateurs de force déformables élastiquement et qui sont dirigés essentiellement dans la direction périphérique. L'amortisseur d'oscillations de torsion comporte un disposi30 tif de friction avec des éléments de friction en matière plastique. Ces premières surfaces de friction du disque de moyeu et les deuxièmes surfaces de friction avec les tôles de recouvrement coopèrent et les petites oscillations de torsion font agir certaines surfaces de friction et au-delà d'une limite prédéfinie, les oscillations de torsion font agir les autres surfaces de 35 friction. Du fait des combinaisons de matière différentes et d'accumulateurs de force axial, d'intensité différente, dont chacun est associé chaque fois à une partie des surfaces de friction, en cas de dépasse- ment de la limite prédéfinie par les oscillations de torsion, on déclenche le passage d'un couple de friction faible à un couple de friction plus élevé. Par le choix approprié des combinaisons de matière des différentes surfaces de friction des éléments de friction, on réalise ce pas5 sage des couples de friction d'une valeur faible à une valeur élevée, en finesse, mais ce passage reste néanmoins très perceptible car il se fait toujours par une variation brusque du couple de friction et ainsi lorsque s'applique l'autre couple de friction la qualité du découplage de l'installation de transmission change brusquement. Malgré cet inconvé10 nient, pour de nombreux amortisseurs d'oscillations de torsion, on ne peut renoncer à ce couple de friction plus élevé dans le second niveau du dispositif de friction car dans certains états de fonctionnement du moteur pour des oscillations de torsion proches de la plage de résonance de l'amortisseur d'oscillations de torsion, il faut une élimination efficace pour 15 éviter d'endommager ou même de détruire l'amortisseur d'oscillations de torsion. Une telle situation peut se produire par exemple lors du démarrage du moteur. D'un autre côté, dans les états de fonctionnement les plus fréquents tels que par exemple le déplacement à vitesse très lente dans un 20 bouchon, en l'absence d'actionnement de la pédale d'accélérateur et ainsi à faible charge, ainsi que pour le déplacement à pleine charge à régime élevé les oscillations de torsion sont de très faible amplitude. Du fait de son couple de friction élevé, le second niveau du dispositif de friction pourrait interdire tout débattement de rotation relatif des éléments de 25 transmission, et dans ces conditions une qualité de découplage suffisante nécessite le premier niveau du dispositif de friction avec le plus faible couple de friction. Comme le dispositif de friction est à deux niveaux, on a certes une adaptation suffisante des couples de friction aux deux condi30 tions de fonctionnement extrêmes évoquées ci-dessus mais il existe des plages de fonctionnement situées entre ces deux conditions de fonctionnement extrêmes et pour lequel ni le premier ni le second dispositif de friction est le meilleur. On a alors toujours l'inconvénient d'un couple de friction soit trop faible, soit trop élevé se traduisant par une qualité de dé35 couplage insuffisante ou par un effet d'amortissement trop faible. Le document DE 196 14 002 AI décrit un autre amortisseur d'oscillations de torsion avec un dispositif de friction et qui comme le montre la réalisation de la figure 4 cherche à fournir un coefficient de fric- tion adapté à tout instant à chacune des conditions de fonctionnement; pour cela, on modifie le couple de friction en fonction de l'angle de rotation. Des éléments de friction sont prévus ne disposant pas seulement des surfaces de friction habituelles s'étendant essentiellement dans des plans s perpendiculaires à l'axe de rotation de l'amortisseur d'oscillations de torsion mais en outre avec des segments de passage ou de transition qui les relient à des niveaux axiaux différents par des surfaces de friction en rampes ou en forme de coins en coopérant avec un accumulateur de force à effet axial (voir figure 1), avec un déplacement dans la direction périphé10 rique par rapport aux surfaces de friction de l'autre élément de friction respectif non seulement par les composantes de mouvement habituelles dans la direction périphérique mais également par une composante de mouvement axial. Ces segments périphériques permettent une variation continue de la tension dans l'accumulateur de force axial et ainsi de créer 15 le couple de friction. Cet effet est soutenu en outre par des combinaisons de matière des différentes surfaces de friction. Pour cela il est prévu qu'au moins au niveau des segments de passage ou de transition des éléments de friction, on a des revêtements qui diminuent le couple de friction ou des garnitures de friction qui augmentent le couple de friction. La réalisation géométrique des éléments de friction munis de segments de transition représente du point de vue de la fabrication un travail considérable car on réalise d'abord ces éléments de friction en métal. Les travaux sont encore compliqués si en outre on applique le revêtement sur au moins une surface de friction de l'élément de friction ou si 25 l'on applique une garniture de friction supplémentaire dans une qualité correspondante de l'élément de friction. But de l'invention La présente invention a pour but de développer un amortisseur d'oscillations de torsion ayant un dispositif de friction permettant par 30 une construction simple et de même possibilité de réalisation d'assurer un travail d'adaptation continu du couple de friction aux différentes conditions de fonctionnement. Exposé et avantages de l'invention A cet effet l'invention concerne un amortisseur d'oscillations 35 de torsion du type défini ci-dessus, caractérisé en ce qu'au moins un premier élément de friction comporte des surfaces de friction ayant un niveau axial différent et les distances axiales entre ces surfaces de friction sont compensées par des segments de passage également utilisables comme surfaces de friction ayant une pente axiale, le premier élément de friction étant réalisé en au moins deux composants pouvant être reliés et dont les matières sont différentes, et au moins l'un des composants porte dans la masse les segments de passage avec les surfaces de friction prévues sur ce composant. Ainsi, le dispositif de friction comporte plusieurs éléments de friction parmi lesquels un premier élément de friction est formé d'au moins deux composants dont les matières sont différentes. Ces différences de matières permettent avantageusement de réaliser chacun de ces com10 posants selon un procédé de fabrication qui lui est propre et convient de manière idéale pour la matière utilisée, pour relier définitivement les deux composants pour la fabrication finale de l'élément de friction. Selon une autre caractéristique avantageuse, l'autre second élément de friction comporte également des segments de passage utilisa15 bles comme surfaces de friction et ayant une pente axiale, et dont les extrémités du côté périphérique à l'opposé des surfaces de friction de cet élément de friction sont adjacentes aux surfaces de liaison dont la distance axiale par rapport aux surfaces de friction du premier élément de friction dépasse de la distance (D) les distances axiales entre les surfaces 20 de friction du premier et du second élément de friction qui coopèrent. Si en outre pour des mouvements de rotation relatifs des deux éléments de transmission l'un par rapport à l'autre, dans la zone d'action des segments de passage au moins un élément de friction est déplacé axialement contre l'action d'un accumulateur de force axial, dont la 25 caractéristique élastique est au moins sensiblement linéaire, de préférence l'accumulateur de force axial est un ressort ondulé ou un ressort Belleville dont la position de montage est fixée pour que sous l'effet des déformations il reste dans sa zone de caractéristique linéaire. De plus, on peut prévoir que le premier élément de friction 30 comporte un premier composant en forme d'anneau de support avec des surfaces de friction et des cavités pour recevoir les inserts formant le second composant qui traversent axialement l'anneau de support et comportent également des surfaces de friction. Dans ce cas, pour un débattement de rotation, relatif des deux éléments de transmission, les 35 surfaces de friction des inserts du premier élément de friction sont définies jusqu'à atteindre une première distance de débattement prédéfinie par rapport à l'appui axial des surfaces de friction du second élément de friction et sont ainsi mises à un niveau axial pour lequel le plus grand rapprochement axial possible des deux éléments de friction l'un sur l'autre se fait avec la déformation axiale la plus faible de l'accumulateur de force axial ou bien à la périphérie proche de chaque surface de friction sur les inserts du premier élément de friction, on a au moins chaque fois un seg5 ment de passage qui en cas de débattement de rotation, relatif des deux éléments de transmission, à partir d'une première longueur de débattement prédéfinie, et jusqu'à atteindre une seconde longueur de débattement plus grande, également prédéfinie, est prévu pour l'appui axial du segment de passage associé chaque fois dans la direction périphérique du 10 second élément de friction, et qui s'étend suivant son extension périphérique, avec une pente axiale croissante de façon que suivant le débattement de rotation croissant, on un déplacement axial d'au moins un élément de friction et ainsi une augmentation de sa distance axiale par rapport à l'autre élément de friction avec une augmentation de la déformation de 15 l'accumulateur axial de force. Dans ce cas, les segments de passage sont réalisés sur au moins l'un des deux éléments de friction sous la forme de rampes planes. De plus, les surfaces de friction prévues sur l'anneau de support du premier élément de friction et suivant le sens de rotation sont 20 chaque fois adjacentes à l'un des segments de passage des inserts et coopèrent avec les surfaces de friction du second élément de friction dès que le débattement de rotation relatif des deux éléments de transmission a dépassé la seconde longueur de débattement, les surfaces de friction de l'anneau de support étant à un niveau axial pour lequel il n'y a plus 25 d'autre déplacement axial au moins d'un élément de friction et donc d'augmentation de sa distance axiale par rapport à l'autre élément de friction par une déformation croissante ainsi occasionnée de l'accumulateur de force axial. De préférence, les surfaces de friction de l'anneau de support sont en une matière dont le coefficient de friction dépasse de manière 30 significative celui des surfaces de friction des inserts. Par exemple, les surfaces de friction de l'anneau de support sont en métal et les surfaces de friction des inserts sont en matière plastique et les surfaces de friction de l'anneau de support sont en métal fritté ou en acier. L'un des composants comporte des segments de passage ou 35 de transition qui ont en plus de la composante d'extension habituelle dans la direction périphérique, chaque fois une composante d'extension axiale et ces segments de passage sont réalisés en une seule pièce au voisinage de la surface de friction de ces composants. Par un choix approprié de la matière convenant tout particulièrement comme de la matière plastique, on compense la structure géométrique compliquée de ces composants de sorte que ces composants peuvent se fabriquer de manière économique. Après fabrication, on réunit les composants aux autres composants appe5 lés ci-après premiers composants et pour cela de manière idéale les premiers composants constituent l'anneau de support qui pour arriver à la solidité nécessaire est réalisé en métal avec des procédés d'usinage habituels, par exemple par emboutissage, et convient pour recevoir les autres composants c'est-à-dire les seconds composants grâce aux cavités réali10 sées par emboutissage pour recevoir les seconds composants. Les seconds composants existent sous la forme d'inserts qui traversent axialement l'anneau de support et viennent dans les cavités essentiellement sans jeu dans la direction radiale et dans la direction périphérique en étant en outre bloqués dans la direction axiale. Suivant une autre caractéristique avantageuse, pour un débattement de rotation, relatif des deux éléments de transmission jusqu'à atteindre une première longueur de débattement prédéfinie dans une plage inférieure de couple de friction, le dispositif de friction génère un premier couple de friction essentiellement constant par la combinaison 20 des surfaces de friction des inserts du premier élément de friction et des surfaces de friction du second élément de friction, pour un débattement de rotation, relatif, des deux éléments de transmission à partir de la première longueur de débattement prédéterminée jusqu'à atteindre une seconde longueur de débattement plus grande, également prédéterminée, dans une 25 plage de couple de friction moyenne, la combinaison des surfaces de friction des segments de passage des inserts du premier élément de friction avec les segments de passage des surfaces de friction du second élément de friction, génère un couple de friction qui, sous l'action de la tension croissante de l'accumulateur de force axial, augmente essentiellement de 30 manière continue à partir du premier couple de friction jusqu'à un second couple de friction, plus grand, et pour un débattement de rotation relatif des deux éléments de transmission au-delà de la seconde longueur de débattement prédéfinie, dans une plage supérieure de couple de friction, la combinaison des surfaces de friction de l'anneau de support du premier 35 élément de friction et des surfaces de friction du second élément de friction génère un troisième couple de friction essentiellement constant, dépassant le second couple de friction, dans la mesure o pour la plage supérieure de couple de friction on a une autre combinaison de matière avec les coefficients de friction plus élevés entre les surfaces de friction que pour les autres plages de couple de friction. Selon d'autres caractéristiques avantageuses - le couple de friction de la plage moyenne des couples de friction aug5 mente d'une manière essentiellement linéaire entre le premier couple de friction et le second couple de friction, - la plage de couple de friction inférieure s'étend jusqu'à une première longueur de débattement prédéfinie essentiellement de 30, la plage intermédiaire de couple de friction s'étend entre cette première lon10 gueur de débattement prédéfinie de 3 et une seconde longueur de débattement prédéfinie de 8' et la plage de couple de friction supérieure s'étend au-delà de la seconde longueur de débattement prédéfinie de 80, - dans la plage inférieure de couple de friction jusqu'à la première lon15 gueur de débattement prédéfinie, on a un premier couple de friction essentiellement de 15 Nm, dans la plage moyenne de couple de friction entre la première longueur de débattement prédéfinie et la seconde longueur de débattement prédéfinie, on a un couple de friction compris entre ce premier couple de friction prédéfini et un second couple de 20 friction prédéfini essentiellement de 22,5 Nm et dans la plage de couple de friction supérieure au-delà de la seconde longueur de débattement on a un couple de friction essentiellement de 45 Nm, l'énergie maximale dissipée par le dispositif de friction dans un cycle de débattement est fixée à 20 Joules, - l'énergie dissipée par le dispositif de friction pour un cycle de débattement est essentiellement de 14 Joules. Le second élément de friction du dispositif de friction de l'amortisseur d'oscillations de torsion est réalisé de préférence sous la forme d'un anneau de pression en une seule matière et s'il est réalisé en 30 métal il l'est par déformation plastique. Ce second élément de friction de même que le premier élément de friction traité ci-dessus comporte des surfaces de friction dont une partie est en relief et qui arrivent ainsi plus près du premier élément de friction que les autres surfaces de liaison situées dans la direction périphérique entre chaque fois deux surfaces de 35 friction. Les surfaces de friction sont reliées aux surfaces de liaison par des segments de transition ou de passage ayant chacun une unique partie d'extension axiale. Les segments de passage ont un tracé essentiellement complémentaire à celui des segments de passage du premier élément de friction et forment avec celui-ci des rampes communes. Ces rampes permettent le déplacement axial d'au moins l'un des deux éléments de friction par rapport à l'autre. Ce déplacement axial se fait contre l'action d'un accumulateur de force axial. Du fait du déplacement d'au moins un élément 5 de friction, cet accumulateur change d'état de tension et modifie ainsi la force normale générant le couple de friction. Pour cela, on utilise de préférence un accumulateur de force, axial dont la caractéristique est essentiellement linéaire dans la plage de différence de tension, nécessaire. De manière préférentielle, pour un tel accumulateur de force on utilise des 10 ressorts ondulés. On peut toutefois utiliser également des ressorts Belleville dans la mesure o la position de montage est choisie pour conserver la plage linéaire relativement petite de la caractéristique de cet accumulateur de force. On peut également envisager des ressorts hélicodaux. Lorsque l'un des éléments de friction coopère avec le pre15 mier élément de transmission de l'amortisseur d'oscillations de torsion et que l'autre élément de friction coopère avec l'autre élément de transmission de force, alors un débattement de rotation relatif engendré par les oscillations de torsion des deux éléments de transmission l'un par rapport à l'autre produit également un déplacement de rotation relatif des élé20 ments de friction l'un par rapport à l'autre. Les éléments de friction parcourent ainsi une plage d'angle de rotation dans laquelle les segments de passage ou de transition servent de surfaces de friction et qui correspond à ce qui sera appelé ci-après " plage du couple de friction moyen "; le couple de friction peut ensuite passer d'une première valeur de couple, faible, 25 de manière continue c'est-à-dire sans variation brusque de couple jusqu'à une seconde valeur de couple de friction significativement plus élevée et cela de préférence avec une caractéristique de couple de friction essentiellement linéaire. Dans cette plage moyenne de couple de friction, si les segments de passage utilisent pour toute leur plage de mouvement relatif 30 une combinaison de matière toujours constante, du seul fait de l'état de tension différent de l'accumulateur de force axial, on aura une variation continue entre la valeur inférieure et la valeur supérieure du couple de friction. En dessous et au-dessus de la plage moyenne du couple de 35 friction on a une plage d'un couple de friction constante. Pour la plage inférieure de même que pour la plage supérieure, la tension de l'accumulateur de force axial est maintenue essentiellement constante; pour la plage inférieure l'accumulateur de force travaille avec une tension minimale et pour la plage supérieure il travaille avec une tension maximale. Ainsi la combinaison des matières des surfaces de friction respectives est une possibilité d'agir sur le couple de friction respectif. De manière préférentielle, les surfaces de friction du second 5 composant du premier élément de friction c'est-à-dire des inserts, peuvent être réalisées dans la même matière que les segments de passage et notamment en matière plastique si dans la plage inférieure du couple de friction de même que dans la plage moyenne de celui-ci, on veut un coefficient de friction très faible pour avoir une excellente qualité de décou10 plage. Contrairement à cela, pour amortir des oscillations de torsion très fortes, il est avantageux que les surfaces de friction du premier composant qui reçoit les inserts c'est-à-dire l'anneau de support, correspondent à une combinaison de matière favorisant les coefficients de friction plus élevés comme par exemple acier/acier ou acier/métal fritté. Ainsi le premier 15 composant est réalisé en métal comme en acier ou en métal fritté. La plage supérieure du couple de friction fournit alors un couple de friction élevé. Pour la plage inférieure du couple de friction, pour modifier aussi peu que possible son faible couple de friction et pour passer dans la plage moyenne, on prend les mesures suivantes: D'une part pour le premier élément de friction du dispositif de friction, les inserts du second composant sont dimensionnés dans la direction axiale pour que ceux-ci de préférence réalisés en matière plastique traversent non seulement le côté du second élément de friction mais dépassent également en direction de la paroi d'appui du côté du moteur, 25 par les premiers composants recevant les inserts. Cela garantit qu'également de ce côté du premier élément de friction seul agit un couple de friction qui ne dépasse pas celui du point de friction du second élément de friction. D'autre part, pour que le couple de friction faible reste in30 changé en particulier dans la plage inférieure du couple de friction vis-àvis des surfaces de liaison déjà évoquées, on a des surfaces de liaison comme cela est le cas pour le premier élément de friction entre les surfaces de friction du premier et du second composant ce qui exclut tout effet de friction non voulu par les surfaces de liaison. Ainsi, pour un débatte35 ment de rotation, relatif très faible des deux éléments de transmission, de préférence jusqu'à une longueur de débattement de 3 , seules les surfaces de friction du second élément de friction coopèrent avec les surfaces de friction des composants du premier élément de friction formés par les inserts, alors que les surfaces de friction des composants recevant les inserts dans le premier élément de friction et les surfaces de liaison du second élément de friction n'ont pas de contact axial et ainsi ne créent pas de couple de friction. A l'intérieur d'une longueur de débattement de 30 5 on aura uniquement un couple de friction constant très faible qui ne doit pas dépasser 15 Nm. L'amortisseur d'oscillations de torsion présente dans cette plage de fonctionnement, du fait du faible effet de friction, une qualité de découplage remarquable ce qui permet de filtrer très efficacement même de très faibles oscillations de torsion. De telles faibles oscillations 10 de torsion se produisent par exemple à déplacement très lent, un rapport de vitesses étant passé, dans une circulation dans un bouchon, l'embrayage étant embrayé et la pédale d'accélérateur non actionnée. Cet effet s'applique également à pleine charge à régime élevé. Pour générer les couples de friction de la plage moyenne 15 avec l'amortisseur d'oscillations de torsion selon l'invention, pour des débattements de rotation relatifs des deux éléments de transmission correspondant à une plage angulaire comprise entre 3' et 80, les segments de passage qui sont alors en contact pour le premier et le second élément de friction pourront se déplacer ce qui conduit au déplacement axial déjà dé20 crit d'au moins un élément de friction de préférence du second élément de friction et à la variation de tension engendrée par la déformation de l'accumulateur de force axial. Dans cette plage de couple de friction, le coefficient de friction augmente d'environ 15 Nm jusqu'à environ 22,5 Nm. Si les débattements de rotation relatifs entre les deux élé25 ments de transmission sont importants pour que malgré la valeur maximale du couple de friction moyen ils dépassent la longueur de débattement de + 80, alors les deux éléments de friction continueront d'être tournés l'un par rapport à l'autre et les surfaces de friction du second élément de friction viennent alors en appui contre les surfaces de 30 friction des composants recevant les inserts. Dans la réalisation du dispositif de friction, l'accumulateur de force axial ne pourra augmenter encore plus la tension qu'il exerce car toute poursuite du déplacement de l'élément de friction déplacé jusqu'alors est arrêtée et néanmoins une autre combinaison de matière offre des coefficients de friction encore aug35 mentés. On peut envisager des combinaisons de matière acier/acier ou acier/métal fritté pour créer un couple de friction allant essentiellement jusqu'à un maximum de 45 Nm. Ce couple de friction devrait être suffisant pour réaliser un effet d'amortissement satisfaisant pour des oscilla- tions de torsion relativement importantes. De telles conditions de fonctionnement existent si les oscillations de torsion arrivent à proximité de la plage de résonance de l'amortisseur d'oscillations de torsion susceptible de déclencher des débattements de rotation relatifs, assez importants en5 tre les deux éléments de transmission. Habituellement, les amortisseurs d'oscillations de torsion ont des limitations mécaniquement efficaces de l'angle de rotation qui interdit tout déplacement de rotation, relatif des deux éléments de transmission au-delà d'une certaine mesure. Mais ces blocages ou limitations de l'angle de rotation des deux débattements rela10 tifs des éléments de transmission se terminent pratiquement d'une façon non amortie et peuvent ainsi aboutir également à l'endommagement ou à la destruction de l'amortisseur d'oscillations de torsion dans la mesure o antérieurement un couple d'oscillations de friction suffisamment élevé n'a pas absorbé suffisamment d'énergie du mouvement des éléments de 15 transmission. Ce risque existe dans le cas d'une remontée élastique dans la plage de résonance enparticulier pour des amortisseurs d'oscillations de torsion fonctionnant à sec, dans la mesure o le positionnement de l'accumulateur de force agissant dans la direction périphérique entre les éléments de transmission, dans la plage radiale moyenne et la plage ra20 diale intérieure de l'amortisseur car un tel positionnement nécessite une réalisation relativement rigide de l'accumulateur de force avec des courses de ressort réduites ce qui déplace la plage de résonance de l'amortisseur d'oscillations de torsion vers les plages de régime relativement élevées, à forte énergie. De préférence, l'anneau de support du premier élément de friction reçoit dans ses cavités, les inserts essentiellement sans jeu dans la direction radiale et dans la direction périphérique, et de plus une sécurité pénètre dans une fixation pour le blocage axial des inserts. Pour être complet il faut remarquer que dans le dispositif de 30 friction selon l'invention, la boucle d'hystéresis d'un cycle complet c'est-àdire pour un débattement de rotation, relatif des deux éléments de transmission entre une butée d'extrémité et l'autre, entoure la même surface c'est-à-dire doit dissiper la même énergie que dans le cas d'un dispositif de friction à couple de friction constant. Toutefois dans le présent dispositif 35 de friction, l'évolution du coefficient de friction est adapté à l'optimum possible et l'énergie dissipée par cycle est inférieure à 20 Joule et se situe de préférence à une valeur de l'ordre de 14 Joules. Selon d'autres caractéristiques avantageuses, le dispositif de friction est installé avec précontrainte dans une cavité d'un élément de transmission entre deux parois d'appui à une distance prédéterminée l'une de l'autre de cet élément de transmission, la précontrainte étant as5 surée par un accumulateur de force axial et un élément de friction assure la liaison en rotation avec l'élément de transmission comportant la cavité, un autre élément de friction assurant la liaison avec l'autre élément de transmission. Dans ce cas l'élément de transmission, qui présente la cavité pour le dispositif de friction, comporte des segments de perçage pour 10 le blocage en rotation de l'élément de friction correspondant, ces segments servant à recevoir des prolongements radiaux prévus sur l'élément de friction dont le contour est adapté respectivement au contour intérieur du segment de perçage associé et les prolongements radiaux de l'élément de friction dépassent de sa périphérie radiale extérieure et forment un con15 tour extérieur essentiellement en segment de cercle. De préférence le dispositif de friction comporte un élément de transmission recevant un volant d'inertie fixé à un disque de moyeu relié solidairement au vilebrequin d'un moteur tel qu'un moteur à combustion interne, le volant d'inertie comporte une paroi d'appui pour le dis20 positif de friction et l'autre paroi d'appui est constituée par le disque de moyeu. On a l'avantage que les inserts du premier élément de friction sont placés dans l'anneau de support avant le montage de cet anneau dans le volant d'inertie, en partant du côté du moteur et ils dépassent axialement de l'anneau en direction de la paroi d'appui du volant d'inertie. Le dispositif de friction selon l'invention est placé de préférence dans une cavité de l'un des deux éléments de transmission en particulier de l'élément de transmission du côté du moteur et cela entre deux parois d'appui à une distance l'une de l'autre de cet élément de transmission. On a ainsi l'avantage que d'éventuelles forces axiales exercées sur 30 l'amortisseur d'oscillations de torsion par exemple par le débrayage ou l'embrayage d'un embrayage à friction, habituel, fixé à l'élément de transmission du côté de la sortie n'a pas de réaction sur le fonctionnement du dispositif de friction. Le premier élément de friction logé dans la cavité de récep35 tion de l'un des deux éléments de transmission vient prendre dans un orifice d'entraînement d'une pièce de l'autre élément de transmission pour assurer la liaison en rotation. Il s'agit de préférence d'une tôle de recouvrement alors que le second élément de friction également prévu dans la cavité de réception est coulissant axialement sur le même élément de transmission en étant bloqué en rotation. Le blocage en rotation de cet élément de friction est assuré par des perçages prévus dans l'élément de transmission dans lesquels viennent prendre des prolongements radiaux 5 formés sur le deuxième élément de friction et dont le contour extérieur est adapté respectivement au contour intérieur du segment de perçage associé. L'utilisation de segments de perçage pour cette fonction est avantageuse par rapport à des cavités fraisées car leur réalisation est beaucoup plus économique qu'une opération de perçage. Ainsi, selon d'autres caractéristiques, l'élément de friction qui peut tourner par rapport à l'élément de transmission recevant le dispositif de friction, coopère en rotation avec au moins une tôle de recouvrement de l'autre élément de transmission, la tôle de recouvrement ayant au moins une patte qui pénètre avec du jeu prédéterminé dans la direction 15 périphérique dans une ouverture périphérique du disque de moyeu pour former une limitation d'angle de rotation pour les deux éléments de transmission. Dans ce cas un élément de support est associé à au moins une tôle de recouvrement, cet élément étant destiné à recevoir un volant 20 d'inertie associé à l'élément de transmission correspondant et pour centrer cet élément de transmission par rapport au moteur, il agit par un palier sur une coupelle de palier fixée au moteur. Avantageusement, la coupelle de palier maintient le disque de moyeu de l'élément de transmission fixé au moteur à une distance axiale prédéterminée par rapport au moteur et 25 se termine directement, radialement à l'extérieur de sa fixation au moteur, la coupelle de palier ayant sur son côté tourné vers le disque de moyeu de son extrémité radiale extérieure, un arrondi qui augmente la distance par rapport au disque de moyeu et la coupelle de palier a une section essentiellement en forme de L à savoir une branche radiale pour la fixation au 30 moteur et une branche axiale pour recevoir le palier. Enfin, avantageusement, l'élément de friction qui peut tourner par rapport à l'élément de transmission recevant le dispositif de friction, comporte un organe d'entraînement en saillie dans la direction axiale, vers la tôle de recouvrement voisine de l'autre élément de trans35 mission et est en prise avec celui-ci pour réaliser la liaison de rotation nécessaire, en venant dans des orifices d'entraînement correspondants de la tôle de recouvrement. Pour avoir une construction particulièrement simple et compacte il est avantageux que la cavité pour le dispositif de friction soit réalisée dans un volant d'inertie de l'élément de transmission pour former l'une des parois d'appui alors que la paroi d'appui opposée est constituée 5 par un disque de moyeu fixé à un entraînement comme par exemple le vilebrequin d'un moteur à combustion interne. Ce disque de moyeu coopère par l'accumulateur de force dirigé dans la direction périphérique de préférence avec les tôles de recouvrement de l'autre élément de transmission et ces tôles sont reliées solidairement à une tôle de support prévue d'une 10 part pour recevoir un volant massique et qui d'autre part dispose d'une bride de palier qui assure le montage pour le centrage de l'élément de transmission comportant cette tôle de recouvrement, par rapport au moteur. Le centrage se fait de manière plus détaillée par une coupelle de palier recevant ce palier et ayant une section essentiellement en forme de L 15 c'est-à-dire une branche radiale et une branche axiale, adjacente, la branche radiale s'étendant radialement vers l'extérieur et la branche axiale s'étendant en direction du côté de sortie. La branche radiale comporte un arrondi à son extrémité libre. Il en résulte l'avantage suivant: A côté des habituelles oscillations de torsion, le vilebrequin 20 engendre également des oscillations de rotation dirigées perpendiculairement à l'axe du vilebrequin. Ces dernières oscillations sont appelées oscillations de nutation. Lors de la transmission de ces oscillations de nutation à l'amortisseur d'oscillations de torsion fixé au vilebrequin, dans la mesure o ces oscillations de nutation se rapprochent de la fréquence 25 d'excitation de l'oscillateur de torsion, correspondent à des amplitudes importantes qui peuvent engendrer des fissures et des ruptures dans les zones de forte sollicitation en flexion. Des essais ont montré que les plus grandes tensions de flexion de l'amortisseur d'oscillations de torsion selon l'invention se produisent radialement directement à côté de la fixation du 30 vilebrequin. Pour éviter d'éventuels dommages on prévoit un arrondi de la coupelle de palier au niveau de son diamètre radial extérieur pour éviter le risque et l'éventuelle contrainte maximale de tension. Si un palier axial, entre les deux éléments de transmission, s'appuie par une extrémité contre le disque de moyeu et par l'autre extré35 mité contre l'élément de support voisin de celui-ci, de préférence le palier axial est relié solidairement en rotation à l'élément de support et est en matière plastique. Comme déjà indiqué ci-dessus, les inserts de l'un des composants ont une fixation agissant axialement par rapport aux composants recevant les inserts notamment grâce à un anneau de support pour les inserts. Cette fixation est constituée par des languettes prévues dans la s plage d'extension périphérique d'un insert sur l'anneau de support; ces languettes partent de l'anneau de support en s'étendant en direction d'une fixation de chaque insert pour y venir en prise. Cette fixation axiale a également une signification fonctionnelle importante car pour des débattements de rotation relatifs allant jusqu'à 8 , on évite un déplacement de 10 l'anneau de support du premier élément de friction vers le côté de la boîte de vitesses car dans cette plage de débattement de rotation, l'anneau de support n'est pas soumis à l'action de l'accumulateur de force axial. Ce dernier agit dans cette situation par l'intermédiaire des surfaces de friction du second élément de friction uniquement sur les inserts mais non sur les 15 surfaces de friction de l'anneau de support. Selon d'autres caractéristiques, le dispositif de friction est placé entre les deux parois d'appui de la cavité de l'élément de transmission pour que l'accumulateur de force axial assure la précontrainte du dispositif de friction le long d'une ligne de contact contre la première paroi 20 d'appui du volant d'inertie, et un élément de friction du dispositif de friction s'appuie contre la seconde paroi d'appui faisant partie de la tôle de recouvrement, suivant une zone de friction essentiellement plane. Dans ce cas, l'élément de friction du dispositif de friction coopère en rotation par au moins un organe d'entraînement avec une ca25 vité respective associée d'un disque de moyeu de l'élément de transmission du côté de la sortie alors que l'autre élément de friction est entraîné en rotation par la prise d'au moins l'un de ces organes d'entramement dans un orifice d'entramement respectif d'une bride radiale de l'élément de transmission du côté du moteur. En outre si le segment de friction de la 30 tôle de recouvrement avec la seconde paroi d'appui comporte au moins un renforcement axial, le renforcement axial est formé par un dépassement axial du bord radial extérieur de la tôle de recouvrement, et le renforcement axial est prévu dans la zone transitoire de la tôle de recouvrement radialement entre les orifices périphériques des pattes d'une limitation 35 d'angle de rotation et le segment de friction de la tôle de recouvrement. Avantageusement, le dépassement axial fonctionne comme masse supplémentaire pour l'élément de transmission muni de la tôle de recouvrement. Comme déjà indiqué, entre les deux éléments de transmission on a une limitation mécanique de l'angle de rotation et pour cela dans le présent amortisseur d'oscillations de torsion, au moins l'une des tôles de recouvrement comporte une patte qui vient prendre de préférence avec 5 du jeu dans la direction périphérique dans une cavité du disque de moyeu de l'autre élément de transmission. Cette limitation de l'angle de rotation intervient lorsque le débattement de rotation, relatif entre les deux éléments de transmission est tellement important que le jeu existant dans la direction périphérique dans la cavité du disque de moyeu est épuisé et que 10 la patte de la tôle de recouvrement vient en appui contre la limitation périphérique de ce disque de moyeu, dans le sens de rotation correspondant. Lorsqu'une telle limitation de l'angle de rotation est inévitable, elle intervient de façon non amortie et ne doit être considérée que comme une fonction de secours. D'autres développements de construction du dispositif de friction sont envisageables comme par exemple la réalisation du second élément de friction en une seule pièce avec l'accumulateur de force axial associé. Pour la qualité de réception déjà évoquée, on remarque 20 qu'en particulier si les deux parois d'appui de l'élément de transmission sont très rigides dans la direction axiale, on peut avoir un réglage exceptionnellement précis du dispositif de friction puisqu'une force normale présélectionnée reste essentiellement non-influencée par d'éventuels effets de vibration. La réalisation de l'une des parois d'appui sur le volant 25 d'inertie de l'élément de transmission permet d'avoir pour cette paroi d'application la rigidité souhaitée du fait de la réalisation constructive de ce volant. Pour l'autre paroi d'application formée de préférence par un segment de friction d'une tôle de recouvrement, il est avantageux de prévoir des moyens qui augmentent la rigidité du moins dans la direction ra30 diale par rapport aux segments de friction en ayant une limitation de l'angle de rotation entre la tôle de recouvrement et un disque de moyeu qui assurera une souplesse axiale plus importante de la tôle de recouvrement. La conséquence d'une telle " ouverture " axiale de la tôle de recouvrement est une réduction de l'effet du dispositif de friction à cause de la 35 diminution de la force normale. Comme moyens pour augmenter la rigidité, on peut prévoir des renforcements axiaux de la tôle de recouvrement en la profilant dans la direction axiale notamment au voisinage du segment de friction et notamment en réalisant le profil axial sous la forme de moulures. En complément ou en variante des moyens augmentant la rigidité il est avantageux que le dispositif de friction réalisé avec les élé5 ments de friction et avec un accumulateur de force axial soit installé dans la cavité pour que l'accumulateur de force qui arrive habituellement en appui suivant une ligne de contact L avec la pièce voisine, vienne s'appuyer contre le volant massique de l'élément de transmission constituant la paroi d'appui alors qu'un élément de friction avec un côté de fric10 tion non profilé habituellement utilise le segment de friction de la tôle de recouvrement comme paroi d'appui et vient s'appuyer en surface contre celui-ci. Suivant une autre caractéristique avantageuse de l'invention, si un autre renforcement axial est réalisé par un profil axial de 15 l'élément de support, le profil axial est réalisé par une mise en forme de moulures dans l'élément de support. Dessins La présente invention sera décrite ci-après à l'aide d'un exemple de réalisation représenté schématiquement dans les dessins an20 nexés dans lesquels: - la figure 1 est une demi-vue radiale d'un amortisseur d'oscillations de torsion avec un dispositif de friction, - la figure 2 est un détail à échelle agrandie du dispositif de friction, - la figure 3 est une vue éclatée du dispositif de friction, - la figure 4a est une vue de dessus d'une pièce extraite de la figure 3, - la figure 4b est une vue en coupe selon A-A de la pièce de la figure 4a, - la figure 4c est une vue en coupe selon B-B de la pièce de la figure 4a, - la figure 5 est une vue radiale extérieure du dispositif de friction, - la figure 6 montre la courbe du couple de friction du dispositif de fric30 tion en fonction de l'angle de débattement, - la figure 7 est un détail à échelle agrandie de la zone entourée d'un cercle Z à la figure 1, - la figure 8 montre un autre dispositif de friction, - la figure 9 correspond à la figure 7 mais avec un profil axial, - la figure 10 correspond à la figure 1 mais pour un autre amortisseur d'oscillations de torsion. Description de modes de réalisation La figure 1 montre un amortisseur d'oscillations de torsion comportant un moyen de fixation 7 avec des vis 9 pour être relié à un moteur 1 par exemple au vilebrequin 3 d'un moteur à combustion interne. L'amortisseur d'oscillations de torsion peut exécuter des mouvements de 5 rotation autour d'un axe de rotation 5 et il comporte une coupelle de palier 11 venant en appui par une branche radiale 13 contre la face voisine du vilebrequin 3 ainsi qu'une branche axiale 15. La coupelle de palier 11 définie par sa branche radiale 13, à une distance axiale par rapport au disque de moyeu 17 recevant par son côté opposé à la branche radiale 13, les 10 têtes des vis de fixation du vilebrequin, déjà évoquées. Du fait de la réalisation constructive décrite ci-dessus, le disque de moyeu 17 peut se réaliser avec une déformation massive, limitée ce qui est particulièrement avantageux pour réaliser le disque de moyeu 17 en un matériau métallique très résistant ou après traitement de celui-ci. La coupelle de palier 11 15 peut au contraire être réalisée en une matière relativement peu dure permettant également des degrés de déformation importants sans difficulté. Le disque de moyeu 17 comporte des fenêtres 18 radialement au-delà de sa fixation 7. Ces fenêtres reçoivent des accumulateurs de force 19 s'étendant essentiellement dans la direction périphérique. Ces 20 accumulateurs de force sont commandés au niveau d'une extrémité par le disque de moyeu 17 et au niveau de l'autre extrémité, par les tôles de recouvrement 20, 21 également munies de fenêtres 22 pour recevoir les accumulateurs de force 19. Les tôles de recouvrement 20, 21 arrivent axialement l'une contre l'autre radialement au-delà des fenêtres 22 dans 25 la zone d'extension radiale des orifices périphériques 24 du disque de moyeu 17 avec des pattes 23 qui se rejoignent axialement pour être reliées par des rivets 25. Les pattes 23 sont placées avec du jeu dans la direction périphérique, dans les orifices périphériques 24 et assurent la fonction d'une limitation mécanique d'angle de rotation 26 en arrêtant un débat30 tement de rotation, relatif des tôles de recouvrement 20, 21 par rapport au disque de moyeu 17 dès que les pattes 23 arrivent en appui dans la direction de rotation relative contre les extrémités du côté périphérique des orifices périphériques 24. Les orifices périphériques 24 sont de préférence dimensionnés par rapport aux pattes 23 pour permettre de comprimer 35 considérablement les accumulateurs de force 19 sans toutefois se bloquer par leur dernière spire c'est-à-dire sans venir en appui car un tel état de fonctionnement entraîne fréquemment la rupture de l'accumulateur de force notamment sous l'effet des contraintes de torsions internes. Radialement au-delà de la limitation de l'angle de rotation 26, le disque de moyeu 17 comporte une liaison simplement indiquée à la figure 1 comme par exemple une liaison par rivets pour fixer un volant d'inertie 30. Celui-ci comporte une cavité de réception 32 essentiellement 5 annulaire pour un dispositif de friction 35. Ce dispositif se compose d'un premier élément de friction 37 et un second élément de friction 39 coopérant avec le premier élément ainsi qu'un accumulateur de force axial 41. Le premier élément de friction 37 vient axialement contre une paroi d'appui 130 du volant d'inertie 30 et l'accumulateur de force 31, axial 10 vient axialement en appui contre une paroi d'appui 132 du disque de moyeu 17. Comme la distance axiale entre le disque de moyeu 17 et de volant d'inertie 30 est invariable, le dispositif de friction 35 ne sera pas influencé par les actions de force axiales extérieures éventuelles appliquées à l'amortisseur d'oscillations de torsion. Ainsi le degré de déforma15 tion respectif de l'accumulateur de force 41 dépend uniquement de la position de débattement des éléments de friction 37, 39 du dispositif de friction 35 comme cela sera explicité ultérieurement. Le premier élément de friction 37 comporte des organes d'entraînement 43 pénétrant dans des cavités d'entraînement 45 corres20 pondantes de la tôle de recouvrement 20 tournée vers le moteur 1. Suivant les conditions que doit remplir le dispositif de friction 35, les organes d'entraînement 43 peuvent être logés sans jeu dans les orifices d'entraînement 45 de sorte que déjà les plus petits débattements de rotation, relatifs entre le disque de moyeu 17 et les tôles de recouvrement 20, 25 21 aboutissent à un effet de friction. Mais on peut également envisager de recevoir les organes d'entraînement 43 avec un jeu prédéterminé dans la direction périphérique, dans les orifices d'entraînement 45 pour permettre une petite plage de débattement de rotation relatif sans effet de friction. La tôle de recouvrement 21 du côté opposé du moteur 1 est 30 reliée solidairement à un élément de support 50, de préférence ici par un des rivets 47. Cet élément de support 50 s'étend radialement vers l'extérieur ou il sert à recevoir un volant d'inertie 52 et cela par l'intermédiaire de rivets 51. Le volant d'inertie 52 reçoit de manière connue, dans son côté opposé au moteur 1, un boîtier 56 qui n'est représenté 35 que schématiquement et fait partie d'un embrayage à friction relié par des moyens de fixation 54; il dispose en outre d'une surface de friction 55 pour la venue en appui de garniture de friction d'un disque d'embrayage de l'embrayage à friction non représenté. Radialement dans le point de liaison entre la tôle de recouvrement 21 et l'élément de support 50 on a les fenêtres 62 de cet élément. Ces fenêtres sont essentiellement alignées sur les fenêtres 18, 22 du disque de moyeu 17 et les tôles de recouvrement 20, 21 se correspondent et 5 servent d'appui à l'accumulateur de force 19. Plus encore radialement. vers l'intérieur, l'élément de support 50 est muni d'orifices de montage 65 pour les vis de vilebrequin 9 et celles-ci se trouvent radialement à l'extérieur d'une bride de palier 66 de l'élément de support 50. Cette bride de palier 66 vient prendre dans un palier 68 lui-même entouré par la branche 10 axiale 15 de la coupelle de palier 11. Le palier 68 permet de centrer l'élément de support 50 et ainsi les tôles de recouvrement 20, 21 par rapport au disque de moyeu 17. Comme le disque de moyeu 17 coopère en commun avec la coupelle de palier 11 et le volant d'inertie 30 comme élément de transmission 58 du côté du moteur pour l'amortisseur 15 d'oscillations de torsion, les tôles de recouvrement 20, 21 coopèrent en commun avec l'élément de support 50 et le volant d'inertie 52 alors que l'embrayage à friction est l'élément de transmission de sortie 60, le palier 68 sert ainsi à centrer l'élément de transmission de sortie 60 par rapport à l'élément de transmission d'entrée 58 et ainsi également par rapport au 20 vilebrequin 3 du moteur 1. Ainsi les éléments de transmission 58, 60 exécutent également des mouvements de rotation autour de l'axe de rotation 5 si bien qu'en outre, sous l'effet des vibrations de torsion transmises par le vilebrequin 3, on aura également des mouvements de rotation relatifs entre les éléments de transmission 58, 60. Les éléments de transmission 58, 60 peuvent également être positionnés l'un par rapport à l'autre dans la direction axiale et cela par un palier axial 70 prévu sur l'élément de support 50 et s'appuyant par son extrémité de palier libre 74 (figure 7) contre le disque de moyeu 17. Le palier axial 70 comporte notamment sur son côté tourné vers l'élément de 30 support 50, les parties en saillie 71 venant en prise dans des orifices 72 pour réaliser une liaison solidaire en rotation avec l'élément de support 50. L'extrémité de palier 74 axial, libre est au contraire mobile par rapport au disque de moyeu 17. Le dispositif de friction 35 sera décrit ci-après de manière 35 plus détaillée pour sa structure et son fonctionnement à l'aide des figures 2 à 6. Pour le premier élément de friction 37 on remarque que celui-ci est réalisé en plusieurs parties comme cela apparaît notamment aux figures 3 et 5;un premier composant 80 se présente sous la forme d'un anneau de support 84 réalisé en une première matière. Pour avoir une grande résistance et des valeurs de friction élevées, cet anneau est de préférence en métal par exemple en acier ou en métal fritté. L'anneau de support 84 comporte plusieurs découpes 86 réparties à intervalles réguliers à la péri5 phérie. Toutefois, au milieu périphérique de chaque découpe 86 on a une languette 88 venant en saillie par rapport au diamètre intérieur de l'anneau de support 84. Chaque fois deux telles languettes 88 sont prévues dans la direction périphérique, en position médiane des organes d'entraînement 43 déjà évoqués. Les organes d'entraînement 43 font de 10 préférence corps avec l'anneau de support 84. Les découpes 86 de même que le support 84 servent à recevoir des inserts 92 constituant le second composant 94 du premier élément de friction 37. Ces inserts sont réalisés de préférence dans une seconde matière qui est notamment une matière plastique. Les inserts 92 15 comportent du côté de friction, essentiellement chaque fois au milieu de la périphérie, une surface de friction 98 délimitée de part et d'autre par des segments transitoires 100. Ces segments transitoires 100 sont issus de la surface de friction 98 avec une pente axiale sous la forme d'une rampe. A l'endroit des segments transitoires 100 ayant le dépassement axial 101 le 20 plus grand par rapport au restant de l'insert 92 on a en poursuivant dans la direction périphérique, une surface d'appui 102 (figures 4a, 4c) qui vient en appui contre le côté voisin respectif de l'anneau de support 84 comme le montre de manière explicite la figure 5. Les segments transitoires 100 traversent sans jeu la cavité respective 86 de l'anneau de support 25 84 à la fois dans la direction radiale et dans la direction périphérique alors que le positionnement axial relatif des inserts 92 par rapport à l'anneau de support 94 se fait par l'accrochage des languettes 88 chaque fois dans un support 90 des inserts 92. Les fixations 90 sont réalisées en une seule pièce avec les 30 inserts 92 et comme les languettes 88 elles font partie d'un premier blocage axial 96 entre les deux composants 80, 94 du premier élément de friction 37. Après l'accrochage des languettes 88 dans les fixations 90, les segments transitoires 100 avec leur plus grande partie en saillie 101 axialement par rapport aux surfaces d'appui 102 sont positionnés essen35 tiellement sur le niveau axial du côté entraîné du volant 84. Les segments transitoires 100 vont du niveau axial des surfaces de friction 98 des inserts 92 jusqu'au niveau axial des surfaces de friction 108 prévues surl'anneau de support 84, les segments transitoires 100 servant de surface de friction. Le premier élément de friction 37 du dispositif de friction 35 dispose ainsi du côté entraîné, de trois surfaces de friction différentes parmi lesquelles dans l'exemple de réalisation décrit, les surfaces de friction 98 et les surfaces de friction formées par les segments transitoires 5 100 sont en matière plastique; au contraire les surfaces de friction 108 prévues sur l'anneau de support 84 sont en métal. De plus comme le montre d'une manière explicite la figure 5, du fait des surfaces d'appui 102 vers le côté moteur, les inserts 92 qui dépassent axialement de l'anneau de support 84 ont également chaque fois une surface de friction 10 110 sur le côté tourné vers le volant d'inertie 30. Cette surface de friction coopère avec la paroi d'appui 130 du volant d'inertie 30. La paroi d'appui 130 sert de surface de friction 112. Cette paroi est en un métal alors que la surface de friction 110 des inserts 92 est évidemment dans la même matière que la partie restante de l'insert 92 c'est-à-dire de la matière plas15 tique. Le second élément de friction 39 du dispositif de friction 35 est formé d'un anneau de pression 114 comportant des parties en relief 116 réalisées par emboutissage et qui se trouvent aux mêmes intervalles périphériques que les découpes 86 de l'anneau de support 84 ce qui per20 met de donner à la branche 117 qui subsiste, du fait de son dégagement par rapport à la partie annulaire restante, un contour approprié, obtenu de façon optimale par une opération de mise en forme. Comme le montrent les figures 3 et 5, la branche 117 comporte dans la direction périphérique, essentiellement en position médiane, une surface de friction 118 25 par laquelle la branche 117 dépasse le plus loin du côté du moteur par rapport au niveau axial de l'anneau de pression 114 (figure 5) lorsque le dispositif de friction 35 est assemblé pour venir contre la surface de friction respective 98 du premier élément de friction 37. Dans la direction périphérique, de part et d'autre des surfaces de friction 118, la branche 117 30 comporte des segments de transition 120. Chacun de ces segments peut être utilisé par son côté tourné vers le premier élément de friction 37 comme surface de friction et il rejoint sous la forme d'une rampe avec une pente axiale pour passer du niveau axial de la surface de friction 118 jusqu'au niveau axial de la partie restante de l'anneau de pression 114. Les 35 segments de transition 120 de l'anneau de pression 114 se distinguent des autres segments de transition 100 de l'anneau de support 84 soit par leur pente axiale ou leur extension dans la direction périphérique ou encore par ces deux caractéristiques de sorte que les surfaces de liaison 122 de l'anneau de pression 114 adjacentes chaque fois à l'un des segments de transition 120, n'arrivent pas axialement en appui contre les surfaces de friction voisines 108 de l'anneau de support 84 du premier élément de friction 37. Ainsi, comme le montre la figure 5, dans la combinaison de 5 surface de frottement formée de la surface de friction 98 du premier élément de friction 37 et de la surface de friction 118 du second élément de friction 39, il y aura au moins chaque fois une distance D entre la surface de friction 108 du premier élément de friction 37 et la surface de liaison correspondante 122 de l'anneau de pression 114. On évite ainsi tout frot10 tement accidentel. On remarque également que du fait de la distance D les inserts 92 sont poussés par l'anneau de pression 114 et l'accumulateur de force axial 41 contre la paroi d'appui 130 du volant d'inertie 30 mais l'anneau de support 84 n'est pas positionné axialement par l'accumulateur de force axial 41 lorsque les deux éléments de friction 37, 15 39 occupent la position de rotation relative représentée. Toutefois dans cette situation, le blocage axial 96 déjà décrit entre l'anneau de support 84 et les inserts 92 assure le positionnement axial nécessaire de l'anneau de support 84. Alors que le premier élément de friction 37 monté dans 20 l'élément de transmission 58 du côté du moteur, coopère par l'élément d'entraînement 43 avec l'élément de transmission 60 du côté de la sortie, le second élément de friction 39 également logé dans l'élément de transmission 58 du côté du moteur, doit être solidaire en rotation mais pouvoir coulisser axialement par rapport à ce dernier. Pour cela, la périphérie ex25 térieure de l'anneau de pression 114 comporte des prolongements radiaux 124 en forme notamment de segments de cercle qui se placent dans des segments de perçage de forme correspondante 126 du volant d'inertie 30. Ainsi placés dans la cavité 32 de l'élément de transmission 58 du côté du moteur, les éléments de friction 37, 39 sont maintenus ser30 rés par l'accumulateur de force axial 41 cet accumulateur s'appuyant contre le disque de moyeu 17 formant une paroi d'appui et il est de préférence réalisé sous la forme d'un ressort ondulé 128 ayant une plage de déformation suffisamment grande à caractéristique linéaire. Le dispositif de friction 35 fonctionne de la manière sui35 vante: A la figure 5, les éléments de friction 37, 39 occupent l'un par rapport à l'autre la position de rotation relative II-II qui correspond à l'absence de déviation de rotation relative des éléments de transmission 58, 60. La surface de friction 118 de l'anneau de pression 114 est alors appliquée principalement au milieu contre la surface de friction 98 la plus grande dans la direction périphérique de l'insert 92. Dans cette position de rotation relative des deux éléments de friction 37, 39, l'accumulateur de 5 force, axial 41 présente sa plus grande extension axiale et la précontrainte de cet accumulateur dans ces conditions minimales. Lorsqu'une oscillation de torsion est appliquée qui modifie le débattement ou pivotement de rotation relatif des deux éléments de transmission 58, 60, comme le premier élément de friction 37 est relié aux 10 tôles de recouvrement 20, 21 de l'élément de transmission 60 du côté de la sortie et que le second élément de friction 39 est relié solidairement en rotation à l'élément de transmission 58 du côté moteur, on aura une modification de la position de rotation relative des deux éléments de friction 37, 39 l'un par rapport à l'autre. Partant de là, comme selon la figure 5, le second élément de friction 59 est déplacé dans la direction de la flèche V représentée à la figure 5, alors que le premier élément de friction 37 relié au côté de sortie peut tout d'abord être considéré comme immobile, il y aura entre les surfaces de friction 98 de l'insert 92 et les surfaces de friction 118 de 20 l'anneau de pression 114 ainsi qu'entre les surfaces de friction 110 des inserts 92 et la surface de friction 112 de la paroi d'appui 130 du volant 30, une friction à couple constant Ml; ce couple de friction est relativement faible du fait de la combinaison de la matière plastique des inserts 92 et du métal de l'anneau de pression 114 et de l'anneau massique 30. 25 Cette situation est représentée dans le diagramme de la figure 6 et correspond à un angle essentiellement compris entre 0 et 3 degrés. Pour un débattement de rotation relatif de l'ordre de 3 degrés, on atteint un premier débattement prédéfini pour lequel le couple de friction ne dépasse pas un maximum de 15 Nm pour pouvoir offrir la qualité de découplage souhaitée 30 pour un mouvement de déplacement lent ou de faibles oscillations de torsion à régime élevé. Le couple Ml est pratiquement constant dans la plage comprise entre 0 et 3 degrés. Sous l'effet d'oscillations de torsion plus importantes le volant 30 avec l'anneau de pression 114 sera déplacé dans la direction de la 35 flèche V à la figure 5 d'une première longueur de débattement. Pour ce débattement, la surface de friction 118 de l'anneau de pression 114 et son segment 115 respectif atteint exactement l'extrémité de la surface de friction 98 de l'insert 92. Le dépassement de la première longueur de débat- tement prédéfinie a ainsi pour conséquence que les segments de transition 120 de l'anneau de pression 114 se déplacent par rapport aux segments de transition 100 des inserts 92 ce qui se traduit par un déplacement axial de l'anneau de pression 114 contre l'action de l'accumulateur de 5 force axial 41. Ainsi contrairement au débattement de rotation, relatif jusqu'à la première longueur de débattement prédéterminée, ce n'est pas seulement la combinaison des matières des surfaces en friction qui est décisive pour le couple de friction mais en outre également l'augmentation de la tension produite par l'accumulateur de force axial 41 du fait de la 10 plus forte compression. Dans cette plage de débattement de rotation relatif, les segments de transition 100, 120 agissent comme des surfaces de friction de même que la combinaison de surfaces de friction de l'insert 92 avec la paroi d'appui 130 du volant 30. Les surfaces de friction 118 de l'anneau de pression 114 15 sont au contraire éloignées avec un déplacement axial croissant de l'anneau de pression 114 en direction du côté de sortie par rapport aux surfaces de friction correspondantes 98 des inserts 92 de sorte qu'il ne peut plus agir. Cette situation du dispositif de friction 35 se poursuit jusqu'à ce que le segment 115 qui sépare la plage de friction 118 du segment 20 de transition 120 de l'anneau de pression 114 arrive avec sa partie 101 la plus en saillie du bord 104 au-dessus de l'insert 92 correspondant. Ce mouvement de débattement de rotation entre les deux éléments de friction 37, 39 arrive à une seconde longueur de débattement prédéfinie qui correspond à un angle d'environ 8 degrés selon la figure 6. On a ainsi un 25 couple de friction M2 qui malgré la force plus importante exercée par l'accumulateur de force axial 41 tendu plus fortement, reste néanmoins limité à un couple de friction relativement faible de l'ordre de 20 à 22 Nm notamment à 21,5 Nm du fait de la combinaison de matière métal/matière plastique de toutes les surfaces de friction. Le couple de friction M2 plus 30 grand que le couple de friction Ml permet certes d'amortir les oscillations de torsion plus intenses tout en assurant un bon découplage entre les deux éléments de transmission 58, 60. Si les oscillations de torsion devaient augmenter encore plus et produire un nouveau déplacement du volant 30 et du second élé35 ment de friction 39 en direction de la flèche V, on dépassera alors la seconde longueur de débattement prédéterminée et les surfaces de friction 118 de l'anneau de pression 114 commencent à glisser sur les surfaces de friction 108 de l'anneau de support 84. A partir de cet instant, il n'y aura plus de nouvelle formation de l'accumulateur de force axial si bien que la de pression qu'il exerce reste constante. Du fait que l'anneau de support 40 et l'anneau de pression 114 sont en métal, on aura un couple de friction plus élevé portant la référence M3 à la figure 6. Ce couple est fixé à 5 45 Nm. La figure 6 montre en outre clairement que le passage essentiellement continu entre les couples de friction MI et M2 se poursuit maintenant par une variation brusque S entre les couples de friction M2, M3. Ce couple de friction M3 est relativement important et permet d'amortir efficacement de très fortes oscillations de torsion mais pour de très faibles 10 oscillations de torsion, il donnerait l'impression de deux éléments de transmission 58, 60 reliés rigidement. Dans cet état de fonctionnement pour la première fois l'accumulateur de force 41, axial, agit par l'anneau de pression 114 directement sur l'anneau de support 84 et non pas seulement indirectement par les inserts 92. Après le dépassement de la selS conde longueur de débattement prédéterminée, le couple de friction M3 reste constant. Cela est également vrai si l'accumulateur de force 19 offre deux duretés différentes comme cela apparaît à la figure 6 pour les niveaux de dureté C1 et C2. Le passage du premier niveau Cl au second niveau C2 de dureté se fait avec une augmentation W du fait du couple de 20 précontrainte du second niveau de dureté C2 selon la figure 6. Si l'oscillation de torsion, induite est trop forte et risque de provoquer des dommages par effet de résonance dans l'amortisseur d'oscillations de torsion et même si le couple de friction élevé M3 n'est pas suffisant pour assurer l'amortissement final, il faut que la limitation 25 d'angle de rotation 26 déjà décrite agisse pour éviter par un blocage mécanique toute poursuite du mouvement de rotation relatif entre les éléments de transmission 58, 60. La limitation de l'angle de rotation 26 ou blocage commence à agir pour un débattement de rotation, relatif d'environ 23 degrés. La figure 6 indique cette situation par la référence U. 30 Dès que l'oscillation de torsion induite a été amortie, l'accumulateur de force 19 agissant dans la direction périphérique rappelle les éléments de transmission 58, 60 et ainsi les éléments de friction 37, 39 de préférence dans la position de repos portant la référence II-II à la figure 5. Cela assure que lorsque alors une nouvelle oscillation de tor35 sion est appliquée, on bénéficie de nouveau de l'effet d'amortissement associé de manière optimale à l'intensité d'oscillations respective par le dispositif de friction 35. Il est à remarquer que les oscillations de torsion dirigées dans la direction opposée à celle de la flèche V de la figure 5 déclencheront le même comportement du dispositif de friction. Même comme le vilebrequin 3 d'un moteur 1 peut produire 5 non seulement des oscillations de torsion c'est-à-dire des irrégularités de rotation autour de l'axe de rotation 5 (figure 1) mais également des vibrations ou oscillations ayant une composante perpendiculaire à l'axe de rotation 5 appelées généralement oscillations de nutation, le disque de moyeu 17 peut être exposé à des sollicitations extrêmes et notamment es10 sentiellement dans la plage radiale directement à l'extérieur dans laquelle le disque moyeu 17 est serré axialement entre la coupelle de palier 11 portée par le vilebrequin 3 et les vis 9 de fixation du vilebrequin. Pour réduire cette difficulté la figure 7 propose de réaliser la coupelle de palier 1 1 avec un arrondi 134 à l'extrémité radiale extérieure 133 de sa branche radiale 13. Cet arrondi exclut un éventuel effet d'encoche du disque de moyeu 17 dans la zone concernée et de plus il laisse au disque de moyeu 17 un espace de mouvement limité également dans la direction du vilebrequin 3, qui est nécessaire pour absorber les oscillations de nutation. La figure 8 montre un dispositif de friction 35 dont l'élément 20 de friction 37 et l'accumulateur de force axial 41 sont inversés dans la direction axiale par rapport au montage des figures 1 et 2. Comme dans les figures précédentes, le dispositif de friction 35 est également prévu dans la cavité 32 délimitée axialement du côté du moteur par une première paroi d'appui 130 et du côté de la boîte de vitesses par une paroi d'appui 132. 25 La paroi d'appui 130 est prévue sur le volant 30 très rigide du fait de son épaisseur. Pour cette raison, le volant d'inertie 30 convient de façon remarquable pour recevoir les efforts axiaux même si ceux-ci sont transmis par l'accumulateur de force axial 41, voisin uniquement suivant une ligne de contact L. Habituellement, l'accumulateur de force 41 exerce une force 30 normale dans la direction axiale sur l'élément de friction 39 qui transmet cette force normale à l'élément de friction 37; ce dernier s'appuie par une zone de friction 144 relativement plane de la paroi d'appui 132 d'un segment de friction 138 de la tôle de recouvrement 21. Dans cette réalisation de l'amortisseur d'oscillations de torsion cette tôle est fixée avec la tôle de 35 recouvrement 20 par des rivets 156 à une bride radiale 154 reliée selon la figure 10 par le moyen de fixation 7 au moteur 1 et faisant ainsi partie de l'élément de transmission 58 du côté moteur. L'anneau de support 89 agit par l'intermédiaire d'au moins un organe d'entraînement 43 solidaire en rotation dans une cavité associée 151 du disque de moyeu 17; comme le montre la figure 10, ce disque porte le volant d'inertie 52 par un élément de support 160 avec la bride de s palier 166 et un palier 168 en étant centré sur la branche axiale 15 de la bride radiale 154 et faisant partie de l'élément de transmission 60 du côté de la sortie. L'élément de friction 37 coopère avec l'élément de friction 39. Ce dernier pénètre avec au moins un organe d'entraînement 143 dans 10 un orifice d'entraînement 152 associé de la bride radiale 154. L'élément de friction 39 est ainsi en liaison de rotation avec l'élément de transmission 58 du côté du moteur; et l'élément de friction 37 est en relation de rotation avec l'élément de transmission 60 du côté de la sortie. Comme la zone de friction 144 de l'élément de friction 37 15 est plane et que cette zone arrive en appui au niveau du segment de friction 138 de la tôle de recouvrement 21, l'action de la force normale produit une sollicitation axiale très régulière de ce segment de friction 138 avec une pression surfacique relativement faible. Pour maintenir essentiellement constante la force normale 20 réglée par l'accumulateur de force axial 41, il faut veiller à ce que le segment de friction 138 de la tôle de recouvrement 21 ne se déplace axialement sous l'effet de la force normale en direction de l'anneau 52 de l'élément de transmission 60 du côté de la sortie. Ce risque n'est pas à exclure en particulier si au voisinage du segment de friction 138 (dans le cas 25 présent, c'est-à-dire radialement directement dans celui-ci) on a une limitation d'angle de rotation 26, c'est-à-dire si le segment de friction 138 est relié uniquement par les pattes 23 déjà décrites aux zones radialement plus à l'intérieur de la tôle de recouvrement 21. Dans ces conditions, il est avantageux de prévoir des renforcements axiaux 142 du disque de moyeu 30 17 et une zone transitoire 136 réalisée par déformation plastique, radialement entre la limitation d'angle de rotation 26 et le segment de friction 138 peut également agir comme renforcement axial 142 de même qu'un dépassement axial 140 prévu radialement à l'extérieur du segment de friction 138; selon la figure 8 ce dépassement axial 140 s'étend de préfé35 rence en direction de l'élément de transmission 60 du côté de la sortie et dans une fonction supplémentaire, il fonction comme masse supplémentaire pour l'élément de transmission 58 du côté de la sortie, muni du disque de moyeu 17. Selon la figure 9, radialement plus à l'intérieur, la tôle de recouvrement 21 comporte avantageusement des moyens de rigidification ou de renforcement axiaux et pour cela au voisinage de la bride de palier 66 on prévoit un profil axial 148 créé par des moulures 150 nécessaires 5 selon la technique de fabrication, ces moulures étant réalisées sur le côté du moteur 1. NOMENCLATURE 1 3 5 7 9 11 13 10 15 17 18 19 20 15 21 22 23 24 25 20 26 32 35 37 25 39 41 43 45 47 30 50 51 52 54 55 35 56 58 60 62 Moteur Vilebrequin Axe de rotation Moyen de fixation Vis du vilebrequin Coupelle de palier Branche radiale Branche axiale Disque de moyeu Fenêtre Accumulateur de force Tôle de recouvrement Tôle de recouvrement Fenêtre Pattes Orifices périphériques Rivets Limitation d'angle de rotation Volant d'inertie Cavités Dispositif de friction Premier élément de friction Second élément de friction Accumulateur de force axial Organe d'entraînement Orifices d'entraînement Rivets Elément de support Rivets Volant d'inertie Moyen de fixation Surfaces de friction Embrayage à friction Elément de transmission côté moteur Elément de transmission côté sortie Fenêtre 66 68 70 5 71 72 74 80 84 10 86 88 90 92 94 15 96 101 102 20 104 108 110 112 114 25 115 116 117 118 120 30 122 124 126 128 130 35 132 133 134 136 Orifices de montage Bride de palier Palier Palier axial Partie en saillie Ouverture Extrémité libre Premier composant Anneau de support Découpe Languette Fixation Inserts Second composant Sécurité Surfaces de friction Segment de passage Partie la plus en saillie Surfaces d'appui Bord Surfaces de friction Surfaces de friction Surfaces de friction Anneau de pression Segment Parties en relief Branche Surfaces de friction Segments de transition Surfaces de liaison Prolongement radial Segment de perçage Ressort ondulé Parois d'appui Parois d'appui Extrémité radiale extérieure Arrondi Zone de passage 138 140 142 143 5 144 146 148 150 151 10 152 154 156 160 Segment de friction Dépassement axial Renforcement axial Organe d'entraînement Zone de friction Renforcement axial Profil axial Moulures Cavités Orifices d'entraînement Bride radiale Rivets Elément de support REVEND I CATI ONS ) Amortisseur d'oscillations de torsion comportant un élément de transmission du côté moteur et un élément de transmission du côté de la sortie, susceptible de tourner par rapport au précédent, un dispositif d'amortissement avec un accumulateur de force déformable élastiquement entre les deux éléments de transmission qui coopère avec les éléments de transmission et au moins un dispositif de friction muni d'éléments de friction, entraîné en rotation par au moins l'un des éléments de transmission, au moins l'un des éléments de friction ayant plusieurs 10 surfaces de friction prévues sur des segments différents de l'élément de friction et susceptibles d'être mises en prise par différentes combinaisons de matière avec les surfaces de friction d'au moins un autre élément de friction du dispositif de friction, la combinaison des surfaces de friction mises en oeuvre dépendant du de15 gré de débattement des éléments de transmission l'un par rapport à l'autre, caractérisé en ce qu' au moins un premier élément de friction (37) comporte des surfaces de friction (98, 108) ayant un niveau axial différent et les distances axiales 20 entre ces surfaces de friction (98, 108) sont compensées par des segments de passage (100) également utilisables comme surfaces de friction ayant une pente axiale, le premier élément de friction (37) étant réalisé en au moins deux composants (80, 94) pouvant être reliés et dont les matières sont différentes, et 25 au moins l'un des composants (94) porte dans la masse les segments de passage (100) avec les surfaces de friction (98) prévues sur ce composant (94). 2 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, 30 caractérisé en ce que l'autre second élément de friction (39) comporte également des segments de passage (120) utilisables comme surfaces de friction et ayant une pente axiale, et dont les extrémités du côté périphérique à l'opposé des surfaces de friction (118) de cet élément de friction (39) sont adjacentes aux surfa35 ces de liaison (122) dont la distance axiale par rapport aux surfaces de friction (98) du premier élément de friction (37) dépasse de la distance (D) les distances axiales entre les surfaces de friction (98, 118) du premier et du second élément de friction (37, 39) qui coopèrent. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour des mouvements de rotation relatifs des deux éléments de transmission (58, 60) l'un par rapport à l'autre, dans la zone d'action des segments 5 de passage (100, 120) au moins un élément de friction (39) est déplacé axialement contre l'action d'un accumulateur de force axial (41), dont la caractéristique élastique est au moins sensiblement linéaire. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 3, 10 caractérisé en ce que l'accumulateur de force axial (41) est un ressort ondulé (128). ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'accumulateur de force axial (41) est un ressort Belleville dont la position de montage est fixée pour que sous l'effet des déformations il reste dans sa zone de caractéristique linéaire. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, 20 caractérisé en ce que le premier élément de friction (37) comporte un premier composant (80) en forme d'anneau de support (84) avec des surfaces de friction (108) et des cavités (66) pour recevoir les inserts (92) formant le second composant (94) qui traversent axialement l'anneau de support (84) et comportent égale25 ment des surfaces de friction (98). ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 6, caractérisé en ce que pour un débattement de rotation, relatif des deux éléments de transmis30 sion (58, 60), les surfaces de friction (98) des inserts (92) du premier élément de friction (37) sont définies jusqu'à atteindre une première distance de débattement prédéfinie par rapport à l'appui axial des surfaces de friction (118) du second élément de friction (39) et sont ainsi mises à un niveau axial pour lequel le plus grand rapprochement axial possible des 35 deux éléments de friction (37, 39) l'un sur l'autre se fait avec la déformation axiale la plus faible de l'accumulateur de force axial (41). 8 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 6, caractérisé en ce qu' à la périphérie proche de chaque surface de friction (98) sur les inserts (92) du premier élément de friction (37), on a au moins chaque fois un segment de passage (100) qui en cas de débattement de rotation, relatif 5 des deux éléments de transmission (58, 60), à partir d'une première longueur de débattement prédéfinie, et jusqu'à atteindre une seconde longueur de débattement plus grande, également prédéfinie, est prévu pour l'appui axial du segment de passage (120) associé chaque fois dans la direction périphérique du second élément de friction (39),.et qui s'étend sui10 vant son extension périphérique, avec une pente axiale croissante de façon que suivant le débattement de rotation croissant, on un déplacement axial d'au moins un élément de friction (39) et ainsi une augmentation de sa distance axiale par rapport à l'autre élément de friction (37) avec une augmentation de la déformation de l'accumulateur axial de force (41). 15 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 8, caractérisé en ce que les segments de passage (100, 120) sont réalisés sur au moins l'un des deux éléments de friction (37, 39) sous la forme de rampes planes. 20 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 6, caractérisé en ce que les surfaces de friction (108) prévues sur l'anneau de support (84) du premier élément de friction (37) et suivant le sens de rotation sont chaque 25 fois adjacentes à l'un des segments de passage (100) des inserts (92) et coopèrent avec les surfaces de friction (118) du second élément de friction (39) dès que le débattement de rotation relatif des deux éléments de transmission (58, 60) a dépassé la seconde longueur de débattement, les surfaces de friction (108) de l'anneau de support (84) étant à un niveau 30 axial pour lequel il n'y a plus d'autre déplacement axial au moins d'un élément de friction (39) et donc d'augmentation de sa distance axiale par rapport à l'autre élément de friction (37) par une déformation croissante ainsi occasionnée de l'accumulateur de force axial (41). 110) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 6, caractérisé en ce que les surfaces de friction (108) de l'anneau de support (84) sont en une matière dont le coefficient de friction dépasse de manière significative celui des surfaces de friction (98) des inserts (92). 120) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication i1, caractérisé en ce que les surfaces de friction (108) de l'anneau de support (84) sont en métal et les surfaces de friction (98) des inserts (92) sont en matière plastique. 13 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 12, caractérisé en ce que les surfaces de friction (108) de l'anneau de support (84) sont en métal fritté ou en acier. 140) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour un débattement de rotation, relatif des deux éléments de transmission (58, 60) jusqu'à atteindre une première longueur de débattement prédéfinie dans une plage inférieure de couple de friction, le dispositif de 20 friction (35) génère un premier couple de friction (MI) essentiellement constant par la combinaison des surfaces de friction des inserts (92) du premier élément de friction (37) et des surfaces de friction (118) du second élément de friction (39), pour un débattement de rotation, relatif, des deux éléments de transmis25 sion (58, 60) à partir de la première longueur de débattement prédéterminée jusqu'à atteindre une seconde longueur de débattement plus grande, également prédéterminée, dans une plage de couple de friction moyenne, la combinaison des surfaces de friction des segments de passage (100) des inserts (92) du premier élément de friction (37) avec les segments de pas30 sage (120) des surfaces de friction (118) du second élément de friction (39), génère un couple de friction qui, sous l'action de la tension croissante de l'accumulateur de force axial (41), augmente essentiellement de manière continue à partir du premier couple de friction (Ml) jusqu'à un second couple de friction (M2), plus grand, et pour un débattement de rotation relatif des deux éléments de transmission (58, 60) au-delà de la seconde longueur de débattement prédéfinie, dans une plage supérieure de couple de friction, la combinaison des surfaces de friction (108) de l'anneau de support (84) du premier élément de friction (37) et des surfaces de friction (118) du second élément de friction (39) génère un troisième couple de friction (M3) essentiellement constant, dépassant le second couple de friction (M2), dans la mesure o pour la plage supérieure de couple de friction on a une autre combinaison de mas tière avec les coefficients de friction plus élevés entre les surfaces de friction que pour les autres plages de couple de friction. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 14, caractérisé en ce que le couple de friction de la plage moyenne des couples de friction augmente d'une manière essentiellement linéaire entre le premier couple de friction (MI) et le second couple de friction (M2). ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 14, 15 caractérisé en ce que la plage de couple de friction inférieure s'étend jusqu'à une première longueur de débattement prédéfinie essentiellement de 30, la plage intermédiaire de couple de friction s'étend entre cette première longueur de débattement prédéfinie de 30 et une seconde longueur de débattement 20 prédéfinie de 8 et la plage de couple de friction supérieure s'étend audelà de la seconde longueur de débattement prédéfinie de 80. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 14, caractérisé en ce que dans la plage inférieure de couple de friction jusqu'à la première longueur de débattement prédéfinie, on a un premier couple de friction (MI) essentiellement de 15 Nm, dans la plage moyenne de couple de friction entre la première longueur de débattement prédéfinie et la seconde longueur de débattement prédéfinie, 30 on a un couple de friction compris entre ce premier couple de friction prédéfini (Ml) et un second couple de friction prédéfini (M2) essentiellement de 22,5 Nm et dans la plage de couple de friction supérieure au-delà de la seconde longueur de débattement on a un couple de friction (M3) essentiellement de 45 Nm. 18 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'énergie maximale dissipée par le dispositif de friction (35) dans un cycle de débattement est fixée à 20 Joule. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'énergie dissipée par le dispositif de friction (35) pour un cycle de débattement est essentiellement de 14 Joule. ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, 10 caractérisé en ce que le second élément de friction (39) du dispositif de friction (35) est un anneau de pression (114) en une seule pièce. 21 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 20, 15 caractérisé en ce que l'anneau de pression (114) est en métal. 220) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'anneau de support (84) du premier élément de friction (37) reçoit dans ses cavités (86), les inserts (92) essentiellement sans jeu dans la direction radiale et dans la direction périphérique, et de plus une sécurité (96) pénètre dans une fixation (90) pour le blocage axial des inserts (92). 230) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de friction (35) est installé avec précontrainte dans une cavité (32) d'un élément de transmission (58) entre deux parois d'appui (130, 132) à une distance prédéterminée l'une de l'autre de cet élément de 30 transmission (58), la précontrainte étant assurée par un accumulateur de force axial (41) et un élément de friction (39) assure la liaison en rotation avec l'élément de transmission (58) comportant la cavité (32), un autre élément de friction (37) assurant la liaison avec l'autre élément de transmission (60). 24 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 23, caractérisé en ce que l'élément de transmission (58) qui présente la cavité (52) pour le dispositif de friction (35) comporte des segments de perçage (126) pour le blocage en rotation de l'élément de friction correspondant (39), ces segments servant à recevoir des prolongements radiaux (124) prévus sur l'élément de friction 5 (39) dont le contour est adapté respectivement au contour intérieur du segment de perçage associé (126). 250) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 24, caractérisé en ce que les prolongements radiaux (124) de l'élément de friction (39) dépassent de sa périphérie radiale extérieure et forment un contour extérieur essentiellement en segment de cercle. 26 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 23, 15 caractérisé en ce que le dispositif de friction (35) comporte un élément de transmission (58) recevant un volant d'inertie (30) fixé à un disque de moyeu (17) relié solidairement au vilebrequin (3) d'un moteur tel qu'un moteur à combustion interne, le volant d'inertie (30) comporte une paroi d'appui (130) pour le 20 dispositif de friction (35) et l'autre paroi d'appui (132) est constituée par le disque de moyeu (17). 27 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 26, caractérisé en ce que les inserts (92) du premier élément de friction (37) sont placés dans l'anneau de support (84) avant le montage de cet anneau dans le volant d'inertie (30), en partant du côté du moteur (1) et ils dépassent axialement de l'anneau en direction de la paroi d'appui (130) du volant d'inertie (30). 280) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 23, caractérisé en ce que l'élément de friction (37) qui peut tourner par rapport à l'élément de transmission (58) recevant le dispositif de friction (35), coopère en rotation avec au moins une tôle de recouvrement (20) de l'autre élément de trans35 mission (60), la tôle de recouvrement (20) ayant au moins une patte (23) qui pénètre avec du jeu prédéterminé dans la direction périphérique dans une ouver- ture périphérique (24) du disque de moyeu (17) pour former une limitation d'angle de rotation (26) pour les deux éléments de transmission (58, 60). 290) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 28, caractérisé en ce qu' un élément de support (50, 160) est associé à au moins une tôle de recouvrement (21) cet élément étant destiné à recevoir un volant d'inertie (52) associé à l'élément de transmission correspondant (60) et pour centrer cet élément de transmission (60) par rapport au moteur (1), il agit par un pa10 lier (68) sur une coupelle de palier (11) fixée au moteur (1). 300) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 29, caractérisé en ce que la coupelle de palier (11) maintient le disque de moyeu (17) de l'élément de 15 transmission (58) fixé au moteur (1) à une distance axiale prédéterminée par rapport au moteur (1) et se termine directement, radialement à l'extérieur de sa fixation (7) au moteur (1), la coupelle de palier (11) ayant sur son côté tourné vers le disque de moyeu (17) de son extrémité radiale extérieure (133), un arrondi (134) qui augmente la distance par rapport au 20 disque de moyeu (17). 310) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 30, caractérisé en ce que la coupelle de palier (11) a une section essentiellement en forme de L à 25 savoir une branche radiale (13) pour la fixation au moteur (1) et une branche axiale (15) pour recevoir le palier (68). 32 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon l'une quelconque des revendications 23 et 28, caractérisé en ce que l'élément de friction (37) qui peut tourner par rapport à l'élément de transmission (58) recevant le dispositif de friction (35), comporte un organe d'entraînement (43) en saillie dans la direction axiale, vers la tôle de recouvrement (20) voisine de l'autre élément de transmission (60) et est en 35 prise avec celui-ci pour réaliser la liaison de rotation nécessaire, en venant dans des orifices d'entraînement (45) correspondants de la tôle de recouvrement (20). 330) Amortisseur d'oscillations de torsion selon l'une quelconque des revendications 3, 20, 21, caractérisé en ce que l'anneau de pression (114) est réalisé en une seule pièce avec l'accumulateur de force axial (41). 340) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' un palier axial (70) entre les deux éléments de transmission (58, 60), 10 s'appuie par une extrémité contre le disque de moyeu (17) et par l'autre extrémité contre l'élément de support (50) voisin de celui-ci. 350) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 34, caractérisé en ce que le palier axial (70) est relié solidairement en rotation à l'élément de support (50, 160). 360) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 34, caractérisé en ce que le palier axial (70) est en matière plastique. 370) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de friction (35) est placé entre les deux parois d'appui (130, 25 132) de la cavité (32) de l'élément de transmission (58) pour que l'accumulateur de force axial (41) assure la précontrainte du dispositif de friction (35) le long d'une ligne de contact (L) contre la première paroi d'appui (130) du volant d'inertie (30), et un élément de friction (37) du dispositif de friction (35) s'appuie contre la seconde paroi d'appui (132) fai30 sant partie de la tôle de recouvrement (21), suivant une zone de friction (144) essentiellement plane. 38 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 37, caractérisé en ce que l'élément de friction (37) du dispositif de friction (35) coopère en rotation par au moins un organe d'entraînement (43) avec une cavité respective associée (151) d'un disque de moyeu (17) de l'élément de transmission (60) du côté de la sortie alors que l'autre élément de friction (39) est entraîné en rotation par la prise d'au moins l'un de ces organes d'entraînement (143) dans un orifice d'entraînement (152) respectif d'une bride radiale (154) de l'élément de transmission (58) du côté du moteur. 390) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que le segment de friction (138) de la tôle de recouvrement (21) avec la seconde paroi d'appui (132) comporte au moins un renforcement axial (142). 400) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 39, caractérisé en ce que le renforcement axial (142) est formé par un dépassement axial (140) du bord radial extérieur de la tôle de recouvrement (21). 41 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 39, caractérisé en ce que le renforcement axial (142) est prévu dans la zone transitoire (136) de la tôle de recouvrement (21) radialement entre les orifices périphériques (24) des pattes (23) d'une limitation d'angle de rotation (26) et le segment de 20 friction (138) de la tôle de recouvrement (21). 42 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 40, caractérisé en ce que le dépassement axial (140) fonctionne comme masse supplémentaire pour 25 l'élément de transmission (58) muni de la tôle de recouvrement (21). 430) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' un autre renforcement axial est réalisé par un profil axial (148) de 30 l'élément de support (50, 160). 440) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendication 43, caractérisé en ce que le profil axial (148) est réalisé par une mise en forme de moulures (150) 35 dans l'élément de support (50, 160).