FR 2841477 A1 20040102 FR 0307788 A 20030627 La présente invention concerne un cadre de raquette et, en particulier, un cadre de raquette ayant d'excellentes propriétés de performances de restitution et de rigidité. Ces dernières années, on a demandé à un cadre de raquette d'être léger et de posséder d'excellentes propriétés de rigidité, de résistance mécanique et de durabilité notamment. La résine armée de fibres constitue le matériau qui a le plus de succès pour le cadre de raquette. Normalement, le cadre est formé par moulage d'une résine thermodurcissable armée de fibres, par exemple de carbone dont la résistance mécanique et le module d'élasticité sont élevés. La résine armée de fibres contenant la résine thermodurcissable comme résine de la phase continue est excellente à cause de sa rigidité élevée, mais la résine armée de fibres peut vibrer lorsqu'elle est soumise à un choc, si bien que le joueur de tennis peut fréquemment présenter une épicondylite. Ces dernières années, on a proposé un cadre de raquette composé d'une résine thermoplastique armée de fibres continues. Le cadre de raquette formé d'une telle résine a une ténacité élevée due à la résine thermoplastique et donc des caractéristiques de résistance aux chocs et de performances d'amortissement des vibrations meilleures que celles du cadre de raquette classique de résine thermodurcissable. Cependant, la résine thermoplastique présente une plus grande variation du module élastique et de la résistance mécanique avec le milieu que la résine thermodurcissable. Ainsi, en fonction du milieu dans lequel est utilisé le cadre de raquette, les caractéristiques de la résine thermo30 plastique, telles que la rigidité, risquent de changer. La raquette de tennis doit avoir des possibilités importantes de mise en oeuvre afin qu'elles permettent un style de jeu dans lequel une balle de tennis peut tourner sur elle-même. En conséquence, on demande de plus en plus la mise au point d'un cadre de raquette léger (réduction du moment d'inertie). Un joueur donne à la balle de tennis un effet de rotation en la faisant rouler sur la partie large de la face de frappe de balle de la raquette. Ainsi, le joueur souhaite disposer d'une raquette ayant une large plage souple. La raquette de tennis d'un compétiteur doit avoir une face stable de frappe de balle. On s'est récemment rendu compte que la rigidité dans la direction du plan était importante. Comme décrit précédemment, on demande au cadre de raquette d'être léger, de grande rigidité, de grande résistance mécanique, de posséder de bonnes performances de restitution, d'avoir une bonne stabilité à la face de frappe de balle et d'avoir de bonnes performances d'amortissement des vibrations. Au point de vue précité, on a d'abord proposé des raquettes de tennis dont les cadres sont composés de deux matériaux creux en coupe. Comme l'indique la figure 13, la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 63-309 284 est composée de deux organes creux séparés 1 et d'un organe intermédiaire 2 placé entre eux afin que l'aptitude à la manoeuvre soit meilleure et que le cot de fabrication soit réduit. L'ouverture 2a du cordage est formée sur l'organe intermédiaire 2. Les deux côtés de l'organe intermédiaire 2 sont raccordés à la surface latérale de l'organe séparé creux 1. Cependant, l'extrémité 2b de l'organe intermédiaire 2 du côté de la face du cordage dépasse de l'extrémité la de l'organe 1 du côté de la surface du cordage ou est au moins à son niveau. Ainsi, la plage de mobilité du cordage n'est pas importante. Il est donc impossible d'accroître les performances de restitution de la raquette de tennis. Dans la raquette de tennis de la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 8-206 256 représentée sur la figure 14, le cadre de raquette est composé de deux tubes raccordés mutuellement avec la partie de suspen35 sion de cordage afin que la longueur de l'ouverture de cordage 3a soit réduite au minimum et que la plage de mobilité du cordage et les performances de restitution de la raquette de tennis soient accrues. Cette configuration est telle que la partie de raccordement des deux tubes a une petite section. Ainsi, lorsque le cadre de raquette présente une torsion à la suite d'une collision entre la raquette de tennis et la balle de tennis, il se détériore facilement. On a ensuite proposé une raquette de tennis ayant une nervure placée à l'intérieur du cadre. Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 11-290 485, comme indiqué sur la figure 15, la nervure 5a est placée dans le cadre 5, la nervure 5a étant parallèle et adjacente à la face du cordage afin que la résistance du côté latéral du cadre de raquette soit accrue. Cette configuration a pour effet d'accroître la résis15 tance mécanique du cadre de raquette, mais la plage de mobilité du cordage est analogue à celle des raquettes de tennis ordinaires. Cette configuration ne permet donc pas une augmentation des performances de restitution de la raquette de tennis de façon considérable. La demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 2002-35 170 décrit une raquette de tennis analogue à celle qui est décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 11-290 485. Elle ne permet pas cependant une augmentation considérable des performances de restitution. On a aussi proposé une troisième raquette ayant une ouverture de manchon qui est décalée ou une ouverture de cordage qui est décalée. Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n' 11-9 723 et représentée sur la figure 16, l'ouverture 6a du cadre 6 de grande dimension destinée au passage d'un cordage du côté de la face de cordage est réalisée afin qu'elle élargisse la plage de mobilité du cordage. Les performances de restitu35 tion de la raquette de tennis peuvent donc être accrues. Cette configuration donne à l'intérieur du cadre 6 une grande partie creuse si bien que sa résistance mécanique est faible. Dans la raquette décrite dans le document de brevet n' 2 534 963, telle qu'indiquée sur la figure 17, pour que les performances de restitution soient accrues, la plage de déplacement du cordage est élargie par formation de l'ouver5 ture 9a de cordage du manchon 9 dans le cadre 8 sous forme évasée. Cependant, le cadre 8 a une grande partie creuse et n'a pas une résistance mécanique élevée. En outre, la plage de mobilité du cordage est réglée dans la plage d'épaisseur du manchon 9. Il est ainsi impossible d'accroître les performances de restitution de la raquette de façon importante. En plus des dispositifs décrits dans les publications précitées, on peut envisager d'utiliser les moyens suivants pour augmenter les performances de restitution: (1) augmenter le poids de la raquette pour augmenter le moment de l'inertie, (2) augmenter la surface de la face pour accroître la plage de mobilité du cordage, (3) augmenter la rigidité du cadre dans la direction du plan, et (4) permettre au cadre de présenter une élasticité élevée. Cependant, le moyen (1) réduit l'aptitude à la mise en oeuvre ou maniabilité. Le moyen (2) augmente le poids et le moment d'inertie et réduit donc la maniabilité. Le moyen (3) donne une mauvaise moulabilité due à la modification de la configuration en coupe due à la disposition d'une structure en couches ou d'une partie d'armature. Le moyen (4) réduit la résistance mécanique. L'invention a été réalisée compte tenu des problèmes qui se posent. Elle a ainsi pour objet la mise à disposition d'une raquette possédant une rigidité élevée, des performances élevées de restitution accrues considérablement, et d'excellentes performances d'amortissement des vibrations. Cet objet est atteint selon l'invention grâce à un cadre de raquette qui possède une partie d'accélération de restitution formée sur une partie au moins de la portion sur laquelle est tendu le cordage. La partie d'accélération de restitution possède un organe intermédiaire ayant une ouverture de cordage formée suivant un axe de l'organe intermédiaire, et une paire d'organes creux séparés disposés des deux côtés de l'organe intermédiaire et symétriquement par rapport à une surface de cordage. Ces organes séparés creux dépassent plus que l'organe intermédiaire vers une surface interne du cadre de raquette pour former un espace des deux côtés du cordage qui s'étend vers l'intérieur en passant par l'ouverture de cordage. Dans cette construction, la surface d'extrémité de l'organe intermédiaire du côté de la face de cordage est disposée à l'extérieur de la surface d'extrémité des deux organes séparés creux du côté de la surface de cordage. Ainsi, un cordage partant de l'ouverture de l'organe inter15 médiaire peut se déplacer dans l'espace compris entre les organes séparés creux. La longueur efficace du cordage peut donc être importante. Les performances de restitution de la raquette peuvent donc être accrues et la région de souplesse de la surface peut être élargie sans augmentation de la surface de la raquette. Il est avantageux d'élargir l'espace compris entre les deux organes séparés creux dans lequel le cordage partant de l'organe intermédiaire peut se déplacer. Si l'on appelle Tl l'épaisseur comprise entre la surface extérieure du cadre et sa surface interne et T2 l'épaisseur de l'organe intermédiaire, la valeur du rapport T2/Tl est inférieure à 1. Il est avantageux que cette valeur du rapport T2/T1 soit réglée entre 0,3 et 0,7. On suppose que la distance minimale entre les deux organes séparés creux entourant l'organe intermédiaire est égale à Wl et que la distance comprise entre les extrémités des deux organes séparés creux à la surface interne du cadre de raquette est égale à W2, et la valeur du rapport W1/W2 est inférieure à 1. Il est avantageux que ce rapport W1/W2 soit compris entre 0,3 et 0,7. Le corps du cadre de raquette est composé des deux organes séparés creux. Les surfaces opposées des organes séparés creux sont ainsi utilisées sous forme de deux nervures placées vers l'intérieur du cadre de raquette et augmentent la rigidité dans la direction du plan. L'augmentation de rigidité du cadre de raquette réduit la déformation et réduit la perte d'énergie lorsque la raquette frappe une balle en contribuant ainsi à l'augmentation des performances de restitution et de stabilité de surface. Lorsque le cadre de raquette a une construction permettant à l'organe intermédiaire ayant l'ouverture de passage de cordage de tourner entre les deux organes séparés creux, la surface d'extrémité de l'organe intermédiaire du côté de la surface de cordage ne doit pas obligatoirement être placée à l'extérieur de la surface d'extrémité des deux organes séparés creux du côté de la surface de cordage. En d'autres termes, la longueur efficace de mobilité du cordage peut être accrue par formation d'un espace dont le volume augmente vers la surface de cordage dans la région entourée par l'organe intermédiaire et les organes séparés creux. En conséquence, selon l'invention, un cadre de raquette a une partie d'accélération de restitution formée dans une portion au moins de la partie cordée, ayant un organe intermédiaire qui a une ouverture de passage de cordage formée le long de l'axe de cet organe, et deux organes séparés creux placés des deux côtés de l'organe intermédiaire symétriquement par rapport à une surface de cordage. Dans cette construction, si l'on suppose que la distance minimale comprise entre les deux organes séparés creux entourant l'organe intermédiaire est égale à Wl et que la distance comprise entre les extrémités des deux organes séparés creux à la surface interne du cadre de raquette est W2, la valeur du rapport W1/W2 est inférieure à 1. Les deux extrémités de chacun des deux organes séparés creux dans la partie cordée peuvent être formées par moulage en une seule pièce par dérivation des organes séparés creux d'un corps de tête composé d'un matériau creux de grand diamètre. Plus précisément, lors de la réalisation d'une préforme par empilement de couches de matériau préalablement imprégné autour de deux tubes ou par enroulement de fibres imprégnées de résine autour de deux tubes, pour la formation du corps de tête constitué d'un matériau creux de grand diamètre, les éléments préalablement imprégnés ou les fibres sont enroulés à la surface périphérique des deux tubes raccordés, alors que, pour la formation de la partie d'accélération de restitution ayant l'organe séparé creux, les éléments préala10 blement imprégnés ou les fibres sont enroulés à la surface périphérique de chacun des deux tubes séparés. Lors de l'insertion de l'empilement dans une cavité d'un moule, l'organe intermédiaire est comprimé dans l'espace compris entre les organes séparés creux. Le cadre de raquette est ainsi formé. La partie d'accélération de restitution ayant les organes séparés creux et l'organe intermédiaire placé entre eux peut être formée sur toute la partie cordée. Il est possible de former la partie d'accélération de restitution séparément au préalable et de la raccorder au corps de la tête composé du matériau creux de grand diamètre. L'organe intermédiaire est formé de résine armée de fibres, d'une résine, d'un métal ou d'un matériau composite correspondant. Les deux organes séparés creux sont formés d'une résine ou d'une résine armée de fibres. On peut utiliser, comme résine armée de fibres, une résine thermodurcissable et une résine thermoplastique, ou analogues, contenant des fibres continues ou courtes. On peut aussi utiliser comme résine une résine thermodurcis30 sable ou une résine thermoplastique qui n'est pas armée de fibres. Plus précisément, la résine thermodurcissable comprend une résine époxyde, une résine polyester insaturée, une résine phénolique, une résine de mélamine, une résine d'urée, une résine de diallylphtalate, une résine de polyuréthanne, une résine de polyimide et une résine de silicone et analogues. La résine thermoplastique comprend une résine polyamide, une résine polyester saturée, une résine de polycarbonate, une résine ABS, une résine de chlorure de polyvinyle, une résine de polyacétal, une résine de polystyrène, une résine de polyéthylène, une résine d'acétate de polyvinyle, une résine d'acrylonitrile-styrène, une résine de méthacrylate, une résine de polypropylène et une résine fluorée. On peut utiliser, comme fibres d'armature d'une résine armée de fibres, des fibres qui sont utilisées comme fibres d'armature de hautes performances. Par exemple, il est possible d'utiliser des fibres de carbone, des fibres de graphite, des fibres d'aramide, des fibres de carbure de silicium, des fibres d'alumine, des fibres de bore, des fibres de verre, des fibres de polyamide aromatique, des fibres de polyester aromatique, des fibres de polyéthylène de masse moléculaire très élevée, et analogues. Des fibres métalliques peuvent être utilisées comme fibres d'armature. Les fibres de carbone sont préférables car elles sont légères et possèdent une résistance mécanique élevée. Ces fibres d'armature peuvent être utilisées sous forme de fibres longues ou courtes. Un mélange de deux types au moins de ces fibres d'armature peut aussi être utilisé. La configuration et la disposition des fibres d'armature ne sont pas limitées à des dispositions particulières. Par exemple, elles peuvent être placées dans une seule direction ou au hasard. Les fibres d'armature peuvent avoir la forme d'une feuille, d'un feutre, d'un tissu, de tresses et analogues. Il est possible d'utiliser, comme métal de l'organe intermédiaire, des métaux tels que l'aluminium, le titane et le magnésium ou des alliages contenant l'un de ces métaux au moins comme principal ingrédient. L'organe intermédiaire a une forme convexe ou en coeur en coupe du côté extérieur du cadre de raquette, et une surface opposée de chacun des deux organes séparés creux a une configuration qui correspond à l'organe intermédiaire. L'organe intermédiaire et les deux organes divisés creux sont raccordés par un agent adhésif et/ou un dispositif de raccordement mécanique. Ainsi, l'organe intermédiaire et les deux organes séparés creux sont raccordés mutuellement par un agent adhésif appliqué à une surface de jonction, par un dispositif de raccordement mécanique, c'est-à-dire par blocage de l'organe intermédiaire sur les organes séparés creux, l'organe intermédiaire étant placé entre les deux organes séparés creux, ou à l'aide de l'agent adhésif et du dispositif de raccordement mécanique en combinaison. Des agents adhésifs souples sont préférables. Ainsi, un agent adhésif époxyde, un agent adhésif d'uréthanne et un agent adhésif instantané, par exemple de cyanoacrylate, peuvent être avantageusement utilisés. Le dispositif de raccordement mécanique raccorde les objets mutuellement et non par l'intermédiaire d'un matériau adhésif ou d'une force de liaison chimique, mais suivant une différence de configuration des objets et une combinaison de variantes. Le dispositif de raccordement mécanique peut comprendre un ajustement de parties concaves et convexes obtenu par application par pression de l'organe intermédiaire contre le corps du cadre de raquette par tension du cordage, par serrage de vis, par mise à des formes de coopération, par emboîtement, par blocage, par utilisation de boulonsécrous, à l'aide de ressorts et analogues. Il est avantageux qu'un organe viscoélastique soit dis25 posé entre une surface de liaison de l'organe intermédiaire et celle de l'organe séparé creux. Le module élastique complexe E* de l'organe viscoélastique, dont l'épaisseur n'est ni inférieure à 0,5 mm ni supérieure à 4 mm, mesurée à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 0 et 10 C, est inférieure à 2,0.10-7 dyn/cm et n'est pas supérieure à 1,0.1010 dyn/cm2. L'organe viscoélastique est placé entre l'organe intermédiaire et les deux organes séparés creux. Ainsi, lorsqu'une force appliquée au cordage à la suite d'une collision entre la surface de cordage et la balle est transmise à l'organe intermédiaire dans lequel le cordage a été inséré, la force de restitution du cordage est accrue parce que l'organe viscoélastique est utilisé comme ressort. Les performances de restitution d'une balle frappée sont donc accrues. Une force de choc transmise à l'organe intermédiaire lorsque la balle vient frapper la surface de cordage est absorbée par l'élasticité de l'organe viscoélastique. Les vibrations peuvent ainsi être supprimées. L'organe viscoélastique est ainsi utilisé comme amortisseur dynamique. Pour l'élasticité de l'organe viscoélastique, on considère le module complexe d'élasticité E* de l'organe viscoélastique mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température comprise entre 0 et 10 C. Il a été confirmé que, lorsque ce module élastique complexe E* de l'organe viscoélastique n'est pas inférieur à 2,0.107 dyn/cm2 ni supé15 rieur à 1, 0.1010 dyn/cm2, la raquette a d'excellentes performances de restitution et d'amortissement des vibrations. Il est avantageux que l'organe intermédiaire ait une forme convexe en coupe, qu'une partie latérale soit placée à une face externe du cadre de raquette, et qu'une concavité à gradin qui s'ajuste sur la partie latérale de l'organe intermédiaire soit formée à une surface opposée de chacun des deux organes séparés creux afin que l'organe intermédiaire soit entouré par les deux organes séparés creux. Il est avantageux que l'organe viscoélastique soit dis25 posé entre la partie latérale de l'organe intermédiaire et la concavité à gradin des organes séparés creux. Dans cette construction, l'organe intermédiaire est placé entre les organes séparés creux, l'organe intermédiaire s'ajustant dans la concavité à gradin. Cette construction présente donc l'avantage de raccorder l'organe intermédiaire et l'organe séparé creux l'un à l'autre avec une résistance mécanique avantageuse. L'organe viscoélastique est placé dans l'espace compris entre la partie latérale de l'organe intermédiaire et la concavité à gradin des organes séparés creux, une force élevée étant appliquée dans cet espace. Il est donc possible d'augmenter l'effet donné par l'organe viscoélastique. Il est avantageux de placer l'organe viscoélastique entre des surfaces de raccordement perpendiculaires à la surface du cordage. Ceci est d au fait que l'organe viscoélastique a une force efficace de restitution à la tension dans le plan appliquée au cordage lorsque la balle frappe la surface du cordage si bien que la force de restitution d'une balle frappée est accrue et la transmission du choc au corps du cadre de raquette est efficacement absorbée. La longueur de la partie d'accélération de restitution composée des deux organes séparés creux et de l'organe intermédiaire dans la direction longitudinale du cadre de raquette n'est avantageusement pas inférieure à 2 cm ni supérieure à 15 cm, et de préférence n'est pas inférieure à 3 cm ni supérieure à 7 cm. Ainsi, si la partie composée des organes séparés creux et de l'organe intermédiaire placé entre eux dépasse 15 cm, le cadre de raquette risque de présenter une torsion lorsqu'il frappe une balle et présente une faible résistance mécanique et donc des pertes élevées d'énergie. Les performances de restitution de la raquette ne peuvent donc pas être accrues. Si la partie formée des organes séparés creux et de l'organe intermédiaire placé entre eux est inférieure à 2 cm, l'effet sur les performances de restitution dues à la formation de la partie d'accélération de restitution n'est que faiblement accru. En conséquence, une partie importante constituée des deux organes séparés creux et de l'organe intermédiaire placé entre eux est avantageusement formée et il est avantageux de les réaliser à plusieurs positions du cadre de raquette, à certains intervalles. Plus précisément, la partie d'accélération de restitution est formée sur toute la périphérie d'une partie de cordage ou, si l'on suppose que la surface cordée représente un cadran d'horloge et que la position supérieure de la surface de cordage correspond à la position 12 h, la partie d'accélération de restitution est formée dans une partie comprise entre 3 h et 9 h ou à une position 12 h, à certains intervalles. Comme décrit précédemment, la longueur de la partie d'accélération de restitution présente une limite supérieure pour des raisons relatives à la rigidité à la torsion. Dans le cas o plusieurs parties d'accélération de restitution sont formées dans la partie cordée, il est avantageux de réaliser une partie de raccordement des organes séparés creux entre les parties d'accélération de restitution. Dans le cas o plusieurs parties d'accélération de restitution sont formées localement, il est avantageux de régler une longueur minimale de la partie de raccordement des organes séparés creux entre 5 et 20 mm. Si la longueur minimale de cette partie de raccordement est inférieure à mm, le cadre de raquette a une faible résistance mécanique. D'autre part, si la longueur minimale de la partie de raccordement dépasse 20 mm, il est difficile de former localement plusieurs parties d'accélération de restitution aux positions voulues. Le degré de liberté de conception est alors réduit. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une vue en élévation frontale d'un cadre de raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 2 est une coupe suivant la ligne A-A de la figure 1; la figure 3A est une vue en perspective représentant des parties principales d'un empilement de couches; la figure 3B est une coupe suivant la ligne B-B de la figure 3A; la figure 3C est une coupe suivant la ligne C-C de la figure 3A; la figure 3D est une vue en plan représentant l'état dans lequel un empilement est logé dans un moule, la figure 3E représentant une partie agrandie de la figure 3D; la figure 4 est une vue en élévation frontale d'un cadre de raquette dans un second mode de réalisation; la figure 5 est une vue en élévation frontale d'un cadre de raquette dans un troisième mode de réalisation; la figure 6 représente une coupe dans un quatrième mode de réalisation; les figures 7A et 7B représentent respectivement en coupe une partie d'accélération de restitution d'un cadre de raquette et en coupe un organe intermédiaire dans le cas d'un cinquième mode de réalisation; la figure 8 est une coupe correspondant à un exemple comparatif 1; la figure 9 illustre schématiquement une méthode de mesure de rigidité de la surface de frappe de balle; la figure 10 illustre schématiquement une méthode de mesure de la rigidité lors de l'application d'une pression latérale; les figures 11A et 11B illustrent une méthode de mesure du coefficient de restitution; les figures 12A à 12C illustrent sous forme schématique une méthode de mesure du facteur d'amortissement des vibra20 tions du cadre de raquette, la figure 12A correspondant à une vibration primaire et la figure 12C à une vibration secondaire perpendiculairement au plan; la figure 13 est une coupe illustrant une première technique antérieure; la figure 14 est une coupe illustrant une seconde technique antérieure; la figure 15 est une coupe illustrant une troisième technique antérieure; la figure 16 est une coupe illustrant une quatrième technique antérieure; et la figure 17 est une coupe illustrant une cinquième technique antérieure. La figure 1 représente un cadre de raquette 100 dans un mode de réalisation de l'invention. Ce cadre 10 possède une partie cordée 11, une partie de col 12, une partie de manche 13 et une partie de poignée 14. Ces différentes parties sont formées de façon continue. Un étrier 15 est placé entre les extrémités supérieures des deux régions de la partie de col 12. Un corps de tête de la partie cordée 11 est composé d'un matériau creux de grand diamètre, formé d'une résine thermodurcissable armée de fibres, contenant des fibres de carbone d'armature. Une partie 16 d'accélération de restitution ayant la construction en coupe indiquée sur la figure 2 est réalisée aux positions 3 h et 9 h de la partie cordée 11. La longueur de la partie 16 d'accélération de restitution dans la direction longitudinale du cadre de raquette n'est pas inférieure à 2 cm ni supérieure à 15 cm. Dans le premier mode de réalisation, la longueur de la partie d'accélération de restitution 16 est réglée à 3 cm. Comme l'indique la figure 1, trois parties 16 d'accélération de restitution sont formées à chacune des positions 3 h et 9 h de la partie cordée 11, avec interposition d'une partie de raccordement (matériau creux en coupe). La partie 16 d'accélération de restitution comporte un organe intermédiaire 19 placé entre.les parties séparées creuses 17 et 18 placéessymétriquement par rapport à une surface de cordage, un organe viscoélastique 20 étant disposé entre l'organe intermédiaire 19 et les organes séparés creux 17, 18. Plus précisément, l'organe intermédiaire 19 est convexe, une ouverture l9b dans laquelle est inséré un cordage 21 est formée au centre de l'organe 19, et l'organe 19 est placé entre les deux organes séparés creux 17 et 18, ces parties latérales 19c et l9d dépassant des deux côtés étant logées dans des parties concaves 17b et 18b à gradin ayant une forme en L en coupe formée sur les organes séparés 17 et 18. L'organe viscoélastique 20 est disposé entre une surface verticale de jonction de l'organe intermédiaire 19 et une surface verticale de jonction (perpendiculaire à la surface de cordage) de la concavité 17b, et sur une surface verticale de jonction (perpendiculaire à la surface de cordage) de la concavité 18b. On suppose que la largeur d'une surface d'extrémité 19a de l'organe intermédiaire 19 du côté de la surface de cordage en direction perpendiculaire au plan est égale à Wl et que la distance comprise entre l'extrémité 17a de l'organe 17 du côté de la surface de cordage et l'extrémité 18a de l'organe 18 du côté de la surface de cordage est égale à W2, et la valeur du rapport W1/W2 est réglée afin qu'elle soit inférieure à 1. La surface 19a d'extrémité de l'organe 19 du côté de la surface de cordage est à l'extérieur de l'extrémité 17a de l'organe 17 du même côté et de l'extrémité 18a de l'organe 18 de ce même côté. Si l'on appelle Tl l'épaisseur de chacun des organes séparés creux 17, 18 dans la direction de la surface de cordage et T2 l'épaisseur de l'organe intermédiaire 19 dans la direction de la surface de cordage, la valeur du rapport T2/T1 est réglée à une valeur inférieure à 1. La valeur du rapport T2/T1 est égale à 0,5 dans le premier mode de réalisation. On suppose que la largeur de l'organe intermédiaire 19 en direction perpendiculaire au plan est égale à Ll et l'épaisseur de chacune des parties latérales 19c et 19d est égale à L2, la valeur Ll est réglée afin qu'elle ne soit ni inférieure à 5 mm ni supérieure à 12 mm, et la valeur L2 est réglée afin qu'elle ne soit ni inférieure à 2 mm ni supérieure à 5 mm. Si L3 désigne l'épaisseur de l'organe viscoélastique , la valeur L3 est réglée afin qu'elle ne soit ni inférieure à 0,5 mm ni supérieure à 4 mm. La valeur L3 est réglée à 2 mm dans le premier mode de réalisation. Le matériau de l'organe viscoélastique 20 est un caoutchouc de butadiènestyrène SBR. Il est avantageux que le module complexe d'élasticité E* de l'organe 20 mesuré à une fréquence de 10 Hz et à une température de 0 à 10 C soit réglé à une valeur qui n'est inférieure à 2,0.107 dyn/cm2 ni supérieure à 1,0.1010 dyn/cm2. Dans le premier mode de réalisation, le module complexe d'élasticité E* de l'organe 20 est réglé à 5,07.107 dyn/cm2. L'organe intermédiaire 19 et les organes séparés creux 17, 18 sont raccordés par une combinaison d'un agent adhésif, d'une force de serrage des organes séparés 17, 18 et d'une force créée par l'étirage du cordage 21, provoquant l'application par pression de l'organe intermédiaire 19 contre la concavité à gradin 17b de l'organe 17 et la concavité à gradin 18b de l'organe 18. Un agent adhésif souple est avantageux. Ainsi, un agent adhésif époxyde, d'uréthanne, instantané ou analogue peut être avantageusement utilisé. L'organe intermédiaire 19 est formé d'une résine armée de fibres, d'une résine, d'un métal ou d'un matériau composite correspondant. Dans le premier mode de réalisation, l'organe intermédiaire 19 est formé de "Nylon 66" armé de 22 % en poids de fibres de carbone. Les organes séparés creux 17 et 18 sont formés d'une résine époxyde armée de fibres de carbone dans le premier mode de réalisation. On se réfère maintenant aux figures 3A à 3E pour la description du procédé de réalisation du cadre de raquette. Un matériau résineux armé de fibres 25 est enroulé autour de chacun de tubes séparés 23 et 24 soumis à une pression interne, à un emplacement auquel est formée la partie d'accélération de restitution 16. D'autre part, à un emplacement auquel n'est pas formée la partie d'accélération de restitution 16, un matériau résineux armé de fibres 25 est enroulé à une surface périphérique des tubes 23 et 24 soumis à la pression interne et qui sont raccordés. De cette manière, un empilement 27 est réalisé. Ensuite, comme l'indique la figure 3D, l'empilement 27 est chargé dans une cavité 26a d'un moule 26, l'organe intermédiaire 19 étant placé entre les parties d'empilement 27 auxquelles le matériau résineux armé de fibres 25 a été enroulé sur les tubes séparés 23 et 24 comme l'indique la figure 3E. Le moule 26 est fermé et chauffé à 150 C pendant min. En même temps, une pression d'air ou d'azote de 6 à 9 bar (kg/cm2) est appliquée aux tubes 23 et 24. Lorsque le moulage est terminé, il est avantageux de retirer les tubes 23 et 24. La figure 4 représente un second mode de réalisation. Le second mode de réalisation diffère du premier en ce que la partie 16 d'accélération de restitution d'une raquette de tennis 30 du second mode de réalisation est réalisée à trois emplacements de la partie supérieure de la partie cordée 31 et un moulage en une seule pièce est réalisé dans un moule. La partie 16 d'accélération de restitution a une longueur de 3 cm dans la direction longitudinale du cadre de raquette. La construction de la partie 16 d'accélération de restitution, son matériau, la construction des autres par15 ties et leurs matériaux sont analogues au premier mode de réalisation. Leur description est donc omise. La figure 5 représente un troisième mode de réalisation. Dans une raquette de tennis 40 de ce mode de réali20 sation, quinze parties 16 d'accélération de restitution sont formées à intervalles réguliers sur toute la partie cordée 41. Chacune des parties 16 d'accélération de restitution a une longueur de 5 cm dans la direction longitudinale du cadre de raquette. Les parties 16 d'accélération de restitution sont séparées par des intervalles de 1 cm égaux à l'intervalle compris entre les ouvertures adjacentes de cordage. La construction de la partie 16 d'accélération de restitution, son matériau, la construction des autres parties et leurs matériaux sont analogues au premier mode de réalisation. Leur description est donc omise. La figure 6 représente un quatrième mode de réalisation. Le quatrième mode de réalisation diffère du premier en ce que l'organe viscoélastique n'est pas placé entre l'organe intermédiaire 19 et les deux organes séparés creux 17, 18 d'une partie 16' d'accélération de restitution. La construction des autres parties et leurs matériaux sont semblables au premier mode de réalisation. Leur description est donc omise. Les figures 7A et 7B représentent un cinquième mode de réalisation. Dans le cinquième mode de réalisation, une ouverture 19a' de cordage est formée au centre d'un organe intermédiaire 19' ayant une forme de coeur en coupe. Des concavités en arc de cercle 17b' et 18b' sont formées aux surfaces opposées des organes séparés creux 17' et 18' respectivement afin que les surfaces opposées de ces organes 17' et 18' soient en contact intime avec l'organe intermédiaire 19'. Les organes séparés 17', 18' et l'organe intermédiaire 19' sont fixés par un agent adhésif. Un organe viscoélastique peut être placé entre l'organe intermédiaire 19' et les organes séparés 17', 18'. Si l'on appelle P l'épaisseur maximale de l'organe intermédiaire ayant une forme de coeur en coupe (correspondant à l'épaisseur T2 du premier mode de réalisation), ca sa largeur maximale (correspondant à Ll dans le premier mode de réalisation) et sa courbure y, D est compris entre 3 et 8 mm, a entre 5 et 10 mm et y a un rayon compris entre 2 et mm. Le rapport de ax à P est réglé entre 0,6 et 3,0. Le rapport de l'épaisseur P de l'organe intermédiaire 19' à l'épaisseur Tl des organes séparés creux 17', 18' est semblable au rapport des épaisseurs T2 à Tl du premier mode de réalisation. Il est avantageux d'utiliser les valeurs suivantes: a= 8 mm, P = 5 mm, y avec R = 4 mm, wl = 5 mm, W2 = 10 mm, T1= 12 mm et T2 = 5 mm. L'organe intermédiaire 19' en forme de coeur en coupe empêche la concentration locale des contraintes et permet la réalisation d'un cadre léger. L'organe intermédiaire 19' de section convexe agrandit la région dans laquelle peut être placé le matériau d'amortissement de vibration formé de l'organe viscoélastique ou analogue, entre l'organe intermédiaire et les deux organes séparés creux. Il est donc possible d'accroître l'effet d'amortissement des vibrations et l'effet de l'organe viscoélastique utilisé comme ressort et donc les performances de restitution. Pour l'évaluation des propriétés physiques de la raquette de tennis du premier au quatrième mode de réalisation, des raquettes suivant l'exemple 1 à l'exemple 9 et l'exemple comparatif 1 ont été préparées. La rigidité de la face latérale de la partie cordée et celle de la surface de frappe de balle, le coefficient de restitution et le facteur d'amortissement des vibrations (facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan, facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan) de chaque raquette ont été mesurés. Un essai de frappe de balle a aussi été exécuté. Les raquettes de tennis des exemples 1 à 9 et celles de l'exemple comparatif 1 avaient presque la même configuration et une même longueur de 698,5 mm. La surface de frappe de balle était égale à 710 cm2. Exemple 1 L'exemple 1 correspond au premier mode de réalisation. Ainsi, la partie 16 d'accélération de restitution a été réalisée aux positions 3 h et 9 h de la partie cordée 11. La longueur de la partie 16 d'accélération de restitution a été réglée à 3 cm dans la direction longitudinale du cadre de raquette. La largeur Wl de la surface d'extrémité 19a de l'organe intermédiaire 19 du côté du cordage en direction perpendiculaire au plan est de 5 mm. La distance W2 entre l'extrémité 17a de l'organe 17 du côté du cordage et l'extrémité 18a de l'organe 18 du côté du cordage est de 10 mm (W1/W2 = 0,5). L'épaisseur Tl de chacun des organes séparés 17, 18 dans la direction de la surface de cordage est de 12 mm. L'épaisseur T2 de l'organe intermédiaire 19 dans la direction de la surface de cordage est de 6 mm (T2/T1 = 0,5). L'épaisseur du cadre de raquette en direction perpendiculaire au plan a été réglée à 24 mm. L'organe intermédiaire 19 a été formé de "Nylon 66" armé de 22 % en poids de fibres de carbone. Du caoutchouc de butadiène-styrène SBR a été utilisé comme matériau de l'organe viscoélastique 20. L'épaisseur L3 de cet organe 20 est égale à 2 mm. Le module complexe d'élasticité E* de l'organe viscoélastique 20 mesuré à une fréquence de 10 Hz et une température de 0 à 10 C est de ,07. 107 dyn/cm2. Le poids de la raquette de tennis est de 253 g. Le point d'équilibre BP (centre de gravité) de la raquette de tennis est à 361 mm de l'extrémité de poignée lorsque la longueur totale de la raquette est de 698,5 mm. Exemnle 2 L'exemple 2 correspond au second mode de réalisation. La partie 16 d'accélération de restitution a été formée à trois emplacements à la partie supérieure de la partie cordée 31. La longueur de la partie 16 d'accélération de restitution dans la direction longitudinale du cadre est de 3 cm. Les autres constructions de l'exemple 2 étaient semblables à celles de l'exemple 1. Exemple 3 L'exemple 3 correspond au troisième mode de réalisation. La partie 16 d'accélération de restitution a été formée à quinze positions à des intervalles réguliers à toute la périphérie de la partie cordée 41. Chacune des quinze parties 16 d'accélération de restitution avait une longueur de 5 cm dans la direction longitudinale du cadre de raquette. Les parties 16 d'accélération de restitution étaient séparées par des intervalles de 1 cm. Les autres constructions de l'exemple 3 étaient semblables à celles de l'exemple 1. Exemple 4 L'exemple 4 correspond au quatrième mode de réalisation. Une partie 16' d'accélération de restitution n'ayant pas l'organe viscoélastique 20 a été formée aux positions 3 h et 9 h de la partie cordée. Chacune des parties 16' d'accélération de restitution avait une longueur de 3 cm dans la direction longitudinale du cadre de raquette. La largeur Wl de la surface d'extrémité l9a de l'organe intermédiaire 19 du côté de la face de cordage en direction perpendiculaire au plan est de 5 mm. La distance W2 comprise entre l'extrémité 17a de l'organe séparé 17 du côté de la surface de cordage et l'extrémité 18a de l'organe séparé 18 du côté de la surface de cordage est de 10 mm (Wl/W2 = 0,5). L'épaisseur Tl de chacun des organes séparés 17, 18 dans la direction de la surface de cordage est de 12 mm. L'épaisseur T2 de l'organe intermédiaire 19 dans la direction de la surface de cordage est de 6 mm (T2/T1 = 0,5). L'organe intermédiaire 19 est formé de "Nylon 66" armé de 22 % en poids de fibres de carbone. ExemDle 5 L'exemple 5 correspond au premier mode de réalisation. La largeur Wl de la surface d'extrémité l9a de l'organe intermédiaire 19 du côté de la surface de cordage en direction perpendiculaire au plan est de 5 mm. La distance W2 comprise entre l'extrémité 17a de l'organe séparé 17 du côté de la surface de cordage et l'extrémité 18a de l'organe séparé 18 du côté de la surface de cordage est égale à 15 mm (Wl/W2 = 0,33). Le reste de la construction de l'exemple 5 est analogue à l'exemple 1. Exemple 6 L'exemple 6 correspond au premier mode de réalisation. La largeur wl de la surface d'extrémité l9a de l'organe intermédiaire 19 du côté de la surface de cordage en direction perpendiculaire au plan est de 5 mm. La distance W2 comprise entre les extrémités 17a de l'organe 17 et 18a de l'organe 18 du côté de la surface de cordage est égale à 6 mm (Wl/W2 = 0,83). Le reste de la construction de l'exemple 6 est analogue à l'exemple 1. Exemple 7 L'exemple 7 correspond au premier mode de réalisation. La largeur Wl de la surface 19a d'extrémité de l'organe intermédiaire 19 du côté de la surface de cordage en direction perpendiculaire au plan est de 3 mm. La distance W2 entre les extrémités 17a de l'organe 17 et 18a de l'organe 18 du côté de la surface de cordage est de 10 mm (W1/W2 = 0,33). Le reste de la construction de l'exemple 7 est analogue à l'exemple 1. ExemVle 8 L'exemple 8 correspond au premier mode de réalisation. L'épaisseur L3 de l'organe viscoélastique 20 est réglée à 1 mm. Le reste de la construction de l'exemple 8 est analogue à l'exemple 1. Exemple 9 L'exemple 9 correspond au premier mode de réalisation. L'épaisseur L3 de l'organe viscoélastique 20 est réglée à 4 mm. Le reste de la construction de l'exemple 9 est analogue à l'exemple 1. Exemple comparatif 1 Dans la raquette de tennis de l'exemple comparatif 1, toute la périphérie de la partie cordée est formée d'un organe séparé creux 50 représenté sur la figure 8. La raquette de tennis n'a pas de partie d'accélération de restitution. La largeur Wl de l'extrémité de l'ouverture 50a de cordage du côté de la face de cordage et la distance W2 de l'extrémité d'un organe séparé creux 50 du côté de la surface de cordage est égale à 5 mm. L'épaisseur Tl de l'organe séparé creux 50 dans la direction de la face de cordage est de 12 mm (T2/T1 = 1). Le reste de la construction de l'exemple comparatif 1 est analogue à l'exemple 1. * Le tableau indique les résultats des exemples et de l'exemple comparatif. Tableau El E2 E3 Disposition de la partie 3 h partie toute la d'accélération de restitution et 9 h supérieure périphérie Wl (mm) 5 5 5 W2 (mm) 10 10 10 T2/Tl 0,5 0,5 0,5 Matériau de l'organe intermédiaire NY66+CF22% NY66+ CF22% NY66+CF22% Longueur de la partie 3 3 5 d'accélération de restitution Nombre de parties d'accélération 6 3 15 de restitution Longueur minimale de parties de 8 8 8 raccordement Organe Nature SBR SBR SBR viscoEpaisseur L3 (mm) 2 2 2 élastique Module complexe élastiquemd'latcitéle d5,07E+07 5,07E+07 5,07E+07 d'élasticité ( dyn/cmu) WT (g)/BP (mm) 253/361 252/363 358/363 Rigidité Face de frappe de (N/cm) balle/pression 1 680/903 1 620/893 1 815/991 latérale Restitution 0,436 0, 432 0,438 Vibration Facteur d'amortissement de vibration primaire 0,8 0,8 0,9 perpendiculaire au plan Facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire 0,9 0,9 0,9 au plan Frappe de Vol 4,5 4,2 4,5 balle Vibration 4,2 4,1 4,2 Tableau (suite) E4 E5 E6 Disposition de la partie 3 h 3 h 3 h d'accélération de restitution et 9 h et 9 h et 9 h Wl (mm) 5 5 5 W2 (mm) 10 15 6 T2/T1 0,5 0,5 0,5 Matériau de l 'organe intermédiaire NY66+CF229 NY66+CF22% NY66+CF22% Longueur de la partie 3 d'accélération de restitution Nombre de parties d'accélération 6 de restitution Longueur minimale de parties de 8 8 raccordement Organe Nature SBR SBR visco- Epaisseur L3 (mm) néant2 2 élastique Module complexe d'élasticité (dyn/cm2). WT (g)/BP (mm) 250/360 253/360 252/359 Rigidité Face de frappe de (N/cm) balle/pression 1 690/961 1 670/893 1 720/922 latérale Restitution 0,426 0, 438 0,431 Vibration Facteur d'amortissement de vibration primaire 0,7 0,8 0,8 perpendiculaire au plan Facteur d'amortissement de vibration secon30 daire perpendiculaire 0,7 0,9 0,9 au plan Frappe de Vol 3,8 4,6 4,3 balle Vibration 3,6 4,1 4 Tableau (fin) E7 E8 E9 CE| Disposition de la partie 3 h 3 h 3 h néant d'accélération de restitution et 9 h et 9 h et 9 h Wl (mm) 3 5 5 5 W2 (mm) 10 10 10 5 T2/T1 0,5 0,5 0,5 1 Matériau de l'organe intermédiaire NY66 NY66 NY66 +CF22% +CF22% +CF22% Longueur de la partie 3 3 3 d'accélération de restitution néant Nombre de parties d'accélération 6 6 6 de restitution Longueur minimale de parties de 8 8 8 raccordement Organe Nature SBR SBR SBR visco- Epaisseur L3 (mm) 2 1 4 néant élastique Module complexe 5,07E+07 5,07E+07 5,07E+07 d'élasticité (dyn/cm2) WT (g)/BP (mmn) 253/361 252/360 254/362 245/360 Rigidité Face de frappe de 1710/ 1 680/ 1 670/ 1 470/ (N>cm) balle/pression 848 893 893 785 latérale Restitution 0,436 0,434 0,439 0, 401 Vibration Facteur d'amortissement de vibration primaire 0,8 0,7 0,9 0, 4 perpendiculaire au plan Facteur d'amortissement de vibration secon30 daire perpendiculaire 0,9 0,7 1 0,5 au plan Frappe de Vol 4,4 4,3 4,5 2,8 balle Vibration 4,2 4,2 4,4 2,9 E désigne un exemple et CE un exemple comparatif Mesure de rigidité de la face de frappe de balle Pour la mesure de la rigidité de la face de frappe de balle (rigidité en direction perpendiculaire) comme indiqué sur la figure 9, la raquette de tennis de chacun des exemples et de l'exemple comparatif a été placée horizontalement. Une partie supérieure lit d'une partie cordée 11 a été supportée par un dispositif de montage 51 (R = 15 mm). Un emplacement distant de 340 mm de la partie supérieure lit, disposé dans la plage comprise entre les deux côtés de la partie de col 12 et l'étrier 15, a été supporté par un dispositif de montage 52 (R = 15 mm). Dans cet état, une charge de 784 N a été appliquée à un emplacement séparé de mm de la position du dispositif de montage 51 vers le dispositif de montage 52 à l'aide d'un instrument 53 d'ap15 plication de pression (R = 10 mm), pour le calcul d'une raideur à partir de l'amplitude de déplacement de la face de frappe de balle. Mesure de rigidité de la surface latérale Pour la mesure de la rigidité de la surface latérale du cadre de raquette comme indiqué sur la figure 10, la raquette de chacun des exemples et de l'exemple comparatif a été tenue sur la tranche alors que la surface de frappe de balle F a été disposée verticalement. Dans cet état, une charge de 784 N a été appliquée à la face supérieure lls de la partie cordée 11 par une plaque plate P pour le calcul d'une raideur d'après l'amplitude de déplacement du côté du cadre de raquette. Mesure du coefficient de restitution Comme l'indique la figure 11, un cordage a été monté sur la raquette de tennis de chacun des exemples et de l'exemple comparatif avec une force de traction de 267 N en direction verticale et 245 N en direction horizontale. La partie de poignée de chaque raquette a été fixée en direction verticale afin que chaque raquette soit libre. Une balle de tennis a été lancée par un appareil de lancement de balles à une vitesse constante Vi (30 m/s) et est venue frapper la face de frappe de balle du cadre de raquette pour la mesure de la vitesse de rebond V2 de la balle de tennis. Le coefficient de restitution est égal au rapport de la vitesse de rebond V2 à la vitesse de lancement Vl (V2/V1). Plus le coefficient de restitution est élevé et plus la vitesse de la balle est élevée. Le coefficient de restitu5 tion a été mesuré de cette manière. Mesure du facteur d'amortissement de vibration Trimaire perpendiculaire au plan Comme l'indique la figure 12A, lorsque l'extrémité supérieure de la partie cordée 11 de la raquette de tennis de chacun des exemples et de l'exemple comparatif a été suspendue par un lien 61, un capteur de mesure d'accélération 63 a été placé sur une partie de raccordement de la partie cordée 11 et de la partie de col 12, le capteur d'accélération 63 étant perpendiculaire à la face du cadre de raquette. Comme l'indique la figure 12B, dans cet état, l'autre partie de raccordement entre la partie cordée 11 et la partie de col 12 a été frappée par un marteau 65 destiné à faire vibrer le cadre de raquette. Une vibration d'entrée F mesurée par un capteur de force placé sur le marteau 65 et une vibration de réponse ax mesurée par le capteur d'accélération 63 ont été introduites dans un analyseur de fréquence 67 (analyseur dynamique unique HP3560A fabriqué par HewlettPackard Company) par l'intermédiaire d'amplificateurs 66A et 66B. Une fonction de transmission dans la région de fré25 quences obtenue par analyse a été calculée pour l'obtention de la fréquence du cadre de raquette. Le rapport d'amortissement des vibrations du cadre de raquette, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan, a été calculé par l'équation qui suit. La mesure a été réalisée pour une raquette de tennis de chacun des exemples et de l'exemple comparatif: = (1,2).(Ao/wn) To = Tnvi Mesure du facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au vlan Comme l'indique la figure 12C, lorsque l'extrémité supérieure de la partie cordée 11 de la raquette de chacun des exemples et de l'exemple comparatif a été suspendue au lien 61, l'organe formant capteur d'accélération 63 a été placé sur une partie de raccordement de la partie de col 12 et de la partie de manche 13, le capteur d'accélération 63 étant perpendiculaire à la face du cadre de raquette. Dans cet état, la face arrière du cadre de raquette dans la partie tournée vers la position d'installation du capteur a été frappée par le marteau 65 destiné à faire vibrer le cadre de raquette. Le facteur d'amortissement, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de la vibration secondaire per10 pendiculairement au plan, pour chaque raquette, a été calculé par une méthode équivalant à la méthode de calcul du facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan. La mesure a été réalisée pour la raquette de tennis de chacun des exemples et de l'exemple comparatif. Méthode pour l'essai de frappe de balles L'essai de frappe de balles a été réalisé avec la raquette de tennis de chacun des exemples et de l'exemple comparatif. 50 joueurs ont frappé des balles et ont donné une note de 1 à 5 pour les articles suivants. La moyenne des notes des 50 joueurs a été calculée. Vibration: présente 1-2-3-4-5 absente Performances de vol: mauvaises 1-23-4-5 bonnes Comme l'indiquent les résultats du tableau 1, la raquette de tennis de chacun des exemples 1 à 9 ayant les parties d'accélération de restitution 16 et 16' formées avait une excellente rigidité de la surface de frappe de balle et de pression latérale par rapport au cadre de raquette de l'exemple comparatif 1 n'ayant pas la partie d'accélération de restitution. La raquette de chacun des exemples 1 à 9 était plus avantageuse que celle de l'exemple comparatif 1 au point de vue du coefficient de restitution. Les facteurs d'amortissement de la vibration primaire et de la vibration secondaire perpendiculairement au plan des raquettes de chacun des exemples 1 à 9 étaient supé35 rieurs à ceux de la raquette de l'exemple comparatif 1. La raquette de chacun des exemples 1 à 9 était donc meilleure que la raquette de l'exemple comparatif 1 au point de vue des performances d'amortissement des vibrations. Il a aussi été confirmé que la raquette de tennis de chacun des exemples 1 à 9 était supérieure à celle de l'exemple comparatif 1 en ce qui concerne les performances de vol et les performances d'amortissement des vibrations examinées au cours de l'essai de frappe de balles. Pour les performances de restitution et d'amortissement des vibrations, la raquette des exemples 1 à 3 et 5 à 9 ayant l'organe viscoélastique 20 est supérieure à la raquette de l'exemple 4 qui n'avait pas l'organe viscoélas10 tique 20. Les performances d'amortissement des vibrations de la raquette des exemples autres que l'exemple 8 étaient supérieures à celles de l'exemple 8 dont l'épaisseur L3 de l'organe viscoélastique 20 était de 1 mm. La raquette de l'exemple 9 dont l'épaisseur L3 de l'organe 20 était de 4 mm était la plus avantageuse au point de vue des performances d'amortissement des vibrations. Dans la comparaison des raquettes des exemples 1 à 3 dont la partie 16 d'accélération de restitution a des posi20 tions différentes, la raquette de l'exemple 3 dont la partie 16 est formée sur toute la périphérie est un peu supérieure aux raquettes des autres exemples pour tous les éléments examinés. La raquette de l'exemple 5 a été considérée comme meilleure que celles des autres exemples en ce qui concerne les performances de vol examinées au cours de l'essai de frappe de balles. Ainsi, plus le rapport Wi/W2 est petit et meilleures sont les performances de restitution. Comme l'indique la description qui précède, selon l'invention, la partie d'accélération de restitution est formée sur une partie au moins de la partie cordée, et le rapport W1/W2 est réglé à une valeur inférieure à 1 afin que le cordage ne puisse pas venir au contact des organes séparés creux lorsque le cordage vibre en direction perpen35 diculaire à son plan. Le cordage a donc une grande plage de mobilité et les performances de restitution du cadre de raquette sont accrues. La valeur du rapport T2/Tl est réglée à une valeur inférieure à 1. Il est ainsi possible d'obtenir une grande longueur mobile de cordage et d'accroître les performances de restitution sans augmentation de lasurface. Il est aussi possible d'élargir la région souple. Comme le cadre de raquette est constitué des deux organes séparés creux, les surfaces opposées de ces organes constituent deux nervures placées à l'intérieur du cadre de raquette si bien que la rigidité de celui-ci est accrue. L'augmentation de rigidité du cadre de raquette réduit sa déformation et réduit aussi les pertes d'énergie lorsque la raquette frappe une balle, et contribue donc à l'amélioration des performances de restitution et de la stabilité de surface. L'organe viscoélastique est placé entre l'organe intermédiaire et les deux organes séparés creux. La force de restitution du cordage est ainsi accrue par l'organe viscoélastique qui joue le rôle d'un ressort. Les performances de restitution d'une balle frappée sont donc accrues. Une force de choc transmise à l'organe intermédiaire est ainsi absorbée par l'élasticité de l'organe viscoélastique. Les vibrations peuvent ainsi être réduites. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres de raquette qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Cadre de raquette, caractérisé en ce qu'il comprend une partie (16) d'accélération de restitution formée sur une portion au moins d'une partie cordée et possédant: un organe intermédiaire (19) ayant une ouverture de cordage formée suivant un axe de l'organe intermédiaire (19), et deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') placés des deux côtés de l'organe intermédiaire (19) et symétrique10 ment par rapport à une surface de cordage, les organes séparés creux (17, 18; 17', 18') dépassant plus que l'organe intermédiaire (19) du côté de la surface de cordage afin qu'ils forment des deux côtés du cordage un espace qui s'étend vers l'intérieur depuis l'ouverture de cordage. 2. Cadre de raquette selon la revendication 1, caractérisé en ce que, si Tl désigne l'épaisseur de chacun des deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') entre une surface externe et une surface interne de celui-ci et T2 désigne l'épaisseur de l'organe intermédiaire (19) entre une surface externe et une surface interne de celui-ci, le rapport T2/T1 a une valeur inférieure à 1. 3. Cadre de raquette selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que, si l'on appelle Wl la distance minimale comprise entre les deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') entourant l'organe intermédiaire (19) et W2 la distance comprise entre les extrémités des organes séparés creux (17, 18; 17', 18') à la surface interne du cadre de raquette, le rapport W1/W2 a une valeur inférieure à 1. 4. Cadre de raquette, caractérisé en ce qu'il comprend une partie (16) d'accélération de restitution formée sur une partie au moins de la partie cordée et comprenant: un organe intermédiaire (19) ayant une ouverture de cordage formée suivant un axe de l'organe intermédiaire (19), et deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') placés des deux côtés de l'organe intermédiaire (19) symétriquement par rapport à une face de cordage, dans lequel, si l'on appelle Wl la distance minimale entre les deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') entourant l'organe intermédiaire (19) et W2 la distance comprise entre les extrémités des deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') à la surface interne du cadre de raquette, le rapport W1/W2 a une valeur inférieure à 1. 5. Cadre de raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les deux extrémités de chacun des deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') dans la partie cordée sont formées par moulage en une seule pièce par dérivation des organes séparés creux (17, 18; 17', 18') à partir d'un corps de tête composé d'un matériau creux de grand diamètre. 6. Cadre de raquette selon l'une quelconque des reven15 dications 1 à 5, caractérisé en ce que l'organe intermédiaire (19) est formé d'un matériau choisi parmi une résine armée de fibres, une résine, un métal, un matériau composite de résine, et un matériau composite de métal, et a une forme en coupe choisie parmi une forme convexe et une forme en coeur qui est en saillie du côté extérieur du cadre de raquette, et les deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') sont formés d'un matériau choisi parmi une résine et une résine armée de fibres, une surface opposée de chacun des organes séparés creux (17, 18; 17', 18') ayant une configuration qui correspond à celle de l'organe intermédiaire (19). 7. Cadre de raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'organe intermédiaire (19) et les deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') sont raccordés par un moyen choisi parmi au moins un agent adhésif et un dispositif de raccordement mécanique. 8. Cadre de raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'un organe viscoélastique (20) est disposé entre une surface de raccordement de l'organe intermédiaire (19) et une surface de l'organe séparé creux, et le module complexe d'élasticité E* de l'organe viscoélastique (20), ayant une épaisseur qui n'est ni inférieure à 0,5 mm ni supérieure à 4 mm, mesuré à une fréquence de Hz et une température de 0 à 10 C, n'est ni inférieur à 2,0.107 dyn/cm2, ni supérieur à 1,0.1010 dyn/cm2. 9. Cadre de raquette selon la revendication 8, carac5 térisé en ce que l'organe intermédiaire (19) a une section convexe, une partie latérale de cet organe est placée à un côté extérieur du cadre de raquette, et une concavité à gradin qui s'ajuste sur la partie latérale de l'organe intermédiaire (19) est formée à une surface opposée de chacun des deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') afin que l'organe intermédiaire (19) soit disposé entre les deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18'), et l'organe viscoélastique (20) est disposé entre la partie latérale de l'organe intermédiaire (19) et la concavité à gradin. 10. Cadre de raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la longueur de la partie (16) d'accélération de restitution composée des deux organes séparés creux (17, 18; 17', 18') et de l'organe intermédiaire (19) dans la direction longitudinale du cadre n'est ni inférieure à 2 cm ni supérieure à 15 cm. 11. Cadre de raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que la partie (16) d'accélération de restitution est formée à toute sa périphérie de la partie cordée ou au moins aux positions 3 h et 9 h ou à la position 12 h, dans l'hypothèse o la face cordée représente un cadran d'horloge.