FR 2846153 A1 20040423 FR 8111658 A 19810612 L'invention est relative au domaine du radar et elle concerne plus particulièrement un système d'antenne destiné à fonctionner par mono-impulsion. Jusqu'ici, les systèmes radar à mono-impulsion ont été limités à la recherche par mono-impulsions dans des directions perpendiculaires à un plan symétrique par rapport à l'axe du faisceau radar et essentiellement perpendiculaire à cet axe. Les signaux reçus à travers des éléments séparés sont comparés en phase et en amplitude afin 10 de déterminer l'angle de l'écho par rapport au pointage de l'antenne. Comme un diagramme de rayonnement uniforme et symétrique est la meilleure solution pour un fonctionnement en mono-impulsions dans le mode de réception, le faisceau émis est limité à la même configuration en rai15 son de la réciprocité. En tant que tel, un système fonctionnant par mono-impulsions est plus approprié pour être utilisé pour la fonction de poursuite que pour la fonction de recherche. L'adaptation d'un système à mono-impulsion à la recherche nécessite l'utilisation de techniques 20 complexes et coteuses telles que le balayage par trame. En raison des limitations ci-dessus qui sont inhérentes aux systèmes radar à mono-impulsion existants, il y a donc un besoin en ce qui concerne les systèmes radar à mono-impulsion pouvant engendrer un faisceau du type recherche en dehors du faisceau classique à pinceau tout en assurant le fonctionnement par mono-impulsions dans le mode de réception à la fois pour le faisceau de recherche et le faisceau en forme de pinceau. L'invention a donc pour objet un système d'antenne 30 à mono-impulsion et à deux faisceaux permettant de fournir à la fois un faisceau en forme de pinceau et un faisceau de recherche ayant une forme donnée. L'antenne comprend un réseau de guides d'ondes à fentes agencé par plusieurs groupes, de façon à former une antenne en forme 35 de plaque plane. Un ensemble d'alimentation primaire est associé à chaque groupe de guides d'ondes à fentes et cet ensemble est couplé à ces guides d'ondes dans un groupe correspondant. L'ensemble d'alimentation secondaire est prévu pour chaque groupe de guides d'ondes à fentes et cet ensemble est couplé à la fois aux guides d'ondes et à l'ensemble d'alimentation primaire pour le groupe cor5 respondant. Un réseau primaire à mono-impulsion est connecté à l'ensemble d'alimentation primaire et comporte une borne de somme, une première borne de différence et une seconde borne de différence. Un réseau secondaire à mono-impulsion est connecté à l'ensemble d'alimentation 10 secondaire et comporte une borne de somme, une première borne de différence et une seconde borne de différence. Un premier circuit de commutation et de sommation est prévu pour coupler la borne de sommation du système, soit à la borne du réseau primaire à mono-impulsion, soit aux bornes de sommation des réseaux primaire et secondaire à mono-impulsion. Un second circuit de sommation et de commutation est prévu pour coupler une première borne de différence du système, soit à la première borne de différence du réseau primaire à monoimpulsion, soit aux pre20 mières bornes de différence des réseaux primaire et secondaire à mono-impulsion. Un troisième circuit de sommation et de commutation est prévu pour coupler une seconde borne de différence du système, soit à la seconde borne de différence du réseau primaire à mono-impulsion, soit 25 à la fois aux secondes bornes de différence des réseaux primaire et secondaire à mono-impulsion. Les circuits de commutation sont placés dans un premier état dans lequel le système d'antenne produit un faisceau en forme de pinceau et dans un second état dans lequel le système pro30 duit un faisceau de forme donnée, ce système d'antenne fonctionnant dans le mode à mono-impulsion pour les deux faisceaux. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, 35 donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en élévation de la face frontale d'une antenne mono-impulsion à plaque plane et à guide d'ondes à fentes, destinée à être utilisée dans le cadre de la présente invention; - la figure 2 est un schéma d'un réseau d'alimen5 tation de l'antenne représentée sur la figure 1; - la figure 3 est un schéma du fonctionnement de l'un des circuits de commutation et de somme de la figure 2 lorsque l'antenne émet; - la figure 4 est un schéma de fonctionnement de l'un des circuits de commutation et de somme de la figure 2 lorsque l'antenne reçoit; - la figure 5 est une vue en élévation d'un quadrant du réseau d'alimentation utilisé avec l'antenne représentée sur la figure 1; - la figure 6 est une vue en coupe du réseau d'alimentation représenté sur la figure 5; - la figure 7 est un schéma d'une variante du réseau d'alimentation conçu suivant l'invention; - la figure 8 est une vue en élévation d'un système 20 d'antenne comportant l'antenne représentée sur la figure 1 et deux disques de polarisation rotatifs; - la figure 9 est une vue en élévation, avec arrachement partiel, du disque de polarisation représenté sur la figure 8; - la figure 10 est une vue en perspective d'un coupleur à guides d'ondes croisés destiné à être utilisé comme coupleur directionnel dans la mise en oeuvre de la présente invention; - la figure 11 est une vue en coupe transversale du 30 guide d'ondes destiné à être utilisé dans l'invention; - la figure 12 est une vue en plan des ouvertures représentées sur la figure 10; - la figure 13 représente un diagramme de couplage en fonction de la distance entre les ouvertures représen35 tées sur la figure 12; et - la figure 14 est également un diagramme représentant la directivité en fonction de l'espacement des ouver- tures de la figure 12. On se réfère tout d'abord à la figure 1 sur laquelle on a représenté une vue frontale d'une antenne 10 en forme de plaque plane et qui comprend quatre quadrants 12, 14, 5 16 et 18. Les quadrants sont répartis le long des axes X et Y de l'antenne 10. Chacun des quadrants de l'antenne 10 est réalisé sous la forme d'un réseau superposé de guides d'ondes à fente 20. Les guides d'ondes 20 ont, au centre de l'anten10 ne 10, une longueur supérieure que dans les zones supérieure et inférieure de cette antenne. Chaque guide d'ondes 20 est constitué d'une configuration de fente 20a creusée dans le guide d'ondes afin de permettre le rayonnement de l'énergie à micro-ondes à partir de ce guide 15 d'ondes. Les fentes 20a peuvent être ménagées dans le guide d'ondes 20 selon une grande variété de configurations connues largement dans la technique. Dans un mode de réalisation préféré, les fentes 20a sont ménagées selon une configuration longitudinale alternée le long du 20 guide d'ondes 20. Dans un mode de réalisation préférée, l'antenne 10 a un diamètre d'environ 45,5 cm. Ce mode de réalisation a été conçu de façon à pouvoir fonctionner dans la bande K a Le réseau d'alimentation de l'antenne 10 est repré25 senté sur la figure 2. Pour la facilité de la représentation, l'antenne 10 a été séparée en quatre quadrants 12, 14, 16 et 18 et les guides d'ondes 20 sont orientés perpendiculairement au plan du dessin. Chacun des quadrants de l'antenne 10 est muni d'une ligne d'alimentation pri30 maire et d'une ligne d'alimentation secondaire. Les lignes d'alimentation primaires 26, 28, 30 et 32 sont respectivement prévues pour les quadrants 12, 14, 16 et 18. Sur la figure 2, on n'a représenté qu'un nombre limité des guides d'ondes 20 mais on comprend que des guides d'ondes supplémentaires sont connectés selon une configuration similaire à celle représentée. Les lignes d'alimentation secondaires 34, 36, 38 et sont prévues respectivement pour les quadrants 12, 14, 16 et 18. Chacune des lignes d'alimentation primaires et secondaires de chaque quadrant est connectée à un certain 5 nombre de coupleurs directionnels. La ligne d'alimentation 26 est reliée aux coupleurs directionnels 42 à 52. La ligne 28 est reliée aux coupleurs directionnels 54 à 64. La ligne d'alimentation primaire 30 est reliée aux coupleurs directionnels 66 à 76. La ligne d'alimentation 10 primaire 32 est reliée aux coupleurs directionnels 78 à 88. Les lignes d'alimentation secondaires sont munies de coupleurs directionnels de la même manière que les lignes d'alimentation primaires. Plus particulièrement, 15 la ligne 34 est reliée aux coupleurs 90 à 100, la ligne 36 est reliée aux coupleurs 102 à 112, la ligne 38 est reliée aux coupleurs 114 à 124 et la ligne 40 est reliée aux coupleurs 126 à 136. On a représenté les coupleurs directionnels 42 à 20 136 de manière à montrer la direction du signal qui est transféré à travers le coupleur concerné. Les lignes horizontales dans chaque coupleur montrent le trajet selon lequel une partie de l'énergie à l'intérieur du guide d'ondes relié à ce coupleur est transférée au guide d'on25 des connecté transversalement. Chacun des guides d'ondes 20 à fentes est relié à travers une ligne de connexion à un coupleur directionnel connecté à une ligne d'alimentation primaire et également à un coupleur directionnel connecté à une ligne d'alimen30 tation secondaire. A l'intérieur du quadrant 12, les guides d'ondes 20 à fentes sont reliés par l'intermédiaire de lignes de connexion 146 à 156 qui sont reliées à leur tour respectivement aux coupleurs directionnels 42 à 52 et 90 à 100. Dans le quadrant 14, les guides d'ondes 20 35 à fentes sont reliés à des lignes de connexion 158 à 168 qui, à leur tour, sont reliées respectivement aux coupleurs directionnels 54 à 64 et 102 à 112. Dans le qua- drant 16, les guides d'ondes 20 à fentes sont reliés aux lignes de connexion 170 à 180 qui, à leur tour, sont reliées respectivement aux coupleurs directionnels 66 à 76 et 114 à 124. Enfin, le quadrant 18 présente des guides d'ondes 20 à fentes qui sont reliés aux lignes de connexion 182 à 192 reliées à leur tour respectivement aux coupleurs directionnels 78 à 88 et 126 à 136. Bien que sur la figure 2, les lignes d'alimentation primaires et secondaires ainsi que les lignes de conne10 xion soient représentées sous forme de simples traits, elles sont réalisées de préférence sous forme de guides d'ondes. Les extrémités libres des lignes d'alimentation primaires, des lignes d'alimentation secondaires et des lignes de connexion sont ajustées sur des terminaisons 15 qui assurent une adaptation d'impédance appropriée pour le circuit. Les lignes d'alimentation 26 à 40 comportent les terminaisons 194 à 208. Les lignes de connexion 146 à 192 comprennent les terminaisons 210 à 256. Chacun des guides d'ondes 20 à fentes est également équipé d'une 20 terminaison (non représentée). La ligne d'alimentation primaire 26 et les coupleurs directionnels 42 à 52 et les lignes de connexion 146 à 156 constituent un ensemble d'alimentation primaire pour le quadrant 12. Chacun des autres quadrants 14 à 18 comporte un ensemble d'alimenta25 tion primaire analogue. La ligne d'alimentation secondaire 34 ainsi que les coupleurs directionnels 90 à 100 constituent un ensemble d'alimentation secondaire pour le quadrant 12. Chacun des autres quadrants 14 à 18 comporte un ensemble d'alimenta30 tion secondaire analogue. Les lignes d'alimentation primaires 26 et 28 sont reliées par un élément hybride 266 à 1800 qui comporte une ligne de somme 268 et une ligne de différence 270. Le signal engendré sur la ligne 268 représente la somme des 35 signaux reçus sur les lignes d'alimentation primaires 26 et 28. Le signal produit sur la ligne 270 représente la différence des signaux reçus sur les lignes d'alimentation primaires 26 et 28. La ligne 268 est reliée à un élément hybride 272 à 1800 qui comporte une ligne de somme 274 et une ligne de différence 276. La ligne de différence 270 est connectée à un élément hybride 278 à 1800 qui compor5 te une ligne de somme 280 et une ligne de différence 282. Les lignes d'alimentation primaires 32 et 30 sont reliées à un élément hybride 284 à 1800 comportant une ligne de somme 286 et une ligne de différence 288. La ligne de somme 286 est reliée à l'élément hybride 272 et 10 la ligne de différence 288 est connectée à l'élément hybride 278. Les éléments hybrides 266, 272, 278 et 284 constituent un réseau primaire de comparaison à mono-impulsion qui reçoit des signaux des quadrants 12, 14, 16 et 18 de 15 l'antenne 10 afin de produire la somme des signaux sur la ligne de somme 274, un signal de différence azimutal sur la ligne de différence 276 et un signal de différence d'élévation sur la ligne de différence 280. Les lignes d'alimentation secondaires 34 à 40 sont 20 reliées de la même façon à un réseau de comparaison secondaire à mono-impulsion. Les lignes 34 à 36 sont reliées à un élément hybride 294 à 1800 qui comporte une ligne de somme 296 et une ligne de différence 298. La ligne de somme 296 est reliée à un élément hybride 300 à 1800 qui 25 comporte une ligne de somme 302 et une ligne de différence 304. La ligne de différence 298 est reliée à un élément hybride 306 à 1800 et comporte une ligne de somme 308 et une ligne de différence 310. Les lignes d'alimentation secondaires 38 et 40 sont reliées, de la même façon, 30 à un élément hybride 312 à 1800 comportant une ligne de somme 314 et une ligne de différence 316. La ligne de somme 314 est reliée à l'élément hybride 300 tandis que la ligne de différence 316 est reliée à l'élément hybride 306. Le réseau de comparaison secondaire à mono-impulsion 35 comprend les éléments hybrides 294, 300, 306 et 318. Les lignes de somme 274 et 302 sont reliées à un réseau de commutation 322 qui comprend un coupleur direc- tionnel 324 ainsi qu'un circulateur commutable 326 à quatre entrées. La ligne 302 est reliée au'coupleur directionnel 324 tandis que la ligne 274 est reliée à la première entrée du circulateur 326. Le coupleur direc5 tionnel 324 est également relié aux troisième et quatrième entrées du circulateur 326. Une quatrième entrée du coupleur directionnel 324 est munie d'une terminaison 328. La seconde entrée du circulateur 326 est reliée à une borne de somme 330 du système. Les lignes de différence 276 et 304 sont reliées au réseau de commutation 332 qui comporte un coupleur directionnel 334 et un circulateur commutable 336 à quatre entrées. La ligne 276 est reliée à la première entrée du circulateur 336 tandis que la ligne 304 est 15 reliée au coupleur directionnel 334 qui est relié à la terminaison 338 et qui est également aux entrées 3 et 4 du circulateur 336. L'entrée 2 de ce dernier est reliée à une borne 340 de différence d'azimut du système. Les lignes de somme 280 et 308 sont reliées à un réseau de commutation 342 qui comporte un coupleur directionnel 344 et un circulateur 346 à quatre entrées. La ligne 308 est reliée au coupleur directionnel 344 qui comporte une terminaison 348, la ligne de somme 280 est reliée à l'entrée 1 du circulateur 346 et le coupleur directionnel 344 est relié aux entrées 3 et 4. L'entrée 2 du circulateur 346 est reliée à une borne 350 de différence et d'élévation du système. Les lignes de différence 282 et 310 associées aux éléments hybrides 278 et 306 sont reliées respectivement aux bornes 351 et 352. Le fonctionnement des commutateurs 322, 332 et 342 est commandé par un circuit 354 de commande de commutation qui transmet les signaux de commande au réseau de commutation respectif par l'intermédiaire des lignes 356, 358 et 360. Le fonctionnement des commutateurs peut être modifié d'of35 fice par des signaux de commande engendrés par un terminal d'opérateur 362 et transmis à travers une ligne de commande 364. Les états de fonctionnement et la transmission des signaux à travers les commutateurs 322, 332 et 342 sont représentés sur les figures 3 et 4. Le fonctionnement du système d'antenne mono-impul5 sion à deux faisceaux sera maintenant décrit en faisant référence aux figures 1 à 4. Comme cela a été indiqué ci-dessus, les systèmes d'antenne à mono-impulsion engendrent jusqu'à présent des diagrammes à faisceau unitaire dont la forme est celle d'un pinceau. Ce diagramme de rayonnement a été utilisé à la fois dans le mode d'émission et le mode de réception. La limitation à un faisceau en forme de pinceau restreint considérablement l'utilisation des systèmes radar mono-impulsion pour des opérations de recherche qui nécessitent un balayage sur un grand volume de l'espace par le faisceau de l'aitenne. La présente invention concerne un système d'antenne comprenant à la fois l'antenne et le réseau d'alimentation pour produire à la fois un faisceau de recherche de forme donnée et un faisceau classique en forme de pinceau tout en per20 mettant le fonctionnement dans le mode mono-impulsion avec les deux faisceaux. La borne de somme 330 du système est reliée à l'équipement externe comprenant le commutateur émission/réception (non représenté) qui relie alternativement la 25 borne à un émetteur et à un récepteur fonctionnant sur micro-ondes. Le mode d'émission de l'invention présente deux états correspondant chacun à l'un des diagrammes de rayonnement produits par l'antenne. Le premier état est fourni par le choix du commutateur 322, ce qui provoque le fonctionnement de la manière représentée sur la figure 3a. Dans cet état, l'énergie à haute fréquence produite par l'émetteur est transmise directement de l'entrée 2 du circulateur 326 vers l'entrée 1 et dans la ligne 274. L'énergie à haute fréquence est ensuite divisée par l'élé35 ment hybride 272 et envoyée dans les lignes 268 et 286 vers les éléments hybrides 266 et 284, respectivement. Dans l'élément hybride 266, l'énergie à haute fréquence est divisée davantage et envoyée dans les lignes d'alimentation primaires 26 et 28. De même, l'énergie à haute fréquence est divisée par l'élément hybride 284 et transmise dans les lignes d'alimentation primaires 30 et 32. Chacun des coupleurs directionnels reliés à la ligne d'alimentation primaire 26 extrait une partie de l'énergie à haute fréquence et l'envoie à travers la ligne de connexion correspondante vers le guide d'ondes 20 à fentes situé dans le quadrant 12. Les lignes de connexion 10 146 à 156 ont une longueur telle que les trajets de transmission menant de l'élément hybride 266 vers chacun des guides d'ondes 20 soient de même longueur. Il en résulte que la phase des signaux transmis à partir des guides d'ondes 20 soit appropriée pour produire un faisceau en 15 forme de pinceau. L'énergie à haute fréquence transmise à travers les lignes d'alimentation primaires restantes 28, 30 et 32 est envoyée de la même façon à travers les coupleurs directionnels dans les guides d'ondes 20 situés dans les qua20 drants 14, 16 et 18. Dans chacun des guides d'ondes 20 à fentes, l'énergie est émise à partir des fentes 20a, de façon à produire un faisceau en forme de pinceau d'énergie de rayonnement. Il est à noter que les lignes d'alimentation secondaires 34 à 40 sont isolées lorsque le commuta25 teur 322 se trouve dans l'état 1 de telle sorte qu'il n'y ait pas d'énergie qui soit transmise à travers ces lignes d'alimentation. Les coupleurs directionnels connectés aux lignes d'alimentation primaires isolent également les lignes d'alimentation secondaires afin d'empêcher toute 30 interaction entre les lignes d'alimentation primaires et secondaires dans cet état de fonctionnement. L'état d'émission secondaire correspond au second état du commutateur 322 tel que représenté sur la figure 3b. Dans ce cas, l'énergie à haute fréquence provenant de 35 l'émetteur est envoyée vers l'entrée 2 du circulateur 326 et est transmise à travers le circulateur vers l'entrée 3 d'o elle est transférée vers l'entrée 1 du coupleur di- il rectionnel 324. A l'intérieur de ce coupleur, l'énergie est divisée et fournie aux entrées 3 et 4. L'énergie reçue à l'entrée 4 est transmise à travers la ligne 302 vers l'élément hybride 300. L'énergie reçue à l'entrée 3 est renvoyée vers l'entrée 4 du circulateur 326 d'o elle est transmise vers l'entrée 1 et la ligne 274 vers l'élément hybride 272. L'énergie transmise à travers cet élément est transmise vers chacun des guides d'ondes à fentes 20 de la même manière que décrite ci-dessus. L'énergie à haute fréquence transmise à travers la ligne 302 vers l'élément hybride 300 est divisée par l'élément hybride et transmise à travers les éléments hybrides 294 et 312 d'o elle est de nouveau divisée et appliquée aux lignes d'alimentation secondaires 34, 36, 38 et 15 40. Ces lignes transmettent l'énergie à haute fréquence vers les coupleurs respectifs qui leur sont connectés, chaque coupleur extrayant une portion de l'énergie et la transmettant, à travers les lignes de connexion correspondante, vers les guides d'ondes 20 à fentes. Par exemple, 20 la ligne d'alimentation secondaire 34 transmet l'énergie vers chacun des éléments hybrides 90 à 100 et chacun de ces éléments transfère à son tour une partie de cette énergie à travers ses lignes de connexion respectives 146 à 156 vers les guides d'ondes 20. Le degré de coupla25 ge de chacun des coupleurs 90 à 100 est réglé de telle manière que les signaux transmis à travers les lignes de connexion se combinent avec les signaux provenant des lignes d'alimentation primaires pour produire dans les guides d'ondes 20 des signaux dont la phase et l'ampli30 tude sont appropriées pour engendrer une forme de faisceau donnée, de préférence un faisceau dont la largeur verticale soit supérieure à la largeur horizontale et présentant de préférence une configuration carrée cosécante. En général, les valeurs de couplage parviennent dans une 35 moindre mesure du coupleur 90 vers l'extérieur en direction de la terminaison 202. Les autres lignes d'alimentation secondaires et les autres coupleurs fonctionnent de la même façon. Ainsi, lorsque le commutateur 322 fonctionne dans l'état 2, le système d'antenne de l'invention produit un faisceau de recherche ayant une forme donnée plutôt qu'un faisceau en forme de pinceau. Un ensemble préféré de valeurs de couplage des coupleurs directionnels tels que les coupleurs 42 à 52 connectés à la ligne d'alimentation primaire et aux coupleurs directionnels tels que les coupleurs 90 à 100 reliés à chaque alimentation secondaire dans chaque qua10 drant, est donné dans le tableau 1 ci-dessous. Dans le mode de réalisation préféré, les coupleurs directionnels 42 à 52 et 90 à 100 sont du type à guides croisés. Ces valeurs concernent un système dont le nombre de guides d'ondes 20 à fentes est supérieur à celui repré15 senté sur la figure 2. Les valeurs de couplage sont énumérées de façon à correspondre à des guides d'ondes 20 à fentes allant du centre vers l'extérieur. Les valeurs de couplage concernent en outre un système d'antenne fonctionnant dans la bande de fréquences K a 20 TABLEAU 1 Coupleur d'alimentation Coupleur d'alimentation primaire secondaire Valeurs en dB Valeurs en dB 12,18 15,63 11,60 19,89 11,34 19,19 ,96 21,17 ,80 24,46 10,78 21,37 ,64 23,59 ,63 20,61 ,52 18,25 ,51 18,71 10,51 15,27 ,51 15,88 ,51 13,76 ,53 13,34 ,55 12,97 ,64 11,46 ,69 12,18 10,75 10,49 ,86 11,08 ,95 10,03 il,08 9,80 11,23 9,81 11,36 8,62 11,54 9,49 11,73 7,54 11, 93 8,12 12,15 6,38 12,38 4,28 Lorsque le faisceau de la forme donnée est produit, l'antenne 10 est tournée mécaniquement de façon à ce que le faisceau puisse balayer un volume de l'espace. Par conséquent, le circuit représenté sur la figure 20 2 produit un faisceau en forme de pinceau lorsque le commutateur 322 est placé dans l'état représenté sur la figure 3a et le circuit produit un faisceau de recherche d'une forme donnée lorsque le commutateur 322 est placé dans l'état représenté sur la figure 3b. Le faisceau en 25 forme de pinceau est produit lorsque l'énergie à haute fréquence n'est fournie qu'aux lignes d'alimentation primaires, tandis que le faisceau de recherche de forme donnée est produit lorsque l'énergie à haute fréquence est appliquée à la fois aux lignes d'alimentation primaires 30 et secondaires. Le mode de réception est décrit en faisant référence aux figures 2 à 4. Dans le mode de réception, chacun des guides d'ondes 20 reçoit un signal à travers les fentes a et transmet ce signal à travers les lignes de conne35 xion 146 à 192 à la fois vers les lignes d'alimentation primaires et secondaires 26 à 40. Les signaux transmis à travers les lignes d'alimentation primaires 26 et 30 sont appliqués à l'élément hybride 266 qui produit une somme des signaux sur la ligne 268 et une différence des signaux sur les lignes 270. Le fonctionnement est semblable en ce qui concerne les lignes d'alimentation primaires 30 et 32 5 qui appliquent le signal à l'élément hybride 284. Les signaux de somme produits par les éléments hybrides 266 et 284 sont transmis vers l'élément hybride 272 qui, à son tour, produit une somme de ces signaux ainsi que leur différence. Les signaux de différence produits par les éléments hybrides 266 et 284 sont transmis vers l'élément hybride 278 qui produit également un signal de somme des deux signaux de différence et un signal de différence des deux signaux de différence. Le signal de différence est trans15 mis à travers la ligne 282 vers la terminaison 351. Le signal de somme est transmis à travers la ligne 280 vers le commutateur 342. La combinaison des éléments hybrides 266, 272, 278 et 284 constitue le réseau de comparaison primaire à mono-impulsion qui reçoit les signaux des qua20 drants 12 à 18 et produit un signal de somme sur la ligne 274, un signal de différence d'azimut sur la ligne 276 et un signal de différence d'élévation sur la ligne 280. Les éléments hybrides 294, 300, 306 et 312 agissent en combinaison avec les lignes d'alimentation secondaires 25 34 à 40 comme un réseau de comparaison secondaire à monoimpulsion qui produit un signal de somme sur la ligne 302, un signal de différence d'azimut sur la ligne 304 et un signal de différence d'élévation sur la ligne 308. Lorsque les commutateurs 332 et 342 sont dans l'état 1 comme re30 présenté sur la figure 4(a), l'énergie reçue des lignes d'alimentation primaires et secondaires est combinée dans les coupleurs 334 et 344 afin de produire un signal qui constitue la combinaison des signaux provenant de ces lignes primaires et secondaires. Ceci se produit simultané35 ment dans les commutateurs 322, 332 et 342. Les trois signaux de produit qui en résultent et qui sont donc engendrés par les commutateurs lorsqu'ils se trouvent dans leur état 1, sont le résultat des signaux reçus à travers les lignes d'alimentation primaires et secondaires à la fois. Lorsque les signaux sont reçus de ces lignes, le diagramme d'antenne présente le faisceau de recherche de forme 5 donnée comme décrit cidessus. Ainsi, dans l'état 1, le circuit représenté sur la figure 2 fonctionne dans le mode mono-impulsion tout en utilisant un faisceau de recherche ayant une forme donnée. Dans le second mode de réception, les commutateurs 10 322, 332 et 342 sont placés dans la position représentée sur la figure 4(b). En cet état, l'énergie reçue des lignes d'alimentation secondaires à travers les lignes302, 304 et 308 est transmise à travers les coupleurs et les circulateurs correspondants de telle manière que les si15 gnaux soient transmis respectivement vers les terminaisons 328, 338 et 348. Les signaux provenant des lignes d'alimentation primaires sont'reçus à travers les lignes 274, 276 et 280. Ils sont ensuite transmis vers les bornes respectives 330, 340 et 350 du système. Dans ce mode 20 de fonctionnement, l'antenne 10 engendre effectivement un faisceau en forme de pinceau comme décrit ci-dessus. Ceci constitue le mode classique de fonctionnement d'un système radar à mono-impulsion. La séquence de fonctionnement préférée du système 25 d'antenne est la suivante. Le dispositif de commande 354 des commutateurs comprend un mécanisme de minutage qui commute le commutateur 322 entre sa position (état 2 représenté sur la figure 3(b)) correspondant à l'émission d'un faisceau de recherche de forme donnée, et une posi30 tion (état 1 représenté sur la figure 4(a)) correspondant à la réception d'un faisceau de recherche de forme donnée et ceci pendant chaque impulsion d'émission. De plus, les commutateurs 332 et 342 sont placés dans l'état 1 représenté sur la figure 4(a) et correspondant à la production 35 d'un faisceau de recherche de forme donnée. Dans ces conditions de fonctionnement, le système produit un faisceau de recherche de forme donnée et l'antenne 10 est tournée mécaniquement de façon à pouvoir balayer la zone intéressante. Le commutateur 322 étant commuté et les commutateurs 332 et 342 étant placés comme décrit ci-dessus, le système émet un faisceau de recherche et la réception est exécutée selon le mode à mono-impulsion. Lorsque la cible est détectée, l'opérateur place manuellement l'antenne sur azimut jusqu'à ce que l'acquisition azimutale (et l'acquisition de distance) se produisent et que la poursuite azimutale commence. L'antenne fournit alors un 10 signal d'erreur, ce qui permet au système radar de déplacer automatiquement l'antenne en élévation tout en maintenant la poursuite azimutale jusqu'à ce que la cible se trouve dans la fenêtre de poursuite du faisceau d'élévation en forme de pinceau. A cet instant, la commande 354 15 des commutateurs inverse la séquence de commutation du commutateur 322 et modifie l'état des commutateurs 332 et 342 de sorte qu'un faisceau en forme de pinceau est produit à la fois dans le mode d'émission et le mode de réception. Il en résulte une concentration de l'énergie dans un diagramme plus étroit, ce qui améliore la détection et la poursuite de la cible. De façon connue, l'opérateur observe l'écho du système radar sur un dispositif d'affichage tel qu'un tube à rayons cathodiques (non représenté). L'opérateur peut choisir de travailler avec le faisceau de recherche ou le faisceau en forme de pinceau en introduisant des signaux de commande par l'intermédiaire de son terminal 362 qui commande les dispositifs de commande 354 des commutateurs à travers la ligne 364. De cette manière, le système est 30 donc commandé manuellement. Lorsque la cible est détectée, l'opérateur peut désigner la cible en déterminant l'azimut du faisceau de forme donnée de façon qu'il pointe sur la cible. L'acquisition normale à mono-impulsion implique tout d'abord l'isolation en distance de la cible, ensuite 35 le traitement du signal du canal azimutal à mono-impulsion dans cette cellule de distance pour acquérir l'azimut de la cible et finalement la répétition de ce proces- sus en élévation pour compléter la séquence d'acquisition. Une caractéristique essentielle de l'invention consiste à fournir la possibilité d'engendrer un signal d'erreur en élévation qui est utilisé pour placer le pied du 5 diagramme du faisceau de recherche sur la cible de telle manière que lorsque ce faisceau est commuté sous la forme de pinceau, le signal de cible n'est pas perdu. Lors de la conception du système, il faut veiller attentivement à ce que, en élévation, le pointage du faisceau en forme 10 de pinceau se situe à l'intérieur d'un intervalle de 1,50 du pied du faisceau de recherche lorsqu'on actionne les commutateurs 322, 332 et 342. Avec cette possibilité, le processus d'acquisition peut transiter automatiquement de la détection et la désignation par l'opérateur, sur un 15 mode de poursuite automatique véritablement à trois dimensions sans perte de la cible et sans nécessiter une attention ultérieure de l'opérateur. Le signal d'erreur du diagramme de recherche peut être utilisé pour la poursuite de la cible. Toutefois, la précision de cette pos20 sibilité ne peut atteindre la poursuite précise qui est donnée par la sortie engendrée à partir du faisceau en forme de pinceau. Un mode de réalisation concret du réseau d'alimentation du système illustré sur la figure 2 est représenté 25 sur la figure 5 qui représente une vue arrière du quadrant 18 de l'antenne 10. Les lignes d'alimentation primaires et secondaires 32 et 40 s'étendent verticalement sur les lignes de connexion 182 à 192. On notera qu'une partie seulement des lignes d'alimentation du système dans son 30 ensemble sont représentées sur la figure 2. Les lignes d'alimentation ainsi que les lignes de connexion sont constituées par des guides d'ondes qui sont fabriqués de manière à pouvoir véhiculer la fréquence particulière utilisée dans le système radar. Les lignes de connexion à guide d'ondes 32 et 40 sont reliées aux lignes de connexion de telle façon qu'elles forment les coupleurs directionnels 78 à 88 et 126 à 136. Ces coupleurs directionnels sont décrits plus en détail ci-dessous. Le dispositif d'alimentation de la figure 5 est appelé habituellement réseau en échelle. Les trois autres quadrants de l'antenne 10 comportent une structure similaire à celle repré5 sentée pour le quadrant 18. Une vue en coupe du réseau en échelle présentée sur la figure 5 est illustrée sur la figure 6. On notera que la ligne de connexion telle que la ligne 192 est un guide d'ondes plié qui alimente le guide d'ondes 20 à fentes. 10 La ligne de connexion est séparée de ce guide d'ondes 20 par un élément de support 374. Un autre mode de réalisation du réseau d'alimentation de l'invention est représenté sur la figure 7. Les guides d'ondes à fentes, les lignes de connexion, les lignes d'alimentation, les cou15 pleurs, les terminaisons et les bornes du système sont les mêmes que ceux représentés sur la figure 2. La ligne d'alimentation primaire 26 et la ligne d'alimentation secondaire 34 sont reliées à un réseau d'alimentation 380. La ligne d'alimentation primaire 28 et la ligne d'alimen20 tation secondaire 36 sont reliées à un réseau de commutation 382. Le réseau de commutation 380 comprend un circulateur 384 qui est commutable et qui comporte quatre entrées, ainsi qu'un coupleur directionnel 386. La ligne d'alimentation primaire 26 est reliée à l'entrée 1 du 25 circulateur 384. La ligne d'alimentation secondaire 34 est reliée au coupleur 386 et comporte une terminaison 388. Le coupleur 386 est connecté également aux entrées 3 et 4 du circulateur 384. La ligne d'alimentation primaire 28 est reliée à l'entrée 1 d'un circulateur 390 et 30 la ligne d'alimentation secondaire 36 est reliée à un coupleur 392. La ligne 36 comporte une terminaison 394 qui est reliée à la suite du coupleur 392. Ce dernier est également relié aux entrées 3 et 4 du circulateur 390. Les entrées 2 des circulateurs 384 et 390 sont re35 liées chacune à un élément hybride 396 à 1800 qui assure l'établissement de la somme des signaux d'entrée provenant de la ligne 398 et un signal de différence sur la ligne 400. La ligne de somme 398 est connectée à un élément hybride 402 à 1800 qui présente une ligne de somme 404 et une ligne de différence 406. La ligne de différence 400 est connectée à un élément hybride 408 à 1800 qui comporte une ligne de somme 410 et une ligne de différence 412. La ligne de différence 412 a une terminaison 414. La ligne d'alimentation primaire 32 et la ligne d'alimentation secondaire 40 sont connectées à un réseau 10 de commutation 416 qui comporte un circulateur 418 commutable et à quatre entrées, ainsi qu'un coupleur directionnel 420. La ligne d'alimentation 32 est connectée à l'entrée 1 du circulatèur 418 tandis que la ligne d'alimentation secondaire 40 est connectée au coupleur 420 et 15 comporte une terminaison 422. Le coupleur 420 est relié en outre aux entrées 3 et 4 du circulateur 418. Les lignes d'alimentation 30 et 38 sont reliées à un réseau de commutation 424 qui comprend un circulateur 426 et un coupleur 428. La ligne d'alimentation primaire 30 est reliée 20 à l'entrée 1 du circulateur 36 et la ligne d'alimentation secondaire 38 est connectée au coupleur 428 et comporte une terminaison 429. Les autres bornes du coupleur 428 sont connectées aux entrées 3 et 4 du circulateur 426. Les entrées 2 des circulateurs 418 et 426 sont connectées 25 chacune à l'élément hybride 434 à 1800 qui comporte une ligne de somme 436 et une ligne de différence 438. La ligne 436 est reliée à l'élément hybride 402, tandis que la ligne 438 est reliée à l'élément hybride 408. Le fonctionnement des réseaux de commutation 380, 30 392, 416 et 424 est commandé par un circuit 440 de commande de commutation à travers des lignes 442, 444, 448 et 446, respectivement. La ligne de somme 410 de la figure 7 correspond à la borne 350 qui est la borne de différence d'élévation 35 du système et que l'on retrouve à la figure 2. La ligne de somme 406 de la figure 7 correspond à la borne 340 qui est la borne portant le signal de différence d'azimut du système et que l'on retrouve également sur la figure 2 tandis que la ligne de somme 404 de la figure 7 correspond à la bande 330 de la figure 2 qui présente le signal de somme du système. La variante du système d'alimentation de l'antenne représentée sur la figure 7 n'utilise qu'un seul comparateur mono-impulsion mais nécessite un réseau de commutation supplémentaire par rapport au réseau d'alimentation représenté sur la figure 2. De la même façon, ce circuit 10 produit un faisceau de forme donnée et un faisceau en forme de pinceau par la sélection des états des réseaux de commutation 380, 382, 416 et 424. Un faisceau en forme de pinceau est engendré en ne connectant que les lignes d'alimentation primaires 26, 28, 30 et 32 aux guides d'on15 des 20 à fentes et le faisceau de recherche de forme donnée est produit en reliant à la fois les lignes d'alimentation primaires et secondaires 34, 36, 38 et 40 aux guides d'ondes 20. Chacun des réseaux de commutation 380, 382, 416 et 424 fonctionne de la même façon que les ré20 seaux de commutation 322 et 332 représentés sur les figures 3 et 4 afin d'engendrer les faisceaux en forme de pinceau et de forme donnée dans les états décrits ci-dessu s. Le dispositif d'alimentation d'antenne représenté sur la figure 7 est quelque peu restrictif en ce qui concerne la fonction d'éclairement du faisceau de forme donnée et l'application des signaux sur les lignes de connexion comparées au réseau d'alimentation représenté sur la figure 2. Toutefois, la mise en oeuvre des circuits re30 présentés sur la figure 7 est plus difficile en raison du fait que les commutateurs tendent à introduire des erreurs de phase et d'amplitude qui sont susceptibles de dégrader les performances en mono-impulsion. Le système d'antenne peut comprendre également une possibilité de sélection de la polarisation grâce à l'utilisation de l'appareil représenté sur les figures 8 et 9. Sur la figure 8, on a représenté l'antenne 10 par une vue en élévation de côté et dans ce cas, le faisceau engendré par l'antenne est dirigé à travers un premier disque de polarisation 458 et un second disque de polarisation 460. Le disque 458 est représenté plus en détail sur la figure 5 9 qui en montre une vue avec arrachement partiel. Le disque 458 comprend un premier réseau de fils parallèles 458a, un support diélectrique 458b et un second réseau de fils parallèles 458c. Le disque de polarisation 60 comprend de même un premier réseau de fils parallèles 10 460a, un support diélectrique 460b et un second réseau de fils parallèles 460c. Les disques 458 et 460 sont identiques. L'espacement des fils et des réseaux sont choisis de façon à assurer une adaptation d'impédance appropriée pour l'antenne 10 à la fréquence de fonction15 nement souhaitée. Les disques 458 et 460 sont supportés par des dispositifs de montage 462 et 464 dans lesquels le disque 458 est entraîné en rotation par un mécanisme d'entraînement 468, tandis que le disque 460 est entraîné par un méca20 nisme d'entraînement 470. Les disques 458 et 460 sont coaxiaux à l'antenne 10 et sont montés rotatifs autour de l'axe de celle-ci. La polarisation du faisceau produite par l'antenne est commandée par l'orientation angulaire des disques 25 458 et 460. En choisissant les positions des disques, on peut affecter au faisceau une polarisation linéaire, circulaire ou elliptique. Jusqu'à présent, les systèmes d'antenne ont produit des faisceaux multiples par l'utilisation d'une polarisa30 tion sélective, une polarisation donnée correspondant à une forme particulière du faisceau. Au contraire, le système d'antenne que l'on vient de décrire permet de fournir plusieurs formes de faisceau, à savoir un faisceau de recherche et un faisceau en forme de pinceau, et cha35 cune des formes du faisceau peut être produite avec une polarisation des divers types décrits ci-dessus. La sélection à la fois de la forme du faisceau et de la pola- risation de celui-ci dans ce système à plusieurs faisceaux améliore considérablement les applications et les possibilités de fonctionnement d'un système radar. Les coupleurs directionnels décrits ci-dessus sont nécessaires afin qu'il y ait des valeurs numériquement extrêmement faibles de couplage, en particulier en ce qui concerne les coupleurs d'alimentation secondaires, comme cela ressort du tableau 1 ci-dessus. Il a donc été extrêmement difficile de concevoir des coupleurs ayant des pa10 ramètres de couplage aussi faibles en particulier dans la mesure o l'espace que l'on a à sa disposition est limité, ce qui entraîne des exigences mécaniques de conception et de forme contraignantes, l'entrée de couplage devant en outre être à angle droit par rapport à la ligne 15 d'alimentation d'entrée. Un coupleur directionnel à guides croisés qui répond à ces exigences sera maintenant décrit en faisant référence aux figures 10 à 14. La figure 10 montre donc un coupleur 500 à guides croisés qui comprend un guide principal 502 et un guide 20 secondaire 504. La flèche 506 désigne l'énergie à haute fréquence qui est fournie au coupleur 500, l'énergie à haute fréquence non couplée passant à travers le guide 502 selon la flèche 508. L'énergie à haute fréquence couplée dans la direction souhaitée à travers le guide 25 secondaire 504 est désignée par la flèche 510. L'extrémité du guide secondaire 504 opposée à la direction de propagation de l'énergie à haute fréquence désirée comporte une terminaison 512. Les guides 502 et 504 sont connectés l'un à l'autre 30 à travers une ouverture 514 qui comprend des formes identiques 516 et 518. L'énergie haute fréquence appliquée au guide principal 502 est couplée dans le guide secondaire 504 à travers l'ouverture 514. Les dimensions des guides 502 et 504 sont représen35 tées sur la figure 11. La largeur du guide est désignée par "a", sa hauteur par "b) et l'épaisseur de la paroi par "t". L'ouverture 514 est représentée sur la figure 12. Les formes 516 et 518 constituent des ouvertures dans le plan 522 de la paroi du guide qui constitue l'interface entre le guide primaire 502 et le guide secondaire 504. Le plan 522 est divisé en des quadrants désignés par 522a à 522d, par une droite de symétrie horizontale 524 et une droite de symétrie verticale 526. Les dimensions des formes sont normalisées en fonction de la largeur a du guide. Ainsi: S/a est la normale abaissée du centre de la forme vers chacune des droites de symétrie 524 et 526, 1/a est la dimension diagonale la plus grande de chaque forme, w/a est la largeur des canaux 530 et 532 des formes, 15 x/a est la dimension horizontale telle que 538a, des portions 534-540 en forme de flèche des formes et, y/a est la dimension verticale des portions en forme de flèche, telles que 538b des formes. L'extrémité des portions en flèche sont arrondies au-delà des dimensions 20 définies. Chaque forme comprend deux canaux principaux 530 et 532 qui sont à angle droit, l'un des canaux présentant un axe qui est aligné sur une diagonale du plan carré 522. Une explication de la mise en oeuvre du coupleur 25 directionnel 500 à guides croisés est maintenant donnée en faisant référence aux figures 13 et 14. Le paramètre de couplage représenté sur la figure 13 est une mesure de l'énergie à haute fréquence transférée du guide principal vers le guide secondaire. Le paramètre de directi30 vité représenté sur la figure 14 est la différence entre les niveaux des signaux des entrées couplées et isolées du coupleur et constituent une mesure de la directivité du coupleur. La longueur d'onde du signal à haute fréquence à la 35 fréquence normale F est donnée par XO. Les courbes de conception représentées sur la figure 13 ont été déterminées de façon empirique en maintenant les dimensions des ouvertures de couplage à des valeurs constantes tout en faisant varier l'espacement entre les deux formes identiques (516 et 518). Il est important de noter que ces courbes s'appliquent uniquement pour des rapports 0/a donnés (1,250 et 1,312). Pour concevoir un coupleur donnant une directivité et un couplage appropriés à une fréquence nominale choisie, il est nécessaire de calculer la largeur "a" du guide qui donne l'un des deux rapports 0/a. En utilisant les courbes des figures 13 et 14, l'es10 pacement "S" peut être déterminé. Les autres dimensions des ouvertures et du guide rapportées sur la largeur "a" du guide sont données dans le tableau 2. TABLEAU 2 b/a = 0,222 t/a = 0,036 1/a = 0,458 w/a = 0,046 x/a = 0,103 y/a = 0,077 Des valeurs de couplage supérieures à 2 dB peuvent être obtenues en utilisant les courbes de conception des figures 13 et 14 et des valeurs de couplage situées dans la plage 3dB et moins sont particulièrement utiles dans des applications dans lesquelles les exigences mécaniques 25 et de forme sont telles qu'une partie couplée doit se trouver à angle droit par rapport à une ligne d'alimentation d'entrée. En résumé, l'invention concerne donc un système radar à mono-impulsion qui produit un faisceau en forme 30 de pinceau et un faisceau ayant une forme donnée, l'antenne fonctionnant pour les deux faisceaux dans le mode de réception à mono-impulsion. Le système peut commuter d'une forme de faisceau à l'autre en un temps inférieur au microseconde. Les faisceaux peuvent être affectés aus35 si d'une grande variété de polarisations par des disques de polarisation à positionnement mécanique montés devant l'antenne. REVENDICATIONS 1. Système d'antenne à mono-impulsion et à deux faisceaux, caractérisé en ce qu'il comprend un réseau de guides d'ondes à fentes (20) agencées en plusieurs grou5 pes (12, 14, 16, 18), un ensemble d'alimentation primaire (26, 28, 30, 32) pour chaque groupe de guides d'ondes (20) étant couplés au groupe correspondant de ces guides d'ondes, un ensemble d'alimentation secondaire (34, 36, 38, 40) pour chaque groupe de guides d'ondes et couplés 10 à la fois aux guides d'ondes (20) et à l'ensemble d'alimentation primaire pour ce qui concerne le groupe correspondant, un réseau primaire à mono-impulsion (266, 272, 278, 284) relié aux ensembles d'alimentation primaires (26, 28, 30, 32) et comportant une borne de somme 15 (274), une première borne de différence (276) et une seconde borne de différence (280), un réseau secondaire à mono-impulsion (294, 300, 306, 318) relié aux ensembles d'alimentation secondaires et comportant une borne de somme (302), une première borne de différence (304) et 20 une seconde borne de différence (308), un dispositif (322) destiné à coupler une borne de somme (330) du système soit à la borne de somme (274) du réseau primaire à mono-impulsions ou à la fois aux bornes de somme (274 et 302) des réseaux primaire et secondaire à mono-impul25 sions, un dispositif (332) pour coupler une première borne de différence (340) du système soit à une première borne de différence (276) du réseau primaire à mono-impulsion, soit à la fois aux premières bornes de différence (276, 304) des réseaux primaire et secondaire à 30 mono- impulsions, et un dispositif (342) pour coupler une seconde borne de différence (350) du système soit à la seconde borne de différence (280) du réseau primaire à mono-impulsion soit à la fois aux secondes bornes de différence (280, 308) des réseaux primaire et secondaire 35 à monoimpulsion. 2. Système d'antenne à mono-impulsion et à deux faisceaux, caractérisé en ce qu'il comprend un réseau de guides d'ondes à fentes (20) agencé en plusieurs groupes (12, 14, 16, 18), un ensemble d'alimentation primaire (26, 28, 30, 32) pour chaque groupe de guides d'ondes et couplés au groupe correspondant des guides d'ondes à fen5 tes, un réseau d'alimentation secondaire (34, 36, 38, 40) pour chaque groupe de guides d'ondes à fentes et couplé à la fois à ces guides d'ondes et à l'ensemble d'alimentation primaire en ce qui concerne le groupe correspondant, un dispositif (380, 382, 416, 424) connecté aux en10 sembles d'alimentation primaire et secondaire pour chaque groupe de guides d'ondes à fentes (20) pour coupler une borne de groupe à l'ensemble d'alimentation primaire dans un premier état et pour coupler cette borne à la fois aux ensembles d'alimentation primaire et secondaire dans un second état, et un réseau à mono-impulsion (396, 402, 408, 434) connecté à chacune des bornes de groupe et comportant une borne de somme (404), une première borne de différence (406) et une seconde borne de différence (408). 3. Système suivant l'une quelconque des revendica20 tions 1 et 2, caractérisé en ce que chaque ensemble d'alimentation primaire comprend une ligne d'alimentation primaire (26, 28, 30, 32), plusieurs coupleurs directionnels (42 à 52, 54 à 64, 66 à 76, 78 à 88) reliés à la ligne d'alimentation primaire et des lignes de connexion (146 à 25 156, 158 à 168, 170 à 180, 182 à 192) reliant les coupleurs directionnels aux guides d'ondes (20) à fentes, et chaque ensemble d'alimentation secondaire comprenant une ligne d'alimentation secondaire (34, 36, 38, 40), plusieurs coupleurs directionnels (90 à 100, 102 à 112, 30 114 à 124, 126 à 136) reliés à la fois aux lignes d'alimentation secondaires et aux coupleurs directionnels reliés à la ligne d'alimentation primaire (26, 28, 30, 32). 4. Système suivant la revendication 3, caractérisé en ce que le réseau primaire à mono-impulsions comprend 35 un premier élément hybride (266) connecté à deux lignes (26, 28) desdites lignes d'alimentation primaires et comportant une première borne de somme hybride (268) et une première borne de différence hybride (270), un second élément hybride (284) connecté aux deux autres lignes (30, 32) d'alimentation primaires et comportant une seconde borne de somme hybride (286) et une seconde 5 borne de différence hybride (288), un troisième élément hybride (278) connecté aux première et seconde bornes de différence hybrides (270, 288) et présentant une troisième borne de sommation hybride (280) qui correspond à la première borne de différence dudit premier réseau à 10 mono-impulsion et une troisième borne de différence hybride (282) ayant une terminaison, et un quatrième élément hybride (272) connecté aux première et seconde bornes de somme hybrides (268, 286) et présentant une quatrième borne de différence hybride (276) qui correspond 15 à la seconde borne de différence dudit premier réseau à mono-impulsion, et une quatrième borne de somme hybride (274) correspondant à la borne de somme dudit premier réseau à mono-impulsion. 5. Système suivant la revendication 2, caractérisé 20 en ce que le second réseau à mono-impulsion comprend un premier élément hybride (294) connecté à deux lignes (34, 36) parmi les lignes d'alimentation secondaires et comportant une première borne de somme hybride (296) et une première borne de différence hybride (298), un second 25 élément hybride (312) connecté aux deux autres (38, 40) lignes d'alimentation secondaire et comportant une seconde borne de somme hybride (314) et une seconde borne de différence hybride (307), un second élément hybride (306) connecté aux première et seconde bornes de différence hybrides (298, 316) et comportant une troisième borne de somme hybride (308) qui correspond à la première borne de différence dudit second réseau à mono-impulsion et une troisième borne de différence hybride (352) pourvue d'une terminaison, et un quatrième élément hybride (300) connec35 té aux première et seconde bornes de somme hybrides (296, 314) et comportant une quatrième borne de différence hybride (304) qui correspond à la seconde borne de diffé- rence dudit second réseau à mono-impulsion et une quatrième borne de somme hybride (302) qui correspond à la borne de somme du second réseau à mono-impulsion. 6. Système suivant la revendication 3, caractérisé 5 en ce que les coupleurs directionnels (42 à 52, 54 à 64, 66 à 76, 78 à 88) connectés à la première ligne d'alimentation (26, 28, 30, 32) présentent des paramètres de couplage qui sont à même d'assurer la formation d'un faisceau en forme de pinceau à partir des guides d'ondes (20) 10 à fentes. 7. Système suivant la revendication 3, caractérisé en ce que les coupleurs directionnels (90 à 100, 102 à 112, 114 à 124, 126 à 136) reliés aux lignes d'alimentation primaires et secondaires (26, 28, 30, 32, 34, 36, 38, 40) présentent des paramètres de couplage permettant de former à partir des guides d'ondes (20) à fentes un faisceau présentant dans un plan choisi une dimension angulaire supérieure à celle que ce faisceau présente dans un plan orthogonal audit plan. 8. Système suivant la revendication 1, caractérisé en ce que chacun des dispositifs de couplage (322, 332, 342) peut assumer deux états et comporte un circulateur à quatre entrées (326, 336, 346) et un coupleur directionnel (324, 334, 344), ledit circulateur présentant une 25 première entrée (1) reliée à l'une des bornes du premier réseau à mono- impulsions, une seconde entrée (2) reliée à l'une des bornes du système, une troisième entrée (3) connectée à la première entrée du coupleur directionnel (324, 334, 344) et une quatrième entrée (4) connectée à 30 la seconde entrée (2) du coupleur directionnel dont une troisième entrée est reliée à l'une des bornes (302, 304, 308) dudit second réseau à mono-impulsion. 9. Système suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'il comprend au moins 35 un disque de polarisation (458, 460) décalé par rapport audit réseau et parallèle à celui-ci pour commander la polarisation des faisceaux produits par le système d'antenne. 10. Système suivant la revendication 9, caractérisé en ce que ledit disque de polarisation (458, 460) comprend un diélectrique central (458b, 460b) sur chacune des faces duquel est prévue une grille de fils parallèles (458a, 458c, 460a, 460c). 11. Système suivant la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif (468, 470) pour faire tourner ledit disque autour de son axe afin de modifier la polarisation des faisceaux produitepar le système d'antenne. 12. Système suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le réseau à mono-impulsion comprend un premier élément hybride (396) connecté à deux bornes parmi lesdi15 tes bornes de groupe et présentant une première borne de sommation hybride (398) et une première borne de différence hybride (400), un second élément hybride relié aux deux autres bornes de groupe et présentant une seconde borne de somme hybride (436) et une seconde borne de dif20 férence hybride (438), un troisième élément hybride (408) connecté aux première et seconde bornes de différence hybrides (438, 400) et comportant une troisième borne de différence hybride (410) qui correspond à la première borne de différence du réseau à mono-impulsion et une borne de différence (412) pourvue d'une terminaison, et un quatrième élément hybride (402) connecté aux première et seconde bornes de somme hybrides (398, 436) et comportant une quatrième borne de différence hybride (406) qui correspond à la seconde borne de différence du réseau 30 à mono-impulsion et une quatrième borne de somme hybride (404) qui correspond à la borne de somme dudit réseau à mono-impulsion. 13. Antenne suivant la revendication 2, caractérisée en ce que lesdits moyens de couplage (380, 390, 416, 424) 35 comprennent un circulateur à deux états et à quatre entrées (384, 390, 418, 426) et un coupleur directionnel (386, 392, 420, 428), ledit circulateur comprenant une première entrée connectée à l'ensemble d'alimentation primaire, une seconde entrée (2) connectée à la borne de groupe, une troisième entrée (3) connectée à la première entrée du coupleur directionnel et une quatrième entrée 5 connectée à une seconde entrée du coupleur directionnel, une troisième entrée de ce dernier étant reliée à l'ensemble d'alimentation secondaire (34, 36, 38, 40).