FR 2838834 A1 20031024 FR 0204821 A 20020417 en plus un isolateur (10) dispose a son entree. DOMAINE TECHNIQUE La presente invention concerne le domaine des telecommunications et plus particulierement celui des communications optiques par fibre optique. Plus precisement encore la presente invention concerne le domaine des guides optiques filtrant, de preference accordables. Wile vise ainsi notamment la realisation de compensateurs de dispersion chromatique, fixes ou accordables. PROBLEME TECHNIQUE POSE De maniere generale, le probleme technique que vise a resoudre la presente invention est celui de la realisation de filtres optiques accordables. Un exemple particulierement significatif de ce probleme technique est la necessite d'une compensation de dispersion chromatique accordable pour le deploiement des reseaux optiques a haut debit (40 Gbit/s et plus). La dispersion chromatique decrit l'elargissement temporel des impulsions lumineuses lors de leur propagation dans une fibre optique et resulte principalement de la variation de l'indice de refraction avec la longueur d'onde. Cet elargissement conduit a un recouvrement temporel des impulsions successives apres de longues distances, lequel cause des erreurs de bits au recepteur. Le deploiement de reseaux 3 haut debit devient aujourd'hui fortement limite par la dispersion chromatique, du fait de ['augmentation de la densite des communications. Dans les systemes a haut debit, les tolerances de dispersion deviennent faibles si bien que des variations de dispersion jusqu'ici negligeables pour un systeme a 10 Gbit/s peuvent severement influencer les performances des reseaux de communications a 40 Gbit/s. Les tolerances vent inversement proportionnelles au carre du debit. Wiles valent typiquement 500 ps/nm, 30 ps/nm, 2 ps/nm, respectivement pour des debits de 10 Gbit/s, 40 Gbit/s et 160 Gbit/s. De plus la valeur de la compensation de dispersion necessaire au niveau du recepteur pour maintenir une performance optimale du systeme peut varier dans le temps suite a certaines alterations telles que les fluctuations de temperature le long de la fibre ou les reconfigurations dynamiques du reseau. Pour resoudre ces problemes, un controle actif de la compensation de dispersion est done primordial dans les systemes a haut debit. En particulier, il est necessaire de compenser canal par canal la dispersion chromatique residuelle en fin de ligne par un dispositif 1 0 accordable. ETAT DE LA TECHNIQUE Un certain nombre de solutions au probleme de la compensation de dispersion chromatique accordable ont ete proposees anterieurement. Une premiere solution consiste a utiiiser une cavite resonante formant un etalon dit de Gires-Tournois et a realiser l'accordabilite en modifiant ['angle d'incidence ou la temperature du composant (cf. brevet EP 1098212 >). Cette solution a ['inconvenient de ne pas etre tout-fibre et presente a priori des pertes d'insertion consequentes. Le retard d'un seul etalon n'est pas lineaire, seule une combinaison de deux elements permet d'obtenir une dispersion constante dans la bande utile. De plus, la gamme d'accordabilite est insuffisante pour les largeurs de bandes qui interessent aujourd'hui les telecommunications optiques, la dispersion maximale etant inversement proportionnelle au carre de la largeur de bande. Une autre solution, plus repandue, consiste a utiliser une fibre a reseau de Bragg dont le pas varie le long du reseau. La variation longitudinale de la longueur d'onde de Bragg (communement qualifiee de > du reseau de Bragg) permet dtinduire un retard en reflexion variable suivant la longueur d'onde incidente. Pour inscrire un reseau de Bragg a l'interieur de la fibre, le cceur voire une partie de la gaine optique est dope avec un materiau rendant la fibre photosensible. Une modulation longitudinale de l'indice de refraction est ensuite induite en irradiant la fibre par un champ de franges ultraviolet/es cree par un dispositif interferometrique (preferentiellement un masque de phase dont ['evolution longitudinale du pas est celle souhaitee). Differentes possibilites ont ete envisagees pour realiser l'accordabilite de ce type de composant. Deux parametres physiques permettent de modifier iocalement la longueur d'onde de Bragg: ce vent la contrainte mecanique et la temperature. Une premiere possibilite pour modifier la dispersion est d'induire une variation longitudinale d'un des deux precedents parametres. De nombreux exemples illustrent cette option (cf par exemple brevet EP 1024376 > ou brevet EP 1030472 >). Les moyens proposes a cet effet mettent generalement en ceuvre des depots d'epaisseur variable le long de la fibre (metal conducteur pour agir sur la temperature, materiau de proprietes mecaniques similaires a la silice pour agir sur la contrainte mecanique). Cependant la ma^'trise d'un tel gradient d'epaisseur n'est pas a priori chose aisee, I'epaisseur maximale necessaire pour avoir un gradient de contraintes sufffisant etant par ailleurs importante. De plus, cette methode d'accordabilite de la dispersion s'accompagne d'un decalage de la longueur d'onde centrale du filtre. Une seconde possibilite d'accordabilite de la dispersion consiste a utiliser une variation longitudinale non lineaire du >: on peut ainsi concevoir un reseau de Bragg dont la dispersion varie par exemple quasi lineairement dans la bande reflective. Ceci a ete propose en utilisant une variation non lineaire du pas du reseau de Bragg (cf. brevet WO 9931537 >). L'accordabilite de la dispersion est alors realisee en translatant spectralement la bande reflective par rapport au signal a ['aide d'une methode classique de variation de la longueur d'onde centrale d'un reseau de Bragg (traction ou elevation de temperature uniforme). Comme dans ce cas la dispersion n'est pas constante sur la largeur de bande du signal, ['inconvenient majeur d'une telle methode de compensation de dispersion est ['introduction de dispersion d'ordre superieur: ceci induit une augmentation significative de la penalite en puissance induite par le composant. PRESENTATION GENERALE DE L'INVENTION. Un but general de ['invention est de fournir une correction de dispersion dont la valeur soit accordable sur une bande de longueurs d'onde. Ce but est atteint dans le cadre de la presente invention grace a un procede de realisation d'un fiitre optique qui met en ceuvre les etapes consistent a operer sur un guide optique - un controle du profil evolutif interieur du guide (ctest-a-dire le profil exterieur de la partie guidante proprement cite, par exemple du cceur dans le cas d'une fibre optique) et l'inscription d'un reseau de Bragg, selon des techniques qui permettent de controler de maniere independante, la variation longitudinale de la longueur d'onde de Bragg d'une part, et la variation longitudinale du profil exterieur du guide, d'autre part. Selon un mode de realisation avantageux, le controle du profil evolutif interieur du guide est realise par fusion-etirage. L'invention permet ainsi de realiser, sur un guide optique, un filtre accordable dont on peut controler ['evolution de la reponse spectrale par application d'une force mecanique externe, par exemple par traction, mais aussi par torsion, compression, ou tout autre moyen equivalent. Le filtrage est preferentiellement de type reflectif. Le reseau de Bragg est avantageusement inscrit apres l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide optique. Deux variantes principales vent proposees dans le cadre de la presente invention, pour mettre en ccuvre le procede precise. Selon une premiere variante, l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide optique est realisee dans des conditions permettant le s controle de ['evolution longitudinale de l'indice optique effectif du guide, cette etape de controle du profil evolutif interieur du guide est suivie d'une etape consistent a corriger localement le profil exterieur du guide, et ['inscription du reseau de Bragg est realisee dans des conditions permettant la maTtrise longitudinale de la iongueur d'onde de Bragg. Le cas echeant l'etape de correction de profil peut etre realisee avant ou apres l'etape d'inscription du reseau de Bragg. Selon une deuxieme variante, I'etape de controle du profil evolutif interieur du guide optique est realisee dans des conditions permettant le controle de ['evolution longitudinale du profil exterieur du guide, et ['inscription du reseau de Bragg est realisee avec controle de ['evolution longitudinale du pas du reseau pour permettre une maTtrise de ltevolution longitudinale de la longueur d'onde de Bragg. Selon une autre caracteristique avantageuse de la presente invention, le procede consiste a adjoindre au guide optique comportant un filtre inscrit, un dispositif de commande et/ou de controle d'un effort mecanique applique, par exemple d'une traction. D'une part, en combinant la ma'^trise de ltevolution longitudinale de l'indice effectif par controle du profil evolutif interieur du guide et celle de ltevolution longitudinale du pas du reseau par inscription, on controle ['evolution longitudinale de la longueur d'onde de Bragg du reseau dans les conditions de traction de ['inscription et done la reponse spectrale associee. D'autre part, en combinant la ma^trise du profil exterieur du guide par controle du profil evolutif interieur du guide et une eventuelle modification de ce profil apres le controle du profil evolutif interieur du guide, on assure de maniere independante ltevolution de la reponse spectrale lorsque la traction appliquee est modifiee. Selon une autre caracteristique avantageuse de la presente invention, le procede comprend en outre l'etape consistent a adjoindre au guide optique des moyens permettant d'induire longitudinalement une variation preferentiellement uniforme de ia longueur d'onde. De tels moyens peuvent par exemple etre adaptes pour contr81er la temperature du composant. Ceci peut etre obtenu par exemple grace 3 une metallisation de sa surface, ou encore par insertion dans un micro-four, par exemple dans un capillaire, la metallisation ou le micro-four etant chauffe par effet Joule ou par conduction thermique. Les moyens induisant une variation uniforme et contr81ee de la longueur d'onde permettent notamment de contrer lteffet de decalage de la longueur d'onde centrale du filtre resultant de ['application d'un effort mecanique, par exemple d'une traction. La presente invention concerne egalement les guides optiques comportant un filtre inscrit realises par la mise en ceuvre du procede precise, ainsi que l'utilisation de ces guides. D'autres caracteristiques, buts et avantages de la presente invention apparatront a la lecture de la description detaillee qui va suivre, et en regard des dessins annexes, donnes a titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: À - la figure 1 represente differentes etapes successives de realisation d'un guide comportant un filtre inscrit selon un premier mode de realisation de la presente invention, plus precisement la figure la represente une etape de contr81e du profil evolutif interieur du guide par fusion-etirage, la figure lb represente une etape d'inscription d'un reseau de Bragg, la figure 1c represente une etape de correction du profil exterieur par attaque graduelle, et la figure ld represente une etape de metallisation, - la figure 2 represente schematiquement une etape de modification du profil exterieur par depot d'un materiau de propriete mecanique analogue a celui constituent le guide, alternative de l'etape illustree sur la figure 1c, - la figure 3 represente une vue schematique d'un guide optique contenu par la mise en ceuvre d'un second mode de realisation du procede conforme a la presente invention, par realisation du profil exterieur souhaite lors de ltetape de controle du profil evolutif interieur du guide par fusion-etirage et ma^'trise de ['evolution longitudinale de la longueur d'onde de Bragg grace a celle du pas du reseau, - ia figure 4 represente schematiquement la realisation d'un compensateur de dispersion chromatique grace au premier mode de realisation du procede precise, plus precisement, la figure 4a represente le rayon du guide en fonction de la position longitudinale, et la figure 4b represente l'indice effectif du guide en fonction de la position lon g itudi na le a pres mise en ccuvre d' u ne eta pe de real isation de controle du profil evolutif interieur du guide par fusion-etirage du profil exterieur produisant une evolution lineaire de l'indice effectif, la figure 4c represente le rayon en fonction de ia position long itudina le apres mise en ocuvre d'une etape de correction du profil exterieur pour obtenir le profil souhaite pour l'accordabilite, la figure 4d represente le pas du reseau d'indice en fonction de la position longitudinale apres l'etape d'inscription d'un reseau de Bragg dont le pas varie lineairement, et la figure 4e represente la longueur d'onde de Bragg en fonction de la position longitudinale issue de ces etapes et revere une evolution lineaire de la longueur d'onde de Bragg, - la figure 5 represente schematiquement la realisation d'un compensateur de dispersion chromatique par mise en oeuvre du deuxieme mode de realisation du procede conforme a la presente invention, plus precisement, la figure 5a represente le rayon du guide en fonction de la position longitudinale a ['issue de l'etape de realisation de controle du profil evolutif interieur du guide par fusion-etirage du profil exterieur souhaite pour l'accordabilite, la figure 5b represente l'indice effectif optique du guide en fonction de la position longitudinale a ['issue de cette etape de controle du profil evolutif interieur du guide par fusion- etirage, I'indice effectif evoluant de maniere non lineaire en fonction de la position longitudinale, la figure 5c represente le pas du reseau d'indice en fonction de la position longitudinale apres l'etape d'inscription d'un reseau de Bragg dont le pas varie non iineeirement de maniere adaptee, et la figure 5d represente la longueur d'onde de Bragg en fonction de la position longitudinale et revere la encore une evolution lineaire de la longueur de Bragg en fonction de la position longitudinale, - la figure 6 met en evidence l'interet de la matrise du profil exterieur dans le cas d'un compensateur de dispersion, plus precisement, la figure 6a represente en traits interrompus le rayon de la fibre en fonction de la position longitud ina le dans le cas d'un profil non ada pte linea ire et en traits continus le rayon de la fibre en fonction de la position longitudinale pour un profil adapte non lineaire, la figure 6b represente la dispersion et le defaut moyen de linearite du retard en fonction de I'ecart a la traction initiale dans le cas d'un profil lineaire non adapte tandis que la figure 6c represente la dispersion et le defaut moyen de linearite du retard en fonction de l'ecart 3 la traction initiale pour un profil adapte non lineaire conforme a la presente invention, - la figure 7 represente un exemple d'application de la matrise de I'evolution longitudinale de la modulation d'indice dans le cas d'un compensateur de dispersion et illustre respectivement en partie superieure les caracteristiques spectrales (reflectivite et retard) a la traction initiale et les caracteristiques spectrales (reflectivite et retard) apres application d'une traction supplementaire permettant dtinverser le signe de la dispersion, - la figure 8 represente un exemple de mise en ceuvre de chauffage par metallisation, plus precisement la figure 8a represente le rayon d'un guide en fonction de la position longitudinale, la figure 8b represente une epaisseur de dep6t de metallisation et d'elevation de temperature resulta nte en fonction de la position longitudina le dans le cas d' u ne epaisseur de depot uniforme tandis que la figure 8c represente de maniere similaire une epaisseur de depot de metallisation et ['elevation de temperature resultante en fonction de la position longitudinale dans le cas d'une epaisseur de depot adaptee, - la figure 9 represente un exemple de mise en oeuvre de chauffage du guide conforme a la presente invention par insertion du composant dans un capillaire, - la figure 10 illustre schematiquement un exemple de configuration de systeme integrant un compensateur de dispersion conforme a la presente invention, comprenant un circulateur a trots ports, ainsi qu'une boucle de contra-reaction, - la figure 11 represente un autre exemple de configuration de systeme integrant ['invention par combinaison de deux filtres, - la figure 12 represente un troisieme exemple de configuration de systeme integrant ['invention par mise en serie de filtres associes a des bandes reflectives differentes, et - la figure 13 represente un quatrieme exemple de configuration de systemes integrant ['invention par combinaison d'un circulateur trots ports et de plusieurs filtres grace a un multiplexeur-demultiplexeur intercale. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Comme indique precedemment, pour l'essentiel, le procede conforme a la presente invention consiste a operer sur un guide optique une operation de controle du profil evolutif interieur du guide et dtinscription d'un reseau de Bragg selon des techniques qui permettent de controler de maniere independante, la variation longitudinale de la longueur d'onde de Bragg d'une part, et la variation longitudinale du profil exterieur du guide 10 d'autre part. Dans la suite du descriptif, on va decrire des exemples de realisation conforme a ia presente invention selon lesquels l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide est realisee par fusion etirage. De maniere connue en soi, le guide optique 10 a la base de ['invention comprend un cccur 12 entoure d'une gaine 14. Pius precisement encore, de preference, ['invention est realisee a partir d'un guide optique 10 invariant par translation. Ce guide de base 10 est caracterise par les proprietes opto-geometriques de sa section transverse: il peut s'agir d'une fibre optique >, d'une fibre a cristaux photoniques, d'un guide plan, etc. On suppose que, a la longueur d'onde d'utilisation, I'evolution transverse de l'indice de refraction permet la propagation de la lumiere dans la direction longitudinale suivant un mode transverse determine. Le guide 10 est generalement consu pour que ce mode soit unique. On note neff l'indice effectif du mode fondamental a la longueur d'onde d'utilisation. Dans la structure du guide, la frontiere avec le milieu exterieur determine les limites de la section du guide. Dans toute la suite, on designe le contour de cette section par le terme de > du guide. L'invention repose sur les elements suivants qui resultent des etudes et investigations des inventeurs. Le reseau de Bragg 20 inscrit permet le couplage du mode fondamental vers le mode fondamental contrapropagatif realisant ainsi un filtre de Bragg reflectif. La longueur d'onde de resonance locale AB(Z), qualifiee communement de longueur d'onde de Bragg, est donnee par la relation suivante: 23(z) = 2 n coefficient de couplage. L'invention propose des moyens permettant de combiner la matrise du procede d'inscription du reseau ce qui permet un controle de I'evolution longitudinale du pas et de ['amplitude de modulation, associee a celle de ['evolution de l'indice effectif par fusion-etirage pour obtenir la reponse spectrale souhaitee. En particulier, la matrise de ['evolution longitudinale de ['amplitude de modulation permet d'apodiser la reponse spectra le d u filtre et/ou de real iser des su perstructures (d u type reseau multicanaux). Pour realiser l'accordabilite du filtre, les inventeurs proposent de faire varier la traction mecanique appliquee par rapport a sa valeur lors de ['inscription du reseau 20. Ceci peut etre realise par differents moyens: moteur pas a pas, element piezoelectrique, etc. La modification de la traction appliquee induit une modification de la reponse spectrale du filtre car elle agit sur ['evolution longitudinaie de la longueur de Bragg du reseau. Sous l'effet d'une traction, deux effets physiques contribuent a la variation de la longueur d'onde de Bragg: d'une part ltelongation physique du materiau qui modifie le pas, d'autre part lteffet photo-elastique qui modifie l'indice effectif. Ces deux effets vent proportionnels a la contrainte locale, de sorte que la variation de longueur d'onde de Bragg en fonction de la traction est inversement proportionnelle a la surface de la section locale du guide. Plus precisement, en considerant que le guide est de composition essentiellement homogene, les inventeurs ont determine que l'on peut ecrfre la relation suivante: d(z) (1- p,) (Z) d-E S (2) ou F est la traction appliquee Pe est le coeffficient photoelastique du materiau constituent le guide E est le module d'Young de ce meme materiau et S(z) est la surface de la section du guide a la position longitudinale z. L'application preferentielle de ['invention est la realisation d'un compensateur de dispersion chromatique accordable. La reponse spectrale souhaitee dans ce cas est caracterisee par une dispersion constante sur toute la bande reflective et dont la valeur est accordable. Les inventeurs ont montre que, sous certaines conditions (dispersion en desa d'u ne vaieu r maxi ma le depend ent de la long ueur d u composant), cela est equivalent en premiere approximation a une evolution longitudinale lineaire de la longueur d'onde de Bragg. Ainsi les inventeurs ont demontre que pour realiser un compensateur de dispersion accordable, il est souhaitable que ['evolution longitudinale de la longueur d'onde de Bragg soit lineaire queue que soit la traction appliquee. Or cette evolution est la somme de deux contributions qui vent done preferentiellement lineaires: d'une part ltevolution initiale dans les conditions de traction de ['inscription et d'autre part celle induite lorsque l'on fait varier la traction. D'apres ['equation (2), cette seconde contribution sera lineaire si ltevolution de ia section du guide suivant z est de la forme suivante: z) = SO 1 + p ou S0 et p vent deux constantes. Dans le cas d'une fibre optique classique de section circulaire, cela implique ltevolution longitudinale suivante du rayon de la fibre: rtz)= (profil exterieur adapte). Comme indique precedemment, on a illustre sur la figure 1, de maniere schematique, les differentes etapes d'un procede conforme a un premier mode de realisation de la presente invention. Sur la figure la, on a represente sous la reference 11, en traits interrompus, le profil exterieur, de section transversale constante, du guide optique initial a la base de ['invention. Sur la meme figure la, on a represente en 15 le profil exterieur du guide 10 obtenu apres une etape de fusion-etirage et en 13 le profil interieur, d'evolution homothetique, du cceur 12. L'etape de fusion-etirage conduit a faire varier longitudinalement et de maniere homothetique la structure du guide 10. L'etat actuel de la technique permet de realiser l e profil sou haite d 'evolution long itudina le de la section du guide: un tel procede est avantageusement decrit dans le brevet EP 0714861 >. La fusion-etirage induit ainsi une variation longitudinale controlee de la surface de la section du guide. De plus, comme le guidage depend des dimensions transverses du guide, la fusion-etirage induit egalement une variation longitudinale de l'indice effectif. Connaissant de preference de maniere experimentale ltevolution de l'indice effectif suivant la section du guide, on fabrique ainsi un guide optique presentant ['evolution longitudinale souhaitee de I'indice effectif, a savoir lineaire ou non lineaire. Preferentiellement, I'evolution longitudinale du profil du guide respectera le critere dit d'adiabaticite qui assure qu'il n'y a pas de pertes par couplage du mode fondamental vers des modes d'ordre superieur. Comme on le volt sur la figure la et comme illustre sur les figures 4a et 4b, selon le premier mode de reaiisation de la presente invention, I'etape de fusion-etirage est controlee pour definir, a ['issue de celle- ci, un profil exterieur 15 d'evolution adapte (voir figure 4a) pour obtenir une evolution de l'indice effectif optique lineaire en fonction de la position longitudinale (figure 4b). La realisation de ['invention comporte ensuite une etape d'inscription d'un reseau de Bragg 20 dans le guide etire (voir figure lb). Pour realiser ce reseau de Bragg 20, une solution connue en soi consiste a doper le guide 10 avec un materiau photosensible puis a l'irradier par exemple au moyen d'un champ de franges ultraviolet/es cree par un dispositif interferometrique, ou alternativement par un masque de phase approprie. Le pas du reseau d'indice 20 peut etre a priori variable. Dans le cadre du premier mode de realisation pour lequel l'indice effectif evolue lineairement en fonction de la position longitudinale a ['issue de l'etape de fusion-etirage, le pas du reseau d'indice 20 peut etre constant ou variant lineairement comme illustre sur la figure 4b. Comme illustre sur la figure 1c, pour ma^'triser i'evolution longitudinale de la section du guide et done contrdier ltevolution de la reponse spectra le avec la traction, on procede apres l'etape de fusion- etirage illustree sur la figure la a une correction locale du profil exterieur 15 du guide etire. Cette etape de correction est operee sans modification de ['evolution longitudinale du profil d'indice. On a ainsi illustre sur la figure 1c une etape de correction qui consiste a corriger par retrait le profil exterieur 15 du guide. Une telle correction peut etre operee par attaque graduelle le long du guide par vole chimique. A titre d'exemple non limitatif, une telle etape de correction peut etre realisee par exemple par gravure par immersion dans un bain d'acide 1 5 fluorhydrique. En variante, comme on l'a schematise sur la figure 2, cette etape de correction du profil exterieur peut etre opere par ajout d'un materiau de propriete mecanique analogue a celui constituent le guide. Sur la figure 2, on a ainsi reference 16 le profil exterieur du guide apres ajout du materiau requis. Sur la figure 1c, on a reference 16 le profil exterieur du guide apres realisation de l'etape de correction. Le rayon du guide obtenu apres cette eta pe de correction, en fonction de la position longitudinale est illustre sur la figure 4c. De meme, le pas du reseau 20 d'indice evoluant lineairement en fonction de la position longitudinale est schematise sur la figure 4d. La combinaison de ltevolution lineaire de l'indice effectif illustre sur la figure 4b et du pas du reseau d'indice illustre sur la figure 4d, permet d'obtenir une evolution lineaire de la longueur dionde de Bragg comme illustre sur la figure 4e. On va maintenant evoquer le second mode de realisation conforme a la presente invention en regard des figures 3 et 5. Contrairement au premier mode de reaiisation precedemment decrit en regard des figures 1 et 2 qui consiste a realiser ['operation de fusion- etiragepour obtenir une evolution preferentiellement de l'indice effectif, dans le cadre du second mode de realisation, comme represente sur les figures 3 et 5a, I'operation de fusion-etirage est realisee pour obtenir ['evolution longitudinale souhaitee de la section du guide. La encore, cette evolution est determinee pour controler ['evolution spectrale avec la traction. Ainsi, a ['issue de cette etape de fusion-etirage, comme illustre sur la figure 5b, on obtient une evolution longitudinale non lineaire de l'indice effectif. Dans ce contexte, comme on le volt sur la figure 3 et sur la figure 5c, I'inscription du reseau de Bragg 20 est realisee avec une evolution non lineaire du pas du reseau de sorte que la combinaison des evolutions non lineaires de l'indice effectif (figure 5b) et du pas de reseau d'indice (figure 5c) conduise la encore a une evolution lineaire de la longueur d'onde de Bragg en fonction de la position longitudinale (figure 5d). Sur la figure 3, on a egalement represente en 18 un depat metallique preferential realise sur la surface exterieure du guide pour permettre un ajustement de la valeur de la longueur centrale du filtre par controle de temperature. Pour ajuster la valeur de la longueur d'onde centrale du filtre, I'invention preconise ['application d'une elevation de temperature uniforme. Ce recalage en longueur dionde est en particulier necessaire lorsqu'on accorde comme indique precedemment la reponse spectrale du composant car la traction induit une variation de la longueur d'onde centrale du filtre. Ce recalage peut etre egalement necessaire pour obtenir l'athermicite du composant ctest a dire la conservation de ses performances optiques queue que soit la valeur de la temperature exterieure dans la gamme specifiee d'utilisation du composant. A ces fins, I'invention propose de realiser sur la surface 15 du guide 10 etire un depot metallique 18 d'epaisseur adaptee suivant la taille de la section. Ce dep8t peut etre compose de liempilement de couches metalliques de nature differente. Lorsque cette metallisation est traversee par un courant electrique, il y a conversion par effet Joule de la puissance electrique en puissance thermique contribuant a chauffer le guide. Pour obtenir une elevation de temperature uniforme, on peut montrer que ['evolution longitudinale de l'epaisseur du depot metallique doit etre inversement proportionnelle a celle de la surface du guide. On aperSoit en effet sur la figure 8b que pour une evolution lineaire du rayon du guide etire, en fonction de la position longitudinale, I'elevation de temperature (courbe el sur la figure 8b) est non lineaire pour une epaisseur de depot uniforme (courbe e2 sur la figure 8b). Au contraire, on volt sur la figure 8c que pour une evolution non lineaire de l'epaisseur de depOt (courbe e3 sur la figure 8c), on obtient une evolution de temperature lineaire en fonction de la position longitudinale (courbe e4 sur la figure 8c). La figure 8 iliustre ainsi la necessite d'adapter l'epaisseur de la metallisation pour obtenir une elevation de temperature uniforme dans le cas d'un guide dont la dimension de la section transverse varie longitudinalement. Pour cet exemple le guide est un taper lineaire: pour la meme puissance electrique fournie (P = 126 mW pour une longueur metallise de 4 cm), la temperature varie le long du guide de 50 a plus de 100 C lorsque l'epaisseur depose est uniforme alors qu'elle est constante egale a 75 C dans le cas d'une epaisseur adaptee. Selon une variante, la metallisation peut etre chauffee par conduction thermique. Selon une variante applicable au cas ou le guide 10 est une fibre optique, I'elevation de temperature uniforme peut etre obtenue en inserant la fibre 10 dans un tube 30 que lton chauffe afin de realiser un micro-four. Une telle variante est illustree sur la figure 9. Ce tube 30, de diametre interieur legerement superieur au diametre maximale de la fibre, peut etre soit un capillaire de silice metallise (depot d'epaisseur uniforme dans ce cas) soit constitue directement d'un materiau conducteur comme le graphite. Sur la figure 9, on a schematise en 32 une alimentation electrique adaptee pour appliquer un courant electrique controle aux bornes d'un capillaire 30. La encore, le capillaire ou micro-four peut etre chauffe non pas par effet Joule mais par conduction thermique. Dans toute la description precedente, on a suppose implicitement que le guide 10 n'est pas birefringent. Dans le cas contraire, ii existe un decalage spectral entre les reponses en reflexion correspondent aux deux etats principaux de polarisation. Cela induit en particulier une dispersion des modes de polarisation (communement denommee >) prejudiciable a la qualite de la transmission optique. Il est done generalement souhaitable de minimiser la birefringence du guide optique, qu'elle soit intrinseque ou induite par les processus de fabrication du composant (fusion etirage, inscription du reseau de Bragg). Cependant, un guide birefringent (du type fibre a maintien de polarisation) peut etre envisage pour utiliser le composant en tent que compensateur de PM D. Typiquement le guide possede a cet effet une birefringence An 2 10-5. L'invention peut etre mise en ceuvre a partir de tout guide optique approprie apte a subir une operation de fusion-etirage et apte a recevoir un reseau de Bragg. Wile est de preference realisee a partir d'une fibre optique. Considerons une fibre optique dont on peut distinguer trots regions: un cceur dope, une gaine interne dopee et une gaine externe silice. Pour realiser le reseau de Bragg sur fibre etiree, ['invention propose une fibre a gaine photosensible etendue. Il est connu de l'art anterieur, notamment par le document > Proc. OFC'95 26 Fev.-3 Mars 1995 pp.343-346, que l'on peut supprimer les pertes de couplage aux modes de gaine en introduisant par un dopage approprie une gaine optique dont la photosensibilite egale celle du cceur. Comme le rapport entre la taille du mode guide et le rayon du cceur augmente quand celui-ci diminue, il appara^'t souhaitable que le ratio entre le rayon de la gaine photosensible r9 et celui du cceur rc soit sufffisamment grand pour que la suppression du couplage aux modes de gaine soit egalement effficace sur toute la longueur de la fibre etiree, en particulier aux petite diametres. Typiquement, r9 2 3.rc permet d'obtenir ce resultat pour une evolution du diametre de la fibre de 125 a 90,um. Pour renforcer la resistance mecanique de la fibre etiree, I'invention propose une fibre a gaine silice etendue. La traction maximale avant rupture etant proportionnelle a la section, il est souhaitable d'augmenter le rayon de la gaine silice tout en conservant ie meme profil d'indice pour reduire le risque de casse au niveau de la petite section de la fibre apres fusion etirage. Les tests conduits par les inventeurs ont montre que la presente invention offre de nombreux avantages par rapport a la technique anterieure, grace au controle independent des profies interieurs et exterieurs de la gaine de la fibre. Concernant la ma^trise du profil exterieur en particulier, les differentes solutions proposees precedemment ne mettaient pas en ccuvre une operation de fusion-etirage: elles consistaient, a partir d'une fibre standard, soit a faire un depot d'epaisseur variable soit a faire une attaque chimique graduelle. L'inconvenient de ces solutions est que d'une part la realisation de ces variations graduelles d'epaisseur ntest pas un probleme technologique simple et que d'autre part la variation d'epaisseur maxima le est grande done a priori pl us d ifffici le a controler. Par contre, comme on l'a note precedemment, la fusion-etirage permet une ma'^trise simple et precise de ltevolution longitudinale de la forme du guide. La figure 6 montre tout l'interet d'avoir un profil exterieur adapte, toujours dans le cas d'un compensateur de dispersion chromatique accordable. Comme on le volt sur la figure 6b, lorsque le profil exterieur n'est pas adapte (c'est-a-dire correspond par exemple 3 une evolution lineaire du rayon), la gamme d'accordabilite est limitee par ['apparition de dispersion d'ordre superieur: la dispersion n'est plus constante dans la bande utile du signal ce qui induit une distorsion prejudiciable pour la qualite de la transmission. Dans le cas contraire obtenu selon ['invention, on obtient une gamme d'accordabilite etendue comme on le volt sur la figure 6c. Il est en particulier possible dtinverser le signe de la compensation de dispersion. Des applications specifiques peuvent etre envisagees pour une compensation de dispersion positive et negative. La figure 7 illustre des possibilites supplementaires offertes par ia ma^'trise de ['evolution longitudinale de la modulation d'indice lors de ['inscription du reseau de Bragg. D'une part, en reduisant progressivement ['amplitude de modulation sur les bords du reseau, on peut realiser une apodisation de la reponse spectrale ainsi qutune reduction de ['amplitude des ondulations de la courbe de retard. D'autre part, en effectuant une sur-modulation de la modulation dtindice, ii est possible de creer plusieurs bandes reflectives. Le compensateur de dispersion conforme a la presente invention permet de traiter simultanement plusieurs canaux de longueurs d'onde differentes, et done de minimiser le nombre de compensateurs a utiliser. La figure 7 illustre une autre application dans le cas d'un compensateur de dispersion accordable: on a inscrit un reseau de Bragg generant deux bandes reflectives dont l'ecart spectral correspond au decalage produit par la traction supplementaire necessaire pour inverser le signe de dispersion, on utilise alors une bande reflective differente suivant le signe de la dispersion a compenser. Plus precisement encore sur la figure 7, on a reference r1 la courbe de reflectivite obtenue a la traction initiale dtinscription du reseau de Bragg et r2 la courbe de retard obtenue a cette traction initiale. On notera que la courbe r1 comprend deux bandes separees r et r12, la bande r12 etant centree sur une longueur d'onde Ls qui correspond a la longueur d'onde du signal utile. Sur la meme figure 7, on a reference r3 la courbe de reflectivite obtenue apres application d'une traction controlee supplementaire permettant d'inverser le signe de la dispersion. La courbe correspondante de retard est referencee r4. On notera que la courbe r3 comprend deux bandes separees r31 et r32 respectivement identiques aux bandes r1l et r21. Cependant ici la bande r31 est centree sur la meme longueur d'onde ls que la bande r12. Ainsi, ['invention permet tout en travaillant a la longueur d'onde Ls, de passer de la bande r31 a la bande r12 et inversement, selon qu'une traction addition nel le est ou non appliquee et permet ainsi d'inverser ou non le signe de la compensation. La presente invention peut etre exploitee dans de nombreuses configurations de systemes. Certaines non limitatives vont maintenant etre evoquees. Dans sa realisation de filtre en reflexion, le composant F peut etre associe a un separateur, tel qu'un circulateur a trots ports, ou un filtre, pour extraire le signal en sortie. Pour filtrer de maniere independante plusieurs canaux ou sous-bandes, une solution consiste a intercaler un multipleur-demultiplexeur entre le circulateur et les composants associes a chaque canal ou sous-bande. Pour realiser une accordabilite dynamique, la mesure de la qualite du signal transmis associe a celle des conditions exterieures permet de retroagir sur les commandes en traction et en temperature afin de maintenir des performances de filtrage optimales. Il peut etre interessant de combiner un filtre fixe et un filtre accordable (voire deux filtres accordables). On utilisera par exemple dans ce cas un circulateur quatre ports ou de maniere equivalente deux circulateurs trots ports en eerie. Dans toutes les configurations precedentes, chaque filtre peut etre rem place par u ne association en serie de fi ltres correspondent a des bandes reflectives differentes. Sur la figure 10 on apergoit un systeme qui comprend un circulateur 100 a trots ports. Celui-ci regoit sur son entree le signal provenant d'une ligne de transmission dispersive 102. Son port intermediaire est relic a ['entree d'un filtre accordable F conforme a I'invention. Une boucle de reaction comprend un dispositif de mesure 104 sensible a la reponse du filtre F. et un module 108 commande par le dispositif 104 pour contrGier la traction et la temperature du filtre F. Cette configuration permet de recuperer un signal filtre sur la sortie du circulateur trots ports 100. Sur la figure 11, on aperSoit un systeme qui comprend un circulateur 110 a quatre ports. Celui-ci resoit un signal sur son entree. Deux filtres fixes ou accordables F1, F2 vent relies respectivement sur ses ports intermediaires. Le signal filtre est recupere sur la sortie du circulateur 110. Le circulateur 110 a quatre ports represente sur la figure 11 peut etre remplace de maniere equivalente par deux circulateurs trots ports en eerie. Dans ce cas, le premier circulateur 3 trots ports reSoit le signal sur son entree, son port intermediaire est relic au filtre F1, sa sortie est reliee a ['entree du deuxieme circulateur. Ce dernier a son port intermediaire relic au filtre F2 et le signal de sortie filtre est disponible sur la sortie du second circulateur. Sur la figure 12, on apersoit un systeme qui comprend un circuiateur 120 a trots ports. Celui-ci resoit un signal sur son entree. Des filtres conformes a la presente invention references filtre 1, filtre 2... filtre n sur la figure 12, vent connectes en serie sur le port intermediaire du circulateur 120. Le signal fiitre est recupere sur la sortie du circulateur 120. On apersoit sur la figure 13, un systeme qui comprend un circulateur 130 a trots ports. Celui-ci resoit un signal multi-longueur d'ondes \1 a kn sur son entree. Son port intermediaire est relic a un demultiplexeurmultiplexeur 131. Les sorties de ce dernier sur lesquelles vent disponibles les differentes longueurs d'ondes \1 a n vent reliees a des filtres respectifs references filtre 1, filtre 2... filtre n sur la figure 13. Le signal filtre multi-longueurs d'ondes X1 a kn est disponible sur la sortie du circulateur 130. Bien entendu la presente invention ntest pas limitee aux modes de realisation particuliers qui viennent detre decrits mais s'etend a toute variante conforme a son esprit. En particulier, la presente invention n'est pas limitee aux applications specifiques qui ont ete precedemment decrites. Wile s'applique a toutes applications compatibles et notamment par exemple a la realisation d'un filtre a reflectivite variable servant de miroir accordable dans un laser type Raman. Par ailleurs, I'etape de controle du profil evolutif interieur du guide par fusion-etirage peut etre remplacee par tout moyen equivalent par exemple par attaque chimique combinee a une diffusion ou tout moyen equivalent. REVENDICATIONS 1. Procede de realisation d'un filtre optique caracterise par le fait qu'il comprend les eta pes consistent 3 operer sur un guide optique (10): - un controle du profil evolutif interieur du guide et - I'inscription d'un reseau de Bragg (20), selon des techniques qui permettent de controler de maniere independante la variation longitudinale de la longueur d'onde de Bragg d'une part, et la variation longitudinale du profil exterieur du guide d'autre part. 2. Procede selon la revendication 1, caracterise par le fait que l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide est realisee par fusionetirage. 3. Procede selon l'une des revendications 1 ou 2, caracterise par le fait qu'il comprend en outre l'etape consistent 3 adjoindre au guide optique comportant un filtre inscrit un dispositif de commande ou de controle d'un effort mecanique applique. 4. Procede selon la revendication 3, caracterise par le fait qutil comprend l'etape consistent a adjoindre au guide optique, un moyen apte a appliquer une traction contrOlee. 5. Procede selon la revendication 3, caracterise par le fait qu'il comprend l'etape consistent a adjoindre au guide optique, un moyen apte 3 appliquer une torsion controlee. 6. Procede selon l'une des revendications 1 a 5, caracterise par le fait que l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide optique (10) est adaptee pour controler ['evolution longitudinale de l'indice optique effectif du guide. 7. Procede selon l'une des revendications 1 a3 6, caracterise par le fait que l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide optique est realisee dans des conditions permettant le controle de ['evolution longitudinale de l'indice optique effectif du guide, cette etape de controle du profil evolutif interieur du guide etant suivie d'une etape consistent a corriger localement le profil exterieur du guide et I' inscription du resea u de Bragg est rea lisee da ns des conditions permettant la matrise longitudinale de la longueur d'onde de Bragg. 8. Procede selon la revendication 7, caracterise par le fait que l'etape d'inscription du reseau de Bragg consiste a realiser un reseau a pas constant ou lineaire. 9. Procede selon l'une des revendications 7 ou 8, caracterise par le fait que l'etape de correction du profil exterieur du guide est realisee avant l'etape d'inscription du reseau de Bragg. 10. Procede selon l'une des revendications 7 ou 8, caracterise par le fait que 1'etape de correction du profil exterieur du guide est realisee apres l'etape d'inscription du reseau de Bragg. 11. Procede selon l'une des revendications 7 a 10, caracterise par le fait que ltetape de correction consiste a retirer de la matiere sur le profil exterieur du guide. 12. Procede selon l'une des revendications 7 a 10, caracterise par le fait que l'etape de correction du profil exterieur consiste a ajouter de la matiere sur le profil exterieur obtenu apres l'etape de controle du profil evolutif interieur du guide. 13. Procede selon l'une des revendications 1 a 5, caracterise par le fait que 1'etape de controle du profil evolutif interieur du guide est adaptee pour controler le profil exterieur souhaite. 14. Procede selon la revendication 13, caracterise par le fait que l'etape de contr61e du profil evolutif interieur du guide optique est realisee dans des conditions permettant le controle de ['evolution longitudinale du profil exterieur du guide, et 1'inscription du reseau de Bragg est realisee avec controle de ['evolution longitudinale du pas du reseau pour permettre une ma^rtrise de ['evolution longitudinale de la longueur d'onde de Bragg. 15. Procede selon l'une des revendications 7 a 14, caracterise par le fait que 1'etape d'inscription du reseau de Bragg est adaptee pour definir un pas variable. 16. Procede selon l'une des revendications 1 a 15, caracterise par le fait que ies etapes de controle du profil evolutif interieur du guide et d'inscription de reseau de Bragg vent adaptees pour definir une variation longitudinale lineaire de la longueur d'onde de Bragg. 17. Procede selon l'une des revendications 1 a 16, caracterise par le fait que les etapes de conformation du profil exterieur du guide vent adaptees pour definir une evolution non lineaire de ce profil exterieur. 18. Procede selon la revendication 15, caracterise par le fait que les etapes de conformation du profil exterieur du guide vent adaptees pour definir un profil exterieur dont la section suit la relation: 1 0 S(Z) = l+p.z dans laquelle SO et p designent des constantes, tandis que z definit l'axe longitudinal. 19. Procede selon l'une des revendications 1 a 18, caracterise par le fait qu'il comprend en outre l'etape consistent a adjoindre au guide optique des moyens permettant d'induire longitudinalement une variation uniforme de la longueur d'onde. 20. Procede selon la revendication 19, caracterise par le fait qutil consiste a adjoindre au guide optique des moyens adaptes pour controler la temperature du composant. 21. Procede selon l'une des revendications 19 ou 20, caracterise par le fait qu'il comprend en outre l'etape consistent a deposer un materiou electriquement ou thermiquement conducteur, par exemple une metallisation sur la surface exterieure du guide. 22. Procede selon la revendication 21, caracterise par le fait que l'epaisseur du depot de materiau conducteur est non uniforme. 23. Procede selon la revendication 22, caracterise par le fait que la variation longitudinale de l'epaisseur de depot est inversement proportionnelle a la section du guide. 24. Procede selon l'une des revendications 19 ou 20, caracterise par le fait qu'il consiste a disposer le guide dans un micro-four. 25. Procede selon l'une des revendications 1 a 24, caracterise par le fait que le reseau de Bragg (20) est inscrit apres 1'operation de contr81e du profil evolutif interieur du guide. 26. Procede selon l'une des revendications 1 a 25, caracterise par le fait que le guide optique est une fibre optique. 27. Procede selon l'une des revendications 1 a 26, caracterise par le fait que le guide est une fibre optique dont on peut distinguer trots regions: un cceur dope, une gaine interne dopee et une gaine externe silice. 28. Procede selon i'une des revendications 1 a 27, caracterise par le fait qu'il est adapte pour permettre une inversion de signe de compensation en fonction d'un effort mecanique applique. 29. Procede selon l'une des revendications 1 a 28, caracterise par le fait que l'etape d'inscription du reseau de Bragg comporte un controle de 1'amplitude de modulation de 1'indice lors de 1'inscription. 30. Procede selon la revendication 29, caracterise par le fait qu'il consiste a reduire progressivement ['amplitude de modulation sur les bords du reseau pour realiser une apodisation de la reponse spectrale. 31. Procede selon la revendication 29, caracterise par le fait qu'il consiste a effectuer une surmodulation de la modulation d'indice pour creer plusieurs bandes reflectives. 32. Procede selon l'une des revendications 1 a 31, caracterise par le fait qu'il consiste a inscrire un reseau de Bragg generant deux bandes reflectives dont 1'ecart spectral correspond au decalage produit par un effort necessaire pour inverser le signe de dispersion. 33. Filtre obtenu par la mise en ceuvre du procede conforme a l'une des revendications 1 a 32. 34. Filtre selon la revendication 33, caracterise par le fait qu'il comporte un guide optique realise tout ou partie par controle du profil evolutif interieur du guide comportant un reseau de Bragg et tel que la variation longitudinale de la longueur d'onde de Bragg et celle du profil exterieur solent controlees de maniere independante. 35. Filtre selon la revendication 34, caracterise par le fait que le guide optique est realise tout ou partie par fusion-etirage. 36. Filtre selon l'une des revendications 33 ou 35, caracterise par le fait qu'il constitue un composant reflectif. 37. Filtre selon l'une des revendications 33 a 36, caracterise par le fait que son profil exterieur est obtenu par modification du profil obtenu apres l'etape de contrGie du profil evolutif interieur du guide. 38. Filtre selon l'une des revendications 33 a 36, caracterise par le fait que son profil exterieur est obtenu par contrGie du profil evolutif interieur du guide. 39. Filtre selon la revendication 37, caracterise par le fait que le reseau de Bragg a un pas constant ou lineaire. 40. Filtre selon l'une des revendications 37 ou 38, caracterise par le fait que le reseau de Bragg a un pas variable. 41. Filtre selon l'une des revendications 33 a 40, caracterise par le fait que la variation longitudinale de la longueur d'onde de Bragg est linesire. 42. Filtre selon l'une des revendications 33 a 41, caracterise par le fait qu'ii comprend des moyens de contrdie de temperature. 43. Filtre selon l'une des revendications 33 a 42, caracterise par le fait qu'il comprend un depat d'un materiau electriquement ou thermiquement conducteur, par exemple un depot metallique. 44. Filtre selon l'une des revendications 33 a 42, caracterise par le fait qu'il est dispose dans un micro-four. 45. Filtre selon l'une des revendications 33 a 44, caracterise par le fait que le guide est realise en materiau birefringent. 46. Filtre selon la revendication 45, caracterise par le fait que le guide possede une birefringence An 2 10-5. 47. Filtre selon l'une des revendications 33 a 46, caracterise par le fait que les photosensibilites du cccur et de la gaine interne du guide vent voisines et que le rayon de la gaine interne est superieur a trots fois celui du cceur. 48. Filtre selon l'une des revendications 33 a 47, caracterise par le fait que le guide est forme diune fibre a gaine silice etendue. 49. Filtre selon l'une des revendications 33 a 48, caracterise par le fait qu'il comprend un moyen d'application d'effort a base de cellules piezo-electriques. 50. Filtre selon l'une des revendications 33 a 48, caracterise par le fait qu'il comprend des moyens d'application d'effort a base de moteur pas a pas. 51. Filtre selon l'une des revendications 33 3 50, caracterise par le fait qu'il comprend un moyen de mesure des proprietes optiques du composant ou de la qualite de la transmission permettant de retro-agir sur une commande d'effort. 52. Systeme comprenant un filtre conforme a l'une des revendications 33 a 51 et un moyen d'application d'effort mecanique contrGie sur celui-ci. 53. Systeme selon la revendication 52, caracterise par le fait qu'il comprend un separateur (100) tel qu'un circulateur a trots ports, associe a un filtre pour extraire le signal en sortie. 54. Systeme selon la revendication 52, caracterise par le fait qutil comprend un multiplexeur-demultiplexeur (131) associe a plusieurs filtres pour filtrer de maniere independante plusieurs canaux ou sous- bandes. 55. Systeme selon la revendication 52, caracterise par le fait qu'il comprend au moins deux filtres dont l'un au moins de preference accordable. 56. Systeme selon la revendication 55, caracterise par le fait qu'il comprend un circulateur a quatre ports dont les deux ports intermediaires vent relies a des filtres respectifs (F1, F2). 57. Systeme selon la revendication 55, caracterise par le fait qu'il comprend deux circulateurs a trots ports, dont les ports intermediaires vent relies a des filtres respectifs (F1, F2), la sortie du premier circulateur etant reliee a ltentree du second. 58. SystAme salon la revendlcation 52, caractr6 par le quill comprend plusieurs fIltres en sprig. 59. SystAme salon rune des revendicatlons 52 SS, caractAr6 par le felt quill comprend an moyen de mesure des propriAtAs opaques du composant ou de la quanta de la transmission (104, 106, 108)