FR 2836952 A1 20030912 FR 0301353 A 20030205 en ce que le corps de fixation (34) presente une forme sensiblement cylindrique. 1 2836952 PROCEDE DE COMBINAISON DES DIAGRAMMES PAR INDUCTION DE DIPOLE MAGNETIQUE ET VERTICAL POUR DES EFFETS DE PUITS ET D'EPAULEMENTS REDUITS ARRIERE-PLAN Domaine de ['invention La presente invention se rapporte, de facon generale, a des procedes et a des systemes pour mesurer les proprietes d'une formation que traverse un trou de forage. De facon plus particuliere, la presente invention se rapporte a des outils de diagraphie par induction qui mesurent la reponse de la formation a des dipoles orientes verticalement et horizontalement. Plus particulierement encore, la presente invention se rapporte a un procede de combinaison des reponses mesurees afin d'obtenir un diagramme par induction presentant des effete de puits et d'epaulement reduits. Description de la technique associee Les principes et les techniques de base pour une diagraphie electromagnetique de formations geologiques vent bien connus. La diagraphie par induction pour determiner la resistivite (ou son inverse, la conductivite) des formations geologiques adjacentes a un puits de forage a longtemps ete une technique standard et importante dans la recherche et la decouverte des depots de petrole souterrains. En bref, les mesures vent faites en induisant des courants de Foucault electriques circulant dans les formations en reponse a un signal d'emetteur en CA et en mesurant les caracteristiques appropriees d'un signal de recepteur genere par les courants de Foucault de la formation. Les proprietes de la formation identifiees par ces signaux vent alors enregistrees en surface en fonction de la profondeur de l'outil dans le trou de forage. Cet enregistrement des mesures est communement appelee "diagramme", ou plus specifiquement "diagramme par induction" de la formation. Il est bien connu que les formations souterraines entourant le trou de forage dans la terre peuvent etre anisotropes par rapport a la conduction des courants electriques. Le phenomene d'anisokopie electrique est generalement une consequence, soit d'une geometric microscopique, soit macroscopique, soit d'une combinaison des deux, comme suit. Dans beaucoup de strafes sedimentaires, le courant electrique circule plus facilement dans une direction parallele aux plans de couche qu'il ne le fait dans une 2 2836952 direction perpendiculaire aux plans de couche. Une raison en est qu'un grand nombre de cristaux mineraux ont une forme plate ou allongee (par exemple, le mica ou le kaolin). Au moment ou ils se vent deposes, ils ont pris naturellement une orientation parallele au plan de sedimentation. Les interstices des formations sont, en consequence, generalement paralleles au plan de couche, et le courant peut circuler aisement le long de ces interstices qui contiennent souvent de l'eau mineralisee, electriquement conductrice. Cette anisotropie electrique, appelee parfois anisotropie microscopique, s'observe le plus souvent dans les schistes. Les formations souterraines vent souvent constituees d'une serie de couches relativement minces presentant des caracteristiques lithologiques differentes et, en consequence, des resistivites differentes. Dans les systemes de diagraphie, les distances comprises entre les electrodes ou les antennes vent suffisamment grandes pour que le volume implique dans une mesure puisse inclure plusieurs de ces couches peu epaisses. Lorsque des couches particulieres ne vent ni delimitees ni resolues par une diagraphie, l'outil repond pour la formation comme si elle etait une formation anisotrope de facon macroscopique. Une sequence sable/schiste finement stratifiee est un exemple important d'une formation anisotrope de facon macroscopique. Si un echantillon est preleve a partir d'une formation souterraine, la resistivite de l'echantillon mesuree avec un courant circulant parallelement aux plans de couche est appelee la resistivite transverse ou horizontale PH. L'inverse de PH est la conductivite horizontale rTH. La resistivite de l'echantillon mesuree avec un courant circulant perpendiculairement au plan de couche est appelee resistivite longitudinale ou verticale, Pv' et son inverse la conductivite verticale av. Le coefficient d'anisotropie est defini comme: = h / v Dans les situations ou le puits de forage entrecoupe la formation de facon essentiellement perpendiculaire aux plans de couche, les outils de diagraphie de puits par induction conventionnels et de propagation d'une once electromagnetique vent sensibles exclusivement a la composante horizontale de la resistivite de la formation. Ceci est une consequence des courants induits circulant dans des plans horizontaux en ['absence d'une inclinaison de la formation ou d'une deviation de putts. En considerant les dispositifs galvaniques, le manque de sensibilite a l'anisotropie est reellement encore plus stricte en raison du "paradoxe de l'anisotropie" qui etablit que toute rangee 3 2836952 d'electrodes ou de capteurs deployes le long de l'axe d'un pcits dans un puits vertical n'est pas sensible a la composante verticale de la resistivite, en depit de l'attente intuitive d'un resultat contraire. Cependant, il devient possible de mesurer la resistivite verticale en orientant des bobines d' antennes a distance de l' axe de l'outil dtinduction. Un exemple d'un instrument du commerce qui mesure a la fois la resistivite horizontale et la resistivite verticale est decrit par B. Kriegshauser et al. qui decrivent cet instrument dans "A new multicomponent induction logging tool to resolve anisotropic formations", 41eme Annual Logging Symposium, Society of Professional Well Log Analysts, article D, pages 1 a 14, 2000. Cet instrument utilise plusieurs bobines a composants multiples (c'est a dire, bobines d'emetteur et de recepteur presentant des orientations axiale et transverse). D'autres outils con> cus pour mesurer a la fois la resistivite horizontale et la resistivite verticale vent decrits dans le Brevet des Etats-Unis N 4 302 723, intitule "Apparatus and method for determining dip and/or anisotropy of formations surrounding a borehole", de J. Moran et dans la demande de Brevet des Etats-Unis N 09/583 184, intitulee "Method for Iterative Determination of Conductivity in Anisotropic Dipping Formations" et enregistree le 30 mai 2000 par les inventeurs L. Gao et S.C. Gianzero. Malheureusement, une diagraphie par induction a la fois des resistivites horizontale et verticale souffre de ce qui est appele "l'effet d'epaulement". On pense que la resistance reelle de la formation varie en fonction de la profondeur d'une facon a peu pres rectiligne, c'est a dire que la resistance change de facon discontinue lorsqutelle traverse des frontieres entre les couches de la formation. Cependant, parce que l'outil mesure les proprietes d'un volume de la formation non nul, les mesures de l'outil varient reellement progressivement lorsque l'outil se deplace a travers une frontiere. Cela se produit parce qu'une certaine partie des formations sur les deux cOtes de la frontiere se situe dans le volume de mesure et, en consequence, contribue egalement aux mesures jusqu'a ce que l'outil ait passe cette frontiere dans le putts. Dans les outils par induction, le volume de mesure s'etend a l'infini dans toutes les directions, avec l'effet que la resistance de la formation diminue de facon exponentielle avec la distance a ltoutil. La contribution de la formation a l'exterieur de la zone d'interet immediat produit un "affaissement" generalement indesirable du 4 2836952 diagramme par induction, c'est a dire que la resistance change progressivement lorsque des frontieres vent rencontrees. Cet effet est le plus evident lorsque des couches peu epaisses de la formation vent considerees. La ou un outil de resistivite ideal presenterait deux discontinuites venant des frontieres opposees de la couche peu epaisse, les " epaulements" de l'outil de resistivite ideal ont ete effaces. Un diagramme par induction des resistivites verticales tend egalement a souffrir d'un effet de puits excessif. A savoir que le fluide du puits et la geometric du puits affectent les mesures de la resistivite de la formation d'une maniere indesirable. Un procede de diagraphie par induction qui reduise a la fois les effete d'epaulement et de puits serait tout a fait souhaitable. RESUME DE L'INVENTION En consequence, on decrit ici un procede d'amelioration de la resolution verticale d'un outil a induction, d'une maniere qui puisse reduire aussi de facon avantageuse les effete indesirables de puits et de "resistivite negative". Dans un premier mode de realisation, le procede consiste a: a) obtenir un signal de reponse d'un dipole magnetique vertical (VMD) provenant d'une rangee d'emetteurs-recepteurs des elements d'antenne comportant des dipoles magnetiques orientes parallelement a un axe de l'outil; b) obtenir un signal de reponse d'un dipole magnetique horizontal (HMD) provenant d'une rangee d'emetteurs-recepteurs des elements comportant des dipoles magnetiques orientes perpendiculairement a l'axe de l'outil; et c) combiner les signaux de reponse VMD et HMD pour obtenir un signal de reponse de combinaison. Lorsque les poids relatifs des signaux de reponse VMD et HMD vent etablis tel s que decrits ici, le signal de reponse de combinai son (et tout diagramme calcule a partir de lui) presente un profil de mesure etroit, essentiellement lineaire et vertical. De plus, le signal de reponse de combinaison est relativement insensible a la contribution negative du puits intrinseque au signal HMD. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Une meilleure comprehension de la presente invention peut etre obtenue lorsque la description detaillee suivante du mode prefere de realisation est consideree en liaison avec les dessins suivants, dans lesquels: La figure 1 represente un environnement de diagraphie classique pendant le forage (LWD); 2836952 La figure 2 presente une configuration de bobines d'un outil a induction de concept biaxial; La figure 3 est un graphe d'un profil de mesure verticale pour une rangee de un emetteur et de deux recepteurs a HMD; La figure 4 est un graphe de profil de mesure verticale pour une rangee de un emetteur et de deux recepteurs a VMD; La figure 5 est un graphe comparant le profil de mesure verticale d'un outil a HMD/VMD combines a celui d'un outil a VMD seul et d'un outil a HMD seul; La figure 6 est un graphe d'un profil de mesure radiale integree pour une rangee de un emetteur et de deux recepteurs a HMD; La figure 7 est un graphe d'un profil de mesure radiale integree pour une rangee de un emetteur et de deux recepteurs a VMD; La figure 8 est un graphe de profil de mesure radiale integree pour un outil a HMD/VMD combines; et La figure 9 est un graphe presentant la sensibilite de l'outil combinant HMD/VMD a l'anisotropie de la formation. Alors que ['invention est susceptible de recevoir diverges modifications et variantes, ses modes specifiques de realisation vent presentes a titre d'exemple dans les dessins et seront decrits ici en details. On devra comprendre, cependant, que les dessins et la description detaillee sty rapportant ne vent pas donnes pour limiter ['invention a la forme particuliere decrite, mais au contraire, que ['intention est de couvrTr toutes les modifications, toutes les equivalences et variantes tombant dans ['esprit et le champ de la presente invention telle que definie par les revendications jointes. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES PREFERES DE REALISATION Configuration de l'outil En considerant maintenant les figures, la figure 1 represente un puits pendant des operations de forage. Une plate-forma de forage 2 est equipee d'un derrick 4 qui supporte un engin de levage 6. Le forage des puits de petrole et de gaz est realise avec une rame de tiges de forage connectees ensemble par des "raccords de tiges" 7 de fa, con a former une rame de forage 8. L'engin de levage 6 suspend une tige carree 10 qui descend la rame de forage 8 a travers une table rotative 12. Connecte a l'extremite 6 2836952 inferieure de la rame de forage 8 se kouve un trepan 14. Le trepan 14 tourne (et execute le forage) en faisant tourner la rame de forage 8, en utilisant un moteur de fond de puits proche du trepan, ou par les deux procedes. Le fluide de forage, appele boue, est pompe par une installation de recyclage de boue 16 a travers un conduit d'alimentation 18, a travers la tige carree de forage , et descend a travers la rame de forage 8 a des pressions et a des volumes eleves pour jaillir a travers des buses ou des jets dans le trepan de forage 14. La boue remonte alors le puits par l'intermediaire de l'anneau forme entre l'exterieur de la rame de forage 8 et la paroi du puits 20, a travers un bloc obturateur de puits (non represente specifiquement), et dans un bassin de reception de boue 24 a la surface. A la surface, la boue de forage est nettoyee et ensuite recyclee par ['installation de recyclage 16. La boue de forage est utilisee pour refroidir le trepan 14, pour transporter des deblais de coupe allant de la base du puits jusqu'a la surface et pour equilibrer la pression hydrostatique dans les formations rocheuses. Pour LWD, des capteurs de fond de puits 26 vent places dans la rame de forage 8 a proximite du trepan 14. Les capteurs 26 comprennent, de preference, un outil a induction comportant des emetteurs et des recepteurs a plusieurs axes. Dans un mode prefere de realisation, les capteurs de fonds de puits 26 vent couples a un emetteur de telemetric 28 qui emet des signaux de telemetric en modulant l'ecoulement de boue dans la rame de forage 8. Un recepteur de telemetric 30 est couple a la tige carree 10 pour recevoir des signaux de telemetric emis. D'autres techniques de transmission de telemetric vent connues et peuvent eke utilisees. Le recepteur 30 communique la telemekie a une installation de surface (non representee specifiquement) qui traite et stocke les mesures. L'installation de surface comprend, de fa,con typique, un systeme d'ordinateur de tout type, par exemple, un ordinateur de bureau. Le trepan 14 est represente penetrant une formation comportant une serie de couches geologiques 32 s'inclinant suivant un angle. Un premier systeme de coordonnees (x, y, z) associe aux capteurs 26 est represente, et un second systeme de coordonnees (x", y", z") associe aux couches 32 est represente. Le systeme de co ordonnees de couche presente l 'axe z" perpendiculaire au plan de couche, l 'axe y " dans un plan horizontal et l'axe x" pointant "vers le teas" le long du plan de couche. 7 2836952 Les deux systemes de coordonnees vent relies par deux rotations, connues comme ['angle d'attaque et ['angle d'inclinaison. Tout vecteur de l'un des systemes de coordonnees peut etre exprime dans l'autre systeme de coordonnees en utilisant des rangees de base de transformees par rotation. En consequence, les mesures donnees dans le systeme de coordonnees de ltoutil a induction, les mesures correspondantes dans le systeme de coordonnees des couches peuvent etre determinees si les angles d'inclinaison et d'attaque vent connus. Pour ce faire, des procedes vent discuses dans la Demande de Brevet des Etats-Unis N 09/925 997, "Virtual Steering of Induction Tool for Determination of Dip Angle" et deposee le 9 aout 2001 par L. Gao et s.C. 1 0 Gianzero. Dans le mode prefere de realisation, l'outil a induction utilise un emetteur multi-axial et des "triades" de recepteurs. Les mesures de couplage emetteur-recepteur peuvent etre faites le long de chaque axe aussi bien qu'entre les axes. Parce que le principe de la superposition lineaire s'applique aux champs electromagnetiques, des transformees en rotation peuvent etre utilisees pour traiter les mesures de couplage. Les mesures d'emetteurs et de recepteurs "virtuels" presentant des orientations arbitraires peuvent etre synthetisees de cette maniere. Ainsi, en depit de ['orientation reelle des emetteurs et des recepteurs de ltoutil par rapport au plan de couche de la formation, il est possible de determiner les mesures qui seront faites par les emetteurs et les recepteurs qui s'alignent avec le systeme de coordonnees des couches de la formation. Pour simplifier la discussion suivante, on suppose que ces mesures ont reellement ete executees par l'outil. La figure 2 represente un schema theorique d'un agencement de bobines pour un outil a induction de fond de putts. Une triade de bobines d'emetteur Tx Ty et Tz, orientees chacune le long d'un axe respectif est prevue. Deux triades de bobines de recepteurs orientees de la meme maniere (Rx, Ry, Rz) et (RX2' Ry2, Rz2) vent egalement prevues, separees de la triade d'emetteurs de L et L2, respectivement. Chacune des bobines des triades est parallele aux bobines correspondantes des autres triades, et les triades vent espacees dans la direction de l'axe z. Une facon d'etudier cet agencement de bobines est de considerer les bobines horizontales et vertical es separement. La bobine d' emetteur Ty po s sede un axe perpendiculaire a l'axe de l'outil. Lorsqu'elle est commandee par un signal CA, cette bobine est equivalente a un dipole magnetique oriente le long de l'axe de la bobine, de sorte que cette bobine est appelee emetteur a "dipale magnetique horizontal". Les bobines de recepteur Ryj repondent aux champs magnetiques de la meme maniere que des dip81es magnetiques orientes le long des axes des bobines, et sont, en consequence, appelees recepteurs a "dipole magnetique horizontal". La bobine d'emetteur Tz, et les bobines de recepteur Rzi vent appelees emetteurs/recepteurs a dip81e magnetique vertical parce que leurs axes vent paralleles a l'axe de l'outil. Facteurs geometriques et Profil de mesure verticale Quand un signal CA est fourni a une bobine d'emetteur Ty, les bobines de recepteur Ryj fournissent en reponse un signal de sortie CA. Pour toute frequence de signal donnee, le signal de sortie est proportionnel au signal d'emetteur (une fois qu'un temps de retard est pris en compte). La constante de proportionnalite depend du couplage magnetique entre la bobine d'emetteur et les bobines de recepteur, qui a son tour est affecte par les proprietes de la formation contenue dans le volume de mesure. Comme on l'a mentionne auparavant, l'effet qu'une quelconque partie donnee de la formation a sur les mesures depend de sa position par rapport aux bobines. La constante de proportionnalite peut etre calculee de la maniere suivante: P = a, i2, tr g dss dr dz ou a est constante, est la conductivite de la formation (et peut varier a l'interieur de la formation), et g est un facteur de ponderation geometrique qui prend en compte la contribution relative de chaque partie du volume de mesure a la mesure totale. Le systeme prefere de coordonnees est ici cylindrique, p etant ['angle azimutal autour de l'axe d'outil, r etant la distance radiale a partir de l'axe d'outil et z etant la distance le long de l'axe d'outil. Le facteur geometrique pour une padre d'emetteurs-recepteurs a dip81e magnetique horizontal est: |Z] -ZR| r[r2 +2(Z-Zr)(Z-ZR)] htnd 2, |rt + z _ Zr)t >|r2 + (z - ZT) si ltemetteur est place sur l'axe de ltoutil en ZT et si le recepteur est place sur l'axe de l'outil en ZR. 9 2836952 De facon typique, la sensibilite de l'outil au signal de la formation est accrue en combinant les mesures de deux recepteurs au niveau de differentes positions le long de l'axe de l'outil. Cela peut etre fait en soustrayant la reponse de Ry2 de la reponse de Ry d'une maniere qui annule tout signal d'inductance mutuelle a partir de I'emetteur. De nombreux outils a induction comprennent egalement un emetteur supplementaire place symetriquement par rapport aux recepteurs pour une compensation en temperature. Le facteur geometrique de un ou de plusieurs recepteur(s) a un ou plusieurs emetteur(s) peut etre determine en sommant simplement les facteurs geometriques (avec le signe approprie) pour chaque combinaison par padre des emetteurs et des recepteurs: Ghmd:; ghmd r R Pour la discussion suivante, conservons Ghm comme facteur geometrique total pour le signal de difference des deux recepteurs a dip81e magnetique horizontal en reponse a un emetteur a dipole magnetique horizontal. La resolution verticale d'un outil ayant un facteur geometrique donne peut etre determinee a partir du profil de mesure verticale de l'outil. Le profil de mesure verticale peut etre calcule en integrant le facteur geometrique sur ['angle azimutal p et le rayon r. Yhmcl ( Z) = J: f r}r Ghmd 4 dr La figure 3 represente ce profil de mesure verticale. Un calcul semblable peut etre fait pour determiner le profil de mesure vertical des bobines de recepteur Rzi pour l'emetteur Tzi. Le facteur geometrique d'une seule padre d'emetteur-recepteurs a dipole magnetique vertical est: g |ZT ZR r;. sm/ J 2 + ( Z)2 Jt + (Z Z)2 et lorsque les reponses de recepteur vent combinees, le facteur geometrique total est: Gvma = gvmd T R Pour le moment, supposons que Gvm represente le facteur geometrique total correspondent au signal de difference de deux recepteurs a dipole magnetique vertical en reponse a un emetteur a dipOle magnetique vertical. Le profil de mesure verticale de la rangee est: Yvm9(Z) = Gynd ddr Ce profil de mesure verticale est represente dans le graphe a la figure 4. Accroissement de la Resolution Verticale Les profies de mesure verticale representes dans les figures 3 et 4 souffrent tous deux de longues "trainee" qui diminuent progressivement dans les deux directions le long de l'axe z. Ces tra^nes permettent a des parties de la formation exterieures a la zone dtinteret immediat d'interferer avec les mesures de proprietes faites a l'interieur de la zone dtinteret immediat. De plus, les parties negatives du profil de mesure horizontal fait de ['interpretation de ces diagrammes une chose assez difficile. Cependant, il est important que ces diagrammes puissent etre combines pour produire un prof1 de mesure verticale sans traine. Lorsque les diagrammes vent combines de la maniere suivante, le profil effectif de mesure verticale de l'outil est celui represente en figure 5. Reponse finale = a x reponse VMD - b x reponse HMD ou la reponse VMD est le signal de tension de la rangee de recepteurs a dip81e magnetique vertical divise par le signal de tension fourni a la rangee d'emetteurs a dipole magnetique vertical. De la meme maniere, la reponse HMD est le signal de tension provenant de la rangee de recepteurs a dipole magnetique horizontal divise par le signal de tension fourni a la rangee d'emetteurs a dipole magnetique horizontal. Les parametres a et b vent des parametres d'optimisation dont les valeurs vent choisies de facon a accro^tre au mieux les caracteristiques verticales de la reponse finale. Par exemple, dans la figure 5, a = 3/2, b = /. D'autres valeurs de a et de b peuvent etre uti li sees pour optimiser differents aspects du pro cessus de combinai son. La ligne en pointille de la figure 5 represente le profil de mesure verticale de la rangee a dipole magnetique horizontal, la ligne en tirete represente le profil de mesure verticale de la rangee a dipoles magnetiques verticaux et le trait plein represente le pro fi l de mesure vertic ale de la combinai son horizontale / verticale. On ob serve que la resolution verticale du diagramme combine n'est pas soumise aux "trainee" indesirables. Alors que la discussion a ete centree sur un outil a un seul emetteur et a deux recepteurs (avec deux composantes horizontale et verticale correspondent a chaque transducteur), ['equation de combinaison ci-dessus opere pour eliminer des tra^mes de profil de mesure pour toute combinaison d'emetteurs et de recepteurs presentant des mesures des deux composantes horizontale et verticale. Naturellement, un concepteur peut sonhaiter realiser des compromis pour ameliorer l'utilite d'un outil. Dans un tel scenario, il peut etre sochaitable de combiner les diagrammes de composantes horizontale et verticale dans des proportions differentes afin de reduire, mais pas d'eliminer necessairement, les tranes du profil de mesure verticale. Cette configuration devrait offrir une sensibilite reduite a d'aukes effete indesirables (par exemple, un effet de puits) ou une sensibilite accrue a des effete souhaitables (par exemple, une anisotropie). Pro fi l de mesure radi ale et pro fondeur d'investi gation Le prof1 de mesure radiale d'un outil par induction peut etre calcule a partir du facteur geometrique total. Pour des rangees de dip81es magnetiques verticales et horizontales, le profil de mesure radiale est: . -. ..:.:. b,,;.: 7md(63 = f mci- .. . .. . _: - Rvmd (r) = 3:ó Gvmd P Bien que le profil de mesure radiale lui-meme fournisse des informations, on considere en general qu'examiner le profil de mesure radiale integre informe davantage. Le profil de mesure radiale integre montre la contribution cumulative du volume de mesure inclus a la mesure globale et il converge vers un (100%) au niveau des grands rayons: J/hmd - (, hmd (P) a:; ;-,.''''-."-;.'2''b,-;i>,: ii- i -, T)r i (4 La figure 6 presente le profil de mesure radiale integre pour la configuration a un emetteurtdeux recepteurs a dipole magnetique horizontal. Observons la zone negative comprise entre FO et m1. Cette contribution negative n'est pas souhaitable et elle entraine un effet de puits significatif. Le profil de mesure radiale integre correspondent a la configuration de dipOle magnetique vertical est represente dans la figure 7 et cette courbe a une forme plus souhaitable. A la difference du cas de profil de mesure verticale, une longue traine est consideree comme benefique pour le profil de mesure horizontale. La figure 8 represente le profil de me sure radiale integre pour le diagramme combine de dip81es magnetiques verticaux et horizontaux. Observons que la contribution negative venant du puits et de la zone immediatement environnante vent totalement absentee. La profondeur d' investigation d'un outil est definie comme etant la profondeur a laquelle le profil de mesure radiale integre est egal a 0,5. La profondeur d'investigation du diagramme combine horizontal/vertical est inferieure a celles des dipOles magnetiques verticaux, mais cela peut etre negligeable pour la resolution verticale fortement accrue de cet outil. Cela est particulierement vrai puisque la profondeur d/investigation pour le dipOle magnetique horizontal est. de fa,con trompeuse, decevante en raison de la partie negative du profil de mesure radiale. Anisotropie On salt que les padres d'emetteur/recepteur a dipOle magnetique horizontal vent sensibles a l'anisotropie de resistivite de la formation. (Voir, par exemple, J.H. Moran et S. Gianzero, Geophysics, Vol. 44, P. 1266, 1979.) Bien qu'une certaine sensibilite soit perdue, le diagramme de combinaison retient encore une sensibilite adequate pour l'anisotropie. La fgure 9 presente une conductivite apparente lorsque calculee a partir des mesures de diagrammes de combinaison (combo óa) moins la conductivite apparente lorsque calculee a partir des mesures de sonde a dipOle magnetique vertical (VMD óa). Cette difference est presentee comme une fonction de VMD óa pour sept coefficients d'anisotropie differents. La dispersion des courbes indique la sensibilite de l'outil a l'anisotropie. Enfin, les resultats du traitement de la combinaison et des sondes VMD pour augmenter la resolution et corriger les effete de puits et de peau devraient aboutir a des mesures des conductivites de la formation qui vent plus proches des valeurs reelles de conductivite. En effet, leurs conductivites mesurees doivent etre voisines de la valeur homogene de la conductivite de la formation. I1 peut etre sonhaitable de realiser ce traitement d'abord, et ensuite d'executer la determination de l'anisotropie en utilisant les valeurs plus correctes de conductivite de la formation. Conclusion Le profil de mesure verticale de la sonde de combinaison estcompare dans la figure 5 a celui de la sonde VMD conventionnelle. La sonde de combinaison est nettement mieux reglee comparee aux sondes VMD et HMD conventionnelles. Le grande traine exterieure a la distance emetteur-recepteur a ete totalement eliminee. La contribution negative venant de la sonde HMD a ete egalement eliminee. De plus, la nature rectangulaire du profil de mesure verticale de la sonde de combinaison se prete meme a une deconvolution pour une resolution verticale amelioree dans le diagramme de la formation. Bien qutun effet de peau ne soit pas considere ici, on envisage que ltelimination de l'effet d'epaulement reduira sensiblement l'effet de peau, qui est lui meme un phenomene de champ lointain. Enfin, la sonde de combinaison garde de facon avantageuse sa sensibilite a l'anisotropie de sorte que des mesures d'anisotropie peuvent etre faites. De nombreuses variantes et modifications deviendront apparentes aux specialistes de la technique une fois que la description precedente sera appreciee completement. Par exemple, plusieurs signaux de reponse de rangee de dipoles magnetiques horizontaux et plusieurs signaux de reponse de rangee de dip81es verticaux peuvent etre combines avec une proportionnalite totale des contributions verticales a horizontales approximativement egales a moins trots. L'utilisation de signaux multiples peut fournir une performance amelioree. I1 est entendu que les revendications suivantes doivent etre interpretees comme embrassant ['ensemble de ces variantes et modifications. REVENDICATIONS 1. Procede de mesure des proprietes d'une formation, le procede consistent a: obtenir un premier signal de reponse a partir d'une premiere rangee d'emetteurs recepteurs d'elements d'antenne comportant des dipOles magnetiques orientes parallelement a un axe d'outil; obtenir un second signal de reponse a partir d'une seconde rangee d'emetteurs recepteurs d"elements comportant des dip81es magnetiques orientes perpendiculairement a l'axe d'outil; combiner les premier et second signaux de reponse pour obtenir un signal de reponse en combinaison presentant une resolution verticale augmentee. 2. Procede selon la revendication 1, dans loquel ladite combinaison comprend: la realisation d'une somme ponderee des premier et second signaux de reponse, dans laquelle le rapport du poids du premier signal de reponse au poids du second signal de reponse est approximativement moins trots (-3). 3. Procede selon la revendication 2, dans lequel la somme ponderee est executee en conformite avec ['equation suivante: Reponse finale = a x Reponse VMD - b x Reponse HMD, ou la reponse VMD represente le premier signal de reponse, la reponse HMD represente le second signal de reponse et a et b vent des parametres d'optimisation. 4. Procede selon la revendication 1, dans lequel la premiere rangee d'emetteurs recepteurs presente un placement d'elements d'antenne essentiellement analogue au placement d'elements d'antenne de la seconde rangee d'emetteursrecepteurs. 5. Procede selon la revendication 4, dans lequel les elements d'antenne des premiere et seconde rangees d'emetteurs-recepteurs vent des bobines orientees de facon appropriee en un materiau conducteur electriquement. 6. Procede selon la revendication 1, consistent, de plus, a: traiter le signal de reponse de combinaison pour determiner un diagramme de resistivite de la formation. 7. Procede selon la revendication 1, consistent de plus a: traiter le premier signal de reponse pour determiner une premiere conductivite apparente de la formation; traiter le signal de reponse de combinaison pour determiner une seconde conductivite apparente de la formation; et combiner les premiere et seconde conductivites apparentes de la formation pour determiner une anisotropie de la formation. 8. Systeme de diagraphie qui comprend: un outil a induction multi-axiale configure pour fournir des signaux indicateurs d'une reponse de dipole magnetique vertical (VMD) et une reponse de dipole magnetique horizontal (HMD); et un processeur couple a ltoutil a induction multi-axiale et configure pour determiner une reponse combinee a partir des reponses VMD et HMD, dans loquel la reponse combinee presente un profil de mesure verticale essentiellement rectiligne. 9. Systeme selon la revendication 8, dans lequel le processeur determine la reponse combinee sous forme d'une somme ponderee de la reponse VMD et de la reponse HMD et dans loquel les poids relatifs des reponses VMD et HMD sont, respectivement, 3/2 et-1/2. 10. Systeme selon la revendication 8, dans lequel le processeur est configure, de plus, pour determiner un diagramme de resistivite d'une formation a partir d'une reponse combinee determinee lorsque ltoutil a induction est deplace a travers le puits de forage. 11. Systeme selon la revendication 8, dans lequel l'outil a induction multi-axiale comprend au moins une triade d'emetteurs et au moins deux triades de recepteurs. 12. Systeme selon la revendication 8, dans lequel le processeur est configure, de plus, pour determiner une anisokopie de la resistivite de la formation a partir de la reponse combinee et de la reponse VMD.