FR 2841152 A1 20031226 FR 0207568 A 20020619 pyramide. 28411 52 La presente invention concerne un procede de traitement d'un gaz par adsorption, du type dans lequel on utilise une unite de traitement par adsorption a modulation de pression, couramment appelee unite PSA (pour >), et dans lequel on fait suivre a ladite unite de traitement un cycle nominal de fonctionnement, determine en fonction de conditions nominales de fonctionnement, et en vue de garantir des .. performances minimales de traitement. Les unites PSA vent couramment utilisees pour la separation eVou la purification de gaz de charge, notamment dans les domaines de la production d'hydrogene et de dioxyde de carbone, du sechage, de la separation des constituents de ['air, etc. Les unites ' qui produisent de l'hydrogene sensiblement pur vent utilisees avec des gaz de charge d'origine variee, formes par exemple de gaz issus de reformage a la vapeur, de raffinerie ou de four a coke, ou bien formes de gaz residuaires d'unites de production d'ethylene ou de styrene, ou d' unites de separation cryogenique hydrogene-monoxyde de carbone. De maniere generale, une unite PSA est constituee de plusieurs adsorbeurs qui suivent en decalage dans le temps un cycle de fonctionnement, par la suite appele par commodite >, qui est reparti uniformement en autant de temps de phase qu'il y a d'adsorbeurs en fonctionnement, et qui est forme d'etapes de base, a savoir les etapes: - d'adsorption a sensiblement une haute pression du cycle; - de depressurisation a cocourant, generalement depuis la haute pression du cycle; - de depressurisation a contre-courant, generalement jusqu'a la basse pression du cycle; - d'elution a sensiblement une basse pression du cycle; et - de repressurisation, depuis la basse pression du cycle jusqu'a la haute pression du cycle. 28411 52 Par la suite, on s'interesse au fonctionnement d'une unite PSA en regime etabli, c'est-a-dire en dehors de periodes transitoires de demarrage ou d'arret de ['unite qui correspondent generalement a des cycles speciaux elabores a cet effet. La contrainte principale de fonctionnement d'une unite PSA en regime etabli consiste en le niveau de purete du produit. Sous cette condition de fonctionnement, les performances de traitement d'une unite PSA vent alors generalement optimisees soit pour maximiser le rendement d'extraction (quantite de gaz produitiquantite de ce gaz present dans le gaz de charge), soit pour minimiser l'energie consommee. On obtient de la sorte un cycle nominal de fonctionnement de ['unite PSA, determine directement en fonction des conditions nominales de fonctionnement (debit du gaz de charge, debit du gaz traite, composition du gaz de charge, temperature de fonctionnement de ['unite,...). Lorsque les conditions de fonctionnement ne s'ecartent que de peu des conditions nominales, on a propose par le passe de reguler le fonctionnement de ['unite PSA en ajustant un ou plusieurs parametres du cycle nominal de fa,con a garantir que les performances de traitement restent superieures a des limites minimales predefinies. Deux regulations qui relevent de cette approche sont: - la regulation qui consiste a modifier la duree du temps de phase du cycle en fonction de la variation du debit de gaz de charge; et - la regulation qui consiste a modifier ce temps de phase en fonction de la purete du gaz traite. Cependant, lorsque les conditions de fonctionnement s'ecartent de maniere importante des conditions nominales de fonctionnement, le fonctionnement de ['unite PSA est degrade, les performances escomptees n'etant plus atteintes. Le but de la presente invention est de proposer un procede de traitement du type defini plus haut, et notamment un procede de production d'hydrogene, qui permette d'assurer la continuite de fonctionnement d'une unite PSA lors d'une variation brusque et/ou importante des conditions de fonctionnement de ['unite, notamment celles en rapport avec le gaz de charge, 28411 52 et plus precisement sa composition, sa pression, son debit etlou sa temperature. A cet effet, I'invention a pour objet un procede de traitement du type precise, dans lequel on dispose d'au moins un cycle auxiliaire de fonctionnement preprogramme, different du cycle nominal, et, lorsque les conditions de fonctionnement different des conditions nominales au point que ['unite de traitement n'atteint plus ses performances minimales, on impose a ['unite de traitement de suivre le ou un des cycles auxiliaires. Suivant d'autres caracteristiques de ce procede, prises isolement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles: - la composition du gaz de charge est une condition de fonctionnement; - la pression du gaz de charge ou la pression d'un gaz residuaire en sortie de ['unite de traitement vent des conditions de fonctionnement; - la temperature du gaz de charge est une condition de fonctionnement; - le debit du gaz de charge est une condition de fonctionnement; - on dispose d'etapes intermediaires preprogrammees de passage d'un cycle a l'autre parmi les cycles nominal et auxiliaire(s); - le cycle nominal de fonctionnement est repere par un triplet X.Y.Z, ou X designe le nombre d'adsorbeurs actifs de ['unite de traitement, Y le nombre d'adsorbeurs en adsorption simultanee, et Z le nombre d'equilibrages de press ions su r ledit cycle nominal, et au moins l' u n du nombre X' d'adsorbeu rs actifs, du nombre Y' d'adsorbeurs en adsorption simultanee, et du nombre Z' d'equilibrages de pressions sur le ou chaque cycle auxiliaire est different du nombre correspondent du cycle nominal; - I'un des equilibrages de pressions est un equilibrage partiel, de sorte que l'un au moins des nombres Z et Z' n'est pas un nombre entier; - le cycle nominal et le ou chaque cycle auxiliaire comportent au moins une etape d'adsorption a une haute pression du cycle, une etape de purge consistent en une depressurisation a contre-courant jusqu'a la basse pression du cycle, une etape d'elution a ladite basse pression, et une etape de repressurisation jusqu'a ladite haute pression, le ratio 28411 52 dureedelaphased'adsorption etant compns sensblement entre 0,5 et duree des etapes de purge et d' elusion 2 pour chacun des cycles; et - I'unite de traitement est une unite de production d'hydrogene. L'invention sera mieux comprise a la lecture de la description qui va suivre, donnee uniquement a titre d'exemple et faite en se referent aux dessins sur lesquels: - la figure 1 est une vue schematique d'une installation de production combinee d'hydrogene et de monoxyde de carbone, comportant une unite PSA mettant en ceuvre un procede selon ['invention; et - les figures 2 et 3 vent des diagrammes de fonctionnement de ['unite PSA de la figure 1. Sur la figure 1 est representee une installation 10 de production combinee d'hydrogene et de monoxyde de carbone a partir a la fois d'eau et d'un gaz de charge constitue de gaz naturel GN. L'installation comporte une ligne 12 de traitement du gaz nature!, en aval de laquelle vent raccordees a la fois une unite cryogenique 14 de production de monoxyde de carbone (CO) et une unite 16 de production dthydrogene (H2), detaillee plus loin. La ligne de traitement 12 comporte, d'amont en aval: - un reacteur 18 de production d'un gaz de synthese, dans lequel le gaz naturel est desulfure, des hydrocarbures lourds vent decomposes en methane et en dioxyde de carbone, et le methane est convert) en gaz de synthese riche en hydrogene et contenant du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone; - une unite 20 de decarbonatation par ravage aux amines, dont un flux residuaire riche en dioxyde de carbone est recomprime en 21 et recycle en amont du reacteur 18; et - une unite 22 d'epuration permettant d'arreter la quasi- totalite de l'eau et d'abaisser fortement la teneur en dioxyde de carbone. Une premiere sortie 24 de ['unite d'epuration 22 est raccordee a ['unite cryogenique 14, qui comporte une ligne 26 de retour a la ligne d'epuration pourvue d'un rechauffeur 27. Une deuxieme sortie 28 de ['unite d'epuration 22 est raccordee a ['unite 16 de facon a fournir le gaz de charge pour cette unite 16. 28411 52 L'unite d'epuration 22 comporte deux bouteilles d'adsorbants 22A, 22B mises en ligne de fa,con alternee pour assurer l'epuration par adsorption modulee en temperature du melange gazeux qui sort de ['unite de ravage aux amines 20, I'adsorption de l'eau et du dioxyde de carbone s'effectuant a froid et la desorption de ces composants a chaud. L'unite 16 comporte quant a elle six adsorbeurs R1 a R6, comportant chacun un materiau adsorbent adapte pour fixer par adsorption des impuretes, telles que les hydrocarbures et l'eau contenues dans le gaz de charge de la ligne 28. Differents types de materiaux adsorbants vent envisageables, tels que des charbons actives, des gels de silice etlou des tamis moleculaires. L'unite 16 est de type PSA, ctest-a-dire a adsorption modulee en pression. Wile comporte a cet effet des conduites et des vannes non representees, ainsi qu'une unite de commande 30 detaillee plus loin, adaptees pour faire suivre a chaque adsorbeur R1 a R6 un cycle de periode T. constitue de six temps de phase de meme duree, et dont un exemple est represente sur la figure 2. En considerant que le cycle represente s'applique depuis ['instant = 0 a t = T a l'adsorbeur R6, le fonctionnement de l'adsorbeur R5 s'en deduit par decalage dans le temps de T/6, celui de l'adsorbeur R4 par decalage dans le temps de 2T/6, et ainsi de suite jusqu'a celui de l'adsorbeur R1 obtenu par decalage dans le temps de 5T/6. Du fait de la dualite temps de phase/adsorbeur, cela revient a considerer que, sur la figure 2, I'adsorbeur R6 suit le premier temps de phase represente entre les instants t = 0 et = T/6, I'adsorbeur R5 suit le deuxieme temps de phase represente entre les instants = T/6 et = 2T/6, et ainsi de suite jusqu'a l'adsorbeur R1 qui suit le sixieme temps de phase represente entre les instants = 5T/6 et = T. Sur la figure 2, ou les temps vent portes en abscisses et les pressions absolues P en ordonnees, les traits orientes par les fleches indiquent les mouvements et destinations des courants gazeux, et, en outre, le sens de circulation dans les adsorbeurs R1 a R6: lorsqu'une fleche est dans le sens des ordonnees croissantes (vers le haut du diagramme), le courant est dit a co-courant dans l'adsorbeur; si la fleche dirigee vers le haut est situee au- dessous du trait indiquant la pression dans l'adsorbeur, le courant penetre dans l'adsorbeur par l'extremite d'entree de cet adsorbeur; si la fleche, dirigee 28411 52 vers le haut, est situee au-dessus du trait indiquant la pression, le courant sort de l'adsorbeur par l'extremite de sortie de l'adsorbeur, les extremites d'entree et de sortie etant respectivement celles du gaz a traiter et du gaz soutire en production. Lorsqu'une fleche est dans le sens des ordonnees decroissantes S (ve rs le teas d u diag ramme) le cou rant est d it a contre-cou rant dans l'adsorbeur; si la fleche dirigee vers le teas est situee au-dessous du trait indiquant la pression de l'adsorbeur, le courant sort de l'adsorbeur par l'extremite d'entree de cet adsorbeur; si la fleche dirigee vers le teas est situee au-dessus du trait indiquant la pression, le courant penetre dans l'adsorbeur par l'extremite de sortie de cet adsorbeur, les extremites d'entree et de sortie etant toujours celles du gaz a traiter et du gaz soutire en production. L'extremite d'entree des adsorbeurs est leur extremite inferieure. Ainsi, toujours en considerant que le cycle de la figure 2 s'applique depuis ['instant = 0 a = T a l'adsorbeur R6, ce cycle comporte une phase d'adsorption de = 0 a = 2T/6 et une phase de regeneration de = 2T/6 a = T. Dans toute la suite, les pressions vent donnees en bars absolus. Plus precisement, durant la phase d'adsorption, le gaz de charge vehicule par la ligne 28 arrive a ['entree de l'adsorbeur a une haute pression d'adsorption, notee PH, de 20 bars environ. Un flux d'hydrogane sensiblement pur est alors soutire en fete, sous la meme pression, et alimente en partie une ligne 32 de production d'hydrogene, le reste etant envoye a un autre adsorbeur en cours d'btape de repressurisation decrite plus ioin. La phase de regeneration comporte, de = 2T/6 a = 4T/6: - de = 2T/6 a t = t1, t1 etant inferieur a 3T/6, une premiere etape de depressurisation a co-courant durant laquelle la sortie de l'adsorbeur R6 est reliee a celle d'un autre adsorbeur dans une etape de repressurisation decrite plus loin, jusqu'a equilibre des pressions des deux adsorbeurs a une premiere pression d'equilibre, notee PET; - de t1 a = t2, t2 etant inferieur a 3T/6, une etape d'attente durant laquelle aucun flux ne circule dans l'adsorbeur, sa pression demeurant sensiblement egaie a la premiere pression d'equilibre PET; - de t2 a = 3T/6, une deuxieme etape de depressurisation a co-courant du rant laquelle le flux sortant a co-cou rant de l'adsorbeur R6 est envoye a la 28411 52 sortie d'un autre adsorbeur en debut d'etape de repressurisation, decrite plus loin, jusqu'a equilibre des pressions des deux adsorbeurs a une seconde pression d'equilibre PE2; - de = 3T/6 a t = t3, t3 etant inferieur a 4T/6, une troisieme etape de S depressurisation a co-cou rent du rant laquelle le flux sortant a co-cou rant de l'adsorbeur est decomprime et envoye a la sortie d'un adsorbeur en etape d'elution decrite plus loin; et - de t3 a = 4T/6, une etape de depressurisation a contre-courant, couramment appelee etape de purge, durant laquelle le flux sortant de I'adsorbeur R6 est envoye a une ligne de residuaire 34, raccordee en sortie au reacteur 18; cette etape se pour-quit jusqu' la basse pression du cycle, notee - PB et valant environ 1,6 bar. La phase de regeneration comporte en-quite, de = 4t/6 a = t4, une etape d'elution durant laquelle le materiau adsorbent est balaye a contre courant par un gaz d'elution forme par le gaz issu de l'adsorbeur en troisieme etape de depressurisation a co-courant, afin de desorber la quasi-totalite des impuretes precedemment adsorbees. Le flux en sortie de l'adsorbeur forme alors un gaz residuaire sous la basse pression PB, envoye dans la ligne 34. La phase de regeneration comporte enfin: - de t4 a = 5T/6, une premiere etape de repressurisation a contre courant, durant laquelle l'adsorbeur re,coit le flux issu de l'adsorbeur en deuxieme etape de depressurisation a co-courant, jusqu'a la deuxieme pression d'equilibre PE2; - de t = 5T/6 a = t5, une deuxibme etape de repressurisation a contre courant, durant laquelle l'adsorbeur re,coit a la fois une partie des flux issus des adsorbeurs en phase d'adsorption et le flux issu de l'adsorbeur en premiere etape de depressurisation a co-courant, jusqu'a ce que la pression atteigne la valeur de la premiere pression d'equilibre PET; et de = t5 a = T. une troisieme etape de repressurisation a contre courant durant laquelle l'adsorbeur re,coit uniquement une partie des flux issus des adsorbeurs en phase d'adsorption, jusqu'a ce que la pression de l'adsorbeur atteigne la pression haute PH du cycle. Le cycle de la figure 2 qui vient d'etre decrit en detail est communement appele ' en respectant la convention de notation > 28411 52 suivant laquelle X correspond au nombre total d'adsorbeurs en fonctionnement, Y correspond au nombre d'adsorbeurs en phase d'adsorption, et Z correspond au nombre d'equiiibrages de pression. L'unite PSA 16 est pilotee par ['unite de commande 30, qui lui envole les differents signaux de commande des vannes de ['unite PSA afin de faire suivre aux six adsorbeurs R1 a R6 un cycle de fonctionnement tel que decrit ci-dessus. L'unite 30 est pourvue d'une memoire 36, possedant les parametres du cycle de la figure 2 decrit ci-dessus, mais egalement les parametres d'autres cycles de fonctionnement comme il sera explique plus loin. La memoire 36 est reliee a ['unite 30 via une ligne 38 de transmission de donnees. Le fonctionnement global de ['installation 10 est le suivant. En regime etabli, ctest-a-dire en dehors de periodes de demarrage ou d'arret de ['installation, le reacteur 18 est alimente en gaz naturel et en eau, et produit un melange riche en hydrogene, en monoxyde de carbone et en dioxyde de carbone, contenant en plus du methane, de l'azote, de l'eau, ainsi que des traces d'hydrocarbures lourds. Par ravage aux amines dans ['unite 20, le flux vehicule a la sortie de cette unite 20 presente a la fois de fortes teneurs en hydrogene et en monoxyde de carbone. Un exemple des donnees relatives a ce gaz vent resumees dans le tableau ci-dessous: H2 73,35 Composition N2 0,74 en % volumique, CO 19.31 a sec CO2 0,01 CH4 6,59 Debit (Nm5/h) 38 000 Pression (bar abs) 23,8 Temperature ( C) 35 Ce flux est envoye a ['unite d'epuration 22, puis a ['unite cryogenique 14 qui produit un flux de monoxyde de carbone sensiblement pur, en evacuant dans la ligne 26 un melange gazeux riche en hydrogene utilise pour la regeneration de successivement l'une et l'autre des bouteilles 22A et 22B de ['unite d'epuration. 28411 52 Le flux en sortie de la bouteille 22A, 22B en regeneration est envoye dans la ligne 28, qui vehicule en continu ce flux jusqu'a i'unite PSA 16. Un exemple des donnees relatives a ce flux gazeux est resume dans le tableau ci- dessous: H2 98,01 Composition N2. 0,17 en % volumique, CO 0,31 a sec CO2 0,01 CH4 1,51 Debit (Nm/h) 26 500 Pression (bar abs) 21,3 Temperature ( C) 30 Le fonctionnement de ['unite PSA 16 est impose par ['unite de commande 30, en faisant suivre aux adsorbeurs R1 a R6 le cycle 6.2.2 de la figure 2, qui constitue un cycle nominal pour les conditions de fonctionnement detaillees ci-dessus, et pour les performances considerees comme optimales e 9..u bilan matiere suivant: Ce qui precede correspond a un fonctionnement dit nominal de ['installation 10. Cependant, en cas de defaillances ou de difficultes de fonctionnement de ['unite d'epuration 22 et/ou de ['unite cryogenique 14, il est necessaire, pour 28411 52 maintenir un flux de production d'hydrogene en 32, d'envoyer directement le flux issu de ['unite de ravage aux amines 20 a ['unite PSA 16, via une conduite de derivation 40 tracee en pointilles sur la figure 1. Le traitement du gaz issu de ['unite 20 par ['unite 16 qui continuerait de suivre le cycle 622 de la figure 2 se heurterait a deux limitations principales: - une quantite d'impuretes a arreter beaucoup plus elevee qu'auparavant pendant la phase d'adsorption avec le meme volume d'adsorbant; et - un volume de residuaire a evacuer beaucoup plus eleve qu'auparavant lors des etapes de purge et d'elution. Cette derriere contrainte conduit, de fa,con classique, a rallonger les etapes de regeneration pour conserver des debits et des pertes de charges compatibles avec le bon fonctionnement de ['unite PSA. Globalement, par les methodes classiques de regulation comme celles evoquees dans le preambule, on est amene a augmenter le nombre de cycles par heure (par reduction du temps de phase), et ainsi traiter moins de gaz par phase pour eviter la pollution de la production par les impuretes. Compte tenu en outre que la teneur en hydrogene dans le gaz en 40 est beaucoup plus falble que la teneur nominale en hydrogene du gaz en 28, la production d'hydrogene qu'il est possible d'obtenir avec ['unite PSA 16 sous un cycle 6.2.2. traitant directement le gaz issu de ['unite de ravage aux amines 20 est sensiblement plus falble que la production nominale detaillee plus haut. L'emploi d'un cycle auxiliaire, nettement different du cycle nominal, s'avere avantageux pour conserver des performances acceptables en termes de rendement, de purete eVou de productivite pour le gaz produit par ['unite PSA. Selon ['invention, un tel cycle est prealablement preprogramme et memorise dans la memoire 36 pour pouvoir etre transmis, via la ligne 38, a ['unite 16 des que ses conditions de fonctionnement s'ecartent de maniere importante des conditions nominales, au point que les performances minimales requises ne vent plus atteintes. Un exemple d'un tel cycle preprogramme est represente sur la figure 3, et correspond a un cycle de type 6.2.1, c'est-a-dire comprenant six adsorbeurs dont deux vent en production, mais presentant un seul equilibrage de pression (a une pression notee PE'). 28411 52 Les conventions de notation et de representation du cycle de la figure 3 etant identiques a celles du cycle de la figure 2, le cycle 6.2.1 ne sera pas detaille plus avant. Le fait de supprimer, par rapport au cycle 6.2.2 de la figure 2, un equilibrage entrane une diminution du rendement d'extraction en hydrogene mais permet de traiter sensiblement plus de gaz de charge par phase. La comparaison des schemes des cycles 6.2.2 et 6.2.1 montre par ailleurs que ce dernier cycle permet, a temps de phase inchange, de disposer de plus de temps pour les etapes de purge et d'elution. Dans ces conditions, il est possible de produire plus de 70% de la production nominale. Un exemple de bilan matiere, avec utilisation de 28 000 Nm3/h sur les 38 000 disponibles en 40, est le suivant: Gaz en 40 Gaz produit en Gaz residuaire H2 73,35 13oco en Composition N2 0,74 0 1,70 en % volumique, CO 19,31 0 44,37 a sec CO 0,01 0,02 CH4 6,59 15,14 Debit (Nm /h) 28 000 15 814 12 186 Pression (bar abs) 23,8 20,6 1,35 Temperature ( C) 35 35 35 En variante non representee, compte tenu de l'allongement des etapes de purge et d'elution consecutives au changement de cycle, il est possible de reduire le temps de phase tout en gardant une duree suflisante pour ces etapes. Cet amenagement permet de realiser plus de cycles par heure et done de produire plus d'hydrogene, au detriment d'environ 1 % de rendement. A ['inverse, il peut etre demande en marche auxiliaire de produire une quantite donnee d'hydrogene sensiblement inferieure a la valeur nominale mais en utilisant le minimum de gaz de charge. Dans ce cas, un cycle 6.1. 3 avec un seul adsorbeur en phase de production et trots equilibrages est une solution avantageuse. De maniere plus generale, le procede selon ['invention consiste par exemple a passer du cycle nominal a X. Y. Z a un cycle auxiliaire X'. Y'. Z' 28411 52 avec au moins l'un des nombres X', Y' et Z' different des nombres respectifs X, YetZ. Par comparaison aux marches reduites et aux marches exceptionnelles ou il est courant de faire fonctionner ['unite PSA suivant un cycle proche de son cycle nominal au moyen de regulations evoquees dans le preambule, le procede selon ['invention se fonde sur l'idee que, lorsque les changements de charge vent frequents ou de duree suffisamment longue, il est souhaitable de p rend re en compte les d ifferentes conditions de marche en p reprogram mant a l'avance et en memorisant les cycles correspondents qu'il est previsible d'utiliser. Avec une unite PSA comportant de tels cycles preprogrammes, par exemple prevus des ['installation de cette unite, I'unite PSA est en mesure de fonctionner pour des conditions de fonctionnement diverges, moyennant des amenagements de tuyauteries et de van nes pe rmettant de derive r tout ou partie de iignes amont a ['unite PSA consideree. La memoire 36 comporte avantageusement des instructions de commande permeffant de passer d'un cycle a l'autre, en faisant suivre a ['unite PSA 16 des etapes intermediaires de transition. D'autres cas de figure, modifiant de maniere importante les conditions de fonctionnement de ['unite PSA, vent envisageables. Par exemple, lors de la maintenance de tout ou partie d'unites amont a ['unite PSA, le gaz de charge est fourni par une source secondaire de debit inferieur au debit nominal. De meme, le procede selon ['invention est particulierement interessant lors de besoins periodiques d'une surcapacite de production puisqu'une diminution du nombre d'equilibrages, si necessaire conjointement a une reduction du temps de phase, permet d'augmenter la production pour un l'accroissement du debit de charge, par exemple avec une source supplementaire de gaz de charge. On notera que cette notion de reduction d'equilibrage n'est pas limitee au cas des equilibrages complete en pression, comme ceux des cycles 6.2.2 et 6.2.1 detailles sur les figures 2 et 3. En effet, il est possible d'arreter un equilibrage de pression avant que l'egalite des pressions entre les adsorbeurs relies l'un a l'autre soit effectivement realisee; on parle alors d'equilibrage partiel, et non plus de nombre d'equilibrages mais de fraction d'equilibrage. 28411 52 Par exemple, si en cas d'equ i li b rage co mp let la p ression haute PH du cycle passe successivement a la pression intermediaire PE1 dans le cas d'un premier equilibrage complet, puis a la pression PE2 dans le cas d'un deuxieme equilibrage complet, et si la pression du second equilibrage est arretee a une valeur PE2' superieure a la valeur PE2, la fraction d'equilibrage realisee est egale a 1+ PpEE1 PpEE2 par exemple egale a 1,5 equilibrage. En d'autres termes, les nombres Z et Z' ne vent pas necessairement des nombres entiers. Un autre exemple d'application du procede selon ['invention concerne I'epuration de gaz de raffinerie. Au sein d'une raffinerie, il existe plusieurs sources d'hydrogene (reacteur catalytique, reseau d'hydrogene impur, reseau fioul, etc) qui peuvent faire ['objet d'une epuration par PSA hydrogene. Ces flux gazeux vent generalement composes d'hydrogene, de sulfures d'hydrogene, d'hydrocarbures satures et insatures, d'hydrocarbures aromatiques, d'eau, d'azote, etc. Le traitement de ces gaz necessite l'emploi d'adsorbants specifiques et permettent une bonne regeneration en pression des composes les plus lourds. Une fois cet adsorbent choisi et place en teas des adsorbeurs, il est possible pour ['unite PSA de traiter a peu pres tous les gaz hydrogenes issus d'une raffinerie. On con,coit qu'il est alors judicieux de remplacer le cycle nominal de ['unite PSA par un cycle auxiliaire preprogramme, en fonction des conditions de fonctionnement de ['unite. Ainsi, un gaz de charge a haute pression et riche en hydrogene (de teneur en H2 superieur a 90%) est traite avec un cycle different de celui utilise pour un gaz a basse ou moyenne pression et de teneur en hydrogene de l'ordre de 60%. Plus generalement, plus un gaz est riche en hydrogene, plus le cycle choisi parmi les cycles preprogrammes a une phase de production par adsorption longue par rapport a la phase de regeneration, et inversement. II est ainsi avantageux de preprogrammer toute une gamme de cycles PSA possedant des ratios dureedelaphased'adsorption compris e t 05 duree des etapes depurge et d'elution et2. 28411 52 R EVE N DI CATIONS 1. Procede de traitement d'au moins un gaz de charge par adsorption, du type dans lequel on utilise une unite (16) de traitement par adsorption a modulation de pression, et dans lequel on fait suivre a ladite unite de traitement (16) un cycle nominal de fonctionnement, determine en fonction de conditions nominales de fonctionnement et en vue de garantir des performances minimales de traitement du gaz de charge, caracterise en ce qu'on dispose d'au moins un cycle auxiliaire de fonctionnement preprogramme, different du cycle nominal, et en ce que, lorsque les conditions de fonctionnement different des conditions nominales au point que ['unite de traitement (16) n'atteint plus ses performances minimales, on impose a ['unite de traitement (16) de suivre le ou un des cycles auxiliaires. 2. Procede suivant la revendication 1, caracterise en ce que la composition du gaz de charge est une condition de fonctionnement. 3. Procede suivant l'une des revendications 1 ou 2, caracterise en ce que la pression du gaz de charge ou la pression d'un gaz residuaire en sortie de ['unite de traitement (16) vent des conditions de fonctionnement. 4. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que la temperature du gaz de charge est une condition de fonctionnement. 5. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que le debit du gaz de charge est une condition de fonctionnement. 6. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce qu'on dispose d'etapes intermediaires preprogrammees de passage d'un cycle a l'autre parmi les cycles nominal et auxiliaire(s). 7. Procede suivant lune quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que le cycle nominal de fonctionnement est repere par un triplet X.Y.Z, ou X designe le nombre d'adsorbeurs actifs de ['unite de traitement (16), Y le nombre d'adsorbeurs en adsorption simultanee, et Z le nomb re d'equ il ibrages de press ions su r ledit cycle nom inal, et en ce q u'au moins l'un du nombre X' d'adsorbeurs actifs, du nombre Y' d'adsorbeurs en adsorption simultanee, et du nombre Z' d'equilibrages de pressions sur le ou 28411 52 chaque cycle auxiliaire est different du nombre correspondent du cycle nominal. 8. Procede suivant la revendication 7, caracterise en ce qu'au moins l'un des equilibrages de pressions est un equilibrage partiel, de sorte que l'un au moins des nombres Z et Z' n'est pas un nombre entier. 9. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que le cycle nominal et le ou chaque cycle auxiliaire comportent au moins une etape d'adsorption a une haute pression (PH) du cycle, une etape de purge consistent en une depressurisation a contrecourant jusqu'a la basse pression (PB) du cycle, une etape d'elution a ladite basse pression, et une etape de repressurisation jusqu'a ladite haute pression, le duree de laphase d' adsorption rato -- etant comprs sensblement entre duree des etapes de purge et d'elution 0,5 et 2 pour chacun des cycles. 10. Procede suivant l'une quelconque des revendications precedentes, caracterise en ce que ['unite de traitement est une unite de production