FR 2826202 A1 20021220 FR 0107959 A 20010618 maintenance aisée (fig.3) et (fig.4). PROCEDE ET DISPOSITIF D'EQUILIBRAGE DE SUPERCAPACITE La présente invention concerne un procédé et un dispositif d'équilibrage de supercapacité, c'est-à-dire d'une ou de plusieurs supercapacités. Les supercapacités sont des dispositifs connus et en cours de développement à l'heure actuelle comme sources d'énergie dans les applications de forte puissance telles que notamment le démarrage de moteurs, I'appoint de puissance des moteurs de véhicules hybrides, les alimentations sans interruption. Dans ce type d'applications, il est nécessaire 1û de disposer de sources d'énergie susceptibles de se recharger rapidement et de récliser de très nombreux cycles, ce qui est le cas des supercapacités contrairement aux batteries traditionnelles. Les supercapacités sont capables de délivrer des puissances spécifiques très importantes sur des duréss courtes. En effet, la durce de décharge (ou de charge) caractéristique d'une supercapacité est de l'ordre de quelques secondes à quelques dizaines de secondes, durée pendant laquelle des puissances spécifiques supérieures au kW/kg peuvent étre délivrées. Les supercapacités ont individuellement des capacités ayant des valeurs allant du Farad à environ 3500 F. et des résistances très faibles, inférieures au m[1 pour 2û les éléments de plus forte capacité. Lors de la charge de ces supercapacités, il est important de ne pas dépasser une tension maximale aux bornes de la supercapacité. Ainsi, il est connu de contrôler la charge d'une supercapacité de manière à l'arréter lorsque la tension à ses bornes atteint une valeur prédéterminée. En effet, lorsque la tension dépasse cette valeur prédéterminée, le vieillissement de la supercapacité se trouve accéléré, ce qui en rébuit l'autonomie et la puissance. Par ailleurs, on utilise en général plusieurs supercapacités connactées en série pour former un module de supercapacités. Les applications mentionnces ci-dessus requièrent généralement des tensions supérieures à quelques dizaines de volts, voire quelques centaines de volts. Dans ce cas, en fin de charge du module de supercapacités, on observe une dispersion des caractéristiques des supercapacités les unes par rapport aux autres, notamment pour ce qui est de la tension aux bornes des supercapacités. Ceci est dû à une dispersion des propriétés intrinsèques (résistance série et capacité) de chacune des supercapacités au sein du morlule, au vieillissement des supercapacités et à un éventuel gradient de température au sein du module, du à son environnement. Ceci conduit à des courants de fuite différents pour chacune des supercapacités du module et donc à des tensions en fin de charge différentes pour chacune des supercapacités. Ce problème nuit au bon fonctionnement du module de supercapacités. En effet, il se peut que certaines des supercapacités du module atteignent des tensions supérieures à leur tension nominale de charge, ce qui détériore leurs caractéristiques et entrane leur vieillissement prématuré. Ainsi, le module dans son ensemble ne peut fonctionner 1 5 correctement. Pour résoudre ce problème, le document EP-O 851 445 propose de connecter en parallèle aux bornes de chaque supercapacité d'un module de plusieurs supercapacités un circuit de dérivation (ou by-pass) comprenant en série u ne résistance et une diode Zener dont la caractéristique est tel le que le 2û courant dérivé dans cette dernière augmente fortement, suivant les caractéristiques des composants, à partir d'une valeur logèrement inférieure à la tension nominale de chacune des supercapacités. Le principe général de l'équilibrage de supercapacité consiste à dériver en partie ou totalement le courant de charge de la supercapacité afin d'équilibrer la tension de fin de charge à une valeur prédéterminée. La solution proposse dans le document précédent n'est cependant pas entièrement satisfaisante. En effet, dès que la tension atteint le seuil critique, qui est inférieur à la tension nominale de fin de charge de la supercapacité, le courant dans la supercapacité devient égal au courant du circuit de dérivation à la tension nominale de la supercapacité jusqu'à équilibrage de cette dernière. Ainsi, pour assurer un courant de fuite au niveau du circuit de dérivation inférieur au courant de fuite intrinsèque des éléments, le courant de dérivation devient très faible, par exemple de l'ordre de la dizaine de mA pour une supercapacité présentant un courant de fuite intrinsèque de l'ordre du mA, alors que le courant nécessaire pour terminer la charge de la supercapacité est élevé, de l'ordre de plusieurs dizaines d'Ampères. Ainsi, la fin de la charge de la supercapacité est très longue, alors que les supercapacités sont souvent destinces à étre très sollicitées avec des cycles charge-décharge rapides. 1û En outre, I'utilisation de circuits de dérivation à fort courant de fuite est pénalisante en terme de consommation énergétique et de dissipation thermique additionnelle car un courant de maintien important est nocessaire pour conserver les supercapacités chargées. De plus, en circuit ouvert, un courant de fuite du circuit de dérivation important qui conduit à une décharge de la supercapacité dans ce dernier et donc à une baisse rapide de la tension de la supercapacité. La présente invention a donc pour but de mettre au point un procédé et un dispositif d'équilibrage de supercapacité qui améliore sensiblement la dynamique de fin de charge et qui permette d'obtenir des caractéristiques homogènes en termes de tension aux bornes des supercapacités. Dans toute la suite, on parle d'équilibrage aussi bien pour une supercapacité seule (il s'agit plus dans ce cas d'un contrôle de la tension de charge de la supercapacité) que pour un module de supercapacités. La présente invention propose à cet effet un procédé d'équilibrage de supercapacité comprenant la dérivation de l'intensité circulant dans ladite supercapacité à partir d'une tension dite tension seuil, prédéterminée, aux bornes de ladite supercapacité, I'intensité de dérivation étant une fonction de la tension aux bornes de ladite supercapacité qui cro^'t continument en fonction de ladite tension, caractérisé en ce que ladite intensité de dérivation cro^,t entre ladite tension de seuil pour laquelle ladite intensité de dérivation est appelée intensité minimale de dérivation, et une tension dite de référence pour laquelle ladite intensité de dérivation est appelée intensité nominale de dérivation, et en ce que la d ifférence entre lad ite tension de référence et lad ite tension de seuil est inférieure à 200 mV, et le rapport entre ladite intensité nominale de dérivation et ladite intensité minimale de dérivation est supérieur à 100. Ainsi, g race à l' invention, le courant de dérivation peut atteind re des valeurs importantes, ce qui assure une intensité de charge plus importante durant la fin de la charge et donc une diminution de la durée de la fin de charge, tout en conservant un courant de fuite au niveau de la supercapacité qui est de l'ordre du courant de fuite intrinsèque de cette dernière. Ceci est possible grace au procédé de l'invention qui, contrairement à celui de l'art antérieur, utilise un circuit de dérivation dont la pente de la caractéristique courant-tension est suffisamment raide, c'est-à-dire en d'autres termes dont la différence entre courant de dérivation et courant de foite est suffisamment importante sur la plage de dérivation du courant, pour assurer à la fois un courant de dérivation important et un faible courant de fuite. De manière avantageuse, la croissance de l'intensité de dérivation en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité peut être linéaire, de 2û sorte que la diminution de l'intensité de charge (et l'augmentation de l'intensité de dérivation) est progressive. De manière avantageuse encore, I'intensité de dérivation est bornce en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité. Ceci préserve l'intégrité du système lorsque la tension aux bornes de la supercapacité dépasse de manière significative la tension de réTérence du circuit de dérivation. On peut par exemple utiliser selon l'invention un transistor de type MOSFET, un transistor bipolaire ou un transistor IGBT pour la réclisation de l'amplificateur linéaire de puissance du circuit de dérivation mis en parallèle 3û aux bornes de la supercapacité. La variété de ce type de composants permet de sélectionner celui qui a les caractéristiques souhaitées en termes de courant nominal de dérivation et de puissance dissipable. De plus, I'association de l'un de ces composants avec un dispositif de réqulation permet de fixer la tension minima le à partir de laquelle l 'intensité de dérivation aug mente et la tension maxi ma le à partir de laquelle l'intensité de dérivation est limitée à une valeur constante, ainsi que la valeur de cette intensité maxima le consta nte, afin de l 'adapter aux caractéristiques (tension maximale aux bornes en fin de charge, courant de charge) de la supercapacité. Un avantage supplémentaire de l'utilisation d'un transistor de type MOSFET ou de type bipolaire est le très faible courant de fuite de ce dernier (inférieur au uA). Avantageusement, selon le mode de réulisation le plus simple de l'invention, la tension de référence peut être égale à la tension de fin de charge de la supercapacité. Selon un mode de réclisation plus élaboré, la tension de seuil peut être est égale à la tension de fin de charge de la supercapacité. Ceci permet d'optimiser la charge, en utilisant des protocoles de charge qui sont indiqués ci-dessous. Ainsi, selon une variante très avantageuse du procédé de la présente invention, ce dernier comprend en outre le contrôle de l'intensité de charge de la supercapacité en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité par une fonction logique dite de détection de tension susceptible de passer d'un état dit activé à un état dit désactivé lorsque la tension aux bornes de la supercapacité dépasse la tension de réTérence, de sorte que l'intensité de charge de la supercapacité est diminuée, puis de repasser à l'état activé lorsque la tension aux bornes de la supercapacité devient inférieure à une tension dite minimale de contrôle. Grâce à ce contrôle, la supercapacité n'est pas surchargée, et le temps de charge à faible intensité est diminué de sorte que le temps global de charge est optimisé. Ce contrôle permet de suivre un protocole de charge à deux niveaux de courant dans lequel l'intensité de charge peut atteindre un niveau supérieur à l'intensité nominale de dérivation, ce qui permet d'optimiser le temps de charge sans détériorer la supercapacité. Ce contrôle est par exemple obtenu gr&ce à la fonction de détection de tension qui délivre un signal sous forme d'hystérésis. Selon une autre variante très avantageuse du procédé de la présente invention, ce dernier comprend le contrôle de l'intensité de charge de la supercapacité en fonction de l'intensité de dérivation par une fonction logique dite de détection de courant susceptible de passer d'un état dit activé à un état dit désactivé lorsque l'intensité de dérivation devient supérieure à l'intensité nominale de dérivation, de sorte que l'intensité de charge de la supercapacité est alors diminuse, puis de repasser à l'état activé lorsque l'intensité de dérivation devient inférieure à une intensité dite minimale de contrôle. Ce contrôle permet également de suivre un protocole de charge à niveaux de courant multiples dans lequel l'intensité de charge de multipies plateaux peut être supérieure à l'intensité nominale de dérivation, ce qui permet d'optimiser le temps de charge sans détériorer la supercapacité. Ceci permet notamment de faire décro^tre linéairement l'intensité de charge tout en maintenant un certain niveau de courant dérivé. Ici encore, le contrôle est par exemple obtenu grâce à la fonction de détection de courant qui délivre un signal sous forme d'hystérésis. Tou jours selon l'invention, on peut associer le contrôle de tension et le contrôle de courant. Ceci permet, lors du contrôle de tension, de ne pas rester à l'état désactivé même lorsque l'intensité de dérivation est sensiblement nulle. Enfin, I'invention concerne également un dispositif pour la mise en _uvre du procédé précédent, comprenant notamment un transistor de type MOSFET, un transistor bipolaire ou un transistor IGBT au sein du circuit de dérivation. Un module de supercapacités selon l'invention peut comprendre une pluralité de supercapacités montées en série, un circuit de dérivation étant monté en parallèle aux bornes de chacune des supercapacités, ou un circuit de dérivation unique étant monté en parallèle aux bornes de l'ensemble des supercapacités. Un ensemble de tels modules peut étre monté en série et/ou en parallèle avec un circuit de dérivation unique aux bornes de l'ensemble. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention appara^'tront à la lecture de la description qui suit, donnée à titre illustratif et nullement limitatif. Dans les figures suivantes: Ia figure 1 montre le schéma de principe d'un circuit de dérivation pour la mise en _uvre du procédé selon l'invention sur une supercapacité élémentaire 15. Ia figure 2 montre le schéma de principe d'un circuit d'équilibrage selon l'invention d'un module de plusieurs supercapacités telles que celle montrée en figure 1 À Ia figure 3 montre un exemple de courbe caractéristique de l'intensité de dérivation selon le procédé de l'invention en fonction de la tension aux bornes d'une supercapacité Ia figure 4 montre la tension aux bornes et l'intensité de dérivation des éléments d'un module de supercapacités équilibré selon un premier mode de réclisation de l'invention À Ia figure 5 montre la courbe d'hystérésis de la fonction de détection de tension selon l'invention Ia figure 6 montre la tension aux bornes et l'intensité de charge d'un module de supercapacités équilibré selon un deuxième mode de réclisation de l'invention Ia figure 7 montre la courbe d'hystérésis de la fonction de détection de courant selon l'invention Ia figure 8 montre la tension aux bornes et l'intensité de charge d'un module de supercapacités équilibré selon un troisième mode de réclisation de l'invention. Dans toutes ces figures, les éléments communs portent les mêmes numéros de réTérence. On voit en figure 1 un circuit 10 selon l'invention comprenant une supercapacité 11 aux bornes de laquelle est monté en parallèle un circuit 12 dit de dérivation selon l'invention, comprenant un amplificateur de puissance contrôlé en courant (non représenté). Un filtre passe-bas 13 est monté 1û également en parallèle aux bornes de la supercapacité 11. Ce filtre passe-bas est rendu nécessaire en cas de découpage haute fréquence du courant de charge Ic générant des harmoniques de tension préludiciables au bon fonctionnement du circuit de dérivation 12. Enfin, un organe de détection 14 relié au filtre 13 génère des signaux logiques dv et dj de gestion de charge dont l'interprétation par le chargeur 15 de la supercapacité 11 permet une charge sécurisée et rapide, tel que cela sera expliqué en détail plus loin. La figure 2 montre un module de supercapacités 20 comprenant une pluralité (cinq dans l'exemple de la figure 2) de circuits 10 à 1 O5 tel que celui de la figure 1. Chaque élément d'un circuit 10n (n variant de 1 à 5 dans I'exemple de la figure 2) comprend les mémes éléments que le circuit 10 de la figure 1, référencés avec le même numéro portant l'indice correspondant au rang de ce circuit dans le module 20. Le chargeur 15 est commun à toutes les supercapacités 11 à 115. Selon l'invention, les sorties dVn de chaque organe de détection 14n sont combinées pour générer une fonction logique 21 dite de détection de tension dont le signal de sortie dv est envoyé au chargeur 15. De méme, les sorties din de chaque organe de détection 14n sont combinées pour générer une fonction logique 22 dite de détection de courant dont le signal de sortie dj est envoyé au chargeur 15. On va maintenant expliquer le fonctionnement du circuit de dérivation 12 (ou 12 à 125) selon l'invention, en relation avec les figures l et 3. Dans un premier mode de réclisation, I'invention permet de récliser le contrôle de la tension aux bornes d'une supercapacité 11, et de dériver, en cas de surcharge, tout ou partie du courant de charge lc de la supercapacité l l à laquelle le circuit de dérivation 12 est associé. Ainsi, pour une supercapacité seule (cas de la figure 1), I'invention assure le contrôle de la tension aux bornes de la supercapacité, et pour un module de supercapacités (cas de la figure 2), I'invention assure le contrôle et l'équilibrage de la tension aux bornes de chacune des supercapacités. Le circuit de dérivation 12 comprend un amplificateur de puissance, tel que par exempie un transistor MOSFET dont le contrôle en courant permet de g énérer u ne cou rbe ca ractéristiq ue continue, tel le q ue cel le montrée en figure 3, o la courbe 30 représente l'intensité id traversant le circuit de dérivation 12 en fonction de la tension V aux bornes de ce dernier. La courbe présente trois portions: une portion 30 o id est une constante Idmjn (voisine de 0) appelée intensité minimale de dérivation (correspondant au courant de fuite du circuit de dérivation 12), en fonction de V jusqu'à une valeur V=V1 dite tension de seuil une portion 3O2 o id cro^'t linéairement depuis la valeur Idmin jusqu'à une valeur IdN dite intensité nominale de dérivation pour une valeur V=V2 dite tension de réTérence une portion 3O3 o id est une constante, égale ou supérieure à IdN, en fonction de V. Dans ce mode de réclisation, la valeur V1 correspond à la tension de fin de charge de la supercapacité, par exemple 2,2 V, et la tension V2 est logèrement supérieure, par exemple égale à 2,25 V. On note que les valeurs de V1 et V2 sont réglables à loisir, de sorte que l'on peut aisément adapter le circuit de dérivation 12 à la supercapacité à contrôler. Dans le premier mode de réclisation de l'invention, utilisant uniquement le circuit de dérivation 12, on effectue une charge à courant constant d'une supercapacité 11 ou d'un module 10 de supercapacités 11 à 115. Ainsi, le niveau du courant de charge Ic est prédéterminé à une valeur, par exemple 5A, et l'intensité nominale de dérivation IdN est réglée à une valeur supérieure à Ic. En figure 4, les courbes 41 à 45 représentent la tension V aux bornes de chacune des supercapacités 11 à 1 15 et les courbes 40 à 405 représentent l'intensité de dérivation id dans chacun des circuits de dérivation 12 à 125, en fonction du temps t. On voit sur cette figure que les supercapacités 1 1 à 1 15 sont initialement déséquilibrées, c'est-à-dire que les tensions à leurs bornes ne sont pas égales, et qu'en fin de charge, la tension de chacune des supercapacités 11, à 115 s'équilibre au voisinage de la tension de référence choisie dans ce cas pour correspondre à la tension de fin de charge des supercapacités. Grace à l'invention, on peut donc équilibrer le module 20 de supercapacités en fin de charge de manière rapide grâce au fait que l'intensité de dérivation en fonction de la tension présente une borne maximale. Dans le mode de réclisation simple qui vient d'étre expliqué, o les organes de détection 14n (et les fonctions logiques de détection de tension 21 et de courant 22) ne sont pas utilisés, le courant maximal de charge est IdN et la charge est effectuce à courant constant afin de prévenir toute surcharge des supercapacités. Dans un deuxième mode de rénlisation de l'invention, qui permet d'optimiser le niveau de charge et la durée de cette dernière, on effectue la charge à deux niveaux de courant, le premier pouvant être très supérieur à l'intensité de dérivation nominale IdN, et le second devant étre inférieur ou égal à l'intensité de dérivation nominale IdN. On utilise dans ce cas les organes de détection 1 4n et la fonction de détection de tension 21 (voir figure 2) dont la sortie dv correspond au ET logique des sorties dv7 à dv5 des organes de détection 147 à 145,; la tension de seuil des circuits de dérivation 127 à 125 est égale à la tension de fin de charge (par exemple 2 V) des supercapacités 1 17 à 1 15, et l'intensité de dérivation nominale IdN vaut par exemple 10 A. Par souci de simplification, on va expliquer le fonctionnement de l'invention dans ce cas sur une seule supercapacité, par exemple la supercapacité 1 17. Le signal dv7 délivré par l'organe de détection 147 est une hystérésis illustrée en figure 5 o l'on voit la sortie dv7 en fonction de la tension aux 1û bornes de la supercapacité 117. L'état activé (dv=l) correspond à une valeur de V telle que le chargeur 15 délivre une intensité de charge supérieure à l'intensité de dérivation nominale IdN, et l'état désactivé (dV=O) correspond à une valeur de V telle que le chargeur délivre une intensité de charge inférieure ou égale à IdN. Ainsi, la charge est effectuée en plusieurs phases illustrées sur la figure 6 o la courbe 61 représente la tension aux bornes du module 20 en fonction du temps t, et o la courbe 62 représente l'intensité de charge du module 20 en fonction du temps t également. Phase 1: dv = 1 La tension de la supercapacité cro^'t jusqu'à 2 V, I'intensité de 2û dérivation est sensiblement nulle et l'intensité de charge est de 15A, cest-à-dire supérieure à IdN. Phase 2: dv = 1 La tension de la supercapacité cro^'t de 2V à 2 V + 50 mV, et l'intensité de dérivation cro^t donc de O à 10 A du fait de la caractéristique du circuit de dérivation 127; I'intensité de charge reste à 15 A. Compte tenu de la courbe d'hystérésis de la figure 5, dv passe donc à 0. Phase 3: dv - 0 La tension de la supercapacité décro'^t de 2 V + 50 mV à 2 V + 25 mV, et l'intensité de dérivation décro^'t de 10 A à 5 A; I'intensité de charge passe à 5 A. Phase 4: dv = 0 La tension de la supercapacité est constante et égale à 2 V + 25 mV, I'intensité de dérivation est également constante et égale à 5 A et l'intensité de charge également constante et égale à 5 A. Phase 5: dv = 0 La tension de la supercapacité décro^'t de 2 V + 25 mV à 2 V, I'intensité de dérivation de 5 A à sensiblement 0. - A partir d'une tension du module de 10 V, le chargeur 15 limite le courant de charge pour maintenir la tension du module constante. Les modifications de l'intensité de charge sont obtenues gr&ce au chargeur 15 qui reçoit l'information dv de l'organe de détection 14 (ou de la fonction de détection 21 dans le cas du module 20) et modifie en conséquence l'intensité de charge. A noter que le décalage entre la tension de fin de charge de la supercapacité (2 VJ et la valeur de V correspondant au passage de dv de 1 à 0 selon l'hystérésis de la figure 5 (2,05 V) permet d'équilibrer le module sans réduire l'intensité de charge lorsque les supercapacités sont faiblement déséqu i I ibrées. On comprend aisément comment le procédé qui vient d'étre décrit en relation avec une supercapacité s'applique mutatis motandis au module de supercapacités 20. En effet, dès que la tension de l'une des supercapacités du module 20 dépasse la tension de seuil, la fonction de détection 21 est utilisée. Grace à ce protocole de charge utilisant l'organe de détection de tension 14 (ou la fonction de détection de tension 21 dans le cas du module ), on peut donc effectuer la charge à un courant supérieur à IdN et donc optimiser la durée de la charge, tout en sécurisant la fin de charge. On peut cependant observer avec l'utilisation de cette seule fonction de détection, en particulier pour les forts courants de charge (pour lesquels les chutes ohmiques de tension sont importantes) qu'après détection d'une surcharge et récction du chargeur 15, la fonction de détection de tension reste à l'état désactivé (dv = 0) alors que l'intensité de dérivation est nulle ou sensiblement nulle. L'utilisation de la seule fonction de détection de tension conduit donc à un protocole de charge sécurisé et rapide, mais dont la durce de fin de charge peut encore être réduite. Selon l'invention, on utilise alors dans ce cas, pour optimiser la 1û dynamique de fin de charge, la fonction de détection de courant délivrant un signal d' et dont on va à présent expliquer le fonctionnement dans le cadre du troisième mode de réclisation de l'invention. Le signal dj correspond au ET logique des sorties dj à dj5 des organes de détection 14 à 145,; la tension de seuil des circuits de dérivation 12 à 125 est égale à la tension de fin de charge (par exemple 2,4 V) des supercapacités 11 à 115, et l'intensité de dérivation nominale IdN vaut par exemple 10 A. Toujours par souci de simplification, on va expliquer le fonctionnement de l'invention dans ce cas sur une seule supercapacité, par exemple la supercapacité 11. 2û Le signal d; délivré par l'organe de détection de courant 14 est une hystérésis illustrée en figure 7 o l'on voit la sortie d; en fonction de l'intensité de dérivation id. L'état activé (dj= 1) correspond à une valeur de V telle que le chargeur délivre une intensité de charge constante et pouvant être très supérieure à I'intensité de dérivation nominale IdN, et l'état désactivé (dj=0) correspond à une valeur de V telle que le chargeur 15 délivre une intensitéde charge continument décroissante en fonction du temps. Ainsi, la charge est effectuée en plusieurs phases illustrées sur la figure 8 o la courbe 81 représente la tension aux bornes du module 20 en fonction du temps t, et o la courbe 82 représente l'intensité de charge du module 20 en fonction du temps t également. Le fonctionnement est le suivant, Icmax étant l'intensité de charge maximale, iCmjn l'intensité de charge minimale, inférieure à IN et di/dt la pente de l'intensité de charge. Si dv = 1, Ic = iCmax Si dv = 0 et si d; = l, I'intensité de charge reste constante. Si dv = 0 et si dj = 0, lc = Ic- (di/dt)xt. Dès que Ic est inférieur à ICmjn, I'intensité de charge reste constante. Ainsi, si dv est à l'état désactivé, on fait décro^'tre linéairement le courant de charge dans la limite de sa valeur minimale, avec une pente nulle si dj est à l'état activé et non nulle sinon. Si dv est à l'état activé, on ré-initialise l'intensité de charge à sa valeur maximale. Grâce à cette fonction de détection de courant, on obtient un protocole de charge élaboré dans lequel, en fin de charge, un certain niveau d ' i ntensité de dérivation est ma i ntenu, ce qui permet de s'affra nchir en pa rtie de l'erreur de mesure associée à l'existence de la composante ohmique liée à la résistance série de la supercapacité et proportionnelle à l'intensité de 2û charge. En effet, I'information donnée par le signal dv, détecteur de surtension, est de ce fait plus pessimiste que la réalité ce qui est préjudiciable à la rapidité de la charge. On accélère ainsi la charge de la supercapacité ou du module par rapport au mode de réclisation utilisant une charge à deuxniveaux d'intensité seulement. Bien entendu, les modes de réclisation qui viennent d'être décrits ont été donnés à titre purement illustratif. Notamment, on a décrit le troisième mode de réclisation (fonction de détection de courant associée à la fonction de détection de tension) en relation avec l'utilisation du deuxième (fonction de détection de tension seule), mais il est bien évident que la fonction de détection de courant peut être utilisée seule en combinaison avec le circuit de dérivation selon l'invention et sans la fonction de détection de tension. Par ailleurs, tous les exemples de dimensionnement présentés l'ont été pour illustrer le fonctionnement du procédé selon l'invention, et les valeurs qu'ils comportent ne sont absolument pas limitatives. En outre, I'invention, dans tous ses modes de réclisation, s'applique aussi bien au contrôle de la charge d'une supercapacité seule qu'à l'équilibrage d'un module de plusieurs supercapacités. D'autre part, on a pris comme exemple dans la description qui 1û précède celui d'une croissance linéaire de l'intensité de dérivation en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité, mais il va de soi que l'invention peut étre mise en _uvre plus généralement lorsque l'intensité de dérivation cro'^t continument en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité, du moment que la différence entre la tension de référence et la tension de seuil est inférieure à 200 mV, et le rapport entre l'intensité nominale de dérivation et l'intensité minimale de dérivation est supérieur à 100. Enfin, on pourra remplacer tout moyen par un moyen équivalent sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé d'équilibrage de supercapacité comprenant la dérivation de l'intensité circulant dans ladite supercapacité à partir d'une tension dite tension seuil, prédétermince, aux bornes de ladite supercapacité, I'intensité de dérivation étant une fonction de la tension aux bornes de ladite supercapacité qui cro'^t continument en fonction de ladite tension caractérisé en ce que ladite intensité de dérivation cro^'t entre ladite tension de seuil pour laquelle ladite intensité de dérivation est appelée intensité m in i ma le de dérivation, et une tension d ite de réTérence pour 1û laquelle ladite intensité de dérivation est appelée intensité nominale de dérivation, et en ce que la différence entre ladite tension de réTérence et ladite tension de seuil est inférieure à 200 mV, et le rapport entre ladite intensité nominale de dérivation et ladite intensité minimale de dérivation est supérieur à 100. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ladite intensité de dérivation cro^'t linéairement en fonction de ladite tension aux bornes de ladite supercapacité 3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que l'intensité de dérivation est bornce en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que ladite tension de référence est égale à la tension de fin de charge de ladite supercapacité. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que ladite tension de seuil est égale à la tension de fin de charge de ladite supercapacité. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce qu'il comprend en outre le contrôle de l'intensité de charge de ladite supercapacité en fonction de la tension aux bornes de la supercapacité par une fonction logique dite de détection de tension susceptible de passer d'un état dit activé à un état dit désactivé lorsque la tension aux bornes de lad ite su perca pacité d épasse lad ite tension de réTérence, de sorte que l'intensité de charge de ladite supercapacité est alors diminuée, puis de repasser à l'état activé lorsque la tension aux bornes de ladite supercapacité devient inférieure à une tension dite minimale de contrôle 7. Procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que le signal délivré par ladite fonction de détection de tension est un signal sous forme d'hystérésis. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce qu'il comprend en outre le contrôle de l'intensité de charge de ladite supercapacité en fonction de l'intensité de dérivation par une fonction logique dite de détection de courant susceptible de passer d'un état dit activé à un état dit désactivé lorsque l'intensité de dérivation est supérieure à ladite intensité nominale de dérivation, de sorte que l'intensité de charge de ladite supercapacité est alors diminuée, puis de repasser à l'état activé lorsque l'intensité de dérivation devient inférieure 2û à une intensité dite minimale de contrôle. 9. Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce que le signal délivré pa r lad ite fonction de détection de cou rant est u n hystérésis. 10. Dispositif pour la mise en _uvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce qu'il comprend au moins une supercapacité (11) aux bornes de laquelle est monté en parallèle un circuit de dérivation (12) comprenant un amplificateur de puissance contrôlé en courant comprenant un transistor MOSFET, un transistor bipolaire ou un transistor IGBT. o 11. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce qu'un organe de détection (14) délivrant au moins un signal hystérétique représentatif de la tension aux bornes de ladite supercapacité (dv) et/ou de l'intensité de dérivation (d) est relié audit circuit de dérivation (12) et fournit ledit signal (dv, dj) à des moyens de charge (15) de ladite supercapacité. 12. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de supercapacités (11,..., 115) montées en série, un circuit de dérivation (12,..., 125) étant monté en parallèle aux bornes de chacune desdites supercapacités (1 1,..., 1 15). 13. Dispositif selon les revendications 10 et 11 caractérisé en ce que les signaux (dv,..., dv5, di,..., di5) délivrés par l'ensemble desUits organes de détection (12,,..., 125) sont combinés par une fonction ET logique dont la sortie est envoyée auxdits moyens de charge (15). 14. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de supercapacités montéss en série, un circuit de dérivation unique étant monté en parallèle aux bornes de l'ensemble desdites su perca pacités. 15. Dispositif selon la revendication 10 caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de supercapacités montées en parallèle, un circuit de dérivation unique étant monté en parallèle aux bornes de l'ensemble desHites