FR 2822085 A1 20020920 FR 0103607 A 20010316 parallèle par le méme générateur. L'invention conceme un matériau adsorbant mis en forme, par exemple sous forme de bâtonnets, de billes cylindriques ou elliptiques, ou analogues, utilisable pour purifier ou séparer des mélanges gazeux, notamment utilisables en procèdé PSA (Pressure Swing Adsorption = Adsorption à pression modulée) ou en procèdé VSA (Vacuum Swing Adsorption = Adsorption à vide modulé). Les cycles de production dits à haute productivité sont caractérisés notamment par une alternance rapide des cycles d'adsorption/désorption, ce qui revient à adsorber la quantité de gaz correspondant à la capacité de l'adsorbant pendant un laps de temps réduit. Pour ce faire, il est souhaitable de disposer d'adsorbants dans lesquels le transfert de matière entre la phase gazeuse et les sites d'adsorption est rapide. Pour ce faire, il a déjà été proposé de diminuer la taille des particuies d'adsorbants granulaires ou d'améliorer les capacités de transport des particules d'adsorbants sans modifier, ou peu, leur taille. 11 est aussi possible de mettre les adsorbants en forme monolithique, par exemple les "nids d'abeille" ou les "mille-feuilles". Toutefois, si en théorie, il est toujours possible d'augmenter la cinétique d'adsorption d'un adsorbant en diminuant l'échelle de contact entre la phase gazeuse et la phase solide ou le rapport surFace sur volume de l'adsorbant, cela conduit en général à des configurations d'adsorbant qui créent beaucoup de pertes de charge, ce qui engendre alors une dépense en énergie importante et, par conséquent, nuit à la rentabilité industrielle du procèdé de production utilisant ces adsorbants. Des adsorbants ayant une bonne cinétique d'adsorption sont notamment décrits par lesdits WO-A-99/43415, WO-A-99/43416, WO-A-99/43417 et WO-A99/43418, EP-A 0940174 qui portent sur des procèdés utilisant des agglomérats de zéolite dont les propriétés cinétiques ont été améliorées en vue d'une meilleure utilisation en VSA/PSA. Cependant, les approches décrites ne concernent que l'amélioration des propriétés de transport de la particule. Une approche théorique a été présentée par Perera et col. dans Trans. IchemE, Vol. 76, Part A, Nov. 1998, pp. 921 à 941, ainsi que par Ruthven et col. dans Separation and Purification Technology, No. 12, (1997) pp. 43 à 60 et No. 13 (1998) pp. 181 à 193. 2 2822085 U ne co mparaison d es performances des l its g ran u laires et des monol ithes y est présentée. Cependant, si les facteurs individuels d'amélioration sont donnés, à savoir diamètre des canaux et des billes, diffusivité de la phase adsorbante, épaisseur de la couche adsorbante, densité de la phase adsorbante, propriétés d'adsorption, aucune indication concemant l'arrangement optimal de ces paramètres n'y est enseignée, et l'homme de l'art ne saurait pas quelle voie, en pratique, emprunter. En fait, il appara^'t qu'aucune des voies explorées n'est idéale car on rencontre dans leur mise en _uvre des problèmes variés, tels que des problèmes de pertes de charge excessives pour les petites particules ou de mise en _uvre pratique pour les monolithes, ou encore de modification des propriétés associées pour les particules à porosité améliorée, comme par exemple la baisse de résistance mécanique ou la baisse de densité lorsque la porosité devient trop élevée. Partant de là, le but de l'invention est de proposer un adsorbant amélioré utilisable en procèdé PSA ou analogue, lequel ne présente pas les inconvénients de l'art antérieur et ce, grâce à une prise en compte judicieuse à la fois des propriétés du matériau adsorbant et de sa géométrie vis à vis de la phase gazeuse qui assure le transport des adsorbats. Dit autrement, le but de l'invention est de proposer un adsorbant dont les caractéristiques géométriques et intrinsèques conduisent à une utilisation optimale de celui-ci dans des cycles rapides de production ou de séparation de gaz par adsorption et ce, quelle que soit la forme particulière choisie pour cet adsorbant. En d'autres termes, I'invention permet d'ajuster exactement les propriétés de transport du matériau et sa géométrie, en tenant compte d'autres critères, tels que les pertes de charge. L'invention concerne alors un matériau adsorbant mis en forme, comprenant une phase solide adsorbante et une phase gazeuse assurant le transport des composants gazeux jusq u' à la phase adso rbante, led it matériau étant constitué de man ière telle q ue les constantes de cinétique de transport des composants adsorbables dans la phase gazeuse et dans la phase solide sont dans un rapport compris entre 0,1 et 10, déterminé pour une vitesse débidante de gaz égale à 0,2 m.s4 mesuré sur de 1'air à 1 bar et 20 C. L'invention concerne aussi un matériau adsorbant mis en forme, comprenant une phase solide adsorbante et une phase gazeuse assurant le transport des composants gazeux jusqu'à l'adsorbant, ledit matériau étant constitué de manière telle que les constantes de cinétique de transport des composants adsorbables dans la phase gazeuse et dans la phase solide sont dans un rapport compris entre 0,1 et 10, déterminé pour une vitesse débidante de gaz égale à 0,01 m.s' mesuré sur de l'hydrogène à bars et 40 C. 3 2822085 L' invention porte également sur un procèdé d e sépa ration ou de p u rification d' u n mélange gazeux par adsorption d'au moins un composé gazeux dudit mélange gazeux sur un matériau adsorbant selon l'invention, de préférence un procédé PSA ou VSA. Selon le cas, le procèdé peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: - le mélange gazeux contient de l'oxygène et de l'azote; - on adsorbe au moins une partie de l'azote sur ledit matériau adsorbant de manière à produire un flux gazeux enrichi en oxygène, de préférence le mélange gazeux est de l'air; - le mélange gazeux à purifier contient de 1'hydrogène et au moins une impureté choisie parmi CO, CH4, C02, O2 et N2; - on adsorbe au moins une partie desdites impuretés sur ledit matériau adsorbant de manière à produire un flux gazeux enrichi en hydrogène; - le mélange gazeux à purifier est de l'air contenant au moins une impureté choisie parmi CO2 et H2O; - on adsorbe au moins une partie desdites impuretés sur ledit matériau adsorbant de manière à produire de l'air purifié débarrassé d'au moins une partie desdites impuretés, de préférence l'air purifié obtenu est subséquemment.soumis à au moins une étape de distillation cryogénique; - le mélange gazeux contient au moins de 1'hydrogène et du CO. L' invention va être mieux comp rise g râce aux explications suivantes. Un adsorbeur comporte habituellement une phase solide adsorbante formée d'un ou plusieurs matériaux adsorbants et une phase gazeuse perméable au travers de laquelle les gaz à séparer circulent de l'entrée à la sortie de l'adsorbeur, les composants à éliminer se fixant sur la phase solide. Cette phase gazeuse est appelée "phase gazeuse circulante" ou plus simplement "phase gazeuse". La différence entre les pressions à l'entrée et à la sortie, nécessaire à la circulation du gaz, est appelée perte de charge. La perte de charge est responsable d'une consommation d'énergie supplémentaire qui nuit à l'économie du procédé. La phase solide comprend un réseau de pores dont la taille moyenne est habituellement comprise entre 0,020,um et 20,um environ appelé " réseau macropore ". Il peut exister un réseau de pores encore plus petits appelés " micropores ", rencontré par exemple dans les zéolites ou les adsorbants carbonés microporeux. La phase solide peut être déposée sur un support non adsorbant dont la fonction est d'assurer une résistance ou un soutient mécanique, ou bien un rôle thermique de conduction ou de stockage de la chaleur. 4 2822085 Dans le réseau macropore, le déplacement des espèces gazeuses se fait par diffusion moléculaire ou selon le mécanisme de Knudsen ou bien par diffusion de surface. Toutefois, dans les cas o la pression totaie varie, le mécanisme d'écoulement de Poiseuille peut aussi intervenir. s Le phénomène d'adsorption comprend deux étapesprincipales, à savoir le passage de l'adsorbat de la phase gazeuse circulante à la surFace de la phase solide, suivi du passage de l'adsorbat de la surface au volume de la phase solide jusqu'aux sites d'adsorption. Le transport dans la phase gazeuse circulante peut se faire, si l'écoulement est 0 1aminaire, par convection dans le sens de 1'écoulement et par diffusion perpendiculairement à l'écoulement, ou bien si l'écoulement est turbulent, par convection puis diffusion isotrope dans la couche limite. Pour la phase solide, le transfert de matière se fait par diffusion sauf dans les cas extrêmes o la perte de charge induit une convection au travers du solide; toutefois, ces cas sont rares car la phase macropore est beaucoup moins perméable que la phase gazeuse circulante. La cinétique de transfert de matière en phase solide est alors caractérisée par une constante de vitesse ou constante cinétique s R2 (en s) (1) o Ds est le coefficient de diffusion dans la porosité de la phase solide, aussi appelée diffusion macropore, et Rs est la dimension caractéristique du milieu solide. La cinétique de transfert en phase gazeuse est caractérisée: - en rég i me lam ina ire par une constante de vitesse tra nsversale Dg (en s-) (2) Rg o Dg est le coefficient de diffusion dans la phase gazeuse et Rg est la dimension caractéristique du milieu gazeux - en régime turbulent par la diffusion au travers de la couche limite, avec une constant de vitesse rg =kf x S (en s) (3) o SN est le rapport surface sur volume et kf est le coefficient de transfert du film. La nature du régime dépend du nombre de Reynolds (Re) et de la géométrie de l'écoulement. 2822085 Ainsi, dans des canaux linéaires de section quelconque, on est en régime laminaire pour Re 3000 (voir Techniques de l'ingénieur, chapitre J 1065). Le nombre de Reynolds est calculé par la formule suivante: R x p X u (4) o =-est le diamètre hydraulique (m), A est la section et P est le périmètre (en m) est la viscosité dynamique du gaz (Pa.s) u est la vitesse du gaz (m.s'); dans ce cas, la vitesse débitante est égale à la 0 vitesse réelle. Par vitesse débitante, on entend le débit réel du gaz divisé par la section droite de passage au sein de l'adsorbeur p est la masse volumique du gaz (kg.m3) Par exemple, pour u= 1 m.s', p = 1,3 kg.m3, = 2,10-5 Pa.s, D = 1,10-3 m, on obtient Re = 67. On voit ainsi que, pour les conduits linéaires, on est en régime laminaires jusqu'à des vitesses de plusieurs dizaines de mètres par seconde. Par ailleurs, dans les lits granulaires, on est en régime turbulent pour Re > 6 (voir Techniques de l'ingénieur, chapitre J 1065). Le nombre de Reynolds est alors donné par: Re= 46 P o}: est le diamètre hydraulique (m), A est la section P (m2), P est le périmètre (m), etp sont comme ci-dessus et u est la vitesse du gaz (m.s ) réelle qui est égale à (vitesse débitante.tortuosité) / porosité, la tortuosité étant celle du lit Pour des particules de 1 mm, on a encore Re = 67. On constaste ainsi que, en lit granulaire, on est en régime turbulent. Le calcul des coefficients de diffusion D et du coefficient de transfert par film sont calculés de la manière suivante, comme enseigné par D.M. Ruthven, " Principles of adsorption and adsorption processes >', JohnWiley & Sons, 1984 (ci-après D.M. Ruthven) ou par R. T. Yang, a Gas separation by adsorption processes " Butteorth Publishers, 1987; ou encore par J. Karger et D. M. Ruthven a Diffusion in zeolites and other microporous solids" " John Wiley & Sons, 1992. Dg est appelé coefficient de diffusion moléculaire, lequel est caractéristique d'un composé présent dans un mélange gazeux à pression, température et composition 6 2822085 données, son calcul se trouve, par exemple, dans a Diffusion in zeolites and other microporous solids ", Karger and Ruthven, John Wiley & Sons, 1992, p 87 à 98. Ds est le coefficient de diffusion macropore; un modèle simple revient à écrire qu'il est fonction notamment de la porosité ú et la tortuosité de la phase solide. De là, on obtient: Ds = Dg x- (5) Toutefois, la formule (5) ci-dessus n'est donnée qu'à titre illustratif et une formule différente aurait pu être utilisée pour définir Ds en fonction de Dg et ce, sans pour autant sortir du concept de la présente invention. 0 Par exemple, la limitation de la cinétique de transfert dans la phase solide peut aussi résulter du réseau micropore, par exemple pour une zéolite agglomérée ou un tamis moléculaire carboné. Dans ce cas, Ds peut être modifié en faisant varier la taille des cristaux de zéolite, ou la taille des micropores du tamis moléculaire carboné. Toutefois, il est possible de mesurer directement Ds, dans le cas o la formule (5) n'est pas considérée comme suffisante, comme il ressort par exemple de D.M. Ruthven " Principles of adsorption and adsorption processes " chapitre 5.2, p. 127 et suivantes. On peut être amenés, suivant la méthode de mesure choisie, à mesurer l'adsorbant dans sa mise en forme défi nitive, ou bien la phase adsorbante seu le, c'est-à-d ire sa ns la structure de passages qui constitue la phase gazeuse circulante. Par ailleurs, kf est calculé à partir de la formule de Petrovic et Thodos (voir D.M. Ruthven, p. 214), à savoir: Sh = 0.3571ú x Re064 x Sc033 o: ú est la porosité de l'adsorbant (6) Sh = f est le nombre de Sherwood (7) DB SC = est le nombre de Schmidt (8) px! En outre, le calcul des pertes de charges est réalisé comme suit: - Pour un conduit droit: l (en Pam-') (9) (voir Techniques de l'lngénieur, p J 1065-3) - Pour un lit granulaire: L =182x(3 i)2xqxu+1.92x 3 XpXU2 (enPam') (10) Dans ces formules, u est la vitesse débitante. La formule (10) est la formule d'Ergun (chem. Eng. Prog., 48, p. 89, 1952) , avec les coefficients adaptés à des zéolites en bille; I'homme de l'art saura obtenir ies coefficients correspondant à d'autres type d'adsorbants particulaires, par mesure directe, ou bien en s'aidant de la littérature ( I. F. McDonald et col., Ind. Eng. Chem. Fundam., vol 18, No 3,1979, p 199-208, R. M. Fand, J. Fluid Eng., vol 109, Sept. 1987, p 268-274)) La présente invention consiste à améliorer la géométrie et/ou les propriétés de transport de l'adsorbant en maintenant les pertes de charge à leur minimum. 11 existe deux types de configuration pour l'adsorption en lit fixe, à savoir: - le lit granulaire, dans lequel l'adsorbant sous forme de particules de formes diverses est placé " en vrac " dans un adsorbeur. Du fait de la structure isotrope, le gaz peut circuler axialement ou radialement (circulation centrifuge ou centripète). La forme des particules peut être sphérique, elliptique, cylindrique ou équivalent, le rapport dimension de lit sur dimension de particule est suffisamment grand pour que l'on puisse raisonner en utilisant l'approximation du milieu continu isotrope; - le " monolithe " constitué d'une masse plus ou moins rigide d'adsorbant disposée de manière à permettre le passage du gaz au travers dans des conduits proches de la linéarité, de section variée (circulaire, elliptique, carré, rectangulaire, étoilée, en forme de fentes). Partant de là, les inventeurs de la présente invention ont mis en évidence qu'il est possible de définir la géométrie des adsorbants de manière à exploiter au mieux les capacités de transport du matériau avec une perte de charge réduite. Par géométrie, on entend la dimension caractéristique de l'espace alloué à la 2s phase g euse et à la phase solide. Les formules (1) à (4) ci-avant font intervenir de telles dimensions. Pour une forme donnée, la dimension caractéristique se réduit à un facteur d'échelle. Pour des formes quelconques, on fait appel à des grandeurs telles que rapport surface sur périmètre (diamètre hydraulique), surface sur volume (facteur de sphéricité). De là, on peut calculer de telles grandeurs pour la plupart des géométries et, le cas écheant, il est toujours possible d'effectuer le calcul de transfert de matière par résolution numérique de équations de transport, puis de comparer les résultats à ceux d'une sphère. 8 2822085 Selon l'invention, on utilise les équation (1) à (10) ci-avant pour résoudre les problèmes liés à la détermination des conditions optimales de transfert de matière et de perte de charge. L'invention consiste donc à améliorer les dimensions des phases gazeuse et s solide en vue d'une exploitation équilibrée des capacités cinétiques des deux phases avec un coût énergétique dû aux pertes de charges minimal. Trois facteurs sont dès lors à prendre en compte, à savoir: - s qui est la constante de vitesse du transfert dans la phase solide, - rg qui est la constante de vitesse du transfert dans la phase gazeuse, P 0 --qui est la perte de charge On cherche d'abord à équilibrer les constantes cinétiques des deux milieux, soit: s g. En effet, il ne ressort pas des travaux précédents qu'il est important que les deux mécanismes de transfert de matière introduisent des résistances comparables, ce qui conduit, par les équations (1) à (8), à définir des relations entre propriétés géométriques et propriétés de transport du solide. On peut, soit être amené à modifier la taille respective des phases, soit modifier la phase solide (porosité, tortuosité). Ensuite, on utilise les équations (9) à (10) pour optimiser la perte de charge. On peut être amené à choisir une géométrie particulière. Les critères liés à la cinétique et à la perte de charge ne sont pas indépendants et le coeur de l'invention réside dans le fait de permettre une définition complète de l'ensemble, à savoir géométrie-taille-matériau, en vue de l'optimisation de l'ensemble au plan cinétique et perte de charge. 2s Exemple 1: Définition des proportions géométriques pour l'équirépartition des constantes de cinétique. Dans le cas d'une structure à canaux linéaires, la contrainte à respecter est alors: g s soit poreuse de la phase solide. Rs et Rg sont des facteurs d'échelle. Leur valeur exacte est à déterminer précisément en fonction de la configuration, par exemple: - canaux circulaires, elliptiques, carrés, hexagonaux - disposition des canaux en réseau carré, hexagonal, triangulaire - canaux sous forme de fentes, rectangle aplati L'optimisation de l'adsorbant peut ainsi se faire, à partir de l'équation (11), par ajustement de la géométrie, ou par ajustement de la diffusivité du matériau adsorbant, ou encore en jouant sur les deux facteurs. Ainsi, dans le cas d'un lit granulaire, la contrainte à respecter est: g rs soit 15x 2 _kf xS (13) o: Rs est le rayon dans le cas d'une sphère, ou de manière générale la demi-épaisseur de la phase solide Le facteur 15 provient de la calibration des équations de transfert par film (Equation Différentielle Ordinaire du premier ordre) et de la diffusion (Equation aux Dérivées Partielles du second ordre), voir les documents ci-avant. De là, pour des particules sphériques, on obtient alors: x 2 kf x- soit 5x s =kf (14) Là encore, on établit une relation entre les propriétés de transport et les propriétés g éométriques des phases g azeu se et sol ide. Ensuite, on modifie les dimensions ou les propriétés de la phase solide, ou bien les deux, pour satisfaire à l'équation (14). On remarquera que, pour les adsorbants granulaires actuellement disponibles, le critère ci-dessus n'est pas respecté, à savoir que la diffusion par film est bien plus rapide que la diffusion macropore (voir par exemple Ruthven, p 217). ExemoIe 2: Définition de l'échelle géométrique pour les pertes de charges. En outre, la perte de charge impose de fortes contraintes à l'accélération des cycles PSANSA. La réduction du temps de cycle impose une augmentation du rapport surface sur volume de l'adsorbant, donc une diminution de taille du milieu gazeux favorable aux pertes de charge, ainsi qu'une augmentation des vitesse de gaz qui est un facteur supplémentaire d'accroissement des pertes de charge. Là encore, les adsorbants granulaires actuellement disponibles ne correspondent pas à l'optimum recherché: on n'utilise pas de billes d'adsorbants dont la taiile soit beaucoup inférieure à 1 mm à cause des pertes de charge occasionnses, sauf dans des application particulières o la 2822085 consommation d'énergie n'a que peu d'importance, tels que les générateurs d'oxygène médicaux individuels. Les formules (9) et (10) permettent, connaissant la dimension caractéristique et la porosité du milieu solide, de calculer la perte de charge. Appelons-| la valeur maximale acceptable de la perte de charge, alors: L, im Pour des canaux linéaires, la formule (9) donne: u 1 AP1 i2 32 X L llim Pour un lit granulaire, la formule (10) donne AP I 82 (1-é) x x u + 1 92 x x p x u L llim 3 x>2 3 x 0 11 est à la portée de l'homme de l'art de résoudre ces équations en u et}, et trouver ainsi la relation = f(u) qui répond à la contrainte L | lim En résumé, comme il ressort des exemples 1 et 2 ci-avant, le calcul propre à l'invention est conduit de la manière suivante. D'abord, on définit la géométrie eVou le matériau adsorbant de telle sorte que les constantes cinétiques de transport de matière sur la phase gazeuse et sur la phase solide soient proches. Ensuite, on délinit le facteur d'échelle etIou la configuration de telle sorte que la perte de charge soit acceptable dans les conditions du cycle PSANSA, définies en temps de cycle ou en vitesse de gaz. Par un travail d'aller-retour, basé sur un ajustement réciproque de la géométrie et du facteur d'échelle de l'adsorbant, on détermine la configuration qui satisfait les critères de cinétique et de perte de charge ou, à défaut, qui s'en approche le plus possible. Exemple 3: A titre d'exemple, on fixe des conditions de cycle VSA/PSA basé sur un lit granulaire, telles que la vitesse de gaz pendant au moins une des phases d'adsorption soit de 1 m.s', et telles que la cinétique d'adsorption exprimée par le paramètre de modèle LDF (Linear Driving Force) soit égale à ak = 20 s'. Le modèle LDF exp rime la cinétique d 'adsorption sou s forme l i néa i re en fonction de l'écart à l'équilibre: dt a k x(q q) OU ak x (p - p) ak # (15) 11 2822085 o: P est la pression réelle, q est ia quantité moyenne réelle adsorbée, P* est ia pression correspondant à l'équilibre avec la quantité q, et q^ la quantité adsorbée à l'équilibre avec la pression P. q = f(P), q = f (P*), f(p) = isotherme s La modélisation des cycles PSA en prenant le modèle LDF pour décrire la cinétique est très courante (voir les documents de Ruthven ou de Yang). Le mécanisme de diffusion en phase gazeuse conduit au transfert par couche limite (voir formule (3)), on a alors: a =k x- (16) k f V Le mécanisme diffusionnel en phase solide est exprimé par (voir formule (1)) : ak = 15 x s2 (17) s De là, le calcul pour une structure à lit granulaire conduit à ce qui suit. On applique la formule (6) pour le transfert de matière: Sh = 0,357/e x 0,35 x Re0-64 x Sc033, soit: k = g X0'357XReo64xsco-33 (19) f 2xRs Le critére sur la cinétique est: x 2 =kf x-=ai (20) Rs Rs o (=2xRs L'homme de l'art sait résoudre les équations (19) et (20), et établir la relation Ds = f (Rs' u), ou l'une des deux autres en Rs et u qui satisfait à l'équation (20). La perte de charge est: L = 182 x 3 2 x x u + 1,92 x 3 X p X U2 (21) Si l'on pose une perte de charge limite, I'équation (21) ajoute une contrainte Rs = g(u). La relation en f ci-dessus se réduit à Ds = h(u). Il reste alors à ajuster le 2s temps de cycle, qui définit u, à la diffusivité intrinsèque de l'adsorbant. La manière d'appliquer la méthode pour d'autres configurations (lit granulaire ou canaux) et d'autres régimes (laminaire ou turbulent) est à la portée de l'homme du métier. De la même manière, on effectue les calcuis pour tout type de gaz dont on peut conna^'tre les paramètres donnés dans les formules ci-dessus. La mesure des propriétés d'un adsorbant vis-à-vis d'un gaz donné, tel l'air à 1 bar et 20 C, permet de définir tous les paramètres définis dans le cadre de la présente invention, et de calculer les propriétés de l'adsorbant pour d'autres gaz, température et pression. Pour illustrer une autre manière de conduire l'optimisation de l'adsorbant au cycle, on part d'un cycle VSA/PSA ayant un temps de cycle donné, de préférence court, par s exemple, de 1 sec à 30 sec. dont les caractéristiques sont le diagramme des pressions, la définition des étapes et le temps alloué à chacune d'elles, et d'un adsorbant ayant des propriétés d'adsorption connues, dont les caractéristiques sont les quantités adsorbées de chacun des constituants et, en corollaire, les quantité relatives, c'est-à-dire la sélectivité. De là, il est alors possible, par simulation ou bien par essais à partir de temps de cycle longs, par exemple, de 60 sec à 300 sec. d'obtenir les performances limites de l'adsorbant, dans des conditions o les irréversibilités thermodynamiques n'interviennent pas. En pratique, I'adsorbant sous sa forme utilisable industriellement, par exemple agglomérée, présente des irréversibilités qui sont essentiellement les pertes de charge et la vitesse finie d'adsorption. L'invention permet alors de définir les caractéristiques que l'adsorbant doit posséder pour approcher d'aussi près que l'on veut des performances limites. Pour cela, on fixe d'abord la perte de charge limite acceptable. A partir des propriétés de l'adsorbant et des caractéristiques du cycle, on calcule les vitesses de passage du gaz. Les équations données dans l'invention permettent alors de calculer la géométrie du réseau de transport. En outre, à partir du principe de quasi égalité des constantes cinétiques sur la phase gazeuse et solide, on calcule le paramètre Ds/Rs2. Il ne reste plus qu'à ajuster les valeurs respectives de Ds et Rs2. Si plusieurs configurations apparaissent acceptables, on choisit à partir d'autres critères, tels que coût, mise en _uvre Exemple 4: Une application numérique de ce qui précède appliquée à un mélange d'oxygène et d'azote, tel l'air, à 20 C et 1 bar, conduit à: Dm =l,SxlO5m2 xs-' =l,SxlO-5Paxs p= 1,3kg+m-3 De là, pour un lit granulaire de porosité 0.35, de diamètre de bille de 1 mm, et une vitesse de passage du gaz de 1 m.s-', la formule (10) permet de calculer une perte de charge: 13 2822085 -= 661 OOPa x m-' L La formule (6) permet de calculer: kf = O,225 s- La formule (14) conduit à: s -= 0,045s-' soit Ds = 2,25.10-5 m2.s'. Rs On vérifie bien que, les lits granulaires standards ne sont pas optimaux, puisque la diffusivité du matériau devrait être supérieure à la diffusivité moléculaire. De même, pour un conduit droit de diamètre 1 mm, la formule (9) donne -= 624 Pa x m- L 0 La formule (11) conduit alors à Rs, Rg Dg Ainsi, par exemple, si Ds = 5.6.10-6 m2.s', alors on a: Rs = 0,61 Là encore, on comprend qu'il est aussi possible de calculer l'un quelconque des S paramètres Dg, Dset Rs connaissant les deux autres. A partir des mêmes formules, on peut partir d'une perte de charge donnée et calculer ta taille des particules et partant le Ds correspondants. Avec ce jeu d'équations, il est possible de fixer un quelconque paramètre et d'en déduire les autres, suivant l'objectif pratique visé. REVENDICATIONS 1 - Matériau adsorbant mis en forme, comprenant une phase solide adsorbante et une phase gazeuse assurant le transport des composants gazeux jusqu'à la phase s adsorbante, ledit matériau étant constitué de manière telle que les constantes de cinétique de transport des composants adsorbables dans la phase gazeuse et dans la phase solide sont dans un rapport compris entre 0,1 et 10, déterminé pour une vitesse débitante de gaz égale à 0,2 m.s4 mesuré sur de l'air à 1 bar et 20 C. 2 - Matériau adsorbant mis en forme, comprenant une phase solide adsorbante et 0 une phase gazeuse assurant le transport des composants gazeux jusqu'à la phase adsorbante, ledit matériau étant constitué de manière telle que les constantes de cinétique de transport des composants adsorbables dans la phase gazeuse et dans la phase solide sont dans un rapport compris entre 0,1 et 10, déterminé pour une vitesse débitante de gaz égale à 0,01 m.s' mesuré sur de l'hydrogène à 30 bars et 40 C. 3 - Matériau adsorbant selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le rapport est compris entre 0,5 et 4, de préférence entre 0,5 et 2. 4 - Matériau adsorbant selon l'une des revendications 1 ou 3, caractérisé en ce qu'il est constitué de manière telle que les pertes de charge pour une vitesse débitante de gaz de 0,2 m/s sont comprises entre 250 et 75000 Pa.m. 5 - Matériau adsorbant selon la revendication 4, caractérisé en ce que la perte de charge est comprise entre 500 et 35000 Pa.m', de préférence comprise entre 1000 et 20000 Pa.m'. 6 - Matériau adsorbant selon l'une des revendications 1 à 5 utilisé dans un cycle tel que la vitesse du gaz au travers de l'adsorbant peut dépasser 0,3 m. s'. 7 - Matériau adsorbant selon la revendication 6, caractérisé en ce que la vitesse du gaz est supérieure à 0,4 m.s', de préférence supérieure à 0,5 m.s'. 8 - Matériau adsorbant selon les revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la dimension moyenne de la phase gazeuse assurant le transport convectif du gaz est de dimension moyenne comprise entre 0,01 et 1 mm. 9 - Matériau adsorbant selon la revendication 8, caractérisée en ce que la dimension de la phase gazeuse est comprise entre 0,01 et 0,3 mm, de préférence comprise entre 0,01 et 0,15 mm - Procèdé de séparation ou de purification d'un mélange gazeux par adsorption d'au moins un composé gazeux dudit mélange gazeux sur un matériau adsorbant selon 3s i'une des revendications 1 à 9, de préféren_ un procèdé PSA ou VSA. 11 - Procèdé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le mélange gazeux contient de l'oxygène et de l'azote, et en ce qu'on adsorbe au moins une partie de l'azote 2822085 sur un matériau adsorbant selon la revendication 1 de manière à produire un flux gazeux enrichi en oxygène, de préférence le mélange gazeux est de l'air. 12 - Procèdé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le mélange gazeux à purifier contient de l'hydrogène et au moins une impureté choisie parmi CO, CH, CO2, O2 s et N2 et en ce qu'on adsorbe au moins une partie desdites impuretés sur un matériau adsorbant selon la revendication 2 de manière à produire un flux gazeux enrichi en hydrogène. 13 - Procèdé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le mélange gazeux à purifier est de l'air contenant au moins une impureté choisie parmi CO2 et H2O et en ce 0 qu'on adsorbe au moins une partie desdites impuretés sur un matériau adsorbant selon la revendication 1 de manière à produire de l'air purifié débarrassé d'au moins une partie desdites impuretés, de préférence l'air purifié obtenu est subséquemment soumis à au moins une étape de distillation cryogénique. 14 - Procèdé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le mélange gazeux