FR 2832069 A1 20030516 FR 0214006 A 20021108 des revendications précédentes. La présente invention concerne une raquette de tennis et, en particulier, une raquette de tennis qui possede d'excellentes propriétés d'amortissement des vibrations grâce au perfectionnement d'un étrier. Ces dernières année , on a demandé des cadres de raquette légers et possadant d'excellentes propriétés de rigidité, de résistance mécanique et de durabilité. La résine armée de fibres est le matériau qui rencontre le plus de succés pour les cadres de raquette. Normalement, un cadre de raquette est formé par moulage d'une récine thermo durcissable armée de fibres, par exemple de carbone, qui possede une résistance mécanique et un module d'élasticité élevés. La résine armée de fibres contenant la résine thermo durcissable comme réaine de liant a d'excellentes propriétés de rigidité, mais elle risque de présenter des vibrations lorsqu'elle est soumise à un choc, si bien que le joueur de tennis peut souvent souffrir d'épicondylite. En conséquence, dans la technique connue, on utilise des fibres organiques, par exemple d'aramide ou de polyester de masse moléculaire trés élevée, pour améliorer les perfor- mances d'amortissement des vibrations du cadre de raquette formé d'une résine armée de fibres dont la résine de liant est formée d'une résine époxyde et dont les fibres d'arma ture sont constituées de fibres de carbone continues. Cepen- dant, la résine armée de fibres organiques a des perfor- mances d'amortissement des vibrations inférieures à 0,6, qui est une valeur peu élevoe, et possede une faible rigidité et une faible réaistance mécanique. La résine armoe uniquement de fibres organiques pose donc un problème de rigidité. Pour la solution de ce probléme, on a récemment proposé un cadre de raquette composé d'une résine thermoplastique armée de fibres dont la résine du liant est constituée d'une résine thermoplastique qui possede d'excellentes perfor mances d'amortissement des vibrations et dont les fibres d' armature sont formées de fibres continues. Plus précisé- ment, on utilise, pour la résine armée de fibres, une résine polyamide comme résine du liant constituée d'une résine thermoplastique, et des fibres continues ou courtes comme fibres d' armature. Le procèdé de fabrication de la résine thermoplastique armee de fibres peut être de trois types indiqués dans la suite, et le cadre de raquette fabriqué avec une telle résine thermoplastique armee de fibres a un facteur d' amortissement des vibrations qui n' est pas infé- rieur à 0,9. (1) La résine polyamide contenant les fibres courtes est moulee par injection (facteur d'amortissement des vibra tions: 1,9 %). (2) Un matériau fibreux utilisé comme résine de liant et les fibres d' armature sont disposees en couches avec une configuration fibreuse. Une pression interne est appliquee au stratifié à température élevee afin que la résine du liant soit fondue et que le stratifié soit moulé (facteur damortissement des vibrations: 0,92 %). (3) Un moulage par injection avec réaction (RIM) du monomére de la résine polyamide est executé, les fibres d' armature étant disposees dans un moule (facteur d'amortis sement des vibrations: 1,1 %). Le cadre de raquette formé de la résine thermoplastique armee de fibres a une tenacité élevee due à la résine ther- moplastique et a donc des caractéristiques telles que la résistance aux chocs et les performances d'amortissement des vibrations sont supérieures à celles du cadre de raquette classique formé de la résine thermodurcissable. Cependant, le module d'élasticité et la résistance mecanique d'une résine thermoplastique dépendent plus des conditions ambiantes que ceux de la résine thermodurcis sable. Cette variation en fonction des conditions ambiantes dans lesquelles le cadre de raquette est utilisé risque de provoquer un changement des caractéristiques de la résine thermoplastique, par exemple de sa rigidité. Pour la solution des problémes posés d'une part par un cadre de raquette dont la résine du liant est une résine thermoplastique et d'autre part les problémes posés par le cadre de raquette dont la résine du liant est une résine thermoplastique, on a proposé un cadre de raquette d'une combinaison d'une réaine thermoplastique et d'une résine thermodurcissable. Par exemple, la demande mise à l' inspection publique de brevet japonais n 6-63 183 indique que la région allant de la partie de col à la partie de poignee est formoe de la résine thermoplastique utilisee comme résine du liant, et que la partie sur laquelle le cordage est tendu (partie de surface) entourant la surface de frappe de balle est formee de la résine thermodurcissable qui est utilisoe comme ré ine du liant. La demande mise à l' inspection publique de brevet japonais n 2000-70 415 indique que du "Nylon" formé par le procèdé de moulage par injection avec réaction est partiel- lement utilisé pour la formation du cadre de raquette. L'étrier est formé de "Nylon" obtenu par moulage par injec- tion avec réaction et des fibres de carbone. L'étrier est alors placé dans un moule du corps de cadre afin que l'étrier et un stratifié d'éléments préalablement imprégnés formés de fibres de carbone et de résine époxyde et non encore polymérisés soient moulés en une seule pièce. Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l' inspection publique de brevet japonais n 7-275 401 et comme représenté sur la figure 18, un second étrier 4 d'une raquette 1 de tennis est disposé afin qu'il soit presque parallèle au premier étrier 3 dans la partie de col 2, et des trous 5 de passage de cordage sont formés dans l'étrier 3 et le second étrier 4. Le cordage 6 peut être tendu dans le trou 5 de l'étrier 3 et celui de l'étrier 4. Il est ainsi possible d'obtenir des performances de restitution et des performances de rotation par tension du cordage 6 dans le trou 5 de l'étrier 3 et celui du second étrier 4. Dans le cadre de raquette décrit dans la demande mise à l' inspection publique de brevet japonais n 6-63 183, la moitié du corps du cadre est formee de la résine thermoplas tique utilisee comme résine du liant. Le corps de cadre a donc des caractéristiques qui peuvent changer avec les conditions ambiantes dans lesquelles le cadre est utilisé. En outre, comme le mode de vibration d'une raquette de tennis composee d'un cadre n'est pas pris en considération, le cadre de raquette n'a pas de performances efficaces d'amortissement des vibrations. Dans le cadre de raquette décrit dans la demande mise à l' inspection publique de brevet japonais n 2000-70 415, l' interface entre l'étrier et le corps de cadre est soumise à une tension (tension de cordage) et une charge est appliquee au cordage au moment de la frappe de la balle de tennis. Il est donc necessaire de lier fermement l'étrier et le corps de cadre par moulage en une seule pièce. En réalité, l' interface entre l'étrier et le corps du cadre risque de se fissurer. Il est difficile de supprimer les vibrations du cadre de raquette à l' interface à laquelle une force de cisaillement est creee. Le cadre de raquette décrit dans la demande mise à l' inspection publique de brevet japonais n 7-275 401 pose un probléme relatif aux performances d'amortissement des vibrations. En outre, lorsque le cordage 6 est tendu dans le second étrier 4, il est fixe à l'étrier 3 parce que le cordage 6 est tendu en passant dans cet étrier 3. Ainsi, la plage de dilatationcontraction du cordage est limitee au plan de la surface du cadre de raquette et les performances de restitution ne peuvent pas être accrues. Récemment, on a demandé de meilleures performances d'amortissement des vibrations aux cadres de raquette. En outre, les femmes et les personnes âgees demandent de pou- voir frapper la balle à une grande distance avec une petite force à l' aide de leur raquette de tennis. En consequence, la mise au point d'un cadre de raquette qui est leger (réduction du moment d'inertie) et possede des performances élevees de restitution est de plus en plus demandee. La raquette de tennis d'un joueur doit avoir une surface stable de frappe de balle. On a constaté que la rigidité dans la direction du plan était importante. Comme décrit précèdemment, le cadre de raquette doit être leger, facile à manier, rigide, roLuste, durable, avec de bonnes performances de restitution, une bonne stabilité de la surface de frappe de balle et de bonnes performances d'amortissement des vibrations. Certains joueurs souhaitent en outre avoir une sensation de dureté lorsqu'ils frappent une balle. L' invention a été réalisee pour remplir les conditions précitees. Elle a donc pour objet la mise à disposition d'un cadre de raquette qui est leger, qui possede des perfor- mances élevees de restitution, dont la rigidité est stable et élevee, et qui possede des performances élevees d'amor- tissement des vibrations, ainsi qu'un procèdé pour la fabri cation d'un tel cadre de raquette. L' invention a aussi pour objet de permettre à un joueur d'ajuster les performances d'amortissement des vibrations en fonction de ses préfé- rences pour ressentir un effet de dureté ou de souplesse lorsque le joueur frappe une balle de tennis avec une raquette. A cet effet, l' invention concerne une raquette du type qui comporte un corps de cadre ayant une partie de tête, une partie de manche et une partie de col qui est fourchue et prolonge la partie de tête et la partie de manche, et un premier étrier et un second étrier formés entre les deux parties latérales de la partie de col du cadre afin que le premier étrier et la partie de tête se prolongent et entourent le plan de frappe de balle. L'un au moins des premier et second étriers est formé d'un matériau différent de celui du corps du cadre et absorbe les vibrations du corps de cadre. Plusieurs trous de cordage sont formés dans le premier étrier et le second étrier. Un cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion du cordage dans les trous de cordage du premier étrier ou dans les trous de cordage du premier étrier et ceux du second étrier. Dans la construction précitee, l'un au moins des premier et second étriers est formé d'un matériau différent de celui du corps de cadre. I1 est alors possible d'accroître les performances d'amortissement des vibrations du corps du cadre par concentration d'une force de cisaillement creee lors de la déformation du corps de cadre au moment de la frappe de la balle à l' interface du corps de cadre et des premier et/ou second étriers. I1 est possible d' accroître les performances d' amortissement des vibrations de l'étrier lui-même par moulage d'une résine thermodurcis- sable armée de fibres dans le corps de cadre et moulage de "Nylon" thermoplastique dans les premier et/ou second étriers. Le matériau du premier étrier et celui du second étrier peuvent être différents de celui du corps de cadre. Le maté- riau du premier étrier et celui du second étrier peuvent être différents l'un de l'autre. Le premier et le second étrier ou l'un des deux peuvent posséder un trou d'ajustement qui s'étend dans leur direc tion longitudinale. Un organe d'absorption des vibrations ayant des trous de passage de cordage placés côte à côte est monté en position fixe dans le trou d'ajustement. Dans ce cas, l'organe d'absorption des vibrations est fixé au trou d'ajustement par un agent adhésif ou par com pression de l'organe (convexe) contre le trou (concave) par emmanchement à force. L'organe d' absorption des vibrations est ainsi intégré à l'étrier. Dans les deux cas, lorsque l'organe d' absorption des vibrations est formé d'une résine thermoplastique possedant des performances élevées d'amor- tissement des vibrations, il est possible d'accroître les performances d'amortissement des vibrations. D'autres vibra- tions peuvent aussi être absorbées à l' interface de l'organe d' absorption des vibrations et du trou d'ajustement. Il est possible d' accroître les performances d' amortissement des vibrations de facon importante et efficace par construction du premier et du second étrier de la manière indiquée précédemment. Dans le cas o les trous de cordage sont formés sur le premier étrier et le second étrier, l'amplitude de la force de restitution du cordage peut être ajustée. Ainsi, lorsque le cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion dans les trous de cordage du premier étrier, les performances de restitution de la raquette sont égales à celles d'une raquette classique. D'autre part, lorsque le cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion dans les trous du premier étrier et ceux du second étrier, la longueur tendue de cordage est importante. Il est donc possible d' augmenter l'amplitude de la deformation du cordage et d'améliorer les performances de restitution et leur possibilité de réglage. Il est donc possible d'ajuster l'amplitude de la force de restitution de la raquette de tennis en fonction des préférences du joueur. Comme la raquette de tennis comporte le premier et le second étrier, elle a une excellente rigidité dans la direc tion du plan. Il n'est donc pas necessaire d'incorporer au corps de cadre une couche d' armature tras élastique qui est utilisee habituellement pour l' augmentation de la rigidité du corps de cadre. Bien que le second étrier soit monté sur le corps de cadre, il est possible de réaliser une raquette legére. L'étrier est formé d'une résine armee de fibres, d'une résine, d'un métal, de bois ou d'un matériau composite formé à partir des matériaux précèdents. Une résine thermoplas- tique armee de fibres est avantageuse car elle a un bon effet d'amortissement des vibrations. Le premier étrier et le second étrier sont fabriqués par moulage par injection de la résine armee de fibres courtes, telles que des fibres de carbone ou analogues, par tissage de fils mélanges de fibres de polyamide et de fibres de carbone en tresses et association par fusion de la résine polyamide afin que les fibres de carbone soient imprégnees de polyamide, et la mise en forme du "Nylon" par moulage par injection avec réaction par injection d'un monomère du "Nylon" dans un stratifié de résine époxyde en mousse, un tube de "Nylon" recouvrant la résine époxyde en mousse et des tresses de carbone disposees en couches sur le tube de "Nylon". Le corps de cadre est formé d'une résine armee de fibres continues. Comme le matériau du corps de cadre est différent de celui de l'étrier selon l' invention, il est avantageux que le corps de cadre soit formé d'une résine thermodurcissable armee de fibres lorsque l'étrier est formé d'une résine thermoplastique armoe de fibres. Le corps de cadre peut être formé de la résine thermo plastique armoe de fibres et l'un au moins des premier et second étriers peut être formé d'une résine thermodurcis sable armee de fibres. L' invention concerne aussi une raquette du type qui comporte un corps de cadre ayant une partie de tête, une partie de manche et une partie de col qui est fourchue et prolonge la partie de tête et la partie de manche, et un premier étrier et un second étrier formés entre les deux parties latérales de la partie de col du cadre afin que le premier étrier et la partie de tête se prolongent et entourent le plan de frappe de balle. L'un au moins des premier et second étriers est raccordé au corps de cadre par un moyen choisi parmi un raccordement mécanique et un agent adhésif, pour la formation d'une interface entre le corps de cadre et l'un au moins des premier et second étriers consti- tuant une partie d'absorption des vibrations. Plusieurs trous de cordage sont formés dans le premier étrier et dans le second étrier. Un cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion du cordage dans les trous de cordage du premier étrier ou dans les trous de cordage du premier étrier et ceux du second étrier. Les performances d'amortissement des vibrations de la raquette sont accrues par concentration d'une force de cisaillement creee lorsque le corps de raquette se deforme à l' interface entre le corps de raquette et l'un au moins des premier et second étriers. Le corps de cadre et l'étrier sont raccordés mutuel- lement de façon macanique ou par un agent adhésif. Il est préférable que l'étendue de l' interface soit importante car l' interface de grande étendue subit une force de cisail lement en contribuant aux performances d'amortissement des vibrations de façon plus importante que l' interface de petite étendue. Comme dans le cas de la raquette de tennis précitée, lorsque le cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion dans les trous de passage de cordage du premier étrier, les performances de restitution de la raquette de tennis sont égales à celles d'une raquette classique. D'autre part, lorsque le cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par in ertion dans les trous de cordage du premier étrier et ceux du second étrier, les performances de restitution du cordage peuvent être accrues. I1 est donc possible d'ajuster l'amplitude de la force de restitution du cordage suivant les préférences du joueur. Comme la raquette de tennis comporte le premier étrier et le second étrier, elle a une rigidité accrue dans la direction de son plan. I1 est donc superflu d'aj outer au corps de cadre une couche d' armature très élastique habi- tuellement utilisee pour accroître la rigidité du corps de cadre. I1 est donc possible de réaliser la raquette de tennis afin qu'elle soit lagère. Le dispositif de raccordement mecanique raccorde les éléments mutuellement sans interposition d'un matériau adhéaif ou d'une force de liaison chimique. Le dispositif de raccordement macanique est utilisé pour raccorder les élé ments les uns aux autres du fait de la différence de confi guration des éléments et par une combinaison de leurs diffé- rences. Le dispositif de raccordement mécanique comprend un ajustement d'une concavité dans une convexité, un serrage par des vis, un ajustement de formes complémentaires, une imbrication, un blocage, une fixation par boulon et écrou, une fixation élastique et analogues. Parmi ces dispositifs mecaniques de raccordement, on utilise de préférence la coopération d' un élément concave et d' un élément convexe et le serrage par des vis. La force de raccordement mecanique doit être supérieure à la force du cordage et à la force de choc appliquee au cadre de raquette par la balle de tennis. Plus précisément, une convexité est formee à la face interne du corps de cadre ou à la surface de raccordement de l'étrier, alors qu'une concavité de forme complémentaire de la convexité est formee à la face interne du corps de cadre ou à la surface de raccordement de l'étrier afin que l'étrier et le corps de cadre soient mis en coopération par ajustement des parties concaves et convexes. Dans ce cas, lorsque la convexité est formée sur le corps de cadre et la concavité sur l'étrier, la retenue de l'étrier sur le corps de cadre est faible. Il est alors facile d'emboîter l'étrier et le corp de cadre. Un agent adhéaif et/ou un film de réduction des vibra tions ou une feuille de réduction des vibrations ayant d'excellentes propriétés d'absorption des vibrations peuvent être appliqués à l' interface de l'étrier et du corps de cadre lors de l'utilisation du dispositif de raccordement mécanique. Ainsi, lors du raccordement du corps de cadre et de l'étrier, un agent adbésif dont le module d'élasticité est inférieur à celui de l'étrier et à celui du corps de cadre peut être utilisé en plus du dispositif de raccordement mecanique. Dans ce cas, on obtient un effet adhésif par l'utilisation de l' agent adhésif. Dans le cas o l' agent adhésif dont le module d'élasti- cité est inférieur à ceux de l'étrier et du cadre est appli- qué à 1' interface de 1'étrier et du corps de cadre, une contrainte de cisaillement peut se concentrer à l' interface. La sélection d'un agent adhésif convenable permet l'ajuste- ment des performances d'amortissement des vibrations de 1'ensemble du cadre de raquette. En outre, un matériau ayant de bonnes propriétés d'amortissement des vibrations (film d'amortissement des vibrations, feuille ou peinture d'amortissement des vibra- tions) peut être placé sur une partie au moins de l'inter- face du corps de cadre et de l'étrier. La sélection d'un matériau convenable d'amortissement des vibrations facilite l'ajustement de l' amplitude des performances d' amortissement des vibrations du cadre de raquette. Le matériau d'amortissement des vibrations peut être utilisé seul ou en combinaison avec un agent adhésif. Il est possible d'empêcher la création d'un bruit désa gréable par disposition de l' agent adhésif et du matériau damortissement des vibrations à l' interface du corps de cadre et de l'étrier. On utilise de préférence, comme film réduisant les vibrations, un film dipolaire de C.C.I. Inc. appelé "Dipole Gee Film". Il est préférable que l' agent adhésif soit de type flexible. En plus de ceux qui sont composés d'une résine époxyde, les agents a&ésifs d'uréthanne sont aussi avan- tageux. Dans le cas o le corps de cadre est raccordé au premier étrier et/ou au second étrier par le dispositif de raccordement mécanique ou l' agent adhéaif, il est préférable que le corps de cadre soit formé d'un matériau différent de celui de l'étrier, comme dans le cas de la raquette de tennis précitee. De cette manière, les vibrations du corps de cadre peuvent être absorbees de façon importante. Le premier étrier et le second étrier sont formés sépa rément. L'un des premier et second étriers est moulé en une seule pièce avec le corps du cadre alors que l'autre des premier et second étriers est raccordé au corps de cadre mecaniquement ou par un agent adhésif. Dans une variante, le premier et le second étrier séparés l'un de l'autre sont raccordés tous deux mécaniquement ou par un agent adhéaif au cadre. Dans le cas o l'un des premier et second étriers est formé d'un matériau différent de celui du corps de cadre, le premier et le second étrier peuvent être moulés en une seule pièce avec le corps de cadre. Lors du moulage du premier et du second étrier en une seule pièce, il est avantageux de mouler solidairement le premier étrier et le second étrier avec une partie intermé diaire auxiliaire du cadre destinee à être placée à la surface interne des deux parties latérales du cadre dans la partie de col pour la formation d'un corps d'étrier et le raccordement du corps d'étrier au corps de cadre mecani quement ou par un agent adhésif. Dans cette construction, comme la partie auxiliaire de cadre est raccordee à la partie de col, l'étrier est rac cordé au corps de cadre sur une grande surface. Il est donc possible d' augmenter les performances d' absorption des vibrations et d'accroître la résistance mecanique de rac- cordement. Il est avantageux de monter la partie auxiliaire de cadre sur le cadre de raquette par raccordement d'une première extrémité de la partie auxiliaire de cadre à une première extrémité de la partie de manche. I1 est aussi avantageux de former une aillie à la première extrémité de la partie auxiliaire de cadre et d'ajuster la saillie dans une fente formee à la première extrémité de la partie de manche. Grâce à la formation de la fente à une première extré- mité de la partie de manche, il est possible de raccorder la partie auxiliaire de cadre au corps de cadre au corps de cadre avec une résistance mécanique élevee. Il est avantageux que les trous de cordage du premier étrier soient plus gros que ceux du second étrier. Dans le cas o le cordage est inséré dans les trous de cordage du premier étrier et dans ceux du second étrier, le cordage n'est pas fixe aux trous du premier étrier puisque les trous du premier étrier sont plus gros que ceux du second étrier. I1 est donc possible d' augmenter la longueur efficace du cordage et d' augmenter ainsi les performances de restitution. Le diamétre du trou de cordage du premier étrier est réglé entre 2,0 et 6,0 mm et de préférence entre 2,2 et ,5 mm. Si le diamétre du trou de cordage du premier étrier est inférieur à 2,0 mm, le cordage est au contact des trous si bien qu'il ne contribue pas à l' augmentation des perfor mances de restitution. D'autre part, i le diamétre des trous du premier étrier est supérieur à 6,0 mm, la résis tance mecanique du premier étrier devient faible. Il est avantageux de former une partie en saillie des- tinee à maintenir et positionner le cordage tendu entre des trous adjacents sur le premier étrier et le second étrier à une surface opposee à la partie de frappe de balle. Comme la partie en saillie maintient et positionne le cordage et le protege, il n'est pas nocessaire de monter un matériau de protection de cordage sur le corps de cadre aprés que le cordage a été tendu. Les réaines utilisées pour l'étrier peuvent être des résines thermodurcissables ou thermoplastiques, mais on peut aussi utiliser un métal et du bois comme décrit précèdem- ment. Plus précisément, la résine thermodurcissable peut être une résine époxyde, une résine de polyester insaturee, une résine phénolique, une résine de mélamine, une résine d'uree, une résine de phtalate de diallyle, une résine de polyuréthanne, une résine polyimide et une résine de sili- cone. La résine thermoplastique peut être une résine de polyamide, une réaine de polyester saturée, une résine de polycarbonate, une résine ABS, une résine de chlorure de polyvinyle, une résine de polyacetal, une résine de polysty réne, une résine de polyethylene, de l' acetate de polyvi- nyle, une résine d'acrylonitrile-styréne, une résine de méthacrylate, une résine de propylene et une résine fluoree. On peut utiliser, comme fibres d'armature avec la résine armee de fibres, les fibres normalement utilisées comme fibres d' armature donnant des performances élevées. On peut ainsi utiliser des fibres de carbone, des fibres de graphite, des fibres d'aramide, des fibres de carbure de silicium, des fibres d'alumine, des fibres de bore, des fibres de verre, des fibres de polyamide aromatique, des fibres de polyester aromatique, des fibres de polyethylene de masse molèculaire extrémement élevoe et analogues. On peut aussi utiliser des fibres métalliques comme fibres d' armature. Les fibres de carbone sont avantageuses car elles sont legéres et possedent une résistance mecanique élevee. Ces fibres d' armature peuvent étre utilisees sous forme de fibres longues ou courtes. Un mélange d'au moins deux de ces fibres d' armature peut aussi être utilisé. La configuration et la disposition des fibres d' armature ne sont pas limitees à des dispositions particulières. Par exemple, elles peuvent étre formees dans une seule direction ou au contraire dans toutes les directions. Les fibres d' armature peuvent avoir une forme de feuille, de feutre, d'étoffe, de tresse et analogues. 0n peut aussi utiliser des mtaux lgers tels gue 1'alumintum, le titane et le magndai. De p1s, on peut utiliser un alliage contenant, comme principal lAment, 1'alminim, le titane ou le magndim. On utilise de prf6rece, comme r6sine du liant, une rdsine polyamide et un alliage de =sie polamide et de r6sine ABS. Le CO=pG de cadre n'est pas limit un stratifi d'6l4ments p=dalabl _ent iprgn4. Le corps de cad=e peut tre formA par enroulement de fibres d'amature sur n man drin par e=roulemet de filaments fomat des couches, par disposition des couches dans un moule et par iprgnation de 1'epilement de couches par une r4sine themoplastigue, pa exemple de "N, lon" prparde par moulage par in;ection avec 1S raction dans un moule. Les agents adb4sifs desti=ds raccorder le CO=pG de cadre au premier trier et/ou au second t=ier et les agents adbAsifs destinds tre utilis6s pour la liaion de l'organe d'absoptio des vibrat10ns aux trous de montage form dans le premier et/ou le secod trier sont de prEf6 rence choisis parmi les suivante. - On agent adh6aif ayant des proprits Aleves de rdsistance la sparation et de =sistance aux chocs, contenat un canoacrlate et un lastom@re comme mat6riau de base, le produit "1731.1733" fabrigud par Thee-Bond Ioc. Atant un exemple disponible dans le commerce. - Une rdaine poyde deux composants du type ducis sant froid, ayant une tnacitd stable et fome par dis persion unifome de fines particules de caoutchouc dans la rdsine poxyde, le mat6riau "2082C" produit par TheeBod Inc., gui peut tre utilis avec des foces Aleves de cisaillement, tant disponible dans le commerce. - Un agent adb6sif lastigue un seul COmposant durcissant en p=6sence d'h=midiEd gui contient un polym8=e spcifigue contenant des groupes sille comme principal ingrdiet et durci pa =daction avec une petite guautitd d'eau coteue da"s l'ai=, le produit "1530" de Tbree-Bond Inc. tant un exeple disponible dans le commerce. - Un agent adhé if d'une réaine de polyuréthanne tel que "Esprene" qui est disponible dans le commerce. - "Redux 609", "AW106/HV953U" et "AW136A/B" produits par Chiba Gaigi Inc. qui sont disponibles dans le commerce. - "E-214" produit par Loctite Inc. qui est disponible dans le commerce. - "DP-460" et "9323B/A" produit par Three-M Inc. qui sont disponibles dans le commerce. D'autres caractéristiques et avantages de l' invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une w e en élévation frontale d'une raquette de tennis dans un premier mode de réalisation de l' invention; la figure 2 est une vue agrandie en perspective de parties essentielles de la raquette de tennis du premier mode de réalisation; la figure 3A est une vue agrandie en élévation latérale de parties essentielles de la raquette de tennis du premier mode de réalisation; la figure 3B représente un second étrier vu du côté opposé au plan de frappe de la balle; la figure 3C est une coupe suivant la ligne C-C de la figure 3B; les figures 4A et 4B sont des vues en perspective illustrant la mise en oeuvre d'un procédé de fabrication de raquettes de tennis; la figure 5A est une coupe représentant l' insertion d'un cordage par un trou du premier étrier et un trou du second étrier; la figure 5B est une coupe représentant un état dans lequel le cordage est introduit uniquement dans les trous du premler etrler; la figure 6 est une vue en élévation frontale d'une raquette de tennis dans un second mode de réalisation de l' invention; la figure 7 est une vue éclatee en perepective de parties essentielle de la raquette de tennis du second mode de réalisation; la figure 8 est une vue en perspective représentant sous forme agrandie des parties e sentielles du corps de cadre de la raquette de tennis du second mode de réali- sation; la figure 9 est une coupe d'une variante du second mode de réalisation; la figure 10 est une vue schématique en perspective illustrant la réalisation d'une raquette de tennis dans un troisième mode de réalisation; la figure 11 est une vue schématique éclatee en pers pective d'une raquette de tennis dans un quatrième mode de réalisation de l' invention; la figure 12 est une vue agrandie en élévation frontale représentant des parties essentielles de la raquette de tennis du quatrième mode de réalisation; la figure 13 est une vue agrandie en élévation frontale représentant des parties principales de la raquette de tennis dans un cinquième mode de réalisation; la figure 14 est une représentation schématique illus trant un procédé de mesure de la rigidité de la surface latérale d'une partie de tête de raquette de tennis; la figure 15 est une vue schématique illustrant la mesure de la rigidité du plan de frappe de balle d'une raquette de tennis; les figures 16A à 16D sont des vues schématiques illustrant la mesure de divers facteurs d'amortissement des vibrations d'un cadre de raquette; les figures 17A et 17B sont des vues schématiques illustrant la mesure du coefficient de restitution; la figure 18A est une vue en élévation frontale d'une raquette de tennis classique; et la figure 18B est une vue agrandie en élévation frontale d'une partie essentielle de la raquette de tennis classique de la figure 18A. Les figures 1 à 5 représentent une raquette de tennis dans un premier mode de réalisation de l' invention. Un corps de cadre formé d'un tube de résine armee de fibres possede une partie de tête 10 utilisee comme partie de tension de cordage, une partie 11 de col, une partie 12 de manche et une partie 13 de poignee. Ces différentes parties sont formees de facon continue. Un premier étrier 14 est formé à une première extrémité de la partie de col 11 entre les deux parties latérales de cadre dans la partie de col 11. Un second étrier 15 est formé à peu prés au centre de la partie de col 11 dans sa direction longitudinale. Comme l'indique la figure 2, des trous 14a et 15a de passage de cordage sont formés dans le premier étrier 14 et le second étrier 15 respectivement. Il est possible de choisir un cas dans lequel la partie 10 de tête et le premier étrier 14 sont utilisés comme partie de tension de cordage par disposition du cordage G dans un trou lOa de la partie de tête 10 et le trou 14a du premier étrier 14, et un cas dans lequel la partie de tête 10 et le second étrier 15 forment la partie de cordage dans lequel le cordage G passe dans un trou 14a de cordage du premier étrier 14 et un trou a de cordage du second étrier 15. I1 est donc possible de changer l'étendue de la surface du plan de frappe de balle S. Le matériau du corps 100 de cadre et ceux du premier étrier et du second étrier peuvent être différents. Le corps de cadre est formé d'une résine thermodurcissable armee de fibres. Le premier étrier 14 et le second étrier 15 sont formés d'une résine thermoplastique armee de fibres. La résine thermodurcissable armee de fibres du corps 100 de cadre et la résine thermoplastique armee de fibres du pre mier étrier 14 et du second étrier 15 sont moulees solidai rement dans un moule. Plus précisément, comme l'indique la figure 4, des fibres de carbone sont utilisees comme fibres d' armature de la résine thermodurcissable armee de fibres du corps 100 de cadre. Des éléments préalablement imprégnés formés de fibres de carbone imprégnées de résine époxyde utilisee comme résine du liant sont disposés en couches les uns sur les autres pour la formation d'un empilement en couches en forme de tube 31a. Le premier étrier 14 est formé par empilement de couches d'éléments préalablement imprégnés de réaine époxyde les uns sur les autres à la surface d'un matériau de mousse. Le second étrier 15 est formé dans un moule par mou- lage par injection de l'empilement de couches formé de "Nylon 6" et de 30 % de fibres de carbone ayant une longueur de 1 mm, chargees dans le "Nylon 6". L'empilement de couches 31a du corps de cadre 100 est chargé dans une cavité 32a du moule 32. Un empilement de couches 31b du premier étrier 14 et un empilement de couches 31b du second étrier 15 sont disposés dans la cavité 32a. A ce moment, un agent adbesif époxyde et un agent d'accrochage à base de silane sont appliqués à l' interface de l'empilement de couches 31a du corps de cadre 100 et des empilements de couches 31b du premier étrier 14 et 31b du second étrier 15. Ensuite, le moule est fermé et chauffé à 150 C pendant min. Simultanément, une pression pneumatique de 9 bar est appliquee dans le tube 30 de pression interne de l'empile- ment de couches 31a. Lorsque le moulage de solidarisation est terminé, le tube 30 est extrait de l'empilement de couches 3la. Une gorge 14b est formee sur le premier étrier 14 du côté du plan de frappe de balle. Le trou 14a de passage de cordage est formé dans le premier étrier 14 depuis une surface inférieure de la gorge 14b vers le second étrier 15. L'axe du trou 15a de cordage du second étrier 15 est analogue au trou 14a du premier étrier 14. Comme l'indiquent les figures 3B et 3C, une partie en saillie 15b est formée aux deux côtés d'une région comprise entre les trous adja- cents 15a dans la direction de l'épaisseur du second étrier afin que le cordage G tendu entre les trous adjacents 15a soit maintenu et positionné. La partie en saillie de main tien et de positionnement du cordage G peut être formée sur le premier étrier 14. Le trou 14a de cordage du premier étrier 14 a un diamétre élevé si bien que le cordage G peut être facilement introduit et son degré de liberté de déplacement est élevé. Il est avantageux que le trou 14a du premier étrier 14 soit plus grand que le trou 15a du second étrier 15. Il est difficile de donner des valeurs différentes au diamètre du trou 14a et du trou 15a dans l'opération de formation des trous et le diamétre du trou 15a peut être réglé à une valeur égale à celle du diamétre du trou 14a. Chacun des trous de passage de cordage lOa-1 qui se trouvent entre les positions 4 h et 5 h (8 h et 7 h) de la partie de tête 10 qui prolonge le premier étrier 14 a un grand diamétre. Ainsi, chacun des trous lOa-1 est allongé et a un grand diamétre. Dans la raquette de tennis ayant la construction pré- citée, le matériau du premier étrier 14 et celui du second étrier 15 sont différents de celui du corps de cadre 100. Il est donc possible d'absorber les vibrations du corps de cadre 100 par concentration d'une force de cisaillement créée par déformation du corps de cadre 100 lors de la frappe d'une balle à l' interface entre le corps 100 et le premier étrier 14 ainsi qu'avec le second étrier 15. Il est donc possible d'amortir les vibrations qui ne sont pas transmises au joueur qui tient la partie de poignée 13 du corps de cadre 100. Comme la raquette de tennis comporte le second étrier 15 en plus du premier étrier 14, la rigidité de la raquette dans le plan peut étre accrue. I1 n'est donc pas nocessaire d'ajouter au corps de cadre une couche d' armature trés élas- tique qui est utilisée de façon classique pour l'augmen- tation de rigidité. La raquette de tennis selon l' invention peut donc être logére. Comme l'indiquent les figures 1 et 5A, lorsque le cor- dage G est tendu par passage dans le trou 14a du premier étrier 14 et le trou 15a du second étrier 15, il est pos- sible d' augmenter la longueur efficace utilisée du cordage G tendu entre le second étrier 15 et la partie de tête 10, puisque le cordage G passe librement dans le trou de grand diamétre 14a du premier étrier 14. Comme décrit précédem- ment, comme le trou de cordage lOa-1, en position comprise 4 h et 5 h (entre 8 h et 7 h) de la partie de tête 10 est long et a un grand diamètre, la longueur efficace d'utilisa- tion du cordage G peut être accrue. L' augmentation de lon- gueur efficace d'utilisation du cordage G dans l'étrier et la partie de tête 10 près de l'étrier permet l' augmentation de la surface du plan de frappe de balle S qui donne une * impression de douceur et augmente les performances de resti- tution de la raquette de tennis. En outre, la partie en saillie 15b formee sur le econd étrier 15 à la surface opposee au plan de frappe de balle assure le maintien et le positionnement du cordage G et pro- tège celui-ci. De cette manière, contrairement à la raquette de tennis classique, le montage d'un matériau de protection de cordage sur le corps de cadre après tension du cordage G est superflu. Comme l'indique la figure 5B, dans le cas o le cordage G est inséré dans le trou 14a du premier étrier 14 et n'est pas inséré dans le trou 15a du second étrier 15, le cordage est tendu par insertion dans l'ouverture 33a d'une rondelle 33 montee dans le trou 14a. Dans le cas o le cordage G est tendu entre le premier étrier 14 et la partie de tête 10, ce cordage G a un faible degré de liberté pour se déplacer. La raquette de tennis a donc des performances de restitution peu importantes mais d'excellentes propriétés de maniement. Le oueur peut donc sélectionner les performances de restitution et les possibilités de maniement qui lui conviennent. Le cordage G tendu dans le premier étrier 14 peut être protegé par le second étrier 15. Dans le premier mode de réalisation, le matériau du premier étrier 14 et celui du second étrier 15 sont diffé rents du matériau du corps de cadre 100. Cependant, le maté riau de l'un seulement des premier et second étriers 14 et 15 peut être différent du matériau du corps de cadre 100, le matériau de l'autre de ces premier et second étriers 14 et pouvant être le méme que celui du corps de cadre 100. Les figures 6 à 8 représentent une raquette de tennis dans un second mode de réalisation de l' invention. Celui-ci différe du premier en ce qu'un corps d'étrier 20 est formé par moulage en une seule pièce du premier étrier et du second étrier et est raccordé mécaniquement à un corps de cadre 100'. Le corps d'étrier 20 est formé par moulage en une seule pièce du matériau du premier étrier 24, du second étrier 25 et d'une partie auxiliaire de cadre 26. Le premier étrier 24 et la partie auxiliaire de cadre 26 donnent une forme approximativement triangulaire. Le second étrier 25 est placé dans l'espace compris entre les parties latérales de la partie auxiliaire de cadre 26, ce second étrier 25 étant à peu prés au centre des parties latérales de la partie auxiliaire 26, en direction longitudinale. Les deux côtés du premier étrier 24 sont raccordés à une partie 10' de tête du corps de cadre 100'. La partie auxiliaire 26 de cadre est raccordée à une partie de col 11'. Un premier côté du premier étrier 24 s'étend vers la position 5 h de la partie de tête 10', alors que son autre côté s'étend vers la position 7 h. Une concavité 24c est formée des deux côtés du premier étrier 24. Une convexité lO'a formée dans la partie de tête 10' se loge dans la concavité 24c et lui est raccordée mécaniquement par un agent adhésif d'uréthanne. La partie auxiliaire 26 de cadre s'étend le long de la surface interne de la partie de col 11' des deux côtés et atteint une partie de manche 12'. Une saillie 27 est formée à l'extrémité de la partie auxiliaire 26 du côté de la partie de manche. Les parties 26 ne sont pas uniformes dans la direction de la largeur. Comme l'indique la figure 8, une concavité ll'a qui correspond à la configuration de la partie auxiliaire 26 de cadre est formée à la surface interne de la partie 11' de col afin que la partie auxi liaire 26 s'auste en position fixe dans la concavité ll'a. La saillie 27 formée à l'extrémité de la partie auxi- liaire 26 est insérée dans une fente 12'a formee au centre de l'extrémité de la partie de manche 12', du côté de la partie de poignee, et est ajustee à l'intérieur. Comme dans le premier mode de réalisation, les trous 24a et 25a de cordage sont formés dans le premier étrier 24 du corps 20 et le second étrier 25 respectivement. Le diamétre de chacun des trous 24a et 25a varie progressi- vement sous forme conique, c'est-a-dire qu'il s'agrandit du côté opposé au plan de frappe de la balle vers ce côté. Le diamètre du trou 24a est supérieur à celui du trou 25a. Il est facile de distinguer le diamètre du trou 24a de celui du trou 25a parce que le corps 20 d'étrier est rac cordé au corps 100' de cadre après la fin de l'opération de formation des trous de passage de cordage. Dans le premier mode de réalisation, le corps de cadre, le premier étrier et le second étrier sont formés d'une résine armee de fibres obtenue par moulage en une seule pièce dans un moule. Lorsque l'opération de formation d'un trou horizontal de cordage est réalisee avec une meche du côté du plan de frappe de balle, le corps de la perceuse est au contact de la partie de tête. Il est donc difficile de former le trou de cordage du côté du plan de frappe de balle. Il n'est donc pas facile de réaliser le trou de cor- dage de manière gue le diamètre du trou augmente progressi- vement du côté opposé au plan de frappe vers le côté de ce plan. Comme le reste de la configuration de la raquette du second mode de réalisation est analogue au premier mode de réalisation, sa description est omise. Dans le second mode de réalisation, le corps de cadre 100' est formé du même matériau que le corps de cadre 100 du premier mode de réalisation. Le corps d'étrier 20 est formé par moulage par injection du même matériau que celui du corps de cadre 100'. Le corps d'étrier 20 peut être formé d'un matériau différent de celui du corps de cadre 100'. Dans la raquette de tennis du second mode de réalisa tion, aprés que le corps de cadre 100' et le corps d'étrier ont été formés séparément par moulage de matériaux diffé rents, ils sont raccordés par un dispositif de raccordement mécanique et un agent adhésif. Il est donc possible d'accroître les performances d'amortissement des vibrations du cadre de raquette par concentration de la force de cisaillement creee par la deformation du cadre lors de la frappe de la balle à l' interface entre le corps de cadre ' et le corps d'étrier 20. Le diamétre de chacun des trous 24a du premier étrier 24 et des trous 25a du second étrier 25 diminue progressi- vement du côté du plan de frappe de balle vers le côté opposé. Il est donc possible d'accroître le degré de liberté de déplacement du cordage G et les performances d'amortis- sement des vibrations du cadre de raquette. Il est aussi possible d'empêcher un mauvais position- nement du trou de passage de cordage. Comme le reste du fonctionnement et des résultats obtenus avec le second mode de réalisation est analogue au premier mode de réalisation, sa description est omi e. Dans le second mode de réalisation, une partie en saillie destinee à maintenir et positionner le cordage G n'est pas formee sur le premier étrier ou le second étrier du côté opposé au plan de frappe de balle. Cependant, comme l'indique la figure 9, des parties en saillie 24b et 25b peuvent être formees sur le premier étrier 24 et le second étrier 25 respectivement du côté opposé au côté du plan de frappe de balle. Dans le second mode de réalisation, le corps détrier et le corps de cadre 100' sont raccordés mutuellement par le dispositif de raccordement mécanique et l' agent adbesif. Un film de réduction des vibrations peut dans ce cas être placé à l' interface du corps d'étrier 20 et du corps de cadre 100'. Il est donc possible d' augmenter de facon impor- tante les performances d'amortissement des vibrations. Dans le second mode de réalisation, l' agent adhésif utilisé est formé d'uréthanne. Un agent adhéaif ayant d'excellentes performances d'absorption des vibrations autre que l' agent d'uréthanne peut être utilisé suivant les performances voulues. La figure 10 représente un troisième mode de réalisa- tion. Il est possible de former un empilement de couches du corps d'étrier 20' par moulage en une seule pièce d'un maté- riau du premier étrier 24' et d'un matériau du second étrier 25' avec une partie auxiliaire 26' de cadre destinee à être placee le long de la partie de col, avec moulage solidaire de l'empilement de couches du corps d'étrier 20' et de l'empilement de couches du corps de cadre 100', par intro- duction dans une cavité 32a d'un moule 32. Ain i, dans le second mode de réalisation, le corps d'étrier est raccordé au corps de cadre de façon mecanique. Cependant, comme dans le premier mode de réalisation, le matériau du corps d'étrier 20' et celui du corps de cadre 100' peuvent être moulés solidairement dans un moule. Les figures 11 et 12 représentent un quatrième mode de réalisation de l' invention dans lequel un premier étrier 34 et un second étrier 35 sont formés solidairement avec un corps de cadre 100". Les trous d'ajustement 34a et 35b ayant une grande dimension en direction longitudinale sont formés sur le premier étrier 34 et le second étrier 35 respectivement. Les organes 38 et 39 d' absorption des vibrations ayant des trous 36 et 37 de passage de cordage formés à intervalles régu- liers sont raccordés mutuellement par ajustement mutuel de parties concaves et convexes, c'est-a-dire sont mis en coopération fixe par les trous d'ajustement 34a et 35a respectivement. Ainsi, les organes 38 et 39 d'absorption des vibrations sont integrés au premier étrier 34 et au second étrier 35 respectivement. Chacun des trous d'ajustement 34a et 35b est décalé dans une partie inférieure pour la formation de concavités 34al et 35al aux parties latérales droite et gauche. Chacun des organes d' absorption des vibrations 38 et 39 est décalé dans sa partie inférieure pour former des convexités 38a et 39a dans les parties latérales droite et gauche. Les organes 38 et 39 d' absorption des vibrations ont insérés dans les trous 34a et 35a et fixes dans ceux-ci par un agent adbesif. Les organes 38 et 39 d' absorption des vibrations ne dépas ent pas alors du premier étrier 34 et du second étrier mais sont integrés au premier étrier 34 et au second étrier 35. Comme dans le premier mode de réali ation, le premier étrier 34 et le second étrier 35 sont formés par disposition de couches d'éléments préalablement imprégnés de résine époxyde, les uns sur les autre , à la surface d'un matériau de mousse. Les organes 38 et 39 d'absorption des vibrations sont formés par moulage de "Nylon" qui est une résine thermoplastique. Comme dans le cas du mode de réalisation précité, le trou de passage de cordage de l'organe 38 d' absorption des vibrations destiné à être inséré dans le trou 34a du premier étrier 34 est plus petit que le trou 37 de cordage de l'organe 39 d'absorption des vibrations destiné à être inséré à demeure dans le trou 35a du second étrier 35. Dans la construction précitee, l' interface du premier étrier 34 et de l'organe 38 d'absorption des vibrations et l' interface du second étrier 35 et de l'organe 39 d'absorp tion des vibrations ont de grandes surfaces. En outre, le premier étrier 34 et l'organe 38 d'une part et le second étrier 35 et l'organe 39 d'autre part sont raccordés mutuel- lement par ajustement de parties concaves et convexes. Il est donc possible d' augmenter les performances d'amortis sement des vibrations aux interfaces. Puisque les organes 38 et 39 d' absorption des vibrations sont formés par moulage de "Nylon" thermoplastique ayant de bonnes propriétés d' absorp- tion des vibrations, la raquette de tennis du quatrième mode de réalisation a d'excellentes performances d'amortissement des vibrations. I1 est possible d'ajuster la nature du matériau des organes 38 et 39 d' absorption des vibrations, de méme que la dimension du trou de passage de cordage et sa position. Il est donc facile d'obtenir des raquettes de tennis ayant diverses performances. Dans la raquette de tennis du quatrième mode de réali- sation, le cordage peut être monté sur le cadre par sélec- tion du trou du premier étrier ou de celui du second. Les autres opérations utili ée avec la raquette de tennis du quatrième mode de réali ation sont analogue à celles des premier et econd modes de réalisation. On ne décrit donc pas les opérations utilisees pour cette raquette. La figure 13 représente un cinquième mode de réalisa tion de l' invention dans lequel un premier étrier 44 et un second étrier 45 sont formés d'un méme matériau, mais sépa rément. Le matériau du premier étrier 44 et celui du second étrier 45 sont différent de celui du corps de cadre 100". Les parties de prolongement 44c et 45c qui s'ajustent contre le corps de cadre 100" sont formees aux deux parties latérales du premier étrier 44 et du second étrier 45 res pectivement. Les parties de prolongement 44c et 45c se logent dans des concavités 100"a et 100"b respectivement formees sur le corps de cadre 100" et fixees à celui-ci par un agent adhésif. Le reste de la construction, du fonctionnement et des résultats obtenus avec la raquette de tennis sont analogues à ceux des premier et second modes de réalisation, et on ne les décrit donc pas. La raquette de tennis de chacun des exemples 1 à 8 selon l 'invention et les exemples comparatifs 1 et 2 a été préparée pour la mesure de la rigidité de la surface laté- rale de sa partie de tête et de la rigidité de son plan de frappe de balle, des vibrations (facteur d'amortissement des vibrations primaires perpendiculairement au plan, facteur d'amortissement des vibrations secondaires perpendiculaire- ment au plan, et facteur d'amortissement des vibrations du cordage), et du coefficient de restitution. Un essai de frappe de balle a aussi été executé. La raquette de tennis des exemples 1 à 8 et des exemples comparatifs 1 et 2 avait touj ours la même confi- guration. La longueur totale de chaque raquette était de 685 mm. L'épaisseur de la partie de tête du cadre de raquette en direction perpendiculaire au plan était de 28 mm. La largeur de la partie de tête dans la direction du plan était de 13 à 16 mm. Le cadre de raquette avait donc une forme approximativement elliptique en coupe. L'aire de la surface de frappe de balle a été réglée à 735 cm2. Le même matériau a été utilisé pour tous les corps de cadre. Toutes les raquettes de tennis ont été préparées par le même procédé. Un mandrin de 14,5 mm de diamétre a été couvert d'un tube de "Nylon 66", et des couches préalable- ment imprégnées CF ("Toray" T-300, T-700, T-800, M46J) ont été disposées sur le tube avec des angles des fibres de 0 , 22 , 30 et 90 Le mandrin a été retiré du stratifié des éléments préalablement imprégnés pour la formation d'un empilement de couches pour le corps de cadre. L'empilement a alors été placé dans la cavité d'un moule. Ensuite, le moule a été fermé et chauffé à 150 C pendant 30 min. alors qu'une pres sion pneumatique de 9 bar était appliquée au tube 30 d'application d'une pression interne. Ce tube a ensuite été retiré du stratifié. On a ainsi obtenu des raquettes detennis ayant chacune la forme d'un tube ayant une partie creuse. Une nervure formée dans la partie de poignée entre l'extrémité de la raquette et un emplacement disposé à 15 cm de cette extrémité a été coupée. La raquette de tennis de l'exemple 1 correspond à celle du premier mode de réalisation. Le corps de cadre, le premier étrier et le second étrier ont été formés séparément et moulés en une seule pièce dans un moule. Aucun des premier et second étriers n'avait de partie en saillie pour le maintien et le positionnement du cordage. Le premier étrier a été formé par empilement de couches d'éléments préalablement imprégnés de résine époxyde à la surface d'un matériau de mousse. Le second étrier a été formé dans le moule par moulage par injection d'un empile- ment de couches de "Nylon 6" et de 30 % de fibres de carbone de 1 mm de longueur chargées dans le "Nylon 6". Un agent adhésif époxyde et un agent d'accrochage de silane ont été appliqués à l' interface du corps de cadre et du premier étrier ainsi que du second étrier afin que l' interface soit renforcée. Le diamètre du trou de cordage du premier étrier et celui du second étrier étaient réglés à 4,0 mm, correspondant à la dimension du trou de cordage destiné à être formé sur le cadre de la raquette de tennis classique. La raquette de tennis de l'exemple 2 a été préparée par mise en oeuvre d'un procédé analogue à celui de l'exemple 1. Le diamétre du trou de cordage du premier étrier a été réglé à 5,0 mm qui est supérieur à la dimension normale. Le diamétre du trou de cordage du second étrier a été réglé à 4,0 mm. La raquette de tennis de l'exemple 3 avait la méme configuration que celle de l'exemple 1. Le corps de cadre, le premier étrier et le second étrier ont été formés séparément et moulés solidairement dans un moule. Le premier étrier a été formé dans un moule par moulage par injection d'un empilement de couches de "Nylon 6" et 30 % de fibres de carbone de 1 mm de longueur chargees dans le "Nylon 6". Le second étrier a été formé par empilement de couches d'élé ments préalablement imprégnés de résine époxyde à la surface d'un matériau de mousse. Lors du moulage en une seule pièce, un agent adbesif époxyde et un agent d'accrochage de silane ont été appliqués à l' interface du corps de cadre et du premier étrier afin que les interfaces soient renforcées. Le diamétre du trou de cordage du premier étrier a été réglé à 5,0 mm et celui du second étrier à 4,0 mm. Le diamétre du trou de cordage de la partie correspondant aux positions de 4 h à 5 h (8 h à 7 h) de la partie de tête a été réglé à 7 mm. La raquette de tennis de l'exemple 4 avait la même configuration que celle de l'exemple 1. Le corps de cadre, le premier étrier et le second étriers ont été formés sépa- rément et moulés en une seule pièce dans un moule. Chacun des premier et second étrier a été formé dans un moule par moulage par injection d'un empilement de couches de "Nylon 6" et de 30 % de fibres de carbone de 1 mm de lon gueur chargées dans le "Nylon 6". Lors du moulage solidaire, un agent adhésif époxyde et un agent d'accrochage de silane ont été appliqués à l' interface du corps de cadre et du premier étrier et à l' interface du corps de cadre et du second trie= afin gue les interfaces soient renforces. Le diamtre du trou de cordage du p=emier trier a td rgld S,O m, celui du second trie= 4,0 m et celui de la partie correspodat la positio 5 b (7 b) de la partie de tte a 66 =4gld 7 m. La raguette de tennis de l'ex _ le 5 correspod celle du guatime mode de ralisation. Le CO=pG de cadre, le pre- mier trier et le second trier ont td fo=6s s4parment. Le corps de cadre et le premie= tier ont td moul6s en une IO seule pice dans un moule. Le second tier a t raccord au premier trier par =n dispositif de raccordement mca- nigue et on a aussi utilis un agent adb4sif d'u=6thane. Chacn des premier et second trie=s a td fo=@ dans un moule pa= moulage par injection d'un epilement de couches de "ylon 6" et 30 % de fibres de carboe de 1 =m de longueur chages dans le "ylon 6". Le diamtre du trou de cordage du premier trie= a td rAgld 5,O _, celui du second trier 4,0 m et celui de la partie correspodat la position 5 b (7 b) de la partie de t te a td =@gld 7 m. La raguette de te=nis de l'exemple 6 correspond celle du troisime mode de =dalisation. Le premier trier et le secod trie ot td moul4s solidairemet dans n moule par interposition d'une pa=tie auxiliaire de cadre place le log de la partie de col. Le COrps de cadre et l '&trier fomds du premie dtrie et du secod trier ot td moul4s en ue seule pice dans un moule. Lorsque le CO=pG de cade et l'6trier ont td plac4s da=s une cavitd de moule, ils ont td ajust6s par mise en coopration des concavit4s et convexits et fiX6s par =n agent adb4sif poxyde et un ageut d'accrochage de silae appliqu6s leure interfaces. Chacn des premie= et second trie=s a t' fo=m da=s un moule par moulage par iniectio d'un epilemet de couches de "N'lo 6" et de 30 % de fibres de carbone de 1 m de longue= charges dans le "ylon 6". Le diamtre du trou de cordage du premier trier a td rgld 5,O m, celui du second trier 4,0 m et celui de la partie co==espodaut la posit10n 5 h (7 h) de la partie de tte 7 mm. La raquette de tenn1s de l'exemple 7 correspod celle du second mode de =4alisation. Le premier et le Gecond Atrier ont t moul6s solidairement dans n moule avec une partie aux111aire de cadre place le long de la partie de col pour la fo=matiou d'un CO=pG d'4trier. Le CO=pG de cadre et le corps d'4trie= ot td =accord6s pa= u dispositif de racco=dement mcaique fo=m pa= ajustement de parties cocaves et covexes. Cbacun des p=emie= et second t=ie=s a t fom dans u moule pa= moulage pa= iject10n d'un ep11emeut de couches de "ylon 6" et de 30 % de fib=es de ca=bone ayant ne logueur de I m charges dans le "ylon 6". Le diamt=e IS du trou de co=dage du premie= t=ie= a t =6gl 6,0 m, celu1 du secod t=1er 4,0 m et celu1 de la partie co=- respondant la positiou 5 b (7 b) de la pa=tie de tte 7 mm. One go=ge ayaut une la=geu= de 5 m et une p=ofondeu= de 5 mm a t fo=me su= le p=em1e= tr1e= du catd du plan de f=appe de balle. DanG la =aguette de tenn1s de 1'exeple 8, une pa=tie en saillie a td fo=me su= le p=emie= trier et le secod Atrie= de mai@=e que la co=de puiase At=e tendue sa=s montage d'une =ondelle da=s les t=ous de passage de co=dage. Le =este de la const=uctiou de la raguette de te=nis de 1'exeple tait aalogue celui de 1'exeple 7. La =aquette de te=nis de 1'exemple compa=atif I Atait clasGigue. Le co=ps de cad=e et le premier t=ie= ont td fo=mAs pa= moulage solidaire dans un moule, et le second t=ie= n'a pas t form pa=-dessus. Le premie= t=ie= a td =dalis pa= disposition de couches d'6lments pralablement ip=@gn6G de =1ne poxYde les unes su= les aut=es, la surface d'un mat6=iau de buGGe. Le diamt=e du t=ou de co=dage du p=emie= t=ie= tait de 4,0 mm. Dans la =aquette de te=nis de 1'exeple copa=atif 2, un epilement de couches po= le co=ps de cad=e, le p=emie= 6=1e= et le second trie= a td p=4pa=6 pou= chacn d'eux, 3I et les epilements ont td moul6s Golidairement da=s un moule. Le premier et le second trier ont td rdalis6s par disposition de couches d'@lments prdalablemet iprgnds de rsine poyde la suface d'u" mat6riau de mousse respec- tivement. Le diamte du trou de cordage de chacun des pre- mier et second triers tait de 4,0 m. Le tableau gui suit indique le mat4riau, la configura- tion, si une rondelle agente le poide, la position d'6gui- libre (dimensio coprise entre l'ext=mit de la poignde de la raquette de te=nis et 1'eplacement du centre de gra- vit4), et les =ultats des essais pour chacun des exemples et exeples coparatifs. La =6f6=ence ED pour le mat4riau de 1'6trier indigue gue le mat4riau de 1'6trier tait le m8me gue celui du cops de cadre, et la rf6rence Y indigue un mat@riau compos de "ylon 6" et de 30 % de fibres de carbone de 1 m de longueu fomant une charge de "gylon 6". Pour la mesure des Glments prcit6s, le cordage a td tendu sur le premier trie= dans 1'exeple coparatif I. Dans les exeples I 8 et 1'exemple coparatif 2, le co=- dage a td tendu dans le plan de frappe de balle par inGertiOn dans les trous du premier trier et ceux du second trier. Mis part 1'exemple 8, une rondelle clindrigue de 1 m d'4paisseur a td monte sur les trous de codage. Tableau 1 Ex. Ex. Ex. I.2 Ex. 3 coup. I coup. 2 at6riau du premier airier ÉP EP EP ÉP S Di tre du thou de cordage (0 4,0 4,0 4,0 5,0 S,O -- -- -- -- - sente Senate sente sente sente Eli EF G Di tie thou de co _ 4,0 a' 9 Q!' o IO Rondelle pr6- - pe4- te ste e e prmer trie7/se ier s@; s6: ode de raccodement soli- sol1- solisoli- oli i i i i I5 Poids {g) 240 243 243 243 244 ii1bre 5 3S3 352 R1g1ditd de su=face latrale de 65 92 85 85 88 partie de tte R1g1ditd de plan de fappe de 162 180 180 I82 176 balle Facteur d'amortiss _ t des vtbrat10ns pimaires O,40 O,44 O,62 O,60 O,80 la1= _ t au plan Facteur d'amo= G t des vibrations secondaires O,38 O,43 O,77 O,74 O,65 pependicu1a1r _ t au plan Facteur d'amortias _ t deG O,I3 O,I4 O,I9 O,I8 O,IS _ COeG Coefficient de restitution 0,4I8 0,441 0,440 450 O 63 Pefo=mances de f e balle 2,7 3,6 3,8 2,9 O 4,D Perfo=mances d' ^ soptiodes 2,7 2,8 3,5 3,5 3,6 vibrations Tableau 1 (suite) Ex. 4 Ex. 5 _ Ex. 7 Ex. 8 Matériau du prPmer étrierNY Diamétre du trou de cordage (mm)5,0 5,0 5,0 6,0 6,0 Rondellepré- pré- pré- pré- pré sente sente sente sente sente Matériau du second étrierNY NY NY NY Diamétre du trou de cordage (mm)4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 Rondellenon pré- prépré- pré- pré sente sente sente sente sente Premier étrier/second étriersoli- soli- soli divisés insérés daire daire daire Mode de raccordementsoli- mecani- soli- écani- soli â=;re quement daire guement daire Poids (g) 246 244 246 246 245 Equilibre 353 354 354 354 353 Rigidité de surface latérale de 88 93 85 83 87 partie de tête Rigidité de plan de frappe de 175 181 175 172 177 balle Facteur d'mnrtissement des vibrations primires 0,85 0,80 0,96 1,15 1,04 perpenUlc1_ - 33 ta1a Facteur d'mnrtissement des vibrations secondaires 0,90 0,80 1,01 1,20 1, 10 perpendiculairement au plan Facteur d'amortissement des 0,20 0,20 0, 22 0,20 0,30 vibrations des cordes Coefficient de restitution 0,452 0, 450 0,453 0,455 0,455 Performances de frappe de balle 4,0 3,9 4,0 4,2 4,1 Aptitude au maniement 4,0 4,1 4,0 4,0 4,0 Perfosmances d' absorption des 3,8 4,0 4,1 4,3 4,3 vibrations Mesure de la riaidité de la surface latérale Pour la mesure de la rigidité de la surface latérale du cadre de raquette comme indiqué sur la figure 14, la raquette de tennis de chacun des exemples et exemples compa ratifs a été tenue sur le côté avec son plan F de frappe de balle vertical. Une charge de 784 N a alors été appliquee dans cet état au côté supérieur lOs de la partie de tête 10 par une plaque plate P pour le calcul de la raideur pour un déplacement du côté du cadre de raquette, avec ainsi mesure de la rigidité de la surface latérale. Mesure de la riaidité du plan de frappe de balle Pour la mesure de la rigidité du plan de frappe de balle (rigidité en direction perpendiculaire au plan) comme indiqué sur la figure 15, la raquette de tennis de chacun des exemples et exemples comparatifs a été placee horizon- talement. La partie supérieure lOt de la partie de tête 10 a été supportée par un dispositif de montage 61. Un empla- cement disposé à 340 mm de la partie supérieure lOt, dans la partie comprise entre les deux côtés de la partie de col 11 et le premier étrier 14, a été supporté par un dispositif de montage 62. Dans cet état, une charge de 784 N a été appli- quée vers le bas à une position se trouvant à 170 mm de l 'emplacement du dispositif de montage 61 avec un instrument 64 d' application de pression. La raideur a été caloulee à partir du déplacement du plan de frappe de balle et a été mesurée comme étant la rigidité du plan de frappe de balle. Mesure du facteur d'amortissement des vibrations urimaires neruendiculairement au plan Comme l'indique la figure 16A, alors que la partie de tête 10 de la raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs était suspendue par une corde 51, un capteur d'accélération 53 a été placé sur une partie de raccordement de la partie 10 de tête à la partie 11 de col, le capteur d'accélération 53 étant perpendiculaire à la face du cadre de raquette. Comme l'indique la figure 16B, dans cet état, l'autre partie de raccordement placee entre la partie 10 de tête et la partie 11 de col a été frappee par un marteau 55 afin que le cadre vibre. La vibration d' entree F mesuree par un capteur de force placé sur le marteau 55 et la vibration de réponse a mesurée par le capteur d'accélération 53 ont été transmises à un analyseur de fréquences 57 (analyseur dynamique à un seul canal HP3562A fabriqué par Hewlett Packard Company) à l' aide d'amplificateurs 56A et 56B. Une fonction de transmission dans la région de fréquences obte- nue par analyse a été calaulée pour l'obtention de la fré- quence du cadre de raquette. Le rapport d'amortissement des vibrations du cadre de raquette, c'est-a-dire son facteur d'amortissement des vibrations primaires perpendiculairement au plan, a été calculé par l'équation indiquée dans la suite. Le facteur d'amortissement des vibrations primaires perpendiculairement au plan a été mesuré pour la raquette de tennis de chacun des exemples et exemples comparatifs: = (1/2) (/on) To = Tn/ Mesure du facteur d'amortissement des vibrations secondaires perpendiculairement au plan Comme l'indique la figure 16C, alors que l'extrémité supérieure de la partie 10 de tête des raquettes de chacun des exemples et exemples comparatifs était suspendue par la corde 51, le capteur d'accélération 53 a été placé sur la partie de raccordement de la partie 11 de col et de la par- tie 12 de manche, le capteur 53 étant perpendiculaire à la face du cadre de raquette. Dans cet état, la face arrière du cadre de raquette, dans sa partie tournée vers la position dinstallation du capteur, a été frappée par le marteau 55 afin que le cadre vibre. Le facteur d'amortissement, c'est- à-dire le facteur d'amortissement des vibrations secondaires perpendiculairement au plan du cadre de raquette, a été calculé par une méthode analogue à celle du calcul du fac- teur d'amortissement des vibrations primaires perpendicu- lairement au plan. Le facteur d'amortissement des vibrations secondaires perpendiculairement au plan a été mesuré pour la raquette de tennis de chacun des exemples et des exemples comparatifs. Mesure du facteur d'amortissement des vibrations du cordaqe Comme l'indique la figure 16D, l'extrémité supérieure de la partie de tête 10 de chacun des exemples et exemples comparatifs a été suspendue par le cordage 51, et le cordage était tendu. Le capteur d'accélération 53 a été monté sur la partie de raccordement de la partie de col 11 et de la par- tie de manche 12, le capteur d'accélération 53 étant perpen- diculaire à la face du cadre de raquette. Dans cet état, le cordage au centre de la partie 10 de tête a été frappé par le marteau 55 afin que le cadre vibre. Le facteur d'amortis- sement des vibrations du cordage a été calculé par un pro- cèdé équivalent à celui qui a été utilisé pour la mesure du facteur d'amortissement des vibrations primaires perpendicu- lairement au plan. Le facteur d'amortissement des vibrations du cordage a été mesuré pour la raquette de tennis de chacun des exemples et exemples comparatifs. Mesure du coefficient de restitution Comme l'indique la figure 17, un cordage a été tendu sur le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs pour une force de traction verticale de 267 N et horizontale de 245 N. Chaque raquette de tennis a été main- tenue verticalement et librement avec sa partie de poignee fixee legèrement. Une balle de tennis a été lancee par un organe de lancement de balle à une vitesse constante V1 de 30 m/s afin que la balle de tennis vienne frapper le plan de frappe de balle du cadre. La vitesse de rebond V2 de la balle de tennis a été mesuree. Le coefficient de restitution est le rapport de la vitesse de reLond V2 à la vitesse de lancement V1. Plus le coefficient de restitution est élevé et plus loin vole la balle de tennis. Le coefficient de restitution a été mesuré de cette manière. L'essai de frappe de balle a été réalisé par uti- lisation de la raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs. Des joueurs moyens et des joueurs expérimentés (ayant au moins dix annees d'expérience et jouant au tennis au moins trois jours par semaine) ont frappé des balles avec des raquette de tennis et ont donné des note sur une échelle à cinq degrés pour les performances de frappe de balles, l 'aptitude au maniement et les performances d' absorption des vibrations. Le tableau indique la moyenne des notes données. Comme l'indique le tableau, la raquette de tennis de chacun des exemples 1 à 8 et de l'exemple comparatif 2 ayant le second étrier était meilleure que la raquette de l'exemple comparatif 1 n'ayant pas le second étrier, au point de vue de la rigidité de la urface latérale de la partie de tête et de la rigidité du plan de frappe de balle. I1 a été ainsi admis que le second étrier augmentait la rigidité. Il a aussi été confirmé dans l'essai de frappe de balle que l'aptitude au maniement peut être accrue par augmentation de la rigidité. La raquette de tennis de chacun des exemples 3 à 8, dont le matériau du corps de cadre était différent de celui du premier étrier, était meilleure au point de vue du fac- teur d'amortissement des vibrations primaires perpendiculai- rement au plan que la raquette des exemples 1 et 2 et des exemples comparatifs 1 et 2 dont le matériau du corps de cadre était le-méme que celui du premier étrier. La raquette de tennis de chacun des exemples 1, 2, 4 à 8 dont le maté- riau du corps de cadre était différent de celui du second étrier était meilleure au point de vue du facteur d'amor- tissement des vibrations secondaires perpendiculairement au plan que la raquette de l'exemple 3 et celle de l'exemple comparatif 2 dont le matériau du corps de cadre était le même que celui du second étrier. Ainsi, on a admis que le facteur d'amortissement des vibrations pouvait être accru par utilisation de matériaux différents pour le premier étrier et le second étrier par rapport à celui du corps de cadre. La raquette de chacun des exemples 6 à 8 dont le pre- mier et le second étrier étaient moulés solidairement avait de meilleurs facteurs d'amortissement des vibrations pri maires et secondaires perpendiculairement au plan que la raquette des exemples 4 et 5 dont le premier et le second étrier étaient formés par moulage séparé des matériaux. On constate ainsi que le facteur d'amortissement des vibrations peut être augmenté par moulage du premier et du second étrier afin qu'il soient solidaires. L'exemple 7 dans lequel, aprés moulage solidaire du premier et du second étrier, l'étrier formé par le premier et le second étrier a été raccordé au corps de cadre mécaniquement avait de meil- leurs facteurs d'amortissement des vibrations primaires et secondaires perpendiculairement au plan que la raquette des exemples 6 et 8 dont le premier étrier, le second étrier et le corps de cadre étaient moulés en une seule pièce. On détermine ainsi que le facteur d'amortissement des vibra- tions peut être accru par raccordement mécanique du premier étrier et du second étrier moulés en une seule pièce avec le corps de cadre. Des résultats analogues sont obtenus pour les performances d' absorption des vibrations par l'examen au cours de l'essai de frappe de balle. La raquette de tennis de l'exemple 8 dont la rondelle n'était pas montee sur le premier étrier ni sur le second étrier avait un meilleur facteur d'amortissement des vibra- tions du cordage que la raquette des exemples 1 à 7 et des exemples comparatifs 1 et 2 qui comportaient la rondelle. On détermine ainsi que le facteur d'amortissement des vibra- tions du cordage peut être meilleur lorsqu'aucune rondelle n'est montee sur le premier étrier ni sur le second. La raquette de tennis de chacun des exemples 1 à 8 et de l'exemple comparatif 2 dont le cordage a été tendu sur le second étrier avait un meilleur coefficient de restitution que la raquette de l'exemple comparatif 1 dont le cordage a été tendu sur le premier étrier. On constate ainsi que le coefficient de restitution peut être accru par tension du cordage sur le second étrier. La raquette de chacun des exemples 2 à 8 dont le diamétre du trou de cordage était plus grand que celui de la raquette classique avait un meil- leur coefficient de restitution que la raquette de l'exemple 1 et celle de l'exemple comparatif 2 dont le diamétre du trou de cordage était égal au diamétre du trou de la raquette de tennis classique. On détermine ainsi que le coefficient de restitution est accru lorsque le diamétre du trou de cordage est supérieur à celui de la raquette classique. Des résultats analogue ont été obtenus sur les performances de frappe de balle au cours de l'essai de frappe de balle. Comme l'indique la description qui précède, selon 1' invention, lorsque 1'un au moins des premier et second étriers est formé d'un matériau différent de celui du corps de cadre, les vibrations du corps de cadre peuvent être absorbées. Lorsque le cordage est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion dans les trous du premier étrier, les performances de restitution de la raquette sont égales à celles de raquettes classiues. D'autre part, lorsque le cordage est tendu dans le plan de frappe par insertion dans les trous du premier étrier et ceux du second étrier, les performances de restitution peuvent être accrues. Ainsi, il est possible d'ajuster l'amplitude des performances de restitution suivant la préférence du joueur. Par raccordement de l'un au moins des premier et second étriers au corps de cadre mecaniquement ou par un agent adhésif, l' interface du corps de cadre avec l'un au moins des premier et second étriers peut absorber les vibrations lors de la frappe d'une balle. Comme la raquette de tennis possede le premier étrier et le second étrier, elle a une rigidité accrue dans la direction du plan. Il n'est donc pas nécessaire d'ajouter au corps de cadre une couche d' armature trés élastique qui est habituellement utilisée pour accroître la rigidité du corps de cadre. La raquette de tennis peut donc être logére. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux raquettes de tennis et aux cadres de raquette qui viennent d'être décrits unique- * ment à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Raquette de tennis, du type qui comporte un corps de cadre (100, 100', 100") ayant une partie de tête (10), une partie de manche (12) et une partie de col (11) qui est fourchue et prolonge la partie de tête (10) et la partie de manche (12), et un premier étrier (14, 24, 34, 44) et un second étrier (15, 25, 35, 45) formés entre les deux parties latérales de la partie de col (11) du cadre afin que le premier étrier (14, 24, 34, 44) et la partie de tête (10) se prolongent et entourent le plan de frappe de balle, caractérisee en ce que l'un au moins des premier et second étriers (14, 15, 24, 25, 34, 35, 44, 45) est formé d'un matériau différent de celui du corps du cadre et absorbe les vibrations du corps de cadre, plusieurs trous de cordage sont formés dans le premier étrier (14, 24, 34, 44) et le second étrier (15, 25, 35, 45), et un cordage (G) est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion du cordage (G) dans les trous de cordage du premier étrier (14, 24, 34, 44) ou dans les trous de cordage du premier étrier (14, 24, 34, 44) et ceux du second étrier (15, 25, 35, 45). 2. Raquette de tennis selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'un au moins des premier et second étriers (14, 15, 24, 25, 34, 35, 44, 45) est raccordé au corps de cadre par un moyen choisi parmi un raccordement mécanique et un agent adbesif, pour la formation d'une interface entre le corps de cadre et l'un au moins des premier et second étriers (14, 15, 24, 25, 34, 35, 44, 45) constituant une partie d'absorption des vibrations, plusieurs trous de cordage sont formés dans le premier étrier (14, 24, 34, 44) et dans le second étrier (15, 25, , 45) , et un cordage (G) est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion du cordage (G) dans les trous de cordage du premier étrier (14, 24, 34, 44) ou dans les trous de cordage du premier étrier (14, 24, 34, 44) et ceux du second étrier (15, 25, 35, 45). 3. Raquette selon la revendication 1, caractérisee en ce que plu ieurs trous de cordage sont formé dans le premier étrier (14, 24, 34, 44) et le second étrier (15, 25, 35, ), et un cordage (G) est tendu dans le plan de frappe de balle par insertion du cordage (G) dans les trous de cordage du premier étrier (14, 24, 34, 44) ou dan les trous de cordage du premier étrier (14, 24, 34, 44) et ceux du second étrier (15, 25, 35, 45), et un organe d'absorption des vibrations ayant des trous de cordage placés côte-a-côte est monté en position fixe dans un trou complémentaire qui s'étend sur l'un au moins des premier et second étriers (14, 15, 24, 25, 34, 35, 44, ) dans sa direction longitudinale. 4. Cadre de raquette destiné à une raquette selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le premier étrier (24) et le second étrier (25) sont raccordés au corps de cadre par un moyen choisi parmi un raccordement mecanique et un agent adhésif, le premier et le second étrier (24, 25) sont moulés en une seule pièce avec une partie auxiliaire intermédiaire (26) de cadre afin qu'ils soient disposés à la surface interne des parties latérales de la partie de col (11), le premier et le second étrier étant respectivement raccordés au corps de cadre par un moyen choisi parmi un raccordement mecanique et un agent adhésif, les trous de cordage du premier étrier (24) sont plus gros que ceux du second étrier (25), et une partie en saillie qui maintient et positionne un cordage (G) destiné à être tendu entre des trous adjacents de cordage est formee sur l'un au moins des premier et second étriers (24, 25) à leurs surfaces opposees au plan de