FR 2812031 A1 20020125 FR 0109822 A 20010723 L-'invention concerne un turbocompresseur de suralimentation entrainé par les gaz d'échappement pour un moteur à combustion interne, présentant une turbine à gaz d'échappement, ayant une géométrie de turbine, variable dans le but d'obtenir un réglage variable de la section transversale efficace d'entrée d'écoulement à la roue de turbine, et avec un compresseur, relié à la turbine à gaz d'échappement par l'intermédiaire d'un arbre, la géométrie de turbine variable étant réglable, entre une position de fermeture, diminuant l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement, et une position d'ouverture, augmentant l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement, par utilisation d'un dispositif de réglage. L'invention concerne également un procédé de fonctionnement d'un turbocompresseur de suralimentation entraîné par des gaz d'échappement pour un moteur à combustion interne, en particulier un turbocompresseur de suralimentation entrainé par des gaz d'échappement selon le type précité et les variantes décrites ci-après de turbocompresseur, équipé d'une géométrie de turbine variable, réglable de façon modifiable, qui peut être réglée en fonction de grandeurs caractéristiques du turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement et/ou du moteur à combustion interne, entre une position de fermeture, diminuant l'aire de section transversale d'entrée d'écoulement à la roue de turbine, et une position d'ouverture, augmentant l'aire de section transversale d'entrée d'écoulement. Dans le document DE 197 27 141 Cl est décrit un moteur à combustion interne suralimenté, équipé d'un turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement, moteur équipé d'une géométrie de turbine variable, dans le but d'obtenir un réglage modifiable de l'aire efficace d'entrée de l'écoulement à la roue de turbine. Grâce au réglage de la géométrie de turbine variable, on peut influer sur la contrepression des gaz d'échappement dans le tronçon de conduire, situé entre l'échappement des cylindres du moteur à combustion interne et l'admission à la turbine, et la consommation de puissance de la turbine, ainsi que la puissance du compresseur et, par conséquent, également la pression de suralimentation, sont réglées de façon variable. La géométrie de turbine variable est constituée d'un anneau formant grille d'aubes directrices, équipée d'aubes directrices réglables, qui peuvent être réglées entre une position de fermeture, pour laquelle l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement est minimale, et une position d'ouverture pour laquelle l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement est maximale. En fonction de l'état du moteur à combustion interne, les aubes directrices sont manoeuvrées à l'aide d'un accionneur, de manière à régler la pression de suralimentation souhaitée et la contrepression de gaz d'échappement souhaitée. De tels turbocompresseurs de suralimentation ayant une géométrie de turbine variable peuvent également être utilisés lorsqu'on est en fonctionnement en frein moteur. Pendant le fonctionnement en frein moteur, la grille directrice est passée en une position de fermeture, dans laquelle la section transversale d'entrée de l'écoulement à la roue de turbine est nettement réduite, suite à quoi, dans le tronçon de conduite--installé entre l'échappement de cylindre et l'entrée à la turbine, est établie une contrepression de gaz d'échappement augmentée, qui fait que les gaz d'échappement s'écoulent à haute vitesse, par les canaux d'écoulement ouverts, entre les aubes directrices et sollicitent la roue de turbine avec une forte impulsion. Du côté aspiration, suite à cela, il est généré une pression de suralimentation augmentée, l'air comprimé dans les cylindres étant expulsé dans le système de gaz d'échappement, par l'intermédiaire de soupapes de freinage. En fonctionnement en frein moteur, de ce fait, le piston doi,t dans la course de compression et de détente, fournir un travail de compression à l'encontre de la haute contrepression de gaz d'échappement que l'on trouve dans le système de gaz d'échappement. Dans de tels turbocompresseurs de suralimentation entrainés par des gaz d'échappement, en particulier après une longue durée de fonctionnement, il peut y avoir manifestation d'usure, ayant comme conséquence que la position de fermeture de consigne de la grille directrice ne peut plus être atteinte, ce qui a comme suite que le niveau souhaité de contrepression des gaz d'échappement et de pression de suralimentation ne peut plus être atteint. La puissance maximale de frein moteur ne peut plus être atteinte alors pendant le f'onctionnement en frein moteur. L'invention a comme base le problème, à l'aide de dispositions simples, de pouvoir compenser l'usure subie dans des turbocompresseurs de suralimentation entrainés par des gaz d'échappement dont la géométrie de turbine est variable. Ce problème est résolu selon l'invention, pour ce qui concerne le turbocompresseur, par le fait qu'une butée, délimitant une position finale de la géométrie de turbine variable, est prévue, et que la position de la butée est réglable de façon variable. Concernant le procédé de fonctionnement, ce problème est résolu par le fait qu'au moins l'une des positions finales - position de fermeture ou position d'ouverture - de la géométrie de turbine est réglée de façon variable en fonction des grandeurs caractéristiques. Selon d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention,concernant le turbocompresseur, il est avantageux que: - la butée soit disposée dans la course de réglage du dispositif de réglage de la géométrie de turbine variable. - un dispositif de mesure soit prévu pour mesurer une grandeur caractéristique du comportement de la turbine et que la butée soit réglée de manière que la grandeur caractéristique de la turbine corresponde à une vaieur de consigne prédéterminée. - la géométrie de turbine variable soit réalisée sous la forme d'une grille directrice munie d'aubes directrices susceptibles de tourner, actionnables par le dispos::if de réglage. - le dispositif de réglage comprenne un levier de réglage, agissant directement sur la géométrie de turbine variable, et un actionneur. - la butée variable soit constituée d'une butée de fermeture limitanz la position de fermeture. - la butée variable soit constituée d'une h te d'ouverture limitant la position d'ouverture. Concernant le procédé, il est avantageux que: - la butée variable soit constituée d'une bu e d'ouverture limitant la position d'ouverture. - la au moins une position finale de la géométrie!e turbine soit réglée de manière que, lorsque _ géométrie de turbine variable est en position Je fermeture, la grandeur caractéristique correspond- une valeur de consigne prédéterminée. - les deux positions finales soient réglées dans le méême sens de réglage. - l'on utilise la pression de suralimentation ccr=.e grandeur caractéristique-. - pendant le fonctionnement du moteur à combust- n interne, on détermine le nombre des actionnements de ca géométrie de turbine variable. Selon l'invention, le turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement, ayant une géométrie de turbine variable, est prévue une butée qui limite la position finale de la géométrie de turbine variable, sachant que la position de la butée peut être réglée de façon variable. Par le biais du réglage de la position de butée, on peut en particulier opérer un nouveau réglage de la position de fermeture finale, le cas échéant également, de la position d'ouverture finale et on peut se limiter à une valeur souhaitée. Dans le cas o, suite à l'usure, la géométrie de turbine variable ne peut plus atteindre par exemple la position de fermeture de consigne, et dans lequel la géométrie de turbine reste en un certain état d'ouverture, on peut, par une modification de la position de la butée de fermeture, prédéterminer une nouvelle position finale de la géométrie de turbine variable, position dans laquelle la géométrie de turbine peur reprendre la position souhaitée. Ce faisant, en particulier, on peut compenser un jeu imputable à l'usure, se produisant dans les articulations et des laliers de la géométrie de turbine. La butée de fermeture peut être prévue, soit directement sur un composant de la géométrie de turbine, soit sur un dispositif de réglage, par l'intermédiaire duquel on règle la géométrie de turbine variable, entre la position d'ouverture et la position de fermeture. Selon un perfectionnement approprié, on a prévu un dispositif de mesure pour mesurer une grandeur caractéristique qui caractérise le comportement de la turbine, sachant que la caractéristique est exploitée en tant qu'indication quantitative du réglage nécessaire de la butée de fermeture et/-ou- de---a--butée d'ouverture. On peut mesurer comme grandeur caractéristique, par exemple, la pression de suralimentation dans la position de fermeture de la géométrie de turbine variable. La butée est alors manoeuvrée jusqu'à ce que la grandeur caractéristique mesurée coïncide avec une valeur de consigne prédéterminée qui doit résulter à la position concernée de la géométrie de turbine. La mesure et le réglage sont avantageusement effectués pendant que l'on fonctionne en frein moteur. Il peut cependant également s'avérer avantageux de procéder à la mesure et au réglage pendant le mode de fonctionnement en propulsion, avec allumage de la combustion. En plus de la butée de fermeture qui limite la position de fermeture, avantageusement, est également prévue une butée d'ouverture qui limite la position d'ouverture, qui peut être réglée de manière correspondante à la butée de fermeture, de sorte que les deux positions finales de la géométrie de turbine variable peuvent être réglées de façon variable. La butée d'ouverture doit en particulier veiller à ce qu'en cas d'utilisation d'un anneau de grille directrice équipé d'aubes directrices réglables, la position maximale d'ouverture des aubes directrices soit limitée pour assurer que les arêtes des aubes, lorsqu'on est en position d'ouverture, respectent un espacement suffisamment grand envers la roue de turbine. Dans le procédé selon l'invention, pour le fonctionnement du turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement à géométrie de turbine variable, les positions finales de la géométrie de turbine variable sont réglées de façon variable en fonction des grandeurs caractéristiques mesurées du turbocompresseur de suralimentation ou du moteur à combustion interne. Le réglage peut ici également être effectué automatiquement grâce à des éléments de réglage correspondants qui sont sollicités par un dispositif de commande dans lequel les signaux de réglage sollicitant les éléments de réglage sont générés en fonction des grandeurs de mesure qui sont traitées selon une relation prédéterminée. Pour pouvoir induire des dispositions compensatrices, déjà avant qu'un cas d'endommagement survienne ou bien qu'il y ait un relâchement de l'effet de suralimentation, il peut s'avérer approprié de déterminer un indice d'usure qui corresponde au nombre des actionnements de la géométrie de turbine variable. On procède ici à un comptage permanent, de façon additive, des processus de déplacement de la géométrie de turbine variable - dans le cas d'une grille directrice équipée d'aubes directrices variables, on compte les manoeuvres des aubes directrices - dans les différents états de fonctionnement du moteur à combustion interne, précisément lorsqu'on est en mode de fonctionnement en propulsion avec combustion et qu'on est en frein moteur, et on utilise la valeur de comptage comme indice pour l'état d'usure actuel. Si l'indice d'usure atteint une valeur déterminée, on peut, soit procéder automatiquement à une reprise de réglage d'une ou des deux positions finales de la géométrie de turbine, soit procéder à une reprise de réglage au cours d'un intervalle d'entretien. L'indice d'usure est avantageusement mémorisé dans un dispositif de commande, ou bien affiché dans une dispositif d'affichage. D'autres avantages et modes de réalisation appropriés sont indiqués dans la description des figures et dans les dessins, dans lesquels: la figure 1 est une illustration schématique d'un moteur à combustion interne équipé d'un turbocompresseur de suralimentation entraîné par des gaz d'échappement, à géométrie de turbine variable, avec une unité de comptage et d'évaluation dans laquelle le nombre d'actionnements de la géométrie de turbine est déterminé et traité, la figure 2 est une vue en élévation d'une roue de turbine dans une turbine, avec une géométrie de turbine variable réalisée sous la forme d'une grille direct-rice- -radiale, équipée d'aubes mobiles, qui doivent être réglées entre la position de fermeture et la position d'ouverture, par l'intermédiaire d'un dispositif de réglage, manoeuvrable entre deux butées, la figure 3 est un graphique représentant l'allure de la puissance de frein moteur en fonction de l'usure de la géométrie de turbine variable, présentée en fonction de la vitesse de rotation du moteur, la figure 4 est un diagramme illustrant la capacité de débit de la turbine pour différents étals d'usure de la géométrie de turbine variable, la courbe étant tracée en fonction du rapport du taux de compression de la turbine, la figure 5 est une courbe représentant une bande de dispersion d'un indice d'usure Vz caractérisant l'état d'usure de la géométrie de turbine variable, en fonction du nombre de manoeuvres de la géométrie de turbine variable. Au moteur à combustion interne 1 représente sur la figure ' est associé un turbocompresseur de suralimentation entrainé car les gaz d'échappement 2, qui comprend une turbine 3 disposée dans un système de gaz d'échappement 4, ainsi qu'un compresseur 5 disposé dans un système d'admission 6, la turbine 3 et le compresseur 5 étant reliés ensemble par un arbre 7. La turbine 3, montée dans le tronçon de gaz d'échappement 4, est équipée d'une géométrie de turbine 12 variable, visant à régler de façon variable l'aire efficace de la section transversale d'entrée de l'écoulement à la turbine. La géométrie de turbine 12 variable doit être réglée par l'intermédiaire d'un dispositif de réglage ou d'asservissement 8. Un refroidisseur d'air de suralimentation 13 est installé dans le système dLadmission 6, en aval du compresseur 5. En plus, entre le système de gaz d'échappement 4 et le système d'admission 6, est prévu un dispositif de recirculation des gaz d'échappement 14 qui est constitué d'une conduite de recirculation 15, dans laquelle sont disposes une soupape de blocage 16 et un refroidisseur 17. Les groupes réglables du moteur à combustion interne peuvent être sollicités par des signaux de commande ou de réglage, par l'intermédiaire d'une unité de de commande ou de réglage 9, en fonction des grandeurs d'état ou caractéristiques du moteur à combustion interne et/ou des groupes. Comptent parmi ceux-ci en particulier le dispositif de réglage 8 de la géométrie de turbine 12 variable et la soupape de blocage 16 du dispositif de recirculation des gaz d'échappement 14. La turbine 3 équipée de la géométrie de turbine 12 variable peut être mise en oeuvre tant lorsqu'on est en mode de fonctionnement en propulsion avec combustion, qu'également en fonctionnement en frein moteur. Pour générer une forte puissance d'entraînement, on peut, dans le mode de fonctionnement en propulsion à combustion, manoeuvrer la géométrie de turbine variable pour passer à une position de grille directrice à laquelle l'aire efficace de la section transversale d'entrée d'écoulement à la turbine pour le point de fonctionnement actuel correspond à un optimum, de sorte que l'on génère une haute puissance de turbine et que, par conséquent, également, on génère une forte pression de suralimentation et qu'on la fournit au moteur à combustion interne. Par contre, lorsqu'on est en fonctionnement en frein moteur, la géométrie de turbine 12 variable est passée à sa position de fermeture à laquelle l'aire efficace de la section transversale d'entrée d'écoulement de turbine prend une valeur minimale et, par conséquent, la contrepression des gaz d'échappement dans le tronçon de conduite amont à la turbine 3 monte pour att-e-indre -un maximum. En même temps, les gaz d'échappement passent par les canaux subsistant entre les organes de blocage de la géométrie de turbine variable et sollicitent la roue de turbine avec une forte impulsion, suite à quoi une pression de suralimentation relativement élevée est générée par le compresseur. On a de ce fait globalement un haut niveau de pression. Lei cylindres installés dans le moteur doivent, par conséquent, exercer un fort travail de refoulement à l'encontre de la compression de gaz d'échappement dans le système de gaz d'échappement 4, faisant que l'on obtient la forto puissance de freinage moteur. Ainsi qu'on le voit en outre sur la figure 1, le moteur a combustion interne est muni d'une unité de comptage et d'évaluation 10 qui communique avec l'unit = de régulation et de commande 9, ainsi qu'également avec le dispositif de réglage 8, dans le but de manoeuvrer de façon réglée la géométrie de turbine 12 variable. Le nombre de manoeuvres d'actionnement de la géométrie de turbine 12 variable sont comptées dans l'unité de comptage et d'évaluation 10 par l'intermédiaire du dispositif de réglage 8 associé et est évalué selon des critères prédéterminés. Le mode de comptage peut ici être limité à certains types de fonctionnement du moteur à combustion interne, par exemple être limité exclusivement au mode de fonctionnement en propulsion avec combustion, ou bien exclusivement au fonctionnement en frein moteur. Un indice d'usure, qui peut être utilisé comme échelle de mesure de l'état d'usure actuel de la géométrie de turbine actuelle, est déterminé dans l'unité de comptage e_ d'évaluation 10. L'indice d'usure ou bien les dispositions que l'on en dérive sont, soit mémorisées, soit présentées dans une unité de fichage 11. Les dispositions à prendre peuvent être prises soit automatiquement par des organes de réglage correspondants, installés dans la turbine 3 ou la géométrie de turbine 12 variable, soit également être prises au cours d'intervalles d'entretien réguliers. La turbine 3 représentée sur-la: figure 2 équipée de la roue de turbine 18 présente un canal d'entrée d'écoulement 19 par lequel des gaz d'échappement sont amenés dans la direction de flèche 20, depuis le tronçon de gaz d'échappement du moteur à combustion interne, et fournis à la roue de turbine 18. Dans la section 1l transversale d'entrée d'écoulement entre le canal d'entrée d'écoulement 19 et la roue de turbine 18 se trouve la géométrie de turbine 12 variable qui, dans l'exemple de réalisation, est réalisée sous la forme d'une grille directrice radiale équipée d'aubes directrices 21 réglables, qui entourent radialement la roue de turbine 18. Les aubes directrices 21 sont chaque fois montées à pivotement indépendamment les unes des autres et peuvent être réglées entre une position de fermeture, à laquelle l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement est minimale, et une position d'ouverture, à laquelle l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement est maximale. La manoeuvre de réglage des aubes directrices 21 s'effectue à l'aide du dispositif de réglage 8. Ce dispositif de réglage 8 comprend un premier levier 22 qui pivote dans le sens de la flèche 29 sous l'effet d'un actionneur non représenté, un deuxième levier 23, relié au premier levier 22 par l'intermédiaire d'un tourillon de palier 24, et un anneau de réglage 26 relié, par le patin de coulissement 25, aux leviers 22 et 23 et sollicitant la géométrie de turbine 12 variable, par l'intermédiaire d'un palier 30. L'anneau de réglage 26 est soutenu avec effet de rotation par des galets 28 montés sur une bague de carter 27 qui est reliée rigidement au carter de turbine. Pour limiter la manoeuvre de réglage du premier levier 22, sont prévues deux butées 31 et 32 dont une première butée 31 constitue une butée de fermeture et la deuxième butée constitue une butée d'ouverture visant à limiter la course de réglage du levier 22. La butée de fermeture 31 correspond à la position de fermeture de la géométrie de turbine 12 variable, de manière co-rrespondante, la buté -d--ouverture 32 représente la position d'ouverture de la géométrie de turbine variable. Tant la butée de fermeture 31 qu'également la butée d'ouverture 32 qui, les deux, de préférence ont la forme de poussoir, peuvent être réglées, faisant que l'on peut faire varier des positions finales correspondantes de la géométrie de turbine variable. Les butées 31 et 32 sont, par exemple, à acionr.ement hydraulique et peuvent être déplacées automatiquement en une nouvelle position, pour corriger un jeu provoqué par l'usure, ou bien corriger des défauts de positionnement de la géométrie de turbine variable, provoqués par l'usure et, en particulier, la position de fermeture, le cas échéant, cependant également, la position d'ouverture de la géométrie de turbine variable, pour passer à des positions de consigne prédéterminées. Le réglage automatique des buttes 31 et 32 se fait avantageusement par mesure d'une grandeur caractéristique du moteur à combustion interne ou bien du turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement dans des états tout à fait déterminés du moteur à combustion interne, en parziculier la pression de suralimentation, la position de fermeture et, le cas échéant, la position de fermeture étant considérée comme atteinte lorsque la grandeur caractéristique mesurée coïncide avec une valeur de consigne connue, Dans la courbe de la figure 3 sont représentées différentes caractéristiques indiquant l'allure de la puissance en frein moteur MBr en fonction de la vitesse de rotation ro,. Une première caractéristique de couple de frein moteur 33 qui est dessiné en précontinu caractérise un état sans usure de la géométrie de turbine variable, état pour lequel l'effet de freinage maximal est atteint pour un couple de freinage nominal MBr noninal- A la suite de l'usure, on peut observer une dégradation du frein moreur Mar, de sorte que l'on ne peut atteindre que les caractéristiques 34 (dessinées en traits mixtes) et 35 (dessinées- en po-nti-illés- inférieures à la caractéristique optimale 33. La dégradation du couple de frein moteur vient du fait que la géométrie de turbine variable, du fait de l'usure du jeu ou d'un phénomène analogue, ne peut plus prendre sa position de fermeture op'imale, de sorte qu'un débit masse plus important de gaz d'échappement peut traverser la turbine et que, par conséquent, la chute de pression au passage de la turbine est inférieure à ce qu'elle est dans un cas optimal. On a dessiné sur la figure 3 à titre d'exemple trois points a, b et c, qui sont chacun situés pour la même vitesse de rotation rot identique sur les caractéristiques 33, 34 ou 35. Pour améliorer 'allure du Couple ae fre!n moteur MBr, par exemple pour passer du point c sur la caractéristique 35 jusqu'à l'optimum, le point a sur la caractéristique 33, on manoeuvre la butée de fermeture 31 dessinée sur la figure 2, de manière que la géométrie de turbine variable puisse reprendre sa position de fermeture optimale. La figure 4 représente l'allure de plusieurs caractéristiques 36 à 38 de la capacité de débit de turbine X en fonction du taux de compression de Turbine r qui est caractérisé par le rapport entre la pression d'entrée à la turbine (contrepression des gaz d'échappement) et la pression de sortie de la turbine. La caractéristique 36 représentée en traits continus correspond à l'allure optimale sans usure et correspond à la caractéristique 33 de la figure 3. Du fait que, à l'état sans usure, la géométrie de turbine variable est en mesure de prendre sa position de fermeture optimale, la capacité de débit de turbine X pour la caractéristique 36 est la plus faible; par l'intermédiaire de la turbine, on peut établir un fort taux de compression de turbine a, de manière correspondante le point a est atteint pour un taux de compression na relativement élevé. Les caractéristiques 37 et 38, qui correspondent à l'allure en frein moteur 34 et 35 issue de la figure 3 et dans lesquelles des points b et -c correspondants sont dessinés, s'étendent au-dessus de la caractéristique idéale 36, du fait que ces caractéristiques constituent, par rapport à la caractéristique idéale 36, des allures de dégradation de la capacité en débit de la turbine. De manière correspondante, le point b est situé sur la caractéristique médiane 37 pour un taux de compression de turbine nb qui est inférieur au taux de compression a du point idéal a. Le point c que l'on a sur la caractéristique 38 la plus médiocre correspond à un taux de compression de turbine x qui est moins bon que le taux de compression moyen eb- Dans la courbe de la figure 5, on a représenté une bande de dispersion 39 qui représente une plage de dispersion des indices d'usure Vz en fonction du nombre de processus de manoeuvre décrit de la grille directrice de la géométrie de turbine variable. L'indice d'usure vz est déterminé en mesurant le nombre effectif Anz de manoeuvres de la grille directrice et, le cas échéant, en procédant à une normalisation ou bien en procédant à un recalcul par une autre, fonction pour obtenir l'indice d'usure V,. Dans l'indice d'usure Vz, il est par exemple possible d'introduire de façon pondérée l'usure survenant en différents endroits à l'intérieur de la géométrie de turbine variable. Selon le niveau de l'indice d'usure Vz, on peut prendre différentes dispositions. Il est par exemple possible, dans une plage inférieure a. de l'indice d'usure Vz, de commencer par ne prendre aucune disposition du fait que, dans cette plage l'usure et les réglages faussés provoqués de ce fait de la géométrie de turbine variable, évoluent encore dans une plage tolérable. Dans la plage a2 subséquente, on peut, à titre de correction, manoeuvrer la butée de fermeture, de manière que la position de fermeture optimale de la géométrie de turbine variable soit rétablie. Dans la plage a3 immediatement suivante, de manière appropriée, on peut effectuer encore une autre correction de manière qu'à présent également la -butée d'ouverture soit- manoeuvrée puur que la gécmétrie de turbine variable puisse reprendre sa position d'ouverture optimale. Dans une plage supplémentaire a4 on peut prescrire de remplacer divers composants de la turbine. Si on dépasse également le niveau de la plage a4, il apparaît indiqué de procéder au remplacement complet du turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement. REVENDICATIONS 1. Turbocompresseur de suralimentation entrainé par les gaz d'échappement pour un moteur à combustion interne, présentant une turbine à gaz d'échappement, ayant une géométrie de turbine, variable dans le but d'obtenir un réglage variable de la section transversale efficace -enr-'é-coreth-t -aL- roue de turbine (18), et avec un compresseur (5), relié à la turbine à gaz d'échappement par l'intermédiaire d'un arbre (7), la géométrie de turbine variable étant réglable, entre une position de fermeture, diminuant l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement, et une position d'ouverture, augmentant l'aire de la section transversale d'entrée d'écoulement, par utilisation d'un dispositif de réglage (8), caractérisé en ce qu'une butée, délimitant une position finale de la géométrie de turbine (12) variable, est prévue, et en ce que la position de la butée est réglable de façon variable. 2. Turbocompresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la butée est disposée dans la course de réglage du dispositif de réglage (8) de la géométrie de turbine (12) variable. 3. Turbocompresseur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'un dispositif de mesure est prévu pour mesurer une grandeur caractéristique du comportement de la turbine (3) et la butée est réglée de manière que la grandeur caractéristique de la turbine (3) corresponde à une valeur de consigne prédéterminée. 4. Turbocompresseur selon l'une quelconque des revendications 1 & 3, caractérisé en ce que la géométrie det urbine (12) variable est réalisée sous la forme d'une grille directrice munie d'aubes directrices (21) susceptibles de tourner, actionnables par le dispositif de réglage. 5. Turbocompresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le dispositif de réglage comprend un levier de réglage, agissant directement sur la géométrie de turbine (12) variable, et un actionneur. 6. Turbocompresseur selon l'une quelconque des revendications i à 5, caractérisé en ce que la butée variable est constituée d'une butée de fermeture (31) limitant la position de fermeture. ?. Turbocompresseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la butée variable est constituée d'une butée d'ouverture (32) limitant la position d'ouverture. B. Procédé de fonctionnement d'un turbocompresseur de suralimentation entraîné par des gaz d'échappement pour un moteur à combustion interne, en Particulier un turbocompresseur de suralimentation entraîné par des gaz d'échappement selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, équipé d'une géométrie de turbine (12) variable, réglable de façon modifiable, qui peut être réglée en fonction de grandeurs caractéristiques du turbocompresseur de suralimentation entraîné par les gaz d'échappement (2) et/ou du moteur à combustion interne (1), entre une position de fermeture, diminuant l'aire de section transversale d'entrée d'écoulement à la roue de turbine (18), et une position d'ouverture, augmentant l'aire de section transversale d'entrée d'écoulement, caractérisé en ce qu'au moins l'une des positions finales - position de fermeture ou position d'ouverture - de la géométrie de turbine (12) est réglée de façon variable en fonction des grandeurs caractéristiques. 9. Procédé sel-on la revendicaticn-8, caractérisé en ce que la au moins une position finale de la géométrie de turbine (12) est réglée de manière que, lorsque la géométrie de turbine (12) variable est en position de fermeture, la grandeur caractéristique corresponde A une valeur de consigne prédéterminée. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les deux positions finales sont réglées dans le même sens de réglage. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que l'on utilise la pression de suralimentation comme grandeur caractéristique. 12. Procédé selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que, pendant le fonctionnement du moteur à combustion interne (1), on détermine le nombre des actionnements de la géométrie de turbine (12) variable.