FR 2814249 A1 20020322 FR 9108802 A 19910712 L'invention concerne d'une manière générale le domaine des communications de données optiques, et plus particulièrement un modulateur électrooptique destiné à fonctionner aux hyperfréquences avec un couplage d'entrée efficace et une réponse lisse en fréquence à large bande. La transmission de données par l'utilisation de supports optiques permet des bandes passantes et des nombres de canaux multiplexés très élevés avec de faibles perte et distorsion du signal. Un faisceau de lumière laser cohérente est modulé en amplitude avec un signal de données, et se propage jusqu'à un récepteur éloigné, soit directement à travers l'atmosphère, soit par l'inter- médiaire d'un système de fibres optiques et de répeteurs. Le faisceau lumineux peut être avantageusement modulé avec des signaux électriques dans la gamme des hyperfréquences par l'utilisation d'un modulateur électro-optique tel qu'un modulateur ou coupleur optique Mach-Zehnder. Un modulateur électro-optique basé sur un interféromètre Mach-Zehnder comprend généralement un substrat monolithique formé d'une matière électro-optique telle que du niobate de lithium (LiNbO3). Un guide d'onde optique est formé dans le substrat et comporte deux bras ou branches qui s'étendent généralement parallèlement entre eux. L'indice de réfraction de la matière du guide d'onde est supérieur à celui de la matière du substrat. Dans le modulateur Mach-Zehnder de base, les branches ont des longueurs égales. En l'absence de l'application d'une tension électrique de polarisation, un faisceau optique ou lumineux d'entrée produit par un laser ou autre et appliqué au guide d'onde se divise de façon égale entre les branches. Des signaux optiques se propa- geant le long des branches se recombinent à la sortie optique du guide d'onde en phase l'un avec l'autre afin que leurs amplitudes s'additionnent et qu'un signal optique de sortie, qui est essentiellement similaire au signal optique d'entrée, apparaisse à la sortie du guide d'onde. L'application d'une tension électrique différentielle prédéterminée de polarisation entre les branches du guide d'onde fait apparaître une différence 5 entre les indices de réfraction des deux branches du fait de l'effet électrooptique, avec une différence correspon- dante des longeurs optiques effectives des branches. A une tension de polarisation connue dans la technique sous le nom de Vr, les longueurs optiques effectives sont modifiées10 à un degré tel que les signaux optiques émergeant des branches sont mutuellement en opposition de phase. Les amplitudes des signaux se combinent de façon soustractive, s'annulant mutuellement afin qu'un signal nul soit produit à la sortie optique. Pour la plupart des applications à des communications optiques, il est souhaitable de polariser le modulateur à une tension Vr/2, qui produit un fonctionne- ment linéaire. Certains des problèmes qui ont limité l'ap- plication des modulateurs électro-optiques Mach-Zehnder à une large bande de haute fréquence sont spécifiques aux électrodes du modulateur. Ils comprennent des pertes par désadaptation d'impédance à l'entrée du modulateur, et la présence de résonances parasites à la réponse de fréquence du modulateur. Un modulateur électro-optique Mach-Zehnder du type auquel la présente invention a trait est décrit dans un article intitulé "Traveling-wave 1.34m interferometer modulator with high bandwidth, low drive power, and low loss", de D. Dolfi, dans Applied optics, vol. 25, n 15, Août 1986, pages 2479-2480. Le dispositif tel que décrit comprend une source de signal de modulation ayant une impédance de sortie de 50 n, qui applique un signal électrique d'entrée de modulation à une structure guide- d'ondes coplanaire dans le modulateur avec une impédance d'entrée de 22 n. La perte par réflexion à l'entrée due à la désadaptation d'impédance réduit la tension effective d'attaque à 61 % de la tension de la source. Un essai pour éliminer la réflexion et minimiser les ondulations dans la réponse en fréquence a consisté à connecter en série une résistance de 28 n entre la source et le modulateur. Cependant, ceci avait pour effet de réduire encore la tension effective d'attaque à 44 % de la tension de la source. Un dispositif similaire est décrit dans un article intitulé "Microwave integrated optical modulator", de P. Cross, Applied Physics Letters 44(5), ler Mars 1984, pages 486-488. La perte par réflexion était essentiellement similaire à celle indiquée dans l'article de Dolfi. La connexion d'un réseau résistif entre la source et le modulateur pour minimiser les ondulations dans la réponse réduisait la tension effective d'attaque de 63 % à 27 %. Le dispositif était en outre affecté de modes résonnants parasites dans la réponse en fréquence, résultant d'un mode indésiré de microbande existant entre le conducteur sous tension de la ligne coplanaire et le boîtier métallique. Un autre dispositif similaire est décrit dans un article intitulé "Traveling-wave electrooptic modula- tor", de C. Gee et collaborateurs, dans Applied Optics, vol. 22, n 13, Juillet 1983, pages 2034-2037. Une caractéristique remarquable du modulateur était une résonance prononcée à 5,5 GHz générée dans le boitier du dispositif. Un autre dispositif voisin est décrit dans un article intitulé "10 GHz Bandwidth Traveling-Wave LiNbO3 Optical Waveguide Modulator", de M. Izutsu et collabora- teurs, dans IEEE Journal of Quantum Electronics, vol. QE- 14, n 6, Juin 1978, pages 394-395. Le dispositif est un modulateur de phase, plutôt qu'un modulateur d'amplitude, et il parvient à une réponse en fréquence lisse en utilisant une configuration d'électrodes symétriques en tant que guide de micro-ondes. L'invention procure un ensemble à modulateur électro-optique à interféromètre Mach-Zehnder plan destiné à moduler un faisceau lumineux optique à une longueur d'onde préférée, mais non limitative, de 1,3 Mm, en utilisant une structure d'électrode de guides d'ondes coplanaire à ondes progressives, convenant à un fonctionne- ment dans des liaisons à fibres optiques pour hyper- fréquences. Le problème d'une désadaptation d'impédance importante dans les modulateurs Mach-Zehnder classiques est dû à un couplage d'entrée inefficace. Le présent modulateur résout ce problème en incorporant un transformateur et des transitions d'adaptation d'impédance radiofréquence (RF) pour conférer un couplage efficace à un système de 50 n en utilisant des connecteurs normaux de l'industrie. Le problème des résonances parasites dans la réponse en fréquence du modulateur résulte d'une désadaptation de la constante diélectrique à l'interface du substrat du modulateur et de la structure de montage qui supporte le modulateur, car les substrats des modulateurs étaient classiquement montés sur un bloc de matière plastique ou de céramique, ou même suspendus dans l'air. Le présent modulateur résout ce problème par un montage du substrat du modulateur, qui est de préférence formé en niobate de lithium, sur un bloc de matière absorbant les micro-ondes. Le présent ensemble à modulateur établit un couplage RF efficace d'un connecteur d'entrée classique de n sur la zone d'interaction RF/optique du modulateur jusqu'à des hyperfréquences très élevées pour des longueurs d'ondes optiques de 1,3 Um. Des électrodes coplanaires pour ondes progressives destinées à des modulateurs au niobate de lithium doivent avoir de faibles impédances caractéris- tiques (environ 25 n) en raison de la faible dimension de la distance entre électrodes (inférieure à 12 Mm pour des substrats de coupe X) demandée pour produire des champs électriques assez grands pour une modulation suffisante de la phase électro-optique dans chaque bras de l'inter- féromètre Mach-Zehnder à des puissances d'attaque d'entrée raisonnables (inférieures à 100 mW pour une modulation de5 50 %). Les modulateurs MachZehnder cités dans l'art antérieur ne disposent d'aucun moyen pour établir une adaptation d'impédance RF dans le modulateur, ce qui a pour résultat les valeurs élevées de la perte par réflexion indiquées précédemment. La présente invention fait appel à un transformateur d'impédance de guides d'ondes coplanaire effilé, de préférence un transformateur Chebyshev, pour élever le niveau de l'impédance RF à une valeur souhaitée, dans ce cas 50 n. De plus, le substrat du présent modula- teur est collé à un bloc de matière absorbant les micro- ondes, ce qui limite les résonances parasites. Bien que la présente invention puisse être appliquée de façon parti- culière à une configuration de modulateur Mach-Zehnder, la portée de l'invention englobe toute application à d'autres types de modulateurs électro-optiques à ondes progressives, tels que des coupleurs optiques. Plus particulièrement, un modulateur électro- optique Mach-Zehnder à ondes progressives destiné à fonctionner à des fréquences de signal électrique d'entrée du domaine des hyperfréquences possède une structure d'électrode de modulation électrique comprenant un guide d'onde coplanaire. Un connecteur de signal électrique d'entrée comprend une ligne à microbande ayant une impédance d'entrée qui est notablement différente de l'impédance d'entrée du guide d'onde. Un transformateur d'adaptation d'impédance Chebyshev couple le signal d'entrée provenant du connecteur d'entrée à l'électrode de modulation, tout en adaptant l'impédance de sortie de la ligne à microbande à l'impédance d'entrée du guide d'onde pour maximiser le rendement du couplage et minimiser la perte par retour. Le modulateur est monté sur un bloc de matière de type époxyde chargée magnétiquement qui absorbe les émissions hyperfréquences résonnantes parasites et permet au modulateur de fonctionner avec une réponse en fréquence lisse sur une large gamme de fréquences d'entrée du domaine des hyperfréquences. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés a titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels les mêmes références numériques désignent les mêmes pièces: la figure 1 est une vue schématique d'un ensemble à modulateur électro-optique Mach-Zehnder selon l'invention, illustrant des guides d'ondes optiques et coplanaires de cet ensemble à une échelle très agrandie; la figure 2 est une vue en plan illustrant une configuration de transformateur d'impédance Chebyshev du présent ensemble à modulateur; la figure 3 est une vue en perspective du présent ensemble à modulateur; et la figure 4 est une vue en perspective éclatée du présent ensemble à modulateur et d'un boîtier mécanique pour son montage. En référence à présent aux figures 1 et 3 des dessins, un ensemble à modulateur électro-optique à ondes progressives basé sur un interféromètre Mach-Zehnder plan est désigné globalement en 10 et comprend un substrat 12 formé d'une matière telle que du niobate de lithium qui présente l'effet électro-optique demandé. Un guide d'onde optique 14 est formé dans le substrat 12 par un procédé convenable tel qu'une diffusion interne de titane. Le guide d'onde 14 comprend une entrée optique 16 destinée à recevoir un signal optique tel qu'un faisceau de lumière pour qu'il soit modulé par un signal d'entrée hyper- fréquence, et une sortie optique 18 destinée à une connexion avec une liaison par fibres optiques ou autres. Le signal optique d'entrée est produit par un laser à semi- conducteur ou une autre source appropriée (non représenté) à une longueur d'onde préférée, mais non limitative, de 1,3 Mm. Le guide d'onde 14 comporte en outre deux branches et 22 qui divergent à partir de l'entrée optique 16 et s'étendent à peu près parallèlement l'une à l'autre. Les branches 20 et 22 convergent à leurs autres extrémités dans la sortie optique 18. Dans la configuration du modulateur Mach-Zehnder de base, les branches 20 et 22 ont des longueurs égales.10 Le modulatuer 10 comporte en outre un guide d'onde coplanaire électrique 14 (dans lequel le conducteur sous tension et le plan de masse sont coplanaires) pour le couplage d'un signal électrique hyperfréquence d'entrée sur le guide d'onde optique 14 pour moduler le signal optique.15 Le guide d'onde 24 comprend un conducteur central 26 ayant un tronçon d'entrée 28, un tronçon central 30 et un tronçon de sortie 32. Un conducteur extérieur plus grand 34 est prévu autour du conducteur central 26 et est connecté électriquement à un potentiel de référence convenable tel que la masse. Une tension convenable de polarisation est appliquée par une source (non représentée) au conducteur central 26 pour polariser le modulateur 10 à un point de fonctionnement linéaire. Le signal hyperfréquence appliqué25 au conducteur central 26 fait varier les indices de réfraction de la matière des branches 20 et 22 du guide d'onde optique 14, d'une manière inégale du fait de l'effet électro-optique conformément à l'ellipsoide d'indice et la symétrie cristalline trigone du niobate de lithium, engendrant une différence entre les phases des signaux se propageant depuis les branches 20 et 22 jusque dans la sortie optique 18. Ceci provoque une interférence entre les signaux optiques provenant des branches 20 et 22 à un degré correspondant au potentiel instantané du signal d'entrée35 hyperfréquence, une variation correspondante de l'énergie du signal optique à la sortie optique 18 et donc une modulation de l'amplitude du signal optique. Les figures 1 et 3 illustrent en outre un substrat 36 formé d'un bloc d'une matière telle que de l'alumine, sur lequel est formée une ligne d'entrée microbande classique 38 ayant habituellement une impédance de 50 R. Les bords adjacents des substrats 12 et 26 sont aboutés, et la ligne à microbande 38 est connectée électriquement au tronçon d'entrée 28 du connecteur central de guide d'onde coplanaire 26 par un ruban 37 de liaison en or. Le conducteur extérieur 34 du guide d'onde 24 est connecté à un plan de base ou de masse 39 de la ligne à microbande 38 par un ruban 40 de liaison en or qui est plié depuis la surface supérieure du substrat 12, autour de son bord jusqu'à la surface inférieure du substrat 36. Un substrat similaire 42, une ligne de sortie à microbande 44 de 50 nf, un plan de masse 45 et des rubans 46 et 48 de liaison en or sont interconnectés au tronçon de sortie 32 du connecteur central hyperfréquence 26. Conformément à la présente invention, des transformateurs d'adaptation d'impédance réalisés sur le substrat de matière électro-optique sont prévus entre les lignes à microbandes 38 et 44, qui ont habituellement des impédances d'environ 50 n, et le guide d'onde coplanaire 24, qui a habituellement une impédance de l'ordre de 25 fin. Ceci minimise la désadaptation d'impédance de l'appareil , permettant à une proportion maximale du signal d'entrée hyperfréquence de passer par couplage sur le guide d'onde coplanaire 24 pour la modulation du signal optique. Sur la figure 2, les guides d'ondes 14 et 24 ne sont pas visibles en détail du fait de l'échelle du dessin. La longueur d'interaction électro-optique du modulateur est habituelle- ment de l'ordre de 3,5 mm, encore que cette dimension ne limite pas la portée de l'invention. Un transformateur d'adaptation d'impédance d'entrée 50 comprend le tronçon d'entrée 28 du conducteur central 26 du guide d'onde coplanaire. Des bords 52 et 54 du tronçon d'entrée 28 sont façonnés par rapport à des bords adjacents 56 et 58 du conducteur extérieur 34 du guide d'onde coplanaire 24 de manière que l'impédance caractéristique du tronçon d'entrée 28 passe en douceur de 50 à 25 n à partir de son extrémité d'entrée qui est connectée à la ligne à microbande 38, jusqu'à son extrémité de sortie qui est connectée au tronçon central 30. Un transformateur d'adaptation d'impédance similaire 60 est prévu à l'extrémité de sortie du connecteur central 26, comprenant des bords 62 et 64 du tronçon 32 de sortie du conducteur central 26 et des bords adjacents 66 et 68 du conducteur extérieur 34. Les formes des bords 52, 54, 56, 58, 62, 64, 66 et 68 sont de préférence conçues de manière que les transformateurs 50 et 60 forment des transformateurs de Chebyshev. L'impédance caractéristique le long du tronçon d'entrée 28 peut être calculée comme décrit dans un article intitulé "A Transmission Line Taper of Improved Design", de20 R. Klopfenstein, dans Proceedings of the IRE, 1956, pages 31 à 35. Les amincissements des bords en fonction de l'impédance caractéristique peuvent être calculés comme décrit dans un manuel intitulé "Microstrip Lines and Slotlines", de K. Gurta, Artech House, 1979, page 275. Les dimensions réelles des bords varient suivant l'application particulière, mais peuvent être calculées au moyen des relations de Chebyshev données dans ces références. La configuration effilée de Chebyshev s'est révélée optimale par le fait qu'elle possède un coefficient de réflexion30 minimal dans la bande passante pour une longueur d'effile- ment spécifiée, et, pour un coefficient de réflexion d'amplitude maximal spécifié dans la bande passante, l'effilement a un longueur minimale. Il est apparu possible de réaliser un montage, en pratique, d'un modulateur ayant35 une perte de retour de l'ordre de 20 dB. Des exemples de dimensions pour le transfor- mateur 50 convenant à l'adaptation d'une ligne de micro- bande 38 de 50 n sur le guide d'onde coplanaire 24 de 25 n comme décrit ci-dessus sont donnés dans le tableau suivant, la longueur de l'axe central du tronçon d'entrée 28 depuis la ligne à microbande 38 jusqu'au tronçon central 30 étant de 2723,7 Mm. La longueur est divisée en 21 pas égaux de 129,7 Mm chacun. La largeur W du tronçon d'entrée 28 entre les bords 52 et 54, et l'écartement D du plan de masse entre les bords 56 et 58 du conducteur extérieur 34 sont donnés en micromètres pour chaque pas. TABLEAU n du point W D base 254 1419,8 1 242,5 1274,3 2 231 1137,9 3 219,5 1011,5 4 208 895 196,5 788,8 6 185 691,8 7 173,5 605,2 8 162 527 9 150,5 457,7 139 395,7 11 127,5 340,5 12 116 291,7 13 104,5 248,2 14 93 209,2 81,5 174,4 16 70 143 17 58,5 114,5 18 47 88,5 19 35,5 64,5 24 42,3 Fin 24 36 Selon une autre particularité importante de l'invention comme illustré sur la figure 4, le substrat 12 du modulateur est monté sur un bloc 70 de matière absorbant l'énergie hyperfréquence au moyen d'une colle ou par un autre moyen approprié. Le bloc 70 peut de préférence être réalisé en une matière du type époxyde contenant une charge magnétique, telle que produite par Emerson and Cumming Company sous le nom commercial Eccosorb. Le bloc 70 absorbe les émissions hyperfréquences résonnantes parasites résultant d'une désadaptation dans la constante diélectri- que à l'interface du substrat 12 et du bloc 70 lui-même, ainsi que tous modes résonnants de microbandes ou autres, indésirés, générés dans l'appareil 10. La réduction des résonances parasites à un niveau négligeable par absorption de ces résonances par le bloc permet au modulateur de fonctionner sur une large commande d'hyperfréquence d'entrée avec une réponse en fréquence lisse. Une courbe presque plate de réponse en fréquence entre 8 GHz et 18 GHz a été obtenue au moyen de la matière du type "Eccosorb MF-124" qui possède une perte d'injection de 149 dB/cm à 18 GHz. En plus d'absorber les émissions hyperfréquences parasites, la matière "Eccosorb" a pour avantage d'être aisément usinable en toute forme souhaitée. Bien qu'il soit apparu que la matière "Eccosorb" donnait d'excellents résultats, le cadre de l'invention englobe l'absorption d'émisssions résonnantes parasites au moyen de toute matière convenable. Un boîtier robuste de montage de l'appareil 10 pour le supporter et l'interconnecter avec des éléments de liaison optique classique est illustré sur la figure 4, et comprend un bloc 72 réalisé en un métal ou en une autre matière rigide et résistante. Le bloc 70 est conçu pour s'ajuster étroitement dans une gorge profonde 74 du bloc 72 dans laquelle il est collé ou autrement fixé en position. Les substrats 36 et 42 sont collés à des parties 76 et 78, respectivement, du bloc 72, sur des côtés opposés de la gorge 74. Un connecteur d'entrée 80, qui possède de préférence une configuration classique SMA (petit connec- teur hyperfréquence, type 1) de 50 n est fixé à une plaque latérale 82 au moyen d'une bride 84 et de vis 86. Le conducteur central du connecteur 80 est connecté électri- quement à la ligne à microbande d'entrée 38 en passant dans un trou 88 de la plaque latérale 82 au moyen d'un ruban de liaison en or ou autre, bien que celui-ci ne soit pas visible sur le dessin. Un connecteur de sortie 90 est connecté à la ligne à microbande de sortie 44 par un agencement similaire, les éléments correspondants étant désignés par les mêmes références numériques. Les côtés opposés du bloc 72 présentent des gorges verticales 92 qui ont des formes complémentaires de nervures verticales 94 formées sur les plaques latérales 82, permettant aux éléments de l'ensemble 10 d'être assemblés rapidement entre eux en alignement précis et d'être fixés les uns aux autres à l'aide des vis 96. Des nervures 98 et 100 de pression, également illustrées, sont formées sur le bloc 72 pour assurer un bon contact électrique entre les plans de masse à microbandes et la masse SMA. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'ensemble à modulateur électro- optique décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Ensemble à modulateur electro-optique comprenant un modulateur électrooptique (10) ayant une entrée optique (16), une sortie optique (18) et des moyens à électrodes de modulation électriques (26, 34) ayant une impédance d'entrée prédéterminée, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen à connecteur d'entrée (80) destiné à recevoir un signal électrique d'entrée de modulation, ayant une impédance de sortie prédéterminée qui est différente de ladite impédance d'entrée prédéterminée, et des moyens à transformateurs (50, 60) d'adaptation d'impédance destinés à coupler le signal d'entrée provenant du moyen à connec- teur d'entrée aux moyens à électrodes de modulation, et à adapter ladite impédance de sortie à ladite impédance d'entrée, respectivement. 2. Ensemble selon la revendication 1, carac- térisé en ce que les moyens à électrodes de modulation sont réalisés pour fonctionner à une fréquence d'un signal d'entrée hyperfréquence, les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance étant réalisés de façon à adapter l'impédance de sortie à l'impédance d'entrée à ladite hyperfréquence du signal d'entrée. 3. Ensemble selon la revendication 2, carac- térisé en ce que les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance comprennent une ligne à microbande effilée (38 44). 4. Ensemble selon la revendication 2, carac- térisé en ce que les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance comprennent un transformateur Chebyshev. 5. Ensemble selon la revendication 1, carac- térisé en ce que les moyens à électrodes de modulation comprennent un guide d'onde coplanaire (24), et le moyen à connecteur d'entrée comprend une ligne à microbande (38). 6. Ensemble selon la revendication 5, carac- térisé en ce que les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance comprennent une ligne à microbande effilée (38, 44). 7. Ensemble selon la revendication 5, carac- térisé en ce que les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance comprennent un transformateur Chebyshev. 8. Ensemble selon la revendication 1, carac- térisé en ce que le modulateur electro-optique comprend un modulateur Mac-Zehnder (10) à ondes progressives. 9. Ensemble selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'il comporte en outre un moyen (70) d'absorption d'énergie hyperfréquence destiné à absorber des émissions hyperfréquences résonnantes parasites provenant du modulateur électro-optique. 10. Ensemble selon la revendication 9, caractérisé en ce que le moyen d'absorption d'énergie comprend une matière du type époxyde contenant une charge magnétique. 11. Ensemble à modulateur électro-optique, caractérisé en ce qu'il comporte un modulateur électro- optique (10) réalisé de façon à fonctionner à une fréquence d'un signal d'entrée électrique hyperfréquence, et un moyen (70) d'absorption d'énergie hyperfréquence placé de façon à absorber des émissions hyperfréquences résonnantes parasites générées par le modulateur électrooptique.25 12. Ensemble selon la revendication 11, caractérisé en ce que le moyen d'absorption d'énergie comprend une matière du type époxyde contenant une charge magnétique. 13. Ensemble selon la revendication 11, caractérisé en ce que le modulateur électro-optique comprend des moyens à électrodes guides d'ondes de modulation électrique (26, 34) ayant une impédance d'entrée prédéterminée, l'ensemble comprenant en outre un moyen à connecteur d'entrée (80) destiné à recevoir ledit signal35 électrique hyperfréquence d'entrée, et comprenant une ligne à microbande (38) ayant une impédance de sortie prédé- terminée qui est différente de ladite impédance d'entrée prédéterminée, et des moyens à transformateurs (50, 60) d'adaptation d'impédance destinés à coupler le signal d'entrée provenant de la ligne à microbande aux moyens à électrodes guides d'ondes, et à adapter ladite impédance de sortie à ladite impédance d'entrée, respectivement. 14. Ensemble selon la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance comprennent une ligne à microbande effilée (38, 44). 15. Ensemble selon la revendication 14, caractérisé en ce que les moyens à transformateurs d'adaptation d'impédance comprennent un transformateur Chebyshev. 16. Ensemble selon la revendication 11, caractérisé en ce que le modulateur électro-optique comprend un modulateur Mach-Zehnder (10) à ondes progres- sives. 17. Ensemble selon la revendication 11, caractérisé en ce que le modulateur électro-optique comprend un substrat (12) en niobate de lithium, le moyen d'absorption d'énergie étant disposé de façon à absorber les émissions hyperfréquences résonnantes parasites provenant du substrat. 18. Ensemble selon la revendication 11, caractérisé en ce que le moyen d'absorption d'énergie comprend une masse (70) de matière du type époxyde contenant une charge magnétique, sur laquelle est monté le modulateur électro-optique.