FR 2811139 A1 20020104 FR 0008434 A 20000629 2811 1 39 L'invention concerne les dispositifs optoélectroniques qui combinent une fonction de conversion (en réception ou en émission) à une fonction de filtrage en longueur d'onde des ondes lumineuses reçues ou émises. On entend par " conversion " une transformation de type photoélectrique, à l'émission ou à la réception, mais également une transformation de type géométrique qui modifie par diffraction certaines caractéristiques d'une onde lumineuse en vue d'assurer son contrôle spatial. Des dispositifs de ce type sont couramment utilisés pour la photodétection sélective en longueur d'onde, notamment. Ils consistent généralement en des moyens de filtrage, tels qu'une cavité optique résonnante de type Fabry-Pérot, associés à des moyens de réception, tels qu'un photodétecteur. Dans un premier mode de réalisation connu d'un dispositif de photodétection sélective, les moyens de filtrage reçoivent l'onde lumineuse incidente, transmettent aux moyens de réception la partie de l'onde lumineuse qui présente une longueur d'onde centrée sur une valeur choisie et rejettent la partie complémentaire de l'onde incidente. En d'autres termes, le filtre optique se trouve placé entre la source de lumière et les moyens de conversion (par exemple le détecteur). Le même principe connu s'applique pour réaliser des sources émettant un spectre de longueurs d'onde contrôlé. Dans une telle source, les moyens de filtrage reçoivent l'onde lumineuse émise par un émetteur photoélectrique (par exemple une diode électroluminescente), transmettent une longueur d'onde centrée sur une valeur choisie et rejettent la partie complémentaire. Le filtre est donc placé sur le trajet situé entre les moyens d'émission de lumière et le système qui utilise l'onde lumineuse filtrée. Dans ce mode de réalisation de dispositif optoélectronique, il est extrêmement difficile, voire impossible, de mettre en oeuvre une technologie dite " monolithique " reposant sur des procédés de fabrication pouvant être conduits successivement et indépendamment. Une technologie " hybride " s'impose donc pratiquement pour le report du filtre sur le dispositif de conversion (photodétecteur ou émetteur électroluminescent, par exemple), ce qui induit des difficultés importantes, lesquelles sont encore accrues lorsque le filtre est du type " Micro-Opto-Electro-Mécanique " (plus connu sous l'acronyme MOEM). Dans un second mode de réalisation connu, adapté à la détection et à l'émission, le photodétecteur ou l'émetteur électroluminescent est inséré à l'intérieur d'une cavité que comprennent les moyens de filtrage. On parle alors de photodétecteur résonnant (en anglais " Resonant Cavity Enhanced Photodetector ") ou de diode électroluminescente résonnante (en anglais " Resonant Cavity Light Emitting Diode"). Dans ce mode de réalisation, on rencontre des difficultés similaires à celles décrites précédemment, en raison du report d'un miroir de Bragg is " supérieur " au-dessus du photodétecteur ou de l'émetteur. De plus, quel que soit le mode de réalisation, les limitations technologiques sont d'autant plus pénalisantes que les performances requises pour le dispositif sont contraignantes. Il est donc quasiment exclu d'utiliser ces dispositifs dans certains domaines, tels que le multiplexage en longueur d'onde dans les télécommunications optiques. L'invention a pour but de remédier à tout ou partie des inconvénients précités. Elle propose à cet effet un dispositif optoélectronique intégré réalisant une conversion photoélectrique ou géométrique et dans lequel on prévoit des moyens de filtrage situés, en quelque sorte, " en dehors " du trajet habituel que suivent les ondes lumineuses reçues ou émises par les moyens de conversion pour rejoindre le dispositif devant les utiliser une fois filtrées (photodétecteur ou autre). En d'autres termes, les moyens de filtrage ne se trouvent plus situés entre la source d'ondes lumineuses à filtrer et le dispositif utilisant les ondes filtrées. 2811 1 39 Plus précisément, le dispositif selon l'invention comprend: *des moyens de conversion capables de transmettre des ondes lumineuses à filtrer, provenant d'une source d'ondes lumineuses qu'ils comportent (pour un fonctionnement en émission) ou extemrne (pour un fonctionnement en réception), * des moyens de filtrage présentant une première face placée à une première distance des moyens de conversion et agencés pour transmettre une partie spectrale choisie des ondes transmises par les moyens de conversion (ci-après appelée " partie spectrale choisie ") et réfléchir la partie spectrale complémentaire (ci-après appelée " partie spectrale complémentaire réfléchie "), ladite première distance étant choisie de sorte que la superposition de l'onde transmise par les moyens de conversion et de la partie spectrale complémentaire réfléchie créent une première onde stationnaire dont le champ électrique associé présente un noeud à l'intérieur des moyens de conversion, * des moyens de réflexion placés en aval des moyens de filtrage pour réfléchir vers ceux- ci la partie spectrale choisie, et espacés des moyens de conversion d'une seconde distance choisie de sorte que la superposition de la partie spectrale choisie et de la partie spectrale choisie et réfléchie créent une seconde onde stationnaire dont le champ électrique associé présente un ventre à l'intérieur des moyens de conversion. Lorsque le champ électrique associé à une onde stationnaire présente un noeud dans les moyens de conversion, I'interaction de l'onde stationnaire avec les moyens de conversion est nulle ou quasi nulle. En revanche, lorsque le champ électrique associé à une onde stationnaire présente un ventre dans les moyens de conversion, I'interaction de l'onde stationnaire avec les moyens de conversion est maximale. Le choix des première et seconde distances permet donc de moduler dans les moyens de conversion, en fonction de la longueur d'onde, 2811 1 39 la valeur du champ électrique résultant de la propagation de l'onde lumineuse à l'intérieur du dispositif. Il suffit donc que les moyens de conversion soient sensibles au champ électrique pour que leur réponse soit modulée. C'est notamment le cas lorsque les moyens de conversion sont réalisés sous la forme d'un photodétecteur dont l'absorption est proportionnelle au carré du champ électrique, le dispositif fonctionnant alors en réception. C'est aussi le cas, par réciprocité, pour un photoémetteur, le dispositif fonctionnant alors en émetteur. Selon l'invention, les moyens de conversion peuvent être réalisés postérieurement aux moyens de réflexion et aux moyens de filtrage. Il est donc désormais possible de mettre en oeuvre une technologie monolithique. Par exemple, le dispositif peut être intégralement réalisé par une technique d'épitaxie de matériaux semiconducteurs de type IlI-V, du type de celle utilisée pour réaliser les lasers à cavité verticale. Des techniques de micro- usinage peuvent être également utilisées. Grâce à l'invention, il est possible d'utiliser des moyens de conversion de type photodétecteur ou photoémetteur ou encore capables d'assurer un contrôle spatial de l'onde (stationnaire) filtrée, par exemple par diffraction. Dans un mode de réalisation avantageux, les moyens de filtrage sont réalisés sous la forme d'une cavité résonnante, par exemple de type Fabry-Pérot, la cavité étant intercalée entre deux miroirs de Bragg formés d'altemrnances d'une couche de matériau d'indice optique élevé et d'une couche de matériau d'indice optique faible. A titre d'exemple, les couches d'indices optiques élevé et faible peuvent être respectivement réalisées en Silicium (Si) et en Silice (SiO2), la cavité étant réalisée en Silice (SiO2). Dans une variante particulièrement intéressante, les couches d'indices optiques élevé et faible peuvent être respectivement réalisées dans un matériau semi conducteur et par une couche d'air, la cavité étant une couche d'air. Dans ce cas, il est avantageux que le premier miroir de Bragg comprenne des couches semiconductrices présentant des dopages d'un même type P, respectivement N, et que le second miroir de Bragg comprenne des couches semiconductrices présentant des dopages d'un même type N, respectivement P, ces couches étant séparées par des espaceurs, de préférence non intentionnellement dopés (I), de manière à définir une structure de type PIN, respectivement NIP et étant propres à être placées à des potentiels électriques respectifs choisis. La variation des polarisations permet en effet de déplacer l'une au moins des couches semiconductrices dopées N, respectivement P, relativement aux autres couches dopées P, respectivement N, et donc de moduler la longueur d'onde de filtrage des moyens de filtrage. Bien entendu, les épaisseurs, compositions et dopages respectifs des couches et espaceurs sont choisis de sorte que la structure présente une fonction de transfert optique adaptée au filtrage en longueur d'onde. Dans le but de renforcer l'interaction entre l'onde stationnaire filtrée et les moyens de conversion, on pourra prévoir en amont de ces demrniers une couche semi-réfléchissante. L'invention concemrne également certaines utilisations du dispositif présenté ci-avant, et notamment dans les domaines de la commutation optique de faisceaux de lumière, du balayage spatial de faisceaux de lumière, de l'affichage matriciel en couleur, et du multiplexage en longueur d'onde. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à I'examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe très schématique d'un dispositif photodétecteur selon l'invention, - la figure 2 est une vue en coupe transversale d'un exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention adapté à la photodétection 2811 139 sélective en longueur d'onde, et - la figure 3 est une vue en coupe transversale d'un autre exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention adapté à la photodétection sélective en longueur d'onde et accordable. Les dessins annexés sont, pour l'essentiel, de caractère certain. En conséquence, ils pourront non seulement servir à compléter l'invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. On se réfère tout d'abord à la figure 1 pour décrire les éléments essentiels du dispositif selon l'invention. Ce dispositif comporte des premiers moyens de conversion 1 capables de recevoir des ondes lumineuses provenant d'une source 2 d'ondes lumineuses, dites " ondes incidentes ", et de transmettre ces ondes à des moyens de filtrage 3. Ces moyens de filtrage 3 sont destinés à sélectionner la partie des ondes incidentes qui présente une longueur d'onde centrée sur une valeur choisie Xc. Plus précisément, les moyens de filtrage sont agencés pour sélectionner les longueurs d'ondes qui sont comprises dans un intervalle AX dont la valeur centrale est Xc. L'intervalle s'étend donc sensiblement entre les valeurs Xc - AJ2 et Xc + A/2. On entend ici par sélectionner, le fait de ne laisser passer (ou encore de ne transmettre) que les longueurs d'onde comprises dans l'intervalle AX. Bien entendu, les moyens de filtrage peuvent être agencés pour ne stopper que les ondes lumineuses dont la longueur d'onde est comprise dans au moins une plage choisie (filtre passe bande ou passe haut ou encore passe bas). Le dispositif selon l'invention comporte en outre des moyens de réflexion 4, placés en aval des moyens de filtrage 3, et destinés à réfléchir vers ces moyens de filtrage 3 les ondes filtrées de sorte qu'ils laissent passer les ondes filtrées et réfléchies pour qu'elles parviennent au niveau des moyens de conversion 1. Dans le dispositif selon l'invention, les moyens de conversion 1 se 2811 139 trouvent, par conséquent, placés entre la source d'ondes lumineuses 2 et les moyens de filtrage 3. Selon une caractéristique essentielle de l'invention, les moyens de conversion 1 sont placés à une première distance dl de la face "d'entrée" (ou première face) des moyens de filtrage 3. Dans le même temps, les moyens de conversion 1 doivent être espacés des moyens de réflexion 4 d'une seconde distance d2. La première distance dl est choisie de sorte que l'onde incidente émise par la source 2 et l'onde réfléchie par la face d'entrée 5 (du fait que sa longueur d'onde n'est pas comprise dans l'intervalle AX) créent une première onde stationnaire dont le champ électrique associé présente un noeud à l'intérieur des moyens de conversion 1, et plus précisément dans leur partie active. Il est clair que, pour que cette condition soit vérifiée, l'épaisseur de la partie active des moyens de conversion 1 doit être très petite devant la s15 longueur d'onde Ic de sorte que le champ électrique ne puisse pas présenter plusieurs valeurs sensiblement différentes de celle qu'il possède en son noeud. Typiquement, l'épaisseur optique équivalente maximale de la partie active des moyens de conversion 1 est de l'ordre de 0,1 Xc. Lorsque cette première condition est remplie, I'onde réfléchie par la face d'entrée 5 des moyens de filtrage 3 n'interagit pas, ou peu, avec la partie active, si bien qu'elle n'est pas traitée. Par exemple, lorsque la couche active est une couche absorbante adaptée à la détection des ondes de longueur d'onde Xc, l'absorption est minimale lorsque la valeur du champ électrique associé à la première onde stationnaire est sensiblement égale à sa valeur au niveau du noeud. Pour un angle de phase de réflexion, sensiblement égal à 180 , sur la face d'entrée 5 des moyens de filtrage 3, la première condition est réalisée lorsque la première distance dl est égale à kX/2, k étant un entier positif ou nul. Une fois la première distance dl fixée, on détermine la seconde 2811 139 distance d2. Pour ce faire, on détermine la distance qui doit séparer les moyens de réflexion 4 de la partie active des moyens de conversion 1 pour qu'une seconde onde stationnaire soit créée par interaction entre l'onde transmise et filtrée par les moyens de filtrage 3 et l'onde transmise, filtrée et réfléchie par les moyens de filtrage 3 et les moyens de réflexion 4, et que dans le même temps, le champ électrique associé à cette seconde onde stationnaire présente un ventre à l'intérieur des moyens de conversion 1. Dans ces conditions, I'interaction entre la partie active des moyens de conversion 1 et la seconde onde stationnaire est maximale. Par conséquent, lorsque les deux conditions relatives aux distances dl et d2 sont remplies, les moyens de conversion 1 ne sont sensibles qu'aux ondes dont la longueur d'onde se trouve comprise dans l'intervalle AX (ou bande de transmission des moyens de filtrage 3). On obtient ainsi un dispositif de conversion sélectif en longueur d'onde, dans lequel la partie de conversion se trouve placée sur le chemin optique de l'onde incidente, avant les moyens de filtrage, et non pas à l'intérieur ou après ces moyens de filtrage. Cela permet de simplifier la réalisation du dispositif sur le plan technologique. Un tel dispositif peut être utilisé dans de nombreux domaines, selon le type de conversion qu'il effectue. Ainsi, les moyens de conversion 1 peuvent être des moyens de détection comportant une couche active mince d'absorption, typiquement d'une épaisseur optique inférieure à environ 0, 1 Xc (c'est-à-dire petite devant la longueur d'onde de la seconde onde stationnaire). En variante, la détection peut s'effectuer à l'aide d'une structure multicouches, de type multipuits quantiques, les couches pouvant être séparées les unes des autres d'une distance kXJ2 (k étant un entier positif ou nul) de manière à suivre la périodicité des première et seconde ondes stationnaires. A titre d'exemple, la (ou les) couche(s) mince(s) d'absorption sont réalisées à l'aide d'un procédé de dépôt conventionnel tel que celui utilisé en microélectronique silicium, la couche mince d'absorption étant de 2811 1 39 type bolométrique ou photoconductrice. La partie active des moyens de conversion 1 peut également être une partie émettrice apte, par exemple, à électroluminescer ou photoluminescer ou encore à fluorescer sous l'action d'un courant électrique délivré par des électrodes formées sur le dispositif. Dans ce cas, le dispositif peut faire partie de matrices de sources colorées actives pour l'affichage en couleurs. Pour fabriquer un écran d'affichage couleur, on pourra par exemple commencer par réaliser une matrice de filtres diélectriques sur un miroir "inférieur" reposant sur un substrat de grande dimension. Puis, on réalise des sources électroluminescentes qui n'ont plus à supporter les étapes technologiques (et notamment les montées en température nécessaires à la fabrication des filtres). Cela est particulièrement avantageux dans le cas des sources de type "OLED" (pour " Organic Light Emitting Diode "), qui comprennent des matériaux émetteurs organiques luminescents, à large bande spectrale, qui ne supportent pas les étapes thermiques agressives. Mais les moyens de conversion pourront être adaptés au contrôle spatial des ondes filtrées. Il pourra s'agir, par exemple, de moyens de diffraction, tels qu'un réseau de diffraction, permettant de sélectionner une direction privilégiée de l'onde filtrée en fonction de la valeur de son champ électromagnétique associé. Ce mode de réalisation peut être particulièrement intéressant dans le domaine de la commutation de faisceaux lumineux, ou bien dans le domaine du balayage spatial, notamment. Les moyens de filtrage sélectif sont de préférence réalisés sous la forme d'une cavité résonnante de type Fabry-Pérot, comportant deux miroirs de Bragg séparés par une cavité résonnante. Chaque miroir de Bragg peut être constitué par trois couches de silicium (Si), de type quart d'onde, séparées les unes des autres par deux couches de silice (SiO2), également de type quart d'onde, tandis que la cavité résonnante est en silice (SiO2). Ce mode de réalisation permet de transmettre (ou filtrer) des longueurs d'onde 2811 139 de 1550 nanomètres. Un tel filtre Fabry-Pérot peut être combiné à des moyens de réflexion 4 tels qu'un miroir réalisé à l'aide d'une couche d'aluminium de 200 nanomètres d'épaisseur, par exemple. Dans ce mode de réalisation en technologie silicium, le premier espacement dl est réalisé en intercalant une couche de silicium d'une épaisseur de 0,475 Xc entre la face d'entrée 5 du filtre 3 et la couche active, par exemple une couche d'absorption d'une épaisseur optique de 0, 05 Xc dont l'absorption intrinsèque en champ libre est d'environ 3% à 1550 nanomètres. Par ailleurs, le second espacement d2 est réalisé en intercalant, entre le miroir d'aluminium 4 et la face de sortie 10 du filtre 3 (opposée à la face d'entrée 5), une couche de silice (SiO2) d'une épaisseur optique de 0,694;c. Une variante, particulièrement intéressante sur le plan de la mise en oeuvre technologique, consiste à intégrer les moyens de réflexion 4 dans le second miroir de Bragg du filtre Fabry-Pérot 3, c'est-à-dire en renforçant la réflectivité de ce second miroir de Bragg par une augmentation du nombre d'altemrnances quart-d'onde. Par exemple, on peut remplacer la couche d'aluminium servant de miroir de réflexion 4 par une, et de préférence deux, alternances supplémentaires aux trois altemrnances initiales, sans que les performances du dispositif ne soient modifiées. Il est important de noter que, du fait que l'onde lumineuse filtrée traverse deux fois le filtre dans des directions opposées, la valeur à mi- hauteur de la bande passante de la courbe d'absorption (de conversion) est sensiblement deux fois plus étroite que celle du filtre seul. Il en résulte que le dispositif selon l'invention permet d'atteindre des performances de sélectivité équivalentes à celles des dispositifs de l'art antérieur avec un nombre d'alternances réduit pour chaque miroir de Bragg du filtre 3. D'une manière générale, I'interaction entre la seconde onde stationnaire et la couche active des moyens de conversion 1 peut être 2811 139 sensiblement améliorée si l'on rajoute un réflecteur partiel (ou semi- réfléchissant) en amont des moyens de conversion, par exemple avant la couche active de conversion. Cela permet en effet d'accentuer l'amplitude de l'onde stationnaire à l'intérieur de cette couche active et de réduire la bande s passante tout en offrant une plus forte réjection des ondes lumineuses réfléchies en dehors de la bande passante. A titre d'exemple, et dans le cas d'une couche active adaptée à l'absorption, un réflecteur partiel permet d'obtenir une augmentation de l'absorption maximale de 30% à 80%, environ, avec une réduction d'environ l0 0,5 nanomètre de la largeur à mi-hauteur de la courbe d'absorption. Mais d'autres combinaisons de matériaux diélectriques, de matériaux de réflexion et de matériaux actifs peuvent être envisagées selon la gamme spectrale visée. Le choix des matériaux et des épaisseurs des couches, appropriés aux différentes applications de l'invention, peuvent être facilement déterminés par l'homme de l'art une fois connu l'objet de l'invention Ce mode de réalisation en technologie silicium peut être envisagé, par exemple, pour la production de matrices de photodétecteurs sélectifs à diverses longueurs d'onde fixes. On réalise une structure multicouches à base de matériaux silicium/silice, à l'aide d'une technique plasma CVD sur substrat silicium. Puis, les couches semi- conductrices monocristallines qui permettent de réaliser des photodiodes sont reportées sur la microcavité selon une méthode dite "de collage moléculaire" bien connue de l'homme du métier. Les photodiodes de conversion sont ensuite élaborées selon des techniques classiques, par exemple celle utilisée pour la fabrication de lasers à cavités verticales. On se réfère maintenant plus particulièrement à la figure 2 pour décrire une variante de réalisation des moyens de filtrage 3, pouvant être mise en oeuvre à l'aide d'une technologie monolithique. De plus, comme on le verra plus loin, cette variante permet de réaliser des dispositifs qui ne sont pas seulement sélectifs en longueur d'onde, mais également accordables électriquement. Ici, la sélection et l'accordabilité en longueur d'onde sont obtenues avec une structure Micro-Opto-Electro- Mécanique (plus connue sous I'acronyme MOEM). Il s'agit de structures pouvant être réalisées à partir de matériaux semi-conducteurs, et par exemple dans des matériaux semiconducteurs de type III-V. Bien entendu, d'autres types de matériaux peuvent être envisagés, comme par exemple les couches minces traditionnelles. Ces structures comprennent une microcavité verticale, micro-usinée par une technique de micro-usinage de surface, et déformable mécaniquement par variation des potentiels électriques auxquels sont placées certaines de ses couches semi- conductrices. Plus précisément, la structure est un résonateur optique "vertical" de type Fabry-Pérot comportant is une cavité optique, constituée d'une lame d'air et délimitée verticalement par deux miroirs de Bragg 6 et 7. Les miroirs (ou réflecteurs) de Bragg 6,7 sont formés par des alternances de couches quart d'onde d'air et de semi- conducteurs, par exemple, en arséniure de gallium (GaAs) ou en phosphure d'indium (InP). Mais ces couches peuvent également être des hétérostructures de type InGaAs/lnP ou InAIAs/lnGaAIAs déposées sur un substrat d'lnP, ou de type AlAs/GaAs déposées sur un substrat GaAs, ou encore de type InGaP/GaAs déposées sur un substrat GaAs. Bien entendu, ces matériaux ne constituent que des exemples préférentiels. Dans l'exemple illustré sur la figure 2, les couches semiconductrices 9 sont espacées entre-elles par des espaceurs 13 réalisés également dans des matériaux semiconducteurs et définissant des logements remplis d'air. Les couches 9 définissent des lames qui peuvent être déformées (courbées) par contrainte électrostatique, et qui par conséquent peuvent induire une déformation de la cavité optique 8, remplie d'air, qui modifie la réponse 2811 1 39 spectrale du dispositif et lui confère son accordabilité en longueur d'onde. Cette déformation des lames ne peut cependant être obtenue qu'avec des dopages particuliers des couches des deux miroirs de Bragg 6,7. En effet, la déformation ne peut être obtenue qu'en présence d'au moins une sousstructure de type PIN, notamment pour délimiter la cavité résonnante 8. Par exemple, les couches semi-conductrices 9 du premier miroir de Bragg 6 sont intentionnellement dopées de type N ou de type P, et les couches semiconductrices 9 et 12 du second miroir de Bragg 7 sont intentionnellement dopées de type P ou de type N, tandis que les espaceurs 13 qui délimitent la cavité résonnante sont non intentionnellement dopés (de type 1), de manière à définir une structure de type NIP ou PIN dont les couches sont placées à des potentiels électriques respectifs choisis. Les autres espaceurs qui permettent de séparer les couches d'un même miroir de Bragg sont soit intentionnellement dopés, selon le même type que les couches, soit non intentionnellement dopés (I). Dans le mode de réalisation présenté ci-avant, la structure est de type PPPINNN ou NNNIPPP. En polarisant en inverse la sous-structure PIN, on obtient un déplacement vertical contrôlé d'une ou plusieurs lames, par voie électrostatique. Plus précisément, sous l'effet de la polarisation, le champ électrique qui s'établit entre les deux lames adjacentes qui délimitent la cavité résonnante 8 induit une force électrostatique qui rapproche ces deux lames, diminuant ainsi la longueur d'onde de résonance Xc de la cavité. La longueur d'onde de filtrage des moyens de filtrage peut être modulée par déplacement de l'une au moins des couches semiconductrices dopées N, respectivement P, relativement aux autres couches dopées P, respectivement N, par une variation de leurs polarisations respectives. Des modulations plus complexes de la fonction de transfert du dispositif peuvent être obtenues en insérant à volonté d'autres lames, pour constituer d'autres sous-structures de type PIN, d'orientation choisie grâce à 2811 139 un dopage indépendant de chacune des lames suspendues. Les sous- structures doivent être polarisées en inverse si on souhaite que leurs lames suspendues soient soumises au champ électrique destiné à les déplacer. Ainsi, la structure pourrait être du type PINIPIN ou PPPINIPPP ou NNNIPINIPPP, par exemple. Chaque sous-structure PIN ou NIP constitue une jonction PIN bien connue de l'homme du métier. Les tensions sont appliquées aux couches semiconductrices par des contacts ohmiques, de préférence réalisés en alliages de type AuGe, ou bien Pd-AuGe, ou encore Ti-Pt-Au. Ces contacts sont formés sur les couches placées aux deux extrémités de la structure, ou bien sur chaque couche semiconductrice de la structure, ou bien encore sur les couches d'extrémité et sur certaines couches intermédiaires. Compte tenu de la forte différence entre les indices optiques de l'air (n=1, indice faible) et du semi-conducteur constituant les lames (n=3,2,indice élevé), un faible nombre d'alternances est nécessaire pour réaliser le filtrage optique qui assure la sélectivité en longueur d'onde (Xc). Dans l'exemple illustré sur la figure 2, la couche active (par exemple une couche d'absorption) est réalisée en amont du résonateur optique (ou " au-dessus ") et se trouve incluse dans la couche de haut indice 12 de la première alternance du premier miroir de Bragg 6. Bien entendu, la couche active de conversion 1 pourrait être réalisée en amont de la première alternance, et dans ce cas les couches du premier miroir de Bragg 6 présentent toutes la même épaisseur. L'intégration de la couche active de conversion dans le premier miroir de Bragg est détaillée sur la figure 3. Dans cet exemple, la couche active est une photodiode réalisée sous la forme d'une structure à multipuits quantiques, dans laquelle chaque multipuit constitue une couche absorbante. Une telle structure à multipuits quantiques est réalisée avant l'étape de micro-usinage de l'hétérostructure au-dessus de laquelle elle est 2811 1 39 s15 située et qui conduit à la constitution de la structure multilames formant le filtre 3. De même, et comme indiqué précédemment, on peut intégrer les moyens de réflexion 4 dans la demrnière couche semi-conductrice du second s miroir de Bragg 7 du filtre Fabry-Pérot 3. En fait, la réflexion est obtenue en renforçant la réflectivité de ce second miroir de Bragg par une augmentation du nombre d'alternances quart-d'onde. Par exemple, on peut remplacer la couche d'aluminium servant de miroir de réflexion 4 en rajoutant deux alternances aux trois alternances initiales, sans que les performances du dispositif ne soient modifiées. Grâce à l'invention, il est donc possible de réaliser un dispositif entièrement par épitaxie de matériaux semi-conducteurs de type IlI-V, ou bien par une technique d'épitaxie combinée à une ou plusieurs techniques d'attaque chimique sélective. Différentes techniques d'épitaxie peuvent être envisagées, dès lors qu'elles permettent un contrôle convenable des épaisseurs des couches. On citera par exemple l'épitaxie par jet moléculaire (plus connue sous l'acronyme anglais MBE), ou bien la déposition chimique en phase vapeur d'organométalliques à basse pression (plus connue sous l'acronyme anglais " LP-MOCVD "), ou encore l'épitaxie par jet chimique sous pression (plus connue sous l'acronyme anglais " CBE "). Ces techniques permettent un contrôle extrêmement précis des épaisseurs et assurent d'excellentes qualités cristallines et des interfaces très abruptes. De plus, elles offrent un contrôle de la composition et du dopage d'une très grande précision. Enfin, elles permettent un excellent contrôle des contraintes mécaniques résiduelles. Il existe, par ailleurs, de nombreuses techniques de gravure chimique, notamment par voie humide, permettant un micro-usinage sélectif des parties suspendues (lames). On citera à titre d'exemple les techniques de gravure par voie humide de type FeCI3:H20 ou HF:H202:H20 pour le système InGaAs/InP, ou bien de type HCI:H20 ou HCI:H3PO4 pour les 2811 1 39 systèmes InAIAs/lnGaAIAs et GalnP/GaAs, ou encore de type HF pour le système AlAs/GaAs. Bien entendu, il ne s'agit que d'exemples de techniques de croissance et de gravure, parmi d'autres. Le dispositif selon l'invention offre un avantage technologique indéniable dans la mesure o il permet de mettre en oeuvre une technologie monolithique à partir de procédés bien maîtrisés pouvant être conduits successivement et de manière indépendante. Il permet de satisfaire aux spécifications requises pour le multiplexage en longueur d'onde, utilisé dans îo le domaine des télécommunications optiques ('Wavelength multiplexing systems" ou WDM), notamment en termes de sélectivité, de gamme d'accordabilité et de bande passante électrique. A titre d'exemple, il est désormais possible d'atteindre des bandes passantes de l'ordre de 2,5 GHz. Ces dispositifs pourront être utilisés dans d'autres domaines techniques, et notamment pour le contrôle industriel (par exemple dans l'agroalimentaire), pour la microspectrométrie, notamment dans le domaine de l'environnement (détection de transmission ou d'absorption de gaz), ou encore pour certaines analyses médicales utilisant des techniques de spectroscopies ou pour l'affichage à l'aide d'écrans matriciels couleur, et d'une façon plus générale, dans tous les domaines nécessitant un traitement optique du signal lumineux. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation de dispositif décrits ci-avant, seulement à titre d'exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l'homme de l'art dans le cadre des revendications ci-après. Ainsi, le dispositif pourra comporter, en amont des moyens de conversion, une couche semi-réfléchissante destinée à renforcer l'interaction entre l'onde stationnaire filtrée et les moyens de conversion. 2811 139 REVENDICATIONS 1. Dispositif optoélectronique, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de filtrage (3) agencés pour transmettre une partie spectrale choisie d'ondes lumineuses et réfléchir une partie spectrale complémentaire de ces ondes, des moyens de réflexion (4) agencés pour réfléchir la partie spectrale choisie vers les moyens de filtrage, et des moyens de conversion (1) agencés pour transmettre aux moyens de filtrage (3) les ondes lumineuses à filtrer, lesdits moyens de conversion étant placés, d'une part, à une première distance (dl) des moyens de filtrage choisie de sorte que les ondes qu'ils leur transmettent et la partie spectrale complémentaire réfléchie créent une première onde stationnaire dont le champ électrique associé présente un noeud dans lesdits moyens de conversion (1), et d'autre part, à une seconde distance (d2) des moyens de réflexion choisie de sorte que la partie spectrale choisie et la partie spectrale choisie et réfléchie créent une seconde onde stationnaire dont le champ électrique associé présente un ventre dans lesdits moyens de conversion. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) sont agencés pour recevoir les ondes lumineuses à filtrer d'une source d'ondes lumineuses extemrne, et pour détecter, par absorption, la seconde onde stationnaire. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) comprennent une couche d'absorption. 4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) comprennent une multiplicité de couches d'absorption espacées entre elles d'une distance sensiblement égale à un nombre entier de fois la moitié de la longueur d'onde de la partie spectrale choisie. 2811 1 39 5. Dispositif selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que la couche d'absorption est de type bolométrique ou photoconductrice. 6. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) comprennent une photodiode comportant une couche active mince petite devant la longueur d'onde de la seconde onde stationnaire. 7. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) comprennent une photodiode à multipuits quantiques. 8. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) sont agencés pour émettre des photons de lumière formant lesdites ondes lumineuses à filtrer par lesdits moyens de filtrage (3). 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) sont agencés pour émettre de la lumière par un mécanisme choisi dans le groupe comprenant la photoluminescence, l'électroluminescence et la fluorescence. 10. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) sont agencés pour contrôler spatialement la seconde onde stationnaire. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que lesdits moyens de conversion (1) comprennent un réseau de diffraction. 12. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que les moyens de filtrage (3) comportent une structure à cavité résonnante (8) intercalée entre deux miroirs de Bragg formés d'altemrnances d'une couche d'indice optique élevé et d'une couche d'indice optique faible. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les couches d'indice optique élevé sont réalisées en Silicium (Si) et les couches d'indice optique faible sont réalisées en Silice (SiO2), ladite cavité étant réalisée en Silice (SiO2). 2811 139 14. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les couches d'indice optique élevé sont réalisées dans un matériau semi conducteur et les couches d'indice optique faible sont des couches d'air, ladite cavité étant une couche d'air. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que le premier miroir de Bragg (6) comprend des couches semiconductrices (9) présentant des dopages d'un même type P, respectivement N, tandis que le second miroir de Bragg (7) comprend des couches semiconductrices (9) présentant des dopages d'un même type N, respectivement P, ces couches (9) étant séparées par des espaceurs (13) non intentionnellement dopés (I) de manière à définir une structure de type PIN, respectivement NIP et étant propres à être placées à des potentiels électriques respectifs choisis. 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que la longueur d'onde de filtrage des moyens de filtrage est modulable par déplacement de l'une au moins des couches semiconductrices dopées N, respectivement P, relativement aux autres couches dopées P, respectivement N, par une variation de leurs polarisations respectives. 17. Dispositif selon l'une des revendications 12 à 16, caractérisé en ce que le second miroir de Bragg (7) comporte au moins une alternance supplémentaire qui définit les moyens de réflexion (4). 18. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé en ce qu'il comprend en amont des moyens de conversion (1) une couche semiréfléchissante. 19. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que les moyens de filtrage sont agencés pour transmettre les ondes lumineuses dont la longueur d'onde est centrée sur une valeur choisie. 20. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé en ce que les moyens de filtrage sont agencés pour stopper les ondes lumineuses dont la longueur d'onde est comprise dans au moins une plage choisie. 2811 139 21. Utilisation du dispositif selon l'une des revendications I à 20 pour la commutation optique de faisceaux de lumière. 22. Utilisation du dispositif selon l'une des revendications 1 à 20 pour le balayage spatial de faisceaux de lumière. 23. Utilisation du dispositif selon l'une des revendications 1 à 22 pour l'affichage matriciel en couleur. 24. Utilisation du dispositif selon l'une des revendications 1 à 22 pour le multiplexage en longueur d'onde.