FR 2814546 A1 20020329 FR 0112395 A 20010926 L'invention concerne un analyseur de gaz optique à infrarouge et un procédé de détermination des concentrations de gaz au moyen de l'analyseur de gaz. Un système de mesure de gaz optique à infrarouge de ce type est connu par le document DE 197 160 61 Cl. Ce document décrit un système de mesure de gaz optique à infrarouge, équipé de deux sources de rayonnement infrarouge et d'au moins un détecteur multispectral, qui est adapté à déterminer la concentration de différents composants d'un courant gazeux. Dans ce cas, les deux sources de rayonnement infrarouge diffusent dans des domaines spectraux différents, à deux fréquences d'impulsions différentes. Les rayons émis sont tout d'abord guidés à travers un coupleur de rayons, traversent ensuite le courant gazeux à mesurer, verticalement par rapport à la direction d'écoulement et arrivent enfin dans le détecteur multispectral pour que leur intensité soit mesurée. L'inconvénient présenté par le système de mesure de gaz optique à infrarouge réside dans le fait qu'il n'est pas possible, dans la construction compacte décrite, de simultanément mesurer le gaz carbonique, le gaz hilarant, un autre gaz, par exemple le méthane, et d'identifier et mesurer un mélange de gaz anesthésiants comprenant deux composants. Une mesure et identification simultanée de différents gaz dans un mélange gazeux, à l'aide de procédés optiques à infrarouge, est possible grâce à des disques à filtres équipés de différents filtres qui laissent chacun passer le rayonnement infrarouge dans une plage de longueurs d'ondes qui correspond à la plage d'absorption d'un gaz à mesurer. Cependant, pour les appareils de mesure de gaz qui fonctionnent avec des disques à filtres, les dépenses de construction sont élevées. Les composants mécaniques qui sont nécessaires prennent une place relativement importante et sont susceptibles de s'user. L'invention a pour but de fournir un analyseur de gaz optique à infrarouge permettant, avec une construction compacte et insensible aux perturbations, de simultanément mesurer et identifier une pluralité de gaz dans un mélange gazeux. Ce but est atteint grâce à un analyseur de gaz optique à infrarouge comprenant une première source de rayonnement optique à infrarouge, un premier détecteur multispectral, un deuxième détecteur multispectral et une cuvette contenant le mélange gazeux à mesurer, la première source de rayonnement optique à infrarouge étant positionnée de telle sorte que le rayonnement émis dans une première plage de longueurs d'ondes [X1, Xi] traverse l'espace intérieur de la cuvette et heurte le premier détecteur multispectral. Selon l'invention, une deuxième source de rayonnement est prévue de telle sorte que le rayonnement émis dans une deuxième plage de longueurs d'ondes [X2, 22'] traverse l'espace intérieur de la cuvette et heurte le deuxième détecteur multispectral, les plages de longueurs d'ondes [X1, 1Xi] et [X2, 2'] étant sélectionnées pour être différentes l'une de l'autre. Ce but est également atteint grâce au fait que le rayonnement émis dans la première plage de longueurs d'ondes [X1, Xi'] traverse sans obstacle un séparateur de faisceaux dichroïque et heurte le premier détecteur multispectral et que le rayonnement émis dans une deuxième plage de longueurs d'ondes [X2, 2'] est réfléchi par le séparateur de faisceaux dichroïque et, après avoir traversé l'espace intérieur de la cuvette, heurte le deuxième détecteur multispectral, les plages de longueurs d'ondes [Xi, Xi] et [X2, 22'] étant sélectionnées pour être différentes l'une de l'autre. Avantageusement, le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge est parallèle au rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge et décrit donc un parcours de même longueur. Selon une forme de réalisation, le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge est parallèle au rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge et décrit dans ce cas un parcours de longueur différente. De façon avantageuse, le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge est perpendiculaire au rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge et décrit dans ce cas un parcours de longueur différente. L'analyseur de gaz selon l'invention comprend au moins une source de rayonnement optique à infrarouge et deux détecteurs multispectraux. Chaque détecteur multispectral est équipé de quatre détecteurs de rayonnement infrarouge ainsi que de filtres à infrarouge montés en amont. Un exemple de détecteur multispectral est décrit dans le document DE 41 33 481 C2. Les quatre filtres à infrarouge qui sont associés au détecteur multispectral transmettent dans différentes plages de longueurs d'ondes 4, 25 micromètres, ce qui correspond à la longueur d'onde d'absorption du gaz carbonique, 3,98 micromètres, ce qui correspond à la longueur d'onde d'absorption du gaz hilarant, 3,7 micromètres, comme longueur d'onde de référence et, en outre, par exemple dans la plage de longueur d'onde de 3, 3 micromètres, ce qui correspond à la longueur d'onde d'absorption du méthane, un autre gaz qui s'accumule dans un circuit d'assistance respiratoire fermé. Les longueurs d'ondes centrales et les largeurs de valeur moyenne des quatre filtres à infrarouge sont sélectionnées de telle sorte qu'il soit possible de déterminer, sur les quatre canaux de mesure, la concentration en gaz carbonique, gaz hilarant et, le cas échéant, en méthane et qu'en outre un canal de référence reste disponible. Au lieu de déterminer la concentration de méthane, il est possible, avec le canal de mesure correspondant, de déterminer également la concentration d'un autre gaz, s'accumulant dans un circuit d'assistance respiratoire fermé, ou celle d'un gaz anesthésiant. Pour cela, la longueur d'onde de transmission du filtre à infrarouge associé à ce canal de mesure doit être adaptée à la longueur d'onde d'absorption du gaz dont il faut mesurer la concentration. Le rayon provenant d'une première source de rayonnement optique à infrarouge qui heurte le premier détecteur multispectral comprend au moins la plage de longueurs d'ondes de transmission des quatre filtres à infrarouge du premier détecteur multispectral. Si la première source de rayonnement optique à infrarouge envoit un rayon compris dans la plage de longueurs d'onde [X1, 1i'], X1 et X1' désignant des valeurs pour la longueur d'onde du rayon et [X1, X1i] désignant l'intervalle compris entre X1 et Xi', les longueurs d'onde de 4,25 micromètres, 3,98 micromètres, 3,7 micromètres et 3,3 micromètres doivent être comprises dans l'intervalle [X1, X1']. Ceci est le cas, par exemple, lorsque 1Xi = 3 micromètres et XI' = 5 micromètres. Les quatre filtres à infrarouge qui sont associés au deuxième détecteur multispectral transmettent dans les plages de longueurs d'ondes de8,605 micromètres, 8,386 micromètres, 8,192 micromètres et dans une plage de longueurs d'ondes de référence de 10,488 micromètres. Un algorithme permettant d'identifier et de mesurer la concentration des gaz anesthésiants éventuellement utilisés que sont le desflurane, I'enflurane, lI'halothane, I'isoflurane, le sévoflurane, ainsi que celle du gaz hilarant et du gaz carbonique, au moyen d'un système à filtre à infrarouge est déjà connu par le document DE 196 283 10 C2. La mesure et l'identification des gaz anesthésiants qui sont réalisées par le deuxième détecteur multispectral sont plus lentes que la mesure effectuée par le premier détecteur multispectral, et prennent donc plus de temps. Le rayon provenant d'une deuxième source de rayonnement optique à infrarouge et qui heurte le deuxième détecteur multispectral comprend au moins les plages de longueurs d'ondes de transmission des quatre filtres à infrarouge du deuxième détecteur multispectral. Si la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge envoit un rayon dans la plage de longueurs d'ondes [X2,,2'],,2 et X2' désignant des valeurs pour la longueur d'onde du rayon et [X,2,,2'] désignant l'intervalle compris entre,2 et 2', les longueurs d'onde de 8,605 micromètres, 8,386 micromètres, 8,192 micromètres et 10,488 micromètres doivent être comprises dans l'intervalle [X2, 2']. Ceci est le cas, par exemple, lorsque X2 = 8 micromètres et 2' = 11 micromètres. Pour pouvoir mesurer les concentrations gazeuses dans un mélange gazeux indépendamment des respirations, il est nécessaire de mesurer plus rapidement les concentrations en gaz anesthésiants. Dans ce cas, dans le premier détecteur multispectral, le canal de mesure avec le filtre à infrarouge et la plage de longueurs d'ondes de transmission de 3,3 micromètres, pour mesurer la concentration de méthane, est échangé contre un filtre à infrarouge avec une plage de longueurs d'ondes de transmission de 8,89 micromètres, pour mesurer les concentrations de gaz anesthésiants. La largeur de valeur moyenne de ce filtre à infrarouge est approximativement de 300 nanomètres et est donc supérieure à la largeur de valeur moyenne du filtre à infrarouge du deuxième détecteur multispectral. Celle-ci est approximativement de 130 nanomètres. Dans la plage centrale de longueurs d'ondes de 8,89 micromètres, tous les gaz anesthésiants sont absorbés, et on ne constate qu'une faible sensibilité transverse vis-àvis du gaz hilarant. La combinaison d'un filtre à infrarouge dans le premier détecteur multispectral, d'une longueur d'onde centrale de 8,89 micromètres et d'une largeur de valeur moyenne de 300 nanomètres, avec les filtres à infrarouge du deuxième détecteur multispectral, fournit des paramètres supplémentaires pour identifier et mesurer la concentration de gaz anesthésiant et accélère donc l'identification et la mesure des gaz anesthésiants. Selon une autre forme de réalisation de l'analyseur de gaz, on n'utilise qu'une seule source de rayonnement optique à infrarouge, qui envoit des rayons dans les plages de longueurs d'ondes [X1, X'] et [X2, 2']. A l'aide d'un séparateur de faisceaux dichroïque, le rayonnement compris dans la plage de longueurs d'ondes [Xl,;l'] est guidé vers le premier détecteur multispectral et le rayonnement compris dans la plage de longueurs d'ondes [X2, X2'] est guidé vers le deuxième détecteur multispectral. Suivant le procédé selon l'invention, la concentration en gaz hilarant mesurée à l'aide du premier détecteur multispectral est utilisée pour corriger la concentration en gaz anesthésiant mesurée avec le deuxième détecteur multispectral étant donné que, lors de la mesure des concentrations de gaz anesthésiants, on constate une sensibilité transverse vis-à-vis du gaz hilarant. Ensuite, les concentrations en gaz anesthésiants mesurées par le deuxième détecteur multispectral sont utilisées pour corriger la concentration en gaz hilarant mesurée avec le premier détecteur multispectral car, à l'inverse, on constate une sensibilité transverse vis-à-vis des gaz anesthésiants lorsqu'on mesure la concentration en gaz hilarant. Cette correction des valeurs mesurées par le premier détecteur multispectral et par le deuxième détecteur multispectral est réalisée à l'aide d'une unité d'évaluation et de commande. Le calcul des concentrations gazeuses, ainsi que la correction des signaux de mesure pour compenser les sensibilités transverses, par exemple vis-à-vis du gaz hilarant, sont réalisés de la façon suivante: Lors du calibrage d'un détecteur de rayons infrarouges, la sensibilité transverse vis-à-vis du gaz hilarant est mesurée en fonction de la concentration en gaz hilarant et est mise en mémoire sous forme de facteurs de corrections dépendants de la concentration. Si le détecteur de rayonnement infrarouge sert, par exemple, à mesurer la concentration de l'halothane, qui est un gaz anesthésiant, la transmission globale mesurée par le filtre à infrarouge correspondant est, du fait de la loi de Lambert et Beer, le produit de la transmission caractéristique de l'halothane pur et du facteur de correction correspondant. A l'inverse, la transmission du filtre à infrarouge qui est, seule, caractéristique de l'halothane est le quotient de la transmission globale mesurée et du facteur de correction. L'identification et la mesure de la concentration de différents gaz dans un mélange gazeux, ainsi que la correction d'une sensibilité transverse vis-à-vis du gaz hilarant, sont réalisées en intégrant deux trajectoires de rayons dans une cuvette. Ainsi, les influences perturbatrices extérieures, telles que les variations de température, les chocs mécaniques ou les vibrations agissent constamment sur l'ensemble de l'analyseur de gaz. Il n'y a donc pas besoin de procéder à un réglage entre les deux trajectoires de rayons. D'autres détails de l'invention, représentant les modes de réalisation préférés de l'analyse de gaz optique à infrarouge, vont maintenant être expliqués, à titre d'exemple, à l'aide des figures 1 à 4. La figure 1 est une vue de côté en coupe d'un analyseur de gaz optique à infrarouge, avec deux trajectoires de rayons parallèles, de même longueur, la figure 2 est une vue de côté en coupe d'un analyseur de gaz optique à infrarouge, avec deux trajectoires de rayons perpendiculaires l'une à I'autre, de longueur différente, la figure 3 est une vue de côté en coupe d'un analyseur de gaz optique à infrarouge, avec deux trajectoires de rayons parallèles, de longueur différente, la figure 4 est une vue de côté en coupe d'un analyseur de gaz optique à infrarouge avec une trajectoire de rayon qui est divisée. L'analyseur de gaz optique à infrarouge selon la figure 1 est caractérisé par deux trajectoires de rayons de lumière optique infrarouge de même longueur, parallèles, intégrés dans une cuvette 12. Les trajectoires de rayons sont représentées par les deux flèches horizontales en pointillés. La cuvette 12 est exposée au gaz en laissant pénétrer le gaz à mesurer par l'entrée de gaz 10, son introduction étant représentée par une flèche orientée en direction de la cuvette 12, et le gaz mesuré quitte la cuvette 12 par la sortie de gaz 11, sa sortie étant également représentée par une flèche au niveau de la sortie de gaz 11, orientée à l'opposé de la cuvette 12. A l'extérieur de la cuvette 12 se trouvent deux sources de rayonnement optique infrarouge 6 et 7, ainsi que deux détecteurs multispectraux 1 et 2. Dans le premier détecteur multispectral 1 et dans le deuxième détecteur multispectral 2 sont montés respectivement quatre détecteurs de rayonnement infrarouge, avec des filtres à infrarouge montés en amont, qui ne sont pas représentés à la figure 1. Le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge 6 comprend au moins la plage de longueurs d'ondes de transmission des quatres filtres à infrarouge du premier détecteur multispectral 1, et le rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge 7 comprend au moins la plage de longueurs d'ondes de transmission des quatres filtres à infrarouge du deuxième détecteur multispectral 2. Le rayonnement infrarouge émis par la première source de rayonnement optique infrarouge 6 est guidé à travers une fenêtre d'entrée 8 laissant passer les infrarouges et à travers une fenêtre de sortie 3 laissant passer les infrarouges, en traversant l'espace intérieur de la cuvette 12, et atteint ensuite le détecteur multispectral 1. Les filtres à infrarouge possèdent chacun une certaine longueur d'onde de transmission à laquelle ils laissent passer le rayonnement infrarouge qui les pénètre. La longueur d'onde de transmission d'un filtre à infrarouge correspond à la longueur d'onde d'absorption du gaz qui est destiné à être mesuré par le détecteur d'infrarouge qui lui est associé. Ainsi, le détecteur multispectral 1 possède quatre canaux de mesure différents. Un système de mélange de rayons se présentant sous la forme d'un système pyramidal se trouvant dans le premier détecteur multispectral 1, non représenté à la figure 1, oriente proportionnellement le rayonnement infrarouge émis vers les quatre canaux de mesure. Le rayonnement infrarouge émis par la deuxième source de rayonnement optique infrarouge 7 est également guidé à travers une fenêtre d'entrée 9 laissant passer les infrarouges et à travers une fenêtre de sortie 4 laissant passer les infrarouges, en traversant l'espace intérieur de la cuvette 12, et atteint le deuxième détecteur multispectral 2, dont le principe de fonctionnement est le même que celui du détecteur multispectral 1. Afin d'éviter d'importants espaces morts, un diaphragme pneumatique 5 est monté entre les deux trajectoires de rayons intégrées dans la cuvette 12. Le rayonnement de la source de rayonnement optique infrarouge 6 reçu par le premier détecteur multispectral 1 et le rayonnement de la source de rayonnement optique infrarouge 7 reçu par le deuxième détecteur multispectral 2 sont acheminés, sous forme de signaux, vers une unité d'évaluation et de commande 13. La figure 2 représente un analyseur de gaz optique à infrarouge dans lequel deux trajectoires de rayons de lumière optique infrarouge, de différentes longueurs, intégrés dans la cuvette 12, sont perpendiculaires. Les trajectoires de rayons sont représentées par une flèche en pointillés horizontale et par une flèche en pointillés verticale. La cuvette 12 est exposée au gaz comme décrit au sujet de la figure 1. Excepté le fait que les sources de rayonnement optique infrarouge 6 et 7, et les détecteurs multispectraux 1 et 2 sont disposés autrement, l'analyseur de gaz optique à infrarouge représenté à la figure 2 correspond à celui qui est représenté à la figure 1 et fonctionne selon le même principe. Etant donné que le parcours de la deuxième trajectoire de rayons qui s'étend entre la source de rayonnement optique infrarouge 7 et le détecteur multispectral 2 est plus long que le parcours de la première trajectoire de rayons qui s'étend entre la source de rayonnement optique infrarouge 6 et le détecteur multispectral 1, il est possible de prévoir, pour chacune des deux trajectoires de rayons, indépendamment l'une de l'autre, un trajet optique optimal pour mesurer la concentration des gaz et les identifier. Le trajet optique optimal est essentiellement déterminé par la plage de concentration du gaz à mesurer qui intéresse l'utilisateur et par sa section efficace, qui est caractéristique d'un certain gaz pour une certaine longueur d'onde de mesure, et qui constitue un étalon du taux d'absorption du gaz concerné, à une certaine concentration. La détermination des trajets optiques optimaux va être expliquée en prenant l'exemple du gaz carbonique et de l'halothane. La plage de concentration du gaz carbonique qui intéresse lI'utilisateur est approximativement de 3 % en volume, et s'oriente sur la concentration en gaz carbonique, à l'expiration, d'un patient anesthésié. La plage de concentration de l'halothane est, comme on peut s'y attendre, d'approximativement 1 % en volume. C'est approximativement à cette concentration que s'effectue l'afflux de gaz lors de l'anesthésie d'un patient normal. Lors de l'anesthésie, après l'afflux de gaz, I'halothane est encore administré à une concentration de 0,8 % en volume. On peut ainsi considérer que la valeur d'1 % en volume est la plage de concentration qui correspond à l'halothane. Les sections efficaces des deux gaz sont connues: la section efficace du gaz carbonique est de 1,81. 10-2 (Millimètre vol. %)-' et la section efficace de l'halothane est de 8,627. 10-3 (Millimètre vol. %)'. L'exigence de disposer d'un même taux d'absorption pour les deux gaz, malgré des concentrations et sections efficaces différentes permet, en tenant compte de la loi de Lambert et de Beer, de disposer d'un trajet optique optimal de 7 millimètres pour le gaz carbonique et d'un trajet optique optimal de 46 millimètres pour l'halothane. Le rallongement ou le raccourcissement des longueurs d'ondes, tout en conservant leur proportion, ne modifie en rien le comportement d'absorption correspondant des deux gaz. La figure 3 représente un analyseur de gaz optique à infrarouge, dans lequel deux trajectoires de rayons de différentes longueurs, intégrés dans la cuvette 12, sont parallèles l'une à l'autre. Les trajectoires de rayons sont représentées par les deux flèches horizontales en pointillés. La cuvette 12 est exposée aux gaz comme expliqué à la figure 1. A l'exception de la forme de la cuvette 12, qui est différente de celle de la figure 1, car elle est plus large, au- dessus du diaphragme pneumatique, qu'en-dessous du diaphragme pneumatique, I'analyseur de gaz optique à infrarouge représenté à la figure 3 correspond à celui qui est représenté à la figure 1. On tire parti des différentes longueurs d'ondes des deux trajectoires de rayons de l'analyseur de gaz optique à infrarouge de la figure 3, de la même façon que dans le cas des différentes longueurs d'ondes des deux trajectoires de rayons de l'analyseur de gaz optique à infrarouge de la figure 2, c'est-à-dire que, pour les deux trajectoires de rayons, il est possible de prévoir indépendamment des trajets optiques optimaux. A l'inverse des analyseurs de gaz optiques à infrarouges représentés aux figures 1 à 3, I'analyseur de gaz optique à infrarouge de la figure 4 ne possède qu'une trajectoire de rayons. La trajectoire de rayons est représentée par les deux flèches en pointillés. La cuvette 12 est exposée aux gaz comme expliqué à la figure 1. Une source de rayonnement optique infrarouge 14 se trouve à l'extérieur de la cuvette 12. Le rayonnement infrarouge émis par la source de rayonnement optique infrarouge 14 est partiellement guidé à travers une fenêtre d'entrée 8 laissant passer les infrarouges et un séparateur de faisceaux dichroïque 15, en traversant l'espace intérieur de la cuvette 12 et, à partir de là, heurte le détecteur multispectral 1. La partie du rayonnement infrarouge qui n'est pas amenée à traverser le séparateur de faisceaux dichroïque, se réfléchit sur le séparateur de faisceaux dichroique 15 et, à partir de là, traverse l'espace intérieur de la cuvette 12, puis la fenêtre de sortie 4 laissant passer les infrarouges, pour heurter le deuxième détecteur multispectral 2. Les deux détecteurs multispectraux 1 et 2 sont conçus de façon identique aux détecteurs multispectraux 1 et 2 de la figure 1. Etant donné que le rayonnement qui provient de la source de rayonnement optique à infrarouge 1 heurte aussi bien le premier détecteur multispectral 1 que le deuxième détecteur multispectral 2, du fait qu'une partie du rayonnement qui parvient sur le séparateur de faisceaux dichroiïque 15 est réfléchie, la source de rayonnement optique infrarouge 14 englobe au moins la plage de longueurs d'onde de transmission des quatre filtres à infrarouge du premier détecteur multispectral 1 et des quatre filtres à infrarouge du deuxième détecteur multispectral 2. Le rayonnement provenant de la source de rayonnement optique à infrarouge 14, qui est reçu au niveau du premier détecteur multispectral 1, et le rayonnement provenant de la source de rayonnement optique à infrarouge 14, qui est reçu par le deuxième détecteur multispectral 2, par réflexion sur le séparateur de faisceaux dichroïque 15, sont envoyés, sous forme de signaux, à une unité d'évaluation et de commande 13. REVENDICATIONS 1. Analyseur de gaz optique à infrarouge comprenant une première source de rayonnement optique à infrarouge (6), un premier détecteur multispectral (1), un deuxième détecteur multispectral (2) et une cuvette (12) contenant le mélange gazeux à mesurer, la première source de rayonnement optique à infrarouge (6) étant positionnée de telle sorte que le rayonnement émis dans une première plage de longueurs d'ondes [Xi, XL'] traverse l'espace intérieur de la cuvette (12) et heurte le premier détecteur multispectral (1), caractérisé en ce qu'une deuxième source de rayonnement (7) est prévue de telle sorte que le rayonnement émis dans une deuxième plage de longueurs d'ondes [X2, 2'] traverse l'espace intérieur de la cuvette (12) et heurte le deuxième détecteur multispectral (2), les plages de longueurs d'ondes [Xl, Il'] et [X2, 2'] étant sélectionnées pour être différentes l'une de l'autre. 2. Analyseur de gaz optique à infrarouge selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge (6) est parallèle au rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge (7) et décrit donc un parcours de même longueur. 3. Analyseur de gaz optique à infrarouge selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge (6) est parallèle au rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge (7) et décrit dans ce cas un parcours de longueur différente. 4. Analyseur de gaz optique à infrarouge selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rayonnement émis par la première source de rayonnement optique à infrarouge (6) est perpendiculaire au rayonnement émis par la deuxième source de rayonnement optique à infrarouge (7) et décrit dans ce cas un parcours de longueur différente. 5. Analyseur de gaz optique à infrarouge comprenant une source de rayonnement optique à infrarouge (14), un premier détecteur multispectral (1), un deuxième détecteur multispectral (2) et une cuvette (12) contenant le mélange gazeux à mesurer, la source de rayonnement optique à infrarouge (14) étant positionnée de telle sorte que le rayonnement émis dans une première plage de longueurs d'ondes [X1, Il'] traverse l'espace intérieur de la cuvette (12) et heurte le premier détecteur multispectral (1), caractérisé en ce que le rayonnement émis dans la première plage de longueurs d'ondes [X1, Il] traverse sans obstacle un séparateur de faisceaux dichroïque (15) et heurte le premier détecteur multispectral (1) et en ce que le rayonnement émis dans une deuxième plage de longueurs d'ondes [X2, X2'] est réfléchi par le séparateur de faisceaux dichroïque (15) et, après avoir traversé l'espace intérieur de la cuvette (12), heurte le deuxième détecteur multispectral (2), les plages de longueurs d'ondes [XI, 1Xi'] et [X2, X2'] étant sélectionnées pour être différentes l'une de l'autre. 6. Procédé de détermination des concentrations gazeuses au moyen d'un analyseur de gaz optique à infrarouge selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par les étapes suivantes: a) le rayonnement reçu par le premier détecteur multispectral (1), dans la plage de longueurs d'ondes [Xi, X'] et le rayonnement reçu par le deuxième détecteur multispectral (2), dans la plage de longueurs d'ondes [X2, X2'] sont envoyés, sous forme de signaux, à une unité d'évaluation et de commande (13), b) à partir des signaux du rayonnement dans la plage de longueurs d'ondes [X1, X1'], reçus par le premier détecteur multispectral (1), l'unité d'évaluation et de commande (13) calcule des valeurs pour les concentrations d'un premier groupe de gaz contenus dans le mélange gazeux, à partir des signaux du rayonnement dans la plage de longueurs d'ondes [X2, X2'], reçus par le deuxième détecteur multispectral (2), l'unité d'évaluation et de commande (13) calcule des valeurs pour les concentrations d'un deuxième groupe de gaz contenus dans le mélange gazeux, les signaux du rayonnement dans la plage de longueurs d'ondes [XI, Il] étant utilisés par l'unité d'évaluation et de commande (13) pour corriger les signaux du rayonnement dans la plage de longueurs d'ondes [X2, X2'] afin de compenser les sensibilités transverses du détecteur multispectral (2) par rapport au premier groupe de gaz contenus dans le mélange gazeux, lors du calcul des concentrations du deuxième groupe de gaz contenus dans le mélange gazeux. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé par l'étape suivante, subséquente: c) les signaux du rayonnement dans la plage de longueurs d'ondes [X2, %2'] sont utilisés par l'unité d'évaluation et de commande (13) pour corriger les signaux du rayonnement dans la plage de longueurs d'ondes [X1, Xl'] afin de compenser les sensibilités transverses du détecteur multispectral (1) par rapport au deuxième groupe de gaz contenus dans le mélange gazeux, lors du calcul des concentrations du premier groupe de gaz contenus dans le mélange gazeux.