FR 2807826 A1 20011019 FR 0004765 A 20000413 La présente invention a pour objet un échangeur vaporiseur-condenseur du type à bain et un procédé d'échange thermique dans un échangeur du type à bain. De façon plus précise, l'invention concerne un échangeur vaporiseurcondenseur du type à bain entre un premier fluide à vaporiser et un deuxième fluide à condenser ainsi que l'utilisation de ce type d'échange thermique. Par vaporisation, on entend une vaporisation partielle ou totale et par condensation, on entend une condensation partielle ou totale. Cette disposition est utilisée notamment, mais non exclusivement, dans les installations de distillation de l'air du type à double colonne o, par exemple, I'oxygène liquide qui se trouve en cuve de la colonne basse pression est vaporisé dans un vaporiseur à bain par échange de chaleur avec l'azote gazeux prélevé en tête de la colonne moyenne pression. Le fonctionnement des échangeurs à bain impose de par ses caractéristiques propres des limitations quant à la hauteur d'échange entre le premier et le deuxième fluide ou quant à l'écart de température entre le fluide primaire et le fluide secondaire. On comprendra mieux ce problème en se référant aux figures 1 et 2 annexées qui représentent d'une part un exemple de schéma fonctionnel d'un échangeur à bain et d'autre part un exemple' de diagramme d'échange thermique entre le fluide primaire et le fluide secondaire. Sur la figure 1, on a représenté de façon simplifiée la cuve externe 10 de l'échangeur à bain à l'intérieur de laquelle est contenu un ensemble de passages 12 pour le deuxième fluide "chaud" F2 qui entre à la partie supérieure de ces passages en 14 et en ressort à la partie inférieure en 16. En ce qui concerne le premier fluide "froid" F1 à vaporiser, il est contenu dans l'enceinte externe 10 et circule par thermosiphon de l'extrémité inférieure 12a des passages pour le deuxième fluide F2 jusqu'à son extrémité supérieure 12b, la hauteur de cette zone d'échange thermique étant égale à h. Comme le montre mieux le diagramme de la figure 2, le 3 premier fluide F1 à l'entrée de la zone d'échange est à une température T1,1 et à une pression P1,1. Cette température T1,1 et cette pression Pl,, correspondent: à un état de sous-refroidissement, c'est-à-dire à une température inférieure à la température de bulle Tb, du fluide F1 à la pression P1,1 en raison de la pression hydrostatique due à la hauteur de fluide F1 liquide. C'est ce que l'on va représenter sur ce diagramme. On notera Tb la température (de bulle) à laquelle apparaît la première bulle de gaz dans le fluide F1 au cours de l'échange thermique (à pression intermédiaire entre P1,1 et Pl,2). On comprend que l'énergie utilisée pour amener le fluide primaire à la température de bulle Tb est de l'énergie "perdue" pour obtenir la vaporisation du premier liquide. Sur cette figure 2, on a également représenté le deuxième fluide F2 avec sa température d'entrée dans la zone d'échange 12 qui est égale à T2,1 et sa température de sortie égale à T2,2. On voit que le phénomène de sous- refroidissement entraîne un "effet de pincement" dans les échanges thermiques entre les deux fluides. En outre, I'effet de thermosiphon qui permet la circulation du premier fluide F1, est rendu possible par la formation des bulles du premier fluide. Si la hauteur dans l'échangeur correspondant à la phase de "désousrefroidissement" est trop importante, I'effet de thermosiphon sera insuffisant. On comprend que plus la hauteur h de la zone d'échange thermique est importante, plus l'effet de la pression hydrostatique sur le premier fluide à l'entrée de la zone d'échange sera important et donc plus la zone de sous-refroidissement devra l'être également. Pour permettre l'entretien de l'effet de thermosiphon assurant la circulation du premier fluide, le phénomène de "pincement" doit donc être limité. Dans les installations d'échange thermique du type à bain, cette hauteur est donc limitée à 2,5 mètres. Un autre inconvénient présent dans ce type d'échangeur à bain est que le "phénomène de pincement" décrit précédemment oblige à prévoir une différence de température entre la température d'entrée T1,1 du fluide froid F1 à vaporiser et la température T2,2 du fluide chaud F2 supérieure à environ 1,2 C pour permettre le fonctionnement de l'échangeur par thermosiphon en raison de "l'effet de pincement". Or, on comprend que l'augmentation de cet écart de température augmente les irréversibilités thermodynamiques, et, par voie de conséquence, diminue le rendement énergétique de l'ensemble de l'installation. Par exemple, dans le cas de la distillation des gaz de l'air à l'aide d'une double colonne, la pression de la colonne dite moyenne pression et, par voie de conséquence, la pression du compresseur d'air d'alimentation, doivent être augmentées, ce qui augmente la consommation d'énergie de l'ensemble de l'installation. Il existe donc un réel besoin de disposer d'échangeurs vaporiseurcondenseur du type à bain ou de procédés d'échange thermique dans une installation du type à bain qui permettent soit d'augmenter la hauteur verticale d'échange thermique pour diminuer I'encombrement au sol de l'installation, soit de diminuer l'écart de température entre le premier fluide et le deuxième fluide, soit encore de permettre une combinaison de ces deux caractéristiques de l'échangeur vaporise u r-condenseur. Pour atteindre ce but selon l'invention, I'échangeur vaporiseurcondenseur du type à bain entre un premier fluide (F1) à vaporiser et un deuxième fluide (F2) à condenser, ledit échangeur présentant une pression minimale de sortie PrS dudit premier fluide pour permettre le fonctionnement de l'installation dans laquelle ledit échangeur est monté, comprend: des moyens pour définir une pluralité de passages d'échange thermique entre les deux fluides pour faire circuler ledit deuxième fluide, ledit deuxième fluide ayant une température T2,2 à la sortie desdits passages, des moyens formant enceinte contenant les moyens formant passage pour faire circuler par thermosiphon ledit premier fluide entre lesdits passages du bas vers le haut sur une hauteur h, ledit premier fluide ayant une température d'entrée Tl,, avec T1,1 1,2 C. On a mis en évidence en effet que, si on augmente la pression de sortie du premier fluide, on modifie l'effet de pincement, ce qui autorise soit à augmenter la hauteur h d'échange thermique, soit à diminuer l'écart de température entre les deux fluides. Selon un deuxième aspect de l'invention, le procédé de vaporisation d'un premier fluide à l'aide d'un échangeur vaporiseur-condenseur à bain comprend les étapes suivantes: -on fait circuler un deuxième fluide (F2) dans des passages verticaux d'échange, ledit deuxième fluide ayant une température de sortie T2,2; - on fait circuler de bas en haut sur une hauteur h par thermosiphon ledit premier fluide entre lesdits passages d'échange thermique, ledit premier fluide ayant une température d'entrée Tl,1 (T1, à Tl,1 + 1,2 C. On comprend que ce procédé permet d'améliorer les caractéristiques de l'échangeur à bain comme cela a été déjà exposé en liaison avec la définition précédente de l'échangeur à bain conforme à I'invention. Selon un mode préféré de mise en oeuvre, la pression de sortie du premier fluide P1,2 est de l'ordre de 4 bars absolus. Selon une autre caractéristique, de préférence, la hauteur des passages d'échange thermique entre les deux fluides est au moins égale à3m. De préférence, les passages d'échange thermique entre les deux fluides sont limités par des plaques parallèles, celles-ci pouvant être du type à ailettes brasées. Selon une variante de mise en oeuvre, les passages peuvent être constitués par des tubes. Selon un premier mode de mise en oeuvre, les moyens formant enceinte comprennent une unique enceinte contenant lesdits passages d'échange thermique et dans laquelle le premier fluide circule par thermosiphon. Selon un deuxième mode de mise en oeuvre, les moyens formant enceinte comprennent une première enceinte définissant un volume inférieur d'entrée du premier fluide et un volume supérieur de sortie du premier fluide et une deuxième enceinte raccordée respectivement aux volumes supérieur et inférieur, cette deuxième enceinte pouvant se réduire à une tuyauterie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit de plusieurs modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemple non limitatifs. La description se réfère aux figures annexées sur lesquelles: la figure 1, déjà décrite, est une vue simplifiée d'un échangeur à bain connu; la figure 2, déjà décrire, montre le diagramme d'échange thermique de l'échangeur à bain de la figure 1; la figure 3 montre un premier exemple de réalisation d'un échangeur à bain conforme à l'invention utilisé dans la distillation de l'air; la figure 4 est un diagramme d'échange thermique de fonctionnement de l'échangeur à bain de la figure 3; la figure 5 montre une variante de réalisation de l'échangeur à bain selon l'invention; et la figure 6 montre la courbe de variation du sousrefroidissement en fonction de la pression du liquide, pour une hauteur hydrostatique de 1 mètre. En se référant tout d'abord aux figures 3 et 4, on va décrire un premier mode de réalisation de l'échangeur à bain selon l'invention. Dans la description qui suit, on va plus particulièrement considérer le cas o le fluide froid à vaporiser est de l'oxygène liquide et o le fluide chaud est de l'azote gazeux, ce qui est par exemple le cas lors de la distillation cryogénique des gaz de l'air avec un schéma du type double colonne. Cependant, il va de soi que la présente invention peut être appliquée à l'échange thermique entre deux autres fluides par exemple à la séparation cryogénique de gaz de synthèse tel que le méthane, le monoxyde de carbone, I'hydrogène... En se référant tout d'abord aux figures 3 et 4, on va décrire un premier mode de réalisation de l'échangeur à bain. On a représenté l'enceinte externe 20 contenant le premier fluide F1 qui est dans l'exemple considéré de l'oxygène pur. A la partie supérieure de l'enceinte 20, on trouve l'interface 22 entre le premier fluide F1 sous forme liquide et le fluide Fl sous forme de vapeur récupérée à la partie supérieure de l'enceinte. A l'intérieur de cette enceinte, on trouve un module d'échange thermique 24 qui définit de façon connue en soi des passages 26 pour le deuxième fluide "chaud" F2 qui dans l'exemple considéré est de l'azote pur, ces passages s'étendent entre une boîte 28 raccordée à la conduite d'entrée 30 et une boîte de sortie 32 raccordée à la conduite de sortie 34. Ces passages, comme cela est connu, peuvent être constitués par des tubes ou encore par des plaques parallèles définissant le circuit du deuxième fluide. Ces passages peuvent être verticaux comme cela est représenté sur la figure 3, horizontaux ou obliques. Le module d'échange thermique 24 définit également des passages verticaux pour la circulation du premier fluide F1, c'est-à-dire de l'oxygène. Comme on l'a déjà indiqué, dans ce type d'échangeur à bain, le fluide à vaporiser F1 circule par thermosiphon dans les passages d'échange thermique verticaux. Le fluide F1 présente à son entrée, c'est-à-dire à l'extrémité inférieure 24a du module d'échange, une température T1,, et une pression P1,1 et une pression P1,2 à l'extrémité supérieure 24b du module d'échange. On appelle h la hauteur totale du module d'échange, c'est-à-dire la longueur de circulation du premier fluide entre l'extrémité d'entrée 24a et l'extrémité de sortie 24b. Le deuxième fluide, qui est de l'azote gazeux dans l'exemple considéré, entre à la température T2,1 par la conduite 30 et sort du module d'échange sous forme liquide à la température T2,2. Sur la figure 4, on a représenté l'échange thermique entre le fluide F1 (oxygène pur) et le fluide F2 (azote pur). La courbe A, sensiblement verticale du fait que le fluide F2 est de l'azote pur, montre l'évolution de ce fluide entre son entrée et sa sortie du module d'échange. La courbe B montre l'évolution du premier fluide (oxygène pur).. Elle comporte une première partie B1 correspondant au "désousrefroidissement" de l'oxygène et une partie B2 de vaporisation partielle de l'oxygène à partir de la température de bulle Tb de l'oxygène. Comme on l'a déjà expliqué, en augmentant la pression de sortie P1,2 du premier fluide, on peut diminuer "l'effet de pincement" ce qui permet d'augmenter la hauteur h d'échange et/ou de diminuer l'écart de température T2,2-T1,1. Dans le cas de la distillation cryogénique des gaz de l'air avec un schéma du type double colonne, la pression P1,2 de sortie du premier fluide (oxygène) dépend de la pression en sortie de l'installation complète contenant l'échangeur à bain en prenant en compte la perte de charge due à l'appareillage entre la sortie de l'échangeur et la sortie de l'installation complète. Si la sortie de l'installation est à la pression atmosphérique, la pression à la sortie de l'échangeur à bain est de l'ordre de 1,3 bars absolus. Il va de soi que pour augmenter la pression de sortie P1,2 du premier fluide, il est nécessaire d'augmenter la pression du fluide chaud F2 et par voie de conséquence la pression du gaz à l'entrée de l'installation (par exemple de l'air). Si l'on admet une pression P1,2 de 4 bars absolus, on peut construire un échangeur à bain dont la hauteur h du module d'échange est égale à 3 ou 4 mètres, en conservant un écart de température de l'ordre de 1,2 C. Avec la même pression de sortie de 4 bars absolus et en maintenant une hauteur h de 2 mètres, on peut ramener l'écart de température à 0,4 ou 0,5 C. Sur la figure 5, on a représenté une variante de réalisation de l'échangeur à bain. L'échangeur comprend une enceinte principale 40 dans laquelle est monté le module d'échange 42. L'enceinte 40 définit également une chambre inférieure d'entrée 44 du premier fluide et une chambre supérieure 46 de sortie du premier fluide avec un prélèvement 48 du premier fluide vaporisé. L'échangeur comprend également une enceinte 50 de recirculation du premier fluide à l'état essentiellement liquide qui est raccordée aux chambres supérieure et inférieure par des conduites 52 et 54. Cette enceinte pourrait se réduire à une simple tuyauterie. Sur la figure 6, on a représenté les variations ATb du sousrefroidissement induit par une hauteur hydrostatique de 1 m en fonction de la pression P pour l'oxygène pur (courbe 1) et pour le méthane pur (courbe 11). On voit que plus la pression (P) est élevée, plus l'effet de sous-refroidissement est faible. Ces courbes permettent de mieux comprendre l'effet favorable de l'augmentation de la pression du premier fluide sur "l'effet de pincement". En effet, plus la pression de sortie P1,2 est élevée, plus on pourra augmenter la hauteur h d'échange, c'est-àdire la pression hydrostatique (P1,2-Pl,1) tout en conservant la même variation du sous-refroidissement ATb. REVENDICATIONS 1. Echangeur vaporiseur-condenseur du type à bain entre un premier fluide (F1) à vaporiser et un deuxième fluide (F2) à condenser, ledit échangeur présentant une pression minimale de sortie PmS dudit premier fluide pour permettre le fonctionnement de l'installation dans laquelle ledit échangeur est monté, ledit échangeur comprenant: des moyens (24) pour définir une pluralité de passages (26) d'échange thermique entre les deux fluides pour faire circuler ledit deuxième fluide, ledit deuxième fluide ayant une température T2,2 à la sortie desdits passages; des moyens formant enceinte (20) contenant les moyens formant passage (24) pour faire circuler par thermosiphon ledit premier fluide entre lesdits passages du bas vers le haut sur une hauteur h, ledit premier fluide ayant une température d'entrée Tl,, avec T1,1 Tl,1 + 1,2 C. 2. Echangeur vaporiseur-condenseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite pression minimale PmS étant de l'ordre de 1,3 bars absolus, la pression de sortie P1,2 dudit premier fluide à vaporiser est de l'ordre de 4 bars absolus. 3. Echangeur vaporiseur-condenseur selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la hauteur desdits passages, d'échange (26) est au moins égale à 3 mètres. 4. Echangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite température T2,2 du second fluide est comprise entre Tl,, + 1,2 C et Ti,i + 0,4 C. 5. Echangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lesdits passages d'échange thermique (26) sont limités par des plaques parallèles. 6. Echangeur selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdites plaques parallèles sont du type à ailettes brasées. 7. Echangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lesdits passages d'échange thermique (26) sont des tubes. 8. Echangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lesdits moyens formant enceinte comprennent une unique enceinte (20) contenant lesdits passages d'échange thermique (26) et dans laquelle ledit premier fluide circule par thermosiphon. 9. Echangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que lesdits moyens formant enceinte comprennent une première enceinte (40) définissant un volume inférieur d'entrée (44) du premier fluide et un volume supérieur de sortie (46) du premier fluide et une deuxième enceinte (50) raccordée respectivement auxdits volumes supérieur et inférieur. 10. Procédé de vaporisation d'un premier fluide (F1) à l'aide d'un échangeur vaporiseur-condenseur à bain comprenant les étapes suivantes: on fait circuler un deuxième fluide (F2) dans des passages verticaux d'échange, ledit deuxième fluide ayant une température de sortie T2,2; on fait circuler de bas en haut sur une hauteur h par thermosiphon ledit premier fluide entre lesdits passages d'échange thermique, ledit premier fluide ayant une température d'entrée T1,1 (Tl,1 à Tl,1 + 1,2 C. 11. Application de l'échangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 à la séparation cryogénique des gaz de l'air. 12. Application de l'échangeur selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 à la séparation cryogénique de gaz de synthèse.