FR 2808707 A1 20011116 FR 0105930 A 20010503 DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne les ensembles de cyclo- nes fermés comportant un répartiteur de débit servant à l'égalisation du débit, en particulier les ensembles de cy- clones fermés d'unités de craquage catalytique de fluides (CCF). Plus particulièrement, l'invention concerne un répar- titeur placé dans la section de raccordement mutuel des cy- clones de la cuve de séparateur rapide (séparateur) de la suspension gazmatières solides, qui est présent dans des procédés de craquage catalytique de fluides et qui répartit les gaz provenant des cyclones de la zone de réaction et de la cuve de séparateur rapide, de façon à favoriser un débit souhaitable et uniforme des gaz dans toute l'étendue de cette partie. Le répartiteur absorbe en outre les déplace- ments relatifs entre les cyclones qui sont dus à la dilata- tion thermique différentielle. INFORMATIONS D'ARRIERE-PLAN Le procédé catalytique de craquage de fluides (CCF) constitue la pièce maîtresse de nombreuses raffineries, étant donné que la plus grande partie des produits sont de grande valeur. Par conséquent, pour le fonctionnement convenable d'une raffinerie, il est extrêmement souhaitable que les unités CCF fonctionnent sans interruption pendant de longues pério- des de temps et traitent divers types de charges, parmi les- quelles des charges lourdes ayant des points d'ébullition supérieurs à 570 OC. D'une manière générale, le procédé catalytique de cra- quage de fluides (CCF) vise à convertir des hydrocarbures à point d'ébullition élevé en fractions d'hydrocarbures légè- res, telles que l'essence et le gaz de pétrole liquéfié (GPL). La plus grande partie de l'essence comprise dans le stockage d'essence d'une raffinerie provient en général de l'unité CCF. En tant que procédé catalytique, le CCF utilise des ca- talyseurs qui sont responsables des rendements optimisés en produits de valeur, ayant une valeur commerciale élevée, tels qu'essence, carburant diesel et GPL, tandis que les rendements en produits moins souhaitables, tels que coke et gaz combustible, sont rendus minimaux. Les particularités de résistance au frottement de tels catalyseurs sont aussi importantes que leurs particularités chimiques. La raison de l'importance de la résistance au frottement des catalyseurs CCF se comprend aisément compte tenu du coût élevé du catalyseur, ainsi des conditions impo- sées de plus en plus poussées concernant la maîtrise des émissions de particules par les raffineries. Malgré le soin apporté et la technologie poussée ap- pliquée, même ainsi, le catalyseur CCF subit une abrasion due aux vitesses élevées de circulation du catalyseur dans les unités. L'abrasion du catalyseur CCF entraîne la réduc- tion de la taille des particules de catalyseur, initialement des microsphères ayant un diamètre d'environ 70 micromètres, vers une fourchette plus faible de taille, inférieure à 20 micromètres. L'ensemble de l'état de la technique habituellement utilisé pour la séparation (séparation rapide) du catalyseur à partir des produits gazeux de l'unité CCF est celui de sé- parateurs rapides à cyclones, ou simplement des cyclones. La séparation des mélanges gaz-matières solides utili- sant des cyclones est l'un des systèmes industriels les plus anciens et est basé sur le principe courant de l'utilisation de la force centrifuge pour séparer des particules de matiè- res solides vis-à-vis des gaz. Malgré la simplicité appa- rente, il est encore procédé à des études et des discussions importantes concernant la recherche de meilleures performan- ces des cyclones. Etant initialement des appareils utilisés dans le seul but de séparer et récupérer le catalyseur à partir des pro- duits de l'unité, les cyclones CCF ont acquis de nouvelles perspectives avec le temps et en raison des diverses modifi- cations dans les charges et le procédé, en intervenant même dans les résultats de conversion de l'unité. Pour mieux évaluer ce qui est affirmé ci-dessus, il est nécessaire de comprendre les bases du procédé CCF. Dans l'unité de craquage catalytique de fluides, le ca- talyseur préchauffé est mélangé intimement à la charge de départ pulvérisée de l'unité et le mélange ainsi formé est transféré à la zone de réaction de l'unité dans laquelle se produisent les réactions de craquage. La zone de réaction est en général un tube vertical allongé dans lequel le flux de mélange peut s'écouler vers le haut (tube montant) ou vers le bas (tube descendant). Les produits de craquage, hydrocarbures gazeux et va- peurs forment une suspension gaz- matières solides avec le catalyseur. Une telle suspension devrait être séparée rapi- dement et efficacement à la sortie de la zone de réaction afin de rendre minimales les réactions de sur-craquage, les- quelles conduisent à la formation de produits moins souhai- tables (gaz combustible et coke). Une telle séparation s'obtient en utilisant des cyclones placés à l'intérieur de la cuve de séparateur rapide. Pour améliorer la séparation des particules de cataly- seur solide, on installe des groupes de cyclones (premier et second étages). Le premier étage de cyclones effectue la plus grande partie du travail de séparation et récupère habituellement environ 99% des matières solides totales chargées. Le pre- mier étage de cyclones a le travail le plus facile, étant donné que les particules de catalyseur ont une taille moyenne de particules comprise entre 60 et 70 micromètres, il y a une quantité considérable de gaz disponibles pour fournir les forces centrifuges et il ne se pose pas de pro- blème pour évacuer des quantités importantes de gaz par la section de cyclone. Le second étage de cyclones reçoit approximativement la même quantité de gaz que le premier étage de cyclones, mais la teneur en matières solides est inférieure de plusieurs ordres de grandeur. En raison de telles conditions négati- ves, ainsi que du fait que les particules qui atteignent le second étage ont une taille moyenne plus petite, la récupé- ration typique d'un cyclone de second étage est de 95 à 98% des matières solides totales chargées. Une fois que le catalyseur a été séparé des gaz et des produits de la réaction de craquage, la rectification est lancée, de sorte que les hydrocarbures adsorbés sur le cata- lyseur ou entraînés par le flux sont extraits par entraîne- ment avec la vapeur d'eau de rectification. Après la section de rectification, le catalyseur est transféré au régénérateur, dans lequel ont lieu les réac- tions de combustion servant à l'extraction du coke déposé sur le catalyseur. A l'intérieur du régénérateur, les débits de gaz de combustion peuvent également être considérables, de sorte qu'afin d'éviter une perte de catalyseur entraîné par les gaz produits dans les réactions de combustion, des cyclones sont également installés pour la séparation du mé- lange gaz-matières solides. Normalement, des groupes de cyclones d'étages diffé- rents et successifs sont également installés dans les régé- nérateurs, comme dans le cas de la cuve de séparateur ra- pide. Un appoint de catalyseur a également lieu dans le régé- nérateur par addition de quantités de catalyseur vierge cal- culées pour maintenir le stock de catalyseur, ainsi que la conversion de l'unité CCF. Dans le séparateur rapide, ainsi que dans le régénéra- teur, le fonctionnement convenable des cyclones est d'une suprême importance pour assurer des performances convenables de l'unité, avec, en même temps, une perte minimale de cata- lyseur et donc des émissions minimales de particules. Le temps s'écoulant, et compte tenu des modifications introduites dans les unités CCF en fonction principalement de la composition des charges de départ, il s'est avéré qu'il se présentait une condition requise d'un temps de sé- jour toujours plus faible pour la charge et des produits de réaction avec le catalyseur afin de rendre minimales les ré- actions de sur-craquage. Divers procédés et procédures ont été proposés qui vi- sent à atteindre ces buts. L'un des modes bien connus et utilisés visant à at- teindre ces buts est ce qu'il est convenu d'appeler un mode à "cyclones fermés", qui est basé sur le concept d'un rac- cordement direct de la zone de réaction au séparateur rapide à cyclones. Conformément au concept des "cyclones fermés", les cy- clones installés à l'intérieur de la cuve de séparateur ra- pide sont directement raccordés à la zone de réaction de l'unité; un second étage de cyclones est raccordé aux cy- clones de la zone de réaction, en série, au moyen d'un tube de raccordement constitué de cylindres de diamètres diffé- rents et montés d'une manière télescopique de façon à absor- ber les déplacements dus aux dilatations thermiques diffé- rentielles entre ces étages de cyclones. Ce concept permet de rendre minimale la présence de ma- tière en particules dans les gaz sortants provenant de la cuve de séparateur rapide et les produits de réaction sont séparés plus rapidement du catalyseur, de sorte que les ré- actions de sur-craquage sont réduites d'une manière signifi- cative par la réduction du temps de contact entre le cataly- seur et les produits de craquage. Le brevet US 4502947 correspondant au brevet brésilien PI 8404451 enseigne la séparation efficace et plus rapide des produits obtenus par l'utilisation de séparateurs rapi- des à cyclones directement raccordés à la base du tube mon- tant, ceux-ci étant raccordés à des groupes de cyclones de premier et second étages. Des tubes concentriques, montés d'une manière télescopique de façon à absorber des déplace- ments dus aux dilatations thermiques différentielles entre les cyclones de tube montant et ces étages de cyclones cons- tituent le raccordement entre la sortie des cyclones de tube montant et la buse d'entrée du premier étage des paires de cyclones. Les vapeurs de purge et de rectification passent dans l'espace annulaire existant entre les tubes concentri- ques en même temps qu'une certaine quantité de catalyseur entraîiné. L'utilisation de différents types de remplissages à l'intérieur de la section annulaire est suggérée pour mon- ter les tubes concentriques, de manière à maintenir un cer- tain espace pour la circulation de la vapeur d'eau de recti- fication. Le brevet US 5569435 correspondant au brevet brésilien PI 9303773 de la demanderesse, enseigne qu'un séparateur ra- pide à cyclones sans pied plongeant également connu sous l'appellation de pseudo-cyclone, directement accouplé à la base du tube montant et raccordé à un groupe de cyclones au moyen d'un tube constitué de cylindres concentriques, montés d'une manière télescopique, permet une séparation plus effi- cace de la suspension gaz-matières solides dans la cuve de séparateur rapide de l'unité CCF. L'espace annulaire situé entre les cylindres concentriques est dimensionné de façon à absorber les gaz provenant de la section de rectification et la vapeur d'eau de purge de la cuve de séparateur rapide, sans qu'il soit besoin d'un type quelconque de remplissage pour la section annulaire. Ainsi, l'utilisation d'ensembles de cyclones fermés dans des unités CCF permet de rendre optimale la séparation de la suspension gaz-matières solides, ce qui rend ainsi mi- nimales les pertes de catalyseur par entraînement, ce qui réduit le temps de contact entre le catalyseur et les pro- duits de craquage, et évite le sur-craquage et l'augmentation de produits moins souhaitables, tels que coke et gaz, avec des avantages évidents pour le raffineur, ainsi que pour l'environnement. Toutefois, pour le fonctionnement efficace dans un ré- gime de cyclones fermés dans des unités CCF, le couplage en- tre les cyclones parmi des cyclones différents et succes- sifs, en utilisant des tubes concentriques de différents diamètres montés d'une manière télescopique, entraîne encore certaines difficultés de fonctionnement non résolues. Par exemple, pour des convertisseurs CCF dans lesquels le groupe de cyclones de tube montant ou le groupe de cyclo- nes de tube descendant a une structure asymétrique, il existe le risque d'un fonctionnement non uniforme entre les groupes de cyclones en raison de la différence de perte de charge. Dans de telles conditions, la nécessité de s'adapter à la dilatation thermique différentielle entre les cyclones de la zone de réaction et l'étage raccordé à celle-ci suivant la direction radiale de la cuve de séparateur rapide peut impliquer l'adoption d'un espace annulaire ayant une aire spécifique plus grande que cela n'est souhaitable pour s'adapter aux débits requis dans le dimensionnement. Dans ce cas, une plus grande injection de vapeur d'eau de purge dans la cuve de séparateur rapide serait impérative afin d'éviter un entraînement de catalyseur à partir des cyclones de la zone de réaction, ce qui réduit le rendement de séparation et affecte la qualité des produits, avec des pertes impor- tantes pour le raffineur, ainsi que pour l'environnement. La plus grande consommation de vapeur d'eau de purge envoyée à l'unité CCF peut amener le raffineur à une série de restrictions, le fonctionnement étant déjà mis en oeuvre avec les chaudières de vapeur d'eau travaillant à la limite supérieure de leur capacité. Une situation encore plus complexe se présente dans une unité travaillant avec divers groupes de cyclones asymétri- ques à l'endroit de la cuve de séparateur rapide, lorsque l'asymétrie des groupes provoque un débit différencié parmi ceux-ci, cela entraînant d'une manière inévitable un fonc- tionnement non optimisé des groupes de cyclones. Ainsi, malgré les tentatives et propositions de la do- cumentation spécialisée, il n'existe pas encore une solution à l'égalisation de débit dans les cyclones fermés qui rédui- rait le débit requis de la vapeur d'eau de purge ayant son origine dans la cuve de séparateur rapide, vers l'intérieur du tube de raccordement de cyclones et qui permettrait le fonctionnement uniforme des cyclones dans des convertisseurs CCF ayant une structure asymétrique du groupe de cyclones de tube montant ou du groupe de cyclones de tube descendant, comme la solution nouvelle décrite dans la présente inven- tion. RESUME DE L'INVENTION L'invention a pour objet un ensemble de cyclones fer- més comportant un répartiteur, caractérisé en ce que le rac- cordement mutuel entre les cyclones de différents étages successifs comprend un tube de raccordement, un joint téles- copique et un répartiteur qui répartit uniformément les gaz provenant de la plus grande partie des cyclones de premier étage vers les cyclones de second étage. D'une manière générale, la présente invention comprend un ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur servant à l'égalisation du débit des cyclones de différents étages successifs, le répartiteur répartissant uniformément les gaz provenant de la plus grande partie ou de tous les cyclones de première étage. La présente invention prévoit la mise en place, dans la section appelée section des tubes de raccordement qui com- porte des joints télescopiques, d'un répartiteur qui répar- tit uniformément les gaz provenant des cyclones de premier étage, sans gêne structurelle pour accepter les dilatations thermiques différentielles. La présente invention fournit ainsi un répartiteur per- mettant l'uniformisation des débits provenant de chaque cy- clone de première étage, ce qui rend uniforme le fonctionne- ment des cyclones de second étage et rend minimales l'utilisation de vapeur d'eau de purge supplémentaire, en réduisant le nombre de joints télescopiques, et l'aire spé- cifique annulaire totale dans la zone du tube de raccorde- ment de cyclone, en maintenant le même intervalle annulaire et en réduisant ainsi le débit requis pour la vapeur d'eau de purge provenant de la cuve de séparateur rapide. La présente invention fournit en outre un répartiteur permettant l'égalisation du débit des cyclones dans des en- sembles de cyclones fermés, en permettant une réception uni- forme du mélange gaz-matières solides dans le tube, ce qui autorise un fonctionnement uniforme des cyclones situés dans l'étage suivant. La présente invention fournit en outre un ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur qui sert à l'égalisation de débit, ce qui a pour effet que la cuve de séparateur rapide contient intérieurement une moins grande quantité de matière, ainsi qu'un entretien plus facile de l'ensemble de cyclones. DESCRIPTION SUCCINCTE DES DESSINS La figure 1 annexée est une coupe de la section de sé- paration d'une unité CCF conforme à l'état de la technique. La figure 2 illustre l'un des modes de mise en oeuvre de la présente invention, représentant une coupe de la sec- tion de séparation d'une unité CCF qui comporte un réparti- teur servant à l'égalisation de débit tel que proposé par l'invention. La figure 3 illustre un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, lorsque plus qu'un cyclone de premier étage sont raccordés à un répartiteur unique d'égalisation de dé- bit. La figure 4 illustre, à l'aide de deux coupes transver- sales, le mode préféré de mise en oeuvre de l'invention re- présenté à la figure 3. La coupe A-A représente les cyclones de premier étage raccordés directement à la section des tu- bes de raccordement comportant des joints télescopiques. La coupe B-B représente le raccordement entre le répartiteur conforme à l'invention et les cyclones de l'étage suivant ou du second étage. La figure 5 illustre encore un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention dans lequel deux répartiteurs sont mis en place pour permettre l'égalisation de débit des cyclones fermés lorsqu'ils sont dans un agencement spatial non symétrique. La figure 6 représente la coupe transversale C-C du mode préféré de mise en oeuvre de l'invention représenté à la figure 5. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES PREFERES DE MISE EN OEUVRE La présente invention va maintenant être décrite en re- gard des figures annexées. La figure 1 représente un groupe de cyclones fermés placés dans une cuve de séparateur rapide d'une unité CCF conforme à l'état de la technique. Dans cet agencement, l'extrémité inférieure d'une zone de réaction 1 rejette la suspension gaz-matières solides, formée par le catalyseur et les produits de réaction de craquage, dans une cuve de sépa- rateur rapide 2, par l'intermédiaire de cyclones de premier étage 3 dans lesquels se produit la séparation de la plus grande partie du catalyseur en suspension. De la vapeur d'eau de purge est introduite par un répartiteur de vapeur d'eau 4. Les particules de catalyseur séparées par les cyclones de premier étage et déjà sensiblement dépourvues de vapeurs il d'hydrocarbures sont envoyées à une section de rectification dans laquelle a lieu l'extraction des hydrocarbures adsor- bés à la surface du catalyseur, puis finalement au régénéra- teur non représenté sur la figure. Les produits de craquage séparés par les cyclones de premier étage 3, qui entraînent encore des particules de ca- talyseur, parviennent dans des cyclones de second étage 6 dans lesquels ces produits sont presque complètement séparés la phase gazeuse est alors envoyée aux appareils de frac- tionnement de produits craqués, tandis que la phase solide est dirigée vers la base de la cuve de séparateur rapide 2, puis vers le rectificateur 5. Les conditions de fonctionne- ment des cyclones de second étage sont tout à fait différen- tes de celles des cyclones de premier étage, principalement en raison du changement se présentant dans la composition de la suspension gazmatières solides, laquelle est désormais beaucoup plus riche en phase gazeuse. Les sorties des cyclones de premier étage 3 sont rac- cordées aux cyclones de second étage 6 par des tubes de sor- tie de premier étage 8, des joints télescopiques 7 et des tubes de raccordement 8'. Il s'agit là de la zone habituel- lement appelée "zone des tubes de raccordement". Conformément à cet agencement, à chaque groupe des éta- ges de cyclones correspond un tube de sortie de premier étage 8, un joint télescopique 7 et un tube de raccordement 8' et, par conséquent, un espace annulaire 7' par lequel passe la vapeur d'eau de purge servant à égaliser les pres- sions et qui empêche un retour de catalyseur. D'une manière idéale, le débit de gaz dans l'ouverture inférieure du cône de cyclone 3 de la zone de réaction représente de 0,1 à 7% du débit total de gaz envoyé à l'étage de cyclones suivant, * de préférence 5% du débit total de gaz. Il sera évident pour les spécialistes que la taille de l'espace annulaire 7' formé entre le joint télescopique et le tube de raccordement de cyclones variera en fonction des paramètres géométriques du groupe, ainsi que des intervalles requis pour accepter les dilatations thermiques différen- tielles. Il est également évident que la quantité de vapeur d'eau de purge requise pour maintenir la pression de l'ensemble est une fonction de l'aire formée par l'espace annulaire. Par conséquent, plus ledit espace est grand, plus la quantité requise de vapeur d'eau de purge sera grande. Pour certaines raffineries, ladite consommation de vapeur d'eau de purge peut éventuellement poser un problème et en- traîner des frais supplémentaires pour la fourniture de va- peur d'eau. La description qui suit des figures qui illustrent des modes préférés de mise en oeuvre de l'invention concerne les solutions offertes pour réduire la consommation de vapeur d'eau de purge en utilisant le répartiteur de débit conforme à l'invention. La figure 2 illustre l'un des modes préférés de mise en oeuvre de la présente invention dans lequel la cuve de sépa- rateur rapide d'une unité CCF comporte, placés dans ladite cuve, un ensemble de cyclones fermés et un répartiteur de débit. Conformément à ce mode préféré de mise en oeuvre, un seul cyclone de premier étage 3 ou le cyclone de zone de ré- action est raccordé au moyen de son tube de sortie 8 et du joint télescopique 7 au répartiteur de débit 9 de l'invention, lequel répartit uniformément les gaz sortant du cyclone de premier étage 3 vers tous les cyclones de second étage 6. Ainsi, il n'est pas nécessaire que le nombre des cyclones de premier étage 3 et celui des cyclones de second étage 6 soient les mêmes, étant donné que le nombre de cy- clones de second étage 6 peut varier en fonction de la conception des cyclones. Le nombre de joints télescopiques 7 est réduit d'une manière sensible, de même que l'est l'aire totale de l'espace annulaire des joints télescopiques, tout en mainte- nant les mêmes intervalles annulaires; par conséquent, le débit requis de vapeur d'eau de purge sortant de la cuve de séparateur rapide 2 est réduit. Du fait de la mise en place de l'ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur S de débit 9 conforme à la présente invention, la réception uniforme du mélange gaz-matières solides est assurée, ce qui permet un fonctionnement uniforme des cyclones de second étage 6. La figure 3 représente un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention dans lequel deux paires de cyclones de premier étage 3 sont raccordés à un répartiteur de débit 9 par l'intermédiaire d'un tube de sortie 8 et d'un joint télescopique 7. Bien que cette figure et la coupe A-A de la figure 4 n'indiquent que deux paires de cyclones de premier étage, ce nombre peut varier en fonction de la conception des cyclones et cet aspect ne constitue donc pas un aspect limitatif de l'invention. Conformément à ce mode de mise en oeuvre, le réparti- teur de débit 9 vise à concentrer et répartir la suspension gaz-matières solides sortant des cyclones de premier étage 3 vers les cyclones de second étage 6 de manière à réduire d'une façon significative la quantité requise de vapeur d'eau de purge; cela est simplement une conséquence de la réduction du nombre de joints télescopiques 7 et donc de l'aire des espaces annulaires formés par le raccordement des joints télescopiques 7 et du répartiteur de débit 9. La figure 4 représente des coupes transversales A-A et B-B indiquant respectivement, dans A-A, le raccordement du tube de sortie 8 avec les cyclones de première étage 3 et, dans B-B, le raccordement du répartiteur de débit 9 avec les cyclones de second étage 6. Ce mode de mise en oeuvre constitue une forte preuve de l'avantage de l'utilisation de l'ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur de débit 9 conforme à l'invention, étant donné que, quel que soit le nombre de cyclones de pre- mier étage 3 et de cyclones de second étage 6, le fonction- nement de ces derniers est rendu uniforme en vue de l'uniformisation de la pression due au répartiteur de débit 9. La figure 5 illustre encore un autre mode préféré de mise en oeuvre de l'invention dans lequel plus d'un réparti- teur de débit 9 sont mis en place chaque fois que l'asymétrie du groupe de cyclones primaires est telle qu'un seul répartiteur de débit 9 à l'intérieur de la cuve de sé- parateur rapide 2 ou du rectificateur n'est pas favorable sur le plan spatial. Uniquement à titre illustratif, la fi- gure 5 représente deux répartiteurs de débit 9 et 9'; un plus grand nombre est possible en fonction de la conception des cyclones et cela ne constitue pas un aspect limitatif de l'invention. La figure 6 illustre la coupe transversale C-C repré- sentant les raccordements des cyclones de premier étage 3 avec les tubes de sortie 8; on peut voir la manière dont l'utilisation de plus d'un répartiteur de débit 9 conforme à l'invention conduit à un meilleur agencement des cyclones de premier étage 3, en concentrant et répartissant uniformément la suspension gaz-matières solides vers les cyclones de se- cond étage 6, lesquels peuvent alors fonctionner d'une ma- nière uniforme, étant donné que la pression parmi ceux-ci est égalisée à l'aide des répartiteurs 9 et 9' On doit garder à l'esprit le fait que les figures an- nexées sont présentées uniquement à titre illustratif de l'invention et nesont pas censées présenter d'une manière exhaustive toutes les possibilités qui peuvent être exploi- tées en utilisant l'ensemble de cyclones fermés comportant le répartiteur 9 proposés, d'autres combinaisons et agence- ments de répartiteurs et de cyclones de différents étages successifs étant possibles en fonction d'un projet conçu pour chaque cuve de séparateur rapide ou de régénérateur de l'unité CCF, cela ne constituant pas un aspect limitatif de l'invention. En ce qui concerne le matériau utilisé pour réaliser les répartiteurs 9 conformes à l'invention, il est préféra- ble d'utiliser le même matériau que celui utilisé pour la réalisation des cyclones de premier et second étages; d'autres matériaux peuvent être utilisés à condition que leur coefficient de dilatation thermique soit compatible avec celui de la réalisation des cyclones, cela ne consti- tuant pas un aspect limitatif de la présente invention. En utilisant l'ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur 9 conforme à l'invention, les éléments conte- nus à l'intérieur de la cuve de séparateur rapide 2 sont en nombre réduit du fait de la réduction du nombre des joints télescopiques 7, et il s'y ajoute un entretien et un net- toyage plus faciles de l'ensemble. Il est également évident que l'utilisation de l'ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur 9 n'est pas limitée à la cuve de séparateur rapide 2 de l'unité CCF et qu'il peut être mis en place tout aussi bien dans le régénérateur, non représenté sur la figure, lequel fonctionne également avec des groupes de cyclones de diffé- rents étages successifs. Il est évident pour les spécialistes que l'ensemble de cyclones fermés comportant un répartiteur 9 tel que décrit par la présente invention peut être mis en place dans n'importe quelles unités qui fonctionnent dans des condi- tions similaires et que son utilisation n'est donc pas limi- tée aux ensembles de cyclones fermés présents dans des uni- tés de craquage catalytique de fluides (CCF). REVENDICATIONS 1. Ensemble de cyclones fermés comportant un réparti- teur (9), caractérisé en ce que le raccordement mutuel entre les cyclones de différents étages successifs comprend un tube de raccordement (8), un joint télescopique (7) et un répartiteur (9) qui répartit uniformément les gaz provenant de la plus grande partie des cyclones de premier étage (3) vers les cyclones de second étage (6). 2. Ensemble suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le répartiteur (9) répartit uniformément les gaz pro- venant de tous les cyclones de premier étage (3) vers les cyclones de second étage (6). 3. Ensemble suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les cyclones de premier étage (3) sont directement raccordés à une zone de réaction (1). 4. Ensemble suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le répartiteur (9) est raccordé à un seul cyclone de premier étage (3), quel que soit le nombre de cyclones de second étage (6). 5. Ensemble suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le répartiteur (9) est raccordé à plus d'un cyclone de premier étage (3), quel que soit le nombre de cyclones de second étage (6). 6. Ensemble suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le nombre de répartiteurs (9) raccordés aux cyclones de premier étage (3) peut être supérieur à un, quel que soit le nombre de cyclones de second étage (6). 7. Ensemble suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'ensemble est monté à l'intérieur d'une cuve de séparateur rapide (2) d'une unité de craquage catalytique de fluides. 8. Ensemble suivant l'une quelconque des revendications l à 6, caractérisé en ce que l'ensemble est monté à l'intérieur d'une cuve de régénérateur (2) d'une unité de craquage catalytique de fluides. 9. Ensemble suivant l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la zone de réaction (1) de l'unité de craquage catalytique de fluides est à écoulement vers le haut (tube montant). 10. Ensemble suivant l'une quelconque des revendica- tions 1 à 8, caractérisé en ce que la zone de réaction (1) de l'unité de craquage catalytique de fluides est à écoule- ment vers le bas (tube descendant). 11. Ensemble suivant l'une quelconque des revendica- tions 1 à 7, caractérisé en ce que le répartiteur (9) est réalisé dans le même matériau que celui utilisé pour réali- ser les cyclones. 12. Ensemble suivant l'une quelconque des revendica- tions 1 à 7, caractérisé en ce que le répartiteur (9) est réalisé en un matériau différent de celui utilisé pour ré- aliser les cyclones. 13. Ensemble suivant l'une quelconque des revendica- tions 1 à 12, caractérisé en ce que l'ensemble est conçu pour une utilisation dans des unités de craquage catalytique de fluides. 14. Ensemble suivant la revendication 13, caractérisé en ce que le débit des fluides envoyés par l'espace annu- laire du joint télescopique (7) représente de 0,1 à 7% en poids du débit total des gaz, de préférence 5% en poids du débit total des gaz. 15. Utilisation d'ensembles de cyclones fermée suivant la revendication 1, comportant des répartiteurs (9) servant à l'égalisation de débit.