FR 2803288 A1 20010706 FR 9916724 A 19991230 La présente invention concerne un procédé de refroidissement d'une fibre optique en cours de fibrage, par mise en contact avec au moins un fluide refroidisseur dans au moins une zone de refroidissement. Il existe diverses catégories de fibres optiques: les fibres optiques à base de verre d'oxyde, les fibres optiques à base de verre de fluorure et les fibres optiques plastiques à base de matériau polymère. La fibre optique à base de verre d'oxyde, le plus souvent de verre de silice, est fabriquée par étirage à chaud, ou fibrage, à partir d'une préforme qui est un gros cylindre en verre de silice, éventuellement au moins partiellement dopée, de diamètre généralement compris entre 20 et mm et de longueur généralement comprise entre 300 et 2000 mm. La figure 1 représente une vue schématique d'une tour 1 de fibrage. Une préforme 2 est fondue dans un four 3 de fibrage qui porte la température de la préforme à environ 2000 C. Une fibre 7 ainsi obtenue est refroidie à l'air ambiant puis dans s5 au moins un dispositif 4 de refroidissement, et enfin de nouveau à l'air ambiant avant d'être introduite dans un dispositif 5 de revêtement. La position du dispositif 4 de refroidissement sur la tour 1 de fibrage est généralement optimisée pour obtenir la bonne température de fibre au niveau de l'enduction de résine. Le dispositif 5 de revêtement réalise le revêtement de la fibre 7 par au moins une résine de revêtement le plus souvent réticulable aux ultraviolets. Le dispositif 5 comprend généralement au moins un dispositif (Sa, 5c) d'injection suivi d'au moins un dispositif (5b, 5d) de réticulation. Dans le cas représenté sur la figure 1, le dispositif 5 comprend un dispositif 5a d'injection primaire de résine, suivi d'un dispositif 5b de réticulation de ladite résine par ultraviolet, puis un dispositif 5c d'injection secondaire de résine, suivi d'un dispositif 5d de réticulation de ladite résine par ultraviolet. Enfin une fibre optique 8 revêtue est tirée par un cabestan 6 puis enroulée sur une bobine 9 d'enroulement. Les dispositifs présents au-dessous du four 3 de fibrage, situés selon un même axe vertical descendant Z, sont généralement repérés par leur position par rapport au bas du four 3 de fibrage, comme l'indique la cote z. Tous les éléments du dispositif illustré par la figure 1 sont bien connus de l'homme du métier. D'autres, qui ne sont pas représentés, sont également bien connus de l'homme du métier. C'est ainsi que par exemple des moyens de mesure du diamètre de la fibre non revêtue et/ou revêtue, des moyens de mesure de l'excentrement de la fibre dans le revêtement primaire et/ou secondaire et des moyens de mesure de la température de la fibre à une cote donnée appartiennent à la technique connue. Le refroidissement doit permettre de porter la température de la fibre en sortie de 0o four de fibrage à une température compatible avec l'application de résine de revêtement, c'est-à-dire de l'ordre de 50 C. En effet, la température de la fibre en sortie de four de fibrage est élevée, généralement de l'ordre de 1000 à 2000 C pour une fibre à base de silice selon le four de fibrage et la vitesse de fibrage utilisés. Le refroidissement de la fibre entre la sortie du four de fibrage et l'entrée du dispositif de revêtement est un des problèmes majeurs à résoudre au fibrage, et ce d'autant plus que l'on veut augmenter la vitesse de fibrage. En effet, il est bien connu que l'atténuation de la fibre dépend des conditions de refroidissement et de plus, si la température de la fibre à l'entrée du dispositif de revêtement est trop élevée, cela peut entraîner des problèmes, tant d'excentrement de la fibre dans son revêtement que de qualité dudit revêtement. Or la vitesse de fibrage des fibres à base de silice en production industrielle, qui était encore de 300 m/mn il y a quelques années, augmente de plus en plus pour atteindre aujourd'hui des valeurs de l'ordre de 1500 m/mn ou plus. Cette tendance se confirme de nos jours, liée à l'augmentation de la productivité qui est l'un des objectifs majeurs de l'industrie des fibres optiques. Dans le cas d'une fabrication de fibres optiques à base de verre de fluorure, le principe du procédé est le même, mais la préforme est généralement de plus petite taille, généralement de 15 à 20 mm de diamètre pour une longueur maximum de quelques centimètres à quelques dizaines de centimètres, par exemple de 10 cm, et la température de sortie de four de fibrage est généralement comprise entre 300 et 450 C. Dans ce cas, il peut se poser le même problème technique. De la même façon dans le cas d'une fabrication de fibres optiques à base de matériau polymère, o la préforme est généralement de quelques dizaines de millimètres de diamètre, par exemple de 80 mm de diamètre, pour une longueur maximum de quelques dizaines de cm, par exemple de 50 cm, et la température de sortie de four de fibrage est généralement comprise entre 200 et 250 C, il peut se poser le même problème technique. Dans la suite de la description, on raisonne en terme de fibres optiques à base de silice, un raisonnement identique s'appliquant pour les autres types de fibres optiques, dont les fibres optiques à base de verre d'oxyde différent de la silice. Pour refroidir la fibre à base de silice, divers dispositifs ont été mis en ceuvre. Une solution possible est d'augmenter la surface d'échange entre la fibre à refroidir et s5 l'air ambiant, notamment par l'augmentation de la distance entre le four de fibrage et le dispositif de revêtement. Mais une telle solution impliquerait d'augmenter la hauteur des tours de fibrage actuellement utilisées, ce qui serait beaucoup trop coûteux principalement en terme d'investissement. Une autre solution est d'augmenter l'efficacité du refroidissement sur la distance existant entre le four de fibrage et le dispositif de revêtement. En dehors du simple refroidissement à l'air ambiant qui s'avère très insuffisant pour les tours de fibrage actuellement utilisées, le principe commun des divers dispositifs utilisés en industrie, illustrés par exemple par la demande de brevet européen EP-A1 -0.079.186, consiste en l'injection d'un gaz radialement vers la surface de la fibre à une cote donnée de la sortie du four de fibrage et la circulation dudit gaz, ascendante ou descendante, sur une certaine longueur de la fibre au coeur d'un tube d'échange. La conductivité thermique dudit gaz, connu par l'homme du métier comme étant généralement de l'air, du dioxyde de carbone, de l'azote, de l'argon ou de l'hélium, de façon préférée de l'hélium, est source d'un transfert thermique. De préférence, le tube est refroidi en périphérie à l'aide d'un fluide refroidisseur qui est généralement de l'eau. Par exemple le brevet US-A-4.761.168 décrit un perfectionnement de tels systèmes, en ce que l'on fait circuler du gaz le long de la fibre dans un tube d'échange de forme particulière, qui assure le remplacement régulier de la couche limite de gaz circulant le long de la fibre. Un tel perfectionnement vise à améliorer l'efficacité de l'échange thermique. D'autre part, un des principaux problèmes que pose l'utilisation ultérieure de la fibre optique ainsi refroidie est que le refroidissement imposé à la fibre lors de sa 0o fabrication, en sortie de four de fibrage et avant le passage en four de revêtement, peut faire remonter de manière sensible le niveau de la diffusion Rayleigh associée à la fibre, et donc augmenter la plus grande partie de l'atténuation que présente la fibre optique prête à être utilisée. Or on sait que l'atténuation de la fibre optique aux longueurs d'ondes utilisées, que celles-ci soient proches de 1310 nm ou de 1550 nm, doit être la plus faible possible pour transmettre au mieux le signal lumineux dans ladite fibre. C'est pourquoi diverses solutions ont été proposées pour définir des profils de refroidissement, obtenus par des procédés et/ou dispositifs particuliers, qui minimisent la diffusion Rayleigh de la fibre. En général il est proposé de recourir au moins partiellement à des profils de refroidissement lents, c'est-à-dire plus lents qu'à l'air ambiant. Par exemple la demande de brevet DE-A1 -37.13.029 indique la réalisation d'un refroidissement lent en sortie de four de fibrage. Mais de tels procédés ne sont pas satisfaisants, en ce qu'ils ne permettent pas d'obtenir une baisse optimale de l'atténuation suffisante par rapport à l'atténuation théorique minimale. La présente invention a pour but de pallier les inconvénients de systèmes de refroidissement de l'art antérieur, en permettant un refroidissement amélioré d'une fibre optique en cours de fibrage. Elle a notamment pour but, par rapport aux systèmes de refroidissement connus de l'art antérieur, de diminuer sensiblement la diffusion Rayleigh, et donc l'atténuation de la fibre fabriquée par un fibrage utilisant le procédé de refroidissement selon l'invention. A cet effet, I'invention concerne un procédé de refroidissement d'une fibre optique en cours de fibrage, par mise en contact avec au moins un fluide refroidisseur dans au moins une zone de refroidissement, caractérisé en ce que l'on procède à un refroidissement rapide, c'est-àdire un io refroidissement moins lent qu'un refroidissement à l'air ambiant pour passer d'une température initiale de la fibre à une température intermédiaire de ladite fibre, dans une zone de refroidissement rapide, suivi d'un refroidissement lent, c'est-à-dire un refroidissement plus lent qu'un refroidissement à l'air ambiant pour passer d'une température intermédiaire de la fibre à une température finale de vs ladite fibre, dans une zone de refroidissement lent, la température de la fibre dans une zone intermédiaire située entre les deux zones de refroidissement étant comprise entre 1200 et 1 700 C dans le cas des fibres à base de verre de silice, entre 200 et 400 C dans le cas des fibres à base de verre de fluorure, ou bien entre 150 et 250 C dans le cas des fibres à base de matériau polymère. De préférence, la température de la fibre dans la zone intermédiaire est sensiblement égale à une valeur critique de la température telle que l'atténuation de la fibre obtenue par le procédé de fibrage est minimale. En d'autres termes, une telle température, dite critique, est liée à la température de transition vitreuse associée à la diffusion Rayleigh du coeur de la fibre. La température de transition vitreuse associée à la diffusion Rayleigh est un paramètre thermodynamique caractéristique du désordre du verre, et plus précisément des hétérogénéités de densité qui contribuent à la diffusion Rayleigh. L'état de désordre atteint lors de la solidification du verre du coeur de la fibre est celui que l'on retrouvera sur la fibre finale après fibrage, et ce sont ces hétérogénéités de densité que l'on cherche à minimiser. Le procédé selon l'invention permet avantageusement d'obtenir une meilleure maîtrise du refroidissement de la fibre optique en conduisant à une minimisation des hétérogénéités de densité dans le verre. Un des avantages du procédé selon l'invention est d'être adapté aux impératifs économiques, qui limitent la hauteur de la tour disponible pour le refroidissement, et qui font recourir à des vitesses de fibrage élevées. En effet, la présence d'une 0o zone de refroidissement rapide permet de gagner en hauteur de tour de fibrage et/ou en vitesse de fibrage. Un autre des avantages du procédé selon l'invention est que, par le fait d'intercaler une zone de refroidissement rapide entre le four de fibrage et une zone de refroidissement lent, I'atténuation de la fibre issue du procédé selon l'invention peut être significativement améliorée, toutes autres conditions égales par ailleurs. De plus, il est important d'appliquer le refroidissement rapide sur une plage de températures supérieure à ladite température critique, car si l'on effectue une trempe à cette température ou en dessous, l'effet sur la diffusion Rayleigh peut s'avérer désastreux et l'atténuation de la fibre finale peut augmenter de façon importante. La longueur de la fibre dans la zone intermédiaire est de préférence la plus petite possible, compte tenu des impératifs technologiques sur la tour de fibrage. Le refroidissement rapide de la zone de refroidissement rapide est au moins aussi rapide, de préférence strictement plus rapide, qu'un refroidissement à l'air ambiant, au moins localement au voisinage de la température critique. En d'autres termes, la pente instantanée du refroidissement rapide, dT/dt, o T est la température de la fibre et t le temps, a, au moins localement au voisinage de la température critique, une valeur plus élevée pour un tel refroidissement que ladite pente instantanée pour un refroidissement de la fibre laissée à l'air ambiant. Ladite pente instantanée a une valeur plus élevée pour un tel refroidissement que ladite pente instantanée pour un refroidissement de la fibre laissée à l'air ambiant, de préférence en moyenne dans la zone de refroidissement rapide, de façon plus préférée dans la majeure partie de la zone de refroidissement rapide et de façon encore plus préférée dans la quasi-totalité de la zone de refroidissement rapide. Le refroidissement lent de la zone de refroidissement lent est au moins aussi lent, io de préférence strictement plus lent, qu'un refroidissement à l'air ambiant, au moins localement au voisinage de la température critique. Généralement, la pente instantanée du refroidissement lent, dT/dt, o T est la température de la fibre et t le temps, a, au moins localement au voisinage de la température critique, une valeur plus faible pour un tel refroidissement que ladite pente instantanée pour un refroidissement de la fibre laissée à l'air ambiant. Ladite pente instantanée a généralement une valeur plus faible pour un tel refroidissement que ladite pente instantanée pour un refroidissement de la fibre laissée à l'air ambiant, de préférence en moyenne dans la zone de refroidissement lent, de façon plus préférée dans la majeure partie de la zone de refroidissement lent et de façon 2o encore plus préférée dans la quasi-totalité de la zone de refroidissement lent. Selon un mode de réalisation, au moins localement au voisinage de la température critique, le rapport des pentes instantanées du refroidissement rapide par rapport au refroidissement à l'air, en termes de dT/dt, o T est la température de la fibre et t le temps, est généralement strictement supérieur à 1, de préférence supérieur à 1,1, de façon plus préférée comprise entre 1,2 et 10 dans la zone de refroidissement rapide. Avantageusement, la température initiale de la fibre à l'entrée de la zone de refroidissement rapide est environ égale à la température critique à laquelle on ajoute généralement entre 250 et 350 C, typiquement environ 300 C. Selon un mode de réalisation, au moins localement au voisinage de la température critique, le rapport des pentes instantanées du refroidissement lent par rapport au refroidissement à l'air, en termes de dT/dt, o T est la température de la fibre et t le temps, est généralement strictement inférieur à 1, de préférence inférieur à 0,9, de façon plus préférée comprise entre 0,05 et 0,8 dans la zone de refroidissement lent. Mais il est aussi possible dans le cadre de l'invention que la zone de refroidissement lent soit une zone de réchauffe, c'est-à-dire qu'au moins en partie dans ladite zone de refroidissement lent, le rapport des pentes instantanées du refroidissement lent par rapport au refroidissement à l'air, en termes de dT/dt, o T est la température de la fibre et t le temps, est négatif. Avantageusement, la température finale de la fibre à la sortie de la zone de refroidissement lent est environ égale à la température critique à laquelle on soustrait généralement entre 50 et 950 C, typiquement environ 500 C. Dans le cas d'un modèle structural idéal du verre, la pente dT/dt dans la zone de refroidissement rapide doit idéalement être la plus élevée possible, c'est-à-dire de valeur quasiment infinie; à l'inverse, la pente dT/dt dans la zone de refroidissement lent doit idéalement être la plus faible possible, c'est-à-dire de valeur quasiment nulle. Les limites du matériel les contraintes de dispositif et la non-idéalité de la structure vitreuse réelle conduisent à une valeur intermédiaire pour lesdites pentes, correspondant aux valeurs indiquées ci-dessus. Les profils thermiques exacts à l'intérieur des zones de refroidissement rapide et lent pourront être adaptés plus finement de manière à obtenir la diminution d'atténuation la plus forte possible, par exemple en subdivisant lesdites zones en sous zones à pentes locales adaptées. Dans l'exemple décrit ci-après, nous limitons le dispositif à deux zones homogènes. La température critique dépend au premier ordre de la composition de la fibre. Ainsi, la demanderesse a constaté que, pour une fibre optique à base de silice standard à saut d'indice de norme CCITT G 652, ladite température critique est généralement comprise entre 1350 et 1550 C, de préférence entre 1450 et 1550 C. Par exemple elle est de 1500 + 20 C. Io La présente invention, bien qu'illustrée pour les fibres en verre de silice, s'applique également aux autres catégories de fibres décrites précédemment, les plages de température étant adaptées en conséquence, par l'homme du métier. Le refroidissement, qu'il soit lent ou rapide, est réalisé par tout dispositif connu de s5 l'homme du métier. Le fluide refroidisseur est généralement choisi dans le groupe formé par l'air, le dioxyde de carbone, I'argon, I'azote et l'hélium. De préférence ledit fluide est l'hélium. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre non limitatif, par référence aux figures 1 à 3. La figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif de fibrage incorporant un dispositif de refroidissement de fibre optique selon l'art antérieur. La figure 2 représente une vue schématique d'un dispositif de fibrage incorporant un dispositif de refroidissement de fibre optique selon le procédé de l'invention. La figure 3 représente une vue schématique d'un dispositif de refroidissement de o30 fibre optique selon une mise en oeuvre particulière du procédé de l'invention. La figure 1 a été précédemment décrite en relation avec l'art antérieur. La tour 1 de fibrage 1 comporte un four 3 de fibrage, un dispositif 4 de refroidissement selon l'art antérieur, un dispositif 5 de revêtement, un cabestan 6 et une bobine 9 d'enroulement. La figure 2 représente une tour 1' de fibrage, qui reprend tous les éléments de la figure 1, à l'exception du dispositif 12 de refroidissement qui est selon le procédé de l'invention. Ledit dispositif 12 de refroidissement comprend un premier dispositif 1o 10 de refroidissement rapide, qui définit une zone 100 de refroidissement rapide, et un second dispositif 11 de refroidissement lent, qui définit une zone 101 de refroidissement lent. Les deux dispositifs sont placés l'un au-dessus de l'autre de façon à ce que la hauteur h de la fibre 7 qui est à l'air ambiant entre lesdits deux dispositifs 10 et 1 1 soit la plus petite possible, compte tenu des impératifs technologiques et/ou économiques sur la tour 1' de fibrage. Typiquement une telle hauteur est de quelques centimètres, généralement comprise entre 0 et 1 5 cm, par exemple de 10 cm. Idéalement une telle hauteur est nulle. La figure 3 représente une tour 1" de fibrage, qui reprend tous les éléments des figures 1 et 2, à l'exception du dispositif 13 de refroidissement qui est une mise en oeuvre particulière du procédé de l'invention. Le dispositif 13 de refroidissement est composé d'un tube 14 de refroidissement rapide selon l'invention, d'un dispositif 19 de refroidissement lent, ainsi que d'un dispositif 18 de refroidissement rapide. Le tube 14 de refroidissement rapide, appelé aussi tube de trempe, définit une zone 102 de refroidissement rapide. Le tube 14 est suivi sur la tour de fibrage 1", dans le sens de parcours de la fibre 7, par le dispositif 19 de refroidissement lent. Le dispositif 19, qui définit une zone 103 de refroidissement lent, consiste en un four 15 dit four de réchauffe, entourant un premier tube 16, et un second tube 1 7 dit tube d'extension. Enfin le dispositif 18 de refroidissement rapide est un tube qui définit une zone 104 de refroidissement rapide. il Selon une variante, seuls les dispositifs 14 et 19 sont présents, la présence du tube 18 ne s'avérant pas nécessaire par exemple pour des raisons d'espace suffisant pour refroidir la fibre 7 à l'air ambiant entre la sortie du dispositif 19 de refroidissement lent et l'entrée du dispositif 5 de revêtement. A l'inverse, la présence d'un dispositif de refroidissement rapide tel le tube 18 peut s'avérer nécessaire pour que la fibre 7 atteigne la température d'entrée dans le dispositif 5 de revêtement dans l'espace disponible. A cette cote, le dispositif 18 ne peut pratiquement plus agir sur les propriétés mécaniques et/ou optiques de la fibre 7, o0 les différents constituants de la fibre 7 étant suffisamment figés en sortie du dispositif 19 de refroidissement lent. L'exemple qui suit illustre un mode particulier de réalisation de l'invention, sans pour autant en limiter la portée. Exemple On utilise, sur une tour de fibrage 1" du type de celle schématisée sur la figure 3, à l'exception du tube 18 qui est absent du procédé selon l'exemple, un dispositif de refroidissement 13 selon l'invention tel que celui représenté sur la figure 3. La fibre revêtue réalisée au sein de ladite tour 1" est une fibre standard à base de silice, de norme G 652. Le tube 14 est un tube de longueur 25 cm, la température de sa paroi étant maintenue à 1 5 C par échange avec un fluide caloporteur qui est l'eau. Il est situé à 9 cm au-dessous du four de fibrage. Le tube 14 définit la zone 102 de refroidissement rapide selon l'invention, appelée aussi zone 102 de trempe. A l'intérieur de ce tube, il circule un fluide refroidisseur qui est de l'hélium gazeux. Le débit d'hélium peut être ajusté de façon à faire varier la température de la fibre en sortie dudit tube 14. Dans l'exemple, ledit débit est fixé à 1 i/min et la température de la fibre en zone 105, dite température intermédiaire, est alors de 1500 C. Le dispositif 19 de refroidissement lent, de longueur totale 399 cm, se compose d'un tube 16 en quartz, sur la paroi duquel on fait circuler de l'argon à un débit de 7 I/mn. Le tube 16 est de longueur 159 cm, et est situé au-dessous du tube 14 à une distance de 8 cm, qui définit une zone 105, ce qui permet de mettre en place une mesure de la température de la fibre 7 dans ladite zone 105. A une distance de 17 cm à partir du haut du tube 16 et sur une longueur de 83 cm, se situe un four 15 de réchauffe qui enserre une partie du tube 16 et qui chauffe la paroi dudit tube 16 à une température de 1050 C. Le dispositif 19 de refroidissement lent comporte de plus un tube 17 de 240 cm situé juste au-dessous du tube 16. Dans l'exemple, la température de la fibre en sortie de ce tube est de 925 C. Le dispositif 13 de refroidissement peut en outre comprendre un tube 18 de refroidissement rapide, ce qui n'a pas été exemplifié ici. La vitesse de fibrage est de 900 m/mn, la température de la fibre 7 en sortie de four de fibrage 3 est de 1800 C. La distance entre le dispositif 19 de refroidissement lent et le tube 18 de refroidissement rapide est de 2m. Pour un dispositif selon l'invention donné, tel que décrit dans l'exemple à la figure 3, la démarche de l'homme du métier, pour une composition de fibre donnée et une vitesse de fibrage donnée, est donc de chercher à déterminer la température intermédiaire optimale en zone 105, par quelques tests, de façon à prédéterminer la température critique pour les productions de fibres ultérieures. Ainsi il aura déterminé la configuration optimale du procédé de fibrage de façon à ce que la fibre optique finale obtenue par ledit fibrage présente une atténuation minimale. Ci-après est donné un exemple de la mise en oeuvre desdits tests. Lesdits tests consistent à faire varier la température de la fibre 7 en zone 105, en modifiant le débit d'hélium gazeux infecté dans le tube 14, afin de mettre en évidence la température intermédiaire optimale en zone 105. Cette mise en évidence s'effectue grâce à la mesure de l'atténuation de la fibre obtenue à une température mesurée en zone 105 donnée. Chaque test d'atténuation est réalisé sur 25 km de fibre 7. Dans cet exemple, l'ensemble des tests a donc conduit à réaliser six fibres 7 différentes, numérotées de 1 à 6. Le résultat des tests est donné dans le tableau suivant Fibre n Température de la fibre 7 en zone Atténuation de la fibre 8 obtenue ( C) à 1550 nm (dB/km) 1550 0, 1910 2 1500 0,1897 3 1450 0,1917 4 1400 0, 1920 1350 0, 1931 6 1280 0,1941 A titre indicatif, dans le cas de l'art antérieur o il existe seulement un refroidissement lent, par exemple par la seule présence de la zone 19, l'atténuation de ladite fibre est de 0,1910 dB/km. Le tableau précédent fait apparaître une température intermédiaire optimale, qui est d'environ 1500 C, pour laquelle l'atténuation de la fibre est minimale, toutes conditions égales par ailleurs. La fibre optique revêtue 8 issue de la tour de fibrage ainsi exemplifiée et ayant subi une étape de refroidissement comprenant un refroidissement 14 rapide suivi d'un refroidissement 19 lent selon l'invention présente donc des propriétés optiques améliorées, principalement en termes d'atténuation, par rapport à une fibre réalisée dans les conditions de l'art antérieur. Par ailleurs, la présence de la zone de refroidissement rapide autorise un fibrage à plus haute vitesse, sans nécessité d'augmenter la hauteur de la tour de fibrage. Bien entendu le procédé selon l'invention ne se limite pas aux représentations décrites ci-dessus. En particulier, il est possible de placer le dispositif 13 de refroidissement entre le bas du four 3 de fibrage et le haut du dispositif 5 de revêtement, à toute cote du bas du four 3 de fibrage, du moment que la 1o température de la fibre dans une zone intermédiaire située entre les deux zones de refroidissement soit environ égale à la température critique. REVENDICATIONS 1. / Procédé de refroidissement d'une fibre optique (7) en cours de fibrage, par mise en contact avec au moins un fluide refroidisseur dans au moins une zone de refroidissement(10, 11, 14, 19, 18), caractérisé en ce que ledit procédé est tel que l'on procède à un refroidissement (10, 14) rapide, c'est-à-dire un refroidissement moins lent qu'un refroidissement à l'air ambiant, pour passer d'une température initiale de la fibre (7) à une température intermédiaire de ladite fibre (7), dans une zone (100, 102) de 0o refroidissement rapide, suivi d'un refroidissement (11, 19) lent, c'est-à-dire un refroidissement plus lent qu'un refroidissement à l'air ambiant pour passer d'une température intermédiaire de la fibre (7) à une température finale de ladite fibre (7) , dans une zone (101, 103) de refroidissement lent, la température de la fibre (7) dans une zone intermédiaire (105) située entre les deux zones de s5 refroidissement étant comprise entre 1200 et 1 700 C dans le cas des fibres à base de verre de silice, entre 200 et 400 C dans le cas des fibres à base de verre de fluorures, ou bien entre 150 et 250 C dans le cas des fibres à base de matériau polymère. 2. / Procédé selon la revendication 1 tel que la température de la fibre (7) dans la zone intermédiaire (105) est sensiblement égale à une valeur critique de la température telle que l'atténuation de la fibre (7) obtenue par le procédé de fibrage est minimale. 3. / Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2 tel que la longueur de la fibre (7) dans la zone intermédiaire (105) est la plus petite possible. 4. / Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 tel que, au moins localement au voisinage de la température critique, le rapport des pentes instantanées du refroidissement rapide (10, 14) par rapport à un refroidissement à l'air, en termes de dT/dt, o T est la température de la fibre (7) et t le temps, est strictement supérieur à 1 dans la zone de refroidissement rapide (100, 102). 5. / Procédé selon la revendication 4 tel que ledit rapport des pentes instantanées est supérieur à 1, 1 dans la zone de refroidissement rapide (100, 102). 6. / Procédé selon la revendication 4 tel que ledit rapport des pentes instantanées est compris entre 1,2 et 10 dans la zone de refroidissement rapide (100, 102). 7. / Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 tel que la température initiale de la fibre (7) à l'entrée de la zone de refroidissement rapide (100, 102) est égale à la température critique à laquelle on ajoute entre 250 et 350 C. 8. / Procédé selon la revendication 7 tel que la température initiale de la fibre (7) à l'entrée de la zone de refroidissement rapide (100, 102) est égale à la température critique à laquelle on ajoute 300 C. 9. / Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 tel que, au moins localement au voisinage de la température critique, le rapport des pentes instantanées du refroidissement lent (11, 19) par rapport à un refroidissement à l'air, en termes de dT/dt, o T est la température de la fibre (7) et t le temps, est strictement inférieur à 1 dans la zone (101, 103) de refroidissement lent. 10. / Procédé selon la revendication 9 tel que ledit rapport de pentes instantanées est inférieur à 0,9 dans la zone (101, 103) de refroidissement lent. 11. / Procédé selon la revendication 9 tel que ledit rapport de pentes instantanées est compris entre 0,05 et 0,8 dans la zone (101, 103) de refroidissement lent. 12. / Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 tel que, au moins en partie dans la zone (101, 103) de refroidissement lent, le rapport des pentes instantanées du refroidissement lent (11, 19) par rapport au refroidissement à l'air, en termes de dT/dt, o T est la température de la fibre et t le temps, est négatif. 13. / Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 tel que la température finale de la fibre (7) à la sortie de la zone (101, 103) de refroidissement lent est égale à la température critique à laquelle on soustrait entre 50 et 950 C. 14. / Procédé selon la revendication 13 tel que la température finale de la fibre (7) à la sortie de la zone (101, 103) de refroidissement lent est égale à la température critique à laquelle on soustrait 500 C. 15. / Procédé selon l'une des revendications 1 à 14 tel que, pour une fibre optique (8) à base de silice standard à saut d'indice de norme CCITT G 652, ladite température critique est comprise entre 1350 et 1 550 C.