FR 2798788 A1 20010323 FR 0009831 A 20000727 La présente invention concerne un circuit d'élimination de bruit et, plus particulièrement, un circuit d'élimination de bruit servant à éliminer un bruit (à savoir une aspérité thermique) qui est produit lorsqu'une tête magnétorésistive (MR) vient en contact avec un disque dur, dans un circuit d'amplification qui amplifie les signaux de reproduction du disque dur. Dans un dispositif à disque dur classique, de la chaleur se produit lorsqu'une tête MR vient en contact avec le disque dur pendant la lecture de données. Ceci augmente la résistance de la tête MR et donne un signal de reproduction ST qui comporte un bruit basse-fréquence, lequel est appelé une aspérité thermique (TA), comme représenté sur la figure 1. La figure 2 est un schéma fonctionnel simplifié montrant un premier circuit, 81, de compensation d'aspérité thermique selon la technique antérieure, qui élimine l'aspérité thermique. Le circuit de compensation 81, qui est connecté entre un premier amplificateur de lecture 82 et un deuxième amplificateur de lecture 83, comporte un condensateur C, une résistance R et un commutateur SW. Le circuit de compensation 81 fonctionne comme un filtre de dérivation. Lorsqu'une aspérité thermique est détectée, le commutateur SW s'active et le circuit de compensation 81 élimine l'aspérité thermique. La figure 3 est un schéma fonctionnel simplifié montrant un deuxième circuit, 84, de compensation d'aspérité thermique selon la technique antérieure. Le circuit de compensation 84 est connecté entre un premier amplificateur de lecture 82 et un deuxième amplificateur de lecture 83 et comporte un circuit retardateur 85, un circuit générateur de forme d'onde d'enveloppe 86, un filtre passe-bas 87, et un amplificateur opérationnel 88. Un signal de reproduction amplifié qui est produit par le premier amplificateur de lecture 82 est retardé par le circuit retardateur 85, puis est fourni à l'amplificateur opérationnel 88. Le signal de reproduction amplifié est aussi fourni à l'amplificateur opérationnel 88 via le circuit 86 générateur de forme d'onde d'enveloppe et le filtre passe-bas 87. Lorsqu'une aspérité thermique est contenue dans le signal de reproduction amplifié qui est délivré par le premier amplificateur de lecture 82, la composante d'aspérité thermique est fournie à l'amplificateur opérationnel 88 via le circuit 86 générateur de forme d'onde d'enveloppe et le filtre passe-bas 87. Le circuit amplificateur opérationnel 88 détecte ce bruit, puis élimine la composante d'aspérité thermique du signal de reproduction amplifié fourni par le circuit retardateur 85 et produit un signal de reproduction amplifié dans lequel l'aspérité thermique a été éliminée. Les premiers amplificateurs de lecture 82 placés en amont des circuits 81, 84 de compensation d'aspérité thermique amplifient également la composante d'aspérité thermique. Par conséquent, le premier amplificateur de lecture 82 peut être saturé par la composante d'aspérité thermique. Un circuit destiné à empêcher la saturation peut être prévu dans le premier amplificateur de lecture 82. Ceci compliquerait toutefois la configuration de circuit du premier amplificateur de lecture 82. En outre, après élimination de l'aspérité thermique, un temps relativement long serait nécessaire pour mettre fin à l'état saturé. En d'autres termes, une certaine durée serait nécessaire pour que le premier amplificateur de lecture 82 recommence à fonctionner normalement. C'est un but de l'invention de produire un circuit d'élimination de bruit qui élimine les composantes de bruit sans qu'il y ait saturation du circuit d'amplification lorsqu'un bruit est produit. Pour atteindre le but ci-dessus indiqué, l'invention fournit un circuit d'élimination de bruit servant à éliminer le bruit dans un signal d'entrée. Le circuit d'élimination de bruit comporte un amplificateur différentiel destiné à recevoir le signal d'entrée et un signal de réaction et à produire un signal amplifié différentiel. Un circuit de détection est connecté à l'amplificateur différentiel afin de détecter le bruit inclus dans le signal amplifié différentiel et de produire un signal de commande. Le signal de commande est activé lorsque le bruit est détecté. Un circuit de réaction est connecté à l'amplificateur différentiel et au circuit de détection afin de couper dans le signal amplifié différentiel selon une première fréquence de coupure lorsque le signal de commande est désactivé, et de couper dans le signal amplifié différentiel selon une deuxième fréquence de coupure, qui comporte la fréquence du bruit, lorsque le signal de commande est activé. Selon un autre aspect, l'invention propose un circuit d'amplification servant à amplifier un signal de reproduction lu à partir d'un support d'enregistrement magnétique au moyen d'une tête magnétorésistive. Ce circuit d'amplification comporte un amplificateur différentiel destiné à recevoir le signal de reproduction et un signal de réaction et à produire un signal amplifié différentiel. Un circuit de détection est connecté à l'amplificateur différentiel afin de détecter un bruit du type aspérité thermique contenu dans le signal amplifié différentiel et de produire un signal de commande. Le signal de commande est activé lorsque le bruit est détecté. Un circuit de réaction est connecté à l'amplificateur différentiel et au circuit de détection afin de couper dans le signal amplifié différentiel en fonction d'une première fréquence de coupure lorsque le signal de commande est désactivé et de couper dans le signal amplifié différentiel selon une deuxième fréquence de coupure, qui contient la fréquence du bruit de type aspérité thermique, lorsque le signal de commande est activé. Selon un autre aspect, l'invention propose un dispositif d'enregistrement magnétique comportant une tête magnétorésistive destinée à produire un signal de reproduction en fonction de changements de polarisation d'un support d'enregistrement magnétique, et un circuit d'amplification connecté à la tête magnétorésistive et servant à amplifier le signal de reproduction. Le circuit d'amplification comporte un amplificateur différentiel destiné à recevoir le signal de reproduction et un signal de réaction et à produire un signal amplifié différentiel. Un circuit de détection est connecté à l'amplificateur différentiel afin de détecter un bruit du type aspérité thermique contenu dans le signal amplifié différentiel et de produire un signal de commande. Le signal de commande est activé lorsque le bruit est détecté. Un circuit de réaction est connecté à l'amplificateur différentiel et au circuit de détection afin de couper dans le signal amplifié différentiel selon une première fréquence de coupure lorsque le signal de commande est désactivé, et de couper dans le signal amplifié différentiel selon une deuxième fréquence de coupure, qui contient la fréquence du bruit de type aspérité thermique, lorsque le signal de commande est activé. La description suivant, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: la figure I est un graphe montrant la forme d'onde d'un signal de reproduction comportant une aspérité thermique; la figure 2 est un schéma fonctionnel simplifié montrant un premier amplificateur de reproduction selon la technique antérieure; la figure 3 est un schéma fonctionnel simplifié montrant un deuxième amplificateur de reproduction selon la technique antérieure; la figure 4 est un schéma fonctionnel simplifié montrant un amplificateur de reproduction selon un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 5(a) est un graphe montrant la forme d'onde d'un signal de reproduction contenant une aspérité thermique, et la figure 5(b) est un graphe montrant la forme d'onde du signal dereproduction duquel l'aspérité thermique a été éliminée; la figure 6 est un schéma fonctionnel simplifié plus détaillé montrant l'amplificateur de reproduction de la figure 4; les figures 7(a) et 7(b) sont des graphes montrant chacun un signal d'enveloppe; la figure 8 est un graphe montrant le signal de l'amplificateur de reproduction de la figure 6; et la figure 9 est un schéma fonctionnel simplifié montrant un amplificateur de reproduction selon un deuxième mode de réalisation de l'invention. Sur la figure 4, est représenté un schéma fonctionnel simplifié qui montre un amplificateur de reproduction 11 d'un appareil d'enregistrement magnétique (appareil à disque magnétique). L'amplificateur de reproduction 11 est connecté à une tête à résistance magnétique (MR) 12. Une alimentation en courant constant 13 fournit un courant constant à la tête MR 12. La tête MR 12 produit un signal de reproduction ST qui possède une forme d'onde correspondant aux changements de polarité d'un disque magnétique (non représenté). L'amplificateur de reproduction 11 amplifie le signal de reproduction ST fourni par la tête MR 12 et produit un signal de reproduction amplifié SO. L'amplificateur de reproduction 11 détecte la composante d'aspérité thermique contenue dans le signal de reproduction ST afin de produire le signal de reproduction amplifié SO duquel la composante d'aspérité thermique a été éliminée. L'amplificateur de reproduction 11 comporte un premier amplificateur 21, un deuxième amplificateur 22, un circuit 23 de détection d'aspérité thermique (TA), et un circuit de réaction 24. Le premier amplificateur 21, qui, de préférence, est un amplificateur différentiel, reçoit, par sa borne d'entrée de non-inversion, le signal de reproduction ST et, par sa borne d'entrée d'inversion, un signal de réaction RT venant du circuit de réaction 24. Le premier amplificateur 21 amplifie la différence existant entre le signal de reproduction ST et le signal de réaction RT selon un gain prédéterminé et fournit un signal amplifié différentiel SI au deuxième amplificateur 22. Le deuxième amplificateur 22 amplifie le signal amplifié différentiel Si afin de produire le signal de reproduction amplifié SO. Le gain total des premier et deuxième amplificateurs 21 et 22 (c'est-à-dire le gain de l'amplificateur de reproduction 11) est préfixé de façon que l'amplitude du signal de reproduction amplifié SO soit optimale pour qu'un circuit de traitement de signal (puce LSI de canal de lecture) effectue un processus de décodage. On préfère que le gain total corresponde à un taux d'amplification de 100 à 200. Comme représenté sur la figure 5(a), le circuit 23 de détection de TA détecte la composante TA contenue dans le signal de reproduction ST et produit un signal de commande VTAC. Le signal de commande VTAC est fourni au circuit de réaction 24. Plus spécialement, le circuit 23 de détection de TA produit un signal d'enveloppe de crête positif du signal différentiel SI venant du premier amplificateur 21 et un signal d'enveloppe de crête négatif d'un signal inversé du signal amplifié différentiel S1. Ensuite, le circuit 23 de détection de TA calcule la différence AEV entre les deux signaux d'enveloppe de crête. La durée pendant laquelle la différence AEV est positive (AEV>0), ou bien la durée pendant laquelle le signal d'enveloppe de crête positif est supérieur au signal d'enveloppe de crête négatif, est reconnue comme étant la période de compensation de TA par le circuit 23 de détection de TA. Pendant la période de compensation de TA, le circuit 23 de détection de TA fait que le signal de commande VTAC va au niveau haut. Ceci facilite la détection de la composante d'aspérité thermique et assure sa détection sans qu'il y ait à déterminer une valeur de seuil permettant de détecter la composante d'aspérité thermique ou une grandeur de décalage de courant continu pour le signal amplifié différentiel S1. En réponse au signal de commande VTAC venant du circuit 23 de détection de TA, le circuit de réaction 24 commute entre une première fréquence de coupure fcl et une deuxième fréquence de coupure fc2. Le circuit de réaction 24 limite ensuite la bande du signal amplifié différentiel Si venant du premier amplificateur 21 en fonction de la fréquence de coupure résultant de la commutation et produit le signal de réaction RT. Plus spécialement, le circuit de réaction 24 commute sur la première fréquence de coupure fcl lorsque le signal de commande VTAC passe au niveau bas et commute sur la deuxième fréquence de coupure fc2 lorsque le signal de commande VTAC passe au niveau haut. La première fréquence de coupure fc I est préfixée de façon qu'elle soit inférieure à une gamme de fréquence basse BWL (d'environ I MHz) de la bande de fréquence du signal de reproduction (d'environ I MHz à plusieurs centaines de mégahertz). Ceci amène le circuit de réaction 24 à couper les composantes de signal ayant une bande de fréquence d'environ I MHz ou plus dans le signal amplifié différentiel Sl lors de la production du signal de réaction RT. La deuxième fréquence de coupure fc2 est préfixée en fonction de la fréquence de la composante d'aspérité thermique, de sorte que le signal de réaction RT soit fixé pour présenter une bande allant du courant continu (composante continue) jusqu'à la fréquence de l'aspérité thermique (environ I MHz). Dans le signal de réaction RT fourni à la borne d'entrée d'inversion (borne d'entrée de référence) du premier amplificateur 21, la bande de fréquence du signal de reproduction est exclue et la composante continue est inclue. Ceci annule le décalage continu produit par le premier amplificateur 21 et produit le signal amplifié différentiel SI1 duquel le décalage de courant continu a été supprimé. Ainsi, l'amplificateur de reproduction 11 produit le signal de reproduction amplifié SO dans lequel le décalage de courant continu produit par le premier amplificateur 21 est compensé. Lorsqu'une aspérité thermique se produit, la borne d'entrée d'inversion du premier amplificateur 21 reçoit le signal de réaction RT, qui présente une bande allant du courant continu à la composante de l'aspérité thermique, suivant la même phase que le signal de reproduction ST. Le premier amplificateur 21 amplifie la différence entre le signal de réaction RT et le signal de reproduction ST de façon à produire le signal amplifié différentiel SI1. Comme représenté sur la figure 5(b), ceci produit un signal amplifié différentiel SI1 dans lequel la bande de fréquence qui va de la composante continue à la composante de l'aspérité thermique est supprimée du signal de reproduction ST. En d'autres thermes, l'amplificateur de reproduction 11 compense l'aspérité thermique se produisant dans la tête MR 12 et le décalage continu produit par le premier amplificateur 21 de façon à produire le signal de reproduction amplifié SO. On va maintenant discuter de manière détaillée le circuit 23 de détection de TA et le circuit de réaction 24. La figure 6 est un schéma fonctionnel simplifié plus détaillé montrant l'amplificateur de reproduction 11. Le premier amplificateur 21 amplifie le signal de reproduction ST de façon à produire le signal amplifié différentiel SI (signal SOIX et signal inversé SOIZ). Le deuxième amplificateur 22 amplifie le signal SOIX fourni à sa borne d'entrée de non-inversion et le signal inversé SOIZ fourni à sa borne d'entrée d'inversion de façon à produire le signal de reproduction amplifié SO (signal SOX et signal inversé SOZ). Le circuit 23 de détection de TA comporte des premier et deuxième circuits 31 et 32 de production de forme d'onde d'enveloppe de crête, des premier et deuxième circuits de décalage 33 et 34 et un circuit 35 générateur de signal. Le premier circuit générateur de forme d'onde 31 utilise le signal SOIX, qui est fourni à sa borne d'entrée de non-inversion, et le signal inversé SOIZ, qui est fourni à sa borne d'entrée d'inversion, de façon à produire un signal d'enveloppe de crête positif EVX. qui est basé sur la crête d'un signal (SOIX- SOIZ) représenté sur la figure 7(a). Le deuxième circuit générateur de forme d'onde 32 utilise le signal inversé SO1Z, qui est fourni à sa borne d'entrée de non-inversion, et le signal SOIX, qui est fourni à sa borne d'entrée d'inversion, afin de produire un signal d'enveloppe de crête négatif EVZ, qui est basé sur la crête d'un signal SOIZ- SOIX) représenté sur la figure 7(b). Les premier et deuxième circuits de décalage 33 et 34 reçoivent le signal d'enveloppe de crête positif EVX de la part du premier circuit générateur de forme d'onde 31 et décalent le signal d'enveloppe EVX d'une quantité prédéterminée afin de produire respectivement des premier et deuxième signaux décalés EVI et EV2. Plus spécialement, le premier circuit de décalage 33 ajoute une première tension de décalage négative -VI au signal d'enveloppe EVX afin de produire le premier signal décalé EV1. Le deuxième circuit de décalage 34 ajoute une deuxième tension de décalage négative -V2 au signal d'enveloppe EVX afin de produire le deuxième signal décalé EV2. Les première et deuxième tensions de décalage -VI et - V2 sont fixées en fonction du niveau de l'aspérité thermique et facilitent la production du signal de commande VTAC par le circuit générateur de signal 35. Le circuit générateur de signal 35 comporte des premier et deuxième comparateurs 36 et 37 et un circuit de traitement de signal 38. Le premier comparateur 36 compare le premier signal décalé EVI, qui est reçu par sa borne d'entrée de non-inversion, et le signal d'enveloppe de crête négatif EVZ, qui est reçu par sa borne d'entrée d'inversion, et produit un signal VTA de détection de TA. Plus spécialement, comme on peut le voir sur la figure 8, le premier comparateur 36 fait que le signal VTA de détection de TA passe au niveau haut lorsque le premier signal décalé EVI est supérieur au signal d'enveloppe de crête négatif EVZ et fait que le signal VTA de détection de TA passe au niveau bas lorsque le premier signal décalé EVI est inférieur au signal d'enveloppe de crête négatif EVZ. Lorsque le signal VTA de détection de TA est au niveau haut, l'aspérité thermique est égale ou supérieure à un niveau prédéterminé. En d'autres termes, la première tension de décalage -V1 est fixée en fonction du niveau de détection de l'aspérité thermique. Le deuxième comparateur 37 compare le deuxième signal décalé EV2, qui est reçu par sa borne d'entrée d'inversion, et le signal d'enveloppe de crête négatif EVZ, qui est reçu par sa borne d'entrée de non-inversion, afin de produire un signal VTAH de compensation de TA. Plus spécialement, comme on peut le voir sur la figure 8, le deuxième comparateur 37 fait que le signal VTAH de compensation de TA passe au niveau haut lorsque le deuxième signal décalé EV2 est supérieur au signal d'enveloppe de crête négatif EVZ et fait que le signal VTAH de compensation de TA passe au niveau bas lorsque le deuxième signal décalé EV2 est inférieur au signal d'enveloppe de crête négatif EVZ. Lorsque le signal VTAH de compensation de TA est au niveau haut, l'aspérité thermique est présente. En d'autres termes, la deuxième tension de décalage -V2 est une composante de décalage. qui, par exemple, comporte une composante de tension de décalage produite par les différences existant entre les dispositifs du circuit et est fixée de façon à empêcher la production d'un signal VTAH de compensation de TA instable lorsque le signal d'enveloppe de crête positif EVX et le signal d'enveloppe de crête négatif EVS se correspondent. Le circuit de traitement de signal 38 effectue un calcul sur la base du signal VTA de détection de TA et du signal VTAH de compensation de TA et produit le signal de commande VTAC, qui correspond à la période de compensation de TA. Le signal VTA de détection de TA correspond au niveau de détection de l'aspérité thermique, et le signal VTAH de compensation de TA correspond à la période de compensation de l'aspérité thermique. Le circuit de traitement de signal 38 fait que le signal de commande VTAH possède un niveau haut lorsque l'aspérité thermique est égale ou supérieure à un niveau prédéterminé et maintient le signal de commande VTAC de niveau haut jusqu'à ce que le signal de reproduction ST ait convergé jusqu'à un niveau sensiblement normal. Plus spécialement, lorsque le signal VTA de détection de TA de niveau haut est produit, le circuit de traitement de signal 38 active le signal de commande VTAC en réponse au signal VTA de détection de TA de niveau haut et désactive le signal de commande VTAC en réponse au signal VTAH de compensation de TA de niveau bas. En d'autres termes, comme on peut le voir sur la figure 8, le signal de commande VTAC produit par le circuit de traitement de signal 38 est au niveau haut pendant le temps qui va du moment o le signal VTA de détection de TA s'élève jusqu'au moment o le signal VTAH de compensation de TA s'abaisse. Le circuit de réaction 24 comporte un atténuateur 41 et un amplificateur de coupure 42. L'atténuateur 41 atténue le signal SOIX et le signal inversé SO1Z en fonction des gains du premier amplificateur 21 et de l'amplificateur de coupure 42 et produit respectivement un signal SO2X et un signal inversé SO2Z. Les signaux SO2X et SO2Z présentent chacun un niveau optimal pour l'amplificateur 42. L'amplificateur de coupure 42 amplifie la différence entre le signal SO2X, reçu sur sa borne d'entrée de non-inversion, et le signal inversé SO2Z, reçu sur sa borne d'entrée d'inversion, et produit un signal de réaction RT, quand la bande de fréquence est inférieure à la fréquence de coupure. L'amplificateur de coupure 42 commute sélectivement entre la première fréquence de coupure fcl et la deuxième fréquence de coupure fc2 en réponse au signal de commande VTAC. Plus spécialement, le signal de réaction RT produit par l'amplificateur de coupure 42 possède une bande de fréquence qui va du courant continu à la première fréquence de coupure fcl lorsque le signal de commande VTAC est au niveau bas et une bande de fréquence qui va du courant continu à la deuxième fréquence de coupure fc2 lorsque le signal de commande VTAC est au niveau haut. La deuxième fréquence de coupure fc2 est fixée en fonction de la fréquence de la composante de l'aspérité thermique (environ 1 MHz). Par conséquent, l'amplificateur de coupure 42 produit le signal de réaction RT qui comporte la composante de l'aspérité thermique lorsque le signal de commande VTAC est au niveau haut. L'amplificateur de reproduction 11 de ce mode de réalisation possède les avantages décrits ci-dessous. (1) L'amplificateur de reproduction 11 comporte l'amplificateur différentiel de sortie 21 servant à comparer le signal de reproduction ST et le signal de réaction RT et à produire le signal amplifié différentiel S1, le circuit de détection 23 servant à détecter l'aspérité thermique contenue dans le signal amplifié différentiel Sl et à produire le signal de commande VTAC, et le circuit de réaction 24 servant à faire commuter entre la première fréquence de coupure fcl et la deuxième fréquence de coupure fc2 en réponse au signal de commande VTAC et à produire le signal de réaction comportant la composante de l'aspérité thermique. Ainsi, l'amplificateur différentiel 21 annule la composante d'aspérité thermique contenue dans le signal de reproduction ST au moyen du signal d'aspérité thermique contenu dans le signal de réaction RT et compense l'aspérité thermique du signal de reproduction ST. (2) Le circuit de détection 23 comporte les premier et deuxième circuits générateurs de forme d'onde 31 et 32, qui produisent respectivement les premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête EVX et EVZ sur la base de la valeur de crête du signal amplifié différentiel S1 de l'amplificateur différentiel 21, et le circuit générateur de signal 35, qui compare les premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête EVX et EVZ pendant l'apparition de l'aspérité thermique et active le signal de commande VTAC. Ainsi, le signal de commande VTAC est activé pendant l'apparition de l'aspérité thermique et la composante d'aspérité thermique est éliminée sans être affectée par un décalage de courant continu. (3) Le circuit de détection 23 comporte les premier et deuxième circuits de décalage 33 et 34, qui appliquent les première et deuxième tensions de décalage -V1 et -V2 au premier signal d'enveloppe de crête EVX afin de produire respectivement les signaux EVI et EV2. Le circuit 35 générateur de signal compare les signaux EVI et EV2 avec le deuxième signal d'enveloppe de crête EVZ afin de produire le signal de commande VTAC. Ainsi, on empêche que le signal de commande VTAC ne soit produit de manière imprécise du fait de différences existant dans les dispositifs du circuit, pendant l'apparition de l'aspérité thermnique. L'homme de l'art comprendra que l'invention peut être mise en oeuvre selon de nombreuses autres formes particulières. Plus spécialement, il faut comprendre que l'invention peut être mise en oeuvre dans les formes suivantes. (a) On peut utiliser un filtre passe-bas à la place de l'amplificateur de coupure 42. Dans ce cas, il est préférable que la fréquence de coupure du filtre passe-bas soit variable. Selon une autre possibilité, on peut effectuer une commutation sélective entre un filtre passe-bas (ou un amplificateur) ayant la première fréquence de coupure fcl et un filtre passe-bas (ou un amplificateur) ayant la deuxième fréquence de coupure fc2. Ceci produit également le signal de reproduction amplifié SO dans lequel la composante d'aspérité thermique a été compensee. (b) Comme représenté sur la figure 9, un circuit 51 de détection de TA, qui comporte un comparateur 52 et une alimentation électrique de référence El, peut être utilisé. Le comparateur 52 possède une borne d'entrée positive (+) recevant le signal S1 et une borne d'entrée négative (-) recevant une tension de valeur de seuil Vth de la part de l'alimentation électrique de référence El. Comme Il on peut le voir sur la figure 5(a), la valeur de seuil Vth est fixée à une valeur comprise entre la tension maximale du signal de reproduction ST et la tension maximale de la composante d'aspérité thermique (par exemple la moitié de la tension maximale de la composante d'aspérité thermique). Le comparateur 52 compare la tension du signal SI avec la tension de seuil Vth et fait passer le signal de commande VTAC au niveau bas lorsque la tension du signal S 1 est inférieure à la tension de seuil Vth et fait passer le signal de commande VTAC au niveau haut lorsque la tension du signal S I est supérieure à la tension de seuil Vth. De cette manière, le circuit 51 de détection de TA produit le signal de commande de niveau haut en fonction de la composante d'aspérité thermique contenue dans le signal Si. (c) L'aspérité thermique peut être détectée de la manière suivante. On obtient les différences de potentiel entre un potentiel médian ((VSO1X+ VSO1Z)/2) d'un signal amplifié différentiel du premier amplificateur 21 et les signaux SOIX et SOIZ. Le potentiel VSO1X représente la tension du signal SOIX, et le potentiel VSO1Z représente la tension du signal SOIZ. Ensuite, on obtient un potentiel continu en éliminant, du signal amplifiédifférentiel, une composante de signal comportant une forme d'onde d'aspérité thermique au moyen d'un filtre passe-bas ayant une fréquence de coupure suffisamment basse. Ainsi, la composante de décalage de courant continu de chacun des signaux SOIX et SOIZ est obtenue à partir du potentiel médian. Les composantes de décalage sont ensuite éliminées des signaux initiaux SOIX et SOIZ de façon qu'on produise les signaux d'enveloppe de crête EVX et EVZ. Après cela. on obtient le signal VTA de détection de TA, le signal de compensation VTAH et le signal de commande VTAC. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir des dispositifs dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses autres variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit d'élimination de bruit permettant d'éliminer le bruit d'un signal d'entrée, le circuit d'élimination de bruit étant caractérisé en ce qu'il comprend: un amplificateur différentiel (21) destiné à recevoir le signal d'entrée et un signal de réaction et à produire un signal amplifié différentiel; un circuit de détection (23) connecté à l'amplificateur différentiel et servant à détecter le bruit contenu dans le signal amplifié différentiel et à produire un signal de commande, o le signal de commande est activé lorsque le bruit a été détecté; et un circuit de réaction (24) connecté à l'amplificateur différentiel et au circuit de détection et servant à couper dans le signal amplifié différentiel selon une première fréquence de coupure lorsque le signal de commande est désactivé, et à couper dans le signal amplifié différentiel selon une deuxième fréquence de coupure, qui comporte la fréquence du bruit, lorsque le signal de commande est activé. 2. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première fréquence de coupure est inférieure à l'intervalle de fréquence basse de la bande de fréquence du signal d'entrée. 3. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication I ou 2, caractérisé en ce que le circuit de détection comporte: des premier et deuxième circuits générateurs d'enveloppe de crête (31, 32) servant à respectivement produire des premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête sur la base de la crête du signal amplifié différentiel; et un circuit (35) générateur de signal de commande servant à comparer les premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête et à produire le signal de commande. 4. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le premier signal d'enveloppe de crête est un signal d'enveloppe de crête positif du signal amplifié différentiel et le deuxième signal d'enveloppe de crête est un signal d'enveloppe de crête négatif, qui est le signal d'enveloppe de crête positif inversé. 5. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit générateur de signal de commande compare les premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête afin de détecter l'apparition du bruit et active le signal de commande lorsque le bruit a été détecté. 6. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit de détection comporte des premier et deuxième circuits de décalage (33, 34) connectés au premier circuit générateur d'enveloppe de crête afin de décaler respectivement le premier signal d'enveloppe de crête selon des première et deuxième quantités de décalage pour produire des premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête décalés, et en ce que le circuit générateur de signal de commande compare les premier et deuxième signaux d'enveloppe de crête décalés avec le deuxième signal d'enveloppe de crête afin de produire le signal de commande. 7. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le circuit générateur de signal de commande comporte: un premier comparateur (36) connecté au premier circuit de décalage et au deuxième circuit générateur d'enveloppe de crête afin de comparer le premier signal d'enveloppe de crête décalé et le deuxième signal d'enveloppe de crête pour produire un signal de détection de bruit; un deuxième comparateur (37) connecté au deuxième circuit de décalage et au deuxième circuit générateur d'enveloppe de crête afin de comparer le deuxième signal d'enveloppe de crête décalé et le deuxième signal d'enveloppe de crête pour produire un signal de compensation de bruit; et un circuit de traitement de signal (38) connecté aux premier et deuxième comparateurs et au circuit de réaction afin de produire le signal de commande au moyen du signal de détection de bruit et du signal de compensation de bruit. 8. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication I ou 2, caractérisé en ce que le circuit de détection produit un signal d'enveloppe de crête positif et un signal d'enveloppe de crête négatif à partir du signal amplifié différentiel et compare les signaux d'enveloppe de crête positif et négatif afin de produire le signal de commande. 9. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'on produit le signal d'enveloppe de crête positif en excluant, du signal amplifié différentiel, une première composante de décalage de courant continu, qui est la différence de potentiel entre un potentiel médian du signal amplifié différentiel et le signal amplifié différentiel, et en ce qu'on produit le signal d'enveloppe de crête négatif en excluant, du signal amplifié différentiel inversé, une deuxième composante de décalage de courant continu, qui est la différence de potentiel entre le potentiel médian du signal amplifié différentiel et le signal amplifié différentiel inversé. 10. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication I ou 2, caractérisé en ce que le circuit de réaction comporte un amplificateur différentiel (42) destiné à recevoir le signal amplifié différentiel de la part de l'amplificateur différentiel et à restreindre la bande de fréquence du signal amplifié différentiel selon l'une des première et deuxième fréquences de coupure sur la base du signal de commande afin de produire le signal de réaction. Il. Circuit d'élimination de bruit selon la revendication I ou 2, caractérisé en ce que le circuit de réaction comporte un filtre passe-bas destiné à recevoir le signal amplifié différentiel de la part de l'amplificateur différentiel et à restreindre la bande de fréquence du signal amplifié différentiel selon l'une des première et deuxième fréquences de coupure sur la base du signal de commande afin de produire le signal de réaction. 12. Circuit d'amplification ( 11) destiné à amplifier un signal de reproduction lu dans un support d'enregistrement magnétique au moyen d'une tête magnétorésistive (12), le circuit d'amplification étant caractérisé en ce qu'il comprend: un amplificateur différentiel (21) destiné à recevoir le signal de reproduction et un signal de réaction et à produire un signal amplifié différentiel; un circuit de détection (23) connmlecté à l'amplificateur différentiel et servant à détecter le bruit d'aspérité thermique contenu dans le signal amplifié différentiel et à produire un signal de commande, o le signal de commande est activé lorsque le bruit a été détecté; et un circuit de réaction (24) connecté à l'amplificateur différentiel et au circuit de détection et servant à couper dans le signal amplifié différentiel selon une première fréquence de coupure lorsque le signal de commande est désactivé, et à couper dans le signal amplifié différentiel selon une deuxième fréquence de coupure, qui comporte la fréquence du bruit d'aspérité thermique, lorsque le signal de commande est activé. 13. Dispositif d'enregistrement magnétique, caractérisé en ce qu'il comprend: une tête magnétorésistive (12) servant à produire un signal de reproduction en fonction de changements de polarité d'un support d'enregistrement magnétique, et un circuit d'amplification (11) connecté à la tête magnétorésistive afin d'amplifier le signal de reproduction, o le circuit d'amplification comporte: un amplificateur différentiel (21) destiné à recevoir le signal de reproduction et un signal de réaction et à produire un signal amplifié différentiel un circuit de détection (23) connecté à l'amplificateur différentiel et servant à détecter le bruit d'aspérité thermique contenu dans le signal amplifié différentiel et à produire un signal de commande, o le signal de commande est activé lorsque le bruit a été détecté; et un circuit de réaction (24) connecté à l'amplificateur différentiel et au circuit de détection et servant à couper dans le signal amplifié différentiel selon une première fréquence de coupure lorsque le signal de commande est désactivé, et à couper dans le signal amplifié différentiel selon une deuxième fréquence de coupure, qui comporte la fréquence du bruit d'aspérité thermique, lorsque le signal de commande est activé.