FR 2795496 A1 20001229 FR 9907931 A 19990622 L'invention proposée ici est relative au domaine de la distillation des gaz de l'air et en particulier à un appareil et procède de séparation d'air par distillation cryogénique. Elle permet d'améliorer le rendement d'extraction d'oxygène et ainsi les performances énergétiques sur les schémas de distillation ne comportant pas ordinairement d'alimentation d'air liquéfié dans les colonnes et dont la production frigorifique est assurée par une détente d'air (turbine à frein d'huile, génératrice ou auto-boostée). Les gains de cette invention lorsqu'elle est implantée sur une unité de séparation d'air sont de 3.5% (cf. cas présenté ci-dessous) en énergie de séparation de l'oxygène. Ceci constitue une avancée importante dans un domaine déjà bien exploré o les gains supérieurs à 1% sont les bienvenus notamment dans les pays o le coût de l'énergie est important. Les procédés de distillation de base sur lesquels l'invention peut être utilisée, sont des procédés qui ne comportent pas ordinairement d'alimentation d'air liquide dans les colonnes de distillation. Ces procédés de base sont des procédés de séparation des gaz de l'air avec compression d'air, pré refroidissement d'air comprimé, épuration d'air, refroidissement d'air dans un échangeur principal, séparation d'air dans une colonne de distillation comprenant au moins une colonne moyenne pression et une colonne basse pression et sous- refroidissement des liquides venant en reflux de la colonne moyenne pression vers la colonne basse pression. Parmi les schémas concernés, nous pouvons citer: Double colonne (simple cycle) produisant de l'oxygène basse pression sortie boîte froide. Un cas d'application: production d'oxygène impur avec colonne MP et BP sous pression (valorisation du résiduaire). Dans ce cas, la perte de rendement due à la baisse de reflux (distillation plus difficile dans la colonne MP) se fait cruellement sentir. Cette invention permettra d'améliorer le rendement dans ce cas. Double colonne avec colonne de mélange Sur ce type de schéma produisant de l'oxygène directement sous pression (5 bars par exemple) en ne mettant que le minimum d'énergie dans l'appareil (par rapport à un schéma à pompe), on atteint pour un rendement de 99 % 02, une production de 1.1 % d'azote MP (une caractérisation possible de la surpuissance de rectification en azote gazeux moyenne pression) (turbine d'insufflation, 2000 t/j, oxygène à 95 % et 5 bars, nombre important de plateaux). Pour des tailles d'appareil plus petites, le rendement de 99 % ne peut plus être atteint. Là encore, un gain en rendement est obtenu avec cette invention. Sur ces deux schémas, nous allons pouvoir ainsi augmenter les rendements d'oxygène (ou la quantité d'azote moyenne pression produite si le rendement d'oxygène est déjà haut) et ainsi améliorer les performances énergétiques de l'unité de séparation d'air. Ceci conduit bien sûr à faire des économies d'argent importantes. Il est connu de EP-A-0556516 de condenser un débit d'air provenant d'une turbine d'insufflation dans un vaporiseur condenseur, soit à un niveau intermédiaire de la colonne basse pression, soit alimenté par un liquide provenant de la colonne moyenne pression ou de la colonne basse pression. L'air ainsi liquéfié est envoyé à la colonne basse pression mais ne constitue pas le seul apport d'air liquide à l'appareil puisque de l'air est également liquéfié dans le condenseur de cuve de l'appareil et envoyé aux deux colonnes de la double colonne. US-A-3754406 propose de vaporiser du liquide riche de la colonne moyenne pression d'une double colonne contre de l'azote gazeux moyenne pression. De l'air est liquéfié par échange de chaleur avec de l'oxygène liquide pompé et envoyé à la colonne basse pression. Selon un objet de l'invention, il est prévu un appareil de séparation d'air comprenant un système de colonnes comprenant au moins une double colonne comprenant une colonne moyenne pression et une colonne basse pression reliées thermiquement entre elles par un premier vaporiseurcondenseur o se condense le gaz de tête de la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer de l'air comprimé et épuré à un échangeur de chaleur o il se refroidit, des moyens pour envoyer de l'air refroidi à la colonne moyenne pression sous forme gazeuse, des moyens pour envoyer un liquide enrichi en oxygène de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, des moyens pour envoyer un liquide enrichi en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, des moyens pour soutirer un fluide riche en azote et un fluide riche en oxygène de la colonne basse pression, un deuxième vaporiseur-condenseur, des moyens pour envoyer de l'air au deuxième vaporiseur-condenseur o il se condense au moins partiellement et des moyens pour envoyer l'air au moins partiellement condensé à la colonne basse pression, des moyens pour envoyer un liquide de la colonne basse pression ou de la colonne moyenne pression liquide ou d'une autre colonne du système de colonnes au deuxième vaporiseur-condenseur caractérisé en ce que le liquide envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur contient entre 22 et 70 % d'oxygène et en ce que l'air au moins partiellement condensé envoyé au système de colonnes comprend le seul débit d'air liquéfié envoyé au système de colonnes. Optionnellement l'air au moins partiellement condensé envoyé à la colonne basse pression constitue le seul débit d'air liquéfié envoyé au système de colonnes. De préférence, I'appareil comprend des moyens pour détendre l'air avec production de travail avant de l'envoyer au deuxième vaporiseurcondenseur et /ou des moyens pour refroidir l'air à son point de rosée avant de l'envoyer au deuxième vaporiseur-condenseur. L'air au moins partiellement condensé peut être envoyé à la colonne basse pression et/ou à la colonne moyenne pression et/ou à une autre colonne du système de colonnes. Préférablement, I'appareil comprend une colonne de mélange alimentée en tête par un liquide riche en oxygène provenant de la colonne basse pression et alimentée en cuve par un gaz plus volatil que le liquide riche en oxygène. Ainsi il peut y avoir des moyens pour envoyer une partie du liquide de cuve de la colonne moyenne pression directement à la colonne basse pression à un premier niveau et une autre partie du liquide de cuve de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur-condenseur. De préférence le liquide se vaporise dans le deuxième vaporiseur- condenseur et l'appareil peut comprendre des moyens pour envoyer le liquide vaporisé à la colonne basse pression à un niveau inférieur au premier niveau. Il peut y avoir des moyens pour soutirer un gaz riche en azote en tête de la colonne moyenne pression. Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans un appareil comprenant au moins une double colonne avec une colonne moyenne pression et une colonne basse pression reliées thermiquement entre elles par un premier vaporiseur- condenseur, dans lequel on envoie un débit d'air épuré, comprimé et refroidi à la colonne moyenne pression, sous forme gazeuse, on envoie un liquide enrichi en oxygène de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, on envoie un liquide enrichi en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, on soutire un fluide riche en oxygène et un fluide riche en azote de la colonne basse pression, on envoie un deuxième débit d'air épuré, comprimé et refroidi à un deuxième vaporiseur-condenseur o il se condense au moins partiellement par échange de chaleur avec un liquide provenant de la colonne moyenne pression ou de la colonne basse pression ou d'une autre colonne du système de colonnes, on envoie l'air au moins partiellement condensé à la colonne basse pression caractérisé en ce que le liquide envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur contient entre 22 et % d'oxygène, éventuellement entre 22 et 35 % d'oxygène, et l'air liquéfié dans le deuxième vaporiseur-condenseur constitue le seul débit d'air liquéfié envoyé au système de colonnes. Selon d'autres aspects facultatifs: - on détend le deuxième débit dans une turbine avant d'en envoyer au moins une partie au deuxième vaporiseur-condenseur; - on envoie un liquide riche en oxygène de la colonne basse pression en tête d'une colonne de mélange et on envoie un gaz plus volatil que le liquide en cuve de la colonne de mélange, par exemple de l'air; - on soutire de l'azote en tête de la colonne moyenne pression; - le liquide envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur peut provenir d'une/de la colonne de mélange De l'air gazeux sortant d'une turbine peut être condensé dans le deuxième vaporiseur/condenseur contre une partie du liquide riche sortant de la MP ou d'un liquide riche en oxygène, prélevé dans une zone de la colonne BP. Cette fraction de ce dernier se vaporise à la pression de la BP et est introduite ensuite en BP dans un tronçon sous l'alimentation en liquide riche principale. L'air liquéfié est, quant à lui, introduit, par exemple, dans la BP à un tronçon intermédiaire entre le liquide riche et le liquide pauvre. (cf. schémas ci- joint) L'avantage déterminant de l'ajout de ce deuxième vaporiseur/condenseur est qu'il crée en distillant une partie du liquide riche, de l'air liquide qui vient assurer le reflux dans le tronçon supérieur de la BP en complément du liquide pauvre. Le diagramme de distillation en BP se trouve ainsi amélioré (cf. digrammes MacCabe). Même s'il y a moins d'air qui alimente la MP à cause d'une augmentation du débit d'insufflation (taux de détente plus faible), I'effet global va dans le sens d'une amélioration de la puissance de rectification. L'invention sera maintenant décrite en plus de détail en se référant aux figures suivantes: La figure 1 est un schéma d'un appareil selon l'art antérieur, la figure 2 est un schéma d'appareil selon l'invention, les figures 3 et 4 sont des MacCabes pour les figures 1 et 2 respectivement. Dans la figure 1, un débit d'air à 5,25 bars est divisé en deux pour former un débit 2 de 188135 Nm3/h et un débit 81 de 12900 Nm3 /h. Le débit 2 se refroidit dans l'échangeur 100 et est envoyé à la cuve de la colonne moyenne pression 104. Le débit 81 est surpressé à 8,7 bars, refroidi partiellement dans l'échangeur 100 et détendu dans la turbine d'insufflation 103 avant d'être envoyé en colonne basse pression 105. La colonne moyenne pression 104 opère à 5 bars et la colonne basse pression 105 opère à 1,3 bar. Les colonnes sont reliées thermiquement par un premier vaporiseur condenseur 111. L'appareil produit de l'oxygène liquide 46 et de l'azote liquide 36. Le liquide riche de la colonne moyenne pression 104 est envoyé à la colonne basse pression 105 au-dessus du niveau d'air d'insufflation. De l'oxygène liquide 50 soutiré en cuve de la colonne basse pression est envoyé en tête de la colonne de mélange 107 après être pompé à 5,1 bars. Un troisième débit d'air 90 se refroidit complètement dans l'échangeur 100 et alimente la colonne de mélange en cuve. Un liquide de cuve 93 et éventuellement au moins un liquide intermédiaire soutirés de la colonne de mélange sont envoyés à la colonne basse pression alors qu'un débit d'oxygène 54 à 95 % est soutiré en tête de colonne de mélange et se réchauffe dans l'échangeur 100 avec 3100 Nm3/h d'azote moyenne pression et le résiduaire basse pression. Dans la figure 2, on retrouve les mêmes colonne et échangeurs alimentés de la même façon sauf que tout l'air 86 de la turbine d'insufflation est envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur 109 o il se condense contre une partie du liquide riche 18. L'air liquéfié est détendu dans une vanne et envoyé à la colonne basse pression quelques plateaux en dessus du point d'injection de liquide pauvre provenant de la colonne basse pression. Le liquide riche envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur 109 constitue 37% du débit total de liquide riche et se vaporise dans celui-là pour être ensuite envoyé à la colonne basse pression quelques plateaux théoriques au-dessus du premier vaporiseur-condenseur 111. Ceci permet de soutirer 11400 Nm3/h d'azote gazeux moyenne pression 30. Résultats de l'application de cette invention sur un schéma à colonne de mélange Schéma de Ajout du base condenseur Débit d'air (Nm3 /h) 274700 274700 Débit 02 (Nm3/h) 60000 60000 PuretéO2 (rendement 99 %) 95 % 95 % Pression 02 (bars abs) 5 5 Débit NGMP (Nm3/h) 3100 11400 Débit NGMP/débit d'air (%) 1.1 4.1 Gain Energie + 3.5 % L'appareil peut comprendre une colonne argon ou une colonne à pression intermédiaire entre les moyenne et basse pressions. Les frigories nécessaires à l'appareil peuvent être produites par une turbine Claude ou une turbine d'azote ou par une combinaison de plusieurs turbines. La colonne basse pression peut contenir au moins deux vaporiseur condenseurs, le vaporiseur de cuve étant alimenté par exemple par de l'azote comprimé. La colonne de mélange peut opérer à une pression égale, supérieure ou inférieure à la moyenne pression. Un liquide provenant de l'appareil et riche en azote ou oxygène peut être pressurisé, par exemple par une pompe, et vaporisé dans l'échangeur 100 ou un autre échangeur, par exemple par échange de chaleur avec de l'air pour fournir un produit gazeux sous pression. La colonne basse pression peut opérer à une pression entre 1,5 et 10 bars. Pour produire l'oxygène directement sous pression, la colonne basse pression opère à entre 4 et 10 bars. Une partie de l'air de la turbine d'insufflation peut être envoyée à la colonne de mélange. Les colonnes moyenne et basse pression peuvent être construites côte à côte. Le procédé peut permettre une production d'oxygène gazeux en soutirant un débit d'oxygène gazeux en cuve de la colonne basse pression. Le gaz se réchauffe dans l'échangeur 100 et peut éventuellement être comprimé une fois 2 0 réchauffé. REVENDICATIONS 1. Appareil de séparation d'air comprenant un système de colonnes comprenant au moins une double colonne comprenant une colonne moyenne pression (104) et une colonne basse pression (105) reliées thermiquement entre elles par un premier vaporiseur-condenseur (111) o se condense le gaz de tête de la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer de l'air comprimé et épuré à un échangeur de chaleur (100) o il se refroidit, des moyens (2) pour envoyer de l'air refroidi à la colonne moyenne pression sous forme gazeuse, des moyens pour envoyer un liquide enrichi en oxygène de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, des moyens pour envoyer un liquide enrichi en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, des moyens pour soutirer un fluide riche en azote et un fluide riche en oxygène de la colonne basse pression, un deuxième vaporiseur-condenseur (109), des moyens (86) pour envoyer de l'air au deuxième vaporiseur-condenseur o il se condense au moins partiellement et des moyens pour envoyer l'air au moins partiellement condensé à la colonne basse pression, des moyens (18) pour envoyer un liquide de la colonne basse pression ou de la colonne moyenne pression ou d'une autre colonne (107) du système de colonnes au deuxième vaporiseur-condenseur caractérisé en ce que le liquide (18) envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur contient entre 22 et 70 % d'oxygène et en ce que l'air au moins partiellement condensé envoyé au système de colonnes comprend le seul débit d'air liquéfié envoyé au système de colonnes. 2. Appareil selon la revendication 1 dans lequel que l'air au moins partiellement condensé envoyé à la colonne basse pression (105) comprend le seul débit d'air liquéfié envoyé au système de colonnes. 3. Appareil selon l'une des revendications 1 et 2 comprenant des moyens (103) pour détendre l'air avec production de travail avant de l'envoyer au deuxième vaporiseur-condenseur (109). 4. Appareil selon l'une des revendications précédentes comprenant des moyens pour refroidir l'air à son point de rosée avant de l'envoyer au deuxième vaporiseur-condenseur (109). 5. Appareil selon l'une des revendications précédentes comprenant une colonne de mélange (107) alimentée en tête par un liquide riche en oxygène (50) provenant de la colonne basse pression et alimentée en cuve par un gaz (90) plus volatil que le liquide riche en oxygène. 6. Appareil selon l'une des revendications précédentes comprenant des moyens pour envoyer une partie du liquide de cuve de la colonne moyenne pression (104) directement à la colonne basse pression (105) à un premier niveau et une autre partie (18) du liquide de cuve de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur-condenseur (109). 7. Appareil selon la revendication 6 dans lequel le liquide de cuve se vaporise dans le deuxième vaporiseur-condenseur (109) et comprenant des moyens pour envoyer le liquide vaporisé à la colonne basse pression à un niveau inférieur au premier niveau. 8. Appareil selon l'une des revendications précédentes comprenant des moyens (30) pour soutirer un gaz riche en azote en tête de la colonne moyenne pression. 9. Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans un appareil comprenant au moins une double colonne avec une colonne moyenne pression (104) et une colonne basse pression (105) reliées thermiquement entre elles par un premier vaporiseur-condenseur (111), dans lequel on envoie un débit d'air (2) épuré, comprinmé et refroidi à la colonne moyenne pression, on envoie un liquide enrichi en oxygène de la colonne moyenne pression sous forme gazeuse, à la colonne basse pression, on envoie un liquide enrichi en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression, on soutire un fluide riche en oxygène et un fluide en riche azote de la colonne basse pression, on envoie un deuxième débit d'air (86) épuré, comprimé et refroidi à un deuxième vaporiseur-condenseur (109) o il se condense au moins partiellement par échange de chaleur avec un liquide (18) provenant de la colonne moyenne pression ou de la colonne basse pression ou d'une autre colonne (107) du système de colonnes, on envoie l'air au moins partiellement condensé à la colonne basse pression caractérisé en ce que le liquide (18) envoyé au deuxième vaporiseur-condenseur contient entre 22 et 70 % d'oxygène, éventuellement entre 22 et 35 % d'oxygène, et l'air liquéfié dans le deuxième vaporiseur-condenseur constitue le seul débit d'air liquéfié envoyé au système de colonnes. 10. Procédé selon la revendication 9 dans lequel on détend le deuxième débit dans une turbine (103) avant d'envoyer au moins une partie au deuxième vaporiseur-condenseur (109). 11. Procédé selon la revendication 9 ou 10 dans lequel on envoie un liquide riche en oxygène (50) de la colonne basse pression en tête d'une colonne de mélange (109) et on envoie un gaz (90) plus volatil que le liquide en cuve de la colonne de mélange (107). 12. Procédé selon la revendication 9, 10 ou 11 dans lequel on soutire de I'azote (30) en tête de la colonne moyenne pression (104), éventuellement sous forme gazeuse. 13. Procédé selon l'une des revendications 9 à 12 dans lequel on soutire un liquide ou un gaz riche en oxygène en cuve de la colonne basse pression, éventuellement en tant que produit. 14. Procédé selon l'une des revendications 9 à 13 dans lequel la colonne basse pression opère à entre 1,5 et 10 bars.