FR 2787583 A1 20000623 FR 9816079 A 19981217 1 2787583 Capteur de champ électromagnétique par thermographie infrarouge La présente invention concerne la visualisation de champs électromagnétiques par thermographie infrarouge. Plus particulièrement, l'invention concerne un capteur comprenant un milieu sensible à un rayonnement hyperfréquence dont l'échauffement est détecté pour visualiser le champ électromagnétique. Un bref historique de l'évolution de ce capteur est présenté au début de l'article "EMIR: a photothermal tool for electromagnetic phenomena characterization" de Daniel BALAGEAS et Patrick LESVESQUE, Rev. Gén. Therm. (1998)37, pages 725-739. Selon cette technique antérieure, le milieu sensible est un dépôt dont les propriétés électromagnétiques et l'épaisseur sont contrôlées pour visualiser à l'aide d'un imageur thermique des images infrarouges représentatives du champ électromagnétique. Les problèmes sur lesquels bute la technologie d'un tel capteur connu pour atteindre le domaine du quantitatif sont essentiellement thermiques. Ces problèmes thermiques sont l'élimination des échanges thermiques par convection naturelle, et l'élimination des pertes thermiques dans le substrat ou support de la couche absorbante. Pour améliorer cette technique en éliminant l'influence perturbatrice des effets thermiques cités précédemment, le demandeur a proposé et développé ces Il- l -, 2 2787583 dernières années une méthode EMIR présentée dans l'article précité et reposant conjointement sur: - une thermographie infrarouge à détection synchrone numérique et intégration appliquée en conjonction avec une illumination par émission micro- onde modulée en amplitude, et - un film photothermique de faible épaisseur, inférieure à 200 m, permettant de visualiser l'intensité d'un champ électrique ou magnétique. La visualisation quantitative des champs électromagnétiques et plus particulièrement micro- ondes a toujours suscité un grand intérêt. Toutes les méthodes évoquées précédemment ne procurent que l'intensité du champ électromagnétique. Une définition complète d'un champ électromagnétique nécessite la connaissance de ses diverses composantes. Cette caractérisation, dite vectorielle, est particulièrement ardue à obtenir et n'est en pratique atteinte que par des méthodes directes. Comme leur nom l'indique, celles-ci consistent à mesurer directement le champ électromagnétique rayonné par une source rayonnante ou une structure diffractante de champ électromagnétique à tester au moyen d'une antenne ou d'un réseau d'antennes ponctuelles de réception et d'un circuit électronique de génération, détection et contrôle de signal approprié (cf. brevets français FR-2632417, FR-2663426 et FR-2674028 et brevet européen EP-0355114). Ces méthodes directes de détection et de mesure ne sont pas fondées sur la thermographie infrarouge. -'11- -il Ia 3 2787583 D'autre part, des méthodes de détection et de mesure indirectes ne permettent d'accéder qu'au module des champs et non pas à leur polarisation. La quasi-totalité des méthodes indirectes est fondée sur la conversion photon - chaleur et les puissances dissipées sont visualisées à l'aide de détecteurs infrarouges (cf. brevets américains US-5417494 et US- 3693084). Dans les méthodes directes, la visualisation des champs électromagnétiques se heurte à la lourdeur de mise en oeuvre, notamment en durée, dès lors qu'il s'agit d'explorer ponctuellement au moyen d'une sonde, la surface ou le volume à mesurer, sous investigation. Les méthodes directes présentent les inconvénients suivants vis-à-vis des méthodes indirectes: - faible résolution spatiale de l'ordre de la demi-longueur d'onde alors qu'elle atteint quelques dizaines de microns par thermographie infrarouge; relativement faible bande passante, liée aux dimensions caractéristiques des antennes de réception utilisées; - inadéquation à des mesures en champ proche: une antenne de réception placée au voisinage de la source rayonnante ou de la structure diffractante perturbe de façon non négligeable le champ électromagnétique local; - impossibilité d'explorer de grands volumes et d'obtenir des cartes de champ électromagnétique en temps réel. 4 2787583 La présente invention vise à fournir un capteur de champ électromagnétique pour mettre en oeuvre une méthode indirecte qui permette une mesure vectorielle du champ électromagnétique. A cette fin, un capteur comprenant un support sensiblement transparent à un champ électromagnétique hyperfréquence, est caractérisé en ce que l'une des faces du support comporte un réseau périodique de bandes sensiblement parallèles en matière photothermique absorbant partiellement l'énergie dudit champ électromagnétique. Le réseau de bandes est périodique rectilinéaire, ce qui rend anisotrope le capteur pour qu'il ne soit sensible qu'à une seule composante du champ, incident ou local, parallèle aux bandes. Une méthode indirecte de mesure vectorielle de champs électromagnétiques au moyen du capteur selon l'invention présente les avantages des méthodes indirectes comparativement aux inconvénients énoncés ci- dessus des méthodes directes: - facilité de visualisation en champ proche; - relevés de champ sur de grands volumes ou de grandes surfaces; - relevés de champ en temps réel; - résolution spatiale accrue limitée par le pas du réseau. Selon des premières réalisations, la matière des bandes du capteur peut présenter au moins des pertes diélectriques, et est par exemple en oxyde d'indium et d'étain, ou peut présenter des pertes magnétiques, et est de préférence ferrimagnétique, de manière à rI Fl r1 *5 2787583 favoriser la détection de champ électrique ou de champ magnétique. La détection de composante de champ étant effectuée par thermographie infrarouge, un contraste d'échauffement entre deux polarisations de champ électrique et de champ magnétique parallèles aux bandes et donc un contraste d'absorption dans le capteur sont recherchés. Le capteur de l'invention ne discrimine pas les deux polarisations par rapport à leurs transmissions comme un polariseur, mais par rapport à leurs absorptions. Ainsi, de préférence, le capteur a des facteurs de transmission qui sont supérieurs à 90 % environ, que les composantes de champ électrique et de champ magnétique de champ électromagnétique soient sensiblement parallèles aux bandes ou pas, et a un contraste d'absorption entre lesdites composantes de champ électrique et de champ magnétique qui est au moins supérieur à 10. Un contraste d'absorption élevé et une bonne transmittivité dans les deux polarisations ne sont obtenues qu'en réglant finement les propriétés intrinsèques et les caractéristiques géométriques du réseau. Le pas est de préférence très inférieur à la longueur d'onde afin de peu perturber le champ électromagnétique analysé. Typiquement, le rapport de la longueur d'onde du champ électromagnétique au pas du réseau de bandes est supérieur à dix environ. Dans le domaine hyperfréquence, le pas du réseau à bandes est millimétrique, ce qui accroît la résolution spatiale comparativement à celles des méthodes directes connues. Comme on le verra dans la suite, un abaque présentant le produit des transmissions dans les deux polarisations en fonction du contraste d'absorption --IF-11VIIIr 6 2787583 et doublement paramétré par un taux de remplissage du réseau et une résistance carrée des bandes permet de choisir les propriétés du réseau et de la matière des bandes en fonction de caractéristiques recherchées de transmission et d'absorption. Le capteur peut comprendre en tant que moyen d'imagerie thermographique, une caméra infrarouge ou un détecteur infrarouge, ou bien une couche thermochrome sur l'une des faces du support de manière à visualiser directement l'échauffement produit par le réseau de bandes. La couche thermochrome comprend des cristaux liquides encapsulés dans un polymère et noyés dans une solution à déposer, par exemple une peinture à pulvériser, sur l'une des faces du support. Selon une autre réalisation à mesure déportée, le capteur comprend une fibre optique ou un faisceau de fibres optiques reliant une face du support à un moyen d'imagerie infrarouge. L'invention concerne également un agencement comprenant au moins deux capteurs ayant au moins l'un des paramètres suivants différent entre eux: largeur des bandes, épaisseur des bandes, pas du réseau, partie imaginaire de la permittivité diélectrique de la matière photothermique des bandes, partie imaginaire de la perméabilité magnétique de la matière photothermique des bandes, orientation des bandes du réseau. Deux capteurs dans l'agencement peuvent être juxtaposés ou superposés, par exemple avec des bandes perpendiculaires afin d'analyser à la fois des composantes de champ orthogonales. L'agencement peut comprendre une feuille souple, de préférence transparente, supportant un capteur ou I1;: 1 li il 7 2787583 des capteurs juxtaposés. Grâce à la souplesse de la feuille, celle-ci peut épouser une forme ou un volume quelconque, ce qui permet d'analyser vectoriellement un champ électromagnétique superficiellement autour de cette forme ou du volume quelconque. Selon une autre variante, l'agencement peut comprendre des pastilles issues de capteurs selon l'invention. La méthode de mesure indirecte avec le capteur de l'invention permet avantageusement par rapport aux méthodes indirectes connues de mesurer à la fois le module et la phase de champs électromagnétiques à l'aide de techniques interférométriques. Dans le cas général d'un champ électromagnétique à plusieurs composantes, la méthode indirecte EMIR précitée ne permet l'obtention que d'une pseudo-phase scalaire. En revanche, la méthode indirecte avec le capteur de l'invention étant fondée sur une mesure vectorielle, elle fournit la vraie phase de chaque composante. Enfin, la méthode de mesure indirecte avec le capteur de l'invention offre, par rapport à l'ensemble des autres méthodes, les avantages spécifiques suivants: - une bande passante, typiquement supérieure à une décade en fréquence, plus importante que celle des méthodes directes; - un matériel léger, un support tel que film avec un dépôt formant le réseau de bandes et une caméra infrarouge ou une couche thermochrome, facilement transportable sur site. r:--TI li 8 2787583 D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de plusieurs réalisations préférées de l'invention en référence aux dessins annexés correspondants dans lesquels: - la figure 1 représente une vue de face d'un réseau à bandes parallèles photothermiques dans un capteur de champ électromagnétique élémentaire selon l'invention; - la figure 2 montre une vue en coupe schématique du capteur élémentaire de la figure 1, positionné devant une caméra infrarouge; - la figure 3 est une vue en coupe à grande échelle du réseau de bandes; - la figure 4 est un abaque pour sélectionner un réseau de bandes selon l'invention; - la figure 5 est une vue en coupe analogue à la figure 2, le capteur ayant une couche thermochrome remplaçant la caméra infrarouge; - la figure 6 est une vue en perspective schématique de deux capteurs élémentaires superposés avec des bandes perpendiculaires entre eux; et - la figure 7 est une vue en coupe de deux capteurs élémentaires superposés avec des réseaux de bandes à largeurs et pas différents. Comme montré aux figures 1 et 2, un capteur vectoriel de champ électromagnétique 1 selon l'invention comprend un support mince 2 et un réseau périodique de bandes parallèles fines 3 sur l'une des faces du support. Le support 2 est peu perturbateur pour un champ électromagnétique hyperfréquence de fréquence supérieure à 1 GHz environ, c'est-à-dire est IV: ' 11 1 1 9 2787583 sensiblement transparent à ce champ. Le support est a priori de dimensions quelconques; toutefois, il peut se présenter sous la forme d'un bandeau rectangulaire tendu dans un cadre ou entre deux tiges parallèles rigides afin de l'orienter précisément par rapport à la direction de propagation d'un champ électromagnétique, par exemple en l'étendant transversalement à un guide d'onde ou entre deux antennes; il peut être encore sous la forme d'une petite pastille circulaire. Les dimensions, largeur et longueur ou diamètre, du support sont comprises typiquement entre un demi-centimètre environ et quelques mètres. Le support 2 est un film en matière plastique, par exemple en Kapton (marque déposée) de permittivité diélectrique E2 = 3,04 + 0,013 j, qui peut être tendu en une surface plane, ou qui peut adhérer à une surface de forme quelconque, même non développable. Le Kapton présente par ailleurs une bonne tenue en température et à l'humidité. Le support a de préférence une épaisseur e de quelques dizaines de micromètre, par exemple 25 im. Les bandes parallèles 3 ont une épaisseur h de quelques dizaines de nanomètres, par exemple 150 nm, et ont une largeur 1 de l'ordre de quelques centaines de microns. Une matière photothermique est déposée, sur l'une des faces du support 2 pour former les bandes, par vaporisation à travers un masque, ou par ablation laser d'une couche isotrope ou par tout autre moyen. La matière photothermique des bandes présente des pertes diélectriques, égales à la partie imaginaire E" de la permittivité diélectrique relative complexe de la matière photothermique: E3 = [ F r-Iif, 2787583 c' - jc", et/ou des pertes magnétiques égales à la partie imaginaire," de la perméabilité magnétique relative complexe de la matière photothermique 3 = p,'- ij i. Une matière photothermique résistive présentant des pertes diélectriques prépondérantes est par exemple l'oxyde d'indium et d'étain ITO (Indium Tin Oxide). Lorsque la matière photothermique résistive constituant les bandes de réseau 3 ne présente que des pertes magnétiques, elle peut être de type ferromagnétique, ou est de préférence ferrimagnétique pour ne pas présenter de pertes électriques. Des pertes magnétiques prépondérantes par rapport aux pertes électriques permettent de ne détecter quasiment que le champ magnétique d'une onde électromagnétique incidente. Une matière photothermique à pertes magnétiques prépondérantes est particulièrement intéressante pour des ondes non planes, typiquement en champ proche, o champ magnétique et champ électrique ne sont pas liés de manière directe. Notamment à l'aide de matière photothermique à pertes magnétiques prépondérantes, le capteur peut constituer un "filtre en fréquence" qui est plus absorbant dans une certaine bande de fréquence que dans d'autres. Plusieurs capteurs juxtaposés ayant des matières photothermiques à pertes magnétiques différentes révèlent la présence de certaines fréquences spécifiques dans des trains d'ondes. Les pertes diélectriques et/ou magnétiques sont nécessaires dans le matériau constituant les bandes afin qu'elles absorbent une faible partie de l'énergie de rayonnement d'un champ électromagnétique 7 it: 1 1I I h11 2787583 éclairant le capteur, présentant un module de champ électrique E et un module de champ magnétique H, et que l'absorption par la matière des bandes produise un échauffement de celles-ci perceptible par un moyen d'imagerie thermographique, tel qu'une caméra infrarouge. La densité volumique de puissance absorbée par la matière est donnée par la formule suivante: Pabs [(O + (27.F).")E + (27.F).'.H 21/2 dans laquelle a est la conductivité de la matière des bandes 3 et F la fréquence du champ électromagnétique. En référence à la figure 3, les bandes 3 forment un réseau de pas d déposé sur le support 2 dont la longueur électrique eJ2 est suffisamment faible au regard de la longueur d'onde X du champ éclairant traversant le capteur pour ne pas perturber le champ. Le réseau est considéré, pour le calcul d'abaque, comme une succession infinie de bandes de section rectangulaire de pas d et de longueur infinie déposées sur le support. Le réseau est également caractérisé par un taux de remplissage f égal au rapport l/d correspondant à la fraction linéique de la matière conductrice du réseau vue en coupe, comme montré à la figure 3. Dans le cas du dépôt d'une bande conductrice continue, celui-ci peut être caractérisé d'un point de vue électromagnétique par sa résistance carrée, c'est-à- dire la résistance électrique que rencontrerait un courant électrique J circulant dans l'épaisseur h d'une plaquette de section longitudinale carrée 1 x 1, soit la résistance carrée: 12 2787583 R = p.l/(lxh) = 1/(o.h). La résistance carrée R ainsi que le taux de remplissage f = l/d du réseau de bandes parallèles 3 en matière photothermique sont des paramètres qui ont servi à rechercher des réseaux présentant un "bon" facteur de transmission typiquement supérieur à % (0,45 dB) pour des polarisations de champ électromagnétique E// et H// et une absorption très nettement inférieure à 1%, pour la polarisation de champ électromagnétique H//. et désignent des valeurs moyennes pour des couples {o, f} calculées avec des valeurs de C et f distribuées selon une loi logarithmique dans deux intervalles prédéterminés respectifs. La polarisation E// désigne la composante transverse de champ électrique traversant le capteur parallèlement aux bandes 3, d'une onde plane monochromatique polarisée rectilignement, et la polarisation H// désigne la composante transverse du champ magnétique traversant le capteur parallèlement aux bandes 3 d'une autre onde monochromatique polarisée rectilignement. A titre d'exemples, les bandes 3 du réseau sont orientées parallèlement à la composante de champ électrique d'une onde en incidence normale polarisée en mode transverse TEM, TE ou TH, et après une rotation de 90 degrés du support 2 dans son plan, les bandes du réseau sont parallèles à la composante transverse de champ magnétique de cette onde électromagnétique polarisée. La discrimination entre la composante de champ électrique E// et la composante de champ magnétique H// est reflétée par l'abaque montré à la figure 4. Au moyen de cet abaque, des réseaux de bandes 3 en matière photothermique discriminants en polarisation 13 2787583 et ayant un pas d, tel que k/d soit compris entre 15 et 300, sont sélectionnés afin qu'ils présentent une bonne transmission supérieure à 95% pour chacune des polarisations H// et E//, correspondant à un produit H// x E// supérieur à 90%, illustré dans la figure 4, ainsi qu'un bon contraste entre les deux polarisations E// et H//, indiqué par un rapport de facteurs d'absorption C = E// / H// au moins supérieur à 10. Un réseau de bandes 3 est choisi en fonction du facteur de remplissage f = l/d et de la -1' résistance carrée R = (c.h) A titre d'exemple, un capteur anisotrope 1 selon l'invention comprenant un réseau absorbant avec des bandes parallèles 3 et un support 2 en Kapton de 25 im d'épaisseur a été fabriqué avec les caractéristiques suivantes: - pas: d = 1 mm -1 résistance carrée: R = (ah) = 250 Q - taux de remplissage: f = 40 %. Le réseau de bandes a été conçu de façon à présenter, à une fréquence d'onde électromagnétique de F = 12 GHz, une forte absorption pour la polarisation E// et une absorption quasiment nulle pour la polarisation H//. A 12 GHz, le réseau est tel que S/d = 25, valeur incluse dans la plage expérimentale [15, 300] du rapport X/d pour un réseau à pas d = 1 mm et une fréquence variable F. Dans cette plage de fréquence, le facteur de transmission moyen dans la polarisation E// vaut E// = 0,5 avec un écart - type relatif G E// / E// de 0,007 %; la valeur moyenne E// du facteur de transmission peut donc être confondue avec sa valeur à 12 GHz. Il en est de même pour les facteurs d'absorption et de réflexion à 12 GHz que l'on peut respectivement identifier à E// = 0,35 14 2787583 et E// = 0,05 car les écarts-types respectifs sont extrêmement faibles: O E// / E// = 0,012 % et a E// / E// = 0,003 %. Dans l'autre polarisation H//, le facteur de transmission à 12 GHz peut également être confondu avec la valeur moyenne H//, par ailleurs extrêmement élevée (0,993) car l'écart-type relatif ( H// / H// = 0,5 % est encore très faible. En revanche, on ne peut plus effectuer cette approximation pour les facteurs d'absorption et de réflexion car leurs écarts-types respectifs ne sont plus du tout négligeables: H// / H// = 77 % et H// H// = 82 %. Cependant ces fluctuations relatives importantes sur la bande de fréquence sont à mettre en rapport avec des valeurs moyennes extrêmement faibles des facteurs d'absorption et de réflexion H// = 0,006 et H// = 0,001. Ainsi, la valeur effective des facteurs d'absorption à 12 GHz dans la polarisation H// est très faible et comprise entre 0,012 et 0,003. Dans tous les cas, ce capteur présente à 12 GHz une bonne transmission dans les deux polarisations et un contraste d'absorption très important: C = 0,35 / ( 0,006 (1 77 %)) soit 56 L'échauffement résultant dépend de la puissance absorbée mais également des propriétés thermiques de la matière photothermique du réseau de bandes et des transferts de chaleur entre celui-ci et le milieu extérieur. L'analyse de la distribution spatiale et l'évolution temporelle de la température au niveau du réseau de bandes pour connaître une composante du champ électromagnétique local fait appel à la méthode EMIR (ElectroMagnétique et InfraRouge) conçue par le demandeur. La méthode EMIR est basée sur la 2787583 production de champs électromagnétiques modulés en amplitude, analysés et visualisés avec une caméra infrarouge CIR à démodulation synchrone numérique qui est positionnée au regard de l'une ou de l'autre des faces du capteur 1, comme montré à la figure 2. La méthode EMIR est notamment décrite dans les trois articles suivants: "Apports de la thermographie infrarouge à la mesure de champs électromagnétiques" de P. LEVESQUE, M. NACITAS et D. BALAGEAS, ETTC'95, Conférence Européenne des Essais et Télémesures, "Spéciales Bases de Lancement et Centres d'Essais", Toulon (France), 30 mai - 1er juin 1995; "Mesure des champs électromagnétiques en amplitude et en phase par thermographie infrarouge" de P. LEVESQUE, M. NACITAS et D. BALAGEAS, JINA 96 - Journées Internationales de Nice sur les Antennes, Nice (France), 12-14 novembre 1996; et "EMIR: a photothermal tool for electromagnetic phenomena characterization" de Daniel BALAGEAS et Patrick LESVESQUE, Rev. Gén. Therm. (1998)37, pages 725-739. Selon une autre variante montrée à la figure 5, une couche thermochrome 4 remplaçant, en tant que moyen d'imagerie thermographique, la camera infrarouge CIR est déposée sur l'une des faces du support, qui peut être la face supportant le réseau absorbant de bandes 3. Un observateur OBS en face de la couche thermochrome 4 observe directement différentes couleurs dépendant de l'énergie de champ absorbée localement. La couche thermochrome 4 comporte par exemple des cristaux liquides cholestériques, protégés contre toute contamination en étant enfermés dans des capsules de quelques dizaines de micromètre de I l' - '][i 16 2787583 diamètre formées dans un polymère transparent. Les cristaux liquides ainsi micro-encapsulés sont mis en suspension dans une solution à base de peinture qui peut être pulvérisée sur la face correspondante du support 2. Des capteurs élémentaires, identiques ou différents, tels que montrés à la figure 2 ou 5 peuvent être agencés soit par juxtaposition soit par superposition avec un écart entre eux de l'ordre du dixième de millimètre à un millimètre pour éviter des échauffements perturbateurs entre eux. Comme montré à la figure 6, deux capteurs élémentaires la et lb sont superposés avec des bandes 2a et 2b qui sont disposées perpendiculairement les unes par rapport aux autres afin de mesurer simultanément les amplitudes des deux composantes E// et H//, c'est-à-dire la composante transversale de champ électrique et la composante transversale de champ magnétique respectivement parallèles aux bandes 2a et 2b d'une onde électromagnétique polarisée. Un agencement de mesure vectorielle de champ électromagnétique hyperfréquence comprenant au moins deux capteurs de l'invention peut également servir à visualiser simultanément la même composante de champ électrique ou magnétique à différentes fréquences, ou bien différentes composantes de champ électrique ou magnétique à une même fréquence ou à des fréquences différentes. Ainsi au moins l'un des paramètres suivants dans les capteurs de l'agencement de mesure sont différents entre eux: largeur 1 des bandes, épaisseur h des bandes, pas d du réseau, partie imaginaire E" de la permittivité diélectrique F3 de la matière photothermique des bandes 3, partie imaginaire "' de la perméabilité magnétique 13 de la Il.11111 17 2787583 matière photothermique des bandes 3, orientation des bandes du réseau. Par exemple, comme montré à la figure 7, deux capteurs élémentaires lc et ld ont des supports 2c et 2d superposés et des bandes de réseau 3c et 3d ayant des largeurs 1 différentes et des pas d différents. Selon une autre réalisation, des capteurs de faibles dimensions selon l'invention se présentant sous forme de "pastille" ayant le même support 2, ou bien juxtaposés par collage sur une feuille en matière plastique souple ou directement sur l'objet à analyser, permettent de déterminer des composantes locales d'un champ électromagnétique. Par exemple, le bras d'un usager à un service radiotéléphonique peut être enveloppé avec une telle feuille de capteurs élémentaires juxtaposés selon l'invention de manière à mesurer la répartition du champ électromagnétique rayonné par un radiotéléphone mobile maintenu par le bras de l'usager, ou le champ rayonné par des conducteurs de circuit imprimé inclus dans le radiotéléphone ou tout autre appareil maintenu par l'usager. Selon une autre application, les composantes du champ électromagnétique hyperfréquence rayonné dans un four à micro-ondes sont analysées au moyen de caméras infrarouge orientées à travers des ouvertures grillagées de la structure du four vers un objet recouvert par une enveloppe supportant plusieurs capteurs élémentaires selon l'invention, sous forme de pastilles. Selon encore une autre réalisation, l'une des extrémités d'une fibre optique ou d'un faisceau de fibres optiques est appliqué contre l'une des faces du capteur de l'invention, de préférence la face du T- -i1 t 18 2787583 support avec le réseau de bandes, en maintenant ladite extrémité avec le capteur dans une monture. La fibre optique ou le faisceau de fibres optiques transfère le rayonnement infrarouge dû à l'échauffement du réseau de bandes du capteur élémentaire vers un appareil de mesure éloigné, tel qu'un détecteur infrarouge. Cette réalisation à mesure déportée présente l'avantage de ne pas perturber le champ électromagnétique incident sur le capteur. A titre d'exemple, le capteur selon l'invention peut contribuer: - à lacaractérisation de systèmes rayonnants: caractérisation d'appareils pour mise en conformité avec les normes de champ électromagnétique; mesure du champ rayonné par les radiotéléphones; mesure du champ rayonné par des conducteurs du type circuit imprimé; conception d'antennes et plus généralement d'émetteurs - récepteurs à hyperfréquence; détection d'agression par armes de puissance; détection des fuites de fours à micro - ondes; détections de perturbations dues aux lignes à haute tension; mesure d'absorption du rayonnement électromagnétique de radiotéléphones portables par le corps humain; contrôle atraumatique de champs utilisés en hyperthermie médicale; ou - à la métrologie du champ électromagnétique: visualisation directe de la signature radar d'aéronefs; visualisation de champs proches à l'intérieur de structures en interaction avec une onde électromagnétique (entrée d'air de réacteur, cockpit, dérives...); contrôle non destructif (CND) 19 2787583 détection d'objets enfouis dans le sol; détermination de paramètres à radiofréquence de matériaux tels que permittivité diélectrique et perméabilité magnétique. - IFr --1 fTi 2787583 REVENDICATIONS 1 - Capteur (1) comprenant un support (2) sensiblement transparent à un champ électromagnétique hyperfréquence, caractérisé en ce que l'une des faces du support comporte un réseau périodique de bandes sensiblement parallèles (3) en matière photothermique absorbant partiellement l'énergie dudit champ électromagnétique. 2 - Capteur conforme à la revendication 1, dans lequel la matière des bandes (3) présente au moins des pertes diélectriques, et est de préférence en oxyde d'indium et d'étain. 3 - Capteur conforme à la revendication 1, dans lequel la matière des bandes (3) présente au moins des pertes magnétiques, et est de préférence ferrimagnétique. 4 - Capteur conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 3, ayant des facteurs de transmission pour des composantes de champ électrique ou de champ magnétique de champ électromagnétique (E//, H//) sensiblement parallèles aux bandes (3) qui sont supérieurs à 90 % environ. - Capteur conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 4, ayant un contraste d'absorption entre des composantes de champ électrique et de champ magnétique de champ électromagnétique (E//, H//) sensiblement parallèles aux bandes (3) qui est au moins supérieur à 10. 21 2787583 6 - Capteur conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le rapport de la longueur d'onde du champ électromagnétique au pas (d) du réseau de bandes (3) est supérieur à dix environ. 7 - Capteur conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant en tant que moyen d'imagerie thermographique: une couche thermochrome (4) sur l'une des faces du support (2), ou une caméra (CIR), ou un détecteur infrarouge. 8 - Capteur conforme à la revendication 7, dans lequel la couche thermochrome (4) comprend des cristaux liquides encapsulés et noyés dans une solution à déposer sur l'une des faces du support (2). 9 - Capteur conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant une fibre optique ou un faisceau de fibres optiques reliant une face du support (2) à un moyen d'imagerie infrarouge (CIR). - Agencement d'au moins deux capteurs (la, lb lc, ld) conformes à l'une quelconque des revendications 1 à 9, ayant au moins l'un des paramètres suivants différent entre eux: largeur (1) des bandes (3), épaisseur (h) des bandes, pas (d) du réseau, partie imaginaire de la permittivité diélectrique de la matière photothermique des bandes, partie imaginaire de la perméabilité magnétique de la matière photothermique des bandes, orientation des bandes du réseau. 11 - Agencement comprenant une feuille souple supportant des capteurs juxtaposés (la, lb; lc, ld) X Il1!T Ir- 22 2787583 conformes à l'une quelconque des revendications 1 à 9. 12 - Agencement comprenant des pastilles issues de capteurs conformes à l'une quelconque des revendications 1 à 9. iV - IlT 1-