FR 2787574 A1 20000623 FR 9915981 A 19991217 L'invention concerne un procédé utilisé pour faire fonctionner un capteur de gaz d'échappement disposé dans le système d'échappement d'un moteur à combustion interne, selon lequel le capteur de gaz d'échappement comporte un dispositif de chauffage électrique, qui sert à chauffer l'élément de détection du capteur de gaz d'échappement à une valeur de consigne de température et qui est relié à un dispositif de commande, et une tension de pompage est appliquée au capteur de gaz d'échappement, afin de créer un courant de pompage d'ions oxygène. Pour l'épuration des gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne, un pot catalytique trifonctionnel est habituellement disposé dans le trajet d'échappement du moteur. En amont de ce pot catalytique, il est prévu une sonde lambda dont le signal de sortie dépend, comme dans le cas de toutes les sondes lambda, de l'oxygène résiduel contenu dans les gaz d'échappement. Cette proportion d'oxygène résiduel dépend elle-même du mélange qui a été envoyé au moteur. Dans le cas d'un excès de carburant (mélange riche), la proportion d'oxygène dans les gaz d'échappement non traités est plus faible et, dans le cas d'un excès d'air (mélange pauvre), elle est plus élevée. Le fonctionnement du moteur à combustion interne a lieu de façon telle que le signal de sortie de la sonde lambda, qui reproduit la valeur lambda des gaz d'échappement non traités, fluctue autour d'une valeur moyenne préfixée qui est associée approximativement à lambda = 1. Etant donné qu'un pot catalytique trifonctionnel manifeste des propriétés catalytiques optimales dans le cas de gaz d'échappement non traités présentant une valeur lambda Io déterminée, la valeur moyenne préfixée ou valeur associée à Xo devrait également correspondre effectivement à ko. Suivant le pot catalytique, la valeur lambda ko correspondant à une action optimale du pot catalytique peut s'écarter légèrement de lambda = 1, par exemple être située à lambda = 0,99. Toutefois, les propriétés dynamiques et statistiques de la sonde lambda située en amont du pot catalytique trifonctionnel varient sous l'effet du vieillissement et de l'empoisonnement. Il en résulte que la position du niveau de signal correspondant à Xo est décalée. C'est pourquoi, dans l'état de la technique, on dispose, en aval du pot catalytique trifonctionnel, un autre capteur qui est moins sujet à empoisonnement. Il sert de sonde de surveillance de la conversion catalytique et permet une régulation fine du mélange, du fait que le niveau de signal, associé à ko, de la sonde lambda située en amont est corrigé de façon telle que la valeur lambda Xo la plus favorable à la conversion peut constamment être maintenue. Ce procédé est appelé régulation de guidage ou d'ajustement. Comme sonde de surveillance, on peut prévoir une sonde lambda ou un capteur NOx. Pour éviter encore plus les émissions de substances nocives des moteurs à combustion interne modernes, un pot catalytique à stockage/déstockage des NOx, ci-après appelé plus succinctement pot catalytique NOx, peut être prévu en plus du pot catalytique trifonctionnel. Ce pot catalytique NOx peut également être intégré dans le pot catalytique trifonctionnel. Pour le fonctionnement optimal d'un tel pot catalytique, qui peut par exemple être un pot catalytique de stockage qui, dans un premier état de fonctionnement, stocke les NOx et, dans un autre état de fonctionnement du moteur, convertit les NOx stockés, il est prévu un capteur sensible aux NOx, ci- après appelé plus succinctement capteur NOx, disposé en aval du pot catalytique NOx. Le signal de sortie de ce capteur NOx peut servir à déterminer le degré de charge du pot catalytique NOx et à déterminé le début et la fin de la phase de régénération. L'utilisation d'un capteur NOx pour la régulation d'ajustement est notamment avantageuse lorsqu'un tel capteur existe de toute façon pour la régulation d'un pot catalytique NOx. On utilise comme capteur NOx un capteur à couche épaisse, tel que par exemple décrit dans la publication de N. Kato et autres, "Performances d'un capteur NOx à couche épaisse sur les moteurs Diesel et à essence", Society of Automotive Engineers, publication 970858, 1997. La figure 3 représente schématiquement une vue en coupe de ce capteur NOx 29. Il est constitué d'un électrolyte solide 2 qui est entouré par les gaz d'échappement à mesurer et est chauffé au moyen d'un élément chauffant 13. Les gaz d'échappement diffusent dans une première cellule de mesure 4 en traversant une barrière de diffusion 3. La teneur en oxygène dans cette cellule de mesure 4 est mesurée au moyen d'une première tension de Nernst V0 entre une première électrode 5 et une électrode de référence 11 soumise à l'air ambiant. L'électrode de référence 11 est disposée dans un conduit d'air 12 dans lequel l'air ambiant parvient par un orifice 14. Les deux électrodes sont des électrodes en platine classiques. La valeur de mesure de la première tension de Nernst V0 est utilisée pour ajuster une tension de réglage Vp0. La tension de réglage Vp0, également appelée tension de pompage, crée un premier courant de pompage d'ions oxygène IpO à travers l'électrolyte solide 2 entre la première électrode 5 et une électrode extérieure 6. L'action de régulation de la première tension de Nernst V0 sur la tension de réglage Vp0, représentée par une ligne en trait interrompu, a pour effet que le premier courant de pompage d'ions oxygène IpO est l'objet d'une régulation telle qu'une première concentration d'oxygène préfixée est présente dans la première cellule de mesure 4. La première cellule de mesure 4 est reliée à une seconde cellule de mesure 8 à travers une autre barrière de diffusion 7. Le gaz présent dans la cellule de mesure 4 diffuse à travers cette barrière de diffusion 7. La seconde concentration d'oxygène dans la seconde cellule de mesure 8 est elle-même mesurée au moyen d'une seconde tension de Nernst Vl entre une seconde électrode 9, qui est également une électrode en platine, et l'électrode de référence 11 et est utilisée pour la régulation d'un second courant de pompage d'ions oxygène Ipl. A partir de la seconde cellule de mesure 8, le second courant de pompage d'ions oxygène Ipl passe de la seconde électrode 9 à l'électrode extérieure 6 en traversant l'électrolyte solide 2. Au moyen de la seconde tension de Nernst Vl, il est l'objet d'une régulation telle qu'une seconde concentration d'oxygène, faible, préfixée est présente dans la seconde cellule de mesure 8. Les NOx non concernés par les phénomènes ayant jusqu'à présent eu lieu dans les cellules de mesure 4 et 8 sont alors décomposés sur l'électrode de mesure 10, qui est réalisée d'une manière efficace sur le plan catalytique, sous l'effet de l'application de la tension V2 entre l'électrode de mesure 10 et l'électrode de référence 11 et l'oxygène libéré est pompé vers l'électrode de référence 11 en traversant l'électrolyte solide 2, suivant un troisième courant de pompage d'ions oxygène Ip2. Dans le cas d'une teneur en oxygène résiduel suffisamment faible sur l'électrode de mesure 10, ce troisième courant de pompage d'ions oxygène Ip2 n'est porté que par des ions oxygène qui proviennent de la décomposition des NOx. Ainsi, le courant Ip2 constitue une mesure pour la concentration NOx dans la cellule de mesure 8 et donc dans les gaz d'échappement à mesurer et forme le signal de sortie du capteur 29. Ainsi, comme décrit ci-dessus, une tension de pompage VpO est appliquée, afin de créer un courant de pompage d'ions oxygène IpO. La première cellule de pompage est agencée d'une manière telle que des tensions de pompage trop grandes ne peuvent pas se présenter, étant donné que, dans le cas contraire, les NOx sont décomposés sur la première électrode 5 de la première cellule de mesure 4 et ne sont plus disponibles sur l'électrode de mesure 10 proprement dite de la seconde cellule de mesure 8. Une tension de pompage Vp0 trop grande provoquerait par conséquent une erreur de mesure. Cependant, du fait d'un vieillissement de l'élément de détection, la résistance électrique R = VpO/IpO s'accroît. Etant donné que, pour obtenir la grandeur de guidage VO, dans des conditions extérieures identiques, le même courant de pompage IpO doit passer, il en découle qu'une tension de pompage VpO augmentée doit être appliquée sur l'élément de détection objet du vieillissement. Le résultat en est toutefois que les NOx sont décomposés sur la première électrode 5 et qu'il se présente l'erreur de mesure indiquée ci-dessus. Néanmoins, ce problème se pose non seulement dans le cas du capteur NOx décrit, mais également dans le cas d'autres capteurs de gaz d'échappement dans lesquels, dans une cellule de pompage, la concentration d'oxygène doit être réduite sans qu'à cette occasion d'autres composants des gaz d'échappement soient décomposés, par exemple dans le cas d'un capteur HC qui est utilisé pour relever les émissions HC et pour pouvoir décider si les valeurs limites préfixées pour HC sont maintenues. C'est pourquoi l'invention a pour but de fournir un procédé au moyen duquel puisse être évitée l'erreur de mesure qui se présente en raison d'un vieillissement dans le cas d'un capteur de gaz d'échappement du type défini en introduction. A cet effet, l'invention a pour objet un procédé, du type défini en introduction, caractérisé en ce que la tension de pompage VpO est comparée à une valeur de seuil VpOmax préfixée et, en cas de dépassement de la valeur de seuil, la valeur correspondant à la température de consigne TSoll de l'élément de détection du capteur de gaz d'échappement est augmentée par degrés (ou d'une manière étagée), d'une valeur déterminée, au moyen du dispositif de chauffage électrique et sur toute l'étendue de la durée de vie de l'élément de détection, de sorte que la résistance électrique, formée par le rapport de la tension de pompage VpO et du courant de pompage d'ions oxygène, est abaissée. Ainsi, conformément à l'invention, la température de travail de l'élément de détection du capteur NOx est augmentée lentement sur toute l'étendue de la durée de vie de l'élément de détection. Grâce à cette évolution guidée ou pilotée de la température, la résistance de l'élément de détection est abaissée, étant donné que la conductibilité ionique de ZrO2 augmente avec la température. Une augmentation de la température de travail de l'élément de détection permet d'obtenir que la tension de pompage ne dépasse pas une valeur maximale. De ce fait, d'une part, une erreur de mesure du capteur NOx due à une décomposition des NOx ayant lieu trop tôt est évitée et, d'autre part, une durée de vie la plus longue possible de l'élément de détection est assurée. Le procédé conforme à l'invention peut aussi présenter une ou plusieurs des particularités suivantes: - la différence entre la valeur de seuil (VpOmax) et la tension de pompage VpO est formée, la différence est soumise à un facteur de correction K et la valeur actuelle correspondant à la température de consigne Tsoll(n) est formée en tant que somme de la valeur de correction K * (VpOmax - VpO) ainsi obtenue et de la valeur jusqu'alors valable pour la température de consigne Tsoll(n-l), - la valeur de consigne de température Tsoll(n) actuelle est déterminée conformément à la relation suivante: Tsoll(n) = (K * (VpOmax - VpO)) + Tsoll(n-1), - le facteur de correction K est déterminé expérimentalement et déposé dans un dispositif de mémoire du dispositif de commande, - un capteur NOx est utilisé en tant que capteur de gaz d'échappement, - un capteur HC est utilisé en tant que capteur de gaz d'échappement, - le réglage de la valeur de consigne de température Tsoll(n) actuelle a lieu par augmentation de la puissance de chauffage électrique correspondant au dispositif de chauffage, - l'augmentation de la puissance de chauffage est commandée au moyen de signaux d'un dispositif de commande associé au moteur à combustion interne, - l'augmentation de la puissance de chauffage est commandée au moyen de signaux d'un dispositif de commande associé à une interface du capteur de gaz d'échappement. L'invention est décrite ci-après à l'aide d'un exemple de réalisation, en regard des dessins. Sur ceux- ci, on voit: à la figure 1, un schéma-bloc d'un moteur à combustion interne comportant un système de purification des gaz d'échappement, à la figure 2, sous forme de schéma-bloc, un agencement permettant l'évolution guidée de température pour le capteur NOx et, à la figure 3, une vue en coupe, schématique, d'un capteur relevant la concentration des NOx. La figure 1 représente, sous forme d'un schéma-bloc, un moteur à combustion interne 20, comportant un dispositif de post- traitement des gaz d'échappement en ce qui concerne les NOx, dans lequel le procédé conforme à l'invention est mis en application. Il peut s'agir d'un moteur à combustion interne à aspiration de mélange ou à injection directe, notamment un moteur à fonctionnement en régime pauvre (moteur à allumage commandé, que l'on fait travailler au moins partiellement avec un excès d'air, ou moteur Diesel), seuls étant représentés les éléments constitutifs qui sont nécessaires à la compréhension de l'invention. Le fonctionnement du moteur 20 fait l'objet d'une commande ou d'une régulation au moyen d'un dispositif de commande 21. Un dispositif d'acheminement de carburant 22, qui peut par exemple être réalisé sous forme d'un dispositif d'injection, est commandé par le dispositif de commande 21 par l'intermédiaire de lignes ne portant pas de repère particulier et il assure l'apport réparti de io VI il- carburant au moteur 20, lequel comporte un trajet d'aspiration 23 et un trajet d'échappement 24. Il est prévu, disposé dans le trajet d'échappement 24 et au voisinage du moteur, un pot catalytique amont 25 (pot catalytique trifonctionnel) et un pot catalytique 26 de stockage/déstockage des NOx, ci-après appelé plus succinctement pot catalytique NOx, qui est disposé en aval du pot catalytique amont 25 suivant la direction de passage des gaz d'échappement. Le pot catalytique trifonctionnel 25 présente une action de purification optimale pour une valeur lambda Io. Suivant le pot catalytique, la valeur Xo peut être comprise entre 0,99 et 1. A la place de deux pots catalytiques distincts, il peut également être prévu un pot catalytique unique qui, outre la fonction trifonctionnelle, a également une fonction de réduction des NOx. Le dispositif capteur prévu pour le dispositif de post-traitement des gaz d'échappement contient un capteur d'oxygène 27, disposé en amont du pot catalytique amont , un capteur de température 28, disposé dans le tube de jonction situé entre le pot catalytique amont et le pot catalytique NOx 26 au voisinage de la zone d'entrée de celui-ci, et un autre capteur de gaz d'échappement se présentant sous la forme d'un capteur NOx 29 disposé en aval du pot catalytique NOx 26. Le capteur NOx 29 comporte un dispositif de chauffage électrique 13 qui est commandé au moyen de signaux du dispositif de commande 21. A la place du capteur de température 28, qui relève la température des gaz d'échappement et partir du signal duquel la température du catalyseur NOx 26 peut être calculée au moyen d'un modèle de température, il est également possible de mesurer directement la température du pot catalytique NOx. Le calcul ou la mesure de la température du catalyseur NOx 26 est nécessaire pour une commande du système qui soit optimale en ce qui concerne la consommation et optimale en ce qui concerne les émissions. Des mesures sont également prises concernant le chauffage du pot catalytique ou concernant la protection du pot catalytique sur la base de ce signal de température. Comme capteur d'oxygène 27, on utilise de préférence une sonde lambda à large bande qui, en fonction de la teneur en oxygène des gaz d'échappement, fournit un signal de sortie continu, par exemple linéaire. Au moyen du signal de cette sonde lambda à large bande, le rapport air-carburant fait l'objet d'une régulation, d'une manière correspondant à des valeurs de consigne prescrites, pendant le fonctionnement en régime pauvre et pendant la phase de régénération à mélange riche. C'est un dispositif de régulation lambda 30, connu en lui-même, qui remplit cette fonction, ce dispositif de régulation lambda étant de préférence intégré dans le dispositif de commande 21 commandant le fonctionnement du moteur 20. De tels dispositifs de commande électronique, qui contiennent en général un microprocesseur et qui, outre l'injection de carburant, remplissent encore un certain nombre d'autres tâches de commande et tâches de régulation, entre autres également la commande du dispositif de post-traitement des gaz d'échappement, sont connus en eux-mêmes, de sorte que l'on n'entre ci-après dans le détail que de la structure pertinente en ce qui concerne l'invention et que de la manière dont cette structure fonctionne. Le dispositif de commande 21 comprend notamment un dispositif de mémoire 31 dans lequel sont rangés, entre autres, diverses courbes caractéristiques ou diverses tables caractéristiques, ainsi que des facteurs de correction. C'est en outre au dispositif de commande 21 que sont envoyées les valeurs de mesure d'autres capteurs, non représentés, prévus notamment pour la vitesse de rotation, la charge, la température de l'agent de refroidissement, etc.. A l'aide de ces valeurs mesurées, 1^.l 11 -iri le dispositif de commande 21 procède à une commande ou une régulation du fonctionnement du moteur 20. Le signal de sortie du capteur NOx 29 disposé en aval du pot catalytique NOx 26 dans le trajet d'échappement 24 sert à l'opération de commande de la régénération du pot catalytique NOx 26 et à l'adaptation de grandeurs de modèle, telles que par exemple la capacité de stockage d'oxygène ou de stockage de NOx, ainsi qu'à la détection de l'état de vieillissement du pot catalytique NOx. Par ailleurs, le signal de sortie est utilisé pour la régulation d'ajustement, ainsi que cela est par exemple décrit dans la demande de brevet allemand DE 198 52 244.4 de la demanderesse, qui bénéficie d'une date antérieure, mais n'a pas fait l'objet d'une publication antérieure. Pour la régulation d'ajustement, il est prévu un régulateur d'ajustement 32, qui peut être un appareil indépendant ou peut être intégré dans le dispositif de commande 21 auquel sont envoyés, entre autres, le signal de sortie du capteur NOx 29 et le courant de pompage d'ions oxygène IpO. A partir de ces signaux, le régulateur d'ajustement 32 reconnaît un décalage, dû par exemple au vieillissement, du niveau de signal, associé à Io, du capteur d'oxygène 27 et il compense celui-ci, de façon qu'on ait l'assurance que le moteur 20 fasse l'objet, de la part du dispositif de commande 21, d'une régulation telle que la valeur lambda des gaz d'échappement non traités, contenus dans le trajet d'échappement 24 en amont du pot catalytique trifonctionnel 25, corresponde, en moyenne, à la valeur Io souhaitée. La figure 2 représente, sous forme d'un schéma-bloc, un agencement au moyen duquel, conformément à une évolution guidée ou pilotée de la température, l'erreur de mesure due au vieillissement peut être corrigée pour le capteur NOx 29. A cet effet, la température de l'élément de détection du capteur NOx 29 est augmentée lentement, par degrés, sur toute l'étendue de la durée de vie de l'élément de détection. Cette évolution guidée de la température permet d'abaisser la résistance R = VpO/IpO, étant donné que la conductibilité ionique de ZrO2 augmente avec la température. Le rôle de l'évolution guidée de la température est d'augmenter la température de l'élément de détection sur toute l'étendue de la durée de vie d'une manière telle que, dans le cas d'un fonctionnement en régime pauvre du moteur, la tension de pompage maximale soit située au-dessous d'une valeur de seuil préfixée. Pendant le fonctionnement du moteur, il est vérifié, au moyen d'un dispositif de comparaison VGL, si la valeur de la première tension de réglage VpO est située au- dessous ou au-dessus d'une valeur de seuil Vp0max, à partir de laquelle les NOx seraient décomposés. Pour un capteur NOx 29 donné, la valeur de seuil VpOmax est déterminée expérimentalement et est déposée dans le dispositif de mémoire 31. La sortie du dispositif de comparaison VGL commande un circuit de commutation SE en fonction du résultat de la comparaison. Si, pendant le fonctionnement, la valeur de la tension de réglage VpO est constamment inférieure ou égale à la valeur de seuil Vp0max, l'élément de commutation du dispositif de commutation SE se trouve alors dans une position désignée par I et la valeur de consigne TSoll de la température du capteur n'est pas modifiée. Il ne se produit pas de variation de la puissance de chauffage pour le dispositif de chauffage 13 du capteur NOx 29. Si, en revanche, le cas se présente que la valeur correspondant à la première tension de réglage VpO soit supérieure à la valeur de seuil VpOmax, l'élément de commutation du dispositif de commutation SE se trouve dans la position désignée par II et la température de l'élément de détection est augmentée d'une valeur déterminée. A cet effet, la différence est formée entre la valeur de seuil VpOmax et la première tension de réglage VpO et est envoyée à un dispositif de - if- 1! '' multiplication MUL. Dans ce dispositif de multiplication MUL, la différence VpOmax - Vp0 est multipliée par un facteur de correction K qui est déterminé expérimentalement et est déposé dans le dispositif de mémoire 31. On obtient comme résultat une valeur de correction K * (VpOmax - Vp0) qui est envoyée à un étage d'addition ADD qui forme la somme de cette valeur de correction et de l'ancienne valeur de consigne de température Tsoll(n- 1), c'est-à-dire la valeur existant précédemment. La nouvelle valeur de consigne de température TSoll(n) se présente donc sous la forme TSoll(n) = K * (Vp0max - Vp0)+ TSoll(n-1), n représentant une variable courante. L'établissement de la nouvelle valeur de consigne de température TSoll(n) s'obtient au moyen d'une augmentation de la puissance de chauffage électrique du dispositif de chauffage 13. Il convient de prendre en considération le fait que le capteur NOx 29 et donc l'élément de détection ont besoin d'une température minimale de travail, afin que par exemple la conductibilité ionique de Zr02 soit suffisante. Par ailleurs, la durée de vie de l'élément de détection est réduite sous l'effet de températures trop élevées. C'est la raison pour laquelle une augmentation de température réalisée par degrés individuels, telle qu'elle est ici proposée, est meilleure que la fixation d'une température de travail plus grande, constante. Le procédé conforme à l'invention a été exposé à l'aide d'un capteur NOx, mais il peut être appliqué d'une manière identique pour d'autres capteurs de gaz d'échappement, notamment pour un capteur HC, qui est disposé dans le trajet d'échappement d'un moteur à combustion interne et relève la concentration HC dans les gaz d'échappement. Il est par ailleurs possible de ne pas réaliser dans le dispositif de commande du moteur l'analyse des signaux, c'est-à-dire notamment la comparaison de la tension de pompage avec la valeur de seuil, et la commande du chauffage, mais d'intégrer l'unité d'analyse IF' 1tV- dans une "interface intelligente" du capteur de gaz d'échappement qui est disposée dans un faisceau de câbles situé entre le capteur de gaz d'échappement et le dispositif de commande du moteur, notamment dans un boîtier de connecteur, tel que par exemple décrit dans la demande de brevet allemand DE 198 072 15.5 de la demanderesse qui n'a pas fait l'objet d'une publication antérieure. Fr- il REVENDICATIONS 1. Procédé utilisé pour faire fonctionner un capteur de gaz d'échappement disposé dans le système de gaz d'échappement d'un moteur à combustion interne (20), selon lequel - le capteur de gaz d'échappement (29) comporte un dispositif de chauffage électrique (13), qui sert à chauffer l'élément de détection du capteur de gaz d'échappement (29) à une valeur de consigne de température (TSoll) et qui est relié à un dispositif de commande (21), et - une tension de pompage (VpO) est appliquée au capteur de gaz d'échappement (29), afin de créer un courant de pompage d'ions oxygène (IpO), caractérisé en ce que - la tension de pompage (VpO) est comparée à une valeur de seuil (Vp0max) préfixée et, en cas de dépassement de la valeur de seuil (VpOmax), - la valeur correspondant à la température de consigne (TSoll) de l'élément de détection du capteur de gaz d'échappement (29) est augmentée par degrés, d'une valeur déterminée, au moyen du dispositif de chauffage électrique (13) et sur toute l'étendue de la durée de vie de l'élément de détection, de sorte que la résistance électrique (R), formée par le rapport de la tension de pompage (VpO) et du courant de pompage d'ions oxygène (IpO), est abaissée. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que - la différence entre la valeur de seuil (VpOmax) et la tension de pompage (VpO) est formée, - la différence est soumise à un facteur de correction (K) et - la valeur actuelle correspondant à la température de consigne (Tsoll(n)) est formée en tant que somme de la valeur de correction (K * (VpOmax - VpO)) ainsi obtenue et de la valeur jusqu'alors valable pour la température de consigne (Tsoll(n-1)). I1 ai! 3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la valeur de consigne de température (Tsoll(n)) actuelle est déterminée conformément à la relation suivante: Tsoll(n) = (K * (Vp0max - VpO)) + Tsoll(n-1)). 4. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le facteur de correction (K) est déterminé expérimentalement et déposé dans un dispositif de mémoire (31) du dispositif de commande (21). 5. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un capteur NOx est utilisé en tant que capteur de gaz d'échappement. 6. Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un capteur HC est utilisé en tant que capteur de gaz d'échappement. 7. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le réglage de la valeur de consigne de température (Tsoll(n)) actuelle a lieu par augmentation de la puissance de chauffage électrique correspondant au dispositif de chauffage (13). 8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que l'augmentation de la puissance de chauffage est commandée au moyen de signaux d'un dispositif de commande associé au moteur à combustion interne (20). 9. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que l'augmentation de la puissance de chauffage est commandée au moyen de signaux d'un dispositif de commande associé à une interface du capteur de gaz d'échappement (29).