FR 2786359 A1 20000526 FR 9902785 A 19990305 La présente invention concerne une structure pour un tube à neutrons hermétique engendrant des neutronss rapides utilisés pour des mesures, telles que la diagraphie d'un puits de pétrole et analogue, et particulièrement une structure isolante de hautes tensions, une structure de source d'ions et une structure de cible du tube à neutrons hermétique. Une structure isolante de hautes tensions, une structure de source d'ions et une structure de cible d'un tube à neutrons hermétique engendrant des neutronss rapides qui est utilisé pour des mesures telles que pour la diagraphie de puits de pétrole et analogue, seront décrites en se référant aux figures 4 à 8. Comme cela est montré sur la figure 4, un tube à neutrons hermétique 1 comporte une paroi de carter cylindrique 2, une cible 3 d'absorption de Deuterium ou de Tritium disposée dans la paroi de boîtier 2, une électrode d'accélération 4 chargée d'une haute tension et une source d'ions 5 pour ioniser les gaz de Deuterium. Un réservoir 6 dans lequel est rempli le Deuterium est fixé à la source d'ions 5. La cible 3 est mise en contact par l'intermédiaire d'une tige de connexion haute tension 7 avec une source de puissance haute tension (non représentée). Le principe de fonctionnement avec le tube à neutrons hermétique 1 ainsi construit sera maintenant décrit. Les ions de Deuterium déchargés dans la source d'ions 5 sont accélérés par le potentiel électrique établi entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4 pour venir en collision avec la cible 3. Cette collision occasionne une réaction de fusion nucléaire entre le Tritium ou le Deuterium absorbé dans la cible 3 et les ions de Deuterium accélérés par environ kV pour engendrer ainsi de neutronss. Ici, pour accélérer les ions de Deuterium extraits de la source d'ionss 5 vers l'électrode d'accélération 4 à l'intérieur du tube à neutrons hermétique 1, une | lui | - i tension d'accélération d'environ 100 kV est appliquée entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4 (c'est-à-dire la cible 3). Pour cette raison, dans le cas o le côté source d'ions 5 a un potentiel électrique de la terre, l'électrode d'accélération 4 doit être supportée sur la paroi de boîtier 2 d'une manière électriquement isolée. De ce fait, comme cela est montré sur la figure 4, la paroi de boîtier 2 du tube à neutrons hermétique ou étanche 1 est formée par un organe isolant 8 formé d'un céramique ou de verre, et l'électrode d'accélération 4 (à savoir la cible 3) et la source d'ions 5 sont supportées par cette paroi de boîtier 2 pour obtenir une structure isolante. Sur la figure 5, une structure isolante alternative pour le tube à neutrons étanche 1 est montrée, dans laquelle seulement une partie de la paroi de boîtier 2 (c'est-à-dire une électrode d'accélération 4 du côté de la paroi de boîtier 2) est formée par l'organe isolant 8 en céramique ou verre pour isoler l'électrode d'accélération 4 de la paroi de boîtier 2. De plus, des électrodes secondaires sont émises par la cible 3 lors de la collision du faisceau d'ions de Deuterium extraits et accélérées en provenance de la source d'ions 5, avec la cible 3. Ces électrons secondaires sont attirés vers une portion de potentiel électrique de terre, telle que la source d'ions 5, en raison du potentiel électrique existant entre la source d'ionss 5 et l'électrode d'accélération 4. Etant donné qu'un courant qui circule en raison de l'émission d'électrons secondaires résulte en une perte d'énergie qui ne contribue pas à la production de neutrons, une structure est nécessaire pour supprimer les électrons secondaires émis par l'électrode d'accélération 4. De ce fait, comme cela est montré sur la figure 4, pour supprimer les électrons secondaires émis par l'électrode d'accélération 4, une structure de capot de Faraday pour l'électrode d'accélération 4 est logée dans le tube à neutrons hermétique 1. Ainsi la cible 3 est entourée de l'électrode d'accélération 4, et le potentiel électrique des électrodes d'accélération 4 est inférieur à celle de la cible 3 d'environ 500 à 2000 V. Grâce à la structure de capot Faraday réalisée de cette manière, le faisceau d'ion vient en collision avec la cible 3 tout en étant accéléré par le potentiel électrique formé entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4, si bien que les électrons secondaires sont renvoyés au côté cible 3 par le potentiel électrique formé entre l'électrode d'accélération 4 et la cible 3 et sont supprimés en étant libérés en direction du côté source d'ions 5. Puis, un exemple d'une source d'ions de type cathode froid sera décrit en se référant aux figures 6 et 7. La figure 6 montre un exemple d'une source d'ions 5 utilisant un aimant cylindrique 51. La source d'ions 5 comporte des cathodes 52 fixées aux extrémités d'un aimant cylindrique 51, et une anode cylindrique 53 disposée parmi les cathodes 52. Une section génératrice de plasma 55 est définie dans un espace entouré par l'aimant 51, les cathodes 52 et l'anode 53. L'anode cylindrique 53 est reliée à une alimentation d'énergie pulsée 54. Un trou de sortie d'ions 56 est prévu à la cathode 52 o la source d'ions 5 est en regard de la cible 3. Le principe de production d'un plasma avec la source d'ions 5 ainsi construite sera maintenant décrit. Initialement, un potentiel magnétique est réalisé dans la direction axiale par l'aimant 51 à l'intérieur de la source d'ions 5 et une tension de 1 à 3 kV est appliquée à l'anode 53. Puis, la température du réservoir 6 (voir figure 4) dans lequel du Deuterium est absorbé est subséquemment augmentée pour augmenter la pression de gaz à l'intérieur du tube à neutrons hermétique 1 à environ -3 -2 10 à 10 mmHg. Il en résulte qu'un plasma est engendré dans l'espace générateur de plasma 55 à l'intérieur de la source de production d'ions 5 par l'action synchronisée du potentiel électrique formé par l'anode 53 et la cathode 52 et le potentiel magnétique établi par l'aimant 51. Les ions positifs dans le plasma engendré dans l'espace générateur de plasma 55 sont extraits du trou de sortie d'ions 56 par le potentiel électrique formé entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4 (voir figure 4). Les ions positifs ainsi extraits du trou de sortie d'ions 56 forment le faisceau d'ions et viennent en collision avec la cible 3 (voir figure 4). Supplémentairement, pour engendrer les neutronss d'une manière pulsée, le plasma est engendré de façon intermittente à l'intérieur de la source d'ions 5. A cette fin, l'alimentation en énergie pulsée 54 applique la tension pulsée à l'anode 53 de la source d'ions 5. La figure 7 montre un exemple de la source d'ions 5 utilisant un aimant du type tige 57 à titre d'aimant établissant le potentiel magnétique. Dans cette exemple aussi la tension pulsée est appliquée par la source d'énergie pulsée 54 à l'anode 53 de la source d'ions 5 pour engendrer, de façon intermittente, le plasma à l'intérieur de la source d'ions 5 en produisant ainsi des neutrons d'une manière pulsée. Ensuite, la cible 3 qui est généralement utilisée sera décrite en se référant à la figure 8. La cible 3 comporte une base métallique en forme d'une pièce de monnaie et un film de métal absorbeur d'hydrogène 32 revêtu sur la base métallique 31 selon un procédé tel que de pulvérisation cathodique du métal absorbeur de l'hydrogène. Le film de métal absorbeur de l'hydrogène 32 est revêtu entièrement sur un côté de la base métallique 31, et recouvre, de façon circulaire, un côté de la base métallique 31. L'épaisseur du film de métal absorbeur d'hydrogène 32 est uniforme d'environ 1 à 10 Hm. Le tube à neutrons hermétique devant être utilisé pour la diagraphie d'un puits de pétrole nécessite une performance élevée de résistance aux chocs parce qu'il fonctionne dans un trou de forage. Le tube à neutrons étanche ou hermétique 1 cependant a un problème qui réside dans le fait que la paroi de boîtier isolante 2 qui est utilisée et qui est formée par un organe isolant 8 en verre ou analogue a une résistance aux chocs insuffisante. Dans le cas de la paroi de boitier 2 formée par un organe isolant 8 en céramique, le céramique peut être diélectriquement cassé et perforé par des chocs de façon que le tube à neutrons étanche 1 puisse claquer ou être percé. De plus, l'endommagement de la paroi de boîtier 2 aura pour résultat une fuite du Tritium scellé intérieurement (un isotope radio-actif) hors du tube à neutrons hermétique 1. Ceci signifie que le tube à neutrons hermétique 1 non seulement claque mais qu'un problème sérieux concernant la sécurité de manipulation est créé. De ce fait, il y a une demande pour établir une structure isolante du tube à neutrons hermétique 1 sous forme d'une structure solide ayant des propriétés de résistance aux chocs suffisantes et, en particulier une structure qui empêche le Tritium de s'échapper à l'extérieur même si le tube à neutrons hermétique 1 est endommagé. Le procédé de génération de neutrons pulsés adopté pour la source d'ions 5 dépend de la mise en et hors service de la tension appliquée à l'anode 53, en utilisant la source d'énergie pulsée 54. De ce fait, il est connu qu'il existe un décalage léger dans le temps entre l'application de la tension à l'anode 53 avec l'alimentation d'énergie pulsée 54 mise en service et la production stabilisée du plasma dans la section génératrice de plasma 55. Ce déphasage dans le temps dans le tube à neutrons hermétique 1 est d'environ 3 à 10 microsecondes. Par contre, lorsqu'un rayon y à diffusion inélastique est analysé lors de la diagraphie de puits de pétrole, étant donné que la largeur d'impulsion engendrée et la forme d'impulsion du faisceau de neutrons engendré de la manière pulsée deviennent plus courtes et plus précises, respectivement, la précision des neutronss pulsés utilisés pour la diagraphie ou l'enregistrement devient plus élevée. De ce fait, le tube à neutrons hermétique 1 utilisé pour l'enregistrement ou la diagraphie de puits de pétrole nécessite une source d'ions qui est commandée à une vitesse élevée pour raccourcir l'intervalle de la fréquence des impulsions du faisceau de neutrons. Etant donné que la cible est irradiée par les ions de Deuterium et analogue extraits de la source d'ions 5, le film de métal absorbeur d'hydrogène 32 recouvrant la cible 3 peut être corrodé ou érodé en raison de l'effet de la pulvérisation cathodique du faisceau d'ions. Ainsi la protection contre une durée de vie raccourcie de ladite cible 3 en raison de cette érosion ou corrosion est nécessaire. Il est concevable comme solution pour protéger contre une durée de vie raccourcie, de rendre le film en métal absorbeur d'hydrogène de la cible 3 plus épaisse, en allongeant ainsi la durée de vie du film du métal absorbeur d'hydrogène. Cependant, étant donné que le film de métal absorbeur d'hydrogène en une quantité sensiblement proportionnelle à la quantité augmentée du métal absorbeur d'hydrogène, il est nécessaire d'augmenter la quantité de remplissage du Deuterium et du Tritium en proportion à l'épaisseur du film du métal absorbeur d'hydrogène 32. Par exemple, dans un cas o du Ti est utilisé comme métal absorbeur d'hydrogène, le métal absorbeur d'hydrogène Ti peut absorber l'élément isotope d'hydrogène (à savoir le Deuterium et Tritium dans le cas du tube à neutrons étanche) en rapport essentiellement égal au rapport atomique du Ti et de l'élément isotope d'hydrogène (Ti: élément isotope hydrogène = 1: 1,8). Par conséquent, si la cible a une épaisseur de 10 pm et un diamètre de 12 mm, le poids du métal absorbeur d'hydrogène Ti est de 2,7 mg, ce qui correspond à 5,6 x -5 mol et il y a ainsi une possibilité que le Tritium et le Deuterium soient absorbés à 10,1 x 10 mol, c'est-à- dire à 1,8 fois le poids. En supposant que le Tritium partage 1/2 de la quantité absorbée dans la cible 3, ceci correspond à 1,5 Ci (5,6 x 10 Bq). Par contre, du point de vue du problème des déchets produits après l'utilisation du tube à neutrons étanche 1, il est souhaitable que la quantité de Tritium, une base radio-active, utilisée, soit aussi faible que possible. De ce fait, il est souhaitable d'allonger la durée de temps de la cible sans augmenter sensiblement la quantité du Tritium devant être absorbé. La présente invention est réalisée pour résoudre les problèmes posés dans l'état de la technique. Par conséquent, un objectif de la présente invention est de proposer un tube à neutrons hermétique qui a une performance de protection contre des chocs plus élevée, fonctionne à une fréquence d'impulsions plus élevée et a une durée de vie plus longue. Un tube à neutrons hermétique selon un premier aspect de la présente invention comporte: un boîtier métallique; une source d'ions, disposée et scellée à l'intérieur du boîtier métallique pour ioniser un gaz de Deuterium; une électrode d'accélération chargée d'une haute tension, l'électrode d'accélération étant disposée et scellée à l'intérieur du boîtier métallique de façon à être en face de la source d'ions; une cible disposée à l'intérieur de l'électrode d'accélération et absorbant le Deuterium ou Tritium dans celle-ci; et un organe isolant pour isoler la cible et l'électrode d'accélération du boîtier métallique, o les ions de Deuterium produits par la source d'ions sont accélérés par un potentiel électrique établi dans un espace entre la source d'ions et l'électrode d'accélération pour venir en collision avec la cible, la réaction de fusion nucléaire étant occasionnée entre les ions de Deuterium et le Tritium ou le Deuterium absorbé dans la cible pour engendrer ainsi des neutrons et o un aimant est disposé à l'intérieur de l'électrode d'accélération de façon que des électrons secondaires engendrés en raison de la collision des ions de Deuterium avec la cible soient empêchés de s'échapper du tube d'accélération. Il est préférable que l'organe isolant soit disposé entre une tige ou barre d'application d'une haute tension en contact avec la cible et le boitier métallique. Il est souhaitable que l'aimant soit disposé à l'intérieur de l'électrode d'accélération de façon à envelopper de façon cylindrique la cible. Le tube à neutrons scellé ou hermétique selon un autre aspect de la présente invention est caractérisé en ce que la source d'ions comporte un aimant et une paire d'électrodes dont l'une a un trou de sortie d'ions en face de l'électrode d'accélération, un plasma est engendré à l'intérieur de la source d'ions par l'action synchronisée d'un potentiel magnétique établi par l'aimant et un potentiel électrique établi par la paire d'électrodes de façon que des ions du plasma soient extraits du trou de sortie d'ions, une structure fendue dans laquelle une pluralité de plaques métalliques reliées électriquement, de façon alternante, à une alimentation en énergie pulsée et une masse sont fixées en parallèle l'une à l'autre, est disposée au voisinage du trou de sortie d'ions en face de l'électrode d'accélération de façon que les ions extraits du trou de sortie d'ions soient interrompus en synchronisme avec l'alimentation en énergie pulsée. I1 est préférable que l'une des électrodes soit formée par une cathode ou des cathodes, tandis que l'autre électrode soit une anode et que la source d'ions soit une source d'ions du type cathode froide. Il est également préférable que l'aimant soit cylindrique, avec des cathodes disposées aux deux extrémités de l'aimant cylindrique, le trou de sortie d'ions disposé à la cathode étant en face de l'électrode d'accélération et l'anode étant disposée d'une façon cylindrique à i-IvFr [ Wl l'intérieur de l'aimant cylindrique et relié à une alimentation d'énergie à courant continu. Le tube à neutrons hermétique selon encore un autre aspect de la présente invention est caractérisé en ce que la cible comporte une base métallique en forme d'une pièce de monnaie, et un film d'un métal absorbeur d'hydrogène sur la base métallique et une épaisseur du métal absorbeur d'hydrogène varie en fonction de la densité de faisceaux des ions de Deuterium venus en collision avec la cible. Il est préférable que l'épaisseur du film de métal absorbeur d'hydrogène soit augmentée à partir d'une portion périphérique de la base métallique en direction de sa portion centrale. En particulier, il est plus préférable que le film de métal absorbeur d'hydrogène ait une telle structure multicouche que les portions de couche du film de métal absorbeur d'hydrogène soient réalisées avec des diamètres devenant plus faible consécutivement. Dans le tube à neutrons hermétique selon la présente invention, étant donné que la paroi de boîtier est formée par le tube métallique et l'électrode d'accélération est maintenue à l'intérieur de ce tube métallique par l'intermédiaire des organes isolants en céramique, la paroi extérieure (paroi latérale) du tube à neutrons hermétique possède des performances de résistance aux chocs améliorées et la céramique suffisamment épaisse assure la propriété isolante. Par conséquent, le tube à neutrons hermétique selon l'invention peut être utilisé dans des conditions de vibrations et de chocs plus sévères que le tube à neutrons conventionnel. De plus, avec ce type de structure isolant et de support, il est difficile d'appliquer un potentiel électrique entre l'électrode d'accélération et la cible pour empêcher l'émission des électrons secondaires. De ce fait, selon la présente invention, un aimant permanent est disposé à l'intérieur de l'électrode d'accélération pour établir un potentiel magnétique (un potentiel magnétique latéral) entre la cible et l'entrée de l'électrode d'accélération au lieu de prévoir le potentiel électrique. Par conséquent, le chemin des électrons secondaires émis par la cible est courbe et ainsi les électrons secondaires sont empêchés de s'échapper de l'électrode d'accélération. Pour un fonctionnement à haute fréquence de pulsation de la source d'ions, une pluralité de plaques métalliques arrangées parallèlement et électriquement reliée, de façon alternante, à une source d'énergie pulsée et à la masse sont disposées au voisinage du trou de sortie d'ions 56 de façon à former une structure fendue, tandis que la tension à courant continu (DC) est appliquée à l'anode de la source d'ions de façon qu'un plasma soit constamment engendré. Le changement du potentiel électrique formé par la structure à fente ou fendue disposé au voisinage du trou de sortie d'ions rend possible de faire varier la direction du faisceau d'ions émis par la source d'ions en direction de la cible, en pulsant ainsi le faisceau d'ions incident sur la cible. Ainsi, en fonction de l'état du potentiel électrique dans la structure fendue, la direction du mouvement des ions est rendue linéaire de façon que le faisceau d'ions soit incident sur la cible, ou autrement courbé latéralement selon 90 degrés si bien que le faisceau d'ions vers la cible soit interrompu. Selon ce procédé, bien que la période de temps nécessaire pour charger la structure fendue puisse être une cause d'un retard de l'impulsion, le temps de chargement peut néanmoins être raccourci remarquablement, et ainsi un fonctionnement à haute vitesse de pulsation peut être réalisé en comparaison au procédé selon lequel le plasma de la source d'ions est mis en service et hors service. Par conséquent, le tube à neutrons hermétique selon l'invention peut engendrer des neutrons sous forme d'une impulsion de neutrons ayant une forme d'impulsion précise avec une largeur d'impulsion -I "' r À li i1 inférieure à 1 microseconde, ce qui est difficile à produire avec un tube à neutrons conventionnel, comme avec des neutrons engendrés continuellement. Pour allonger la durée de vie de la cible, une cible est utilisée de façon que l'épaisseur du film de métal absorbeur d'hydrogène varie en proportion à la densité de faisceau à l'égard du fait que l'érosion du film de métal absorbeur d'hydrogène sur la cible soit proportionnel à la densité de faisceau d'ions sur le film de métal absorbeur d'hydrogène. Avec cette structure, le cycle d'érosion du film de métal absorbeur d'hydrogène peut être rendu entièrement uniforme à partir de la portion centrale du film de métal absorbeur d'hydrogène vers la périphérie de celui-ci. Ainsi la performance de celui-ci n'est pas abaissée jusqu'à ce que le film de métal absorbeur d'hydrogène soit complètement érodé ou corrodé. Ceci signifie que l'utilisation la plus efficace peut être offerte par rapport au métal absorbeur d'hydrogène de la même quantité que la quantité conventionnelle. Par conséquent, une performance de cible stabilisée peut être obtenue avec une quantité de scellement inférieur de Tritium jusqu'à ce que la cible soit complètement érodée. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement dans la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique montrant une structure d'un tube à neutrons hermétique selon un mode de réalisation de la présente invention; - la figure 2 est une vue schématique montrant une structure d'une source d'ions selon le mode de réalisation de la présente invention; - la figure 3 donne une vue schématique et une vue latérale montrant une structure d'une cible selon le mode de réalisation de la présente invention; - la figure 4 est une vue schématique montrant un exemple d'une structure isolante dans un tube à neutrons conventionnel; - la figure 5 est une vue schématique montrant un autre exemple de la structure isolante dans le tube à neutrons conventionnel; - la figure 6 est une vue schématique montrant un exemple d'une source d'ions conventionnelle dans laquelle un aimant cylindrique est utilisé; - la figure 7 est une vue schématique montrant un autre exemple de la source d'ions conventionnelle dans laquelle un aimant du type en forme de barre ou tige est utilisé; et - la figure 8 est une vue schématique et une vue latérale montrant un exemple d'une cible conventionnelle. En se référant aux dessins annexés, une description sera donnée du mode de réalisation préféré de la présente invention que l'inventeur estime être le meilleur mode présentement. Dans la description suivante et sur des dessins annexés, les parties de composant identiques ou fonctionnellement équivalentes sont désignées par les mêmes numéros de référence. Il est à noter que les termes "droit", "gauche", "vers le haut" et "vers le bas" et analogues sont utilisés dans la description suivante simplement pour des raisons de simplicité et la présente invention ne doit pas être interprétée de façon restrictive, par ces termes. La figure i est une vue schématique montrant une structure d'un tube à neutrons hermétique scellé ou étanche 1 selon la présente invention. Comme il est montré, le tube à neutrons hermétique 1 est pourvu d'un boitier métallique 20 comme paroi extérieure. A l'intérieur du boîtier métallique 20 sont disposés, de façon hermétique, étanches ou scellés, une source d'ions pour ioniser le gaz de Deuterium, une électrode d'accélération 4 chargée d'une tension élevée, une cible 3 dans laquelle du Deuterium ou du Tritium est absorbé, et un organe isolant 11 pour isoler la cible 3 et l'électrode d'accélération 4 du boîtier 20. Spécifiquement, la cible 3 en forme d'une pièce de monnaie 3 est disposée à l'intérieur de l'électrode d'accélération 4. Un aimant cylindrique 10 pour éviter des électrons secondaires est disposé à l'intérieur de l'électrode d'accélération 4 de façon à envelopper la cible 3 (dont la fonction sera décrite plus loin). La cible 3 est reliée par l'intermédiaire d'une tige ou barre de métal d'introduction de la haute tension, à savoir une tige d'application de la haute tension 7, à une alimentation en énergie à haute tension (non représentée). Le côté source d'ions 5 de l'électrode d'accélération est ouvert. L'organe isolant 11 est disposé de façon à supporter la tige ou barre 7 d'application de la haute tension à l'intérieur du boîtier métallique 20 tout en entourant la tige de connexion ou d'application 7. La cible 3 et l'électrode d'accélération 4 sont isolées du boîtier métallique 20 par l'organe isolant 11. L'organe isolant 11 est réalisé en une céramique. L'électrode d'accélération 4 est supportée par l'organe isolant 11 et disposée essentiellement coaxialement au boitier métallique 20. Etant donné que la paroi extérieure est formée par le boîtier métallique et l'organe isolant en céramique 11 est prévu à l'intérieur du boitier métallique 20 pour maintenir l'électrode d'accélération 4, la paroi extérieure (paroi latérale) du tube à neutrons hermétique 1 a des propriétés améliorées de résistance aux chocs, et la céramique d'une épaisseur suffisante assure des propriétés isolantes. La source d'ions 5 est fixée par l'intermédiaire d'un réservoir 6 dans lequel est rempli le Deuterium, au boîtier métallique 20 de façon à être sensiblement coaxial au boitier métallique 20. Ainsi, la source d'ions et l'électrode d'accélération 4 sont disposées de façon à être mutuellement en regard. Pour établir un potentiel électrique pour accélérer les ions de Deuterium rayonnés par la source d'ions 5 vers l'électrode d'accélération 4, l'application d'une tension d'environ de 100 kV est nécessaire entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4 (à savoir la cible 3). Par conséquent, dans ce mode de réalisation, la source d'ions 5 est utilisée comme potentiel électrique mis à la terre, tandis que la tension d'accélération est appliquée à l'électrode d'accélération 4 et il est en outre nécessaire que l'électrode d'accélération 4 soit isolée du boîtier métallique 20. Ceci signifie que, étant donné que l'organe isolant 11 isole l'électrode d'accélération 4 du boîtier métallique 20 comme indiqué ci-dessus, la tension d'accélération formant le potentiel électrique pour accélérer les ions de Deuterium retirés de la source d'ions 5 peut être appliquée entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4. Le principe de fonctionnement du tube à neutrons hermétique 1 ainsi construit est le même que celui décrit en relation avec le tube à neutrons conventionnel. Les ions de Deuterium produits dans la source d'ions 5 sont accélérés par le potentiel électrique établi entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4 pour venir en collision avec la cible 3. Cette collision occasionne une réaction de fusion nucléaire entre le Tritium ou le Deuterium absorbé dans la cible et les ions de Deuterium venant en collision avec la cible 3, pour engendrer ainsi des neutrons. De plus, des électrons secondaires sont émis par la cible 3 lors de la collision du faisceau d'ions de Deuterium extrait et accéléré de la source d'ions 5, avec la cible 3. La structure isolante de support telle que mentionnée ci-dessus présente des difficultés pour avoir une structure decapot de Faraday ayant un potentiel électrique entre l'électrode d'accélération 4 et la cible 3 pour empêcher l'émission des électrons secondaires. De ce fait, dans ce mode de réalisation, un aimant permanent 10 est disposé à l'intérieur de l'électrode d'accélération 4 pour établir un potentiel magnétique (un potentiel magnétique latéral) entre la cible 3 et l'entrée de l'électrode d'accélération 4, au lieu de prévoir le potentiel électrique. Par conséquent, le chemin des électrons secondaires émis par la cible 3 est courbé et ainsi les électrons secondaires sont empêchés d'échapper de l'électrode d'accélération 4. Puis, en se référant à la figure 2, on décrira une structure d'une source d'ions selon la présente invention. La figure 2 est une vue schématique montrant une structure d'une source d'ions du type à cathode froid 5. Comme cela est illustré, la source d'ions 5 comporte des cathodes 52 fixées, respectivement, aux deux extrémités de l'aimant cylindrique 51, et une anode cylindrique 53 disposée entre les cathodes 52. Une section de production de plasma 55 est définie dans un espace enveloppé par l'aimant 51, les cathodes 52 et l'anode 53. Les cathodes 52 et l'anode 53 sont reliées à une alimentation en énergie à courant continu (DC) 61. Un trou de sortie d'ions 56 est prévu à la cathode 52 o la source d'ions 5 est en face de la cible 3. Une pluralité de plaques métalliques 63 électriquement reliée à une source d'énergie pulsée 60 et une pluralité de plaques métalliques mise électriquement à la masse 64 sont fixées, de façon alternante, en parallèle, au côté électrode d'accélération 4 au voisinage du trou de sortie d'ions 56 pour former une structure fendue 62. Le principe de protection d'un plasma avec la source d'ions 5 ainsi construite sera maintenant décrit. L'aimant 51 établit le potentiel magnétique dans la direction axiale à l'intérieur de la source d'ions 5, tandis que la tension à courant continu (DC) est constamment appliquée par l'alimentation en énergie DC 61 à l'anode 53 et les cathodes 52, et ainsi un plasma est constamment engendré dans la section génératrice de plasma 55 à l'intérieur de la source d'ions 5. Les ions positifs du plasma engendré dans la section génératrice de plasma 55 sont retirés du trou de sortie d'ion 56 par le potentiel électrique établi entre la source d'ions 5 et l'électrode d'accélération 4 (voir figure 1). Dans le mode de réalisation, le changement du potentiel électrique établi par la structure fendue 62 disposé au voisinage du trou de sortie d'ions 56 rend possible de faire varier la direction du faisceau d'ions émis par la source d'ions 5 en direction de la cible 3, en pulsant ainsi le faisceau d'ions incident sur la cible 3. Ainsi, lorsque la tension de sortie de l'alimentation en énergie pulsée 60 est de 0 V, les potentiels électriques entre les plaques métalliques 63 et 64 dans la structure fendue 62 sont égaux l'un à l'autre, de façcon que le faisceau d'ions peut passer librement de la source d'ions 5 à travers les intervalles dans la structure fendue 62 à la cible 3. Par contre lorsque la sortie de l'alimentation en énergie pulsée 60 est positive, le potentiel électrique entre les plaques métalliques 63 et 64 est grandement incliné de façon que le chemin du faisceau d'ions émis par la source d'ions 5 soit courbé vers les plaques métalliques mises à la masse 64, et le faisceau d'ions ne peut pas passer à travers les intervalles dans la structure fendue 62 si les plaques métalliques 63 et 64 ont une largeur suffisamment importante. Ainsi l'extraction du faisceau d'ions vers la cible est interrompue. Selon cette méthode, bien que la période de temps nécessaire pour charger la structure fendue 62 soit une cause pour un retard dans le temps de l'impulsion, le temps de chargement peut néanmoins être raccourci de façon remarquable, et ainsi un fonctionnement à vitesse de pulsation plus élevée peut être réalisé en comparaison au procédé dans lequel le plasma de la source d'ions est mis en et hors service. La figure 3 est une vue schématique montrant une structure d'une cible selon la présente invention. Comme cela est montré, la cible 3 comporte une base métallique 31 en forme d'une pièce de monnaie, et un film d'un métal absorbeur d'hydrogène 35 sur la base métallique 31 qui est formée sous forme d'un film mince de métal absorbeur d'hydrogène selon un procédé tel que la pulvérisation cathodique. L'épaisseur du film de métal absorbeur d'hydrogène 35 varie proportionnellement à la densité de faisceau du faisceau d'ion de Deuterium émis par la source d'ions 5 vers la cible 3. Spécifiquement, la base métallique 31 dans ce mode de réalisation est une base en cuivre, utilise du titanium comme métal d'occlusion absorbant de l'hydrogène et a une structure multicouche dans laquelle une pluralité de couches circulaires sont empilées les unes sur les autres sur la base en cuivre. Etant donné que la densité du faisceau d'ions est plus grande dans la portion centrale de la cible 3 que dans la portion périphérique, l'épaisseur du film de métal absorbeur d'hydrogène 35 est réalisée de façon à augmenter à partir de la portion périphérique vers la portion centrale. Le film de métal absorbeur d'hydrogène 35 de la structure multicouche est formé de façon qu'un film d'une portion de métal absorbeur d'hydrogène 35a qui est directement en contact avec la base métallique 31 ait un diamètre important et le film des portions métalliques d'absorption d'hydrogène 35b et 35c ait consécutivement des diamètres plus faibles au fur et à mesure o elles sont plus éloignées de la base métallique 31. Le film de métal absorbeur d'hydrogène 35 est formé sur un côté de la base métallique 31, et l'épaisseur de chaque portion de film du film de métal absorbeur d'hydrogène est uniforme d'environ 1 à 10 pm. Dans la cible 3 ainsi réalisée, le cycle d'érosion du film de métal absorbeur d'hydrogène 35 en raison de l'irradiation du faisceau d'ions de Deuterium peut être rendu entièrement égal de la portion centrale jusqu'à la portion périphérique. Ainsi, la performance n'est pas abaissée jusqu'à ce que le film de métal absorbeur d'hydrogène soit complètement usé. Ainsi, l'utilisation la plus efficace peut être offerte par rapport au métal absorbeur d'hydrogène ayant la même quantité que la quantité conventionnelle, et la durée de vie de la cible 3 peut être allongée. Bien que le tube à neutrons hermétique selon la présente invention ait été décrit en se référant aux dessins, la présente invention n'est pas limitée à ce mode de réalisation. Par exemple, à la place de la structure dans laquelle l'électrode d'accélération 4 est isolée de et maintenue dans le boîtier métallique 20 par l'organe isolant 1, indirectement par l'intermédiaire de la tige ou barre de connexion ou d'application 7, l'électrode d'accélération 4 peut être isolée de et maintenue dans le boîtier métallique 20 par l'organe isolant 11 directement de façon que l'organe isolant cylindrique soit disposé à l'intérieur du boîtier métallique 20 de façon à entourer l'électrode d'accélération 4. Bien que la source d'ions du type à cathode froide est utilisée comme source d'ions 5 dans ce mode de réalisation, l'anode 53 et les cathodes 52 peuvent être agencées de façon inverse. Bien que l'aimant cylindrique 51 est utilisé comme aimant pour engendrer le potentiel électrique dans la source d'ions 5, un élément du type en forme de barre peut être utilisé comme dans l'exemple conventionnel montré sur la figure 7. Bien que le mode de réalisation préféré de la présente invention que les inventeurs estiment être le meilleur mode de réalisation actuellement, et les FIlI Ili modifications ont été décrits en se référant aux dessins annexés, la présente invention n'est pas limitée à ces modes de réalisation et modifications. Des diverses applications et modifications supplémentaires à un tube à5 neutrons hermétique peuvent être faites aisément et réalisées sans sortir de l'esprit et du cadre de la présente invention pour un homme du métier ayant les connaissances normales dans ce domaine. REVENDICATIONS 1. Tube à neutrons hermétique caractérisé en ce qu'il comprend: un boîtier métallique (20); une source d'ions (5) disposée et scellée à l'intérieur du boîtier métallique 20, pour ioniser un gaz de Deuterium; une électrode d'accélération (4) chargée d'une tension élevée, ladite électrode d'accélération étant disposée et scellée à l'intérieur dudit boîtier métallique en face de ladite source d'ions (5); une cible (3) disposée à l'intérieur de l'électrode d'accélération (4) et absorbant du Deuterium ou Tritium; et un organe isolant (11) pour isoler ladite cible (3) et ladite électrode d'accélération (4) dudit boîtier métallique (20); et en ce que des ions de Deuterium produits par ladite source d'ions (5) sont accélérés par un potentiel électrique établi dans un espace entre ladite source d'ions (5) et ladite électrode d'accélération (4) pour venir en collision avec ladite cible (3); qu'une réaction de fusion nucléaire est produite entre lesdits ions de Deuterium et ledit Tritium ou ledit Deuterium absorbés dans ladite cible pour engendrer ainsi des neutrons, et qu'un aimant est disposé à l'intérieur de ladite électrode d'accélération de façon que des électrons secondaires engendrés en raison de la collision desdits ions de Deuterium avec ladite cible soient empêchés de s'échapper vers l'extérieur de ladite électrode d'accélération (4). 2. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'organe isolant précité (11) est disposé entre une tige ou une barre _ YUT[ ClD I reliée à une alimentation en énergie à haute tension, en contact avec la cible précitée (3), et le boîtier métallique précité (20). 3. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'aimant précité est disposé à l'intérieur de l'électrode d'accélération précitée (4) d'une manière cylindrique, de façon à envelopper ladite cible précitée (3). 4. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source d'ions précitée comporte un aimant et une paire d'électrodes dont l'une à un trou de sortie d'ions en face de l'électrode d'accélération précitée, un plasma est engendré à l'intérieur de la source d'ions précitée par action synchronisée d'un potentiel magnétique établi par l'aimant précité et un potentiel électrique établi par la paire d'électrodes de façon que des ions du plasma soient extraits du trou de sortie d'ions, une structure fendue dans laquelle une pluralité de plaques métalliques reliées électriquement, de facon alternante, à une alimentation d'énergie pulsée et la masse sont fixées en parallèle les unes aux autres est disposée au voisinage dudit trou de sortie d'ions en regard de l'électrode d'accélération de façon que les ions extraits du trou de sortie d'ion puissent être interrompus en synchronisme avec l'alimentation en énergie pulsée. 5. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'une des électrodes précitée est au moins une cathode, l'autre desdites électrodes est une anode, et la source d'ions précitée est une source d'ions du type à cathode froide. 6. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'aimant précité est cylindrique, l'une des cathodes précitée est disposée à chaque extrémité dudit élément cylindrique, le trou de sortie d'ions précité est disposé à la cathode qui est en face de l'électrode d'accélération précitée, et l'anode TUrF T IliU précitée est disposée d'une manière cylindrique à l'intérieur dudit aimant cylindrique et reliée à une alimentation en énergie à courant continu (DC). 7. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que la cible précitée comporte une base en forme d'une pièce de monnaie, et un film de métal absorbeur hydrogène formé sous forme d'un film d'un métal absorbeur d'hydrogène sur cette base, et une épaisseur dudit film de métal absorbeur d'hydrogène est amenée à varier proportionnellement à une densité de faisceau des ions de Deuterium précités rayonnés sur ladite cible. 8. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'épaisseur du film précité de métal absorbeur d'hydrogène est augmentée à partir d'une portion périphérique de la base métallique précitée en direction d'une portion centrale de celle-ci. 9. Tube à neutrons hermétique selon la revendication 8, caractérisé en ce que le film précité de métal absorbeur d'hydrogène a une structure multicouche telle que des portions en forme de couches dudit film de métal absorbeur d'hydrogène aient des diamètres consécutivement plus faibles. iT r TiI