FR 2790403 A1 20000908 FR 9902847 A 19990304 Le domaine de l'invention est celui des traitements des polluants contenus dans les effluents gazeux de toutes origines industrielles et domestiques. Sans que cela ne soit limitatif, l'invention s'inscrit notamment dans le contexte des traitements réducteurs des déchets par incinération. Plus précisément, l'invention concerne la dépollution d'effluents gazeux tels que des fumées d'usines, de centrales d'incinération ou d'incinérateurs individuels (collectivités, hôpitaux). Outre les rejets gazeux d'incinération, les effluents traités peuvent être constitués par n'importe quel air souillé provenant d'environnements divers. Les polluants considérés peuvent être entre autres, gazeux ou solides et organiques ou minéraux. L'incinération est l'un des procédés les plus courants de traitement / valorisation des déchets industriels et domestiques. Dans la mesure o la combustion est imparfaite lors de l'incinération, cette dernière est source de rejets gazeux polluants, constitués par des fumées chargées de particules solides et de poussières et comprenant des gaz nocifs susceptibles d'entraîner des répercussions dommageables sur l'environnement. Les polluants concernés sont par exemple des composés du type dioxines et furane qui sont le fruit de recombinaisons moléculaires intervenant lors de l'incinération. Le caractère alarmant de la pollution issue de l'incinération est officiellement avérée en France, puisque selon le rapport d'enquête de la direction de la prévention des pollutions et des risques, 63 % des unités d'incinération des ordures ménagères ne sont pas aux normes environnementales légales. On imagine sans peine combien cet état de fait a de conséquences fâcheuses pour l'environnement et la santé des populations. Le pis-aller mis en place pour tenter de limiter ces émissions gazeuses polluantes est la filtration. Mais, compte tenu de l'importance de la charge polluante des effluents gazeux d'incinération, les systèmes de filtration se révèlent largement insuffisants, notamment en raison du fait qu'ils saturent vite et deviennent ainsi inefficaces. De plus, ils ne permettent rien d'autre que de capter les polluants solides sans leur supprimer leur pouvoir de nuisance. Il existe bien des filtres supportant des systèmes catalytiques destinés à transformer chimiquement les polluants fixés par les filtres, mais ces dispositifs se sont avérés peu performants en pratique. Les catalyseurs ont des durées de vie limitées. Ils sont onéreux et parfois non régénérables à des coûts intéressants. Ils sont spécifiques vis-à-vis des substrats qu'ils transforment, ce qui implique d'en prévoir toute une batterie dans le cas o l'on a à faire à des effluents gazeux comprenant de multiples polluants. Bref, la dépollution par filtration des effluents gazeux d'incinération n'est pas satisfaisante tant sur le plan des performances que sur le plan économique. Par ailleurs, il est connu de valoriser les effluents gazeux chauds produits par l'incinération ou par d'autres procédés industriels exothermiques, en récupérant les calories ainsi obtenues dans une chaudière pour les transformer en vapeur puis en électricité, par exemple. Le problème est qu'une telle valorisation n'est pas optimisée en raison du fait que les gaz chauds d'incinération mal dépollués encrassent extrêmement vite le circuit d'échangeur thermique de la chaudière. Cela impose d'effectuer souvent un décalaminage coûteux. Ainsi, le bilan écologique et financier du traitement / valorisation des déchets par incinération n'est pas satisfaisant à l'heure actuelle. Des systèmes performants de dépollution d'effluents gazeux font également défaut dans la prise en charge des rejets gazeux polluants de l'industrie. A titre d'exemples, on peut citer le cas de la métallurgie dans laquelle la fusion des métaux produit des dégagements polluants phénoménaux (monoxyde de carbone CO, composés organiques volatils COV, métaux lourds). Dans ce cas précis, les moyens mis en oeuvre pour tenter de limiter des dégâts écologiques induits par ces effluents gazeux métallurgiques, consistent à réaliser une post-combustion oxygénée. Etant donné que le comburant et le carburant de cette combustion sont gazeux, il est nécessaire d'utiliser d'énormes volumes d'oxygène gazeux. Une telle consommation est préjudiciable à l'économie du procédé et impose le recours à des capacités réactionnelles extrêmement volumineuses donc encombrantes et coûteuses. Il existe également un besoin en un système compact, performant et économique de dépollution de l'air de renouvellement ou de l'air d'assainissement de laboratoires ou d'enceintes industrielles à atmosphère contrôlée. Dans un tel état de la technique, l'un des objectifs essentiel de la présente invention est de proposer un procédé de dépollution d'effluents gazeux chauds ou froids, provenant notamment d'unités d'incinération ou d'unités industrielles produisant des rejets atmosphériques pollués, ce procédé se devant d'être performant en termes de destruction et de transformation des éléments polluants solides et gazeux, ainsi qu'en termes économiques, aussi bien en ce qui concerne les consommables que l'infrastructure de traitement. Un autre objectif essentiel de la présente invention est de proposer un procédé de dépollution d'effluents gazeux permettant de transformer économiquement et efficacement les produits solides ou gazeux polluants en éléments inertes, inoffensifs et éventuellement nobles et convertibles par voie catalytique en sous- produits valorisables. Un autre objectif essentiel de l'invention est de proposer un procédé de dépollution d'effluents gazeux, qui permette de traiter tous types d'effluents gazeux quelles que soient leur qualité et leur température. Un autre objectif essentiel de l'invention est de proposer un procédé de dépollution d'effluents gazeux, applicable pour le traitement des fumées d'incinération et qui permette facilement et à moindre coût de réduire significativement la charge polluante de ces fumées en les transformant en éléments valorisables, tout en limitant au maximum les résidus "ultimes" nécessitant des traitements de neutralisation / valorisation très sophistiqués, très lourds et donc très coûteux. Un autre objectif essentiel de l'invention est de proposer un procédé apte à mettre aux normes les plus strictes les systèmes de traitement d'effluents polluants par combustion. Un autre objectif essentiel de l'invention est de fournir un procédé de dépollution d'effluents gazeux qui permettent d'éliminer des fluides caloporteurs résultant notamment de l'incinération de déchets ou de traitement industriels, la majeure partie des composés polluants susceptibles de nuire à la valorisation de l'énergie thermique contenues dans ces fluides caloporteurs. Un autre objectif essentiel de l'invention est de fournir un procédé de dépollution d'effluents gazeux efficace, économique, simple à mettre en oeuvre et fonctionnant en continu. Ces objectifs, parmni d'autres, sont atteints par la présente invention qui concerne tout d'abord un procédé de dépollution d'effluents gazeux caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement: - à mettre en oeuvre au moins un lit de média filtrant / transformant constitué d'une pluralité d'éléments discrets en matériau ligneux aggloméré, de préférence en biomasse densifiée, dont la température de combustion OCN sous comburant atmosphérique normal est telle que: OCN > 1400 C, de préférence OCN > 1600 C; - à porter au moins une partie de ce média jusqu'à une température de dépollution ODP sous oxygène, telle que: ODP > 1400 C, de préférence 1500 C dépollution d'effluents gazeux sus-visés. Cet objectif, parmi d'autres, est atteint par la présente invention qui vise également un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de dépollution d'effluents gazeux tel que défini ci-dessus, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement au moins une enceinte au sein de laquelle un flux d'effluent gazeux à dépolluer est destiné à circuler entre au moins une ouverture d'entrée et au moins une ouverture de sortie, ladite enceinte comprenant: - au moins un support à claire-voie pour un lit de média filtrant / transformant (lit de combustion) tel que défini supra et destiné, une fois stabilisé en ignition à une température oDP, à former un foyer de dépollution agissant notamment par craquage thermo-oxydant, - au moins un passage pour l'alimentation en média filtrant/ transformant de chaque lit de média; des moyens de guidage et d'acheminement de média sur chaque lit; - au moins une trappe de récupération et d'évacuation des fines de média consumé donc consommé; - des organes d'alimentation en comburant, de préférence 02, de chaque foyer; - éventuellement des capteurs de température et/ou de teneur en comburant et/ou de la quantité de média contenu dans chaque foyer; - et éventuellement des moyens de régulation de la température ODP, auxquels sont asservis les éventuels capteurs, ces moyens étant de préférence des moyens de réglage de l'alimentation en comburant (02 de préférence) et éventuellement de l'alimentation en média. S'agissant du procédé selon l'invention, il convient de noter qu'il permet d'effectuer un craquage oxydothermique de tous les polluants solides et gazeux, chauds ou froids de l'effluent à traiter. Il est du mérite de l'inventeur d'avoir sélectionné après de longues et laborieuses recherches et expérimentations, un média filtrant / transformant de combustion tout à fait particulier, capable de fournir par ignition des températures de dépollution > 1400 C, tout en conservant son intégrité et sa tenue mécanique jusqu'à complète combustion et en étant susceptible d'être traversé dans cet état, par le flux de gaz à dépolluer. Le craquage thermique qui intervient lors du procédé est particulièrement efficace en raison du fait que la température ODP que le média filtrant / transformant permet d'atteindre est suffisamment élevée pour conduire l'élémentarisation des composants polluants. En particulier, les hydrocarbures sont convertis en atomes de carbone qui sont eux-mêmes ensuite piégés sous forme de gaz CO2 facile à capter et non recombinable. Cette formation de CO2 est accompagnée d'un dégagement thermique. Outre le CO2, les gaz émis en sortie du procédé selon l'invention peuvent être l'azote ou tout autre élément gazeux compris à l'origine dans l'effluent gazeux à dépolluer. Ces gaz de sortie sont à la température de craquage ODP soit environ 1600 C par exemple. La teneur en oxygène est nulle. Dans ces conditions, les recombinaisons ne sont pas possibles. L'abaissement graduel de température, par exemple à raison de 400 C/min permet de conserver cet état de fait. Il est alors possible de séparer les différents éléments gazeux à l'aide de techniques traditionnelles, par exemple par voie catalytique. Selon une variante, un refroidissement plus brutal permet de récupérer le CO2 aux fins de valorisation et de libérer l'azote et les autres gaz sans qu'ils ne subissent de transformation. L'énergie contenue dans ces gaz de sortie peut avantageusement être utilisée pour la montée en température du média filtrant / transformant et/ou être valorisée de toute autre façon appropriée. Le procédé selon l'invention présente également l'avantage de ne pas être fortement consommateur de comburant (oxygène, de préférence). Grâce aux conditions de thermohyperoxydation qu'il instaure, le procédé selon l'invention entraîne la destruction de toutes les particules solides polluantes contenues dans l'effluent gazeux à traiter. Plus précisément, les éléments organiques de ces particules solides sont transformés en atomes organiques élémentaires (e.g.: carbone, oxygène, hydrogène) et sont évacués dans le flux sortant sous forme de CO2, d'H20 et d'azote. Les éléments minéraux sublimables contenus dans ces particules solides subissent le même sort tandis que les éléments minéraux non sublimables demeurent dans le média filtrant/transformant et sont entraînés ensuite avec les cendres de combustion de celui-ci. Les cendres récupérées sont donc composées de minéraux issus de la combustion du média et d'éléments nobles issus des produits polluants. La séparation et la récupération de ces éléments nobles peuvent s'avérer rentables. Ainsi, les gaz de sortie du procédé selon l'invention sont débarrassés de composants gazeux nocifs et les cendres du média filtrant / transformant comprennent des éléments inertes ou nobles, éventuellement valorisables. Le procédé selon l'invention permet de séparer et d'isoler en sortie différents constituants gazeux identifiés. Il en résulte qu'il est possible d'extraire par les méthodes connues (catalytiques), les divers constituants du mélange gazeux de sortie. On évite ainsi les recombinaisons indésirables entre ces composants gazeux, qui sont susceptibles de conduire à des gaz gênants. Suivant un mode préféré de mise en oeuvre du procédé selon l'invention on met en oeuvre deux lits successifs (LI, L2) de média filtrant / transformant; - on fait en sorte qu'au moins une partie des médias formant ces lits LI, L2 respectivement soient à des températures de dépollution (ODPI, ODP2), telles que: 0 DPI 1500 C 1800C et plus préférentiellement encore telle que: 1500 C 1800 C - et on fait circuler l'effluent gazeux au travers de Ll (lit de combustion) puis L2 (lit de post-combustion). De manière plus préférée encore, le procédé est mis en oeuvre en continu et pour ce faire - on alimente en tant que de besoin le liton de chaque lit de média filtrant / transformant en combustion à 0 DP, avec du média filtrant neuf, - et on récupère les cendres du média filtrant / transformant consumé donc consommé, composées des minéraux contenus dans la biomasse, sous forme pulvérulente en dessous du lit (Li et/ou L2). En pratique, dans ce mode préféré de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, on fait en sorte que les deux lits successifs (LI, L2) de média filtrant / transformant soient agencés de telle sorte qu'une partie du média filtrant / transformant fourni pour le premier lit Li, alimente également le deuxième lit L2, I'acheminement dudit média vers les lits LI et L2 s'opérant au moins partiellement par gravité. On prévoit ainsi une seule alimentation en média filtrant / transformant, pour les deux foyers comprenant les lits LI, L2 en combustion, au travers desquels circule le flux d'effluents gazeux dépollué. Cette alimentation unique permet de simplifier le fonctionnement continu du procédé de maintenir une quantité suffisante de média filtrant / transformant pour assurer en continu la dépollution du flux gazeux. Le fait de pouvoir utiliser la gravité pour acheminer le média filtrant neuf dans les deux lits successifs LI, L2 représente aussi une simplification du procédé dans la mesure o l'environnement haute température du procédé complique quelque peu l'utilisation de moyens mécaniques d'acheminement. Ceci étant précisé, il n'est pas à exclure qu'il soit prévu conformément au procédé d'utiliser de tels moyens mécaniques en complément à la gravité, comme par exemple des tapis mobiles de convoyage. Pour assurer le maintien des températures de dépollution souhaité (ODP1, ODP2) dans les lits de LI, L2 de média en ignition, il est préférable d'alimenter en comburant, de préférence l'oxygène, le ou les foyers comportant le ou les lits (LI, L2) de média filtrant / transformant qui constitue, avec les polluants contenus dans l'effluent à dépolluer, le carburant de la combustion qui a son siège dans le ou les lits (LI, L2). La quantité de média filtrant dans chaque foyer comprenant un lit LI, L2 et la quantité de comburant oxygène gazeux doivent être tels que chaque lit comprenne une couche de média en ignition à une température de dépollution ODPI, ODP2. Selon une modalité avantageuse de l'invention - on mesure: la température dans le foyer comprenant LI, le cas échéant dans le foyer comprenant L2, et éventuellement en amont et/ou en aval de chaque foyer, dans le sens du flux d'effluent à dépolluer; => et/ou la teneur en comburant, de préférence 02, en amont et/ou en aval du ou de chaque foyer; => et/ou la quantité de média filtrant / transformant du moins dans le lit de combustion (Li); - et on régule l'alimentation en comburant (02 de préférence) et/ou en média filtrant/transformant en fonction des valeurs des paramètres mesurés, de façon à maintenir le foyer de combustion comprenant LI en ignition à une température oDPI, et éventuellement le foyer de post-combustion comprenant L2 à une température ODP2. Suivant une modalité avantageuse de l'invention, le flux d'effiuents à dépolluer traverse le lit de combustion LI dans le sens ascendant et le lit de post- combustion L2 dans le sens descendant. De préférence, le procédé est mis en oeuvre dans une enceinte qui est délimitée par au moins une paroi et qui contient le ou les foyers comportant chacun une base supportant le lit (LI, L2) et compte tenu des très hautes températures propres au procédé selon l'invention, il est préférable de réfrigérer au moins la base du ou de chaque foyer comportant du média en ignition, et de préférence la paroi de l'enceinte au sein de laquelle le procédé est mis en oeuvre. Le procédé selon l'invention permet la transformation des produits gazeux polluants en un mélange de gaz élémentaires non recombinables. Par ailleurs les produits polluants solides sont transformés eux aussi en gaz élémentaires non recombinables par sublimation et de plus en un volume réduit de cendres comprenant des éléments inertes ou inertables et/ou des éléments nobles éventuellement séparables et valorisables. Suivant une disposition intéressante de l'invention, on soumet le flux gazeux sortant ayant traversé les lits successifs LI, L2 de média en ignition à une étape de refroidissement: soit graduelle, de préférence à raison de 400 C/min et plus préférentiellement encore à raison d'environ 300 C/min; soit brutal, de préférence par retour à la température ambiante en moins de 4 min, plus préférentiellement encore en moins de 6 min, à -80 C (température de liquéfaction du C02. Les H20 et autres volatiles condensables en deçà de cette valeur ayant été liquéfiés ou solidifiés aux paliers les concernant et récupérés avec les moyens appropriés). Les diverses espèces gazeuses sont ensuite séparées en les concentrant, de préférence par voie catalytique. Pour la séparation et la concentration des espèces gazeuses issues du procédé de dépollution, on fait appel à des techniques connues mettant en oeuvre des catalyseurs. A titre d'exemples de telles techniques, on peut citer la liquéfaction du C02 par les moyens industriels, tels que l'azote liquide. La liquéfaction du C02 en aval du procédé de l'invention permet de réduire les rejets, dans l'atmosphère, de C02 dus à l'incinération de produits combustibles. Il permet en outre de trouver du C02 en quantité, à des concentrations et à un taux de pureté rarement atteints dans la nature. Cette application industrielle sur le site même de production de C02 permet d'envisager son écoulement commercial dans l'environnement immédiat. L'une des caractéristiques essentielles du procédé selon l'invention est liée à la sélection judicieuse et originale, à titre de combustible, d'un média filtrant transformant comprenant une pluralité d'éléments discrets en matériau ligneux aggloméré, de préférence en biomasse densifiée. Un tel matériau est obtenu à partir de produits végétaux fibreux ligno-cellulosiques (arbre, broussaille, paille, rafle de mais, herbe, céréale, plante, arbuste, etc). Les matières premières sont tout d'abord broyées jusqu'à obtenir des particules ou copeaux de taille moyenne comprise entre I et 3 mm. Ces particules ou copeaux sont ensuite séchés pour les amener à une humidité relative inférieure ou égale à 10 % en poids brut. Et on procède enfin à la densification de ces copeaux ou particules à l'aide d'une presse à vis, apte à produire une compression des particules ou copeaux jusqu'à des pressions de l'ordre de 1 000 bars et à des températures de l'ordre de 260 C. On obtient ainsi un produit pâteux comprenant de la lignine liquéfiée. Les étapes qui suivent sont celles de mise en forme et de découpage, puis de refroidissement, au terme desquelles on récupère des éléments agglomérés, par exemple de forme cylindrique, dont les dimensions peuvent être quelconque, e.g.: longueur = 5 cm, diamètre = 3 cm. Conformément à l'invention, le média filtrant / transformant est de préférence constitué d'une pluralité d'éléments cylindriques en bois densifié. La préférence pour la forme cylindrique n'exclue pas que les éléments discrets de média puissent être de forme autre par exemple sphérique ou parallelépipédique. Les méthodes de préparation de bois densifié sont décrites en détail notamment au chapitre 4 de l'ouvrage intitulé "énergie et biomasse: la densification" dont les auteurs sont P. LEQUEUX et al, cet ouvrage ayant été publié pour la Commission des Communautés Européennes par les Presses Agronomiques de Gembloux 1990. Suivant une caractéristique avantageuse du procédé selon l'invention, le lit de combustion LI comprend une couche inférieure dont la température moyenne 0DPi est comprise entre 1300 et 1500 C, de préférence de l'ordre de 1400 C et une couche supérieure dont la température moyenne ODPs, est comprise entre 1500 et 1700 C, de préférence de l'ordre de 1600 C. S'agissant du lit de post-combustion L2, constitué du média filtrant/transformant réduit à plus de 50% de produit consumés, il est à une température homogène de 1 500 C. En pratique, l'épaisseur du lit de média filtrant est choisi en fonction de la température du flux d'effluent à dépolluer en tête de procédé et du débit de ce flux. Il apparaît en effet important que les conditions opératoires soient telles que l'effluent gazeux à dépolluer demeure en permanence à au moins 1400 C et de préférence à au moins 1500 C dans L2. Le procédé selon l'invention permet de dépolluer tous types d'effluents gazeux quelle que soit leur température. Il transforme des polluants gazeux et solides en composants isolés non recombinables et éventuellement séparables, concentrables et valorisables. En optimisant la réduction des ultimes, le procédé selon l'invention permet de diminuer les coûts d'inertage et d'enfouissement propres à ce type de sous- produits. L'un des résultats avantageux du procédé selon l'invention est qu'il conduit à des taux de cendres inférieurs à 1 % en poids exprimés par rapport à la densité de la biomasse densifiée. Le procédé selon l'invention est une technique de substitution avantageuse à toutes les techniques connues de filtration et dépoussiérage (filtres à rideau d'eau, laveur électrostatique, à charbon actif, à manche, etc). Dans la mesure o le procédé fournit un appoint thermique significatif au flux d'effluents gazeux, il est envisageable de récupérer cette énergie thermique en sortie de procédé, par exemple à l'aide d'un échangeur thermique. Enfin, dans la mesure o le procédé ne consomme que l'oxygène comburant utile à la combustion du média, il s'avère économique aussi bien en terme de consommables que d'investissement matériel pour ces infrastructures de mise en oeuvre. Selon l'un des autres de ces aspects, la présente invention concerne le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé de dépollution d'effluents gazeux tels que définis ci-dessus. Conformément à un mode préféré de réalisation, le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce que l'enceinte contient deux supports (SI, S2) à claire- voie correspondant à deux lits successifs (LI, L2), -> le premier support Si pour le lit Li de combustion, d'une part, occupant toute la lumière de conduit que définit l'enceinte pour la circulation du flux d'effluents à dépolluer, et, d'autre part, étant disposé en amont et en dessous du passage pour l'alimentation en média, de préférence selon un plan incliné par rapport à l'horizontale, d'un angle a avantageusement compris entre 20 et 40 , de préférence entre 25 et 35 , la partie la plus haute de Si étant celle qui est la plus proche du passage pour l'alimentation en média; Il Ce premier support Si et les moyens de guidage et d'acheminement associés à LI étant agencés de telle sorte que lorsque l'on introduit du média neuf par le passage, ledit média est acheminé au moins partiellement par gravité sur le support SI, tout en étant guidé par les moyens prévus à cet effet, --> le second support S2 pour le lit L2 de post-combustion, d'une part, occupant lui-aussi toute la lumière du conduit que définit l'enceinte pour la circulation du flux d'effluents à dépolluer et, d'autre part, étant disposé en aval de SI dans ce conduit S2 étant, par ailleurs, associé à des organes d'alimentation en média qui sont, de préférence, les mêmes que ceux prévus pour LI/SI, à savoir le passage et les moyens de guidage et d'acheminement sus-visés; S2 étant à cette fin localisé en dessous de Si et l'enceinte étant par ailleurs conçue de telle sorte que le foyer défini par le lit LI et le support Si, communique avec la partie du conduit délimitant avec S2 le foyer du lit L2, de façon à ce qu'au moins une partie du média alimentant LI, puisse être acheminé, au moins partiellement par gravité, dans le foyer du lit L2. Ce dispositif présente l'avantage d'être simple, peu onéreux, compact et facilement installable sur l'échappement des systèmes producteurs d'effluents gazeux pollués. (par exemple: incinérateur, four de métallurgie, unité de production d'air de renouvellement ou d'assainissement). Après avoir défini l'invention en termes généraux, il est proposé dans ce qui suit une description plus détaillé d'un mode de réalisation préféré du dispositif de dépollution d'effluents gazeux qu'elle concerne. Cette description, donnée à titre d'exemple non limitatif, est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la Fig. 1 est une vue schématique en coupe longitudinale selon la ligne I- I de la Fig. 2, du dispositif de dépollution d'effluents gazeux. - la Fig. 1 bis est une vue de détail de la Fig. 1 montrant le média filtrant transformant. - La Fig. 2 est une vue de dessus du dispositif de la Fig. 1. - La Fig. 3 est une vue de côté selon la Flèche III représenté sur la Fig. 2. - La Fig. 4 est une vue de dessus du support à claire-voie SI ou S2. - La Fig. 5 est une coupe longitudinale de la Fig. 4 selon la ligne V-V. - La Fig. 6 est une coupe longitudinale de la Fig. 4 selon la ligne VI- VI - La Fig. 7 est une vue de détail de la Fig. 6. Le dispositif de dépollution d'effluents gazeux représentés aux Figures 1 à 3 comprend un bâti I supportant une enceinte 2. Le bâti 1 est constitué d'un ensemble de poutrelles par exemple métalliques formant un ensemble de forme sensiblement parallélépipédique comprenant quatre montants réunis par deux longerons supérieurs, deux longerons inférieurs, deux traverses supérieures et deux traverses inférieures. L'enceinte 2 supportée par ce bâti 1 comprend au moins une paroi 3 délimitant le conduit de circulation du flux d'effluents à dépolluer. Au moins une partie de cette paroi est associée à des moyens de réfrigération qui comprennent, de préférence, une structure de paroi à double enveloppe dans laquelle un liquide réfrigérant est susceptible de circuler. Cette paroi est avantageusement constituée par une enveloppe 31,32 de préférence en métal. Ce métal est plus préférablement encore un acier spécial formé par un alliage comprenant du Nickel et de l'Aluminium, par exemple l'alliage ALLOY 6025 de chez KRUPP-VDM. La partie 31 que l'on qualifiera de supérieure de cette enveloppe est à double paroi de manière à permettre à la circulation d'un fluide réfrigérant (de préférence l'eau) propre à soulager le matériau métallique d'enveloppe soumis à de très hautes températures. La partie inférieure 32 de l'enveloppe est quant à elle une paroi simple. Cette enveloppe 31, 32 définie un conduit de circulation du flux d'effluents gazeux à dépolluer. Ce conduit présente la forme générale d'un "U" à l'envers. Ce conduit non référencé sur le dessin comporte une ouverture d'entrée 4 et une ouverture de sortie 5 pour le flux d'effiuent gazeux à dépolluer. Ces ouvertures d'entrée 4 et de sortie 5 sont situées chacune dans la partie 1 inférieure de l'une des branches "U" à l'envers symbolisant le conduit. Ce dernier comprend deux supports successifs Si, S2 à claire-voie respectivement pour des lits de média filtrant / transformant LI de combustion et L2 de post- combustion. Les supports SI, S2 et les lits L1,L2 forment deux foyers de combustion, post-combustion respectivement substitués dans la branche ascendante et dans la branche descendante du "U" à l'envers. Par branche ascendante, on entend la branche du "U" à l'envers dans laquelle le flux circule de bas en haut et par branche descendante, la branche du "U" dans laquelle le flux d'effluents à dépolluer circule de haut en bas. L'enceinte 2 comporte également un passage 6 pour l'alimentation en média filtrant/transformant du lit LI puis du lit L2. Sont également prévus dans l'enceinte 2 des moyens 7 de guidage et d'acheminement du média sur les lits LI/L2. En regard et en dessous du chaque support S /S2 est prévu une trappe 8, 9 de récupération et d'évacuation des fines de média consumées donc consommées. L'enceinte 2 est également équipée d'organes 10 d'alimentation en comburant, de préférence l'oxygène de chaque foyer défini par SI/L1 et S2/L2. En fait, on compte un total de 12 injecteurs 10 à oxygène. Deux sont situés au voisinage de l'ouverture d'entrée 4, six sont prévus sur les parois latérales de l'enceinte 2 juste au dessus du support Si au niveau du lit LI de combustion. Trois seulement de ces six injecteurs à oxygène apparaissent sur la fig. 1. Deux autres injecteurs à oxygène sont prévus au dessus du lit de combustion LI dans le prolongement du passage d'alimentation 6. Et enfin, deux autres injecteurs à oxygène sont disposés en dessous du support S2 pour le lit de post-combustion L2, non loin de l'ouverture de sortie 5. Le dispositif selon l'invention est également pourvu de capteurs de température non représentés sur le dessins mais localisés: - au niveau de l'ouverture d'entrée 4, au niveau d'un hublot 11 de contrôle visuel du lit de combustion LI, - au niveau d'un capteur de charge 12 de la quantité de média contenus dans le lit LI de combustion, en aval du lit Li dans la partie supérieure du "U" à l'envers formant le conduit - et au niveau d'une sonde de température 13 disposée en dessous du lit L2 de post-combustion. Outre ces capteurs de température et de charge en média, le dispositif comporte des capteurs à oxygène disposés au niveau de l'ouverture d'entrée 4, en aval du lit Li dans la partie supérieure du conduit en forme de "U" à l'envers et au niveau de l'ouverture de sortie 5. Cette dernière est également équipée d'un capteur à CO2, afin de vérifier l'efficacité dépolluante du procédé selon l'invention. Ces capteurs de température, de quantité de média contenu dans chaque foyer, de même que d'oxygène et de CO2, sont asservis à des moyens de régulation des températures de dépollution ODPi et oDP2. En pratique, la régulation s'exerce grâce à des moyens de réglage de l'alimentation en comburant, de préférence l'oxygène et éventuellement de l'alimentation en média filtrant / transformant. Comme le montre la Fig. 1, le support Si est dans un plan incliné d'angle ar = 30 C par rapport à l'horizontal. Ce support SI occupe toute la lumière du conduit de circulation du flux d'effluents gazeux à dépolluer. Si est disposé en dessous du passage d'alimentation 6, de sorte que le média filtrant/transformant introduit par ce passage est recueilli par SI et, d'autre part, est guidé par les moyens 7 de façon à former le lit de combustion LI. Un passage de communication 14 est prévu entre la partie inférieure des moyens de guidage et d'acheminement 7 et la partie inférieure du support à claire-voie Si. Ce passage de communication 14 entre le foyer défini par le lit Li et le support Si, d'une part, et le foyer défini par le lit L2 et le support S2, d'autre part, permet l'écoulement du média filtrant transformant introduit par le passage 6, du foyer LI/Si vers le foyer L2/S2. Ainsi pour pouvoir recueillir le média filtrant / transformant provenant du foyer LI/Si, le support S2 à claire-voie est disposé en dessous de Si. En outre, le support S2 est compris dans un plan incliné d'un angle ct' = 20 par rapport à l'horizontale. L'acheminement et l'écoulement du média filtrant / transformant du passage d'alimentation 6 vers le foyer LI/Si, puis vers le foyer L2/S2 s'opère au moins partiellement par gravité. Cela n'exclut pas la présence de moyens complémentaires facultatifs de convoyage du média filtrant transformant (par exemple tapis mobile). Comme cela ressort des Fig. 4 à 7, les supports (SI/S2) comprennent une pluralité de tiges 15, de préférence tubulaires, sensiblement parallèles entre elles et avantageusement disposées de telle façon qu'elles présentent un profil général en dents de scie 16 en section transversale droite, ces tiges étant plus préférentiellement encore agencées de façon à ce qu'elles soient sensiblement dans la direction de déplacement du média filtrant/transformant lors de l'alimentation; un système de circulation de fluide réfrigérant étant prévu, de manière tout spécialement préférée, au sein des tiges tubulaires formant SI, S2. Plus précisément, les tiges 15 s'étendent entre deux collecteurs 17 et 18 qui les maintiennent et qui appartiennent à un système de réfrigération par circulation d'un fluide réfrigérant (de préférence) qui comprend successivement une canalisation 19 d'entrée, le collecteur 17 d'entrée, les tiges tubulaires 15, le collecteur de sortie 18 et la canalisation 20 de sortie. Ce système de réfrigération comporte également un collecteur 21 de façade alimenté en fluide réfrigérant par l'entrée 22. Une fois chargé en calories, ce dernier est évacué par une sortie 23. Pour assurer également l'assemblage des tiges 15, il est prévu une entretoise 24 médiane en dents de scie sur laquelle lesdites tiges sont soudées. Ce support SI/S2 se présente comme un tiroir amovible susceptible d'être introduit ou retiré de l'enceinte 2 aux emplacements prévus à cet effet. En pratique, les tiges tubulaires parallèles des supports S", S2 sont réalisées en métal, par exemple en acier spécial du même que celui constituant la paroi 31, 32 de l'enveloppe 2, et présentent une section transversale droite oblongue. Une fois parvenus en fin de combustion, les éléments discrets en aggloméré lignocellulosiques densifiés formant le média filtrant / transformant sont situés à proximité des tiges parallèles du support Si, S2, à l'état de cendres fines, aptes à s'écouler au travers des claires-voies et à être recueillies par les trappes 8 et 9. Conformément à l'invention, il est particulièrement avantageux que l'angle a soit de l'ordre de 30 par rapport à l'horizontal, de façon à garantir un mouvement, une instabilité des différents blocs de média, afin d'éviter qu'ils ne s'agglutinent et perturbent les conditions de circulation et de thermooxydation des effluents gazeux traversant. L'effort de gravité du média sur la grille SI s'exerce verticalement et transversalement, dans le sens de la pente. Il est accéléré par la combustion intense des blocs de biomasse densifiée qui leur confère des formes aléatoires pratiquement sphériques et rend la masse instable. Les blocs de biomasse densifiée réduits à /100% par la combustion sont immobilisés dans les creux de la grille. Ils offrent alors à la masse supérieure une surface plane qui permet le mouvement dans le sens de la pente et latéralement dans toutes les directions. Cette partie, consumée de 0 à %, est constituée de blocs de biomasse densifiée en réaction hyper-oxydante. Cette combustion provoque des pressions locales très importantes, dues à la masse des blocs et aux contre-pressions environnantes, qui sont suivies de dépressions d'équilibrage instantanées. Cela a pour effet de modifier en permanence l'état physique de cette masse et les formes et positions des blocs. La conjugaison de ces effets accentués par la combustion continue rend la masse instable et mouvante. Les forces de gravité de cette masse s'exercent alors dans toutes directions, ce qui l'oblige à occuper tout l'espace qui lui est alloué sur les grilles SI et S2. Comme cela ressort de la Fig. I bis, le média filtrant / transformant est constitué de blocs cylindriques discrets de poids densifié ayant par exemple une longueur de 5 cm et un diamètre de 3 cm. L'obtention de ces cylindres de biomasse (poids) densifié peut être réalisé conformément aux indications contenues dans l'ouvrage P. Lequeux et al dont les références sont données supra. Le dispositif tel que décrit ci-dessus peut être, par exemple, intégré dans une unité de traitement d'ordures ménagères, en sortie directe de four d'incinération en amont d'une chaudière prévue pour la transformation de l'énergie thermique produite en vapeur et éventuellement secondairement en électricité. Concrètement et à titre d'exemple, on considère une unité d'incinération d'ordures ménagères traitant cinq tonnes par heure d'ordures 24 h / 24 et 7 jours / 7. Les fumées polluées émises en sortie de four d'incinération ont une température de 900 et représentent environ un débit de 30 000 m3 par heure. Dans ce cas de figure on prévoit une masse de média filtrant / transformant réparti dans les deux lits Li, L2 successifs de: 1790 kg. La consommation en continu de média en service normal est d'environ 130 kg / heure tandis que la consommation en oxygène comburant est en service normal continu d'environ 104 m3 / heure. Le média filtrant / transformant se présente sous forme de cylindre de 5 cm et de 3 cm de diamètre obtenu de la manière suivante par extrusion, de la pâte de biomasse réalisée par la densifieuse à vis conique, au travers d'une matrice configurée à cette effet. Les boudins de biomasse densifiée sont cisaillés, à la longueur convenue par un bras rotatif sectionneur, à la sortie immédiate de la filière avant solidification complète. Dans cet exemple la teneur en poussière des effluents gazeux n'est pas connue et elle est difficilement quantifiable. Le seul élément permettant d'estimer cette quantité est la fréquence des arrêts techniques nécessaire pour le décrassage des échangeurs thermiques de la chaudière, à savoir 3 j/ mois et ce, malgré un nettoyage recalibrant toutes les heures de service. Ledit nettoyage consiste en une projection, sous pression d'air comprimé, de billes d'acier, qui entraîne dans leur passage des dépôts récents de suie, assurant ainsi une prévention contre les causes de panne dues à l'encrassement. La mise en oeuvre du dispositif du procédé selon l'invention dans cette unité d'incinération permet de s'affranchir des arrêts techniques pour décrassage des échangeurs thermiques et des nettoyages recalibrant toutes les heures de fonctionnement. Cela permet en outre de s'affranchir des systèmes de filtration classiquement utilisés qui sont des filtres turbulants, des filtres électrostatiques, des laveurs, et autres stabilisateurs de chlore et inhibiteur d'acide et d'odeur ou des ioniseurs permettant la réduction des oyxdes d'azote. La suppression de ces systèmes de filtration permet d'envisager une optimisation des échanges thermiques car on a supprimer la limitation de température à 600 C imposée par ces systèmes de filtration traditionnels. Ainsi, le procédé et le dispositif selon l'invention permettent de réduire les interventions d'entretien au minimum et assure une périnité d'incinération et d'échange thermique. En outre cela optimise les rendements d'échange thermique et cela permet par ailleurs des économies de structure et d'infrastructures. Cette rentabilité peut être encore accrue par la valorisation des éléments isolés séparés et concentrés et par la réduction significative des ultimes. Les coûts d'exploitation hors investissement, calculés selon une utilisation normale, sont sensiblement inférieurs à ceux d'un système d'épuration classique ayant un rendement équivalent. Selon un autre de ces aspects, la présente invention concerne l'utilisation du procédé et/ou du dispositif tel que défini supra pour la dépollution 35. des fumées industrielles, des fumées de centrales d'incinération collectives ou individuelles, et de l'air traité et renouvelé constituant l'atmosphère de laboratoires, d'ateliers ou d'usine. En particulier, le procédé et le dispositif selon l'invention peuvent être utilisés pour dépoussiérer et dépolluer efficacement et économiquement les effluents gazeux produits dans l'industrie métallurgique à l'occasion de la fusion des métaux. REVENDICATIONS: 1 - Procédé de dépollution d'effluents gazeux caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement: - à mettre en oeuvre au moins un lit de média filtrant / transformant constitué d'une pluralité d'éléments discrets en matériau ligneux aggloméré, de préférence en biomasse densifiée, dont la température de combustion OcN sous comburant atmosphérique normal est telle que: OCN > 1400 C, de préférence OCN > 1600 C; - à porter au moins une partie de ce média jusqu'à une température de dépollution ODP sous oxygène, telle que: ODP > 1400 C, de préférence 1500 C entraînés par le flux hors du média. 2 - Procédé selon la-revendication 1 caractérisé en ce que: - on met en oeuvre deux lits successifs (LI, L2) de média filtrant / transformant; on fait en sorte qu'au moins une partie des médias formant ces lits LI, L2 respectivement soient à des températures de dépollution (ODP1, ODP2), telles que: 0 DPI 18000C et plus préférentiellement encore telle que 1500 C 18000C combustion) puis L2 (lit de post-combustion). 3 - Procédé selon la revendication I ou 2 caractérisé en ce qu'il est réalisé en continu et en ce que: - on alimente en tant que de besoin le liton de chaque lit de média filtrant / transformant en combustion à 0 DP, avec du média filtrant neuf, - et on récupère les cendres du média filtrant / transformant consumé donc consommé, composées des minéraux contenus dans la biomasse, et sous forme pulvérulente en dessous du lit (Li et/ou L2). 4 - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que les deux lits successifs (Ll, L2) de média filtrant / transformant mis en oeuvre sont agencés de telle sorte qu'une partie du média filtrant / transformant fourni pour le premier lit Li, alimente également le deuxième lit L2, l'acheminement dudit média vers les lits Li et L2 s'opérant au moins partiellement par gravité. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on alimente en comburant, de préférence l'oxygène, le ou les foyers comportant le ou les lits (LI, L2) de média filtrant / transformant qui constitue, avec les polluants contenus dans l'effluent à dépolluer, le carburant de la combustion qui a son siège dans le ou les lits (L1, L2). 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé * en ce que l'on mesure: => la température dans le foyer comprenant LI, le cas échéant dans le foyer comprenant L2, et éventuellement en amont et/ou en aval de chaque foyer, dans le sens du flux d'effluent à dépolluer; => et/ou la teneur en comburant, de préférence 02, en amont et/ou en aval du ou de chaque foyer; => et/ou la quantité de média filtrant / transformant du moins dans le lit de combustion (L); * et en ce que l'on régule l'alimentation en comburant (02 de préférence) et/ou en média filtrant/transformant en fonction des valeurs des paramètres mesurés, de façon à maintenir le foyer de combustion comprenant Li en ignition à une température ODPI, et éventuellement le foyer de post-combustion comprenant L2 à une température ODP2. 3 5 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que le flux d'effluents à dépolluer traverse le lit de combustion Li dans le sens ascendant et le lit de post-combustion L2 dans le sens descendant. 8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre dans une enceinte qui est délimitée par au moins une paroi et qui contient le ou les foyers comportant chacun une base supportant le lit (L1,L2) et en ce que l'on réfrigère au moins la base du ou de chaque foyer comportant du média en ignition, et de préférence la paroi de l'enceinte au sein de laquelle le procédé est mis en oeuvre. 9 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comprend essentiellement au moins un une enceinte au sein de laquelle un flux d'effluent gazeux à dépolluer est destiné à circuler entre au moins une ouverture d'entrée et au moins une ouverture de sortie, ladite enceinte comprenant: - au moins un support à claire-voie pour un lit de média filtrant I transformant (lit de combustion) tel que défini dans la revendication i et destiné, une fois stabilisé en ignition à une température ODP, à former un foyer de dépollution agissant notamment par craquage thermo- oxydant, - au moins un passage pour l'alimentation en média filtrant I transformant de chaque lit de média; - des moyens de guidage et d'acheminement de média sur chaque lit; - au moins une trappe de récupération et d'évacuation des fines de média consumé donc consommé; - des organes d'alimentation en comburant, de préférence 02, de chaque foyer - éventuellement des capteurs de température et/ou de teneur en comburant et/ou de la quantité de média contenu dans chaque foyer; - et éventuellement des moyens de régulation de la température ODP, auxquels sont asservis les éventuels capteurs, ces moyens étant de préférence des moyens de réglage de l'alimentation en comburant (02 de préférence) et éventuellement de l'alimentation en média. - Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'enceinte contient deux supports (Sl, S2) à claire-voie correspondant à deux lits successifs (LI, L2), -> le premier support Si pour le lit LI de combustion, d'une part, occupant toute la lumière de conduit que définit l'enceinte pour la circulation du flux d'effluents à dépolluer, et d'autre part, étant disposé en amont et en dessous du passage pour l'alimentation en média, de préférence selon un plan incliné par rapport à l'horizontale, d'un angle a avantageusement compris entre 20 et 40 , de préférence entre 25 et 35 , la partie la plus haute de Si étant celle qui est la plus proche du passage pour l'alimentation en média; Ce premier support Si et les moyens de guidage et d'acheminement associés à LI étant agencés de telle sorte que lorsque l'on introduit du média neuf par le passage, ledit média est acheminé au moins partiellement par gravité sur le support Si, tout en étant guidé par les moyens prévus à cet effet, -- le second support S2 pour le lit L2 de post-combustion, d'une part, occupant lui-aussi toute la lumière du conduit que définit l'enceinte pour la circulation du flux d'effluents à dépolluer et, d'autre part, étant disposé en aval de SI dans ce conduit, S2 étant par ailleurs associé à des organes d'alimentation en média qui sont, de préférence, les mêmes que ceux prévus pour L,/S1, à savoir le passage et les moyens de guidage et d'acheminement sus-visés; S2 étant à cette fin localisé en dessous de SI et l'enceinte étant par ailleurs conçue de telle sorte que le foyer défini par le lit L, et le support Si, communique avec la partie du conduit délimitant avec S2 le foyer du lit L2, de façon à ce qu'au moins une partie du média alimentant LI, puisse être acheminé, au moins partiellement par gravité, dans le foyer du lit L2. 11 - Dispositif selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que les supports (SI/S2) comprennent une pluralité de tiges, de préférence tubulaires, sensiblement parallèles entre elles et avantageusement disposées de telle façon qu'elles présentent un profil général en dents de scie en section transversale droite, ces tiges étant plus préférentiellement encore agencées de façon à ce qu'elles soient* sensiblement dans la direction de déplacement du média filtrant/transformant lors de l'alimentation; un système de circulation de fluide réfrigérant étant prévu, de manière tout spécialement préférée, au sein des tiges tubulaires formant Si, S2. 12 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé a en ce que l'enceinte est supportée par un châssis, a en ce que le conduit défini par l'enceinte et dans lequel est interposé au moins un lit LI, L2 de média filtrant / transformant disposé sur un support à claire-voie Si, S2, a la forme générale d'un "U" à l'envers, l'entrée et la sortie dudit conduit se situant en partie basse, respectivement, au voisinage de chacune des extrémités du "U" à l'envers, de sorte que le flux d'effluents gazeux à dépolluer et d'abord ascendant puis descendant, a et en ce que le lit LI de combustion et le passage d'alimentation en média dudit lit LI sont prévus dans la branche ascendante du "U" à l'envers, le conduit comprenant, en outre et de préférence, un lit L2 de post- combustion, avantageusement incliné d'un angle a' par rapport à l'horizontale, la partie la plus basse du lit L2 étant celle située sensiblement à l'aplomb de la communication avec LI, ce lit L2 étant localisé dans la branche descendante du "U" à l'envers. 13 - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisé en ce que l'enceinte comprend au moins une paroi délimitant le conduit de circulation du flux d'effluents à dépolluer et en ce qu'au moins une partie de cette paroi est associée à des moyens de réfrigération qui comprennent, de préférence, une structure de paroi à double enveloppe dans laquelle un liquide réfrigérant est susceptible de circuler. 14 - Utilisation du procédé selon l'une quelconque des revendications I à 7 et/ou du dispositif selon l'une quelconque des revendications 9 à 13 pour la dépollution: * des fumées industrielles, des fumées de centrales d'incinération collectives ou individuelles, - e et de l'air traité et renouvelé constituant l'atmosphère de laboratoires, d'ateliers ou d'usines.