FR 2788816 A1 20000728 FR 9916157 A 19991221 La présente invention concerne un compresseur à déplacement variable. Plus spécifiquement, la présente invention à pour objet un dispositif de commande pour commander l'inclinaison du plateau oscillant d'un compresseur à déplacement variable. La publication de brevet japonais examiné n 2-9188 décrit un compresseur à déplacement variable de type à plateau oscillant. Ce compresseur comporte un plateau oscillant et des pistons. Le plateau oscillant, qui est disposé dans un carter (chambre de commande de pression) se déplace, de façon solidaire à un arbre d'entraînement, et s'incline par rapport à l'arbre d'entraînement. La course des pistons varie suivant l'inclinaison du plateau oscillant. Lorsque la pression dans le carter est relativement élevée, I'inclinaison du plateau oscillant est faible, ce qui fait que le compresseur fonctionne avec un petit déplacement. Lorsque la pression dans le carter est relativement basse, I'inclinaison du plateau oscillant est importante, ce qui fait que le compresseur fonctionne avec un grand déplacement. Le réglage de la pression dans le carter commande le déplacement du compresseur. Il est important de déterminer une position d'inclinaison minimale précise du plateau oscillant et de commander précisément l'inclinaison de celui-ci. Pour le compresseur décrit dans la publication 2-9188, le plateau oscillant est disposé entre deux ressorts, c'est-à-dire un ressort de rétablissement de cylindrée et un ressort de réduction d'inclinaison. Le ressort de rétablissement est situé entre un anneau encliqueté fixé sur l'arbre d'entraînement et une rotule supportant le plateau oscillant sur l'arbre d'entraînement. Le ressort de rétablissement est continuellement en contact avec la rotule et pousse le plateau oscillant pour qu'il- s'incline. Le ressort de rétablissement augmente l'inclinaison du plateau oscillant à partir de la position d'inclinaison minimale et facilite le rétablissement du déplacement. Le ressort de rétablissement détermine également précisément la position d'inclinaison minimale du plateau oscillant, ce qui réduit la consommation d'énergie. Pour maintenir une certaine inclinaison minimale du plateau oscillant, I'inclinaison minimale est déterminée par la longueur minimale du ressort de rétablissement (la longueur lorsqu'il est complètement comprimé). Plus le ressort de rétablissement est long à l'état non comprimé, plus il sera long à l'état comprimé. Par conséquent, la longueur, à l'état non comprimé, du ressort de rétablissement détermine également la distance entre la rotule et l'anneau encliqueté à la position d'inclinaison minimale du plateau oscillant. En d'autres termes, plus la longueur du ressort de rétablissement est grande à l'état non comprimé, plus la distance V - -- devient grande entre la rotule et l'anneau encliqueté à la position d'inclinaison minimale, ce qui augmente la longueur axiale du compresseur. Pour réduire la distance entre la rotule et l'anneau encliqueté à la position d'inclinaison minimale, les caractéristiques du ressort de rétablissement doivent être modifiées. Par exemple, la longueur du ressort peut être réduite et le ressort peut être rendu plus raide. Cependant, si la longueur du ressort de rétablissement est inférieure à la distance entre la rotule et l'anneau encliqueté, à l'inclinaison maximale, le ressort se déplace le long de l'arbre d'entraînement, ce qui peut io provoquer du bruit et endommager le compresseur. Un objectif de la présente invention est de prévoir un compresseur compact qui empêche la production de bruit et l'endommagement du compresseur. Pour atteindre cet objectif, la présente invention prévoit un compresseur à déplacement variable, dans lequel le déplacement est fait varier en commandant la pression dans une chambre de carter, le compresseur comprenant: - un arbre d'entraînement; - un piston pour comprimer un gaz; - un plateau oscillant disposé dans la chambre de carter, le plateau oscillant étant entraîné de façon solidaire à l'arbre d'entraînement, I'inclinaison du plateau oscillant, par rapport à l'arbre d'entraînement, déterminant la course du piston, l'inclinaison du plateau oscillant étant fait varier entre une position d'inclinaison maximale et une position d'inclinaison minimale; et - un ressort de rétablissement de déplacement pour pousser le plateau oscillant de façon à augmenter son angle d'inclinaison, dans lequel le ressort de rétablissement ne parvient pas à pousser le plateau oscillant lorsque ce dernier est positionné à la position d'inclinaison maximale ou au voisinage de celle-ci, une extrémité du ressort de rétablissement étant fixé à une partie prédéterminée de l'arbre d'entraînement. Selon une réalisation, la position d'inclinaison minimale du plateau oscillant est déterminée par la longueur du ressort de rétablissement lorsqu'il est complètement comprimé. Selon une réalisation, le compresseur comporte un ressort de réduction d'inclinaison pour pousser le plateau oscillant vers la position d'inclinaison minimale dans lequel, lorsque le compresseur est arrêté, le plateau oscillant est placé en une position d'inclinaison de départ prédéterminée, à laquelle sont en équilibre les forces du ressort de réduction et du ressort de rétablissement. Dans une première variante, I'inclinaison du plateau oscillant à la position d'inclinaison de départ prédéterminée est supérieure à celle de la position d'inclinaison minimale. Dans une autre variante, le ressort de réduction est disposé du côté opposé du plateau oscillant, par rapport au ressort de rétablissement, et est coaxial au ressort de rétablissement. Selon une réalisation, le compresseur comporte un organe de positionnement annulaire qui est un organe annulaire fixant le ressort de rétablissement à l'arbre d'entraînement. En variante, l'extrémité proximale du ressort de rétablissement est fixée à l'organe de positionnement annulaire et l'extrémité distale du ressort de rétablissement est libre. Selon une réalisation, le ressort de rétablissement est un ressort hélicoïdal qui entoure l'axe d'entraînement. D'autres aspects et avantages de la présente invention apparaîtront clairement à la lumière de la description suivante, effectuée avec référence aux dessins. annexés, illustrant à titre d'exemple les principes de l'invention. Les particularités de la présente invention que l'on considère nouvelles sont présentées spécifiquement dans les revendications annexées. L'invention, ses objets et ses avantages seront compris, au mieux, en se référant à la description suivante des modes de réalisation préférés, effectuée avec référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un compresseur suivant un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe transversale, prise selon la ligne 2-2 du compresseur de la figure I; la figure 3 est une vue en coupe transversale, prise selon la ligne 3-3 du compresseur de la figure 1; la figure 4 est une vue en coupe partielle montrant le plateau oscillant à la position d'inclinaison maximale; la figure 5 est une vue en coupe partielle montrant le plateau oscillant à la position d'inclinaison minimale; ïo la figure 6 est un graphe montrant le déplacement du compresseur, ou l'angle d'inclinaison sur l'axe horizontal et la force résultante du ressort de réduction d'inclinaison et du ressort de rétablissement de déplacement sur l'axe vertical; la figure 7 est une vue en coupe partielle montrant un plateau oscillant à la position d'inclinaison maximale dans un compresseur suivant un deuxième mode de réalisation; la figure 8 est une vue en coupe partielle montrant un plateau oscillant à la position d'inclinaison maximale dans un compresseur suivant un troisième mode de réalisation; la figure 9 est une vue en coupe partielle montrant un plateau oscillant à la position d'inclinaison maximale dans un compresseur suivant un quatrième mode de réalisation; et la figure 10 est une vue en coupe partielle montrant un plateau oscillant à la position d'inclinaison maximale dans un compresseur suivant un cinquième mode de réalisation. Un premier mode de réalisation de la présente invention va maintenant être décrit avec référence aux figures 1 à 6. Comme le montre la figure 1, un élément de logement avant 12 est fixé à l'extrémité avant d'un bloc cylindre 11. Un élément de logement arrière 13 est fixé à l'extrémité arrière du bloc cylindre 11, par l'intermédiaire d'un plateau de valve 14, de plateaux de formation de valve 15, 16, et d'un plateau de formation de retenue 17. Une chambre de carter (chambre de commande de pression) 121 est définie entre l'élément de logement avant 12 et le bloc cylindre 11. Un arbre w- L 1_- d'entraînement 18 s'étend à travers la chambre de carter 121. Une extrémité avant (extrémité gauche sur la figure 1) de l'arbre d'entraînement 18 est située à l'extérieur de la chambre de carter 121 et est entraînée par une source d'entraînement externe, ou un moteur de véhicule (non représenté), au moyen d'une poulie et d'une courroie (non représentées). L'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 18 est supportée de manière à pouvoir tourner, par l'élément de logement avant 12, par l'intermédiaire d'un palier radial 51, et l'extrémité arrière (extrémité droite sur la figure 1) est supportée, de manière à pouvoir tourner, par le bloc cylindre 11, par l'intermédiaire d'un palier radial 52. Un plateau d'attache 19 est fixé à l'arbre d'entraînement 18. Comme le montre la figure 2, un plateau oscillant comporte une paire de pièces de connexion 21, 22. Des broches de guidage 23, 24 font saillie respectivement des pièces de connexion correspondantes 21, 22. Le plateau d'attache 19 comporte une paire de trous de guidage 191, 192. Les têtes des broches de guidage 23, 24 sont respectivement reçues dans les trous de guidage correspondants 191, 192. Le plateau oscillant est entraîné en rotation, de façon solidaire, par l'arbre d'entraînement 18 et s'incline par rapport à l'arbre d'entraînement 18 suivant les positions des broches de guidage 23, 24 dans les trous de guidage 191, 192. Lorsque le plateau oscillant 20 se déplace vers le plateau d'attache 19, l'inclinaison du plateau oscillant augmente. L'inclinaison maximale du plateau oscillant 20 est limitée par la venue en butée du plateau d'attache 19 contre le plateau oscillant 20. Les figures 1 et 4 montrent le plateau oscillant 20 à la position- d'inclinaison maximale. Un ressort de réduction d'inclinaison 25 est disposé entre le plateau d'attache 19 et le plateau oscillant 20. Le ressort de réduction 25 pousse le plateau oscillant 20 pour l'éloigner du plateau d'attache 19, c'est-à-dire qu'il tend à réduire l'inclinaison du plateau oscillant 20. Un gorge de positionnement annulaire 181 est formée sur l'arbre d'entraînement 18, entre le plateau oscillant 20 et le palier radial 52. Un anneau encliqueté 26 est ajusté dans la gorge de positionnement 181. Un ressort de rétablissement 27 est disposé entre le plateau oscillant 20 et l'anneau encliqueté 26. L'extrémité proximale 271 du ressort de rétablissement 27 est fixée à l'anneau encliqueté 26. La longueur du ressort de rétablissement 27, quand aucune force n'est appliquée, est inférieure à la distance entre le plateau oscillant 20 et l'anneau encliqueté 26, lorsque le plateau oscillant 20 est dans la position d'inclinaison maximale. Puisque l'extrémité proximale 271 est fixée à l'anneau encliqueté 26, le ressort de - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - -- - - - - - -- -- -- --------- - - rétablissement 27 est empêché de se déplacer le long de l'arbre d'entraînement 18. Lorsque la distance augmente entre le plateau d'attache 19 et le plateau oscillant 20, l'inclinaison du plateau oscillant 20 diminue. Lorsque l'inclinaison du plateau oscillant 20 diminue, celui-ci vient au contact et comprime le ressort de rétablissement 27. Lorsque ce ressort de rétablissement est comprimé à sa limite, l'inclinaison du plateau oscillant 20 est minimisée. La figure 5 montre le plateau oscillant à la position d'inclinaison minimale. L'angle d'inclinaison minimale du plateau oscillant 20 par rapport à un plan perpendiculaire à l'arbre d'entraînement 18 est légèrement plus grand que zéro degré. Sur la figure 6, le segment de droite D1 montre les caractéristiques du ressort de réduction 25 et le segment D2 montre les caractéristiques du ressort de rétablissement 27. La courbe E montre les caractéristiques synthétisées des ressorts 25, 27. Le bloc cylindre 11 comporte des alésages de cylindre 111 qui reçoivent respectivement les pistons 28. La rotation du plateau oscillant 20 est convertie en un mouvement alternatif des pistons 28 dans les alésages de cylindre 111, par l'intermédiaire des sabots 29. Comme le montrent les figures 1 et 3, une chambre d'aspiration 131 et une chambre de décharge 132 sont définies par le logement arrière 13 et le plateau 17. Les orifices d'aspiration 141 et de décharge 142 sont formés dans le plateau de valve 14 et les plateaux de formation de valve 15, 16. Le plateau de formation- de valve 15 comporte les valves d'aspiration 151 et le plateau de formation de valve 16 comprend les valves de décharge 161. Pendant la phase d'aspiration des pistons 28, les valves d'aspiration 151 permettent à un gaz réfrigérant, dans la chambre d'aspiration 131, de s'écouler jusqu'aux alésages de cylindre 111 par l'intermédiaire des orifices d'aspiration 141 correspondants. Le gaz réfrigérant dans les alésages de cylindre 111 est comprimé par les pistons et est déchargé dans la chambre de décharge 132, par l'intermédiaire des orifices de décharge 142. Un écoulement, des alésages de cylindre 111 jusqu'à la chambre de décharge 132, est permis par les valves de décharge 161. Des dispositifs de retenue 171, formés sur le plateau de formation 17 de retenue, limitent le déplacement des valves de décharge 161 correspondantes. Un palier de poussée 30 est situé entre le plateau d'attache 19 et l'élément de logement avant 12. Ce palier de poussée 30 reçoit une force de réaction de _- -- Là décharge appliquée au plateau d'attache 19 à partir des alésages de cylindre 111 par l'intermédiaire des pistons 28, des sabots 29, du plateau oscillant 20, des pièces de connexion 21, 22 et des broches de guidage 23, 24. Un circuit de réfrigérant externe 33 relie un passage d'aspiration 31 à un passage de décharge 32. Le passage d'aspiration 31 introduit du gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration 131 et le passage de décharge 32 reçoit le gaz réfrigérant provenant de la chambre de décharge 132. Le circuit de réfrigérant externe 33 comprend un condenseur 34, une valve de détente 35 et un évaporateur 36. La valve de détente 35 est une valve de détente automatique commandée par la température, qui commande le débit de réfrigérant suivant les fluctuations de température du gaz dans l'orifice de sortie de l'évaporateur 36. Une valve de limitation 37 est disposée dans le passage de décharge 32. Cette valve de limitation 37 comporte un corps de valve en forme de cloche 371, un anneau encliqueté 372 et un ressort 373. Le corps de valve 371 glisse axialement dans le passage de décharge 32, l'anneau encliqueté est fixé sur la paroi interne du passage de décharge 32 et le ressort 373 est disposé entre l'anneau encliqueté 372 et le corps de valve 371. Le corps de valve 371 ferme un trou de valve 321. Le ressort 373 pousse le corps de valve 371 vers le trou de valve 321. Une dérivation 322 est formée dans le passage de décharge 32 entre le trou de valve 321 et l'anneau encliqueté 372. La dérivation 322 fait partie du passage de décharge 32. Un trou de dérivation 374 est ménagé dans la paroi périphérique du corps de valve 371. Lorsque le corps de valve se trouve dans la position ouverte représentée sur les figures 1 et 4, le gaz réfrigérant dans la chambre de décharge 132 s'écoule jusqu'au circuit de réfrigérant externe 33 en passant par le trou de valve 321, la dérivation 322, le trou de dérivation 374 et le creux au centre du corps de valve 371. Comme le montre la figure 5, le corps de valve 371 ferme le trou de valve 321 lorsque celui-ci est dans sa position fermée, ce qui empêche le gaz réfrigérant de s'écouler de la chambre de décharge 132 jusqu'au circuit de réfrigérant externe 33. Comme le montre la figure 4, une valve de commande de déplacement 39 est située dans un passage de pressurisation 38, reliant la chambre de décharge 132 à la chambre de carter 121. Un passage d'extraction 50 relie la chambre de carter 121 à la chambre d'aspiration 131. Le gaz réfrigérant de la chambre de carter 121 s'écoule jusqu'à la chambre d'aspiration 131 par l'intermédiaire du passage d'extraction 50. La valve de commande 39 comporte un soufflet 40 faisant partie d'un dispositif de détection de pression 47. La pression de la chambre d'aspiration 131 est appliquée au soufflet 40 par le gaz réfrigérant. La pression de la chambre d'aspiration 131 reflète la charge de refroidissement du compresseur. Le soufflet est relié à un corps de valve 41. Ce corps de valve 41 ferme un trou de valve 42. Un ressort d'ouverture 48 pousse le corps de valve à ouvrir le trou de valve 42. La pression d'air dans le soufflet 40 et un ressort sensible à la pression 401 poussent le corps de valve 41 à ouvrir le trou de valve 42. Un solénoïde 43 comporte un noyau de fer fixe 431, un enroulement 432 et un noyau de fer mobile 433. Lorsqu'un courant électrique est appliqué à l'enroulement 432, le noyau mobile est attiré vers le noyau fixe 431. C'est-à-dire que le solénoïde 43 pousse le corps de valve 41 pour qu'il ferme le trou de valve 42, à l'encontre de la force du ressort d'ouverture 48. Un ressort suiveur 49 pousse le noyau mobile 433 vers le noyau fixe 431. Un ordinateur C commande le courant d'alimentation du solénoïde 43. Le degré d'ouverture du trou de valve 42 est déterminé par l'équilibre de forces comprenant la force électromagnétique engendrée par le solénoïde 43, la force du ressort suiveur 49, la force du ressort d'ouverture 48 et la force du dispositif de détection de pression 47. L'ordinateur C délivre un courant au solénoïde 43 lorsqu'un commutateur 44 de fonctionnement du conditionnement d'air est mis en fonction et il interrompt l'alimentation en courant lorsque le commutateur de fonctionnement 44 est coupé. L'ordinateur C est relié à un dispositif de réglage de. température 45 et à un détecteur de température 46. L'ordinateur C commande l'alimentation en courant du solénoïde 43 en fonction d'informations comprenant la température cible établie par le dispositif de réglage de température 45 et la température dans le compartiment passagers détectée par le détecteur de température 46. Le degré d'ouverture du trou de valve 42 est ajusté par le courant délivré au solénoïde 43, ce qui fait varier la pression d'aspiration. Le degré d'ouverture du trou de valve 42 est faible lorsque le courant délivré est important, ce qui réduit l'alimentation en gaz réfrigérant de la chambre de décharge 132 jusqu'à la chambre de carter 121. Puisque le gaz réfrigérant dans la chambre de carter 121 s'écoule continuellement jusqu'à la chambre d'aspiration 131 par lI'intermédiaire du passage d'extraction 50, la pression de la chambre de carter 121 diminue graduellement. Ceci augmente l'inclinaison du plateau oscillant 20 de même que le déplacement. L'augmentation du déplacement fait baisser la pression d'aspiration. Au contraire, le degré d'ouverture du trou de valve 42 est important lorsque le courant délivré est faible. Puisqu'une grande quantité de gaz réfrigérant est délivrée à la chambre de carter 121 depuis la chambre de décharge 132, la pression de la chambre de carter 121 augmente graduellement. Ceci réduit l'inclinaison du plateau oscillant de même que le déplacement. La diminution du déplacement augmente la pression d'aspiration. Lorsque l'alimentation en courant du solénoïde 43 est coupée au cours du fonctionnement du moteur du véhicule, le degré d'ouverture du trou de valve 42 est maximisé, ce qui déplace le plateau oscillant 20 à la position d'inclinaison minimale représentée sur la figure 5. La pression de décharge du compresseur est basse lorsque le plateau oscillant 20 est à sa position d'inclinaison minimale. Lorsque le plateau oscillant 20 est à sa position d'inclinaison minimale, la force de la pression de gaz, appliquée à l'extrémité amont de la valve de limitation 37, est plus petite que la résultante des forces du ressort 373 et de la pression de gaz réfrigérant appliquée à l'extrémité aval de la valve de limitation 37. Par conséquent, lorsque le plateau oscillant 20 est positionné à la position d'inclinaison minimale, le corps de valve 371 ferme le trou de valve 321 et interrompt l'alimentation en gaz réfrigérant du circuit de réfrigérant externe 33. Puisque le plateau oscillant 20 est légèrement incliné à la position d'inclinaison minimale, les pistons 28 continuent de décharger du gaz réfrigérant, des alésages de cylindre 111 à la chambre de décharge 132. Le gaz réfrigérant de la chambre de décharge 132 s'écoule jusqu'à la chambre de carter 121 par l'intermédiaire du passage de pressurisation 38. Le gaz réfrigérant de la chambre de carter 121- s'écoule jusqu'à la chambre d'aspiration 131 par l'intermédiaire du passage d'extraction 50. Le réfrigérant dans la chambre d'aspiration 131 est aspiré dans les alésages de cylindre 111 puis déchargé dans la chambre de décharge 132. C'est-à-dire que, lorsque le plateau oscillant 20 est à sa position d'inclinaison minimale un passage de circulation est formé dans le compresseur. Le gaz de circulation passe par la chambre de décharge 132, qui est une région de pression de décharge, par le passage de pressurisation 38, la chambre de carter 121, le passage d'extraction 50, la chambre d'aspiration 131, qui est une région de pression d'aspiration, et par les alésages de cylindre 111. Puisque les pressions de la chambre de décharge 132, de la chambre de carter 121 et de la chambre d'aspiration 131 sont différentes, I'huile de lubrification présente dans le gaz réfrigérant circule à travers le passage de circulation et lubrifie les pièces du compresseur. Lorsque l'alimentation en courant du solénoïde 43 est rétablie, le degré d'ouverture du trou de valve 42 est réduit. Ceci réduit la pression de la chambre de carter 121, augmente l'inclinaison du plateau oscillant 20 et augmente la pression de décharge. Dans le passage de décharge 32, la force de la pression de gaz, appliquée à l'extrémité amont de la valve de limitation 37, devient supérieure à la résultante des forces du ressort 373 et de la pression de gaz appliquée à l'extrémité aval de la valve de limitation 37. Il en résulte que le trou de valve 321 s'ouvre, permettant au gaz réfrigérant de la chambre de décharge 132 de s'écouler jusqu'au circuit de réfrigérant externe 33. Lorsque le moteur est arrêté et que le fonctionnement du compresseur est interrompu, la valve de commande 39 est désactivée, ce qui déplace temporairement le plateau oscillant 20 jusqu'à la position d'inclinaison minimale. Ensuite, la pression du compresseur devient graduellement uniforme. Lorsque les pressions de la chambre de décharge 132, de la chambre de carter 121 et de la chambre d'aspiration 131 sont égales, le plateau oscillant 20 est déplacé depuis la position d'inclinaison minimale jusqu'à une position d'inclinaison de départ par la force du ressort de rétablissement 27, c'est-à-dire par la force résultante des forces du ressort de réduction 25 et du ressort de rétablissement 27. L'inclinaison du plateau oscillant 20 à la position d'inclinaison de départ est supérieure à celle de la position d'inclinaison minimale. Lorsque le plateau oscillant 20 commence sa rotation à la position d'inclinaison de départ, indépendamment des ressorts 25 et 27, I'inclinaison du plateau oscillant 20 est rapidement augmentée par la diminution de pression de la chambre de carter 121, due à la fermeture du trou de- valve 42. Lorsque le trou de valve 42 est fermé par l'alimentation en courant du solénoïde 43 au cours de la rotation du plateau oscillant 20, la pression dans la chambre de carter 121 devient inférieure à la pression de la chambre de décharge 132. Par conséquent, le ressort de rétablissement 27 déplace le plateau oscillant 20 vers la position d'inclinaison de départ. Lorsque la valve de commande 39 est désactivée (ou complètement ouverte) durant la rotation du plateau oscillant 20, la pression de la chambre de carter 121 devient supérieure à la pression (pression d'aspiration) de la chambre d'aspiration 131. Par conséquent, le plateau oscillant 20 se déplace jusqu'à la position d'inclinaison minimale à l'encontre de la force du ressort de rétablissement 27. L'inclinaison du plateau oscillant 20 à la position d'inclinaison de départ correspond à une force synthétisée nulle. Ceci est représenté par le point de la figure 6 o la courbe E croise l'axe horizontal. Le réglage des caractéristiques du ressort de réduction 25 et du ressort de rétablissement 27 fait varier la position d'inclinaison de départ. Le premier mode de réalisation présente les avantages suivants: (1) I'inclinaison du plateau oscillant 20, au démarrage du compresseur, est o0 l'inclinaison minimale nécessaire pour rétablir rapidement le déplacement. Lorsque la valve de commande 39 est désactivée au cours de la rotation du plateau oscillant 20, la pression de la chambre de carter 121 devient supérieure à la pression (pression d'aspiration) de la chambre d'aspiration 131. Par conséquent, le plateau oscillant 20 est placé à la position d'inclinaison minimale à l'encontre de la force du ressort de rétablissement 27. Ce ressort de rétablissement 27 fait que l'inclinaison de départ du plateau oscillant 20 est plus importante que l'inclinaison minimale. (2) Lorsque l'alimentation en courant du solénoïde 43 est activée durant la rotation du plateau oscillant 20 à la position d'inclinaison minimale, la pression de la chambre de carter 121 diminue, ce qui augmente rapidement l'inclinaison du plateau oscillant 20 grâce à la force du ressort de rétablissement 27. Par conséquent, le déplacement du compresseur est rapidement rétablie. (3) Le ressort de rétablissement 27 se détend à sa longueur originelle ou non comprimée lorsque le plateau oscillant 20 se trouve dans la plage comprise entre une position prédéterminée (autre que la position d'inclinaison minimale) et la position d'inclinaison maximale. En conséquence, le ressort de rétablissement 27 dans le présent mode de réalisation est plus court que les ressorts de rétablissement de la technique antérieure. Le ressort de rétablissement de la technique antérieure ne se détend pas à sa longueur originelle à la position d'inclinaison maximale du plateau oscillant ou avant que le plateau oscillant n'atteigne la position d'inclinaison maximale. De même, le ressort de rétablissement 27 du présent mode de réalisation est plus court, lorsqu'il est complètement comprimé, que les ressorts de rétablissement de la technique antérieure. Ceci réduit la longueur axialedu compresseur. (4) L'anneau encliqueté 26 est ajusté dans la gorge de positionnement 181 et l'extrémité proximale 271 du ressort de rétablissement 27 est fixée à l'anneau encliqueté 26. Par conséquent, le déplacement de l'extrémité fixée du ressort de rétablissement 27, par rapport à l'arbre d'entraînement 18, est empêché lorsque la longueur non comprimée du ressort de rétablissement 27 est inférieure à la distance entre l'anneau encliqueté 26 et le plateau oscillant 20. Ceci empêche le bruit et un endommagement du ressort de rétablissement. (5) Puisque le ressort de rétablissement 27 est un ressort hélicoïdal, les caractéristiques nécessaires du ressort sont aisément établies. (6) La position d'inclinaison minimale du plateau oscillant 20 correspond à la compression complète du ressort de rétablissement. C'est- à-dire que l'anneau encliqueté 26 et le ressort de rétablissement 27 déterminent la position d'inclinaison minimale du plateau oscillant 20. Cette position d'inclinaison minimale du plateau oscillant 20 est aisément déterminée en formant la gorge de positionnement 181 de l'anneau encliqueté 26 en une position prédéterminée sur l'arbre d'entraînement 18. (7) L'extrémité proximale 271 du ressort de rétablissement 27 est aisément fixée à l'anneau encliqueté 26. De même, I'anneau encliqueté 26 est facilement ajusté dans la gorge de positionnement 181 sur l'arbre d'entraînement 18. (8) Dans les compresseurs sans embrayage, dans lesquels l'arbre d'entraînement 18 est continuellement entraîné en rotation tant que le moteur du véhicule fonctionne, il est important de minimiser l'inclinaison minimale du plateau oscillant 20 pour réduire la consommation d'énergie. Le ressort de rétablissement 27 contribue à réduire l'inclinaison minimale du plateau oscillant 20 et convient spécialement aux compresseurs sans embrayage. On va maintenant décrire un deuxième mode de réalisation avec référence à la figure 7, cette description se concentre sur les différences par rapport au premier mode de réalisation. Dans le deuxième mode de réalisation, l'arbre d'entraînement 18 comporte une partie de grand diamètre 184, une partie de petit diamètre 182 et un épaulement 183. La partie de grand diamètre 184 vient au contact du plateau oscillant 20, le palier radial 52 est ajusté sur la partie de petit diamètre 182 et l'épaulement 183 relie la partie de grand diamètre 184 à la partie de petit diamètre 182. Une gorge 181 est formée sur la partie de petit diamètre 182. Le ressort encliqueté 26 est ajusté dans la gorge 181. En comparaison avec le premier mode de réalisation, lI'anneau encliqueté 26 est plus proche du palier radial 52. L'épaulement 183 est conique. Un anneau de positionnement 53 est disposé entre l'anneau encliqueté 26 et l'épaulement 183. L'extrémité proximale 271 du ressort de rétablissement 27 est fixée à l'anneau de positionnement 53. Le ressort de positionnement 27 s'étend depuis l'épaulement 183 jusqu'à la partie de grand diamètre 184. L'épaulement 183 et l'anneau encliqueté 26 empêchent l'anneau de positionnement 53 de se déplacer le long de l'arbre d'entraînement 18. On va maintenant décrire un troisième mode de réalisation avec référence à la figure 8, cette description se concentre sur les différences par rapport au premier mode de réalisation. Dans le troisième mode de réalisation, l'anneau encliqueté 54 comporte, de façon intégrante, une paire de pièces de retenue 541. Une des pièces de retenue 541 pousse l'extrémité proximale 271 du ressort de rétablissement 27 contre la surface de l'arbre d'entraînement 18 et retient le ressort de rétablissement 27. Le déplacement axial du ressort de rétablissement 27 tout entier est donc empêché. On va maintenant décrire un quatrième mode de réalisation avec référence à la figure 9, cette description se concentre sur les différences par rapport au deuxième mode de réalisation. Dans le quatrième mode de réalisation, la forme du ressort de rétablissement 55 est différente. Le diamètre du ressort de rétablissement 55 à l'extrémité proximale 551 est plus petit et correspond à la partie de petit diamètre 182 de l'arbre d'entraînement 18. Le diamètre de l'extrémité distale 184 du ressort de rétablissement 55 est supérieur au diamètre de la partie de petit diamètre 182 et le diamètre de l'extrémité proximale 551 est inférieur à celui de la partie de grand diamètre 184. Lorsqu'il n'est pas comprimé, le ressort de rétablissement 55 s'étend axialement depuis l'épaulement 183 le long de la partie de grand diamètre 184. L'extrémité proximale 551 est disposée entre l'anneau encliqueté 26 et l'épaulement 183. Par conséquent, le déplacement axial de l'extrémité proximale du ressort de rétablissement 55 est empêché. -- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -L On va maintenant décrire un cinquième mode de réalisation avec référence à la figure 10, cette description se concentre sur les différences par rapport au quatrième mode de réalisation. Dans le cinquième mode de réalisation, le ressort de rétablissement 56 est un ressort hélicoïdal conique. L'anneau encliqueté 26 est situé sur la partie de petit diamètre 182. Le diamètre de l'extrémité proximale 561 du ressort de rétablissement 56 est environ le même que celui de la partie de petit diamètre 182. L'anneau encliqueté 26 et l'épaulement 183 fixent l'extrémité proximale 561. Un déplacement axial de l'extrémité proximale du ressort de rétablissement 56 est donc empêché. Les modes de réalisation premier à cinquième peuvent avoir les variantes suivantes. Chaque ressort de rétablissement 27, 55, 56 peut être un ressort à lames. L'extrémité proximale de chaque ressort de rétablissement 27, 55, 56 peut être fixée directement à l'arbre d'entraînement 18. Une extrémité de chaque ressort de rétablissement 27, 55, 56 peut être fixée à un organe (par exemple le plateau oscillant 20) entraîné en rotation de façon solidaire à l'arbre d'entraînement 18 et l'autre extrémité peut être libre. Un embrayage peut être prévu entre la source d'entraînement externe et l'arbre- d'entraînement 18. Il apparaîtra à l'homme de l'art que la présente invention peut être réalisée sous d'autres formes spécifiques sans quitter le cadre de la présente invention. Les exemples et modes de réalisation présentés ici doivent donc être considérés comme purement illustratifs et non limitatifs, de sorte que l'invention n'est pas limitée aux détails donnés ici, mais elle peut être modifiée à l'intérieur du cadre défini par les revendications annexées. REVENDICATIONS 1. Compresseur à déplacement variable, dans lequel le déplacement est fait varier en commandant la pression dans une chambre de carter (121), le compresseur comprenant: - un arbre d'entraînement (18); - un piston (28) pour comprimer un gaz; - un plateau oscillant (20) disposé dans la chambre de carter, le plateau oscillant étant entraîné de façon solidaire à l'arbre d'entraînement, l'inclinaison du plateau oscillant, par rapport à l'arbre d'entraînement, déterminant la course du piston, I'inclinaison du plateau oscillant étant fait varier entre une position d'inclinaison maximale et une position d'inclinaison minimale; et - un ressort de rétablissement de déplacement (27) pour pousser le plateau oscillant de façon à augmenter son angle d'inclinaison, le compresseur étant caractérisé en ce que le ressort de rétablissement ne parvient pas à pousser le plateau oscillant lorsque ce dernier est positionné à la position d'inclinaison maximale ou au voisinage de celle-ci, une extrémité (271; 551; 561) du ressort de rétablissement étant fixé à une partie prédéterminée de l'arbre d'entraînement. 2. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la position d'inclinaison minimale du plateau oscillant est déterminée par la longueur du ressort de rétablissement lorsqu'il est complètement comprimé. 3. Compresseur selon une quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce qu'il comporte un ressort de réduction d'inclinaison (25) pour pousser le plateau oscillant vers la position d'inclinaison minimale dans lequel, lorsque le compresseur est arrêté, le plateau oscillant est placé en une position d'inclinaison de départ prédéterminée, à laquelle sont en équilibre les forces du ressort de réduction et du ressort de rétablissement. : - - --- - 4. Compresseur selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'inclinaison du plateau oscillant à la position d'inclinaison de départ prédéterminée est supérieure à celle de la position d'inclinaison minimale. 5. Compresseur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le ressort de réduction est disposé du côté opposé du plateau oscillant, par rapport au ressort de rétablissement, et est coaxial au ressort de rétablissement. 6. Compresseur selon une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte un organe de positionnement annulaire (26; 53; 54) qui est un organe annulaire fixant le ressort de rétablissement à l'arbre d'entraînement. 7. Compresseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'extrémité proximale (271; 551; 561) du ressort de rétablissement est fixée à l'organe de positionnement annulaire et l'extrémité distale (272; 552) du ressort de rétablissement est libre. 8. Compresseur selon une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le ressort de rétablissement est un ressort hélicoïdal qui entoure l'axe d'entraînement.