FR 2790562 A1 20000908 FR 9902571 A 19990302 DISPOSITIF OPTIQUE DE MELANGE D'IMAGES ET SON APPLICATION A UN VISEUR DE CASQUE La présente invention concerne un dispositif optique de mélange d'images, plus particulièrement destiné à un système de projection à balance fortement déséquilibrée. Un tel dispositif s'applique notamment, bien que non exclusivement, à la réalisation d'un viseur pour casque. Dans le cadre de la présente invention, le terme "image" doit être compris dans son acceptation la plus générale et recouvre toutes sortes d'objets graphiques. Il englobe notamment les images couleurs, les images monochromes, les images à niveaux de gris, les graphiques, le texte, les symboles ou autres pictogrammes. Dans les systèmes de projection, collimatés ou non, mélanger deux images ou plus, relayées par un, ou plusieurs systèmes optiques, est souvent la source de nombreuses difficultés et exigent de nombreux compromis. Un premier exemple classique est le mélange rendu nécessaire pour l'obtention d'une image couleur à partir de trois projecteurs formant chacun une image chromatique suivant chaque couleur fondamentale, comme illustré par la figure lA, annexée en fin de la présente description. Sur cette figure 1A, on a représenté un dispositif classique de mélange de trois images chromatiques de bases. Les trois images de base sont référencées IR pour une composante rouge, IV pour une composante verte et IB pour une composante bleu. Par addition dans un mélangeur M, on obtient une image composite polychromatique IM, représentant, dans l'exemple décrit un paysage comprenant essentiellement un arbre sur une ligne verte et une maison que l'on suppose rouge à volets bleus. Sur la figure lA, on a supposé que le mélangeur M était idéal et n'introduisait pas de défaut d'alignement. Si tel n'est pas le cas, on assiste à un effet parasite de désalignement, par décalages, les uns par rapport aux autres, des composantes de couleurs sur l'image composite polychromatique. Ceci est dû au fait que les caractéristiques optiques du mélangeur ne sont pas identiques selon les longueurs d'onde utilisées. Un autre exemple classique est relatif au mélange d'une image d'une scène avec une image synthétique, différente chromatiquement ou non, de manière à en détacher des zones particulières, ou pour effectuer la surimpression de données, symboles ou autres informations non présentes sur l'image initiale. La figure lB illustre ce mode de fonctionnement. Un mélangeur M superpose à une image de base complète, IP, qui peut être polychromatique ou monochromatique, des symboles et informations textuelles diverses, IG, de façon à obtenir une image composite I'M sur laquelle sont incrustés ces symboles et informations, en l'occurrence un rectangle et le chiffre 812. Dans le premier cas (figure 1A), c'est la même structure d'image qui est projetée, suivant trois longueurs d'ondes principales (fondamentales), chaque image portant en chaque pixel la teneur chromatique de chaque composante spectrale décomposée. Dans le deuxième cas (figure lB), les deux images sont différentes structurellement, et peuvent l'être chromatiquement, il y a surimpression indépendante. Par exemple, un défaut d'alignement d'une des deux images ne détériore pas la qualité d'image de la seconde. En outre, dans les dispositifs classiques, le mélange peut être interne ou externe au système optique. Dans un mélange externe, chaque système optique, le plus souvent des systèmes identiques, réalise la projection de l'image, et c'est un écran qui réalise le mélange, par un procédé additif. Chaque point de même coordonnées sur une image est projeté en un même point sur l'écran. En ce point, les informations (couleur et intensité lumineuse) proviennent de directions différentes, en sortie de système optique, et y fusionnent. L'image est focalisée à distance finie, car dans le cas contraire les faisceaux seraient colinéaires. La figure 2 annexé à la présente description illustre un exemple d'un tel système de projection comprenant trois projecteurs, un par couleur fondamentale, PR, PV et PB, pour les composantes rouges, verte et bleu. L'image est projetée sur un écran Ec, ce système nécessitant la présence de cet écran de projection pour être exploitable. La position de cet écran est d'ailleurs un facteur limitant. La fusion des images doit être réglée pour chaque distance de collimation: Ec ou E'c (positions A, bonne mise au point, ou B, mise au point défectueuse). Un autre problème est en relation avec la distorsion. La structure des images à fusionner, par exemple trois images chromatiques de base, pour les composantes rouge, verte et bleu, doit être identique, à la résolution optique du système près, pour ne pas générer d'effets chromatiques de bord de champ. Les systèmes à mélange externes trouvent une application courante pour la projection sur écran géant. Dans un mélange interne, les images sont fusionnées dans le système optique, dont une partie au moins est commune à deux optiques de transport ou plus. Les objets (écran de type télévision, écran de visualisation à cristaux liquides, mage fixe de type diapositives, etc.) sont alors optiquement conjugués, et apparaissent issus d'un même point. Ce type de système présente donc l'avantage de disposer d'une collimation commune à toutes les images, Le réglage est d'ailleurs effectué le plus souvent dans cette partie commune de collimation, de manière à ce qu'il agisse de façon identique pour tous les objets fusionnés en amont. En sortie d'optique, les objets fusionnés présentent donc en tout point la même direction. Les contraintes de régularité de distorsion précédemment évoquées subsistent, mais sachant qu'une partie de l'optique est commune aux objets, ces contraintes sont automatiquement résolues pour cette partie de l'optique. Les écarts n'apparaissent donc que sur les parties non-communes. Le constructeur a donc intérêt à maximiser l'optique commune (ce qui entraîne d'ailleurs une simplification des organes optiques non communs), pour réduire les dispersions. La figure 3, annexée à la présente description, illustre un exemple de système complet de projection 1, à mélange interne. Le dispositif de mélange 10 est tout à fait semblable à celui illustré par la figure 1A. Un mélangeur M génère, à partir de trois images chromatiques de base, IR, IV et IB, une image composite polychromatique IM, qui est reprise par une optique commune de projection 11, pour être finalement projetée sur un écran Ec. Un système à mélange interne peut aussi se passer d'écran de projection. L'image est alors collimatée à l'infini, pour augmenter le confort visuel, et peut être observée directement par l'oeil d'un utilisateur. Dans ce type de système, la solution la plus courante, pour le dispositif de mélange, consiste à utiliser une lame optique ou un cube de mélange. La première solution, avec utilisation d'une lame optique La traitée sur une face, est illustrée schématiquement par la figure 4A, annexée en fin de la présente description. Deux images, Il et I2, sont placées dans le plan de focalisation de deux lentilles optiques, L1 et L2, respectivement, de façon à générer des faisceaux collimatés, fi et f2 frappant une lame optique semi- transparente La. Le faisceau fl est transmis partiellement au travers de la lame La, sans être dévié, selon un axe de propagation A, et le faisceau f2 est réfléchi également partiellement suivant ce même axe A. Les deux faisceaux sont alors confondus en un faisceau collimaté unique, f12, additionnant les informations contenues dans les deux images, Il et I2. La seconde solution est illustrée schématiquement par la figure 4B, annexée en fin de la présente description. Comme précédemment, deux images, I1 et I2, sont placées dans le plan de focalisation de deux lentilles optiques, Ll et L2, respectivement, de façon à générer des faisceaux collimatés, fl et f2 frappant cube de mélange Cu. Il s'agit en réalité de deux demi-cubes accolés. Le faisceau fl est transmis partiellement au travers du plan de séparation du cube cu, sans être dévié, selon un axe de propagation A, et le faisceau f2 est réfléchi également partiellement suivant ce même axe A. Les deux faisceaux sont alors confondus en un faisceau collimaté unique, f12, additionnant les informations contenues dans les deux images, Il et I2. La première solution présente des avantages de gain de masse, mais des inconvénients de génération d'un effet d'astigmatisme, dû à l'inclinaison de la lame, lorsque le faisceau n'est pas collimaté au niveau de la lame. Le cube permet de conserver une symétrie de révolution du système (qu'il perd dans le cas de l'emploi d'une lame de séparation), et résout les problèmes de tirage toujours gênants dans le cas d'utilisation d'une lame: En outre, bien que l'utilisation d'un cube entraîne intrinsèquement l'augmentation de la masse, à ouverture équivalente, l'encombrement des organes optiques (lentilles ou autres éléments similaires) en aval est plus important pour une lame optique que pour un cube. Il s'ensuit que la masse du système, considéré dans sa globalité, est aussi importante, même si on utilise une lame optique. En effet, si on utilise un cube de mélange, on montre que la position apparente du plan de l'objet est plus rapprochée du cube de mélange que la position réelle du plan objet. Dans le cas d'une lame optique, on montre que ces deux positions sont confondues. Il s'ensuit qu'il sera nécessaire, dans ce dernier cas et à ouverture égale, de mettre en oeuvre une lentille collimatrice aval de plus grand diamètre que dans le cas d'un cube de mélange, du fait du tirage nécessaire. Dans les deux modes de réalisation, le mélange optique d'images est obtenu par un traitement dichroïque obtenu par un dépôt partiellement transparent ou réfléchissant. Le substrat de verre des éléments d'otique ne sert que de support mais n'intervient pas dans la fonction de mélange. Par contre, il intervient dans la combinaison optique en tant que générateur d'aberrations. Il y a donc peu de pertes et le traitement est d'une grande efficacité. Généralement, on s'arrange pour que ce traitement optique permette la réflexion de l'essentiel des longueurs d'onde situées dans le rouge et transmettre l'essentiel des longueurs d'onde situées dans le vert. Dans l'art connu, il existe d'autres types de traitements surtout employés dans les systèmes o les voies ont quasiment le même spectre (monochromie). Dans ce cas précis, lors d'un travail en réflexiontransmission, toute élévation du coefficient d'efficacité, c'est-à-dire le ratio entre le flux lumineux utile sur flux lumineux incident, sur une des voies, se traduit automatiquement en autant de perte pour l'autre voie. La relation suivante est en effet toujours vérifiée: R+ T=1, avec T, coefficient de transmission et R, coefficient de réflexion, en négligeant les pertes. Ces traitements sont, en général, constitués par des dépôts métalliques: argent ou aluminium, par exemple. La figure 5A illustre schématiquement le bilan de transmission et de réflexion de deux voies dans le cas d'un cube de mélange, Cu. Les flux incidents des faisceaux flil et f112 atteignent le cube Cu suivant deux directions orthogonales entre elles. Le flux du faisceau flil est transmis en partie (flux émergeant du faisceau fltl), et réfléchi en partie (flux émergeant du faisceau f1rl), par le cube Cu. Il en est de même pour le flux incident du faisceau fli2: flux émergeants réfléchi du faisceau flr2 et transmis du faisceau f1t2. De façon arbitraire, on suppose que le flux combiné des faisceaux fltl et flr2 est seul utilisé. Il s'agit donc du flux utile. La combinaison des deux autres flux, faisceaux flt2 et f1rl, est appelé flux perdu. A priori, il est nécessaire d'équilibrer le ratio entre les puissances optiques véhiculées par les deux flux émergeant utiles, ce en jouant sur le ratio entre les coefficients de transmission et de réflexion, étant entendu que la relation précitée R+T=l est toujours satisfaite, aux pertes près. Les technologies de traitement optique sont maîtrisables, au prix d'une longue mise au point du procédé de traitement utilisé, de nouveaux réglages étant en outre nécessaires pour chaque lot de traitement. Cependant, un des problèmes principaux rencontrés dans les dispositifs de mélange d'images se pose lors de l'utilisation de flux initiaux de puissances très différentes. La balance entre les deux voies doit donc favoriser la voie énergétiquement la plus faible, de manière à conserver un flux utile équilibré. C'est le cas notamment des systèmes de vision nocturne, assistés d'une symbologie affichée sur un tube cathodique. Ces systèmes mettent en oeuvre un tube intensificateur de lumière. La luminance disponible sur le tube intensificateur de lumière n'est que de quelques Cd/m2, alors que celle du tube cathodique atteint plusieurs milliers de Cd/m2. Pour être vues par l'oeil de l'utilisateur du système, ces deux voies doivent être équilibrées afin de présenter un contraste utile. La figure 5B illustre ce mode de fonctionnement. Le flux incident du faisceau fi 'il transporte une énergie lumineuse beaucoup plus importante que celle du flux incident du faisceau fl'i2. Comme précédemment, La combinaison des deux autres flux, faisceaux fl't2 et fl'rl, représente le flux perdu. Il s'ensuit que pour équilibrer la partie émergeante des flux utiles, faisceaux fi'r2 et fiL'tl, il est nécessaire d'adapter le ratio des coefficients de transmission et de réflexion. Dans ce type de traitement les ratios sont de l'ordre de 90% - 10%. Pour de tels taux, les épaisseurs de dépôts, et donc les coefficients de transmission et réflexion, sont difficilement maitrisables, compte tenu de l'absorption non négligeable pour ce type de traitement (de l'ordre de 5 points). Une balance de 9 pour 1 se traduit par des taux de 85,5 points par rapport à 9,5 points. Pour ces valeurs, un écart de quelques points a des conséquences non négligeables sur la balance la plus faible. A 1 point d'erreur correspond à une baisse relative de 10% environ. Il est donc nécessaire de réaliser un tri fréquent des pièces réalisées. L'invention se fixe pour objet principal un dispositif de mélange optique d'au moins deux images ne présentant pas les inconvénients de ceux l'art connu, et dont certains ont été rappelés. Le dispositif selon l'invention peut être utilisé dans de nombreux systèmes de projection, et s'applique avantageusement, mais non exclusivement, toutes les fois qu'une ou plusieurs voies, parmi celles à mélanger, présente un fort déséquilibre avec la ou les autres voies en présence. Pour ce faire, le dispositif de mélange d'images selon l'invention comporte un commutateur optique paramétrable, fonctionnant en tout ou rien, favorisant alternativement la transmission des voies à mélanger. Selon l'invention, on considère un paramètre p, variant sur un domaine D, préférentiellement cyclique de période déterminée. Le paramètre p parcourt D suivant deux alternances Dl et D2. Si p appartient à D1, le dispositif de mélange d'images transmet ou réfléchit intégralement une première voie. Si p appartient à D2, le dispositif de mélange d'images transmet ou réfléchit intégralement une seconde voie. Le cycle est achevé pour Dl+D2=D. Le dispositif de mélange d'images selon l'invention peut être étendu au traitement de plus de deux voies. Selon un premier mode de réalisation principal, le domaine D est temporel, et préférentiellement cyclique, de période arbitraire T. Pendant une partie de la période T précitée, le commutateur transmet ou réfléchit totalement une première voie, pendant l'autre partie de la période, le commutateur transmet ou réfléchit totalement l'autre voie. Selon un second mode de réalisation principal, le domaine D est spatial, préférentiellement périodique. Le dispositif de mélange d'images est constitué d'éléments optiques, alternativement totalement transparents et totalement réfléchissants, transmettant et/ou réfléchissant les flux des différentes voies. Selon un mode de réalisation supplémentaire, on combine le mode temporel et le mode spatial. L'invention a donc pour objet un dispositif optique de mélange d'au moins deux images, chaque image étant transmise par une voie séparée en entrée dudit dispositif et étant associée à un flux d'énergie lumineuse déterminé, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mélange optiques fonctionnant en tout ou rien, de manière à transmettre alternativement, sur un domaine d'étendue déterminée, l'intégralité de chacun des flux lumineux reçus en entrée vers une voie de sortie et à les combiner en un flux lumineux unique, et en ce que lesdites transmissions s'effectuent selon un ratio prédéterminé à l'intérieur dudit domaine déterminé, de manière à obtenir une balance énergétique des flux transmis en sortie en corrélation avec ledit ratio prédéterminé. L'invention a encore pour objet l'application de ce dispositif à un viseur de casque. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui suit en référence aux figures annexées, parmi lesquelles: - les figures 1A et lB illustrent schématiquement un exemple de dispositif de mélange d'images selon l'art connu, dans deux modes de fonctionnement; - la figure 2 illustre schématiquement un exemple de système de projection avec des dispositifs de mélange d'images externes; - la figure 3 illustre schématiquement un exemple de système de projection avec un dispositif de mélange d'images interne; - les figures 4A et 4B illustrent deux exemples de réalisation pratiques de dispositifs de mélange d'images, mettant en oeuvre une lame optique séparatrice et un cube mélangeur, respectivement; - les figures 5A et 5B illustrent deux modes de fonctionnement du dispositif de mélange d'images de la figure 4B, avec des flux incidents équilibrés et déséquilibrés, respectivement; - la figure 6 est chronogramme illustrant le fonctionnement d'un exemple de dispositif de mélange d'images selon un premier mode de réalisation principal de l'invention; - les figures 7A et 7B illustrent deux états successifs du fonctionnement d'un tel dispositif de mélange d'images; les figures 8A et 8B illustrent deux modes de fonctionnement d'un dispositif de mélange d'images selon un second mode de réalisation principal, réalisé à base d'un cube mélangeur, avec des flux incidents équilibrés et déséquilibrés, respectivement; - la figure 9 illustre un exemple de réalisation pratique d'une structure optique unidimensionnelle, mise en oeuvre dans le dispositif de mélange d'images des figures 8A et 8B; - et la figure 9 illustre un exemple de réalisation pratique d'une structure optique unidimensionnelle, mise en oeuvre dans le dispositif de mélange d'images des figures 8A et 8B; On va maintenant décrire un exemple du premier mode de réalisation de dispositif de mélange d'images, selon une variante préférée de ce mode de réalisation par référence aux figures 6 à 7B. Dans ce mode de réalisation, le domaine D précité est temporel, et préférentiellement périodique, de période T. On va appeler I la durée d'intégration de l'oeil humain, ou plus précisément du système "oeil + cerveau". Cette durée d'intégration I est sensiblement égale à 40 ms, ce qui correspond à 25 images par secondes. Ceci constitue le seuil d'impression de mouvement. On suppose que l'on veuille mélanger deux images, Il de la voie incidente 1: Vl, et I2, de la voie incidente 2: V2. Les images Il et I2 sont, par exemple du type décrit en regard de la figure lB: une image polychromatique I2 (figure lB: IP) et une image graphique Il (figure lB: IG). Dans ce premier mode de réalisation, le mélangeur d'images est un commutateur optique temporel K, à deux positions, générant alternativement, sur une voie de sortie VS, une première image IS1, pendant un premier intervalle de temps Tl, image représentant l'image Il de la voie V1 (figure 7A: t c Tl), et une seconde image IS2, pendant un second intervalle de temps T2, image représentant l'image I2 de la voie V2 (figure 7B: t e T2). Le diagramme de la figure 6 illustre ce fonctionnement. On a représenté, sur ce diagramme, les variations en fonction du temps t d'un signal de commande Sc du commutateur K, commutateur dont la nature va être précisée ci-après. Le signal Sc est un signal rectangulaire en tout ou rien, de période T et de rapport cyclique T2/T1. On a également schématisé, par des rectangles en traits pointillés, le temps d'intégration I de l'oeil. Si la durée d'intégration de l'oeil I n'est pas grande devant T, l'oeil (le système oeil + cerveau en réalité) voit alternativement la voie V1 et la voie V2, avec un rapport cyclique Tl/T et T2/T. Le but recherché n'est pas atteint, car il n'y a pas de fusion des deux images transmises séquentiellement dans le temps. Par contre, si T est faible devant I, l'oeil ne peut plus séparer la voie V1 de la voie V2 durant le cycle T. L'oeil effectue la moyenne de son impression visuelle sur la durée I. En supposant que la relation T2 > T1 soit vérifiée, l'oeil voit la voie V2 avec une sensation lumineuse plus forte que celle avec laquelle il voit la voie V1, ce dans la proportion T2/T1. On a supposé, dans l'application qui a été =décrite en regard de la figure lC, que l'énergie lumineuse de la voie V1 (affichage sur un écran cathodique) est très supérieure à celle de la voie V2 (intensificateur de lumière). En ajustant le rapport cyclique T2/T1, on peut donc équilibrer le ratio entre les sensations visuelles. L'oeil effectue également une "fusion" des deux images sur une période T et l'image résultante est donc équivalente à l'image I'M de la figure lB. A titre d'exemple, un dispositif laissant passer la voie Vi pendant Tl et réfléchissant la voie V2 pendant T2 donnera une impression de mélange parfait si la relation suivante est vérifiée: Tl+T2=I. La quantité de flux mélangée est alors constante dans le temps. Si la somme Tl+T2 n'est pas égal à I, il apparaît un effet de scintillement qu'il est possible de réduire en augmentant la fréquence de commutation de telle manière que la relation Tl+T2 sous la forme de micro facettes pilotées électriquement. Dans les dispositifs connus, il est en général possible de commander séparément chaque micro-facette. Dans le dispositif de l'invention, cette possibilité n'est pas utilisée. Les micro-facettes doivent être toutes en phase. Sur les figures 7A et 7B, on a supposé qu'elles étaient commandées par un signal de commande rectangulaire commun Sc. La figure 7C illustre le principe de fonctionnement d'un micro-miroir MM. Il comprend un élément réfléchissant Mi, c'est-à-dire le miroir proprement dit, monté autour d'une charnière ou d'un axe de rotation Ax. On prévoit un organe de traction PZ et un organe de rappel, symbolisé par un ressort RR, qui s'oppose à l'organe de traction PZ. Ce dernier est généralement un élément piézo-électrique ou une bobine électromagnétique, excité par le signal électrique de commande Sc précité. Dans un mode de réalisation pratique, illustré schématiquement par la figure 7D, la charnière et l'organe de rappel sont confondus en un élément unique constitué par une lame de flexion Lf, fixée en une extrémité (extrémité droite dans l'exemple décrit). La micro-facette formant miroir Mi est disposée au-dessus de la lame de flexion Lf et le moteur piézo-électrique PZ est disposé en-dessous de cette lame. Excité par une tension rectangulaire Sc, l'élément piézo-électrique PZ commande l'ensemble lame Lf et micro-facette Mi, de façon à ce qu'ils prennent deux états stables, représentés en traits plein et pointillés, respectivement, états reflétant les variations en tout ou rien du signal de commande Sc. De ce fait, deux rayons lumineux incidents Ri et R'i, formant entre eux un angle non nul, se réfléchissent sur la surface supérieure de la micro- facette Mi et sont déviés suivant la même direction de sortie, selon les alternances du signal de commande Sc: rayons émergeants Re et R'e, respectivement. On peut donc transmettre sur une voie de sortie commune, alternativement, et selon le rapport cyclique propre au signal de commande Sc, l'une ou l'autre des voies d'entrée, symbolisées par les rayons incidents, Ri ou R'i. Dans l'état actuel des technologies, ce type d'organes ne fonctionne qu'en réflexion. Les voies Vi et V2 doivent donc travailler en réflexion toutes les deux, ces voies étant alternativement réfléchies intégralement vers la voie de sortie VS, selon le rapport cyclique T2/T1. Une autre technologie utilisable consiste en la mise en oeuvre de cristaux liquides qui, par des effets de polarisation, laissent passer alternativement l'une ou l'autre des polarisations. Les deux voies doivent donc avoir des polarisations opposées ou du moins duales, de façon à permettre des extinctions et transmissions totales des deux voies incidentes vers une voie de sortie VS, sur la base d'un rapport cyclique différent, voire très différent, d'une voie à l'autre, pour les fusionner de manière à donner l'impression visuelle d'une seule et même image. Cependant les organes de visualisation à cristaux liquide, dans l'état actuel des techniques, n'ont pas un temps de commutation suffisamment rapide pour satisfaire entièrement les exigences de l'invention, et une sensation de scintillement risque d'apparaître. Il est aussi possible de réaliser un dispositif de mélange optique d'image à fonctionnement mécanique. Un tel dispositif peut comprendre des éléments optiques, réfractifs ou réfléchissants, en mouvement de rotation autour d'un axe, ce à vitesse élevée. Cependant, cette variante de mise en oeuvre paraît difficilement exploitable, de façon pratique, dans le cadre de l'application préférée de l'invention, du fait même de pièces en mouvement. En effet, un tel dispositif est difficile à intégrer sous un très faible volume et la fiabilité d'un système mécanique est généralement peu élevée. On constate aisément que, quelle que soit la solution pratique retenue, il est simple, non seulement d'ajuster le ratio énergétique entre flux utiles émergeants, ce qu'elle que soit le ratio énergétique entre flux incidents, mais réellement de régler ce ratio. Le réglage est précis et peut être exécuté in situ, simplement en jouant sur le rapport cyclique des signaux de commande SC, ce qui est une opération bien connue. Ce réglage peut être manuel ou automatique, par exemple en mesurant, à l'aide de transducteurs sensible aux longueurs d'ondes utilisées (photodiodes, par exemple),l'énergie des flux incidents et en prévoyant des circuits électroniques de rétro-action générant un signal de commande transmis à des circuits d'horloge générant les signaux de commande Sc et modifiant en temps réel le rapport cyclique T2/T1. Dans le second mode de réalisation principal, le paramètre p précité est spatial, le domaine périodique D=Dl+D2 correspond donc à une surface alternativement totalement réfléchissante et totalement transparente sur le dispositif de mélange d'images. Le domaine I, associé à l'oeil, représente dans ce mode de réalisation, non le temps d'intégration, mais la dimension de la pupille oculaire ramenée à la surface du dispositif de mélange d'images. Selon une caractéristique importante de l'invention, on remplace la surface optique ayant subi un traitement la rendant partiellement transparente et réfléchissante par une surface alternativement totalement réfléchissante et totalement transparente. Dans ce mode de réalisation, c'est le ratio des surfaces qui garantit un ratio énergétique désiré entre les flux utiles émergeants. Comme précédemment, lorsque la relation Dl+D2=I est satisfaite, le recouvrement est parfait. La quantité de flux mélangée est alors constante dans l'espace. Dans le cas contraire, le scintillement disparaît dès que Dl+D2 par exemple la face séparatrice d'un cube. Pour fixer les idées, on va considérer que le dispositif de mélange d'images est un cube, étant entendu que- celui-ci peut être remplacé par un élément optique similaire, telle qu'une lame optique. On va d'abord considérer le cas o les flux incidents véhiculent des énergies d'amplitudes comparables et que ces flux doivent être mélangés en un flux émergeant unique. La figure 8A illustre schématiquement un dispositif de mélange d'images 2 construit à base d'un cube mélangeur 20. De façon plus précise, on suppose que les flux incidents sont produits par deux points lumineux, Pi et P2, par exemple de couleurs rouge et bleue, respectivement. Les flux produits par les points objets Pl et P2 sont collimatés par une première optique, schématisée par les lentilles 21 et 22, respectivement. Le mélangeur 20 est disposé sur le parcours des faisceaux incidents, flpl et flp2, après collimation. Le cube 20 "hache", par sa face de séparation 200, les flux des faisceaux flpl et flp2. Il réfléchit une partie du flux utile bleu et transmet l'autre partie de ce flux, sous forme d'un faisceau fltP2, représentant le flux perdu. Le cube 20 transmet également une partie du flux incident, faisceau flpl, et réfléchit l'autre partie du flux rouge, sous forme d'un flux perdu, faisceau flrpl.. Les deux flux utiles sortent du cube 20 sous la forme de flux superposés, faisceau unique fis, collimaté et focalisé, par une optique supplémentaire, schématisée par une lentille 23, en un point de sortie PS. Dans le cas illustré par la figure 11A, puisque l'on a supposé que les énergies lumineuses associées aux deux faisceaux incidents, f1pl et flp2, véhiculaient des flux sensiblement de mêmes amplitudes, on s'arrange, lors du traitement de la face de séparation 200, pour que le ratio entre les surfaces réfléchissantes et les surfaces transparentes soit sensiblement égal à l'unité. L'invention s'applique aussi, avec profit, au cas o la balance énergétique est très déséquilibrée. La figure 8B illustre un dispositif de mélange d'images 2' pour ce mode de fonctionnement. Les éléments fonctionnellement communs avec ceux de la figure 8A portent les mêmes références, éventuellement associés au signe ' (prime), indiquant une modification (amplitude des flux différentes, etc.), et ne seront redécrits qu'en tant que de besoin. Dans l'exemple décrit sur la figure 8B, le ratio énergétique entre le flux bleu et le flux rouge est d'environ de 1 pour 10. On s'arrange pour que le ratio entre les surfaces réfléchissantes et les surfaces transparentes de la face de séparation 200' soit sensiblement égal à celui des flux énergétiques, de sorte qu'une proportion de 90 % du flux incident du faisceau fl 'pl soit réfléchie (faisceau fli 'rpl représentant le flux perdu) et seulement une proportion de 10 % transmise. De façon duale, une proportion de 90 % du flux incident du faisceau fl 'p2 est réfléchie et 10 % seulement transmise (faisceau fl'tp2, représentant le flux perdu). Les flux utiles émergeants superposés, faisceau fl's, sont donc constitués à 90 % de lumière émise par le point objet P'2 et 10 % de lumière émise par le point objet P'i, ce qui équilibre le ratio énergétique initial inverse. Le faisceau f2ls est focalisé, par la lentille 23, en un point de sortie PS. On a supposé dans les deux exemples, figures 8A et 8B, qu'il n'y avait pas de pertes optiques. En d'autres termes, la somme des énergies des flux perdus et utiles est égale à la somme des énergies des flux incidents. Les surfaces élémentaires alternativement complètement réfléchissantes et complètement transparentes peut être réalisées de façon diverse. La figure 9 illustre schématiquement une première structure, en forme de réseau unidimensionnel 3, composé de bandes parallèles, alternativement totalement transparentes, , et totalement réfléchissantes, 31. Ces bandes sont disposées le long d'un axe X, que l'on suppose arbitrairement horizontal, et perpendiculairement à cet axe. On suppose également, dans une variante préférée, que toutes les bandes réfléchissantes 31 ont un même première largeur 11il et les bandes transparentes 30 une même seconde largeur 12. Ils s'ensuit que les bandes, réfléchissantes 31 ou transparentes 30, sont équidistantes. La période est égale à 11+12. On a figuré deux faisceaux incidents sous la forme de deux cercles concentriques, faisceaux fll et f12. On conçoit aisément que ces faisceaux sont alternativement interceptés et totalement réfléchis par les bandes réfléchissantes 31 et transmis intégralement. Il s'ensuit que le ratio énergétique entre flux transmis et réfléchi est égal au ratio entre largeurs des bandes transparentes 30 et réfléchissantes 31, soit 12/11. D'un point de vue pratique, pour les applications préférées de l'invention, la taille de la pupille de l'oeil ramenée sur le mélangeur, 2 ou 2', limite la période maximale de l'alternance. Pour fixer les idées, pour une application de type visuel de casque, la pupille de l'oeil, ramenée sur le mélangeur, 2 ou 2', a un diamètre d'environ 20 mm. La limite basse est la création d'effet de réseau dû à l'alternance de bandes réfléchissantes et transparentes. Pour une longueur d'onde de 0,5 Mm, et une résolution courante en visuel de casque, le pas minimum se situe à environ 0,5 mm, ce qui permet de couvrir plusieurs dizaines d'oscillations. Dans le cas d'une projection sur écran, la limite haute n'est bornée que par l'encombrement mécanique en résultant, la pupille de l'oeil n'intervenant pas. Les configurations mises en oeuvre ne sont pas limitées à des configurations unidimensionnelles. Les figures 10A et 10B illustrent un exemple de configuration bidimensionnelle. Sur la figure 10A, on a représenté un réseau 4, que l'on a supposé de forme carrée, sans que cela soit limitatif, dont les côtés sont parallèles aux axes YX d'un référentiel orthonormés. Le réseau 4 est composés d'une pluralité d'éléments optiques juxtaposés, que l'on a supposés également carrés et dont les côtés sont aussi parallèles aux axes YX. Chaque élément 40, comme le montre plus particulièrement la figure de détail 10B, comprend une surface totalement transparente 400 et une surface totalement réfléchissante 401, disposée, dans l'exemple décrit, sur le coin gauche haut de l'élément 40. La dimension d'un élément 40 suivant un des axes, X ou Y, est égale à la période spatiale suivant cet axe. De même le ratio entre les surfaces réfléchissantes et les surfaces totalement transparentes est égale au ratio énergétique désiré. Il est clair que d'autres formes et/ou dispositions peuvent être adoptées sans sortir du cadre de l'invention. L'utilisation d'une configuration bidimensionnelle est particulièrement intéressante. En effet, les bandes de la figure 10A sont remplacées par un damier. Le ratio déterminant la balance énergétique devient le produit des ratios linéaires suivant les deux axes, puisqu'il est égal à un rapport de surfaces. La dynamique obtenue est donc beaucoup plus importante, car s'il existe une décade entre les bornes supérieure et inférieure (diamètre de pupille d'oeil à la limite de diffraction), on peut obtenir, dans la variante bidimensionnelle, deux décades sur la balance, soit un ratio de 1 pour 99. On doit noter cependant que, contrairement au mode de réalisation temporel, le mode de réalisation spatial, qu'il soit unidimensionnel ou bidimensionnel, ne permet pas d'ajustements in situ, le "dessin" des zones réfléchissantes, et le ratio entre surfaces, étant défini une fois pour toutes, lors du traitement optique. Aussi, on réservera plus particulièrement ce mode de réalisation aux cas des systèmes invariables ou peu variables, c'est-à-dire pour lesquels le ratio énergétique entre flux à mélanger n'est pas susceptible de varier dans de grandes proportions. On peut toutefois, dans un mode de réalisation supplémentaire, ou mode mixte ou spatio-temporel, combiner les composantes spatiales et temporelles. Il suffit pour ce faire de remplacer les zones (bandes ou aires) transparentes ou réfléchissantes par des actuateurs. La répartition spatiale de ces actuateurs varie donc. Le ratio obtenu est alors le produit de trois ratios linéaires, ce qui est particulièrement efficace lorsque la limite entre les bornes inférieure et supérieure est faible. Dans ce mode de réalisation supplémentaire, il est possible d'ajuster le ratio global, en jouant sur le rapport cyclique des signaux de commande des actuateurs, c'est-à-dire sur la composante temporelle. Les actuateurs utilisables peuvent être constitués avantageusement, comme dans le cas du premier mode de réalisation, par des micro-miroirs actuatifs. Dans l'exemple des figure 10A et 10B, chaque micro-miroir remplacerait une aire réfléchissante 401 (c'est-à- dire la pluralité de zones noires sur la figure 10a). Un effet de modulation périodique dans le temps, avantageusement ajustable, peut donc se superposer à un effet de modulation périodique dans l'espace. Jusqu'à présent, on n'a décrit, du moins de façon explicite, que des dispositifs permettant le mélange de deux voies. Cependant, les dispositifs de mélange d'images selon l'invention permettent de traiter un nombre plus important de voies, et notamment trois voies, ce qui autorise, par exemple, le mélange de trois composantes de couleurs de base. Cette possibilité est offerte quel que soit le mode de réalisation: temporel, spatial ou spatio-temporel. La configuration globale du dispositif de mélange permettant un tel mélange prend deux formes principales. Dans une première forme, on dispose des dispositifs de mélange, que l'on pourra appeler élémentaires, en cascade. Chacun de ces dispositifs élémentaires est identique à ceux qui ont été décrits en regard des figures 7A à lOB et permet de mélanger deux voies. On dispose plusieurs dispositifs en cascade, par exemple deux dispositifs, et de façon plus générale n dispositifs. La figure 11 illustre schématiquement un dispositif spatial 5 de mélange de trois images, I1 à I3, comprenant deux dispositifs de mélange de deux images, 5a et 5b, disposés en cascade. Chaque dispositif est réalisé, dans l'exemple décrit, à base d'un cube mélangeur, 50a et 50b, respectivement. Le dispositif 5a affecté aux voies V1 et V2, mélange les flux lumineux véhiculant les informations des images Il et I2 et transmet un flux lumineux de sortie composite unique V12 vers une première face d'entrée du dispositif 5b. Le dispositif de mélange d'images 5b reçoit, sur une seconde face d'entrée, la voie V3, c'est-à- dire le flux lumineux véhiculant les informations de l'image I3. Ce dispositif 5b mélange les flux des voies V12 et V3 et transmet en sortie un flux composite unique V123. Dans l'exemple décrit, chaque cube de mélange, 50a et 50b, comporte une face de séparation, 500a et 500b, munie, par traitement optique, d'un élément optique de mélange du type décrit par l'une ou l'autre des figures 9 ou lOA-10B, ou d'un type similaire. Il est à remarquer que le ratio "transparence-transmission", bien que fixe pour chaque cube, puisque conditionné à la construction, peut cependant être différent d'un cube à l'autre. Ceci permet de traiter différemment les voies Vl et V2, d'une part et la voie composite V12 et la voie V3, d'autre part. On peut également jouer sur l'ordre dans lequel sont traitées les voies. En effet, la quantité de flux issue des voies V1 et V2 finalement transmise sur la voie de sortie V123, dépend des ratios associés aux dispositifs 5a et 5b, alors que la quantité de flux issue de la voie V3 ne dépend que du ratio associé au dispositif 5b. On peut naturellement adopter une configuration entièrement semblable pour les dispositifs de mélange spatial, en remplaçant les cubes de mélange par des commutateurs K, du type décrit sur les figures 7A et 7B. Dans une autre forme de réalisation, le dispositif de mélange multivoie reste monobloc. La figure 12 illustre un exemple de dispositif 6 de mélange multivoie monobloc, dans une configuration de type spatial. Pour fixer les idées, on suppose que les trois images à mélanger, Il à I3, sont générées par trois systèmes optiques, 61 à 63, associés aux voies Vl à V3, respectivement. On suppose également que les faisceaux sortant des systèmes optiques sont collimatés et se propagent suivant trois axes A1 à A3, les axes A2 et Al étant parallèles voire confondus et l'axe A3 orthogonal aux deux premiers. On dispose sur le trajet des trois faisceaux un organe optique de mélange d'images dont la structure est semblable à celle d'une lame optique à faces parallèles 60. Cependant, selon une caractéristique de l'invention, cette lame est divisée en une suite de parallélépipèdes rectangles, 600 à 605. De façon plus précise, il est prévu deux types de parallélépipèdes rectangles, disposés en alternance. Les parallélépipèdes rectangles du premier type, 601, 603 et 605, dans l'exemple décrit, sont totalement transparents. Les parallélépipèdes rectangles du second type, 600, 602 et 604, dans l'exemple décrit, sont munis de deux faces totalement réfléchissantes, figurées par des miroirs M1 et M2. De façon plus précise, les miroirs Ml sont disposés sur l'une des faces principales de la lame 60 (face supérieure dans l'exemple décrit) et les miroirs M2 sont disposés orthogonalement à cette face principale (face inférieure des parallélépipèdes rectangles). La lame 60 est disposée dans l'espace de manière à former un angle de 45 degrés avec les axes Al à A3. Il s'ensuit qu'une partie des rayons lumineux de la voie V3 seulement traversent intégralement la lame 60. La fraction transmise sur la voie de sortie V123 est proportionnelle à la surface apparente des zones transparentes vues du système 63, c'est-àdire la surface des faces principales des parallélépipèdes rectangles projetées sur un plan perpendiculaire à l'axe A3. On appelle S la surface totale de la face principale de la lame 60, St la surface de chaque zone transparente, et E l'angle d'inclinaison de la lame 60 par rapport à l'horizontal (axe A3). Si on admet que tous les parallélépipèdes rectangles transparents sont identiques et au nombre de nt, la fraction du flux de la voie V3 transmise est proportionnelle à (ntxStxsinc)/S, soit (3x0,7x St)/S avec a = 45 degrés et nt = 3, dans l'exemple simplifié décrit. De même, on appelle Srl et Sr2, les surfaces des miroirs Ml et M2, respectivement. Srl est égale à la dimension de la lame 60, selon un axe orthogonal au plan de la figure, multipliée par la largeur des zones totalement réfléchissantes. Sr2 est égale à la dimension de la lame 60, selon un axe orthogonal au plan de la figure, multipliée par l'épaisseur de cette lame 60. Dans ces conditions, si on admet que tous les miroirs réfléchissants Ml sont identiques et au nombre de nrl, la fraction transmise du flux de la voie v1 est proportionnelle à (nrlxSrlxsinc)/S, soit (3x0,7x Srl)/S avec a = 45 degrés et nrl = 3, dans l'exemple simplifié décrit. De même, la fraction transmise du flux de la voie V2 est proportionnelle à (nr2xSr2xcose)/S, soit (3x 0,7x Sr2)/S avec e = 45 degrés et nr2 = 3, dans l'exemple simplifié décrit. Le mélange optique est de type fixe, puisque conditionné à la construction, mais on peut jouer sur plusieurs paramètres: nombre de parallélépipèdes rectangles, nombres de miroirs M1 et M2, largeur et épaisseur de la lame, inclinaison, etc. On va maintenant décrire, par référence aux figures 13A à 13C, un système optique de type viseur de casque mettant en oeuvre un dispositif de mélange d'images selon l'invention. On peut avoir recours à l'un quelconque des modes de réalisation précédemment décrits. La figure 13A illustre, de façon schématique la configuration générale d'un tel viseur de casque et ses principaux composants. Le système optique de mélange et de génération d'image est représenté sous la référence générale 7. Dans l'exemple décrit, les deux images à mélanger sont, d'une part, la scène observée Sc, d'autre part une image synthétique générée par un organe de visualisation 70: tube cathodique, écran à diodes électroluminescentes, etc. Le dispositif mélangeur d'images proprement dit 72 est, par exemple un cube mélangeur du type décrit en regard des figures 8A et 8B. L'optique 71 est un viseur muni d'une optique appropriée (objectif de prise de vue dirigé vers la scène à observer Sc) et d'un transducteur 711: intensificateur de lumière pour vision nocturne, etc. Les voies d'entrée, V1 et V2, véhiculent les images produites par les organes 70 et 71, la luminosité associée à l'image de la voie V1 étant a priori de plus grande amplitude que celle associée à la voie V2. La voie de sortie VS est reprise, de façon classique en soi, par une optique de relais 73 et projetée, via un miroir de renvoi 74, sur un écran placé devant les yeux O de l'utilisateur U. Cet écran peut être classiquement une glace semi- transparente, une visière, etc. Par cette disposition, l'utilisateur U peut observer, en combinaison, directement la scène Sc, cette même scène "vue" par l'objectif de prise de vue 71 et l'image synthétique produite par l'organe de visualisation 70. Cette dernière peut consister en des pictogrammes, du texte ou une autre image. Il peut être intéressant de prévoir une vision stéréoscopique. Pour ce faire, on dédouble les systèmes, comme le montre plus particulièrement les figures 13B et 13C. Sur ces figures, on a également représenté, de façon plus détaillée, le support du système 8, comprenant le casque proprement dit 80 et la visière 81. Les deux dispositifs de mélange sont disposés physiquement de part et d'autre du casque 80, c'est-à-dire sur sa droite et sur sa gauche, et sont référencés 7d et 7g. Chaque système, 7d et 7g, est associé à l'un des yeux de l'utilisateur U, Od et Og. Le casque 8 étant fixe sur la tête de l'utilisateur, les objectifs de visée, droit 710d et gauche 710g, suivent les mouvements de la tête, et donc balaye la scène observée en synchronisme avec la vision qu'en a l'utilisateur U. A la lecture de ce qui précède, on constate aisément que l'invention atteint bien les buts qu'elle s'est fixés. Il doit être clair cependant que l'invention n'est pas limitée aux seuls exemples de réalisations explicitement décrits, notamment en relation avec les figures 6 à 13C. En particulier, les valeurs numériques n'ont été précisées que pour fixer les idées. Elles dépendent essentiellement de l'application précise visée. Il doit être clair aussi que, bien que particulièrement adaptée à la réalisation de viseurs pour casques, on ne saurait cantonner l'invention à ce seul type d'applications. Elle s'applique à chaque fois que l'on désire mélanger deux images ou plus, notamment lorsque la balance énergétique associée à ces images est déséquilibrée. REVENDICATIONS 1. Dispositif optique de mélange d'au moins deux images, chaque image étant transmise par une voie séparée en entrée dudit dispositif et étant associée à un flux d'énergie lumineuse déterminé, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de mélange optiques (K, 20) fonctionnant en tout ou rien, de manière à transmettre alternativement, sur un domaine d'étendue déterminée, l'intégralité de chacun des flux lumineux reçus en entrée (V1-V2, fl'pl-fl'p2) vers une voie de sortie (VS) et à les combiner en un flux lumineux unique (fi 'S), et en ce que lesdites transmissions s'effectuent selon un ratio prédéterminé à l'intérieur dudit domaine déterminé, de manière à obtenir une balance énergétique des flux S15 transmis en sortie en corrélation avec ledit ratio prédéterminé. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que, ledit dispositif étant destiné à mélanger deux images (Il, I2) transmises sur deux voies d'entrée (V1- V2), pour obtenir une image de sortie composite (ISl-IS2) transmise par une voie de sortie (VS), ledit domaine déterminé est un domaine temporel périodique de période déterminée (T), en ce que lesdits moyens otiques de mélange comprennent un commutateur optique (K) à deux positions reliant alternativement ladite voie de sortie (VS) à une première voie d'entrée (V1), pendant une première alternance, et à une seconde voie d'entrée (V2), pendant une seconde alternance, ledit ratio de transmissions prédéterminé étant égal au rapport cyclique desdites première (T1) et seconde (T2) alternances. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la somme desdites première et seconde alternances est égale au temps d'intégration (I) de l'oeil humain. 4. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que la somme desdites première et seconde alternances est très inférieure au temps d'intégration (I) de l'oeil humain. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de commande pour ajuster ledit rapport cyclique de manière à modifier ledit ratio de transmissions prédéterminé et obtenir une balance équilibrée des flux lumineux transmis sur ladite voie de sortie. 6. Dispositif selon l'une quelconque des 2 à 5, caractérisé en ce que ledit commutateur optique est constitué par une pluralité de micro-miroirs susceptibles de prendre deux positions spatiales distinctes de manière à réfléchir l'une après l'autre lesdites première (Vl) et seconde (V2) voies d'entrée, pour les transmettre intégralement vers ladite voie de sortie (VS), selon ledit ratio de transmissions prédéterminé, et en ce qu'il comprend des moyens de génération de signaux électriques de commande (Sc) desdites positions spatiales desdits micro-miroirs, lesdits signaux de commande (Sc) étant des signaux rectangulaires de période égale à ladite période déterminée (T) et ledit ratio de transmissions prédéterminé est égal audit rapport cyclique. 7. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que, ledit dispositif étant destiné à mélanger deux images (Pl, P2) transmises sur deux voies d'entrée, pour obtenir une image de sortie composite (PS) transmise par une voie de sortie, ledit domaine déterminé est un domaine spatial périodique, de période déterminée, en ce que lesdits moyens otiques de mélange (2, 2') comprennent un élément optique (3, 4) présentant alternativement des zones totalement transparentes (30, 400) et totalement réfléchissantes (31, 401) pour lesdits flux lumineux d'entrée (fil, f12), en ce que ladite période déterminée est égale aux dimensions cumulées de deux zones consécutives totalement transparentes et totalement réfléchissantes, le long d'au moins un axe de référence (Y, X), et en ce que ledit ratio de transmissions prédéterminé est égal au ratio entre les surfaces desdites zones entièrement transparentes (30, 400) et lesdites zones entièrement réfléchissantes (31, 401). 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit élément optique (3) comporte une pluralité de bandes parallèles (30, 31), alternativement totalement transparentes (30), d'une première largeur (12), et totalement réfléchissantes (31), d'une seconde largeur (11), disposées suivant un axe de référence (A) et orthogonales à cet axe, en ce que la largeur cumulée de deux bandes totalement transparentes (30) et totalement réfléchissantes (31) consécutives est égale à ladite période déterminée, et en ce que ledit ratio de transmissions prédéterminé est égal au rapport entre lesdites première (11) et seconde largeurs (12). 9. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit élément optique (4) comporte une pluralité d'aires élémentaires juxtaposées (40), présentant chacune une zone totalement transparente (400) et une zone totalement réfléchissante (401), lesdites aires (40) étant disposées suivant deux axes de référence (X, Y), de manière à former un réseau à deux dimensions, en ce que la dimension d'une aire élémentaire (40) suivant un desdits axes (X, Y) est égale à ladite période déterminée suivant cet axe, et en ce que ledit ratio de transmissions prédéterminé est égal au rapport entre les surfaces desdites zones totalement transparentes (400) et desdites zones totalement réfléchissantes (401). 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que lesdits moyens otiques de mélange sont constitués par un cube de mélange (2) dont la face de séparation (200) présente alternativement lesdites zones totalement transparentes et totalement réfléchissantes pour lesdits flux lumineux d'entrée (flpl, flp2). 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que lesdits moyens otiques de mélange sont constitués par une lame optique dont une face présente alternativement lesdites zones totalement transparentes et totalement réfléchissantes pour lesdits flux lumineux d'entrée. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que la dimension dudit domaine spatial est égale à la dimension de la pupille oculaire humaine ramenée à la surface desdits moyens de mélange. 13. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que, ledit dispositif étant destiné à mélanger deux images transmises sur deux voies d'entrée, pour obtenir une image de sortie composite transmise par une voie de sortie, ledit domaine déterminé est un domaine spatio- temporel périodique, en ce que lesdits moyens otiques de mélange comporte une pluralité d'aires élémentaires juxtaposées présentant chacune une zone totalement transparente et une zone totalement réfléchissante, lesdites aires étant disposées suivant deux axes de référence de manière à former un réseau à deux dimensions, en ce que les zones totalement réfléchissantes sont constituées de micro-miroirs actuactifs susceptibles de prendre deux positions spatiales distinctes de manière à réfléchir l'une après l'autre lesdites première et seconde voies d'entrée, pour les transmettre intégralement vers ladite voie de sortie suivant ledit ratio de transmissions prédéterminé, en ce qu'il comprend des moyens de génération de signaux de commande desdites positions spatiales desdits micro-miroirs, lesdits signaux de commandes étant des signaux rectangulaires de période égale à ladite période déterminée et de rapport cyclique égal audit ratio de transmissions prédéterminé, et en ce que ledit ratio de transmissions prédéterminé est égal audit rapport cyclique multiplié par le rapport existant entre les surfaces desdites zones totalement transparentes et totalement réfléchissantes desdites aires. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que lesdites images d'entrées sont des images chromatiques, chacune représentant une des couleurs de base, et en ce que ladite image de sortie est une image composite polychromatique mélange desdites images d'entrée, la balance lumineuse énergétique de ladite image de sortie étant égale audit ratio de transmissions prédéterminé. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que lesdites images d'entrées comprennent au moins une image polychromatique et au moins une image synthétique comportant du texte et/ou des symboles graphiques, et en ce que ladite image de sortie est une image composite polychromatique mélange desdites images d'entrée sur laquelle se superpose ledit texte et/ou lesdits symboles graphiques, la balance lumineuse énergétique de ladite image de sortie étant égale audit ratio de transmissions prédétermine. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que lesdites images d'entrées étant au moins en nombre égal à trois (I1-I3), il comprend des moyens de mélange optique d'images disposés en cascade (50a, 50b), les premiers moyens de mélange optique d'images (50a) recevant deux images d'entrée à mélanger (I1-I2) et les moyens de mélange otique d'images suivants successifs (50b) recevant la voie de sortie (V12) des moyens de mélange otique d'images qui le précèdent (50a) et une image supplémentaire à mélanger (I3), de manière à ce que les derniers moyens de mélange otique d'images (50b) génèrent sur leur sortie un flux lumineux unique (V123). 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que chacun desdits moyens optiques de mélange d'images (50a, 50b) sont associés à un ratio de transmissions prédéterminé qui lui est propre. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que lesdites images d'entrée (11-I3) étant en nombre égal à trois, il comprend des moyens de mélange optique (60) ayant la forme d'une lame optique de forme parallélépipédique rectangle, ladite lame (60) étant constituée d'une pluralité de parallélépipèdes rectangles, d'un premier et d'un second type, disposés en alternance, en ce que lesdits parallélépipèdes rectangles du premier type (601, 603, 605) sont totalement transparents, de manière à transmettre totalement vers une voie de sortie unique (V123) une fraction déterminée d'un flux lumineux incident associé à une première voie (V3) d'image à mélanger (I3), en ce que lesdits parallélépipèdes rectangles du second type (600, 602, 604) comprennent des première et seconde faces totalement réfléchissantes (Ml, M2) et orthogonales entre elles, de manière à réfléchir totalement, et à les transmettre vers ladite voie de sortie (Vl23), des fractions prédéterminées de deuxième et troisième flux lumineux incidents, associés à des deuxième (V1) et troisième (V2) voies d'images à mélanger (Il, I2), respectivement, et en ce que le flux lumineux de ladite voie de sortie (V123) mélange lesdits flux lumineux incidents selon des ratios proportionnels aux dimensions relatives desdits parallélépipèdes rectangles totalement transparents du premier type (601, 603, 605) et desdites faces totalement réfléchissantes (Mi, M2) desdits parallélépipèdes rectangles du second type (600, 602, 605). 19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que lesdits flux lumineux incidents se propagent suivant trois axes optiques (Al-A3), en ce que ladite lame optique parallélépipédique rectangle (60) a ses faces principales formant un angle de 45 degrés avec l'axe optique (A3) associé avec ladite première voie (V3), en ce que lesdits deuxième et troisième flux lumineux incidents frappent ladite lame optique (60) sur deux faces principales opposées, les axes optiques (A1, A2) associés auxdites deuxième (V1) et troisième (V2) voies étant parallèles entre eux et orthogonaux audit axe (A3) associé à la première voie (V3), et en ce qu'une première face totalement réfléchissante (Mi) desdits parallélépipèdes rectangles du second type (600, 602, 605) est disposée sur une des faces principales de ladite lame optique parallélépipédique rectangle (60), de manière à recevoir ledit deuxième flux sous un angle de 45 degrés, et la seconde face totalement réfléchissante (M2) est disposée orthogonalement à cette face principale, de manière à recevoir ledit troisième flux sous un angle de 45 degrés, et en ce que le flux lumineux de sortie (V123) se propage suivant l'axe optique (A3) associé à ladite première voie (V3). 20. Application à un viseur de casque, porté par ledit casque (80), comprenant au moins un système optique muni d'une optique de visée (7), tournée vers une scène à observer (Sc) et fournissant une première image d'entrée, un organe de visualisation (70) fournissant une seconde image d'entrée, un dispositif optique de mélange d'images (72) selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, pour le mélange desdites première et seconde images d'entrée, et une optique relais (73, 74) projetant sur un écran (81), visible par les yeux (O) d'un utilisateur (U) portant sur sa tête ledit casque (80), une image mélange desdites première et deuxième images d'entrée, selon un ratio énergétique déterminé par ledit dispositif optique de mélange d'images (72). 21. Application selon la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comprend deux systèmes optiques (7d, 7g), un premier système optique (7d) étant disposé sur le côté droit dudit casque (80) et un second système optique (7g) étant disposé sur le côté droit dudit casque (80), de manière à projeter sur ledit écran (81) une image stéréoscopique. 22. Application selon la revendication 20, caractérisée en ce que ladite optique de visée (7) est associée à un intensificateur d'images (711) pour une vision nocturne et en ce que ledit organe de visualisation (70) est un écran cathodique ou un écran à diodes électroluminescentes générant une image synthétique.