FR 2780158 A1 19991224 FR 9807836 A 19980622 i Procédé et dispositif pour la mesure des contraintes de forme dans un matériau transparent. DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour la mesure des contraintes de forme au sein d'un matériau transparent, et notamment dans un ruban de verre flotté sortant au bout de la ligne de production. La maîtrise imparfaite des contraintes de forme est la cause principale des casses de verre sur la ligne de verre flotté. La mesure du profil de ces contraintes permettra de mieux les maîtriser et d'améliorer la productivité. On sait que lorsqu'un matériau transparent est soumis à des contraintes locales, son indice de réfraction est modifié de manière anisotrope, ce qui a pour effet de créer une biréfringence locale dans le matériau. La biréfringence a pour effet de déphaser les différentes composantes de polarisation de la lumière qui traverse le matériau. ETAT ANTERIEUR DE LA TECHNIQUE Par le brevet n 2 563 337 appartenant à la même Demanderesse, on connaît un dispositif et un procédé de mesure de la contrainte qui est basé sur ce principe. Ce dispositif est représenté à la figure 1 annexée et sera décrit ci-après. Le dispositif comprend un boîtier d'émission de lumière et un boîtier de réception de lumière 12 disposés respectivement au dessus et en dessous d'un ruban de verre 14, lequel est supposé défiler dans la direction perpendiculaire au plan de la feuille. Le boîtier d'émission comprend une source de lumière 16, un filtre interférentiel 18 pour filtrer le faisceau et laisser passer un faisceau monochromatique de longueur d'onde k prédéterminée, un système optique 20 servant à collimater le faisceau monochromatique, un polariseur tournant 22 entraîné par un moteur 24 par l'intermédiaire d'une roue dentée 26 et une lame quart d'onde 28 orientée à 45 de l'axe longitudinal du ruban de verre. Le boîtier de réception 12 comprend un analyseur 30 orienté à 45 de l'axe longitudinal du ruban de verre, un filtre interférentiel suivi par une photodiode 32 et un amplificateur 34. Un pyromètre 36 est installé au voisinage du boîtier de réception 12 pour mesurer le profil transversal de température du verre. Les sorties de la photodiode et du pyromètre sont reliées à un microprocesseur 38. Lorsque le polariseur 22 tourne à vitesse constante, la photodiode enregistre un signal sinusoïdal I dont la fréquence est égale au double de la fréquence de rotation du polariseur. Si le verre est le siège de contraintes, le signal est déphasé d'un angle V par rapport au cas o le verre n'est pas soumis à des contraintes (ou au cas o il n'y a pas de verre). On a I = Io[l+ C.cos(4af0t+ W)] (1) o Io représente l'intensité lumineuse transmise qui dépend de la nature du verre fo est la fréquence de rotation du polariseur C est le contraste. D'après la théorie de la photoélasticité, on montre que: 2n 9 =- XCoEo (2) o k est la longueur d'onde du faisceau lumineux C0 est la constante de photoélasticité du verre E est l'épaisseur du verre oest la contrainte Le déphasage 1 est mesuré par un codeur optique et est mémorisé dans le microprocesseur. On peut donc calculer à partir de la formule (2) la contrainte o en tout point du ruban de verre. Le boîtier d'émission 10 et le boîtier de réception 12 sont montés sur deux portiques se trouvant respectivement au-dessus et en dessous du ruban de verre et se déplacent d'un mouvement de va-et-vient sur ces portiques, le long de rails de guidage orientés dans le sens transversal du ruban de verre. Le mouvement des deux boîtiers doit être synchrone de manière que leur axe optique soit toujours dans l'alignement l'un de l'autre. Ce dispositif permet de mesurer correctement les contraintes, mais il présente plusieurs inconvénients: - il est d'un coût élevé en raison de l'utilisation de deux portiques qui doivent être entraînés de façon synchrone, - l'entraînement en rotation du système optique formé par le polariseur et par le codeur est effectué par des transmissions mécaniques relativement compliquées nécessitant un entretien permanent, - la fréquence du signal (26 Hz) est trop faible pour que l'on puisse effectuer une mesure précise du déphasage 9, car à cette fréquence, l'intensité lumineuse 10 fluctue avec les moindres perturbations, telles que des poussières, des inclusions ou que les irrégularités des couches déposées sur le verre, La présente invention vise à remédier à ces inconvénients en proposant un procédé et un dispositif de mesure des contraintes qui soient performants et qui permettent de simplifier la mécanique de translation des boîtiers, voire de l'éliminer complètement, de manière à en diminuer le coût. Elle concerne également un procédé et un dispositif de mesure de contraintes qui soient insensibles aux fluctuations de l'intensité dues aux poussières, aux inclusions dans le verre et aux irrégularités des couches déposées sur le verre. Elle concerne encore un procédé et un dispositif de mesure de contraintes permettant d'effectuer de bonnes mesures même si le signal est faible par rapport au bruit. Avant d'exposer l'invention, on expliquera tout d'abord le principe qui en est à la base. Soit un milieu biréfringent soumis à une contrainte et placé entre un polariseur et un analyseur. On sait qu'il introduit un déphasage V0 et que l'intensité lumineuse I mesurée à la sortie de l'analyseur est maximale si le polariseur et l'analyseur sont croisés et sont à 45 par rapport aux axes propres du milieu biréfringent. Cette intensité est donnée par la formule: Io I = 2 (1 + C cos V0) (3) Mais le déphasage V0 peut être la somme de plusieurs déphasages introduits par différents composants optiques. Si l'un de ces composants est un modulateur, par exemple du type photoélastique, dont les axes propres sont confondus avec ceux du ruban de verre, on aura o I est le déphasage à mesurer du ruban de verre 1Wm est le déphasage introduit par le modulateur. En désignant par f0 la fréquence d'excitation du modulateur, on a Vm = A0 COs (2uf0t). L'intensité mesurée est alors: Io I = { 1+ C cos [p + Ao. cos(2xfot)]} o C est le contraste et I0 est l'intensité lumineuse en transmission. De l'expression précédente. on tire 2I - -1 = C.cost cos [Ao cos(2uf0t)] C.sint sin [Ao cos(2nf0t)] Les amplitudes des composantes de I aux fréquences oo à 2 m0 sont données respectivement par: B( o les JN sont les fonctions de Bessel du Nième ordre. Mais ces deux composantes ne permettent pas de calculer le déphasage ip car, compte tenu des conditions réelles de mesure, le contraste C est égal à une valeur inconnue inférieure à 100%. De même, Io est inconnu étant donné que l'absorption du verre varie d'une composition à l'autre et que les poussières, les inclusions dans le verre et les irrégularités de surface provoquent une variation rapide de IO. On s'affranchit de ces difficultés en calculant le rapport: B(o) = J1(A0) - tanT B(2w0) J2(Ao) d'o l'on tire: J2(A0) B(00) 3p= Arc tan. (5) Jl(Ao) B(2(o) (5) Ainsi, la connaissance des deux composantes en 0 et 2ò du signal permet de déduire la valeur du déphasage T et donc la contrainte. Ce raisonnement est, bien entendu, valable pour toute composante 2n.c0 et (2n+l).c0, cela ne changeant que la valeur des coefficients de Bessel dans la relation finale. Le principe qui vient d'être exposé est très général et s'applique aussi bien en transmission qu'en réflexion. L'invention utilise ce principe en vue de simplifier la mécanique de translation du dispositif et d'améliorer la performance des mesures. RESUME DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé pour la mesure de contraintes dans un matériau transparent, tel qu'un ruban de verre flotté sortant de la ligne de production et se déplaçant dans une direction longitudinale, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste: à faire passer à travers un modulateur, par exemple photoélastique, ayant deux fréquences de référence, de préférence f0 et 2f0, un faisceau lumineux monochromatique polarisé qui balaie le matériau transparent sur toute sa dimension transversale, à faire passer à travers le matériau transparent, le faisceau qui émerge du modulateur, à renvoyer le faisceau lumineux qui a traversé le matériau transparent pour qu'il traverse à nouveau celui-ci, à recevoir le faisceau émergeant à travers un analyseur, afin de déterminer les modifications introduites par la biréfringence du matériau transparent, à transformer le faisceau lumineux analysé en signal électrique correspondant, à détecter les composantes fréquentielles du signal électrique correspondant auxdites fréquences de référence du modulateur, à calculer à partir desdites composantes fréquentielles, le déphasage 1 du signal électrique recueilli à la sortie de la photodiode, lorsque des contraintes s'exercent sur le matériau, par rapport au cas o le matériau n'est pas soumis à des contraintes, et à calculer la contrainte o par la formule: ca = 4n CoE o k est la longueur d'onde du faisceau lumineux monochromatique, Co est la constante de photoélasticité du matériau E est l'épaisseur du matériau Le balayage du matériau transparent par le faisceau lumineux est effectué en déplaçant un boîtier d'émission au- dessus dudit matériau d'un mouvement de va-et-vient transversal par rapport à la direction de déplacement du matériau transparent. L'analyse du faisceau émergeant est effectué par un boîtier de réception monté du même côté que le boîtier d'émission et solidaire en mouvement de ce dernier. Le balayage peut également être effectué en faisant tourner l'ensemble émission-réception et donc le faisceau lumineux à partir d'un point fixe situé d'un côté du matériau transparent, l'amplitude de la rotation étant choisie pour que le faisceau parcourt la surface du matériau sur toute sa largeur. Le renvoi du faisceau qui a traversé le matériau transparent est réalisé au moyen d'une bande réfléchissante ou diffusante disposée de l'autre côté du matériau transparent par rapport aux boîtiers d'émission et de réception, et qui a une extension égale à l'extension transversale du matériau transparent. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend: un dispositif d'émission de lumière disposé d'un côté du matériau transparent et qui comprend une source de lumière monochromatique, un polariseur fixe et un modulateur, notamment photoélastique, qui fournit deux fréquences de référence, de préférence f0 et 2f0, une bande diffusante ou réfléchissante placée de l'autre côté du matériau transparent et s'étendant dans le sens transversal de celui- ci, sensiblement sur toute sa largeur, des moyens de déplacement du faisceau lumineux émis par le dispositif d'émission pour qu'il parcourt la bande diffusante sur toute sa longueur, et un dispositif de réception de la lumière diffusée ou réfléchie par la bande de diffusion, ledit dispositif se trouvant du même côté que le dispositif d'émission par rapport au matériau transparent et comprenant un analyseur, une photodiode à avalanche, deux amplificateurs à détection synchrone ayant pour références les deux fréquences qui sont fournies par le modulateur et un banc d'acquisition permettant de calculer le déphasage i selon l'expression (5) puis la contrainte a d'après la formule: 4r I = C0 Ea o X est la longueur d'onde du faisceau lumineux, C0 est la constante de photoélasticité du verre E est l'épaisseur du verre et V est le déphasage du signal électrique recueilli à la sortie de la photodiode, lorsque des contraintes s'exercent sur le verre, par rapport au cas o le verre n'est pas soumis à des contraintes. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif d'émission et le dispositif de réception sont logés dans un même boîtier qui est monté coulissant sur un portique monorail placé d'un côté du matériau transparent et s'étendant dans le sens transversal de celui-ci. Selon un autre mode de réalisation, le dispositif d'émission et le dispositif de réception sont logés dans un même boîtier qui est disposé en un point fixe d'un côté du matériau transparent, le faisceau lumineux émis balayant angulairement, depuis ce point fixe, matériau transparent sur toute sa largeur. Le dispositif selon l'invention ne présente aucun des inconvénients du dispositif de la technique antérieure. On peut en effet noter qu'il est d'une grande simplicité de construction puisque le premier mode de réalisation décrit ci-dessus, ne comporte qu'un seul portique et que le second mode de réalisation ne comporte pas de portique du tout. De plus, l'utilisation du modulateur photoélastique permet de maintenir fixe le polariseur. Il en résulte une simplification du système mécanique. En outre, le dispositif selon l'invention est facile à régler. Bien que l'intensité lumineuse maximale ne puisse être obtenue qu'en croisant le polariseur et l'analyseur et en les plaçant à 45 par rapport aux axes propres du matériau transparent, cette condition n'est pas obligatoire dans le cas de l'invention. Autrement dit, le contraste C ne doit pas forcément être égal à 100% puisque, comme on l'a expliqué précédemment, le rapport B( du contraste. Pour la même raison, le dispositif est insensible aux problèmes de fluctuation de l'intensité lumineuse Io causés par les poussières, les inclusions et l'irrégularité des couches. De plus, avec la fréquence de modulation relativement élevée qui est de 50 kHz, la vitesse de mesure est tellement rapide que, pendant la mesure, la variation de l'intensité lumineuse Io est négligeable. Bien qu'un diffuseur dépolarise partiellement la lumière, et qu'il rend par conséquent le contraste encore plus faible de façon inconnue, la mesure est toujours fiable pour la même raison que précédemment. Un autre avantage réside dans le fait que l'emploi de la détection synchrone pour mesurer les amplitudes de l'intensité lumineuse en 0 et 20 rend le dispositif très robuste au bruit. Il permet d'effectuer de bonnes mesures même si le signal est faible par rapport au bruit. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est une vue schématique d'un dispositif de mesure des contraintes selon la technique antérieure; la figure 2 est une vue schématique d'un dispositif de mesure de contraintes monté en transmission et basé sur le principe de l'invention, le matériau transparent étant constitué par un étalon; la figure 3 est une vue en coupe schématique d'un modulateur photoélastique; la figure 4 représente le cycle de modulation du modulateur photoélastique; la figure 5 montre un profil de contrainte obtenu avec le dispositif de la figure 2 sur un étalon de matière transparente; la figure 6 est une vue schématique d'un dispositif de mesure de contraintes monté en diffusion selon un premier mode de réalisation de l'invention utilisant un seul portique; la figure 7 montre un profil de contrainte obtenu avec le dispositif de la figure 6 sur un étalon de matière transparente; la figure 8 est une vue schématique d'un dispositif de mesure de contraintes également monté en diffusion, mais n'utilisant aucun portique; et les figures 9, 10 et 11 montrent respectivement des courbes de contraintes obtenues avec les dispositifs des figures 1, 6 et 8 sur un ruban de verre flotté. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION PREFERES La description qui va suivre sera faite dans le cas particulier d'un ruban de verre flotté sortant d'une ligne de production, mais elle s'applique également à tout matériau transparent. La figure 1 ayant déjà été décrite, on passera directement à la description de la figure 2, qui représente un dispositif de mesure des contraintes par transmission incorporant un modulateur photoélastique et un dispositif de détection synchrone et qui va servir à valider le procédé de mesure des contraintes par diffusion de l'invention. Le principe de la validation est le suivant: à la place du ruban de verre, on utilise des étalons de verre précontraints 40 dont les profils de contrainte sont parfaitement connus. Ces étalons sont obtenus à partir de volumes de verre qui sont recuits afin d'obtenir un profil de contrainte similaire à celui du ruban de verre sortant au bout de la ligne de production. On insère tour à tour chacun de ces étalons dans le dispositif de mesure de la figure 2. Ce dispositif permet de déterminer expérimentalement le profil de contrainte de chacun des étalons. Si le profil trouvé par la mesure est le même que le profil connu de l'étalon, on pourra conclure que le procédé de l'invention est validé. On a représenté sur la figure 2 un système de coordonnées Oxyz, dont les axes Ox, Oy et Oz sont respectivement parallèles aux directions longitudinale, transversale et normale au plan de l'étalon 40. Le dispositif de la figure 2 comprend une source de lumière monochromatique 42, par exemple un laser hélium-néon de 2mW (X = 632, 8 nm). La lumière traverse successivement un polarisateur 44 orienté à 45 de l'axe Oy, un modulateur photoélastique 46 qui est orienté de façon que ses axes soient confondus avec les axes Ox et Oy, l'étalon de verre à profil de contraintes connu, la direction de contrainte étant parallèle à l'axe Oy, un analyseur 48 orienté à -45 de l'axe Oy et une photodiode 50 qui convertit la lumière en un signal électrique. On rappellera brièvement la structure et le fonctionnement d'un modulateur photoélastique en se référant aux figures 3 et 4. Le modulateur photoélastique 46 est constitué d'un barreau d'un matériau transparent 60, par exemple en silice, dont l'une des extrémités est collée sur un cristal piézo- électrique 62 et dont l'autre extrémité est en appui sur une butée mécanique 63. Le modulateur est un appareil résonnant qui produit une biréfringence oscillant à une fréquence fixe. Dans le cas présent, la fréquence est de 50 kHz. Le cristal piézo-électrique est excité à la fréquence de résonnance du barreau transparent 60 et est piloté par un circuit électronique qui contrôle l'amplitude des oscillations. C'est l'amplitude des oscillations qui détermine le cycle de modulation de l'état de polarisation de la lumière qui émerge du modulateur. On travaillera ci- après avec une amplitude A0 = a. La figure 4 représente la variation de l'amplitude de vibration avec le temps pour un état de polarisation à 45 du modulateur. Revenant à la figure 2, le signal sortant de la photodiode est envoyé à un dispositif de détection synchrone 52 comprenant deux amplificateurs à détection synchrone 54, 56 dont les références sont fournies par le modulateur photoélastique 46. Ces références peuvent être choisies égales à f0 et à 2fo, par exemple 50 kHz et 100 kHz. On récupère à la sortie des amplificateurs 54, 56 deux signaux analogiques B( par la photodiode. Ces deux signaux analogiques sont convertis en numérique par un banc d'acquisition 58 qui détermine la valeur du déphasage en utilisant l'expression (5) mentionnée précédemment et par conséquent la contrainte. On obtient ainsi directement le tracé du profil de contrainte de l'étalon de verre. Dans un exemple de réalisation particulier, on utilise deux étalons ayant une contrainte au centre de 3,25 MPa pour l'un et de 3,9 MPa pour l'autre et ayant des profils sensiblement paraboliques. Pour A0 = n, on a Jl(A0) = 0,2846 et J2(A0) = 0,4854. En reportant ces valeurs dans l'expression (5), on obtient: = Arc tan [1.706 B() = Coo E(nm).106 o C0= 2,6 10-6 MPa-1 La figure 5 montre le profil de contrainte ainsi obtenu. On constate que ce profil correspond parfaitement au profil mesuré par la technique antérieure pour l'étalon, puisque sur la figure 5 on relève un maximum de 3,20 MPa alors que, comme précisé plus haut, la valeur mesurée manuellement est de 3,25 MPa. Cette expérience a été renouvelée avec plusieurs étalons de verre précontraints et à chaque fois, les valeurs obtenues par le procédé de l'invention sont égales à celles mesurées manuellement. Le procédé de l'invention est donc validé dans la configuration en transmission. On décrira à présent l'application de ce procédé au dispositif de mesure de la contrainte par diffusion selon l'invention. Un premier mode de réalisation de ce dispositif est représenté sur la figure 6. Sur cette figure, on désigne par les mêmes références les éléments homologues de ceux de la figure 2. Le dispositif de la figure 6 diffère de celui de la figure 2 par le fait que: - le dispositif d'émission (qui comprend le laser 42, le polariseur 44 et le modulateur 46) et le dispositif de réception (qui comprend l'analyseur 48 et le détecteur 50) sont placés du même côté que le verre à mesurer 40; - il comporte une bande 60 en matière réfléchissante ou diffusante disposée de l'autre côté du ruban de verre et qui est capable de renvoyer au moins une partie du faisceau incident 62 qu'il reçoit, vers le dispositif de réception sous forme d'un faisceau diffusé 64; - la photodiode est remplacée par une photodiode à avalanche, plus sensible, parce que le flux diffusé 64 est plus faible que le flux transmis 62. On notera qu'une autre différence notable par rapport au cas de la transmission réside dans le fait que la lumière traverse deux fois le verre avant d'être détectée. En choisissant un angle faible entre l'axe d'émission et l'axe de réception, on mesurera deux fois la contrainte, ce qui double la sensibilité de la mesure. Le dispositif d'émission et le dispositif de réception sont réunis dans un même boîtier 65 qui est monté coulissant sur un portique monorail, non représenté. Le rail est disposé transversalement par rapport au sens de défilement du ruban de verre 40, de sorte qu'au cours des trajets aller et retour du boîtier, le faisceau lumineux émis 62 parcourt le ruban de verre sur toute sa largeur. La bande 60 est disposée transversalement par rapport au ruban de verre, de préférence dans le plan vertical qui contient le rail et qui est perpendiculaire au ruban de verre. La bande sera de préférence réalisée en une matière de signalisation réflectorisée ou en métal anodisé blanc. Un exemple de mesure sur un étalon est représenté sur la figure 7. On mesure une contrainte maximale OcM = 7,80 MPa au centre de la plaque, alors que la valeur donnée est de 3,9 MPa, qui est bien la moitié de la valeur mesurée. On peut remarquer le saut qui existe en fin de profil. Ce saut est dû au fait que le déphasage mesuré dépasse 90 , du fait que la sensibilité de la mesure est doublée. Il en résulte que l'expression (5) qui permet de déterminer la contrainte donne un résultat présentant un décalage d'une période de 90 dans l'Arctangente. Ce saut est du reste facile à corriger numériquement. Le profil ainsi obtenu est tout à fait conforme à celui mesuré manuellement. Le montage en diffusion est donc lui aussi validé. Ce montage est avantageux puisqu'il permet de n'utiliser qu'un seul portique. On se référera à présent à la figure 8 qui représente un second mode de réalisation du dispositif de mesure de la contrainte par diffusion. Comme dans le mode de réalisation précédent, le dispositif d'émission et le dispositif de réception sont implantés côte à côte dans un boîtier, schématisé par le point 0. Le boîtier est monté en position fixe audessus du ruban de verre 40. Le système d'émission et de réception tourne autour du point fixe 0 de façon que le rayon laser balaye angulairement toute la largeur du ruban de verre. L'angle de balayage 00 varie entre -45 et + 45 . Le retour de la lumière est assuré par une bande en matière diffusante 60 fixée sur un support transversal disposé sous le ruban de verre. Comme le montre la figure 8, le système d'émission- réception ne se trouve pas à la verticale du ruban de verre mais il est décalé angulairement vers l'arrière par rapport à cette verticale d'un angle ao, afin d'éviter un retour par réflexion spéculaire d'un rayon réfléchi par le verre lorsque le rayon laser attaque le ruban perpendiculairement (0o = 0). En effet, lors du balayage angulaire, le détecteur reçoit toujours une intensité lumineuse assez stable. Mais, si le rayon réfléchi par réflexion spéculaire est perçu, une augmentation brutale d'intensité lumineuse sera observée, ce qui peut saturer le détecteur. De plus, la réflexion spéculaire comporte aussi une information sur l'interférence entre les réflexions sur les deux faces du ruban de verre, ce qui invalide la théorie exposée précédemment. En pratique, on règle a0 à une faible valeur de 5 . La configuration de la figure 8 est encore plus simple et plus économique que celle de la figure 6, puisqu'elle ne comporte aucun portique. De plus, du fait que le système d'émission-réception peut être placé très au-dessus du ruban de verre, il est possible d'installer un système de refroidissement. Ceci offre la possibilité d'effectuer une mesure des contraintes à chaud. Toutefois, les résultats fournis sur le dispositif de la figure 8 nécessitent une correction, car le fait de balayer angulairement le ruban de verre implique que l'angle d'incidence du rayon laser sur le verre est variable et que l'épaisseur de verre traversée est aussi variable. L'expression (5) o l'épaisseur E est supposée constante ne peut donc pas s'appliquer. On montre que les contraintes effectives o'i mesurées en un point fixe lorsque l'angle d'incidence sur le verre varie, sont reliées aux contraintes à mesurer oi par les relations suivantes: a'1 = o1(cos2 '0 O sin2a '0osin2 a 0) c'2 = a2cos2 a'0 o '0 et 0'o sont deux angles définis dans le verre, tels que n sina'0 = sin a0 et n sin 0'0 = sin O0 o n est l'indice de réfraction de verre. Dans le cas concret de l'invention, on a aol= 0 et c'0 est très faible. Il en résulte que 0'2 - c2. L'épaisseur effective est alors Ee = E/cos 0'o. Finalement, le déphasage ' est donné par la formule: 2n 4j E 0 -'2 2Ee = 2 cos k ci2cos 0'0 La figure 9 montre la courbe de variation des contraintes sur une ligne de production de verre flotté dans le cas d'un dispositif antérieur et la figure 10 montre la courbe dans le cas d'un dispositif de mesure par diffusion, avec un seul portique. On peut remarquer la très bonne concordance des résultats obtenus par les deux systèmes de mesure. Enfin, la figure 11 représente la courbe de variation des contraintes dans le cas d'un dispositif de mesure par diffusion, sans portique, la courbe en traits tiretés étant la courbe brute et la courbe en trait continu étant la courbe corrigée pour tenir compte de la variation de l'angle d'incidence. Le procédé de mesure de contraintes selon l'invention peut être appliqué pour effectuer des mesures sur desverres spéciaux, tels que le verre imprimé qui présente de fortes déformations géométriques et le verre très absorbant. Grâce à sa grande vitesse de mesure, le dispositif de mesure selon l'invention est capable d'effectuer de bonnes mesures sur le verre imprimé, car le temps de mesure est tellement court que pendant cette durée, la déformation du verre ne peut pas perturber le signal de façon significative. De plus, le dispositif selon l'invention est très robuste au bruit électronique. Le traitement du signal permet de détecter la mesure même lorsque le rapport signal/bruit est faible. Le dispositif permet donc de fonctionner avec des verres à très forte absorption. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la mesure des contraintes dans un matériau transparent (40), tel qu'un ruban de verre flotté (40) sortant de la ligne de production et se déplaçant dans une direction longitudinale, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste: à faire passer à travers un modulateur (46), notamment photoélastique, ayant deux fréquences de référence (de préférence f0 et 2fo), un faisceau lumineux monochromatique polarisé (62) qui balaie le matériau transparent sur toute sa dimension transversale, à faire passer à travers le matériau transparent (40), le faisceau qui émerge du modulateur, à renvoyer le faisceau lumineux qui a traversé le matériau transparent pour qu'il traverse à nouveau celui-ci, à recevoir le faisceau émergeant (64), à travers un analyseur afin de déterminer les modifications introduites par la biréfringence du matériau transparent, à transformer le faisceau lumineux analysé en signal électrique correspondant, à détecter les composantes fréquentielles du signal électriques correspondant auxdites fréquences de référence (f0, 2fo) du modulateur, à calculer à partir desdites composantes fréquentielles, le déphasage 1 du signal électrique recueilli à la sortie de la photodiode, lorsque des contraintes s'exercent sur le matériau, par rapport au cas o le matériau n'est pas soumis à des contraintes, et à calculer la contrainte a par la formule: x 4U C0E o x est la longueur d'onde du faisceau lumineux monochromatique, C0 est la constante de photoélasticité du matériau E est l'épaisseur du matériau. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le balayage du matériau transparent (40) par le faisceau lumineux est effectué en déplaçant un boîtier d'émission (65) au-dessus dudit matériau d'un mouvement de va-et-vient transversal par rapport à la direction de déplacement du matériau transparent. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'analyse du faisceau émergeant est effectué par un boîtier de réception monté du même côté que le boîtier d'émission et solidaire en mouvement de ce dernier. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le balayage peut également être effectué en faisant tourner le faisceau lumineux à partir d'un point fixe (0) situé d'un côté du matériau transparent, l'amplitude de la rotation étant choisie pour que le faisceau parcoure la surface du matériau sur toute sa largeur. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le renvoi du faisceau qui a traversé le matériau transparent (40) est réalisé au moyen d'une bande réfléchissante ou diffusante (60) disposée de l'autre côté du matériau transparent par rapport aux boîtiers d'émission et de réception (65), et qui a une extension au moins égale à l'extension transversale du matériau transparent. 6. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend: un dispositif d'émission de lumière disposé d'un côté du matériau transparent (40) et qui comprend une source de lumière monochromatique (42), un polariseur fixe (44) et un modulateur (46), notamment photoélastique, qui fournit deux fréquences de référence, de préférence f0 et 2f0, une bande diffusante ou réfléchissante (60) placée de l'autre côté du matériau transparent et s'étendant dans le sens transversal de celui-ci, sensiblement sur toute sa largeur, des moyens de déplacement du faisceau lumineux émis (62) par le dispositif d'émission pour qu'il parcoure la bande diffusante sur toute sa longueur, et un dispositif de réception de la lumière diffusée ou réfléchie (64) par la bande de diffusion, ledit dispositif se trouvant du même côté que le dispositif d'émission par rapport au matériau transparent et comprenant un analyseur (48), une photodiode à avalanche (50), deux amplificateurs à détection synchrone (54, 56) ayant pour références les deux fréquences qui sont fournies par le modulateur et un banc d'acquisition (58) permettant de déterminer le déphasage et de calculer la contrainte a d'après la formule: 4x =- C0 E co o X est la longueur d'onde du faisceau lumineux, C0 est la constante de photoélasticité du verre E est l'épaisseur du verre et 1 est le déphasage du signal électrique recueilli à la sortie de la photodiode, lorsque des contraintes s'exercent sur le matériau transparent, par rapport au cas o le matériau transparent n'est pas soumis à des contraintes. 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif d'émission et le dispositif de réception sont logés dans un même boîtier (65) qui est monté coulissant sur un portique monorail placé d'un côté du matériau transparent (40) et s'étendant dans le sens transversal de celui-ci. 8. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif d'émission et le dispositif de réception sont logés dans un même boîtier (65) qui est disposé en un point fixe (0) d'un côté du matériau transparent, le faisceau lumineux émis balayant angulairement, depuis ce point fixe, le matériau transparent sur toute sa largeur. 9. Application du procédé selon l'une des revendications 1 à 5 et du dispositif selon l'une des revendications 6 à 8 à la mesure des contraintes dans un ruban de verre flotté sortant d'une ligne de production. 10. Application selon la revendication 9 à la mesure des contraintes dans des verres spéciaux, tels que le verre imprimé et le verre très absorbant.