FR 2773885 A1 19990723 FR 9800457 A 19980116 i DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne une méthode de caractérisation de la capacité de neutralisation d'un lubrifiant contenant des additifs détergents renfermant une réserve de basicité ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre de cette méthode. Elle trouve son application dans les laboratoires de recherche et de contrôle des fabricants de lubrifiants ainsi que dans ceux des motoristes. ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Les moteurs diesels et plus particulièrement les moteurs diesels marins de grosse taille utilisent généralement comme carburants des fiouls lourds à forte teneur en soufre. Lors de la combustion, le soufre peut conduire à la formation d'acide sulfurique sous l'effet de réactions d'oxydation et par combinaison avec de l'eau. Cet acide qui a tendance à condenser à l'intérieur des moteurs diesels peut entraîner la corrosion des pièces métalliques et l'usure corrosive d'organes majeurs comme les chemises et les segments. Pour minimiser ces effets nuisibles les lubrifiants utilisés pour ces moteurs doivent présenter une capacité de neutralisation. Pour cette raison ces lubrifiants sont des produits à forte basicité. Cette basicité est habituellement apportée par des additifs détergents surbasés qui renferment une espèce neutralisante, par exemple du carbonate de calcium. Pour mesurer cette basicité on utilise couramment une méthode décrite dans la norme ASTM D-2896, qui permet de déterminer un paramètre appelé BN (Basic Number en anglais) qui s'exprime en mg d'hydroxyde de potassium (KOH) par gramme de lubrifiant. Ce paramètre est un indicateur macroscopique, qui permet de classer les lubrifiants en fonction du potentiel nécessaire pour assurer une protection suffisante et durable des moteurs vis à vis des phénomènes indésirables liés à la présence d'acides en général. Ce paramètre représentatif de la basicité du lubrifiant ne prend pas en compte les conditions réelles d'oxydation des lubrifiants dans les moteurs diesels il ne peut donc pas caractériser complètement leur capacité de neutralisation. Une autre méthode de caractérisation de la capacité de neutralisation des lubrifiants est décrite dans le document Technical Papers Series, no 872 158 intitulé "Cylinder Wear Mechanism in an EGR-Equiped Diesel Engine and Wear Protection by the Engine Oil" publié par Society of Automotive Engineers. Cette méthode vise à mesurer la vitesse de neutralisation du lubrifiant par l'acide sulfurique. Elle consiste à introduire un échantillon de 30 grammes de lubrifiant dans un réservoir étanche muni d'un thermomètre et d'un manomètre et comportant un évent. Le réservoir étant immergé dans un bain d'eau à température constante et l'échantillon de lubrifiant étant constamment agité par des moyens adaptés, lorsque la température de l'échantillon est stabilisée, 0,1 millilitre d'acide sulfurique concentré sont introduits à l'intérieur du réservoir au moyen d'une seringue à travers l'évent ouvert. L'évent est ensuite immédiatement fermé. A partir de cet instant la pression indiquée par le manomètre est enregistrée pendant 10 minutes. Les valeurs de la pression enregistrée sont converties en quantité de dioxyde de carbone produit par la réaction de l'acide sulfurique avec les produits basiques contenus dans l'échantillon de lubrifiant. La vitesse de neutralisation est caractérisée par le volume de dioxyde de carbone produit au cours des 4 minutes qui suivent l'introduction de l'acide, elle s'exprime en micromoles de dioxyde de carbone. Cette méthode présente l'inconvénient de mettre en oeuvre un volume important de lubrifiant alors que au contraire dans un moteur en fonctionnement les phénomènes de neutralisation se produisent à la surface des organes lubrifiés tels que les cylindres et pistons et les quantités de lubrifiants mises en jeu sont faibles. Avec cette méthode la mesure de la vitesse de neutralisation est très dépendante des conditions d'agitation du lubrifiant dans le réservoir à l'intérieur duquel s'effectue la réaction ce qui est préjudiciable à répétabilité de la mesure et à la validité des comparaisons entre des mesures effectuées avec différents lubrifiants. De plus, elle n'est représentative que des phénomènes lents c'est à dire dont la durée est de plusieurs minutes. EXPOSE DE L'INVENTION La présente invention a justement pour objet de remédier à ces inconvénients et notamment de fournir un procédé et un dispositif de caractérisation de la capacité de neutralisation des lubrifiants qui prend en compte les conditions réelles d'oxydation des lubrifiants dans les moteurs. En effet les résultats obtenus par la méthode de l'invention sont représentatifs des phénomènes de neutralisation qui se produisent essentiellement à la surface des organes lubrifiés qui sont caractérisés par les faibles quantités de lubrifiants mises en jeu instantanément et les fortes concentrations locales en acide qui résultent des phénomènes de condensation et de solubilisation de l'acide dans le lubrifiant. Elle trouve son application dans les laboratoires des industries qui fabriquent des lubrifiants et ceux des constructeurs de moteurs auxquels ces lubrifiants sont destinés. A cette fin la présente invention propose une méthode de caractérisation de la capacité de neutralisation d'un lubrifiant contenant des additifs détergents renfermant une réserve de basicité, consistant à faire réagir, dans un réservoir étanche, à température constante les bases apportées par les additifs contenus dans un échantillon de masse connue de lubrifiant avec une quantité déterminée d'un acide liquide, au moins égale à la quantité stoechiométrique, caractérisée en ce qu'elle consiste en outre: à former à l'intérieur du réservoir étanche un film à partir de l'échantillon de lubrifiant, - à déposer la quantité déterminée d'acide liquide à la surface du film dans un temps inférieur à 0,5 seconde, - à enregistrer en fonction du temps les valeurs de la pression à l'intérieur du réservoir étanche jusqu'à stabilisation de ladite pression, - à déterminer à partir des valeurs enregistrées de la pression, au moins un des trois paramètres caractérisants suivants: un délai d'initiation de la réaction, un potentiel de neutralisation, une vitesse de réaction. Selon une deuxième caractéristique de la méthode de l'invention, le délai d'initiation de la réaction est déterminé par la mesure du temps qui s'écoule entre le début du dépôt de l'acide liquide et l'instant de passage par une valeur minimale de la pression enregistrée. Selon une autre caractéristique de la méthode de l'invention la quantité de bases apportées par les additifs détergents contenus dans l'échantillon de lubrifiant étant connue, la pression enregistrée atteignant une valeur stable, le potentiel de neutralisation est déterminé par application de la formule suivante L\P Ra = P- x 100 Pth dans laquelle: Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP représente la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique dans le réservoir étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète. Selon une autre caractéristique de la méthode de l'invention la vitesse de réaction est égale à la vitesse maximale d'augmentation de la pression enregistrée. Selon une autre caractéristique de la méthode de l'invention le film de lubrifiant formé à l'intérieur du réservoir étanche présente une épaisseur comprise entre 20 et 150 microns. Selon une autre caractéristique de la méthode de l'invention l'acide liquide est préférentiellement de l'acide sulfurique à 95%. Selon une autre caractéristique de la méthode de l'invention la quantité déterminée d'acide sulfurique à 95%, correspond à un excès d'acide compris entre 0,5% et 200 % et préférentiellement égal à 96,7%, par rapport à la quantité de bases apportée par les additifs détergents. L'invention a aussi pour objet un dispositif pour la caractérisation de la capacité de neutralisation d'un lubrifiant contenant des additifs détergents renfermant une réserve de basicité, comportant un réservoir étanche muni de moyens de maintien à une température constante, dans lequel on fait réagir les bases apportées par les additifs contenus dans un échantillon de masse connue de lubrifiant avec une quantité déterminée d'un acide liquide, au moins égale à la quantité stoechiométrique, caractérisé en ce qu'il comporte en plus: - des moyens de formation d'un film, sur une paroi interne du réservoir étanche à partir de l'échantillon de lubrifiant, - des moyens de dépôt de la quantité déterminée d'acide liquide à la surface du film dans un temps inférieur à 0,5 seconde, - un capteur de mesure de pression à l'intérieur du réservoir étanche délivrant un signal de mesure de pression sur une sortie, - un module d'enregistrement relié à la sortie du capteur de pression pour enregistrer en fonction du temps les valeurs de la pression à l'intérieur du réservoir étanche, - des moyens de détermination d'au moins un des trois paramètres caractérisants suivants: un délai d'initiation de la réaction, un potentiel de neutralisation, une vitesse de réaction. Selon une autre caractéristique du dispositif de l'invention les moyens de détermination des paramètres caractérisants consistent en un module de visualisation d'une courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée en fonction du temps, dans un système d'axes gradués, ledit module étant raccordé à une sortie du module d'enregistrement. Selon une autre caractéristique du dispositif de l'invention le délai d'initiation de la réaction est déterminé à partir de la courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée, par la mesure du temps qui s'écoule entre le début du dépôt de l'acide liquide et l'instant de passage par une valeur minimale de la pression enregistrée. Selon une autre caractéristique du dispositif de l'invention la quantité de bases apportées par les additifs détergents contenus dans l'échantillon de lubrifiant étant connue, la pression enregistrée atteignant une valeur stable, le potentiel de neutralisation est déterminé par application de la formule suivante: SP Ra= Px 100 Pth dans laquelle: Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP représente la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique dans le réservoir étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète, AP est déterminée à partir de la courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée. Selon une autre caractéristique du dispositif de l'invention la vitesse de réaction, égale à la vitesse maximale d'augmentation de la pression enregistrée est déterminée à partir de la courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée. Selon une autre caractéristique le dispositif de l'invention comporte en plus un indicateur de début du dépôt d'acide liquide qui délivre sur une sortie un signal de début de dépôt d'acide liquide, reliée au module d'enregistrement et en ce que les moyens de détermination des paramètres caractérisants consistent un module électronique de calcul desdits paramètres, raccordé à une sortie du module d'enregistrement Selon une autre caractéristique du dispositif de l'invention le module électronique de calcul détermine le délai d'initiation de la réaction à partir de la valeur de la pression enregistrée et du signal délivré par l'indicateur de début du dépôt d'acide liquide, par le calcul du temps qui s'écoule entre le début du dépôt de l'acide liquide et l'instant de passage par une valeur minimale de la pression enregistrée. Selon une autre caractéristique du dispositif de l'invention la quantité de bases apportées par les additifs détergents contenus dans l'échantillon de lubrifiant étant connue, la pression enregistrée atteignant une valeur stable, le potentiel de neutralisation est déterminé par application de la formule suivante: AP Ra = Px 100 Pth dans laquelle: Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP représente la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique dans le réservoir étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète, AP est calculée par le module électronique de calcul à partir des valeurs de la pression enregistrée. Selon une dernière caractéristique du dispositif de l'invention le module électronique de calcul détermine la vitesse de réaction, à partir des valeurs de la pression enregistrée, par le calcul de la vitesse maximale d'augmentation de la pression enregistrée. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui suit, de deux modes de réalisation donnés à titre d'exemples et en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente schématiquement un premier mode de réalisation du dispositif de l'invention comportant un traceur. - la figure 2 est une vue en coupe partielle qui montre les positions respectives du corps du réservoir étanche et des barreaux aimantés du dispositif de l'invention. - la figure 3 représente une courbe de variation de la pression à l'intérieur du réservoir du dispositif de l'invention en fonction du temps, - la figure 4 représente schématiquement un deuxième mode de réalisation du dispositif de l'invention qui comporte un module électronique de calcul. - la figure 5 représente la courbe de variation de la pression à l'intérieur du réservoir du dispositif de l'invention en fonction du temps obtenue avec un lubrifiant présentant un BN de 70 mg KOH/g. EXPOSE DETAILLE DE L'INVENTION D'une manière générale, la méthode et le dispositif de l'invention sont utilisés pour caractériser la capacité de neutralisation d'un lubrifiant contenant des additifs détergents renfermant une réserve de basicité. La figure 1 représente schématiquement un premier mode de réalisation du dispositif de l'invention, pour déterminer des paramètres caractérisants la capacité de neutralisation de lubrifiants à partir de résultats de mesures visualisés sur une table traçante. Le dispositif selon ce premier mode réalisation comporte: - un réservoir 1 étanche, transparent, de forme cylindrique, à axe horizontal constitué d'un corps 2, prolongé par un col 4 de plus petit diamètre fermé par un bouchon 6. L'étanchéité entre le col 4 et le bouchon 6 étant assurée par un joint torique 7. - un capteur 8 de pression à réponse rapide monté de manière étanche sur le bouchon 6, qui délivre sur une sortie 9 un signal représentatif de la pression à l'intérieur du réservoir 1 étanche. - un indicateur 5 de pression relié à la sortie 9 du capteur 8 de pression - un enregistreur 19 rapide relié électriquement à la sortie 9 du capteur 8 de pression, - un traceur 22 de courbe relié à une sortie 21 de l'enregistreur 19, - un moteur 10 électrique muni d'un axe 12 qui entraîne en rotation autour de son axe horizontal le corps 2 du réservoir 1 grâce à des moyens 11 de liaison. - un bain 3 thermostaté dans lequel la partie inférieure du corps 2 du réservoir 1 est partiellement immergée, dont la température est mesurée par un thermomètre 20 et régulée par des moyens adaptés non représentés sur la figure 1, - une seringue 15 munie d'une aiguille 16 de forme incurvée à son extrémité libre. En plus le dispositif de l'invention comporte, placé à l'intérieur du corps 2 un premier barreau 13 aimanté, cylindrique dont la section à la forme d'un triangle équilatéral de hauteur sensiblement égale à 0,08 fois le diamètre du corps 2, de longueur un peu inférieure à la longueur d'une génératrice du corps 2 et placé à l'extérieur du corps 2 un deuxième barreau 14 aimanté cylindrique de section circulaire de diamètre comparable à la hauteur du premier barreau aimanté. Ces deux barreaux 13 et 14 aimantés étant disposés en regard l'un de l'autre à la partie basse du corps 2 de manière à ce qu'ils s'attirent mutuellement sous l'effet de leur champ magnétique. Le détail des positions relatives du corps 2 et des barreaux aimantés 13 et 14 est représenté sur la figure 2. Le corps 2 du réservoir 1 étanche comporte sur la face opposée au col 4 une ouverture 17 axiale, fermée par un septum 18. En agissant sur les moyens de régulation de la température du bain 3 thermostaté on fixe la valeur à laquelle on veut opérer, par exemple 80 C. Lorsque cette température mesurée par le thermomètre 20 est atteinte et stabilisée, on retire le septum 18 et on introduit par l'ouverture 17 à l'intérieur du corps 2 du réservoir 1, une quantité déterminée du lubrifiant dont on veut caractériser la capacité de neutralisation puis on remet en place le septum 18. La quantité déterminée de lubrifiant est calculée à partir des dimensions du corps 2 du réservoir et de l'épaisseur du film qu'on veut former. On alimente le moteur 10 électrique qui met en rotation le réservoir 1 par l'intermédiaire des moyens 11 d'entraînement qui relient l'axe 12 du moteur au réservoir 1. La vitesse de rotation du réservoir est par exemple de 1,5 tour par seconde. Les barreaux 13 et 14 aimantés coopèrent avec la paroi de la partie inférieure du réservoir 1 pour former un film de lubrifiant d'épaisseur comprise entre 20 et 150 microns. Après quelques minutes de rotation du réservoir 1, on vérifie visuellement que le film formé est homogène, sa température est alors très voisine de celle du bain thermostaté. Cet état est atteint lorsque la pression à l'intérieur du réservoir 1, indiquée par l'indicateur 5 de pression ne varie plus. On introduit alors manuellement l'aiguille 16 de la seringue 15 préalablement remplie d'un acide liquide, à l'intérieur du réservoir 1 au travers du septum 18 de manière à ce que son extrémité libre incurvée soit dirigée vers la partie inférieure du corps 2 du réservoir 1 immergée dans le bain 3 thermostaté. En agissant manuellement sur le piston de la seringue 15 on expulse dans un temps de l'ordre de 0,5 seconde une quantité d'acide sulfurique au moins égale à la quantité stoechiométrique pour réagir avec les éléments basiques apportés par les additifs contenus dans le film de lubrifiant. Pour faciliter cette opération on peut arrêter le moteur 10 pendant un instant très court. Cette quantité d'acide ainsi introduite dans le réservoir 1 se dépose sur le film de lubrifiant avec lequel elle réagit. La réaction acido-basique produit un dégagement de dioxyde de carbone qui a pour effet d'augmenter la pression dans le réservoir I étanche. Simultanément au début du dépôt d'acide on démarre l'enregistrement de la pression à l'intérieur du réservoir 1. On poursuit cet enregistrement jusqu'à ce que la pression ne varie plus c'est à dire pendant environ 10 secondes. On obtient ainsi sur le traceur 22 la courbe de variation de la pression en fonction du temps dont un exemple est donné figure 3. Sur cette courbe on peut distinguer trois zones correspondantes aux trois phases de la réaction: la phase d'initiation qui correspond à la solubilisation de l'acide et à sa diffusion, la phase de réaction proprement dite et la phase d'arrêt ou de limitation de la réaction. A partir de cette courbe on détermine les trois paramètres caractérisants: - le délai d'initiation de la réaction donné par la mesure du temps qui s'écoule entre le début de l'introduction de l'acide dans le réservoir 1 et I'instant de passage de la pression à sa valeur minimale Il correspond à l'intervalle de temps repéré Di sur la figure 3. - le potentiel de neutralisation On observe que la pression à l'intérieur du réservoir se stabilise à une valeur inférieure à la pression théorique qui aurait été atteinte si toute la base disponible dans le film avait réagi qu'on peut calculer au moyen de la formule connue donnée ci-après. La réaction acido-basique n'est donc pas totale. Ce résultat est tout à fait surprenant puisque l'acide introduit dans le réservoir étant en excès toutes les bases contenus dans le film auraient du réagir. On définit le potentiel de neutralisation par la formule suivante AP Ra = Pthx 100 Pth dans laquelle: Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP est égale à la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée repérée A P sur la figure 3, Pth représente la pression théorique du dioxyde de carbone dans le réservoir étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète. On calcule Pth à partir de la formule suivante connue Pth = Nth.R.T / V dans laquelle: Pth est exprimée en Pascal Nth est le nombre théorique de moles de dioxyde carbone qui auraient été produites si la réaction avait été complète, R est la constante des gaz parfaits égale à 8, 32 Joule V représente le volume du réservoir exprimé en mètre cube T représente la température du bain thermostaté exprimée en Kelvin Nth est calculé à partir, du BN (Basic Number) du lubrifiant déterminé préalablement selon la méthode décrite dans la norme ASTM - D 2896, de la masse du lubrifiant introduite dans le réservoir pour former le film et de l'acide utilisé. BN s'exprime en mg d'hydroxyde de potassium par gramme de lubrifiant. - La vitesse de réaction Elle est égale à la vitesse maximale de variation de la pression enregistrée. Elle correspond à la pente de la courbe de la figure 3 calculée au point d'inflexion repéré I. Elle est caractéristique d'une cinétique d'ordre 1 et représente physiquement le phénomène de neutralisation du lubrifiant sous la forme d'un film mince. L'un des principaux avantages de la méthode de l'invention est qu'elle prend en compte séparément les phénomènes rapides qui se produisent dans les secondes qui suivent l'introduction d'acide dans le réservoir étanche. Les trois paramètres ainsi déterminés dans des conditions proche de celles dans lesquelles un lubrifiant doit être utilisé, caractérisent de façon précise sa capacité de neutralisation. EXEMPLE: Caractéristiques principales du réservoir étanche - nature: verre transparent - diamètre du corps 2: 100 mm - longueur du corps 2: 65mm diamètre du col: 40 mm - volume total V: 7,5.10-4 m3 Caractéristiques des barreaux aimantés - hauteur du premier barreau 13: 11 mm - hauteur du deuxième barreau 14: 11 mm Capteur de pression: - type: ELESTA CP 1100 sensibilité: 0,02 mbar - échelle: 0 à 100 mbar - temps de réponse: 100 ms Enregistreur - table traçante: - sensibilité: 50 ms - vitesse de déroulement: 0,25 cm/s Vitesse de rotation du réservoir: 1,5 tour par seconde Température du bain thermostaté: 80 C soit 353 K Données relatives au lubrifiant: - type: pour moteur marin - BN selon norme ASTM D 2896: 70 mg KOH / g de lubrifiant - quantité introduite dans le réservoir pour former le film: 2 g - espèce neutralisante: carbonate de calcium (CaCO3) Données relatives à l'acide liquide: - nature: acide sulfurique à 95% - quantité déposée sur le film: 2 ml - excès calculé par rapport à la stoechiométrie: 96,7 % Calcul de la valeur de Pth Pth = Nth.R.T / V Nombre de moles de KOH dans le lubrifiant: masse de KOH / masse molaire KOH masse lubrifiant x BN / masse molaire KOH soit 2 x 70 x 10-3 / 56 = 0,0025 mole de KOH d'o Nth = 0,0025 /2 = 0,00125 mole de CaCO3 R = 8,32 Joule, T = 273 + 80 = 353 K, V = 7,5 10-4 m3 Pth = 1,25. 10-3 x 8,32 x 353 / 7,5. 10-4 = 4895 Pa soit 48,95 mbar La courbe obtenue est celle de la figure 5 à partir de laquelle on détermine les paramètres caractérisants la capacité de neutralisation du lubrifiant indiqués ci- après: - délai d'initiation (mesuré sur la figure 5): 2,9 secondes potentiel de neutralisation: à partir de la valeur de AP mesurée sur la figure 5 soit 15,4 mbar et de Pth on calcule Ra par application de la formule Ra = (AP/Pth) x 100 soit Ra = (15,4/48,9) x 100 = 31,6% - vitesse de réaction (mesurée sur la figure 5): 5,05 mbar / seconde Selon un deuxième mode de réalisation représenté schématiquement sur la figure 4 le dispositif de l'invention comporte: - un réservoir 1 étanche, transparent, de forme cylindrique, à axe horizontal constitué d'un corps 2, prolongé par un col 4 de plus petit diamètre fermé par un bouchon 6. L'étanchéité entre le col 4 et le bouchon 6 étant assurée par un joint torique 7. - un capteur 8 de pression à réponse rapide monté de manière étanche sur le bouchon 6, qui délivre sur une sortie 9 un signal représentatif de la pression à l'intérieur du réservoir 1 étanche. - un indicateur 5 de pression relié à la sortie 9 du capteur 8 de pression, - un microcontact 23 indicateur de début du dépôt d'acide, - un enregistreur 19 relié électriquement à la sortie 9 du capteur 8 de pression et à une sortie 24 de l'indicateur 23 de début du dépôt d'acide, - un module 25 électronique de calcul relié à une sortie 21 de l'enregistreur 19 comportant: un indicateur 26 numérique à cristaux liquides et non représentés sur la figure 4 une unité de traitement, une mémoire et un clavier numérique pour introduire des données dans la mémoire, - un moteur 10 électrique muni d'un axe 12 qui entraîne en rotation autour de son axe horizontal le corps 2 du réservoir 1 grâce à des moyens 11 de liaison. - un bain 3 thermostaté dans lequel la partie inférieure du corps 2 du réservoir 1 est partiellement immergée, dont la température est mesurée par un thermomètre 20 et régulée par des moyens adaptés non représentés sur la figure 4 En plus le dispositif de l'invention comporte, placé à l'intérieur du corps 2 un premier barreau 13 aimanté, cylindrique dont la section à la forme d'un triangle équilatéral de hauteur sensiblement égale à 0,08 fois le diamètre du corps 2, de longueur un peu inférieure à la longueur d'une génératrice du corps 2 et placé à l'extérieur du corps 2 un deuxième barreau 14 aimanté cylindrique de section circulaire de diamètre comparable à la hauteur du premier barreau aimanté. Ces deux barreaux 13 et 14 aimantés étant disposés en regard l'un de l'autre à la partie basse du corps 2 de manière à ce qu'ils s'attirent mutuellement sous l'effet de leur champ magnétique. Le détail des positions relatives du corps 2 et des barreaux aimantés 13 et 14 est représenté sur la figure 2. Le corps 2 du réservoir 1 étanche comporte sur la face opposee au col 4 une ouverture 17 axiale, fermée par un septum 18 lui même traversé par une aiguille 16 d'une seringue 15. Cette aiguille 16 de forme incurvée a son extrémité libre dirigée vers la partie basse du corps 2 immergée dans le bain thermostaté. En agissant sur les moyens de régulation de la température du bain 3 thermostaté on fixe la valeur à laquelle on veut opérer, par exemple 80 C. Lorsque cette température mesurée par le thermomètre 20 est atteinte etstabilisée, on retire le septum 18 et on introduit par l'ouverture 17 à l'intérieur du corps 2 du réservoir 1, une quantité déterminée du lubrifiant dont on veut caractériser la capacité de neutralisation puis on remet en place le septum 18. La quantité déterminée de lubrifiant est calculée à partir des dimensions du corps 2 du réservoir et de l'épaisseur du film qu'on veut former. On alimente le moteur 10 électrique qui met en rotation le réservoir 1 par l'intermédiaire des moyens 11 d'entraînement qui relient l'axe 12 du moteur au réservoir 1. La vitesse de rotation du réservoir est par exemple de 1,5 tour par seconde. Les barreaux 13 et 14 aimantés coopèrent avec la paroi de la partie inférieure du réservoir 1 pour former un film de lubrifiant d'épaisseur comprise entre 20 et 150 microns. Après quelques minutes de lubrifiant on vérifie visuellement que le film formé est homogène, sa température est alors très voisine de celle du bain thermostaté. Cet état est atteint lorsque la pression à l'intérieur du réservoir 1, indiquée par l'indicateur 5 de pression ne varie plus. On introduit alors manuellement l'aiguille 16 de la seringue 15 préalablement remplie d'un acide liquide, à l'intérieur du réservoir 1 au travers du septum. En agissant soit manuellement soit par l'intermédiaire d'un micro-vérin sur le piston de la seringue 15 on expulse dans un temps de l'ordre de 0,5 seconde une quantité d'acide sulfurique au moins égale à la quantité stoechiométrique pour réagir avec les éléments basiques apportés par les additifs contenus dans le film de lubrifiant. Pour faciliter cette opération on peut arrêter le moteur 10 pendant un instant très court. Cette quantité d'acide ainsi introduite dans le réservoir 2 se dépose sur le film de lubrifiant avec lequel elle réagit. A l'instant du début de l'action sur le piston de la seringue 15 le micro- contact 23 est actionné et délivre un signal électrique sur sa sortie 24 raccordée à une entrée de l'enregistreur19. La réaction acide / base produit un dégagement de dioxyde de carbone qui a pour effet d'augmenter la pression dans le réservoir 1 étanche. A l'instant d'apparition du signal délivré par le micro-contact l'enregistreur 19 commence à enregistrer la pression à l'intérieur du réservoir 1. Cet enregistrement se poursuit automatiquement pendant une durée au moins égale à 60 secondes. Les valeurs de la pression enregistrées par l'enregistreur 19 sont transmises au module 25 électronique de calcul. A partir de ces valeurs le module 25 électronique exécute un programme mémorisé dans sa mémoire pour calculer les trois paramètres caractérisants - le délai d'initiation de la réaction donné par la mesure du temps qui s'écoule entre l'instant d'apparition du signal délivré par l'indicateur 23 de début de l'introduction de l'acide dans le réservoir 1 et l'instant de passage de la pression à sa valeur minimale - le potentiel de neutralisation défini par la formule suivante: AP Ra= Px 100 Pth dans laquelle Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP est égale à la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique du dioxyde de carbone dans le réservoir étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète. Pth est calculé par le module électronique de calcul par application de la formule suivante: Pth = Nth.R.T / V dans laquelle: Pth est exprimée en Pascal Nth est le nombre théorique de moles de dioxyde carbone qui auraient été produites si la réaction avait été complète, R est la constante des gaz parfaits égale à 8,32 Joule V représente le volume du réservoir exprimé en mètre cube T représente la température du bain thermostaté exprimée en Kelvin Les valeurs de Pth, Nth, V, T, et R sont préalablement calculées et introduites manuellement dans la mémoire du module électronique de calcul au moyen du clavier numérique. Nth est calculé à partir, du BN (Basic Number) du lubrifiant déterminé préalablement selon la méthode décrite dans la norme ASTM - D 2896, de la masse du lubrifiant introduite dans le réservoir pour former le film et de l'acide utilisé. BN s'exprime en mg d'hydroxyde de potassium par gramme de lubrifiant. - La vitesse de réaction qui est égale à la vitesse maximale de variation de la pression enregistrée. Les valeurs des trois paramètres ainsi calculées sont affichées sur l'écran 26 à cristaux liquides. REVENDICATIONS 1- Méthode de caractérisation de la capacité de neutralisation d'un lubrifiant contenant des additifs détergents renfermant une réserve de basicité, consistant à faire réagir, dans un réservoir (1) étanche, à température constante les bases apportées par les additifs contenus dans un échantillon de masse connue de lubrifiant avec une quantité déterminée d'un acide liquide, au moins égale à la quantité stoechiométrique, caractérisée en ce qu'elle consiste en outre: - à former à l'intérieur du réservoir (1) étanche un film à partir de l'échantillon de lubrifiant, - à déposer la quantité déterminée d'acide liquide à la surface du film dans un temps inférieur à 0,5 seconde, - à enregistrer en fonction du temps les valeurs de la pression à l'intérieur du réservoir (1) étanche jusqu'à stabilisation de ladite pression, - à déterminer à partir des valeurs enregistrées de la pression, au moins un des trois paramètres caractérisants suivants: un délai d'initiation de la réaction, un potentiel de neutralisation, une vitesse de réaction. 2- Méthode selon la revendication 1 caractérisée en ce que le délai d'initiation de la réaction est déterminé par la mesure du temps qui s'écoule entre le début du dépôt de l'acide liquide et l'instant de passage par une valeur minimale de la pression enregistrée. 3- Méthode selon la revendication 1 caractérisée en ce que la quantité de bases apportées par les additifs détergents contenus dans l'échantillon de lubrifiant étant connue, la pression enregistrée atteignant une valeur stable, le potentiel de neutralisation est déterminé par application de la formule suivante Ra =P x 100 Pth dans laquelle Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP représente la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique dans le réservoir (1) étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète. 4- Méthode selon la revendication 1 caractérisée en ce que la vitesse de réaction est égale à la vitesse maximale d'augmentation de la pression enregistrée. - Méthode selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisée en ce que le film de lubrifiant formé à l'intérieur du réservoir étanche présente une épaisseur comprise entre 20 et 150 microns. 6- Méthode selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisée en ce que l'acide liquide est préférentiellement de l'acide sulfurique à 95%. 7- Méthode selon la revendication 6 caractérisée en ce que la quantité déterminée d'acide sulfurique à 95%, correspond à un excès d'acide compris entre 0, 5% et 200 % et préférentiellement égal à 96,7%, par rapport à la quantité de bases apportée par les additifs détergents. 8- Dispositif pour la caractérisation de la capacité de neutralisation d'un lubrifiant contenant des additifs détergents renfermant une réserve de basicité, comportant un réservoir (1) étanche muni de moyens de maintien à une température constante, dans lequel on fait réagir les bases apportées par les additifs contenus dans un échantillon de masse connue de lubrifiant avec une quantité déterminée d'un acide liquide, au moins égale à la quantité stoechiométrique, caractérisé en ce qu'il comporte en plus: - des moyens (13, 14) de formation d'un film, sur une paroi interne du réservoir (1) étanche à partir de l'échantillon de lubrifiant, - des moyens (15) de dépôt de la quantité déterminée d'acide liquide à la surface du film dans un temps inférieur à 0,5 seconde, - un capteur (8) de mesure de pression à l'intérieur du réservoir (1) étanche délivrant un signal de mesure de pression sur une sortie (9), - un module (19) d'enregistrement relié à la sortie (9) du capteur (8) de pression pour enregistrer en fonction du temps les valeurs de la pression à l'intérieur du réservoir étanche, - des moyens (22) de détermination d'au moins un des trois paramètres caractérisants suivants: un délai d'initiation de la réaction, un potentiel de neutralisation, une vitesse de réaction. 9- Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en ce que les moyens (22) de détermination des paramètres caractérisants consistent en un module de visualisation d'une courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée en fonction du temps, dans un système d'axes gradués, ledit module étant raccordé à une sortie (21) du module (19) d'enregistrement. - Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que le délai d'initiation de la réaction est déterminé à partir de la courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée, par la mesure du temps qui s'écoule entre le début du dépôt de l'acide liquide et l'instant de passage par une valeur minimale de la pression enregistrée. 11- Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que la quantité de bases apportées par les additifs détergents contenus dans l'échantillon de lubrifiant étant connue, la pression enregistrée atteignant une valeur stable, le potentiel de neutralisation est déterminé par application de la formule suivante: Ra = P- x 100 Pth dans laquelle: Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP représente la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique dans le réservoir (1) étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète, AP est déterminée à partir de la courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée. 12- Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce que la vitesse de réaction, égale à la vitesse maximale d'augmentation de la pression enregistrée est déterminée à partir de la courbe représentative de la valeur de la pression enregistrée. 13- Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en ce qu'il comporte en plus un indicateur (23) de début du dépôt d'acide liquide qui délivre sur une sortie (24) un signal de début de dépôt d'acide liquide, reliée au module (19) d'enregistrement et en ce que les moyens de détermination des paramètres caractérisants consistent un module électronique de calcul desdits paramètres, raccordé à une sortie (21) du module (19) d'enregistrement 14- Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que le module (25) électronique de calcul détermine le délai d'initiation de la réaction à partir de la valeur de la pression enregistrée et du signal délivré par l'indicateur (23) de début du dépôt d'acide liquide, par le calcul du temps qui s'écoule entre le début du dépôt de l'acide liquide et l'instant de passage par une valeur minimale de la pression enregistrée. - Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que la quantité de bases apportées par les additifs détergents contenus dans l'échantillon de lubrifiant étant connue, la pression enregistrée atteignant une valeur stable, le module (25) électronique de calcul détermine le potentiel de neutralisation par application de la formule suivante: SP Ra= Px 100 Pth dans laquelle Ra représente le potentiel de neutralisation en %, AP représente la différence entre la valeur de pression enregistrée stabilisée et la valeur minimale de la pression enregistrée, Pth représente la pression théorique dans le réservoir (1) étanche, qui aurait été atteinte si la réaction avait été complète, AP est calculée par le module (25) électronique de calcul à partir des valeurs de la pression enregistrée. 16- Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que le module (25) électronique de calcul détermine la vitesse de réaction, à partir des valeurs de la pression enregistrée, par le calcul de la vitesse maximale d'augmentation de la pression enregistrée.