FR 2783291 A1 20000317 FR 9811555 A 19980916 1 2783291 "Organes de guidage glissants, lubrifiés à la graisse, à bas coefficient de frottement et à durée de vie améliorée" La présente invention concerne des composants mécaniques graissés. Plus précisément, l'invention se rapporte à des composants mécaniques graissés assurant par frottement de glissement une fonction de guidage en translation ou en rotation, en mouvement continu ou alternatif et conçus pour répondre efficacement aux préoccupations de nombreux secteurs industriels en matière de simplification du graissage et de réduction de la fréquence d'entretien. On connaît des dispositifs lubrifiés à la graisse dans lesquels, grâce à des moyens appropriés d'étanchéité, il est possible de faire frotter l'une contre l'autre deux pièces mécaniques, même soumises à des contraintes de charge très élevées, avec un très bas coefficient de frottement: des exemples en sont donnés dans l'ouvrage "théorie et pratique industrielle du frottement", par JJ. CAUBET, Dunod Technip éditeur, 1964, chapitre 13. FR 910 999 du 2 octobre 1962, complété par son certificat d'addition FR 921 708 du 17 janvier 1963, décrit un mode de mise en oeuvre d'un tel dispositif dans le cas de paliers à auto-alignement pour fortes charges. De tels dispositifs, dont l'efficacité technique est reconnue, présentent toutefois un inconvénient majeur, lié à la complexité de leur réalisation pratique, qui conduit à des coûts de mise en oeuvre élevés, incompatibles avec les exigences actuelles de la plupart des secteurs industriels concernés. Un objet de la présente invention est donc de fournir un dispositif de guidage pour organes mécaniques permettant d'éviter l'emploi d'un système d'étanchéité. Un autre objet de l'invention est de proposer un tel dispositif efficace et bon marché dans le domaine considéré. D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description ci-après. L'invention propose un dispositif de guidage pour organes mécaniques constitué de deux pièces destinées à coopérer par frottement de glissement, une des deux pièces, dite pièce lisse, ayant une surface non fonctionnelle et une surface fonctionnelle, c'est-à-dire de frottement, lisse, et l'autre pièce, dite pièce percée, ayant une surface non fonctionnelle et une surface fonctionnelle, c'est-à-dire de frottement, comportant des cavités débouchantes destinées à recevoir une graisse EP (graisse extrême pression) comprenant un constituant de type savon, un constituant de type huile et un additif 2 2783291 extrême pression, caractérisé en ce que l'angle de contact entre ladite surface fonctionnelle de ladite pièce lisse et ladite graisse, mesuré à une température dite température de mesure, qui est de 15 + 5 C en dessous de la température à laquelle il y a un début de séparation entre ledit constituant de type savon et ledit constituant de type huile et/ou un début d'évaporation dudit constituant de type huile, est compris entre 20 et degrés, et en ce que le matériau de ladite pièce percée est choisi de telle sorte que l'angle de contact, mesuré à ladite température de mesure, entre ladite surface fonctionnelle de la pièce percée et ladite graisse est compris entre 45 et 75 degrés. Le terme graisse EP, désignant une graisse extrême pression est bien connu de I'homme de l'art. Par "graisse extrême pression", il faut entendre une graisse capable de résister sans dommage à une charge élevée. Des exemples de telles graisses sont celles au lithium de type SNR-LUB EP classe NLGI 2, ou bien de type KLUBER CENTOPLEX GLP 402 NLGI 2, ou bien encore les graisses au lithium et lubrifiants solides de type KLUBER COSTRAC GL 1501 MG NLGI 2. Les deux pièces, la pièce lisse et la pièce percée, sont destinées à coopérer par frottement de glissement, en translation ou en rotation, en mouvement continu ou alternatif. Chacune des deux pièces peut être de forme plane, cylindrique, ou sphérique. Bien qu'elle soit couramment employée par l'homme de l'art, la notion de l'angle au contact d'une goutte d'un produit liquide ou visqueux posée sur une surface solide ne fait pas l'objet d'une normalisation, ni même d'une méthode de mesure parfaitement standardisée, surtout lorsque ledit produit est une graisse. Les conditions expérimentales dans lesquelles la mesure de l'angle de contact est effectuée sont donc indiquées ci-après. Mesure de l'angle de contact selon l'invention: D'abord, on dégraisse la surface du corps solide sur laquelle on veut faire la mesure puis on y dépose un cordon rectiligne de graisse. On chauffe ensuite la pièce jusqu'à ce que la température de sa face en contact avec le cordon de graisse atteigne une valeur supérieure de 20 + 5 C à la température limite d'utilisation de la graisse. On la maintient à cette température pendant la durée nécessaire pour que la graisse soit rendue suffisamment liquide pour commencer à s'étaler sur la surface (environ secondes). On arrête alors le chauffage de la pièce et on la laisse refroidir. Ceci a pour effet de figer la forme de la goutte et permet la mesure de son angle de contact à la température ambiante. 3 2783291 Des matériaux appropriés pour constituer la pièce lisse selon l'invention sont notamment choisis parmi les aciers, par exemple les aciers cémentés, trempés, rectifiés, les aciers trempés HF rectifiés, les aciers durcis puis revêtus de chrome dur, les aciers nitrurés et les aciers carbonitrurés, ainsi que parmi le chrome et le nickel. Il y a lieu de mesurer à chaque fois l'angle de contact entre le matériau devant constituer la pièce lisse et la graisse, qui doit être compris entre 20 et 40 degrés, pour déterminer si ce matériau est effectivement approprié selon l'invention. Le matériau constituant la pièce percée peut être un matériau massif. Celui-ci sera habituellement choisi parmi les matériaux polymères et les matériaux copolymères. On ne peut cependant exclure que d'autres corps puissent convenir à partir du moment o leur angle de contact avec la graisse satisfait aux conditions spécifiées. Des matériaux appropriés pour constituer la pièce percée selon l'invention sont notamment choisis parmi les polyimides, les polyimides chargés, par exemple les polyimides chargés par du graphite, les résines époxy, les résines époxy chargées, telles les résines époxy chargées par du bisulfure de molybdène MoS2, les résines polyacétales, le polyéthylène, les fluorocarbones tels le fluoroéthylène ou le fluoropropylène, le polyéthylène téréphtalate, le polyéthersulfone. Il y a également lieu de mesurer à chaque fois l'angle de contact entre le matériau devant constituer la pièce percée et la graisse, qui doit être compris entre 45 et 75 degrés, pour déterminer si ce matériau est effectivement approprié selon l'invention. Le matériau constituant la pièce percée peut également être un substrat recouvert d'un revêtement. Le revêtement est habituellement déposé en couche mince, ayant généralement une épaisseur d'environ 5 à environ 25 pm. Dans ce cas, le substrat sera un matériau massif quelconque, par exemple un acier banal, peu ou pas allié. Le matériau constituant le revêtement est alors choisi parmi les matériaux polymères et les matériaux copolymères, notamment parmi les polyimides, les polyimides chargés, par exemple les polyimides chargés par du graphite, les résines époxy, les résines époxy chargées, telles les résines époxy chargées par du bisulfure de molybdène MoS2, les résines polyacétales, le polyéthylène, les fluorocarbones tels le fluoroéthylène ou le fluoropropylène, le polyéthylène téréphtalate, le polyéthersulfone. Il faudra dans ce cas encore vérifier que l'angle de contact du matériau du revêtement de la pièce percée avec la graisse est compris entre 45 et 75 degrés, pour déterminer si ce revêtement est effectivement approprié selon l'invention. 4 2783291 Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les cavités, constituant des "plots de sustentation", sont réparties sur sensiblement la totalité de la surface de la pièce percée. Il est alors avantageux qu'au moins trois cavités contribuent à supporter une charge appuyant les deux pièces. Il est alors également avantageux que l'aire occupée par les cavités sur la développée de la surface fonctionnelle de la pièce percée représente entre environ 20 et environ 40 % de l'aire totale de ladite développée. Les cavités peuvent ou non être sensiblement égales entre elles. Les cavités peuvent ou non être réparties sensiblement régulièrement sur la totalité de la surface de la pièce percée. Dans le cas o les cavités ne sont sensiblement pas égales entre elles et/ou sont sensiblement irrégulièrement réparties sur la totalité de la surface de la pièce percée, la plus courte distance entre les bords des deux cavités juxtaposées sera avantageusement supérieure à environ 2 mm. La surface débouchante de chaque cavité est habituellement comprise entre environ 5 mm2 et environ 30 mm2, avantageusement entre environ 10 mm2 et environ mm2. Selon une disposition avantageuse de l'invention, les cavités débouchant sur la face fonctionnelle de la pièce percée ne communiquent pas entre elles du côté de ladite face fonctionnelle de ladite pièce percée. Les cavités peuvent ou non communiquer du côté de la face non fonctionnelle de la pièce percée. Dans le cas o les cavités communiquent du côté de la face non fonctionnelle de la pièce percée, par exemple par un système de canaux, un couvercle recouvrira avantageusement les cavités. Les cavités peuvent par exemple être cylindriques. La pièce plane et la pièce percée peuvent être de forme plane, cylindrique ou sphérique. La présente invention permet d'obtenir un dispositif arbre/palier dans lequel la pièce lisse est l'arbre et la pièce percée est le palier, un dispositif glissière/patin dans lequel la pièce lisse est la glissière et la pièce percée est le patin, un dispositif rotule/coupelle dans lequel la pièce lisse est la rotule et la pièce percée est la coupelle. La description sera mieux comprise en référence aux Figures annexées dans lesquelles: 2783291 - la Figure 1 illustre schématiquement le principe de base de l'art antérieur selon FR 910 999 et son certificat d'addition FR 921 708, - les Figures 2 à 5 illustrent schématiquement la mesure de l'angle de contact selon l'invention, - la Figure 6 est une vue schématique en coupe d'un organe de guidage du type glissière/patin selon l'invention, - la Figure 7 est une vue de dessous du patin de la Figure 6, - la Figure 8 représente schématiquement une variante organe de guidage du type glissière/patin de la Figure 6, - la Figure 9 représente schématiquement un organe de guidage selon l'invention dans la configuration arbre/palier, - la Figure 10 représente schématiquement le coussinet de la Figure 9, - la Figure 11 représente schématiquement un dispositif de type rotule selon l'invention, - la Figure 12 représente schématiquement un dispositif de type patin/piste dans lequel il y a basculement du patin, - la Figure 13 représente schématiquement le support du patin par trois plots. Sur la Figure 1 est représenté un patin 1, en l'occurrence en acier, destiné à frotter sur une piste 2, elle aussi en acier, contre laquelle il est appuyé avec une force résultante F. Dans la face inférieure du patin 1 a été réalisée une gorge circulaire, dans laquelle a pris place un joint torique 3, I'espace E ainsi ménagé à l'intérieur du joint torique étant rempli de graisse 4. Ainsi conçu le patin 1 est devenu "flottant", en étant porté par un véritable "plot" de graisse, ce qui permet l'obtention de très bas coefficients de frottement, typiquement inférieurs à 0,01, même sous charge élevée et en mouvement lent. On notera à ce sujet qu'une disposition simplifiée du patin 1 de la Figure 1, dans laquelle le joint torique 3 aurait été supprimé, ne pourrait pas convenir. En effet, sous l'effet de la charge pressant 1 contre 2, la graisse serait en effet très rapidement chassée du contact; le frottement de 1 sur 2 s'effectuerait alors métal sur métal et un grippage interviendrait inéluctablement en un laps de temps très bref. En revanche, ceci ne se produit pas lorsque le joint 3 est en place, car alors la graisse 4 ne peut pas s'échapper, puisque la bague est étanche. Pour la mesure de l'angle de contact 0 selon l'invention, on commence par dégraisser correctement la surface 5 du corps solide sur laquelle on veut faire la mesure. Ensuite on dépose, à l'aide d'une seringue, sur la surface du corps solide sur laquelle on 6 2783291 veut faire la mesure, un cordon rectiligne de graisse 6 d'environ 2 millimètres de diamètre (Figure 2). La pièce est alors posée sur une plaque chauffante (non représentée), jusqu'à ce que la température de sa face en contact avec le cordon de graisse atteigne une valeur supérieure de 20 + 5 C à la température limite d'utilisation de la graisse. Elle y est maintenue pendant environ 90 secondes. La pièce est alors ôtée de la plaque chauffante et on la laisse refroidir, ce qui a pour effet de figer la forme de la goutte, permettant ainsi la mesure de son angle de contact à la température ambiante, grâce à un dispositif classique du type loupe binoculaire équipée d'un rapporteur d'angle. La direction de I'observation est indiquée par "DO". Les résultats obtenus sont schématisés aux Figures 3 (vue en coupe latérale du cordon de graisse 6 initial avant chauffage), 4 et 5 qui représentent chacune une vue en coupe latérale du cordon de graisse après chauffe, puis refroidissement, respectivement dans le cas d'une pièce lisse, 5', et d'une pièce percée, 5". Selon l'invention, dans le cas d'une pièce lisse, on doit avoir, 0 = 20-40 (6') et dans le cas d'une pièce percée, 0 = 45-75 (6"). Sur la Figure 6, représentant un dispositif patin 8/glissière 11, des cavités 9 ont été aménagées dans la face inférieure 7 du patin 8, c'està-dire celle qui est fonctionnelle et qui coopère avec la glissière 11 en frottement de glissement. La Figure 7 représente la vue par en dessous du patin, c'est-à-dire sa face fonctionnelle 7. Les cavités y sont cylindriques et disposées régulièrement. Elles ne communiquent pas entre elles du côté de cette face 7. La développée de la surface frottante est ici la face inférieure 7 du patin 8, dont l'aire est égale au produit L x e, L et étant respectivement longueur et largeur du patin. L'aire occupée par les cavités est égale à n#2/4 (n étant le nombre de cavités) et d est la plus courte distance séparant les bords en vis-à-vis de deux cavités juxtaposées. Selon les dispositions préférées de l'invention, on doit avoir: nm42/4 =20à40%(Lxt) d > environ 2 mm environ 3 mm2 Dans la disposition représentée sur les Figures 6 et 7, les cavités ne débouchent pas du côté non fonctionnel 10 du patin. On peut cependant imaginer qu'il en soit autrement, c'est-à-dire que les trous ne soient plus borgnes. Il importe alors d'éviter par un moyen approprié, tel un couvercle 12 7 2783291 recouvrant les cavités (Figure 8), que la graisse qui remplit les cavités ne puisse s'échapper par la face arrière 10 non fonctionnelle du patin. Dans la disposition représentée sur la Figure 7, les cavités ne communiquent pas entre elles du côté de la face 10. On peut néanmoins imaginer qu'elles puissent le faire, par exemple par un système de canaux appropriés. Sur les Figures annexées, les cavités ont été représentées sous la forme de trous cylindriques, égaux entre eux et régulièrement disposés. Mais ceci n'est pas une condition nécessaire et il peut en être différemment, sans que pour autant ces autres dispositions sortent du cadre de l'invention. La Figure 9 représente un organe de guidage selon l'invention dans la configuration arbre 13/palier ou coussinet 14. Les cavités sont ménagées dans le coussinet 14 (Figure 10). Il convient dans ce cas de parler de surface développée du coussinet 14, celle-ci étant obtenue en fendant la bague selon une direction parallèle à son axe, puis en la déroulant jusqu'à obtention d'un feuillard rectangulaire. Toutes les considérations développées précédemment au titre du dispositif type patin/glissière, peuvent alors être transposées au système arbre/palier. La Figure 11 représente un dispositif du type rotule 15/coupelle 16, réalisé conformément à l'invention, les cavités 9 sont réalisées dans les coupelles, c'est-à-dire les parties glissantes concaves. La Figure 12 reprend le patin et la piste de la Figure 1, mais dans une configuration o la charge F du patin ne donne pas une résultante passant par le centre du joint torique 3. Il y a alors basculement du patin 1 conduisant à des phénomènes néfastes de portées sur arêtes, générateurs de surcontraintes entraînant une détérioration prématurée des surfaces en contact glissant. Pour éviter cela, le patin 1 peut être supporté par au moins trois "plots" 17, la résultante de la charge appuyant le patin sur la piste tombant alors à l'intérieur du polygone de sustentation ainsi défini (Figure 13). La présente invention sera décrite plus en détail en référence aux Exemples suivants. Exemple 1 (comparatif). Cet exemple illustre des essais de paliers oscillants. La configuration est arbre/palier (coussinet). Nature de l'arbre: acier 16NC6 cémenté trempé. Nature du palier (coussinet): polyimide chargé 40 % de graphite, type PI 5508 Diamètre de l'arbre: 30 mm 8 2783291 Largeur du coussinet: ú 20 mm Longueur développée du coussinet: 7 x 30 = 94,25 mm Mouvement: rotation alternée sur 90 d'arc, à la fréquence de 1 Hz Pression calculée en surface projetée: 10 MPa Vitesse de glissement: 0,2 m/s Graisse extrême pression: au savon au lithium, type SNR-LUB EP, grade NLGI 2, températures d'utilisation - 30 à + 110 C Graissage au montage, puis fonctionnement sans apport supplémentaire de graisse. Pour la détermination des angles de contact 0 pour arbre/graisse et palier/graisse, une moyenne de 5 mesures a été effectuée comme indiqué plus haut, avec des cordons de graisse déposés sur des échantillons parallélépipédiques, portés à C pendant 90 secondes, puis refroidis. Les résultats sont les suivants: - pour l'arbre (acier 16NC6 cémenté trempé): O = 30 - pour le palier (polyimide chargé 40 % de graphite): 0 = 60 Cet exemple a été réalisé avec un coussinet lisse, c'est-à-dire en dehors du domaine de l'invention. Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: 0,11 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: 35 000. Exemple 2 (selon l'invention). On reproduit l'Exemple 1, sauf que le coussinet est percé de 40 trous (cavités), chacun de 4 mm de diamètre, régulièrement disposés avec d (plus courte distance séparant les bords en vis-à-vis de deux cavités juxtaposées) = 4 mm. Résultats des essais: -Coefficient moyen de frottement: 0,009 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: > 250 000 (essai arrêté avant son terme). Exemple 3 (comparatif. On reproduit l'Exemple 1, sauf que pour le matériau constituant le coussinet on remplace le polyimide par un bronze type UE 12 P, qui est un alliage couramment utilisé pour les paliers. Le coussinet est lisse, c'est-à-dire en dehors de l'invention. 9 2783291 L'angle de contact 0 pour coussinet/graisse, mesuré dans les conditions de l'Exemple 1 = 35 . Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: 0,12 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: 25 000. Exemple 4 (comparatif). On reproduit l'Exemple 2, sauf que pour le matériau constituant le coussinet percé on utilise au lieu du polyimide, un bronze type UE 12 P, qui est un alliage couramment utilisé pour les paliers. L'angle de contact 0 pour coussinet/graisse, mesuré dans les conditions de l'Exemple 1 = 35 , c'est-à-dire en dehors de la gamme de l'invention pour la pièce percée. Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: 0,09 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: 80 000. Commentaires sur les Exemples 1 à 4 1) Lorsque les coussinets sont lisses, c'est-à-dire en dehors de l'invention, leur durée de vie est du même ordre de grandeur, qu'ils soient en polyimide ou en bronze. Les coefficients de frottement sont eux aussi comparables et correspondent à un régime mixte, celui-ci se poursuivant tant qu'il subsiste du lubrifiant dans le contact. Lorsque la graisse, qui peut s'échapper par les bords du palier, est totalement éliminée, le coefficient de frottement croît rapidement; alors le palier s'échauffe, puis se détériore par effet thermique, avec des collages de polyimide ou de bronze du coussinet sur l'arbre en acier. 2) Les durées de vie des coussinets percés polyimide (selon la présente invention) et bronze (en dehors de l'invention) sont significativement plus longues que celles des coussinets lisses. Au démontage, à la fin des essais, on constate que la totalité de la graisse disponible dans les cavités a été consommée. On trouve là l'aspect bénéfique des "réserves de lubrifiant" que constituent les cavités. 3) Le coefficient de frottement du coussinet en bronze percé est inférieur à celui du coussinet en bronze lisse. Ceci peut être mis au moins en partie sur le compte d'une alimentation du contact en graisse plus régulière et d'une répartition plus uniforme de cette graisse dans ce contact, ce qui limite les risques de contact métal/métal entre le bronze du palier et l'acier de l'arbre. 4) En revanche, I'explication en 3) ne rend pas compte du très bas coefficient de frottement enregistré avec le coussinet en polyimide percé (selon l'invention). En effet, la 2783291 valeur de 0,009 correspond typiquement à un régime de lubrification hydrodynamique, ce qu'il est inattendu d'observer avec un palier oscillant relativement chargé et dont la vitesse de glissement n'est pas très élevée. La durée de vie du palier en polyimide percé (plus de 250 000 oscillations) est elle aussi surprenante quand on la compare à celle du coussinet en bronze (80 000 oscillations). Schématiquement tout se passe comme si le double fait que le coussinet soit en polyimide et qu'il soit percé, conduisait d'une part à une amélioration de l'effet de portance, d'autre part à une augmentation du laps de temps nécessaire pour épuiser la réserve de lubrifiant. La modélisation théorique de ces phénomènes n'a pas été effectuée et on ne peut qu'avancer des hypothèses explicatives. Celles-ci seront commodément illustrées en référence à la Figure 1. La graisse 4 contenue dans l'espace disponible E entre le patin 1, la piste 2 et le joint torique 3 ne transmet latéralement qu'une fraction de la pression normale qu'elle reçoit, cette fraction étant d'autant plus faible que ladite graisse est plus visqueuse (ceci vient du fait que la graisse obéit aux lois de la rhéologie contrairement aux huiles qui, elles, obéissent aux lois de Pascal et de l'hydrostatique). On peut donc tolérer une charge relativement élevée, c'est-à-dire une amélioration de l'effet de portance, et un jeu relativement important, c'est-à-dire une augmentation de la réserve de lubrifiant, avant qu'il y ait un début d'extrusion du joint 3 et apparition d'une fuite de lubrifiant. Dans la configuration de l'invention, le joint 3 n'existe pas. Ceci a une conséquence avantageuse, liée au fait que le glissement du patin sur la piste se réalise sans qu'il y ait à vaincre le frottement du joint sur cette même piste, ce qui contribue à I'obtention d'un bas coefficient de frottement. Il peut encore y avoir une autre conséquence, désavantageuse celle-ci, selon laquelle la graisse, qui n'est plus contenue, a naturellement tendance a s'échapper par les bords du patin. Ceci peut se produire d'autant plus facilement et rapidement que le lubrifiant mouille mieux les surfaces, c'est-à-dire l'angle de contact entre la graisse et les matériaux constituant lesdites surfaces est plus faible. Ce qui précède peut être directement transposé d'un dispositif patin/glissière à un autre du type arbre/palier, comme décrit dans les Exemples précédents: avec un coussinet en polyimide (angle de contact avec la graisse = 60 ), le lubrifiant est mieux contenu qu'avec un coussinet en bronze (angle de contact avec la graisse = 35 ). il 2783291 ) On peut penser qu'un autre phénomène intervient pour rendre compte du comportement nettement meilleur du palier oscillant avec arbre en acier et coussinet en polyimide que de celui du palier oscillant avec arbre en acier et coussinet en bronze. Même si, comme on l'a vu précédemment, la graisse est mieux contenue dans le contact avec un coussinet en polyimide qu'avec un coussinet en bronze, il n'en reste pas moins que dans les deux cas, il y a consommation de lubrifiant. Or, en présence de deux surfaces métalliques à mouiller, il est énergétiquement plus favorable pour le lubrifiant de venir au contact de celle qui présente avec la graisse l'angle de contact le plus petit, en l'occurrence l'arbre en acier plutôt que le coussinet en polyimide. On peut donc avancer l'hypothèse qu'à chaque passage devant une cavité du coussinet en polyimide, la surface de l'arbre en acier attire un peu de la graisse contenue dans ladite cavité. La rotation de l'arbre entraîne alors un renouvellement constant du lubrifiant sur sa surface, ce qui favorise la stabilité du régime de lubrification, donc améliore l'effet de portance et la durée de vie du palier. Dans le cas du coussinet en bronze (angle de contact du même ordre que celui de l'acier), ce phénomène n'existe pas. Exemple 5 (comparatif). On reproduit l'Exemple 1, sauf que pour le matériau constituant le coussinet on remplace le polyimide par de l'acier au carbone du type XC 38 recuit revêtu sur sa surface fonctionnelle de 10 pm d'un vernis organique à base de résine époxy chargée de MoS2. Le coussinet est lisse, c'est-à-dire en dehors de l'invention. L'angle de contact 0 acier XC 38 + vernis/graisse, mesuré dans les conditions de I'Exemple 1 = 70 . Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: 0,09 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: 45 000 (usure intense en fin d'essai). Exemple 6 (selon l'invention). On reproduit l'Exemple 5, sauf que le coussinet est percé de 40 trous (cavités), chacun de 4 mm de diamètre, régulièrement disposés avec d (plus courte distance séparant les bords en vis-à-vis de deux cavités juxtaposées) = 4 mm. Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: 0,0075 12 2783291 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: > 250 000 (essai arrêté avant son terme). Exemple 7 (comparatif) On reproduit l'Exemple 5, sauf que le coussinet esten acier au carbone du type XC 38 recuit non revêtu. Le coussinet est resté lisse, c'est-à-dire en dehors de l'invention. L'angle de contact O acier XC 38 /graisse, mesuré dans les conditions de l'Exemple 1 = 25 Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: instable - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: quelques dizaines puis grippage. Exemple 8 (comparatif) On reproduit l'Exemple 6, sauf que le coussinet percé est en acier au carbone du type XC 38 recuit non revêtu. L'angle de contact 0 acier XC 38/graisse, mesuré dans les conditions de l'Exemple 1 = 25 , c'est-à-dire en dehors de la gamme de l'invention pour la pièce percée. Résultats des essais: - Coefficient moyen de frottement: 0,15 - Nombre d'oscillations avant augmentation rapide du coefficient de frottement: quelques centaines puis grippage. Commentaires sur les Exemples 5 à 8 On peut faire les mêmes commentaires que sur les Exemples 1 à 4, à ceci près que les essais se terminent par des dégradations plus franches, du type usure intense, voire grippage, consécutives à des contacts acier/acier lorsque la réserve de graisse a été consommée et/ou que le revêtement de vernis a été usé. Exemples 9 à 14 On reproduit l'Exemple 6, avec des coussinets percés en acier revêtu de vernis, en faisant varier le nombre de trous (à diamètre constant) pour faire varier l'aire occupée par les cavités. Cette aire est mesurée sur la développée de la surface frottante et elle est exprimée en pourcentage de l'aire totale de ladite développée. L'aire occupée par les cavités en pourcent de l'aire totale est désignée par "S". Le nombre d'oscillations est désigné par "N". Les résultats sont donnés dans le Tableau I. 13 2783291 Tableau I S % 5 10 20 à 40 50 60 N 35 000 80 000 > 250 000 20 000 quelques centaines Commentaire Lorsque l'aire occupée par les cavités est inférieure à 20 % de l'aire totale de la développée du palier, la durée de vie de ce dernier décroît rapidement pour atteindre celle du palier équipé d'un coussinet lisse. Au-delà de 40 %, la décroissance est encore plus rapide et, au démontage en fin d'essais, on constate que la surface du coussinet est fortement dégradée, avec de nombreuses rayures et des arrachements d'écailles de vernis. Exemples 15 à 17 (selon l'invention) On reproduit l'Exemple 2, c'est-àdire avec un coussinet percé en polyimide, mais en faisant varier la nature du matériau constituant l'arbre. L'angle de contact graisse/arbre est désigné par e. Le coefficient de frottement est désigné par CF. Le nombre d'oscillations est désigné par "N". Les résultats sont donnés dans le Tableau II. Tableau II Exemple 15 16 17 Nature de l'arbre Chrome dur Acier 16 NC 6 Acier 42 CD 4 cémenté trempé nitro-carbo-sulfuré 0 35 30 25 CF 0,01 0,01 0,01 N 150 000 > 250 000 100 000 Les coefficients de frottement sont comparables, en revanche, les durées de vie, représentées par le nombre d'oscillations, varient de façon significative, tout en restant bonnes. Exemple 18 (comparatif) On reproduit l'Exemple 6 mais en faisant varier la nature du revêtement polymère. 14 2783291 L'acier du coussinet est revêtu sur sa surface fonctionnelle de 10 pm de PTFE (polytétrafluoréthylène). L'angle de contact 0 graisse/coussinet est de 85 , c'est-à-dire en dehors de l'invention. Le coefficient de frottement est de l'ordre de 0,008. Le nombre d'oscillations est de 90 000. L'homme de l'art comprendra que bien que l'invention ait été décrite et illustrée pour des modes de réalisation particuliers, de nombreuses variantes peuvent être envisagées tout en restant dans le cadre de l'invention tel que défini dans les revendications annexées. 2783291 REVENDICATIONS 1. Dispositif de guidage pour organes mécaniques constitué de deux pièces destinées à coopérer par frottement de glissement, une des deux pièces, dite pièce lisse (11), ayant une surface non fonctionnelle et une surface fonctionnelle, c'est-à-dire de frottement, lisse, et l'autre pièce, dite pièce percée (8), ayant une surface non fonctionnelle (10) et une surface fonctionnelle (7), c'est-à-dire de frottement, comportant des cavités débouchantes (9) destinées à recevoir une graisse EP (graisse extrême pression) comprenant un constituant de type savon, un constituant de type huile et un additif extrême pression, caractérisé en ce que l'angle de contact 0 entre ladite surface fonctionnelle de ladite pièce lisse et ladite graisse, mesuré à une température dite température de mesure, qui est de 15 + 5 C en dessous de la température à laquelle il y a un début de séparation entre ledit constituant de type savon et ledit constituant de type huile, est compris entre 20 et 40 degrés, et en ce que le matériau de ladite pièce percée est choisi de telle sorte que l'angle de contact, mesuré à ladite température de mesure, entre ladite surface fonctionnelle de la pièce percée et ladite graisse est compris entre 45 et 75 degrés. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le matériau constituant la pièce lisse est choisi parmi les aciers, le chrome et le nickel. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'acier est choisi parmi les aciers cémentés, trempés, rectifiés, les aciers trempés HF rectifiés, les aciers durcis puis revêtus de chrome dur, les aciers nitrurés et les aciers carbonitrurés. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le matériau constituant la pièce percée est un matériau massif. 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le matériau constituant la pièce percée est choisi parmi les matériaux polymères et les matériaux copolymères. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le matériau constituant la pièce percée est choisi parmi les polyimides, les polyimides chargés, les résines époxy, les résines époxy chargées, les résines polyacétales, le polyéthylène, les fluorocarbones, le polyéthylène téréphtalate, le polyéthersulfone. 7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le matériau constituant la pièce percée est un substrat recouvert d'un revêtement. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le matériau constituant le revêtement est choisi parmi les matériaux polymères et les matériaux copolymères. 16 2783291 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que le matériau est choisi parmi les polyimides, les polyimides chargés, les résines époxy, les résines époxy chargées, les résines polyacétales, le polyéthylène, les fluorocarbones, le polyéthylène téréphtalate, le polyéthersulfone. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les cavités sont réparties sur sensiblement la totalité de la surface de la pièce percée. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'au moins trois cavités contribuent à supporter une charge appuyant les deux pièces. 12. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'aire occupée par les cavités sur la développée de la surface fonctionnelle de la pièce percée représente entre environ 20 et environ 40 % de l'aire totale de ladite développée. 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que les cavités sont sensiblement égales entre elles. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que les cavités sont sensiblement régulièrement réparties sur la totalité de la surface de la pièce percée. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que les cavités ne sont sensiblement pas égales entre elles. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 et 15, caractérisé en ce que les cavités sont sensiblement irrégulièrement réparties sur la totalité de la surface de la pièce percée. 17. Dispositif selon l'une des revendications 15 et 16, caractérisé en ce que la plus courte distance entre les bords des deux cavités juxtaposées est supérieure à environ 2 mm. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce que la surface débouchante de chaque cavité est comprise entre environ 5 mm2 et environ 30 mm2. 19. Dispositif selon l'une des revendications 15 et 16, caractérisé en ce que la plus courte distance entre les bords des deux cavités juxtaposées est supérieure à environ 2 mm et la surface débouchante de chaque cavité est comprise entre environ mm2 et environ 15 mm2. 20. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que les cavités débouchant sur la face fonctionnelle de la pièce percée ne communiquent pas entre elles du côté de ladite face fonctionnelle de ladite pièce percée. 17 2783291 21. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que les cavités débouchant sur la face fonctionnelle de la pièce percée ne communiquent pas entre elles du côté de la face non fonctionnelle de ladite pièce percée. 22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que les cavités débouchant sur la face fonctionnelle de la pièce percée communiquent entre elles du côté de la face non fonctionnelle de ladite pièce percée par un système de canaux. 23. Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'un couvercle (12) recouvre les cavités. 24. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 23, caractérisé en ce que les cavités sont cylindriques. 25. Dispositif arbre/palier selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que l'arbre est la pièce lisse et le palier est la pièce percée. 26. Dispositif glissière/patin selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que la glissière est la pièce lisse et le patin est la pièce percée. 27. Dispositif rotule/coupelle selon l'une quelconque des revendications 1 à 24, caractérisé en ce que la rotule est la pièce lisse et la coupelle est la pièce percée.