FR 2781883 A1 20000204 FR 9809655 A 19980728 Dispositif optique d'observation des gaz par croisement de deux faisceaux de lumière diffusée à partir de la même région par les non-uniformités de l'indice optique. La présente invention a pour objet un procédé de mesure des fluctuations de densité dans un fluide. Elle utilise une propriété optique non encore exploitée par la métrologie des gaz, la diffusion collective de la lumière visible par les non-uniformités de l'indice optique d'un milieu transparent. Le dispositif utilisé consiste en un montage optique analogue ou dérivé du vélocimètre pour les écoulements atmosphériques ou gazeux, qui observe l'effet Doppler subi par la lumière diffusée par des macro- particules, et fonctionne en un vélocimètre qui ne nécessite pas de particule. Ce dispositif pourra être utilisé en anémométrie laser ou en métrologie acoustique. L'anémométrie laser par effet Doppler est déjà bien connue dans l'art antérieur. Les mesures de vitesse par anémométrie laser Doppler conventionnelles nécessitent d'ensemencer les écoulements par des particules. Elles s'appuient sur la diffusion de la lumière par ces particules, appelée la diffusion de Mie. Ce principe est appliqué, par exemple, à un dispositif dans le brevet n W09725607. Ce dispositif comporte des guides optiques émetteurs et récepteurs formés par des techniques d'optique intégrée sur un substrat unique, de préférence en verre. Les guides émetteurs, connectés à une source lumineuse, produisent deux faisceaux mutuellement cohérents, inclinés l'un par rapport à l'autre de manière à constituer des franges d'interférences dans un volume de mesure situé à l'extérieur du substrat. Les guides récepteurs transmettent à un circuit de détection et de traitement la lumière diffusée par le passage de particules en déplacement à travers le volume de mesure. Le substrat est monté dans un support fixe dans un orifice d'une paroi le long duquel s'écoule un fluide transportant les particules à examiner. Le substrat comporte une face qui vient en contact avec le fluide. Ce dispositif permet de déterminer la vitesse, la taille et/ou le nombre de particules en mouvement dans un fluide en déplacement le long d'une paroi. Cette contrainte d'ensemencement est toujours pénalisante et parfois rédhibitoire, par exemple dans le cas d'écoulements à fort taux de rotation, dans lesquels les particules semées n'atteignent pas le noyau tourbillonnaire. Une méthode différente, basée sur la diffusion de Rayleigh cohérente par les inhomogénéités de densité, a été parallèlement développée. Cette méthode appelée diffusion collective de la lumière a donné lieu à la construction de bancs spécifiques utilisant des lasers émettant dans l'infrarouge. Ces mesures présentent l'intérêt majeur de permettre une vélocimétrie en l'absence d'ensemencement des écoulements. Cependant leur utilisation est limitée par le coût relativement onéreux de la construction de bancs spécifiques et commercialement peu diffusés car la lumière laser est diffusée dans l'infrarouge, et par un effet d'intégration spatiale qui définit la mesure dans un volume non négligeable. Un exemple d'un tel dispositif est donné dans le brevet francais n 88.13559 qui porte sur une disposition spécifique des bancs d'optique. Le dispositif général utilisé est le suivant (figure 1): un laser source (1) éclaire la région d'observation o s'effectue la mesure. Les fluctuations spatiales de l'indice optique dans cette région provoquent une diffusion partielle de la lumière dans toutes les directions. On collecte la lumière diffusée dans une direction particulière à l'aide d'une optique de réception (6) qui focalise cette lumière sur un détecteur (7). La direction d'observation est définie par l'angle 0 entre les axes de propagation de la lumière incidente (3)(vecteur d'onde ki) et de la lumière diffusée (9)(vecteur d'onde kd). Le montage représenté ici est complété par une voie optique de référence, de faible intensité, formée à partir d'un déflecteur acousto- optique (2), qui introduit un décalage de fréquence Af, et dirigée vers le détecteur. Cette voie optique est encore désignée sous le terme de "oscillateur local". Elle permet d'analyser les fluctuations temporelles de la lumière diffusée par une méthode de détection hétérodyne. La lumière collectée sur le détecteur contient des informations instantanées sur une composante des fluctuations de densité présentes dans le volume observé. Cette composante est la transformée de Fourier spatiale de la densité, pour un vecteur d'onde k défini par la disposition optique. Ce vecteur en effet est égal à la différence entre les vecteurs d'onde diffusé et incident. À ce vecteur d'onde k est associé une longueur d'onde A. On peut alors définir la longueur d'onde des fluctuations observées A en fonction de la direction 0 de diffusion et de la longueur d'onde du laser incident. Pour un vecteur d'onde k donné, les fluctuations de densité d'un fluide compressible sont formées de deux ondes ayant différentes vitesses de phase: une onde d'entropie isobare, se propageant à la vitesse de convection du fluide, et une onde de pression isentrope (ou " onde acoustique ") se propageant à la vitesse du son. Le signal diffusé comprend donc, en général, deux types de composantes. Son analyse fréquentielle va permettre de distinguer ces deux composantes: les ondes d'entropie se traduisent par une fréquence Doppler et les ondes acoustiques par des fréquences acoustiques. La pratique des observations de la diffusion collective de la lumière montre que, sauf pour le cas particulier des couches de mélange (ou des sillages) hypersoniques, ces deux types d'onde ont des fréquences très faciles à distinguer et qu'en outre l'amplitude de l'onde d'entropie domine largement celle des ondes acoustiques. Les fluctuations isobares étant convectées par l'écoulement, la lumière qu'elles diffusent présente le même effet Doppler que des particules passant dans le même volume d'intersection entre les deux faisceaux incident et de référence. Ainsi l'analyse de cette lumière diffusée par des méthodes analogues à celles qui sont mises en euvre pour l'anémométrie laser par effet Doppler permet d'obtenir instantanément et de façon continue la vitesse du milieu - sans ensemencement. Cette mesure permanente de la vitesse donne accès à sa distribution de probabilité et à ses statistiques. L'invention tire parti des avantages considérables de la diffusion collective de la lumière en permettant sa mise en oeuvre à partir d'éléments optiques et optoélectroniques de l'anémométrie laser par effet Doppler. De très nombreux centres de recherche publics ou privés disposent de l'instrumentation pour effectuer ce type d'anémométrie. Le surcoût nécessaire à l'adaptation en chaîne spécifique serait alors minime. Le procédé de l'invention est ainsi réalisé en lumière visible, ce qui permet de faciliter les visées, et n'a pas besoin d'un ensemencement. L'invention permet d'élargir le domaine des mesures de vitesse pour des coûts réduits, en particulier pour les écoulements transsoniques, supersoniques ou hypersoniques, pour les écoulements très fortement décollés, instationnaires ou fortement compressibles, pour les écoulements à caractère industriels dans les turbo machines ou en balistique et pour les convections et écoulements dans les réacteurs et les milieux réactifs. La mesure des ondes acoustiques permise par l'invention rend son utilisation possible dans la mesure de la propagation des ondes sonores, par l'observation des fluctuations adiabatiques de la densité, et de la convection des gaz, par l'observation des fluctuations isobares de la densité. Les éléments particuliers de l'invention ressortiront de la description qui suit. L'invention consiste dans son acception la plus générale en un procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible, consistant à diriger vers une zone de mesure au moins une paire de faisceaux provenant d'un système optique comprenant un diviseur de faisceau laser, et à mesurer avec un photo-détecteur le battement entre lesdits faisceaux. La polarisation de la lumière dans chacun des faisceaux d'une même paire au point d'intersection est telle que leurs projections ne sont pas orthogonales (ou encore, que le produit scalaire des champs électriques associés n'est pas nul). Le procédé est caractérisé en ce que deux faisceaux d'une même paire forment un angle au plus égal à 60mrad, en ce que l'on utilise une source laser émettant dans le spectre visible et en ce que la zone de mesure ne fait l'objet d'aucun ensemencement. Ce procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible pourra être avantageusement caractérisé en ce que le diviseur de faisceaux est constitué par un déflecteur acousto- optique introduisant un décalage de fréquence Af de l'un des faisceaux de la paire de faisceau. De la même manière, ce procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon une variante des procédés précédents sera caractérisé en ce que l'on dirige vers la zone de mesure deux paires de faisceaux de longueur d'onde égales ou différentes. Enfin, le procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon l'une des méthodes précédentes, sera de préférence caractérisé en ce que l'on dirige vers la zone de mesure deux paires de faisceaux de décalages Af différents. L'invention concerne également un dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible comportant au moins une source laser associée à un système optique pour la production d'au moins deux faisceaux convergents vers une zone de mesure, le dispositif comportant en outre au moins un détecteur photosensible pour la mesure de la lumière issue de la zone de mesure et parvenant au détecteur suivant un ou plusieurs axes de visée optique, caractérisé en ce que les sources laser émettent dans le spectre visible, en ce que le système optique réalise une convergence des deux faisceaux de 60 mrad au plus, et en ce que la zone de mesure ne fasse l'objet d'aucun ensemencement. Ce dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible sera de préférence caractérisé en ce qu'il comporte deux paires convergentes de faisceaux incidents, en ce que les plans définis par ces dites paires se croisent dans la zone de mesure et en ce que le plan contenant les axes de symétrie des deux paires de faisceaux incidentes est perpendiculaire aux plans définis par ces dites paires. Dans une variante avantageuse le dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible sera caractérisé en ce qu'il comporte deux fois deux paires convergentes de faisceaux incidents, en ce que les plans définis par ces dites paires se croisent dans la zone de mesure et en ce que les deux plans contenant les axes de symétrie des ensembles de deux paires de faisceaux incidentes sont perpendiculaires aux plans définis par ces dites paires. Ces dispositifs pourront être caractérisés en ce que chaque paire de faisceaux est associée à un détecteur photosensible ou en ce qu'il y a un seul détecteur photosensible, le dit détecteur étant situé dans une position optique équivalente pour les deux paires de faisceaux. Une variante préférée consistera en ce que le dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible sera caractérisé en ce qu'au moins un détecteur photosensible est équipé d'un diaphragme, l'ouverture dudit diaphragme étant située dans un cône compris entre deux faisceaux d'une même paire de faisceaux. Dans le cas d'un système à plusieurs paires de faisceaux, le dispositif sera caractérisé en ce que le détecteur photosensible est équipé d'un diaphragme possédant deux ou trois ouvertures. Dans le cas de deux ouvertures, celles-ci sont situées dans chacun des deux cônes compris entre les deux faisceaux d'une même paire de faisceaux. Dans le cas de trois ouvertures, les deux premières sont situées ainsi qu'il vient d'être décrit et la troisième vise la zone de mesure. Pour la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention, on montera un adaptateur optique caractérisé en ce qu'il comprend un diviseur de faisceau pour la production de deux faisceaux et des moyens optiques pour orienter les faisceaux selon un angle au plus égal à 60mrad. Dans une variante avantageuse, cet adaptateur optique est caractérisé en ce qu'il comprend deux diviseurs de faisceau pour la production de deux paires de faisceaux et des moyens optiques pour orienter les faisceaux selon un angle au plus égal à 60mrad. Le procédé et le dispositif objets de l'invention pourront alors être appliqués, dans une quelconque des variantes précédentes à un anémomètre laser ou à un dispositif de mesure acoustique. La figure 1 représente le schéma de principe de la diffusion collective de la lumière. Il est constitué d'un laser source (1) dont les faisceaux sont divisés dans un diviseur acousto-optique (2). Le faisceau incident (3) et le faisceau de référence (4) se croisent dans le volume de mesure (5). Un détecteur optique (7), muni d'un système optique convergent (6), mesure la lumière diffusée (9) alors qu'un absorbeur (8) est dans l'axe du faisceau incident. La figure 2 représente un exemple d'adaptation de la tête d'émission pour diminuer l'angle entre les faisceaux dans le volume de mesure (5). Ce dispositif est ici constitué d'un ensemble de prismes (11) et d'une lentille convergente (12). La figure 3 représente un dispositif de visée directe d'un faisceau. I1 est constitué d'une optique de réception comprenant un diaphragme d'ouverture (21), un objectif (22), un diaphragme oculaire de direction (23) et un photomultiplicateur (24). Deux faisceaux (25) et (26) sont captés. La figure 4 représente un dispositif de réception sans visée directe d'un faisceau. Ce dispositif vise un cône d'acception (31) situé entre les deux faisceaux. La figure 5 représente un système de diffusion collective avec deux paires de faisceaux dans une position géométrique particulière par rapport à un axe horizontal (47) et un axe vertical (48). Il est constitué d'une lentille d'émission (41) et d'une lentille de réception (46). Il comprend par ailleurs deux paires de faisceaux incidents (42 et 43) et (44 et 45). L'invention utilise les mêmes sources laser que les chaînes d'anémométrie laser par effet Doppler, c'est-à- dire un rayonnement visible. Ces chaînes réalisent dans la zone d'observation un montage équivalent de celui qui est représenté sur la figure 1, en croisant deux faisceaux optiques d'intensité égale. Ces deux faisceaux définissent un réseau d'interférence caractérisé par un vecteur d'onde k construit à partir des deux vecteurs d'onde incidents. Le même réseau est utilisé pour une analyse de diffusion collective de la lumière, avec une modification de l'angle 0 entre les deux faisceaux. En effet, cet angle O pour les systèmes d'anémométrie par effet Doppler habituels est tel que la longueur d'onde A est très courte, de l'ordre de quelques microns. A cet angle de diffusion, l'intensité de la lumière diffusée par diffusion collective est très faible car les inhomogénéités de densité à cette échelle A de longueur d'onde sont amorties par la diffusion moléculaire. L'homme du métier n'est pas incité à utiliser la diffusion de lumière collective en lumière visible quand il considère ces pertes en intensité lumineuse. Cette baisse d'intensité est liée au facteur de forme qui mesure les irrégularités de l'indice optique du milieu présent dans le volume de mesure. Un facteur de forme trop bas empêche toute mesure puisqu'il n'y a pas assez de variation de densité. Ce facteur de forme varie avec la longueur d'onde Xdes faisceaux traversant le milieu, cette variation étant généralement égale à la variation de kélevée à la puissance 11/3. L'infrarouge ayant un longueur d'onde de l'ordre de 10 gm et la lumière visible ayant une longueur d'onde de l'ordre de 0,5 Jm, le facteur de forme subit alors une diminution de l'ordre de IO', ce qui est rédhibitoire. L'optique d'éclairement dans le procédé objet de l'invention est implantée de telle sorte qu'elle augmente la longueur d'onde du réseau. Ceci est obtenu en diminuant l'angle 0. Lorsque l'angle 0 entre les faisceaux est inférieur ou égal à 60 mrad les fluctuations de densité ne sont pas amorties par la dissipation, les longueurs d'onde observées étant supérieures à vingt micromètres. Pour comparaison, les optiques commerciales classiques actuelles ont des angles 0 supérieurs à 120 mrad. Le courant électrique issu du système de détection est transmis dans un appareil de mesure qui transforme les variations temporelles de ce courant ou bien en des fonctions de corrélation temporelles, ou bien en des spectres fréquentiels, ou bien en un nombre complexe dont on suit dans le temps l'amplitude et/ou la phase ainsi que les transformations linéaires de cette amplitude et/ou de cette phase pour aboutir ou non à former les histogrammes de ces fonctions et/ou de leurs transformées linéaires et à calculer ou non les moments statistiques respectifs. En outre ce système de transformation du signal électrique est déclaré fournir une information sur le gaz présent dans la zone de convergence des faisceaux et cette information est elle-même annoncée comme pouvant être obtenue sans qu'il soit nécessaire d'introduire dans cette zone de convergence aucune particule étrangère au gaz. En vue d'obtenir les angles de convergence adéquats, une première variante consiste à choisir pour le dispositif optique d'émission un montage spécifique. La tête optique réalise alors directement l'écartement correct entre les faisceaux. Une deuxième variante, choisie de manière préférentielle consiste en une tête d'émission d'anémométrie laser par effet Doppler et en un module d'adaptation inséré sur cette tête d'émission Ce module peut, par exemple, réduire l'écartement entre les faisceaux incidents sur la lentille de focalisation vers le point de mesure. Ce module comprend par exemple, comme il est indiqué sur la figure 2, un ensemble de quatre prismes (11) ou quatre miroirs, ou bien un dispositif d'émission à partir de deux fibres optiques rapprochées. Une exemple de module d'adaptation d'une optique d'anémomérie laser par effet Doppler en optique utilisant la diffusion collective de la lumière est présenté sur la figure 2. Dans la disposition d'origine, l'écartement E entre les deux faisceaux parallèles incidents sur la lentille de focalisation était de 60 mm et la distance focale de 300 mm, donnant une distance d'interfrange de 2,6 micromètres. Avec le dispositif d'adaptation, l'écartement e entre les deux faisceaux parallèles incident a été réduit à la valeur de 5 mm. Alors l'interfrange obtenu avec la même lentille de focale 300 mm est de 30,8 micromètres, une distance compatible avec l'usage en diffusion collective de lumière. Le détecteur peut être mis en deux positions différentes. La première variante consiste à placer le détecteur dans l'axe de l'un des faisceaux. La figure 3 précise l'implantation du détecteur lorsque celui-ci est placé dans l'axe de l'oscillateur local (26). Le volume de mesure est formé de deux cônes opposés par leur base. Dans le prototype du dispositif réalisé, le diamètre de la base est de 0,2 mm et la longueur (distance entre les deux sommets des cônes) est de 20 mm environ. La seconde variante, choisie de manière préférentielle, consiste à placer le détecteur hors de l'axe des faisceaux optiques. En effet, la mise en route du dispositif prototype a démontré que le détecteur reçoit un signal de diffusion collective, d'amplitude et de forme voisines de celles du signal obtenu dans la première disposition, lorsque le détecteur ne vise pas l'un des faisceaux. On observe en effet un signal diffusé, issu du gaz situé dans la zone d'intersection des deux faisceaux, qui se propage dans toutes les directions intermédiaires entre celles des deux faisceaux incidents (Figure 4). Ce signal peut être reçu par le détecteur sans qu'il soit nécessaire d'aligner la tête de détection avec précision dans l'axe, par exemple, de l'un des deux faisceaux primaires. Ce second dispositif est particulièrement intéressant, car il facilite les alignements. L'angle de visée du détecteur est compris dans un cône de réception axé sur la bissectrice de l'angle 0 entre les deux faisceaux incidents, et d'ouverture angulaire inférieure à 0. Dans cette seconde variante, l'intensité de chacun des deux faisceaux peut être la même. D'autre part, la tête de réception peut être constituée, dans une première variante, à partir d'une optique classique de réception en anémométrie laser par effet Doppler. Dans ce cas, un diaphragme adapté permet de limiter la réception aux signaux optiques utiles à la diffusion collective. Différents types de diaphragmes sont possibles, mais tous doivent avoir au moins une ouverture réduite pour éviter que le détecteur soit trop illuminé. Dans une seconde variante la tête de réception peut être construite directement en fonction de l'usage en diffusion collective de la lumière. En raison de l'angle de visée très petit imposé par le principe de la diffusion, le montage décrit ci-dessus effectue la mesure des diverses caractéristiques (vitesse, acoustique) dans un volume formant un cylindre long de plusieurs centimètres. Pour réduire ce volume aux dimensions habituelles à la vélocimétrie laser, on utilise, de manière préférentielle mais non obligatoire, deux systèmes de diffusion collective de la lumière, accordés sur le même vecteur d'onde k, qui se croisent dans la zone à observer. Chacun des deux systèmes comprend une paire de faisceaux formée d'un faisceau primaire et d'un faisceau oscillateur local, ayant tous les deux la même polarisation. Ces deux faisceaux sont contenus dans un même plan et ils se coupent au centre de la zone de mesure. Les deux systèmes peuvent utiliser la même source, ou deux sources différentes (par exemple la paire verte et bleue du laser à Argon ionisé). La disposition est présentée sur la figure 5. Les deux plans de diffusion correspondant aux deux systèmes se coupent dans la zone de mesure (5). Le vecteur d'onde d'analyse k commun aux deux systèmes de diffusion est parallèle à la droite d'intersection des deux plans de diffusion. Il faut en outre que le plan contenant les deux axes de symétrie des systèmes incidents (42+43) et (44+45) soit perpendiculaire aux deux plans formés par chacun des systèmes (42+43) et (44+45). L'angle d'intersection 0 entre deux faisceaux de la même paire (respectivement OA et 0B) est inférieur à 60 mrad. Les deux angles 0A et eB sont dans le rapport des longueurs d'onde des sources de rayonnement XA et kB ( 0A / éB = XA / 'B).L'angle d'intersection a entre les deux plans de diffusion peut être beaucoup plus grand, il peut être celui qui est utilisé dans les systèmes d'anémométrie laser par effet Doppler. Le volume de diffusion commun aux deux dispositifs de diffusion est ainsi réduit à la même forme et la même dimension que celui de l'anémométrie laser par effet Doppler Cette disposition est réalisée par le dispositif de la figure 5, lorsque les quatre faisceaux sources (42+ 43, et 44+45) sont parallèles et incidents sur une même lentille dont le point focal image est au centre de la zone de mesure. Dans l'exemple présenté sur la figure ci-dessus, les plans des systèmes incidents sont horizontaux et superposés tandis que le plan contenant leurs axes de symétrie est vertical. Par rotation du système des faisceaux optiques autour de l'axe de symétrie commun aux deux lentilles, on peut orienter le vecteur d'onde commun d'analyse dans toutes les directions perpendiculaires à cet axe de rotation. Une variante possible est de combiner deux systèmes de deux paires pour mesurer deux composantes orthogonales de la vitesse dans le fluide compressible. La réception se fait par l'alignement dans l'axe ou hors de l'axe, suivant les variantes décrites précédemment. Elle peut utiliser dans une première variante un détecteur par système de diffusion. Dans ce cas, les signaux issus de chaque détecteur sont traités par méthode analogique ou numérique pour former l'interspectre ou l'intercorrélation. Alternativement, dans une variante préférée, on peut orienter les deux faisceaux principaux (ou les deux axes optiques de visée hors-axe) vers un seul détecteur par un choix approprié de la focale de la lentille de réception. Le détecteur est alors situé dans une position optique équivalente pour les deux paires. Cette position équivalente est obtenue par une disposition approprié d'éléments réflectifs et/ou réfractifs situés en aval du point de convergence. Les trajets optiques sont alors tels que les deux axes optiques de visée du détecteur convergent à nouveau en un seul point o est situé cet unique détecteur. Dans ce cas, le photo-courant issu de cet unique détecteur est formé de la somme des deux champs électriques diffusés, et l'autocorrélation de ce photocourant est formée de la somme de l'autocorrélation de chacun des deux champs diffusés et de l'intercorrélation entre les deux champs diffusés. Le dispositif peut comprendre une extension qui évite l'usage de plusieurs voies d'acquisition numériques couplées à un calculateur. Cette extension consiste à former les deux systèmes de diffusion à partir de deux fréquences de battement hétérodyne différentes (ou deux fréquences de décalage différentes obtenues par la cellule de Bragg). Dans ce cas, l'intercorrélation apparaît sous la forme de la modulation d'une porteuse dont la fréquence est égale au battement entre les deux fréquences hétérodynes, et l'interspectre est directement obtenu par l'autospectre fréquentiel du signal autour de cette fréquence de battement sans nécessiter l'usage d'un système numérique complexe formé de deux voies d'acquisition numérique et d'un calculateur. Cette intercorrelation, et l'interspectre correspondant, fournissent la même information que le spectre dans les mesures par diffusion collective de la lumière, ils ne gardent que l'information pertinente au volume commun des deux mesures. Revendications 1 - Procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible, consistant à diriger vers une zone de mesure au moins une paire de faisceaux lumineux provenant d'un système optique comprenant une source laser et un diviseur de faisceau, et à mesurer avec un photo-détecteur le battement entre lesdits faisceaux, caractérisé en ce que deux faisceaux d'une même paire forment un angle au plus égal à 60mrad, en ce que l'on utilise une source laser émettant dans le spectre visible et en ce que la zone de mesure ne fait l'objet d'aucun ensemencement. 2 - Procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication 1 caractérisé en ce que le diviseur de faisceaux est constitué par un déflecteur acousto-optique introduisant un décalage de fréquence Af de l'un des faisceaux de la paire de faisceau. 3 - Procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que l'on dirige vers la zone de mesure deux paires de faisceaux de longueur d'onde égales. 4 - Procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que l'on dirige vers la zone de mesure deux paires de faisceaux de longueur d'onde différentes. - Procédé de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on dirige vers la zone de mesure deux paires de faisceaux de décalages Af différents. 6 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible comportant au moins une source laser associée à un système optique pour la production d'au moins deux faisceaux convergents vers une zone de mesure, le dispositif comportant en outre au moins un détecteur photosensible pour la mesure de la lumière issue de la zone de mesure et parvenant au détecteur suivant un ou plusieurs axes de visée optique, caractérisé en ce que les sources laser émettent dans le spectre visible, en ce que le système optique réalise une convergence des deux faisceaux de 60 mrad au plus, et en ce que la zone de mesure ne fasse l'objet d'aucun ensemencement. 7 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication précédente caractérisé en ce qu'il comporte deux paires convergentes de faisceaux incidents, en ce que les plans définis par ces dites paires se croisent dans la zone de mesure et en ce que le plan contenant les axes de symétrie des deux paires de faisceaux incidentes est perpendiculaire aux plans définis par ces dites paires. 8 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication 6 ou 7 caractérisé en ce qu'il comporte deux fois deux paires convergentes de faisceaux incidents, en ce que les plans définis par ces dites paires se croisent dans la zone de mesure et en ce que les deux plans contenant les axes de symétrie des ensembles de deux paires de faisceaux incidentes sont perpendiculaires aux plans définis par ces dites paires. 9 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 caractérisé en ce que chaque paire de faisceaux est associée à un détecteur photosensible. - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 caractérisé en ce qu'il y a un seul détecteur photosensible, le dit détecteur étant situé dans une position optique équivalente pour les paires de faisceaux. 11 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins un détecteur photosensible est équipé d'un diaphragme, l'ouverture dudit diaphragme étant située dans un cône compris entre deux faisceaux d'une même paire de faisceaux. 12 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que le détecteur photosensible est équipé d'un diaphragme possédant deux ouvertures, ces deux ouvertures étant situées dans chacun des deux cônes compris entre les deux faisceaux d'une même paire de faisceaux. 13 - Dispositif de mesure des caractéristiques dynamiques d'un fluide compressible selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que le détecteur photosensible est équipé d'un diaphragme possédant trois ouvertures, les deux premières ouvertures étant situées dans chacun des deux cônes compris entre les deux faisceaux d'une même paire de faisceaux et la troisième visant la zone de mesure. 14 - Adaptateur optique pour la mesure du comportement dynamique d'un fluide compressible selon le procédé objet de la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend un diviseur de faisceau pour la production de deux faisceaux et des moyens optiques pour orienter les faisceaux selon un angle au plus égal à 60mrad. 15 - Adaptateur optique pour la mesure du comportement dynamique d'un fluide compressible selon le procédé objet de la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend deux diviseurs de faisceau pour la production de deux paires de faisceaux et des moyens optiques pour orienter les faisceaux selon un angle au plus égal à 60mrad. 16 - Anémomètre laser caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 6 à 15 17 - Dispositif de mesure acoustique caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif conforme à l'une quelconque des revendications 6 à 15.