FR 2778743 A1 19991119 FR 9805937 A 19980512 Analyseur pour la mesure en continu de 1'H2S contenu dans un gaz et dispositif l'incluant pour la régulation du débit d'air injecté dans un réacteur d'oxydation d'H2S en soufre. L'invention a trait à un analyseur pour la mesure en continu de 1'H2S contenu dans un gaz. Elle se rapporte encore à un dispositif incluant ledit analyseur pour la régulation du débit d'air injecté dans un réacteur10 d'oxydation d'H2S en soufre. Pour récupérer l'H2S présent en faible concentration, notamment concentration inférieure à 5% en volume, dans des gaz de provenances diverses, on fait couramment appel à des procédés mettant en oeuvre une oxydation, notamment oxydation catalytique, de l'H2S en soufre selon la réaction H2S + i 02 -+ S + H20. Dans de tels procédés d'oxydation, on fait passer le gaz à traiter renfermant l'H2S en présence d'une quantité contrôlée d'un gaz renfermant de l'oxygène libre,au contact20 d'un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre, ledit contact étant réalisé à des températures soit supérieures au point de rosée du soufre formé, auquel cas le soufre formé est présent à l'état de vapeur dans l'effluent gazeux résultant de la réaction, ou bien à des températures inférieures au point de rosée du soufre formé, auquel cas ledit soufre se dépose sur le catalyseur, ce qui nécessite de régénérer périodiquement le catalyseur chargé de soufre par balayage au moyen d'un gaz non oxydant ayant une température comprise entre 200 C et 500 C. Le gaz renfermant de l'oxygène libre utilisé pour l'oxydation de 1'H2S en soufre est le plus souvent de l'air, mais il peut consister également en oxygène, air enrichi en oxygène ou encore mélanges, en proportions variées, d'oxygène et d'un gaz inerte autre que l'azote. Dans ce qui suit, le terme "air'' est utilisé pour désigner ledit gaz renfermant de l'oxygène libre. La quantité d'air, que l'on associe au gaz à traiter renfermant H2S, est ajustée en continu en réponse à une grandeur résultant de la superposition d'une grandeur de prédiction, représentative d'un débit d'air correspondant à une quantité d'oxygène proportionnelle à la quantité d'H2S présente dans le gaz à traiter et injectée dans le réacteur 5 d'oxydation, et d'une grandeur de correction (grandeur de contre-réaction), représentative d'un débit d'air correctif pour ramener à une valeur de consigne donnée la teneur de l'H2S présent dans l'effluent gazeux issu de l'oxydation. On met en oeuvre l'oxydation dans un réacteur présentant une extrémité amont et une extrémité aval, avantageusement séparées par un lit d'un catalyseur d'oxydation sélective de l'H2S en soufre, ladite extrémité amont étant équipée d'un premier conduit et d'un second conduit pour l'injection, respectivement, du gaz à traiter et d'air dans le réacteur et ladite extrémité aval étant équipée d'un conduit de sortie pour les gaz pour l'évacuation de l'effluent gazeux résultant de l'oxydation, et l'on assure l'ajustement du débit d'air injecté dans le réacteur d'oxydation à l'aide d'un dispositif de régulation associant (i) un ensemble de prédiction, qui comporte un calculateur de prédiction recevant un signal d'un débitmètre et un signal fourni par un premier analyseur de teneur en H2S, montés sur le premier conduit à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation, et élaborant, à partir desdits signaux, un signal représentatif d'un débit d'air correspondant à une quantité d'oxygène proportionnelle à la teneur en H2S entrant dans le réacteur d'oxydation, (ii) un ensemble de contre-réaction, qui comporte un calculateur de correction recevant un signal fourni par un second analyseur de teneur en H2S, monté sur le conduit de sortie du réacteur d'oxydation, et élaborant, à partir dudit signal, un signal représentatif d'un débit d'air correctif pour ramener à une valeur de consigne donnée la teneur de l'H2S présent dans l'effluent gazeux passant dans ledit conduit de sortie, et (iii) un régulateur de débit recevant les signaux élaborés par les calculateurs de prédiction et de correction et le signal délivré par un débitmètre, monté sur le conduit d'injection d'air à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation, et appliquant à une vanne à ouverture réglable, montée sur ledit conduit d'injection d'air en aval du débitmètre, un signal de commande de l'ajustement de l'ouverture de ladite vanne, ledit signal de commande étant 5 la résultante des signaux élaborés par les calculateurs de prédiction et de correction. Les analyseurs, qui sont montés respectivement sur le conduit d'injection du gaz à traiter dans le réacteur d'oxydation et sur le conduit de sortie dudit réacteur, peuvent être, par exemple, des ensembles d'analyse par chromatographie en phase gazeuse (US-A-3026184 et FR-A- 2118365), des ensembles d'analyse par spectrométrie différentielle (FR-A-2420754) ou encore des ensembles d'analyse par absorption dans l'infra-rouge après transformation sélective de l'H2S en S02. Les analyseurs des types précités, utilisés pour la mesure de la teneur en H2S dans des gaz renfermant ce composé, ne délivrent pas toujours des signaux continus ou n'offrent pas toujours une sensibilité ou une fiabilité20 adéquates, de même qu'une simplicité de mise en oeuvre satisfaisante. Selon l'invention, on propose un analyseur pour la mesure en continu de la teneur en H2S d'un gaz en renfermant, qui possède une grande sensibilité et dont la25 réponse ne présente pas de dérive significative dans le temps. L'analyseur selon l'invention, pour la mesure en continu de la teneur en H2S d'un échantillon de gaz en renfermant, se caractérise en ce qu'il comporte: - un module de séchage à sec de l'échantillon de gaz comportant une entrée, connectée à une tubulure de prélèvement et d'injection dudit échantillon, et une sortie pour l'échantillon séché, - un module compresseur présentant un orifice d'aspiration, relié par un conduit à la sortie du module de séchage, et un orifice de refoulement, prolongé par un conduit de circulation de l'échantillon comprimé, ledit conduit étant équipé d'un débitmètre primaire indicateur et/ou régulateur, - un système de dilution de l'échantillon comprimé comportant un conduit d'amenée d'air, qui est monté en dérivation sur le conduit de circulation de l'échantillon comprimé, en aval du débitmètre primaire, et qui est équipé d'un débitmètre secondaire régulateur ajustant le degré d'ouverture d'une vanne à ouverture réglable montée sur le conduit d'amenée d'air en aval du débitmètre secondaire, et un module régulateur, connecté à chacun des débitmètres primaire et secondaire et asservissant le débitmètre secondaire au débitmètre primaire, et - un capteur électrochimique de mesure d'H2S, qui est monté sur le conduit de circulation de l'échantillon comprimé, en aval du conduit d'amenée d'air, et délivre un signal proportionnel à la concentration en H2S dudit échantillon. Avantageusement, la tubulure de prélèvement et d'injection de l'échantillon de gaz, connectée à l'entrée du module de séchage à sec, peut être munie, à son extrémité la plus éloignée de ladite entrée, d'un filtre primaire. Eventuellement, un filtre plus fin peut équiper l'autre extrémité de ladite tubulure, située du côté dudit module. Si besoin est cette tubulure peut être entourée d'une gaine25 équipée de moyens de maintien en température par exemple par chauffage électrique ou par circulation d'un fluide caloporteur. Le module de séchage à sec de l'échantillon de gaz peut consister, en particulier, en un sécheur par membranes de perméation tel que le sécheur -SEC'' commercialisé par la société Environnement SA. Le module compresseur peut être choisi parmi les divers compresseurs miniaturisés ayant les performances requises. Conviennent en particulier les compresseurs à membrane. Le débitmètre primaire indicateur et/ou régulateur, monté sur le conduit de circulation de l'échantillon comprimé, de même que le débitmètre secondaire régulateur, monté sur le conduit d'amenée d'air, sont en particulier des débitmètres massiques. Dans ce cas, le module régulateur, qui leur est associé, est un module régulateur massique. Le capteur électrochimique de mesure de la concentration d'H2S est du type transducteur électrochimique de mesure de la pression partielle du composé mesuré. Ce capteur comporte une cellule de mesure, qui contient un électrolyte liquide, dans lequel plongent une électrode de mesure, une électrode de comparaison et une électrode de référence, et qui est séparée, par une membrane, de l'espace de passage de l'échantillon de gaz sur lequel on fait la mesure. Une tension électrique constante est maintenue entre l'électrode de mesure et l'électrode de référence. L'échantillon de gaz renfermant le composé à mesurer, dans le cas présent H2S, diffuse au travers de la membrane dans l'électrolyte liquide. La tension électrique précitée, l'électrolyte et le matériau des électrodes sont choisis de telle sorte que le composé, dont la concentration est à déterminer, soit transformé électrochimiquement au niveau de l'électrode de mesure et qu'un courant électrique d'intensité proportionnelle à la concentration dudit composé traverse la cellule de mesure. Une réaction électrochimique se produit en même temps, au niveau de l'électrode de comparaison, avec l'oxygène de l'air de dilution. Un tel capteur délivre un signal électrique d'intensité proportionnelle à la concentration du composé à mesurer, ici H2S, présent dans l'échantillon de gaz passant au contact du capteur. Comme exemple de capteur électrochimique utilisable dans l'analyseur selon l'invention, on peut citer le capteur commercialisé par la société Drâger sous le nom -Polytron H2S''. L'analyseur selon l'invention, qui permet de déterminer la concentration de 1'H2S contenu, en quantité plus ou moins grande, dans un gaz, est tout particulièrement utilisable comme analyseur d'H2S dans un dispositif de régulation de débit d'air équipant un réacteur d'oxydation d'H2S en soufre. Plus spécialement, l'analyseur selon l'invention est utilisable pour constituer l'analyseur d'un ensemble de contre-réaction et même l'analyseur d'un ensemble de prédiction du dispositif de régulation ayant la structure définie précédemment, pour réguler le débit d'air injecté dans un réacteur d'oxydation d'H2S en soufre.5 L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description donnée ci-après de l'une de ses formes de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 donne une représentation schématique d'un analyseur selon l'invention, et - la figure 2 montre schématiquement un réacteur d'oxydation d'H2S en soufre équipé d'un dispositif de régulation du débit d'air injecté dans le réacteur, ledit dispositif incluant un analyseur tel que représenté sur la figure 1. En se référant à la figure 1, l'analyseur 1 représenté comporte un sécheur par membrane de perméation 2 constituant un module de séchage à sec, ledit sécheur présentant une entrée 3 et une sortie 4. L'entrée 3 du sécheur est connectée à une tubulure 5 de prélèvement et d'injection d'échantillon de gaz. L'extrémité de ladite tubulure, qui est la plus éloignée de l'entrée du sécheur, est pourvue d'un filtre primaire 6, à savoir filtre en matériau fritté et notamment en céramique, retenant les particules solides de taille supérieure, par exemple, à 20 im, et pénètre dans la conduite 7, dans laquelle passe le gaz à échantillonner pour l'analyse. A son extrémité connectée à l'entrée du sécheur 2, la tubulure 5 est munie d'un filtre fin, non représenté, retenant les particules solides de taille supérieure à 0,3 gm, par exemple. La sortie 4 du sécheur 2 est reliée, par un conduit 8, à l'aspiration 9 d'un compresseur à membrane 10 formant module de compression. Ledit compresseur présente un orifice de refoulement 11, qui est prolongé par un conduit 12 de circulation de gaz sur lequel est monté un débitmètre massique primaire 13 indicateur et/ou régulateur. Un conduit 14 d'amenée d'air est monté en dérivation sur le conduit de circulation 12, en un point 15 de ce dernier situé en aval du débitmètre 13, ledit conduit 14 étant muni d'une vanne 16, à degré d'ouverture réglable, et d'un débitmètre massique secondaire régulateur 17 situé en amont de la vanne 16 et assurant l'ajustement du degré 5 d'ouverture de cette dernière. Un module régulateur massique 18 reçoit, par une liaison électrique 19, le signal délivré par le débitmètre primaire 13 et envoie, par une liaison électrique 20, un signal au débitmètre secondaire 17 pour asservir ledit débitmètre secondaire 17 au débitmètre primaire 13. L'ensemble formé du conduit 14 d'amenée d'air avec sa vanne 16 et le débitmètre secondaire 17 et du module régulateur massique 18 constitue un système de dilution pour le contenu du conduit 12. Un capteur électrochimique 21 de mesure de concentration d'H2S est monté sur le conduit de circulation 12, en aval du point de jonction 15 dudit conduit avec le conduit 14 d'amenée d'air, ledit capteur délivrant, par un conducteur électrique 22, un signal proportionnel à la concentration en H2S mesurée. La partie de la tubulure 5, munie du filtre 6, et la partie 23 du conduit 12 située en aval du capteur21 forment, respectivement, l'entrée de l'analyseur pour l'échantillon gazeux à analyser et la sortie de l'analyseur pour ledit échantillon gazeux, tandis que le conducteur 22 constitue la sortie de mesure de l'analyseur. En se référant à la figure 2, un réacteur d'oxydation d'H2S en soufre 30 présente une extrémité amont 31 et une extrémité aval 32 séparées par un lit 33 d'un catalyseur d'oxydation sélective de 1'H2S en soufre, ladite extrémité amont étant équipée d'un premier conduit 34 et d'un second conduit 35 pour l'injection, respectivement, d'un gaz à traiter renfermant H2S et d'air dans le réacteur et ladite extrémité aval étant équipée d'un conduit 36 de sortie pour les gaz pour l'évacuation de l'effluent gazeux résultant de l'oxydation. Le réacteur d'oxydation est équipé d'un dispositif de régulation du débit d'air injecté dans le réacteur d'oxydation, ledit dispositif de régulation associant un ensemble de prédiction, un ensemble de contre- réaction et un régulateur de débit d'air. L'ensemble de prédiction comporte un calculateur de prédiction 37, qui reçoit un signal 38 d'un débitmètre 39 et un signal 40 fourni par un premier analyseur 41 de teneur en H2S montés sur le premier conduit 34 situé à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation 30, et qui élabore, à partir desdits signaux, un signal 42 représentatif d'un débit d'air correspondant à une quantité d'oxygène proportionnelle à la10 quantité d'H2S entrant dans le réacteur d'oxydation. L'ensemble de contre-réaction comporte un calculateur de correction 43, qui reçoit un signal 22 fourni par un second analyseur 1 de teneur en H2S, monté sur le conduit de sortie 36 du réacteur d'oxydation, et qui élabore, à partir dudit signal 22, un signal 44 représentatif d'un débit d'air correctif pour ramener à une valeur de consigne donnée la teneur de l'H2S présent dans l'effluent gazeux passant dans ledit conduit de sortie. Le régulateur de débit 45 reçoit les signaux 42 et 44 élaborés respectivement par les calculateurs de prédiction 37 et de correction 43 et le signal 46 délivré par un débitmètre 47, monté sur le conduit d'injection d'air à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation, et applique à une vanne 48 à ouverture réglable, montée sur ledit conduit d'injection d'air en aval du débitmètre 47, un signal de commande 49 de l'ajustement de l'ouverture de ladite vanne, ledit signal de commande étant la résultante des signaux 42 et 44 élaborés respectivement par les calculateurs de prédiction 37 et de correction 43. L'analyseur 1 de teneur en H2S, monté sur le conduit de sortie 36 du réacteur d'oxydation, est un analyseur ayant la structure de l'analyseur décrit plus haut en référence à la figure 1. L'analyseur 41 de teneur en H2S, monté sur le premier conduit 34 situé à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation 30, peut être un analyseur similaire à l'analyseur 1 ou consister en un analyseur d'un autre type, par exemple analyseur par absorption dans l'infrarouge, après transformation sélective de l'H2S en SO2, analyseur par chromatographie en phase gazeuse ou encore analyseur par spectrométrie différentielle. L'analyseur selon l'invention et le dispositif de régulation l'incluant, qui sont décrits ci-dessus, fonctionnent comme indiqué ci-après. Un échantillon du gaz à analyser renfermant H2S est prélevé dans le conduit de sortie 36 du réacteur d'oxydation , qui correspond à la conduite 7 représentée sur la figure 1, par la tubulure 5, à travers le filtre 6, et ledit échantillon est injecté, par ladite tubulure maintenue par chauffage électrique à une température d'environ 135 C, dans le sécheur 2 par membrane de perméation, dans lequel la vapeur d'eau contenue dans l'échantillon est éliminée quasi complètement. L'échantillon de gaz sec est aspiré et comprimé dans le compresseur à membrane 10 pour être ensuite dirigé dans le conduit de circulation 12, dans lequel, après passage dans le débitmètre massique primaire 13, il est dilué par injection d'air arrivant par le conduit 14 avec un débit massique, qui est asservi, par action du module régulateur 18 agissant sur le débitmètre secondaire régulateur 17 ajustant le degré d'ouverture de la vanne 16, au débit massique de l'échantillon mesuré par le débitmètre 13. Le débit d'air de dilution est choisi de telle sorte que la teneur en H2S de l'échantillon dilué se trouve dans la plage de concentrations autorisée pour le capteur. L'échantillon gazeux dilué passe ensuite au contact du capteur électrochimique 21 pour la mesure de la concentration en H2S dudit échantillon, après quoi l'échantillon dilué est dirigé vers une torche, non représentée, pour être brûilé. Le capteur 21 délivre un signal électrique 22 proportionnel à la teneur en H2S de l'échantillon analysé. Le calculateur de prédiction 37 reçoit, du débitmètre 39, un signal 38 représentatif du débit de gaz renfermant H2S injecté dans le réacteur d'oxydation 30 et, de l'analyseur 41, un signal 40 représentatif de la teneur en H2S dudit gaz et, à partir de ces signaux il élabore un signal 42 représentatif d'un débit d'air correspondant à une quantité d'oxygène proportionnelle à la quantité d'H2S entrant dans le réacteur d'oxydation. Le coefficient de proportionnalité correspond, en particulier, au rapport molaire 02: H2S choisi pour mettre en oeuvre l'oxydation de l'H2S, ledit rapport pouvant aller, par exemple, de 0,5 à 10 et plus particulièrement de 0,5 à 4. Avantageusement, on peut faire croître progressivement le coefficient de proportionnalité au cours de l'étape d'oxydation, par exemple depuis la valeur 0,5 à la valeur 4, pour éviter une désactivation progressive du catalyseur durant ladite étape. Le calculateur de correction 43 reçoit, de l'analyseur 1, un signal 22 représentatif de la teneur en H2S de l'effluent gazeux sortant, par le conduit de sortie 36, du réacteur d'oxydation 30 et, à partir dudit signal, il élabore un signal représentatif d'un débit d'air correctif pour ramener à une valeur de consigne donnée la teneur de 1'H2S présent dans l'effluent gazeux passant dans ledit conduit de sortie. Le régulateur de débit 45 reçoit les signaux 42 et 44 élaborés respectivement par les calculateurs de prédiction 37 et de correction 43 et le signal 46 délivré par le débitmètre 47, monté sur le conduit 35 d'injection d'air à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation 30, et, à partir desdits signaux, il élabore un signal de commande 49, qu'il applique à la vanne 48 à ouverture réglable, montée sur ledit conduit 35 d'injection d'air en aval du débitmètre 47, pour ajuster l'ouverture de ladite vanne, ledit signal de commande 49 étant la résultante des signaux 42 et 44 élaborés respectivement par les calculateurs de prédiction 37 et de correction 43. Dans une variante de mise en oeuvre, le conduit 34 amenant le gaz renfermant H2S au réacteur d'oxydation, est le conduit de sortie d'un réacteur d'hydrogénation et/ou d'hydrolyse, dans lequel un gaz résiduaire d'usine à soufre est traité pour transformer en H2S tous les composés soufrés qu'il contient. Dans ce cas, au lieu d'être placé sur ledit conduit 34, le débitmètre 39 peut être monté sur le conduit d'amenée du gaz résiduaire d'usine à soufre au réacteur d'hydrogénation et/ou d'hydrolyse. REVENDICATIONSq 1 - Analyseur pour la mesure en continu de la teneur en H2S d'un échantillon de gaz en renfermant caractérisé en ce qu'il comporte: - un module de séchage à sec (2) de l'échantillon de gaz comportant une entrée (3), connectée à une tubulure (5) de prélèvement et d'injection dudit échantillon, et une sortie (4) pour l'échantillon séché, - un module compresseur (10) présentant un orifice d'aspiration (9), relié par un conduit (8) à la sortie du module de séchage, et un orifice de refoulement (11), prolongé par un conduit (12) de circulation de l'échantillon comprimé, ledit conduit étant équipé d'un débitmètre primaire (13) indicateur et/ou régulateur, - un système de dilution de l'échantillon comprimé comportant un conduit (14) d'amenée d'air, qui est monté en dérivation sur le conduit (12) de circulation de l'échantillon comprimé, en aval du débitmètre primaire, et qui est équipé d'un débitmètre secondaire régulateur (17) ajustant le degré d'ouverture d'une vanne (16) à ouverture réglable montée sur le conduit d'amenée d'air en aval du débitmètre secondaire, et un module régulateur (18), connecté à chacun des débitmètres primaire et secondaire et asservissant le débitmètre secondaire au débitmètre primaire et - un capteur électrochimique (21) de mesure d'H2S, qui est monté sur le conduit (12) de circulation de l'échantillon comprimé, en aval du conduit (14) d'amenée d'air, et délivre un signal (22) proportionnel à la concentration en H2S dudit échantillon. 2 - Analyseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la tubulure (5) de prélèvement et d'injection de l'échantillon de gaz, connectée à l'entrée du module (2) de séchage à sec, est munie, à son extrémité la plus éloignée de ladite entrée, d'un filtre primaire (6). 3 - Analyseur selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'extrémité de ladite tubulure (5), située du côté du module (2) de séchage à sec, est équipée d'un filtre fin. 4 Analyseur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la tubulure (5) de prélèvement et d'injection de l'échantillon de gaz est entourée d'une gaine équipée de moyens de maintien en température, notamment, par chauffage électrique ou par circulation d'un fluide caloporteur.10 5 - Analyseur selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le module (2) de séchage à sec de l'échantillon de gaz consiste en un sécheur par membranes de perméation. 6 - Analyseur selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le module compresseur (10) est un compresseur à membrane. 7 - Analyseur selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le débitmètre primaire (13), monté sur le conduit (12) de circulation de l'échantillon comprimé, de même que le débitmètre secondaire (17), monté sur le conduit (14) d'amenée d'air, sont des débitmètres massiques. 8 - Analyseur selon la revendication 7, caractérisé en ce que le module régulateur (18), associé au débitmètre primaire (13) et au débitmètre secondaire (17), est un module régulateur massique. 9 - Analyseur selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il est intégré, comme analyseur d'H2S, dans un dispositif de régulation du débit d'air injecté dans un réacteur d'oxydation d'H2S en soufre. 10- Dispositif de régulation du débit d'air injecté dans un réacteur (30) d'oxydation d'H2S en soufre présentant une extrémité amont (31) et une extrémité aval (32), ladite extrémité amont étant équipée d'un premier conduit (34) et d'un second conduit (35) pour l'injection, respectivement, du gaz à traiter et d'air dans le réacteur et ladite extrémité aval étant équipée d'un conduit (36) de sortie pour les gaz pour l'évacuation de l'effluent gazeux résultant de l'oxydation, lequel dispositif de régulation est du type comportant (i) un ensemble de prédiction, qui comporte un calculateur de prédiction (37) recevant un signal (38) d'un débitmètre (39) et un signal (40) fourni par un premier analyseur (41) de teneur en H2S, montés sur 5 le premier conduit (34) à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation, et élaborant, à partir desdits signaux, un signal (42) représentatif d'un débit d'air correspondant à une quantité d'oxygène proportionnelle à la teneur en H2S entrant dans le réacteur (30) d'oxydation, (ii) un ensemble de contre-réaction, qui comporte un calculateur de correction (43) recevant un signal (22) fourni par un second analyseur (1) de teneur en H2S, monté sur le conduit (36) de sortie du réacteur d'oxydation, et élaborant, à partir dudit signal, un signal (44) représentatif d'un débit d'air correctif pour ramener à une valeur de consigne donnée la teneur de l'H2S présent dans l'effluent gazeux passant dans ledit conduit de sortie, et (iii) un régulateur de débit (45) recevant les signaux (42, 44) élaborés par les calculateurs de prédiction (37) et de correction (43) et le signal (46) délivré par un débitmètre (47), monté sur le conduit (35) d'injection d'air à l'extrémité amont du réacteur d'oxydation, et appliquant à une vanne (48) à ouverture réglable, montée sur ledit conduit (35) d'injection d'air en aval du débitmètre (47), un signal (46) de commande de l'ajustement de l'ouverture de ladite vanne, ledit signal de commande étant la résultante des signaux élaborés par les calculateurs de prédiction et de correction et il se caractérise en ce qu'au moins l'analyseur (1) de teneur en H2S, monté sur le conduit (36) de sortie du réacteur (30) d'oxydation et associé au calculateur de correction (43), est un analyseur selon l'une des revendications 1 à 8. 11 - Dispositif de régulation selon la revendication , caractérisé en ce que le calculateur de prédiction (37) applique un coefficient de proportionnalité entre quantité molaire d'oxygène et quantité molaire d'H2S allant de 0,5 à et plus particulièrement de 0,5 à 4. 12 - Dispositif de régulation selon la revendication ou 11, caractérisé en ce que le calculateur de prédiction (37) applique un coefficient de proportionnalité entre quantité molaire d'oxygène et quantité molaire d'H2S, qui croît progressivement au cours de l'étape d'oxydation. 13 Dispositif de régulation selon l'une des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que l'analyseur (41) de teneur en H2S, monté sur le premier conduit (34) à l'extrémité amont du réacteur (30) d'oxydation, est également un analyseur selon l'une des revendications 1 à 8. 14 - Dispositif de régulation selon l'une des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que le conduit (34), amenant le gaz renfermant H2S au réacteur d'oxydation, est le conduit de sortie d'un réacteur d'hydrogénation et/ou d'hydrolyse, dans lequel un gaz résiduaire d'usine à soufre est traité pour transformer en H2S tous les composés soufrés qu'il contient et en ce que le débitmètre 39, qui est connecté au calculateur de prédiction (37), est monté sur le conduit d'amenée du gaz résiduaire d'usine à soufre au réacteur d'hydrogénation et/ou d'hydrolyse.