FR 2764637 A1 19981218 FR 9707554 A 19970616 La présente invention concerne le domaine du traitement des gaz émis a l'échappement des moteurs diesel et des moteurs à allumage commandé fonctionnant en mélange pauvre. De tels moteurs émettent un certain nombre de polluants qu'il est nécessaire d'éliminer et ce d'autant plus efficacement que les normes se sévèrisent en la matière. Parmi les polluants les plus nombreux et les plus gênants pour l'environnement, on peut citer les oxydes d'azotes. Il est connu d'éliminer ce type de polluants en faisant passer les gaz d'échappement à travers des catalyseurs (dits DéNO0) destinés à convertir les oxydes d'azote. Les catalyseurs connus étant actifs sur une plage de température donnée, on peut être amené à disposer, dans le pot catalytique, plusieurs catalyseurs ayant des formulations différentes c'est-à-dire des plages d'activité différentes. On agrandit ainsi le domaine d'action des éléments catalytiques. Cependant, dans ce contexte, un problème se pose lorsque les gaz d'échappement ne sont pas, au niveau du ou des catalyseurs, dans une plage de température pour laquelle la conversion des oxydes d'azote est suffisante. Plus précisément, un problème se pose lorsque l'on dispose par exemple d'un premier catalyseur actif sur une première plage de température et d'un deuxième catalyseur actif sur une deuxième plage de température, et que ces plages sont telles qu'il existe une gamme de températures située entre et au delà des deux plages prédéfinies, plage pour laquelle la conversion des oxydes d'azote sera faible. Par ailleurs, aux plus basses température, c'est-à-dire avant que les gaz n'atteignent une température o ils sont susceptibles d'être convertis par l'un des catalyseurs, il y a aussi absence de conversion des oxydes d'azote. A titre illustratif les formulations utilisées pour les basses températures sont de type Platine/Alumine ou Platine/Zeolithe. Les températures pour lesquelles ces catalyseurs sont les plus actifs sont de 200 C à 250 C. Les catalyseurs dits "Hautes températures" sont actifs en général entre 300 C et 500 C. Ce sont par exemple des catalyseurs de type Cuivre/Zéolithe. Il est bien évident qu'entre ces deux plages, c'est-à-dire ici entre 250 C et 300 C aucune conversion des oxydes d'azote ne peut efficacement être réalisée. Au- dessous de 200 C et au delà de 500 C, le même problème existe. Il existe par ailleurs des catalyseurs sur lesquels les oxydes d'azote viennent s'adsorber sous forme de nitrates lorsque la température des gaz qui les traverse, est située dans une certaine plage. Ces catalyseurs sont couramment appelés "pièges à NO,". Les nitrates ainsi adsorbés peuvent ensuite être déstockés soit thermiquement soit par une combustion momentanée à une richesse supérieure à l'unité. Cette dernière action est bien adaptée pour les lignes d'échappement de moteurs à allumage commandé fonctionnant en mélange pauvre. La demande de brevet EP-AI-0540280 décrit un système comprenant un piège à NOx, muni d'un système de réchauffage des gaz, suivi d'un catalyseur de réduction des oxydes d'azote. Les deux catalyseurs sont montés en dérivation de la ligne d'échappement principale. Selon ce document, un système de vanne permet de diminuer, lors des phases de déstockage du piège, la VVH (rapport entre le débit de gaz et le volume du catalyseur qui traduit le temps de contact des gaz avec le catalyseur). Ainsi le taux de conversion des NOx sur le catalyseur de réduction des oxydes d'azote est amélioré. Néanmoins, avec cette configuration, la partie du flux gazeux passant par le conduit principal ne traverse pas le catalyseur de réduction des NOx. De plus, il peut exister des plages de température o le piège à NOx et le catalyseur de réduction des NOx sont actifs, auquel cas, on stockera les NOx sur le piège alors qu'on aurait pu les réduire. Selon cet art antérieur, la régulation du débit n'est pas destinée à optimiser la quantité de gaz à réchauffer pour le déstockage thermique des NOx préalablement stockés, mais est plutôt destinée à améliorer la conversion des oxydes d'azote sur le catalyseur de réduction des oxydes d'azote. Le problème évoqué ci-avant concernant la mauvaise conversion dans certaines plages, ainsi que d'autres, peuvent être résolus selon l'invention. Ainsi la présente invention a pour objet un ensemble d'élimination des oxydes d'azote (NOx) présents dans des gaz d'échappement issus d'un moteur diesel ou à allumage commandé fonctionnant en mélange pauvre, ledit ensemble faisant partie de la ligne d'échappement sortant du moteur et comprenant: - Au moins un catalyseur de conversion des oxydes d'azote disposés dans la ligne principale d'échappement, le ou lesdits catalyseurs présentant des plages de température non jointives pour lesquelles la conversion des NOx est inférieure à un taux de conversion Cmin; - au moins un moyen placé en amont du ou des catalyseurs de conversion et destiné à piéger puis à libérer les oxydes d'azote. Conformément à l'invention, l'ensemble comprend en outre - au moins une ligne placée en dérivation de la ligne principale d'échappement, àa l'intérieur de laquelle est disposé au moins un desdits moyen de piégeage des NO,: - au moins une vanne destinée à moduler le débit de gaz entre ladite ligne de dérivation et la ligne principale d'échappement afin que le moyen de piégeage puisse piéger lesdits oxydes d'azote notamment lorsque le ou les catalyseurs de conversion présentent un taux de conversion inférieur à une valeur prédéterminée (C, .in) et de sorte que ledit moyen de piégeage des NO, puisse déstocker ces oxydes d'azote simultanément à une conversion. Par ailleurs, l'ensemble selon l'invention comprend en outre un moyen de chauffage associé à au moins un moyen de piégeage des NO,. En accord avec l'invention, l'ensemble comprend en outre un moyen tel qu'un calculateur destiné à contrôler au moins ladite vanne. Avantageusement, l'ensemble comprend en outre au moins un premier capteur de température disposé en amont du ou des catalyseurs DéNOx, ledit premier capteur étant relié audit moyen de contrôle auquel il transmet des valeurs de température. En outre l'ensemble comprend au moins un deuxième capteur de température disposé en amont du moyen de piégeage des oxydes d'azote, ledit capteur étant relié audit moyen de contrôle auquel il envoie des valeurs de température. Sans sortir du cadre de l'invention, ledit calculateur est en outre relié audit moyen de chauffage afin de l'actionner en fonction notamment des valeurs de température qu'il reçoit. L'état de saturation du piège à NOx peut parallèlement être pris en compte par le calculateur. De façon particulière, ledit calculateur réagit en fonction des températures qu'il reçoit et en fonction de valeurs prédéterminées mémorisées, et actionne en conséquence la vanne de répartition du débit. L'ensemble selon l'invention peut par ailleurs comprendre un moyen destiné à injecter des hydrocarbures dans la ligne d'échappement, en amont du ou des catalyseurs de conversion, commandé par ledit calculateur. L'invention a aussi pour objet un procédé d'élimination des oxydes d'azote présents dans les gaz d'échappement issus d'un moteur à combustion interne Diesel ou à allumrage commandé fonctionnant en mélange pauvre, consistant à - convertir les oxydes d'azote sur au moins deux plages de température non jointives, grâce à plusieurs catalyseurs de conversion (3); - adsorber (ou stocker) lesdits oxydes d'azote sur au moins un moyen de piégeage spécifique (4). Conformément au procédé selon l'invention, l'adsorption des oxydes d'azote est réalisée pour au moins une plage de température des gaz d'échappement dans laquelle le taux de conversion catalytique est inférieur à une valeur prédéterminée (C,,,,n); La désorption des oxydes d'azote peut être réalisée simultanément à la conversion desdits oxydes. Selon un mode de réalisation de l'invention on désorbe les oxydes d'azote (NOx) adsorbés en les chauffant et/ou en faisant passer les gaz d'échappement à travers ledit moyen de piégeage spécifique. Selon une autre mise en oeuvre de l'invention, l'on désorbe les NOx adsorbés en les chauffant par un moyen spécifique de chauffage associé audit moyen de piégeage des oxydes d'azote. L'ouverture de la vanne définit alors la quantité optimale du flux gazeux à réchauffer ce qui permet, notamment, de limiter l'énergie dépensée par le moyen de chauffage. Le procédé selon l'invention prévoit additionnellement l'adsorbtion/désorbtion réalisée dans un conduit en dérivation de la ligne d'échappement principale et la modulation du débit entre le conduit de dérivation et la ligne principale, en fonction d'au moins un paramètre lié à la température des gaz dans la ligne d'échappement et/ou à l'état de saturation du piège à NOx. On mesure, selon l'invention, la température des gaz en au moins un point de la ligne d'échappement. Préférentiellement, on mesure la température en amont de la conversion catalytique. Additionellement, la température en amont de l'adsorption des oxydes d'azote peut être mesurée. De préférence, on utilise un calculateur, qui reçoit des températures mesurées en au moins un point de la ligne d'échappement. Particulièrement, ledit calculateur reçoit des températures mesurées en amont de la conversion catalytique et de l'adsorption des oxydes d'azote, et ledit calculateur commande en conséquence un élément de modulation du flux entre ligne d'échappement principale et conduit de dérivation. Avantageusement, ledit calculateur commande le moyen de chauffage des gaz d'échappement associé au moyen de piégeage des oxydes d'azote. En outre, on injecte des hydrocarbures lorsque le ratio HC/NOX contenu dans les gaz d'échappement en amont du ou des catalyseurs DéNOx n'est pas compris dans une plage prédéterminée. D'autres caractéristiques, détails, avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui va suivre, faite à titre illustratif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées sur lesquelles - La figure I est un schéma reprenant les principaux éléments de l'invention: et - la figure 2 montre des courbes donnant le taux de conversion des catalyseurs DéNOx en fonction de la température des gaz d'échappement. La figure 1 illustre les principaux éléments structurels formant l'ensemble d'élimination des oxydes d'azote selon l'invention. Un moteur 1 est schématisé avec sa ligne principale d'échappement 2, dans laquelle est mise en oeuvre l'invention. L'invention concerne, par exemple, les moteurs de type Diesel ou à allumage commandé fonctionnant en mélange pauvre, pour lesquels la réduction des NOx est difficile. De façon connue, un ou plusieurs catalyseurs DéNOX 3 sont placés sur la ligne d'échappement 2. Selon sa formulation, chaque catalyseur agit pour une plage de température spécifique des gaz d'échappement. Par ailleurs, un moyen 4 de piégeage des oxydes d'azote peut être ajouté dans la ligne d'échappement 2. Selon l'invention, il est prévu au moins une ligne 5 placée en dérivation de la ligne principale d'échappement 2, à l'intérieur de la ligne 5 est disposé au moins un moyen 4 de piégeage des oxydes d'azote (adsorbeur de NOJ). La dérivation 5 débouche dans la conduite principale 2 juste en amont des catalyseurs DéNOx 3. En outre, un moyen de vannage 6 est prévu, placé à l'intersection de la ligne principale 2 et de la dérivation 5, côté amont. La vanne 6 est destinée à moduler le débit de gaz entre la ligne principale 2 qui aboutit sur le ou les convertisseurs catalytiques 3 et la dérivation (ou by-pass) 5 équipée du moyen 4 de piégeage des NOx. Ainsi, le moyen 4 peut par exemple piéger les oxydes d'azote lorsque les catalyseurs de conversion ne sont pas suffisamment actifs, en dessous d'un certain seuil de conversion Cmnin, comme il va être expliqué plus en détail ciaprès. Addititionnellement, un moyen de chauffage 7 peut être prévu, associé au moyen 4 de piégeage des oxydes d'azote. En outre, au moins un premier capteur de température 8 peut être monté sur la ligne d'échappement principale 2. Préférentiellement, ledit capteur 8 est placé juste en amont du (ou des) catalyseur(s) de conversion 3, à proximité de la sortie de la dérivation 5. Le capteur 8 est relié à un moyen de contrôle et/ou de calcul tel qu'un microprocesseur 9. Le moyen de calcul 9 peut par ailleurs recevoir la température des gaz d'échappement à l'entrée du moyen 4 de piégeage des NOx, grâce à un deuxième capteur de température 10 placé à cet endroit de la dérivation 5. Grâce aux informations qu'il reçoit, ainsi qu'à des valeurs mémorisées, le calculateur 9 réagit sur plusieurs éléments; les lignes fléchées en traits pleins sur la figure I symbolisent les informations reçues par le calculateur 9. Il faut ainsi remarquer que ledit calculateur 9 utilise des informations mesurées ou calculées (régime, températures, cartographie des polluants, état de saturation du piège à NOx) relatives au fonctionnement du moteur, et représentées globalement par la ligne 12 de la figure 1. Les lignes en pointillé sur la figure I représentent les actions de commande du calculateur 9 sur certains éléments: ainsi le calculateur 9 agit sur la vanne 6 de réglage du débit entre ligne principale 2 et dérivation 5. Par ailleurs, en fonction des informations qu'il reçoit, le calculateur peut déclencher le moyen de chauffage 7; Sans sortir du cadre de la présente invention, le calculateur peut commander un moyen 11 destiné à injecter une certaine quantité d'hydrocarbures dans la ligne principale 2. En relation avec la figure 2, le fonctionnement de l'ensemble qui vient d'être décrit va maintenant être expliqué. Sur le graphe de la figure 2 le taux de conversion (C) des NOx par le ou les catalyseurs tels que 3 est donné en fonction de la température (T) des gaz prise juste en amont desdits catalyseurs 3. Selon cet exemple, deux catalyseurs de formulation diftférente sont utilisés l'un donne la courbe A c'est-à-dire qu'il est suffisamment actif entre Ti et T2. C'est un catalyseur dont la formulation lui permet de réagir aux basses températures. Le deuxième catalyseur réagit selon la courbe B, c'est-à-dire pour des gaz dont les températures sont comprises entre T3 et T4, T3 étant supérieur à T,2. Les valeurs TI, T2, T3 et T4 correspondent à un taux de conversion prédéterminé C,,j, minimum acceptable. Sur le graphe de la figure 2, Tstl et Tst2 désignent respectivement les bornes de la plage de température sur laquelle le piège à NO, est susceptible d'adsorber les oxydes d'azote. Tdest désigne la température à partir de laquelle les NO, peuvent être désorbés thermiquement. Pour des taux de conversion inférieurs à un seuil donné, tel que Cmn sur la figure 2, un problème se pose habituellement. La présente invention permet de le résoudre. Phase de stockage des NO, Lorsque la température des gaz d'échappement se situe dans une plage o le taux de conversion du catalyseur DéNOx est inférieure au seuil Cmin et o l'adsorbeur 1 5 de NOx 4 est actif, tous les gaz d'échappement sont déviés sur le conduit 5 contenant l'adsorbeur de NO, 4: ceci se produit, selon la figure 2 entre Tst 1 et T I entre Ti et T3 et entre T4 et T st2 En fonction de certains paramètres comme le débit de gaz traversant le piège 4, la teneur en NOx de ces gaz, l'efficacité d'adsorption du piège, on peut estimer la quantité de NOx adsorbée sur le piège 4 et déterminer s'il est saturé. Il serait également possible, par le biais d'une sonde à NOx de déterminer directement si le piège est saturé. Phase de destockage des NO, La désorption des NO, piégés sur l'adsorbeur de NOx 4 se fait thermiquement. L'énergie thermique nécessaire à cette désorption est apportée soit par les gaz d'échappement eux-mêmes soit, si l'énergie thermique des gaz d'échappement n'est pas suffisante, par un système de chauffage supplémentaire tel que le moyen 7. Lorsque l'on décide de déstocker les NOX accumulés sur le piège 4 parce que celui-ci est saturé ou parce que les conditions de déstockage sont optimales et que les gaz d'échappement traversant le catalyseur DéNOx 3 sont à une température qui assure un taux de conversion des NO, suffisant, un partie ou la totalité du débit des gaz d'échappement passe par le by-pass. Si la température des gaz d'échappement au niveau du piège à NO, 4 n'est pas suffisante pour assurer le déstockage des NO,, le moyen de chauffage 7 permet alors d'atteindre un niveau de température suffisant pour le déstockage. La vanne 6 régule alors le débit passant par le by-pass 5 afin qu'une partie seulement des gaz soit réchauffée. Elle permet ainsi de limiter l'énergie nécessaire au moyen de chauffage 7, tout en assurant un déstockage des NOx piégés dans le moyen 4. Phase de réduction des NO, La réduction des NOX sur le catalyseur DéNO, 3 dépend de certains paramètres comme la température, la VVH (rapport entre le débit volumique de gaz traversant le catalyseur et le volume de ce catalyseur), le rapport HC/NO,. Si la quantité des hydrocarbures (HC) imbrûlés issus de la combustion du moteur n'est pas suffisante, une injection supplémentaire d'hydrocarbures peut être réalisée de telle sorte que l'on se trouve dans les conditions optimales de réduction des NO,. Dans un moteur à combustion interne, plusieurs zones d'injection peuvent être envisagées - en amont de la soupape d'admission de telle sorte que la totalité ou une partie de ces hydrocarbures injectés se retrouve à l'échappement sous forme d'hydrocarbures imbrûlés. - Dans la chambre de combustion, avant ou après l'injection principale, de telle sorte que la totalité ou une partie de ces hydrocarbures se retrouve sous forme d'hydrocarbures imbrûlés à l'échappement. - Dans la ligne d'échappement en amont du catalyseur DéNOx 3. Lors des phases de réduction des NOx sur le catalyseur DéNOx 3 la totalité ou une partie des gaz passe dans la conduite principale 2 avant de traverser le catalyseur DéNOx 3. La phase de réduction des NO, est un traitement complémentaire, nécessaire à l'élimination des NO, issus directement du moteur et/ou issus du piège à NO, 4. Une gestion simplifiée du système décrit ci-dessus va maintenant être exposée. Le calculateur 9 détermine en fonction de valeurs mesurées ou calculées si le taux de conversion C du catalyseur DéNOx 3 est supérieur ou non à Cmin. Si le taux de conversion est supérieur à Cmin, le rapport HC/NO, est ajusté (si nécessaire), via une injection supplémentaire d'hydrocarbures, afin d'optimiser le taux de conversion C des oxydes d'azote. Simultanément, en fonction notamment de l'état de saturation du piège, on décide ou non de déstocker les NO, qui ont été, au préalable, stockés sur le piège à NOx 4. Dans le cadre d'un déstockage, le calculateur 9 gère l'ouverture de la vanne 6 ainsi que le moyen de réchauffage 7 afin d'obtenir une température TIO en amont du piège, supérieure à Tdest ainsi qu'une température de mélange T8 située dans la plage d'activité du ou des catalyseurs DéNOx. Si le taux de conversion C est inférieur au taux Cmin et que la température (estimée ou mesurée) des gaz au niveau du piège à NOx est comprise entre TstI et Tst2, tout le débit des gaz d'échappement passe dans la dérivation 5, sur le piège a NO,. De manière différente si cette température est supérieure à Tst2 et que le taux de conversion C est inférieur à Cmn, tout le débit des gaz d'échappement passe par la conduite principale 2. REVENDICATIONS 1) Ensemble d'élimination des oxydes d'azote (NO,, présents dans des gaz d'échappement issus d'un moteur diesel ou à allumage commandé fonctionnanl cni mélange pauvre, ledit ensemble faisant partie de la ligne d'échappement sori-tant du moteur et comprenant: - au moins un catalyseur (3) de conversion des oxydes d'azote disposés dans la ligne principale d'échappement (2), lesdits catalyseurs présentant des plages de température non jointives pour lesquelles la conversion des NO, est inférieure à un certain taux de conversion (C,0"); - au moins un moyen (4) placé en amont du ou des catalyseurs de conversion (3) et destiné à piéger puis à libérer les oxydes d'azote, caractérisé en ce qu'il comprend en outre - au moins une ligne (5) placée en dérivation de la ligne principale d'échappement (2). à l'intérieur de laquelle est disposé au moins un desdits moyen de piégeage des NOx (4); - au moins une vanne (6) destinée à moduler le débit de gaz entre ladite ligne de dérivation (5) et la ligne principale d'échappement (2) afin que lc moyen de piégeage (4) puisse piéger lesdits oxydes d'azote notamment lorsque le ou les catalyseurs de conversion (3) présentent un taux de conversion inférieur à ladite valeur prédéterminée (Cmin) et de telle sorte que ledit moyen (4) puisse déstocker lesdits oxydes d'azote simultanément à une conversion. 2) Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen de chauffage (7) associé à au moins un moyen de piégeage (tes NO, (4). 3) Ensemble selon la revendication I ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen tel qu'un calculateur (9) destiné à contrôler au moins ladite vanne (6). 4) Ensemble selon la revendication 3, caractérisé en cc qu'il comprcnd ien outre au moins un premier capteur de température (8) disposé en amont du ou des catalyseurs (3), ledit premier capteur (8) étant relié audit moyen de contrôlec (9) auquel il transmet des valeurs de température. ) Ensemble selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend eni outre au moins un deuxième capteur de température (10) disposé en amont du moyen ll de piégeage des oxydes d'azote (4), ledit capteur (10) étant relié audit moyen de contrôle (9) auquel il envoie des valeurs de température. 6) Ensemble selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que ledit calculateur (9) est eCll outre relié audit moyen de chauffage (7) afin de l'actionner en fonction notamment des valeurs de température qu'il reçoit et/ou de l'état de saturation du piège à NOx. 7) Ensemble selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que ledit calculateur (9) réagit en fonction des températures qu'il reçoit et en fonction de valeurs prédéterminées mémorisées, et actionne en conséquence la vanne de répartition du débit (6). 8) Ensemble selon l'une quelconque des revendications 3 à 7. caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen (I 1) destiné à injecter des hydrocarbures dans la ligne d'échappement (2), en amont du ou des catalyseurs de conversion (3), commandé par ledit calculateur (9). 9) Procédé d'élimination des oxydes d'azote présents dans les gaz d'échappement issus d'un moteur à combustion interne diesel ou à allumage commandé fonctionnant en mélange pauvre, ledit procédé consistant à: convertir les oxydes d'azote sur au moins deux plages de température non jointives, grâce à plusieurs catalyseurs de conversion (3); - adsorber (ou stocker) lesdits oxydes d'azote sur au moins un moyen de piégeage spécifique (4); caractérisé en ce que l'adsorption des oxydes d'azote est réalisée pour au moins une plage de température des gaz d'échappement dans laquelle le taux de conversion catalytique est inférieur à une valeur prédéterminée (C,,,,,), et en ce que la désorbtion des oxydes d'azote peut être réalisée simultanément à la conversion desdits oxydes d'azote. ) Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'on désorbe les oxydes d'azote adsorbés Cen les chauffant, et/ou en faisant passer les gaz d'échappement à travers ledit moyen de piégeage spécifique (4). I 1) Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que l'on désorbe les NO, adsorbés en les chauffant par un moyen spécifique de chauffage associé audit moyen (4) de piégeage des oxydes d'azote. 12) Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 àI 1 1, caractérisé en ce que l'adsorbtion/désorbtion est réalisée dans un conduit (5) en dérivation de la ligne d'échappement principale (2) et en ce que l'on module le débit des gaz d'échappement entre le conduit de dérivation (5) et la ligne principale (2) en fonction d'au moins un paramètre lié à la température des gaz dans la ligne d'échappement et/ou à l'état de saturation du piège à NO,. 13) Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'on mesure la température des gaz en au moins un point (8; 10) de la ligne d'échappement. 14) Procédé selon la revendication 13, caractérisé en cc que l'on mesure la température avant la conversion catalytique. ) Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce que l'on mesure la température en amont de l'adsorption des oxydes d'azote. 16) Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 15, caractérisé eni ce que l'on utilise un calculateur (9), qui reçoit des températures mesurées en au moins un point de la ligne d'échappement. 17) Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit calculateur (9) reçoit des températures mesurées en amont de la conversion catalytique et cn amont de l'adsorption des oxydes d'azote et en ce que ledit calculateur (9) commande en conséquence un élément (6) de modulation du flux entre la ligne d'échappement principale (2) et le conduit de dérivation (5). 18) Procédé selon la revendication 16 ou 17, caractérisé en ce que ledit calculateur (9) commande le moyen (7) de chauffage des gaz d'échappement associe au moyen (4) de piégeage des oxydes d'azote. 19) Procédé selon l'une quelconque des revendications 9 à 18, caractérisé en ce que l'on injecte en outre des hydrocarbures lorsque le ratio HC/NO, contenu dans les gaz d'échappement en amont de la conversion catalytique (3) n'est pas compris dans une plage déterminée.