FR 2763961 A1 19981204 FR 9806714 A 19980528 La présente invention concerne des aciers inoxydables et, en particulier, des aciers 13-8Mo ayant une ténacité à la fracture (Kic) très supérieure à celle des aciers clas- siques 13-8Mo. Les hommes du métier savent que la ténacité à la fracture est une mesure de la résistance des matériaux à la propagation des fissures et à la défaillance catastrophique, et constitue une caractéristique importante dans la concep- tion de certains éléments délicats. Dans les alliages métal- liques en général, la ténacité varie de façon inverse par rapport à la résistance mécanique, c'est-à-dire que plus la résistance mécanique est élevée et plus la ténacité est faible. Compte tenu de cette relation générale, des alliages individuels et des familles d'alliages présentent des rela- tions distinctives entre la résistance mécanique et la téna- cité. Ces caractéristiques apparaissent clairement sur la figure 1. Le durcissement par précipitation (PH) des aciers inoxydables, constituant un groupe d'alliages, a tendance à correspondre à la partie peu avantageuse de faible résis- tance mécanique et de faible ténacité de cette figure. On sait en général que de petites quantités de certains éléments ou d'impuretés, notamment métalliques, métalloïdes et non métalliques, peuvent modifier considérablement les propriétés de tous les alliages. Les éléments ou impuretés spécifiques et leur quantité qui donnent des effets nuisibles varient beaucoup, suivant l'alliage, les condi- tions et les propriétés intéressantes. Par exemple, dans les aciers 13-8Mo décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amé- rique n 3 556 776 de Clark et al. qui est incorporé au présent mémoire en totalité à titre de référence, des concentrations faibles de façon critique de manganèse, de silicium, de phosphore, de soufre et d'azote donnent une bonne ductilité en combinaison avec une résistance mécanique élevée. Nous avons découvert selon l'invention que, avec un durcissement par précipitation d'aciers inoxydables du type connu dans le commerce comme étant les aciers 13-8Mo, la ténacité peut être accrue à des valeurs exceptionnellement élevées lorsque les teneurs en azote et en soufre sont réglées à des valeurs très faibles. En outre, il est pre- férable que la teneur en titane soit réglée dans une plage voulue. En particulier, on a découvert que des valeurs exceptionnellement élevées de la ténacité étaient obtenues lorsque le soufre ne dépassait pas 0,0025 % (25 ppm), l'azote ne dépassait pas 0,0020 % (20 ppm) et le titane, lorsqu'il est présent, était en quantité inférieure à 0,05 % et de préférence à 0,04 %. En outre, la quantité combinée du soufre et de l'azote ne doit pas dépasser 0,0030 % (30 ppm). On a en outre découvert que, à ces limites critiques de N2, S et Ti ou au-dessous, la vitesse de perfectionnement, lorsque la quantité de ces éléments diminue, augmentait notablement par rapport à celle qui est observée aux concen- trations plus élevées qui sont plus représentatives des concentrations utilisées dans la pratique industrielle. Cet effet apparaît clairement par le changement de pente des courbes 2 à 6. Les aciers inoxydables qui durcissent par préci- pitation, auxquels s'applique l'invention, peuvent être décrits comme essentiellement constitués d'environ 12,25 à 13,25 % de chrome, d'environ 7,5 à 8,5 % de nickel, d'envi- ron 2,0 à 2,5 % de molybdène, d'environ 0,8 à 1,35 % d'alu- minium, et au maximum 0,05 % de carbone, 0,10 % de silicium, 0,10 % de manganèse, 0,10 % de phosphore, 0,0025 % de soufre et 0,0020 % d'azote, le reste étant essentiellement formé de fer, la quantité combinée du soufre et de l'azote ne dépas- sant pas 0,0030 %. De préférence, le titane, lorsqu'il est présent, est en quantité inférieure à 0,050 % et très avan- tageusement il ne dépasse pas 0,04 %. Plus spécifiquement, la quantité combinée de soufre et d'azote ne dépasse pas 0,0020 % (20 ppm) et la quantité de Ti ne dépasse pas 0,02 %. Les aciers selon l'invention ont des ténacités à la fracture, pour des valeurs de la limite élastique pouvant atteindre 1,4 GPa environ, qui dépassent 0,11 GPa.ml/2, très supérieures à celles d'aciers très résistants actuels du commerce très divers, ainsi que des aciers durcissant par précipitation, tels qu'indiqués sur la figure 1. Les concentrations des éléments d'impuretés nécessaires pour l'obtention des perfectionnements indiqués sont net- tement plus faibles que celles qu'on obtient dans la pra- tique normale industrielle pour les alliages de ce type et ne peuvent être obtenues qu'avec une sélection soignée de matières premières à faible teneur en azote et de procédés spéciaux de fusion, par exemple de fusion par induction sous vide et de refusion à l'arc sous vide. Ainsi, dans un autre aspect, la présente invention concerne un procédé d'augmentation de ténacité à la fracture des aciers inoxydables du type ayant une base de fer avec 12,25 à 13,25 % de chrome, 7,5 à 8,5 % de nickel, 2,0 à 2,5 % de molybdène et 0,8 à 1,35 % d'aluminium. Le procédé comprend la fusion de matières premières choisies dans des conditions réglées pour obtenir, dans l'acier inoxydable, une teneur en soufre ne dépassant pas 0,0025 %, une teneur en azote ne dépassant pas 0, 0020 %, une teneur en titane inférieure à 0,05 % et une quantité combinée de soufre et d'azote ne dépassant pas 0,0030 %. La présente invention concerne aussi un procédé de production d'un article d'acier inoxydable ayant une téna- cité élevée à la fracture, dans lequel l'acier inoxydable est produit afin qu'il soit formé essentiellement d'une base de fer avec 12,25 à 13, 25 % de chrome, 7,5 à 8,5 % de nickel, 2,0 à 2,5 % de molybdène, 0,8 à 1, 35 % d'aluminium et au maximum 0,05 % de carbone, 0,10 % de silicium, 0, 10 % de manganèse, 0,10 % de phosphore, 0,0025 % de soufre, 0,0020 % d'azote et 0,04 % de titane, et l'acier inoxydable subit un traitement thermique destiné à la formation d'un article d'acier inoxydable durci par précipitation ayant une ténacité à la fracture, pour des limites élastiques infé- rieures à 1,4 GPa, qui dépasse 0,22 GPa.m1/2. Des opérations habituelles de traitement thermique industriel sont mises en oeuvre. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un graphique représentant la ténacité à la fracture de divers aciers en fonction de la limite élastique; la figure 2 est un graphique représentant l'effet de la teneur en azote sur la ténacité à la fracture d'un acier 13Cr-8Ni-2Mo durcissant par précipitation, pour des concen- trations différentes de soufre (vieillissement à 540 C, orientation longitudinale, limite élastique 1,42-1,46 GPa); la figure 3 est un graphique représentant l'effet de la teneur en azote sur l'énergie Charpy d'un acier 13Cr-8Ni- 2Mo durcissant par précipitation à -30 C pour diverses concentrations de soufre (vieillissement à 565 C, orien- tation transversale, limite élastique 1,23-1,30 GPa); la figure 4 est un graphique représentant l'effet des teneurs combinées en azote et en soufre sur la ténacité à la fracture de l'acier 13Cr-8Ni-2Mo durci par précipitation (vieillissement à 540 C, orientation longitudinale); la figure 5 est un graphique représentant l'effet de la teneur en titane sur la ténacité à la fracture de très petite dimension de l'acier 13Cr-8Ni-2Mo durci par précipi- tation pour différentes concentrations d'impuretés d'azote et de soufre (vieillissement à 540 C, orientation longitu- dinale, limite élastique 1,40-1,50 GPa); et la figure 6 est un graphique représentant l'effet de la teneur en titane sur l'énergie Charpy de l'acier 13Cr- 8Ni-2Mo à -30 C ayant différentes concentrations d'impuretés d'azote et de soufre (vieillissement à 565 C, orientation transversale, limite élastique 1,23-1,40 GPa). Pour la détermination des effets et de certains élé- ments sur la ténacité à la fracture, on a fabriqué un cer- tain nombre de coulées expérimentales. Les seules variables étaient l'aluminium, le titane, le soufre et l'azote. Tous les autres éléments sont restés constants et étaient bien en-deçà des variations analytiques normales (tableau 1). Toutes les coulées pesaient 68,1 kg et étaient produites par fusion par induction sous vide avant refusion à l'arc sous vide sous forme de lingots de 13,4 cm de diamètre. Les lingots ont été forgés à une section carrée de 7,6 cm de côté à partir de 1 090 C, puis ont été laminés sous forme d'une barre plate de 2,5 x 8,9 cm à partir de 980 C. Des éprouvettes ont été taillées dans cette barre avec des orientations longitudinale et transversale et ont subi un traitement thermique dans des conditions normalisées de l'industrie, c'est-à-dire par recuit de mise en solution à 925 C puis par vieillissement à 540 C (H 1000) ou à 565 C (H 1050). Des éprouvettes normalisées de choc ASTM E23 ont été usinées et testées. Etant donné la ténacité extrêmement élevée de ce matériau, des essais de ténacité à la fracture de très petite dimension ont été réalisés d'après le prin- cipe d'éprouvettes en G décrit dans la norme ASTM STP514, P. 1-39, 1972, donnant une valeur de ténacité Kij qui équi- vaut à la ténacité KIc. Les résultats des essais de choc et de ténacité à la fracture des aciers préparés pour cette étude sont indiqués dans les tableaux 2 et 3 respectivement, avec les divers éléments chimiques (Al, Ti, S et N2) et les propriétés cor- respondantes de traction. Comme la ténacité varie considéra- blement avec la limite élastique, il est nécessaire d'exa- miner les effets de toutes les variables déterminées pour un niveau constant de résistance qui correspond à une teneur raisonnablement étroite d'aluminium et à une température constante de vieillissement. Ainsi, l'effet des teneurs en azote et en soufre sur la ténacité à la fracture est repré- senté sur la figure 2 pour les aciers contenant 1,02 à 1,07 % de Al et ayant des limites élastiques comprises entre 1,42 et 1,46 GPa. Il apparaît sur cette figure que N2 n'a pas une influence importante sur la ténacité à la fracture pour des teneurs comprises entre environ 30 et 100 ppm qui cor- respondent à la plage observée le plus fréquemment dans la pratique industrielle et qui correspondent raisonnablement aux enseignements du brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 556 776. Cependant, pour des teneurs en N2 inférieures à 26 ppm environ, un changement considérable par augmentation de la pente de la courbe indiquant la ténacité à la fracture en fonction de la teneur en azote se produit et la ténacité double pour 9 ppm d'azote dans le cas des matériaux ayant la plus faible teneur en soufre ( 10 ppm de S). Bien que la même tendance apparaisse pour les matériaux à plus grande teneur en soufre, le niveau d'augmentation de la ténacité pour de plus faibles teneurs en azote est réduit dans une certaine mesure ou, au contraire, l'augmentation de ténacité pour une réduction de N2 dans les aciers selon l'invention est plus grande pour les plus faibles teneurs possibles en soufre. On observe des résultats presque iden- tiques pour les valeurs de la ténacité Charpy transversale mesurée à -30 C comme indiqué sur la figure 3. L'effet combiné de N2 + S sur la ténacité pour les aciers ayant divers niveaux de résistance est indiqué sur la figure 4. Sur cette figure, il apparaît aussi qu'il existe un changement très net de la réponse de la ténacité aux effets combinés de N2 + S. Entre 30 ou 40 ppm d'une part et ppm d'autre part de N2 + S, l'effet sur la ténacité est faible. Au-dessous de cette valeur cependant, la pente des courbes augmente encore considérablement avec la ténacité et fait plus que doubler pour les plus faibles teneurs en N2 + S dans le cas des aciers des deux plages indiquées de résis- tances. Les teneurs critiques en N2 + S pour ce changement brutal de ténacité existent à un niveau plus faible pour les aciers ayant une limite élastique plus élevée. Le titane est souvent ajouté à des aciers de ce type, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 556 776, à des concentrations comprises entre 0,05 et 0,50 %. On a découvert que, comme pour N2 selon la présente invention, la limitation de la teneur en Ti à des valeurs très inférieures à celle qui est normalement utilisée était primordiale pour l'obtention d'une ténacité nettement accrue. Les augmentations considérables précitées de téna- cité pour des concentrations extrêmement faibles de N2 + S ne peuvent être obtenues qu'avec des concentrations de Ti nettement inférieures à 0, 05 %. Ceci apparaît clairement sur les figures 5 et 6. Pour des teneurs en Ti comprises entre 0,05 et 0,10 %, la ténacité ne présente presque qu'aucun changement. Au-dessous de 0,05 % de Ti, la pente des courbes de ténacité à la fracture et d'énergie Charpy augmente considérablement et double presque pour 0,02 % de Ti, mais uniquement pour les coulées à faible teneur en N2. Pour des coulées à plus grande teneur en N2 et en S, il n'existe aucun effet fiable de la teneur en Ti dans la plage étudiée. Dans le cadre de la présente invention, la teneur en titane doit être inférieure à 0,05 % et de préférence elle ne doit pas dépasser 0,04 % et le plus avantageusement elle ne doit pas dépasser 0,02 %. La ténacité à la fracture des aciers selon l'invention est indiquée en fonction de la limite élastique sur la figure 1. Bien que la courbe paraisse très inclinée, comme pour d'autres aciers du commerce HP 9-4et HP 9-4-30, les ténacités, à des valeurs de la limite élastique inférieures à 1,4 GPa environ, sont excellentes (> 0,286 GPa.m1/2) et sont bien supérieures à celles des autres alliages du com- merce de résistance élevée, notamment des autres aciers PH. Les hommes du métier peuvent noter que l'acier selon la présente invention peut être utilisé dans toutes les applications dans lesquelles on a utilisé des aciers 13-8Mo durcissant par précipitation de type classique, et la téna- cité considérablement accrue donne des possibilités d'ap- plications supplémentaires lorsqu'une ténacité élevée est importante. Il faut noter que toutes les références à des pourcentages et à des parties par million (ppm) sont indi- quées en poids par poids. Tableau 1- Composition chimique des aciers éprouvés Acier Composition chimique (% en poids) PPM éprouvé C Si Mn Cr Ni Mo Ti Ai P S N G999-1 0,035 0,04 0,01 12,44 8,26 2,19 0,02 0,77 WA06-1 0,035 0,01 0,01 12,58 8,39 2,20 0,02 0,77 WB-18 0,036 0,01 0,01 12,38 8,25 2,20 0,03 0,81 WA01-1 0,033 0,01 0,01 12,51 8,31 2,22 0,02 1,06 WD13 0,037 0,01 0,01 12,46 8,34 2,24 0,01 1,04 0,003 48 26 WA02 0,033 0,01 0,01 12,49 8,31 2,22 0,05 1,07 WA01-2 0,033 0,01 0,01 12,51 8,36 2,22 0,09 1,06 WA09-1 0,034 0,01 0,01 12,52 8,34 2,21 0,02 1,06 WA10O 0,034 0,01 0,01 12,51 8,28 2,20 0,05 1,05 WA09-2 0,034 0,01 0,01 12,49 8,31 2,21 0,09 1,06 WA06-2 0,034 0,01 0,01 12,47 8,31 2,20 0,02 1,03 c 003 6 9 WD15 0,035 0,01 0,01 12,51 8,32 2,22 0,05 1,06 0,003 6 7 WD16 0,036 0,01 0,01 12,49 8,30 2,21 0,09 1,02 0,003 7 9 WD17 0,034 0,01 0,01 12,54 8,38 2,24 0,01 1,03 0,003 6 27 WD14 0,035 0,01 0,01 12,49 8,30 2,23 0,01 1,07 0,003 10 40 WD19 0,034 0,01 0,01 12,57 8,29 2,22 0,01 1,05 WD22-1 0,032 0,01 0,01 12,56 8,31 2,22 0,01 1,02 c 003 6 43 WB-19 0,036 0,01 0,01 12,35 8,27 2,21 0,03 1,04 c 003 6 37 WD18 0,034 0,01 0,01 12,56 8,31 2,23 0,05 0,99 0,003 6 35 WA07-2 0,035 0,01 0,01 12,45 8,33 2,20 0,10 1,04 c 003 6 41 WD20 0,034 0,01 0,01 12,64 8,44 2,24 0,01 1,31 0,003 5 8 AMS 5629 0,05 0,10 0,10 12,25 7,5 2,00 / 0,90 0,01 80 100 max. max. max. /13,25 /8,5 /2,50 /1,35 max. max. max. Tableau 2 - Propriétés de traction et de ténacité des àciers 13Cr-8Ni- 2Mo (barre plate de 2,54 cm d'épaisseur, traitée thermiquement à 925 C pendant 1 h. par refroidissement à l'air à -150 C, par trempe à l'eau, puis à 565 C pendant 4 h. par refroidissement à l'air à -38 C et par trempe à l'eau pendant 30 min) Composition chimique Propriétés de traction Coulée n Ali Ti |S N2 Limite élastique Résistance à la _% |% | pPm_| ppm à 0,2 %, 7 MPa rupture, 7 MPa Aciers selon l'invention WA06-2 203,0 212,2 1,03 0,02 6 9 201,7 212,7 WA01-1 204,3 213,6 1,06 0,02 22 4 204,6 213,4 G999-1 182,4 192,3 0,77 0,02 22 7 189,4 196,7 WA06-1 186,7 196,9 0,77 0,02 5 9 184,9 193,2 WD20 221,1 228,8 1,31 0,01 5 8 220,5 227,6 Aciers n'entrant pas dans le cadre de l'invention WD13 206,1 212,0 1,04 0,01 48 26 208,4 214,8 WD17 205,5 210,9 1,03 0,01 6 27 207,5 212,3 WD22-1 208,3 213,1 1,02 0,01 6 43 202,1 206,6 WD14 207,8 214,3 1,07 0,01 10 40 203,3 207,5 WD19 211,9 217,5 1,05 0,01 6 72 204,9 210,2 WA09-1 202,3 213,1 1,06 0,02 33 97 199,5 210,3 WB18 187,7 195,8 0,81 0,02 6 38 191,2 199,5 Tableau 2 (suite) Coule nl Propriétés de traction Kij (0, 11 MPa) Allongement % Striction % Longitudinale Transversale Aciers selon l'invention WA06-2 16,9 68,2 242,0 221,7 16,8 67,3 238,6 220,5 WA01-1 17,3 69,5 - 178,6 16,8 69,1 180,5 180,9 G999-1 15,5 61,8 330,0 299,7 16,7 62,1 327,8 327,2 WA06-1 18,9 73,4 416,6 361,0 17,9 73,8 402,2 379,8 WD20 13,7 61,6 94,5 91,2 13,3 61,6 95,7 84,8 Aciers n'entrant pas dans le cadre de l'invention WD13 14,1 60,9 118,6 114,9 13,6 62,5 121,3 111,1 WD17 14,4 66,2 123,1 117,4 13,5 64,5 121,9 122,6 WD22-1 14,0 65,9 118,5 124,9 14,6 67,3 119,8 123,6 WD14 13,8 64,0 138,1 126,9 13,3 65,4 129,7 125,6 WD19 14,0 62,5 105,5 96,1 13,2 63,0 99,0 102,2 WA09-1 15,1 58,2 120,0 65,1 14,9 56,6 99,5 71,0 WB18 17,8 73,0 133,5 115,4 18,6 71,7 192,2 126,6 Tableau 3 - Propriétés de traction et de choc des aciers 13Cr-8Ni-2Mo (barre plate de 2,54 cm d'épaisseur, traitée thermiquement à 925 o pendant 1 h, par refroidissement & l'air &à-150 C, par trempe à l'eau, puis à 565 Cpendant4 h, par refroidissement à l'air à -38 O et par trempe à l'eau pendant 30 min) Composition chimique Propriétés de traction Coulée n Al Ti S N2 Limite élastique Résistance à la ___|__% ppm ppm à 0,2 %, 7 MPa rupture, 7 MPa Aciers selon l'invention WA06-2 181 188 1,03 0,02 6 9 181 188 WA01-1 184 192 1,06 0,02 22 4 184 193 Aciers n'entrant pas dans le cadre de l'invention WD13 182 186 1,04 0,01 48 26 184 180 WD17 176 180 1,03 0,01 6 27 187 190 187 190 WD22-1 185 188 1,02 0,01 6 43 176 180 WD14 184 188 1,07 0,01 10 40 184 187 184 187 WD19 187 191 1,05 0,01 6 72 183 187 183 187 WA09-1 179 186 1,06 0,02 33 97 181 189 181 189 US-A- 188 197 3556776 1,0 - 30 18 185 194 WB19 185 193 1,04 0,03 6 37 183 191 WA02 182 188 1,07 0,05 20 13 190 197 197 WA10 184 191 1,05 0,05 31 57 182 191 WD15 195 197 1,06 0,05 6 7 186 188 186 188 WD18 184 187 0,99 0,05 6 35 182 186 WD16 200 205 1,02 0,09 7 9 199 203 WA07-2 193 201 1,04 0,10 6 41 197 WA01-2 191 199 1,06 0,09 22 10 204 WA09-2 197 203 1,06 0,09 32 82 190 198 Tableau 3 (suite) Coulée n Propriétés de traction Energie Charpy m.N Longitudinale Transversale Allongement % Striction % Transversale ____ _T.A. -22 F T.A. 1-22 F kciers selon l'invention WA06-2 19 74 146 160 145 144 *19 74 173 157 163 139 WA01-1 19 73 136 133 136 133 19 74 143 135 127 - kciers n'entrant pas dans le cadre de l'invention WD13 15 67 72 63 55 48 16 68 65 63 55 49 WD17 17 71 104 89 78 55 16 68 91 55 83 76 WD22-1 16 71 87 88 73 65 17 72 82 76 75 65 WD14 15 70 86 70 56 54 17 71 80 74 60 51 WD19 16 67 66 52 42 35 17 69 60 47 49 35 WA09-1 16 61 41 45 25 27 17 61 47 40 26 23 US-A- 14 68 120 - - - 3556776 15 70 102 - - - WB19 19 72 111 55 109 53 18 73 129 60 109 49 WA02 19 73 160 87 125 54 18 73 164 126 129 62 WA10 18 72 119 64 78 53 19 70 110 72 83 49 WD15 18,1 74,6 156 116 128 75 18,1 74,4 168 115 102 58 WD18 18 73 99 79 77 36 17 74 99 64 68 43 WD16 17 74 105 69 95 47 17 74 124 80 96 55 WA07-2 17 70 112 73 - 46 18 70 115 50 74 45 WA01-2 19 72 122 63 101 39 18 71 81 53 65 30 WA09-2 17 66 65 30 49 30 17 68 48 30 75 22 Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux aciers, articles et procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Acier inoxydable, caractérisé en ce qu'il contient essentiellement environ 12,25 à 13,25 % de chrome, environ 7,5 à 8,5 % de nickel, environ 2,0 à 2,5 % de molybdène, environ 0,8 à 1,35 % d'aluminium, au maximum 0,05 % de carbone, au maximum 0,10 % de silicium, au maximum 0,10 % de manganèse, au maximum 0,10 % de phosphore, au maximum 0,0025 % de soufre, et au maximum 0,0020 % d'azote, le reste étant essentiellement formé de fer, la quantité combinée de soufre et d'azote ne dépassant pas 0,0030 %. 2. Acier inoxydable selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la quantité de titane, lorsque celui-ci est présent, est inférieure à 0,05 %. 3. Acier inoxydable selon la revendication 1, carac- térisé par une ténacité à la fracture, pour des limites élastiques inférieures à 1,4 GPa, supérieure à 0,22 GPa.m1/2. 4. Acier inoxydable selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'il possède une limite élastique supérieure ou égale à 1, 4 GPa, et la quantité combinée de soufre et d'azote ne dépasse pas 0,0026 %. 5. Acier inoxydable selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la quantité combinée du soufre et de l'azote ne dépasse pas 0,0020 %, et la teneur en titane ne dépasse pas 0,02 %. 6. Acier inoxydable, caractérisé en ce qu'il contient essentiellement environ 12,25 à 13,25 % de chrome, environ 7,5 à 8,5 % de nickel, environ 2,0 à 2,5 % de molybdène, environ 0,8 à 1,35 % d'aluminium, au maximum 0,05 % de carbone, au maximum 0,10 % de silicium, au maximum 0, 10 % de manganèse, au maximum 0,10 % de phosphore, au maximum 0,0020 % de soufre, au maximum 0,0020 % d'azote, et au maxi- mum 0,02 % de titane, le reste étant essentiellement formé de fer, la quantité combinée de soufre et d'azote ne dépas- sant pas 0,0020 %. 7. Acier inoxydable, caractérisé en ce qu'il contient essentiellement une base de fer avec 12,25 % à 13,25 % de chrome, 7,5 à 8,5 % de nickel, 2,0 à 2,5 % de molybdène, 0,8 à 1,35 % d'aluminium, au maximum 0,05 % de carbone, au maximum 0,10 % de silicium, au maximum 0,10 % de manganèse, au maximum 0,10 % de phosphore, au maximum 0,0025 % de soufre, au maximum 0,0020 % d'azote et au maximum 0,04 % de titane. 8. Article durci par précipitation et traité thermi- quement à base d'acier inoxydable, caractérisé en ce qu'il contient essentiellement une base de fer ayant 12,25 à 13,25 % de chrome, 7,5 à 8,5 % de nickel, 2,0 à 2,5 % de molybdène, 0,8 à 1,35 % d'aluminium, au maximum 0,05 % de carbone, au maximum 0,10 % de silicium, au maximum 0,10 % de manganèse, au maximum 0,10 % de phosphore, au maximum 0,0025 % de soufre, au maximum 0,0020 % d'azote et au maxi- mum 0,04 % de titane, et ayant une ténacité à la fracture, pour des limites élastiques inférieures à 1,4 GPa, qui dépasse 0,22 GPa.ml/2. 9. Procédé d'augmentation de la ténacité à la fracture d'aciers inoxydables du type qui comporte une base de fer contenant 12,25 à 13,25 % de chrome, 7,5 à 8,5 % de nickel, 2,0 à 2,5 % de molybdène et 0,8 à 1,35 % d'aluminium, carac- térisé en ce qu'il comprend la fusion de matières premières choisies, dans des conditions réglées pour l'obtention, dans l'acier inoxydable, d'une teneur en soufre ne dépassant pas 0,0025 %, d'une teneur en azote ne dépassant pas 0,0020 %, d'une teneur en titane inférieure à 0,05 %, et d'une quantité combinée de soufre et d'azote ne dépassant pas 0,0030 %. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'étape de fusion de matières premières choisies dans des conditions réglées comprend la fusion de matières premières à faible teneur en azote dans les conditions de vide. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'étape de fusion de matières premières choisies dans des conditions réglées comprend la fusion par induction sous vide et la refusion à l'arc sous vide. 12. Procédé de production d'un article d'acier inoxy- dable ayant une ténacité élevée à la fracture, caractérisé en ce qu'il comprend la formation d'un acier inoxydable qui contient essentiellement une base de fer comprenant 12,25 à 13,25 % de chrome, 7,5 à 8,5 % de nickel, 2,0 à 2,5 % de molybdène, 0,8 à 1,35 % d'aluminium, au maximum 0, 05 % de carbone, au maximum 0,10 % de silicium, au maximum 0,10 % de manganèse, au maximum 0,10 % de phosphore, au maximum 0,0025 % de soufre, au maximum 0,0020 % d'azote et au maxi- mum 0,04 % de titane, et le traitement thermique de l'acier inoxydable pour la production d'un article d'acier inoxy- dable durci par précipitation ayant une ténacité à la frac- ture, pour des niveaux de limite élastique inférieurs à 1,4 GPa, qui dépasse 0,22 GPa.m1/2.