FR 2769919 A1 19990423 FR 9712944 A 19971016 La présente invention concerne un procédé pour améliorer le point d'écoulement de charges contenant des paraffines, linéaires et/ou peu ramifiées, longues (plus de atomes de carbone), en particulier pour convertir, avec un bon rendement, des charges possédant des points d'écoulement élevés en au moins une coupe présentant un point d'écoulement bas et un haut indice de viscosité. Art antérieur Les lubrifiants de haute qualité sont d'une importance primordiale pour le bon 0o fonctionnement des machines modernes, des automobiles, et des camions. Cependant, la quantité de paraffines issues directement du pétrole, non traitées, et possédant les propriétés adéquates pour constituer des bons lubrifiants est très faible par rapport à la demande croissante dans ce secteur. Le traitement des fractions pétrolières lourdes à fortes teneurs en paraffines linéaires ou peu ramifiées est nécessaire afin d'obtenir des huiles de base de bonne qualité et ce avec les meilleurs rendements possibles, par une opération qui vise à éliminer les paraffines linéaires ou très peu branchées, des charges qui seront ensuite utilisées en tant que huiles de base ou en tant que kérosène ou carburéacteur (jet fuel). En effet, les paraffines de haut poids moléculaire qui sont linéaires ou très faiblement branchées et qui sont présentes dans les huiles ou dans le kérosène ou carburéacteur conduisent à des points d'écoulement hauts et donc à des phénomènes de figeage pour des utilisations à basse température. Afin de diminuer les valeurs des points d'écoulement, ces paraffines linéaires pas ou très peu branchées doivent être entièrement ou partiellement éliminées. Cette opération peut s'effectuer par extraction par des solvants tels que le propane ou la méthyl-éthyl cétone, on parle alors de déparaffinage au propane ou à la méthyl éthyl-cétone (MEK). Cependant, ces techniques sont coûteuses, longues et pas toujours aisées à mettre en oeuvre. Un autre moyen est le traitement catalytique et, compte tenu de leur sélectivité de forme, les zéolithes sont parmi les catalyseurs les plus utilisés. Des catalyseurs à base de zéolithes telles que les ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, ZSM22, ZSM-23, ZSM-35 et ZSM-38 ont été décrits pour leur utilisation dans ces procédés. 2 2769919 La demanderesse a porté ses efforts de recherche sur la mise au point de catalyseurs pour l'amélioration du point d'écoulement des charges. Objet de l'invention L'invention a pour objet un procédé pour l'amélioration du point d'écoulement d'une charge paraffinique comportant des paraffines de plus de 10 atomes de carbone, dans lequel la charge à traiter est mise au contact d'un catalyseur à base de zéolithe IM-5 et comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant, à une température comprise entre 170 et 500 C, une pression entre 1 et 250 bar et une vitesse volumique horaire entre 0,05 et 100 h-1, en présence d'hydrogène à raison de 50 à 2000 I/I de charge. La zéolithe IM-5, sous forme hydrogène, désignée par H-IM-5 et obtenue par calcination et/ou échanges ioniques de la zéolithe IM-5 brute de synthèse, employée dans le procédé selon l'invention ainsi que son mode de synthèse sont décrits dans la demande de brevet FR-96/12.873 du 21 octobre 1996 La structure zéolithique, nommée IM-5, a une composition chimique, exprimée sur une base anhydre, en termes de rapports molaires d'oxydes, par la formule: XO2, m Y203, p R2/nO, o m est égal ou inférieur à 10, p est compris entre 0 (exclu) et 20, R représente un ou plusieurs cations de valence n, X est le silicium et/ou le germanium, de préférence le silicium, Y est choisi dans le groupe formé par les éléments suivants: I'aluminium, le fer, le gallium, le bore, le titane, de préférence Y est l'aluminium, et caractérisée par le fait qu'elle présente, sous forme brute de synthèse, un diagramme de diffraction X comportant les raies présentées dans le tableau 1. Tableau 1: Tableau de diffraction des rayons X de la zéolithe IM-5 brute de synthèse dhkI () 1/Imax 11,8 +0,35 F à TF(1) 11,5 0,30 F à TF(1) 11,25_+0,30 F à TF(1) 9,95+0,20 m à F 9,50_+0,15 m à F 7,08-+0,12 f à m 6,04+0, 10 tf à f ,75-+0,10 f ,65±0,10 f ,50_+0,10 tf , 35_+0,10 tf ,03_-0,09 tf 4,72-±0,08 f à m 4,55_+0,07 f 4,26-+0,07 tf 3,92+0,07 F à TF(2) 3,94-+0,07 TF(2) 3,85-+0,05 TF(2) 3,78_+0,04 F à TF(2) 3,67_+0,04 m à F 3,55 -0,03 m à F 3,37_+0,02 f 3,30_+0, 015 f 3,099_-0,012 f à m 2,970--0,007 tf à f 2,815+0,005 tf 2,720+0,005 tf (1) Raies faisant partie du même massif, (2) Raies faisant partie du même massif. La zéolithe IM-5 dans sa forme hydrogène, désignée H-tM-5, obtenue par calcination(s) et/ou échange(s) ionique(s), comme explicité ci-après, présente un diagramme de diffraction des rayons X comportant les raies présentées dans le tableau 2. 4 2769919 Tableau 2 Tableau de diffraction des rayons X de la zéolithe IM-5 sous forme H, H-IM-5 obtenue par calcination dhkI (A) I/max 11,8 +0,30 F à TF(1) 11,45-+0,25 TF(1) 11,20-0,20 F à TF(1) 9,90-+0,15 m à F 9,50±0,15 màF 7,06+0,12 f à m 6,01 0, 10 tf àf ,70+0,10 f ,30t0,10 tf ,03_-,09 tf 4,71-0,08 f 4,25+0,07 tf 3,87+0,07 m à F (2) 3,81+0, 05 m à F (2) 3,76+0,04 m à F (2) 3,67-0,04 f à m 3,54-0,04 m à F 3,37+0,03 f 3,316+0,015 f 3,103-+0,012 f 3, 080-0,010 f à m 2,950-O,010 tf à f 2,880-0,007 tf 2, 790+0,005 tf 2,590-0,005 tf (1) Raies faisant partie du même massif, (2) Raies faisant partie du même massif. Ces diagrammes sont obtenus à l'aide d'un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kax du cuivre. A partir de la position des pics de diffraction représentée par l'angle 20, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires dhkl caractéristiques de l'échantillon. Le calcul de l'intensité 2769919 se fait sur la base d'une échelle d'intensité relative sur laquelle on attribue une valeur de 100 à la raie présentant l'intensité la plus forte sur le diagramme de diffraction X très faible (tf) signifie inférieure ào10, faible (f) signifie inférieure à 20, moyenne (m) signifie comprise entre 20 et 40, forte (F) signifie comprise entre 40 et 60, très forte (TF) signifie supérieure à 60. Les diffractogrammes X à partir desquels ces données ont été obtenues (espacement d et intensités relatives) sont caractérisés par de larges réflexions avec de nombreux pics formant des épaulements sur d'autres pics d'intensité supérieure. Il peut arriver que certains épaulements, ou tous les épaulements, ne soient pas résolus. Ceci peut se produire pour des échantillons faiblement cristallins ou des échantillons au sein desquels les cristaux sont suffisamment petits pour donner un élargissement significatif des rayons X. Cela peut également être le cas lorsque l'équipement ou les i5 conditions mis en oeuvre pour obtenir le diagramme diffèrent de ceux utilisés ici. On estime que la zéolithe IM-5 possède une nouvelle structure de base ou topologie qui est caractérisée par son diagramme de diffraction X. La zéolithe IM-5 sous sa "forme brute de synthèse" possède sensiblement les caractéristiques obtenues par diffraction X à celles présentées dans le tableau 1 et se distingue ainsi des zéolithes connues. L'objet de l'invention comprend aussi toute zéolithe de même type structural que celui de la zéolithe IM-5. On comprendra également dans ce texte par "zéolithe IM-5" les zéolithes IM-5 comprenant du silicium et au moins un élément T choisi dans le groupe formé par AI, Fe, Ga, B, Ti, Zr. Avantageusement ce procédé permet de convertir une charge possédant un haut point d'écoulement en un mélange (huile) possédant un point d'écoulement plus bas et un haut indice de viscosité. Il est également applicable pour la réduction du point d'écoulement des gazoles par exemple. La charge est composée, entre autre, de paraffines linéaires et/ou peu ramifiées comportant au moins 10 atomes de carbone, de préférence de 15 à 50 atomes de carbone et avantageusement de 15 à 40 atomes de carbone. 6 2769919 Le catalyseur comporte au moins une fonction hydro-déshydrogénante, par exemple un métal du groupe VIII ou une combinaison d'au moins un métal ou composé du groupe VIII et d'au moins un métal ou composé du groupe VI, et la réaction est réalisée dans les conditions décrites ci-après. L'utilisation de zéolithe IM-5 selon l'invention dans les conditions décrites ci-dessus permet, notamment, la production de produits à faible point d'écoulement et haut indice de viscosité avec de bons rendements. Description détaillée de l'invention La zéolithe IM-5 présente un rapport atomique Si/T compris entre 5 et 600 et en particulier entre 10 et 300. Le rapport Si/T global de la zéolithe ainsi que la composition chimique des échantillons sont déterminés par fluorescence X et absorption atomique La zéolithe IM-5 selon l'invention peut être obtenue avec le rapport Si/T désiré, pour l'application catalytique selon l'invention, directement à la synthèse en ajustant les 0o conditions opératoires de synthèse. Puis la zéolithe est calcinée et échangée par au moins un traitement par une solution d'au moins un sel d'ammonium de manière à obtenir la forme ammonium de la zéolithe qui une fois calcinée conduit à la forme hydrogène de la zéolithe. Dans d'autres cas, il est éventuellement possible que la zéolithe IM-5 subisse un traitement de désalumination ayant pour but d'augmenter un rapport Si/AI bas obtenu à la synthèse, ou tout traitement permettant d'ôter une partie au moins d'élément T contenu dans la zéolite IM-5, T étant AI, Fe, Ga, B, Ti, Zr. Pour préparer la zéolithe IM-5 désaluminée selon l'invention, dans le cas préféré o T est AI, deux méthodes de désalumination peuvent être employées, à partir de la zéolithe IM-5 brute de synthèse comprenant du structurant organique. Elles sont décrites ci-après. Mais toute autre méthode connue de l'homme du métier entre aussi dans le cadre de l'invention. La première méthode dite de l'attaque acide directe comprend une première étape de calcination sous flux d'air sec, à une température généralement comprise entre 7 2769919 environ 450 et 550 C, qui a pour but d'éliminer le structurant organique présent dans la microporosité de la zéolithe, suivie d'une étape de traitement par une solution aqueuse d'un acide minéral tel que HNO3 ou HCI ou organique tel que CH3CO2H. Cette dernière étape peut être répétée autant de fois qu'il est nécessaire afin d'obtenir le niveau de désalumination voulue. Entre ces deux étapes il est possible de réaliser un ou plusieurs échanges ioniques par au moins une solution NH4NO3, de manière à éliminer au moins en partie, de préférence pratiquement totalement, le cation alcalin, en particulier le sodium. De même, à la fin du traitement de désalumination par attaque acide directe, il est possible de réaliser un ou plusieurs échanges ioniques par au moins une solution NH4NO3, de manière à éliminer les cations alcalins résiduels et en particulier le sodium. Pour atteindre le rapport Si/AI désiré, il est nécessaire de bien choisir les conditions opératoires; de ce point de vue les paramètres les plus critiques sont la température du traitement par la solution aqueuse d'acide, la concentration de ce dernier, sa nature, le rapport entre la quantité de solution acide et la masse de zéolithe traitée, la durée du traitement et le nombre de traitement réalisés. La deuxième méthode dite de traitement thermique (en particulier à la vapeur d'eau ou "steaming") + attaque acide, comprend, dans un premier temps, la calcination sous flux d'air sec, à une température généralement comprise entre environ 450 et 550 C, qui a pour but d'éliminer le structurant organique occlus dans la microporosité de la zéolithe. Puis le solide ainsi obtenu est soumis à un ou plusieurs échanges ioniques par au moins une solution NH4NO3, de manière à éliminer au moins en partie, de préférence pratiquement totalement, le cation alcalin, en particulier le sodium, présent en position cationique dans la zéolithe. La zéolithe ainsi obtenue est soumise à au moins un cycle de désalumination de charpente, comportant au moins un traitement thermique réalisé, éventuellement et de préférence en présence de vapeur d'eau, à une température généralement comprise entre 500 et 900 C, et éventuellement suivie d'au moins une attaque acide par une solution aqueuse d'un acide minéral ou organique. Les conditions de calcination en présence de vapeur d'eau (température, pression de vapeur d'eau et durée du traitement) ainsi que les conditions d'attaque acide post-calcination (durée de l'attaque, concentration de l'acide, nature de l'acide utilisé et le rapport entre le volume d'acide et la masse de zéolithe), sont adaptées de manière à obtenir le niveau de désalumination souhaité. Dans le même but on peut aussi jouer sur le nombre de cycles traitement thermique-attaque acide qui sont effectués. 8 2769919 Dans le cas préféré o T est AI, le cycle de désalumination de la charpente, comportant au moins une étape de traitement thermique, réalisé éventuellement et de préférence en présence de vapeur d'eau, et au moins une étape d'attaque en milieu acide de la zéolithe IM-5, peut être répété autant de fois qu'il est nécessaire pour obtenir la zéolithe IM-5 désaluminée possédant les caractéristiques désirées. De même, suite au traitement thermique, réalisé éventuellement et de préférence en présence de vapeur d'eau, plusieurs attaques acides successives, avec des solutions en acide de concentrations différentes, peuvent être opérées. o10 Une variante de cette deuxième méthode de calcination peut consister à réaliser le traitement thermique de la zéolithe IM-5 contenant le structurant organique, à une température généralement comprise entre 500 et 850 C, éventuellement et de préférence en présence de vapeur d'eau. Dans ce cas les étapes de calcination du structurant organique et de désalumination de la charpente sont réalisées simultanément. Puis, la zéolithe est éventuellement traitée par au moins une solution aqueuse d'un acide minéral (par exemple de HNO3 ou de HCI) ou organique(CH3CO2H par exemple). Enfin, le solide ainsi obtenu peut être éventuellement soumis à au moins un échange ionique par au moins une solution NH4NO3, de manière à éliminer pratiquement tout cation alcalin, en particulier le sodium, présent en position cationique dans la zéolithe. La zéolithe IM-5 selon l'invention est au moins en partie, de préférence pratiquement totalement, sous forme acide, c'est-à-dire sous forme hydrogène (H+). Le rapport atomique Na/T est généralement inférieur à 10% et de préférence inférieur à 5% et de manière encore plus préférée inférieur à 1%. Le tamis (zéolithe IM-5) contient généralement au moins un élément hydro- déshydrogénant, par exemple au moins un métal du groupe VIII, de préférence un métal noble et avantageusement choisi dans le groupe formé par le Pt ou le Pd, qui est introduit dans le tamis moléculaire par exemple par imprégnation à sec, par échange ionique ou toute autre méthode connue de l'homme du métier. La teneur en métal ainsi introduit, exprimée en % poids par rapport à la masse de tamis moléculaire engagée, est généralement inférieure à 5 %, de préférence inférieure à 3 % et généralement de l'ordre de 0,5 % à 1 % poids. 9 2769919 Dans le cas du traitement d'une charge réelle le tamis moléculaire selon l'invention est préalablement mis en forme. Selon une première variante, le tamis moléculaire peut être soumis au dépôt d'au moins un métal du groupe VIII de préférence choisi dans le groupe formé par le platine et le palladium, et mis en forme par toute technique connue de l'homme du métier. Il peut en particulier être mélangé à une matrice, généralement amorphe, par exemple à une poudre humide de gel d'alumine. Le mélange est ensuite mis en forme, par exemple par extrusion au travers d'une filière. La teneur en tamis moléculaire du mélange ainsi obtenu est généralement comprise entre 0,5 et 99,9 % et avantageusement comprise entre 5 et 90 % en poids par rapport au mélange (tamis moléculaire + matrice). Dans la suite du texte on désignera par le terme support le mélange tamis moléculaire + matrice. La mise en forme peut être réalisée avec d'autres matrices que l'alumine, telles que par exemple la magnésie, les silice-alumines amorphes, les argiles naturelles (kaolin, bentonite, sepiolite, attapulgite), la silice, l'oxyde de titane, I'oxyde de bore, la zircone, les phosphates d'aluminium, les phosphates de titane, les phosphates de zirconium, le charbon et leurs mélanges. D'autres techniques que l'extrusion, telles que le pastillage ou la dragéification, peuvent être utilisées. Le métal hydrogénant du groupe VIII, de préférence Pt et/ou Pd, peut également être déposé sur le support par tout procédé connu de l'homme de l'art et permettant le dépôt du métal sur le tamis moléculaire. On peut utiliser la technique d'échange cationique avec compétition o le compétiteur est de préférence le nitrate d'ammonium, le rapport de compétition étant au moins égal à environ 20 et avantageusement d'environ 30 à 200. Dans le cas du platine ou du palladium, on utilise habituellement un complexe tétramine du platine ou un complexe tétramine du palladium: ces derniers se déposeront alors pratiquement en totalité sur le tamis moléculaire. Cette technique d'échange cationique peut également être utilisée pour déposer directement le métal sur la poudre de tamis moléculaire, avant son mélange éventuel avec une matrice. Le dépôt du métal (ou des métaux) du groupe VIII est suivi en général d'une calcination sous air ouL oxygène, usuellement entre 300 et 600 C durant 0,5 à 10 heures, de préférence entre 350 C et 550 C durant 1 à 4 heures. On peut procéder ensuite à une réduction sous hydrogène, généralement à une température 2769919 comprise entre 300 et 600 C pendant 1 à 10 heures, de préférence on opérera entre 350 et 550 C pendant 2 à 5 heures. On peut également déposer le platine et/ou le palladium non plus directement sur le tamis moléculaire, mais sur la matrice (le liant aluminique), avant ou après l'étape de mise en forme, en mettant en oeuvre un échange anionique avec de l'acide hexachloroplatinique, de l'acide hexachloropalladique et/ou du chlorure de palladium en présence d'un agent compétiteur, par exemple l'acide chlorhydrique. En général après le dépôt de platine et/ou de palladium, le catalyseur est comme précédemment O10 soumis à une calcination puis réduit sous hydrogène comme indiqué ci-dessus. L'élément hydro-déshydrogénant peut également être une combinaison d'au moins un métal ou composé du groupe VI (par exemple le molybdène ou le tungstène) et d'au moins un métal ou composé du groupe VIII (par exemple le nickel ou le cobalt). La concentration totale en métaux des groupes VI et VIII, exprimée en oxydes de métaux par rapport au support, est généralement comprise entre 5 et 40 % poids, de préférence entre 7 et 30 % poids. Le rapport pondérai (exprimé en oxydes métalliques) métaux du groupe VIII sur métaux du groupe Vl est de préférence compris entre 0,05 et 0,8; de préférence entre 0,13 et 0,5. Les méthodes de préparation précédentes sont utilisables pour déposer ces métaux. Ce type de catalyseur peut avantageusement contenir du phosphore, dont la teneur, exprimée en oxyde de phosphore P205 par rapport au support, sera généralement inférieure à 15 % poids, de préférence inférieure à 10 % poids. Les charges qui peuvent être traitées selon le procédé de l'invention sont avantageusement des fractions possédant des points d'écoulement relativement hauts dont on désire diminuer la valeur. Le procédé selon l'invention peut être utilisé pour traiter des charges variées allant de fractions relativement légères telles que les kérosènes et carburéacteurs jusqu'à des charges possédant des points d'ébullition plus élevés telles que les distillats moyens, les résidus sous vide, le gazoles, les distillats moyens issus du FCC (LCO et HCO) et les résidus d'hydrocraquage. il 2769919 La charge à traiter est dans la majeure partie des cas une coupe 010+ de point d'ébullition initial supérieur à environ 175 C, de préférence une coupe lourde à point d'ébullition d'au moins 280 C et avantageusement à point d'ébullition d'au moins 380 C. Le procédé selon l'invention est particulièrement adapté pour traiter des distillats paraffiniques tels que les distillats moyens qui englobent les gazoles, les kérosènes, les carburéacteurs, les distillats sous vide et toutes autres fractions dont le point d'écoulement et la viscosité doivent être adaptés pour rentrer dans le cadre des spécifications Les charges qui peuvent être traitées selon le procédé de l'invention peuvent contenir des paraffines, des oléfines, des naphtènes, des aromatiques et aussi des hétérocycles et avec une proportion importante de n-paraffines de haut poids moléculaire et de paraffines très peu branchées également de haut poids moléculaire. Des charges typiques qui peuvent être traitées avantageusement selon l'invention possèdent en général un point d'écoulement au dessus de O C. Les produits résultant du traitement selon le procédé ont des points d'écoulement inférieurs à 0 C et de préférence inférieurs à environ -10 C. Ces charges peuvent présenter des teneurs en n-paraffines à plus de 10 atomes de carbone de haut poids moléculaire, et de paraffines à plus de 10 atomes de carbone très peu branchées également de haut poids moléculaire, supérieures à 30 % et jusqu'à environ 90 %, voire dans certains cas supérieures à 90 % poids. Le procédé est particulièrement intéressant lorsque cette proportion est d'au moins 60 % poids. On peut citer comme exemples d'autres charges traitables selon l'invention et à titre non limitatif, les bases pour huiles lubrifiantes, les paraffines de synthèse issues du procédé Fischer-Tropsch, les polyalphaoléfines à haut point d'écoulement, les huiles de synthèse etc.. . Le procédé peut également s'appliquer à d'autres composes contenant une chaîne n-alcane tels que définis précédemment, par exemple des composés n-alkylcycloalcanes, ou comportant au moins un groupe aromatique. Les conditions opératoires dans lesquelles s'opère le procédé de l'invention sont les suivantes: 12 2769919 - la température de réaction est comprise entre 170 et 500 C et de préférence entre et 470 C, avantageusement 190-450 C; - la pression est comprise entre 1 et 250 bar et de préférence entre 10 et 200 bar; - la vitesse volumique horaire (wh exprimée en volume de charge injectée par unité de volume de catalyseur et par heure) est comprise entre environ 0, 05 et environ et de préférence entre environ 0,1 et environ 30 h-1. Le contact entre la charge et le catalyseur est réalisé en présence d'hydrogène. Le taux d'hydrogène utilisé et exprimé en litres d'hydrogène par litre de charge est compris entre 50 et environ 2000 litres d'hydrogène par litre de charge et de préférence entre 100 et 1500 litres d'hydrogène par litre de charge. La charge à traiter possède de préférence une teneur en composés azotés inférieure à environ 200 ppm poids et de préférence inférieure à 100 ppm poids. La teneur en soufre est inférieure à 1000 ppm poids, de préférence inférieure à 500 ppm et de 0o manière encore plus préférée inférieure à 200 ppm poids. La teneur en métaux de la charge, tels que Ni ou V, est extrêmement réduite, c'est-à-dire inférieure à 50 ppm poids, de manière préférée inférieure à 10 ppm poids et de manière encore plus préférée inférieure à 2 ppm poids. Les exemples qui suivent illustrent l'invention sans toutefois en limiter la portée. Exemple 1: Synthèse de zéolithe IM-5 avec le pentane-1,5bis(méthylpyrrolidinium) bromure (PentPyrr). La structure du pentane-1,5bis(méthylpyrrolidinium) bromure est la suivante N- (CH2)5 -- N 2Br CH3 CH3 On verse 38 g d'eau dans un mélange solide contenant 3,6 g de silice Aérosil 130, 4,08 g de PentPyrr et 0,144 g de germes de zeolite NU-88 calcinée (obtenu par broyage d'un échantillon d'une synthèse prédédente). On agite jusqu'à obtention d'un mélange homogène puis on ajoute, toujours sous agitation une solution obtenue par dissolution de 0,32 g d'aluminate de sodium Carlo Erba (54% A1203, 37% Na20), et 13 2769919 1,22 g de soude (NaOH) dans 20 g d'eau. Ce gel est agité 15 minutes avant d'être transféré dans un autoclave muni d'une gaine en PTFE (polytetrafluoroéthylène). La composition molaire du gel correspond à: SiO2, 1,70 A1203, 18 Na2O, 10 PentPyrr, 3000 H20. L'autoclave est chauffé pendant 8 jours à 170 C dans une étuve dans des conditions statiques. Après filtration, lavage H20 et séchage à 60 C, on obtient 2, 95 g de produit. L'analyse du Si, AI et Na dans le produit a été effectuée par spectroscopie d'émission atomique. On a trouvé la composition atomique suivante: SiO2: 4,0 A1203: 0,144Na20 Le produit solide séché a été analysé par diffraction X de poudres et identifié comme étant constitué de zéolithe IM-5, le diagramme obtenu est conforme aux résultats présentés au tableau 1. Le diffractogramme est donné dans la figure 1 [en ordonnée lI'intensité I (unité arbitraire) et en abscisse 2 e (Cu K alpha)]. La surface spécifique du produit IM-5 a été déterminée après calcination à 550 C sous air sec durant 4 heures, et est trouvée égale à 530 m2/g. Le produit H-IM5 obtenu a un diffractogramme qui est donné dans la figure 2 [en ordonnée l'intensité I (unité arbitraire) et en abscisse 2 e (Cu K alpha)]. L'ensemble de l'échantillon de zéolithe IM-5, brute de synthèse, subit tout d'abord une calcination dite sèche à 550 C sous flux d'air sec durant 8 heures. Puis le solide obtenu est soumis à quatre échanges ioniques dans une solution de NH4NO3 1 ON, à environ 100 C pendant 4 heures pour chaque échange. Le solide ainsi obtenu est référencé NH4-IM-5/1 et possède un rapport Si/AI = 12,9 et un rapport Na/AI = 0,005. Puis, la zéolithe NH4-IM-5/1 est malaxée avec de l'alumine de type SB3 fournie par la société Condéa. La pâte malaxée est ensuite extrudée à travers une filière de diamètre 1,4 mm. Les extrudés sont ensuite calcinés à 500 C durant 2 heures sous air puis imprégnés à sec par une solution de chlorure de platine tétramine [Pt(NH3)4]CI2, et enfin calcinés sous air à 550 C. La teneur en platine du catalyseur final Cl ainsi obtenu est de 0,7 % poids et la teneur en zéolithe exprimée par rapport à l'ensemble de la masse du catalyseur est de 20 % poids. 14 2769919 Exemple 2: Préparation du catalyseur C2 conforme à l'invention La matière première utilisée dans cet exemple est la même zéolithe IM-5 que celle préparée dans l'exemple 1. Elle est de plus soumise à un traitement par une solution d'acide nitrique 5N, à environ 100 C, pendant 7 heures. Levolume V de la solution d'acide nitrique engagé(en ml) est égal à 10 fois le poids P de la zéolithe IM-5 sèche (V/P=10). Ce traitement est réalisé une seconde fois dans les mêmes conditions opératoires. A l'issue de ces traitements, la zéolithe obtenue et référencée IM-5/2 possède un rapport Si/AI atomique global égal à 38 et un rapport Na/AI atomique inférieur à 0,001. Puis, la zéolithe IM-5/2 est malaxée avec de l'alumine de type SB3 fournie par la société Condéa. La pâte malaxée est ensuite extrudée à travers une filière de diamètre 1,4 mm. Les extrudés sont ensuite calcinés à 500 C durant 2 heures sous air puis imprégnés à sec par une solution de chlorure de platine tétramine [Pt(NH3)4]CI2, et enfin calcinés sous air à 550 C. La teneur en platine du catalyseur final C1 ainsi obtenu est de 0,7 % poids et la teneur en zéolithe exprimée par rapport à l'ensemble de la masse du catalyseur est de 20 % poids. Exemple 3: Evaluation des catalyseurs Cl et C2 sur un résidu d'hydrocraquage Les catalyseurs C1 et C2 ont été évalués pour traiter un résidu d'hydrocraquage issu d'un distillat sous vide. Les caractéristiques de cette charge sont les suivantes: Teneur en soufre (ppm poids) 10 Teneur en azote (ppm poids) 1 Point d'écoulement ( C) + 40 Point initial 281 % 345 % 412 % 470 Point final 543 Les catalyseurs Cl et C2 dont la préparation est décrite respectivement dans les exemples 1 et 2 est utilisé pour préparer une huile de base à partir de la charge décrite ci-dessus. 2769919 Le catalyseur est préalablement réduit sous hydrogène à 4500C avant le test catalytique in situ dans le réacteur. Cette réduction s'effectue par paliers. Elle consiste en un palier à 150 C de 2 heures, puis une montée en température jusqu'à 450 C à la vitesse de 1 C/min, puis un palier de 2 heures à 450 C. Durant ce protocole de réduction, le débit d'hydrogène est de 1000 litres d'H2 par litre de catalyseur. Dans le cas du catalyseur C1, la réaction a lieu à 275 C, sous une pression totale de 12 MPa, une vitesse volumique horaire 1 h-1 et un débit d'hydrogène de 1000 litres d'H2 par litre de charge. Dans le cas du catalyseur C2, la réaction a lieu à 285 C, les autres conditions opératoires étant par ailleurs identiques à celles utilisées pour tester le catalyseur C2. Les caractéristiques de l'huile obtenue sont reportées dans le tableau ci-après. Catalyseur Cl Catalyseur C2 Indice de Viscosité VI 121 126 Point d'écoulement - 11 C - 13 C Rendement Huile (% poids) 71 74 Ces exemples montrent tout l'intérêt à utiliser des catalyseurs selon l'invention, qui permettent d'abaisser le point d'écoulement de la charge initiale, dans ce cas un résidu d'hydrocraquage, tout en conservant un haut indice de viscosité (VI). 16 2769919 REVENDICATIONS 1. Procédé pour l'amélioration du point d'écoulement d'une charge comportant des paraffines de plus de 10 atomes de carbone, dans lequel la charge à traiter est mise au contact d'un catalyseur à base de zéolithe IM-5 et au moins un élément hydro-déshydrogénant, à une température comprise entre 170 et 500 C, une pression entre 1 et 250 bar et une vitesse volumique horaire entre 0,05 et h-1, en présence d'hydrogène à raison de 50 à 2000 I/I de charge. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'élément hydrodéshyrogénant appartient au groupe VIII. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'élément hydrodéshyrogénant est une combinaison d'au moins un métal ou un composé du groupe VI et d'au moins un métal ou un composé du groupe VIII. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la zéolite IM-5 présente un rapport Si/T atomique compris entre 5 et 600, T étant choisi dans le groupe formé par AI, Fe, Ga, B, Ti, Zr. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel une partie au moins d'élément T de la zéolite de synthèse a été ôtée, T étant choisi dans le groupe formé par AI, Fe, Ga, B, Ti, Zr. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la zéolite a été désaluminée. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la charge a un point d'ébullition initial supérieur à 175 C. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la charge a un point d'ébullition initial d'au moins 280 C. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la charge a un point d'ébullition initial d'au moins 380 C. 17 2769919 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la charge contient des paraffines ayant de 15 à 50 atomes de carbone. 11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la charge contient des paraffines ayant de 15 à 40 atomes de carbone. 12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le composé à traiter est présent dans une charge hydrocarbonée choisie dans le groupe formé par les distillats moyens, les gazoles, les résidus sous vide, les résidus d'hydrocraquage, les paraffines issues du procédé Fischer-Tropsch, les huiles de synthèse, les coupes gasoils et distillats moyens issues du FCC, les huiles, les polyalphaoléfines. 13. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la teneur en zéolithe dans le catalyseur est comprise entre 0,5 et 99,9% poids. 14. Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le catalyseur contient au moins une matrice choisie parmi les éléments du groupe formé par les argiles, la magnésie, I'alumine, la silice, I'oxyde de titane, I'oxyde de bore, la zircone, les phosphates d'aluminium, les phosphates de titane, les phosphates de titane, les phosphates de zirconium et les silices-alumines et le charbon.