FR 2767890 A1 19990305 FR 9810719 A 19980826 La présente invention concerne un dispositif de commande de milieu de pression pour la commande de pression d'un dispositif utilisateur, comportant un dispositif utilisateur incluant une première connexion de milieu de pression et une deuxième connexion de milieu de pression, un dispositif générateur de pression, par exemple une pompe, et une vanne pour la commande des pressions à la première et à la deuxième connexions dans lequel la vanne comporte un coulisseaul0 qui est mobile axialement à l'intérieur d'un alésage en trou longitudinal d'un carter et qui est mobile axialement par application d'une pression dans une chambre de pression de commande et en opposition à la force de rappel d'un accumulateur de force, l'alésage en trou longitudinal comporte en outre des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale, comportant chacun une ou deux arêtes de commande, et le coulisseau comporte au moins une première et une deuxième rainures périphériques, espacées en direction axiale, à deux arêtes de commande. On connait, par EP-0 293 196, de tels dispositifs de commande de pression du type mentionné dans l'introduction, destinés à la commande d'une transmission et d'un accouplement de contournement de convertisseur d'un convertisseur de couple hydrodynamique. Ces dispositifs de commande de pression souffrent de l'inconvénient qu'il se produit une adhérence involontaire de l'accouplement, pour des pressions petites ou négatives, lors d'une commutation d'une inversion d'écoulement volumique pour le fonctionnement de l'accouplement de contournement de convertisseur. En outre, deux coulisseaux sont utilisés dans de tels dispositifs du type mentionné dans l'introduction, l'un des coulisseaux étant utilisé pour la commande de pression et un deuxième coulisseau l'étant pour l'inversion d'écoulement. C'est le but de la présente invention que d'améliorer un dispositif de commande de milieu de pression du type mentionné dans l'introduction en ce qui concerne son fonctionnement, et de maintenir cependant une structure simple. C'est en particulier le but de l'invention que d'atteindre, pour une structure simple, dans un dispositif du type mentionné dans l'introduction, une possibilité de commande appropriée d'une pression différentielle positive et négative en fonction d'une pression de commande. Le dispositif de l'invention doit en outre être facile à assembler et être adaptable à de nombreux cas d'emploi. Ce but est atteint selon la présente invention par le fait que le coulisseau comporte à sa première zone d'extrémité un alésage d'un diamètre D3 qui reçoit un piston mobile axialement et un canal de milieu de pression crée une liaison fluidique entre une première rainure périphérique du coulisseau et l'alésage et par le fait que le coulisseau présente, en vue selon la perpendiculaire à l'axe du coulisseau, deux diamètres extérieurs différents D1, D2 à droite et à gauche, en direction axiale, de la deuxième rainure périphérique et comporte donc deux surfaces différentes en coupe transversale. Ceci permet d'éviter une structure onéreuse, à alésages à étages et ressorts de rappel qui sont réalisés au moyen de douilles insérées. De même, l'utilisation de deux vannes de coulisseaux est évitée puisque le fonctionnement souhaité est atteint grâce au coulisseau, conforme à l'invention, du dispositif de commande de milieu de pression. Le coulisseau peut former, entre des zones de diamètres extérieurs différents D1 et D2 une zone de transition telle que la surface différentielle, dans la zone d'une arête de commande de la deuxième rainure périphérique, est d'une surface D2 - D1, qui est sensiblement égale à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. De façon avantageuse, les diamètres extérieurs D1 et D2 sont dimensionnés d'une manière telle que la différence de surface entre les surfaces des sections en coupe transversale est égale à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. Le coulisseau peut en variante former, entre des zones de diamètres extérieurs différents D1 et D2 une zone de transition telle que la surface différentielle, dans la zone d'une arête de commande de la deuxième rainure périphérique, est d'une surface D2 - D1, qui est sensiblement supérieure à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. De façon avantageuse, les diamètres extérieurs D1 et D2 sont alors dimensionnés d'une manière telle que la différence de surface entre les surfaces des sections en coupe transversale est supérieure à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. Le coulisseau peut aussi former en variante, entre des zones de diamètres extérieurs différents D1 et D2 une zone de transition telle que la surface différentielle, dans la zone d'une arête de commande de la deuxième rainure périphérique, est d'une surface D2 - D1, qui est sensiblement inférieure à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. De façon avantageuse, les diamètres extérieurs D1 et D2 sont alors dimensionnés d'une manière telle que la différence de surface entre les surfaces des sections en coupe transversale est inférieure à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. De même, le coulisseau peut comporter un alésage à étages coaxial à l'axe du coulisseau, qui présente un premier diamètre D3 et un deuxième diamètre D4, un alésage perpendiculaire au précédent créant dans la zone du deuxième diamètre une liaison fluidique vers la première rainure périphérique du coulisseau. L'alésage en trou longitudinal de la vanne peut comporter un alésage à étages qui présente un premier diamètre D1 et un deuxième diamètre D2, la chambre de commande de pression se trouvant dans la zone d'extrémité du premier alésage, du plus petit diamètre. En variante, l'alésage en trou longitudinal de la vanne peut comporter un alésage à étages qui présente un premier diamètre D1 et un deuxième diamètre D2, la chambre de commande de pression se trouvant dans la zone d'extrémité du premier alésage, du plus grand diamètre. L'accumulateur de force peut être agencé sans précontrainte entre le coulisseau et la zone d'extrémité de l'alésage, par exemple une paroi. En variante, l'accumulateur de force peut être agencé sous précontrainte entre le coulisseau et la zone d'extrémité de l'alésage, par exemple une paroi. L'alésage en trou longitudinal peut comporter des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale, au moins l'un de ces évidements étant relié à une conduite d'admission et au moins un autre de ces évidements étant relié à une conduite d'échappement, et une soupape de surpression, qui s'ouvre en direction de la conduite d'échappement lorsqu'est atteinte une surpression qui peut être déterminée, étant agencée entre la conduite d'admission et la conduite d'échappement. Dans ce cas, un étranglement peut être agencé en amont de la soupape de surpression. La pression de commande dans la chambre de pression de commande peut être commandée au moyen d'une vanne montée en amont. La pression peut être commandée dans la ligne d'admission au moyen d'une vanne montée en amont. Ces vannes peuvent être des10 vannes à commande électrique, par exemple des vannes magnétiques. Ces vannes peuvent être commandées par une unité électronique à microprocesseur. L'alésage en trou longitudinal peut comporter des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale, au moins l'un de ces évidements étant relié à une première connexion de milieu de pression du dispositif utilisateur et au moins un autre de ces évidements étant relié à une deuxième connexion de milieu de pression du dispositif utilisateur. Il est en outre avantageux de pouvoir, dans le dispositif de commande de pression du type mentionné dans l'introduction, régler la zone de commutation de la pression et l'élévation de pression indépendamment de la contre-pression qui règne dans la conduite d'évacuation. Puisque le coulisseau règle ou commande la différence de pression, il est insensible à des perturbations, telles que des variations de température, par exemple au refroidisseur, ou des variations de pression qui apparaissent simultanément aux connexions de milieux de pression du dispositif utilisateur. Selon un deuxième aspect, l'invention réalise un dispositif de commande de milieu de pression pour la commande de pression d'un dispositif utilisateur, comportant un dispositif utilisateur incluant une première connexion de milieu de pression et une deuxième connexion de milieu de pression, un dispositif générateur de pression, par exemple une pompe, et une vanne pour la commande des pressions à la première et à la deuxième connexions dans lequel la vanne comporte un coulisseau qui est mobile axialement à l'intérieur d'un alésage en trou longitudinal d'un carter et qui est mobile axialement par application d'une pression dans une chambre de pression de commande et en opposition à la force de rappel d'un accumulateur de force, l'alésage en trou longitudinal comporte en outre des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale et le coulisseau comporte au moins une première rainure périphérique, caractérisé en ce que le coulisseau comporte à sa première zone d'extrémité un alésage d'un diamètre D12 qui reçoit un piston mobile axialement et un canal de milieu de pression crée une liaison fluidique entre la première rainure périphérique du coulisseau et l'alésage et un gradin qui présente dans la zone d'extrémité du coulisseau un diamètre plus petit que dans une sone éloignée de l'extrémité axiale du coulisseau est réalisé à l'autre zone d'extrémité axiale du coulisseau. Les buts, particularités et avantages de la présente invention exposés ci- dessus ainsi que d'autres ressortiront davantage de la lecture de la description qui suit de modes de réalisation préférés, en conjonction avec les dessins dans lesquels: la Fig. 1 une vue d'un dispositif de commande de milieu de pression; la Fig. la une vue d'une vanne; la Fig. 2a un graphe; la Fig. 2b un graphe; la Fig. 3 est une vue d'un dispositif de commande de milieu de pression, la Fig. 3a une vue d'une vanne; et la Fig. 4 une vue d'un convertisseur de couple. La Figure 1 représente un dispositif de commande 1 de milieu de pression destiné à la commande de pression d'un dispositif utilisateur 2, le dispositif utilisateur étant représenté sous la forme d'un convertisseur de couple hydrodynamique 3 à accouplement de contournement 4 de convertisseur. Le convertisseur de couple se compose essentiellement d'une roue de pompe 5 fixe sur un carter, d'un distributeur 6 de turbine agencé sur un arbre au moyen d'une roue libre, ainsi que d'une roue de turbine 7. L'accouplement de contournement du convertisseur comporte essentiellement un piston 8 mobile axialement portant une surface de friction 9, d'une manière telle que le déplacement axial du piston 8 peut provoquer un contact de friction entre la surface de friction 9 et une contre-surface de friction correspondante ou les dégager l'une de l'autre, de sorte que l'accouplement peut être effectué de façon totalement ouverte, totalement fermée ou à patinage, en laissant subsister une différence entre les vitesses de rotation de la surface de friction et de la contre-surface de friction. Pour actionner l'accouplement de contournement 4 de convertisseur, par exemple le mettre en prise ou le dégager, deux espaces de pression 10 et 11 auxquels un milieu de pression, par exemple un fluide hydraulique peut être appliqué, sont prévus, de chaque côté du piston. En appliquant de façon appropriée la pression aux espaces de pression 10 et 11, l'accouplement de contournement de pression est actionné de façon appropriée. Chacun des espaces de pression 10 et 11 est en relation fluidique avec une connexion de milieu de pression, le premier espace de pression 10 étant relié à une première connexion 12 de milieu de5 pression et l'autre espace de pression 11 étant connecté à une deuxième connexion 13 de milieu de pression. Les connexions 12 et 13 de milieu de pression sont en liaison fluidique par l'intermédiaire de conduites de milieu de pression, par exemple des10 conduites hydrauliques, avec une vanne 50 montée en amont, qui est utilisée pour commander les pressions aux connexions de milieu de pression. La vanne 50 comporte un coulisseau 53 mobile axialement à l'intérieur d'un alésage 51 en trou longitudinal d'un carter 52, l'alésage en trou longitudinal étant fermé sur l'un des côtés par un bouchon de fermeture non représenté. A une extrémité axiale 51a de l'alésage 51 en trou longitudinal est prévue une chambre de pression, comme la chambre de pression 54 de commande, telle qu'une application de pression à celle-ci au moyen d'une pression de commande applique la pression au coulisseau 53 et provoque son déplacement, en direction axiale, à l'intérieur de l'alésage 51 en trou longitudinal en opposition à la force de rappel d'un accumulateur de force 55. L'accumulateur de force, par exemple un ressort de compression ou un élément élastique, est agencé entre une paroi 56 de l'alésage 51 en trou longitudinal dans une deuxième zone d'extrémité 51b et un appendice 57 du coulisseau 53. Selon les exemples de réalisation, l'accumulateur de force peut de façon avantageuse être agencé sous ou sans précontrainte entre l'appendice 57, s'étendant en direction axiale, du coulisseau 53 et la paroi 56. L'alésage 51 en trou longitudinal comporte en outre des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale, par exemple des rainures 60, 61, 62, 63, 64. Les évidements sont en liaison fluidique avec des conduites 14, 15, 65, 66, 67, de milieu de pression. Le coulisseau 53 comporte au moins une première et une deuxième rainures périphériques 70, 71 espacées en direction axiale. Les rainures périphériques 70, 71 sont réalisées en direction axiale d'une manière telle qu'elles relient deux des évidements 60, 61, 62, 63, 64, en fonction de la position axiale du coulisseau et qu'elles ferment une liaison vers les autres évidements respectivement. Ceci résulte de la position des arêtes de commande 71a, 71b et 72a, 72b des rainures périphériques 70, 71 du coulisseau 53 par rapport aux arêtes de commande des évidements. Dans la représentation de la Figure 1, la rainure périphérique 71 du coulisseau 53 relie les évidements et 61 et la rainure périphérique 72 relie les évidements 62 et 63, l'évidement 64 étant fermé. Dans une autre position axiale du coulisseau 53, représentée à la Figure la, la rainure périphérique 71 du coulisseau 53 relie les évidements 61 et 62 et la rainure périphérique 72 relie les évidements 63 et 64, l'évidement 60 étant fermé. Selon la représentation de la Figure 1, la liaison fluidique par la rainure périphérique 71 du coulisseau 53 entre les évidements 60 et 61 provoque, au moyen de la conduite 15, une liaison entre la connexion 13 de milieu de pression du dispositif utilisateur et la conduite d'évacuation 65, qui est reliée par la conduite 68 à un refroidisseur 69 et à un réservoir 40. En outre, la liaison fluidique par la rainure périphérique 72 entre les évidements 62 et 63 provoque une liaison, au moyen de la conduite 14, entre la connexion 12 de milieu de pression du dispositif utilisateur et la conduite d'admission 66. L'évidement fermé 64 est relié à la conduite 67 et au refroidisseur 69 d'échappement. Entre la conduite d'admission 66 et la conduite d'échappement 65 sont en outre agencés un étranglement 81 et une soupape 80 de surpression qui s'ouvre lorsque la pression dépasse une valeur prédéterminée dans la conduite d'admission 66. La conduite d'admission 66 est alimentée par une pompe 41 par l'intermédiaire de la conduite 44, la pompe 41 étant entraînée par un moteur électrique 42 et pompant un fluide à partir du réservoir 40 par la conduite 43. Entre la pompe 41 et la conduite 66 est agencée une vanne de commande 46 qui commande éventuellement la pression du système. En outre, une vanne 45 qui définit la pression de commande dans la chambre 54 est agencée entre la pompe 41 et la conduite 47 qui mène à la chambre 54 de pression de commande. Les vannes 45 et 46 peuvent être commandées par une unité de commande 10, par exemple une unité de commande électronique à microprocesseur, étant entendu que des vannes à commande électrique, par exemple des vannes magnétiques, peuvent être utilisées. La commande de la position axiale du coulisseau 53 permet de commander au moyen du dispositif générateur 41 de pression, par exemple une pompe éventuellement pourvue d'un accumulateur de pression, et au moyen de la vanne 50 les pressions à la première et à la deuxième connexions 12, 13 de milieu de pression. Pour la commande de pression selon l'invention, le coulisseau 53 comporte à une première zone d'extrémité un alésage 110 qui s'étend au moins en partie à l'intérieur du coulisseau 53 en direction axiale. De préférence, l'alésage 110 est agencé de façon coaxiale avec l'axe I-I du coulisseau 53 et de 1! l'alésage 51 en trou longitudinal. A l'intérieur de l'alésage 110 est reçu un piston mobile axialement 120. Le piston 120 s'appuie à sa première zone d'extrémité 120a sur la zone d'extrémité correspondante de l'alésage en trou longitudinal. Il existe également, entre une première rainure périphérique 71 du coulisseau 53 et l'alésage 110, un canal 111, 112 de milieu de pression qui réalise entre10 eux une liaison fluidique. De cette manière est exercée sur le coulisseau 53 une force de pression qui correspond à la pression régnant dans l'extrémité 71 multipliée par la superficie de la surface en coupe transversale de l'alésage 110. Cette force est opposée comme force d'effet de retour à une force de pression exercée sur le coulisseau en raison de la pression de commande dans l'espace 54 selon l'équation suivante: Fretl = P71 * x * (D3 / 2)2 o D3 est le diamètre de l'alésage 110. En outre, le coulisseau 53 présente un diamètre extérieur différent à gauche et à droite de la rainure périphérique 72, en vue en direction axiale ou en vue perpendiculaire à l'axe du coulisseau. Le diamètre D2 à droite de l'arête de commande 72 est supérieur au diamètre D1 à gauche de l'arête de commande 72a. De cette manière, un effet de force, qui est orienté en opposition à la force de rappel de l'accumulateur de force 55, est appliqué au coulisseau. Cet effet de force correspond à la pression régnant dans la zone 72 multipliée par la différence entre les superficies des surfaces en coupe transversale dont les diamètres extérieurs sont différents, selon l'équation Fret2 = P72 * 2 * (D2 / 2)2 - (D1 / 2)2 o D2 est le diamètre du coulisseau dans la zone 150 et D1 est le diamètre du coulisseau dans la zone 151. A l'aide d'un dispositif décrit ci-dessus, la différence de pression (Pi - P2) à l'accouplement de contournement de convertisseur peut être commandée tant dans la zone des pressions négatives Pl P2 en fonction de la pression de commande Pcom dans la zone 54. Ceci assure de façon avantageuse qu'il ne peut se produire aucune fermeture involontaire de l'accouplement sous patinage lors d'une commutation d'une zone de pression positive à une zone de pression négative. Ceci peut être atteint au moyen d'une structure simple car l'alésage 51, à étages à diamètres extérieurs différents, peut être réalisé de façon simple par alésage et que simultanément les alésages 110, 111, 112 peuvent être ménagés facilement par alésage dans le coulisseau 53. En raison de la structure précédente, le coulisseau est responsable tant de l'inversion de flux volumique aux connexions 12, 13 de milieu de pression ainsi que de la possibilité de commande de l'état de mise en prise de l'accouplement de contournement du convertisseur. Il est avantageux en outre que le coulisseau règle une différence de pression Pi - P2 d'une manière indépendante du niveau respectif de pression dans la conduite d'alimentation PV et/ou dans la conduite de retour PR- Pour la commande de la vanne à pression différentielle, il est possible d'utiliser aussi bien une vanne proportionnelle qu'une vanne à modulation de largeur d'impulsions, ou vanne PWM. Le flux volumique qui traverse le convertisseur de couple hydrodynamique est amené, tant à l'état ouvert qu'à l'état fermé de l'accouplement, dans la conduite 68 d'échappement et de refroidissement et est donc utilisé pour un refroidissement et une lubrifications optimales d'autres composants de la transmission. Les Figures 2a et 2b sont des graphes destinés à représenter la différence de pression (Pl - P2) en fonction de la pression de commande Pcom dans la zone de la chambre 54. A la Figure 5a, la pression Pl est nulle dans la zone qui s'étend de 200 à 203 et monte de 203 à 204 de façon sensiblement linéaire et est constante à un niveau final dans la zone de 204 à 205, c'est-à-dire qu'elle prend la valeur 220. La pression P2 dans la zone est constante au niveau final dans la zone de 200 à 201, o elle prend la valeur 221, elle diminue de façon sensiblement linéaire dans la zone de 201 à 202 et elle est sensiblement nulle dans la zone de 202 à 205. La différence de pression Pl - P2 = A p est négative et constante à la valeur 223 dans la zone à 201, elle monte à zéro de 201 à 202 o elle atteint zéro, est nulle de 202 à 203, et s'élève à une valeur 222 de 203 à 204, et est constante à la valeur 222 de 204 à 205. Le col présent dans la zone de commutation entre 202 et 203 peut être réduit en réduisant le recouvrement d'arêtes des arêtes de commande du coulisseau et des arêtes de commande des évidements de l'alésage en trou longitudinal. Ceci est par exemple réalisé dans un coulisseau qui correspond au graphe de la Figure 2b. A la Figure 2b, la pression Pl est nulle dans la zone 210 à 212 et monte de façon sensiblement linéaire de 212 à 214 et est constante à un niveau final, c'est-à-dire qu'elle prend la valeur 230, dans la zone de 214 à 215. Dans la zone de 210 à 211, la pression P2 est à un niveau final constant, o elle prend la valeur 231, elle s'abaisse dans la zone de 211 à 212 de façon sensiblement linéaire et est sensiblement nulle dans la zone 212 à 215. La différence de pression Pl - P2 = A p est négative et constante dans la zone de 210 à 211 o elle prend la valeur 234, elle monte de 211 à 212 pour atteindre zéro, elle monte de 212 à 214 de zéro à une valeur 232 et est constante de 214 à 215 à la valeur 232. Il est de plus avantageux, dans un dispositif de commande de milieu de pression du type mentionné dans l'introduction, que le flux volumique à travers le convertisseur peut être amené vers le refroidisseur dans la conduite d'évacuation, aussi bien lorsque l'accouplement de contournement du convertisseur est ouvert que lorsqu'il est fermé, et que ce flux peut donc être utilisé de façon optimale pour le refroidissement et la lubrification d'autres composants de la transmission, par exemple une transmission à plusieurs vitesses, ou une transmission ou une transmission à vitesse variable en continu. La Figure 3 représente un dispositif de commande 300 de milieu de pression destiné à la commande de pression d'un dispositif utilisateur, par exemple un convertisseur de couple hydrodynamique 301 à accouplement de contournement 302 de convertisseur et à amortisseur 360, à dispositif utilisateur comportant une première connexion 303 de milieu de pression et une deuxième connexion 304 de milieu de pression, ainsi qu'un dispositif générateur de pression comme une pompe 305 et une vanne 310 pour la commande des pressions à la première et à la deuxième connexions 303, 304 de milieu de pression. Le convertisseur de couple hydrodynamique 301 comporte une pompe 305 réalisée de façon fixe en rotation avec un carter, une roue de turbine 351 agencée à l'intérieur du carter et un distributeur 352 de turbine. A l'intérieur de l'espace compris entre la roue 351 de turbine et la paroi du carter côté moteur, est agencé le piston 370 de l'accouplement de contournement 302 de convertisseur, qui divise cette zone de l'espace pour former les deux espaces de pression 380 et 381. Le piston 370 est reçu de façon mobile axialement sur le moyeu 371 et peut être déplacé de façon commandée appropriée, par application d'une pression appropriée aux espaces de pression 380, 381, de sorte que l'accouplement 302 peut être mis en prise ou dégagé de façon appropriée ou être commandé à patinage, ou qu'une différence de pression peut y être appliquée, ou que le couple transmissible peut être commandé. L'espace de pression 381 est relié à la connexion 303 de milieu de pression, et l'espace de pression 380 est relié à la connexion 304 de milieu de pression. Il est en outre prévu la connexion 306 de milieu de pression qui alimente en milieu de pression le convertisseur de couple 301. Ce milieu de pression, par exemple un fluide, est introduit en 306 dans le circuit d'écoulement entre la roue de pompe, la roue de turbine et le distributeur de turbine et sort à travers la zone radialement extérieure, comprise entre la roue de pompe et la roue de turbine, dans l'espace de pression de l'accouplement de contournement du convertisseur et de là, radialement vers l'intérieur à travers la garniture d'accouplement, à travers des rainures dans la garniture, et à travers un alésage de l'arbre d'entrée de transmission hors du convertisseur. Le fluide, par exemple de l'huile, s'écoule à partir de là par d'autres conduites à travers le refroidisseur d'huile pour revenir dans le réservoir d'huile. Le convertisseur de couple hydrodynamique est donc un convertisseur de couple à trois connexions de milieu de pression qui sont formées de façon avantageuse dans l'arbre d'entrée de la transmission ou dans un autre arbre, ou entre un col de roue de pompe et un piquage de distributeur de turbine ou entre un piquage de distributeur de turbine et l'arbre d'entrée de transmission. Pour commander le couple transmissible par l'accouplement de contournement du convertisseur, la pression différentielle entre les espaces de pression 380 et 381 est commandée et réglée de façon appropriée. Selon un exemple de réalisation, la pression de commande et d'application de l'accouplement de contournement du convertisseur est amenée à travers l'arbre d'entrée de la transmission dans un alésage axial dans l'espace de pression entre le carter et le piston. L'accouplement se ferme alors lorsque le piston est appliqué en direction de la contre-surface de friction de l'accouplement, agencée sur le côté turbine. Puisque sensiblement aucune huile ne s'écoule sauf lors de l'application de l'accouplement, la pression au piston de l'accouplement et dans les conduites d'admission en dehors du convertisseur est sensiblement la même. Un tel exemple de réalisation est réalisé à la Figure 4. La Figure 4 représente un autre exemple de réalisation de l'invention, dans lequel le convertisseur de couple hydrodynamique comporte un carter 601 qui se compose de deux parties 601a et 601b de carter qui sont reliées entre elles par une soudure 601c. Le carter 601 comporte des articulations 602 d'oeillets de fixation 603, les articulations 602 se composant de pattes s'étendant en direction radiale. Les pattes sont de préférence soudées au carter. Sur le côté entrée, le carter 601 est fixé en rotation à l'aide de moyens de fixation, par exemple des vis ou des rivets 604, à une tôle flexible d'entraînement 605. Cette tôle d'entrainement est fixée, par sa partie radialement interne, à un arbre de vilebrequin 607 d'un moteur à combustion, à l'aide des moyens de fixation 606. Un élément annulaire circulaire 608 est agencé et fixé sur les oeillets de fixation radialement extérieurs 603, et une couronne dentée 609 de démarreur est fixée à cet élément annulaire circulaire. Un tourillon central 610 est relié radialement à l'intérieur au carter 601. Le tourillon est relié au carter par la soudure 612. Le tourillon 610 comporte des canaux 611, 613 et 614, le canal 611 qui comporte une composante d'extension radiale et une composante d'extension axiale se divisant dans la zone radialement médiane du tourillon pour former les canaux 614 et 613. Le canal 614 comporte une composante d'expansion radiale, et le canal 613 comporte une composante d'extension radiale et une composante d'extension axiale. Les canaux 611, 614 relient le canal 616 ménagé à l'intérieur de l'arbre d'entrée de transmission 615 en vue d'une liaison fluidique de l'espace de pression 617. L'espace de pression 617 est en relation fluidique par l'intermédiaire des canaux 611, 616 avec une alimentation en milieu de pression, par exemple une pompe et des vannes, pour appliquer une pression au piston. Le fluide de l'espace de pression résulte d'un débit fluidique qui n'appartient pas au circuit d'écoulement du convertisseur dans la zone torique constituée par la roue de turbine, la roue de pompe et le distributeur de turbine et qui n'est pas non plus utilisé pour le refroidissement des surfaces de friction de l'accouplement de contournement du convertisseur. Ceci est effectué en séparant les débits fluidiques destinés au circuit du convertisseur de couple et à l'application d'une pression au piston. L'espace de pression 617 est limité par la paroi 601 de carter, le tourillon 610 et par le piston 620, l'espace de pression s'étendant radialement entre le joint d'étanchéité 621, radialement à l'extérieur entre le carter et le piston, et le joint d'étanchéité 622 entre le tourillon et le piston. En appliquant une pression à l'espace de pression 607, la force de pression intervient en direction axiale sur le piston et celui-ci met en prise l'accouplement 650. La bille 623 ferme le canal 613 de sorte que le milieu de pression ne peut pas être évacué par le canal 613. Le canal 613 est réalisé pour des raisons de fabrication de manière à pouvoir fabriquer le canal 611 jusqu'à la dérivation. L'accouplement de contournement 650 de convertisseur est réalisé sous forme d'accouplement à lamelles, comportant des lamelles 651, 652 et 653 essentiellement annulaires circulaires, les deux lamelles axialement extérieures 651 et 652 étant reliées au carter 601 de façon fixe à rotation en engagement positif chacun par l'intermédiaire d'un engrenage situé radialement à l'extérieur s'engrenant avec l'engrenage de carter. La lamelle intercalée est reliée de façon fixe en rotation et en engagement positif radialement à l'intérieur à la roue de turbine au moyen d'un élément de fixation. La liaison en engagement positif entre l'élément de liaison et la lamelle s'effectue à l'aide de l'engrenage situé dans la zone radialement intérieure de la lamelle et au moyen de l'engrenage situé sur l'élément de liaison. La bague de sécurité, qui est introduite dans une rainure périphérique du carter sert de palier axial des lamelles. Le piston 620 comporte une zone d'application 680 qui s'applique contre la lamelle 652 lorsque la pression est appliquée. La zone d'application 680 est réalisée sous forme d'une zone sensiblement annulaire circulaire qui est en saillie en avant du piston en direction axiale et qui est fabriquée par déformation de matière à partir du piston. La zone d'application 680 est agencée de façon sensiblement médiane radialement par rapport à l'extension radiale des garnitures de friction 681, 682 afin qu'il en résulte une répartition aussi homogène que possible des forces lors de l'application des lamelles. La zone d'application 680 est agencée essentiellement radialement à l'extérieur de la surface efficace du piston, en tant que surface de limitation de l'espace de pression 617, de sorte que la zone d'application est agencée radialement à l'extérieur de l'espace de pression 617. Le convertisseur de couple hydrodynamique 600 comporte en outre une roue de turbine 672, une roue de pompe 677, un distributeur 673 de turbine et un amortisseur 676 à partie d'entrée et partie de sortie 674, 675. Il en est de même de la commande d'un accouplement d'un exemple de réalisation dans lequel l'huile de commande du couple transmissible de l'accouplement est introduite dans un espace de pression entre la roue de turbine et le piston. L'accouplement se ferme ensuite lorsque le piston est appliqué en direction d'une contre-surface de friction de l'accouplement, agencée sur le côté carter. Comme décrit plus haut, les pressions de retour Pret et de commande d'accouplement Pacc sont externes au convertisseur et peuvent y être amenées par l'intermédiaire d'un coulisseau 310 de pression différentielle. Dans la position de réglage, le coulisseau correspond à l'équation Pacc = kl * PCom + Pret - k2 * Fressort Dans ce cas, Pacc = P452, la pression d'application du piston de l'accouplement, kl est un facteur, Pcom = Ppil, la pression de commande pilote, Pret = P450 la pression sur le flux de retour, k2 est un facteur et Fressort est une force de l'accumulateur de pression 422. Si Pret s'abaisse par exemple pour des raisons de variation de pression dynamique, Pret diminue de façon correspondante. De cette manière, le5 couple qui est proportionnel à la pression d'accouplement, est indépendant de la pression de commande pilote. Dans les deux variantes de réalisation décrites ci-dessus, le flux d'huile de refroidissement peut également être inverse. La pression d'admission d'huile de refroidissement, qui doit être amenée par l'intermédiaire du coulisseau à pression différentielle, au lieu de la pression de fluide de retour, est alors appliquée sur le côté de retour du piston. Le fluide est transporté par la pompe 305 à partir du réservoir 312, qui sert de réserve, et est amené par la conduite 327 aux vannes 310, 320 et 321 qui réalisent la régulation de pression ou de flux volumique, pour appliquer une pression au circuit de convertisseur par 306, pour commander l'accouplement ou pour régler la pression de commande pilote. La pompe 305 engendre à cet effet la pression de base dans la conduite 327. La vanne 321 commande la pression dans la conduite 324 comme pression de base pour la commande pilote des vannes 310 et 320. Les vannes proportionnelles 322 et 323 commandent les pressions de commande pilote dans les conduits 325 et 326 pour les vannes 310 et 320. La vanne 320 commande la pression dans la conduite 328 en fonction de la pression de commande pilote en 326 et de l'effet de retour de la pression dans la conduite 328. La vanne 310 commande la pression dans la conduite 329 en fonction de la pression de la commande pilote dans la conduite 325 et de l'effet de retour de la pression dans la conduite 330 et de l'effet de retour de la pression dans la conduite 329. Les vannes proportionnelles 322 et 323, au moyen desquelles la pression de commande pilote de la vanne 310 et de la vanne 320 est commandée sont montées en aval de la vanne 321 de préparation de la pression de commande pilote. La Figure 3a représente la vanne 310 selon une vue fragmentaire à plus grande échelle. La vanne 310 comporte un coulisseau 420, mobile axialement à l'intérieur d'un alésage 410 en trou longitudinal d'un carter 411, qui est mobile axialement par application d'une pression dans une chambre de pression 421 de commande et en opposition à la force de rappel d'un accumulateur de force 422. A cet effet, le coulisseau 420 est introduit dans l'alésage 410 en trou longitudinal, à la première extrémité axiale duquel se trouve la chambre de pression de commande et qui est alimenté par l'intermédiaire de la conduite de liaison 325 en milieu de pression à la pression de commande de sorte que la pression lui est appliquée. Lorsque le coulisseau 420 a été introduit dans l'alésage en trou longitudinal, l'accumulateur de force 422 et le piston 490 sont introduits avant que l'alésage 410 en trou longitudinal ne soit fermé au moyen d'une fermeture ou bouchon non représenté, qui réalise essentiellement l'étanchéité. L'accumulateur de force s'appuie alors tant sur une surface frontale 430 du coulisseau que sur une surface frontale de la fermeture et s'applique sur le coulisseau 420 en direction de la chambre 421 de pression de commande. Pour assurer l'appui de l'accumulateur de force 422 sur le coulisseau 420 respectivement sur la surface frontale du coulisseau, le coulisseau 420 comporte un appendice sensiblement annulaire 425 qui s'étend en direction axiale et qui pénètre radialement à l'intérieur dans l'accumulateur de force. Ceci peut également être réalisé, selon un autre exemple de réalisation de l'invention, par le fait que l'appendice vient serrer radialement à l'extérieur l'accumulateur de force. L'alésage 410 en trou longitudinal comporte en outre des évidements 450, 451, 452, 453 prévus à la périphérie de l'alésage 410 et espacés en direction axiale, et le coulisseau 420 comporte au moins une première rainure périphérique 460 qui est limitée par les arêtes de commande 461 et 462. Le coulisseau comporte en outre à une zone d'extrémité axiale qui est opposée à la face frontale d'appui de l'accumulateur de force, un gradin tel que le diamètre D10 du coulisseau est plus petit dans la zone d'extrémité du coulisseau que dans une zone éloignée de l'extrémité axiale du coulisseau o le diamètre du coulisseau est D1j. Le gradin entre les zones à diamètres D10 et D1l, c'est-à-dire l'arête entre les zones, peut également servir d'arête de commande 463, selon un exemple avantageux de réalisation. Le coulisseau comporte en outre à sa première zone d'extrémité un alésage 480 d'un diamètre D12, qui reçoit un piston mobile axialement 490. Dans le coulisseau 420 est également ménagé un canal 491 de milieu de pression, qui est constitué par un alésage ménagé en direction axiale et un alésage ménagé en direction radiale et qui crée une liaison fluidique entre la première rainure périphérique 460 du coulisseau et l'alésage 480. La pression P450 de la chambre 450 exerce sur le coulisseau une force de réglage F450 qui s'oppose à la force de rappel de l'accumulateur de force. Cette force de réglage résulte de la pression P450 qui règne dans la zone 450 et de la surface annulaire comprise entre les deux zones dont les diamètres sont D10 et Dl, dont la normale est orientée axialement. L'équation correspondante est alors: F450 = P450 * * ((D11/D2)2 - (D10/2)2). Cette force de réglage est en outre orientée parallèlement à la force de réglage Fpil en raison de la pression de commande Ppil dans la chambre de pression 421 sur le coulisseau 420 qui multiplie la surface de la surface frontale de diamètre D10. L'équation correspondante est Fpil = Ppil * x * (D10/2)2 Au coulisseau 420 est en outre appliquée une force de réglage F452 en raison de la pression P452 dans la zone 452. Cette pression P452 règne également à l'intérieur de l'alésage 480 du coulisseau 420 et exerce une force de pression F452 en direction axiale sur le coulisseau 420, la force de pression F452 étant parallèle à la force de rappel Fressort de l'accumulateur de force 422 et étant ainsi opposée à la force de réglage Fpil et F450 exercée sur le coulisseau en raison de la pression de commande pilote et de la pression dans la zone 450. L'équation correspondante est: F542 = P452 * * (D12/2)2 Selon une modalité avantageuse de l'invention, les deux surfaces 7 * (D12/2)2 et 7c * ((Dll/2)2 - (D10/2)2) sont égales. Dans ce cas, la pression différentielle entre les pressions à l'admission au convertisseur et au retour vers le refroidisseur sont proportionnelles à la pression de commande pilote, compte tenu de la force du ressort. Selon un autre exemple de réalisation, ces surfaces peuvent également être de dimensions différentes. Selon la position du piston et des arêtes de commande 461, 462 et 463, le déplacement axial du piston provoque une liaison soit de la conduite d'amenée 327a, soit du flux d'évacuation vers le réservoir 312, à la première connexion 329 de milieu de pression pour la commande de l'accouplement de contournement du convertisseur. Selon un exemple de réalisation, l'évacuation 330 vers le refroidisseur peut également être reliée par la condutie 401 au réser- voir 312 par l'intermédiaire de l'arête de commande 463. L'avantage de la présente structure de vannes est que, lorsqu'une baisse de pression apparaît soudainement dans la zone 330 du flux de retour du refroidisseur, il se produit une rétroaction sur le comportement de réglage du coulisseau, et le coulisseau réduit dès lors la pression dans la zone 329 parce que le coulisseau est déplacé ou décalé vers la gauche en direction axiale. En revanche, si la pression s'élève dans la zone 330, la pression s'élève également dans la zone 329. Il en résulte une commande de la différence de pression entre la pression dans le flux de retour 330 et dans le flux d'admission 329. Ceci est particulièrement avantageux lorsque la pression dynamique de retour dans la zone 330 varie au cours du fonctionnement d'une transmission de véhicule parce que le fluide qui revient est par exemple également utilisé pour lubrifier ou refroidir des parties de transmission, par exemple des accouplements, des détecteurs de couple et d'autres transmissions, et que d'autres conditions de fonctionnement, par exemple d'autres pressions, d'autres viscosités ou d'autres températures, s'établissent ensuite dans le fonctionnement de la transmission, en fonction du temps. Puisque la pression dans le retour par exemple vers le refroidisseur exerce une influence sur la pression différentielle appliquée sur l'accouplement de contournement du convertisseur et donc sur l'état de commande de l'accouplement de contournement de convertisseur, une commande de pression différentielle décrite ci-dessus est appropriée car l'effet de rétroaction décrit peut alors être réduit ou totalement évité. Les revendications annexées à la présente demande sont des propositions de formulation, sans préjudice de l'obtention d'une protection par brevet qui continue. La demanderesse se réserve le droit de revendiquer encore d'autres particularités qui ne sont jusqu'ici exposées que dans la description et/ou les dessins. Des références employées dans les sous- revendications concernent la poursuite du développement de l'objet de la revendication principale grâce aux particularités des sous- revendications respectives; il ne faut pas les considérer comme un renoncement à l'obtention d'une protection autonome de l'objet des particularités des sous-revendications concernées. Mais les objets de ces sous-revendications constituent aussi des inventions autonomes, qui représentent une configuration indépendante des objets des sous-revendications précédentes. L'invention n'est pas non plus limitée à l'exemple ou aux exemples de réalisation de la description. Bien plutôt, de nombreuses altérations et modifications sont possibles dans le cadre de l'invention, en particulier des variantes, éléments et combinaisons et/ou matières qui sont par exemple inventives par combinaison ou transformation des particularités ou éléments ou étapes de procédé décrits dans la description générale et les modes de réalisation ainsi que les revendications et contenus dans les dessins, et qui conduisent par des particularités combinables à un nouvel objet ou à de nouvelles étapes de procédé ou séquences d'étapes de procédé, dans la mesure aussi o ils concernent des procédés de fabrication, de vérification et d'usinage. REVENDICATIONS 1. Dispositif de commande de milieu de pression pour la commande de pression d'un dispositif utilisateur, comportant un dispositif utilisateur incluant une première connexion de milieu de pression et une deuxième connexion de milieu de pression, un dispositif générateur de pression, par exemple une pompe, et une vanne pour la commande des pressions à la première et à la deuxième connexions dans lequel la vanne comporte un coulisseau qui est mobile axialement à l'intérieur d'un alésage en trou longitudinal d'un carter et qui est mobile axialement par application d'une pression dans une chambre de pression de commande et en opposition à la force de rappel d'un accumulateur de force, l'alésage en trou longitudinal comporte en outre des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale et le coulisseau comporte au moins une première et une deuxième rainures périphériques espacées en direction axiale, caractérisé en ce que le coulisseau comporte à sa première zone d'extrémité un alésage d'un diamètre D3 qui reçoit un piston mobile axialement et un canal de milieu de pression crée une liaison fluidique entre une première rainure périphérique du coulisseau et l'alésage et le coulisseau présente des diamètres extérieurs différents D1, D2 à droite et à gauche, en direction axiale, de la deuxième rainure périphérique. 2. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon la revendication 1, caractérisé en ce que le coulisseau forme, entre des zones de diamètres extérieurs différents D1 et D2 une zone de transition telle que la surface différentielle, dans la zone d'une arête de commande de la deuxième rainure périphérique, est d'une surface D2 - D1, qui est sensiblement égale à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. 3. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon la revendication 1, caractérisé en ce que le coulisseau forme, entre des zones de diamètres extérieurs différents D1 et D2 une zone de transition telle que la surface différentielle, dans la zone d'une arête de commande de la deuxième rainure périphérique, est d'une surface D2 - D1, qui est sensiblement supérieure à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. 4. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon la revendication 1, caractérisé en ce que le coulisseau forme, entre des zones de diamètres extérieurs différents D1 et D2 une zone de transition telle que la surface différentielle, dans la zone d'une arête de commande de la deuxième rainure périphérique, est d'une surface D2 - Di, qui est sensiblement inférieure à la surface en coupe transversale de l'alésage de diamètre D3. 5. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le coulisseau comporte un alésage à étages coaxial à l'axe du coulisseau, qui présente un premier diamètre D3 et un deuxième diamètre D4, et un alésage est perpendiculaire au précédent crée dans la zone du deuxième diamètre une liaison fluidique vers la première rainure périphérique du coulisseau. 6. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'alésage en trou longitudinal de la vanne comporte un alésage à étages qui présente un premier diamètre D1 et un deuxième diamètre D2, et la chambre de commande de pression se trouve dans la zone d'extrémité du premier alésage, du plus petit diamètre. 7. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'alésage en trou longitudinal de la vanne comporte un alésage à étages qui présente un premier diamètre D1 et un deuxième diamètre D2, et la chambre de commande de pression se trouve dans la zone d'extrémité du premier alésage, du plus grand diamètre. 8. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'accumulateur de force est agencé sans précontrainte entre le coulisseau et la zone d'extrémité de l'alésage, par exemple une paroi. 9. Dispositif de commande de milieu de pression en particulier selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'accumulateur de force est agencé sous précontrainte entre le coulisseau et la zone d'extrémité de l'alésage, par exemple une paroi. 10. Dispositif en particulier selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'alésage en trou longitudinal comporte des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale et au moins l'un de ces évidements est relié à une conduite d'admission et au moins un autre de ces évidements est relié à une conduite d'échappement, et une soupape de surpression, qui s'ouvre en direction de la conduite d'échappement lorsqu'est atteinte une surpression qui peut être déterminée, est agencée entre la conduite d'admission et la conduite d'échappement. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que un étranglement est agencé en amont de la soupape de surpression. 12. Dispositif en particulier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression de commande dans la chambre de pression de commande peut être commandée au moyen d'une vanne montée en amont. 13. Dispositif en particulier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression peut être commandée dans la ligne d'admission au moyen d'une vanne montée en amont. 14. Dispositif selon l'une des revendications précédentes 12 ou 13, caractérisé en ce que les vannes sont des vannes à commande électrique. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que les vannes sont commandées par une unité électronique à microprocesseur. 16. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'alésage en trou longitudinal comporte des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale et au moins l'un de ces évidements est relié à une première connexion de milieu de pression du dispositif utilisateur et au moins un autre de ces évidements est relié à une deuxième connexion de milieu de pression du dispositif utilisateur. 17. Dispositif de commande de milieu de pression pour la commande de pression d'un dispositif utilisateur, comportant un dispositif utilisateur incluant une première connexion de milieu de pression et une deuxième connexion de milieu de pression, un dispositif générateur de pression, par exemple une pompe, et une vanne pour la commande des pressions à la première et à la deuxième connexions dans lequel la vanne comporte un coulisseau qui est mobile axialement à l'intérieur d'un alésage en trou longitudinal d'un carter et qui est mobile axialement par application d'une pression dans une chambre de pression de commande et en opposition à la force de rappel d'un accumulateur de force, l'alésage en trou longitudinal comporte en outre des évidements prévus à la périphérie de l'alésage et espacés en direction axiale et le coulisseau comporte au moins une première rainure périphérique, caractérisé en ce que le coulisseau comporte à sa première zone d'extrémité un alésage d'un diamètre D12 qui reçoit un piston mobile axialement et un canal de milieu de pression crée une liaison fluidique entre la première rainure périphérique du coulisseau et l'alésage et un gradin qui présente dans la zone d'extrémité du coulisseau un diamètre plus petit que dans une zone éloignée de l'extrémité axiale du coulisseau est réalisé à l'autre zone d'extrémité axiale du coulisseau. un gradin qui présente dans la zone d'extrémité du coulisseau un diamètre plus petit que celle éloignée de l'extrémité axiale du coulisseau est réalisé à l'autre zone d'extrémité axiale du coulisseau.