FR 2768994 A1 19990402 FR 9812218 A 19980930 Profil La présente invention concerne un profil à parois minces avec variation du profil utilisant des anisotropies conditionnées par le matériau ou par la construction. On connaît l'utilisation d'anisotropies conditionnées par le matériau ou par la construction afin de produire des couples à déformation globale, c'est-à-dire dire intéressant la totalité de la section d'un profil, comme par exemple le couple de traction/torsion ou le couple de flexion/torsion. Les contours qui agissent sur l'aérodynamique, comme par exemple des ailes, des pales de rotors, des pales d'hélices, des aubes de soufflantes ou de turbines ou autres sont constamment optimisés d'un point de vue aérodynamique. Toutefois, on doit tenir compte dans ce cas des contraintes constamment changeantes provoquées par des écoulements fluides instationnaires et non homogènes ainsi que par les forces de sustentation et de traînée instationnaires. Pour contrôler ces forces, on peut utiliser de manière connue des volets ou des becs mobiles. Dans le cas de l'utilisation de pales de rotors d'hélicoptères, celles-ci sont attaquées de manière instationnaire. A mesure que la vitesse de vol augmente, la complexité des conditions d'écoulement fluide s'accroît. En bout de pale, on observe sur la pâle avançante selon un angle de I égal à environ 90 des chocs de compression accompagnés d'une augmentation de la traînée par suite d'un écoulement fluide transsonique alors que, sur la pale reculante selon un angle de Y égal à environ 270 , à une vitesse de vol vers l'avant maximale, il se produit des décollements de tourbillons instationnaires, ce qui est décrit sous le terme de décollement ou détachement dynamique des filets d'air. A cause de ce dernier, la sustentation s'effondre brusquement, ce qui se traduit par une très forte charge au couple de courte durée qui déforme la pale de rotor de telle sorte que cette dernière a tendance à piquer autour de l'axe de rotation du rotor, provoquant une contrainte mécanique au niveau de la structure. Par conséquent, la présente invention a pour objet de créer un profil à parois minces avec variation du profil utilisant des anisotropies conditionnées par le matériau ou par la construction et grâce auquel il est possible d'augmenter encore plus le rendement aérodynamique, de réduire les charges mécaniques et de minimiser les émissions sonores. Cet objet est atteint par un profil à parois minces conformément au préambule de la revendication 1, en disposant les anisotropies conditionnées par le matériau ou la construction de manière à produire de manière localisée dans le profil des variations ciblées du contour. Des améliorations de la présente invention sont définies dans les sous-revendications. On obtient ainsi un profil à parois minces avec adaptation du profil dans lequel, à la différence de la technique antérieure, les anisotropies conditionnées par le matériau ou la construction ne sont pas prévues de manière globale mais au contraire de manière localisée dans le profil. Du fait des anisotropies, il apparaît des couples de déformation qui sont utilisés uniquement en appliquant les anisotropies localement sur certains éléments constitutifs du profil afin de déformer activement et de manière ciblée la forme de la section du profil. En l'occurrence, le profil peut être une coque à barreaux à une ou plusieurs cellules à parois minces avec les anisotropies prévues localement sur ses différents bandeaux plats. Il est de préférence prévu des moyens d'actionnement. Préférentiellement, ces derniers introduisent les forces d'actionnement d'une manière globale dans la totalité de la section du profil. Toutefois, ils peuvent également introduire les forces d'actionnement localement au niveau de certains éléments anisotropes, par exemple des éléments de bandeaux plats ou similaires. En variante, les forces d'actionnement peuvent être introduites par l'intermédiaire de forces isolées ou de forces superficielles. Comme moyens d'actionnement, on utilise de préférence des moyens piézoélectriques, magnétostrictifs, électriques, électromagnétiques, électrostrictifs, hydrauliques ou pneumatiques ou bien des moyens à base d'alliages à mémoire de forme. Ceux- ci servent de préférence à générer des forces longitudinales. Pour contrôler de manière particulièrement avantageuse les forces de sustentation et de traînée instationnaires qui se manifestent sur un profil agissant sur l'aérodynamique du fait d'écoulements fluides instationnaires et non homogènes, il n'est pas nécessaire d'utiliser des volets ou des becs mobiles pour modifier le contour du profil car la modification souhaitée du contour est produite par des anisotropies conditionnées par le matériau ou la construction disposées de manière localisée. Par une modification particulièrement préférée de la courbure de la ligne médiane du contour ou ligne squelette, il est possible d'obtenir un gauchissement du contour du profil tel que la section du profil reste verticale, en première approximation, par rapport à l'axe d'un composant, notamment un composant élancé. Ceci peut se faire de façon particulièrement préférée au moyen d'un couple de traction/torsion localisé ou un couple de traction/flexion localisé. De manière particulièrement avantageuse grâce aux modifications du contour selon la présente invention, on obtient sur des contours de profils efficaces du point de vue fluidique des surfaces du profil lisses, ayant une courbure stable et exemptes de discontinuités et de flambage. Une perturbation de l'écoulement fluide est considérablement réduite par rapport aux systèmes à volets classiques. De manière particulièrement préférée, il est possible de réaliser une commande des propriétés aérodynamiques des contours du profil de même qu'une modification ciblée des moments d'inertie géométriques et donc de la rigidité des profils à parois minces, notamment des coques à barreaux. Comme moyens d'actionnement, on utilise de façon particulièrement préférée des actionneurs linéaires ou des moteurs linéaires. Dans ce cas, les moyens d'actionnement sont adaptés à chaque fois en fonction de la place disponible, des couples de manoeuvre et des courses de réglage. De manière particulièrement avantageuse, lorsqu'on utilise la déformation active localisée du contour selon la présente invention au niveau du bord d'attaque d'un profil de pale de rotor d'hélicoptère, on réduit l'apparition et les effets du décollement des filets d'air dynamique sur la pale de rotor reculante. En l'occurrence, il est prévu de façon particulièrement préférée une variation du profil sous la forme d'une modification de la courbure dans la partie avant du profil de la pale de rotor, réalisable par un abaissement du bord d'attaque. La structure de profil à parois minces selon la présente invention sous la forme d'une pale de rotor permet de manière particulièrement avantageuse de décaler le décollement des filets d'airs dynamique vers des angles d'attaque plus élevés et donc d'éviter la perte de sustentation autrement inévitable, de réduire les fortes contraintes de couple de type impulsionnel sur la pale de rotor, d'accroître la vitesse maximale de vol vers l'avant, d'optimiser le comportement dynamique de la pale de rotor et d'agir sur la position du centre de poussée et donc également sur le couplage aéro-élastique. De façon particulièrement préférée, dans le cas d'un profil de pale de rotor à parois minces, on réalise des anisotropies localisées conditionnées par le matériau en structurant de manière appropriée les parois dans la zone d'attaque de la pale de rotor. De cette manière, en appliquant des forces longitudinales et/ou transversales, on réalise une déformation de cisaillement, une déformation de flexion ou une déformation de torsion qui provoque l'abaissement souhaité du bord d'attaque. On utilise par exemple une structure de parois avec une position à + 45 , une position à 30 et une position à + 45 . On peut également utiliser des positions avec d'autres angles d'orientation quelconques. De façon particulièrement préférée, il est possible de créer également avec le profil structuré selon la présente invention un épaississement ou un amincissement localisé du profil en modifiant les courbures des parois du profil. Grâce à de tels épaississements ou amincissements localisés du profil, il est possible d'influer sur les conditions d'écoulement fluide transsoniques. Des épaississements ou amincissements localisés dans la zone du bord d'attaque permettent de décaler la position du centre de poussée et donc le couplage aérodynamique du profil de manière à influer sur le comportement aéro-élastique du profil. De façon particulièrement préférée, il est prévu un couplage entre allongements et cisaillements. Toutefois, on peut également utiliser n'importe quels couplages entre allongements, cisaillements, courbures et torsions. Le profil à parois minces selon la présente invention peut être par exemple une aile d'aéronef à voilure fixe, une pale de rotor pour des aéronefs à voilure tournante ou pour des éoliennes. De même, cependant, le profil peut être également un composant efficace du point de vue fluidique de turbines ou de soufflantes ou encore de pompe d'une nature quelconque, comme par exemple des hélices de navires et des pales ou aubes de centrales éoliennes ou de turbines, de ventilateurs et de soufflantes, des pales d'hélices, des turbopropulseurs, des aubes de ventilateur, soufflantes et turbines. Toutefois, le profil peut également être une poutrelle ou un longeron de forme quelconque mais aussi, d'une manière tout à fait générale, une structure de coque à barreaux. Lorsqu'il s'agit de profils aérodynamiques, les modifications du contour dans la zone du bord du profil peuvent être utilisées en modifiant la géométrie du profil de manière à influer sur l'angle de portance nulle (angle of zero lift). Un mode de réalisation intéressant est obtenu par exemple lorsque les modifications du contour dans la zone de bord du profil sont réalisées de telle sorte que la face supérieure du profil reste inchangée tandis que la face inférieure du profil est déformée vers l'intérieur de manière à obtenir un profil moyen en forme de S (S-shaped mean line) et/ou une stabilité du centre de poussée particulière (minimized variation of aerodynamic center position). La modification combinée de la courbure et de l'épaisseur rendue possible par les anisotropies localisées agit ici de manière particulièrement avantageuse. Afin d'illustrer plus en détail la présente invention, des exemples de réalisation sont décrits ci- après en se référant à des dessins. Sur ces dessins: La figure 1 est une vue en perspective d'un premier mode de réalisation d'un profil à parois minces selon la présente invention avec un couple de traction/torsion localisé; La figure 2 est une vue en perspective d'un profil à parois minces conformé selon la présente invention avec un couple de traction/flexion localisé; La figure 3 est une représentation schématique vue en perspective montrant le comportement à la déformation par allongement/cisaillement; La figure 4 est une représentation schématique vue en perspective montrant le comportement à la déformation par courbure/torsion; et La figure 5 est une représentation schématique d'un profil à parois minces selon la présente invention dans une variante du mode de réalisation avec une anisotropie localisée conditionnée par le matériau. La figure 1 représente une vue en perspective d'un profil selon la présente invention sous la forme d'une coque à barreaux 10 à une ou plusieurs cellules. La coque à barreaux 10 présente une paroi mince 11. La paroi mince entoure des cellules individuelles 12, 13. Outre les deux cellules 12, 13 représentées sur la figure 1, il est possible d'en prévoir d'autres à l'intérieur de la coque à barreaux 10. Les cellules 12, 13 sont munies respectivement d'un enroulement 14, 15. Ce dernier est de préférence enroulé en spirale selon des directions opposées. De préférence, la coque à barreaux est réalisée en utilisant la technique des composites renforcés par des fibres, de même que les enroulements 14, 15. Lorsque les deux enroulements 14, 15 sont réalisés selon des directions opposées, l'application d'une force dans le sens axial pour la zone d'attaque 2 et la zone de fuite 3 du profil provoque un déplacement simultané vers le haut ou vers le bas. La sollicitation axiale génère simultanément dans chacune des deux cellules 12, 13 une torsion qui provoque une modification de la courbure. Sur la figure 1, le profil non déformé est représenté par des tirets et le profil déjà déformé par la torsion est représenté en traits pleins. Les forces de torsion agissant en sens opposé sont schématisées par des flèches de directions opposées. La modification de la courbure est également identifiable par le positionnement modifié de la ligne médiane ou ligne squelette 4 du profil. Si au lieu des deux enroulements spiralés de sens opposés il a été prévu un enroulement spiralé dans le même sens pour les deux cellules, on appliquerait par exemple à l'une des cellules 12 une traction et à l'autre cellule 13 une pression afin d'obtenir un gauchissement uniforme du profil. Avec une sollicitation de ce type, il se produirait toutefois également une flexion du profil dans le plan du profil. Par conséquent, dans de nombreuses applications, il s'avère plus judicieux de prévoir les deux enroulements spiralés avec des directions opposées. Etant donné que, outre l'angle d'attaque du profil, la courbure de ce dernier influe également sur les propriétés aérodynamiques, la variation adaptative de la courbure utilisant la déformation par torsion d'une pale de rotor sous la forme d'un profil à parois minces avec adaptation localisée aux conditions d'écoulement fluide en présence constitue une possibilité supplémentaire d'augmenter le rendement aérodynamique, par exemple celui d'une éolienne. A la différence d'une torsion adaptative, le gauchissement adaptatif ne permet pas de déduire directement les exigences de performances de l'ensemble du système à partir des conditions de service d'une éolienne. Pour définir avec précision un gauchissement adaptatif, des études aérodynamiques détaillées sont nécessaires afin de tirer des conclusions quant aux types de profils qui conviennent pour une telle conception et quant aux paramètres de gauchissement qu'il faut faire varier. A cet égard, il faut prendre en compte un gauchissement maximal, une réserve de courbure, des bords d'attaque et/ou de fuite souples. Pour cela, on étudie par exemple un profil d'ail pour des vitesses de soufflage élevées supérieures à Mach 0,7. De préférence, on peut utiliser pour un gauchissement adaptatif les mêmes moyens d'actionnement que ceux qui sont prévus pour une torsion adaptative. Au lieu d'un couple de traction/torsion réalisé en prévoyant une coque à barreaux avec deux cellules 12, 13 telle que décrite sur la figure 1, il est également possible de réaliser un gauchissement adaptatif au moyen d'un couple de traction/flexion, comme le montre la figure 2. Cette dernière est une vue en perspective d'une coque à barreaux 20 avec une paroi mince 21. La paroi mince 21 entoure une cellule 22 qui présente une couche de fibres supérieure 23 et une couche de fibres inférieure 24. La couche de fibres supérieure est par exemple une couche de fibres à +/- 45 tandis que la couche inférieure 24 est par exemple une couche de fibres unidirectionnelle à 90 ou 0 . Un actionneur linéaire non représenté est prévu perpendiculairement à la surface de la section du profil, dans l'axe du profil, comme moyen d'actionnement. Ce type de disposition est valable pour une couche de fibres unidirectionnelle à 90 24. L'activation de l'actionneur linéaire, qui est en prise avec la paroi de la cellule 22 et donc également avec la paroi 21 de la coque à barreaux 20, provoque une flexion dans le sens de la flèche. Il en résulte le gauchissement souhaité du profil. Lorsque la couche de fibres 24 est une couche unidirectionnelle à 0 , l'actionneur linéaire destiné à produire le gauchissement actif est disposé à l'intérieur de la section du profil, perpendiculairement à l'axe du profil. Dans l'un et l'autre cas, la sollicitation axiale par l'intermédiaire de l'actionneur linéaire provoque directement le fléchissement souhaité du profil. La cellule 22 est par exemple résistante à la flexion. Les couches de composite renforcé par des fibres, qui produisent la flexion, sont intégrées sur sa face supérieure 25 et sa face inférieure 26 sous la forme d'une structure de couches asymétrique. Le gauchissement maximum possible du profil dépend des dimensions de la coque à barreaux ainsi que de l'épaisseur, la rigidité et la répartition des différentes couches ou strates qui entourent chaque cellule. De façon particulièrement préférée, le couple de traction/flexion localisé est intégré sous la forme d'un couple de déformation dans la zone du bord de fuite 3 d'un profil aérodynamique, permettant ainsi de réaliser un bord de fuite souple. De même, le couple de traction/ flexion localisé peut être disposé dans la zone du bord d'attaque 2 du profil. Le figure 3 et la figure 4 représentent les différentes possibilités de comportement à la déformation d'un élément possédant des anisotropies conditionnées par la construction ou le matériau par l'application de différentes forces. En l'occurrence, la figure 3 représente un élément ayant sensiblement la forme d'un parallélépipède auquel des forces de traction Nx sont appliquées des deux côtés. Il en résulte un allongement de l'élément. Sous l'effet de l'anisotropie, il se produit également un cisaillement d'un tel élément, représenté par des lignes en pointillés. La figure 4 représente une déformation de l'élément sous l'action de moments Mx. Il en résulte d'une part une courbure et aussi, d'autre part, une torsion de l'élément, représentée en traits pleins. Les couplages d'un stratifié anisotrope tel qu'il peut être utilisé pour les cellules selon la présente invention conformément aux figures 1 et 2 peuvent être représentés par exemple par le système d'équations suivant: n DU D12 D13 KI K12 K13 ns D22 D23 K12 K22 K23 s Es tzs D33 K13 K23 K33 Y rD K YZS mz ' Bll B12 B13 KzB11 B LhK1 Kz ms B22 B23 KKs mzs sym B33 Kz Kzs La contrainte appliquée au stratifié (forces longitudinale et transversale nz, n., forces de torsion tza et moments mz, m., m.) est représentée ici sous forme vectorielle. Elle correspond à une matrice de rigidité dépendante du stratifié multipliée par un vecteur qui restitue la déformation correspondante. La première variable du vecteur correspond ici à l'allongement longitudinal Ez, la deuxième à l'allongement transversal Es, la troisième à la distorsion zs, la quatrième à la courbure longitudinale Kz, la cinquième à la courbure transversale K, et la sixième à la torsion Kz.. La figure 5 est une vue en perspective et une vue de côté d'un autre mode de réalisation du profil à parois minces 1 selon la présente invention. Dans le cas illustré ici, la zone du bord d'attaque 2 du profil 1 doit pouvoir être déformée. Ceci permet par exemple dans un hélicoptère de minimiser l'apparition et les effets du décollement dynamique des filets d'air dans la zone du bord de fuite 3 de la pale reculante. Pour obtenir la déformabilité active de la zone d'attaque par des anisotropies conditionnées par le matériau, il a été prévu de manière appropriée la configuration d'une paroi 41 entourant le profil 1. Dans le cas représenté, il est prévu une couche interne 43 composée d'un tissu à +/- 45 , une couche intermédiaire 44 composée d'une couche unidirectionnelle à 30 ainsi qu'une couche d'enveloppe extérieure 45 composée d'un tissus à +/- 45 . Lorsque le profil est déformé dans le sens longitudinal par la mise en prise ou l'action d'un moyen d'actionnement, il en résulte une déformation de traction générée dans la paroi 41. Celle-ci provoque à son tour la déformation souhaitée dans la zone d'attaque. Avec une structure identique à celle représentée sur la figure 5, il est possible de produire des épaississements ou des amincissements localisés du profil. La distribution de l'épaisseur du profil est une grandeur déterminante pour les propriétés aérodynamiques du profil aérodynamique. Dans ce cas, les moyens d'actionnement peuvent être mis en oeuvre dans la zone du bord d'attaque du profil afin de régler grâce à eux la position du centre de poussée. Ceci permet d'agir de manière ciblée sur les conséquences des effets aéro-élastiques. Le profil peut être épaissi de manière localisée dans cette zone au moyen d'une traction axiale. Par contre, une sollicitation en pression dans cette zone se traduit par une réduction de l'épaisseur du profil. Une configuration de ce type permet de générer des variations d'épaisseur de l'ordre de quelques millimètres, et notamment d'un millimètre environ. Pour des épaississements plus importants, on utilise de préférence des actionneurs correspondants. Le fait de prévoir une variation adaptative du profil à parois minces selon la présente invention permet également de minimiser le bruit des installations éoliennes. En l'occurrence, la modification du profil peut se limiter aux extrémités du profil significatives sur le plan acoustique, notamment les extrémités de pales de rotors, de manière à limiter ainsi la perte de puissance inévitable. Dans le cadre de l'étude de l'acoustique du profil, notamment l'acoustique des pales de rotors, on détermine de préférence quels sont les paramètres du profil qui conviennent le mieux pour minimiser les émissions sonores. En adaptant en conséquence des algorithmes de contrôle/commande, il est possible d'utiliser également la variation adaptative du profil pour réduire les émissions sonores. Liste des numéros de repères 1 Profil 2 Bord d'attaque 3 Bord de fuite 4 Ligne médiane / ligne squelette du contour Coque à barreaux à une ou plusieurs cellules 11 Paroi 12 Cellule 13 Cellule 14 Enroulement Enroulement 20 Coque à barreaux à une ou plusieurs cellules 21 Paroi 22 Cellule 23 Couche de fibres supérieure 24 Couche de fibres inférieure 25 Face supérieure 26 Face inférieure 41 Paroi 43 Couche intérieure 44 Couche intermédiaire Couche extérieure REVENDICATIONS 1. Profil à parois minces avec variation du profil utilisant des anisotropies conditionnées par le matériau ou la construction, caractérisé en ce que les anisotropies conditionnées par le matériau ou la construction sont disposées dans le profil (1) de manière à produire de manière ciblée des modifications localisées du contour. 2. Profil selon la revendication 1, caractérisé en ce que des moyens d'actionnement sont prévus et disposés de manière à appliquer des forces globalement sur la totalité de la section du profil. 3. Profil selon la revendication 1, caractérisé en ce que des moyens d'actionnement sont prévus et disposés de manière à appliquer de manière localisée des forces à différents éléments anisotropes (12, 13, 22). 4. Profil selon la revendication 1, caractérisé en ce que des moyens d'actionnement sont prévus et disposés de manière à appliquer des forces au profil (1) par l'intermédiaire de forces isolées ou de forces superficielles. 5. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement sont des moyens piézoélectriques, magnétostrictifs, électriques, électromagnétiques, électrostrictifs, hydrauliques ou pneumatiques ou bien des moyens à base d'alliages à mémoire de forme. 6. Profil selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement sont des actionneurs linéaires ou des actionneurs à torsion. 7. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le profil est un profil élancé à parois minces sous la forme d'une coque à barreaux à une ou plusieurs cellules (10, 20) avec des cellules individuelles (12, 13) dont les parois présentent des enroulements spiralés (14, 15) qui sont disposés et dimensionnés de manière à générer, lorsqu'on applique une force, une certaine modification de la courbure du contour du profil, notamment de la ligne médiane ou ligne squelette (4) du profil (1). 8. Profil selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un ou plusieurs enroulements entourant les cellules sont disposés et configurés de manière à ce qu'une force axiale appliquée aux cellules provoque dans les cellules un moment de torsion de sens opposé provoquant la modification de la courbure du profil. 9. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le profil est un profil élancé à parois minces sous la forme d'une coque à barreaux à une ou plusieurs cellules (20), dans laquelle une des cellules (22) est munie de couches (23, 24) ayant une orientation prédéterminée et ces couches sont reliées de manière fixe à la paroi (21) ou au revêtement de la coque à barreaux (20) de telle sorte que, lorsqu'on applique une force axiale dans le profil, il en résulte une flexion du revêtement (21) du contour et une modification de la courbure de la ligne médiane ou ligne squelette (4) du contour. 10. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les cellules de la coque à barreaux à une ou plusieurs cellules présentent des couches sous la forme d'une ou plusieurs couches de tissu à +/- 45 avec, disposées au-dessus et/ou en dessous, des couches unidirectionnelles à 90 et/ou à 0 et/ou d'autres couches ayant une orientation appropriée. 11. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la mesure de la déformation de la courbure du profil dépend des dimensions de la coque à barreaux ainsi que de l'épaisseur et de la rigidité des différentes couches ou strates des parois de la ou des cellules. 12. profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le profil est une coque à barreaux à parois minces qui est soumise à une modification ciblée de ses moments d'inertie géométriques et de ses rigidités et dont les propriétés aérodynamiques peuvent être ajustées en modifiant la flexion du revêtement externe. 13. Profil selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le profil présente une zone d'attaque (2) dont la paroi présente des couches produisant une anisotropie conditionnée par le matériau qui varie de manière localisée, l'application de forces longitudinales et/ou transversales générant une déformation et un abaissement de la zone du bord d'attaque. 14. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que, pour produire des épaississements ou des amincissements localisés du profil, il est possible de modifier activement la courbure de la paroi entourant le profil au moyen d'anisotropies conditionnées par le matériau ou la construction. 15. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le profil est une aile d'un aéronef à voilure fixe, une pale de rotor d'un aéronef à voilure tournante ou d'une éolienne. 16. Profil selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le profil est un composant efficace du point de vue fluidique de turbines, de soufflantes ou de pompes, notamment d'hélices de navires, de pales ou aubes de centrales éoliennes ou de turbines, de ventilateurs et de soufflantes, de pales d'hélices, de turbopropulseurs, d'aubes de ventilateur, de soufflantes et de turbines. 17. Profil selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que le profil est une poutrelle, un longeron ou une structure de coque à barreaux de forme quelconque. 18. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le profil est un profil aérodynamique et en ce que les modifications du contour peuvent être utilisées pour agir sur l'angle de portance nulle. 19. Profil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les modifications du contour dans la zone du bord du profil sont réalisées de telle sorte que la face supérieure du profil reste inchangée tandis que la face inférieure du profil est déformée vers l'intérieur de manière à obtenir un profil moyen en forme de S et/ou une stabilité particulière du centre de poussée.