FR 2760095 A1 19980828 FR 9801261 A 19980129 L'invention a trait aux domaines de la résistivité par induction électromagnétique et de la diagraphie par résonance magnétique nucléaire (RMN) des puits forés à travers les formations géologiques. Plus spécifiquement, I'in- vention a trait aux instruments utilisés pour des diagraphies de forage tels que ceux qui combinent en un seul instrument de diagraphie les possibilités de diagraphie à la fois par signaux RMN et par signaux d'induction électromagnétique. La diagraphie par résistivité d'induction électroma- gnétique est connue de l'art pour mesurer la résistivité électrique des formations terres- tres traversées par les puits de forage. Un instrument de diagraphie des puits de forage par résistivité d'induction est décrit, par exemple, dans le brevet US-5.454.761 (Beard et al.) Des mesures de la résistivité électrique des formations terrestres sont utilisées pour, entre autres, en déduire le contenu en fluide des espaces poreux de certaines formations terrestres. En général, les instruments de diagraphie pour le forage des puits, par résistivité d'induction électromagnétique opèrent des mesures par passage d'un courant électrique alternatif à travers une bobine transmettrice, dite "transmetteur". Un champ électromagnétique alternatif est induit dans les formations terrestres entourant la bobine transmettrice. Les courants de Foucault sont induits dans les formations terrestres comme résultat du champ électromagnétique alternatif induit dans les formations terrestres entourant le transmetteur. Les courants de Foucault ont généralement leur amplitude reliée à la conductivité électrique (inverse de la résistivité) des formations ter- restres. Les courants de Foucault à leur tour induisent des tensions dans les bobines ré- ceptrices disposées sur l'instrument en des emplacements espacés du transmetteur. Différents circuits de détection de l'instrument permettent de déterminer les amplitudes des tensions induites, et ces amplitudes sont alors interprétées pour fournir une indica- tion de la résistivité des formations terrestres. La diagraphie des forages par RMN fournit des me- sures reliées à la fraction de volume des espaces poreux dans les formations géologi- ques, et peut aussi fournir des mesures en relation avec la distribution des tailles des espaces poreux. Un instrument diagraphie de puits de type RMN est décrit, par exem- pie, dans le brevet US-4.717.877 (Taicher et al.) En général, les instruments de dia- graphie de puits par RMN comprennent un aimant pour entraîner les protons libres des formations terrestres (formant typiquement partie des fluides présents dans les espaces poreux) à aligner leurs axes de rotation (spin) avec le champ magnétique entourant l'ai- mant. Une source de courant en radio fréquence (RF) est appliquée à une antenne de l'instrument, sous forme d'impulsions à durée contrôlée de façon à réaligner momenta- nément les axes de spin avec le champ magnétique entourant l'antenne. Après la cessa- tion de chaque impulsion RF, l'antenne est connectée à un circuit récepteur pour détec- ter les tensions induites électromagnétiquement par la rotation processionnelle des axes de spin des protons. D'autres impulsions RF sont séquentiellement appliquées à l'antenne pour entraîner les protons à induire des signaux de tension additionnels dans l'antenne lorsque l'antenne est connectée aux circuits de détection après chaque impulsion RF successive. Les pics d'amplitude des signaux en tension additionnels décroissent de façon caractéristique au fur et à mesure qu'augmente le temps écoulé à partir de l'impul- sion initiale RF. La vitesse à laquelle décroît l'amplitude des signaux en tension addi- tionnels est reliée, entre autres, à la fraction de volume de l'espace poreux et à la distri- bution des tailles des espaces poreux. Un inconvénient des instruments RMN connus de l'art est qu'ils n'ont aucun moyen de prendre en compte les effets de la conductivité élec- trique (résistivité) sur l'amplitude des mesures de la tension induite par la précession de proton. Comme il est connu de l'art, l'amplitude d'une tension induite dans une antenne par un champ électromagnétique alternatif d'une amplitude particulière peut être affectée matériellement par la conductivité électrique du milieu entourant l'antenne à travers lequel doit se propager le champ électromagnétique. Si l'amplitude des tensions induites dans l'antenne RMN par la précession de proton est affectée par la conductivité de la formation, les calculs de la fraction de volume des espaces poreux et la distribution des tailles des espaces poreux peut être défavorablement affectée. En conséquence il est souhaitable d'obtenir des mesures de la conductivité électrique (résistivité) des forma- tions terrestres entourant l'instrument RMN de façon à corriger les mesures de la ten- sion induite par la précession de proton pour les effets de la conductivité. Une solution simple au problème de correction des mesures de la tension induite par précession de proton sur la conductivité serait d'inclure un instrument de diagraphie conventionnel de résistivité d'induction dans le train d'instrument utilisé pour diagraphier les formations terrestres. Toutefois, la juxtaposition des instruments de résistivité d'induction connus de l'art avec les instruments par RMN peut rendre le train d'instrument encombrant et difficile à manoeuvrer. La simple juxtaposition sans plus, des instruments RMN et des instruments à induction à l'intérieur du même boîtier d'instrument, réduirait les problèmes associés à l'encombrement et à la difficulté de manoeuvre sus-décrite. Toutefois, il est probable que la juxtaposition sans plus, des instruments RMN et de ceux par induction à l'intérieur du même boîtier d'instrument, aurait pour résultat un couplage parasite des signaux de diagraphie dans les circuits récepteurs de la partie RMN de l'instrument. Il en est ainsi parce que les instruments de diagraphie par induc- tion ont typiquement un transmetteur fonctionnant de façon substantiellement continue. Des fréquences multiples harmoniques des champs électromagnétiques induits par le transmetteur d'induction seraient détectées par les circuits récepteurs RMN pendant les périodes dans lesquelles le récepteur RMN est programmé pour détecter des tensions induites causées par la résonance magnétique nucléaire, avec pour résultat des mesures RMN erronées. En conséquence, I'invention entend proposer un ins- trumnient unique capable d'opérer une diagraphie par des signaux de type RMN et par des signaux de résistance d'induction excluant le couplage parasite des signaux d'induction sur les circuits de détection RMN. L'invention a pour objet un instrument pour mesurer à la fois la résistivité d'induction électromagnétique et les propriétés de résonance ma- gnétique des formations terrestres traversées par un puits de forage. L'instrument com- prend un aimant pour induire un champ magnétique statique dans les formations terres- tres. Une antenne transmettrice est positionnée à proximité de l'aimant. L'antenne trans- mettrice a un axe magnétique principal qui est sensiblement perpendiculaire à la direc- tion principale du champ magnétique de l'aimant. L'instrument comprend des antennes réceptrices positionnées en des emplacements espacés par rapport à l'antenne transmet- trice. L'instrument comprend un circuit pour générer des impulsions de puissance en radio fréquence lequel est sélectivement connecté à l'antenne transmettrice, et des cir- cuits pour mesurer les tensions induites tant dans l'antenne transmettrice, que dans les antennes réceptrices. Les circuits de mesure sont adaptés pour mesurer les tensions in- duites dans les antennes réceptrices au cours des impulsions de puissance en radio fré- quence, lorsque les tensions sont induites par induction électromagnétique. Le circuit de mesure est également adapté pour mesurer les tensions induites dans l'antenne trans- mettrice entre des impulsions de puissance successives, lorsque les tensions sont induites par résonance magnétique nucléaire (signaux RMN). L'invention comprend une méthode pour mesurer les propriétés de résonance magnétique nucléaire et de résistivité électrique des formations terrestres. La méthode comprend les étapes d'induction d'un champ magnétique statique dans les formations terrestres. Le champ magnétique statique a une direction principale d'aimantation. Un champ magnétique en radio fréquence est induit dans les formations terrestres. Le champ magnétique en radio fréquence (RF) a une direction principale d'aimantation qui est sensiblement perpendiculaire à la direction principale d'aimantation du champ magnétique statique. Des tensions induites par résonance magnétique nucléaire dans une aitenne réceptrice sont mesurées. Ces tensions sont mesurées entre les temps au cours desquels est induit le champ magnétique en radio fréquence. Les propriétés de résonance magnétique nucléaire sont déterminées en mesurant les ampli- tudes des tensions induites au cours de ces périodes de temps. Des tensions qui sont induites dans l'antenne réceptrice par induction électromagnétique sont détectées pen- dant les périodes au cours desquelles est induit le champ magnétique en radio fréquence dans les formations. Selon une forme particulière de réalisation, la résistivité est dé- terminée en mesurant la phase et l'amplitude des tensions induites lors de l'induction du champ magnétique RF. Selon une autre forme de réalisation de l'invention, la méthode comprend l'induction d'un champ électromagnétique de fréquence diagraphi- que dans la formation au cours d'une période de relaxation longitudinale. Les tensions induites dans l'antenne réceptrice sont mesurées pendant l'induction du champ électro- magnétique de fréquence diagraphique. La résistivité est déterminée à partir des ampli- tudes d'une composante en phase et d'une composante en quadrature des tensions in- duites mesurées pendant les périodes dans lesquelles est induit le champ électromagnéti- que de fréquence diagraphique. La figure I illustre une disposition des bobines transmettrices et réceptrices le long d'un boîtier d'instrument tel qu'utilisé dans l'inven- tion. La figure 2 illustre un bloc-diagramme des fonctions d'une unité de transmission électronique utilisée avec l'instrument de l'invention. La figure 3 illustre un bloc-diagramme des fonctions d'une unité réceptrice électronique utilisée avec l'instrument de l'invention. La figure 4 illustre un diagramme de fonctionnement dans le temps des différentes bobines transmettrices et réceptrices de l'instrument de l'in- vention. La figure 5 illustre un graphique des amplitudes d'écho de spin pour les mesures RMN faites dans des milieux ayant des conductivités électriques différentes. Une disposition des bobines transmettrices de réso- nance magnétique nucléaire (RMN) et d'induction électromagnétique et des bobines ré- ceptrices pour la combinaison de l'instrument de diagraphie de l'invention est représen- tee sur la figure 1. Dans cette forme de réalisation de l'invention, les éléments de récep- tion et de transmission ont la structure de bobines, et sont désignés comme telles dans la description qui suit, mais il doit être compris que d'autres structures d'éléments de réception et de transmission qui peuvent induire des champs électromagnétiques d'une orientation définie lorsque le courant alternatif les traverse, pourraient également con- venir pour cet instrument. Par conséquent, les éléments de réception et de transmission peuvent être plus généralement référencés comme des antennes. L'instrument combiné de diagraphie 10 comprend habituellement un boîtier allongé 2, qui est de préférence fait d'une matière électrique- ment non-conductrice et non-ferromagnétique telle que la fibre de verre. Par référence à la description de l'instrument 10, l'axe du boîtier 2 est généralement représenté par 6. Un aimant permanent 8 disposé dans le boîtier 2 produit un champ magnétique statique (DC) pour réorienter les axes de spin des protons dans les matériaux entourant le boîtier 2 au voisinage axial de l'aimant 8. De préférence l'aimant 8 a une direction principale de champ magnétique qui est sensiblement perpendiculaire à l'axe du boîtier 6, mais cela n'est pas une limitation absolue à l'invention. Une antenne transmettrice horizontale (bobine) TX est représentée dans son ensemble enroulée autour de la surface extérieure de l'aimant 8. La bobine transmettrice horizontale TX, comme il sera expliqué ultérieurement, peut être sélectivement reliée à un transmetteur d'impulsion RMN et à un transmetteur d'in- duction pour induire les champs électromagnétiques appropriés dans les matériaux en- tourant le boîtier 2. La bobine transmettrice horizontale TX est désignée de cette façon parce que son axe magnétique est sensiblement perpendiculaire à l'axe 6 du boîtier (qui par convention industrielle est typiquement référencé comme étant "vertical"). La bo- bine transmettrice horizontale TX est de préférence enroulée de telle sorte que son axe magnétique principal soit sensiblement perpendiculaire à la fois à l'axe 6 du boîtier et à la direction principale du champ magnétique de l'aimant 8. Cette disposition de l'aimant 8 et de la bobine transmettrice horizontale TX est expliquée, par exemple, dans le brevet US-4.717.877 (Taicher et al), comme ayant trait à l'élaboration d'une séquence de mesure d'écho de spin par RMN. Le brevet Taicher '877 décrit aussi des matériaux con- venables pour l'aimant 8, aussi bien que le nombre de spires et la situation des spires pour la bobine TX de transmission horizontale. Une bobine transmettrice verticale TZ est aussi en- roulée autour de l'aimant 8. La bobine transmettrice verticale TZ est ainsi désignée parce que son axe magnétique principal est sensiblement parallèle à l'axe 6 du boîtier. La bobine transmettrice verticale TZ est de préférence située à proximité du centre de la longueur axiale de l'aimant 8 s'il doit être utilisé pour à la fois les mesures de la résis- tivité d'induction et pour les mesures de l'écho de spin par RMN. Diverses bobines réceptrices peuvent être position- nées en des emplacements espacés axialement le long de l'axe 6 du boîtier. La bobine ré- ceptrice positionnée le plus près possible de l'aimant 8 est représentée par RZI1, et est référencée comme l'une des bobines réceptrices "verticales". La bobine réceptrice RZ 1 peut comprendre des bobines interconnectées en séries dites "de compensation" ou "d'annulation", représentée par BZI et positionnées axialement relativement à la bobine réceptrice RZ I pour annuler sensiblement des tensions induites directement dans la bo- bine réceptrice RZ I par le passage de courants alternatifs à travers les bobines transmet- trices TX et TZ. De telles dispositions des bobines de compensation sont bien connues de l'art avec pour but d'annuler directement les tensions induites dans les bobines récep- trices. D'autre bobines réceptrices verticales ayant des axes magnétiques sensiblement parallèles à l'axe 6 du boîtier sont représentées par RZ2 et RZ3, ayant chacune une bobine de compensation respective interconnectée, BZ2 et BZ3. Bien que la figure 1 montre trois bobines réceptrices verticales, le nombre de telles bobines réceptrices ver- ticales et les espacements axiaux de chaque bobine réceptrice de la bobine transmettrice associée comme représentée sur la figure 1, n'ont pas pour signification de limiter l'in- vention. Il peut être souhaitable, par exemple, d'inclure davantage de bobines réceptrices verticales (et des bobines de compensation associées) pour fournir un ensemble global de mesures d'inductions capables d'être traitées par calculs de résistivité ayant une géo- métrie prédéterminée de la mesure par rapport à l'axe 6 du boîtier. Une disposition des bobines adaptée pour constituer un tel ensemble de mesures de résistivité d'induction est décrite, par exemple, dans le brevet US-5.452.761 (Beard et al.). L'instrument 10 peut également comprendre des bobines réceptrices horizontales RXI et RX2 en des emplacements espacés axialement le long de l'axe 6 du boîtier. Ces bobines sont référencées comme bobines horizontales parce que leurs axes magnétiques sont sensiblement perpendiculaires à l'axe 6 du boîtier. Chaque bobine réceptrice horizontale RXI, RX2 peut comprendre une bobine de com- pensation correspondante interconnectée BX 1, BX2, utilisée dans le même but "d'annulation" que les séries de bobines de compensation (BZI, BZ2, BZ3) reliées aux bobines réceptrices verticales. De préférence, les bobines réceptrices horizontales RXI, RX2, et leurs bobines de compensation associées BXI, BX2 ont leurs axes magnétiques sensiblement parallèles à l'axe magnétique de la bobine transmettrice horizontale TX. Comme c'est le cas avec les bobines réceptrices verticales, la position axiale et le nom- bre de bobines réceptrices horizontales telles que représentées sur la figure 1, n'a qu'un but illustratif et n'entend pas limiter l'invention. L'objet des bobines réceptrices sera ex- pliqué ultérieurement. Les bobines transmettrices TX, TZ peuvent être re- liées à une unité de transmission électronique 12. Des circuits de l'unité électronique de transmission 12 et leurs fonctions seront expliqués ultérieurement. De façon semblable, les bobines réceptrices RXI1, RX2, RZ1, RZ2, RZ3 (et leurs bobines de compensation interconnectées en séries) peuvent être reliées à une unité électronique réceptrice 14. Le circuit de l'unité électronique réceptrice 14 sera expliqué ultérieurement. De façon typique, l'unité électronique réceptrice 14 inclura une fonction de transmetteur télémé- trique (non représentée sur la figure 1) pour envoyer à la surface du sol, le long d'un câble électrique blindé 4, des signaux correspondant aux tensions mesurées dans chaque bobine réceptrice. Les emplacements axiaux le long du boîtier 2 de l'unité électronique transmettrice 12 et de l'unité électronique réceptrice 14, telles que représentées sur la figure 1, sont préférées pour réduire la quantité de couplage parasite de la puissance fournie aux bobines transmettrices, directement dans les bobines réceptrices ou dans les circuits de mesure de la tension localises sur l'unité électronique réceptrice 14. Un bloc-diagramme des fonctions de l'unité électro- nique transmettrice 12 est représenté en figure 2. Le fonctionnement des différentes composantes de l'unité électronique transmettrice 12 peut être programmée par un con- trôleur de transmission 36. Le contrôleur de transmission 36 peut être n'importe quel microprocesseur convenable tel que le modèle EB 186 de INTEL Corp.. Un signal con- venable pour faire des mesures de résistivité d'induction peut être généré par une source de signal d'induction 26. La source de signal d'induction 26 peut être un oscillateur analogique ou, de préférence, un générateur de signal numérique comprenant une mé- moire à lecture seule (ROM) dont la sortie est reliée, à travers un convertisseur numéri- que-analogique, à un filtre passe-bas. Un tel générateur de signal numérique est décrit, par exemple, dans le brevet US-5.585.727 (Fanini et al.). De façon typique, les signaux de résistivité d'induction comprennent les tensions sinusoïdales et en onde carrées, ayant une fréquence de l'ordre de 10 à 200 kHz. Toutefois, la gamme de fréquences indiquée n'a pas pour signification de limiter la gamme de fréquences de sortie de la source de signal d'induction 26. Il est connu de l'art de faire des mesures des tensions induites dans une antenne réceptrice par un champ électromagnétique ayant des fréquences beaucoup plus grandes pour déterminer la résistivité d'une formation. Voir, par exemple, le brevet US-4.899.112 (Clark et al.) dans lequel les mesures liées à la résistivité peuvent être faites dans une plage de fréquence d'environ 0,1 à 10 MHz. La plage de fréquences sélectionnées dépendra du type de mesures faites par l'instrument 10 pour déterminer la résistivité. Comme il sera expliqué ultérieurement, il est seulement nécessaire que la source d'induction des signaux 26 n'ait pas la même fréquence de sortie qu'une source de signal en radio fréquence utilisée pour faire des mesures RMN. La sortie de la source 26 de signal d'induction peut être reliée à un amplificateur de puissance 24 de transmission d'induction. L'amplificateur de puissance 24 peut être momentanément inhibé, au cours d'une sé- quence de mesure RMN par une entrée de commande inhibitrice à partir du contrôleur 36. La sortie de l'amplificateur de puissance 24 peut être reliée à un commutateur mul- tiplexeur 22 (SS-MPX) du signal source d'induction RMN. Au cours de la transmission d'une séquence de mesure d'induction, qui sera expliqué ultérieurement, le commutateur SS-MPX 22 relie la sortie de l'amplificateur de puissance 24 à un commutateur multiplexeur 20 d'antenne (ANT-MPX). Le commutateur ANT-MPX 20 conduit le si- gnal à une bobine transmettrice donnée, soit TX soit TZ, utilisée pour des mesures don- nées d'induction. Le choix de l'un des deux commutateurs ANT-MPX 20 et SS-MPX 22 pour conduire le signal de sortie désiré, à la bobine transmettrice appropriée est contrôlé par le contrôleur de transmission 36. Un signal convenable pour une séquence de mesure RMN peut être généré par une source 34 de radio fréquence (RF). La source RF 34 peut être un oscillateur analogique ou un générateur de signal numérique tel que décrit précédemment pour la source 26 de signal d'induction. La sortie de la source RF 34 a typiquement une plage de fréquence d'environ 0,5 à 2 MHZ. La fréquence réelle sélec- tionnée pour la source RF 34 dépendra, comme il est connu de l'art, de la distribution spatiale du champ magnétique induit par l'aimant (8 sur la figurel), de la distribution spatiale du champ magnétique RF induit par le passage de la puissance RF dans une des bobines transmettrices TX ou TZ) et de la profondeur radiale à partir de l'axe de boîtier (6 sur la figure 1) dans les matériaux entourant le boîtier 6 dans lesquels on désire faire les mesures RMN. La sortie de la source RF 34 est reliée à un contrôleur 32 d'impul- sions, qui détermine la longueur de chaque impulsion de puissance RF finalement appli- quée à la bobine transmettrice sélectionnée (TX ou TZ) pour générer une séquence de mesure RMN. La sortie du contrôleur 32 d'impulsions est reliée à un amplificateur 30 de puissance RF. De façon similaire à l'inhibition de l'amplificateur 24 de puissance d'induction au cours de la séquence de mesure RMN, l'amplificateur 30 de puissance RF peut aussi être momentanément inhibé par commande du contrôleur 36 au cours de la transmission d'une séquence de mesure d'induction. La chronologie de ces événements sera expliqué ultérieurement. Un circuit adaptateur 28 devrait être interposé entre la bobine transmettrice sélectionnée (TX ou TZ) et la sortie de l'amplificateur 30 de puissance RF. Le circuit adaptateur 28 règle le système comprenant la sortie de l'ampli- ficateur 30 de puissance RF et la bobine transmettrice sélectionnée (TX ou TZ) pour résonner à la fréquence sélectionnée RF. Les circuits de l'ensemble utilisé pour produire la séquence de mesure RMN, comprenant la source RF 34, le contrôleur d'impulsions 32, I'amplificateur de puissance RF 30 et le circuit adaptateur 28, peuvent être de types connus de l'art dont certains sont décrits par exemple dans le brevet US- 4.710.713 (Taicher et al.). Il est envisagé que la séquence de mesure RMN soit de façon typique conduite depuis la bobine transmettrice horizontale TX, bien qu'il doit être compris que ce n'est pas une limitation à l'invention. Si l'aimant 8 a une direction principale d'aimantation telle que sus-décrite, alors la bobine transmettrice verticale TZ aura un axe magnétique principal perpendiculaire à la direction principale du champ ma- gnétique induit par l'aimant (8 sur la figure 1). Par conséquent il est également possible d'utiliser la bobine verticale TZ pour faire des mesures RMN, pourvu qu'une adaptation convenable pour l'amplificateur 30 de puissance RF soit prévue comme pour la bobine transmettrice horizontale TX. Comme il sera expliqué ultérieurement dans la descrip- tion de l'unité électronique réceptrice 14, lorsqu'une séquence de mesure RMN est en cours d'exécution, le commutateur multiplexeur ANT 20 peut être mis en situation de connecter les deux bobines transmettrices (TX,TZ) à partir de n'importe quelle source de signal au cours de la réception de parties de séquence de mesure RMN. De cette fa- çon, la bobine qui est utilisée pour transmettre les impulsions RF (soit TX, TY) peut être reliée à un circuit de réception de l'unité électronique réceptrice 14 dans le but de faire des mesures RMN. La séquence de mesure d'induction est prévue pour être réalisée en utilisant sélectivement soit la bobine transmettrice verticale TZ soit la bobine transmettrice horizontale TX. Au cours de la transmission d'une séquence de me- sure d'induction à travers la bobine transmettrice verticale TZ, on mesurera en général les tensions induites dans les bobines réceptrices verticales (RZ 1, RZ2, RZ3 sur la figure 1). De façon similaire, au cours de la transmission d'une séquence de mesure d'induction à travers la bobine transmettrice horizontale TX, on mesurera les tensions induites dans les bobines réceptrices horizontales (RX1,RX2 sur la figure 1). Il doit être compris que l'instrument 10 n'a pas besoin de comprendre à la fois les bobines horizontales et vertica- les en vue de réaliser ce qui est prévu par l'invention. Il est seulement nécessaire d'in- clure soit un ensemble de bobines réceptrices horizontales soit de bobines réceptrices verticales, en fonction de l'orientation choisie pour la bobine transmettrice. Si seulement les bobines horizontales sont utilisées, alors la bobine transmettrice horizontale TX peut être utilisée pour transmettre à la fois des signaux d'induction et RMN dans une sé- quence de mesure, dont la chronologie sera expliquée ultérieurement Cela s'applique encore si on utilise seulement des bobines verticales comme bobines transmettrices ver- ticales TZ. Un bloc-diagramme des fonctions de l'unité électro- nique réceptrice est représenté sur la figure 3. Chaque bobine réceptrice utilisée pour les mesures de diagraphie par induction, telle que RZ I, RZ2, RZ3 représentées sur la figure 3, peuvent être reliées à unpréamplificateur correspondant 40A-40D. Le récepteur RX2 est omis pour la clarté de l'illustration, et comme précédemment expliqué, les bobines réceptrices de la figure I ne sont représentées que pour illustrer la configuration géné- rale de l'instrument 10. Si un nombre de bobines réceptrices plus grand que celui repré- sente sur la figure 1 est en fait utilisé pour la diagraphie par induction, alors chaque bo- bine réceptrice de la sorte peut être reliée à un préamplificateur correspondant. Chaque préamplificateur peut être relié à un conver- tisseur analogique/numérique (ADC) 42A-42D correspondant. Alternativement les préamplificateurs peuvent être multiplexés à l'entrée d'un ADC unique. Un système d'ADC qui sera convenable pour l'utilisation dans l'unité électronique réceptrice 14 est décrit, par exemple, dans le brevet US. -5.585.727 (Fanini et ai.) Les échantillons nu- mériques de sortie de chaque ADC 42A à 42D peuvent être dirigés vers un circuit in- termédiaire dit "tampon", correspondant 44A-44D de stockage jusqu'au moment de leur insertion dans un processus télémétrique. Lorsque le contenu de chaque tampon doit être inséré dans le processus télémétrique, ce tampon peut recevoir une instruction à partir du contrôleur récepteur 46 pour transférer son contenu dans un transmetteur télémétrique 48, dans lequel le signal correspondant au contenu du tampon peut être envoyé par le câble 4 à la surface du sol. De façon alternative, les échantillons de signal numériques issus de chaque ADC 42A à 42D, correspondant au même temps relatif dans chaque cycle du courant alternatif utilisé pour activer une des bobines transmettri- ces au cours d'une séquence de mesure de diagraphie par induction, peuvent être empi- lés dans chaque tampon pour un certain nombre de cycles de diagraphie Ce procédé, référencé comme empilage synchrone, est décrit dans le brevet US-5.452.761 (Beard et al.). Il doit être compris que la transmission du contenu du tampon à la surface du sol n'est pas nécessaire dans l'invention. Il est également possible d'emmagasiner le contenu du tampon jusqu'à ce que l'instrument 10 soit retiré des formations géologiques de sorte que le tampon puisse être interrogé. Le contrôleur récepteur 46 donne également des ins- tructions à chaque ADC 42Aa 42D pour numériser des signaux en provenance des bo- bines réceptrices qui correspondent à la bobine transmettrice activée pour la mesure d'induction. Par exemple, si la bobine transmettrice verticale TZ est activée au cours d'une séquence de mesure par induction, alors les ADC 42A, 42B et 42C auraient pour consigne de numériser les signaux depuis leurs bobines réceptrices correspondantes. L'ADC 42D correspondant à la bobine réceptrice horizontale RXI serait inhibé. De fa- çon similaire, au cours de la transmission du signal de mesure d'induction diagraphique à travers la bobine transmettrice horizontale TX, I'ADC 42D aurait pour instructions de numériser et les ADC 42Aà 42D seraient inhibés. Le circuit récepteur RMN est légèrement différent du circuit récepteur par induction. Généralement dans la mesure RMN, la même bobine utilisée pour transmettre les impulsions RF est également utilisée pour recevoir les ten- sions induites par précession de proton. Par exemple, si la bobine transmettrice Il horizontale (TX sur la figure 1) est utilisée pour transmettre les impulsions RF, alors au cours des parties réceptrices de séquence de mesure RMN, lorsque le commutateur multiplexeur ANT (20 sur la figure 2) est ouvert aux deux sources de signal, un com- mutateur multiplexeur transmetteur/récepteur 41 peut sélectivement relier la bobine TX à un circuit adaptateur récepteur 39. Le circuit adaptateur récepteur 39 peut être ac- tionné sur commande du contrôleur récepteur 46. Le circuit adaptateur récepteur 39 est prévu pour régler le circuit récepteur (comprenant la bobine TX et un préamplificateur E) à la fréquence RF utilisée pour la mesure RMN. Cette fréquence, comme établie auparavant, est généralement dans une plage d'environ I à 2 MHz. Le circuit adaptateur 39 peut être relié à un préamplificateur 40E qui peuvent avoir ensemble une largeur de bande réceptrice relativement étroite d'environ 4 kHz, qui convient à la réception du signal RMN. La sortie du préamplificateur 40E peut être reliée à un ADC 42E qui est réglé pour fonctionner par rapport à la transmission des impulsions RF traversant la bobine transmettrice TX sur commande du contrôleur récepteur 46. Le contrôleur récepteur 46 peut maintenir la synchronisation avec le contrôleur de transmission (36 sur la figure 2) au moyen d'une ligne de communication. La sortie de l'ADC 42E peut être reliée à un autre tampon 44E. Si on désire transmettre les mesures de séquence RMN à la surface du sol, le contenu du tampon 44E peut être transféré au transmetteur télémétrique 48 sur commande du contrôleur récepteur 46. Si on désire utiliser la bobine transmettrice verticale TZ pour la transmission et la réception des signaux RMN, le commutateur multiplexeur transmetteur/récepteur 41 peut être relié à la bobine transmettrice verticale TZ. Alternativement, un multiplexeur récepteur supplémentaire (non représenté) peut être prévu pour relier sélectivement la bobine, à travers laquelle passent les impulsions RF, au circuit adaptateur. Si on désire la transmission orthogonale et la réception des si- gnaux RMN, ce multiplexeur récepteur supplémentaire peut être choisi pour relier au circuit adaptateur la bobine opposée à celle utilisée pour transmettre les impulsions RF. La figure 4 est un diagramme chronologique du fonctionnement des différentes bobines réceptrices et transmettrices de l'instrument 10. Le diagramme chronologique de la figure 4 entend illustrer certaines des combinaisons possibles de transmission et de réception à la fois des signaux RMN et de diagraphie par induction. Il n'entend pas être une représentation exhaustive des combinaisons possibles de réglage avec l'instrument 10. L'axe horizontal supérieur de la figure 4 représente les périodes dans lesquelles est appliquée la puissance à la bobine transmettrice horizon- tale TX. Le second axe horizontal représente les périodes dans lesquelles est appliquée la puissance à la bobine transmettrice verticale TZ. Les troisième et quatrième axes représentent, respectivement, les périodes dans lesquelles sont numérisés les sorties des préamplificateurs reliés aux groupes de bobine réceptrice verticale RZ et horizontale RX Les paquets de lignes fines verticales 50 représen- tent des impulsions RF appliquées à TX par l'amplificateur de puissance RF (30 sur la figure 2), et les périodes dans lesquelles TX est relié à l'unité électronique réceptrice (14 sur la figure 2) pour mesurer une séquence implusion-écho RMN CarrPurcell- * Meiboom-Gill (CPMG). Le réglage et le fonctionnement de l'instrument en vue de la mesure d'une séquence CPMG est bien connue de l'art. Un groupe 54 semblable de li- gnes fines verticales de polarité opposée, représente une seconde séquence CPMG (ayant aussi une polarité inversée) mesurée à travers une bobine transmettrice horizon- tale TX. Comme il est connu de l'art, la seconde séquence CPMG 54 (polarité opposée) peut être empilée en synchronisme avec la première séquence CPMG 50 pour produire une sortie combinée ayant un effet réduit "de boucle d'aimant". Les séquences CPMG empilées en synchronisme sont connues de l'art comme une séquence de mesure (PAPS) de "paire en phase alternée". Un nouvel aspect de l'invention est le fonctionnement des bobines réceptrices horizontales (RXI, RX2, sur la figure 1) au cours des périodes pré- cises pendant lesquelles les impulsions RF sont appliquées à la bobine transmettrice horizontale TX. Cela est représenté par le paquet de lignes fines verticales 52. La durée des impulsions est typiquement de l'ordre de plusieurs centaines de microsecondes ou plus. Cela constitue une durée suffisante pour induire un champ électromagnétique sub- stantiellement équilibré dans les matériaux entourant l'instrument 10. Au cours de l'ap- plication des impulsions de puissance RF à la bobine transmettrice horizontale TX, des tensions seront induites dans les bobines réceptrices horizontales (RXI,RX2) dont l'amplitude et la phase dépendront de la conductivité de la formation géologique et de l'espacement axial de chaque bobine réceptrice horizontale donnée à partir de la bobine transmettrice TX. Comme expliqué précédemment, les impulsions de puissance RF ont typiquement une fréquence de l'ordre de 1 à 2 MHz. La fréquence des impulsions RF est telle que la conductivité du matériau (formation géologique) disposé axialement entre les bobines réceptrices horizontales (RX 1I,RX2) est de préférence déterminée par le cal- cul de la différence en phase et/ou la différence en amplitude entre les tensions induites dans les bobines réceptrices horizontales. De telles méthodes de détermination de la conductivité sont décrites, par exemple, dans le brevet US-4.899.112 (Clark et al.) Un groupe similaire de mesures et de calculs en phase et/ou en amplitudes peut être fait au cours de la seconde séquence 54 CPMG, tel que représenté par les bobines réceptrices RX actives 56. Un groupe de mesure CPMG similaire à celui effec- tué à travers la bobine transmettrice horizontale TX peut aussi être effectué à travers la bobine transmettrice verticale TZ. Les séquences CPMG empilées pour former la sé- quence PAPS sont représentées par 62 et 64. Au cours de la transmission des impul- sions RF pour les séquences de mesure du PAPS effectuées à travers la bobine trans- mettrice verticale, les bobines réceptrices verticales peuvent être activées pour mesurer l'amplitude des tensions induites, tel que représenté par 64 et 72. Comme il est connu de l'art, les séquences de me- sure impulsion-écho RMN, comprenant les composantes de polarité opposée d'une sé- quence PAPS, sont mieux initiées à des temps espacés correspondant à la susnommée période de relaxation longitudinale (Ti). TI représente le temps écoulé pour l'aimanta- tion globale des protons dans le matériau à réaligner avec le champ magnétique appliqué par l'aimant (8 sur la figurel).T1 peut avoir des valeurs dans une plage d'environ 0,75 à 1,5 secondes pour des formations géologiques classiques. Les périodes entre les parties des groupes de mesure RMN de la figure 4 sont représentées comme étant de 1,0 se- conde pour illustrer le principe du réglage de l'instrument. il est envisagé que la sé- quence de réglage puisse être reprogammée pour accommoder différentes valeurs de T1 simplement en reprogrammant le contrôleur transmetteur (36 sur la figure 2) et le contrôleur récepteur (46 sur la figure 3). Dans l'invention, les mesures conventionnelles de diagraphie par induction peuvent être faites au cours de la période T1, de récupéra- tion. Par exemple, lorsque la bobine transmettrice horizontale est programmée pour faire une séquence de mesure PAPS, telle que représentée par 50 ou 54, le temps de ré- cupération entre le PAPS peut être utilisé pour faire des mesures d'induction telles que représentées par 58 ou 60. Le bloc de temps 58 représente la période pendant laquelle l'amplificateur de puissance de transmission d'induction (24 sur la figure 2) est relié à la bobine transmettrice verticale TZ. Au cours de cette même période, les ADC (42A à 42C sur la figure 3) reliés aux bobines réceptrices verticales (RZI,RZ2, RZ3) sont actifs. Les mesures des tensions induites dans les bobines réceptrices verticales peuvent être alors utilisées pour calculer la conductivité des formations terrestres telles que décrites, par exemple, dans le brevet US-5.452.761 (Beard et al.). La description du procédé pour déterminer la conductivité donnée dans le brevet (Beard et al.) '761 n'est pas ex- clusive des méthodes de détermination de la conductivité à partir des mesures des ten- sions induites. De façon typique, toutefois, la conductivité des formations terrestres (milieu entourant l'instrument 10) est calculée en déterminant une amplitude d'une composante de la tension induite dans les bobines réceptrices qui est sensiblement en phase avec le courant circulant à travers la bobine transmettrice. Dans certains exem- pies, la mesure de l'amplitude de la composante en phase peut être combinée avec une mesure de la composante de tension induite (désignée comme composante en quadra- ture) qui est décalée de 90 degrés par rapport à la phase pour fournir une évaluation améliorée de la conductivité lorsqu'une telle conductivité est relativement importante. Des méthodes d'utilisation des composantes en-phase et en quadrature pour déterminer la conductivité sont connues de l'art. 11 devrait être noté que si des mesures de résistivite d'induction conventionnelles sont faites, telles que décrites, au cours de la période de récupération Ti, alors la fréquence sélectionnée pour les mesures de résistivité d'induc- tion conventionnelles devrait être différente de la fréquence des impulsions sismiques de puissance RF utilisées pour faire des mesures RMN. Cela permettra aux noyaux qui ont été excités par les impulsions de puissance RF au cours de la séquence de mesure RMN de réaligner leurs axes de spin avec le champ magnétique statique induit par l'aimant (8 sur la figure 1). La sortie de la source de diagraphie par induction, tel qu'expliqué précédemment, peut comprendre des signaux en onde carrée ou en onde sinusoïdale dans une plage d'environ 10 à 200 kHz. D'autres méthodes pour déterminer la conductivité à partir des mesures de tension induite étant donné cette plage de fré- quence et de forme d'onde de signal sont connues de l'art. De manière similaire, la bo- bine transmettrice horizontale TX et les bobines réceptrices horizontales peuvent être utilisées pour faire des mesures de tension induite en vue de déterminer la conductivité. Cela est représenté sur la courbe de réglage de la Figure 4 par les blocs 66 et 68. Les utilisations pour les mesures de la conductivité faites à partir des bobines horizontales (TX,RXI,RX2) sont décrites dans L. Tabarovsky et M. Epov, Geometric and Frequency Focusing in Exploration of Anisotropic Seams, Nauka, USSR Academy of Science, Siberian Division, Novosibirsk, pp. 67-129 (1972). Il a été déterminé que la connaissance de la conduc- tivité des matériaux entourant l'instrument 10 peut fournir une amélioration de l'évalua- tion de la fraction de volume de l'espace poreux et de la distribution des tailles des po- rosités dans les matériaux, telles que déterminées à partir des signaux RMN. La figure 5 représente les résultats de simulation de la réponse du signal RMN de l'instrument 10, dans un milieu constitué sensiblement entièrement d'eau, et ayant différentes valeurs de conductivité. Chaque point du diagramme de la figure 5 représente l'amplitude de crête d'un écho de spin dans une séquence de mesure CPMG, commençant avec le premier écho de spin après l'impulsion de polarisation transversale initiale à 90 degré. Les cour- bes d'amplitude d'écho de spin représentant un meilleur réglage intermédiaire corres- pondant à des groupes de points d'amplitude sont représentés par les points 74, 76, 78, et 82 pour respectivement les valeurs de conductivité de zéro, 1000 mS/m, 2000 mS/m, 3333 mS/m et 5000 mS/m. Comme il peut être observé sur la figure 5, il peut y avoir jusqu'à une différence d'un facteur d'au moins deux, entre les amplitudes des échos de spin détectés dans un milieu non-conducteur et ceux détectés dans un milieu très conducteur. Un moyen simple pour régler la réponse du signal RMN serait de stocker les résultats de la simulation telle que représentée en figure 5 dans une table d'exploration informatique et de calculer un facteur de réglage pour cha- que valeur mesurée de l'amplitude d'écho de spin basé sur une valeur de résistivité des matériaux entourant l'instrument 10. Comme décrit précédemment, l'instrument 10 fournit plusieurs moyens de détermination de la résistivité des matériaux. Le résultat de simulation représenté sur la figure 5 représente toutefois un cas simple dans lequel les matériaux entourant l'instrument 10 ont une valeur unique de résistivité. Comme il est connu de l'art, il est très fréquent que les matériaux (formations) entourant l'instrument présentent deux ou plusieurs valeurs de résistivité. Les formations terrestres entourant l'instrument sont souvent disposés en couches de différentes épaisseurs, chaque couche ayant au moins une valeur de résistivité qui peut être différente de la résistivité des autres couches. Chacune de ces couches peut elle-même avoir des zones séparées radialement dans les- quelles la résistivité peut être différente à des distances radiales différentes de l'axe de l'instrument, principalement comme résultat de l'infiltration dans les espaces poreux de la formation de la phase liquide du fluide utilisé pour le forage. Ce processus d'infiltration et son effet sur la résistivite des formations environnantes est bien connu de l'art, tel que décrit, par exemple, dans E. Bigelow, Introduction to Wireline Log Analysis, Western Atlas Logging Services, Houston, TX (1992) pp. 9-20. Le résultat est que la résistivité est distribuée spatialement d'une certaine façon qui devrait être déterminée plus précisément pour ajuster les signaux RMN. La résistivité des matériaux entourant l'instrument, tel qu'expliqué précédemment, peut être déterminée de différentes façons. Pour détermi- ner la distribution spatiale de la résistivité, la méthode préférée comprend l'alimentation de la bobine transmettrice horizontale TZ en utilisant la source de signal de diagraphie par induction au cours des périodes de relaxation transversales (T1) et en mesurant les tensions induites dans les bobines réceptrices horizontales RZ 1, RZ2, RZ3. Les mesures de la tension induite a partir des bobines réceptrices horizontales peuvent être utilisées pour déterminer la distribution radiale et axiale de la résistivité dans la formation entou- rant l'instrument. Des méthodes de transformation des mesures de tension induite en une distribution de la résistivité sont connues de l'art. Une telle méthode est décrite, par exemple, dans, L. Tabarovsky and M. Rabinovich, High-Speed 2-D Inversion of Induction Logging Data, Transactions of the 37th Annual Well Logging Symposium, New Orleans, LA, pp. 1-10, Society of Professional Well Log Analysts, Houston, TX (1996). Les amplitudes des échos de spin RMN peuvent être simulées en laboratoire pour diverses distributions de résistivité de la formation entou- rant l'instrument. Des méthodes de simulation de la réponse de l'amplitude de l'écho de spin d'un instrument RMN sont connues de l'art. La distribution de la résistivité de la formation, qui a été déterminée à partir des mesures de la tension induite, peut être en- suite utilisée pour permettre l'ajustement des valeurs d'amplitude d'écho de spin mesu- rées par RMN. Les facteurs de réglage de l'amplitude de l'écho de spin en vue de diver- ses distributions de résistivité peuvent être stockées dans des tables d'exploration (se trouvant dans un programme d'ordinateur si désiré) basés sur les amplitudes d'écho de spin simulées en laboratoire ou, alternativement des équations représentant chacune des courbes les mieux adaptées à diverses distributions de résistivité peuvent être détermi- nées pour calculer l'amplitude d'écho de spin ajustée basée sur l'amplitude d'écho de spin 1 5 mesurée. Les hommes de l'art concevront facilement d'autres formes de réalisation de l'invention sans sortir de son esprit. En conséquence, l'invention ne devrait être limitée que par les revendications qui suivent. Signification de blocs des figures avec leur référence dans la description Sur la figure 1 14: Circuit récepteur 16: Circuit XMTR Sur la figure 2 : Commutateur MPX d'antenne 22: Commutateur MPX source signal RMN/adaptateur induc- tion CKT 28: Adaptateur CKT : Amplificateur de puissance RF 32: Contrôleur d'impulsion 34: Source RF 24: Amplificateur de puissance du transmetteur d'induction 26: Source de signal d'induction 36: Contrôleur Sur la figure 3 48: Transmetteur télémétrique 46: Contrôleur récepteur 44A à 44E: tampon 42A à 42E: Convertisseur analogique/numérique A à 40E: Preamplificateur 39: Adaptateur CKT 41: Commutateur multiplexeur récepteur/transmetteur REVENDICATIONS 1.- Méthode pour mesurer la résonance magnétique nucléaire et les propriétés de résistivité électrique des formations terrestres, comprenant les opérations consistant à: induire un champ magnétique statique dans les dites formations ter- restres; induire un champ magnétique en radio fréquence dans les dites formations terrestres, le dit champ magnétique en radio fréquence ayant une direction principale sensiblement perpendiculaire à une direction principale du dit champ magnétique statique; détecter les tensions induites dans une antenne par résonance ma- gnétique nucléaire; et détecter les tensions induites dans la dite antenne par induction électromagnétique pendant les périodes dans lesquelles est induit le dit champ magnétique en radio fréquence. 2.- Méthode selon la revendication 1 dans laquelle les dites propriétés de résonance magnétique nucléaire sont déterminées à partir des amplitudes des dites tensions induites dans la dite antenne comme résultat de la dite ré- sonance magnétique nucléaire. 3.- Méthode selon la revendication I dans laquelle les propriétés de résistivité sont déterminées a partir des phases et amplitudes des dites ten- sions induites au cours des dites périodes pendant lesquelles est induit le dit champ magnétique en radio fréquence. 4.- Méthode selon la revendication I comprenant en outre les opéra- tions consistant à: induire un champ électromagnétique de fréquence de diagraphie par induction dans les dites formations terrestres pendant une période de relaxation longitudinale ayant lieu entre des séquences de mesure successi- ves de la dite étape d'induction du dit champ magnétique en radio fréquence; et détecter les tensions induites dans la dite antenne par l'induction du dit champ électromagnétique de fréquence de diagraphie par induction. 5.- Méthode selon la revendication 4 dans laquelle les dites propriétés de résistivité sont déterminées par mesure de l'amplitude d'une composante en phase des dites tensions induites par l'induction du dit champ électroma- gnétique de fréquence de diagraphie par induction. 6.- Méthode selon la revendication 5 comprenant en outre des mesu- res de l'amplitude d'une composante en quadrature des dites tensions indui- tes par l'induction du dit champ électromagnétique de fréquence de diagra- phie par induction, dans laquelle les dites propriétés de résistivité sont dé- terminées en combinant la dite amplitude des dites composantes en phase et des dites composantes en quadrature des dites tensions induites. 7.- Méthode selon la revendication I comprenant en outre les opéra- tions consistant à-: déterminer les dites propriétés de résistivité des dites formations terrestres à partir des mesures des dites tensions détectées pendant les pé- riodes dans lesquelles est induit le dit champ magnétique en radio fréquence et ajuster les mesures des dites tensions détectées à partir de la dite résonance magnétique nucléaire en dépit des propriétés de résistivité. 8.- Méthode selon la revendication 7 consistant en outre à: induire un champ électromagnétique de fréquence de diagraphie par induction dans les dites formations terrestres pendant une période de relaxation longitudinale entre des séquences successives d'induction du dit champ magnétique en radio fréquence; et détecter les tensions induites dans les dites antennes réceptrices par le dit champ électromagnétique de fréquence de diagraphie par induction, dans laquelle les dites propriétés de résistivité sont déterminées par la me- sure de l'amplitude de la composante en phase des dites tensions électroma- gnétiques induites. 9.- Méthode selon la revendication 8 comprenant en outre la mesure de l'amplitude d'une composante en quadrature des dites tensions induites par le dit champ électromagnétique de fréquence de diagraphie par induc- tion, dans laquelle les dites propriétés de résistivité sont déterminées en combinant les amplitudes des dites composantes en phase et des dites com- posantes en quadrature. 10.- Méthode selon la revendication 8 comprenant en outre la déter- mination d'une distribution spatiale de la dite résistivité par rapport au dit instrument, dans laquelle la dite étape de réglage des dites tensions détectées à partir de la dite résonance magnétique nucléaire est opérée par rapport à la dite distribution spatiale de la dite résistivité. 1.- Instrument pour mesurer la résistivité d'induction et les propriétés de résonance magnétique nucléaire des formations terrestres traversées par un puits de forage, le dit instrument mettant en oeuvre une méthode selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: un aimant pour induire un champ magnétique statique dans les dites formations terrestres; une première antenne ayant un axe magnétique principal sensible- ment perpendiculaire à une direction principale du dit champ magnétique statique; des antennes réceptrices positionnees en des emplacements espacés de la dite première antenne; des moyens pour générer des impulsions de puissance en radio fré- quence reliés sélectivement à la dite première antenne; et des moyens pour mesurer les tensions induites dans la dite première antenne et induites dans les dites antennes réceptrices, sélectivement reliées à la dite première antenne et aux dites antennes réceptrices, les dits moyens de mesure étant aptes à mesurer les tensions induites dans les dites antennes réceptrices au cours des impulsions de puissance en radio fréquence, dans lequel instrument les dites tensions sont induites par induction électro- magnétique dans les dites formations terrestres, les dits moyens de mesure des tensions étant adaptés pour mesurer les tensions dans la dite première antenne entre chacune des dites impulsions de puissance dans lequel instru- ment les dites tensions sont induites par résonance magnétique nucléaire. 12.- Instrument selon la revendication 11, caractérisé: en ce que les dites impulsions de puissance en radio fréquence ont une fréquence dans une plage d'environ 0,5 à 2 MHz, une première des dites impulsions de puissance en radio fréquence ayant une durée entraînant la rotation des axes de spin magnétiques des protons dans les espaces poreux de la dite formation terrestre d'approximativement 90 degrés, chacune des dites impulsions de puissance en radio fréquence ayant des durées faisant tourner les dits axes magnétiques de spin d'approximativement 180 degrés. Es 13.- Instrument selon la revendication 11, comprenant en outre un gé- nérateur de signal d'induction sélectivement relié à la dite première antenne. 14.- Instrument selon la revendication 13 dans lequel le dit générateur de signal d'induction a une sortie d'onde sinusoïdale dans une gamme de fréquence d'environ 10 à 200 kHz. 15.- Instrument selon la revendication 13 dans lequel le dit générateur de signal d'induction a une sortie d'onde carrée dans une gamme de fré- quence d'environ 10 à 70 kHz. 16.- Instrument selon la revendication 13 dans lequel le dit générateur de signal d'induction est relié à la dite première antenne et est réglé pour fonctionner au cours des périodes de relaxation longitudinales ayant lieu en- tre les séquences successives de mesure de la résonance magnétique nu- cleaire. 17.- Instrument selon la revendication 13 dans lequel les dits moyens pour mesurer les tensions comprennent des moyens pour déterminer l'ampli- tude d'une composante de tension en phase avec une sortie du dit générateur de signal d'induction. 18.- Instrument selon la revendication 13 dans lequel les dits moyens de mesure des tensions comprennent des moyens pour déterminer l'ampli- tude d'une composante de tension en quadrature par rapport à une sortie du dit générateur de signal d'induction. 19.- Instrument selon la revendication 11 dans lequel les dits moyens de mesure des tensions comprennent des moyens pour déterminer une dif- férence de phase et une différence d'amplitude entre les dites tensions indui- tes dans des paires des dites antennes réceptrices. 20.- Instrument selon la revendication 11 comprenant en outre: une seconde antenne ayant un axe magnétique principal sensible- ment perpendiculaire au dit axe magnétique de la dite première antenne et sensiblement perpendiculaire à la dite direction du dit champ magnétique statique, la dite seconde antenne étant sélectivement reliée aux dits moyens pour générer les dites impulsions de puissance en radio fréquence, aux dits moyens pour mesurer les tensions et au dit générateur de signal d'induction. 21.- Instrument selon la revendication 11 dans lequel au moins une des dites antennes réceptrices a un axe magnétique principal sensiblement parallèle au dit axe magnétique de la dite seconde antenne.