FR 2771841 A1 19990604 FR 9715039 A 19971128 L'invention concerne un dispositif de maintien d'un assemblage de combustible dans le coeur d'un réacteur nucléaire. Les réacteurs nucléaires refroidis par de l'eau comportent un coeur constitué par des assemblages de combustible disposés côte à côte, qui sont parcourus, pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, par le fluide de refroidissement constitué par l'eau sous pression qui circule dans la direction longitudinale des assemblages de combustible. Les assembla- ges de combustible sont disposés dans le coeur de telle sorte que leur di- rection longitudinale est verticale. L'eau sous pression de refroidissement en contact avec les assemblages de combutible produit une poussée hy- draulique sur ces assemblages tendant à les soulever à l'intérieur de la cuve du réacteur nucléaire contenant le coeur. Les assemblages de com- bustible doivent être maintenu par appui contre un élément de structure du réacteur nucléaire interne à la cuve qui est généralement une plaque supé- rieure de coeur disposée au-dessus des parties d'extrémité supérieures des assemblages de combustible constituées par des embouts d'extrémité supé- rieurs de ces assemblages de combustible. Du fait que la température de l'eau de refroidissement du réacteur nucléaire et la température du coeur sont susceptibles d'évoluer entre une température d'arrêt à froid du réacteur nucléaire, par exemple de l'ordre de C, et une température de fonctionnement à chaud du réacteur nucléaire qui est de l'ordre de 315 C, les assemblages de combustible et les structu- res de la cuve subissent des dilatations importantes entre le démarrage à froid et le fonctionnement normal à chaud du réacteur nucléaire. Les as- semblages de combustible sont généralement réalisés en un matériau ab- sorbant faiblement les neutrons tel qu'un alliage de zirconium alors que les structures de la cuve sont en acier, par exemple en acier inoxydable. De ce fait, il se produit des dilatations différentielles importantes entre les assem- blages de combustible et les structures de la cuve, lors de la montée en température du réacteur nucléaire. Généralement, les structures du réac- teur nucléaire ont un coefficient de dilatation thermique supérieur au coeffi- cient de dilatation thermique des assemblages de combustible, de sorte qu'un espace libre entre la partie d'extrémité supérieure des assemblages de combustible et la plaque supérieure de coeur présente une longueur, dans la direction longitudinale verticale, qui augmente avec l'élévation de la température de l'eau de refroidissement et du coeur du réacteur nucléaire. La mise en appui des embouts supérieurs des assemblages de com- bustible contre la plaque supérieure de coeur doit donc être assurée par l'intermédiaire d'organes d'appui ayant une certaine élasticité dans la direc- tion longitudinale de l'assemblage de combustible. On a par exemple proposé d'équiper les embouts supérieurs des as- semblages de combustible de ressorts à lame dont une extrémité libre vient en appui contre la plaque supérieure de coeur et qui sont susceptibles de se déformer par flexion sous l'effet des efforts d'origine hydraulique exercés par l'eau de refroidissement sur les assemblages de combustible et sous l'effet des dilatations différentielles. Il est connu également d'utiliser des organes d'appui tels que des fourreaux montés coulissants dans les embouts supérieurs des assembla- ges de combustible qui sont rappelés par des ressorts, dans la direction longitudinale, contre la plaque supérieure de coeur. Il est connu d'utiliser un ou plusieurs ressorts hélicoïdaux engagés sur une tige de direction longitu- dinale et venant en appui par leur extrémité sur une surface de poussée du fourreau d'appui. Lorsque la température des assemblages du coeur et de la structure du réacteur nucléaire est la température d'arrêt ou de démarrage à froid du réacteur, les fourreaux d'appui des assemblages de combustible en contact avec la plaque supérieure de coeur sont repoussés dans la direction axiale et vers le bas de manière que le ou les ressorts de maintien exercent sur l'assemblage de combustible des efforts de maintien permettant d'éviter le soulèvement de l'assemblage de combustible lors du démarrage à froid, c'est-à-dire lors du fonctionnement initial du réacteur nucléaire pendant le- quel l'eau de refroidissement à la température d'arrêt à froid circule dans la direction axiale des assemblages de combutible. Du fait des dilatations différentielles, pendant la montée en tempéra- ture du réacteur nucléaire, l'espace entre les embouts des assemblages de combustible et la plaque supérieure de coeur augmente dans la direction axiale et les efforts de maintien des assemblages de combustible diminuent. Cependant, on a observé, dans le cas de certains réacteurs nucléai- res, des efforts de maintien sur les assemblages de combustible, pendant le fonctionnement normal à chaud du réacteur nucléaire qui sont très supé- rieurs aux efforts requis pour le maintien des assemblages de combustible, à l'encontre des efforts hydrauliques exercés par l'eau de refroidissement. Dans certains cas, ces efforts sont mêmes susceptibles d'engendrer des déformations des assemblages de combustible. Le but de l'invention est donc de proposer un dispositif de maintien d'un assemblage de combustible dans le coeur d'un réacteur nucléaire, à l'encontre d'efforts exercés par un fluide de refroidissement circulant dans une direction longitudinale de l'assemblage de combustible, de manière op- timisée pendant un démarrage à froid et pendant un fonctionnement à chaud du réacteur nucléaire, comportant au moins un organe d'appui de l'assemblage contre un élément de structure du réacteur nucléaire monté coulissant dans la direction longitudinale, dans un embout d'extrémité de I'assemblage de combustible disposé avec un certain espacement longitu- dinal par rapport à l'élément de structure et au moins un premier moyen de rappel élastique de l'organe d'appui dans la direction longitudinale contre l'élément de structure, monté sur l'embout de l'assemblage de combustible, ce dispositif permettant en particulier de diminuer les efforts appliqués à I'assemblage de combustible pendant le fonctionnement normal à chaud du réacteur nucléaire tout en gardant des efforts suffisamment élevés, lors du démarrage à froid du réacteur nucléaire. Dans ce but, le dispositif de maintien suivant l'invention comporte de plus, au moins un second moyen de rappel élastique monté sur l'embout et ayant une partie d'actionnement de l'organe d'appui en contact avec l'or- gane d'appui à la température de démarrage à froid du réacteur et séparé de l'organe d'appui, de manière à être inactif, à la température de fonction- nement à chaud du réacteur nucléaire, du fait d'un déplacement relatif par dilatation différentielle de l'embout de l'assemblage de combustible et de l'élément de structure. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire à titre d'exemples non limitatifs, en se référant aux figures jointes en annexe, deux modes de réalisation d'un dispositif de maintien suivant l'invention, de manière comparative avec un dispositif de maintien suivant l'art antérieur. La figure 1 est une vue en élévation avec coupe partielle de la partie supérieure d'un assemblage de combustible comportant un dispositif de maintien suivant l'art antérieur. La figure 2 est une vue de dessus suivant 2 de la figure 1. La figure 3 est une vue partielle en coupe et en élévation d'une partie supérieure d'un assemblage de combustible comportant un dispositif de maintien suivant l'invention et suivant un premier mode de réalisation. Les figures 4A et 4B sont des vues analogues à la vue de la figure 3 de l'assemblage de combustible en position de service dans le coeur du réacteur nucléaire. La figure 4A montre le dispositif de maintien selon l'invention pendant le démarrage à froid du réacteur nucléaire. La figure 4B montre le dispositif de maintien suivant l'invention pen- dant le fonctionnement normal à chaud du réacteur nucléaire. La figure 5 est une vue analogue aux vues des figures 3, 4A et 4B, d'une partie supérieure d'un assemblage de combustible comportant un dis- positif de maintien suivant l'invention et suivant un second mode de réalisa- tion. Sur les figures 1 et 2, on a représenté la partie supérieure d'un as- semblage de combustible désigné par le repère 1 qui comporte un embout supérieur 2 lui-même constitué d'une plaque adaptatrice 3 et d'un cadre 4 à section carrée. La plaque adaptatrice 3 est traversée par des ouvertures de passage d'eau de refroidissement et par des ouvertures de fixation de tu- bes-guides de l'assemblage de combustible, comme il est visible sur la fi- gure 2. L'embout supérieur 2 de l'assemblage de combustible comporte huit dispositifs de maintien 5 répartis deux par deux au voisinage des angles de l'embout supérieur 2 de l'assemblage de combustible 1. Les dispositifs de maintien 5 sont tous identiques et un seul de ces dispositifs 5 sera décrit en référence à la figure 1. Chacun des dispositifs de maintien 5 comporte un fourreau 6 monté coulissant dans une ouverture traversant la partie supérieure du cadre 4 de l'embout ayant un axe parallèle à l'axe longitudinal 7 de l'assemblage de combustible. L'ouverture traversant le cadre 4 comporte une partie élargie se terminant par un épaulement sur lequel vient en appui un épaulement 6a du fourreau 6. Le dispositif de maintien 5 comporte de plus un ressort héli- coïdal 8 enfilé sur une tige de guidage de ressort 9 fixée, à son extrémité inférieure, par soudage dans la plaque adaptatrice 3 de l'embout 2. La tige de guidage 9 est engagée par une partie supérieure à faible diamètre dans le fourreau 6 dont elle assure le guidage dans la direction axiale et com- porte une partie inférieure à plus grand diamètre assurant le maintien du ressort de rappel hélicoïdal 8. Lorsque l'assemblage de combustible 1 est placé dans le coeur d'un réacteur nucléaire, les parties d'extrémité supérieure des fourreaux 6 vien- nent en butée contre la plaque supérieure de coeur. Les fourreaux 6 sont repoussés vers le bas à l'encontre des ressorts 8 qui se trouvent compri- més. Les ressorts 8 transmettent à l'assemblage de combustible 1, par l'in- termédiaire de la plaque adaptatrice 3, un effort de poussée qui assure le maintien de l'assemblage de combustible dans le coeur du réacteur nu- cléaire à l'encontre des forces verticales dirigées vers le haut produites par la circulation de l'eau de refroidissement du réacteur nucléaire dans la di- rection axiale 7. Dans le cas d'un dispositif selon l'art antérieur tel que représenté sur les figures 1 et 2, il est nécessaire de prévoir un déplacement des fourreaux d'appui tel que la force élastique des ressorts soit suffisante pour assurer le maintien de l'assemblage de combustible lors du démarrage à froid du réacteur nucléaire. Cet effort exercé par les ressorts des dispositifs de maintien 5 diminue avec l'élévation de température du fluide de refroidisse- ment du réacteur nucléaire mais peut être encore excessif, lors du fonction- nement normal à chaud du réacteur nucléaire. Pour éviter des détériora- tions des assemblages de combustible à chaud dues à des efforts de main- tien trop importants tout en assurant un maintien efficace pendant le démar- rage à froid du réacteur nucléaire, on peut utiliser un dispositif de maintien suivant l'invention tel que représenté sur la figure 3. L'embout supérieur 12 de l'assemblage de combustible 11 présente une forme générale identique à la forme de l'embout 2 de l'assemblage de combustible l'représenté sur les figures 1 et 2 et comporte une plaque adaptatrice 13 et un cadre 14 ayant une section de forme carrée. L'assemblage de combustible comporte des dispositifs de maintien , par exemple huit dispositifs de maintien disposés de manière similaire aux dispositif de maintien 5 de l'assemblage de combustible 1 représenté sur les figures 1 et 2. Chacun des dispositifs de maintien 15 comporte un fourreau 16 monté coulissant dans une ouverture traversant le cadre 14 de l'embout ayant un axe 10 parallèle à l'axe longitudinal de l'assemblage de combusti- ble. L'ouverture traversant le cadre 14 présente une partie élargie limitée par un épaulement sur lequel vient en appui un épaulement d'un flasque 16a du fourreau 16 en saillie radiale vers l'extérieur du fourreau, le fourreau étant repoussé vers le haut dans la direction axiale 10 par un ressort ex- terne 18, désigné comme premier ressort, en appui sur le flasque 16a du fourreau 16 à son extrémité supérieure et sur la face supérieure de la pla- que adaptatrice 13, à son extrémité inférieure. Le ressort 18 assure un rap- pel du fourreau 16 dans la direction axiale verticale 10 et vers le haut. Une tige de guidage 19 est fixée par exemple par soudage, par une première extrémité dans une ouverture traversant la plaque adaptatrice 13, suivant l'axe 10 du manchon 16 et de l'ouverture traversant le cadre 14. Autour d'une partie de la tige 19 saillante au-dessus de la plaque adapta- trice 13 est engagé, dans une disposition coaxiale au premier ressort 18, un ressort hélicoïdal 20, ou second ressort, et une coupelle d'appui 21 en contact avec l'extrémité supérieure du ressort 20, ou second ressort. Le second ressort 20 et la coupelle 21 de forme annulaire sont enga- gés sur la tige 19 qui comporte une seconde extrémité 22 en saillie radiale assurant la retenue de la coupelle 21 et de l'extrémité du second ressort 20. Il serait également possible de réaliser la tige 19 en deux parties qui pourraient être fixées l'une sur l'autre, par exemple par vissage et/ou par soudage dans une disposition coaxiale, I'une des parties étant fixée par soudage dans la plaque 13 et la seconde partie comportant la partie de re- tenue 22 étant engagée à l'intérieur du ressort et de la coupelle 21 puis fixée sur la première partie de la tige de guidage 19. La partie de retenue 22 de la tige 19 présente un diamètre légère- ment inférieur au diamètre de l'alésage 16b du fourreau 16. Sur les figures 4A et 4B, on a représenté la partie de l'embout supé- rieur 12 de l'assemblage de combustible et le dispositif de maintien 15, l'as- semblage de combustible étant placé dans le coeur du réacteur nucléaire en-dessous de la plaque supérieure de coeur 23. La figure 4A représente le dispositif de maintien dans son état cor- respondant au démarrage à froid du réacteur nucléaire. La partie d'extrémité supérieure du fourreau 16 est en contact avec la surface inférieure de la plaque supérieure de coeur 23, de sorte que le four- reau 16 étant repoussé vers le bas, la partie d'extrémité supérieure 22 de la tige 19, qui assure ainsi le guidage du fourreau, est engagée dans l'alésage 16b du fourreau et le premier ressort 18 est comprimé entre le flasque 16a du fourreau 16 et la plaque adaptatrice 13. La partie d'extrémité inférieure du fourreau à diamètre élargi, qui est engagée à l'intérieur du premier ressort 18, vient en appui sur la coupelle 21 qui constitue une partie d'actionnement en contact avec l'extrémité du second ressort 20. Le second ressort 20 est comprimé, si bien que le pre- mier ressort 18 et le second ressort 20 exercent simultanément une pous- sée dans la direction axiale verticale 10 sur le fourreau 16. Par réaction, le premier ressort 18 et le second ressort 20 exercent une poussée verticale et vers le bas sur l'assemblage de combustible 11 assurant son maintien à l'encontre des forces de poussée de l'eau de refroidissement du réacteur nucléaire pendant le démarrage à froid. L'assemblage de combustible est alors maintenu à la fois par les premiers et par les seconds ressorts de ses dispositifs de maintien. Sur la figure 4B, on a représenté une partie supérieure de l'assem- blage de combustible placée en-dessous de la plaque supérieure de coeur 13, pendant le fonctionnement normal à chaud du réacteur nucléaire. La dilatation thermique des structures du réacteur nucléaire et en particulier de la plaque supérieure 23 pendant la montée en température du réacteur nu- cléaire jusqu'à sa température normale de service est supérieure à la dila- tation de l'assemblage de combustible 11. De ce fait, la hauteur h' dans la direction axiale 10 de l'espace libre entre la surface supérieure du cadre 14 de l'embout 12 et la surface inférieure de la plaque supérieure de coeur 23 est supérieure à la hauteur h correspondante pendant le démarrage à froid du réacteur nucléaire. La différence entre les hauteurs h' et h est telle que le fourreau 16 pendant le fonctionnement normal à chaud du réacteur nucléaire est totale- ment désengagé par rapport à la tige de guidage 19 et que la coupelle 21 en appui sur l'extrémité supérieure du second ressort 20 n'est plus en con- tact avec l'extrémité inférieure du fourreau 16. Seul le premier ressort 18 exerce un effort sur le fourreau 16 et en réaction sur la plaque adaptatrice 13 de l'assemblage de combustible 11, dans la direction axiale 10 pour as- surer le maintien de l'assemblage de combustible. L'effort exercé sur l'as- semblage de combustible est alors sensiblement inférieur à l'effort exercé pendant le démarrage à froid du fait que le premier ressort 18 s'est détendu et du fait que le second ressort 20 n'exerce plus de poussée sur l'assem- blage de combustible. L'invention permet donc à la fois d'exercer une poussée suffisante sur l'assemblage de combustible pendant le démarrage à froid et de limiter la poussée pendant le fonctionnement normal à chaud du réacteur nu- cléaire. Sur la figure 5, on a représenté un second mode de réalisation d'un dispositif de maintien suivant l'invention. Les éléments correspondants sur les figures 4, 4A et 4B d'une part et d'autre part portent les mêmes repères avec l'exposant' (prime) pour les éléments du second mode de réalisation représentés sur la figure 5. Le dispositif de maintien 15' selon le second mode de réalisation comporte un fourreau 16' monté coulissant dans le cadre 14' de l'embout 12' et une premier ressort 18' hélicoïdal, engagé autour d'une tige de guidage 19' dont la partie d'extrémité supérieure est engagée dans l'alésage inté- rieur 16'b du fourreau 16'. Le second ressort 20' est un ressort à lame disposé dans une direc- tion sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale de l'assem- blage qui est fixé, par l'une de ses extrémités, sur le cadre 14' de l'embout 12', à l'intérieur d'une cavité usinée dans le cadre 14' débouchant dans l'ou- verture dans laquelle le fourreau 16' est monté coulissant. L'extrémité du ressort à lame 20' opposée à son extrémité fixée rigi- dement sur le cadre 14' est engagée dans une lumière 24 traversant la pa- roi latérale du fourreau 16', avec un certain débattement dans la direction longitudinale. Lorsque l'assemblage de combustible 11' est placé dans le coeur du réacteur nucléaire, la partie supérieure du fourreau 16' vient en contact avec la plaque supérieure de coeur. A la température de démarrage à froid du réacteur nucléaire, le four- reau 16' est repoussé vers le bas à l'encontre du premier ressort 18' et à I'encontre du second ressort 20' qui vient en butée par sa partie d'extrémité libre sur le bord supérieur de l'ouverture 24 usinée dans la paroi latérale du fourreau 16'. Lorsque le réacteur nucléaire est en fonctionnement normal à chaud, le fourreau 16' dispose d'un débattement plus important du fait de l'aug- mentation de la hauteur de l'espace libre entre la partie supérieure de l'em- bout 12' et la plaque supérieure de coeur et la partie d'extrémité libre du ressort 20' constituant la partie de poussée du ressort sur le fourreau 16' n'est plus en contact avec le bord supérieur de l'ouverture 24 mais totale- ment libre a l'intérieur de l'ouverture 24. Le maintien de l'assemblage de combustible n'est alors assuré que par le premier ressort 18'. Dans tous les cas, le dispositif suivant l'invention permet d'assurer un maintien optimisé de l'assemblage de combustible dans toutes les phases de fonctionnement du réacteur nucléaire. On diminue ainsi les risques de déformation de l'assemblage de combustible en fonctionnement à chaud. Il est également possible d'ajuster le niveau d'effort de maintien à froid de l'assemblage de combustible, indépendamment du niveau d'effort exercé à chaud par le dispositif de maintien. Il est possible d'ajuster les performances du dispositif de maintien à des réacteurs ou à des conditions de fonctionnement différents sans modi- fier les éléments actifs du dispositif tels que les ressorts. L'ajustement peut être obtenu en réglant la position, dans la direction longitudinale, de la par- tie d'actionnement du second ressort par rapport à l'organe d'appui. Du fait que les seconds ressorts sont peu sollicités pendant le fonc- tionnement normal à chaud du réacteur nucléaire, ces ressorts subissent une faible relaxation sous irradiation, ce qui garantit le maintien au cours du temps des efforts développés à froid par ces ressorts. Le dispositif de maintien suivant l'invention ne nécessite pas de mo- difications des dimensions des éléments de l'embout et n'a pas d'influence sur la compatibilité de l'embout avec son environnement dans le réacteur nucléaire. Enfin, le dispositif suivant l'invention n'a pas d'influence sur les per- formances thermo-hydrauliques de l'embout; la résistance mécanique de l'embout n'est pas modifiée et la conception de l'embout est tout-à-fait simi- laire à la conception selon l'art antérieur. En particulier dans le cas du dis- positif de maintien utilisant deux ressorts hélicoïdaux, il suffit de prévoir, comme éléments supplémentaires, un ressort et une coupelle, sans qu'il soit nécessaire de modifier l'usinage de l'embout. L'invention s'applique à tout assemblage de combustible d'un réac- teur nucléaire refroidi par de l'eau qui est parcouru dans un sens axial Ion- gitudinal par l'eau de refroidissement et qui est maintenu par un élément de structure du réacteur nucléaire à l'encontre des efforts d'origine hydraulique exercés par l'eau de refroidissement en circulation sur l'assemblage de combustible. REVENDICATIONS 1.- Dispositif de maintien d'un assemblage de combustible (11, 11') dans le coeur d'un réacteur nucléaire, à l'encontre d'efforts exercés par un fluide de refroidissement circulant dans une direction longitudinale (10, 10') de l'assemblage de combustible (11, 11'), de manière optimisée pendant un démarrage à froid et pendant un fonctionnement à chaud du réacteur nu- cléaire, comportant au moins un organe d'appui (16, 16') de l'assemblage de combustible contre un élément de structure (23) du réacteur nucléaire, monté coulissant dans la direction longitudinale (10, 10'), dans un embout d'extrémité (12, 12') de l'assemblage de combustible disposé avec un cer- tain espacement longitudinal, par rapport à l'élément de structure (23) et au moins un premier moyen de rappel élastique (18, 18') de l'organe d'appui dans la direction longitudinale (10, 10') contre l'élément de structure (23), monté sur l'embout (12, 12') de l'assemblage de combustible (11, 11'), ca- ractérisé par le fait qu'il comporte de plus au moins un second moyen de rappel élastique (20, 20') monté sur l'embout (12, 12') et ayant une partie d'actionnement de l'organe d'appui (16, 16') par poussée en direction de l'élément de structure (23), en contact avec l'organe d'appui (16, 16') à la température de démarrage à froid du réacteur nucléaire et séparé de l'or- gane d'appui, de manière à être inactif, à la température de fonctionnement à chaud, du fait d'un déplacement relatif par dilatation différentielle entre l'embout (12, 12') de l'assemblage de combustible (11, 11') et l'élément de structure (23). 2.- Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que le premier moyen de rappel élastique est un ressort hélicoïdal intercalé entre une partie (16a) de l'organe d'appui (16) et une plaque adaptatrice (13) de l'embout (12) de l'assemblage de combustible (11), dans la direction longi- tudinale (10) de l'assemblage de combustible et que le second moyen de rappel élastique (20) est constitué par un second ressort hélicoïdal disposé de manière coaxiale par rapport au premier ressort hélicoïdal (18), en appui par une extrémité sur une partie de l'embout (12) de l'assemblage de com- bustible (11) et comportant, à son autre extrémité, la partie d'actionnement (21) de l'organe d'appui (16). 3.- Dispositif suivant la revendication 2, caractérisé par le fait que le second ressort hélicoïdal (20) est disposé autour d'une tige de guidage (19) fixée sur une partie (13) de l'embout (12) de l'assemblage de combustible (11) dans une direction longitudinale. 4.- Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé par le fait que la tige de guidage (19) comporte une première extrémité fixée dans la partie (13) de l'embout (12) de l'assemblage de combustible et une seconde ex- trémité (22) en saillie radiale assurant la retenue de la partie d'actionnement (21) du second ressort (20) constituée par une coupelle annulaire engagée sur la tige de guidage (19) et du second ressort (20) en appui sur la cou- pelle (21). 5.- Dispositif suivant la revendication 4, caractérisé par le fait que I'organe d'appui (16) est constitué par un fourreau ayant un alésage interne (16b) dont le diamètre est égal ou supérieur au diamètre de la seconde ex- trémité (22) de la tige de guidage (19) en saillie radiale, de manière à assu- rer le guidage du fourreau (16) par engagement de l'alésage (16b) sur la seconde extrémité (22) de la tige de guidage (19). 6.- Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que le second moyen de rappel élastique (20') est constitué par un ressort à lame fixé de manière rigide à l'une de ses extrémités sur une partie (14') de l'em- bout (12') de l'assemblage de combustible (11'), dans une direction sensi- blement perpendiculaire à la direction longitudinale (10') de l'assemblage de combustible et comportant une extrémité opposée à son extrémité fixée sur la partie (14') de l'embout (12') engagée dans une ouverture (24) de l'or- gane d'appui (16') avec un certain débattement dans la direction longitudi- nale (10'). 7.- Dispositif suivant la revendication 6, caractérisé par le fait que I'organe d'appui (16') présente la forme d'un fourreau tubulaire et que l'ou- verture (24) est une ouverture traversante dans la paroi latérale du fourreau (16').