FR 2761440 A1 19981002 FR 9802758 A 19980306 La présente invention concerne un amortisseur d'oscillations de torsion comprenant un élément de transmis- sion de sortie qui peut se déboîter par rapport à celui d'entrée, ainsi qu'un dispositif de friction agissant entre5 les éléments de transmission, ce dispositif ayant au moins deux zones de friction différentes. On connaît un amortisseur d'oscillations de tor- sion correspondant au type défini ci-dessus, par exemple se- lon le document DE 35 16 291 C2; dans cet amortisseur, il y10 a un élément de transmission d'entrée et un élément de trans- mission de sortie qui peut subir un débattement par rapport au précédent; les deux éléments de transmission sont formés chacun par une masse d'inertie. Entre les éléments de trans- mission, il y a un dispositif à friction ayant des zones de15 friction différentes. Dans la zone radialement intérieure, des éléments de transmission, axialement entre ceux-ci, il y a un disque de friction sollicité par un ressort axial et qui à chaque mouvement des deux éléments de transmission qui se rapprochent, produit un effet de friction considéré comme friction de base. Radialement à l'extérieur de ce disque de friction, il est prévu une cornière de friction traversant axialement l'un des éléments de transmission; cette traver- sée se fait avec du jeu dans la direction périphérique. Dès que pour des mouvements relatifs importants des deux éléments de transmission l'un par rapport à l'autre, ce jeu est absor- bé, la cornière de friction agit en plus du disque de fric- tion déjà évoqué ci-dessus pour qu'en plus de la friction de base qui agit déjà, on complète par une friction de charge supplémentaire. Le dispositif à friction décrit ci-dessus peut certes s'opposer à des oscillations de torsion en augmentant la friction mais d'une part à cause des deux éléments de friction différents, il faut des moyens constructifs relati- vement importants se traduisant par un fort encombrement; par ailleurs, comme la friction de base est appliquée en per- manence, la friction de charge ne peut qu'amplifier la fric- tion de base et ce passage est relativement important pour les matériaux utilisés habituellement. Cela rend impossible toute adaptation en finesse de l'effet de friction respectif aux conditions de fonctionnement de sorte qu'il faut rouler avec une friction soit trop forte, soit trop faible. Un autre dispositif à friction monté entre des éléments de transmission mobiles l'un par rapport à l'autre est décrit dans le document DE 38 00 566 Ai; ce dispositif de friction comporte des éléments de friction dépendants de la force centrifuge et ainsi de la vitesse de rotation. Pour cela, l'un des éléments de transmission comporte une cornière de friction qui vient en appui, dans la zone radiale exté- rieure contre l'élément de friction antagoniste qui s'appuie radialement vers l'extérieur par un ressort. Lorsque la force centrifuge augmente, le ressort est comprimé ce qui réduit la friction. Dans le cas o de tels éléments de friction dé- pendant de la vitesse de rotation sont intéressants, il faut néanmoins entreprendre des travaux de construction et d'étude de coût, relativement importants pour la solution de ce pro- blème. La présente invention a pour but de développer un amortisseur d'oscillations de torsion dont la construction et l'encombrement sont réduits au minimum et qui permettent néanmoins de traiter un grand nombre de zones de friction différentes pour obtenir n'importe quel effet de friction. Ce problème est résolu selon l'invention par un dispositif caractérisé en ce que les zones de friction sont prévues respectivement sur un segment d'un élément de fric- tion commun du dispositif à friction et aussi longtemps que l'élément de friction peut effectuer dans un orifice périphé- rique associé d'un élément de transmission un mouvement rela- tif par rapport à l'extrémité selon le sens de déplacement de l'orifice périphérique, une seule plage de friction agit et après appui de l'élément de friction contre cette extrémité de l'orifice périphérique, un second élément de friction agit. Cette réalisation d'un certain nombre de zones de friction sur les segments d'un élément de friction commun du dispositif de friction assure qu'en fonction des conditions de fonctionnement de l'amortisseur d'oscillations de vibra- tion et ainsi en fonction des états de déplacement de l'élément de transmission, il subsiste entre eux et avec la direction périphérique, un jeu suffisant pour que l'élément5 de friction n'agisse chaque fois que dans cette zone de fric- tion. Ainsi, par exemple, si le jeu évoqué ci-dessus, n'est pas consommé dans la direction périphérique lors des mouve- ments de l'élément de transmission d'entrée, sous l'effet des oscillations de torsion, alors ces éléments de transmission peuvent effectuer un mouvement relatif par rapport à l'élément de friction. Contrairement à cela, du fait des for- ces normales exercées au moins par un ressort axial, on in- terdit tout mouvement relatif entre l'élément de friction et l'élément de transmission en sortie. La première zone de frottement se trouve alors toujours axialement entre l'élément de transmission d'entrée et l'élément de friction. Dès que le jeu évoqué ci-dessus est absorbé, les éléments de friction sont entraînés par débattement de l'élément de transmission du côté de l'entrée pour supprimer tout mouvement relatif au niveau du premier bloc de friction. A la place de cela, il n'y a au moins qu'une plage de frotte- ment entre l'élément de transmission amont et l'élément de transmission aval et suivant que l'élément de frottement ar- rive en contact avec seulement une plaque de recouvrement de l'élément de transmission de sortie ou avec plusieurs plaques de recouvrement directement ou par exemple par un ressort axial, et qui peut avoir une seconde zone de friction ou plu- sieurs zones de friction. Suivant le choix des matériaux pour les segments des éléments de friction et de façon correspondante, pour les rayons de friction intérieurs à l'élément de friction ainsi qu'en fonction du choix du nombre de surfaces de friction pour chaque zone de friction, on peut accorder entre eux les deux zones de friction pour qu'au passage de l'action d'une plage de friction à la suivante, l'étape évoquée ici concer- nant l'effet de friction puisse être réglée de manière très sensible. De plus, le dispositif de friction, après la réali- sation de tous les segments présentant chacun une plage de zone, donne un élément de friction global relativement com- pact et très simple. La force normale nécessaire à établir la friction est obtenue suivant une caractéristique de préférence par au moins un ressort axial. Au cas o on associe un ressort axial à chaque zone de friction, l'adaptabilité fine évoquée ci- dessus aux différents effets de friction peut encore se faire mieux pour chaque application. Si un ressort axial est utili- sé pour plusieurs zones de friction, on a néanmoins l'avantage d'un moindre rebut de fabrication car de tels res- sorts axiaux sont estampés usuellement dans des rondelles à ressort pleines de sorte que le rebut radial intérieur formé, augmente avec la taille du diamètre du ressort axial. On pourrait également envisager qu'un ressort axial, vu dans la direction radiale se compose de deux ressorts coaxiaux juxta- posés, qui seraient réalisés par des ressorts Belleville re- liés radialement et montés coaxialement. Lors de l'estampage de la zone radialement intérieure, ces deux ressorts pour- raient être perforés à leur point de jonction pour qu'en cas de mise en charge au montage ou au fonctionnement de l'amortisseur de vibration de torsion, les zones de rupture de consigne ainsi réalisées peuvent casser ce qui donne de nouveau deux ressorts axiaux différents. De même, on peut réaliser la perforation pour que les étroites branches de liaison qui subsistent, réduisent au minimum l'intervention réciproque des caractéristiques de ressorts des deux parties de ressorts ce qui permet de ne pas casser. Selon l'invention, on peut coupler les segments différents d'un élément de friction par une liaison souple dans la direction axiale. Selon l'écart actif respectif des points d'appui d'un ressort axial et en regard de cette liai- son, on a un bras de ressort sur le segment correspondant de l'élément de friction de sorte que par le choix du diamètre approprié du ressort axial au niveau de sa périphérie par laquelle ce ressort axial agit sur le segment de l'élément de friction, on peut influencer l'effet de friction réalisable par la plage de friction associée. On peut encore mieux régler si un ressort axial unique agit dans la plage d'extension de la liaison entre les segments d'un élément de friction de sorte que chaque varia- tion de diamètre conduit directement au niveau du ressort5 axial à une modification considérable de l'effet de friction de la plage de friction associée. Initialement, il a déjà été fait référence à l'avantage de plages de friction différentes. On peut réali- ser une autre plage de friction si à l'élément de friction ou aux éléments de friction on associe au moins un moyen de friction logé avec du jeu dans la direction périphérique dans l'élément de transmission du côté de l'entrée, ce jeu étant supérieur à celui existant entre cet élément et l'élément de friction. Comme déjà décrit ci-dessus, aussi longtemps que le jeu de l'élément de friction n'est pas utilisé, on a une pre- mière plage de friction axialement entre cet élément et l'élément de transmission d'entrée alors que lorsque le jeu de l'élément de friction disparaît, dans l'élément de trans- mission d'entrée la plage de friction se déplace vers une20 surface de friction qui se trouve axialement entre le moyen de friction et l'élément de friction; en effet, du fait de son entraînement mobile, l'élément de friction est réalisé du côté de l'entrée pour effectuer un mouvement relatif par rap- port à l'élément de transmission de sortie, et que le moyen de friction qui travaille avec encore du jeu, suit le mouve- ment de l'élément de transmission de sortie. On a ainsi une troisième plage de friction qui devient active seulement lorsque le jeu du moyen de friction est également absorbé de sorte qu'à partir de cet instant, l'élément de friction et le moyen de friction sont déplacés en synchronisme avec l'élément de transmission d'entraînement; le mouvement de ces éléments se fait par rapport à l'élément de transmission d'entrée. La nouvelle plage se situe alors entre le moyen de friction et l'élément de transmission de sortie. Par un choix approprié des matières pour les éléments de friction, on peut commuter la friction. Selon une autre caractéristique, on a plusieurs éléments de friction couplés par des liaisons ce qui permet des mouvements relatifs des différents éléments de friction entre eux. L'avantage de cette caractéristique est de réduire le nombre d'éléments de friction séparés tant pour le stock- age que pour le montage ainsi qu'une bague de friction et5 ainsi le comportement sera celui d'une pièce unique; par ailleurs, en mode de fonctionnement de l'amortisseur d'oscillations de torsion, sous l'effet de la force centri- fuge, il peut s'échapper radialement vers l'extérieur et par exemple il laisse dans son orifice périphérique de l'élément10 de transmission d'entrée, qui autorise certes un jeu dans la direction périphérique, une direction radiale sur laquelle il faut adapter les dimensions des éléments de friction pour être pressé contre le bord extérieur de l'orifice périphéri- que puis selon la vitesse de rotation, on aura un effet de friction supplémentaire. Pour exclure que la friction dépend de la vitesse de rotation ou pour limiter cet effet, il faut que les liai- sons des éléments de friction soient rigides dans la direc- tion radiale pour absorber les efforts radiaux. La présente invention sera décrite ci-après à l'aide d'exemples de réalisation représentés schématiquement dans les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une demi-coupe radiale, longitudinale d'un amortisseur d'oscillations de torsion, - la figure 2 montre comme la figure 1, une coupe néanmoins décalée angulairement par rapport à celle de la figure 1, - la figure 3 est une vue éclatée des détails de l'amortisseur d'oscillations de friction, - la figure 4 est une vue en coupe d'une autre réalisation d'un palier radial, par rapport à la vue en coupe de la fi- gure 1, - la figure 5 correspond à la figure 1 mais avec une protec- tion contre la perte pour les moyens de fixation au niveau d'un palier axial, - la figure 6 montre également une autre réalisation de la zone du palier radial, - la figure 7 montre un détail des éléments de transmission de l'amortisseur d'oscillations de torsion avec un disposi- tif à friction différent de celui des figures 1 à 5, con- cernant les points d'appui par une force axiale, - la figure 8 montre comme la figure 7 mais avec un seul res- sort axial prévu sur l'élément de friction du dispositif à friction, - la figure 9 montre comme la figure 8 mais avec une liaison entre les différents segments de l'élément de friction, - la figure 10 correspond à la figure 8 mais avec un moyen de friction supplémentaire au niveau du dispositif à friction. L'amortisseur de vibrations de torsion représenté dans les dessins comporte un élément de transmission d'entrée 1 ayant notamment une bride primaire 2 se poursuivant radia- lement vers l'extérieur. Cette bride comporte dans sa zone périphérique, comme cela apparaît aux figures 2 et 3, des saillies radiales 3 par lesquelles il pénètre chaque fois dans une rainure 5 d'une masse d'inertie 6, annulaire, d'entrée; cette masse d'inertie reçoit dans sa zone périphé- rique une couronne dentée 7 engrenant avec un pignon de dé- marreur non représenté. Pour fixer la masse d'inertie d'entrée 6 sur la bride primaire 2, on a des rivets 8 passant dans des perçages correspondants des saillies radiales 3 et de la masse d'inertie 6. Les saillies radiales 3 de la bride primaire 2 qui pénètrent dans les rainures 5 de la masse d'inertie d'entrée 6 réalisent une liaison par la forme entre les deux éléments 2 et 6. La bride primaire 2 comporte dans sa zone radia- lement intérieure, des orifices traversants 10 pour des moyens de fixation 11 traversant en outre les orifices 13 d'un anneau d'écartement 12 et servant à fixer l'amortisseur d'oscillations de torsion, sur un vilebrequin 15 indiqué uni- quement par un trait mixte à la figure 1 et appartenant au moteur par exemple un moteur à combustion interne. La bague d'écartement 12 sert alors à relier solidairement selon l'axe la bride primaire 2 au vilebrequin 15. La bride primaire 2 fonctionne au niveau de son extrémité radiale intérieure comme moyeu primaire 16 pour re- cevoir un palier radial 17 en forme de palier lisse. Le pa- lier radial 17 entoure lui-même un moyeu secondaire 18 réalisé sur l'extrémité radiale intérieure d'une plaque de recouvrement 20 de sortie et dirigée vers le vilebrequin 15. La bride primaire 2 est munie au niveau de son moyeu primaire 16, de saillies axiales 22 pénétrant dans des cavités axiales 23 d'un palier axial 21. On réalise de cette manière un blocage en rotation du palier axial 21 par rapport à la bride primaire 2 pour que les orifices traversants 24 réalisées dans le palier axial 21 soient alignées avec les orifices traversants 10 de la bride primaire 2 ainsi qu'avec les orifices traversants 13 de la bague d'écartement 12. On peut ainsi engager les moyens de fixation il pour relier l'amortisseur d'oscillations de torsion du vilebrequin 15, sans difficulté dans tous les orifices traversants 10, 13, 24. Pour éviter la perte des moyens de fixation, en particu- lier si le palier axial 21 est en matière plastique, les ori- fices traversants 24 ont un diamètre suffisamment réduit pour que les moyens de fixation ne puissent être glissés par leur endroit de plus grand diamètre, qu'en exerçant une certaine force axiale, à travers les orifices traversants 24. Le pa- lier axial 21 joue ainsi le rôle complémentaire d'une protec- tion 58 contre la perte. Cette protection contre la perte peut toutefois être réalisée différemment comme le montre par exemple la figure 5; dans ce cas, on a des tétons 60 élasti- ques, venant radialement vers l'intérieur dans les zones d'engagement des orifices traversants 24, et qui constituent des protections contre la perte 58. Contrairement au palier axial 21 en matière plas- tique, par exemple en polyamide avec addition de Téflon, le palier radial 17 est de préférence une coquille de support en acier fixée radialement à l'extérieur au moyeu primaire 16. Cette coquille d'appui en acier porte de préférence du bronze revêtu de Téflon comme couche d'entrée, dans laquelle peuvent s'incruster des particules de saleté et les copeaux, pour qu'ils ne provoquent aucun incident. De façon avantageuse, on peut également réunir les deux paliers en une seule pièce ce qui donne des avantages de fabrication notamment si cette pièce commune est fabriquée par injection. On peut utiliser différentes matières plastiques et différents produits métal- liques pour réaliser ce palier. Le palier axial 21 assure d'une part le maintien de l'écart nécessaire entre la bride primaire 2 et la plaque de recouvrement de sortie 20 et d'autre part il assure égale- ment que les produits ou poussières d'abrasion provenant d'un embrayage par friction 46, de structure classique, et qui n'est représenté que schématiquement, ne puissent arriver jusqu'au palier radial 17 à protéger, mais que cette pous-10 sière d'abrasion reste au niveau des orifices traversants 24 du palier axial 21. Pour cette raison, le palier axial 21 a des dimensions dans la direction radiale, choisies pour que sa périphérie intérieure 101 entoure certes le palier radial 17 mais avec un diamètre qui n'est que légèrement supérieur a celui de la périphérie extérieure 98 du palier radial 17. Le palier axial 21 reste ainsi avec sa périphérie intérieure 101, radialement à l'intérieur des cavités 69 de la plaque de recouvrement de sortie 20. La périphérie extérieure 102 du palier axial 21 se trouve radialement à l'extérieur des cavités 69 de la pla- que de recouvrement de sortie 20. On obtient ainsi, malgré les découpes importantes 69, une surface d'appui suffisante pour le palier axial 21 contre la plaque de recouvrement de sortie 20. Pour disposer néanmoins de place suffisante pour d'autres pièces comme par exemple des ressorts 26 d'un dispo- sitif amortisseur 28, qui se trouvent radialement à l'ex- térieur du palier axial 21, ce palier axial 21 comporte à sa périphérie 102 une forme profilée 105. Partant du côté du pa- lier axial tourné vers la plaque de recouvrement 20, cette forme profilée diminue de diamètre en direction de la bride primaire 2 et le tracé de cette forme profilée 105 dans la direction axiale est adaptée à la forme périphérique des res- sorts 26. Ce moyen constructif permet de décaler les ressorts 26, profondément vers l'intérieur, dans la direction radiale malgré le palier axial 21 de grande dimension radiale qui of- fre les avantages évoqués ci-dessus, de sorte que radialement à l'extérieur des ressorts 26, il reste suffisamment de place pour recevoir la masse d'inertie de sortie 36. Ainsi, globa- lement on a une construction extrêmement compacte de l'amortisseur d'oscillations de torsion. Le palier axial 21 s'appuyant d'une part contre la bride primaire et d'autre part contre la plaque de recou- vrement 20 fonctionne comme une enveloppe 100 de protection contre la poussière pour le palier radial 17. Les ressorts 26 ci-dessus sont logés dans des fe- nêtres 29 de la bride primaire 2 ainsi que dans des fenêtres d'une plaque de recouvrement d'entrée 31; cette dernière s'appuie par sa zone intérieure sur la bague d'écartement 12; les ressorts peuvent également être sollicités par les éléments de commande non représentés, appartenant à la plaque de recouvrement de sortie 20. Les ressorts 26 sont entourés par des anneaux intermédiaires 38, 70 sur lesquels on a fixé par rivetage des ergots de commande 72, 73 décalés chaque fois de 180 comme cela apparaît mieux à la figure 3. Ces an- neaux intermédiaires sont maintenus axialement entre la bride primaire 2 et la plaque de recouvrement d'entrée 31 ainsi qu'entre la bride primaire 2 et la plaque de recouvrement de sortie 20; comme cela apparaît notamment à la figure 2, la plaque de recouvrement d'entrée 31 est munie d'un appui axial 67 et la plaque de recouvrement de sortie 20 comporte un ap- pui axial 68. Les anneaux intermédiaires 38 et 70 selon le présent exemple sont centrés par les ressorts 26; on peut néanmoins envisager de conduire l'anneau intermédiaire d'entrée 70 jusque dans la zone de la bride primaire 2 en l'augmentant radialement, c'est-à-dire jusqu'à son décroche- ment axial 71. Cela réaliserait ainsi le centrage de l'anneau intermédiaire 70, radialement vers l'extérieur. On peut éga- lement envisager un tel centrage par une mise en forme appro- priée de la bride primaire 2, sur son côté tourné vers l'anneau intermédiaire 38. La bride primaire 2 comporterait alors une fixation radiale. Les anneaux intermédiaires 38, 70 ont pour fonction de placer les ergots de commande 72, 73 chaque fois entre deux des ressorts 26. Ainsi, des oscilla- tions de torsion qui sont par exemple induites par le vile- brequin 15 et la bride primaire 2, sont transmises au premier ressort 26 et par celui-ci au premier anneau intermédiaire par exemple l'anneau intermédiaire 70; les ergots de com- mande 72 de cet anneau transmettent alors les oscillations au second ressort 26 et par les ergots de commande 73 du second anneau intermédiaire 38 les oscillations sont transmises aux5 plaques de recouvrement 20 et 31; ces plaques fonctionnent alors comme élément de transmission 39 de sortie. Il est clair que les différents ressorts 26 placés les uns derrière les autres peuvent avoir une rigidité différente pour que le dispositif amortisseur 28 agisse suivant des niveaux diffé- rents. Le détail de la réalisation du dispositif amortisseur 28 ne sera pas décrit ici. L'essentiel est que les ressorts 26 se trouvent radialement à l'intérieur de garnitures de friction 51 prévues sur une suspension de garnitures 52 et reliée par des rivets 54 au disque de support 55 d'un disque d'embrayage 50; ce dernier est muni dans sa zone radialement intérieure, d'un moyeu 56 pour être engagé sur l'arbre de transmission non représenté. Il est intéressant pour ce dis- que d'embrayage 50, principalement que les rivets 54 évoqués ci-dessus se trouvent à l'extrémité radiale intérieure de la garniture de friction 51 pour ne pas pénétrer de manière gê- nante dans la zone de friction comprenant une surface de friction 48 d'un carter d'embrayage 45 représenté seulement schématiquement pour l'embrayage à friction 46 et une surface de friction opposée 49 prévue sur la masse d'inertie 36, du côté de la sortie. Comme cela apparaît le plus clairement à la fi- gure 4, les plaques de recouvrement 20 et 31 sont reliées par des goujons d'écartement 32 qui maintiennent les plaques d'écartement 20 et 31 à une distance fixe et relient la pla- que de recouvrement 20 à la masse d'inertie 36 de sortie, dé- jà évoquée; pour cela la masse d'inertie comporte des orifices traversants 34. La masse d'inertie de sortie 36 fait également partie de l'élément de transmission de sortie 39. La plaque de recouvrement de sortie 20 est en outre reliée par des rivets 37 à la masse d'inertie de sortie 36. La pla- que de recouvrement d'entrée 31 comporte des prolongements radiaux 33 avec des orifices traversants 34 pour recevoir les goujons d'écartement 32. Pour réduire l'encombrement axial, la zone ra- diale extérieure de la plaque de recouvrement de sortie 20 est rabattue vers la zone radiale centrale en direction de la bride primaire 2 pour que radialement à l'extérieur de cette partie rabattue 74, elle soit essentiellement parallèle à la bride primaire. On obtient ainsi dans la zone radiale exté- rieure de la plaque de recouvrement de sortie 20, une surface suffisamment grande dans la direction radiale pour recevoir la masse d'inertie de sortie 36 et comme déjà indiqué, celle- ci sert de surface de friction opposée 49 pour coopérer avec la garniture de friction 51 du disque d'embrayage 50. Pour dimensionner la garniture de friction 51 de façon suffisante, il faut néanmoins que la masse d'inertie de sortie 36 soit prolongée radialement vers l'intérieur au-delà de ce qu'il est permis par la zone radialement extérieure de la plaque de recouvrement de sortie 20. Pour cette raison, la plaque de recouvrement 20 est munie au niveau de sa déviation 74, de parties bombées 40 dans la direction axiale (figure 2) pas- sant autour de la zone périphérique de l'anneau intermédiaire 38 voisin. Dans la zone périphérique, entre chaque fois deux parties bombées 40 dans la direction axiale, il y a des cavi- tés 42 (figure 1) permettant à cet endroit le passage de l'anneau intermédiaire 38. Ces cavités 42 créent de la place permettant à la masse d'inertie 36 de sortie, de s'étendre suffisamment dans la direction radiale intérieure, alors que son côté ci-dessus tourné vers la plaque de recouvrement de sortie 20 comporte, au niveau de chaque bossage axial 40, un évidement 41. Comme les bossages axiaux 40 pénètrent chaque fois dans des évidements 41, lorsqu'on regarde dans la direc- tion périphérique, on réalise ainsi une liaison solidaire en rotation entre la masse d'inertie de sortie 36 et la plaque de recouvrement de sortie 20. De plus, cette réalisation as- sure malgré une extension axiale minimale de l'amortisseur d'oscillations de torsion, une épaisseur suffisante pour la masse d'inertie de sortie 36 dans la direction axiale, épais- seur et solidité correspondantes qui sont indispensables pour que cette masse d'inertie puisse jouer efficacement ce rôle de surface de friction opposée 49 pour les garnitures de friction. Pour la même raison, dans la zone de la plaque de recouvrement 20, dans la zone radialement intérieure, il y a des éléments de rigidification 62 en forme d'ondulation lors- qu'on regarde en coupe (voir figure 2) permettant d'attaquer des ressorts intérieurs non représentés. La résistance de cette plaque de recouvrement vis-à-vis des efforts axiaux de débrayage de l'embrayage à friction est augmentée grâce à une fenêtre à ressort, fermée dans la zone 66. Des moulures d'attaque 65 sont également prévues sur la plaque de recouvrement d'entrée 31. Comme cela apparaît de manière plus précise à la figure 3, la plaque de recouvrement de sortie 20 comporte dans la zone radiale des fenêtres 26, également des ouvertu- res 64 destinées en première ligne à réduire le poids de la plaque de recouvrement 20 sans en diminuer la résistance. Ra- dialement à l'intérieur de ces ouvertures, il y a des bran- ches 66 dirigées radialement vers l'intérieur et assurant la liaison avec le moyeu secondaire 18. Dans la direction péri- phérique entre chaque fois deux branches 66, il y a une dé- coupe 69. Chaque découpe 69 permet l'accès à deux moyens de fixation 11. A la fois les orifices 64 et les découpes 69 renforcent le refroidissement de l'installation d'amor- tissement 28 que de manière négligeable car il n'y a pas d'évacuation suffisante pour l'air d'entrée. C'est ainsi que par exemple le volume dans la direction axiale pour les dé- coupes 69 est fermé par le palier axial 21 alors que l'air qui arrive par les orifices 64 ne peut s'échapper radialement à l'extérieur à cause des anneaux intermédiaires 38, 70. Tou- tefois, après avoir traversé les ressorts 26, l'air s'écoule dans une direction essentiellement axiale pour sortir du côté du vilebrequin 15. Dans la zone radialement extérieure de la bride primaire 2, il y a un dispositif à friction 80 qui apparaît mieux globalement à la figure 3. Ce dispositif se compose de plusieurs éléments de friction 81 répartis à la périphérie; ces éléments ont la forme de blocs de friction comportant chaque fois un segment 88 formant une première zone de fric- tion 82 et un segment 91 formant une seconde zone de friction 83. Dans l'intervalle, il y a des liaisons 85 reliant les éléments de friction 81 mais autorisant les mouvements des différents éléments de friction 81 à la fois dans la direc- tion radiale et dans la direction axiale. Les éléments de friction s'appuient globalement par leur face tournée vers la plaque de recouvrement d'entrée 31 contre cette plaque de re- couvrement alors que le segment 88 avec la première zone de friction 82, c'est-à-dire la zone de moindre extension axiale, s'appuie par un ressort axial 82 contre la bride pri- maire 2. Contrairement à cela, les éléments de friction 81 s'appuient par leur segment axial plus grand 91, qui dans cette réalisation se trouve radialement plus à l'extérieur, dans des orifices périphériques 87 de la bride primaire 2 pour s'appuyer contre la plaque de recouvrement de sortie 20 par l'intermédiaire d'un ressort axial 90. Le ressort axial arrive ainsi en contact avec la seconde zone de friction 83 des éléments de friction 81. Pour le fonctionnement de cette seconde zone de friction 83, les orifices périphériques 87 de la bride primaire 2 sont plus grands que l'extension de chaque élément de friction 81. Le dispositif à friction 80 fonctionne de façon que pour de très faibles oscillations de torsion, c'est-à- dire de faibles mouvements relatifs de l'élément de transmis- sion d'entrée 1 par rapport à l'élément de transmission de sortie 39, dans la direction périphérique, le segment 81 avec la seconde zone de friction 83 se déplace dans la direction périphérique dans chaque orifice périphérique 87 sans pouvoir atteindre les extrémités périphériques de ces orifices. Pen- dant ce fonctionnement, les éléments de friction 81 sont poussés contre la plaque de recouvrement d'entrée 31 à la fois par le ressort axial 89 et par le ressort axial 90 puis- que la plaque de recouvrement fait partie de l'élément de transmission de sortie 39 exécutant un mouvement relatif par rapport à la bride primaire d'entrée 2. Le mouvement relatif entre ces deux pièces conduit par les éléments de friction 81 avec le ressort axial 89 reliant la bride primaire 2 à un ef- fet de friction dans la première zone de friction 82. A ce moment, il n'y a pas de frottement entre l'élément de fric- tion 81 et la plaque de recouvrement de sortie 20 car les plaques de recouvrement 20, 31 n'effectuent pas de mouvement relatif par rapport aux éléments de friction déplacés en syn- chronisme avec la plaque de recouvrement d'entrée 31. Le res- sort axial 90 sert dans ces conditions uniquement à exercer une force d'application axiale. * Mais dès que la bride primaire 2 est déplacée dans la direction périphérique suffisamment pour que les ex- trémités des orifices périphériques 87 associés à ce sens du mouvement entraînent les éléments de friction 81, il n'y a plus de mouvement relatif entre la bride primaire 2 et le segment 88 des éléments de friction 81 portant cette première zone de friction 82. Le ressort axial 89 sert alors unique- ment à exercer une force axiale poussant les éléments de friction 81 contre la plaque de recouvrement d'entraînement 31. Les éléments de friction 81 effectuent toutefois mainte- nant un mouvement relatif par rapport à cette plaque de re- couvrement 31 et par rapport à la plaque de recouvrement de sortie 20, si bien qu'en plus du frottement entre la plaque de recouvrement d'entrée 31 et les éléments de friction 81, il y a également une friction entre les segments 91 et par le ressort axial 90, sur la plaque de recouvrement de sortie 20. Il est remarquable qu'avec seulement une pièce de friction, c'est-à-dire avec les éléments de friction 81, on peut créer deux conditions de fonctionnement différentes. Ce- la permet de résoudre des problèmes de friction différents avec un tel amortisseur d'oscillations de torsion mettant en oeuvre des moyens de construction et de matériau réduits au minimum. En outre, un tel dispositif de friction est réalisa- ble d'une manière particulièrement compacte et simple. Il est en outre remarquable que dans ce disposi- tif à friction 80, indépendamment de ce que l'on fonctionne dans la première ou la seconde plage de friction, en fonction de la vitesse de rotation, si les éléments de liaison 85 en- tre chaque fois deux éléments de friction 81 sont souples et cela à la fois dans la direction radiale et dans la direction axiale. Grâce à la force de frottement élevée pour les vites- ses de rotation élevées, les éléments de friction 81 s'appuient par leur segment axial 91 le plus grand contre la zone radialement extérieure au niveau de l'orifice de passage 87 correspondant créant ainsi un frottement supplémentaire. La figure 4 montre un autre mode de réalisation de l'amortisseur d'oscillations de torsion comprenant au ni- veau du palier radial 17, une variante de dispositif par rap- port à la solution décrite ci-dessus; selon la figure 4, la plaque de recouvrement 31 d'entrée arrive radialement à l'intérieur jusque pratiquement au niveau des moyens de fixa- tion 11 pour être recourbée en direction de la sortie pour former de cette manière un moyeu primaire 92 entourant le pa- lier radial 17. Ce dernier palier entoure lui-même la bague d'écartement 12. Les trois pièces prises globalement et vues dans la direction axiale, arrivent au niveau de la bride pri- maire 2. Cette réalisation est d'une fabrication particuliè- rement simple et peu coûteuse. La figure 6 montre une autre simplification selon laquelle la bride primaire 2 est repliée dans sa zone radia- lement intérieure pour créer d'une part une compensation axiale vis-à- vis du vilebrequin (dans le mode de réalisation de la figure 1, cela est assuré par la bague d'écartement 12) et d'autre part, après ce repliage 94 de la bride, on forme le moyeu primaire 95, recourbé en direction de la sortie. Comme déjà décrit, le moyeu primaire 95 entoure au niveau de la bride primaire 2, le palier radial 17 qui entoure lui-même le moyeu secondaire 18 du côté de la sortie. Le dispositif à friction de la figure 7 se dis- tingue de celui des descriptions précédentes en ce que les ressorts axiaux 89, 90 agissent à d'autres endroits des élé- ments de friction 81. Ainsi, le ressort axial 89 associé à la première zone de friction 82 agit comme dans les figures dé- crites ci-dessus, axialement entre la bride primaire 2 et chacun des éléments de friction 81; toutefois, le ressort axial 90 associé à la seconde zone de friction 83 est prévu sur le côté opposé de la bride primaire. A la différence d'une modification géométrique, cette variante fait que pour les éléments de friction 81 décrits ci-dessus, la seconde zone de friction 83 et la dimension qui se compose des deux segments 88 et 91 de l'élément de friction 81 alors que la seconde zone de friction 83 selon la figure 7 est uniquement limitée au segment 91 de l'élément de friction 81. Dans les deux cas, la zone de friction sur le côté opposé respectif se trouve dans la zone de contact entre le ressort axial 90 res- pectif et l'élément de friction 81. Pour choisir entre le dispositif à friction de la figure 1 et celui par exemple de la figure 7, on tiendra compte de l'effet de friction que l'on souhaite pour la seconde zone de friction 83. Il est à remarquer en complément à la figure 7, pour éviter que le ressort axial 89 ne patine sur la bride primaire 2, le ressort axial 89 est réparti dans la direction périphérique avec des pattes 120 du côté primaire, venant dans une cavité 121 associée de la bride primaire 2, sans jeu dans la direction périphérique pour réaliser ainsi une liai- son par la forme. Selon la figure 8, un ressort axial commun 110 est prévu pour les deux segments 88, 91 d'un élément de fric- tion 81. Ce ressort axial présente un avantage de fabrication par rapport à deux ressorts axiaux indépendants car la fabri- cation de tels ressorts axiaux annulaires produit, lors de leur estampage, une partie intérieure en forme de disque qui est du rebut. Ce rebut est réduit au minimum si l'anneau res- tant du ressort axial 110 joue le rôle de deux ressorts axiaux séparés, associés coaxialement et reliés dans la di- rection radiale car à l'estampage du disque radialement inté- rieur on peut réaliser dans le ressort axial 110, la perforation 125 représentée à la figure 8 et avant le montage mais également seulement pendant l'utilisation de l'amortisseur d'oscillations de torsion, on peut avoir la rupture prévue entre les deux pièces composant l'unique res- sort axial 110 initial; ainsi en définitive, et sans double découpe de la matière, on aura deux ressorts axiaux de diamè- tres différents. De même, la liaison des deux parties de res- sort peut être suffisamment souple pour que l'interaction des deux parties de ressort soit réduite au minimum. L'élément de friction 81 lui-même comporte radia- lement entre les deux segments 88, 91 une liaison 112 réali- sée par une réduction de la section dans la direction axiale. Cette liaison permet une mobilité axiale relative des deux5 sections 88, 91 ce qui se traduit par un bras de levier par rapport à la liaison 112 lorsque les deux points d'appui 113, 114 du ressort axial 110 changent d'écart par rapport à la liaison 112. Les variations de diamètre au niveau du ressort axial 110 peuvent ainsi donner des bras de levier différents10 par rapport à la liaison 112 et modifier le rapport d'action du frottement entre la première zone de frottement et la se- conde zone de frottement. Cette liaison 112 est encore plus significative si selon la figure 9, elle résulte de la combi- naison avec un ressort axial 110 ayant un unique point15 d'appui 115 sur l'élément de friction 81; ce point d'appui se trouve alors dans le prolongement de la liaison 112. Même de petites variations de diamètre du point d'appui 115 par modification du diamètre du ressort axial 110 peuvent réaliser une modification perceptible du rapport de l'effet de friction entre la première zone de friction 82 et la se- conde zone de friction 83. La figure 10 combine un élément de friction 81 avec un moyen de friction 117 s'étendant avec du jeu dans la direction périphérique à travers une ouverture périphérique 122 de la bride primaire 2. La partie de friction proprement dite du moyen de friction 117 se situe axialement entre l'élément de friction 81 et un ressort axial 90 qui lui-même s'appuie contre la plaque de recouvrement d'entraînement 31. Le ressort axial 89 associé à la première zone de friction 82 est serrée entre la bride primaire 2 et le segment 88 de l'élément de friction 81. Le fonctionnement du dispositif à friction 80 se- lon la figure 10 est le suivant: pour un petit débattement relatif de la bride primaire 2 pour lequel le jeu dans la di- rection périphérique entre l'élément de friction 81 et le moyen de friction 117 n'est pas encore utilisé dans l'orifice périphérique respectif 87, 122, on a du frottement au niveau de la première zone de friction 82 entre le segment 88 de l'élément de friction 81 et le ressort axial 89. Le moyen de friction 117 est logé dans son orifice périphérique 122 avec un jeu plus important que l'élément de friction 81 dans son orifice périphérique 87 de sorte que le moyen de friction 1175 suit toujours encore le mouvement des plaques de recouvrement et 31 alors que l'élément de friction 81 est déjà entraîné car le ressort axial 90 crée une liaison par la force entre le moyen de friction 103 et la plaque de recouvrement 31. Dans ces conditions, la seconde zone de friction 83 se forme10 entre d'une part le segment 91 de l'élément de friction 81 et la plaque de recouvrement 20 et d'autre part par les deux segments 88, 91 de l'élément de friction 81 sur le côté du moyen de friction 117. Mais dès que l'extrémité correspon- dante de l'orifice périphérique 122 dans la bride primaire 2 est atteinte, il y a également entraînement. A partir de cet instant on a une troisième zone de friction 124 au niveau du côté du moyen de friction 117 tourné vers le ressort axial 90. Il est clair qu'un choix approprié des matières des différents éléments participant à l'opération de friction pour la zone de friction peut également être décalé de l'autre côté de l'un des ressorts axiaux ce qui toutefois n'a pas été explicité dans le cas présent puisque ce moyen est connu du spécialiste. De plus, par le choix des matériaux on peut influencer considérablement l'effet de friction dans les différentes zones de friction. NOMENCLATURE 1 Elément de transmission d'entrée 2 Bride primaire 3 Saillie radiale 5 Rainure 6 Masse d'inertie d'entrée 7 Couronne dentée 8 Rivets Orifices traversants 11 Moyen de fixation 12 Bague d'écartement 13 Orifices traversants Vilebrequin 16 Moyeu primaire 17 Palier radial 18 Moyeu secondaire Plaque de recouvrement de sortie 21 Palier axial 22 Partie en saillie 23 Partie en creux 24 Orifices traversants Partie inclinée 26 Ressort 28 Dispositif amortisseur 29 Fenêtre Fenêtre 32 Goujon d'écartement 33 Prolongements radiaux 34 Orifices traversants 36 Masse d'inertie de sortie 37 Rivets 38 Anneau intermédiaire 39 Elément de transmission de sortie Bossages axiaux 41 Evidement 42 Découpes 44 Orifices traversants Carter d'embrayage 46 Embrayage à friction 48 Surface de friction 49 Surface de friction opposée Disque d'embrayage 51 Garniture de friction 52 Suspension de garniture 54 Rivetage Disque de support 56 Moyeu 57 Passage 58 Protection contre la perte Téton 62 Eléments de rigidification 64 Ouvertures 65 Eléments de rigidification/moulures d'attaque 66 Branches 67 Appui axial 68 Appui axial 69 Découpes 70 Bague intermédiaire 71 Décrochement axial 72 Ergots de commande 73 Ergots de commande 74 Partie déviée 80 Dispositif à friction 81 Eléments de friction 82 Première zone de friction 83 Deuxième zone de friction Liaisons 87 Orifices périphériques 88 Segment 89 Ressorts axiaux Ressorts axiaux 91 Segment 92 Moyeu primaire 94 Repliage de la bride 97 Liaison par la forme 98 Palier radial à la périphérie extérieure 99 Palier radial à la périphérie intérieure Enveloppe 101 Palier axial à la périphérie intérieure 102 Palier axial à la périphérie extérieure 105 Forme profilée Ressort axial 112 Liaison 113 Points d'appui 114 Points d'appui 115 Points d'appui 117 Moyen de frottement 118 Zone de friction Drapeau 121 Cavité 122 Orifice périphérique 124 Troisième zone de friction Perforation. R E V E N D I C A T IONS 1 ) Amortisseur d'oscillations de torsion comprenant un élé- ment de transmission de sortie qui peut se déboîter par rap- port à celui d'entrée, ainsi qu'un dispositif de friction agissant entre les éléments de transmission, ce dispositif ayant au moins deux zones de friction différentes, caractérisé en ce que les zones de friction (82, 83) sont prévues respectivement sur un segment (88, 91) d'un élément de friction (81) commun du dispositif à friction (80) et aussi longtemps que l'élément de friction (81) peut effectuer dans un orifice pé- riphérique associé (87) d'un élément de transmission (1, 39) un mouvement relatif par rapport à l'extrémité selon le sens de déplacement de l'orifice périphérique (87), une seule plage de friction (82) agit et après appui de l'élément de friction (81) contre cette extrémité de l'orifice périphéri- que (87), un second élément de friction (83) agit. 2 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que le dispositif de friction 80 comporte plusieurs éléments de friction (81) couplés par des liaisons (85). 3 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendica- tion 2, caractérisé en ce que les éléments de friction (81) sont couplés les uns aux autres par des liaisons permettant des mouvements relatifs des dif- férents éléments de friction (81). 4 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon l'une quel- conque des revendications 1, 2 3, caractérisé en ce qu' un premier (88) des segments (88, 91) est prévu entre les deux éléments de transmission (1, 39) et porte la première zone de friction (82) alors que l'autre segment (81) vient dans un orifice périphérique (87) de l'un (1) des éléments de transmission (1, 39), avec du jeu dans la direction périphé- rique, entre deux éléments (20, 31) de l'autre élément de transmission (39) et crée la seconde zone de friction (83). 5 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendica- tion 4, caractérisé en ce qu' un ressort axial (89, 90) est associé à chaque segment (88, 91) de chaque élément de friction (81). 6 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendica- tion 4, caractérisé en ce que les deux segments (88, 91) de chaque élément de friction (81) comportent un ressort axial commun (110). 7 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon l'une quel- conque des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que les deux segments (88, 91) sont mobiles axialement l'un par rapport à l'autre par une liaison déformable (112) prévue en- tre eux. 8 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendica- tion 7, caractérisé en ce que la liaison (112) est formée par un rétrécissement de section radialement entre les deux segments (88, 91). 9 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon l'une des re- vendications 7 ou 8, caractérisé en ce qu' au moins un point d'appui (113, 114, 115) est déplaçable ra- dialement par au moins un ressort axial (89, 90; 110) pour sa distance par rapport à la liaison (112). ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendi- cation 4, caractérisé en ce qu' au moins un moyen de friction (117) est associé aux éléments de friction (81), ce moyen traversant un orifice périphérique (122) dans le même élément de transmission (1) que le segment (91) avec toutefois un jeu plus grand que celui-ci dans la direction périphérique, ce moyen étant prévu entre un élément (31) de l'autre élément de transmission (39) et l'élément de friction (81) et après avoir absorbé le jeu plus grand, il forme une autre zone de friction (118). 11 ) Amortisseur d'oscillations de torsion selon la revendi- cation 6, caractérisé en ce qu' à la fabrication on réalise une perforation (125) dans le ressort axial (110) a un diamètre prédéterminé le long de sa périphérie et le cas échéant, en cas d'intervention de l'action d'une force, par exemple au montage ou pendant le fonctionnement, cet élément se divise en formant deux res- sorts axiaux (89, 90) indépendants.