FR 2764595 A1 19981218 FR 9707547 A 19970613 DESCRIPTION La présente invention concerne le domaine des traitements des déchets de processus produisant des déchets liquides chargés de matières organiques et a pour objet un procédé et une installation pour le traitement d'effluents du type précité, notamment d'effluents vinicoles essentiellement sous forme d'eaux de lavage. Dans le cas de ces derniers effluents, la pollution générée est limitée à des périodes temporelles relativement courtes, pendant lesquelles les effluents sont rejetés en très grande quantité et peuvent constituer, de ce fait, un risque pour l'environnement et le milieu récepteur. En effet, selon les régions, les années et les procédés de vinification utilisés, il faut prévoir entre I et 2 litres d'eau polluée généré(s) par litre de vin produit. La quantité de pollution est donc directement proportionnelle à la quantité de vin produite. Lorsque le viticulteur utilise moins d'eau, la pollution est plus concentrée, mais on peut estimer qu'en moyenne la charge organique est de 12 grammes de DCO (demande chimique en 02) par litre de vin. En outre, la quantité journalière est très variable et le lavage qui suit le soutirage peut ainsi quadrupler la production journalière moyenne. Les effluents vinicoles sont relativement facilement biodégradables, tout en étant carencés en azote et en phosphore, et présentent une décantabilité relativement faible associée à une pollution dissoute importante. Pour tenter de résoudre les problèmes liés à la production d'effluents vinicoles en grandes quantités, différentes solutions ont déjà été envisagées et, pour certaines, mises en oeuvre. Ainsi, il a été notamment proposé d'épandre directement lesdits effluents sur de grandes surfaces de terres agricoles et de répartir de ce fait l'impact de leur déversement sur le milieu récepteur, de manière à atteindre des taux de pollution surfacique acceptables. Toutefois, cette solution nécessite ponctuellement, en période de pointe de pollution, des moyens logistiques et humains importants et ne peut constituer une solution satisfaisante à long terme, notamment du fait des possibilités de renforcement des normes anti-pollution actuelles qui pourraient rendre ce procédé non conforme. -2- Il a également été proposé de réaliser un simple stockage aéré de ces effluents, puis de les épandre après une période de stockage suffisante. Néanmoins, cette solution rencontre de nombreux problèmes de contrôle du taux de pollution et entraîne des durées de stockage importantes pour tenter d'atteindre des niveaux de pollution acceptables. Enfin, il a, en outre, été proposé d'adapter les stations d'épuration traditionnelles en vue de leur utilisation pour le traitement des effluents vinicoles. Toutefois, cette adaptation entraîne un surdimensionnement coûteux desdites stations pour pouvoir répondre aux pointes de pollution générées, sans pour autant permettre un contrôle fiable de l'évolution du taux de pollution, et donc de la qualité des effluents finaux rejetés, ce du fait notamment du fonctionnement continu de ces installations. Le problème posé à la présente invention consiste, par conséquent, à pallier les inconvénients précités et à concevoir un procédé et une installation pour le traitement d'effluents chargés en matière organique, plus particulièrement d'effluents vinicoles, constituant une solution simple, adaptée, efficace, peu coûteuse et fiable dans le temps et permettant de répondre aux exigences réglementaires les plus strictes en ce qui concerne les effluents apurés rejetés. A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé de traitement d'effluents chargés en matières organiques, notamment d'effluents vinicoles essentiellement sous forme d'eaux de lavage, caractérisé en ce qu'il consiste principalement, pour chaque cycle de traitement, à déverser les effluents à traiter, au fur et à mesure de leur production, dans un bassin de stockage et à activer un circuit de recirculation entre ce dernier et un réacteur destiné notamment à oxygéner lesdits effluents, à activer un dispositif de suroxygénation intégré au bassin de stockage, lorsque le volume d'effluents stockés est trop important pour éviter de passer en phase anaérobie, ce tout en maintenant la recirculation par le réacteur, à stopper ensuite la suroxygénation et à maintenir la recirculation à un niveau minimal évitant le passage en anoxie des effluents, lorsque ces derniers vérifient certaines conditions minimales de pollution, à déverser simultanément et progressivement les effluents sur au moins une unité de massif d'épuration et à évacuer les effluents épurés, ce jusqu'à ne laisser sensiblement que des boues résiduelles de décantation plus ou moins minéralisées dans le bassin de stockage, et, enfin, à traiter éventuellement au moins une partie de ces dernières pour supprimer les composantes organiques présentes et aboutir à une boue minéralisée, sensiblement inerte. -3- L'invention a également pour objet une installation pour le traitement d'effluents chargés en particulier en matières organiques, notamment pour la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus, caractérisée en ce qu'elle est principalement constituée par au moins un bassin de stockage adapté au volume d'effluents à traiter durant un cycle de traitement, au moins un réacteur relié au(x) bassin(s) de stockage par un circuit de recirculation, au moins un dispositif de suroxygénation disposé dans le ou dans chaque bassin de stockage, et une ou plusieurs unités de massif d'épuration alimentées en effluents prétraités à partir du réacteur. L'invention sera mieux comprise, grâce à la description ci-après, qui se rapporte à un mode de réalisation préféré, donné à titre d'exemple non limitatif, et expliqué avec référence aux dessins schématiques annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue de dessus schématique d'une installation selon l'invention, et, la figure 2 est une vue de détail en coupe d'une unité de massif d'épuration faisant partie de l'installation représentée à la figure 1. Le procédé de traitement selon l'invention consiste principalement, pour chaque cycle de traitement, à déverser les effluents à traiter, au fur et à mesure de leur production, dans un bassin de stockage I et à activer un circuit de recirculation 2 entre ce dernier et un réacteur 3 destiné notamment à oxygéner lesdits effluents, à activer un dispositif de suroxygénation 4 intégré au bassin de stockage 1, lorsque le volume d'effluents stockés est trop important pour éviter de passer en phase anaérobie, ce tout en maintenant la recirculation par le réacteur 3, à stopper ensuite la suroxygénation et à maintenir la recirculation à un niveau minimal évitant le passage en anoxie des effluents, lorsque ces derniers vérifient certaines conditions minimales de pollution, à déverser simultanément et progressivement les effluents sur au moins une unité de massif d'épuration 5 et à évacuer les effluents épurés, ce jusqu'à ne laisser sensiblement que des boues résiduelles de décantation plus ou moins minéralisées dans le bassin de stockage 1, et, enfin, à traiter éventuellement au moins une partie de ces dernières pour supprimer les composantes organiques présentes et aboutir à une boue minéralisée, sensiblement inerte. Les boues résiduelles présentes après extraction des effluents liquides comportent, d'une part, des matières en suspension décantables et peu biodégradables et, d'autre part, des boues biologiques produites lors du processus d'épuration aérobie. Après l'arrêt du dispositif de suroxygénation 4, ces boues biologiques se décantent lentement en absence d'oxygène et se minéralisent en anaérobiose, le -4- carbone dégradable se transformant en gaz et ne laissant progressivement que des composés minéraux. Cependant, la densité de ces boues n'est pas uniforme: de 150 grammes par litre pour celles qui reposent sur le fond, on passe à 20 grammes par litre dans la zone appelée "voile de boues" à l'interface liquide/boues. Les boues les plus minéralisées, donc les plus inertes, sont les plus lourdes. Les plus biodégradables sont les plus légères, et se situent donc en surface. Le traitement des boues résiduelles consiste avantageusement à faire fonctionner le dispositif de suroxygénation 4 et le circuit de recirculation 2 sensiblement au maximum de leurs possibilités et à entraîner la composante légère des boues résiduelles, comprenant le taux le plus élevé de matières organiques, vers la zone de suroxygénation en vue de sa dégradation et de sa minéralisation en phase aérobie, de manière à aboutir à une quantité minimale de résidus constitués de boues minéralisées, denses et inertes. L'extraction des boues peut être effectuée, en vue de leur épandage, par exemple, en fin de période estivale qui se prête bien à leur absorption par le sol. Les boues inertes finales peuvent également, en fonction des quantités produites et de la contenance du bassin de stockage 1, rester stockées dans ledit bassin pour une extraction et un nettoyage complet tous les 5 ans, par exemple. Afin d'éliminer les particules solides de grande taille et de limiter la quantité de matières à décanter, il peut être avantageusement prévu que les effluents soient soumis à un tamisage ou à un dégrillage, éventuellement associé à une décantation, avant leur déversement dans le bassin de stockage 1. Conformément à un mode de réalisation préférentiel de l'invention, le déversement des effluents du réacteur 3 sur le massif d'épuration 5 est réalisé de manière séquentielle, en transférant une partie du contenu du réacteur 3 vers ledit massif 5 à chaque séquence, lorsque le taux de pollution de ladite partie est inférieur à une valeur seuil déterminée. Selon une caractéristique de l'invention, il peut également être prévu, notamment durant la phase de suroxygénation, d'utiliser le réacteur d'oxygénation 3 pour l'injection de produits favorisant l'épuration dans le bassin de stockage 1 par l'intermédiaire du circuit de recirculation 2 et pour la mesure et la surveillance d'au moins un paramètre indicateur du taux de pollution, par exemple une demande chimique et/ou biologique en 02 mesurée dans les effluents, pour déterminer l'instant approprié pour injecter une partie au moins du contenu du -5- réacteur 3 sur le massif 5, lorsque des conditions minimales de pollution sont remplies (telles qu'une DCO inférieure à 1 g/l). A titre d'exemples de produits injectables favorisant l'épuration, on peut notamment citer les produits à base de silicone du type connu sous la désignation RHODORSYL de la société CRAY-VALLEY, ainsi que différentes préparations commerciales biologiques actives contenant, par exemple, des bactéries et/ou des levures sélectionnées pour leurs performances épuratives. Le réacteur 3 permet, par conséquent, de réaliser par exemple des mesures, éventuellement combinées, de respirométrie et/ou de matières en suspension, tout en servant de contenant de décantation des effluents avant leur déversement sur le massif d'épuration 5. Le fonctionnement séquentiel du réacteur 3 (remplissage - période de traitement et de décantation - évacuation d'une partie du contenu sur le massif d'épuration) permet de contrôler de manière très précise l'évolution du taux de pollution des effluents et de ne transférer ces derniers, ou une partie de ces derniers, que lorsque des conditions minimales de pollution sont atteintes. Ainsi, le massif d'épuration 5 sera alimenté, séquentiellement, avec des quantités déterminées d'effluents adaptées à la surface dudit massif et dont le taux de pollution permet un traitement optimal par ce dernier, garantissant une pollution minimale au niveau des effluents finaux rejetés. La recirculation des effluents durant la phase de suroxygénation permet, en outre, d'homogénéiser les effluents stockés par la génération de courants favorisant un mélange de ces derniers. Conformément à une autre caractéristique de l'invention, le massif d'épuration 5 consiste en une ou plusieurs unités de massif de sable dont les caractéristiques et les dimensionnements sont déterminés de telle manière que le facteur limitatif du développement bactérien dans le massif soit le manque de carbone et non pas le manque en oxygène. En vue de favoriser ce mode de fonctionnement, le massif d'épuration 5 peut être soumis à une dépression, par application d'une aspiration à l'intérieur du massif de sable de manière à favoriser l'aération de la couche superficielle 5' du massif 5 recevant en premier les effluents provenant du réacteur 3, réalisant une oxygénation dudit massif 5 et une évacuation des gaz produits. En effet, lorsque le carbone devient le facteur limitatif du développement bactérien, il est totalement transformé par les bactéries aérobies en gaz carbonique et en divers carbonates dissous, ce qui permet au procédé de -6- garantir la pérennité d'un niveau d'épuration conforme à celui exigé par les réglementations. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, particulièrement adapté aux traitements des effluents vinicoles, chaque cycle de traitement dure sensiblement 365 jours, cette durée de cycle étant subdivisée temporellement en plusieurs périodes consécutives correspondant aux différentes opérations de traitement, à savoir, par exemple, une première période d'environ 10 jours, débutant avec les vendanges et correspondant à un stockage aéré des effluents déversés avec recirculation et oxygénation, une deuxième période de 40 à 110 jours, préférentiellement d'environ 90 jours, correspondant à la phase de suroxygénation, une troisième période de 100 à 250 jours, préférentiellement d'environ 200 jours, correspondant à une recirculation minimale, à une décantation de matières en suspension des effluents stockés dans le bassin I et à un déversement progressif et séquentiel desdits effluents liquides sur le massif d'épuration 5 à partir du réacteur 3 après vérification des conditions minimales de pollution et, enfin, une quatrième période d'environ 65 jours correspondant à la minéralisation des boues résiduelles et, le cas échéant, à leur évacuation du bassin de stockage 1. Un tel étalement dans le temps permet, d'une part, de dimensionner l'installation de traitement et ses composantes au plus juste par rapport aux besoins de l'utilisateur (solution la plus économique en investissement et en frais de fonctionnement) et, d'autre part, d'utiliser au maximum les processus naturels (réactions biochimiques, réactions biologiques, décantation) pour l'épuration des effluents (limitation des interventions extérieures aux processus naturels). Il convient de noter que la première et la plus importante pointe de pollution a lieu durant la première période précitée et correspond au déversement des eaux de nettoyage produites pendant la période des vendanges. Ces eaux sont facilement fermentescibles et la température automnale favorise le développement de micro-organismes de type anabacter. Ce type de bactéries anaérobies produit des gaz malodorants, notamment du méthyl mercaptan, de l'hydrogène sulfuré et du méthane. Afin d'éviter toute nuisance olfactive importante, dès le début du stockage, la mise en route de la recirculation entre le réacteur 3 et le bassin de stockage I permet de maintenir un niveau d'oxydation empêchant l'apparition de mauvaises odeurs. Par ailleurs, durant la troisième période précitée, débutant par l'arrêt du dispositif de suroxygénation 4, les effluents tranquillisés contenus dans le -7- bassin de stockage I peuvent décanter dans des conditions optimales. Simultanément, le temps de séjour des effluents s'allonge dans le réacteur 3 permettant, d'une part, un nouveau développement de la biomasse épuratrice, d'autre part, un maintien de l'effluent à saturation d'oxygène dissout. La présente invention a également pour objet une installation pour le traitement d'effluents chargés en particulier en matières organiques, et destiné notamment, mais non limitativement, à la mise en oeuvre du procédé de traitement décrit ci-dessus. Cette installation est principalement constituée, comme le montre la figure 1 des dessins annexés, par au moins un bassin de stockage I adapté au volume d'effluents à traiter durant un cycle de traitement, au moins un réacteur 3 relié au(x) bassin(s) de stockage I par un circuit de recirculation 2, au moins un dispositif de suroxygénation 4 disposé dans le ou dans chaque bassin de stockage 1, et une ou plusieurs unités 5 de massif d'épuration alimentées en effluents prétraités à partir du réacteur 3. Le bassin 1 de stockage et de décantation présente avantageusement une conformation facilitant l'extraction des boues résiduelles et le rendant apte à recevoir un dispositif de suroxygénation 4 qui permet, en fournissant un apport d'oxygène massif, de ramener rapidement la pollution biologique à un niveau acceptable pour le traitement final par un massif d'épuration 5 du type massif de sable. Afin de limiter la taille des particules solides déversées dans le bassin de stockage 1, l'installation peut comporter une station 6 de dégrillage ou de tamisage, le cas échéant muni d'un débourbeur, disposé en amont du bassin de stockage 1 et piégeant, par exemple, les particules présentant des sections supérieures à I cm2. Conformément à une caractéristique de l'invention, le réacteur 3 peut être disposé à l'intérieur du bassin de stockage 1, comporter un système d'oxygénation par diffuseur à bulles fines et être muni de moyens d'injection de produits chimiques et/ou biologiques favorisant l'épuration et de moyens d'analyse des effluents, notamment de leur degré de pollution et/ou d'oxygénation. Ce réacteur biologique 3, préférentiellement à structure verticale, est muni d'une pompe de recirculation intégrée au circuit de recirculation et d'une pompe d'injection des effluents sur le massif d'épuration 5, pouvant être actionnée séquentiellement pour des séquences d'injection d'effluents de quelques minutes par heure. -8- Ledit réacteur 3 pourra, par exemple, consister en un réacteur du type de ceux fabriqués par la société CALONA-PURFLO. Préférentiellement, l'aspiration et la réinjection des effluents dans le bassin de stockage I par le circuit de recirculation 2 sont réalisées respectivement à deux extrémités opposées dudit bassin I de manière à créer un flux ou un courant d'effluents traversant ce dernier, sensiblement parallèle au courant généré par le déversement initial des effluents dans ledit bassin 1 et dirigé notamment vers le dispositif de suroxygénation 4. Le suroxygénérateur pourra, quant à lui, consister, par exemple, en un suroxygénérateur du type connu sous la désignation C3201 par la société FLYGT. Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque unité de massif d'épuration 5 comporte une couche de sable siliceux présentant une granulométrie comprise entre 2 mm et 6 mm, un coefficient d'uniformité de 3,5 et un dimensionnement déterminé de telle manière que le facteur limitatif du développement bactérien dans le massif soit le manque de carbone. Le massif d'épuration 5 sera dimensionné de telle manière que le déversement séquentiel des effluents à partir du réacteur 3 produise, au niveau dudit massif, une lame d'eau inférieure à environ 10 cm/m2/jour, préférentiellement inférieure à 5 cm/m2/jour. Ce massif présentera avantageusement une épaisseur comprise entre et 80 cm, préférentiellement d'environ 60 cm. Les différentes unités de massif d'épuration 5 présentes forment un ensemble comprenant un système de répartition des effluents sous pression (tuyaux d'épandage 8), qui permet d'arroser et donc d'utiliser l'intégralité de la surface du massif, le massif d'épuration proprement dit, constituant le support de la biomasse et formé d'une couche de sable siliceux, et un système de récupération des effluents épurés situé à la base du massif et composé de drains de récupération 9 à large fente permettant une récupération même partielle des effluents pour les diriger vers le milieu hydraulique superficiel et autorisant, le cas échéant, une prise d'échantillons pour analyse. Conformément à une caractéristique complémentaire de l'invention, chaque unité de massif à sable 5 est soumise à une dépression par aspiration au niveau de la base de l'unité 5 concernée, cette mise en dépression permettant de remplacer en permanence le gaz carbonique de la respiration biologique par un apport d'oxygène frais et de favoriser une limitation du développement bactérien par le manque de carbone. -9- Comme le montre les figures 1 et 2 des dessins annexés, l'aspiration peut être réalisée par branchement sur le compresseur ou surpresseur 3' du système d'oxygénation du réacteur 3, par exemple par l'intermédiaire d'un dispositif à siphon 10. L'installation selon l'invention pourra également comprendre au moins une unité 7 de commande et de gestion du procédé mis en oeuvre, par exemple du type automate programmable, qui contrôle automatiquement le déroulement des cycles successifs de traitement, en étant associé à des capteurs 7' et à des actionneurs adaptés. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté aux dessins annexés. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention. - 10- REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'effluents chargés en matières organiques, notamment d'effluents vinicoles essentiellement sous forme d'eaux de lavage, caractérisé en ce qu'il consiste principalement, pour chaque cycle de traitement, à déverser les effluents à traiter, au fur et à mesure de leur production, dans un bassin de stockage (1) et à activer un circuit de recirculation (2) entre ce dernier et un réacteur (3) destiné notamment à oxygéner lesdits effluents, à activer un dispositif de suroxygénation (4) intégré au bassin de stockage (1), lorsque le volume d'effluents stockés est trop important pour éviter de passer en phase anaérobie, ce tout en maintenant la recirculation par le réacteur (3), à stopper ensuite la suroxygénation et à maintenir la recirculation à un niveau minimal évitant le passage en anoxie des effluents, lorsque ces derniers vérifient certaines conditions minimales de pollution, à déverser, simultanément et progressivement, les effluents sur au moins une unité de massif d'épuration (5) et à évacuer les effluents épurés, ce jusqu'à ne laisser sensiblement que des boues résiduelles de décantation plus ou moins minéralisées dans le bassin de stockage (1), et, enfin, à traiter éventuellement au moins une partie de ces dernières pour supprimer les composantes organiques présentes et aboutir à une boue minéralisée, sensiblement inerte. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le traitement des boues résiduelles consiste à faire fonctionner le dispositif de suroxygénation (4) et le circuit de recirculation (2) sensiblement au maximum de leurs possibilités et à entraîner la composante légère des boues résiduelles, comprenant le taux le plus élevé de matières organiques, vers la zone de suroxygénation en vue de sa dégradation et de sa minéralisation en phase aérobie. 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le déversement des effluents du réacteur (3) sur le massif d'épuration (5) est réalisé de manière séquentielle, en transférant une partie du contenu du réacteur (3) vers ledit massif (5) à chaque séquence, lorsque le taux de pollution de ladite partie est inférieur à une valeur seuil déterminée. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications I à 3, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser le réacteur (3) d'oxygénation pour l'injection de produits favorisant l'épuration dans le bassin de stockage (1) par l'intermédiaire du circuit de recirculation (2) et pour la mesure et la surveillance d'au moins un paramètre indicateur du taux de pollution, par exemple une demande en 02 mesurée dans les effluents, pour déterminer l'instant approprié pour déverser une partie du contenu du réacteur (3) sur le massif (5), lorsque des conditions minimales de pollution sont remplies. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le massif d'épuration (5) consiste en une ou plusieurs unités de massif de sable, dont les caractéristiques et les dimensionnements sont déterminés de telle manière que le facteur limitatif du développement bactérien dans le massif soit le manque de carbone. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le massif d'épuration (5) est soumis à une dépression, par application d'une aspiration à l'intérieur du massif de sable, de manière à favoriser l'aération de la couche superficielle (5') du massif (5) recevant en premier les effluents provenant du réacteur (3). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que, pour le traitement des effluents vinicoles, chaque cycle de traitement dure sensiblement 365 jours, cette durée de cycle étant subdivisée temporellement en plusieurs périodes consécutives correspondant aux différentes opérations de traitement, à savoir, par exemple, une première période d'environ 10 jours, débutant avec les vendanges et correspondant à un stockage aéré des effluents déversés avec recirculation et oxygénation, une deuxième période de 40 à 110 jours, préférentiellement d'environ 90 jours, correspondant à la phase de suroxygénation, une troisième période de 100 à 250 jours, préférentiellement d'environ 200 jours, correspondant à une recirculation minimale, à une décantation de matières en suspension des effluents stockés dans le bassin (1) et à un déversement progressif et séquentiel desdits effluents liquides sur le massif d'épuration (5) à partir du réacteur (3) après vérification des conditions minimales de pollution et, enfin, une quatrième période d'environ 65 jours correspondant à la minéralisation des boues résiduelles et, le cas échéant, à leur évacuation du bassin de stockage (1). 8. Installation pour le traitement d'effluents chargés en particulier en matières organiques, notamment pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications I à 7, caractérisée en ce qu'elle est principalement constituée par au moins un bassin de stockage (1) adapté au volume d'effluents à traiter durant un cycle de traitement, au moins un réacteur (3) relié au(x) bassin(s) de stockage (1) par un circuit de recirculation (2), au moins un dispositif de suroxygénation (4) disposé dans le ou dans chaque bassin de stockage (1), et une -12- ou plusieurs unités de massif d'épuration (5) alimentée(s) en effluents prétraités à partir du réacteur (3). 9. Installation selon la revendication 8, caractérisée en ce que le réacteur (3) est disposé à l'intérieur du bassin de stockage (1), comporte un système d'oxygénation par diffuseur à fines bulles et est muni de moyens d'injection de produits favorisant l'épuration et de moyens d'analyse des effluents, notamment de leur degré de pollution et/ou d'oxygénation. 10. Installation selon l'une quelconque des revendications 8 et 9, caractérisée en ce que l'aspiration et la réinjection des effluents dans le bassin de stockage (1) par le circuit de recirculation (2) sont réalisées respectivement à deux extrémités opposées dudit bassin (1) de manière à créer un flux ou un courant d'effluents traversant ce dernier, sensiblement parallèle au courant généré par le déversement initial des effluents dans ledit bassin (1) et dirigé notamment vers le dispositif de suroxygénation (4). 11. Installation selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisée en ce que chaque unité de massif d'épuration (5) comporte une couche de sable siliceux présentant une granulométrie comprise entre 2 mm et 6 mm, un coefficient d'uniformité de 3,5 et un dimensionnement déterminé de telle manière que le facteur limitatif du développement bactérien dans le massif soit le manque de carbone. 12. Installation selon l'une quelconque des revendications 8 à 11, caractérisée en ce que chaque unité (5) de massif de sable est soumise à une dépression par aspiration. 13. Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que l'aspiration est réalisée par branchement sur le compresseur ou surpresseur (3') du système d'oxygénation du réacteur (3), par exemple par l'intermédiaire d'un dispositif à siphon.