FR 2771590 A1 19990528 FR 9801246 A 19980129 CIRCUIT DE COEDMDE DE LAMPE FLUORESCENTE La présente invention concerne le domaine des lampes fluorescentes alimentées à partir du réseau alternatif haute ten- sion (par exemple, 220 volts/50 Hz). L'invention concerne plus particulièrement la commande de la lampe, essentiellement, en limitation de courant en fonctionnement nominal et en amorçage à l'allumage. En fonctionnement nominal, il est nécessaire de prévoir dans le circuit d'alimentation de la lampe un élément limiteur du courant en raison de la constitution même des lampes fluores- centes. En effet, ce type de lampe se comporte, en fonctionnement nominal, comme un élément limiteur de tension, c'est-à-dire que la tension aux bornes de la lampe est indépendante de la tension d'alimentation, mais fixée par la puissance de la lampe elle- même. Par conséquent, pour alimenter une lampe fluorescente sur la tension du secteur, il est nécessaire de prévoir un élément limiteur de courant, généralement appelé "ballast". A l'allumage, il est nécessaire de prévoir un élément d'amorçage ou de démarrage, généralement appelé "starter", des- tiné à chauffer les filaments que comporte la lampe fluorescente dans un premier temps, puis à l'amorcer par une surtension. La figure 1 représente un exemple de schéma classique d'alimentation d'une lampe fluorescente. Une telle lampe 1 est généralement constituée d'un élément tubulaire T rempli de gaz et aux deux extrémités duquel sont prévus deux filaments f, f' d'excitation. Chaque filament est destiné à être raccordé élec- triquement par ses deux extrémités et est donc associé à deux bornes 1, 2, respectivement 1', 2', d'alimentation. Les deux filaments f, f' sont destinés à être alimentés par une tension alternative Vac, par exemple, la tension du secteur appliquée entre deux bornes 3, 4 d'alimentation du circuit de la lampe. Dans l'exemple représenté à la figure 1, l'élément de limitation de courant est constitué d'une inductance L en fer, de forte valeur, intercalée entre une première borne 3 d'alimen- tation alternative et une première borne 1 d'un des filaments f de la lampe T. La deuxième borne du filament f est reliée, par l'intermédiaire d'un élément de démarrage 5, à une borne 2' du deuxième filament f', dont l'autre borne 1' est connectée à la deuxième borne d'alimentation 4 du secteur. Un condensateur C relie les bornes 3 et 4. L'élément d'amorçage ou de démarrage 5 est, le plus souvent, constitué d'un interrupteur thermique destiné à chauffer les filaments f et f' de la lampe T en court-circuitant les bor- nes 2 et 2' tant que les filaments sont froids. L'interrupteur thermique s'ouvre dès qu'il a atteint une température donnée, ce qui provoque une surtension déclenchant l'amorçage de la lampe grâce à la réserve d'énergie constituée par l'inductance L. Le rôle de l'inductance L est, en fonctionnement nomi- nal, de limiter le courant dans la lampe T de manière à ce que sa tension n'excède pas la valeur pour laquelle elle est conçue. Le rôle du condensateur C est de compenser le déphasage lié au mon- tage inductif afin d'améliorer le facteur de puissance et de le rendre acceptable pour un raccordement au réseau. Un inconvénient d'un système d'alimentation classique tel que représenté à la figure 1 est que le recours à une forte inductance (généralement de l'ordre de 1 Henry) conduit à un sys- tème volumineux et lourd. De plus, la nature inductive du montage qui nécessite une compensation du déphasage par le condensateur C requiert un condensateur de valeur importante (généralement de plus de 10 gF), donc électrolytique. Un autre inconvénient d'un tel système est qu'il n'existe pas de gradateur d'intensité lumineuse adapté. La figure 2 représente un exemple de schéma classique de circuit de limitation dit "électronique", c'est-à-dire mettant en oeuvre des composants actifs pour limiter le courant de la lampe fluorescente en fonctionnement nominal. Un tel circuit est constitué d'un pont 10 de diodes dont deux bornes d'application d'une tension alternative sont connectées à deux bornes 3, 4 d'application de la tension Vac du secteur. Une première borne 11 de sortie redressée du pont 10 constitue une borne de masse du circuit. Une deuxième borne 12 de sortie redressée du pont 10 délivre, à l'aide d'un condensateur électrolytique C' de forte valeur, une alimentation continue à un convertisseur à découpage 13 servant à alimenter la lampe fluo- rescente T. Le convertisseur à découpage 13 est généralement constitué d'un circuit 14 de commande associé à deux transistors MOS de puissance Ml, M2 (ou deux transistors bipolaires) connec- tés en série entre la borne 12 du pont 10 et la masse, le conden- sateur C' étant connecté en parallèle à cette association en série. Une borne 15 du convertisseur à découpage est connectée à une première borne d'une inductance haute fréquence L' montée, comme dans le cas de la figure 1, en série avec un des filaments f de la lampe T. Un condensateur C" de faible valeur relie les filaments f et f', et participe à l'amorçage de la lampe. La deuxième borne 1' du filament f' est connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur 16. Un autre condensateur 17 relie la borne 1' à une borne 18 d'entrée du convertisseur à découpage 13. Les condensateurs 16 et 17 servent à filtrer la composante continue dans la lampe T. La borne 18 reçoit la ten- sion continue délivrée par le condensateur C'. Le transistor Ml est connecté entre la borne 18 et la borne 15 et le transistor M2 est connecté entre la borne 15 et la masse. Les transistors Ml et M2 sont commandés par le circuit 14 qui comnporte également une entrée de réaction reliée à la borne 15 et qui est alimenté à partir de la borne 18 par l'intermédiaire d'une résistance R. Un condensateur 19 relie les bornes 15 et 18 et participe à la géné- ration d'une alimentation auxiliaire nécessaire à la commande du transistor Ml. Le circuit 14 peut cormporter d'autres bornes de confi- guration et de paramétrage non représentées. Le fonctionnement d'un circuit de limitation électronique tel que représenté à la figure 2 est parfaitement connu. Le pont 10 et le condensateur C' fournissent, pour une tension alternative de 220 volts, une ali- mentation de l'ordre de 300 volts continus au convertisseur à découpage qui est de type "demi-pont symétrique". Ce convertis- seur fournit un courant alternatif à une fréquence généralement d'environ 30 kHz à la lampe fluorescente T par l'intermédiaire de l'inductance haute fréquence (en série) L' qui peut être de faible valeur (de l'ordre du mH). Un système tel que représenté à la figure 2 économise l'emploi d'une forte inductance (L, figure 1). Toutefois, un inconvénient d'un circuit tel que repré- senté à la figure 2 est qu'il requiert toujours un condensateur électrolytique C' de forte valeur (généralement supérieur à 10 gF) pour filtrer la tension redressée par le pont 10. Le recours à des condensateurs électrolytiques nuit à la durée de vie du circuit. Un autre inconvénient du système représenté à la figure 2 est qu'il nécessite deux transistors MOS de puissance haute tension qui fonctionnent à haute fréquence. Un autre inconvénient d'un tel système est qu'il est nécessaire d'adjoindre au pont 10, un circuit 20 de correction du facteur de puissance. Sans circuit 20, les harmoniques du courant d'alimentation détériorent fortement le facteur de puissance. La présente invention vise à pallier les inconvénients des systèmes connus d'alimentation des lampes fluorescentes. L'invention vise, en particulier, à proposer un nouveau circuit de conmmande d'une lampe fluorescente qui assure une limi- tation du courant nominal tout en étant d'un encombrement réduit et au moins partiellement intégrable. La présente invention vise également à proposer une solution qui permette d'adjoindre une fonction de gradation d'in- tensité lumineuse au système de commande. La présente invention vise également à améliorer la fiabilité du système de commande en évitant le recours à des condensateurs électrolytiques. Une caractéristique de la présente invention est de prévoir une alimentation de la lampe fluorescente par un courant sinusoidal à basse fréquence correspondant à la fréquence du secteur (par exemple, 50 hertz) tout en évitant le recours à une induc- tance de forte valeur au moyen d'un circuit actif fonctionnant à une fréquence plus élevée (par exemple, de l'ordre de 100 kHz). Ainsi, selon la présente invention, on utilise un dis- positif actif pour alimenter la lampe fluorescente en contrôlant son courant. Ce dispositif fournit un courant alternatif basse fréquence à la lampe fluorescente d'une forme similaire à celle d'un circuit de limitation de type ferromagnétique, c'est-à-dire utilisant une simple inductance de forte valeur. Plus particulièrement, la présente invention prévoit un circuit de commande d'une lampe fluorescente comportant des moyens pour fournir un courant alternatif à basse fréquence à la lampe fluorescente, ces moyens étant commandés par une source de courant à découpage, commandable et fonctionnant à fréquence élevée. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la source de courant à découpage est constituée d'un interrupteur monté en série avec une résistance de mesure entre deux bornes de sortie redressée d'un pont redresseur d'une tension d'alimenta- tion alternative basse fréquence, l'interrupteur étant commandé par un circuit à partir d'une mesure du courant dans la résis- tance. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la source de courant à découpage est alimentée entre les deux bornes de sortie redressée du pont. Selon un mode de réalisation de la présente invention, la lampe est connectée entre une première borne de l'alimentation alternative basse fréquence et une première borne d'entrée alter- native du pont dont l'autre borne d'entrée alternative est reliée à une deuxième borne de l'alimentation alternative. Selon un mode de réalisation de la présente invention, un condensateur de faible valeur est connecté en parallèle avec une association en série d'une inductance de faible valeur et de la lampe. Selon un mode de réalisation de la présente invention, un élément inductif est connecté en série avec l'interrupteur entre les bornes de sortie redressée du pont. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le pont comporte, entre sa première borne d'entrée alternative et chacune des bornes de sortie redressée, un élément inductif. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le pont comporte un premier élément inductif en série avec une première diode du pont entre ladite deuxième borne de l'alimenta- tion alternative et une première borne de sortie redressée, et un deuxième élément inductif en série avec une deuxième diode entre ladite première borne d'entrée alternative et ladite première borne de sortie redressée. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit de coimmande comporte des moyens pour récupérer 1' éner- gie dudit/desdits éléments inductifs lorsque l'interrupteur est ouvert. Selon un mode de réalisation de la présente invention, lesdits moyens comportent un inverseur commnandé à la fréquence de la tension alternative d'alimentation et propre à faire fonction- ner en roue libre un élément inductif pendant les périodes d'ou- verture de l'interrupteur. Selon un mode de réalisation de la présente invention, lesdits premiers éléments inductifs constituent des enroulements primaires respectifs de deux transformateurs d'isolement de la lampe par rapport à la tension d'alimentation alternative. Selon un mode de réalisation de la présente invention, chaque transformateur comporte un premier enroulement secondaire de chauffage d'un filament de la lampe. Selon un mode de réalisation de la présente invention, chaque transformateur comprend en outre un deuxième enroulement secondaire destiné à amorcer la lampe en formant, avec un conden- sateur connecté entre des premières bornes des filaments, un cir- cuit de pompe de charge. Selon un mode de réalisation de la présente invention, chaque transformateur comporte un troisième enroulement secon- daire destiné à alimenter la lampe une fois amorcée. Selon un mode de réalisation de la présente invention, le circuit de commande comporte des moyens pour faire varier l'intensité lumineuse de la lampe fluorescente. Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles: les figures 1 et 2 qui ont été décrites précédemment sont destinées à exposer l'état de la technique et le problème posé; la figure 3 représente un premier mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente selon la pré- sente invention; la figure 4 représente un deuxième mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente selon la pré- sente invention; les figures 5A à 5D illustrent, sous forme de chrono- grammes, le fonctionnement d'un circuit de commande selon la pré- sente invention; la figure 6 représente un mode de réalisation d'un inverseur d'un circuit de commande tel que représenté aux figures 3 et 4; et la figure 7 représente un troisième mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente selon la pré- sente invention, incluant une fonction d'amorçage. Les mêmes éléments ont été désignés par les mêmes réfé- rences aux différentes figures. Pour des raisons de clarté, seuls les éléments du circuit d'alimentation qui sont nécessaires à la compréhension de la présente invention ont été représentés aux figures et seront décrits par la suite. La figure 3 représente un premier mode de réalisation d'un circuit d'alimentation d'une lampe fluorescente T selon la présente invention. Un tel circuit est constitué d'un pont 10 de diodes DI, D2, D3, D4, fournissant sur deux bornes 12, 11 de sortie, une tension alternative redressée. Une première borne d'alimentation alternative du pont est connectée à une première borne 3 d'ap- plication d'une tension d'alimentation alternative, par exemple la tension Vac du secteur. Selon le mode de réalisation de la figure 3, une deuxième borne 30 d'alimentation alternative du pont 10 est connectée à une deuxième borne 4 de l'alimentation du secteur, au moins par l'intermédiaire de la lampe T. Ainsi, une caractéristique de la présente invention selon ce mode de réalisation, qui la distingue fondamentalement d'un circuit de commande classique tel que représenté à la figure 2, est que la lampe T est reliée à des bornes de tension alter- native du pont et non à des bornes de tension redressée. Selon la présente invention, la limitation du courant dans la lampe est effectuée par une source de courant à découpage associée à une résistance Rs de mesure du courant. Cette source de courant est essentiellement constituée d'un interrupteur 31 (par exemple un transistor MOS, un transistor bipolaire, etc.) monté en série avec la résistance Rs entre les bornes 12 et 11 de sortie redressée du pont 10. L'interrupteur 31 est commandé par un circuit électronique 32 à partir de la tension Vr mesurée aux bornes de la résistance Rs. Le circuit 32 est alimenté entre les bornes 12 et 11. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 3, un élément inductif 33, ici l'enroulement primaire d'un transformateur 39, est intercalé en série entre la borne 12 et l'interrupteur 31. Une inductance L' est intercalée en série entre la borne 30 et le premier filament f de la lampe T. Selon l'inven- tion, cette inductance L' est de faible valeur (par exemple, de l'ordre de 1 à 10 mH) car son rôle n'est pas, à l'inverse d'un circuit tel que représenté à la figure 1, de limiter le courant dans la lampe T, mais de constituer un frein au pic de courant lié à la présence d'un condensateur Cl entre les bornes 30 et 4. Pendant une alternance positive de la tension d'alimen- tation Vac et alors que l'interrupteur 31 est fermé, un courant circule à travers la diode Dl, l'enroulement 33 du transformateur 39, la résistance Rs et la diode D3 et charge ainsi le conden- sateur Cl. Lorsque ce courant atteint une valeur de consigne, connue du circuit 32 et mesurée par proportion de la tension Vr, l'interrupteur 31 s'ouvre et, dans un mode de réalisation sim- plifié (non représenté), le condensateur Ci se décharge. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 3, l'enroulement 33 du transformateur sert à stocker de l'énergie et à ralentir la pente du courant dans la résistance Rs à chaque fermeture de l'interrupteur 31. Lors de l'ouverture de l'inter- rupteur 31, un des enroulements secondaires 34, 35 sert à récu- pérer l'énergie réactive pour limiter la dissipation d'énergie. Dans ce cas, à l'ouverture de l'interrupteur 31, l'énergie stoc- kée dans l'enroulement 33 est restituée au condensateur Cl par un des enroulements secondaires 34, 35 du transformateur selon l'al- ternance considérée. Un premier enroulement secondaire 34 est connecté en série avec une diode D6 entre la borne 30 et une première borne 36 d'un inverseur 37 dont la deuxième borne 38 est connectée en série avec un deuxième enroulement secondaire 35 et une diode D7 à la même borne 30. Le point comrnun de l'inverseur 37 est relié à la borne 4 et les diodes D6 et D7 sont montées en sens inverse l'une par rapport à l'autre. L'inverseur 37 est conmmnandé à la fréquence de l'alimentation alternative Vac et bascule alternati- vement d'une position o il relie la borne 30 à la borne 4 par l'intermédiaire de la diode D7 et l'enroulement 35 et une posi- tion o il relie la borne 4 à la borne 30 par l'intermédiaire de l'enroulement 34 et de la diode D6. En supposant que l'inverseur 27 est fermé sur le contact 36 pendant une alternance positive, l'énergie stockée dans l'enroulement 33 avant l'ouverture de l'interrupteur 31 est restituée au condensateur Cl par l'enroulement 34 à travers la diode D6. De façon similaire, si l'inverseur 37 est fermé sur le contact 38 pendant l'alternance négative, un courant circule dans la diode D2, la résistance Rs, l'interrupteur 31, l'enroulement 33 et la diode D4 pendant les périodes de fermeture de l'inter- rupteur 31 et l'énergie stockée dans l'enroulement 33 est resti- tuée, à l'ouverture de l'interrupteur 31, par l'enroulement 35 à travers la diode D7. La valeur à laquelle le courant dans la lampe T est limité au moyen d'un système selon la présente invention est fixée par le seuil d'ouverture de l'interrupteur 31 au moyen du circuit de commande 32. On notera que le circuit 32 est conçu pour que la fréquence des cycles de fermeture de l'interrupteur 31 soit très nettement supérieure à la fréquence de l'alimen- tation alternative. Par exemple, le circuit 32 est conçu pour que l'interrupteur 31 soit fermé à une fréquence de 100 kHz, son ouverture étant déclenchée à chaque période de découpage, par une mesure du courant circulant dans la résistance Rs. Ainsi, le condensateur Cl peut être de faible valeur (par exemple, de l'ordre d'une centaine de nanofarads). Dans le mode de réalisation exposé ci-dessus, la lampe fluorescente T est associée à un élément d'amorçage 5 classique. Le système décrit ci-dessus permet de générer un courant alternatif à basse fréquence qui est adapté à l'alimen- tation d'une lampe fluorescente. L'inductance L' lisse la compo- sante haute fréquence résiduelle du courant fourni à la lampe. Celle-ci peut donc être de faible taille/valeur. On notera que l'inductance L' intervient également sur le fonctionnement de l'élément d'amorçage 5. On notera que les deux enroulements secondaires 34 et du transformateur 39 doivent être de même taille l'un par rap- port à l'autre et être adaptés à la tension nominale de la lampe fluorescente. Toutefois, il n'est pas nécessaire que la taille des enroulements secondaires 34 et 35 correspondent à la moitié de la taille de l'enroulement primaire 33. Par exemple, en sup- posant un enroulement primaire de 220 spires et une lampe conçue pour avoir un fonctionnement nominal à 90 volts, les enroulements secondaires 34 et 35 comportent de l'ordre de 90 spires chacun. La figure 4 représente un deuxième mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente T selon la pré- sente invention. Ce mode de réalisation diffère de celui représenté à la figure 3 par le fait que la fonction de récupération de l'énergie réactive lors de l'ouverture de l'interrupteur de découpage (ici, symbolisé par un transistor MOS M) est remplie, non plus par un transformateur, mais par des inductances 40, 41. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 4, deux inductances 40 et 41 sont respectivement montées en série avec une diode D4, D3 du pont 10' de redressement. Les points milieu respectifs des associations en série des diodes, respec- tivement D3, D4, et des inductances, respectivement 41, 40, sont reliés aux bornes respectives 36, 38 de l'inverseur 37 par l'in- termédiaire des diodes, respectivement D6, D7. Comme dans le premier mode de réalisation, un circuit 32 de conmmnande de l'interrupteur M mesure la tension Vr aux bornes d'une résistance Rs montée en série avec l'interrupteur M entre les bornes 12 et 11 du pont 10'. Le reste du circuit n'est pas modifié par rapport au montage exposé en relation avec la figure 3. Pendant une alternance positive, le courant circule, lorsque l'interrupteur M est fermé, dans la diode Dl, dans le transistor M, dans la résistance Rs, dans la diode D3 et dans l'inductance 41 pour charger le condensateur Ci. A l'ouverture de l'interrupteur, c'est-à- dire lors du blocage du transistor M, le courant circule alors en roue libre à travers l'inductance 41 et la diode D6, l'inverseur 37 étant fermé sur le contact 36 pendant les alternances positives. Le même raisonnement s'applique pen- dant les alternances négatives, à travers l'inductance 40, la diode D4, le transistor M, la résistance Rs, la diode D2 pendant les périodes de fermeture de l'interrupteur et de roue-librage à travers l'inductance 40 et la diode D7 lorsque l'interrupteur est ouvert, l'inverseur 37 étant fermé sur le contact 38 pendant les alternances négatives. Le choix du premier ou du deuxième mode de réalisation dépend, par exemple, du nombre d'éléments inductifs souhaité dans le circuit et/ou de la disponibilité d'un transformateur haute fréquence (figure 3). Le fonctionnement d'un système de commande tel que représenté aux figures 3 et 4 est illustré par les figures 5A à D. Les figures 5A et 5B représentent respectivement les allures de la tension VT et du courant IT de la lampe fluorescente. On suppose que la lampe est en fonctionnement nominal, c'est-à-dire que l'élément d'amorçage 5 est ouvert. Les figures 5C et 5D illustrent respectivement les périodes de fermeture de l'inter- rupteur 31 et le courant Is dans la résistance de mesure Rs. A la figure 5C, les périodes de fermeture de l'interrupteur 31 ont été symbolisées par des états 1 et les périodes d'ouvertures par des états 0. Comme l'illustrent les figures 5C et 5D, l'interrupteur 31 est commandé à une fréquence élevée, par exemple de l'ordre de kHz et le courant Is présente la forme d'un train de dents de scie dont l'amplitude est fixée par le seuil prédéterminé, connu du circuit 32. On voit ici apparaître le rôle d'amortisseur du courant dans la résistance Rs, joué par l'élément inductif (33, figure 3 - 40 ou 41, figure 4) en série avec l'interrupteur, qui ralentit la pente du courant à la fermeture de l'interrupteur 31 ou M. Côté lampe fluorescente T, la tension VT (figure 5A) est limitée à une valeur V0 fonction de la puissance de la lampe fluorescente. Par exemple, pour une lampe fluorescente d'une puissance de 20 watts, qui conduit à une tension nominale de fonctionnement de l'ordre de 50 volts efficaces, le circuit de commande 32 est alors dimensionné pour délivrer un courant moyen de l'ordre de 400 milliampères efficaces sur une période de la tension d'alimentation Vac. Conmre l'illustre la figure 5B, le courant IT dans la lampe T est à la fréquence de l'alimentation alternative Vac en étant lissé par l'inductance L'. Le retard At présent à chaque début d'alternance correspond au temps mis par la tension Vac à atteindre la tension d'amorçage de la lampe (par exemple, sa ten- sion de limitation V0). Un avantage de la présente invention, en particulier par rapport à un circuit classique tel que représenté à la figure 2, est que le système de conmande prélève du courant sensiblement sur toute l'alternance de l'alimentation alternative. Par consé- quent, l'invention réduit considérablement les harmoniques de courant dus aux pics de courant se produisant à chaque alternance dans un système classique. Dans un mode de réalisation optimisé, le circuit 32 est conçu pour moduler le courant prélevé sur le secteur, par exemple, selon une sinusoïde en phase avec la tension secteur. Une telle modulation permet notamment d'amélio- rer le facteur de puissance et/ou d'obtenir une gradation de l'intensité lumineuse comme on le verra par la suite. On notera que d'autres moyens de commande de la source de courant à découpage ainsi réalisée et, en particulier, d'au- tres moyens de détection de courant que la résistance Rs pourront être prévus. La figure 6 représente un mode de réalisation d'un inverseur 37 commandé à la fréquence de l'alimentation alterna- tive du secteur. On notera toutefois que d'autres structures d'inverseur adaptées pourront être utilisées. Dans l'exemple représenté à la figure 6, on a supposé un mode de réalisation du système de commande conforme à celui de la figure 3. Toutefois, les positions respectives des diodes D6 et D7 et des enroulements 34 et 35 par rapport aux bornes 30 et 4 ont été inversées. Cela n'a aucune incidence sur le fonctionne- ment dans la mesure o ces éléments sont, de toute façon, asso- ciés en série. L'inverseur est ici constitué de deux thyristors Thl, Th2, respectivement à gâchette de cathode et à gâchette d'anode, associés en série avec les enroulements secondaires 34 et 35. Ainsi, la cathode du thyristor Thl est connectée à la borne 30 du pont(10, figure 3) et son anode est connectée à une première extrémité de l'enroulement secondaire 34 dont une deuxième extré- mité est reliée à la borne 4 par l'intermédiaire de la diode D6. L'anode du thyristor Th2 est reliée à la borne 30 et sa cathode est reliée à la borne 4 par l'intermédiaire de l'association en série de l'enroulement 35 et de la diode D7. Les gâchettes res- pectives de cathode et d'anode des thyristors Thl et Th2 sont reliées, chacune par l'intermédiaire d'une résistance R, à la borne 3 d'alimentation alternative. Les résistances R sont de forte valeur (par exemple, de l'ordre de plusieurs centaines de KQ) pour limiter le courant dans les gâchettes des thyristors Thl et Th2. * Lors des alternances positives, le thyristor Thl devient passant dès que son courant de gâchette est suffisant pour l'amorcer, tandis que le thyristor Th2 qui est à gâchette d'anode ne peut être rendu passant en raison du sens de son cou- rant de gâchette. A l'inverse, pendant les alternances négatives, le thyristor Thl reste bloqué tandis que le thyristor Th2 est rendu passant. On a ainsi réalisé un inverseur commandé directement par l'alimentation du secteur. Bien entendu, l'inverseur 37 à la fréquence de la ten- sion alternative d'alimentation pourra être réalisé par d'autres moyens que ceux illustrés à titre d'exemple à la figure 6. Un avantage de la présente invention est qu'elle permet de remplacer un circuit de limitation de type ferromagnétique (figure 1) lourd et volumineux par un circuit électronique actif de faible encombrement dans lequel tous les composants peuvent être intégrés. En effet, les valeurs respectives des éléments inductifs et capacitifs sont parfaitement adaptées à une telle intégration. En particulier, les éléments inductifs ont des valeurs de l'ordre du mH. Un autre avantage de la présente invention par rapport au limitateur électronique illustré par la figure 2 est qu'elle ne nécessite pas de condensateur électrolytique de forte valeur. En effet, le condensateur Cl est, selon la présente invention, un condensateur d'une valeur de l'ordre d'une centaine de nanofa- rads. L'absence de recours à un condensateur électrolytique améliore considérablement la durée de vie du système de conmmande. Un autre avantage de la présente invention est qu'elle nécessite un seul transistor de puissance fonctionnant à haute fréquence. Pour réaliser une fonction de gradation d'intensité lumineuse au moyen d'un circuit de commnande de l'invention, il suffit de modifier la durée des périodes de fermeture de l'in- terrupteur 31 entre une durée minimale conduisant à une puissance minimale et une durée maximale prévue, avec une marge de sécurité suffisante, pour être adaptée à la tension nominale maximale que peut supporter la lampe fluorescente. La réalisation pratique d'un système de gradation d'intensité lumineuse est à la portée de l'homme du métier en fonction des indications fonctionnelles données ci-dessus. Par exemple, on pourra introduire une résistance variable (potentio- mètre) dans le circuit de conmmnande 32 de manière à modifier la tension de mesure exploitée par ce circuit et modifier ainsi la durée des périodes de fermeture de l'interrupteur. La figure 7 représente un troisième mode de réalisation d'un circuit de commande d'une lampe fluorescente selon la pré- sente invention. Le mode de réalisation illustré par la figure 7 est particulièrement adapté à un circuit de commnande dans lequel on effectue une gradation de puissance et est destiné à rem- placer, non seulement le limiteur de courant (ballast) classique, mais également l'élément d'amorçage (starter). Ce circuit prévoit également une source de courant à découpage 31, 32 commandable et fonctionnant à fréquence élevée. Cette source de courant est, commne dans les modes de réalisation précédents, par exemple constituée d'un interrupteur 31 monté en série avec une résistance Rs de mesure du courant entre des bornes 12 et 11 de sortie redressée d'un pont de diodes 10". L'interrupteur 31 est, commne précédenmment, conmmandé par un cir- cuit électronique 32 à partir de la tension Vr mesurée aux bornes de la résistance Rs. Dans le mode de réalisation représenté à la figure 7, le pont 10" de redressement comprend, dans deux de ses branches, un enroulement primaire d'un transformateur associé aux alter- nances concernées par la branche. Ainsi, l'anode de la diode Dl du pont 10" est reliée à la borne 3 d'application de la tension alternative Vac, tandis que la cathode de la diode Dl est reliée à une première borne d'un enroulement 33p d'un premier transfor- mateur 50 dont la deuxième borne constitue la borne 12 de sortie positive de l'alimentation redressée. De même, l'anode de la diode D4 est reliée à la deuxième borne 30 d'alimentation alter- native du pont 10" (connectée à la deuxième borne 4 de l'alimen- tation du secteur), la cathode de la diode D4 étant reliée à une première borne d'un enroulement primaire 33n d'un deuxième trans- formateur 51 associé aux alternances négatives et dont la deuxième borne est connectée à la borne 12. Le reste du pont (diodes D2, D3) est similaire à un pont de diodes classique tel que représenté à la figure 3. Ainsi, côté secteur, le montage de la figure 7 se dis- tingue du montage de la figure 3 essentiellement par l'emploi de deux transformateurs 50, 51 respectivement associés aux alter- nances positive et négative de la tension secteur. Selon le mode de réalisation de la figure 7, la partie du circuit qui sera décrite ci-après et qui est associée aux secondaires des transformateurs 50 et 51 est isolée du secteur. Chaque secondaire des transformateurs 50 et 51 comprend trois enroulements, respectivement 52p, 53p, 54p, et 52n, 53n, 54n. Les enroulements 53p et 54p (respectivement 53n et 54n) ont un point commun 55p (55n). L'enroulement 52p (52n) n'a pas de point commun avec les autres enroulements secondaires. Enfin, les enroulements 54p et 54n ont un point commun 56. La structure des circuits, côté secondaires des trans- formateurs, est similaire pour chaque transformateur respective- ment associé aux alternances positive ou négative. Les composants intervenant lors des alternances positives sont identifiés par la lettre p. Les composants identiques intervenant lors des alter- nances négatives portent la même référence associée à la lettre n. Le circuit représenté à la figure 7 permet l'amorcage de la lampe T grâce à un fonctionnement de type pompe de charge utilisant les enroulements 53 et 54. Ce circuit correspond, pour chaque transformateur 50 et 51, à un convertisseur dit "à accu- mulation isolée" (flyback). Le point milieu 55p (55n) des enroulements 53p et 54p (53n et 54n) est connecté, par l'intermédiaire de deux diodes D8p, D9p (D8n, D9n) en série, à une première borne 1 (1') d'un filament f (f') de la lampe T. La borne 1 (1') est reliée, par l'intermédiaire de l'enroulement 52p (52n) monté en série avec une diode Dl0p (DlOn), à la deuxième borne 2 (2') du filament concerné f (f'). Un condensateur C2 d'accumulation est connecté entre les bornes 1 et 1'. On notera que ce condensateur est, selon l'invention, d'une valeur de l'ordre de quelques dizaines de nanofarads et n'a donc pas besoin d'être électrolytique. La borne de l'enroulement 53p (53n), opposée au point 55p (55n), est connectée au point milieu de l'association en série des diodes D8p et D9p (D8n et D9n) par l'intermédiaire d'un condensateur C3p (C3n) de faible valeur (de l'ordre de la centaine de picofarads). Pour chaque alternance, le circuit associé aux secon- daires d'un des transformateurs est refermé par l'intermédiaire d'un thyristor, respectivement Thp ou Thn, connecté entre la borne du condensateur C2 qui est opposée à la borne du filament 1 (1') concerné par l'alternance, et le point milieu 56 entre les enroulements 54p et 54n. Ainsi, l'anode du thyristor Thn est reliée à la borne 1. L'anode du thyristor Thp est reliée à la borne 1'. Les cathodes respectives des thyristors Thn et Thp sont reliées au point 56. Pour assurer la commande des thyristors Thp et Thn, leurs gâchettes respectives sont reliées à la borne du condensateur C2 opposée à celle connectant leur anode, par l'in- termédiaire d'une résistance de commande, respectivement Rln, Rlp. La gâchette de chaque thyristor est également reliée au point 56 par l'intermédiaire d'une résistance R2p, R2n consti- tuant, avec la résistance Rlp, Rln concernée, un pont diviseur résistif entre le point 56 et la borne 1, respectivement 1', de la lampe T. Le fonctionnement du circuit illustré par la figure 7 sera décrit en relation avec une alternance positive. Le fonc- tionnement pendant les alternances négatives se déduisant sans difficulté de l'exposé ci-dessous. On suppose que la lampe T est froide, c'est-à-dire qu'elle se comnporte conme un circuit ouvert. Dans ce cas, à chaque fermeture de l'interrupteur 31, un courant croît linéaire- ment dans l'enroulement primaire 33p du transformateur 50. Les enroulements secondaires et primaire sont connectés de manière à ce que la diode D8p soit bloquée lorsque l'interrupteur 31 est conducteur. Pendant cette période o l'interrupteur 31 est fermé, aucun courant ne circule dans les secondaires du transformateur 50. L'ouverture de l'interrupteur 31 provoque l'inversion du sens de la tension aux bornes des enroulements secondaires du trans- formateur 50. Les diodes D8p et D9p deviennent alors conductrices et l'énergie emmagasinée dans le transformateur 50 est transmise aux condensateurs C3p et C2. Le courant, dans le circuit secon- daire, décroît linéairement jusqu'à s'annuler. L'interrupteur 31 est de nouveau fermé et ce cycle recommence. Pendant les périodes d'ouverture de l'interrupteur 31 et pendant les alternances posi- tives, le thyristor Thp est conducteur, alors que le thyristor Thn est bloqué. On notera que le condensateur C2 de pompe de charge accumule de l'énergie et voit la tension à ses bornes aug- menter aussi bien pendant les alternances positives que pendant les alternances négatives. On notera que, commne précédemment, tant que la tension aux bornes de la lampe T n'a pas atteint une valeur suffisante et tant que les filaments f et f' ne sont pas suffisamment chauds, celle-ci se comporte conmme un circuit ouvert. Pendant les alter- nances positives et pendant les périodes d'ouverture de l'inter- rupteur 31, un courant circule dans l'enroulement 52p dans la diode D10p pour chauffer le filament f. Quand la tension aux bornes du condensateur C2 devient suffisante, la lampe T s'amor- ce. Une fois la lampe amorcée, la tension aux bornes de l'enrou- lement 52p diminue. Par conséquent, le courant de chauffage du filament f diminue sans toutefois s'interrompre. Tant que la lampe n'est pas amorcée, les tensions des enroulements secondaires des transformateurs sont fonction des spires respectives de ces enroulements. On veillera à ce que l'enroulement 53p soit de plus forte tension que l'enroulement 54p, et que l'enroulement 52p soit l'enroulement de tension la plus faible. De plus, on veillera à ce que l'enroulement 54p soit réalisé avec un fil de section suffisante, dans la mesure o cet enroulement doit être conçu pour laisser passer le courant nomi- nal de la lampe T une fois amorcée. On notera que, pendant le préchauffage de la lampe T, les tensions aux bornes des enroulements secondaires sont plus importantes qu'en régime nominal. Cela n'est pas gênant dans la mesure o, tant qu'elle n'est pas amorcée, la lampe ne prélève pas de courant. A titre d'exemple particulier de réalisation, l'enroulement de préchauffage 52p du filament f est d'une tension de 8 à 10 volts tant que la lampe n'est pas amorcée. Cette ten- sion chute à 4 volts, une fois la lampe amorcée. L'enroulement 54p a une tension de quelques centaines de volts. L'enroulement 53p a la plus forte tension des enroulements secondaires, par exemple, de l'ordre de 500 à 1000 volts, tant que la lampe n'est pas amorcée. Un avantage du mode de réalisation illustré en relation avec la figure 7 est qu'il se prête particulièrement à une fonc- tion de gradation d'intensité lumineuse. En effet, grâce à la présence des enroulements 52p, 52n de préchauffage des filaments f et f', on évite tout scintillement de la lampe T par son refroidissement en cas de baisse d'intensité lumineuse, donc de baisse de puissance transmise aux secondaires des transforma- teurs. Avec un circuit d'amorçage classique qui fonctionne selon un principe thermique, le circuit d'amorçage provoque des cou- pures intempestives et aléatoires de la lampe. On notera que les transformateurs 50 et 51 qui ont été représentés à la figure 7 avec un point commun 12 des enroule- ments primaires 33p et 33n se prêtent particulièrement bien à la réalisation du circuit de l'invention au moyen d'un transfor- mateur intégrable. On pourra toutefois prévoir, à titre de variante, d'associer chaque primaire des transformateurs 50 et 51 à l'anode des diodes respectivement Dl et D4. Le point 12 rede- vient alors les anodes des diodes Dl et D4, comme dans les figures précédentes. Le fonctionnement du circuit n'en est pas pour autant modifié par rapport à celui exposé en relation avec la figure 7. On notera que le mode de réalisation illustré par la figure 7 présente les mêmes avantages que les modes de réalisa- tion précédents pour ce qui concerne l'absence de recours à une forte inductance et l'absence de recours à un condensateur élec- trolytique. De plus, le circuit de la figure 7 correspond à un "ballast" électronique complet (amorçage, préchauffage, possibi- lité de gradation). En outre, ce circuit s'applique particuliè- rement bien au cas o on souhaite que la lampe T soit isolée du secteur. Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, les dimensions respectives des différents composants utilisés seront adaptées en fonction de la puissance de la lampe fluorescente. De plus, les montages décrits ci-dessus à titre d'exemple pourront être modifiés pourvu qu'ils respectent la caractéristique fonctionnelle de créer une source de courant à découpage de fréquence élevée tout en fournissant un courant alternatif basse fréquence à la lampe fluorescente. En outre, bien que l'on ait considéré dans la descrip- tion qui précède des figures 3 et 4 la connexion, en série avec l'inductance L', d'une lampe fluorescente T en parallèle avec un circuit d'amorçage 5, on pourra également utiliser le circuit de conmmnande de l'invention pour connecter, en série avec l'induc- tance L', une lampe fluorescente déjà associée à un circuit de commande électronique classique (figure 2). En d'autres termes, les modes de réalisation des figures 3 et 4 peuvent être mis en oeuvre en complément d'un "ballast" électronique classique, en particulier, si celui-ci utilise des transistors bipolaires et un élément du type transformateur de commande. L'invention procure alors l'avantage de permette une fonction de gradation de l'in- tensité lumineuse au moyen d'un circuit simple et peu encombrant. REVENDICATIONS 1. Circuit de commanride d'une lampe fluorescente (T), caractérisé en ce qu'il comrporte des moyens (10, 39; 10'; 10") pour fournir un courant alternatif à basse fréquence à la lampe fluorescente, ces moyens étant commandés par une source de cou- rant à découpage (31, M, 32), conmmandable et fonctionnant à fré- quence élevée. 2. Circuit de commande selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la source de courant à découpage est constituée d'un interrupteur (31, M) monté en série avec une résistance (Rs) de mesure entre deux bornes (11, 12) de sortie redressée d'un pont (10, 10', 10") redresseur d'une tension d'alimentation alternative (Vac) basse fréquence, l'interrupteur étant conmmandé par un circuit (32) à partir d'une mesure du courant dans la résistance (Rs). 3. Circuit de commande selon la revendication 2, carac- térisé en ce que la source de courant à découpage (31, M, 32) est alimentée entre les deux bornes (11, 12) de sortie redressée du pont (10, 10', 10"). 4. Circuit de commande selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que la lampe (T) est connectée entre une pre- mière borne (4) de l'alimentation alternative basse fréquence et une première borne (30) d'entrée alternative du pont (10, 10') dont l'autre borne d'entrée alternative est reliée à une deuxième borne (3) de l'alimentation alternative. 5. Circuit de conmmande selon la revendication 4, carac- térisé en ce qu'un condensateur (Ci) de faible valeur est connecté en parallèle avec une association en série d'une induc- tance (L') de faible valeur et de la lampe (T). 6. Circuit de commande selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce qu'un élément inductif (33) est connecté en série avec l'interrupteur (31) entre les bornes (11, 12) de sor- tie redressée du pont (10). 7. Circuit de commande selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le pont (10') comporte, entre sa première borne (30) d'entrée alternative et chacune des bornes (11, 12) de sortie redressée, un élément inductif (40, 41). 8. Circuit de commande selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que le pont (10") comporte: un premier élément inductif (33p) en série avec une première diode (Dl) du pont entre ladite deuxième borne (3) de l'alimentation alternative et une première borne (12) de sortie redressée; et un deuxième élément inductif (33n) en série avec une deuxième diode (D4) entre ladite première borne (30) d'entrée alternative et ladite première borne (12) de sortie redressée. 9. Circuit de commande selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour récupérer l'énergie dudit/desdits éléments inductifs lorsque l'interrupteur (31, M) est ouvert. 10. Circuit de commande selon la revendication 9 et l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que lesdits moyens comportent un inverseur (37) conmmandé à la fréquence de la tension alternative d'alimentation et propre à faire fonctionner en roue libre un élément inductif (33; 40, 41) pendant les pé- riodes d'ouverture de l'interrupteur (31, M). 11. Circuit de commande selon les revendications 8 et 9, caractérisé en ce que lesdits premiers éléments inductifs (33p, 33n) constituent des enroulements primaires respectifs de deux transformateurs (50, 51) d'isolement de la lampe (T) par rapport à la tension d'alimentation alternative (Vac). 12. Circuit de commande selon la revendication 11, caractérisé en ce que chaque transformateur (50, 51) comporte un premier enroulement secondaire (52p, 52n) de chauffage d'un fila- ment (f, f') de la lampe (T). 13. Circuit de commande selon la revendication 12, caractérisé en ce que chaque transformateur (50, 51) comprend en outre un deuxième enroulement secondaire (53p, 53n) destiné à amorcer la lampe (T) en formant, avec un condensateur (C2) connecté entre des premières bornes (1, 1') des filaments (f, f'), un circuit de pompe de charge. 14. Circuit de commande selon la revendication 13, caractérisé en ce que chaque transformateur (50, 51) comporte un troisième enroulement secondaire (54p, 54n) destiné à alimenter la lampe (T) une fois amorcée. 15. Circuit de commande selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour faire varier l'intensité lumineuse de la lampe fluo- rescente.