FR 2766835 A1 19990205 FR 9709964 A 19970804 PROCEDE DE CONVERSION D'HYDROCARBURES LEGERS GAZEUX EN HYDROCARBURES SUPERIEURS. La présente invention concerne un procédé de conversion d'hydrocarbures légers gazeux, tels que ceux contenus par exemple dans le gaz naturel, en hydrocarbures supérieurs, de préférence liquides aux conditions normales de température et de pression. L'abondance des champs de gaz naturel a amené les sociétés pétrolières à étudier la possibilité de convertir ce gaz sur le site même, afin de produire des hydrocarbures supérieurs liquéfiables à température ambiante, de façon à en faciliter notamment le stockage et le transport. La voie la plus recherchée à ce jour nécessite le passage par un gaz de synthèse (mélange H2 + CO), suivi de la réaction Fischer-Tropsch conduisant aux paraffines supérieures. Cette voie est cependant très coûteuse, car elle nécessite la mise en place d'équipements extrêmement complexes. La recherche d'une voie plus directe a conduit à l'étude de méthodes de transformation du méthane en homologues supérieurs (d'o le nom d'homologation du méthane). Dans le cas de l'homologation non oxydante du méthane, on procède par déshydrogénation en alcanes supérieurs, selon la réaction: nCH4 - Cn H(2n+2) + (n-l) H2 Ce type de réaction de craquage thermique du méthane est toujours très défavorisé thermodynamiquement et, même en présence d'un catalyseur approprié, les rendements ne pourraient qu'être extrêmement faibles. Afin de contourner cet obstacle thermodynamique, un nouveau procédé de nature catalytique a été envisagé. Il est décrit dans un article de la revue "Nature", 352, 1991, p.789-790, intitulé "Conversion of methane into higher hydrocarbons on platinum". Il s'agit d'un procédé séquentiel, comprenant deux étapes: - Une première étape d'adsorption déshydrogénante, durant laquelle le catalyseur est mis en contact avec un courant de méthane à la pression atmosphérique et à une température de l'ordre de 250 C. Le méthane se chimisorbe de façon dissociative sur les sites métalliques du catalyseur supporté, avec une déshydrogénation progressive qui dépend du catalyseur et des conditions opératoires. Le schéma réactionnel correspondant est le suivant: CH4 -> CHx + yH, avec x+y = 4. Aux conditions opératoires, la majeure partie de l'hydrogène se désorbe et est entraînée par le méthane. - Une seconde étape de désorption hydrogénante: l'ensemble catalyseurfragments d'hydrocarbures adsorbés est mis en contact avec un courant d'hydrogène, à pression atmosphérique; les hydrocarbures supérieurs formés par hydrogénation sont désorbés et récupérés. Cependant, les rendements de cette réaction d'homologation se sont avérés demeurer extrêmement faibles, bien que diverses propositions aient été faites afin de les améliorer: - ainsi, la demande internationale de brevet WO 92/01656 préconise l'emploi d'un catalyseur constitué d'un métal de transition sur un support à base d'oxyde métallique réfractaire, à une température comprise entre 100 et 300 C: on fait passer alternativement sur le catalyseur un flux de méthane, puis un flux d'hydrogène ou, inversement, on fait circuler le catalyseur successivement dans le méthane, puis dans l'hydrogène, le catalyseur se présentant alors sous la forme d'un lit fluidisé circulant. Cependant, les rendements globaux de conversion par rapport au méthane ayant circulé sur le catalyseur ne dépassent pas 1,7%. - selon le brevet GB 2253858, les températures des deux étapes diffèrent sensiblement; l'étape d'adsorption du méthane est effectuée avec du méthane dilué à 0,28% dans un gaz inerte (pression partielle de méthane de 0,0028.105Pa) et à température relativement élevée (entre 200 et 550 C), tandis que l'hydrogénation est réalisée à une température comprise de préférence entre la température ambiante et C. A l'issue de cette deuxième étape, on récupère un mélange d'hydrocarbures légers (C1 à C4), dans lequel le taux de produits recherchés (C2 à C4) ne dépasse pas 20%; en effet, environ 80% des hydrocarbures adsorbés redonnent du méthane lors de la désorption hydrogénante. Ce phénomène d'hydrogénolyse réduit donc d'autant l'intérêt du procédé, la sélectivité et les rendements restant médiocres. Dans le cadre de ses travaux visant à améliorer ce type de procédé, la Demanderesse s'est particulièrement intéressée à l'étape au cours de laquelle s'effectue l'adsorption des hydrocarbures légers sur le catalyseur. Elle a constaté que cette étape d'adsorption est une véritable réaction chimique entre la surface métallique du catalyseur et les hydrocarbures légers constitutifs du gaz naturel: il y a formation d'espèces hydrocarbonées de type CHx (x au fur et à mesure de sa formation. La Demanderesse a par conséquent étudié la possibilité de réaliser l'étape d'adsorption en présence de composés susceptibles de fixer in situ l'hydrogène produit. Les résultats obtenus se sont révélés surprenants. - d'une part, on constate une remarquable amélioration des quantités d'hydrocarbures légers homologuées en hydrocarbures supérieurs; en effet, ces quantités sont mutipliées par un facteur de l'ordre de 1000. - d'autre part, on observe une sélectivité inattendue de la conversion en faveur des hydrocarbures à 5 atomes de carbone et plus (notés par la suite C5+). Or ces hydrocarbures, liquides aux conditions normales de température et de pression, présentent un intérêt supérieur par rapport aux hydrocarbures gazeux (C2 à C4), qui constituaient jusqu'alors les principaux produits obtenus en homologation du gaz naturel. La fixation in situ de l'hydrogène peut être réalisée au moyen de tout composé susceptible, dans les conditions opératoires de la réaction d'adsorption, de réagir avec l'hydrogène pour former un hydrure. Compte tenu des applications industrielles de l'invention, ce composé doit être de plus facilement régénérable. Dans cette optique, la Demanderesse a établi que les métaux et les composés métalliques peuvent être utilisés avec succès. La présente invention a donc pour objet un procédé de conversion d'au moins un hydrocarbure léger, gazeux aux conditions normales de température et de pression, en hydrocarbures supérieurs, de préférence liquides aux conditions normales de température et de pression, ce procédé comportant au moins une étape d'adsorption du ou des hydrocarbures à convertir sur un catalyseur de conversion et étant caractérisé en ce que cette étape est réalisée en présence de composés métalliques capables de fixer une partie au moins des molécules d'hydrogène issues de l'adsorption du ou des hydrocarbures à convertir. La fixation de l'hydrogène formé au cours de l'adsorption du ou des hydrocarbures à convertir sera effectuée au moyen de composés métalliques susceptibles de réagir avec l'hydrogène pour former des hydrures. Ces composés seront appelés par la suite composés métalliques hydrurables. Le choix d'un tel composé dépendra de différents paramètres: - la stabilité thermique de l'hydrure aux conditions opératoires de la réaction d'adsorption des hydrocarbures légers à convertir; - l'enthalpie de formation de l'hydrure: la formation d'hydrure est en général une réaction exothermique, s'accompagnant d'un important dégagement de chaleur; - la capacité d'absorption de l'hydrogène par ledit composé métallique, qui doit être la plus élevée possible; - la facilité de régénération de ce composé métallique: il s'agit, dans des conditions opératoires appropriées, de décomposer l'hydrure en ce composé métallique hydrurable initial et en hydrogène; - la tenue mécanique de ce composé métallique, notamment dans des conditions d'utilisation cycliques (formation de l'hydrure, suivie de régénération du composé métallique hydrurable). Ces composés métalliques hydrurables contiendront de préférence au moins des métaux de transition et/ou des métaux du groupe des lanthanides et/ou des métaux du groupe des actinides et/ou des métaux du groupe des alcalins et des alcalino-terreux. Ces métaux pourront être utilisés purs, en alliage ou combinés à d'autres éléments de la Classification Périodique. On utilisera avantageusement des métaux de transition, notamment des éléments des colonnes IVb et/ou Vb et/ou VIII de la Classification Périodique des éléments, et en particulier des métaux choisis dans le groupe constitué par le zirconium, le titane, l'hafnium, le fer, le nickel, le cobalt, éventuellement combinés entre eux et/ou avec d'autres éléments. A titre d'exemple, on mentionnera NiZr2, FeHf2 et LaNi5. Le composé métallique hydrurable pourra être utilisé tel quel ou sous forme supportée, c'est à dire déposé sur tout type de support. Il pourra s'agir par exemple des supports usuellement employés pour les catalyseurs, tels que les oxydes de gallium, de titane, de thorium, de bore, les mélanges de ces oxydes, les silices, les alumines, les silice-alumines, les silicalites, les alumino-silicates, les magnésies, les zircones, les zéolithes, les charbons actifs. Lors de l'étape d'adsorption, le composé métallique hydrurable pourra être mélangé ou non au catalyseur de conversion. De préférence, la quantité de ce composé sera optimisée de manière à fixer stoechiométriquement tout l'hydrogène formé lors de l'étape d'adsorption. La régénération de ce composé métallique hydrurable consistera en une réaction de décomposition de l'hydrure; celle-ci pourra être effectuée par traitement thermique, en atmosphère inerte. Comme indiqué ci- dessus et comme le montreront les exemples de mise oeuve exposés dans la suite de la présente description, le procédé selon la présente invention comporte divers avantages: - en premier lieu, il permet d'effectuer la conversion des hydrocarbures légers constitutifs du gaz naturel en homologues supérieurs, avec une sélectivité inattendue en faveur des hydrocarbures liquides aux condition normales de température et de pression et une quantité de matière homologuée très fortement améliorée par rapport aux techniques jusqu'alors mises en oeuvre; - par ailleurs, la présence des composés métalliques fixant l'hydrogène lors de l'étape d'adsorption permet d'améliorer l'efficacité de cette étape et d'opérer par conséquent à des températures relativement basses. Ceci réduit les risques de formation, à la surface du catalyseur, d'espèces trop riches en carbone, non désorbables par la suite; à la longue, de telles espèces risquent d'amoindrir l'activité du catalyseur; - de plus, compte tenu de son efficacité accrue, l'étape d'adsorption peut être réalisée avec des quantités de méthane beaucoup plus faibles que sans utilisation desdits composés métalliques hydrurables; - enfin, la chaleur dégagée par la formation des hydrures pourra favoriser la dissociation des hydrocarbures gazeux sur le catalyseur qui, elle, est endothermique. Dans le procédé selon la présente invention, le ou les hydrocarbures légers à convertir sont gazeux aux conditions normales de température et de pression. S'il s'agit d'un mélange, celui-ci est donc majoritairement constitué par des hydrocarbures renfermant de 1 à 4 atomes de carbone et, de préférence, majoritairement constitué de méthane et/ou d'éthane. Comme catalyseur de conversion, on utilisera tout catalyseur usuellement mis en oeuvre dans les réactions d'homologation du méthane. De tels catalyseurs ont été largement décrits dans l'art antérieur. Il s'agit en général de catalyseurs supportés métalliques, c'est à dire comprenant au moins un métal ou un alliage métallique déposé sur un support tel que, par exemple, un oxyde de gallium, de titane, de thorium, de bore, un mélange de ces oxydes, une silice, une alumine, une silice-alumine, une silicalite, un alumino-silicate, une magnésie, une zircone ou une zéolithe. Les métaux ou alliages choisis pour ces catalyseurs pourront comprendre les métaux du groupe VIII de la Classification Périodique des éléments et, de préférence, ceux choisis parmi le platine, le cobalt, le nickel, le rhodium, le ruthénium, le palladium, le cuivre, ou un alliage de ces métaux. Le nombre de sites actifs accessibles sur le support par unité de surface doit être élevé, de manière à pouvoir adsorber le maximum d'espèces hydrocarbures formées pendant l'étape d'adsorption. On retiendra donc des teneurs en métal élevées, comprises entre 1 et 50 % en poids par rapport au poids du support ainsi qu'une surface spécifique et un volume poreux élevés, supérieurs respectivement à 100 m2/g et à 0,2 cm3/g. Les catalyseurs utilisés dans la présente invention seront préparés selon les méthodes classiques connues, en déposant les précurseurs des métaux sur le support, puis en calcinant les solides ainsi obtenus. Puis une étape de réduction, utilisant de l'hydrogène, par exemple, sera pratiquée dans des conditions appropriées avant la mise en oeuvre du catalyseur. Les conditions opératoires du procédé selon la présente invention seront choisies de manière à obtenir une conversion maximale de la charge en hydrocarbures liquides aux conditions normales de température et de pression. L'étape d'adsorption du mélange gazeux sur le catalyseur sera conduite à une température de préférence supérieure ou égale à la température ambiante (25 C): la présence des composés métalliques hydrurables, e n favorisant l'adsorption, permet d'opérer à des températures relativement basses. Cette température sera de préférence comprise entre 100 C et 500 C. La pression, lors de l'étape d'adsorption, sera supérieure ou égale à 105 Pa et, de préférence, comprise entre 105 Pa et 60.105 Pa. La durée de cette première étape sera, de préférence, comprise entre 3 secondes et 10 minutes. Ces divers paramètres seront optimisés de manière à bien maîtriser l'adsorption et à la rendre maximale, sans toutefois aller jusqu'à la formation d'espèces trop riches en carbone, non récupérables lors de la seconde étape. En d'autres termes, on cherchera à obtenir le maximum d'hydrocarbures légers homologués par rapport à la masse de catalyseur mise en oeuvre. Avantageusement, le procédé selon la présente invention sera mis en oeuvre suivant deux étapes: la première étape d'adsorption du ou des hydrocarbures légers sur le catalyseur sera suivie d'une seconde étape permettant la récupération des hydrocarbures supérieurs formés sur la surface du catalyseur. Cette seconde étape peut faire appel à tout moyen connu permettant de récupérer des hydrocarbures adsorbés sur une surface catalytique. Elle pourra avantageusement consister en une désorption hydrogénante, par introduction d'hydrogène pur ou en mélange avec un ou plusieurs hydrocarbure(s) et/ou un ou plusieurs gaz inerte(s). Des alternatives à la désorption hydrogénante peuvent également être envisagées, comme par exemple la désorption par balayage de monoxyde de carbone ou d'un autre gaz approprié. Dans le cas d'une désorption hydrogénante, celle-ci peut s'effectuer à la même température que l'étape de mise en contact avec le méthane ou à une température inférieure, mais au moins égale à 25 C. Celle-ci peut également être conduite selon un procédé polytherme, c'est-à-dire en faisant croître la température de manière progressive, de préférence de 25 C à 600 C, ou à l'intérieur de cet intervalle. Par ailleurs, la pression est avantageusement d'au moins 5.105 Pa et, de préférence, comprise entre 10.105 et 60.105 Pa. A l'issue de cette désorption hydrogénante, les hydrocarbures désorbés sont séparés de l'hydrogène. Les hydrocarbures liquides seront ensuite séparés des hydrocarbures gazeux par des méthodes usuelles telles que, par exemple, des méthodes de condensation, extraction, piégeage. De manière avantageuse, le procédé selon la présente invention pourra être mis en oeuvre de façon continue et avec séparation, à l'issue de l'étape d'adsorption, du catalyseur de conversion et des hydrures métalliques. Ceux- ci peuvent alors être traités séparément avant d'être recyclés. Ainsi, le catalyseur pourra par exemple circuler entre un premier réacteur d'adsorption et un second réacteur de désorption hydrogénante, tandis que les composés métalliques hydrurables circuleront entre le réacteur d'adsorption et un réacteur de régénération, dans le même sens ou en sens contraire du sens de circulation du catalyseur. Divers moyens peuvent être envisagés, afin de faciliter la séparation du catalyseur de conversion et des hydrures métalliques; on peut par exemple mettre à profit les propriétés magnétiques de certains composés métalliques hydrurables, ou la différence de densité des deux agents, ou encore utiliser des supports de natures différentes. On peut également chercher à éviter le mélange du catalyseur de conversion et des composés métalliques hydrurables à l'intérieur du réacteur d'adsorption par diverses techniques connues de l'homme du métier, telles que, par exemple, l'utilisation de compartiments distincts séparés par des membranes perméables aux gaz. Dans la même optique, on peut aussi mettre en oeuvre un réacteur d'adsorption dont les parois internes, à base de composé métallique hydrurable, permettraient l'évacuation de l'hydrogène formé au travers desdites parois. De manière avantageuse, les hydrocarbures légers ainsi obtenus et se trouvant à l'état non liquide aux conditions normales de température et de pression pourront être recyclés partiellement ou totalement, en mélange avec le ou les hydrocarbures légers constituant la charge, ou séparément. Les exemples qui suivent illustrent l'invention, sans toutefois la limiter. Dans ces exemples, la charge que l'on souhaite convertir est constituée de méthane pur. Le procédé de conversion est effectué en deux étapes, l'une d'adsorption du méthane sur le catalyseur, l'autre de désorption hydrogénante, au sein d'un réacteur contenant: - 100 mg d'un catalyseur supporté bimétallique nickel/cuivre sur silice; ce catalyseur contient 16 % en poids de métaux et son rapport atomique, Cu/(Cu + Ni), est égal à 0,5; il présente une surface spécifique de 230 m2/g et un volume poreux de 0, 6 cm3/g; - une quantité donnée d'un composé métallique hydrurable, sous forme de poudre. Pour la première étape (adsorption du méthane), on établit un vide primaire (à l'aide d'une pompe à palette) dans le réacteur, puis on met ce dernier en communication avec un réservoir contenant du méthane, dans des conditions de température et de pression données et pendant une durée donnée. La deuxième étape (récupération des produits par désorption hydrogénante) est effectuée de la manière suivante: après trempe à la température ambiante et purge du réacteur par un courant de gaz inerte, on fait passer dans le réacteur un courant d'hydrogène avec un débit de ml/mn, sous une pression donnée. Le débit gazeux est un débit volumique mesuré dans les conditions normales de température et de pression. La température est progressivement augmentée, de 25 C à 550 C. La régénération du capteur d'hydrogène est effectuée par traitement thermique sous atmosphère inerte: le réacteur est porté à 600 C dans un courant d'argon (50 ml/mn) et maintenu à cette température pendant 1,5 à 2 heures. Dans les exemples qui suivent, la quantité de méthane homologuée en hydrocarbures supérieurs (à 2 atomes de carbone et plus) sera exprimée en mg de méthane homologué par g de catalyseur. La sélectivité sera définie comme étant la quantité de méthane homologuée en hydrocarbures à 5 atomes de carbone et plus (C5+) par rapport à la quantité totale de méthane homologuée en hydrocarbures supérieurs (à 2 atomes de carbone et plus). Ces C5+ correspondent aux hydrocarbures liquides aux conditions normales de température et de pression. Exemple 1 Dans cet exemple, comme composé métallique hydrurable, on utilise 1,4g de NiZr2 sous forme de poudre, mélangée au catalyseur; les granulométries sont comparables et le mélange correspond approximativement à un volume de poudre pour un volume de catalyseur. L'étape de désorption hydrogénante est réalisée sous une pression de 105Pa. La température de l'étape d'adsorption est fixée à 275 C, mais la pression ainsi que la durée de cette étape varient d'un essai à l'autre. Conditions d'adsorption Quantité de méthane Sélectivité homologuée Essai n Pression (105Pa) Durée (mn) (en mg de CH4/g de (c5+/c2+ en %) catalyseur) 1 1 0,5 1,06 70 2 1 2 1,16 74 3 1 5 1,5 79 4 4,8 0,5 1,37 71 Ces résultats montrent que le fait de réaliser l'étape d'adsorption en présence d'un composé métallique fixant l'hydrogène permet d'effectuer la conversion du méthane avec une excellente sélectivité en faveur des C5+ et ce même à une faible pression (pression atmosphérique, comme c'est le cas pour les essais 1 à 3). Les essais 1 à 3 montrent que la sélectivité ainsi que la quantité de méthane homologuée augmentent quelque peu avec la durée de l'étape d'adsorption (le gain porte essentiellement sur les C8+). Les essais 1 et 4 illustrent l'effet positif d'une pression plus forte lors de l'étape d'adsorption: on constate une amélioration des quantités de méthane homologuées, sans que cela nuise pour autant à la sélectivité. Exemple 2 Dans cet exemple, comme composé métallique hydrurable, on utilise 1,5g de FeHf2 sous forme de poudre, mélangée au catalyseur; les granulométries sont comparables. La durée de l'étape d'adsorption est fixée à 2 mn, mais les conditions de température et de pression de cette étape varient d'un essai à l'autre. L'étape de désorption hydrogénante est réalisée sous une pression de 105Pa ou de 5.105Pa selon l'essai. Conditions d'adsorption Quantité de méthane Pression de homologuée Sélectivité Essai Pression Température désorption (en mg de CH4/g (C5+/C2+ en n (105Pa) (OC) (105Pa) de catalyseur) %) 1 1 275 1 0,43 80 2 5 275 1 0,53 73,5 3 5 275 5 0,66 82,5 4 1 325 1 0,31 70 5 220 5 0,46 77 Ici encore, on notera les excellents résultats obtenus en présence du composé métallique fixant l'hydrogène au cours de l'étape d'adsorption; notamment, les sélectivités obtenues sont remarquables, puisqu'elles peuvent dépasser % en faveur des hydrocarbures liquides aux conditions normales de température et de pression (voir essai 3). Les essais 1 à 3 illustrent l'influence des pressions mises en oeuvre lors des deux étapes; on retiendra notamment l'intérêt d'opérer à des pressions élevées (voir essai 3), tant du point de vue de la sélectivité que des quantités de méthane homologuées. L'essai 4 souligne l'effet néfaste des températures d'adsorption élevées: on obtient de moins bons résultats, à cause des difficultés liées à la récupération d'espèces adsorbées trop riches en carbone. En revanche, grâce à la présence du composé métallique fixant l'hydrogène durant l'étape d'adsorption, il est possible de réaliser cette étape à des températures plus basses, tout en conservant de bons résultats; c'est ce que confirme l'essai 5. Exemple 3 Dans cet exemple, les essais sont réalisés en présence de divers composés métalliques hydrurables; ces derniers sont utilisés sous forme de poudre, mélangée au catalyseur; les granulométries sont comparables. L'étape d'adsorption est réalisée à une température de 275 C et sous une pression de 105Pa; sa durée est de 2 mn. L'étape de désorption hydrogénante est réalisée sous une pression de 105Pa. Composé métallique Quantité de méthane homologuée Sélectivité hydrurable (en mg de CH4/g de catalyseur) (C5+/C2+ en %) NiZr2 (1, 4g) 1,16 74 FeHf2 (1,5g) 0,43 80 LaNi5 (1,7g) 0,39 69 Cet exemple illustre la diversité des composés métalliques hydrurables pouvant être utilisés dans le procédé selon la présente invention. Exemple 4 Cet exemple vise à comparer les résultats obtenus au moyen du procédé selon la présente invention avec les résultats que procure un procédé plus classique, tel que décrit dans l'art antérieur. En effet, l'expérience de conversion du méthane a été effectuée successivement en présence et en l'absence du composé métallique hydrurable, toutes les autres conditions opératoires étant identiques. L'étape d'adsorption est effectuée à 275 C, sous une pression de 105Pa et pendant une durée de 5 mn. La désorption hydrogénante s'effectue sous une pression de 105Pa. Pour l'essai en présence de composé métallique hydrurable, on emploie 1,4g de Nizr2 sous forme de poudre, mélangée au catalyseur. Les résultats obtenus apparaissent dans le tableau suivant: Présence de NiZr2 Quantité de méthane homologuée (en mg de CH4/g de catalyseur) oui 1,5 non 0,001 Ces résultats illustrent les progrès remarquables apportés par l'utilisation d'un composé métallique fixant l'hydrogène dans l'étape d'adsorption: la quantité de méthane homologuée est en effet multipliée par 1500. REVENDICATIONS 1. Procédé de conversion d'au moins un hydrocarbure léger, gazeux aux conditions normales de température et de pression, en hydrocarbures supérieurs, de préférence liquides aux conditions normales de température et de pression, ce procédé comportant au moins une étape d'adsorption du ou des hydrocarbures à convertir sur un catalyseur de conversion et étant caractérisé en ce que cette étape est réalisée en présence de composés métalliques capables de fixer une partie au moins des molécules d'hydrogène issues de l'adsorption du ou des hydrocarbures à convertir. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les composés métalliques capables de fixer les molécules d'hydrogène contiennent au moins des métaux de transition et/ou des métaux du groupe des lanthanides et/ou des métaux du groupe des actinides et/ou des métaux du groupe des alcalins et des alcalino- terreux, ces métaux pouvant être utilisés purs, en alliage ou combinés à d'autres éléments de la Classification Périodique. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que les composés métalliques capables de fixer les molécules d'hydrogène contiennent au moins des éléments des colonnes IVb et/ou Vb et/ou VIII de la Classification Périodique des éléments et, en particulier, des métaux choisis dans le groupe constitué par le zirconium, le titane, l'hafnium, le fer, le nickel, le cobalt, éventuellement combinés entre eux et/ou avec d'autres éléments. 4. Procédé selon les revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits composés métalliques sont utilisés tels quels ou sous forme supportée, c'est à dire en dépôt sur tout type de support, dont les supports usuellement employés pour les catalyseurs. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le catalyseur de conversion est un catalyseur supporté métallique, comprenant au moins un métal ou un alliage de métaux déposé(s) sur un support préférentiellement choisi dans le groupe constitué par les oxydes de gallium, de titane, de thorium, de bore, les mélanges de ces oxydes, les silices, les alumines, les silice-alumines, les silicalites, les alumino-silicates, les magnésies, les zircones, les zéolithes. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le catalyseur supporté métallique comprend au moins un métal choisi dans le groupe VIII de la Classification Périodique des éléments et, de préférence, au moins un métal choisi dans le groupe constitué par le platine, le cobalt, le nickel, le rhodium, le ruthénium, le palladium, le cuivre et les alliages de ces métaux. 7. Procédé selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que le catalyseur présente les caractéristiques suivantes: une teneur en métal comprise entre 1 et 50 % en poids par rapport au poids du support et/ou une surface spécifique supérieure à 100 m2/g et/ou un volume poreux supérieur à 0,2 cm3/g. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les hydrocarbures légers à convertir forment un mélange majoritairement constitué par des hydrocarbures renfermant de 1 à 4 atomes de carbone et, de préférence, un mélange majoritairement constitué de méthane et/ou d'éthane. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape d'adsorption est réalisée à une température supérieure ou égale à 25 C et, de préférence, comprise entre 1000C et 500 C. 10. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape d'adsorption est réalisée à une pression supérieure ou égale à 105 Pa et, de préférence, comprise entre 105 Pa et 60.105 Pa. 11. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape d'adsorption s'effectue pendant une durée comprise entre 3 secondes et 10 minutes. 12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape d'adsorption des hydrocarbures légers sur le catalyseur est suivie d'une seconde étape de récupération des hydrocarbures supérieurs formés sur la surface du catalyseur. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la seconde étape de récupération des hydrocarbures supérieurs est une désorption hydrogénante, effectuée au moyen d'hydrogène pur, ou en mélange avec un ou plusieurs hydrocarbure(s) et/ou un ou plusieurs gaz inerte(s). 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la désorption hydrogénante est réalisée dans les conditions suivantes: - une pression d'au moins 5.105 Pa et de préférence comprise entre 10.105 et 60.105 Pa; une température fixe, inférieure ou égale à celle de l'étape d'adsorption ou une température augmentant progressivement à l'intérieur de l'intervalle compris entre C et 600 C. 15. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, à l'issue de l'étape d'adsorption, le catalyseur et les hydrures métalliques sont séparés, avant d'être traités et recyclés. 16. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les hydrocarbures produits et se trouvant à l'état non liquide aux conditions normales de température et de pression, sont recyclés partiellement ou totalement, en mélange avec le ou les hydrocarbures légers constituant la charge, ou séparément.