FR 2759832 A1 19980821 FR 9701901 A 19970218 RÉGÉNÉRATION OPTIQUE POUR DES SYSTÈMES DE TRANSMISSION À FIBRE OPTIQUE À SIGNAUX SOLITONS ET À MULTIPLEXAGE DE LONGUEUR D'ONDE La présente invention a pour objet un système de transmission à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Elle concerne également un procédé de transmission dans un tel système. La transmission d'impulsions solitons ou solitons dans la partie d'une fibre optique à dispersion anormale est un phénomène connu. Les solitons sont des signaux impulsionnels de forme sech2. Avec cette forme d'impulsion, la non-linéarité dans la partie correspondante de la fibre compense la dispersion du signal optique. La transmission des solitons est modélisée de façon connue par l'équation de Schrodinger non-linéaire. Divers effets limitent la transmission de telles impulsions, comme la gigue induite par l'interaction des solitons avec le bruit présent dans le système de transmission, décrite par exemple dans l'article de J. P. Gordon et H. A. Haus, Optical Letters, vol. 1l n 10 pages 665-667. Cet effet, appelé effet Gordon-Haus, impose une limite théorique à la qualité ou au débit des transmissions par solitons. Pour arriver à dépasser cette limite, il est possible d'utiliser une modulation synchrone des signaux solitons, à l'aide de modulateurs semiconducteurs. Cette technique limite intrinsèquement le débit de la liaison solitons, du fait de la limite supérieure de la bande passante des modulateurs semi-conducteurs. Il a aussi été proposé des systèmes de filtres guidants glissants, permettant de contrôler la gigue des solitons transmis, voir par exemple EP-A-0 576 208. I1 a enfin été proposé, pour assurer la régénération du signal sur la ligne, d'utiliser l'effet Kerr dans des modulateurs synchrones d'amplitude ou de phase. Ces techniques nécessitent des composants haute fréquence, d'o l'intérêt des approches tout-optiques. A cet effet, on peut utiliser pour la modulation d'amplitude, un miroir non linéaire en boucle (NOLM), et pour la modulation de phase, la fibre elle-même. Ainsi, une présentation de S. Bigo, P. Brindel, O. Leclerc, aux Journées nationales de l'Optique guidée, 30 octobre 1996, à Nice (France), décrit une régénération d'un signal soliton par modulation de phase toutoptique. On superpose au signal soliton une horloge optique, qui imprime un déphasage non linéaire au impulsions du signal soliton, en se copropageant avec elles dans une fibre optique dont un tronçon a été sélectionné de sorte à minimiser les effets du glissement entre le signal soliton et l'horloge optique. On pourra consulter T. Widdowson et al., Soliton shepherding: all optical active soliton control over global distances, IEE Electron. Letters, vol. 30 n 12 p. 990 (1994). Il a aussi été proposé, pour augmenter le débit des systèmes de transmission à fibre optique à signaux solitons d'utiliser un multiplexage de longueur d'onde. Dans ce cas, il est considéré comme avantageux d'utiliser des filtres guidants glissants du type Fabry Perot, qui sont entièrement compatibles avec des signaux mutliplexés en longueur d'onde. En revanche, l'utilisation de modulateurs synchrones pour la régénération de signaux solitons multiplexés en longueur d'onde est problématique, du fait de la différence de vitesse de groupe entre les signaux des différents canaux. Un article de E. Desurvire, O. Leclerc et O. Audouin, Optics Letters, vol. 21, n 14 décrit un schéma d'allocation des longueurs d'ondes, qui soit compatible avec l'utilisation de modulateurs synchrones. Cet article propose d'allouer des longueurs d'ondes aux différents canaux du multiplex de telle sorte que, pour des intervalles donnés entre les répéteurs, les signaux des différents canaux soient synchronisés en arrivant aux répéteurs. On permet ainsi une modulation synchrone en ligne de tous les canaux, à des intervalles donnés, à l'aide de modulateurs discrets. Cet article précise une valeur maximale de variation relative de positionnement des répéteurs de 5.10-3, qui permet d'assurer que la variation relative du temps bit reste inférieure à 5%, pour 5 canaux. Cette technique n'est donc pas susceptible d'être appliquée directement à des modulateurs tout-optique utilisant l'effet Kerr ou distribués, du fait que la dispersion dans la fibre provoque du glissement entre les différents canaux et l'horloge assurant la modulation. Il a aussi été montré, voir S. Bigo, Traitement de signal tout-optique pour la transmission à très haut débit de solitons par fibre optique, Mémoire de thèse, Université de Besançon, 1996, qu'un modulateur toutoptique utilisant l'effet Kerr, tel qu'un NOLM ou une fibre, peut être considéré comme un modulateur sinusoïdal discret synchronisé avec le train de solitons, malgré le glissement ("walkoff") dû à la dispersion chromatique et les pertes, lorsque l'horloge utilisée est sinusoïdale, et que l'on ajuste le décalage temporel entre le signal à moduler et l'horloge. La présente invention propose une solution originale et simple au problème de la modulation tout-optique de signaux solitons multiplexés en longueur d'onde. Elle permet d'appliquer les solutions connues de modulation optique distribuée en amplitude ou en phase, à des signaux solitons multiplexés en longueur d'onde, malgré le glissement provoqué par les différences entre les vitesses de groupe. Plus précisément, l'invention propose un système de transmission à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle ZR donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit 1/B, caractérisé en ce qu'en au moins un point du système de transmission, les impulsions solitons des différents canaux présentent par rapport à une référence donnée un décalage temporel tel que, lors d'une modulation optique distribuée par une horloge introduite audit point, pour chaque canal, l'extremum du profil de phase non linéaire induit par l'horloge, intégré sur la longueur de modulation coïncide avec le centre du temps bit. Dans un mode de réalisation, pour toute longueur d'onde Xi du multiplex, la différence &Ci entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal satisfait la relation (ki.T - T/4) avec ki un entier dépendant du canal, et T le temps bit. On peut prévoir au moins deux dispositifs de modulation optique distribuée séparés le long du système de transmission par une distance multiple dudit intervalle ZR. Dans un mode de réalisation, le dispositif de modulation optique comprend - des moyens pour filtrer une partie desdits canaux - des moyens de récupération d'une horloge sinusoïdale à partir du signal filtré, et - des moyens pour coupler l'horloge dans la fibre. Dans ce cas, le décalage temporel Ai pour chaque canal i peut être donné par la formule: -_1 Fca sin(2irBTi) [2 TrB A, A, = arctanl - -arctan - > 2,rB lcos(2rBr,)- I/Fr Ln(F)J dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre sur la longueur de l'intervalle ZR; et 'i représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge sur l'intervalle ZR, normalisé par le débit bit B. Le dispositif de modulation optique peut aussi comprendre: - des moyens pour filtrer une partie desdits canaux des moyens de récupération d'une horloge sinusoïdale à partir du signal filtré; - un miroir non linéaire en boucle dans lequel passent les signaux solitons des différents canaux, et - des moyens pour coupler l'horloge dans le miroir non linéaire en boucle. Dans ce cas, le décalage temporel Ai pour chaque canal i est avantageusement donné par la formule: _1 F sin(irB'r) i [ i'rB'r/]i =)- _ -arctan.. irB cos(7rB'Ti)- l/F rLn(r -J dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre du miroir; et ri représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge dans le miroir, normalisé par le débit bit B. De préférence, le système comprend au moins un filtre présentant une fonction de transfert compensant l'affaiblissement relatif des différents canaux provoqué par la modulation dans le dispositif de modulation optique, par exemple un filtre de Bragg. Dans le cas du NOLM, on peut disposer chaque filtre en sortie d'un miroir non- linéaire en boucle, de sorte à assurer en outre la séparation des signaux solitons et de l'horloge. Le système peut aussi présenter au moins un filtre guidant. L'invention propose aussi un procédé de transmission dans un système à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle ZR donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit I/B, caractérisé par l'émission des impulsions solitons des différents canaux de sorte qu'en au moins un point du système de transmission, elles présentent, par rapport à une référence donnée un décalage temporel tel que, lors d'une modulation optique distribuée par une horloge introduite audit point, pour chaque canal, l'extremum du profil de phase non-linéaire induit par l'horloge, intégré sur la longueur de modulation, coïncide avec le centre du temps bit. Dans un mode de mise en oeuvre, pour toute longueur d'onde Xj du multiplex, la différence ari entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal satisfait la relation (ki.T - T/4) ki étant un entier dépendant du canal. Avantageusement, on prévoit au moins une étape de modulation optique distribuée, à une distance dudit point multiple de l'intervalle ZR. L'étape de modulation optique peut comprendre une modulation optique distribuée dans un miroir non-linéaire en boucle ou dans la fibre de transmission, à l'aide d'une horloge sinusoïdale. Dans le cas d'une modulation optique distribuée dans la fibre de transmission, le décalage temporel Ai pour chaque canal i est par exemple donné par la formule: -I F sin(2,rBtr) i 2, rBz il A, = - sarctan (2rBi) arctan2 r 7 27rB t cos(2rBzri) - 1/Fr a Ln(-)J dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre sur la longueur de l'intervalle ZR; et ri représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge sur l'intervalle ZR, normalisé par le débit bit B. Dans le cas d'une modulation optique distribuée un miroir non-linéaire en boucle, le décalage temporel Ai pour chaque canal i est avantageusement donné par la formule: _I f sin(irB'r) iriB T, =-1.[ sin(:rBnr,)_ I arctan zrBr, irB l cos(irBr,) - L,Ln(r)J dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre du miroir: et Ti représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge dans le miroir, normalisé par le débit bit B. On peut prévoir au moins une étape de filtrage du signal par un filtre présentant une fonction de transfert compensant l'affaiblissement relatif des différents canaux provoqué par l'étape de modulation. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation de l'invention, donnée à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés qui montrent: - figure I une représentation schématique d'un système de transmission selon un premier mode de réalisation de l'invention; - figure 2, l'allure des signaux sur deux canaux du système de la figure 1, à l'émission; - figure 3, l'allure des signaux sur deux canaux du système de la figure 1, au niveau d'un dispositif de modulation, ainsi que l'allure de l'horloge utilisée pour la modulation; - figure 4 une représentation schématique d'un système de transmission selon un deuxième mode de réalisation de l'invention. Pour la mise en oeuvre de l'invention, on choisit un schéma d'allocation de longueurs d'ondes assurant, à intervalles réguliers ZR le long de la fibre, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Ceci peut s'exprimer, pour chaque canal, par la formule: (ki.T - T/4) longueurs d'onde sont possibles. L'invention propose, dans un système de transmission à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, d'associer à un tel schéma d'allocation des fréquences un ensemble de déphasages ou de décalages temporels entre les signaux solitons des différents canaux. Il s'avère qu'un choix approprié de ces déphasages ou de décalages temporels permet d'utiliser une modulation distribuée des impulsions solitons, dans tous les canaux, par une horloge sinusoïdale unique, ce choix de déphasages ou décalages est reproduit à intervalles réguliers le long de la fibre, l'intervalle étant celui du schéma d'allocation des longueurs d'ondes. On peut alors procéder à une modulation optique distribuée des différents canaux du signal multiplexé en longueur d'onde, à chacun ou à certains des intervalles réguliers. On choisit le décalage relatif des différents canaux de telle sorte que l'extremum du profil de phase non-linéaire induit par l'horloge, intégré sur toute la longueur de modulation, coïncide avec le centre du temps bit, et ce pour chacun des différents canaux du multiplex en longueur d'ondes. Ceci assure que chacun des canaux peut être modulé par un signal sinusoïdal d'horloge unique, indépendamment du glissement entre l'horloge et les signaux des différents canaux. Une valeur possible des décalages temporels pour assurer cette coïncidence est donné par la formule suivante, dans le cas d'une modulation optique distribuée dans une fibre Kerr: A - 1- arctan. sin(2rBri) arctan 2rB"1 22rB [ Lcos(27rBTr,)- /rj L Ln(F)J dans laquelle Ai représente le décalage du canal i par rapport à une référence donnée; B représente le débit bit, F la perte totale dans la fibre sur la longueur de l'intervalle ZR; et Ti représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge, sur l'intervalle ZR, normalisé par le débit bit. Pour un miroir non-linéaire en boucle, la valeur possible des décalages temporels est donné par la même formule, mais dans ce cas, B représente la moitié du débit bit; F la perte dans la fibre du NOLM; et ti le glissement relatif entre le canal i et l'horloge dans le NOLM, normalisé par le débit bit. L'application de tels déphasages ou décalages temporels à l'émission permet d'appliquer une modulation optique distribuée de tous les canaux par un signal sinusoïdal, qui a un effet identique à celui assuré par un modulateur semi-conducteur discret. Dans la mesure o l'on choisit un schéma d'allocation des longueurs d'ondes des canaux assurant une coïncidence exacte ou quasi-exacte des temps bits périodiquement le long de la fibre de transmission, on peut appliquer une telle modulation optique distribuée périodiquement, à chacun ou à certains des intervalles ZR. En effet, les différents canaux, ou plus exactement les temps bits des différents canaux, à chaque intervalle ZR, présentent les mêmes décalages temporels. La figure I montre un premier mode de réalisation de l'invention, dans le cas o l'on utilise pour la modulation optique distribuée l'effet Kerr dans la fibre de transmission. Le système de transmission de la figure 1 comprend un émetteur Tx 1, un récepteur Rx 2 relié à un tronçon de fibre 3, et n tronçons 4i. i= 1 à n. L'émetteur I émettant vers le premier tronçon i = 1 des impulsions solitons. dans différents canaux d'un multiplex de longueur d'onde, à des longueurs d'onde kl à kn. Les différentes longueurs d'onde sont choisies suivant un schéma d'allocation des fréquence assurant, pour un intervalle ZR donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit. Le dernier tronçon i = n est relié à la fibre 3 qui transmet les impulsions solitons au récepteur 3. Chaque tronçon 4i comprend une longueur de fibre 5i, dont la sortie est reliée à un amplificateur 6i; la sortie de l'amplificateur constitue l'entrée du dispositif de modulation optique 7i. La sortie de celui ci est reliée à la fibre 5i+1 du tronçon suivant, ou pour le tronçon n, à la fibre 3. La longueur d'un tronçon correspond de préférence à l'intervalle ZR, de sorte à pouvoir procéder à une modulation à l'extrémité de chacun des tronçons, si nécessaire. On décrit maintenant plus en détail la structure du dispositif de modulation optique 7i. Dans le mode de réalisation de la figure 1, la modulation est une modulation optique distribuée par effet Kerr dans la fibre de transmission. La sortie de l'amplificateur est directement reliée à la fibre 5i+1 du tronçon suivant. Le dispositif comprend des moyens pour filtrer une partie d'un desdits canaux, typiquement un coupleur 10ji, prélevant sur la fibre en sortie 5i+1 de l'amplificateur une partie du signal; le signal prélevé est fourni à un filtre I 1 i, qui isole un des canaux, par exemple le premier canal. Le signal ainsi filtré du canal 1 est fourni à des moyens de récupération d'une horloge 12j, qui fournissent en sortie sur une fibre 13i un signal d'horloge, à la fréquence bit, et décalé par rapport au signal soliton du premier canal d'une quantité A1. Le signal d'horloge de la fibre 13i est couplé dans la fibre 5i+l par un coupleur 14i, et module les signaux solitons des différents canaux du multiplex. Le dispositif de récupération d'horloge peut être réalisée par tout moyen connu de l'homme du métier. Comme expliqué plus haut, il est possible de prévoir un dispositif de modulation à chaque intervalle ZR, i.e. dans le cas de la figure 1, pour chaque tronçon. Il est clair que ceci n'est pas obligatoire. On peut aussi faire varier la position relative de l'amplificateur 6i et du dispositif de modulation, comme cela apparaîtra clairement à l'homme du métier. On peut aussi faire varier le nombre des amplificateurs, i.e. ne pas disposer un amplificateur sur chaque tronçon, ou en prévoir plus d'un par tronçon. La figure 2 montre schématiquement de bas en haut l'allure des différents signaux solitons sur les canaux 1 et 2, à l'émission. Comme expliqué plus haut, ces deux signaux présentent respectivement un décalage A1, A2 par rapport à une référence temporelle représentée en traits pointillés sur la figure. La figure 3 montre schématiquement de bas en haut, l'allure des différents signaux solitons sur les canaux 1 et 2, au niveau du répéteur i, ainsi que l'allure de l'horloge. La figure 3, pour ce qui est des signaux sur les canaux I et 2, est analogue à la figure 2, du fait du choix du schéma d'allocation des longueurs d'onde, étant entendu que ceci est assuré par un décalage relatif des temps bits entre les canaux. L'horloge est un signal sinusoïdal à la fréquence bit, centré sur la référence temporelle. La figure 4 montre un deuxième mode de réalisation de l'invention, dans le cas o l'on utilise pour la modulation optique distribuée un miroir nonlinéaire en boucle. La figure 4 comprend les mêmes éléments 1, 2, 3, 4i, 5i, et 6i que la figure 1. Toutefois, dispositif de modulation 20i comprend un miroir non-linéaire en boucle. La sortie de l'amplificateur est reliée au coupleur optique 21 i d'entrée d'un miroir non- linéaire 22i ("non-linear optical mirror" ou, NOLM) à fibre optique. Le coupleur 21 i présente un taux de couplage l/1-B. Le signal soliton est couplé dans le NOLM 22i, et est séparé en deux signaux se propageant en sens inverse, comme indiqué par les flèches, et est recombiné au niveau du coupleur 21i, et est réfléchi en sortie du coupleur 21i. Le signal de sortie est fourni à un filtre 23i; la sortie du filtre 23i est reliée à la fibre 5i+l. Le NOLM assure la modulation du signal soliton par une horloge. Cette horloge peut être obtenue, comme dans le dispositif de la figure I par filtrage d'une partie desdits canaux, et récupération d'horloge. On peut utiliser, comme dans la figure 1, un coupleur 10i, prélevant sur la fibre en sortie de l'amplificateur une partie du signal; le signal prélevé est fourni à un filtre l l i, qui isole un des canaux, par exemple le premier canal. Le signal ainsi filtré du canal I est fourni à des moyens de récupération d'une horloge 12i, qui fournissent en sortie sur une fibre 13i un signal d'horloge, à la moitié de la fréquence bit, et décalé par rapport au signal soliton du premier canal d'une quantité A1. Le dispositif de récupération d'horloge peut être réalisée par tout moyen connu de l'homme du métier. Le signal d'horloge de la fibre 13i est couplé dans le NOLM 22i par un coupleur 24i, dans le sens indiqué par la flèche 25i. L'horloge module les signaux solitons des différents canaux du multiplex. Pour plus de précisions sur le fonctionnement d'un NOLM comme modulateur, on se rapportera avantageusement à l'article de S. Bigo et al., IEE Electronics Letters, vol. 31 n 2, p. 2191-2193, ou à l'article de S. Bigo et al., Optics Letters, vol. 21 n 18, p. 1463-1465. En sortie du NOLM, le filtre 23i isole l'horloge et laisse passer vers la fibre Si+1 les signaux solitons modulés. On peut aussi prévoir que l'horloge est couplée dans le NOLM en deux positions symétriques, et dans les deux sens de propagation. Pour cela, on prévoit par exemple entre les moyens de récupération d'horloge 12i et le coupleur 24i un coupleur présentant un taux de couplage 50/50, qui sépare le signal de sortie des moyens 12i en une première horloge et une deuxième horloge. La première horloge est couplée dans le NOLM comme dans le montage de la figure 4, et la deuxième horloge est couplée dans le NOLM, après avoir subi une inversion de phase, dans un sens de propagation inverse de celui de la première horloge, Pour assurer que les première et deuxième horloges sont en opposition de phase, on peut prévoir une différence appropriée entre la longueur de fibre, ou une ligne à retard optique, ou encore adapter les moyens de récupération d'horloge pour directement fournir les deux horloges. Pour plus de précision sur le fonctionnement du NOLM dans cette configuration, on pourra consulter l'article de S. Bigo et al., Optics Letters, vol. 21 n 18, p. 1463-1465. On peut aussi prévoir d'autres configurations, par exemple celle décrite dans une communication de D. Sandel et al., Optical Fibers Communications 1994, FG2 p. 310: le coupleur d'entrée du NOLM est un coupleur 3/3, au lieu d'un coupleur 2/2 comme le coupleur de la figure 4. Le signal soliton à moduler arrive sur l'entrée du milieu du coupleur 3/3. La boucle du NOLM est reliée aux première et troisième sortie du coupleur, et le signal modulé est transmis par la troisième entrée du coupleur. On utilise pour un tel montage une horloge à la fréquence bit des solitons. Dans tous ces cas, le NOLM fonctionne comme dispositif de modulation optique distribuée, et assure la modulation des signaux des différents canaux du multiplex. Du fait du choix des décalages temporels entre l'horloge et les différents canaux, le glissement ne constitue pas un problème. Dans les modes de réalisation de l'invention décrits en référence aux figures 1 à 4, il est possible que la modulation optique distribuée provoque un affaiblissement non-uniforme des signaux des différents canaux du multiplex; les signaux des canaux pour lesquels le glissement est le plus important peuvent être plus affaiblis que les signaux des autres canaux. Ceci ne devrait pas en règle générale constituer un problème. En tout état de cause, il est possible de pallier ce manque d'uniformité de l'affaiblissement par différents moyens. On peut tout d'abord prévoir dans le système de transmission au moins un filtre présentant une fonction de transfert qui compense l'affaiblissement relatif des différents canaux. Dans ce cas, on choisira une fonction de transfert du filtre avec un gain plus important pour les longueurs d'onde des canaux dont le glissement est le plus important. On peut pour cela utiliser un filtre de Bragg, par exemple immédiatement après le modulateur. Dans une configuration avec un NOLM, on peut aussi adapter la fonction de transfert du filtre 23i de sortie du NOLM, qui a pour fonction de filtrer l'horloge. Il est aussi possible de prévoir dans le système de transmission des filtres étroits assurant le guidage des impulsions solitons, et qui compensent dans une certaine mesure la non-uniformité de l'affaiblissement. On pourra par exemple utiliser des filtres de Fabry Perot, qui sont bien adaptés au multiplexage de longueurs d'onde. La modulation optique selon l'invention peut aussi avoir pour effet de réduire la profondeur de modulation sur les canaux présentant le glissement le plus important. Cet effet n'est pas gênant pour le traitement de régénération. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux exemples et modes de réalisation décrits et représentés, mais elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art. Ainsi, il est clair que d'autres systèmes de modulation optiques distribuée que ceux décrits peuvent être utilisés, comme par exemple d'autres montages du NOLM. On peut prélever le signal servant à la récupération d'horloge non seulement sur le premier canal, mais en fait sur n'importe quel canal ou combinaison de canaux. Enfin, le schéma d'allocation de longueurs d'onde n'est aucunement limité aux exemples décrits. Il faut aussi noter que l'on peut, par rapport aux modes de réalisation décrits, ajouter ou enlever des filtres ou des amplificateurs, en fonction des besoins. L'invention est particulièrement avantageuse dans sa configuration décrite en référence à la figure 1, dans la mesure o l'on utilise pour la modulation la fibre de transmission elle-même. On pourrait aussi utiliser d'autres moyens de récupération d'horloge, et par exemple utiliser un oscillateur local commandé en tension avec une boucle de verrouillage de phase, ou tout autre moyen connu. 1l REVENDICATIONS 1.- Un système de transmission à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde (-1 à Xn) du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle (ZR) donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit (l /B), caractérisé en ce qu'en au moins un point du système de transmission, les impulsions solitons des différents canaux présentent par rapport à une référence donnée un décalage temporel tel que, lors d'une modulation optique distribuée par une horloge introduite audit point, pour chaque canal, l'extremum du profil de phase non linéaire induit par l'horloge, intégré sur la longueur de modulation, coïncide avec le centre du temps bit. 2.- Un système de transmission selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour toute longueur d'onde ki du multiplex, la différence cti entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal satisfait la relation (ki.T - T/4) avec ki un entier dépendant du canal, et T le temps bit. 3. Un système de transmission selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par au moins deux dispositifs (7i) de modulation optique distribuée séparés le long du système de transmission par une distance multiple dudit intervalle (ZR). 4.- Un système de transmission selon la revendication 3, caractérisé en ce que le dispositif de modulation optique comprend - des moyens (loi, 1 li) pour filtrer une partie desdits canaux - des moyens (12i) de récupération d'une horloge sinusoïdale à partir du signal filtré, et - des moyens (14i) pour coupler l'horloge dans la fibre. 5. Un système de transmission selon la revendication 4, caractérisé en ce que le décalage temporel Ai pour chaque canal i est donnée par la formule: -1 arctan sin(27rBT,) 2 arctanB lI 27rB [cos(2irBri) - 1/Pj- Ln(I) dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre sur la longueur de l'intervalle ZR; et Si représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge sur l'intervalle ZR, normalisé par le débit bit B. 6.- Un système de transmission selon la revendication 3, caractérisé en ce que le dispositif de modulation optique (20i) comprend - des moyens (lOi, li) pour filtrer une partie desdits canaux - des moyens (12i) de récupération d'une horloge sinusoïdale à partir du signal filtré, et - un miroir non linéaire en boucle (22i) dans lequel passent les signaux solitons des différents canaux, et -des moyens (24i) pour coupler l'horloge dans le miroir non linéaire en boucle. 7. Un système de transmission selon la revendication 4, caractérisé en ce que le décalage temporel Ai pour chaque canal i est donnée par la formule: A,-1- sin(=rBri)] arctan 7rBri 7rB t cos(JrBr,)- 1/r Ln(r)jJ dans laquelle r représente la perte totale dans la fibre du miroir; et ti représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge dans le miroir, normalisé par le débit bit B. 8.- Un système de transmission selon l'une des revendications 3 à 7, caractérisé par au moins un filtre présentant une fonction de transfert compensant l'affaiblissement relatif des différents canaux provoqué par la modulation dans le dispositif de modulation optique. 9.- Un système de transmission selon la revendication 8, caractérisé en ce que le filtre est un filtre de Bragg. 10.- Un système de transmission selon les revendications 6 ou 7, en combinaison avec la 8, caractérisé en ce que chaque filtre (23i) est disposé en sortie d'un miroir non-linéaire en boucle et assure en outre la séparation des signaux solitons et de l'horloge. 11.- Un système de transmission selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par au moins un filtre guidant. 12.- Procédé de transmission dans un système à fibre optique à signaux solitons et à multiplexage de longueur d'onde, dans lequel les différentes longueurs d'onde du multiplex sont choisies de sorte à assurer, sur un intervalle (ZR) donné, un glissement relatif entre les différents canaux sensiblement égal à un multiple du temps bit (I/B), caractérisé par l'émission des impulsions solitons des différents canaux de sorte qu'en au moins un point du système de transmission, elles présentent, par rapport à une référence donnée un décalage temporel tel que, lors d'une modulation optique distribuée par une horloge introduite audit point, pour chaque canal, l'extremum du profil de phase non- linéaire induit par l'horloge, intégré sur la longueur de modulation, coïncide avec le centre du temps bit. 13.- Un procédé de transmission selon la revendication 12, caractérisé en ce que pour toute longueur d'onde ki du multiplex, la différence &ri entre le glissement par unité de longueur sur le canal i et sur le premier canal satisfait la relation (ki.T - T/4) ki étant un entier dépendant du canal. 14.- Un procédé de transmission selon la revendication 12 ou 13, caractérisé par au moins une étape de modulation optique distribuée, à une distance dudit point multiple de l'intervalle (ZR). 15.- Un procédé de transmission selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'étape de modulation optique comprend une modulation optique distribuée dans un miroir non-linéaire en boucle (22i), ou dans la fibre de transmission, à l'aide d'une horloge sinusoïdale. 16.- Un procédé de transmission selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'étape de modulation optique comprend une modulation optique distribuée dans la fibre de transmission, et en ce que le décalage temporel Ai pour chaque canal i est donné par la formule: _l I F sîn(21rBrj) i 2,rBz il Ai= -1 arctan sin(2rBr) arctan[2rBri' 2rB t cos(27rBvi) - 1/F [Ln(r)J dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre sur la longueur de l'intervalle ZR; et 'rTi représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge sur l'intervalle ZR, normalisé par le débit bit B. 17.- Un procédé de transmission selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'étape de modulation optique comprend une modulation optique distribuée un miroir non-linéaire en boucle, et en ce que le décalage temporel Ai pour chaque canal i est donné par la formule: -_ F sin(7rBr,) [ rBT,] A l= - arctan arctan 7rB Lcos(7rBi) - I/j [Ln(I-)J dans laquelle F représente la perte totale dans la fibre du miroir; et Ti représente le glissement relatif entre le canal i et l'horloge dans le miroir, normalisé par le débit bit B. 18.- Un procédé de transmission selon l'une des revendications 14 à 17, caractérisé par au moins une étape de filtrage du signal par un filtre présentant une fonction de transfert compensant l'affaiblissement relatif des différents canaux provoqué par l'étape de modulation.