FR 2750002 A1 19971219 FR 9707362 A 19970613 À La présente invention concerne un éclairage fluorescent, et plus particulièrement, des circuits de commande d'atténuation pour commander le niveau de lumière délivré par des lampes fluorescentes. Des circuits d'atténuation de lampe fluorescente commandés par processeur sont connus dans la technique. Le brevet des Etats-Unis n0 5 428 265 délivré le 27 Juin 1995 au nom de Booth, Jr. et al. intitulé:"PROCESSOR CONTROLLED FLUORESCENT LAMP DIMMER FOR AIRCRAFT LIQUID CRYSTAL DISPLAY INSTRUMENTS" décrit un circuit d'atténuation de lampe fluorescente commandé par processeur qui est utilisé dans un système d'affichage d'avion utilisant une lampe fluorescente dans le système d'éclairage par l'arrière de dispositifs individuels d'affichage à cristaux liquides (LCD). En utilisant un circuit d'atténuation commandé par processeur dans la commande de chaque affichage du type LCD, une plus grande souplesse, par exemple par ajustement des paramètres de logiciels, est rendue possible dans le fonctionnement d'un circuit de commande d'atténuation. Le circuit de commande d'atténuation réagit à des conditions telles que la lumière ambiante du cockpit d'un avion, l'émission d'énergie lumineuse d'une lampe fluorescente, et la température de la lampe fluorescente pour fournir une luminance réelle et perçue pratiquement cohérente, sur l'affichage du type LCD, en une fonction de telles conditions détectées. De plus, la commande par processeur permet d'atteindre la luminance voulue sans surcharge, ni par conséquent détérioration, des lampes. En résultat, le pilote de l'avion apprécie un affichage du type LCD plus fiable et cohérent et donc n'est pas nécessairement distrait par une variation de luminance de l'affichage du type LCD lors du fonctionnement de l'avion. Une table de consultation est utilisée pour déterminer le niveau réel de brillance nécessaire pour maintenir un niveau apparent de luminance donné. La valeur de la table de consultation correspond habituellement à une valeur de tension qui doit fournir un éclairage par l'arrière adapté aux affichages du type LCD, étant donné les conditions de température et d'éclairage existant, l'état des lampes et les restrictions pouvant être appliquées en vision nocturne (NVIS), et qui protège également les lampes vis-à-vis d'une usure et d'une détérioration excessives, toutes choses étant égales par ailleurs. Les lampes des panneaux d'affichage LCD d'avions de type grand "écran de visualisation" à éclairage par l'arrière o un niveau d'éclairage correct et stable est extrêmement important, fonctionnent dans un environnement qui est à la fois physiquement et électroniquement hostile. La puissance disponible à envoyer vers les lampes est la puissance d'un générateur de 400 Hz non-régulée, susceptible de fournir des pics de courant, compliquée de plus par les niveaux ambiants élevés du bruit de commutation et des émissions HF de navigation et de communication existant dans un cockpit d'avion. Les affichages doivent aussi être réalisés dans des conditions de température, humidité et de vibrations extrêmes. L'impédance caractéristique d'une lampe fluorescente varie avec le courant appliqué pour l'activer. Pour une tension donnée et un état de fonctionnement physique donné, les lampes peuvent fonctionner à l'un quelconque de plusieurs niveaux de courant possibles qui délivrent différents niveaux d'éclairage. Malgré ceci, des circuits de commande de lampe pour lampes fluorescentes ont habituellement utilisé une détection de tension pour la régulation de la commande le luminance. Les figures 1, 2, 3 et 4 représentent plusieurs circuits de commande de lampe fluorescente connus qui fournissent divers degrés de commande de luminance de telles lampes. Les figures 1 et 2 représentent un circuit typique d'atténuation à modulation de largeur d'impulsion et les formes d'onde du circuit concerné. Sur la figure 3, le circuit de la figure 1 est modifié pour commander la puissance triphasée rectifiée, non-régulée, envoyée vers les affichages du type LCD dans un avion militaire. Sur la figure 3 et les formes d'onde de la figure 4, la plage de luminance des atténuateurs par détection de tension est limitée, puisque la régulation de tension ne peut pas assurer le fonctionnement stable d'une lampe fluorescente à des niveaux de faible luminance. Des circuits de commande de lampe fluorescente à énergie pulsée qui utilisent une détection de courant sont connus, un exemple de tel circuit et un exemple de formes d'onde sont représentés sur les figures 5 et 6. Cependant, l'utilisation d'un courant continu (DC) pulsé, plutôt qu'un courant alternatif (AC) plus équilibré pour activer une lampe fluorescente, provoque le pompage de mercure en direction de la cathode de la lampe. Dans les lampes fluorescentes de petit calibre qui sont utilisées pour les panneaux d'affichage d'avion plus petits, le pompage de mercure est un problème particulièrement sérieux. D'autre part, les canaux plus larges des éléments de lampe fluorescente de type panneaux plats utilisés pour l'éclairage par l'arrière de grands panneaux d'affichage du type LCD sont difficiles à éclairer de manière régulière. L'arc éclairé à l'intérieur des canaux tend à migrer par l'intermédiaire des changements de polarité du signal envoyé à la lampe, de sorte que l'arc se déplace de manière visible vers un côté du canal lorsque la polarité de l'énergie de commande n'est pas équilibrée. Donc, l'énergie de commande équilibrée est également importante pour un éclairage plus stable, et plus régulier. Une modulation de largeur d'impulsion en mode courant (PWM) a été utilisée pour une régulation de tension dans des circuits d'alimentation électrique, comme représenté par le circuit de la figure 7 et les formes d'onde de la figure 8. Cependant, dans ces alimentations électriques, un échantillon de courant est utilisé pour anticiper les changements de tension de sortie qui doivent être compensés par l'alimentation électrique. Ainsi, l'entrée de détection de courant dans ce circuit de commande "resserre" la précision de la régulation de tension par l'alimentation électrique en introduisant une information concernant l'état de la ligne d'entrée dans l'équation de régulation. Ceci assure que des cas de dysfonctionnement sont rapidement pris en compte, de sorte que la tension de sortie reste stable. Des alimentations électriques utilisant une détection de courant par anticipation régulent leur tension de sortie en comparant cette tension de sortie à une tension de référence, comme représenté sur la figure 8. L'erreur entre la tension de sortie voulue et la tension de sortie réelle module alors en largeur d'impulsion un signal pulsé d'échantillonnage de courant. Ceci corrige la tension de sortie de la source d'alimentation électrique, plutôt que de réguler le courant délivré par ladite source d'alimentation électrique. Une régulation de ligne qui détecte la quantité de courant envoyé vers une lampe fluorescente, plutôt que le niveau de tension envoyé vers la lampe, assure une continuité dans les changements voulus de niveaux de luminance faits en réponse aux changements de niveau de lumière ambiante, et un éclairage stable. Ceci est particulièrement important dans des applications dans le domaine des avions pour fournir au pilote une présentation précise et exempte de bruit des informations de vol critiques lorsque la tension non-régulée envoyée vers les affichages LCD par un élément formant générateur d'avion varie. D'autre part, des circuits pour une commande en mode tension de circuits de courant alternatif sont habituellement plus simples à construire et plus faciles à entretenir que des circuits de commande en mode courant dans la plupart des applications. En particulier, les signaux de détection de tension sont des formes d'onde nettes et faciles à manipuler prélevées à partir de la sortie filtrée du circuit de commande. Les signaux de détection de courant, cependant, reflètent des parasites, des transitoires de commutation et autre bruit, internes aux fonctionnements du circuit dynamique. Donc, une commande en mode tension a été utilisée habituellement pour des commandes de lampe fluorescente. Cependant, du fait du besoin combiné d'une régulation de ligne très efficace et d'une imagerie à bruit réduit par les panneaux d'affichage et de commandes de lampe fluorescente à grande plage, très stables, dans l'environnement des avions, la commande de courant alternatif en mode courant précédemment utilisée pour le réglage précis d'une commande de tension de sortie détectée en tension dans la technique d'alimentation de courant alternatif est avantageuse en tant que mode de régulation unique pour une commande de lampe fluorescente en courant alternatif. Un but de la présente invention consiste à fournir un circuit de lampe fluorescente utilisant une détection en mode courant o une lumière provenant d'une lampe fluorescente est atténuée en modulant la largeur d'impulsion d'un signal d'échantillonnage de courant, pulsé, en réponse à un niveau de tension correspondant à un niveau donné, pouvant être sélectionné, de la brillance voulue de la lampe. Un autre but de la présente invention consiste à fournir un circuit de commande de lampe fluorescente utilisant une détection en mode courant qui fonctionne comme une source de courant alternatif à très haute tension qui découple de manière avantageuse la lampe et le pont résonant, ainsi que leur haut niveau de bruit et de capacité parasites, à partir du processus d'échantillonnage de courant. Un autre but la présente invention consiste à fournir un circuit de commande de lampe fluorescente qui échantillonne un courant très haute tension alors qu'un transistor à effet de champ (FET) existant dans le circuit est passant. Puisque l'échantillonnage de courant fournit une commande particulièrement serrée de la régulation, le processus est nécessaire pour commander les transitoires et le bruit d'entrée qui affectent le courant envoyé vers les lampes par le générateur de l'avion. Un autre but de la présente invention consiste à fournir un circuit de commande de lampe fluorescente qui fonctionne en tant que convertisseur auto-oscillant commandé de manière synchronisée, et détecte le courant réellement envoyé vers la lampe. Ceci fournit une régulation plus lâche des changements de la ligne d'entrée, mais répond aux changements de condition des lampes fluorescentes puisque, ici, le courant est détecté O30 alors que la lampe est couplée au circuit. D'autres caractéristiques, avantages et bénéfices de la présente invention vont apparaître à la lecture de la description qui va suivre faite en référence aux dessins annexés. Il doit être compris que n5 la description générale précédente et la description détaillée qui va suivre sont faites à titre d'exemple et d'explication mais ne sont pas des limitations de la présente invention. Les dessins annexés qui sont incorporés et qui constituent une partie de la présente invention, associés à la description, servent à expliquer les principes de la présente invention en termes généraux. Des références numériques analogues concernent des parties analogues tout au long de la description. Un circuit de commande de lampe fluorescente selon un premier mode de réalisation de la présente invention comporte une commande de lampe fluorescente ayant une inductance en série avec un premier enroulement de transformateur et un commutateur FET en parallèle audit premier enroulement du transformateur. Dans un deuxième mode de réalisation le commutateur FET et l'inductance sont tous deux en série avec un premier enroulement d'un transformateur. Ledit FET est connecté en parallèle auxdits moyens de résistance de détection de courant et audit second côté dudit circuit de transformation à pont résonnant. Dans chacun de ces circuits, la lampe est connectée à un second enroulement du transformateur et le courant est envoyé vers le premier enroulement à travers un circuit convertisseur de courant alternatif à pont résonant. Une résistance de détection de courant est agencée sur le côté opposé du transformateur à partir de ladite inductance, et le signal d'échantillon de courant provenant de l'extrémité de charge de cette résistance est modulé en largeur d'impulsion par un signal de tension de courant continu correspondant à un niveau de brillance voulu. Ainsi, un signal pulsé ayant une largeur d'impulsion qui est déterminée par ledit niveau de brillance voulu déclenche le signal d'échantillon de courant modulé en rafales. Dans un mode particulier de réalisation, la synchronisation du fonctionnement du commutateur FET avec la fréquence de commande du pont assure que la commutation du pont ne va pas survenir pendant une impulsion, de sorte que chaque impulsion soit délivrée vers un premier côté du pont ou vers l'autre coté. La synchronisation du microprocesseur avec une harmonique de la fréquence de commande du pont et un flanc avant de la fréquence d'horloge du modulateur de largeur d'impulsion empêche l'ajout de fréquences parasites au spectre de bruit produit par la commande de sorte qu'uniquement des bandes étroites de bruit soient produites au niveau des fréquences respectives d'horloge et que l'intégrité de l'image sur l'affichage du type LCD puisse être protégée en filtrant simplement les fréquences d'horloge fondamentales respectives. La synchronisation du signal pulsé de commande de brillance du microprocesseur avec le signal de vitesse de synchronisation verticale du panneau d'affichage assure que tout bruit émis par le circuit de commande de lampe qui est capté par l'affichage, va apparaître dans l'affichage simplement sous la forme d'un écho stationnaire, plutôt que sous la forme d'une image de "cible mobile" beaucoup plus dérangeante. Selon un autre mode particulier de réalisation, les impulsions déclenchant le signal en rafale qui commande ledit commutateur sont retardées de manière sélective par le générateur d'impulsions synchrones de sorte que des impulsions successives sont commutées par des côtés opposés du pont. Ceci empêche la lampe de recevoir des impulsions consécutives de même polarité, de sorte que l'énergie activant la lampe est équilibrée et que l'arc reste stable. Cette alternance stricte de rafales d'énergie permet aussi d'établir des arcs doubles qui produisent un élargissement latéral apparent de l'arc éclairé à l'intérieur du canal de la lampe fluorescente. L'effet de cet étalement latéral apparent de la lumière dans les canaux est particulièrement avantageux pour les lampes fluorescentes plates, rectangulaires, plus grandes qui ont des canaux relativement larges et une difficulté à éclairer de manière régulière la surface de la lampe située entre ces canaux. Les caractéristiques et avantages de la présente invention vont être mieux compris à la lecture de la description détaillée d'un mode préféré de réalisation qui va suivre faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - les figures 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 et 8 sont des schémas de circuits d'alimentation électrique et de commande de lampe de la technique antérieure et des formes d'onde associées, - les figures 9, 10, 11 et 12 sont des schémas de circuit et de forme d'onde de modes de réalisation de circuits d'atténuation de lampe fluorescente en mode courant selon les principes de la présente invention. La figure 9 représente un premier circuit de commande de lampe fluorescente utilisant une détection en mode courant selon la présente invention. Ce circuit est conçu pour commander de manière serrée de grands panneaux d'affichage d'avion du type LCD éclairés par l'arrière qui sont commandés par un courant triphasé rectifié, très bruyant, non-régulé. Selon Mil-Std-704, un courant triphasé de 115 VAC, non-régulé, est rectifié par un pont pleine onde 205. La tension rectifiée provenant du pont 205 est envoyée à travers une bobine d'inductance en série 224 vers un premier côté d'un dispositif de commande 226 de transformateur à pont résonant de 100 kHz connecté à l'enroulement primaire du transformateur de sortie 228. Le transformateur de sortie 228 délivre un courant alternatif régulé pour commander la lampe fluorescente 230 connectée à son enroulement secondaire. La ligne de retour provenant du pont 205 est connectée par l'intermédiaire d'une résistance de détection 232 à l'autre côté du dispositif de commande à pont résonant 226. L'autre côté de l'enroulement primaire du transformateur de sortie 228 est connecté à la résistance de détection 232, par l'intermédiaire d'un FET 222 commuté à une vitesse de 66,6 kHz par la sortie d'un modulateur de largeur d'impulsion 234. Un signal de détection de courant à tension en rampe est détecté entre le FET 222 et la résistance de détection 232, et envoyé vers le modulateur de largeur d'impulsion 234. Chaque côté du dispositif de commande à pont résonant 226 qui alimente le transformateur 228 est commandé par un signal d'horloge respectif de 100 kHz provenant du générateur 210 synchronisé au flanc avant de l'impulsion de 66,6 kHz qui commande le modulateur de largeur d'impulsion 234. Le modulateur de largeur d'impulsion 234 réduit la largeur d'impulsion du signal de courant Si délivré par la résistance de détection 232 en réponse au signal de brillance de référence Sr. Ce signal Sr est un niveau de tension de courant continu déterminé par un signal de "niveau de brillance sélectionné" entré dans le microprocesseur 239, qui peut être toute représentation adaptée d'un niveau de brillance sélectionné par l'utilisateur. Le niveau de tension de cette tension de référence Sr et l'impulsion de référence SpwM de commande de brillance de 120 Hz à largeur d'impulsion modulée qui est synchronisée au signal de synchronisation verticale de 60 Hz de l'affichage du type LCD correspondent tous deux aux valeurs respectives de signal données dans une table de consultation 237 du microprocesseur 239 pour le signal de "niveau de brillance sélectionné" entré le plus récemment dans le microprocesseur de la commande de lampe par l'utilisateur. La table de consultation peut également être un facteur d'environnement et d'information de performance d'un composant en déterminant les deux signaux d'atténuation Sr et SpWM qui sont émis en sortie par le microprocesseur 239. La largeur du signal SpWM de brillance modulé en largeur, à 120 Hz, déterminée par la table de consultation est envoyée vers le modulateur de largeur d'impulsion 234 à travers une porte de synchronisation 238 commandée par un signal d'horloge synchrone de kHz provenant du générateur d'horloge synchrone 210. Le modulateur de largeur d'impulsion 234 est commandé par un signal d'horloge synchrone de 66,6 kHz pour émettre en sortie le signal SpWMc de régulation de courant de 66,6 kHz en tant que signal d'énergie en rafales qui est déclenché par le signal SpWMg de niveau de brillance de 120 kHz déclenché de manière synchronisée délivré par le microprocesseur 239. Le modulateur de largeur d'impulsion 234 utilise SpWMg pour produire des rafales d'atténuation de Hz modulées en largeur constituées d'impulsions Si de détection de courant de 66,6 kHz qui sont modulées en largeur par la tension de référence Sr. La puissance régulée qui passe à partir du pont triphasé pleine onde lorsque le commutateur FET 222 est rendu conducteur par le signal SpWMc de commande de puissance est alors convertie en puissance de courant alternatif nécessaire pour faire fonctionner de manière efficace la lampe fluorescente 230 par le pont résonant 226 et le transformateur élévateur 228 d'une manière bien connue dans la technique. La branche LC de ce pont 226 sert en tant que ballast couplé à un courant alternatif pour la lampe 230. Sur la figure 9, le côté de sortie de l'inducteur 224 est connecté à une diode 236 qui fournit le trajet nécessaire à une impulsion de très haute tension de l'inducteur 224 lorsque le commutateur FET 222 est coupé. Le commutateur FET 222 court-circuite momentanément le tronçon de convertisseur du circuit à pont résonant 226. Par conséquent, l'impulsion de très haute tension n'est pas déchargée avec les capacités parasites du pont, du transformateur et de la lampe, et l'effet d'anticipation de la régulation de puissance en mode courant est maximisé. Ceci assure une réponse rapide aux perturbations transitoires, grandes, très rapides, souvent trouvées dans le courant continu de 270 Hz non-régulé, utilisé pour ce circuit d'avion, ainsi qu'à une ondulation et qu'à des fluctuations de charge externes à ce circuit, perturbations qui l'affectent du fait que la tension de ligne envoyée vers celui-ci est à la fois rectifiée et non-régulée. Au contraire, sur la figure 11 sur laquelle le générateur d'horloge synchrone 210 comporte un compteur A/B 211, le commutateur FET 222 est situé entre l'inducteur 224 et l'entrée de ligne, de sorte que l'inducteur 224 ne peut pas se charger alors que le commutateur FET 222 est coupé. Dans ce second circuit, l'inducteur 224 ne peut pas produire un champ alors que le commutateur FET est coupé. Donc, la diode 236 est simplement "en roue libre", protégeant d'autres éléments du circuit contre la détérioration par le champ décroissant de l'inducteur. Aussi, sur la figure 11, l'impulsion SpWMg déclenchée est tout d'abord envoyée vers le générateur d'horloge 210, qui expédie ensuite une copie sélectivement retardée de ce signal SPWMd vers le modulateur de largeur d'impulsion 234. Pour maintenir la polarité en équilibre dans l'énergie envoyée vers le transformateur élévateur 228 et, par conséquent, pour simuler précisément des conditions de fonctionnement en courant alternatif de la lampe fluorescente 230, le compteur A/B 211 du générateur d'horloge 210 garde une trace de la polarité de l'impulsion d'horloge de 100 kHz qui a déclenché la rafale précédente du signal de commande de puissance SpWMc et, si nécessaire, retarde la rafale suivante de ce signal de commande de puissance SpWMc jusqu'à ce qu'une impulsion d'horloge de 100 kHz de polarité correcte soit disponible. Dans les lampes plates ayant suffisamment de larges canaux fluorescents, l'équilibre d'énergie "synthétique" fourni par cette caractéristique de la commande de lampe à courant alternatif en mode courant produit également un arc éclairé apparemment "double" ou "élargi" dans le canal ce qui améliore la répartition lumineuse à travers la surface de ces lampes, ainsi qu'une stabilisation de la position de l'arc. L'atténuateur de lampe de la figure 9 fonctionne en tant que commande de lampe à courant alternatif de très haute tension qui découple de manière avantageuse la lampe et le pont résonant, ainsi que leur niveau élevé de bruit et de capacité parasites, du processus d'échantillonnage de courant, pour fournir une commande particulièrement serrée du processus de régulation commandant les transitoires et le bruit d'entrée alors que le commutateur FET 222 est dans un état non-conducteur. L'atténuateur de lampe de la figure 11 fonctionne en tant que convertisseur résonnant qui détecte le courant réellement envoyé vers le transformateur élévateur 238 de la lampe. Donc, il a un signal qui reflète directement des impédances fonctionnelles qui indiquent l'état de la lampe, plutôt que de simples fluctuations de la tension d'entrée du secteur envoyées par le redresseur triphasé du secteur. D'autre part, du fait des capacités parasites liées à la fonction de détection de courant dans ce circuit, on a moins de temps de préparation pour faire des réponses correctrices aux perturbations survenant sur le réseau triphasé. La présente invention a été décrite en référence particulière à un mode de réalisation actuellement préféré de celle-ci, mais il apparaîtra à l'homme du métier que des variations et des modifications sont possibles dans la portée et l'esprit de la présente invention. La présente invention est définie par les revendications annexées. REVENDICATIONS 1. Circuit de commande de lampe pour commande en mode courant de l'intensité lumineuse d'une lampe fluorescente, caractérisé en ce qu'il comporte: une lampe fluorescente (230), un transformateur (228) ayant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, ledit enroulement secondaire étant connecté à la lampe fluorescente (230), un circuit (226) de commande de transformateur à pont résonnant ayant un premier côté et un second côté, le second côté étant connecté à travers ledit enroulement primaire du transformateur (228), des moyens d'inductance en série (224) connectés entre le premier côté du circuit (226) de commande de transformateur à pont résonnant et une source de signaux électriques d'entrée, des moyens de résistance (232) de détection de courant connectés entre le premier côté du circuit (226) de commande de transformateur à pont résonnant et la source de signaux électriques d'entrée, des moyens de commutation (222) connectés aux moyens d'inductance en série (224) et au premier côté du circuit (226) de commande de transformateur à pont résonnant, des moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234) pour produire un signal SpWMc modulé en largeur d'impulsion qui sont connectés aux moyens de commutation (222) pour ouvrir et fermer alternativement les moyens de commutation à une fréquence représentative de la largeur d'impulsion desdits signaux de largeur d'impulsion, ladite ouverture et fermeture desdits moyens de commutation entraînant une fluctuation du champ des moyens d'inductance en série (224), des moyens formant générateur d'horloge synchrone (210) connectés aux moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234) pour fournir un signal d'horloge synchrone, une prise de signal reliant ladite résistance (232) de détection de courant au modulateur de largeur d'impulsion (234) pour délivrer un signal de détection de courant Si aux moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234), des moyens formant processeur (239) pour délivrer un signal de référence de niveau de brillance Sr et un signal de niveau de brillance SpWMg, lesdits moyens formant processeur (239) étant connectés à un signal de niveau de brillance sélectionné et à un signal d'horloge provenant des moyens formant générateur d'horloge synchrone (210), les moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234) étant connectés aux moyens formant processeur (239) et étant sensibles au signal Sr de ceux-ci et aux signaux Si provenant de ladite prise de signal pour moduler en largeur le signal Si par ledit signal Sr pour produire le signal modulé en largeur d'impulsion SpWMc connecté auxdits moyens de commutation (222). 2. Circuit de commande de lampe selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de commutation (222) sont constitués d'un dispositif FET connecté en parallèle auxdits moyens d'inductance (224) et également connecté auxdits moyens de résistance de détection de courant (232) et audit second côté dudit circuit de transformateur à pont résonnant (226). 3. Circuit de commande de lampe selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234) sont connectés audit signal SpwMg provenant desdits moyens formant processeur (239). 4. Circuit de commande de lampe selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de commutation (222) sont constitués d'un dispositif FET connecté en série entre lesdits moyens d'inductance (224) et ladite source de signal électrique d'entrée (205). 5. Circuit de commande de lampe selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant générateur d'horloge synchrone (210) comportent un compteur A/B (211) pour garder une trace de la polarité du signal d'horloge synchrone et sont connectés audit signal de niveau de brillance SpWMg provenant desdits moyens formant processeur (239). 6. Circuit de commande de lampe selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdits moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234) sont connectés à un signal Sr de courant continu correspondant à un niveau de brillance voulu pour ladite lampe fluorescente (230). 7. Circuit de commande de lampe selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit signal SpWMg est connecté auxdits moyens formant modulateur de largeur d'impulsion (234) pour déclencher ledit signal Si en rafales de signaux pour envoyer ledit signal SpWMc pour commander lesdits moyens de commutation (222).