FR 2756254 A1 19980529 FR 9614528 A 19961127 i DISPOSITIF DE CHAUFFAGE D'UN PROFIL AERODYNAMIQUE La présente invention concerne un dispositif de chauffage d'un profil aérodynamique. Les profils concernés sont généralement ceux dont la forme aérodynamique ne doit pas être perturbée par la formation de glace, notamment des pales d'hélicoptères (rotor principal ou rotor anticouple), ou encore des ailes d'avion... Le problème du givrage des profils est bien connu dans l'industrie aéronautique. La forme des profils aéro- dynamiques peut être modifiée en raison de la formation de glace résultant de ce que, en vol, le profil rencontre des gouttelettes d'eau en surfusion contenues dans l'atmosphère. Ce problème est souvent traité en équipant le profil d'une structure chauffante à effet Joule. Le plus souvent, la structure chauffante consiste en des résistances métalliques. Ces résistances métalliques posent des problèmes de tenue mécanique, particulièrement dans le cas d'un profil aérodynamique en matériau composite, de tolérance aux dommages (une redondance multiple est nécessaire pour éviter que la rupture d'une résistance métallique empêche l'ensemble du dispositif de fonctionner), d'hétérogénéité surfacique du chauffage, et de corrosion. Pour limiter l'incidence de ces problèmes, il a été proposé d'utiliser un dégivreur composite dont les éléments résistifs se composent de fibres de carbone (voir brevet français 2 578 377). On distingue les "dégivreurs", dont les éléments résistifs dissipateurs de chaleur sont alimentés de façon intermittente pour éliminer la glace qui se forme régulièrement, et les "antigivreurs", dont les éléments résistifs sont continûment alimentés pour empêcher la formation de glace. On comprend que, en ce qui concerne l'efficacité de la lutte contre le givre, l'antigivreur, dont l'action est préventive, est préférable au dégivreur, dont l'action est curative. Mais l'antigivreur a l'inconvénient d'une forte consommation électrique lorsqu'il faut maintenir une surface aérodynamique importante à une température suffisante pour empêcher la formation de glace. Ainsi, on réserve souvent le principe de l'antigivreur à des surfaces relativement petites. Pour les surfaces plus grandes, le dégivreur fournit un compromis entre la consommation électrique et l'efficacité du chauffage. Il suffit en général que le dégivreur fasse fondre une partie de la glace, le reste étant arraché par la force centrifuge ou l'écoulement aérodynamique. Dans le cas des hélicoptères moyens ou gros, une conception souvent retenue consiste à munir les pales du rotor anti- couple d'antigivreurs et les pales du rotor principal de dégivreurs. Ces dégivreurs utilisent tous le principe de résistances chauffantes agencées sur l'envergure de la pale avec des retours du courant électrique pour ramener le courant électrique de l'extrémité vers le pied de pale. Quels que soient leur mode d'alimentation (triphasé ou courant continu redressé) et le principe de réalisation des résistances chauffantes (métal, fibres de carbone,...), les dégivreurs actuels utilisent comme retours de courant des tresses, ou rubans ou cables de très faible résistance électrique (quelques m 2). Cette faible résistance est obtenue par le choix de matériaux de très faible résistivité (cuivre étamé, laiton, p = 8 x 10 6Q.cm). Il est en effet demandé à ces retours de courant d'éviter de dissiper de l'énergie thermique de façon à disposer de toute la puissance pour les résistances chauffantes. L'inconvénient majeur de ces retours vient des faibles caractéristiques de tenue en fatigue des matériaux les constituant, qui pénalisent la durée de vie et la fiabilité du dégivreur complet. Un but de la présente invention est de proposer une conception d'un dispositif de chauffage qui permette de s'affranchir de certaines des limitations des dégivreurs connus et qui, notamment pour des profils aérodynamiques de dimensions relativement grandes, puisse fournir de bons compromis entre l'efficacité du chauffage et la consommation électrique. L'invention propose ainsi un dispositif de chauffage d'un profil aérodynamique comprenant, incorporés au profil aérodynamique au voisinage d'un bord d'attaque du profil aérodynamique, plusieurs éléments résistifs sensiblement parallèles au bord d'attaque, chacun desdits éléments résistifs étant muni à son extrémité proximale de moyens de raccordement à une alimentation électrique, et les extrémités distales des éléments résistifs étant reliées électriquement les unes aux autres. Lesdits éléments résistifs sont répartis entre un premier ensemble incluant au moins deux éléments résistifs et un second ensemble incluant au moins un élément résistif. Le dispositif comprend en outre des moyens de commande d'alimentation cyclique pour alimenter certains au moins des éléments résistifs du premier ensemble l'un après l'autre selon une séquence déterminée. Le courant électrique circulant dans l'un quelconque des éléments résistifs du premier ensemble circule en sens inverse dans l'élément résistif du second ensemble ou, si le second ensemble comporte plusieurs éléments, de façon parallèle dans les éléments résistifs du second ensemble. Ainsi, l'agencement des éléments résistifs permet que les deux sens de circulation du courant participent au chauffage par effet Joule. Les éléments résistifs du premier ensemble sont alimentés de manière intermittente et cyclique, et jouent donc le rôle d'un dégivreur. Le ou les éléments résistifs du second ensemble assurent le retour électrique et sont constamment alimentés, ou du moins avec un rapport cyclique sensiblement plus élevé, lorsque le dispositif est en service, de sorte qu'ils fonctionnent à la manière d'un antigivreur. Selon le nombre et les valeurs relatives des résistances des éléments des premier et second ensembles, on peut privilégier la fonction antigivreur ou la fonction dégivreur, ce qui donne une grande souplesse pour rechercher, dans chaque cas particulier, le meilleur compromis entre l'efficacité et la consommation. Dans certains cas, on pourra former un véritable antigivreur sur une partie du profil, par exemple le voisinage le plus immédiat du bord d'attaque, et prévoir autour de cette partie antigivrée une bordure qui ne serait que dégivrée. L'invention permet alors d'adjoindre une fonction de dégivreur à un dispositif de type antigivreur. Dans d'autres cas, c'est la fonction de dégivreur qui sera prépondérante, les éléments du second ensemble assurant localement un antigivrage, ou étant superposés à ceux du premier ensemble pour diminuer l'énergie thermique requise à chaque cycle de dégivrage ou éviter la présence de points froids. L'agencement du dispositif selon l'invention permet une grande liberté dans l'ajustement de la distribution de la puissance thermique surfacique au voisinage du bord d'attaque. Ainsi, lorsque les éléments résistifs sont disposés les uns à côté des autres dans un tapis chauffant couvrant le voisinage du bord d'attaque, on peut placer un ou plusieurs éléments résistifs du second ensemble le long d'un bord latéral du tapis chauffant ou des deux bords latéraux opposés. Ceci permet d'obtenir une puissance de chauffage moins importante dans les parties les plus éloignées du bord d'attaque, parties dans lesquelles le besoin de chauffage est moindre. Une autre possibilité est de disposer les éléments résistifs du premier ensemble les uns à côté des autres dans un tapis chauffant couvrant le voisinage du bord d'attaque, et de disposer un ou plus éléments résistifs du second ensemble en surépaisseur sur une partie de la largeur du tapis chauffant située au droit du bord d'attaque. Cette dernière solution conduit à chauffer de manière plus importante le voisinage immédiat du bord d'attaque. On peut même envisager d'empêcher complètement la formation de glace sur ce voisinage immédiat du bord d'attaque. Il est encore possible de disposer un ou plusieurs éléments résistifs du second ensemble de façon à ce qu'ils recouvrent des intervalles séparant des éléments résistifs du premier ensemble, de manière à éviter que des points froids se forment dans ces intervalles. Les éléments résistifs des deux ensembles sont de préférence constitués chacun de fibres conductrices, typiquement en carbone, s'étendant parallèlement au bord d'attaque du profil. Cette réalisation du dégivreur/ antigivreur à base de fibres de carbone ou analogues présente de nombreux avantages: - un avantage majeur est relatif à sa tenue mécanique, et donc à sa durée de vie qu'aucun dégivreur métallique ne peut égaler. Cette résistance mécanique est obtenue par l'utilisation de matériaux composites à base de fibre de carbone dont les caractéristiques de résistance en statique et en fatigue sous les allongements subis en vol dépassent largement les niveaux atteints par les matériaux métalliques constituant les dégivreurs métalliques (bronze phosphoreux,...). Cette caractéristique permet de proposer des dégivreurs/antigivreurs dont la durée de vie est homogène avec celle de la structure de la pale; - en outre, chaque élément résistif est une nappe constituée par de multiples filaments de carbone, tous conducteurs du courant et assurant ainsi une redondance multiple en cas de rupture d'un des filaments. Pour assurer cette redondance "fail safe" sur un dégivreur métallique, les fabricants doivent compliquer leur réseau de résistances en créant plusieurs chemins (mais en nombre limité) de passage du courant. Cette complexité accrue rend le dégivreur métallique plus fragile et plus sensible aux courts-circuits par suite de la présence de défauts inévitables lors des opérations de fabrication de la résistance à partir d'une feuille de matériau conducteur; - le collage composite/composite du dispositif à base de fibres de carbone sur la pale est de bien meilleure qualité dans le temps qu'un collage résistance métallique/composite (absence de bulles d'air qui perturbent la conduction de la chaleur, meilleure maîtrise du collage, collage simplifié par l'absence de traitement de surface obligatoire sur la résistance métallique, niveaux d'allongement homogènes à l'interface collé,...); les fibres de carbone des éléments résistifs participent à la rigidité de la pale. Comme ces fibres sont très proches du bord d'attaque, leur contribution à la raideur en traînée (proportionnelle au carré de la distance par rapport au centre neutre) est particulièrement appréciable. Elle permet d'alléger, voire de supprimer, l'arêtier de bord de fuite généralement nécessaire pour reprendre une partie des efforts de traînée, qui a pour inconvénients d'augmenter la masse de la pale et de reculer la position de son centre de gravité; - le dispositif à base de fibres de carbone chauffe de façon plus homogène sur toute sa surface et ne présente pas les hétérogénéités de chauffage fréquentes dans le cas de la solution métallique; - la structure du dégivreur composite est souple avant polymérisation et peut donc se conformer et se draper sur de larges surfaces irrégulières et de forme évolutive. Par contre, elle devient raide et solide apres polymérisation, à l'inverse du tapis métallique qui pour se conformer à des surfaces évolutives doit être souple et flexible mais restera alors très fragile à l'emploi et après collage (avantage en manutention, facilité de drapage, risque de défaut diminué, qualité augmentée,...); - le risque de corrosion lié à l'absence sur la pale d'éléments métalliques supplémentaires est supprimé ou au moins diminué. D'autres particularités et avantages de la présente invention apparaîtront dans la description ci-après d'exemples de réalisation non limitatifs en référence aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe schématique d'un profil aérodynamique équipé d'un dispositif selon l'invention; - la figure 2 montre une section longitudinale d'un tapis chauffant faisant partie d'un dispositif selon l'invention, prise selon la plan II-II indiqué sur la figure 3; - la figure 3 est une vue étalée du tapis chauffant de la figure 2, selon le plan III-III indiqué sur la figure 2, avec une représentation schématique des moyens d'alimentation et de commande associés; - les figures 4 à 6 sont des schémas en perspective illustrant la fabrication d'un tapis chauffant; - les figures 7 à 13 sont des vues schématiques en coupe transversale montrant le bord d'attaque d'un profil aérodynamique équipé d'autres exemples de réalisation de l'invention; et - les figures 14 et 15 montrent des chronogrammes illustrant des exemples de cycle d'alimentation des éléments résistifs dans un dispositif tel que celui de la figure 13. La figure 1 montre schématiquement en coupe transversale un profil aérodynamique 10 constitué par une pale d'hélicoptère, par exemple de rotor principal. Les références numériques 12, 14, 16 et 18 désignent respectivement l'intrados, l'extrados, le bord d'attaque et le bord de fuite de la pale 10. La pale est réalisée en matériau composite, et le voisinage de son bord d'attaque 16 est couvert par un blindage métallique 20 de protection contre les impacts. Immédiatement derrière le blindage 20 se trouve un tapis chauffant en matériau composite. Ce tapis chauffant comporte plusieurs éléments résistifs 24, 26 constitués par des nappes de fibres conductrices (carbone) s'étendant longitudinalement selon l'envergure de la pale, c'est-à-dire parallèlement au bord d'attaque 16. Les figures 2 et 3 montrent un exemple de tapis chauffant 30 utilisable dans un dispositif selon l'invention. Les éléments résistifs en carbone 34, 36 s'étendent sur la plus grande partie de l'envergure de la pale (par exemple 76%). A son extrémité proximale (vers le moyeu du rotor), chaque élément résistif 34, 36 est relié à un conducteur d'alimentation 38 au moyen d'une gaine 40 en forme de treillis métallique. La gaine 40 entoure l'extrémité proximale de l'élément résistif en carbone sur une longueur d'environ 50 mm par exemple, et elle emprisonne le conducteur 38 pour assurer le contact électrique. A leurs extrémités distales, les éléments résistifs 34, 36 sont en contact électrique les uns avec les autres. A cette fin, des nappes de fibres conductrices en carbone 42a, 42b s'étendant transversalement au bord d'attaque sont en contact avec les extrémités distales des éléments résistifs 34, 36. Le tapis chauffant est par exemple fabriqué à plat selon le procédé décrit dans le brevet français 2 578 377. Les figures 4 à 6 illustrent des stades successifs de la fabrication de ce tapis. Dans une première étape, on dispose sur un support une enveloppe inférieure 41 du tapis, constituée par exemple par deux couches de tissus de fibres de verre orientées à 45 l'une par rapport à l'autre. On place ensuite la nappe de fibres transversales 42a à l'extrémité distale du tapis, puis la moitié des éléments résistifs longitudinaux 34, 36 (un élément sur deux selon la largeur du tapis). Les nappes constituant ces éléments résistifs peuvent être dévidées à partir de bobines de fibres de carbone. En référence à la figure 2, chaque élément résistif se compose par exemple de neuf couches de fibres de carbone complétées par une dixième couche 34' et une onzième couche 34'' vers l'extrémité distale afin d'obtenir une résistance locale plus faible, et donc une dissipation thermique moins importante, vers l'extrémité distale de la pale o les risques de givrage sont les moins importants dans le cas particulier considéré (l'évolution de la puissance dissipée peut dans certains cas être inversée). Après avoir dévidé les nappes de fibres de carbone constituant les éléments 34, 36, on équipe l'extrémité proximale de chacun de ces éléments de sa gaine métallique souple 40 et de son conducteur d'alimentation 38. Le tapis est alors dans l'état représenté sur la figure 4. On couvre alors le tapis (sauf son extrémité distale) d'un matelas isolant intercalaire 43, non représenté sur les figures 2 et 3, mais visible sur la figure 5. Ce matelas 43 peut consister en plusieurs couches superposées de tissus de fibres de verre qui isolent mutuellement les éléments résistifs et assurent leur maintien en position. On dispose alors les éléments résistifs restants 34, 36 en les équipant de leurs gaines et de leurs conducteurs d'alimentation respectifs. Après avoir positionné l'autre nappe de fibres conductrices transversales 42b, le tapis se trouve dans l'état représenté sur la figure 5. Pour terminer l'assemblage du tapis chauffant, on met en place l'enveloppe supérieure 48 de constitution identique à celle de l'enveloppe inférieure 41. On passe ensuite un rouleau compacteur 50 sur le tapis assemblé pour lui conférer une certaine tenue mécanique (les tissus de verre 41, 43, 48 sont pré-imprégnés de résine), et pour assurer un bon contact électrique entre les gaines métalliques 40 et les éléments résistifs correspondants (figure 6). Pour mettre en forme le tapis ainsi précompacté, on dispose de deux options. La première option consiste à mettre en forme le tapis sur un mandrin reproduisant la forme du voisinage du bord d'attaque, et à faire polymériser la résine sur ce mandrin, éventuellement avec le blindage 20. La pièce ainsi obtenue peut être ensuite collée sur la pale réalisée par ailleurs. La seconde option consiste à faire polymériser la résine directement lors du moulage de la pale, dans le même moule. Pour diminuer la résistance électrique des nappes de fibres transversales situées à l'extrémité distale, on peut être amené à augmenter leur épaisseur globale. Dans ce cas, il est judicieux de prévoir plus que deux nappes 42a, 42b et d'intercaler certaines de ces nappes entre des couches de fibres longitudinales des éléments résistifs. Cette opération ne pose aucune difficulté. Il suffit de dévider les fibres de carbone dans l'ordre approprié. Conformément à l'invention, les éléments résistifs du tapis chauffant sont répartis en deux ensembles. Le premier ensemble se compose des N éléments résistifs notés 34 (NÄ2) servant à la circulation du courant de chauffage dans un sens, par exemple du pied de pale vers l'extrémité distale. Le second ensemble comprend les M éléments résistifs notés 36 (M>l), pour la circulation du courant dans l'autre sens. Les conducteurs d'alimentation 38 des éléments résis- tifs 36 sont ainsi reliés collectivement à l'une des bornes de l'alimentation électrique 52 de l'aéronef (figure 3). Les éléments résistifs 34 du premier ensemble sont alimentés cycliquement à tour de rôle depuis l'autre borne de l'alimentation 52. Cette distribution de puissance est schématisée par le commutateur 54 sur la figure 3. Le commutateur 54 est commandé par un contrôleur de dégivrage qui peut être un processeur programmé pour appliquer des cycles de chauffage prédéterminés. Ces cycles définissent des séquences d'alimentation des éléments 34 du premier ensemble, les éléments 36 du second ensemble étant utilisés collectivement, en parallèle pour le retour électrique vers l'alimentation 52. Cette alimentation 52 peut être une alimentation en courant continu, ou en courant alternatif mono- ou polyphasé. Lors de la programmation du contrôleur , on peut prévoir plusieurs cycles de chauffage différents qui, en service, peuvent être sélectionnés selon une commande manuelle du pilote ou encore selon la mesure de paramètres tels que la température extérieure. Les moyens de commande de l'alimentation peuvent bien entendu être complétés par des organes de régulation de puissance non représentés. De façon classique, les connexions entre les conducteurs 38 montés sur la pale et l'alimentation à bord de l'aéronef sont réalisées au moyen de contacts tournants non représentés. Les éléments résistifs 34 sont ainsi alimentés de manière intermittente pour assurer une fonction de type dégivreur, tandis que les éléments résistifs 36 sont alimentés continûment (lorsque le dispositif est en service) pour assurer une fonction de type antigivreur. Les retours électriques participent à l'apport de chaleur au voisinage du bord d'attaque. Le mode d'alimentation des éléments résistifs permet diverses distributions de la puissance surfacique de chauffage. Si chaque élément résistif du premier ensemble a une résistance R et si chaque élément résistif du second ensemble a une résistance R', la résistance du trajet aller- retour de circulation du courant est R+R'/M, en négligeant la résistance des fibres transversales 42a, 42b. La puissance dissipée sur le trajet aller (premier ensemble) est P=U2.R/(R+R'/M)2 o U désigne la tension d'alimentation. La puissance dissipée sur le trajet retour (second ensemble) est P.(R'/MR). Il est bien entendu possible que la résistance R ne soit pas la même pour tous les éléments du premier ensemble et/ou que la résistance R' ne soit pas la même pour tous les éléments du second ensemble. Dans l'exemple illustré par la figure 3, les liaisons électriques des éléments résistifs 34, 36 à leurs extrémités distales sont directes, au moyen des nappes transversales 42a, 42b. Dans d'autres modes de réalisation, on peut envisager que certaines de ces liaisons soient indirectes, par exemple en passant par d'autres résistances. Dans l'exemple du dégivrage de la partie courante d'une pale de rotor principal d'hélicoptère, si on prévoit un autre tapis chauffant pour dégivrer l'extrémité de la pale, il est possible de monter chaque élément résistif de ce tapis chauffant d'extrémité en série entre d'une part un ou plusieurs éléments du premier ensemble et d'autre part un ou plusieurs éléments du second ensemble. Dans l'exemple représenté sur la figure 3, la partie du tapis chauffant 30 située au-dessus du trait mixte A repérant la position du bord d'attaque est destinée à couvrir l'extrados de la pale (par exemple sur 15% de la corde) tandis que la partie située au-dessous du trait A est destinée à couvrir l'intrados de la pale (par exemple sur 23% de la corde). Le premier ensemble comporte N=5 éléments résistifs 34 ayant par exemple une largeur de 31 mm chacun. Le second ensemble comporte M=3 éléments résistifs 36 ayant par exemple une largeur de 19 mm chacun, situés le long du bord latéral du tapis chauffant 30 correspondant au côté intrados. Dans l'exemple représenté sur la figure 1, les éléments résistifs 24, 26 sont également situés les uns à côté des autres dans le tapis chauffant. Le premier ensemble comporte N=5 éléments résistifs 24. Le second ensemble comporte M=2 éléments résistifs 26 dont un est situé sur le bord latéral du tapis du côté extrados et l'autre sur le bord latéral opposé du tapis du côté intrados. D'autres agencements possibles du dispositif de chauffage sont montrés schématiquement sur les figures 7 à 13, o les traits épais représentent les éléments résistifs alimentés cycliquement 44, 74, 24, 84 du premier ensemble tandis que des traits interrompus servent à désigner les éléments 46, 56, 66, 76, 26, 86, 96 du second ensemble servant de retour électrique, le blindage métallique du bord d'attaque 16 n'étant pas représenté. Dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 7, les N = 7 éléments résistifs 44 du premier ensemble sont situés les uns à côté des autres dans le tapis chauffant couvrant le voisinage du bord d'attaque 16. Le second ensemble comporte M=1 élément résistif 46 placé en surépaisseur sur toute la largeur du tapis. L'élément 46, qui est alimenté continCunent ou quasi-continûment à la manière d'un antigivreur apporte globalement un supplément de puissance thermique au dégivreur constitué par les éléments 44 du premier ensemble qui sont alimentés cycliquement, et évite que des zones du dégivreur deviennent trop froides entre deux périodes d'alimentation. L'exemple de la figure 8 diffère de celui de la figure 7 en ce que l'élément 56 du second ensemble s'étend sur une partie seulement de la largeur du tapis. Cette partie de la largeur du tapis est celle qui couvre la zone la plus proche du bord d'attaque 16, pour renforcer le chauffage dans cette zone qui est la plus exposée au givre. Dans la variante de réalisation montrée sur la figure 9, le second ensemble comporte M=N-1=6 éléments résistifs 66 placés en surépaisseur de manière à couvrir les intervalles entre les éléments adjacents 44 du premier ensemble. En apportant ainsi un supplément de puissance dans ces intervalles, on limite le risque de voir s'y former des points froids. L'exemple de la réalisation de la figure 10 est comparable à celui de la figure 8, mais il convient plutôt lorsqu'il est prévu que la fonction antigivreur soit relativement plus importante en termes de puissance dissipée. Parallèlement au tapis chauffant, les N=7 éléments 74 du premier ensemble et le M=1 élément 76 du second ensemble ont les mêmes positions que dans le cas de la figure 8, mais l'élément 76 est situé sur le côté externe du tapis relativement aux éléments 74, pour communiquer plus directement au blindage métallique la chaleur qu'il dégage. Dans les exemples des figures 11 et 12, les éléments des deux ensembles (N=5, M=2) sont situés les uns à côté des autres (dans un même plan lorsque le tapis est à plat). L'exemple de la figure 11 est comparable à celui déjà schématisé sur la figure 1, les deux éléments 26 du second ensemble produisant un supplément de puissance sur les bords latéraux du tapis qui assure principalement un dégivrage par les cinq éléments 24 du premier ensemble. Dans le cas de la figure 12, les deux éléments 86 du second ensemble ont une résistance proportionnellement plus grande par rapport à celle des cinq éléments 84 du premier ensemble, de sorte que la fonction antigivrage a une importance plus grande que dans le cas de la figure 11. Les éléments 86 du second ensemble sont alors les plus proches du bord d'attaque 16 pour y dissiper la plus grande partie de la puissance, cet antigivreur étant complété, sur ses bords latéraux, par un dégivreur constitué par les éléments 84 du premier ensemble. La figure 13 montre une autre configuration d'un dispositif selon l'invention. Les N=7 éléments 44 du premier ensemble sont placés comme dans les cas des figures 7 à 9, et sont repérés par les lettres A à G de la face intrados vers la face extrados de la pale, l'élément E étant situé au droit du bord d'attaque 16. Le second ensemble comporte M=2 éléments 96 placés en surépaisseur sur le côté interne du tapis chauffant. L'un de ces éléments, noté H, couvre l'intervalle entre les éléments D et E, tandis que l'autre, noté I, couvre l'intervalle entre les éléments E et F. A titre d'exemple, les éléments résistifs peuvent être alimentés par une tension continue de 270 V répartie en V pour les éléments 44 du premier ensemble dissipant de l'ordre de 5,4 kW, et en 80 V pour les éléments 96 du second ensemble dissipant de l'ordre de 2,2 kW. Des exemples de cycles d'alimentation sont montrés à titre d'illustration sur les figures 14 et 15. Le cycle de la figure 14 peut convenir pour des températures extérieures pas trop basses, par exemple de 0 à -10 C. Les éléments résistifs 44 du premier ensemble sont alimentés dans l'ordre EFGEDCBA, defaçon à être alimentés chacun pendant 8 secondes (sauf l'élément E alimenté pendant 15 secondes) au cours de chaque cycle. La durée T du cycle peut être variable selon la température extérieure. Le cycle de la figure 15 convient plutôt pour des températures basses (par exemple de 20 à -30 C) pour lesquelles il importe de concentrer la puissance sur les zones les plus proches du bord d'attaque. Les éléments A et B les plus éloignés du bord d'attaque ne sont pas alimentés, les autres l'étant dans l'ordre EFGEDC de façon que l'élément E soit alimenté pendant 40 secondes, les éléments D, F et G pendant 30 secondes et l'élément C pendant 20 secondes au cours d'un cycle dont la durée T' peut également varier. Dans les exemples des figures 14 et 15, les dégivreurs des différentes pales du rotor sont alimentés de façon synchrone, en parallèle, ce qui simplifie la connectique. Il est également envisageable de prévoir un ou plusieurs modes de fonctionnement dans lesquels les dégivreurs des différentes pales seraient alimentés à tour de rôle. REVENDICATIONS 1. Dispositif de chauffage d'un profil aérodynamique (10) comprenant, incorporés au profil aérodynamique au voisinage d'un bord d'attaque (16) du profil aérodynamique, plusieurs éléments résistifs (24,26;34,36; 44,46;56;66;74,76; 84,86;96) sensiblement parallèles au bord d'attaque, chacun desdits éléments résistifs étant muni à son extrémité proximale de moyens de raccordement (38,40) à une alimentation électrique (52), et les extrémités distales des éléments résistifs étant reliées électriquement les unes aux autres, caractérisé en ce que lesdits éléments résistifs sont répartis entre un premier ensemble incluant au moins deux éléments résistifs (24;34;44;74;84) et un second ensemble incluant au moins un élément résistif (26;36;46;56;66; 76;86;96), en ce que le dispositif comprend en outre des moyens de commande d'alimentation cyclique (54,55) pour alimenter certains au moins des éléments résistifs du premier ensemble l'un après l'autre selon une séquence déterminée, et en ce que le courant électrique circulant dans l'un quelconque des éléments résistifs du premier ensemble circule en sens inverse dans l'élément résistif du second ensemble, ou de façon parallèle dans les éléments résistifs du second ensemble. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments résistifs (24,26;34,36) sont disposés les uns à côté des autres dans un tapis chauffant (30) couvrant le voisinage du bord d'attaque (16), au moins un élément résistif (26;36) du second ensemble étant situé le long d'un bord latéral du tapis chauffant. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que le second ensemble comporte au moins un élément résistif (26) situé le long d'un bord latéral du tapis chauffant et au moins un élément résistif (26) situé le long du bord latéral opposé du tapis chauffant. 4. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments résistifs (84,86) sont disposés les uns à côté des autres dans un tapis chauffant couvrant le voisinage du bord d'attaque (16), au moins un élément (86) du second ensemble étant situé plus près du bord d'attaque que les éléments (84) du premier ensemble. 5. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments résistifs (44;74) du premier ensemble sont disposés les uns à côté des autres dans un tapis chauffant couvrant le voisinage du bord d'attaque (16), et en ce qu'au moins un élément résistif (46;56;66;76;96) du second ensemble est disposé en surépaisseur par rapport aux éléments du premier ensemble dans le tapis chauffant. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit second ensemble se compose d'un élément résistif (46) couvrant sensiblement toute la largeur du tapis chauffant. 7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que au moins un élément résistif (56; 76) du second ensemble est situé sur une partie de la largeur du tapis chauffant située au droit du bord d'attaque. 8. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que au moins un élément résistif (66;96) du second ensemble est placé de manière à couvrir un intervalle séparant deux éléments résistifs adjacents (44) du premier ensemble. 9. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que les éléments résistifs (24,26;34,36;44,46;56;66;74,76;84,86;96) sont cons- titués chacun de nappes de fibres électriquement conductrices sensiblement parallèles au bord d'attaque (16) du profil (10). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les éléments résistifs (34,36) sont en contact à leurs extrémités distales avec au moins une nappe de fibres conductrices (42a, 42b) s'étendant transversalement au bord d'attaque.