FR 2749398 A1 19971205 FR 9606584 A 19960529 La présente invention est relative à un procédé et à un dispositif de géodésie et/ou d'imagerie terrestre par traitement de signaux radiosatellitaires. Classiquement, on utilise en géodésie ou en imagerie terrestre hyperfréquence les radars imageurs à antenne synthétique (synthetic apertur radar ou SAR selon la terminologie anglo-saxonne généralement utilisée par l'Homme du Métier) que présentent certains satellites d'observation, tels que le satellite ERS-1. Notamment, par traitement interférométrique entre images SAR, il est possible de suivre des déformations sismiques terrestres, des tremblements de terre, des irruptions volcaniques, etc.. Pour une présentation des techniques d'inteférométrie radar satellitaire et de leurs applications à l'imagerie et la géodésie terrestre, on pourra avantageusement se référer aux différentes publications suivantes - "Deflation of Mount Etna monitored by spaceborne radar interferometry", Didier Massonnet et al., Letters to Nature, Vol. 375, No. 6532, 15 June 1995 - "Radar interferometric mapping of deformation in the year after the Landers earthquake", Didier Massonnet et al., Letters to Nature, Vol. 369, 19 May 1994 - "Satellite radar interferometric map of the coseismic deformation field of the M = 6.1 Eureka Valley, California earthquake of May 17, 1993", Didier Massonnet, Kurt L. Feigl, Geophysical Research Letters, Vol. 22, No. 12, pages 1541-1544, June 15, 1995 - "The displacement field of the Landers earthquake mapped by radar interferometry, Didier Massonnet et al., Letters to Nature, Vol. 364, No. 6433, 8 July 1993 - 'Discrimination of geophysical phenomena in satellite radar interferograms", Didier Massonnet, Kurt L. Feigl, Geophysical Research Letters, Vol. 22, No. 12, pages 1537-1540, June 15, 1995. L'observation terrestre SAR satellitaire est d'une utilisation difficile par les géomètres au sol, qui ne sont généralement pas des spécialistes de ces techniques. Un but de l'invention est de proposer un procédé et un dispositif d'imagerie ou de géodésie qui permettent d'accéder aux mêmes informations que les techniques SAR satellitaires tout en étant d'une grande facilité d'emploi au sol. A cet effet, elle propose un procédé de géodésie et/ou d'imagerie terrestre, caractérisé en ce qu'on capte au moyen d'une antenne directive un signal radiosatellitaire réfléchi au sol et on traite ce signal, avec un signal de référence correspondant au signal radiosatellitaire, pour obtenir une mesure géodésique et/ou une image de la zone en direction de laquelle l'antenne directive est orientée. Ce procédé est avantageusement complété par les différentes caractéristiques suivantes, prises seules ou selon toutes leur combinaisons techniquement possible - le signal de référence est un signal radiosatellitaire direct capté au moyen d'une antenne disposée au voisinage de l'antenne directive - on met en oeuvre un traitement de corrélation entre le signal radiosatellitaire réfléchi capté par l'antenne directive et le signal de référence, ainsi qu'une correction de phase pour tenir compte du déplacement du satellite qui émet le signal capté entre deux mesures - on met également en oeuvre un traitement interférométrique - le signal radiosatellitaire capté est un signal de radiopositionnement GPS ou de SAR. L'invention concerne également un dispositif de géodésie et/ou d'imagerie terrestre, caractérisé en ce qu'il comporte une antenne directive orientée vers le sol, des moyens de réception en sortie de l'antenne, permettant de capter un signal radiosatellitaire réfléchi au sol et reçu par l'antenne, ainsi que des moyens de traitement pour déterminer, en fonction de ce signal capté et d'un signal de référence, une mesure géodésique et/ou une image de la zone en direction de laquelle l'antenne est orientée. Avantageusement, le dispositif comporte une antenne disposée au voisinage de l'antenne directive pour capter un signal radiosatellitaire direct destiné à servir de signal de référence. Cette antenne destinée à capter le signal radiosatellitaire de référence peut être une antenne non directive. Elle peut également être une antenne directive orientée en direction du satellite dont le signal radiosatellitaire est exploité. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui suit. Cette description est purement illustrative et non limitative. Elle doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels - la figure 1 est une représentation schématique illustrant une mise en oeuvre de l'invention - la figure 2 est un schéma illustrant les paramètres à prendre en compte pour la détermination de la longueur de corrélation - la figure 3 est une représentation schématique illustrant le traitement interférométrique du procédé proposé par l'invention - la figure 4, enfin, illustre une mise en oeuvre de l'invention pour l'observation de mouvements tridimensionnels sur une zone donnée. On a représenté sur la figure 1 un satellite S qui émet un signal radioélectrique vers la terre dans une bande de fréquence donnée. Au sol, le dispositif conforme à l'invention est constitué par un récepteur R qui est disposé à proximité de la zone Z que l'on souhaite observer et qui présente deux antennes qui ont été schématisées sur la figure 1 par leurs diagrammes d'antenne 1 et 2. L'une est une antenne haute et est non directive (diagramme d'antenne 1). Elle capte le signal radioélectrique émis vers la terre par le satellite S. Le signal ainsi relevé sert de signal de référence. L'autre antenne (diagramme d'antenne 2) est une antenne directive et observe la zone du sol dont on souhaite relever des images ou des mesures géodésiques. Cette deuxième antenne relève donc le signal rétroréfléchi par le sol. Le satellite S et le signal radioélectrique qu'il émet peuvent être de toute sorte. Comme on l'aura compris, l'invention présente l'avantage de permettre d'obtenir une image ou des mesures géodésiques par exploitation de signaux radioélectriques émis par des systèmes spatiaux déjà existants. Par exemple, et de façon avantageuse, le récepteur R est à l'écoute du signal de radiopositionnement émis par un satellite S de la constellation GPS. Ou encore, le satellite S peut être le satellite ERS-1, le signal radioélectrique écouté étant le signal émis par son radar SAR. On notera que dans le cas où plusieurs satellites émettent dans la même bande de fréquence, ce qui est notamment le cas des satellites GPS, il est nécessaire de doter l'antenne haute d'une certaine directivité afin d'éviter le brouillage entre les signaux émis par les différents émetteurs de ces satellites. Le récepteur R comporte des moyens pour amplifier de manière adéquate les signaux radioélectriques reçus par les antennes, un filtre d'entrée adapté au signal spatial que l'on cherche à détecter, ainsi que des moyens permettant de mélanger les signaux reçus à une porteuse de l'émetteur, de façon à récupérer les signaux en bande de base. La porteuse est reproduite avec une précision suffisante pour que tout écart soit largement inférieur à la largeur de bande d'émission du signal. Le récepteur R comporte également des moyens pour échantillonner les signaux en bande de base ainsi obtenus. Pour conserver la bande utile, le pas d'échantillonnage est inférieur à c/B, où c est la vitesse de la lumière et B est la largeur de bande de l'émetteur (ERS: 15 MHZ ; GPS: 20 MHz). Dans toute la suite du texte, on désigne par M(k) et S(k) les signaux échantillonnés respectivement en sortie de l'antenne haute (signal émis par le satellite) et de l'antenne directive (signal écho), k étant un indice entier correspondant à l'indexation des échantillonnages. Le récepteur R comporte des moyens qui réalisent un traitement de corrélation, un traitement de calcul d'images, ainsi qu'un traitement interféromètrique. Ces différents traitements vont maintenant être décrits de façon détaillée. 1) Corrélation - Production des lianes On corrèle M et S et on calcule un signal L correspondant pour un temps donné, c'est à dire à un entier d'indexation n, à la ligne Ln telle que: où * désigne l'opération de conjugaison complexe et "long" la longueur de corrélation qui sera détaillée plus loin. Cette ligne Ln est constituée d'autant d'échantillons qu'il y a de valeurs différentes de i. En pratique, il suffit que la ligne couvre la zone observée, donc le nombre d'échantillons est choisi égal à la profondeur de la zone observée divisée par la taille de la cellule de résolution, en général proche de c/B. Sur la figure 1, on a représenté un point P au sol éloigné d'une distance D1 du satellite S et d'une distance D2 du récepteur R. La distance entre le satellite S et le récepteur R étant notée D, ce point P correspond à l'échantillon : i = (D1 + D2 - D) . B/c. La longueur de corrélation "long " est égale - au nombre d'échantillons de l'impulsion si l'émetteur est du type discontinu ; par exemple, dans le cas de l'écoute des signaux de l'émetteur SAR du satellite ERS-1 qui émet des impulsions de 30 ps à un rythme de l'ordre de 1700 Hz, cette longueur "long" est égale 700 - au nombre d'échantillons correspondant au temps nécessaire pour passer d'une ligne à la suivante si l'émetteur est du type continu (cas GPS). Nous appelons l'inverse de ce temps "pseudo-fréquence de répétition". Le calcul de ce temps est explicité en référence à la figure 2. Pour échantillonner convenablement le signal envoyé sur une zone d'observation de largeur L dans la direction d'avancement du satellite (flèches sur les figures 1 et 2), on recueille une nouvelle mesure chaque fois que le signal se décorrèle, c'est-à-dire dès que le changement de position du satellite de la position S1 à la position S2 fait que la différence de portée de vue entre les extrémités de la zone observée change d'une valeur égale à la longueur d'onde, soit [(Da-Dc) - (DbDa)] Dans le cas d'un satellite GPS situé à la verticale d'une zone observée de 10 km de largeur, la pseudo-fréquence de répétition calculée est de 10 Hertz, soit un temps entre lignes de 0,1 seconde et une longueur de corrélation "long" de l'ordre de 2.000.000. Lorsque le satellite émetteur se déplace par rapport à sa position de zénith, la pseudo-fréquence décroît (la valeur "long" donnée ci-dessus convient donc toujours). Si l'on applique le même critère au cas discontinu du satellite ERS-1 observant une zone de 5 km de large, on trouve comme condition que la pseudo-fréquence de répétition doit être au moins égale à 850 Hertz, soit la moitié de la fréquence effectivement appliquée par l'émetteur. Ceci s'explique par le fait que ce système est conçu pour échantillonner convenablement les signaux ayant effectué le trajet aller-retour entre le satellite et la terre, ce qui double toutes les variations de distance. Une autre particularité de l'utilisation de ce système est que cette pseudo-fréquence ne change pas si la zone observée dépasse 5 km de largeur, car de toute façon le satellite ERS n'éclaire que 5 km de large, ce qui limite la zone observée instantanément. De toute façon et comme cela a été indiqué précédemment, un système discontinu impose à l'appareil sa fréquence répétition (1700 Hz dans le cas ERS). On notera qu'étant donné que le signal de référence est extrait directement par l'antenne haute fréquence, il n'est pas nécessaire pour le récepteur de connaître précisément le format du signal qu'il exploite. En particulier, l'invention peut être mise en oeuvre avec le système GPS sans que la connaissance des codes précis ne soit nécessaire. Par ailleurs, on notera également que la corrélation du signal d'origine avec le signal en provenance du sol sépare également les contributions des différentes satellites GPS éclairant simultanément la zone observée. 2) Détermination de l'image La détermination de limage complète le traitement précédent par un traitement sur les lignes analogue au traitement classiquement mis en oeuvre dans le cas de radar à synthèse d'ouverture. On pourra à cet égard avantageusement se référer à la publication suivante - "CNES General-Purpose SAR Correlatortt, D. Massonnet, M. Rossi, F. Adragna, IEEE (TGARS), Vol. 32, nO 3 (05-1994) dont l'enseignement est ici inclus par référence. Par exemple, ce traitement peut comporter les différentes étapes suivantes, pour chaque point de la zone observée - on calcule le numéro d'échantillon i caractéristique de ce point dans chacune des lignes décrites précédemment - si ce numéro est fractionnaire, on rééchantillonne éventuellement la ligne pour obtenir l'échantillon complexe correspondant exactement à i - on corrige la phase du nombre complexe obtenu de l'écart de phase, 2 n (D1+D2-D)/k, au moment où la ligne était acquise, par rapport à un écart de référence, par exemple celui calculé au moment où la distance D1+D2-D était minimale - on somme les nombres complexes obtenus pour ce point dans chacune des lignes. On obtient alors une image de nombres complexes, analogue à une image de radar à synthèse d'ouverture. D'autres architectures de traitement sont bien entendu possibles. La résolution de l'image selon la direction perpendiculaire à la direction d'avancement du satellite est de l'ordre de c/B. Elle peut varier selon la position de l'émetteur et l'orientation de sa trajectoire par rapport à l'axe de visée de l'appareil. La résolution par rapport à la direction d'avancement du satellite dépend du temps pendant lequel la zone a été observée et traitée. Dans cette direction, la taille de la cellule de résolution est approximativement égale à la largeur L de la zone divisée par le produit du temps d'observation et de la valeur limite minimale de la pseudo-fréquence de répétition. Si le rapport signal sur bruit de l'image produite est insuffisant, on peut améliorer l'aspect de l'amplitude de l'image en effectuant une détection quadratique sur un voisinage de pixels. Cette opération améliore la qualité radiométrique au détriment de la finesse de résolution. Pour les traitements interféromètriques, il faut cependant garder l'image complexe pour être en mesure de la combiner avec une autre image, quitte à améliorer ultérieurement le signal en moyennant la combinaison. 3) Traitements interféromètrigues Des images prises à des dates différentes par le même récepteur R ou simultanément par deux récepteurs R situés à des endroits distincts peuvent être combinées par la technique d'interférométrie par ailleurs connue en elle-même et qui ne sera pas ici particulièrement détaillée. Pour des exemples d'application des techniques interféromètriques, on pourra avantageusement se référer aux articles déjà cités précédemment, ainsi qu'à - "Radar interferometry : Limits and Potential", D. Massonnet, Th. Rabaute, IEEE (TGARS), Vol. 31, nO 2 (03-1993). On pourra également avantageusement se référer aux différentes publications citées en référence dans ces articles. On notera qu'un avantage important de l'invention tient en ce que les conditions imposées par la technique d'interférométrie à la précision de répétition des trajectoires des satellites - qui ont été décrites de façon générale dans la référence [5] - sont relaxées d'un facteur de l'ordre de deux par le fait que l'onde décrit un trajet simple. Plus précisément, une cellule de résolution au sol doit être observée avec une différence d'incidence, dans chacune des images, n'aboutissant pas à une différence de marche égale ou supérieure à la longueur d'onde k. C'est ce qui a été illustré sur la figure 3 sur laquelle on a représenté les fronts d'onde F1 et F2 d'une même cellule de résolution CR. Les tailles des cellules de résolution étant respectivement de "a" et "b", la condition d'interférométrie impose I b - a I Dans le cas d'ERS-1, la limite d'écart entre deux orbites permettant d'appliquer l'interférométrie aux images acquises lors de ces deux orbites est de l'ordre de 1 km. La condition est remplie pour 60 % des orbites. Pour les images obtenues en mettant en oeuvre l'invention en écoutant les signaux radars ERS, cette limite passe à 2 km. Presque toutes les orbites sont alors utilisables. Dans le cas d'un émetteur GPS, il faut un écart par rapport à l'orbite nominale au plus de l'ordre de 250 km pour rester dans des conditions interféromètriques. Cette technique est donc applicable au moins dans le cas suivant La corrélation GPS comprend 24 satellites dont les trajectoires sont placées dans six plans orbitaux à raison de 4 satellites par plan, fixe par rapport aux étoiles. Les orbites sont parcourues en 12 heures. Si l'on veut comparer une image acquise, par exemple, alors qu'un satellite GPS était au zénith de la zone, avec une autre image, il faudra attendre que cette zone repasse dans l'un des six plans orbitaux. En particulier, au bout d'une journée, on se trouvera dans le même plan orbital approximativement sous le même satellite, mais avec un écart de quatre minutes (lié à la différence entre jour solaire et jour sidéral), or la rotation de la terre crée un déplacement d'au plus 110 km (à l'équateur) pendant cette période. Il existe de nombreuses autres occasions de combinaisons interféromètriques entre satellites GPS différents. Par exemple au bout de 6 ou 12 heures, ou bien en attendant que l'écart sidéral (qui atteint une heure en 15 jours), combiné à un changement de plan (un point donné de la terre franchit un plan orbital GPS toutes les deux heures) permette de se trouver sous un autre satellite GPS, à mieux que 250 km. On va maintenant décrire en référence à la figure 4 un exemple d'utilisation possible de l'invention. Sur cette figure 4, on a représenté un site dont on veut surveiller les mouvements dans les trois dimensions. On utilise à cet effet trois récepteurs que l'on dispose en plusieurs points Al, A2, A3 du site. Ces trois récepteurs effectuent une mesure aux deux extrémités de la période de temps à surveiller. Les antennes directives de ces récepteurs - qui ont été schématisées par leur diagramme d'antenne - sont orientées, ainsi qu'illustré sur la figure 4, de façon à permettre une surveillance du mouvement du site selon trois dimensions. Pour un point P donné du site, chacun des récepteurs est sensible à la variation de la somme des distances D1 et D2, où D1 est la distance entre P et le satellite émetteur et D2 la distance entre P et le récepteur. Géométriquement parlant, chaque récepteur mesure, au point P, le déplacement selon le vecteur normal à l'ellipsoïde de révolution passant par P dont les foyers sont la position moyenne de l'émetteur pendant la mesure et la position du récepteur. On comprendra qu'une disposition judicieuse des trois récepteurs permet de reconstruire les trois dimensions du mouvement au point P. Si l'on sait que le mouvement est purement vertical, la mesure s'obtient plus simplement, à l'aide d'un seul récepteur effectuant une mesure aux deux extrémités de la période de temps à surveiller. La comparaison des deux mesures fournira, sur chaque point de l'image, un déplacement qui peut être entièrement attribué à la composante verticale du vecteur SP normé, cette composante verticale étant désignée par SPz, si la mesure de différence de phase donne x% de la longueur d'onde, le mouvement vertical au point P vaut x.X/SP2. En cas d'écoute GPS, les deux fréquences du signal peuvent être utilisées pour détecter et éliminer les effets de trajet ionosphériques. Par ailleurs, on peut envisager un système capable d'écouter simultanément plusieurs satellites, par exemple, comme c'est le cas pour les récepteurs GPS classiques, quatre satellites GPS. Les récepteurs comportent des moyens de réception adaptés aux deux fréquences, ainsi qu'une grande antenne dirigée vers le sol. Il est également possible de prévoir que le signal radioélectrique de référence soit capté par le ou les récepteurs au moyen d'antennes directives, de petites tailles, dirigées mécaniquement ou électroniquement vers les satellites. Les huit signaux ainsi captés par un récepteur permettent alors de déterminer la position du récepteur, puis sont numérisés (sur 20 MHz) et mélangés aux signaux réfléchis par le sol, avec des retards variables, ce qui permet de distinguer les signaux de chaque satellite et de les ranger en fonction des distances D1 + D2 (notation de la figure 1). On notera que là encore les récepteurs extraient directement des signaux de référence GPS. Il n'est donc pas besoin d'être abonné au code précis. Par ailleurs, la corrélation du signal d'origine avec le signal en provenance du sol sépare également les contributions des différents satellites GPS. Comme on l'aura compris, le système selon l'invention présente de nombreux avantages. Etant donné qu'il n'émet lui-même aucun signal radioélectrique, il peut s'installer sans autorisations particulières. Comme le signal de la plupart des émetteurs est reçu par le terrain sous une incidence faible, le système est particulièrement sensible aux mouvements verticaux, bien que tous les récepteurs soient en général placés dans un plan (celui du sol). La mesure géodésique est accompagnée d'une image analogue aux images obtenues à l'aide de radars imageurs. Bien que cette image ne soit pas aussi facile à interpréter qu'une image conventionnelle, elle permet de se repérer et de détecter d'éventuels artefacts en offrant un support visuel à la mesure géodésique. REVENDICATIONS 1. Procédé de géodésie et/ou d'imagerie terrestre, caractérisé en ce qu'on capte au moyen d'une antenne directive (2) un signal radiosatellitaire réfléchi au sol et on traite ce signal, avec un signal de référence correspondant au signal radiosatellitaire, pour obtenir une mesure géodésique et/ou une image de la zone (Z) en direction de laquelle l'antenne directive (2) est orientée. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal de référence est un signal radiosatellitaire direct capté au moyen d'une antenne (1) disposée au voisinage de l'antenne directive (2). 3. Procédé selon lune des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on met en oeuvre un traitement de corrélation entre le signal radiosatellitaire réfléchi capté par l'antenne directive (2) et le signal de référence, ainsi qu'une correction de phase pour tenir compte du déplacement du satellite (S) qui émet le signal capté entre deux mesures. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on met également en oeuvre un traitement interférométrique. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le signal radiosatellitaire capté est un signal de radiopositionnement GPS. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le signal radiosatellitaire capté est un signal de SAR. 7. Dispositif de géodésie et/ou d'imagerie terrestre, caractérisé en ce qu'il comporte une antenne directive (2) orientée vers le sol, des moyens de réception (R) en sortie de l'antenne, permettant de capter un signal radiosatellitaire réfléchi au sol et reçu par l'antenne, ainsi que des moyens de traitement pour déterminer, en fonction de ce signal capté et d'un signal de référence, une mesure géodésique et/ou une image de la zone (Z) en direction de laquelle l'antenne est orientée. 8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte une antenne (1) disposée au voisinage de l'antenne directive (2) pour capter un signal radiosatellitaire direct destiné à servir de signal de référence. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'antenne (1) destinée à capter le signal radiosatellitaire de référence est une antenne non directive. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'antenne (1) destinée à capter le signal radiosatellitaire de référence est une antenne directive (2) orientée en direction du satellite (S) dont le signal radiosatellitaire est exploité.