FR 2751231 A1 19980123 FR 9711320 A 19970911 La présente invention concerne des pinces de serrage à cylindre pour des ensembles d'administration intraveineuse et plus particulièrement une pince. perfectionnée à rouleau pour des ensembles d'adminis- tration intraveineuse ayant les avantages uniques d'un coût de fabrication peu élevé et d'un maintien inattendu de performances de bonne qualité. Lors de la période qui s'est s'écoulée entre les années 1940 et 1950, les ensembles d'administration intraveineuse ont évolué pour passer de l'état réutilisable à l'état jetable. Dans le passé, on a mis au point une technique pour produire et stocker des fluides de la qualité médicale pour l'infusion humaine, par exemple, d'eau, ainsi que de solutions salines diluées, de solutions diluées de dextrose et d'autres agents nutritifs fluides ainsi que de certains médicaments. Ces fluides étaient stockés dans des conteneurs en verre scellés et étaient administrés en utilisant un tube chirurgical stérile en caoutchouc. Le tube et les autres composants d'administration étaient généralement soumis à une nouvelle stérilisation et réutilisés. Le débit du fluide administré était réglé en faisant varier le degré de pincement du tube en caoutchouc. On a mis au point diverses pinces de serrage pour ce type d'application. Avec l'accroissement de l'usage, l'arrivée des tubes en chlorure de polyvinyle de la qualité médicale et la nécessité de réduire ou d'éliminer le sérieux problème de la contamination patient/hôpital, on a introduit des ensembles d'administration jetables. Cela a permis de résoudre le problème de la contamination, mais en a introduit un nouveau: celui des débits variant dans le temps, c'est-àdire des variations dans le temps par rapport au réglage initial- du débit souhaité. Le tube en plastique pincé a soulevé le problème de l'écoulement à froid lors de son pincement et cela a été à l'origine de la variation du débit dans le temps; généralement, cette variation était importante (de l'ordre de 40 pour cent lors des dix premières minutes, puis elle augmentait) et des plus souvent le débit se traduisait par une diminution. On a décrit dans les années 1967 la première pince de serrage (qui n'agissait pas en parallèle) pour traiter le problème de.la variation du débit dans le temps, et on a introduit lors des années suivantes une série de pinces perfectionnées agissant en parallèle ainsi qu'un certain nombre de perfectionnements importants. Le trait principal de ces pinces récemment développées était, avant 1967, la facilité du réglage et, dans les années suivantes, la combinaison de la facilité d'utilisation et/ou de la possibilité de régler le débit, lequel devait peu changer dans le temps. Une autre catégorie de perfectionnements était celle d'un pince offrant une meilleure saisie du tube car, si la pince était relâchée accidentellement, l'augmentation du débit en résultant, ou, dans les cas extrêmes, les fuites pouvaient être un risque pour la vie, voire être mortelles. Les coûts de fabrication étaient générale- ment un facteur sous-jacent comme cela est le cas de la plupart des produits de grande utilisation. Les facteurs typiques de la réduction des coûts étaient: (1) la fabrication de petites pièces pour économiser les matériaux, (2) l'utilisation de matériaux au coût plus faible, et (3) la réalisation de pièces aisées à assembler pour réduire les coûts de main-d'ouvre. Les matières plastiques moulées par injection constituent la solution courante à la fabrication d'une pince. Les pressions économiques pour réduire les coûts des matériels de santé, le volume énorme d'emploi des ensembles d'infusion et le coût toujours croissant des résines plastiques se combinent- pour augmenter grandement l'intérêt de la mise au point d'une pince satisfaisant les nécessités exposées ci- dessus: (1) faciliter l'utilisation, (2) réduire les débits variant dans le temps et (3) assurer une saisie plus ferme du tube, ainsi que permettre la fabrication à' un coût toujours inférieur à celui obtenu en suivant les étapes évidentes de réalisation de pièces plus petites, d'augmentation du nombre des cavités en fabrication et/ou de l'utilisation d'une résine de faible coût. Les pinces à rouleau pour des ensembles d'infusion par administration intraveineuse qu'on désigne parfois par ensembles I.V. et qu'on jette généralement en même temps que l'ensemble I.V., après une seule utilisation, sont bien connues et sont conçues principalement pour réguler le débit du liquide traversant un tube plastique tendre, pliable et déformable, généralement en chlorure de polyvinyle. Le degré du pincement du tube est normalement utilisé pour diminuer, et par conséquent réguler, le débit à la valeur désirée, qu'on mesure généralement en gouttes par minute, ce qui représente le débit prescrit auquel on souhaite administrer par voie intraveineuse le fluide présentant de l'intérêt. Ces pinces de serrage sont également utilisées comme dispositif de marche/arrêt, c'est-à-dire soit pour permettre l'écoulement soit pour l'arrêter. Il va sans dire que la pince doit, une fois mise en place, commander avec précision le débit dans le temps et être également capable d'arrêter complètement le débit lorsqu'on le souhaite. Des pinces typiques de la technique antérieure sont celles des précédents brevets de la demanderesse: les brevets des Etats-Unis d'Amérique N 4 047 694 de 1977; 4 013 263 de 1977; 3 685 787 de 1972; 5 014 962 de 1991; 4 725 037 de 1988 et Re 31 584 de 1984 dont on incorpore ici les descriptions à titre de référence. En général, il existe deux types de base de pinces de serrage à rouleau pour ensembles IV, l'un- étant la pince à "rampe inclinée" et l'autre ce qu'on appelle pince à "agissant en parallèle" ou pince dont la roue se déplace en relation généralement parallèle avec ce qu'on désigne par surface de serrage. Dans chaque cas, la pince comprend fondamentalement un logement dans lequel est placée une roue (cylindre ou rouleau) supportée généralement par le logement, le tube en matière plastique étant reçu dans le logement et situé entre une surface de base ou surface de serrage du logement et le cylindre. Quel que soit le type de pince, dans une position extrême du cylindre, il y a un "débit complet", c'est-à-dire un débit non régulé à la pleine capacité de l'ensemble I.V. Dans une autre position du cylindre, en général distante de la position du plein débit, il y a une position sans débit dans laquelle aucun fluide ne traverse le tube. Il s'agit typiquement d'une position d'arrêt. Dans certaines pinces, il y a une autre position d'arrêt, plus correctement une position de blocage dans laquelle le mouvement du cylindre est empêché, comme on le décrira, et il n'y a aucun écoulement dans le tube. Entre la position de plein débit et la position sans écoulement, il existe généralement une zone de déplacement du cylindre dans laquelle le débit peut être commandé, c'est-à-dire la zone dite de "contrôle du débit". La longueur de cette zone peut être plus petite, dans la direction axiale, que la distance maximum dans laquelle le cylindre se déplace, en particulier s'il y a une position de blocage. Dans le cas d'une pince à rampe inclinée, le contrôle du débit est obtenu par le principe de la "rampe inclinée" dans lequel le cylindre est amené, par le pouce de l'opérateur, à grimper une pente, ce qui provoque une diminution du jeu entre le cylindre et la surface opposée du logement sur laquelle repose le tube, d'o la création du degré désiré du pincement et donc du contrôle du débit. Alors que le cylindre ou roue avance,- le jeu entre le cylindre et la surface du logement sur laquelle le tube, repose diminue et, dans la position extrême, crée un arrêt complet (tube pincé). Pour les réglages typiques du débit de la pince, l'orifice du tube est complètement écrasé dans la grande zone centrale (o le rayon de courbure du tube est élevé), alors qu'une paire d'ouvertures se forment à chaque côté, là o le rayon de courbure du tube pincé est le plus petit et donc offre une résistance plus grande au pincement. Le phénomène de l'écoulement à froid dans le tube en matière plastique explique pourquoi les ouvertures nouvellement formées continuent à s'écraser et provoquent la diminution du débit, après que le cylindre a été amené dans sa nouvelle position et y reste. Dans une pince agissant en parallèle (action double), les effets de l'écoulement à froid sont réduits ou, idéalement, éliminés en ayant à un endroit de la zone de commande du débit du logement, une section guidant la roue de façon qu'il y ait obtention d'un jeu du tube ayant pour effet de former au moins un, et généralement deux, orifices à l'un des bords extérieurs ou aux deux bords, pour être totalement fermés à l'état pincé. Une commande fine du débit est obtenue en faisant varier le rapport entre la partie totalement fermée du tube pincé et l'autre partie qui reste ouverte, car il y a une partie de dégagement dans la base, le logement ou la roue dans laquelle aucun pincement, voire un faible pincement est appliqué. L'action ou course, du rouleau n'a pas besoin d'être parfaitement parallèle, voire presque parallèle, à la surface opposée de pincement du logement. Le critère pour une pince agissant en parallèle consiste à avoir un jeu entre le rouleau et le logement qui provoque la fermeture totale par pincement de la partie locale du tube et, à avoir le reste de la surface du logement qui est en contact avec le tube, ou est proche de celui-ci, afin de disposer d'une partie de dégagement qui permet et/ou encourage la formation d'une- ouverture dans le tube. Dans le type de pince agissant en parallèle, le cylindre pince totalement à la fermeture une partie du tube, et généralement un dégagement dans le logement 6 2751231 sert à créer le degré de pincement désiré ou la fermeture partielle du tube. Alors qu'on utilise le terme "parallèle", on n'a pas l'intention de décrire un parallélisme géométrique ou un agencement dans lequel la course du cylindre s'effectue d'une manière parfaitement parallèle sur toute la course; et une telle action en "parallèle" est seulement nécessaire dans la plage de la course du cylindre pour la commande du débit. De fait, une pince à l'action en parallèle peut former, et cela est généralement le cas, un petit angle relatif entre la course du cylindre et la surface opposée sur laquelle le tube repose et est serré, par exemple, comme conséquence d'une "dépouille" employée dans la réalisation du moule à injection, comme on le discutera. Cependant, cet angle relativement petit est, en soi, insuffisant ni n'est destiné à effectuer une commande primaire ou une variation du débit car le changement du jeu entre le cylindre et la surface sur laquelle le tube est serré est insuffisant pour faire varier directement l'aire de la section transversale de l'écoulement, par contraste avec une pince à la rampe inclinée. Il y a aussi le cas o, dans la zone du logement précédant la commande du débit et après la position de fermeture ou d'absence d'écoulement, par opposition à la position de blocage, l'action de serrage peut être également non-parallèle dans sa structure. Etant donné qu'il y a des zones autres que celles o la commande du débit est effectuée, le besoin d'une action en parallèle même approximative, comme on le décrit ici, n'est ni approprié ni nécessaire. Bien que la réalisation d'une pince à cylindre agissant en parallèle, dans laquelle seule une joue du tube est totalement pincée à -la fermeture, puisse constituer un perfectionnement pour des pinces- conçues pour donner de bonnes performances en ce qui concerne les débits variables avec le temps, en pinçant complètement une ouverture qui serait par ailleurs formée et aurait tendance à présenter une réduction de l'écoulement à froid, des réalisations plus en pointe procèdent au pincement total à la fermeture des deux joues du tube en matière plastique tendre. La caractéristique qui distingue une pince cylindre agissant en parallèle (action double) d'une pince à rampe inclinée concerne la façon d'obtenir la commande du débit. Des pinces à. cylindre agissant en parallèle obtiennent la commande du débit en pinçant totalement à la fermeture une joue, et généralement les deux joues du tube sur toute la plage de la commande du débit et font varier la rapport entre partie totalement pincée à la fermeture et partie non pincée en fonction de la position du cylindre dans la zone de commande du débit. Il apparaît qu'une fermeture par pincement complet de l'une des joues ou des deux joues, mais non de la section adjacente du tube, est seulement nécessaire dans cette plage de la course du cylindre qui constitue effectivement la plage de commande du débit. Dans le cas d'une pince à la rampe inclinée, la commande du débit est obtenue en faisant varier le jeu entre le cylindre et la surface de pincement opposée. Il apparaît ainsi que, même si un parallélisme vrai peut ne pas exister dans une pince à "l'action en parallèle", la quantité du non-parallélisme est insuffisante pour faire varier le jeu d'une quantité quelconque qui affecte sensiblement le changement du débit. Cela est particulièrement vrai si l'une des joues ou les deux joues sont totalement pincées à la fermeture dans la plage de la course du cylindre dans la zone de commande du débit. Un agencement typique pour assurer qu'une joue ou les deux joues du tube sont totalement pincées à la fermeture consiste à prévoir un jeu entre la partie inférieure du cylindre et la surface opposée du logement- contre lequel le tube est pincé, qui n'est généralement pas supérieur au double de l'épaisseur de la paroi du tube non pincé et, dans certains cas, inférieur au double de cette épaisseur. En général, un jeu inférieur 8 2751231 au double de l'épaisseur de la paroi donne satisfaction pour assurer qu'une joue ou les deux joues sont totalement pincées à la fermeture. Là encore, on comprendra que cette nécessité d'un jeu défini existe seulement dans la zone de commande du débit. De fait, le jeu est plus grand au côté entrée du logement et peut être quelque peu plus petit à proximité du côté sortie du logement, en particulier s'il y a un verrouillage séparé à la fermeture. Dans la pince "agissant en parallèle", le jeu-entre le cylindre et la surface opposée de serrage du logement peut ou non varier avec la position du cylindre, mais cette variation du jeu ne commande pratiquement pas la taille de l'ouverture formée. La commande est obtenue, dans ce cas, en faisant varier le rapport entre la partie de paroi serrée à la fermeture et la partie non-serrée. Dans la réalisation de la pince à rampe inclinée, alors que le cylindre avance, la section centrale du tube pincé peut fléchir et être totalement écrasée à la fermeture, mais le jeu entre le cylindre et la surface opposée du logement: (1) est suffisamment grand pour permettre la formation d'ouvertures, et en général, à l'une ou aux deux joues du tube, et (2) varie pour créer la taille désirée des ouvertures et le débit correspondant. Dans une version moins courante d'une pince agissant en parallèle, le dégagement se trouve dans la surface du cylindre. Une caractéristique générale de ces types de pinces est que l'aire ouverte de la section transversale du tube varie alors que le cylindre progresse dans sa course, le quantité de la surface ouverte étant liée à la configuration du dégagement. Comme cela est connu, le dégagement peut prendre une grande variété de formes et peut être à l'extérieur d'un côté du logement, ou au-dessus du tube ou à tout autre emplacement. Sa fonction est de faire varier l'aire ouverte présentée à l'écoulement en réponse au mouvement du cylindre. Dans pratiquement tous les modèles et types de pinces à serrage qui utilisent un cylindre et un logement, l'axe du cylindre appuie contre une surface de guidage alors que la position de la roue ou cylindre est modifiée ainsi qu'au moment o il est en place, créant le degré souhaité du pincement. Dans les pinces que concerne la présente invention, il y a des exigences spéciales, et certaines de ces exigences importantes sont les suivantes: (1) les surfaces supérieures du logement doivent être conçues pour résister à la pression exercée par l'axe du cylindre. (2) La surface supérieure du logement doit être conçue pour résister à la flexion lorsqu'elle est soumise à une force dirigée vers le haut telle que celle provoquée par l'axe de la roue de pincement. (3) Les parois latérales du logement doivent être conçues pour supporter les tensions. (4) La surface inférieure du logement doit être conçue pour résister à la flexion ainsi que pour fonctionner en compression, fournir une action de dégagement à largeur variable ainsi qu'un emplacement idéal pour des éléments spéciaux en surélévation. Les éléments en surélévation, dans le cas o ils existent, ont des hauteurs, largeurs et espacements variables. (5) Le logement doit être constitué d'une matière plastique qui peut être moulée par injection, doit avoir une section transversale conçue pour faciliter l'écoulement de la matière plastique moulée par injection afin de remplir toute la cavité du moule en acier. Lorsque des pinces à action en parallèle ont été introduites sur le marché dans des volumes commerciaux vers les années 1975, les logements mesuraient environ 50 mm de longueur. Les logements à rampe inclinée mesuraient environ 35 mm de.long. Les pinces à action en parallèle ont pris une part importante du marché grâce à leurs meilleures 2751231 performances par rapport aux pinces à rampe inclinée et, en 1978, concernaient presque la totalité des ventes de l'une (Abbott Labs) des deux sociétés les plus importantes (Baxter Travenol est l'autre société> des Etats-Unis d'Amérique impliquées dans des produits nécessitant des pinces pour emploi dans les ensembles I.V. Vers 1986, Baxter a commencé à utiliser une pince brevetée plus longue. Ensuite, d'autres sociétés telles que Cutter (qui a commencé réellement à une date antérieure), McGaw, IVAC et Borla, ont introduit des pinces avec des logements de 50 mm et la tendance s'est trouvée ainsi établie. Avec l'utilisation plus répandue des pinces plus longues, les coûts de fabrication ont augmenté sensiblement pour une grande partie du marché, bien que de nombreuses pinces plus longues n'offrassent pas les performances meilleures de la pince brevetée agissant en parallèle. La plupart de ces sociétés ont simplement suivi la tendance à avoir une longueur plus grande du logement. Dans le cas des pinces agissant en parallèle de Abbott, il y avait une raison fonctionnelle pour la longueur, en plus de la fourniture d'un débit ne variant pas dans le temps, et d'une saisie plus ferme du tube, la course plus longue du cylindre permettait un ajustage 25.plus fin du degré du pincement et donc du débit. Par conséquent, dans un effort pour se conformer à la tendance vers une longueur plus grande, le marché a introduit des pinces plus lourdes, semblant apparemment ne pas se préoccuper, de l'augmentation ainsi provoquée des coûts de fabrication de ces pinces relativement plus lourdes, ou en donnant une priorité plus faible à ce point. Ces augmentations des coûts représentent une somme importante étant donné le nombre des pinces utilisées annuellement. Récemment, les coûts de fabrication d'une pince à serrage par cylindre, et de nombreux autres articles en matière plastique, ont notablement augmenté pour passer d'une partie résine plastique représentant pour cent des coûts de fabrication au cas courant o le coût de la résine plastique constitue une grande partie ou une partie dominante des coûts de fabrication. Généralement, la fraction concernant le coût du moulage est relativement petite, et la fraction relative au coût des matières premières est relativement grande et va en croissant. Ainsi, si la partie moulable, utilisable, peut être reconçue pour assurer une fonction au moins aussi bonne mais utilisant une quantité relativement plus petite de résine plastique, on peut réaliser de grandes économies dans les coûts de fabrication. La plupart des types de pinces comportent un logement dont la section transversale de l'épaisseur de la paroi est assez uniforme dans l'ensemble. Un tel paramètre d'étude est simple à spécifier lors de la création de la pince en se focalisant tout d'abord sur quelques configurations importantes de la surface: surface de pincement du logement, guide de l'axe de la roue, largeur de la fente de la roue, etc. , puis en achevant l'étude en spécifiant simplement une épaisseur uniforme pour la paroi. La nouvelle forme de pince de la présente invention non seulement fournit le type de pincement désiré (parois latérales du tube entièrement pincées à la fermeture, etc.) mais, de plus, incorpore la résistance mécanique (module de flexion, etc.) et la conception du moule (matière plastique injectée qui remplit complètement les passages) et présente une structure permettant d'obtenir une réduction importante des matériaux nécessaires pour chaque pince. Actuellement, les pinces à cylindre typiques ont des dimensions dans les gammes suivantes: (1) diamètre principal de la roue: 1,3 à 1,8 fois le diamètre nominal extérieur du tube, et (2) épaisseur de la paroi du logement: deux et généralement trois fois l'épaisseur de la paroi non- déformée du tube en matière plastique tendre, et (3) épaisseur uniforme de la paroi sur toute la section transversale, une telle section transversale étant la même sur toute la longueur opérationnelle du logement là o se produit le réglage du débit (zone de commande du débit). Une solution évidente pour réduire le poids des pièces consiste à diminuer la longueur du logement. Cependant, cela n'est pas souhaitable car une partie de la longueur du logement, généralement à son extrémité la plus grande, doit faciliter l'introduction de la roue de façon à rendre opérationnelle la combinaison. La partie restante sert principalement à fournir une course raisonnable pour la roue de façon à pincer progressivement le tube à toute position de la section de dégagement ou de commande du logement. Il n'est pas pratique de diminuer la largeur ou la hauteur d'ensemble ou principale de la section transversale du logement de la pince car, si on le fait, il sera difficile d'entourer et de pincer un diamètre donné du tube en matière plastique tendre. Les logements actuels des pinces de serrage ont une épaisseur de paroi uniforme dans la gamme de 0,3 à 0,5 fois le diamètre extérieur du tube que la pince doit serrer. Il y a une longueur pratique minimum pour le logement. Pour un tube de la taille courante ayant un diamètre extérieur de 3,25 à 4,5 mm, la longueur minimum du logement est comprise dans la plage de 23 mm à 55 mm. , ou environ 7 à 25 fois le diamètre extérieur du tube. L'épaisseur de paroi du logement de la pince est généralement de 1,2 mm à 1,7 mm ou d'environ 0,2 à 0,5 fois le diamètre extérieur du tube. Des plus importants, le logement de la pince a généralement une section transversale uniforme. Cela est apparemment- effectué (épaisseur uniforme de la paroi) pour les raisons suivantes: 13 2751231 1. Cela est simple à spécifier. 2. Il s'agit d'un paramètre d'étude classique pour les pièces moulées par injection. Une épaisseur uniforme de la paroi facilite le remplissage du moule en acier par la matière plastique injectée. 3. La plupart des réalisations de pinces ne porte qu'une faible considération, voire aucune considération, aux variations du fléchissement mécanique attendu du logement en matière plastique lorsqu'il est soumis aux contraintes associées au serrage du tube. Le fléchissement mécanique (déformation) dépend de nombreux paramètres et pour une résine plastique donnée, par exemple l'ABS (acrylonitrile butadiène styrène), dépend, en partie, de la contrainte et du type de contrainte (tension, flexion, compression, torsion, etc.). Une bonne réalisation rendra minimaux les fléchissements lors de la soumission à une charge, ou permettra, un fléchissement nominal mais un tel fléchissement doit être compris dans la limite élastique, ou, si la limite élastique est dépassée, minimisera la quantité du fléchissement ou le degré du dépassement de la limite élastique. Lorsqu'un logement de pince est mis en utilisation, c'est-à-dire assemblé avec un tube pincé et les autres constituants d'un ensemble I.V., le fléchissement attendu se produit, et sa valeur dépend, en partie, du type (tension, flexion, etc.) de la contrainte qui est appliquée. Les parois latérales du logement de la pince sont principalement soumises à une tension alors que le bord supérieur ou paroi supérieure est soumis principalement à un cambrage ou à une flexion, avec une composante secondaire de la compression locale, due à la pression appliquée par l'axe de la roue du cylindre, là o il est en contact avec cette surface supérieure. La déformation mécanique du logement, lorsqu'il est utilisé pour pincer le tube, sera due: 1. Avant tout, à la flexion ou au cambrage. du bord supérieur ou paroi du logement. 2. En second lieu, à la tension de la paroi latérale du logement. >-4. A un degré moindre, à la force de compression locale exercée directement par l'axe de la roue sur le bord supérieur du logement là o le contact a lieu. 4. A la pression appliquée par la circonférence principale de la roue contre la partie inférieure de la surface du logement, par l'intermédiaire de la double épaisseur de la paroi du tube en matière plastique pincé. Si on examine maintenant les brevets de la technique antérieure concernant les pinces, la plupart d'entre eux indiquent seulement que les parois latérales sont plus fines que les parois supérieure ou inférieure du logement. En outre, les dessins de certains des brevets concernant des pinces à cylindre ont tendance à décrire diverses configurations, mais ne présentent aucun enseignement sur la façon dont les dimensions des parois sont illustrées. Par exemple, les brevets des Etats-Unis d'Amérique N 1 411 731; 1 959 074; 2 595 511; 3 135 259; 3 189 038 et 3 289 999 semblent indiquer des structures uniformes pour les parois. Les -brevets des Etats-Unis d'Amérique N 3 099 429; 3 215 394; 3 215 395; 3 297 558 et 4 340 201 comprennent des dessins qui peuvent être interprétés comme représentant une structure à parois fines. Parmi ceux- ci, le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3 099 429 au nom de Broman mérite des commentaires spéciaux. Broman illustre une pince avec une paroi latérale plus fine et la surface de serrage semble être plus épaisse que les parois latérales. Cependant, pour être homogène avec la présente invention, comme on le discutera, la surface de guidage de l'axe de la roue chez Broman doit être plus épaisse que la surface de serrage ainsi que la paroi latérale. Dans le brevet de Broman, la surface de guidage a la même épaisseur que la fine paroi latérale et est beaucoup plus fine que la surface de serrage. Broman ne fait aucune mention des économies en matière de poids, des considérationsrelatives à la résistance mécanique (flexion, tension, etc.). Aucune mention n'est faite de la raison pour laquelle l'épaisseur de la paroi*est telle qu'illustré et il semblerait que l'épaisseur de la section transversale soit à divers endroits simplement une illustration arbitraire. Ainsi, un objet de la présente invention est une structure de pince de serrage perfectionnée qui aura les mêmes caractéristiques de performance que les pinces les meilleures, telles que celles dont il est question dans les brevets de la demanderesse et qui ont un aspect similaire, qui conviendra à un moulage par injection et qui, néanmoins, dans la présente invention, permettra d'obtenir des coûfits de fabrication plus faibles. Un objet est également de fournir une telle pince en utilisant une quantité sensiblement plus faible de matériaux. Un objet de la présente invention est aussi de fournir des pinces perfectionnées de cette sorte en utilisant des temps plus courts du cycle de moulage. Dans le cas de pinces agissant en parallèle, un objet est également de fournir une pince perfectionnée, telle que décrite, avec des débits variant dans le temps réduits ou minimisés. Un autre objet de la présente invention est de fournir une pince perfectionnée dans laquelle il y a un accrochage ferme sur le tube serré. Un objet de la présente invention est aussi de fournir un procédé unique et bon marché pour modifier un moule existant de logement afin d'atteindre les objectifs exposés ci-dessus. On atteint ces objets ainsi que' d'autres objets selon la présente invention en prévoyant des 16 2751231 pinces perfectionnées à cylindre pour ensembles I.V. et plus particulièrement une pince perfectionnée à cylindre pour ensembles I.V. ayant les avantages uniques de la réduction des coûts de fabrication et du maintien inattendu des excellentes performances et ayant une structure permettant d'obtenir les dimensions relatives indiquées ci- après dans le but de maintenir les bonnes performances et en même temps de réduire sensiblement les coûts de fabrication. Ainsi, la solution préférée et pratique de la présente invention consiste à spécifier sélectivement les parties de la section transversale du logement. Un perfectionnement concernant la présente invention consiste à faire varier en outre la section transversale en fonction de son emplacement sur l'axe longitudinal du logement. Par exemple, la section transversale à l'endroit de la partie du logement conçue pour permettre l'insertion de la roue, a des exigences réduites en matière de résistance mécanique. Dans cette zone, l'axe de la roue n'appuie pas complètement de force sur la surface opposée du logement lors d'une action de serrage du tube. En outre, il y a généralement une action très faible, ou, très souvent, aucune action de serrage sur le tube dans cette zone. D'autre part, dans la section opérationnelle généralement plus longue du logement, zone dite de commande du débit, la structure doit s'attendre à des forces élevées qui résultent de l'interaction de la roue, du logement et du tube serré. En conséquence, si l'on tient compte de la totalité des facteurs discutés en liaison avec les contraintes et déviations, etc., dans une conception nouvelle et unique du logement de la pince et une pince à cylindre nouvelle et perfectionnée pour emploi avec des ensembles I.V., selon la présente invention, le- logement doit avoir pour la partie de commande du débit:. a. un bord supérieur ou paroi de coupe épaisse pour le logement. 17 2751231 b. Un logement à paroi latérale de faible' épaisseur. c. Une paroi inférieure épaisse (mais pas aussi épaisse que la paroi du bord supérieur) du logement. Un point important est la relation du rapport entre l'épaisseur de la section transversale de la paroi supérieure et l'épaisseur de la section transversale de la paroi latérale, lequel est selon la présente invention dans la gamme de 1,5 à 4,0. On notera qu'un bord supérieur épais de la section transversale suivant en soi (a) est utilisé pour rendre minimal le degré de cambrage ou de flexion car une telle déformation peut être élevée et une section transversale épaisse le rendra minimal. Une seconde justification pour le point (a) ci-dessus est de rendre minimal le degré de la déviation locale ou de l'entaille de la surface du logement juste là o l'essieu de la roue applique une force locale, relativement élevée. Le point (b) ci-dessus sert à réduire le poids du matériau et à tirer profit du fait qu'il y a une déviation relativement faible lors d'une mise sous tension, et aussi du fait que de fines parois en matière plastique sont à même de résister à des forces de traction relativement intenses. Le point (c) ci-dessus sert à réduire (mais pas plus que cela n'est nécessaire) la paroi inférieure de manière à rendre minimaux le cambrage et la flexion. Le paramètre (a) ci-dessus a pour effet que le logement est soumis à une force relativement élevée qui provoque le cambrage et la flexion, force qui est appliquée par l'essieu de la roue. Le paramètre (c) a pour objet de répondre à une force opposée similaire, provoquant aussi le cambrage et la flexion, mais cette force est davantage répartie car elle est transmise et appliquée par l'action de serrage du tube en matière plastique tendre. La flexion la plus importante se produit lorsque la roue est placée au centre entre, et par conséquent à une distance à peu près identique, les supports extrêmes du logement. Ainsi, la partie centrée axialement de la paroi supérieure doit être plus épaisse à l'avenant qu'à l'une ou l'autre extrémité. Cependant, cela n'est pas pratique pour des pièces moulées par injection car un "angle de dépouille" de la pièce ne sera pas présent pour permettre l'enlèvement de la partie venant d'être moulée qui, lorsqu'elle est moulée par.injection de la manière classique, se rétrécira pour s'accrocher solidement au noyau du moule. Cependant, un compromis pratique consiste à avoir une réalisation dans laquelle l'épaisseur de paroi du logement est diminuée à proximité de la petite extrémité du logement, mais n'est pas diminuée autant à l'extrémité ouverte du logement. Un fluage ou écoulement à froid peut se produire dans la roue et le logement de la pince de serrage (il a généralement lieu dans une plus grande mesure dans le tube serré en matière plastique tendre). Pour exister, la charge appliquée doit faire en sorte que la pièce dépasse sa limite élastique. S'il y a fluage ou écoulement à froid, les dimensions de la pièce peuvent varier dans le temps, sans changement de la charge et cela contribuera à un débit variant dans le temps pour le fluide traversant le tube pincé. Pour éviter ce phénomène indésirable, la charge doit être limitée, ou bien les sections transversales des parois doivent être suffisamment grandes (et assez fortes) pour éviter le dépassement de la limite élastique ou la minimisation de la contrainte. D'autre part, on doit s'attendre à des déviations car une déformation accompagne généralement une contrainte. Le mieux est généralement d'opérer à l'intérieur de la limite élastique. Etant donné que la pièce décrite dans la présente invention est constituée d'une matière plastique et est de préférence moulée, pour obtenir un 19 2751231 moulage par injection correct, une section transversale de "remplissage" ou tunnel est nécessaire dans la pièce pour assurer que la résine plastique fondue, se trouvant généralement à une température dans la gamme de 175 à 250 C, s'écoulera facilement de manière à remplir la cavité rapidement et en totalité. Si le tunnel est trop petit, la matière plastique fondue se refroidira trop rapidement et "gèlera" avant un remplissage complet. Aux faibles températures, la viscosité de la résine plastique injectée, qui dépend beaucoup de la température, sera tellement élevée qu'il se produira un remplissage partiel. Un tunnel trop grand, ou section transversale de remplissage, éliminera le problème du remplissage partiel, mais se traduira par une pièce utilisant trop de résine plastique (coûteuse) et augmentera aussi et inutilement le temps (et par conséquent les coûts de fabrication) nécessaire au refroidissement de la matière plastique injectée à une température permettant l'éjection de la pièce formée à partir de la cavité du moule tout en restant à même de conserver sa forme nouvellement obtenue (aucun gauchissement). Un long temps de séjour dans le moule augmente les coûts du moulage, généralement de manière linéaire. Plus précisément, si le temps du cycle pour produire la pièce moulée par la machine de moulage est doublé, le coût du moulage est également doublé. En ce qui concerne l'opération de moulage et la réalisation du moule, il est important dans la présente invention de choisir et de combiner correctement les dimensions et l'emplacement de la section transversale de remplissage, ou tunnel de remplissage, de manière à avoir la résistance mécanique nécessaire lorsque la pièce est ensuite amenée à se comporter d'une manière suffisamment rigide ou forte- dans le mode de cambrage, flexion ou tension, ainsi que pour fournir une pièce totalement formée. Ainsi, la forme préférée du moule pour un moulage correct présente une cavité interne et des surfaces externes du noyau 2751231 dimensionnées, positionnées et remplissant les conditions indépendantes suivantes: (1) Tunnel de remplissage, ou section transversale de remplissage, aux dimensions appropriées convenable mais pas trop grand pour se traduire par une augmentation inutile du poids de la pièce et/ou pour ralentir le cycle de fabrication. (2) Section transversale correctement dimensionnée conférant la rigidité ou la flexion désirée, en étant juste adéquate mais pas trop élevée. (3) Parois ayant une section transversale fine satisfaisant d'autres exigences en matière de résistance à la traction et d'intégrité des pièces, tout en utilisant un minimum de matière plastique de manière à ce que le poids total reste faible et aussi de façon à faciliter l'obtention d'un temps de refroidissement de courte durée pour un temps de fabrication plus rapide. Un temps de fabrication plus rapide permet d'obtenir des volumes de fabrication plus élevés pour un intervalle de temps donné; généralement, le doublement de la section transversale augmente le temps de refroidissement de la pièce moulée et le coût correspondant du moulage de quatre fois. Comme on l'a expliqué ci-dessus, la paroi supérieure du logement est rendue plus épaisse de manière à avoir la résistance mécanique nécessaire pour obtenir la rigidité en flexion indispensable et pour éviter une pénétration excessive (entaille) provoquée par la force locale de l'essieu de la roue. Cependant, une section à paroi épaisse nécessite généralement un temps de refroidissement plus long, étape nécessaire dans le moulage par injection. Ce temps de refroidissement plus long a pour effet d'augmenter le coût de la fabrication car le temps du cyclage du moule est plus long. Tout ce qui précède est correct et vrai, fusse pour un refroidissement à une dimension, comme cela est le cas d'une pièce ayant une épaisseur faible par rapport à ses deux autres. dimensions. Cependant, dans le cas o une autre dimension, perpendiculaire à la cote d'épaisseur, est comparable à l'épaisseur, le refroidissement' est effectivement un refroidissement bi-dimensionnel et nécessite donc un temps moins long. Ainsi, afin d'éviter des temps de refroidissement excessifs, le côté supérieur de la paroi épaisse doit avoir une épaisseur comparable à sa largeur. Cela dessert la fonction double de fournir un refroidissement bi- dimensionnel plus rapide et de donner un passage généreux pour la matière plastique injectée à l'état fondu, ce qui facilite le remplissage complet de la paroi latérale fine contiguë du logement. Un autre aspect de la présente invention est la facilité relative avec laquelle des moules existants peuvent être modifiés pour tirer profit de la présente invention. Une caractéristique comprend un changement relativement simple de la cavité du moulage par injection en rapprochant les deux moitiés de cette cavité pour obtenir des parois latérales plus fines (qui doivent supporter pendant leur utilisation des forces de traction). Une autre caractéristique comprend (1) le décalage du noyau du moule par rapport à la cavité de façon (a) à augmenter l'épaisseur de la partie de guidage de l'essieu de la roue dans le logement (afin de fournir la résistance à la flexion nécessaire ainsi que la résistance à la pénétration par l'essieu de la roue), (b) à placer l'attaque de coulée de manière à assurer une bonne répartition de la matière plastique fondue, (c) à réduire sensiblement l'épaisseur de la paroi de la surface de serrage du logement (à cause de l'aire en section transversale plus grande par inhérence de sa paroi), (d) à introduire ou maintenir un transfert de la chaleur à deux dimensions (refroidissement) là o le guide de l'essieu de la roue dans le logement a une section transversale plus grande de la paroi (de façon à réduire le temps du cycle du moulage en fabrication). Dans le cas du logement, dans la gamme de la commande du débit, la section transversale du logement selon la présente invention est telle que: 1. L'épaisseur de la paroi latérale est inférieure ou égale au double, ou plus généralement dans la gamme de 1,2 à 2,2 fois l'épaisseur de la paroi du tube en matière plastique tendre déformé (épaisseur nominale), et non de 2,2 à 3 fois. 2. L'épaisseur de la paroi supérieure (guide de l'axe de roulette) est de 2 à 3,5 fois celle de la paroi du tube en matière plastique tendre non déformé (cette valeur est io dans la gamme typique ou est plus grande). 3. L'épaisseur de la paroi inférieure est inférieure ou égale à celle de la paroi supérieure (par opposition au fait qu'elles sont généralement égales). 4. L'épaisseur de la paroi latérale est de 0,3 à 0,6 fois celle de la paroi supérieure (par opposition au fait qu'elle sont généralement identiques), et peut être inférieure à la moitié de celle de la paroi inférieure ou de la section supérieure de guidage d'axe de roulette. Comme on l'a indiqué précédemment, le rapport entre l'épaisseur de la section transversale de la paroi supérieure et l'épaisseur de la section transversale de la paroi latérale est dans la gamme de 2 à 5. D'autres détails seront exposés ci-après. De cette façon, les objectifs mentionnés ci-dessus sont atteints. La présente invention sera bien comprise lors de la description suivante faite en liaison avec les dessins ci-joints, dans lesquels: La figure 1 est une vue en perspective d'une pince typique de la technique antérieure; La figure 2 est une vue en coupe de la forme courante de pinces de serrage telles qu'elles sont utilisées dans la technique antérieure; 23 2751231 La figure 3 est une vue en coupe d'un. logement de pince selon la présente invention; La figure 4 est une vue schématique du moule de la technique antérieure; La figure 4A est une vue similaire à celle de la figure 4, représentant un moule selon la présente invention; et La figure 5 est une vue schématique qui compare une forme de modification (côté gauche) de la pièce nouvelle (N) pour illustrer ses effets (le côté droit représente une section transversale classique (A) à des fins de comparaison). En liaison avec les figures 1 et 2, on représente une pince 10 agissant en parallèle de la technique antérieure, bien que la présente invention puisse être également appliquée à une pince à rampe inclinée. La pince 10 comporte un logement 12, une roue sous forme d'un cylindre 14 ayant un essieu 16 reçu dans des rainures pratiquées dans la partie supérieure du logement. Dans cette réalisation donnée à titre d'explication, le logement comprend une surface inférieure 17, celle-ci présentant une nervure 18, une nervure en V étant représentée à des fins d'illustration, l'espace 19 formé entre la partie inférieure du cylindre et la surface 17 recevant un tube dans lequel circule un fluide de manière contrôlée en fonction de la position du cylindre. La matière du tube est généralement du chlorure de polyvinyle plastifié du type utilisé précédemment dans les ensembles I.V., bien qu'on puisse également employer des tubes en matière plastique de la qualité médicale. En général, les tubes ont un diamètre intérieur d'environ 2,3 mm à 3,0 mm, un diamètre extérieur de 3,5 mm à 4,5 mm et une dureté Shore D supérieure à environ 68 et généralement inférieure à 80. La rainure présente une section transversale variable sur sa longueur de manière à changer l'aire en section transversale du tube dans lequel le fluide circule. 24 2751231 Pour cette illustration de la pince agissant en parallèle, la roue fonctionne pour serrer complètement à la fermeture les parois latérales du tube pour les raisons discutées précédemment et la rainure à la section transversale variable sert à faire varier la partie ouverte du tube 'afin de commander le débit du fluide. Dans la forme représentée, la zone de commande du débit s'étend environ entre la zone 22 et la zone 23, la surface inférieure comportant un élément perpendiculaire 25 en surélévation qui fonctionne comme un verrou pour assurer une fermeture complète, même si la zone de fermeture est immédiatement en amont de l'élément 25. En effet, il n'y a aussi aucun écoulement avec le cylindre placé dans la zone se trouvant à l'extrémité de la rainure et avant la bosse. Ainsi, la course de la roue dans son trajet est généralement proche, mais pas nécessairement de façon précise, d'une relation parallèle dans la zone de commande du débit en fournissant des rainures pour l'essieu sur la périphérie extérieure, comme cela est représenté, qui sont fondamentalement en relation presque parallèle, voire exactement parallèle, à la surface 17 dans cette zone de commande du débit. La course de la roue sur l'élément 25 n'est pas parallèle, mais il n'y a aucune commande du 25.débit dans cette zone, comme on l'a discuté. Généralement, le jeu entre la partie inférieure de la roue et la surface 17 n'est pas supérieur au double de l'épaisseur nominale de la paroi du tube 20 utilisé avec la pince. Etant donné qu'on peut utiliser des tubes de diverses tailles, le jeu entre la surface 17 et la partie inférieure de la roue dans la zone de commande du débit peut varier d'un type de pince à l'autre afin de maintenir un serrage complet de chaque côté du tube. Il y a également des structures de pinces, non représentées, dans lesquelles seul un côté du tube est entièrement pincé à la fermeture car, dans une telle réalisation, l'orifice d'écoulement est fermé sur un côté. En figure 2, on peut voir que le logement 12. a une section transversale sensiblement uniforme égale à environ 0,3 - 0, 5 fois le diamètre extérieur du tube, typiquement de 1,2 mm à 1,7 mm, la longueur du logement étant comprise entre 20 mm et environ 55 mm. On'peut voir la section transversale uniforme à partir de la section transversale de la paroi inférieure 17a qui constitue la surface 17 et de la paroi 18a dans la partie comportant la rainure 18. Les parois latérales 27 et 28 du logement ont essentiellement la même épaisseur en coupe que la paroi inférieure 17a et la paroi 18a de la rainure.. Il y a une zone de transition 29 entre les parois 27 et 28 qui comprend une partie ayant la section transversale des parois 27 et 28 et les parties de paroi 31 et 32 qui constituent les parois des tourillons dans lesquels se déplace l'essieu 16 de la roue. Cette zone de transition est formée des épaulements inférieurs 31a et 32a des tourillons dans lesquels se déplace l'essieu 16 de la roue. Au-dessus des épaulements 31a et 32a il y a les bords supérieurs ou parois supérieures 36 et 37 du logement, ces derniers constituant la partie supérieure des tourillons. Comme on peut le voir, ces bords ou parois supérieurs ont une épaisseur en section transversale fondamentalement égale à celle des parois latérales 27 et 28. En figure 3, on représente la réalisation préférée de la présente invention, de nouveau sous la forme d'une pince agissant en parallèle, comportant les parties, le logement, la rainure en V, le tube etc., déjà décrits. Cependant, à des fins de description, on ne discutera que le seul logement 50. La section transversale du logement de la pince peut être divisée en trois zones, chacune satisfaisant des conditions individuelles et spéciales selon la présente invention. La zone supérieure qui comprend*la région comportant les bords ou parois supérieurs 51 et 52, la portion se trouvant au-dessus des épaulements 53 et 54 et comportant les parois 61 et 62 doit être capable de supporter une charge de flexion due au serrage du tube. et imposée par l'essieu de la roue dont la position varie sur la longueur du logement. Le tourillon de la roue appuie contre le côté inférieur 51a et 52a des bords supérieurs ou parois pendant une opération de serrage. Les côtés inférieurs doivent pouvoir supporter la pénétration de l'essieu de la roue ou du tourillon comme conséquence de l'action de serrage, pénétration imposée par l'essieu de la roue dont le rayon de courbure est relativement petit. Cette pénétration a généralement la forme d'une entaille locale. Une condition moins évidente est que pendant le moulage, un passage pour fluide doit être prévu pour l'injection de la matière plastique fondue de façon qu'elle puisse traverser une grande partie, ou idéalement, la totalité de la longueur axiale de la pièce sans présenter une grande zone de contact, zone provoquant un refroidissement et qui, si elle est trop grande, provoque une solidification prématurée. Il y a aussi un écoulement latéral pour former les parois 57 et 58. De plus, pour faciliter l'écoulement, la section transversale des bords supérieurs 51 et 52 sera proche d'une section de forme circulaire, comme cela est illustré. La seconde zone est la zone latérale qui comprend fondamentalement les parois latérales 57 et 58 et la partie de paroi comprenant les épaulements 53 et 54 et les parois de la rainure ou sections 61 et 62 de la paroi de guidage de l'essieu de la roue. Cette zone latérale doit présenter une résistance mécanique suffisante pour supporter les forces de traction dues à l'action de serrage et produites à l'intérieur du logement de la pince. La zone latérale doit posséder une section transversale plus faible, mais néanmoins suffisante, pour que la matière plastique moulée injectée s'écoule suivant la distance verticale pour remplir correctement la zone latérale du logement sans subir un refroidissement prématuré et donc se solidifier 27 2751231 avant le remplissage de cette zone. Selon l'emplacement. des "attaques de coulée" qui admettent la matière plastique fondue dans la cavité, le côté doit également avoir une section transversale permettant le remplissage de la zone contiguë, non desservie par sa propre "attaque". La zone inférieure qui comprend fondamentalement la paroi inférieure 60 et la partie de paroi formée par la rainure de dégagement 65 doit pouvoir supporter des charges de flexion similaires à celles de la zone supérieure. La charge de flexion de la zone inférieure est semblable à celle de la zone supérieure; cependant étant donné que la flexion appliquée à la zone inférieure l'est suivant le diamètre principal de la roue qui comprime à son tour la couche double du tube en matière plastique tendre, la nécessité de résister à une charge de pénétration est grandement réduite. En outre, étant donné que la section transversale de la zone inférieure a une largeur supérieure aux largeurs combinées des zones supérieures gauche et droite, la cote de profondeur de cette zone inférieure doit être plus petite pour obtenir l'aire en section transversale permettant de supporter la charge de flexion. D'autres charges doivent aussi être supportées et d'autres impératifs doivent également être satisfaits. Cependant, on en tient généralement compte (avec une marge de sécurité raisonnable) si les conditions exposées ci-dessus sont satisfaites. Ces conditions peuvent être satisfaites avec des dimensions du logement exprimées dans des relations diverses dans les plages approximatives indiquées. (1) L'épaisseur des parois latérales est de 0,8 à 2,5 fois l'épaisseur de la paroi du tube en matière plastique tendre non déformé (épaisseur nominale); (2) L'épaisseur de la paroi supérieure est. de 2 à 3,5 fois l'épaisseur de la paroi du tube en matière plastique tendre non déformé; (3) L'épaisseur de la paroi inférieure est de 0,4 à 1,0 fois celle de la paroi supérieure; (4) L'épaisseur des parois latérales est de 0,3 à 0,8 fois celle de la paroi supérieure; (5) Le rapport entre le poids et la longueur du logement de la pince est inférieur à 1,6 gramme par centimètre et la résistance mécanique permet de fermer complètement un tube en PVC ayant un diamètre intérieur de 2,3 à 3,0 mm et un diamètre extérieur de 3,5 mm à 4,5 mm avec une dureté Shore D supérieure à 68 et non supérieure à environ 80; (6) L'épaisseur des parois latérales est inférieure aux deux tiers de celle de la paroi dans la section supérieure de guidage de la roue dans la zone du logement constituant la zone de commande du débit; (7) L'épaisseur des parois latérales est inférieure à celle de la paroi inférieure; (8) L'épaisseur des parois latérales est inférieure au quart de la largeur du diamètre principal de la roue; (9) L'épaisseur des parois latérales est inférieure à 2,5 fois celle de la paroi du tube (serré) lorsque ce tube est à l'état non-déformé; (10) Le rapport entre l'épaisseur des parois latérales et l'épaisseur de la paroi supérieure est inférieure à 0,7 sur toute la longueur du logement de la pince là o le tube est commandé; et (11) La paroi supérieure est ainsi dimensionnée que le rapport entre son épaisseur et sa largeur, en section transversale, est dans la plage de 0,5 à 1,0. Le logement de la pince peut également avoir une section de guidage de la roue dans la paroi supérieure dont la section transversale présente un * rapport entre largeur et hauteur inférieur à 2,0. 29 2751231 D'après ce qui précède, il apparaît que la présente invention concerne un logement de pince dont l'épaisseur des parois supérieure, latérales et/ou inférieure est réduite dans la zone n'effectuant pas la commande (section d'entrée et au droit de la pleine fermeture) lorsqu'on compare ces épaisseurs à celle d'une partie correspondante de la zone o le tube peut être pincé pour obtenir la commande ou l'arrêt de l'écoulement. Un autre aspect de la présente invention est la possibilité de moderniser un moule existant et de mettre en oeuvre la présente invention avec un moule qui produit des logements pour une pince de serrage du type à cylindre qui peut être maintenant modifié pour inclure la plupart des caractéristiques souhaitables de la présente invention. L'approche décrite est applicable soit à une pince à cylindre incliné soit à une pince agissant en parallèle. En figure 2 on a représenté une section en coupe typique d'un logementpour pince. La figure 3 représente un mode de réalisation préféré. On remarquera que, en comparant la structure de la figure 2 à celle de la figure 3, dans la structure de la présente invention, la surface supérieure de guidage de la roue (51, 52) est une section transversale agrandie, la surface inférieure de serrage 60 est essentiellement inchangée ou légèrement plus fine, et l'épaisseur des parois latérales (57, 58) est grandement réduite. La figure 5 est une illustration qui facilite la comparaison, la partie à gauche (N) représentant la réalisation nouvelle et la partie à droite (A) la réalisation de la technique antérieure. La surface inférieure de serrage peut et doit être plus fine que la surface supérieure. Cela est- dû au fait que sa largeur est plus grande que celle de la surface supérieure de guidage de l'essieu de la roue. Les surfaces supérieure et inférieure sont toutes deux soumises à des forces de flexion sensiblement égales. La 2751231 résistance à la flexion est, les autres dimensions étant identiques, nominalement proportionnelle à l'aire de la section transversale. Par conséquent, une section plus fine a la préférence pour la surface inférieure de serrage pour obtenir une réalisation structurelle équilibrée. La surface supérieure de guidage de la roue a, à cause de l'ouverture permettant la course de la roue, une largeur plus petite que celle de la surface inférieure et, pour assurer une résistance convenable à la flexion et aussi une résistance à l'entaille par l'essieu de' la roue, cette épaisseur du guide supérieur de la roue et la section transversale doivent être accrues. L'aire de la section transversale des parois latérales est grandement diminuée en utilisant une paroi fine. Cela est dû au fait que la charge principale, lors de l'utilisation de la pince, est une charge de traction. Pour l'ABS, le polystyrène et d'autres matières thermoplastiques d'utilisation courante, la résistance à la traction est élevée, et leur module d'allongement est faible. Par conséquent, en procédant à une étude correcte de l'application, on peut bénéficier d'une économie importante en matière de poids. En fabrication, la quasi-totalité des réalisations de pinces à cylindre pour ensembles d'infusion (ainsi qu'à vis) est prévue pour un moulage par injection. Leurs surfaces intérieure et extérieure sont chanfreinées (ont une dépouille) pour faciliter l'éjection du moule, peuvent être réalisées avec des moules simples à deux plaques, etc. Dans le cas d'une pince agissant en parallèle, ce chanfrein fournit un petit angle pour ce qu'on appelle la surface de serrage; cependant, ce petit angle (par exemple de l'ordre de- 0,5 degré) ne joue aucun rôle dans la commande du débit comme on l'a déjà discuté. La fonction envisagée; la facilité d'utilisation; la facilité de réglage, une saisie étroite du tube, etc. sont toutes déterminées par la conception du noyau du moule. C'est le noyau qui. forme la configuration et les dimensions intérieures du logement. Les dimensions du noyau, sa forme, les tolérances des dimensions, etc., déterminent les caractéristiques de la pièce moulée. Il est donc probable que, pour la quasi-totalité des pinces, la fonction de la pièce étudiée est focalisée sur le noyau; et la forme de la cavité, ses dimensions, etc., sont généralement obtenues en spécifiant simplement une épaisseur de paroi uniforme pour la pièce qui est généralement dans la gamme de 1,1 à 1,5 mm. Par contraste, selon la présente invention, les éléments clés constituant le perfectionnement n'ont presque rien à voir avec la réalisation de la cavité et peut à voir, si ce n'est rien, avec la réalisation du noyau. Pour transformer un moule existant, les moitiés de la cavité sont légèrement arasées, comme on l'a déjà discuté et le discutera encore, puis réunies. La cavité est de plus légèrement décalée par rapport au noyau. Le noyau est laissé essentiellement inchangé, mais les attaques de coulée sont relocalisées pour permettre l'introduction de la matière plastique injectée dans la surface de guidage de la roue, maintenant épaissie. Une cavité typique pour le logement est construite dans un moule à la façon d'une palourde et souvent les deux moitiés 70 et 75 sont presque symétriques ou exactement symétriques; se reporter à la figure 4. Comme on le sait, un noyau de moule est également utilisé qui est placé dans la cavité 76 lors de l'opération de moulage. Pour un tel moule de la technique antérieure utilisé pour fabriquer l'une des pinces de la technique antérieure, deux étapes relativement simples sont nécessaires pour produire un moule modifié pour la fabrication des pinces perfectionnées de la présente invention. 1. Les moitiés d'accouplement de la cavité doivent être arasées suivant une quantité relativement petite, de l'ordre de 40 à 80 pour cent de l'épaisseur 32 2751231 d'origine de la paroi. En figure 4A cela est représenté. en arasant les surfaces 70A et 70B et 75A et 75B. Dans le cas o l'épaisseur de la paroi de la pièce présente déjà un chanfrein généralement modeste (légèrement plus fin à la petite extrémité du logement et légèrement plus grand à la grande extrémité du logement, un tel chanfrein doit alors demeurer; une dépouille typique aura une épaisseur de paroi qui variera de quelques millièmes de mm par mm de longueur). Une dépouille est utilisée pour faciliter l'enlèvement de la pièce du moule. Ce léger chanfrein peut être généralement préservé en arasant une même profondeur de matière sur toute la surface de contact de la moitié de la cavité. 2. Les moitiés de la cavité étant séparées, comme représenté en figure 4A, une petite quantité de la matière peut être enlevée de la partie de la surface du moule qui constitue la portion externe du guide de la roue sur le logement moulé. En figure 4A, ces surfaces sont identifiées par 70C et 75C. Comme cela est effectué seulement sur cette zone spéciale, certaines dimensions importantes de la pièce moulée et la forme déterminante due au noyau du moule, ne sont pas altérées. L'effet de ce qui précède est de rapprocher les moitiés de la cavité suivant une quantité égale à 25 pour cent - 60 pour cent de l'épaisseur d'origine de la paroi latérale de la pièce moulée. Le décalage vertical du noyau est généralement dans la gamme de pour cent à 70 pour cent de l'épaisseur d'origine de la paroi supérieure. Ces deux étapes sont relativement simples à exécuter et peuvent l'être rapidement et à faible coût. A la suite de cette approche, il est à peine nécessaire de modifier la partie noyau généralement plus chère du moule. La partie cavité, déjà moins coûteuse, du moule doit seulement subir une opération relativement mineure. Tout ceci est en contraste avec le coût beaucoup plus élevé de la construction d'un moule nouveau à cavités multiples. Une autre comparaison des coûts sera le coût- de la fabrication de la pièce nouvellement modifiée par rapport au coût de la pièce d'origine. Des économies de poids de 30 pour cent, par exemple, se traduiront généralement par des économies du coût global de la fabrication de 20 pour cent. La raison en est que le coût de la matière première constitue une grande fraction du coût total de la fabrication. Une économie supplémentaire importante dans les coûts de fabrication sera également obtenue car la réalisation nouvelle doit permettre un cycle de fabrication plus rapide. Cela est dû au fait. que la pièce, étant donné la plus faible épaisseur de ses parois, et aussi le fait que la partie épaissie est soumise à un refroidissement à deux dimensions et non à un refroidissement à une seule dimension, nécessitera un temps de refroidissement plus court. Tous les avantages de la nouvelle réalisation seront conservés dans la mesure o les attaques de coulée sont correctement placées. Un emplacement logique permettra à la matière plastique d'être injectée dans la cavité à une extrémité de la surface de guidage de l'essieu de la roue (attaque par le bord). Pour cet emplacement, le passage d'écoulement de la matière plastique injectée a une forme proche de la forme idéale, celle d'une section transversale approximativement circulaire et non trop petite. Ce tunnel d'écoulement peut alors "alimenter" les parois latérales plus fines et les autres parties de la cavité du moule selon nécessité. Une variante d'emplacement pour les attaques de coulée permettra au plastique d'entrer à une extrémité de la surface inférieure de serrage du logement (une attaque par le bord peut être également considérée). Là également, la section_ transversale est généreuse et permet un accès excellent aux fines parois. Pour assurer l'obtention d'une pièce ayant des propriétés symétriques, on utilise généralement deux attaques sur les côtés opposés de la cavité ou une attaque plus grande placée au centre, un. tel emplacement central étant généralement au centre de la surface inférieure de serrage. Par essence, l'amélioration des coûts nécessite un changement relativement modeste de la cavité, impliquant l'arasage de la surface de contact des deux moitiés et un léger agrandissement de la surface pour l'essieu de la roue; de plus, un léger décalage du noyau par rapport à la cavité, dans la plage de 25 pour cent à 70 pour cent de l'épaisseur d'origine de la paroi supérieure, dans le sens permettant d'épaissir.la paroi supérieure et d'amincir la paroi inférieure. Les avantages économiques potentiels obtenus par le changement du moule, par rapport à la construction de moules nouveaux pour refléter la réalisation améliorée, sont relativement grands. Cela est dû au fait que les sociétés qui peuvent obtenir des avantages immédiats ont déjà des moules pour des fabrications importantes et ont de grandes parts de marché. La modification de leurs moules peut être effectuée à un coût très modeste et avec un temps d'arrêt très faible pour la conversion. La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, *elle est au contraire susceptible de modifications et de variantes qui apparaîtront à l'homme de l'art. 2751231 REVENDICATIONS 1. Procédé de modification d'un moule constitué de deux moitiés (70, 75) de cavité (76) et d'un noyau pour la production de logements pour une pince de type à roulette en matière plastique pour administration intraveineuse, lesdits logements comportant une surface d'appui d'axe de roulette cylindrique (31a,32a) et une surface de pinçage de tube, caractérisé en ce qu'il consiste à traiter chacune des moitiés de cavité (70,75) pour les rapprocher l'une de l'autre dans une proportion de 25 à 60 pour cent de l'épaisseur d'origine des parois latérales de la pièce moulée afin de réduire le poids de la pièce moulée. 2. Procédé selon la revendication 1, pour la fabrication de logements de pinces de type à roulette en matière plastique ayant une section de paroi supérieure, caractérisé en ce qu'il comporte une étape consistant à décaler le noyau dans une direction par rapport à la cavité (76) afin d'épaissir la paroi supérieure du logement moulé, un tel décalage étant réalisé dans une proportion de 20 à 70 pour cent de l'épaisseur d'origine de la paroi supérieure.