FR 2747742 A1 19971024 FR 9704783 A 19970417 * 1 COMPRESSEUR A DEPLACEMENT VARIABLE ET PROCEDE DE COMMANDE DU COMPRESSEUR ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne des compresseurs à déplacement variable et des procédés permettant de commander ces compresseurs. 2. Description de la technique apparentée Un compresseur à déplacement variable typique utilisé dans les automobiles comporte une chambre de bielle qui est prévue à l'intérieur d'un boîtier. Un arbre d'entraînement est supporté pour tourner dans la chambre de bielle. Une partie du boîtier comporte un bloc de culasse, à travers lequel s'étend une pluralité d'alésages cylindriques. Un piston est logé, de manière à avoir un mouvement de va-et-vient, dans chaque alésage cylindrique. Un plateau-came est disposé sur l'arbre d'entraînement. Le plateau-came tourne solidairement avec l'arbre d'entraînement et est supporté de façon à s'incliner par rapport à l'arbre d'entraînement, pendant sa rotation. Chaque piston est couplé au plateau-came. La course du piston pendant le mouvement de va-et-vient à l'intérieur de l'alésage cylindrique associé est déterminée par l'inclinaison du plateau-came. L'inclinaison du plateau-came est commandée par le réglage de la pression dans, soit la chambre de bielle, soit la chambre d'aspiration. En d'autres termes, la différence entre la pression qui agit aux deux extrémités de chaque piston peut être changée en modifiant la pression soit dans la chambre de bielle, soit dans la chambre d'aspiration. Ceci change l'inclinaison du plateau-came et fait varier le déplacement du compresseur. En outre, une soupape électromagnétique de commande du déplacement est agencée dans un passage qui s'étend entre la chambre de bielle et la chambre d'aspiration ou bien entre la zone de pression de refoulement et la zone de pression d'aspiration afin de régler la zone d'ouverture du passage. La soupape de commande comporte un mécanisme de détection de pression, qui transmet les fluctuations de la pression d'aspiration à un corps de soupape, et un solénoïde, qui est utilisé pour modifier la charge appliquée sur le corps de soupape selon le courant électrique qui le traverse, afin de changer la pression d'aspiration. La zone d'ouverture du passage est déterminée en fonction de la fluctuation de la pression d'aspiration, la température dans un circuit réfrigérant extérieur, la température en différents emplacements à l'intérieur du véhicule, et de différentes informations relatives aux manoeuvres. Ceci modifie la vitesse d'écoulement du gaz réfrigérant sous haute pression qui est fourni dans la chambre de bielle, à partir de la zone de pression de refoulement. La différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression d'aspiration modifie l'inclinaison du plateau-came. Ainsi, le déplacement du compresseur est commandé en fonction de différentes états. En plus de l'angle incliné du plateau-came, le déplacement du compresseur est affecté par la vitesse de rotation du plateau-came. Le plateau-came tourne à des vitesses comprises entre une plage de vitesses élevées et une plage de vitesses basses. Lorsque la vitesse de rotation du plateau-came est élevée, le déplacement du compresseur augmente et lorsque la vitesse de rotation du plateau-came est basse, le déplacement du compresseur diminue. La vitesse de rotation du plateau-came est ci- après dénommée vitesse du compresseur. Avec des moteurs à haute performance, qui possedent des plages de vitesses de rotation élevées, il est nécessaire que le compresseur fonctionne à des vitesses de rotation élevées. Lorsque le déplacement du compresseur devient maximum, et que l'arbre d'entraînement tourne à une vitesse élevée, la charge appliquée au compresseur est extrêmement importante. L'arbre d'entraînement coulisse contre un joint à lèvres, ce qui empêche le gaz réfrigérant de fuir hors de la chambre de bielle, à des vitesses de rotation élevées. En outre, des vitesses de rotation élevées produisent une charge de réaction à la compression élevée qui agit sur les paliers qui supportent l'arbre d'entraînement. Il en résulte que des pièces peuvent surchauffer et que le graissage des pièces qui coulissent contre d'autres pièces devient insuffisant. Ceci peut affecter la durabilité du compresseur. Dans les compresseurs dans lesquels la pression dans la chambre de bielle commande l'inclinaison du plateau- came, le gaz réfrigérant provenant du circuit réfrigérant extérieur n'est pas alimenté dans la chambre d'aspiration par le biais de la chambre de bielle. En d'autres termes, le gaz réfrigérant ne s'écoule pas entre la zone de pression d'aspiration et la zone de pression de refoulement. Lorsque le plateau-came tourne à une vitesse élevée, la quantité de gaz chaud contournant le piston sous haute pression qui traverse les petits interstices définis entre les pistons et le bloc de culasse augmente. Ceci peut élever la température et la pression dans la chambre de bielle, ce qui entraîne que le graissage et le refroidissement des pièces coulissantes sont inappropriés. Résumé de l'invention En conséquence, un objectif de la présente invention consiste à fournir un compresseur à déplacement variable amélioré et un procédé de commande pour un compresseur à déplacement variable. Il en résulte que la charge qui agit sur le compresseur au cours d'une rotation à vitesse élevée de l'arbre d'entraînement du compresseur est réduite et que la durabilité du compresseur est augmentée. Afin d'atteindre l'objectif mentionné ci-dessus, un appareil amélioré permettant de commander un compresseur à déplacement variable est décrit. Le compresseur comporte un plateau-came monté sur un arbre d'entraînement de manière à tourner solidairement avec lui et à s'incliner par rapport à un axe de celui-ci dans une chambre de bielle. Le plateau-came est couplé à une pluralité de pistons effectuant un mouvement de va-et- vient dans des alésages cylindriques pour comprimer le gaz alimenté par un circuit de fluide externe par l'intermédiaire de la chambre d'aspiration et refouler le gaz dans une chambre de refoulement. Le gaz retourne dans la chambre d'aspiration par l'intermédiaire du circuit de fluide externe. Le compresseur est entraîné avec un déplacement variable qui est fonction de l'inclinaison du plateau-came et de la charge de fonctionnement du compresseur qui est variable en fonction d'une différence entre la pression d'aspiration et la pression dans la chambre de bielle. L'appareil comporte un premier passage qui relie la chambre de bielle et la chambre de refoulement afin de refouler la pression de la chambre de bielle dans la chambre d'aspiration de façon à modifier la pression d'aspiration. Un deuxième passage relie la chambre de refoulement et la chambre de bielle afin d'alimenter la pression provenant de la chambre de refoulement dans la chambre de bielle et augmenter la pression dans la chambre de bielle. Une soupape est placée dans le deuxième passage afin d'ouvrir ou fermer le deuxième passage. La soupape présente un corps de soupape, un soufflet et un solénoïde. Le corps de soupape peut se déplacer, de façon réglable, entre une première position et une deuxième position. Le deuxième passage est complètement ouvert lorsque le corps de soupape se trouve dans la première position et complètement fermé lorsque le corps de soupape se trouve dans la deuxième position. Le solénoïde est activé par un courant électrique afin d'appliquer une charge au corps de soupape selon la charge de fonctionnement du compresseur. Le solénoïde est désactivé pour positionner le corps de soupape. Le soufflet est placé à l'opposé du solénoïde par rapport au corps de soupape et positionne de façon réglable le corps de soupape avec la pression d'aspiration. Brève description des dessins Les caractéristiques de la présente invention que l'on croit nouvelles sont présentées en détail dans les revendications jointes. L'invention, ainsi que ses objectifs et ses avantages seront mieux compris en faisant référence à la description suivante des modes de réalisation actuellement préférés ainsi qu'aux dessins joints, parmi lesquels: la figure 1 est une vue en coupe représentant un premier mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe agrandie représentant le plateau oscillant de la figure 1 situé dans sa position d'inclinaison maximale; la figure 3 est une vue en coupe agrandie représentant le plateau oscillant de la figure 1 situé dans sa position d'inclinaison minimale; la figure 4 est un graphique représentant la plage de courant d'entrée du solénoïde employé dans le premier mode de réalisation; la figure 5 est un graphique représentant la relation qui lie la vitesse de rotation du compresseur de la figure 1 et la capacité de refroidissement; la figure 6 est une vue en coupe représentant un deuxième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention, le plateau oscillant étant situé dans sa position d'inclinaison maximale; la figure 7 est une vue en coupe représentant le compresseur de la figure 6, le plateau oscillant étant situé dans sa position d'inclinaison minimale; la figure 8 est un graphique représentant la plage de courant d'entrée du solénoïde employé dans le deuxième mode de réalisation; et la figure 9 est un graphique représentant la plage de courant d'entrée du solénoïde employé dans un troisième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable selon la présente invention. Description détaillée des modes de réalisation préférés Un premier mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable sans embrayage selon la présente invention va être décrit, ci- dessous, en faisant référence aux figures 1 à 5. Comme le montre la figure 1, un boîtier avant 12 est couplé à une extrémité avant d'un bloc de culasse 11. Un boîtier arrière 13 est couplé à l'extrémité arrière du bloc de culasse 11 et des plateaux de soupape 14 sont agencés entre les deux. Une chambre de bielle 15 est définie dans le boîtier avant 12. Un arbre d'entraînement 16 est supporté, pour tourner, et s'étend à travers le boîtier avant 12 et le bloc de culasse 11. L'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 16, qui fait saillie vers l'extérieur à partir de la chambre de bielle 15, est fixée sur une poulie 17. La poulie 17 est reliée, pour fonctionner, à un moteur de véhicule E, par une courroie 18. La poulie 17 est supportée par un palier angulaire 19 sur le boîtier avant 12. Les charges axiales et les charges radiales qui agissent sur la poulie 17 sont portées par le boîtier avant 12, par le biais du palier angulaire 19. Un joint à lèvres 20 est agencé entre l'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 16 et le boîtier avant 12. Le joint à lèvres 20 empêche le gaz sous haute pression de s'échapper et de sortir de la chambre de bielle 15. Un plateau d'entraînement 21 est fixé à l'arbre d'entrainement 16. Un plateau oscillant 22 qui sert de plateau-came est couplé au plateau d'entraînement 21 d'une manière qui permet au plateau oscillant 22 de coulisser le long de, et de s'incliner par rapport à l'arbre d'entraînement 16. Une paire de broches de guidage 23, dont chacune présente des extrémités sphériques, est fixée sur le plateau oscillant 22. Un bras de support 24 présentant une paire de trous de guidage 25 fait saillie à partir du plateau d'entraînement 21. Chaque broche de guidage 23 est adaptée pour coulisser dans l'un des trous de guidage 25. La coopération entre le bras de support 24 et la paire de broches de guidage 23 permet au plateau oscillant 22 de s'incliner par rapport à l'arbre d'entraînement 16 tout en tournant solidairement avec l'arbre d'entraînement 16. L'inclinaison du plateau oscillant 22 est guidée par l'engagement, qui peut coulisser, des trous de guidage 25 avec les broches de guidage 23 associées, et par l'ajustement avec jeu du plateau oscillant 22 par rapport à l'arbre d'entraînement 16. Lorsque la section centrale du plateau oscillant 22 s'approche du bloc de culasse 11, l'inclinaison du plateau oscillant 22 devient faible. L'inclinaison du plateau oscillant 22 fait référence à l'angle entre le plan du plateau oscillant 22 et un plan perpendiculaire à l'arbre d'entraînement 16. Un ressort 26 est fourni entre le plateau d'entraînement 21 et le plateau oscillant 22. Le ressort 26 pousse le plateau oscillant 22 dans le sens de la diminution de l'inclinaison. C'est-à-dire que le plateau oscillant 22 est poussé perpendiculairement à l'arbre d'entraînement 16. Une saillie 21a fait saillie à partir de la surface arrière du plateau d'entraînement 21 afin de restreindre la position d'inclinaison maximale du plateau oscillant 22. Comme le montrent les figures 1 à 3, un trou de retenue 27 s'étend à travers le centre du bloc de culasse 11 le long de la direction axiale de l'arbre d'entraînement 16. Un obturateur cylindrique 28 est retenu, pour coulisser, dans le trou de retenue 27. L'obturateur 28 présente une partie à grand diamètre 28a et une partie à petit diamètre 28b. Un ressort 29 est fourni entre une partie à gradins, qui est définie entre la section à grand diamètre 28a et la partie à petit diamètre 28b, et une extrémité arrière du trou de retenue 27. Le ressort 29 pousse l'obturateur 28 vers le plateau oscillant 22. L'extrémité arrière de l'arbre d'entraînement 16 est insérée dans l'obturateur 28. Un palier radial 30 est adapté, pour coulisser, dans la partie à grand diamètre 28a. Une broche encliquetable 31 est fixée sur la surface intérieure de la partie à grand diamètre 28a afin d'empêcher l'obturateur 28 de tomber hors du trou de retenue 27. L'extrémité arrière de l'arbre d'entraînement 16 est supportée par le palier radial 30 et l'obturateur 28 à l'intérieur du trou de retenue 27. Un passage d'aspiration 32 est défini au centre du boîtier arrière 13 et du plateau de soupape 14. Le passage 32 s'étend le long de l'axe de l'arbre d'entraînement 16 et communique avec le trou de retenue 27. Le passage d'aspiration 32 fonctionne comme une zone de pression d'aspiration. Une surface de positionnement 33 est définie sur le plateau de soupape 14, autour de l'ouverture intérieure du passage d'aspiration 32. L'extrémité arrière de l'obturateur 28 bute contre la surface de positionnement 33. Le fait que l'extrémité arrière de l'obturateur 28 bute contre la surface de positionnement 33 empêche l'obturateur 28 de se déplacer plus en arrière et plus loin du plateau entraînement 21. Un palier de poussée 34 est supporté, pour coulisser, par l'arbre d'entraînement 16 et est situé entre le plateau oscillant 22 et l'obturateur 28. La force du ressort 29 maintient constamment le palier de poussée 34 entre le plateau oscillant 22 et l'obturateur 28. Alors que le plateau oscillant 22 se déplace vers l'obturateur 28, l'inclinaison du palier de poussée 34 est transmise à l'obturateur 28 au moyen du palier de poussée 34. La transmission de l'inclinaison déplace l'obturateur 28 vers la surface de positionnement 33 en s'opposant à la force de poussée du ressort 29. Le palier de poussée 34 empêche que la rotation du plateau oscillant 22 soit transmise à l'obturateur 28. Une pluralité d'alésages cylindriques lia s'étend à travers le bloc de culasse 11 et est située autour de l'axe de l'arbre d'entraînement 16. Les alésages cylindriques lia sont espacés à intervalles réguliers. Un piston à une seule tête 35 est logé dans chaque alésage cylindrique lia. Le plateau oscillant 22 est couplé au piston 35 grâce à une paire de patins semisphériques 36. La rotation du plateau oscillant 22 est convertie en un mouvement de vaet-vient linéaire de chaque piston 35 dans l'alésage cylindrique lia associé. Une chambre d'aspiration 37 en forme d'anneau est définie dans le boîtier arrière 13. La chambre d'aspiration 37 communique avec le trou de retenue 27 par le biais d'un trou de communication 45. Une chambre de refoulement 38 en forme d'anneau est définie autour de la chambre d'aspiration 37 dans le boîtier arrière 13. Chaque alésage cylindrique lia est muni d'un port d'aspiration 39 et d'un port de refoulement 40 qui sont formés dans le plateau de soupape 14. Un clapet de soupape d'aspiration 41 est fourni pour chaque port d'aspiration 39 dans le plateau de soupape 14. Un clapet de soupape de refoulement 42 est fourni pour chaque port de refoulement 40 dans le plateau de soupape 14. Au moment o chaque piston 35 se déplace entre le point mort haut et le point mort bas dans l'alésage cylindrique lia associé, le gaz réfrigérant dans la chambre d'aspiration 37 pénètre dans chaque alésage lia par l'intermédiaire du port d'aspiration 39 associé, tout en provoquant le fléchissement du clapet de soupape d'aspiration 41 associé en position ouverte. Au moment o chaque piston 35 se déplace entre le point mort bas et le point mort haut dans l'alésage cylindrique lia associé, le gaz réfrigérant est comprimé dans l'alésage cylindrique lia et refoulé vers la chambre de refoulement 38 par l'intermédiaire du port de refoulement 40 associé, tout en provoquant le fléchissement du clapet de soupape de refoulement 42 en position ouverte. Une butée d'arrêt 43 est fournie pour chaque clapet de soupape de refoulement 42. La dimension de l'ouverture de chaque clapet de soupape de refoulement 42 est définie par le contact entre le clapet de soupape 42 et la butée d'arrêt 43 associée. Un palier de poussée 44 est situé entre le boîtier avant 12 et le rotor 21. Le palier de poussée 44 transmet la force de réaction à la compression qui est produite dans les alésages cylindriques lia et qui est appliquée au rotor 21 par l'intermédiaire des pistons 35, des patins 36, du plateau oscillant 22, et les broches de guidage 23. La chambre d'aspiration 37 est reliée au trou de retenue 27 par l'intermédiaire d'une ouverture 45. Le fait que l'obturateur 28 bute contre la surface de positionnement 33 sépare l'ouverture 45 du passage d'aspiration 32. Un conduit 46 s'étend à travers le centre de l'arbre d'entraînement 16. Le conduit 46 présente un orifice d'entrée 46a, qui est relié à la chambre de bielle 15 à proximité du joint à lèvres 20, et un orifice de sortie 46b qui est relié à l'intérieur de l'obturateur 28. Un trou de libération de pression 47 s'étend à travers la paroi périphérique de l'obturateur 28. Le trou de libération de pression 47 met en communication l'intérieur de l'obturateur 28 et le trou de retenue 27. Un passage de mise sous pression 48 relie la chambre de refoulement 38 et la chambre de bielle 15. Une soupape de commande 49 est prévue dans le passage de mise sous pression 48 afin d'ouvrir et de fermer, de manière sélective le passage 48. Un passage de détection de pression 50 relie le passage d'aspiration 32 et la soupape de commande 49 afin de communiquer la pression d'aspiration à la soupape de commande 49. Un port de sortie 51 est prévu dans le bloc de culasse 11. Le port de sortie 51 communique avec la chambre de refoulement 38. Un circuit réfrigérant extérieur 52 relie le port de sortie 51, à travers lequel le gaz réfrigérant est refoulé, au passage d'aspiration 32, à travers lequel le gaz réfrigérant est aspiré. Le circuit réfrigérant extérieur 52 comporte un condenseur 53, une soupape de détente 54 et un évaporateur 55. La soupape de détente 54 commande la vitesse d'écoulement du réfrigérant en fonction des fluctuations de la température à l'orifice de sortie de l'évaporateur 55. Un détecteur de température 56 est situé à proximité de l'évaporateur 55. Le détecteur de température 56 détecte la température de l'évaporateur 55 et envoie des signaux relatifs à la température détectée à un ordinateur de commande 57. L'ordinateur 57 est relié à différents dispositifs comportant un régulateur de température 58, un détecteur de température de compartiment du passager 59, un commutateur de mise en marche du conditionneur d'air 60, et un détecteur de vitesse du moteur. Les données qui incluent la température cible fixée par le régulateur de température 58, la température détectée par le détecteur de température 56, la température dans le compartiment du passager détectée par le détecteur de température de compartiment 59, l'état de MARCHE/ARRET du commutateur de mise en marche du conditionneur d'air 60, et la vitesse du moteur détectée par le détecteur de vitesse sont lues par l'ordinateur. En se basant sur ces données, l'ordinateur 57 ordonne au circuit d'entraînement 62 d'envoyer un courant électrique d'une certaine intensité à un solénoïde 63 de la soupape de commande 49. La soupape de commande 49 comporte un boîtier de soupape 64 et une partie de solénoïde 65 (partie actionnée électromagnétiquement) qui sont fixés l'un à l'autre. Une chambre de soupape 66 est définie entre le boîtier 64 et la partie de solénoïde 65. Un corps de soupape 67 est agencé dans la chambre de soupape 66. Un trou de soupape 68 relié à la chambre de soupape 66 s'étend selon une direction axiale dans le boîtier 64, en direction du corps de soupape 67. Un premier ressort 69 est agencé entre le corps de soupape 67 et la paroi interne de la chambre de soupape 66 afin de pousser le corps de soupape 67 dans le sens de l'ouverture du trou de soupape 68. La chambre de soupape 66 communique avec la chambre de refoulement 38 dans le boîtier arrière 13 par le biais d'un premier port 70 et du passage de mise sous pression 48. Une chambre de détection de pression 71 est définie dans la partie supérieure du boîtier 64. La chambre de détection de pression 71 est munie d'un soufflet 73 qui sert d'élément de détection de pression, et est reliée au passage d'aspiration 32 par le biais d'un deuxième port 72 et au passage de détection 50. La pression d'aspiration dans le passage d'aspiration 32 est ainsi introduite dans la chambre 71 par l'intermédiaire du passage de détection 50. Un guide tige 74 s'étend, de manière continue, à partir du trou de soupape 68 et relie la chambre de détection 71 et la chambre de soupape 66. Une première tige 75 est insérée, pour coulisser, dans le guide tige 74. La première tige 75 relie, pour fonctionner, le corps de soupape 67 et le soufflet 73. La partie de la première tige 75 qui est située près du corps de soupape 67 présente un diamètre inférieur afin d'assurer le passage du gaz réfrigérant dans le trou de soupape 68. Un troisième port 76 est défini dans le boîtier 64 entre la chambre de soupape 66 et la chambre de détection de pression 71. Le troisième port 76 s'étend perpendiculairement au trou de soupape 68 et est relié à la chambre de bielle 15 grâce au passage de mise sous pression 48. Le premier port 70, la chambre se soupape 66, le trou de soupape 68 et le troisième port 76 constituent une partie du passage de mise sous pression 48. Un compartiment de logement 77 est prévu dans la partie de solénoïde 65. Un mécanisme fixe en acier 78 est logé dans la partie supérieure de la chambre de logement 77. Le mécanisme fixe 78 définit un compartiment de solénoïde 79 dans la partie de solénoïde 65. Un mécanisme mobile 80 en acier, cylindrique, est retenu, pour assurer un mouvement de va-et-vient, dans le compartiment de solénoïde 79. Un second ressort 81 est fourni entre le mécanisme mobile 80 et le compartiment de logement 77. La force d'élasticité du second ressort 81 est inférieure à celle du premier ressort 65. Un trou de guidage 82 s'étend à travers le mécanisme fixe 78 et relie le compartiment de solénoïde 79 et la chambre de soupape 66. Une deuxième tige 83 est formée solidairement avec le corps de soupape 67 et est insérée, pour coulisser, à travers le trou de guidage 82. La force des premier et second ressorts 69, 81 pousse l'extrémité de la seconde tige 83 contre le mécanisme mobile 80. La seconde tige 83 relie, pour fonctionner, le mécanisme mobile 80 et le corps de soupape 67. Une rainure de communication 84 s'étend le long de la paroi latérale du mécanisme fixe 78. Un trou de communication 85 est défini dans le boîtier de soupape 64. Un interstice 86 est défini entre la paroi interne du boîtier arrière 13 et la soupape de commande 49. Le compartiment de solénoïde 79 est mis en communication avec le troisième port 76 par le biais de la rainure de communication 84, du trou de communication 85 et de l'interstice 86. En d'autres termes, la pression dans le compartiment de solénoïde 79 est égale à la pression dans le trou de soupape 68. Cette pression correspond à la pression Pc dans la chambre de bielle. Le solénoïde cylindrique 63 entoure les mécanismes 78, 80. L'ordinateur 57 fournit au solénoïde 63 une certaine intensité de courant électrique par l'intermédiaire du circuit d'entraînement 62. Le fonctionnement du compresseur décrit ci-dessus va maintenant être décrit. Lorsque le commutateur de mise en marche du conditionneur d'air 60 est activé, l'ordinateur 57 excite le solénoïde 63 si la température détectée par le détecteur de température du compartiment 59 est supérieure à la température cible fixée par le régulateur de température 58. En conséquence, une certaine intensité de courant électrique est envoyée à la bobine 87 par le circuit d'entraînement 62. Ceci produit une force d'attraction magnétique entre les mécanismes 78, 80 comme l'illustrent les figures 1 et 2. La force d'attraction est transmise au corps de soupape 67 grâce à la seconde tige 83, et ainsi pousse le corps 67 dans le sens de la fermeture du trou de soupape 68 en s'opposant à la force du premier ressort 69. La longueur du soufflet 73 varie selon les fluctuations de la pression d'aspiration Ps qui est introduite dans la chambre de détection de pression 71, en provenance du passage d'aspiration 32, par l'intermédiaire du passage de détection 50. Le changement de longueur du soufflet 73 est transmis au corps de soupape 67 grâce à la première tige 75. Plus la pression d'aspiration Ps est élevée, plus le soufflet 73 raccourcit. Au fur et à mesure du raccourcissement du soufflet 73, le soufflet 73 déplace le corps de soupape 67 dans le sens de la fermeture du trou de soupape 68. La zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 est déterminée par l'équilibre d'une pluralité de forces qui agissent sur le corps de soupape 67. La zone d'ouverture est plus particulièrement déterminée par la position d'équilibre du corps de soupape 67, qui est affectée par la force du solénoïde 63 qui agit sur le corps de soupape 67 par l'intermédiaire de la seconde tige 83, la force du soufflet 73 agissant sur le corps de soupape 67 par l'intermédiaire de la première tige 75, et la force du premier ressort 69. La quantité de gaz réfrigérant qui est envoyé dans la chambre de bielle 15 en provenance de la chambre de refoulement 38 est déterminée par la valeur du courant électrique qui circule à travers le solénoïde 63. Ainsi, l'intensité du courant électrique détermine l'inclinaison du plateau oscillant 22. Si la valeur du courant qui circule à travers le solénoïde 63 est élevée, la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 augmente. Ceci augmente la quantité de gaz sous haute pression qui est alimenté dans la chambre de bielle 15, en provenance de la chambre de refoulement 38. En conséquence, l'inclinaison du plateau oscillant 22 devient peu importante, ce qui réduit le déplacement du compresseur. Il en résulte que la pression du gaz qui retourne à la chambre d'aspiration 37 en provenance du circuit réfrigérant extérieur 52 diminue. Au contraire, si la valeur du courant qui circule à travers le solénoïde 63 est faible, la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 diminue. Ceci augmente l'inclinaison du plateau oscillant 22 et entraîne l'augmentation du déplacement du compresseur. Il en résulte que la pression du gaz dans la chambre d'aspiration 37 augmente. De cette manière, l'ordinateur 57 commande la chambre d'aspiration en modifiant la valeur du courant qui circule à travers le solénoïde 63. La charge de fonctionnement, ou charge de refroidissement, du compresseur est importante lorsque la température dans le compartiment du passager détectée par le détecteur de température 58 est plus élevée que la température cible fixée par le régulateur de température 58. Dans un tel état, il est nécessaire de réduire les pressions d'aspiration et de refoulement qui agissent dans le compresseur. Par conséquent, l'ordinateur 57 ordonne au circuit d'entraînement 62 de modifier la pression d'aspiration en fonction de la température détectée. Ceci augmente la force d'attraction entre le mécanisme fixe 78 et le mécanisme mobile 80, ce qui augmente la force obtenue qui entraîne la fermeture du trou de soupape 68 par le corps de soupape 67. Il en résulte que la pression d'aspiration Ps nécessaire pour déplacer le corps de soupape 67 dans le sens de la fermeture du trou de soupape 68 diminue. En d'autres termes, une augmentation de l'intensité du courant qui circule à travers la soupape de commande 49 permet à la soupape 49 de fonctionner et de se fermer avec de plus faibles pressions d'aspiration Ps. Lorsque le trou de soupape 68 dans la soupape de commande 49 est complètement fermé par le corps de soupape 67, le passage de mise sous pression 48 est fermé. Ceci arrête l'alimentation en gaz réfrigérant sous haute pression entre la chambre de refoulement 38 et la chambre de bielle 15. Par conséquent, la pression Pc dans la chambre de bielle 15 devient sensiblement la même que la pression dans la chambre d'aspiration 37, et déplace le plateau oscillant 22 jusqu'à son inclinaison maximale, comme le montre la figure 2. Le fait que le plateau oscillant 22 bute contre la saillie 21a du plateau d'entraînement 21 empêche une inclinaison supérieure du plateau oscillant 22. Lorsque le plateau oscillant 22 est incliné dans cette position, le déplacement du compresseur est maximum. La charge de fonctionnement du compresseur est faible lorsque la différence entre la température du compartiment du passager détectée par le détecteur de température 59 et la température cible fixée par le régulateur de température 58 est faible. Dans cet état, l'ordinateur 57 ordonne au circuit d'entraînement 62 de réduire l'intensité du courant qui circule à travers le solénoïde 63 en fonction de la température. Ceci réduit la force d'attraction entre le mécanisme fixe 78 et le mécanisme mobile 80, ce qui réduit la force obtenue qui déplace le corps de soupape 64 dans le sens de la fermeture du trou de soupape 66. Ceci élève la pression Ps nécessaire pour déplacer le corps de soupape 67 dans le sens de la fermeture du trou de soupape 68. En d'autres termes, au fur et à mesure que l'intensité du courant qui circule à travers la soupape de commande 49 diminue, la soupape 49 fonctionne et se ferme avec des pressions d'aspiration Ps plus élevées. Une zone d'ouverture plus grande entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 augmente la vitesse d'écoulement du gaz réfrigérant entre la chambre de refoulement 38 et la chambre de bielle 15. Ceci augmente la pression Pc dans la chambre de bielle 15. En outre, lorsque la charge de refroidissement est faible, la pression d'aspiration est faible et la pression P dans les alésages cylindriques lia est, ainsi, faible. Par conséquent, la différence entre la pression Pc dans la chambre de bielle 15 et la pression P dans chaque cylindre lia est importante. Ceci réduit l'inclinaison du plateau oscillant 22. Le déplacement du compresseur devient, ainsi, peu important. Au fur et à mesure que la charge de fonctionnement devient minimale, la température de l'évaporateur 55 dans le circuit réfrigérant extérieur 52 chute jusqu'à une température de formation de givre. Lorsque le détecteur de température 56 détecte une température inférieure à la température de formation du givre, l'ordinateur 57 ordonne au circuit d'entraînement 62 d'arrêter d'exciter le solénoïde 63. Ceci supprime la force d'attraction magnétique produite entre le mécanisme fixe 78 et le mécanisme mobile 80. Le corps de soupape 67 est ensuite déplacé par la force du premier ressort 69 qui s'oppose à la force moins importante du second ressort 81, qui est transmise par le mécanisme mobile 80 et la seconde tige 83. Le corps de soupape 67 est déplacé dans le sens de l'ouverture du trou de soupape 66, jusqu'à ce que la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 devienne maximale, comme le montre l'état illustré sur la figure 3. En conséquence, la vitesse de l'écoulement du gaz entre la chambre de refoulement 38 et la chambre de bielle 15 par l'intermédiaire du passage de mise sous pression 48 est augmenté. Ceci élève la pression Pc dans la chambre de bielle 15, et déplace l'inclinaison du plateau oscillant 22 jusqu'à sa position d'inclinaison minimale. Dans cet état, le déplacement du compresseur devient minimum. Lorsque le commutateur 60 est désactivé, l'ordinateur 57 ordonne au circuit d'entraînement 62 d'arrêter d'exciter le solénoïde 63 et déplace le plateau oscillant 22 jusqu'à sa position d'inclinaison minimale. L'obturateur 28 coulisse selon l'inclinaison du plateau oscillant 22. Lorsque l'inclinaison du plateau oscillant 22 diminue, l'obturateur 28 réduit progressivement la zone transversale du passage entre le passage d'aspiration 32 et la chambre d'aspiration 37. Ceci réduit progressivement la quantité de gaz réfrigérant qui pénètre dans la chambre d'aspiration 37 en provenance du passage d'aspiration 32. La quantité de gaz réfrigérant qui pénètre dans les alésages cylindriques lia, à partir de la chambre d'aspiration 37 diminue en conséquence. Il en résulte que le déplacement du compresseur diminue progressivement. Puisque la pression de refoulement Pd diminue de manière progressive, les changements brusques du couple de charge du compresseur sont empêchés. Ceci supprime les chocs qui peuvent se produire à cause de changements brusques du couple de charge lorsque le déplacement du compresseur est modifié et passe d'un état minimum à un état maximum. Lorsque le plateau oscillant 22 est situé dans sa position d'inclinaison minimale, l'obturateur 28 bute contre la surface de positionnement 33. Ceci sépare le passage d'aspiration 32 de la chambre d'aspiration 37 et arrête l'écoulement du gaz entre le circuit réfrigérant extérieur 52 et la chambre d'aspiration 37. En conséquence, la circulation du gaz réfrigérant entre le circuit 52 et le compresseur est empêchée. L'inclinaison du plateau oscillant 22 par rapport à l'arbre d'entraînement 16, lorsqu'il est situé dans sa position d'inclinaison minimum est légèrement supérieure à zéro degré. Zéro degré fait référence à l'angle d'inclinaison du plateau oscillant 23 lorsqu'il est perpendiculaire à l'axe de l'arbre d'entraînement 16. Sans tenir compte du fait que le plateau oscillant est dans sa position d'inclinaison minimale, le gaz réfrigérant est refoulé des alésages cylindriques lla vers la chambre de refoulement 38. C'est-à-dire que le compresseur continue à fonctionner dans l'état de déplacement minimum. Le gaz réfrigérant quitte ensuite la chambre de refoulement 38 et pénètre dans la chambre de bielle 15 par l'intermédiaire du passage de mise sous pression 48. Le gaz réfrigérant est ensuite transporté à travers le conduit 46, le trou de libération 47, la chambre d'aspiration 37, les alésages cylindriques lla et retourne à la chambre de refoulement 38. C'est-à-dire que lorsque le plateau oscillant 22 est dans sa position d'inclinaison minimale, le gaz réfrigérant circule à l'intérieur du compresseur et parcourt un circuit qui se compose de la chambre de refoulement 38, du passage de mise sous pression d'alimentation 48, de la chambre de bielle 15, du conduit 46, du passage de libération 47, du trou de retenue 27, de la chambre d'aspiration 37 et des alésages cylindriques lla. La circulation du gaz réfrigérant permet à l'huile de graissage en suspension dans le gaz de lubrifier les parties mobiles du compresseur. La charge de refroidissement augmente lorsque la température dans le compartiment du passager, qui est détectée par le détecteur de température 59, augmente et est supérieure à la température cible fixée par le régulateur de température du compartiment 58. Si le commutateur 60 est activé et le plateau oscillant 22 est situé dans sa position d'inclinaison minimale, l'ordinateur 57 excite le solénoïde 63. Ceci ferme le passage de mise sous pression 48 et arrête l'écoulement du gaz réfrigérant entre la chambre de refoulement 38 et la chambre de bielle 15. La pression Pc dans la chambre de bielle 15 est libérée vers la chambre d'aspiration 37 à travers le conduit 46 et le trou de libération 47. Au fur et à mesure que la pression dans la chambre de bielle diminue, le ressort 29 se dilate et quitte son état contracté représenté sur la figure 3. L'obturateur 28 se déplace et quitte la surface de positionnement 33 et augmente l'inclinaison du plateau oscillant 22 de sa position d'inclinaison minimale représentée à la figure 3. Ceci augmente progressivement la vitesse d'écoulement du gaz réfrigérant entre le passage d'aspiration 32 et la chambre d'aspiration 37. L'augmentation progressive de la quantité de gaz réfrigérant aspirée dans les alésages cylindriques lla augmente progressivement le déplacement du compresseur. La pression de refoulement Pd du compresseur augmente progressivement. Le couple du compresseur augmente en conséquence. Ainsi, le changement progressif du couple du compresseur qui se produit au fur et à mesure que le déplacement passe du minimum au maximum supprime les chocs qui sont produits par des changements brusques du couple du compresseur. Lorsque le moteur, qui sert de source d'entraînement extérieure, s'arrête, le fonctionnement du compresseur est également arrêté. En d'autres termes, le plateau oscillant 22 s'arrête de tourner et le solénoïde 63 de la soupape de commande 49 n'est plus excité. Ceci ouvre le passage de mise sous pression 48 et déplace le plateau oscillant 22 dans sa position d'inclinaison minimale. La pression dans le compresseur devient uniforme si le compresseur reste dans l'état arrêté. Dans cet état, le ressort 26 maintient le plateau oscillant 22 dans sa position d'inclinaison minimale. Par conséquent, lorsque le moteur redémarre, le compresseur commence à fonctionner avec le plateau oscillant 22 situé dans sa position d'inclinaison minimale. Dans cette position, la charge de couple du compresseur est minimale. Ceci supprime les chocs qui peuvent se produire lors du démarrage du compresseur. Une augmentation de la vitesse Nc du compresseur augmente le déplacement du compresseur par unité de temps. Ceci augmente la quantité de gaz réfrigérant refoulée dans le circuit réfrigérant extérieur 52 en provenance du compresseur. Ainsi, la capacité de refroidissement du circuit réfrigérant 52 est améliorée. Dans cet état, l'augmentation de la quantité de gaz réfrigérant aspirée dans les alésages cylindriques lia par unité de temps réduit la pression d'aspiration Ps. Ceci réduit la pression d'aspiration Ps communiquée à la chambre de détection 71 de la soupape de commande 49 et dilate le soufflet 73. La dilatation du soufflet 73 est transmise au corps de soupape 67 par la première tige 75. Ceci augmente la zone de passage de l'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68. Il en résulte que la quantité de gaz réfrigérant alimentée dans la chambre de bielle 15, depuis la chambre de refoulement 38 augmente. Ceci réduit l'inclinaison du plateau oscillant 22 et réduit le déplacement du compresseur. De cette manière, une augmentation de la vitesse Nc du compresseur augmente la quantité de gaz réfrigérant soutirée dans les alésages cylindriques lla et réduit, automatiquement, le déplacement du compresseur. Lorsqu'il fonctionne dans une plage de vitesses élevées, le compresseur est commandé de la manière suivante. La force d'entraînement du moteur E est transmise au compresseur au moyen de la courroie 18 et de la poulie 17. Ainsi, une augmentation de la vitesse Ne du moteur entraîne une augmentation de la vitesse de rotation de l'arbre d'entraînement 16, ou de la vitesse du compresseur Nc. L'ordinateur 57 calcule la vitesse du compresseur Nc à partir du rapport entre le diamètre de la poulie couplée à l'arbre d'entraînement du moteur et le diamètre de la poulie 17, et la vitesse Ne du moteur détectée par un détecteur de vitesse du moteur 61. Lorsque le courant entré I qui circule à travers le solénoïde 63 se trouve dans la plage I1 I I2, et lorsque la vitesse du compresseur Nc est supérieure à une valeur prédéterminée (par exemple 5000 t/min) et entre ainsi dans la plage des vitesses élevées (figure 4), l'ordinateur 57 limite le courant entré I à la valeur I2. Ainsi, comme le montre la figure 4, la relation qui lie le courant entré I et la vitesse Nc du compresseur est limitée par la plage indiquée en ligne de pointillés au cours du fonctionnement du compresseur. Lorsque la vitesse Nc du compresseur se trouve dans la plage de vitesses élevées, la limitation du courant entré I réduit la force d'attraction produite entre le mécanisme fixe 78 et le mécanisme mobile 80. Ainsi, la zone d'ouverture de la soupape de commande 49 devient peu importante. Ceci réduit en outre l'inclinaison du plateau oscillant 22 et par conséquent, le déplacement du compresseur. Par conséquent, lorsqu'il fonctionne dans la plage de vitesses élevées, le compresseur ne peut fonctionner dans l'état de déplacement maximum. La pression d'aspiration est modifiée lorsqu'on limite le courant d'entrée I du solénoïde 63 à la valeur I2. La dilatation du soufflet 73 réduit automatiquement le déplacement du compresseur au fur et à mesure que la vitesse Nc du compresseur augmente. Lorsque l'augmentation de la quantité de gaz aspirée dans les alésages cylindriques lla et la diminution du déplacement du compresseur s'équilibrent, la pression Ps dans le passage d'aspiration 32 et la chambre d'aspiration 37 est maintenue à un état constant. Ceci maintient la pression dans l'évaporateur 55 du circuit réfrigérant externe 52 à une valeur constante et ceci maintient la capacité de refroidissement maximale du compresseur à un certain niveau, sans tenir compte de la vitesse Nc du compresseur. Ainsi, lorsque la vitesse Nc du compresseur est supérieure à 5000 t/min, le déplacement du compresseur diminue. Puisque le déplacement du compresseur n'est pas maximum lorsque le compresseur fonctionne dans un état de vitesse élevée, la charge qui agit sur le compresseur diminue. En d'autres termes, la réaction de compression qui agit sur les parties mobiles, telles que les paliers , 34 et le joint à lèvres 20 diminue. La pression Pc dans la chambre de bielle 15 diminue également. Ainsi, la lubrification et le refroidissement de ces pièces mobiles sont facilités lorsque le compresseur fonctionne dans un état de vitesse élevée. En conséquence, la durabilité du compresseur est améliorée par une simple limitation du courant d'entrée I du courant qui circule à travers le solénoïde 63 à la valeur prédéterminée I2 en ampères. Si la vitesse Nc du compresseur augmente lorsque la charge de refroidissement est constante, la fluctuation de la pression d'aspiration est détectée par le soufflet 73 et transmise au corps de soupape 67. Ceci ajuste la zone d'ouverture du passage de mise sous pression 48. Ainsi, le déplacement du compresseur diminue progressivement au fur et à mesure que la vitesse Nc du compresseur augmente. En conséquence, la diminution du déplacement du compresseur en fonction du déplacement du compresseur réduit la charge qui agit sur le compresseur. Un deuxième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable sans embrayage selon la présente invention va maintenant être décrit en référence aux figures 6 à 8. Dans ce mode de réalisation, la chambre de bielle fait partie du passage d'aspiration. Comme le montre la figure 6, un deuxième passage d'aspiration 91 est disposé dans le bloc de culasse 11. Le deuxième passage d'aspiration 91 relie le trou de retenue 27 et la chambre de bielle 15. Le gaz réfrigérant alimenté dans le trou de retenue 27 à partir du passage d'aspiration 32 est aspiré dans la chambre de bielle 15 à travers le deuxième passage d'aspiration 91. Le gaz réfrigérant est aspiré dans la chambre d'aspiration 37, depuis la chambre de bielle 15, par l'intermédiaire du conduit 46 qui s'étend à travers l'arbre d'entraînement 16, et un passage de réglage 93, qui s'étend à travers le bloc de culasse 11, le plateau de soupape 14, et le boîtier arrière 13. Le conduit 46 présente un orifice de sortie 46a, qui est relié à la chambre de bielle 15 à proximité du joint à lèvres 20, et un orifice de sortie 46b qui est relié à l'intérieur de l'obturateur 28. Un trou traversant 94 s'étend à travers la paroi périphérique de l'obturateur 28 et relie l'intérieur de l'obturateur 28 et le passage de réglage 93. Une seconde chambre de soupape 95 communique avec le passage de réglage 93 et le passage d'aspiration 37. Une soupape à bague 97 est logée, de manière mobile, dans la chambre de soupape 95. Un trou de soupape conique 96 s'étend à travers la paroi avant de la chambre de soupape 95. Une partie de soupape conique 98, qui correspond au trou de soupape 96, est définie sur la soupape à bague 97. Un ressort 99 est agencé entre la soupape à bague 97 et la paroi avant de la chambre de compression 95. Le ressort 99 pousse la soupape à bague 97 et l'éloigne du trou de soupape 96. Un passage de compression 100 fait communiquer la chambre de refoulement 38 avec une chambre de pression de commande 101 définie à l'arrière de la soupape à bague 97 dans la chambre de soupape 95. Un passage de dépressurisation 102 s'étend à travers le boîtier arrière 13, le plateau de soupape 14, et le bloc de culasse 11 afin de relier la chambre de pression de commande 101 et la chambre de bielle 15. Comme le montre la figure 8, la plage élevée de vitesse Nc du compresseur comporte une première valeur prédéterminée (5000 t/min) et une seconde valeur prédéterminée (6500 t/min). Lorsque la vitesse Nc du compresseur est inférieure à la première vitesse prédéterminée, le courant d'entrée est limité à la valeur Il et limitée à la valeur I2 lorsque la vitesse Nc du compresseur est inférieure à la seconde vitesse prédéterminée. Lorsque le courant d'entrée I qui circule à travers le solénoïde 63 est comprise dans la plage de I1 I I2 et que la vitesse Nc du compresseur est supérieure à 5000 t/min, l'ordinateur 57 réduit, de manière continue, le courant d'entrée I de Il à I2. Lorsque la charge de refroidissement est importante, le courant d'entrée I du courant qui circule à travers le solénoïde 63 de la soupape de commande 49 augmente. Ceci excite fortement le solénoïde 63 et pousse le corps de soupape 67 dans le sens de la réduction de la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68, tel que le montre l'état illustré sur la figure 6. Au fur et à mesure que la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 diminue, la quantité de gaz réfrigérant qui s'écoule dans la chambre de commande 101, en provenance de la chambre de refoulement 38, par le biais du passage de compression diminue. En même temps, le gaz réfrigérant dans la chambre de commande 101 s'échappe vers la chambre de bielle 15 par l'intermédiaire du passage de dépressurisation 102. Ceci réduit la pression dans la chambre de commande 101 et déplace la soupape à bague 97 vers l'arrière. Ceci augmente la quantité de gaz réfrigérant qui s'écoule dans la chambre d'aspiration 37 au moyen du conduit 46, du passage de réglage 93, du trou de soupape 96, qui est libre de tout effet d'étranglement produit par la partie de soupape 98, et de la chambre de bielle 15. Ainsi, la pression dans la chambre d'aspiration 37 augmente. En conséquence, la différence entre la pression Pc dans la chambre de bielle 15 et la pression P dans les alésages cylindriques lla devient faible. Ceci provoque le déplacement du plateau oscillant 22 vers sa position d'inclinaison maximale. Dans cet état, le gaz réfrigérant dans le passage d'aspiration 32, qui est alimenté à partir du circuit de gaz réfrigérant 52, est transporté à travers le trou de retenue 27, le second passage d'aspiration 91, la chambre de bielle 15, le conduit 46, l'intérieur de l'obturateur 28, le trou traversant 94, le passage de réglage 93, pour être envoyé dans la chambre d'aspiration 37. Lorsque le passage de compression 100 est complètement fermé, c'est-à-dire lorsque le corps de soupape 67 de la soupape de commande 49 ferme complètement le trou de soupape 68, l'écoulement du gaz réfrigérant entre la chambre de refoulement 38 et la chambre de commande 101 est empêché. Ceci entraîne que la pression dans les alésages cylindriques lla devient sensiblement égale à la pression dans la chambre de bielle 15 et provoque le maintien du plateau oscillant 22 dans sa position d'inclinaison maximale, dans laquelle le déplacement du compresseur est maximum. Puisque le passage de compression 100 est fermé par la soupape de commande 49, le gaz réfrigérant sous haute pression dans la chambre de refoulement 38 est alimenté dans le circuit réfrigérant extérieur 52 sans traverser le passage de compression 100 ni le passage de dépressurisation 102. Si la charge de fonctionnement du compresseur devient faible à cause de la basse température dans le compartiment du passager, le courant d'entrée I du courant qui circule à travers le solénoïde 63 diminue. Ceci réduit la force d'excitation du solénoïde 63 et réduit la force de poussée qui agit sur le corps de soupape 67 dans le sens de la réduction de la zone d'ouverture entre le trou de soupape 68 et le corps 67. Il en résulte que la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 augmente, comme le montre l'état illustré sur la figure 7. Au fur et à mesure que la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 augmente, la quantité de gaz réfrigérant qui s'écoule dans la chambre de commande 101, en provenance de la chambre de refoulement 38 au moyen du passage de compression 100, augmente. Ceci augmente la pression dans la chambre de commande 101 et déplace la soupape à bague vers l'avant. Le mouvement vers l'avant de la soupape à bague 97 entraîne un étranglement du trou de soupape 96 par la partie de soupape 98. Ceci réduit la quantité de gaz réfrigérant qui s'écoule dans la chambre d'aspiration 37, en provenance de la chambre de bielle 15 et réduit la pression dans la chambre d'aspiration 37. Par conséquent, la différence entre la pression Pc dans la chambre de bielle 15 et la pression P dans les alésages cylindriques lla devient importante. Ceci provoque le déplacement du plateau oscillant 22 vers sa position d'inclinaison minimale. Si cet état dure, le solénoïde de la soupape de commande 49 n'est plus excité. Ceci supprime la force du solénoïde 63 qui agit sur le corps de soupape 67 et ouvre, à son maximum, la soupape de commande 49. Lorsque la zone d'ouverture entre le corps de soupape 67 et le trou de soupape 68 est dans un état maximum, une grande quantité de gaz réfrigérant est envoyée dans la chambre de commande 101 à partir de la chambre de refoulement 38. Ceci augmente en outre la pression dans la chambre de commande 101 et déplace la soupape à bague 97 vers la position la plus avancée dans laquelle l'effet d'étranglement de la partie de soupape 98 devient maximum et la zone de passage du trou de soupape 96 devient minimum. En conséquence, la différence entre la pression dans la chambre de bielle 15 et la pression dans les alésages cylindriques lla augmente encore. Ceci maintient le plateau oscillant 22 dans sa positon d'inclinaison minimum et entraine un déplacement minimum du compresseur. Dans cet état, l'obturateur 28 ferme le passage d'aspiration 28. Ceci forme un passage de circulation qui comporte la chambre de refoulement 38, le passage de compression 100, la chambre de commande 101, le passage de dépressurisation 102, la chambre de bielle 15, le conduit 41, la chambre d'aspiration 37, et les alésages cylindriques lla. Le gaz réfrigérant circule à travers le passage de circulation. Les effets avantageux du premier mode de réalisation sont également obtenus grâce à la structure du deuxième mode de réalisation. En outre, le courant d'entrée I qui circule à travers le solénoïde 63 diminue de manière continue d'une première valeur prédéterminée Il à une seconde valeur prédéterminée I2. Ceci modifie progressivement la pression d'aspiration. En conséquence, les chocs, qui se produisent lors des changements brusques du couple du compresseur lorsque la vitesse du moteur augmente, sont évités. En outre, la structure du deuxième mode de réalisation réduit les fluctuations de la température de l'air refroidi qui souffle dans le compartiment du passager et qui sont dues aux changements de capacité de refroidissement. La figure 9 décrit un troisième mode de réalisation d'un compresseur à déplacement variable sans engrenage selon la présente invention. L'ordinateur 57 mémorise des données qui sont nécessaire pour réduire, de manière continue, le courant d'entrée I maximum qui circule à travers le solénoïde 63 au fur et à mesure que la vitesse Nc du compresseur augmente après avoir dépassé une valeur prédéterminée, de, par exemple 5000 t/min. L'ordinateur 57 limite et réduit, de manière continue, le courant d'entrée I en fonction de la vitesse Nc du compresseur. La structure du troisième mode de réalisation réduit le courant d'entrée I qui circule à travers le solénoïde 63 et augmente la pression d'aspiration. En conséquence, au fur et à mesure que la vitesse Nc du compresseur devient plus élevée, le corps de soupape est poussé par une pression d'aspiration Ps plus élevée. Ainsi, le déplacement du compresseur devient moins important au fur et à mesure que la vitesse Nc du compresseur s'élève. Ceci réduit la charge qui agit sur le compresseur et en outre améliore la durabilité du compresseur. Bien que quelques modes de réalisation de la présente invention seulement aient été décrits dans le présent document, les spécialistes de la technique comprendront que la présente invention peut être réalisée sous bien d'autres formes spécifiques sans qu'on s'éloigne de l'esprit ou du cadre de l'invention. En particulier, la présente invention peut être réalisée sous les formes suivantes. Dans chacun des modes de réalisation mentionnés ci- dessus, la vitesse Nc du compresseur destinée à limiter le courant d'entrée I n'est pas limitée à 5000 t/min et peut être fixée à d'autres vitesses. Par conséquent, les présents exemples et modes de réalisation doivent être considérés comme des illustrations et non des limites et la présente invention ne doit pas être limitée par les détails donnés dans le présent document, mais peut être modifiée dans le cadre des revendications jointes. REVENDICATIONS 1. Appareil permettant de commander un compresseur à déplacement variable présentant un plateau-came (22) monté sur un arbre d'entraînement (16) de manière à tourner solidairement avec lui et à s'incliner par rapport à un axe de celui-ci dans une chambre de bielle (15), dans lequel ledit plateau-came (22) est couplé à une pluralité de pistons (35) effectuant respectivement un mouvement de va-et-vient dans des alésages cylindriques (11a) pour comprimer le gaz alimenté par un circuit fluidique externe (52) par l'intermédiaire d'une chambre d'aspiration (37) et refouler le gaz comprimé dans une chambre de refoulement (38), dans lequel ledit gaz retourne dans la chambre d'aspiration (37) par l'intermédiaire du circuit de fluide externe (52), dans lequel ledit compresseur est entraîné avec un déplacement variable qui est fonction de l'inclinaison du plateau- came (22) et de la charge de fonctionnement du compresseur, et dans lequel ladite charge de fonctionnement du compresseur est variable en fonction d'une différence entre la pression d'aspiration et la pression dans la chambre de bielle (37), ledit appareil étant caractérisé en ce qu'un premier passage (46, 47; 46, 47, 93, 95) relie la chambre de bielle (15) et la chambre de d'aspiration (37) afin de refouler la pression provenant de la chambre de bielle (15) dans la chambre d'aspiration (37) de façon à modifier la pression d'aspiration, un deuxième passage (48; 100, 101, 102) relie la chambre de refoulement (38) et la chambre de bielle (15) afin d'alimenter la pression provenant de la chambre de refoulement (38) dans la chambre de bielle (15) et augmenter la pression dans la chambre de bielle (15), une soupape (49) est placée dans le deuxième passage afin d'ouvrir ou fermer, de façon sélective, le deuxième passage, ladite soupape présente un corps de soupape (67), un solénoïde (63) et un soufflet (73), dans lequel ledit corps de soupape peut se déplacer, de façon réglable, entre une première position et une deuxième position, dans lequel ledit deuxième passage est complètement ouvert lorsque le corps de soupape se trouve dans la première position et complètement fermé lorsque le corps de soupape se trouve dans la deuxième position, dans lequel ledit solénoïde est couplé au corps de soupape, ledit solénoïde étant conçu de façon à être activé par un courant électrique et désactivé pour positionner le corps de soupape, dans lequel le solénoïde applique une charge au corps de soupape selon la charge de fonctionnement du compresseur, et dans lequel ledit soufflet est placé à l'opposé du solénoïde par rapport au corps de soupape et positionne de façon réglable le corps de soupape avec la pression d'aspiration. 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit solénoïde est conçu de façon à être activé par un courant électrique et désactivé pour positionner le corps de soupape, dans lequel le solénoïde entraîne le corps de soupape d'une distance calculée à partir de la deuxième position vers la première position en appliquant une charge au corps de soupape fondée sur l'intensité du courant électrique, et dans lequel le solénoïde est maintenu dans la deuxième position lorsqu'il est désactivé. 3. Appareil selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'une chambre de compression (71) reçoit le soufflet, un passage d'introduction (50) relie la chambre d'aspiration et la chambre de compression de façon à introduire la pression provenant de la chambre d'aspiration dans le chambre de compression, dans lequel ledit soufflet s'allonge et se raccourcit, de façon sélective, en fonction de la pression d'aspiration de façon à régler l'ouverture du deuxième passage ouvert par le corps de soupape qui est activé en fonction de l'intensité abaissée du courant électrique. 4. Appareil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par un ordinateur (57) qui abaisse l'intensité maximale du courant lorsque la vitesse de rotation du plateau-came est excessive par rapport à l'intensité prédéterminée. 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite intensité prédéterminée du plateau-came comporte une première intensité et une deuxième intensité supérieure à la première intensité, et dans lequel ledit ordinateur abaisse en continu et progressivement l'intensité maximale du courant jusqu'à l'intensité de réglage, tandis que la vitesse de rotation du plateau- came passe de la première intensité à la deuxième intensité. 6. Appareil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'un passage d'aspiration (32) relie le circuit de fluide externe et la chambre d'aspiration et par un élément formant piston creux (28) monté sur une extrémité de l'arbre d'entraînement, dans lequel ledit élément formant piston est conçu pour ouvrir et fermer de façon sélective le passage d'aspiration en fonction de l'inclinaison du plateau-came. 7. Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit passage d'introduction (50) relie le passage d'aspiration et la chambre de compression afin d'appliquer la pression d'aspiration à la chambre de compression. 8. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce que: ledit arbre d'entraînement présente un passage axial (46) qui s'étend sensiblement sur toute la longueur de l'arbre d'entraînement, ledit passage axial présente une première ouverture d'extrémité dans la chambre de bielle et une deuxième ouverture d'extrémité dans l'élément formant piston, et ledit élément formant piston présente un trou traversant (47) qui relie le passage axial et la chambre d'aspiration. 9. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit deuxième passage présente une première chambre de commande (101) reliée et séparée, de façon sélective, de la chambre de refoulement (38), ladite première chambre de commande transfère la pression provenant de la chambre de refoulement vers la chambre de bielle et un élément à bague (97) ouvre et ferme de façon sélective le premier passage en fonction de la pression dans la première chambre de commande. 10. Appareil selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit premier passage comporte un passage axial (46) formé dans l'arbre d'entraînement et s'étendant sensiblement sur toute la longueur de l'arbre d'entraînement, ledit passage axial présente une première ouverture d'extrémité dans la chambre de bielle et une deuxième ouverture d'extrémité dans l'élément formant piston, une deuxième chambre de commande est placée de façon adjacente à la première chambre de commande au moyen de l'élément à bague et est reliée et séparée, de façon sélective, de l'intérieur de l'élément formant piston et ledit deuxième élément est relié à la chambre d'aspiration de façon à transmettre la pression provenant de la chambre de bielle à la chambre d'aspiration au moment de la communication avec l'élément formant piston.