FR 2757785 A1 19980703 FR 9616292 A 19961231 I Dispositif pour le traitement de particules solides en lit fluidisé, et son utilisation. La présente invention concerne le traitement de particules solides dans des lits fluidisés. Elle a plus particulièrement pour objet un dispositif pour traiter, par un fluide circulant à contre-courant, des particules solides en lit fluidisé, afin notamment d'éliminer les polluants entraînés avec ces particules, et/ou adsorbés sur celles- ci. L'invention s'applique plus particulièrement à des techniques utilisées dans l'industrie pétrolière et, notamment, aux procédés de conversion tels que le procédé de craquage en lit fluidisé (en anglais, Fluid Catalytic Cracking, ou encore procédé FCC). Dans ces procédés, des molécules d'hydrocarbures à haut poids moléculaire et à point d'ébullition élevé sont scindées en molécules plus petites, qui peuvent bouillir dans des intervalles de températures plus faibles, convenant à l'usage recherché (voir à cet effet, notamment, la demande de brevet français n 2.628.436 au nom de la Demanderesse). Les catalyseurs se désactivent rapidement pendant le court laps de temps o ils sont en contact avec la charge, essentiellement du fait d'une adsorption d'hydrocarbures, ainsi que d'un dépôt de coke et d'autres contaminants sur leurs sites actifs. Il est donc nécessaire de stripper en continu les grains désactivés de catalyseur, par exemple à la vapeur, pour en récupérer les hydrocarbures adsorbés et entraînés dans le volume vide séparant les grains en suspension, puis de les régénérer, également en continu, sans altérer leurs caractéristiques, par une combustion contrôlée du coke, dans une section de régénération à un ou plusieurs étages, avant de recycler les grains de catalyseur vers la zone réactionnelle. Ces deux opérations de traitement, que sont le strippage et la régénération, s'effectuent en lit fluidisé. Toutefois, l'utilisation de ces lits fluidisés industriels de grande taille, que l'on retrouve notamment, mais non exclusivement, dans ces opérations de strippage et de régénération de particules solides en lit fluidisé, présente certaines difficultés. Ainsi, il est nécessaire d'y opérer un brassage conséquent, afin de casser les accumulations de solide ou de fluide, et afin d'en assurer un mélange intime. En revanche, ce brassage a pour effet d'augmenter de manière indésirable le temps de séjour des particules dans la zone de traitement, ce qui peut leur être néfaste, au cas o le traitement s'effectue dans des conditions opératoires sévères. Le temps de séjour des particules dans la zone de traitement est donc critique et doit être le plus homogène possible, c'est-à-dire le plus proche possible du temps de séjour moyen théorique, qui correspond au rapport entre le volume de la zone de traitement et le débit de particules à traiter. Cette homogénéisation du temps de séjour est particulièrement visée dans le cadre des opérations de strippage et de régénération, qui vont être explicitées maintenant. Selon l'une des techniques usuelles, le strippage s'effectue dans une enceinte située à la sortie de la colonne de réaction, que celle-ci soit ascendante ou descendante, après séparation des effluents issus de la zone réactionnelle. Elle peut revêtir différentes formes et être constituée, par exemple, d'un réservoir à section circulaire ou hexagonale. Cette enceinte se divise en deux zones. Dans la première zone, un dispositif de séparation balistique de type connu en soi, illustré par exemple dans les brevets US n 2 574 422 et n 2 576 906, permet de séparer les effluents des grains de catalyseur et d'orienter les grains de catalyseur vers le bas, tandis que les vapeurs d'hydrocarbures remontent vers le haut et sont, après séparation complémentaire des fines de catalyseur à l'aide d'un système cyclonique, envoyées vers la zone de fractionnement. Dans la seconde zone, située au niveau inférieur de l'enceinte, le strippage s'opère en phase fluidisée dense. Un fluide gazeux, injecté à la base de l'enceinte, lave à contre- courant la suspension de grains désactivés de catalyseur et permet le déplacement et la récupération des hydrocarbures, qui sont soit entraînés dans les espaces vides laissés entre les grains de catalyseurs désactivés, soit adsorbés à leurs surfaces. Finalement, les grains de catalyseur strippés sont évacués par une sortie se situant à la base de l'enceinte et les conduisant généralement vers la zone de régénération. Afin d'optimiser cette opération de strippage, il est connu d'utiliser des fluides gazeux de préférence très polaires, tels que la vapeur d'eau, qui est plus fortement adsorbée que les hydrocarbures sur les grains de catalyseur et donc améliore la désorption des hydrocarbures. Le temps de séjour des particules de catalyseur dans le strippeur est critique, et doit être le plus homogène possible. En effet, si le catalyseur séjourne pendant une durée insuffisante dans le strippeur, un excès de coke reste déposé à sa surface, qui est ensuite envoyé au régénérateur. Ceci conduit à une température de régénération trop élevée, qui est nuisible au bon fonctionnement de l'unité, au détriment de la quantité de produits valorisables récupérés dans la zone de fractionnement. En revanche, si la durée de séjour du catalyseur est trop importante, cela oblige, afin de garder un débit de catalyseur constant, à surdimensionner l'enceinte de strippage, ce qui entraîne un encombrement et un surcoût indésirables. En ce qui concerne la régénération, celle-ci a lieu dans une enceinte reliée au bas du strippeur par un tube incliné ou stand-pipe, à l'intérieur duquel circule le catalyseur contenant du coke. La régénération se déroule généralement au sein d'un lit fluidisé à contre-courant, au sommet duquel est introduit le catalyseur usé à régénérer, et à la base duquel l'oxygène nécessaire à cette opération est admis par une soufflante. La combustion à haute température (de l'ordre de 700 C) débarasse le catalyseur du coke déposé. Une partie de la chaleur de combustion est emmagasinée par le catalyseur régénéré, qui est prélevé à la base du lit fluidisé et se trouve ensuite dirigé vers l'entrée de la colonne de réaction, apportant ainsi la chaleur nécessaire à la vaporisation et au craquage de la charge. De manière analogue à la phase de strippage envisagée ci-dessus, le temps de séjour des particules de catalyseur dans l'enceinte de régénération doit être le plus homogène possible. En effet, si le catalyseur séjourne un temps insuffisant dans les conditions de régénération, la combustion du coke déposé à sa surface est incomplète, ce qui présente deux inconvénients préjudiciables au bon déroulement de la réaction de craquage. D'une part, le catalyseur est seulement partiellement régénéré, de sorte que ses propriétés sont limitées par l'obstruction d'un nombre important de ses sites actifs; d'autre part, le catalyseur aura emmagasiné une quantité de chaleur inférieure, ce qui a pour conséquence une vaporisation insuffisante de la charge dans la colonne de réaction, et donc un craquage incomplet. En revanche, si le catalyseur est soumis trop longtemps aux conditions de régénération, et en particulier à la température élevée qui les caractérise, il possède de forts risques d'être endommagé au moins partiellement, du fait de la présence de vapeur d'eau dans le milieu réactionnel. Afin d'homogénéiser le temps de séjour des particules de catalyseur progressant en lit fluidisé à contre-courant d'un fluide de strippage ou de régénération, diverses solutions ont déjà été proposées. On citera notamment l'interposition d'obstacles dans la phase fluidisée dense de catalyseur, qui se présentent par exemple sous la forme de chicanes en V renversé. Ces obstacles ont pour but de briser les grosses bulles de vapeur, évitant ainsi le renardage, et de casser les courants de recirculation, ce qui limite le rétromélange. Toutefois, cette solution ne résoud que partiellement l'objectif lié à l'homogénéisation du temps de séjour, et présente en outre un inconvénient supplémentaire: ces obstacles, qui incluent le plus souvent des parois inclinées, créent une ségrégation entre la vapeur et le solide. En effet, le catalyseur a tendance à s'accumuler au voisinage de la paroi inclinée, de sorte que la vapeur ne se mélange pas de manière suffisammment intime avec le solide. En outre, les chicanes en V renversé ont tendance à bloquer la remontée de la vapeur, qui s'accumule en créant une zone morte. Afin de pallier les différents problèmes relatifs à l'art antérieur évoqués ci- dessus, la présente invention a pour but un dispositif pour le traitement de particules solides fluidisées, qui permette, d'une part, une homogénéisation du temps de séjour de ces particules dans la zone de traitement et, d'autre part, une mise en contact intime entre le solide et le fluide de traitement. A cet effet, la présente invention a pour objet un dispositif pour le traitement de particules solides en lit fluidisé circulant de haut en bas au sein d'une enceinte de traitement, au moyen d'un fluide gazeux de traitement circulant à contre-courant, ledit dispositif comprenant: - au moins un conduit pour l'introduction des particules à traiter à la partie supérieure du lit fluidisé dense; - au moins un conduit raccordé à la base de l'enceinte, pour l'évacuation des particules traitées à la base du lit fluidisé dense; - au moins une ligne d'alimentation de fluide gazeux de traitement, débouchant à la base de l'enceinte; ce dispositif étant caractérisé en ce que, sur une partie majeure de la hauteur du lit fluidisé dense s'étend une partition de cloisonnements verticaux, qui définissent une pluralité de cellules de traitement élémentaires, indépendantes les unes des autres. La présente invention permet de réaliser les objectifs précités. Elle permet tout d'abord d'homogénéiser le temps de séjour des particules de catalyseur dans l'enceinte de traitement. En effet, les cellules de traitement indépendantes, créées par l'interposition de cloisonnements verticaux, possèdent un rapport hauteur / diamètre élevé, qui est bien supérieur à celui des enceintes classiques. De la sorte, les courants de recirculation et le rétromélange, qui sont d'autant plus importants que ce rapport est faible, sont très nettement atténués. Au sein de chaque cellule, il règne un écoulement de type piston, qui permet à l'ensemble des particules solides de progresser de manière uniforme. De plus, la ségrégation entre la vapeur montante et le solide descendant est évitée dans la mesure o, contrairement aux techniques de l'art antérieur, les cellules de traitement élémentaires de l'invention sont assimilables à autant d'enceintes vides. L'invention évite donc l'utilisation d'obstacles inclinés, sur la paroi desquels le catalyseur est susceptible de s'accumuler. De manière avantageuse, les cloisonnements verticaux conformes à l'invention s'étendent sur une hauteur comprise entre 50 et 90% et, de préférence, 60 à 80% de la hauteur de l'enceinte de traitement. De manière avantageuse, le nombre de cellules de traitement élémentaires définies par les cloisonnements verticaux conformes à l'invention, est compris entre 2 et , de manière préférée entre 3 et 40 et, de manière encore plus préférée entre 5 et 20. En effet, si le nombre de cellules est trop faible, leur rapport hauteur / diamètre reste faible, ce qui empêche une bonne homogénéisation du temps de séjour des particules. En revanche, si les cellules élémentaires sont trop nombreuses, et donc de faible diamètre, leur section transversale est susceptible d'être entièrement occupée par une bulle de vapeur montante, ce qui empêcherait alors un contact correct entre le solide et la vapeur. De manière avantageuse, en particulier lorsque le conduit d'introduction des particules à traiter présente un diamètre beaucoup plus faible que celui de l'enceinte, au moins un moyen de distribution homogène des particules est disposé au-dessus de la partition de cloisonnements verticaux. De tels moyens de distribution peuvent être placés soit au niveau de la sortie du conduit d'introduction des particules, soit dans le lit fluidisé dense lui-même, et peuvent être utilisés alternativement ou complémentairement. De manière analogue, au moins un moyen de distribution homogène de fluide de traitement peut être disposé au- dessous de la partition de cloisonnements verticaux. Ce ou ces moyens de distribution peuvent être placés soit au niveau de la sortie de la ligne d'alimentation en fluide, soit dans le lit fluidisé dense, et peuvent être utilisés alternativement ou complémentairement. Grâce à de tels moyens de distribution, les particules et le fluide de strippage se répartissent de manière uniforme sur toute la section de l'enceinte de strippage. Chaque cellule élémentaire se trouve ainsi bien alimentée à la fois en particules et en fluide. Le strippage au sein de chacune des cellules est alors particulièrement satisfaisant, du fait de l'écoulement de type piston qui y règne. Selon un mode de réalisation, ces moyens de distribution homogène sont susceptibles de diviser, à leur sortie, les particules ou le fluide selon deux directions différentes. Environ 50% des particules sont déviés dans une première direction et les 50% restants sont déviés selon une seconde direction formant un angle de 10 à 90 degrés avec la première direction. Il en est de même pour le fluide au- dessus de sa ligne d'alimentation. Les moyens de distribution peuvent être constitués par l'assemblage de tôles plissées, coupées transversalement par rapport à leurs plans. Ces tôles plissées peuvent être perforées, striées ou rugueuses, et sont assemblées de façon telle que l'arête de plissure de chaque tôle forme un angle de sensiblement 45 à 135 degrés avec l'arête de plissure de la tôle adjacente. Selon un mode particulièrement préféré de l'invention, cet angle est de 90 degrés, définissant ainsi des réseaux de canaux croisés à angle droit. Ces croisements permettent avantageusement un contact étroit entre le fluide et les particules à l'intérieur du garnissage. La disposition des tôles favorise la distribution homogène des particules ou du fluide. En particulier, dans la forme de réalisation décrite ci-dessus, 50% des particules (ou du fluide) sont déviés à chaque intersection formée par les arêtes de plissures d'une première tôle avec les arêtes de plissures d'une seconde tôle adjacente. Diverses structures d'élément de garnissage employées dans d'autres domaines peuvent être utilisées. Notamment, les mélangeurs statiques tels que ceux commercialisés par les Sociétés dénommées Sulzer-SMV ou Kenics, bien que non destinés à une telle application, peuvent être adaptés et modifiés pour permettre une distribution homogène des particules ou du fluide. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'une réalisation de l'invention, appliquée au domaine du craquage fluidisé catalytique, faite ci-après en référence aux dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 représente une unité de craquage catalytique au sein de laquelle sont intégrés des dispositifs conformes à l'invention; La figure 2 représente un mode particulier de réalisation de l'invention, adapté à une enceinte de strippage; La figure 3 représente une vue en perspective d'un mixeur statique utilisé comme moyen de distribution homogène des particules et du fluide de traitement; La figure 4 représente une vue en coupe, selon la ligne IV-IV de la figure 2, d'une partition de cloisonnements verticaux conforme à l'invention; La figure 5 est une vue schématique illustrant un mode particulier de réalisation de l'invention, adapté à une enceinte de régénération. Le dispositif de craquage catalytique par le procédé FCC représenté schématiquement sur la figure 1 est d'un type connu en soi. Il comprend essentiellement une colonne extérieure 1, dite élévateur de charge, alimentée à sa base, par la ligne 2, en charge à traiter et, par le conduit 3, en particules d'un catalyseur de craquage. Un gaz élévateur, par exemple de la vapeur d'eau, est introduit dans la colonne 1 par la ligne 35. La colonne extérieure 1 débouche à son sommet dans une capacité 4, o s'effectue la séparation de la charge craquée et à la base de laquelle les particules désactivées de catalyseur sont strippées dans une enceinte de strippage 4a. Dans le cas présent, l'enceinte de strippage 4a est excentrée par rapport à la colonne. Toutefois, elle peut revêtir d'autres formes et positions. Par exemple, cette enceinte peut être concentrique à la colonne, ce qui nécessite un dessin adapté des éléments. La charge traitée est séparée dans un cyclone 5, qui est logé dans la capacité 4, au sommet de laquelle est prévue une ligne d'évacuation 6 de la charge craquée, tandis que les particules désactivées se déplacent par gravité vers l'enceinte de strippage 4a. Une ligne 7 alimente en fluide de strippage, généralement de la vapeur d'eau, des injecteurs ou diffuseurs de gaz de fluidisation 8, disposés régulièrement à la base de l'enceinte de strippage 4a. Le strippage s'effectue donc de préférence en milieu dense, à contre-courant des particules. Les particules désactivées de catalyseur ainsi strippées sont évacuées à la base de l'enceinte de strippage 4a vers un régénérateur 9, par l'intermédiaire d'un conduit 10, sur lequel est prévue une vanne de régulation 11. Dans le régénérateur 9, le coke déposé sur les particules du catalyseur est brûlé à l'aide d'air, injecté à la base du régénérateur par une ligne 12, qui alimente des injecteurs 13 régulièrement espacés. Les particules du catalyseur traité, entraînées par le gaz de combustion, sont séparées par des cyclones 14, d'o le gaz de combustion est évacué par une ligne 15, tandis que les particules de catalyseur sont rejetées vers la base du régénérateur 9, d'o elles sont recyclées par le conduit 3, équipé d'une vanne de régulation 16, vers l'alimentation de l'élévateur 1. Les caractéristiques dimensionnelles et opératoires d'un tel dispositif sont habituellement les suivantes: - hauteur de la partie réactionnelle de l'élévateur 1: 5 à 40 mètres, - température de la charge à craquer: 75 à 350 C, - débit d'alimentation de l'élévateur 1 en charge à traiter: 1000 à 20 000 tonnes par jour, - débit d'alimentation de l'élévateur 1 en catalyseur: 3 à 50 tonnes par minute, - temps de craquage dans l'élévateur 1: 0,1 à 10 secondes, - température de régénération du catalyseur: 650 à 900 C, - temps de séjour du catalyseur dans le régénérateur 9: à 20 mn. Comme le montre la figure 2, le dispositif conforme à l'invention peut être utilisé dans une enceinte de strippage. Cette enceinte 4a comprend en son sommet un conduit 18, permettant l'introduction des particules à stripper, en l'occurence des particules de catalyseur désactivées, et à sa base une ligne 7, alimentant des diffuseurs 8 d'un fluide gazeux de strippage. Un lit fluidisé dense de catalyseur s'étend donc sur une hauteur H de l'enceinte, entre le conduit 18 d'introduction des particules et la ligne 7 d'alimentation en fluide. Un premier moyen de distribution homogène du catalyseur descendant est prévu au niveau de la sortie du conduit 18. Ce moyen est constitué par un distributeur annulaire 17, qui distribue les particules par des ouvertures latérales 19. Au-dessous du conduit, et à une distance Di de celui-ci, un second moyen 20 de distribution homogène des particules est disposé au sein même du lit fluidisé dense et s'étend sur une hauteur Hi de l'enceinte de strippage. La distance Di est par exemple égale à 0,1H, o H est la hauteur totale du lit fluidisé dense, mais peut être comprise entre 0, 05H et 0,2H. La hauteur H2 est par exemple égale à 0,1H, mais peut être comprise entre 0,05H et 0,2H. Comme le montre la figure 3, le moyen 20 de distribution homogène, placé dans le lit fluidisé dense, est constitué de tôles plissées coupées transversalement par rapport à leur plan. Ces tôles plissées sont assemblées de façon telle que l'arête de la plissure 22 de chaque tôle forme un angle de sensiblement 90 degrés avec l'arête de la plissure 22' de la tôle adjacente. Ainsi, les plissures de chaque tôle s'entrecroisent avec les plissures de la tôle adjacente et constituent des cellules formant un réseau de canaux croisés 23, 24. La section des cellules est choisie afin d'éviter tout phénomène d'obstruction des particules. Dans le cas présenté, les tôles ondulées sont soudées les unes aux autres au niveau de l'arête des plissures 22, 22'. Les particules de catalyseur pénètrent et sont guidées dans les canaux 23, 24. L'agencement des canaux permet de dévier les particules à chaque intersection formée par les plissures d'une première tôle avec les plissures d'une seconde tôle adjacente, entraînant ainsi une distribution homogène des particules de catalyseur. En faisant à nouveau référence à la figure 2, une partition de cloisonnements verticaux 26 est disposée au-dessous des moyens 20 de distribution et s'étend sur une hauteur H2 du lit fluidisé dense. La hauteur H2 est par exemple égale à 2H/3, mais peut être comprise entre H/2 et 9H/10. Sur la figure 2, les cloisonnements sont représentés immédiatement au-dessous du moyen 20 de distribution, mais ils peuvent en être espacés d'une distance allant par exemple jusqu'à 0,1H. Comme le montre la figure 4, la partition de cloisonnements verticaux est constituée d'un ensemble de tôles 27, soudées soit entre elles, soit avec la paroi 28 circulaire de l'enceinte de strippage 4a. Cet ensemble définit, en vue de dessus, une pluralité de cellules de strippage 30 élémentaires, à savoir tout d'abord une zone centrale 32 sensiblement concentrique à la paroi 28 de l'enceinte de strippage, à la périphérie de laquelle s'étendent des secteurs angulaires tronqués 34. La zone centrale 32 et les secteurs angulaires tronqués 34 possèdent des surfaces voisines. Dans une variante de réalisation non représentée, les tôles soudées aux parois de l'enceinte de strippage constituent des diamètres de celle- ci, de sorte que les cellules élémentaires de strippage sont des parties angulaires de l'enceinte de strippage. En faisant à nouveau référence à la figure 2, un moyen ' de distribution homogène du fluide de strippage est intercalé entre l'extrémité inférieure des cloisonnements verticaux 26 et les diffuseurs 8 dudit fluide. Il est semblable au moyen 20 de distribution homogène des particules à stripper, représenté à la figure 3, et ne sera donc pas à nouveau décrit. Ce moyen de distribution du fluide de strippage est disposé à une distance D2 de la ligne d'alimentation de fluide, et s'étend en outre sur une hauteur H3 de l'enceinte de strippage. La distance D2 est par exemple égale à 0,1H, mais peut être comprise entre 0,05H et 0,2H. La hauteur H3 est par exemple égale à H/10, mais peut être comprise entre 0,05H et 0,2H. Sur la figure 2, le moyen 20' de distribution est représenté immédiatement au-dessous des cloisonnements verticaux, mais il peut en être espacé d'une distance allant par exemple jusqu'à 0,lH. La figure 5 illustre l'application de l'invention à une enceinte de régénération. Comme le montre cette figure, les particules désactivées de catalyseur provenant de l'enceinte de strippage 4a sont dirigées vers une enceinte de régénération 9 par l'intermédiaire d'un conduit 10. Il est prévu, à la sortie de ce conduit, un moyen de distribution homogène des particules, qui est constitué par un prolongement 36 de la partie aval du conduit, incurvée vers le haut. Ce prolongement permet aux trajectoires 37 suivies par le catalyseur, de se répartir sur toute la section de l'enceinte 9. Le catalyseur est maintenu dans des conditions de lit fluidisé dense, entre le conduit 10 et la ligne d'alimentation 13 en fluide de régénération. Une partition de cloisonnements verticaux 26, analogue à celle décrite aux figures 2 et 4, s'étend sur une fraction substantielle de la hauteur H' de ce lit fluidisé dense, par exemple égale à 2H'/3 mais pouvant être comprise entre H'/2 et 9H'/10. Cette partition définit une pluralité de cellules 38 de régénération indépendantes qui, du fait de leur rapport hauteur / diamètre élevé, assurent une bonne homogénéité du temps de séjour des particules de catalyseur. Afin d'assurer une meilleure répartition du fluide de régénération 40 dans chacune des cellules, des moyens de distribution homogène du fluide sont prévus à la sortie de la ligne d'alimentation. A cet effet, des injecteurs 13, régulièrement répartis à l'extrémité de la ligne 2 d'alimentation en fluide, sont prolongés par des diffuseurs non représentés, qui permettent au fluide de se disperser sur toute la section transversale de l'enceinte. Après son passage au sein des cellules, le catalyseur régénéré est évacué à la base de l'enceinte 9 et se trouve dirigé par la ligne 3 vers la base de la colonne de réaction. L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits ci-dessus. L'homme de l'art pourra ainsi adapter l'objet de l'invention à tout type de dispositif de traitement de solides en lit fluidisé, en particulier à tout strippeur non décrit ci-dessus, comme les strippeurs annulaires. L'invention vise en outre toute partition de cloisonnements verticaux de géométrie quelconque. EXEMPLES Les exemples ci-après visent à illustrer l'invention et à souligner certains avantages apportés par le présent dispositif de strippage. Des tests représentatifs ont été réalisés afin d'évaluer l'efficacité d'un strippeur conforme à l'invention avec un strippeur de l'art antérieur pourvu de chicanes. Les tests s'effectuent dans une unité commerciale à une pression d'environ 2.105 Pa (2 bars). La charge traitée est un mélange de distillat sous vide et de résidu atmosphérique. Dans le test No 1, l'enceinte de strippage comprend des chicanes de structure classique, alors que, dans les tests No 2 et 3, l'enceinte de strippage comprend des cloisonnements verticaux tels que représentés à la figure 4 décrite ci-dessus. TEST N 1 TEST N 2 TEST N 3 Vapeur de Strippage (t/h) 3 3 1,5 Température du 740 690 704 régénérateur ( C) Rapport C/O 5,0 6,4 5,7 ACoke (% en poids) 0, 9 0,7 0,1 Hydrogène du coke (% en poids) 7,5 6,0 6,6 Postcombustion ( C) 27 5 11 Addition de particules de catalyseur frais (t/j) 5 3,1 4 La comparaison entre les tests 1 et 2 montre une importante baisse de la température de régénération et de la température de postcombustion dans l'unité o l'invention a été mise en oeuvre. L'hydrogène du coke est réduit, ce qui confirme le bon contact et l'effet de lavage dans la zone de strippage, et donc une très bonne récupération des hydrocarbures sur et entre les particules de catalyseur. On observe également une réduction du ACoke (à savoir la différence entreles quantités de coke présentes sur le catalyseur à l'entrée de la zone de régénération et à la sortie de cette zone), ce qui montre une bonne homogénéité du temps de séjour du catalyseur dans le strippeur et donc une faible formation de coke. L'efficacité du strippage permet d'augmenter le rapport C/O (rapport massique du catalyseur C en contact avec la charge O) au sein du dispositif et donc d'accroître la conversion de la charge en mettant celle-ci en présence d'un plus grand nombre de sites actifs des particules de catalyseur. De plus, la stabilité des particules de catalyseur du dispositif est augmentée, ce qui permet de réduire l'ajout quotidien de particules de catalyseur frais, et le soutirage quotidien de particules désactivées de catalyseur, tout en conservant le volume adéquat de particules dans le dispositif. Le test N 3 a été conduit avec une vapeur de strippage réduite, de l'ordre de 1,5 t/h. Les résultats sont également satisfaisants vis-à-vis de ceux du test N 1. Ainsi, le strippage selon l'invention autorise une diminution de la consommation de vapeur de strippage, tout en améliorant son efficacité par rapport à l'art antérieur. En outre, cela se traduit par une économie d'énergie et une réduction du volume d'eau polluée résultant de la condensation de la vapeur utilisée pour le strippage. Les résultats ci-dessus traduisent les gains apportés par le dispositif de strippage selon l'invention. L'homogénéisation du temps de séjour des particules dans le strippeur et l'amélioration du contact entre le fluide de strippage et les particules se traduisent notamment par une réduction de l'entraînement des hydrocarbures vers le régénérateur, une baisse de la teneur en hydrogène du coke et l'élimination du phénomène de postcombustion. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour le traitement de particules solides en lit fluidisé circulant de haut en bas au sein d'une enceinte de traitement, au moyen d'un fluide gazeux de traitement circulant à contre-courant, ledit dispositif comprenant: - au moins un conduit (18; 10) pour l'introduction des particules à traiter à la partie supérieure du lit fluidisé dense; au moins un conduit (10; 3) raccordé à la base de l'enceinte (4a; 9), pour l'évacuation des particules traitées à la base du lit fluidisé dense; - au moins une ligne (8; 12) d'alimentation de fluide gazeux de traitement, débouchant à la base de l'enceinte; ce dispositif étant caractérisé en ce que, sur une partie majeure de la hauteur du lit fluidisé dense s'étend une partition de cloisonnements verticaux (26) qui définissent une pluralité de cellules de traitement (30; 38) élémentaires, indépendantes les unes des autres. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les cloisonnements verticaux (26) s'étendent sur une hauteur (H2) comprise entre 50 et 90%, et de préférence 60 à % de la hauteur (H) du lit fluidisé dense. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le nombre de cellules de traitement (30; 38) élémentaires est compris entre 2 et 50, de manière préférée entre 3 et 40 et, de manière encore plus préférée, entre 5 et 20. 4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, en coupe transversale, les cellules (30; 38) sont de surface sensiblement égales. 5. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les cloisonnements verticaux définissant les cellules de traitement élémentaires sont constitués par un ensemble de tôles (27) soudées ou fixées soit entre elles, soit avec la paroi (28) de l'enceinte de traitement (4a). 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel l'enceinte de traitement (4a) est circulaire, caractérisé en ce que les cellules (30) se composent d'une zone centrale (32) sensiblement concentrique à la paroi (28) de l'enceinte (4a), à la périphérie de laquelle s'étendent des secteurs angulaires tronqués (34). 7. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel l'enceinte de traitement (4a) est circulaire, caractérisé en ce que les cellules de traitement (30) se composent de secteurs angulaires de l'enceinte. 8. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (17, 20; 36) de distribution homogène des particules à traiter est disposé au-dessus des cloisonnements verticaux (26). 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un moyen (17; 36) de distribution homogène des particules est disposé au niveau de la sortie du conduit (18) d'introduction desdites particules. 10. Dispositif selon la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce qu'un moyen (20) de distribution homogène des particules est disposé dans le lit fluidisé dense. 11. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'au moins un moyen (20') de distribution homogène du fluide de traitement est disposé au-dessous des cloisonnements verticaux (26). 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'un moyen de distribution homogène du fluide de traitement est disposé au niveau de la sortie de la ligne (8; 2) d'alimentation dudit fluide. 13. Dispositif selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce qu'un moyen (20') de distribution homogène du fluide est disposé dans le lit fluidisé dense. 14. Dispositif selon la revendication 10 ou la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens de distribution des particules ou du fluide, qui sont disposés dans le lit fluidisé dense (20, 20') sont des mélangeurs statiques. 15. Utilisation du dispositif selon l'une des revendications 1 à 14, dans l'enceinte de strippage d'une unité de craquage catalytique à l'état fluide. 16. Utilisation du dispositif selon l'une des revendications 1 à 14, dans l'enceinte de régénération d'une unité de craquage catalytique à l'état fluide.