FR 2749945 A1 19971219 FR 9607528 A 19960618 La présente invention est relative aux composants électrooptiques. On connaît depuis longtemps des technologies permettant la réalisation de guides d'ondes à courbure. On pourra à cet égard par exemple se référer à la publication: "Bends in Optical Dielectric Guides", E.A. J. MARCATILI, The Bell system technical journal, September 1969, pp; 2102-2133. et plus récemment, à "Design and fabrication of electro-optic polymer waveguides", J. Liang, R. Levenson, J. Zyss, ACS/OSA 93 (Toronto) Topical Meeting - Organic Thin Films for Photonic Applications,. Toutefois, les guides optiques des composants électrooptiques connus à ce jour sont généralement quasiment rectilignes. Les composants électrooptiques sont en effet habituellement fabriqués à base de cristaux ferro- électriques ou de semi-conducteurs. Or, dans de tels matériaux, le guide d'ondes est généralement réalisé par perturbation locale de l'indice de réfraction. Les différences d'indice entre le coeur et la gaine des guides étant faible (0,001), les guides optiques de ces composants doivent présenter des géométries sensiblement linéaires afin de minimiser les pertes de courbure (angle inférieur à 0,1 ). On notera en outre que les efforts de recherche sur ces composants portent principalement, à l'heure actuelle, sur l'optimisation des matériaux actifs, et notamment l'amélioration de leurs coefficients électrooptiques. Un but de l'invention est de proposer des perfectionnements aux composants électrooptiques connus à ce jour. A cet effet, elle propose un composant comportant un guide optique dont le coeur est en un matériau électro- optique, ainsi qu'au moins une métallisation au droit d'une portion dudit guide, pour la commande de celui-ci, caractérisé en ce que le guide optique est replié et en ce que la métallisation s'étend au droit d'au moins deux portions du guide optique qui s'étendent de façon repliée l'une par rapport à l'autre. Le matériau électrooptique est avantageusement un matériau polymère. Notamment, une telle structure trouve avantageusement application dans le cas de composants capacitifs, c'est-à-dire commandés à des fréquences inférieures ou de l'ordre du GHz, puisqu'elle permet d'en réduire la taille ou la tension de commande. On a alors un compromis tension de commande-bande passante-encombrement à optimiser. Elle trouve également avantageusement application dans les composants à ondes progressives. La métallisation est alors utilisée comme ligne de transmission hyperfréquence et le signal optique se propage dans les portions de guide au droit desquelles la métallisation s'étend, dans la même direction et le même sens que le signal hyperfréquence qui se propage dans cette métallisation. Un tel composant présente en effet une longueur de la ligne hyperfréquence réduite, ce qui limite l'atténuation de l'onde hyperfréquence, et réduit la taille du composant. Par ailleurs, le guide optique du composant comporte avantageusement un convertisseur de polarisation disposé entre deux portions au droit desquelles s'étend la métallisation de commande. Une telle structure permet de moduler successivement avec une même métallisation les deux polarisations de propagation dans le guide optique; la bande passante est réduite, mais on obtient un composant plus simple à utiliser, surtout pour la modulation hyperfréquence. Le composant proposé par l'invention peut être intégré monolithiquement dans tout composant optique, notamment dans un composant de Mach-Zehnder, un commutateur optique (modulateur à insertion extraction par exemple) ou tout autre composant actif utilisant l'effet électrooptique sur une portion de guide linéaire. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui suit. Cette description est purement illustrative et non limitative. Elle doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 illustre un modulateur conforme à un art antérieur connu; les figures 2 à 6 illustrent des modulateurs conformes à différents modes de réalisation possibles pour l'invention. La figure 1 illustre un exemple de modulateur capacitif conforme à l'art antérieur. Il comporte un guide optique 1 qui s'étend linéairement et qui est en un matériau électrooptique, ainsi qu'une électrode 2 qui s'étend sur une partie de la longueur de ce guide optique 1. Cette électrode 2 permet, avec une métallisation reliée à la masse disposée de l'autre côté du guide optique 1, de générer dans ledit guide optique 1 un champ électrique pour la modification de son indice de réfraction. On sait qu'un modulateur électrooptique est caractérisé par le produit V-L, o L est le chemin optique parcouru par la lumière, et VU est la tension demi-onde du modulateur, c'est à dire la tension nécessaire pour appliquer un déphasage de u à l'onde lumineuse. Dans le cas de polymères électrooptiques, VL.=.d n3.reff o X est la longueur de fonctionnement, d la distance inter-électrode, n l'indice de réfraction du matériau formant coeur, reff le coefficient électrooptique effectif. Pour X = 1,3 pm, d = 5 pm, n = 1,6, et reff = 10 pm/V, on obtient VL = 0,16 Vm, soit, pour une tension de fonctionnement de 10 V, un chemin optique de 1,6 cm. Ainsi, dans le cas d'un modulateur conforme à l'art antérieur illustré sur la figure 1, la longueur du modulateur doit être au moins supérieure à 1,6 cm, pour une largeur d'électrode de 10 pm. On a représenté sur la figure 2 un modulateur de phase conforme à un mode de réalisation possible pour l'invention. Le guide optique 11 de ce modulateur est replié deux fois sur lui-même et présente une forme en boucle allongée. Les différentes portions dudit modulateur qui s'étendent de façon juxtaposées au niveau de ladite boucle sont chevauchées par une couche de métallisation 12 qui constitue une électrode de commande du modulateur. Le guide est conçu de manière à tolérer des courbures importantes, par exemple en choisissant pour le coeur et la gaine des matériaux ayant une différence d'indice de réfraction importante comme ceux décrits dans la publication: - J. Liang, R. Levenson, J. Zyss, ACS/OSA 93 (Toronto) Topical Meeting - organic Thin Films for Photonic Applications, "Design and fabrication of electro- optic polymer waveguides". De tels matériaux permettent en effet des rayons de courbure importants. En particulier, ils permettent de réaliser des guides optiques repliés. Comme on l'aura compris, une configuration de modulateur du type de celle illustrée sur la figure 2 permet, pour une valeur de VU donnée, de diminuer considérablement la longueur du modulateur. Notamment, pour diminuer la longueur d'un composant d'un facteur entier N, il suffit de réaliser (N-1)/2 boucles. Ainsi, dans l'exemple qui vient d'être décrit, le modulateur s'étend sur 0,5 cm, pour une longueur optique totale de 1,6 cm, La largeur de l'électrode 12 est de 200 pm. Egalement, une telle configuration à guide optique replié peut être utilisée pour diminuer la valeur de VU pour une taille de composant fixée. Ainsi, si pour une même taille de modulateur on veut réduire la tension VU d'un rapport N, il suffit de réaliser un composant du type de celui de la figure 2, avec (N-1)/2 boucles. D'autres modes de réalisation de l'invention sont bien entendu possibles. On a par exemple illustré sur la figure 3 un modulateur d'intensité de type Mach-Zehnder dont les deux branches 21a et 21b de guides optiques sont en boucle, une électrode 22 étant superposée à la partie en boucle de la branche 21a. Sur la figure 4, on a représenté une autre configuration de modulateur de phase conforme à l'invention. Le guide optique 31 y est replié en épingle à cheveux. Une électrode 32 est superposée à deux portions 31a et 31b juxtaposées de ce guide optique 31. Les modulateurs qui viennent d'être décrits en référence aux figures 2 à 4 sont des modulateurs capacitifs utilisés pour des fréquences de commandes basses (inférieures à quelques GHz). La bande passante en fréquence de commande de tels modulateurs capacitifs est donnée par leur constante RC, o R est leur résistance et C leur capacitance. Pour un modulateur en boucle, il faut ajouter pour déterminer cette bande passante la limitation due au retard optique dans la boucle: pour une boucle de longueur 1 mm, la fréquence de coupure parasite est de l'ordre de 100 GHz. L'effet de la boucle est donc négligeable. Sur la figure 5, on a représenté un modulateur à ondes progressives conforme à l'invention. Le guide optique 41 de ce modulateur est en boucle. Une couche de métallisation 42 est superposée linéairement à deux portions parallèles 41a et 41b de ce guide optique 41. Ces portions 41a et 41b sont telles que le signal optique s'y propage dans le même sens. La métallisation 42 est utilisée comme ligne de transmission d'un signal radio-électrique hyperfréquence entre une entrée ERf et une sortie SRf, l'entrée ERf étant reliée à une source hyperfréquence. Le signal optique se propage dans le même sens dans les deux portions 41a et 4lb. Le sens de propagation du signal radio-électrique est le même que celui des ondes optiques, de façon à permettre l'accord de phase entre les ondes optiques et hyperfréquence. Le modulateur ainsi constitué est un modulateur à ondes progressives. L'efficacité de modulation est proportionnelle au terme: C-Wboucle W-Télectrode rboucle = Cos sin c 2 2 o est égal à 2nv,v étant la fréquence commune des ondes électriques et optiques, et o Tboucle et télectrode désignent respectivement les retards optiques dus à la boucle et à l'électrode, En l'occurrence, Tboucle est supérieur à Télectrode- Pour un modulateur linéaire équivalent (ligne de transmission deux fois plus longue), le coefficient correspondant serait: rlinéaire = sin c (WTélectrode) Le rapport de ces coefficients est donc: Mboucle COS rboucle 2 rlinéaire (OTélectrode COS Par conséquent, la bande passante d'un modulateur à ondes progressives en boucle est réduite par rapport à celle d'un modulateur linéaire, et est déterminée par la longueur de la boucle. Néanmoins, l'intérêt d'un modulateur à ondes progressives en boucle tient en ce que la ligne hyperfréquence est plus courte que pour un modulateur linéaire, et qu'il y a par conséquent moins de puissance dissipée dans le modulateur. On se réfère maintenant aux figures 6 et 7 sur lesquelles on a représenté des modulateurs en boucle respectivement de type capacitif et à ondes progressives, indépendants de la polarisation. On sait en effet que les modulateurs à base de polymères orientés sont fortement dépendants de la polarisation. La modulation se fait principalement pour la polarisation parallèle à l'axe d'orientation des molécules (TM pour des électrodes capacitives). Habituellement, pour réaliser une modulation indépendante de la polarisation, on met en série un modulateur TM (électrodes capacitives) et un modulateur TE (électrodes transverses), au prix d'une technologie compliquée par les différences de résistivité des matériaux. Récemment, il a été proposé dans - (M. C. Oh et al., Appl. Phys. Lett 67 (13) (1995) pp 1821-1823) un convertisseur passif TE TM à base de polymères électrooptiques, présentant des pertes inférieures à 1 dB. Le guide optique 51 des modulateurs illustrés sur les figures 6 et 7 présente une portion intermédiaire 51a qui, sur ledit guide optique 51, est interposée entre deux portions linéaires 5lb et 51c de même longueur recouvertes par une même métallisation 52, ladite portion intermédiaire 51a n'étant elle-même pas recouverte par cette métallisation 52. Cette portion intermédiaire 51a présente un convertisseur passif 53 par exemple du type de celui décrit dans l'article précité. Avec un tel montage, une première polarisation du signal optique est modulée lors du passage de celui-ci dans la branche d'entrée 5lb du modulateur. Puis, la polarisation est inversée par le convertisseur passif 53 lors du passage dans la branche intermédiaire 51a et la deuxième polarisation est modulée lors du deuxième passage sous la boucle, c'est- à-dire lors du passage du signal optique dans la branche de sortie 51c du modulateur. Un tel modulateur a donc l'avantage de permettre de moduler les deux polarisations avec une seule électrode. Par conséquent, il n'est pas nécessaire de prévoir des électrodes transverses, de sorte que la fabrication est considérablement simplifiée. On notera qu'à la connaissance de l'inventeur, aucun modulateur polymère à ondes progressives indépendant de la polarisation n'a jamais été proposé. REVENDICATIONS 1. Composant optique comportant un guide optique (11, 21, 31, 41, 51) dont le coeur est en un matériau électrooptique, ainsi qu'au moins une métallisation (12, 22, 32, 42, 52) au droit d'une portion dudit guide, pour la commande de celui-ci, caractérisé en ce que le guide optique (11, 21, 31, 41, 51) est replié et en ce que la métallisation (12, 22, 32, 42, 52) s'étend au droit d'au moins deux portions du guide optique qui s'étendent de façon repliée l'une par rapport à l'autre. 2. Composant selon la revendication 1, caractérisé en ce que le matériau électrooptique est un matériau polymère. 3. Composant capacitif selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la métallisation (12, 22, 32, 52) est une électrode de commande dudit composant. 4. Composant à ondes progressives selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la métallisation (42, 52) est une ligne de transmission hyperfréquence et en ce que le signal optique se propage dans les portions (41, 41b; 51b, 51c) de guide au droit desquelles ladite métallisation (42, 52) s'étend, dans la même direction et le même sens que le signal hyperfréquence qui se propage dans cette métallisation. 5. Composant selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le guide optique (51) comporte un convertisseur de polarisation (53) entre deux portions (51b, 51c) au droit desquelles s'étend la métallisation de commande (52). 6. Composant de modulation selon l'une des revendications précédentes. 7. Composant de commutation selon l'une des revendications 1 à 5.