FR 2740834 A1 19970509 FR 9512887 A 19951102 1 2740834 DESCRIPTION La présente invention concerne un inverseur de poussée à portes pour turboréacteur à double flux. 5 Le turboréacteur est équipé d'un conduit en arrière de la soufflante dont le but est de canaliser le flux secondaire dit froid. Ce conduit est constitué d'une paroi interne qui entoure la structure du moteur proprement dite en arrière de10 la soufflante et d'une paroi externe dont la partie amont vient en continuité du carter moteur qui entoure la soufflante. Cette paroi externe peut canaliser à la fois le flux secondaire et le flux primaire dans sa partie aval, ceci en arrière de l'éjection du flux primaire, dit chaud, dans le15 cas de nacelle à flux mélangés ou à flux confluents par exemple mais dans d'autres cas la paroi externe ne canalise que le flux secondaire pour des applications à nacelle dite à flux séparés. Une paroi peut également caréner l'extérieur du moteur, c'est à dire l'extérieur du carter qui entoure la soufflante et l'extérieur de la paroi extérieure du conduit décrit ci- dessus, ceci pour minimiser la traînée de l'ensemble propulsif. Ceci est notamment le cas d'ensembles propulsifs25 rapportés sur l'extérieur d'aéronefs, particulièrement lorsque ces ensembles propulsifs sont attachés sous les ailes ou à l'arrière du fuselage. Nous appellerons capotage extérieur l'ensemble constitué par la paroi extérieure du conduit et par la paroi extérieure de la nacelle.30 La présente invention concerne un dispositif d'inversion dit "à portes" similaire à ce qui est déjà connu par FR-A-1 482 538, FR-A-2 030 034 et US 3 605 411. La figure 1 des dessins joints montre un exemple connu de réalisation d'un inverseur de poussée de ce type composé de 2 2740834 trois parties principales, une partie fixe 1, située en amont, dans le prolongement de la paroi externe du canal de flux secondaire qui est délimité intérieurement par l'enveloppe de structure centrale du turboréacteur, une 5 partie mobile 2 et une virole arrière fixe 3. Ladite partie fixe amont 1 comprend un panneau externe 4 de nacelle, un panneau interne 5 limitant extérieurement la veine du flux secondaire et un cadre avant 6 qui assure la jonction desdits panneaux 4 et 5. Ledit cadre 6 sert également de support au10 dispositif de commandes des déplacements de la partie mobile 2 qui est essentiellement composée d'un certain nombre d'éléments déplaçables, ou obstacles communément appelés portes 7, ce nombre pouvant varier en fonction des applications particulières, par exemple deux, trois ou quatre15 portes 7 formant un ensemble annulaire, éventuellement en coopération avec une partie fixe, selon le mode de montage de l'ensemble de propulsion constitué par le turboréacteur sur l'avion. Lesdites portes 7 sont montées pivotantes dans une zone intermédiaire de leurs parois latérales sur des poutres20 situées de part et d'autre de ces portes. La figure 2 montre, selon une vue schématique partielle en perspective un exemple d'application d'un tel inverseur de poussée à un turboréacteur à double flux, l'inverseur25 comportant dans ce cas quatre portes 7 dont deux sont visibles sur la figure 2 et sont montrées ouvertes, correspondant à un fonctionnement en inversion de poussée. Chaque porte 7 est associée à un moyen de commande des déplacements tel qu'un vérin 7a.30 En position activée, les portes 7 basculent de telle façon que la partie des portes située en aval des pivots vient obstruer plus ou moints totalement le conduit, et de telle façon que la partie amont des portes vient dégager un passage35 dans le capotage extérieur de manière à permettre au flux secondaire d'être canalisé radialement par rapport à l'axe du 3 2740834 conduit. La partie amont des portes 7 fait saillie à l'extérieur du capotage extérieur pour des raisons de dimensionnement du passage qui doit être capable de laisser passer ce flux sans compromettre le fonctionnement du moteur. 5L'angle de pivotement des portes 7 est ajusté de manière à détruire la poussée de ce flux, voire à commencer à générer une contre-poussée en créant une composante de flux dirigée vers l'amont. Les portes 7 peuvent également être munies dans leur partie amont, d'un becquet 9 faisant saillie vers10 l'avant, lorsque les portes 7 sont déployées, par rapport à la face interne des portes, de manière à dévier le flux plus vers l'amont et achever d'obtenir la composante de contre- poussée. Le dispositif d'inversion est également muni, sur la partie fixe 1 amont du capotage, d'un bord de déviation 8, dont le but est d'optimiser l'écoulement dans les passages dégagés par les portes lorsque celles-ci sont déployées. Des exemples de réalisation de ce type d'inverseur de poussée de turboréacteur à portes basculantes sont décrits notamment par FR-A-2 618 853, FR-A-2 618 852, FR-A-2 621 082, FR-A-2 627 807, FR-A-2 634 251, FR-A-2 638 207 et FR-A-2 651 021 dont est titulaire la demanderesse.25 Les solutions connues actuelles laissent cependant subsister certains problèmes mal résolus et présentent quelques inconvénients. Ainsi, un effet de pression dynamique dû au mouvement de l'avion dans l'air tend à créer un effet de30 "gavage" de l'inverseur par un flux contraire au flux de contre-poussée et tend à décroître le rendement de l'inverseur de plusieurs manières: - par un effet de réduction de section efficace dû à une formation tourbillonnaire au niveau du puits d'inversion; 4 2740834 - par la modification de la résultante du vecteur vitesse; - par la création d'instabilités sur le profil des vitesses d'éjection et les risques associés de pompage du moteur dû aux variations de la pression aval; - par les difficultés d'assurer un pilotage adéquat des nappes du flux inversé entraînant des risques de réingestion ou d'impacts; - en outre, cela entraîne des efforts mécaniques importants sur la porte d'o résulte un accroissement de masse préjudiciable.15 Un inverseur de poussée de turboréacteur à double flux permettant d'éviter les inconvénients précédemment notés est caractérisé en ce que au moins un élément mobile supplémentaire appelé porte secondaire est adjoint,20 susceptible, lors du fonctionnement en jet direct, de s'intégrer dans la paroi extérieure du canal d'éjection et lors du fonctionnement en inversion de poussée, de se déployer au bord amont du puits d'inversion de manière à créer un obstacle au flux extérieur s'écoulant sur la surface25 de ladite paroi extérieure du canal d'éjection et à canaliser le flux inversé. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre30 d'exemples de réalisation de l'invention, en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente un demi-vue schématique en coupe longitudinale par un plan passant par l'axe de rotation d'un turboréacteur, d'un inverseur de poussée à portes pivotantes, en position fermée, d'un type connu et qui a fait précédemment l'objet d'une description; 2740834 - la figure 2 représente une vue partielle en perspective de l'inverseur de poussée représenté sur la figure 1, en position déployée; 5 - la figure 3 représente une demi-vue schématique analogue à celle de la figure 1 d'un inverseur de poussée à portes pivotantes muni de portes secondaires suivant un mode de réalisation de l'invention, dans la position fermée;10 - la figure 4 représente une demi-vue schématique analogue à celle des figures 1 et 3 de l'inverseur de poussée représenté sur la figure 3, dans la position déployée; - la figure 5 représente une vue schématique en coupe d'une porte secondaire conforme à l'invention; - la figure 6 représente une vue de face schématique de la porte secondaire représentée sur la figure 5; - la figure 7 représente une vue schématique en perspective de la porte secondaire représentée sur les figures 5 et 6; la figure 8 montre selon une vue schématique en perspective un exemple de montage de portes secondaires d'inverseur de poussée conformes à l'invention sur nacelle, dans la position fermée; - la figure 9 montre selon une vue schématique en perspective analogue à celle de la figure 8 les portes secondaires représentées sur la figure 8, dans la position déployée; - la figure 10 représente suivant une demi-vue schématique analogue à celles des figures 1 et 3 une variante de mise en place des portes secondaires conformes à l'invention, dans la position fermée; 6 2740834 - la figure 11 représente suivant une demi-vue schématique analogue à celle de la figure 4 l'inverseur de poussée représenté sur la figure 10, en position déployée; 5 - la figure 12 représente suivant une demi-vue schématique analogue à celle des figures 1, 3 et 10 une variante de réalisation de porte secondaire conforme à l'invention, en position fermée;10 - la figure 13 représente suivant une demi-vue schématique analogue à celles des figures 4 et 11 l'inverseur de poussée représenté sur la figure 12, en position déployée; - la figure 14 représente suivant une demi-vue schématique analogue à celles des figures 1, 3, 10 et 12 une autre variante de mise en place des portes secondaires conformes à l'invention, dans la position fermée; - la figure 15 représente une demi-vue schématique analogue à celles des figures 4, 11 et 13 l'inverseur de poussée représenté sur la figure 14, en position déployée; - la figure 16 représente suivant une demi-vue schématique analogue à celle de la figure 15 l'inverseur de poussée représenté sur les figures 14 et 15 dans une position o les portes secondaires seulement sont déployées. Les applications de l'invention décrites en référence aux dessins annexes concernent un inverseur de poussée de turboréacteur à double flux d'un type dit à portes et dans ce cas, comme cela a précédemment été décrit en référence aux figures 1 et 2 représentant un exemple connu de réalisation, l'inverseur de poussée schématiquement représenté sur les35 figures 3 et 4 comporte également une partie fixe amont 1 composée d'un panneau externe 4 et d'un panneau interne 5, 7 2740834 une partie mobile 2 constituée de portes principales 7 et une virole arrière fixe 3. De manière remarquable et conforme à l'invention, la porte principale 7 est associée à une porte secondaire 10. Ledit panneau interne 5 de la partie fixe amont formant le capotage externe de la veine du flux secondaire symbolisé par la flèche 11 est prolongé par une partie 12 et, en position fermée telle que représentée sur la figure 3, ladite porte10 secondaire 10 est disposée entre ladite partie 12 de capotage de veine et un panneau externe 13 de la porte principale 7. De cette manière, une continuité aérodynamique parfaite est assurée à la fois pour l'écoulement interne de veine 11 et pour l'écoulement externe de nacelle. En outre un système de15 joints analogue aux dispositions décrites par FR-A-2 651 021 peut être installé afin d'assurer l'étanchéité en position fermée entre la porte principale 7 et la porte secondaire 10, ce qui permet d'assurer un équilibrage de la porte principale 7 dans le sens de l'auto- fermeture, de manière à éviter tout déploiement intempestif. De cette manière en effet, la pression interne de veine s'exerce préférentiellement sur la partie interne aval de la porte principale 7 et induit un couple autofermant. Un système non représenté en détail sur les dessins permet le passage en position déployée telle que schématisée sur la figure 4. Des moyens connus en soi sont utilisés pour obtenir les déplacements de la porte secondaire 10. Une liaison mécanique peut notamment être établie entre la porte30 secondaire 10 et le système de commande à vérin 7a des déplacements de la porte principale 7. En variante, la commande des déplacements de la porte secondaire 10 peut être assurée grâce à des moyens indépendants. En position déployée, la porte secondaire 10 se place en appui à35 l'extrémité de la partie aval 12 du capotage externe de veine en évitant l'apparition de fuites. L'association de la porte principale 7 et de la porte secondaire 10, en position déployée, forme une véritable veine et tuyère d'o peut s'écouler le flux inversé symbolisé par la flèche lla sur la 8 2740834 figure 4. L'entrée de la tuyère/veine est schématisée en 24a et le puits d'inversion de l'inverseur en 24b. Par ailleurs le flux externe circulant sur la paroi extérieure de nacelle, symbolisé par la flèche 14, est arrêté et dévié par la porte 5 secondaire 10. Une direction déterminée est ainsi appliquée au flux inversé sans être perturbé par l'écoulement externe. En outre, un profil de vitesse plus stable s'établit en sortie du puits d'inversion 24 du fait de l'absence des effets de mélange entre l'écoulement interne et l'écoulement10 externe. Cet effet de stabilisation est important pour éviter des effets d'incompatibilité entre turboréacteur et inverseur en phase d'inversion de poussée. L'écran établi par la porte secondaire 10 entre le flux externe 14 et le flux interne lla permet également de réduire la déviation du flux inversé lla15 occasionnée par le flux externe 14. Ces effets induisent également une meilleure répartition des efforts sur la porte principale 7. Certains aménagements particuliers peuvent en outre être apportés à la réalisation de la porte secondaire 10 de manière à améliorer les conditions de fonctionnement. Du fait que la porte secondaire 10 est retirée de tout flux dans la position fermée, un profil optimal peut être déterminé pour toutes les faces de la porte 10, adapté au fonctionnement en position déployée. L'extrémité aval 15 de la porte secondaire constitue ainsi un bord de déviation optimisé permettant de minimiser le décollement. Comme détaillé sur les figures 5 et 7 entre la face d'extrados 16 de la porte secondaire 10 et le bord de déviation 15, une marche 17 peut être aménagée30 afin de créer une dépression locale qui provoquerait un recollement prématuré. Entre les faces d'extrados 16 et d'intrados 18 de la porte secondaire 10 des fentes ou trous tels que 19 peuvent être prévus, orientés suivant l'angle approprié et placés de telle façon qu'un fort recollement de 9 2740834 l'écoulement interne intervienne sur la porte afin d'accroître le débit sortant du puits d'inversion. Ils sont percés après le point d'arrêt de l'écoulement externe 14 sur l'intrados 18 de la porte secondaire 10, dans une direction 5 empêchant tout écoulement dans le sens contraire. De cette manière, l'écoulement externe, ayant impacté la porte secondaire 10, entraîne l'écoulement interne et le plaque contre l'extrados 16 de la porte secondaire 10. De même, l'extrémité amont 20 de la porte secondaire 10 est également10 profilée de manière à constituer un bord de déviation optimisé ayant pour effet d'orienter l'écoulement interne de façon à produire le maximum de contre-poussée tout en assurant un débit approprié. Comme représenté sur la figure 6, un détourage 21 optimal de la porte secondaire 10 le long du capotage fixe amont et du capotage externe de la porte principale 7 permet d'effectuer un pilotage des nappes et notamment d'empêcher une réingestion ou un impact de jet susceptible de détériorer le contrôle de l'avion en phase d'atterrissage. En outre des rainures et/ou des chicanes 2220 peuvevent être ajoutées sur l'extrados 16 et/ou l'intrados 18 de la porte secondaire 10 afin de diriger de façon tridimensionnelle le jet dans la direction recherchée et assurer un meilleur guidage de l'écoulement. Dans la configuration représentée sur la figure 4 o la porte25 secondaire 10 déborde dans l'écoulement interne, la création d'un col est avantageuse lorsque l'écoulement est lent et à fort débit. Les figures 8 et 9 montrent un exemple de montage de la porte secondaire 10 sur un ensemble de propulsion avionné. La porte secondaire 10 du fait de son orientation en position déployée constitue une écope/aérofrein dont l'effet accroit le freinage global de l'avion en phase d'atterrissage. Certaines variantes de réalisation de l'invention peuvent être envisagées. Selon une première variante, représentée sur les figures 10 et 11, la porte secondaire 110 en position 2740834 fermée reste, comme précédemment décrit en référence à la figure 3, recouverte par le panneau externe 13 de la porte principale 7. Par contre, la face d'intrados 118 de la porte secondaire 10 forme lors du fonctionnement en jet direct une 5 partie de la paroi extérieure du canal de circulation du flux, symbolisé par la flèche 11. En conséquence, le profil de surface d'intrados 118 est optimisé pour assurer la continuité aérodynamique entre la paroi interne 5 de la structure fixe amont et la paroi interne de la porte10 principale 7. Dans ce cas une légère inadaptation de l'intrados 118 est admise pour la déviation du flux externe 14 dans la position déployée représentée sur la figure 10 et correspondant au fonctionnement en inversion de poussée. Toutes les autres conditions de fonctionnement décrites en15 référence aux figures 3 à 9 sont identiques et les avantages précédemment décrits sont conservés. On relève par rapport à cette réalisation précédente une simplification et un allègement complémentaire de la nacelle et notamment la suppression de la partie 12 du capotage externe de veine20 telle que représentée sur les figures 3 et 4. La présente disposition de la porte secondaire 10 permet également d'assurer les avantages de stabilité de la porte principale 7 en position fermée tels qu'ils sont obtenus dans l'inverseur de poussée décrit par FR-A-2 651 021.25 Suivant une deuxième variante de réalisation, représentée sur les figures 12 et 13, la porte secondaire 210 conforme à l'invention assure, en position fermée, la continuité des lignes aérodynamiques à la fois au niveau du capotage interne30 de veine o la face d'intrados 218 de la porte secondaire 210 assure la continuité entre la paroi interne 5 de structure fixe amont et la paroi interne de la porte principale 7 et au niveau du capotage externe o la face d'extrados 216 de la porte secondaire 210 assure la continuité entre la paroi35 externe 4 de structure fixe amont et la paroi externe de la porte principale 7. Dans ce cas le profil de surface l 2740834 d'intrados 218 est optimisé pour assurer les meilleures conditions d'écoulement aérodynamique du jet direct 11 en vue d'obtenir les performances optimales. De même le profil de surface d'extrados 216 de la porte secondaire 210 est adapté 5 à l'écoulement externe. Dans ce but, la création de chicanes telles que 22 dans la réalisation décrit en référence aux figures 3 à 9 est évitée dans ce cas. Les autres modalités de réalisation précédemment décrites peuvent par ailleurs être retenues dans cette variante de réalisation pour laquelle les10 conditions de fonctionnement et les avantages obtenus restent également identiques aux réalisations précédemment décrites. On relève que l'optimisation des profils de surface d'intrados 218 et d'extrados 216 pour les fonctions de la position déployée ne peut pas être appliquée dans ce cas.15 Cependant une disposition de becquet mobile 23 peut être adjointe afin d'accroître l'efficacité de la porte secondaire 210. Suivant une troisième variante de réalisation, représentée sur les figures 14 à 16, la porte secondaire 310 conforme à l'invention assure, en position fermée, la continuité des lignes aérodynamiques uniquement sur la surface externe de nacelle. La face d'extrados 316 de la porte secondaire 310 assure dans ce cas la continuité entre la paroi externe 4 de25 structure fixe amont et la paroi externe de la porte principale 7. La continuité de la paroi de capotage externe de veine est assurée entre une partie aval 12 de structure fixe amont et la paroi interne de la porte principale 7, la porte secondaire 310 surmontant ladite partie aval de paroi30 fixe. Par rapport à la réalisation précédemment décrite en référence aux figures 3 à 9, une certaine inadaptation du profil de surface d'extrados 316 de la porte secondaire 310 est admise dans ce cas lors du fonctionnement en inversion de poussée, dans la position déployée représentée sur la figure35 15. On notera également l'absence de chicanes 22 sur ladite surface d'extrados 316. Par contre, toutes les autres 12 2740834 conditions de fonctionnement décrites en référence aux figures 3 à 9 sont identiques et les avantages précédemment décrits sont conservés. Comme dans la deuxième variante de réalisation représentée sur la figure 13, un becquet mobile 5 33 peut également être adjoint à la porte secondaire 310 pour accroître son efficacité. La troisième variante de réalisation présente en outre un avantage supplémentaire par rapport aux réalisations10 précédemment décrites. En effet, comme cela est schématiquement représenté sur la figure 16, la porte secondaire 310 peut prendre une position déployée tandis que la porte principale 7 reste en position fermée. En effet, la partie aval 12 du capotage fixe de veine et la paroi interne15 de la porte principale 7 assurent dans ce cas l'étanchéité de veine lors du fonctionnement en jet direct. Par suite la porte secondaire 310 devient assimilable à une commande de vol et peut être déployée dans diverses conditions de vol. Parmi de nombreuses utilisations possibles on relève ainsi20 les possibilités suivantes des portes secondaires 310 qui peuvent: - accentuer la vitesse de roulis lorsqu'elles sont déployées de façon dissymétriques de part et d'autre de l'avion; - ré-alimenter des ailerons ou volets à haute incidence de l'avion; - servir d'aérofrein dans les phases d'approche et/ou de descente. La représentation de l'invention donnée par les dessins montre une porte secondaire associée à une seule porte principale. Les réalisations o les portes secondaires sont35 associées à une seule, plusieurs ou toutes les portes principales qui peuvent être en nombre variable dans un inverseur de poussée font également partie de l'invention. 13 2740834 Alors que les exemples de réalisation décrits correspondent à un type d'inverseur de poussée dit "à portes", les portes secondaires conformes à l'invention peuvent également être montées sur d'autres types d'inverseurs de poussée tels que des inverseurs à grilles ou des inverseurs à obstacle aval. 14 2740834 REVENDICATIONS 1. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux comportant des éléments mobiles principaux (7) susceptibles, en position fermée, de s'intégrer dans la paroi de nacelle lors du fonctionnement en jet direct et, en position déployée, de pivoter sous l'action d'un moyen de commande des déplacements tels qu'un vérin (7a) de manière à dévier au moins une partie du flux d'éjection (lla) du turboréacteur à10 travers un espace constituant un puits d'inversion en assurant une inversion de poussée caractérisé en ce qu'au moins un élément mobile supplémentaire appelé porte secondaire (10;110;210;310) est adjoint, susceptible, lors du fonctionnement en jet direct, de s'intégrer dans la paroi15 extérieure du canal d'éjection et, lors du fonctionnement en inversion de poussée, de se déployer au bord amont du puits d'inversion (24b) de manière à créer un obstacle au flux extérieur (14) s'écoulant sur la surface de ladite paroi extérieure (4) du canal d'éjection et à canaliser le flux20 inverse. 2. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 1 dans lequel lesdits éléments mobiles principaux constituent des portes principales (7)25 susceptibles chacune de pivoter autour de pivots latéraux portés par la structure fixe de l'inverseur. 3. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 2 dans lequel ladite porte secondaire (10) est disposée, en position fermée, entre une partie aval (12) de capotage externe de veine fluide du turboréacteur et un panneau externe (13) de la porte principale (7) associée. 4. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 3 dans lequel l'extrémité aval (15) de ladite porte secondaire (10) est profilée de manière à constituer en position déployée correspondant au 2740834 fonctionnement en inversion de poussée un bord de déviation optimisé formant le bord amont du puits d'inversion, l'extrémité amont (20) de ladite porte secondaire (10) est profilée de manière à constituer un bord de déviation 5 optimisé orientant les écoulements avec la meilleure efficacité, les faces d'extrados (18) et d'intrados (18) ont un profil optimal adapté à l'obtention de l'efficacité des écoulements aérodynamiques et des performances recherchées en inversion de poussée. 5. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 4 dans lequel ladite porte secondaire (10) comporte une marche (17) aménagée sur la face d'extrados (16) afin de créer une dépression locale, entre les faces15 d'extrados (16) et d'intrados (18) des trous ou fentes (19) et sur lesdites faces d'extrados (16) et d'intrados (18) des chicanes ou rainures (22) dont les dimensions et les orientations sont optimisées pour assurer la direction et le guidage des écoulements aérodynamiques.20 6. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon l'une des revendications 4 ou 5 dans lequel ladite porte secondaire (10) présente un détourage (21) optimisé en vue d'assurer le pilotage des nappes du flux inversé (11a).25 7. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon l'une quelconque des revendications 3 à 6 dans lequel ladite porte secondaire (10) déborde dans l'écoulement interne en position déployée, l'extrémité aval (15) de la porte30 secondaire étant disposée en position radialement interne par rapport à la paroi fixe (12). 8. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 2 dans lequel ladite porte secondaire (110) est recouverte, en position fermée, par un panneau externe (13) de la porte principale (7) et présente une face 16 2740834 d'intrados (118) formant, lors du fonctionnement en jet direct, une partie de la paroi extérieure du canal de circulation du flux (11) de turboréacteur, en continuité entre la paroi fixe amont (5) et la paroi interne de la porte 5 principale (7). 9. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 2 dans lequel ladite porte secondaire (210) comporte à la fois une face d'intrados (218) en continuité,10 en position fermée, entre la paroi interne (5) de structure fixe amont et la paroi interne de la porte principale associée (7) et une face d'extrados (216) également en continuité, en position fermée, entre la paroi externe (4) de structure fixe amont et la paroi externe de la porte15 principale (7) de manière que ladite porte secondaire (210) assure en partie, lors du fonctionnement en jet direct, à la fois le guidage des écoulements aérodynamiques du flux (11) de turboréacteur et du flux externe de nacelle. 10. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon la revendication 2 dans lequel ladite porte secondaire (310) comporte une face d'extrados (316) assurant la continuité, en position fermée, entre la paroi externe (4) de structure fixe amont et la paroi externe de la porte principale (7) associée25 et, en position fermée, ladite porte secondaire (310) surmonte une partie aval (12) interne de structure fixe amont qui se raccorde, lors du fonctionnement en jet direct, en continuité avec la paroi interne de la porte principale (7). 11. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon l'une des revendications 9 ou 10 dans lequel un becquet mobile (23; 33) est adjoint du côté amont à ladite porte secondaire (210; 310) de manière à accroître son efficacité lors du fonctionnement en inversion de poussée. 17 2740834 12. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon l'une des revendications 10 ou 11 dans lequel ladite porte secondaire (310) est susceptible d'être déployée en 5 maintenant la porte principale (7) en position fermée au cours de certaines phases de vol de l'avion correspondant à un fonctionnement en jet direct du turboréacteur. 13. Inverseur de poussée de turboréacteur à double flux selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 dans lequel ladite porte secondaire (10;110;210;310) se déploie de façon indépendante ou non de la porte principale (7), de manière à optimiser le flux de contre-poussée provenant du turboréacteur en conservant une efficacité maximale de la15 fonction d'écopage de ladite porte secondaire lors des phases de contre-poussée.