FR 2742942 A1 19970627 FR 9515501 A 19951226 GÉNÉRATEUR DE CRÉNEAUX DE HAUTE TENSION L'invention concerne un dispositif de génération de créneaux de tension d'amplitude supérieure à la tension d'alimentation. Elle s'applique en particulier aux dispositifs à pompe de charge à condensateurs et transistors de commutation pour délivrer en sortie une haute tension régulée capable d'alimenter des charges importantes en sortie, notamment des lignes de bit capacitives de mémoires. On connaît bien les dispositifs de génération de tension à pompe de charge. Ils sont notamment utilisés dans des circuits intégrés pour fournir la haute tension nécessaire à l'écriture des cellules d'une mémoire non volatile (15 à 20 volts). Ils sont en particulier très utilisés dans les circuits intégrés destinés aux applications de type carte à puces. Un des problèmes liés à ce type d'applications, est de pouvoir fournir une haute tension régulée qui puisse alimenter les lignes de bit capacitives des mémoires, sans s'écrouler. Il faut donc que ces dispositifs à pompe de charge aient une sortance suffisante. Par ailleurs, l'évolution technologique permet d'utiliser des tensions d'alimentation de plus en plus basses, entre deux volts et cinq volts. A ces niveaux de tension, des paramètres qui étaient jusque là négligeables deviennent particulièrement gênants. Notamment, les tensions de seuil des éléments actifs ne sont plus négligeables. Or les pompes de charge classiques de type Schenkel utilisent des diodes. Ces diodes (qui sont en général des transistors montés en diode) font perdre une tension de seuil sur la tension commutée sur les condensateurs. Ainsi, au lieu d'obtenir en sortie une tension égale à (n+l).Vdd, o n est le nombre d'étages de la pompe, on ne récupère en première approximation que (n+l).(Vdd-Vt). C'est pourquoi, une structure particulière de pompe a été proposée, qui permet de transmettre totalement la tension d'alimentation sur le condensateur. Une telle structure est en particulier décrite dans la demande européenne 0 591 022 de la Demanderesse. Elle comprend un jeu de condensateurs et de transistors de commutation. Pour ne plus avoir de perte due à la tension de seuil des transistors, on commande la grille des transistors de commutation par un signal à créneaux de tension d'amplitude supérieure d'au moins une tension de seuil augmentée de l'effet substrat ("body effect") à la tension de drain à commuter, pour le rendre bien passant. Comme par ailleurs, la tension à commuter est plus ou moins élevée, selon la position du transistor dans la pompe (plus on approche de la sortie, plus la tension à commuter est élevée), la tension de grille à appliquer est aussi différente selon cette position: il ne faut pas que la tension de grille soit trop élevée (risque de claquage) mais elle doit l'être suffisamment pour que le transistor soit passant. Pour cela on utilise simplement un dispositif élévateur de tension, c'est à dire un bootstrap. Ce dispositif comprend (Figure 1) pour chaque transistor de commutation T connecté entre deux condensateurs Ci, Cj du réseau, un transistor TB commandé par une première phase secondaire pour courtcircuiter la grille et le drain du transistor T et un condensateur de bootstrap CB relié à l'autre phase secondaire. Ainsi, la tension de grille préalablement préchargée à la tension de drain (FBX=1) est surélevée d'un AV par le condensateur (FBN=1) (AV % amplitude de FBN) ce qui rend le transistor très passant, en sorte qu'il commute la tension de drain sur sa source sans pertes significatives. Cette structure de l'état de la technique nécessite les deux phases habituelles complémentaires FN, FX, non recouvrantes, commutant entre 0 et Vdd et deux phases secondaires correspondantes FBN et FBX, sensiblement en synchronisme avec les phases principales, chacune commutant entre 0 et une tension VF à l'intérieur des créneaux de la phase principale FN, FX associée. La tension VF doit être supérieure à la tension de seuil du transistor de sortie de la pompe, augmentée de l'effet substrat. Elle doit être inférieure à une tension limite, pour ne pas avoir de claquage d'oxyde de grille. En pratique, si le transistor de sortie de la pompe est un transistor N natif (tension de seuil de 0,5 volts environ) avec 20 volts sur son drain, la tension VF pourra prendre une valeur comprise entre 4 volts à Vdd=l volt et 10 volts à Vdd=5 volts. Une telle structure et l'allure des phases de commande correspondantes sont détaillées en figures 1 et 2 des dessins annexés. Un problème pour réaliser cette structure concerne la production des phases secondaires FBN et FBX. Il est en effet souhaitable d'avoir une pompe de charge qui fonctionne avec une fréquence la plus stable possible, notamment indépendante des variations de la tension d'alimentation, et la plus élevée possible, pour assurer la meilleure sortance à la pompe de charge. Ceci est accentué avec l'utilisation d'une faible tension d'alimentation, parce que la pompe doit alors comporter encore plus d'étages pour pouvoir atteindre le niveau de haute tension souhaité. On sait en effet que la sortance d'une pompe de charge est inversement proportionnelle au nombre d'étages qu'elle comporte et qu'elle est proportionnelle à la fréquence de commutation. Ainsi, plus le nombre d'étages est important, plus la fréquence de commutation doit être élevée, pour avoir une bonne sortance. Or, dans l'état de la technique, ces phases secondaires d'amplitude plus élevée que la tension d'alimentation Vdd, sont obtenues par des élévateurs de tension à condensateur et circuit à retard, c'est à dire par plusieurs "bootstraps" mis en série. Ceci implique un temps de réaction très lent pour fournir les créneaux de tension, égal au nombre de bootstraps nécessaires pour atteindre l'amplitude recherchée, multiplié par le temps de réaction d'un bootstrap. On est donc très limité en fréquence, ce qui limite le nombre d'étages possible dans la pompe. On ne peut donc pas descendre à des tensions d'alimentation très basses avec un tel dispositif. Par ailleurs, chaque bootstrap successif consomme une partie de l'énergie fournie par le bootstrap précédent pour pouvoir élever le niveau de tension. Il faut donc utiliser de gros condensateurs, ce qui occupe beaucoup d'espace et produit du bruit. Enfin, il faut aussi pouvoir réguler la tension produite pour ne pas claquer les oxydes de grille des transistors de commutation bootstrapés de la pompe de charge auxquels l'amplitude des phases secondaires est appliquée via un condensateur. L'invention a pour objet de résoudre ces différents inconvénients. Une solution à ces différents problèmes techniques a été trouvée dans la présente invention, dans une structure à réseau de condensateurs et transistors de commutation, à deux phases de fonctionnement, une première pour isoler tous les condensateurs et les charger au niveau de la tension d'alimentation tous simultanément, et une deuxième phase pour connecter tous ces condensateurs en série entre la tension d'alimentation et un noeud de sortie du réseau pour faire monter instantanément ce noeud de sortie à un niveau de tension supérieur au niveau de tension Vdd. Les condensateurs sont connectés tous en série par des transistors placés entre eux et commandés par un signal à créneaux de tension supérieure à la tension à commuter sur le noeud de sortie du réseau. Avantageusement, ce signal est généré à partir d'une tension régulée, pour avoir sur le noeud de sortie du réseau un signal d'amplitude régulée. Le générateur de créneaux d'amplitude supérieure à la tension d'alimentation selon l'invention peut travailler à une fréquence de commutation élevée et alimenter des charges capacitives. Avantageusement, le générateur selon l'invention peut fournir un signal à créneaux d'amplitude bien régulée, ne dépassant pas une tension limite déterminée. Le générateur de créneaux selon l'invention est ainsi particulièrement adapté pour fournir les phases secondaires nécessaires à une pompe du type à transistors bootstrapés. Telle que revendiquée, l'invention a pour objet un dispositif de génération de créneaux de tension d'amplitude supérieure à la tension d'alimentation, comprenant un réseau de condensateurs. Selon l'invention, il comprend un circuit de commande à transistors de commutation à deux phases de fonctionnement, une première pour isoler tous les condensateurs et les charger au niveau de la tension d'alimentation tous simultanément, et une deuxième phase pour connecter tous ces condensateurs en série entre la tension d'alimentation Vdd et un noeud de sortie du réseau pour faire monter instantanément ce noeud de sortie à un niveau de tension supérieur au niveau de tension Vdd, des transistors placés entre ces condensateurs pour les connecter tous en série étant commandés par un signal à créneaux de tension d'amplitude supérieure à la tension à commuter sur le noeud de sortie du réseau. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention sont détaillés dans la description suivante faite à titre indicatif et non limitatif de l'invention pour une application à un générateur de haute tension régulée, en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente schématiquement une pompe de charge à transistors bootstrapés, - la figure 2 montre les formes des phases principales et secondaires pour commander une telle pompe de charge, - la figure 3 représente un bloc diagramme général d'un générateur de haute tension régulée utilisant une pompe de charge de ce type, - la figure 4 représente un schéma bloc détaillé d'un dispositif pour fournir les phases principales et secondaires dans ce générateur de haute tension selon l'invention, - la figure 5 détaille une pompe de charge classique de type Schenkel comme utilisée dans le dispositif de génération des phases secondaires illustré à la figure 4, - la figure 6 détaille le schéma électrique d'un translateur de niveau utilisé dans le dispositif de génération des phases secondaires illustré à la figure 4, la figure 7 est un dispositif de génération de créneaux de haute tension selon l'invention utilisé dans le dispositif de génération des phases secondaires illustré à la figure 4, - les figures 8a à 8e illustrent la forme des signaux obtenus avec un dispositif de génération des phases secondaires illustré à la figure 4. Un générateur de haute tension régulée HV est représenté sur la figure 3. Il comprend typiquement un circuit 1 pour produire un signal d'horloge qui va permettre à un circuit 2 de générer les phases principales FN, FX et secondaires FBN et FBX nécessaires pour commander une pompe de charge 3 à transistors bootstrapés (cf figure 1). Le circuit 1 pourrait utiliser un signal d'horloge externe. Dans l'exemple représenté, on a plutôt choisi un oscillateur en anneau asservi en fréquence tel que décrit dans la demande FR 95 07617 de la Demanderesse, qui fournit une fréquence optimum selon les variations de la tension d'alimentation Vdd. De manière simplifiée, cet oscillateur comprend un générateur d'impulsions C appliquées en entrée d'un diviseur pour obtenir en sortie un signal d'horloge OSC de rapport cyclique 1/2. Le générateur d'impulsions comprend classiquement un circuit oscillant de type RC série, et un comparateur à hystérésis. La fréquence de l'oscillateur est régulée par un circuit classique de régulation 4. Ce circuit de régulation 4 reçoit en entrée la haute tension HV produite par la pompe 3 et fournit en sortie un signal de régulation H-REG pour arrêter ou redémarrer l'oscillateur, selon que la haute tension est à la valeur désirée ou non. Le régulateur permet de rendre la haute tension HV produite par la pompe 3 indépendante des variations de la tension d'alimentation. Un signal NOP est également appliqué en entrée de l'oscillateur, qui correspond à un signal de mise en veille du générateur de haute tension. Ce signal permet d'activer le générateur seulement quand on en a besoin. Par exemple, dans un circuit mémoire, le générateur ne sera activé que pour exécuter une opération de programmation. Ces deux signaux sont combinés pour produire un signal de marche/arrêt de la pompe noté STOP_OSC sur la figure, qui est notamment appliqué au générateur d'impulsions et au diviseur. Dans l'exemple, l'oscillateur 1 reçoit aussi deux signaux R et S, produits par le circuit 2 de génération des phases. Ces deux signaux permettent de ralentir ou d'accélérer l'oscillateur pour tenir compte des variations de la tension d'alimentation Vdd. On se reportera éventuellement à la demande FR 95 07617 précitée pour plus de détails. Les trois signaux OSC, STOP_OSC et C sont appliqués en entrée d'un circuit 2 de génération de phases. Dans l'exemple, il s'agit des phases principales notées FN et FX et des phases secondaires notées FBN et FBX, pour commander la pompe de charge 3, comme montré en figures 1 et 2. Dans l'exemple, ce circuit 2 comprend en outre un dispositif d'asservissement de la fréquence du signal d'horloge OSC aux signaux de phases FBN, FN, FBX, FX. Ce dispositif d'asservissement délivre les signaux R et S appliqués en entrée de l'oscillateur 1. Le circuit 2 est détaillé à la figure 4. Les deux signaux STOP_OSC et OSC sont tout d'abord appliqués à un circuit 20 de portes logiques (porte NONET et inverseur) pour transmettre un signal d'horloge de base VIN, qui suit le signal d'horloge OSC dès que le générateur est activé (STOPOSC=0). On a vu que les phases principales FN et FX sont complémentaires et non recouvrantes et que les phases secondaires correspondantes FBN et FBX commutent respectivement à l'intérieur des créneaux de leur phase principale associée, comme représenté sur la figure 2. Les commandes de commutation pour produire ces différentes phases dépendent donc de l'état de ces différentes phases. On a donc une circuiterie assez complexe. Dans l'exemple de réalisation illustré cette circuiterie est découpée en plusieurs circuits: - un circuit 5 de génération de phases principales FX et FN qui reçoit en entrées le signal d'horloge de base VIN et les phases secondaires FBX et FBN. Il produit en sortie les phases principales FX et FN et les commandes de commutation pour les phases secondaires, notées CFBx et CFBN; - un circuit 6 de génération des phases secondaires à créneaux de haute tension et - dans l'exemple, un circuit 7 d'asservissement de la fréquence de l'oscillateur 1 aux différents signaux de phases et commandes de commutation. Le circuit 7 d'asservissement ne sera pas détaillé. On indiquera simplement qu'il comprend des portes logiques pour produire des signaux R et S vers l'oscillateur pour le ralentir ou l'accélérer, selon l'amplitude et la séquence des différents signaux produits par le circuit de génération des phases secondaires. De cette manière on travaille toujours à une fréquence optimale pour la pompe, pour suivre les variations de la tension d'alimentation. Le circuit de génération 5 des phases principales comprend un premier circuit 51 pour fournir la commande de commutation zéro I Vdd pour chacune des phases principales FN et FX. Ainsi la commande de commutation AF pour la phase FX est générée quand le signal d'horloge VIN a commuté à l'état haut et si la phase FN est à l'état bas. La commande BF est générée de manière similaire pour la phase FN, quand le signal d'horloge a commuté à l'état bas et si la phase FX est à l'état bas. Le circuit logique 51 comprend simplement un inverseur 510 pour appliquer le signal inversé /VIN, à une porte NON -OU 511 qui reçoit aussi le signal FN. Cette porte 511 délivre le signal AF. Enfin une autre porte NON- OU 512 reçoit les signaux VIN et FX pour délivrer le signal BF. Ces commandes de commutation AF et BF sont respectivement appliquées à un circuit 52 et un circuit 53. Ces deux circuits sont similaires et seul le circuit 52 va être expliqué. Le circuit 52 doit générer la phase FX et la commande de commutation CFBx pour la phase secondaire FBX (voir Figure 2). Le circuit 52 comprend pour cela une porte ET 520 qui reçoit en entrée les signaux AF et FX. La sortie de la porte 520 est appliquée comme entrée S d'une première bascule 521. Un inverseur 522 applique le signal inversé /AF en entrée R de la bascule qui délivre sur sa sortie Q, la commande de commutation CFBx. Ainsi, (si on note 0 et 1 l'état logique des signaux correspondant à leur niveau de tension zéro volt ou Vdd) le signal CFBx est mis à 1 quand AF et FX sont tous les deux à 1 et forcé à zéro par AF à zéro. Le circuit 52 comprend une deuxième bascule 523 qui reçoit comme entrée S, le signal AF. Une porte NON_OU 524 reçoit en entrée les signaux AF et FBX. La sortie de la porte 524 est appliquée en entrée R de la bascule 523. La sortie Q est suivie dans l'exemple de deux inverseurs pour délivrer en sortie le signal FX. Ainsi FX est mis à 1 par le signal AF. Il ne repasse à zéro que lorsque la phase secondaire FBX est elle-même repassée par zéro. On a donc la séquence suivante: AF, FX, CFBX, AF X, CFBX i FX C. Le circuit 53 a la même structure pour délivrer les signaux FN et CFBN à partir du signal BF pour une séquence similaire: BF 1, FN FBN, CFBN, BF CFB N. Le circuit 6 de génération des phases secondaires est commandé par les commandes de commutation CFBx et CFBN. Il comprend principalement un circuit 60 de génération d'une tension régulée Pout vers deux circuits 61 et 62 à translateurs de niveau et deux circuits Multbl et Multb2 pour respectivement délivrer les phases secondaires FBX et FBN. Un schéma-bloc du circuit 60 de génération de la tension régulée Pout est représenté sur la figure 5. Il comprend une pompe 600 de charge classique de type Schenkel bien connu, avec des diodes et condensateurs. Les deux phases PH et PHB complémentaires appliquées aux condensateurs sont délivrées par un oscillateur en anneau 601 et la régulation de la fréquence de l'oscillateur par rapport à la tension de sortie de la pompe est obtenue par un régulateur 602. Ces circuits sont tous bien connus et ne seront pas détaillés. La pompe 600 délivre en sortie une tension régulée Pout sur la source d'un transistor natif monté en diode. On peut aussi utiliser la tension de drain de ce transistor comme autre sortie Poutp qui a l'avantage d'être supérieure d'une tension de seuil à la tension Pout' Le circuit 61 reçoit donc en entrée la commande CFBx et est alimenté par la tension régulée Pout (figure 4). Il délivre en sortie un premier signal CPX à créneaux avec une amplitude de l'ordre de 2.Pout et un deuxième signal CBX à créneaux avec une amplitude de l'ordre de Pout' De même, le circuit 62 reçoit donc en entrée la commande CFBN et est alimenté par la tension régulée Pout (figure 4). Il délivre en sortie un premier signal CPN à créneaux avec une amplitude de l'ordre de 2.Pout et un deuxième signal CBN à créneaux avec une amplitude de l'ordre de Pout Ces circuits 61 et 62 ont une même structure. Cette structure et son fonctionnement sont détaillés en relation avec la figure 6 pour le circuit 61. On appliquera par analogie cette description au circuit 62. Le circuit 61 comprend un premier translateur de niveau Mult1 de structure classique avec deux branches de deux transistors, ici un transistor P et un transistor N, en série entre la tension régulée Pout délivrée par le circuit 60 et la masse. La commande CFBX permet de commuter sur le noeud de sortie d'une branche ou l'autre la tension Pout ou la masse, selon son niveau Vdd ou zéro volt. Dans l'exemple, on utilise la sortie Out1 qui commute entre zéro volt et Pout en phase avec le signal de commande CFBX (Outl=0 quand CFBX=O et Outl=Pout quand CFBx=Vdd), e la fréquence du signal d'horloge de base VIN. (Le transistor P qui commute le niveau Pout est très conducteur: il n'y a pas de perte due à la tension de seuil). La sortie Out1 est connectée à un condensateur 610 suivi d'un transistor 611 monté en diode, qui forment un doubleur de tension. Dans l'exemple, le transistor 611 est un transistor N natif. Sa grille et son drain sont reliés ensemble à la tension régulée Pout' On récupère alors sur la borne A du condensateur connectée au transistor 611, un signal en créneaux régulé Pout1, commutant entre 2Pout-Vt et Pout-Vt. En effet, quand la sortie Out1 est à son niveau bas, le condensateur se charge au niveau Pout-Vt transmis sur le noeud A par le transistor natif 611. Quand la sortie Out1 est à son niveau haut Pout' le condensateur se décharge et le noeud A passe à 2Pout- Vt. Ce signal Poutl en phase avec la commande CFBX est appliqué pour alimenter un deuxième translateur Mult2 qui reçoit en entrée la même commande de commutation CFBX, pour commuter en phase avec le premier translateur. Ce translateur de structure identique au premier, délivre deux signaux à créneaux de tension, l'un en phase avec CFBX et commutant entre 0 et 2Pout- Vt, l'autre en opposition de phase avec CFBX et commutant entre zéro volt et Pout-Vt. On notera que si on applique le signal régulé Poutp fourni par le circuit 60, on gagne un Vt d'amplitude. Les deux signaux en sortie du deuxième translateur sont notés respectivement CPX et CBX. Ils sont appliqués au circuit Multbl de l'invention pour générer la phase secondaire FBX. De même, le circuit 62 génère deux signaux à créneaux de tension, l'un en phase avec la commande CFBN et commutant entre zéro volt et 2Pout- Vt, l'autre en opposition de phase avec la commande CFBN et commutant entre zéro volt et Pout-Vt. Ces deux signaux notés CPN et CBN sont appliqués au circuit Multb2 pour générer la phase secondaire FBN. Les deux circuits de l'invention pour la génération des signaux FBX et FBN ont la même structure. La description suivante faite en référence à la figure 7 pour le circuit Multbl s'applique aussi bien au circuit Multb2. Le circuit Multbl a pour but de multiplier la tension d'alimentation Vdd qui lui est appliquée, pour délivrer un signal FBX à créneaux d'amplitude supérieure à la tension d'alimentation Vdd, à partir de deux signaux de commande à créneaux en opposition de phase, l'amplitude de l'un des signaux étant supérieure à la tension d'alimentation. Dans l'exemple, ces signaux à créneaux sont ceux CBX et CPX délivrés par les circuits 60 et 61 précédemment décrits. Ils pourraient être obtenus d'une autre manière, selon l'application considérée. Ils doivent satisfaire deux caractéristiques: être en opposition de phase et l'un doit avoir une amplitude supérieure à la tension à fournir en sortie, comme on va le voir dans la suite. Le circuit Multbl a une structure à réseau de condensateurs et transistors de commutation, à deux phases de fonctionnement, une première pour isoler tous les condensateurs et les charger au niveau de la tension d'alimentation tous simultanément, et une deuxième phase pour connecter tous ces condensateurs en série entre la tension d'alimentation et un noeud de sortie du réseau pour faire monter instantanément ce noeud de sortie à un niveau de tension supérieur au niveau de tension Vdd. Les condensateurs sont connectés tous en série par des transistors placés entre eux et commandés par un signal à créneaux de tension supérieure à la tension à commuter sur un noeud de sortie du réseau. L'autre signal à créneaux CBX est appliqué aux grilles de transistors de commutation pour appliquer le niveau de tension d'alimentation Vdd sur chacun des condensateurs simultanément. Une amplitude de l'ordre de la tension d'alimentation est donc suffisante pour ce signal (Vdd+Vt). Dans l'exemple la première phase de fonctionnement correspond donc à CPX=0 et CBX=Pout (en faisant abstraction de Vt) pour charger les condensateurs. La deuxième phase de fonctionnement correspond à CPX=2Pout et CBX=0, pour les mettre en série entre la tension d'alimentation et le noeud de sortie mout du réseau, pour monter instantanément ce noeud de sortie de zéro volt à un niveau supérieur à la tension d'alimentation Vdd, mais inférieur au niveau haut de CPX, car le transistor ne peut commuter qu'une tension de drain au plus égale à sa tension de grille: la structure permet d'obtenir une amplitude de sortie limitée. L'amplitude du signal CPX doit donc être au moins égale au niveau de tension souhaité sur la sortie mout, et qui dépend de la valeur de Vdd et du nombre d'étages du générateur. Mais elle doit aussi être bien inférieure à la tension de claquage d'oxyde de grille des transistors (environ 20 volts). Si de plus, comme dans l'exemple, le signal CPX est obtenu à partir d'une tension régulée, la structure du générateur Multbl fournit un signal d'amplitude régulée. Si on détaille la structure à cinq étages représentée sur la figure 7, on a donc pour chaque condensateur du réseau, par exemple pour le condensateur Cl: - un premier transistor de commutation Tcl connecté entre la tension Vdd et une première borne A1 du condensateur Cl et un deuxième transistor de commutation Tcl' connecté entre une deuxième borne B1 du condensateur C1 et la tension Vss, ces deux transistors étant commandés sur leur grille par le signal CBX et - un troisième transistor de commutation Tdl connecté entre la première borne A1 dudit condensateur Cl et la deuxième borne B2 du condensateur suivant C2, et qui est commandé sur sa grille par le signal CPX. Le noeud de sortie mout est fourni par le troisième transistor Td5 associé au dernier condensateur C5 du réseau. Un transistor de commutation Td5' commandé par le signal CBX est en outre prévu entre le noeud de sortie mout et la tension Vss, pour isoler le noeud de sortie et le tirer au niveau Vss pendant la charge des condensateurs. Un autre transistor de commutation TdO est aussi prévu, commandé par le signal CPX, pour connecter la deuxième borne B1 du premier condensateur à la tension Vdd, pour mettre la chaine des condensateurs en série entre la tension d'alimentation Vdd et le noeud de sortie mout. Le circuit Multbl sera en pratique réalisé avec des transistors de type N. De préférence, les premier et deuxième transistors de commutation du réseau seront des transistors N natifs qui ont une tension de seuil (0,5 volt) plus faible que les transistors N enrichis, pour commuter avec le moins de perte possible le niveau Vdd sur les condensateurs. Pour la même raison, on choisira un transistor N natif comme troisième transistor de commutation en série entre la première borne du dernier condensateur C5 et le noeud de sortie mout, pour commuter sans pertes la haute tension ainsi produite. Ce transistor assure aussi comme on l'a vu une fonction de régulation de la tension commutée par l'amplitude du signal CPX qui commande sa grille. Cette structure très simple permet d'obtenir immédiatement en sortie mout un signal FBX en phase avec le signal de commande CPX, d'amplitude supérieure à la tension d'alimentation, et capable de charger des éléments capacitifs, tels les condensateurs de bootstrap de la pompe de charge 3, ce qui n'est pas le cas du signal CPX. Ce signal FBX est de plus régulé par le signal de commande CPX lui-même. Un tel dispositif est donc particulièrement avantageux dans une application telle que décrite dans la présente demande, pour fournir les phases secondaires de la pompe decharge 3. Par son temps de réaction immédiat et sa sortance élevée (les condensateurs isolés et mis en parallèle sont tout de suite chargés à Vdd et les condensateurs mis en série font tout de suite monter le niveau en sortie), ce dispositif permet de travailler à haute fréquence et de commander des charges capacitives. Dans une technologie CMOS, on a pu ainsi descendre la tension d'alimentation Vdd à moins de 1 volt (0.9 volt) et fournir une amplitude en sortie mout de l'ordre de 4 volts, avec 5 étages dans le multiplieur selon l'invention et pour fournir les signaux FBX, FBN à une pompe de charges 3 avec une trentaine d'étages, en travaillant à 2 MHz. A la même fréquence, on a pu obtenir avec une tension d'alimentation Vdd de 5 volts, une amplitude en sortie mout de 9,7 volts. Les figures 8a à 8e montrent la forme des différents signaux obtenus (/VIN, FBX, CPX, CPN et Pout) REVENDICATIONS 1. Dispositif de génération de créneaux de tension d'amplitude supérieure à la tension d'alimentation Vdd, comprenant un réseau de condensateurs, caractérisé en ce qu'il comprend un circuit de commande à transistors de commutation à deux phases de fonctionnement, une première (CPX=0, CBX=1) pour isoler tous les condensateurs et les charger au niveau de la tension d'alimentation tous simultanément, et une deuxième phase (CPX=1, CBX=0) pour connecter tous ces condensateurs en série entre la tension d'alimentation Vdd et un noeud de sortie (mout) du réseau pour faire monter instantanément ce noeud de sortie à un niveau de tension supérieur au niveau de tension Vdd, des transistors placés entre ces condensateurs pour les connecter tous en série étant commandés par un signal à créneaux de tension (CPX) d'amplitude supérieure à la tension à commuter sur le noeud de sortie du réseau. 2. Dispositif de génération selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de commande comprend pour chaque condensateur (Cl) du réseau: - un premier transistor de commutation (Tcl) connecté entre la tension Vdd et une première borne et un deuxième transistor de commutation (Tcl') connecté entre une deuxième borne (A1) du condensateur (Cl) et la tension Vss, ces deux transistors étant commandés sur leur grille par le deuxième signal (CBX) et - un troisième transistor de commutation (Tdl) connecté entre la première borne (A1) dudit condensateur (Cl) et la deuxième borne (B2) du condensateur suivant (C2), et qui est commandé sur sa grille par le premier signal (CPX), le noeud de sortie du réseau étant fourni par le troisième transistor de commutation (Td5) en série avec la première borne (A5) du dernier condensateur (C5). 3. Dispositif de génération selon la revendication 2, caractérisé en ce que les transistors sont de type N et en ce que les premier et deuxième transistors de commutation sont natifs. 4. Dispositif de génération selon la revendication 2 ou 3 caractérisé en ce que le troisième transistor (Td5) associé au dernier condensateur (C5) du réseau est natif de type N, et limite la tension commutée par l'amplitude du premier signal (CPX) appliqué sur sa grille. 5. Dispositif de génération selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un quatrième transistor (Td5') commandé par le deuxième signal (CBX) est prévu entre le noeud de sortie (mout) et la tension Vss, pour isoler le noeud de sortie et le tirer au niveau Vss pendant la charge des condensateurs. 6. Dispositif de génération selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend un autre transistor de commutation (Tdo) commandé par le premier signal de commande (CPX) pour connecter la deuxième borne (B1) du premier condensateur (Cl) à la tension Vdd quand les condensateurs sont mis en série. 7. Dispositif de génération selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une pompe de charge de type Schenkel pour fournir une tension régulée (Pout) pour alimenter un circuit à translateurs de niveau (61, 62) recevant en entrée un signal à créneaux d'amplitude Vdd, pour générer en phase le premier (CPX) et le deuxième (CBX) signal de commande du réseau. 8. Générateur de haute tension du type à pompe de charge comprenant un jeu de condensateurs et de transistors de commutation commandés par deux signaux d'horloge non recouvrants commutant entre le niveau Vss et le niveau Vdd et deux autres signaux d'horloge commutant sensiblement en synchronisme avec ces deux premiers signaux d'horloge, mais entre un niveau Vss et un niveau (VF) supérieur au niveau Vdd, caractérisé en ce que ces deux autres signaux d'horloge sont respectivement délivrés par un dispositif de génération de créneaux de tension selon l'une quelconque des revendications précédentes. 9. Circuit intégré comprenant un générateur de tension selon la revendication 8. 10. Carte à microcircuits comprenant un circuit intégré selon la revendication 9.