FR 2742963 A1 19970627 FR 9615735 A 19961220 i CIRCUIT BALLAST POUR LAMPE FLUORESCENTE La présente invention se rapporte à un circuit ballast pour une lampe fluorescente, et plus particulièrement, à un circuit ballast pour démarrer soit une lampe fluorescente (FL) soit une lampe fluorescente compacte (CFL). La figure 1 représente, de manière schématique, un circuit ballast pour une lampe fluorescente, décrit dans le Brevet U.S. n 4 647 817. A la figure 1, on représente une lampe CFL de 15 W. La fréquence de mise en oeuvre appliquée à la lampe du circuit ballast est de 45 kHz. Une alimentation en courant de 220 V, 50 Hz ou de 110 V, 60 Hz est reliée aux bornes 2 et 3 pour alimenter la lampe 1. La tension d'entrée UN est reliée à un filtre 4. Ensuite, la tension alternative filtrée est amenée à un redresseur 5 pour subir un redressement. La tension redressée est lissée par un condensateur 6. La tension filtrée et lissée est appliquée à un onduleur INV qui20 comprend deux transistors 7 et 8 ayant respectivement des résistances émettrices 9 et 10, et un circuit de commande d'onduleur 11. L'onduleur INV est l'élément principal dans ce dispositif de mise en oeuvre. La tension de commande pour l'onduleur est obtenue d'un transformateur 12 ayant un enroulement primaire 13 de seulement quelques spires. L'enroulement primaire 13 est relié à un circuit de mise en oeuvre de la lampe 1. L'onduleur INV produit, de manière basique, une tension à onde rectangulaire, qui est appliquée à la lampe 1 par l'intermédiaire d'une bobine d'inductance 14 et d'un condensateur de blocage 15 dans le circuit de mise en oeuvre. Le condensateur de blocage 15 bloque le courant continu (DC) en provenance de la lampe et forme une partie de circuit résonnant avec la bobine35 d'inductance 14. Pour une mise en oeuvre à 45 kHz, la 2 bobine d'inductance 14 a une inductance d'environ 3 mH et le condensateur de liaison 15 a une capacité d'environ 47 nF. Le circuit d'allumage et de démarrage ST est relié en parallèle à la lampe 1 et en série avec les électrodes 16 et 17 de cette dernière, qui comprend un circuit parallèle d'un condensateur de limitation 19 et une résistance à coefficient de température positif (CTP) 20 et un condensateur de démarrage 18. Dans le circuit10 précédent, la capacité du condensateur de démarrage 18 est d'environ 3,3 nF. Un circuit en série des condensateurs 18 et 19 forme un condensateur de résonance couplé CR. Une résistance, C890, fabriquée par Siemens, est utilisée en tant que résistance CTP 20.15 La figure 2 est un circuit ballast pour une lampe fluorescente, décrit dans le Brevet U.S. nO 5 223 767. A la figure 2, deux bornes 21 et 22 d'un filtre antiparasite 25 comprenant un premier condensateur 29 et une première bobine d'inductance 26, sont alimentées par20 une source de courant alternatif à basse fréquence, c'est-à-dire 120 V, 60 Hz. La sortie du filtre antiparasite 25 est reliée aux bornes 23 et 24 d'un circuit multiplicateur de tension 28 par l'intermédiaire d'une seconde bobine d'inductance 27 et d'un second25 condensateur 30. Les première et seconde bobines d'inductance 26 et 27 sont reliées en série entre la borne d'entrée de courant alternatif 22 et une borne d'entrée 24 du circuit multiplicateur de tension 28. Le premier condensateur 29 est combiné aux deux extrémités30 des bornes d'entrée 21 et 22 et le second condensateur 30 est relié entre la borne 1 et un noeud des bobines d'inductance 26 et 27. Le circuit multiplicateur de tension 28 possède deux diodes 31 et 32 qui sont reliées en série aux deux extrémités de bornes d'entrée de35 courant continu 33 et 34 d'un onduleur en demi-pont courant continu/courant alternatif à haute fréquence 35. Des condensateurs tampon 36 et 37, reliés en série, sont combinés en parallèle aux diodes reliées en série. Deux transistors de commutation 38 et 39 sont reliés en série et sont combinés aux bornes de source de courant continu 33 et 34. Des troisième et quatrième diodes 57 et 58 sont respectivement combinées aux extrémités lointaines des transistors 38 et 39. Une extrémité particulière d'une lampe à décharge 40 (par exemple, la lampe fluorescente)10 est combinée à un point de connexion 23 entre les diodes 31 et 32 par l'intermédiaire d'un condensateur 41 et l'autre extrémité de la lampe à décharge 40 est reliée à un point de connexion 42 entre les transistors de commutation 38 et 39 par l'intermédiaire d'une bobine15 d'inductance 43. Cette connexion est indiquée par une ligne en pointillés sur la figure. Cependant, selon la présente invention, dans le circuit constitué des première et seconde bobines d'inductance 44 et 45 à la place de la seule bobine d'inductance 43, le noeud commun20 entre les première et seconde bobines d'inductance 44 et est relié à la borne d'entrée de courant continu 34 par l'intermédiaire d'un condensateur 46. Les électrodes de la lampe à décharge 47 et 48 sont reliées en parallèle à une résistance CTP 49 et à un condensateur 50 qui sont reliés en série. La résistance CTP 49 réalise un chemin par l'intermédiaire duquel un courant de préchauffage, pour chauffer les électrodes de la lampe, s'écoule avant l'allumage de la lampe. Un condensateur tampon 52 fonctionne de façon à relier le30 noeud 42 à un noeud 53 pour réduire la perte de courant dans les transistors de commutation 38 et 39. Un circuit de commande classique 54 met en oeuvre les transistors de commutation 38 et 39 d'une manière alternée MARCHE/ARRET dans laquelle, quand un transistor35 est rendu passant, l'autre transistor est rendu bloquant. 4 Cependant, le circuit de commande, piloté par un circuit intégré (CI), peut être constitué par un transformateur ayant des premier et second enroulements, respectivement combinés aux enroulements reliés en série comme les5 bobines d'inductance 44 et 45, par la base et l'émetteur du transistor de commutation, en tant que circuit de charge relié entre le noeud 42 et le noeud 53. Un convertisseur courant continu/courant alternatif à haute fréquence d'oscillation magnétique peut être obtenu étant10 donné que le second enroulement peut être relié en série à la base du transistor, de cette façon, dans les résistances respectives. Etant donné que le procédé de pilotage exact du transistor de commutation n'est pas limité à ce procédé et que différents procédés de15 pilotage peuvent être utilisés, une mise en oeuvre souhaitable du circuit est effectuée. La lampe 40, le condensateur 51, les bobines d'inductance 44 et 45, et le condensateur 46 constituent en essence un circuit résonnant qui fait que l'onduleur20 en demi-pont oscille à haute fréquence. Un circuit de démarrage 55 est prévu pour démarrer la mise en oeuvre d'un onduleur à haute fréquence 35. Le courant d'entrée en provenance de l'alimentation en courant alternatif réalise un chemin à haute fréquence pour délivrer un courant de résonance à un condensateur 41 et au circuit de lampe et renvoie ce dernier aux condensateurs tampon électrolytiques 36 et 37. Par conséquent, le condensateur 30 et l'inducteur 27, qui rendent les tensions des extrémités respectives des deux30 condensateurs supérieures à la tension entre les lignes des bornes de source de courant alternatif 21 et 22, sont une partie du circuit multiplicateur de tension 28. L'énergie qui revient du circuit résonnant par l'intermédiaire du condensateur 41 amène la production de35 tension des deux extrémités de la bobine d'inductance 27. Cette tension est ajoutée à la tension entre les lignes de courant alternatif et produit une tension qui est supérieure à la tension de condensateur tampon, qui est cependant fixée au niveau de la tension de condensateur5 tampon par les diodes respectives 31 et 32. Par conséquent, le courant revient vers le condensateur tampon par l'intermédiaire des diodes 31 et 32. La tension supplémentaire amplifiant la mise en oeuvre des condensateurs 36 et 37 est procurée par un circuit10 résonnant à inductance et capacité composé d'une bobine d'inductance 45 et du condensateur 46. En utilisant le circuit résonnant à inductance et capacité à la place d'une seule bobine d'inductance telle que la bobine d'inductance 43, la tension de rétroaction fournie aux15 condensateurs 36 et 37, à savoir, une tension partielle obtenue à partir du condensateur 41 et une autre tension partielle obtenue à partir des circuits résonnants à inductance et capacité 44, 45 et 46, est divisée de manière efficace.20 Les diodes 57 et 58 réalisent un chemin par l'intermédiaire duquel le courant est renvoyé vers le condensateur tampon. Dans le cas o le transformateur est utilisé dans le pilotage des transistors 38 et 39, les diodes 57 et 58 peuvent être retirées étant donné que le25 second enroulement et la connexion collecteur-base des transistors réalisent un chemin à basse impédance pour renvoyer l'énergie vers le condensateur. La connexion collecteur-base du transistor réalise la fonction des diodes. En outre, l'opération d'amplification est réalisée par la bobine d'inductance 27 qui fonctionne comme une source de tension qui déplace des courants électriques vers les condensateurs 36 et 37 par l'intermédiaire des diodes de triage 31 et 32. Dans un autre mode de réalisation du circuit, un condensateur 56 peut être relié entre le noeud 53 et la 6 borne d'entrée 54. Le circuit onduleur en demi-pont va fonctionner comme le convertisseur d'amplification à haute fréquence qui amplifie les tensions respectives des condensateurs tampon 36 et 37 à plus d'une tension de5 crête de secteur par une sélection appropriée des condensateurs 41 et 56, munissant, de ce fait, le circuit d'un facteur de puissance élevé et d'un courant de secteur d'harmonique de rang peu élevé. Ainsi, le circuit consomme beaucoup moins de courant à cause du facteur de10 puissance amélioré. Comme on l'a précédemment décrit, étant donné que les ondulations du courant d'entrée dans les condensateurs 36 et 37 ne proviennent pas totalement de la source d'alimentation en courant alternatif de basse15 fréquence (60 Hz) et proviennent partiellement du circuit en demi-pont de haute fréquence, des condensateurs plus faibles peuvent être utilisés, et en outre, peuvent maintenir une faible ondulation de la tension. Cependant, dans le circuit ballast de la figure 1, les ondes pour les condensateurs 36 et 37 ne proviennent pas totalement de la source de courant alternatif de basse fréquence (60 Hz) et proviennent partiellement du circuit en demi-pont de haute fréquence, des condensateurs plus petits peuvent être utilisés, et en25 outre, peuvent maintenir une faible ondulation de la tension. Cependant, dans le circuit ballast de la figure 1, l'onde, pour la sortie de tension de source d'alimentation en provenance du circuit vers la tension30 de source d'alimentation qui est appliquée, est déformée comme le montre la figure 3. C'est-à-dire que la distorsion harmonique totale (THD) est d'environ 140 à 370 %, produisant, de ce fait, une forme d'onde de courant ayant un bruit d'harmonique de courant élevé et produisant une grande distorsion dans la forme d'onde de 7 la tension de sortie. Cela provoque une modification de la tension de source d'alimentation de référence. Aussi, le facteur de puissance est bas, c'est-à-dire environ 50 à 60 %. Aussi, le circuit ballast pour la lampe fluorescente, représenté à la figure 2, peut être utilisé avec une source d'alimentation alternative d'environ 110 V en adoptant un multiplicateur de tension pour la source d'alimentation d'entrée. Cependant, dans le cas o une tension de source d'alimentation alternative de 220 V à 230 V est entrée, étant donné que 220 V x 22 (= 616 V) sont sortis en effectuant une double amplification de tension, le coût du dispositif formant circuit devient plus élevé, à savoir, un condensateur électrolytique et15 un transistor de puissance, qui peuvent résister à des tensions élevées, ou un transistor à effet de champ (FET) doivent être utilisés. Egalement, le facteur de puissance est détérioré par la bobine d'inductance 27 qui est utilisée pour l'amplification.20 Un objectif de la présente invention est de proposer un circuit ballast pour une lampe fluorescente qui montre une distorsion harmonique totale et un facteur de puissance amélioré. Pour atteindre l'objectif précédent de la présente invention, on propose un circuit ballast pour une lampe fluorescente qui possède un tube à décharge ayant deux électrodes pouvant être chauffées, séparées l'une de l'autre, le circuit ballast comprenant: des moyens de redressement pour redresser une tension alternative appliquée; des moyens formant onduleur pour produire une tension à onde rectangulaire pour piloter ledit tube à décharge en utilisant une sortie à tension constante en provenance des moyens de redressement; des moyens de démarrage pour démarrer le35 tube à décharge en utilisant ladite tension à onde 8 rectangulaire; et un condensateur de découplage pour fournir des harmoniques de rang supérieur et un courant à haute fréquence qui s'écoulent à travers les électrodes du tube à décharge démarré vers la source de courant5 alternatif. Ici, les moyens de redressement sont un circuit de redressement en pont comprenant quatre diodes en pont à deux alternances et un condensateur électrolytique pour lisser une tension à deux alternances redressée par les10 diodes en pont. Aussi, le circuit ballast comprend, de plus, un circuit résonnant à inductance et capacité dans lequel une bobine d'arrêt modifiant la tension à onde rectangulaire en une tension sinusoïdale et un condensateur sont reliés en série entre les moyens15 formant onduleur et une des électrodes du tube à décharge. L'objectif précédent et les avantages de la présente invention vont devenir plus évidents par la description détaillée d'un mode de réalisation préféré de cette20 dernière, en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 représente un circuit ballast classique pour une lampe fluorescente; la figure 2 représente un autre circuit ballast classique pour une lampe fluorescente; la figure 3 représente des formes d'onde des tensions respectives du circuit ballast de la figure 1; la figure 4 est un circuit ballast selon la présente invention; la figure 5 représente des formes d'onde des tensions de sortie de la partie oscillante dans le circuit ballast de la figure 4; la figure 6 représente des formes d'onde des tensions de sortie du circuit ballast de la figure 4; et la figure 7 représente un circuit dans lequel la position de connexion d'un condensateur de découplage est modifiée dans le circuit ballast de la figure 4. Le circuit ballast représenté à la figure 4 comprend un redresseur en pont 101 qui redresse une tension d'alimentation alternative en une tension continue, un onduleur 102 qui produit des tensions à onde rectangulaire pour piloter une lampe fluorescente en utilisant la tension redressée dans le redresseur en pont10 101, un circuit résonnant à inductance et capacité 103 qui passe, de manière sélective, seulement la tension impulsionnelle produite dans l'onduleur 102, à un tube à lampe fluorescente 104, un circuit de démarrage 105 pour démarrer le tube à lampe fluorescente 104, et un15 condensateur de découplage (C2) 106 qui délivre en retour un courant à la fois à haute fréquence et d'harmonique de rang supérieur, produit en pilotant la lampe fluorescente, à un condensateur de lissage C4. Dans le redresseur en pont 101, des filtres antiparasites C1 et L1 protègent les diodes en pont pour retirer la composante impulsionnelle incluse dans la tension d'alimentation alternative. C1 qui est relié en parallèle à la source d'alimentation en courant alternatif passe seulement la composante impulsionnelle25 et L1 qui est reliée en série à la source d'alimentation en courant alternatif bloque seulement la composante impulsionnelle et protège doublement les diodes en pont. Les diodes en pont de redressement D1 à D4 effectuent un redressement sur deux alternances. Un condensateur C330 lisse les ondulations des composantes de la tension à deux alternances redressée par les diodes en pont pour obtenir une tension constante. L'ondulateur 102 est principalement composé d'une partie oscillante 102A et de deux moyens de commutation Q1 et Q2 comprenant deux transistors. Il y a également une résistance R1 comme chemin pour délivrer la tension formée par le redresseur en pont 101 au circuit intégré oscillateur MGD pour abaisser la tension, de façon appropriée, et un condensateur électrolytique C4 pour 5 stabiliser la tension délivrée à la partie oscillante 102A par l'intermédiaire de R1. La partie oscillante 102A comprend un attaqueur à porte MOS (MGD) et une pluralité de dispositifs passifs. Ici, le MGD est le circuit intégré qui fabrique un signal oscillant pour piloter les10 deux transistors de commutation Q1 et Q2 en utilisant la tension constante appliquée par l'intermédiaire de R1. Une diode D5 pour stabiliser une sortie oscillante pour délivrer, de manière stable, une tension de borne Vcc pour piloter le MGD, à une borne de tension Vb pour15 délivrer la tension pour que la sortie oscillante du MGD ait un effet de compensation de température. C6 est un condensateur pour stabiliser la tension délivrée à la borne de tension Vb. La tension fournie à Vb est la tension fournie par Vcc par l'intermédiaire de D5. R2 et20 C5 sont respectivement une résistance et un condensateur pour déterminer la fréquence d'oscillation. La fréquence est déterminée par une constante de temps T = 1,4R2C5. Les deux transistors de commutation Q1 et Q2 sont pilotés de façon séquentielle par la tension de la forme d'onde25 d'oscillation représentée à la figure 5. Le circuit résonnant à inductance et capacité 103 comprend L2 et C7, qui sont combinés en série et délivrent la tension à onde rectangulaire après avoir modifié cette dernière en une tension sinusoïdale30 demandée par la lampe. La lampe fluorescente 104 est composée des deux électrodes Hl et H2 écartées l'une de l'autre. Le circuit de démarrage de lampe fluorescente 105 est relié en série aux deux électrodes du tube à décharge 104 et comprend un condensateur de démarrage C8 et une résistance à coefficient de température positif (CTP) qui sont reliés en parallèle l'un à l'autre aux deux extrémités des deux électrodes du tube à décharge. Le condensateur de démarrage C8 détermine le niveau de tension délivré à la lampe fluorescente dans la mise en oeuvre de la lampe fluorescente. La résistance de la résistance à coefficient de température positive devient supérieure lorsque la température s'élève selon l'augmentation de courant à travers la lampe10 fluorescente. Le condensateur de découplage (C2) 106 réduit la production de chaleur dans D2 en faisant en sorte que la composante à haute fréquence du courant, qui s'écoule à travers les électrodes selon la mise en oeuvre de la15 lampe, évite la diode de redressement D2 et soit renvoyée à la borne d'entrée de source d'alimentation, c'est-à- dire le condensateur de lissage C4. A savoir, les courants à haute fréquence s'écoulant à travers les électrodes et composés par les courants ayant une fréquence de redressement de 120 kHz du redresseur en pont 101 sont redressés dans le redresseur en pont 101, et sont lissés par le condensateur de lissage C4. Par conséquent, de la chaleur est produite dans la diode étant donné que les courants composés qui sont redressés sont de haute fréquence. C'est parce que beaucoup de chaleur est produite par les courants à haute fréquence, étant donné qu'une caractéristique de la diode de redressement est d'avoir un long temps de recouvrement. Pour résoudre un problème de ce type, il est possible30 d'empêcher toute perte thermique de la diode en reliant le condensateur de découplage (C2) 106 en parallèle à la diode D2, évitant cette dernière pour le condensateur tampon ayant les courants à haute fréquence incluant la composante harmonique de rang supérieur, et lissant ces35 derniers dans le condensateur de lissage. A savoir, on obtient un redressement stable en évitant une partie de la composante à haute fréquence pour le condensateur de lissage en utilisant la caractéristique de fréquence du condensateur. A ce moment, le condensateur de lissage fonctionne en tant que convertisseur d'amplification à haute fréquence étant donné que les courants à haute fréquence sont appliqués et lissés dans ce dernier. La charge ayant la capacité élevée s'écoule entre les lignes en tant que source de tension, améliorant, de ce fait, le10 facteur de puissance et réduisant les "harmoniques de rang supérieur de courant de secteur". Par conséquent, l'entrée consomme beaucoup moins de courant d'entrée en améliorant le facteur de puissance. Dans la suite du document, on va expliquer la mise en oeuvre du circuit ballast précédemment décrit. Le signal de tension à onde rectangulaire pour piloter la lampe fluorescente est produit dans l'onduleur 102 en utilisant la tension redressée dans le redresseur en pont 101. A savoir, quand une tension constante stable est délivrée à la borne Vcc du circuit intégré MGD par l'intermédiaire de la résistance R1, le circuit intégré MGD pilote les deux transistors de commutation Q1 et Q2 en mettant en oeuvre d'autres dispositifs passifs et en produisant un signal oscillant. A ce moment, la diode D525 pour stabiliser la sortie oscillante délivre, de manière stable, la tension de borne Vcc, pour piloter le circuit intégré MGD, à la borne Vb pour délivrer la tension pour sortir le circuit intégré MGD en considérant le changement de température du circuit intégré. Le30 condensateur C6 retarde la sortie oscillante. La fréquence d'oscillation est déterminée par la constante de temps T = R2C5 de R2 et de C5. Par conséquent, les deux transistors de commutation Q1 et Q2 sont pilotés, de manière séquentielle, par la tension ayant la forme35 d'onde d'oscillation comme le montre la figure 5 et 13 produisent le signal pour piloter la lampe ayant l'onde rectangulaire de 30 à 50 kHz. Seule la tension impulsionnelle de 30 à 50 kHz, produite dans l'onduleur 102 passe, de manière sélective, par l'intermédiaire du circuit résonnant à inductance et capacité 103 constitué par L2 et par C7 et pilote les dispositifs de chauffage HI et H2 du tube à décharge 104. A ce moment, le circuit de démarrage 105 constitué par le condensateur de démarrage C8 et la résistance à10 coefficient de température positive démarre le tube à décharge 104. Le condensateur de démarrage C8 qui détermine le niveau de la tension délivrée au tube à décharge pendant la mise en oeuvre du tube à décharge est court-circuité de manière efficace par la résistance CTP15 reliée en parallèle quand la tension est basse. Par conséquent, le courant s'écoulant à travers les dispositifs de chauffage HI et H2 du tube à décharge 104 sont considérablement élevés. Lorsque la température du tube à décharge s'élève à cause des courants de20 dispositif de chauffage élevés IH, la valeur de la résistance CTP devient supérieure, interrompant, de ce fait, le court-circuit et mettant en oeuvre le condensateur de démarrage C8 de manière plus efficace. Ainsi, il devient possible d'obtenir la tension souhaitée25 pour piloter la lampe. Cependant, la plupart de la composante harmonique de rang supérieur est retenue dans les courants IH qui s'écoulent à travers les dispositifs de chauffage pendant le pilotage de la lampe, exerçant, de ce fait, une30 influence sur la forme d'onde de la tension constante et déformant cette dernière, ce qui est évité par le condensateur de découplage (C2) 106. Le condensateur de découplage 106 empêche la déformation du courant et améliore le facteur de puissance, comme le montre la35 figure 6, en renvoyant la composante harmonique de rang 14 supérieur des courants IL du tube à décharge qui est transmise au redresseur en pont 101 par l'intermédiaire des transistors de commutation Q1 et Q2 vers la source d'alimentation en courant alternatif. En faisant ainsi, 5 la distorsion harmonique totale diminue au-dessous de % et le facteur de puissance augmente jusqu'à plus de %, comme le montre le tableau 1 suivant, qui satisfait complètement au standard IEC (International Electrical Code). 10 Tableau 1 Circuit Circuit Circuit de Standard classique 1 classique 2 la présente IEC l__ _ (figure 1) (figure 2) invention Distorsion harmonique 150 25 18 20 % totale ou moins Facteur de 0,60 0,95 0,96 90 % puissance ou plus Courant consommé 156 mA 98 mA 95 mA (à 220 V) Aussi, dans un mode de réalisation de la présente invention, le condensateur électrolytique de lissage et le transistor de puissance, qui peuvent résister à une tension élevée, ne sont pas nécessaires, étant donné que la tension de redressement est maintenue aux environs de 300 à 550 V en utilisant le circuit de redressement en pont et le coût de fabrication est peu élevé étant donné que la bobine d'inductance 27 pour amplifier le circuit ballast, comme le montre la figure 2, n'est pas nécessaire. Bien que l'invention ait été particulièrement montrée et décrite en se référant à un mode de réalisation préféré de celle-ci, il sera compris aisément par les personnes expérimentées dans cette technique que des modifications dans la forme et dans des détails peuvent être effectuées sans sortir de l'esprit ni du domaine de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit ballast pour une lampe fluorescente (FL), caractérisé en ce qu'il possède un tube à décharge (104) ayant deux électrodes (HI, H2) pouvant être chauffées, séparées l'une de l'autre, le circuit ballast comprenant: des moyens de redressement (101) pour redresser une tension alternative appliquée; des moyens formant onduleur (102) pour produire une tension à onde rectangulaire pour piloter ledit tube à décharge (104) en utilisant une sortie à tension constante en provenance des moyens de redressement (101); des moyens de démarrage (105) pour démarrer le tube à décharge (104) en utilisant ladite tension à onde rectangulaire; et un condensateur de découplage (106) pour fournir des harmoniques de rang supérieur et un courant à haute fréquence qui s'écoulent à travers lesdites électrodes (HI, H2) dudit tube à décharge démarré (104) vers ladite source de courant alternatif. 2. Circuit ballast pour une lampe fluorescente (FL) selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de redressement (101) comprennent quatre diodes (D1 à D4) montées en pont à deux alternances et un condensateur électrolytique (C4) pour lisser une tension à deux alternances redressée par lesdites diodes en pont (D1 à D4). 3. Circuit ballast pour une lampe fluorescente (FL) selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens formant onduleur (102) comprennent: des moyens d'oscillation (MGD) pour produire un signal oscillant utilisant la tension sensiblement constante qui est sortie à partir desdits moyens de redressement (101); et des moyens de commutation (Q1, Q2) pour produire ladite tension à onde rectangulaire en laissant passer ou en bloquant ladite tension constante en utilisant ledit signal oscillant. 4. Circuit ballast pour une lampe fluorescente (FL) selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdits moyens de commutation (Q1, Q2) comprennent deux transistors en cascade. 5. Circuit ballast pour une lampe fluorescente (FL) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend de plus un circuit résonnant à inductance et capacité (103) dans lequel une bobine d'arrêt modifiant ladite tension à onde rectangulaire en une tension sinusoïdale et un condensateur qui sont reliés en série entre lesdits moyens formant onduleur (102) et une desdites électrodes (HI, H2) dudit tube à décharge (104). 6. Circuit ballast pour une lampe fluorescente (FL) selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de démarrage (105) comprennent un condensateur de démarrage (C8) et une résistance à coefficient de température positif (CTP) qui sont reliés en parallèle aux deux extrémités des deux électrodes (HI,25 H2) dudit tube à décharge (104).