FR 2747159 A1 19971010 FR 9704151 A 19970404 COMPRESSEUR A DEPLACEMENT VARIABLE A PLATEAU OSCILLANT ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1. Domaine de l'invention La présente invention concerne un compresseur utilisé dans un appareil de conditionnement d'air. Plus particulièrement, la présente invention concerne un compresseur du type à déplacement variable, tel qu'un compresseur du type à plateau oscillant, comportant des pistons du type à tête unique. 2. Description de la technique apparentée Dans un compresseur à déplacement variable tel qu'un compresseur du type à plateau oscillant utilisé pour un système de réfrigération pour le conditionnement de l'air, un plateau oscillant est constitué de façon à être incliné par rapport à un axe longitudinal du compresseur. En outre, on utilise un agencement pour faire varier une pression dans un espace afin de stocker le plateau oscillant dans un boîtier avant, c'est-à-dire une pression dans une chambre de bielle. Il en résulte qu'une pression agissant sur l'avant du piston est contrôlée, et est équilibrée par la force de pression du gaz à l'arrière du piston. Il en résulte qu'un angle de basculement du plateau oscillant qui correspond à une course du piston (déplacement du piston) varie. Enfin, le contrôle de la pression dans la chambre de bielle est effectué en contrôlant la pression du médium introduit dans la chambre par l'intermédiaire d'une soupape de contrôle de capacité qui répond à une pression d'admission. Dans le compresseur muni du mécanisme de déplacement variable mentionné ci-dessus, une construction sensiblement étanche de la chambre de bielle est nécessaire pour permettre de contrôler la pression au niveau de la chambre de bielle. Afin d'obtenir une telle structure étanche, un dispositif d'étanchéité, tel qu'un ensemble de joint à lèvre est agencé entre un arbre rotatif et un boîtier. Toutefois, la chambre de bielle contient une atmosphère riche en gaz contournant le piston sous une pression élevée et une température élevée provenant des chambres de service, plus particulièrement lors d'un fonctionnement à pleine capacité avec une charge élevée de conditionnement d'air. Un telle atmosphère riche en gaz contournant le piston sous une pression et une température élevées provoque, d'une part, un endommagement rapide du joint à lèvre et d'autre part une usure rapide des pièces en différents endroits o le mouvement de coulissement relatif est généré. Afin de lutter contre ces problèmes, on peut utiliser, dans la pratique, un matériau ayant une stabilité thermique améliorée ou un ajout d'un traitement de surface, ce qui, toutefois, entraîne une augmentation des coûts. Au vu de ce qui précède, les inventeurs de la présente demande de brevet ont proposé une amélioration selon laquelle la chambre de bielle est munie d'un trou d'admission qui est en communication avec un passage extérieur, de sorte que le réfrigérant recyclé à une température inférieure est introduit, par l'intermédiaire de la chambre de bielle et d'un passage d'admission, dans une chambre d'admission, dans un boîtier arrière. En outre, afin de permettre à la capacité du compresseur d'être variable, une soupape de réglage est agencée dans le passage d'admission afin de permettre un réglage efficace d'une zone transversale du passage d'admission. En fait, le réglage efficace de la zone transversale du passage d'admission provoque la variation de la pression du gaz réfrigérant au niveau de la surface d'extrémité avant du piston (pression de la chambre d'admission), ce qui permet d'obtenir un contrôle variable d'un angle de basculement du plateau oscillant, c'est-à-dire une course du piston. En outre, le contrôle de la pression au niveau de la chambre d'admission par la soupape de réglage est facilité par le fonctionnement d'une soupape de contrôle de capacité permettant d'obtenir une pression sensiblement constante du réfrigérant recyclé au niveau de la chambre de bielle semblable à celle de la technique antérieure. Toutefois, cette amélioration du compresseur à déplacement variable est défectueuse en ce qu'elle fournit une vitesse de réponse insuffisante du contrôle au cours d'un fonctionnement à vitesse élevée à cause de la grande inertie des pistons. En fait, au cours du fonctionnement à vitesse élevée, le plateau oscillant est susceptible d'être situé en une position de plateau oscillant qui fournit l'angle de basculement maximum du plateau oscillant. Ceci signifie qu'un contrôle de la pression sensiblement constante au niveau de la chambre de bielle permettant d'exécuter le contrôle de capacité du compresseur est effectué principalement grâce à un étranglement du passage d'admission. Une telle augmentation de l'étranglement du passage d'admission, combinée avec une augmentation du déplacement du piston, provoque une importante diminution de la pression au niveau de la chambre d'admission. Le gaz sous pression fortement réduite est ensuite soumis à une compression au niveau de l'alésage cylindrique, tandis que la pression de sortie due à la pression du gaz au niveau de la chambre de sortie est maintenue sensiblement constante sans être influencée par la vitesse de rotation du compresseur. Il en résulte qu'une valeur fortement augmentée d'un rapport de compression est obtenue, qui est un rapport de la pression de sortie (valeur absolue) sur la pression d'entrée (valeur absolue). Dans ce cas, la compression du gaz dans l'alésage cylindrique obtenue au moyen du piston est sensiblement adiabatique. Il en résulte que, plus la pression d'admission du réfrigérant est faible, plus l'augmentation de la température du réfrigérant par compression du réfrigérant gazeux à la même pression de sortie est grande. En d'autres termes, en dépit d'une faible température d'admission et d'une faible pression d'admission, une forte augmentation de la température de sortie peut être généree d'une manière imprévisible. Afin de résoudre ce problème, une solution a été proposée selon laquelle un contrepoids est monté sur le plateau oscillant afin d'équilibrer une force d'inertie telle que générée par un mouvement alternatif axial du piston, ce qui permet de réduire une différence de pression (différence entre la pression dans la chambre de bielle et la pression dans la chambre d'admission), qui est nécessaire pour obtenir un changement souhaité de la capacité du compresseur. Toutefois, cette solution est, en ce moment, impraticable du point de vue d'une augmentation de la taille et du poids du compresseur ainsi qu'une augmentation des coûts. Résumé de l'invention Un objet de la présente invention consiste à fournir un compresseur du type à déplacement variable capable de surmonter les difficultés mentionnées ci-dessus de la technique antérieure. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un compresseur de type à déplacement variable capable d'empêcher une augmentation de la température de sortie plus particulièrement lors d'un fonctionnement à vitesse élevée, tout en conservant une structure simple du système d'admission du gaz dans la chambre de bielle. l'invention se rapporte à un compresseur du type à déplacement variable comprenant: un bloc de culasse présentant des extrémités avant et arrière espacées axialement, et définissant dans celles-ci des alésages cylindriques s'étendant axialement; un boîtier avant relié à l'extrémité avant du bloc de culasse de sorte qu'une chambre de bielle est formée entre le bloc de culasse et le boîtier avant; un boîtier arrière relié à l'extrémité arrière du bloc de culasse, de sorte qu'une chambre d'admission et une chambre d'échappement sont formées entre le bloc de culasse et le boîtier arrière; des pistons agencés de façon à coulisser dans les alésages cylindriques respectifs de sorte qu'une chambre de service est formée sur un côté de chacun des pistons; un plateau oscillant dans la chambre de bielle qui peut tourner en même temps que le mouvement rotatif de l'arbre et incliné par rapport à l'axe de l'arbre rotatif, tandis que le plateau oscillant coopère avec les pistons de sorte que les pistons se déplacent selon un mouvement alternatif dans les alésages cylindriques respectifs afin d'augmenter le volume des chambres de service de sorte qu'un gaz à comprimer dans la chambre d'admission est introduit dans la chambre de service au cours du déplacement des pistons dans un sens et afin de réduire le volume des chambres de service de sorte que le gaz comprimé dans les chambres de service est refoulé dans la chambre de sortie au cours du déplacement des pistons dans le sens opposé; ledit plateau oscillant étant agencé de sorte qu'un angle de basculement du plateau oscillant par rapport à l'axe de l'arbre rotatif varie selon la différence de pression entre la chambre de bielle et la chambre d'admission; la chambre de bielle étant en communication avec un passage de réfrigération extérieur afin de recevoir le gaz qui doit être soumis à une compression; un passage d'admission mettant en communication la chambre de bielle et la chambre d'admission de sorte que le gaz réfrigérant est introduit au niveau de la chambre d'admission; une soupape de réglage permettant de contrôler la zone d'écoulement efficace dans le passage d'admission, et une soupape de contrôle de capacité permettant d'actionner ladite soupape de réglage de sorte qu'une pression à un endroit du passage d'admission est contrôlée selon une valeur prédéterminée, la soupape de réglage étant contrôlée par la soupape de contrôle de capacité de telle façon qu'une pression dans le passage d'admission comportant un orifice de la soupape de réglage permettant de contrôler la zone de flux efficace est contrôlée pour qu'elle présente une valeur constante qui est intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle et la pression au niveau de la chambre d'admission. Par rapport au système de la technique antérieure dans lequel une pression constante est maintenue au niveau de la chambre de bielle, la présente invention, dans laquelle la pression au niveau de la partie de contrôle de flux est contrôlée pour qu'elle présente une valeur constante, rend possible la réduction de la chute de pression (différence de pression entre la chambre de bielle et la chambre d'admission) dans la partie de contrôle de flux au cours d'un fonctionnement à vitesse élevée, ce qui entraiîne une réduction d'un changement de l'angle de basculement du plateau oscillant. Il en résulte qu'il est impossible de réduire fortement la pression au niveau de la chambre d'admission, c'est-à- dire, qu'on ne peut pas empêcher l'augmentation excessive de la température du gaz refoulé. Le compresseur est tel que ladite soupape de réglage est une soupape de type à bague qui répond à la pression alimentée par la soupape de contrôle de capacité. L'emploi d'un soupape à bague permet à la zone de flux efficace de changer continuellement, ce qui permet d'obtenir un fonctionnement idéal. Le compresseur est tel que ladite soupape de contrôle de capacité répond à la pression intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle et la pression au niveau de la chambre d'admission afin d'actionner la soupape de réglage. Une pression est généree, dans la soupape de contrôle de capacité, qui est intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle et la pression au niveau de la chambre d'admission et qui est utilisée pour contrôler la soupape de réglage. Ainsi, une construction relativement simplifiée suffit pour obtenir le fonctionnement souhaité de la présente invention. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux dessins joints parmi lesquels: Brève explication des dessins joints La figure 1 est une vue transversale longitudinale d'un compresseur à plateau oscillant selon un mode de réalisation de la présente invention. La figure 2 est une vue transversale prise le long d'une ligne II-II de la figure 1. La figure 3 est une vue transversale prise le long d'une ligne III-III de la figure 1. La figure 4 est une vue transversale prise le long d'une ligne IV-IV de la figure 2. La figure 5A représente la pression en différents endroits du passage d'admission du compresseur du système de la technique apparentée o la pression au niveau de la chambre de bielle est contrôlée. La figure 5B est semblable à la figure 5A mais illustre une caractéristique de pression dans le passage d'admission du compresseur selon la présente invention. Description d'un mode de réalisation préféré Les modes de réalisation de la présente invention vont maintenant être expliqués en référence aux dessins joints. Les figures 1 à 3 montrent un mode de réalisation du compresseur d'un type à piston à tête unique selon la présente invention, qui présente un bloc de culasse 10, un boîtier avant 12, un boîtier arrière 14 et un plateau de soupape 16. Le bloc de culasse 10 est, au niveau de sa surface d'extrémité avant, en contact avec le boîtier avant 12, et est, au niveau de sa surface d'extrémité arrière, en contact avec le boîtier arrière 14 par l'intermédiaire du plateau de soupape 16. Ces pièces 10 à 16 sont reliées les unes aux autres au moyen de boulons 18 espacés sur la circonférence. Une chambre de bielle 21 est formée entre le bloc de culasse 10 et le boîtier avant 12. Le compresseur est en outre muni d'un arbre d'entraînement 22 présentant une extrémité extérieure supportée, pour tourner, par le boîtier avant 12 au moyen d'un premier palier radial 24 et une extrémité interne supportée sur le bloc de culasse 10 au moyen d'un second palier radial 26, tandis que l'arbre d'entraînement 22 s'étend à travers la chambre de bielle 21. L'extrémité avant de l'arbre d'entraînement 22 s'étend de façon à sortir du boîtier avant 12 et est reliée, par l'intermédiaire d'un embrayage (non représenté) et d'un mécanisme de poulie et de courroie (non représenté) à un arbre à came d'un moteur à combustion interne du véhicule, de sorte qu'un mouvement rotatif de l'arbre à came du moteur est transmis à l'arbre d'entraînement 22 lorsque l'embrayage est engagé. Le bloc de culasse 10 comprend une pluralité d'alésages cylindriques 10-1 espacés sur la circonférence, dans lesquels des pistons 28 du type à tête unique sont insérés, de sorte qu'un mouvement de coulissement alternatif axial des pistons 28 est obtenu dans les alésages cylindriques 10-1 respectifs. A l'endroit de l'arbre d'entraînement 22 adjacent au premier palier 24 et à l'extérieur, axialement, par rapport à celui-ci, une unité d'étanchéité d'arbre 30 est agencée, ce qui permet d'obtenir un raccordement liquide hermétique entre l'arbre d'entraînement 22 et le boîtier avant 12. Dans la chambre de bielle 21, un rotor 32 est relié à l'arbre d'entraînement 22 grâce à un moyen de raccordement tel qu'une clavette, de sorte que le rotor 32 tourne en même temps que l'arbre d'entraînement 22. Un palier de poussée 34 est agencé entre le rotor 32 et le boîtier avant 12. Un plateau oscillant 36, qui est incliné par rapport à l'axe de l'arbre d'entraînement 22, est situé sur un côté du rotor 32 éloigné du boîtier avant 12. Un ressort 37 est agencé entre le rotor 32 et le plateau oscillant 36 de façon à pousser le plateau oscillant 36 pour l'éloigner du rotor 32. Le plateau oscillant 36 est, sur sa périphérie extérieure, composé des surfaces plates coulissantes 36-1, qui sont en contact, sur une face, avec les surfaces plates des patins 38 ayant une forme sensiblement semisphérique. Les surfaces sphériques des patins 38 sont logées dans des évidements sphériques 28-1 formés dans les pistons respectifs 28. Le compresseur est en outre muni d'une mécanisme de charnière 40 permettant à l'angle de basculement du plateau oscillant 36 de varier, tout en permettant au plateau oscillant 36 de tourner en même temps que le rotor 32. Le mécanisme de charnière 40 est composé d'une paire de pattes d'attache 42 ayant des broches de guidage 44 et d'une paire de bras de maintien 46. Les pattes d'attache 42 sont reliées, de manière fixe, à un côté du plateau oscillant 36 qui fait face au rotor 32 en des endroit espacés radialement vers l'intérieur des surfaces de coulissement 36-1. L'agencement de la paire de pattes d'attache 42 sur le plateau oscillant 36 est tel qu'on trouve, entre les paires de pattes d'attache 42, une position T du plateau oscillant 36, ce qui entraîne le mouvement du piston 28 vers sa position de point mort supérieur. En fait, la position T de point mort supérieur correspond à une position du piston 28, dans laquelle ce dernier se déplace vers la position la plus à droite sur la figure 1, au cours du mouvement de rotation du plateau oscillant 36. La position de point mort inférieur correspond à une position du piston 28 dans laquelle ce dernier se déplace vers la position la plus à gauche sur la figure 1, au cours du mouvement de rotation du plateau oscillant 36. Les pattes d'attache 42 sont formées solidairement avec les broches de guidage 44. Chacune des broches de guidage 44 comporte, à son extrémité libre, une partie sphérique 48. Le plateau oscillant 36 comporte, à sa partie radialement centrale, une ouverture à gradins 36-2, dans laquelle l'arbre d'entraînement 22 est inséré, de sorte qu'un mouvement de basculement du plateau oscillant 36 est autorisé. En outre, un contrepoids 50 est relié, de manière fixe, au côté du plateau oscillant 36 qui fait face au rotor 32 en un endroit U du plateau oscillant 36, ce qui fait prendre aux pistons 28 la position de point mort central, grâce à un moyen approprié tel qu'un rivet, de sorte que le contrepoids 50 s'étend radialement vers l'extérieur, c'est-à-dire s'éloigne de l'axe de l'arbre 22, tout en évitant les patins 38 sur le côté du plateau oscillant 36 qui fait face au rotor 32. L'angle de basculement maximum du plateau oscillant 36 est limité par le plateau oscillant 36, qui entre en contact, au niveau de sa surface d'extrémité avant 36-3, située radialement vers l'intérieur par rapport au contrepoids 50, avec la surface d'extrémité arrière 32-1 du rotor 32. Inversement, l'angle minimum d'inclinaison du plateau oscillant 36 est limité par le plateau oscillant 36 qui entre en contact, au niveau de son bord 36-4, avec un circlip 52 qui est logé dans une gorge annulaire prévue sur l'arbre d'entraînement 22. Les paires de bras de maintien 46 sont reliées à une partie supérieure du rotor 32 de sorte que les bras 46 s'étendent vers l'arrière. Les bras de maintien 46 comportent des ouvertures de guidage 46-1 dans lesquels les parties sphériques respectives 48 des broches de guidage 44 sont agencées. L'ouverture de guidage 46-1 est inclinée vers le bas en direction du rotor 32 et s'étend parallèlement au plan, qui est limité par l'axe de l'arbre 22 et la position T du plateau oscillant 36, ce qui entraîne que le piston 28 prend sa position de point mort supérieur. A cause de l'agencement par paire des broches de guidage 44 et des bras de support 46 de chaque côté de la position T du plateau oscillant 36 qui entraine que le piston 28 prend sa position de point mort supérieur, un mouvement de basculement du plateau oscillant 36 est rendu possible tout en maintenant le plateau oscillant 36 dans un plan qui est perpendiculaire au plan limité par l'axe de l'arbre 22 et la position T du plateau oscillant 36, ce qui entraîne que le piston 28 prend sa position de point mort central. Le boîtier avant 12 comporte un port d'admission 54 qui est relié à un système de réfrigération extérieur situé en un endroit placé en aval d'un évaporateur (non représenté) et est ouvert sur la chambre de bielle 21 afin d'introduire le gaz réfrigérant venant du système de réfrigération extérieur dans la chambre de bielle 21, qui fonctionne comme amortisseur d'admission. Un évidement -2 de forme sensiblement pentagonale est formé sur l'extrémité arrière du bloc de culasse 10 qui fait face au plateau de soupape 16, de sorte qu'une chambre d'expansion 57 est formée entre le bloc de culasse 10 et le plateau de soupape 16. Une pluralité de (cinq) alésages 56 espacés sur la circonférence et s'étendant axialement est formée dans le bloc de culasse 10, de sorte que chacun des alésages 56 est ouvert, à son extrémité avant, sur la chambre de bielle 21 et ouvert, à son extrémité arrière, sur la chambre d'expansion 57. Le boîtier arrière 14 fait face sur son extrémité avant au plateau de soupape 16, et comporte un évidement en forme d'anneau 14-1 et un évidement en forme d'anneau 14-2 qui est situé radialement à l'extérieur de l'évidement intérieur en forme d'anneau 14-1. Entre le boîtier arrière 14 et le plateau de soupape 16, une chambre d'admission 59 est formée par l'évidement 14-1 et une chambre d'échappement 60 est formée par l'évidement 14-2. Des chambres de service 29 (chambres de compression) sont formées, d'une manière connue, entre les pistons 28 et le plateau de soupape 16, par les alésages cylindriques respectifs 10-1. D'une manière connue, le compresseur comporte des soupapes d'entrée (non représentées) permettant d'ouvrir et de fermer, de manière sélective, les chambres de service 29 respectives avec la chambre d'admission 59 par l'intermédiaire des ports d'entrée 61 formés dans le plateau de soupape 16, et des soupapes de sortie (non représentées) permettant d'ouvrir et de fermer, de manière sélective, les chambres de service 29 respectives avec la chambre d'échappement 60 par l'intermédiaire des ports de sortie 62 formés dans le plateau de soupape 16. Le bloc de culasse 10 et le boîtier avant 12 comportent d'une partie de bride faisant saillie vers l'extérieur, radialement, 10A et 12A, respectivement, qui coopèrent l'une avec l'autre pour former, dans ceux-ci, une chambre d'amortissement 64, qui, d'une part, est en communication avec la chambre d'échappement 60 par l'intermédiaire d'un passage (non représenté) dans le boîtier 12 et qui est en communication, d'autre part, avec un passage de réfrigération extérieur non représenté situé en un endroit placé en amont du condensateur (non représenté), par l'intermédiaire d'un port de sortie 67 dans la partie de bride 10A. Dans la chambre 64, le bloc de culasse 10 est composé d'une partie faisant saillie vers l'extérieur 0lB, dans laquelle un alésage 10-3 est formé afin d'y stocker une soupape de contrôle de capacité 66, dont les détails seront donnés ci-après. Le bloc de culasse 10 est en outre composé d'un alésage 10-6 qui est ouvert sur l'alésage 10-3 et qui constitue, avec les trous 14-4 et 14-5 pratiqués dans le boîtier arrière 14, un passage d'alimentation de pression 65, qui est en communication avec le côté arrière d'une soupape de réglage 68. Le bottier arrière 14 comporte en outre une partie cylindrique 14-3, dans laquelle une soupape de réglage (soupape à bague) 68 est insérée axialement pour coulisser, de sorte qu'une chambre de soupape 70 est formée sur un côté avant de la soupape de réglage 68, de sorte que la chambre de soupape 70 est en communication avec la chambre d'expansion 57 par l'intermédiaire d'une ouverture 16-1 pratiquée dans le plateau de soupape 16. Une chambre de contre-refoulement 71 est formée sur le côté opposé de la soupape de réglage 68. La partie cylindrique 14-3 du boîtier arrière 14 comporte un port de soupape 72, qui coopère avec la soupape de réglage 68 afin de contrôler le degré d'ouverture du port de soupape 72 en fonction de la pression au niveau de la chambre de contre-refoulement 71 ouverte sur la pression de sortie, par l'intermédiaire du passage d'alimentation de pression 65. Un ressort 74 est agencé entre un siège de ressort 76 sur l'extrémité arrière de l'arbre 22 et la soupape de réglage 68 afin de pousser ce dernier vers le bottier arrière 14. Comme il apparaîtra clairement d'après ce qui précède, la chambre de bielle 21 est en communication avec la chambre d'admission 59 par l'intermédiaire d'un passage d'admission constitué par les alésages 56, la chambre d'expansion 57, le trou 16-1, la chambre 70 et les ports de soupape 72. En outre, les ports de soupape 72 constituent une partie d'étranglement, qui détermine une zone de flux efficace du passage d'admission, qui est contrôlée par le degré d'ouverture des ports de soupape 72 contrôlés par la soupape de réglage 68. Le bloc de culasse 10 comporte d'un trou 10-4, qui est, sur une extrémité, ouvert sur la chambre de bielle 21 et est, sur l'autre extrémité, ouvert sur l'alésage -3. Le bloc de culasse 10 comporte en outre un trou 10- 5, qui est, à une extrémité, ouvert sur l'alésage 10-3 et, à l'autre extrémité, ouvert sur la chambre d'admission 59. Les trous 10-4 et 10-5 constituent un passage de mesure de pression 69. Ce passage de mesure de pression 69 et le passage d'alimentation 65 sont reliés aux ports respectifs de la soupape de contrôle de capacité 66, comme on le décrira plus en détail ci- dessous. Sur la figure 4, la soupape de contrôle de capacité 66 comporte, à la base, un corps 78, qui est situé dans l'alésage 10-3 du bloc de culasse 10, une bille de soupape 80, un port de soupape 81, un mécanisme sensible à la pression 82 et une tige de raccordement 81 permettant un raccordement du mécanisme 82 avec la bille de soupape 80. Le mécanisme sensible à la pression 82 est constitué d'un manchon 83, d'un bouchon d'extrémité supérieure 84 vissé sur le manchon 83, à son extrémité supérieure, d'un plateau d'arrêt supérieur 86 raccordé au manchon 83 à son extrémité inférieure, d'un plateau d'arrêt inférieur 88 raccordé au corps 78 à son extrémité supérieure qui fait saillie de l'alésage 10-3, d'un diaphragme 90 fixé entre les plateaux d'arrêt supérieur et inférieur 86 et 88 et d'un ressort 91 qui pousse le diaphragme 90 vers le bas. Une chambre à air atmosphérique 92 est délimitée par le manchon 83, le bouchon d'extrémité 84, le plateau d'arrêt supérieur 86 et le diaphragme 90. Le manchon 83 comporte une ouverture d'aération 83-1, qui est en communication fluidique avec la chambre 92, par l'intermédiaire d'un interstice formé entre le manchon 83 et le bouchon 84 à cause d'une course morte, de sorte que la chambre 92 est sous une pression d'air atmosphérique. Le ressort 91, à son extrémité inférieure, repose sur un siège de ressort 94 qui est relié à une bague d'attache 96 par l'intermédiaire d'une bille 98. En fait, le siège de ressort 94 présente, sur sa surface inférieure, un évidement en forme de section en V, dans lequel la bille 98 est engagée, tandis que cette dernière est en contact avec un évidement intérieur circulaire pratiqué sur la bague d'attache 96. Il en résulte qu'une force de compression dans le ressort 91 entraîne le déplacement du diaphragme 90 vers le bas. Formée entre le diaphragme 90 et le plateau d'arrêt inférieur 88 se trouve une chambre de génération de pression 100, sur laquelle s'ouvrent les trous 78-1 pratiqués dans le corps 78. Les trous 78-1 sont ouverts sur l'alésage 10-3 en un endroit o les trous 10-4 et 10- , qui constituent le passage de mesure de pression 69, s'ouvrent. Il en résulte que la pression au niveau de la chambre d'admission 59 est libérée dans la chambre de génération de pression 100, ce qui génère une pression à l'intérieur de celle-ci qui est intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle 21 et la pression au niveau de la chambre d'admission 59. Un élément poussoir 102 en forme de coupelle est agencé dans la chambre de génération de pression 100 de telle façon que l'extrémité supérieure munie d'une bride est en contact avec le diaphragme 90, sur son côté inférieur, tandis qu'un ressort 104 presse l'élément poussoir 102 pour qu'il se déplace vers le haut. La tige de raccordement 81, qui peut coulisser par rapport au corps 78, bute, à son extrémité supérieure, contre l'élément poussoir 102. La tige de raccordement 81 est reliée, par son extrémité inférieure, à la soupape à boisseau sphérique 80. Le corps 78 forme, à son extrémité inférieure, un évidement allongé 78-2 sur lequel un bouchon d'extrémité inférieur 106 en forme de bague est vissé, de sorte qu'une chambre de pression de sortie 108 est formée entre le corps 78 et le bouchon 106. Un ressort à boudin 110 est agencé entre le bouchon d'extrémité 106 et un siège de ressort 112, sur lequel la soupape à boisseau sphérique 80 est installée, de sorte que la soupape à boisseau sphérique 80 est poussée, de façon à se déplacer vers le haut, par la force du ressort 110. Le bouchon d'extrémité 106 comporte un trou 106-1, qui permet à la chambre de pression de sortie 108 d'être en communication avec la chambre d'amortissement 64. Le corps 78 comporte des ouvertures 78-3, qui sont situées en une position correspondant au trou 10-6 qui constitue le passage d'alimentation en pression 65. Ainsi, la soupape à boisseau sphérique 80 contrôle la communication du port de soupape 81, c'est-à-dire la chambre de contre- refoulement 71 par rapport à la chambre de pression de sortie 108. Enfin, un élément de filtre 110 est logé sur le capuchon d'extrémité inférieure 106. Au cours de l'arrêt du mouvement rotatif de l'arbre 22 dû à un désengagement d'un embrayage (non représenté), une pression prédéterminée est maintenue dans le compresseur, qui, avec le ressort 104 pousse le diaphragme 90 pour le déplacer vers le haut. Cette force dirigée vers le haut dans le diaphragme 90 est plus importante qu'une force dirigée vers le bas dans le diaphragme 90 du fait de la pression atmosphérique au niveau de la chambre à air atmosphérique 92, ainsi que de la force préréglée pour le ressort 91. Il en résulte que le diaphragme 90 se déplace vers le haut, ce qui provoque le déplacement vers le haut de la soupape à boisseau sphérique 80 dû à la force du ressort 110, de sorte que la soupape à boisseau sphérique 80 repose sur le siège de soupape pour fermer le port de soupape 81. On empêche ainsi une communication de la chambre d'amortissement 64 avec la chambre de contre-refoulement 71 par l'intermédiaire du passage d'alimentation 65. Un engagement de l'embrayage (non représenté) entraîne la transmission du mouvement rotatif d'un arbre à came (non représenté) d'un moteur à combustion interne à l'arbre rotatif 22, c'est- à-dire au rotor 32. Le mouvement rotatif du rotor 32 est transmis, par l'intermédiaire du mécanisme de charnière 40, au plateau oscillant 36, ce qui entraîne un mouvement alternatif, axialement, des pistons 28 dans les alésages cylindriques respectifs 10-1, ce qui débute la compression du gaz dans les chambres de service respectives 29. Ainsi, un mouvement du piston 28 dans un sens qui s'éloigne du plateau de soupape 16 entraîne l'augmentation du volume de la chambre de service correspondante 29, ce qui introduit le réfrigérant gazeux dans la chambre de service 29 à partir de la chambre d'admission 59, par l'intermédiaire du port d'admission correspondant 61 et de la soupape d'admission (non représentée). Inversement, un mouvement du piston 28 en direction du plateau de soupape 16 entraîne la réduction du volume de la chambre de service correspondante 29, ce qui refoule le réfrigérant gazeux provenant de la chambre de service 29 vers la chambre de sortie 60, par l'intermédiaire de la soupape de sortie correspondante (non représentée) et du port de sortie 62. Au début du fonctionnement du compresseur, la température dans la cabine ainsi que la pression (pression générée dans le passage d'alimentation 69) du réfrigérant recyclé vers le compresseur à partir du circuit de réfrigération sont élevées, de sorte que la pression générée dans la chambre 100 est suffisamment élevée pour conserver la position sur le siège de la soupape à boisseau sphérique 80, ce qui débranche le passage d'alimentation en pression 65 de la chambre de pression de sortie 108. Il en résulte qu'une pression faible dans la chambre de contre-refoulement 71 est maintenue, ce qui entraine le déplacement de la soupape de réglage 68 en direction du boîtier arrière 14 grâce à la force du ressort 74, ce qui augmente le degré d'ouverture du port de réglage 72, ce qui augmente la pression au niveau de la chambre d'admission 59. Ainsi, un état est maintenu dans lequel une différence de pression entre la chambre d'admission 59 et la chambre de bielle 21 est inférieure à une valeur prédéterminée, ce qui permet d'obtenir la course maximum du piston 28, ce qui entraîne un fonctionnement du compresseur à sa capacité maximale. Au cours de l'opération de compression, le réfrigérant à l'état gazeux recyclé depuis le système de réfrigération extérieur, c'est-à-dire un évaporateur, (non représenté) est introduit, par l'intermédiaire du port d'admission 54, dans la chambre de bielle 21. Le réfrigérant de la chambre de bielle 21 est dirigé vers la chambre d'admission 59 par l'intermédiaire du passage d'admission constitué par l'alésage 56, la chambre d'expansion 57 et le port de soupape 72 et il est introduit dans chacun des alésages cylindriques 10-1 (chambres de services 29) lorsque la soupape d'admission correspondante (non représentée) est ouverte. En d'autres termes, la chambre de bielle 21 est toujours maintenue sous une atmosphère de gaz d'admission. Il en résulte que, grâce au réfrigérant à une faible température et aux particules de lubrifiant mélangées dans le lubrifiant, une lubrification efficace ainsi qu'un refroidissement sont réalisés pour les pièces de la chambre de bielle 21 qui sont soumises à des mouvements de coulissement, ce qui augmente, d'une part, leur durée de vie ainsi que leur capacité de résister à la détérioration thermique due à la génération, réduite au minimum, de chaleur due à une faible force d'étanchéité au niveau de l'unité de joint à lèvre 30, d'autre part. Le réfrigérant soumis à la compression dans les alésages cylindriques 101 entraîne l'ouverture des soupapes de sortie correspondantes (non représentées) et il est refoulé dans la chambre d'échappement 60 par l'intermédiaire des ports de sortie correspondants 62. La chambre d'échappement 60 est en communication avec la chambre d'amortissement 64 par l'intermédiaire d'un passage non représenté sur la figure 1. La chambre d'amortissement 64 fonctionne comme amortisseur, qui fonctionne pour amortir les pulsations dans la pression du réfrigérant au niveau de la chambre d'échappement 60. Il en résulte que le réfrigérant présentant des pulsations de pression réduites est refoulé, par l'intermédiaire du port de sortie 67 et d'un joint de tuyau (non représenté) raccordé sur le port de sortie 67 dans le système de réfrigération extérieur, c'est-à-dire un condenseur. Il faut remarquer qu'un lubrifiant séparé du gaz réfrigérant au niveau de la chambre d'amortissement 64 est renvoyé dans la chambre de bielle 21 par l'intermédiaire de trous de graissage (non représenté) dans le boîtier. Une continuation du fonctionnement à pleine capacité du compresseur entraîne une diminution de la température dans la cabine, de sorte que la pression dans la chambre de génération de pression 100 est réduite et est inférieure à la valeur prédéterminée, de sorte que, au niveau du diaphragme 90, la force totale dirigée vers le haut, qui est la force exercée sur le diaphragme 90 par la pression dans la chambre 100 plus la force du ressort 104, est dorénavant plus faible que la force totale dirigée vers le bas, qui est la force exercée sur le diaphragme 90 par la pression atmosphérique dans la chambre 92 plus la force du ressort 91, de sorte que le diaphragme 90 se déplace vers le bas, mouvement qui est transmis à la soupape à boisseau sphérique 80 par l'intermédiaire de la tige 81, ce qui entraîne le détachement de la soupape à boisseau sphérique 80 du port de soupape 81. Il en résulte que la pression élevée dans la chambre d'amortissement 64 est libérée, par l'intermédiaire de l'alésage 10-3, du port 107, de la chambre 108, du port de soupape 81, de l'ouverture 78-3 et du passage d'alimentation 65, dans la chambre de contre-refoulement 71, ce qui augmente la pression dans la chambre 71, ce qui provoque l'éloignement de la soupape de réglage 68 du boîtier arrière 14, de sorte que le degré d'ouverture du port de soupape 72 est réduit. Une telle diminution du degré d'ouverture du port de soupape 72 entraîne la réduction de la pression dans la chambre d'admission 59, de sorte que la différence de pression entre la pression au niveau de la chambre d'admission 59 et la pression au niveau de la chambre de bielle 21 devient supérieure à la valeur prédéterminée, ce qui entraîne la réduction de l'angle de basculement du plateau oscillant 36, c'est-à- dire, une course du piston 28, de sorte que le compresseur se déplace vers un fonctionnement à faible capacité, ce qui provoque la réduction de la pression au niveau de la chambre d'échappement 60, c'est-à-dire de la chambre d'amortissement 64. Ainsi, une pression générée dans la chambre 100 est contrôlée pour qu'elle atteigne une valeur prédéterminée. Ensuite, la pression dans la chambre de bielle 21 est récupérée à cause d'une charge de conditionnement d'air, de sorte que la soupape de contrôle de capacité 66 reprend une position dans laquelle la soupape à boisseau sphérique 80 est installée sur le port de soupape 81, de sorte que la force du ressort 74 provoque le déplacement de la soupape de réglage 68 en direction du boîtier arrière 14, de sorte que le degré d'ouverture du port de soupape 72 est récupéré. Lors du fonctionnement mentionné ci-dessus, un contrôle du degré d'étranglement du port de soupape 72 est effectué de manière continue, grâce à la soupape de réglage 68, de sorte qu'un changement de la capacité du compresseur s'effectue en douceur, ce qui empêche la génération d'un choc. En outre, un agencement adapté de la soupape de réglage 68 sur la partie de cylindre 14-3 du boîtier arrière 14 est prévu de telle façon que la pression dans le passage d'alimentation en pression 65 fuit, à vitesse contrôlée, vers la chambre 70, c'est-à- dire le passage d'admission, par l'intermédiaire de l'interstice séparant les pièces 68 et 14-3, ce qui permet le retrait en douceur de la soupape de réglage. En bref, pour le fonctionnement du compresseur selon le mode de réalisation, on peut obtenir un contrôle de capacité selon la charge de conditionnement d'air. Maintenant, une caractéristique du changement de pression du gaz d'admission selon la présente invention va être expliquée par comparaison avec celle de la technique antérieure. La figure 5A montre des valeurs de pression du réfrigérant en différents endroits du compresseur, dans un système d'admission, c'est-à-dire la chambre de bielle, la partie étranglée et la chambre d'admission o le contrôle est effectué selon la pression au niveau de la chambre de bielle. En d'autres termes, un contrôle du degré d'étranglement au niveau de l'orifice est effectué pour changer un déplacement du piston, c'est-à- dire un angle de basculement du plateau oscillant de façon à obtenir une valeur constante de la pression au niveau de la chambre de bielle. Comme le montre la figure A, plus la vitesse est grande, plus le degré d'étranglement (chute de pression) au niveau de la partie d'étranglement est grand. En fait, en particulier à une vitesse élevée, du fait de l'influence d'une force d'inertie des pistons 28 provoquée par leur mouvement alternatif, qui est proportionnel à la vitesse de rotation, une différence de pression entre la chambre de bielle 21 et la chambre d'admission 59, qui fait varier le déplacement (course) des pistons 28, augmente. Afin d'obtenir une telle augmentation de la différence de pression entre la chambre de bielle 21 et la chambre d'admission 59 tout en conservant la pression constante prédéterminée P0 au niveau de la chambre de bielle 21, le passage d'admission est fortement étranglé, ce qui permet d'obtenir une pression fortement réduite au niveau de la chambre d'admission. Sur la figure 5A, la différence de pression entre la chambre de bielle et la chambre d'admission est dénommée P. La figure 5B est une caractéristique des valeurs de pression relevée en des endroits situés le long du système d'admission de la présente invention. En fait, les courbes H2, M2, et L2 montrent les valeurs de la pression au niveau de la chambre de bielle 21, de la partie étranglée (ports de soupape 72) et de la chambre d'admission 59 dans des conditions de vitesses élevée, moyenne, et basse. Dans la présente invention, la pression au niveau de la chambre de bielle 21 n'est pas contrôlée pour qu'elle atteigne une valeur constante, mais on contrôle la pression au niveau de la chambre de génération de pression 100 de la soupape de contrôle 66, c'est-à-dire une pression dans le passage d'admission comportant la pièce d'étranglement (orifice 72) qui est une pression intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle 21 et la pression au niveau de la chambre d'admission 59. En fait, le réglage est tel que la pression générée au niveau de la chambre 100 est contrôlée pour qu'elle atteigne une valeur constante P0', qui correspond à la valeur de la pression PL1, au niveau de l'orifice à une vitesse basse Li, dans le système de la figure 5A. Avec le fonctionnement du système selon la présente invention, même dans des conditions de vitesse élevée (condition de forte charge) comme le montre la courbe H2, une pression au niveau du passage d'admission est contrôlée pour qu'elle atteigne une valeur prédéterminée P0o, qui est supérieure à la pression PH1 au niveau de la partie étranglée du système de la figure 5A, ce qui entraîne une augmentation correspondante de la pression dans la partie étranglée de la chambre d'admission. A la suite d'une réduction de la charge de conditionnement d'air, due à la coopération de la soupape de contrôle 66 et de la soupape de réglage 68, un degré d'étranglement du passage d'admission est réduit, ce qui permet de contrôler la pression constante prédéterminée P0O au niveau du passage d'admission comportant la partie étranglée (ports de soupape 72). En d'autres termes, contrairement à un contrôle "direct" de la pièce étranglée du système de la figure 5A, la présente invention, sur la figure 5B, utilise une coopération de la soupape de contrôle de capacité 66 avec la soupape de réglage 68 pour contrôler un angle de basculement du plateau oscillant 36 de sorte qu'une pression générée dans le passage d'admission comportant la partie étranglée est contrôlée pour qu'elle atteigne une valeur prédéterminée, ce qui entraîne une réduction de la quantité de gaz introduite dans les alésages cylindriques -1 ainsi qu'une augmentation de la pression au niveau de la chambre d'admission 59. Ainsi, selon la présente invention, on obtient une augmentation de la pression au niveau de la partie étranglée du passage d'admission qui correspond à PL1 - PH1 de la figure 5A, ainsi qu'une baisse de la différence de pression entre la chambre de bielle 21 et la chambre d'admission 59, qui correspond à P - t P', ce qui empêche une réduction excessive de la pression au niveau de la chambre d'admission 59, c'est-à- dire une augmentation excessive de la température de sortie du gaz. Il est souhaitable que la pression dans le passage d'admission au niveau de la partie étranglée, c'est-à- dire les ports de soupape 72 soit détectée directement par la chambre 100 de la soupape de contrôle 66. Toutefois, la construction du mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 4 suffit pour obtenir un effet similaire, lorsque la chambre 100 est reliée au passage de détection de pression 69 constitué par le trou -4 qui s'ouvre sur la chambre de bielle 21 et le trou -5 qui s'ouvre sur la chambre d'admission, de sorte qu'une pression combinée entre la pression au niveau de la chambre de bielle et la pression au niveau de la chambre d'admission 59 est détectée dans la chambre 100. Lors du fonctionnement du compresseur mentionné ci- dessus, selon la présente invention, contrairement à la technique antérieure, une pression constante ne peut pas être maintenue dans la chambre de bielle 21 comme le montre la figure 5B, qui, toutefois, ne génère pas d'effet secondaire pratique. REVENDICATIONS 1. Compresseur du type à déplacement variable caractérisé en ce qu'il comprend: un bloc de culasse (10) présentant des extrémités avant et arrière espacées axialement, et définissant dans celles-ci des alésages cylindriques (10-1) s'étendant axialement; un boîtier avant (12) relié à l'extrémité avant du bloc de culasse (10) de sorte qu'une chambre de bielle (21) est formée entre le bloc de culasse (10) et le boîtier avant (12); un boîtier arrière (14) relié à l'extrémité arrière du bloc de culasse (10), de sorte qu'une chambre d'admission (59) et une chambre d'échappement (60) sont formées entre le bloc de culasse (10) et le boîtier arrière (14); des pistons (28) agencés de façon à coulisser dans les alésages cylindriques respectifs de sorte qu'une chambre de service (29) est formée sur un côté de chacun des pistons (28); un plateau oscillant (36) dans la chambre de bielle (21) qui peut tourner en même temps que le mouvement rotatif de l'arbre (22) et incliné par rapport à l'axe de l'arbre rotatif (22), tandis que le plateau oscillant (36) coopère avec les pistons (28) de sorte que les pistons (28) se déplacent selon un mouvement alternatif dans les alésages cylindriques respectifs afin d'augmenter le volume des chambres de service (29) de sorte qu'un gaz à comprimer dans la chambre d'admission (59) est introduit dans la chambre de service (29) au cours du déplacement des pistons (28) dans un sens et afin de réduire le volume des chambres de service (29) de sorte que le gaz comprimé dans les chambres de service est refoulé au niveau de la chambre d'échappement (60) au cours du déplacement des pistons (28) dans le sens opposé; ledit plateau oscillant (36) étant agencé de sorte qu'un angle de basculement du plateau oscillant (36) par rapport à l'axe de l'arbre rotatif (22) varie selon la différence de pression entre la chambre de bielle (21) et la chambre d'admission (59); la chambre de bielle (21) étant en communication avec un passage de réfrigération extérieur afin de recevoir le gaz qui doit être soumis à une compression; un passage d'admission qui met en communication la chambre de bielle (21) et la chambre d'admission (59) de sorte que le gaz réfrigérant est introduit au niveau de la chambre d'admission (59); une soupape de réglage (68) permettant de contrôler la zone d'écoulement efficace dans le passage d'admission, et une soupape de contrôle de capacité (66) permettant d'actionner ladite soupape de réglage (68) de sorte qu'une pression à un endroit du passage d'admission est contrôlé selon une valeur prédéterminée. 2. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite soupape de réglage (68) est une soupape de type à bague qui répond à la pression alimentée par la soupape de contrôle de capacité (66). 3. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite soupape de contrôle de capacité (66) répond à la pression intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle (21) et la pression au niveau de la chambre d'admission (59) afin d'actionner la soupape de réglage (68). 4. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en que ladite soupape de réglage (68) comprend un élément de soupape à bague logé, pour coulisser, dans le boîtier (12, 14) afin de contrôler un degré d'ouverture d'un orifice dans le passage d'admission et une chambre sur un côté de la soupape à bague éloigné de l'orifice sur lequel s'ouvre une pression provenant de la soupape de contrôle de capacité (66), et un ressort (74) qui pousse l'élément de soupape à bague afin d'augmenter le degré d'ouverture de l'orifice. 5. Compresseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite soupape de contrôle de capacité (66) comprend un diaphragme (90) définissant une chambre de pression de référence sur un côté du diaphragme (90) et une chambre de génération de pression (100) sur le côté opposé du diaphragme (90) relié à la chambre de bielle (21) ainsi qu'à la chambre d'admission (59), et un élément de soupape relié au diaphragme (90) afin de contrôler une communication de la pression de sortie avec la soupape de réglage (68) en fonction de la différence de pression entre la chambre de référence et la chambre de génération de pression (100). 6. Compresseur du type à déplacement variable caractérisé en ce qu'il comprend: un bloc de culasse (10) présentant des extrémités avant et arrière espacées axialement, et définissant dans celles-ci des alésages cylindriques (10-1) s'étendant axialement; un boîtier avant (12) relié à l'extrémité avant du bloc de culasse (10) de sorte qu'une chambre de bielle (21) est formée entre le bloc de culasse (10) et le boîtier avant (12); un boîtier arrière (14) relié à l'extrémité arrière du bloc de culasse (10), de sorte qu'une chambre d'admission (59) et une chambre d'échappement (60) sont formées entre le bloc de culasse (10) et le boîtier arrière (14); des pistons (28) agencés pour coulisser dans les alésages cylindriques (10-1) respectifs de sorte qu'une chambre de service (29) est formée sur un côté de chacun des pistons (28); un plateau oscillant (36) dans la chambre de bielle (21) qui peut tourner en même temps que le mouvement rotatif de l'arbre (22) et est incliné par rapport à l'axe de l'arbre rotatif (22), tandis que le plateau oscillant (36) coopère avec les pistons (28) de sorte que les pistons (28) se déplacent selon un mouvement alternatif dans les alésages cylindriques (10-1) respectifs afin d'augmenter le volume des chambres de service (29) de sorte qu'un gaz à comprimer dans la chambre d'admission (59) est introduit dans la chambre de service (29) au cours du déplacement des pistons (28) dans un sens et afin de réduire le volume des chambres de service (29) de sorte que le gaz comprimé dans les chambres de service (29) est refoulé dans la chambre d'échappement (60) au cours du déplacement des pistons (28) dans le sens opposé; ledit plateau oscillant (36) étant agencé de sorte qu'un angle de basculement du plateau oscillant (36) par rapport à l'axe de l'arbre rotatif (22) varie selon la différence de pression entre la chambre de bielle (21) et la chambre d'admission (59); la chambre de bielle (21) étant en communication avec un passage de réfrigération extérieur afin de recevoir le gaz qui doit être soumis à une compression; un passage d'admission qui met en communication la chambre de bielle (21) et la chambre d'admission (59) de sorte que le gaz réfrigérant est introduit dans la chambre d'admission (59); une soupape à bague agencée de façon à coulisser dans le boîtier arrière (14) afin de contrôler un degré d'ouverture d'un orifice de réglage (72) dans le passage d'admission; une chambre de contrôle sur un côté de la soupape à bague, éloignée de l'orifice de réglage (72); un premier ressort (74) qui pousse la soupape à bague de sorte que l'orifice de réglage (72) est complètement ouvert; un diaphragme (90) définissant sur l'une de ses extrémités une chambre de pression de référence et sur le côté opposé une chambre de génération de pression (100), et un élément de soupape qui est relié au diaphragme (90) afin de contrôler une communication de la chambre de sortie avec la pression de sortie; un second ressort permettant de pousser le diaphragme (90) de sorte que l'élément de soupape se met dans un état ouvert; la chambre de génération de pression (100) étant en communication avec la chambre de bielle (21) de même que la chambre d'admission (59), de sorte qu'une pression est générée au niveau de la chambre de génération de pression (100), qui est intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle (21) et la pression au niveau de la chambre d'admission (59); grâce auxquels l'élément de soupape contrôle la communication de la pression de sortie avec la chambre de contrôle afin de contrôler le degré d'ouverture de l'orifice (72) grâce à la soupape à bague en fonction de la pression générée au niveau de la chambre de génération de pression (100), ce qui permet d'obtenir une pression sensiblement constante en un endroit du passage d'admission qui est intermédiaire entre la pression au niveau de la chambre de bielle (21) et la pression au niveau de la chambre d'admission (59).