FR 2736195 A1 19970103 FR 9607935 A 19960626 ! ADSORBANT POUR L'ADSORPTION DE NUCLÉIDES RADIOACTIFS ET SON PROCÉDÉ DE FABRICATION, ET PROCÉDÉ POUR LE TRAITEMENT DE DECHETS RADIOACTIFS POUR EN RÉDUIRE LE VOLUME La présente invention porte sur un adsorbant utile pour l'adsorption de nucléides radioactifs qui se forment, par exemple, au cours d'étapes de retraitement pour la séparation et la récupération de substances de valeur, telles que l'uranium, le plutonium et similaires, à partir de combustibles nucléaires utilisés dans un réacteur nucléaire. La présente invention porte également sur un procédé de fabrication dudit adsorbant, ainsi que sur un procédé pour le traitement de déchets radioactifs pour en réduire le volume, à l'aide de l'adsorbant. Divers types de déchets liquides accumulés dans des installations de retraitement après le traitement de combustibles nucléaires usés, déchargés des centrales nucléaires, contiennent de nombreux nucléides radioactifs, y compris des nucléides i et y à longue vie de césium et similaires, et des nucléides radioactifs, tels que 1 'uranium, le plutonium et similaires. Pour le traitement de déchets liquides radioactifs, il est nécessaire de réduire la quantité de radiations par élimination des nucleides radioactifs à partir des déchets liquides de façon & réduire l'exposition aux radiations. De façon classique, les déchets liquides radioactifs sont traités par concentration par évaporation, échange d'ions, sédimentation par coagulation, vitrification et similaires. Dans le procédé de concentration par évaporation, les déchets liquides devant être traités sont placés dans un récipient évaporateur et chauffés à la pression atmosphérique ou sous pression réduite pour permettre & 1 'humidité seulement de s'évaporer, permettant ainsi de concentrer les déchets liquides radioactifs Jusqu' à un volume réduit. L'humidité évaporée est récupérée à l'aide d'un condenseur. Par ailleurs, les déchets liquides ainsi concentrés sont soumis à un traitement ultérieur, tel que le bitumage ou similaires, en fonction des nucléides radioactifs présents dans les déchets. Dans le procédé d'échange d'ions, les nucléides ionisés sont retirés des déchets liquides à l'aide d'une résine échangeuse d'ions pour effectuer un échange d'ions avec des ions intéressants dans les déchets liquides. La résine usée est traitée en tant que déchet solide par solidification au ciment ou similaires. Les déchets liquides traités sont traités en tant que déchets liquides de faible activité. Dans le procédé de sédimentation par coagulation, les nucléides radioactifs dans les déchets liquides sont retirés après leur coagulation et leur précipitation. Les boues résiduaires dans lesquelles les nucléides radioactifs sont contenus sont soumis à un traitement de déshydratation, et les boues déshydratées sont traitées en tant que déchets solides. Le fluide surnageant est traité en tant que déchets liquides de faible activité. Le procédé de vitrification est un procédé récemment développé, tel que, pour le traitement de déchets liquides fortement radioactifs, les déchets liquides, après avoir été concentrés, sont mélangés avec une matière à base de verre, le verre est ensuite fondu en vue de l'élimination de sa teneur en eau, la masse fondue de verre étant ensuite refroidie et solidifiée de telle sorte que des nucléides soient encapsulés dans le verre. Les procédés de la technique antérieure pour le traitement de déchets liquides radioactifs, à savoir le procédé de concentration par évaporation, le procédé d'échange d'ions, le procédé de sédimentation par coagulation et le procédé de vitrification présentent respectivement les problèmes énumérés ci-dessous. (1) Le procédé de concentration par évaporation nécessite des matières résistantes à la corrosion pour le récipient évaporateur et, de plus, il met en Jeu l'évaporation de nucléides radioactifs accompagnant l'évaporation de liquide, ce qui diminue le facteur de décontamination (FD). En tant que tel, ce procédé ne fournit qu'un effet de réduction de volume insuffisant. (2) Le procédé d'échange d'ions met en jeu la production de grandes quantités de déchets secondaires, tels qu'une résine usée incombustible et des déchets liquides de lavage de la résine, et, par conséquent, il a un effet de réduction de volume insuffisant. Les résines échangeuses d'ions organiques, si elles sont combustibles, peuvent servir pour la réduction du volume, mais la combustion d'une telle résine échangeuse d'ions entraîne une production de gaz toxiques et/ou une émission de fumée et de suie, couplées avec l'éparpillement de matière particulaire contenant des nucléides radioactifs. Par conséquent, en réalité, il est impossible d'incinérer une telle résine échangeuse d'ions. (3) Le procédé de sédimentation par coagulation met en jeu la formation de boues ayant une teneur élevée en humidité, ce qui entraîne une difficulté dans le traitement de déshydratation. Par conséquent, le procédé ne procure pas d'effet de réduction de volume suffisant. (4) Dans le procédé de vitrification, un liquide concentré est mélangé avec une matière à base de verre, et le mélange est fondu. Par conséquent, le procédé est soumis à des limitations en ce qui concerne la concentration du liquide dans un stade de prétraitement. De plus, la matière à base de verre est mélangée avec un volume important d'un tel liquide. Ceci signifie naturellement qu'une grande quantité de matière à base de verre est utilisée, conduisant à la formation de solides vitrifiés en nombre important. En tant que tel, ce procédé ne produit d'effet de réduction de volume suffisant. Ainsi, avec ces procédés de la technique antérieure pour un traitement de réduction de volume, divers inconvénients ont été trouvés, comprenant la production de déchets secondaires en grandes quantités, la difficulté du maintien d'un facteur de décontamination élevée, et, de plus, la nécessité d'utiliser des matières résistantes & la corrosion pour 1 'appareillage employé, ce qui entraîne des coûts élevés. Pour résoudre les problèmes précédents, les présents inventeurs ont préalablement développé un adsorbant se composant de charbon actif fibreux et, en même temps, ils ont développé un procédé de traitement de déchets liquides radioactifs à l'aide de l'adsorbant, ainsi qu'un procédé pour le traitement de tels déchets liquides pour en réduire le volume (brevet américain n' 5 476 989). Pour une utilisation dans un appareillage de traitement, l'adsorbant précité, qui se compose de charbon actif fibreux, doit se présenter sous la forme d'une pièce moulée ayant une configuration en forme de cartouche ou similaire. Dans oe cas, il est important que l'adsorbant, en tant que pièce moulée, puisse présenter une bonne stabilité de forme, autrement dit une performance de non- rupture ou de non-fissuration, lorsqu'il est monté dans 1 'appareillage de traitement ou pendant le fonctionnement de l'appareillage pour le traitement des déchets liquides. Dans la technique antérieure, en vue de mouler un adsorbant se composant de charbon actif fibreux, un liant organique a été principalement utilisé pour produire une pièce moulée de forme stable. Cependant, si l'adsorbant présentait une teneur importante en liant organique, pendant le stade d'incinération de l'adsorbant après qu'il ait été utilisé pour le traitement de déchets liquides, on se heurtait à un problème qui résidait dans le fait qu'il était difficile d'effectuer une incinération sans fumée de l'adsorbant et qu'il se produisait avec un éparpillement de substances radioactives, bien qu'en légères quantités, transportées dans la fumée. Comme contre-mesure à l'encontre de ce problème, une tentative a été faite d'utiliser, au lieu de liants organiques, des mélanges minéraux se composant de fibres minérales seules ou des mélanges minéraux se composant de liants minéraux seuls. Une telle tentative conduit à un autre problème suivant lequel la stabilité de la forme de l'adsorbant, en tant que pièce moulée, a été affectée de façon défavorable. Comme autre tentative pour améliorer 1l'aptitude au moulage, la proportion d'un tel mélange minéral a été accrue, mais ceci a conduit à une diminution de la proportion de charbon actif fibreux dans l'adsorbant, ce qui, & son tour, a conduit à une diminution de 1' adsorptivité de la pièce moulée et à une diminution du facteur de réduction de volume après incinération. Le but de la présente invention est d'apporter une solution aux problèmes précédents, et, en conséquence, c'est un objectif technique de l'invention que de proposer un adsorbant incorporant du charbon actif fibreux qui puisse fournir une bonne stabilité de forme même si la proportion de mélange minéral est réduite, et qui puisse présenter une réduction de volume de post-incinération significative, et qui ne mette pas en jeu d'éparpillement de nucléides radioactifs pendant l'incinération. C'est un autre objectif technique de l'invention que de proposer un procédé pour le traitement de déchets radioactifs pour en réduire le volume, procédé suivant lequel l'adsorbant incorpore des fibres de verre de telle sorte que le composant verre soit amené à fondre pour former un solide vitrifié lorsque l'adsorbant est incinéré, ce par quoi la manipulation des résidus après incinération peut être rendue plus aisée. Pour atteindre ces objectifs, les inventeurs de la présente invention ont conduit des études approfondies et, comme résultat, ils sont parvenus à l'invention. L'adsorbant pour l'adsorption de nucléides radioactifs conforme à la présente invention comprend du charbon actif fibreux, des fibres minérales et un liant minéral. Les inventeurs ont découvert qu'un adsorbant, qui comprend du charbon actif fibreux ayant une bonne adsorptivité, des fibres minérales et un liant minéral, peut présenter une bonne stabilité de forme, lorsqu'il se présente sous la forme d'une pièce moulée, et une combustibilité élevée, et que l'adsorbant n'entraine pas de problèmes d'éparpillement en ce qui concerne les nucléides radioactifs adsorbés par l 'adsorbant. L'invention est basée sur ces découvertes. Conformément au procédé pour le traitement de réduction de volume, les fibres minérales de l'adsorbant sont partiellement ou totalement remplacée par du verre, et un déchet liquide radioactif contenant des nucleides radioactifs est soumis à un traitement d'adsorption à l'aide de l'adsorbant, puis l'adsorbant usé est soumis à un traitement d'incinération à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux en vue de l'incinération du charbon actif fibreux et, en même temps, le composant verre est fondu à une température non inférieure à la température de fusion du verre, et, par la suite, la masse fondue de verre est refroidie et solidifiée. En d'autres termes, les inventeurs ont découvert que, par incinération d'un adsorbant dont le composant fibres minérales est partiellement ou totalement remplacé par des fibres de verre, à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux, il est possible d'amener le charbon actif fibreux seulement à être presque complètement gazéifié et dispersé, et que, par fusion du composant verre à une température non inférieure à la température de fusion du verre, puis par solidification de la masse fondue de verre, il est possible de former un solide vitrifié dans lequel est encapsulé un résidu d'incinération radioactif. Ils sont ainsi parvenus à la présente invention. La présente invention va maintenant être décrite en détail. Le charbon actif fibreux, en tant que matière constitutive de l'adsorbant de l'invention, peut être un charbon actif fibreux obtenu en tant que tel & partir de brai de houille, brai de pétrole, rayonne, fibres phénoliques, fibres acryliques ou similaires. La surface spécifique du charbon actif fibreux est acceptable si elle est suffisante pour permettre l'adsorption des nucléides radioactifs sur celui-ci. Cependant, on note que, plus la surface spécifique est importante, plus la quantité de nucléides radioactifs adsorbés sur celui- ci est grande. Par conséquent, la surface spécifique est de préférence de 1000 m2/g ou davantage, de façon davantage préférée de 1500 m2/g ou davantage. De préférence, le charbon actif fibreux a, dans sa composition, du carbone, de l'oxygène et de l'hydrogène dans un total de 60% ou davantage, plus particulièrement de 80% ou davantage. Si la proportion totale de ces ingrédients est inférieure à 60%, la combustibilité sans fumée est affectée de façon défavorable et un dégagement de gaz toxiques peut avoir lieu. Des exemples de fibres minérales utiles comprennent les fibres de verre, la laine de roche, les fibres d'alumine, les fibres de matières céramiques, les fibres de carbure de silicium et les fibres de carbone. Une ou plusieurs sortes de ces fibres peuvent être utilisées, et entre autres, les fibres de verre et la laine de roche sont utilisées de façon préférée. En particulier, dans le but de rehausser la stabilité de la forme, des fibres minérales fibrillées, telles que la laine de roche, sont préférées parce qu'elles manifestent un degré plus élevé d'enchevêtrement avec le charbon actif fibreux. Dans le cas o des fibres de verre sont utilisées comme composant fibres minérales, les fibres de verre peuvent être n'importe quelles fibres de verre du type qui fond à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux. Cependant, des fibres de verre qui fondent à une température aussi basse que possible sont préférées. Par exemple, des matières fibreuses, telles que le verre au silicate, le verre au phosphate, le verre au borate, le verre au plomb, le verre au chalcogénes et le verre au fluorure, peuvent être utilisées en tant que telles. Les fibres de verre peuvent être incorporées à la place d'une partie ou de la totalité des fibres minérales. Dans le cas o une vitrification après incinération est nécessaire, la proportion de fibres de verre est augmentée; et si aucune vitrification n'est requise, les fibres de verre n'ont pas besoin d'être incorporées ou bien peuvent être partiellement incorporées. Le liant minéral peut être n'importe quel liant minéral du type qui peut être solidifié par séchage à l'air ou traitement thermique ou similaires après la formation de la cartouche. Des exemples d'un tel liant minéral comprennent le silicate d'éthyle et de lithium, le sulfate d'aluminium, le sol de silice, le sol d'alumine, le verre soluble, la bentonite, le ciment et le gypse. Une ou plusieurs sortes de ceux- ci peuvent être utilisées an tant que telles. Pour rehausser 1' adsorption de nucleides radioactifs, il est souhaitable que le charbon actif fibreux soit rendu hydrophile. De préférence, le charbon actif fibreux a une humidité d'équilibre de 10% ou davantage lorsque l'humidité relative est de 45%. Pour obtenir un charbon actif fibreux ayant une humidité d'équilibre de 10% ou davantage à une humidité relative de 45%, diverses méthodes connues peuvent être employées, comprenant 1 'oxydation par l'air, l'oxydation par l'ozone, l'oxydation en phase liquide ou la fixation de groupes fonctionnels hydrophiles ou similaires. Pour rehausser l'adsorption de nucléides radioactifs, un charbon actif fibreux traité en vue d'une telle fixation de groupes fonctionnels peut être utilisé en tant que composant de 1' adsorbant. Les groupes fonctionnels utiles pour une telle fixation comprennent, mais sans y être limités, par exemple, des groupes organo-fonctionnels, tels qu'un groupe carboxyle, un groupe iminodiacétique, un groupe sulfonique, un groupe phosphorique, un groupe aminophosphorique, des groupes amino primaire a tertiaire, une base d'ammonium quaternaire, un groupe polyamine, un groupe pyridine et un groupe amidoxime; et des groupes fonctionnels minéraux, tels que le fer et le titane. Pour la fabrication d'une cartouche, on peut mettre en oeuvre un procédé qui comprend les opérations consistant à disperser dans de l'eau du charbon actif fibreux, des fibres minérales et un liant minéral dans des quantités prédéterminées, à les aspirer dans un moule de forme tubulaire, cylindrique ou circulaire, pour les amener ainsi à être façonnés suivant une forme prédéterminée, puis à soumettre la structure façonnée à une déshydratation, un séchage et un traitement thermique, pour solidifier de cette façon le liant minéral. Selon un autre procédé, les composants mentionnés ci-dessus sont amenés sous la forme d'une feuille à l'aide de la technique de fabrication du papier, la feuille étant enroulée à la façon de cylindres empilés coaxialement, la feuille enroulée étant ensuite solidifiée par traitement thermique pour être transformée en une forme cylindrique. N'importe quel procédé dans lequel la totalité des composants, c'est-à-dire le charbon actif fibreux, les fibres minérales, et le liant minéral sont prémélangés avant d'être mis en forme est désigné dans ce qui suit comme étant le "procédé A". Il existe un autre procédé suivant lequel une structure de forme tubulaire cylindrique ou circulaire est préformée à partir du charbon actif fibreux et des fibres minérales seulement, la préforme étant ensuite imprégnée par le liant minéral, la préforme imprégnée étant ensuite séchée et solidifiée pour être transformée en une cartouche. N'importe quel procédé dans lequel le façonnage est tout d'abord effectué à l'aide du charbon actif fibreux et des fibres minérales de cette manière, avant que l'imprégnation par le liant organique ne soit effectuée, est désigné dans ce qui suit comme étant le "procédé B". Conformément au procédé B, il est possible de réduire la quantité totale des fibres minérales plus le liant minéral. Ceci conduit à son tour à une diminution de la quantité du résidu après incinération. D'autres procédés peuvent également être utilisés dans la fabrication des cartouches. Si le procédé A est employé, le rapport de mélange du charbon actif fibreux, des fibres minérales et du liant minéral est, de préférence, de 50 à 77 parties en poids de charbon actif fibreux: 20 à 47 parties en poids de fibres minérales: 3 à 15 parties en poids de liant minéral, sur la base d'un total de 100 parties en poids. De façon particulièrement préférée, le rapport est de 55 à 70 parties en poids de charbon actif fibreux: 25 à 35 parties en poids de fibres minérales: 5 à 15 parties en poids de liant minéral. Si le procédé B est employé, le rapport de mélange de charbon actif fibreux, des fibres minérales et du liant minéral est, de préférence, de 50 à 89 parties en poids de charbon actif fibreux: 10 à 40 parties en poids de fibres minérales: 1 à 15 parties en poids de liant minéral, sur la base d'un total de 100 parties en poids. De façon particulièrement préférée, le rapport est de 65 à 82 parties en poids de charbon actif fibreux: 15 à 30 parties en poids de fibres minérales: 3 à 10 parties en poids de liant minéral. Dans chacun des procédés A et B, si la proportion du charbon actif fibreux est inférieure à sa limite inférieure, il se produit une diminution de la quantité de nucléides radioactifs adsorbés. Si la proportion du charbon actif fibreux dépasse la limite supérieure pour celle-ci, les proportions des fibres minérales et du liant minéral sont abaissées de façon correspondante, avec le résultat que la résistance de cartouche requise ne peut pas être obtenue lorsqu'une cartouche est formée. Si la proportion des fibres minérales est inférieure à la limite inférieure pour celle-ci, la cartouche est de résistance inférieure lorsqu'elle est formée. Si, au contraire, la proportion des fibres minérales dépasse la limite supérieure pour celle-ci, la proportion du charbon actif fibreux est abaissée en conséquence, de telle sorte que la quantité de nucléides radioactifs adsorbés est abaissée, ce qui à son tour conduit à une diminution du facteur de réduction de volume. Si la proportion du liant minéral est inférieure & la limite inférieure pour celle-ci, la cartouche est de résistance inférieure lorsqu'elle est formée. Si la proportion du liant minéral dépasse la limite supérieure pour celle-ci, il peut se produire un problème tel qu'un bouchage des pores du charbon actif fibreux, avec le résultat que la quantité de nucléides radioactifs adsorbés par l'adsorbant est abaissée. Conformément à la présente invention, n'importe quels déchets liquides contenant des nucléides radioactifs peuvent être soumis directement à un traitement d'adsorption par un adsorbant comprenant du charbon actif fibreux. Dans un autre procédé qui peut être employé de préférence, un déchet liquide contenant des nucléides radioactifs est additionné, par exemple, de composés complexants, tels que l'acide éthylène diamine tétra acétique (EDTA), le phosphate de tributyle, le phosphate de bis-(2éthylhexyle), le monoester 2-éthylhexylique de 2-éthylhexylphosphonate, la triéthylamine, la trioctylamine et la phtalocyanine, ce par quoi un complexe d'un tel composé avec des nucléides radioactifs est formé de façon à augmenter la facilité d'adsorption par l'adsorbant; puis un traitement d'adsorption est effectué à l'aide d'un adsorbant comprenant le charbon actif fibreux. En fonction du type de nucléides radioactifs, il peut se produire des changements dans les formes ioniques et/ou les conditions de dispersion due à l'effet de pH, ce qui, à son tour, provoque des variations dans la performance d'adsorption du charbon actif fibreux. Pour améliorer l'efficacité du traitement d'adsorption, il est donc souhaitable que des alcalis ou des acides, tels que NaOH, HC1 et HNO3, soient ajoutés en vue de l'ajustement à un pH approprié avant que le traitement d'adsorption ne soit effectué. De façon spécifique, pour l'objectif de traiter des déchets liquides radioactifs, n' importe quelles techniques connues dans l'art peuvent être employées. Des exemples de telles techniques utiles pour l'objectif comprennent une méthode par lots utilisant un bain d'adsorption, une méthode d'immersion en colonne utilisant une tour d'adsorption, une méthode d'immersion en cartouche, et des combinaisons de ces méthodes. Egalement, une autre méthode d'immersion peut être employée, dans laquelle une feuille ou une cartouche moulée à partir de charbon actif fibreux est utilisée en tant qu'adsorbant. L'incinération d'adsorbants contenant des nucléides radioactifs obtenu par le procédé de traitement d'adsorption est effectuée à une température qui n'est pas inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux en tant que composant de l'adsorbant et qui n'est pas inférieure A la température de fusion du composant verre. L'expression "point d'inflammation" désigne ici une température mesurée conformément A la méthode de mesure de point d'inflammation de la Norme Industrielle Japonaise "K-1474" (méthode d'essai au charbon actif), la température correspondant à un point auquel une augmentation rapide de la température commence lorsque 1'échantillon d'essai est chauffé comme spécifié. La température de fusion du verre est une température à laquelle des fibres de verre fondent pour manifester une fusion interfibres. Lorsque le charbon actif fibreux est chauffé jusqu'au point d'inflammation ou au-dessus, il vire au rouge et entre en combustion sans fumée tout en subissant une réduction de volume. De façon supposée, la raison pour ceci peut être que le carbone représente une partie prédominante de la composition du charbon actif fibreux et se disperse sous la forme de dioxyde de carbone gazeux. Conformément à un procédé d'incinération d'un tel adsorbant, cette incinération est effectuée en une opération à une température non Inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux, composant principal de l'adsorbant, et non inférieure à la température de fusion du composant verre. Entre autres méthodes, il existe une méthode d'incinération en deux stades, telle que l'incinération de premier stade est effectuée à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux, composant principal de l'adsorbant, et inférieure à la température de fusion du composant verre, et, dans un second stade, la température est augmentée jusqu'à un point non inférieur à la température de fusion du verre, pour faire fondre ainsi le verre. Conformément à la présente invention, de l'adsorbant usé qui contient des nucléides radioactifs peut être adressé directement au stade d'incinération, mais il est préférable que l'adsorbant usé soit soumis à une déshydratation et à un séchage avant d'être adressé à l'étape d'incinération. Comme décrit ci-dessus, conformément à l'invention, l'adsorbant comprend du charbon actif fibreux ayant une bonne performance d'adsorption des nucléides radioactifs, des fibres minérales et un liant minéral. Par conséquent, il est possible d'obtenir une pièce moulée ayant une excellente stabilité de forme même lorsque les proportions des fibres minérales et du liant minéral sont réduites. De plus, le fait que l'adsorbant comprenne du charbon actif fibreux assure une excellente performance de combustion et une augmentation du facteur de réduction de volume après incinération. Ceci apporte une solution au problème de l'espace de stockage provenant du volume résiduaire accru et également empêche la dispersion des nucléides radioactifs pendant l'opération d'incinération. Conformément à l'invention, les fibres minérales comprennent un composant verre qui fond à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux, et ce traitement d'incinération est effectué à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux, pour incinérer de cette façon le charbon actif fibreux. En même temps, le composant verre est fondu à une température non inférieure à la température de fusion du verre, puis le verre est refroidi et solidifié. Par conséquent, n'importe quel résidu d'incinération qui est composé principalement de nucléides radioactifs non volatils et de composants métalliques coexistants est encapsulé dans le solide de verre vitrifié. Ceci permet une manipulation aisée du résidu d'incinération et fournit une facilité de stockage du résidu dans un récipient. La Figure 1 du dessin annexé est un graphe montrant l'efficacité d'élimination du plutonium de 1'adsorbant pour nucleides radioactifs dans 1 'un des modes de réalisation de l'invention. L'invention va maintenant être expliquée de façon plus spécifique avec référence aux Exemples donnés ci-dessous. (Exemples 1 à 6, Exemples Comparatifs 1 à 5) Du charbon actif fibreux ("A-20", fabriqué par Unitika, Ltd.; surface spécifique, 2100 ma/g), 1 kg, a été immergé dans 100 litres de solution d'acide nitrique 3N et soumis à un traitement à la température ordinaire pendant 2 heures. Apres traitement, le charbon actif fibreux a été retiré et lavé. Le lavage a été stoppé lorsque la valeur du pH du liquide de lavage a atteint plus de 5,5. Un séchage dans l'air chaud a été effectué à 120-C pendant 2 heures. Ainsi, un charbon actif fibreux hautement hydrophile a été obtenu qui avait une surface spécifique de 1996 m2/g, un point d'inflammation de 480-C, et une humidité d'équilibre de 34% à une humidité relative de 45%. Le charbon actif fibreux hautement hydrophile, 65-90 parties en poids, des fibres de verre ayant une température de fusion de 680'C [llOX-475', fabriquées par Shuller (Etats-Unis)], ou de la laine de roche ("Asano CMF", fabriquée par Nihon Cement Ltd.), tous deux en tant que fibres minérales, 5-30 parties en poids, et du silicate de lithium ("Lithium Silicate 35", fabriqué par Nissan Chemical Industries Ltd.), en tant que liant minéral, 3-20 parties en poids, ont été utilisés en faisant varier leurs rapports de mélange de diverses manières, mais sur la base d'un total de parties en poids. Ainsi, des adsorbants d'Exemples et Exemples Comparatifs respectifs ont été obtenus. Conjointement à ceci, des cartouches cylindriques ont été moulées à l'aide de deux différents procédés, & savoir le procédé A et le procédé B. La configuration de moule ou la stabilité de forme de chaque cartouche cylindrique moulée a été évaluée sur la base de sa résistance à la fois dans des conditions sèches et dans des conditions humides. En d'autres termes, une évaluation de la stabilité de la forme a été faite à la limite à laquelle la pièce moulée était sûre à l'encontre d'une rupture ou d'une fissuration lors de sa manipulation pendant le procédé de formation de la cartouche. La performance d'adsorption a été évaluée.en termes de taux de maintien de la surface spécifique. Le maintien de la surface spécifique a été exprimé par le taux de maintien (%) de la surface spécifique du charbon actif fibreux après le moulage de la cartouche par rapport à la surface spécifique du charbon actif fibreux initial. Les résultats sont présentés dans le Tableau 1. Tableau 1 Composition de Moulage (parties en Procédé Stabilité de Taux de poids) d'addition du forme maintien de liant minéral la afae Chubon Fibres min érales LI ant spéifique actif minDéra (%) fibeux Fibres laine de verre de rochc Exemple 90 5 - 5 Proc déA X 95 Exemple 80 15 - 5 Procédé A X 95 Comparatif2 Exemple 70 25 - 5 Procédé A o 95 Exemple 2 70 - 2 5 Procdé A o 95 Exempl 3 65 30 - 5 Procdé A * 95 Exemple 4 70 20 - 10 ProcédéA 80 Exemple 65 15 - 20 Procédé A 60 Comparatif 3 Exemple 90 5 - 5 Procédé B X 90 Compratif 4 Exemple 5 80 15 - S Procédé B 90 Exmple 6 77 20 - 3 Procédé B o 95 Exemple 65 15 - 20 Procdé B * 50 Comparatif 5 *: Très bonne stabilité de fomnne O: Bonne stabilité de fonne X: Stabilité de forme incorrecte (Exemple 7) Soixante-dix parties en poids du charbon actif fibreux hautement hydrophile utilisé à l'Exemple 1 et 23 parties en poids de fibres de verre ["11OX-475", fabriquées par Shuller (Etats-Unis)] ont été mélangées ensemble dans un bain liquide, et un moule cylindrique ayant un diamètre interne de 15 mm et une longueur de 100 mm, & l'état fixé à un dispositif d'aspiration, a été introduit dans le bain, ce par quoi une opération d'aspiration a été effectuée pour préparer une pièce moulée. Après hydro-extraction par aspiration sous vide, 7 parties en poids de solution aqueuse de silicate de lithium ("Silicate de Lithium 35", fabriqué par Nissan Chemical Industries Ltd.) ont été introduites dans le bain à des fins d'imprégnation (procédé B). Ensuite, la pièce moulée a été retirée du moule et elle a été séchée à 130'C pendant 12 heures. Ensuite, une cartouche d'adsorbant cylindrique, ayant un diamètre externe de 15 mm et une longueur de 97 mm, a été obtenue. Cette cartouche d'adsorbant a été trouvée rigide et a manifesté une bonne stabilité de forme. Cette cartouche a été placée dans une colonne de verre ayant un diamètre interne de 15 mm et une longueur de 300 mm, et, dans la colonne, a été introduit un déchet liquide radioactif se composant d'une solution d ' acide nitrique ayant une concentration en plutonium de 1,19 x 104 mg/ml, une concentration en uranium de 4,47 mg/ml, et une concentration en acide de 0,92 N, à un débit de 28 ml/h (Vitesse spatiale 1,62 hW') pour un total de 670 ml. Le rendement d'élimination du plutonium résultant est présenté sur la Figure 1. Le rendement d'élimination était de 97% ou davantage, prouvant une bonne performance d'adsorption. Ensuite, la cartouche utilisée pour le traitement du déchet liquide radioactif a été soumise & une incinération A 550-C, pendant 1 heure, sous un courant d'air de 45 ml/min. Le charbon actif fibreux a été incinéré sans fumée, et il n'a pas été observé de dispersion des nucléides radioactifs. Ensuite, la température a été augmentée jusqu'à 750'C et cette température a été maintenue pendant 30 minutes. Comme résultat, un solide de verre vitrifié dans lequel des nucléides radioactifs étaient encapsulés a été obtenu. Le solide de verre vitrifié était rigide et a manifesté une bonne aptitude à la5 manipulation. Son poids était égal à 33 parties en poids par rapport au poids total initial. Cette valeur était & peu près égale au poids total du liant minéral utilisé et du sel dans le liquide résiduaire. Ceci montrait que le charbon actif fibreux a été complètement incinéré et éliminé. REVENDICATIONS i - Adsorbant pour 1' adsorption de nucléides radloactifs, caractérisé par le fait qu'il comprend du charbon actif fibreux, des fibres minérales et un liant minéral. 2 - Adsorbant pour l'adsorption de nucléides radioactifs, selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les fibres minérales comprennent un composant verre qui fond à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux. 3 - Procédé de fabrication d'un adsorbant pour l'adsorption de nucléides radioactifs, caractérisé par le fait qu'il comprend le mélange de: - 50 à 77 parties en poids de charbon actif fibreux; - 20 à 47 parties en poids de fibres minérales; et - 3 à 15 parties en poids d'un liant minéral, pour un total de 100 parties en poids, et le moulage du mélange en une configuration de cartouche cylindrique ou tubulaire. 4 - Procédé de fabrication d'un adsorbant pour l'adsorption de nucléides radioactifs, caractérisé par le fait qu'il comprend le mélange de: - 50 à 89 parties en poids de charbon actif fibreux; et - 10 à 40 parties en poids de fibres minérales, le moulage du mélange en une configuration de cartouche cylindrique ou tubulaire, puis l'imprégnation de la pièce moulée par 1 à 15 parties en poids d'un liant minéral pour un total de parties en poids. - Procédé de traitement de déchets radioactifs pour en réduire le volume, & 1'aide de 1' adsorbant pour 1' adsorption de nucleides radioactifs tel que défini à la revendication 2, oe procédé étant caractérisé par le fait qu'il comprend les opérations consistant à soumettre un déchet liquide radioactif contenant des nucleides radioactifs à un traitement d'adsorption à l'aide de l'adsorbant, puis à soumettre l'adsorbant usé à un traitement d'incinération, à une température non inférieure au point d'inflammation du charbon actif fibreux, pour incinérer de cette façon le charbon actif fibreux et, à fondre le composant verre à une température non inférieure à la température de fusion du verre, puis à refroidir et à faire solidifier la masse fondue de verre.