FR 2738927 A1 19970321 FR 9510763 A 19950914 DOUBLEUR TOUT OPTIQUE L'invention concemrne le domaine de télécommunications sur fibre optique, et plus particulièrement des télécommunications sur des longues distances. Il est connu, pour des liaisons très longues distances à fibre optique, d'utiliser un signal de type dit "soliton" ayant des propriétés spectrales particulières qui permettent au signal de se propager sur la fibre dispersive sans dispersion chromatique appréciable, c'est-à-dire que l'on utilise la dépendance de l'indice de réfraction sur l'intensité du signal pour contrebalancer la dispersion chromatique ou vice-versa. La forme spectrale du signal est préservée malgré les effets de la distance de propagation, qui se résument ainsi principalement à des pertes de ligne. Ces pertes de ligne peuvent être compensées par une amplification optique en ligne, par exemple à l'aide d'un amplificateur à fibre dopée Erbium, ou "EDFA" en anglais. Pour la transmission par solitons avec amplification en ligne (EDFA) les problèmes qui restent à résoudre sont connus: 1) la gigue Gordon-Haus qui cause une incertitude temporelle de rarrivée des bits du signal; 2) I'accumulation de bruit provenant de l'amplification de rémission spontanée dans les amplificateurs optiques (ASE en anglais). Ces problèmes peuvent être minimisés en effectuant une régénération des solitons périodiquement le long de la liaison. Une régénération comprend typiquement une amplification optique pour compenser les pertes de ligne et éventuellement les pertes d'insertion du dispositif de régénération; une récupération d'horloge à partir du train de bits du signal à régénérer; une modulation synchrone des solitons, à partir de ce signal d'horloge récupéré, pour éliminer la gigue; et un filtrage afin d'éliminer le socle de bruit ASE ainsi que de recentrer les solitons dans leur fenêtre temporelle et de restaurer leur forme spectrale optimale. Un tel système de régénération connu de l'art antérieur est décrit par exemple dans le document D1, expressément incorporé à la présente o demande en tant que description de l'art antérieur: 1) Concernant la modulation synchrone avec filtrage, D1 = H. Kubota et M. Nakazawa, (1993), "Soliton transmission control in time and frequency domains", IEEE J. Quantum Electronics v.29, n 7, pp.2189-2197, July 1993. démontre l'intérêt théorique par le calcul de cette méthode. Aucune solution pratique n'est préconisée, mais il est fait référence à une expérience de transmission à 10 Gbit/s sur I million de kilomètres dans D2= Nakazawa et al., (1993), "Experimental demonstration of soliton data transmission over unlimited distances with soliton control in time and frequency domains", Electronics Letters, v.29, n"9, pp.729-730, 29 avril 1993. Ce document D2 enseigne l'utilisation d'un modulateur optique en LiNO3 pour effectuer la modulation synchrone des solitons. Pour effectuer la récupération d'horloge, deux types de procédé sont envisageables: ceux qui demandent l'extraction d'une partie du signal optique et sa conversion en un signal électronique; et ceux qui ne demandent pas de conversion optoélectronique. Le premier type de système est décrit par exemple dans le document D2 précité, tel que montré schématiquement sur la figure 1. Le problème avec cette solution est que le débit de signaux à régénérer ne pourra dépasser les 20 à 30 Gbit/s (10 Gbitls dans le document D2), à cause des limites technologiques actuelles sur la vitesse maximale des circuits électroniques. Dans D2, un modulateur en LiNO3 est commandé par un signal électronique de commande généré dans un circuit d'horloge à partir du signal de solitons en ligne. Les moyens de récupération d'horloge comprennent un coupleur optique C3 pour l'extraction d'une partie du signal optique qui se propage entre l'entrée F1 et la sortie F2; un circuit d'extraction d'horloge CLKX, une ligne à retard pour fournir un délai DEL, et un amplificateur GM pour fournir la puissance de commande nécessaire pour faire fonctionner le modulateur MOD en LiNO3. Accessoirement, la figure 1 montre un amplificateur optique d'entrée (EDFA) pour pallier les pertes d'insertion du circuit de régénération; des dispositifs de contrôle de polarisation (PC) biréfringents; et un filtre passe-bande BP pour resserrer la distribution spectrale de l'énergie des solitons. Pour s'affranchir des limites imposées sur le débit maximal par l'utilisation d'un circuit électronique de récupération d'horloge, I'homme de l'art connaît des systèmes utilisant le multiplexage et démultiplexage pour augmenter 3 0 le rythme bits et donc le débit lors d'une transmission, et ensuite pour diminuer le rythme d'horloge extrait du train de bits du signal à la réception. On peut, par exemple, extraire l'horloge à un rythme de 10 Gbit/s, pour être compatible avec l'électronique, et ensuite doubler la fréquence de ce signal d'horloge avant de l'appliquer à un modulateur d'un régénérateur d'un signal solitons ayant un débit 3 5 double de 20 Gbit/s. De tels systèmes sont décrits dans les documents suivants, incorporés expressément à la présente demande en tant que descriptions de l'art antérieur. D3 = Kawanishi, S. et al., "64 to 8 Gbitls all optical demultiplexing with dclock recovery using new phase lock loop technique", Elect. Lett. 2a (2) p. 231 (1993) décrit l'extraction d'un signal d'horloge à 8 GHz à partir d'un train de bits à 64 Gbitfs à des fins de démultiplexage, à l'aide d'une boucle à verrouillage de phase (PLL en anglais) comprenant un amplificateur à diode laser aux ondes progressives (TW-LDA en anglais). D4 = Kamatani, O. et al., "Prescaled 6.3 GHz dclock recovery from 50 Gbit/s TDM optical signal with 50 GHz PLL using four-wave mixing in a travelling wave laser diode optical amplifier", Elect. Lett. 30 (10) p. 807 (1994), décrit un système similaire d'extraction d'horloge à 6.3 GHz d'un signal multiplexé temporellement (TDM en anglais) à 50 GHz, utilisant un PLL comprenant un TW- LDA et reposant sur l'effet de mixage quatre ondes (FWM en anglais). Pour ne pas rencontrer les limites de l'électronique lors du doublage de fréquence, il serait avantageux d'effectuer une conversion électrooptique avant de doubler optiquement. Dans ce cas, on a besoin d'un doubler optique de fréquence de signaux optique. A ces fins, I'invention propose un procédé pour doubler la fréquence fo d'un signal d'horloge approximativement sinusoïdal porté par une onde optique ayant une première puissance crête-à-crête Pcc et une première longueur d'onde Ic, pour foumrnir un signal modulé à la fréquence 2f0 porté par une onde optique ayant une deuxième longueur d'onde Is, comprenant les étapes suivantes: ledit signal d'horloge à ladite fréquence f0 et ayant ladite première longueur d'onde Ic, est introduit à l'entrée contrôle C2 d'un miroir optique non linéaire NOLM; un signal continu à ladite deuxième longueur d'onde Is est introduit à l'entrée signal I dudit miroir optique non linéaire NOLM; ledit signal modulé à la fréquence 2f0 porté par une onde optique ayant ladite deuxième longueur d'onde ls est récolté à la sortie 2 dudit miroir optique non linéaire NOLM; o: lesdites première et deuxième longueurs d'onde ont sensiblement la même vitesse de groupe Vg dans ledit miroir optique non linéaire NOLM. Selon une variante avantageuse, la valeur de la puissance crête-à-crête Pcc est choisie bien inférieure à Pa, o Pl, est la puissance d'horloge nécessaire pour maximiser l'effet de commutation du NOLM sur le signal. L'invention propose également une méthode de régénération d'un signal de solitons ayant un rythme de bits fs par une modulation synchrone desdits solitons à ladite fréquence fs comprenant les étapes suivantes: extraction d'une sous-harmonique dudit signal de solitons, ladite sous harmonique ayant une fréquence fsh = fs' 2-i, i entier et positif; 10. doublage optique de ladite fréquence sous harmonique fsh selon le procédé de l'invention: cette étape sera répétée i fois, pour foumrnir un signal d'horloge à la fréquence fs; ledit signal d'horloge à la fréquence fs est appliqué à l'entrée contrôle d'un modulateur optique afin de moduler ledit signal solitons présent sur l'entrée signal dudit modulateur' le signal solitons ainsi modulé est récolté sur la sortie dudit modulateur. Avantageusement, la régénération comprend en outre des étapes d'amplification et de filtrage, tel que connu de l'homme de l'art. Selon différentes variantes du procédé de régénération selon l'invention, ladite sous-harmonique du signal solitons peut être extrait soit électroniquement, soit optiquement. L'invention sera mieux comprise, avec ses différentes caractéristiques et avantages, à la lumière de la description détaillée qui suit, avec ses dessins annexés, dont: - la figure 1, déjà décrite, qui montre schématiquement un dispositif de modulation synchrone de solitons, avec un circuit optoélectronique de récupération d'horloge, connu de l'art antérieur par le document D2; - la figure 2, qui montre schématiquement un exemple d'un miroir non linéaire optique (NOLM) connu de l'art antérieur, et apte à être utilisé dans le 3 0 dispositif de l'invention; -la figure 3, qui montre schématiquement un commutateur NOLM insensible à la polarisation du signal à commuter, tel que connu de l'art antérieur par le document D5; la figure 4, qui montre schématiquement la vitesse de groupe en fonction de la longueur d'onde de la lumière se propageant sur une fibre optique; -la figure 5, qui montre schématiquement des résultats obtenus via le procédé de l'invention, à savoir, la transmittance normalisée 1, ainsi que la phase en radians D, en fonction de temps et pour différentes valeurs de l'efficacité i de commutation; - la figure 6, qui montre schématiquement un système de régénération optique de solitons mettant à profit le procédé de l'invention. - la figure 7, qui montre des résultats de simulation numérique du facteur de qualité Q en fonction de la longueur de liaison D sur des distances transocéaniques, pour différentes valeurs de la puissance de contrôle Pc; o Les dessins sont donnés à titre d'exemples non limitatifs, illustratifs des principes de l'invention et de quelques variantes. Sur toutes les figures, les mêmes repères se réfèrent aux mêmes éléments, et l'échelle n'est pas toujours respectée pour des raisons de clarté. La figure 2 montre schématiquement un exemple d'un miroir non linéaire is optique (NOLM) connu de l'art antérieur, apte à être utilisé dans le dispositif de l'invention. De manière générale, le NOLM comprend une boucle de fibre optique L; un premier coupleur optique C1 avec ses quatre portes 1, 2, 3, 4, ce coupleur C1 ayant un coefficient de couplage y/1-y qui décrit le partage de puissance optique entre les différentes portes; et un deuxième coupleur optique C2 pour injecter un signal de contrôle dans le NOLM via la fibre optique de contrôle F3. L'adjonction éventuelle d'un amplificateur optique GL dans la boucle peut conférer un gain positif à l'ensemble, ce qui en fait un miroir non linéaire amplificateur (NALM), mais un tel dispositif ne sera pas décrit davantage ici. Le signal optique à commuter par le NOLM est introduit par la fibre d'entrée F1 à la porte 1 du coupleur C1. Décrivons tout d'abord le cas d'un coefficient de couplage du coupleur C1 de 50/50, en l'absence d'un signal de contrôle sur la fibre F3. Dans ce cas, 50 % de la puissance dudit signal optique se trouve sur la porte 4, tandis que l'autre 50 % se trouve sur la porte 3 du coupleur C1, mais avec un déphasage relatif de 7m2 radians (90 ) entre les deux. Les deux signaux se propagent donc dans des sens opposés dans la boucle de fibre, qui aura une longueur de l'ordre de 5 à 10 kms. Puisque les chemins optiques des deux signaux sont identiques, les signaux arrivent sur les portes 3, 4 respectivement du coupleur C1, o ils interfèrent. Puisque les deux signaux sont déphasés de r/2, il y a interférence destructive pour l'onde résultante dirigée vers la porte 2 du coupleur C1, donc il n'y a pas de transmission du signal vers la fibre de sortie F2. En revanche, l'interférence est constructive pour l'onde résultante dirigée vers la porte 1 du coupleur C1, donc le signal présenté sur la porte 1 est totalement réfléchi par le miroir NOLM vers la porte 1 dans ce cas. Maintenant considérons le cas o il y a un signal de contrôle présent sur la fibre optique de contrôle F3. Ce signal sera couplé dans la boucle du NOLM par le coupleur optique C2, et se propagera dans la boucle dans le sens des aiguilles d'une montre. Les ondes du signal qui circulent dans la boucle en sens contraire ne seront pas ou très peu affectées par la présence d'un signal de contrôle. En revanche, les ondes du signal qui se propagent dans le même sens dans la boucle seront perturbées. En effet, la fibre de la boucle L présente un effet non linéaire, qui change l'indice de réfraction de la fibre en fonction de la puissance optique, ou plus exactement en fonction de l'amplitude du champ électrique dans la fibre (effet Kerr). Les champs électriques des ondes circulant ensemble, dites "en copropagation", se superposent linéairement, donc l'intensité résultante du champ électrique est plus grande que celle des ondes se propageant dans l'autre sens dans la boucle L. L'indice de réfraction effective de la boucle L vue par les ondes en copropagation est différente de celle vue par les ondes en contrepropagation. Leurs vitesses de propagation sont donc différentes. Leurs temps d'arrivée sur le coupleur Cl sont différents, donc l'état d'intérférence de ces ondes est modifié. La totalité de la puissance optique ou presque se trouve sur la porte 2 du coupleur C1, véhiculée sur la fibre optique de sortie F2. Ainsi, la présence d'un signal de contrôle sur la fibre de contrôle F3 est capable de commander la commutation du miroir optique non linéaire, qui sera transparent en présence du signal de contrôle, et qui sera réfléchissant en l'absence d'un signal de contrôle. La commutation peut être très rapide, de l'ordre de 100 GHz au moins. L'insertion d'un élément biréfringent dans la boucle du NOLM peut invertir les caractéristiques de commutation, pour rendre le miroir transparent en l'absence du signal de contrôle, et réfléchissant en présence d'un signal de contrôle. Cet effet peut engendrer dans certains cas, des problèmes de sensitivité à la polarisation des signaux dans le régime non linéaire de fonctionnement d'un tel dispositif. Le NOLM que nous venons de décrire est conforme à celui qui peut être utilisé dans un dispositif de régénération de solitons mettant à profit le procédé de l'invention pour doubler la fréquence d'un signal d'horloge. Un tel dispositif sera décrit ci-après plus en détail, avec référence à la figure 7. La figure 3 montre schématiquement un commutateur NOLM insensible à la polarisation du signal à commuter, tel que connu de l'art antérieur par le document D5 = K. Uchiyama et al., (1992) "Ultrafast polarisation independent all-optical switching using a polarisation diversity scheme in the nonlinear optical loop mirror (NOLM)", electron. lett., v.28, no.20, pp. 1864-1866, 24 sept. 1992. Ce document montre l'utilisation d'un NOLM comme un commutateur, qui est rendu insensible à la polarisation de la lumière du signal à commuter. Ceci est l0 obtenu en utilisant une fibre à maintien de polarisation, que l'on aurait coupée et tournée à 90 au point médian de la boucle du NOLM. Le principe en est illustré en figure 5. La boucle du NOLM est constituée par exemple d'une fibre à maintien de polarisation PANDA à deux trous. En effectuant une rotation de 90 entre l'axe A1 et l'axe A2 à mi-chemin de propagation, I'axe rapide (respectivement lent) de la partie gauche devient l'axe lent (respectivement rapide) de la partie droite de la boucle sur la figure 3. La fibre de la boucle (L) est dispersive en polarisation, c'est-à-dire que la vitesse de propagation de la lumière à l'intérieur de la fibre est différente pour une polarisation alignée avec l'axe rapide que pour une polarisation orthogonale à l'axe rapide de propagation, c'est-à- dire l'axe lent de la fibre. Il est nécessaire de s'affranchir de la dispersion en polarisation, ce que l'on réalise en utilisant deux longueurs identiques de fibre ayant une disposition mutuellement orthogonale des axes A1, A2 de maintien de polarisation, ce qui aura pour effet d'annuler la dispersion de polarisation. Pour rendre le système indépendant de la polarisation du signal commuté, la polarisation du signal de contrôle qui est introduit dans la boucle L par le coupleur C2 sur la fibre d'entrée de contrôle F3 est injecté à 45 des deux axes orthogonaux A1, A2. De la même manière que précédemment, les effets de la dispersion de polarisation s'annulent. 3 0 La figure 4 montre schématiquement la vitesse de groupe Vg en fonction de la longueur d'onde de la lumière qui se propage le long de la fibre dans le NOLM. Pour obtenir des résultats optimaux en utilisant le procédé selon l'invention, il est avantageux d'utiliser des longueurs d'onde du signal d'horloge Xc et du signal soliton Xs ayant la même vitesse de groupe. Comme montré sur 3 5 la figure 4, ceci peut être réalisé facilement en choisissant deux longueurs d'onde de part et d'autre de la longueur d'onde de dispersion zéro,:0. Quand la vitesse de groupe Vg est la même pour les deux longueurs d'onde Ic et Xs, le coefficient de transmission d'un NOLM en intensité est donnée par: I:= Sin2 Il --. sin (2 x f0 -- [2 P Lorsque n = PCC / Px peut être approximé par une sinusoïde de fréquence 2fo. La figure 5 montre schématiquement des résultats obtenus via le procédé de l'invention, à savoir, la transmittance normalisée I ainsi que la phase c de modulation (en radians), en fonction de temps en picoseconds et pour différentes valeurs de l'efficacité ni de commutation. On voit que pour un signal de contrôle et donc une modulation de phase ayant une période de 100 picosecondes, la transmittance ressemble à une sinusoïde ayant une période de 50 picosecondes. C'est à dire que la fréquence de la transmittance est le double de la fréquence de contrôle. En revanche, la modulation de phase est presque carrée pour q très faible (0 = 0.05), mais comporte un "chirp" à des valeurs plus élevées (j = 0.2). La figure 6 montre schématiquement un système de régénération 2 0 optique de solitons mettant à profit le procédé de doublage optique de l'invention. Dans le dispositif montré sur la figure 6, le signal optique de type soliton à régénérer, ayant une fréquence bit de 2fo, arrive par la fibre optique d'entrée F1, o un coupleur optique C3 prélève une partie du signal pour en extraire un signal d'horloge par les moyens de récupération d'horloge CLKX, à une fréquence sous-harmonique fo. Ensuite, ces moyens CLKX appliquent ledit signal optique d'horloge à une fréquence sous-harmonique fo sur l'entrée de contrôle du NOLM via le coupleur C2. Le signal soliton sera toujours à la même longueur d'onde Xs. La longueur d'onde Xc du signal d'horloge sera de préférence légèrement différente de celle du signal soliton Xs, pour permettre le 3 0 filtrage bloquant de l'horloge en sortie du dispositif par un filtre passe-bande BPC dont la bande passante est centrée sur la longueur d'onde As du soliton. Par ailleurs, on aura pris le soin de choisir les longueurs d'onde Xs et Xc avec la même vitesse de groupe, comme expliqué ci-dessus en référence à la figure 4. En aval du coupleur de prélèvement C3, le signal soliton continue à se propager sur la fibre optique d'entrée F1 jusqu'à la porte d'entrée I du coupleur C1 du NOLM. Selon une variante du dispositif de la figure 6, un amplificateur optique EDFA peut être placé en amont (voir en aval) du miroir NOLM pour compenser les pertes en ligne subies par le soliton depuis la dernière fois qu'il a été amplifié ou régénéré. Le fonctionnement du NOLM est similaire à ce qui a été décrit ci-dessus en référence à la figure 2. Les solitons arrivant à la porte I du coupleur C1 du NOLM sont ainsi modulés par le signal d'horloge appliqué à l'entrée de contrôle F3 via le coupleur de contrôle C2. Les temps de trajet de l'horloge et des solitons selon leurs trajets respectifs doivent être ajustés pour permettre la synchronisation de ces signaux quand ils circulent dans le NOLM. Le signal soliton est ainsi modulé par le NOLM, ce qui permet de procurer une modulation d'amplitude des solitons. En effet, la modulation d'amplitude est jugée suffisante pour diminuer, voire éliminer la gigue Gordon- Haus à la sortie du dispositif de régénération. La figure 7 montre des résultats de simulation numérique du facteur de qualité Q en fonction de la longueur de liaison D sur des distances transocéaniques, de l'ordre de 10 000 km, pour différentes valeurs de la puissance de contrôle Pc c'est-à-dire pour différent valeurs de l'efficacité de commutation i. Les résultats de simulation montrent que les valeurs plus faibles 2 0 sont les plus avantageuses pour obtenir la meilleure qualité Q sur des liaisons de longue distance. Une courbe donnant les résultats pour la modulation d'intensité uniquement est donnée à titre de comparaison. La simulation de la figure 7 utilise les paramètres suivants: débit de 20 Gbit\s, liaison de D km composée d'une pluralité de tronçons de 45 km avec des amplificateurs optiques EDFA disposés entre les tronçons pour un total de 9900kms. L'atténuation de fibre est fixée à a = 0.23 dB/km, et la dispersion chromatique d'une fibre classique est fixée à D = 0.25 psinm/km. A chaque amplificateur EDFA, le bruit ASE est ajouté au signal, et le gain est ajusté pour fournir une puissance constante. Le signal est PRBS (acronyme anglais pour signal de bits pseudo-aléatoire) de 128 bits de 10 ps codés en impulsions soliton ayant la forme sech2 classique. Il est préférable d'utiliser une fibre à maintien de polarisation pour la réalisation d'un doubler optique selon le procédé de l'invention, conforrnmément à la figure 3, déjà décrite. On s'arrange pour injecter le signal optique d'horloge dans le NOLM via le coupleur C2 avec son axe de polarisation orienté à 45 par rapport aux axes A1, A2 de maintien dans la fibre de boucle L. Le fonctionnement du dispositif est ainsi insensible à la polarisation du signal soliton à moduler, ce qui constitue un avantage majeur par rapport aux réalisations de l'art antérieur. Les moyens CLKX de récupération d'horloge peuvent être soit des moyens tout optiques, soit des moyens optoélectroniques. La fréquence de base fsh peut être doublée i fois en répétant le procédé de l'invention i fois. Ceci peut être réalisé avec un dispositif comprenant une cascade de i NOLMs, avec la sortie signal d'un jième NOLM raccordée à l'entrée contrôle du (j+1)ième NOLM, pour tout j entier et j 2 0 procédé de l'invention à ses propres dispositifs selon ses propres besoins. il REVENDICATIONS 1. Procédé pour doubler la fréquence f0 d'un signal d'horloge approximativement sinusoïdal porté par une onde optique ayant une première puissance crête-à-crête Pcc et une première longueur d'onde Xc, pour fournir un signal modulé à la fréquence 2f0 porté par une onde optique ayant une deuxième longueur d'onde Xs, comprenant les étapes suivantes: ledit signal d'horloge à ladite fréquence f0 et ayant ladite première longueur d'onde Xc, est introduit à l'entrée contrôle C2 d'un miroir optique non linéaire NOLM; un signal continu à ladite deuxième longueur d'onde Xs est introduit à l'entrée signal I dudit miroir optique non linéaire NOLM; ledit signal modulé à la fréquence 2f0 porté par une onde optique ayant ladite deuxième longueur d'onde Is est récolté à la sortie 2 dudit miroir optique non linéaire NOLM; o: lesdites première et deuxième longueurs d'onde ont sensiblement la même vitesse de groupe Vg dans ledit miroir optique non linéaire NOLM. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la valeur de la puissance crête-à-crête Pcc est choisie bien inférieure à P., o Px est la puissance dudit signal d'horloge nécessaire pour maximiser l'effet de commutation dudit NOLM sur ledit signal. 3. Méthode de régénération d'un signal de solitons ayant un rythme de bits fs par une modulation synchrone desdits solitons à ladite fréquence fs comprenant les étapes suivantes: extraction d'une sous-harmonique dudit signal de solitons, ladite sous harmonique ayant une fréquence fsh = fs' 2-i, i entier et positif; doublage optique de ladite fréquence sous harmonique fsh selon le procédé de l'invention: cette étape sera répétée i fois, pour fournir un signal d'horloge à la fréquence fs; ledit signal d'horloge à la fréquence fs est appliqué à l'entrée contrôle d'un modulateur optique afin de moduler ledit signal solitons présent sur l'entrée signal dudit modulateur; 35. le signal solitons ainsi modulé est récolté sur la sortie dudit modulateur. 4. Méthode de régénération d'un signal de solitons ayant un rythme de bits fs par une modulation synchrone desdits solitons à ladite fréquence fs comprenant les étapes suivantes: extraction d'une sous-harmonique dudit signal de solitons, ladite sous harmonique ayant une fréquence fsh = fs' 2-i, i entier et positif; doublage optique de ladite fréquence sous harmonique fsh selon le procédé de l'invention: cette étape sera répétée i-1 fois, pour fournir un signal d'horloge à la fréquence fs / 2; 10. ledit signal d'horloge à la fréquence fs/2 est appliqué à l'entrée contrôle d'un NOLM afin de moduler ledit signal solitons présent sur l'entrée signal dudit NOLM; le signal solitons ainsi modulé est récolté sur la sortie dudit NOLM. 5. Méthode de régénération selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, comprenant en outre des étapes d'amplification et de filtrage. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications I ou 2, caractérisé en ce que ladite sous-harmonique du signal solitons est extraite optiquement et convertie en un signal électronique avant d'être appliquée sur ladite entrée contrôle dudit modulateur optique. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications I ou 2, caractérisé en ce que ladite sous-harmonique du signal solitons est extraite optiquement et n'est pas convertie en un signal électronique avant d'être appliquée sur ladite entrée contrôle dudit modulateur optique.