FR 2737256 A1 19970131 FR 9509082 A 19950726 TURBOREACTEUR A DOUBLE FLUX A PORTES D'INVERSION DE POUSSEE NON SOUMISES AU FLUX SECONDAIRE DANS LEUR POSITION INACTIVE DESCRIPTION Domaine technique L'invention concerne un turboréacteur à double flux équipé de portes d'inversion de poussée dont la position inactive se caractérise par une implantation telle que ces portes ne sont pas soumises au flux secondaire issu de la soufflante du réacteur. Bien que l'invention puisse être utilisée sur tous les turboréacteurs à double flux assurant la propulsion des aéronefs, elle s'applique avantageuse- ment aux turboréacteurs dits "à flux séparés" ou "à nacelle courte", dans lesquels le moteur central du turboréacteur se prolonge vers l'arrière au-delà de l'extrémité arrière de la nacelle qui délimite exté- rieurement le canal annulaire dans lequel s'écoule le flux secondaire issu de la soufflante. Etat de la technique De façon bien connue, un turboréacteur à double flux comprend un moteur central comparable à un turboréacteur à simple flux, délivrant un flux de gaz chaud, appelé "flux primaire". Une soufflante, généra- lement placée à l'avant de ce moteur central, est entraînée mécaniquement par la turbine basse pression du moteur central. Le flux d'air froid issu de la souf- flante, appelé "flux secondaire", est canalisé par un canal annulaire formé entre l'enveloppe extérieure du moteur central et l'enveloppe intérieure d'une nacelle placée coaxialement autour de ce moteur central. Ce canal annulaire est aussi appelé "canal de soufflante". Il existe deux types de turboréacteurs à double flux selon la configuration de leur partie arrière. Ainsi, il existe des turboréacteurs dits "à flux séparés" ou "à nacelle courte", dans lesquels la tuyère formant la partie arrière du moteur central se prolonge au-delà de l'extrémité arrière de la nacelle. Dans ce cas, le flux secondaire issu du canal de souf- flante reste séparé du flux primaire sortant du moteur central, à l'arrière du turboréacteur. Il existe également des turboréacteurs dits "à flux mélangés" ou "à nacelle longue", dans lesquels la nacelle se prolonge vers l'arrière au-delà de l'ex- trémité arrière du moteur central. Dans ce cas, les flux primaire et secondaire se mélangent avant de sor- tir du turboréacteur. Comme la plupart des moteurs d'avions, les turboréacteurs à double flux sont équipés de moyens d'inversion de poussée prévus pour être actionnés à l'atterrissage, après que les roues de l'avion aient touché le sol, afin d'ajouter au freinage mécanique assuré par les freins associés à ces roues, un freinage aérodynamique dû à une inversion du sens de la poussée des turboréacteurs. Les moyens d'inversion de poussée suscepti- bles d'être utilisés sur les turboréacteurs à double flux sont actuellement de trois types. Un premier type d'inverseurs de poussée existant concerne les inverseurs à portes pivotantes. Des portes, généralement au nombre de quatre, sont découpées dans toute l'épaisseur de la nacelle, dans la partie de celle-ci située autour du compresseur haute pression du moteur central. Ces portes peuvent pivoter entre une position inactive de vol, dans laquelle elles assurent la continuité de la nacelle, et une position active, dans laquelle elles sont orientées selon une direction sensiblement radiale par rapport à l'axe longitudinal du réacteur. Dans cette position active, les portes d'inversion de poussée obturent la majeure partie du canal de soufflante et dévient le flux secon- daire radialement vers l'extérieur, au travers des ouvertures formées dans la nacelle à l'avant des por- tes, du fait du pivotement de celles-ci. Plus précisé- ment, l'orientation et la forme données aux portes d'inversion de poussée leur permettent, dans cette position active, de dévier vers l'avant le flux secon- daire issu de la soufflante lorsqu'il est éjecté à l'extérieur de la nacelle. L'effet d'inversion de pous- sée est ainsi obtenu. Cette première technique d'inversion de poussée présente de nombreux avantages, parmi lesquels on citera notamment une grande simplicité, un bon comportement dans le temps et la possibilité de réali- ser les portes dans des matériaux légers et peu coû- teux, du fait qu'elles ne sont soumises qu'au flux secondaire froid issu de la soufflante. Cette technique présente également quelques inconvénients qui découlent, pour l'essentiel, du fait que les portes sont découpées directement dans l'épais- seur de la nacelle et forment ainsi une partie de l'en- veloppe intérieure de celle-ci, lorsqu'elles occupent leur position inactive. Ces inconvénients concernent notamment l'existence de fuites à la jonction entre les portes et la nacelle, l'existence de perturbations aérodynamiques dans le canal de soufflante par suite d'un alignement imparfait des portes dans leur position inactive, l'existence de pertes acoustiques due à l'im- possibilité de réaliser en totalité la surface inté- rieure des portes dans un matériau traité à cet effet, et l'action défavorable du flux secondaire sous pres- sion, qui tend naturellement à ouvrir ces portes lors du fonctionnement du turboréacteur. Un deuxième type connu d'inverseurs de poussée concerne les inverseurs à grilles. Des grilles sont intégrées dans l'épaisseur de la nacelle, sur toute la circonférence de celle-ci. Dans la position inactive de l'inverseur de poussée, ces grilles sont recouvertes en totalité vers l'extérieur du turboréac- teur par une enveloppe extérieure appartenant à une partie coulissante de la nacelle. Cette partie arrière coulissante comporte également une enveloppe intérieure qui masque vers l'intérieur la partie arrière des grilles. L'obturation interne de la partie avant des grilles est assurée quant à elle par une multitude de portes (par exemple 16) montées sur des bielles articu- lées sur l'enveloppe extérieure du moteur central. Le passage de ces inverseurs à grilles dans leur position active est assuré par le déplacement vers l'arrière de la partie arrière coulissante de la na- celle et par le basculement vers l'arrière des portes. Celles-ci viennent alors obturer le canal de souf- flante, à l'arrière des grilles, de telle sorte que le flux secondaire issu de la soufflante est éjecté radia- lement vers l'extérieur au travers des grilles. Du fait de leur structure particulière, ces dernières agissent comme des déflecteurs qui orientent vers l'avant le flux secondaire ainsi éjecté du canal de soufflante. L'effet d'inversion de poussée est ainsi assuré. Grâce au grand nombre de portes qui assu- rent une obturation presque complète du canal de souf- flante et grâce à l'interchangeabilité des grilles qui permet d'ajuster pratiquement à la demande la direction du jet secondaire expulsé à l'extérieur de la nacelle, cette technique procure des performances légèrement supérieures à la précédente. En revanche, la description qui vient d'en être faite montre que les inverseurs à grilles sont des mécanismes sensiblement plus complexes que les inver- seurs à portes pivotantes. Par conséquent, ils sont sensiblement plus lourds, plus chers et moins fiables que ces derniers. De plus, du fait que les portes sont articulées sur l'enveloppe extérieure du moteur central par des biellettes qui traversent le canal de souf- flante lorsque le réacteur est en fonctionnement nor- mal, l'effort de poussée produit par celui-ci s'en trouve diminué. Les inverseurs à grilles présentent égale- ment tous les inconvénients déjà indiqués à propos des inverseurs à portes pivotantes, qui découlent du fait que dans leur position inactive, certaines parties de ces inverseurs sont intégrées à l'enveloppe intérieure de la nacelle. On observera simplement que ces inconvé- nients sont légèrement atténués ici, du fait que la surface de l'enveloppe intérieure de la nacelle faisant partie de l'inverseur est moindre que dans le cas des inverseurs à portes pivotantes. Le troisième type connu d'inverseurs de poussée concerne les inverseurs à coquille. A la diffé- rence des deux types d'inverseurs précédents, qui sont utilisables aussi bien sur les turboréacteurs à flux séparés que sur les turboréacteurs à flux mélangé, les inverseurs à coquille ne sont utilisables que sur les turboréacteurs à flux mélangés. Sur les turboréacteurs équipés de tels inverseurs, la partie arrière de la nacelle forme deux demi-coquilles qui sont aptes à pivoter dans un plan horizontal pour venir en appui l'une contre l'autre à l'arrière du moteur central et du canal de soufflante, à la manière d'un parachute, dans la position active de l'inverseur. Cette troisième technique présente des avantages de simplicité et de fiabilité analogues à ceux des inverseurs à portes pivotantes. De plus, elle est la plus efficace des trois puisque l'effet d'inver- sion de poussée concerne aussi bien le flux secondaire que le flux primaire. Accessoirement, il est à noter que la réalisation de la partie arrière de la nacelle sous la forme de deux demi-coquilles autorise, lorsque cela est nécessaire, un réglage de la section de sortie de cette nacelle. En contrepartie du gain d'efficacité assuré par l'inversion simultanée des flux primaire et secon- daire, la température élevée du flux primaire issu du moteur central impose l'utilisation de matériaux lourds et coûteux pour la fabrication des deux demi-coquilles. De plus, le principe même de cette technique la rend inutilisable sur les turboréacteurs à flux séparés. En outre, du fait que les deux demi- coquilles viennent se placer totalement à l'arrière du turboréacteur dans leur position active, l'inversion de poussée se produit dans une zone habituellement située sous l'avant de la voilure de l'avion, lorsque le tur- boréacteur est suspendu à la voilure. Le jet secondaire infléchi par les demi-coquilles déployées a donc ten- dance à soulever l'avion qui roule alors sur la piste, ce qui réduit d'autant l'efficacité des freins mécani- ques associés aux roues. Le freinage total de l'avion n'est donc pas réellement supérieur à celui procuré par les deux autres techniques connues, malgré l'efficacité plus grande de l'inverseur à coquille considéré isolé- ment. Enfin, il est essentiel de noter que cette troisième technique connue présente elle-aussi tous les inconvénients indiqués précédemment qui découlent du fait que l'enveloppe intérieure de la nacelle est for- mée en partie arr les structures mobiles de l'inver- seur. Exposé de l'invention L'invention a principalement pour objet un turboréacteur à double flux équipé d'un inverseur de poussée d'un type nouveau, ne présentant pas les incon- vénients des inverseurs connus, et dont la conception originale permet notamment de placer les parties mobi- les de l'inverseur totalement en dehors de l'enveloppe intérieure de la nacelle et sans aucun contact avec le flux secondaire issu de la soufflante, dans l'état inactif de l'inverseur. L'invention a aussi pour objet un turbo- réacteur à double flux équipé d'un inverseur de poussée d'un type nouveau prévu pour être implanté de préfé- rence sur un turboréacteur à flux séparés ou à nacelle courte, mais dont l'implantation peut toutefois être aussi envisagée sur un turboréacteur à flux mélangés ou à nacelle longue. Conformément à l'invention, ces résultats sont obtenus au moyen d'un turboréacteur à double flux, comprenant: - un moteur central, d'axe longitudinal donné, compor- tant une enveloppe extérieure; - une nacelle placée coaxialement autour du moteur et comportant une enveloppe intérieure et une enveloppe extérieure; - une soufflante entraînée par le moteur et montée dans un canal annulaire formé entre l'enveloppe extérieure du moteur et l'enveloppe intérieure de la nacelle; - - au moins deux portes d'inversion de poussée, aptes à occuper une position inactive, dans laquelle les portes sont escamotées dans la nacelle et une posi- tion active, dans laquelle les portes infléchissent vers l'extérieur de la nacelle et vers l'avant au moins une partie d'un flux d'air circulant dans le canal annulaire; et - - des moyens de commande de déplacement des portes entre leur position inactive et leur position active; - caractérisé par le fait que: - - dans leur position inactive, les portes sont reçues dans des logements formés sur l'enveloppe extérieure de la nacelle et situés en totalité à l'extérieur de l'enveloppe intérieure de la nacelle; et - - dans leur position active, les portes sont placées au-delà d'une extrémité arrière de la nacelle. Du fait que les portes d'inversion de pous- sée ne sont pas soumises au flux secondaire issu de la soufflante, tout risque d'ouverture de ces portes en vol dû à la surpression régnant dans le canal secon- daire est supprimé. De plus, l'enveloppe intérieure de la nacelle peut être réalisée sans discontinuité, ce qui permet de supprimer les fuites et les perturbations aérodynamiques internes inhérentes à toutes les techni- ques d'inversion de poussée existantes. De plus, les caractéristiques acoustiques du réacteur peuvent être améliorées, du fait que l'ensemble de l'enveloppe inté- rieure de la nacelle peut être réalisé en un matériau choisi pour ses propriétés d'atténuation acoustique. Dans une forme de réalisation préféren- tielle de l'invention, qui concerne essentiellement les turboréacteurs à flux séparés ou à nacelle courte, chacune des portes comprend un rebord intérieur en arc de cercle, qui épouse sensiblement l'enveloppe exté- rieure du moteur, dans la position active de la porte. Avantageusement, chacune des portes comprend alors un déflecteur intérieur placé dans le logement dans la position inactive de la porte. Ce déflecteur intérieur est situé sur le rebord intérieur en arc de cercle et orienté vers l'avant dans la posi- tion active de la porte. Par ailleurs, chacune des portes comprend aussi, de préférence, un déflecteur extérieur placé dans le logement dans la position inactive de la porte. Ce déflecteur extérieur est situé sur un rebord exté- rieur de la porte et orienté vers l'avant dans la posi- tion active de la porte. Dans la forme de réalisation préférentielle de l'invention, le turboréacteur comprend deux portes d'inversion de poussée reçues dans deux logements situés sur les côtés du réacteur et s'étendant sur la majeure partie de la demi-circonférence de la nacelle. Le déplacement des portes entre leur position inactive et leur position active s'effectue alors selon une direction sensiblement horizontale. Il est important d'observer que la cinéma- tique du déplacement des portes entre leur position inactive et leur position active peut être quelconque sans sortir du cadre de l'invention. On indiquera sim- plement à titre d'exemple trois types de cinématique possible, matérialisés par des moyens de commande de déplacement des portes différents. Une première cinématique, qui correspond à deux mouvements de pivotement successifs en sens opposé des portes par rapport à la nacelle, est obtenue grâce à des moyens de commande de déplacement comprenant des moyens de liaison pivotante reliant chaque porte à la nacelle et au moins un vérin d'actionnement interposé entre la porte et la nacelle. Une deuxième cinématique, dans laquelle le déplacement des portes combine un mouvement de transla- tion et un mouvement de rotation, est matérialisée par des moyens de commande de déplacement des portes qui comprennent des moyens de liaison en translation et en pivotement reliant chaque porte à la nacelle ainsi qu'au moins un vérin d'actionnement interposé entre la porte et la nacelle. La troisième cinématique correspond à une trajectoire plus complexe, matérialisée par des moyens de commande de déplacement des portes qui comprennent des moyens de liaison à bielles articulées reliant chaque porte à la nacelle et au moins un vérin d'actionnement interposé entre la porte et la nacelle. Brève description des dessins On décrira à présent, à titre d'exemple non limitatif, une forme de réalisation préférentielle d'un turboréacteur à double flux conforme à l'invention, en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est une vue de dessus, en coupe longitudinale partielle, représentant de façon schématique un turboréacteur à double flux conforme à l'invention, dans la position inactive des portes d'in- version de poussée; - la figure 2 est une vue comparable à la figure 1 illustrant le turboréacteur dans la position active des portes d'inversion de poussée; - la figure 3 est une vue de côté, à plus grande échelle, représentant le turboréacteur des figu- res 1 et 2 suspendu à la voilure d'un avion, dans la position active des portes d'inversion de poussée; - la figure 4 est une vue en perspective du turboréacteur des figures 1 à 3 représentant celui-ci dans la position inactive des portes d'inversion de poussée; - la figure 5 est une vue en perspective comparable à la figure 4 représentant le turboréacteur dans la position active des portes d'inversion de pous- sée; - la figure 6 est une vue de principe illustrant de façon très schématique, en vue de dessus, une première cinématique possible des portes d'inver- sion de poussée; - la figure 7 est une vue comparable à la figure 6 illustrant une deuxième cinématique possible des portes d'inversion de poussée; et - la figure 8 est une vue comparable aux figures 6 et 7 illustrant une troisième cinématique possible des portes d'inversion de poussée. Exposé détaillé d'une forme de réalisation préféren- tielle On a représenté de façon très schématique sur les figures 1 et 2 un turboréacteur à double flux conforme à l'invention. Plus précisément, le turboréac- teur illustré sur ces figures est un turboréacteur à flux séparés ou à nacelle courte. Les caractéristiques générales d'un tel réacteur sont bien connues et ne font pas partie de l'invention. Par conséquent, on rappellera simplement ici brièvement les caractéristiques nécessaires à une bonne compréhension de l'invention. Le turboréacteur, désigné de façon générale par la référence 10, comprend un moteur central 12, d'axe longitudinal, dont l'extrémité avant est située sur la gauche en considérant les figures. En partant de cette extrémité d'entrée, le moteur central 12 comporte de façon connue un compresseur, une turbine haute pres- sion entraînant le compresseur, une chambre de combus- tion et une turbine basse pression. La turbine basse pression entraîne une soufflante 14 placée à l'avant du moteur central 12, à l'entrée d'un canal annulaire 16, appelé aussi "canal de soufflante", délimité entre l'enveloppe extérieure 18 du moteur central 12 et l'en- veloppe intérieure 20 d'une nacelle 22 placée coaxiale- ment autour du moteur central 12. Sur les figures 1 et 2, les flèches F1 et F2 désignent respectivement le flux primaire chaud sortant du moteur central 12 et le flux secondaire froid produit par la soufflante 14 dans le canal de soufflante 16. Dans la forme de réalisation représentée, qui concerne un turboréacteur à flux séparés ou à nacelle courte, le moteur central 12 fait saillie vers l'arrière au-delà de l'extrémité arrière de la nacelle 22. Conformément à l'invention, un tel turbo- réacteur à double flux comprend deux portes 24 d'inver- sion de poussée qui sont reçues en totalité dans des logements 26 formés dans l'enveloppe extérieure 28 de la nacelle 22, lorsque ces portes 24 occupent leur position inactive illustrée notamment sur les figures 1 et 4. Plus précisément, les logements 26 dans lesquels sont reçues les portes 24 sont situés en totalité à l'extérieur de l'enveloppe intérieure 20 de la nacelle 22 et les portes 24 assurent la continuité de l'enve- loppe extérieure 28 de la nacelle, dans leur position inactive. Comme on l'a illustré schématiquement sur la figure 1, cette disposition des portes 24 d'inver- sion de poussée, dans leur position inactive, permet de réaliser en totalité l'enveloppe intérieure 20 de la nacelle 22 en un matériau présentant de bonnes caracté- ristiques d'isolation acoustique. De plus, aucune discontinuité n'est introduite dans le canal de souf- flante 16, de sorte que l'écoulement du flux secondaire F2 produit par la soufflante 14 n'est pas perturbé. En outre, étant donné que les portes 24 d'inversion de poussée ne sont soumises à aucun des flux primaire F1 et secondaire F2 délivrés par le réac- teur, les surpressions induites par ces flux ne s'appliquent pas sur les portes et leur ouverture acci- dentelle en vol est pratiquement impossible. Le main- tien des portes 24 dans leur position inactive illus- trée sur les figures 1 et 4 peut donc être assuré sans difficulté par des verrous 30 de conception classique. Comme l'illustrent notamment les figures 2, 3 et 5, lorsque les deux portes 24 sont amenées dans leur position active, dans laquelle un effet d'inver- sion de poussée du réacteur est obtenu, elles sont placées à l'arrière de l'extrémité arrière de la nacelle 22, à une distance suffisante pour que le flux secondaire puisse s'écouler aisément entre les portes et l'arrière de la nacelle. De plus, les portes 24 sont alors orientées selon une direction sensiblement radiale par rapport à l'axe longitudinal du moteur central 12, dans le prolongement du canal de soufflante 16 et vers l'extérieur, au-delà de ce canal. Plus pré- cisément, les portes 24 sont de préférence inclinées vers l'avant, en allant vers l'extérieur (figure 5). Comme l'illustre mieux la figure 5, chacune des portes 24 comporte un rebord intérieur 32 en arc de cercle, qui épouse sensiblement l'enveloppe extérieure 18 du moteur central 12, dans la position active de cette porte. Lorsque les portes 24 occupent leur posi- tion inactive (figure 4) ce rebord intérieur 32 en arc de cercle est orienté vers l'arrière du turboréacteur et donne à la découpe de la porte 24 une forme complexe. Le rebord extérieur 34 de chacune des por- tes 24, dans la position active de cette porte, vient se placer à l'avant du logement 26, dans un plan per- pendiculaire à l'axe longitudinal du moteur central 12, lorsque les portes occupent leur position inactive. Les logements 26 dans lesquels s'escamotent les portes 24 d'inversion de poussée dans leur position inactive sont disposés sur les côtés du turboréacteur, en des emplacements symétriques par rapport à un plan vertical médian de ce dernier. Ces logements 26 ainsi que les portes 24 qu'ils reçoivent s'étendent sur la majeure partie de la demicirconférence correspondante de la nacelle 22. Le déplacement des portes 24 entre leur position inactive illustrée sur les figures 1 et 4 et leur position active illustrée sur les figures 2, 3 et 5 s'effectue donc selon une direction sensiblement horizontale. Il est à noter que sur les figures 1 et 2, les portes 24 ainsi que leurs logements 26 ont été représentés en coupe selon un plan horizontal médian du turboréacteur en partie basse et en coupe selon un plan passant par le point de plus grande largeur des portes en partie haute. Comme on l'a représenté en 36 sur les figu- res 1 et 2, chacune des portes 24 comporte, sur son rebord extérieur 34 (figures 4 et 5) un déflecteur extérieur 36 qui est placé à l'intérieur du logement 26 correspondant lorsque la porte occupe sa position inac- tive. Au contraire, lorsque les portes 24 occupent leur position active comme l'illustre la figure 2, les déflecteurs 36 sont orientés vers l'avant du turboréac- teur et infléchissent dans cette direction le flux secondaire expulsé à l'extérieur de la nacelle 22 par les portes 24. Cet effet, illustré par les flèches F3 sur la figure 2, assure l'inversion de poussée désirée sur le turboréacteur 10. Comme on l'a illustré en traits discontinus sur les parties basses des figures 1 et 2, chacune des portes 24 comprend avantageusement sur son rebord inté- rieur 32 en arc de cercle (figures 4 et 5) un déflec- teur intérieur 48 qui est reçu dans le logement 26 correspondant lorsque la porte occupe sa position inac- tive. Lorsque la porte 24 occupe sa position active illustrée sur la figure 2, ce déflecteur intérieur 48 est orienté vers l'avant du réacteur, à proximité immé- diate de l'enveloppe extérieure 18 du moteur central 12. Ce déflecteur intérieur 48 améliore l'écoulement du flux secondaire F2 vers l'extérieur lorsqu'il heurte les portes 24, en réduisant très sensiblement les dis- continuités qui existent à cet endroit entre l'enve- loppe extérieure 18 du moteur central 12 et les portes 24. Il est à noter que la présence des déflec- * teurs 36 et 48 sur les portes 24 est autorisée par le fait que les portes 24 sont normalement reçues, dans leur position inactive, dans des logements 26 relative- ment profonds de la nacelle 22. Cette caractéristique est due au fait que les logements 26 sont formés dans une partie épaisse de la nacelle 22, situés autour de la turbine haute pression du moteur central 12. En raison de la courbure en arc de cercle des portes 24 imposée par le fait que ces portes complètent l'enveloppe extérieure 28 de la nacelle 22 dans leur position inactive, l'orientation vers l'avant du flux d'air secondaire venant heurter les portes 24 est d'autant plus importante qu'on se rapproche des extrémités haute et basse de ces portes, comme l'illus- trent les flèches F'3 sur la figure 3. Cette caracté- ristique permet de maîtriser au mieux l'interaction du flux secondaire inversé avec la piste P sur laquelle roule l'avion. On voit aussi sur la figure 3 que, lorsque les portes 24 sont dans leur position active, elles se trouvent encore à l'avant de la voilure 38 à laquelle le réacteur 10 est généralement suspendu par un mât 40. Cette caractéristique permet d'éviter tout risque de perte d'efficacité des freins mécaniques de l'avion, en supprimant pratiquement tout risque de décollement de ce dernier alors qu'il roule sur la piste. La figure 3 montre également que l'agence- ment proposé conformément à l'invention pour les portes 24 permet à ces portes de remplir pleinement leur fonc- tion d'inversion de poussée sans qu'il soit nécessaire d'en réduire les dimensions pour tenir compte de la garde au sol de l'avion, c'est-à-dire d'un éventuel risque d'interférence des portes avec le sol lorsque les inverseurs de poussée sont actionnés. Le déplacement des portes 24 entre leur position inactive des figures 1 et 4 et leur position active des figures 2, 3 et 5 est assuré par des moyens de commande de déplacement qui peuvent prendre diffé- rentes formes aisément imaginables par un mécanicien sans sortir du cadre de l'invention. A titre d'illustration nullement limita- tive, trois formes de réalisation de ces moyens de commande de déplacement vont à présent être indiqués, par l'intermédiaire de la cinématique qui leur corres- pond, en se référant successivement aux figures 6 à 8. Comme on l'a illustré de façon très schéma- tique sur la figure 6, une première cinématique pour faire passer les portes 24 de leur position inactive P1 à leur position active P3 consiste à imposer tout d'abord à ces portes un mouvement de translation (flèche T) vers l'arrière du turboréacteur (position P2), puis un mouvement de pivotement (flèche R) de ces portes vers l'extérieur selon un angle voisin de 80 . Après ouverture des verrous 30 illustrés schématique- ment sur les figures 1 et 2, une telle cinématique peut être commandée, pour chaque porte, au moyen de deux vérins (non représentés) interposés entre les extrémi- tés haute et basse de la porte et la nacelle. Le mouve- ment proprement dit peut être déterminé par des méca- nismes comprenant des coulisseaux, des butées et des axes de pivotement. Comme on l'a illustré de façon très schéma- tique sur la figure 7, une deuxième cinématique possi- ble pour faire passer les portes 24 de leur position inactive P1 dans leur position active P3 comprend un premier mouvement de rotation (flèche R1) des portes autour de leurs bords extérieurs 34, alors orientés vers l'avant, permettant d'écarter les bords intérieurs 32 des portes de la nacelle (position P'2), suivi d'un deuxième mouvement de rotation (flèche R2), d'environ des portes vers l'arrière. Ce deuxième mouvement de rotation est comparable à celui qui termine la première cinématique décrite précédemment à se référant à la figure 6. Ici encore, la commande peut être assurée au moyen de deux vérins pour chacune des portes 24, ces vérins étant interposés entre les extrémités haute et basse de chacune des portes et la nacelle 22. Les mou- vements de pivotement combinés sont assurés par des axes de pivotement associés à des butées mécaniques. La troisième cinématique illustrée schéma- tiquement sur la figure 8 et, pour l'une des portes, sur la figure 5, correspond à un mouvement complexe des portes, permettant de faire passer celles-ci en continu de leur position inactive Pi dans leur position active P2 et inversement. Cette cinématique est assurée par deux paires de bielles 42 et 44 de longueurs différen- tes, dont les extrémités pivotent respectivement en haut et en bas de chacune des portes 24 et sur la nacelle 22. Du fait que les bielles 42 placées à l'avant sont plus longues que les bielles 44 placées à l'arrière, l'écartement des portes 24, commandé par des vérins 46 agencés de la même manière que dans les for- mes de réalisation illustrées sur les figures 6 et 7, a pour effet d'amener progressivement les portes dans leur position active, sans interférence avec aucune autre pièce de la structure du réacteur. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à la forme de réalisation qui vient d'être décrite à titre d'exemple mais en couvre toutes les variantes. En particulier, si l'invention est spécialement avanta- geuse dans le cas d'un turboréacteur à flux séparés ou à nacelle courte, elle peut aussi s'appliquer à un turboréacteur à flux mélangés ou à nacelle longue. Dans ce cas, la position inactive des portes est analogue à celle qui a été décrite, alors que, dans leur position active, les portes viennent se placer totalement à l'arrière du turboréacteur, à la manière d'un para- chute, pour dévier à la fois le flux primaire et le flux secondaire du réacteur. REVENDICATIONS 1. Turboréacteur à double flux, compre- nant: - un moteur central (12), d'axe longitudi- nal donné, comportant une enveloppe extérieure (18); - une nacelle (22) placée coaxialement autour du moteur et comportant une enveloppe intérieure (20) et une enveloppe extérieure (28); - une soufflante (14) entraînée par le moteur et montée dans un canal annulaire (16) formé entre l'enveloppe extérieure du moteur et l'enveloppe intérieure de la nacelle; - au moins deux portes (24) d'inversion de poussée, aptes à occuper une position inactive, dans laquelle les portes sont escamotées dans la nacelle (22) et une position active, dans laquelle les portes infléchissent vers l'extérieur de la nacelle et vers l'avant au moins une partie d'un flux d'air circulant dans le canal annulaire; et - des moyens de commande de déplacement des portes (24) entre leur position inactive et leur posi- tion active; caractérisé par le fait que: - dans leur position inactive, les portes (24) sont reçues dans des logements (26) formés sur l'enveloppe extérieure (28) de la nacelle et situés en totalité à l'extérieur de l'enveloppe intérieure (20) de la nacelle; et - dans leur position active, les portes (24) sont placées au-delà d'une extrémité arrière de la nacelle (22). 2. Turboréacteur selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chacune des portes (24) comprend un rebord intérieur (32) en arc de cercle, qui épouse sensiblement l'enveloppe extérieure (18) du moteur, dans la position active de la porte. 3. Turboréacteur selon la revendication 2, caractérisé par le fait que chacune des portes (24) comprend un déflecteur intérieur (48) placé dans le logement (26) dans la position inactive de la porte, ce déflecteur intérieur étant situé sur le rebord inté- rieur (32) en arc de cercle, et orienté vers l'avant dans la position active de la porte. 4. Turboréacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que chacune des portes (24) comprend un déflecteur exté- rieur (36) placé dans le logement (26) dans la position inactive de la porte, ce déflecteur extérieur étant situé sur un rebord extérieur (34) de la porte et orienté vers l'avant dans la position active de la porte (24). 5. Turboréacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il comprend deux portes (24) d'inversion de poussée reçues dans deux logements (26) situés sur les côtés du turboréacteur et s'étendant sur la majeure partie de la demi-circonférence de la nacelle (22), le déplacement des portes entre leur position inactive et leur posi- tion active s'effectuant selon une direction sensible- ment horizontale. 6. Turboréacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que les moyens de commande de déplacement des portes (24) comprennent des moyens de liaison pivotante reliant chaque porte à la nacelle (22), et au moins un vérin d'actionnement interposé entre la porte et la nacelle. 7. Turboréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que les moyens de commande de déplacement des portes (24) comprennent des moyens de liaison en translation et en pivotement reliant chaque porte à la nacelle (22), et au moins un vérin d'actionnement interposé entre la porte et la nacelle. 8. Turboréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que les moyens de commande de déplacement des portes (24) comprennent des moyens de liaison à bielles articulées (42, 44) reliant chaque porte à la nacelle (22), et au moins un vérin d'actionnement (46) interposé entre la porte et la nacelle.