FR 2741424 A1 19970523 FR 9513657 A 19951117 BRULEUR A FAIBLE POLLUTION, POUR ESSAIS DE PUITS PETROLIERS DESCRIPTION Domaine technique et art antérieur L'invention concerne le domaine des brûleurs, en particulier pour une application aux essais de puits pétroliers forés, à terre ou en mer. Ce type de brûleurs sert à détruire la production d'un puits au cours de la période d'évaluation des performances du puits, pendant laquelle on ne dispose pas des raccordements à un réseau de production ou de moyens de traitement et de transport des effluents produits temporairement dans un but d'estimation du potentiel du puits. L'opérateur est donc contraint de brûler la production du puits, sur place, pendant plusieurs jours consécutifs. La majorité des brûleurs connus pour essais de puits utilisent une flamme libre. L'avantage de ces appareils est leur poids, toujours compatible avec leur installation sur une poutre-support assez longue pour protéger la plate-forme ou les autres installations du rayonnement de la flamme. Un problème, lié à l'utilisation de tels brûleurs, est celui de l'obtention d'une combustion complète. En effet, une combustion incomplète est une cause de pollution par les hydrocarbures imbrûlés, et par la production de suie sous la forme d'un panache-de fumée noire. Une technique utilisée jusqu'à maintenant pour éliminer ou réduire la production d'une telle fumée noire consiste à injecter de l'eau dans la ou les flamme(s). Une telle technique est utilisée, par exemple, dans les dispositifs décrits dans les documents US- 3 565 562, 3 894 831 et 4 419 071. Cette SP 10987/PM technique permet d'éliminer, seulement de manière partielle, la fumée noire d'une flamme. On admet généralement que la diminution de la fumée est due à l'abaissement de la température de la flamme, du fait de l'injection d'eau. En général, un rapport massique eau/huile de 100 à 120% est utilisé. Malgré ces améliorations, on constate toujours la présence de produits imbrûlés, ce qui constitue toujours un facteur de pollution. Même une faible fraction d'huile imbrûlée peut retomber à grande distance, par exemple sur la mer dans le cas d'un forage en mer, à plusieurs kilomètres du point d'allumage. Par exemple, une nappe d'un kilomètre carré et d'épaisseur 1 pm, représente un volume d'huile d'un mètre cube, c'est-à-dire une proportion très faible du volume total d'huile produite. En outre, d'autres polluants plus dangereux que la fumée peuvent être créés par injection d'eau de mer dans la flamme, seul procédé utilisable sur une plate- forme de forage. Ainsi, une quantité non négligeable de produits chlorés peut être émise pendant la combustion. Exposé de l'invention L'invention a pour objet de proposer un gicleur de brûleur et un brûleur, pour puits pétroliers, permettant de réduire la quantité de liquides imbrûlés dans la combustion des hydrocarbures. A cette fin, l'invention concerne un gicleur de brûleur pour essais de puits pétroliers, comportant des moyens pour injecter un mélange airhuile, à brûler, en direction d'une zone de combustion, l'écoulement d'air en sortie du gicleur permettant à l'air du mélange air- huile d'initier un effet d'induction d'air, c'est-à- dire d'entraînement d'air, cet effet étant suffisant tout au long du jet pour assurer la combustion. SP 10987/PM L'écoulement d'air en sortie de chaque gicleur peut en outre permettre à l'air du mélange air-huile, de réaliser une pulvérisation de l'huile. Selon un autre aspect, un gicleur comporte des moyens pour injecter un mélange air-huile, à brûler, en direction d'une zone de combustion, l'orifice de sortie du gicleur étant d'une taille permettant à l'air du mélange air-huile d'initier un effet d'induction d'air, c'est-à-dire d'entraînement d'air, cet effet étant suffisant tout au long du jet pour assurer la combustion. Avec ce gicleur, il est fait usage du mécanisme d'induction d'air qui se produit au voisinage d'une flamme en combustion. Ce sont les masses d'air avoisinantes qui apportent l'oxygène nécessaire à cette combustion. Cette disposition améliore notablement l'aération de la flamme, par rapport aux dispositifs de l'art antérieur (il y a moins de fumées produites), et en particulier par rapport aux dispositifs mettant en oeuvre un ventilateur pour apporter de l'air à la base de la flamme. Il n'est plus nécessaire d'ajouter une injection d'eau dans les flammes, mesure qui, de toute façon, ne permet pas d'accroître la quantité d'air disponible pour la combustion. On peut prévoir par exemple d'assurer un taux d'alimentation en air d'au moins 15%, de préférence au moins 18% par rapport à la masse d'huile. Dans un brûleur incorporant une pluralité de N gicleurs, tels que décrits ci-dessus, ces derniers peuvent être disposés de manière à ce que la pluralité de jets de mélange air-huile obtenus en sortie des différents gicleurs, ainsi que les flammes correspondantes, soient disposés suivant les génératrices d'un cône. SP 10987/PM La disposition conique avec une ouverture limitée a une autre conséquence: il y a un effet d'induction d'air à l'intérieur même du cône, et pas seulement depuis la périphérie des flammes vers l'intérieur des flammes. Ceci permet d'alimenter en oxygène l'intérieur du cône formé par les flammes, dans une zone o peuvent se produire des tourbillons de matière non brûlée. Les différents gicleurs peuvent être reliés à un bloc central ou à une paroi centrale, ce qui favorise encore l'induction de l'air à l'intérieur du cône. Selon un autre aspect, les gicleurs peuvent être répartis de manière à ce que l'effet d'induction d'air pour chaque flamme soit peu perturbé par la présence des flammes voisines. Selon encore un autre aspect, les gicleurs peuvent être répartis de manière à ce que la stabilité thermique de l'ensemble des flammes soit réalisée au cours de la combustion. Ainsi, si une des flammes vient, pour une raison ou une autre, à s'éteindre, elle est alors automatiquement réallumée du fait de la présence des autres flammes. Par conséquent, même si l'ensemble des gicleurs est séparé de manière à ce que l'effet d'induction d'air sur chaque flamme ne soit pas gêné par les flammes voisines, l'ensemble des flammes constitue, du point de vue thermique, une flamme unique, et non pas des flammes indépendantes. Ceci a pour conséquence que le brûleur ne nécessite aucun stabilisateur de flamme. En effet, l'utilisation d'un stabilisateur de flamme permet à une faible partie des gouttes émises de s'échapper du jet principal, et ces gouttes viennent accroître le volume des retombées liquides. SP 109871PM Brève description des figures De toute façon, les caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront mieux à la lumière de la description qui va suivre. Cette description porte sur les exemples de réalisation, donnés à titre explicatif et non limitatif, en se référant à des dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente une vue de côté, en coupe, d'un mode particulier de réalisation d'un brûleur selon l'invention, - la figure 2 représente une vue de face du même brûleur, - la figure 3 représente un gicleur utilisé dans un mode de réalisation de l'invention, - la figure 4 représente schématiquement une pluralité de directions de propagation des flammes, dans un brûleur selon l'invention, - la figure 5 représente l'effet d'induction d'air à l'intérieur de l'ensemble des flammes. Description détaillée de modes de réalisation de l'invention Les figures 1 et 2 représentent, vu de côté et de face, un exemple de brûleur, comportant 12 gicleurs 2, 3, 4,... 12, 13 disposés sur un cône d'angle au sommet sensiblement égal à 130 . Le mélange injecté est un mélange air-huile. La mise à feu s'opère par exemple par plusieurs torches à gaz, non représentées sur les figures et allumées par un système de propagation de front de flamme. On peut par exemple prévoir 4 torches pour 12 gicleurs. Dans l'exemple de la réalisation de la figure 1, l'air 14 est injecté par une conduite centrale 15, suivant une direction qui est parallèle à l'axe du cône autour duquel les gicleurs sont répartis. Des moyens SP 109871PM d'alimentation en air et des moyens de pompage pour disposer d'une pression Pa suffisante sont prévus, et ne sont pas représentés sur la figure. L'injection d'huile 16 se fait latéralement, par l'intermédiaire d'une conduite 18. Des moyens sont prévus, non représentés sur la figure, qui permettent de régler le débit Q0 de l'huile 16. Le flux d'huile est réparti entre les différents jets. Il passe, pour chaque gicleur, dans un canal tel que le canal 20 sur la figure 1. De même, pour chaque gicleur, l'air est amené par un second canal, qui entoure le premier, tel le canal 21 sur la figure 1. Le mélange air-huile se produit à l'extrémité du gicleur, au voisinage de la sortie de celui-ci. La sortie d'un gicleur est représentée plus en détail sur la figure 3. Sur cette figure, la référence 20 désigne encore le canal d'amenée de l'huile, tandis que les références 22 et 24 désignent des canaux par lesquels l'air va être dirigé vers le flux d'huile. C'est à cet endroit, en sortie de gicleur, que s'initie la pulvérisation de l'huile. Afin d'assurer une pulvérisation satisfaisante, une certaine vitesse est communiquée à l'huile, avant pulvérisation. Pour cela, le canal d'amenée de l'huile 20 est suivi d'une restriction 26, qui est elle-même suivie d'une ouverture 28 de diamètre plus large. Cette disposition permet de donner à l'huile amenée par le canal 20 une certaine quantité de mouvement. La détente de l'air propulse et pulvérise ensuite l'huile. Selon un exemple de réalisation: - le canal 20 a un diamètre d'environ 15 mm, - trois orifices (dont deux sont représentés en 22, 24) sont prévus en sortie pour l'injection d'air, chacun de diamètre 10mm, chaque canal d'amenée d'air étant SP 10987/PM incliné à environ 25 par rapport à l'axe du canal , les trois canaux étant disposés à 120 l'un de l'autre, - la restriction 26 a un diamètre d'environ 6 mm, - l'orifice de sortie 30 a un diamètre d'environ 15 mm. L'arrivée d'air par trois canaux faiblement inclinés par rapport au canal d'arrivée d'huile permet de conserver la symétrie du jet. Ces trois canaux d'arrivée d'air et le canal d'arrivée d'huile débouchent tous dans une chambre dite chambre de mélange, telle que la chambre 29 (figure 3). Dans cet exemple, l'injection d'air permet d'assurer non seulement la pulvérisation de l'huile, mais elle permet également d'assurer l'initiation d'un effet d'induction d'air, c'est-à-dire d'un effet d'entraînement d'air par le jet ou la flamme, tout au long de ce dernier. Cet effet est lié à la friction du jet au contact de l'air ambiant. Si on appelle Qm le débit massique total de l'air induit dans une section du jet située à la distance x de la base du jet, c'est- à-dire de l'orifice 30, Qm est lié au débit Qa d'air sortant de cet orifice par la relation: Qm=Qa.kl.x/d, (1) o d est le diamètre de l'orifice 30 et k1 est une constante pour un jet circulaire (kl-0,15). Cette relation peut aussi s'écrire: Qm=k' lp.d.x, (1') o k'1 est une constante et p est la pression d'air en sortie du gicleur. On a donc intérêt à choisir le diamètre d tel x que kl - (facteur d'amplification du débit d'air) soit d au moins égal à, par exemple, 15, pour toute valeur de x22 m. Si kl-0,15, un diamètre maximum de d=2 cm convient. SP 10987/PM Le facteur d'amplification k1 - peut atteindre d à 30 dès x=2 m. Ce facteur d'amplification met en évidence l'influence du diamètre d de l'orifice. Une valeur de ce rapport d'au moins 15 pour tout x22 m permet d'assurer un apport d'air d'induction suffisant pour assurer une combustion tout à fait complète du mélange air-huile. En général, un orifice circulaire de diamètre compris entre 10 et 20 mm, et de préférence entre 14 mm et 16 mm, convient pour assurer une bonne combustion du mélange air-huile. Si l'air assure non seulement la fonction de pulvérisation mais également la fonction d'initiation de l'induction, la quantité d'air utilisée pour le mélange air-huile est supérieure à la quantité utilisée pour assurer seulement la pulvérisation. Ainsi, une valeur typique pour le taux d'air injecté, afin de pouvoir assurer l'effet d'induction, est d'au moins 15%, de préférence au moins 18% (rapport en masse air/huile), par exemple pour un débit d'huile d'environ 6000 barils par jours (environ 40 m3/h). Une valeur appropriée semble se situer entre 18 et 25%. La quantité d'air dans le mélange est de préférence suffisante pour permettre, conformément à l'invention, une combustion quasi totale ou stoechiométrique des produits. Un critère pour juger si la combustion est, ou non, presque totale est l'émission de fumées noires par la flamme. De l'absence de telles fumées, il est raisonnable de conclure à une combustion à peu près complète des produits. Dans la mesure o une combustion, et même une combustion quasiment complète, peut être atteinte uniquement grâce à un apport d'air induit, un brûleur selon l'exemple de réalisation décrit ci-dessus ne nécessite ni ventilateur additionnel, ni injection SP 10987/PM d'eau dans la flamme, comme dans les dispositifs de l'art antérieur. L'apport d'air pour la combustion, uniquement à partir de l'induction, est beaucoup plus efficace que l'apport d'air par un ventilateur à la base de la flamme. En effet, dans ce dernier cas, il est quasiment impossible de produire une turbulence suffisante pour mélanger l'air apporté et recirculer les produits de combustion dans la zone de richesse maximale du jet, là o un apport d'air important est nécessaire. En fait, l'air apporté ne fait alors que déplacer la masse en combustion, sans améliorer cette dernière de manière sensible et sans donner plus d'effet que le vent ambiant. Au contraire, dans l'exemple ci-dessus, on tire parti du fait que l'induction d'air dans une section du jet est d'autant plus importante que ladite section est éloignée de l'orifice de sortie du gicleur (ceci se traduit par le fait que, dans la relation (1) donnée ci-dessus, le débit Qm est proportionnel à x). Par ailleurs, on sait que la vaporisation ellemême est, dans l'espace compris entre la sortie du gicleur et une distance maximum de l'ordre de quelques mètres (environ m), une fonction croissante de x. Donc, la vaporisation et l'apport d'air pour la combustion sont tous deux, dans le même espace, des fonctions croissantes de la distance x à la sortie du gicleur. Ceci est, du point de vue de la combustion, très favorable. Pour une combustion pour laquelle l'apport d'air est essentiellement réalisé par induction, l'ajout d'un ventilateur à la base du jet aurait pour conséquence de réduire la différence de vitesse entre le jet de pulvérisation (mélange pulvérisé air-huile) et le milieu ambiant, ce qui, à son tour, aurait pour SP10987/PM conséquence une diminution de l'induction d'air et, donc, une dégradation de la qualité de la combustion. Les dispositifs de l'art antérieur, qui fonctionnent sur l'utilisation d'injection d'eau dans les flammes, ne permettent pas d'améliorer la combustion des hydrocarbures au point de supprimer les imbrûlés générés par un manque d'air. Dans un tel cas, on admet généralement que l'élimination (partielle) de la fumée est due à l'abaissement de la température de la flamme, du fait de la forte injection d'eau (on utilise un rapport massique eau/huile d'environ 100 à %). En contrepartie de la disparition des fumées, la masse de vapeur formée abaisse la pression partielle d'oxygène aux alentours de la flamme. L'effet secondaire est donc une augmentation de la quantité d'hydrocarbures imbrûlés, et donc de la pollution. Au contraire, l'exemple donné ci-dessus permet d'accroître l'apport d'air à la flamme, ce qui entraîne une diminution de la richesse du mélange, donc une diminution de la quantité de suie produite. Par ailleurs, la température totale augmente. Dans l'exemple donné, la diminution de suie est donc liée, non pas à une diminution de la température, comme dans l'art antérieur, mais à une augmentation de cette dernière qui permet de détruire les suies formées. La mise en oeuvre d'une pluralité de gicleurs en nombre N permet de diminuer la quantité d'huile à brûler, par gicleur, par le facteur N, dans la mesure o l'huile est répartie de la même manière entre tous les gicleurs. Pour des conditions d'injection d'air données (pression fixée, diamètre d fixé en sortie de gicleur), les paramètres des équations (1), (1') ci- dessus sont fixés, et le débit d'induction d'air dans une section donnée du jet est lui aussi fixé. Le débit d'huile sera donc réglé en fonction de la quantité ou SP 10987/PM du débit d'air disponible. Il semble que le débit maximum Q0 d'huile pouvant brûler sans fumée, avec un débit Qa d'air en sortie d'un gicleur présentant un orifice de diamètre d, soit sensiblement proportionnel à Qa/d: Qo0k2Qa/d (2), o k2 est une constante de combustion, qui vaut sensiblement 75 dans le cas de l'exemple de réalisation déjà donné ci-dessus. Si le débit d'huile est augmenté au-delà de la valeur Qo donnée par la relation (2) ci-dessus, la richesse du mélange augmente, et de la fumée apparaît. Un autre effet, lié à la disposition des gicleurs et des jets en cône va être expliqué, en liaison avec les figures 4 et 5. Sur la figure 4, les références 32, 34, 36, 38, 40 désignent des directions suivant lesquelles des jets, en sortie des différents gicleurs, se propagent. Ces différentes directions sont orientées suivant un cône, et entourent une zone désignée globalement par la référence 42, à l'intérieur du cône. La disposition des gicleurs et des jets a pour conséquence un effet d'aspiration d'air ambiant, suivant la direction indiquée sur la figure 4 par la flèche 44. Cet air pénètre à l'intérieur du cône, dans la zone 42. Du fait de l'induction d'air dans chacune des flammes, cette zone 42 est une zone o des tourbillons de matière non brûlée peuvent se former. L'effet d'aspiration qui vient d'être décrit permet de ramener de l'air, donc de l'oxygène, dans cette zone: la combustion des matières non brûlées devient alors possible, d'autant plus que la température dans cette même zone est assez élevée, du fait du rayonnement de toutes les flammes. L'effet d'aspiration ou d'aération vers l'intérieur du cône est représenté sur la figure 5, o les flammes portent les références 52, 54, 56, 58, 60, 62, et les filets d'air la référence 70. La figure 5 SP 10987/PM représente, en fait, dans un plan passant entre deux jets, les lignes de courant (ou filets d'air) qui correspondent à la combustion avec un vent d'environ 2 mètres par seconde. On observe que les filets d'air se trouvent orientés, pour chaque jet, de façon sensiblement perpendiculaire à la direction de celui- ci, une combustion optimale étant ainsi assurée. Les filets d'air sont déflectés vers l'axe de symétrie de l'ensemble des jets. Globalement, de l'air provenant de zones extérieures éloignées de la flamme est transporté vers le coeur de la combustion, dans une zone o beaucoup d'air est nécessaire du fait de la vaporisation intense du fuel. La richesse du mélange est alors optimale, puisqu'on évite la formation de zones trop riches en fuel, qui sont à l'origine de la formation de fumées et la formation de zones trop pauvres, dont la combustion trop lente aurait tendance à produire l'extinction de la flamme. L'effet correcteur de l'apport d'air dans la zone centrale des flammes permet d'obtenir une combustion quasi optimale. Cet effet est encore favorisé par la présence d'un écran obturant la partie centrale du brûleur, tel que le bloc central 15 représenté sur la figure 1 ou par la présence d'une plaque centrale (non représentée sur les figures), par exemple d'un diamètre compris entre 400 et 600 mm, par exemple d'environ 500 mm, le diamètre du cercle suivant lequel les orifices de sortie des gicleurs sont disposés étant d'environ 750 mm. - Un simple jet, ou des jets très séparés, entraîne(nt) par friction (induction) avec l'atmosphère ambiante, le maximum d'air. Si la distance entre les jets diminue, l'interaction thermique entre les flammes augmente. Ceci permet d'obtenir une bonne stabilité thermique de SP 10987/PM l'ensemble des flammes: si l'une d'entre elles vient à s'éteindre, la combustion est immédiatement réamorcée par les autres flammes, même par vent défavorable. Cet effet est un effet collectif: il y a couplage thermique entre les différentes flammes. Par ailleurs, ceci permet d'éviter l'utilisation de stabilisateurs, comme dans certaines réalisations de l'art antérieur. Avec les stabilisateurs, une faible partie des gouttes émises pouvait s'échapper du jet principal et accroître le volume des retombées liquides. Si les flammes, donc les jets, sont trop proches l'un de l'autre, l'effet d'induction d'air sur une flamme peut être gêné par la présence des flammes voisines. Ceci conduit à une diminution de l'efficacité de la combustion avec apport d'oxygène par induction d'air. De préférence, on cherche donc à s'assurer que chaque jet est bien séparé des autres et que la distance entre chaque jet est suffisante pour que le passage d'air soit le moins restreint possible. Avec une telle démarche, il semble bien que l'on puisse retenir, pour l'angle au sommet du cône et pour des jets en nombre N=12, des valeurs comprises entre 120 et 140 , et de préférence entre 125 et 135 . L'optimum semble être atteint pour 130 . D'autres valeurs peuvent être retenues pour le nombre N de gicleurs. Il sont de préférence, répartis régulièrement sur 360 , et avec une séparation angulaire entre les jets préférentiellement supérieure à environ 15 ou 20 . (Cette séparation est de 30 pour N=12 gicleurs répartis régulièrement). Les orifices de sortie des gicleurs sont de préférence disposés suivant un diamètre pas trop grand pour que le couplage thermique ait lieu entre les différentes flammes, mais assez grand pour favoriser l'aération à l'intérieur du cône. Pour N=12 gicleurs, SP 10987/PM le diamètre d'environ 750 mm, déjà mentionné ci-dessus, convient. Divers perfectionnements peuvent encore être apportés à un brûleur tel que décrit ci-dessus. Ainsi, une vanne automatique asservie au débit d'huile permet de n'envoyer que l'air nécessaire au fonctionnement du brûleur, à faible débit d'huile. Ceci permet d'éviter l'extinction de la flamme pour des faibles débits. Selon un autre aspect, un écran d'eau de protection contre la chaleur rayonnée peut être placé à 3 m en arrière des flammes. Un tel écran a une surface d'environ 120m2 pour être efficace. Enfin, l'ensemble du brûleur peut être monté sur un tronçon de conduite auto-portante, capable de résister à la chaleur. Une poutre support, aussi longue que possible, supporte cet élément final. L'accès au brûleur se fait au moyen d'une passerelle coulissante. L'ensemble de la poutre peut pivoter d'un angle suffisant (par exemple 20 ) pour orienter et disposer les flammes dans le lit du vent dominant. SP 10987/PM REVENDICATIONS 1. Gicleur de brûleur pour essais de puits pétroliers, comportant des moyens (20, 21) pour injecter un mélange air-huile, à brûler, en direction d'une zone de combustion, l'écoulement d'air en sortie du gicleur permettant à l'air du mélange air-huile d'initier un effet d'induction d'air, c'est-à-dire d'entraînement d'air, cet effet étant suffisant tout au long du jet pour assurer la combustion. 2. Gicleur selon la revendication 1, l'écoulement d'air en sortie de chaque gicleur permettant en outre à l'air du mélange air-huile, de réaliser une pulvérisation de l'huile. 3. Gicleur de brûleur pour essais de puits pétroliers, comportant des moyens (20, 21) pour injecter un mélange air-huile, à brûler, en direction d'une zone de combustion, l'orifice de sortie (30) du gicleur étant d'une taille permettant à l'air du mélange air-huile d'initier un effet d'induction d'air, c'est-à-dire d'entraînement d'air, cet effet étant suffisant tout au long du jet pour assurer la combustion. 4. Gicleur selon l'une des revendications 1 à 3, les moyens pour injecter un mélange air-huile permettant d'assurer un taux d'alimentation en air d'au moins 15% en masse par rapport à la masse d'huile. 5. Gicleur selon l'une des revendications 1 à 4, le diamètre d de l'orifice de sortie (30) du gicleur étant compris entre 10 et 20 mm. 6. Gicleur selon l'une des revendications 1 à , comportant en outre un canal d'arrivée d'huile (20) et trois canaux (22, 24) d'arrivée d'air, faiblement inclinés par rapport au canal d'arrivée d'huile, tous ces canaux débouchant dans une chambre de mélange (29). SP 10987/PM 7. Brûleur pour essais de puits pétroliers comportant une pluralité N de gicleurs (2, 3,... 13) selon l'une des revendications 1 à 6. 8. Brûleur selon la revendication 7, les gicleurs étant disposés de manière à ce que la pluralité de jets de mélange air-huile obtenus en sortie des différents gicleurs, ainsi que les flammes correspondantes, soient disposés suivant les génératrices d'un cône. 9. Brûleur selon l'une des revendications 7 ou 8, les différents gicleurs étant reliés à une conduite centrale (15). 10. Brûleur selon l'une des revendications 7 ou 8, les différents gicleurs étant reliés à un bloc central ou à une paroi centrale. 11. Brûleur selon la revendication 10, la paroi centrale présentant une dimension maximum de 500 mm. 12. Brûleur selon la revendication 8, l'angle au sommet du cône étant d'environ 130 . 13. Brûleur selon la revendication 8, les gicleurs étant régulièrement répartis sur 360 . 14. Brûleur selon l'une des revendications 7 ou 8, chaque gicleur et son plus proche voisin étant espacés angulairement d'au moins 15 . 15. Brûleur selon la revendication 14, l'espacement angulaire étant d'au moins 20 . 16. Brûleur selon l'une des revendications 7 ou 8, les gicleurs étant au nombre de 12. 17. Brûleur selon la revendication 16, les gicleurs étant espacés angulairement d'environ 30 . 18. Brûleur selon l'une des revendications 7 à 17, la combustion étant assurée sans injection d'eau. flamme soit peu perturbé par la présence des flammes voisines. 20. Brûleur selon l'une des revendications 7 à 19, les gicleurs étant répartis de manière à ce qu'un effet de stabilité thermique de l'ensemble des flammes soit obtenu au cours de la combustion. SP 10987/PM