FR 2741086 A1 19970516 FR 9513448 A 19951110 1 2741086 La présente invention concerne notamment mais non exclusivement l'injection et plus particulièrement l'injection d'une charge d'hydrocarbure dans un réacteur de craquage catalytique, en lit fluidisé. Dans les procédés de craquage catalytique en lit fluidisé, appelés dans la technique procédés F.C.C., la charge d'hydrocarbures est injectée dans un réacteur en forme de colonne, dans lequel le catalyseur est maintenu en 1 0 suspension et se déplace soit suivant un flux essentiellement ascendant (le réacteur est alors dénommé "riser"), soit suivant un flux descendant (le réacteur est alors appelé "dropper"). On se référera ci-après, pour plus de clarté, au cas des réacteurs à flux ascendant, mais la transposition aux réacteurs à flux descendant sera évidente 1 5 pour l'homme de l'art et les injecteurs de charge qui font l'objet de la présente invention s'appliquent bien entendu aux deux types de réacteurs. Dans un "riser", le catalyseur régénéré est introduit à la base du réacteur en même temps qu'un gaz porteur, dans un état fluidisé et chaud (entre 650 et 850 C), au-dessous de la zone d'injection de la charge d'hydrocarbures. Celle-ci 2 0 est introduite dans le réacteur à l'état essentiellement liquide et à une température comprise généralement entre 80 et 350 C. Entre la zone d'injection de la charge et le sommet du réacteur, le catalyseur cède une partie de son énergie à la charge, qui est alors vaporisée, et craquée en hydrocarbures légers. Ceci a pour effet d'accroître rapidement le 2 5 volume des gaz, qui transportent de façon accélérée le catalyseur jusqu'au sommet du réacteur, o il est séparé des hydrocarbures. Le mélange d'hydrocarbures et de grains de catalyseurs atteint à la sortie du riser une température d'équilibre habituellement comprise entre 470 et 600 C. Pendant ces opérations, une faible partie de la charge (généralement entre 3 0 3 et 12% en poids) a formé sur les particules de catalyseur un dépôt solide hydrocarboné ou "coke" qui réduit l'activité catalytique du catalyseur et limite la conversion de la charge en produits valorisables. Il est donc nécessaire de régénérer le catalyseur par combustion de ce dépôt de coke, avant de le réintroduire dans le réacteur pour un nouveau cycle de craquage. 3 5 Le dépôt de coke sur le catalyseur est généralement d'autant plus important que la charge injectée est plus lourde. X2 2741086 Par ailleurs, les développements récents en matière de craquage catalytique ont montré que des facteurs importants de la réaction de craquage sont la rapidité et l'uniformité de la mise en contact de la charge avec les grains de catalyseur, et donc la qualité de l'atomisation et de la vaporisation de cette charge lors de son injection dans la zone réactionnelle. Divers systèmes d'injection de la charge d'hydrocarbures dans la zone réactionnelle du réacteur de craquage catalytique ont été décrits dans l'art antérieur. Le brevet US- A-4 097 243 décrit par exemple un système d'injection de la 1 0 charge comprenant une série de tubes disposés à l'extrémité d'un cône permettant la répartition de la charge sur la totalité des grains de catalyseur en mouvement. Un tel système présente cependant l'inconvénient de provoquer le contact d'une partie de la charge liquide avec les parois du réacteur d'o une formation excessive et néfaste de coke. i 5 Le brevet US-A-3 812 029 décrit un injecteur particulier permettant d'obtenir de fines gouttelettes de charge; cependant cet injecteur ne permet pas une bonne répartition des gouttelettes d'o une mauvaise vaporisation des hydrocarbures et un cokage excessif. De plus, lors de l'utilisation de charges lourdes, cet injecteur est souvent assez rapidement obstrué. 2 0 La demande de brevet EP-A-220 349 décrit un injecteur particulier, comprenant une spirale, permettant l'obtention de gouttelettes de diamètre moyen inférieur à environ (35xl10-5 mètre) 350 microns tout en évitant au moins partiellement le contact de la charge avec les parois de la zone réactionnelle. Toutefois, la formation de tourbillons de gouttelettes de charge à proximité de 2 5 ces injecteurs perturbe l'écoulement des grains de catalyseur et entraîne une augmentation du phénomène de rétromélange (en anglais "back mixing") ce qui est préjudiciable au bon fonctionnement du procédé. L'intérêt d'injecter dans le réacteur la charge à traiter à grande vitesse et sous forme de très fines gouttelettes, est bien connu dans la technique (voir 3 0 brevets US 2 891 000 et 2 994 659). La présente invention a pour but de pallier les inconvénients des procédés d'injection de la charge d'hydrocarbures de l'art antérieur, et de permettre d'obtenir, en particulier dans le cas du craquage des charges lourdes, un contact optimal des hydrocarbures avec les grains de catalyseur du fait d'une 3 5 atomisation, homogène et instantanée, sous forme de fines gouttelettes dans la zone d'injection. 3 2741086 Plus précisément, la présente invention permet de créer des gouttelettes plus petites que celles formées dans un injecteur venturi monocol ayant une section de passage équivalente au niveau du col et opérant dans les mêmes conditions. En d'autres termes, la présente invention permet d'améliorer les performances d'un injecteur de type venturi en augmentant l'efficacité du contact entre la phase gazeuse et la phase liquide dans l'injecteur. L'injecteur venturi est en effet particulièrement bien adapté à l'injection d'hydrocarbures dans un procédé de craquage catalytique. Il est constitué au 1 0 minimum d'une chambre de mélange dans laquelle on introduit la charge d'hydrocarbures et le gaz d'atomisation à faible vitesse, d'un convergent dans lequel on accélère à co-courant les phases liquide et gazeuse, et d'un divergent dans lequel gaz et liquide coulent homogènement, le liquide étant atomisé en fines gouttelettes. Cet injecteur permet d'atomiser les hydrocarbures en fines 1 5 gouttelettes et en utilisant un taux de vapeur faible. Par ailleurs, la présente invention permet de former moins de coke. La consommation en vapeur, pour une taille de gouttelettes donnée, est réduite. La réduction des coûts de fonctionnement associée est très appréciée des utilisateurs. 2 0 Un autre avantage de la présente invention concerne la compacité de l'équipement; les données comparatives citées ci-après permettront de mieux apprécier cet avantage. Ainsi la présente invention a pour objet un dispositif d'injection d'une charge d'hydrocarbures dans un réacteur de craquage catalytique comprenant 2 5 notamment une enveloppe, un tube principal d'alimentation de la charge, une entrée pour un fluide auxiliaire gazeux. Selon l'invention, le tube d'alimentation de la charge est divisé, à l'intérieur de l'enveloppe, en au moins deux conduits secondaires destinés à répartir uniformément ladite charge, chaque conduit secondaire débouche coaxialement 3 0 à l'entrée d'un élément de type venturi, le fluide auxiliaire gazeux est mélangé à la charge à l'entrée dudit venturi. De façon particulière, les éléments de type venturi sont disposés parallèlement les uns aux autres à l'intérieur de l'enveloppe. Conformément à un mode de réalisation de l'invention, l'entrée pour le 3 5 fluide auxiliaire est disposée parallèlement à l'un au moins desdits conduits secondaires. 4 2741086 L'un au moins desdits conduits secondaires peut être muni intérieurement d'une restriction de sa section de passage. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'élément de type venturi présente au niveau de son convergent, un prolongement. Avantageusement, l'enveloppe peut comprendre un embout comportant une ouverture, placé en aval desdits venturi et, destiné à diriger le mélange charge et fluide auxiliaire vers une zone réactionnelle extérieure à l'enveloppe. L'embout peut être agencé de façon à créer un jet plat. Plus précisément, les parois de l'ouverture de l'embout définissent un angle 1 O a compris entre environ 30 et 75 . Selon une particularité de l'invention, les éléments de type venturi présentent un convergent d'angle compris entre 10 et 45 et un divergent d'angle compris entre 2 et 14 . Le dispositif selon l'invention peut être appliqué au craquage catalytique 1 5 de charges lourdes d'hydrocarbures. D'autres caractéristiques, détails et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, faite à titre illustratif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées. Un mode de réalisation préféré du dispositif selon l'invention apparait en 2 O coupe longitudinale sur la figure 1 et les figures 1A et 1B. La figure 2 montre en coupe longitudinale un autre mode de réalisation de l'invention. Selon ces figures, une enveloppe extérieure 1 de forme allongée, présente une ouverture 2 à l'une de ses extrémités. Un conduit principal 3 traverse 2 5 l'ouverture 2 et se divise en n conduits secondaires 4 à l'intérieur de l'enveloppe 1. Chaque conduit secondaire 4 est préférentiellement équipé intérieurement d'une restriction 5 destinée à répartir uniformément le fluide qui le traverse. Par ailleurs, chaque conduit secondaire 4 débouche coaxialement à l'entrée 6 d'un 3 O venturi 7 dont les caractéristiques seront détaillées ci-après. L'autre extrémité, ou sortie 8, des venturis 6 débouche près de la sortie de l'enveloppe cylindrique 1. Préférentiellement la sortie de l'enveloppe 1 peut comprendre un embout 9 ayant une forme particulière: l'embout 9 présente selon la figure 1 une 3 5 ouverture dont les parois définissent un angle ac compris entre environ 30 et . 2741086 De façon particulière dans le cas d'une application FCC, la charge à craquer est introduite via le conduit principal 3 tandis que le fluide auxiliaire gazeux (généralement de la vapeur d'eau ou tout autre forme gazeuse acceptable) est introduit par l'ouverture 2. La charge est répartie entre les n conduits secondaires 4 chacun muni d'une restriction 5. Selon l'exemple donné par les figures annexées, quatre conduits secondaires sont prévus. De façon réaliste il peut être envisagé des dispositifs comprenant de 2 à 10 venturis. De plus, selon le mode de réalisation de la figure 1, les axes de ces conduits appartiennent un même plan comme montré sur la 1 0 figure lA. La forme générale de l'enveloppe est donc plate. Les quatre venturis 7, coaxiaux à chacun des quatre conduits secondaires 4, présentent donc chacun une entrée 6 au niveau de laquelle le mélange composé de la charge et du fluide auxiliaire est formé: la charge arrivant des conduits secondaires 4 et le fluide entourant les conduits secondaires 4. i 5 Le mélange ainsi formé est donc accéléré très fortement au niveau de chaque venturi. Cette disposition permet le cisaillement des veines de liquide en fines gouttelettes et donc une atomisation quasi-instantanée. Plus précisément, l'angle du convergent du venturi est compris entre 10 et et l'angle du divergent est compris entre 2 et 14 . Le diamètre de chaque 2 0 venturi au niveau de la sortie 8 sera calculé de telle façon que la vitesse de la suspension en sortie soit comprise entre 20 et 150 m/s, de préférence entre 50 et m/s. Chaque venturi peut comprendre une zone rectiligne (col) entre son convergent et son divergent, bien que cette particularité ne soit pas obligatoire. 2 5 La longueur 1 du col mesurée sur l'axe longitudinal du venturi, est préférentiellement comprise entre 0 et 5 fois son diamètre D. La longueur L de chaque divergent peut être définie en fonction de celle d'un injecteur monocol. En effet, la longueur L1 de chacun des divergents dans un injecteur multicol de N orifices est inférieure à la longueur du divergent d'un 3 0 injecteur monocol L2 dont la section de passage au col correspondrait à la somme des sections de passage au col de l'injecteur multicol. L2 La longueur LI est inférieure à a. Comme la longueur L2 est généralement comprise entre 0 et 20 fois le diamètre du col, un injecteur multicol composé de quatre orifices de section de 6 2741086 passage total égale à la section de passage d'un injecteur monocol aurait une longueur L de divergent inférieure à la moitié de la longueur de divergent de l'injecteur monocol correspondant. Le dimensionnement des venturis dépend bien entendu de la vitesse et du débit de la charge et de celles de la vapeur. La température d'introduction de la charge peut être comprise entre 80 et 350 C selon sa composition et le procédé mis en oeuvre. Le débit de charge totale alimentant le réacteur est généralement inférieur à 10 000T/j. En moyenne, les débits de charge sont de l'ordre de 5 000T/j. Selon 1 0 l'invention, la charge est répartie dans plusieurs injecteurs, le nombre variant de 1 à 20, préférentiellement de 3 à 12. Le fluide gazeux auxiliaire, utilisé pour favoriser l'atomisation de la charge dans le dispositif selon l'invention est habituellement de la vapeur d'eau ou un fluide gazeux relativement riche en hydrogène ou en composés hydrogénés. 1 5 À titre illustratif, si l'on utilise de la vapeur d'eau, le taux de vapeur peut être compris entre 1 et 10% de la charge et préférentiellement entre 2 et 6 %. Au niveau du col du venturi, le flux du mélange est généralement compris entre 2000 et 10 000 kg/s/m2. La figure 2 illustre un mode de réalisation de l'invention qui diff'ere de celui 2 0 de la figure 1 par le fait que l'élément 7 de type venturi présente un prolongement 10 au niveau de son convergent 6. Le prolongement 10 pénètre ainsi dans la chambre de mélange, à travers les conduits secondaires 4, ce qui contribue à mieux diviser le mélange. La longueur Lp du prolongement 10 mesurée selon l'axe longitudinal est 2 5 préférentiellement inférieure à la moitié de la longueur Lm de la chambre de mélange. Comme il a déjà été dit, une application préférée de l'invention concerne le craquage catalytique de charges d'hydrocarbures. La présente invention convient particulièrement bien au craquage de charges lourdes caractérisées par 3 0 le fait que 10 % du poids de la charge au moins est supérieur à 500 C en température d'ébullition, telles que par exemple des charges contenant au moins une fraction provenant du fond de la colonne de distillation atmosphérique, hydrotraitée ou non. Le rapport catalyseur/charge massique dépend de l'opération et du 3 5 dimensionnement global de l'unité. Il est généralement compris entre 3 et 15 et préférentiellement entre 4 et 8. 7 2741086 Lc étant la longueur du convergent mesurée selon l'axe longitudinal de l'injecteur, les conduits secondaires 4 peuvent déboucher à l'intérieur, au niveau de sa section maximale ou encore à l'extérieur du convergent 6 à une distance maximale de Lc/2 de la section la plus grande du convergent 6. La position et l'orientation relative des injecteurs de la charge et du catalyseur peuvent résulter en une circulation à co ou à contre-courant des deux milieux dans la zone d'injection o charge et catalyseur sont mis en contact. Le brevet français FR 2 585 030 montre un procédé et un dispositif de craquage catalytique selon lequel charge et catalyseur circulent à contre- 1 0 courant tandis que le brevet français FR 2 644 795 divulgue une circulation à co-courant. La présente invention s'applique indifféremment à ces deux types de fonctionnement. À titre d'exemple, les réacteurs de craquage catalytique capables de mettre i 5 en oeuvre des injecteurs conforme à l'invention peuvent présenter des diamètres compris entre 30 cm et 2 m selon la capacité envisagée. Le dispositif selon l'invention fonctionne particulièrement bien dans des réacteurs dans lesquels le catalyseur présente une densité de grains comprise entre 1000 kg/m3 et 2000 kg/m3, avec une température de catalyseur régénéré 2 0 comprise entre 600 et 900 C. Les catalyseurs utilisables dans le procédé faisant l'objet de la présente invention comprennent les catalyseurs de craquage de type alumino-silicates cristallins et certains types de silice-alumine, de silice-magnésie ou de silice- zirconium, tous ayant des activités de craquage relativement élevées. Les 2 5 alumino-silicates cristallins peuvent se trouver à l'état naturel ou être préparés par synthèse, selon des techniques bien connues de l'homme du métier. Ils peuvent être choisis parmi les zéolithes de synthèse ou les argiles, telles que la faujasite, certaines mordénites, la montmorillonite, les argiles pontées, les alumino-phosphates, ou similaires. 3 0 A titre de comparaison, avec un injecteur monocol, deux exemples sont donnés ci-après. Le premier (exemple 1) permet de voir l'amélioration apportée par l'invention au niveau de la taille des gouttelettes, tandis que le second exemple met en évidence la moindre consommation de gaz selon l'invention. 8 2741086 Exemple! À comparaison des performances de deux injecteurs injecteur venturi injecteur venturi monocol multicol 0 venturi (mm) 48 24 nombre de venturis 1 4 débit de gaz (kg/s/m2) au col 250 250 débit de liquide (kg/s/m2) 5000 5000 au col diamètre de goutte moyen d 0,85d (diam ètre de Sauter). ...................................... Exemple 2 À comparaison de la consommation de gaz de deux injecteurs injecteur venturi injecteur venturi monocol multicol 0 venturi (mm) 48 24 nombre de venturis 1 4 débit de gaz (kg/s/m2) au col 250 175 débit de liquide (kg/s/m2) 5000 5000 au col diamètre de goutte moyen d d (diamètre de Sauter). .................... 9 2741086 REVENDICATIONS 1) Dispositif d'injection d'une charge d'hydrocarbures dans un réacteur de craquage catalytique comprenant notamment une enveloppe (1), un tube principal (3) d'alimentation de la charge, une entrée (2) pour un fluide auxiliaire gazeux, caractérisé en ce que le tube (3) d'alimentation de la charge est divisé, à l'intérieur de l'enveloppe (1), en au moins deux conduits secondaires (4) destinés à répartir uniformément ladite charge, en ce que chaque conduit secondaire (4) 1 O débouche coaxialement à l'entrée d'un élément (7) de type venturi, et en ce que le fluide auxiliaire gazeux est mélangé à la charge à l'entrée dudit venturi (7). 2) Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les éléments (7) de type venturi sont disposés parallèlement les uns aux autres à l'intérieur de l'enveloppe (1). 1 5 3) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'entrée (2) pour le fluide auxiliaire (et le tube principal) est disposée parallèlement à l'un au moins desdits conduits secondaires (4). 4). Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'un au moins desdits conduits secondaires (4) est muni 2 O intérieurement d'une restriction (5) de sa section de passage. ) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'élément (7) de type venturi présente, au niveau de son convergent (6) un prolongement (10). 6) Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit 2 5 prolongement (10) présente une longueur Lp, mesurée sur l'axe longitudinal de l'injecteur, inférieure à la moitié de la longueur Lm de la chambre de mélange. 7) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'enveloppe (1) comprend un embout (9) comportant une ouverture, placé en aval desdits venturi (7) et, destiné à diriger le mélange 3 O charge et fluide auxiliaire vers une zone réactionnelle extérieure à l'enveloppe. 8) Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'embout (9) est agencé de façon à créer un jet plat. 9) Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce que les parois de l'ouverture de l'embout (9) définissent un angle a 3 5 compris entre environ 30 et 75 . 2741086 ) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les éléments (7) de type venturi présentent un convergent (6) d'angle compris entre 10 et 45 et un divergent d'angle compris entre 2 et 14 . 11) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend quatre conduits secondaires (4). 12) Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les axes des conduits secondaires (4) appartiennent à un même plan. 1 O 13) Application du dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes au craquage catalytique de charges lourdes d'hydrocarbures.