FR 2739104 A1 19970328 FR 9610221 A 19960814 I Procédé de déshydratation de matériaux fibreux, notamment de lignite brut, et dispositif pour la mise en oeuvre dudit procédé L'invention concerne un procédé pour réduire la teneur en eau, retenue par capillarité, dans des cellules de fibres de matériaux solides carbonés fmement broyés et/ou de boues, notamment dans des cellules de fibres de lignite brut, par action d'énergie thermique et d'une pression sur le matériau de base dont il s'agit d'extraire l'eau, l'énergie thermique étant constituée de vapeur d'eau surchauffée et l'énergie mécanique étant intro- duite et appliquée sur le matériau de base, sous forme de pression superfi- cielle dans des chambres de pressage. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé décrit. Par les documents DE-PS 359 440, 334 903 et 339 034, on connaît un procédé du type indiqué en introduction, ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. Ces brevets décrivent un procédé et un dispositif pour extraire l'eau de tourbe et de substances similaires, dans lequel on procède à un premier pressage de la substance à déshydrater, dis- posée en couches verticales de faible épaisseur dans des cuves annulaires cylindriques, après relâchement de la pression on fait agir de la vapeur à haute pression sur la substance non compressée puis on soumet la sub- stance à un dernier pressage. L'étape de procédé au cours de laquelle on fait agir la vapeur sur le matériau est particulièrement importante: par déplacement du piston presseur, on augmente le volume de l'enceinte contenant le matériau de telle sorte que le matériau puisse gonfler dans la cuve annulaire et que le gâteau de pressage puisse être décompacté par la vapeur agissant latéralement. Le gâteau de pressage étant moins compact, la vapeur à haute pression qui est introduite au cours de l'étape correspon- dante du procédé peut se frayer aisément des passages à travers le matériau constituant la charge et chasser celui-ci de façon non contrôlée, donnant ainsi naissance à des canaux dans lesquels des quantités importantes de vapeur circulent avec une action limitée sur le matériau, sans que la vapeur condense sur toutes les faces du matériau partiellement broyé en fines particules et cède de manière contrôlée de l'énergie thermique au matériau constituant la charge. Par le premier pressage réalisé à froid, on retire du matériau l'eau extractible à froid, eau qui est contenue en quan- tité importante, essentiellement sous forme d'eau superficielle, dans la tourbe. Un chauffage préalable du matériau de base ne serait pas rentable tant sur le plan énergétique que sur le plan du procédé compte tenu des quantités importantes d'eau non liée à l'état colloïdal. Le lignite brut par contre, ne contient que de l'eau liée à l'état colloïdal, c'est-à-dire de l'eau retenue par capillarité dans les cellules des fibres. Les lignites ont une teneur en eau qui peut aller jusqu'à 60 % en poids environ. Lors de la combustion de ces lignites dans des centrales, une part importante du lignite consommé doit être utilisée de manière directe pour transformer l'eau en vapeur ou bien la quantité adéquate d'énergie thermique doit être récupérée pour cela sur les gaz de combus- tion. Suivant la teneur en eau, la proportion peut atteindre jusqu'à 22 % en poids. Cette perte d'énergie ne peut être réduite qu'en abaissant la teneur en eau du lignite brut avant sa combustion, par un procédé de séchage et de déshydratation efficace. Le procédé selon le brevet DE-PS 359 440 lorsqu'il est appliqué pour la déshydratation de lignite brut comporte des étapes, par exemple pour libérer l'eau superficielle au cours d'un processus de déshydratation préalable sous pression, qui ne sont pas nécessaires avec du lignite brut. Un autre inconvénient de ce procédé est que le traitement sans compres- sion par la vapeur a lieu de manière non contrôlée et que de ce fait la dés- hydratation lors du pressage final reste insuffisante. Les dispositifs selon les documents DE-PS 334 903 et DE-PS 339 034 pour la mise en oeuvre du procédé selon le document DE-PS 359 440 sont totalement inadaptés, tant du point de vue de l'alimentation en matériau de base que de celui de l'évacuation du produit déshydraté, pour le traitement en continu de volumes importants, comme cela est nécessaire par exemple dans une centrale thermique. De ce fait, ces dispositifs ne sont pas économiquement rentables. Un traitement par la vapeur de la charge de matériau, avec une faible compression de celle- ci, de l'ordre de la pression de vapeur, par exemple de 5 à 8 bars, en vue d'obtenir une action homogène de la vapeur sur le lignite brut, réduit en grains de petite dimension, n'est pas envisageable en raison de l'absence d'étanchéité entre le piston annulaire et la paroi latérale poreuse mais aussi en raison de l'espace qui se forme sous l'action de la pression interne entre le piston annulaire et la paroi interne du cylindre, et par lequel une part importante de la vapeur s'échappe, réduisant ainsi le rendement de déshydratation. Cela signifie qu'une variante de procédé utilisant ce dis- positif ne serait pas économiquement rentable. Les difficultés que l'on rencontre lors de l'application des procé- dés connus pour abaisser la teneur en eau des lignites dans les grandes cen- trales électriques sont dues à la dépense en matériel très importante impo- sée par fait le débit de lignite élevé, par exemple lorsqu'on utilise des autoclaves travaillant selon le procédé FleiBl3ner avec des sas complexes, des vannes et des pompes haute pression. Malgré la consommation énergé- tique spécifique faible par rapport au séchage thermique, ces procédés de déshydratation thermique n'ont connu à ce jour aucun succès commercial. Pour obtenir les débits élevés de produit déshydraté nécessaires au fonc- tionnement d'une centrale, il faut, conformément à la présente invention, utiliser des filtres-presses avec de très grandes hauteurs de couche de matériau en vrac, étalé en nappe, par exemple d'environ 500 mm. Ceci est également vrai dans le cas de presses à double bande travaillant en continu, telles qu'elles sont connues par exemple d'après le brevet DE- PS 472 419. Etant donné les grandes hauteurs de couche en vrac, il n'est pas rentable d'utiliser un système de presse ouvert sur le côté, avec un rapport de compression du lignite brut en granules au lignite compressé déshydraté de 3:1 et un angle de chargement d'environ 32 , en raison des pertes importantes au niveau des bord. Ceci est vrai surtout pour l'étape de procédé au cours de laquelle on injecte la vapeur. La situation est encore plus critique avec des matériaux solides carbonés avec une teneur en eau liée à l'état plus ou moins colloïdal supérieure à 65 % en poids, comme c'est le cas par exemple pour des boues de curage semi-liquides dont la teneur en eau est d'environ 75 %. En utilisant un système de cloisons latérales et transversales, selon le brevet DE-PS 472 419, pour déshydrater de la tourbe brute, on s'efforce de stabiliser au moyen de plaques verticales la consistance semi- liquide du flux de produit dans la presse. Le système décrit dans ce brevet n'est pas prévu pour une injection contrôlée de vapeur dans l'ensemble du matériau pressé, et sa conception elle-même n'est pas adaptée pour une telle injection. Partant de l'état de la technique, l'invention a pour objectif un procédé nouveau de déshydratation thermique et mécanique permettant l'utilisation industrielle, à grande échelle, de lignite brut dans des cen- trales électriques. Cette déshydratation thermique et mécanique permet d'améliorer le rendement global de la transformation en courant élec- trique dans des cycles de centrales et d'obtenir le débit continu élevé nécessaire de masses solides carbonées. Afin que la couche de produit en vrac ne soit pas entraînée sur les bords par la vapeur sous pression et afin d'obtenir une distribution régulière de l'énergie thermique sur l'ensemble des surfaces, sans chute de la pression de la vapeur au niveau des bords, l'invention propose une solution technique pour une installation, qui ne comporte pas, voire évite les inconvénients mentionnés. Cet objectif est atteint conformément à l'invention par le fait que l'on utilise un matériau de base préchauffé à une température d'envi- ron 60 C, sur les deux faces duquel on fait agir, au début du cycle, de la vapeur surchauffée à une température 2 150 C, dans une chambre de pres- sage fermée de manière sensiblement étanche à la vapeur et chauffée à une température supérieure à 100 C, que la pression de compression appli- quée sur le matériau de base étant égale ou supérieure à la pression à l'inté- rieur du matériau résultant de la densité de chargement et au maximum égale à la pression de la vapeur injectée, laquelle est comprise entre 5 bars et 8 bars, et qu'après obtention d'une température intérieure du produit égale ou supérieure à environ 125 C, on coupe l'injection de vapeur et en fonction de la dimension des grains du matériau de base, on applique une pression mécanique spécifique élevée, allant jusqu'à 75 bars maximum, aux fins d'abaisser la teneur en eau résiduelle jusqu'à une valeur n'excé- dant pas 20 pourcents en poids. L'agencement selon l'invention du procédé de déshydratation thermique/mécanique permet de déshydrater du lignite de manière écono- miquement rentable, avec une faible dépense en énergie thermique et mécanique. Lors de la production d'électricité à partir de lignite à haute teneur en eau, le rendement global de la centrale peut être considérable- ment amélioré en appliquant en amont du procédé de déshydratation avantageux selon l'invention. En outre, le procédé permet une économie d'énergie de vaporisation de l'eau par rapport aux procédés de séchage connus. L'installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention comprend notamment une répartisseuse pour appliquer le matériau de base en couche d'épaisseur régulière, une presse d'extraction chauffée et un système de cadre de presse pour les granules de lignite, dont la bande support et les deux bandes latérales sans fin en acier se déplacent dans une chambre de pressage de la presse, la chambre de pressage pouvant être fer- mée et ouverte au moyen d'une plaque de fermeture et d'une lame mobiles, relevables et abaissables transversalement à la direction de transport, dis- posées à l'entrée et à la sortie de la chambre de pressage. Confomément à l'invention, la chambre de pressage rectangu- laire est délimitée par une plaque de pressage inférieure stationnaire et par cinq parois de chambre déplaçables par des moyens hydrauliques.Deux plaques d'appui latérales prennent appui verticalement sur les bords lon- gitudinaux extérieurs de la plaque de pressage et sont appliquées avec des forces hydrauliques variables contre les bords longitudinaux lisses de la plaque de pressage supérieure; une plaque de fermeture et une lame rétractables, commandées par un mécanisme hydraulique, ferment la sor- tie et l'entrée de la presse et la plaque de pressage supérieure est déplacée par des vérins entre les parois de chambre verticales. Les forces qui agis- sent sur les cinq parois de la chambre de pressagesont supportées par le châssis de presse entourant le chambre de pressage. Conformément à l'invention, les parois de la chambre de pres- sage sont chauffées à une température > 100 C. L'étanchéité aux gaz de toutes les surfaces en contact mutuel des parois de chambre de pressage est assurée par des joints souples en caoutchouc ou en un matériau similaire, résistants à la température. De manière avantageuse, trois nappes de trous planes, horizon- tales sont disposées dans les plaques de pressage inférieure et supérieure, en tant que zone de collecte et de distribution de vapeur au voisinage de la surface de pressage, en tant que zone de chauffage au milieu de la plaque et en tant que zone de collecte de l'eau libérée au voisinage de la surface opposée à la surface de pressage. Les trous de sortie de vapeur sont répar- tis sur toute la surface de pressage avec un espacement de 90 mm environ et les trous de collecte d'eau sont répartis sur la surface avec le même espa- cement, à distance des premiers. La bande support du filtre-presse est avantageusement une bande de tissu métallique avec une ouverture de maille inférieure à la plus petite dimension de granule ou de particule de boue du matériau de base, généralement rieure est avantageusement constitué du même tissu métallique que la bande support inférieure. Conformément à l'invention, la lame située à l'entrée de la presse est guidée et bloquée entre les deux bandes d'acier verticales et les deux plaques d'appui latérales et la profondeur de pénétration de ladite lame par rapport à l'épaisseur totale de la couche est réglée en fonction de la position ou de la pression. La plaque de fermeture est guidée et bloquée entre les deux bandes d'acier verticales; elle est appliquée avec étanchéité sur le bord supérieur de la plaque de lignite déshydraté pendant le proces- sus de pressage et peut être éloignée hydrauliquement de la zone de pres- sage et d'injection de vapeur, après le pressage, aux fins de vider la presse. Dans la zone de chragement A, la bande support inférieure et les bandes latérales, perpendiculaires à celle-ci, peuvent être chauffées au moyen de plaques chauffantes qui sont disposées entre les galets et les rouleaux d'appui et sur lesquelles glissent lesidtes bandes. De manière avantageuse, le déplacement de la bande support inférieure et le déplacement des bandes latérales reposant verticalement sur celle-ci peuvent être synchronisés au moyen des mécanismes d'entrai- nement associés. La structure du matériau en vrac et par suite les échanges thermi- ques à l'intérieur de celui-ci varient en fonction de la dimension et de la proportion en pourcents des grains du lignite brut préalablement broyé, dimension qui peut aller de 2 à 20 mm, de sorte que la quantité de chaleur absorbée par le matériau de base pour une élévation de température com- prise entre environ 15 et 40 C, à partir d'une température ambiante de C, peut fluctuer. Le transfert de chaleur avec le lignite brut en vrac a lieu essentiellement au niveau des surfaces de contact chauffées à une température supérieure à 100 C dans la zone de chargement A de la bande support inférieure et des bandes latérales en acier, le produit en vrac étant déjà préchauffé sur la bande de chargement et dans les cylindres répartis- seurs et étant déversé en plusieurs couches de faible épaisseur jusqu'à une hauteur H au cours d'un mouvement de va-et-vient de la machine. L'injec- tion de vapeur ayant lieu dans un plan, sur deux côtés, il n'est pas néces- saire d'avoir une température d'injection de la vapeur très élevée, > 150 C; la chute de température jusqu'au centre du matériau en vrac H/2 lignite supérieure à 100 C. Par la compression, de préférence isochore du matériau de base, au maximum jusqu'à la pression d'injection de la vapeur, on obtient un balayage par la vapeur homogène, avec une répartition isobare de la pres- sion, au niveau des espaces intergranulaires du produit en vrac. En tenant compte de la résistance à l'écoulement jusqu'à H/2 minimum, une pression de vapeur comprise entre 5 bars et 8 bars est nécessaire en fonction de la structure décrite du produit en vrac. Pour libérer l'eau retenue par capillarité dans les cellules des fibres, par exemple pour une dimension de grain comprise entre environ 2 et 20 mm, la température au coeur des granules doit atteindre > 100 C pour que les capillaires et les pores dans lesquels l'eau est retenue éclatent; en d'autres termes, la température de surface des granules doit être au moins comprise entre > 100 C et de la taille des grains et de leur distribution en pourcents. L'injection de la vapeur dans un plan, sur deux côtés, dans une enceinte entièrement close permet une action optimale de l'énergie ther- mique sur les granules de lignite; la pression isochore appliquée sur le produit à l'intérieur de la chambre doit être supérieure à la densité du pro- duit en vrac sans toutefois dépasser trop fortement la pression de la vapeur pour conserver la perméabilité nécessaire. D'autres avantages de l'installation et de la presse pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention sont indiqués ci-après: Le procédé permet une injection de vapeur régulière, du haut vers le bas, sur l'ensemble de la surface du matériau de base. Ceci permet de travailler avec des épaisseurs H de produit en vrac relativement impor- tantes, avec pour avantage sur le plan économique, des débits élevés étant donné que la profondeur de pénétration de la vapeur, de chaque côté, est égale à la moitié seulement de l'épaisseur H. Parallèlement, le chargement en vrac sur un système à bande sans fin qui traverse la presse permet d'évi- ter les pertes de vapeur consécutives à des fuites ainsi que les chutes de pression au niveau des bords, les effets gênants de l'angle de chargement étant éliminés. A cela s'ajoute le fait que des masses à l'état quasiment pâteux, telles que par exemple des boues de décantation, peuvent être trai- tées de manière fiable. Avec le système de trappes associé à la bande support sans fin et avec la plaque de fermeture et la lame disposées à l'entrée et à la sortie de la chambre de pressage on obtient une chambre de pressage étanche, ce qui est particulièrement avantageux sur le plan du procédé. L'ouverture et la fermeture des trappes en synchronisme avec le fonctionnement de la presse d'extraction permet d'obtenir un fonctionnement quasiment continu de l'installation, avec un matériel simple et peu encombrant. Le chauffage du système à bande support sans fin, en amont de la chambre de pressage, permet de préchauffer de manière avantageuse sur le plan énergétique, le flux de granules de lignite et évite des pertes inutiles dues à la condensation lors de l'injection de la vapeur; ainsi, l'énergie thermique est transmise en totalité au matériau de base. La chaleur perdue du cycle de déshydratation peut avantageusement être utilisée pour le pré- chauffage. Dans un mode de réalisation avantageux de l'invention, les ban- des en tissu métallique, inférieure mobile en tant que bande support et supérieure fixe sur la plaque de pressage supérieure, d'une part forment un filtre à grande surface pour l'eau libérée, côté inférieur et côté supérieur, et d'autre part permettent une répartition efficace de la vapeur injectée sur l'ensemble de la surface. Selon un agencement avantageux de l'invention, les bandes en tissu métallique sont débarrassées de manière automatique des restes de lignite lors de l'injection de vapeur. Les trous d'évacuation d'eau sont net- toyés des deux côtés par commutation en mode de lavage à la vapeur. L'aspiration ayant lieu sur l'ensemble de la surface à l'aide de systèmes d'évacuation d'eau disposés au-dessus et en-dessous du produit, les trajets dans le lignite sont réduits de moitié ce qui diminue encore les temps d'extraction de l'eau du lignite et de l'eau de condensation. L'avantage du procédé selon l'invention réside en ce que chaque particule du matériau étalé en couche reçoit sensiblement la même énergie thermique sous forme de vapeur, dans des condition de perméabilité maxi- male, et en ce que l'eau est extraite sous une pression élevée, à la surface du matériau chauffé de manière homogène. L'introduction en couches du matériau dans la presse, le processus de déshydratation thermique - méca- nique et l'évacuation du produit pressé sont synchronisés ce qui permet de déshydrater des quantités importantes de lignite au cours d'étapes succes- sives parfaitement contrôlées, avec un débit quasiment continu. D'autres avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre d'une installation et d'une presse conformes à l'invention, représentées sur les dessins. Ceux-ci montrent: figures 1 et 2, l'installation conforme à l'invention lors du char- gement de la presse conforme à l'invention avec les granules de lignite pendant la phase de répartition du matériau en vrac et la phase de pressage, en vue en élévation, figure 3, la répartisseuse selon la figure 1 à une échelle supé- rieure, figures 4, 5 et 6, en vue en coupe et en vue partielle, des détails du système répartition du matériau en vrac selon l'invention avec la répartis- seuse, la bande support et les bandes latérales métalliques, figure 7, en vue en coupe, la presse selon l'invention vue avant, figure 8, la presse de la figure 1, à une échelle supérieure, figure 9, en coupe suivant la ligne D-D, la presse de la figure 8, figures 10, 11, 12 et 13, des vues partielles de la presse de la presse de la figure 7, vue de face, figures 14, 15, 16, 17 et 18, des détails en vue partielle de la chambre de pressage, montrant l'entrée et la sortie de la presse selon la figure 8 et, figure 19, une vue partielle, à une échelle supérieure, de la presse selon la figure 8. Les dessins des figures 1 et 2 représentent l'objet de l'invention comprenant la partie d'installation d'un ensemble de déshydratation ther- mique/mécanique, conçu par exemple pour la déshydratation de lignite brut avec une teneur en eau par exemple d'environ 60 % en poids. L'instal- lation comprend: a) une zone de répartition pour l'étalement en une couche continue du lignite réduit en grains dans un système de bandes sans fin formant cadre de presse, B) la presse d'extraction mono-étage à chambre de pressage et système de trappes intégré et C) le transport hors de la chambre de pressage du lignite compressé en plaque, avec découpage pour une phase consécutive de séchage-broyage. La zone A sur les figures 1 et 2 correspond à la zone de distribu- tion en continu du lignite brut broyé, à partir de la trémie 1 fixe, sur la bande de transfert 2 qui se déplace horizontalement suivant un mouvement de va-et-vient. La répartisseuse 3 réversible (représentée en vue de côté sur la figure 3) étale les granules 6 de lignite sur la bande support 4 sans fin qui circule dans la presse d'extraction 5. La figure 4 montre le mécanisme à rouleaux de la répartisseuse 3, en section transversale, lequel méca- nisme répartit les granules 6 de lignite en couches dans le cadre de presse. Le cadre de presse se compose de la bande support 4 inférieure, sans fin, et des deux bandes d'acier 8 lisses, également sans fin, non perméables au gaz, qui se déplacent en synchronisme avec la bande, sur la gauche et sur la droite de celle-ci. La bande support 4 se présente sous la forme d'une bande de tissu métallique perméable au gaz; les bords 10 extérieurs de celle-ci sur lesquels portent les bandes 8 latérales verticales sont étanches au gaz et sont recouverts par exemple de métal ou de matière plastique résistante à la chaleur. Le cadre de presse se déplace de manière synchrone dans la chambre de pressage 40. Les granules 6 de lignite sont déposés en vrac sur la bande support 4 par la répartisseuse 3, en une couche de section ll parfaitement rectangulaire jusqu'à une hauteur H et pénètrent en l'état dans la chambre de pressage 40, comme le montrent les figures 7 et 10. Grâce à une légère inclinaison des galets d'appui 9 verticaux les bandes 8 du cadre sont appliquées avec étanchéité contre les les bandes 10 d'étan- chéité. Les bandes 4 et 8 glissent entre les galets d'appui 9 verticaux et des rouleaux supports 11 horizontaux, le long de plaques 12 et 41 de chauffage parcourues par un fluide caloporteur, de sorte que le cadre de presse est préchauffé à une température supérieure à 100 C dans la zone de distribu- tion A; ainsi il n'y a pas de perte inutile de chaleur par condensation lors de l'injection consécutive de vapeur dans la chambre de pressage 40. Simul- tanément, les granules 6 de lignite présents dans le cadre de presse sont préchauffés à une température voisine de 60 C par les bandes d'acier 4 et 8 chauffées. On peut utiliser pour cela la chaleur de récupération du cycle de déshydratation. De la même manière, la bande de transfert 2 peut être chauffée, permettant ainsi un préchauffage des granules 6 de lignite char- gés en une ou plusieurs couches dans le cadre de presse. Les rouleaux 38 de distribution dans la répartisseuse 3 qui assurent la répartition des granules 6 de lignite dans la direction transversale peuvent eux aussi être chauffés. La presse 5 à chambre de pressage et système de trappes intégrés, dans la zone B, est agencée sous forme de filtre-presse stationnaire mono- étage à piston, conformément aux figure 7, 8 et 9. Le cadre de presse cir- cule sans fin de la zone de distribution A jusque dans la zone B de la cham- bre de pressage en glissant avec sa bande support 4 inférieure, métallique, sur la plaque 13 chauffée, stationnaire, d'injection de vapeur et d'extrac- tion d'eau de la chambre de pressage 40. Les trous 14 médians de la plaque 13 d'injection de vapeur et servent au chauffage, la chaleur de récupéra- tion du cycle de déshydratation pouvant ici être avantageusement utilisée. Les trous 15 d'injection de vapeur sont répartis régulièrement, avec un espacement de 90 mm, sur la surface de pressage et de filtration, juste en-dessous de la surface de pressage. La bande support 4 en tissu métalli- que qui présente une ouverture de maille d'environ 0,5 mm assure une bonne distribution de la vapeur sur l'ensemble de la surface. Les trous 16 d'évacuation de l'eau également répartis sur la surface de pressage avec un espacement d'environ 90 mm communiquent avec des canaux collecteurs du côté opposé à la surface de surface de pressage aux fins de collecter l'eau libérée par les capillaires après l'injection de vapeur. La plaque de pressage 17 supérieure est agencée de manière similaire. A la différence de la bande support inférieure, la bande 18 supérieure en tissu métallique est liée par complémentarité de formes, avec possibilité de remplacement, à la plaque de pressage 17 supérieure, en tant que tissu de filtre et de répar- tition de la vapeur. Le nettoyage du tissu de filtre a lieu de manière auto- matique, dans la région des buses de vapeur par la vapeur, sous une pres- sion comprise entre environ 6 bars et 8 bars. Dans la région des trous 16 d'évacuation d'eau le nettoyage a lieu, lorsque le besoin s'en fait sentir, à l'aide d'une vanne de commutation externe, par commutation du mode d'extraction de l'eau en mode de lavage à la vapeur. Le système de chambre de pressage (dans la zone B) est repré- senté sur les figure 7 à 13. Afin que tous les granules 6 de lignite introduits dans la presse 5 au moyen du cadre de presse puissent être uniformément baignés par la vapeur, la masse de produit, c'est-à- dire les granules 6 de lignite déposés en vrac, est entourée sur toutes ses faces et enfermée dans une enceinte étanche à la vapeur. Le produit est enfermé dans la chambre de pressage 40 formée des éléments fonctionnels suivants: - de la plaque de pressage 13 stationnaire inférieure montée dans le châssis 30 de presse, - des plaques d'appui 19 latérales qui sont disposées verticalement, à gau- che et à droite, sur les deux grands côtés de la plaque de pressage 13, et qui sont appliquées latéralement, à l'aide de vérins 20 hydrauliques à faible course, contre la plaque de pressage 17 supérieure mue par les vérins 34 hydrauliques de pressage, - des vérins 34 à grande course qui agissent verticalement par le haut et des vérins 20 à faible course qui agissent horizontalement, des deux côtés, en direction de la chambre de pressage 40. Les vérins 34 et 20 sont associés chacun au châssis 30 de presse qui entoure la chambre de pressage 40 sur l'ensemble de la longueur de la surface de pressage 25, Les bandes 8 d'acier qui forment un cadre de presse sont entraî- nées dans la chambre de pressage 40, en synchronisme avec la bande sup- port 4 inférieure par un mécanisme d'entraînement à tambour, les bandes 8 d'acier verticales glissant le long de la face intérieure lisse des plaques d'appui 19 latérales et sur la face extérieure lisse de la plaque de pressage 19 supérieure lors de l'introduction et de l'éjection du produit de pressage. Les plaques d'appui 19 latérales sont amenées en appui latéral à l'aide des vérins 20 hydrauliques à faible course, c'est-à-dire que la pression est relâchée pendant l'avance des bandes d'acier 4 et 8. Les forces latérales d'application contre la plaque de pressage 17 supérieure varient pendant l'injection de vapeur et l'opération de pressage. Un joint 21 élastique en caoutchouc assure l'étanchéité aux gaz de la plaque de pressage 17. Des joints 42 élastiques en caoutchouc assurent l'étanchéité entre les plaques d'appui 19 latérales et le bord 10 inférieur, lorsque les plaques 19 d'appui latérales sont appliquées verticalement par les vérins 23 hydrauliques sur la bande support 4 arrêtée. A l'état non chargé, les plaques 19 de d'appui latérales sont décollées par des ressorts 24 afin de permettre le libre dépla- cement de la bande support 4. Les figures 14 à 18 montrent les trappes 26 et 27 d'entrée et de sortie. Sur les petits côtés de la zone de pression 25 rectangulaire, situés dans la direction de transport, il est prévu, au niveau de l'entrée 26 et au niveau de la sortie 27, une plaque de fermeture 28 et une lame 22 qui peu- vent être abaissées au moyen d'organes de commande 36 et 37 hydrauli- ques. La plaque de fermeture 28 est elle aussi pourvue d'un joint 29 élasti- que en caoutchouc qui assure l'étanchéité au gaz avec l'extrémité frontale, côté sortie, de la plaque de pressage 17 supérieure. La plaque de fermeture 28, côté plaque 31 de lignite compressé et déshydraté et côté bandes d'acier 8, est pourvue de garnitures 41 souples en caoutchouc ou en maté- riau similaire résistant à la chaleur qui sont fixées par complémentarité de formes, de sorte qu'en présence d'une pression appliquée à l'aide des vérins 20 à faible course, l'étanchéité aux gaz est assurée aussi bien latéra- lement que vis-à-vis de la plaque 31 de lignite. Les forces de cisaillement horizontales résultant de la pression de la vapeur et des pressions de pres- sage lors de la déshydratation sont supportées par une chaîne cinématique 35 de verrouillage hydraulique complémentaire. Côté entrée 26, une lame 22 est abaissée par des moyens hydrauliques dans les granules 6 de lignite brut, entre les deux bandes d'acier 8 verticales, comme représenté à la figure 16, dès que l'extrémité avant 32 de la masse en vrac répartie lors du chargement de la presse 5 est parvenue au niveau de la plaque de fermeture 28. La profondeur de pénétration "y" par rapport à la hauteur totale de chargement peut être réglée à l'aide des vérins hydrauliques 37, de manière à obtenir, par compression des granules 6 de lignite sous le bord de la lame 33, une étanchéité à la vapeur suffisante pendant l'injection de vapeur et de manière à éviter que la masse déposée soit refoulée vers l'amont de la chambre de pressage 40. La lame 22 est coincée latéralement, de manière étanche, par serrage entre les bandes d'acier 8 à l'aide des pla- ques d'appui 19 extérieures. Comme les plaques d'appui 19 latérales, la plaque de fermeture 28 et la lame 22 sont chauffées afin que l'énergie ther- mique puisse être transmise sans pertes aux granules 6 de lignite lors de l'injection de vapeur. Le déroulement du procédé est indiqué sur les figures 11 à 19. Les figures 14, 15 et 10 montrent le déchargement et le chargement de la chambre de pressage 40. La figure 14 représente, en coupe longitudinale, la chambre de pressage 40 ouverte à la fin de l'opération de pressage. La figure 15 montre le cadre de presse en mouvement pour le chargement de la chambre de pressage 40. Comme le montre la figure 10, la plaque 31 de lignite compressé et déshydraté est transportée hors de la chambre de pressage et simultanément une nouvelle masse de granules 6 de lignite en vrac est introduite dans ladite chambre de pressage. La plaque de ferme- ture 28 vient en contact avec la face supérieure de la plaque 31 de lignite juste avant que le bord avant 32 arrive au niveau de la plaque de fermeture. L'injection de vapeur a lieu comme indiqué sur les figures 16, 17 et 19. La figure 16 montre en vue en coupe longitudinale, la fermeture étanche aux gaz de la chambre de pressage 40; la plaque de pressage 17 supérieure est abaissée à l'aide des vérins 34 hydrauliques jusqu'à un niveau légèrement plus bas que la hauteur de chargement H et est mainte- nue dans cette position, de préférence par un moyen de régulation, de sorte que la masse de granules en vrac est enfermée de manière isochore, c'est- à-dire compressée, sur toutes ses faces. La faible pression exercée sur les granules 6 de lignite est au maximum sensiblement égale à la pression de la vapeur qui sera injectée par la suite, de sorte que l'on obtient une distri- bution isobare de la pression de vapeur dans les interstices de la masse de granules. On active ensuite tous les organes de réglage 20, 23, 36, 35 et 37 des plaques d'appui 19 latérales ainsi que de la plaque de fermeture 28 et de la lame 22, c'est-à-dire que l'on ferme la chambre de pressage 40 de manière étanche aux gaz. Conformément aux figures 11 et 17, on injecte la vapeur à haute température dans les granules 6 de lignite, simultanément ou en alternance, par le biais de la plaque de pressage 17 supérieure et/ou de la plaque de pressage 13 inférieure. Une fois appliquée la quantité de chaleur correspondant à la capacité thermique, on ferme les vannes de vapeur et le processus de pressage commence. Le passage du réglage en fonction de la position au réglage en fonction de la pression avec une fai- ble pression hydraulique de départ, pour la plaque de pressage 17 supé- rieure peut avoir lieu juste avant la fermeture des vannes de vapeur. La déshydratation mécanique par pressage dans la presse d'extraction 5 est représentée sur les figures 12 et 18. Une fois les vannes de vapeur fermées, on amène de manière contrôlée la pression des vérins 34 à sa valeur maximale afin d'accélérer l'absorption de chaleur par les granules 6 de lignite et par suite la déshydratation de ceux-ci. Après avoir ouvert la presse 5 à l'aide des vérins 34 à course lon- gue, la plaque 31 de lignite déshydraté est transportée hors de la presse 5, en tant que produit fini, et est transférée dans le conteneur 39 dans la zone C en vue d'un traitement ultérieur. REVENDICATIONS 1. Procédé pour réduire la teneur en eau, retenue par capillarité, des cellules de fibres de matériaux solides carbonés finement broyés et/ou de boues, notamment dans des cellules de fibres de lignite brut, par action d'énergie thermique et d'une pression sur le matériau de base dont il s'agit d'extraire l'eau, l'énergie thermique étant constituée de vapeur d'eau surchauffée et l'énergie mécanique étant introduite dans et appliquée sur le matériau de base sous forme de pression superficielle dans des chambres de pressage, caractérisé par la combinaison des étapes de procédé suivantes: a) on utilise un matériau de base préchauffé à une température d'envi- ron 60 C, sur les deux faces duquel on fait agir, au début du cycle, de la vapeur surchauffée à une température > 150 C, dans une chambre de pres- sage fermée de manière sensiblement étanche à la vapeur et chauffée à une température supérieure à 100 C, b) la pression de compression appliquée sur le matériau de base étant égale ou supérieure à la pression à l'intérieur du matériau résultant de la densité de chargement et au maximum égale à la pression de la vapeur injectée, laquelle est comprise entre 5 bars et 8 bars, et c) après obtention d'une température à l'intérieur du produit égale ou supérieure à environ 125 C on coupe l'injection de vapeur et selon la dimension des grains du matériau de base, on applique une pression méca- nique spécifique élevée, allant jusqu'à 75 bars maximum, aux fins d'abais- ser la teneur en eau résiduelle jusqu'à une valeur n'excédant pas 20 pour- cents en poids. 2. Installation pour réduire la teneur en eau, retenue par capilla- rité, des cellules de fibres de matériaux solides carbonés finement broyés et/ou de boues, notamment dans des cellules de fibres de lignite brut, par action d'énergie thermique et d'une pression sur le matériau de base dont il s'agit d'extraire l'eau, l'énergie thermique étant constituée de vapeur d'eau surchauffée et l'énergie mécanique étant introduite dans et appliquée sur le matériau de base sous forme de pression de surface dans des chambres de pressage, pour la mise en oeuvre le procédé selon la revendication 1, caractérisée par le fait que l'installation comprend comme éléments essentiels une répartisseuse (3), une presse d'extraction (5) et un cadre de presse à profil de couche rectangulaire pour les granules (6) de lignite, dont la bande support (4) sans fin associée à deux bandes (8) latérales sans fin en acier circule dans une chambre de pressage (40) étanche au gaz de la presse, ladite chambre de pressage pouvant être fermée et ouverte trans- versalement à la direction de transport, au niveau de son entrée et de sa sortie, par une lame (22) et une trappe (28) relevables et abaissables. 3. Presse pour réduire la teneur en eau, retenue par capillarité, des cellules de fibres de matériaux solides carbonés finement broyés et/ou de boues, notamment dans des cellules de fibres de lignite brut, par action d'énergie thermique et d'une pression sur le matériau de base dont il s'agit d'extraire l'eau, l'énergie thermique étant constituée de vapeur d'eau sur- chauffée et l'énergie mécanique étant introduite dans et appliquée sur le matériau de base sous forme de pression de surface dans des chambres de pressage, pour la mise en oeuvre le procédé selon la revendication 1, carac- térisée par le fait que la chambre de pressage (40) rectangulaire est délimi- tée par une plaque de pressage (13) inférieure stationnaire et par cinq parois de chambre (17, 19,22 et 28) déplaçables par des moyens hydrauli- ques, les deux plaques d'appui (19) latérales prenant appui verticalement sur les bords longitudinaux extérieurs de la plaque de pressage (13) et étant appliquées avec des forces hydrauliques variables contre les bords longitudinaux lisses de la plaque de pressage (17) supérieure, une plaque de fermeture (28) et une lame (22) rétractables, commandées par un méca- nisme hydraulique (35), fermant la sortie (27) et l'entrée (26) de la presse et la plaque de pressage (17) supérieure, mobile entre les parois de cham- bre (19, 22, 28) verticales et actionnée par les vérins (34), appliquant la pression de compression pour le processus d'injection de vapeur et pres- sage mécanique. 4. Presse selon la revendication 3, caractérisée par le fait que les forces agissant sur les cinq parois (17, 19, 22 et 28) de la chambre de pressage (40) sont supportées par le châssis (30) de presse qui entoure le chambre de pressage (40). 5. Presse selon les revendications 3 et 4, caractérisée par le fait que les six parois (13, 17, 19, 22 et 28) de la chambre de pressage (40) sont chauffées à une température > 100 C. 6. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, carac- térisée par le fait que l'étanchéité aux gaz de toutes les surfaces en contact mutuel des parois (17, 19, 22 et 28) de chambre de pressage est assurée par des joints (21, 29, 41 et 42) présentant la souplesse du caoutchouc et résis- tants à la température. 7. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 6, carac- térisée par le fait que trois nappes (14, 15, 16) de trous planes, horizonta- les sont disposées dans les plaques de pressage inférieure (13) et supé- rieure (17), en tant que zone de collecte et de distribution de vapeur (15) au voisinage de la surface de pressage, zone de chauffage (14) au milieu de la plaque (13, 17) et zone de collecte de l'eau libérée au voisinage de la sur- face opposée à la surface de pressage, les trous (15) de sortie de vapeur étant répartis sur toute la surface de pressage avec un espacement de mm environ et les trous de collecte d'eau (16) étant répartis sur la sur- face avec le même espacement, à distance des premiers. 8. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 7, carac- térisée par le fait que la bande support (4) est une bande de tissu métallique et présente une ouverture de maille inférieure à la plus petite dimension de granule ou de particule de boue du matériau (6) de base, c'est-à-dire géné- ralement une dimension 9. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 8, carac- térisée par le fait que le tamis de filtre (18) sur la plaque de pressage (17) supérieure est constitué du même tissu métallique que la bande support (4) inférieure. 10. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 9, caractérisée par le fait que la plaque de pressage (17) supérieure, le long des plaques d'appui (19) latérales, est agencée de telle sorte que les bandes d'acier (8) verticales puissent glisser entre les surfaces extérieures lisses des bords de la plaque de pressage (17) et les surfaces intérieures lisses des plaques d'appui (19) latérales. 11. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 10, caractérisée par le fait que la lame (22) située à l'entrée (26) de la presse (5) est guidée et bloquée entre les deux bandes (8) verticales en acier et les deux plaques d'appui (19) latérales et que la profondeur de pénétration (y) par rapport à l'épaisseur totale (H) de la couche est réglée en fonction de la position ou de la pression. 12. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 11, caractérisée par le fait que la plaque de fermeture (28) est guidée et blo- quée entre les deux bandes latérales (8) verticales et est appliquée avec étanchéité sur le bord supérieur de la plaque (31) de lignite déshydraté pendant le processus de pressage et que ladite plaque de fermeture peut être éloignée hydrauliquement de la chambre de pressage et d'injection de vapeur, après le pressage, aux fins de vider la presse (5). 13. Presse selon l'une quelconque des revendications 3 à 12, caractérisée par le fait que, dans la zone de répartition (A), la bande sup- port (4) inférieure et les bandes latérales (8) d'acier perpendiculaires à celle-ci, peuvent être chauffées au moyen de plaques chauffantes (12 et 41) qui sont disposées entre les galets et les rouleaux d'appui (9, 11) et sur lesquelles glissent ladite bande support et lesdistes bandes latérales. 14. Installation selon la revendication 2 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisée par le fait que le déplace- ment de la bande support (4) inférieure et le déplacement des bandes d'acier (8) reposant verticalement sur celle-ci peuvent être synchronisés au moyen des mécanismes d'entraînement associés. 15. Installation selon les revendications 2 et 14 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisée par le fait que la bande support (4) inférieure et les deux bandes d'acier (8) reposant verti- calement sur celle-ci s'étendent sans fin sur toute la longueur de la zone de chargement (A) et de la zone de pressage (B), le retour s'effectuant en- dessous et latéralement, à l'extérieur de la presse (5) et de la zone de chargement. 16. Installation selon l'une quelconque des revendications 2, 14 et 15 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractéri- sée par le fait que les rouleaux distributeurs (38) assurant la répartition transversale du matériau en vrac (6) et la trémie d'entrée (39) sont chauffés. 17. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 et 14 à 16 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caracté- risée par le fait que la répartisseuse (3) répartit transversalement les granules (6) de lignite dans la zone de chargement (A), entre les bandes d'acier (8) qui se déplacent avec la bande support (4), perpendiculaire- ment à celle-ci, au cours d'un ou de plusieurs déplacements alternatifs, au moyen d'un ou plusieurs cylindres de distribution (38), afin de former un lit plan de hauteur (H) 18. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 et 14 à 17 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caracté- risée par le fait que la répartisseuse (3) à déplacement alternatif est ali- mentée à partir d'un système de trémie (1) central par une bande de trans- fert (2) alternative disposée au-dessus de la zone de chargement (A) et de la presse (5). 19. Installation selon l'une quelconque des revendications 2 et 14 à 18 pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caracté- risée par le fait que la bande de transfert (2) est chauffée sur la toute la lon- gueur de la zone de chargement (A).