FR 2731764 A1 19960920 FR 9603278 A 19960315 L'invention se rapporte à un convertisseur de couple hydrodynamique dans la ligne d'entraînement entre une source d'entraînement et un groupe entraîné, comportant: une roue de pompe, une roue de turbine, et un stator, qui sont agencés autour d'un axe commun en rotation les uns par rapport aux autres et en appui axialement les uns contre les autres grâce à des moyens d'appui, la roue de pompe la plus proche du groupe entraîné, la roue de turbine la plus éloignée du groupe entraîné et le stator situé axialement près de l'axe entre la roue de pompe et la roue de turbine, définissent à l'intérieur d'une chambre hydraulique un espace toroidal de circuit primaire et présentent à l'intérieur de l'espace toroidal de circuit primaire des aubes de roue de pompe, des aubes de roue de turbine et des aubes de stator, la roue de pompe étant en outre reliée par entraînement à la source d'entraînement, la roue de turbine étant en outre susceptible d'être reliée au groupe entraînm grâce à un arbre de liaison entouré par le stator et par la roue de pompe, le stator étant en outre susceptible de prendre appui sur un tube support entourant l'arbre de liaison par l'intermédiaire d'une unité à roue libre à l'encontre d'une rotation dans un sens de rotation autour de l'axe de rotation, l'unité à roue libre présentant une bague de serrage intérieure en liaison de transmission de couple avec le tube support, une bague de serrage extérieure en liaison de transmission de couple avec un moyeu de stator, et des organes de serrage radialement entre la bague de serrage intérieure et la bague de serrage extérieure, de sorte qu'une structure de support de stator radiale comprenant l'unité à roue libre est formée entre le moyeu du stator et le tube support, la chambre hydraulique contenant en outre un fluide hydraulique qui sert à transmettre le couple à l'intérieur de l'espace toroidal de circuit primaire, m un accouplement de pontage à actionnement hydraulique étant en outre prévu - si désiré - dans un chemmin de transmission de couple, entre la roue de turbine et la roue de pompe, il est en outre prévu un circuit secondaire du fluide hydraulique servant au refroidissement du fluide hydraulique et, le cas échéant, à l'actionnement de l'accouplement de pontage, ledit circuit secondaire étant raccordé à une station de circulation du fluide hydraulique par l'intermédiaire de conduites s'étendant partiellement le long de l'arbre de liaison, et ce circuit secondaire comprenant un tronçon de trajet traversant la structure de support du stator. Un tel convertisseur de couple hydrodynamique est connu, par exemple du brevet allemand 34 47 940. Dans le mode de réalisation connu, le tronçon de trajet traversant la structure de support du stator s'étend à travers une chambre annulaire située entre la bague de serrage extérieure et la bague de serrage intérieure et recevant les organes de serrage, et il s'étend à travers une plaque de support et de recouvrement du côté de la roue de turbine, ladite plaque étant en appui axial sur un moyeu de la roue de turbine, par l'intermédiaire du palier de butée du côté de la roue de turbine. Il est en outre connu de prévoir que le tronçon de trajet s'étende à l'intérieur du tube support. Des formes de constructions différentes du convertisseur de couple requièrent des trajets différents pour l'écoulement du fluide hydraulique du circuit secondaire. L'invention a pour objet de proposer des trajets à travers la structure de support du stator qui, pour s'adapter aux différentes constructions du convertisseur de couple, facilitent le guidage du fluide hydraulique et permettent des sections de passage des trajets d'écoulement qui permettent d'une part une réaction rapide de l'accouplement de pontage et d'autre part rendent possible un courant de refroidissement suffisant. Pour résoudre ce problème, il est proposé selon l'invention que le tronçon de trajet à travers la structure de support du stator soit formé au moins en partie par au moins un canal de passage qui traverse le matériau de la bague de serrage extérieure et/ou de la bague de serrage inteérieure. Un avantage particulier du trajet du canal de passage selon l'invention peut résider dans le fait que l'on peut renoncer au passage guidé du fluide hydraulique du circuit secondaire à travers l'espace intermédiaire entre la bague de serrage intérieure et la bague de serrage extérieure. Il s'est en effet avéré que lors du passage guidé du fluide hydraulique du circuit secondaire à travers cette chambre intermédiaire, on peut influencer les réactions des organes de serrage, approximativement en ce sens qu'à la transition entre un fonctionnement suiveur du rotor et un arrêt de celui-ci, les organes de serrage passent à l'état de serrage de manière incontrôlée et retardée. De préférence, les canaux de passage sont répartis en forme annulaire sur la bague de serrage respective ou sur les bagues de serrage, de sorte que les canaux de passage individuels peuvent être réalisés avec une petite section, et la stabilité de structure est ainsi maintenue dans la région des canaux de passage sans qu'il soit nécessaire d'augmenter sensiblement la dimension radiale des bagues de serrage. Dans le cas d'un canal de passage passant à travers la bague de serrage radialement extérieure, celle-ci peut déboucher du côté de la roue de turbine dans la chambre du circuit primaire toroidal, radialement à l'extérieur d'un palier de butée agencé entre la bague de serrage et la roue de turbine. Le palier de butée du côté de la roue de turbine peut ici être supporté sur la bague de serrage extérieure par une bague de support et de recouvrement qui recouvre l'espace intermédiaire entre la bague de serrage extérieure et la bague de serrage intérieure. La bague de support et de recouvrement doit ici être librement rotative par rapport à la bague de serrage radialement intérieure pour ne pas entraver le comportement de la roue libre. Pour établir le trajet d'écoulement du circuit secondaire entre le domaine axial et l'embouchure du canal de passage dans la bague de serrage extérieure du côté de la roue de pompe, il est possible que le canal de passage de la bague de serrage extérieure débouche du côté de la roue de pompe dans un système de canaux radiaux qui est réalisé entre une plaque de support et de recouvrement située du côté de la roue de pompe et en appui sur le moyeu du stator ou/et sur la bague de serrage extérieure, le palier de butée du côté de la roue de pompe étant logé entre cette plaque de support et de recouvrement et la roue de pompe. En plus de la bague de support et de recouvrement sur le côté de la roue de turbine, cette plaque de support et de recouvrement peut aussi protéger l'espace intermédiaire entre les deux bagues de serrage contre les influences des courants, de sorte que le fluide hydraulique n'influence pas de manière incontrôlée les organes de serrage. Les moyens décrits permettent aussi de réaliser le palier de butée du côté de la roue de pompe de manière sensiblement étanche aux fluides, sans que la traversée de la structure d'appui du stator soit entravée. De cette manière, il est possible d'éliminer l'aspiration du fluide hydraulique du circuit secondaire dans la chambre de circuit primaire par l'intermédiaire du palier de butée du côté de la roue de pompe. Le canal de passage de la bague de serrage radialement extérieure peut être raccordé du côté de la roue de pompe à une conduite associée grâce au système de canaux radiaux, la conduite s'étendant le long de l'arbre de liaison et du tube support. Comme on l'a déjà dit, l'écoulement à travers l'espace intermédiaire entre les deux bagues de serrage peut être bloqué. Le blocage peut être ici choisi de telle sorte que seule la très petite quantité de fluide hydraulique, qui est nécessaire pour lubrifier les organes de serrage, peut entrer dans l'espace intermédiaire sans que les organes de serrage soient influencés dans leur effet de serrage et en particulier dans leur effet de réaction lorsque l'effet de blocage de la roue libre devient actif. Dans le cas d'un canal de passage traversant la bague de serrage radialement intérieure, son embouchure du côté de la roue de pompe peut être située radialement à l'intérieur du palier de butée du côté de la roue de pompe, et l'embouchure du circuit primaire du côté de la roue de turbine peut être située radialement à l'intérieur du palier de butée du côté de la roue de turbine. Dans une telle solution, que l'on peut utiliser en combinaison avec un agencement d'un ou plusieurs autres canaux de passage dans la bague de serrage radialement extérieure, il est aussi possible que le palier de butée du côté de la roue de pompe soit sensiblement imperméable aux liquides en direction radiale alors que le palier de butée du côté de la roue de turbine est perméable aux liquides. Même lorsqu'un ou plusieurs canaux de passage sont agencés dans la bague de serrage radialement intérieure, l'espace intermédiaire entre la bague de serrage radialement extérieure et la bague de serrage radialement intérieure peut toujours être sensiblement bloqué au passage de liquides. Parallèlement à l'un ou à la pluralité des canaux de passage dans les bagues de serrage intérieure ou/et extérieure, on peut également prévoir encore un trajet parallèle à travers les moyens de transmission du couple entre la bague de serrage radialement intérieure et le tube support. Jusqu'à présent, on a aussi déjà utilisé ce trajet parallèle; il s'est toutefois avéré que ce trajet parallèle seul n'était pas toujours suffisant pour le circuit secondaire, afin d'assurer d'une part une réaction rapide de l'accouplement de pontage et d'autre part pour assurer un dégagement de chaleur efficace hors du convertisseur de couple. L'embouchure du côté de la roue de pompe dudit moins un canal de passage peut par exemple être raccordée à une conduite qui est réalisée entre le tube support et un prolongement de tube de la roue de pompe faisant saillie en direction du groupe entraîné. Le convertisseur de couple hydrodynamique est commandé par exemple de telle manière que la conduite réalisée entre le tube support et le prolongement de tube de la roue de pompe puisse être mise sous pression pour mettre en circuit l'accouplement de pontage. D'autre part, une conduite s'étendant à l'intérieur de l'arbre de liaison peut être mise sous pression pour ouvrir l'accouplement de pontage et pour maintenir le circuit secondaire. Il faut encore remarquer que dans une série de constructions de convertisseurs de couple, on dispose en principe aussi de l'espace intermédiaire entre l'arbre de liaison et le tube support, en tant que conduite, qui peut par exemple être branchée en parallèle en tant que conduite entre le tube support et le prolongement du tube de la roue de pompe ou qui peut être branchée en parallèle au perçage dans l'arbre de liaison. D'autre part, on a occasionnellement aussi la nécessité de prévoir à proximité de la structure d'appui du stator un palier radial supplémentaire, par exemple sous la forme d'une coquille de coussinet en métal non-ferreux. Dans ce cas, la chambre annulaire entre le tube support et l'arbre de liaison n'est alors disponible en tant que conduite que de manière restreinte ou ne l'est absolument pas, et justement dans de tels modes de réalisation, l'agencement d'un ou de plusieurs canaux de passage dans l'une ou l'autre des bagues de serrage, selon l'invention, s'avère être une aide particulière. La réalisation selon l'invention du convertisseur de couple hydrodynamique est intéressante en particulier dans des constructions de convertisseurs dans lesquelles on peut faire fonctionner l'accouplement de pontage de manière flottante en réglant la pression, et au niveau de l'accouplement de pontage, il apparaît par friction une perte en puissance qui peut être évacuée par le circuit secondaire. Le fait d'éviter l'écoulement de fluide de pression à travers l'espace intermédiaire entre les deux bagues de serrage mène également à ce que pour une dimension de section correspondante, on peut éviter des forces axiales sur les organes de serrage entre les bagues de serrage, de sorte qu'on évite le risque d'une pression de friction, engendrant de l'usure, des organes de serrage contre la plaque de support et de recouvrement du côté de la roue de pompe. En ce qui concerne l'art antérieur, on fait encore référence à la demande de brevet européen 0 125 428 AI. L'invention est expliquée à l'aide d'exemples de réalisation, en se rapportant aux figures annexées celles-ci montrent: figures I à 3 des coupes passant par les axes, à travers trois différents modes de réalisation de l'invention, et figures la à 3a des coupes partielles agrandies des figures I à 3. On voit à la figure I un boîtier de convertisseur qui porte d'une manière générale la référence 10 et qui est constitué par deux parties 12 et 14. Au niveau de la référence 16, celles-ci sont reliées de manière étanche, par exemples soudées. La partie 14 du boîtier de convertisseur est soudée à un embout d'arbre 18 qui est destiné à être enfiché dans un alésage de montage à l'extrémité adjacente d'un vilebrequin d'une machine à combustion interne. Sur la partie 14 du boîtier de convertisseur sont en outre prévues des douilles filetées 20 pour le relier au volant d'inertie qui peut lui-même être monté sur le vilebrequin non représenté. Le boîtier de convertisseur 10 enferme une chambre hydraulique 22. A l'intérieur de cette chambre hydraulique 22 sont agencés une roue de pompe 24, une roue de turbine 26 et un stator 28. La roue de pompe 24 est formée par la partie 12 du boîtier de convertisseur, par des aubes de pompe 30 et une paroi intérieure annulaire 32, la roue de turbine est formée par une paroi extérieure annulaire 34, des aubes de turbine 36 et par une paroi intérieure annulaire 38. Le stator 28 est formé par un moyeu 40 de stator, des aubes 42 de stator et une paroi intérieure annulaire 44. La roue de pompe 24 est montée en rotation d'une part par l'intermédiaire de l'embout d'arbre 18 dans le vilebrequin non représenté et d'autre part par un prolongement tubulaire 46 sur un élément stationnaire, par exemple sur le boîtier d'une boîte de vitesses montée derrière le convertisseur. A l'intérieur du boîtier de convertisseur 10, un arbre de liaison 48 est monté avec son extrémité gauche à la figure I (non représentée) dans le boîtier de convertisseur et pénètre avec son extrémité droite (non représentée) dans la boîte de vitesses pour entraîner son arbre d'entrée ou son engrenage d'entrée. Sur l'arbre de liaison 48 un moyeu 52 de roue de turbine est monté grâce une paire d'engrenages 50, ledit moyeu portant la roue de turbine 26 par l'intermédiaire de la paroi extérieure annulaire 34 et étant en appui axial sur la partie 14 du boîtier de convertisseur grâce à un palier de butée 104. Sur le moyeu 52 de la roue de turbine est rivé un guidage 54 de plaque d'accouplement sur laquelle une plaque d'accouplement 56 est guidée en déplacement avec un amortisseur de torsion 58. La plaque d'accouplement 56 est réalisée avec une garniture de friction 60 qui est destinée à venir en engagement de friction avec une surface de friction 62 de la partie 14 du boîtier. Entre le prolongement tubulaire 46 de la roue de pompe 24 et l'arbre de liaison 48 est reçu un tube support 64 qui est en appui solidaire en rotation sur la boîte de vitesses (non représentée) et qui contribue au montage de l'arbre de liaison 48 par l'intermédiaire d'une coquille de coussinet 66 supplémentaire. Le moyeu 40 du stator est en appui sur le tube support 64 par l'intermédiaire d'une unité à roue libre 68. L'unité à roue libre 68 comprend une bague de serrage 70 radialement intérieure qui est en appui solidaire en rotation sur le tube support 64 par l'intermédiaire d'une paire d'engrenages 72, par ailleurs une bague de serrage 74 extérieure qui est moulée dans le moyeu 40 du stator et des organes de serrage 76 dans l'espace intermédiaire 78 entre les deux bagues de serrage 70 et 74. Le moyeu 40 de stator est en appui vers la roue de pompe 24 grâce à un palier de butée 80 du côté de la roue de pompe et vers le moyeu 52 de la roue de turbine grâce à un palier de butée 82 du côté de la roue de turbine. Les deux paliers de butée 80 et 82 sont représentés schématiquement à la figure la, dans laquelle l'unité à roue libre 68 est représentée agrandie. Sur la bague de serrage 74 extérieure est fixée une bague de support et de recouvrement 84 sur laquelle attaque le palier de butée 82. La bague de support et de recouvrement 84 a un jeu fonctionnel radial par rapport à la bague de serrage 70 intérieure. Du côté de la roue de pompe, une plaque de support et de recouvrement 86 est fixée sur la bague de serrage 74 extérieure, ladite plaque reposant aussi sur le moyeu 40 du stator au point 88 et possédant un jeu fonctionnel par rapport à la bague de serrage 70 intérieure. Le palier de butée 80 côté de la roue de pompe s'appuie contre le côté roue de pompe de la plaque de support et de recouvrement 86 tandis que sur le côté stator de la plaque de support et de recouvrement 86 est réalisé un système de canaux 90 sensiblement radial. Une chambre annulaire 92 entre le tube support 64 et le prolongement tubulaire 46 de la roue de pompe represente un tronçon d'une conduite qui est reliée par l'intermédiaire d'une soupape d'inversion à une station de circulation d'un circuit secondaire, qui est par exemple en appui sur la boîte de vitesses et qui est réalisée en tant que pompe à engrenages. Un second tronçon 94 de conduite traversé en sens inverse est réalisé à l'intérieur d'un arbre de liaison 48, par exemple en tant que perçage central. La chambre hydraulique 22 est remplie de fluide hydraulique qui remplit aussi une chambre annulaire 96 toroiïdale dans la région des aubes de la roue de pompe 24, de la roue de turbine 26 et du stator 28. Le fluide hydraulique à l'intérieur de la chambre annulaire 96 toroïdale sert à la transmission du couple depuis la roue de pompe 24 vers la roue de turbine 26 et par conséquent à la transmission du couple depuis le vilebrequin de la machine à combustion commutée en amont vers la boîte de vitesse raccordée à l'arbre de liaison 48. Dans la plage des faibles vitesses, l'accouplement de pontage 57 est ouvert, et il se produit un patinage entre la roue de pompe 24 et la roue de turbine 26 et une chaleur de dissipation dans le circuit primaire 98 du fluide hydraulique à l'intérieur de la chambre annulaire 96 toroïdale. Le moyeu 40 de stator et l'unité à roue libre 68 forment une structure de support de stator 100. La bague de serrage 74 radialement extérieure est traversée par une pluralité de canaux de passage 102 répartis sur la périphérie. Un autre passage de liquide à travers la structure de support de stator 100 est formée dans la région de la paire d'engrenages 72. Dans la plage des faibles vitesses, lorsque l'accouplement de pontage 57 doit être ouvert, le tronçon 94 de conduite du circuit secondaire est relié au côté pression de la station de circulation non représentée, par exemple d'une pompe à engrenages. Le fluide hydraulique emprunte ici le trajet sl-s2-s3-s4-s5 dans la chambre hydraulique 22 et peut revenir par la voie s6-s7-s8-s9-s1O-sll vers le côté de faible pression de la station de circulation. Par ailleurs, entre s6 et 10 (voir en particulier la figure la), il existe une ramification par l'intermédiaire des canaux de passage 102 et le système 90 de canaux radiaux. Dans cette ramification s6-102-90-slO, il ne se produit qu'une faible chute de pression. L'espace intermédiaire 78 est exempt d'écoulement et est tout au plus lubrifié avec des petites quantités de fluide hydraulique. Le palier de butée 80 du côté de la roue de pompe est sensiblement bloqué de manière étanche à l'écoulement, de sorte qu'il n'y a ici pas d'écoulement non plus. La grande section d'écoulement, en particulier par la voie s6-102-90-S10, permet un débit fort dans le circuit secondaire et par conséquent un refroidissement constant du fluide hydraulique dans le circuit primaire 98. L'accouplement de pontage 57 reste ouvert. Lorsque l'accouplement de pontage 57 doit être fermé, la chambre annulaire 92 est reliée au côté sous pression de la station de circulation grâce à des opérations de commutation dans les soupapes de la station de circulation. La pression du fluide hydraulique parvient alors à la plaque d'accouplement 56 par la voie s ll-s10-s9-s8-s7-s6 et par l'intermédiaire d'un by-pass si0-90-102-s6. L'écoulement par cette voie est par exemple poursuivi jusqu'à ce que l'accouplement de pontage 57 vienne en contact sur la surface de friction 62 grâce à la pression sur le côté droit de la plaque d'accouplement 56. L'établissement de la pression sur la plaque d'accouplement 56 peut avoir lieu très rapidement grâce au by-pass s 10-90-102-s6. Puisque le palier de butée 80 est sensiblement bloqué au passage de liquide, un fluide hydraulique provenant du circuit secondaire ne peut sensiblement pas être aspiré depuis le circuit secondaire par l'intermédiaire du palier de butée 80, lors de la circulation de fluide hydraulique dans le circuit primaire 98. Une variante de la figure 1 est représentée aux figures 2 et 2a. Les pièces analogues sont désignées par les mêmes numéros de référence qu'à la figure 1, en y ajoutant respectivement l'indice A. Une différence par rapport au mode de réalisation de la figure I ne se trouve que dans la région de l'unité à roue libre 68A, et on réfère à ce sujet à la figure 2a. Dans le mode de réalisation des figures 2 et 2a, la bague de serrage 70A radialement intérieure est traversée par une pluralité de canaux de passage 102A répartis sur la périphérie. En supplément, un autre passage de liquide à travers la structure de stator IOOA est aussi formée ici dans la région de la paire d'engrenages 72A. L'agencement du palier de butée 82A du côté de la roue de pompe et de la bague de support et de recouvrement 84A correspond à celui des figures 1 et la, respectivement. Du côté de la roue de pompe, une plaque de support et de recouvrement 86A est fixée sur la bague de serrage 74A radialement extérieure, ladite plaque possédant un jeu fonctionnel par rapport à la bague de serrage 70A radialement intérieure. Le palier de butée 80A du côté de la roue de pompe est en appui contre le côté de la roue de pompe de la plaque de support et de recouvrement 86A. Grâce à la bague de support et de recouvrement 84A du côté de la roue de turbine ainsi que grâce à la bague de support et de recouvrement 86A du côté de la roue de pompe, on évite sensiblement que le fluide hydraulique ne s'écoule à travers l'espace intermédiaire 78A entre les deux bagues de serrage 70A et 74A. Dans les modes de réalisation des figures 2 et 2a aussi, dans la plage des faibles vitesses, lorsque l'accouplement de pontage 57A doit être ouvert, le tronçon 94A de conduite du circuit secondaire est relié au côté pression de la station de circulation non représentée. Le fluide hydraulique emprunte ici le trajet slA-s2A-s3A-s4A-s5A jusque dans la chambre hydraulique 22A et peut revenir par la voie s6A-s7A-s8A-s9A-slOA-sllA et aussi par l'intermédiaire du by-pass s6As7A- 102A-s 1 OA-s 1 1 A vers le côté de faible pression de la station de circulation. Le palier de butée 80 du côté de la roue de pompe est sensiblement bloqué de façon étanche à l'écoulement, de sorte qu'un fluide hydraulique provenant du circuit secondaire ne peut pas être aspiré depuis le circuit secondaire par l'intermédiaire du palier de butée 80. Pour fermer l'accouplement de pontage 57A, la chambre annulaire 92A est reliée au côté sous pression de la station de circulation grâce à des opérations de commutation dans la station de circulation. La pression de la station hydraulique est alors appliquée sur le côté droit du disque d'accouplement 56A par la voie s lA-slOA-s9A-s8A-s7A-s6A et simultanément par l'intermédiaire du by-pass s lOA-102A-s8A-s7A-s6A. La suite du déroulement correspond à celui du mode de réalisation des figures 1 et la et n'est pour cette raison pas expliquée en détail. Aux figures 3 et 3a est représentée une autre variante de la figure 1 qui correspond au mode de réalisation des figures 1 et la, mais qui possède en supplément les canaux de passage 102B correspondant à 102 des figures 2 et 2a. Les pièces analogues sont désignées par les mêmes numéros de référence qu'aux figures 1 et la, en y ajoutant respectivement l'indice B. Le canal de passage à travers la bague de serrage 74B est ici désigné par 103B et coupe en forme de toit la liaison entre le moyeu du stator 40B et la bague de serrage 74B extérieure. Le circuit secondaire s'étend ici dans tous les états de fonctionnement sur au total trois voies à travers la structure d'appui du stator 1 OOB, à savoir: - voie s 1OB-s9B-s8B-s7B-s6B, - voie s 1 OB- 102B-s8B-s7B- s6B, voie s1OB-90B-103B-s6B, et inversement. Revendications 1. Convertisseur de couple hydrodynamique dans la ligne d'entraînement entre une source d'entraînement et un groupe entraîné, comportant: une roue de pompe (24), une roue de turbine (26), et un stator (28), qui sont agencés autour d'un axe commun en rotation les uns par rapport aux autres et en appui axialement les uns contre les autres grâce à des moyens d'appui axiaux (80, 82, 104), la roue de pompe (24) la plus proche du groupe entraîné, la roue de turbine (26) la plus éloignée du groupe entraîné, et le stator (28) situé axialement près de l'axe entre la roue de pompe (24) et la roue de turbine (26), défmiissant à l'intérieur d'une chambre hydraulique (22) un espace toroiïdal (96) de circuit primaire et présentant à l'intérieur de l'espace toroïdal (96) de circuit primaire des aubes (30) de roue de pompe, des aubes (36) de roue de turbine et des aubes (42) de stator, la roue de pompe (24) étant en outre reliée en entraînement à la source d'entraînement, la roue de turbine (26) étant en outre susceptible d'être reliée au groupe entraîné grâce à un arbre de liaison (48) entouré par le stator (28) et par la roue de pompe (24), le stator (28) étant en outre susceptible de prendre appui sur un tube support (64) entourant l'arbre de liaison (48) par l'intermédiaire d'une unité à roue libre (68) à l'encontre une rotation dans un sens de rotation autour de l'axe de rotation, l'unité à roue libre (68) présentant en outre une bague de serrage intérieure (70) en liaison de transmission de couple avec le tube support (64), une bague de serrage extérieure (74) en liaison de transmission de couple avec un moyeu (40) de stator, et des organes de serrage (76) radialement entre la bague de serrage intérieure (70) et la bague de serrage extérieure (74), de sorte qu'une structure de support de stator (100) radiale comprenant l'unité à roue libre est formée entre le moyeu (40) du stator et le tube support (64), la chambre hydraulique (22) contenant en outre un fluide hydraulique qui sert à transmettre le couple à lintérieur de l'espace toroïdal (96) de circuit primaire, un d'accouplement de pontage (57) à actionnement hydraulique étant en outre prévu - si désiré - dans un chemin de transmission de couple (54- 62), entre la roue de turbine (26) et la roue de pompe (24), il est en outre prévu un circuit secondaire (sl-sl 1) du fluide hydraulique servant au refroidissement du fluide hydraulique et, le cas échéant, à l'actionnement de l'accouplement de pontage (57), ledit circuit secondaire étant raccordé à une station de circulation extérieure du fluide hydraulique par l'intermédiaire de conduites (92, 94) s'étendant partiellement le long de l'arbre de liaison (48), et ce circuit secondaire (sl-s 1) comprend un tronçon de trajet (s6-slO) traversant la structure de support du stator (100), caractérisé en ce que le tronçon de trajet (s6-slO) est formé au moins en partie par au moins un canal de passage (102) qui traverse le matériau de la bague de serrage extérieure (74) et/ou de la bague de serrage intérieure (70). 2. Convertisseur de couple selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un canal de passage (102) à travers la bague de serrage (74) radialement extérieure débouche du côté de la roue de turbine dans la chambre du circuit primaire toroidal, radialement à l'extérieur d'un palier de butée (82) agencé entre la bague de serrage (74) et la roue de turbine (26). 3. Convertisseur de couple selon la revendication 2, caractérisé en ce que le palier de butée (82) du côté de la roue de turbine est supporté sur la bague de serrage (74) extérieure par une bague de support et de recouvrement (84) qui recouvre l'espace intermédiaire entre la bague de serrage extérieure (74) et la bague de serrage intérieure (70). 4. Convertisseur de couple selon l'une ou l'autre des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que le canal de passage (102) à travers la bague de serrage extérieure (74) débouche du côté de la roue de pompe dans un système (90) de canaux radiaux qui est réalisé entre une plaque de support et de recouvrement (86) située du côté de la roue de pompe et en appui sur le moyeu (40) du stator ou/et sur la bague de serrage extérieure (74), le palier de butée (80) du côté de la roue de pompe étant logé entre cette plaque de support et de recouvrement et la roue de pompe (24). 5. Convertisseur de couple selon la revendication 4, caractérisé en ce que le palier de butée (80) du côté de la roue de pompe bloque sensiblement une liaison entre une conduite (92) associée et la chambre de circuit primaire (96) toroïdale. 6. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 1 à , caractérisé en ce que l'écoulement à travers l'espace intermédiaire (78) entre les deux bagues de serrage (70, 74) est sensiblement totalement bloqué. 7. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que dans le cas d'un canal de passage (102A) traversant la bague de serrage (70A) radialement intérieure, l'embouchure du canal de passage (102A) du côté de la roue de pompe (24) est située radialement à l'intérieur du palier de butée (80A) du côté de la roue de pompe, et l'embouchure du canal de passage (102A) du côté de la roue de turbine est située radialement à l'intérieur du palier de butée (82A) du côté de la roue de turbine. 8. Convertisseur de couple selon la revendication 7, caractérisé en ce que le palier de butée (80A) du côté de la roue de pompe est sensiblement imperméable aux liquides en direction radiale. 9. Convertisseur de couple selon l'une ou l'autre des revendications 7 et 8, caractérisé en ce que le palier de butée (82A) du côté de la roue de turbine est perméable aux liquides. 10. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que l'espace intermédiaire entre la bague de serrage (74A) radialement extérieure et la bague de serrage (70A) radialement mintérieure est sensiblement bloqué pour le passage de liquides. 11. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que ledit au moins un canal de passage (102) est agencé en montage parallèle à un passage supplémentaire (72) qui est formé à travers des moyens d'engagement (72) de transmission de couple entre le tube support (64) et la bague de serrage (70) mintérieure de l'unité à roue libre (68). 12. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que l'embouchure du côté de la roue de pompe (24) dudit au moins un canal de passage (102) est raccordé à une conduite (92) qui est réalisée entre le tube support (64) et un prolongement (46) tubulaire de la roue de pompe (24) faisant saillie en direction du groupe entramîné. 13. Convertisseur de couple selon la revendication 12, caractérisé en ce que la conduite (92) réalisée entre le tube support (64) et le prolongement (46) tubulaire de la roue de pompe (24) peut être mise sous pression pour mettre en marche l'accouplement de pontage (57). 14. Convertisseur de couple selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'une conduite (94) s'étendant à l'intérieur de l'arbre de liaison (48) peut être mise sous pression pour ouvrir l'accouplement de pontage (57) et pour maintenir le circuit secondaire (si àsl 1).