FR 2722926 A1 19960126 FR 9507775 A 19950628 Dispositif d'alimentation à facteur de puissance corrigé. La présente invention concerne des dispositifs d'alimentation en courant continu et en particulier un convertisseur de courant alternatif en courant continu, o l'efficacité de l'alimentation en puissance est améliorée en prévoyant un convertisseur indirect associé à un commutateur semi-conducteur ayant une tension de claquage inférieure à celle de l'autre commutateur semi-conducteur, et en réduisant la quantité de puissance traité par le post-régulateur. Des dispositifs d'alimentation en courant continu peuvent convertir une tension alternative, telle que celle fournie par des lignes de réseaux de distribution, en une tension continue et, pour remplir cette fonction, ils sont connus comme des commutateurs autonomes (ou des convertisseurs autonomes). Le facteur de puissance est un rapport entre une puissance réelle d'entrée (en watts) et une puissance apparente d'entrée (en volts-ampères); il permet de mesurer l'efficacité d'utilisation du courant; il est souhaitable que sa valeur soit aussi proche que possible de l'unité. Des procédes traditionnels ne sont pas applicables à des commutateurs autonomes du fait que le courant reçu par des commutateurs autonomes n'est pas sinusoïdal. Typiquement, des commutateurs autonomes reçoivent le courant d'entrée sous la forme de courtes impulsions d'une grande valeur maximale et le facteur de puissance peut être augmenté par hachage du courant de ligne à une fréquence qui est élevée par rapport à la fréquence du courant alternatif d'entrée. Des formes d'ondes d'une grandeur et d'une forme appropriées peuvent être crées par emmagasinage d'énergie dans l'enroulement primaire d'un transformateur et par fourniture de l'énergie à la charge à partir de l'enroulement secondaire, comme en utilisant un convertisseur indirect qui est commandé électroniquement. En référence à la figure 1, un commutateur autonome 10 corrigé en facteur de puissance comporte un redresseur 12 pour produire une forme d'onde redressée en double alternance à partir d'un courant alternatif d'entrée. La forme d'onde redressé est appliquée à un convertisseur indirect 14 pour produire une tension continue intermédiaire 11 d'une grandeur prédéterminée (par exemple pour des tensions d'entrée de 120/240 volts, une tension intermédiaire peut avoir une valeur de 400 volts). La tension continue est appliquée à un convertisseur courant continu-courant continu (CC) 16 qui traite la totalité du courant de sortie pour produire la tension de sortie désirée V2 (dans cet exemple 80 volts). Un circuit de commande 18 constitue un moyen pour appliquer un courant et une tension de réaction au convertisseur indirect 14 afin de permettre la régulation du courant continu de sortie et la commande du facteur de puissance. Le convertisseur indirect 14 peut comporter un transformateur qui opère à une très grande fréquence par rapport à la fréquence du courant alternatif d'entrée. Le transformateur est commandé au moyen de commutateurs, qui peuvent être des dispositifs semi- conducteurs, reliés à l'entrée et à la sortie du transformateur et qui sont rendus conducteurs et bloqués à la fréquence imposée. Cependant, lorsque la tension alternative redressée qui varie de zéro à une valeur de crête de la tension alternative redressée, est appliquée au transformateur sous la forme d'une série d'impulsions de haute fréquence l'énergie emmagasinée dans la réactance de fuite et dans d'autres réactances parasites peut faire en sorte que des hautes tensions soient appliquées aux bornes des commutateurs pendant la transition jusque dans l'état de blocage. Quand les commutateurs sont des dispositifs semi- conducteurs, ces hautes tensions peuvent dépasser la tension de claquage des dispositifs et produire une destruction des commutateurs. En conséquence, il faut également prévoir une protection additionnelle pour les commutateurs. Par exemple, en référence à la figure 2 qui représente un convertisseur indirect 20 de l'art antérieur, le fonctionnement d'un transformateur 22 peut être commandé par des commutateurs semi-conducteurs 24 et 26 qui fournissent de l'énergie destinée à être emmagasinée dans une réluctance 28. Dans cet cxemple, des diodes de blocage de tension 30 et 32 ont été prévues pour empêcher les hautes tensions de détruire les commutateurs 24 et 26, comme cela est précisé dans le brevet des Etats-Unis n 5.146.396. Les commutateurs semi-conducteurs utilisés dans un convertisseur indirect comme dans l'art antérieur doivent résister à la tension d'alimentation appliquée, plus la tension additionnelle imposée au condensateur d'absorption transitoire 132, plus une marge de sécurité. Lors de l'utilisation du système de l'art antérieur de la figure 2 à titre d'exemple, si le circuit opère à une tension efficace de 480 volts, les transistors doivent résister à la tension de crête de (480J2) 679 volts, plus 100 à 200 volts résultant de l'énergie emmagasinée dans le condensateur 132 pour un total de 879 volts, plus une marge de sécurité. Il faut prévoir deux dispositifs semi-conducteurs ayant une tension de claquage de 879 volts plus un facteur de sécurité. Dans un grand nombre de convertisseurs de courant alternatif en courant continu, notamment des convertisseurs à haute fréquence, les commutateurs sont de préférence des transistors MOSFET (transistor à effet de champ à grille isolée par oxyde métallique). Les convertisseurs de courant continu en courant continu (CC) connus sont des convertisseurs de courant traitant 100% de la puissance de sortie du dispositif d'alimentation en puissance. Par exemple, quand VI a une valeur de 400 volts le convertisseur de courant continu en courant continu reçoit une tension d'entrée de 400 volts et la convertit en une tension de sortie de 50 volts. Le traitement de la totalité de la puissance de sortie introduit des inefficacités qui ne pourraient pas être éliminées tant que toute la puissance n'a pas été traitée. Un objet de la présente invention est de réaliser un dispositif d'alimentation en courant continu ainsi qu'un procédé de conversion de courant o un des dispositifs semi-conducteurs intervenant dans le convertisseur indirect a une tension de claquage plus petite que celle de l'autre commutateur semi-conducteur. Un autre objet est de réaliser un dispositif d'alimentation en courant continu et un procédé de conversion de courant o un commutateur prévu dans le convertisseur indirect a une tension de claquage inférieure à une tension alternative redressée de crête tandis que l'autre commutateur a une tension de claquage égale ou supérieure à la tension alternative redressée de crête, un commutateur du convertisseur indirect étant bloqué à une tension réglée par un régulateur-shunt de tension constante. Un autre objet est de réaliser un dispositif d'alimentation en courant continu et un procédé de conversion de courant o un commutateur du convertisseur indirect est bloqué à une tension réglée par un régulateur-shunt de tension, avec une tension de blocage qui est supérieure au produit d'une tension de sortie du transformateur par un rapport de spires du transformateur et qui est inférieure à la tension alternative redressée de crête, et o le post- régulateur traite une fraction de la puissance de sortie du convertisseur. La présente invention concerne un dispositif d'alimentation en courant continu servant à convertir une tension alternative d'entrée en une tension continue de sortie désirée, comprenant un redresseur pour produire une tension alternative redressée; un convertisseur indirect pour produire une tension continue intermédiaire, inférieure ou supérieure à la tension continue de sortie désirée; un post-régulateur pour amplifier la tension continue intermédiaire provenant du convertisseur indirect jusqu'à la tension continue de sortie désirée; et un moyen pour commander ledit convertisseur. L'invention concerne également un convertisseur indirect pour un dispositif d'alimentation en courant continu o une tension alternative redressée est sélectivement transmise, par l'intermédiaire d'un premier et d'un second commutateur, à un enroulement primaire d'un transformateur afin de produire une tension continue aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, le convertisseur indirect comprenant un premier moyen de blocage de tension pour bloquer une tension aux bornes du premier commutateur, un second moyen de blocage de tension pour bloquer une tension aux bornes du second commutateur et un régulateur de tension pour assurer la régulation d'une tension de blocage dudit premier moyen de blocage de tension à une valeur supérieure au produit d'une tension de sortie du transformateur par un rapport des spires de l'enroulement primaire et de l'enroulement secondaire, et inférieure à une tension alternative redressée de crête, de telle sorte que la tension maximale aux bornes du premier commutateur soit inférieure à la tension maximale aux bornes du second commutateur. L'invention concerne également un procédé de conversion d'une tension alternative en une tension continue, o une tension alternative redressée est sélectivement appliquée à un enroulement primaire d'un transformateur de façon à produire une tension aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, le procédé comportant les étapes consistant à faire intervenir un premier et un second commutateurs semi- conducteurs, reliés à l'enroulement primaire, pour appliquer sélectivement la tension alternative redressée à l'enroulement primaire, le premier commutateur ayant une tension de claquage inférieure à une tension alternative redressée de crête et le second commutateur ayant une tension de claquage supérieure à la tension alternative redressée de crête, le procédé comprenant également l'étape consistant à bloquer une tension aux bornes du premier commutateur avec un régulateur de tension. L'invention va être décrite dans la suite, au moyen d'un exemple, en référence aux dessins ci-joints, dans lesquels: La figure 1 est un schéma à blocs d'un dispositif d'alimentation en courant continu de l'art antérieur. La figure 2 est un schéma de circuit d'un convertisseur indirect selon l'art antérieur. La figure 3 est un schéma fonctionnel d'une réalisation d'un dispositif d'alimentation en courant continu selon la présente invention. La figure 4 est un schéma fonctionnel d'une réalisation d'un convertisseur indirect selon la présente invention. La figure 5 est un schéma de circuit montrant des composants pouvant être utilisés dans la réalisation de la figure 4. La figure 6 est un schéma de circuit d'une réalisation d'un redresseur, d'un convertisseur indirect et d'un circuit de commande selon la présente invention. La figure 7 est un schéma de circuit d'un transformateur de puissance qui peut être utilisé dans le circuit de commande de la figure 6. La figure 8 est un schéma de circuit d'une réalisation d'un postrégulateur selon la présente invention. La figure 9 est un schéma de circuit d'une autre réalisation selon la présente invention. La figure 3 représente une réalisation 33 du dispositif d'alimentation en courant continu de la présente invention, qui comprend un redresseur 34 pour produire une forme d'onde redressée en double alternance à partir d'un courant alternatif d'entrée. La forme d'onde redressée est appliquée à un convertisseur indirect 35 pour produire une tension continue intermédiaire VI d'une grandeur prédéterminée inférieure ou supérieure à la tension de sortie désirée (par exemple 90 % de la tension de sortie). Un post-régulateur 36 augmente la tension intermédiaire VI jusqu'à la tension de sortie désirée 72 par addition de la tension-série nécessaire avec la tension de sortie du convertisseur indirect 35. Par exemple, si la tension de sortie désirée V2 est de 50 volts, VI peut avoir une valeur de 45 volts et le post-régulateur 36 peut ajouter 5 volts. Un circuit de commande 37 constitue un moyen pour fournir un courant et une tension de réaction au convertisseur indirect 35 afin de permettre une régulation du courant continu de sortie et une commande du facteur de puissance. Le convertisseur indirect 35 peut comporter deux commutateurs semi-conducteurs qui n'ont pas besoin d'avoir la même tension de claquage. Ainsi un des commutateurs peut avoir une tension de claquage bien inférieure pour augmenter alors l'efficacité du convertisseur. Le commutateur ayant la plus petite tension de claquage peut être utilisé du fait que ce commutateur est bloqué à une tension inférieure à la tension alternative redressée de crête. La tension bloquée peut être régulée par un régulateur-shunt. La figure 4 représente un convertisseur indirect 40 comportant une connexion d'entrée 42 pour recevoir une tension alternative redressée provenant d'un redresseur ainsi qu'un conducteur commun 44 qui établit des connexions pour une partie négative du redresseur et un retour au régulateur de tension (comme décrit ci-après). La tension alternative redressée est appliquée à un transformateur 46 comportant un enroulement primaire connecté entre des noeuds 48 et 50 ainsi qu'un enroulement secondaire relié à un post- régulateur par l'intermédiaire d'un circuit de raccordement approprié comme le redresseur et le condensateur décrits ci-après. La tension entre les noeuds 48 et 50 peut être aussi élevée que la tension alternative redressée de crête et la tension entre le noeud 50 et le conducteur commun 44 peut être aussi élevée que la tension renvoyée à l'enroulement primaire (cette tension étant égale à la tension de sortie du transformateur multipliée par le rapport de spires de ce transformateur, plus la tension engendrée par l'énergie emmagasinée dans la réactance de fuite du transformateur et dans d'autres éléments parasites du circuit. Le transformateur 46 comporte un rapport de spires approprié pour produire la tension continue désirée aux bornes de l'enroulement secondaire. Le convertisseur indirect 40 est pourvu de deux commutateurs semiconducteurs en vue du fonctionnement du transformateur sous la commande d'un circuit de commande approprié. Un commutateur 52 relie sélectivement le noeud 50 au conducteur commun 44 et un second commutateur 54 relie sélectivement le noeud 48 à la connexion d'entrée 42. Chaque commutateur est bloqué pour une protection contre des tensions transitoires élevées qui peuvent apparaître aux noeuds 48 et 50. Le premier commutateur 52 est bloqué par un moyen de blocage 56 à une tension supérieure à la tension réfléchie et inférieure à la tension d'entrée de crête. Un régulateur de tension 58 peut être prévu pour réguler la tension de blocage. Le second commutateur 54 est bloqué par un moyen de blocage 60 à une tension égale à la tension de crête passant dans le conducteur commun 44. Le premier commutateur 52 peut avoir une tension de claquage inférieure à celle du second commutateur 54 du fait que la tension aux bornes du commutateur est bloquée à une valeur inférieure (en correspondance, le premier commutateur 52 et les composants associés à celui-ci peuvent être appelés "côté-haut" et le second commutateur 54 et ses composants associés peuvent être appelés "côté-haut"). Le convertisseur indirect 40 est représenté sur la figure 5, o les mêmes désignations numériques que sur la figure 4 ont été utilisées pour des composants semblables. Les commutateurs 52 et 54 peuvent être des transistors MOSFET comportant des bornes de source et de drain ainsi que des grilles reliées au circuit de commande. Les moyens de blocage 56 et 60 peuvent être des diodes connectées comme indiqué. Le régulateur de tension 58 peut être un régulateur-shunt à tension constante (par exemple une diode Zener) ou bien un régulateur-série (non représenté) qui peut être relié en parallèle à un condensateur d'amortissement 64. Le transformateur 46 peut comporter un enroulement primaire 66 et un enroulement secondaire isolé 68. Un condensateur 70 d'emmagasinage d'énergie et un redresseur de sortie 72 peuvent être prévus à la sortie du transformateur. En fonctionnement, la tension de ligne d'entrée est redressée et est appliquée au convertisseur indirect. Les commutateurs 52 et 54 sont rendus conducteurs et bloqués en même temps afin de diriger sélectivement la tension de ligne d'entrée aux bornes de l'enroulement primaire 66. La fréquence de commutation ("marche"/"arrêt") est avantageusement élevée par rapport à celle du courant alternatif d'entrée par exemple de 100 kHz pour une fréquence d'entrée de 120 Hz. Lorsque les commutateurs sont "conducteurs" le courant passe dans le commutateur 54 et il augmente la tension dans l'enroulement primaire 66. Quand les commutateurs sont "bloqués" la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 68 est inversée alors que le courant continue à s'écouler. Puisque les enroulements 66 et 68 sont mutuellement couplés, le condensateur d'emmagasinage 70 reçoit un courant égal au courant passant dans l'enroulement primaire 66 et multiplié par le rapport de spires lorsque la tension dépasse la tension de sortie plus la baisse de tension dans le redresseur de sortie 72. En même temps que la tension est inversée dans l'enroulement secondaire 68 la tension est inversée dans l'enroulement primaire 66. Le moyen de blocage 60 du "côté-haut" établit une limite inférieure pour le potentiel de tension il appliqué au commutateur 54 en empêchant la tension au drain du commutateur "côté-haut" 54 de tomber en dessous de la tension dans le conducteur coummun. En conséquence, le moyen de blocage 60 fait en sorte que le commutateur 54 ne soit pas soumis à une tension supérieure à la tension d'alimentation. Le moyen de blocage 56 situé du "côté-bas" devient conducteur lorsque la tension au drain du commutateur "côté-bas" 52 dépasse la tension de blocage du régulateur-shunt 58 relié au condensateur d'amortissement 64. La tension de blocage du régulateur- shunt 58 est réglée à une valeur supérieure à la tension de sortie, multipliée par le rapport de spires du transformateur. De l'énergie est produite pas le moyen de blocage 56 sous la forme d'un train d'impulsions à la fréquence de commutation, le courant correspondant aux impulsions étant limité au courant de fonctionnement du dispositif d'alimentation. Les impulsions de courant provenant du moyen de blocage 56 sont emmagasinées dans le condensateur 64 qui emmagasine l'énergie tout en limitant la vitesse d'augmentation de la tension aux bornes du condensateur. Le régulateur-shunt 58 réduit le courant (par exemple jusqu'au potentiel de masse) provenant du condensateur 64 et il assure sa dissipation pour maintenir la tension aux bornes du condensateur à un maximum prédéterminé. Le régulateur-shunt 58 reçoit un courant stable provenant du condensateur 64, ce courant étant approximativement égal à la valeur moyenne du courant correspondant au train d'impulsions appliquées. Le commutateur 52 peut avoir une tension de claquage inférieure du fait qu'il est soumis à la tension de blocage inférieure au lieu d'être soumis à la tension d'alimentation de crête. Du fait que la tension de claquage inférieure fait en sorte que la résistance dans l'état conducteur du commutateur 52 est réduite, l'efficacité du dispositif d'alimentation en courant continu est améliorée. Une réalisation préférée du dispositif d'alimentation en courant continu est représentée sur les figures 6 à 8. Comme indiqué sur la figure 6, un redresseur 80 peut être connecté à un convertisseur indirect 82 qui est commandé par le circuit de commande 84. Le fonctionnement du convertisseur indirect a été décrit ci-dessus et des références numériques de composants semblables dans le convertisseur indirect 82 ont été conservées pour clarifier la description. Le circuit de commande 84 peut être référencé au potentiel de masse et il comporte un élément 86 de commande de facteur de puissance d'un type conventionnel comme l'élément UC2854. L'élément de commande de facteur de puissance 86 peut appliquer des ordres de "marche" et d'"arrêt" à un pilote de côté-haut 88 et un pilote de côté-bas 90 par l'intermédiaire d'un transformateur de pilotage 92 en vue de commander le fonctionnement des commutateurs du côté-haut 54 et du côté-bas 52. Les pilotes 88 et 90 peuvent être conventionnels (comme l'élément HV400). L'élément de commande de facteur de puissance 86 peut recevoir une information de réaction en tension provenant de la sortie de tension continue par l'intermédiaire de la ligne 94 et il peut recevoir une information de réaction en courant provenant du conducteur commun 44 par l'intermédiaire d'un transformateur de réaction de courant 96 et d'une ligne 98. Une information concernant le courant alternatif d'entrée est obtenue par l'intermédiaire du transformateur de tension 100, représenté de façon plus détaillée sur la figure 7. Un réseau d'amortissement 102 peut être prévu pour réduire le flottement sur les bords de la forme d'onde de commutation. Le circuit de commande 84 est un circuit de correction de facteur de puissance avec commande de mode pour courant continu moyen, qui enregistre le profil de la forme d'onde de la tension d'entrée, qui échantillonne la tension continue de sortie et qui échantillonne également le courant passant dans les commutateurs 52 et 54. Le circuit 34 produit un réglage du cycle du coefficient d'utilisation des commutateurs afin de maintenir la tension continue de sortie et d'engendrer une forme d'onde de courant de ligne qui reproduit la forme d'onde de la tension de ligne. Cette action permet d'obtenir un facteur de puissance proche de l'unité et d'avoir une faible distorsion due à des harmoniques. Le post-régulateur 36 de la figure 3 peut être un régulateur d'appoint qui produit une tension de sortie s'ajoutant à la tension de sortie du régulateur de facteur de puissance afin d'obtenir la tension de sortie désirée. La tension de sortie peut nécessiter un réglage à cause de contraintes concernant la largeur de bande de la boucle de commande de tension, des variations du courant dynamique de charge et la disponibilité d'un emmagasinage d'énergie, et le post- régulateur peut être conçu pour s'adapter à la gamme de réglage nécessaire (par exemple 10 %). Le post- régulateur peut également filtrer le signal provenant du convertisseur indirect. Par exemple le convertisseur indirect peut avoir une largeur de bande relativement étroite (par exemple de 10 à 15 Hz), et une sollicitation transitoire ainsi que des ondulations imputables à des harmoniques (par exemple 120 Hz) dans le condensateur d'emmagasinage 70 peuvent produire dans le signal des fluctuations indésirables qui peuvent être réduites par le post-régulateur. La figure 8 représente une réalisation préférée d'un post-régulateur 110 faisant partie d'un convertisseur direct de type push- pull associé à un transformateur dévolteur à sa sortie afin d'augmenter la tension continue provenant du convertisseur indirect jusqu'à la valeur désirée. Par exemple, si la tension continue désirée est de 50 volts, le convertisseur indirect peut produire une tension de 45 volts qui est augmentée jusqu'à 50 volts dans le post-régulateur. Le post-régulateur 110 peut comporter des commutateurs push-pull 112 et 114 qui sont reliés à l'enroulement primaire d'un transformateur dévolteur 116. L'enroulement secondaire du transformateur 116 est relié à un redresseur en double alternance 118, qui est associé à sa sortie à une inductance de filtrage de sortie 120 et à un condensateur d'emmagasinage d'énergie 122. Le circuit de commande 123 peut être mis à la masse. Le post-régulateur 110 a une largeur de bande plus grande que celle du convertisseur indirect et en conséquence il est capable de filtrer des tensions transitoires et les ondulations dues à des harmoniques. En outre, puisque le post-régulateur reçoit seulement un petit pourcentage du courant de sortie (10 % dans l'exemple précité), l'efficacité du post-régulateur est augmentée par rapport à des systèmes dans lesquels tout le courant du convertisseur 5 serait traité par le post-régulateur. L'amélioration d'efficacité du post- régulateur peut augmenter l'efficacité du dispositif d'alimentation en courant continu (de 3 à 5% dans l'exemple décrit ci-dessus). Dans une autre réalisation, le circuit de commande 84 peut flotter au lieu d'être mis à la masse (comme ce qui a été indiqué sur la figure 6). Dans ce cas, la tension de réaction transmise à l'élément de commande de facteur de puissance 86 par l'intermédiaire du conducteur 94 peut être amplifié et isolé à l'aide d'un isolateur optique. La figure 9 représente une autre réalisation du transformateur 46 de la figure 3, qui peut être remplacé par un transformateur et une inductance, comme cela a été représenté sur la figure 2 pour l'art antérieur. Quand la présente invention est utilisée pour améliorer le convertisseur de l'art antérieur représenté sur la figure 2, le moyen de blocage 32, la diode 130 et le condensateur 132 de l'art antérieur peuvent être supprimés. Un moyen de blocage 134 et un régulateur de tension 136 conformes à la présente invention peuvent être prévus comme indiqué. Pour un fonctionnement en courant triphasé, trois des circuits décrits ci-dessus peuvent être connectés, à savoir un circuit pour chaque phase. Les sorties des trois circuits peuvent être connectés en parallèle, chacune étant capable de produire un tiers du courant de sortie ou bien elles peuvent être reliées en série les unes avec les autres en étant capables de produire un tiers du courant de sortie. Dans le cas d'une connexion en parallèle ou en série, des post- régulateurs séparés pourraient être utilisés avec chaque circuit, ou bien un seul post-régulateur pourrait être utilisé pour la sortie combinée. Dans un convertisseur de courant alternatif en courant continu (commutateur autonome), et avec un procédé de conversion de courant alternatif en courant continu dans des systèmes opérant en hautes tensions, le commutateur semi-conducteur situé du côté-bas du convertisseur indirect a une tension de claquage qui est inférieure à celle du commutateur semi-conducteur situé du côté-haut. Cette tension de claquage inférieure peut être obtenue au moyen d'un régulateur- shunt qui commande une tension de blocage appliquée au commutateur situé du côté-bas. R E V E N D I C AT I O N S 1. Dispositif d'alimentation en courant continu pour convertir une tension alternative d'entrée en une tension de sortie désirée, comprenant un redresseur pour produire une tension alternative redressée, un convertisseur indirect pour produire une tension continue intermédiaire, inférieure ou supérieure à la tension continue de sortie désirée, un post-régulateur pour amplifier la tension continue intermédiaire provenant du convertisseur indirect de façon à l'augmenter jusqu'à la tension continue de sortie désirée; et un moyen pour commander ledit convertisseur. 2. Dispositif d'alimentation en courant continu selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit convertisseur indirect comprend un transformateur pourvu d'un enroulement primaire et d'unenroulement secondaire pour produire la tension continue intermédiaire apparaissant aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, et des premier et second commutateurs semi-conducteurs connectés audit enroulement primaire pour produire sélectivement la tension alternative redressée appliquée à l'enroulement primaire, ledit premier commutateur ayant une tension de claquage inférieure à une tension alternative redressée de crête et ledit second commutateur ayant une tension de claquage supérieure à la tension alternative redressée de crête. 3. Dispositif d'alimentation en courant continu selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit convertisseur indirect comprend un premier moyen de blocage de tension pour bloquer une tension aux bornes du premier commutateur, un second moyen de blocage de tension pour bloquer une tension aux bornes du second commutateur, un régulateur de tension pour assurer la régulation d'une tension de blocage provenant dudit premier moyen de blocage de tension à une valeur supérieure au produit de la tension continue intermédiaire par un rapport de spires des enroulements primaire et secondaire du transformateur et inférieure à une tension alternative redressée de crête, et également le premier moyen de blocage de tension assure le blocage d'une tension aux bornes du premier commutateur, le régulateur de tension servant à régler la tension de blocage dudit premier moyen de blocage de tension assurant la régulation de cette tension à une valeur supérieure au produit de la tension continue intermédiaire par un rapport de spires des enroulements primaire et secondaire dudit transformateur et inférieure à la tension alternative redressée de crête. 4. Convertisseur indirect pour un dispositif d'alimentation en courant continu selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel une tension alternative redressée est sélectivement appliquée par l'intermédiaire d'un premier et d'un second commutateurs à un enroulement primaire d'un transformateur en vue de produire une tension continue aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, le convertisseur indirect comprenant un premier moyen de blocage de tension pour bloquer une tension aux bornes du premier commutateur, un second moyen de blocage de tension pour bloquer une tension aux bornes du second commutateur, et un régulateur de tension pour assurer une régulation de la tension de blocage du premier moyen de blocage de tension à une valeur plus grande que le produit d'une tension de sortie du transformateur par un rapport de spires des enroulements primaire et secondaire et plus petite qu'une tension alternative redressée de crête, de telle sorte que la tension maximale aux bornes du premier commutateur soit inférieure à la tension maximale aux bornes du second commutateur. 5. Convertisseur indirect selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'un condensateur est connecté en parallèle audit régulateur de tension, ledit régulateur de tension est connecté en série avec ledit moyen de blocage de tension et les commutateurs sont des commutateurs semi-conducteurs et en ce que le premier commutateur a une tension de claquage inférieure à une tension de claquage du second commutateur tandis que le second moyen de blocage de tension a une tension de blocage égale à la tension alternative redressée de crête. 6. Dispositif d'alimentation en courant continu selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel une tension alternative redressée est sélectivement appliquée à un enroulement primaire d'un transformateur pour produire une tension continue appliquée à un filtre de redresseur relié aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, le dispositif d'alimentation en courant comprenant des premier et second commutateurs semi-conducteurs connectés à l'enroulement primaire pour produire sélectivement la tension alternative redressée qui est appliquée à l'enroulement primaire, ledit premier commutateur ayant une tension de claquage inférieure à une tension alternative redressée de crête et ledit second commutateur ayant une tension de claquage supérieure à la tension alternative redressée de crête, et en ce qu'il est prévu un premier moyen de blocage de tension pour produire un blocage de tension aux bornes du premier commutateur et un régulateur de tension pour assurer la régulation d'une tension de blocage dudit premier moyen de blocage de tension. 7. Dispositif d'alimentation en courant continu selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit régulateur de tension assure la régulation de la tension de blocage dudit premier moyen de blocage de tension à une valeur plus grande que le produit d'une tension de sortie du transformateur par un rapport de spires des enroulements primaire et secondaire et inférieure à la tension alternative redressée de crête, ledit régulateur de tension étant un régulateur-shunt, et il prévu un dispositif de commande du fonctionnement des premier et second commutateurs, ce dispositif de commande opérant au potentiel de masse, et il est en outre un post-régulateur associé à un convertisseur push- pull comportant un transformateur dévolteur à sa sortie en vue d'amplifier une tension de sortie provenant de l'enroulement secondaire du transformateur en lui ajoutant une tension. 8. Procédé pour convertir une tension alternative en une tension continue, dans lequel une tension alternative redressée est sélectivement appliquée à un enroulement primaire d'un transformateur pour produire une tension continue aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, le procédé comprenant les étapes consistant à prévoir des premier et second commutateurs semi- conducteurs qui sont connectés à l'enroulement primaire en vue d'appliquer sélectivement la tension alternative redressée à l'enroulement primaire, le premier commutateur ayant une tension de claquage inférieure à une tension alternative redressée de crête et le second commutateur ayant une tension de claquage supérieure à la tension alternative redressée de crête, le procédé comprenant également l'étape de blocage d'une tension aux bornes du premier commutateur à l'aide d'un régulateur de tension. 9. Procédé pour produire une tension continue de sortie désirée à partir d'une tension alternative d'entrée, comprenant les étapes consistant à produire une tension alternative redressée, à produire une tension continue intermédiaire inférieure ou supérieure à la tension continue de sortie désirée, à amplifier la tension continue intermédiaire provenant dudit convertisseur indirect jusqu'à la tension continue désirée, à faire intervenir un transformateur comportant des enroulements primaire et secondaire, à appliquer la tension continue intermédiaire à un fiître/rearesseur relié aux bornes d'un enroulement secondaire du transformateur, à relier des premier et second commutateurs semiconducteurs à l'enroulement primaire en vue d'appliquer sélectivement la tension alternative redressée à l'enroulement primaire, le premier commutateur ayant une tension de claquage inférieure à une tension alternative redressée de crête et le second commutateur ayant une tension de claquage supérieure à la tension alternative redressée de crête. 10. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à bloquer une tension aux bornes du premier commutateur, à bloquer une tension aux bornes du second commutateur et à assurer la régulation de la tension bloquée aux bornes du premier commutateur à une valeur supérieure au produit de la tension continue intermédiaire par le rapport de spires des enroulements primaire et secondaire du transformateur et inférieure à une tension alternative redressée de crête.