FR 2725730 A1 19960419 FR 9412372 A 19941012 La présente invention concerne les enveloppes de pneumatiques renforcées avec des fils métalliques. L'invention concerne en particulier les enveloppes de pneumatiques renforcées avec des fils en acier inoxydable. La demande de brevet FR-A-2 096 405 décrit de façon très générale une enveloppe de pneumatique qui comporte une couche de renforcement disposée entre les couches de la carcasse et la bande de roulement en caoutchouc, la surface radialement extérieure de cette couche étant renforcée par des câbles en acier inoxydable. Les fils décrits pour la réalisation de ces câbles ont des propriétés mécaniques insuffisantes. L'objet de la présente invention est un fil en acier inoxydable pour renforcer le sommet des enveloppes de pneumatiques, ce fil étant caractérisé par les points suivants: a) son diamètre est au moins égal à 0,05 mm et au plus égal à 0,6 mmn; b) sa résistance à la rupture en traction est au moins égale à 2400 MPa; c) son module est au moins égal à 150 GPa; d) sa ductilité en torsion est au moins égale à 30 tours; e) l'acier du fil comporte au moins 0,02 % et au plus 0,2 % de carbone, au moins 6 % et au plus 10 % de nickel, au moins 16 % et au plus 20 % de chrome, la teneur de l'acier en molybdène étant nulle ou au plus égale à 5 %, la somme du nickel, du chrome et du molybdène étant au moins égale à 23 % et au plus égale à 28,5 %, toutes ces valeurs en % étant des % en poids; f) la structure de l'acier comporte au moins 50 % en volume de martensite et elle est dépourvue d'austénite ou elle en comporte moins de 50 % en volume. L'invention concerne également les assemblages destinés à être utilisés dans les sommets des enveloppes de pneumatiques, ces assemblages comportant au moins un fil conforme à l'invention. L'invention concerne également les nappes de renfort pour sommets d'enveloppes de pneumatiques, ces nappes comportant au moins un fil et/ou un assemblage conformes à l'invention. L'invention concerne également les enveloppes de pneumatiques dont les sommets comportent au moins un fil et/ou un assemblage et/ou une nappe de renfort conformes à l'invention. L'invention concerne également un procédé pour préparer le fil conforme à l'invention, ce procédé étant caractérisé par les poins suivants: a) on part d'un fil en acier inoxydable dont le diamètre est au moins égal à 0,3 mm et au plus égal à 3 mm; l'acier du fil comporte au moins 0,02 % et au plus 0,2 % de carbone, au moins 6 % et au plus 10 % de nickel, au moins 16 % et au plus 20 % de chrome, la teneur de l'acier en molybdène étant nulle ou au plus égale à 5 %, la somme du nickel, du chrome et du molybdène étant au moins égale à 23 % et au plus égale à 28,5 %, toutes ces valeurs en % étant des % en poids; la structure de cet acier est entièrement austénitique ou pratiquement austénitique; b) on effectue au moins un traitement de déformation, sans traitement thermique, la déformation totale étant au moins égale à 1,5. Le terme de "renfort" doit être pris dans un sens très général, les nappes de renfort, par exemple, pouvant être soit des nappes qui participent de façon essentiellement mécanique au renfort du sommet des enveloppes de pneumatiques, notamment sous forme de nappes de triangulation, soit sous forme de nappes de protection disposées entre les nappes de triangulation et la bande de roulement. -3- I. Définitions et tests 1. Mesures dynamométriques Les mesures de résistance à la rupture et d'allongement après rupture sont effectuées en traction selon la méthode AFNOR NF A 03-151 de juin 1978. 2. Déformation Par définition, la déformation E est donnée par la formule: E = Ln (SO/Sf) Ln étant le logarithme népérien, S0 étant la section initiale du fil avant cette déformation et Sf étant la section du fil après cette déformation. 3. Ductilité en torsion Par définition, la ductilité en torsion d'un fil est le nombre de tours de torsion sur lui-même que le fil peut supporter. Cette mesure est réalisée sur une longueur de fil égale à 500 fois le diamètre. On maintient une extrémité de ce fil dans une mâchoire fixe, et on maintient l'autre extrémité dans une mâchoire rotative que l'on fait tourner de telle sorte que l'axe de rotation soit le même que l'axe du fil, la tension lors de cette torsion étant égale à 5 % de la force de rupture en traction du fil mesurée avant torsion, et on compte le nombre de tours nécessaires pour provoquer la rupture du fil. - 4 - 4. Structure des aciers L'identification et la quantification de la structure des aciers sont effectuées de la façon suivante. On utilise une méthode par diffraction des rayons X. La méthode utilisée consiste à déterminer l'intensité diffractée totale pour chacune des phases de l'acier, en particulier la martensite a', la martensite e et l'austénite gamma, en sommant l'intensité intégrée de tous les pics de diffraction de cette phase, ce qui permet de calculer les pourcentages de chacune des phases par rapport à l'ensemble de toutes les phases de l'acier. Les spectres de diffraction des rayons X sont déterminés sur la section du fil à étudier avec un goniomètre, à l'aide d'une anticathode de chrome. Un balayage permet d'obtenir les raies caractéristiques de chacune des phases présentes. Dans le cas des trois phases précitées (les deux martensites et l'austénite), le balayage est de 50 degrés à 160 degrés. Pour déterminer les intensités intégrées des pics, il est nécessaire de déconvoluer les raies qui interfèrent. On a la relation suivante pour chaque pic d'une phase quelconque: Iint = (Lmh X Imax)/P avec: Iint = l'intensité intégrée du pic Lmh = la largeur à mi-hauteur du pic (en degrés) Imax = l'intensité du pic (en coups par seconde) P = le pas de mesure du pic (0,05 degré). -5 On a par exemple les raies caractéristiques suivantes: austénite gamma raie (111) 28 = 66,8 raie (200) 28 = 79,0 raie (220) 28 = 128,7 martensite a' raie (110) 28 = 68,8 raie (200) 2e = 106 raie (211) 28 = 156,1 martensite c raie (100) 28 = 65,4 raie (002) 2e = 71,1 raie (101) 2e = 76,9 raie (102) 28 = 105,3 raie (110) 28 = 136,2 Les structures cristallographiques des phases précédentes sont les suivantes: austénite gamma: cubique à faces centrées martensite a': cubique centrée ou quadratique centrée martensite E: hexagonale compacte. On peut alors calculer le pourcentage en volume d'une phase quelconque "i", par la relation suivante: % de la phase "i" = Ii/It avec Ii = somme des intensités intégrées de tous les pics de cette phase "i" It = somme des intensités intégrées de tous les pics de toutes les phases de diffraction de l'acier. On a donc en particulier: % de martensite a' = Ia./It % de martensite e = Ie/It % total de martensite = (Ia. + Ie)/It % d'austénite gamma = Igamma/It -- 6 -- avec I^l = intensité intégrée de tous les pics de la martensite a' Ie = intensité intégrée de tous les pics de la martensite E Igamma = intensité intégrée de tous les pics de l'austénite gamma. Dans ce qui suit, les divers % concernant les phases de la structure de l'acier sont exprimés en volume et les termes "martensite" ou "phase martensite" couvrent l'ensemble des phases martensite a' et martensite E, le terme % en martensite représentant donc le % en volume du total de ces deux phases martensitiques et le terme "austénite" représente l'austénite gamma. Les % en volume des diverses phases, déterminés par la méthode précédente, sont obtenus avec une précision d'environ 5 %. II EXEMPLES L'invention sera aisément comprise à l'aide des exemples non limitatifs qui suivent et en faisant le cas échéant référence à la figure unique du dessin qui représente de façon schématique en coupe radiale une enveloppe de pneumatique conforme à l'invention. Dans tous ces exemples, les % concernant la composition en éléments des aciers (par exemple les % en carbone, nickel, chrome et molybdène) sont des % en poids et les % concernant la structure des aciers (par exemple les % en phases martensite et austénite) sont des % en volume. - 7 - Fil conforme à l'invention Dans les exemples on utilise un fil conforme à l'invention dont la composition est la suivante: C = 0,092; Si = 1,74; Mn = 1,31; Ni = 7,87; Cr = 17,75; Mo = 0,68; N = 0,034; Cu = 0,20; S = 0,001; P = 0,002. On prépare ce fil de la façon suivante. On part d'un fil en acier dont la composition est la même que donnée plus haut. Ce fil a un diamètre de 0,9 mm. Ce fil est revêtu d'une couche de nickel ayant une épaisseur d'environ 0,3 Mm et il a les caractéristiques mécaniques suivantes: force à la rupture: 550 N résistance à la rupture: 870 MPa allongement après rupture: 58 %. On effectue sur ce fil revêtu de nickel un dépôt de cuivre puis un dépôt de zinc, par voie électrolytique à la température ambiante et on chauffe ensuite thermiquement par effet Joule à 540 C pour obtenir du laiton par diffusion du cuivre et du zinc, le rapport pondéral (phase a)/(phase a + phase B) étant égal environ à 0,85, les phases a et B étant les phases du laiton. On effectue alors sur ce fil un tréfilage à froid en milieu humide avec une graisse qui se présente de façon connue sous forme d'une émulsion dans l'eau. Ce tréfilage est effectué en plusieurs fois, la déformation totale étant de 2,78. Aucun traitement thermique n'est effectué sur le fil après l'obtention du revêtement de laiton. - 8 - Le fil obtenu a un diamètre de 0,224 mm, soit environ 0,23 mm, le revêtement de nickel et de laiton qui l'entoure a une épaisseur très faible, inférieure au micromètre, ce qui est négligeable par rapport au diamètre de l'acier. Les caractéristiques du fil conforme à l'invention ainsi obtenu sont les suivantes: force à la rupture: 110 N résistance à la rupture: 2805 MPa allongement après rupture: 1% ductilité en torsion: 60 tours. Structure de l'acier de ce fil conforme à l'invention: phase martensitique pratiquement égale à 85 %, cette phase étant pratiquement uniquement de la martensite a', la phase d'austénite étant pratiquement de 15 %. Bien entendu, la composition de l'acier du fil en ses éléments (par exemple carbone, chrome, nickel, molybdène) est la même que celle du fil de départ. Le revêtement de nickel permet un bon accrochage du revêtement de laiton sur l'acier, et le revêtement de laiton facilite la déformation du fil, lors de sa fabrication, ainsi que le collage du fil avec le caoutchouc, lors de l'utilisation du fil dans du caoutchouc. Exemple 1 Le but de cet exemple est de comparer les caractéristiques mécaniques du fil conforme à l'invention à celles d'un fil connu. On utilise un acier inoxydable connu de type 316, conforme à la demande précitée FR-A-2 096 405. Cet acier a la composition suivante: -9- C = 0,029; Si = 0,45; Mn = 0,66; Ni = 12,62; Cr = 17,51; Mo = 2,40; la somme du nickel, du chrome et du molybdène est donc égale à 32,53; Cu = 0,24; S = 0,003; P = 0,023. Cet acier connu se présente sous la forme d'un fil de 0,8 mm qui est revêtu d'une couche de nickel de 0,3 Mm. On tréfile ce fil de la même façon que décrit précédemment pour le fil conforme à l'invention mais à des déformations E qui varient de 0 à 4. On constate que la résistance à la rupture du fil ainsi obtenu augmente avec la valeur de E, mais qu'elle est toujours faible, sa valeur maximum, obtenue pour e = 4, étant inférieure à 2000 MPa ce qui est trop faible pour une utilisation en pneumatique. On constate d'autre part que la ductilité en torsion de ce fil connu est toujours inférieure à 30 tours, cette valeur étant trop faible pour garantir la réalisation d'assemblages. La différence de propriétés entre ces deux fils peut s'expliquer par le fait que le fil connu ne comporte pas de martensite, ou ne comporte qu'une faible portion de martensite, même avec les valeurs élevées de e utilisées. Exemple 2 Le but de cet exemple est de comparer les performances d'un assemblage conforme à l'invention avec celles d'un assemblage connu, tous ces assemblages étant des assemblages à couches. On réalise des assemblages conformes à l'invention du type (1+6)23 non fretté. Ces assemblages identiques sont, chacun, un assemblage à couches constitué d'un fil non tordu servant d'âme autour duquel sont enroulés six fils dans le même sens, avec un pas de 12,5 mm. Tous les fils de cet assemblage sont identiques au fil conforme à l'invention précédemment décrit. La force à la rupture de cet assemblage est de 735 N. - 10 - On réalise d'autre part des assemblages connus de même type que celui des assemblages conformes à l'invention, (1+6)23 non fretté, mais à la différence que les fils, identiques entre eux, sont alors des fils d'acier perlitique écrouis connus, non inoxydables, comportant 0,7 % de carbone, ces fils ayant un diamètre d'environ 0,23 mm, une force à la rupture de N, une résistance à la rupture de 2865 MPa, un allongement après rupture de 1 % et une ductilité en torsion de 180 tours. Chacun de ces assemblages connus a une force à la rupture égale à 766 N. On réalise quatre enveloppes de pneumatiques identiques de dimension 175/70 R 13. La figure unique du dessin représente schématiquement une de ces enveloppes 100 en coupe radiale, c'est-à-dire en coupe par un plan passant par l'axe de rotation de cette enveloppe, cet axe de rotation n'étant pas représenté sur la figure dans un but de simplification. Cette enveloppe 100 comporte un sommet 1, deux flancs 2, deux bourrelets 3 renforcés chacun de façon connue par une tringle 4. Une carcasse radiale 5 connue, en textile (rayonne), est disposée d'un bourrelet 3 à l'autre en s'enroulant autour des tringles 4. La ligne yy' représente le plan équatorial, c'est-à-dire le plan perpendiculaire à l'axe de rotation de l'enveloppe et passant par le milieu du sommet 1. Le sommet 1 est renforcé par une armature 6 située au-dessus de la nappe carcasse 5, entre la nappe carcasse 5 et la bande de roulement 10. L'armature 6 comporte deux nappes de travail référencées 61 et 62 sur la figure, la nappe 61 étant la plus proche de la nappe carcasse 5, et la nappe 62 étant située au-dessus de la nappe 61 et sous la bande de roulement 10. La nappe 61 est constituée d'assemblages 610 connus de type (3 x 2)23. Chacun de ces assemblages, dépourvu de frette, est constitué de trois torons, chaque toron étant constitué de deux fils connus, identiques au fil connu précédemment décrit pour cet exemple, tordus ensemble avec un pas de 12,5 mm, la torsion des fils d'un toron étant effectuée en sens inverse de - 11 - celle des fils des deux autres torons, tous ces torons étant tordus ensemble avec un pas d'assemblage de 12,5 mm, le sens d'enroulement de l'assemblage étant de même sens que le sens d'enroulement des fils dans les deux torons dont les fils s'enroulent dans le même sens. Ces assemblages 610 sont parallèles entre eux et font un angle de 20 degrés avec le plan équatorial yy', le pas de cette nappe étant de 1,4 mm, le pas étant l'intervalle séparant les axes de deux assemblages 610 voisins quelconques, cet intervalle et l'angle précité étant mesurés au voisinage du plan équatorial yy'. La nappe 62 comporte des assemblages 620 parallèles entre eux et faisant avec le plan équatorial yy' le même angle (20 ) et ayant le même pas (1, 4 mm) que les assemblages 610, au voisinage du plan équatorial, mais cet angle étant orienté en sens inverse de celui de la nappe 61, les nappes 61 et 62 étant ainsi croisées, de façon connue. Les assemblages 620 de la nappe 62 sont ceux du type (1 + 6)23 précités, soit conformes à l'invention, ces assemblages étant alors désignés par 620A, soit non conformes à l'invention, ces assemblages connus étant alors désignés par 620B. La répartition en assemblages 620A et 620B est effectuée selon quatre zones, deux zones 62A comportant les assemblages 620A, et deux zones 62B, comportant les assemblages 620B. La longueur de chacune de ces zones, mesurée selon le plan équatorial, représente le quart de la circonférence de la nappe 62, les quatre zones d'égales dimensions étant disposées de façon alternée, c'est-à-dire dans l'ordre: une zone 62A, une zone 62B, une zone 62A, une zone 62B, dans le sens longitudinal, c'est-à-dire en suivant l'intersection de la nappe 62 par le plan équatorial yy'. Dans toutes ces zones la gomme connue enrobant les assemblages 620 est identique. - 12 - Par définition, le sous-creux est la distance entre le fond de la sculpture de la bande de roulement 10 et la surface virtuelle tangente à la partie supérieure des assemblages 620 de la nappe 62, cette surface, qui est située entre la bande de roulement 10 et la nappe 62, étant schématisée par la ligne 62L sur le dessin. Ce sous-creux est égal à 2,5 mm. Pour la simplicité du dessin, une seule rainure 11 de la sculpture 110 de la bande de roulement 10 a été représentée, le sous-creux étant schématisé par la distance entre le fond 12 de la rainure 11 et la ligne 62L Ces quatre enveloppes identiques sont montées sur un véhicule tourisme (Renault type R21), avec une charge correspondant à la charge à vide du véhicule plus quatre personnes, les enveloppes 100 étant gonflées à 2 bars, et on effectue le test suivant sans permuter les enveloppes. On fait rouler au préalable (roulage préparatoire) le véhicule pendant 1500 km à 40 km/h sur une piste recouverte de silex, pour provoquer des perforations de la bande de roulement et une sollicitation mécanique des assemblages, puis on le fait rouler sur un circuit de 3,5 km, comportant un bassin rempli d'eau salée, le véhicule roulant ainsi à chaque tour du circuit sur un revêtement sec et dans de l'eau salée pour provoquer une sollicitation chimique des assemblages par corrosion, la vitesse de rotation sur le circuit étant de km/h. On arrête le test au bout de 3800 km (y compris le roulage sur silex), car une des enveloppes présente une déformation de la bande de roulement. Cette enveloppe est décortiquée pour mettre à nu la nappe 62, et on fait les constatations suivantes: - la déformation de la bande de roulement 10 ne se manifeste que dans les zones témoins 62B, les zones - 13 - conformes à l'invention 62A ne présentant aucune déformation; - dans les zones témoins 62B, les assemblages 620B présentent 63 ruptures complètes, au total; ces ruptures sont dues d'une part aux perforations de la bande de roulement par les silex, ces perforations créant une sollicitation mécanique des assemblages et permettant la migration de l'eau salée vers les assemblages, et d'autre part à la corrosion des assemblages par l'eau salée aux zones de contact; on constate en outre une corrosion importante des assemblages de part et d'autre des ruptures, sur une grande longueur (au moins 5 cm); - dans les zones témoins 62B, l'adhésion entre la gomme de la nappe 62, servant à enrober les assemblages, et les assemblages 620B est devenue pratiquement inexistante par suite de la corrosion; - dans les zones 62A conformes à l'invention, on ne constate aucune rupture par corrosion, seules subsistent les ruptures par perforations dont le nombre est faible (34 pour l'ensemble de ces zones 62A) et l'adhésion avec la gomme d'enrobage est excellente. Les autres enveloppes présentent après décorticage les mêmes caractéristiques mais à un degré moindre. L'invention permet donc une très nette amélioration de la résistance à la corrosion, ce qui se traduit par un nombre de rupture très réduit des assemblages et une conservation de l'adhésion entre les assemblages et la gomme d'enrobage. Exemple 3 Le but de cet exemple est de montrer que le fil conforme à l'invention permet d'utiliser des assemblages qui ne pouvaient pas être utilisés jusqu'ici avec des fils connus. - 14 - On utilise pour les assemblages conformes à l'invention le fil conforme à l'invention précédemment défini, et on utilise pour les assemblages témoins le fil témoin décrit dans l'exemple 2. On utilise pour les essais deux types d'assemblages: - assemblage à torons; cet assemblage dépourvu de frette est du type (3 x 2)23 défini dans l'exemple 2; - assemblage à couches; cet assemblage, dépourvu de frette, est constitué d'un fil non tordu, servant d'âme, autour duquel s'enroulent cinq fils selon un pas de 12,5 mm, formant ainsi une couche qui entoure l'âme, la formule de cet assemblage étant désignée (1 + 5)23. Avec le fil conforme à l'invention, on réalise deux sortes d'assemblages conformes à l'invention, les assemblages désignés A1, de type (3 x 2)23, et les assemblages désignés A2, de type (1 + 5)23. Avec le fil témoin on réalise une seule sorte d'assemblages de type (3 x 2)23, ces assemblages non conformes à l'invention étant désignés B1. Les caractéristiques de ces assemblages sont données dans le tableau 1 qui suit. Tableau 1 B1 A1 A2 Di 0,73 mm 0,72 mm 0,66 mm Fr 668 N 639 N 645 N Les abréviations utilisées sont les suivantes: Fr: force à la rupture; Di: diamètre du cercle circonscrit à la coupe transversale de l'assemblage effectuée - 15 - perpendiculairement à la direction longitudinale de l'assemblage. On réalise quatre séries d'enveloppes de pneumatiques, les enveloppes d'une série quelconque étant identiques entre elles. Toutes ces séries présentent la même sculpture routière connue. Ces séries sont désignées S1, S2, S3, S4 et les enveloppes de ces séries sont identiques à l'enveloppe 175/70 R 13 précédemment décrite dans l'exemple 2 avec les différences suivantes, les signes de référence de l'enveloppe 100 étant conservés dans un but de simplification: - dans la nappe 62 d'une enveloppe quelconque, tous les assemblages sont les mêmes, il n'y a pas de séparation en zones, les angles, l'orientation des assemblages et les pas étant les mêmes que dans l'enveloppe 100 décrite dans l'exemple 2; les assemblages de cette nappe 62 sont les suivants: -- Série S1: assemblages B1; -- série S2: assemblages A1; -- série S3 et S4: assemblages A2 - Les séries S1, S2, S3 ne diffèrent entre elles, et de l'enveloppe 100 de l'exemple 2, que par la nappe 62, alors que la série S4 présente en outre la différence que le sous-creux est plus faible que dans les séries S1, S2 et S3 et que dans l'enveloppe 100, le sous-creux de la série S4 étant de 1,9 mm au lieu de 2,5 mm, ce qui représente une diminution d'environ 24 %. La série S1 est constituée d'enveloppes témoins connues et les séries S2, S3 et S4 sont constituées d'enveloppes conformes à l'invention. - 16 - 3.1 Essais de corrosion Chacune des séries est montée sur le même véhicule que dans l'exemple 2 (véhicule Renault R21) avec les mêmes conditions de gonflage et de charge, et on les soumet au mêmes conditions d'essai que dans cet exemple 2, avec les différences suivantes: - le roulage préparatoire est effectué pendant 1600 km; - le roulage sur le circuit est arrêté après environ 4600 km de roulage total (soit environ 3000 km sur le circuit). Ce temps de roulage est défini comme étant le temps de roulage au bout duquel on constate une légère déformation d'un pneu témoin. Ce temps de roulage est le même pour toutes les séries. On observe les enveloppes à la fin de l'essai puis on les décortique ensuite pour examiner les nappes 62. On étudie ainsi divers paramètres, en faisant une moyenne pour les enveloppes de chaque série, d'une part pour les enveloppes montées à l'avant du véhicule et d'autre part pour les enveloppes montées à l'arrière du véhicule. Du fait de la conception du véhicule (traction avant), les pneus arrière sont plus sollicités que les pneus avant car le couple de l'essieu avant diminue les coupures en favorisant l'éjection des silex hors de la bande de roulement. On effectue alors les déterminations suivantes: - on fait le décompte des perforations de la bande de roulement (ce nombre est abrégé en Np); - on fait le décompte des ruptures des assemblages de la nappe 62 (ce nombre est abrégé en N62); - 17 - - on mesure la longueur moyenne (en millimètres) des assemblages oxydés (aux zones de rupture) dans la nappe 62 (cette longueur est abrégée en L62); Tous les décomptes Np, N62 et toutes les mesures de L62 sont effectués sur une moitié de l'enveloppe étudiée. Les résultats obtenus concernant les enveloppes montées à l'arrière sont donnés dans le tableau 2 Tableau 2 S1 S2 S3 S4 Np 338 (100) 360 (106) 432 (127) 680 (201) N62 98,5 (100) 70 (71) 67 (68) 129 (131) L62 37,0 0 0 0 Les résultats obtenus concernant les enveloppes montées à l'avant sont donnés dans le tableau 3. Tableau 3 S1 S2 S3 S4 Np 104 (100) 93 (89) 114 (110) 284 (273) N62 56,5 (100) 29,5 (52) 40,5 (72) 76 (134) L62 37,5 0 0 0 Dans les tableaux 2 et 3 les chiffres entre parenthèses concernent les valeurs relatives en prenant pour 100 les valeurs des enveloppes témoins (série Si). L'observation des enveloppes et les valeurs des tableaux 2 et 3 permettent de faire les constatations suivantes: - les enveloppes témoins présentent une déformation de la bande de roulement avec de nombreuses perforations de la bande de roulement; dans ces enveloppes, les - 18 - assemblages 620 de la nappe 62 sont fortement oxydés et présentent de nombreuses ruptures; - les enveloppes conformes à l'invention ne présentent aucune déformation de la bande de roulement; les assemblages 620 de la nappe 62 ne présentent pas de corrosion; - la série S4 conforme à l'invention à sous-creux réduit conduit à une augmentation du nombre de perforations de la bande de roulement par rapport aux autres séries, mais sans provoquer d'oxydation de la nappe supérieure 62; - dans tous les cas, les enveloppes conformes à l'invention ont des performances meilleures que les enveloppes témoins. 3.2 Poids des enveloppes Le tableau 4 donne, en kg, le poids de chacune des enveloppes de chaque série. Tableau 4 S1 S2 S3 S4 6,850 6,800 6,810 6,610 On constate donc que l'enveloppe S4 à sous-creux réduit a le poids le plus faible et permet une diminution de poids d'environ 4 % par rapport à l'enveloppe témoin Sl. Ce gain de poids peut atteindre ou même dépasser 5 % pour des enveloppes ayant des sculptures importantes et épaisses, comme les sculptures neige. 3.3 Résistance au roulement Sur un volant ayant une circonférence d'environ 5,36 m on fait rouler une enveloppe de chacune des séries Sl, S2, S3 et S4. Pression de chacune des enveloppes: 2,1 bars - 19 - Charge de chacune de ces enveloppes: 373 daN. Le tableau 5 donne, pour diverses vitesses, la résistance au roulement mesurée pour chacune des enveloppes, cette résistance étant exprimée, de façon habituelle, en kg par tonne de charge. Les chiffres entre parenthèses donnent les valeurs relatives de résistance au roulement en prenant les valeurs de l'enveloppe témoin S1 égales à 100. Tableau 5 S1 S2 S3 S4 km/h 9,7 9,6 9,5 9,2 (100) (99) (98) (95) km/h 9,8 9,6 9,5 9,2 (100) (98) (97) (94) km/h 10,3 10,1 10,1 9,8 (100) (98) (98) (95) km/h 12,7 13,1 12,5 12,3 (100) (103) (98) (97) On constate que l'enveloppe S4 à sous-creux réduit présente la résistance au roulement la plus faible. 3.4 Vitesse limite Sur un volant dont la circonférence est d'environ 8,5 m, on fait rouler une enveloppe de chacune des séries S1 à S4. Pression de chaque enveloppe: 2,5 bars Charge de chaque enveloppe: 466 daN. Le roulage est poursuivi jusqu'à ce que l'enveloppe étudiée devienne inutilisable par arrachement des pains de sculpture et par apparition de la nappe sommet 62 supérieure. Les vitesses mesurées lors de la destruction des enveloppes sont données en km/h dans le tableau 6. Les chiffres entre - 20 - parenthèses donnent les valeurs relatives en prenant comme base 100 la vitesse de l'enveloppe témoin Si. Tableau 6 S1 S2 S3 S4 219,2 213,2 217,2 224,0 (100) (97) (99) (102) On constate que les chiffres sont très voisins pour toutes les séries S1 à S4. 3.5 Séparation des nappes sommet On étuve une enveloppe de chacune des séries Si à S4 pendant environ un mois à environ 60 C et on fait rouler ces enveloppes sur un volant ayant un développement de 5 m, des protubérances hémisphériques étant disposées sur le volant pour provoquer des sollicitations sur les bords latéraux des nappes 62. Pression des enveloppes: 2,5 bars; charge des enveloppes: 466 daN. On cherche ainsi à provoquer la formation de poches de séparation entre les nappes 61 et 62. On fait rouler toutes les enveloppes pendant environ 25 000 km et on les décortique pour déterminer la dimension des poches de séparation en mesurant les dimensions (en mm) des rectangles dans lesquels s'inscrivent ces poches.Les résultats sont donnés dans le tableau 7. Dans ce tableau, le premier chiffre est la dimension du rectangle dans la direction longitudinale et le deuxième chiffre est la dimension du rectangle dans la direction radiale, l'aire des rectangles étant donnée entre parenthèses. Tableau 7 S1 S2 S3 S4 480 x 90 500 x 51 380 x 35 Pas de (43200) (25500) (13300) poche - 21 - Le tableau montre que les enveloppes S2, S3 et S4 conformes à l'invention permettent de diminuer la dimension des poches, ou même d'éviter la formation des poches. Dans l'exemple 3 on a utilisé, pour les enveloppes témoins, des assemblages du type (3 x 2), c'est-à-dire des assemblages à torons, car les assemblages à couches, par exemple de formule (1 + 5) ou (1 + 6) donnaient des résultats trop mauvais par suite de la corrosion, comme on le voit d'ailleurs dans l'exemple 2. Les assemblages à torons, par exemple de type (3 x 2) décrit, permettent une pénétration de la gomme dans l'assemblage et donc limitent la corrosion. Les exemples précités montrent que l'invention permet d'utiliser des assemblages à couches (séries S3 et S4) qui présentent les avantages suivants sur les assemblages à torons: - ils sont plus faciles à fabriquer et donc moins coûteux; - ils diminuent les risques de séparation des nappes sommet, par suite de leur compacité plus grande; - la compacité des assemblages à couches permet de diminuer l'épaisseur des gommes de calandrage et donc de diminuer le poids des enveloppes. La compacité C d'un assemblage peut être définie par la relation suivante: C = Sm/St avec: Sm = aire de la surface du métal de l'assemblage; St = aire totale de la surface de l'assemblage. Sm et St sont déterminées sur des sections de l'assemblage par des plans perpendiculaires à la direction longitudinale de l'assemblage, Sm étant la somme des aires des surfaces de - 22 - toutes les sections des fils métalliques et St étant l'aire de la surface totale du cercle circonscrit à toutes les sections des fils métalliques. La valeur de C est la moyenne de dix mesures effectuées à des intervalles équidistants de l'assemblage considéré, chaque intervalle étant d'environ 30 cm. * De préférence les assemblages conformes à l'invention ont une compacité C au moins égale à 65 %. A titre d'exemple les valeurs de C sont les suivantes pour les formules des assemblages précédemment décrits: (3x2)23 (1+5)23 (1+6)23 49 % 67,2 % 78,4 % Dans les exemples du procédé conforme à l'invention, le fil de départ utilisé comportait un revêtement de nickel et on effectuait un revêtement de laitonnage avant de réaliser la déformation, mais d'autres modes de réalisation sont possibles, par exemple en remplaçant le nickel par une autre matière métallique, notamment le cuivre, ou en réalisant la déformation sur un fil de départ dépourvu de revêtement métallique, le fil final pouvant dont être constitué uniquement d'acier inoxydable. De préférence on a au moins une des caractéristiques suivantes pour le fil conforme à l'invention: - le diamètre du fil est au moins égal à 0, 12 mm et au plus égal à 0,5 mm; - la résistance à la rupture en traction est au moins égale à 2500 MPa; - la teneur en carbone de l'acier est au moins égale à 0,05 et au plus égale à 0,15 % en poids; - la teneur en soufre et la teneur en phosphore sont chacune inférieures à 0,05 % en poids; - la ductilité en torsion est au moins égale à 50 tours; - 23 - - la structure de l'acier est pratiquement constituée soit uniquement de martensite, soit uniquement de martensite et d'austénite. De préférence, dans le procédé conforme à l'invention, on a au moins une des caractéristiques suivantes: - le fil de départ a un diamètre au moins égal à 0,5 mm; - la teneur en carbone de l'acier est au moins égale à 0, 05 % et au plus égale à 0,15 % en poids; - la teneur en soufre et la teneur en phosphore sont chacune inférieures à 0,05 % en poids; - le fil de départ est revêtu de nickel ou de cuivre; - on effectue un revêtement de laiton avant déformation; - la déformation est réalisée par tréfilage humide avec une graisse en émulsion dans l'eau; - la déformation totale c est au moins égale à 2. Les assemblages conformes à l'invention décrits dans les exemples étaient tous entièrement constitués de fils en acier inoxydable conformes à l'invention, mais l'invention s'applique aux cas o les assemblages ne sont constitués qu'en partie avec des fils conformes à l'invention. C'est ainsi par exemple que les assemblages conformes à l'invention peuvent être des assemblages à couches dont une partie seulement des fils sont conformes à l'invention. Cette réalisation peut avoir l'avantage de réduire les coûts. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation précédemment décrits, c'est ainsi par exemple que le fil conforme à l'invention peut être enroulé, selon une direction pratiquement longitudinale, dans le sommet des enveloppes de pneumatiques. - 24 - Revendications 1. Fil en acier inoxydable pour renforcer le sommet des enveloppes de pneumatiques, ce fil étant caractérisé par les points suivants: a) son diamètre est au moins égal à 0,05 mm et au plus égal à 0,6 mm; b) sa résistance à la rupture en traction est au moins égale à 2400 MPa; c) son module est au moins égal à 150 GPa; d) sa ductilité en torsion est au moins égale à 30 tours; e) l'acier du fil comporte au moins 0,02 % et au plus 0,2 % de carbone, au moins 6 % et au plus 10 % de nickel, au moins 16 % et au plus 20 % de chrome, la teneur de l'acier en molybdène étant nulle ou au plus égale à 5 %, la somme du nickel, du chrome et du molybdène étant au moins égale à 23 % et au plus égale à 28,5 %, toutes ces valeurs en % étant des % en poids; f) la structure de l'acier comporte au moins 50 % en volume de martensite et elle est dépourvue d'austénite ou elle en comporte moins de 50 % en volume. 2. Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre du fil est au moins égal à 0,12 mm et au plus égal à 0,5 mm. 3. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la résistance à la rupture en traction est au moins égale à 2500 MPa. 4. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la teneur en carbone de l'acier est au moins égale à 0,05 et au plus égale à 0,15 % en poids. 5. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la teneur en soufre et la teneur en phosphore sont chacune inférieures à 0,05 % en poids. - 25 - 6. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la ductilité en torsion est au moins égale à 50 tours. 7. Fil selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la structure de l'acier est pratiquement constituée soit uniquement de martensite, soit uniquement de martensite et d'austénite. 8. Assemblage destiné à être utilisé dans le sommet d'une enveloppe de pneumatique, cet assemblage comportant au moins un fil conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7. 9. Assemblage selon la revendication 8, caractérisé en ce que sa compacité C est au moins égale à 65 %. 10. Assemblabe selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il est un assemblage à couches. 11. Assemblage selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il est de formule (1 + 5) ou (1 + 6). 12. Nappe pour le renfort du sommet d'une enveloppe de pneumatique, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un fil conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7 et/ou au moins un assemblage conforme à l'une quelconque des revendications 8 à 11. 13. Enveloppe de pneumatique dont le sommet est renforcé par au moins un fil conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7 et/ou par au moins un assemblage conforme à l'une quelconque des revendications 8 à 11 et/ou par au moins une nappe conforme à la revendication 12. 14. Enveloppe de pneumatique selon la revendication 13, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins deux nappes de renfort situées dans le sommet, seule la nappe supérieure étant renforcée par au moins un fil conforme à l'une - 26 - quelconque des revendications 1 à 7 et/ou par au moins un assemblage conforme à l'une quelconque des revendications 8 à 11. 15. Procédé pour préparer le fil conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par les points suivants: a) on part d'un fil en acier inoxydable dont le diamètre est au moins égal à 0,3 mm et au plus égal à 3 mm; l'acier du fil comporte au moins 0,02 % et au plus 0,2 % de carbone, au moins 6 % et au plus 10 % de nickel, au moins 16 % et au plus 20 % de chrome, la teneur de l'acier en molybdène étant nulle ou au plus égale à 5 %, la somme du nickel, du chrome et du molybdène étant au moins égale à 23 % et au plus égale à 28,5 %, toutes ces valeurs en % étant des % en poids; la structure de cet acier est entièrement austénitique ou pratiquement austénitique; b) on effectue au moins un traitement de déformation, sans traitement thermique, la déformation totale E étant au moins égale à 1,5. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que le fil de départ a un diamètre au moins égal à 0,5 mm. 17. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 ou 16, caractérisé en ce que la teneur en carbone de l'acier est au moins égale à 0,05 % et au plus égale à 0,15 % en poids. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que la teneur en soufre et la teneur en phosphore sont chacune inférieures à 0,05 % en poids. 19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 18, caractérisé en ce que le fil de départ est revêtu de nickel ou de cuivre. - 27 - 20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 19, caractérisé en ce que l'on effectue un revêtement de laiton avant déformation. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 20, caractérisé en ce que la déformation est réalisée par tréfilage humide avec une graisse en émulsion dans l'eau. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendications 15 à 21, caractérisé en ce que la déformation totale E est au moins égale à 2.