FR 2733557 A1 19961031 FR 9602617 A 19960301 CONSTRUCTION DE SURFACE DE GLISSEMENT La présente invention concerne une construction de surface de glissement et plus particulièrement une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal et ayant une grande dureté. De telles constructions de surfaces de glissement classiques comprennent une couche revêtue de Fe, par exemple, prévue sur des surfaces périphériques extérieures d'une partie d'appui et d'une partie de jupe d'un substrat fait d'un acier dans un piston destiné à un moteur à combustion interne dans le but de permettre une amélioration de la résistance à l'usure. Cependant, la construction de surface de glissement connue présente un problème en ce que, dans les conditions actuelles dans lesquelles la vitesse et la puissance du moteur à combustion interne ont eu tendance à augmenter, la construction de surface de glissement connue est insuffisante du point de vue de la propriété de rétention d'huile et sa résistance au grippage est médiocre compte tenu d'une surface de glissement relativement lisse de celle-ci. C'est pourquoi le présent déposant a proposé une construction de surface de glissement ayant un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement de celle-ci (voir par exemple la demande de brevet japonais mis à l'inspection publique nO 174089/94). Si la construction de surface de glissement est formée de cette manière, des cristaux de métal en forme de pyramide contigus prennent des états se recouvrant mutuellement et, par conséquent, la surface de glissement prend un aspect enchevêtré comprenant un grand nombre de petites crêtes, un grand nombre de petits creux formés entre les crêtes, et un grand nombre de petits marais formés par le recouvrement mutuel des crêtes. De ce fait, la construction de surface de glissement présente une bonne rétention de l'huile. La résistance au grippage de la construction de surface de glissement est ainsi améliorée. Cependant, à la suite de différents passages en revue de la construction de surface de glissement, il est apparu clairement que la construction de surface de glissement possède une dureté relativement faible et que, par conséquent, pour pouvoir supporter un environnement de glissement sévère, il est nécessaire d'améliorer la dureté de la construction de surface de glissement afin d'empêcher, ou de résister à, l'usure des cristaux de métal en forme de pyramide dans un tel environnement de glissement, permettant ainsi à la construction de surface de glissement de maintenir une bonne rétention d'huile. La présente invention a pour objet de fournir une construction de surface de glissement du type décrit ci-dessus ayant une grande dureté, de telle sorte que l'usure des cristaux de métal en forme de pyramide peut être empêchée dans un environnement de glissement plus sévère, maintenant ainsi une bonne rétention d'huile. Pour atteindre l'objet ci-dessus, selon la présente invention, il est prévu une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de métal, dans laquelle le pourcentage A de la surface des cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement est de l'ordre de A k 40%, et l'agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (0) et phosphore (P), la teneur en O étant de l'ordre de O 2 0,2% en poids et la teneur en P étant de l'ordre de P k 0,04% en poids. Si les cristaux de métal en forme de pyramide se situent dans la plage décrite ci-dessus, les cristaux de métal en forme de pyramide contigus prennent des états se recouvrant mutuellement. De ce fait, la surface de glissement prend un aspect enchevêtré comprenant un grand nombre de petites crêtes, un grand nombre de petits creux formés entre les crêtes, et un grand nombre de petits marais formés par le recouvrement mutuel des crêtes. Si la teneur en O (oxygène) et/ou en P (phosphore) dans l'agrégat se situe dans la plage décrite ci- dessus, la dureté de la construction de surface de glissement peut être substantiellement améliorée. Dans une telle construction de surface de glissement, l'usure des cristaux de métal en forme de pyramide est inhibée ou ralentie, même si la construction de surface de glissement est placée dans un environnement de glissement sévère. De ce fait, en présence d'une lubrification, la rétention d'huile de la construction de surface de glissement reste bonne et, en l'absence de lubrification, la répartition de la charge de glissement est assurée par le grand nombre de petits cristaux de métal en forme de pyramide. Ainsi, la construction de surface de glissement présente une excellente résistance au grippage à la fois en présence et en l'absence de lubrification. Si le pourcentage A de la surface des cristaux de métal en forme de pyramide est inférieur à 40%, la surface de glissement tend à être simplifiée et, de ce fait, un tel pourcentage de surface A inférieur à 40% n'est pas souhaitable. Si la teneur en O est inférieure à 0,2% en poids et/ou si la teneur en P est inférieure à 0,04% en poids, le degré d'amélioration de la dureté de la construction de surface de glissement est moindre. D'autre part, il est souhaitable que la limite supérieure de la teneur en O soit égale à 22,9% en poids. Si la teneur en O est supérieure à 22,9%, une wustite est susceptible d'être produite. Si la wustite est produite et ségréguée à une limite de grain, la solidité de la construction de surface de glissement est réduite. Il est souhaitable que la limite supérieure de la teneur en P soit égale à 11,5% en poids. Si la teneur en P est supérieure à 11,5% en poids, un phosphure métallique, le Fe3P, est produit en quantité plus importante. Pour cette raison, les cristaux de métal sont susceptibles d'être granulés dans la surface de glissement et la solidité de la construction de surface de glissement est réduite du fait de la ségrégation de Fe3P à la limite de grain. De plus, selon la présente invention, il est prévu une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de métal dans lequel le pourcentage A de la surface des cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement est de l'ordre de A 2 40%, et l'agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), la teneur en O étant de l'ordre de O 2 0,2% en poids, la teneur en P étant de l'ordre de P 2 0,04% en poids, la teneur en H étant de l'ordre de H 2 0,01% en poids, et la teneur en C étant de l'ordre de C 2 0,03% en poids. Si une quantité particulière d'hydrogène (H) et/ou une quantité particulière de carbone (C) est (sont) contenue(s) dans la construction de surface de glissement en même temps que l'oxygène (0) et le phosphore (P), la résistance au grippage de la construction de surface de glissement peut encore être améliorée. Ceci est dû à une raison qui sera expliquée ci-dessous. Si la teneur en H dans l'agrégat se situe dans la plage décrite ci-dessus, la dureté des cristaux de métal en forme de pyramide peut être améliorée et une partie au moins de l'hydrogène (H) contenu dans l'agrégat peut être incorporée dans les cristaux de métal en forme de pyramide. Lorsqu'on fait coulisser une telle construction de surface de glissement, la déformation plastique des extrémités des cristaux de métal en forme de pyramide est évitée et les extrémités des cristaux de métal en forme de pyramide sont cisaillées et usées dans une direction coupant une direction de la hauteur du fait d'une friabilité provoquée par l'hydrogène (H) contenu dans les cristaux de métal en forme de pyramide. Il en résulte que la rétention d'huile dans les creux est assurée et le glissement surface sur surface peut se produire, ce qui permet d'avoir un coefficient de frottement réduit. Ainsi, la construction de surface de glissement présente une caractéristique de glissement excellente. Si la teneur en H est inférieure à 0,01% en poids, le degré d'amélioration de la dureté des cristaux de métal en forme de pyramide est diminué. De plus, la quantité de H en présence incorporée dans les cristaux de métal en forme de pyramide est diminuée et, de ce fait, le cisaillement décrit ci-dessus ne se produit pas. D'autre part, il est souhaitable que la limite supérieure de la teneur en H soit égale à 0,1% en poids. Si la teneur en H est supérieure à 0,1% en poids, la dureté HmV de la construction de surface de glissement est égale ou supérieure à 900 et, pour cette raison, la construction de surface de glissement est susceptible de se fissurer. Si la teneur en C de l'agrégat se situe dans la plage décrite ci-dessus, la dureté de la construction de surface de glissement peut être substantiellement améliorée. Si la teneur en C est inférieure à 0,03% en poids, le degré d'amélioration de la dureté de la construction de surface de glissement est diminué. D'autre part, il est souhaitable que la limite supérieure de la teneur en C soit égale à 0,8% en poids. Si la teneur en C est supérieure à 0,8% en poids, il est difficile de former les cristaux de métal selon une forme pyramidale dans la surface de glissement. De plus, selon la présente invention, il est prévu une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de métal, dans laquelle l'agrégat possède un grand nombre de cristaux de métal colonnaires que l'on fait croître à partir d'un substrat et dont les extrémités sont formées de cristaux de métal en forme de pyramide, le pourcentage A de la surface des cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement étant de l'ordre de A 2 40%, et l'agrégat contient du bore (B) et au moins l'un des éléments oxygène (0) et phosphore (P), ou contient du bore (B) et au moins l'un des éléments oxygène (0) et phosphore (P) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et oxygène (O), la teneur en B étant de l'ordre de B 2 0, 01% en poids, la teneur en O étant de l'ordre de O 2 0,2% en poids, la teneur en P étant de l'ordre de P k 0,04% en poids, la teneur en H étant de l'ordre de H k 0,01% en poids, et la teneur en C étant de l'ordre de C k 0,03% en poids. Dans la caractéristique ci-dessus de la présente invention, les fonctions et les effets de l'oxygène (0), du phosphore (P), de l'hydrogène (H) et du carbone (C) sont tels que décrits ci-dessus. La fonction et l'effet du bore (B) sont les suivants. Si une quantité particulière de B est contenue dans l'agrégat, le bore (B) est de préférence précipité à une limite de grain adjacente à des cristaux de métal colonnaires afin de renforcer la limite de grain. De plus, la croissance diamétrale des cristaux de métal colonnaires adjacents est inhibée par la précipitation préférentielle de B à la limite de grain et, de ce fait, ces cristaux de métal colonnaires sont finement divisés, ce qui donne une dureté améliorée de la construction de surface de glissement. De cette manière, l'amélioration de la dureté de la construction de surface de glissement est obtenue. Cependant, si la teneur en B est inférieure à 0,01% en poids, l'aptitude à renforcer la limite de grain et l'aptitude à inhiber la croissance diamétrale sont diminuées et, pour cette raison, il est impossible d'améliorer la dureté de la construction de surface de glissement. Il est souhaitable que la limite supérieure de la teneur en B soit égale à 3,7% en poids. Si la teneur en B est supérieure à 3,7% en poids, un composé intermétallique à base de B est susceptible d'être précipité à la limite de grain. Si un tel composé intermétallique à base de B est précipité, la construction de surface de glissement résultante a une solidité moindre. La construction de surface de glissement formée avec le pourcentage de surface A de cristaux de métal en forme de pyramide, les éléments ajoutés et les teneurs de ces éléments étant spécifié(e)s, présente une caractéristique de glissement excellente dans un environnement de glissement sévère, par exemple une pression de surface élevée ou similaire. Les objets, caractéristiques et avantages ci-dessus ainsi que d'autres objets, caractéristiques et avantages de l'invention deviendront apparents à partir de la description détaillée ci-après des modes de réalisation préférés, faite en se référant aux dessins d'accompagnement. La figure 1 est une vue en perspective éclatée d'une partie constitutive d'un axe de piston; la figure 2 est une vue en perspective d'une structure cubique centrée et de son plan (hhh) et de son plan (2hhh); la figure 3 est une vue en coupe agrandie selon l'axe 3-3 sur la figure 1; la figure 4 est une vue selon la flèche 4 sur la figure 3; la figure 5 est une vue en plan d'un cristal de métal en forme de pyramide à trois côtés; la figure 6 est une illustration schématique d'un modèle du cristal de métal en forme de pyramide à trois côtés; la figure 7 est une illustration schématique du modèle expliquant l'usure du cristal de métal en forme de pyramide à trois côtés; la figure 8 est une illustration schématique expliquant l'inclinaison d'un plan (hhh) dans la structure cubique centrée; la figure 9 est une forme d'onde d'un signal de sortie d'une source de puissance pour un placage électrolytique; la figure 10 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 4; la figure 11A est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une surface de glissement de l'exemple 4; la figure 11B est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une section verticale de l'exemple 4; la figure 12 est un graphique illustrant la relation entre la teneur en O et la dureté; la figure 13 est un graphique illustrant la relation entre la teneur en O et la charge générant un grippage; la figure 14 est un graphique illustrant la relation entre le pourcentage de surface A de cristaux de Fe en forme de pyramide à trois côtés et à six côtés et la charge générant un grippage; la figure 15 est un diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 4; la figure 16 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 4; la figure 17 est un graphique illustrant la relation entre la teneur en P et la dureté; la figure 18 est un graphique illustrant la relation entre la teneur en P et la charge générant un grippage; la figure 19 est un graphique illustrant la relation entre le pourcentage de surface A de cristaux de Fe en forme de pyramide à trois côtés et à six côtés et la charge générant un grippage; la figure 20 est un graphique illustrant un premier exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; la figure 21 est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une section verticale d'un exemple 1 après un test de glissement; la figure 22 est un graphique illustrant un deuxième exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; la figure 23 est un graphique illustrant un troisième exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; la figure 24 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la section verticale de l'exemple 1; la figure 25 est un graphique illustrant la relation entre la profondeur de pulvérisation cathodique et la densité relative de B; la figure 26 est un graphique illustrant un quatrième exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; la figure 27 est un graphique illustrant un cinquième exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; la figure 28 est un graphique illustrant un sixième exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; la figure 29 est un graphique illustrant un septième exemple de la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage; En se référant à la figure 1, un axe de piston 1 destiné à un moteur à combustion interne comprend un substrat tubulaire 2 en acier. Une construction de surface de glissement lamellaire 4 est formée sur une surface périphérique extérieure 3 du substrat 2 par placage. La construction de surface de glissement 4 est formée d'un agrégat de cristaux de métal ayant une structure cubique centrée (structure cc) comme le montre la figure 2 dans le mode de réalisation illustré. L'agrégat comprend un grand nombre de cristaux de métal colonnaires 5 que l'on a fait croître à partir du substrat 2, comme le montre la figure 3. Chacun des cristaux de métal colonnaires 5 est au moins soit un cristal orienté selon (hhh) dont le plan (hhh) (selon les indices de Miller) est orienté vers une surface de glissement 4a, soit un cristal orienté selon (2hhh) dont le plan (2hhh) (selon les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement 4a. Lorsque le cristal de métal colonnaire 5 est le cristal de métal orienté selon (hhh), les extrémités des cristaux de métal colonnaires 5 peuvent être formées en des cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6, comme le montre la figure 4, ou en cristaux de métal en forme de pyramide à trois côtés 7, comme le montre la figure 5, dans la surface de glissement 4a. Les cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 ont une taille moyenne de grain faible et substantiellement uniforme par rapport aux cristaux de métal en forme de pyramide à trois côtés 7. Dans les cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 ou similaires, il existe une relation mutuelle entre la taille de grain et la hauteur et, de ce fait, les tailles de grains sont uniformes, ce qui signifie que les hauteurs sont substantiellement égales l'une à l'autre. Lorsque le cristal de métal colonnaire 5 est le cristal de métal orienté selon (2hhh), les extrémités des cristaux de métal colonnaires 5 peuvent être formées en des petits cristaux de métal en forme de pyramide. Le pourcentage de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide tels que les cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés et à trois côtés 6 et 7 et les petits cristaux de métal en forme de pyramide est fixé dans la plage de A 2 40% (y compris A 2 100%). Si le pourcentage de surface A est fixé dans une telle plage, par exemple les cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 sont formés en des états o des cristaux adjacents empiètent les uns sur les autres, comme le montre la figure 4. Ainsi, la surface de glissement 4& a une aire de surface agrandie comparée à celle d'une surface de glissement formée de cristaux de métal en forme de pyramide à trois côtés 7, et elle prend un aspect très enchevêtré comprenant un grand nombre de crêtes 8 extrêmement petites, un grand nombre de creux 9 extrêmement petits formés entre les crêtes 8, un grand nombre de marais 10 extrêmement petits formés par le chevauchement mutuel des crêtes 8. L'agrégat contient de l'oxygène (O) et/ou du phosphore (P). La teneur en O est fixée dans la plage de O 2 0,2% en poids et la teneur en P est fixée dans une plage de P 2 0,04% en poids. Si la teneur en O et/ou la teneur en P sont fixées dans une telle plage, la dureté de la construction de surface de glissement peut être sensiblement améliorée. Dans une telle construction de surface de glissement 4, l'usure des cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés peut être inhibée même si la construction de surface de glissement 4 est placée dans un environnement de glissement sévère. De ce fait, en présence d'une lubrification, la rétention d'huile de la construction de surface de glissement 4 est maintenue et, en l'absence de lubrification, la répartition de la charge de glissement est assurée par le nombre infini de cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés extrêmement petits 6. Ainsi, la construction de surface de glissement 4 présente une excellente résistance au grippage à la fois en présence et en l'absence de lubrification. De plus, du fait de la division uniforme fine des cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6, une augmentation locale de la pression peut être évitée et la division fine de la charge de glissement peut être obtenue. Ainsi, la construction de surface de glissement 4 présente une excellente résistance à l'usure à la fois en présence et en l'absence de lubrification. L'agrégat peut contenir de l'oxygène (0) et/ou du phosphore (P), et de l'hydrogène (H) et/ou du carbone (C) afin d'obtenir une fonction et un effet similaires à ceux décrits ci- dessus. Dans ce cas, la teneur en O se situe dans une plage de O 2 0,2% en poids, la teneur en P se situe dans une plage de P 2 0,04% en poids, la teneur en H se situe dans une plage de H > 0,01% en poids, et la teneur en C se situe dans une plage de C k 0,03% en poids. De plus, l'agrégat peut contenir de l'oxygène (O) et/ou du phosphore (P), et du bore (B), ou bien contenir de l'oxygène (O) et/ou du phosphore (P), du bore (B), et de l'hydrogène (H) et/ou du carbone (C) afin d'obtenir une fonction et un effet similaires à ceux décrits ci-dessus. Dans ce cas, la teneur en O se situe dans une plage de O k 0,2% en poids, la teneur en P se situe dans une plage de P 2 0,04% en poids, la teneur en B se situe dans une plage de B 2 0,01% en poids, la teneur en H se situe dans une plage de H > 0,01% en poids, et la teneur en C se situe dans une plage de C k 0,03% en poids. Si la teneur en H de l'agrégat est fixée dans une telle plage, la dureté des cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 et similaires peut être améliorée, et une partie au moins de l'hydrogène (H) contenu dans l'agrégat peut être incorporé dans les cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 et similaires. Lorsqu'on fait coulisser une telle construction de surface de glissement 4, la déformation plastique des extrémités des cristaux de métal en forme de pyramide est évitée et les extrémités des cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 et similaires sont cisaillées et usées dans une direction coupant une direction de la hauteur du fait d'une friabilité provoquée par l'incorporation d'hydrogène dans les cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 et similaires. Il en résulte que la rétention d'huile dans les creux 9 est assurée et le glissement surface sur surface peut se produire, ce qui permet d'avoir un coefficient de frottement réduit. Ainsi, la construction de surface de glissement présente une caractéristique de glissement excellente. Une des raisons pour lesquelles le cisaillement se produit est qu'un phénomène qui sera décrit ultérieurement peut être présumé à partir de la microphotographie montrant la structure cristalline de la section verticale de la construction de surface de glissement après un test de glissement. Par exemple, on pense que le cristal de métal en forme de pyramide à six côtés 6 a une structure dans laquelle un grand nombre de réseaux cubiques 11 empilés les uns sur les autres, comme le montre la figure 6, et au moins une certaine quantité d'hydrogène existe sur un plan cristallin qui se trouve dans une relation coupant (à angle droit dans le mode de réalisation représenté) une direction de hauteur à l'intérieur du cristal de métal en forme de pyramide à six côtés 6, c'est-à-dire un plan (hhh) et, de ce fait, lorsqu'on fait coulisser la construction de surface de glissement, les extrémités des cristaux de métal en forme de pyramide à six côtés 6 sont cisaillés dans un plan (hhh) présélectionné, comme le montre la figure 7. Dans ce cas, étant donné que le plan (hhh) est un plan cristallin ayant une énergie superficielle élevée, un plan lisse produit par le cisaillement possède une bonne mouillabilité à l'huile et, par conséquent, un film d'huile se forme immédiatement sur la surface de glissement 4a après qu'elle a été usée. Si la teneur en C de l'agrégat est fixée dans la plage décrite ci- dessus, la dureté de la construction de surface de glissement 4 peut être substantiellement améliorée. Si la teneur en B de l'agrégat est fixée dans la plage décrite ci-dessus, le bore est précipité de manière préférentielle à une limite de grain 12 (voir la figure 3) entre les cristaux de métal colonnaires adjacents 5 afin de renforcer la limite de grain 12. De plus, la croissance diamétrale des cristaux de métal colonnaires adjacents 5 est inhibée par la croissance préférentielle du bore à la limite de grain 12. De ce fait, les cristaux de métal colonnaires 5 sont finement divisés, ce qui donne une dureté améliorée de la construction de surface de glissement. De cette façon, l'amélioration de la dureté de la construction de surface de glissement est obtenue. Comme le montre la figure 8, l'inclinaison du plan (hhh) par rapport à un plan fictif 13 le long de la surface de glissement 4a apparaît comme une inclinaison du cristal de métal en forme de pyramide à six côtés 6 ou à trois côtés 7 et, de ce fait, une influence s'exerce sur la rétention d'huile et sur la résistance à l'usure de la construction de surface de glissement. A ce point, l'angle d'inclinaison 0 formé par le plan (hhh) par rapport au plan fictif 13 est fixé dans une plage de 0 d'huile réduite et une résistance à l'usure réduite. L'angle d'inclinaison 0 s'applique au plan (2hhh). Des exemples de cristal de métal possédant la structure cc comprennent des cristaux simples de Fe, Cr, Mo, W, Ta, Zr, Nb, V et autres, ainsi que des cristaux d'alliages de ces éléments. Dans un processus de placage destiné à former la construction de surface de glissement, les conditions de base pour un bain de placage réalisant un procédé de placage électrolytique de Fe sont données dans le tableau 1. Tableau 1 Bain de placage Sulfate de fer (g/litre) pH Température ( C) - 400 5 - 7 10 - 60 Un procédé à courant pulsé est principalement utilisé comme méthode d'excitation. Dans le procédé à courant pulsé, un courant électrique I provenant d'une source d'alimentation de placage est commandé de manière à décrire une forme d'onde impulsionnelle dans le temps T, de telle sorte que le courant I augmente d'une valeur de courant minimum Imin et atteint une valeur de courant maximum Imax, puis chute à la valeur de courant minimum Imin, comme le montre la figure 9. Si la période d'excitation entre le début de la montée du courant électrique I jusqu'au début de la descente du courant électrique I est notée TON et qu'une période de temps de cycle est notée Tc, un cycle étant défini comme allant du début de la montée au début de la descente, le rapport de la période d'excitation TON sur la période de temps de cycle Tc, c'est-à-dire le rapport de temps ToN/Tc est fixé dans une plage de ToN/Tc moyenne CDm est fixée dans une plage de CDm 2 1 A/dm2. Si un tel procédé à courant pulsé est utilisé, la concentration des ions au voisinage de la cathode est uniformisée du fait qu'un courant électrique s'écoule et ne s'écoule pas dans le bain de placage. Ainsi, la composition de la construction de surface de glissement4 peut être stabilisée. Dans le procédé d'électrodéposition de Fe décrit ci-dessus, la précipitation et la teneur (indiquant une quantité en présence) des cristaux de Fe orientés selon (hhh) ou des cristaux de Fe orientés selon (2hhh) sont contrôlés en modifiant les conditions du bain de placage et les conditions d'excitation. Ce contrôle est facile lorsqu'on utilise le procédé à courant pulsé et, de ce fait, la surface de glissement 4a peut facilement être formée dans une forme voulue. La teneur en oxygène (O) de la construction de surface de glissement est contrôlée principalement par l'intermédiaire du pH et de la température du bain de placage, mais la densité de courant cathodique maximum CDmax, la densité de courant cathodique moyenne CDm et autres peuvent être utilisés comme facteurs de contrôle. Lorsque du phosphore (P) est incorporé dans la construction de surface de glissement 4, un additif contenant du P est ajouté à raison de 2 g/litre dans le bain de placage. Les additifs contenant du P utilisables comprennent des substances qui contiennent du phosphore et sont solubles dans l'eau, telles que l'hypophosphite de sodium, le pyrophosphate de potassium, le dihydrogénophosphate de sodium et autres. La teneur en H est contrôlée principalement par l'intermédiaire de la température du bain de placage. Lorsque du carbone (C) est incorporé dans la construction de surface de glissement 4, un additif contenant du C est ajouté à raison de 2 g/litre dans le bain de placage. Les additifs contenant du C utilisables comprennent des substances qui contiennent du carbone (C) et qui sont solubles dans l'eau telles que la saccharine, la gélatine, l'acide ascorbique et autres. Lorsque du bore (B) est incorporé dans la construction de surface de glissement 4, un additif contenant du B est ajouté à raison de 30 g/litre dans le bain de placage. Les additifs contenant du B utilisables comprennent des substances qui contiennent du bore (B) et sont solubles dans l'eau telles que l'acide borique, le borate d'ammonium et autres. Les teneurs en O, P, H, C et B contenus dans la construction de surface de glissement 4 sont extrêmement faibles. De ce fait, afin de contrôler ces teneurs et de disperser ces éléments de manière uniforme, une solution de redosage liquide ajustée à la même composition et à la même température que celles du bain de placage est fournie dans une quantité prédéterminée entre une anode et une cathode durant le placage. Si cet apport n'est pas réalisé, le pH et la température du bain de placage pour l'oxygène (O), la température du bain de placage pour l'hydrogène (H), et la concentration de chacun des additifs contenant du P. du C et du B pour le phosphore (P), le carbone (C) et le bore (B), sont variables et, pour cette raison, il est difficile de contrôler les teneurs en O, P, H. C et B dans la construction de surface de glissement 4. Outre le dépôt électrolytique, des exemples de procédés de placage sont le procédé PVD (dépôt en phase vapeur par procédé physique), le procédé CVD (dépôt en phase vapeur par procédé chimique), le procédé de pulvérisation cathodique, le plaquage ionique et autres, qui sont des procédés de dépôt en phase gazeuse. Les conditions de placage de tungstène (W) et de molybdène (Mo) par le procédé de pulvérisation cathodique sont les suivantes: par exemple une pression de gaz Ar se situe dans une plage de 0,2 à 1 Pa, une puissance électrique moyenne d'accélération du gaz Ar se situe dans une plage de 1 à 1,5 kW en courant continu, et une température de substrat se situe dans une plage de 150 à 300 C. Dans ce cas, chacun des éléments oxygène (O), phosphore (P), carbone (C) et bore (B) peut être incorporé dans la construction de surface de glissement 4 par une procédure qui sera décrite ultérieurement. En ce qui concerne l'oxygène (O), de l'oxyde azoté (N20) est pulvérisé sur une surface d'un substrat entre 0,1 et 5 SCCM (cm3/min). En ce qui concerne le phosphore (P), de l'hydrogène gazeux contenant 5% de phosphine (PH3) est pulvérisé sur une surface d'un substrat entre 0,1 et 5 SCCM (cm3/min). En ce qui concerne le carbone (C), de l'éthylène gazeux est pulvérisé sur une surface d'un substrat entre 0,1 et 5 SCCM (cm3/min).En ce qui concerne le bore (B), de l'hydrogène gazeux contenant 5% de diborane (B2H6) est pulvérisé sur une surface d'un substrat entre 0,1 et 5 SCCM (cm3Àin). Les conditions de dépôt de W par le procédé CVD sont les suivantes: par exemple, un matériau de départ est du WF6, un débit de gaz se situe dans une plage de 2 à 15 cm3*in, une pression dans une chambre se situe dans une plage de 50 à 300 Pa, une température de substrat se situe dans une plage de 400 à 600 C, et une puissance de sortie moyenne d'un laser excimère ArF se situe dans une plage de 5 à 40 W. Dans ce cas, chacun des éléments oxygène (0), carbone (C) et bore (B) peut être incorporé dans la construction de surface de glissement 4 selon une procédure qui sera décrite ci-dessous. En ce qui concerne l'oxygène (O), de l'oxyde azoté (N20) est admis dans une chambre à un débit de 1 à 10 SCCM (cm3nin). En ce qui concerne le phosphore (P), de l'hydrogène gaz contenant 5% de phosphine (PH3) est admis dans une chambre à un débit de 1 à 10 SCCM (cm3/min).En ce qui concerne le carbone (C), du méthane gazeux est admis dans une chambre à un débit de 1 à 10 SCCM (cm3/min). En ce qui concerne le bore (B), de l'hydrogène gazeux contenant 5% de diborane est admis dans une chambre à un débit de 1 à SCCM (cm3nin). Lorsque de l'hydrogène (H) est incorporé dans la construction de surface de glissement 4, de l'hydrogène est admis dans une chambre au cours d'un procédé de placage en phase gazeuse. Premier mode de réalisation Le premier mode de réalisation va être décrit pour une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de Fe. Dans cette construction de surface de glissement, un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide à trois côtés et/ou un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés existent sur une surface de glissement et l'agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P). (Ia) Construction de surface de glissement contenant de l'oxygène (O) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de Àm. Les tableaux 2, 3, 4 et 5 montrent les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour des exemples de constructions de surface de glissement; le tableau 2 correspond aux exemples 1 à 5; le tableau 3 correspond aux exemples 6 à 10; le tableau 4 correspond aux exemples 11 à 15; et le tableau 5 correspond aux exemples 16 à 20. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 5 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 20 à 15 im, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. Tableau 2 Construction Bain de placage Procédé à courant pulsé de surface de de surface deSulfate de pH Température CDmax CDm TON/TC TON (ms) glissement fer (g/l) (OC) (A/dm) (A/dm2) Exemple 1 400 6 50 20 4 0,2 2 Exemple 2 400 6,3 50 20 4 0,2 2 Exemple 3, 400 6 45 20 4 0,2 2 Exemple 4 400 6,3 43 20 4 0,2 2 Exemple 5 400 6,3 40 20 4 0,2 2 ui ui r, r, r- 9 0E O S' ú'9 OO00E 01 aldwx > k5 O'O S Sz S E'9 00oE 6 ldwaxS ____ _ V 'O at 0 Z St ú '9 00E 8 aldwixs __ ___' O S SZ os0 9 00E L aldwexS ________Vg'o a 0z 0S 9 00ú 9 aldwexa (wp/V) (Zwp/V) (o) (I/6) l uwaSSl (su) NOi jA/, O i Ow xewaG ainq-agduaLHd ap alelns ap 9oejans ap aslnduenoo le apDooad af6eeld ap uTs uoTflDnasuoo ú nelqvl ui ui r, r, z Z Z_ O L E5ú 59 ú'9 OOZ SI aldwexa Z Z'0O ú 51 S9 ú '9 00Z I aIdmax z z' O ú 51 SA 5 E'9 OOz ET aldwexa z zo 'O S T 9 t, Z19 ST09' aldoax _ 'o S SE OS 9 00oo ?I aldmex z_ _ '0 E ST OS 9 OOz TTI aldUax (zwp/V)(zmp/V) (DO) (1/6) mla;jugwa ss!i (su) NO'LNo WGD xeWaD ainiletduaLHd aP TSenInSe ns p ap aOL-4.ns ap 9sInd jueanoo e gpgDoad a5eeold ap uTe uosDnlsuoD a nealqeI ui ui r, r, __ __ __ _h __ _' O9' I8 55 9 001 Ozaldw axa ZCN?Z ' O S9 SZ __ '_9001 61 Oaldwex 0 Z 'OS SZ S' ' 9 001 81 aldwex _____Z'0 S SE 0S 9 001 LT aldwex E '0 E Si OS 9 001 91 aldwex (ZWp/V)(ZWp/V)(Do) (I/B) la,uamass!i (SU^) AL/ L Dx/ewaDa2nqenatdwaLHdap aevIns ans p gsind queinoo se gpgooD af0elîd ap uVEUOTDnaisuoD n ngelqe Les tableaux 6, 7, 8 et 9 montrent la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à trois côtés et/ou à six côtés, la teneur (quantité en présence) S en cristaux de Fe orientés, la teneur en O et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 20 de construction de surface de glissement, le tableau 6 correspondant aux exemples 1 à 5; le tableau 7 correspondant aux exemples 6 à 10; le tableau 8 correspondant aux exemples 11 à 15; et le tableau 9 correspondant aux exemples 16 à 20. ui ui 9'O L'06 Z 6'S T'I 9'O I - S'O 06 ap ou,.o. S o[dluoax sgoD XTS tapTwe.lXd OL t,'0 O 6 '06 9 ' 6 'P I 9' O - s 'O 06 ap lu-lod p aldulex3 sggoD xTs 00, Z ' O E 16 Z' Z ' E ' I S 'O Z I 06 ap amuloa E aldwuax3 H SaIgD XTS. e apTwelAd OYz 81'0 'Z6 Z S'I 8'O 'E 0 ú - I 06 ap awIoa z aldulax3 s,?go xTs ve apTuleIAd OTZ O '0O I 'Y6 8'I 1'ú E 'O L'O ú - Z 06 ap auitoq I aldwax3 ( uTe56 V aDe]ans apluamassTî6 luewassT16 izzz) JOIE) (IIZ) (Ope) (011) ap aITTei, a6pluaDanod ap aDejxns ap aDtlans ap Co (spTod ua Pl ap uoz. onaisuoD AWH 0)0 ua sluaTio sgigo xTs ve apulielAd apauiTTIeSTID - 9,.zalnC InauaLj ad ap xneIsTi.D ap (%) S inauaej euao; ua ad ap xnelsTiD awJod C_ 9 nealqe,L Tableau 7 Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Dureté cristalline de pyramide à six côtés orientés en O (% HmV Construction de la et à trois côtés en poids) de surface de surface de Pourcentage Taille de (110) (200) (211) {310) (222) glissement glissement de surface A grain O (%) (#m) __ C4 Exemple 6 Forme de 60 1 - S 10,4 8,2 12,5 8,2 60,7 0,02 190 pyramide à C-4 six côtés et à trois côtés Exemple 7 Forme de 60 1 - 5 11,2 7,9 11,8 8,8 60,3 0,18 230 pyramide à six côtés et à trois côtés Exemple 8 Forme de 60 0,5 - 4 9,9 7,3 11,7 8,8 62,3 0,2 380 pyramide à six côtés et à trois côtés Exemple 9 Forme de 60 0,5 - 3 10,7 6 13,1 8,4 61, 8 0,4 400 pyramide à six côtés et à trois côtés Exemple 10 Forme de 60 0,5 2 11,5 8,4 12,4 6,5 61,2 0,6 450 pyramide à six côtés et. à trois côtés Tableau 8 La : Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Dureté cristalline de pyramide à trois orientés en O (% HmV o Construction de la côtés en poids) ò de surface de surface de Pourcentage Taille de {110) {200) {211) {310) (222) c4 glissement glissement de surface A grain o L. (%) (#m) ______ L4 Exemple 11 Forme de 40 0,5 - 6 16,8 14,4 16,3 10,5 42 0,02 200 pyramide à trois côtés Exemple 12 Forme de 40 0,5 - 6 17,5 13,9 16 10,9 41,7 0,18 240 pyramide à w trois côtés Exemple 13 Forme de 40 0,5 - 4 20,2 12,5 16,7 9,7 40,9 0,2 360 pyramide à trois côtés Exemple 14 Forme de 40 0,5 - 2 20,6 12 16,8 9,4 41,2 0,4 390 pyramide à trois côtés Exemple 15 Forme de 40 0,5 - 2 21,3 11,1 17,6 9 41 0,6 410 pyramide à trois côtés Tableau 9 Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Dureté .- cristalline de pyramide à trois orientés en O (% HmV 1-' Construction de la côtés en poids) o Co de surface de surface de Pourcentage Taille de {110) {200) {211) {310) 222 glissement glissement de surface A grain ( (%) (Cpm>) À Exemple 16 Forme de 35 0,5 - 5 19,6 9,2 22,5 13,8 34,9 0,02 180 pyramide à trois côtés Exemple 17 Forme de 35 0,5 - 5 19,9 11,4 20,8 13,3 34,6 0,18 220 pyramide à trois côtés Exemple 18 Forme de 35 0,5 - 5 19,5 12,1 21,7 12,4 34,3 0,2 370 pyramide à trois côtés Exemple 19 Forme de 35 0,5 - 5 19, 4 11,2 21,3 12,9 35,2 0,4 390 pyramide à trois côtés Exemple 20 Forme de 35 0,5 20,1 13 19, 6 13,6 33,7 0,6 400 pyramide à trois côtés Le pourcentage de surface A de cristaux de Fe en forme de pyramide à trois et/ou à six côtés a été déterminé suivant une équation, A = (c/b) x 100 (%), dans laquelle b représente une aire de la surface de glissement et c représente une aire occupée dans la surface de glissement par l'ensemble des cristaux de Fe en forme de pyramide à trois et/ou à six côtés. La taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés est une valeur moyenne des distances entre des angles opposés et les côtés opposés à un sommet, c'est-à-dire les longueurs de trois diagonales. La taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à trois côtés est une valeur moyenne des distances de chaque angle à chaque côté opposé en passant par le sommet, c'est-à-dire trois distances. La teneur S a été déterminée grâce à la méthode suivante, basée sur des diagrammes de diffraction des rayons X (les rayons X étant appliqués selon une direction perpendiculaire à la surface de glissement) pour les exemples 1 à 20. La figure 10 est un diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 3. Par exemple, le cristal de Fe orienté {110} signifie un cristal de Fe orienté, dont le plan {110} est orienté vers la surface de glissement 4a. Cristaux de Fe orientés {110}: Sllo = {(Ill0/IA10)/T x 100 Cristaux de Fe orientés {200}: S200 = {(I200/IA200)/T x 100 Cristaux de Fe orientés {211}: S211 = {(I211/IA211)/T x 100 Cristaux de Fe orientés (310}: S310 = {(I310/IA310)/T x 100 Cristaux de Fe orientés {222}: S222 = 1(I222/IA222)/T x 100 o chacun de Illo0, I200, I211, I310 et I222 est une mesure (cps) d'une intensité de rayons X réfléchis à partir de chaque plan cristallin; chacun de IA110, IA200, IA211, IA310 et IA222 est un rapport d'intensité des rayons X réfléchis à partir de plans cristallins dans une carte ASTM, IA110 = 100; IA200 = 20; IA211 = 30; IA310 = 12; et IA222 = 6. Par ailleurs, T = (Illo0/IAll0) + (I200/IA200) + (I211/IA211) + (I310/IA310) + (I222/IA222). Les figures 11A et 11B sont des microphotographies montrant la structure cristalline de l'exemple 4. Comme le montre la figure 11A, un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés sont visibles sur la surface de glissement et, comme le montre la figure llB, un grand nombre de cristaux de Fe colonnaires sont visibles dans la section verticale de la construction de surface de glissement. Dans ce cas, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés est égal à 90%, comme indiqué dans le tableau 6. Les cristaux de Fe colonnaires et donc les cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés sont des cristaux de Fe orientés {222} dont le plan (hhh), c'est-à-dire le plan {222} est orienté vers la surface de glissement. La teneur S en cristaux de Fe orientés selon {222} est égale à 90,9%, comme l'indiquent le tableau 6 et la figure 10. La mesure de la teneur en O a été effectuée selon une procédure consistant à décoller chacun des exemples 1 à 20 du substrat 2 puis à soumettre chaque exemple à une analyse par conductimétrie thermique en fusion sous gaz inerte (JIS Z2613). La figure 12 est un graphique illustrant la relation entre la teneur en O et la dureté pour les exemples 1 à 5. Sur la figure 12, les points (1) à (5) correspondent aux exemples 1 à 5, respectivement. La relation entre le point et l'exemple s'applique à des figures qui seront décrites ci-après. On peut voir à partir de la figure 12 que si la teneur en O est fixée dans une plage de O k 0,2% en poids, la dureté augmente de manière brusque. Il en va de même pour les exemples 6 à 20. Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 20 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 10. Les conditions du test de grippage sont les suivantes: le matériau du disque est un alliage Al-Si (10% en poids), la vitesse périphérique du disque est de 15 m/s, la quantité d'huile fournie est de 0,3 ml/min et l'aire de la surface de glissement de la pastille est de 1 cm2. Tableau 10 Construction Charge Construction Charge de surface de générant un de surface de générant un glissement grippage (N) glissement grippage (N) Exemple 1 1200 Exemple 11 800 Exemple 2 1300 Exemple 12 850 Exemple 3 2050 Exemple 13 1600 Exemple 4 2150 Exemple 14 1750 Exemple 5 2300 Exemple 15 1850 Exemple 6 1010 Exemple 16 250 Exemple 7 1100 Exemple 17 300 Exemple 8 1800 Exemple 18 600 Exemple 9 1950 Exemple 19 650 Exemple 10 2100 Exemple 20 700 La figure 13 illustre la relation entre la teneur en O et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 20, et la figure 14 illustre la relation entre le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à trois et/ou à six côtés et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 20. Si on compare entre eux les exemples 1 à 5 sur la figure 13, ils ont le même pourcentage de surface A de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés et une rétention d'huile initiale équivalente, mais les exemples 3 à 5 ont une teneur en O égale ou supérieure à 0,2% en poids et leur dureté est supérieure à celle des exemples 1 et 2. De ce fait, les exemples 3 à 5 présentent une excellente résistance à l'usure et, par conséquent, leur rétention d'huile est maintenue. Par conséquent, les exemples 3 à 5 ont une résistance au grippage supérieure à celle des exemples 1 et 2. Il en va de même entre les exemples 8 à 10 et les exemples 6 et 7; entre les exemples 13 à 15 et les exemples 11 et 12; et entre les exemples 18 à 20 et les exemples 16 et 17. Il ressort de ceci que, afin d'améliorer la résistance au grippage, la teneur en O doit être fixée dans une plage de O 2 0,2% en poids pour un pourcentage de surface A constant. Si on compare les exemples 5, 10, 15 et 20 les uns avec les autres sur la figure 14, ils ont la même teneur en O, mais les exemples 5, 10 et 15 ont une meilleure rétention d'huile que l'exemple 20 parce que le pourcentage de surface A est égal ou supérieur à 40%. Par conséquent, les exemples 5, 10 et 15 ont une résistance au grippage supérieure à celle de l'exemple 20. Il en va de même entre les exemples 4, 9 et 14 et l'exemple 19; entre les exemples 3, 8 et 13 et l'exemple 18; entre les exemples 2, 7 et 12 et l'exemple 17; et entre les exemples 1, 6 et 11 et l'exemple 16. Il ressort de ceci que, afin d'améliorer la résistance au grippage, le pourcentage de surface A doit être fixé dans une plage de A 2 40% pour une teneur en O constante. On peut donc conclure que les conditions nécessaires pour la construction de surface de glissement 4 capable de supporter un environnement de glissement sévère sont un pourcentage de surface A 2 % et une teneur en O 2 0,2% en poids. Ces conditions sont remplies par les exemples 3 à 5, 8 à 10 et 13 à 15. Par conséquent, la pression superficielle générant un grippage pour ces exemples est égale ou supérieure à 1600 N et remarquablement élevée en comparaison de celle des autres exemples. (Ib) Construction de surface de glissement contenant du phosphore (P) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de 15,m. Les tableaux 11, 12, 13 et 14 montrent les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour des exemples de constructions de surface de glissement; le tableau 11 correspond aux exemples 1 à 4; le tableau 12 correspond aux exemples 5 à 8; le tableau 13 correspond aux exemples 9 à 12; et le tableau 14 correspond aux exemples 13 à 16. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 5 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 16 à 15 gm, ainsi que décrit ci- dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. ui ui r, r, Z Z O tO Oz OS 9. oo aIdu1axa Z Z 'O E Si OS 9 Z 00, E aldweax O S' Z S' Z OS 9 T Ot z aldwax2 Z Z__'O Z0 01 OS 9 I 00t I aldwaxa wnipos ap la; ap (Zu1p/v)(, up/v) ()Do) aTqdsoqdodAH a Ilns ap aens ap (SUI) NOl l D/No mD xewaoD aineaIgdual Hd (aiI1/5) uoTTsodwoD uoD U uoTiDnaisuoD gsInd uevanoD e,pooid GaBeDlid ap uTE I nealqel ui ui g Z'O. O OS 9 oo 00ú 8 eldaxa g _g'O ú Si OS 9 z 00ú,L aldwaxa z z'0O S' z S' T OS 9 I 00ú 9 TaldUxa 0 OZ01 OS 9 I 00ú S aldwaxE _n!pos apl ag ap (rwp/v) tableau 18 correspond aux exemples 13 à 16. Tableau 15 (J w Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Dureté - cristalline de pyramide à six côtés orientés en P (% HmV Construction de la en poids) O Co de surface de surface de Pourcentage Taille de (110) 1200) (211) (310) (222) glissement glissement de surface A grain la X (%) (#1) _ Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 6 0,7 0 5,3 0 94 0,01 240 pyramide à six côtés Exemple 2 Forme de 90 0, 5 - 5 2,1 0 4,5 1,8 91,6 0,035 260 pyramide à six côtés Exemple 3 Forme de 90 0,5 - 4 1,2 0 7,2 0 91,6 0,04 440 pyramide à six côtés Exemple 4 Forme de 90 0,5 - 3 0 0 9,4 0 90,6 0,12 490 pyramide à six côtés Tableau 16 cn Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (t) de cristaux de Fe Teneur Dureté cristalline de pyramide à six côtés orientés en P (% HmV Construction de la et à trois côtés en poids) o de surface de surface de Pourcentage Taille de (110) (200) {211} (310) (222) 4 glissement glissement de surface A grain (a) (pm) 4- Exemple 5 Forme de 60 0,5 - 5 16,2 0 18,5 2,5 62,8 0,01 220 pyramide à six côtés et à trois côtés Exemple 6 Forme de 60 0,5 - 5 15,7 0 20,7 3,1 60,5 0,035 250 pyramide à six côtés et à trois côtés Exemple 7 Forme de 60 0,5 - 4 16,1 0 19,7 2,8 61,4 0,04 450 pyramide à six côtés et à trois côtés Exemple 8 Forme de 60 0, 5 - 4 19 0 17,9 3 60,1 0,12 500 pyramide à six côtés et à trois côtés ( Tableau 17 ;O Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Dureté cristalline de pyramide à trois orientés en O HmV Construction de la côtés en poids o de surface de surface de Pourcentage Taille de {110) {200) {211) (310) {222) 4 glissement glissement de surface A grain N (%) ____________________(__) (#,. Exemple 9 Forme de 40 0,5 - 6 25,3 0 30,6 3,6 40,5 0,01 210 pyramide à trois côtés Exemple 10 Forme de 40 0,5 - 6 22 0 33,7 3,9 40,4 0,035 240 pyramide à trois côtés o Exemple 11 Forme de 40 0,5 - 6 19,7 0 35,2 4,4 40,7 0, 04 450 pyramide à trois côtés Exemple 12 Forme de 40 0,5 - 5 17,7 0 36,7 4,8 40,8 0,12 510 pyramide à trois côtés Tableau 18 Forme Cristaux de Fe en forme Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Dureté cristalline de pyramide à trois orientés en O (% HmV Construction de la côtés en poids). o de surface de surface de Pourcentage Taille de {110) (200) {211) {310) {222) glissement glissement de surface A grain c'U X (O(pam) Exemple 13 Forme de 35 0,5 - 5 20,4 9,4 23,4 12,2 34,6 0,01 280 pyramide à trois côtés Exemple 14 Forme de 35 0,5 - 5 18,9 10,5 26,3 10,1 34,2 0,035 310 pyramide à trois côtés Exemple 15 Forme de 35 0, 5 - 6 18,2 10,8 25,7 10,4 34,9 0,04 340 pyramide à trois côtés Exemple 16 Forme de 35 0,5 - 6 19,1 11,2 25,6 9,8 34,3 0,12 360 pyramide à trois côtés Le pourcentage de surface A, la taille de grain et la teneur S ont été déterminés d'une manière similaire à celle du paragraphe (Ia). La figure 15 est un diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 4. La figure 16 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 4, dans laquelle on observe un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés. Dans ce cas, comme le montre le tableau 15, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés est égal à 90%. Les cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés sont des cristaux de Fe orientés {222}, et la teneur S en cristaux de Fe orientés {222} est égale à 90,6%, comme le montrent le tableau 15 et la figure 15. La mesure de la teneur en P a été effectuée selon une procédure consistant à décoller chacun des exemples 1 à 16 du substrat 2 puis à soumettre chaque exemple à une analyse de mesure de l'absorption bleue par acide molybdique (JIS G1214). La figure 17 est un graphique illustrant la relation entre la teneur en P et la dureté pour les exemples 1 à 4. On peut voir à partir de la figure 17 que si la teneur en P est fixée dans une plage de P k 0,04% en poids, la dureté augmente de manière brusque. Il en va de même pour les exemples 5 à 16. Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 16 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 19. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 19 Construction Charge Construction Charge de surface de générant un de surface de générant un glissement grippage (N) glissement grippage (N) Exemple 1 1200 Exemple 9 800 Exemple 2 1300 Exemple 10 880 Exemple 3 2100 Exemple 11 1500 Exemple 4 2350 Exemple 12 1650 Exemple 5 1050 Exemple 13 320 Exemple 6 1120 Exemple 14 400 Exemple 7 1800 Exemple 15 600 Exemple 8 1980 Exemple 16 680 La figure 18 illustre la relation entre la teneur en P et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 16, et la figure 19 illustre la relation entre le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à trois et/ou à six côtés et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 16. Si on compare entre eux les exemples 1 à 4 sur la figure 18, ils ont lemême pourcentage de surface A de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés et une rétention d'huile initiale équivalente, mais les exemples 3 et 4 ont une teneur en P égale ou supérieure à 0,04% en poids et leur dureté est supérieure à celle des exemples 1 et 2. De ce fait, les exemples 3 et 4 présentent une excellente résistance à l'usure et, par conséquent, leur rétention d'huile est maintenue. Par conséquent, les exemples 3 et 4 ont une résistance au grippage supérieure à celle des exemples 1 et 2. Il en va de même entre les exemples 7 et 8 et les exemples 5 et 6; entre les exemples 11 et 12 et les exemples 9 et ; et entre les exemples 15 et 16 et les exemples 13 et 14. Il ressort de ceci que, afin d'améliorer la résistance au grippage, la teneur en P doit être fixée dans une plage de O 2 0,04% en poids pour un pourcentage de surface A constant. Si on compare les exemples 4, 8, 12 et 16 les uns avec les autres sur la figure 19, ils ont la même teneur en P. mais ont une meilleure rétention d'huile que l'exemple 16 parce que le pourcentage de surface A est égal ou supérieur à 40%. Par conséquent, les exemples 4, 8 et 12 ont une excellente résistance au grippage, comparée à celle de l'exemple 16. Il en va de même entre les exemples 3, 7 et 11 et l'exemple 15; entre les exemples 2, 6 et 10 et l'exemple 14; et entre les exemples 1, 5 et 9 et l'exemple 13. Il ressort de ceci que, afin d'améliorer la résistance au grippage, le pourcentage de surface A doit être fixé dans une plage de A 2 40% pour une teneur en P constante. On peut donc conclure que les conditions nécessaires pour la construction de surface de glissement 4 capable de supporter un environnement de glissement sévère sont un pourcentage de surface A 2 % et une teneur en P 2 0,04% en poids. Ces conditions sont remplies par les exemples 3, 4, 7, 8, 11 et 12. Par conséquent, la pression superficielle générant un grippage pour ces exemples est égale ou supérieure à 1500 N et remarquablement élevée en comparaison de celle des autres exemples. (Ic) Construction de surface de glissement contenant de l'oxygène et du phosphore Un axe de piston 1 destiné à un moteur à combustion interne a été produit en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de 15 gm. Le tableau 20 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour l'exemple 1 de construction de surface de glissement. La durée de placage est fixée à 15 minutes et la quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. Tableau 20 Bain de placage Procédé à courant pulsé Construction Composition (g/litre) pH Température CDmax CDm ToN/Tc TON (ms) de surface de Sulfate Hypophosphite (OC) (A/dm2) (A/dm2) glissement de fer de sodium Exemple 1 400 0,8 6 45 20 4 0,2 2 Le tableau 21 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés de la surface de glissement, la teneur S en cristaux de Fe orientés, la teneur en O, la teneur en P et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour l'exemple. Tableau 21 Forme Cristaux de Fe en Teneur S ( 0,04% en poids, respectivement, la dureté est augmentée davantage que dans le cas d'une construction de surface de glissement contenant seulement de l'oxygène ou du phosphore. Ensuite, des pastilles réalisant l'exemple ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage. Le résultat montre une charge générant un grippage de 2500 N. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Comme on peut le voir d'après la comparaison de l'exemple 1 avec l'exemple 3 du tableau 10 et l'exemple 3 du tableau 19, l'exemple 1 présente une résistance au grippage supérieure à celle des exemples 3 du tableau et du tableau 19, du fait d'une dureté accrue. Bien entendu, il est nécessaire que le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés de la construction de surface de glissement soit dans une plage de A > 40% même pour la construction de surface de glissement contenant à la fois de l'oxygène (O) et du phosphore (P), comme décrit ci-dessus. Deuxième mode de réalisation Le deuxième mode de réalisation va être décrit pour une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de Fe. Dans cette construction de surface de glissement, un grand nombre de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés existent sur une surface de glissement et l'agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P), et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C). (IIa) Construction de surface de glissement contenant de l'oxygène (O) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de- Fe et ayant une épaisseur de im. Le tableau 22 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 5 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 20 à im, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. ui ui r, r, o E z_'0 8 0 _ _9_ S'9 SL'O 00OO E aldwxa _ z___8 _ 0S _ 0 S'9 SL'O 00 Z aldmexs E Z'0 O 0_ S9 S'9 0 00a I Ialdmxi 0: la; apa ua sssTi (zWP/V) (zwP/v)(Do) aUT!eqDDesaqe;Ins ap adgns ap (sw) NOi 3/N OUGDxeG alngdmalelwuHd T(aITI/W) uoTTsodooDuofnlsuoD 9sInd uelnoD V pgoaod iaeDelId ap uTes Le tableau 23 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés, la teneur S (quantité en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en O, la teneur en H, la teneur en C et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour des exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. Tableau 23 Forme Cristaux de Fe en Teneur S (t) de cristaux de Fe Teneur Teneur en Teneur cristalline forme de pyramide à orientés en 0 (% H (% en en C (% Dureté Construction de la six côtés en poids) poids) en HmV de surface de surface de Pourcentage Taille {110} {2001 (211} {310} {222) glissement glissement de surface de grain A (%) ( dureté la plus élevée. Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 24. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 24 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 2150 Exemple 2 2200 Exemple 3 2400 La figure 20 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 24 et la figure 20, pour les exemples 1 à 3, la charge générant un grippage se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 3 du tableau 10. L'exemple 2 contenant de l'oxygène (O) et du carbone (C) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant de l'oxygène (O) et de l'hydrogène (H). En outre, la valeur de la charge la plus élevée générant un grippage est la plus importante pour l'exemple 3 contenant de l'oxygène (O), de l'hydrogène (H) et du carbone (C). Ensuite, un disque réalisant l'exemple 1 a été préparé et soumis à un test de glissement de la forme pastille sur disque avec lubrification. Les conditions du test de glissement sont les suivantes: le matériau d'une pastille est JIS FC250; le matériau du disque est un alliage Al-Si (10% en poids), la vitesse périphérique du disque est de 15 m/s; la quantité d'huile fournie est de 40 cm3 /nin; l'aire de la surface de glissement de la pastille est de 2 cm2; et la pression sur la pastille est de 10 MPa. La figure 21 est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une section verticale de l'exemple après le test de glissement. Comme on peut le voir d'après la figure 21, pour l'exemple 1, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés est égal à 90% et la teneur en H est égale à 0,01% en poids. Par conséquent, les extrémités des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés sont cisaillées et usées en forme de trapèze. Ainsi, le glissement surface contre surface est possible et, par conséquent, le coefficient de frottement y est réduit, assurant ainsi une excellente caractéristique de glissement. Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins un des éléments oxygène (O), hydrogène (H) et carbone (C), tel que décrit ci-dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être égal ou supérieur *à 40%. (IIb) Construction de surface de glissement contenant au moins l'un des éléments phosphore (P), hydrogène (H) et carbone (C) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de úm. Le tableau 25 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples de constructions de surface de glissement. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 5 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 3 à ym, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. ui ui r, r, N Z' O 8 0_ 89 E '9 SL' O S' O 00 ú aIdwexa Zz' O 8 09_ OS ú'9 SL'0 S'0 009 Z aldwaxE z' O ' 0_z 89_ ú_' 9 0O 8'O oo00 I aldwex wnTpos op Ia ap qumaassTiS (Zwp/y') (Zup/,V) (Do) oUT)eqtDDUS aTqdsoldOdAH aelIns ap Degins ap (Siw) N 'OiD/Nos mGD XeWGD alnaIdwa Hd (aiTI/5) uoTIsodwoD oDnsuoD Hd UOTIonaqSUOD qsInd juunoD e gpgDood aBeD-Id ap ue_ SE nelIqeL Le tableau 26 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés, la teneur S (quantité en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en P, la teneur en H, la teneur en C et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour des exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. Tableau 26 Forme Cristaux de Fe en Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Teneur en Teneur cristalline forme de pyramide à orientés en P (% H (% en en C (% Dureté Construction de la six côtés en poids) poids) en poids) HmV de surface de surface de Pourcentage Taille {110} {200} {211} {310} {222} glissement glissement de surface de grain A (%) (gm) Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 3 2,7 0,2 4,4 1,5 91,2 0,04 0,01 très 450 pyramide à faible six côtés Exemple 2 Forme de 90 0,5 - 3 2,7 0,1 4,5 1,7 91 0,04 très 0,03 455 pyramide à faible six côtés Exemple 3 Forme de 90 0,5 - 3 2,5 0,4 4,6 1,7 90,8 0,04 0,01 0,03 470 a pyramide à six côtés Comme il apparaît d'après la comparaison des exemples 1 à 3 du tableau 26 avec l'exemple 3 du tableau 15, si la teneur en H et/ou la teneur en C sont fixées dans des plages de H 2 0, 01% en poids et C > 0,03% en poids lorsque P 2 0,04% en poids, la dureté est augmentée davantage que dans le cas de la construction de surface de glissement contenant seulement du phosphore. Il apparaît également d'après le tableau 26 que l'exemple 2 contenant du phosphore (P) et du carbone (C) présente une dureté supérieure à celle de l'exemple 1 contenant du phosphore (P) et de l'hydrogène (H), l'exemple 3 contenant du phosphore (P), de l'hydrogène (H) et du carbone (C) présentant une dureté plus élevée. Ensuite, des pastilles réalisant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 27. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 27 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 2250 Exemple 2 2300 Exemple 3 - 2500 La figure 22 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 27 et la figure 22, pour les exemples 1 à 3, la charge générant un grippage se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 3 du tableau 19. L'exemple 2 contenant du phosphore (P) et du carbone (C) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant du phosphore (P) et de l'hydrogène (H), et la charge générant un grippage est la plus importante pour l'exemple 3 contenant du phosphore (P), de l'hydrogène (H) et du carbone (C). Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins un des éléments phosphore (P), hydrogène (H) et carbone (C), ainsi décrit ci-dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être égal ou supérieur à 40%. (IIc) Construction de surface de glissement contenant au moins l'un des éléments oxygène (0), phosphore (P), hydrogène (H) et carbone (C). Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en-acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de 15 im. Le tableau 28 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement 4. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 5 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 3 à gm, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. ui ui r, r, z' O 8 09 S9 5 ' 9 SL'0 S' 00 ú 9aldwaxS _ _ _ _ _ _ __ _ _'O 8_ 0_ _ 0 5_ 5_ _' 9 S L ' S ' 0 0 Z a ld u a x __ _'0 O a _ _ 5 _'_9 0 8' 009 I T7aldw x WnTpos ap ag ap uussTiB ) uoTqTso D uon suo uo!- onilsuoD qsind uzeanos s gpgoola a6eDeId ap uTie_ 8z n q Le tableau 29 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés, la teneur S (quantité en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en O, la teneur en P, la teneur en H, la teneur en C et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour des exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. Tableau 29 utI.- l'Forme Cristaux de Fe en Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Teneur Teneur Teneur cristalline forme de pyramide à orientés en O (% en P (% en Hl en'C Dureté - Construction de la six côtés en en (%en ( en HmV O poids) poids) poids) poids) Co de surface de surface de Pourcentage Taille {1110) (200) {211) {3101 {222) 4 glissement glissement de surface de grain XI A (t%) (pia) Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 3 2 0,4 5,2 1,5 90,9 0,2 0,04 0,01 très 480 pyramide à faible six côtés Exemple 2 Forme de 90 0,5 - 3 1,7 0.7 4,6 1,7 91,3 0,2 0,04 très 0,03 485 pyramide A faible six côtés Exemple 3 Forme de 90 0,5 - 2 2,3 0,5 4,9 1,7 90,6 0,2 0,04 0,01 0,03 510 pyramide a six côtés Le pourcentage de surface A, la taille de grain et la teneur S ont été déterminés de la même manière qu'au paragraphe (Ia). La teneur en 0 a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ia); la teneur en P a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ib); et les teneurs en H et en C ont été déterminées de la même manière qu'au paragraphe (IIa). Comme il apparaît d'après la comparaison des exemples 1 à 3 du tableau 29 avec l'exemple 1 du tableau 21, si la teneur en H et/ou la teneur en C sont fixées dans des plages de H 2 0,01% en poids et C > 0,03% en poids lorsque O 2 0,2% en poids et P 2 0,04% en poids, la dureté est augmentée davantage que dans le cas de la construction de surface de glissement contenant de l'oxygène (0) et du phosphore (P). Il apparaît également d'après le tableau 29 que l'exemple 2 contenant de l'oxygène (0), du phosphore (P) et du carbone (C) présente une dureté supérieure à celle de l'exemple 1 contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P) et de l'hydrogène (H), l'exemple 3 contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P) et de l'hydrogène (H) et du carbone (C) présentant une dureté plus élevée. Ensuite, des pastilles réalisant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 30. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 30 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 2600 Exemple 2 2650 Exemple 3 2900 La figure 23 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 30 et la figure 23, pour les exemples 1 à 3, la charge générant un grippage se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 1 décrit au paragraphe (Ic). L'exemple 2 contenant de l'oxygène (0), du phosphore (P) et du carbone (C) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P) et de l'hydrogène (H), et la charge générant un grippage est la plus importante pour l'exemple 3 contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P), de l'hydrogène (H) et du carbone (C). Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins l'un des éléments oxygène (O), phosphore (P), et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), ainsi que décrit ci-dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être égal ou supérieur à 40%. Troisième mode de réalisation Le troisième mode de réalisation va être décrit pour une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de Fe. Dans cette construction de surface de glissement, l'agrégat comporte un grand nombre de cristaux de Fe colonnaires que l'on a fait croître sur un substrat et dont les extrémités sont formées de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés. Les cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés existent sur une surface de glissement et, en outre, l'agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P), et bore (B). Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de gm. Le tableau 31 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 10 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 3 à gm, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres in. Tableau 31 Bain de placage Procédé à courant pulsé Construction Composition (g/litre) pH Température CDmax CDm TON/Tc TON (ms) de surface de Sulfate Acide Hypophosphite (OC) (A/dm2) (A/dm2) glissement de fer borique de sodium Exemple 1 400 1,5 0 6,5 50 20 4 0,2 2 Exemple 2 400 1, 5 0,8 6,3 50 20 4 0,2 2 Exemple 3 400 1,5 0,8 6,5 50 20 4 0,2 2 Le tableau 32 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement, la teneur S (qui indique la quantité. en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en O, la teneur en P. la teneur en B et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 3. Tableau 32 Forme Cristaux de Fe en Teneur S (%) de cristaux de Fe Teneur Teneur en Teneur cristalline forme de pyramide à orientés en 0 (% P (% en en B (% Dureté Construction de la six côtés en poids) poids) en poids) HmV de surface de surface de Pourcentage Taille {110} {200} {211} {310} {222) glissement glissement de surface de grain A (%) (/m) Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 2 0,9 1,8 5,1 1,8 90,4 0,2 très 0,01 420 pyramide à faible six côtés Exemple 2 Forme de 90 0,5 - 3 2,5 0,3 4,8 1,5 90,9 très 0,04 0,01 445 pyramide à faible six côtés Exemple 3 Forme de 90 0,5 - 3 2,3 0,4 4,6 1,4 91,3 0,2 0,04 0,01 470 c pyramide à six côtés Le pourcentage de surface A, la taille de grain et la teneur S ont été déterminés de la même manière qu'au paragraphe (Ia). La teneur en O a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ia), et la teneur en P a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ib). La mesure de la teneur en B a été effectuée selon une procédure consistant à décoller chacun des exemples 1 à 3 du substrat 2 puis à soumettre chaque exemple à une analyse par mesure de l'absorption de curcumin (JIS G1227). Le terme "très faible" pour la teneur en O dans le tableau 32 indique, par exemple, une teneur d'environ 0,02% en poids, et le terme "très faible" pour la teneur en P dans le tableau 32 indique, par exemple, une teneur d'environ 0,01% en poids. La figure 24 est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une section verticale de l'exemple 1, o on observe un grand nombre de cristaux Fe colonnaires. La figure 25 montre les résultats obtenus avec une analyse par spectrométrie électronique Auger (AES). L'analyse a été effectuée en échantillonnant un cristal de Fe colonnaire provenant de l'exemple et en appliquant des faisceaux d'électrons rapides sur un côté du cristal de Fe colonnaire afin de mesurer une concentration de B dans une direction en profondeur. On peut voir d'après la figure 25 que la concentration de B est supérieure sur le côté du cristal de Fe colonnaire et, par conséquent, le bore (B) est de préférence précipité à une limite de grain entre les cristaux de Fe colonnaires. Comme on peut le voir à partir de la comparaison de l'exemple 1 du tableau 32 avec l'exemple 3 du tableau 6, de l'exemple 2 du tableau 32 avec l'exemple 3 du tableau 15 et de l'exemple 3 du tableau 32 avec l'exemple 1 du tableau 21, si la teneur en B est fixée dans uhe plage de B k 0,01% en poids lorsque la teneur en O est O 2 0,2% en poids et/ou la teneur en P est P k 0,04% en poids, la taille de grain des cristaux de Fe colonnaires est réduite et la dureté augmente davantage que dans le cas de la construction de surface de glissement ne contenant pas de bore (B). En outre, l'exemple 1 du tableau 32 et l'exemple 3 du tableau 6 ayant la même teneur en O ont été soumis à un essai à la traction qui sera décrit ci-après. Les exemples 1 et 3 ont été décollés des substrats, et une charge de traction a été appliquée aux exemples 1 et 3 dans une direction coupant une direction de croissance des cristaux de Fe colonnaires. Un échantillon d'essai avait une longueur dans cette direction d'intersection de 50 mm, une largeur de 40 mm et une épaisseur de lm. Il en résulte clairement que l'exemple 1 du tableau 32 présente une résistance à la traction de 410 MPa, tandis que l'exemple 3 du tableau 6 à une résistance à la traction de 275 MPa, une augmentation de la résistance de l'exemple 1du tableau 32 étant obtenue par la précipitation du bore (B) à la limite de grain. Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 33. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 33 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 2100 Exemple 2 2200 Exemple 3 2550 La figure 26 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 33 et la figure 26, la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3 se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 3 du tableau 10, l'exemple 3 du tableau 19 et l'exemple 1 du paragraphe (Ic), respectivement. En outre, l'exemple 2 contenant du phosphore (P) et du bore (B) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant de l'oxygène (0) et du bore (B), la charge générant un grippage étant la plus importante pour l'exemple 3 contenant de l'oxygène (0), du phosphore (P) et du bore (B). Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins un des éléments oxygène (O) et phosphore (P), et bore (B), ainsi que décrit ci-dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être dans une plage de A > 40%. Quatrième mode de réalisation Le quatrième mode de réalisation va être décrit pour une construction de surface de glissement qui est formée d'un agrégat de cristaux de Fe. Dans cette construction de surface de glissement, l'agrégat comporte un grand nombre de cristaux de Fe colonnaires que l'on a fait croître sur un substrat et dont les extrémités sont formées de cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés, les cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés existant sur la surface de glissement. En outre, l'agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (0) et phosphore (P), bore (B) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (c). (IVa) Construction de surface de glissement contenant de l'oxygène (O), du bore (B) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de pm. Le tableau 34 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 10 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 3 à gm, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. Tableau 34 Bain de placage Procédé à courant pulsé Construction Composition (g/litre) pH Température CDmax CDm TON/TC TON (ms) de surface de Sulfate Acide borique Saccharine (oC) (A/dm2) (A/dm2) glissement de fer Exemple 1 400 1,5 0 6,5 45 20 4 0,2 2 Exemple 2 400 1,5 0,75 6, 5 50 40 8 0,2 2 Exemple 3 400 1,5 0,75 6,5 45 40 8 0,2 2 Co -J Le tableau 35 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement, la teneur S (quantité en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en O, la teneur en B, la teneur en H, la teneur en C et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. Tableau 35 uI Forme Cristaux de Fe en Teneur S (t) de cristaux de Fe Teneur Teneur Teneur Teneur cristalline forme de pyramide A orientés en O (% en B (% en H en C Dureté Construction de la six côtés en en (% en (% en HmV _________ __________ __ ___ poids) poids) poids) poids) de surface de surface de Pourcentage Taille {110) {200} {211) (310) {222) c-4 glissement glissement de surface de grain c0 A (%)} {es(PI) C-4 Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 2 0,8 0,7 5,3 2,5 90,7 0,2 0,01 0,01 très 450 pyramide A faible six côtés Exemple 2 Forme de 90 0,5 - 2 0,6 1,4 5,1 1,7 91,2 0,2 0,01 très 0,03 460 pyramide a faible six côtés Exemple 3 Forme de 90 0,5 - 1 1 1,7 4,8 2,5 90 0,2 0,01 0,01 0,03 4800 pyramide A six côtés Le pourcentage de surface A, la taille de grain et la teneur S ont été déterminés de la même manière qu'au paragraphe (Ia). La teneur en 0 a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ia); les teneurs en H et en C ont été déterminées de la même manière qu'au paragraphe (IIa) et la teneur en B a été déterminée de la même manière que dans le troisième mode de réalisation. Comme on peut le voir à partir de la comparaison de l'exemple 1 du tableau 35 avec l'exemple 1 du tableau 32, si la teneur en H et/ou la teneur en C sont fixées dans des plages de H 2 0,01% en poids et C 2 0,03% en poids lorsque O k 0,2% en poids et B > 0,01% en poids, la dureté augmente davantage que dans le cas de la construction de surface de glissement ne contenant pas d'hydrogène (H) et de carbone (C). Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 36. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 36 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 - 2300 Exemple 2 2450 Exemple 3 2600 La figure 27 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 36 et la figure 27, la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3 se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 1 du tableau 33. En outre, l'exemple 2 contenant de l'oxygène (o), du bore (B) et du carbone (C) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant de l'oxygène (O), du bore (B) et de 1 'hydrogène (H), la charge générant un grippage étant la plus importante pour l'exemple 3 contenant de l'oxygène (O), du bore (B), de l'hydrogène (H) et du carbone (C). Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins l'un des éléments oxygène (O), bore (B), et au moins un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), ainsi que décrit ci- dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être dans une plage de A 2 40%. (IVb) Construction de surface de glissement contenant phosphore (P), du bore (B) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de ,m. Le tableau 37 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement 4. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 10 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 3 à gm, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. Tableau 37 Bain de placage Procédé à courant pulsé Construction Composition (g/litre) pH Température CDmax CDm TON/TC TON (ms) de surface de Sulfate Hypophosphite Saccharine Acide O) (A/dm2) (A/dm2) glissement de fer de sodium borique Exemple 1 400 0,8 0 1,5 6,3 48 20 4 0,2 2 Exemple 2 400 0,5 0,75 1,5 6,3 50 40 8 0,2 2 Exemple 3.400 0,5 0,75 1,5 6,3 48 40 8 0,2 2 Le tableau 38 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement, la teneur S (quantité en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en P. la teneur en B, la teneur en H, la teneur en C et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. Tableau 38 Ln sForme Cristaux de Fe en Teneur S (h% de cristaux de Fe Teneur Teneur Teneur Teneur cristalline forme de pyramide A orientés en P (% en B (% en H en C Dureté Construction de la six côtés en en (% en ( en HmV C _ _ poids) poids) poids) poids) o de surface de surface de Pourcentage T''aille (110) {200) (211) (310) (222) 4 glissement glissement de surface de grain A (%) (pn>) (- 1 Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 3 3 0,3 4,5 1,0 90,4 0,04 0,01 0,01 très 455 pyramide A faible six côtés Exemple 2 Forme de 90 0,5 - 3 2,8 0,4 4,7 1,9 90,2 0,04 0,01 très 0,03 465 pyramide à faible six côtés Exemple 3 Forme de 90 0,5 - 3 2,5 0,5 5 1,7 90,3 0,04 0,01 0,01 0,03 485 ut pyramide A six c6tés Le pourcentage de surface A, la taille de grain et la teneur S ont été déterminés de la même manière qu'au paragraphe (Ia). La teneur en P a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ib); les teneurs en H et en C ont été déterminées de la même manière qu'au paragraphe (IIa) et la teneur en B a été déterminée de la même manière que dans le troisième mode de réalisation. Comme on peut le voir à partir de la comparaison des exemples 1 à 3 du tableau 38 avec l'exemple 2 du tableau 32, si la teneur en H et/ou la teneur en C sont fixées dans des plages de H 2 0, 01% en poids et C > 0,03% en poids lorsque P k 0,04% en poids et B 2 0, 01% en poids, la dureté augmente davantage que dans le cas de la construction de surface de glissement ne contenant pas d'hydrogène (H) et de carbone (C). Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 39. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 39 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 2300 Exemple 2 2450 Exemple 3 2600 La figure 28 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 39 et la figure 28, la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3 se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 1 du tableau 33. En outre, l'exemple 2 contenant du phosphore (P), du bore (B) et du carbone (C) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant du phosphore (P), du bore (B) et de l'hydrogène (H), la charge générant un grippage étant la plus importante pour l'exemple 3 contenant du phosphore (P), du bore (B), de l'hydrogène (H) et du carbone (C). Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins l'un des éléments phosphore (P), bore (B), et au moins un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), ainsi que décrit ci- dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être dans une plage de A k 40%. (IVc) Construction de surface de glissement contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P), du bore (B) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C) Une pluralité d'axes de piston 1 destinés à un moteur à combustion interne ont été produits en soumettant une surface périphérique extérieure 3 d'un substrat tubulaire 2 en acier (JIS SCM420) à un procédé de dépôt électrolytique de Fe afin de former une construction de surface de glissement 4 formée d'un agrégat de cristaux de Fe et ayant une épaisseur de lm. Le tableau 40 montre les conditions pour le procédé de dépôt électrolytique de Fe pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement 4. On a fait varier la durée de placage dans une plage de 10 à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 3 à 20 gm, ainsi que décrit ci-dessus. La quantité de solution de redosage liquide fournie a été fixée à 0,5 litres/min. ui ui r, r, g _ _ '0_ 8 09 St S'9 S'I SL'O S' 00 oo' E aldtuPx __ Z_'0 8 09__ OS S'9 S 'I SL 'O S'O 0 00P z alduixs E_ Z'o______'L 0_ 9> 5 '9'1 0 8'0 00o I aldmax enbTxoq mnTpos apla} ap; uaulaS. i6 (ulp/v) (:wp/v) (Do) oapTvaUeDD l aiTqdsoqdodAH alIlnS apGLns ap (su) N/O D/NO UD xeu1aD a:n.z,adwHd (aItl/5) uoTTsodwoD uoFlsuoD WCIDX'EWCIDHd uoTiDnaqsuoD asInd quelnoD, 9pgDOad afeDeld ap uTe_ o09 neelqel Le tableau 41 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le pourcentage de surface A et la taille de grain des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement, la teneur S (quantité en présence) en cristaux de Fe orientés, la teneur en O, la teneur en P. la teneur en B, la teneur en H, la teneur en C et la dureté de la section de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 3 de constructions de surface de glissement. Tableau 41 Forme Cristaux de Fe en Teleur S (%) de cristaux de Fe Teneur Teneur Treleur Teneur Teneuç cristalline forme de pyramide A orientés en O en P en O en I en C Dureté F _Construction de la six côtés (% en (% en (% en (% en (% en HmV "O ç _______ __________ ___ _ _ _ ________ poids) poids) poids) poids) poids) Co de surface de surface de Pourcentage Taille {110) {200) {211> {310) {2221 4 glissement glissement de surface de grain o A (% (pm,) s" Exemple 1 Forme de 90 0,5 - 3 2,5 0,5 4,5 1.5 91 0,2 0,04 0,01 0,01 très 490 s"r pyramide à faible six côtés Exemple 2 Forme de 90 0,5 2 2,3 0,5 5,1 1,9 90,2 0,2 0,04 0,01 très 0,03 500 pyramide a faible six côtés Exemple 3 Forme de 90 0, 5 - 2 2,3 0,7 5 2 90 0,2 0,04 0,01 0,01 0,03 520 pyramide A six côtés Le pourcentage de surface A, la taille de grain et la teneur S ont été déterminés de la même manière qu'au paragraphe (Ia). La teneur en O a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ia); la teneur en P a été déterminée de la même manière qu'au paragraphe (Ib); les teneurs en H et en C ont été déterminées de la même manière qu'au paragraphe (IIa) et la teneur en B a été déterminée de la même manière que dans le troisième mode de réalisation. Comme on peut le voir à partir de la comparaison des exemples 1 à 3 du tableau 41 avec l'exemple 3 du tableau 32, si la teneur en H et/ou la teneur en C sont fixées dans des plages de H 2 0,01% en poids et C 2 0, 03% en poids lorsque O 2 0,2% en poids; P 2 0,04% en poids et B 2 0,01% en poids, la dureté augmente davantage que dans le cas de la construction de surface de glissement ne contenant pas d'hydrogène (H) et de carbone (C). Ensuite, des pastilles ayant les exemples 1 à 3 ont été préparées et soumises à un test de grippage de la forme pastille sur disque avec lubrification afin de mesurer la charge générant un grippage, ce qui a donné les résultats du tableau 42. Les conditions du test de grippage sont identiques à celles décrites au paragraphe (Ia). Tableau 42 Construction de surface de Charge générant un grippage glissement (N) Exemple 1 2700 Exemple 2 2850 Exemple 3 3000 La figure 29 est un graphique illustrant la relation entre les éléments contenus et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3. Comme on peut le voir d'après le tableau 42 et la figure 29, la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 3 se trouve largement augmentée avec une augmentation de la dureté telle que décrite ci-dessus, comparé à l'exemple 3 du tableau 33. En outre, l'exemple 2 contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P), du bore (B) et du carbone (C) présente une résistance au grippage supérieure à l'exemple 1 contenant de l'oxygène (0), du phosphore (P), du bore (B) et de l'hydrogène (H), la charge générant un grippage étant la plus importante pour l'exemple 3 contenant de l'oxygène (O), du phosphore (P), du bore (B), de l'hydrogène (H) et du carbone (C). Bien entendu, même pour la construction de surface de glissement contenant au moins l'un des éléments oxygène (O), phosphore (P), bore (B), et au moins un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), ainsi que décrit ci-dessus, le pourcentage de surface A des cristaux de Fe en forme de pyramide à six côtés dans la surface de glissement doit être dans une plage de A 2 40%. La présente invention n'est pas limitée à l'axe de piston et est également applicable à différents organes coulissants tels que piston, arbre à came, segment de piston et similaires. REVENDICATIONS 1. Construction de surface de glissement (4) formée d'un agrégat de cristaux de métal, caractérisée en ce que le pourcentage A de la surface de cristaux de métal en forme de pyramide (6,7) dans la surface de glissement se situe dans une plage de A>40%, et ledit agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P), la teneur en O se situant dans une plage de O 2 0,2% en poids et la teneur en P se situant dans une plage de P 2 0,04% en poids. 2. Construction de surface de glissement (4) formée d'un agrégat de cristaux de métal, caractérisée en ce que le pourcentage A de la surface de cristaux de métal en forme de pyramide (6,7) dans la surface de glissement se situe dans une plage de A>40%, et ledit agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), la teneur en O se situant dans une plage de O > 0,2% en poids, la teneur en P se situant dans une plage de P k 0,04% en poids, la teneur en H se situant dans une plage de H k 0,01% en poids et la teneur en C se situant dans une plage de C 2 0,03% en poids. 3. Construction de surface de glissement (4) formée d'un agrégat de cristaux de métal, caractérisée en ce que ledit agrégat contient un grand nombre de cristaux de métal colonnaires (5) que l'on a fait croître à partir d'un substrat (2) et dont les extrémités sont formées de cristaux de métal en forme de pyramide (6, 7), le pourcentage A de la surface desdits cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement se situant dans une plage de A 2 40%, et ledit agrégat contient du bore (B) et au moins l'un des éléments oxygène (O) et phosphore (P), la teneur en B se situant dans une plage de B > 0,01% en poids, la teneur en O se situant dans une plage de 0 k 0,2% en poids et la teneur en P se situant dans une plage de P 2 0,04% en poids. 4. Construction de surface de glissement (4) formée d'un agrégat de cristaux de métal, caractérisée en ce que ledit agrégat contient un grand nombre de cristaux de métal colonnaires (5) que l'on a fait croître à partir d'un substrat (2) et dont les extrémités sont formées de cristaux de métal en forme de pyramide (6, 7), le pourcentage A de la surface desdits cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement se situant dans une plage de A 2 40%, et ledit agrégat contient du bore (B), au moins l'un des éléments oxygène (0) et phosphore (P) et au moins l'un des éléments hydrogène (H) et carbone (C), la teneur en B se situant dans une plage de B 2 0,01% en poids, la teneur en O se situant dans une plage de O 2 0,2% en poids, la teneur en P se situant dans une plage de P k 0,04% en poids, la teneur en H se situant dans une plage de H 2 0,01% en poids et la teneur en C se situant dans une plage de C k 0,03% en poids. 5. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 1, 2, 3 ou 4, caractérisée en ce que ledit cristal de métal a une structure cubique centrée et ledit cristal de métal en forme de pyramide (6, 7) est au moins soit un cristal de métal orienté selon (hhh) dont le plan (hhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement (4a), soit un cristal de métal orienté selon (2hhh) dont le plan (2hhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement. 6. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 1, 2, 3, ou 4, caractérisée en ce que ledit cristal de métal est un cristal de Fe et ledit cristal de métal en forme de pyramide (6) est un cristal de Fe en forme de pyramide à six côtés orienté selon (hhh) dont le plan (hhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement. 7. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 5, caractérisée en ce que ledit cristal de métal est un cristal de Fe et ledit cristal de métal en forme de pyramide (6) est un cristal de Fe en forme de pyramide à six côtés orienté selon (hhh) dont le plan (hhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement. 8. Construction de surface de glissement (4), qui est formée d'un agrégat de cristaux de métal, caractérisée en ce que le pourcentage de surface A de cristaux de métal en forme de pyramide (6, 7) dans une surface de glis- sement se situe dans une plage de A>40%, et ledit agrégat contient au moins l'un des éléments oxygène (0) et phosphore (P), et au moins l'un des éléments bore (B), hydrogène (H) et carbone (C), la teneur en O se situant dans une plage de 0 > 0,2% en poids, la teneur en P se situant dans une plage de P > 0,04% en poids, la teneur en B se situant dans une plage de B > 0,01% en poids, la teneur en H se situant dans une plage de H > 0,01% en poids et la teneur en C se situant dans une plage de C > 0,03% en poids. 9. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 8, caractérisée en ce que ledit cristal de métal a une structure cubique centrée, et ledit cristal de métal en forme de pyramide (6, 7) est au moins soit un cristal de métal orienté selon (hhh) dont le plan (hbhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement, soit un cristal de métal orienté selon (2hhh) dont le plan (2hhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement. 10. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 8, caractérisée en ce que ledit cristal de métal est un cristal de Fe et ledit cristal de métal en forme de pyramide (6) est un cristal de Fe en forme de pyramide à six côtés orienté selon (hhh) dont le plan (hhh) (suivant les indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement. 11. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 8, caractérisée en ce que ledit agrégat contient les éléments O, P, B, H et C. 12. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 1, 2, 3, 4 ou 8, caractérisée en ce que la teneur en 0 est 13. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 1, 2, 3, 4 ou 8, caractérisée en ce que la teneur en P est 14. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 2, 4 ou 8, caractérisée en ce que la teneur en H est 15. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 2, 4 ou 8, caractérisée en ce que la teneur en C est S 0,8% en poids. 16. Construction de surface de glissement (4) selon la revendication 3, 4 ou 8, caractérisée en ce que la teneur en B est c 3,7% en poids. 17. Construction de surface de glissement (4) melon la revendication 8 ou 11, caractérisée en ce que la teneur en 0 est est S 3,7% en poids.