FR 2730373 A1 19960809 FR 9509168 A 19950727 DISPOSITIF DE DISCRIMINATION DE LIGNE EN SECAM L'invention concerne un dispositif de discrimi- nation de ligne dans un récepteur de télévision en couleurs conforme au système SECAM. L'invention concerne plus particulièrement un dispositif de discrimination de ligne simple qui combine un filtre en cloche et un circuit oscillant pour éliminer le circuit oscillant. Dans la télévision en couleurs utilisant le système SECAM, deux signaux de différence de couleurs sont modulés en fréquence en séquence de lignes (alternative- ment) par des fréquences de sous-porteuses différentes respectives et ils sont émis. Pour traiter les signaux SECAM, un côté de réception extrait les deux signaux de différence de couleurs successifs séquentiels (signal R-Y, signal B-Y) au moyen d'une ligne à retard qui retarde d'une période de balayage horizontal (1H) un signal de porteuse de chrominance, et par un circuit de commutateur SEC.M qui est actionné sous l'effet d'un signal de commu- tateur dont la polarité s'inverse à chaque période de 1H. Il est donc toujours nécessaire de faire en sorte que la phase du signal de commutateur qui attaque le commutateur SECAM concorde avec la phase du signal du côté d'émission. Le dispositif de discrimination de ligne de la présente invention extrait du signal de télévision en couleurs SECAM les deux signaux de différence de couleurs successifs séquentiels (signal R-Y, signal B-Y), qui sont synchronisés avec le signal SECAM d'entrée, en utilisant deux signaux de discrimination qui sont employés pour la commande de phase du signal de commutateur. Le premier signal de discrimination est appelé signal d'identification (ID) de trame et il est émis pendant les neuf lignes (9H) entre 7-15H (période d'effa- cement vertical) et 320-328H. Le signal d'identification de trame est modulé conformément à FR = 4,756 MHz dans une ligne correspondant au signal DR, et conformément à FB = 3,90 MHz dans une ligne correspondant au signal DB- Le second signal de discrimination est un signal de fréquence de sousporteuse (fOR: 4,40625 MHz, fOB = 4,25 MHz), qui équivaut à un signal de chrominance non modulé qui est inséré dans le palier arrière de l'impul- sion de synchronisation horizontale. Dans le dispositif de réception qui traite les signaux de télévision en couleurs SECAM contenant les deux sortes de signaux de discrimination de séquence de lignes, il est possible que la phase des signaux de séquence de lignes reçus coincide avec la phase des signaux du côté de l'émission au moment de la réception du signal de télévi- sion en couleurs SECAM, et il est possible de faire la discrimination vis-à-vis d'un autre signal de télévision en couleurs, comme un signal PAL, par l'utilisation du dispositif de discrimination de ligne ayant le premier ou le signal signal de discrimination, comme mentionné ci- dessus. La figure 7 montre un dispositif de discrimina- tion de ligne classique. La référence 1 désigne une borne d'entrée de signal SECAM et la référence 2 désigne un filtre du type en cloche qui restreint la bande de la sous-porteuse de chrominance. La référence 4 désigne un détecteur de modulation de fréquence, et la référence 5 désigne un circuit oscillant constitué par un circuit résonnant parallèle formé par une inductance L2, un condensateur C3 et une résistance R2, qui est nécessaire pour effectuer la détection dans le détecteur de modula- tion de fréquence 4. La référence 6 désigne un discrimina- teur de phase, la référence 7 désigne un circuit d'échan- tillonnage, la référence 8 désigne un circuit d'intégra- tion, la référence 9 désigne un comparateur et la réfé- rence 10 désigne une bascule. D'autre part, la référence 3 désigne un circuit de traitement de signaux de chrominance SECAM, la référence 11 désigne un commutateur SECAM qui commute un signal de sortie R-Y et un signal de sortie B-Y, et la référence 12 désigne un interrupteur qui active et désactive le signal de sortie R-Y et le signal de sortie B- Y. La figure 8 montre une caractéristique de fréquence du filtre en cloche 2. La figure 9 montre une caractéristique de phase du filtre en cloche 2. On expliquera tout d'abord le traitement du signal de chrominance du signal SECAM qui est appliqué à la borne d'entrée de signal SECAM, en se référant à la figure 7. Le signal SECAM qui est appliqué à la borne d'entrée 1 est ensuite appliqué au filtre en cloche 2 ayant un circuit résonnant parallèle qui est constitué par Ci, C2, R1 et Ll. Le filtre en cloche 2 restreint la bande de la sous-porteuse de chrominance et il fournit la sous- porteuse de chrominance à bande restreinte au circuit de traitement de signal de chrominance 3. Le circuit de traitement de signal de chrominance 3 démodule la sous- porteuse de chrominance et il émet alternativement le signal de sortie R-Y et le signal de sortie B-Y. Le signal de sortie R-Y et le signal de sortie B-Y sont appliqués au commutateur SECAM 11 et ils sont émis respectivement vers une borne 13 ou une borne 14, par le signal qui est émis par la bascule 10 en synchronisme avec l'impulsion de synchronisation horizontale H qui provient de la borne H CLK. On expliquera ensuite le fonctionnement du dispositif de discrimination de ligne classique. Le signal de sortie du filtre en cloche 2 est émis simultanément vers le circuit de traitement de signal de chrominance 3 et vers le détecteur de modulation de fréquence 4. Le détecteur de modulation de fréquence 4 comprend le circuit oscillant 5 et il a la caractéristique de détection qui est représentée sur la figure 9. Du fait que le filtre en cloche 2 et le circuit oscillant 5 contiennent l'induc- tance L, un circuit complexe est nécessaire pour réaliser l'inductance L dans un circuit intégré. Par conséquent, s'il est possible d'utiliser un même circuit pour le filtre en cloche 2 et le circuit oscillant 5, la configu- ration de circuit devient très simple et économique. Le but et l'aspect le plus important de la présente invention consistent à réaliser en commun le filtre en cloche 2 et le circuit oscillant 5. On expliquera cependant le fonc- tionnement du dispositif de discrimination de ligne, avant de passer aux détails concernant la présente invention. Les signaux (a)(g) de la figure 10 montrent un jeu de signaux intervenant dans le fonctionnement à la position correspondante sur la figure 1 lorsqu'un signal SECAM normal est reçu et lorsque la phase de la bascule est dans un état correct. Lorsqu'on applique le signal SECAM représenté en (a) sur la figure 10 au détecteur de modulation de fréquence 4 ayant la caractéristique qui est représentée sur la figure 9, on peut obtenir à la sortie du détecteur de modulation de fréquence 4 un signal de sortie de détection tel que celui qui est représenté en (b) sur la figure 10. En d'autres termes, le signal de sortie de détection VD pendant la sous-porteuse de chromi- nance fOR et FR est détecté avec une polarité positive, et le signal de sortie de détection VB pendant la sous- porteuse de chrominance fOB et FB est détecté avec une polarité négative. Le signal de sortie (b) du détecteur de modula- tion de fréquence 4 est appliqué au discriminateur de phase 6. Dans le cas d'un signal de sortie normal, pour lequel le commutateur SECAM 11 correspondant à la séquence de lignes SECAM fonctionne normalement, le discriminateur de phase 6 inverse la polarité du signal de sortie du détecteur de modulation de fréquence 4 pour chaque période de synchronisation horizontale H, avec le signal de sortie normal de la bascule 10. En d'autres termes, lorsque la bascule 10 émet un signal normal, comme représenté en (c) sur la figure 10, tous les signaux de polarité négative sont inversés pour donner des polarités positives pendant fOB, FB et DB. Un signal de sortie c du discriminateur de phase 6 est appliqué au circuit d'échantillonnage 7. Le circuit d'échantillonnage échantillonne le signal de sortie c du discriminateur de phase 6 au moyen d'une impulsion de sélection (d) qui est appliquée à la borne de sélection 20 sur la figure 1. Le signal de sélection d prend un niveau logique "1" seulement pendant la période d'effacement horizontal de 9H et pendant la présence de la porteuse du signal de chrominance qui est insérée dans le palier arrière du signal de synchronisation horizontale. Le signal de sortie du circuit d'échantillonnage 7 est repré- senté en (f) sur la figure 10, et il est extrait du signal de sortie c du discriminateur de phase 6 par l'impulsion de sélection qui est appliquée à la borne de sélection 20. Le signal de sortie f du circuit d'échantillonnage 7 est appliqué au circuit d'intégration 8. Le circuit d'intégration 8 intègre le signal de sortie f du circuit d'échantillonnage 7 et il fournit en sortie une tension continue Vl, comme représenté en (g) sur la figure 10. La tension de sortie intégrée Vl est comparée avec des tensions de référence respectives Vk et Vi qui sont appliquées à la borne 15 et à la borne 16 du comparateur 9. La tension de référence Vk est un signal destiné à éliminer la couleur du signal SECAM lorsque la valeur intégrée V1 est inférieure à la tension de réfé- rence Vk. La tension de référence Vi est un signal destiné à restaurer la bascule 10 lorsque la valeur intégrée V1 est inférieure à la tension de référence Vi. Un signal k est émis lorsque la tension intégrée Vl est inférieure à la tension de référence Vk. Un signal i est émis lorsque la tension intégrée Vl est inférieure à la tension de référence Vi. Le signal k est appliqué au commutateur 12. Lorsque la valeur intégrée Vl est inférieure à la tension de référence Vk, le signal de chrominance SECAM est coupé par le signal k dans l'interrupteur 12, et dans ces condi- tions le signal de chrominance SECAM n'est transmis ni vers la borne 13, ni vers la borne 14. Ceci vise à éviter l'instabilité du signal de chrominance SECAM lorsque le niveau du signal intégré V1 est inférieur à la tension de référence Vk. Le signal i est appliqué à la bascule 10 et il la restaure lorsque la valeur intégrée Vl est infé- rieure à la tension de référence Vi. Lorsque le niveau du signal intégré Vl est inférieur à la tension de référence Vi, ceci signifie que la bascule 10 ne fonctionne pas avec la phase normale. Dans ces conditions, la bascule 10 doit être restaurée pour arrêter temporairement le fonctionne- ment et pour recommencer le fonctionnement avec la phase normale. Lorsque la bascule 10 fonctionne normalement, le niveau du signal intégré V1 est supérieur à chacune des tensions de référence Vk et Vi. Par conséquent, ni le signal k, ni le signal i n'est émis par le comparateur 9. Il en résulte que du fait que l'interrupteur 12 n'est pas actionné, le signal de chrominance SECAM est transmis d'une manière habituelle vers les bornes 13 et 14. La bascule n'est plus restaurée et elle continue à émettre des signaux de la phase courante. Les signaux (a)' (h) sur la figure 11 montrent un ensemble de signaux qui interviennent dans le fonction- nement lorsque la bascule fonctionne avec une phase anor- male, comme représenté en (h) sur la figure 11, lorsqu'un signal SECAM habituel est reçu. Sur la figure 11, des signaux a et b représentent respectivement le signal SECAM d'entrée et le signal de sortie du détecteur de modulation de fréquence 4, comme sur la figure 10. La partie (c') de la figure 11 montre le signal SECAM de sortie qui provient du discriminateur de phase 6 dans le cas o la phase de la bascule est dans un état incorrect. La polarité du signal représenté en (c') sur la figure 11 est la même que celle du signal b lorsque le signal de sortie de la bascule est positif, mais la polarité du signal représenté dans la partie (c') de la figure 11 est inversée par rapport au signal de sortie b lorsque le signal de sortie de la bascule est négatif. Du fait que la phase du signal de sortie h' de la bascule, représenté sur la figure 11, est inversée par rapport à celle du signal de sortie de la bascule en (h) sur la figure 10, on comprend aisément que les phases des signaux représentés en (c') sur la figure 11 et en (c) sur la figure 10 sont opposées. Le signal de sortie (c') du discriminateur de phase 6 est appliqué au circuit d'échantillonnage 7 et il est extrait par le signal de sélection d. Par conséquent, le signal de sortie du circuit d'échantillonnage 7 est obtenu de la manière représentée en (f') sur la figure 11, et il a une phase opposée au signal représenté en (f) sur la figure 10. Lorsque le signal de sortie f' est appliqué au circuit d'intégration 8, le signal de sortie intégré du circuit d'intégration 8 devient le signal Vl', qui est inférieur aux tensions de référence Vk et Vi du compara- teur 9. Du fait que le signal de sortie intégré Vl' est inférieur aux tensions de référence Vk et Vi, comme indiqué ci-dessus, l'interrupteur 12 est ouvert sous l'effet du signal k et du signal i qui sont émis par le comparateur 9, comme mentionné ci-dessus, et dans ces conditions le signal de différence de couleurs qui provient du circuit de traitement de signal de chrominance 3 ne peut pas être émis vers les bornes 13 et 14. Le fonc- tionnement de la bascule 10 est arrêté par le signal i, le signal de sortie h de la bascule 10 est appliqué sous la forme de signal "0" successifs au discriminateur de phase 6, et ensuite le signal de sortie du discriminateur de phase 6 est obtenu sous la forme d'un signal identique à celui représenté en (b) sur la figure 11. Par conséquent, le signal de sortie f" du circuit d'échantillonnage 7 est généré en extrayant le signal b au moyen du signal de sélection d, et il a une polarité différente pour chaque période de 1H. Le signal de sortie f" est appliqué au circuit d'intégration 8 pour obtenir une tension de sortie VI". Du fait que les tensions de référence Vi et Vk sont fixées de façon que la tension intégrée satisfasse la condition V1 répétée jusqu'à ce que la relation V1 >Vk >Vi soit satis- faite. L'opération ci-dessus est répétée jusqu'à ce que le signal de sortie de la bascule prenne finalement une phase qui est représentée en (h) sur la figure 10, c'est-à-dire, en d'autres termes, jusqu'à ce que le signal de sortie du discriminateur de phase 6 prenne finalement la phase qui est représentée en (c) sur la figure 10. La répétition de l'opération ci-dessus a pour résultat de corriger la phase de la bascule. Le détecteur de modulation de fréquence classi- que envisagé ci-dessus détecte les signaux SECAM qui traversent le filtre en cloche 2. Par conséquent, le circuit oscillant 5 est un élément indispensable ici. Le détecteur de modulation de fréquence utilise habituelle- ment un multiplicateur orthogonal qui multiplie le signal SECAM qui a traversé le filtre en cloche 2, et un signal ayant une phase qui diffère de 90 degrés de celle du signal SECAM, pour obtenir un signal de sortie. Le circuit oscillant 5 est constitué ici par un circuit LCR parallèle ayant une fréquence centrale fo' = 4,33 MHz = (fOB + fOR)/2. La caractéristique de phase du détecteur de modulation de fréquence qui utilise le circuit oscillant 5 est représentée sur la figure 9, et son signal de sortie est "0" à la fréquence centrale f ' (= 4,33 MHz). La figure 9 montre également la caractéristique de signal de sortie de détection en fonction de la fréquence, ayant une forme en S, à d'autres fréquences. En d'autres termes, du fait que le signal de chrominance SECAM qui est appliqué en entrée est soit la sous-porteuse de chrominance fOR (4,40625 MHz), soit la sous-porteuse de chrominance fOB (4,25 MHz), on obtient un signal de sortie de détection positif x pour la porteuse de chrominance fOR et on obtient un signal de sortie de détection négatif y pour la porteuse de chrominance fOB' Dans l'art antérieur, le circuit oscillant 5 qui est utilisé dans le détecteur de modulation de fréquence est un élément indispensable pour extraire la sous-porteuse de chrominance fOR (4,40625 MHz) qui est supérieure à la fréquence centrale f ' (= 4,33 MHz) et la sous-porteuse de chrominance fOB (4,25 MHz) qui est inférieure à la fréquence centrale f ' (= 4,33 MHz). Par conséquent, on ne peut pas supprimer le circuit oscillant 5. D'autre part, comme le circuit oscillant 5, le filtre en cloche 2 est constitué par un circuit LCR paral- lèle. Cependant, la fréquence centrale est restreinte à 4,286 MHz, d'après les caractéristiques du signal SECAM, comme représenté sur la figure 8, et cette fréquence diffère de la fréquence centrale du circuit oscillant 5. Dans le passé, on a fabriqué séparément le filtre en cloche 2 et le circuit oscillant 5, et chacun d'eux fonc- tionnait séparément. Par conséquent, il était impossible d'utiliser en commun le filtre en cloche 2 et le circuit oscillant 5. Du fait que le circuit oscillant 5 comprend l'élément L consistant en une inductance, il est difficile de l'incorporer dans le circuit intégré. Par conséquent, le circuit oscillant 5 est habituellement connecté au détecteur de modulation de fréquence dans le circuit intégré par l'intermédiaire de la borne de sortie 17 du circuit intégré. Il existe donc des problèmes qui consis- tent en ce que le circuit de discrimination de ligne SECAM doit comporter à la fois le filtre en cloche 2 et le circuit oscillant 5, et par conséquent de trop nombreux composants sont nécessaires et de plus une borne supplé- mentaire 17 pour le circuit oscillant est nécessaire sur le circuit intégré. Un but de la présente invention est de procurer un filtre variable ayant la fonction commune d'un filtre en cloche 2 et d'un circuit oscillant 5 utilisé pour la détection de la modulation de fréquence, qui permette de changer de façon variable une fréquence centrale, en prenant en considération le fait que les caractéristiques de phase du filtre en cloche et du circuit oscillant sont similaires. En outre, un autre but de la présente invention est de procurer un circuit de discrimination de ligne SECAM utilisant un circuit commun pour un filtre en cloche et un circuit oscillant, qui élimine l'inductance, le condensateur et la résistance qui sont des éléments indis- pensables pour constituer le circuit oscillant. Il est également possible d'éliminer une borne extérieure qui est utilisée pour connecter le détecteur de modulation de fréquence dans un circuit intégré au circuit résonnant extérieur. En outre, un autre but de la présente invention est de procurer un circuit de filtre variable comprenant un premier amplificateur à transconductance et un second amplificateur à transconductance, qui permet d'obtenir deux fréquences de résonance sous la dépendance d'un signal de sélection. En outre, un autre but de la présente invention est de procurer un circuit de filtre variable constitué par un circuit à résonance parallèle LCR ayant deux induc- tances L1 et L2 et un circuit à transistors, qui est capable de procurer deux fréquences de résonance sous la dépendance du signal de sélection, par la mise en court- circuit de l'inductance L2. En outre, un autre but de la présente invention est de procurer un circuit de filtre variable constitué par un circuit à résonance parallèle LCR ayant un conden- sateur variable, qui est capable de procurer deux fréquen- ces de résonance sous la dépendance du signal de sélec- tion, par la commande de la capacité du condensateur. Pour atteindre le but ci-dessus, un dispositif de discrimination de ligne SECAM, dans lequel un signal de chrominance SECAM qui est introduit par l'intermédiaire d'un filtre en cloche est détecté par un détecteur de modulation de fréquence utilisant un circuit oscillant lorsqu'un signal de sélection a la valeur "1" (période d'effacement horizontal), et le signal de chrominance SECAM est émis sous la forme d'un signal de sortie R-Y ou d'un signal de sortie B-Y, par l'intermédiaire d'un circuit de traitement de signal de chrominance, lorsque le signal de sélection a la valeur "0" (période de balayage horizontal), comprend un circuit de filtre variable dans lequel un circuit oscillant et un filtre en cloche sont réalisés en commun; le circuit de filtre variable fonc- tionne en circuit oscillant lorsqu'un signal de sélection a la valeur "1"', et en filtre en cloche lorsque le signal de sélection a la valeur "O". En outre, pour atteindre le but ci-dessus, le dispositif de discrimination de ligne SECAM comprend: un circuit de filtre variable connecté à une borne de signal d'entrée SECAM; et un circuit de traitement de signal de chrominance connecté à la sortie du circuit de filtre variable; et un détecteur de modulation de fréquence connecté à la sortie du circuit de filtre variable; et dans ce dispositif la fréquence de résonance du circuit de filtre variable est commutée par un signal de sélection de façon que lorsque le signal de sélection a la valeur "0", la fréquence de résonance soit fixée à la fréquence f0 (4,286 MHz) qui est identique à la fréquence centrale du filtre en cloche, et le signal SECAM soit démodulé dans le circuit de traitement de signal de chrominance, tandis que lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f' comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous-porteuse fOB (4,25 MHz). En outre, pour atteindre le but ci-dessus, dans le dispositif de discrimination de ligne SECAM, le circuit de filtre variable comprend un premier amplificateur variable à transconductance dont la borne inverseuse est connectée à une borne d'entrée, un second amplificateur variable à transconductance dont l'entrée inverseuse est connectée à la sortie du premier amplificateur variable à transconductance et dont l'entrée non inverseuse est connectée à la masse, tandis que sa sortie est connectée à la borne non inverseuse du premier amplificateur variable à transconductance; un amplificateur- séparateur dont la borne d'entrée est connectée au second amplificateur variable à transconductance et dont la borne de sortie est connectée à une borne de sortie 30 du circuit de filtre variable et à la sortie du premier amplificateur variable à transconductance par l'intermédiaire d'un condensateur C6; la sortie du premier amplificateur variable à trans- conductance étant connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C4, et la sortie du second amplificateur variable à transconductance étant connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C5; une borne de sélec- tion connectée aux premier et second amplificateurs varia- bles à transconductance, pour commander les valeurs de transconductance (gm) des premier et second amplificateurs variables à transconductance; et la fréquence de résonance du circuit de filtre variable est commutée par un signal de sélection de façon que, lorsque le signal de sélection a la valeur "0", la fréquence de résonance soit fixée à une fréquence f0 (4,286 MHz), et lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la fréquence de résonance soit fixée à une fréquence f0' qui est comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous-porteuse fOB (4,25 MHz). En outre, pour atteindre le but ci-dessus, le dispositif de discrimination de ligne SECAM comprend un condensateur C1 dont une armature est connectée à la borne d'entrée (1) du circuit de filtre variable et l'autre armature est connectée à une borne de sortie (30) du circuit de filtre variable, un circuit résonnant parallèle LCR constitué par un condensateur C2, une résistance R et une connexion en série d'inductances L1 et L2, et un transistor TR1 pour commander la mise en court-circuit de l'inductance L2 conformément au signal de sélection qui est appliqué à la borne de sélection; et dans ce dispo- sitif, lorsque le signal de sélection a la valeur "O", le transistor TR1 est commandé de façon à être bloqué et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0 (4,286 MHz), et lorsque le signal de sélection a la valeur "1", le transistor TR1 est commandé de façon à être conducteur, ce qui a pour effet de mettre en court-circuit l'inductance L2, et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0' comprise entre la fréquence de sous- porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous- porteuse fOB (4,25 MHz). En outre, pour atteindre le but ci-dessus, le dispositif de discrimination de ligne SECAM comprend un condensateur C1 dont une armature est connectée à la borne d'entrée (1) du circuit de filtre variable et dont l'autre armature est connectée à une borne de sortie (30) du circuit de filtre variable, un circuit résonnant parallèle LCR constitué par un condensateur C7, une résistance R et une inductance L1, et une borne de sélection connectée au condensateur pour commander la valeur de capacité du condensateur C7; et dans ce dispositif, lorsque le signal de sélection a la valeur "0", la capacité du condensateur C7 est commandée et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0 (4,286 MHz), et lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la capacité du condensateur C7 est commandée et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0' qui est comprise entre la fréquence de sous- porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous- porteuse fOB (4,25 MHz). En outre, pour atteindre le but ci-dessus, dans le dispositif de discrimination de ligne SECAM, lorsque le signal de sélection a la valeur "n1", la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0' (4, 33 MHz) comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous-porteuse fOB (4,25 MHz). D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre de modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs. La suite de la description se réfère aux dessins annexés, dans lesquels: La figure 1 est un schéma de circuit du dispo- sitif de discrimination de ligne SECAM d'un premier mode de réalisation de la présente invention. La figure 2 montre une caractéristique de fréquence d'un filtre variable du premier mode de réalisa- tion de la présente invention. La figure 3 montre une caractéristique de détec- tion d'un détecteur de modulation de fréquence de la figure 1. La figure 4 montre un mode de réalisation d'un filtre variable dans la présente invention. La figure 5 montre un autre mode de réalisation du filtre variable de la présente invention. La figure 6 montre encore un autre mode de réalisation du filtre variable de la présente invention. La figure 7 est un schéma de circuit d'un dispo- sitif de discrimination de ligne SECAM classique. La figure 8 montre une caractéristique d'un filtre en cloche classique. La figure 9 montre une caractéristique de détec- tion d'un détecteur de modulation de fréquence de la figure 8. La figure 10 est un diagramme expliquant le fonctionnement d'un dispositif de discrimination de ligne classique. La figure 11 est un diagramme expliquant le fonctionnement d'un dispositif de discrimination de ligne classique. Premier mode de réalisation La figure 1 montre un premier mode de réalisa- tion de la présente invention. Sur la figure 1, la réfé- rence 50 désigne un filtre variable conforme à la présente invention qui commute automatiquement la fréquence centrale f0, de façon électrique ou mécanique. Les éléments portant les mêmes références numériques sur la figure 1 sont identiques ou correspondent à ceux de la figure 7. L'explication détaillée des parties identiques est donc omise. On expliquera le fonctionnement du dispositif de discrimination de ligne de la présente invention en utili- sant la figure 1. Un signal SECAM qui est introduit par la borne d'entrée 1 est appliqué au filtre variable 50. La figure 2 montre la caractéristique de fréquence du filtre variable 50 de la présente invention. A titre d'exemple, la fréquence centrale du filtre variable 50 est fixée à une fréquence moyenne (f0' = 4,33 MHz) de fOB et fOR' pendant que l'impulsion de sélection qui est introduite par la borne de sélection 20 a la valeur "1". Pendant que l'impulsion de sélection qui est introduite par la borne de sélection 20 a la valeur "0", la fréquence centrale du filtre en cloche est commandée de façon électrique ou mécanique pour devenir f0 (= 4,286 MHz). Par conséquent, comme représenté sur la figure 2, la caractéristique à bande limitée du filtre variable 50 présente deux courbes de résonance 33 et 34 qui ont des maximums respectivement à la fréquence f0 (4,286 MHz) ou à la fréquence f0 (4,33 MHz). Le signal de sortie du filtre variable 50 est appliqué au circuit de traitement de signal de chrominance 3 et au détecteur de modulation de fréquence 4. On expli- quera dans ce qui suit le filtre variable 50 et le détec- teur de modulation de fréquence 4 qui sont les principaux sujets de la présente invention. Le détecteur de modula- tion de fréquence 4 multiplie le signal d'entrée repré- senté en (a) sur la figure 10 et le signal de sortie m du filtre variable 50, pour effectuer une détection de modulation de fréquence. La figure 3 montre la caractéris- tique de détection du détecteur de modulation de fréquence 3. Le filtre variable 50 est réglé de façon à présenter une résonance parallèle à la fréquence f0 (= 4,286 MHz) pendant que l'impulsion de sélection qui est appliquée par l'intermédiaire de la borne de sélection 20 a la valeur "1 ", et à avoir une résonance parallèle à la fréquence f0' (= 4,33 MHz) pendant que l'impulsion de sélection qui est appliquée par l'intermédiaire de la borne de sélection 20 a la valeur "0". Par conséquent, les caractéristiques de détection sont représentées par les courbes en S 35 et 36 sur la figure 3. Cependant, pendant que l'impulsion de sélection d qui est appliquée par l'intermédiaire de la borne de sélection 20 a la valeur "1", c'est-à-dire pendant que la fréquence de sous- porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous- porteuse fOB (4,25 MHz) sont transmises, le filtre variable 50 effectue une détection de modulation de fréquence sur ces signaux fOR et fOB'. Par conséquent, seule la courbe 36 est utilisée pour la détection de modulation de fréquence, et la courbe 35 n'est pas utili- sée en réalité. Premièrement, pendant que l'impulsion de sélec- tion qui est appliquée par l'intermédiaire de la borne de sélection 20 a la valeur "1", le signal de sortie de détection VD du détecteur de modulation de fréquence 4 devient "0" à la fréquence f0' (= 4,33 MHz). Pendant que la sous-porteuse de chrominance fOB (4,25 MHz) est appli- quée en entrée, le signal de sortie de détection VD prend la valeur x, et lorsque la sous-porteuse de chrominance fOR (4,40625 MHz) est appliquée en entrée, le signal de sortie de détection VD prend la valeur y. Si la courbe S est réglée de façon à avoir x = y, on peut obtenir un signal de sortie de détection ayant la même amplitude de porteuse mais une polarité différente, respectivement pour la fréquence de sous-porteuse fOB (4,25 MHz) et pour la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz). D'autre part, pendant que l'impulsion de sélec- tion qui est appliquée à la borne d'entrée de sélection 20 a la valeur "0", c'est-à-dire pendant que le détecteur de modulation de fréquence 4 n'a pas besoin de fonctionner, le filtre variable 50 fonctionne à la manière d'un filtre en cloche 2 ayant la fréquence centrale f0 (= 4,286 MHz). En d'autres termes, ce filtre en cloche a une caractéris- tique de limitation de bande similaire à celle du filtre en cloche représenté sur la figure 8. Par conséquent, dans la présente invention, le détecteur de modulation de fréquence 4 fonctionne pendant que l'impulsion de sélec- tion qui est appliquée à la borne de sélection 20 a la valeur "1", et le filtre variable 50 fonctionne à la manière d'un filtre en cloche 2 habituel pendant que l'impulsion de sélection qui est appliquée à la borne de sélection 20 a la valeur "0", pour émettre le signal SECAM vers les bornes 13 et 14, par l'intermédiaire du circuit de traitement de signal de chrominance 3. Second mode de réalisation La figure 4 montre un autre mode de réalisation du filtre variable 50. Sur la figure 4, la référence 1 désigne une borne d'entrée, la référence 20 désigne une borne de sélection, les références 21 et 22 désignent un amplificateur variable à transconductance, C4 et C5 désignent des condensateurs, la référence 23 désigne un amplificateur-séparateur et la référence 30 désigne une borne de sortie. Dans ce circuit, l'impulsion de sélection qui est appliquée par l'intermédiaire de la borne de sélection 20 change la valeur de la transconductance (gm) des amplificateurs variables à transconductance 21 et 22, sous la dépendance des périodes correspondant aux valeurs "0" et "1". Du fait que l'amplificateur variable est constitué par un filtre actif, on peut le fabriquer aisément sous la forme d'un circuit intégré. L'équation (1) montre une fonction de transfert du filtre variable 50 de la figure 4. gm2 Vout C5 (C4 + C6) ( - = (1) vin S2 C6.m S + m2 C5 (C4 + C6) C5 (C4 +C6) L'équation (2) montre une condition pour laquel- le la phase du signal de sortie Vout diffère de 90 de celle de Vin dans l'équation (1). Ainsi, lorsque l'impul- in sion de sélection n'est pas appliquée en entrée, les amplificateurs variables 21 et 22 sont conçus de façon à satisfaire la condition qui est indiquée par l'équation (2). Dans ce cas, la fréquence de résonance du filtre variable 50 devient f0o et le filtre variable 50 fonc- tionne en filtre en cloche ayant la caractéristique de limitation de bande qui est représentée sur la figure 8. Io g= 1 9M(2) : f2 = 'Ii(c4+c6) D'autre part, lorsque l'impulsion de sélection est appliquée à la borne de sélection 20, la fréquence de résonance f0 est changée en f0' conformément à l'équation (3), en faisant varier la transconductance gm des amplifi- cateurs variables 21 et 22, pour lui donner par exemple la valeur gm1. Il est évidemment possible de fixer la fréquence de résonance fo' à n'importe quelle autre valeur. fo' - 2 C5(C4+C6) (3) Lorsque l'impulsion de sélection de valeur "1" est appliquée à la borne de sélection 20, la caractéris- tique de limitation de bande du filtre variable 50 devient semblable à une courbe 34 de la figure 2. Cependant, du fait que le signal SECAM n'est pas émis vers les bornes de sortie 13 et 14, la caractéristique de limitation de bande du filtre variable 50 ne doit pas nécessairement être la courbe 33 de la figure 2, qui a la fréquence de résonance de 4,286 MHz. D'autre part, lorsque l'impulsion de sélec- tion de valeur "1" est appliquée à la borne de sélection , la caractéristique de phase de la figure 3 devient une courbe en S 36 ayant la fréquence de résonance f0' (4,33 MHz). Par conséquent, pendant que l'impulsion de sélection qui est appliquée à la borne de sélection 20 a la valeur "1", le signal de sortie de détection VD du détecteur de modulation de fréquence 4 prend la valeur "0" à la fréquence f0' (4, 33 MHz), pendant que la porteuse de chrominance fOB (= 4,25 MHz) est appliquée en entrée, le signal de sortie de détection VD prend la valeur x, et pendant que la sous-porteuse de chrominance fOR est appli- quée en entrée, le signal de sortie de détection VD prend la valeur y. Si les valeurs x et y sont fixées de façon à avoir x = y sur la courbe S, on obtient pour les sous- porteuses de chrominance fOB et fOR des signaux de sortie de détection ayant respectivement des amplitudes égales et des polarités différentes. Troisième mode de réalisation La figure 5 représente un autre mode de réalisa- tion du filtre variable. Sur la figure 5, la référence 1 désigne une borne d'entrée, C1 et C2 désignent des conden- sateurs, R désigne une résistance et L1 et L2 désignent des inductances. TR1 désigne un transistor de commutation qui devient conducteur pendant que l'impulsion de sélec- tion qui est appliquée à la borne de sélection 20 a la valeru "1". La référence 30 désigne une borne de sortie. Une fonction de transfert de la borne d'entrée 1 jusqu'à la sortie 30 est représentée par l'équation (4) suivante. *Cl Vout C1 +C2 * s =(4 Vin 2+1 S12 R (C1+ C2) S + L(C1 +C2) L'équation (5) montre une condition pour laquel- le la phase du signal de sortie Vout diffère de 90 degrés de celle du signal d'entrée Vin dans l'équation (4). En in d'autres termes, lorsque l'impulsion de sélection n'est pas appliquée en entrée, le circuit LCR est réglé de façon à satisfaire la condition de l'équation (5). Dans l'équa- tion (4), l'inductance L est obtenue sous la forme L = Li + L2. La fréquence de résonance f0 du filtre variable 50 est obtenue par l'équation (5), et le filtre variable 50 fonctionne à la manière d'un filtre en cloche qui a une caractéristique de limitation de bande telle que la courbe 33 sur la figure 2. fo = 2 (I+)(CI+C2) 2 ic (LI +L2) (CI + 2) D'autre part, pendant que l'impulsion de sélec- tion est appliquée à la borne de sélection 20, le transis- tor TR1 est activé, et dans ces conditions l'inductance L2 est courtcircuitée pour donner à L2 la valeur zéro dans l'équation (5). L'équation (5) se transforme alors en une équation (6), et la fréquence de résonance devient f '. Il est évidemment possible de combiner des valeurs L1 et L2 appropriées pour obtenir n'importe quelle autre fréquence de résonance fo' fd s 1 1 (6) = L1 (C1 + C2) Lorsque l'impulsion de sélection est appliquée en entrée, la caractéristique de limitation de bande du filtre variable 50 devient la courbe 34 de la figure 2. D'autre part, la caractéristique de phase devient sembla- ble à la courbe en S 36 de la figure 3, qui a la fréquence de résonance f0' (4,33 MHz), comme dans le second mode de réalisation. La description détaillée est donc omise. Quatrième mode de réalisation La figure 6 montre en outre un autre mode de réalisation du filtre variable. Sur la figure 6, la réfé- rence i désigne une borne d'entrée, R désigne une résis- tance, L1 désigne une inductance et C7 désigne un conden- sateur variable dont la capacité change conformément au fait que l'impulsion de sélection qui est appliquée à la borne de sélection 20 a la valeur "1" ou "0". Les éléments ayant les mêmes références numériques sur la figure 6 sont identiques ou correspondent à ceux de la figure 5. L'explication détaillée des parties identiques est donc omise. L'équation (7) donne la fonction de transfert de la borne d'entrée 1 jusqu'à la sortie 30. Ci Vout C1 +C7 S - U() Vin S2+ 1 S + Via ___R (Cl + C) L (CI +C7) L'équation (8) montre une condition pour laquel- le la phase du signal de sortie Vout diffère de 90 degrés de celle du signal d'entrée Vin dans l'équation (7). Ainsi, lorsque l'impulsion de sélection n'est pas appli- quée en entrée, la capacité du condensateur C7 est fixée à C70, ce qui fait que la fréquence de résonance du filtre variable 50 devient f0, conformément à l'équation (8). Le filtre fonctionne à la manière d'un filtre en cloche qui a une caractéristique de limitation de bande semblable à celle de la figure 8. Le filtre variable 50 fonctionne à la manière d'un filtre en cloche ayant la caractéristique de limitation de bande semblable à la courbe 33 de la figure 2. fo = 2 () 2 x L1(C1 + CIo) D'autre part, lorsque l'impulsion de sélection est appliquée à la borne de sélection 20, la fréquence de résonance f0' est obtenue en changeant la capacité du condensateur C7 pour la faire passer à C70', comme indiqué dans l'équation (9). Bien entendu, il est possible de changer la valeur de C7 pour obtenir une fréquence de résonance f0' ayant n'importe quelle autre valeur. f. 1 1 f0' =/JL1(C4 + C7o') (9) Lorsque l'impulsion de sélection est appliquée en entrée, la caractéristique de limitation de bande du filtre variable 50 devient la courbe 34 de la figure 2. D'autre part, la caractéristique de phase devient sembla- ble à la courbe en S 36 de la figure 3, qui a la fréquence de résonance f0' (4,33 MHz), comme dans le second mode de réalisation. La description détaillée est donc omise. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif de discrimination de ligne SECAM, dans lequel un signal de chrominance SECAM qui est intro- duit par l'intermédiaire d'un filtre en cloche est détecté par un détecteur de modulation de fréquence (4) en utili- sant un circuit oscillant, lorsqu'un signal de sélection a la valeur "1" (période d'effacement horizontal), et le signal de chrominance SECAM est émis sous la forme d'un signal de sortie R-Y ou d'un signal de sortie B-Y, par l'intermédiaire d'un circuit de traitement de signal de chrominance (3), lorsque le signal de sélection a la valeur "0" (période de balayage horizontal), caractérisé en ce qu'il comprend un circuit de filtre variable (50) dans lequel un circuit oscillant et un filtre en cloche sont réalisés de manière commune; et le circuit de filtre variable (50) fonctionne en circuit oscillant lorsqu'un signal de sélection a la valeur "1", et il fonctionne en filtre en cloche lorsque le signal de sélection a la valeur "0"n. 2. Dispositif de discrimination de ligne SECAM, caractérisé en ce qu'il comprend: un circuit de filtre variable (50) connecté à une borne de signal d'entrée SECAM (1); un circuit de traitement de signal de chromi- nance (3) connecté à la sortie du circuit de filtre varia- ble (50); et un détecteur de modulation de fréquence (4) connecté à la sortie du circuit de filtre variable (50); et en ce que la fréquence de résonance du circuit de filtre variable (50) est commutée par un signal de sélec- tion, de façon que lorsque le signal de sélection a la valeur "0", la fréquence de résonance soit fixée à une fréquence f0 (4,286 MHz) qui est identique à la fréquence centrale du filtre en cloche, et le signal SECAM soit démodulé dans le circuit de traitement de signal de chrominance, tandis que lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0' qui est comprise entre la fréquence de sous- porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous- porteuse fOB (4,25 MHz). 3. Dispositif de discrimination de ligne SECAM selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caracté- risé en ce que le circuit de filtre variable (50) comprend: un premier amplificateur variable à transcon- ductance (21) dont la borne d'entrée inverseuse est connectée à une borne d'entrée (1); un second amplifica- teur variable à transconductance (22) dont l'entrée inver- seuse est connectée à la sortie du premier amplificateur variable à transconductance (21) et dont l'entrée non inverseuse est connectée à la masse, tandis que sa sortie est connectée à la borne d'entrée non inverseuse du premier amplificateur variable à transconductance (21); un amplificateur-séparateur (23) dont la borne d'entrée est connectée au second amplificateur variable à transconduc- tance (22) et dont la borne de sortie est connectée à une borne de sortie (30) du circuit de filtre variable (50) et à la sortie du premier amplificateur variable à transcon- ductance (21) par l'intermédiaire d'un condensateur C6; la sortie du premier amplificateur variable à transconduc- tance (21) étant connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C4, et la sortie du second amplificateur variable à transconductance (22) étant connectée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur C5; et une borne de sélection (20) connectée aux premier et second amplificateurs variables à transconductance (21, 22), pour commander les valeurs de transconductance des premier et second amplificateurs variables à transconductance; et en ce que la fréquence de résonance du circuit de filtre variable (50) est commutée par un signal de sélection de façon que, lorsque le signal de sélection a la valeur "0", la fréquence de résonance soit fixée à la fréquence f0 (4,286 MHz), et lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la fréquence de résonance soit fixée à une fréquence f0' qui est comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous-porteuse fOB (4,25 MHZ). 4. Dispositif de discrimination de ligne SECAM selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caracté- risé en ce qu'il comprend: un condensateur Cl dont une armature est connectée à la borne d'entrée (1) du circuit de filtre variable (50) et l'autre armature est connectée à une borne de sortie (30) du circuit de filtre variable (50); un circuit résonnant parallèle LCR constitué par un condensateur C2, une résistance R et une connexion en série d'inductances L1 et L2; et un transistor TR1 pour commander la mise en court-circuit de l'inductance L2, conformément au signal de sélection qui est appliqué à la borne de sélection (20); et en ce que, lorsque le signal de sélection a la valeur "0", le transistor TR1 est com- mandé de façon à être bloqué et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0 (4,286 MHz), et lorsque le signal de sélection a la valeur "1", le transistor TR1 est commandé de façon à être conducteur, pour court-circuiter l'inductance L2, et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence fo' qui est comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous- porteuse fOB (4,25 MHz). 5. Dispositif de discrimination de ligne SECAM selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caracté- risé en ce qu'il comprend: un condensateur Cl dont une armature est connectée à la borne d'entrée (1) du circuit de filtre variable (50) et dont l'autre armature est connectée à une borne de sortie (30) du circuit de filtre variable (50); un circuit résonnant parallèle LCR consti- tué par un condensateur C7, une résistance R et une induc- tance Li; et une borne de sélection connectée au condensa- teur pour commander la valeur de capacité du condensateur C7; et en ce que, lorsque le signal de sélection a la valeur "0"n, la capacité du condensateur C7 est commandée et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0 (4,286 MHz), et lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la capacité du condensateur C7 est commandée et la et la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0' qui est comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous-porteuse fOB fOB (4,25 MHz). 6. Dispositif de discrimination de ligne SECAM selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caracté- risé en ce que lorsque le signal de sélection a la valeur "1", la fréquence de résonance est fixée à une fréquence f0 ' (4,33 MHz) qui est comprise entre la fréquence de sous-porteuse fOR (4,40625 MHz) et la fréquence de sous- porteuse fOB (4,'25 MHz).