FR 2728407 A1 19960621 FR 9415520 A 19941216 CIRCUIT DE SÉLECTION D'UNE TENSION D'ALIMENTATION D'UN RÉGULATEUR DE TENSION La présente invention concerne un circuit automatique de sélection d'une tension d'alimentation d'un régulateur de tension, parmi plusieurs tensions d'alimentation continues de valeurs différentes. Un régulateur, ou stabilisateur, de tension est uti- lisé pour délivrer une tension continue de valeur prédéterminée qui soit régulière, à partir d'une tension d'alimentation con- tinue susceptible de subir des variations. Un tel régulateur est par exemple utilisé pour fournir une tension d'alimentation régulée à un montage électronique à partir d'une tension four- nie, par exemple, par un transformateur et redresseur de ten- sion alimenté par le réseau alternatif industriel. La figure 1 représente un exemple de schéma classique d'un régulateur de tension. Ce régulateur 1 est basé sur un montage dit Darlington de deux transistors bipolaires T1 et T2. Une tension d'alimentation continue Vin est fournie, par exem- ple, à partir du réseau industriel à 220 V par un transforma- teur et un redresseur (non représentés). Les collecteurs des transistors T1 et T2 de type NPN sont reliés à une borne positive A de la tension d'alimentation Vin, une borne négative M étant à la masse. L'émetteur du tran- sistor T1 est relié à la base du transistor T2, tandis que l'émetteur du transistor T2 est relié à la borne positive de sortie du régulateur 1. La base du transistor T1 est connectée à la borne A par l'intermédiaire d'une résistance de polarisa- tion Rp, ainsi qu'au collecteur d'un transistor bipolaire de type NPN T3. L'émetteur du transistor T3 est connecté, par exemple à la borne M, tandis que sa base est reliée au point intermédiaire d'un diviseur de tension constitué de résistances Ri, R2. L'autre borne de la résistance RI est reliée à l'émet- teur du transistor T2, l'autre borne de la résistance R2 est connectée à la masse. La sortie du régulateur est constituée par une borne Out reliée à l'émetteur du transistor T2. Le fonctionnement d'un tel régulateur est parfaite- ment connu. Il se base sur une modification de la polarisation du transistor T1 du montage Darlington en fonction du potentiel présent sur la base du transistor T3. Si ce potentiel est supé- rieur au potentiel de la borne M, ici la masse, majoré de la tension base-émetteur Vbe du transistor T3, le courant dans le montage Darlington diminue et la tension de sortie Vout aug- mente. Si le potentiel présent sur la base du transistor T3 est inférieur au potentiel de la borne M, majoré de la tension base-émetteur Vbe du transistor T3, le courant dans le montage Darlington augmente et la tension de sortie Vout diminue. Comme le potentiel présent sur la base du transistor T3 est égal à k*Vout, o k représente le rapport du pont diviseur de tension, la valeur de la tension de sortie Vout est ainsi régulée. Il ne s'agit là que d'un exemple de réalisation d'un régulateur de tension. D'autres montages sont connus. En parti- culier, on a de plus en plus souvent recours à des régulateurs de tension intégrés qui reçoivent, sur une entrée, une tension d'alimentation, et qui délivrent une tension de sortie Vout, dont la valeur est fixée par un pont diviseur de tension. Le point milieu du pont diviseur est relié à une borne de paramé- trage du régulateur intégré. La fonction mise en oeuvre par de tels régulateurs peut être assimilée à la fonction des transis- tors T1, T2, T3 et de la résistance Rp du schéma représenté à la figure 1. Un exemple typique de l'emploi d'un tel régulateur concerne les régulateurs 50/60 Hz alimentés par le réseau industriel à 220 V. Pour certaines applications, un même régulateur de tension est utilisé pour délivrer une tension pouvant présenter deux valeurs différentes en fonction de différents modes de fonctionnement du circuit dans lequel il est implanté. La sélection de la valeur de la tension devant être délivrée s'ef- fectue en modifiant le rapport k du pont diviseur. Pour cela, on connecte une résistance R3 en parallèle sur la résistance R2, par l'intermédiaire d'un interrupteur K1, commandé par un signal C issu d'un système de commande. Dans un tel cas, la tension d'alimentation du régulateur doit être suffisante pour permettre à ce dernier de délivrer une tension régulée dans les deux modes de fonctionnement du circuit. Cela entraîne une forte dissipation d'énergie dans le régulateur de tension. En effet, la tension d'alimentation doit être supérieure à la valeur maximale de la tension de sortie, majorée de la chute de tension maximale Vmax dans le régulateur de tension. Pour remédier à cette consommation excessive d'éner- gie, on utilise classiquement deux tensions d'alimentation, et on sélectionne la tension devant être appliquée sur le régula- teur de tension en fonction de la tension de sortie souhaitée. La figure 2 représente, sous forme de schéma-bloc, un circuit de ce type. On utilise deux tensions d'alimentation Vinl et Vin2, fournies par exemple, sur deux bornes A et B, par deux enroulements secondaires d'un transformateur, associés chacun à un redresseur. On sélectionne une de ces deux tensions d'ali- mentation au moyen d'un commutateur 2, commandé par le même signal C que l'interrupteur K1 de sélection de la tension de sortie Vout. Sur cette figure 2, les éléments présents à la figure 1 ont été désignés par les mêmes références. Un exemple d'application d'un tel système concerne l'alimentation de têtes haute-fréquence de récepteurs de signaux de satellites (ou LNB) dont le synoptique de l'alimen- tation est représenté à la figure 2. La sélection entre les deux tensions d'alimentation Vinl, Vin2, et la valeur de la tension de sortie Vout, dépendent du type de canal que l'on souhaite recevoir. En effet, certains canaux requièrent une polarisation dite horizontale de la partie active de la tête haute-fréquence, alors que d'autres canaux requièrent une pola- risation dite verticale de cette tête. La tête est par exemple alimentée en 13 V, pour une polarisation verticale, et en 18V pour une polarisation horizontale. On utilise, généralement, pour la sélection des tensions d'entrées Vinl, Vin2, et de la valeur de la tension de sortie Vout, un signal de commande C, issu d'un microprocesseur et qui est fonction de la mémorisa- tion des polarisations associées aux canaux. Un inconvénient qui subsiste dans une telle solution, quelle que soit l'application à laquelle elle est destinée, est que les tensions d'alimentation du régulateur 1 doivent être suffisamment élevées, non seulement pour compenser la chute de tension dans le régulateur 1 et dans le commutateur 2, mais également pour tenir compte de chutes de tension éventuelles du réseau. Ces chutes de tension peuvent provenir de variations dans la tension délivrée par le réseau. On considère habituel- lement que la tension alternative délivrée par le réseau peut varier, d'un endroit à un autre, de 20 % en plus ou en moins par rapport à sa tension nominale. Cela entraîne que les ten- sions d'alimentation Vinl, Vin2 du régulateur 1 doivent être supérieures d'environ 50 % à la valeur de la tension de sortie Vout souhaitée. Ceci afin de pouvoir délivrer une tension sta- ble dans tous les cas de figure. La marge qui doit être prise par rapport à la tension de sortie Vout souhaitée entraîne une consommation d'énergie excessive. Cela conduit à une forte dissipation d'énergie dans le régulateur de tension, ce qui est néfaste non seulement pour la consommation globale d'énergie, mais également pour la dimension des circuits de ce type. L'invention vise à pallier ces inconvénients, en pro- posant un circuit de sélection de la tension d'alimentation d'un régulateur de tension, qui sélectionne automatiquement la tension qui entraîne la moindre consommation d'énergie pour la tension de sortie visée. Pour atteindre cet objet, la présente invention pré- voit un circuit de sélection automatique d'une tension d'ali- mentation d'un régulateur de tension, par l'intermédiaire d'un commutateur, comportant des moyens pour actionner le commuta- teur de façon à sélectionner automatiquement, parmi les ten- sions d'alimentation, celle qui entraîne la plus faible dissi- pation d'énergie dans le régulateur. Selon un mode de réalisation de l'invention, lesdits moyens comprennent un ensemble de comparateurs des tensions d'alimentation entre elles et par rapport à une tension de sor- tie du régulateur, et un dispositif logique de combinaison des résultats issus des comparateurs. Selon un mode de réalisation de l'invention, les entrées des comparateurs recevant les tensions d'alimentation sont reliées à des bornes d'alimentation, par l'intermédiaire de décaleurs de tension qui minorent les tensions d'alimenta- tion d'une valeur prédéterminée, cette valeur étant choisie pour correspondre à la chute de tension maximale dans le régu- lateur et dans le commutateur. Selon un mode de réalisation de l'invention, chaque décaleur de tension est constitué de diodes montées en série entre la borne d'alimentation dont il doit minorer la tension, et les entrées des comparateurs auxquelles il est associé. Selon un mode de réalisation de l'invention, ledit dispositif logique est constitué d'inverseurs et de portes logiques, et délivre un signal de commande du commutateur en fonction des signaux de sorties des comparateurs qu'il reçoit. Selon un mode de réalisation de l'invention, les com- parateurs sont constitués d'amplificateurs opérationnels, cha- que amplificateur opérationnel étant polarisé par les tensions d'alimentation. Selon un mode de réalisation de l'invention, le régu- lateur de tension est associé à un interrupteur de sélection de la valeur de sa tension de sortie parmi plusieurs valeurs, les tensions d'alimentation étant choisies pour qu'au moins une des valeurs des tensions de sortie soit contenue dans les plages de variation d'au moins deux tensions d'alimentation. Selon un mode de réalisation de l'invention, les ten- sions d'alimentation sont fournies par le réseau alternatif industriel, par l'intermédiaire d'au moins un transformateur et d'au moins un redresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le cir- cuit est appliqué à la polarisation d'une tête haute-fréquence d'un système de réception satellite. Ces objets, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non limitatif en relation avec les figures join- tes parmi lesquelles: les figures 1 et 2 décrites précédemment sont desti- nées à exposer l'état de la technique et le problème posé; la figure 3 représente, sous forme de schéma bloc, un mode de réalisation d'un circuit automatique de sélection d'une tension d'alimentation d'un régulateur de tension, selon l'in- vention; et la figure 4 représente un mode de réalisation du cir- cuit représenté à la figure 3. Le circuit selon l'invention, tel que représenté à la figure 3 comporte essentiellement un commutateur 2 de sélection de la tension d'alimentation d'un régulateur 1, dont la com- mande est assurée par un dispositif logique 3 d'interprétation de résultats fournis par un ensemble de comparateurs 4. Des comparateurs Cl, C2, C3 de l'ensemble 4 sont destinés à compa- rer les tensions d'alimentation Vinl, Vin2 du circuit, entre elles et par rapport à la tension de sortie Vout du régulateur 1. L'idée mère de la présente invention est d'utiliser le fait que les tensions d'alimentation ont fréquemment des plages de variation qui se chevauchent pour sélectionner la tension qui, tout en étant suffisante, entraînera la plus fai- ble dissipation d'énergie. Ainsi, il suffit qu'une valeur de la tension de sortie souhaitée pour le régulateur soit contenue dans les plages de variation d'au moins deux tensions d'alimen- tation pour que le circuit selon l'invention permette une réduction de la dissipation d'énergie dans le régulateur. Deux entrées du commutateur 2 sont respectivement connectées à deux bornes d'alimentation A et B du circuit qui fournissent respectivement les tensions Vinl et Vin2. Une sor- tie du commutateur 2 est reliée à une entrée d'alimentation E du régulateur de tension 1, dont une sortie S délivre, sur une borne Out, la tension régulée Vout. La valeur de cette tension Vout régulée est fixée par un pont diviseur de tension consti- tué de deux résistances Ri et R2, le point milieu du pont divi- seur étant relié à une entrée de paramétrage P du régulateur 1. Une entrée de commande du commutateur 2 est reliée à une sortie du dispositif logique 3. Ce dispositif comporte, dans l'exemple représenté, trois entrées qui sont chacune reliée à une sortie d'un des comparateurs Cl, C2, C3. Deux entrées du comparateur Cl sont respectivement reliées à la borne de sortie Out du régulateur 1 et, par l'intermédiaire d'un dispositif E2 produisant une chute de tension prédétermi- née, à la borne B d'alimentation au potentiel Vin2. Deux entrées du comparateur C2 sont respectivement reliées à la borne de sortie Out du régulateur 1 et, par l'intermédiaire d'un dispositif El produisant une chute de tension prédéterminée, à la borne A d'alimentation au potentiel Vinl. Deux entrées du comparateur C3 sont reliées, respectivement par l'intermédiaire d'un des dispositifs El ou E2, respectivement à la borne A au potentiel Vinl et à la borne B au potentiel Vin2. Le rôle des dispositifs El et E2 est de minorer le potentiel des entrées des comparateurs auxquelles elles sont reliées, d'une valeur correspondant à la chute de tension maximale Vmax dans le régulateur 1 et dans le commutateur 2. Ces deux dispo- sitifs El et E2, qui seront appelés par la suite des décaleurs de tension, présentent en pratique, une chute de tension de même valeur. Ainsi, le comparateur Cl compare la valeur de la ten- sion de sortie Vout à la valeur de la tension d'alimentation Vin2, minorée de la chute de tension Vmax. Le comparateur C2 compare la valeur de la tension de sortie Vout à la valeur de la tension d'alimentation Vinl minorée de la chute de tension Vmax. Et, le comparateur C3 compare les tensions d'alimentation Vinl et Vin2. Le dispositif logique 3 est chargé d'interpréter les résultats de ces comparaisons pour sélectionner, parmi les deux tensions d'alimentation Vinl et Vin2, la tension la plus faible pourvue qu'elle soit supérieure à la tension de sortie Vout majorée de la chute de tension maximale Vmax. Ainsi, le circuit tel que représenté permet de sélec- tionner automatiquement, parmi plusieurs tensions d'alimenta- tion, celle qui entraînera la plus faible dissipation d'énergie dans le régulateur. Il est à noter que le fonctionnement de ce circuit est autonome et qu'il ne nécessite aucun signal de com- mande extérieur. La table de vérité du dispositif logique 3 est donnée ci-dessous, en indiquant pour chaque combinaison des valeurs d'entrées, correspondant aux sorties des comparateurs C1, C2, C3, la tension d'alimentation Vinl ou Vin2 qui est sélectionnée par le commutateur 2. Ci C2 C3 Tension d'alimentation sélectionnée O O O Vinl 1 O 0O cas impossible 0 1 0 Vinl 1 1 0O Vin2 O O 1 Vin2 1 0 1O Vin2 O 1 1 cas impossible 1 1 1 Vinl La tension de sortie du régulateur peut, le cas échéant, prendre plusieurs valeurs. Ces valeurs sont fixées classiquement en modifiant le rapport du pont diviseur de ten- sion constitué des résistances R1 et R2, par l'adjonction d'une ou plusieurs résistances en parallèle sur la résistance R2, par l'intermédiaire d'un ou plusieurs interrupteurs de commande. La figure 4 représente un exemple de réalisation pra- tique d'un tel circuit de sélection. Le circuit représenté à la figure 4 comprend les mêmes éléments que ceux représentés à la figure 3. Ces éléments ont été désignés par les mêmes références. La seule distinction concerne l'adjonction d'un interrupteur K1 de sélection de la tension de sortie Vout du régulateur 1. Mais son fonctionnement est indépendant du circuit selon l'invention, l'interrupteur Kl qui commande la mise en parallèle d'une résistance R3 dans le pont diviseur de tension étant commandé classiquement. Ce cir- cuit peut par exemple s'appliquer à l'alimentation de la tête hautefréquence d'un récepteur satellite, l'interrupteur K1 étant alors commandé par un signal C, issu d'un microproces- seur, et qui est fonction de la mémorisation de la polarisation attachée au canal souhaité. Les deux décaleurs de tension El et E2 sont ici cons- titués de diodes. Chaque décaleur de tension comporte quatre diodes, respectivement Dl, D2, D3, D4 et D5, D6, D7, D8, mon- tées en série entre une borne A ou B d'alimentation et, par l'intermédiaire d'une résistance R4 ou R5, la masse. La chute de tension aux bornes des décaleurs de tension E1 et E2 correspond ainsi à quatre jonctions PN, soit environ 2,4 V. Le nombre de diodes est choisi en fonction de la chute de tension maximale Vmax dans le régulateur 1 et dans le commutateur 2. L'ensemble 4 de comparateurs est constitué de trois comparateurs CI, C2, C3 à base d'amplificateurs opérationnels. Le premier amplificateur opérationnel Cl reçoit, sur son entrée non-inverseuse, la tension d'alimentation Vin2 minorée de la chute de tension dans le décaleur de tension E2. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel Cl est reliée à la borne de sortie Out du circuit. Le deuxième amplificateur opé- rationnel C2 reçoit, sur son entrée non-inverseuse, la tension d'alimentation Vinl minorée de la chute de tension dans le décaleur de tension El. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel C2 est reliée à la borne de sortie Out du circuit. Les entrées inverseuse et non-inverseuse du troisième amplifi- cateur opérationnel C3 reçoivent respectivement les tensions d'alimentation Vinl et Vin2, minorées des chutes de tension dans les diodes Dl, D2, D3, D4 et D5, D6, D7, D8. Les sorties des trois comparateurs Cl, C2, C3 sont envoyées sur les entrées du dispositif logique 3. Ces sorties sont toutes reliées à une tension d'alimentation Vcc, par l'in- termédiaire d'une résistance, respectivement R6, R7 et R8. La tension d'alimentation Vcc est, par exemple, une tension de 5 volts. Le dispositif logique 3 est constitué d'une associa- tion d'inverseurs et de portes logiques. La sortie du compara- teur CI est envoyée, d'une part sur l'entrée d'un inverseur 5, et d'autre part sur une des deux entrées d'une porte ET 6. L'autre entrée de la porte ET 6 reçoit la sortie du comparateur C2. La sortie du comparateur C3 est envoyée sur l'entrée d'un inverseur 7 et sur une première entrée d'une porte ET 8. La deuxième entrée de la porte ET 8 reçoit la sortie de la porte ET 6. Les sorties des deux inverseurs 5 et 7 sont respective- ment connectées aux première et deuxième entrées d'une porte ET 9 dont la sortie est envoyée sur une première entrée d'une porte OU 10. La deuxième entrée de la porte OU 10 reçoit la sortie de la porte ET 8. La sortie de la porte OU 10 constitue la sortie du dispositif logique 3 qui est envoyée sur l'entrée de commande du commutateur 2. Un tel dispositif logique pré- sente une table de vérité conforme à celle exposée en relation avec la figure 3. Le commutateur 2 est constitué de deux transistors bipolaires T4, T5 de type PNP dont les émetteurs sont respecti- vement connectés aux bornes A et B d'alimentation. Les collec- teurs des transistors T4, T5 sont reliés ensembles à l'entrée d'alimentation E du régulateur de tension 1. Les bases des transistors T4, T5 sont chacune reliée par l'intermédiaire d'une résistance R9, R10, respectivement, au collecteur d'un transistor bipolaire de type NPN T6, T7. Les émetteurs des transistors T6 et T7 sont connectés à la masse. La base du transistor T6 est connectée, par l'intermédiaire d'une résis- tance Rll, à la sortie du dispositif logique 3. La base du transistor T7 est connectée à la masse, par l'intermédiaire d'une résistance R12, et à la tension d'alimentation Vcc, par l'intermédiaire de deux résistances en série R13 et R14. Le point de connexion des résistances R13 et R14 est relié, par l'intermédiaire d'une diode D9 au collecteur du transistor T6. Les amplificateurs opérationnels Cl, C2, C3 sont polarisés par les tensions d'alimentation Vinl et Vin2, par l'intermédiaire de diodes, respectivement D1O et Dll. Les cathodes des diodes sont connectées ensembles à la masse, par l'intermédiaire d'un condensateur C, tandis que leur anode est respectivement reliée à la borne A ou B. Un avantage de prévoir une telle polarisation pour les amplificateurs opérationnels est que cela permet, si pour une raison quelconque, une des tensions d'alimentation vient à disparaître, de maintenir le circuit en fonctionnement avec la tension restante. Dans ce cas le circuit ne peut, bien entendu, plus sélectionner la tension qui entraîne une dissipation la plus faible, mais on permet au régulateur de fonctionner, au moins pour sa tension de sortie la plus faible. Dans certains cas, le régulateur de tension est un régulateur ajustable dont l'entrée de paramétrage reçoit un signal variable. Le système de commande doit alors, dans les circuits classiques, envoyer deux signaux. Un premier signal est un signal numérique C pour commander le commutateur 2, et un second signal est un signal analogique d'ajustage de la ten- sion régulée. Par la mise en oeuvre de l'invention, on évite alors le besoin du premier signal, dans la mesure o la sélec- tion de la tension d'alimentation est autonome. Cela permet, lors de l'intégration du circuit, d'économiser une patte de connexion. De tels cas se retrouvent, en particulier, dans les alimentations dites à découpage. A titre d'exemple, on a réalisé un circuit selon l'invention, appliqué à la polarisation d'une tête haute- fréquence de réception satellite. Les tensions d'alimentation Vinl, Vin2 sont fournies par les sorties redressées de deux enroulements secondaires d'un transformateur alimenté par le réseau à 220 V, qui présentent respectivement un potentiel nominal de 20 V et 16 V. La tête haute-fréquence doit être ali- mentée par un courant de 0,3 A, sous une tension de 18 V pour une polarisation horizontale, et de 13 V pour une polarisation verticale. Lorsque la valeur de 13 V est requise à la sortie du régulateur de tension, c'est toujours la tension d'alimentation la plus faible (Vin2) qui est sélectionnée. Par contre quand la valeur de Vout doit être de 18 V, la tension d'alimentation la plus élevée (Vinl) est utilisée tant que la tension du réseau industriel reste inférieure à une valeur telle que la tension d'alimentation Vin2 devienne supérieure à 18 V + Vmax. Dès que cette valeur est atteinte, le circuit commute et la tension Vout de 18 V est fournie par la tension d'alimentation la plus faible (Vin2), qui bien que de valeur nominale 16 V, présente en réalité une valeur supérieure. Pour des variations de la tension du réseau industriel de 20% en plus ou en moins par rapport à la valeur nominale de 220 V, la plage de dissipation d'énergie dans le régulateur est ainsi comprise entre 0,6 et 2,1 W pour une polarisation horizontale, alors qu'elle était précédemment comprise entre 0,6 et 3,6 W. De plus, d'autres potentiels sont fréquemment pré- sents dans les systèmes de réception satellite. On peut ainsi effectuer la sélection parmi plus de deux valeurs, en adaptant le dispositif logique et en ajoutant des comparateurs, pourvu qu'une des tensions de sortie soit contenue dans les plages de variations d'au moins deux tensions d'alimentation. Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, chacun des composants décrits pourra être remplacé par un ou plusieurs éléments remplissant la même fonction. La détermination des valeurs des résistances et condensateur ainsi que le choix des composants (transistors, diodes, amplificateurs opérationnels, portes logiques, etc.) sont à la portée de l'homme de l'art en fonction des caracté- ristiques de fonctionnement souhaitées. De plus bien que la description qui précède ait fait référence à une sélection entre deux tensions d'alimentation, le circuit selon l'inven- tion convient quel que soit le nombre de tensions d'alimenta- tion. Il est clair que plus ce nombre sera élevé, plus la sélection sera fine et plus l'énergie dissipée dans le régula- teur sera faible. De plus l'invention s'applique quel que soit le nombre de valeurs de tension de sortie pour le régulateur, et ce de manière indépendante par rapport à ce nombre de valeurs. En outre, l'invention n'est nullement limitée aux applications qui ont été indiquées précédemment à titre d'exemn- ple. L'invention présente ainsi un intérêt sensible, notamment pour toute application dans laquelle une alimentation à décou- page n'est pas utilisée pour des raisons de bruit (par exemple les lecteurs de disques à lecture laser). Même dans le cas d'une alimentation à découpage, on a vu que l'invention présentait des avantages, notamment concernant l'intégration des circuits. REVENDICATIONS 1. Circuit de sélection automatique d'une tension d'alimentation (Vinl, Vin2) d'un régulateur de tension (1), par l'intermédiaire d'un commutateur (2), caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (3, 4) pour actionner le commutateur (2) de façon à sélectionner automatiquement, parmi les tensions d'ali- mentation (Vinl, Vin2), celle qui entraîne la plus faible dis- sipation d'énergie dans le régulateur (1). 2. Circuit de sélection automatique selon la reven- dication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens comprennent un ensemble (4) de comparateurs (Cl, C2, C3) des tensions d'ali- mentation (Vinl, Vin2) entre elles et par rapport à une tension de sortie (Vout) du régulateur (1), et un dispositif logique (3) de combinaison des résultats issus des comparateurs (Cl, C2, C3). 3. Circuit de sélection automatique selon la reven- dication 2, caractérisé en ce que les entrées des comparateurs recevant les tensions d'alimentation (Vinl, Vin2) sont reliées à des bornes d'alimentation (A, B), par l'intermédiaire de décaleurs de tension (El, E2) qui minorent les tensions d'ali- mentation (Vinl, Vin2) d'une valeur prédéterminée, cette valeur étant choisie pour correspondre à la chute de tension maximale (Vmax) dans le régulateur (1) et dans le commutateur (2). 4. Circuit de sélection automatique selon la reven- dication 3, caractérisé en ce que chaque décaleur de tension (El; E2) est constitué de diodes (Dl, D2, D3, D4; D5, D6, D7, D8) montées en série entre la borne d'alimentation (A; B) dont il doit minorer la tension, et les entrées des comparateurs (C2, C3; Cl, C3) auxquelles il est associé. 5. Circuit de sélection automatique selon la reven- dication 3 ou 4, caractérisé en ce que ledit dispositif logique (3) est constitué d'inverseurs (5, 7) et de portes logiques (6, 8, 9, 10), et délivre un signal de commande du commutateur (2) en fonction des signaux de sorties des comparateurs (CI, C2, C3) qu'il reçoit. 6. Circuit de sélection automatique selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que les comparateurs (Cl, C2, C3) sont constitués d'amplificateurs opérationnels, chaque amplificateur opérationnel étant polarisé par les tensions d'alimentation (Vinl, Vin2). 7. Circuit de sélection automatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le régulateur de tension (1) est associé à un interrupteur (K1) de sélection de la valeur de sa tension de sortie (Vout) parmi plusieurs valeurs, et en ce que les tensions d'alimentation sont choisies pour qu'au moins une des valeurs des tensions de sortie (Vout) soit contenue dans les plages de variation d'au moins deux tensions d'alimentation (Vinl, Vin2). 8. Circuit de sélection automatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que les tensions d'alimentation (Vinl, Vin2) sont fournies par le réseau alternatif industriel, par l'intermédiaire d'au moins un transformateur et d'au moins un redresseur. 9. Circuit de sélection automatique selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il est appliqué à la polarisation d'une tête haute-fréquence d'un système de réception satellite.