FR 2733017 A1 19961018 FR 9603300 A 19960315 CONSTRUCTION DE SURFACE DE GLISSEMENT ET PROCEDE DE FABRICATION DE CETTE CONSTRUCTION La présente invention concerne une construction de surface de glissement et en particulier une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal et un procédé de fabrication de cette construction Il existe des constructions de surface de glissement connues de façon classique. Des exemples typiques de telles constructions de surface de glissement connues sont: 1) une couche plaquée d'alliage Pb réalisée sur la surface périphérique interne d'une plaque de base en acier laminé d'un palier à glissement pour un moteur à combustion interne, qui est opposée à un arbre rotatif, dans le but d'augmenter la résistance au grippage; 2) diverses couches plaquées réalisées sur une surface périphérique interne d'une chemise de cylindre réalisée en fonte en combinaison avec un piston réalisé en alliage d'aluminium et une telle chemise de cylindre dans un moteur à combustion interne dans le but d'améliorer les caractéristiques de glissement; et 3) une couche plaquée de Fe réalisée sur les surfaces périphériques externes d'une partie de cloison entre segments et une partie de jupe d'un corps de piston réalisé en un alliage d'aluminium dans un piston pour un moteur à combustion interne dans le but d'améliorer la résistance à l'usure. Cependant, les constructions de surface de glissement connues ci-dessus présentent un problème selon lequel, en presence des conditions existantes dans lesquelles la vitesse et la puissance du moteur à combustion interne ont tendance à augmenter, la construction de surface de glissement connue n'est pas suffisante en ce qui concerne la propriété de retenue d'huile, à savoir la rétention d'huile et présente une médiocre résistance au grippage en raison d'une surface de glissement relativement lisse de cette construction. Il existe également une construction de surface de glissement connue de façon classique qui est formée sur une surface d'engrènement d'un engrenage dans un dispositif d'engrenage en rendant rugueuse la surface d'engrènement par usinage ou procédé similaire, et puis en appliquant un agent de lubrification solide tel que du bisulfure de molybdène, du graphite et analogue, ou un agent de lubrification semi-solide tel que de la graisse sur la surface d'engrènement rendue rugueuse, de façon à ce que cette dernière retienne l'agent de lubrification. Cependant, la surface d'engrènement connue est simple en ce qui concerne la microstructure et présente le problème selon lequel elle est faible en matière de rétention de l'agent de lubrification solide et analogue, ce qui fait qu'elle a une médiocre résistance au grippage en présence d'une condition de charge élevée. Par conséquent, le présent cessionnaire a mis au point précédemment une surface de glissement connue qui est formée sur une surface périphérique interne d'une plaque d'appui, une surface périphérique interne d'une chemise de cylindre, une surface périphérique externe d'un corps de piston, une surface d'engrènement d'un engrenage et analogues, et qui comprend un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide dans la surface de glissement de cette construction (voir demande de brevet japonais publiée nO 174089/94). Si la construction de surface de glissement est formée de la façon cidessus, des cristaux de métal adjacents en forme de pyramide adoptent des états de recouvrement mutuel et, par conséquent, la surface de glissement prend un aspect complexe comprenant un grand nombre de fines crêtes, un grand nombre de fines vallées formées entre les crêtes, et un grand nombre de marais formés du fait du recouvrement mutuel des crêtes. Par conséquent, la construction de surface de glissement est améliorée en matière de rétention d'huile et de rétention d'agents de lubrification solides et analogues et a ainsi une résistance améliorée au grippage. Cependant, dans le palier à glissement décrit ci- dessus, la situation suivante a été rencontrée: quand deux régions convenant à des conditions de glissement différentes sont produites dans la construction de surface de glissement, même si une des deux régions présente une bonne caractéristique de glissement en présence d'un environnement de glissement sévère, on ne peut pas s'attendre à ce que l'autre région présente une caractéristique de glissement d'une telle qualité parce que la caractéristique de glissement de la construction de surface de glissement est essentiellement constante sur toute la région de cette construction. En ce qui concerne le dispositif d'engrenage, il a été prouvé qu'afin de s'adapter à l'environnement de glissement sévère, par exemple quand une variation soudaine et trop importante de la charge survient dans l'engrenage, il est nécessaire d'améliorer davantage la rétention de l'agent de lubrification solide de la construction de surface de glissement. En ce qui concerne la chemise de cylindre, il a été prouvé que lorsque la viscosité de l'huile est élevée, par exemple à une température plus basse, l'écoulement de l'huile manque de régularité, ce qui se traduit par un coefficient de frottement dynamique y relativement élevé et, pour cette raison, la perte par frottement tend à augmenter. En outre, en ce qui concerne le piston, il a également été prouvé qu'afin de s'adapter à l'environnement de glissement plus sévère, il est nécessaire d'améliorer davantage la rétention de l'huile de la construction de surface de glissement afin de réduire le plus possible le contact solide, augmentant ainsi la résistance au grippage, et de réduire le coefficient de frottement dynamique y pour améliorer davantage la résistance à l'usure. Un objectif de la présente invention consiste à réaliser une construction de surface de glissement du type décrit plus haut, dans laquelle il est possible pour deux régions convenant à des conditions de glissement différentes de présenter respectivement d'excellentes caractéristiques de glissement. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, on fournit une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, comprenant des première et deuxième régions convenant à des conditions de glissement différentes, la première région comprenant des cristaux de métal orientés {2hhh} existant à l'intérieur de celle-ci, qui ont une structure cubique centrée, avec leurs plans {2hhh} (selon les indices de Miller) orientés vers une surface de glissement, la teneur S2hhh des cristaux de métal orientés {2hhh} étant fixée dans une plage de % fixée dans une plage de 40% Dans la première région, les cristaux de métal orientés {2hhh} croissent en forme de colonne, avec leurs bouts formés de cristaux de métal en forme de poisson, tels que des cristaux de métal en forme de sardine, dans la surface de glissement. Si la teneur des cristaux de métal orientés {2hhh} est fixée dans la plage décrite plus haut, la surface de glissement prend un aspect très complexe en raison du grand nombre de cristaux de métal en forme de poisson existant dans la surface de glissement et, par conséquent, elle a une bonne rétention d'huile. De plus, les plans {2hhh} des cristaux de métal orientés {2hhh} forment une surface de glissement secondaire et, par conséquent, ils ont une grande dureté et une grande résistance. La première région convient tout à fait à une utilisation dans un emplacement avec des conditions de glissement sévères. D'autre part, dans la deuxième région, les cristaux de métal orientés {hhh} croissent en forme de colonne, avec leurs bouts étant formés de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale ou trigone dans la surface de glissement. Si la teneur des cristaux de métal orientés {hhh} est fixée dans la plage décrite plus haut, la surface de glissement prend un aspect très complexe en raison du grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale ou trigone existant dans la surface de glissement et, par conséquent, elle a une bonne rétention d'huile. Cependant, comparés aux cristaux de métal orientés {2hhh}, les cristaux de métal orientés {hhh} ont une faible dureté. La seconde région convient davantage à une utilisation dans un emplacement avec des conditions de glissement dans laquelle une résistance au grippage est exigée de préférence et qui est plus modérée que celle de la première région. De cette façon, selon la présente invention, il est possible de réaliser une construction de surface de glissement dans laquelle les deux régions convenant à des conditions de glissement différentes peuvent présenter d'excellentes caractéristiques de glissement respectivement du fait que la construction de surface de glissement présente une structure spécifiée telle qu'elle est décrite plus haut. Cependant, si la teneur S2hhh est inférieure à 20%, ou bien si la teneur Shhh est inférieure à 40%, la fonction et l'effet décrits plus haut ne peuvent pas être réalisés. Un autre objectif de la présente invention consiste à réaliser une construction de surface de glissement du type décrit plus haut, qui a une rétention encore améliorée de l'agent de lubrification de glissement et analogues. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, il est prévu une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, dans laquelle le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide est dans la plage de 40% % Si le taux de surface A de cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement est dans la plage décrite plus haut, les cristaux de métal en forme de pyramide adjacents adoptent des états de recouvrement mutuel et par conséquent, la surface de glissement prend un aspect complexe comprenant un grand nombre de fines crêtes, un grand nombre de fines vallées formées entre les crêtes, et un grand nombre de fins marais formés du fait du recouvrement mutuel des crêtes. Ainsi, la construction de surface de glissement présente une bonne rétention des agents de lubrification solides et semi-solides. En outre, étant donné que le pseudo taux de surface B des différents cristaux de métal en forme de pyramide est fixé dans la plage décrite plus haut, le retrait rainuré dans le cristal de métal présente un effet d'ancrage des agents de lubrification solides et semi-solides, doublant ainsi la rétention. Dans la construction de surface de glissement, même si elle est placée dans un environnement sévère, la rétention de lubrifiant de la construction de surface de glissement est maintenue à un degré élevé en présence de lubrification, tandis que la dispersion d'une charge de glissement est réalisée par le grand nombre de fins cristaux de métal en forme de pyramide en l'absence de lubrification. Ainsi, la construction de surface de glissement présente une excellente résistance au grippage à la fois en présence de lubrification et en l'absence de lubrification. De cette façon, selon la présente invention, il est possible de réaliser une construction de surface de glissement qui présente une bonne rétention des agents de lubrification solides et semi-solides et présente une excellente caractéristique de glissement en présence d'un environnement de glissement sévère, par exemple à l'endroit o une variation soudaine et trop importante de la charge survient, du fait que la construction de surface de glissement a une structure spécifiée telle que décrite plus haut. Cependant, si le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide est inférieur à 40%, la surface de glissement tend à être simplifiée et par conséquent une telle plage n'est pas souhaitable. Si le pseudo taux de surface B des différents cristaux de métal en forme de pyramide est inférieur à 20%, l'effet d'ancrage ne peut pas être attendu. Un autre objectif de la présente invention consiste à réaliser un procédé pour produire une construction de surface de glissement du type décrit plus haut, qui est capable de produire une construction de surface de glissement ayant une rétention encore améliorée de l'agent de lubrification solide et analogues. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, il est fourni un procédé pour produire une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal par un traitement de placage électrolytique utilisant un procédé à courant pulsé, dans lequel le traitement de placage électrolytique est divisé en une pluralité d'étapes, une étape d'arrêt d'excitation étant interposée entre une étape du dernier temps et une étape du temps en cours, le temps T2 exigé pour l'étape d'arrêt d'excitation et le temps T1 de maintien du courant électrique minimal dans l'étape du dernier temps étant dans une relation de T2 > 100 T1, et la densité moyenne de courant électrique de cathode CD2 dans l'étape du temps en cours et la densité moyenne de courant électrique de cathode CD1 dans l'étape du dernier temps étant dans une relation de CD2 2 1,2 CD1. Avec le procédé de production ci-dessus, une construction de surface de glissement comprenant des cristaux de métal en forme de pyramide et différents cristaux de métal en forme de pyramide dans la surface de glissement peut aisément être produite en masse. Cependant, si T2 métal en forme de pyramide est inférieur à 20%. En outre, un autre objectif de la présente invention consiste à réaliser une construction de surface de glissement du type décrit plus haut, dans laquelle la perte par frottement peut être réduite même quand l'huile a une densité élevée. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, il est fourni une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, dans laquelle le taux de surface A des cristaux de métal arrondis en forme de pyramide dans une surface de glissement est dans une plage de % depuis une partie de jupe vers un sommet. Si le taux de surface A des cristaux de métal arrondis en forme de pyramide est fixé dans une telle plage, les cristaux de métal arrondis en forme de pyramide adjacents adoptent des états de recouvrement mutuel. Par conséquent, la surface de glissement prend un aspect complexe comprenant un grand nombre de fines crêtes, un grand nombre de fines vallées formées entre les crêtes, et un grand nombre de fins marais formés du fait du recouvrement mutuel des crêtes. Dans ce cas, si chacune des arêtes du cristal de métal en forme de pyramide est rectiligne et si le sommet du cristal de métal en forme de pyramide est pointu, et si la surface de correspondance de pente entre les arêtes adjacentes reçoit une forme en V relativement profonde telle que la largeur d'ouverture est graduellement réduite depuis la partie de jupe vers le sommet, à savoir si le cristal de métal en forme de pyramide est anguleux, on rencontre le problème suivant : quand la viscosité d'une huile est élevée à une basse température, l'écoulement de l'huile manque de régularité parce que les cristaux de métal en forme de pyramide anguleux produisent un effet d'obstruction. Au contraire, si les cristaux de métal arrondis en forme de pyramide tels qu'ils sont décrits plus haut existent dans la surface de glissement, la résistance à l'écoulement de l'huile ayant une viscosité élevée est réduite sur la surface de glissement et, par conséquent, l'huile peut s'écouler régulièrement. Ainsi, il est possible de réduire la résistance au cisaillement d'une pellicule d'huile formée sur la surface de glissement pour réduire la perte par frottement. Etant donné que la surface de glissement adopte l'aspect complexe tel qu'il a été décrit plus haut, la construction de surface de glissement présente une bonne rétention d'huile, essentiellement indépendamment de la viscosité de l'huile. Ainsi, la construction de surface de glissement présente une excellente résistance au grippage, même si elle est placée dans un environnement de glissement sévère. D'autre part, même en l'absence de lubrification, la dispersion d'une charge de glissement est réalisée par le grand nombre de fins cristaux arrondis de métal en forme de pyramide et, de ce fait, la résistance au grippage de la construction de surface de glissement est relativement bonne. Si le taux de surface A des cristaux arrondis de métal en forme de pyramide est inférieur à 40%, la surface de glissement tend à être simplifiée et, de ce fait, un tel taux de surface A inférieur à 40% n'est pas souhaitable. Encore un autre objectif de la présente invention consiste à réaliser une construction de surface de glissement du type décrit plus haut, dans laquelle la résistance au grippage peut être améliorée davantage et le coefficient de frottement dynamique y peut être abaissé pour améliorer encore la résistance à l'usure en améliorant encore la rétention d'huile pour réduire le plus possible le contact solide. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, il est réalisé une construction de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, comprenant un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée dans une surface de glissement, le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée étant dans une plage de 40% l'usure dans l'environnement de glissement sévère. Encore un autre objectif de la présente invention consiste à fournir un procédé pour produire une construction de surface de glissement du type décrit plus haut, au moyen duquel la construction de surface de glissement peut être produite en masse. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, selon la présente invention, il est réalisé un procédé pour produire une construction de surface de glissement, comprenant: une étape pour former une couche de dépôt comprenant un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface servant de surface de glissement et ayant un taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide dans la surface qui est fixé dans une plage de 40% A marche entre les parties à face plate adjacentes. Avec le procédé de production ci-dessus, une construction de surface de glissement telle que celle décrite ci-dessus peut être produite en masse. Les objectifs, caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres, sont donnés dans la description détaillée suivante de modes de réalisation préférés pris en conjonction avec les dessins d'accompagnements. La figure 1 est une vue de face d'une bielle comprenant un palier à glissement; La figure 2 est une vue agrandie d'une partie indiquée par la flèche 2 sur la figure 1; La figure 3 est une vue développée d'une moitié semi-annulaire du palier à glissement; La figure 4 est une vue en coupe agrandie prise le long d'une ligne 4-4 sur la figure 3; La figure 5 est une vue en perspective montrant une structure cubique centrée (bcc) avec son plan {hhh} et son plan {2hhh}; La figure 6 est une vue en plan d'un cristal de métal en forme de pyramide trigone; La figure 7 est un schéma montrant l'inclinaison du plan {2hhh} dans la structure cubique centrée; La figure 8 est un schéma montrant l'inclinaison du plan {hhh} dans la structure cubique centrée; La figure 9 est un graphique d'une forme d'onde d'une sortie provenant d'une source de courant pour placage électrolytique; La figure 10 est un schéma illustrant la façon dont des rayons X sont appliqués à la surface de glissement; La figure 11 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple la d'une première région d'une surface de glissement; La figure 12 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 4a de la première région d'une surface de glissement; La figure 13 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple la; La figure 14 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 4a; La figure 15 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement d'un exemple 8a; La figure 16 est un graphique illustrant la relation entre la teneur S211 des cristaux Fe orientés {211} et la charge générant le grippage; La figure 17 est un graphique illustrant la relation entre la teneur S211 des cristaux Fe orientés {211} et la résistance à l'usure; La figure 18 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple lb d'une deuxième région d'une surface de glissement; La figure 19 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 5b de la deuxième région d'une surface de glissement; La figure 20 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple lb; La figure 21 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 5b; La figure 22 est un graphique illustrant la relation entre la teneur S222 de cristaux Fe orientés {222} et la charge générant le grippage; La figure 23A est une vue de face d'un piston; La figure 23B est une vue prise le long d'une flèche 23B sur la figure 23A; La figure 24 est un graphique illustrant la relation entre la teneur S211 de cristaux Fe orientés {211} et la charge générant le grippage; La figure 25 est une vue en coupe d'une partie essentielle d'un dispositif d'engrenage; La figure 26 est une vue agrandie d'une partie indiquée par une flèche 26 sur la figure 25; La figure 27 est une vue prise dans la direction d'une flèche 27 sur la figure 26; La figure 28A est une vue en perspective d'un cristal de métal en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe; La figure 28B est une vue en perspective d'un cristal de métal en forme de pyramide hexagonale normale; La figure 29 est un graphique d'une forme d'onde d'une sortie provenant d'une source de courant pour un placage électrolytique; La figure 30 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 1; La figure 31 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 11; La figure 32 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 15; La figure 33A est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 1; La figure 33B est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une section verticale de l'exemple 1; La figure 33C est une microphotographie agrandie d'une partie essentielle montrée sur la figure 33B; La figure 34 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 11; La figure 35 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 15; La figure 36 est un graphique illustrant la relation entre le taux de surface A de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale et la charge générant le grippage; La figure 37 est un graphique illustrant la relation entre le taux de surface A de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale et le coefficient de frottement dynamique y; La figure 38 est un graphique illustrant la relation entre la densité moyenne de courant de cathode dans une deuxième étape et le pseudo taux de surface B de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe; La figure 39 est une vue en coupe verticale partielle d'une partie essentielle d'un bloc- cylindres comprenant un piston; La figure 40 est une vue agrandie d'une partie indiquée par une flèche 40 sur la figure 39; La figure 41 est une vue prise dans la direction de la flèche 41 sur la figure 40; La figure 42A est une vue en perspective d'un cristal de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie; La figure 42B est une vue en plan du cristal de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie; La figure 43 est une vue en perspective d'un cristal de métal en forme de pyramide hexagonale anguleuse; La figure 44 est une vue en perspective éclatée d'une barre ronde ayant une construction de surface de glissement; La figure 45 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 1 de la construction de surface de glissement; La figure 46 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 4 de la construction de surface de glissement; Lafigure 47 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple 8 de la construction de surface de glissement; La figure 48A est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 1; La figure 48B est une microphotographie agrandie prise à partir de la figure 48A; La figure 48C est une microphotographie agrandie prise à partir de la figure 48B; La figure 49 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement d'un exemple 3; La figure 50 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement d'un exemple 4; La figure 51 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement d'un exemple 8; La figure 52 est une vue destinée à illustrer la façon dont un coefficient de frottement dynamique y est mesuré; La figure 53 est un graphique illustrant la relation entre le taux de surface de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse et le coefficient de frottement dynamique M; La figure 54 est un graphique illustrant les charges générant le grippage pour les exemples 1 à 8; La figure 55 est une vue de face d'une partie essentielle d'un piston avec une partie éclatée; La figure 56 est une vue en coupe agrandie prise le long d'une ligne 56-56 sur la figure 55; La figure 57 est une vue prise dans la direction de la flèche 57 sur la figure 56; La figure 58A est une vue en plan de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée; La figure 58B est une vue en coupe agrandie prise le long d'une ligne 58B-58B sur la figure 58A; La figure 59 est une vue en coupe similaire à la figure 56 mais montrant une couche de dépôt; La figure 60 est une vue prise dans la direction de la flèche 60 sur la figure 59; La figure 61 est une vue de côté similaire à la figure 57 mais montrant une couche de dépôt après son polissage; La figure 62 est un diagramme de diffraction des rayons X pour un exemple la de la couche de dépôt; La figure 63 est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une surface de l'exemple la de la couche de dépôt; La figure 64 est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une surface d'un exemple 3a de la couche de dépôt; La figure 65 est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une surface d'un exemple lb de la couche de dépôt après son polissage; La figure 66A est une microphotographie montrant la structure cristalline d'une surface de glissement dans un exemple la d'une construction de surface de glissement; La figure 66B est un traçage de la figure 66A; La figure 67 est un graphique illustrant la relation entre le taux de zone A de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale et la charge générant le grippage; La figure 68 est un graphique illustrant la relation entre le taux de zone A de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale et le coefficient de frottement dynamique y; Premier mode de réalisation En référence à la figure 1, un palier à glissement est disposé entre un plus grand trou d'extrémité 2 dans une bielle 1 d'un moteur à combustion interne et un maneton 4 d'un vilebrequin 3. Le palier à surface de glissement 5 est formé d'une paire de moitiés semi- annulaires 6 qui ont la même structure. Comme le montre la figure 2, dans une plaque d'appui 7 de chacune des moitiés semi-annulaires 6, une construction de surface de glissement 9 lamellaire est formée par placage sur une surface périphérique interne opposée au maneton 4. La figure 3 montre la moitié semi-annulaire 6 développée en plan. La construction de surface de glissement 9 comprend une paire de premières régions R1 étroites en forme de bande s'étendant sur toute la longueur des extrémités opposées dans une direction axiale "a" du maneton, et une deuxième région R2 plus large en forme de bande située entre les deux premières régions R1. Les premières régions R1 sont placées dans des conditions de glissement plus sévères que ne l'est la deuxième région R2, en raison de la flexion du maneton 4. Comme le montre les figures 2 et 3, un trou d'huile 10 est défini dans une partie centrale de la moitié semi-annulaire 6. Un chanfrein 11 est réalisé dans une partie du trou d'huile 10 de façon adjacente à la construction de surface de glissement 9. Comme le montrent le mieux les figures 3 et 4, la construction de surface de glissement 9 est formée d'un agrégat de cristaux de métal. Des cristaux de métal de préférence orientés {2hhh} 13 ayant une structure cubique centrée (bcc) comme indiqué sur la figure 5, avec leurs plans {2hhh} (selon les indices de Miller) orientés vers une surface de glissement 12, sont situés dans la première région R1. La teneur (qui indique une présence ou quantité existante) S2hhh des cristaux de métal orientés {2hhh} est fixée dans une plage de 20% S2hhh 100% dans la première région R1. La valeur limite inférieure de la teneur S2hhh est de préférence égale à 25%. Des cristaux de métal orientés de préférence {hhh} 14 ayant une structure cubique centrée comme indiqué sur la figure 5, avec leurs plans {hhh} (selon les indices de Miller) orientés vers une surface de glissement 12, sont situés dans la deuxième région R2. La teneur (qui indique une présence ou quantité existante) Shhh des cristaux de métal orientés {hhh} est fixée dans une plage de 40% Shhh seconde région R2. Dans la première région Ri, les cristaux de métal orientés {2hhh} 13 croissent sous forme de colonne depuis la surface périphérique interne 8 de la plaque d'appui 7, avec les bouts des cristaux de métal orientés {2hhh} 13 étant formées de cristaux de métal en forme de poisson 15, tels que des cristaux de métal en forme de sardine, dans la surface de glissement 12. Si la teneur S2hhh des cristaux de métal orientés {2hhh} 13 est fixée dans la plage décrite plus haut, la surface de glissement 12 prend un aspect très complexe en raison du grand nombre de cristaux de métal en forme de poisson existant dans la surface de glissement 12 et, par conséquent, elle a une bonne rétention d'huile. De plus, les plans {2hhh} des cristaux de métal orientés {2hhh} 13 sont des faces de glissement secondaires et, pour cette raison, les cristaux 13 ont une grande dureté et une grande résistance. Une telle première région R1 a une excellente résistance au grippage et à l'usure et, par conséquent, même si la condition de glissement est sévère, la première région Ri peut résister à une telle condition de glissement sévère. Dans la deuxième région R2, les cristaux de métal orientés {hhh} 14 croissent sous forme de colonne depuis la surface périphérique interne de la plaque d'appui 7, avec les bouts des cristaux de métal orientés {hhh} 14 étant formées de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16, comme indiqué clairement sur la figure 3, ou de cristaux de métal en forme de pyramide trigone 17, comme indiqué clairement sur la figure 6, dans la surface de glissement 12. Si la teneur Shhh des cristaux de métal orientés {hhh} 14 est fixée dans la plage décrite plus haut, la surface de glissement 12 prend un aspect très complexe en raison du grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 et/ou de cristaux de métal en forme de pyramide trigone 17 existant dans la surface de glissement 12, et, par conséquent, elle a une bonne rétention d'huile. Cependant les cristaux de métal orientés {hhh} 14 ont une dureté plus faible comparés aux cristaux de métal orientés {2hhh} 13. Une telle deuxième région R2 a une excellente résistance au grippage et, par conséquent, est la plus appropriée pour une utilisation dans un endroit o la résistance au grippage est exigée de préférence. Comme cela est indiqué clairement sur la figure 7, l'inclinaison du plan {2hhh} par rapport à un plan indiqué en trait discontinu 18 le long de la surface de glissement 12 apparaît comme l'inclinaison du cristal de métal en forme de poisson 15 et, par conséquent, une influence est exercée sur la rétention d'huile et la résistance à l'usure de la première région R1. L'angle d'inclinaison 0 formé par le plan {2hhh} par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 est fixé de préférence dans une plage de 0 comme indiqué sur la figure 8. Des exemples des cristaux de métal ayant la structure centrée cubique sont ceux de métaux simples tels que Fe, Cr, Mo, W, Ta, Zr, Nb, V et analogues, ou ceux d'alliages de ces métaux. Dans le traitement de placage destiné à former les première et deuxième régions R1 et R2 de la construction de surface de glissement, les plages de conditions pour un bain de placage lors de la réalisation d'un placage Fe électrolytique sont semblables à celles montrées dans le tableau 1. Dans ce cas, quand une des régions est formée, une partie correspondant à l'autre région, ou l'autre région, est masquée. Tableau 1 Construction de Bain de placage surface de Sulfate ferreux pH Température glissement (g/litre) ( C) Première et 100 - 400 5 -7 40 - 60 deuxième régions L'ajustement du pH est effectué à l'aide d'eau ammoniacale. Un procédé à courant pulsé est principalement utilisé comme méthode d'excitation. Dans le procédé à courant pulsé, le courant électrique I provenant d'une source d'énergie de placage est commandé pour décrire une forme d'onde pulsée en fonction du temps T, de telle façon que le courant I augmente depuis une valeur de courant minimale Imin et atteigne une valeur de courant maximale Imax, et soit ensuite abaissé jusqu'à la valeur de courant minimale Imin, comme indiqué sur la figure 9. Sur la figure 9, TON est un temps d'excitation depuis le début de l'augmentation du courant électrique, et Tc est un temps de cycle, o un cycle est défini comme partant du début d'une augmentation précédente jusqu'au début d'une augmentation suivante. Tableau 2 Construction de Procédé de courant pulsé surface de CDmax CDm (A/dm2) TON/TC TON glissement (A/dm2) (msec) Première et > 2,2 2 1,0 c'est-à-dire, un rapport de temps. Si le procédé à courant pulsé est utilisé, la concentration ionique au voisinage d'une cathode est uniformisée du fait que le courant électrique circule ou ne circule pas dans le bain de placage. Ainsi, la composition des première et deuxième régions R1 et R2 peut être stabilisée. Dans le procédé de placage Fe électrolytique décrit plus haut, on commande la précipitation et la teneur des cristaux Fe orientés {2hhh} ou des cristaux Fe orientés {hhh} en modifiant les conditions du bain de placage et les conditions d'excitation comme cela est décrit ci- dessous. Cette commande est aisée lors de l'utilisation du procédé à courant pulsé et, par conséquent, on donne aisément à la surface de glissement 12 une forme souhaitée. En plus du placage Fe électrolytique, d'autres exemples d'un procédé de placage sont un procédé de dépôt physique en phase vapeur (PVD), un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD), un procédé par pulvérisation cathodique, un placage ionique et des procédés similaires, qui sont des procédés de placage en phase gazeuse. Exemple 1 (a) Caractéristique de glissement de la première région R1 Pour chaque exemple d' essai, une plaque d'appui 7 réalisée en tôle laminée (JIS SPCC) et ayant un diamètre extérieur de 51 mm (52,3 mm dans un état libre), une largeur de 19,5 mm, une épaisseur de 1,485 mm et un diamètre de trou d'huile 10 de 3 mm a été préparée. Les parties de la surface périphérique interne 8 de la plaque d'appui 7 qui correspondent aux deux premières régions R1 ont été soumises à un placage Fe électrolytique pour former des premières régions R1 formées d'un agrégat de cristaux Fe et ayant une largeur de 2 mm et une épaisseur de 15 Mm. Pendant ce temps, la partie de la plaque d'appui 7 qui correspond à la deuxième région R2 était masquée à l'aide d'une tôle à titre de montage conducteur. Ensuite, les deux premières régions R1 ont été masquées de la même façon que celle décrite plus haut, et la partie de la plaque d'appui 7 qui correspond à la deuxième région R2 a été soumise au placage Fe électrolytique pour former une deuxième région R2 ayant une épaisseur de 15 gm. Le tableau 3 montre les conditions du placage Fe électrolytique pour des exemples la à 5a des premières régions, et le tableau 4 montre les conditions du placage Fe électrolytique pour des exemples 6a à 9a des premières régions et un exemple lb de la deuxième région. Le temps de placage a été modifié à l'intérieur d'une plage de 5 à 60 minutes afin de régler à 15 pm l'épaisseur pour les exemples la à 9a et lb, comme cela est décrit plus haut. N r, r, Z______Z_ _ _ ' O SEZú E '9 00l a ?5aduaxa Z'O 9 0ú út S'9 OOt 0e7 Gldw@xE Z Z'O S SZ S'I t ú'9 00 zú aP Idwex Z__ Z 'O 9 0úESv s 9 00? e a1du1X3 ZZ_'0_O 8 Ol S'Il ú '9 00 eI aeI dwaxz (zwP/V)(Do) xnalzz uoTI6sa (Sm) No1 D1/No1 (mup/v) WUD xLWQ3D an.zedwî, Hd a elns aG2T-m@UId psInd ueIznlOD e epgDo-d a5oeDId ap uTe_ _ Tableau 3 Bain de placage Procédé à courant pulsé Première Sulfate pH Température CDmax CDm (A/dm2) TON/Tc TON (ms) région ferreux (OC) (A/dm2) (g/litre) Exemple la 400 6,5 41,5 40 8 0,2 2 Exemple 2a 400 6,5 41,5 30 6 0,2 2 Exemple 3a 400 6,3 41,5 25 5 0,2 2 Exemple 4a 400 6,5 43 30 6 0,2 2 Exemple 5a 400 6,3 43 25 5 0,2 2 Les tableaux 5 et 6 montrent la forme cristalline de la surface de glissement, la teneur des cristaux Fe orientés et la dureté d'une section de la construction de surface de glissement pour les exemples, avec le tableau 5 correspondant aux exemples la à 5a, et le tableau 6 correspondant aux exemples 6a à 9a et lb. Tableau 5 Première Forme cristalline Teneur S (%) des cristaux Fe orientés Dureté Région de la surface de glissement SllS200 S211 S310 S222 HmV Exemple la En forme de poisson 5,4 0,9 91,3 0 2,4 675 Exemple 2a En forme de poisson 15,2 7,9 52,7 8,6 15,6 634 Exemple 3a En forme de poisson et granulaires 20,8 15 25,7 16,4 22,1 584 Exemple 4a En forme de poisson et en forme de 1 0 47,9 0 51,1 581 pyramide hexagonale Exemple Sa En forme de poisson et en forme de 14,8 3,3 25,9 3,6 52,4 579 pyramide hexagonale Tableau 6 Première Forme cristalline Teneur S (%) des cristaux Fe orientés Dureté Région de la surface de glissement Sllo0 S200 S211 S310 S222 HmV Exemple 6a En forme de poisson et en forme de 0 0 25,2 0 74,8 523 pyramide hexagonale Exemple 7a En forme de poisson et en forme de 0,1 0 20,6 0 79,3 491 pyramide hexagonale Exemple 8a En forme de pyramide hexagonale et 0 0 19,5 0 80,5 475 granulaire Exemple 9a En forme de pyramide hexagonale 0,5 0 1,4 0 98,1 420 Seconde région Exemple lb En forme de pyramide hexagonale 0,5 0 1,4 0 98,1 420 La teneur des cristaux Fe orientés a été déterminée à l'aide d'équations qui seront décrites plus bas, sur la base des diagrammes de diffraction des rayons X pour les exemples la à 9a et lb. Comme le montre la figure , la diffraction des rayons X a été effectuée à une position 0 o les rayons X ont été appliqués à angle droit par rapport à la surface de glissement 12, et à une position o la surface de glissement 12 était inclinée d'un angle d'inclinaison a, en prenant en considération l'inclinaison des cristaux de métal en forme de poisson et similaires. Dans ce cas, a a été fixé à 5 , 10 et 15 . Le résultat de mesure à la position 0 et le résultat de mesure aux positions 5 , 10 et 15 étaient essentiellement identiques entre eux et, par conséquent, le diagramme de diffraction des rayons X à la position 0 a été utilisé pour le calcul de la teneur. Les figures 11 et 12 montrent les diagrammes de diffraction des rayons X pour les exemples la et 4a à la position 0 . Dans les équations suivantes, par exemple, le cristal Fe orienté {110} désigne un cristal Fe orienté avec son plan {ll0} orienté vers la surface de glissement. Cristaux Fe orientés {110}: S1lo = {(11i0/IA110)/T} x 100 Cristaux Fe orientés {200}: S200 = {(I200/IA200)/T} x 100 Cristaux Fe orientés {211}: S211 = {(I211/IA211)/T} x 100 Cristaux Fe orientés {310}: S310 = {(I310/IA310)/T} x 100 Cristaux Fe orientés {222}: S222 = {(I222/IA222)/T} x 100 O 110, I200, I211, I310 et I222 représentent chacun une mesure (cps) d'une intensité de rayons X réfléchis depuis chaque plan de cristal; IA11o, IA200, IA211, IA310 et IA222 désignent chacun un rapport d'intensité de rayons X réfléchis depuis des plans de cristal dans une carte ASTM, IA110 = 100; IA200 = 20, IA211 = 30; IA310 = 12; et IA222 = 6. En outre, T = {I1l0/IAll0} + {I200/IA200} + {I 211/IA211} +{I310/IA310} + {I222/IA222}- La figure 13 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement dans l'exemple la. Sur la figure 13, on observe un grand nombre de cristaux Fe en forme de poisson. Le cristal Fe en forme de poisson est un cristal Fe orienté {211} avec son plan {211} orienté vers la surface de glissement. La teneur S211 {S2hhh} des cristaux Fe orientés {211} est égale à 91,3%, comme le montrent le tableau 5 et la figure 11. La figure 14 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 4a. Sur la figure 14, on observe un grand nombre de cristaux Fe en forme de poisson et un grand nombre de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale. Le cristal Fe en forme de poisson est un cristal Fe orienté {211} avec son plan {211} orienté vers la surface de glissement. La teneur S211 des cristaux Fe orientés {211} est égale à 47,9%, comme le montrent le tableau 5 et la figure 12. Le cristal Fe en forme de pyramide hexagonale est un cristal Fe orienté {222} avec son plan {hhh}, c'est-à-dire son plan {222}, orienté vers la surface de glissement. La teneur S222 {Shhh} des cristaux Fe orientés {222} est égale à 51,1%, comme le montrent le tableau 5 et la figure 12. La figure 15 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 8a. Sur la figure 15, on observe un grand nombre de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale et un grand nombre de cristaux Fe granulaires. Le cristal Fe en forme de pyramide hexagonale est de façon similaire un cristal Fe orienté {222}, avec son plan {222} orienté vers la surface de glissement. La teneur S222 des cristaux Fe orientés {222} est égale à 80,5%, comme le montre le tableau 6. Dans les tableaux 5 et 6, les exemples la à 7a présentent une dureté élevée, comparés aux exemples 8a, 9a et lb. Cela s'explique par le fait que la teneur S21 des cristaux Fe orientés {211} est égale ou supérieure à 20%. Dans ce cas, si S211 2 25%, le degré d'augmentation de la dureté est notable. Pour effectuer un essai de grippage, un arbre rotatif réalisé en acier au carbone (JIS S48C, un matériau nitruré doux) et ayant un diamètre de 47,94 mm et une longueur de 140 mm, a été placé dans un logement (avec un espace libre de 30 Mm) d'un appareil d'essai du métal de façon qu'il était serré par une paire de paliers à glissement à moitiés semi- annulaires ayant la construction de l'exemple la pour la première région et lb pour la seconde région. Ensuite, l'essai de grippage a été effectué dans les conditions selon lesquelles le nombre de rotations de l'arbre rotatif était égal à 6000 t/min et la quantité d'huile fournie était égale à 600 ml/min, et par une méthode pour appliquer la charge aux paliers à glissement de telle façon qu'une charge de 2 000 N était d'abord appliquée aux paliers à glissement et maintenue pendant 2 minutes, et, après cela, la charge était augmentée par incréments de 2 000 N et maintenue pendant 2 minutes après chaque augmentation de la charge. Pendant ce temps, la température des parties de la plaque d'appui du palier à glissement correspondant aux deux premières régions était mesurée, et la charge au moment o la température dépassait 180 C a été définie comme une charge générant le grippage. Un essai de grippage similaire a été effectué pour les paliers à glissement, chacun composé d'une paire de moitiés semi- annulaires, ayant la construction des exemples 2a à 9a dans les premières régions R1 et l'exemple lb dans la seconde région R2. Ensuite, des pastilles ayant les exemples la à 9a ont été fabriquées et soumises à un essai d'usure selon un mode pastille-sur-disque, avec lubrification, pour mesurer une quantité d'usure. Les conditions de l'essai d'usure étaient les suivantes: le matériau du disque était un acier au carbone (JIS S48C, un matériau nitruré doux); la vitesse périphérique du disque était de 12,5 m/sec; la quantité d'huile fournie était de 5 ml/min; l'aire de la surface de glissement de la pastille était de 1 cm2; la charge appliquée sur la pastille était de 300 N; le temps de glissement était de 30 minutes; et la quantité d'usure était la différence entre l'épaisseur de la pastille avant l'essai et l'épaisseur de la pastille après l'essai. Le tableau 7 montre les résultats de l'essai de grippage et de l'essai d'usure pour les exemples la à 9a ainsi que le rapport Si1l/S222 de la teneur S211 des cristaux Fe orientés {211} à la teneur S222 des cristaux Fe orientés {222}. Tableau 7 Première Rapport Charge Quantité région S211/S222 générant le d'usure (gm) grippage (N) Exemple la 38,0 54000 1,0 Exemple 2a 3,4 52000 1,2 Exemple 3a 1,2 48000 1,5 Exemple 4a 0,9 48000 1,9 Exemple Sa 0,5 46500 2,0 Exemple 6a 0,3 46000 2,2 Exemple 7a 0,3 37500 3,5 Exemple 8a 0,2 37000 3,7 Exemple 9a 0,01 36000 3,7 La figure 16 montre la relation entre la teneur S21 des cristaux Fe orientés {211} et la charge générant le grippage pour les exemples la à 9a. Sur la figure 16, les points (la) à (9a) correspondent respectivement aux exemples la à 9a. La relation entre les points et les exemples s'applique aux figures qui seront décrites plus bas. La figure 17 montre la relation entre la teneur S211 des cristaux Fe orientés (211) et la quantité d'usure pour les exemples la à 9a. Sur les figures 16 et 17, l'amélioration de la résistance au grippage et de la résistance à l'usure dans les exemples la à 6a se distingue des exemples 7a, 8a et 9a. Partant de là, on peut constater que la teneur S211 dans la première région R1 peut être fixée dans une plage de S211 > 20%. De préférence, la teneur S211 est dans une plage de S211 2 25%. Si le rapport S211/S222 est fixé dans une plage de S211/S222 > 1 quand la teneur S211 est égale ou supérieure à 25%, les résistances au grippage et à l'usure sont notablement améliorées, comme dans les exemples la à 3a. Dans le cas de l'exemple 4a, la teneur S211 est relativement élevée, mais la résistance au grippage est équivalente à celle de l'exemple 3a ayant la teneur S211 relativement faible, et la résistance à l'usure est équivalente à celle de l'exemple 5a ayant la teneur S211 relativement faible, parce que le rapport S211/S222 est inférieur à 1. (b) Caractéristique de glissement de la deuxième région R2 Pour chaque exemple d'essai, une plaque d'appui 7 réalisée en tôle laminée (JIS SPCC) et ayant un diamètre extérieur de 51 mm (52,3 dans un état libre), une largeur de 19,5 mm, une épaisseur de 1,485 mm et un diamètre de trou d'huile de 3 mm a été préparée. La partie de la surface périphérique interne 8 de la plaque d'appui 7 qui correspond aux deuxièmes régions R2 a été soumise à un placage Fe électrolytique pour former une deuxième région R2 formée d'un agrégat de cristaux Fe et ayant une largeur de 15,5 mm et une épaisseur de 15 gm. Pendant ce temps, les parties de la plaque d'appui 7 qui correspondent aux deux premières régions R1 étaient masquées à l'aide d'une tôle à titre de montage conducteur. Ensuite, la deuxième région R2 a été masquée de la même façon que celle décrite plus haut, et les parties de la plaque d'appui 7 qui correspondent aux deux premières régions R1 ont été soumises au placage Fe électrolytique pour former deux premières régions R1 ayant une épaisseur de 15 im. Le tableau 8 montre les conditions du placage Fe électrolytique pour les exemples lb à 5b de la deuxième région et un exemple la de la première région R1. Le temps de placage a été modifié à l'intérieur d'une plage de 5 à 60 minutes afin de régler à 15 gm l'épaisseur pour les exemples lb à 5b et la, comme décrit plus haut. Tableau 8 Bain de placage Procédé à courant pulsé Deuxième Sulfate pH Température CDmax CDm (A/dm2) TON/TC Tom (msec) région ferreux (OC) (A/dm2) (g/litre) Exemple lb 400 6 48 25 5 0,2 2 Exemple 2b 300 6 48 17,5 3,5 0,2 2 Exemple 3b 300 6 48 15 3 0,2 2 Exemple 4b 400 4 50 20 4 0,2 2 Exemple 5b 400 3 50 20 4 0,2 2 Premières régions Exemple la 400 6,5 41,5 40 8 0,2 2 Le tableau 9 montre la forme cristalline de la surface de glissement, la teneur des cristaux Fe orientés et la dureté d'une section de la construction de surface de glissement pour les exemples lb à 5b et la. Tableau 9 Deuxième Forme cristalline Teneur S (%) des cristaux Fe orientés Dureté Région de la surface de glissement Sllo0 S200 S211 S310 S222 HmV Exemple lb En forme de pyramide hexagonale 0,5 0 1,4 0 98,1 420 Exemple 2b En forme de pyramide hexagonale, en 11,3 3,8 22,2 2 60,7 384 forme de poisson et granulaire Exemple 3b En forme de pyramide hexagonale, en 17,5 9,7 20,3 11,8 40,7 333 forme de poisson et granulaire Exemple 4b En forme de pyramide hexagonale et 8,5 15 18,9 20,5 37, 1 318 granulaire Exemple 5b Granulaire 14,4 19,7 18,9 24,5 22,5 285 Premières régions Exemple la En forme de poisson 5,4 0,9 91,3 0 2,4 675 La teneur des cristaux Fe orientés a été déterminée de la même façon que celle décrite plus haut, sur la base des diagrammes de diffraction des rayons X pour les exemples lb à 5b et la. La figure 19 est un diagramme de diffraction des rayons X à la position 0 pour l'exemple 5b. La figure 20 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement dans l'exemple lb. Sur la figure 20, on observe un grand nombre de cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale. Le cristal Fe en forme de pyramide hexagonale est un cristal Fe orienté {222} avec son plan {hhh}, c'est-à- dire {222}, orienté vers la surface de glissement. La teneur S222 {Shhh} des cristaux Fe différemment orientés {222} est égale à 98,1%, comme le montrent le tableau 9 et la figure 18. La figure 21 est une microphotographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 5b. Sur la figure 21, on observe un grand nombre de cristaux Fe granulaires. Dans ce cas, la teneur des cristaux Fe différemment orientés est essentiellement moyennée ou égale, comme le montrent le tableau 9 et la figure 19. Ensuite, un essai de grippage a été effectué dans les mêmes conditions que celles décrites plus haut, en utilisant un palier à glissement composéd'une paire de moitiés semi-annulaires ayant la construction des exemples lb et la pour les première et seconde régions, respectivement, et utilisant l'appareil d'essai du métal décrit plus haut. La mesure de la température correspondant à la charge générant le grippage a été effectuée pour la partie de la surface périphérique externe de la plaque d'appui du palier à glissement qui correspond à la deuxième région. Un essai de grippage similaire a été effectué en utilisant un palier à glissement composé d'une paire de moitiés semi- annulaires ayant la construction de chacun des exemples 2b à 5b pour la seconde région et la pour la première région. Le tableau 10 présente les résultats de l'essai de grippage. Tableau 10 Deuxième région Charge générant le grippage (N) Exemple lb 36000 Exemple 2b 35000 Exemple 3b 32000 Exemple 4b 22000 Exemple 5b 21000 La figure 22 montre la relation entre la teneur S222 des cristaux Fe orientés {222} et la charge générant le grippage pour les exemples lb à 5b. Sur la figure 22, l'amélioration de la résistance au grippage dans les exemples lb, 2b et 3b se distingue des exemples 3a, 4b et 5b. Partant de là, on peut constater que la teneur S222 dans la deuxième région R2 peut s'inscrire dans une plage de S222 2 40%. Exemple 2 Un piston 19 pour un moteur à combustion interne est montré sur les figures 23A et 23B et est réalisé dans un alliage d'aluminium (JIS AC8A, un matériau traité T7). Une construction de surface glissante 9 lamellaire est formée sur toute la surface périphérique externe d'une partie de cloison entre segments 20 du piston 19 et sur une partie d'une surface périphérique externe d'une partie de jupe 21 du piston 19. Dans ce cas, la section située sur toute la surface périphérique externe de la partie de cloison entre segments 20 et la section située sur une partie de la partie de jupe 21 correspondent aux premières régions R1 de la construction de surface glissante 9. Le terme "une partie" de la partie de jupe 21 correspond à la partie obtenue en excluant les deux retraits 23 autour de deux trous d'axe de piston 22 de la partie de jupe 21, et deux parties centrales 24 entourées d'une ligne mixte et à tiret unique entre les deux retraits 23. Des sections situées au niveau des deux parties centrales entourées par la ligne mixte et à tiret unique correspondent aux deuxièmes régions R2 de la construction de surface glissante 9. Précisément, les sections du piston 19 correspondant aux deuxièmes régions R2 (à savoir les deux parties centrales) et les deux retraits 23, étaient masquées par les mêmes moyens que ceux décrits plus haut, et les constructions de surfaces de glissement des exemples la à 9a de la première région R1 décrite dans le paragraphe (a) ci-dessus étaient formés sur les sections correspondant aux premières régions R1 par un procédé de placage Fe électrolytique en présence des mêmes conditions que celles décrites plus haut. Ensuite, les premières régions R1 étaient masquées par les mêmes moyens que ceux décrits plus haut, et une construction de l'exemple lb de la deuxième région R2 décrite dans le paragraphe (a) ci- dessus était formé au niveau de chacune des deux parties centrales 24 et des deux retraits 23 par un procédé de placage Fe électrolytique dans les mêmes conditions. Dans ce cas, des peaux de surface formées au niveau des deux retraits 23 et ayant des cristaux Fe en forme de pyramide hexagonale dans une surface de ceux-ci ont une fonction d'accumulation d'huile. * Ensuite, des pastilles ayant les exemples la à 9a ont été fabriquées et soumises à un essai de grippage selon le mode pastille-sur-disque, avec lubrification, pour mesurer la charge générant le grippage, fournissant ainsi les résultats indiqués dans le tableau 11. Les conditions de l'essai de grippage étaient les suivantes: le matériau du disque était de la fonte (JIS FC250); la vitesse périphérique du disque était de 12,5 m/sec; la quantité d'huile fournie était de 40 ml/min.; la surface de la surface de glissement de la pastille était de 1 cm2; la méthode utilisée pour appliquer la charge à la pastille consistait à appliquer une charge de 20 N à la pastille et à la maintenir pendant 2 minutes, et puis, la charge était augmentée par pas de 20 N et maintenue pendant 2 minutes lors de chaque augmentation de charge. Tableau 11 Première région Charge générant le grippage (N) Exemple la 2750 Exemple 2a 2680 Exemple 3a 2450 Exemple 4a 2420 Exemple 5a 2380 Exemple 6a 2350 Exemple 7a 1500 Exemple 8a 1480 Exemple 9a 1450 La figure 24 montre la relation entre la teneur S21 des cristaux Fe orientés {211} et la charge générant le grippage pour les exemples la à 9a. Sur la figure 24, l'amélioration de la résistance au grippage pour les exemples la à 6a se distingue des exemples 7a à 9a. Partant de là, on peut constater que la teneur S211 dans la première région R1 peut être fixée dans une plage de S211 2 20%. De préférence, la teneur S211 est dans une plage de S21l 2 25%. Si le rapport S211/S222 est fixé dans une plage de S211/S222 2 1 quand la teneur S211 est égale ou supérieure à 25%, la résistance au grippage est notablement améliorée, comme dans les exemples la à 3a. Dans le cas de l'exemple 4a, la teneur S211 est relativement élevée, mais la résistance au grippage est équivalente à celles des exemples 3a et 5a ayant la teneur S211 relativement faible, parce que le rapport S211/S222 est inférieur à 1. Le premier mode de réalisation n'est pas limité au palier à glissement et au piston mais est applicable à différents éléments de glissement tels qu'un arbre d'équilibrage de vilebrequin, un arbre à cames, un axe de piston et éléments similaires, qui ont deux régions de conditions de glissement différentes Deuxième mode de réalisation Dans un dispositif d'engrenage 25 montré sur la figure 25, deux engrenages 26, et 262 engrenant l'un avec l'autre sont réalisés en acier. Une construction de surface de glissement 9 lamellaire est formée sur une face engrenée d'au moins un des engrenages 261 par un traitement de placage électrolytique. La construction de surface de glissement 9 est formée d'un agrégat de cristaux de métal ayant une structure cubique centrée (que l'on désignera également plus loin par les termes de structure bcc) comme dans le premier mode de réalisation, comme le montre la figure 5. L'agrégat comprend un grand nombre de cristaux de métal colonnaires 28 qui ont crû depuis la face engrenée 27, comme le montre la figure 26. Chacun des cristaux colonnaires 28 est au moins un cristal d'un cristal de métal orienté {hhh} avec son plan {hhh} (selon les indices de Miller) orienté vers une surface de glissement 12, et un cristal de métal orienté {2hhh} avec son plan {2hhh} (selon les indices de Miller) orienté vers la surface de glissement 12. Quand le cristal colonnaire 28 ayant la structure bcc comme cela décrit plus haut est le cristal de métal orienté {hhh} avec son plan {hhh} (selon les indices de Miller) orienté vers la surface de glissement 12, le bout des cristaux de métal colonnaires peut être formée en cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale (cristaux de métal en forme de pyramide) 16 dans la surface de glissement 12, comme le montre la figure 27. Les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 ont une taille de grains moyenne faible et ont une taille de grains essentiellement uniforme quand on les compare avec des cristaux de métal en forme de pyramide trigone (cristaux de métal en forme de pyramide) qui sont de façon similaire des cristaux de métal orientés {hhh}. Dans les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 et cristaux similaires, la taille de grains et la hauteur de grains sont reliées entre elles. Par conséquent, les tailles de grains étant essentiellement uniformes, cela indique que les hauteurs sont également essentiellement égales entre elles. Comme le montrent les figures 26 et 28A, au moins certains des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 sont des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe (cristaux de métal en forme de pyramide hétéromorphe) 16,. Le cristal de métal en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe 161 a au moins un retrait rainuré 30 (un retrait rainuré dans le mode de réalisation illustré) dans au moins une arête 29 (six arêtes dans le mode de réalisation illustré). Des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale normale 162 n'ayant pas de retrait rainuré 30 dans l'arête 29 comme cela est montré clairement sur les figures 26 et 28B sont inclus dans les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16. Le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 tels que les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale normale et hexagonale hétéromorphe 162 et 161 dans la surface de glissement 12 est fixé dans une plage de 40%- peuvent pas être distingués. Si le taux de zone A des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 dans la surface de glissement 12 est fixé dans la plage décrite plus haut, des cristaux adjacents parmi les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 adoptent des états de recouvrement mutuel, comme le montre la figure 27. Ainsi, la surface de glissement 12 prend un aspect très complexe comprenant un grand nombre de crêtes 31 extrêmement fines, un grand nombre de vallées 32 extrêmement fines formées entre les crêtes 31, et un grand nombre de marais 33 extrêmement fins formés du fait du recouvrement mutuel des crêtes 31. Par conséquent, la surface de glissement 12 présente une bonne rétention des agents de lubrification solides et semi-solides. En outre, étant donné que le pseudo taux de surface B des cristaux de métal en forme de pyramide hétéromorphe 161 est fixé dans la plage décrite plus haut, les retraits rainurés 30 dans les cristaux de métal en forme de pyramide hétéromorphe 16, présentent un effet d'ancrage des agents de lubrification solides et semi-solides, doublant ainsi la rétention. Dans une telle construction de surface de glissement 9, même si elle est placée dans un environnement sévère, la rétention de l'agent de lubrification de la construction de surface de glissement 9 est maintenue à un degré plus élevé en présence de lubrification, et la dispersion d'une charge de glissement est réalisée, en l'absence de lubrification, par le grand nombre de fins cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16. Ainsi, la construction de surface de glissement 9 présente une excellente résistance au grippage à la fois en présence de lubrification et en l'absence de lubrification. En outre, du fait de la division fine uniforme des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16, une augmentation locale de la pression superficielle peut être évitée, et une division fine de la charge de glissement peut être obtenue. Ainsi, la construction de surface de glissement 9 présente une excellente résistance à l'usure non seulement en présence de lubrification mais également en l'absence de lubrification. Quand les cristaux colonnaires ayant la structure bcc sont des cristaux de métal orientés {2hhh} avec leurs plans {2hhh} (selon les indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 12, les bouts des cristaux colonnaires peuvent être formés en petits cristaux de métal en forme de pyramide (cristaux de métal en forme de pyramide). Même si les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale et trigone et les petits cristaux de métal en forme de pyramide existent dans la surface de glissement, le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide est fixé de façon similaire dans une plage de 40% dans une plage de 20% Comme le montre la figure 8, l'inclinaison du plan {hhh} par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 le long de la surface de glissement 18 apparaît comme l'inclinaison des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 et, par conséquent, une influence est exercée sur la rétention du lubrifiant et la résistance à l'usure de la construction de surface de glissement 9. L'angle d'inclinaison 0 formé par le plan {hhh} par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 est fixé dans une plage de 0 semblables à celles montrées dans le tableau 12. Tableau 12 Bain de placage Sulfate ferreux pH Température (OC) (g/litre) - 400 3 - 7 40 - 60 L'ajustement du pH est effectué à l'aide d'eau ammoniacale. Le procédé de placage électrolytique est divisé en une pluralité d'étapes (deux étapes dans le mode de réalisation). Dans les première et deuxième étapes, un procédé à courant pulsé est utilisé comme méthode d'excitation. Dans le procédé à courant pulsé, le courant électrique I provenant d'une source d'énergie de placage est commandé de façon à décrire une forme d'onde pulsée en fonction du temps T, de telle façon que le courant I augmente depuis une valeur de courant minimale Imin (comprenant Imin = 0) et atteigne une valeur de courant maximale Imax, et soit ensuite abaissé jusqu'à la valeur de courant minimale Imin, comme indiqué sur la figure 29. Une étape d'arrêt de l'excitation destinée à amener le courant électrique d'excitation à zéro est interposée entre la première étape (l'étape précédente) et la deuxième étape (l'étape suivante). Une relation, T2 2 100 T1 est établie entre le temps T2 requis pour l'étape d'arrêt de l'excitation et le temps Tl de maintien du courant électrique minimum dans la première étape. Dans ce cas, le temps Tl de maintien du courant électrique minimum dans la première étape est fixé dans une plage de T1 > 2,2 msec. Une relation, CD2 2 1,2 CDl, est établie entre la densité moyenne de courant de cathode CD2 dans la deuxième étape et la densité moyenne de courant de cathode CD1 dans la première étape. Dans ce cas, la densité moyenne de courant de cathode CD, dans la première étape est fixée dans une plage de CD1 2 2,2 A/dm2, et la densité maximale de courant de cathode CDmax dans la première et la deuxième étapes est fixée dans une plage de CDmax 2 2,6 A/dm2. En outre, si la durée d'excitation depuis le début de l'augmentation du courant électrique I jusqu'au début de la chute est représentée par T3, et si une durée de cycle est représentée par T4, o un cycle est défini comme partant du début de l'augmentation précédente jusqu'au début de l'augmentation suivante du courant électrique, le rapport de la durée d'excitation T3 à la durée de cycle T4, c'est-à-dire le rapport de temps T3/T4, est fixé dans une plage T3/T4 0,45 dans les première et deuxième étapes. Si T3/T4 > 0,45, le taux de surface A des cristaux Fe en forme de pyramide dans la surface de glissement peut être inférieur à 40% dans certains cas, en fonction d'autres conditions. Une construction de surface de glissement ayant la structure décrite plus haut peut être aisément produite en masse en utilisant un tel procédé de placage Fe électrolytique. Exemple 1 Comme simulation d'un engrenage 261, une construction de surface de glissement 9 formée d'un agrégat de cristaux Fe et ayant une épaisseur de 15 Mm a été formée en soumettant une périphérie externe d'une surface d'un disque réalisé en acier au chrome- molybdène (JIS SCM420, un matériau carburé) à un procédé de placage Fe électrolytique comprenant des première et deuxième étapes ou uniquement une première étape. Le tableau 13 montre les conditions pour le bain de placage pour les exemples 1 à 15 de constructions de surface de glissement, et les tableaux 14 et 15 montrent des conditions d'excitation pour les exemples 1 à 15. Tableau 13 Construction de Bain de placage surface de Sulfate pH Température glissement ferreux (OC) (g/litre) Exemple 1 400 6 55 Exemple 2 300 6 55 Exemple 3 250 5,5 55 Exemple 4 400 6 50 Exemple 5 400 6 50 Exemple 6 300 6 50 Exemple 7 250 5,5 50 Exemple 8 400 6 50 Exemple 9 300 6 50 Exemple 10 250 5,5 50 Exemple 11 400 6 50 Exemple 12 300 6 50 Exemple 13 250 5,5 50 Exemple 14 200 4,5 50 Exemple 15 200 3 50 ú'ú 81 (XaD8'1) 9' '0 8 | L aldwex3 6'7 It (aDe'1) z' O'0 8 9 aldwax3 'E (GDS'I) 8'P E E0 8 E S Idwax3 ú' _ (1aD8'1) ' IO 6 I b adwax3 7' PS (GD8'(1) p S 1'0 6 I aldwamx3 6'1 9ET (1D8'1) ú'9 50'0 61 I Z 9jdwax3 L'l tPl ('DD8'1)'L S0'0 61 I I aldwax3 (U1W) uawassTTI6 a65oeld ap sdwal (,wp/v) xVwGD (1wp/N) 0D 'L/[l (Dasw) Il (aasw) (j ap aDe;ans ap adeig awaTxnar uoTiDnlaSUOD 91 s1 ú O'0 8 E L aldwax3 L 'I S' LI ' o 8 z 9 eldwax3 ET 0z O'0 8 z S aldwax3 E1 0 b _'0 _ 8 z ' aldwax3 91 SI ú EO 0 8 aldwa>:3 L'El S 'L Ll V o 8 z Z GldwexS (tjSI) I 1 0o t '0 8 I aldwexS (Das) j uoTIITDxa,p (uTw) zuuwassll5 a6fieDeld ap sdwal (1wp/v) x-oD ( fer orientés pour les exemples 1 à 15. Tableau 16 Construction de Teneur S (%) des cristaux de fer surface orientés de glissement {110} {200} {211} {310} {222} Exemple 1 0 0 3,8 0 96,2 Exemple 2 7,1 2,8 20,1 1,1 68,9 Exemple 3 19,3 4,6 33,8 2 40,3 Exemple 4 0 0 3,2 0 96,8 Exemple 5 0 0 2,7 0 97,3 Exemple 6 6,6 2,5 18,3 0,5 72,1 Exemple 7 18,7 5 34,1 0,7 41,5 Exemple 8 0,3 4,5 O 95,2 Exemple 9 6,1 3,1 19,4 1,2 70,2 Exemple 10 19,5 4,9 33,1 1, 7 40,8 Exemple 11 0 0 3,5 0 96,5 Exemple 12 6 3,9 17,6 2,6 69,9 Exemple 13 21,8 3,5 30,8 2,4 41,5 Exemple 14 19,4 12,4 19,7 13 35,5 Exemple 15 33,6 16,5 17,5 17,7 14,7 La teneur S a été déterminée de la même manière que dans le premier mode de réalisation, sur la base des diagrammes de diffraction des rayons X (les rayons X ont été appliqués dans une direction perpendiculaire à la surface de glissement) pour les exemples 1 à 15. La figure 30 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 1; la figure 31 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 11 et la figure 32 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 15. Le tableau 17 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le taux de zone A et la taille de grain des cristaux de fer de forme pyramidale hexagonale dans la surface de glissement, le pseudo taux de surface B des cristaux de fer en forme pyramidale hexagonale hétéromorphes et la dureté d'une section verticale de la construction de surface de glissement. la GptwPaAd ajTjad ap aw0oj ua 'alruo6exap 06ú ú'61 L' OL ap7we2Àd ap ewao; ua 6 alduwxE 66ú 1'61 S'I 001 aplTweAd ap awlog ua 8 aldwexS aalTInuri5 a 'IeuOB6exaq SO '08 úú 0T88b DpTwVmÀd ap awao; ua L eldwax3 elerInuva6 Sa ap7wezÀd ap TUad ap Dwiog ua 'aleuosvxaq 06ú l'0o 8' OL apTmeaAd ap awao; ua 9 aldwexo a)L'uo6exaq aluoBpxDm 86ú 8'0b O' 001 apwmeaAd ap aw.o; ua b ldwex3 aiîInuels -je aleuosrxau, ú6. I t'I úOb 0 p!tuulAd ap auioj ua ú oldmox! a-li-ienutaB -la eplwvaAd aTlamd ap DwJoJ ua alruoSexeq 18ú 9'ZL L'Z OL DpTwvaAd ap awao ua Z gIdmoxs oIUuoSexaq SOb 001I S' 00I apweLuAd ap awao ua I alduaxS ulTa5 apTTTel (%)v auoz ap xneúu uawamassTl U IssI5 aqd.owoaaiqq apeuoBexaq ap aDeD;ns AWH apTueiAd ap aw.o; aIuo6exaq Vî ap p aDjalns 9 aana ua aa; ap xnels!ao apmweaÀd ap awioj ua aa; ap xnelsiaD ou!iPiesTam awiod ap uoTZDnaisuoD sap (%) s aDelns ap xne Opn$sd LT n-elqei Exemple 10 en forme de pyramide 40 3,3 18,8 305 hexagonale, et granulaire Exemple 11 en forme de pyramide 100 2,5 0 395 hexagonale Exemple 12 en forme de pyramide 70 2,7 0 379 hexagonale, en forme de petite pyramide et granulaire Exemple 13 en forme de pyramide 40 3, 3 0 288 hexagonale et granulaire Exemple 14 en forme de pyramide 35 1,8 0 216 hexagonale et granulaire Exemple 15 granulaire 0 comme montré sur le tableau 17. La figure 34 est une photomicrographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 11, dans laquelle un grand nombre de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale sont observés. Dans ce cas, le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale est égal à 100 %, comme montré sur le tableau 17. Chacun des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale est pareillement un cristal de fer orienté {222}. La teneur S des cristaux de fer orientés {222} est égale à 96,5%, comme montré sur le tableau 16 et la figure 31. Cependant, les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale sont des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale normaux et, donc, le pseudo taux de surface B des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe est égal à 0 %, comme montré sur le tableau 17. La figure 35 est une photomicrographie montrant la structure cristalline de la surface de glissement de l'exemple 15, dans laquelle un grand nombre de cristaux de fer granulaires sont observés. Dans ce cas, le taux de zone des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale est égal à 0 %, comme montré sur le tableau 17. Ensuite, les disques ayant les constructions de surface de glissement des exemples 1 à 15, ont été soumis à un essai de grippage selon le mode pastille- sur-disque sous lubrification pour mesurer la charge de génération de grippage, fournissant de ce fait les résultats donnés dans le tableau 18. Les conditions de l'essai de grippage étaient les suivantes: le matériau de la pastille était de l'acier au chrome-molybdène (JIS SCM 429, un matériau cémenté); la vitesse périphérique du disque était de 15 m/sec; le procédé de lubrification consistait à appliquer un bisulfure de molybdène sur une surface de chaque exemple du disque; l'aire de la surface de glissement de la pastille était de 1 cm2; et un procédé pour appliquer une charge à la pastille consistait à appliquer d'abord une charge de N et de la maintenir pendant 2 minutes et, après cela, la charge était augmentée par pas de 20 N tout en la maintenant pendant 2 minutes à chaque fois que la charge était augmentée. Tableau 18 Construction de surface de Charge de génération de glissement grippage (N) Exemple 1 740 Exemple 2 710 Exemple 3 630 Exemple 4 650 Exemple 5 550 Exemple 6 540 Exemple 7 520 Exemple 8 410 Exemple 9 410 Exemple 10 380 Exemple 11 400 Exemple 12 400 Exemple 13 370 Exemple 14 230 Exemple 15 220 La figure 36 montre le rapport entre le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale et la charge de génération de grippage. Si les exemples 1 à 13 sont comparés aux exemples 14 et 15 sur la figure 36, les premiers exemples sont sensiblement plus élevés en ce qui concerne la charge de génération de grippage, comparés aux derniers exemples. A partir de cela, il peut être vu que le taux de surface des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale dans la surface de glissement peut être avantageusement fixé dans une plage de A > 40 %. Si les exemples 1 à 7 sont comparés aux exemples 8 à 13 quand le taux de surface A est égal ou supérieur à 40 %, les premiers exemples ont une résistance au grippage supérieure aux derniers exemples. A partir de cela, il peut être vu que le pseudo taux de surface B des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphes peut être fixé dans une plage de B > 20 %. Ensuite, en utilisant des disques ayant la construction des exemples 1 à 3 et 11 à 15, le coefficient de frottement dynamique g a été mesuré selon le mode pastille-sur-disque sous lubrification, fournissant ainsi les résultats donnés dans le tableau 19. Les conditions de ce test étaient les suivantes: le matériau de la pastille était de l'acier au chromemolybdène (JIS SCM420, un matériau cémenté); la vitesse périphérique du disque était de 15 m/sec; une huile de lubrification correspondant à 10W-30 à température ambiante (dans la classification de viscosité selon SAE) a été utilisée; la quantité d'huile fournie était de 40 ml/min; l'aire de la surface de glissement de la pastille était de 1 cm2; la méthode pour appliquer la charge à la pastille consistait d'abord à appliquer une charge de 50 N et de la maintenir pendant 2 minutes et, après cela, la charge était augmentée par pas de 50 N tout en la maintenant à chaque fois que la charge était augmentée. Quand la charge atteignait 250 N, la pastille était maintenue pendant 5 minutes et le coefficient de frottement dynamique g était mesuré. Tableau 19 Construction de surface de Coefficient de frottement glissement dynamique g Exemple 1 0,014 Exemple 2 0,014 Exemple 3 0,016 Exemple 11 0,013 Exemple 12 0,014 Exemple 13 0,015 Exemple 14 0,04 Exemple 15 0,042 La figure 37 montre le rapport entre le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale et le coefficient de frottement dynamique g. Comme cela est apparent à partir de la figure 37, quand le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale dans la surface de glissement est égal ou supérieur à 40 %, les coefficients de frottement dynamiques y des exemples 1 à 3 comprenant les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe existant dans la surface de glissement sont sensiblement égaux à ceux des exemples 11 à 13 ne comprenant aucun cristal de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe existant dans la surface de glissement. A partir de cela, il peut être vu que l'existence des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe existant dans la surface de glissement n'exerce aucune influence sur la résistance à l'usure de la construction de surface de glissement. Exemple 2 Une construction 9 de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de fer et ayant une épaisseur de 15 pm a été formée sur une face d'engrènement 27 d'un engrenage 26 réalisé en un acier au chrome- molybdène (JIS SCM420, un matériau cémenté) par un procédé de placage de fer électrolytique comprenant des première et deuxième étapes. Le tableau 20 montre les conditions pour le bain de placage pour les exemples 1 à 12 de la construction de surface de glissement et les tableaux 21 et 22 montrent les conditions d'excitation pour les exemples 1 à 12. Tableau 20 Bain de placage Sulfate ferreux pH Température ( C) (g/litre) 400 6 50 (CaCD 'I) ú'Z 9 s 9 aldwax3 ( 'aDO ' I) ú 0 Z 5 aIduJax3 {ClDI 'I) L ' Z ZZ > 't' 1, 9Tdwax3 ('CID7 'I) S'Z bZ8'b ú aldwexs I'Z 87 9'S 7 ldwax3 0ú (If]DS'I) 9 Z'0 8 z Ialdwax3 (umW) ( wp/V) a6eDeld ap sdwal CID (?P/Y) 2a]D'L/ ( Ia$)'L(aasm) %L juawss!I5 ap , aveDuans adelq ata.xna ap uoTIDnazsuoD (' 0001) 0008 9 aldUax3 b aldwax3 E aldwax3 ( L001) Z aldwexs 008 l 0Z o '0 8 Z I aldwaxs (astw) EL (u]) (wp/ld) UOIenIDxa,p aeDeId' ap sdu]i x'.GD (?wp/V) (ID 'ú/%w (stu) 'L (pasw) % uamassI6 ap gIIe,p aDe)ins adeqa adel9 Da..wlad ap uotIonaIsuoD Iz neaIq7i [" (GaDC '1) ú'gZ.___.. 9__ _Z' S tIaIdwaxE 'n E OZ (XODO0') t Il aldwaxE ('aTD 't) N L'Z zz t_ tD'1 0aldwax3 S ' ZbZ 8 ' b 6 Pldwaxs (TGD 't) I'E 8g 9(sDI)' 8 aldwux3 z__ __ _ _ _0ú O('aDS'I)9 'zO 8 Lalduwx. (utw) (wp/fV) atD2ld ap sduwaLx'CD (,wp/Vf) D I/c (DasW) IL(Dasuw) [I.aupwussT5 ap _dp awapTxnac ap uoiltnlsuoD (TL66) Z6L Zl alduaxa I alduax3 6 aldwaxE 9 aldwaxs ('L06) OZL Zl OZ _ 'O 8 | Z L alduwaxS (oasm) L3 (u-1) (Zmp/,V) (Zwp/v) UOTIrPTDXG,p 5eDoeld ap sdwaLxe2WQ 'QD "/tL / ( mode de réalisation. Tableau 23 Construction Teneur S (%) des cristaux de fer de orientés surface de {110} {200} {211} {310} {222} glissement Exemple 1 0 0 1,9 0 98,1 Exemple 2 0 0 3,1 0 96,9 Exemple 3 0 0 2,7 0 97,3 Exemple 4 0,3 0 4,5 0 95,2 Exemple 5 0,2 0 3,7 0 96,1 Exemple 6 0 0 3,2 0 96,8 Exemple 7 0 0 4,1 0 95,9 Exemple 8 0,4 0 3 0 96,6 Exemple 9 0 0 2,8 0 97,2 Exemple 10 0 0 4,2 0 95,8 Exemple 11 0,1 0 3,2 0 96,7 Exemple 12 0 0 3,9 0 96,1 Le tableau 24 montre la forme cristalline de la surface de glissement, le taux de surface A et la taille de grain des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale dans la surface de glissement, le pseudo taux de surface B des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe et la dureté d'une section verticale de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 12. Le taux de surface A, la taille de grain et le pseudo taux de surface B ont été déterminés de la même manière que celle décrite ci-dessus. Tableau 24 Cristaux de fer en forme de Pseudo taux de Construction Forme pyramide hexagonale surface B () des Dureté de cristalline cristaux HmV surface de de la surface Taux de Taille de de fer en forme de glissement de glissement surface A (%) grain (pLm) pyramide hexagonale hétéromorphe Exemple 1 En forme de 100 2,5 100 408 pyramide hexagonale Exemple 2 89,4 Exemple 3 20,5 Exemple 4 19,1 Exemple 5 0 Exemple 6 40,8 Exemple 7 12,3 Exemple 8 12,4 Exemple 9 11,8 Exemple 10 12,1 Exemple 11 0 Exemple 12 16,1 La figure 38 montre le rapport entre la densité moyenne de courant de cathode CD2 dans la deuxième étape et le pseudo taux de surface B (%) des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe à l'instant T2 requis pour l'étape d'arrêt d'excitation. Comme cela est apparent à partir du tableau 24 et de la figure 38, le pseudo taux de surface B des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale hétéromorphe dans la surface de glissement pour les exemples 1 à 3 et 6, est égal ou supérieur à 20 %. A partir de cela, il peut être mentionné sans risque que, afin de fixer le pseudo taux de surface B dans une plage de B 2 20 %, il est nécessaire d'établir une relation, T2 2 100 T1 entre le temps T2 requis pour l'étape d'arrêt d'excitation et le temps T1 de maintien de courant minimum, et d'établir une relation CD2 2 1,2 CD1 entre la densité moyenne de courant de cathode CD2 dans la deuxième étape et la densité moyenne de courant de cathode CD1 dans la première étape. Le second mode de réalisation n'est pas limité à l'engrenage et est applicable à une articulation rapide, un bras supérieur, un bras inférieur et similaire, à laquelle un agent de lubrification solide ou semi-solide est appliqué. Dans ce cas, la sensibilité du fonctionnement est améliorée par une réduction du frottement. Troisième mode de réalisation Se référant à la figure 39, un bloccylindre 34 pour un moteur à combustion interne comprend un corps de bloc de culasse 35 réalisé en un alliage d'aluminium et une chemise 36 de cylindre réalisée en fonte. Une construction 9 de surface de glissement lamellaire est formée sur une surface périphérique intérieure 37 de la chemise 36 de cylindre par un traitement de placage. Un piston 19 réalisé en un alliage d'aluminium est reçu de manière coulissante dans la chemise 36 de cylindre. La construction 9 de surface de glissement est formée d'un agrégat de cristaux de métal ayant une structure cubique centrée (qui sera aussi appelée structure bcc ci-après), comme montré sur la figure 5. L'agrégat comprend un grand nombre de cristaux de métal orientés (hhh) 14 qui croissent en forme de colonne à partir de la surface périphérique interne 37 de la chemise 36 de cylindre avec leurs plans (hhh) (en indices de Miller) orientés vers une surface de glissement 12, ou un grand nombre de cristaux de métal orientés (2hhh) 14 qui croissent sous forme de colonne à partir de la surface périphérique interne 37 de la chemise 36 de cylindre avec leurs plans (2hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 12, comme montré sur la figure 40. Quand l'agrégat de cristaux de métal ayant la structure bcc comprend le grand nombre de cristaux de métal orientés (hhh) 14 qui ont cru en forme de colonne à partir de la surface périphérique intérieure 37 de la chemise 36 de cylindre avec leurs plans (hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 12, comme décrit ci-dessus, les bouts des cristaux de métal orientés (hhh) 14 peuvent être formées en cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie (cristaux de métal en forme de pyramide arrondie) 38 dans la surface de glissement, comme montré sur les figures 41, 42A et 42B. Les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38 ont une petite taille moyenne de grain et ont des tailles de grain sensiblement uniformes, comparés aux cristaux de métal en forme de pyramide trigone arrondie qui sont pareillement des cristaux de métal orientés (hhh). Dans les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38, il y a une corrélation entre la taille de grain et la hauteur. Donc, le fait que la taille de grain soit sensiblement uniforme indique que les hauteurs sont sensiblement égales les unes aux autres. Chacune des arêtes 39 du cristal de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38 prend une forme arquée convexe et chaque surface de correspondance de pente 40 entre les arêtes contiguës 39 comprend deux régions en forme de bandes, chacune d'elles étant une des deux pentes formant chaque arête 39, et une région 44 en forme de rainure en V qui est reliée aux deux régions en forme de bandes et dont la largeur d'ouverture est graduellement réduite d'une partie de jupe 42 vers un sommet 43. Le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38 dans la surface de glissement 12 est fixé dans une plage de 40 recouvrement mutuel des crêtes 31. Dans ce cas, si chacune des arêtes 39 du cristal de métal en forme de pyramide hexagonale 16 est rectiligne et que le sommet 43 du cristal de métal en forme de pyramide hexagonale 16 est pointu, comme montré sur la figure 43, et si la surface de correspondance de pente entre les arêtes contiguës 39 est formée en forme de rainure en V relativement profonde de sorte que la largeur d'ouverture est graduellement réduite de la partie de jupe 42 vers le sommet 43, à savoir, si les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 sont anguleux, la circulation d'huile n'est pas régulière, quand la viscosité de l'huile est élevée à une température inférieure ou similaire, parce que les cristaux de métal en forme de pyramide anguleuse 16 réalisent un effet d'obstruction. Par contraste, si les cristaux de métal en forme de pyramide arrondie 38, comme décrits ci-dessus, sont formés pour exister dans la surface de glissement 12, la résistance à l'écoulement de l'huile avec une viscosité élevée est réduit dans la surface de glissement 12 et, donc, l'huile peut s'écouler régulièrement. Ainsi, la résistance au cisaillement d'un film d'huile formé sur la surface de glissement 12 peut être réduite pour réduire les pertes par frottement. A partir du fait que la surface de glissement 12 présente l'aspect très complexe, tel que décrit ci- dessus, la construction 9 de surface de glissement présente une bonne rétention de l'huile, dans l'ensemble sans tenir compte de la viscosité de l'huile. Ainsi, la construction 9 de surface de glissement présente une excellente résistance au grippage, même si elle est placée dans un environnement de glissement intense. D'autre part, même en l'absence de lubrification, la dispersion d'une charge de glissement est assurée par le grand nombre de fins cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38 et, donc, la résistance au grippage de la construction 9 de surface de glissement est relativement bonne. De plus, en conséquence d'une division fine uniforme des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38, une augmentation locale de la pression superficielle peut être évitée et une division fine de la charge de glissement peut être réalisée. Ainsi, la construction 9 de surface de glissement présente une excellente résistance à l'usure non seulement sous lubrification mais aussi en l'absence de lubrification. Dans les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38, il est possible de former une partie de vallée 45 de la région en V en forme de rainure 44, afin que la partie de vallée 45 prenne une forme arquée convexe pour suivre l'arête 39. Si la partie de vallée 45 est formée de cette manière, la région en V en forme de rainure 44 devient étroite et, de là, la fluidité d'une huile de viscosité élevée peut être encore améliorée. Quand l'agrégat des cristaux de métal ayant la structure bcc comprend le grand nombre de cristaux de métal orientés (2hhh) avec leurs plans (2hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement 12, les bouts des cristaux de métal orientés (2hhh) peuvent être formées en petits cristaux de métal en forme de pyramide arrondie. Même quand les cristaux de métal en forme de pyramide arrondie, tels que les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie et trigone et les petits cristaux de métal en forme de pyramide existent en combinaison dans la surface de glissement 12, le taux de surface A de ces cristaux de métal en forme de pyramide arrondis dans la surface de glissement 12 est fixé dans une plage de % A 100 %. Comme montré sur la figure 8, l'inclinaison du plan (hhh) par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 le long de la surface de glissement 12 apparaît comme l'inclinaison des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale arrondie 38 et similaire et, de là, une influence est exercée sur la rétention d'huile et sur la résistance à l'usure de la construction de surface de glissement. L'angle d'inclinaison 0 formé par le plan (hhh) par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 est fixé dans une plage de 0 0 15 comme dans le premier mode de réalisation. Dans ce cas, la direction d'inclinaison du plan (hhh) n'est pas limitée. Si l'angle d'inclinaison 0 est supérieur à 15 , la rétention d'huile et la résistance à l'usure de la première région R1 sont réduites. L'angle d'inclinaison 0 s'applique aussi au plan (2hhh). Des exemples de cristaux de métal ayant la structure bcc sont ceux de métaux simples tels que Fe, Cr, Mo, W, Ta, Zr, Nb, V et similaire, ou ceux d'alliages de ceux-ci, comme dans le premier mode de réalisation. Dans le traitement de placage pour former la construction 9 de surface de glissement, les conditions pour le bain de placage pour exécuter un placage de fer électrolytique sont telles que montrées sur le tableau 25. Tableau 25 Bain de placage Sulfate ferreux pH Température (OC) (g/litre) - 400 3 - 7 40 - 70 L'ajustement du pH est exécuté en utilisant de l'eau ammoniacale. Un procédé à courant pulsé est principalement utilisé comme méthode d'excitation, comme montré sur la figure 9, comme dans le premier mode de réalisation. Dans le procédé à courant pulsé, si un temps d'excitation depuis le début de l'augmentation jusqu'au début de la chute d'un courant électrique I est représenté par TON et si un temps de cycle est représenté par Tc, dans lequel un cycle est défini comme étant depuis le début de l'augmentation précédente jusqu'au début de l'augmentation suivante, le rapport du temps d'excitation TON sur le temps de cycle Tc, c'est-à-dire le rapport de temps ToN/TC est fixé dans une plage de ToN/Tc A/dm2 Si un tel procédé à courant pulsé est utilisé, la concentration ionique au voisinage d'une cathode est uniformisée du fait que le courant électrique circule ou ne circule pas dans le bain de placage. Ainsi, la composition de la construction de surface de glissement peut être stabilisée. Dans le procédé de placage de fer électrolytique décrit ci-dessus, la précipitation et la teneur des cristaux de fer orientés (hhh) ou des cristaux de fer orientés (2hhh) et similaire sont contrôlés en modifiant les conditions de bain de placage et les conditions d'excitation. Ce contrôle est facile avec l'utilisation du procédé à courant pulsé et, de là, la surface de glissement 12 est facilement formée selon une forme voulue. En plus du placage de fer électrolytique, d'autres exemples de procédé de placage sont: un procédé de dépôt physique en phase vapeur (PVD), un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD), un procédé de pulvérisation cathodique, un placage ionique et similaire, qui sont des procédés de placage en phase gazeuse. Les conditions pour réaliser un placage de W ou de Mo par le procédé de pulvérisation cathodique étaient les suivantes: par exemple, la pression de gaz Ar était de 0,2 à 1 Pa; la puissance électrique moyenne d'accélération du gaz Ar était continue de 1 à 2,5 kW; et la température du substrat était de 150 à 450 C. Les conditions pour réaliser un placage de W par le procédé CVD étaient les suivantes: par exemple, le matériau de départ était du WF6; la vitesse de circulation du gaz était de 2 à 15 cc/min; la pression dans une chambre était de 50 à 300 Pa; la température du substrat était de 400 à 650 C; et la sortie moyenne du laser à excimère ArF était de 5 à 60 W. Un exemple spécifique va être décrit ci-dessous. Pour simuler une chemise de cylindre 36, comme montrée sur la figure 44, une construction 9 de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de fer et ayant une épaisseur de 15 tm a été formée en soumettant une surface périphérique externe d'une barre ronde 46 réalisée en fonte (JIS FC250) et ayant un diamètre de 6,5 mm à un procédé de placage de fer électrolytique. Le tableau 26 montre les conditions pour le procédé de placage de fer électrolytique pour les exemples 1 à 8 de la construction de surface de glissement. On faisait varier le temps de placage entre 5 et 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples 1 à 8 à Jm, comme décrit ci-dessus. Tableau 26 Construction Bain de placage Procédé à courant pulsé de surface de Sulfate pH tempéra- CDmax glissement ferreux ture( C) (A/dm2) CDm (A/dm2) TON/TC TON (msec) (g/litre) Exemple 1 400 6,5 65 40 8 0,2 2 Exemple 2 350 6,3 60 27,5 5,5 0,2 2 Exemple 3 300 6 60 20 4 0,2 2 Exemple 4 400 6 50 20 4 0,2 2 Exemple 5 300 6 50 15 3 0,2 2 Exemple 6 250 5,5 50 15 3 0,2 2 Exemple 7 200 4,5 50 17,5 3,5 0,2 2 Exemple 8 200 3 50 2,5 0,5 0,2 2 Le tableau 27 montre la forme cristalline de la surface de glissement, la teneur A et la taille de grain des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et/ou angulaire dans la surface de glissement, la teneur S des cristaux de fer orientés et la dureté d'une section de la construction de surface de glissement pour les exemples 1 à 8. Tableau 27 Cristaux de fer Teneur S (%) des cristaux de fer en forme de orientés Dureté Construction Forme cristalline pyramide de surface de de la hexagonale surface arrondie et anguleuse glissement de glissement Taux de Taille {110) (200) (211) 1310) (222) HmV surface de A (%) grain (pm) Exemple 1 En forme de pyramide 100 2 0 0 1,9 0 98,1 435 hexagonale arrondie Exemple 2 En forme de pyramide 70 2, 3 5,4 2,9 16,1 2,1 73,5 401 hexagonale arrondie et granulaire Exemple 3 En forme de pyramide 40 1,7 21, 9 3,6 31,1 2,6 40,8 356 hexagonale arrondie et granulaire Exemple 4 En forme de pyramide 100 1,8 0 0 3,5 0 96,5 410 hexagonale anguleuse Ex>emple 5 En forme de pyramide 70 1,8 6 3,9 17,6 2,6 69,9 392 hexagonale anguleuse et granulaire Exemple 6 En forme de pyramide 40 2 21,8 3,5 30,8 2,4 41,5 352 hexagonale anguleuse et granulaire Exemple 7 En forme de pyramide 35 1,7 19,4 12,4 19,7 13 35,5 246 hexagonale anguleuse et granulaire Exemple 8 Granulaire 0 33,6 16,5 17,5 17,7 14,7 210 Le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse a été déterminé selon une équation, A = c/b x 100 (%), dans laquelle b représente une aire de la surface de glissement et c représente une aire occupée par tous les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse dans la surface de glissement. La taille de grain des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse est une valeur moyenne des distances entre les coins opposés sur les côtés opposés d'un sommet, c'est-à-dire des longueurs de trois diagonales. La teneur S des cristaux de fer orientés a été déterminé de la même manière que dans le premier mode de réalisation, sur la base des diagrammes de diffraction des rayons X (les rayons X ont été appliqués dans une direction perpendiculaire à la surface de glissement) pour les exemples 1 à 8. La figure 45 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 1, la figure 46 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 44 et la figure 47 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple 8. La figure 48A est une photomicrographie de l'exemple 1, la figure 48B est une photomicrographie agrandie prise à partir de la figure 48A et la figure 48C est une photomicrographie agrandie prise à partir de la figure 48B. Dans ces photomicrographies, un grand nombre de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie sont observés. Dans ce cas, le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie est égal à 100 %, comme montré sur le tableau 27. Chacun des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie est un cristal de fer orienté {222} avec son plan (hhh), c'est- à-dire le plan {222} orienté vers la surface de glissement. La teneur S des cristaux de fer orientés {222} est égale à 98,1 %, comme montré sur le tableau 27 et la figure 45. Le taux de surface A a été calculé pour les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie, comprenant les cristaux de fer en forme de pyramide dont la croissance est incomplète pour avoir cinq arêtes, comme montré sur la figure 48B, mais dont on suppose que la croissance est complète pour avoir six arêtes. La figure 49 est une photomicrographie montrant la forme cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 3, dans laquelle une pluralité de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie sont observés. Dans ce cas, le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie est égal à 40 %, comme montré sur le tableau 27. Ce taux de surface A a été calculé de la même manière que dans l'exemple 1. La figure 50 est une photomicrographie montrant la forme cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 4, dans laquelle un grand nombre de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale anguleuse sont observés. Dans ce cas, le taux de surface A de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale anguleuse est égal à 100 %, comme montré sur le tableau 27. Chacun des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale anguleuse est un cristal de fer orienté {222} avec son plan (hhh), c'est-à-dire le plan {222} orienté vers la surface de glissement. La teneur S des cristaux de fer orientés {222} est égale à 96,5 %, comme montré sur la figure 44. Si l'exemple 1 est comparé à l'exemple 4, l'exemple 2 est comparé à l'exemple 5 et l'exemple 3 est comparé à l'exemple 6 dans les tableaux 26 et 27, le pH, la température et même la concentration de sulfate ferreux du bain de placage pour les exemples 1, 2 et 3 tendent à être élevés, comparés à ceux pour les exemples 4, 5 et 6. On pense que les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie sont précipités dans les exemples 1, 2 et 3 à cause du fait ci-dessus. Si l'exemple 1, montré sur la figure 48C, est comparé à l'exemple 3 montré sur la figure 49, le fond des vallées dans la région en V en forme de rainure de l'exemple 1 est de forme arquée, mais le fond des vallées dans la région en V en forme de rainure de l'exemple 3 est pratiquement rectiligne. En conséquence, la profondeur de la région en V en forme de rainure de l'exemple 1 est plus superficielle que celle de l'exemple 3. Cela peut être attribué au fait que l'exemple 1 est élevé en densité de courant de cathode maximum CDmax et en densité moyenne de courant de cathode CDm et également élevé en pH, comparé à l'exemple 3. La figure 51 est une photomicrographie montrant la forme cristalline de la surface de glissement dans l'exemple 8, dans laquelle on observe un grand nombre de cristaux de fer granulaires. Ensuite, le coefficient de frottement dynamique ' pour les exemples 1 à 8 a été mesuré en utilisant un dispositif de test de frottement Fabry par un procédé qui sera décrit ci-dessous. D'abord, afin de reproduire une huile ayant une viscosité élevée à une température inférieure, une huile correspondant à lOW-30 (dans la classification de viscosité selon SAE) et du PAMA (polyméthacrylate d'alkyle) ont été mélangés dans une proportion de 71:29 (calculée selon JIS K2283) en pourcentage de volume (%) pour préparer un mélange d'huile ayant une viscosité dynamique de 364 cSt. La viscosité dynamique de l'huile correspondant à lOW-30 à température ambiante était de cSt et celle du PAMA était de 128500 cSt. Comme montré sur la figure 52, une partie de la barre ronde 46, sur laquelle était formée une construction 9 de surface de glissement, était serrée par deux blocs en V 50 réalisés en acier (JIS SCM420, un matériau cémenté) et immergée dans le mélange d'huile. La barre ronde 46 était mise en rotation à 300 t/mn dans le mélange d'huile et une charge d'essai de 3,6 N était appliquée à la barre ronde 46 par les deux blocs en V 47. Après un laps de temps de 2 minutes à partir du moment o la charge sur la barre ronde 46 atteignait la charge de test, le coefficient de frottement dynamique p était mesuré. Les résultats sont donnés dans le tableau 28. Tableau 28 Construction de surface de Coefficient de frottement glissement dynamique j Exemple 1 0,166 Exemple 2 0,186 Exemple 3 0,267 Exemple 4 0,236 Exemple 5 0,243 Exemple 6 0,315 Exemple 7 0,469 Exemple 8 0,472 La figure 53 montre le rapport entre le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse et le coefficient de frottement dynamique p. Comme cela est apparent à partir de la figure 53, si le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse est fixé dans une plage de A 2 40 % comme dans les exemples 1 à 3 et 4 à 6, il peut être constaté que le coefficient de frottement dynamique i est remarquablement réduit. C'est parce que le contact solide est évité par un effet d'amélioration de rétention d'huile fourni par les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse. Si les exemples 1 à 3 et les exemples 4 à 6 ayant le même taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie et anguleuse dans la plage de A 2 40 % sont comparés les uns aux autres (l'exemple 1 avec l'exemple 4; l'exemple 2 avec l'exemple 5; et l'exemple 3 avec l'exemple 6), il peut être constaté également que le coefficient de frottement dynamique p des exemples 1 à 3 ayant les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie dans la surface de glissement est inférieur à ceux des exemples 4 à 6 ayant des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale anguleuse d'environ 15 à environ 30 %. Cela peut être attribué au fait que l'écoulement du mélange d'huile de viscosité élevée dans les exemples 1 à 3 est régulière, comparée à celle des exemples 4 à 6. Donc, en fournissant les exemples 1 à 3, particulièrement les exemples 1 et 2 sur la surface périphérique interne de la chemise de cylindre, la perte par frottement peut être réduite, même quand la viscosité de l'huile est élevée à une température basse et similaire. Ensuite, les exemples 1 à 8 de constructions de surface de glissement ont été formés sur une périphérie externe d'une surface d'un disque réalisé en fonte (JIS FC250) de la même manière que celle décrite ci- dessus et ont été soumis à un essai de grippage selon le mode pastille- sur-disque sous lubrification pour mesurer la charge générant un grippage, fournissant de ce fait les résultats donnés dans le tableau 29. Les conditions pour l'essai de grippage étaient les suivantes: le matériau de la pastille était un alliage d'aluminium (JIS AC8A, matériau traité T7); la vitesse périphérique du disque était de 15 m/sec; une huile correspondant à 10W-30 à température ambiante était utilisée; la quantité d'huile fournie était de ml/min; l'aire de la surface de glissement de la pastille était de 1 cm2; une méthode pour appliquer la charge à la pastille consistait à appliquer d'abord une charge de 20 N et de la maintenir pendant 2 minutes et, après cela, la charge était augmentée par pas de 20 N tout en la maintenant à chaque fois que la charge était augmentée. Tableau 29 Construction de surface de Charge générant un glissement grippage (N) Exemple 1 1480 Exemple 2 1170 Exemple 3 820 Exemple 4 1450 Exemple 5 1150 Exemple 6 850 Exemple 7 330 Exemple 8 280 La figure 54 est un graphique réalisé à partir du tableau 29. Comme cela est apparent à partir de la figure 54, les charges générant un grippage pour les exemples 1 à 3 sont sensiblement égales respectivement à celles des exemples 4 à 6 quand le taux de surface A est dans la plage de A 2 40 %. A partir de cela, il était évident que même si les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale arrondie existent dans la surface de glissement, une résistance au grippage égale à celle fournie quand les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale anguleuse existent dans la surface de glissement, peut être obtenue. Le troisième mode de réalisation n'est pas limité à la chemise de cylindre et est applicable à divers éléments coulissant/glissant tels qu'un piston, un arbre à cames, un segment de piston, une chemise de cylindre et similaire. Quatrième mode de réalisation Se référant à la figure 55, un piston 19 pour un moteur à combustion interne comprend un corps 19a de piston réalisé en un alliage d'aluminium. Une construction 9 de surface de glissement lamellaire est formée, par placage, sur les surfaces périphériques externes d'une partie d'impact 20 et d'une partie de jupe 21 du corps 19a de piston. La construction 9 de surface de glissement est formée d'un agrégat de cristaux métalliques ayant une structure cubique centrée (qui sera également appelée structure bcc ci-après) comme montré sur la figure 5. L'agrégat comprend une pluralité de cristaux en forme de colonne 28 dont la croissance s'est faite à partir du corps 19a de piston, comme montré sur la figure 56. Chacun des cristaux en forme de colonne 28 est un cristal de métal orienté (hhh) avec son plan (hhh) (en indices de Miller) orienté vers une surface de glissement. Comme montré également sur la figure 57, chacun des bouts des cristaux en forme de colonne à la forme d'un cristal de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée (saillie pyramidale tronquée) 48 dans la surface de glissement 12. Le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 dans la surface de glissement est fixé dans une plage de 40 % A 100 %. Comme cela est clairement montré sur la figure 58A, une face supérieure du cristal de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 est formée d'une pluralité de parties de face plate 49a, 49b, 49c, 49d, 49e et 49f. Des marches "s" sont prévues respectivement entre les parties contiguës de face plate 49a et 49b; 49b et 49c; 49c et 49d; 49d et 49e; 49e et 49f; et 49f et 49a, comme montré sur la figure 58B. Dans le mode de réalisation illustré, la face supérieure 49 est divisée en six parties de face plate 49a à 49f par trois lignes de division L3, L4 et L5 qui relient trois ensembles de deux côtés opposés pour diviser en deux les côtés opposés et qui passent par un centre intérieur o. Les parties de face plate 49a à 49f comprennent trois parties de face plate faisant saillie 49a, 49c et 49e et les parties de face plate enfoncées 49b, 49d et 49f, qui sont situées alternativement autour du centre intérieur o. Dans ce cas, la marche s est d'environ 0,1 à environ 0,5 im. Si le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 dans la surface de glissement 12 est fixé dans la plage décrite ci-dessus, les cristaux contigus parmi les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 prennent mutuellement des états de recouvrement, comme montré sur la figure 57. Ainsi, la surface de glissement prend un aspect très complexe comprenant un grand nombre de crêtes 31 extrêmement fines, un grand nombre de vallées 32 compliquées et extrêmement fines formées entre les crêtes 31 et s'étendant au hasard et un grand nombre de marais 33 extrêmement fins formés du fait du recouvrement mutuel des crêtes 31. De plus, la complexité est doublée par le fait que la face supérieure 49 du cristal métallique en forme de pyramide hexagonale hexagonal tronquée 48 est formée des six parties de face plate 49a à 49f et que les marches " s " sont prévues entre les parties contiguës de face plate 49a et 49b à 49f et 49a. En conséquence, la résistance à l'écoulement de l'huile sur la surface de glissement 12 est remarquablement augmentée. Ainsi, il est possible d'améliorer de façon remarquable la rétention d'huile de la construction de surface de glissement et, de là, même dans un environnement de glissement intense, le contact solide peut être réduit au plus haut degré, avec pour effet que la construction 9 de surface de glissement présente une excellente résistance au grippage. En outre, parce que la face supérieure 49 a les parties de face plate 49a à 49f, le coefficient de frottement 1 peut être réduit, avec pour effet que la construction de surface de glissement présente une excellente résistance à l'usure dans l'environnement de glissement intense. Comme montré sur la figure 8, l'inclinaison du plan (hhh) par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 le long de la surface de glissement 12 apparaît comme l'inclinaison des cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 et, de là, une ihfluence est exercée sur la rétention d'huile de la construction de surface de glissement. L'angle d'inclinaison 0 formé par le plan (hhh) par rapport au plan indiqué en trait discontinu 18 est fixé dans une plage de 0 0 15 comme dans le premier mode de réalisation. Dans ce cas, la direction d'inclinaison du plan (hhh) n'est pas limitée. Si l'angle d'inclinaison 0 est supérieur à 15 , la rétention d'huile et la résistance à l'usure de la construction 9 de surface de glissement sont réduites. Les exemples de cristaux métalliques ayant la structure bcc sont ceux de métaux simples tels que Fe, Cr, Mo, W, Ta, Zr, Nb, V et similaire, ou ceux d'alliages de ceux-ci, comme dans le premier mode de réalisation. Pour produire la construction 9 de surface de glissement, les étapes suivantes sont employées: une étape pour former une couche de dépôt 50 comprenant une pluralité de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 dans une surface qui devient une surface de glissement 12 avec un taux de surface A des cristaux métalliques en forme de pyramide hexagonale 16 dans la surface étant dans une plage de 40 % A 100 %, sur les surfaces périphériques externes de la partie d'impact 20 et de la partie de jupe 21 du corps 19a de piston, par placage, comme montré sur les figures 59 et ; une étape pour soumettre la surface de la couche de dépôt 50 à un polissage pour transformer les cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale 16 en cristaux métalliques en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 ayant chacun une face supérieure, comme montré sur la figure 61; et une étape pour soumettre la surface polie de la couche de dépôt 50 à un traitement d'attaque chimique pour diviser la surface supérieure du cristal métallique en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 en six parties de face plate 49a à 49f et pour fournir des marches " s " entre les parties contiguës de face plate 49a et 49b à 49f et 49a, comme montré sur les figures 56 à 58B. Dans le traitement de placage pour former la couche de dépôt 50, les conditions pour un bain de placage pour exécuter un traitement de placage de fer électrolytique sont telles que données dans le tableau 30. Tableau 30 Bain de placage Sulfate ferreux pH Température (OC) (g/litre) - 400 3 - 6,8 10 - 60 Un procédé à courant pulsé est principalement utilisé comme méthode d'excitation, comme montré sur la figure 9, comme dans le premier mode de réalisation. Dans le procédé à courant pulsé, le rapport du temps d'excitation TON sur le temps de cycle Tc, c'est-à-dire le rapport des temps ToN/Tc est fixé dans une plage ToN/TC 2 2 une plage de 1 A/dm2 Si un tel procédé à courant pulsé est utilisé, la concentration d'ions au voisinage d'une cathode est uniformisée du fait que le courant électrique circule ou ne circule pas dans le bain de placage. Ainsi, la composition de la construction de surface de glissement peut être stabilisée. Dans le procédé de placage de fer électrolytique décrit ci-dessus, la précipitation et la teneur des cristaux de fer orientés (hhh), c'est-à-dire des cristaux de fer avec leurs bouts sous forme de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale 16 et similaire, sont contrôlées en modifiant les conditions de bain de placage et les conditions d'excitation. En plus du placage de fer électrolytique, d'autres exemples d'un procédé de placage sont un procédé de dépôt physique en phase vapeur (PVD), un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD), un procédé de pulvérisation cathodique, un placage ionique et similaire, qui sont des procédés de placage en phase gazeuse. Les conditions pour réaliser un placage de W ou de Mo par le procédé de pulvérisation cathodique étaient les suivantes: par exemple, la pression de gaz Ar était de 0,2 à 1 Pa; la puissance électrique d'accélération moyenne de gaz Ar était continue de 1 à 1,5 kW; et la température du substrat était de 150 à 300 C. Les conditions pour réaliser un placage de W par un procédé de dépôt chimique en phase vapeur étaient sont les suivantes: par exemple, le matériau de départ était du WF6; la vitesse de circulation d'un gaz était de 2 à 15 cc/min; la pression dans une chambre était de 50 à 300 Pa; la température du substrat était de 400 à 600 C; et la sortie moyenne du laser à excimère ArF était de 5 à 40 W. Une meule diamantée est utilisée pour le polissage et la taille de grain d'un grain de diamant abrasif est *d'environ 0,25 gm. Le traitement d'attaque chimique est exécuté à température ambiante. Une solution d'alcool contenant 3 à 5 % d'acide nitrique est utilisée comme solution d'attaque pour la couche de dépôt de fer et le temps d'immersion est fixé dans une plage de 30 à 60 secondes. Une solution aqueuse contenant 10 % de soude caustique et 10 % de ferrocyanure de sodium est utilisée comme solution d'attaque chimique pour les couches de dépôt de Mo et de W et le temps d'immersion est fixé dans une plage de 15 à 60 secondes. Un exemple spécifique va être décrit ci-dessous. Une couche de dépôt 50 formée d'un agrégat de cristaux de fer et ayant une épaisseur de 15 tm a été formée en soumettant les surfaces périphériques extérieures d'une partie d'impact 20 et d'une partie de jupe 21 d'un corps 19a de piston réalisé en un alliage d'aluminium (JIS AC8B-T7) à un procédé de placage de fer électrolytique. Le tableau 31 montre les conditions pour le procédé de placage de fer électrolytique pour les exemples la à 6a des couches de dépôt. Le temps de placage a été modifié à diverses valeurs comprises dans une plage de à 60 minutes afin de fixer l'épaisseur des exemples la à 6a à 15t, comme décrit ci-dessus. Tableau 31 Couche Bain de placage Procédé à courant pulsé de dépôt Sulfate pH température CDmax CDm (A/dm") TON/TC TON (msec) ferreux (OC) (A/dm2) (g/litre) Exemple lb 400 6,5 45 20 4 0,2 2 Exemple 2b 400 6,5 42 20 4 0,2 2 Exemple 3b 400 6,5 42 10 3 0,3 2 Exemple 4b 400 6,5 42 10 3 0,3 2 Exemple 5b 400 6,5 42 7 2 0,3 2 Exemple 6b 400 6 50 8 4 0,5 2 Le tableau 32 montre la forme cristalline de la surface de couche de dépôt, le taux de surface A et la taille de grain des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale dans la surface de couche de dépôt, la teneur des cristaux de fer orientés et la dureté d'une section de la couche de dépôt. Tableau 32 Cristaux de fer Teneur S (%) des cristaux de fer en forme en forme de de pyramide hexagonale Couche Forme cristalline pyramide Dureté hexagonale de dépôt de la surface Taux de Taille (110} {200) (211 (310} (2221 HmV surface de A (%) grain ( i n) Exemple la En forme de pyramide 90 5-10 2,8 1, 7 3,3 1,1 91,1 430 hexagonale Exemple 2a En forme de pyramide 80 5-10 5,4 1,8 7,2 1,1 84,5 450 o hexagonale Exemple 3a En forme de pyramide 60 5-10 17,4 2,3 15,5 2,7 62,1 400 hexagonale et semblable à un bloc Exemple 4a En forme de pyramide 40 5-10 18,4 8,6 17,9 9,5 45,6 370 hexagonale et semblable à un bloc Exemple 5a En forme de 30 5-10 20,1 9 19,9 12,6 38,4 320 pyramide hexagonale et semblable à un bloc Exemple 6a Granulaire 0 18,6 20,4 17,2 21,5 22,3 250 Le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale a été déterminé selon une équation, A = (c/b) x 100 (%), comme dans le second mode de réalisation, dans laquelle b représente une aire de la surface de couche de dépôt et c représente une aire occupée par tous les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale dans la surface. La taille de grain des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale est une valeur moyenne des distances entre les coins opposés sur les côtés opposés d'un sommet, c'est-à-dire des longueurs de trois diagonales. La teneur S a été déterminée de la même manière que dans le premier mode de réalisation, sur la base des diagrammes de diffraction des rayons X (les rayons X ont été appliqués dans une direction perpendiculaire à la surface de couche de dépôt) pour les exemples la à 6a. La figure 62 est le diagramme de diffraction des rayons X pour l'exemple la. La figure 63 est une photomicrographie montrant la forme cristalline de la surface de l'exemple la, dans laquelle un grand nombre de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale sont observés. Dans ce cas, le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale est égal à 90 %, comme montré sur le tableau 32. Chacun des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale est un cristal de fer orienté {222} avec son plan (hhh), c'est-à-dire le plan {222} orienté vers la surface. La teneur S des cristaux de fer orientés {222} est égal à 91,1 %, comme montré sur le tableau 32 et la figure 62. La figure 64 est une photomicrographie montrant la forme cristalline de la surface de l'exemple 3a, dans laquelle un grand nombre de cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale et un grand nombre de cristaux de fer semblables à des blocs sont observés. Ensuite, chacune des surfaces des exemples la à 5a des couches de dépôt a été soumise à un polissage par une meule diamantée pour transformer les cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale en cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée, fournissant de ce fait les exemples lb à 5b correspondant aux exemples la à 5a, respectivement. La figure 65 est une photomicrographie montrant la forme cristalline de la surface de l'exemple lb, dans laquelle une face supérieure du cristal de fer en forme de pyramide hexagonale tronqué est observée. Par la suite, chacun des exemples lb à 5b a été soumis à un traitement d'attaque chimique, dans lequel il a été immergé pendant 30 secondes dans une solution d'alcool contenant 5 % d'acide nitrique à température ambiante, fournissant de ce fait les exemples 1 à 5 de constructions de surface de glissement correspondant aux exemples lb à 5b, respectivement. La figure 66A est une photomicrographie montrant la forme cristalline d'une surface de glissement dans l'exemple 1 et la figure 66B est un traçage de la figure 66A. Il est observé sur les figures 66A et 66B qu'une face supérieure du cristal de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée 48 est composée de six parties de face plate 49a, 49b, 49c, 49d, 49e et 49f, afin que les trois parties de face plate faisant saillie 49a, 49c et 49e et les parties de face plate enfoncées 49b, 49d et 49f soient situées alternativement autour d'un centre intérieur o. La raison pour laquelle les parties de face plate faisant saillie et les parties de face plate enfoncées apparaissent sur la face supérieure est supposée être que le cristal définissant une des parties de face plate et le cristal définissant l'autre partie de face plate forment une macle. La marche " s " a été mesurée en découpant verticalement le cristal de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée sur une diagonale L en utilisant un faisceau ionique focalisé (FIM), comme montré sur la figure 66B et en mesurant ensuite la marche " s " en utilisant un microscope électronique à balayage (SEM). Ainsi, il a été confirmé que la marche " s " dans les exemples 1 à 5 était dans une plage d'environ 0,1 im à environ 0,5 pm. Ensuite, les pastilles ayant la construction des exemples 1 à 5, les pastilles ayant la construction des exemples lb, 2b, 4b et 5b après avoir été soumis au polissage et les pastilles ayant la construction de exemple 6a de la couche de dépôt, ont été fabriqués et soumis à un essai de grippage selon le mode pastille- sur-disque sous lubrification pour mesurer la charge générant un grippage, fournissant de ce fait les résultats donnés dans le tableau 33. Les conditions pour l'essai de grippage étaient les suivantes: le matériau pour un disque était de la fonte (JIS FC250) la vitesse périphérique du disque était de 15 m/sec; la quantité d'huile fournie était de 40 ml/min; l'aire de la surface de glissement de la pastille était de mm2; et la charge sur la pastille était augmentée à une vitesse de 50 N/min. Tableau 33 Charge générant un grippage (N) Construction de Exemple 1 2100 surface de glissement Exemple 2 2000 Exemple 3 1800 Exemple 4 1600 Exemple 5 500 Après polissage Exemple lb 1550 Exemple 2b 1500 Exemple 4b 1200 Exemple 5b 500 Couche de dépôt Exemple 6a 300 La figure 67 montre le rapport entre le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée et la charge générant un grippage pour les exemples 1 à 5, lb, 2b, 4b, 5b et 6a. Il peut être constaté à partir de la figure 67 que, si le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée est fixé dans une plage de A k 40 % et si la face supérieure du cristal de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée comprend six parties de face plate ayant des étages tels que décrits ci-dessus, la construction de surface de glissement présente une excellente résistance au grippage, comme cela est montré par les exemples 1 à 4. Les exemples lb, 2b et 4b sont inférieurs en résistance au grippage aux exemples 1, 2 et 4 du fait de la structure différente de la surface supérieure. Les exemples 5 et 5b sont extrêmement faibles en résistance au grippage du fait que le taux de surface des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée est inférieur à 40 % et l'exemple 6a est extrêmement faible en résistance au grippage du fait que la surface de glissement (surface) est formée de cristaux de fer granulaires. Ensuite, le test de glissement a été exécuté selon le même mode pastille-sur-disque que celui décrit ci- dessus pour mesurer le coefficient de frottement dynamique i au moment o chacun des exemples 1 à 5, lb, 2b, 4b, 5b et 6a a généré un grippage, fournissant de ce fait les résultats donnés dans le tableau 34. Tableau 34 Coefficient de frottement dynamique F Construction de Exemple 1 0,008 surface de glissement Exemple 2 0,008 Exemple 3 0,0085 Exemple 4 0,0085 Exemple 5 0,011 Après polissage Exemple lb 0,009 Exemple 2b 0,009 Exemple 4b 0,01 Exemple 5b 0,011 Couche de dépôt Exemple 6a 0,014 La figure 68 montre la relation entre le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée et le coefficient de frottement dynamique p pour les exemples 1 à 5, lb, 2b, 4b, 5b et 6a. Il peut être vu sur la figure 68 que, si le taux de surface A des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronqués est fixé dans une plage de A 2 40 % et si la face supérieure du cristal de fer en forme de pyramide hexagonale tronqué comprend six parties de face plate ayant des marches, le coefficient de frottement dynamique g peut être remarquablement réduit comme dans les exemples 1 à 4. Les exemples lb, 2b et 4b sont plus élevés en coefficient de frottement J comparés aux exemples 1, 2 et 4 du fait de la structure différente de la surface supérieure. Dans les exemples 5 et 5b, le coefficient dynamique de frottement j est augmenté à cause du taux de surface des cristaux de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée qui est inférieur à 40 % et dans l'exemple 6a le coefficient de frottement dynamique p est remarquablement élevé du fait que la surface de glissement est formée de cristaux de fer granulaires. Le quatrième mode de réalisation n'est pas limité au piston pour le moteur à combustion interne et est applicable à divers éléments de glissement tels qu'un axe de piston, un arbre à cames, un segment de piston, un arbre d'équilibrage et similaire. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Construction (9) de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, comprenant des première et deuxième régions ayant chacune des conditions de glissement différentes, ladite première région comprenant des cristaux de métal orientés (2hhh) existant à l'intérieur de celle-ci qui ont une structure cubique centrée avec leurs plans (2hhh) (en indices de Miller) orientés vers une surface de glissement, la teneur S2hhh desdits cristaux de métal orientés (2hhh) étant fixée dans une plage de 20 % S2hhh S 100 % et ladite deuxième région comprenant des cristaux de métal orientés (hhh) existant à l'intérieur de celle-ci, qui ont une structure cubique centrée avec leurs plans (hhh) (en indices de Miller) orientés vers une surface de glissement, la teneur Shhh desdits cristaux de métal orientés (hhh) étant fixée dans une plage de 40 % Shhh 100 %. 2. Construction (9) de surface de glissement selon la revendication 1, dans laquelle la valeur de limite inférieure de la teneur S2hhh des cristaux de métal orientés (2hhh) dans ladite première région est égale à %. 3. Construction de surface de glissement selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle les cristaux de métal orientés (hhh) existent également dans ladite première région, le rapport S2hhh/Shhh de la teneur Shhh desdits cristaux de métal orientés (hhh) sur la teneur S2hhh desdits cristaux de métal orientés (2hhh) dans ladite première région étant supérieur à 1. 4. Construction (9) de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, dans laquelle le taux de surface A de cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface de glissement est dans une plage de 40 % A 100 %, au moins certains desdits cristaux de métal en forme de pyramide étant des cristaux de métal en forme de pyramide hétéromorphe ayant au moins un retrait rainuré dans au moins une section d'arête, le pseudo taux de surface B des cristaux de métal en forme de pyramide hétéromorphe dans la surface de glissement étant dans une plage de % B 100 %. 5. Construction (9) de surface de glissement selon la revendication 4, dans laquelle chacun desdits cristaux de métal a une structure cubique centrée et lesdits cristaux de métal en forme de pyramide sont au moins un des cristaux de métal orientés (hhh) avec leurs plans (hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement et des cristaux de métal orientés (2hhh) avec leurs plans (2hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement. 6. Construction de surface de glissement selon la revendication 4 ou 5, dans laquelle chacun desdits cristaux de métal est un cristal de fer et chacun desdits cristaux de métal en forme de pyramide est un cristal de fer orienté (hhh) dont le plan (hhh) (en indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement (12) et qui est en forme de pyramide hexagonale. 7. Procédé pour produire une construction (9) de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal par un traitement de placage électrolytique utilisant un procédé à courant pulsé, dans lequel ledit traitement de placage électrolytique est divisé en une pluralité d'étapes, une étape d'arrêt d'excitation étant interposée entre une étape du dernier temps et une étape du temps en cours, le temps T2 requis pour ladite étape d'arrêt d'excitation et le temps de maintien de courant électrique minimum T1 dans l'étape du dernier temps étant dans une relation de T2 2 100 Tl et la densité moyenne de courant électrique de cathode CD2 dans l'étape du temps en cours et la densité de courant électrique de cathode CD1 dans l'étape du dernier temps étant dans une relation de CD2 2 1,2 CD1. 8. Construction (9) de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, dans laquelle le taux de surface A des cristaux de métal en forme de pyramide arrondie dans une surface de glissement est dans une plage de 40 % de jupe vers un sommet. 9. Construction (9) de surface de glissement selon la revendication 8, dans laquelle ladite région en V en forme de rainure a un fond de vallée qui prend une forme arquée convexe pour suivre ladite arête. 10. Construction (9) de surface de glissement selon la revendication 8 ou 9, dans laquelle chacun desdits cristaux de métal a une structure cubique centrée et lesdits cristaux de métal en forme de pyramide arrondie sont au moins un des cristaux de métal orientés (hhh) avec leurs plans (hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement et des cristaux de métal orientés (2hhh) avec leur plans (2hhh) (en indices de Miller) orientés vers la surface de glissement. 11. Construction de surface de glissement selon la revendication 8 ou 9, dans laquelle chacun desdits cristaux de métal est un cristal de fer et chacun desdits cristaux de métal en forme de pyramide arrondie est un cristal de fer orienté (hhh) dont le plan (hhh) (en indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement et qui est en forme de pyramide hexagonale. 12. Construction de surface de glissement selon la revendication 10, dans laquelle chacun desdits cristaux de métal est un cristal de fer et chacun desdits cristaux de métal en forme de pyramide arrondie est un cristal de fer orienté (hhh) dont le plan (hhh) (en indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement et qui est en forme de pyramide hexagonale. 13. Construction (9) de surface de glissement formée d'un agrégat de cristaux de métal, comprenant un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée dans une surface de glissement, le taux de surface A desdits cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée étant dans une plage de % contiguës desdites parties de face plate. 14. Construction de surface de glissement selon la revendication 13, dans laquelle chacun desdits cristaux de métal en forme de pyramide hexagonale tronquée est un cristal de métal orienté (hhh) qui a une structure cubique centrée et dont le plan (hhh) (en indices de Miller) est orienté vers la surface de glissement. 15. Construction de surface de glissement selon la revendication 14, dans laquelle ledit cristal de métal orienté (hhh) est un cristal de fer en forme de pyramide hexagonale tronquée et ladite face supérieure est divisée en six parties de face plate par trois lignes de division qui relient trois ensembles de deux côtés opposés pour diviser en deux lesdits deux côtés et qui passent par un centre intérieur, trois desdites six parties de face plate sont des parties de face plate faisant saillie et le reste de trois parties de face plate sont des parties de face plate enfoncées, lesdites parties de face plate faisant saillie et parties de face plate enfoncées étant situées alternativement autour dudit centre intérieur. 16. Procédé pour produire une construction (9) de surface de glissement, comprenant: une étape pour former une couche de dépôt comprenant un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide dans une surface servant de surface de glissement et ayant un taux de surface A desdits cristaux de métal en forme de pyramide dans la surface dans une plage de 40 % A 100 %; une étape pour soumettre une surface de ladite couche de dépôt à un polissage pour transformer lesdits cristaux de métal en forme de pyramide en cristaux de métal en forme de pyramide tronquée; et une étape pour soumettre la surface de la couche de dépôt polie à un découpage pour diviser une face supérieure de chacun desdits cristaux de métal en forme de pyramide tronquée en une pluralité de parties de face plate et pour fournir une marche entre les parties contiguës de face plate. 17. Construction (9) de surface de glissement, comprenant un grand nombre de cristaux de métal en forme de pyramide tronquée dans une surface de glissement (12) et ayant un taux de surface A dans une plage de 40 % A 100 %, dans laquelle une face supérieure de chacun desdits cristaux de métal en forme de pyramide tronquée comprend une pluralité de parties de face plate, et une marche est prévue entre les parties contiguës de face plate.