FR 2723048 A1 19960202 FR 9509157 A 19950727 La présente invention se rapporte à un appareil destiné à gonfler un dispositif gonflable tel qu'un élément de retenue gonflable d'occupant de véhicule. Dans l'histoire et le développement des dispositifs de gonflage destinés à gonfler des éléments de retenue gonflable de protection d'occupant de véhicule (coussins gonflables) un des types les plus anciens de dispositifs essayes était un système à gaz stocké. Un tel système se compose d'un réservoir sous pression contenant un gaz à haute pression, d'une paroi pouvant être rompue dans le réservoir sous pression, de moyens destinés à amener la paroi pouvant être rompue à se rompre sur commande, de passages d'orientation d'écoulement destinés à conduire le gaz vers le coussin gonflable, et du coussin lui-même. Lorsque le dispositif de gonflage était mis en oeuvre, la paroi pouvant être rompue était amenée à lâcher, et le gaz stocké sous haute pression s'écoulait rapidement hors du réservoir sous pression, en gonflant le coussin gonflable. Dans un dispositif de gonflage à gaz stocké traditionnel, ceux-ci sont les seuls composants significatifs. Les systèmes de coussin gonflable à gaz stocké traditionnels n'ont pas été largement utilisés ces dernières années. Un des inconvénients qui a empêché une utilisation répandue des dispositifs de gonflage à gaz stocké traditionnels est le fait que leur sortie varie de manière significative avec la température ambiante. Les dispositifs de gonflage de coussin gonflable sont spécifiés de manière typique pour fonctionner sur une plage de température large telle que -40 C à +90 OC, ce qui représente des conditions hivernales et extrêmes et des conditions estivales chaudes avec un ensoleillement important. La sortie d'un dispositif de gonflage est couramment estimée sous la forme de l'augmentation de pression dans un réservoir de réception fermé lorsqu'un dispositif de gonflage est déchargé dedans. Le réservoir de réception est de manière typique du même volume ou d'un volume similaire au coussin gonflé. L'augmentation de pression de réservoir (pression finale dans le réservoir de réception à la fin de la période transitoire comparée à la pression initiale dans le réservoir de réception) est indicative de la quantité d'énergie produite par le dispositif de gonflage. Lorsqu'un dispositif de gonflage se décharge dans un coussin gonflable réel, la majorité de cette énergie de sortie (de manière typique 70% à 90%) est utilisée pour remplir ou déployer le coussin de sa position pliée d'un volume pratiquement nul vers son volume plein, et la petite partie restante de l'énergie (de manière typique 10% à 30%) est alors utilisée pour augmenter la pression du coussin au-dessus de la pression atmosphérique une fois que le coussin a été rempli (mise sous pression). Pour la simplicité de la discussion et pour une meilleure compréhension de l'invention, la valeur moyenne, c'est-à-dire la sortie du dispositif de gonflage dans une condition de base, peut être supposée être 1 unité d'énergie, et 0,8 unité d'énergie est utilisée pour remplir le coussin et 0,2 unité d'énergie est utilisée pour la mise sous pression. On peut en outre supposer que, pour une raison telle que la dépendance de la sortie du dispositif de gonflage à la température ambiante, la sortie du dispositif de gonflage dans d'autres conditions peut augmenter jusqu'à 1,55 unités d'énergie. L'énergie nécessaire pour remplir le coussin reste à 0,8 unité d'énergie, mais l'énergie qui reste pour mettre sous pression le coussin est alors de 0,75 unité d'énergie, une quantité qui est pratiquement quatre fois celle du cas de base. Ceci augmente de manière significative la surpression de crête (la pression de crête dans le coussin au-dessus de la pression atmosphérique) dans le coussin, bien que, étant donné que le coussin possède des ouvertures de mise à l'air libre qui ne sont pas considérées dans cette discussion, l'augmentation est inférieure au facteur de pratiquement quatre. Ceci illustre néanmoins le fait que la surpression de crête dans le coussin est assez sensible aux variations de sortie du dispositif de gonflage. Dans cet exemple, une augmentation de 55% de l'énergie de sortie du dispositif de gonflage a pour résultat une augmentation de la surpression de crête de coussin de plus de 55%. La surpression de crête dans le coussin est un paramètre important à la fois du fait des limitations de résistance de la matière de coussin et du fait que les performances du coussin lors de l'absorption de l'énergie cinétique de l'occupant sont influencées par la pression de crête du coussin. Avec ceci à l'esprit, on peut comprendre pourquoi la sortie d'un dispositif de gonflage à gaz stocké traditionnel varie de manière indésirable avec la température. En termes absolus, la plage de température qui vient d'être exposée, pour laquelle le dispositif de gonflage est spécifié, est de 233 K à 363 K, et le rapport de ces températures absolues est de 1,55. En supposant un gaz parfait et en négligeant toute quantité de gaz qui reste à l'intérieur du dispositif de gonflage après le gonflage, l'énergie de sortie d'un dispositif de gonflage à gaz stocké traditionnel doit varier grossièrement proportionnellement à la température initiale absolue du gaz. Pour les gaz plus réels (en particulier de l'azote et de l'argon, qui sont couramment utilisés), le rapport réel de sortie à chaud sur sortie à froid pour cette plage de température est encore plus important que ce nombre pour un gaz parfait, du fait des irrégularités thermodynamiques de ces gaz. Avec une telle variation importante, un dispositif de gonflage qui a rempli totalement le coussin à la température extrême la plus basse présente un risque d'éclatement ou de déchirement du coussin pour des températures élevées, ou au moins il ne produit pas de bonne caractéristique d'absorption de l'impact d'un occupant de véhicule. Selon une autre façon de considérer cela, si la taille du dispositif de gonflage ou du coussin est ajustée de telle sorte que le coussin a des caractéristiques correctes pour la température extrême supérieure (chaude), le dispositif de gonflage remplit alors seulement une partie du volume du coussin pour une température initiale basse (froide). Aucune de ces situations n'est acceptable. Les technologies de dispositif de gonflage qui sont d'une utilisation répandue aujourd'hui sont moins sensibles à la température que la situation à gaz stocké traditionnelle qui vient d'être décrite, mais elles présentent toujours une dépendance à la température. Les dispositifs de gonflage pyrotechniques purs produisent leur gaz à partir de la combustion de matières chimiques solides. Le processus de combustion est décrit par une vitesse de combustion qui dépend de la température initiale de la matière pyrotechnique, et il est possible que le caractère complet de la combustion soit également affecté par la température initiale. Une autre technologie de dispositif de gonflage est représentée par les dispositifs de gonflage hybrides, qui combinent le gaz stocké et les matières chimiques pyrotechniques solides. Dans un dispositif de gonflage hybride, la dépendance à la température de la partie de gaz stockée de la sortie est grossièrement telle que décrite ci-dessus pour les dispositifs de gonflage à gaz stocké traditionnels, mais la partie de la sortie obtenue à partir des matières chimiques pyrotechniques varie moins avec la température, et les performances globales de ce type de dispositif de gonflage présentent ainsi moins de variation avec la température initiale qu'un dispositif de gonflage à gaz stocké pur. Néanmoins, on peut dire que pour toutes ces technologies de dispositif de gonflage, la dépendance à la température de la sortie est toujours un problème. Si la dépendance à la température du dispositif de gonflage à gaz stocké pouvait être améliorée, cela offrirait un dispositif de gonflage qui présente des avantages significatifs par rapport aux différents problèmes qui sont d'une importance croissante dans l'industrie automobile. Une attention croissante est actuellement portée aux quantités particules solides et aux substances gazeuses potentiellement irritantes qui sont contenues dans le gaz de sortie des dispositifs de gonflage utilisant des matières chimiques pyrotechniques solides. Ce problème concerne le confort, le caractère pratique et la santé des occupants du véhicule lorsque le coussin gonflable est utilisé. Un dispositif de gonflage à gaz stocké amélioré serait exempt de ces particules et des émissions gazeuses gênantes, excepté peut-être pour une quantité minimale d'émission résultant d'une amorce pyrotechnique qui pourrait être utilisée au niveau du disque de rupture assurant l'étanchéité du réservoir de gaz stocké afin d'initier la rupture du disque de rupture. De même, avec la fabrication des dispositifs de gonflage de coussin gonflable qui se montent maintenant à plusieurs millions d'unités par an, il devient évident que la toxicité de certaines substances pyrotechniques, en particulier l'azide de sodium est un problème. La toxicité est un problème à la fois pendant la fabrication et pour un éventuel rejet ou recyclage des automobiles usagées. Un dispositif de gonflage & gaz stocké amélioré pourrait résoudre tous ces problèmes de santé et d'environnement. De plus, le dispositif de gonflage à gaz stocké amélioré décrit ici est relativement simple comparé à la plupart des autres dispositifs de gonflage, et ceci a des implications bénéfiques pour la fiabilité et pour la réduction du coût. Pour n'importe quel nouveau véhicule avec ses caractéristiques d'accident uniques et ses exigences dimensionnelles uniques pour le dispositif de gonflage, il y a un effort et une dépense impliquées dans le développement d'un dispositif de gonflage spécifique au véhicule, et une partie significative de cet effort et de cette dépense est liée à la filtration. La technologie à gaz stocké compensé en température élimine pratiquement tout le problème de filtration du processus de développement de dispositif de gonflage, excepté éventuellement pour une faible valeur de filtration liée aux moyens d'initiation de disque de rupture si ses moyens d'initiation sont de nature pyrotechnique. Par conséquent, c'est un but de cette invention que de procurer un dispositif de gonflage à gaz stocké amélioré dont la sortie dépend moins de la température initiale que la sortie d'un dispositif de gonflage à gaz stocké traditionnel de l'état de la technique. C'est un autre but de l'invention que d'avoir un dispositif de gonflage de conception simple et dont les caractéristiques de compensation de température fonctionnent de manière aussi passive que possible. C'est un autre but de cette invention que de procurer un dispositif de gonflage à gaz stocké du type précédent qui ne présente pas de problème d'environnement ou de santé en ce qui concerne le contenu ou la composition de ces émissions ou des substances qui sont utilisées dans sa fabrication. C'est encore un autre but de cette invention que d'éliminer autant que possible la nécessité d'une filtration dans un dispositif de gonflage à gaz stocké du type précédent. Pendant le processus d'évacuation d'un gaz sous pression d'un réservoir sous pression, le gaz qui reste dans le réservoir sous pression (qui n'a pas encore été évacué) devient de plus en plus froid lorsque l'évacuation progresse. Ceci est également vrai pour la température instantanée du gaz de sortie. La situation est illustrée d'une façon courante par l'exemple familier du refroidissement d'une bombe aérosol lorsqu'elle est vidée (bien que la bombe d'aérosol ne soit pas totalement comparable du fait qu'elle contient souvent un liquide ainsi qu'un gaz). Ce phénomène est expliqué par la première loi de la thermodynamique, qui expose que l'énergie interne du gaz restant est diminuée par l'enthalpie du gaz qui sort. L'enthalpie est une quantité plus importante que l'énergie interne. Ainsi, l'énergie interne totale du gaz restant diminue plus vite que ne le fait sa masse, ce qui signifie que la température du gaz restant diminue. L'exemple particulier de la première loi est identifié comme état non stabilisé d'écoulement uniforme dans Thermodynamics de Van Wylen et Sonntag. Pour la situation d'un dispositif de gonflage à gaz stocké, la pression de stockage de gaz peut de manière typique être de 14 MPa à 42 MPa. Le rapport de la pression de stockage sur la pression d'évacuation (atmosphérique) peut ainsi être particulièrement important (un rapport de 140:1 à 420:1). A cause de cela, la température du gaz qui sort du réservoir sous pression près de la fin de l'évacuation peut être assez faible, dans la plage de 50 K à 100 K, ce qui est à peu près 200 K en dessous de la température initiale. Cette température de gaz assez basse suggère la possibilité ou le souhait d'apporter de la chaleur au gaz. Dans ce but, la présente invention propose d'utiliser un transfert de chaleur par convection à partir d'un dispositif placé de manière délibéré dans le passage du gaz. Dans les dispositifs de gonflage pyrotechniques traditionnels, il y a de manière typique une quantité non négligeable de transfert de chaleur par convection (voir Advances in Analytical Modeling of Pyrotechnic Airbag Inflators de Peter Materna, Society of Automotive Engineers Paper 920120). Dans un tel dispositif de gonflage, le transfert de chaleur se fait du gaz chaud qui s'écoule vers le filtre à treillis en fil métallique qui est plus froid que le gaz. Toutefois, le même type d'analyse nous indique qu'il est également possible pour un objet de transférer de la chaleur au gaz par convection si le sens de la différence de température est inversé. On peut en outre réaliser que la chaleur ajoutée au gaz par convection ne provient pas nécessairement d'un objet qui est habituellement considéré comme chaud. La chaleur peut en fait provenir d'un élément de réservoir thermique qui démarre quelque soit la température initiale du dispositif de gonflage à gaz stocké avant l'évacuation. Il est à noter que même si le gaz stocké et l'élément de réservoir thermique partent d'une température apparemment froide de -40 C, l'élément de réservoir thermique peut toujours servir de source de chaleur pour le gaz qui sort en dernier, du fait que le gaz qui sort en dernier est toujours sensiblement plus froid que la température initiale à laquelle était stocké le gaz. L'exigence pour le dispositif de réservoir thermique est d'être simplement en équilibre thermique avec le gaz à la température initiale du gaz dans le dispositif de gonflage avant l'évacuation, ce qui rend cette technique particulièrement passive et donc sans erreur. Une autre exigence associée à l'utilisation de cet effet afin de modérer la dépendance à la température d'un dispositif de gonflage à gaz stocké est de prévoir que cette augmentation de la température du gaz de sortie au moyen d'un transfert de chaleur par convection apparaît dans des conditions initiales froides mais pas dans des conditions initiales chaudes. Ceci exige l'utilisation d'un dispositif de commande d'écoulement en fonction de la température. Un tel dispositif doit agir de telle sorte que, pour des conditions initiales froides, une fraction relativement importante du gaz de sortie s'écoule à travers le réservoir thermique, de telle sorte que sa température est augmentée par convection. Inversement, pour des conditions initiales chaudes, on souhaite que peu ou pas de gaz sorte en s'écoulant à travers le réservoir thermique, de telle sorte qu'il a aussi peu d'augmentation que possible de la température du gaz par transfert de chaleur par convection. Le fait d'amener le gaz à s'écouler à travers l'élément de réservoir thermique et recevoir ainsi de la chaleur est appelé ici compensation. Le passage d'écoulement qui conduit du gaz à travers l'élément de réservoir thermique est appelé passage d'écoulement compensé, et le passage d'écoulement qui conduit le gaz de façon à éviter l'élément de réservoir thermique est appelé passage d'écoulement non compensé. Le dispositif de gonflage global, dans lequel la plupart du gaz est compensé pour des conditions initiales froides mais pas ou peu de gaz est compensée pour des conditions initiales chaudes, est appelé dispositif de gonflage à gaz stocké compensé en température. Afin d'apprécier ou d'évaluer davantage le potentiel de la technique de compensation, il s'avère utile de calculer combien de chaleur peut être ramenée dans le gaz par ces moyens. Commençons par considérer l'évacuation d'un gaz sans compensation ou apport de chaleur. La méthode de calcul la plus simple est de supposer la loi du gaz parfait et également les relations décrivant l'enthalpie et l'énergie interne pour un gaz parfait. Ces relations classiques sont: pV=mRT Cp=R*gamma/ (gamma-1) Cv=--R*1/(gamma-1) h=Cp*T=R*T*gamma/(gamma-1) u=Cv*T=R*T/ (gamma- 1) h/u=Cp/Cv=gamma u*m=m*R*T/(gamma-1) h*m=m*R*T*gamma/(gamma-l) Comme autre approximation, il est utile de considérer le cas limite o un volume stocké de gaz s'évacue totalement, c'est-à-dire s'évacue jusqu'au vide. (Ceci suppose en outre que le gaz ne se condense jamais). Dans la présente situation, le rapport entre pression de stockage et pression de réception est uniquement de plusieurs centaines plutôt que l'infini, mais le rapport est suffisamment grand pour que ce résultat soit utile pour la compréhension de l'invention. Selon la première loi de la thermodynamique, à la fin de la période transitoire, la masse totale * l'enthalpie du gaz qui sort du réservoir de stockage et entre dans le réservoir de réception est égale à la masse * l'énergie interne du gaz stocké. Indiquons les conditions dans le réservoir de réception et dans le réservoir de stockage par les indices rec et stor respectivement. H(rec)*m = u(stor)*m Appliquons la relation entre h et u au gaz dans le réservoir de réception, u(rec) = (1/gamma)*h(rec) = (1/gamma)*u(stor) Ceci signifie, brièvement, que la température moyenne finale du gaz dans le réservoir de réception est l/gamma fois la température initiale du gaz stocké. Dans le cas d'un gaz monoatomique tel que l'hélium, o gamma (le rapport de la chaleur spécifique à pression constante sur la chaleur spécifique à volume constant) est de 1,67, la température moyenne finale du gaz dans le réservoir de réception est de 0,6 fois la température initiale du gaz stocké. Plus spécialement, si le gaz est évacué à partir d'une condition chaude de 363 K (90 OC), ce qui est une limite de température supérieure spécifiée d'automobile typique, et s'il n'y a pas de transfert de chaleur vers le gaz, la température finale du gaz dans le réservoir de réception est alors de 0,6*363 K ou 218 K. D'une manière similaire, si le gaz commence à sortir à 233 K (-40 C) (une limite de température inférieure spécifiée d'automobile typique) et subit un processus similaire, sa température finale est de 0,6*233 K ou K. Le principe de base de la présente invention est de tirer avantage du fait que, dans cette condition froide, un réservoir thermique à la température initiale de 233 K peut délivrer de la chaleur par convection au gaz qui sort. Si le réservoir a une capacité thermique suffisamment grande et une surface et un coefficient de transfert de chaleur suffisants pour assurer un équilibre pratiquement parfait, il pourrait en théorie ramener la température du gaz évacué de 140 K jusqu'à 233 K. Ceci est en réalité plus chaud que les 218 K juste calculés comme température de gaz de réservoir de réception pour le cas de la température initiale chaude. Ce résultat surprenant indique que, grâce à ces moyens de compensation simples et passifs, il est non seulement possible de réduire sensiblement à zéro la plage des performances de dispositif de gonflage par rapport à la plage de température exposée pratiquement, mais il est également possible d'amener le dispositif de gonflage à produire davantage d'énergie de sortie dans une condition froide (-40 C) que dans une condition chaude (+90 C). Ceci est surprenant car, dans tous les dispositifs de gonflage traditionnels, l'énergie totale libérée dans des conditions chaudes est supérieure à celle dans des conditions froides, et souvent sensiblement plus grande. En pratique, les problèmes de rendement limitent le bénéfice pratique de cette technique à moins de 100% du maximum théorique qui vient d'être calculé. Néanmoins, une compensation utile peut être obtenue. Il s'avère qu'un point de conception possible est tel que, sur la plage de température spécifiée, l'énergie de gaz de sortie totale augmente d'environ la moitié de la fraction de l'augmentation de température absolue. Pour les exemples de températures extrêmes chaudes et froides utilisés dans cette discussion, la température élevée est 55% plus grande que la température basse. Pour les formes de réalisation intéressantes, la sortie de dispositif de gonflage peut varier de telle sorte que, dans des conditions chaudes, l'énergie de sortie de dispositif de gonflage totale (mesurée sous forme d'augmentation de pression de réservoir de réception) est supérieure à la sortie correspondante dans des conditions froides de moins de 30%. Ceci rend l'étroitesse de la plage de sortie de ce dispositif de gonflage comparable ou plus étroite que la plage de sortie des dispositifs de gonflage existants fabriqués en utilisant d'autres technologies. Ainsi, l'invention concerne un dispositif de gonflage à gaz stocké qui peut fonctionner sur une large plage de températures initiales et de telle sorte que la dépendance de sa sortie totale en fonction de la température initiale est sensiblement réduite, caractérisé en ce qu'il comporte: - un réservoir contenant du gaz sous pression et ayant une sortie pour le gaz; - des moyens d'étanchéité assurant l'étanchéité de la sortie et adaptés à ouvrir la sortie sur commande et à permettre le passage du gaz à travers la sortie; - un élément de réservoir thermique; - des premiers moyens de passage d'écoulement de sortie destinés à diriger le gaz hors et le long d'un premier passage d'écoulement de sortie qui contourne ou évite sensiblement le contact thermique avec l'élément de réservoir thermique; des seconds moyens de passage d'écoulement de sortie destinés à diriger tout gaz qui ne sort pas par les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie hors et le long d'un deuxième passage d'écoulement de sortie qui passe à travers l'élément de réservoir thermique et a un contact thermique substantiel avec l'élément de réservoir thermique; - des moyens de commande d'écoulement en fonction de la température destinés à modifier la quantité de gaz qui passe à travers chacun des passages d'écoulement mentionnés ci-dessus. Selon l'invention, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température fonctionnent de telle sorte que, pour des températures initiales basses du dispositif de gonflage, la fraction du gaz qui passe à travers l'élément de réservoir thermique est plus forte que pour la température initiale élevée, la température initiale de l'élément de réservoir thermique étant sensiblement la même que la température initiale du gaz stocké. Dans un premier mode de réalisation, l'élément de réservoir thermique est à l'intérieur du réservoir. De cette manière, le premier passage d'écoulement présente une limite physique afin de le maintenir séparé du deuxième passage d'écoulement lorsqu'il passe par la zone occupée par l'élément de réservoir thermique. Suivant une variante, le modèle d'écoulement se produisant naturellement à l'intérieur du dispositif de gonflage est tel que le premier passage d'écoulement évite sensiblement de passer à travers l'élément de réservoir thermique. Dans un deuxième mode de réalisation, l'élément de réservoir thermique est à l'extérieur du réservoir. Selon l'invention, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent un premier élément et un deuxième élément, ledit premier élément et ledit deuxième élément étant disposés de façon à se déplacer l'un par rapport à l'autre sous l'influence du changement de température initial, ledit mouvement relatif agissant de façon à déterminer la section d'écoulement d'au moins un des passages d'écoulement. Aussi, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température restent sensiblement dans le réglage qui était déterminé par la température initiale pendant la période transitoire. Suivant l'invention, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent un premier élément et un deuxième élément, ledit premier élément ayant un premier coefficient de dilatation thermique et ledit deuxième élément ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique différent, ledit premier élément et ledit deuxième élément étant disposés de façon à se déplacer l'un par rapport à l'autre du fait de la dilatation thermique sous l'influence du changement de température, ledit mouvement relatif agissant de façon à déterminer la section d'écoulement d'au moins un des passages d'écoulement. En outre, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des moyens de soupape qui coopèrent avec les seconds moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, une section d'écoulement augmente pour le deuxième passage d'écoulement de sortie à travers l'élément de réservoir thermique. Ainsi, la section d'écoulement pour le premier passage d'écoulement de sortie reste constante et toujours ouverte. Dans un autre mode de réalisation, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des moyens de soupape qui coopèrent avec les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, une section d'écoulement diminue pour le premier passage d'écoulement de sortie en contournant sensiblement l'élément de réservoir thermique. Ainsi, la section d'écoulement pour le deuxième passage d'écoulement de sortie reste constante et toujours ouverte. D'une manière générale, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des premiers moyens de soupape qui coopèrent avec les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie et des seconds moyens de soupape qui coopèrent avec les seconds moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, une première section d'écoulement diminue pour le premier passage d'écoulement de sortie qui contourne sensiblement l'élément de réservoir thermique et une deuxième section d'écoulement augmente pour le deuxième passage d'écoulement de sortie à travers l'élément de réservoir thermique. Selon l'invention, ledit premier élément et ledit deuxième élément coulissent l'un par rapport à l'autre. Suivant une première variante, la section d'écoulement qui est modifiée par les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température est formée par plusieurs fentes qui sont allongées dans une direction et étroites dans l'autre direction, la direction de mouvement relatif étant dans la direction de la dimension étroite des fentes de façon à amener lesfentes à être recouvertes ou découvertes en fonction de la température initiale. Suivant une deuxième variante, la section d'écoulement qui est modifiée par les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température est formée par plusieurs trous disposés de telle sorte que le mouvement relatif des première et deuxième parties amène les trous à être recouverts ou découverts en fonction de la température initiale. Suivant une première forme de réalisation, le mouvement relatif des éléments est dans une direction radiale et le point d'ancrage pour un mouvement radial est au centre de l'un des éléments. Ainsi, la section d'écoulement qui est modifiée par les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température est formée par plusieurs fentes qui sont allongées dans une direction et étroites dans l'autre direction, la direction de mouvement relatif étant dans la direction de la dimension étroite des fentes de façon à amener les trous à être recouverts ou découverts en fonction de la température initiale, et en ce que les fentes sont des arcs de cercle concentriques au point d'ancrage. Dans une deuxième forme de réalisation, le mouvement relatif principal des éléments est dans la direction axiale et le point d'ancrage est à une extrémité du manchon. En outre, l'élément coulissant est un manchon formé en découpant un tube avec une découpe longitudinale. Suivant un troisième mode de réalisation, le mouvement relatif est dans une direction circonférentielle. Ainsi, la partie mobile comporte une ou plusieurs longueurs sensiblement droites de matière à dilatation thermique, appelées branches, reliées à une zone de matière dans laquelle des fentes sont disposées afin de réaliser la fonction de soupape, les branches étant disposées dans une direction qui est au moins partiellement circonférentielle de telle sorte que, lorsqu'elles se dilatent ou se contractent de manière thermique, elles amènent la partie mobile à tourner, la rotation provoquant la fonction de soupape, l'extrémité de chaque branche qui est la plus éloignée du raccordement à la zone de matière étant ancrée, la partie mobile étant libre de tourner. De plus, la partie mobile est amenée à tourner par un élément à dilatation thermique qui est guidé par un guide ou une piste, le guide ou la piste étant courbe, l'élément de dilatation étant flexible. Le guide ou la piste est courbe de telle sorte que l'élément à dilatation thermique occupe une étendue angulaire de plus d'un tour ou un cercle complet. Selon l'invention, le dispositif de gonflage présente une première constante de temps d'évacuation dans des conditions initiales froides et une deuxième constante de temps différente d'évacuation dans des conditions initiales chaudes, et les première et deuxième constantes de temps sont liées de telle sorte que, pendant la période intéressante pour un accident, dans des conditions initiales froides, le dispositif- de gonflage se rapproche davantage d'une évacuation complète qu'il le fait dans des conditions initiales chaudes. L'invention concerne aussi un dispositif de gonflage à gaz stocké qui peut fonctionner sur une large plage de températures initiales et de telle sorte que sa sortie est modifiée en fonction de la température initiale, caractérisé en ce qu'il comporte: - un réservoir contenant du gaz sous pression et ayant une sortie pour le gaz; - des moyens d'étanchéité assurant l'étanchéité de la sortie et adaptés à ouvrir la sortie sur commande et à permettre le passage du gaz à travers la sortie; - des moyens de commande d'écoulement en fonction de la température destinés à modifier la section d'écoulement de sortie; le dispositif de gonflage atteignant dans des conditions initiales froides plus rapidement un vidage complet que dans des conditions initiales chaudes, et une partie du gaz restant à l'intérieur du réservoir dans des conditions chaudes à la fin de l'accident alors que dans des conditions initiales froides, il reste moins de gaz à l'intérieur du réservoir à la fin de l'accident. Un élément de réservoir thermique peut en outre être prévu. Suivant l'invention, la matière à forte dilatation thermique est choisie dans le groupe composé du polytétrafluoroéthylène et d'autres fluoropolymères, et d'autres matières polymères ayant un coefficient de dilatation thermique plus grand que la matière à faible dilatation, et des métaux ayant un coefficient de dilatation thermique plus grand que celui de la matière à faible dilatation. Tandis que la matière à faible dilatation thermique est choisie dans le groupe composé de l'aluminium, l'acier, l'acier inoxydable, l'Invar, d'autres métaux, et des matières polymères, comportant éventuellement un renfort en fibres, qui présentent un coefficient de dilatation thermique inférieur à celui de la matière à forte dilatation thermique. L'élément de réservoir thermique est sous la forme d'une matrice poreuse ou bien est sous la forme d'un treillis en fil métallique ou est sous la forme d'un nid d'abeille. Et, la matière pour cet élément de réservoir thermique est choisie dans le groupe composé de l'aluminium, l'acier inoxydable, et d'autres métaux et matières polymères. Le gaz stocké est de l'hélium ou un mélange comportant une fraction substantielle d'hélium. Le réservoir est de forme cylindrique ou de forme toroïdale. Le dispositif de gonflage comporte en outre des moyens de centrage destinés à maintenir le premier élément et le deuxième élément concentrique l'un par rapport à l'autre. Les moyens de centrage comportent un joint torique. Selon l'invention, le dispositif de gonflage peut en outre comporter un boîtier et un coussin gonflable de telle sorte que pratiquement tout le gaz qui sort entre dans un élément de retenue gonflable d'occupant prévu pour se gonfler et protéger un occupant de véhicule, la commande d'ouverture de la sortie du dispositif de gonflage étant obtenue à partir d'un capteur disposé de façon à détecter un accident de véhicule. L'invention concerne en outre un dispositif de gonflage à gaz stocké pour un coussin gonflable qui peut fonctionner sur une large plage de températures-et dont la dépendance à la température pendant le fonctionnement est sensiblement réduite, caractérisé en ce qu'il comporte: un réservoir contenant du gaz sous pression et ayant une sortie pour le gaz; des moyens d'étanchéité destinés à assurer l'étanchéité de la sortie et adaptés à ouvrir la sortie et à permettre le passage du gaz à travers la sortie; un élément de réservoir thermique adjacent à la sortie et qui est normalement sensiblement à la même température initiale que le gaz stocké dans le réservoir; ledit réservoir contenant des premiers moyens de passage d'écoulement de sortie destinés à diriger le gaz hors et à travers la sortie ouverte le long d'un premier passage d'écoulement de sortie avec une première section d'orifice qui contourne l'élément de réservoir thermique et sort par la sortie ouverte; ledit réservoir contenant des seconds moyens de passage d'écoulement de sortie destinés à diriger le gaz hors et le long d'un deuxième passage d'écoulement de sortie avec une deuxième section d'orifice à travers l'élément de réservoir thermique et sort par la sortie ouverte; des moyens de commande d'écoulement en fonction de la température qui coopèrent avec au moins un des moyens de passage d'écoulement de sortie qui créent une première fraction de gaz qui sort à travers le premier passage d'écoulement de sortie et une deuxième fraction de gaz qui sort à travers le deuxième passage d'écoulement de sortie et lesdits moyens de commande d'écoulement en fonction de la température pouvant fonctionner de telle sorte que, pour des températures initiales basses du dispositif de gonflage, la deuxième fraction du gaz est plus grande que pour une température initiale élevée. Les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent un premier élément et un deuxième élément pouvant coulisser l'un par rapport à l'autre, ledit premier élément ayant un premier coefficient de dilatation thermique et ledit deuxième élément ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique différent. Dans une première réalisation, le dispositif de gonflage a un axe longitudinal qui s'étend à travers la sortie et les éléments sont des disques qui coulissent normalement à l'axe. Dans une deuxième réalisation, le dispositif de gonflage présente un axe longitudinal qui s'étend à travers la sortie et les éléments sont cylindriques et coulissent le long d'un passage parallèle et concentrique à l'axe. Selon l'invention, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des seconds moyens de soupape qui coopèrent avec les seconds moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, la deuxième section d'écoulement augmente pour le deuxième passage d'écoulement de sortie à travers l'élément de réservoir thermique. Suivant une variante, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des premiers moyens de soupape qui coopèrent avec les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, la première section d'écoulement diminue pour le premier passage d'écoulement de sortie qui contourne l'élément de réservoir thermique. Dans une troisième réalisation, les éléments coulissent radialement par rapport à l'axe et les première et deuxième sections d'orifice constituent des arcs. Selon l'invention, la première matière est une matière plastique et la deuxième matière est un métal. Plus particulièrement, la matière plastique est du polytétrafluoroéthylène et le métal est choisi dans le groupe composé de l'aluminium, l'acier et l'acier inoxydable. Suivant d'autres caractéristiques: - L'élément de réservoir thermique est une matrice poreuse et la matrice est un treillis en fil métallique; - Le gaz est de l'hélium; et - L'élément de réservoir thermique est construit et agencé de façon à délivrer de la chaleur au gaz qui sort à travers. Dans une première variante, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température sont construits et agencés de façon à fonctionner comme une unique soupape commandant l'écoulement de gaz à travers l'élément de réservoir thermique. Dans une deuxième variante, les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température sont construits et agencés de façon à fonctionner comme une soupape double commandant l'écoulement de gaz à travers l'élément de réservoir thermique et celui qui contourne cet élément. Le réservoir a une forme cylindrique ou toroidale. Les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comprennent une paire d'éléments de compensation de température avec des ouvertures et sont mobiles l'un par rapport à l'autre en réponse à des changements de température de façon à modifier la relation entre l'ouverture des éléments respectifs et par conséquent la quantité de gaz qui peut passer à travers. Selon l'invention, l'élément de réservoir thermique est construit et agencé de façon à (i) exister de manière passive essentiellement à la même température que le gaz stocké, lorsque le dispositif de gonflage subit des changements de température progressifs dus aux changements d'environnement auquel il est exposé, (ii) délivrer suffisamment de chaleur au gaz qui sort à travers l'élément de réservoir thermique, (iii) posséder une capacité thermique, une conductivité thermique et une surface suffisantes afin de délivrer suffisamment de chaleur, et (iv) posséder une résistance mécanique afin de supporter des différences de pression pendant la sortie du gaz sans déformation globale. La masse que multiplie la capacité de chaleur spécifique de l'élément de réservoir thermique s'échelonne de 0,1 fois la masse de gaz stocké que multiplie la capacité thermique spécifique à pression constante du gaz stocké à 10 fois la masse du gaz stocké que multiplie la capacité thermique spécifique à pression constante du gaz stocké. L'élément de réservoir thermique est sous la forme d'un treillis en fil métallique et le diamètre du fil constituant le treillis est entre 0, 0025 mm et 1 mm. Le mouvement dans la direction axiale est le mouvement relatif entre un tube et un élément coulissant disposé autour du tube, l'élément coulissant et le tube ayant des coefficients de dilatation thermique différents, l'élément coulissant étant ancré sur le tube en un point qui est proche de l'extrémité de l'élément coulissant la plus éloignée des fentes qui réalise la fonction de soupape. La figure 1 est une vue en perspective éclatée d'un boîtier de diffuseur contenant -un dispositif de gonflage à gaz stocké et un ensemble de coussin gonflable plié; La figure 2A est une vue en coupe longitudinale du dispositif de gonflage relié à un boîtier de diffuseur et à un coussin gonflable représentés tous deux schématiquement et dans lequel est incorporé un système de soupape de compensation de température qui ferme l'écoulement de gaz à travers un réseau de transfert de chaleur par convection; La figure 2B est une vue similaire avec le système de soupape ouvert; La figure 2C est une vue en coupe en perspective des disques montrant les rangées de fentes; La figure 3A est une vue similaire à la figure 2A utilisant une deuxième forme de réalisation de système de soupape de compensation de température représenté dans sa position fermée; La figure 3B est une vue similaire avec système de soupape de la figure 3A ouvert; La figure 4A est une vue similaire à la figure 2A utilisant une troisième forme de réalisation; La figure 4B est une vue similaire avec le système de soupape de la figure 4A; La figure 5A est une vue similaire à la figure 2A utilisant une quatrième forme de réalisation de système de soupape de compensation de température représenté dans sa position fermée; La figure 5B est une vue similaire du système de soupape de la figure 5A; La figure 6A est une vue similaire à la figure 2A utilisant une cinquième forme de réalisation de système de soupape de compensation de température représenté dans sa position fermée; La figure 6B est une vue similaire du système de soupape de la figure 6A ouvert; La figure 6C est une vue arrachée en perspective des manchons montrant la rangée de fentes; La figure 7A est une vue similaire à la figure 2A utilisant une sixième forme de réalisation de système de soupape de compensation de température représenté dans sa position fermée; La figure 7B est une vue similaire du système de soupape de la figure 7A; La figure 8 est une vue de dessus d'un système de soupape pouvant se dilater dans une direction circonférentielle selon une septième forme de réalisation; La figure 9A est une vue en coupe transversale d'un dispositif de gonflage toroïdal relié à un diffuseur renfermant un coussin gonflable représentés tous deux schématiquement et dans lequel est incorporé un système de soupape de compensation de température qui ferme l'écoulement de gaz à travers un réseau de transfert de chaleur par convection; La figure 9B est une vue similaire avec le système de soupape de la figure 9A ouvert; La figure 9C est une vue en coupe partielle agrandie montrant le joint torique destiné à centrer le disque annulaire coulissant. Dans toutes ces illustrations, pour la clarté de l'illustration, les largeurs de fente et les distances de déplacement thermiques sont représentées de manière exagérée et pas à l'échelle. Par essence, le dispositif de gonflage à gaz stocké compensé en température comporte un réservoir sous pression dont la limite comprend des moyens d'étanchéité tels qu'une paroi pouvant être rompue qui peut être amenée à se rompre sur commande; un élément de réservoir thermique; deux passages de sortie pour le gaz, un qui procure peu ou pas de contact avec l'élément de réservoir thermique et l'autre qui amène le gaz en contact intime avec l'élément de réservoir thermique; et un dispositif de commande d'écoulement en fonction de la température. Premièrement, l'élément de réservoir thermique est nécessaire afin d'exister de manière passive essentiellement à la même température que le gaz stocké, lorsque le dispositif de gonflage subit des changements de température progressifs dus à des changements dans l'environnement auquel il est exposé. Une autre exigence fonctionnelle pour l'élément de réservoir thermique est qu'il doit délivrer une chaleur suffisante au gaz de sortie lorsque le gaz est dirigé afin de sortir à travers l'élément de réservoir thermique. Ceci signifie que l'élément de réservoir thermique doit avoir une capacité thermique suffisante, qui est déterminée par sa masse et ses propriétés matérielles, et qu'il doit avoir une surface suffisante qui est déterminée par la géométrie de sa fabrication. L'élément de réservoir thermique doit également avoir une résistance mécanique appropriée afin de supporter des différences de pression pendant la période transitoire d'évacuation sans souffrir d'écrasement ou de déformation. Il est également nécessaire que la conductivité thermique de la matière soit telle que les fibres ou brins individuels se vident de la chaleur de pratiquement toute leur section transversale pendant la durée de la période transitoire. Une très bonne manière de faciliter l'équilibre thermique entre le gaz stocké et l'élément de réservoir thermique est de positionner l'élément de réservoir thermique à l'intérieur du réservoir sous pression. A la pression élevée et à la densité élevée correspondante du gaz stocké, le coefficient de transfert de chaleur par convection naturelle entre le gaz et l'élément de réservoir thermique est bien plus grand que dans des conditions atmosphériques, et ceci facilite un équilibre thermique rapide et complet entre le gaz et l'élément de réservoir thermique lorsque la température externe change. Si le dispositif de gonflage est utilisé comme dispositif de gonflage de coussin gonflable qui est installé à l'intérieur du tableau de bord ou d'une zone similaire d'un véhicule, il est possible que l'échelle de temps sur laquelle une variation quelconque de température est imposée soit d'au moins plusieurs minutes, et l'expérience indique qu'un treillis en fil métallique s'équilibre d'assez près avec le gaz stocké en quelques minutes en cas de changement soudain hypothétique de température du gaz stocké. Si l'élément de réservoir thermique était à l'extérieur de la zone de gaz stocké mais dans le même ensemble de dispositif de gonflage, il maintiendrait probablement toujours un équilibre thermique raisonnablement proche avec le gaz stocké, mais pas de manière aussi exacte que si l'élément de réservoir thermique était à l'intérieur du réservoir sous pression. Il y a également une certaine efficacité d'utilisation d'espace obtenue en mettant l'élément de réservoir thermique à l'intérieur du réservoir sous pression, du fait que les interstices ou espaces vides dans l'élément de réservoir thermique sont utilisés pour le stockage d'un gaz. La forme probablement la plus facile pour fabriquer l'élément de réservoir thermique est un treillis en fil métallique. Toutefois, l'élément de réservoir thermique peut être réalisé sous n'importe quelle forme qui expose également une surface substantielle à l'écoulement du gaz, telle que des structures à matrices poreuses comme des matières frittées fabriquées à partir de fils, des matières frittées fabriquées à partir de sphères, et des matières frittées fabriquées à partir de n'importe quelle autre forme. L'élément de réservoir thermique peut également être une structure ressemblant à une éponge dans laquelle les parties solides sont toutes reliées l'une à l'autre mais o les pores sont également tous reliés l'un à l'autre. De manière visuelle, l'élément de réservoir thermique peut ressembler à un filtre, mais il ne fonctionne pas comme filtre du fait que le gaz stocké qui sort par l'élément de réservoir thermique ne contient aucune particule. Une autre géométrie dans laquelle peut éventuellement être fabriqué l'élément de réservoir thermique est un nid d'abeille, qui est fabriqué de manière typique en reliant de manière intermittente des feuilles minces de métal tel que de l'aluminium et en emboutissant les feuilles afin de former des cellules ouvertes. La densité d'un treillis ou toile décrit comment la toile est réalisée plus ou moins serrée. Si une toile a une densité de 25%, ceci signifie que, dans un objet macroscopique ou une forme réalisée en toile, % du volume est plein et 75% est un espace vide, ou en d'autres termes, le poids de l'objet est 25% du poids d'une pièce pleine dans la même matière avec les mêmes dimensions externes. Une densité typique de la toile utilisée ici est 25% de densité solide. Une densité de toile peut atteindre une limite supérieure seulement d'environ 40%, pour des raisons géométriques et de fabrication. La densité de toile doit de préférence rester approximativement au-dessus de 10% ou bien elle ne présente pas suffisamment de rigidité structurelle. Le meilleur moyen de caractériser la masse ou la capacité thermique de l'élément de réservoir thermique est le rapport de sa capacité thermique (masse x chaleur spécifique) sur la capacité thermique du gaz stocké (masse du gaz stocké x la chaleur spécifique à pression constante du gaz). Pour le dispositif de gonflage décrit ici qui gonfle un coussin gonflable de 150 litres, si on suppose l'utilisation d'une toile en fil d'aluminium, une masse de fil d'aluminium de 140 grammes s'avère appropriée. Le gaz stocké, comme cela est décrit plus tard, peut être approximativement 50 grammes d'hélium (en fonction de la valeur souhaitée de remplissage excédentaire du coussin). Le rapport de capacité thermique qui vient d'être défini est alors de 0,5. Si le rapport des capacités thermiques devient assez faible, disons 0,1, l'élément de réservoir thermique n'a alors plus de capacité thermique et voit sa température chuter trop vite avant que le gaz finisse de sortir à travers lui. Si le rapport devient relativement important, disons , la compensation fonctionne alors bien mais il y a une pénalité en termes de transport d'un poids inutile pendant toute la durée de vie du véhicule. La valeur de la surface de l'élément de réservoir thermique affecte également son utilité. Si l'on suppose que le treillis ou toile est réalisé en fil d'aluminium, un diamètre approprié pour le fil est de 0, 25 mm. Toutefois, la plage utilisable de diamètres de fil peut être assez large, d'approximativement 1 mm jusqu'à une limite de fabrication pratique de fil qui peut être de 0,0025 mm. La matière de réservoir thermique présente une onde thermique qui avance dans le réservoir lorsque le temps passe. Le comportement d'onde thermique de la situation opposée, un gaz chaud qui entre dans un élément de réservoir froid, a été décrit dans Advances in Analytical Modeling of Pyrotechnic Airbag Inflators par Peter Materna, Society of Automotive Engineers Paper 920120. Du fait que dans ce cas le gaz qui entre est plus froid que le réservoir, la partie la plus en amont du réservoir se refroidit en premier, et les parties les plus en aval se refroidissent ensuite. Si la surface, le coefficient de transfert thermique et le temps de transit du gaz dans le réservoir thermique sont suffisants, au moment o le gaz atteint l'extrémité la plus en aval du réservoir thermique, sa température est proche de celle de la partie la plus en aval du réservoir. Il s'avère approprié ici de considérer le choix de matière pour la toile thermique, du fait qu'il s'agit d'une caractéristique qui est générique de toutes les formes de réalisation présentées après. La matière pour l'élément de réservoir thermique peut être une matière quelconque qui peut être tricotée ou tissée ou fabriquée suivant une matrice poreuse. Les métaux sont de bons candidats pour l'élément de réservoir thermique du fait qu'ils sont facilement étirés en fils et tissés, sont mécaniquement résistants et ont une bonne conductivité thermique. L'aluminium peut être considéré comme la matière préférée pour le fil de la toile du fait que, parmi les métaux, il a l'une des plus grandes capacités thermiques par unité de poids. L'acier inoxydable est une variante possible qui est plus efficace en terme de capacité thermique par unité de volume, mais moins efficace en terme de capacité thermique par unité de poids. Des matières plastiques telles que le Nylon sont également des candidates possibles pour l'élément de réservoir thermique. Une bonne caractéristique des matières plastiques telles que le Nylon est que leur capacité thermique par unité de poids est encore plus grande que celle de l'aluminium. Toutefois, il faut porter attention à la résistance mécanique de ces matières et s'assurer que la conductivité thermique est suffisante pour obtenir une libération de chaleur de pratiquement toute la section transversale de la fibre pendant la brève durée de la période transitoire. Ces propriétés sont affectées par des détails de formulation et des additifs selon des manières connues dans l'état de la technique. Il est nécessaire que le dispositif de soupape à réponse thermique fonctionne grâce à des moyens qui sont simples et fiables. Un des mécanismes les plus simples et les plus fiables est la dilatation thermique des matières solides. Ceci implique de manière typique deux parties sensiblement de la même forme, ancrées l'une à l'autre en un certain point et libres de se déplacer par ailleurs l'une par rapport à l'autre, de telle sorte que le changement de longueur provoqué par la dilatation thermique procure un mouvement qui augmente ou diminue une section d'écoulement. En général, comme cela est présenté dans les formes de réalisation, la distance réelle de déplacement thermique relatif possible est de l'ordre de 0,37 mm, ce qui est assez faible comparé aux autres dimensions et exigences dimensionnelles du dispositif de gonflage. Afin d'atteindre des sections d'écoulement requises pour le gaz qui sort en utilisant le phénomène de dilatation thermique, en considérant qu'une section est essentiellement une dimension que multiplie une dimension dans une direction perpendiculaire, il est nécessaire de combiner cette petite dimension avec une autre dimension bien plus grande. Il en résulte que les sections d'écoulement qui dépendent de la température tendent à être des fentes qui sont longues et étroites. D'autres géométries telles que des rangées de plusieurs petits trous sont également possibles. On considère que le descripteur principal qui gouverne l'écoulement à travers le dispositif de soupape dépendant de la température est la section d'écoulement ouverte, largement indépendante de la géométrie. Dans une pièce réalisé en matière plastique, les fentes peuvent être moulées lorsque la pièce est formée. En général, d'autres procédés de fabrication qui peuvent être applicables à la fabrication de fentes comprennent l'usinage par électroérosion à fil mobile (pour desparties fabriquées en métal), la découpe à jet d'eau, l'estampage et d'autres procédés. Il est important que les coins (bords) des fentes o se produit l'effet de soupape soient aigus plutôt que arrondis. Si les bords sont arrondis, cela crée un passage de fuite ou au moins modifie la position effective dans laquelle apparaît l'arrêt complet de l'écoulement. Il s'avère également approprié d'expliquer d'une manière générale le choix des matières qui constituent le dispositif de soupape à dilatation thermique. L'action de soupape ou la variation de section d'orifice est le résultat d'un mouvement relatif entre deux parties ayant des coefficients de dilatation thermique différents, l'un étant un coefficient de dilatation thermique élevé et l'autre un faible coefficient. Afin d'atteindre la variation souhaitée de section avec la température, il peut être utile que les coefficients de dilatation thermique de ces matières soient aussi différents l'un de l'autre que possible. La matière à faible dilatation thermique peut être un métal tel que de l'aluminium, de l'acier ou de l'acier inoxydable. Il peut même s'agir d'Invar, qui est un alliage à 36% de nickel, le reste étant du fer, et a un coefficient de dilatation pratiquement nul. L'utilisation d'un métal pour la partie à faible dilatation thermique peut également procurer une résistance mécanique pour cette pièce, ce qui est favorable car une des deux pièces doit réagir à certaines charges significatives. Toutefois, certaines matières plastiques ont également un faible coefficient de dilatation thermique et une résistance mécanique suffisante pour une utilisation comme partie à faible dilatation. L'obtention du faible coefficient de dilatation thermique avec une matière plastique est possible en choisissant une composition qui a de manière inhérente un faible coefficient de dilatation thermique et en adoptant en outre la pratique courante consistant à mélanger des fibres de verre, ce qui à la fois renforce la matière plastique et abaisse son coefficient de dilatation thermique. En ce qui concerne la matière à forte dilatation thermique, certaines matières plastiques ont des coefficients de dilatation thermique qui sont parmi les plus grands de toutes les matières. Une telle matière plastique est le polytétrafluoroéthylène (Téflon), qui est fabriqué par E.I. DuPont de Nemours & Co. Parmi les différentes matières plastiques, le polytétrafluoroéthylène a l'un des plus grands coefficients de dilatation thermique. Il a également de bonnes propriétés mécaniques et une température de fusion bien au dessus des températures rencontrées dans ce dispositif. Un autre fluoropolymère similaire avec un coefficient de dilatation thermique important est le Neoflon PFA, un copolymère tétrafluoroéthylène- perfluorovinyléther fabriqué par Daikin America, Inc. Une autre matière plastique candidate avec un coefficient de dilatation thermique relativement important peut être un Nylon (polyamide) tel que le Nylon 12. La matière plastique à forte dilatation est de préférence formulée avec peu ou pas d'additif fibreux, du fait que les additifs fibreux diminuent généralement le coefficient de dilatation thermique. Il peut éventuellement également être possible de fabriquer la partie à forte dilatation dans un métal qui a un coefficient de dilatation thermique aussi différent que possible de celui de la partie à faible dilatation (par exemple aluminium et Invar), mais il est alors probablement nécessaire d'utiliser davantage de jeux de fentes afin d'obtenir la section requise. Pour les métaux, le coefficient de dilatation thermique et plus spécialement la différence de coefficient de dilatation thermique parmi les métaux n'est pas aussi grande que possible lorsque des matières plastiques sont utilisées avec des métaux. D'autres matières peuvent également être utilisées pour les parties mobiles dont le mouvement relatif procure l'effet de soupape thermique. Probablement la meilleure combinaison de matière est le polytétrafluoroéthylène qui se déplace par rapport à l'aluminium. Le coefficient de dilatation thermique du polytétrafluoroéthylène, en moyenne sur la plage de température de -40 OC à +90 C, est de 1,2 10-4/OC, alors que celui de l'aluminium est de 2,4 10-5/OC. Pour l'intervalle de température de 130 C, la contrainte technique du polytétrafluoroéthylène par rapport à celle de l'aluminium est de 0,012. Un mécanisme sensiblement plus complexe mais toujours très pratique peut être conçu en s'appuyant davantage sur une dilatation thermique absolue que sur une dilatation thermique différentielle. Cela implique une dilatation circonférentielle afin de provoquer une rotation, ou bien cela implique la dilatation thermique linéaire d'un élément guidé long (un mécanisme d'actionnement), par rapport à un élément fixe qui peut être le guide, afin de positionner l'élément de soupape mobile par rapport à l'élément fixe. Ceci implique plus particulièrement une géométrie hélicoïdale de plus d'un tour de sorte que la longueur de dilatation thermique augmente avec le nombre de tours, alors que les dimensions du guide ne sont affectées par le nombre de tours. Toutes les formes de réalisation qui vont être présentées ici procurent deux passages d'écoulement distincts pour le gaz qui sort de la zone de gaz stocké, qui sont des fluides mécaniquement en parallèle l'un à l'autre. Le premier passage d'écoulement ou passage d'écoulement non compense conduit le gaz depuis le réservoir sous pression tout en évitant sensiblement le contact avec l'élément de réservoir thermique. Le deuxième passage d'écoulement ou passage d'écoulement compensé conduit le gaz depuis le réservoir sous pression de telle sorte qu'il passe à travers l'élément de réservoir thermique. Dans toutes les formes de réalisation, le principe est que, dans des conditions initiales froides, une plus grande fraction du gaz qui sort passe à travers l'élément de réservoir thermique que dans des conditions initiales chaudes. Un principe sous-jacent de cette invention est que pendant toute la période transitoire d'évacuation, la position des parties qui constituent le dispositif de soupape à réponse thermique reste sensiblement ce qu'elle était avant la période transitoire. Ceci est ce qui assure le degré de compensation de température qui est réellement déterminé par la température initiale du dispositif de gonflage avant l'évacuation. Il est vrai que l'écoulement du gaz à travers le dispositif de soupape à réponse thermique a une température qui varie au cours de la période transitoire, et les bords des fentes peuvent présenter un certain transfert de chaleur avec ce gaz. Toutefois, la conception des parties de soupape thermique ne procure pas une surface inhabituellement grande ou ne facilite pas un transfert de chaleur comme cela est fait pour l'élément de réservoir thermique. Il en résulte que l'on considère que les parties de dilatation thermique ne subissent aucun changement significatif de position relative pendant la période transitoire. Un autre facteur qui aide à s'assurer que le comportement devant être contrôlé principalement par les conditions avant le gonflage est le fait que, pendant la période transitoire, il y a des forces significatives dues à la pression différentielle qui tendent à maintenir les parties par friction dans la position relative qu'elles occupaient au début de la période transitoire. Le gaz stocké est de préférence de l'hélium pour plusieurs raisons. Premièrement, pour une température donnée quelconque, l'hélium a la vitesse du son la plus élevée de tous les gaz (en dehors de l'hydrogène qui est indésirable du fait que, s'il est libéré en tant que gaz stocké, il crée un risque de flamme à l'intérieur du véhicule). La vitesse élevée du son aide à procurer une décharge rapide du gaz étant donné le fait qu'il peut y avoir des limitations pratiques aux sections des orifices de sortie. Ceci est particulièrement important avec les moyens de soupape en fonction de la température décrits ici qui utilisent une dilatation thermique, o les mouvements et les changements de section possibles sont limités. Deuxièmement, l'hélium ne s'approche pas de son point de condensation pour le gaz qui reste à l'intérieur du réservoir sous pression près de la fin de l'évacuation, même pour des températures initiales froides. D'autres gaz tels que l'azote ou l'argon pourraient atteindre leur point de condensation pendant la dernière partie de la période transitoire pour des températures initiales froides. La condensation du gaz est indésirable car le condensat n'est pas utile pour le remplissage du coussin gonflable. Troisièmement, l'hélium présente également un certain avantage en terme d'irrégularités thermodynamiques par rapport à son comportement lors de l'étranglement. L'étranglement d'un gaz (permettre son écoulement à travers un orifice avec une forte chute de pression) est un processus isenthalpique, et pour un gaz parfait, ceci n'implique pas de changement de température de stagnation du gaz. Pour des gaz réels, il peut y avoir une augmentation ou une diminution de la température pendant l'étranglement. (Cet effet est séparé du refroidissement décrit précédemment du fait de la décompression en conséquence de la première loi de la thermodynamique). Si la température initiale d'un gaz réel est relativement proche de sa température critique (dans un facteur d'à peu près deux), alors toute faible masse individuelle de gaz se refroidit lors de l'étranglement. Ceci est vrai pour des gaz tels que l'argon et l'azote dans la plage de température intéressante pour des dispositifs de gonflage à gaz stocké. Plus spécialement, pour l'argon et l'azote, lorsque la température initiale diminue en se rapprochant de la température critique, le refroidissement lors de l'étranglement devient encore plus grand. Cette combinaison d'effets exagère plutôt que diminuer la différence de sortie de dispositif de gonflage en fonction de la température initiale. Pour l'hélium, dans la plage de température intéressante pour le fonctionnement du dispositif de gonflage, il n'y a pas d'étalement significatif de la plage de sortie du dispositif de gonflage en fonction de la température. Quatrièmement, un autre léger avantage de l'hélium est que, en étant monoatomique, il a un gamma de 1,67, au contraire du gamma de 1,4 pour des gaz diatomiques tels que l'azote. (Gamma est le rapport de la chaleur spécifique à pression constante sur la chaleur spécifique à volume constant). Le gamma plus grand signifie que l'effet de refroidissement associé à la décompression, qui a été décrit précédemment en utilisant la première loi de la thermodynamique, est sensiblement plus grand pour l'hélium que pour l'azote. Ceci procure l'opportunité de transférer une grande quantité de chaleur dans le gaz dans le but d'assurer la compensation. Enfin, l'utilisation de l'hélium économise également une quantité modeste de poids du dispositif de gonflage rempli. L'utilisation de l'hélium exige de porter davantage d'attention- à l'étanchéité que pour d'autres gaz, mais le problème de l'étanchéité est déjà traité dans les processus industriels existants qui utilisent de l'hélium. Il est également possible que le gaz stocké soit un mélange de gaz qui contient une grand proportion d'hélium pour les raisons qui viennent d'être citées. Il est possible que la partie restante du gaz soit de l'oxygène afin de réduire la nature asphyxiante du gaz libéré, ou peut- être certains autres gaz pour d'autres raisons. Si la majeure partie du gaz stocké est de l'hélium, alors la majeure partie du bénéfice de l'utilisation de l'hélium est toujours obtenue. Forme de réalisation numéro 1 Cette première forme de réalisation se rapporte à des dispositifs de gonflage du côté passager plutôt que des dispositifs de gonflage du côté conducteur. Les gens du métier apprécieront que des applications au côté conducteur ou autres telles que des dispositifs de gonflage pour un impact latéral peuvent également être mises en oeuvre en utilisant la technologie décrite ici. La figure 2 montre cette première forme de réalisation. La figure 2A montre le dispositif tel qu'il apparaît dans des conditions initiales chaudes, alors que la figure 2B montre le dispositif tel qu'il apparaît dans des conditions initiales froides. A nouveau, pour la clarté de l'illustration, les largeurs de fente et les distances de déplacement thermique sont représentées de manière exagérées et ne sont pas à l'échelle. Cette forme de réalisation comporte un réservoir sous pression cylindrique 10 comportant une partie cylindrique 12, un bouchon d'extrémité fermée 14 à une extrémité, et un bouchon d'extrémité 16 disposé à l'autre extrémité afin de recevoir des moyens d'étanchéité 20 tels qu'un disque de rupture ou une paroi pouvant être rompue. Les bouchons d'extrémité 14 et 16 peuvent être hémisphériques ou semi-ellipsoïdes ou d'une forme similaire. Comme cela est également représenté, il y a des moyens 24 destinés à induire une rupture de la paroi pouvant être rompue 20 lors d'un signal comme cela a été précédemment discuté. Dans une application de coussin gonflable de véhicule, le signal peut provenir d'un capteur d'accident. Ces moyens d'amorçage 24 sont représentés comme étant à l'extérieur de la limite de pression et peuvent être de nature pyrotechnique comme cela est connu dans l'état de la technique. Un orifice 60 à travers lequel le réservoir sous pression peut être rempli et qui peut alors être obturé est inclus dans le réservoir sous pression. De même, un capteur ou contrôleur de pression 62 peut être inclus de manière optionnelle de telle sorte que toute fuite éventuelle de gaz hors du réservoir sous pression pendant un stockage à long terme peut être détectée. Le capteur de pression 62 peut également comprendre de manière additionnelle un contrôleur de température car, pour interpréter une lecture de pression et déterminer si un gaz quelconque a fui, il est nécessaire de connaître la température du gaz dont la pression est mesurée. Une petite quantité de toile de filtrage et une structure de support associée 64 sont également représentées, la structure étant disposée immédiatement en aval de la paroi pouvant être rompue 20 afin d'être utilisée pour retenir des fragments. En fonction des détails de la paroi pouvant être rompue 20 et du dispositif 24 destiné à amorcer la rupture de la paroi pouvant être rompue, un dispositif peut être nécessaire afin de s'assurer qu'aucun fragment de la paroi pouvant être rompue ou du dispositif d'amorçage ne peut entrer dans le coussin gonflable. Un boîtier ou un diffuseur ou une conduite 76 destiné à diriger l'écoulement du gaz depuis la sortie du dispositif de gonflage jusqu'au coussin gonflable est également représenté. Le coussin gonflable 78 est enfin représenté. Dans cette forme de réalisation, l'élément de réservoir thermique 30 se trouve à l'intérieur du réservoir sous pression 10. L'élément de réservoir thermique 30 est de préférence d'une forme annulaire, ayant un diamètre externe essentiellement égal au diamètre interne de la partie cylindrique 12 du réservoir sous pression 10. Il s'avère avantageux d'utiliser le diamètre interne complet du réservoir sous pression, et la majeure partie de la section transversale du réservoir, de façon à procurer la section d'écoulement la plus grande possible, ce qui minimise la chute de pression de l'écoulement à travers la toile et aide ainsi à obtenir une fraction d'écoulement importante à travers la toile dans des conditions froides, un bon transfert de chaleur et une constante de temps d'évacuation élevée. Il est également souhaitable que l'élément de réservoir thermique 30 occupe uniquement une relativement faible partie, disons 20% à 30% de la longueur globale du réservoir sous pression cylindrique 10, comme cela est représenté. L'élément de réservoir thermique peut être dimensionné comme cela a été décrit précédemment. Des paramètres typiques sont un fil d'aluminium de 0,25 mm de diamètre, 25% de densité et 140 grammes. Il n'y a pas de dépendance critique de ces paramètres. La figure 2B montre également deux passages d'écoulement distincts pour le gaz qui sort de la zone de gaz stocké. Le deuxième passage d'écoulement ou passage d'écoulement compensé 34 conduit le gaz hors du réservoir sous pression de telle sorte qu'il passe à travers l'élément de réservoir thermique 30. Le premier passage d'écoulement ou passage d'écoulement non compensé 32 conduit le gaz hors du réservoir sous pression tout en évitant sensiblement le contact avec l'élément de réservoir thermique 30. L'écoulement à travers le deuxième passage d'écoulement est contrôlé par l'effet de soupape en fonction de la température, alors que l'écoulement à travers le premier passage d'écoulement ne l'est pas. Cette forme de réalisation peut par conséquent être considérée ici comme une forme de réalisation à soupape unique. Dans cette première forme de réalisation, le mouvement thermique se fait dans la direction radiale par rapport aux axes principaux du réservoir sous pression globalement cylindrique 10. L'élément d'action de soupape dépendant de la température comporte un premier disque ou disque coulissant 40 réalisé dans une première matière ayant un premier coefficient de dilatation thermique, et un deuxième disque ou disque structurel 50 réalisé dans une deuxième matière ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique. La figure 2 est dessinée en représentant un disque davantage en amont, qui est appelé disque coulissant 40, et un disque davantage en aval qui est appelé disque structurel 50. De cette manière, lorsqu'une différence de pression apparaît dans le dispositif de soupape, le disque coulissant est supporté de manière structurelle par le disque structurel. Le disque coulissant 40 est fixé au disque structurel 50 par des moyens d'ancrage 58 qui se trouvent de préférence au centre des disques 40 et 50. En plus de fixer les disques l'un à l'autre, les moyens d'ancrage 58 maintiennent les disques concentriques l'un à l'autre. De préférence, les moyens d'ancrage 58 déterminent également la position angulaire relative des disques 40 et 50 de telle sorte que les fentes conservent leur position relative correcte. Un des disques 40 et 50 est le disque à forte dilatation et l'autre est le disque à faible dilatation. Si l'une des matières est une matière plastique et l'autre du métal, il est possible que le métal soit plus résistant que la matière plastique, ce qui signifie que le disque structurel 50 est de préférence réalisé en métal et le disque coulissant 40 est réalisé en matière plastique. Dans ce cas, le disque coulissant est susceptible d'être le disque à forte dilatation. Toutefois, le disque coulissant peut également être le disque à faible dilatation, en particulier si le disque coulissant est réalisé en Invar. Le disque structurel 50 est représenté sur les dessins comme étant relié au réservoir sous pression 10, mais il peut s'agir cependant d'une pièce séparée, avec une étanchéité qui est formée contre la paroi du réservoir sous pression 10 par un joint torique (non représenté) disposé dans le bord extérieur du disque 50. Le disque structurel 50 peut avoir une structure de support 68 ou des moyens similaires destinés à venir en contact avec le dôme 16 au niveau de l'extrémité d'évacuation du réservoir sous pression, afin de transférer la charge du dôme qui est exercée sur le disque structurel 50 pendant la période transitoire d'évacuation du fait des différences de pression. Dans le même temps cependant, la structure de support 68 doit être intermittente ou contenir des trous de telle sorte que l'écoulement dans le passage d'écoulement 34 peut atteindre l'orifice de sortie dans le dôme 16, dans lequel est monté le disque de rupture 20. Les détails de conception de la structure de support 68 sont liés aux détails de conception du dôme 16. La structure de support 68 peut être reliée d'un seul tenant au disque structurel 50, ou il peut s'agir d'une pièce séparée en fonction des préférences du concepteur. Comme cela a été décrit ici et est illustré sur la figure 2, la soupape se trouve en aval de l'élément de réservoir thermique 30. Ceci est pratique en terme de passages de charge pour des raisons * structurelles et également pour l'assemblage. Toutefois, si cela est souhaité, la soupape peut être placée en fait en amont plutôt qu'en aval de l'élément de réservoir thermique 30, pourvu qu'une séparation appropriée des passages d'écoulement soit maintenue partout en aval de la soupape. Afin que la section d'écoulement o le passage d'écoulement 32 passe à travers les disques 40 et 50 soit indépendante de la température, les trous 46 dans l'un des disques, de préférence le disque plus en amont 40, sont plus grands que les trous 56 dans l'autre disque 50, de préférence le disque plus en aval, de plus de la valeur d'un déplacement relatif quelconque des deux disques. Ceci assure que l'écoulement non compensé est déterminé par la section du jeu des plus petits de ces trous et n'est pas affecté par un mouvement relatif quelconque des deux disques. Plusieurs fentes 42 sont disposées dans le disque 40 et plusieurs fentes 52 sont disposées dans le disque 50. Pour la forme de réalisation de la figure 2, deux positions différentes sont représentées sur la figure 2A et la figure 2B. Les fentes 42 et 52 sont disposées de telle sorte que, dans des conditions chaudes, les fentes se recouvrent sensiblement l'une l'autre et ne procurent pas d'opportunité au gaz de sortir par celles-ci. Cette position relative des fentes est illustrée sur la figure 2A. Pour cette raison, il n'est pas représenté dans la figure 2A de passage d'écoulement de sortie 32. Les fentes 42 et 52 sont également disposées de telle sorte que, dans des conditions froides, les fentes s'alignent sensiblement l'une avec l'autre. Cette position relative est représentée sur la figure 2B. Cela permet le contrôle de la section d'écoulement dans le passage d'écoulement 32. Comme cela est représenté sur la figure 2C, les fentes sont des arcs de cercle, centrés sur le centre du disque (l'axe de symétrie de la géométrie cylindrique), et occupant de manière intermittente la circonférence. Il est souhaitable que les arcs occupent autant que possible la circonférence afin de procurer le plus de section possible. Toutefois, les arcs doivent laisser suffisamment de matière non coupée pour que le disque entier reste relié. Dans l'exemple représenté, chacun des quatre arcs individuels dans un rayon donné occupe approximativement 45 d'arc, de sorte que, pour un rayon d'arc donné quelconque, l'étendue angulaire totale des arcs individuels pour ce rayon est approximativement la moitié de la circonférence. Afin d'obtenir une section d'écoulement à soupape suffisante, il est probablement nécessaire d'avoir plus d'un jeu d'arcs, même si les matières ont la plus grande différence possible de coefficient de dilatation thermique. Dans l'exemple, des jeux d'arcs dans quatre rayons différents sont utilisés, afin d'obtenir un périmètre suffisant des arcs ou de longueur des fentes. Si les deux matières sont dans deux métaux différents, davantage de jeux d'arcs encore peuvent être nécessaires. Dans la géométrie à symétrie axiale à dilatation radiale représentée sur la figure 2, il est avantageux pour deux raisons d'avoir les arcs dans un rayon ou des rayons aussi grands que possible, bien que le rayon disponible soit bien sûr limité par les dimensions supposées de la section transversale du dispositif de gonflage. Premièrement, la distance réelle de déplacement thermique est la contrainte thermique différentielle que multiplie la distance radiale à l'écart du centre du disque. Deuxièmement, la circonférence d'un cercle augmente également directement avec son rayon, et la longueur d'arc totale qui peut être utilisée pour des fentes (sans affaiblir indûment le disque) est une certaine fraction de cette circonférence. La section à soupape ainsi disponible à partir d'un jeu de fentes dans un rayon particulier quelconque est une fonction quadratique de son rayon. Dans le présent exemple, afin d'atteindre la section d'écoulement totalement ouverte souhaitée, quatre jeux de fentes dans des rayons uniformément espacés sont utilisés. Toutefois, les fentes extérieures contribuent davantage à la section totale que celles les plus à l'intérieur. Dans l'exemple, le rayon de l'arc le plus grand est de 38 mm et le rayon des autres arcs est de manière correspondante plus faible. La section thermiquement variable qui est obtenue par ces moyens est supérieure à 1.10-4 m2, qui est totalement ouverte dans des conditions froides et totalement fermées dans des conditions chaudes. Comme cela a été mentionné, pour la forme de réalisation numéro 1, le passage d'écoulement non compensé est toujours ouvert. Dans cet exemple, la section toujours ouverte du passage d'écoulement non compensé 32 est de 0,5.10-4 m2. Lorsque tel est le cas, il n'est jamais possible de diriger tout l'écoulement de sortie à travers le passage d'écoulement compensé 34. Toutefois, pour des raisons pratiques, c'est mieux si, dans des conditions froides, une fraction substantielle du gaz de sortie passe à travers le passage d'écoulement compensé, disons au moins la moitié et de préférence les deux tiers de l'écoulement. Ceci est une raison pour laquelle, dans cette forme de réalisation, la section d'écoulement de la soupape thermique lorsqu'elle est totalement ouverte est plusieurs fois plus grande que la section d'écoulement du passage d'écoulement non compensé toujours ouvert. Comme on vient de le voir, la distance de déplacement thermique dans cette forme de réalisation, 0,38 mm et moins, est plutôt faible. Il est préférable (quoique pas nécessaire) que le disque structurel 50 possède des fentes 52 dont la largeur est la distance de déplacement thermique. (La largeur des fentes 52 pour les quatre jeux différents de fentes n'est alors de préférence pas uniforme mais augmente plutôt avec le rayon lorsque la distance de déplacement thermique relatif augmente avec le rayon). Le bord extérieur de chaque fente 52 remplit une fonction de soupape et une fonction de support, alors que le bord intérieur remplit une fonction de support. De cette manière, le disque coulissant 40 est bien supporté partout en aval et la distance de porte-à-faux maximum pour la matière du disque coulissant est seulement la largeur des fentes 52 dans le disque structurel 50. Les fentes 42 dans le disque coulissant 40, d'autre part, peuvent être plus larges que la distance de déplacement thermique, du fait que seul le bord interne de chaque fente remplit une fonction de soupape. Une telle forme plus large peut s'avérer appropriée pour la fabrication du disque coulissant 40, mais pour la simplicité de l'illustration, les fentes 42 sont représentées comme étant de la même largeur que les fentes 52 avec lesquelles elles coopèrent. Le disque coulissant 40, qui peut être fabriqué en polytétrafluoroéthylène, peut avoir une épaisseur qui est jusqu'à cinq ou dix fois plus grande que la distance du porte-à-faux sur la fente, un fait qui compense la résistance mécanique limitée de la matière plastique susceptible d'être utilisée pour le disque coulissant 40. Une pression de stockage typique est de 27 MPa (4000 psi) à 41 MPa (600psi) à la température chaude extrême. Si cette forme de réalisation est conçue pour une utilisation du côté passager d'un véhicule, o le volume nécessaire du coussin gonflable est de manière typique de 150 litres, la masse de l'hélium stocké est approximativement de 50 grammes. Le diamètre interne du réservoir sous pression est de 82,5 à 90 mm, avec une longueur correspondant à la masse de gaz. Le réservoir sous pression peut être réalisé dans de l'acier à résistance élevée ou de l'acier inoxydable. La paroi pouvant être rompue peut être un disque de rupture de telle sorte que la rupture du disque de rupture a pour résultat un passage ouvert d'un diamètre d'approximativement 2 cm à 2,5 cm. Pour les dimensions d'exemples donnés ci- dessus, des calculs indiquent que dans des conditions initiales froides, approximativement deux tiers de l'écoulement doit se faire à travers l'élément de réservoir thermique. Forme de réalisation numéro 2 Sur les figures 2A et 2B, le passage d'écoulement non compensé 32 passe à travers le centre du treillis ou toile annulaire 30 au moyen d'un tube 36, qui sert de limite destinée à maintenir les passages d'écoulement 32 et 34 physiquement séparés l'un de l'autre (non mélangés). Toutefois, il est possible d'éliminer le tube 36, avec pour résultat une simplification de conception, comme cela est représenté sur la figure 3A et 3B. La figure 3A montre le dispositif de gonflage dans une condition initiale chaude, et la figure 3B montre le dispositif de gonflage dans une condition initiale froide. Toutes les parties correspondantes de la figure 3 sont indiquées avec un prime. Comme cela est représenté sur la figure 3, le diamètre interne de l'élément de réservoir thermique 30' de forme annulaire peut être d'une taille suffisante pour qu'il supporte une certaine relation pour certains modèles d'écoulement interne. Le passage d'écoulement non compensé 32' passe à travers un ensemble de trous 46' et 56' dans des disques 40' et ' qui se trouve de préférence aussi près que possible du centre de ces disques. Le but est que le modèle d'écoulement suivant lequel le gaz est aspiré dans ces trous, qui est à l'opposé d'un jet, doit admettre du gaz depuis la zone globalement ouverte à l'intérieur du réservoir sous pression sans amener la plupart de ce gaz à s'écouler à travers la toile. Dans ce but, le diamètre interne de l'élément de réservoir thermique ' de forme annulaire peut être approximativement égal ou sensiblement inférieur à l'étendue axiale de l'élément de réservoir thermique. Dans ce but, il est également souhaitable que l'étendue axiale de l'élément de réservoir thermique soit modeste, pas plus de 20% à % de la longueur axiale du réservoir. La combinaison de ces deux caractéristiques a pour résultat une situation dans laquelle, pour une température initiale élevée, o seul le passage d'écoulement non compensé est ouvert et o le contact du gaz avec l'élément de réservoir thermique 30' n'est pas souhaité, la plupart du gaz peut sortir du dispositif de gonflage sans avoir de contact thermique quelconque avec l'élément de réservoir thermique 30' et éventuellement uniquement de relativement faibles quantités de gaz à proximité des bords du modèle d'écoulement d'admission, ainsi que la relativement faible partie du gaz qui occupe initialement les interstices de l'élément de réservoir thermique, viennent réellement en contact thermique avec l'élément de réservoir thermique. Les performances s'avèrent être pratiquement les mêmes que pour le dispositif représenté sur la figure 2. La constante de temps ou le temps d'évacuation du dispositif de gonflage est contrôlé en partie par les sections de sortie dans les deux passages d'écoulement 32 et 34 ou 32' et 34'. Une de celles-ci, la section de passage d'écoulement compensé, varie en fonction de la température initiale, et l'autre, la section de passage d'écoulement non compensé, est déterminée pendant la fabrication. La vitesse d'évacuation du dispositif de gonflage peut être ajustée en ajustant ces sections. Une caractéristique des performances du dispositif de gonflage tel que décrit dans cette conception est que la constante de temps d'évacuation est sensiblement différente pour les différentes situations de température, du fait que la section de sortie totale est plus grande pour la température initiale froide que pour la température initiale chaude. Ceci peut être considéré comme bénéfique pour la réduction de la plage de performances, en fonction de la manière de considérer les performances. Une durée typique d'un accident est de 70 ms, avec une certaine variation parmi les véhicules en fonction de la conception structurelle de l'avant de chaque véhicule. Dans cet ensemble de courbes de performance, la courbe pour les conditions initiales froides atteint pratiquement son asymptote dans les 70 ms de l'accident. Ceci est utile pour maximiser le gonflage du coussin pour des conditions initiales froides. Pour les conditions initiales les plus chaudes, le tracé de pression de réservoir de réception est tel que, à 70 ms, l'asymptote n'a pratiquement pas été atteinte. Elle peut l'être après 70 ms, o les derniers 10% du gaz sont évacués, ce qui peut être considéré comme inutile du fait que l'accident est terminé. Si tel est le cas, pour des conditions initiales chaudes, une évacuation légèrement inférieure à la totalité du gaz pendant le temps concerné, alors que dans des conditions initiales froides tout le gaz est évacué pendant le temps intéressant, aide à réduire la plage de performances. Une autre observation est que ce même effet est présent même si l'effet de soupape en fonction -de la température est utilisé en l'absence d'un élément de réservoir thermique. Le bénéfice n'est pas aussi grand car la sortie totale (valeur asymptotique finale) est approximativement proportionnelle à la température absolue comme cela a été décrit précédemment, mais pendant le temps intéressant, la séparation entre les courbes pour différentes températures initiales est moins forte. Ainsi, une forme de réalisation ressemblant à la forme de réalisation numéro 2 mais avec un élément de réservoir thermique 30 totalement absent présente encore une certaine réduction de la plage de performances si le temps intéressant est limité à une valeur inférieure au temps d'évacuation le plus lent dans des conditions initiales chaudes. Forme de réalisation numéro 3 Cette forme de réalisation est similaire aux formes de réalisation numéros i et 2, excepté qu'un deuxième dispositif de soupape dépendant de la température est également utilisé, celui-ci étant destiné à commander l'écoulement non compensé. Un dispositif de gonflage avec cette caractéristique est appelé ici à soupape double. La compensation est améliorée si, en plus d'ouvrir l'écoulement à travers l'élément de réservoir thermique lorsque la température diminue, il y a également une fermeture de l'écoulement non compensé. De cette manière, à la température froide extrême, la totalité du gaz peut être compensée plutôt qu'approximativement uniquement les deux tiers du gaz comme cela se produit dans les formes de réalisation numéros 1 et 2. Il en résulte que la largeur de la plage de température est encore plus étroite que pour la forme de réalisation numéro 1. Cette forme de réalisation est représentée sur la figure 4. La figure 4A montre la configuration dans des conditions chaudes, et la figure 4B montre la configuration dans des conditions froides. Les composants numérotés précédemment pour la forme de réalisation numéro 1 sont numérotés de manière similaire dans cette forme de réalisation, augmentés de 100. Le deuxième dispositif de soupape prend la forme d'un deuxième jeu de fentes, dans le passage d'écoulement non compensé 132, qui se déplace audelà l'une de l'autre du fait d'une dilatation thermique différentielle. Ces fentes sont des fentes 144 dans le disque 140 et des fentes 154 dans le disque 150. Les fentes 144 et 154 sont des arcs de cercle centrés sur l'axe central du dispositif de gonflage et des disques et 150, tout comme des fentes 142 et 152. Dans cette forme de réalisation, comme dans les formes de réalisation numéros 1 et 2, le passage d'écoulement 134 pour l'écoulement compensé est disposé de telle sorte que le gaz qui sort du réservoir sous pression s'écoule à la fois à travers l'élément de réservoir thermique 130 et l'action de soupape créée par les fentes 142 et 152. Au contraire des formes de réalisation numéros 1 et 2, dans cette forme de réalisation, le passage d'écoulement 132 pour l'écoulement non compensé est tel que le gaz qui sort du réservoir sous pression s'écoule à travers l'action de soupape (créée par les fentes 144 et 154) alors qu'il contourne l'élément de réservoir thermique 130. L'utilisation de deux moyens de soupape dépendant de la température nécessite une relation dimensionnelle précise entre les sections de telle sorte que l'une des sections diminue alors que l'autre augmente. Afin de procurer une section à soupape suffisante dans le passage d'écoulement non compensé, au moyen de la dilatation thermique différentielle en utilisant les fentes 144 et 154, il est nécessaire d'avoir les fentes positionnées avec un rayon suffisamment grand, du fait des dépendances au rayon de la surface disponible notées précédemment. Ainsi, la figure 4 montre le rayon interne de l'élément de réservoir thermique 130 déplacé vers un rayon plus grand que ce qui était représenté sur la figure 2. La figure 4A montre la configuration du dispositif dans la condition initiale chaude, et la figure 4B montre la configuration du dispositif dans la condition initiale froide. Dans la condition initiale chaude, la soupape formée par les fentes 142 et 152 est fermée et la soupape formée par les fentes 144 et 154 est ouverte, forçant ainsi tout le gaz qui sort à utiliser le passage d'écoulement non compensé 132. Dans la condition initiale froide, la soupape formée par les fentes 142 et 152 est ouverte et la soupape formée par les fentes 144 et 154 est fermée, forçant ainsi la totalité du gaz qui sort à utiliser le passage d'écoulement compensé 134. Cette forme de réalisation a une sortie dont la variation avec la température est inférieure à celle du dispositif de gonflage correspondant conçu suivant les formes de réalisation 1 et 2. Forme de réalisation numéro 4 Une manière légèrement différente de réaliser la forme de réalisation numéro 3 est représentée sur les figures 5A et 5B, avec des parties correspondantes indiquées avec un prime. Dans cette figure, l'élément de réservoir thermique 130' n'occupe plus 360 de manière axialement symétrique, mais occupe plutôt une fraction supérieure à 180 mais inférieure à 360 , éventuellement 2400 comme cela est représenté ici. Le passage d'écoulement non compensé 132' passe à travers la zone non occupée par l'élément de réservoir thermique 130', alors que le passage d'écoulement compensé 134' passe de manière habituelle à travers l'élément de réservoir thermique 130'. Les rayons relatifs des fentes sont tels que, dans des conditions initiales chaudes telles que représentées sur la figure A, l'action de soupape formée par les fentes 144' et 154' dans la zone du passage d'écoulement non compensé 132' s'ouvrent alors que l'action de soupape formée par les fentes 142' et 152' dans la zone du passage d'écoulement compensé 134' se ferme. Dans des conditions initiales froides telles que représentées sur la figure 5B, l'inverse se produit, c'est-à-dire que l'action de soupape formée par les fentes 144' et 154' dans la zone du passage d'écoulement non compensé 132' se ferme alors que l'action de soupape formée par les fentes 142' et 152' dans la zone du passage d'écoulement compensé 134' s'ouvre. La forme de réalisation numéro 4 comme la forme de réalisation numéro 3 est considérée comme un dispositif de gonflage à soupape double, et les formes de réalisation numéro 1 et 2 sont considérées comme un dispositif de gonflage à soupape unique avec l'effet de soupape sur le passage non compensé. Il y a une autre possibilité, c'est-à-dire un dispositif de gonflage à soupape unique dont l'effet de soupape est sur le passage non compensé et dont le passage d'écoulement compensé est toujours ouvert. Ceci peut être construit suivant des manières analogues à celles qui viennent d'être présentées. Forme de réalisation numéro 5 La direction radiale du déplacement à dilatation thermique directe, utilisée dans les formes de réalisation numéros 1 à 4, n'est pas la seule direction possible de mouvement de dilatation thermique directe qui peut être utilisée pour l'action de soupape. Il est également possible d'utiliser une dilatation thermique directe dans la direction axiale, comme cela est présenté dans cette forme de réalisation numéro 5. Cette forme de réalisation est une forme de réalisation à soupape unique. L'utilisation d'une dilatation thermique axiale implique l'installation de l'élément de réservoir thermique à l'intérieur d'un tube ou d'une enceinte qui est à l'intérieur du réservoir sous pression mais est plus petit que le diamètre interne du réservoir sous pression. A l'extérieur de ce tube se trouve un manchon coulissant réalisé dans une matière avec un coefficient de dilatation thermique différent. Cette forme de réalisation est représentée sur la figure 6. La figure 6A montre la configuration dans des conditions chaudes, et la figure 6B montre la configuration dans des conditions froides. La numérotation des pièces suit le modèle précédant, en utilisant cette fois-ci des numéros dans la série 200. D'une manière similaire aux formes de réalisation précédentes, cette forme de réalisation comporte un réservoir sous pression globalement cylindrique 210 comportant une partie cylindrique 212, un bouchon d'extrémité fermée 214 à une extrémité, et un bouchon d'extrémité 216 à l'autre extrémité disposés de façon à recevoir des moyens d'étanchéité tels qu'un disque de rupture ou une paroi pouvant être rompue 220. Elle comporte également des moyens 224 destinés à induire une rupture de la paroi pouvant être rompue 220 à partir d'un signal provenant d'un capteur d'accident. La forme de réalisation comporte également un élément de réservoir thermique 230, qui est contenu dans un tube 250. L'élément de réservoir thermique 230 est d'une forme globalement cylindrique, avec un diamètre externe qui est sensiblement égal au diamètre interne du tube 250. L'élément de réservoir thermique 230 et le tube 250 sont tous deux contenus dans le réservoir sous pression cylindrique 210. Le tube 250 est relié de manière structurelle à l'extrémité inférieure au bouchon d'extrémité 216 du réservoir sous pression 210. A son autre extrémité, le tube 250 est recouvert par un bouchon 258. Un passage d'écoulement non compensé 232 qui sort du réservoir sous pression sans passer à travers l'élément de réservoir thermique 230 ou une forme quelconque d'élément de soupape est prévu. Le passage d'écoulement non compensé 232 comporte de préférence un ensemble de fentes ou de trous 256 percés à travers la base du tube 250 à proximité de l'emplacement o le tube 250 rejoint le bouchon d'extrémité 216, de préférence en aval de l'élément de réservoir thermique 230. Les trous 256 sont toujours ouverts (voir la figure 6C). Un passage d'écoulement compensé 234, qui sort du réservoir sous pression de façon à passer à travers l'élément de soupape et l'élément de réservoir thermique 230, est également prévu. L'action de soupape est procurée par le comportement dissemblable du tube 250 et du manchon fendu 240, qui est disposé autour du tube 250. Le tube 250 est réalisé dans une première matière ayant un premier coefficient de dilatation thermique, et le manchon 240 est réalisé dans une deuxième matière ayant un coefficient de dilatation thermique différent. Par analogie avec des formes de réalisation antérieures, le tube 250 procure un support structurel pour le manchon 240 à l'encontre de différences de pression qui apparaissent pendant la période transitoire d'évacuation, et peut être réalisé dans un métal tel que l'aluminium. Par analogie avec les formes de réalisation antérieures, le manchon 240 peut être réalisé en polytétrafluoroéthylène ou une matière similaire avec un coefficient de dilatation thermique important. Le manchon 240 est libre de coulisser par rapport au tube 250, excepté qu'il est ancré sur le tube 250 en un point qui doit être à l'extrémité du tube proche du bouchon d'extrémité 216. Un jeu de fentes 252 est disposé dans le tube 250 à proximité de l'extrémité la plus éloignée du bouchon d'extrémité 216. Un autre jeu de fentes 242 est également disposé dans le manchon 240 à proximité de l'extrémité la plus éloignée du bouchon d'extrémité 216. Ces deux jeux de fentes sont proches de l'extrémité la plus éloignée du bouchon d'extrémité 216 du fait que l'emplacement d'ancrage o le tube 250 et le manchon 240 sont reliés l'un à l'autre par exemple par un rivet 266 est proche du bouchon d'extrémité 216. Ainsi, la distance totale entre l'emplacement d'ancrage et le jeu de fentes est disponible afin de générer un mouvement de dilatation thermique. Cette distance doit de manière typique être de 75 à 100 mm, ce qui est supérieur à la distance radiale qui est disponible afin de générer un mouvement de dilatation thermique dans les conceptions à dilatation radiale de la forme de réalisation numéro 1 et de la forme de réalisation numéro 2. De même, dans la conception à dilatation axiale, il est possible de prévoir plusieurs rangées de fentes 242 et 252, avec toutes les rangées qui ont la même longueur de fente totale et pratiquement la même valeur de dilatation thermique. Ces deux considérations permettent probablement plus facilement de prévoir une valeur souhaitée de section de soupape que dans le cas des conceptions à dilatation radiale. Les fentes 242 et 252 doivent être des fentes telles que chaque fente se trouve dans une coordonnée axiale constante sur le tube. Les fentes 242 et 252 doivent occuper la circonférence du manchon 240 et du tube 250 de manière intermittente. Par analogie avec les formes de réalisation 1 à 4, la largeur des fentes 252 doit être la distance de déplacement thermique. La largeur des fentes 242 doit être égale ou supérieure à cette distance. Pour la simplicité du l'illustration la largeur des fentes 242 est représentée comme étant la même que la largeur des fentes 252. Les bords des fentes 242 et 252 doivent être positionnés l'un par rapport de telle sorte que, à la température chaude extrême, les fentes se bloquent complètement l'une l'autre et, à la température froide extrême, les fentes sont totalement ouvertes. Le manchon de dilatation thermique 240 se dilate et se contracte non seulement axialement mais également radialement, s'il s'agit d'un tube complet. La dilatation axiale est utile ici mais la dilatation radiale ne l'est pas. La dilatation ou la contraction radiale produit un espace (source de fuite) dans des conditions chaudes ou un blocage dans des conditions froides. Afin de surmonter cela, le manchon 240 est de préférence un tube avec une fente 270 découpée sur toute sa longueur axiale dans un emplacement (voir la figure 6C). Ainsi, plutôt que d'être un tube continu sur toute sa circonférence, le manchon 240 occupe légèrement moins de 360 d'arc. De même, le tube utilisé afin de fabriquer le manchon 240 est de préférence d'un diamètre naturel tel qu'il peut légèrement faire ressort vers l'extérieur afin de l'installer autour du tube 250. Cet effet de ressort maintient la surface interne du manchon 240 en contact intime avec la surface externe du tube 250, ce qui est bon pour empêcher des fuites dans l'action de soupape. De plus, la fente et l'effet de ressort signifient ensemble que ce qui serait une dilatation radiale pour un tube circulaire complet est transformée en dilatation dans la direction circonférentielle, ce qui n'est pas gênant pour nous. L'avantage principal des conceptions utilisant une dilatation thermique axiale est que des quantités plus arbitraires de section de soupape thermique peuvent être prévues. Un inconvénient est que des pièces supplémentaires sont nécessaires sous la forme du tube et des pièces liées qui renferment l'élément de réservoir thermique. De même, la section transversale d'écoulement disponible à travers l'élément de réservoir thermique est plus faible que pour des formes de réalisation telles que les formes de réalisation 1 à 4 o l'élément de réservoir thermique utilise le diamètre interne complet du réservoir sous pression. Forme de réalisation numéro 6 Une autre forme de réalisation utilisant une dilatation thermique différentielle axiale est également possible, en utilisant une commande d'écoulement à soupape double plutôt qu'une commande d'écoulement à soupape unique. La forme de réalisation numéro 6 est similaire à la forme de réalisation numéro , excepté l'addition du deuxième élément de soupape dépendant de la température. Toutes les parties correspondantes dans cette forme de réalisation sont numérotées comme dans la forme de réalisation numéro 5 mais sont indiquées avec un prime. Cette forme de réalisation est représentée sur la figure 7. La figure 7A montre la configuration & la température extrême chaude, et la figure 7B montre la configuration à la température extrême froide. Les composants numérotés précédemment pour la forme de réalisation numéro 5 sont tous présents dans cette forme de réalisation, excepté que les trous 256 sont remplacés par plusieurs composants décrits ci-après. Afin qu'un déplacement thermique soit disponible pour la deuxième action de soupape, l'entrée du passage d'écoulement non compensé 232' doit se trouver près de l'endroit o se trouve déjà le mécanisme de soupape formé par les fentes 242' et 252', car c'est là o le mouvement thermique disponible est le plus grand (le plus à l'écart du point d'ancrage 258). Ceci signifie que le passage d'écoulement 232' doit être amené. à travers l'élément de réservoir thermique 230' de façon à éviter le contact avec l'élément de réservoir thermique 230' au moyen d'un tube 236', qui est représenté positionné de manière centrale dans l'axe du dispositif. Ceci signifie qu'il doit y avoir un premier bouchon d'extrémité 282', avec un trou dedans, suivi d'une petite zone 280' formée par le tube 250 qui s'étend davantage que dans la forme de réalisation numéro 5, suivie d'un deuxième bouchon d'extrémité 258'. La zone nouvellement créée sert à recevoir l'écoulement de gaz qui passe à travers le système de soupape formé par les fentes 244' et 254' et à diriger alors cet écoulement de gaz à travers le tube 236'. Dans cette forme de réalisation, le passage d'écoulement non compensé 232' amène le gaz à sortir du réservoir sous pression en passant à travers le mécanisme de soupape formé par les fentes 244' et 254' et sans passer à travers l'élément de réservoir thermique 230'. Le passage d'écoulement compensé 234' amène le gaz à sortir du réservoir sous pression de façon à passer à la fois à travers le mécanisme de soupape formé par les fentes 242' et 252' et également à passer à travers l'élément de réservoir thermique 230'. Les positions des fentes 242' et 252' et 244' et 254' doivent être prévues de telle sorte que, pour la température extrême froide, le mécanisme de soupape formé par les fentes 242' et 252' est totalement ouvert alors que le mécanisme de soupape formé par les fentes 244' et 254' est totalement fermé. Les positions doivent également être prévues de telle sorte que, pour la température extrême chaude, le mécanisme de soupape formé par les fentes 242' et 252' est totalement fermé alors que le mécanisme de soupape formé par les fentes 244' et 254' est totalement ouvert. Tout comme la forme de réalisation numéro 3 produit une plage plus étroite de sortie de dispositif de gonflage en fonction de la température que la forme de réalisation numéro 2, la forme de réalisation numéro 6 produit une plage plus étroite de sortie de dispositif de gonflage que la forme de réalisation numéro 5. Comme cela a été commenté à la fin de la forme de réalisation numéro 3, il y a également une conception possible dans laquelle le passage d'écoulement non compensé 232 subit une action de soupape alors que le passage d'écoulement compensé 234 est toujours ouvert. Forme de réalisation numéro 7 La dernière direction principale possible de mouvement thermique est circonférentielle. Une telle forme de réalisation est représentée sur la figure 8. Le but de cette forme de réalisation est d'avoir une section variable dont la dimension étroite (variable) est dans la direction circonférentielle. La direction de déplacement due à la dilatation thermique doit impliquer un certain déplacement angulaire d'un disque, ou d'une partie du disque, par rapport à l'autre disque. La forme de réalisation numéro 7, représentée sur la figure 8, est une manière de réaliser cela, et cette forme de réalisation est par ailleurs la même que la forme de réalisation de la figure 2. Le disque 440 représenté sur la figure 8 est le disque réalisé en matière à forte dilatation thermique et possède des parties découpées suivant certaines formes. Une conception parfaitement à symétrie axiale ne produit généralement pas de rotation angulaire, de sorte qu'il est nécessaire d'avoir des caractéristiques de dissymétrie axiale afin de créer une rotation angulaire. Cette conception comprend deux caractéristiques principales: une caractéristique de branche droite 443 et une partie restante 445 du disque qui est constituée par des secteurs d'un cercle. La caractéristique de branche droite est de préférence orientée sensiblement le long de la direction circonférentielle, bien qu'elle n'ait pas à être totalement alignée le long de la direction circonférentielle. Dans la conception représentée sur la figure 8, il y a une paire de chacune de ces caractéristiques. En réalité, c'est seulement la caractéristique de branche 443 qui doit être réalisée dans une matière à forte dilatation thermique. Les secteurs peuvent être réalisés dans une autre matière, mais pour des raisons pratiques, ils sont représentés réalisés dans la même matière. La caractéristique de branche droite sert de branche de dilatation thermique du fait qu'elle est essentiellement longue, droite et dans une dimension. Le reste du disque est un secteur d'un cercle, une partie substantielle d'un cercle, et son comportement en dilatation thermique est similaire à celui d'un disque complet, c'est-à-dire que sa direction principale de dilatation est radiale. Les deux caractéristiques de branche droite sont prévues dans des sens opposés à 180 de sorte que leurs déplacements forment un couple, et elles sont disposées de telle sorte que leur mouvement de dilatation thermique amène le disque dans son ensemble à tourner angulairement d'une faible valeur. Sur la figure, la caractéristique de branche droite, avec les bords de la découpe qui créent la caractéristique de branche dans le disque initialement circulaire, forment grossièrement un triangle équilatéral. A une extrémité de la branche 443, la branche rejoint le reste du disque, le secteur 445. L'autre extrémité de la branche, plus éloignée du reste dudisque, doit être ancrée sur la base 450 par un point d'ancrage 459. Cet ancrage est de préférence pivotant. Le centre du disque initialement circulaire n'a pas à être ancré sur la base 450, mais il peut être ancré par des moyens 458 tant que cela est fait d'une manière pivotante. Il y a une raison pratique à cet ancrage, c'est-à-dire supporter le poids du disque dans son ensemble. Lorsque les deux branches se dilatent en longueur et entraînent la rotation du disque dans son ensemble, elles créent une certaine flexion à l'emplacement o la branche rejoint le secteur. De ce fait, un congé est prévu à l'emplacement o la branche rejoint le secteur. Le secteur 445 du disque 440 contient des fentes 442 qui peuvent être des fentes droites de largeur uniforme ou peuvent être d'une forme trapézoïdale. Ces fentes 442 coopèrent avec des fentes 452 dans un disque structurel 450 afin de produire l'action de soupape. Cette forme de réalisation contient un passage d'écoulement non compensé et un passage d'écoulement compensé, avec l'action de soupape qui est prévue dans le passage d'écoulement compensé. Le passage d'écoulement non compensé comporte des trous toujours ouverts 446. La configuration représentée sur la figure 8 est pour la condition initiale chaude, o les fentes 442 et 452 se bloquent l'une l'autre. Dans la condition initiale froide, du fait de la contraction des branches 443 et de la rotation consécutive du disque complet, les fentes 442 et 452 s'alignent. Il est à noter que, bien que la forme de réalisation numéro 7 soit un dispositif à dilatation thermique, il dépend non pas de la dilatation thermique différentielle comme dans les formes de réalisation précédentes, mais plutôt de la dilatation thermique absolue de la matière dans laquelle les branches sont réalisées. Dans la forme de réalisation numéro 7, la partie 450 à laquelle est reliée la partie mobile 440 est une pièce avec une symétrie circulaire. Ceci signifie que, en dépit du fait d'avoir un coefficient fini de dilatation thermique et de subir un déplacement radial et axial, la partie 450 n'a pas de déplacement du tout dans la direction circonférentielle. La forme de réalisation numéro 7 est une forme de réalisation à action de soupape unique dans laquelle le passage d'écoulement compensé subit une action de soupape. Par analogie avec la discussion des formes de réalisation antérieures, il est également possible de créer une forme de réalisation à double soupape en utilisant un mouvement circonférentiel. Il est également possible de créer une forme de réalisation à soupape unique dans laquelle le passage d'écoulement non compensé est le passage d'écoulement qui subit une action de soupape. Il est également possible de produire un déplacement dans la direction circonférentielle au moyen d'un élément flexible guidé long qui subit une dilatation et une contraction thermique dans le sens de la longueur, et qui est guidé suivant un arc circulaire, pourvu que l'élément soit guidé de telle sorte que sa dilatation et sa contraction soient circonférentielles et ne puissent avoir pour résultat un changement de rayon. D'une certaine manière, ceci peut impliquer une dilatation thermique différentielle par rapport à la dilatation thermique radiale possible de la structure de guidage, auquel cas il s'avère utile pour l'élément flexible guidé long d'avoir un coefficient de dilatation thermique sensiblement plus grand que celui du guide. Il est toutefois également possible pour la dilatation thermique circonférentielle de la structure de guidage d'être sensiblement plus indépendante de la dilatation possible de la structure de guidage, si une longueur d'arc angulaire de plus d'un cercle complet est utilisé. Dans ce cas, le mouvement peut théoriquement être obtenu même si le guide et l'élément guidé ont le même coefficient de dilatation thermique. Bien sûr, la friction est susceptible d'être une considération de limitation de conception dans une telle conception. Forme de réalisation numéro 8 Ceci est une forme de réalisation d'un dispositif de gonflage du côté conducteur utilisant une dilatation thermique. Comme cela a été mentionné précédemment, un dispositif de gonflage du côté conducteur diffère d'un dispositif de gonflage du côté passager en ce qu'il remplit un volume plus faible de coussin (de manière typique 65 litres à comparer aux litres), et en ce qu'il a des exigences plus strictes en ce qui concerne la faible taille et le poids réduit. La forme de réalisation présentée ici n'est pas intéressante sur le plan des dimensions pour un dispositif de gonflage du côté conducteur, mais le principe peut malgré tout être appliqué à un dispositif de gonflage du côté conducteur. Premièrement, certaines des formes de réalisation précédentes (formes de réalisation numéros i et 2 et 3 et peut-être 7) peuvent être utilisées pour un dispositif de gonflage du côté conducteur, si elles sont réduites proportionnellement au volume réduit du coussin qui doit être rempli. Plus spécialement, le volume de gaz stocké est réduit approximativement dans cette proportion, et cette diminution est utilisée principalement pour raccourcir la longueur du cylindre. La masse de l'élément du réservoir thermique peut être réduite de manière similaire. Par souci de brièveté, ceci ne va pas être représenté sous des formes de réalisation séparées. L'autre forme de réalisation possible pour un dispositif de gonflage du côté conducteur, présenté ici comme forme de réalisation numéro 8, est celle o un réservoir sous pression est sous la forme d'un tore. Dans ce qui vient d'être décrit pour une version réduite des formes de réalisation numéros 1, 2 et 3 pour le côté conducteur, les dômes ou bouchons d'extrémité du réservoir sous pression peuvent être inefficaces sur le plan structurel du fait des contraintes de flexion. Un tore d'autre part est plus proche d'une tension pure ou d'une forme de membrane et peut être un meilleur candidat pour la conception d'un réservoir sous pression pour un dispositif de gonflage du côté conducteur. Par conséquent, la forme de réalisation numéro 8 est prévue pour un réservoir sous pression sous la forme d'un tore. Ceci est représenté sur la figure 9, avec la figure 9A qui montre le dispositif à la température chaude extrême et la figure 9B qui montre le dispositif à la température froide extrême. La numérotation des parties suit le modèle précédent, en utilisant cette fois des numéros dans la série 300. Cette forme de réalisation utilise un réservoir sous pression 310 qui est d'une forme globalement toroïdale et contient des moyens d'étanchéité tels qu'une paroi pouvant être rompue 320 avec des moyens 324 destinés à induire la rupture de la paroi pouvant être rompue. Un élément de réservoir thermique 330 est contenu à l'intérieur du réservoir sous pression 310. La forme de réalisation représentée ici est du type à soupape unique utilisant une dilatation thermique différentielle dans la direction radiale. Cette forme de réalisation contient un disque coulissant 340, qui peut être appelé ici disque annulaire coulissant du fait de sa caractéristique géométrique qui a une partie significative de son centre enlevée. Le disque annulaire coulissant 340 contient des fentes 342. Le disque annulaire structurel 350, qui est relié de manière structurelle au réservoir sous pression toroïdal 310, est en contact coulissant avec le disque annulaire coulissant 340. Le disque annulaire structurel 350 contient des fentes 352. Le mouvement relatif des disques 340 et 350 sous l'influence de la température amène les fentes 342 et 352 à s'aligner l'une avec l'autre à la température froide et à se bloquer l'une l'autre à la température chaude, procurant ainsi une action de soupape pour le passage d'écoulement 334. Le disque annulaire structurel 350 contient également des orifices ou fentes qui sont toujours ouverts, à travers lesquels passe le passage d'écoulement 332. La différence principale entre cette forme de réalisation et les formes de réalisation à dilatation radiale antérieures (formes de réalisation numéros 1, 2 et 3) est que, dans cette forme de réalisation, le centre du disque coulissant 340 n'est pas disponible comme point d'ancrage et de positionnement destiné à ancrer et positionner le disque annulaire coulissant 340 sur le disque annulaire structurel 350. Il est par conséquent nécessaire de prévoir d'autres moyens afin de maintenir les disques concentriques. Le bord extérieur ou bien le bord intérieur du disque annulaire coulissant peuvent être utilisés dans ce but, avec présent à l'esprit que ces deux surfaces se déplacent de manière thermique et que leur mouvement thermique doit être absorbé tout en maintenant la concentricité. Un procédé possible est l'utilisation d'un de ces bords du disque annulaire coulissant afin de comprimer un joint torique 384 en caoutchouc ou en polymère, avec la compression qui est dans la direction radiale. Des joints réalisés en caoutchouc ou en polymère d'une autre section transversale peuvent également être utilisés, tout comme d'autres formes de dispositifs à ressort placés suivant un modèle à symétrie axiale. Du fait qu'un dispositif quelconque doit présenter un modèle à symétrie axiale autour de l'axe principal du dispositif de gonflage toroïdal, le comportement d'un tel dispositif à ressort ou à joint torique doit maintenir une symétrie axiale et maintenir ainsi la concentricité du disque annulaire coulissant. Cette forme de réalisation est du type à soupape unique. Par analogie avec les formes de réalisation précédentes, il est évident qu'une forme de réalisation à soupape double peut également être construite. Egalement par analogie avec les formes de réalisation précédentes, il est évident qu'on peut également construire un type à soupape unique dans lequel le passage d'écoulement non compensé subit une action de soupape, à la place du passage d'écoulement compensé. Bien que différents modes de réalisation ont été décrits ici, il est entendu que cette invention n'y est pas limitée. REVENDICATIONS 1. Dispositif de gonflage à gaz stocké qui peut fonctionner sur une large plage de températures initiales et de telle sorte que la dépendance de sa sortie totale en fonction de la température initiale est sensiblement réduite, caractérisé en ce qu'il comporte: - un réservoir (10) contenant du gaz sous pression et ayant une sortie pour le gaz; - des moyens d'étanchéité assurant l'étanchéité de la sortie et adaptés à ouvrir la sortie sur commande et à permettre le passage du gaz à travers la sortie; un élément de réservoir thermique (30); - des premiers moyens de passage d'écoulement de sortie (32) destinés à diriger le gaz hors et le long d'un premier passage d'écoulement de sortie qui contourne ou évite sensiblement le contact thermique avec l'élément de réservoir thermique; - des seconds moyens de passage d'écoulement de sortie (34) destinés à diriger tout gaz qui ne sort pas par les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie hors et le long d'un deuxième passage d'écoulement de sortie qui passe à travers l'élément de réservoir thermique et a un contact thermique substantiel avec l'élément de réservoir thermique; - des moyens de commande d'écoulement en fonction de la température (40, 50) destinés à modifier la quantité de gaz qui passe à travers chacun des passages d'écoulement mentionnés ci-dessus. 2. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température fonctionnent de telle sorte que, pour des températures initiales basses du dispositif de gonflage, la fraction du gaz qui passe à travers l'élément de réservoir thermique est plus forte que pour la température initiale élevée. 3. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température initiale de l'élément de réservoir thermique est sensiblement la même que la température initiale du gaz stocké. 4. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est à l'intérieur du réservoir. 5. Dispositif de gonflage selon la revendication 4, caractérisé en ce que le premier passage d'écoulement présente une limite physique afin de le maintenir séparé du deuxième passage d'écoulement lorsqu'il passe par la zone occupée par l'élément de réservoir thermique. 6. Dispositif de gonflage selon la revendication 4, caractérisé en ce que le modèle d'écoulement se produisant naturellement à l'intérieur du dispositif de gonflage est tel que le premier passage d'écoulement évite sensiblement de passer à travers l'élément de réservoir thermique. 7. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est à l'extérieur du réservoir. 8. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent un premier élément et un deuxième élément, ledit premier élément et ledit deuxième élément étant disposés de façon à se déplacer l'un par rapport à l'autre sous l'influence du changement de température initial, ledit mouvement relatif agissant de façon à déterminer la section d'écoulement d'au moins un des passages d'écoulement. 9. Dispositif de gonflage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température restent sensiblement dans le réglage qui était déterminé par la température initiale pendant la période transitoire. 10. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent un premier élément et un deuxième élément, ledit premier élément ayant un premier coefficient de dilatation thermique et ledit deuxième élément ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique différent, ledit premier élément et ledit deuxième élément étant disposés de façon à se déplacer l'un par rapport à l'autre du fait de la dilatation thermique sous l'influence du changement de température, ledit mouvement relatif agissant de façon à déterminer la section d'écoulement d'au moins un des passages d'écoulement. 11. Dispositif de gonflage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des moyens de soupape qui coopèrent avec les seconds moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, une section d'écoulement augmente pour le deuxième passage d'écoulement de sortie à travers l'élément de réservoir thermique. 12. Dispositif de gonflage selon la revendication 11, caractérisé en ce que la section d'écoulement pour le premier passage d'écoulement de sortie reste constante et toujours ouverte. 13. Dispositif de gonflage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des moyens de soupape qui coopèrent avec les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, une section d'écoulement diminue pour le premier passage d'écoulement de sortie en contournant sensiblement l'élément de réservoir thermique. 14. Dispositif de gonflage selon la revendication 13, caractérisé en ce que la section d'écoulement pour le deuxième passage d'écoulement de sortie reste constante et toujours ouverte. 15. Dispositif de gonflage selon la revendication 8, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des premiers moyens de soupape qui coopèrent avec les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie et des seconds moyens de soupape qui coopèrent avec les seconds moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, une première section d'écoulement diminue pour le premier passage d'écoulement de sortie qui contourne sensiblement l'élément de réservoir thermique et une deuxième section d'écoulement augmente pour le deuxième passage d'écoulement de sortie à travers l'élément de réservoir thermique. 16. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que ledit premier élément et ledit deuxième élément coulissent l'un par rapport à l'autre. 17. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que la section d'écoulement qui est modifiée par les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température est formée par plusieurs fentes qui sont allongées dans une direction et étroites dans l'autre direction, la direction de mouvement relatif étant dans la direction de la dimension étroite des fentes de façon à amener les fentes à être recouvertes ou découvertes en fonction de la température initiale. 18. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que la section d'écoulement qui est modifiée par les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température est formée par plusieurs trous disposés de telle sorte que le mouvement relatif des première et deuxième parties amène les trous à être recouverts ou découverts en fonction de la température initiale. 19. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que le mouvement relatif des éléments est dans une direction radiale. 20. Dispositif de gonflage selon la revendication 19, caractérisé en ce que le point d'ancrage pour un mouvement radial est au centre de l'un des éléments. 21. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que la section d'écoulement qui est modifiée par les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température est formée par plusieurs fentes qui sont allongées dans une direction et étroites dans l'autre direction, la direction de mouvement relatif étant dans la direction de la dimension étroite des fentes de façon à amener les trous à être recouverts ou découverts en fonction de la température initiale, et en ce que les fentes sont des arcs de cercle concentriques au point d'ancrage. 22. Dispositif de gonflage selon la revendication 10, caractérisé en ce que le mouvement relatif principal des éléments est dans la direction axiale. 23. Dispositif de gonflage selon la revendication 22, caractérisé en ce que le point d'ancrage est à une extrémité du manchon. 24. Dispositif de gonflage selon la revendication 22, caractérisé en ce que l'élément coulissant est un manchon formé en découpant un tube avec une découpe longitudinale. 25. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que le mouvement relatif est dans une direction circonférentielle. 26. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que la partie mobile comporte une ou plusieurs longueurs sensiblement droites de matière à dilatation thermique, appelées branches, reliées à une zone de matière dans laquelle des fentes sont disposées afin de réaliser la fonction de soupape, les branches étant disposées dans une direction qui est au moins partiellement circonférentielle de telle sorte que, lorsqu'elles se dilatent ou se contractent de manière thermique, elles amènent la partie mobile à tourner, la rotation provoquant la fonction de soupape, l'extrémité de chaque branche qui est la plus éloignée du raccordement à la zone de matière étant ancrée, la partie mobile étant libre de tourner. 27. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce que la partie mobile est amenée à tourner par un élément à dilatation thermique qui est guidé par un guide ou une piste, le guide ou la piste étant courbe, l'élément de dilatation étant flexible. 28. Dispositif de gonflage selon la revendication 27, caractérisé en ce que le guide ou la piste est courbe de telle sorte que l'élément à dilatation thermique occupe une étendue angulaire de plus d'un tour ou un cercle complet. 29. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de gonflage présente une première constante de temps d'évacuation dans des conditions initiales froides et une deuxième constante de temps différente d'évacuation dans des conditions initiales chaudes, et les première et deuxième constantes de temps sont liées de telle sorte que, pendant la période intéressante pour un accident, dans des conditions initiales froides, le dispositif de gonflage se rapproche davantage d'une évacuation complète qu'il le fait dans des conditions initiales chaudes. 30. Dispositif de gonflage à gaz stocké qui peut fonctionner sur une large plage de températures initiales et de telle sorte que sa sortie est modifiée en fonction de la température initiale, caractérisé en ce qu'il comporte: - un réservoir contenant du gaz sous pression et ayant une sortie pour le gaz; - des moyens d'étanchéité assurant l'étanchéité de la sortie et adaptés à ouvrir la sortie sur commande et à permettre le passage du gaz à travers la sortie; des moyens de commande d'écoulement en fonction de la température destinés à modifier la section d'écoulement de sortie; le dispositif de gonflage atteignant dans des conditions initiales froides plus rapidement un vidage complet que dans des conditions initiales chaudes, et une partie du gaz restant à l'intérieur du réservoir dans des conditions chaudes à la fin de l'accident alors que dans des conditions initiales froides, il reste moins de gaz à l'intérieur du réservoir à la fin de l'accident. 31. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matière à forte dilatation thermique est choisie dans le groupe composé du polytétrafluoroéthylène et d'autres fluoropolymères, et d'autres matières polymères ayant un coefficient de dilatation thermique plus grand que la matière à faible dilatation, et des métaux ayant un coefficient de dilatation thermique plus grand que celui de la matière à faible dilatation. 32. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matière à faible dilatation thermique est choisie dans le groupe composé de l'aluminium, l'acier, l'acier inoxydable, l'Invar, d'autres métaux, et des matières polymères, comportant éventuellement un renfort en fibres, qui présentent un coefficient de dilatation thermique inférieur à celui de la matière à forte dilatation thermique. 33. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est sous la forme d'une matrice poreuse ou bien est sous la forme d'un treillis en fil métallique ou est sous la forme d'un nid d'abeille. 34. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matière pour l'élément de réservoir thermique est choisie dans le groupe composé de l'aluminium, l'acier inoxydable, et d'autres métaux et matières polymères. 35. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz stocké est de l'hélium ou un mélange comportant une fraction substantielle d'hélium. 36. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réservoir est de forme cylindrique. 37. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réservoir est de forme toroïdale. 38. Dispositif de gonflage selon la revendication 37, caractérisé en ce qu'il comporte en outre des moyens de centrage destinés à maintenir le premier élément et le deuxième élément concentrique l'un par rapport à l'autre. 39. Dispositif de gonflage selon la revendication 38, caractérisé en ce que les moyens de centrage comportent un joint torique. 40. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un boîtier et un coussin gonflable de telle sorte que pratiquement tout le gaz qui sort entre dans un élément de retenue gonflable d'occupant prévu pour se gonfler et protéger un occupant de véhicule, la commande d'ouverture de la sortie du dispositif de gonflage étant obtenue à partir d'un capteur disposé de façon à détecter un accident de véhicule. 41. Dispositif de gonflage selon la revendication , caractérisé en ce qu'un élément de réservoir thermique est prévu. 42. Dispositif de gonflage à gaz stocké pour un coussin gonflable et qui peut fonctionner sur une large plage de températures et dont la dépendance à la température pendant le fonctionnement est sensiblement réduite, caractérisé en ce qu'il comporte: un réservoir contenant du gaz sous pression et ayant une sortie pour le gaz; des moyens d'étanchéité destinés à assurer l'étanchéité de la sortie et adaptés à ouvrir la sortie et à permettre le passage du gaz à travers la sortie; un élément de réservoir thermique adjacent à la sortie et qui est normalement sensiblement à la même température initiale que le gaz stocké dans le réservoir; ledit réservoir contenant des premiers moyens de passage d'écoulement de sortie destinés à diriger le gaz hors et à travers la sortie ouverte le long d'un premier passage d'écoulement de sortie avec une première section d'orifice qui contourne l'élément de réservoir thermique et sort par la sortie ouverte; ledit réservoir contenant des seconds moyens de passage d'écoulement de sortie destinés à diriger le gaz hors et le long d'un deuxième passage d'écoulement de sortie avec une deuxième section d'orifice à travers l'élément de réservoir thermique et sort par la sortie ouverte; des moyens de commande d'écoulement en fonction de la température qui coopèrent avec au moins un des moyens de passage d'écoulement de sortie qui créent une première fraction de gaz qui sort à travers le premier passage d'écoulement de sortie et une deuxième fraction de gaz qui sort à travers le deuxième passage d'écoulement de sortie et lesdits moyens de commande d'écoulement en fonction de la température pouvant fonctionner de telle sorte que, pour des températures initiales basses du dispositif de gonflage, la deuxième fraction du gaz est plus grande que pour une température initiale élevée. 43. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent un premier élément et un deuxième élément pouvant coulisser l'un par rapport à l'autre, ledit premier élément ayant un premier coefficient de dilatation thermique et ledit deuxième élément ayant un deuxième coefficient de dilatation thermique différent. 44. Dispositif de gonflage selon la revendication 43, caractérisé en ce que le dispositif de gonflage a un axe longitudinal qui s'étend à travers la sortie et les éléments sont des disques qui coulissent normalement à l'axe. 45. Dispositif de gonflage selon la revendication 43, caractérisé en ce que le dispositif de gonflage présente un axe longitudinal qui s'étend à travers la sortie et les éléments sont cylindriques et coulissent le long d'un passage parallèle et concentrique à l'axe. 46. Dispositif de gonflage selon l'une des revendications 43, 44 ou 45, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des seconds moyens de soupape qui coopèrent avec les seconds moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, la deuxième section d'écoulement augmente pour le deuxième passage d'écoulement de sortie à travers l'élément de réservoir thermique. 47. Dispositif de gonflage selon l'une des revendications 43, 44 ou 45, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comportent des premiers moyens de soupape qui coopèrent avec les premiers moyens de passage d'écoulement de sortie de telle sorte que, lorsque la température initiale du dispositif de gonflage diminue, la première section d'écoulement diminue pour le premier passage d'écoulement de sortie qui contourne l'élément de réservoir thermique. 48. Dispositif de gonflage selon la revendication 43, caractérisé en ce que les éléments coulissent radialement par rapport à l'axe et les première et deuxième sections d'orifice constituent des arcs. 49. Dispositif de gonflage selon la revendication 43, caractérisé en ce que la première matière est une matière plastique et la deuxième matière est un métal. 50. Dispositif de gonflage selon la revendication 49, caractérisé en ce que la matière plastique est du polytétrafluoroéthylène et le métal est choisi dans le groupe composé de l'aluminium, l'acier et l'acier inoxydable. 51. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est une matrice poreuse. 52. Dispositif de gonflage selon la revendication 51, caractérisé en ce que la matrice est un treillis en fil métallique. 53. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que le gaz est de l'hélium. 54. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est construit et agencé de façon à délivrer de la chaleur au gaz qui sort à travers. 55. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température sont construits et agencés de façon à fonctionner comme une unique soupape commandant l'écoulement de gaz à travers l'élément de réservoir thermique. 56. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température sont construits et agencés de façon à fonctionner comme une soupape double commandant l'écoulement de gaz à travers l'élément de réservoir thermique et celui qui contourne cet élément. 57. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que le réservoir a une forme cylindrique. 58. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que le réservoir est de forme toroïdale. 59. Dispositif de gonflage selon la revendication 42, caractérisé en ce que les moyens de commande d'écoulement en fonction de la température comprennent une paire d'éléments de compensation de température avec des ouvertures et sont mobiles l'un par rapport à l'autre en réponse à des changements de température de façon à modifier la relation entre l'ouverture des éléments respectifs et par conséquent la quantité de gaz qui peut passer à travers. 60. Dispositif de gonflage selon l'une des revendications 1, 41 ou 42, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est construit et agencé de façon à (i) exister de manière passive essentiellement à la même température que le gaz stocké, lorsque le dispositif de gonflage subit des changements de température progressifs dus aux changements d'environnement auquel il est exposé, (ii) délivrer suffisamment de chaleur au gaz qui sort à travers l'élément de réservoir thermique, (iii) posséder une capacité thermique, une conductivité thermique et une surface suffisantes afin de délivrer suffisamment de chaleur, et (iv) posséder une résistance mécanique afin de supporter des différences de pression pendant la sortie du gaz sans déformation globale. 61. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que la masse que multiplie la capacité de chaleur spécifique de l'élément de réservoir thermique s'échelonne de 0,1 fois la masse de gaz stocké que multiplie la capacité thermique spécifique à pression constante du gaz stocké à 10 fois la masse du gaz stocké que multiplie la capacité thermique spécifique à pression constante du gaz stocké. 62. Dispositif de gonflage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de réservoir thermique est sous la forme d'un treillis en fil métallique et le diamètre du fil constituant le treillis est entre 0,0025 mm et 1 mm. 63. Dispositif de gonflage selon la revendication 22, caractérisé en ce que le mouvement dans la direction axiale est le mouvement relatif entre un tube et un élément coulissant disposé autour du tube, l'élément coulissant et le tube ayant des coefficients de dilatation thermique différents, l'élément coulissant étant ancré sur le tube en un point qui est proche de l'extrémité de l'élément coulissant la plus éloignée des fentes qui réalise la fonction de soupape.