FR 2723322 A1 19960209 FR 9509528 A 19950804 PROCEDE DE SEPARATION D'UN PRODUIT A L'ETAT DE VAPEUR, D'AVEC UN GAZ DE SUSTENTATION La présente invention se rapporte à un procédé de sépa- ration d'un produit à l'état de vapeur, d'avec un gaz de susten- tation, procédé dans lequel le gaz de sustentation est guidé de haut en bas, transversalement par rapport à des tubes à ailettes qui sont superposés en des rangées et peuvent être intérieure- ment sollicités par un agent de refroidissement, et le produit est alors séparé sous forme solide sur les tubes à ailettes; dans lequel, après le chargement des tubes à ailettes par le produit, l'amenée de gaz de sustentation est interrompue et, dans l'enchaînement, les tubes à ailettes sont intérieurement sollicités par un agent de chauffage; et dans lequel le produit est séparé par fusion d'avec les tubes à ailettes, pour être ensuite dirigé vers un traitement ultérieur. Des processus de réaction chimique génèrent fréquemment des produits organiques ou non organiques à l'état de vapeur et/ou de gaz, qui sont convertis soit en la phase liquide lors d'un refroidissement, par condensation, soit directement en la phase solide avec désublimation. Lors de l'extraction d'une série de produits, par exemple lors de l'extraction d'anhydride phtalique (PSA), l'on applique la désublimation (en partie avec une séparation liquide intervenant en amont). Lors de l'extraction de PSA, ce dernier quitte le réac- teur en tant que composant d'un gaz de sustentation, à des tem- pératures comprises entre 350 C et 400 C. La chaleur de réac- tion est dissipée en partie dans le réacteur, en partie dans un refroidisseur de gaz implanté en aval, dans lequel le gaz de sustentation est refroidi jusqu'à une température supérieure à la température respective de sublimation ou de condensation. Dans l'enchaînement, en vue de l'extraction, le gaz de susten- tation est admis dans un séparateur présentant des tubes à ailettes superposés en des rangées, qui peuvent être intérieu- rement sollicités, en alternance, par un agent de refroidisse- ment et un agent de chauffage. Le séparateur est soudé avec étanchéité aux gaz. Durant la phase de chargement, les tubes à ailettes sont intérieurement sollicités par un agent de refroidissement, tandis que le gaz de sustentation est en général guidé de haut en bas, transversalement par rapport auxdits tubes. Sous l'effet de l'agent de refroidissement circulant dans les tubes à ailet- tes, le PSA est séparé d'avec le gaz de sustentation et se préci- pite, sous forme solide, sur les surfaces desdits tubes. Lors- que les surfaces de ces tubes sont chargées en PSA d'une manière telle qu'une séparation ultérieure ne se produit plus, ou n'ap- paraît plus comme rationnelle, l'amenée du gaz de sustentation est interrompue et les tubes à ailettes sont intérieurement sollicités par un agent de chauffage. Suite à la montée en tem- pérature des tubes à ailettes, le PSA solide se sépare à pré- sent, par fusion, d'avec les surfaces desdits tubes et est re- cueilli, au-dessous de ces tubes, dans un compartiment collec- teur. De là, le PSA est dirigé vers le traitement ultérieur. Pour une exploitation en continu, l'on utilise au moins deux, en général plus de trois séparateurs parmi lesquels, en alternance, un ou plusieurs est (sont) chargé(s) et un autre est le siège d'une séparation par fusion. Le gaz de sustentation est refroidi jusqu'à une tempéra- ture comprise entre 60 C et 700C, en vue d'obtenir un haut degré de séparation. Or, une particularité du gaz de sustentation consiste en ce qu'il renferme non seulement le produit souhaité (PSA), mais également, de surcroît, quelques produits secondaires qui nui- sent considérablement à un fonctionnement sans pannes et à la pureté du produit. L'on a observé que plusieurs des produits secondaires indésirables sont séparés, au premier chef, à ce qu'on appelle l'"extrémité froide" du séparateur", c'est-à- dire dans les tubes à ailettes situés en aval dans la direction de circulation du gaz de sustentation. Un guidage du gaz de haut en bas ("down-flow") s'est révélé judicieux, dans la pratique, pour pouvoir entretenir un fonctionnement largement exempt d'incidents. En effet, dans le cas d'un tel guidage du gaz, les produits secondaires sont séparés par lavage, lors de chaque processus de fusion, d'avec le PSA liquide situé dans les tubes à ailettes sus-jacents. Dans ce cas, cependant, un autre inconvénient réside dans le fait que le PSA est fortement souillé par les produits secondaires indésirables. C'est pourquoi le processus de séparation par fusion est directement suivi d'une distillation s'effectuant généralement en deux étapes. Naturellement, cette dernière est liée à une complexité non négligeable. En se fondant sur l'état de la technique, l'invention a pour objet de fournir un procédé de séparation d'un produit à l'état de vapeur, d'avec un gaz de sustentation, procédé dans lequel le produit puisse être extrait de manière simple en étant, pour un fort pourcentage, quasiment exempt d'encrasse- ment. Conformément à l'invention, cet objet est atteint par le fait que, lors de la séparation par fusion sur les tubes à ailet- tes, seuls sont tout d'abord sollicités, par l'agent de chauf- fage, les tubes à ailettes qui sont situés en aval dans la direc- tion de circulation du gaz de sustentation et sont les derniers à recevoir ce gaz de sustentation, le produit adhérant auxdits tubes étant séparé par fusion, puis dirigé vers le traitement ultérieur; et par le fait que, au stade ultérieur uniquement, le produit adhérant également aux autres tubes à ailettes est séparé par fusion, par sollicitation intérieure à l'aide de l'agent de chauffage, et est ensuite dirigé vers le traitement ultérieur. La particularité de ce procédé réside dans le fait que le processus de séparation par fusion se déroule quasiment en deux phases se succédant mutuellement. Dans un premier temps, seuls sont sollicités, par l'agent de chauffage, les tubes à ailettes situés en aval dans la direction de circulation du gaz de sus- tentation, c'est-à-dire à l'"extrémité froide" du séparateur. Ainsi, seul est également séparé par fusion le PSA déposé sur ces tubes à ailettes. Néanmoins, cela prodigue l'avantage d'une fusion des produits secondaires qui sont de préférence engen- drés ou provoquent une désublimation dans cette région du sépa- rateur (représentant d'environ 10 % à 40 % des tubes à ailettes globalement employés). En revanche, seule une très petite par- tie de la quantité totale du produit est séparée dans cette ré- gion du séparateur. En d'autres termes, cela signifie que le procédé conforme à l'invention permet d'extraire une grande quantité (c'est-à-dire considérablement plus de 90 %) d'un pro- duit déjà propre qui peut ensuite être traité par une distilla- tion en une seule phase, moyennant un investissement et une mise en oeuvre d'énergie notablement moindres en comparaison avec l'état de la technique. Si de moins grandes exigences sont impo- sées à la pureté du produit, ce dernier peut même être commer- cialisé sans distillation. Il demeure uniquement nécessaire de nettoyer la quantité relativement faible du produit encrassé, en ayant recours à une distillation préalable d'un petit dimen- sionnement, de telle sorte que son traitement puisse ensuite être poursuivi par une distillation principale. Le procédé se prête, de préférence, à la désublimation de l'anhydride phtalique (PSA) renfermé par un gaz de sustenta- tion. Toutefois, d'autres produits peuvent également être ex- traits de gaz de sustentation. Un séparateur particulièrement approprié pour le procé- dé conforme à l'invention possède, par exemple, plusieurs fais- ceaux de tubes à ailettes agencés en superposition et compre- nant un grand nombre de tubes à ailettes configurés en U. La con- figuration en U se traduit par une structure flexible ayant pour effet d'atténuer les chocs thermiques. Les faisceaux de tubes à ailettes sont branchés en série et reçoivent transversalement le gaz de sustentation. Ce gaz est introduit dans le carter du séparateur à l'extrémité supérieure de ce séparateur, et sort dudit carter à l'extrémité inférieure. Le produit s'accumulant au-dessous du faisceau de tubes à ailettes situé le plus bas est soutiré du côté du fond du séparateur. Tant l'agent de refroidissement, que l'agent de chauf- fage, peuvent être délivrés aux faisceaux de tubes à ailettes en commençant par le faisceau inférieur extrême. Un organe de com- mutation, intégré à cette fin dans un conduit menant au faisceau inférieur extrême, peut être relié d'une part au conduit d'ar- rivée de l'agent de refroidissement, et d'autre part au conduit d'arrivée de l'agent de chauffage. Un organe de commutation correspondant est intégré dans un conduit relié au faisceau de tubes à ailettes qui est situé le plus haut. Cet organe de com- mutation assure l'évacuation, d'une part, de l'agent de chauf- fage refroidi au cours du processus de séparation par fusion et, d'autre part, de l'agent de refroidissement réchauffé au cours du processus de chargement. Il est par ailleurs essentiel qu'un organe de commuta- tion supplémentaire soit intégré dans le conduit situé entre le faisceau de tubes à ailettes situé le plus bas, et le faisceau sus- jacent. Grâce à la présence de cet organe, seul le faisceau inférieur extrême est sollicité par l'agent de chauffage durant la première phase du processus de séparation par fusion. A cet effet, ledit organe de commutation est commandé de façon telle que l'agent de chauffage soit directement transféré, après avoir parcouru le faisceau inférieur extrême, dans le conduit d'évacuation de cet agent de chauffage. De préférence, ledit conduit est également raccordé à l'organe de commutation inté- gré dans le conduit relié au faisceau supérieur extrême. Le refroidissement et la fusion s'opèrent, en général, avec une huile caloporteuse respectivement froide ou chaude. Cependant, il est également envisageable d'utiliser de l'eau froide, voire de la vapeur. Il s'est avéré dans la pratique, au cours du chargement des tubes à ailettes, que le produit fait l'objet d'une désubli- mation sous une forme différemment compacte, selon la quantité du produit renfermée par le gaz de sustentation et en fonction de la température des parois des tubes à ailettes. Une forte densité de chargement des tubes par le produit est souhaitable, car cela permet respectivement de diminuer la surface néces- saire au chargement, ou bien de prolonger le temps de charge- ment. L'on enregistre, par ailleurs, une baisse de la perte de pression du gaz. Dans ce contexte, conformément à un perfectionnement avantageux, l'invention prévoit précisément que, lors du char- gement, les tubes à ailettes recevant en premier le gaz de sus- tentation soient mis en fonction à un niveau de température su- périeur comparativement aux autres tubes à ailettes occupant des positions plus basses. Il en résulte un accroissement de la température des tubes à ailettes à proximité de l'entrée du gaz de sustentation dans le séparateur. Cela peut être provoqué par une température accrue de l'agent de refroidissement et/ou par une diminution de la quantité de l'agent de refroidissement (= transfert thermique plus faible = température des parois plus élevée). Une forme de réalisation de l'invention prévoit alors de délivrer, aux tubes à ailettes recevant en premier le gaz de sustentation, une quantité d'agent de refroidissement qui est plus faible comparativement à celles délivrées aux autres tubes à ailettes. Dans un séparateur, cela peut être judicieusement concrétisé, dans la pratique, par le fait que le faisceau de tubes à ailettes qui est voisin du faisceau supérieur extrême et occupe une position plus basse est directement relié, par l'intermédiaire d'une dérivation, au conduit raccordé audit faisceau supérieur extrême et pourvu de l'organe de commutation affecté, respectivement, à l'évacuation de l'agent de chauf- fage ou de l'agent de refroidissement. La dérivation est alors raccordée, à ce conduit, entre le faisceau supérieur extrême et l'organe de commutation. La dérivation renferme un organe de commande qui peut être régulé à distance, et par l'entremise du- quel peut être déterminée la quantité d'agent de refroidis- sement ne devant pas s'écouler par le faisceau supérieur ex- trême. Une autre forme de réalisation de l'invention, visant à accroitre le niveau de température sur le faisceau de tubes à ailettes situé le plus haut, au cours du processus de charge- ment, consiste en ce que les tubes à ailettes recevant en pre- mier le gaz de sustentation sont sollicités, de préférence, par un agent à température intermédiaire dont le niveau de tempéra- ture est supérieur comparativement à l'agent de refroidisse- ment situé dans les autres tubes à ailettes. Dans ce cas, le faisceau supérieur extrême est totalement exclu du branchement en série incluant les faisceaux occupant des positions plus basses, et il est délibérément sollicité, de façon autonome, par un agent particulier à température intermédiaire dont la température se situe à un niveau réglé entre celui de l'agent de refroidissement et celui de l'agent de chauffage. L'agent à température intermédiaire peut être une huile caloporteuse. Il est possible d'intégrer à cette fin, dans un conduit raccordé au faisceau de tubes à ailettes situé au-dessous du faisceau supérieur extrême, un organe de commutation permet- tant, à la fois, d'évacuer l'agent de refroidissement et de dévier l'agent de chauffage d'une manière correspondante. L'agent de refroidissement réchauffé quittant les faisceaux de tubes à ailettes est transféré, par l'intermédiaire de l'organe de commutation, dans le conduit d'évacuation de cet agent de refroidissement. Le conduit de post-acheminement de l'agent de chauffage est raccordé à un autre organe de commutation qui autorise, à la fois, le transfert de l'agent de chauffage re- froidi vers le faisceau supérieur extrême, et la délivrance de l'agent à température intermédiaire audit faisceau supérieur extrême. Un organe de commutation additionnel, affecté à la sortie du faisceau supérieur extrême, assure l'évacuation de l'agent de chauffage et de l'agent à température intermé- diaire. Une troisième possibilité, pour faire fonctionner à un niveau de température accru les tubes à ailettes recevant en premier le gaz de sustentation, lors du processus de charge- ment, réside dans le fait que ces tubes peuvent être avantageu- sement sollicités, intérieurement, par un mélange comprenant l'agent de refroidissement et l'agent de chauffage. Avec ce mode opératoire, une quantité déterminée d'agent de chauffage est dérivée avant l'organe de commutation intégré dans le conduit menant au faisceau de tubes à ailettes situé le plus bas, puis elle est introduite, par l'entremise d'un organe d'isolement, dans le conduit qui relie l'un à l'autre le fais- ceau supérieur extrême et le faisceau sous-jacent. De la sorte, le faisceau supérieur extrême est par conséquent exploité avec un mélange comprenant l'agent de chauffage et l'agent de refroidissement. Lors du fonctionnement d'un séparateur conçu pour sépa- rer des produits à l'état de vapeur d'avec un gaz de sustenta- tion, il a par ailleurs été constaté que, lors du passage du pro- cessus de chargement au processus de séparation par fusion, l'ensemble dudit séparateur est exposé à des contraintes extra- ordinairement fortes, occasionnées par les températures, car il est nécessaire de compenser des différences de températures d'environ 130 C à 150 C. Conformément à l'invention, pour ré- duire notablement les contraintes thermiques ainsi provoquées, et pour obtenir une économie d'énergie, lors de l'alternance de la sollicitation intérieure des tubes à ailettes, ces derniers sont de préférence intérieurement sollicités, de temps à autre, par un agent d'équilibrage dont la température se situe entre la température de l'agent de chauffage et celle de l'agent de re- froidissement. Dans ce cas, durant une phase transitoire, au moins la majeure partie des tubes à ailettes peut être alimentée par un agent d'équilibrage qui, du fait de son équilibrage thermique, assure une forte baisse de la différence de températures, une diminution des contraintes thermiques et, par conséquent, un prolongement de la longévité représentant plusieurs fois la puissance dix (courbes de Wohler). Cet agent d'équilibrage peut être une huile caloporteuse dont la température est équilibrée en conséquence. Dans le mode de fonctionnement décrit ci-avant, le sépa- rateur possède, dans le conduit menant au faisceau de tubes à ailettes situé le plus bas, un organe de commutation qui, moyen- nant une commande correspondante, peut relier ledit conduit tantôt à l'arrivée de l'agent de chauffage, tantôt à l'arrivée de l'agent de refroidissement. Cet organe de commutation peut en outre raccorder le conduit, relié au faisceau inférieur extrême, au conduit d'évacuation de l'agent d'équilibrage. Le faisceau de tubes à ailettes situé le plus haut est raccordé, par deux conduits, à des organes de commutation qui peuvent relier ce faisceau supérieur extrême au conduit d'éva- cuation de l'agent de chauffage refroidi, au conduit d'arrivée de l'agent d'équilibrage et au conduit d'évacuation de cet agent d'équilibrage. L'un de ces organes de commutation est par ailleurs en mesure de relier le conduit d'arrivée de l'agent d'équilibrage refroidi, au moyen d'un conduit intermédiaire, à un organe de commutation qui est intégré dans un conduit re- liant, au conduit d'évacuation de l'agent de refroidissement, le faisceau de tubes à ailettes situé au-dessous du faisceau supérieur extrême. Ce conduit acheminant l'agent d'équilibrage a également pour effet de transférer l'agent de chauffage dans le faisceau supérieur extrême, à partir du faisceau situé au- dessous de ce faisceau supérieur extrême et, à partir dudit faisceau supérieur extrême, dans le conduit d'évacuation de l'agent de chauffage refroidi. S'il convient de faire passer le séparateur du processus de chargement au processus de séparation par fusion, l'on en- clenche tout d'abord, en vue de diminuer la différence de tempé- ratures entre l'agent de refroidissement et l'agent de chauffa- ge, une phase intermédiaire durant laquelle les tubes à ailet- tes sont sollicités par l'agent d'équilibrage présentant une température supérieure comparativement à l'agent de refroidis- sement, si bien que les tubes à ailettes et le carter prennent une température plus élevée qui réduit les contraintes thermi- ques lorsque lesdits tubes sont sollicités, dans l'enchaîne- ment, par l'agent de chauffage. Les différents modes opératoires décrits ci-avant per- mettent (comme cela est jusqu'à présent classique) de guider aussi bien l'agent de refroidissement que l'agent de chauffage de bas en haut, à travers les faisceaux de tubes à ailettes, à contre-courant par rapport au gaz de sustentation. Cela est toutefois lié à la propriété consistant en ce que, lors du pas- sage du séparateur du processus de chargement au processus de séparation par fusion, un agent de chauffage relativement chaud dont la température est d'environ 180 C à 200 C vient rencon- trer, à l'entrée du faisceau de tubes à ailettes situé le plus bas, le matériau présentant une température d'environ 55 C, ce qui, notamment dans cette région du séparateur, implique de très fortes contraintes thermiques. Pour que ces contraintes soient évitées, l'invention prévoit que l'agent de chauffage soit dirigé de haut en bas par au moins une partie des tubes à ailettes, et que l'agent de re- froidissement soit dirigé de bas en haut par ces tubes à ailet- tes. Ainsi, dans ce mode opératoire, l'agent de chauffage vient rencontrer un matériau qui a déjà pris une température supé- rieure, car l'agent de refroidissement s'est réchauffé d'envi- ron 15 C sur son trajet entre le faisceau inférieur extrême et le faisceau supérieur extrême. De la sorte, il est possible d'atteindre une diminution de la différence de températures d'environ 10 % à 12 %. En présence de sollicitations alternées, cela se solde par une longévité du séparateur qui est sensible- ment multipliée par deux. D'après une forme de réalisation, ce mode opératoire peut être mis en pratique par le fait que les faisceaux de tubes à ailettes du séparateur sont branchés en succession mutuelle, et que seuls le conduit d'arrivée gagnant le faisceau inférieur extrême et le conduit d'évacuation partant du faisceau supé- rieur extrême renferment des organes de commutation qui d'une part, sur le faisceau inférieur extrême, permettent alternati- vement l'arrivée de l'agent de refroidissement et l'évacuation de l'agent de chauffage et, sur le faisceau supérieur extrême, l'évacuation de l'agent de refroidissement et l'arrivée de l'agent de chauffage. S'il est en revanche procédé à une séparation par fusion fractionnée, c'est-à-dire un processus s'opérant en deux pha- ses impliquant tout d'abord une séparation par fusion sur le faisceau de tubes à ailettes situé le plus bas, l'on préférera un agencement dans lequel un organe de commutation, relié aux conduits d'arrivée de l'agent de refroidissement et de l'agent de chauffage, est intégré dans le conduit d'arrivée menant audit faisceau inférieur extrême. Le conduit gagnant l'exté- rieur, à partir du faisceau de tubes à ailettes situé le plus haut, renferme un organe de commutation qui autorise l'évacua- tion de l'agent de refroidissement et l'arrivée de l'agent de chauffage audit faisceau supérieur extrême. Un organe de commu- tation, intégré dans le conduit amenant l'agent de chauffage, permet de diriger adéquatement cet agent de chauffage vers l'organe de commutation qui est intégré dans le conduit relié au faisceau supérieur extrême. Il autorise par ailleurs, si besoin est, la délivrance de l'agent de chauffage à l'organe de commu- tation qui est intégré dans le conduit menant, de l'extérieur, au faisceau inférieur extrême. L'on a en outre intégré, dans le conduit situé entre le faisceau inférieur extrême et le fais- ceau sus-jacent, un organe de commutation qui, d'une part, autorise le post-acheminement de l'agent de refroidissement vers les faisceaux susjacents, et qui d'autre part, durant la première phase de séparation par fusion, garantit l'évacuation de l'agent de chauffage dirigé uniquement à travers le faisceau inférieur extrême. Bien entendu, le cadre de l'invention englobe également l'idée consistant en ce que le gaz de sustentation parcourt de bas en haut le carter d'un séparateur, les faisceaux de tubes à ailettes s'étendant horizontalement comme auparavant. Ce mode de fonctionnement d'un séparateur implique également, de façon correspondante, une interversion des sollicitations des fais- ceaux de tubes par l'agent de chauffage, l'agent de refroidis- sement, l'agent d'équilibrage et l'agent à température inter- médiaire. L'invention va à présent être décrite plus en détail, à titre d'exemples nullement limitatifs, en regard des dessins annexés sur lesquels les figures 1 à 7 sont des représentations schématiques de séparateurs conformes à l'invention. Les figures 1 à 7 illustrent des séparateurs 1, la-lf destinés à séparer un produit (P), consistant en de l'anhydride phtalique (PSA), d'avec un gaz de sustentation TG. Plusieurs faisceaux 3, 4, 5, 6 de tubes à ailettes sont superposés en quatre étages dans un carter 2 des séparateurs 1, la-lf. Des tubes 7 à ailettes desdits faisceaux 3-6 présentent tous une configuration en U et sont respectivement raccordés, par leurs deux extrémités, à deux compartiments A, B séparés l'un de l'autre. Le gaz de sustentation TG pénètre dans le carter 2 à l'extrémité supérieure de ce dernier, par l'intermédiaire d'un manchon 8, il circule tout autour des tubes 7 à ailettes confor- mément aux flèches STR, transversalement de haut en bas, puis sort du carter 2 à l'extrémité inférieure de celui-ci, par l'in- termédiaire d'un manchon 9. La référence numérique 10 désigne un manchon de soutira- ge du produit P extrait du gaz de sustentation TG. Dans la forme de réalisation du séparateur 1 de la figure 1, un conduit 11, dans lequel un organe de commutation 12 est intégré, est raccordé au compartiment A du faisceau 3 de tubes à ailettes situé le plus bas. Des conduits respectifs 13, 14 d'arrivée d'un agent de chauffage HM et d'un agent de refroidis- sement KM sont raccordés à l'organe de commutation 12. Un conduit 15, raccordé au compartiment B relié au fais- ceau 3 de tubes à ailettes, est relié au compartiment A du faisceau 4 de tubes à ailettes qui est voisin dudit faisceau 3 situé le plus bas. Un organe de commutation 16 est intégré dans le conduit 15. Un conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffa- ge HM refroidi est, en outre, raccordé au conduit 15. Par ailleurs, la figure 1 montre que le compartiment B du faisceau 4 de tubes à ailettes est relié, par l'intermédiaire d'un conduit 18, au compartiment A du faisceau 5 de tubes à ailettes, et que le compartiment B dudit faisceau 5 est relié, par l'entremise d'un conduit 19, au compartiment A du faisceau 6 de tubes à ailettes qui est situé le plus haut. Un conduit 20, dans lequel un organe de commutation 21 est intégré, est raccordé au compartiment B du faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut. Un conduit 22 d'évacuation de l'agent de refroidissement KM réchauffé et le conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM refroidi sont, en outre, raccordés à cet organe de commutation 21. Lors du processus de chargement, la commande de l'organe de commutation 12 logé dans le conduit 11 est inversée de telle sorte que, par l'intermédiaire du compartiment A, le faisceau 3 de tubes à ailettes soit relié au conduit 14 d'arrivée de l'agent de refroidissement KM. L'organe de commutation 16, logé dans le conduit 15 situé entre les compartiments B et A des faisceaux 3 et 4 de tubes à ailettes, est commuté de façon à per- mettre l'écoulement de l'agent de refroidissement KM. La liaison est fermée en direction du conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM refroidi. En outre, l'organe de commu- tation 21 intégré dans le conduit 20 est commuté pour autoriser l'écoulement de l'agent de refroidissement KM réchauffé. La liaison vers le conduit d'évacuation 17 est rompue. Le gaz de sustentation TG est à présent introduit dans le carter 2. Sous l'effet de l'agent de refroidissement KM circu- lant dans les tubes 7 à ailettes, le produit P se sépare sur les surfaces extérieures à ailettes desdits tubes 7. Le gaz de sus- tentation TG débarrassé du produit P est évacué par l'intermé- diaire du manchon 9. Le manchon 10 de soutirage du produit P est fermé. Lorsque les tubes 7 à ailettes sont suffisamment char- gés, l'afflux du gaz de sustentation TG vers le carter 2 est interrompu. De plus, l'organe de commutation 21 logé dans le conduit 20 est commandé sur une position d'isolement. L'organe de commutation 16 intégré dans le conduit 15 est basculé sur une position dans laquelle le faisceau 3 de tubes à ailettes qui est situé le plus bas est relié au conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM. La commande de l'organe de commutation 12 logé dans le conduit 11 est inversée de façon telle que, désormais, le conduit 11 soit relié au conduit 13 d'arrivée de l'agent de chauffage HM. A présent, il est procédé à l'admission de l'agent de chauffage HM qui parvient dans le conduit d'évacuation 17 en * parcourant l'organe de commutation 12, le conduit 11, le fais- ceau 3 de tubes à ailettes, le conduit 15 et l'organe de commuta- tion 16. Le produit P fortement encrassé, déposé sur le faisceau 3 situé le plus bas, est ainsi séparé par fusion pour être ensuite soutiré par l'intermédiaire du manchon 10. Après la séparation par fusion s'opérant dans le fais- ceau 3 de tubes à ailettes qui est situé le plus bas, l'on inver- se la commande de l'organe de commutation 16 intégré dans le conduit 15, si bien que ledit faisceau 3 est désormais relié au conduit 20 par l'intermédiaire de tous les faisceaux sus- jacents 4, 5 et 6 de tubes à ailettes. En outre, l'organe de com- mutation 21 logé dans le conduit 20 est basculé pour permettre l'écoulement de l'agent de chauffage HM refroidi, de sorte que ledit conduit 20 est à présent relié au conduit d'évacuation 17. Dans l'enchaînement, par sollicitation à l'aide de l'agent de chauffage HM, le produit P relativement propre est également séparé, par fusion, d'avec tous les autres faisceaux 4-6 de tubes à ailettes, puis soutiré par l'intermédiaire du manchon 10. Grâce à une inversion de commande correspondante des or- ganes de commutation 12 et 21, le séparateur peut ensuite être de nouveau refroidi et de nouveau dégagé en vue du processus de chargement. La variante d'un séparateur la, illustrée sur la figure 2, se distingue de celle de la figure 1 par le fait que le con- duit 19, intercalé entre le faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut et le faisceau sous-jacent 5 de tubes à ailettes, est court- circuité par une dérivation 23 dans laquelle est intégré un organe de commande 24 régulable à distance. Le com- partiment B du faisceau 5 est par conséquent relié, par l'inter- médiaire de la dérivation 23, au conduit 20 qui relie le compar- timent B du faisceau 6 supérieur extrême aux conduits 17 et 22 évacuant, respectivement, l'agent de chauffage HM refroidi et l'agent de refroidissement KM réchauffé. De la sorte, par l'in- termédiaire de la dérivation 23, une partie de l'agent de re- froidissement KM peut être dirigée vers le conduit 22 d'évacua- tion de cet agent KM réchauffé, d'o un accroissement de la tem- pérature des tubes 7 à ailettes présents dans le faisceau 6, à cause de la moindre quantité d'agent de refroidissement KM qui circule par ce faisceau 6 situé le plus haut. Le produit P peut ainsi se déposer sous une forme plus compacte sur ledit faisceau 6. Bien entendu, dans la forme de réalisation de la figure 2, il est également possible de brancher les deux faisceaux 3, 4 de tubes à ailettes, situés le plus bas, comme cela a été expli- qué ci-avant, à l'appui de la figure 1, pour une exploitation en deux phases. Pour le reste, le séparateur la de la figure 2 fonctionne de la même façon que celui de la figure 1. Le séparateur lb de la forme de réalisation de la figure 3 permet, lui aussi, un accroissement du niveau de température du faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut, afin d'ob- tenir une forte densité de chargement, au moins dudit faisceau 6, par le produit P. A cet effet, le faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut peut être sollicité par un agent ZM à température intermédiaire, dont la température peut être équilibrée indé- pendamment de l'agent de refroidissement KM. A cette fin, un conduit 25 relié au compartiment A dudit faisceau 6 renferme un organe de commutation 27 qui autorise la sollicitation des tubes 7 à ailettes dudit faisceau 6 par l'agent ZM à température intermédiaire. Cet organe de commutation 27 sert en outre à transférer, dans le faisceau 6, l'agent de chauffage HM refroi- di qui sort du faisceau 5 de tubes à ailettes, situé au-dessous du faisceau 6 supérieur extrême. L'organe de commutation 27 est relié à cet effet, par l'entremise d'un conduit 30, 28, au com- partiment B du faisceau 5. Un organe de commutation 29 intégré dans ce conduit 30, 28 permet, moyennant une position de fonc- tionnement correspondante, de transférer l'agent de refroidis- sement KM réchauffé dans le conduit d'évacuation 22. L'agent de chauffage HM refroidi sortant du comparti- ment B du faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut, ou respectivement l'agent ZM à température intermédiaire, est (sont) délivré(s) à un organe de commutation 31 par l'intermé- diaire d'un conduit 26. Un branchement correspondant permet d'évacuer respectivement, par l'intermédiaire du conduit 17 ou d'un conduit 32, l'agent de chauffage HM refroidi et l'agent ZM à température intermédiaire. Ainsi, au cours du processus de chargement, le faisceau 6 de tubes à ailettes est sollicité par l'agent ZM à température intermédiaire au moyen de l'organe de commutation 27 et du con- duit 25, ainsi que du compartiment A. La température de cet agent ZM se trouve à un niveau plus élevé que celle de l'agent de refroidissement KM qui, lors du processus de chargement, est transféré du conduit 14 au conduit 22 en parcourant l'organe de commutation 12, le conduit 11, les faisceaux 3-5 de tubes à ailettes, le conduit 28 et l'organe de commutation 29. En vue de la séparation, par fusion, du produit P déposé sur les tubes 7 à ailettes des faisceaux 3-6, la commande des or- ganes de commutation 12, 29, 27 et 31 est inversée de façon telle que, désormais, l'agent de chauffage HM soit transféré du con- duit d'arrivée 13 au conduit 17 d'évacuation dudit agent de chauffage HM à présent réchauffé, en parcourant l'organe de commutation 12, le conduit 11, les faisceaux 3-5, le conduit 28, l'organe de commutation 29, le conduit 30 interposé entre les organes de commutation 29 et 27, le conduit 25, le faisceau 6, le conduit 26 et l'organe de commutation 31. Concernant le processus de séparation par fusion dans le faisceau 3 de tubes à ailettes situé le plus bas, il est égale- ment possible d'utiliser si besoin est, à la place du mode de fonctionnement décrit ci-dessus, la variante de branchement à deux phases selon la figure 1. La figure 4 représente un séparateur lc dans lequel il est semblablement possible d'accroître, lors du processus de chargement, la température des tubes 7 à ailettes du faisceau 6 situé le plus haut. Un conduit 33 dans lequel un organe d'isole- ment 34 est intégré est raccordé, à cette fin, au conduit 19 si- tué entre ledit faisceau 6 et le faisceau sous-jacent 5 de tubes à ailettes, et il est d'autre part raccordé au conduit 13 d'ar- rivée de l'agent de chauffage HM vers l'organe de commutation 12. S'il est par conséquent nécessaire, lors du processus de chargement, d'équilibrer plus fortement la température des tubes 7 à ailettes du faisceau 6 situé le plus haut, une ouver- ture correspondante de l'organe d'isolement 34 permet d'ajou- ter, à l'agent de refroidissement KM circulant vers ledit fais- ceau 6 à partir du faisceau 5 de tubes à ailettes, une quantité déterminée d'agent de chauffage HM. Pour le reste, le fonctionnement du séparateur lc peut s'effectuer de la même façon que celui du séparateur 1 de la fi- gure 1. La forme de réalisation de la figure 4 peut, elle aussi, être équipée d'une variante de branchement autorisant confor- mément à la figure 1, lors du processus de séparation par fu- sion, une séparation par fusion s'opérant tout d'abord, en une première phase, uniquement dans le faisceau 3 de tubes à ailet- tes situé le plus bas, avec un produit P fortement encrassé, et ensuite seulement dans les faisceaux sus-jacents 4-6 charges d'un produit P relativement propre. La forme de réalisation du séparateur ld selon la figure 5 permet, lors du processus de chargement, de solliciter le faisceau 6 de tubes à ailettes, situé le plus haut, par un agent d'équilibrage AM dont la température est supérieure à celle de l'agent de refroidissement KM. Un conduit 35 relié au comparti- ment B dudit faisceau 6 renferme, à cette fin, un organe de com- mutation 37 qui fait en sorte, moyennant une position de fonc- tionnement correspondante, que l'agent d'équilibrage AM soit dirigé, par l'intermédiaire d'un conduit d'arrivée 38, d'un organe de commutation 39, d'un conduit 36, du compartiment A, du faisceau 6, du conduit 35 et de l'organe de commutation 37, vers un conduit 40 d'évacuation de cet agent AM. Une autre variante de branchement consiste à diriger l'agent d'équilibrage AM provenant du conduit d'arrivée 38, par l'intermédiaire de l'organe de commutation 39 et d'un conduit de jonction 41, vers un organe de commutation 42 intégré dans le conduit 22 d'évacuation de l'agent de refroidissement KM, qui est raccordé au compartiment B du faisceau 5 de tubes à ailettes situé au-dessous du faisceau 6 de tubes à ailettes occupant la position la plus haute. Les faisceaux 3-5 situés au- dessous du faisceau 6 supérieur extrême peuvent de la sorte, eux aussi, être sollicités par l'agent d'équilibrage AM. Après avoir par- couru les faisceaux 5, 4 et 3, cet agent AM parvient à son con- duit d'évacuation 40 par l'intermédiaire d'un organe de commu- tation 43. Cet organe de commutation 43 est intégré dans le conduit 11 menant au compartiment A du faisceau 3 inférieur extrême. L'organe de commutation 43 intégré dans le conduit 11, l'organe de commutation 37 intégré dans le conduit 35 et l'orga- ne de commutation 42 intégré dans le conduit d'évacuation 22 peuvent, en outre, être commandés de telle sorte que l'agent de chauffage HM soit transféré du conduit d'arrivée 13 au conduit d'évacuation 17 en parcourant les faisceaux 3-5 de tubes à ailettes, l'organe de commutation 42, le conduit 41, l'organe de commutation 39, le conduit 36, le faisceau 6 supérieur extrê- me, le conduit 35 et l'organe de commutation 37. Au cours du processus de chargement, outre la sollicita- tion du faisceau 6 supérieur extrême par l'agent d'équilibrage AM, les faisceaux sous-jacents 3-5 peuvent être eux aussi sol- licités à partir du conduit 14 d'arrivée de l'agent de refroi- dissement KM, par l'intermédiaire de l'organe de commutation 43. L'agent de refroidissement KM réchauffé, provenant des faisceaux 3-5, parvient dans le conduit d'évacuation 22 par l'intermédiaire de l'organe de commutation 42 commandé en conséquence. La figure 6 illustre un séparateur le dans lequel l'agent de chauffage HM et l'agent de refroidissement KM sont dirigés, respectivement, de haut en bas et de bas en haut à tra- vers les faisceaux 3-6 de tubes à ailettes. Un organe de commu- tation 44, intégré à cet effet dans le conduit 11 raccordé au compartiment A du faisceau 3 situé le plus bas, raccorde ledit compartiment A tantôt au conduit 14 d'arrivée de l'agent de re- froidissement KM, tantôt au conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM refroidi. D'une manière correspondante, le conduit 20 raccordé au compartiment B du faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut renferme un organe de commutation 45 qui permet soit de di- riger l'agent de chauffage HM vers les faisceaux 6-3, à partir du conduit d'arrivée 13, soit de transférer l'agent de refroi- dissement KM réchauffé jusqu'à son conduit d'évacuation 22. La variante de la figure 6 peut pareillement être uti- lisée dans une séparation par fusion en deux phases impliquant une séparation par fusion échelonnée s'opérant, tout d'abord, dans le faisceau inférieur 3 de tubes à ailettes, puis, avec décalage temporel, dans les faisceaux sus-jacents 4-6 de tubes à ailettes (variante de branchement de la figure 1). La figure 7 illustre un séparateur lf dans lequel un ré- chauffage intermédiaire est prévu, dans un premier temps, éga- lement lors de la commutation du processus de chargement au pro- cessus de séparation par fusion. Un conduit 11, dans lequel un organe de commutation 12 est intégré, est à cette fin raccordé au compartiment A du fais- ceau 3 de tubes à ailettes situé le plus bas. L'organe de commu- tation 12 est raccordé, d'une part, au conduit 14 d'arrivée de l'agent de refroidissement KM et, d'autre part, à un conduit 46 bifurquant du conduit 13 d'arrivée de l'agent de chauffage HM. Le conduit 15, reliant le compartiment B du faisceau 3 inférieur extrême au compartiment A du faisceau 4 sus-jacent, est pourvu d'un organe de commutation 16 auquel est par ailleurs raccordé le conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM refroidi. Le compartiment B du faisceau 4 de tubes à ailettes est relié, par l'intermédiaire d'un conduit 18, au compartiment A du fais- ceau 5 sus-jacent, le compartiment B de ce faisceau 5 étant relié, par l'entremise d'un conduit 19, au compartiment A du faisceau 6 supérieur extrême. Un organe de commutation 45, intégré dans le conduit 20 relié au compartiment B du faisceau 6 de tubes à ailettes situé le plus haut, est raccordé d'une part à un conduit 47 bifurquant du conduit 13 d'arrivée de l'agent de chauffage HM et, d'autre part, au conduit 22 d'évacuation de l'agent de refroidissement KM réchauffé. Le conduit 13 d'arrivée de l'agent de chauffage HM renferme encore un organe de commutation 48, par l'intermédiai- re duquel l'agent de chauffage HM peut être transféré à 1 'organe de commutation 12 logé dans le conduit 11 et/ou à l'organe de commutation 45 logé dans le conduit 20. Au cours du processus de chargement, l'agent de refroi- dissement KM provenant du conduit d'arrivée 14 est dirigé de bas en haut vers le conduit d'évacuation 22 à contre-courant par rapport au gaz de sustentation TG, moyennant une inversion de commande correspondante de l'organe de commutation 12, par l'intermédiaire de cet organe 12, des faisceaux 3-6 de tubes à ailettes, du conduit 20 et de l'organe de commutation 45. A cette fin, l'organe de commutation 16 intégré dans le conduit 15 est basculé pour permettre un écoulement de l'agent de refroi- dissement KM. Si le processus de séparation par fusion est amorcé à l'achèvement du processus de chargement, la commande de l'orga- ne de commutation 12 est tout d'abord inversée de telle sorte que le conduit 11, menant au compartiment A du faisceau 3 de tubes & ailettes situé le plus bas, soit désormais relié au con- duit 46 de bifurcation de l'agent de chauffage HM. L'organe de commutation 48 intégré dans le conduit 13 d'arrivée de l'agent de chauffage HM est basculé de façon que ledit agent de chauffa- ge HM puisse affluer, dans le faisceau 3 inférieur extrême, uni- quement par l'intermédiaire du conduit de bifurcation 46 et de l'organe de commutation 12. L'organe de commutation 16, inté- gré dans le conduit 15 situé entre le compartiment B du faisceau 3 inférieur extrême et le compartiment A du faisceau 4 sus- jacent, est par ailleurs branché de façon telle que la liaison entre le compartiment B et le compartiment A soit fermée, mais que le compartiment B soit en contrepartie relié au conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM refroidi. De la sorte, une séparation par fusion peut tout d'abord s'opérer dans le faisceau 3 de tubes à ailettes situé le plus bas, avec un produit P fortement encrassé. Ce produit P séparé par fusion est ensuite soutiré par l'intermédiaire du manchon placé côté fond. Après la séparation, par fusion, du produit encrassé P d'avec le faisceau 3 de tubes à ailettes situé le plus bas, l'organe de commutation 48, intégré dans le conduit 13 d'arri- vée de l'agent de chauffage HM, est à présent commuté de manière que l'agent de chauffage HM soit dirigé à la fois vers le fais- ceau 3 inférieur extrême, par l'intermédiaire du conduit de bi- furcation 46, de l'organe de commutation 12 et du conduit 11, et, par l'intermédiaire du conduit de bifurcation 47 et de l'or- gane de commutation 45 dont la commande est inversée en consé- quence dans le conduit 20, vers le faisceau 6 supérieur extrême puis, à partir de ce dernier, par l'intermédiaire des faisceaux et 4 successifs, jusqu'à l'organe de commutation 16 sur lequel il est alors transféré dans le conduit 17 d'évacuation de l'agent de chauffage HM refroidi. De la sorte, le produit P re- lativement pur est également séparé par fusion d'avec les fais- ceaux 6-4 de tubes à ailettes, puis est soutiré par l'intermé- diaire du manchon 10. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. -R E V E N D I C A T I ONS- 1. Procédé de séparation d'un produit (P) à l'état de va- peur, d'avec un gaz de sustentation (TG), procédé dans lequel le gaz de sustentation (TG) est guidé de haut en bas, transversale- ment par rapport à des tubes (7) à ailettes qui sont superposés en des rangées et peuvent être intérieurement sollicités par un agent de refroidissement (KM), et le produit (P) est alors sé- paré sous forme solide sur les tubes (7) à ailettes; dans le- quel, après le chargement des tubes (7) à ailettes par le pro- duit (P), l'amenée de gaz de sustentation (TG) est interrompue et, dans l'enchaînement, les tubes (7) à ailettes sont inté- rieurement sollicités par un agent de chauffage (HM); et dans lequel le produit (P) est séparé par fusion d'avec les tubes (7) à ailettes, pour être ensuite dirigé vers un traitement ulté- rieur, procédé caractérisé par le fait que, lors de la sépara- tion par fusion sur les tubes (7) à ailettes, seuls sont tout d'abord sollicités, par l'agent de chauffage (HM), les tubes (7) à ailettes qui sont situés en aval dans la direction de cir- culation (STR) du gaz de sustentation (TG) et sont les derniers à recevoir ce gaz de sustentation (TG), le produit (P) adhérant auxdits tubes étant séparé par fusion, puis dirigé vers le trai- tement ultérieur; et par le fait que, au stade ultérieur uni- quement, le produit (P) adhérant également aux autres tubes (7) à ailettes est séparé par fusion, par sollicitation intérieure à l'aide de l'agent de chauffage (HM), et est ensuite dirigé vers le traitement ultérieur. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que, lors du chargement, les tubes (7) à ailettes recevant en premier le gaz de sustentation (TG) sont mis en fonction à un niveau de température supérieur comparativement aux autres tubes (7) à ailettes. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que, comparativement aux autres tubes (7) à ailettes, seule une quantité partielle de l'agent de refroidissement (KM) est délivrée aux tubes (7) à ailettes recevant en premier le gaz de sustentation (TG). 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les tubes (7) à ailettes recevant en premier le gaz de sustentation (TG) sont sollicités par un agent (ZM) à tempéra- ture intermédiaire, dont le niveau de température est supérieur comparativement à l'agent de refroidissement (KM) situé dans les autres tubes (7) à ailettes. 5. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les tubes (7) à ailettes recevant en premier le gaz de sustentation (TG) sont sollicités, intérieurement, par un mé- lange comprenant l'agent de refroidissement (KM) et l'agent de chauffage (HM). 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à , caractérisé par le fait que, lors de l'alternance de la sol- licitation intérieure des tubes (7) à ailettes, ces derniers sont intérieurement sollicités, de temps à autre, par un agent d'équilibrage (AM) dont la température se situe entre la tempé- rature de l'agent de chauffage (HM) et celle de l'agent de re- froidissement (KM). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que l'agent de chauffage (HM) est dirigé de haut en bas par au moins une partie des tubes (7) à ailettes, l'agent de refroidissement (KM) étant dirigé de bas en haut par ces tubes (7) à ailettes.