FR 2727597 A3 19960531 FR 9513549 A 19951115 L'invention a trait à un convertisseur électroacoustique comprenant un premier élément de convertisseur et un deuxième élément de convertisseur et une première cavité acoustiquement efficace et une deuxième cavité acoustiquement efficace, la première de ces deux cavités se trouvant d'un côté du premier élément de convertisseur et la deuxième cavité se trouvant d'un autre côté du premier élément de convertisseur, au moins un passage étant prévu dans le premier élément de convertisseur, qui traverse le premier élément de convertisseur dans le sens de la première cavité vers la deuxième cavité et le deuxième élément de convertisseur comprenant au moins un prolongement dépassant du deuxième élément de convertisseur, qui est enfoncé à travers le passage dans le premier élément de convertisseur, au moins un rétrécissement perméable à un écoulement d'un fluide étant prévu entre une première paroi de délimitation du passage et une première paroi de délimitation du prolongement opposée à cette première paroi de délimitation du passage, constituant un frottement acoustique entre les deux cavités. Un tel convertisseur est disponible dans le commerce et dès lors connu. Dans le convertisseur connu, le au moins un passage traversant le premier élément du convertisseur en direction de la première cavité vers la deuxième cavité présente une section rectangulaire. Le prolongement dépassant du deuxième élément du convertisseur, enfoncé à travers le passage de section rectangulaire, a la forme d'une tige cylindrique et présente dès lors une section circulaire. Du fait de cette différence de type de section d'un passage et d'un prolongement d'un frottement acoustique, qui est souvent désigné comme frottement de passage et qui sert par exemple à l'amortissement de résonances mécaniques et/ou acoustiques dans un convertisseur électroacoustique, on prévoit dans cette réalisation quatre rétrécissements, qui sont situés dans les coins du passage de section rectangulaire et sont définis par les parois cylindriques du prolongement cylindrique en forme de tige.Dans cette réalisation, se pose le problème que les grandeurs des sections des rétrécissements dépendent relativement fortement des tolérances dimensionnelles des sections du passage et du prolongement. Des différences dimensionnelles des sections du passage et du prolongement, qui sont dues à des tolérances de fabrication, ont un effet direct sur les grandeurs des sections des rétrécissements, ce qui a pour conséquence que les frottements acoustiques formés par les rétrécissements et les impédances acoustiques complexes ainsi déterminées voient leurs valeurs soumises à des variations relativement grandes.Ceci pour la raison que la valeur de la partie réelle de l'impédance acoustique complexe d'un frottement acoustique visqueux est inversement proportionnelle à la troisième puissance de la plus petite section acoustiquement efficace et acoustiquement significative du rétrécissement, qui constitue l'impédance acoustique complexe. Une modification de la plus petite section acoustiquement efficace et acoustiquement significative d'un rétrécissement a donc pour conséquence une modification très forte de la valeur de la partie réelle de l'impédance acoustique complexe d'un frottement acoustique, ce qui entraîne une modification très forte de l'influence acoustique d'un tel élément acoustique, ce qui est naturellement indésirable. L'invention s'est donnée pour objectif d'éviter les difficultés apparaissant dans le convertisseur du type évoqué dans le préambule du premier paragraphe et de créer un convertisseur dans lequel, malgré les différences de grandeur de section dues aux tolérances d'un passage et d'un prolongement enfoncé à travers ce passage d'un frottement acoustique, donc de ce qu'on appelle un frottement de passage, on n'obtient que des modifications faibles et dans la pratique acceptables de l'impédance acoustique complexe qu'on peut obtenir avec un tel frottement de passage.A cet effet, I'invention est caractérisée en ce qu'entre une deuxième paroi de délimitation du passage au moins essentiellement opposée à la première paroi de délimitation du passage et une deuxième paroi de délimitation du prolongement opposée à cette deuxième paroi de délimitation du passage, il est prévu au moins une bosse pouvant être déformée par l'enfoncement du prolongement à travers le passage, qui dépasse d'une des deux deuxièmes parois de délimitation du prolongement et s'appuie sur l'autre des deux deuxièmes parois de délimitation du passage.De cette manière, on obtient que les parois de délimitation responsables de la formation d'au moins un rétrécissement pour la réalisation d'un frottement acoustique prennent toujours les mêmes positions relatives l'une par rapport à l'autre même dans le cas de différences dues aux tolérances dimensionnelles des sections du passage et du prolongement enfoncé à travers ce passage, de sorte qu'on obtient toujours la même impédance acoustique complexe, parce que les parois de délimitation responsables de la formation d'une impédance acoustique complexe, entre lesquelles au moins un rétrécissement est prévu, sont maintenues en permanence pressées de manière sûre l'une sur l'autre à l'aide des bosses déformables, indépendamment des tolérances dimensionnelles des sections du passage et du prolongement. On peut réaliser la au moins une bosse déformable d'un convertisseur conforme à l'invention suivant diverses constructions. Par exemple, une telle bosse peut être en forme de cône, de coupole, de bourgeon ou en forme de cylindre. Une réalisation particulièrement avantageuse d'un convertisseur conforme à l'invention est cependant caractérisée en ce que la au moins une bosse est constituée par une nervure oblongue disposée dans le sens de la première cavité vers la deuxième cavité. Ceci a l'avantage de faciliter l'enfoncement du prolongement à travers le passage et de permettre également une déformation la plus régulière possible du au moins un prolongement. A cet effet, il s'est également avéré avantageux que la nervure constituant la bosse présente une hauteur de nervure comprise entre 20 Fm et 200 ,um avant l'enfoncement du prolongement à travers le passage. Ces valeurs se sont avérées comme très favorables dans la pratique. Il s'est avéré particulièrement favorable dans la pratique que la nervure constituant la bosse présente une hauteur de nervure de 60 Fm avant l'enfoncement du prolongement à travers le passage. Dans le cas d'un convertisseur conforme à l'invention, il stest également avéré avantageux que le au moins un rétrécissement soit constitué par un canal oblong s'étendant en direction de la première cavité vers la deuxième cavité ayant une section essentiellement rectangulaire. Ceci est avantageux en ce qui concerne la facilité de fabrication la plus grande possible des éléments du convertisseur constituant le au moins un rétrécissement. Ceci en particulier lorsque les éléments du convertisseur constituant le au moins un rétrécissement sont fabriqués par moulage par injection de matière plastique. A cet effet, il s'est également avéré très avantageux que le canal formant le rétrécissement présente perpendiculairement aux premières parois de délimitation du passage et du prolongement une profondeur de canal comprise entre 50 Fm et 300 Fm. Avec ces valeurs de profondeur de canal, on obtient dans la pratique des résultats très avantageux. Dans la pratique, il s'est également avéré particulièrement avantageux que le canal formant le rétrécissement présente une profondeur nominale de canal de 140 Fm. L'invention est décrite dans la suite à l'aide de deux exemples de réalisation représentés dans les dessins, auxquels l'invention ne se limite cependant pas. La Fig. 1 montre en coupe et agrandi par rapport à la grandeur réelle un convertisseur électroacoustique conforme à un premier exemple de réalisation de l'invention, qui possède une première partie de boîtier intérieure et une seconde partie de boîtier extérieure et qui contient deux cavités acoustiquement efficaces, qui sont reliées l'une à l'autre via quatre frottements de passage. La Fig. 2 montre, de manière analogue à la Fig. 1 et suivant une coupe le long de la ligne II-II de la Fig. 3, la deuxième partie de boîtier extérieure du convertisseur de la Fig. 1, qui présente quatre prolongements qui dépassent pour former quatre frottements de passage du convertisseur de la Fig. 1.La Fig. 3 montre, suivant une coupe le long de la ligne III-III de la Fig. 2, la deuxième partie extérieure du convertisseur de la Fig. 1. La Fig. 4 montre de manière analogue à la Fig. 3, mais uniquement dans la vue en plan, la première partie intérieure de boîtier du convertisseur de la Fig. 1 ainsi que le système magnétique du convertisseur contenu dans la première partie intérieure de boîtier, la première partie intérieure de boîtier présentant quatre passages pour la formation des quatre frottements de passage du convertisseur de la Fig. 1. La Fig. 5 montre, à une échelle fortement agrandie par rapport à la Fig. 3, une partie représentée uniquement de manière schématique de la deuxième partie extérieure de boîtier du convertisseur de la Fig. 1 avec deux prolongements représentés en coupe formant chacun un frottement de passage.La Fig. 6 montre en vue en plan un frottement de passage du convertisseur de la Fig. 1 formé par un prolongement représenté en coupe aux Fig. 5 et 6, conformément au premier exemple de réalisation de l'invention. La Fig. 7 montre de la même manière que la Fig. 6 un frottement de passage d'un convertisseur, conformément à un deuxième exemple de réalisation de l'invention. A la Fig. 1 est représenté un convertisseur électroacoustique 1 construit sous forme de convertisseur dynamique. Le convertisseur 1 est disposé, par exemple, derrière une paroi de boîtier 2, représentée en traits d'axe à la Fig. 1, d'un combiné téléphonique non représenté. La paroi de boîtier 2 comporte une pluralité de trous 3 servant d'ouvertures de passage du son. Le convertisseur 1 présente une membrane 5 présentant une symétrie de rotation autour d'un axe 4, qui est par exemple fabriquée en matière plastique. La membrane 5 se compose essentiellement d'une partie en forme d'entonnoir 6, qui est limitée par une zone périphérique 7 en forme d'anneau. Dans sa partie intérieure, la partie en forme d'entonnoir 6 se fond en une partie intermédiaire en forme d'anneau 8, qui entoure elle-même une partie en forme de coupole 9. Une bobine mobile 10 essentiellement annulaire ou tubulaire est reliée à la partie intermédiaire 8. La bobine mobile 10 est, par exemple, en plastique moulé et de construction autoportante et fixée par collage à la membrane 5, à savoir à sa partie intermédiaire 8. Le convertisseur 1 présente encore un système magnétique 11 disposé coaxialement par rapport à l'axe 4. Le système magnétique 11 contient un aimant permanent 12 magnétisé en direction axiale, qui se trouve entre une traverse circulaire 13 et une traverse en forme de couronne 14. A la traverse circulaire 13 est reliée d'une pièce une traverse cylindrique 15, dont la partie d'extrémité 16 est entourée par la traverse en forme de couronne 14, un entrefer annulaire 17 étant formé ou prévu entre la traverse cylindrique 15 et la traverse en forme de couronne 14.La bobine mobile 10 est disposée dans l'entrefer 17, de sorte que la bobine mobile 10 travaille avec le système magnétique 11, ce qui a pour conséquence que lorsqu'un courant circule dans la bobine mobile 10, celle-ci est mise en vibration en direction de l'axe 4, les vibrations étant transmises à la membrane 5, ce qui a pour conséquence que la membrane 5 est mise en vibration pour la production d'ondes acoustiques. Le convertisseur 1 possède un boîtier 18, qui se compose d'une première partie intérieure de boîtier 19 et d'une deuxième partie extérieure de boîtier 20. Les deux parties de boîtier 19 et 20 sont en matière plastique et ont essentiellement la forme d'une auge. La première partie de boîtier 19 présente une première section de boîtier essentiellement en forme de cylindre creux 21 et la deuxième partie de boîtier 20 présente une deuxième section de boîtier également essentiellement en forme cylindre creux 22. Une section supplémentaire de boîtier essentiellement en forme d'auge 23 est reliée à la première section de boîtier 21 de la première partie de boîtier 19. A la deuxième section de boîtier 22 de la deuxième partie de boîtier 20 est également reliée une section supplémentaire de boîtier essentiellement en forme d'auge 24.La section supplémentaire de boîtier 23 de la première partie intérieure de boîtier 19 sert à maintenir le système magnétique 11 du convertisseur 1, le système magnétique 11 et la première partie de boîtier 19 constituant un module obtenu en un même processus d'injection, le système magnétique 11 étant lié à la première partie de boîtier 19 par extrusion. Le fond 25 de la section supplémentaire en forme d'auge 24 de la deuxième partie extérieure de boîtier 20 comporte un renfoncement 26. De ce renfoncement 26 dépassent en tout quatre languettes 27 de section circulaire, construites de façon à faire ressort, qui sont disposées en cercle et, en combinaison avec une pièce de positionnement prévue dans le combiné téléphonique non représenté, servent à positionner et maintenir de manière simple dans sa position de fonctionnement le convertisseur 1 placé dans le combiné téléphonique.La première partie intérieure de boîtier 19 présente un premier côté 28 orienté vers la membrane 5 et un deuxième côté 29, opposé au premier côté 28, du côté opposé à la membrane 5. La deuxième partie extérieure de boîtier 20 présente un premier côté 30 faisant face au deuxième côté 29 de la première partie intérieure de boîtier 19 et un deuxième côté 31 opposé au premier côté 30, qui constitue la face extérieure du boîtier 18 du convertisseur 1. La membrane 5 présente une face avant 32 et une face arrière 33. Pendant le fonctionnement du convertisseur 1, donc lorsque le convertisseur 1 est placé dans un combiné téléphonique et se trouve derrière la paroi de boîtier 2, une antichambre 34 se trouve devant la face avant 32, limitée par la membrane 5 et par la paroi de boîtier 2 ainsi que par une section de boîtier de la première partie de boîtier 19. Derrière la membrane 5 se trouve une première cavité acoustiquement efficace 35, dans laquelle est placé le système magnétique 11 et qui est principalement délimitée par le premier côté 28 de la première partie de boîtier intérieure 19 et par les pièces 12, 13, 14, 15 du système magnétique 11.De plus, le convertisseur 1 possède une deuxième cavité acoustiquement efficace 36, qui est délimitée par le deuxième côté 29 de la première partie intérieure de boîtier 19 et le premier côté 30 de la deuxième partie extérieure de boîtier 20. Comme on le voit à la Fig. 4, quatre passages 37, 38, 39 et 40 traversant la première partie de boîtier intérieure 19 dans le sens de la première cavité 35 vers la deuxième cavité 36 sont prévus dans la première partie de boîtier intérieure 19, ayant chacun une section en forme d'une fente en arc de cercle. Comme on le voit à la Fig. 3 et en partie à la Fig. 2, la deuxième partie extérieure de boîtier 20 comporte quatre prolongements 41, 42, 43 et 44 dépassant de la deuxième partie extérieure de boîtier 20, dont la section a une forme correspondant en grande partie à celle de la section des passages 37, 38, 39 et 40 et est visible en détail sur les Fig. 5 et 6. Lorsque le convertisseur 1 est assemblé, les prolongements 41, 42, 43 et 44 de la deuxième partie extérieure de boîtier 20 sont enfoncés à travers les passages 37, 38, 39 et 40 de la première partie intérieure de boîtier 19, formant de la sorte des frottements acoustiques, ce à quoi il sera encore fait allusion directement ci-après. Du fait de la réalisation de ces frottements acoustiques, petits d'un point de vue mécanique au moins par leur Section, à l'aide d'un passage grand d'un point de vue mécanique et avec un prolongement grand d'un point de vue mécanique enfoncé à travers ce passage, de tels frottements acoustiques sont souvent désignés par le nom de frottements de passage. Comme on le voit à la Fig. 6 pour le passage 37, seuls les passages 37, 38, 39 et 40 sont limités par des parois lisses tandis que les parois de délimitation des prolongements 41, 42, 43 et 44 sont en partie non lisses. Comme on le voit également à la Fig. 6, entre une première paroi de délimitation 45 du passage 37 et une première paroi de délimitation 46 du prolongement 41 située en face de cette première paroi de délimitation 45 du passage 37, des rétrécissements perméables 47 sont prévus chacun pour un écoulement de fluide, à savoir dans le cas présent pour un écoulement d'air, qui constituent chacun un frottement acoustique entre les deux cavités 35 et 36. Les rétrécissements 47 sont constitués en cela chacun d'un canal oblong de section essentiellement carrée reliant la première cavité 35 à la seconde cavité 36. A la Fig. 6, les rétrécissements 47 sont représentés agrandis.Lors d'études, on a constaté qu'il est en pratique avantageux que chaque canal constituant un rétrécissement 47 présente une profondeur de canal perpendiculaire aux premières parois de délimitation 45 et 46 comprise entre 50 Fm et 300 llm. Une profondeur de canal d'une valeur nominale de 140 Fm est particulièrement avantageuse. Cependant des canaux présentant d'autres formes de section et des profondeurs différentes sont également possibles. En correspondance avec les rétrécissements 47 décrits dans ce qui précède, constitués chacun d'un canal, pour le prolongement 41 et le passage 37, des rétrécissements correspondants sont également prévus pour les autres prolongements 42, 43 et 44 et les passages 38, 39 et 40. A cet effet, comme on le voit à la Fig. 5, le prolongement 42 possède quatre canaux débouchant dans sa paroi de délimitation 48, formant des rétrécissements 49. Pour de tels frottements de passage, constitués par des rétrécissements entre deux parois de délimitation opposées d'un passage et d'un prolongement s'enfonçant à travers le passage, il est particulièrement important que la plus petite section acoustiquement efficace et acoustiquement significative des rétrécissements, donc dans le cas présent la profondeur de canal des rétrécissements 47 et 49, ait toujours une valeur déterminée constante, parce que la valeur du frottement, c'est-à-dire la valeur de la partie réelle de l'impédance acoustique formée par un rétrécissement, est inversement proportionnelle à la troisième puissance de la plus petite section acoustiquement efficace et acoustiquement significative, de sorte que des modifications de la valeur de la plus petite section acoustiquement efficace et acoustiquement significative se répercutent très fortement dans des modifications du frottement obtenu, ce qui est indésirable. Jusqu a présent, on n'a pratiquement jamais réussi à réaliser pour les plus petites sections acoustiquement efficaces et acoustiquement significatives de rétrécissements de valeurs déterminées restant toujours constantes à cause de l'influence de tolérances variables des sections des passages et des prolongements. Afin de garantir à présent, même en cas de tolérances variables des sections des passages et des prolongements, des valeurs déterminées restant toujours constantes pour les plus petites sections acoustiquement efficaces et acoustiquement significatives de rétrécissements entre deux parois de délimitation de passages et prolongements, on a prévu de manière avantageuse dans le convertisseur 1 de la Fig. 1 les mesures qui sont décrites dans la suite à l'aide de la Fig. 6.A savoir, trois bosses 52, déformables lors de l'enfoncement du prolongement du prolongement 41 à travers le passage 37, sont prévues dans le cas présent entre une deuxième paroi de délimitation 50 du passage 37 faisant face à la première paroi de délimitation 45 du passage 37 et une deuxième paroi de délimitation 51 du prolongement 41 faisant face à cette deuxième paroi de délimitation 50 du passage 37, lesquelles [bosses] dépassent d'une des deux deuxièmes parois de délimitation 50 et 51 et s'appuient sur l'autre des deux deuxièmes parois de délimitation 50 et 51. Les bosses déformables 52 sont dans le présent convertisseur 1 prévues sur le prolongement 41 et dépassent de la deuxième paroi de délimitation 51 du prolongement 41 et s'appuient sur la deuxième paroi de délimitation 50 du passage 37.Au lieu de trois bosses déformables, on peut également prévoir un autre nombre de bosses déformables. En correspondance avec les bosses déformables 52 entre le prolongement 41 et le passage 37, des bosses déformables correspondantes sont prévues également pour les autres prolongements 42, 43 et 44 et passages 38, 39 et 40. A cet effet, le prolongement 42 présente à sa paroi de délimitation 53 également trois bosses déformables 54, comme on le voit à la Fig. 5. Comme on l'a déjà signalé, les bosses 52 et 54 sont déformables lors de l'enfoncement du prolongement correspondant 41 ou 42 à travers le passage 37 ou 38, la hauteur des bosses 52 et 54 se réduisant au cours de l'enfoncement. Dans la Fig. 5, les bosses 52 et 54 sont représentées schématiquement fortement agrandies dans leur état de départ, lequel état de départ est celui avant l'enfoncement du prolongement 41 ou 42 à travers le passage 37 ou 38. Dans la Fig. 6, les bosses 52 sont représentées dans leur état déformé après l'enfoncement du prolongement 41 à travers le passage 37, les bosses 52 présentant une hauteur réduite par rapport à leur hauteur originelle. On attirera expressément l'attention ici sur le fait que la hauteur des bosses déformées après l'enfoncement 52 et 54 est sensiblement plus faible que la profondeur de canal des canaux formant les rétrécissements 47 et 49.Dans la pratique, les bosses déformables 52 et 54 peuvent avoir une hauteur comprise entre 10 Fm et 50 Fm et les canaux formant les rétrécissements 47 et 49 une profondeur de canal de 140 Fm. Dans la Fig. 6, la hauteur des bosses déformées 52 et 54 est représentée de façon exagérément agrandie pour des raisons de dessin. Du fait de la présence des bosses déformables 52 entre les deuxièmes parois de délimitation 50 et 51 du passage 37 et du prolongement 41, on garantit que les deux autres parois de délimitation 45 et 46 du passage 37 et du prolongement 41 sont toujours maintenues largement en position l'une par rapport à l'autre après l'enfoncement du prolongement 41 à travers le passage 37, indépendamment des tolérances sur les sections du passage 37 et du prolongement 41, et que de ce fait la plus petite section acoustiquement efficace et acoustiquement significative déterminée par la profondeur de canal des canaux prévus comme rétrécissements 47 présente toujours une valeur déterminée restant constante. De cette manière, on obtient que les frottements acoustiques déterminés par les rétrécissements 47 présentent toujours une valeur en grande partie constante et en grande partie exactement définie. Les bosses déformables 52 et 54 sont dans le cas du convertisseur 1 suivant la Fig. 1 constituées chacune par une nervure oblongue orientée dans le sens de la première cavité 35 vers la deuxième cavité 36. Les nervures constituant chacune une bosse déformable 52 ou 54 présentent avant l'enfoncement d'un prolongement 41, 42, 43 et 44 à travers le passage correspondant 37, 38, 39 et 40 une hauteur de nervure comprise entre 20 llm et 200 Clam, parce qu'une telle hauteur de nervure s'est avérée très avantageuse dans la pratique. Particulièrement avantageuse est une hauteur de nervure d'une valeur nominale de 60 pm. Pour le convertisseur 1 suivant la Fig. 1, les prolongements 41, 42, 43 et 44 comportent des canaux à leurs parois de délimitation 46 et 48 orientées vers l'axe 4 du convertisseur 1, lesquels servent à former les rétrécissements 47 et 49. Supposons qu'au total vingt (20) canaux d'une profondeur de canal de 140 Fm et d'une largeur de canal de 0,5 mm soient prévus, répartis sur les quatre prolongements 41, 42, 43 et 44, les canaux étant séparés l'un de l'autre par des entretoises des parois de délimitation ayant une largeur d'entretoise de 0,5 mm. La somme des largeurs de canal donne donc 20 x 0,5 mm = 10 mm.Supposons par ailleurs que - en tenant compte de toutes les corrections acoustiques finales éventuellement nécessaires - la dimension effective des canaux dans le sens d'écoulement, donc la longueur effective de canal, soit égale à 1,2 mm. Dans ces conditions, il découle pour le frottement utile formé par vingt canaux à une fréquence de 1000 Hz l'impédance acoustique complexe (R + joL)N = 100 Q + j 77,5 Q R étant indépendant de la fréquence dans la plage de fréquences de transmission du convertisseur 1 suivant Fig. 1. Pour le convertisseur 1 suivant la Fig. 1, le frottement utile décrit ciavant est influencé par un frottement supplémentaire branché en parallèle, qui est déterminé par les fentes 55 (voir Fig. 6) situées entre les bosses déformables 52 (54) et les deuxièmes parois de délimitation 50 et 51 (53). Comme la largeur des bosses 52 (54) est négligeable par rapport à la largeur totale des prolongements 41 et 42 ainsi que 43 et 44, on obtient dans le cas des grandeurs de section déterminées ci-avant également une valeur d'environ 20 mm pour la somme des largeurs de fente.Dans l'hypothèse - qu'on puisse déformer, à savoir écraser les bosses 52 (54) d'une hauteur nominale de 60 um jusqu'à une hauteur minimale de 10 ,um ou maximale de 50 im, ce qui correspond à une plage de tolérances de 40 im - il découle pour les frottements supplémentaires formés par les fentes 55 les impédances acoustiques complexes suivantes à la fréquence de 1000 Hz Hauteur des bosses = 10 llm: : (R + jo)L)1 = 137 kQ + j 542 Q Hauteur des bosses = 50 Frn: (R + joL)Z2 = 1098 Q + j 108 Q Le branchement en parallèle du frottement utile avec soit le premier, soit le second frottement donne, pour le frottement utile résultant correspondant pour une fréquence de 1000 Hz, les impédances acoustiques complexes suivantes (R + j#L)R1 = 99,97# + j77,4 # ou (R + j#L)R2 = 95# + j65 # D'une comparaison de l'équation premièrement citée et des deux dernières équations, il ressort que l'influence du frottement supplémentaire sur le frottement utile n'est que faible et n'entraîne qu'une déviation de maximum 5% du frottement utile, ce qui est dans la pratique le plus souvent acceptable. A titre de comparaison, on retiendra encore que pour une construction du convertisseur - pour laquelle on ne prévoit pas de bosses déformables comme celles décrites ci-dessus et donc des tolérances dimensionnelles des sections se répercutent par exemple entièrement sur les plus petites sections acoustiquement efficaces et acoustiquement significatives de rétrécissements, donc par exemple au niveau des profondeurs de canal, en une augmentation de ces plus petites sections - une augmentation d'une profondeur de canal nominale de 140 Fm à une valeur de 150 Fm ou respectivement à une valeur de 190 lun, ce qui correspond également à une plage de tolérances de 40 Clam, a pour conséquence une modification de la valeur du frottement effectif pour une fréquence de 1000 Hz d'une valeur de départ (R + joL)140 m = 100 Q + j 77,5 Q à des valeurs de frottement effectif pour une fréquence de 1000 Hz de (R + jtoL)l50 Ilm = 81 Q + j 72 Q ou (R + joL)190 m = 40 Q + j 57 Q La comparaison des deux dernières équations avec l'équation précédemment mentionnée fait ressortir que dans ce cas de figure, on obtient une très forte influence des tolérances sur le frottement effectif réalisé, ce qui est naturellement indésirable et est évité grâce aux mesures conformes à l'invention. Grâce aux bosses déformables 52 et 54, on obtient dans le convertisseur 1 de la Fig. 1 une compensation de tolérance pour les plus petites sections acoustiquement efficaces et acoustiquement significatives des prolongements 41 et 42 et des passages 37 et 38, ce qui garantit que les premières parois de délimitation 46 et 48 ainsi que 45 de ces prolongements 41 et 42 et de ces passages 37 et 38 dans la zone des rétrécissements 47 et 49 sont toujours en contact ferme l'une avec l'autre, ce qui maintient un frottement utile réalisé par ces rétrécissements 47 et 49, qui présente pour tous les convertisseurs toujours la même valeur exactement définie pour la valeur réelle de son impédance acoustique complexe indépendamment des tolérances dimensionnelles des sections des prolongements 41 et 42, etc., et des passages 37 et 38, etc.De manière avantageuse, cette compensation de tolérance pour les dimensions des sections acoustiquement efficaces et acoustiquement significatives de prolongements et de passages de frottements de passage est maintenue également dans le cas d'augmentations de températures apparaissant pendant le fonctionnement d'un convertisseur pendant l'ensemble de la durée de vie du convertisseur, parce qu'en cas de telles augmentations de températures et des dilatations des matériaux qu'elles provoquent, il se produit également une déformation des bosses déformables. Dans le convertisseur décrit ci-dessus, les prolongements et les passages des frottements de passage présentent chacun une section de la forme d'une fente en arc de cercle. Les sections peuvent également être de forme rectangulaire, carrée ou elliptique. Les sections peuvent également être de forme triangulaire, les prolongements étant alors constitués de prismes à base triangulaire et des canaux adjacents étant prévus dans une première paroi de délimitation du prisme afin de former des rétrécissements et au moins une bosse déformable dépassant de chacune des deux autres deuxièmes parois de délimitation du prisme afin de compenser les tolérances des grandeurs des sections. il peut également y avoir plus ou moins que quatre prolongements et passages par convertisseur pour la formation de frottements de passage.Les canaux servant à former les rétrécissements peuvent également avoir une section trapézoïdale, triangulaire, semi-circulaire, semi-elliptique ou une autre forme de section. On peut également prévoir les canaux dans une première paroi de délimitation d'un prolongement au lieu de (les prévoir) dans une première paroi de délimitation d'un passage. On peut également prévoir les canaux en partie dans une première paroi de délimitation d'un prolongement et en partie dans une première paroi de délimitation d'un passage faisant face à la première paroi de délimitation d'un prolongement. Les bosses déformables peuvent dépasser d'une deuxième paroi de délimitation d'un passage au lieu de dépasser d'une deuxième paroi de délimitation d'un prolongement. La Fig. 7 montre de la même manière que la Fig. 6 un frottement de passage d'un convertisseur électroacoustique 1 conforme à un deuxième exemple de réalisation de l'invention. Le frottement de passage est constitué d'un passage 37 prévu dans une première partie intérieure de boîtier 19 et d'un prolongement 41 dépassant d'une deuxième partie extérieure de boîtier 20 et enfoncé à travers le passage 37. Tant le passage 37 que le prolongement 41 présentent une section de forme essentiellement rectangulaire. Le prolongement 41 est pourvu dans une première paroi de délimitation 46 de canaux, qui sont prévus pour former des rétrécissements 47 à l'aide d'une première paroi de délimitation opposée 45 du passage 37. Le prolongement 41 est de plus pourvu dans une première paroi de délimitation supplémentaire 56 de canaux, qui sont prévus pour former des rétrécissements 57 à l'aide d'une première paroi de délimitation supplémentaire opposée 58 du passage 37. D'une deuxième paroi de délimitation 51 du prolongement 41 dépassent les mêmes bosses déformables 52, qui s'appuient sur une deuxième paroi de délimitation 50 du passage 37 et qui sont prévues pour compenser les tolérances dimensionnelles des sections du prolongement 41 et du passage 37 dans la direction perpendiculaire aux parois de délimitation 45, 46, 50 et 51. D'une deuxième paroi de délimitation supplémentaire 59 du prolongement 41 dépassent les mêmes bosses déformables 60, qui s'appuient sur une deuxième paroi de délimitation supplémentaire 61 opposée du passage 37 et qui sont prévues pour compenser les tolérances dimensionnelles des sections du prolongement 41 et du passage 37 dans la direction perpendiculaire aux parois de délimitation 56, 58, 59 et 61. Dans ce mode d'exécution, on réalise de manière avantageuse une compensation de tolérance dans deux directions perpendiculaires l'une à l'autre. Les mesures conformes à l'invention ne sont pas seulement utilisables pour un convertisseur électrodynamique tel que décrit dans ce qui précède, mais également pour d'autres convertisseurs, par exemple pour des convertisseurs piézo-électriques et électrostatiques. REVENDICATIONS: 1. Convertisseur électroacoustique comportant un premier élément de convertisseur (19) et un deuxième élément de convertisseur (20) et une première cavité acoustiquement efficace (35) et une deuxième cavité acoustiquement efficace (36), la première des deux cavités se trouvant d'un côté du premier élément (19) de convertisseur et la deuxième cavité se trouvant d'un autre côté du premier élément (19) de convertisseur, au moins un passage (37, 38, 39, 40) étant prévu dans le premier élément de convertisseur (19), lequel traverse le premier élément de convertisseur dans le sens de la première cavité (35) vers la deuxième cavité (36) et le deuxième élément de convertisseur (20) comprenant au moins un prolongement (41, 42, 43, 44) dépassant du deuxième élément de convertisseur, qui est enfoncé à travers le passage présent dans le premier élément de convertisseur, au moins un rétrécissement (47) perméable à un écoulement d'un fluide étant prévu entre une première paroi (45) de délimitation du passage et une première paroi (46) de délimitation du prolongement faisant face à cette première paroi de délimitation du passage, constituant un frottement acoustique entre les deux cavités, caractérisé en ce qu'entre une deuxième paroi (50) de délimitation du passage au moins essentiellement opposée à la première paroi de délimitation du passage et une deuxième paroi (51) de délimitation du prolongement opposée à cette deuxième paroi (50) de délimitation du passage, il est prévu au moins une bosse (52) pouvant être déformée par l'enfoncement du prolongement (41, 42, 43, 44) à travers le passage, laquelle bosse dépasse d'une des deux deuxièmes parois de délimitation du prolongement et s'appuie sur l'autre des deux deuxièmes parois de délimitation du passage. 2. Convertisseur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la au moins une bosse (52) est constituée d'une nervure oblongue orientée dans le sens de la première cavité vers la deuxième cavité. 3. Convertisseur suivant la revendication 2, caractérisé en ce que la nervure formant la bosse (52) présente une hauteur de nervure comprise entre 20 Fm et 200 iun avant l'enfoncement du prolongement. 4. Convertisseur suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la nervure formant la bosse (52) présente une hauteur de nervure de 60 Fm avant l'enfoncement du prolongement. 5. Convertisseur suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le au moins un rétrécissement (47) est constitué par un canal oblong de section essentiellement rectangulaire cheminant dans le sens de la première cavité vers la deuxième cavité. 6. Convertisseur suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le canal formant le rétrécissement (47) présente une profondeur de canal comprise entre 50 Cun et 300 Fm perpendiculairement aux premières parois (45) de délimitation du passage et du prolongement (46). 7. Convertisseur suivant la revendication 6, caractérisé en ce que le canal formant le rétrécissement (47) présente une profondeur de canal d'une valeur nominale de 140 im.