FR 2727889 A1 19960614 FR 9414835 A 19941209 La présente invention concerne le soudage de pièces de fonte grise, et plus particulièrement un procédé de soudage de fontes à graphite sphéroidal ou fontes nodulaires, dans des conditions de préchauffage modérées. 5 Le soudage des fontes est une opération délicate et difficile à réaliser en raison notamment de leur inaptitude à supporter les contraintes résultant des cycles thermiques des méthodes classiques de soudage. De plus, les méthodes connues produisent des joints de soudage dont les caractéristiques10 mécaniques et esthétiques ne sont pas toujours satisfaisantes, ce qui limite leurs possibilités d'utilisation dans les procé- dés de réparation ainsi que dans les procédés d'assemblage de pièces (mécano-soudage). On connaît des méthodes de soudage au moyen d'électrodes à base de fer, mais leur utilisation impose un préchauffage loca- lisé à une température supérieure à 600 C, difficile à mettre en oeuvre, voire impossible dans le cas de pièces de masse importante. Le soudage avec une électrode, quel qu'en soit le type, consiste à déposer un métal en fusion sur la fonte de base. Cette fonte, exposée à l'arc de soudage et au contact du métal en fusion, refond en surface sur une faible épaisseur (environ 0,1 à 3 mm). La vitesse de refroidissement est d'autant plus élevée que l'épaisseur soudée est plus importante et peut être de l'ordre de 800 C/s dans un domaine de températures entre 1200 C et 800 C dans le cas d'un cordon soudé déposé sur une pièce d'environ 50 mm d'épaisseur. En raison de cette vitesse de refroidissement et de la composition chimique d'une fonte eutectique, la solidification ne peut se faire suivant un30 diagramme stable et on obtient alors dans cette zone de liaison une structure métallographique composée de carbures eutectiques extrêmement durs et fragiles pouvant entraîner une fissuration lors du refroidissement. Cet inconvénient peut être limité en utilisant un métal d'apport de soudage riche en nickel pour limiter la quantité de carbure de fer formé lors de la solidification, comme décrit par exemple dans le brevet FR-A-2.359.680. Dans tous les cas, il est nécessaire de traiter thermiquement la soudure à une température de l'ordre de 800 à 850 C. D'autre part, la partie de métal sous-jacente à la zone de liaison (dénommée "zone affectée thermiquement") reste à l'état solide pendant le soudage, mais son refroidissement est analo- gue à celui de la zone de liaison et peut entraîner des trans- formations métallurgiques gênantes, par exemple une formation de structure de trempe. Pour éviter ce problème, il est indis- pensable de préchauffer la zone à souder à une température10 supérieure à 200 C (T C Ms, température Martensite Start). Enfin, avec les méthodes connues, il est difficile d'évi- ter la formation de contraintes dans la zone de liaison soudure - pièce, dépassant la limite élastique de la structure de type lédéburite obtenue, provoquant une fissuration. Pour limiter ce phénomène, il est nécessaire de préchauffer la zone soudée à une température de l'ordre de 600 à 650 C. Dans les méthodes connues de soudage homogène à haute température, impliquant un préchauffage à environ 600 C, on utilise des électrodes à âme de fer et enrobage basique graphi-20 tique déposant une fonte nodulaire. Suivant une autre techni- que, décrite dans le brevet FR-A2.407.786, on effectue un soudage avec une électrode d'acier enrobée par une composition à base de vanadium, de silicium, de carbonate de baryum, de fluorure de calcium et de fer en poudre. Ces méthodes sont généralement difficiles à mettre en oeuvre, voire impossible dans le cas de pièces massives. On connaît aussi des méthodes de soudage hétérogène à froid utilisant des électrodes à âme en nickel ou en ferro- nickel, mais ces méthodes sont lentes, coûteuses, économique-30 ment inacceptables, et ne procurent pas des joints soudés possédant des caractéristiques mécaniques satisfaisantes. Elles ne peuvent être envisagées que pour la réparation esthétique de petits défauts apparents. Enfin, des procédés de soudage combinant un apport de chaleur et l'application d'une pression ont aussi été dévelop- pés pour tenter d'éviter la formation de lédéburite responsable de la fragilité de la soudure, et par exemple, le brevet FR-A- 2.455.944 décrit un tel procédé nécessitant l'utilisation d'une composition intermédiaire placée entre les pièces à souder, la zone de soudage étant portée à une température de 800 à 1.000 C sous une pression de 200 bars. Il est donc extrêmement difficile de réaliser de manière satisfaisante un soudage de pièces en fonte grise, notamment en fonte à graphite sphéroidal par les méthodes connues rappelées ci-dessus, tout particulièrement dans le cas de pièces de masse importante. La présente invention a pour objet un procédé de soudage semi-héterogène des fontes grises, et en particulier des fontes à graphite sphéroidal. Le procédé suivant la présente invention est un procédé de soudage par fusion de pièces de fonte à graphite sphéroidal, par la technique du beurrage, qui se distingue essentiellement15 en ce qu'il comporte les étapes suivantes: a) on effectue un préchauffage à une température comprise entre 230 et 3000C, puis un beurrage de la zone de la pièce à souder; b) on applique au beurrage un traitement thermique à une température comprise entre 800 et 920 C pendant une durée appropriée, puis on effectue un cycle de refroidissement; c) on effectue à nouveau un préchauffage du beurrage à une température comprise entre 130 et 200 C, et on procède à un soudage de finition (remplissage ou assemblage).25 Suivant une forme préférentielle de réalisation, le soudage effectué dans l'étape c) ci-dessus est suivi d'un traitement thermique de détentionnement à une température comprise entre 530 et 570 C pendant une durée appropriée de une à quelques heures. Le prechauffage de l'étape a) ci-dessus s'effectue locale- ment sur la pièce à traiter, au niveau du défaut à réparer ou de la zone d'assemblage par soudage, à une température comprise entre 230 et 300 C, et qui est de préférence d'environ 250 C. La température de préchauffage peut éventuellement excéder35 300 C mais une telle température ne présente aucun avantage. Par contre, il est important que cette température soit supé- rieure à la température Martensite Start (T C Ms) inhérente au matériau traité, qui est généralement de l'ordre de 200 C. La limite inférieure de la température de préchauffage peut donc varier légèrement en fonction de la température Martensite Start de la fonte à souder. Une température inférieure à cette limite aurait pour inconvénient d'entraîner des risques de 5 fissuration dans la zone de beurrage et dans la zone intermé- diaire fonte - beurrage. Les opérations de beurrage et de soudage des étapes a) et c) ci-dessus peuvent être réalisées, de préférence, au moyen d'une électrode à âme d'acier enrobée d'une composition semi-10 basique, par exemple en utilisant un poste de soudage à l'arc à courant continu (80 à 110 A), l'électrode étant branchée sur le pôle positif. Il peut être avantageux d'utiliser une électrode en acier doux à faible teneur en carbone comportant un enrobage à faible teneur en carbonate et en spath-fluor par rapport aux enrobages les plus usuels, mais contenant environ 10% en poids de silice. L'électrode utilisée pour le soudage de finition (remplissage, dans le cas d'une réparation, ou assemblage dans le cas du mécano-soudage) peut être adaptée en fonction des résultats recherchés, en particulier lorsque l'on réalise un20 assemblage d'une pièce de fonte et d'une pièce d'acier par le procédé de l'invention. Le beurrage est effectué suivant les techniques classi- ques, en une ou plusieurs couches, et de préférence en deux ou trois couches de manière à obtenir une épaisseur totale de25 beurrage comprise entre 3 et 15 mm, de préférence 5 à 10 mm, d'épaisseur. Dans le cas de la réparation d'une pièce de fonte, le beurrage est effectué sur la zone à réparer. Dans le cas de l'assemblage de deux pièces par mécano-soudage, on effectue le beurrage sur les zones à assembler, de préférence préalablement30 chanfreinees. Le traitement thermique appliqué pendant l'étape b) ci- dessus peut être adapté, conformément à la présente invention, en fonction des résultats recherchés. Ainsi, lorsque l'on cherche à obtenir un joint soudé ayant des caractéristiques mécaniques au moins égales à celles de la fonte de base, il est avantageux de maintenir la température entre 850 et 920 C pendant une durée appropriée, par exemple 2 heures pour un joint soudé d'environ 25 mm d'épaisseur et 4 heures environ pour une pièce de 50 mm d'épaisseur, puis d'ef- fectuer un refroidissement pour ramener la température au coeur du beurrage entre 250 et 300 C, en évitant toute remontée de température au-dessus de cette limite. 5 Ce traitement a pour effet de déstabiliser les carbures de fer indésirables qui peuvent se former dans la zone de liaison entre le beurrage et la fonte de base. De tels carbures eutectiques sont en effet fragiles et très durs, donc difficiles à usiner, et pourraient entraîner une fissuration de cette zone10 de liaison. Au contraire, le traitement thermique a pour effet de favoriser la formation, dans cette zone, de nodules très fins du type fonte malléable à coeur noir, en forte concentra- tion au sein d'une matrice ferritique. Il importe que la tempé- rature au coeur du beurrage soit ramenée à moins de 300 C pour15 éviter une graphitisation de la perlite formée par la trempe. Le traitement thermique est appliqué de préférence à l'en- semble de la pièce de fonderie, mais il est possible d'effec- tuer un traitement localisé. Il est tout particulièrement avantageux d'effectuer le refroidissement par trempe à l'air soufflé, localisée sur le beurrage, pour ramener sa température à 250-300 C environ. Ce traitement, localisé sur le beurrage, procure une structure ferrito-perlitique o la perlite donne à l'ensemble du joint soudé les excellentes propriétés mécaniques recherchées.25 Si par contre on cherche surtout à obtenir un joint soudé assurant une parfaite étanchéité et présentant extérieurement une ressemblance aussi proche que possible avec la pièce de fonte de base, il est alors avantageux d'effectuer le traitement thermique à une température comprise entre 800 et 850 C30 pendant une période plus longue que dans le cas précédent, par exemple 4 heures pour une épaisseur de joint soudé de 25 mm, 6 heures pour 50 mm, et de laisser ensuite refroidir à l'air libre. Dans ce cas également, il est préférable d'appliquer le traitement thermique à l'ensemble de la pièce de fonderie.35 Cependant, un traitement localisé est également possible, notamment dans le cas de l'assemblage de pièces de fonderie. Contrairement au cas du traitement décrit ci-dessus ou on obtient une structure perlitique dans la zone de liaison beur- rage - fonte, on obtient ici une zone ferritique plus malléa- ble. Dans les deux cas, le traitement thermique est effectué en utilisant un outillage usuel, avec une vitesse de chauffage qui peut être d'environ 50 à 100 C/heure. On peut par exemple utiliser un four du type utilisé habituellement dans l'indus- trie métallurgique, ou encore des résistances chauffantes céra- miques appliquées localement. Les essais effectués sur les joints soudes réalisés conformément à l'invention on mis en évidence d'excellentes propriétés mécaniques et micrographiques. En particulier, les caractéristiques mécaniques du joint soudé sont équivalentes, et même dans certains cas supérieures, à celles de la fonte de base, et ceci est obtenu avec des températures de préchauffage15 relativement faibles, de l'ordre de 250 C. De plus, on peut remarquer que la rupture à la traction ne présente aucun caractère fragile, et la déformation par stric- tion observée dans la zone fondue, avant rupture, indique de manière fiable la proximité de la résistance maximale à la20 traction du métal de base. Les essais effectués sur les joints préparés par le procédé de l'invention ont montré que la dureté des joints soudés est inférieure à 350 Vickers (HV 500, dureté Vickers sous une charge de 500 g), ce qui confirme qu'ils sont parfaitement usinables, contrairement aux joints soudés obtenus25 par les techniques classiques. Le procédé conforme à la présente invention présente de nombreux avantages. En particulier, il peut être mis en oeuvre sans nécessiter l'utilisation d'équipements spéciaux, et il permet d'élargir le domaine d'application des fontes à graphite30 sphéroidal (fontes GS) non seulement dans le domaine de la réparation, en permettant de réparer des pièces qui auparavant étaient mises au rebut, mais aussi dans le domaine de l'assemblage par mecano-soudage de plaques de fontes entre elles ou avec des plaques d'aciers allies ou non. Dans le domaine de la35 réparation, il devient possible de réparer aisément des pièces de fonderie présentant des défauts survenus à la coulée ou lors de la solidification. Des exemples non limitatifs de mise en oeuvre du procédé de l'invention sont décrits ci-après, pour une réparation par soudage d'une pièce de fonderie, un mécano-soudage de deux pièces de fonte GS et un mecano-soudage d'une pièce de fonte GS 5 avec une pièce d'acier (allié ou non). Exemple 1 Réparation d'une pièce de fonte GS 400-12. Le but de cet exemple est de réparer une pièce de fonderie en obtenant un joint soudé ayant des caractéristiques méca- niques au moins égales à celles de la fonte de base. On procède à la réparation d'une pièce de fonderie (fonte GS 400-12) constituée par une plaque de 55 mm d'épaisseur présentant un défaut (inclusion de sable) de 25 mm de profon- deur, sur lequel on effectue un affouillage mécanique par15 meulage de manière à former un cratère. La composition chimique de la fonte utilisée est la suivante: C Si Mn P S Ni Cr Mo Cu 3,40 2,18 00,22 0,025 0,007 0,10 0,05 0,06 0,16 La pièce de fonte est chauffée localement à une tempéra- ture d'environ 250 C, au niveau du défaut à réparer, au moyen de torches à gaz. Puis on procède au beurrage en utilisant une électrode à âme métallique de 3,2 mm de diamètre, en acier doux à faible teneur en carbone à enrobage semi-basique, de type disponible dans le commerce. La composition chimique de l'électrode est la suivante: C Mn Si Ni Mo V 0,06 0,6 0,41 0,029 0,01 0,012 [ S P Cu Cr Ti Al 0,007 0,016 0,011 0,024 0,013 0,001 L'enrobage utilisé a une faible teneur en carbonate et en spath-fluor et constitue un enrobage du type "chaux - silice" contenant environ 10% de silice. Le produit de fusion de cet enrobage est un laitier d'aspect vitreux. 5 On fait fonctionner l'électrode en courant continu d'intensité comprise entre 85 et 100 A et une tension de 23 V, la température locale de la pièce à traiter n'étant pas inférieure à 250 C. Le beurrage est effectué en trois couches successives procurant une épaisseur totale d'environ 6 - 7 mm. Les bords du cratère sont entourés d'un cordon de soudure afin de protéger la fonte de base d'une éventuelle fusion lors de l'opération ultérieure de remplissage. Après refroidissement à l'air libre, jusqu'à température ambiante, on contrôle le beurrage et on élimine le cas échéant les quelques défauts qui peuvent apparaître. On effectue ensuite le traitement thermique global de l'ensemble de la pièce de fonderie que l'on porte progressive- ment à une température de 900 C, dans un four, la vitesse de montée en température étant de 50 C/h.20 La pièce est maintenue à 900 C pendant 2 heures (pour une épaisseur de joint soudé de 25 mm), puis elle est refroidie par la technique de trempe à l'air soufflé dirigé sur le beurrage, de manière à ramener la température au coeur du beurrage à environ 250 - 300 C.25 La surface du beurrage, après le traitement thermique ci- dessus, est traitée mécaniquement par meulage afin d'éliminer l'oxyde de fer formé en surface, puis, après contrôle du beur- rage, on effectue un préchauffage de la zone à traiter, à une température d'environ 150 C. On procède alors au soudage de30 finition (remplissage) en utilisant une électrode identique à celle décrite ci-dessus, l'intensité du courant étant de 95 - A. On procède enfin à un traitement thermique de détentionne- ment afin d'éliminer toutes contraintes résiduelles au voisi- nage de la soudure, en chauffant progressivement à une tempéra- ture d'environ 550 C, avec une vitesse de montée en température de l'ordre de 500C/h. La température est maintenue pendant une durée d'environ 2 heures (pour une épaisseur soudée de 25 mm), puis on laisse refroidir à l'air libre. Les caractéristiques mécaniques du joint soudé obtenu sont indiquées au tableau ci-après. Résistance à la traction Les essais ont été effectués sur des éprouvettes de 10 mm de diamètre Echantillon Résistance à la Limite élas- A% Z% rupture (MPa) tique (MPa) 1 486 394 26,4 72,9 2 503 424 22,6 71,9 3 490 431 24,2 75,0 4 494 425 21,2 70,8 A% = Allongement. Z% = Striction (réduction de la section). On peut observer que la rupture est localisée au milieu de la zone fondue. Essai de pliage Les essais ont été effectués sur des échantillons de x20x180 mm Poinçon Contrainte à la Angle de (diamètre mm) rupture (MPa) pliage ( ) 72 49 Les essais ont montré que la rupture au pliage se fait au niveau de la zone de liaison. Exemple 2 Réparation d'une pièce de fonte GS 400-12. Le but de cet exemple est de réparer une pièce de fonderie en obtenant un joint de soudé ayant des caractéristiques esthé- tiques parfaites, procurant une apparence identique à celle de la fonte de base, tout en assurant une parfaite étanchéité. On procède comme dans l'Exemple 1, en utilisant une pièce de fonte de mêmes dimensions présentant le même défaut. Après un chauffage localisé à 250 C, on effectue le beurrage dans les mêmes conditions et avec la même électrode que dans l'Exemple 5 1, puis on procède au traitement thermique suivant; La pièce de fonderie est portée progressivement à une température d'environ 820 C, la vitesse de montée en tempéra- ture étant d'environ 50 C/h. La pièce est maintenue à cette température pendant une durée d'environ 4 heures (pour une10 épaisseur de 25 mm), puis on procède au refroidissement à l'air libre. On obtient ainsi, après remplissage et traitement thermi- que de détentionnement comme dans l'Exemple 1, un joint soudé d'apparence très proche de celle de la fonte de base, sans15 formation de fissure. Exemple 3 Assemblage de deux pièces de fonte GS 400-12. On effectue l'assemblage (mecano-soudage) de deux plaques de fonte de 25 mm d'épaisseur ayant la même composition que celle de l'Exemple 1. Les surfaces des zones à assembler sont chanfreinées par usinage, et les chanfreins sont contrôlés par ressuage. On effectue un préchauffage local des chanfreins à 250 C environ, sur toute leur épaisseur, et on réalise ensuite un beurrage sur chaque chanfrein au moyen de la même électrode que dans l'Exemple 1, en trois couches de manière à obtenir une épaisseur totale d'environ 5 mm sur chaque chanfrein. Un cordon de soudure est déposé à la limite du beurrage pour éviter tout débordement qui pourrait entraîner la fusion de la fonte de base dans la zone de liaison au cours de l'opération ultérieure d'assemblage. Après refroidissement jusqu'à température ambiante, on procède à un traitement thermique du beurrage identique à celui de l'Exemple 1, suivi d'une trempe à l'air soufflé jusqu'à ramener la température au coeur du beurrage à environ 250 - 300 C. 1l Après refroidissement pour contrôle du beurrage obtenu, on effectue un préchauffage local des zones à assembler à une température d'environ 150 C. L'assemblage des deux pièces de fonte se fait alors par simple soudage avec la même électrode 5 que ci-dessus, dans les mêmes conditions que dans l'Exemple 1, et on effectue ensuite un traitement thermique de détentionne- ment à 550 C environ, pendant environ 2 heures, comme indiqué ci- dessus. Le refroidissement est ensuite réalisé à l'air libre. Exemple 4 Assemblage d'une pièce de fonte GS 400-12 et d'une pièce d'acier. On effectue l'assemblage d'une pièce de fonte identique à celle de l'Exemple 3 ci-dessus avec une pièce en acier de type XC 38 (acier non allié apte au traitement thermique) de mêmes dimensions que la plaque de fonte.. Chacune des pièces de fonte et d'acier est chanfreinée sur la zone à assembler, et contrôlée par ressuage. On procède comme indiqué dans l'Exemple 1, mais en ne réalisant le préchauffage et le beurrage que sur les chanfreins de la pièce de fonte GS. L'électrode utilisée pour le beurrage de la pièce de fonte est identique à celle de l'Exemple 1. On effectue ensuite sur ce beurrage le même traitement thermique à 900 C ou 820 C selon25 le résultat recherché (priorité donnée aux propriétés mécani- ques ou aux caractéristiques esthétiques du joint soudé). L'électrode utilisée pour l'opération d'assemblage est identique à l'électrode ci-dessus, mais elle peut être choisie en fonction de la nature de l'acier à assembler à la pièce de30 fonte. Le traitement thermique final de détentionnement est iden- tique à celui décrit dans l'Exemple 1 ci-dessus. On répète cette procédure en remplaçant l'acier XC 38 par un acier allié de type 35 NCD 6 (acier allié au nickel, chrome et molybdène). On procède comme ci-dessus mais en remplaçant l'électrode utilisée pour l'opération d'assemblage par une autre électrode, disponible dans le commerce, ayant une compo- sition voisine de celle de l'acier allié utilise. Les essais confirment les excellents résultats obtenus. REVENDICATIONS 1. Procédé de soudage par fusion de pièces de fonte à graphite sphéroidal, par la technique du beurrage, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: 5 a) on effectue un préchauffage à une température comprise entre 230 et 300 C, puis un beurrage de la zone de la pièce à souder; b) on applique au beurrage un traitement thermique à une température comprise entre 800 et 920 C pendant une durée appropriée, puis on effectue un cycle de refroidissement; c) on effectue à nouveau un préchauffage du beurrage à une température comprise entre 130 et 200 C, et on procède à un soudage de finition. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le soudage effectué dans l'étape c) est suivi d'un traite- ment thermique de détentionnement à une température comprise entre 530 et 570 C pendant une durée appropriée de une à quelques heures. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'épaisseur totale du beurrage est comprise entre 3 et mm. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le traitement thermique de l'étape b) est effectué à une température comprise entre 850 et 920 C.25 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le traitement thermique est suivi d'un refroidissement pour ramener la température au coeur du beurrage entre 250 et 300 C. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le refroidissement est effectué par trempe à l'air soufflé, localisée sur le beurrage. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le traitement thermique de l'étape b) est effectué à une température comprise entre 800 et 850 C. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le beurrage et le soudage des étapes a) et c) sont réalisés au moyen d'une électrode à âme d'acier enrobée d'une composition semi-basique.