FR 2728452 A1 19960628 FR 9415484 A 19941222 La présente invention est relative à un dispositif pour l'analyse photoacoustique in situ de peau. La spectroscopie photoacoustique est classiquement utilisée pour analyser en profondeur des milieux opaques. Elle consiste à exciter par un faisceau lumineux modulé un échantillon à analyser et à observer par détection acoustique les vibrations qui en résultent sur 1 'échantillon. On distingue parmi les techniques photoacoustiques la technique de spectroscopie photoacoustique modulée et la technique de spectroscopie photoacoustique impulsionnelle. A ce jour, seule la technique de spectroscopie photoacoustique modulée a été mise en oeuvre pour réaliser des analyses in situ sur de la peau. Des analyses de la pénétration de chromophores dans la peau humaine mettant en oeuvre des techniques de spectroscopie modulée ont notamment été décrites dans l'article: (1) K. KÔLMEL, A. NICOLAUS, B. SENNHENN, K. GIESE - *Evaluation of drug penetration into the skin by photoacoustic measurement" - J. Soc. Cosmet. Chem. 37 Sept/Oct. 1986 - pp. 375-385, auquel on pourra avantageusement se référer. La spectroscopie photoacoustique modulée présente cependant de nombreux inconvénients. Chaque fréquence de modulation ne permet l'analyse que d'une épaisseur fixe de la peau. Plus la fréquence de modulation augmente, plus cette épaisseur diminue. Pour l'établissement de la distribution des chromophores en fonction de la profondeur, il est nécessaire d'effectuer des mesures en fonction de la fréquence de modulation. Il n'est donc pas possible avec cette technique de suivre en temps réel l'évolution d'une diffusion de substance dans l'épaisseur de la peau. L'invention propose quant à elle un dispositif d'analyse in situ de la peau qui met en oeuvre une spectroscopie photoacoustique de type impulsionnelle. Pour une comparaison théorique entre la spectroscopie photoacoustique modulée et la spectroscopie photoacoustique impulsionnelle, on pourra se référer à l'article (2) A. Mandelis and D. Royce, Journal of Applied Physics, 1979, Vol. 50(6), p. 43.30-43.38. La spectroscopie photoacoustique impulsionnelle permet en effet d'avoir accès en temps réel au profil dans l'épaisseur de la peau de la concentration de la substance diffusante à l'aide d'une seule impulsion lumineuse. Elle présente en outre l'avantage de permettre un suivi dans le temps de la réponse à une excitation. Une telle information n'est bien entendu pas accessible en spectroscopie photoacoustique modulée. L'invention a donc pour objet un dispositif pour l'analyse photoacoustique de peau in situ comportant une source lumineuse qui émet un rayonnement d'excitation, une cellule qui est destinée à être appliquée sur la peau à analyser et qui présente une cavité de mesure, ouverte sur la face de la cellule qui est en contact avec la peau, des moyens optiques pour guider le rayonnement d'excitation jusqu'à la cavité de mesure, un microphone pour relever les vibrations acoustiques dans cette cavité de mesure, une unité de traitement à laquelle ce microphone est relié et qui analyse lesdites vibrations acoustiques, caractérisé en ce que le rayonnement d'excitation est un rayonnement impulsionnel. Selon un mode de fonctionnement préférentiel, l'unité de traitement réalise une analyse par Transformée de Fourier sur le signal photoacoustique relevé par le microphone. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui suit d'un mode de réalisation particulier. Cette description est purement illustrative et non limitative. Elle doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une représentation schématique d'un dispositif conforme à l'invention la figure 2 est une vue de dessus de la cellule de mesure du dispositif de la figure 1 la figure 3 est une vue en coupe longitudinale de la cellule de la figure 2 la figure 4 est un spectre des résonances acoustiques de la cavité ; ce spectre étant obtenu par analyse de Fourier de la réponse photoacoustique d'un échantillon de noir de carbone.Pour comparaison, un spectre de bruit acoustique, c'est-à-dire en l'absence d'excitation optique, est présenté à même échelle ; la figure 5 est un graphe sur lequel on a représenté plusieurs courbes illustrant l'évolution en fonction du temps de la réponse photoacoustique d'un échantillon de peau excité conformément à l'invention, ces courbes ayant été relevées pour réaliser un suivi dans le temps de la diffusion dans l'épaisseur d'une peau d'une solution de chromophore la figure 6 est un graphe sur lequel on a représenté plusieurs courbes de réponse spectrale photoacoustique, ces courbes correspondant aux spectres FFT (Transformée de Fourier Rapide) normalisés des réponses impulsionnelles la figure 7 est un graphe illustrant l'évolution dans le temps du maximum de la réponse photoacoustique pour deux produits présentant des concentrations différentes en agents de protection solaire la figure 8 est un graphe illustrant l'évolution dans le temps du temps de réponse tmax correspondant à l'apparition du maximum du signal photoacoustique pour deux produits présentant des concentrations différentes en agents solaires. Le dispositif de mesure photoacoustique représenté sur la figure 1 comprend une source lumineuse 1, une cellule photoacoustique 2 et une unité de traitement 3. La source lumineuse 1 est par exemple un laser à azote qui délivre des impulsions de 800 ps ayant une énergie de 1 mJ. La longueur d'onde démission est de 338 nm. Cette longueur d'onde est située dans la bande d'absorption optique de la peau. Le faisceau émis est constitué de groupes d'impulsions séparés entre eux par une durée AT qui peut varier d'une minute à une heure, cette durée étant un paramètre choisi par l'opérateur. Chacun de ces groupes d'impulsion est constitue de n impulsions (n variant de 1 à 30) séparées deux à deux par une durée At qui peut être comprise entre 1/3 s et 60 s. A titre d'exemple, pour un suivi de cinétique sur une durée supérieure à sept heures, les échantillons peuvent être excités par 32 paquets de 10 impulsions avec At = 1 s et AT = 15 mn et une base de temps de 128 ps pour l'échantillonnage du signal. En variante, la source 1 peut être également un laser néodyme de type YAG dont l'émission à la longueur d'onde de 1064 nm a été triplée en fréquence de façon à obtenir une longueur d'onde de sortie de 354,7 nm. En variante encore, la source 1 peut être un laser Hélium/Cadmium émettant à 325 nm. Dans ce dernier cas, la source 1 présente l'avantage d'être d'une taille réduite et d'un coût peu élevé. Les impulsions d'excitation de la lumière sont envoyées sur la cellule 2 au moyen de fibres optiques 4. Ces fibres optiques 4 sont divisées en deux branches dans la cellule 2, de sorte que le faisceau lumineux envoyé sur ladite cellule 2 est scindé en deux faisceaux identiques. L'un de ces faisceaux sert de faisceau d'excitation pour la peau ; l'autre sert de faisceau de référence. La cellule 2 photoacoustique comprend trois cavités de mesure référencées par 5, 6 et 7. Ces trois cavités sont de géométrie et de dimensions identiques. Les cavités 5 et 6 sont ouvertes et débouchent toutes deux sur la tranche 2a de la cellule 2 qui est destinée à être mise en contact avec la peau. La cavité 5 est la cavité de mesure. Le faisceau lumineux d'excitation est envoyé à travers cette cavité 5 sur la portion de peau qui ferme cette cavité 5 lorsque la cellule 2 est en place sur la peau à analyser. La cavité 6 est la cavité servant à relever les bruits électronique et acoustique, notamment les bruits de pulsations cardiaques. La portion de peau en regard de cette cavité 6 n'est pas excitée. Les vibrations acoustiques dans ces deux cavités 5 et 6 sont relevées par deux microphones 8 (figure 3). Le signal électrique de sortie correspond au signal acoustique de l'échantillon de peau qui ferme la cavité 5 duquel est directement soustrait le bruit acoustique de l'échantillon de peau qui ferme la cavité 6. La cavité 7 est quant à elle disposée dans le corps de la cellule 2 et est totalement fermée. Elle sert de cavité de référence. Un film 9 de noir de carbone (figure 3) est disposé en son fond. Ce film 9 est excitée par le faisceau de référence. L'excitation acoustique engendrée est relevée par un microphone 10 dont le signal électrique est transmis à l'unité de traitement 3. La cavité 7, la membrane 9 et le microphone 10 constituent ainsi un joulemètre qui permet de relever les fluctuations d'intensité du signal de référence, fluctuations qui correspondent à celles du signal d'excitation. Deux capteurs piézo-électriques 11 sont disposes sur la tranche de contact 2a de la cellule 2 symétriquement par rapport aux cavités ouvertes 5 et 6. Ces deux capteurs piézo-électriques 11 sont reliés à l'unité de traitement 3. Ils permettent à l'unité 3 et à l'opérateur de contrôler la pression avec laquelle la cellule 2 est appliquée sur la peau. I1 est important que la pression d'application soit constante pendant la mesure et soit la même d'une mesure à l'autre. En effet, lors de l'application de la cellule 2 sur la peau, les portions de peau qui ferment les cavités 5 et 6 se déforment pour former des ménisques dont l'importance varie en fonction de la pression appliquée. Les volumes des chambres définies par les cavités 5 et 6 et la peau varient en conséquence. Or, ces volumes constituent des paramètres importants dans l'interprétation des signaux photoacoustiques. La proximité entre les cavités 5 et 6 permet de considérer que les conditions de température et de pression qui y règnent sont identiques. La cellule 2 est maintenue en place sur la peau par une bande de serrage (non représentée) à laquelle elle est mécaniquement reliée. Cette bande de serrage présente des attaches ajustables, telles que des attaches à fibres textiles à boucles et crochets du type commercialisé en France sous la dénomination commerciale Velcro . L'opérateur ajuste le serrage de cette bande pour que la pression de contact entre la cellule 2 et la peau relevée par les capteurs 11 et affichée par l'unité de traitement 3 corresponde à une pression de mesure prédéterminée. Ceci permet des mesures reproductibles. L'utilisation de deux capteurs piézo-électriques permet de s'assurer de l'uniformité d'application de la face de la cellule en contact avec la peau. La pression mesurée par un capteur piézo-électrique permet de corriger le signal photoacoustique par rapport aux éventuelles fluctuations de la pression dans les cavités 5 et 6. La cellule 2 comporte également un thermocouple 12 qui mesure la température du gaz dans la cavité 6. Ce thermocouple 12 est relié à l'unité de traitement 3. Cette unité 3 prend en compte dans son traitement la température du gaz dans la cavité 6, température qui est sensiblement identique à celle dans la cavité de mesure 5. La température dans ces cavités est en effet susceptible de fortement fluctuer, notamment dans le cas de cinétiques longues, et donc de perturber la pression à l'intérieur de la cavité de mesure 5, c'est à dire de perturber le signal photoacoustique relevé par le microphone 8. On notera que le signal photoacoustique S(t) est proportionnel à des paramètres optique et thermique donnés par la formule ci-dessous S(@)&alpha; &alpha;@bloP(&alpha;x)l/ITi TL@K@ où P et T sont respectivement la pression et la température dans la cavité, est le coefficient d'absorption optique, Io est l'intensité de la lumière incidente, Lg est la hauteur de la cavité, Tj est le temps de transit qui dépend de la nature de l'échantillon, aS,ag et Ks sont les coefficients thermiques de l'échantillon (s) et du gaz (g). Les mesures de température et de pression relevées au moyen des capteurs piézo-électriques 11 et du thermocouple 12 sont utilisées par l'unité de traitement pour corriger le signal photoacoustique à l'aide de la formulation indiquée ci-dessus. I1 est également possible d'inclure dans la cellule 2 un capteur d'hygrométrie (non représenté) Un tel capteur peut notamment s'avérer nécessaire dans le cas de cinétique de longue durée pour permettre de prendre en compte la transpiration de la peau qui devient alors importante. La structure mécanique de la cellule 2 va maintenant être décrite. Cette cellule 2 est constituée de quatre parties référencées de C1 à C4. La partie C1 constitue la tête de contact de la cellule 2. Elle présente une partie avant Cla de forme générale parallélipipédique sur laquelle sont ménagées les cavités 5 et 6 et une partie Clb en forme de disque de plus grandes dimensions. Les deux parties Cla et Clb sont d'une pièce. Sur la face arrière de cette partie Clb (face oppose à la partie Cla) est ménagée une demi-cavité 7a, qui définit avec une demi-cavité 7b similaire portée par la partie C2, la cavité 7. Les parties Cla et Clb présentent également des logements pour recevoir les capteurs piézo-électriques 11, le microphone 8, le thermocouple 12, ainsi que pour recevoir les liaisons électriques correspondantes et les fibres optiques qui guident le faisceau d'excitation jusqu'à la cavité 5 de mesure. La pièce C2 est un disque qui est de même diamètre que la partie Clb et qui est destinée à être juxtaposée à la pièce C1. Outre la demi-cavité 7b, la pièce C2 présente des logements pour recevoir le troisième microphone 10 et les fibres optiques pour le guidage des faisceaux d'excitation et de référence. Elle est également traversée par les liaisons électriques qui relient les éléments portés par la pièce C1 à l'unité de traitement 3. La pièce C3 est une pièce tubulaire creuse de même diamètre extérieur que C2. Elle est fermée par le couvercle que constitue la partie C4 qui est une pièce plate sur laquelle sont ménagés des orifices pour le passage des fibres optiques 4, ainsi que des liaisons électriques reliant les différents capteurs de la cellule 2 à l'unité 3. Les pièces C1 et C2 sont en acrylique et le corps de la cellule formé par les parties C3 et C4 est en laiton. L'acrylique a été choisi pour le compromis suivant: transparence dans l'ultraviolet/usinage relativement facile. Le montage de la cellule 2 se réalise aisément, puisqu'il suffit de positionner les différents capteurs, les liaisons électriques et les fibres optiques dans leurs logements respectifs sur les pièces C1 à C4, d'ajuster les positions respectives des pièces C1 à C4, puis de les assembler par vissage. On notera qu'un joint annulaire 13 est interposé entre la pièce C1 et la pièce C2. Ce joint 13 assure par écrasement l'herméticité de la cavité 7. La structure qui vient d'être décrite permet d'intervenir facilement à l'intérieur de la cellule. La géométrie et les dimensions des trois cavités 5 à 7 ont été optimisées de façon, d'une part à limiter les éventuels effets de ménisque de la peau presse contre la cellule 2, et d'autre part à optimiser le rapport signal/bruit. Ces cavités 5 à 7 présentent une forme cylindrique de 4mm de hauteur et de 10 mm de diamètre. Le spectre de résonance d'une cavité de cellule présentant ces caractéristiques a été établi en utilisant un échantillon de carbone pur déposé sur une plaque de verre. Le spectre de la réponse acoustique a été représenté sur la figure 4. On constate que la position des pics de résonance correspond aux prédictions théoriques tant pour les résonances propres de cavité que pour celles de Helmholtz. Les équations générales de ce calcul sont présentées dans la publication A. C. Tam - " Ultrasensitive Laser Spectroscopy" - D. S. Kliger, Acad. Press, 1983, à laquelle on pourra avantageusement se référer. L'unité de traitement 3 est un ordinateur IBM PC avec des interfaces électroniques minimales, de façon à éviter les perturbations potentielles pour le signal photoacoustique. Les signaux fournis par les microphones 8 et 10 sont préamplifiés par des systèmes électroniques identiques. Les impulsions photoacoustiques de réponse de la cavité de mesure 5 et le signal de référence de la cavité de référence 7 sont traités séparément et mémorisés sur le disque dur de l'unité de traitement 3. Les traitements mis en oeuvre par ladite unité 3 sont des calculs numériques classiques de Transformées de Fourier rapides, des intégrations dans le temps, des divisions, multiplications et soustractions de courbe. Le système de détection différentiel permet de soustraire directement le signal de bruit relevé par la cavité 6 au signal photoacoustique relevé par la cavité de mesure 5. Un des avantages du dipositif proposé par l'invention tient en ce que la cavité de référence 7 fait partie du corps qui porte les cavités 5 et 6. Cette disposition a été choisie pour une plus grande simplicité et compacité du système final, comparée au système experimental proposé par KÔLMEL et al. dans l'article (1) déjà cité. L'unité de traitement 3 mémorise successivement dans le temps, d'une part, les valeurs de référence relevées par un détecteur de pic associé au microphone 10 et, d'autre part, les réponses photoacoustiques complètes relevées par le microphone 8. La période d'échantillonnage est choisie entre 8 ps et 512 ps. Le nombre de points relevés est choisi parmi les puissances de 2 (512, 1024 ou 2048 par exemple) pour faciliter le traitement de Fourier. Dans un premier temps, les réponses photoacoustiques sont corrigées par les valeurs de référence. Dans un deuxième temps, une impulsion moyenne est calculée pour chaque groupe de 10 impulsions. Ce calcul sera notamment réalisé dans le cas du suivi d'une diffusion de substance à travers la peau : aucune fluctuation rapide du profil de concentration n'est alors à prévoir sur un intervalle de temps correspondant aux dix impulsions. On notera que le microphone 8 constitue un détecteur dynamique qui ne détecte que les changements de pression, de sorte que la réponse photoacoustique relevée est la dérivée dans le temps de la pression dans la cellule photoacoustique 2. La variation impulsionnelle de pression s'obtient par intégration dans le temps. Des informations complémentaires peuvent être obtenues en réalisant un traitement de Fourier à la fois sur la réponse acoustique et sur la dérivée de cette réponse acoustique. Les spectre s photoacoustiques obtenus après transformée de Fourier pour chaque excitation impulsionnelle sont équivalents à ceux obtenus en spectroscopie photoacoustique modulée en utilisant plusieurs fréquences de modulation. Par conséquent, la mise en oeuvre d'une spectroscopie photoacoustique impulsionnelle permet d'avoir accès en temps réel aux réponses des différentes strates dans l'épaisseur de la peau. On pourra à cet égard avantageusement se référer à l'article (2) déjà cité. En particulier, il est possible à partir de l'équation de diffusion de définir une longueur y de diffusion thermique qui correspond à la profondeur de l'échantillon sondée à la fréquence (ou temps de réponse) de modulation choisie. En photoacoustique pulsée, cette longueur de diffusion thermique est donnée par la formule: F(t) = (Dt)1/2 où D est un paramètre équivalent à la diffusivité thermique a = k/C p utilisée en spectroscopie photoacoustique modulée, où K est la conductivité thermique du matériau, p est la densité, C est la chaleur spécifique. A titre d'exemple, on a représenté sur la figure 5 plusieurs courbes Phl à Phn donnant l'évolution du signal photoacoustique dans le temps, dans le cas d'une étude de la diffusion d'une crème solaire étalée sur un échantillon de peau. La courbe Phl correspond à une mesure impulsionnelle réalisée 1/4 heure après que la crème ait été étalée sur la peau ; la courbe Ph2 correspond à une mesure réalisée 1 heure après que la crème ait été étalée sur la peau ; la courbe Phn correspond à une mesure réalisée 6 heures après que la crème ait été étalée sur la peau. La courbe Phpeau correspond à la réponse photoacoustique de la peau avant traitement avec la crème de protection. Sur la figure 6, on a porté les courbes normalisées par rapport au noir de carbone Log (FFT (Phl)) à Log (FFT (Phn)) en fonction de la fréquence. La courbe correspondante de la peau non traitée a également été représentée sur ce graphe Log (FFT (Phpeau)). On a en outre porté sur ce graphe la réponse LOG (FFT (NC)) de l'échantillon de noir de carbone dans la cavité 7. Sur la figure 7, on a illustré, par des points relevés expérimentalement, l'évolution de la réponse photoacoustique maximale en fonction du temps, dans le cas de solutions de protection solaire présentant un même agent de protection avec des concentrations respectivement de 10 % et de 20 %. La solution avec une concentration de 10 % en agent solaire présente la composition suivante Miglyol 812 90 g Parsol MCX 5,5 g Eusolex 4360 1,5 g Escalol 507 3g 100 g, tandis que l'autre solution présente la composition Miglyol 812 80 g Parsol MCX 11 g Eusolex 4360 3 g Escalol 507 6 q 100 g. Le Miglyol 812 est un excipient de triglycérides en C8-C12 sous forme d'huile. Le Parsol MCX est en filtre solaire de 4-méthoxycinnamate doctyle. L'Eusolex 4360 est un filtre solaire de 2-hydroxy 4' -méthoxybenzophénone. L'Escalol 507 est un filtre solaire de p- (diméthylamino) benzoate de 2-éthylhexyle. Les courbes qui sont portées sur cette figure 7 sont des courbes théoriques établies à partir d'un modèle classique de diffusion, dans un milieu homogène, la loi utilisée étant où T est la demi-durée de vie. Ces courbes confirment la bonne corrélation entre la théorie et les résultats expérimentaux obtenus avec le dispositif d'analyse proposé par l'invention. Pour la solution présentant une concentration de 10 % d'agent de protection solaire, on trouve une demidurée de vie de 19,88 h ; pour la solution à 20 % d'agent de protection solaire, cette demi-durée de vie est de 5,34 h. La figure 8 montre quant à elle l'évolution du temps tmax associé aux maxima des réponses photoacoustiques portées sur le graphe de la figure 7. Le choix de la valeur de 128 Fs pour la période d'échantillonnage et d'un traitement avec 2048 points constitue un compromis qui assure une réponse fiable pour les basses et les hautes fréquences. Compte tenu des conditions de validité de la Transformée de Fourier pour les fréquences inférieures, on peut considérer que le spectre photoacoustique obtenu après Transformée de Fourier est valable entre 10 Hz et 3,9 kHz. On notera que dans l'article (1) déjà cité, les mesures de diffusion sont effectuées aux fréquences de 180 Hz et 1200 Hz. I1 est indiqué que les incertitudes de mesure sont de 15% à 180 Hz et de 4% à 1200 Hz, les épaisseurs respectives sondées étant de 12 et 4 un. L'invention ici en objet permet d'avoir accès à des fréquences inférieures à 180 Hz, et donc de sonder des profondeurs beaucoup plus importantes, avec des incertitudes de 5 % et donc substantiellement inférieures à 15%. Les capteurs piézo-électriques 11 permettent en particulier de contrôler les problèmes d'adaptation d'impédance entre la cellule et la peau qui sont mentionnés dans l'article précité, par un contrôle précis de la pression d'application. Comme on l'aura compris, le dispositif selon l'invention permet de suivre au cours du temps la diffusion d'un produit dans la peau humaine, ce produit pouvant être par exemple une substance active contenue dans une composition cosmétique ou pharmaceutique appliquée sur la peau. Ce dispositif peut notamment donner à l'opérateur la durée exacte durant laquelle le produit reste en surface, c'est-à-dire la durée de protection efficace contre les ultraviolets du soleil dans le cas de solutions ou crèmes de protection solaire. On notera que ce dispositif est très sensible aux types de peau (hydratée ou non, coloration claire ou sombre), ainsi qu'à la quantité de produit déposée.En proposant une cellule permettant des mesures in situ, c'est-à-dire en temps réel, l'invention permet d'avoir accès à la vitesse et à la dispersion des agents solaires dans les différentes couches de la peau. Ce dernier point est important, car le dispositif de l'invention permet de contrôler et de quantifier, avec une grande fiabilité, la pénétration d'un produit appliqué sur la peau, tel qu'une substance active précitée, et de déterminer son passage éventuel dans le système circulatoire. Les résultats obtenus grâce à l'utilisation de ce dispositif pourront donc être utilisés par exemple pour optimiser le choix de substances actives ou la formulation de compositions cosmétiques ou pharmaceutiques en fonction du but recherché, selon que l'on souhaite maintenir l'actif dans les couches superficielles de l'épiderme, comme dans le cas de la protection solaire, ou que l'on souhaite qu'il pénètre à travers la peau, comme dans le cas de l'administration trans-cutanée d'un médicament. Selon l'invention, le dispositif précité pour l'analyse photoacoustique de peau in situ est utilisé avantageusement pour l'analyse de la diffusion d'une substance, telle qu'une substance cosmétique, dans une peau, soit très préférentiellement une substance formant un filtre solaire. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour l'analyse photoacoustique de peau in situ comportant une source lumineuse (1) qui émet un rayonnement d'excitation, une cellule (2) qui est destinée à être appliquée sur la peau à analyser et qui présente au moins une cavité de mesure (5) ouverte sur la face (2a) de la cellule (2) qui est destinée à être en contact avec la peau, des moyens optiques (4) pour guider le rayonnement d'excitation jusqu'à la cavité de mesure, un microphone (8) pour relever les vibrations acoustiques dans cette cavité de mesure, une unité de traitement (3) à laquelle ce microphone (8) est relié et qui analyse lesdites vibrations acoustiques, caractérisé en ce que le rayonnement d'excitation est un rayonnement impulsionnel. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'unité de traitement réalise un traitement par Transformée de Fourier sur le signal photoacoustique relevé par le microphone. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la cellule (2) comporte une deuxième cavité (6) identique à la cavité de mesure (5) et ouverte sur la face de contact (2a) de ladite cellule (2), cette deuxième cavité (6) étant située à proximité de la cavité de mesure (5), un microphone (8) relevant les vibrations acoustiques dans cette deuxième cavité, ces dernières vibrations correspondant aux bruits propres de la peau, des moyens permettant d'obtenir un signal photoacoustique qui correspond aux vibrations acoustiques dans la cavité de mesure (5) auxquelles sont soustraites les vibrations acoustiques dans la deuxième cavité (6). 4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte au moins un capteur (12) pour la mesure de la température dans la deuxième cavité (6), ce capteur de température (12) étant relié à l'unité de traitement (3), l'unité de traitement (3) corrigeant en fonction de cette température le signal photoacoustique relevé. 5. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux capteurs de pression (11) disposés symétriquement par rapport aux cavités, sur la face de contact (2a) de la cellule (2), ces capteurs de pression étant reliés à l'unité de traitement (3). 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'unité de traitement (3) corrige le signal photoacoustique en fonction de la mesure réalisée par le (ou les) capteur(s) de pression. 7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la partie (Cla) de la cellule (2) qui est destinée à être appliquée sur la peau est en un matériau acrylique. 8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la cavité de mesure (5) est de forme cylindrique. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que la cavité de mesure (5) présente un diamètre de 10 mm et une hauteur de 4 mm. 10. Utilisation d'un dispositif selon l'une des revendications précédentes pour l'analyse in situ de la diffusion d'une substance, telle qu'une substance cosmétique, dans une peau. 11. Utilisation d'un dispositif selon la revendication 10, caractérisée en ce que la substance est un filtre solaire.