FR 2727263 A1 19960524 FR 9412679 A 19941024 La présente invention concerne une machine dynamo- électrique tournante à réluctance variable du type Vernier à pôles doublement saillants, telle qu'un moteur, constituée d'une part par un stator comprenant au moins un circuit magnétique statorique à pôles excités chacun par une bobine de phase et une culasse, et d'autre part par un rotor comprenant un circuit magnétique rotorique denté, un arbre d'axe de rotation Z et des moyens de roulement, les circuits magnétiques statorique et rotorique étant concentriques en définissant entre eux une rangée de forme cylindrique d'entrefers entre des dents, les dents rotoriques étant circonférentiellement régulièrement réparties avec un pas angulaire rotorique constant et le nombre de dents statoriques aux extrémités des pôles étant différent de celui des dents rotoriques de façon à ce que le rotor tourne d'un angle O autour de son axe Z pour amener à une valeur minimale la réluctance des entrefers soumis à une excitation. Par exemple, il peut y avoir 8 dents rotoriques et 6 pôles statoriques bobinés à chacun une dent, comme sur la figure 3 du EP A2 0205027. Une telle disposition présente cependant les défauts suivants: -Pour relier des pôles excités simultanément, le flux est obligé de faire un grand trajet, par exemple entre des extrémités diamétralement opposées du stator et du rotor, ce qui introduit des réluctances parasites et augmente les pertes fer. -Des flux de fuite se produisent entre des entrefers non-excités, en provoquant des forces antagonistes, surtout avec de fortes excitations, comme cela est montré sur la figure 3 du PCT WO 93/12573. -Le refroidissement naturel d'une structure massive est insuffisant lorsqu'on demande une grande puissance massique. -Le bobinage à l'intérieur d'une encoche à entrée réduite au niveau d'un entrefer cylindrique est onéreux et ne permet pas d'avoir un faible foisonnement des fils de bobinage comme dans le cas d'un bobinage sur carcasse. -Le flux s'inverse à la fréquence du courant dans les dents du rotor et dans les parties communes des circuits et dans ces parties, il est commuté à la fréquence du courant multiplié par le nombre de phases, ce qui entraine des pertes par hystérésis. Le PCT WO 90/11641 apporte un remède à ces défauts (partiellement pour les pertes fer) avec des phases séparées, mais est encore affecté par les inconvénients suivants: -Les surfaces d'entrefers ont une longueur souvent plus de dix fois supérieure à leur largeur, ce qui augmente les flux de franges à faibles variations de réluctance au détriment du flux direct et diminue le coefficient N2/R de proportionnalité du carré des ampèretours (NI)2 à la puissance d'excitation U2/R par rapport à la même surface d'entrefer, mais de forme proche d'un carré. -Enfin, les tôles empilées axialement et rivées ne peuvent pas avoir une très faible épaisseur et le flux changeant de direction dans le plan des tôles ne permet pas l'utilisation de tôles à grains orientés suivant la direction du laminage. Le PCT WO 92/00628 permet d'éviter tous ces inconvénients, mais dans une disposition qui n'est pas du type Vernier et qui nécessite au moins 3 structures monophasées angulairement calées avec précision et juxtaposées en donnant une grande longueur d'arbre, surtout dans le cas o l'on souhaite avoir six phases. On n'a donc pas la possibilité d'avoir une structure de rotor monobloc dont les couples seraient engendrés dans un même plan perpendiculaire à l'axe Z. Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients cités ci-dessus dans une structure unique du type Vernier, de diminuer les coûts de fabrication et de permettre de nouvelles applications. En particulier, il vise une application à des véhicules à moteur thermique semblable à celles qui sont décrites dans le DE A1 3009279 ou le PCT WO 91/08919, mais avec des fonctions plus étendues. Suivant l'invention, les circuits magnétiques statorique et rotorique définissent également, entre eux, au moins une autre rangée cylindrique d'entrefers, axialement située à une certaine distance de la première rangée, le circuit magnétique statorique étant constitué par un assemblage en couronne d'arceaux statoriques ayant des bras terminés par des dents, un arceau réunissant des dents de rangées différentes ayant sensiblement même calage angulaire 0, les bobines des différentes phases entourant chacune un arceau à calage angulaire O respectivement progressif de façon à ce que l'excitation d'une bobine d'une phase provoque un flux magnétique sensiblement situé dans un plan passant par l'axe Z et limité dans une direction radiale R à une partie de ce plan. Chaque arceau statorique comporte, sur chaque rangée, une ou plusieurs dents, ayant dans ce dernier cas entre elles un pas égal au pas rotorique. Suivant un premier mode de réalisation de l'invention, le circuit magnétique rotorique est également constitué par un assemblage d'arceaux à bras plus courts réunissant des dents de rangées différentes. Dans certains cas, pour chaque calage angulaire 0 d'arceau, on dispose au moins un ensemble de deux paires d'arceaux suivant une direction parallèle à l'axe Z et les bras voisins de deux arceaux statoriques d'un même ensemble sont entourés par une même bobine de façon à avoir au moins un circuit magnétique élémentaire en forme de double E. Un organe d'utilisation peut être logé à l'intérieur du rotor dont l'arbre est creux. Suivant un deuxième mode de réalisation, le stator comprend deux circuits magnétiques statoriques concentriques et se faisant face, entre lesquels est situé le circuit magnétique rotorique constitué par des paquets de tôles planes disposés en deux couronnes identiques d'axe Z, les plans de chaque tôle étant perpendiculaires à l'axe Z et les extrémités radialement opposées de chaque paquet constituant les dents rotoriques. Les arceaux sont constitués chacun par un empilage de bandes de tôles magnétiques minces à grains orientés cintrées suivant différents rayons autour d'axes de cintrage dont la direction est transversale à l'orientation des grains et à l'axe Z, les dents étant constituées par les extrémités des tôles des arceaux. Pour pouvoir alimenter la machine à partir d'un variateur de vitesse délivrant des courants triphasés à fréquence variable, le reste de la division par six du nombre de dents statoriques d'une rangée d'entrefers est égal à la différence dudit nombre de dents statoriques au nombre de dents rotoriques. D'autres particularités, avantages,procédés de fabrication et possibilités d'utilisation de l'invention apparaîtront dans la description ci-après. Aux dessins annexés, donnés à titre non limitatifs: la figure 1 est une coupe partielle perpendiculaire à son axe Z d'une machine suivant l'invention, dans une réalisation la plus simple; la figure 2 est la coupe II-II de la figure 1; la figure 3 est la coupe III-III de la figure 2; la figure 4 est une demi-coupe semblable à la figure 1 d'une machine à six phases; la figure 5 est un schéma d'alimentation de la machine de la figure 4; la figure 6 est une coupe partielle semblable à la figure 1 d'une machine à deux dents par pôle; la figure 7 est une coupe partielle semblable à la figure 1 d'une machine à deux circuits magnétiques statoriques; la figure 8 est la coupe VIII-VIII de la figure 7, et la figure 9 est la coupe schématique d'un groupe moto-propulseur thermique d'un véhicule, équipé d'une machine suivant l'invention. La figure 1 représente la machine 1 constituée par un stator 2 à pôles et un rotor denté 3. Le stator comprend un circuit magnétique statorique 4 logé dans une culasse 5. Les pôles 6 entourés chacun d'une bobine 7 de phase sont au nombre minimal de 6: 3 phases A,B,C à chacune 2 bobines pour équilibrer les couples. Le rotor 3 intérieur au stator comprend un circuit magnétique rotorique 8, un arbre 9 d'axe de rotation Z et des moyens de roulement 10. Le circuit magnétique 8 comporte 6-6/3=4 dents 11 formant une rangée cylindrique 12 d'entrefers avec les pôles 6 du stator terminés chacun par une dent 13. Contrairement à la disposition habituelle des machines du type Vernier, ces pôles statoriques 6 et ces dents rotoriques 11 ne sont pas respectivement magnétiquement réunis entre eux mais on voit sur la coupe suivant l'axe Z de la figure 2 qu'un pôle statorique fait partie d'un arceau statorique 14 à deux bras 15 ayant même angle O et terminés chacun par une dent 13 tandis qu'une dent rotorique 11 fait partie d'un arceau rotorique 16 à bras plus courts. Lors de l'excitation d'une bobine d'une phase, au lieu de rester dans un plan RO perpendiculaire à l'axe Z, le trajet du flux a est situé dans un plan RZ passant par l'axe Z et limité dans la direction radiale R à une petite partie de ce plan. Les circuits magnétiques statorique 4 et rotorique 8 définissent donc une deuxième rangée cylindrique 12b d'entrefers axialement située à une certaine distance de la première. Dans un même calage angulaire O d'arceau, on peut disposer un ensemble de deux paires d'arceaux 14-16 et 14b- 16b côte à côte suivant une direction parallèle à l'axe Z et sur la vue en plan de la figure 3, on voit que les deux bras voisins des arceaux statoriques 14,14b de l'ensemble sont entourés par une même bobine bobinée sur une carcasse 17 de façon à avoir un circuit magnétique élémentaire en double E qui est plus avantageux qu'un circuit en double C. On peut évidemment ajouter encore d'autres ensembles de circuits en double E en augmentant la surface totale d'entrefers d'une façon modulaire sans augmenter l'allongement de chaque entrefer. Les arceaux 14 et 16 sont constitués chacun par un empilage de bandes de tôles magnétiques minces à grains orientés cintrées suivant différents rayons autour d'axes de cintrage dont la direction est transversale à l'orientation des grains et à l'axe Z, les dents étant constituées par les extrémités des tôles des arceaux. La tôle a de préférence une induction à saturation supérieure à 1,7 T et des pertes à cette induction à 400 Hz inférieures à 15 W/kg. Les extrémités des côtés des arceaux comportent un chanfrein affectant toutes les tôles cintrées de façon à limiter la zone de saturation du fer. Après avoir traversé un entrefer, le flux v a une direction parallèle à l'axe Z. Le circuit magnétique de chaque phase a ainsi une forme arrondie la plus courte possible, sans joint magnétique ni rétrécissement hors des dents et il est réalisé en fer de haute perméabilité et à faibles pertes, même aux fréquences élevées. Son flux ne peut être dévié dans le circuit d'une autre phase et sa direction correspond en tout point à l'orientation privilégiée de la tôle.Il est commuté à la fréquence de l'alimentation, sans inverser sa direction. A la fermeture d'un entrefer, les tôles sont recouvertes chacune progressivement et toutes simultanément ce qui diminue les effets de la saturation par rapport à un recouvrement chacune brusquement et toutes progressivement. Une paire d'arceaux bruts est obtenue par sectionnement d'un anneau formé par enroulement et collage d'une bande à largeur constante de tôle comme représenté sur les figures 4 et 5 du PCT WO 92/00628. Le sectionnement peut se faire par électro-érosion à fil faisant apparaître la face cylindrique des entrefers comme cela est représenté sur les figures 6 et 7 du même PCT ou par tronçonnage plan suivi d'une rectification. La tension à l'enroulement avec collage donne un faible foisonnement et un isolement des tôles et on évite l'emploi de couteux outillages de découpe qui entrainent d'importantes pertes de matière. L'usinage de finition des arceaux bruts peut se faire sur une machinetransfert rotative à plateau indexable comme cela est décrit dans le FR A1 2685566 page 14 lignes 1 à 13. Les arceaux statoriques 14 munis de bobines 7 bobinées sur des carcasses 17 sont assemblés en forme de couronne sur la culasse 5, chacun fixé par une vis centrale traversant cette culasse et les arceaux rotoriques 16 sont assemblés chacun sur l'arbre 9 par une vis centrale traversant l'arceau. Ces assemblages sont ensuite surmoulés avec une matière plastique 18 à charge minérale pour assurer une bonne rigidité, éviter le décollement des tôles extérieures des arceaux et améliorer le refroidissement. Au moment du surmoulage du circuit magnétique statorique, il y a de la place pour prévoir des canaux axiaux 19 utilisés pour une réfrigération forcée et on pourrait aussi ménager des cavités radiales allant jusqu'à l'entrefer le long de faces d'arceaux. Les moyens de roulement 10 sont ici des roulements à billes entre un flanc de la culasse 5 et l'arbre 9. La figure 4 est semblable à la figure 1 limitée à un demi-cercle, mais avec un circuit magnétique statorique 4 à 12 pôles 6 à 30 à chacun une dent 13. Les mêmes arceaux, à la courbure d'entrefer près, permettent donc de faire varier d'une façon modulaire le diamètre d'entrefer. Pour avoir 6 phases, il faut que la différence entre les nombres de dents statoriques 13 et rotoriques 11 d'une rangée d'entrefers 12 soit égale au reste de la division par 6 du nombre de dents statoriques 13. On a ici 2 bobines excitées simultanément par phase et le nombre de dents rotoriques est ici supérieur au nombre de dents statoriques, soit 12+12/6=14 dents de façon à avoir, contrairement à la figure 1, un bon rapport cyclique de denture tout en laissant de la place aux conducteurs de retour qui peuvent avoir une section trapézoïdale. Sur la figure 5, on voit que ces 6 phases repérées de A à F à chacune deux bobines en série A1-A2...peuvent être alimentées à partir d'un réseau triphasé en utilisant des diodes 20 pour ventiler les alternances positives et négatives de chaque phase du réseau sur des bobines différentes, en respectant bien entendu l'ordre de succession d'excitation de ces bobines et en ayant un sens d'enroulement donnant une même direction du flux dans les arceaux statoriques pour limiter les pertes par hystérésis dans les arceaux rotoriques 16. Pour alimenter la machine, cette disposition permet d'utiliser un variateur de vitesse du commerce, délivrant des courants triphasés à fréquence variant par exemple de 0,1 à 400 Hz, à la condition qu'on ne demande pas à la machine un fonctionnement en pas-à-pas. On peut alors aussi remplacer le classique détecteur de position angulaire par un signal provenant de l'analyse de la forme du courant dans les phases. Au lieu d'utiliser des vis comme sur la figure 2 pour positionner les arceaux sur respectivement la culasse 5 et l'arbre creux 9 avant le surmoulage, on peut avoir un positionnement par attraction magnétique des surfaces d'entrefers des arceaux provoquée par un agencement convenable de la partie en vis-à-vis du moule de surmoulage, cette partie non magnétique comportant des pôles ayant chacun exactement la position d'une surface d'entrefer et étant relié à un aimant permanent ou à un électro-aimant. Par ce procédé, le positionnement est plus précis et plus simple. Pour résister à l'attraction magnétique radiale, la matière de surmoulage 18 des arceaux statoriques 14 est ancrée dans des trous de la culasse 5, par o peuvent passer les conducteurs de raccordement des bobines 7. Les arceaux rotoriques 16 sont maintenus par les ponts de matière 18 passant entre les dents. Sur la figure 6, limitée à quatre arceaux statoriques 14 sans leurs bobines ni les surmoulages, on a au total 6x3=18 arceaux à 20 et 18+ 18/3=24 arceaux rotoriques 16 à , donnant 3 phases de chacune 6 bobines. Ici, cependant, chaque extrémité de bras d'arceau statorique et rotorique comporte une échancrure centrale 21 qui fait apparaître par rangée 12 deux dents 13,13b et respectivement 11,11b à section décroissante à pas statorique et rotorique identiques. Le flux d'un arceau statorique peut se refermer par des dents d'arceaux rotoriques différents. On double ainsi le nombre de pas par tour sans avoir deux fois plus d'arceaux et de bobines. Cela permet aussi de respecter un rapport cyclique de denture favorable. Bien entendu, on peut avoir plus de deux dents par arceau ou un nombre différent de dents par arceau statorique et rotorique. La forme en couronne de la machine 1 suivant les figures 4 et 6 laisse un grand espace disponible 22 au centre de la machine permettant d'avoir un arbre 9 creux en forme de manchon dans lequel on peut loger un organe d'utilisation. Par exemple à l'intérieur de ce manchon, on a représenté sur la figure 4 un taraudage 23 à filets rectangulaires dans lequel peut passer une vis sans fin à rotation empêchée réalisant ainsi un vérin indexable à forte poussée. On voit que les moyens de roulement 10 sont ici compris dans l'organe d'utilisation. On aurait aussi pu loger une pompe ou un autre organe à l'intérieur du moyeu. Le refroidissement de la machine est de plus favorisé par sa forme en couronne. Les figures 7 et 8, analogues aux figures i et 2, représentent une machine 1 à deux circuits magnétiques statoriques 4,4' concentriques et se faisant face, entre lesquels est situé le circuit magnétique rotorique 8 constitué par des paquets de tôles planes 24 disposés en deux couronnes identiques d'axe Z, les plans de chaque tôle étant perpendiculaires à l'axe Z et les extrémités radialement opposées de chaque paquet constituant les dents rotoriques 11,11'. Il y a donc quatre entrefers en série 12,12',12b',12b dans un circuit magnétique élémentaire, doublant ainsi les réluctances d'entrefers sans beaucoup augmenter la réluctance de fer. Chaque couronne rotorique peut être constituée par un assemblage imbriqué de tôles découpées en arc de cercle et comprenant chacune quelques paires d'extrémités radialement opposées de dents, réunies par des ponts de matière 25, comme cela est montré sur la figure 6 du FR A1 2685566. La découpe peut se faire dans une bande de tôle à grains orientés en respectant sensiblement la coïncidence du trajet du flux avec la direction d'orientation des grains. Les circuits magnétiques statoriques extérieur 4 et intérieur 4' munis de bobines 7,7' ont un même nombre de pôles par rangée, ici 36, dont 3 seulement sont représentés sur la figure 7. Le nombre de dents par couronne rotorique est ici de 36+36/6=42, donnant 6 phases de chacune 6 bobines par circuit magnétique statorique. On peut mettre par périmètre rotorique 14 tôles en arc de cercle de chacune 3 paires de dents 11,11' opposées. Sur la figure 8 on voit qu'il n'y a qu'un arceau statorique 14 dans la direction Z. Les conducteurs d'une bobine entourent la partie centrale d'un arceau et la largeur des circuits magnétiques est ainsi réduite à la largeur d'un arceau statorique. Le bobinage est effectué directement sur un arceau portant une carcasse de bobine 17 en deux parties. Les arceaux statoriques 14 et 14' sont surmoulés par le procédé précédent à l'intérieur d'un carter 26 ou 26' en forme de couronne creuse, ouvert vers les entrefers intérieurs ou extérieurs et les surfaces d'entrefers sont éventuellement rectifiées. Ces carters sont ensuite centrés sur un flanc de la culasse 5. Les deux couronnes rotoriques sont fixées chacune par des rivets sur un anneau central 27 non-magnétique et une face latérale de cet assemblage porte deux chemins de roulement 28,28' concentriques portant une prise de mouvement 29. Ces chemins de roulement passent entre des galets de roulement, comme cela est par exemple décrit dans le EP A3 527593. On aurait aussi pu disposer plusieurs arceaux 14,14b.. et 14',14b'.. dans la direction Z avec une bobine entourant deux bras d'arceaux statoriques voisins comme sur les figures 2 et 3, avec un rotor en T dont les bras portent les circuits magnétiques rotoriques, comme sur le EP A1 0380744. La figure 9 représente une application de la machine à un véhicule à propulsion mixte: On a représenté un moteur thermique 30 relié à un premier plateau mobile 31 d'un embrayage 32 dont le deuxième plateau 33 est relié à une boite de vitesse 34 actionnant elle-même les roues motrices du véhicule. Une machine 1 suivant l'invention, en forme de couronne, a son circuit magnétique rotorique 8 fixé sur la périphérie du deuxième plateau 33 de l'enbrayage 32. Cette machine peut remplir les fonctions suivantes: -Démarrage du moteur thermique 30 (suppression du démarreur et de son accouplement). -Recharge des accumulateurs (suppression de l'alternateur avec sa courroie). -Propulsion électrique avec arrêt du moteur thermique en circuit urbain, à la condition d'augmenter la capacité des accumulateurs, mais dans une moindre mesure que dans le cas d'une propulsion tout-électrique. La boite de vitesse 34 peut être utilisée. -Freinage à récupération d'énergie dans les deux modes de propulsion. -Augmentation de l'accélération en propulsion à moteur thermique 30 au démarrage ou pour un dépassement. -Marche arrière électrique, facilitant les manoeuvres (suppression de la marche arrière de la boite 34). -Recharge au garage du domicile des accumulateurs de propulsion, sans risque de tomber en panne d'alimentation. L'implantation de cette machine 1 sur un véhicule existant peut se faire sans augmentation de la longueur d'arbre de l'ensemble propulseur et sans adjonction d'un autre organe. Bien entendu, des modifications peuvent être apportées à ces descriptions sans sortir du domaine revendiqué. A titre d'exemple, pour des arceaux de petites dimensions fonctionnant à des fréquences relativement basses, ces derniers peuvent être réalisés en fer fritté. Le circuit magnétique statorique intérieur 4' des figures 7 et 8 peut aussi être pourvu d'un circuit magnétique rotorique extérieur à arceaux pour réaliser un moteur-roue. REVENDICATIONS 1.Machine dynamo-électrique tournante à réluctance variable du type Vernier (1), constituée d'une part par un stator (2) comprenant au moins un circuit magnétique statorique (4) à pôles (6) excités chacun par une bobine (7) de phase(A,B,C..) et une culasse (5), et d'autre part par un rotor (3) comprenant un circuit magnétique rotorique denté (8), un arbre (9) d'axe de rotation Z et des moyens de roulement (10), les circuits magnétiques statorique (4) et rotorique (8) étant concentriques en définissant entre eux une rangée de forme cylindrique (12) d'entrefers entre des dents, les dents rotoriques (11) étant circonférentiellement régulièrement réparties avec un pas angulaire rotorique constant et le nombre des dents statoriques (13) aux extrémités des pôles (6) étant différent de celui des dents rotoriques (11) de façon à ce que le rotor tourne d'un angle 0 autour de son axe Z pour amener à une valeur minimale la réluctance des entrefers soumis à une excitation, caractérisée en ce que les circuits magnétiques statorique (4) et rotorique (8) définissent également, entre eux, au moins une autre rangée cylindrique (12b) d'entrefers, axialement située à une certaine distance de la première rangée(12), en ce que le circuit magnétique statorique (4) est constitué par un assemblage en couronne d'arceaux statoriques (14) ayant des bras (15) terminés par des dents (13), un arceau (14) réunissant les dents (13) de rangées (12,12b) différentes ayant sensiblement même calage angulaire O et en ce que les bobines (7) des différentes phases (A,B,C..) entourent chacune un arceau (14) à calage angulaire 0 respectivement progressif de façon à ce que l'excitation d'une bobine d'une phase provoque un flux magnétique sensiblement situé dans un plan passant par l'axe Z et limité dans une direction radiale R à une partie de ce plan. 2.Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque arceau statorique (14) comporte, sur chaque rangée (12), plusieurs dents (13, 13b) ayant entre elles un pas égal au pas rotorique. 3.Machine selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle il n'y a qu'un circuit magnétique statorique (4), caractérisée en ce que le circuit magnétique rotorique (8) est également constitué par un assemblage d'arceaux (16) réunissant des dents (11) de rangées (12) différentes, les arceaux rotoriques ayant des bras (15) plus courts que ceux des arceaux statoriques (14) 4.Machine selon la revendication 3, caractérisée en ce que, pour chaque calage angulaire O d'arceau, on dispose au moins un ensemble de deux paires d'arceaux (14-16,14b-16b) suivant une direction parallèle à l'axe Z et en ce que les bras (15) voisins de deux arceaux statoriques (14,14b) d'un même ensemble sont entourés par une même bobine (7) de façon à avoir au moins un circuit magnétique élémentaire en forme de double E. 5.Machine selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le circuit magnétique rotorique (8) est intérieur au circuit magnétique statorique (4), caractérisée en ce que l'arbre (9) est creux et en ce qu'un organe d'utilisation est logé à l'intérieur du rotor (3). 6.Machine selon la revendication 5, caractérisée en ce que le circuit magnétique rotorique (8) est fixé sur un embrayage (32) à deux plateaux (31,33) accouplant un moteur thermique (30) à une boite de vitesse (34) d'un véhicule à moteur thermique, à la périphérie du plateau (33) de l'embrayage (32) relié à la boite de vitesse (34). 7.Machine selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le stator (2) comprend deux circuits magnétiques statoriques (4, 4')concentriques et se faisant face, entre lesquels est situé le circuit magnétique rotorique (8) constitué par des paquets de tôles planes (24) disposés en deux couronnes identiques d'axe Z, les plans de chaque tôle étant perpendiculaires à l'axe Z et les extrémités radialement opposées de chaque paquet constituant les dents rotoriques (11,11'). 8.Machine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le reste de la division par six du nombre de dents statoriques (13) d'une rangée d'entrefers (12) est égal à la différence dudit nombre de dents statoriques au nombre de dents rotoriques (11) de cette rangée d'entrefers et en ce que la machine (1) est alimentée par un générateur triphasé à fréquence variable dont les alternances sont ventilées par des diodes (20) sur les bobines (7). 9.Machine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les arceaux (14,16) sont constitués chacun par un empilage de bandes de tôles magnétiques minces à grains orientés cintrées suivant différents rayons autour d'axes de cintrage dont la direction est transversale à l'orientation des grains et à l'axe Z et en ce que les dents (11,13) sont constituées par les extrémités des tôles des arceaux. 10.Machine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les arceaux (14,16) des circuits magnétiques (4,8) sont maintenus sur leurs structures respectives (5,9, 26) par une opération de surmoulage avec un outil de moulage. 11.Procédé pour la réalisation d'une machine selon la revendication 10, caractérisé en ce que le positionnement des arceaux dans l'outil de moulage est effectué par attraction magnétique des surfaces d'entrefers provoquée par un agencement convenable de la partie du moule située en vis-à- vis des surfaces d'entrefers.