FR 2723163 A1 19960202 FR 9509229 A 19950728 " Joint à balais pour turbomachines notamment joint entre rotor et stator ". La présente invention concerne un joint à ba- lais pour les turbomachines notamment joint entre rotor et stator, séparant des chambres à des pressions différentes, et dont les balais sont pris par un tube de serrage monté sur un noyau s'étendant de manière périphérique, les balais sortant d'une fente longitudinale du tube de serrage et ve- nant de manière étanche contre le rotor, en s'étendant sur un intervalle périphérique axial On connaît un tel joint à balais selon le docu- ment DE-OS 39 07 614. Dans ce cas, le tube de serrage est enserré dans un volume annulaire défini en fonction de la forme circulaire extérieure; les balais sont prévus contre des coins faiblement arrondis comme cela n'apparaît que difficilement au dessin de la fente du tube; partant de la fente longitudinale du tube de serrage, les balais traver- sent tout d'abord directement un court segment d'une fente axiale, périphérique; simplement selon le dessin, dans ce cas connu, la partie avant de la paroi (partant du court segment axial de la fente périphérique) s'élargit brusque- ment devant les balais; seule la partie arrière de la pa- roi se termine radialement à l'intérieur dans une zone proche du rotor et forme ainsi une surface d'appui pour les balais. Les balais sont forcés axialement par la courte partie de la fente périphérique et les balais vont en s'élargissant à partir de là, avec une extension radiale croissante sur le rotor, en forme de faisceaux axiaux. La pratique a montré que le long des coins fai- blement arrondis, avec des rayons de courbures de coins ex- trêmement faibles, au niveau de la fente longitudinale du tube de serrage, on rencontre des contraintes d'arête par- tielles au niveau des balais conduisant à une usure préma- turée des balais; cela est notamment vrai pour l'application à des balais ou fibres extrêmement fins ou extrêmement minces. L'origine de cette contrainte par les arêtes réside dans les dimensions des pièces qui ne sont pas respectées de manière extrêmement précise et dans la nature de la fixation des balais et de l'application (noyau) se fondant sur des techniques de fabrication. Dans le cas d'un joint à balais connu, un autre inconvénient est que de tels joints ne permettent de trai- ter de manière parfaitement étanche des différences de pressions relativement élevées. En cas de différences de pressions élevées, les balais effectuent principalement des oscillations axiales. Ces oscillations sont entre autres provoquées par des composantes de fluide haute pression, plus ou moins accentuées, secondaires, incontrôlées. Ces composantes de fluide haute pression arrivent sur le côté radialement situé à l'intérieur (joint primaire) des ba- lais. Les oscillations des balais telles qu'évoquées ci-dessus conduisent à une usure des parties de paroi con- cernées, notamment le long des surfaces de l'intervalle, radialement à l'intérieur, et ainsi à une plus grande sen- sibilité à l'usure pour les balais, ce qui entraîne une ré- duction très brutale de la fiabilité des balais. Il faut par ailleurs, tenir compte du fait que les balais d'un joint à balais, à cause de l'excentricité de l'arbre, sont exposés non seulement à des débattements axiaux des balais mais également à des débattements péri- phériques. De ce fait, il est difficile d'éviter d'une part les oscillations évoquées ci-dessus et d'autre part de don- ner aux balais un certain "jeu au niveau du siège" néces- saire pour compenser les déformations élastiques des balais. Il a certes déjà été proposé dans le cas des joints à balais, de prévoir dans la zone périphérique ra- dialement à l'extérieur de la partie de paroi tournée vers le côté haute pression, des perçages, séparés, pour venti- ler une poche périphérique frontale (comprise entre la par- tie de paroi et les balais). Ce moyen ainsi proposé s'est toutefois avéré insuffisant pour traiter le problème des oscillations évoquées ci-dessus. La présente invention a pour but de développer un joint à balais correspondant au type défini ci-dessus, connu selon le document DE-OS 39 07 614, et dans lequel les balais sont réalisés de manière à ne présenter qu'une fai- ble usure par rapport au traitement des différences de pressions élevées; ils sont disposés de cette manière et créent une étanchéité optimale. Ce problème est résolu en ce que: - le tube de serrage forme la fente longitudinale au niveau des segments recourbés en arc de cercle par rapport aux balais, - les balais sont disposés sur la plus grande partie de leur longueur, entre les surfaces d'intervalles parallè- les de l'intervalle périphérique axial, - les balais sont guidés de manière étanche dans l'intervalle périphérique axial contre la surface d'intervalle concernée et forment par rapport à l'autre surface d'intervalle, un intervalle axial, - une partie de paroi tournée vers la chambre dans laquelle règne la pression la plus élevée, comporte une fente sus- ceptible d'être traversée axialement par un fluide, et qui sollicite les balais par l'intervalle axial avec du fluide haute pression, - les fentes et les balais se chevauchent dans la direction périphérique suivant des positions inclinées de manière relative. Les fentes traversées axialement par le flux permettent aux balais qui présentent une forte densité axiale et dans la direction périphérique, du côté haute pression, d'être sollicités sur une grande surface dans la direction périphérique et dans la direction radiale, sur le petit intervalle axial concerné, par le fluide haute pres- sion qui s'écoule à l'extrémité radialement à l'intérieur du petit intervalle axial, avec une autre partie de fluide haute pression dans le joint primaire et de celui-ci dans le volume à pression plus faible. Selon l'invention, la largeur du petit inter- valle axial peut correspondre essentiellement à 1/10 de la largeur maximale de la garniture de balais. Du fait que le joint grâce à la disposition correspondante et à la réalisation des fentes traversées axialement par le flux, puisse recevoir une partie impor- tante ou essentielle du fluide haute pression par une pre- mière chambre et de là, à travers le petit intervalle axial, permet d'éviter que les balais ne se mettent à os- ciller. Au niveau de la fente longitudinale du tube de ser- rage les rayons de courbures sont relativement importants par rapport aux balais ce qui permet d'éviter les serrages d'arêtes évoqués ci- dessus pour les balais relativement minces. Du fait des températures et des vitesses de ro- tation relativement élevées, l'utilisation de balais en carbure de silicium constitue un avantage. Ces balais se distinguent par leur caractère réfractaire et une résis- tance à l'usure, extrêmes. Les balais peuvent être des fi- bres de carbure de silicium d'un diamètre allant jusqu'à 0,14 mm ou légèrement supérieur. Selon une autre caractéristique de l'invention, les segments cintrés rejoignent des pattes d'extrémité, par lesquelles le tube de serrage peut être pincé dans la di- rection axiale, pour le plus grand diamètre de tube à l'intérieur du volume annulaire, entre deux parties de pa- roi. Un paquet de balais, étanche dans la direction axiale et dans la direction périphérique, crée en outre de la manière la plus simple, une fixation fiable sur le boî- tier formé de deux parties de paroi. Selon une autre caractéristique de l'invention, les balais de la garniture de balais sont disposés dans la direction périphérique, en partant chaque fois d'une ligne périphérique commune du noyau, de manière continue, en biais vers une périphérie du rotor. Sur le plan de la compensation optimale de la poussée axiale qui se produit et/ou de l'excentricité de l'arbre provoquée par les balourds du rotor, ces réalisa- tions constituent des solutions avantageuses. Selon une autre caractéristique de l'invention, les fentes sont réparties à des intervalles réguliers à la périphérie. Selon une autre caractéristique de l'invention, les fentes sont disposées suivant leur longueur à la péri- phérie, en position inclinée avec chevauchement ou disposi- tion en biais, de manière relative, suivant un angle de positionnement respectif des balais. Selon une autre caractéristique de l'invention, les fentes sont réalisées de manière courbe sous la forme de trous oblongs à la périphérie. Selon une autre caractéristique de l'invention, les fentes sont courbées de manière symétrique dans la di- rection périphérique, suivant leur longueur et sont prévues régulièrement à la périphérie avec décalage relatif, sur au moins deux rayons de courbures différents. Ces quatre dernières caractéristiques concer- nent des développements avantageux et des variantes de mon- tage et de réalisation des fentes traversées axialement par le flux. Avec une répartition régulière, périphérique il est particulièrement avantageux que les fentes soient cons- tituées dans la direction périphérique par exemple par des trous oblongs, c'est-à-dire avec une extension longitudi- nale périphérique la plus grande, transversalement ou de manière croisée ou différente de la position inclinée par rapport aux angles de positionnement relatifs des balais. En variante, les fentes traversées axialement par le flux peuvent être des trous oblongs rectilignes, ré- partis régulièrement et tangentiellement à la périphérie (par rapport au diamètre extérieur et au diamètre intérieur de la partie correspondante de la paroi). Selon une autre caractéristique de l'invention, la partie de paroi munie des fentes est réalisée sous la forme d'une partie de volume annulaire, en étant reliée par serrage axial du tube de pincement de manière amovible ou par soudure à la partie restante de la paroi pour former un boîtier d'étanchéité fixe. Il s'agit là d'une variante de l'invention qui est particulièrement fiable et facile à monter. Les différences de pressions extrêmes entre les chambres à rendre étanche peuvent être traitées avantageu- sement par des doubles joints.. Plus précisément: Selon une autre caractéristique de l'invention, le joint est constitué par un double joint avec deux par- ties de paroi propres, le tube de pincement le boîtier d'étanchéité y compris le volume annulaire respectif et les intervalles périphériques concernés pour le guidage des garnitures de balais respectives dans lequel les parties de paroi respectives et les garnitures de balais sont dispo- sées axialement avec du jeu et renferment par rapport au rotor, une chambre de pression assurant l'étanchéité vis-à- vis des chambres dans lesquelles règne une différence de pressions extrêmement élevée. Selon une autre caractéristique de l'invention, le joint est constitué par un double joint avec des boî- tiers d'étanchéité décalés l'un par rapport à l'autre dans la direction axiale et dans la direction radiale, avec des parties de paroi des volumes annulaires, des intervalles périphériques et des balais associés au rotor ou à un sup- port de joint rotatif. Selon une autre caractéristique de l'invention, au moins la partie de paroi tournée vers la chambre dans laquelle règne la pression de fluide la plus élevée, d'un joint comporte des fentes axiales. Selon une autre caractéristique de l'invention, les fentes sont constituées par des trous oblongs rectili- gnes dirigés suivant leur longueur tangentiellement ou à des intervalles périphériques, réguliers, en continu, ra- dialement plus grands, à l'extérieur qu'à l'intérieur dans la partie correspondante de paroi. La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide des dessins dans lesquels; - la figure 1 est une coupe longitudinale mé- diane du joint à balais associé à un rotor ou à l'axe d'une turbomachine, pour assurer l'étanchéité entre deux chambres dans lesquelles règnent des pressions différentes, - la figure 2 est une vue de face du joint à balais vu dans la direction X de la figure 1 en utilisant une première réalisation de fentes, à trous oblongs, et de la partie de paroi tournée vers le côté haute pression ain- si que d'un segment de joint, arraché, périphérique des deux côtés, - la figure 3 est une vue de face dans le sens de la figure 2, concernant toutefois ici une variante des figures 1 et 2, montrant une seconde réalisation de fentes à trous oblongs, utilisant la partie de paroi tournée vers le côté haute pression, - la figure 4 montre un double joint en coupe axiale selon la réalisation de la figure 1 et un dispositif de joint décalé par rapport au boîtier extérieur et au ro- tor ou à un arbre de la turbomachine, de manière axiale et radiale ou étagée, - la figure 5 est une coupe axiale du double joint avec des joints en série et chaque fois la réalisa- tion selon les figures 1, 2, 3; dans la variante de la fi- gure 4, il est prévu une association alignée axialement en ligne droite entre les surfaces d'appui du boîtier et les surfaces antagonistes du rotor ou d'un axe de machine. La figure 1 montre un joint à balais pour une turbomachine; ce joint est placé entre le stator et le ro- tor pour assurer l'étanchéité entre deux chambres R1, R2 à des pressions différentes. Les balais B sont pris par un tube de serrage 2 dans un noyau 1 périphérique. Le tube de serrage 2 est pincé entre deux parties de paroi 3, 4 d'un boîtier d'étanchéité dans un volume annulaire 5. Le volume annulaire 5 se transforme en une fente périphérique U, axiale entre les deux parties de paroi, les balais B sor- tant d'une fente longitudinale 6 du tube de serrage 2. Les balais B sont guidés par leur intervalle périphérique axial U avec une extrémité intérieure, radiale, de manière étan- che contre le rotor 7. Les balais B sont en mesure de com- penser les excentricités d'arbre et de rotor ou les balourds de rotor, et cela par flexion élastique. Les ba- lais sont ainsi en mesure de compenser parfaitement même des variations extrêmes de l'intervalle radial. En outre, les balais B forment une garniture de balais, dense à la fois dans la direction axiale et dans la direction périphé- rique; les balais B sont disposés sur la plus grande par- tie de leur extension longitudinale, entre les surfaces parallèles de l'intervalle périphérique axial U. Comme cela apparaît en outre selon la figure 1, la garniture de balais doit être guidée dans l'intervalle périphérique axial U de manière étanche contre l'une des surfaces de l'intervalle ici la surface droite. Par rapport à l'autre surface de l'intervalle, la garniture de balais laisse un intervalle axial A. En outre, la partie de paroi 3 tournée vers la chambre R1 qui est à la pression P1 la plus élevée, pré- sente des fentes 8 susceptibles d'être traversées axiale- ment par le flux, et sollicitées par un fluide haute pression au niveau de l'intervalle axial A. Ainsi, une fraction relativement importante du fluide haute pression passe selon les flèches F dans l'intervalle axial A, c'est- à-dire frontalement sur la garniture de balais pour circu- ler en direction du joint primaire du rotor. Entre l'extrémité radialement à l'intérieur de la partie de paroi 3 et la surface supérieure du rotor 7, une autre partie du fluide haute pression circule selon la direction de la flè- che F' vers le joint primaire. Ainsi le joint primaire au niveau du rotor 7 est alimenté en composantes de fluide haute pression selon les directions des flèches F et F'. Une composante commune de fluide haute pression s'écoule du joint primaire selon la flèche F" pour passer dans la cham- bre R2, dans laquelle règne une pression P2 beaucoup plus faible que celle régnant dans la chambre R1. Pour une résistance élevée à l'usure et à la température, il faut que les balais B soient fabriqués en carbure de silicium ou en fibres de carbure de silicium. De plus dans le montage du joint selon la figure 1, il est im- portant que le tube de serrage 2 forme sa fente longitudi- nale 6 suivant des segments C, D recourbés en arc de cercle par rapport aux balais B. Les segments recourbés C, D for- ment des arrondis circulaires relativement importants évi- tant le risque d'une compression de surface, inacceptable au niveau des balais. La figure 1 montre en outre que les segments recourbés C, D comportent des pattes L, par lesquelles le tube de serrage 2 est pincé dans la direction axiale de plus grand diamètre à l'intérieur du volume annulaire 5 compris entre les deux parties de paroi 3, 4. La figure 1 montre en outre que les balais B de la garniture de balais ainsi que l'intervalle périphérique axial U présentent par rapport au contour circulaire du noyau 1 de section cylindrique, une disposition en biais, dans la direction axiale par rapport à la surface supé- rieure du rotor. La figure 2 montre en outre que les balais B de la garniture de balais sont disposés dans la direction pé- riphérique, chaque fois en partant d'une ligne périphérique commune, sur le noyau 1, avec une inclinaison régulière continue sur toute la périphérie extérieure adjacente du rotor 7 (figure 1). La disposition inclinée évoquée ci- dessus pour les balais B est représentée par exemple à la figure 2 par l'angle a; cet angle a est l'angle d'inclinaison des différents balais, pris ici par rapport à un plan longitudinal médian M. Selon les figures 2 et 3 il apparaît en outre, que les fentes 8, 8' parcourues axialement par le flux ont une forme de trous oblongs et qu'elles sont disposées sui- vant leur longueur à la périphérie selon l'angle d'inclinaison respectif des balais B, en position de croi- sement relatif (figure 2) ou en position en biais, diver- geante (figure 3). Selon la figure 2, les fentes traversées axialement par le flux, sont réalisées avec une courbure symétrique dans le sens longitudinal suivant la direction périphérique et elles sont en outre prévues sur deux rayons de courbures différents RA, RA', avec une répartition péri- phérique relative. Selon la figure 3, les fentes 8' traver- sées axialement par le flux, ont une forme de trous oblongs, rectilignes et sont disposées dans des positions inclinées régulières respectives, de façon tangentielle par rapport à la surface périphérique circulaire intérieure de la partie de paroi 3. La figure 1 montre du reste que la partie avant 3 dans ce cas, qui comporte les fentes 8, réalise des par- ties de la chambre annulaire 5; elle est reliée par ser- rage axial du tube de serrage 2, par une soudure (référence S) avec la partie restante 4 de la paroi et constitue un support de joint. A la place de la soudure S évoquée ci- dessus, on peut prévoir une liaison vissée, appropriée, fa- cilement amovible de la partie de paroi 3 sur la partie correspondante de la partie de paroi 4. La figure 4 montre un double joint correspon- dant à la réalisation simple de la figure 1; pour la se- conde partie de joint, en aval de la première partie on a utilisé les références 1', 2'. A la figure 4 les deux joints sont décalés axialement et radialement de manière relative et les joints primaires respectifs sont réalisés sur des segments étagés de manière relative d'un rotor R. A la place du rotor R on pourrait également utiliser un sup- port de joint étagé de manière correspondante (support ro- tatif). Pour la forme étagée évoquée ci-dessus du rotor R, les joints et leurs segments radiaux extérieurs des parties de joints 4, 4' sont solidaires en rotation et axialement sur les segments étagés du boîtier. Les deux segments ra- dialement extérieurs des parties de boîtier 4, 4' sont maintenus à distance axiale par une bague intermédiaire A par rapport au boîtier G. Les deux segments des parties de joints 4, 4' radialement à l'extérieur, sont positionnés axialement sur le boîtier par une bague de serrage K et sont fixés. En outre, dans le cas du dispositif de la fi- gure 4, les parties de paroi 3 respectivement en amont ou en aval, comportent les fentes axiales dans la configura- tion des figures 1 ou 2. Dans le montage du joint d'étanchéité selon la figure 4, on peut traiter en assurant l'étanchéité en particulier pour les différences de pres- sions extrêmes (Pl>P2) par rapport aux chambres Ri, R2 sou- mises à du fluide, pour assurer une étanchéité optimale. Dans la chambre de pression R2', localement étagée, délimi- tée par les balais B ou B' il règne une pression P3 infé- rieure à la pression P1 régnant dans la chambre R1 et supérieure à la pression P2 régnant dans la chambre R2. Cette même relation de pression respective ou une autre re- lation de pression comparable peut être appliquée aux cham- bres concernées du double joint selon la figure 5 par rapport aux chambres Ri ou R2' ou R2. A la figure 5, il s'agit d'un double joint monté en série selon la réalisa- tion des figures 1, 2, 3; par contre, dans la variante de la figure 4, on a une association étendue en ligne droite entre les surfaces d'appui concernées des joints sur le boîtier G et des surfaces antagonistes du rotor R ou d'un axe de machine correspondant. Selon l'invention, comme cela n'est toutefois pas représenté, dans le cas du double joint selon les figu- res 4 et 5, seule la chambre Ri avec la partie de paroi 3 tournée vers le fluide à la pression la plus élevées Pi, peut comporter un joint pour les fentes axiales correspon- dantes 8, 8'. L'intervalle axial A relativement petit, indi- qué en liaison avec la figure 1, peut correspondre à une largeur d'intervalle représentant 1/10 de la largeur maxi- male des balais dans la fente périphérique U. Les caractéristiques décrites ci-dessus et/ou représentées dans les dessins font également partie de la présente invention. R E V E N D I C A T I ONS 1) Joint à balais pour les turbomachines notam- ment joint entre rotor et stator, séparant des chambres (RI, R2) à des pressions différentes, et dont les balais (B) sont pris par un tube de serrage (2) monté sur un noyau (1) s'étendant de manière périphérique, les balais (B) sor- tant d'une fente longitudinale (6) du tube de serrage (2) et venant de manière étanche contre le rotor (7), en s'étendant sur un intervalle périphérique axial (U), joint caractérisé en ce que, - le tube de serrage (2) forme la fente longitudinale (6) au niveau des segments (C, D) recourbés en arc de cercle par rapport aux balais (B), - les balais (B) sont disposés sur la plus grande partie de leur longueur, entre les surfaces d'intervalles parallè- les de l'intervalle périphérique axial (U), - les balais (B) sont guidés de manière étanche dans l'intervalle périphérique axial (U) contre la surface d'intervalle concernée et forment par rapport à l'autre surface d'intervalle, un intervalle axial (A), - une partie de paroi (3) tournée vers la chambre (Rl) dans laquelle règne la pression la plus élevée, comporte une fente (8) susceptible d'être traversée axialement par un fluide, et qui sollicite les balais par l'intervalle axial (A) avec du fluide haute pression, - les fentes (8) et les balais (B) se chevauchent dans la direction périphérique suivant des positions inclinées de manière relative. 2) Joint à balais selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que les balais (B) sont fabriqués en car- bure de silicium. 3) Joint à balais selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que les segments cintrés (C, D) rejoignent des pattes d'extrémité (L), par lesquelles le tube de ser- rage (2) peut être pincé dans la direction axiale, pour le plus grand diamètre de tube à l'intérieur du volume annu- laire (5), entre deux parties de paroi (3, 4). 4) Joint à balais selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les balais (B) du joint à balais et l'intervalle périphérique axial (U) sont disposés axialement en biais par rapport à un contour de cercle du noyau (1) à section cylindrique, par rapport à la surface supérieure du rotor. ) Joint à balais selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les balais (B) de la garniture de balais sont disposés dans la direction périphérique, en partant chaque fois d'une ligne périphéri- que commune du noyau (1), de manière continue, en biais vers une périphérie du rotor. 6) Joint à balais selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les fentes (8, 8') sont réparties à des intervalles réguliers à la péri- phérie. 7) Joint à balais selon la revendication 6, ca- ractérisé en ce que les fentes (8, 8') sont disposées sui- vant leur longueur à la périphérie, en position inclinée avec chevauchement ou disposition en biais, de manière re- lative, suivant un angle de positionnement respectif (a) des balais (B). 8) Joint à balais selon les revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que les fentes (8) sont réalisées de manière courbe sous la forme de trous oblongs à la périphé- rie. 9) Joint à balais selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que les fentes (8) sont courbées de manière symétrique dans la direction périphérique, suivant leur longueur et sont prévues régulièrement à la périphérie avec décalage relatif, sur au moins deux rayons de courbu- res différents (Ra, Ra'). ) Joint à balais selon une quelconque des re- vendications 1 à 9, caractérisé en ce que la partie de pa- roi (3) munie des fentes (8, 8') est réalisée sous la forme d'une partie de volume annulaire (5), en étant reliée par serrage axial du tube de pincement (2) de manière amovible ou par soudure à la partie restante (4) de la paroi pour former un boîtier d'étanchéité fixe. 11) Joint à balais selon une quelconque des re- vendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est constitué par un double joint avec deux parties de paroi (3, 4; 3', 4') propres, le tube de pincement (2, 2') le boîtier d'étanchéité y compris le volume annulaire respectif (5, ') et les intervalles périphériques concernés (U, U') pour le guidage des garnitures de balais respectives dans lequel les parties de paroi respectives (3, 4; 3', 4') et les garnitures de balais (B, B') sont disposées axialement avec du jeu et renferment par rapport au rotor (R,7), une cham- bre de pression (R2') assurant l'étanchéité vis-à-vis des chambres (Ri, R2) dans lesquelles règne une différence de pressions extrêmement élevée. 12) Joint à balais selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il est constitué par un double joint avec des boîtiers d'étanchéité décalés l'un par rapport à l'autre dans la direction axiale et dans la direction ra- diale, avec des parties de paroi (3, 4; 3', 4') des volu- mes annulaires (5, 5'), des intervalles périphériques (U, U') et des balais (B, B') associés au rotor (R) ou à un support de joint rotatif. 13) Joint à balais selon l'une quelconque des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce qu'au moins la partie de paroi (3, 3 ') tournée vers la chambre (Rl) dans laquelle règne la pression de fluide la plus élevée (P1), d'un joint comporte des fentes axiales (8, 8'). 14) Joint à balais selon la revendication 6, caractérisé en ce que les fentes (8') sont constituées par des trous oblongs rectilignes dirigés suivant leur longueur tangentiellement ou à des intervalles périphériques, régu- liers, en continu, radialement plus grands, à l'extérieur qu'à l'intérieur dans la partie correspondante de paroi (3).