FR 2710907 A1 19950414 FR 9312103 A 19931008 L'invention concerne un procédé de production d'éthers tertiaires (méthyltertiobutyléther: MTBE, et éthyltertiobutyléther: ETBE) à partir d'une coupe hydrocarbonée comportant des hydrocarbures à quatre atomes de carbone, partiellement oléfiniques. Ces éthers sont introduits dans les essences pour augmenter l'indice d'octane et on estime à l'heure actuelle que la demande mondiale en MTBE, par exemple, croît de 25 % par an. Pour répondre à cette demande, les isooléfines à carbone tertiaire aisément disponibles à partir des unités de 1 0 production d'oléfines existantes et des craqueurs catalytiques en lit fluidisé ne suffisent pas. On doit prendre en compte la totalité des oléfines disponibles afin de les isomériser sous forme d'oléfines tertiaires qui est la forme réactive et de satisfaire ainsi la demande future en éthers tertiaires. i 5 Le développement de la technologie d'isomérisation squelettale rend possible aujourd'hui la réalisation de cet objectif. La combinaison de la synthèse d'éther tertiaires par réaction d'isooléfines tertiaires et de méthanol, et de l'isomérisation squelettale des oléfines qui ne réagissent pas ou très peu en étherification mérite donc aujourd'hui toute l'attention des 2 0 industriels. Il est connu que les technologies d'isomérisation squelettale ne sont pas sans contraintes physiques et thermodynamiques. En effet la conversion n'atteint que 30 à 50 % avec une sélectivité de 75 à 85 %, ce qui nécessite des 2 5 recyclages substantiels pour convertir toutes les oléfines en isooléfines tertiaires. De plus, pour atteindre les performances citées, le procédé doit être opéré à des pressions plutôt faibles, ce qui nécessite de gros équipements pour manipuler les volumes d'effluents qui, à leur tour, doivent être comprimés en vue de la séparation et de la récupération des produits. Un autre obstacle à une combinaison efficace de l'isomérisation squelettale et de la synthèse d'éthers tertiaires résulte du fait que c'est seulement la fraction oléfinique qui est convertie dans l'isomérisation squelettale. Les hydrocarbures saturés, en effet, traversent le réacteur 3 5 d'isomérisation comme des composés inertes et sont récupérés avec les composés isooléfiniques produits, ce qui contribue à diluer les hydrocarbures réactifs de manière permanente. Les charges hydrocarbonées en C4 provenant des unités de production d'oléfines et des craqueurs catalytiques sont très variables en raison aussi bien de leur teneur en isooléfines que de la nature même des oléfines présentes. De ce fait, les effluents de synthèse d'éthers tertiaires sont très différents et les schémas de raffinage en aval doivent être ajustés en conséquence. Par exemple, les effluents d'unités de production d'oléfines 1 0 sont riches en oléfines linéaires et pauvres en hydrocarbures saturés, et à ce titre sont considérés comme de bonnes charges d'isomérisation. Par contre, les effluents en C4 de craquage catalytique contiennent en général plus de % d'hydrocarbures saturés et nécessitent donc en aval des équipements de très grande taille qui par ailleurs consomment énormément d'énergie. De plus, quelle que soit la qualité de ces effluents, le produit d'isomérisation squelettale ne peut pas être recyclé en amont du réacteur de synthèse d'éthers tertiaires sans une purge substantielle des hydrocarbures saturés accumulés, notamment dans le cas de charges de craquage 2 0 catalytique.. Cette étape de purge devient donc un obstacle majeur dans le procédé de synthèse. Un des objets de l'invention est de remédier aux inconvénients ou limitations mentionnées ci-avant, et notamment d'éliminer avant l'étape d'isomérisation au moins une partie des hydrocarbures saturés présents dans la charge. On a trouvé selon l'invention qu'en combinant une étape de distillation extractive des oléfines par un solvant sélectif des oléfines entre l'étape de synthèse d'éthers tertiaires et l'étape d'isomérisation squelettale des oléfines non converties, on obtenant de très bons résultats. De manière détaillée, l'invention propose un procédé de production d'éthers tertiaires dans lequel on réalise les étapes suivantes: a) On fait réagir dans des conditions de synthèse appropriées une 3 5 charge hydrocarbonée contenant des hydrocarbures et notamment de l'isobutène avec un alcool qui est le méthanol si l'on produit du méthyltertiobutyléther (MTBE) ou l'éthanol si l'on produit de l'éthyltertiobutyléther (ETBE) dans au moins une zone de réaction catalytique et on produit un effluent contenant l'éther tertiaire. b) On distille l'effluent dans une zone de distillation (CI) dans des conditions de distillation adéquates et on récupère, en queue de zone de distillation l'éther tertiaire, et en tête un distillat comprenant des hydrocarbures oléfiniques, ledit alcool et les hydrocarbures saturés, que l'on condense. c) On réalise dans une première zone de distillation extractive (CII), dans des conditions de première distillation extractive appropriées, une distillation extractive du distillat condensé de l'étape b), en présence d'un solvant non aqueux sélectif des hydrocarbures oléfiniques qui est introduit i 5 au moins en partie dans ladite première zone et on récupère au moins en partie une fraction de tête riche en hydrocarbures saturés que l'on condense et une fraction de queue de première distillation extractive. d) On réalise dans une seconde zone de distillation extractive (CIi,), 2 0 dans des conditions de seconde distillation extractive adéquates une distillation extractive de la fraction de queue de l'étape c) et l'on récupère en tête au moins en partie un distillat de seconde distillation extractive riche en hydrocarbures oléfiniques que l'on condense et en queue, un résidu contenant essentiellement de l'alcool et du solvant, à une température au 2 5 plus égale à 200 C. e) On effectue une étape de strippage du résidu de l'étape d) dans une zone de strippage (CIV), dans des conditions de strippage appropriées et l'on récupère en tête une partie au moins de l'alcool que l'on recycle au moins en 3 0 partie à l'étape a) et en queue du solvant que l'on recycle au moins en partie à l'étape c). f) On réalise une isomérisation squelettale du distillat de l'étape d) dans une zone d'isomérisation squelettale comprenant un dépropaniseur et 3 5 un débutaniseur, dans des conditions d'isomérisation squelettale appropriées et l'on récupère en provenance du dépropaniseur un premier distillat d'isomérisation contenant les hydrocarbures à 3 atomes de carbone et en provenance du débutaniseur un deuxième distillat d'isomérisation contenant de l'isobutène que l'on recycle à l'étape a). Il est bien entendu que lorsqu'on produit du MTBE, l'alcool mis en jeu dans toutes les étapes du procédé est le méthanol. De la même façon, lorsqu'on produit de l'ETBE, l'alcool mis en jeu est l'éthanol. Le solvant mis en jeu est un solvant ayant une substantielle sélectivité vis à vis des oléfines. Il peut être séparé des alcools par 1 0 distillation, il peut être séparé des constituants de la charge et il est généralement miscible avec les constituants de la charge. Parmi les solvants répondant à ces définitions, on a observé que la N- N diméthylformamide, la N-N diéthylformamide, la N-N diméthylacétamide, la formylmorpholine, la N-méthylpyrrolidone, la butyrolactone et le 1 5 furfural donnaient de bons résultats et plus particulièrement le N- N diméthylformamide. Les avantages du procédé par rapport à ceux de l'art antérieur sont les suivants On peut récupérer l'alcool en excès qui distille par azéotropie avec l'effluent brut de tête de colonne de séparation hydrocarbures/éther. Par ailleurs, la récupération de l'alcool de l'effluent élimine l'étape de lavage à l'eau de l'alcool et l'étape de récupération par strippage pratiqué 2 5 selon l'art antérieur. De plus, dans le cas de l'utilisation de l'éthanol pour produire de I'ETBE, on obtient de l'éthanol exempt d'eau en vue de son recyclage dans le réacteur de synthèse d'éthers. Il est en effet connu que dans les opérations de lavage à l'eau de l'éthanol on ne peut pas obtenir, par distillation des eaux de lavage, un éthanol débarrassé d'eau, en raison des 3 0 limitations azéotropiques. La présence d'eau dans le réacteur conduit à des sous-produits comme l'alcool butylique tertiaire qui sont gênants. On réalise par conséquent des économies tant dans les équipements que dans les utilités (consommation réduite d'eau déminéralisée). 3 5 Avec un solvant préféré tel que le diméthylformamide, l'alcool extrait agit comme un solvant abaissant le point d'ébullition du mélange et permettant à la fraction oléfinique d'être distillée à une pression égale à la tension de vapeur de la fraction oléfinique à une température égale ou sensiblement inférieure à la température ambiante, sans excéder les limites de température de dégradation du solvant. A cette fin, la teneur en alcool comme co-solvant peut en effet être ajustée de manière à ce que, en fond de colonne, on se situe par exemple dans l'intervalle 0,1 à 30 % en poids, de préférence de 0,2 à 5 % en poids. Selon une caractéristique du procédé, on peut abaisser et contrôler la 1 0 température de fond de la seconde colonne (Ci,,) de distillation extractive en y introduisant de l'alcool frais à un niveau inférieur à celui de l'introduction de la fraction de queue provenant de la première colonne de distillation extractive, par exemple à un plateau situé dans le dernier tiers de la colonne ou même dans le bouilleur de la colonne. L'alcool peut être introduit selon un i 5 rapport alcool sur fraction de queue compris entre 0,001 et 0,4. Selon une autre caractéristique du procédé, on peut recycler une partie de l'alcool provenant de l'étape de strippage dans la deuxième colonne de distillation extractive (Cli,) sensiblement au même niveau que celui décrit 2 0 ci-avant ou même dans le bouilleur de manière à obtenir les rapports alcool sur fraction de queue compris entre 0,001 et 0,4. On peut même selon une autre caractéristique y introduire de l'alcool frais et de l'alcool provenant de l'étape de strippage selon ces mêmes 2 5 conditions. Selon une autre caractéristique du procédé, une partie de la fraction de tête refroidie et condensée en provenance de la première colonne de distillation extractive et contenant des hydrocarbures saturés (Cii) peut être 3 0 utilisée pour refroidir le distillat sortant de la seconde colonne de distillation extractive (CIII). En effet, cette fraction de tête peut être vaporisée dans la calandre d'un réfrigérant approprié. Elle est ensuite condensée et réintroduite comme reflux dans la colonne CI,. Le distillat ainsi refroidi à l'intérieur de l'échangeur est condensé et une partie de ce distillat condensé 3 5 peut être réintroduite comme reflux dans la colonne (Ciii), tandis que la partie restante peut être envoyée à l'alimentation du réacteur d'isomérisation squelettale. Les conditions opératoires dans le réacteur de synthèse de MTBE ou d'ETBE et dans la colonne de distillation (Ci) sont connues de l'homme de l'art. Elles sont décrites par exemple dans les brevets FR 2440931, US4267393. Il en est de même pour le réacteur d'isomérisation squelettale dont les conditions opératoires sont mentionnées dans les brevets US3584070 et 1 0 US3696163 et dans la demande de brevet français 92/10949. Par contre, les paramètres structurels et opératoires de la première colonne de distillation extractive (C!i) sont en général les suivants: Efficacité globale (en plateaux théoriques): supérieur à 20, de i 5 préférence 40 à 50. Pression: 1 à 25 bar; de préférence: 4 à 15 bar. Rapport solvant sur charge: 3 à 10, de préférence: 4 à 6. Taux de reflux: supérieur à 0,1, par exemple 0,15 à 15, de préférence: 1 à 6. Les conditions dans le seconde zone de distillation extractive (CIiI) sont en général les suivantes: Efficacité globale (en plateaux théoriques): supérieure à 10, de préférence 25 à 35. 2 5 Pression: 1 à 15 bar; de préférence: 1,5 à 15 bar. Rapport solvant sur charge: 0,01 à 0,5, de préférence: 0,02 à 0,1 Taux de reflux: supérieur à 0,1, par exemple 0,1 à 15, de préférence 0,2 à 1. 3 0 Les conditions dans la colonne de strippage (CIV) sont habituellement les suivantes: Efficacité globale (en plateaux théoriques): supérieure à 10, de préférence 25 à 35. Pression: 0,1 à 3 bar; de préférence: 0,6 à I bar. 3 5 Taux de reflux: supérieur à 0,2, de préférence: 1,5 à 3,5. On peut utiliser des colonnes de distillation conventionnelles ou des colonnes garnies, connues de l'homme du métier. Le procédé selon l'invention est illustré par la figure jointe qui décrit de manière schématique et à titre d'exemple la synthèse du MTBE à partir d'isobutène provenant d'une coupe C4 de craquage catalytique et de méthanol. Il est bien entendu que la synthèse d'ETBE peut être réalisée selon ce même schéma, à partir d'isobutène et d'éthanol. Un mélange d'hydrocarbures provenant d'une coupe C4 est introduit par une ligne 1 dans un réacteur 6 catalytique de synthèse de MTBE, à laquelle sont connectées une ligne 2 apportant du méthanol recyclé et des oléfines en C4 provenant d'une unité d'isomérisation 5, et une ligne 3 alimentant au moins en sortie le réacteur 6 en éthanol frais. Ce réacteur 1 5 contient des billes de résine acide (Amberlyst 15 par exemple, (Rohm et Haas) sous forme d'un lit expansé). La réaction exothermique de synthèse conduit à la production d'environ au moins 75 % d'éther. Dans ces conditions, le réacteur primaire 6 peut être suivi d'un réacteur secondaire 6a qui reçoit par une ligne 7 l'effluent du réacteur 6 et qui 2 0 fonctionne en général à plus basse température. Le taux de conversion d'isobutène peut alors atteindre 97 % mais ce niveau de conversion n'est absolument pas nécessaire dans le cadre de la présente invention. Il est souhaitable d'opérer la réaction avec un excès de méthanol pour améliorer la cinétique de cette réaction. Cet excès de méthanol est en général équivalent à la quantité de méthanol azéotropique laissé dans l'effluent de la réaction de synthèse contenant les hydrocarbures de la coupe C4 et qui est ensuite recyclé dans le réacteur6 de synthèse après séparation des hydrocarbures saturés. 3 0 L'effluent de réaction 8 sortant du réacteur secondaire 6a et contenant MTBE, l'isobutène non converti, le méthanol en excès non converti, d'autres sous-produits et les hydrocarbures de la coupe C4, qui n'ont pas réagi sont introduits dans une colonne (CI) de distillation conventionnelle ou catalytique, à un niveau généralement situé près du 3 5 centre de la colonne. On recueille en tête un distillat par une ligne 10 qui contient les constituants de point d'ébullition inférieur à celui du MTBE et on récupère par une ligne 11 un résidu consistant essentiellement en MTBE à haute pureté, qui peut être mélangé à l'essence ou stocké. Le méthanol, en raison de l'azéotrope qui s'est formé avec les hydrocarbures de la coupe C4 mentionnés ci-dessus sous une pression de colonne (CI) par exemple de 9 à 10 bar absolus (1 bar = 105 Pa) et qui est normalement un constituant à plus haut point d'ébullition que le MTBE, se retrouve dans le distillat et donc dans la ligne 10. En raison du reflux assuré en tête de colonne, la teneur en MTBE du distillat est maintenue par exemple en dessous de 100 ppm en mole. 1 O Le distillat condensé par un échangeur de chaleur 43 contenant le méthanol azéotropique est introduit à sa température de bulle dans une première colonne (CIi) de distillation extractive équivalente à environ 50 plateaux théoriques opérant à 6,5 bar absolus, à un niveau situé sensiblement près du centre de la colonne. Dans la partie supérieure de la 1 5 colonne, par exemple au niveau du 6ème plateau théorique, on introduit par une ligne 13 un courant en phase liquide d'un solvant non aqueux sélectif des hydrocarbures oléfiniques, comme la N-N diméthylformamide (DMF), à une température d'environ 50 C. Un rapport solvant sur charge d'environ 5:1 est avantageusement maintenu pour assurer la récupération dans la fraction de queue de distillation extractive d'au moins 92 % en poids des oléfines de la charge. Le distillat contenant essentiellement des hydrocarbures saturés ne comprend généralement pas plus de 5 % de composés oléfiniques. Ce distillat est habituellement condensé sous 6 bar absolus par un dispositif d'échange thermique conventionnel 44 à température ambiante et une partie du condensat est recyclée comme reflux par une ligne 14 tandis qu'une autre partie est récupérée par une ligne 15, pour être éventuellement stockée ou 3 0 envoyée à une unité d'alkylation. Il est également possible de soutirer de la ligne 15 une partie du courant de distillat (ligne 16) qui peut être utilisé en tant que réfrigérant comme on le verra ci-après. La teneur en DMF du distillat est habituellement maintenue en 3 5 dessous de 15 ppm en poids grâce à un rapport reflux sur distillat d'environ 4,0. La partie inférieure de la première colonne de distillation extractive est mise en ébullition par de la vapeur à un niveau de température approprié. Une partie de la chaleur nécessaire est fournie par échange thermique avec le solvant chaud, dans le rebouilleur 17. La fraction de queue de distillation extractive contenant les n-butènes et isobutène, le méthanol et le solvant est envoyé à une température de 112 C par une ligne 18 au niveau du ème plateau théorique d'une deuxième colonne de distillation extractive (CIii), équivalente à 45 plateaux théoriques. Cette colonne est opérée à une pression à laquelle, en présence de méthanol comme co-solvant, la température en fond de colonne, n'excède pas 200 C. En ajustant la teneur en 1 0 méthanol à une concentration supérieure à celle de l'azéotrope on peut travailler dans des domaines de pression plus élevés. Dans ces conditions, la condensation du reflux en hydrocarbures oléfiniques en C4 en tête de colonne peut être réalisée à une température plus élevée avoisinant la température ambiante. Il est alors avantageux d'abaisser la température du 1 5 mélange DMF-méthanol en introduisant du méthanol frais dans la partie inférieure de la colonne CI,,, par la ligne 4, et/ou en introduisant du méthanol par une ligne 34 aboutissant par exemple sur le même plateau que celui de la ligne4 et provenant d'une étape de strippage décrite ciaprès. 2 0 Par exemple, la pression opératoire dans la colonne (CIII) est telle que le distillat oléfinique en C4 peut être totalement condensé à un point de bulle d'environ 10 C, ce qui est équivalent à une pression de 1,5 bar absolu. Si l'on introduit uniquement le méthanol azéotropique avec le solvant DMF dans la colonne CiI,, la température du fond de colonne peut atteindre 200 C sous une pression de fond de colonne de 2,0 bar absolus. Ainsi pour limiter la température à environ 160 C par exemple, on doit rajouter dans le fond de la colonne une quantité substantielle de méthanol frais comme co-solvant par la ligne 4. 3 0 Le rapport reflux (ligne 21) sur distillat est maintenu par exemple à une valeur de 0,30, ce qui assure une teneur en DMF dans le distillat (ligne 20) riche en oléfines, d'au plus 12 ppm en poids. Selon la variante décrite ci-dessus consistant à rajouter au méthanol azéotropique une partie de l'effluent (ligne 34) de strippage contenant du méthanol on peut opérer sous une pression dans la colonne (CIII) de 4bar par exemple sans excéder une température en fond de colonne de 160 C. Dans un tel schéma, le distillat peut être condensé à des températures de 30 à 40 C. Afin de condenser le distillat de la seconde distillation extractive à 10 C par exemple une partie de la fraction de tête condensée (ligne 16) provenant de la colonne (CIi) riche en isobutanes est utilisé comme réfrigérant interne dans un réfrigérant (chiller) 22 o elle est vaporisée au niveau de la calandre sous une pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique et à 0 C. Un compresseur23 mis en mouvement par un 1 0 moteur électrique comprime le courant d'isobutanes vaporisés à une pression qui est celle de la première colonne de distillation extractive CIi et permet ainsi la condensation de ce courant de réfrigération dans le condenseur 44. De cette façon, le procédé selon l'invention ne nécessite qu'un seul compresseur pour condenser les vapeurs de tête de la seconde 1 5 distillation extractive. Une ligne 33 raccordée à la ligne 27 d'introduction de DMF dans la colonne Ci, peut être connectée au niveau du 6èmeplateau théorique de la colonne CiI,. On évite, de ce fait, que du méthanol ne soit entraîné vers le 2 0 réacteur d'isomérisation. Le résidu de distillation extractive est pompé (ligne 24) vers une colonne CIV de strippage d'une efficacité équivalente à 30 plateaux théoriques et fonctionnant sensiblement à la pression atmosphérique pour 2 5 éviter de dépasser par exemple la température de 160 C en fond de colonne. La charge de cette colonne est introduite au niveau du 19ème plateau théorique et est distillée de façon à délivrer du méthanol en tête de colonne (ligne 26) qui une fois condensé est recyclé par la ligne 2 vers le réacteur 6 3 0 de synthèse et un résidu de strippage contenant le solvant DMF qui est recyclé par la ligne 27 vers la colonne Ci, après avoir été refroidi à 50 C. En effet, on peut refroidir ce solvant en prélevant une partie d'un mélange liquide dans le dernier tiers (côté bouilleur), de la première colonne (Cii) de distillation extractive, dont la température est inférieure de 3 5 10 à 40 C à celle du fond de cette colonne; on vaporise alors une partie de ce mélange liquide par échange thermique dans l'échangeur 17 avec le solvant chaud provenant de l'étape de recyclage et on réintroduit le mélange liquide partiellement vaporisé sensiblement au même endroit. On peut aussi refroidir ce solvant à recycler en l'utilisant en partie comme fluide chaud dans un rebouilleur 46 en fond de colonne (Ci). Ce solvant peut être débarrassé de manière continue ou intermittente des composés les plus lourds et des produits de dégradation dans un régénérateur29 connecté à la ligne de recyclage 27 par une ligne 28 et par une ligne de sortie 28a raccordée au fond de colonne (Civ). 1 0 Pour assurer une bonne qualité de méthanol, on réalise de manière conventionnelle un reflux 30 en tête de la colonne de strippage (Civ) que l'on maintient à un rapport de 3.0 à 1 par rapport au distillat (ligne 26). De la même façon, ce reflux permet d'abaisser la teneur en DMF en 1 5 dessous de 10 ppm, ce qui évite l'empoisonnement du catalyseur dans le réacteur de synthèse. Selon une autre variante, si la teneur en DMF dans le distillat de la colonne de strippage qui contient le méthanol est trop élevée pour le 2 0 recycler directement au réacteur, on peut envoyer par une ligne 25 raccordée à la ligne 26 une partie au moins du distillat dans un dépropaniseur 31a en aval d'une unité 5 d'isomérisation squelettale, pour le purifier. 2 5 La fraction contenant le DMF passe ensuite dans un débutaniseur 31b et le DMF est récupéré dans le résidu (ligne 32) contenant également les sous- produits C5+. Ce résidu peut être mélangé avec l'essence, le DMF à des concentrations de l'ordre de quelques parties par million étant un bon additif pour l'essence. Une partie au moins de ce résidu peut être recyclée par une ligne 9 raccordée à la ligne 32, à la colonne CI de distillation. Enfin, une partie du distillat (ligne 20) de la colonne (CIii) après 3 5 avoir été condensée, est introduite dans l'unité 5 d'isomérisation squelettale qui comprend de manière conventionnelle un réacteur d'isomérisation raccordé à un dépropaniseur 31a, lequel est connecté à un débutaniseur 31 lb. La fraction de tête du dépropaniseur (ligne 60) contient les hydrocarbures en C3 qui sont recueillis. La fraction résiduelle contenant les hydrocarbures oléfiniques isomérisés en C4, des hydrocarbures en C5+, éventuellement du méthanol et des traces de DMF comme il a été indiqué ci- avant, est introduite par une ligne 61 dans le débutaniseur (31lb). Une fraction de tête contenant les oléfines en C4 isomérisés et éventuellement du méthanol est condensée, une partie du condensat est utilisée comme reflux, tandis qu'une autre partie est recyclée par la ligne 2 vers le réacteur6 de 1 0 synthèse de MTBE. Il est à signaler que les distillats des colonnes CI, CII et CIV récupérés en phase gazeuse traversent respectivement des échangeurs thermiques 43, 44 et 45 pour être condensés, une partie du condensat étant utilisée comme 1 5 reflux. De même, en fond des colonnes CI, CII, CI,, et CIV, une partie des résidus obtenus est vaporisée respectivement dans des échangeurs thermiques 46, 47, 48 et 49 et réintroduite dans les colonnes. Ces informations relatives aux reflux sont des données classiques de l'homme du métier. Exemple Un craqueur catalytique en lit fluidisé (FCC) délivre notamment 40180 kg/h d'un effluent sec constitué par une coupe C4 dont la 2 5 composition est déduite du tableau récapitulatif ci-après. Le procédé conventionnel de synthèse de MTBE avec deux réacteurs 6 et 6a convertit jusqu'à 97 % d'isobutène contenu dans la charge, qui a réagi avec 123 kmoles/h de méthanol frais introduit par la ligne 3. Un courant de recyclage 2 ou 26 en quantité équivalente à la quantité de méthanol qui est 3 0 strippé par azéotropie avec le distillat de la colonne CI est rajouté au méthanol frais, de sorte que la quantité totale de méthanol représente 154 kmoles/h. 123 kmoles/h de méthanol réagissent avec la charge fraîche 3 5 d'isobutènes pour donner 123 kmoles/h de MTBE qui sont récupérés comme résidu dans la colonne CI de distillation qui opère à 11 bar absolus. 31 kmoles/h de méthanol se retrouvent sous forme azéotropique dans le distillat (ligne 10) avec 580 kmoles/h de coupe C4 et d'isobutène non converti, soit une teneur en méthanol d'environ 5 % en moles dans le distillat total. Ce distillat 10 constituant la charge de la première colonne CIi de distillation extractive a une composition qui peut être déduite du tableau récapitulatif ci-après. 166000kg/h de diméthylformamide (DMF) recyclé sont introduits à C au niveau du 6ème plateau théorique de la colonne CII. On récupère, comme résidu (ligne 18), à une température de 112 C et sous une pression de 1 0 7,0 bar absolus tout le DMF et le méthanol, environ 10 % des hydrocarbures saturés en C4 et plus de 95 % d'oléfines en C4. Le distillat recueilli en ligne 15 ou 16 a la composition présentée dans le tableau récapitulatif. Le résidu obtenu en ligne 18 qui contient 1 5 20 645 kg/h de méthanol et d'hydrocarbures en C4 oléfiniques dans 166000kg/h de DMF est envoyé sous pression dans la seconde colonne CIII de distillation extractive opérant à une pression en tête de 2,0 barabsolus. Un rajout de DMF (ligne 33) correspondant à 4600 kg/h est introduit auniveau du 6ème plateau théorique de cette colonne CI,,. Cette colonne délivre un distillat par la ligne 20 dont la composition peut être déduite du tableau ci-après. Ce distillat est introduit dans le réacteur d'isomérisation squelettale. Le résidu de colonne CII (ligne 24) est envoyé dans une colonne de 2 5 strippage Civ d'une efficacité équivalente à 30 plateaux théoriques. Ce résidu contient du méthanol comme co-solvant, à une concentration qui peut varier d'un minimum qui correspond à la concentration azéotropique avec les hydrocarbures de la colonne CI jusqu'à 3 0 un maximum correspondant aux rajouts par les lignes 4 et 34. Dans le présent exemple, la teneur en méthanol correspond à la composition azéotropique à laquelle ont été rajoutés 4000 kg/h de méthanol. La charge de cette colonne de strippage CIV est introduit au niveau du 3 5 19ème plateau théorique. La colonne fonctionne juste au-dessus de la pression atmosphérique, ce qui permet de condenser le méthanol par refroidissement indirect à l'air à environ 45 C. Une partie du méthanol condensé est réintroduit comme reflux selon un rapport de 2, 6:1. Dans ces conditions, il ne reste que moins de 10,0 ppm en poids de DMF dans le méthanol. Celui-ci est recyclé avec l'effluent provenant du réacteur d'isomérisation, dans le réacteur de synthèse de MTBE. La fraction de queue de la colonne de strippage (ligne 27) contient le solvant avec 0,002 à 0,5 % poids de méthanol et de composés plus légers. 1 0 Le bilan matière est présenté dans le tableau ci-dessous: Constituants Effluents Charge Distillat Distillat Méthanol Distillat F CC Cil Cii Ciii * CIV 1 5 C3 22,67 22,67 22,67 - - - Isobutane 179,94 179,94 179,90 0,04 - - Isobutène 125,07 1,24 0,64 0,60 - - 1-butene 103,86 103,78 11,95 91,83 - - N-butane 54,28 54,28 38,27 16,01 - - 2 Trans Butene 120,13 120,04 0,08 120,25 - 0,07 2 Cis Butène 96,78 96,74 96,64 - 0,10 C5+ 7,64 1,09 - 1,00 - 0,09 Méthanol 31,00 - - 125,0 156,0 DME 0,22 - 0,10 - 0,12 2 5 DMF - - - - - - Total (kmoles/h)710,37 611,0 253,51 334,28 125,0 156,38 Masse molaire 56,56 55,89 56,76 56,26 33,50 kg/h 40 180 34 150 14 370 18 500 4 000 5 280 * Méthanol introduit dans lae seconde distillation extractive REVENDICATIONS 1. Procédé de production d'un éther tertiaire dans lequel on réalise les étapes suivantes a) On fait réagir dans des conditions de synthèse appropriées une charge hydrocarbonée contenant des hydrocarbures et notamment de l'isobutène avec un alcool qui est le méthanol si l'on produit du méthyltertiobutyléther (MTBE) ou l'éthanol si l'on produit de l'éthyltertiobutyléther (ETBE), dans au moins une zone (6) de réaction catalytique et on produit un effluent contenant l'éther tertiaire; b) On distille l'effluent dans une zone de distillation (CI) dans des conditions de distillation adéquates et on récupère, en queue de zone de 1 5 distillation l'éther tertiaire, et en tête un distillat comprenant des hydrocarbures oléfiniques, ledit alcool et les hydrocarbures saturés, que l'on condense; c) On réalise dans une première zone de distillation extractive (Clj), 2 0 dans des conditions de première distillation extractive appropriée, une distillation extractive du distillat condensé de l'étape b), en présence d'un solvant non aqueux sélectif des hydrocarbures oléfiniques qui est introduit au moins en partie dans ladite première zone et on récupère au moins en partie une fraction de tête riche en hydrocarbures saturés que l'on condense et une fraction de queue de première distillation extractive; d) On réalise dans une seconde zone de distillation extractive (CI,,), dans des conditions de seconde distillation extractive adéquates une distillation extractive de la fraction de queue de l'étape c) et l'on récupère en 3 0 tête au moins en partie un distillat de seconde distillation extractive riche en hydrocarbures oléfiniques que l'on condense et en queue, un résidu contenant essentiellement de l'alcool et du solvant, à une température au plus égale à 200 C; 3 5 e) On effectue une étape de strippage du résidu de l'étape d) dans une zone de strippage (CiV), dans des conditions de strippage appropriées et l'on récupère en tête une partie au moins de l'alcool que l'on recycle au moins en partie à l'étape a) et en queue du solvant que l'on recycle au moins en partie à l'étape c); et f) On réalise une isomérisation squelettale du distillat de l'étape d) dans une zone (5) d'isomérisation squelettale comprenant un dépropaniseur (31a) et un débutaniseur (31b), dans des conditions d'isomérisation squelettale appropriées et l'on récupère en provenance du dépropaniseur un premier distillat d'isomérisation contenant les hydrocarbures à 3 atomes de carbone en provenance du débutaniseur et un deuxième distillat d'isomérisation contenant de l'isobutène que l'on recycle à l'étape a). 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel du méthanol frais dans le cas de la production de MTBE ou de l'éthanol frais s'il s'agit d'ETBE est 1 5 introduit dans la seconde zone de distillation extractive (CIii) en un niveau inférieur au niveau d'introduction de la fraction de queue provenant de l'étape c), selon un rapport alcool sur fraction de queue compris entre 0,001 et 0,4. 3. Procédé selon les revendications 1 et 2 dans lequel une partie de l'alcool provenant de l'étape e) est recyclé dans la seconde zone de distillation extractive (CIii) sensiblement au même niveau que celui de l'introduction de la fraction de queue de l'étape c), selon un rapport alcool sur fraction de queue compris entre 0,001 et 0,4. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel une partie de la fraction de tête condensée selon l'étape c) est vaporisée dans la calandre d'un échangeur thermique (22) de façon à condenser le distillat de seconde distillation extractive. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel on recycle dans la seconde zone de distillation extractive (CIII) sur un plateau supérieur à celui de l'alimentation en fraction de queue selon l'étape c) de la zone (CIII), la partie restante du solvant, non introduite à l'étape c). 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel on purifie une partie au moins de l'alcool à recycler à l'étape a) dans le dépropaniseur (3 la). 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel on récupère en queue de débutaniseur un résidu contenant les hydrocarbures C5+ que l'on recycle au moins en partie à la zone de distillation CI en un plateau inférieur à celui de l'alimentation de la zone CI en effluent de la zone de réaction catalytique. 8. Procédé selon l'une des revendications I à 7 dans lequel les conditions dans la zone de distillation extractive (C!i) sont les suivantes: Efficacité globale (en plateaux théoriques): supérieure à 20, de préférence 40 à 50. 1 5 Pression: I à 25 bar; de préférence: 4 à 15 bar. Rapport solvant sur charge: 3 à 10, de préférence: 4 à 6. Taux de reflux: supérieur à 0,1, de préférence I à 6. 9. Procédé selon l'une des revendications I à 8 dans lequel les 2 0 conditions dans la seconde zone de distillation extractive (CI,, ) sont les suivants: Efficacité globale (en plateaux théoriques): supérieure à 10, de préférence 25 à 35. Pression: 1 à 15 bar; de préférence: 1,5 à 5 bar. Rapport solvant sur charge: 0,01 à 0,5, de préférence: 0,02 à 0,1. Taux de reflux: supérieur à 0,1, de préférence 0,2 à 1. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel les conditions dans la zone de strippage (Civ) sont les suivantes: 3 0 Efficacité globale (en plateaux théoriques): supérieure à 10, de préférence 25 à 35. Pression: 0,1 à 3 bar; de préférence: 0,6 à 1 bar. Taux de reflux: supérieur à 0,2, de préférence 1,5 à 3,5. 11. Procédé selon l'une des revendications I à 10 dans lequel on prélève une partie d'un mélange liquide dans le derniers tiers de la première colonne (Cii) de distillation extractive, ayant une température de 10 à 40 C inférieure à celle du fond de ladite colonne, on vaporise en partie ce mélange liquide par échange thermique avec le solvant provenant de l'étape de strippage et on réintroduit le mélange liquide partiellement vaporisé sensiblement au même endroit. 12. Procédé selon l'une des revendications I à 10 dans lequel on réalise un rebouillage d'une partie de l'éther tertiaire par échange indirect de chaleur avec une partie du solvant provenant de l'étape de strippage. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 dans lequel le solvant est choisi dans le groupe formé par la N-N diméthylformamide, la N- N diéthylformamide, la N-N diméthylacétamide, la formylmorpholine, la N- méthylpyrrolidone, la butyrolactone et le furfural et de préférence le 1 5 solvant est la N-N diméthylformamide.