FR 2711922 A1 19950512 FR 9313226 A 19931102 Procédé d'épuration et de biodésodorisation d'un effluent gazeux et installation pour la mise en oeuvre d'un tel procédé. L'invention concerne le domaine de l'épuration et de la désodorisation des effluents gazeux. Plus précisément, l'invention se rapporte à un procédé permettant d'abattre significativement la teneur de ces effluents en polluants à l'origine de nuisances olfactives et notamment la concentration en composées soufrés et la concentration en composés azotés. Les stations d'épuration sont à l'origine de nombreuses nuisances olfactives dont les principales sont l'ammoniac, les composés azotés organiques (tels que la méthylamine, l'indole, le scatole...), les composés soufrés (sulfure d'hydrogène, mercaptans, disulfures) ainsi que divers aldéhydes et cétones. Les espèces soufrées et azotées volatiles responsables des odeurs ont de surcroît des seuils de perception relativement faibles, voire très faibles. Il en résulte une gêne importante pour les riverains et les passants. On connaît dans l'état de l'art différentes techniques d'épuration et de désodorisa- tion des effluents gazeux. L'une de ces techniques consiste à faire passer les effluents gazeux dans une succession de tours de lavage renfermant chacune un liquide chargé de piéger un type de pollution organique. Les installations mettant en oeuvre une telle technique comprennent au moins trois tours: une chargée de piéger la pollution azotée soluble à pH acide, une autre chargée de piéger la pollution soufrée soluble à pH faiblement basique et encore une autre chargée de piéger la pollution soufrée soluble à pH fortement basique. Alors que de telles installations permettent des vitesses élevées de passage des effluents gazeux dans les tours, elles présentent l'inconvénient majeur de prendre beaucoup de place. Il est donc parfois impossible de recourir à de telles installations. D'autres techniques consistent à piéger les molécules odorantes dans un liquide ou au sein d'un matériau solide et à autoriser la dégradation de ces molécules par une biomasse. On connaît ainsi les biolaveurs, dans lesquels la pollution est piégée dans une eau de lavage puis dégradée dans un deuxième réacteur par une biomasse appropriée et les biofiltres dans lesquels la pollution est piégée par un matériau sur lequel elle est adsorbée et/ou absorbée de façon à permettre sa dégradation ultérieure par des bactéries. C'est plus précisément à la technique de biodésodorisation sur biofiltre que se rapporte l'invention. On connaît ainsi dans l'état de la technique un procédé pour la désodorisation et l'épuration de gaz contenant des polluants biodégradables consistant à faire passer le gaz traité à travers un support constitué de couches de tourbe en présence de microorganismes et à humidifier lesdites couches avec des solutions aqueuses apportant des nutriments de complément. La biomasse utilisée dans une telle technique est constituée essentiellement par des bactéries hétérotrophes utilisant, en tant que source de carbone et source d'azote, la matière organique présente dans la tourbe et dans une solution d'arrosage nutritive qui contient du carbone organique. D'autres procédés utilisant 1' adsorption sur des matériaux tels que le charbon actif sont connus. Cependant, la mise en oeuvre de tels procédés sur des débits impor- tants nécessite la réalisation d'installations couteuses. Bien que permettant l'obtention de bons résultats de désodorisation, une telle technique présente néanmoins un certain nombre d'inconvénients. En premier lieu, elle n'autorise pas un traitement garantissant l'obtention des seuils de nuisance lorsque les effluents présentent des charges polluantes élevées. Ainsi, les performances d'un tel biofiltre chutent lorsque la teneur en sulfure d'hydrogène excède 15 à 20 milligrammes par litre. En second lieu, une telle technique présente l'inconvénient de ne pas permettre de vitesses de passage très élevées, ce qui nécessite de configurer les filtres de façon à ce qu'ils aient une surface de filtration importante. Pratiquement, les vitesses de traitement pouvant être atteintes avec de telles installations n'excèdent pas 100 mètres par heures. Enfin, les biofiltres à couches de tourbe montrent aussi l'inconvénient de réagir lentement aux brusques variations de charge, ce qui limite leur domaine d'emploi. L'objectif de la présente invention est de fournir un procédé de biodésodorisa- tion ne présentant pas les inconvénients des procédés de l'état de la technique. En particulier, l'un des objectifs de la présente invention est de décrire un procédé permettant le traitement d'effluents gazeux pouvant être très chargés en polluants. Un autre objectif de la présente invention est de fournir un tel procédé permet- tant de répondre efficacement à de brusques et fréquentes variations de charge de la pollution contenue dans les effluents sans provoquer de diminution importante des taux d'abattement de cette pollution. Un autre objectif de l'invention est de fournir une installation pour la mise en oeuvre d'un tel procédé présentant des dimensions bien inférieures à celles des installa- tions de l'état de la technique incluant des biofiltres à couches de tourbes. Ces différents objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à l'invention qui concerne un procédé d'épuration et de biodésodorisation d'un effluent gazeux chargé en matières polluantes, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: - faire passer ledit effluent gazeux à travers un lit de matériau granulaire inorganique inerte servant de support à une biomasse constituée de bactéries majoritai- rement autotrophes destinées à dégrader lesdites matières polluantes, arroser ledit lit avec un liquide d'arrosage, - récupérer l'effluent gazeux épuré et biodésodorisé à la sortie dudit lit, les éléments nutritifs nécessaires à la biomasse étant apportés en totalité par ledit liquide d'arrosage et/ou par ledit effluent gazeux, l'ensemble formé par ledit lit de matériau granulaire inorganique inerte et ladite biomasse majoritairement autotrophe permettant de dégrader lesdites matières polluantes par voie physico-chimique et par voie biologique. Ainsi, la biomasse utilisée dans le cadre de la présente invention est une biomasse autotrophe, c'est-à-dire capable d'utiliser le carbone et l'azote qui lui son nécessaires sous forme minérale. Le support de la biomasse utilisé dans le cadre de la présente invention présente la particularité d'être inorganique et inerte par rapport à la biomasse, en ce sens qu'il ne peut être consommé sous quelque forme que ce soit par celle-ci. Selon une variante de l'invention, lesdits éléments nutritifs nécessaire à ladite biomasse autotrophe sont apportés en totalité par le liquide d'arrosage du lit granulaire. Ce liquide d'arrosage a alors deux rôles: - un premier rôle consistant à humidifier le lit de matériau granulaire inerte servant de support à la biomasse; - un second rôle consistant à apporter les éléments nutritifs nécessaires à cette biomasse. Selon une autre variante de l'invention, ces éléments nutritifs sont apportés par l'effluent gazeux traité lui-même. Le liquide d'arrosage n'a plus alors a remplir que sont rôle essentiel d'humidification du lit de matériau inorganique inerte. Celui-ci doit néanmoins contenir les phosphates nécessaires au développement de la biomasse. Préférentiellement, le procédé selon l'invention comprend une étape complémen- taire de recirculation d'au moins une partie du liquide d'arrosage à sa sortie dudit lit. Une telle recirculation présente l'avantage de permettre l'économie de la biomasse et la concentration des éléments nutritifs. Selon une autre variante préférentielle de l'invention, ladite étape de recirculation s'accompagne d'une étape de régulation du pH dudit liquide d'arrosage à pH essentielle- ment neutre (6 à 8) ou alcalin (8 et 14). En effet, la dégradation des composés soufrés au sein du matériau granulaire inorganique se traduit par la libération d'ions H+ qui entraînent l'acidification progressive du milieu. Il est donc souhaitable de neutraliser ou d'alcaliniser celui-ci de façon telle que l'acidité produite ne nuise pas au développement de la biomasse. Préférentiellement, ladite étape de régulation du pH est effectuée par ajout de potasse dans ledit liquide d'arrosage. La potasse présente en effet l'avantage, par rapport à la soude, de ne pas libérer d'ions susceptibles de gêner la croissance des bactéries. On notera toutefois que l'on pourra aussi envisager, dans d'autres modes de réalisation de l'invention dans lesquels au moins une partie du liquide d'arrosage est recirculé, de réguler le pH du liquide d'arrosage à un pH acide (inférieur à 6). Dans un tel mode de réalisation de l'invention, les bactéries autotrophes constituant la biomasse fixée sur le lit de matériau granulaire puiseront alors l'essentiel du carbone nécessaire à leur développement dans le C02 gazeux provenant du dégazage des carbonates présents dans ledit liquide d'arrosage. On notera également que l'on pourra aussi travailler en évacuation directe du liquide d'arrosage à sa sortie du lit granulaire, sans recirculation et en absence de régulation du pH de ce liquide. Selon une variante de l'invention, ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est menée de façon continue. Selon une autre variante particulièrement intéressante de l'invention, ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est menée de façon discontinue afin d'alterner des périodes d'arrosage dudit lit et des périodes de nonarrosage dudit lit. Préférentiellement, lesdites périodes de non-arrosage dudit lit n'excèdent pas une durée de 24 heures. Avantageusement, ladite étape consistant à faire passer ledit effluent gazeux à travers ledit matériau granulaire inorganique et ladite étape consistant à arroser ledit lit avec un liquide d'arrosage sont effectuées de façon telle que ledit effluent gazeux connaisse un mouvement ascendant dans ledit lit de matériau granulaire inorganique et que ledit liquide d'arrosage connaisse un mouvement descendant dans ledit lit de matériau granulaire inorganique, à contre-courant dudit effluent gazeux. Lorsque l'on travaille à pH neutre o légèrement basique, la dégradation des composés soufrés autorise l'établissement d'un gradient acide à l'intérieur du lit de matériau inorganique grâce à la formation d'ions H30+. Cette acidité permet d'éliminer par voie physico-chimique les composés azotés organiques transitant dans le lit de matériau granulaire (essentiellement l'ammoniac) et de les transformer en ions ammo- niums après transfert de l'ammoniac en phase liquide. Cette transformation physico- chimique est d'autant plus importante que le milieu est acide. Elle est donc plus impor- tante dans la partie inférieure du biofiltre. L'invention permet donc de réaliser dans le même filtre, à la fois la biodégrada- tion des composés soufrés et l'élimination physico-chimique des composés azotés organiques. A ce sujet, on notera que les ions ammoniums restant dans le liquide d'arrosage à sa sortie du biofiltre pourront avantageusement être utilisés comme nutriments, lorsque le procédé selon l'invention sera mis en oeuvre en mode recirculé. Ainsi, l'apport de nutriments dans le liquide d'arrosage pourra être diminué. Egalement avantageusement, ladite étape consistant à faire passer ledit effluent gazeux à travers ledit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée à une vitesse supérieure ou égale à 400 m/h. On pourra bien évidemment choisir de travailler à des vitesses inférieures, mais l'utilisation de vitesses supérieures ou égales à 400m/h constitue un avantage considérable par rapport aux procédés de l'état de la technique utilisant des biofiltres à base de tourbe, qui ne permettent pas l'emploi de vitesses supérieures à 100 m/h. Lorsque, selon l'invention, les éléments nutritifs nécessaires à la biomasse sont apportés par l'effluent gazeux lui-même, celui-ci comprend préférentiellement plus de 1 mg/m3 d'ammoniac et plus de 1% de C02.Ces quantités d'ammoniac et de CO2, peuvent être présentes soit naturellement dans l'effluent gazeux, soit être apportés en dopant celui-ci avant son entrée dans ledit lit de matériau granulaire inorganique inerte. Lorsque lesdits éléments nutritifs sont apportés par le liquide d'arrosage,ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est préférentiellement effectuée avec un liquide présentant une teneur minimale en azote ammoniacal supérieure à lmg/l. Egalement préférentiellement, ce liquide présente une teneur minimale en carbonates de 10 mg/l. Egalement préférentiellement, ce liquide présente aussi une teneur minimale en phosphates supérieure à 0,01 mg/l. Ces teneurs minimales pourront être soit naturellement présentes dans le liquide utilisé en tant que liquide d'arrosage, soit ajustés par apport des nutriments voulus à ce liquide. Avantageusement, ledit matériau granulaire inorganique inerte est un matériau minéral pouvant notamment être choisi dans le groupe constitué par les argiles, lesschistes argileux, les alumines, les alumines activées, les zéolites, les sables, les graviers, l'anthracite, le charbon actif. Egalement avantageusement, ledit matériau granulaire inorganique présentant une granulométrie supérieure à 1 mm et lOmm. Selon une variante préférentielle de l'invention ladite biomasse comprend des bactéries autotrophes permettant d'oxyder les composés soufrés choisies dans le groupe constitué par Thiobacillus thiooxydans, Thiobacillus thioparus et Thiobacillus intermne- dius. Selon une variante de l'invention, le procédé comprend une étape supplémen- taire consistant à faire passer ledit effluent gazeux à sa sortie du lit de matériau granulaire inorganique supportant ladite biomasse sur au moins une unité de filtration d'affinage, accolée audit lit ou séparée de celui-ci, selon un courant ascendant ou selon un courant descendant. Bien que l'on pourra envisager tout autre type d'unité de filtration d'affinage, celle-ci sera préférentiellement constituée par au moins un lit de charbon actif en grains. Selon une variante de l'invention, ladite étape consistant à arroser ledit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée à l'aide d'une eau choisie dans le groupe constitué par les eaux de forage, naturelles ou complémentées, et les eaux de sortie des stations d'épuration des eaux usées. De telles eaux présentent en effet généralement des teneurs en nutriments suffisantes pour permettre le développement de la biomasse autotrophe. En cas de besoin, ces teneurs pourront être ajustées de façon à répondre aux valeurs minimales indiquées ci-dessus. L'invention concerne également une installation pour la mise en oeuvre d'un tel procédé caractérisée en ce qu'elle comprend: - une cuve présentant une chambre supérieure et une chambre inférieure séparées par une grille, - des moyens d'amenée d'un effluent gazeux prévus au niveau de ladite chambre inférieure, - un matériau granulaire inorganique inerte ensemencé avec une biomasse autotrophe remplissant au moins une partie de ladite chambre supérieure, et, - des moyens d'arrosage dudit matériau granulaire présent dans ladite chambre supérieure à l'aide d'un liquide d'arrosage. Préférentiellement, ladite installation comprend des moyens de recirculation dudit liquide d'arrosage. Egalement préférentiellement, ladite installation comprend des moyens de régulation du pH du liquide d'arrosage. L'invention, ainsi que les différents avantages qu'elle présente, seront plus facilement compris grâce à la description qui va suivre de deux exemples de réalisation en référence aux dessins dans lesquels: - la figure 1 représente schématiquement un premier mode de réalisation d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention sans recirculation du liquide d'arrosage, - la figure 2 représente schématiquement un second mode de réalisation d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention avec recirculation du liquide d'arrosage, - la figure 3 et la figure 4 représentent un troisième et un quatrième mode de réalisation d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention incluant une unité de charbon actif en grains. En référence à la figure 1, l'installation pour l'épuration et la désodorisation des effluents gazeux comprend une cuve en polyéthylène 1 délimitant essentiellement deux chambres 2 et 3. La chambre supérieure 2 est destinée à recevoir un lit de matériau inorganique 4 constitué par un schiste argileux granulaire présentant une granulométrie comprise entre 3 et 6 mm. Les dimensions de la cuve 1 permettent d'accueillir un lit de schiste argileux présentant une épaisseur de 1 mètre et une surface filtrante de Sm2. La chambre inférieure 3 est quant à elle destiné à accueillir l'air vicié provenant d'une station d'épuration acheminé par une canalisation 5 ainsi qu'à le distribuer sous tout le filtre. Cette chambre sert également à récupérer l'eau d'arrosage après que celui-ci ait traversé le lit de matériau inorganique et à l'évacuer par une évacuation 6. Les deux chambres 2 et 3 sont séparées par une grille 7 de maille 2 cm2 servant de support au matériau inorganique. Cette grille en matière plastique rigide repose sur des pieds logés dans le pied de la cuve et est elle-même recouverte d'une toile synthétique dont la maille est de dix fois inférieure à celle de la grille. L'eau d'arrosage est amenée par une rampe d'aspersion 8 munie d'une série de buses régulièrement réparties au-dessus du filtre dont l'angle d'aspersion varie de 90 à et est constituée par de l'eau de forage. Cette eau est amenée par une canalisation 9 jusqu'à un bac de flottation 10 puis pompée dans une autre canalisation 11 par une pompe 12 directement vers la rampe d'aspersion 8. Comme on peut le voir sur la figure 1, l'arrosage du matériau filtrant se fait, sans recirculation, à contre-courant du passage de l'effluent gazeux à travers le biofiltre, l'air traité étant évacué dans la partie supérieure de la cuve 1 par une canalisation 12. Au cours de l'utilisation de l'installation représentée, le débit d'air vicié arrivant par la canalisation 5 a été fixé à 2500 m3/h soit une charge superficielle de 500m3/nm/h et une vitesse de l'effluent de 0, 13m/s (468m/h) pour un temps de séjour de l'air en cours de traitement à l'intérieur du biofiltre de 7,2 s. Le débit d'eau d'arrosage mis en oeuvre est de 600 1/h. L'arrosage est effectué pendant deux minutes toutes les trente minutes. L'air vicié traité par l'installation est chargé essentiellement en ammoniac et en composés soufrés (principalement sous forme de sulfures) et présente en moyenne les charges suivantes de polluants, dépassant les seuils de nuisance sauf en ce qui concerne l'azote organique: H2 S 40mg/m3 CH3SH lOmg/m3 Sulfures totaux 50mg/m3 NH3 1,5mg/m3 Azote organique 0,05mg/m3 L'eau de forage utilisée en tant qu'eau d'arrosage présente quant à elle les caractéristiques principales suivantes Ph=7à7,5 NO3-=8àl3mg/l TAC= 30 F NO2 -= 0,5 mg/1 NTK = 4 mg N/l P04- = 0,05 à 0,1 mg/l NH4+ = 2,5 mg/l SO4--= 150 mg/l Norg = 1,5 mg/l Sulfures Thiobacillus thioparus et Thiobacillus intermédius. L'installation a ensuite été utilisée en mettant en oeuvre un arrosage du lit de schiste argileux inorganique selon la fréquence précisée cidessus, soit deux minutes toutes les demi-heures ménageant des périodes d'assèchement courtes de seulement 28 minutes. Afin d'atteindre une teneur en phosphates suffisamment élevée pour permettre un bon développement de la biomasse, l'eau d'arrosage a été dopée en phosphates sous forme Na3PO4. Huit prélèvements journaliers ont été effectués pour mesurer l'efficacité du filtre. Ces mesures ont consisté à mesurer la concentration de l'effluent gazeux à l'entrée du filtre et à sa sortie, d'une part en ammoniac et d'autre part en composés soufrés puis à calculer le rendement d'abattement atteint par le filtre. Les résultats sont donnés dans les tableaux I, II et III suivants, respectivement pour l'hydrogène sulfuré, le méthylmercap- tan et l'ammoniac. Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 34,3 0,09 99,7 2 15,7 0,17 98,9 3 23,2 0,29 98,7 4 30 0,18 99,4 106,6 17 83,9 6 7 0,29 95,8 7 0,28 0 100 8 4,98 0,15 97 Tableau I: Abattement de la teneur en H2S (eau d'arrosage non recirculée) Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 6,7 3,2 51,5 2 11,3 6,2 45,4 3 13,6 6,7 50,6 4 11,52 5,42 52,6 20,8 11,7 43,9 6 30,1 2,3 23,4 7 18,6 7,5 59,8 8 3,7 1,9 47,1 Tableau I I: Abattement de la teneur en méthylmercaptan CH3SH (eau d'arrosage non recirculée) Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 1,57 0,04 97,45 2 1,67 0,032 98,08 3 0,78 0,17 78,2 4 0,71 0,046 93,5 0,96 0,049 94,89 6 1,5 0,08 94,6 7 0,45 0,031 93,11 8 1,4 0,05 96,4 Tableau I I I: Abattement de la teneur en ammoniac (eau d'arrosage non recirculée) Ces résultats traduisent le bon abattement des composés soufrés malgré les brutales et importantes variations de charges, et en particulier l'excellent abattement d'H2S, et également le très bon abattement de l'ammoniac. En référence à la figure 2 un second mode de réalisation de l'installation à été mis en oeuvre. Cette installation est identique à l'installation représentée à la figure 1 sauf en ce qu'elle inclut des moyens de recirculation de l'eau d'arrosage. Ces moyens sont constitués par une canalisation 14 branchée sur l'évacuation 6 du liquide d'arrosage à la sortie de la cuve 1 et pourvue d'une pompe péristaltique permettant le réacheminement de cette eau vers une cuve de recirculation équipée d'un agitateur 16. La cuve 15 est par ailleurs pourvue de moyens de contrôle 17 du pH de l'eau présente dans la cuve 15 commandant des moyens d'ajout de potasse 18 dans celle-ci et le pH a été régulé à 7. Lors de l'utilisation de l'installation représentée à la figure 2, la perte d'eau par évaporation et nébulisation dans la cuve 15 a été compensée par de l'eau de forage introduite en continu. Par ailleurs, les séquences d'arrosage ont été les mêmes que ci-dessus, à savoir 2 mn d'arrosage toutes les 30 minutes de fonctionnement. Cinq prélèvements journaliers ont été effectués pour mesurer l'efficacité du filtre. Ces mesures ont consisté à mesurer la concentration de l'effluent gazeux à l'entrée du filtre et à sa sortie, d'une part en ammoniac et d'autre part en composés soufrés, puis à calculer le rendement d'abattement atteint par le filtre. Les résultats sont donnés dans les tableaux IV, V et VI suivants respectivement pour l'hydrogène sulfuré, le méthyl mercaptan et l'ammoniac. Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % Prélèvement 1 6,5 0,06 99 2 23 0,1 99,5 3 28 0,15 99,5 4 9,5 0 100 23,4 0 100V Tableau IV: Abattement de la teneur en H2S (eau d'arrosage recirculée, pH 7) Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 4,5 2,3 49 2 23 13 54 3 19 8,5 57 4 8 2,5 67,5 9,8 2,75 72 Tableau V: Abattement de la teneur en CH3SH (eau d'arrosage recirculée, pH 7) Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 1,37 0,071 94,8 2 0,56 0,05 91 3 0,28 0,05 82,1 4 0,14 0,056 60 0,23 0,05 78,2 Tableau VI: Abattement de la teneur en ammoniac (eau d'arrosage recirculée, pH 7) Ces résultats sont traduisent le très bon abattement composés soufrés, et plus particulièrement de H2S et l'excellent abattement de l'ammoniac. La mise en oeuvre d'une régulation du pH par la potasse a permis d'obtenir de bons rendements d'élimination des composés soufrés volatils et en particulier de H2S. D'autres essais ont également été menée avec l'installation représentée à la figure 2 en régulant le pH du liquide d'arrosage à 3, les bactéries puisant alors le carbone dont elles ont besoin dans le CO2 gazeux provenant du dégazage des carbonates présents dans le liquide d'arrosage. Les résultats d'abattement du sulfure d'hydrogène sont donnés dans le tableau VII. Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 18,2 0,13 99,3 2 25,4 0,21 99,2 3 23,7 0,22 99 4 41,1 0,3 99,3 13,6 0,07 99,5 Tableau VII: Abattement de la teneur en H2S (eau d'arrosage recirculée, pH 3) Ainsi, on peut constater un excellent abattement de la pollution soufrée également lorsque le procédé est mis en oeuvre à pH acide. Des test s on également été menés après un période de non-arrosage supérieure à 24 heures. Les résultats sur l'abbatement en hydrogène sulfuré sont montrés au tableau VIII et indiquent un chute importante de cet abattement. Prélèvement Entrée mg/m3 Sortie mg/m3 Rendement % 1 28,5 6,6 76,7 2 1 0,35 63,5 Tableau VII: Abattement de la teneur en H2S (après plus de 24 h sans arrosage) Les figures 3 et 4 représentent deux autres modes de réalisation d'une installa- tion se Ion la présente invention, incluant une couche de charbon actif servant à affiner la filtration l'effluent gazeux après son passage dans le biofiltre,dans laquelle l'effluent est présent pendant 0,2 à 10 secondes. Dans le cadre de l'installation représentée à la figure 3, cette couche est disposée dans la cuve 1 au dessus de la rampe d'arrosage et supportée par un plancher horizontal 22, l'effluent suivant alors un courant ascendant dans le biofiltre puis dans la couche de charbon actif 20. Dans le cadre de l'installation représentée à la figure 4, cette unité est disposée autour de la cuve 1, l'effluent suivant alors un courant ascendant dans le biofiltre et un courant descendant dans la couche de charbon actif 21. Cette couche pourra faire tout le tour de la cuve 1. On notera que dans d'autre modes de réalisation, il pourra également être envisagé de prévoir une unité d'affinage à couche de charbon actif sous une forme totalement indépendante et communiquant avec l'évacuation 12 des effluents à leur sortie du biolfiltre. Dans ce cas, l'air à traiter pourra être envoyer dans le filtre à charbon soit par refoulement direct, soit par aspiration et refoulement par un organe intercalé entre le biofiltre et l'unité de charbon actif en grain ou par un organe d'aspiration placé en aval du filtre à charbon. La couche de charbon actif pourra aussi être disposée directement sur lacouche de matériau granulaire inorganique, la rampe d'arrosage étant alors prévu au-dessus de la couche de charbon actif. L'aspiration de l'effluent gazeux pourra se faire en prévoyant un ventilateur en amont du lit de tourbe éventuellement en complément avec un ventilateur prévu entre le Les exemples de réalisation de l'invention ici décrits n'ont pas pour objet de réduire la portée de l'invention. Il pourra donc être envisagé d'y apporter des modifica- tions sans sortir du cadre de l'invention. En particulier, le lit de matériau inorganique inerte servant de support à la biomasse hétérotrophe pourra être constitué d'autres matériaux que le schiste argileux et les débits d'effluents à épurer pourront être différents de celui indiqué sans sortir du cadre de l'invention défini par les revendications. REVENDICATIONS 1. Procédé d'épuration et de biodésodorisation d'un effluent gazeux chargé en matières polluantes, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: - faire passer ledit effluent gazeux à travers un lit de matériau granulaire inorganique inerte servant de support à une biomasse constituée de bactéries majoritaire- ment autotrophes destinées à dégrader lesdites matières polluantes, arroser ledit lit avec un liquide d'arrosage, - récupérer l'effluent gazeux épuré et biodésodorisé à la sortie dudit lit, les éléments nutritifs nécessaires à la biomasse étant apportés en totalité par ledit liquide d'arrosage et/ou par ledit effluent gazeux, l'ensemble formé par ledit lit de matériau granulaire inorganique inerte et ladite biomasse autotrophe permettant de dégrader lesdites matières polluantes par voie physico-chimique et par voie biologique. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que lesdits éléments nutritifs sont apportés en totalité par ledit liquide d'arrosage. 3. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que lesdits éléments nutritifs sont apportés en totalité par ledit effluent gazeux. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'il comprend une étape complémentaire de recirculation d'au moins une partie du liquide d'arrosage à sa sortie dudit lit. 5. Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que ladite étape de recircula- tion s'accompagne d'une étape de régulation du pH dudit liquide d'arrosage à pH essentiellement neutre, compris entre 6 et 8, ou alcalin, compris entre 8 et 14. 6. Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que ladite étape de régulation du pH est effectuée par ajout de potasse dans ledit liquide d'arrosage. 7. Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que ladite étape de recircula- tion s'accompagne d'une étape de régulation du pH dudit liquide d'arrosage à pH acide inférieur à 6. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'il comprend une étape constituant à évacuer directement ledit liquide d'arrosage sans étape de recirculation. 9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est menée de façon continue. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est menée de façon discontinue afin d'alterner des périodes d'arrosage dudit lit et des périodes de nonarrosage dudit lit. 11. Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que lesdites périodes de non-arrosage dudit lit n'excèdent pas une durée de 24 heures. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 caractérisé en ce que ladite étape consistant à faire passer ledit effluent gazeux à travers ledit matériau granulaire inorgani- que et ladite étape consistant à arroser ledit lit avec un liquide d'arrosage sont effectuées de façon telle que ledit effluent gazeux connaisse un mouvement ascendant dans ledit lit de matériau granulaire inorganique et que ledit liquide d'arrosage connaisse un mouve- ment descendant dans ledit lit de matériau granulaire inorganique, à contre-courant dudit effluent gazeux. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que ladite étape consistant à faire passer ledit effluent gazeux à travers ledit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée à une vitesse supérieure ou égale à 400 m/h. 14. Procédé selon l'une des revendications 3 à 13 caractérisé en ce que ledit effluent gazeux comprend naturellement plus de 1 mg/m3 d'ammoniac et plus de 1% de C02 /m3. 15. Procédé selon l'une des revendications 3 à 13 caractérisé en ce qu'il comprend un étape supplémentaire consistant à doper préalablement ledit effluent gazeux de façon telle que celui-ci comprenne plus de 1 mg/m3 d'ammoniac et plus de 1% de C02/m3, lors de son entrée dans ledit lit de matériau granulaire. 16. Procédé selon l'une des revendications 2 et 4 à 13 caractérisé en ce que ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée avec un liquide présentant une teneur minimale en azote ammoniacal supérieure à lmg/l. 17. Procédé selon l'une des revendications 2 et 4 à 13 caractérisé en ce que ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée avec un liquide présentant une teneur minimale en carbonates de 10 mg/l. 18. Procédé selon l'une des revendications 2 et 4 à 13 caractérisé en ce que ladite étape d'arrosage dudit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée avec un liquide présentant un teneur minimale en phosphates supérieure à 0,01 mg/l. 19. Procédé selon l'une des revendications 1 à 18 caractérisé en ce que ledit matériau granulaire inorganique inerte est un matériau minéral choisi dans le groupe constitué par l'argile, les schistes argileux, les alumines, les alumines activées, les zéolites, les roches volcaniques, les sables, les graviers, l'anthracite et le charbon actif. 20. Procédé selon la revendication 19 caractérisé en ce que ledit matériau granulaire inorganique présentent une granulométrie supérieure à lmm. 21. Procédé selon l'une des revendications 1 à 20 caractérisé en ce que ladite biomasse comprend des bactéries autotrophes permettant d'oxyder les composés soufrés choisies dans le groupe constitué par Thiobacillus thiooxydans, Thiobacillus thioparus et Thiobacillus intermedius. 22. Procédé selon l'une des revendications 1 à 21 caractérisé en ce qu'il comprend un étape supplémentaire consistant à faire passer ledit effluent gazeux à sa sortie du lit de matériau granulaire inorganique supportant ladite biomasse sur au moins une unité de filtration d'affinage, accolée audit lit ou séparée de celui-ci, en courant ascendant ou en courant descendant. 23. Procédé selon la revendication 22 caractérisé en ce que ladite unité de filtration est constituée par au moins un lit de charbon actif en grains. 24. Procédé selon l'une des revendications 1 à 23 caractérisé en ce que ladite étape consistant à arroser ledit lit de matériau granulaire inorganique est effectuée à l'aide d'une eau choisie dans le groupe constitué par les eaux de forage, naturelles ou complémentées, et les eaux de sortie des stations d'épuration des eaux usées. 25. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 24 caractérisée en ce qu'elle comprend: - une cuve présentant une chambre supérieure et une chambre inférieure séparées par une grille, - des moyens d'amenée d'un effluent gazeux prévus au niveau de ladite chambre inférieure, - un matériau granulaire inorganique inerte ensemencé avec une biomasse autotrophe remplissant au moins une partie de ladite chambre supérieure, et, - des moyens d'arrosage dudit matériau granulaire présent dans ladite chambre supérieure à l'aide d'un liquide d'arrosage. 26. Installation selon la revendication 25 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de recirculation dudit liquide d'arrosage. 27. Installation selon la revendication 28 caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de régulation du pH du liquide d'arrosage.