FR 2721527 A1 19951229 FR 9407762 A 19940622 La présente invention est relative à un procédé de fractionnement de mélanges fluides de composants, effectué par une méthode de chromatographie. Elle s'applique notamment à la séparation des hydrocarbures aromatiques à huit atomes de carbone. La chromatographie est basée sur le fait suivant: certains solides poreux, en présence de mélanges liquides, gazeux ou supercritiques ont la propriété de retenir plus ou moins fortement les différents constituants du mélange. Les procédés de séparation basés sur la chromatographie sont le plus souvent mis en oeuvre de la manière suivante: le solide poreux, de granulométrie déterminée est contenu dans un récipient généralement cylindrique, la colonne; il constitue la phase stationnaire. Le mélange à séparer est percolé sur la colonne, les différents constituants sortent successivement selon qu'ils sont retenus plus ou moins fortement par la phase stationnaire. Le procédé de séparation concerné par cette invention est le procédé par chromatographie en lit mobile simulé, à contre-courant ou à co-courant, tel que décrit notamment dans les brevets US 2985589, US 4402832 et US 4498991. L'invention est illustrée par les figures suivantes, parmi lesquelles: la figure 1 montre le principe d'une séparation en contre-courant réel, les figures 2A, 2B, 2C montrent le fonctionnement d'un contre- courant simulé, - la figure 3 montre un lit mobile simulé o la pompe de recyclage est solidaire du nème lit ou tronçon de colonne, - la figure 4 montre les variations de composition C (% poids) d'échantillons d'extrait prélevés au même instant de chacune des périodes T du cycle en fonction du numéro de période dans le cycle (modulo 24), - la figure 5 montre les variations de la composition moyenne C (% poids) de l'extrait pour chacune des périodes du cycle en fonction du numéro de période NP dans le cycle, sans compensation de volume mort, et - la figure 6 montre les variations de la composition moyenne C (% poids) de l'extrait pour chacune des périodes du cycle en fonction du numéro de période NP dans le cycle, lorsque la compensation selon l'invention est appliquée. Une manière d'expliquer le fonctionnement d'un procédé de séparation par chromatographie en lit mobile simulé consiste à le représenter par un contre- courant réel équivalent. Dans le contre-courant réel, représenté par la figure 1 avec quatre zones Z1, Z2, Z3 et Z4, un profil des concentrations fixe et constant se développe dans une colonne 1 de séparation, o la position des points d'injection d'une charge A + B, d'un éluant S et de soutirage d'un extrait EA et d' un raffinat RB reste fixe, tandis que le solide adsorbant 2 et le liquide 3 se déplacent à contre- courant. Dans ce procédé, une pompe P de recyclage permet de renvoyer le liquide du point haut au point bas de la colonne, tandis qu'un système tel qu'un lit entraîné, par exemple, permet de renvoyer le solide du point bas au point haut. Ces deux systèmes occupent vis-à-vis du profil de concentration le point o la seule espèce présente tant dans le liquide que dans le solide est l'éluant d'élution. Ce point se rencontre à la jonction des zones I et IV (voir figure 1). Dans cette situation, les volumes de liquide et de solide engagés dans les systèmes de recyclage sont strictement indifférents puisque, seule une espèce étant présente, les effets de rétromélange (backmixing) sont sans conséquence. Le succès des procédés de séparation par chromatographie en lit mobile simulé tient à la difficulté de faire correctement circuler un solide sans créer d'attrition et sans augmenter considérablement la porosité de lit par rapport à un lit fixe. Dans les procédés en lit mobile simulé, le solide est disposé dans un certain nombre n de lits fixes, dans la pratique n est en général compris entre quatre et vingt- quatre. La différence majeure entre les procédés en contre-courant réel et ceux en lit mobile simulé tient au fait que dans ces derniers, le profil des concentrations n'est plus fixe mais qu'il se déplace à vitesse uniforme tout autour d'une boucle fermée constituée des n lits fixes ou colonnes chromatographiques disposés en série et telle que la sortie du nème lit fixe soit reliée à l'entrée du premier. On doit alors considérer deux cas de procédés en lit mobile simulé suivant la manière dont est reliée la pompe de recyclage (pour les liquides et les fluides supercitiques assez denses pour être pompés) ou le compresseur de recyclage (pour les gaz et les fluides supercritiques non pompables) qui permet d'assurer la circulation liquide dans la boucle des n lits fixes: A) Dans un premier cas, chaque lit fixe est contenu dans une colonne individuelle et la pompe de recyclage peut se déplacer d'une jonction de colonne à la suivante à la même cadence que celles des points d'injection et de soutirage des fluides entrants et sortants. Dans ce cas (décrit dans les brevets US 5093004 et WO 93/22022), le volume de la ligne amenant le fluide de la sortie d'une colonne à l'entrée de la pompe de recyclage, le volume de la pompe elle-même et le volume de la ligne amenant le fluide du refoulement de la pompe à l'entrée de la colonne suivante (le total de ces trois termes constituant le volume de la boucle de recyclage) sont, comme dans le cas du contre-courant réel, sans conséquence puisque l'on s'arrange pour que ces volumes ne soient occupés que par de l'éluant pur. B) Dans un second cas, chaque lit fixe ou tronçon de colonne chromatographique est relié au suivant par une ligne ne pouvant aller que vers ce lit suivant (en particulier quand plusieurs lits fixes sont situés dans la même colonne) sauf le nème dont la sortie est reliée à l'aspiration de la pompe P de recyclage, ladite pompe ayant son refoulement connecté au premier des lits fixes (voir Figures 2). Naturellement la numérotation de ces tronçons de colonne est purement arbitraire; par convention on considère que le premier a son entrée reliée au refoulement de la pompe de recyclage et que le dernier ou nème a sa sortie reliée à l'aspiration de ladite pompe. Dans ce cas, la pompe de recyclage verra passer l'ensemble du profil des concentrations. Le volume mort de cette pompe crée une anisotropie du volume du nème lit fixe par rapport aux autres et il en résulte une perturbation des compositions de l'extrait et du raffinat, ce qui entraîne une baisse de pureté et de rendement. De manière générale pour minimiser l'ensemble des volumes morts de la boucle, on s'arrange pour que les lignes de jonction entre les différentes colonnes soient toutes de même volume, ce volume étant de plus réduit au minimum indispensable. Lorsque le fluide dans le système est un gaz recyclé par un compresseur, la perturbation observée est beaucoup plus faible que celle obtenue dans le cas d'un liquide ou d'un fluide supercritique pompable. Pour les gaz à faible pression, ladite perturbation est tout à fait négligeable. Pour que le procédé fonctionne, il faut un débit différent dans chacune des zones et donc que la pompe (ou le compresseur) de recyclage adopte au cours d'un cycle au moins quatre débits différents. Les changements de consigne de la pompe de recyclage (régulée en débit) ont lieu à chaque fois qu'un des flux entrant ou sortant de la boucle passe d'une position immédiatement antérieure à une position immédiatement postérieure à la pompe de recyclage. Ainsi, lorsque l'injection de l'éluant S passe de la connexion antérieure à la connexion postérieure à la pompe de recyclage, la consigne de cette dernière devient D4 (le débit en zone 4). Puis lorsque le soutirage du raffinat RB passe de la connexion antérieure à la connexion postérieure à la pompe de recyclage, la consigne de cette dernière devient D3 (le débit en zone 3), avec D3 = D4 + R o R représente le débit de raffinat. Puis lorsque l'injection de charge A+B passe de la connexion antérieure à la connexion postérieure à la pompe de recyclage, la consigne de cette dernière devient D2 (le débit en zone 2), avec D2 = D4 + R - C o C représente le débit de charge. Enfin lorsque le soutirage d'extrait EA passe de la connexion antérieure à la connexion postérieure à la pompe de recyclage, la consigne de cette dernière devient D1 (le débit en zone i), avec D1 = D4 + S o S représente le débit de l'éluant. De manière simplifiée, l'unité peut être représentée comme un ensemble de segments qui, de manière souhaitable seraient tous de même longueur L (ces segments symbolisent les tronçons de colonne). Cependant, à l'un de ces segments on est obligé de rajouter une longueur / (c'est ce e qui symbolise le volume mort de la boucle de recyclage). Lorsque l'unité est en fonctionnement, un point se déplace le long de ces segments avec une vitesse constante u. Le point dispose d'un temps O pour parcourir l'ensemble des n segments et le fonctionnement est optimum lorsque les jonctions des segments sont franchies de manière synchronisée sur des temps multiples de 0/n. Dans le cas idéal (n segments de longueur L) on aurait T = 0/n = L/uu; dans le cas d'une unité réelle on se fixe T et 0 en négligeant /. La longueur totale à parcourir est non plus n.L mais n.L +1; pendant chacune des périodes T, le point parcourt L + 1/n alors qu'il devrait parcourir L pendant les n-1 premières périodes et L + e pendant la dernière. Le passage du point aux jonctions des segments n'est plus synchronisé à chaque temps multiple de T mais uniquement aux temps multiples de H. Pour arriver à cette schématisation, il suffit de diviser le volume V de chacun des tronçons, le volume mort de la boucle de recyclage v et le débit Di dans les tronçons par la section desdits tronçons pour obtenir respectivement L, I et u. En figure 4, on présente un exemple de la perturbation causée par le volume de la boucle de recyclage sur la composition instantanée de l'extrait prise au même moment de chaque période, période par période, dans un lit mobile simulé à 4 zones et 24 tronçons. Si l'on observe sur plusieurs cycles successifs, on voit que la perturbation admet une périodicité de 24 périodes soit 1 cycle (Proceedings of the 9 th international symposium on preparative chromatography, Nancy april 1992, Balannec-Hotier). Un premier objet de l'invention, lorsque le mélange est un liquide ou un fluide supercritique pompable, est de remédier à la perturbation de la composition de l'extrait causée par le volume mort de la pompe de recyclage situé entre le nème et le premier lit. Un second objet de l'invention, lorsque le mélange est un gaz sous pression ou un fluide supercritique peu dense, est de remédier à la perturbation de la composition de l'extrait causée par le volume mort du compresseur de recyclage situé entre le nème et le premier lit. Plus généralement, I'objet de l'invention est de remédier aux perturbations de la composition de l'extrait causées par les volumes morts de divers appareils situés entre deux lits consécutifs de la boucle. Un autre l'objet de l'invention est de remédier aux perturbations de la composition du raffinat causées par les volumes morts de divers appareils situés entre deux lits consécutifs de la boucle, lorsque bien entendu on souhaite que la composition du raffinat au lieu de celle de l'extrait soit la plus constante possible. De façon plus précise, I'invention concerne un procédé de séparation en lit mobile simulé, à partir d'une charge d'au moins deux constituants, en présence d'au moins un éluant, en au moins deux fractions, comportant n, avantageusement de 4 à 24, colonnes ou tronçons de colonnes chromatographiques montées en série et en boucle fermée, dans lesquelles circule un mélange liquide, supercritique ou gazeux sous pression, la boucle présentant au moins un courant d' injection de la charge, au moins un courant d'injection de l'éluant, au moins un courant de soutirage d'un extrait et au moins un courant de soutirage d'un raffinat, le constituant préférentiellement recherché se trouvant en majorité soit dans l'extrait soit dans le raffinat, quatre zones au moins étant déterminées dans lesdites colonnes, chaque zone étant séparée de la suivante par un courant d'injection ou de soutirage, les courants d'injection et de soutirage étant permutés simultanément et à intervalles de temps sensiblement constants, la boucle fermée comportant une pompe de recyclage dudit mélange, régulée en débit, et située entre deux colonnes ou tronçons de colonne successifs, éventuellement au moins un moyen de mesure ou d'échantillonnage et éventuellement au moins une pompe de recyclage régulée en pression, ledit moyen de mesure ou d'échantillonnage et/ou la pompe de recyclage régulée en pression étant chacun situé entre deux colonnes ou tronçons de colonne consécutifs, lesdites pompes et/ou moyens de mesure ou d'échantillonnage présentant chacun un volume mort dans la boucle de recyclage qui entraîne des perturbations dans la composition de l'extrait et dans celle du raffinat, le procédé étant caractérisé en ce que l'on augmente d'une valeur appropriée le débit de la pompe de recyclage régulée en débit chaque fois que l'on fait passer soit le courant de soutirage d'extrait soit celui du raffinat, selon le cas, d'une position immédiatement antérieure à une position immédiatement postérieure à chacun des volumes morts de la boucle pendant tout le temps que l'extrait ou, selon le cas, le raffinat reste dans la position immédiatement postérieure au volume mort, et ensuite on diminue le débit de la pompe de recyclage régulée en débit lorsque le soutirage d'extrait ou de raffinat passe de la position immédiatement postérieure au volume mort à la position suivante, de telle façon que ledit débit reprenne la valeur qui aurait été appliquée si chacun des volumes morts avait été négligé. Le terme pompe de recyclage doit être compris dans le sens générique de moyen de circulation, à savoir effectivement une pompe dans le cas d'un mélange liquide ou supercritique pompable, et un compresseur dans le cas d'un mélange gazeux sous pression ou supercritique peu dense. Pour des raisons de commodité, on considère par exemple, que la pompe de recyclage régulée en débit se situe arbitrairement entre les colonnes n et 1 et que le constituant recherché se trouve majoritairement dans l'extrait. Le problème consiste donc, en adoptant la schématisation décrite plus haut, à rétablir une situation telle que le point arrive à la fin de chaque segment à la fin de chacune des périodes de cycle de durée totale H. Le moyen que l'on propose consiste à augmenter la vitesse du point de u à u + Au lorsque le point est en train de parcourir le nème segment de longueur L +! de telle manière que l'on ait LUu = (L + t)/(u + Au) = T. Ce segment est donc parcouru en un temps T, dans le cas le plus simple o un seul volume mort (celui de la pompe de recyclage) est présent dans la boucle. Cette solution est aisément généralisable lorsque plusieurs segments présentent une longueur différente de L. Selon une première variante o seule la pompe de recyclage située entre les colonnes n et 1 présente un volume mort, on réalise cette correction de manière pratique en adoptant un débit plus élevé au moment o le point de soutirage d'extrait passe de la sortie du tronçon n-1 à la sortie du tronçon n. La valeur du débit en zone 1 au lieu d'être D1 en l'absence de correction, sera D'I = D1 1 + o E est un coefficient compris entre úb et 1, úb représentant le total exprimé en fraction volumique d'une colonne des porosités intergrain (de lit) et de grain, v est le volume mort de la boucle de recyclage, V est le volume d'un tronçon de colonne vide et de sa liaison vers le tronçon suivant. E dépend naturellement de l'isotherme d'adsorption compétitif des différents constituants en présence et de la phase fixe, en particulier de sa capacité d'adsorption, sa valeur change également selon que l'on compense la perturbation du raffinat ou celle de l'extrait. Cette correction corrige la perturbation dans l'extrait mais une même perturbation se produit au moment o le raffinat passe le volume de la boucle de recyclage; une correction identique n'est toutefois pas souhaitable car elle provoque une augmentation du débit dans toute la boucle et donc un décalage du débit dans le tronçon o l'extrait est en train d'être prélevé. Selon une deuxième variante, le mélange fluide peut être un gaz sous pression ou un fluide supercritique peu dense. Dans ce cas, il est véhiculé par un compresseur régulé en débit, alors le terme correctif peut être atténué en le multipliant par le rapport des densités de la phase fluide df à la phase adsorbée da. Plus généralement, si l'on utilise, comme c'est souvent le cas, une pompe de recyclage sous contrôle de débit et une ou plusieurs pompes de recyclage sous contrôle de pression, le problème des deux ou plusieurs anisotropies se trouve résolu de la même manière, en augmentant le débit de recyclage Di à chaque fois que le soutirage d'extrait (lorsque le constituant recherché se situe majoritairement dans l'extrait) passe d'une connexion à la boucle de recyclage située avant un volume mort ou anisotropie, à une connexion à boucle de recyclage située immédiatement en aval de ce volume mort ou anisotropie. Bien que la principale cause de l'injection de volumes morts dans un appareil de chromatographie en lit mobile simulé soit la ou les pompes ou compresseurs de recyclage, l'introduction d'autres appareils entre deux colonnes particulières produiront les mêmes effets: on peut citer un certain nombre d'appareils de mesure ou d'échantillonnage tels que débitmètres, cuve de spectromètre pour mesure en ligne de composition, by-pass ou boucle d'échantillonnage. Chaque anisotropie particulière, donc chaque volume mort induit par l'introduction d'un appareillage particulier, peut être compensée en augmentant le débit dans la boucle de recyclage lorsque le soutirage d'extrait (si c'est le cas) passe de la connexion amont à la connexion située en aval de l'anisotropie. Ce débit corrigé est augmenté selon la relation D'i = Di (1 +, avec D'i le débit corrigé en zone i et Di le débit de la pompe dans la zone i lorsqu'on néglige le volume mort. Comme indiqué ci-avant, les débits sont ensuite ramenés aux valeurs qui auraient été appliquées si les volumes morts avaient été négligés. Dans le cas du mélange gazeux sous pression, ou d'un fluide supercritique peu dense, le terme correctif est multiplié par le rapport df sur da comme indiqué plus haut. Les figures 2A, 2B et 2C représentent un schéma de fonctionnement d'un dispositif à contre courant simulé o le liquide et le déplacement des commutations s'effectuent dans le même sens (sens des aiguilles d'une montre) Le dispositif comprend 24 colonnes chromatographiques contenant l'adsorbant, connectées les unes aux autres, la colonne 24 (n) et la colonne 1 étant reliées par l'intermédiaire d'une pompe fixe de recyclage P. La zone 1 est délimitée entre une injection d'éluant S et un soutirage d'extrait EA, la zone 2 entre le soutirage d'extrait et l'injection de charge A+B, la zone 3 entre l'injection de charge A+B et le soutirage de raffinat RB et la zone 4 entre le soutirage de raffinat et l'injection d'éluant. A la fin de chaque période, les courants d'injection et de soutirage sont permutés. La figure 3 montre la succession des tronçons de colonne n, de soutirage d'extrait EA, de raffinat RB, d'injection de la charge A+B et d'éluant S entre deux tronçons. De plus cette figure montre un agencement particulier o la pompe de recyclage et/ou le moyen de mesure sont situés immédiatement en amont du soutirage du courant d'extrait EA ou de raffinat RB, ces derniers se situant en amont du lit 1. Dans ce cas, c'est lorsque le soutirage d'extrait passe de la sortie du n-1ème à celle du nème lit qu'il faut augmenter le débit dans la boucle de recyclage. Selon une variante non illustrée, les points de soutirage du nème lit et d'injection dans le premier peuvent se trouver entre le nème lit et la pompe de recyclage; dans ce cas c'est lorsque la connexion de l'extrait passe du nème lit au premier qu'il faut augmenter le débit dans la boucle de recyclage. L'exemple qui suit illustre l'invention sans toutefois en limiter l'application la figure 5 présente la composition de l'extrait période par période sans aucune compensation de volume mort, la figure 6 présente le même diagramme lorsque la compensation est effectuée en augmentant le débit de recyclage lorsque le point de soutirage de l'extrait passe de l'avant-dernier tronçon au dernier. Exemple 1A(comparatif) Selon l'art antérieur, on sépare une charge ayant pour composition ethylbenzène (EB) 12,07 %, paraxylène (PX) 22,95 %, ortho plus métaxylène (OX + MX) 64,98 %, sur une unité constituée de 24 colonnes de 1 m de longueur et 1 cm de diamètre, opérée en lit mobile simulé à contre-courant. Les lignes et la pompe intercalées entre les colonnes 24 et 1 créent un volume mort de 17,25 cm3. Les débits respectifs de la charge, de l'éluant constitué de toluène sensiblement pur, de l'extrait et du raffinat sont de 1,42 cm3/min, 2,45 cm3/min, 2, 05 cm3/min et 1,82 cm3/min. L'adsorbant est une zéolithe Y échangée baryum et potassium telle que celle correspondant à la référence SPX 2000 de la société CECA (France) Les colonnes se répartissent comme suit: 5 en zone 4, 4 en zone 3, 7 en zone 2 et 8 en zone 1. Les débits de la pompe de recyclage sont 5 fois en zone 4, 9,1 cm3/min, 4 fois en zone 3, 10,92 cm3/min, 7 fois en zone 2, 9,5cm3/min et 8 fois en zone 1, 11,55 cm3/min. La période de permutation est de cinq minutes. Pendant la première période du cycle, I'éluant est injecté à l'entrée de la colonne n 1, l'extrait est prélevé à la sortie de la colonne n 8, la charge est injectée à l'entrée de la colonne n 16 et le raffinat est prélevé à la sortie de la colonne n 19. La pureté moyenne obtenue pour le paraxylène dans l'extrait est de 90,70 % et le rendement de 99,90 %. On voit surtout, figure 5, que les compositions d'extrait mesurées période par période sont très variables. Exemple 1 B Selon l'invention, tous les paramètres restant par ailleurs égaux, on impose à la pompe de recyclage les débits suivants: 5 fois en zone 4, 9, 1 cm3/min, 4 fois en zone 3, 10,92 cm3/min, 7 fois en zone 2, 9,5 cm3/min, 1 fois en zone 1, correspondant à la correction 15 cm3/min., 7 fois en zone 1, 11,55 cm3/min. La pureté moyenne obtenue est cette fois de 95,54 %, le rendement est de 98,7 % pour le paraxylène dans l'extrait. On voit surtout (figure 6) que les compositions d'extrait prises période par période restent très proches les unes des autres: la différence maximale est divisée par quatre. On constate donc que la correction est appliquée uniquement pendent la 17ème période du cycle, lorsque L'extrait est prélevé à la sortie de la colonne 24. Pendant cette période particulière, il est à noter que les débit dans les quatre zones sont modifiés: le débit en zone 1 est D'l = 15 cm3/min, alors que pendant les 23 autres périodes le débit D1 est 11,55 cm3/min, le débit en zone 2 est D'2 = 12,95 cm3/min, alors que pendant les 23 autres périodes le débit D2 est 9,5 cm3/min, le débit en zone 3 est D'3 = 14, 37 cm3/min, alors que pendant les 23 autres périodes le débit D3 est , 92cm3/min, le débit en zone 4 est D'4 = 12,55 cm3/min, alors que pendant les 23 autres périodes le débit D4 est 9.1 cm3/min. Le débit D'1 = 15 cm3/min est bien compris entre D 1 +V (avec Di = 11,55 cm3/min, v = 17,25 cm3, V = 78,5 cm3) soit 14,09 cm3/min et D1 1 + (avec t b V) Eb = 0,58 soit 0,33 pour la porosité de lit et 0,25 pour la porosité de grain) soit ,92 cm3/min Exemple 1C Outre la pompe de recyclage entre le premier et le 24ème lit, on intercale entre les 12ème et 13ème lits un spectrophotomètre dont le volume mort v' représente 8 cm3, ces 8 cm3 seront comme la pompe de la figure 3 considérés comme solidaires de la colonne 12. Les débits imposés à la pompe de recyclage seront alors les suivants: 4 fois en zone 4, 9,1 cm3/min, 1 fois en zone 4 10,35 cm3/min correspondant à la correction pour l'appareil de mesure précité, 4 fois en zone 3, 10,92 cm3/min, 7 fois en zone 2, 9,5 cm3/min, 1 fois en zone 1, 15 cm3/min., correspondant à la correction pour la pompe de recyclage, 7 fois en zone 1, 11,55 cm3/min. On constate qu'en plus de la première correction déjà explicitée une seconde intervient uniquement pendant la 5ème période du cycle, lorsque l'extrait est prélevé à la sortie de la colonne 12. Comme précédemment les débits dans les quatre zones seront alors modifiés, on a D'1 = 12,80 cm3/min, D'2= 10,75 cm3/min, D'3 = 12,17 cm3/min, D'4= 10,35 cm3/min. Le débit D'4 est bien compris entre D4(1 + V soit ,03 cm3/min et D4(1+ v soit 10,7 cm3/min / úb V Revendications 1. Procédé de séparation en lit mobile simulé, à partir d'une charge (A + B) d'au moins deux constituants, en présence d'au moins un éluant (S), en au moins deux fractions, comportant n, avantageusement de 4 à 24, colonnes ou tronçons de colonnes chromatographiques montées en série et en boucle fermée, dans lesquelles circule un mélange liquide, supercritique ou gazeux sous pression, la boucle présentant au moins un courant d' injection de la charge, au moins un courant d'injection de l'éluant, au moins un courant de soutirage d'un extrait (EA) et au moins un courant de soutirage d'un raffinat (RB), le constituant préférentiellement recherché se trouvant en majorité soit dans l'extrait soit dans le raffinat, quatre zones au moins étant déterminées dans lesdites colonnes, chaque zone étant séparée de la suivante par un courant d'injection ou de soutirage, les courants d'injection et de soutirage étant permutés simultanément et à intervalles de temps sensiblement constants, la boucle fermée comportant une pompe de recyclage dudit mélange, régulée en débit, et située entre deux colonnes ou tronçons de colonne successifs, éventuellement au moins un moyen de mesure ou d'échantillonnage et éventuellement au moins une pompe de recyclage régulée en pression, ledit moyen de mesure ou d'échantillonnage et/ou la pompe (P) de recyclage régulée en pression étant chacun situé entre deux colonnes ou tronçons de colonne consécutifs, lesdites pompes et/ou moyens de mesure ou d'échantillonnage présentant chacun un volume mort dans la boucle de recyclage qui entraîne des perturbations dans la composition de l'extrait et dans celle du raffinat, le procédé étant caractérisé en ce que l'on augmente d'abord d'une valeur appropriée le débit de la pompe de recyclage régulée en débit chaque fois que l'on fait passer soit le courant (EA) de soutirage d'extrait soit celui du raffinat (RB), selon le cas, d'une position immédiatement antérieure à une position immédiatement postérieure à chacun des volumes morts de la boucle pendant tout le temps que l'extrait ou, selon le cas, le raffinat reste dans la position immédiatement postérieure au volume mort, et ensuite on diminue le débit de la pompe de recyclage régulée en débit lorsque le soutirage d'extrait ou de raffinat passe de la position immédiatement postérieure au volume mort à la position suivante, de telle façon que ledit débit reprenne la valeur qui aurait été appliquée si chacun des volumes morts avait été négligé. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit mélange est liquide ou supercritique et dans lequel on augmente le débit de la pompe de recyclage selon la relation D'i = Di 1 +, o D'i représente le débit corrigé dans la zone i, Di le débit qui aurait été appliqué si le ou les volumes morts n'avaient pas été pris en compte, v le (ou les) volume mort dont on cherche à corriger les effets, V le volume vide individuel d'un tronçon et de sa connexion vers le tronçon suivant, ú un coefficient compris entre úb et 1, o úb est exprimé en fraction volumique d'une colonne ou d'un tronçon de colonne et représente le total des porosités intergrain et de grain dans ladite colonne ou tronçon de colonne. i 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel ledit mélange est un gaz sous pression ou un fluide supercritique peu dense, on utilise un (ou des) compresseur(s) de recyclage en lieu et place de la (ou des) pompe(s) de recyclage, et on augmente le débit du (ou des) compresseur(s) selon la relation D', = D i 1 + d o D'i, Di, v, V, ú sont les paramètres de la revendication daú V 2 et o df est la densité de la phase fluide et da la densité de la phase adsorbée. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la ou les pompes ou compresseurs de recyclage et/ou le moyen de mesure sont situés immédiatement en aval de la colonne qui les précède et immédiatement en amont du courant de soutirage d'extrait ou de raffinat en amont de la colonne qui les suit. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel la ou les pompes ou compresseurs de recyclage et/ou le moyen de mesure sont situés immédiatement en aval du courant de soutirage d'extrait ou de raffinat de la colonne qui les précède et immédiatement en amont de la colonne qui les suit. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel le lit mobile simulé est à contre-courant. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel le lit mobile simulé est à co-courant. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel la charge comprend un mélange d'hydrocarbures aromatiques comportant 8 atomes de carbone.