FR 2719500 A1 19951110 FR 9405600 A 19940506 L'invention concerne l'extraction d'un composé hydrocarboné volatil par adsorption sélective d'un mélange gazeux, en vue de réduire la concentration de ce composé dans le mélange gazeux, et elle s'applique en particulier à la purification d'un gaz ou mélange de gaz vecteur (par exemple de l'air ou de l'azote) contenant des vapeurs d'hydrocarbures (par exemple des alcanes ou des hydrocarbures cycliques). Un tel mélange se forme notamment au-dessus de la charge liquide durant le chargement, le stockage et le transport des hydrocarbures liquides et il constitue une source éventuelle de pollution. Il est donc nécessaire de le traiter pour en éliminer les composés nocifs ou au moins réduire suffisamment leur concentration avant d'envoyer à l'atmosphère le gaz purifié. I1 est connu depuis de nombreuses années d'utiliser un charbon actif pour adsorber sélectivement le composé indésirable, ce composé étant ensuite extrait de l'adsorbant par une diminution de la pression ou un apport de chaleur. Le défaut du charbon actif est sa mauvaise conductivité de la chaleur. Cela joue un rôle significatif lors de la désorption, à base de purge ou par le vide. d'un volume de charbon actif relativement important. La chaleur requise pour la désorption des hydrocarbures (chaleur "de vaporisation") ne peut être fournie que par les hydrocarbures adsorbés et le charbon actif, ce qui provoque une baisse progressive de la température dans l'adsorbeur en fonction de la masse de produit désorbé. Le procédé se déroule de façon adiabatique. La chute de la température présente de nombreux Inconvenients - la pression partielle des composants adsorbés diminue lorsque la température baisse et nécessite un vide plus poussé pour la désorption - le volume spécifique à évacuer par unité de masse de produit désorbé augmente avec la chute de pression; - la vitesse de diffusion des composants à désorber diminue en causant le ralentissement du processus - les forces d'adsorption entre les composants hydrocarbonés et le charbon actif augmentent, requérant un vide encore plus poussé. La combinaison des effets ci-dessus a pour effet d'arrêter le processus de désorption complètement au bout d'un certain temps à cause d'une capacité d'adsorption utilisable relativement faible. L'invention concerne essentiellement un procédé mettant en oeuvre un apport de chaleur pendant la désorption. Ce procédé isotherme, thermodynamiquement le plus efficace, réduit ou renverse les effets négatifs rappelés ci-dessus. Un but de l'invention est de réduire sensiblement les dépenses énergétiques requises par l'apport de chaleur a l'adsorbant pendant la phase de désorption, réalisant par exemple une économie des 2/3 des dépenses usuelles et réduisant les dimensions de l'installation d'un même facteur. Un autre but de l'invention est d'éviter les effets secondaires des procédés de désorption thermique connus dans lesquels de la vapeur est injectée sur l'adsorbant (polymérisations indésirables, craquage, formation de dioxydes, pertes d'eau, réduction de la durée de vie des adsorbants). Encore un but de l'invention est de faciliter la désorption des composés lourds par rapport à leur désorption par le vide. L'invention vise aussi à faciliter l'adsorption des composés qui sont instables au contact avec le charbon actif, tels que les cétones par exemple. L' invention utilise l'énergie de condensation du composé hydrocarboné et / ou l'énergie produite par un déplacement de ce composé depuis l'adsorbant jusqu'à un condenseur, pour fournir la chaleur nécessaire à la désorption du composé hydrocarboné (balance thermique). Plus précisément, selon l'invention, on envoie le mélange à traiter, par charges successives, sur un adsorbant choisi pour adsorber sélectivement ledit composé, ledit adsorbant étant soumis alternativement à une phase d'admission pendant laquelle on admet une charge de mélange au contact de l'adsorbant, on évacue la chaleur d'adsorption et on évacue la fraction du mélange non adsorbée, éventuellement pour la recycler, et une phase de régénération pendant laquelle on interrompt cette admission, on introduit de la chaleur dans l'adsorbant pour en libérer la fraction du mélange gazeux qui a été adsorbée pendant la phase d'admission précédente, on déplace par pompage cette fraction gazeuse libérée, on la soumet à une condensation à une pression plus élevée que pendant la désorption pour liquéfier une partie du composé hydrocarboné présent dans cette fraction, et on sépare ledit composé à l'état liquide, Ce procédé est caractérisé par le fait que l'on utilise tout ou partie de l'énergie produite par le pompage et le déplacement et / ou tout ou partie de l'énergie libérée par la condensation pour produire la chaleur introduite dans l'adsorbant pendant la régénération. Dans des modes de réalisation particulièrement avantageux, le procédé de l'invention présente encore une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: - on fait circuler un fluide dans un échangeur de chaleur placé au contact de l'adsorbant pour introduire de la chaleur dans l'adsorbant; - on utilise un gaz de purge pour balayer l'adsorbant pendant la phase de régénération et entraîner la fraction gazeuse libérée et après condensation du mélange constitué par le gaz de purge et la fraction gazeuse libérée, on récupère la fraction non condensée de ce mélange; - on envoie la fraction non condensée dans un absorbeur à contre courant d'un absorbant pour qu'elle soit refroidie et au moins partiellement liquéfiée; - on soumet la fraction non condensée à une deuxième condensation; - on utilise la fraction non condensée comme mélange gazeux à traiter par l'adsorbant; - on apporte la chaleur à l'adsorbant par échange de chaleur indirect avec un fluide de transfert de chaleur et on utilise le refroidissement dudit fluide pour provoquer ladite condensation - on fait circuler le fluide de transfert de chaleur en réalisant au cours de cette circulation un échange de chaleur avec ladite fraction gazeuse libérée et déplacée pour réaliser ladite condensation. - on fait passer ledit fluide de transfert de chaleur, après son réchauffement par l'énergie libérée par ladite condensation, dans le dispositif utilisé pour pomper et déplacer ladite fraction libérée, de façon à élever encore la température dudit fluide de transfert de chaleur, avant de l'utiliser pour introduire de la chaleur dans l'adsorbant; - on utilise un liquide de transfert de chaleur dans lequel ledit composé hydrocarboné est peu soluble à l'état liquide, on fait passer ledit liquide au contact direct de ladite fraction gazeuse pour réaliser ladite condensation, on sépare par différence de densités ledit liquide de transfert de chaleur et le condensat et on utilise ensuite ledit liquide de transfert de chaleur pour introduire de la chaleur dans l'adsorbant; - on évacue la chaleur d'adsorption par échange de chaleur interne; - on envoie la nouvelle charge de mélange à traiter sûr un autre volume d'adsorbant et on régénère ensuite cet autre volume d'adsorbant pendant une phase d'admission suivante sur un volume d'adsorbant différent dudit autre volume d'adsorbant; - on introduit un excès de chaleur dans l'adsorbeur à partir d'une source externe, pendant la régénération et / ou juste avant ladite régénération pendant une période de repos; - on évacue le surplus de chaleur de l'adsorbeur régénéré pendant l'adsorption ou pendant une période de repos avant l'adsorption. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé qui comprend au moins un adsorbeur contenant un adsorbant apte à adsorber préférentiellement le composé hydrocarboné, des moyens pour régler l'admission du mélange dans l'adsorbeur, des moyens pour évacuer la chaleur d'adsorption, des moyens pour extraire de l'adsorbeur la fraction du mélange non adsorbée, des moyens pour libérer la fraction du mélange qui a été adsorbée, un déplaceur pour déplacer la fraction gazeuse libérée vers un condenseur, des moyens pour séparer le condensat des gaz résiduels non condensés, et des moyens pour recueillir le composé hydrocarboné condensé, est caractérisé en ce qu' un échangeur de chaleur est disposé dans l'adsorbeur au contact de l'adsorbant, et en ce que le dispositif comporte des moyens pour transférer à un fluide circulant dans l'échangeur pendant la désorption une partie au moins de la chaleur produite par le pompage et le déplacement et / ou une partie au moins de la chaleur engendrée dans le condenseur par les condensations qui s'y produisent. Dans des modes de réalisation particulièrement avantageux, le dispositif de l'invention présente encore une ou plusieurs des caractéristiques suivantes - l'adsorbant est disposé en colonne et l'échangeur est situé dans la partie inférieure de la colonne, - des moyens sont prévus pour régler l'envol d'un fluide de refroidissement dans l'échangeur de chaleur, en sorte que la chaleur d'adsorption soit évacuée pendant la phase d'admission, - des moyens sont prévus pour admettre dans le condenseur ledit fluide de l'échangeur de chaleur au contact de la fraction gazeuse libérée et déplacée, - des moyens sont prévus pour réaliser dans le déplaceur un échange de chaleur avec ledit fluide d'échange de chaleur pour élever la température de ce fluide, - des moyens sont prévus pour envoyer un gaz de purge dans l'adsorbeur et des moyens pour récupérer la partie non condensée dans le condenseur du mélange de gaz de purge et ladite fraction gazeuse libérée, - le dispositif comprend un absorbeur et des moyens pour faire circuler ladite partie non condensée à contre-courant d'un agent absorbant dans ledit absorbeur pour la refroidir et la liquéfier au moins partiellement, - le dispositif comprend un second condensateur et des moyens pour envoyer ladite partie non condensée dans ce second condenseur pour la refroidir et la liquéfier au moins partiellement, - le dispositif comprend plusieurs adsorbeurs, des moyens pour répartir les charges de mélange dans les adsorbeurs et des moyens pour régler la circulation des fluides qui alimentent les échangeurs de chaleur placés au contact des adsorbants, en sorte que chaque adsorbant soit alternativement alimenté avec une charge et régénéré, - le dispositif comprend plusieurs déplaceurs combinés avec les adsorbeurs, On décrira ci-après des exemples de réalisation du procédé et du dispositif de l'invention en référence aux figures du dessin joint, la description et les figures faisant encore apparaître d'autres particularités de ces réalisations. Sur les figures: - la fig. 1 est un schéma de principe de mise en oeuvre de l'invention; - la fig. 2 est un schéma énergétique de mise en oeuvre de l'invention; - la fig. 3 est un schéma d'un dispositif élémentaire utilisant deux adsorbeurs; - la fig. 4 est un schéma d'une variante de dispositif de la fig. 3 comportant de plus un absorbeur; - la fig. 5 est un schéma d'une autre variante du dispositif de la fig. 3 comportant un condensateur à deux étages, et - les figs. 6 à 9 sont des schémas partiels de variantes de réalisation comportant trois ou quatre adsorbeurs. Le dispositif représenté sur la fig. 1 comprend essentiellement un adsorbeur (1) , un déplaceur (2) et un condenseur (3), reliés par un ensemble de canalisations, de vannes et de pompes de circulation. La charge gazeuse à traiter, représentée par la flèche (4) est envoyée par une entrée basse (5) de l'adsorbeur (1) sur un adsorbant solide (6). Dans l'adsorbeur est placé un échangeur de chaleur (7) dans lequel on peut faire circuler, par un système de canalisations (8,9,12,13) et de pompes (10) soit un liquide froid provenant d'une source extérieure (11). soit un liquide chaud provenant du condenseur (3). Pendant la phase d'adsorption, la charge à traiter est admise dans l'adsorbeur tandis qu'un liquide froid, par exemple de l'eau à 10 C, est admis à circuler dans l échangeur de chaleur (7) et le gaz purifié est évacué de l'adsorbeur par une sortie haute (14) pour être envoyé dans l'atmosphère ou dans une installation ou être recyclé pour une nouvelle purification. L'adsorbant est choisi de façon en soi connue en fonction des composés à l'adsorber et des conditions d'utilisation. Le charbon actif convient généralement. L'échangeur de chaleur est disposé préférentiellement dans la fraction inférieure de la colonne d'adsorbant où se produit la majeure partie de l'adsorption. La fraction supérieure de la colonne d'adsorbant constituant plutôt une section de nettoyage. Pendant la phase suivante de régénération, l'alimentation de la charge est interrompue et un gaz de balayage est admis dans l'adsorbeur par une entrée haute (15) tandis qu'un fluide chaud est admis à circuler dans l'échangeur de chaleur (7). L'hydrocarbure extrait de l'adsorbant est évacué avec le gaz de purge par la sortie (5) et les canalisations (16,17) vers le condenseur (3) sous l'action du déplaceur (2). Le déplaceur est constitué de façon en soi connue par une pompe ou un ensemble de pompes (par exemple une pompe à vide à anneau liquide, un ventilateur ou un compresseur). Dans le condenseur, le mélange gazeux est refroidi par un liquide qui se réchauffe au contact du mélange pendant qu'une partie de l'hydrocarbure gazeux se liquéfie ; l'hydrocarbure liqurfié est séparé et évacué par une sortie appropriée (18) tandis que le liquide réchauffé est envoyé dans l'échangeur (7) par le système (8-10,12,13) pour introduire dans l'adsorbant la chaleur requise pour la régénération. Le gaz de purge contenant l'hydrocarbure gazeux résiduel est évacué du condenseur par une canalisation (19) pour être recyclé à l'entrée de l'adsorbeur. Le fluide d'échange de chaleur est tout fluide qui peut convenir à cet effet, tel que de l'eau, du glycol, un produit du pétrole, etc. Ce fluide, liquide ou gazeux, peut lui-même être chauffé par une succession d'échanges de chaleur ou peut être un fluide unique qui circule, en circuit fermé entre le condenseur, le déplaceur et les échangeurs de chaleur, grâce à des canalisations, des vannes et des pompes adéquates. Le but de l'invention est toujours de récupérer la chaleur développée dans le condenseur D3 et le dé placeur C 1 pour chauffer, directement ou indirectement, le fluide qui circule dans l'échangeur de chaleur durant la désorption. La fig. 1 et la description donnée ci-dessus ont été réduites à l'essentiel pour expliquer l'invention sur un exemplaire volontairement très simplifié. La fig. 2 est un schéma Illustrant les échanges d'énergie impliqués dans la mise en oeuvre de l'invention. Sur la fig. 2, les flèches 1 à 6 ont les signiflcations suivantes: Flèche 1: Energie électrique introduite, Fl!che 2 : Energie mécanique et thermodynamique, Flèche 3 : Energie récupérée, Flèche 4 : Chaleur latente des composés désorbés, Flèche 5 : Pertes de chaleur, On voit sur ce schéma que la chaleur introduite dans l'adsorbeur durant la désorption provient de la condensation (chaleur latente des composés désorbés) et du déplacement (énergie mécanique et thermodynamique). Les figures 3 à 5 sont des schémas plus détaillés d'une installation à deux adsorbeurs D1, D2 travaillant alternativement, l'un des adsorbants étant en phase d'adsorption tandis que l'autre adsorbant est en phase de régénération. La circulation des fluides est réglée par un ensemble de vannes V1-l à V1-4, V 2-1 à V 2-4, V 7-1 à V 7-8, PCV1 et de canalisations a à u. Les gaz purifiés sont évacués par la canalisation de sortie h et le composé condensé est évacué par la canalisation q. Plus précisément, le fonctionnement d'un dispositif tel que représenté sur la fig. 3 est le suivant: Vî.1 ouvert, V 1.2 et V 2.1 fermées, V 7-8 et V 7-6 ouverts, les autres V7 fermés : le mélange à traiter est introduit dans l'adsorbeur D 1. La température de l'adsorbant tend à augmenter pendant l'adsorption en raison de la perte d'énergie cinétique des molécules du composant hydrocarboné qui sont adsorbées, mais l'adsorbant est refroidi par la circulation dans l'échangeur El du liquide froid provenant de la source 11 par le circuit t, V 7-8. c. d. V 7-6 et u. La capacité d'adsorption de l'adsorbant est fonction de la pression de vapeur des composants à éliminer à la température établie par la surface d'échange de chaleur El. La quantité totale de chaleur à éliminer est fonction de la différence entre cette capacité d'adsorption et la charge qui est restée sur la surface de l'adsorbant après la régénération précédente. Le réfrigérant entre dans l'échangeur par la ligne c et le quitte par la ligne supérieure d. Au dessus du front saturé de l'adsorbant, le degré de saturation chute rapidement, en direction de la sortie de la colonne d'adsorbant. La couche supérieure d'adsorbant à faible degré de saturation constitue la section de nettoyage de la colonne et doit être suffisamment épaisse pour maintenir le niveau d'émission pendant toute l'adsorption. La couche d'adsorbant entre le front saturé et l'épaisseur minimale requise de la couche de nettoyage est la zone tampon de la colonne d'adsorbant. Le gaz purifié quitte le système par la conduite e, la vanne V 1.3 ouverte et la canalisation de sortie h, la vanne V 3.3 étant fermée. La durée de la phase d'adsorption est choisie de façon en soi connue selon la concentration du composant à éliminer, le degré d'élimination souhaitée, la quantité d'adsorbant et sa capacité. Pendant l'adsorption dans l'adsorbeur D 1, l'adsorbant de l'adsorbeur D2 est régénéré. A cette fin, un fluide de chauffage est conduit au sommet de la surface d'échange de chaleur E2 par la conduite 1. Le processus de désorption commence dès que la pression de vapeur des composants adsorbés est suffisante pour équilibrer la pression qui règne dans l'adsorbeur D2, laquelle dépend du taux de désorption, de la nature des composants désorbés et de la capacité volumétrique du déplaceur C 1. Un gaz de purge est introduit par la conduite i, la vanne V 2-4 étant ouverte. Ce gaz introduit par le haut est distribué sur l'adsorbant et migre vers le bas à travers l'adsorbant. Le gaz de purge et les composants désorbés quittent l'adsorbeur D2 par la canalisation f, la vanne V 2-2 étant ouverte et la vanne V 2.1 étant fermée, et par la conduite m, dans l'entrée d'aspiration du déplaceur C 1. tandis que le fluide de chauffage quitte l'échangeur par la conduite k. La phase de désorption est arrêtée après une durée prédéterminée. ou en fonction de la chute de pression dans l'adsorbeur ou en fonction du taux de récupération de produit. Le mélange gazeux constitué par les composés désorbés, le gaz porteur résiduel et le gaz de purge est transféré par le déplaceur C 1, et la conduite n, à la section S1 de séparation gaz/liquide du condenseur D3. La pression de condensation dans le condenseur D3 est déflnie par la vanne de contrôle de pression PCV1 et reste à la valeur de consigne aussi longtemps que des composants non condensables se trouvent dans le mélange désorbé. Les liquides s'égouttent dans une section d'accumulation de liquide S2 du collecteur D4. La sortie de la partie inférieure du séparateur S1 est située sous le niveau du liquide dans le séparateur en sorte qu'un joint liquide empêche les gaz d'entrer par cette voie dans la section de gaz du collecteur D4. Le mélange gazeux séparé dans le séparateur S1 s'élève dans la colonne G1 et traverse une section de colonne en paquet X1 pour s'écouler finalement par la conduite o vers une section d'accumulation de gaz du collecteur D4. Le fluide de transfert de chaleur descendant refroidit le mélange gazeux ascendant en provoquant la condensation d'une partie des composés désorbés et le condensat s'écoule avec le fluide de transfert de chaleur vers le fond G1 de la colonne et quitte finalement la colonne par la chute p pour s'accumuler dans une autre section de réception de liquide S 3 du collecteur D4. La chute p est immergée dans le liquide du récepteur S 3 pour constituer un joint liquide qui empêche les gaz de s'écouler directement par la conduite p vers la section gaz du collecteur D4. Les produits récupérés se séparent du fluide de transfert de chaleur par différence de densité. Dans le cas représenté. on a supposé que le condensat est plus léger que le fluide de transfert de chaleur en sorte qu'il s'accumule au dessus et est évacué par le trop plein W1, collecté dans la section S4 du collecteur D4 et extrait du système par la conduite 9 vers un réservoir de stockage. Le mélange gazeux non condensé est évacué par la conduite r sous la commande de la vanne de contrôle de pression PCV 1 pour être recyclé. Le fluide de transfert de chaleur collecté dans la section S2 est évacué par la pompe P1 dans la conduite HS la vanne ouverte V7. 1 et la conduite 1 jusqu'au sommet de l'échangeur E2 de l'absorbant en phase de régénération. Le fluide de transfert de chaleur collecté dans la section S3 s'écoule par la conduite s vers le dé placeur C 1. Les sections S2 et S3 du collecteur D4 communiquent par un petit passage pour être au même niveau de liquide si les débits des deux pompes P1 et C1 ne sont pas exactement les mêmes. Dans la variante de réalisation schématisée sur la fig. 4 collecte, le dispositif est complété par une colonne d'absorption D5, placée sur la section de gaz du collecteur D4. Les absorbants entrent dans l'absorbeur D5 par la conduite v au sommet de l'absorbeur, s'écoulent dans la colonne en absorbant une partie des composants du mélange gazeux ascendant et finalement dans la section S4 de réception de produit du collecteur D4. Le mélange gazeux non condensé quitte l'absorbeur par la conduite r et il est recyclé. Dans la variante de réalisation schématisée sur la fig. 5, le dispositif est complété par un deuxième condenseur D6 placé sur la section de collecte de gaz du collecteur D4. Le mélange gazeux provenant de cette section s'élève dans le condenseur D6 à contrecourant d'un fluide de refroidissement qui circule dans les tubes E3. Une partie des composants du mélange gazeux se condense et s'écoule jusque dans la section S4 tandis que les gaz non condensés s'échappent par la conduite r et sont recyclés. Les figs. 3 à 5 sont relatives à des dispositifs comportant deux adsorbeurs mais il va de soi que l'invention n'est pas limitée à de tels cas et les figs. 6 à 9 montrent pour l'exemple, des schémas de dispositifs a trois adsorbeurs A,B,C, ou quatre adsorbeurs (A,B,C,D,) couplés à un déplaceur C1 ou deux déplaceurs (C1, C2). Sur ces figures on n'a pas représenté les échangeurs de chaleur ni les condenseurs. Les entraes de gaz brut et de gaz recyclé à traiter ainsi que les sorties de gaz purifié sont désignées respectivemcnt par les flèches 1,2,3. REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement d'un mélange gazeux pour en extraire un composé hydrocarboné, dans lequel on envoie ledit mélange, par charges successives, sur un adsorbant choisi pour adsorber sélectivement ledit composé, ledit adsorbant étant soumis alternativement à une phase d'admission pendant laquelle on admet une charge de mélange au contact de l'adsorbant, on évacue la chaleur d'adsorption et on évacue la fraction du mélange non adsorbée, éventuellement pour la recycler, et une phase de régénération pendant laquelle on interrompt cette admission, on introduit de la chaleur dans l'adsorbant pour en libérer la fraction du mélange gazeux qui a été adsorbée pendant la phase d"admission précédente, on déplace par pompage cette fraction gazeuse libérée, on la soumet à une condensation à une pression plus élevée que pendant la désorption pour liquéfier une partie du composé hydrocarboné présent dans cette fraction, et on sépare ledit composé à l'état liquide, caractérisé en ce qu'on utilise tout ou partie de l'énergie produite par le pompage et le déplacement et/ou tout ou partie de l'énergie libérée par la condensation pour produire la chaleur introduite dans l'adsorbant pendant la régénération. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on fait circuler un fluide dans un échangeur de chaleur placé au contact de l'adsorbant pour introduire de la chaleur dans l'adsorbant. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'on utilise un gaz de purge pour balayer l'adsorbant pendant la phase de régénération et entraîner la fraction gazeuse libérée et en ce qu'après condensation du mélange constitué par le gaz de purge et la fraction gazeuse libérée, on récupère la fraction non condensée de ce mélange. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on envoie la fraction non condensée dans un absorbeur à contre courant d'un absorbant pour qu'elle soit refroidie et au moins partiellement liquéfiée. 5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on soumet la fraction non condensée à une deuxième condensation. 6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on utilise la fraction non condensée comme mélange gazeux à traiter par l'adsorbant. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on apporte de la chaleur à l'adsorbant par échange de chaleur indirect avec un fluide de transfert de chaleur et en ce qu'on utilise le refroidissement dudit fluide pour provoquer ladite condensation. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on fait circuler le fluide de transfert de chaleur en réalisant au cours de cette circulation un échange de chaleur avec ladite fraction gazeuse libérée et déplacée pour réaliser ladite condensation. 9. Procédé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce qu'on fait passer ledit fluide de transfert de chaleur, après son réchauffement par l'énergie libérée par ladite condensation, dans le dispositif utilisé pour pomper et déplacer ladite fraction libérée, de façon à élever encore la température du dit fluide de transfert de chaleur, avant de l'utiliser pour introduire de la chaleur dans l'adsorbant. 10. Procédé selon l'une des revendication 7 à 9, caractérisé en ce qu'on utilise un liquide de transfert de chaleur dans lequel ledit composé hydrocarboné est peu soluble à l'état liquide, on fait passer ledit liquide au contact direct de ladite fraction gazeuse pour réaliser ladite condensation, on sépare par différence de densités ledit liquide de transfert de chaleur et le condensat et on utilise ensuite ledit liquide de transfert de chaleur pour introduire de la chaleur dans l'adsorbant. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'on évacue la chaleur d'adsorption par échange de chaleur interne. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que pendant ladite phase de régénération d'un volume d'adsorbant, on envoie la nouvelle charge de mélange à traiter sur un autre volume d'absorbant et en ce que l'on régénère ensuite cet autre volume d'adsorbant pendant une phase d'admission suivante sur un volume d'adsorbant différent dudit autre volume d'adsorbant. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'on introduit un excès de chaleur dans l'adsorbeur à partir d'une source externe, pendant la régénération et/ou juste avant ladite régénération pendant une période de repos. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'on évacue le surplus de chaleur de l'adsorbeur régénéré pendant l'adsorption ou pendant une période de repos avant l'adsorption. 15. Dispositif pour traiter un mélange gazeux afin d'en extraire un composé hydrocarboné par la mise en oeuvre d'un procédé selon une ou plusieurs des revendications 1 à 14, qui comprend au moins un adsorbeur contenant un adsorbant apte à adsorber préférentiellement le composé hydrocarboné, des moyens pour régler l'admission du mélange dans l'adsorbeur, des moyens pour évacuer la chaleur d'adsorption, des moyens pour extraire de l'adsorbeur la fraction du mélange non adsorbée, des moyens pour libérer la fraction du mélange qui a été adsorbée, un déplaceur pour déplacer par pompage la fraction gazeuse libérée vers un condenseur, des moyens pour séparer le condensat des gaz résiduels non condensés, des moyens pour recueillir le composé hydrocarboné condensé, caractérisé en ce que le dispositif comprend un échangeur de chaleur disposé au contact de l'adsorbant et dans lequel circule un fluide, et en ce que le dispositif comporte des moyens pour transférer à ce fluide une partie au moins de la chaleur produite par le pompage et le déplacement et/ou une partie au moins de la chaleur engendrée dans le condenseur par les condensations qui s'y produisent. 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'adsorbant est disposé en colonne et en ce que l'échangeur est situé dans la partie inférieure de la colonne. 17. Dispositif selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour régler l'envoi d'un fluide de refroidissement dans l'échangeur de chaleur, en sorte que la chaleur d'adsorption soit évacuée pendant la phase d'admission. 18. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que le dispositif comprend des moyens pour admettre dans le condenseur ledit fluide de l'échangeur de chaleur au contact de la fraction gazeuse libérée et déplacée. 19. Dispositif selon l'une des revendication 15 à 18, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour réaliser dans le déplaceur un échange de chaleur avec ledit fluide d'échange de chaleur pour élever la température de ce fluide. 20. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 19, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour envoyer un gaz de purge dans l'adsorbeur et des moyens pour récupérer la partie non condensée dans le condenseur du mélange de gaz de purge et de ladite fraction gazeuse libérée. 21. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'il comprend un absorbeur et des moyens pour faire circuler ladite partie non condensée à contre-courant d'un agent absorbant dans ledit absorbeur pour la refroidir et la liquéfier au moins partiellement. 22. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'il comprend un second condenseur et des moyens pour envoyer ladite partie non condensée dans ce second condenseur pour la refroidir et la liquéfier au moins partiellement. 23. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour recycler ladite partie non condensée comme mélange à traiter par l'adsorbant. 24. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 23, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs adsorbeurs, des moyens pour répartir les charges de mélange dans les adsorbeurs et des moyens pour régler la circulation des fluides qui alimentent les échangeurs de chaleur placés au contact des adsorbants, en sorte que chaque adsorbant soit alternativement alimenté avec une charge et régénéré. 25. Dispositif selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs déplaceurs combinés avec les adsorbeurs. 26. Application d'un procédé selon l'une des revendications 1 à 14 et/ou d'un dispositif selon l'une des revendications 15 à 25 à la purification d'un gaz ou mélange de gaz vecteur contenant des vapeurs d' hydrocarbures. 27. Application selon la revendication 26 à la purification du mélange de gaz et de vapeurs d'hydrocarbures qui se forme au dessus de la charge liquide durant le chargement, le stockage ou le transport d'hydrocarbures liquides.