FR 2719578 A1 19951110 FR 9505418 A 19950505 Compositions de générateur de qaz comprenant un agent désoxydé et un agent oxydant La présente invention se rapporte à une composition de générateur de gaz utilisée dans un appareil générateur de gaz pour gonfler un coussin gonflable. Les coussins gonflables sont souvent utilisés comme dispositif dans les automobiles pour protéger les occupants de ces dernières en cas de collision. Lorsqu'il est utilisé dans ce but, le coussin gonflable est souvent fixé au volant dans le compartiment du passager de l'automobile, et il fonctionne par génération de gaz pour gonfler un coussin entre le volant et le conducteur. Les générateurs de gaz classiques contiennent principalement de l'azoture de sodium et divers types d'agents oxydants en tant qu'agents chimiques principaux. Lorsqu'ils sont brûlés, ces agents génèrent de l'azote gazeux, lequel gonfle le coussin gonflable. L'appareillage particulier utilisé pour gonfler le coussin gonflable est connu comme étant un conteneur de générateur de gaz. En raison du fait que l'azoture de sodium, une fois brûlé, génère de l'azote gazeux propre, il en est venu à être couramment choisi en tant qu'agent chimique principal pour les générateurs de gaz. Malheureusement, l'azoture de sodium est très toxique et il forme facilement des substances volatiles instables, lorsqu'il est exposé aux acides ou au métaux lourds. En conséquence, des précautions spéciales doivent être prises dans la manipulation de l'azoture de sodium, à la fois pendant sa fabrication et après qu'il soit dépensé en générant du gaz. De plus, les générateurs de gaz, avec l'azoture de sodium comme agent chimique principal, produisent des quantités importantes de résidus corrosifs, tels que le sodium et les composés du sodium. Ces substances devraient, de façon idéale, être neutralisées avant d'être mises au rebut. Pour éviter ces problèmes, des efforts ont été faits pour fabriquer des générateurs de gaz qui ne contiennent pas d'azoture de sodium. Par exemple, la publication du brevet japonais n 20919/1983 décrit un générateur de gaz comprenant les trois composants suivants: (1) 78 à 92% en poids d'un chlorate ou perchlorate d'un métal alcalin ou d'un métal alcalino-terreux en tant qu'agent oxydant; (2) 7,9 à 17,2% en poids d'acétate de cellulose; et (3) 0,1 à 0,8% en poids de noir d'acétylène ou de graphite comme agent de contrôle de la combustion, contenant du carbone. Ce type de générateur de gaz génère environ 0,36 litre/g de gaz, lequel, dans des conditions typiques, contient de l'eau, du dioxyde de carbone, de l'oxygène et pratiquement pas de monoxyde de carbone. Malheureusement, la composition de générateur de gaz décrite dans la publication 20919/1983 a une température de combustion très élevée. Lorsque la composition telle que décrite dans cette publication brûle dans un conteneur de générateur de gaz, les gaz produits doivent être soigneusement refroidis pour empêcher le coussin gonflable de brûler. En conséquence, une quantité importante d'agent de refroidissement doit être disposée dans le conteneur de générateur de gaz. Cette exigence retient les efforts pour fabriquer des générateurs de gaz de plus petite dimension. En variante, la publication du brevet japonais ne 57150/1982 décrit un générateur de gaz qui est analogue à celui de la publication 20919/1983, mais qui contient de l'azodicarbonamide (ci-après désigné par ADCA) et un sel d'oxohalogéno-acide. La composition de ce générateur de gaz fournit un volume important de gaz, mais elle est instable aux basses températures. D'une manière générale, la quantité du générateur de gaz requise par conteneur de générateur de gaz peut être réduite par augmentation de la quantité de gaz généré par unité de poids du générateur de gaz. Ceci présente une technique directe pour réduire la dimension et le poids des conteneurs de générateur de gaz. Cependant, les présents efforts pour parvenir à une réduction de la dimension et du poids des générateurs de gaz, n'ont pas encore profité pleinement de cette technique. En conséquence, c'est un objectif principal de la présente invention que de proposer un générateur de gaz qui ne contient pas d'azoture de sodium et ne génère sensiblement pas de monoxyde de carbone toxique. C'est un autre objectif de la présente invention que de proposer un générateur de gaz capable de générer un volume important de gaz à partir d'une petite quantité de matière de générateur de gaz, de façon non seulement à réduire la quantité de matière de générateur de gaz nécessaire pour l'opération, mais encore à réduire la dimension et le poids du conteneur de générateur de gaz. C'est encore un objectif de la présente invention que de proposer un générateur de gaz ayant une faible température de combustion, pour réduire encore la quantité de générateur de gaz nécessaire, ainsi que pour réduire encore la dimension et le poids du conteneur de générateur de gaz. La présente invention a donc d'abord pour objet une composition de générateur de gaz comprenant un agent désoxydé pour générer, une fois oxydé, une composition de gaz prédéterminée, et un agent oxydant pour oxyder l'agent désoxydé, ladite composition de générateur de gaz étant caractérisée en ce qu'il comprend un ingrédient principal contenant 10 à 45% en poids d'hydrazodicarbonamide en tant qu'agent désoxydé et 90 à 55% en poids d'un sel d'oxacide en tant qu'agent oxydant. L'invention a également pour objet une composition de générateur de gaz, caractérisée par le fait qu'elle comprend: - de l'hydrazodicarbonamide en tant qu'agent désoxydé pour générer, une fois oxydé, une composition de gaz prédéterminée; - un sel d'oxacide en tant qu'agent oxydant pour oxyder l'agent désoxydé; et - un agent refroidisseur de flamme, contenant au moins un composé choisi dans le groupe constitué par les hydrates de sulfates métalliques, les hydrates de nitrates métalliques, les carbonates métalliques, les hydrates de carbonates métalliques, les hydroxydes métalliques et les hydrates d'hydroxydes métalliques, ledit agent refroidisseur de flamme comprenant une fraction métallique choisie parmi les métaux des Périodes III, IV, V et VI de la Classification Périodique. L'invention, conjointement avec les objectifs et avantages de celle-ci, peut être mieux comprise par référence à la description suivante des modes de réalisation présentement préférés, considérée en liaison avec le dessin annexé sur lequel la figure unique illustre, en vue en coupe, un conteneur de générateur de gaz, contenant le générateur de gaz conforme à l'un des modes de réalisation de la présente invention. Tout d'abord, une description sera donnée d'un cas o le générateur de gaz contient de l'hydrazodicarbonamide (désigné ciaprès par HDCA) comme agent oxydable et un sel d'oxacide comme agent oxydant. L'HDCA est un composé oxydable consistant en carbone, azote, hydrogène et oxygène, représenté par la formule chimique suivant (I): H2N - C - N - N - C - NH2 (I) Il I I II 0- H H O Lorsque 1'HDCA est brûlé avec un agent oxydant, de grandes quantités de dioxyde de carbone, d'eau, d'azote et d'oxygène sont générées. L'HDCA, qui est le résultat de l'addition d'hydrogène sur l'ADCA, est, de façon classique, utilisé comme agent moussant, ou comme auxiliaire de moussage. La faible toxicité de 1'HDCA le rend facile à manipuler, et moins dangereux que l'azoture de sodium. De plus, un certain nombre de produits disponibles dans le commerce peuvent être utilisés en tant qu'HDCA. Les forme et dimension de particule particulières du produit utilisé en tant qu'HDCA sont importantes pour parvenir aux caractéristiques de combustion requises du générateur de gaz. Des caractéristiques de combustion optimales peuvent être obtenues avec des HDCA ayant une dimension de particule de 300 pm ou au-dessous. Une performance oxydante satisfaisante est obtenue à l'aide de sels d'oxohalogéno-acides comme sels d'oxacides. Un oxacide est représenté par HXO, o H représente l'hydrogène, X représente un halogène ou un métal, et 0 représente l'oxygène. La même formule représente un oxohalogéno-acide, si X est un halogène. La même formule représente un acide oxométallique, si X représente un métal. N'importe quel sel d'halogéno-acide généralement connu peut être utilisé, par exemple, les sels d'halogéno-acides ou les sels de perhalogénoacides. Ces sels sont particulièrement préférés parce qu'ils génèrent des quantités importantes d'oxygène gazeux par unité de poids, qu'ils ont une stabilité à la chaleur élevée et qu'ils sont largement disponibles. En particulier, les sels de métaux alcalins d'oxohalogéno- acides sont préférés, parce qu'ils forment des sels ayant une faible toxicité en tant que résidu de combustion. Un tel résidu pourrait être, par exemple, le chlorure de potassium (KC1), le chlorure de sodium (NaCl), etc. Les sels de métaux alcalins d'halogéno-acides comprennent, par exemple, le chlorate de sodium (NaCl03), le chlorate de potassium (KC103), le bromate de sodium (NaBrO3) et le bromate de potassium (KBrO3). Les sels de métaux alcalins de perhalogéno-acides comprennent, par exemple, le perchlorate de sodium (NaCl04), le perchlorate de potassium (KC104), le perbromate de sodium (NaBrO4) et le perbromate de potassium (KBrO4). Pour un agent oxydant, un composé unique ou un mélange de deux composés, ou davantage, choisis parmi les sels d'oxohalogéno-acides, peut être utilisé. Des caractéristiques de combustion optimales sont obtenues lorsque la forme et la dimension de particule des sels d'oxohalogéno-acides est de 300 pm ou au-dessous. On peut faire varier le rapport de l'HDCA au sel d'oxohalogéno-acide dans le générateur de gaz conforme à la présente invention, pour autant que des caractéristiques suffisantes d'allumage et de vitesse de combustion soient maintenues. Alors que l'on préfère augmenter la quantité d'HDCA autant que possible de façon à augmenter la quantité de gaz générée, il est essentiel que la quantité particulière d'HDCA choisie ne produise pas de quantité substantielle de monoxyde de carbone formé pendant la combustion. En d'autres termes, la quantité d'HDCA utilisée doit produire des concentrations de monoxyde de carbone dans le gaz généré de 5000 ppm ou au-dessous. La quantité maximale d'HDCA qui peut être utilisée pour satisfaire cette condition est inférieure à la quantité théorique, ou stoechiométrique, nécessaire pour oxyder totalement l'HDCA avec le sel d'oxohalogéno-acide. Cependant, on peut faire varier la quantité d'HDCA en fonction du type d'agent oxydant employé. La limite inférieure de la teneur en HDCA dans le générateur de gaz est déterminée sur la base de la considération qu'avec des quantités inappropriées d'HDCA, le moulage du générateur de gaz devient de plus en plus difficile. Sur la base des considérations ci-dessus, la teneur en HDCA doit, d'une manière générale, être de 10 à % en poids, et la teneur en sel d'oxohalogéno-acide doit se situer dans la plage de 90 à 55% en poids. De façon davantage préférée, la teneur en HDCA doit représenter 25 à % en poids, et la teneur en sel d'oxohalogéno-acide doit représenter 75 à 55% en poids. Lorsque du perchlorate de potassium est utilisé, par exemple, en tant qu'agent oxydant, la quantité de 1'HDCA dans le générateur de gaz doit être de 40% en poids, ou au- dessous, par rapport au perchlorate de potassium, lequel doit représenter 60% en poids, ou davantage. De plus, pour que l'HDCA agisse comme liant efficace, la teneur en HDCA dans le générateur de gaz doit être, de préférence, de 10% en poids, ou au-dessus. Comme établi ci-dessus, i'HDCA et les sels d'oxohalogéno-acides sont les principaux composés du générateur de gaz. Si ces deux composés n'étaient pas les composants principaux, le générateur de gaz pourrait ne pas réussir à générer un volume de gaz suffisant. Un liant minéral ou organique peut être ajouté à la composition de générateur de gaz, pour autant que la performance du générateur de gaz ne soit pas affectée de façon défavorable. Si le composant liant est combustible, la quantité de l'agent oxydant doit être accrue de façon à oxyder pleinement le liant. Un agent de contrôle de la combustion, tel qu'une poudre métallique et du noir de carbone, peut, si nécessaire, être incorporé dans la composition de générateur de gaz. Pour obtenir les caractéristiques de combustion désirées, le générateur de gaz de la présente invention peut être moulé par des méthodes classiques en n'importe quelle forme appropriée, telle que des granulés, des pastilles, des tiges ou des disques. Etant donné que 1'HDCA génère une petite quantité de chaleur par comparaison avec 1'ADCA, l'un des avantages de la présente invention est que la température de combustion du générateur de gaz peut être maintenue à un faible niveau. De plus, étant donné que la teneur en 1'HDCA est inférieure à la quantité stoechiométrique par rapport au sel d'oxohalogéno-acide, la formation de monoxyde de carbone toxique est empêchée. De plus, la fraction du sel d'oxohalogéno-acide non utilisée pour la combustion de i'HDCA, est brûlée pour générer de l'oxygène gazeux. Ceci augmente la quantité de gaz générée par le générateur de gaz. Un autre avantage de l'utilisation de l'HDCA est que les particules d'HDCA lient facilement les particules entre elles lorsque le générateur de gaz est moulé. En raison du fait que le générateur de gaz conforme à la présente invention ne contient pas d'azoture de sodium, il est facilement manipulé et minimise la formation de résidus corrosifs, tels que le sodium et les composés du sodium. Ce générateur de gaz, une fois allumé et brûlé dans les conditions normales, génère approximativement 0,4 à 0,55 litre/g d'un gaz contenant de l'eau, du dioxyde de carbone, de l'oxygène et de l'azote. Un générateur de gaz va maintenant être décrit, contenant de l'HDCA comme agent oxydable, un sel d'oxacide comme agent oxydant, et un agent refroidisseur de flamme pour refroidir le gaz généré. Dans ce cas, la teneur en HDCA du générateur de gaz est, de préférence, mais sans avoir besoin d'y être limitée, de 10 à 42% en poids. De façon davantage préférée, elle doit être de 15 à 40% en poids. Si la teneur en HDCA est inférieure à la plage spécifiée, la quantité de gaz généré a tendance à être plus faible, et la cohésion du générateur de gaz est dégradée. Si la teneur en HDCA est supérieure à la plage spécifiée, du monoxyde de carbone nuisible peut se former. Le sel d'oxacide utilisé comme agent oxydant peut être un sel d'oxohalogéno-acide, un nitrate ou un sel d'acide oxométallique. En plus des sels de métaux alcalins d'oxohalogéno-acides décrits ci-dessus, le sel d'oxohalogéno-acide peut être le chlorate de potassium, le perchlorate de potassium, le chlorate de sodium, le perchlorate de sodium, le bromate de potassium, le perbromate de potassium, le bromate de sodium et le perbromate de sodium; le perchlorate d'argent (AgClO4), le chlorate d'argent (AgCl03), le perchlorate de baryum [Ba(C104)2], le chlorate de baryum [Ba(C103)21], le perchlorate de calcium [Ca(C104)2], le perchlorate de cobalt [Co(C104)2], le perchlorate de lithium (LiCd04), le perchlorate de magnésium [Mg(C104)2] et le perchlorate d'étain [Sn(C104)2]. - Le nitrate comprend le nitrate de potassium (KNO3), le nitrate de sodium (NaNO3), le nitrate de strontium [Sr(N03)2], le nitrate de baryum [Ba(N03)2], le nitrate de calcium [Ca(N03)2] et le nitrate de plomb [Pb(NO3)2]À Le sel d'acide oxométallique comprend le permanganate de potassium (KMnO4), le permanganate de sodium (NaMnO4), le dichromate de potassium (K2Cr207), le dichromate de sodium (Na2Cr207) et le dichromate d'ammonium [(NH4)2Cr207]. Ces sels d'oxacides sont préférés, parce qu'ils sont stables à la température ambiante et qu'on peut se les procurer facilement et commercialement. Parmi les sels d'oxacides, les sels de métaux alcalins d'oxohalogénoacides préférés comprennent NaClO4, NaCl03, NaBrO4, NaBrO2, KC104, KC103, KBrO4 et KBrO3. Ces sels génèrent des quantités importantes d'oxygène (02) par unité de poids, ils ont une stabilité à la chaleur élevée, et on peut se les procurer facilement. De plus, après la combustion, les résidus provenant de ces sels, tels que le chlorure de potassium (KC1) et le chlorure de sodium (NaCl), sont des composés qui présentent une toxicité relativement faible. Dans le générateur de gaz selon la présente invention, au moins un composé choisi parmi ces sels d'oxacides est utilisé comme agent oxydant. Ce composé doit avoir des forme et dimension de particule optimales pour parvenir aux caractéristiques de combustion requises. Des caractéristiques de combustion optimales sont obtenues lorsque la dimension de particule de l'agent oxydant est de 300 pm ou au-dessous. La teneur en agent oxydant dans le générateur de gaz est d'au moins 55 à 87% en poids, et, de préférence, de 60 à 85% en poids. Si le pourcentage de l'agent oxydant est inférieur à 55% en poids, du monoxyde de carbone toxique se forme. Par ailleurs, si le pourcentage de l'agent oxydant dépasse 87% en poids, la quantité de gaz généré a tendance à être faible. L'agent refroidisseur de flamme, qui est un composé qui provoque une réaction de décomposition endothermique, est choisi dans le groupe suivant: hydrates de sulfates métalliques, hydrates de nitrates métalliques, carbonates métalliques, hydrates de carbonates métalliques, hydroxydes métalliques et hydrates d'hydroxydes métalliques, dans lesquels les fractions métalliques sont choisies parmi les métaux des Périodes III, IV, V et VI de la Classification Périodique. Parmi ceux- ci, les composés préférés sont les hydrates de sulfates métalliques, les hydrates de nitrates métalliques, les carbonates métalliques, les hydrates de carbonates métalliques, les hydroxydes métalliques et les hydrates d'hydroxydes métalliques, dans lesquels les fractions métalliques sont choisies parmi les métaux de la Période III de la Classification Périodique, comprenant l'aluminium (A1), le magnésium (Mg) et le sodium (Na); les métaux de la Période IV de la Classification Périodique, comprenant le calcium (Ca), le cuivre (Cu), le fer (Fe), le potassium (K), le manganèse (Mn), le nickel (Ni) et le zinc (Zn); les métaux de la Période V de la Classification Périodique, comprenant l'étain (Sn) et le strontium (Sr); les métaux de la Période VI de la Classification Périodique, comprenant le baryum (Ba). De plus, les composés à base d'Al, Cu, Fe, Mn, Mg, Ni, Sn et Zn sont préférés, parce qu'ils forment des produits de décomposition stables. Les hydroxydes et hydrates formés avec ces éléments sont le siège d'une réaction plus endothermique que les composés formés avec d'autres éléments, et, pour cette raison, ils sont préférés. Pour que le générateur de gaz ait des caractéristiques de combustion optimales, l'agent refroidisseur de flamme particulier choisi doit avoir des forme et dimension de particule particulières. La teneur en agent refroidisseur de flamme dans le générateur de gaz doit 1l être d'au moins 3 à 35% en poids, et, de préférence, 5 à 30% en poids. Si la teneur en agent refroidisseur de flamme est inférieure à 3% en poids, l'effet de refroidissement ne peut pas être obtenu. Par ailleurs, si l'agent de refroidissement représente plus de 35% en poids, la température de combustion diminue dans une mesure o la combustion ne se produira pas comme elle le devrait. Le rapport de l'HDCA à l'agent oxydant dans le générateur de gaz, conformément à la présente invention, est fixé comme on le souhaite pour autant qu'une aptitude appropriée à l'allumage et une vitesse de combustion appropriée soient obtenues. Dans ce contexte, le rapport des teneurs de l'HDCA à l'agent oxydant se situe au moins dans la plage de 10:90 à 43:57, et, de préférence, dans la plage de 15:85 à 40:60. Si ce rapport ne se situe pas à l'intérieur des plages ci- dessus, c'est-à-dire s'il est inférieur à 10:90, il sera difficile d'effectuer un moulage du générateur de gaz. S'il dépasse 43:57, la composition résultante formera du monoxyde de carbone nuisible et elle ne sera pas appropriée pour le générateur de gaz. L'un des avantages de l'addition d'un agent refroidisseur de flamme à la composition de générateur de gaz est qu'elle abaisse la température de combustion du générateur de gaz. Alors qu'un agent de refroidissement ou un système de refroidissement est incorporé dans le conteneur de générateur de gaz de façon à empêcher le coussin gonflable de brûler, la quantité de l'agent de refroidissement ou la dimension du système de refroidissement peut être minimisé par abaissement de la température de combustion du générateur de gaz. Ceci permet au générateur de gaz d'être rendu plus petit et plus compact. Pour les générateurs de gaz formés seulement de l'HDCA et d'un agent oxydant seulement, les températures de combustion optimales peuvent être choisies par modification du rapport des teneurs de ces deux composants. La température de combustion peut être abaissée par utilisation d'un agent refroidisseur de flamme en plus de ces deux composants. En conséquence, la quantité de la matière HDCA peut être accrue, pour fournir une quantité accrue de gaz généré. Il doit être souligné que, de façon à minimiser la quantité d'agent de refroidissement nécessaire en tant que système de refroidissement ou pour minimiser la dimension du système de refroidissement lui-même, la plage de la température de combustion du générateur de gaz doit être d'environ 1300 à 1500OC. En conséquence, la quantité d'agent refroidisseur de flamme utilisé doit permettre à la température de combustion de tomber à l'intérieur de la plage spécifiée. L'agent refroidisseur de flamme représente, de préférence, 3 à 35% en poids de l'HDCA, de l'agent oxydant et de l'agent refroidisseur de flamme. Si la teneur en agent refroidisseur de flamme est inférieure à 3% en poids, un refroidissement suffisant peut ne pas se produire, provoquant une élévation de la température de combustion. Si l'agent refroidisseur de flamme représente plus de 35% en poids, la température de combustion sera abaissée à un point qui abaisse la vitesse de combustion, rendant difficile pour le générateur de gaz de brûler en une période de temps appropriée et de générer la quantité de gaz nécessaire. Sur la base des raisons telles qu'établies ci- dessus, l'HDCA, l'agent oxydant et l'agent refroidisseur de flamme sont, de préférence, ajoutés dans les plages de respectivement 10 à 42% en poids, 55 à 87% en poids et 3 à 35% en poids. Si ces trois composants ne sont pas mélangés à l'intérieur des plages spécifiées, les températures de combustion peuvent se situer au-dessus ou au-dessous de la plage optimale, une quantité minimale du gaz sera générée, du monoxyde de carbone se formera, et la composition résultante ne sera pas brûlée de façon correcte. La quantité totale de l'HDCA, de l'agent oxydant et de l'agent refroidisseur de flamme dans la composition de générateur de gaz doit être telle qu'ils constituent les composants principaux du générateur de gaz. Si ces trois composés n'étaient pas les composants principaux du générateur de gaz, la quantité de gaz générée diminuerait. Un composant servant de liant pour améliorer l'aptitude au moulage peut être ajouté au générateur de gaz conforme & la présente invention, pour autant que la performance du générateur de gaz ne soit pas affectée de façon défavorable. Comme liant, on peut utiliser un composé minéral, tel que le silicate de sodium et l'argile, ou un composé organique, tel que la cellulose et une résine de polyester. La teneur en liant du générateur de gaz doit être au plus 10% en poids, et de préférence au plus 5% en poids. Si le composant liant est combustible, davantage d'agent oxydant doit être utilisé pour oxyder totalement le liant. Un agent de contrôle de la combustion peut être incorporé dans le générateur de gaz, afin d'ajuster la vitesse de combustion. Comme agent de contrôle de la combustion, on peut utiliser un composé métallique, tel que l'oxyde de cuivre (CuO) et l'oxyde de zinc (ZnO); une poudre métallique, telle que l'aluminium (A1), le magnésium (Mg) et le bore (B); et un composé du carbone, tel que le noir de carbone. La teneur en agent de contrôle de la combustion ne doit pas dépasser 10% en poids, et de préférence ne pas dépasser 5% en poids. Si les teneurs en additifs comprenant le liant et l'agent de contrôle de la combustion dépassaient 10% en poids, la quantité de gaz générée et la résistance mécanique du générateur de gaz auraient tendance à diminuer. Le générateur de gaz conforme à la présente invention peut être obtenu par mesure et mélange de quantités prédéterminées d'HDCA, d'un agent oxydant et d'un agent refroidisseur de flamme, d'un composant liant et d'un agent de contrôle de la combustion, afin de fournir un produit unique. Le mélange des composants peut être effectué par des méthodes classiques, par exemple à l'aide d'un mélangeur-malaxeur ou d'un mélangeur-malaxeur par voie humide. La poudre ou les granulés de mélange qui en résultent sont moulés suivant une forme appropriée pour obtenir les caractéristiques de combustion désirées. La matière ainsi obtenue est moulée par une méthode ordinaire, telle qu'un moulage par compression suivant des formes de pastilles, tiges, disques, etc. Dans les deux types de générateurs de gaz envisagés par la présente invention, à savoir dans le type contenant de 1'HDCA, un agent oxydant et un agent refroidisseur de flamme, comme dans le type contenant de 1'HDCA et un agent oxydant, la température de combustion peut être maintenue relativement basse. En conséquence, l'agent de refroidissement et similaire, devant être incorporé dans le conteneur de générateur de gaz, peuvent être réduits. De plus, étant donné que la quantité de gaz contenant de la vapeur augmente, la quantité du générateur de gaz nécessaire pour le conteneur de générateur de gaz peut être réduite. Ceci autorise un conteneur de générateur de gaz de dimension plus compacte. L'HDCA manifeste de bonnes caractéristiques de liaison lorsqu'il est moulé par compression et similaires. De plus, lorsque le générateur de gaz est brûlé, il génère une grande quantité de gaz sans danger, consistant en eau, dioxyde de carbone, oxygène et azote. Ces sous-produits sont obtenus dans une quantité d'environ 0,4 à 0,55 litre/g dans des conditions normales de fonctionnement. De façon importante, la combustion du générateur de gaz conforme à la présente invention ne forme pratiquement pas de monoxyde de carbone toxique. L'agent refroidisseur de flamme utilisé dans la présente invention maintient la température de combustion à de faibles niveaux, par suite de sa réaction de décomposition endothermique. Ceci permet à des quantités accrues de combustible HDCA d'être utilisées dans le générateur de gaz, et, à son tour, conduit à un volume accru de gaz généré par le générateur de gaz. Etant donné que le générateur de gaz conforme à la présente invention ne contient pas d'azoture de sodium toxique, il peut être manipuléfacilement, sans crainte de former des résidus corrosifs, tels que le sodium et des composés du sodium. De plus, le générateur de gaz de la présente invention a une température de décomposition initiale supérieure à celles des générateurs de gaz classiques. Cette caractéristique de 1'HDCA confère une excellente stabilité à la chaleur, une faible sensibilité au choc, et, à son tour, facilite encore les exigences de manipulation du générateur de gaz. La présente invention va maintenant être décrite de façon plus spécifique au moyen des Exemples et Exemples Comparatifs suivants. ExemDle 1 On s'est procuré une matière première ayant une composition comprenant 300 g d'un HDCA ayant une dimension moyenne de particule de 9, 6 pm et 700 g d'un perchlorate de potassium ayant une dimension moyenne de particule de 17 pm. 60 g d'eau et 240 g d'acétone ont été ajoutés à la composition, et le mélange résultant a été malaxé pendant environ 20 minutes dans un mélangeur-malaxeur "SHINAGAWA" (un mélangeur-malaxeur de force industrielle, fabriqué par Kabushiki-Kaisha San-ei Seisakusho). On a fait passer l'agent humide provenant du mélangeur-malaxeur à travers un tamis constitué d'un filet en soie de 500 pm d'ouverture de maille (32 mesh), et on l'a séché pour obtenir un générateur de gaz sous la forme de granulés ayant une dimension de grain d'environ 0,5 mm; les granulés séchés ne contenaient pas de quantités substantielles d'eau ou d'acétone. Exemples 2 et 3 et Exemples Comparatifs 1 à 4 Des générateurs de gaz ont été préparés conformément aux formulations présentées dans le Tableau 1, de la même manière que celle décrite à l'Exemple 1, pour obtenir des granulés. Exemple ComDaratif 5 On s'est procuré une matière première contenant les composants suivants: 15% en poids d'un acétate de cellulose ayant un degré d'acétylation de 53% (désigné ci- après par CA), 6% en poids de triacétine (désignée ci-après par TA) en tant que plastifiant, et 79% en poids d'un perchlorate de potassium ayant une dimension moyenne de particule de 17 pm (désigné ci-après par KP). Un mélange d'acétone et d'alcool méthylique comme solvant a été ajouté à la composition, et le mélange résultant a été malaxé pour former une pâte chimique. La pâte a ensuite été chargée sur une extrudeuse ayant une filière de 4 mm de diamètre, introduite sous pression dans la filière, et extrudée en tiges. Les tiges ont ensuite été coupées en morceaux de 2 mm de longueur et séchées pour former des pastilles de générateur de gaz. La température de décomposition initiale a été mesurée pour le générateur de gaz granulaire ou en pastilles, obtenu dans les Exemples 1 à 3 et dans les Exemples Comparatifs i à 5, comme décrit ci-dessus, à l'aide d'un calorimètre différentiel à balayage. De plus, la sensibilité à l'allumage sous l'effet d'un choc a été mesurée par un essai de frottement BAM et un essai de sensibilité au marteau tombant conformément à des méthodes standards pour tester la performance des explosifs (JIS-K-4810). Les résultats sont résumés dans le Tableau 1. Dans le Tableau 1, le perchlorate de potassium et le chlorate de potassium utilisés dans les Exemples 1 à 3 et les Exemples Comparatifs 1 à 4 sont exprimés par respectivement KClO4 et KClO3. Co N mf (9C - 9T) >6& (6L/9/ST) S JFTealedwoD 0 - OZ 91'ESE - 96'99T dmVI-VD.ldwexg (9e 9) OIZ (0/0S) p iTievedwoD 0 - Oú 9'ESE z 0 - VD- V eTldwex3 (9E 2) ZIZ (99/9p) E 3T4eaedwoD OP - 0E 91'ESE 2 *0TD> - 8OTV aldwax3 (9E 2) ZTZ (OL/0E) z gTeedwoD o0E - oz 91'EE 'O2 T0I- voav eldwax3 (9E 2) ú9Z (EúS/LiV)I JTWeJedwoo 09 O 9T'ESE 2 'tOTO- VOQH aldwax3 (9E Z) Z9Z (99/SE) 0 - 0E 9T'ESE z úOTDX - VDcH E eTdwax3 (9E Z) E9Z (09/0) OS 2 9T' ES ' 010DX - VDaH z aldwexa (9E 2) S9Z (0L/OE) OS - 09 9T'ESE z 'OID - VDaH I eldwax3 (uo) (s$oT 9/1]BeUnTTu (;>1 ua) N anod;ueqmwo$ nfels w ue agUadxa '(So; 9/T (D.) aTUnTUT;î4aedwoD np zn9envq) %uequo% ebwnIe, p ba6eqo) 4uew uoT8sodwoDogp (spTod ue %) eldweaxa nel;aw ne 9%TTTqTsues -ne;o; ne 9TTqTsues ep 9anuvgdwoL uoTîTsodwoo no eîdwexa T neuaqu, Comme présenté dans le Tableau 1, dans ces essais, les générateurs de gaz contenant de l'HDCA ont une température de décomposition initiale supérieure aux générateurs de gaz classiques contenant de l'ADCA, et ils présentent une excellente stabilité à la chaleur. De plus, ces générateurs de gaz contenant de l'HDCA ont une faible sensibilité au choc par comparaison avec les générateurs de gaz contenant de i'ADCA ou avec le générateur de gaz classique tel que présenté dans l'Exemple Comparatif 5. Ceci augmente la facilité avec laquelle le générateur de gaz peut être manipulé. Les générateurs de gaz granulaires, obtenus dans les Exemples 1 à 3 et dans les Exemples Comparatifs 1 à 5, ont été soumis à un moulage par compression, à l'aide d'une machine de pastillage rotative, pour donner des particules sous forme de pastilles. Les pastilles ont alors été chargées dans chaque conteneur de générateur de gaz, tel que représenté sur la Figure 1, de telle sorte que la quantité de gaz à générer dans les conditions standards était mesurée comme étant d'environ 30 litres. Sur la Figure 1, un conteneur de générateur de gaz 1, cylindrique, possède une chambre d'allumage 2 située au centre du conteneur 1, une chambre de combustion 3 formée concentriquement autour de la chambre d'allumage 2, et une chambre de refroidissement 4, formée également concentriquement autour de la chambre de combustion 3. Un détonateur 5 et un dispositif d'allumage 6 sont disposés dans la chambre d'allumage 2. Le dispositif d'allumage 6 est allumé lorsque le détonateur 5 est chargé. Un générateur de gaz 7, sous forme de pastilles, est chargé dans la chambre de combustion 3 et brûlé par la flamme, qui est créée par le dispositif d'allumage 6, afin de générer un gaz contenant de l'azote, etc. Des filtres de refroidissement 8, 9 sont disposés respectivement dans la chambre de combustion 3 et dans la chambre de refroidissement 4. Ces filtres de refroidissement 8, 9 servent à refroidir le gaz généré, ainsi qu'à filtrer et à recueillir les résidus solides de la combustion. La paroi 12, interposée entre la chambre d'allumage 2 et la chambre de combustion 3, et la paroi 13, interposée entre la chambre de combustion 3 et la chambre de refroidissement 4, contiennent plusieurs ouvertures 10, 11. Ces ouvertures 10, 11 permettent la communication de la flamme produite par le dispositif d'allumage 6 à la chambre 3, et du gaz généré par le générateur de gaz 7 à la chambre de refroidissement 4. La paroi périphérique 15 de la chambre de refroidissement 4 contient des ouvertures 14 d'évacuation du gaz. Le gaz refroidi dans la chambre de refroidissement 4 est évacué à travers ces ouvertures 14 dans un coussin gonflable 16. En cas de collision de la voiture, le dispositif d'allumage 6 est allumé par le détonateur 5 sur la base d'un signal. La flamme provenant du dispositif d'allumage 6 se propage à travers les ouvertures 10 dans la chambre de combustion 3, o le générateur de gaz 7 brûle pour générer du gaz. Le gaz généré passe à travers le filtre de refroidissement 8 et les ouvertures 11, et il est évacué par les ouvertures 14. Dans cet essai, le conteneur de générateur de gaz 1 a été fixé à un réservoir de 60 litres. La température du gaz dans le réservoir après actionnement du conteneur de générateur de gaz a été mesurée à l'aide d'un thermocouple alumel-chromel, ayant un diamètre de cordon de pm. Les résultats sont résumés dans le Tableau 2. Il doit être souligné que la quantité de gaz générée, présentée dans le Tableau 2, est indiquée en termes du volume total de dioxyde de carbone, eau, oxygène et azote, mesuré dans les conditions standards, avec 1 g du générateur de gaz qui est brûlé. Co 009 LOb S8ú'0 (6L/9/ST) g 3TeiedwoD dm-V&-VO eTdwexg 000 19 Igú Zs0 O (0/09) j JT$aedwOD 0TOID- v0av eTdwexS OOLZ EOg OZS'O ( / p) ú jTeJedwoD OTO>I - vocv aldwex3 0001 PLZ 81T'O (OL/OE) z jTzedmoD OIg VDUV aldwexa 000 6T 9ú 'EZ (E //O) I (TEedWoD 0TODI - VDGH eTdwax3 OOZ VZ úSp'O (g9/Sú) úOTIO- VOGH E aIduex3 008 LLZ 60S'0 (09/0Q) TOIDX - VODH z aldwexa OOS 9TZ 8E"'0 (L0/OE) 0101D- VDaH I TldmwxX (wdd) (D.) ZTOAJesga)TeaddwoD 9mwo; zua eT el suep zB6 (5/e:$TT) eguio; (spTod ue %) eTdmexS suBp OD ep nesATNnp ean4pagdwej ze6 ep gzTDuenO uoTzTsodmoD no eTduexS Z neelqu& Les résultats de l'Exemple Comparatif 1 ou 4 montrent que, lorsque la quantité d'HDCA ou d'ADCA ajoutée à la composition dépasse la quantité stoechiométrique, une quantité insuffisante d'oxygène est produite. Cependant, une quantité importante de monoxyde de carbone se forme, rendant la composition peu appropriée en tant que générateur de gaz gonflant un coussin gonflable. En revanche, les résultats des Exemples 1 à 3 montrent que la plage préférée de la teneur en HDCA et celle de la teneur en sel d'oxohalogéno-acide sont de respectivement 25 à 45% en poids et 75 à 55% en poids. En outre, dans une comparaison entre l'Exemple 1 et l'Exemple Comparatif 2, le générateur de gaz contenant de l'HDCA a généré un volume plus important de gaz et a produit une température de gaz dans le réservoir plus faible que dans l'Exemple Comparatif 2. De plus, le générateur de gaz contenant de l'HDCA a généré une quantité de gaz remarquablement grande et a produit une température de gaz dans le réservoir plus petite par comparaison avec le générateur de gaz présenté dans l'Exemple Comparatif 5. Ensuite, le générateur de gaz de la présente invention sera décrit de façon plus spécifique par les Exemples et Exemples Comparatifs ci-après. (Essai de performance du générateur de gaz) Les températures de décomposition initiale ont été déterminées pour chaque générateur de gaz à l'aide d'un calorimètre différentiel à balayage, de façon à évaluer la stabilité à la chaleur. En outre, la sensibilité à l'allumage sous l'effet d'un choc est mesurée par l'essai de frottement BAM et l'essai de sensibilité au marteau tombant conformément aux méthodes standards pour tester la performance explosive des explosifs (JIS-K-4810). La performance de manipulation a été évaluée pour chaque générateur de gaz à l'aide des modes opératoires ci-dessus. (Essai de combustion) Chaque générateur de gaz granulaire est moulé par compression dans une machine de pastillage rotative, pour donner un générateur de gaz sous forme de pastilles. Les pastilles ont alors été chargées dans le conteneur générateur de gaz 1, représenté sur la Figure 1, et soumises à un essai de combustion de la manière suivante, de façon à évaluer leurs performances. Tout d'abord, le générateur de gaz a été chargé dans le conteneur de générateur de gaz 1 représenté sur la Figure 1, dans une quantité capable de générer environ litres de gaz dans les conditions de combustion standards. Ensuite, le conteneur de générateur de gaz 1 a été fixé à un réservoir de 60 litres, et la température du gaz dans le réservoir lors de l'actionnement du conteneur de générateur de gaz 1 a été mesurée à l'aide d'un thermocouple alumel-chromel, ayant un diamètre de cordon de 50 pm. La concentration du monoxyde de carbone contenu dans le gaz dans le réservoir a alors été mesurée. Dans cet essai, la quantité de gaz générée a été prise comme le volume total de dioxyde de carbone, eau, oxygène et azote, mesuré dans les conditions standards, généré lorsque 1 g du générateur de gaz était brûlé. ExemDle 4 Dans cet exemple, les composés suivants ont été mélangés dans un mélangeur-malaxeur "SHINAGAWA": 250 g d'un HDCA ayant une dimension moyenne de particule de 9,6 pm, 600 g d'un perchlorate de potassium ayant une dimension moyenne de particule de 17 pm, 150 g d'hydrate de nitrate d'aluminium (réactif), 100 g d'eau et 200 g d'acétone. On a fait passer le mélange résultant, analogue à une pate, à travers un tamis formé d'un filet de soie de 500 pm d'ouverture de maille (32 mesh) et on l'a séché pour obtenir un générateur de gaz granulaire ayant une dimension moyenne de grain d'environ 0,5 mm. Ce générateur de gaz a alors été utilisé pour effectuer l'essai de performance et l'essai de combustion de la manière décrite ci-dessus. Les résultats de l'évaluation sont résumés dans les Tableaux 3 et 5. ExemDles 5 à 17 et Exemples Comparatifs 6 et 7 Des générateurs de gaz ont été préparés conformément aux formulations présentées dans les Tableaux 3 et 4, de la même manière que dans l'Exemple 1, pour fournir respectivement des granulés et des pastilles. L'essai de performance et l'essai de combustion ont alors été effectués de la même manière que dans l'Exemple 1, avec les résultats tels que résumés dans les Tableaux 3 à 6. Exemple Comparatif 8 Dans l'Exemple Comparatif 8, 150 g de CA, 60 g de TA, 790 g de KP ayant une dimension moyenne de particule de 17 pm, 480 g d'acétone et 120 g d'alcool méthylique ont été mélangés de façon homogène dans un mélangeur-malaxeur "WERENER"(mélangeur-malaxeur industriel fabriqué par Satake Kagaku Kabushiki-Kaisha), pour fournir une pâte chimique. La pâte a ensuite été chargée sur une extrudeuse verticale ayant un diamètre de filière de 4 mm. La pâte a été introduite sous pression dans la filière et extrudée pour former des tiges. Les tiges ont été coupées en morceaux de 2 mm de longueur et séchées, afin de former des pastilles de générateur de gaz. L'essai de performance et l'essai de combustion ont ensuite été effectués de la même manière que dans l'Exemple 1. Les résultats de l'évaluation de cet Exemple Comparatif sont résumés dans les Tableaux 4 et 6. ( 92) 1HS( HO) OWEH DOSWb Oú 91 O Escz91 'úS (09) 01:>1 (GSZ) VDGH TT eTdwex3 N (9E 2) (ST) OeHL*'oSed on 09 91 'Sú 2 9SZ 09) '01DA (SZ) VOaH QI aldwexS -N 0E (9C) (S) '(4o)us Ot - 0c 9T'ESú 2 S9Z (OL) 01OD (GS) VDCIH 6 aldwex3 (,) (9ú 2) O Hg (HO)TNZ*OZTN 0 91'E E úS 99Z (0L) '01>D (SZ) VD0H 8 aîdwex3 (ST) Z(qo)6w (9E z) (09) 01T> Oú 91 '8S8 2 S9Z oc 9199 (SE) VO)CIHL aldwax3 (9ú) (E) Z(qo)6W Oú 91'SESE S9Z (09) 010> (LE) VYDH 9 aldwexa (9E) (E) Z(eo)6W P z99Z9T'úSú 2S9Z (Z8>) 010D> (GSI) VDOaHS 9Tdw9xS (9ú 2)() () OZH6*(tqN)IV 0ú 9T'ESú 2 1Z ( 09) 010>1 (GSZ VDCIH9 eTdwexs (alo; 9/T ebownTTe (7,ÈX us) N us egwTjdxs (0.) T19TîTUT inoa %ueqwoZ nues Zew (STO; 9/T oumlnTT1, p UOTfT9sodwoop np ane4neq) zueqwo4ea14qo) Iusewe;o2; ap (sp;od us %) nue4sew ne 94TTTqTSuSsne 94nTTTqTsuSseanqivadweL uoTTsodwoD eldwexa E nusIqeL ( 9E 9T1) (L g lau^:,a:OTD Oú0- 0oZ 9T'ESE - 96 9S1 S6O (SasonIa8;TweldwoD Ln ap aze% oYvaadwexa on 0t - 0E ( OS - 0 (9ú 91 ú29Z ( SZ VOH Sl e1d0ax2l O 9EV OZHB0 0 44H8 90)V d _O (0ú O.H (o)OTDN 91 ESE 2 S9Z (sZ VDUH ET eTdwexS Ii 'H1(Ij0)68 0E (92) ES> OTDN 91 ESE 2 S9Z (SZ) V3aH Et 8TdWOx (&L 0 OH8+ 9) 8 {0E oú (9ú 2) oTo)) 9T úSú 2 9Z (ZZ) VDOaHZT edwexa (wo)_I (sTO8/T eaunIlIT9(;6j us) anod 4uqwquoz N ue e9gwidxe ' (sTol nf9aSvw npne;ngqt) _9/T GeblnTTQ p(D) eTnuTuT % dwo %uuqwo. neuozew9ftIq) %uoeweo-i;auo0îTsodwoo9p(s8pTod ue %)eîdwsxS ne 9TTTqTsuesnu 94TTTqTsuesep ean%.uadwẻ&uoTpTsodwoono eaTdwexs neUTqs&u O HSz( HO)6W*OD6BW m 00 8SI g9'0 (09>) OT3>I (SZ) VOUH TT 8Tdw9x am.> ( Sl)OZHLt'OS9A] OO 00p89T 9S 'O (09) 'OTOX CoN (gSZ) VDGH TT eTdwexs (S) z(HO)US OSe L1 9t '0 (o0) >OTox (gSZ) VDQH 6 aldwaxa úO HP*(HO)TNEZODTN O0E ú6LI 8S'0O (OL) 'OTOM (G ) VDCH 8 6TdU1x8 E 981 9E(úT) ((HO)6W 00ú 98T 9c 'O (09) comOm (ST) VZ)1H L aTdwex3 (E) z(HO)6N 00ú E6T 8TS'0 (09) 'OTDX (LE) VDGH 9 aldwexs (E) ((HO)iN OOE úî SIT'0 (te) 'tOTD1 (SI) VDCIH g eîduzexs (SI) OH6*(eqN)TV 9oc99TPEI'0 "O (09) OTZA (Se) VD0H P 9Tdwexs (mdd) (0.) 21OA.s9S9p 9muo; zO6 ST ST suSp zB6 (6/92%M) 89wUO; (spiod ue %) supp 0O ep nfeATN np exnwpgdwes zua ep 9T4uvno uoT4rsodwoD eTdwexs S n9e9quL (6L) " OTD)I ( g) aUT:.0eTZL ( ST)8 TjUeledwoD Co 009 /LO S8úe'O 9sOTnTTsO Op a:eI.: oy 8Tdwexa P,, to 00V( 08) OT3I L D N O b Z6Z E1 'O (OZ>) YoY eTduwaxs (08) '10TX 9 jTWe.edwoD 00V S61 6Z '0 (OZ) VDUH aTdwax3 (S) '(HO)UZ (09) OUWx OSE ZSI El 'O (SE) VDCH LT aldwaxs (01T) ú(HO)TV (09) ( ON)JS 0Og Z9T Lt'0O (0ú) VDUH 91 aIdwexa (ST) '(HO)f5W ( 9) EONeN c" 00E ZST LE' O (SZ) DQCIH SI aldwaxI (0Eú) OeHSZ (HO)eg ( E) '01>1N 006 69T OS '0 ( LZ) VDGH TI OTdwex (STI) O'H8'Z(HO) EI (09) 'OD1{ 00v LLT 069 0 (SZ) YDGH ET aTdwaxs (>) O'HS*'(HO)D9 ( S) 'OTD>) 00E 881 SV '0 ( ZZ) VDCIH ZT edw,,sx (wdd) (D) aTOa.Zs19 gT:eaududoD 9mw2OZ9È 9T 9T suBp zef (5/9SMTT) 9Mio (spTOd us %) Tldwexs suup OD sp nvsATN np eSnflaVdweL zDB Op 9TzuenfO UOTfTSodwoD no 09dwexg g nuojqv& Comme présenté dans l'Exemple Comparatif 8 résumé dans le Tableau 4, le générateur de gaz comprenant CA, TA et KP a manifesté une excellente stabilité à la chaleur en raison de sa température élevée de décomposition initiale, mais il a présenté une sensibilité au frottement élevée, faisant de lui un générateur nécessitant une manipulation soigneuse. La composition du générateur de gaz contenant de l'ADCA, présentée dans l'Exemple Comparatif 2, a manifesté une faible sensibilité au frottement, mais il a présenté une stabilité à la chaleur médiocre en raison de sa faible température de décomposition initiale. Comme présenté dans les Tableaux 3 et 4, les générateurs de gaz conformes à la présente invention, présentés dans les Exemples 4 à 17, ont manifesté une faible sensibilité au frottement, par comparaison avec le générateur de gaz de l'Exemple Comparatif 8. De plus, les générateurs de gaz des exemples 4 à 17 ont présenté chacun une température élevée de décomposition initiale, par comparaison avec le générateur de gaz de l'Exemple Comparatif 7. En conséquence, les générateurs de gaz conformes à la présente invention ont manifesté des caractéristiques de manipulation supérieures et une excellente stabilité à la chaleur. Comme le démontrent les résultats de l'essai de combustion présentés dans le Tableau 6, le générateur de gaz présenté dans l'Exemple Comparatif 8 génère une petite quantité de gaz à une température de gaz élevée. Avec le générateur de gaz contenant de l'ADCA, présenté dans l'Exemple Comparatif 7, un volume important de gaz a été généré, et la température du gaz était faible par comparaison avec l'Exemple Comparatif 8. Cependant, dans les Exemples 4 - 17, la quantité de gaz généré était encore faible, et la température du gaz, encore élevée. Comparé avec l'Exemple Comparatif 7, le générateur de gaz contenant de 1'HDCA de l'Exemple Comparatif 6 a généré un plus grand volume de gaz à une température de combustion inférieure. Par ailleurs, comme présenté dans les Tableaux 3 à 6, les générateurs de gaz conformes à la présente invention, présentés dans les Exemples 4 à 17, contiennent chacun un agent refroidisseur de flamme, de telle sorte que, non seulement la quantité de gaz généré était plus grande, mais encore la température du gaz était plus faible que dans les Exemples Comparatifs. Comme présenté dans l'Exemple 12, de tels effets peuvent être obtenus à l'aide d'une petite quantité d'agent refroidisseur de flamme. Comme présenté dans les Exemples 13 et 14, au fur et à mesure que la quantité de l'agent refroidisseur de flamme a augmenté, la quantité de gaz généré augmente et la température de gaz chute. La présente invention va maintenant être décrite plus spécifiquement au moyen des Exemples et Exemples Comparatifs suivants. Le générateur de gaz est utilisé pour réaliser un dispositif d'allumage granulaire en forme de pilier carré (ou 'cordon") ayant les dimensions de 5 mm de largeur x 8 mm de hauteur x 50 mm de longueur, par moulage à l'aide d'une machine à moule unique et à presse hydraulique manuelle, de façon à mesurer la vitesse de combustion. Par revêtement de la surface latérale du cordon par une résine époxy, la combustion de toutes les surfaces est empêchée. Deux trous ayant un diamètre de 0,5 mm sont percés ouverts, avec une distance appropriée dans la direction longitudinale entre eux. Un fusible est installé dans chaque trou, pénétrant dans celui-ci, afin de mesurer le temps de combustion. Le cordon est ensuite placé sur une plate-forme. Un film de nichrome est allumé à l'un des bords du cordon, pressurisé à 30 fois la pression atmosphérique, afin de mesurer électriquement le moment o le fusible est fondu lorsque la surface de combustion l'atteint. La vitesse de combustion, exprimée en tant que vitesse de combustion le long d'une ligne, est calculée en divisant la distance entre les deux points par le laps de temps écoulé. Exemple 18 Dans cet exemple, les composés suivants ont été mélangés: 200 g d'HDCA ayant une dimension moyenne de particule de 9,6 pm, 770 g de KP ayant une dimension moyenne de particule de 17 pm, 30 g de bore ayant une dimension moyenne de particule de 1 pm, 100 g d'eau et 200 g d'acétone. On a fait passer le mélange résultant, analogue à une pâte, à travers un tamis constitué par un filet de soie de 500 pm d'ouverture de maille (32 mesh), et on l'a séché pour obtenir un dispositif d'allumage granulaire ayant une dimension moyenne de particule d'environ 0,5 mm en tant que générateur de gaz. Ce générateur de gaz a ensuite été utilisé pour effectuer l'essai de performance et l'essai de combustion décrits ci- dessus. Les résultats de l'évaluation sont résumés dans les Tableaux 3 et 5. ExemDles 19 - 23 et Exemples ComDaratifs 9 et 10 Un essai de performance et un essai de combustion ont été effectués de la même manière qu'à l'Exemple 18 avec la composition présentée dans le Tableau 7. Les résultats de l'évaluation sont résumés dans les Tableaux 7 et 8. (9C 2) (G) Z(HO) OP 99T'ESE S9Z (EL) OTIN 0QI 0 TZsiudwo C o ___ __ __ _ ___ ___ ( ZZ() VoaH aTdwexg OS - OP (9C 2) S9Z (SL) O01i" 6;T:eaedwoD 91 'úSE (SZ) VDaH eTdwmex N (TO) a (9E 2) (S) (O)6N 0t 91'úSE 2 99Z ( 6 ' Zt) OTDX (ZZ) VDXH EúZ aldwaxa (E) El Gi (E(s) o6 OP 91'úSú S9Z (0L) OToDX (ZZ) VDXH ZZ eTdwexg (S) E (9E 2) (g) q(O)6W OE - OZ 91T'Sú (ZZ) VDCGH lZ 9TdwexS (9E 2) (1'0) E OP 91'ESE Z S9Z (6'"-L) OT0MI (SZ) VDQH OZ eldwoax (9E) () OP 91'ESE z S9Z ( ZL) TDA (SZ) VODH 6T eTdweax (9E 2) (S) a OE - OZ 9T'ESE 2 S99Z W 1OTO * SGZ VVDH 8T 9Tdwexa (Wo) (sT0o; 9/T e6em (;B6 ue) N - nTI,I inod 4uuqmo% uS sgwT.xdxe '(sTo; (Do) S9TUTUT nee9 IeW np ane4noq) 9/T e6bwnTIT,p uoTsTsodwoop;T esadwoD %ueqwo% nueziwm e6aeqo) 4uswSqao2 Sp (spTod us %) sTdwuxs no ne 94TTTqTSUSS ne 9:TTTqTSUeS 9anezagdwejs uo&TsodmoD eTdmex L ngsTqu& (S) '(HO)6W (EL) OTD1 OT Ti9eedwoD Z'I O0b 18T 9E' O (ZZ) VDCH eîdwex3 (SL) lODA 6 JTAeJvdwOD 0'TT 0OT 881 9S' O (SZ) VDCIH eldwexa (l'O) a (S) Z(HO)6W (6'ZL) O0IDX I'ZI OSE E81 ú:t' O (zz) VDQH úZ aîdwax3 (C) El (S) Z(HO)6W (06) '010D S'Sl 0MO 681 Sit 'O (zZ) VDCH zz eldwx3 (9) a (9) '(HO) N (89) 'OloT 8 '1I 00 9681 0T1'O (ZZ) VDQH Iz aldwexs (S'O) aH (6'PL) 'O"DX 8'T 0 0OO 68L L S'0 (SZ) VDCIH OZ eTdwxs (E) a (ui) e0T1X 1'91 0 0 I 96I 9 '0 (SZ) YDGH 61 e1dWOXS (s) a (0i) 'O1D0 6'8I 00 L0g LEVC'0 (SZ) VDCH 8I eIdwexs (oss/uJ) (wdd) gwio; (Do) Toasisga (5/sa.lT) jTlU:gdwoD uopsnqwoo zB6 es suUp eI suBp z6 eswxao; zB6 (spTod ue %) eîdwex ep e8SaFTA OD Sp ngeATN np eilnZugdtWelep eTuvnO UOT4TSodwoD no sîduex3 8 nsflquj Comme présenté dans le Tableau 7, la stabilisation & la chaleur est maintenue indépendamment de la température de décomposition initiale du générateur de gaz, lorsque du bore (B) est employé comme agent de contrôle de la combustion. La sensibilité au marteau tombant est faible lorsque la quantité mise en oeuvre se situe dans la plage décrite dans les Exemples 18 à 23 et facilite la manipulation. Cependant, comme présenté dans le Tableau 7, l'augmentation de la quantité de bore (B) mise en oeuvre conduira à une sensibilité élevée, et il deviendra nécessaire de prendre des précautions pendant la manipulation. Indépendamment des résultats de l'essai de performance de combustion présenté dans le Tableau 8, les vitesses de combustion des générateurs de gaz décrits dans les Exemples Comparatifs 9 et 10 sont faibles. L'épaisseur des pastilles du générateur de gaz doit être faible pour parvenir à une combustion dans le conteneur du générateur de gaz en un laps de temps prédéterminé lorsque la vitesse de combustion du générateur de gaz est trop faible. Cependant, ceci diminuera la résistance mécanique des pastilles du générateur de gaz et conduira à leur fissuration et leur rupture en morceaux si le conteneur de générateur de gaz est exposé à un environnement sévère, tel que de fortes vibrations d'une automobile ou une grande différence de température pendant une longue période de temps. Ceci amènera la pression à l'intérieur de la chambre de combustion du générateur de gaz à devenir élevée de façon inattendue. Une vitesse de combustion élevée du générateur de gaz est préférable. Le générateur de gaz conforme à la présente invention, décrit dans les Exemples 18 à 23 du Tableau 8, a une vitesse de combustion fortement améliorée par utilisation de bore (B) dans le générateur de gaz. Ceci permet aux pastilles de générateur de gaz d'être formées en étant épaisses et augmente leur résistance mécanique. Cet effet peut être obtenu par simple utilisation de 0,1% en poids. Bien que l'augmentation de la quantité utilisée augmentera fortement la vitesse de combustion, la quantité de générateur de gaz aura tendance à diminuer, et la température à l'intérieur du réservoir, à augmenter. Par conséquent, il est préférable de maintenir la quantité utilisée du bore (B) en tant qu'agent de contrôle de la combustion à l'intérieur de la plage de 0,1 à 5% en poids. Bien que seul un mode de réalisation de la présente invention ait été décrit présentement, il apparaîtra à l'évidence à l'homme du métier que la présente invention peut être mise en oeuvre suivant de nombreuses autres formes spécifiques sans s'écarter de l'esprit ou du domaine de l'invention. En particulier, il doit être entendu que les modes suivants entrent dans la portée de l'invention: (1) le générateur de gaz conforme à la présente invention peut être chargé dans un appareillage à coussin gonflable, tel qu'un appareil de sauvetage, un bateau pneumatique et un parachute de sauvetage; (2) le générateur de gaz peut être formé en pastilles ayant une section en forme de C, en un tube avec un unique trou ou de multiples trous, etc.; et (3) le conteneur de générateur de gaz peut être formé pour avoir une forme cylindrique plus mince, et le générateur de gaz peut être chargé dans la chambre de combustion de celui-ci. Par conséquent, les présents exemples et modes de réalisation doivent être considérés comme illustratifs et non restrictifs, et l'invention n'est pas limitée aux détails donnés présentement, mais peut être modifiée à l'intérieur du domaine des revendications annexées. REVENDICATIONS 1 - Composition de générateur de gaz comprenant un agent désoxydé pour générer, une fois oxydé, une composition de gaz prédéterminée, et un agent oxydant pour oxyder l'agent désoxydé, ladite composition de générateur de gaz 5 étant caractérisée en ce qu'il comprend un ingrédient principal contenant 10 à 45% en poids d'hydrazodicarbonamide en tant qu'agent désoxydé et 90 à 55% en poids d'un sel d'oxacide en tant qu'agent oxydant. 2 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 1, caractérisée par le fait que ledit sel d'oxacide contient un sel d'oxohalogéno-acide. 3 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 1, caractérisée par le fait qu'elle contient à 45% en poids dudit hydrazodicarbonamide et 75 à 55% en poids dudit sel d'oxacide. 4 - Composition de générateur de gaz, caractérisée par le fait qu'elle comprend: - de l'hydrazodicarbonamide en tant qu'agent désoxydé pour générer, une fois oxydé, une composition de gaz prédéterminée; - un sel d'oxacide en tant qu'agent oxydant pour oxyder l'agent désoxydé; et - un agent refroidisseur de flamme, contenant au moins un composé choisi dans le groupe constitué par les hydrates de sulfates métalliques, les hydrates de nitrates métalliques, les carbonates métalliques, les hydrates de carbonates métalliques, les hydroxydes métalliques et les hydrates d'hydroxydes métalliques, ledit agent refroidisseur de flamme comprenant une fraction métallique choisie parmi les métaux des Périodes III, IV, V et VI de la Classification Périodique. - Composition de générateur de gaz selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait que ledit hydrazodicarbonamide est moulé sous la forme de particules qui ont une dimension de particule de 300 pm ou au-dessous. 6 - Composition de générateur de gaz selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée par le fait que ledit sel d'oxacide est moulé sous la forme de particules qui ont une dimension de particule de 300 pm ou au-dessous. 5 7 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 6, caractérisée par le fait que ledit sel d'oxacide contient au moins un composé choisi dans le groupe constitué par un sel d'oxohalogéno-acide, un nitrate et un sel métalliques d'oxacide.10 8 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 2, caractérisée par le fait que ledit sel d'oxohalogéno-acide contient au moins un composé choisi dans le groupe constitué par un sel d'halogénoacide et un sel de perhalogéno-acide.15 9 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 8, caractérisée par le fait que ledit sel d'oxohalogéno-acide contient au moins un composé choisi dans le groupe constitué par un sel de métal alcalin d'halogéno- acide et un sel de métal alcalin de perhalogéno-acide.20 10 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 9, caractérisée par le fait que ledit sel de métal alcalin d'halogéno-acide contient au moins un composé choisi dans le groupe constitué par le chlorate de potassium, le perchlorate de potassium, le chlorate de25 sodium, le perchlorate de sodium, le bromate de potassium, le perbromate de potassium, le bromate de sodium et le perbromate de sodium. 11 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 7, caractérisée par le fait que ledit nitrate contient au moins un composé choisi dans le groupe constitué par un sel de métal alcalin de l'acide nitrique et un sel de métal alcalino-terreux de l'acide nitrique. 12 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 7, caractérisée par le fait que ledit nitrate contient au moins un composé choisi dans le groupe constitué par le nitrate de potassium, le nitrate de sodium, le nitrate de strontium, le nitrate de baryum et le nitrate de calcium. 13 - Composition de générateur de gaz selon l'une des revendications 1 et 4, caractérisée par le fait que ledit sel d'oxacide contient un sel de métal alcalin d'acide oxométallique. 14 - Composition de générateur de gaz, caractérisée par le fait qu'elle comprend: - de l'hydrazodicarbonamide en tant qu'agent désoxydé pour générer, une fois oxydé, une composition de gaz prédéterminée; - un sel d'oxacide en tant qu'agent oxydant pour oxyder l'agent désoxydé; et - un agent refroidisseur de flamme, contenant au moins un composé choisi dans le groupe constitué par les hydroxydes métalliques et les hydrates d'hydroxydes métalliques, ledit agent refroidisseur de flamme comprenant une fraction métallique choisie parmi les métaux des Périodes III, IV, V et VI de la Classification Périodique. - Composition de générateur de gaz selon l'une des revendications 1, 4 et 14, caractérisée par le fait qu'elle comprend en outre un agent de contrôle de la combustion, formé à partir d'au moins un composé choisi dans25 le groupe constitué par les poudres métalliques, les composés métalliques et les composés contenant du carbone. 16 - Composition de générateur de gaz selon l'une des revendications 1, 4 et 14, caractérisée par le fait qu'elle comprend en outre au moins un composé choisi dans le30 groupe constitué par les liants organiques et les liants minéraux. 17 Composition de générateur de gaz selon la revendication 15, caractérisée par le fait que ledit agent de contrôle de la combustion contient de la poudre de bore.35 18 - Composition de générateur de gaz selon la revendication 15, caractérisée par le fait que ladite composition de générateur de gaz contient 0,1 à 5% en poids dudit agent de contrôle de la combustion.