FR 2712309 A1 19950519 FR 9313426 A 19931110 PROCEDE DE DEPOT DE COUCHES MINCES DE SILICE A BASSE TEMPERATURE ET MACHINE DE DEPOT POUR LA MISE EN OEUVRE DE CE PROCEDE La présente invention concerne un procédé de dépôt de couches minces de silice à basse température. Elle concerne également une machine pour la mise en oeuvre de ce procédé. Les technologies de croissance de couches minces de silice sont nombreuses et les domaines d'application variés. Il s'agit généralement de technologies qui mettent en oeuvre des procédés à hautes températures (de 500 à 1000 C). Une application typique concerne la réalisation d'un guide optique planaire sur un substrat de silicium. Un tel guide optique est décrit dans l'article "Low-loss PECVD Silica Channel Waveguides For Optical Communications" de G. GRAND et al., paru dans Electronics Letters, 6, 1990, vol. 26, n 25. Le guide est constitué d'une couche tampon ou gaine en silice pure qui assure l'isolement optique du coeur de la structure par rapport au substrat de silicium, d'un coeur en silice dopée qui assure le guidage monomode de la lumière, et d'une couche de recouvrement en silice pure qui assure l'isolement optique. Le procédé de réalisation et les cycles de dépôt sont les suivants. Sur un substrat de silicium monocristallin, on dépose un premier film de silice (environ 10.m d'épaisseur), puis un film de 5 pm d'épaisseur de silice dopée. Par un procédé de photolithogravure classique, ce film de silice dopée est gravé sous la forme d'un ruban (de section 5 Dm x 5 Mm) qui constitue le coeur de la structure. Pour constituer la couche de recouvrement, on dépose un film de silice de 5 pm d'épaisseur qui enrobe la structure. Il est bien connu que la présence de traces d'hydrogène dans la silice augmente son atténuation. C'est pourquoi les procédés de dépôt habituels comportent une étape de recuit à une température de 500 C pour éliminer l'hydrogène occlus ou lié à des atomes de silicium, d'azote ou d'oxygène. Cette étape de recuit à haute température constitue un inconvénient. Une autre application o il est nécessaire de faire croître des couches de silice est la réalisation d'écrans plats de projection à cristal liquide. Une structure de matrice active d'écran plat à trois niveaux de masquage est décrite dans le document FR-A-2 679 057. Pour des raisons d'industrialisation et par conséquent de prix de revient, on cherche à déposer les couches de silice à basse température. Or les techniques de dépôt de films de silice testées actuellement et compatibles avec un procédé basse température sont le procédé de dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma ou PE-CVD et la pulvérisation cathodique magnétron. Si la qualité des résultats obtenus par ces techniques donne satisfaction (puisque l'atténuation optique n'est pas à considérer ici), les rendements de dépôt sont très faibles. Les temps de dépôt sont trop longs et, semble-t-il, incompatibles avec un projet de développement industriel. Le procédé selon l'invention permet d'obtenir des dépôts de couches minces de silice ne présentant pas les inconvénients mentionnés ci- dessus. En effet, par ce procédé, on obtient une qualité de silice contenant très peu d'hydrogène à une température proche de 200 C. L'enregistrement d'un spectre d'absorption vibrationnelle infrarouge ne permet pas de déceler de liaison O-H ou Si-H dans le matériau déposé. Les concentrations décelées par analyse SIMS (Secondary Ions Mass Spectroscopy) sont faibles. Elles pourraient être comprises entre 10 et 100 ppm et donc être proches des concentrations obtenues par des techniques à plus hautes températures. En outre, l'invention permet d'obtenir en quelques minutes des films minces de silice de 0,1 à 10 pm au lieu de quelques dizaines de minutes voire plusieurs heures dans le cas de la pulvérisation cathodique. Ceci permet de résoudre le problème du temps de dépôt trop long et de rendre industrialisables certains projets que l'on ne pourrait autrement développer à faible coût. Pour appliquer le procédé selon l'invention, il a été nécessaire de concevoir une machine de dépôt originale. La machine de dépôt utilisée comprend un réacteur à plasma modifié notamment dans la manière d'injecter les gaz plasmagènes. En effet, le procédé selon l'invention met en oeuvre un mélange de trois gaz composé de silane, d'oxygène et d'argon. Le silane étant un gaz pyrophorique, il s'enflamme spontanément dans l'air pour former un dépôt poudreux de silice. Dans un plasma à basse pression, il est possible de contrôler cette réaction en ajustant la quantité de gaz réactant (l'oxygène) et éventuellement celle d'un gaz de dilution (l'argon). Pour éviter l'oxydation spontanée du silane, on a choisi, pour la machine de dépôt selon l'invention, de séparer l'injection des gaz. Le silane et l'argon sont injectés dans le réacteur à plasma par l'intermédiaire d'une rampe formée d'un tube métallique percé de plusieurs trous orientés vers le substrat. L'oxygène est introduit dans l'enceinte à vide de la machine de dépôt à l'aide d'une simple canne. La réaction conduisant à la formation de silice se fait grâce à la diffusion naturelle des gaz dans le réacteur à plasma. L'invention a donc pour objet un procédé de dépôt d'une couche mince de silice sur un substrat par réaction chimique des gaz oxygène et silane, la réaction étant assistée par un plasma généré dans un réacteur à plasma et sous présence éventuelle d'argon, le substrat étant disposé dans une enceinte à vide, caractérisé en ce qu'il comporte la succession d'étapes suivantes: introduction d'oxygène et éventuellement d'argon dans l'enceinte à vide, amorçage du plasma, introduction du silane dans l'enceinte à vide, le procédé étant également caractérisé en ce que la pression des gaz dans l'enceinte à vide lors du dépôt est comprise entre 40 et 80 pbars, le débit d'argon est compris entre 0 et 35 cm3/min, le débit de silane est compris entre 12 et 24 cm3/min, le débit d'oxygène est compris entre 13 et 38 cm3/min, la température du substrat est comprise entre 200 et 300 C, la puissance mise en jeu dans le réacteur à plasma étant comprise entre 750 et 1100 W. Selon un mode de fonctionnement préféré la pression des gaz dans l'enceinte à vide lors du dépôt est d'environ 60 pbars, le débit d'argon est d'environ cm3/min, le débit de silane est d'environ 12 cm3/min, le débit d'oxygène est compris entre 26 et 38 cm3/min, la température du substrat est d'environ 200 C et la puissance mise en jeu est d'environ 1100 W. De la phosphine peut également être introduite dans l'enceinte à vide pour doper ladite couche mince de silice. L'invention a aussi pour objet une machine pour le dépôt d'une couche mince de silice sur un substrat par réaction chimique des gaz oxygène et silane, la réaction étant assistée par un plasma, comportant une source d'ondes électromagnétiques de haute fréquence alimentant un réacteur à plasma communiquant avec une enceinte à vide pourvue d'un porte-substrat, des moyens pour faire le vide dans l'enceinte à vide, des moyens de chauffage du porte-substrat et des moyens d'alimentation en gaz oxygène et silane, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en oxygène et en silane sont constitués d'organes séparés. Avantageusement, les organes d'alimentation en silane et en oxygène aboutissent l'un dans le réacteur à plasma et l'autre dans l'enceinte à vide. L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages et particularités apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, accompagnée des dessins annexés parmi lesquels: la figure 1 représente une machine de dépôt de couches minces de silice selon l'invention, - la figure 2 est un diagramme donnant la transmittance de films de silice déposés selon le procédé de l'invention, - la figure 3 est un diagramme donnant la transmittance optique d'un film de silice déposé selon l'invention, - la figure 4 est un diagramme comparatif donnant la transmittance optique de deux films de silice déposés selon l'invention, l'un étant traité thermiquement et l'autre non, - la figure 5 représente une structure de test MIS, - la figure 6 est un diagramme montrant l'évolution de la constante diélectrique relative d'un film de silice selon l'invention en fonction des débits relatifs de silane et d'oxygène, - la figure 7 est un diagramme donnant la caractéristique C(V) obtenue pour un film de silice déposé selon l'invention, - la figure 8 est un diagramme donnant la caractéristique I(V) obtenue pour un film de silice déposé selon l'invention. La procédure en trois étapes mise au point pour l'introduction des gaz dans l'enceinte à vide de la machine de dépôt et pour l'amorçage du plasma, permet d'éviter une réaction spontanée non contrôlée entre silane et oxygène. Dans une première étape, on introduit l'oxygène et éventuellement l'argon. Dans une seconde étape, le plasma est amorcé. Dans une troisième étape, on introduit le silane. La machine de dépôt représenté à la figure 1 comprend un réacteur à plasma 1 constitué par une enceinte en forme de parallélépipède rectangle à faces généralement métalliques, par exemple en aluminium. Deux faces opposées du réacteur comprennent des parois 2 et 3 réalisées en matériau à faibles pertes diélectriques, par exemple en silice. La face inférieure de l'enceinte, perpendiculaire aux parois 2 et 3, comporte une ouverture 4 qui assure la communication de l'enceinte à plasma avec une enceinte à vide 5 dans laquelle est logée le porte-substrat mobile et chauffant 6. Ce porte-substrat peut être chauffé à l'aide d'une résistance électrique alimentée en courant par une source de tension 19. La machine de dépôt comporte aussi un générateur micro- onde 7 capable de générer une onde électromagnétique de puissance suffisante pour générer un plasma dans le réacteur 1. Le générateur micro-onde 7 est relié au réacteur 1 par un circulateur 8 protégeant le générateur 7 des éventuelles réfexions des ondes hyperfréquences créées à l'intérieur du réacteur, un guide d'ondes 9 et un cornet de couplage aboutissant sur la paroi 3. Le guide d'ondes 9 est muni de vis d'accord 11 pénétrant à l'intérieur du guide, par exemple au nombre de trois, permettant d'adapter l'impédance du réacteur pour obtenir un bon rendement dans la transmission des ondes vers le réacteur à plasma 1. Le cornet 10 permet, par une évolution progressive de forme, de coupler correctement le guide d'ondes 9 au réacteur à plasma 1. Un autre guide d'ondes, référencé 12, est disposé contre le réacteur 1, en vis-à-vis de la paroi 2. Ce guide d'ondes 12 comporte un piston 13 capable d'être déplacé selon la direction de propagation de l'onde électromagnétique générée par le générateur 7. L'ajustement des vis pénétrantes 11 ainsi que la position du piston 13 permet d'établir un couplage du réacteur 1 non rayonnant, éliminant ainsi tout rayonnement électromagnétique du réacteur 1 vers l'extérieur. L'enceinte à vide 5 comporte un orifice de pompage 14 permettant de faire le vide dans l'enceinte au moyen d'une pompe à vide 18. L'injection de l'oxygène est effectuée par une canne d'injection 15 qui aboutit dans l'enceinte à vide 5. Le silane et l'argon sont introduits conjointement par une rampe d'injection 16 en forme de tube comportant des trous 17 disposés selon l'une des génératrices du tube 16, les trous 17 étant dirigés vers l'ouverture 4 du réacteur à plasma. La fréquence de fonctionnement du générateur 7 est avantageusement de 2, 45 GHz pour une puissance délivrée comprise entre 750 et 1100 W. La machine de dépôt représentée à la figure 1 n'utilise pas l'effet de résonance cyclotronique électronique (RCE) généralement utilisé dans les plasmas de dépôt micro-ondes. Les essais ont montré qu'avec la machine de dépôt décrite à la figure 1, on obtient des résultats satisfaisants en travaillant dans les conditions suivantes: - pression des gaz dans l'enceinte à vide comprise entre 40 et 80 pbars, - débit d'argon compris entre 0 et 35 cm3/min, - débit de silane SiH4 compris entre 12 et 24 cm3/min, - débit d'oxygène compris entre 13 et 35 cm3/min, - puissance mise en jeu comprise entre 750 et 1100 W, température du substrat comprise entre 200 et 300 C. Les dépôts de silice obtenus ont fait l'objet de caractérisations optique et électrique. La caractérisation optique a été menée par spectrophotométrie, spectroscopie infrarouge (FTIR) et ellipsométrie sur des films de 150 nm d'épaisseur. Les courbes 21, 22 et 23 présentées dans le diagramme de la figure 2 ont été obtenues par spectrophotométrie. Elles représentent la transmittance T de trois couches de silice en fonction de la longueur d'onde A de la lumière dans le domaine du visible. La courbe 21 est relative à un film de silice obtenu dans des conditions optimales de débits SiH4/O2 = 0,3, soit des débits de 12 cm3/min de SiH4, 38 cm3/min d'O2 et 10 cm3/min d'Ar. Ce film de silice a une transmittance proche de -100% dans tout le spectre du visible. La courbe 22 est relative à un film de silice obtenu pour un rapport de débits SiH4/O2 = 0,9, soit 9 2712309 des débits de 24 cm3/min de SiH4, 26 cm3/min d'O2 et cm3/min d'Ar. Ce film est légèrement absorbant. La courbe 23 est relative à un film de silice obtenu pour un rapport de débits SiH4/O2 = 0,3 mais sans argon, soit 12 cm3/min de SiH4 et 38 cm3/min d'O2. Actuellement, on ne peut émettre aucune hypothèse sur le rôle de l'argon dans la cinétique de dissociation du silane et/ou de la cinétique de croissance du film de silice. On ne peut que constater le rôle actif de l'argon dans la croissance des couches. Cette mesure de transmittance permet de montrer la nécessité d'adjoindre aux gaz de dépôt un débit d'argon pour obtenir une bonne transmittance de la couche de silice. En pratique, le débit d'argon sera égal à 10 cm3/min. La silice thermique stoechiométrique possède trois bandes d'absorption caractéristiques situées à 1080, 800 et 460 cm-1. Ces modes de vibration sont appelés respectivement "stretching", "bending" et "rocking". Pour plus de précisions, on peut se reporter à l'article "Submicron Thickness Calibration of Vapor Deposition SiO2 Films by Infrared Spectroscopy" de J. WONG paru dans Journal of Applied Physics 44(12) Décembre 1973, page 5629. Le diagramme de la figure 3 représente une courbe de transmittance T pour un film de silice déposé selon le procédé de l'invention, cette courbe ayant été relevée par spectroscopie infrarouge dans l'intervalle allant de 400 à 4000 cm-1. La courbe représente un spectre typique de silice thermique stoechiométrique. On reconnaît les trois bandes d'absorption caractéristiques 31, 32 et 33. La présence de groupements OH se manifeste par une forte absorption vers 3660 cm-1. La courbe de la figure 3 ne montre aucune trace d'absorption à ce nombre d'onde. Compte tenu de la sensibilité de l'appareil estimé à 10-2 DO, on peut considérer en première approximation que la teneur en liaisons O-H est inférieure à 1% atomique. Pour des pressions de gaz dans l'enceinte de dépôt variant de 40 à 80 pbars, on note que les valeurs de FWHM (largeur à mi-hauteur) de la bande à 1080 cm-1 diminuent. On note également une diminution de l'intensité de l'épaulement au pied de cette raie. D'après l'article "Infrared Study of SiOx Films Produced by Plasma Enhanced Chemical Vapor Deposition" de PAI et al., paru dans Journal of Vacuum Science Technologies A4(3), Mai-Juin 1986, page 689, l'intensité de cet épaulement est à relier au degré de désordre structurel du matériau. Si les films déposés à 200 C subissent une densification obtenue par un recuit à 600 C pendant 1 heure, on observe un décalage d'environ 10 cm-1 du pic de "stretching" vers 1080 cm-1. Ceci peut se constater sur le diagramme de la figure 4 o la courbe 41 se rapporte à un échantillon non densifié et la courbe 42 à un échantillon densifié. On observe également une diminution de la valeur de FWHM et de l'épaulement. En conclusion, il n'est pas possible de déceler, par spectroscopie infrarouge (FTIR), de liaisons O-H dans une silice déposée selon l'invention à une température de 200 C. On peut donc estimer, compte tenu de la sensibilité de la mesure, que la concentration d'hydrogène contenu dans le matériau est inférieure à 1% atomique. Des pressions élevées (supérieures à 60 pbars) permettent d'obtenir un matériau proche de la stoechiométrie. Un recuit à 600 C permet d'obtenir l'enregistrement d'un spectre FTIR équivalent à celui obtenu pour une silice thermique. 1l L'estimation de la concentration d'hydrogène a été affinée par une mesure au SIMS (Secondary Ions Mass Spectroscopy). Par des mesures comparatives avec des silices déposées à plus haute température, la concentra- tion d'hydrogène est estimée entre 10 et 100 ppm. Les valeurs mesurées de l'indice de réfraction n à 0,6 et 1,2 um sont légèrement supérieures à celle de la silice thermique (pour laquelle n est compris entre 1,465 et 1,467). Ces valeurs élevées peuvent être attribuées à la porosité du film ou à un excès de silicium dans le matériau (on aurait SiOx avec x n comprise entre 1,467 et 1,480. Pour effectuer la caractérisation électrique des couches de silice déposées selon la présente invention, on réa]ise des structures de test MIS du type représenté à la figure 5. Ces structures sont bien connues de l'homme de l'art. Le banc de mesure permettant d'effectuer ce test comprend un premier substrat 51 en silicium fortement dopé n et supportant un second substrat 52 en silicium monocristallin intrinsèque sur lequel a été déposé la couche de silice 53 à contrôler. Une grille, constituée de plots circulaires 54 en alliage d'aluminium et de titane, est déposée sur la face libre de la couche 53. Chaque plot représente l'électrode d'une capacité. Un traceur C-V (par exemple le modèle 410 de Princeton Applied Research) 56 est connecté entre la grille et une électrode 55 en pâte d'argent déposée à la jonction des substrats 51 et 52. Le banc de mesure comprend encore une table traçante pour le relevé des mesures, un picoampèremètre (par exemple un modèle Keithley) pour le tracé des courbes de courant I traversant la structure en fonction du potentiel V appliqué, c'est-à-dire les courbes C(V) quasi-statiques. Deux types de courbes peuvent ainsi être tracés. Les courbes C(V) haute fréquence sont élaborées à partir d'un signal sinusoïdal de 1 MHz superposé à la rampe de tension sur la grille. On mesure ainsi la capacité différentielle dQ/dV due aux mouvements des porteurs majoritaires qui seuls peuvent suivre les variations haute fréquence. Les courbes quasi-statiques I(V) sont élaborées grace à une seule rampe de tension appliquée à la grille. Ceci est l'équivalent d'un signal appliqué de fréquence extrêmement faible. Des courbes C(V) peuvent être tracées en mesurant les variations de la capacité présente entre l'électrode 55 et la grille en fonction du potentiel appliqué à ces terminaisons. Pour de fortes valeurs positives du potentiel, la capacité totale s'écrit: C = 6o dS d. avec: 6 = constante diélectrique relative de la silice déposée, Ec= permittivité de l'air, S = surface des électrodes de la capacité, d = épaisseur de la silice. La valeur de 6 est relativement sensible à tous les paramètres de dépôt de la silice et particulièrement au rapport des débits SiH4/O2. La figure 6 montre la variation de la constante diélectrique C en fonction des détails relatifs de silane et d'oxygène pour un débit d'argon de 10 cm3/min. D'après la courbe représentée, on voit qu'une valeur de & proche de 4 est obtenue pour un rapport de débits SiH4/O2 égal à 0,3. Le diagramme de la figure 7 donne la caractéristique C(V) typique obtenue pour un film de silice déposé à une température de 200 C. L'épaisseur du film est de 320 nm et sa constante diélectrique relative est de 3,9. On note un très faible hystérésis représentatif d'une faible concentration de charges dans le matériau. La figure 8 représente la caractéristique I(V) pour le même échantillon. Cette courbe a été tracée pour une vitesse de rampe de 290 mV/s. Ces résultats électriques montrent que la qualité de la silice déposée doit permettre la réalisation d'un masque optique isolé par un film déposé par plasma micro-onde. Pour obtenir un film de silice possédant les propriétés optiques et électriques les meilleures, on utilisera plus particulièrement les conditions suivantes: pression des gaz dans le réacteur environ pbars, débit d'argon 10 cm3/min, débit de SiH4 12 cm3/min, débit d'O2 de 26 à 38 cm3/min, puissance 1100 W, température du substrat 200 C. La vitesse de croissance des films de silice est alors de 1 nm/s. Cette vitesse de croissance n'est pas limitée par le principe mis en oeuvre. Un groupe à vide plus puissant et des débitmètres de plus grand débit permettraient d'obtenir des vitesses de croissance beaucoup plus élevées. En effet, des mesures de spectroscopie quadripolaire ont montré que l'efficacité de dissociation du plasma est très grande. La forte densité électronique du plasma, estimée à 1011 - 1013, conduit à une dissociation totale du SiH4 suivant un mécanisme du type: SiH4 + e - Si + 4H + e Une des conséquences de ce fort taux de dissociation est de faire chuter brutalement la pression lors de l'amorçage du plasma. Dans le cas particulier du dépôt de silice, la pression chute de 20% environ au cours de l'opération de dépôt. L'invention permet la réalisation de films de silice dopés en introduisant de la phosphine (PH3) aux gaz mis en oeuvre. La phosphine peut être introduite par la rampe d'injection 16, comme le silane et l'argon. Il est également possible de réaliser un nettoyage du réacteur à l'aide d'un plasma de gravure de type Ar/SF6. La vitesse de gravure obtenue est équivalente à la vitesse de dépôt. La présente invention semble particulièrement intéressante pour les applications optoélectroniques. En effet, la réalisation de films minces de silice à basse température et sur de grandes surfaces devrait permettre un gain appréciable sur la qualité de la connectique associée et sur le coût de fabrication. REVENDICATIONS 1. Procédé de dépôt d'une couche mince de silice sur un substrat par réaction chimique des gaz oxygène et silane, la réaction étant assistée par un plasma généré dans un réacteur à plasma (1) et sous présence éventuelle d'argon, le substrat étant disposé dans une enceinte à vide (5), caractérisé en ce qu'il comporte la succession d'étapes suivantes: introduction d'oxygène et éventuellement d'argon dans l'enceinte à vide, amorçage du plasma, introduction du silane dans l'enceinte à vide, le procédé étant également caractérisé en ce que la pression des gaz dans l'enceinte à vide lors du dépôt est comprise entre et 80 pbars, le débit d'argon est compris entre 0 et 35 cm3/min, le débit de silane est compris entre 12 et 24 cm3/min, le débit d'oxygène est compris entre 13 et 38 cm3/min, la température du substrat est comprise entre 200 et 300 C, la puissance mise en jeu dans le réacteur à plasma étant comprise entre 750 et 1100 W. 2. Procédé de dépôt selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression des gaz dans l'enceinte à vide lors du dépôt est d'environ 60 pbars, le débit d'argon est d'environ 10 cm3/min, le débit de silane est d'environ 12 cm3/min, le débit d'oxygène est compris entre 26 et 38 cm3/min, la température du substrat est d'environ 200 C et la puissance mise en jeu est d'environ 1100 W. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que, en vue de doper ladite couche mince de silice, on introduit également de la phosphine dans l'enceinte à vide. 4. Machine pour le dépôt d'une couche mince de silice sur un substrat par réaction chimique des gaz oxygène et silane, la réaction étant assistée par un plasma, comportant une source d'ondes électromagnétiques de haute fréquence (7) alimentant un réacteur à plasma (1) communiquant avec une enceinte à vide (5) pourvue d'un porte-substrat (6), des moyens (8) pour faire le vide dans l'enceinte à vide, des moyens de chauffage (19) du porte-substrat (6) et des moyens d'alimentation en gaz oxygène et silane, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en oxygène et en silane sont constitués d'organes séparés. 5. Machine selon la revendication 4, caractérisé en ce que les organes d'alimentation en silane et en oxygène aboutissent l'un dans le réacteur à plasma (1) et l'autre dans l'enceinte à vide (5). 6. Machine selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'organe d'alimentation en oxygène est une canne d'injection (15) aboutissant dans l'enceinte à vide, l'organe d'alimentation en silane étant une rampe d'injection (16) aboutissant dans le réacteur à plasma (1). 7. Machine selon la revendication 6, caractérisé en ce que la rampe d'injection (16) est un tube comportant des trous (17) disposés selon l'une des génératrices du tube, les trous étant dirigés vers l'enceinte à vide (5). 8. Machine selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, l'organe d'alimentation en silane (16) permet également l'alimentation en argon.