FR 2716015 A1 19950811 FR 9501217 A 19950202 ! VISEUR A PUISSANCE VARIABLE DU TYPE A IMAGE REELLE La présente invention se rapporte à un viseur à puissance variable du type à image réelle qui peut être utilisé pour un appareil photo compact, ou analogue. D'une manière plus précise, la présente invention se rapporte à un viseur variable du type à image réelle de petite taille ayant un grand angle de vision et un rapport de zoom accru. Dans un viseur à puissance variable du type à image réelle classique pour un appareil photo compact, en général, le demi-angle de vision de son système d'objectif à l'extrémité grand angle est inférieur à 30 , et le rapport de zoom est faible, c'est-à-dire d'environ 2. Si l'on tente d'augmenter à la fois l'angle de vision et le rapport de zoom (le pouvoir grossissant) dans le système d'objectif classique, il est nécessaire de résoudre le problème de la distorsion et de l'aberration chromatique qui augmente ainsi inévitablement. La distorsion et l'aberration chromatique peuvent être éliminées en augmentant le diamètre de la lentille avant du système d'objectif ou sa longueur globale, ce qui toutefois va à l'encontre de la miniaturisation de l'ensemble du système d'objectif. De ce que l'on en connaît, il n'y a pas de viseur à puissance variable du type à image réelle de petite taille ayant un système d'objectif dont le demi-angle de vision et le rapport de zoom sont, respectivement, supérieur à 30 et d'environ 3. L'objectif principal de la présente invention est de proposer un viseur à puissance variable du type à image réelle de petite taille dans lequel le demi-angle de vision à l'extrémité grand angle soit augmenté de manière à être supérieur à 30 et le rapport de zoom soit également augmenté pour être d'environ 3, en améliorant l'agencement de lentille du système d'objectif du viseur. Pour atteindre l'objectif mentionné ci-dessus, selon un aspect, la présente invention propose un viseur à puissance variable du type à image réelle comprenant: un système d'objectif, une lentille condenseur, et un système d'oculaire, agencés dans cet ordre à partir du côté objet, ladite lentille condenseur étant conçue pour rendre une image d'objet formée par le système d'objectif incidente sur le système d'oculaire, dans lequel: un système optique de redressement d'image est en outre prévu dans lequel ledit système d'objectif est composé d'un premier groupe de lentilles ayant une puissance négative et d'un second groupe de lentilles ayant une puissance positive, dans cet ordre à partir du côté objet, de sorte que les premier et second groupes de lentilles se déplacent pour modifier le grossissement; dans lequel ledit second groupe de lentilles est constitué d'une o10 lentille négative et d'une lentille positive dans cet ordre à partir du côté de l'objet; et dans lequel ledit viseur à puissance variable satisfait les exigences définies par les formules (1) à (4) suivantes (1) 2,5 Le premier groupe de lentilles du système d'objectif peut être constitué d'une seule lentille asphérique négative doublement concave qui satisfait les relations suivantes: (5) 0,005 De préférence, le second groupe de lentilles du système d'objectif satisfait la relation suivante (8) 15 Pour corriger efficacement la courbure du champ, il est préférable que la lentille de correction de courbure de champ, qui a une distance focale positive, soit disposée entre le système d'objectif et la lentille condenseur. On peut corriger plus efficacement la courbure de champ si la lentille de correction de courbure de champ est pourvue d'au moins une face asphérique. Pour réaliser un viseur à puissance variable de petite taille on place, de préférence, I'une des quatre faces réfléchissantes du système optique de redressement d'image entre le système d'objectif et la lentille condenseur. De manière similaire, si la lentille de correction de courbure de champ est placée entre le système d'objectif et la lentille condenseur, on place, de préférence, I'une des quatre faces réfléchissantes du système optique de redressement d'image entre le système d'objectif et la lentille de correction de courbure de champ. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre à titre d'exemple en se référant aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité grand angle, selon un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 2 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 1; la figure 3 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité téléobjectif, selon un premier mode de réalisation de l'invention; la figure 4 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 3; la figure 5 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité grand angle, selon un deuxième mode de réalisation de l'invention; la figure 6 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 5; la figure 7 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité téléobjectif, selon un deuxième mode de réalisation de l'invention; la figure 8 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 7; la figure 9 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité grand angle, selon un troisième mode de réalisation de l'invention; la figure 10 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 9; la figure 11 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité téléobjectif, selon un troisième mode de réalisation de l'invention; la figure 12 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 11; la figure 13 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité grand angle, selon un quatrième mode de réalisation de l'invention; la figure 14 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 13; la figure 15 est une vue schématique d'un agencement de lentilles d'un viseur à puissance variable du type à image réelle, à l'extrémité téléobjectif, selon un quatrième mode de réalisation de l'invention; et la figure 16 montre différents diagrammes d'aberration du système de lentilles montré à la figure 15. Pour augmenter l'angle de vision d'un système d'objectif dans un viseur à puissance variable du type à image réelle, on incorpore, de préférence, comme système d'objectif, un système d'objectif zoom du type rétrofocus ayant un groupe de lentilles négatif et un groupe de lentilles positif dans cet ordre à partir du côté objet. De plus, le second groupe de lentilles du système d'objectif, qui a une puissance positive, est, de préférence, composé d'une lentille négative et d'une lentille positive, dans cet ordre à partir du côté objet de façon à réaliser un viseur à puissance variable du type à image réelle de petite taille ayant un demiangle de vision supérieur à 30 au droit de l'extrémité grand angle et un rapport de zoom d'environ 3, tout en garantissant une correction de la distorsion et de l'aberration chromatique sans augmenter le diamètre de la lentille avant. Avec cet agencement, même si le premier groupe de lentilles, qui a une puissance négative, est fait d'une seule lentille, on peut facilement corriger la distorsion, et donc réduire le diamètre de la lentille avant. De plus, puisque le second groupe de lentilles est constitué de deux lentilles, on peut réaliser l'achromatisme malgré l'augmentation de puissance. Ainsi, on peut obtenir un système de lentilles achromatique de petite taille ayant un rapport de zoom accru. La formule (1) précise le rapport de puissance du système d'objectif par rapport au système d'oculaire. Pour augmenter l'angle de vision, il est nécessaire d'augmenter la puissance du système d'objectif (c'est-à-dire de réduire sa distance focale). Si le rapport est au-dessous de la limite inférieure dans la formule (1), la distance focale du système d'objectif est tellement grande que le diamètre de la lentille avant est trop grand pour que le demi-angle de vision soit supérieur à 30 . Par conséquent, on ne peut pas obtenir la miniaturisation du viseur. Au contraire, si le rapport est au-dessus de la limite supérieure, la distance focale du système d'objectif est réduite de sorte que le grossissement angulaire ( Les formules (2) et (3) précisent la répartition de puissance des premier et second groupes de lentilles du système d'objectif. Si la valeur est plus grande que la limite supérieure de la formule (2) ou plus petite que la limite inférieure de la formule (3), la puissance de chaque groupe de lentilles est trop faible pour que l'on obtienne un rapport de zoom plus grand que 3. Pour obtenir un rapport de zoom plus grand que 3, il est nécessaire d'augmenter la distance entre les premier et second groupes de lentilles, ce dont il résulte une augmentation du diamètre de la lentille avant et de la distance focale totale. Si la valeur est plus petite que la limite inférieure de la formule (2) ou plus grande que la limite supérieure de la formule (3), bien que ceci soit avantageux pour miniaturiser le système de lentilles, aucune correction d'aberration ne peut être effectuée efficacement. La formule (4) se rapporte à un agencement de lentilles du second groupe de lentilles du système d'objectif selon les particularités les plus significatives de la présente invention. Comme mentionné ci-dessus, le second groupe de lentilles, qui a une puissance suffisamment grande pour satisfaire l'exigence définie par la formule (3), est fait de deux lentilles constituées de lentilles positive et négative de manière à fonctionner comme une lentille d'achromatisation. De préférence, la lentille négative est placée plus proche de l'objet que la lentille positive pour corriger la distorsion. Avec cet ordre d'agencement de lentilles, on peut atténuer la fluctuation de la distorsion entre l'extrémité grand angle et l'extrémité téléobjectif qui peut être provoquée par le système d'objectif. Si le rapport dépasse la limite supérieure de la formule (4), la puissance de la lentille négative du second groupe de lentilles adjacent au côté objet est trop faible pour corriger la distorsion. De plus, l'aberration chromatique varie considérablement pendant l'opération de variation de puissance. Au contraire, si le rapport est au-dessous de la limite inférieure de la formule (4) la puissance est tellement grande qu'il se produit une surcorrection de l'aberration sphérique et de l'aberration chromatique. De plus, il peut se produire des aberrations d'ordre élevé. La formule (5) se rapporte au premier groupe de lentilles du système d'objectif, qui a une puissance négative. Le premier groupe de lentilles est, de préférence, constitué d'une lentille négative pour réduire le diamètre de la lentille avant. Pour corriger les aberrations d'une lentille, les deux faces de la lentille sont, de préférence, asphériques. Pour corriger la distorsion, de préférence, chacune des faces asphériques est telle que la puissance de la face négative à sa partie périphérique soit plus petite que celle déterminée par la face sphérique paraxiale, pourvu que la lentille satisfasse l'exigence définie par la formule (5). Pour obtenir une lentille négative ayant une puissance négative plus grande, comme le définit la formule (2), ses faces opposées sont de préférence des faces concaves (lentilles doublement concaves) qui satisfont les exigences définies par les formules (6) et (7). Si la valeur de la formule (6) ou (7) dépasse la limite supérieure, la courbure de la seconde face concave est tellement grande (c'est-à-dire que son rayon de courbure est petit) qu'il se produit une surcorrection de l'aberration sphérique à l'extrémité téléobjectif et que des aberrations d'ordre élevé apparaissent. Au contraire, si la valeur est plus petite que la limite inférieure, il est nécessaire d'augmenter la courbure de la première face concave pour satisfaire l'exigence définie par la formule (2) qui définit la puissance négative du premier groupe de lentilles. Par conséquent, on ne peut pas corriger efficacement la distorsion. La formule (8) précise l'exigence d'achromatisation du second groupe de lentilles. Le second groupe de lentilles est, de préférence, constitué d'une lentille positive et d'une lentille négative en combinaison, qui ont une différence de nombre d'Abbé supérieure à la limite inférieure définie dans la formule (8) pour un système de lentilles ayant un fort rapport de zoom comme dans la présente invention. Dans un viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention, il est possible de placer une lentille de correction de courbure de champ, qui a une distance focale positive, entre le système d'objectif et la lentille condenseur pour corriger efficacement la courbure de champ. La lentille de correction de courbure de champ sert également de lentille condenseur pour rendre la lumière incidente sur le système d'oculaire. De plus, si la lentille de correction de courbure de champ est pourvue d'au moins une face asphérique, on peut corriger facilement la courbure de champ en même temps que l'astigmatisme. Un viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention peut être muni d'un système optique de redressement d'image pour redresser une image d'objet formée par le système d'objectif. Le système optique de redressement d'image est pourvu de quatre faces réfléchissantes pour inverser l'image d'objet dans les directions verticale et horizontale. Pour réduire la taille du système optique de redressement d'image, selon la présente invention, I'une des quatre faces réfléchissantes est située entre le système d'objectif et la lentille condenseur (si la lentille de correction de courbure de champ est présente, la face réfléchissante est située entre le système d'objectif et la lentille de correction de courbure de champ). En général, la distance focale du système d'oculaire est plus grande que la distance focale du système d'objectif. Par conséquent, dans l'agencement dans lequel l'une des faces réfléchissantes est située entre le système d'objectif et la lentille condenseur (si la lentille de correction de courbure de champ est présente, la face réfléchissante est située entre le système d'objectif et la lentille de correction de courbure de champ), on peut réduire la longueur totale du viseur, tout en conservant un bon équilibre optique. A savoir, il est nécessaire d'augmenter la distance focale du système d'oculaire afin que quatre réflexions de lumière se produisent en arrière d'une position de formation d'image dans laquelle l'image d'objet est formée par le système d'objectif. Cependant, ceci diminue le grossissement angulaire de façon inacceptable. Le fait de produire une réflexion en avant de la position de formation d'image du système d'objectif, comme dans la présente invention contribue à augmenter le grossissement angulaire. A cette fin, dans le mode de réalisation préféré de la présente invention, I'une des faces réfléchissantes est située entre le système d'objectif et la lentille condenseur ou entre le système d'objectif et la lentille de correction de courbure de champ s'il y en a une. Il est à noter que, pour placer un système optique réfléchissant entre le système d'objectif et la lentille condenseur, il est nécessaire d'augmenter le tirage arrière du système d'objectif à l'extrémité grand angle par comparaison avec sa distance focale. A cette fin, et pour une correction efficace de la distorsion à l'extrémité grand angle, le système d'objectif est, de préférence, du type rétrofocus qui comprend un premier groupe de lentilles ayant une puissance négative et un second groupe de lentilles ayant une puissance positive, dans cet ordre à partir du côté objet. En outre, le second groupe de lentilles est, de préférence, composé d'une lentille négative et d'une lentille positive, dans cet ordre à partir du côté objet. Il est préférable que la position de formation d'image réelle par le système d'objectif soit sur, ou au voisinage de, la seconde face (la face du côté image) de la lentille condenseur. On va présenter ci-dessous quatre exemples de données numériques (les premier à quatrième modes de réalisation). Dans les premier et deuxième modes de réalisation, le viseur est constitué d'un système d'objectif constitué d'un premier groupe de lentilles 1G et d'un second groupe de lentilles 2G, d'une lentille de correction de courbure de champ (niveleur de champ) FF, d'une lentille condenseur CO, d'un prisme P et d'un système d'oculaire E, dans cet ordre à partir du côté objet. Dans les troisième et quatrième modes de réalisation, il n'y a pas de lentille de correction de courbure de champ, les trois faces réfléchissantes du système optique de redressement d'image sont situées sur le prisme P. L'autre face réfléchissante M (une face réfléchissante) est située entre le système d'objectif et la lentille de correction de courbure de champ FF (dans les premier et deuxième modes de réalisation), ou entre le système d'objectif et la lentille condenseur CO (dans les troisième et quatrième modes de réalisation). Dans les quatre modes de réalisation, il y a des verres de protection avant et arrière C1 et C2 sous la forme de lames à faces parallèles, respectivement, du côté objet et sur la lentille d'oculaire E. Le verre de protection avant C1 est pourvu de deux faces (numéros) 1 et 2, et le verre de protection arrière C2 est pourvu de deux faces (numéros) 17 et 18 (dans les premier et deuxième modes de réalisation) ou 15 et 16 (dans les troisième et quatrième modes de réalisation). La position de l'oeil est située à une distance de 12,0 mm de la seconde face du verre de protection arrière C2. Dans les quatre modes de réalisation, une image réelle est formée par le système d'objectif sur, ou au voisinage de, la seconde face (une face du côté image) de la lentille condenseur CO. Premier mode de réalisation Les figures 1 à 4 montrent un premier mode de réalisation du viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention. Les figures 1 et 2 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité grand angle. Les figures 3 et 4 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité téléobjectif. Le tableau 1 ci-dessous présente les données numériques du système de lentilles du premier mode de réalisation. Aux figures 2 et 4, les "ligne d", "ligne g" et "ligne c" désignent, respectivement, I'aberration chromatique représentée par l'aberration sphérique et l'aberration chromatique transversale, aux longueurs d'onde respectives, "S" le rayon sagittal, et "M" le rayon méridional. Dans les tableaux et dans les dessins, "W" désigne le champ de vision réel (en degrés), "Dp" la vergence, "M" le grossissement (grossissement angulaire), "E.R." le diamètre de l'oeilleton, "R" le rayon de courbure de la lentille, "D" I'épaisseur de lentille ou la distance entre les lentilles, "Nd", I'indice de réfraction de la ligne d, et "vd" le nombre d'Abbé de la ligne d. La forme de la face asphérique peut s'exprimer globalement comme suit X = CY2/{1 +[1-(1 +K)C2Y21/2} + A4Y4+A6Y6 + A8Y8 + A10OY1 0 +... o Y représente la hauteur au-dessus de l'axe, X représente la distance d'un plan tangent d'un sommet asphérique C représente la courbure du sommet asphérique (1/r) K représente une constante conique; A4 représente un facteur asphérique du quatrième ordre; A6 représente un facteur asphérique du sixième ordre A8 représente un facteur asphérique du huitième ordre; A10 représente un facteur asphérique du dixième ordre; TABLEAU 1 W = 33-19-11 Dp = -0,98 M = 0,33-0,55-0,94 E.R. = 3,0 No.face. R D Nd vd 1 a) 1,50 1,49176 57,4 2 x 1,50-5,33-1,50 - 3* -30,816 1,50 1,49176 57,4 4* 9,130 18,30-9,03-3,60 - - 5* 13,205 1,40 1,58547 29,9 6 -33,000 0,30 - - 7 11,000 2,70 1,49176 57,4 8* -9,000 14,10-19,54-28,80 - - 9* -322,322 2,50 1,49176 57,4 10* -22,525 3,00 - - 11 19,975 2,50 1,49176 57,4 12 ox 3,80 - 13 ox 23,50 1,49176 57,4 14 ox 1,50 - - 15* 19,071 2,60 1,49176 57,4 16 -24,700 1,50 - - 17 ox 1,20 1,49176 57,4 18 ot La face marquée * est asphérique. No.3: K=0,0, A4=-0,50300x1o0-3, A6=0,39470x10-4, A8=-0,89800x10-6, A10=0, 75500x10-8, A12=0,0 No.4: K=0,0, A4=-0,10000x10-2, A6=0,56200x10-4, A8=-0, 75400x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=-0,68000x10-3, A6=0,16260x104, A8=0,48400x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K =0,0, A4=0,92700x10-4, A6=0, 16670x10-4, A8=-0,83000x10-7, A10=0,0, A12=0,0 No.9: K =0,0, A4=-0, 62800x10-3, A6=-0,93800x10-5, A8=-0,79720x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.10: K =0,0, A4 =-0,63700x10-2, A6 =0,53530x10-5, A8=-0,52800x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.15: K =0,0, A4=-0,69030x10-4, A6 =0,10810x10-6, A8 =0,10250x108, A10=0,0, A12=0,0 Deuxième mode de réalisation Les figures 5 à 8 montrent un deuxième mode de réalisation du viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention. Les figures 5 et 6 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité grand angle. Les figures 7 et 8 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité téléobjectif. Le tableau 2 ci-dessous présente les données numériques du système de lentilles du deuxième mode de réalisation. TABLEAU 2 W = 33-19-11 Dp = -1,0 M = 0,32-0,54-0,92 E.R. =3,0 No.face. R D Nd vd 1 ox 1,50 1,49176 57,4 2 x 1,50-5,39-1,50 - - 3* -20,660 1,50 1,49176 57,4 4* 12,469 18,30-8,85-3,30 - - 5* 17,511 1,40 1,58547 29,9 6 12,931 0,30 - 7 14,164 2,70 1,49176 57,4 8* -9,000 12,10-17,66-27,10 - - 9* 13,725 2,50 1,49176 57,4 10* 48,374 3,28 - 11 25,013 2,50 1,49176 57,4 12 o 3,80 - - 13 23,50 1,49176 57,4 14 1,50 - - 15* 22,057 2,60 1,49176 57,4 16 -21,262 1,50 - - 17 oc 1,20 1,49176 57,4 18 - - La face marquée * est asphérique. No.3: K=0,0, A4=-0,53976x10-4, A6=0,28869x10-4, A8 =-0,82091x10-6, A10 =0, 75060x10-8, A12=0,0 No.4: K=0,0, A4=-0,38315x10-3, A6=0,44426x10-4, A8=-0, 88920x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=-0,66027x10-3, A6=-0, 56809x10-5, A8=-0,39905x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K = 0,0, A4=-0, 29777x10-2, A6 =-0,41843x10-5, A8=-0,33657x10-6, A10=0,0, A12=0,0 No.9: K =0,0, A4=-0,73500x10-3, A6=-0,67139x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.10: K =0,0, A4 = -0,68329x10-3, A6 =-0,38434x10o-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.15: K=0,0, A4=-0,68074x10-4, A6 =O,29471x10-8, A8=-0,19712x10-8, A10=0, 0, A12=0,0 Troisième mode de réalisation Les figures 9 à 12 montrent un troisième mode de réalisation du viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention. Les figures 9 et 10 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité grand angle. Les figures 1 1 et 12 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité téléobjectif. Le tableau 3 ci-dessous présente les données numériques du système de lentilles du troisième mode de réalisation. TABLEAU 3 W = 33-17-11 Dp =-1,0 M = 0,31-0,59-0,91 E.R.=3,0 4 No.face. R D Nd vd 1 x 1,50 1,49176 57,4 2 oc 1,50-6,62-4,22 - - o10 3* -35,481 1,50 1,49176 57,4 4* 9,160 18,30-7,35-3,00 - - 5* -20,000 1,40 1,58547 29,9 6 -89,337 0,30 - 7* 9,570 2,70 1,49176 57,4 8* -9,587 16,83-22,66-29,40 - - 9* 7,554 2,50 1,49176 57,4 10o* oc 3,80 - - 1il x 23,50 1,49176 57,4 12 x 1,50 - - 13* 15,852 2,60 1,49176 57,4 14 -32,780 1,50 - - oc 1,20 1,49176 57,4 16 c - La face marquée * est asphérique. No.3: K=0,0, A4=-0,10054xl10-2, A6=0,77762x10-4, A8=-0,22023x10-5, A10=0, 22072x10-7, A12=0,0 No.4: K =0,0, A4 =-0,15356x10-2, A6 = 0,95170x10-4, A8=-0,21453x10-5, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=-0,69525x10-4, A6=-0, 92680x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=-0,52379x10-3, A6=0, 74559x10-6, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K=0,0, A4=0,10753x10-3, A6=-0, 16566x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.9: K=0,0, A4=-0,225543x10-2, A6=0, 31721x10-4, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.13: K =0,0, A4=-0,86738x10-4, A6 =-0,16640x10-7, A8 =-0,28199x10-9, A10=0,0, A12=0,0 Quatrième mode de réalisation Les figures 13 à 16 montrent un quatrième mode de réalisation du viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention. Les figures 13 et 14 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité grand angle. Les figures 15 et 16 montrent, respectivement, un agencement de lentilles et des diagrammes de leurs différentes aberrations à l'extrémité téléobjectif. Le tableau 4 ci-dessous présente les données numériques du système de lentilles du quatrième mode de réalisation. TABLEAU 4 W = 33-17-11 Dp = -1,0 M = 0,32-0,60-0,92 E.R.=3,0 No.face. R D Nd vd 1 x 1,50 1,49176 57,4 2 x 1,50-6,68-4,36 - - 3* -27,251 1,50 1,49176 57,4 4* 10,085 18,30-7,29-3,00 - - 5* 286,788 1,40 1,58547 29,9 6 29,238 0,30 - 7* 10,259 2,70 1,49176 57,4 8* -9,182 16,37-22,20-28,80 - - 9* 7,659 2,50 1,49176 57,4 x 3,80 - - 11 c 23,50 1,49176 57,4 12 x 1,50 - - 13* 15,519 2,60 1,49176 57,4 14 -34,217 1,50 - - 1,20 1,49176 57,4 16 - - La face marquée * est asphérique. No.3: K=0,0, A4=-0,86885x10-3, A6=0,78515x10-4, A8=-0,23317x10-5, A10=0, 24057x10-7, A12=0,0 No.4: K =0,0, A4 =-0,13256x10-2, A6 =0,96103x10-4,A8=-0,22456x10-5, A10=0,0, A12=0,0 No.5: K=0,0, A4=-0,31794x10-3, A6=-0, 17211x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.7: K=0,0, A4=-0,37141x10-3, A6=0, 17480x10-7, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.8: K=0,0, A4=-0,45817x10-4, A6=-0, 12539x10-5, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.9: K=0,0, A4=-0,19389x10-2, A6=0, 25097x10-4, A8=0,0, A10=0,0, A12=0,0 No.13: K=0,0, A4=-0,85263x10-4, A6=0,10763x10-6, A8=0,15393x10-9, A10=0,0, A12=0,0 Le tableau 5 ci-dessous présente les valeurs des formules (1) à (8) dans chaque mode de réalisation. Tableau 5 Mode de réalisation 1 Mode de réalisation 2 formule (1) 3,10 3,14 formule (2) -0,51 -0,46 formule (3) 0,55 0,53 formule (4) -0,19 -0,08 formule (5) 0,020 0,027 formule (6) 0,79 0,57 formule (7) -0,30 -0,60 formule (8) 27, 50 27,50 Mode de réalisation 3 Mode de réalisation 4 formule (1) 3,20 3, 17 formule (2) -0,47 -0,47 formule (3) 0,56 0,56 formule (4) -0,16 -0,12 formule (5) 0,013 0,016 formule (6) 0,76 0,69 formule (7) -0,26 -0,37 formule (8) 27,50 27,50 Comme on peut le voir à partir du tableau 5 cidessus, les quatre modes de réalisation satisfont tous les exigences définies par les formules (1) à (8). De plus, dans le viseur à puissance variable du type à image réelle selon la présente invention, on peut corriger efficacement les aberrations aussi bien aux faibles grossissements qu'aux forts grossissements. Comme on peut le comprendre à partir de la description ci-dessus, la présente invention permet d'obtenir un viseur à puissance variable de petite taille du type à image réelle ayant un demi-angle de vision supérieur à 30 à l'extrémité grand angle et un rapport de zoom à peu près identique à 3. REVENDICATIONS 1. Viseur à puissance variable du type à image réelle comprenant: un système d'objectif (1G, 2G), une lentille condenseur (CO), et un système d'oculaire (E), agencés dans cet ordre à partir du côté objet; ledit viseur à puissance variable comprenant en outre un système optique de redressement d'image caractérisé: en ce que ledit système d'objectif est composé d'un premier groupe de lentilles (1G) ayant une puissance négative et d'un second groupe de O10 lentilles (2G) ayant une puissance positive, dans cet ordre à partir du côté objet, de sorte que les premier et second groupes de lentilles (1G, 2G) se déplacent pour modifier le grossissement; en ce que ledit second groupe de lentilles est constitué d'une lentille négative et d'une lentille positive dans cet ordre à partir du côté de l'objet et en ce que ledit viseur à puissance variable satisfait les exigences définies par les formules (1) à (4) suivantes (1) 2,5 2. Viseur à puissance variable du type à image réelle selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier groupe de lentilles (1G) du système d'objectif est constitué d'une seule lentille asphérique négative doublement concave qui satisfait les relations suivantes (5) 0,005 3. Viseur à puissance variable du type à image réelle, selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit second groupe de lentilles (2G) du système d'objectif satisfait la relation suivante (8) 15 4. Viseur à puissance variable du type à image réelle, selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une lentille de correction de courbure de champ (FF) qui a une distance focale positive, ladite lentille de correction de courbure de champ (FF) étant placée entre ledit système d'objectif et ladite lentille condenseur (CO). 5. Viseur à puissance variable du type à image réelle, selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite lentille de correction de courbure de champ (FF) est pourvue d'au moins une face asphérique. 6. Viseur à puissance variable du type à image réelle, selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit système optique de redressement d'image comporte quatre faces réfléchissantes pour inverser une image d'objet qui doit être formée par ledit système d'objectif, I'une desdites quatre faces réfléchissantes étant située entre ledit système d'objectif et ladite lentille condenseur (CO). 7. Viseur à puissance variable du type à image réelle selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit système optique de redressement d'image comporte quatre faces réfléchissantes pour inverser une image d'objet qui doit être formée par ledit système d'objectif, I'une desdites quatre faces réfléchissantes étant située entre ledit système d'objectif et ladite lentille de correction de courbure de champ.