FR 2711758 A1 19950505 FR 9412198 A 19941013 ENSEMBLE D'ETANCHEITE RESISTANT A L'EXTRUSION La présente invention concerne, d'une façon générale, les joints d'étanchéité et elle a trait, plus particulièrement, à un ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion, destiné à fermer ou obturer de façon étanche un intervalle défini entre une première structure espacée d'une seconde structure, cette première structure et cette seconde structure pouvant être un premier bride et un second bride appartenant à une colonne d'instrumentation du type que l'on trouve, de façon classique, introduite dans les cuves sous pression de réacteurs nucléaires. Avant de décrire l'état courant de la technique, il est bon tout d'abord de décrire brièvement la structure et le fonctionnement d'une cuve classique sous pression d'un réacteur nucléaire ainsi que de ses colonnes d'instrumentation associées. A ce sujet, une cuve sous pression de réacteur nucléaire est un dispositif servant à produire de la chaleur par la fission commandée d'un matériau fissile contenu dans une pluralité de barres de combustible groupées sous la forme d'une pluralité d'assemblages combustibles disposés dans la cuve sous pression. Cette pluralité d'assemblages combustibles définit un coeur de réacteur nucléaire dans la cuve sous pression. La cuve sous pression elle-même comprend une enveloppe comportant une extrémité supérieure ouverte et une calotte de fermeture coiffant de façon étanche l'extrémité supérieure ouverte de l'enveloppe, de sorte que la cuve sous pression peut ainsi être mise sous pression de façon appropriée. Une pluralité de barres absorbantes s'étendent de façon coulissante dans chaque ensemble combustible pour commander, c'est-à-dire régler, le processus de fission qui s'y produit. Un liquide caloporteur modérateur (c'est-à-dire de l'eau boratée déminéralisée), qui peut être porté à une pression d'environ 17,237 MPa (2500 psia) pendant un fonctionnement normal ou d'environ 20, 684 MPa (3000 psia) pendant un fonctionnement anormal (par exemple pendant des transitoires de "surpression"), est amené à s'écouler le long des barres de combustible disposées dans la cuve sous pression pour prendre part au processus de fission et pour évacuer la chaleur produite par ce processus de fission. Pendant le fonctionnement du réacteur nucléaire, la chaleur due à la fission du matériau combustible fissile est évacuée des barres de combustible par le liquide caloporteur modérateur s'écoulant le long des barres de combustible, ce liquide caloporteur modérateur devenant radioactif lorsqu'il s'écoule le long des barres de combustible. La chaleur évacuée par le liquide caloporteur modérateur est finalement transférée à un turbo-générateur pour engendrer de l'électricité d'une manière bien connue dans la technique. Une pluralité de longues colonnes d'instrumentation pénètrent dans la calotte de fermeture, chaque colonne d'instrumentation comportant un alésage ou conduit central traversant, longitudinal, destiné à recevoir des câbles d'instrumentation connectés à une sonde d'instrumentation placée dans le coeur du réacteur. L'alésage de la colonne d'instrumentation est, de façon classique, en communication d'écoulement de fluide avec le liquide caloporteur sous pression du réacteur qui circule à travers la cuve sous pression. Chaque sonde est conçue pour mesurer des grandeurs physiques prédéterminées du coeur (par exemple la température, le flux de neutrons, etc.) dans le coeur du réacteur. En outre, la colonne d'instrumentation est segmentée pour faciliter le montage et l'entretien. Les extrémités d'au moins certains des segments comprennent des brides circulaires, d'une façon générale, qui peuvent être amenées à proximité l'une de l'autre et être raccordées l'une à l'autre pour compléter l'assemblage de la colonne d'instrumentation segmentée. Au moins une de ces paires de brides disposées en face l'une de l'autre se trouve à l'extérieur de la cuve sous pression. Comme on l'a mentionné ci-dessus, le liquide caloporteur radioactif sous pression est en communication d'écoulement de fluide avec l'alésage de la colonne d'instrumentation. C'est pourquoi, pour des raisons de sécurité, il est prudent de disposer des joints d'étanchéité appropriés à l'interface des brides pour empêcher qu'une fuite du liquide caloporteur radioactif sous pression se produise entre les brides. A ce sujet, on sait que le graphite peut être utilisé comme un matériau d'étanchéité car, lorsqu'il est serré entre les structures disposées en face l'une de l'autre, son pouvoir de compression est relativement plus élevé que, par exemple, dans un joint d'étanchéité tout en acier. Plus spécifiquement, on sait qu'un joint d'étanchéité tout en graphite peut supporter une compression qui est environ de 30 % supérieure à celle que peut supporter un joint d'étanchéité tout en acier. Toutefois, on sait également que les joints d'étanchéité en graphite conviennent mieux pour assurer une étanchéité à l'encontre de pressions de fluide relativement faibles d'environ 4,137 MPa (600 psia). Quand ils sont exposés à des pression de fluide plus élevées, de tels joints d'étanchéité tout en graphite ont tendance à subir ce que l'on appelle un "refoulement". En d'autres termes, quand un joint d'étanchéité tout en graphite est "refoulé", il a tendance à être extrudé, ce qui a pour effet de compromettre la capacité du joint d'étanchéité tout en graphite à maintenir sa fonction d'étanchéité. C'est pourquoi, bien que les joints d'étanchéité tout en graphite puissent supporter une compression relativement élevée, ils ont tendance à être extrudés aux pressions de fluide relativement élevées (par exemple 17,237-20,684 MPa ou 2500-3000 psia) pouvant être obtenues dans les cuves sous pression de réacteurs nucléaires. Par conséquent, un problème qui se pose dans la technique est la réalisation d'un joint d'étanchéité en graphite approprié pour être utilisé dans les colonnes d'instrumentation de cuves sous pression de réacteurs nucléaires, ce joint d'étanchéité pouvant supporter des pressions relativement élevées sans extrusion ou "refoulement". Un joint d'étanchéité en graphite est décrit dans le brevet US n 3.564. 400 qui concerne un débitmètre pour résonance magnétique nucléaire (NMR) et particulièrement à un débitmètre de ce type dans lequel un tube en céramique est utilisé comme conduit central pour transporter un fluide paramagnétique. Ce brevet décrit une bride fixée à une plaque d'extrémité au moyen de boulons. Une bague d'étanchéité en graphite est disposée entre la plaque d'extrémité et la bride dans un évidement annulaire formé dans la surface extérieure de la plaque d'extrémité. Le côté intérieur de la bride est pourvu d'un bossage dont les dimensions sont comparables à celles de l'évidement annulaire. Quand on serre à refus les boulons, la bague en graphite est comprimée dans l'évidement entre la plaque d'extrémité et le bossage et elle se déforme sous l'effet de la pression, de manière à fluer vers l'extérieur depuis l'évidement et à remplir tout espace compris entre le tube et les surfaces de la plaque d'extrémité et de la bride. Par conséquent, il n'apparaît pas que ce brevet décrive un ensemble d'étanchéité en graphite configuré de manière à résister à une extrusion ou refoulement. Bien que la technique antérieure décrite ci-dessus révèle un joint d'étanchéité en graphite, il n'apparaît pas que cette technique antérieure décrive un ensemble d'étanchéité résistant à une extrusion en présence de pressions élevées et destiné à fermer ou obturer de façon étanche un intervalle défini entre une première structure espacée d'une seconde structure, cette première structure et cette seconde structure pouvant être, respectivement, une première bride et une seconde bride appartenant à une colonne d'instrumentation du type que l'on trouve, de façon classique, introduite dans des cuves sous pression de réacteurs nucléaires. La présente invention a donc pour objet de fournir un ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion et destiné à fermer ou obturer de façon étanche un intervalle défini entre une première structure espacée d'une seconde structure, cette première structure et cette seconde structure pouvant être une première bride et une seconde bride, respectivement, appartenant à une colonne d'instrumentation du type que l'on trouve, de façon classique, introduite dans les cuves sous pression de réacteurs nucléaires. On a donc décrit dans le présent exposé un ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion et servant à fermer de façon étanche un intervalle défini entre une première structure espacée d'une seconde structure, cette première structure et cette seconde structure pouvant être une première bride annulaire et une seconde bride, annulaire appartenant à une colonne d'instrumentation du type que l'on trouve, de façon classique, introduite dans les cuves sous pression de réacteurs nucléaires. L'ensemble d'étanchéité comprend un élément de retenue annulaire disposé dans un intervalle défini entre la première bride et la seconde bride, la première bride et la seconde bride pouvant être déplacées de manière à venir à proximité l'une de l'autre pour réduire l'intervalle qui les sépare. L'élément de retenue comprend une première surface comportant un premier évidement s'étendant sur toute la circonférence de celle-ci. L'élément de retenue comprend aussi une seconde surface comportant un second évidement s'étendant sur toute la circonférence de celle- ci. Un premier joint d'étanchéité annulaire est retenu dans le premier évidement et un second joint d'étanchéité annulaire est retenu dans le second évidement. Le premier joint porte de façon intime contre la première bride et le second joint porte de façon intime contre la seconde bride pour fermer de façon étanche l'intervalle lorsque les première et seconde brides sont amenées à proximité l'une de l'autre et serrées l'une contre l'autre. Les premier et second joints résistent à l'extrusion lorsqu'ils sont comprimés entre les brides et lorsqu'ils sont soumis à une pression de fluide élevée, car ces joints d'étanchéité sont retenus de force à l'intérieur de leurs évidements respectifs et l'élément de retenue supporte la charge de compression. De cette manière, l'ensemble d'étanchéité ferme de façon étanche l'intervalle lorsque les première et seconde brides sont amenées à proximité l'une de l'autre et sont serrées l'une contre l'autre. Sous sa forme large, l'invention concerne un ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion, caractérisé par un élément de retenue comportant un évidement et par un joint d'étanchéité retenu dans cet évidement. Une caractéristique de la présente invention réside dans la présence d'un élément de retenue annulaire en acier inoxydable disposé dans un intervalle défini entre deux brides opposées appartenant à une colonne d'instrumentation de cuve sous pression de réacteur nucléaire, cet élément de retenue comportant un évidement annulaire supérieur et un évidement annulaire inférieur s'étendant sur toute sa circonférence. Un joint annulaire supérieur en graphite est retenu dans l'évidement supérieur et un joint annulaire inférieur en graphite est retenu dans l'évidement inférieur. Un avantage de la présente invention réside dans le fait que les joints supérieur et inférieur en graphite retenus respectivement dans les évidements supérieur et inférieur résistent à l'extrusion, même lorsqu'ils sont soumis à des pressions relativement élevées de sorte que l'intervalle est rendu étanche de façon appropriée par ces joints. Ces caractéristiques ainsi que d'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront de façon évidente à l'homme de métier à la lecture de la description détaillée donnée ci-après et pour laquelle on se référera aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une coupe verticale partielle d'une cuve classique sous pression de réacteur nucléaire dont des parties ont été enlevées pour ne pas surcharger le dessin, cette cuve sous pression comportant une pluralité de colonnes d'instrumentation qui y pénètrent; la figure 2 est une vue fractionnée en coupe verticale partielle de la cuve sous pression comportant une des colonnes d'instrumentation qui y pénètrent; la figure 3 est une vue en coupe verticale partielle d'une partie de la colonne d'instrumentation qui comprend deux paires de brides opposées définissant un intervalle entre elles et qui comprend également l'ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion réalisé selon la présente invention et disposé dans l'intervalle compris entre chaque paire de brides; la figure 4 est une vue en coupe verticale partielle de la colonne d'instrumentation, cette colonne comprenant deux paires de brides disposées en face l'une de l'autre et définissant entre elles un intervalle, et comprenant aussi l'ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion réalisé selon la présente invention et disposé dans l'intervalle compris entre chaque paire de brides; la figure 5 est une vue en coupe verticale de l'ensemble d'étanchéité disposé dans l'intervalle se trouvant entre l'une des paires de brides avant que ces brides aient été déplacées de manière à venir à proximité l'une de l'autre pour fermer de façon étanche l'intervalle qui les sépare; la figure 6 est une vue en coupe verticale de l'ensemble d'étanchéité disposé entre une des paires de brides après que ces brides aient été déplacées de manière à venir à proximité l'une de l'autre pour fermer de façon étanche l'intervalle qui les sépare; la figure 7 est une vue en coupe verticale de l'ensemble d'étanchéité; et la figure 8 est une vue en plan de l'ensemble d'étanchéité. En se référant à la figure 1, on voit que l'on y a représenté une cuve classique, sous pression, de réacteur nucléaire, référencée 10 d'une façon générale et destinée à produire de la chaleur par la fission commandée d'un matériau combustible nucléaire fissile (non représenté). La cuve 10 sous pression comprend une enveloppe de cuve orientée verticalement, ouverte à son extrémité supérieure et comportant une pluralité de tubulures d'entrée 30 et de tubulures de sortie 40 fixées à la partie supérieure de cette enveloppe (une seule de chacune de ces tubulures étant représentée). Une calotte hémisphérique de fermeture est montée sur le sommet de l'enveloppe 20 de la cuve et est fixée de façon étanche à l'extrémité supérieure ouverte de l'enveloppe 20 de la cuve, de telle sorte que la calotte de fermeture 50 coiffe de façon étanche l'enveloppe 20 de la cuve. Le fait de coiffer ainsi l'enveloppe 20 de la cuve permet d'obtenir une mise sous pression appropriée du fluide caloporteur à l'intérieur de l'enveloppe 20 lorsque la cuve 10 sous pression est en service. En se référant encore à la figure 1, on voit que dans la cuve 10 sous pression est monté un coeur de réacteur nucléaire, référencé 60 d'une façon générale et contenant le combustible nucléaire qui est disposé dans une pluralité d'assemblages combustibles 70. Une pluralité d'ensembles 80 d'entraînement de barres de commande pénètrent dans le haut de la calotte de fermeture 50, chaque ensemble 80 d'entraînement de barres de commande comprenant une pluralité de barres de commande mobiles (non représentées) s'étendant de façon coulissante jusque dans les assemblages combustibles 70 pour commander le processus de fission dans les assemblages combustibles 70 d'une manière connue dans la technique. A l'intérieur de l'enveloppe 20 de la cuve est disposée une plaque-support supérieure horizontale 90 qui transmet les charges mécaniques, en provenance du coeur 60 du réacteur et d'autres composants internes, à la paroi de l'enveloppe 20 de la cuve. Une plaque de coeur 100, supérieure et horizontale, est aussi disposée à l'intérieur de l'enveloppe 20 de la cuve pour supporter et positionner les extrémités supérieures des assemblages combustibles 70, cette plaque de coeur supérieure 100 étant espacée en dessous de la plaque-support supérieure 90. La plaque de coeur supérieure 100 comporte une multiplicité d'orifices d'écoulement de fluide caloporteur pour le passage du liquide caloporteur modérateur pressurisé (c'est-à- dire de l'eau boratée déminéralisée). Une longue colonne d'instrumentation, référencée 130 d'une façon générale, pénètre dans la calotte de fermeture 50 et est raccordée à la surface supérieure de la plaque-support supérieure pour des raisons que l'on va décrire ci- après. La colonne d'instrumentation 130 peut comprendre une pluralité de segments, tels que le segment 135/137/139, pour faciliter le montage et l'entretien. Pendant le fonctionnement de la cuve 10 sous pression, le fluide caloporteur, qui peut être porté à une pression d'environ 17,237 MPa (2500 psia) pendant un fonctionnement normal ou d'environ 20,684 MPa (3000 psia) pendant un fonctionnement anormal (par exemple pendant les transitoires de "surpression"), pénètre dans la tubulure d'entrée 30 et circule à travers l'enveloppe 20 de la cuve pour sortir finalement par la tubulure de sortie 40, après quoi il est acheminé par un conduit jusqu'à un dispositif échangeur de chaleur (non représenté) pour engendrer de la vapeur d'eau. A ce sujet, le fluide caloporteur circule à travers la cuve 10 sous pression, généralement dans la direction des flèches représentées sur la figure 1. La vapeur d'eau est ensuite acheminée par un conduit depuis le dispositif échangeur de chaleur jusqu'à un ensemble de turbine-générateur (non représenté) pour produire de l'électricité d'une manière bien connue dans la technique. En se référant aux figures 1, 2 et 3, on voit que la colonne d'instrumentation 130 comporte, d'une extrémité à l'autre, un alésage longitudinal 140 destiné à recevoir une longue virole creuse, comme par exemple une longue colonne 150 de thermocouple. Le colonne 150 de thermocouple comporte des câbles 160, qui s'étendent d'un bout à l'autre de cette colonne, ces câbles 160 étant connectés à un dispositif (non représenté) de mesure de paramètres physiques du coeur, comme par exemple un thermocouple approprié, pour mesurer les grandeurs physiques du coeur (par exemple la température) dans le coeur 60 du réacteur. La colonne d'instrumentation 130 comprend au moins une ouverture 165 dans son côté pour permettre le passage des câbles 160. En outre, après avoir traversé l'ouverture 165, les câbles 160 peuvent traverser des ouvertures (non représentées) de dimensions appropriées, ménagées dans la plaque-support supérieure 90. A partir de là, les câbles 160 peuvent pénétrer dans de longs tubes d'instrumentation creux associés 170 d'une pluralité de tels tubes. Chaque tube d'instrumentation 170 est raccordé, à son extrémité supérieure, à la plaque-support supérieure et est également raccordé, à son extrémité inférieure, à la plaque supérieure 100 de coeur, chaque tube d'instrumentation 170 étant aligné de façon appropriée avec son assemblage combustible associé 70. Une extrémité de chaque câble 160 est connectée électriquement au dispositif de mesure de paramètres physiques du coeur que l'on a mentionné précédemment et qui est lui-même disposé dans son assemblage combustible respectif 70. Comme on peut mieux le voir sur les figures 3 et 4, le premier segment 135 comporte un élément de positionnement annulaire 180 entourant une partie d'extrémité proximale 185 de ce segment, l'élément de positionnement 180 étant engagé dans une gorge circulaire 186 formée dans le premier segment 135 afin que soit fixée la position de cet élément de positionnement 180 sur le premier segment 135. En outre, la partie d'extrémité proximale 185 du premier segment 135 comprend aussi une bride annulaire 187 qui en fait partie intégrante et qui est dirigée vers l'extérieur. Un second segment 137 est disposé, en en étant espacé, sous l'élément de positionnement 180. Le second segment 137 comporte une partie d'extrémité distale 190 comportant une bride annulaire 200 qui en fait partie intégrante et qui est dirigée vers l'intérieur et est disposée coaxialement en face et au-dessus de la bride 187. Entre l'élément de positionnement 180 et le second segment 137 sont interposés de façon complémentaire une pluralité de premier éléments de serrage annulaires cunéiformes 210 servant à déplacer les brides 200 et 187 de manière à les faire venir à proximité immédiate l'un de l'autre. Le second segment 137 comprend aussi une partie d'extrémité proximale 220 comportant une bride annulaire 230 qui en fait partie intégrante et qui est dirigé vers l'extérieur et s'étend sur toute la circonférence de cette partie. La bride 230 comporte, pour des raisons que l'on va décrire ci-après, une surface chanfreinée 235 tournée vers le haut. En outre, à distance et en dessous du second segment 137 se trouve un troisième segment 139 comportant une partie d'extrémité distale 240 qui, à son tour, comporte une bride annulaire 250 qui en fait partie intégrante et qui est dirigée vers l'extérieur et s'étend sur toute la circonférence de cette partie, la bride 250 définissant une surface chanfreinée 255 tournée vers le bas. Sur la surface inférieure des brides 200/230 est formée, pour des raisons que l'on va décrire ci-après, une rainure circulaire 256 qui s'incline d'une façon générale vers le bas. De plus, sur la surface supérieure des brides 187/250 est formée, pour des raisons que l'on va décrire ci-après, une rainure circulaire 257 qui s'incline d'une façon générale vers le bas. La bride 230 est disposée coaxialement en face et au-dessus de la bride 250. Une pluralité de seconds éléments de serrage annulaires 260, servant à déplacer la bride 230 et la bride 250 de manière à les faire venir à proximité immédiate l'une de l'autre, relient mutuellement la bride 230 et la bride 250, de sorte que le second segment 137 et le troisième segment 139 peuvent être bloqués ou serrés l'un contre l'autre. Chaque premier élément de serrage 260 comporte une surface chanfreinée 265 tournée vers le bas pour venir en contact, de façon coulissante et complémentaire, avec la surface chanfreinée 235 de la bride 230 et également une surface chanfreinée 267 tournée vers le haut et destinée à venir en contact de façon coulissante et complémentaire avec la surface chanfreinée 255 de la bride 250. On comprendra, d'après la description ci-dessus, que les brides 200 et 187 espacées l'une de l'autre définissent entre elles un premier intervalle 270 et que les brides 230 et 250 espacées l'une de l'autre définissent entre elles un second intervalle 280. En outre, on comprendra, en se référant aux dessins, que la terminologie "partie d'extrémité proximale" désigne la partie d'extrémité située la plus près du coeur 60 du réacteur et que la terminologie "partie d'extrémité distale" désigne la partie d'extrémité qui est la plus éloignée du coeur 60 du réacteur. On comprendra, d'après la description ci-dessus, que le fluide caloporteur radioactif sous pression est en communication avec l'alésage 140. C'est pourquoi, pour des raisons de sécurité, il est prudent de prévoir des joints d'étanchéité appropriés entre les brides 187/200 (c'est-à- dire l'intervalle 270) et entre les brides 230/250 (c'est- à-dire l'intervalle 280) pour fermer de façon étanche les intervalles 270/280 afin d'éviter une fuite du fluide caloporteur radioactif sous pression par ces intervalles 270/280. En se référant maintenant aux figures 3, 4, 5, 6, 7 et 8, on voit donc que l'on y a représenté un ensemble d'étanchéité qui est référencé 290 d'une façon générale et qui sert à fermer de façon étanche les intervalles 270/280 définis entre une première structure espacée d'une seconde structure pouvant être, respectivement, la première bride /230 et la seconde bride 187/250 appartenant à la colonne d'instrumentation 130 qui est représentée pénétrant dans la calotte de fermeture 50 de la cuve sous pression 10 du réacteur nucléaire. Pour des raisons de commodité uniquement, on va décrire ci-après l'ensemble d'étanchéité 290 en se référant à la fermeture étanche du second intervalle 280. Toutefois, on comprendra que l'ensemble d'étanchéité 290 peut également être utilisé pour fermer de façon étanche le premier intervalle 270 ou tout intervalle similaire défini entre deux structures disposées en face l'une de l'autre. En se référant encore aux figures 3, 4, 5, 6, 7 et 8, on voit que l'ensemble d'étanchéité 290 comprend un élément de retenue 300 annulaire d'une façon générale et pouvant être en acier inoxydable pour résister au fissurage dû à la corrosion sous contrainte de l'eau primaire et provoqué par le fluide caloporteur boraté du réacteur. L'élément de retenue 300 comporte une surface supérieure extérieure 310 et une surface inférieure extérieure 320. En outre, l'élément de retenue 300 comporte une ouverture traversante 325 disposée centralement pour le passage de la colonne 150 de thermocouple. Dans la surface supérieure 310 est formé, pour des raisons que l'on va décrire maintenant, un évidement supérieur circulaire ou annulaire 330 qui s'étend sur toute la circonférence de cette surface. En outre, dans la surface inférieure 320 est formé, pour des raisons que l'on va décrire maintenant, un évidement inférieur circulaire ou annulaire qui s'étend sur toute la circonférence de cette surface. Un joint d'étanchéité supérieur annulaire 350, qui est de préférence en graphite pour des raisons que l'on va décrire ci-après, est retenu de force, de façon complémentaire, dans l'évidement supérieur 330. De plus, un joint d'étanchéité inférieur 360, qui est aussi de préférence en graphite, est retenu de force, de façon complémentaire, dans l'évidement inférieur 340. Les joints d'étanchéité 350/360 peuvent être collés dans les évidements 330/340, respectivement, par exemple à l'aide d'un adhésif approprié résistant à une détérioration due à des radiations. Le collage des joints d'étanchéité 350/360 à l'intérieur de leurs évidements respectifs 330/340 fixe ces joints de façon permanente à l'intérieur des évidements 330/340. La fixation des joints d'étanchéité 350/360 à l'intérieur de leurs évidements respectifs 330/340 a pour conséquence, en outre, que ces joints 350/360, à coup sûr ne s'échapperont pas intempestivement des évidements 330/340 et ne formeront pas de pièces libres à l'intérieur de la cuve 10 sous pression. La présence de pièces libres à l'intérieur de la cuve sous pression 10 est extrêmement indésirable pour des raisons de sécurité. En se référant particulièrement à la figure 7, on voit que l'ensemble d'étanchéité 290 a une section transversale biseautée d'une façon générale (c'est-à-dire inclinée de 10 par rapport à l'horizontale) de sorte qu'il s'ajuste de façon complémentaire à l'intérieur des rainures 256/257. Comme on peut mieux le voir sur les figures 6 et 7, l'ensemble d'étanchéité 290 peut fermer de façon étanche les intervalles 270/280, de sorte que le fluide caloporteur sous pression ne peut pas s'écouler à travers ces intervalles. A ce sujet, le premier joint d'étanchéité 350 vient se loger de façon intime dans la rainure 256 formée dans la première bride 230 et le second joint d'étanchéité 360 vient se loger de façonintime dans la rainure 257 formée dans la seconde bride 250 lorsque l'on amène à proximité immédiate l'une de l'autre les brides 230/250 et qu'on les serre l'une contre l'autre. Lorsque l'on amène les brides 230/250 à proximité immédiate l'une de l'autre, les joints d'étanchéité 350/360 supportent une charge de compression par suite de leur contact intime avec leurs brides associées 230/250. Toutefois, les joints d'étanchéité 350/360 ne se trouvent pas extrudés radialement de façon notable sous l'effet de cette charge de compression en raison du fait qu'ils sont retenus de force à l'intérieur de leurs évidements respectifs 330/340 et que la charge de compression supportée par les joints d'étanchéité 350/360 est transférée en grande partie à l'élément de retenue 300. En outre, les joints d'étanchéité 350/360 ne se trouvent pas extrudés radialement de façon notable quand ils sont exposés à la pression relativement élevée du fluide caloporteur se trouvant dans l'alésage 140 en raison du fait qu'ils sont retenus de force à l'intérieur de leurs évidements respectifs 330/340 et que la pression supportée par les joints d'étanchéité 350/360 est transférée à l'élément de retenue 300. C'est pourquoi, les joints d'étanchéité 350/360, lorsqu'ils ont été mis en place, empêchent, pendant le fonctionnement de la cuve 10 sous pression, l'écoulement du fluide caloporteur sous pression au-delà de l'ensemble d'étanchéité 290 et à travers les intervalles 270/280. On intercale entre les brides 200 et 187 et également entre les brides 230 et 250 l'ensemble d'étanchéité 290 résistant à l'extrusion pour obturer de façon étanche le premier intervalle 270 et le second intervalle 280, respectivement. Pour des raisons de commodité uniquement, on va décrire ci-après l'utilisation de l'ensemble d'étanchéité 290 en se référant au procédé d'obturation ou fermeture étanche du second intervalle 280. Toutefois, on comprendra que l'ensemble d'étanchéité 290 peut également être utilisé pour obturer ou fermer de façon étanche le premier intervalle 270 ou n'importe quel intervalle similaire défini entre deux structures disposées en face l'une de l'autre. A ce sujet, on intercale l'ensemble d'étanchéité 290 entre les brides 230/250, de telle sorte que l'ensemble d'étanchéité 290 repose dans les rainures 257 formées dans la bride 250. Ensuite, on déplace vers l'intérieur, d'une façon générale horizontalement, comme représenté par flèche horizontale rectiligne apparaissant sur les figures 5 et 6, chaque second élément de serrage 260. De cette manière, les surfaces chanfreinées 265/267 du second élément de serrage 260 portent, de façon coulissante, progressivement contre les surfaces chanfreinées 235/255 des brides 230 et 250, respectivement, pour déplacer ces brides 230 et 250 de manière à les faire venir à proximité immédiate l'une de l'autre. Lorsque l'on déplace les brides 230 et 250 de manière à les faire venir à proximité immédiate l'une de l'autre, comme décrit ci-dessus, le joint d'étanchéité supérieur 350 et le joint d'étanchéité inférieur 360 s'encastrent de façon intime dans la rainure 256 et dans la rainure 257, respectivement (voir figure 6). Lorsque les joints d'étanchéité 350/360 sont encastrés de façon intime dans les rainures 256/257, respectivement, le fluide caloporteur sous pression ne peut pas passer au-delà de ces joints 350/360 pour sortir par le second intervalle 280. De cette manière, le second intervalle 280 est fermé de façon étanche. Le premier intervalle 270 est fermé de façon étanche d'une manière similaire. Lorsque la pression est exercée par le fluide caloporteur sur les joints d'étanchéité 350 et 360, cette pression se trouve transférée à l'élément de retenue 300, car les joints d'étanchéité 350 et 360 sont retenus de façon complémentaire dans les évidements 330 et 340, respectivement, de cet élément de retenue 300. Les joints d'étanchéité 350 et 360 en graphite coopèrent ainsi avec l'élément de retenue 300 de manière à maintenir leur fonction de fermeture ou obturation étanche sans "éclatement" car ils ne supportent pas seuls la pression relativement élevée du fluide caloporteur. Bien que l'invention soit représentée et ait été décrite de façon complète, celle-ci n'est pas limitée aux détails indiqués et diverses variantes ou modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre. Par exemple, l'utilisation de l'ensemble d'étanchéité 290 n'est pas nécessairement limitée à la fermeture étanche des intervalles 270/280 de la colonne d'instrumentation 130 de cuve sous pression de réacteur nucléaire; l'ensemble d'étanchéité 290 peut être utilisé chaque fois qu'on le désire pour fermer ou obturer de façon étanche tout intervalle similaire défini entre deux structures situées l'une en face de l'autre. On a donc réalisé un ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion pour fermer de façon étanche un intervalle défini entre une première structure espacée d'une seconde structure, cette première structure et cette seconde structure pouvant être une première bride et une seconde bride appartenant à une colonne d'instrumentation du type que l'on trouve de façon classique introduite dans les cuves sous pression de réacteurs nucléaires. REVENDICATIONS 1. Ensemble d'étanchéité résistant à l'extrusion pour fermer de façon étanche un intervalle annulaire (270/280) défini entre une première bride annulaire (200/230) espacée d'une seconde bride annulaire (187/250), la première bride et la seconde bride pouvant être déplacées de manière à venir à proximité immédiate l'une de l'autre pour réduire l'intervalle défini entre ces brides, caractérisé par: (a) un élément de retenue annulaire (300) disposé dans l'intervalle, ledit élément de retenue comprenant une première surface (310) comportant un premier évidement annulaire (330) s'étendant sur toute la circonférence de la première surface et une seconde surface (320) comportant un second évidement annulaire (340) s'étendant sur toute la circonférence de la seconde surface; (b) un premier joint d'étanchéité annulaire (350) retenu dans le premier évidement; et (c) un second joint d'étanchéité annulaire (360) retenu dans le second évidement, grâce à quoi ledit premier joint d'étanchéité vient porter de façon intime contre la première bride et ledit second joint d'étanchéité vient porter de façon intime contre la seconde bride lorsque la première bride et la seconde bride sont déplacées de manière à venir à proximité immédiate l'une de l'autre, et ledit premier joint d'étanchéité est retenu dans le premier évidement et le second joint d'étanchéité est retenu dans le second évidement pour empêcher une extrusion dudit premier joint d'étanchéité et dudit second joint d'étanchéité lorsque ledit premier joint d'étanchéité vient porter de façon intime contre la première bride et lorsque ledit second joint d'étanchéité vient porter de façon intime contre la seconde bride pour fermer de façon étanche l'intervalle défini entre ces brides. 2. Ensemble d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier joint d'étanchéité et ledit second joint d'étanchéité sont en graphite pour supporter la charge de compression lorsque ledit premier joint d'étanchéité et ledit second joint d'étanchéité vient porter de façon intime contre la première bride et contre la seconde bride, respectivement. 3. Ensemble d'étanchéité selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit premier joint d'étanchéité et ledit second joint d'étanchéité sont respectivement collés dans le premier évidement et dans le second évidement pour fixer ledit premier joint d'étanchéité dans le premier évidement et pour fixer le second joint d'étanchéité dans le second évidement. 4. Ensemble d'étanchéité selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit élément de retenue est en acier inoxydable pour résister au fissurage par corrosion sous contrainte.