FR 2712307 A1 19950519 FR 9413390 A 19941108 ARTICLES EN SUPER-ALLIAGE A HAUTE RESISTANCE MECANIQUE ET A LA FISSURATION ET LEUR PROCEDE DE FABRICATION La présente invention se rapporte de manière générale au traitement thermique d'articles métalliques et plus spécialement à un procédé pour soumettre à un traitement thermique des articles réalisés en un alliage à base de nickel et contenant du chrome, ainsi qu'aux articles obtenus par un tel traitement thermique. De nombreux produits industriels doivent être conçus pour résister à l'exposition à des températures élevées. Une telle classe de produits est constituée par les moteurs à réaction qui doivent être constitués avec des composants capable de résister à l'exposition à la fois aux températures élevées et aux pressions élevées développées dans le moteur de manière cyclique et répétée. Parmi les composants de moteurs qui doivent être capables de résister à l'exposition cyclique à ces températures et à ces pressions, on peut citer les carters de diffuseur, les chambres de combustion et les carters de turbine. Dans les moteurs à réaction, la température des gaz engendrés dans ces parties peut dépasser 540 C (1000 F). Le métal constituant le carter de diffuseur, ainsi que d'autres pièces, doit être capable de résister à une exposition prolongée à ces températures élevées. Dans le passé, certains articles manufacturés qui devaient résister à une exposition cyclique à des températures élevées, tels que les carters de diffuseur, étaient fabriqués à partir d'un alliage à base de chrome et de nickel, connus sous la dénomination commerciale INCONEL (IN) 718TM. Cet alliage s'est révélé stable lorsqu'il a été exposé à des températures supérieures à environ 620 C (1150 F). Cependant de nombreux moteurs à réaction actuellement en cours de fabrication et prévus pour être fabriqués dans le futur, fonctionnent à des températures beaucoup plus élevées. Il s'ensuit que l'on a du se résoudre à fabriquer leurs pièces à partir d'un autre super-alliage de nickel à teneur élevée en chrome, et qui est indiquée sous la dénomination IN 939TM. Un avantage de cet alliage IN 939 réside dans le fait qu'il reste stable à des températures supérieures à celles auxquelles ont peut exposer l'alliage IN 718. L'utilisation de l'alliage IN 939 pour former des articles manufacturés de grande taille, tels que des carters de diffuseur, n'est cependant pas sans inconvénient. En dépit de contrôles sévères des processus et des vérifications, il peut se produire des défauts ou des fissures dans les carters des moteurs de grande taille par suite des processus de fabrication, d'un mauvais entretien ou d'un fonctionnement abusif en service. Ces dépôts doivent être reconnus au cours des inspections périodiques d'entretien, avant qu'ils n'augmentent de taille jusqu'à une longueur critique qui pourrait provoquer une rupture catastrophique. Il est par conséquent de la plus grande importance que le taux de croissance ou de propagation de fissures soit suffisamment faible pour permettre la détection des défauts au cours des inspections périodiques. Alors que l'on peut utiliser des processus de traitement thermique classiques avec l'alliage IN 939, l'indice caracté- ristiques de propagation des fissures au cours de ces traitements est si rapide qu'il est nécessaire de diminuer les contraintes appliquées dans les carters de moteur afin d'amener ce taux de propagation à un niveau acceptable. Ceci est réalisé en augmentant l'épaisseur de sections des carters et donc le poids en général, ce qui réduit le rapport résistance/poids du composant. Il s'ensuit qu'en dépit de la capacité de l'alliage IN 939 à résister à l'exposition à des températures élevées, son application a été limitée jusqu'alors. En conséquence, le besoin s'est exprimé de diminuer l'indice caractéristique de propagation des fissures de l'alliage IN 939, de telle façon que l'on puisse réaliser des articles dans cet alliage qui soient soumis à des contraintes plus importantes et qui en conséquence soient plus efficaces. Selon la présente invention, un article moulé fabriqué en un super alliage à base de nickel et à teneur élevée en chrome, est soumis à un traitement thermique sélectif pour obliger des frontières ou des joints de grains à se former entre les grains cristallins que comporte le composant et afin d'induire la formation de précipités discrets de carbure de chrome aux joints de grains. L'article est initialement soumis à un traitement thermique pour obliger les noyaux de cristallisation de carbure de chrome à se former le long des joints de grains. Cette étape initiale du traitement thermique oblige les cristaux à se développer selon un réseau dentelé aux joints de grains. On chauffe ensuite l'article pour obliger les noyaux de cristallisation de carbure de chrome à grossir en précipités discrets le long des joints de grains dentelés. Après que les précipités de carbure de chrome se soient formés, l'article est ensuite soumis à un traitement thermique pour provoquer le développement des précipités gamma prime de renforcement, à travers les grains. A ce stade de fabrication, la température à laquelle l'article est chauffé est inférieure à celle pour laquelle le carbure de chrome se trouverait totalement mis en solution. L'article est ensuite soumis à un traitement thermique pour obtenir une taille gamma prime stable. Le développement des joints de grains dentelés et des précipités discrets de carbure de chrome améliore sensiblement les propriétés mécaniques de l'article. L'un des buts de la présente invention consiste précisément à proposer une séquence de traitement thermique pour une classe de super- alliages à haute teneur en chrome qui permette d'obtenir des propriétés mécaniques améliorées, en particulier une plus grande résistance à la propagation des fissures. A cet effet, selon l'invention, le procédé d'amélioration de la résistance d'un article en un alliage à base de nickel et à haute teneur en chrome, l'alliage contenant du chrome et du carbone et présentant une température de début de fusion, est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant: à chauffer l'article jusqu'à une température supérieure à celle pour laquelle les carbures de chrome de l'alliage passent en solution, mais inférieure à la température de début de fusion de l'alliage; et à refroidir l'article à une vitesse contrôlée, de telle façon que des carbures de chrome discrets se forment aux joints de grains de l'article. Il comporte en outre l'étape consistant à chauffer sélectivement l'article après ladite étape de refroidissement, jusqu'à une température qui est, d'une part suffisante pour provoquer une migration des atomes de chrome et de carbone vers les joints de grains et la croissance des carbures de chrome, et d'autre part inférieure à celle pour laquelle les noyaux de cristallisation de carbure de chrome passent en solution, ainsi que l'étape consistant à refroidir l'article à une vitesse non contrôlée après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée et avant ladite étape de chauffage sélectif de l'article. Selon un autre mode de réalisation du procédé de l'invention, on réalise ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à ce que l'article atteigne une température sensiblement inférieure aux températures auxquelles les carbures de chrome de l'alliage passent en solution, et on réalise ensuite l'étape consistant à chauffer l'article jusqu'à une température suffisamment élevée pour obliger les carbures de chrome à grossir et inférieure à celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passeraient en solution. Le procédé peut comporter en outre l'étape consistant à réchauffer l'article après ladite étape de chauffage de grossissement des carbures de chrome, jusqu'à une température suffisamment élevée pour obliger le précipité gamma prime à passer en solution et inférieure à celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passeraient en solution, ainsi que l'étape consistant à refroidir l'article après ladite étape de chauffage avec grossissement des carbure de chrome et avant ladite étape de chauffage du précipité gamma prime. L'article apte à résister à l'exposition à des hautes températures élevées, est caractérisé en ce qu'il est fabriqué selon les étapes consistant: à former ledit article à partir d'un alliage cristallin à base de nickel présentant une température de début de fusion et présentant une concentration suffisante de chrome et de carbone pour favoriser la formation de carbures de chrome; à chauffer l'article jusqu'à une température supérieure à celle pour laquelle les carbures de chrome de l'alliage passent en solution, mais inférieure à une température de début de fusion de l'alliage; et à refroidir l'article à une vitesse contrôlée de telle façon que des carbures de chrome discrets se forment aux joints de grains des cristaux dudit alliage formant ledit article. Il est fabriqué en chauffant en outre sélectivement l'article après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à une température suffisante pour provoquer le grossissement desdits noyaux de cristallisation discrets de carbure de chrome, le long des joints de grains des cristaux, l'article étant soumis à ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée jusqu'à ce qu'il atteigne une température sensiblement égale à la température de solubilité du chrome libre. Selon un autre mode de réalisation, l'article est en outre refroidi à une vitesse non contrôlée après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée et avant ladite étape consistant à chauffer sélectivement l'article, et ledit article est en outre fabriqué en réalisant ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à ce que l'article atteigne une température sensiblement inférieure à la température de solubilité du carbure de chrome, et en réalisant en outre l'étape consistant à chauffer l'article après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à une température suffisamment élevée pour provoquer la formation de précipité gamma prime et inférieure à celle pour laquelle ledit carbure de chrome passe en solution. L'article peut-être fabriqué en réchauffant l'article, après ladite étape de chauffage avec grossissement du carbure de chrome, jusqu'à une température suffisamment élevée pour provoquer la formation d'un précipité gamma prime et inférieure à celle pour laquelle ledit carbure de chrome passe en solution, et en refroidissant ledit article après ladite étape de grossissement du carbure de chrome et ladite étape de chauffage du précipité gamma prime. Selon l'invention, le procédé d'amélioration des propriétés mécaniques, en particulier de la résistance à la propagation des fissures d'un article formé à partir d'un alliage à base de nickel comportant en poids au moins: 7% de Cr, 0,07% de C, 1 à 5% de W, 0,5 à 3% de Ta, 1 à 4% de Al, 1,7 à 5% de Ti, 15 à 25% de Co, 0 à 3% de Cb, ledit alliage présentant une température de solubilité gamma prime et une température de début de fusion, est caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant: à chauffer ledit article jusqu'à une température comprise entre celle pour laquelle le chrome et le carbone passent en solution et la température de début de fusion; à refroidir ledit article à une vitesse suffisamment lente pour provoquer le développement de carbures de chrome discret le long des joints de grains des cristaux de l'alliage; à chauffer ledit article jusqu'à une température comprise entre celle pour laquelle les atomes de chrome passent en solution et celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passent en solution; et à réchauffer ledit article jusqu'à une température comprise entre une température de solubilité gamma prime et inférieure à celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passent sensiblement en solution, de telle façon que lesdits carbures de chrome restent ensuite le long des joints de grains des cristaux. Il comprend en outre l'étape consistant à continuer le refroidissement dudit article à une vitesse sensiblement non contrôlée après ladite étape de refroidissement à vitesse lente et avant ladite étape de chauffage de l'article. Il peut comporter en outre l'étape de refroidissement contrôlé dudit article après ladite étape de chauffage et avant ladite étape de réchauffage. Un article selon l'invention formé d'un alliage comportant pour l'essentiel de 0 à 5% de W, de 0,5 à 3% de Ta, de 1 à 4% d'Al, de 1,7 à 5% de Ti, de 15 à 25% de Co, de 0 à 3% de Cb, au moins 12% de Cr, au moins 0,05% de C, le complément étant essentiellement du nickel et l'article étant sous la forme d'une agrégation de grains dudit alliage, est caractérisé en ce que lesdits grains comportent des précipités discrets de carbures de chrome disposés le long du périmètre desdits grains, de telle façon que lesdits grains adjacents définissent des joints de grains sensiblement dentelés. Les grains dudit alliage peuvent comporter en outre des précipités gamma prime distribués dans ces grains. D'autres buts, caractéristiques et avantages apparaîtront à la lecture de la description de divers modes de réalisation de l'invention, faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé dans lequel: la figure 1 est une vue en perspective isométrique d'un article manufacturé, en l'occurrence un carter de diffuseur de moteur à réaction, qui est soumis à un procédé de traitement thermique selon la présente invention; la figure 2 est une microphotographie au grossissement de 2000, de la microstructure d'un article manufacturé, avant le procédé de traitement thermique selon l'invention; la figure 3 est un graphique de la température en fonction du temps du procédé de traitement thermique selon l'invention auquel un article manufacturé est expose; la figure 4 est une représentation schématique d'un agrégat de grains qui ont été soumis à un traitement thermique selon l'invention; la figure 5 est une microphotographie au grossissement 2000 de la micro structure d'un article manufacturé soumis au procédé de traitement thermique selon l'invention; la figure 6 est un graphique représentant les propriétés améliorées de résistance aux fissures d'un article formé selon le procédé de traitement thermique de la présente invention. Les étapes essentielles de la présente invention comprennent le chauffage et le refroidissement sélectifs d'un article fabriqué à partir d'un superalliage à base de nickel et à teneur élevée en chrome. D'une manière générale, on comprendra que le terme "super alliage à base de nickel et a teneur élevée en chrome" est utilisé ici en relation avec un alliage à base de nickel capable de former des précipités de carbure de chrome tel que le précipité M23C6. (Le terme "M" dans la formule ci- contre qui désigne le chrome Cr, tout en se référant principalement à des atomes de chrome, peut également comprendre des atomes d'autres métaux, tels que du 5 molybdène et du tungstène). D'une manière générale de tels précipités se forment dans des alliages à base de nickel présentant une teneur en chrome d'au moins 12% en poids et une teneur en carbone d'au moins 0,02% en poids. Un alliage dans lequel se forment des précipités de carbure de chrome, est vendu sous la marque IN 939 par International Nickel Company de New York. Ce super-alliage à base de nickel présente la composition nominale en poids suivante pour les éléments: 22,5% de Cr, 2% de W, 1,4% de Ta, 1,9% d'Al, 19% de Co, 1% de Cb, 0,15% de C, 0,1% de Zr et 0,01% de B, le reste étant pour l'essentiel constitué de nickel. (Ce super alliage est apparemment décrit dans US-A-4 039 330 et 4 108 647). D'une manière plus générale, l'invention peut être mise en oeuvre en utilisant d'autres super-alliages, qui en addition aux concentrations en chrome et en carbone citées ci-dessus, comporte essentiellement de 0 à 5% de W, de 0,5 à 3% de Ta, de 1 à 4% de Al, de 1,7 à 5% de Ti, de 15 à 25% de Co, de 0 à 3% de Cb, le reste étant pour l'essentiel du nickel. L'article dans l'alliage choisi est formé initialement par des processus tel que la coulée centrifuge ou le forgeage. Un autre procédé communément utilisé encore pour former des articles en super- alliages tel que le IN 939 consiste à utiliser le moulage de précision à modèle perdu. Dans ce moulage de précision à modèle perdu, l'article dans l'alliage choisi est initialement moulé en coulant du super-alliage fondu dans une coquille ou un moule à base de céramique qui définit la forme de l'article. Dans ce procédé, le super-alliage est initialement fondu dans des conditions de vide poussé et la coquille est préchauffée également dans des conditions de vide poussé de telle façon que l'on puisse contrôler avec précision la composition et la qualité du super- alliage. De façon typique, les super-alliages présentent des températures de fusion comprises entre 1310 C et 1650 C (2400 F et 3000 F). A l'achèvement du processus de solidification, on enlève la coquille ou le moule. On peut ensuite comprimer isostatiquement à chaud l'article; pour cela l'article est placé dans une chambre remplie d'un gaz inerte, chauffée à température élevée et maintenue sous pression élevée pendant une période de temps relativement longue afin d'écraser ou d'éliminer les pores et les défauts latents résultant du processus de solidification. Pour les articles formés dans l'alliage IN 939, cette étape est typiquement réalisée à des températures comprises entre 1160 C et 1210 C (2125 F et 2200 F) sous des pressions de 1050 bars (15000 psi) pendant trois ou quatre heures. Il n'est pas nécessaire de prévoir un pressage isostatique à chaud pour les articles réalisés en moulage de précision avec destruction du modèle et qui présentent une porosité suffisamment faible. Au cours du refroidissement depuis la solidification et/ou du pressage isostatique à chaud, les carbures, y compris les carbures de chrome mais sans se limiter à ces carbures, et les précipités gamma prime, se formeront dans toute la structure cristalline des grains. Les précipités gamma prime, qui comportent Ni3Al et qui peuvent contenir d'autres éléments en solution, donnent à l'alliage sa résistance élevée à la température. Après la coulée, et le processus optionnel de pressage isostatique à chaud, l'article est soumis à un processus d'inspection et de réparation. Au cours de ce processus, l'article est examiné pour découvrir des défauts qui pourrait nécessiter une réparation. Ces défauts peuvent être constitués par une porosité excessive provoquée au cours du processus de solidification, par des fragments de céramique qui ont pu s'écailler du moule, par des impuretés d'oxyde qui ont survécu à l'opération de fusion ou par des fissures provenant d'un refroidissement inégal de la pièce moulée en cours de solidification. Lorsqu'ils sont détectés, les défauts sont enlevés par voie mécanique et le vide résultant est obturé par soudure. Les techniques de moulage de précision avec destruction du modèle, de pressage isostatique à chaud, d'inspection et de réparation des alliages au nickel sont bien connus de l'homme de l'art. Un tel article fabriqué selon ce procédé est par exemple le carter de diffuseur de moteur à turbine à gaz décrit à la figure 1. La figure 2 représente la micro-structure d'un article formé selon le procédé utilisant des processus de traitement thermique standard. Comme représenté sur la figure 2, les grains des cristaux individuels du super- alliage qui forment l'article soumis au processus de traitement thermique standard, sont séparés par un mince film de carbure de chrome 14, généralement linéaire et continu. Les procédés de traitement thermique standard varient d'un fabriquant à l'autre, mais toutes prévoient le chauffage de l'article à une température élevée pendant une certaine durée, et ensuite le refroidissement de l'article à une température inférieure et à une vitesse de refroidissement non contrôlée. Ceci signifie que la vitesse de refroidissement de l'article n'est pas contrôlée. De façon spécifique, l'article est exposé à la température ambiante, sensiblement égale à la température de l'article que l'on désire obtenir au stade final, et on attend qu'il atteigne l'équilibre thermique. Par contre, la présente invention prévoit, entre autres, le refroidissement à une vitesse contrôlée pendant au moins une partie du temps. La température souhaitée est obtenue en exposant l'article de façon incrémentielle à une série de températures inférieures, de telle façon que la vitesse de refroidissement soit contrôlée jusqu'à que l'on ait atteint la température souhaitée. Un procédé de traitement thermique standard courant pour un article moulé en alliage IN 939 est le suivant. Tout d'abord après l'achèvement de la coulée, le pressage, et les processus d'inspection et de réparation, l'article est chauffé approximativement à 1160 C (2125 F) pendant environ quatre heures. L'article est ensuite refroidi à la température ambiante à une vitesse non contrôlée, suivi d'un chauffage à approximativement 1000 C (1832 F) pendant environ six heures. L'article est ensuite refroidi à la température ambiante à une vitesse de refroidissement non contrôlée. Puis l'article est chauffé à approximativement 800 C (14750F) pendant environ quatre heures et refroidi à une vitesse non contrôlée jusqu'à la température ambiante, qui est l'étape finale. Comme noté précédemment, la micro-structure résultante typique pour un article formé selon un traitement standard est telle que représenté à la figure 2. Par comparaison, la micro-structure résultante typique pour un article formé selon la présente invention, est telle que représenté à la figure 5. Dans le mode de la réalisation préférée de la présente invention, après la réalisation de la coulée, du pressage et des processus d'inspection et de réparation, l'article est soumis à un traitement thermique à une température et pendant une durée suffisante pour obliger les carbures de chrome et les structures gamma prime qui ont précipité au cours du refroidissement depuis les processus de solidification et/ou de pressage isostatique à chaud, à passer en solution. Ceci signifie que l'article est chauffé à une température suffisamment élevée pour que les atomes de chrome, de carbone, de nickel, d'aluminium et de titane se dissocient les uns des autres et se dispersent dans les grains, tandis que le métal reste à l'état solide, au point 22 à la figure 3. Pour un alliage IN 939, il est nécessaire de chauffer la pièce métallique à une température comprise entre 1120 C et 1200 C (2050 F et 2200 F) pour obtenir une mise en solution adéquate. Plus particulièrement, l'alliage IN 939 est chauffé à une température d'approximativement 1165 C (2125 F) pendant quatre heures. Lorsque les précipités de carbure de chrome et les précipités gamma prime sont en solution, l'article est soumis à un processus de refroidissement lent, afin d'induire la formation de noyaux de cristallisation de carbure de chrome et gamme prime, comme représenté par la ligne en pente progressive 24 à la figure 3. Du fait que la diffusion se produit plus rapidement le long des joints de grains qu'à l'intérieur des structures en treillis ou en réseau des grains, les noyaux de cristallisation de carbure de chrome et gamma prime tendent à se former le long des joints de grains. La formation des noyaux de cristallisation de carbure de chrome et gamma prime le long des joints de grains oblige ces joints à se développer selon un modèle dentelé (dendritique) ou ondulé. Un autre résultat encore de la formation des noyaux de cristallisation de carbure de chrome le long des joints de grains réside dans le fait que les parties des grains qui sont adjacentes aux joints de grains perdent des atomes de chrome et peuvent devenir déficientes en chrome. Le développement des noyaux de cristallisation de carbure de chrome et gamma prime dans un article formé en alliage IN 939, est par exemple encouragé par le refroidissement lent de l'article à une vitesse de refroidissement comprise entre 55 et 167 C par heure (100 et 300 F) plus spécialement, le super-alliage IN 939 est refroidi à une vitesse d'approximativement 110 C (200 F) par heure. L'article est refroidi lentement jusqu'à ce qu'il atteigne une température inférieure à celle pour laquelle il sera soumis ultérieurement à un traitement thermique et qui est représenté par le point 26 à la figure 3. Dès que l'article est refroidi en- dessous de cette température, on le laisse refroidir rapidement à l'air jusqu'à une valeur inférieure à 555 C (1000 F) comme représenté par la ligne à forte pente 28. En fonction de l'alliage dans lequel l'article est fabriqué, on peut laisser l'article se refroidir à la température ambiante, par exemple à une température de 10 à 24 C (50 F à 75 F). Un article moulé dans le super-alliage IN 939 est, par exemple, refroidi lentement à une température comprise entre 870 et 910 C (1600 F et 1675 F) avant qu'on l'autorise à se refroidir rapidement. Cette température, comme discuté ci-dessous, est légèrement inférieure à la température pour laquelle les noyaux de cristallisation de carbure de chrome passent en solution. Après que l'article ait été autorisé à se refroidir, comme représenté au point 30 à la figure 3, il est soumis à traitement thermique à une température suffisamment élevée pour provoquer la diffusion du chrome, mais sensiblement inférieur à celle pour laquelle les noyaux de cristallisation de carbure de chrome passent en solution et qui est représentée par le point 32. Un article formé en alliage IN 939, est par exemple chauffé à une température comprise approximativement entre 880 C et 940 C (1625 F et 1725 F). Plus spécifiquement, un tel article est souvent chauffé à une température de 915 C (1675 F) et maintenu à cette température pendant environ quatre heures. A la suite de ce traitement de réchauffe, les atomes de chrome libre dans le réseau cristallin migrent vers les sections des grains qui sont adjacentes aux joints de grains eux-même afin d'égaliser leur distribution dans tous les cristaux. Dès que cette étape est réalisée on laisse l'article se refroidir à l'air jusqu'à la température ambiante, ce qui est représenté par le point 34 à la figure 3. La migration du carbure de chrome dans l'étape de traitement thermique ci-dessus oblige les noyaux de cristallisation de carbure de chrome à grossir 10 fois ou plus de façon à former des précipités discrets de carbure de chrome 15, tel que représenté schématiquement à la figure 4, qui représente une agrégation de grains cristallins 12. Comme on le voit schématiquement sur la figure 4 et sur la microphotographie de la figure 5, par suite de la formation des précipités de carbure de chrome le long des périmètres extérieurs des grains individuels de cristaux 12, un joint de grain 16 non linéaire ou dentelé se forme entre les cristaux individuels. L'article est ensuite soumis à un autre traitement thermique afin d'encourager la formation de précipité gamma prime de renforcement de l'alliage. Dans cette étape du processus de durcissement de l'article par précipitation, l'article est chauffé à une température suffisamment élevéepour obliger les grains gamma prime grossiers à passer en solution, mais inférieure à la température pour laquelle les carbures de chrome passeraient en solution, représentée par le point 36 à la figure 3. De nombreux super-alliages à base de nickel et à teneur élevée en chrome sont chauffés, au cours de cette étape, à des températures comprises entre 950 C et 1010 C (1750 F et 1850 F). Un article fabriqué en super- alliage IN 939 est, par exemple à cette étape, chauffé à une température d'approximativement 980 C (1800 F) pendant approximativement six heures. Ce chauffage, s'il n'est pas situé en- dessous de la température de solubilité des carbures de chrome, est suffisamment proche de celle-ci pour que les carbures de chrome situés le long des joints de grains ne passent sensiblement pas en solution. Dès que le chauffage pour la solution gamma prime est réalisé, on laisse l'article se refroidir à la température ambiante, représentée par le point 38. Lorsque la mise en solution gamma prime est réalisée, l'article est soumis à une étape finale de traitement thermique destinée à stabiliser la formation du précipité fin gamma prime. A cette étape, l'article est soumis à un traitement thermique jusqu'à une température située au- dessus de la température maximale typique à laquelle l'article sera normalement exposé en service, pendant une durée suffisante pour obliger les précipités gamma prime à grossir et à se stabiliser, ce qui est représenté par le point 40 à la figure 3. Par exemple, si l'article est un carter diffuseur de moteur à réaction conçu pour être exposé à des températures d'environ 705 C (1300 F) et si l'article est réalisé en super-alliage IN 939, on peut chauffer l'article à une température d'approximativement 800 C (1475 F) pendant environ quatre heures. Cette température est inférieure à celle pour laquelle les carbures de chrome passent en solution. Le précipité fin résultant 18 est représenté comme des petites aspérités en saillie sur la microphotographie de la figure 5 et est représenté schématiquement à la figure 4. Lorsque le précipité gamma prime fin est réalisé, on laisse l'article se refroidir à l'air jusqu'à la température ambiante. La réalisation du traitement thermique de précipitation fine gamma prime complète le traitement thermique de l'article qui peut alors être soumis à un usinage final ou à un traitement de finition quelconque ou à des étapes de revêtement et peut être installé dans le moteur pour être utilisé. Un avantage du traitement thermique de l'article selon le procédé de la présente invention est dû au fait qu'il provoque le développement de carbures de chrome discrets, à l'opposé du film continu en carbure de chrome le long des joints de grains entre les cristaux d'alliage formant l'article. Ce film de carbure de chrome est indésirable car il est fragile et présente la possibilité de promouvoir rapidement la fissuration inter-granulaire. La formation de carbures de chrome et des précipités gamma prime discrets provoque le développement de joints de grains dentelés ou dendritiques entre les grains. Ces joints de grains dentelés renforcent l'article en réduisant toute tendance naturelle qui pourrait se présenter à se fracturer le long des joints de grains. Une autre caractéristique encore de la présente invention réside dans le fait que le traitement thermique de l'article, après la formation initiale des carbures de joints de grains, non seulement induit une croissance supplémentaire des carbures, mais qu'il sert également à égaliser la distribution des atomes de chrome libres à travers le reste des grains. Cette étape rend minimale l'existence des zones déficientes en chrome dans les grains, ce qui pourrait affaiblir la résistance mécanique générale des grains. Ainsi, ce procédé de traitement thermique convient bien pour être utilisé dans les composants de renforcement qui sont prévus pour être soumis à un niveau de contraintes significatif, tels que les composants installés dans les moteurs à réaction. Les caractéristiques de résistance à la fissuration qui sont imparties aux super-alliages par la présente invention, sont représentées sur les courbes de la figure 6 qui indiquent quel nombre de cycles de mise en contrainte après fabrication, est nécessaire pour que des fissures se développent jusqu'à atteindre une longueur critique. On a indiqué en abcisses le nombre de cycles de contraintes en milliers et en ordonnées la longueur des fissures exprimée en dixièmes de pouces, c'est-à-dire en multiples de 2,54 mm. La courbe 50 indique le développement des fissures lorsqu'un article est formé selon les procedés de fabrication classiques. Lorsque, par exemple, la longueur initiale des fissures est comprise entre 2,5 et 7,5 mm (0,1 et 0,3 pouce) on a trouvé que des fissures aussi longues que la longueur critique se développent après que l'article a été exposé à approximativement 3000 cycles. La courbe 52 représente le nombre de cycles qui sont nécessaires pour qu'un article formé selon la présente invention développe des fissures jusqu'à la longueur critique. En particulier, cette courbe montre qu'un article formé selon l'invention peut être soumis à approximativement 15000 cycles de contraintes après fabrication avant qu'il ne commence à se développer des fissures de longueur supérieure à la longueur critique qui est indiquée par la ligne d'ordonnée 0,85 en gros tirets. La ligne parallèle en traits pleins située en dessous permet de se rendre compte que le nombre de cycles de mise en contraintes avant d'atteindre la longueur de fissuration critique a été pratiquement multiplié par cinq (à l'ordonnée 0,70) grâce au procédé selon l'invention. La description détaillée ci-dessus a été limitée à un mode de réalisation spécifique de la présente invention. Il est cependant évident que de nombreuses variantes et modifications peuvent être apportées à l'invention tout en continuant à bénéficier de quelque uns de ses avantages. Par exemple, il peut être possible de mettre en oeuvre l'une ou plusieurs des diverses étapes de traitement thermique de la présente invention sans refroidir tout d'abord l'article jusqu'à la température ambiante avant de l'exposer au cycle de traitement suivant. Il est également possible d'éliminer une ou plusieurs des étapes de traitement thermique réalisées afin de fabriquer un super-alliage à base de nickel et à haute teneur en chrome, selon la présente invention. Par exemple, dans quelques une des versions de l'invention, il peut être souhaitable d'éliminer le traitement thermique intermédiaire qui est réalisé après l'étape de refroidissement lent contrôlé qui est réalisée afin d'améliorer la taille des précipités discrets de carbure de chrome. Selon encore une autre caractéristique de l'invention, on peut éliminer la nécessité de réaliser les étapes de traitement thermique qui sont mises en oeuvre afin de développer la formation des précipités gamma prime et/ou la parcellisation fine gamma prime. On doit également reconnaître que les températures indiquées ne le sont qu'à titre d'exemple et ne constituent en aucune façon des limitations. Il est évident que lorsque l'invention est mise en oeuvre sur d'autres alliages, les températures auxquelles se produisent les réactions souhaitées, et la durée pendant laquelle l'article est exposé à ces températures, peut varier largement par rapport à ce qui a été indiqué ci-dessus. De la même façon, on doit également reconnaître que l'invention peut être mise en pratique sur d'autres alliages capables de former des précipités de carbure de chrome qui diffèrent de ceux de l'alliage cité à titre d'exemple. La présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés, et elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Procédé d'amélioration de la résistance d'un article en un alliage à base de nickel et à haute teneur en chrome, l'alliage contenant du chrome et du carbone et présentant une température de début de fusion, ce procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant: à chauffer l'article (10) jusqu'à une température supérieure à celle pour laquelle les carbures de chrome de l'alliage passent en solution, mais inférieure à la température de début de fusion de l'alliage; et à refroidir l'article (10) à une vitesse contrôlée, de telle façon que des carbures de chrome discrets (15) se forment aux joints de grains (16) de l'article (10). 2.- Procédé d'amélioration de la résistance d'un article selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape consistant à chauffer sélectivement l'article (10) après ladite étape de refroidissement, jusqu'à une température qui est, d'une part suffisante pour provoquer une migration des atomes de chrome et de carbone vers les joints de grains et la croissance des carbures de chrome, et d'autre part inférieure à celle pour laquelle les noyaux de cristallisation de carbure de chrome passent en solution. 3.- Procédé d'amélioration de la résistance d'un article selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape consistant à refroidir l'article (10) à une vitesse non contrôlée après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée et avant ladite étape de chauffage sélectif de l'article. 4.- Procédé d'amélioration de la résistance d'un article selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on réalise ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à ce que l'article (10) atteigne une température sensiblement inférieure aux températures auxquelles les carbures de chrome de l'alliage passent en solution, et en ce qu'on réalise ensuite l'étape consistant à chauffer l'article (10) jusqu'à une température suffisamment élevée pour obliger les carbures de chrome à grossir et inférieure à celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passeraient en solution. 5.- Procédé d'amélioration de la résistance d'un article selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape consistant à réchauffer l'article (10) après ladite étape de chauffage avec grossissement des carbures de chrome, jusqu'à une température suffisamment élevée pour obliger le précipité gamma prime à passer en solution et inférieure à celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passeraient en solution. 6.- Procédé d'amélioration de la résistance d'un article selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape consistant à refroidir l'article (10) après ladite étape de chauffage avec grossissement des carbure de chrome et avant ladite étape de chauffage du précipité gamma prime. 7.- Article apte à résister à l'exposition à des hautes températures élevées, caractérisé en ce que ledit article est fabriqué selon les étapes consistant: à former ledit article (10) à partir d'un alliage cristallin à base de nickel présentant une température de début de fusion et présentant une concentration suffisante de chrome et de carbone pour favoriser la formation de carbures de chrome; à chauffer l'article (10) jusqu'à une température supérieure à celle pour laquelle les carbures de chrome de l'alliage passent en solution, mais inférieure à une température de début de fusion de l'alliage; et à refroidir l'article à une vitesse contrôlée de telle façon que des carbures de chrome discrets (15) se forment aux joints de grains (16) des cristaux dudit alliage formant ledit article. 8.- Article selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il est fabriqué en chauffant en outre sélectivement l'article après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à une température suffisante pour provoquer le grossissement desdits noyaux de cristallisation discrets de carbure de chrome (15), le long des joints de grains (16) des cristaux, l'article5 (10) étant ensuite soumis à ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée jusqu'à ce qu'il atteigne une température sensiblement égale à la température de solubilité du chrome libre. 9.- Article selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que ledit article (10) est en outre refroidi à une vitesse non contrôlée après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée et avant ladite étape consistant à chauffer sélectivement l'article. 10.- Article selon l'une quelconque des revendi- cations 7 à 9, caractérisé en ce que ledit article (10) est en outre fabriqué en réalisant ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à ce que l'article atteigne une température sensiblement inférieure à la température de solubilité du carbure de chrome, et en réalisant en outre l'étape consistant à chauffer l'article (10) après ladite étape de refroidissement à la vitesse contrôlée, jusqu'à une température suffisamment élevée (point 36) pour provoquer la formation de précipité gamma prime et inférieure à celle pour laquelle ledit carbure de chrome passe en solution. 11.- Article selon l'une quelconque des revendi- cations 8 à 10, caractérisé en ce qu'il est fabriqué en réchauffant l'article (10), après ladite étape de chauffage avec grossissement du carbure de chrome, jusqu'à une température suffisamment élevée pour provoquer la formation d'un précipité gamma prime et inférieure à celle pour laquelle ledit carbure de chrome passe en solution. 12.- Article selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il est fabriqué en refroidissant en outre ledit article (10) après ladite étape de grossissement du carbure de chrome et ladite étape de chauffage du précipité gamma prime. 13.- Procédé d'amélioration des propriétés mécani- ques, en particulier de la résistance à la propagation des fissures, d'un article formé à partir d'un alliage à base de nickel comportant en poids au moins: 7% de Cr, 0,07% de C, 1 à 5% de W, 0,5 à 3% de Ta, 1 à 4% de Al, 1,7 à 5% de Ti, 15 à 25% de Co, 0 à 3% de Cb, ledit alliage présentant une température de solubilité gamma prime et une température de début de fusion, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte les étapes consistant: à chauffer ledit article (10) jusqu'à une température comprise entre celle pour laquelle le chrome et le carbone passent en solution et la température de début de fusion; à refroidir ledit article à une vitesse suffisamment lente pour provoquer le développement de carbures de chrome discrets le long des joints de grains (16) des cristaux de l'alliage; à chauffer ledit article jusqu'à une température comprise entre celle pour laquelle les atomes de chrome passent en solution et celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passent en solution; et à réchauffer ledit article jusqu'à une température comprise entre une température de solubilité gamma prime et inférieure à celle pour laquelle lesdits carbures de chrome passent sensiblement en solution, de telle façon que lesdits carbures de chrome restent ensuite le long des joints de grains des cristaux. 14.- Procédé selon la revendication 13, comprenant en outre l'étape consistant à continuer le refroidissement dudit article (10) à une vitesse sensiblement non contrôlée après ladite étape de refroidissement à vitesse lente et avant ladite étape de chauffage de l'article. 15.- Procédé selon la revendication 13 ou 14, caractérisé en ce qu'il comporte en outre l'étape de refroidissement contrôlé dudit article (10) après ladite étape de chauffage et avant ladite étape de réchauffage. 16.- Article formé d'un alliage comportant pour l'essentiel de O à 5% de W, 0,5 à 3% de Ta, de 1 à 4% d'Al, de 1,7 à 5% de Ti, de 15 à 25% de Co, de O à 3% de Cb, au moins 12% de Cr, au moins 0,05% de C, le complément étant essentiellement du nickel, l'article (10) étant sous la forme d'une agrégation de grains dudit alliage, caractérisé en ce que lesdits grains (12) comportent des précipités discrets de carbures de chrome (15) disposés le long du périmètre desdits grains, de telle façon que lesdits grains adjacents définissent des joints de grains (16) sensiblement dentelés. 17.- Article selon la revendication 16, caractérisé en ce que lesdits grains (12) dudit alliage comportent en outre des précipités gamma prime (18) distribués dans ces grains.