FR 2705184 A1 19941118 FR 9404798 A 19940421 La présente invention concerne un haut-parleur qui inclut une fonction destinée à compenser une distorsion de pression sonore et, plus particulièrement, un haut-parleur dans lequel un enroulement de bobine de compensation, dont le sens es inverse de celui d'une bobine mobile, est attaché à l'intérieur du haut-parleur de façon à présenter une différence de phase de 180* par rapport à une composante de flux magnétique liée à un courant alternatif induite entre la bobine mobile et les plagues supérieure et inf6érieure, afin de s'opposer à une composante de flux magnétique liée à un courant alternatif, en minimisant ainsi une distorsion de pression sonore, de manière à améliorer la sonorité d'une unité de haut-parleur. De façon générale un haut-parleur est formé d'une partie d'entraînement qui sert à entraîner une source de manière & faire vibrer en sens ascendant et descendant une plaque vibrante, et une partie de vibration qui sert à obtenir une pression sonore constante conforme à la vibration de la plaque vibrante dans les sens ascendant et descendant. Les haut-parleurs sont en général classés, selon les constituants de la partie d'entraînement, en trois types: un type magnétique intérieur, un type magnétique extérieur, et un type à aimant conique. Le haut-parleur du type magnétique intérieur comprend une enveloppe protectrice sur le côté extérieur de l'aimant. Le haut-parleur du type magnétique extérieur comprend des plaques supérieure et inférieure montées sur les surfaces supérieure et inférieure de l'aimant, et un aimant auxiliaire couvert par une enveloppe protectrice est installé sur la surface inférieure de la plaque inférieure. Les ?IG. 1 et 2 représentent une vue en coupe et une vue a plus grande échelle d'une partie principale représentant un haut-parleur du type à aimant conique d'une technique classique. A ces dessins, une partie d'entraînement 10 inclut un aimant auxiliaire 12 de configuration annulaire, attaché à l'intérieur d'une enveloppe protectrice 12, une plaque inférieure 13 qui est configurée en "T" renversé, attachée sur l'extrémité supérieure de l'aimant auxiliaire 12, une plaque supérieure 14 de configuration annulaire et un aimant principal 15 de configuration annulaire entre la plaque inférieure 13 et la plaque supérieure 14. Comme représenté à la FIG. 1, un espace libre prédéterminé est ménagé entre la plaque inférieure 13 et la plaque supérieure 14. Une partie de vibration 20 qui vibre sous l'effet de la partie d'entraînIement 10 comprend une plaque vibrante de forme conique 23 sur l'extrémité supérieure de la plaque supérieure 34, un châssis 22 qui sert b supporter la plaque vibrante 21, et une bobine mobile 23 enroulée autour de la circonférence extérieure de la plaque vibrante 21 et placée dans l'espace libre entre Ja plaque inférieure 13 et la plaque supérieure 14. Ici, l'espace liibre de la partie d'entraînement 10 concerne une plage allant de l'extrémité supérieure à l'extrémité inférieure de la bobine mobile 23 pendant la vibration ascendante et descendante de cette bobine dans l'espace compris entre la plaque inférieure 13 et la plaque supérieure 14. Dans le haut-parleur classique du type a aimant conique, dans l'état o il existe un flux magnétique lié a un courant continu dans l'espace libre entre les plaques supérieure et inférieure 14 et 13, un courant (courant négatif) passe dans la bobine mobile 23 sous l'effet de l'aimant principal 14 et de l'aimant auxiliaire 12, de manière à lancer le déplacement ascendant et descendant de la bobine mobile 23 en conformité avec la règle de la main gauche de Fleming. La plaque vibrante 21, formé d'un seul tenant avec la bobine mobile 23 soumise à un mouvement ascendant et descendant, vibre aussi selon un mouvement ascendant et descendant en provoquant une pression sonore prédéterminée. Par ailleurs, le flux magnétique existant dans le circuit magnétique à l'intérieur du haut-parleur comprend deux éléments: l'un est une composante de flux magnétique liée à un courant continu produite par l'aimant représenté û la FIG. 3, et l'autre est une composante de flux magnétique liée à un courant alternatif produite par la bobine mobile comme lb représenté aux FiG. 4A à 4D. Puisque l'aimant produit de façon continue, indépendamment du temps, une répartition constante de flux magnétique dans l'espace libre, la répartition de flux magnétique représenté à la FIG. 3 existe en permanence. Mais le courant alternatif (courant négatif lac égale à Im cos w t) varie de façon sinusoïdale selon le temps, de sorte que le passage de flux magnétique varie de façon continue comme représenté aux FIG. 4A à 4D. Par exemple, à la FJG. 4B, siwt = 90, le courant alternatif Iac devient nul (c'est à dire Im cos 90 = 0), mais le flux magnétique est produit de façon constante par un courant induit venant des plaques supérieure et inférieure. Le flux magnétique lié à un courant alternatif existe a l'intérieur du circuit magnétique en recouvrant le flux magnétique lié a un courant continu, et le flux magnétique lié a un courant alternatif dans l'espace libre est de 15 % environ du flux magnétique lié à un courant continu dans un état nominal d'entrée. La répartition du flux magnétique lié a un courant alternatif varie selon les fréquences parce que l'intensité du courant induit engendrée entre les plaques supérieure et inférieure varie selon les fréquences en affectant différemment le champ magnétique. En outre, au fur et à mesure que les S fréquences s'élèvent, le passage du flux magnétique se concentre sur la surface en raison du courant induit, comme illustré aux FICG. 5A à 5D. Comme représente aux FIG. 5A à 5D, plus la fréquence est élevée, plus le flux magnétique se concentre autour de l'espace libre de la bobine mobile zen tendant a former une symétrie entre valeurs positives (+) et négatives (-) par rapport à la direction radiale. Lorsque 3es valeurs positives et négatives sont parfaitement symétrique en direction radiale par rapport au centre de l'espace libre, l'intensité du flux magnétique lié à un courant alternatif lac dans tout l'espace libre devient nulle de sorte que la force de composante à distorsion engendrée par le flux magnétique lié & un courant alternatif, comme décrit plus loin, peut disparaître. Par ailleurs, une force d'entrainement (F =B.L.I) qui pousse ou tire la bobine mobile est engendrée par le courant négatif fourni par la bobine mobile. Si une forme d'onde audio engendrée par cette force est reproduite sans modification, il ne se produit aucune distorsion dans Je concept du circuit magnétique. En revanche, en liaison avec la théorie du champ électromagnétique, la distorsion du champ magnétique principal dû au courant négatif est inévitable et produit un facteur de variation de la force d'entraînement V. De plus, le mouvement ascendant et descendant de la bobine mobile peut impliquer des variations de la force magnétique selon la position de la bobine mobile. Même en considérant une génération idéale de la force d'entraînement F, la r. raison de la génération de distorsion par la partie vibrante subsiste cependant. on va maintenant décri re ci-dessous, dans l'espace libre, la relation entre le flux magnétique b lié à un courant alternatif 4ac et la force d'entraînement l' de la bobine mobile. Si l'on désigne par Bgap la densité moyenne de flux magnétique dans un intervalle B, on écrit, Bgap - B3dc +(I 4 ac > /A) sin(t + a) (I) ot, Bdc désigne la densité de flux magnétique lié a un courant continu dans l'espace libre, A est une superficie de l'espace libre, | 4ac 1 est la valeur maximale de tac, j Jac I/A est la valeur maximale de la densité du flux magnétique lié à un courant lb alternatif, et X est une fréquence respective du courant négatif et a est une différence de phase entre le courant négatif et Je champ magnétique lié à un courant continu provoqué par le courant négatif. En supposant que Je courant négatif i est égale à Im sin (uat) et qu'une longueur effective de bobine affectée à l'intérieur de 3'espace libre est définie par 1, la force d'entraînement est obtenu par, F = Bgap.l.i à-(II) (13dc -(| 4ac j/A). sin(&t d a)).l.Im sin(%t) = Bdc.l.Im sin(wt)-J/2 (I 4|ac I/A).l.Im cos(2 l'entrée nominale. La valeur absolue K dans l'équation III peut être réduite en permettant à la composante Bdc de densité de flux magnétique lié à un courant continu d'être supérieure à la valeur maximale de la densité de flux magnétique lié à un courant alternatif bac Ia /A, ou en réduisant la densité mac de flux magnétique lié à un courant alternatif. Cependant, l'augmentation de la composante de densité de flux magnétique lié à un courant continu Bdc n'est pas toujours préférable parce qu'une amplitude appropriée peut exister à l'intérieur de l'unité de haut-parleur. Lorsque le même niveau d'énergie est amené, la valeur tac est relativement grande pour une fréquence plus faible. Ainsi, abaisser les valeurs tac entraine aussi une élévation d'un effet de diminution de la distorsion dans une zone basse. Une distorsion / supérieure au triple peut apparaître dans le circuit magnétique. Les raisons majeures de ceci est une propriété d'hystérésis de la matière qui constitue les plaques supérieure et inférieure, et le facteur de variation de la force d'entraînement dû à la vibration de la bobine mobile, etc. Si la distorsion due à l'hystérésis est ajoutée à la composante 9bgap dans l'équation III (pourvu que l'influence due à l'hystérésis soit liée à la composante à fréquence harmonique), une autre composante sinusoïdale est multipliée par la composante Bgap pour retirer la deuxième fréquence harmonique de la fréquence fondamentale et retirer la troisième composante de la deuxième distorsion en courant continu. Par conséquent, en réduisant l. a deuxième composante, la troisième composante due au circuit magnétique est diminuée, car il faudrait dans le cas contraire utiJ]iser, pour diminuer la troisième composant, une matière de plaque à phénomène d'hystérôsis moindre. En d'autres termes, comme représenté à la FIG. 6, le haut-parleur classique du type a cône magnétique souffre de l'inconvénient que le courant qui traverse l'enroulement de bobine mobile 23 enroulé autour d'une extrémité de la plaque vibrante 21 engendre le flux magnétique lié à un courant alternatif en déséquilibrant de façon inévitable la densité de flux magnétique dans l'espace libre, entre la plaque inférieure 13 et la plaque supérieure 14, ce qui produit dès lors une distorsion du déplacement ascendant et descendant de la bobine mobile 23, en provoquant une distorsion de la pression sonore. Aux l11G. 7 et 8 est représenté un haut-parleur prévu pour résoudre le problème ci-dessus, les références numériques étant les mêmes que celles qui sont utilisées aux FIG. 1 et 2 pour désigner les mêmes éléments, et une description détaillée en sere donc omni se. Comme on peut 3e voir aux FilG. 7 et 8, un écran polaire 30 en cuivre est attaché à l'extrémité supérieure de la plaque inférieure 13 en étant pris en sandwich entre l'aimant principal de forme annulaire et l'aimant auxiliaire 12, Dans ce haut-parleur du type à aimant conique, comme représenté aux FiG. 9 et 20, lorsqu'un courant passe dans la bobine mobile 23 enroulée autour de la plaque vibrante 21, 3e courant induit est engendré à l'intérieur de l'écran polaire 30 attaché sur l'extrémitd supérieure de la plaque inférieure 13 de façon à commander le flux magnétique lié à un courant continu par la bobine mobile 23. Cependant, le courant induit prévu pour s'opposer au flux magnétique lié à un courant alternatif dans l'écran polaire 30 attaché sur l'extrémité supérieure de la plaque inférieure 13 présente théoriquement une différence de phase de 90Q, de sorte que l'effet d'opposition est imparfait (alors que celui de 180' est parfait). Par conséquent, la densité du flux magnétique est déséquilibrée dans l'espace libre entre la plaque supérieure 34 et la plaque inférieure 13 pour distordre le mouvement ascendant et descendant de la bobine mobile 23, qui provoque une distorsion de la pression sonore. En outre, le courant induit est produit sur les plaques supérieure et inférieure 14 et 13 de manière à provoquer une perte thermique (perte par courant de Foucault) en raison de la résistance, et le flux magnétique lié & un courant alternatif empiète dans les plaques inférieure et supérieure 13 et 14 pour provoquer une perte par hystérésis. Un but de la présente invention est de résoudre le problème décrit cidessus. Par conséquent, c'est le but de la présente invention que de réaliser un haut- parleur dans lequel une bobine de compensation reliée en série à une bobine mobile, mais selon sens inverse d'enroulement, est installée autour d'un espace libre entre une plaque supérieure et une plaque inférieure de manière à permettre à une différence de phase de courant d'être égale & à80 en raison du sens d'enroulement de la bobine de compensation, inverse de celui de la bobine mobile, de façon qu'un flux magnétique lié & un courant continu s'oppose au flux magnétique lié à un courant alternatif afin de réduire ]e flux magnétique lié à un courant alternatif et de minimiser ainsi la distorsion de pression sonique, en apportant une amélioration de la qualité sonore de l'unité de haut-parleur. C'est un autre but de la présente invention que de réaliser un hautparleur dans lequel une bobine de compensation est enroulée autour d'un espace libre entre une des plaques supérieure et inférieure, en un nombre de tours égal à la moitié de ceux de la bobine mobile, ou approximativement égal à ce nombre, afin de réduire le flux magnétique lié à un courant alternatif et un courant induit entre les plaques supérieure et inférieure en diminuant ainsi la perte thermique (perte par courant de Foucault) et la perte par hystérésis. Afin d'atteindre ces buts, la présente invention réalise un haut-parleur incluant un appareil générateur de champ magnétique lié à un courant continu comprenant un premier et un deuxième aimant, une plaque supérieure et une plaque inférieure formant un trajet magnétique dudit appareil générateur de champ magnétique li& à un courant continu et, dans un espace libre compris entre ladite plaque supérieure et ladite plaque inférieure, une bobine 3O mobile pour convertir un signal audio électrique en un signal audio mécanique caractérisé en qu'il comprend: un moyen de compensation de flux magnétique lié à un courant alternatif formé dc façon à permettre à un flux magnétique, qui est produit pour s'opposer & une composante de flux magnétique liée à un courant alternatif induite entre ladite bobine mobile et lesdites plaques supérieure et inférieure, de présenter une différence de phase de 1800 par rapport au flux magnétique lié à un courant alternatif. Selon une première modalité préférée, dans le haut-parleur selon l'invention, l'unité, ou moyen, de compensation de flux magnétique lié à un courant alternatif est formée d'un moyen de compensation de source de courant audio dont la différence de phase est de 180O par rapport à ladite composante à courant alternatif afin de s'opposer à ladite composante à courant alternatif produite par ladite bobine mobile. Dans ce cas, l'unité, ou moyen, de compensation de source de courant audio peut être un enroulement de bobine de compensation dont le nombre dc tours est compris entre 80 et % du nombre de tours de ladite bobine mobile sur une circonférence extérieure d'une partie supérieure de ladite plaque intérieure en saillie à une rainure ménagée dans la partie inférieure dudit espace libre, et qui est relié en série à ladite bobine mobile. Selon une variante de modalité préférée, l'unité, ou moyen, de compensation de flux magnétique lié a un courant alternatif peut être formé d'un moyen de compensation de champ magnétique lié & un courant alternatif présentant une différence de phase de 180 3b par rapport à un champ magnétique lié à un courant alternatif, de manière à s'opposer audit champ 1l magnétique lié à un courant alternatif entre ladite bobine mobile et ledit premier aimant. ians ce cas, 3'unité, ou moyen, de compensation de champ magnétique lié à un courant alternatif peut être un enroulement de bobine de compensation dont le nombre de tours est compris entre 40 et % du nombre de tours de 3adite bobine mobile sur la partie centrale des extrémités supérieure et inférieure de ladite plaque inférieure en saillie à ladite rainure dans laditc partie inférieure dudit espace libre, et qui est relié en série à ladite bobine mobile. En outre, dans un appareil selon la variante de modalité préférée définie plus haut, la bobine de lb compensation est de préférence enroulée autour de ladite extrémité inférieure de ladite plaque inférieure en saillie à ladite rainure dans ladite partie inférieure dudit espice libre. Les buts et avantages de la présente invention exposés ci-dessus ainsi que d'autres ressortiront mieux de la description de modes de réalisation préférés de celle-ci en se référant aux dessins annexés dans]lesque3s: La FIG. 1 est une vue en coupe représentant un haut- parleur du type général classique à aimant conique; La ?lG. 2 est une vue détaillée A plus grande échelle représentant une partie principale de la FIG. 3; I.a FIG. 3 représente une répartition d'un champ magnétique lié à un courant continu produit par l'aimant dans le haut-parleur représentée à la FIG. 1; Les FIG. 4A à 4D représentent la répartition d'un champ magnétique lié à un courant alternatif engendré par]a bobine mobile; T. es FIG. 5A à 5D représentent des répartitions de flux magnétique lié 6 un courant alternatif en fonction de fréquences; La FIG. 6 représente une répartition de la de.nsité du flux magnétique dans l'espace libre dans le haut-parleur repr6sentdc à la FIG. 3; La FIG. 7 est une vue en coupe représentant un autre haut-parleur classique à écran polaire; La FIG. 8 est une vue détaillée représentant à plus grande échelle la partie principale de la FIG. 7; I.a FIG. 9 représente une répartition du flux magnétique à la fréquence de 30Hz dans le haut- parleur représenté à la FIG. 7; La FIG. 10 représente une répartition de la densité du flux magnétique dans l'espace libre du haut- parleur représenté à la FIG. 7; La FIG. 11 est une vue en coupe représentant un mode de réalisation d'un haut-parleur selon la présente invention; La FIG. 12 est une vue détaillée représentant a plus grande échelle une partie principale de la FIG. l]; La FIG. 33 représente une répartition de la densité de flux magnétique dans l'espace libre dans le haut-parleur représenté à Ia FlG. 33; La FIG. 14 est une répartition d'une densité de flux magnétique, lié à un courant alternatif, compte tenu de la bobine de compensation représentée à la FIG. 11; La FIG- 15 est une vue en coupe représentant un autre mode de réalisation d'un haut-parleur selon la présente i nvention; La FIG. 16 est un schéma détaillé représentant à plus grande échelle la partie principale de la FIG. 15; 1 3 La FIG. 17 représente la répartition du flux magnétique à une fréquence de 30Hz dans le haut- parleur représentée à la P'IG. 25; La FIG. 18 représente la répartition de la densité de flux magnétique dans l'espace libre dans le haut- parleur représentée à la FiG. 15; et La FIG. 19 représente la répartition de densité de flux magnétique, lié à un courant alternatif, compte tenu de la bobine de compensation représentée à O10 la FIG. 15. Pour décrire des modes de réalisation préférés de la présente invention, on se réfère en premier lieu aux FIG. 11 et 12 qui représentent un premier mode de réalisation d'un haut-parleur selon la présente invention. Le haut-parleur comprend une partie d'entrainement 110. M.a partie d'entraînement 31o inclut un aimant auxiliaire 112 de forme annulaire attaché & l'intérieur d'une enveloppe protectrice métallique 111, et un aimant principal 115 de forme annulaire pris en sandwich entre une plaque inférieure 113, configurée en un "T" renverré et attaché sur l'extrémité supérieure de l'aimant auxiliaire 112, et une plaque supérieure 114. Une partie de vibration 102 inclut un châssis 122 à plaque vibrante 121 de forme conique située sur l'extrémité supérieure de)a plaque supérieure 114, et une bobine mobile 123 est formée sur la partie centrale de la plaque de vibration 121 de manière à être placée à l'intérieur d'un espace libre compris entre les plaques inférieure et supérieure 113 et 114. Une bobine de compensation 130 qui s'enroule dans le sens inverse de la bobine mobile 123, mais compte presque le même nombre de tours, est attachée sur la circonférence extérieure de l'extrémité supérieure de la plaque inférieure 113, la partie d'espace libre étant située entre la plaque inférieure 113 et la plaque supérieure 114. La bobine de compensation 330 est reliée en série à 3a bobine mobile 123. Le nombre de tours de la bobine de compensation est de préférence compris entre 80 et 120 % du nombre de tours de la bobine mobile 123, et le nombre de tours de cette bobine est, de façon particulièrement préférée, éga] à celui de la bobine mobi2e 323. Dans le haut-parleur réalisé selon ce premier J30 mode de réalisation de l.a présente invention, le courant (courant négatif) passe dans la bobine mobile 123 dans l'état ou le flux magnétique lié à un courant continu est établi dans l'espace libre entre les plaques supérieure et inférieure 114 et 113 par l'aimant magnétique principa] 115 et l'aimant auxiliaire 112, ce qui lance le mouvement ascendant et descendant de la bobine mcobi)1e selon la règle de la main gauche de Fleming. En même temps que la vibration ascendante et descendante de la bobine mobile 123, la plaque vibrante 121, formée d'un seul tenant avec la bobine mobiJe 123, vibre elle aussi dans le sens ascendant et descendant de manière à engendrer une pression sonique prédétermi née. A cet instant, si un courant passe dans la bobine mobile 123, un flux magnétique lié à un courant alternatif est produit, et un autre flux magnétique lié à un courant alternatif est produit par la bobine de compensation 130 reliée en série à la bobine mobile 323. En d'autres termes, l e flux magnétique lié au courant alternatif produit par la bobine mobile 123 est réparti dans la partie supérieure autour de l'espace libre, tandis que le flux magnétique lié à un courant alternatif engendré par la bobine de compensation 130 est réparti dans la partie inférieure entourant l'espace libre afin de permettre au flux magnétique lié à un courant alternatif d'être réparti de façon symétrique comme représenté à la FIG. 13. En d'autres termes encore, comme représenté à la FIG. 12, la bobine de compensation supérieure 130, dans laquelle les tours de bobine sont en nombre égal à celui de la bobine mobile 323 mais sont enroulés dans le sens inverse et sont installés dans la partie supérieure de la plaque inférieure 113, permet de s'opposer à une source de courant négatif qui engendre le champ magnétique lié à un courant alternatif. Puisque le courant de seons inverse passe immédiatement a côté de la bobine mobile 123 dans un nombre égale de tours de bobine, la somme du courant d'ensemble devient nulle dans tout l'espace libre. Par conséquent, iet flux magnétiques liés aux courants alternatifs et engendr6s par la bobine mobile 123 et la bobine de compensation 130 présentent la différence de phase de courant de 180" de manière a être symétriques l'un de l'autre, en s'opposant ainsi au flux magnétique lié à un courant alternatif. Par conséquent, comme représenté aux FIG. 13 et 14, dans le haut-parleur selon le premier mode de réalisation de la présente invention, la valeur du flux magnétique lié à un courant alternatif engendré entre les plaques supérieure et intérieure 114 et 113 est faible, quelles que soient les fréquences, et les composantes de flux magnétique lié à un courant alternatif qui entourent l'espace libre ferment une symétrie parfaite, en valeurs positives et négatives, en exerçant un excellent effet de compensation du champ magnétique an courant alternatif. De façon plus détaillée, l'excellent effet de compensation du champ magnétique lié à un courant alternatif indique que, lorsque la plaque vibrante 121 formée d'un seul tenant avec la bobine mobile 123 vibre dans la direction ascendante et descendante avec le dép) acement ascendant et descendant de la bobine mobile 223 sous d'effet du courant (courant négatif) traversant la bobine mobile 123, le flux magnétique lié à un courant alternatif, engendré inévitablement par le courant de la bobine mobile 123, est diminué par la bobine de compensation 130, et une densité de flus magnétique variable est évitée dans l'espace libre entre la plaque supérieure 114 et la plaque inférieure 113. Ainsi, une distorsion qui concernerait le déplacement ascendant et descendant de la bobine mobile 123 est évitée et est compensée afin de minimiser les distorsions de pression sonique. De plus, l'écran polaire 30 de la plaque inférieure 313, qui constitue dans la technique classique un composant indispensable, n'est pas nécessaire pour réduire le flux magnétique lié à un courant alternatif, de sorte que le courant induit aux plaques supérieure et inférieure 3.14 et 113 est diminué, et que la porte thermique (perte par courant de Foucault) et la perte par hystérésis sont réduites. Dans le haut-parleur selon le premier mode de réalisation de la présente invention décrit ci-dessus, une bobine de compensation dont le nombre de tours est approximativement égal à celui de la bobine mobile ou estcompris entre 80 et 120 % de cette valeur, mais o ce tours sont en roulée dans] e sens inverse de ceux de la bobine mobile, il est attaché sur la circonférence supérieure et extérieure de la plaque inférieure qui est J'espace libre de la partie d'entrainement. La source de courant négatif qui engendre le champ magnétique lié à un courant alternatif est compensée indépendamment des fréquences, de manjire à réduire la valeur du flux magnétique lié & un courant alternatif et la 1' distorsion de pression sonique est minimisée, ce qui améliore la qualité sonore de l'unité de haut-parleur. Cependant, puisque la bobine mobile se déplace en Lait dans le sens ascendant et descendant, un effet b complet do compensation ne peut être attendu. En outre, la bobine de compensation, qui est également soumise à la fois à la force ascendante et descendante à une force en sens inverse doit être attachée de façon ferme à l'écran polaire située sur la plaque inférieure. Pour résoudre ces problèmes, l'invention propose un deuxième mode de réalisation du haut-parleur représenté aux FIG. b15 et 16 dans lesquelles les références numériques utilisées dans les FIG. 11 et 12 désignent des élément; similaires, et leur description détaillée sera donc omise. Comme on peut le noter aux FIG. 15 et 16, une bobine de compensation 340 est enroulée dans le sens inverse d'une bobine mobile 123 et est installée le long d'une rainure ménagée dans la partie inférieure de l'espace libre d'une partie d'excitation 110, le nombre de tours de la bobine 140 étant à peu près égal à la moitié de celui de la bobine mobile 123 et les deux bobines étant reliées en série. Le nombre de tours de la bobine de compensation est de préférence compris entre 40 et 60 % du nombre de tours de la bobine mobile 323 et est de préférence de 50 % de celui-ci. Comme représenté à la FI1G. 16, la bobine de compensation 140 est instaîjée autour du centre de la plaque inférieure 113 ou près de celui-ci et est enroulée en senls inverse.].a fonction principale de la bobine de compensation 140 est de s'opposer au champ magnétique lié à un courant alternatif engendré par la bobine mobile 223 ou d'ajuster le flux magnétique plutôt que de s'opposer à la source de courant comme décrit en référence aux ViG. 11 et 12. Le but est de réaliser un effet do compensation du champ magnétique li6 à un courant alternatif ou du flux magnétique, a l'aide de 3la bobine de compensation 140 comme représenté à la FIG. 17. comme on peut]e noter aux FIG. 17 et 18, en liaison avec le flux magnétique d'espace libre traversant la bobine mobile 123, les valeurs positive et négative présentent une bonne symétrie, ce qui diminue dans l'espace libre le flux i0 magnétique d'ensemb]e, 'ac, lié à un courant alternatif par suite de l'utilisation de la bobine de compensation 340. La diminution du flux magnétique eac lié à un courant alternatif dans l'espace libre indique la réduction de la composante de distorsion à la deuxième fréquence harmonique comme représenté dclans l'équation précédente 11I. Dans le haut-par]Jeur selon le deuxième mode de réalisation dce la présente invention, le courant (courant négatif) passe dans la bobine mobile 123 dans un état o le flux magnétique lié à un courant continu est établi dans l'espace libre entre la plaque supérieure 114 et la plaque inférieure 113 par l'aimant magnétique principal 115 et l'aimant auxiliaire 112, ce qui lance le mouvement ascendant et descendant de la bobine mobile 323 conformément h la règle de la main gauche de Flemin.g. Sous l'effet de Ja vibration ascendante et descendante de la bobine mobile 323, la plaque vibrante 121 formée d'un seul tenant avec la bobine mobile 123 vibre elle aussi dans le sens ascendant et descendantr en engendrant une pression sonore prédétermijnée. Dès lors, lorsque le (courant passe dans la bobine mobile 123 d'un seul tenant avec la plaque vibrante 121, le champ magn6tique lié a un courant alternatif est produit, et il se produit un autre champ magnétique hié à un courant alternatif dû à la bobine de compensation 140 qui est reliée en série avec la bobine mobile 323. En d'autres termes,.le flux magnétique lié à un b courant alternatif produit par la bobine mobile 123 est réparti dans la partie supérieure de i'espace libre de façon à être symétrique avec un autre flux magnétique lijé à un courant alternatif, d'une manière telle que la différence de phase de courant entre la bobine mobile 123 et la bobine de compensation 140 devient égale à 380e, pour réaliser l'effet de compensation du flux magnétique lié à un courant alternati f. De façon plus spécifique, comme représenté à la FIG. 17, le centre du flux magnétique lié & un courant alternatif engendré par la bobine mobile 123 est placé sur la direction radiale de la partie d'espace libre de manière à s'opposer au flux magnétique lié à un courant alternatif positif et négatif de l'espace libre, ce qui réduit la valeur du champ magnétique lié à un courant alternatif produit. Par conséquent, dans Je haut-parleur selon la présente invention, représenté aux FIG. 17 à 19, le flux magnétique lié à un courant alternatif et engendré dans l'espace libre compris entre les plaques supérieure et intérieure 114 et 113 est faible, indépendamment des fréquences, en raison de la bobine de compensation 140 qui est attachée sur la rainure ménagée dans la partie inférieure de l'espace libre et la composante de flux magnétique liée à un courant alternatif dans l'espace libre est produite en formant une symétrie parfaite des valeurs positive et négative en produisant un effet de compensation excellent du champ magnétique lié à un courant alternatif. En d'autres termes, l'excellent effet de compensation du champ magnétique lié à un courant alternatif dû à la bobine de compensation 140 indique que, lorsque ia plaque vibrante 121 formée d'un seul tenant avec la bobine mobile 123 vibre dans le sens ascendant et descendant en suivant le déplacement ascendant et descendant de la bobine mobile 123 sous l'effet du courant (courant négatif) qui traverse la bobine mobile 123, Je flux magnétique lié à un courant alternatif engendré inévitablement par le courant de la bobine mobile 123 est diminué par la bobine de compensation 140, et J'équilibre imparfait du champ magnétique est évité dans l'espace libre entre la plaque supérieure 114 et la plaque inférieure 113. Ainsi, une distorsion concernant le déplacement ascendant et descendant de la bobine mobile 123 est évitée et est compensée de façon à minimiser la distorsion de pression sonore. De plus, l'écran polaire 16 de la plaque intérieure 113, qui était un composant indispensable dans la technique classique, n'est pas nécessaire pour réduire le flux magnétique lié a un courant alternatif de sorte que le courant induit aux plaques supérieure et inférieure 114 et 113 est diminué, et la perte thermique (perte par courant de Foucault) et que les pertes par hystérésis sont réduites. Dans un haut-parleur conforme au deuxième mode de réalisation ci- dessus de la présente invention, puisque le nombre de tours de la bobine de compensation est à peu près égal b la moitié du nombre de tours de la bobine mobile et que les tours sont en sens inverse, et puisque la bobine est attachée à la rainure comprise entre les plaques supérieure et inférieure, le flux magnétique lié à un courant alternatif s'oppose, indépendamment des fréquences, au flux magnétique en champ alternatif et en réduit la valeur, et la distorsion de pression sonique est R.] minimisée, ce qui améliore la qualité sonore de ]'unité de haut-par]eur. Comme décrit ci-dessus, une bobine de compensation est attachée autour d'un espace libre de façon à être proche d'une bobine mobile installée autour de l'espace libre entre des plaques supérieure et inférieure de façon à minimiser une distorsion de pression sonique. Par conséquent, la qualité sonore d'une unité de haut-parleur est améliorée, et la perte du circuit magnétique peut être minimisée. Alors que la présente invention a été représentée et décrite en particulier en se référant à des modes de réalisation particuliers de celle-ci, l'homme de ]'art comprend que diverses modifications de forme et de détail peuvent être y apportées sans écarter de l'esprit du cadre de la présente invention défini par les revendications annexeés. Par exemple, la bobine de compensation peut être formée dans une partie quelconque de] 'espace libre de la partie d'entraînement, et non seulement dans la circonférence extérieure de la plaque inférieure, mais aussi dans la surface inférieure de Ja plaque supérieure et dans la surface intérieure de l'aimant magnétique principal qui est un appareil générateur de champ magnétique lié à un courant continu. REVENDICATIONS 2. Haut-parleur caractérisé en ce qu'il inclut un appareil générateur de champ magnétique à courant continu comprenant un premier (115) et un deuxième (112) aimants, une plaque supérieure (114) et une plaque inférieure (113) formant un trajet magnétique dudit appareil générateur de champ magnétique à courant continu et, dans un espace libre compris entre ladite plaque supérieure (114) et ladite plaque inférieure (113), une bobine mobile (123) pour convertir un signal audio électrique en un signal audio mécanique, et en ce qu'il comprend en outre: un moyen de compensation (130, 340) de flux magnétique lié à un courant alternatif formé de façon & permettre à un flux magnétique, qui est produit pour s'opposer à une composante de flux magnétique liée à un courant alternatif induite entre ladite bobine mobile (123) et lesdites plaques supérieure (114) et inférieure (113), de présenter une différence de phase de 180' par rapport au flux magnétique lié à un courant alternatif. 2 Haut-parleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de compensation (130) de flux magnétique lié A un courant alternatif est formé d'un moyen de compensation (130) de source de courant audio dont la différence de phase est de 180" par rapport à ladite composante à courant alternatif afin de s'opposer à ladite composante à courant alternatif produite par ladite bobine mobile (323). 3. Haut-parleur selon la revendication 1, caractérisé on ce que ledit moyen de compensation (140) de flux magnétique lié à un courant alternatif est formé d'un moyen de compensation (140) de champ magnétique à courant alternatif présentant une différence de phase de 1800 par rapport A un champ magnétique à courant alternatif, de manière à s'opposer audit champ magnétique à courant alternatif entre ladite bobine mobile (123) et ledit premier (135) aimant. 4. Haut-parleur se] on la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de compensation (130) de source de courant audio est un enroulement de bobine de compensation dont le nombre de tours est compris entre 80 et t du nombre de tours de ladite bobine mobile (123) sur une circonférence extérieure d'une partie supérieure de ladite plaque inférieure (113) en saillie à une rainure ménagée dans la partie inférieure dudit espace libre, et qui est relié en série à ladite bobine mobile (123). 5. Haut-parleur selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen de compensation (140) de champ magnétique à courant alternatif est un enroulement de bobine de compensation dont le nombre de tours est compris entre 40 et % du nombre de tours- de ladite bobine mobile (123) sur la partie centrale des extrémités supérieure et inférieure de ladite plaque inférieure (113) en saillie à ladite rainure dans ladite partie inférieure dcludit espace libre, et qui est relié en série à ladite bobine mobile (123). 6. lHaut-par) eur selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite bobine de compensation (140) est enroulée autour de ladite extrémité inférieure de ladite plaque 3!b inférieure (113) en saillie à ladite rainure dans ladite partie inférieure dudit espace libre.