FR 2699701 A1 19940624 FR 9215231 A 19921217 La présente invention concerne un procédé de pointage d'un satellite par rapport à un objet céleste ou astre (Soleil ou Etoile par exemple) ainsi qu'un dispositif adapté à sa mise en oeuvre.5 Un satellite désigne ici tout objet artificiel évoluant dans le système solaire Cet objet peut être notamment: sur une orbite de la Terre ou d'une quelconque autre planète du système solaire, sur une orbite d'un satellite d'une quelconque planète du système solaire, sur une orbite solaire, éventuellement de transfert entre deux planètes. Ainsi qu'on le sait, les satellites comportent, en vue du contrôle de leur orbite et de leur attitude, des capteurs et des actionneurs, connectés à des blocs logiques de traitement au sein d'un système communément appelé système de contrôle d'attitude et d'orbite Les blocs logiques de traitement sont souvent intégrés à un calculateur de bord, les actionneurs comportent par exemple des tuyères (et/ou des bobines magnétiques, et/ou des roues) tandis que l'énergie consommée à bord est fournie par des piles, des cellules solaires soumises à la radiation solaire et/ou par des ergols servant aux impulsions de poussée notamment pour le contrôle d'orbite. Les capteurs quant à eux sont en pratique de plusieurs espèces, selon la nature, la taille, la luminosité etc de l'astre (Terre, Soleil, Etoile) qu'ils servent à détecter On distingue couramment des capteurs 1-axe ou 2-axes. Un capteur 1-axe désigne en principe un appareil fournissant une coordonnée angulaire de la direction de l'astre visé dans un repère propre au capteur On définit en pratique pour ce capteur un axe de visée et un axe sensible, et cette coordonnée angulaire est par exemple l'angle que fait l'axe de visée du capteur avec la projection de la direction de l'astre visé sur le plan contenant l'axe de visée perpendiculaire à l'axe sensible. Un capteur 2-axes désigne ici un appareil fournissant deux coordonnées angulaires de la direction de l'astre visé dans un repère lié au capteur (ce qui détermine complètement cette direction) Cet appareil a donc la fonction de deux capteurs 1-axe d'axes de visée confondus et d'axes sensibles distincts, en général orthogonaux Pour la détection du Soleil un tel capteur 2-axes est en fait couramment constitué par l'association de deux tels capteurs 1-axe. En fait un satellite peut être amené à prendre plusieurs attitudes au cours de sa vie après largage vis à vis de son lanceur. Ainsi par exemple, l'attitude nominale d'un satellite de type stabilisé 3-axes circulant sur une orbite terrestre circulaire consiste à avoir un axe Z, dit axe de lacet, pointé vers la Terre, un axe Y dit axe de tangage perpendiculaire au plan de l'orbite, et un axe X dit de roulis, perpendiculaire aux axes Z et Y et de même sens que la vitesse linéaire instantanée du satellite sur son orbite, le sens de l'axe Y étant tel que le repère (X, Y, Z) soit direct Une telle attitude nominale est contrôlée à l'aide d'un capteur terrestre, soit seul, soit combiné à des capteurs solaires ou à un capteur stellaire. D'autres types d'attitude peuvent être envisagés, notamment juste avant l'injection d'un satellite sur son orbite opérationnelle, ou après une quelconque panne grave affectant notamment le système de contrôle d'attitude et5 d'orbite. Il est courant dans ces cas-là de chercher à mettre le satellite dans une attitude dite pointé-Soleil dans laquelle il est en rotation lente autour d'un axe pointé vers le Soleil, choisi proche d'un axe principal d'inertie et tel10 que les panneaux solaires du satellite soient illuminés Cela permet au satellite d'attendre des commandes ultérieures tout en en assurant la sécurité, c'est-à-dire: de garantir la recharge des batteries dont le satellite est équipé, d'alimenter les différents équipements dont le satellite a besoin: capteur, calculateur, réchauffeurs, télécommande et télémesure, notamment, de garantir un éclairement du satellite par le Soleil tel que la configuration thermique du satellite soit homogène et maintienne les équipements dans la plage de température autorisée. Classiquement, ce mode de contrôle d'attitude est appelé mode acquisition Soleil et est basé sur un séquen- cement du type suivant donné à titre d'exemple: recherche du Soleil par rotation du satellite autour d'un axe (par exemple l'axe de roulis) tel que le champ de vue d'au moins un capteur solaire rencontre le Soleil, rotation du satellite autour d'un axe (par exemple l'axe de tangage) en sorte de rapprocher la direction du Soleil de la direction désirée, mise en rotation du satellite autour de la direction du Soleil, et contrôle de cette direction pour qu'elle se confonde avec la direction désirée (par exemple l'axe de roulis). Le satellite étant ainsi dans une attitude pointé-Soleil, les impératifs de la mission imposent en général qu'il vienne (ou revienne) dans son attitude nomi- nale, c'est-à-dire en pratique qu'il soit ensuite pointé (ou repointé) vers la Terre (ou une Etoile) La méthode de recherche de la Terre ou de l'Etoile qui est classiquement utilisée, dans un tel mode d'acquisition Terre ou d'acqui- sition Etoile, consiste durant la phase de recherche à mettre le satellite en rotation lente autour d'un axe pointé vers le Soleil, cet axe étant choisi de façon telle que le champ de vue du capteur de Terre (ou d'Etoile) rencontre obligatoire- ment la Terre (ou l'Etoile). Dans certains cas o on ne peut rechercher directement la Terre, on commence par rechercher une Etoile de référence, l'Etoile Polaire par exemple: une fois l'Etoile trouvée comme décrit ci-dessus, le satellite est, à partir des mesures du capteur d'Etoile, contrôlé en rotation de façon à amener le champ de vue du capteur de terre face à la Terre: on parle alors d'une acquisition de la Terre via l'Etoile. L'axe de rotation pointé vers le Soleil durant la recherche de la Terre ou de l'Etoile fait, avec l'axe de visée du capteur de Terre ou d'Etoile, un angle au moins approximativement égal à l'angle Soleil-Satellite-Terre ou Soleil-Satellite-Etoile Cet axe peut être la direction que devra avoir le Soleil dans le repère lié au satellite une fois que celui-ci sera dans son attitude pointé vers la Terre ou l'Etoile. Ces différents modes de contrôle d'attitude imposent donc la détermination de la direction du Soleil ou de l'Etoile considérée en vue de sa prise en compte dans les boucles d'asservissement mettant en oeuvre la loi de contrôle correspondant à l'étape en cours du mode de contrôle d'atti- tude: en particulier dans la dernière phase du mode d'acqui- sition Soleil, dans la première phase des modes acquisition Terre ou Etoile et dans la dernière phase du mode d'acqui- sition de la Terre via une Etoile. Parmi les documents qui concernent un tel passage en attitude nominale, après passage intermédiaire en attitude pointé-Soleil, on peut citer les brevets FR-2 407 860 (MES- SERSCHMITTBOLKOW-BLOHM), EP-0 338 687 (BRITISH AEROSPACE), US-5 080 307 (HUGHES AIRCRAFT) et FR-2 649 809 (MES-5 SERSCHMITT-BOLKOW-BLOHM). Dans les trois premiers brevets, la détermination de la direction du Soleil se fait à partir de la mesure de deux capteurs solaires 1-axe dont les axes sensibles sont perpendiculaires, ou d'un capteur solaire 2-axes.10 De même, dans le brevet EP-0 338 687, le calcul de la direction de l'Etoile se fait à partir de la mesure de deux capteurs stellaires 1-axe dont les axes sensibles sont perpendiculaires, ou d'un capteur stellaire 2-axes. Le calcul se fait en déterminant les trois coordonnées du vecteur unitaire de la direction instantanée du Soleil ou de l'Etoile dans le repère du capteur à partir de deux mesures angulaires définissant l'orientation de cette direction dans le repère. Le contrôle se fait en appliquant des commandes du type: U=-Kd* lCC*Ss/cl -Kp* l 55/C A SRl o: U = signal de commande à appliquer tel que déterminé par la loi de contrôle vecteur unitaire de la direction instantanée de SI/c l'astre considéré (Soleil ou Etoile) calculé à partir des mesures angulaires des capteurs SR = vecteur unitaire de la direction de consigne de l'astre considéré vecteur vitesse mesure C vitesse de rotation commandée autour de la direction SR Kd gain de régulation en vitesse Kp = gain de régulation en position A = produit vectoriel (en anglais "cross product") Durant les modes acquisition Soleil, Terre ou Etoile, la vitesse du satellite autour de ses trois axes est mesurée (à l'aide de gyromètres par exemple) et utilisée dans les lois de contrôle d'attitude, dans le seul but d'amortir10 les asservissements de position ou de réaliser les asservis- sements en vitesse. Un mode de recherche Terre utilisant un seul capteur solaire est décrit dans le brevet FR-2 649 809 Ce brevet propose un procédé dans lequel la direction du Soleil n'est pas complètement déterminée La loi de contrôle est basée sur le fait que la rotation du satellite provoque un couplage entre les erreurs d'attitude selon l'axe de mesure et selon l'axe sans mesure Ainsi lorsque le capteur solaire 1-axe détecte une erreur, la loi de contrôle génère une commande propre à annuler cette erreur suivant l'axe de mesure, tandis que l'erreur non mesurable sur l'autre axe est éliminée par couplage. La loi de contrôle utilisée est du type U=-Kd* l( 3-C*SÈRl +Kp* lSj T Agm+ (SÉR*SÉT) eéMeml *L(Ny-Nby) ou U = commande à appliquer SR = vecteur unitaire de la direction de consigne du Soleil SRT = vecteur unitaire transposé de la direction de consigne du Soleil X = vecteur vitesse mesuré C = vitesse de rotation commandée Kd = gain de régulation en vitesse Kp = gain de régulation en position e M = vecteur de l'axe de mesure Nsy = mesure du capteur solaire Nby = correction de la mesure du capteur solaire I = matrice identité L = facteur de limitation A = produit vectoriel (en anglais "cross product") On notera que cette commande comporte un terme d'asservissement en vitesse selon trois axes et un terme d'asservissement en position selon deux axes, à savoir l'axe de mesure, et un axe perpendiculaire à cet axe de mesure et à la direction de consigne du Soleil, dit axe de composante non mesurable. Ce procédé présente les inconvénients suivants complexité des lois de contrôle qui sont très différentes des lois classiques des modes acquisition Terre et Soleil, mauvaise précision de pointage autour de l'axe de compo- sante non mesurable car cet axe est contrôlé passivement par couplage et l'erreur d'attitude autour de cet axe n'est jamais mesurée, ni déterminée, difficulté à utiliser cette loi de contrôle pour générer des commandes de tuyères sur les deux akes précités car cela impose: soit une logique compliquée de génération d'impulsions de durées différentes sur les différentes tuyères: le modulateur d'impulsion classiquement utilisé sur les satellites connus n'est alors pas applicable, soit d'utiliser des tuyères ayant des orientations spécifiques propres à provoquer des couples sur les deux axes ce qui désoptimise le système de contrôle d'atti- tude par tuyères du satellite car les directions des tuyères sont alors imposées par la donnée de ces deux axes. Un mode de recherche Terre utilisant un seul capteur solaire basé sur le couplage entre axes dû à la rotation est décrit également dans le document: "The attitude and orbit control of the EUTELSAT II spacecraft" 6 11 page 95; Symposium on automatic control in space - IFAC 17-21/7/1989 Ce document propose un mode de recherche Terre dans lequel la direction de consigne du vecteur rotation du satellite au cours de la recherche de la Terre est choisie de façon telle qu'elle forme avec la direction du Soleil un angle égal à l'angle Terre- Satellite-Soleil et que sa composante qui ne peut pas être mesurée soit nulle Il s'agit dans cet article de la composante en tangage, ce qui revient à dire que le Soleil est maintenu dans le plan XZ du satellite durant toute la phase de recherche de la Terre et que l'attitude finale lors de la capture Terre présente un écart angulaire en lacet Au cours de la recherche Terre, seul un asservissement en vitesse autour de la direction SR est suggéré, de sorte que la loi de contrôle utilisée par ce mode est probablement du type: U= -Kd* l&-C*SRl o U commande à appliquer SR = vecteur unitaire de la direction de consigne du Soleil (ô = vecteur vitesse mesuré C = vitesse de rotation autour de SR Kd = gain de régulation en vitesse Cette méthode a pour inconvénients la nécessité de deux phases supplémentaires rotation en tangage pour amener le Soleil face au capteur utilisé, puis rotation en lacet pour annuler l'erreur en lacet due au choix particulier de la direction de consigne du Soleil, la mauvaise précision du pointage qui se dégrade avec le temps du fait des dérives des gyromètres et du fait que la loi de contrôle ne comprend pas de terme d'asservissement en position Cette mauvaise précision de pointage: interdit son application au mode d'acquisition Soleil dont la longue durée (typiquement de plusieurs heures) aboutirait avec ce type de loi à des erreurs de pointage rédhibitoires, interdit son application au mode acquisition Etoile qui exige une grande précision de pointage à cause de la nécessité de reconnaître l'Etoile, risque dans certains cas d'aboutir à des échecs de l'acquisition Terre. Au contraire, la présente invention vise un procédé de pointage du satellite vers un astre tel que le Soleil ou une Etoile: qui est applicable à tout satellite stabilisé 3-axes quel que soit la disposition de ses tuyères (contrairement au brevet FR-2 649 809), qui ne remet pas en cause les logiques classiquement utilisées pour les modes acquisition Soleil, Terre ou Etoile (contrairement au brevet FR-2 649 809), qui utilise la mesure d'un seul capteur solaire ou stel- laire à un seul axe de mesure (contrairement aux brevets FR-2 407 860, EP-0 338 687, et US-5 080 307) mais en combi- naison avec d'autres mesures disponibles, qui est facilement programmable dans le calculateur de bord, 1 O dont la précision de pointage est optimale grâce à un asservissement en position réalisé de façon active, en permanence, par comparaison de la direction de l'astre calculée avec la direction visée ou de consigne.5 L'invention propose à cet effet un procédé de contrôle d'attitude d'un satellite selon lequel on définit la direction d'un objet céleste prédéterminé dans un repère lié au satellite, on détecte le vecteur vitesse angulaire instantanée du satellite, et on applique au satellite, par un ensemble d'actionnement des couples définis par une loi de contrôle en sorte de faire tourner le satellite autour de cette direction tout en orientant un axe de pointage lié au satellite selon cette direction, caractérisé en ce qu'on définit cette direction de l'objet céleste prédéterminé dans le repère lié au satellite par une première grandeur repré- sentative d'un premier angle mesuré entre un axe de visée et la projection de cette direction sur un premier plan de référence contenant cet axe de visée et par une seconde grandeur représentative d'un second angle défini par cet axe de visée et la projection de cette direction sur un second plan de référence contenant cet axe de visée, ce second angle étant calculé à partir de ce premier angle et du vecteur vitesse angulaire instantanée du satellite. Par rapport aux procédés classiques connus à ce jour, ce procédé permet de faire l'économie d'un axe de mesure de l'astre visé (c'est-à-dire utilisation d'un capteur 1-axe au lieu d'un capteur 2-axes ou économie d'un capteur 1- axe), de sa redondance, et, éventuellement, d'une électro- nique de commande de capteur, donc de diminuer la masse et le coût du système de contrôle d'attitude du satellite; cela sans changer la structure des modes acquisition Soleil, Terre ou Etoile. Ce procédé peut également être appliqué sur un satellite pour faire face à une panne d'une partie de ses capteurs Dans ce cas, le satellite peut déjà être sur orbite. La méthode de calcul est basée sur la relation qui lie la direction de l'astre visé et son évolution dans un repère lié au satellite, la mesure unique du capteur et son évolution et les mesures de vitesses angulaires. Selon des caractéristiques préférées de ce procédé: cet axe de visée appartient à un capteur à au moins un axe sensible, le premier plan de référence étant défini comme étant perpendiculaire à l'axe sensible, le second plan de référence est perpendiculaire au premier plan de référence et défini comme contenant l'axe de visée et l'axe sensible, le capteur est un capteur 1-axe, le capteur est un capteur 2-axes dont on utilise une seule sortie, les première et seconde grandeurs représentatives des premier et second angles sont les tangentes de ces angles, la loi de contrôle est du type: U=-Kd* lCo- C* /1 cl -Kp* lasic A S Ri ou U = commande à appliquer au générateur de couple Ss/c vecteur unitaire de la direction instantanée de l'objet céleste Si? = vecteur unitaire de l'axe de pointage formant axe de consigne de rotation X = vecteur vitesse mesuré C = vitesse de rotation commandée autour de SÈR Kd = gain de régulation en vitesse Kp = gain de régulation en position A = produit vectoriel (en anglais "cross product") l'objet céleste est le Soleil, l'axe de pointage est un axe au moins approximativement proche d'un axe d'inertie du satellite, choisi en sorte d'obtenir une illumination permanente d'un générateur solaire que comporte le satellite, grâce à quoi le satellite est dans un mode pointé Soleil, le satellite comporte un autre capteur ayant un second axe de visée, adapté à détecter un autre objet céleste prédéter- miné et l'axe de pointage est choisi en sorte de faire, avec ce second axe de visée, un angle au moins approximativement égal à l'angle (Soleil) satellite -(ou autre objet céles- te), cet autre objet céleste est une Etoile grâce à quoi le satellite est en mode acquisition Etoile, cet autre objet céleste est la Terre grâce à quoi le satellite est en mode acquisition Terre, l'objet céleste est une Etoile, le satellite comporte en outre un capteur terrestre ayant un second axe de visée, et l'axe de pointage est choisi en sorte de faire avec ce second axe de visée un angle au moins approximativement égal à l'angle Etoile-Satellite-Terre grâce à quoi le satellite est en mode acquisition Terre à partir d'une Etoile. L'invention propose également un satellite comportant un corps, un capteur ayant un axe de visée adapté à détecter un objet céleste prédéterminé et à fournir une première grandeur représentative d'un premier angle mesuré entre l'axe de visée et la projection de la direction instantanée de l'objet céleste sur un premier plan de référence contenant cet axe de visée, un ensemble d'actionne- ment, un bloc de contrôle d'attitude propre à générer, à partir de cette première grandeur et d'une seconde grandeur représentative d'un angle défini par l'axe de visée et la projection de cette direction instantanée de l'objet céleste sur un second plan de référence contenant cet axe de visée, distinct du premier plan de référence, des signaux propres à faire appliquer au satellite, par l'ensemble d'actionnement, des couples propres à faire tourner le satellite autour de cette direction et à orienter un axe de pointage selon cette direction, et un ensemble de mesure de la vitesse instantanée de rotation du satellite, caractérisé en ce que cette seconde grandeur représentative est appliquée au bloc de contrôle d'attitude par un bloc de prétraitement adapté à calculer cette seconde grandeur à partir de la première grandeur et du signal de sortie de l'ensemble de mesure de la vitesse instantanée de rotation. Selon des caractéristiques préférées de ce satellite: ce capteur est un capteur à un seul axe sensible, le premier plan de référence étant perpendiculaire à cet axe sensible, et le second plan de référence contenant cet axe sensible, le capteur est un capteur solaire, le satellite comporte en outre un capteur stellaire, le satellite comporte en outre un capteur terrestre, le capteur est un capteur stellaire, l'ensemble d'actionnement comporte des tuyères, l'ensemble de mesure de la vitesse instantanée de rotation du satellite comporte des gyromètres. Des objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressortent de la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un schéma d'un capteur 1-axe, la figure 2 est une vue schématique en perspec- tive d'un satellite conforme à l'invention, la figure 3 est un schéma fonctionnel d'un dispositif de pointage conforme à l'invention, la figure 4 est une vue en perspective du satellite de la figure 2 en phase de recherche de la Terre, et, la figure 5 est une vue schématique de ce satellite après capture de la Terre. Un capteur 1-axe tel que schématisé sous la référence 1 à la figure 1, se représente en pratique par une fente allongée selon un axe Ys dit axe sensible, perpendicu- laire à un axe Xs dit axe sans mesure, tandis que l'axe Zs perpendiculaire au plan Xs Ys du capteur est appelé axe optique ou axe de visée, destiné à être orienté suffisamment près de l'objet céleste à détecter pour que ce dernier rentre dans le champ de vue du capteur. Ce qui vient d'être dit s'applique tout particu- lièrement au cas o le capteur est un capteur solaire Un capteur stellaire est en général composé d'un détecteur à transfert de charge matriciel (matrice CCD) sur laquelle on projette une image de l'Etoile La mesure du capteur est en fait composée des deux coordonnées du ou des pixel(s) éclairé(s) par l'Etoile Ce capteur stellaire, en général à 2- axes, peut ne fournir qu'une indication 1-axe si une panne de traitement de la mesure entraîne la fourniture d'une seule coordonnée au lieu de deux Dans ce cas, l'invention peut être appliquée. Si S est la direction de cet objet céleste, le capteur 1 fournit un signal de mesure représentatif de l'angle a entre l'axe de visée et la projection de cette direction dans un plan de référence passant par l'axe de visée et perpendiculaire à l'axe sensible. Il est important de noter que l'angle 13 entre l'axe de visée et la projection de S dans un second plan de référence défini par l'axe de visée et l'axe sensible n'est par contre pas mesuré. On désigne par b, O et IJ les dérives d'attitude que le satellite peut subir autour des axes de Xs, Ys et Zs qui, pour le capteur, sont des axes de roulis, tangage et lacet. La figure 2 représente de façon schématique le corps 11 d'un satellite stabilisé 3-axes conforme à l'inven- tion, comportant par ailleurs, de façon classique, un géné- rateur solaire à une ou plusieurs aile(s) (non représenté).5 Dans le cas considéré ici d'une orbite terrestre donnée, de préférence géosynchrone, de faible inclinaison (typiquement inférieure à 10 ) les trois axes selon lesquels on cherche à stabiliser ce satellite (c'est- à-dire son corps) en attitude nominale sont, respectivement, un axe dirigé vers10 la Terre couramment noté Z et appelé axe de lacet, un axe perpendiculaire au plan de l'orbite et dirigé vers le sud, noté Y et appelé axe de tangage, et un axe X formant avec les axes de tangage et de lacet un trièdre (X, Y, Z) orthonormé direct, et appelé axe de roulis En pratique, lorsque l'orbite est circulaire, cet axe de roulis est tangent à l'orbite et de préférence de même sens que la vitesse avec laquelle le satellite parcourt l'orbite Généralement le générateur solaire est allongé parallèlement à l'axe de tangage. Le corps 11 du satellite comporte un système de contrôle d'attitude et d'orbite comprenant: un système de détection terrestre 12, ici formé d'un détecteur 2-axes unique, ayant un axe optique Zst parallèle ou proche de l'axe Z et deux axes de mesure (ou axes sensi- bles) Xst et Yst (en pratique orthogonaux) transversaux à l'axe optique, avantageusement proches voire parallèles aux axes X et Y du satellite, respectivement (le champ de vue est par exemple de + 140 autour de l'axe Ys et de + 5 autour de l'axe Xs), un système de détection solaire comportant une pluralité de capteurs solaires 1-axe ayant des axes de visée d'orienta- tions différentes: deux capteurs 13 a et 13 b sont ici repré- sentés, avec des axes de visée Zs et Zs' respectivement orientés dans le plan XZ au moins approximativement à 450 des axes -X et -Z d'une part, et X et -Z d'autre part, et ayant des axes sensibles au moins approximativement parallèles à Y, un éventuel système de détection stellaire 14, ici formé d'un détecteur 2-axes, ayant un axe optique Zsp pointé vers le Nord en sorte de pouvoir détecter l'Etoile Polaire (il est rappelé que l'Etoile Polaire est très proche du Nord) et deux axes de mesure Xsp et Ysp parallèles à X et Z; ce système de détection stellaire 14 est en pratique décalé de l'axe Y d'une distance suffisante pour éviter que le générateur solaire empiète sensiblement dans son champ de vue, un ensemble de détection de vitesse angulaire 15, par exemple des gyromètres, pour la mesure des vitesses angulai- res du satellite autour de trois axes de préférence parallè- les aux axes X, Y et Z, un ensemble d'actionnement, ici formé de tuyères 16 au moins au nombre de quatre (ici six), pour la génération autour des axes X, Y et Z de couples de commande positifs ou négatifs, et un ensemble de traitement 17, analogique ou digital, pour le traitement des mesures fournies par les systèmes de détection et l'élaboration grâce à des lois de contrôle classiques en soi en régime nominal de contrôle d'attitude ou en mode de réacquisition, des ordres de commandes destinés à l'ensemble d'actionnement (au travers de filtres, limiteurs et modulateurs). Le procédé de l'invention est décrit ci-dessous à propos du schéma fonctionnel de la figure 3, faisant intervenir l'un quelconque des capteurs solaires à un seul axe (choisi en fonction de la direction de rotation souhai- tée) et l'ensemble de détection de vitesse angulaire 15 Dans l'exemple considéré, le pointage est effectué à l'aide du capteur solaire 13 a. Les diverses grandeurs qui vont être utilisées dans le calcul itératif défini ci-dessous, ont les défini- tions suivantes sxs CI, SYS/ct SZS/c composantes du vecteur unitaire de la direc- tion de l'astre en axes satellite, SX, SY, SZ SX', SY', SZ a D tga'= SX'/SZ tga = SX/SZ tg 8 '= SY'/SZ (tg J 3 ')f (tg 13)f b P, t, Dt : composantes du vecteur unitaire de la direc- tion de l'astre en axes capteur à l'instant précédent, : composantes du vecteur unitaire de la direc- tion de l'astre en axes capteurs à l'instant courant, angle entre l'axe Zs et la projection de la direction de l'astre dans le plan Xs Zs dans le repère capteur, angle entre l'axe Zs et la projection de la direction de l'astre dans le plan Ys Zs dans le repère capteur, : mesure courante de a par le capteur mesure précédente de a par le capteur utilisé : estimation courante de B valeur filtrée courante de tg B valeur filtrée précédente de tg B micro-rotations roulis, tangage et lacet entre les repères capteurs aux instants précédent et courant durée du cycle de calcul x= Dt v S= Dt zs= Dt : vitesse roulis, tangage et lacet en axes capteur WXS/cf, Wys/C,zs Ic: vitesses roulis, tangage et lacet mesurée en axe satellite M: matrice de passage entre les axes satellite et les axes capteurs M-1: matrice inverse de la matrice M Il est tout d'abord à noter que l'on passe des composantes du vecteur astre en axes capteur, entre les instants précédents et courants par l'équation matricielle: = 1 -1 {s Y $ZJ -e 4) 1 $Z/ La variation A de la tangente de l'angle mesuré a vaut: A = tga' tga c'est-à-dire: A= / SX -SX -XI SX'-il*SY'+O*SZ' A=tga ta _bg= SZ' SZ SZ' SZ/+s *Sy-O *SX ou encore: A= -4 *tgoe 1 *tg tga'*tga*O tg/*r 8 1 tg /*d tgc/*O L'estimation de la composante angulaire non mesurée 91 de la direction de l'astre dans le repère capteur se fait: par calcul des vitesses instantanées de rotation dans le repère capteur selon la formule de changement de repère: ) (, lxsl /c ( M (a/C (J)ZS Clzs/c d'o on calcule tg B' par la relation: Dt S +=YS D t )Zs+Wbxs* tga On procède avantageusement à un filtrage de tg B' pour éliminer l'effet de la détermination cyclique de cette tangente Ce filtrage est par exemple du premier ordre de type: (tgpf) = a(tg) f+ ( 1-a) tg Pf o l'indice f correspond aux valeurs filtrées et o a est une constante. On passe enfin, de manière connue, de ces tangentes aux composantes du vecteur unitaire de la direction de l'astre dans le repère capteur selon les équations: SXI tga/ l + tg 2 oe'+ tg 21 i' Or/= tg 3 /1 + tg 2 a 7 + tg 2 %l Z/= 1 SZ' /l + tg 2 al+ tg 2 ji puis par changement de repère on détermine ces composantes dans le repère satellite: S Xs/c lsx Y Ss = M ISY 1 S Zs/c, SZI. lsz 31/l l sz'J Le contrôle d'attitude proprement dit est obtenu ensuite par une loi classique, par exemple celle-ci, déjà présentée ci-dessus en préambule: U=-Kd* l -C*Ss/ól -Kp* lSs/c A s Rl o SR a la même signification que précédemment. Sur la figure 3 on voit ainsi le capteur dont le champ de vue contient la direction satellite-astre (ici le capteur 1-axe 13 a), l'ensemble de détection de vitesse angulaire 15 formé de gyromètres, l'ensemble de traitement 17 et les moyens d'actionnement 16. Le bloc de traitement 17 comporte un bloc de contrôle 20, classique en soi, adapté à fournir des signaux t de contrôle d'attitude à partir de deux grandeurs caractéris- tiques de l'orientation angulaire de la direction satellite- astre (ici les tangentes des angles instantanés a' et 8 '). Selon l'invention l'une de ces grandeurs est déduite, non pas directement et uniquement de la sortie d'un capteur angulaire de position, mais de la vitesse angulaire instantanée du satellite dans le repère (X, Y, Z) qui lui est lié. Le bloc de traitement 17 comporte à cet effet un bloc de prétraitement 21 adapté, à partir de la seule grandeur tga fournie par le capteur 13 a et de la vitesse angulaire instantanée X), à calculer comme indiqué ci- dessus, l'autre grandeur tg B dont le bloc de contrôle a besoin. On observe sur la figure 4 le satellite 11 en phase de recherche de la Terre Le satellite 11 tourne autour de l'axe SR pointé vers le Soleil Cette rotation amène l'axe de visée du capteur terrestre (qui est confondu avec l'axe de lacet du satellite) en face de la Terre autorisant ainsi sa capture Cette situation est schématisée sur la figure 5. Il va de soi que la description qui précède n'a été proposée qu'à titre d'exemple non limitatif et que de nombreuses variantes peuvent être proposées par l'homme de l'art sans sortir du cadre de l'invention Ainsi par exemple, le capteur stellaire pourrait être supprimé: un capteur solaire 1-axe d'axe de visée approximativement dirigé selon z peut alors être rajouté pour compléter le champ dans lequel on peut rechercher, à tout instant, le Soleil De même le procédé de l'invention s'applique sans problème: au cas d'un satellite muni d'au moins un capteur solaire ou stellaire 2-axes formé de deux capteurs 1- axe couplés, dont l'un viendrait à tomber en panne, au cas d'un satellite muni d'au moins un capteur stellaire 2-axes dont la mesure suivant l'un des axes est indisponible par suite d'une panne. REVENDICATIONS 1 Procédé de contrôle d'attitude d'un satellite ( 11) selon lequel on définit la direction (S) d'un objet céleste prédéterminé dans un repère lié au satellite, on détecte le vecteur vitesse angulaire instantanée ( Co) du satellite, et on applique au satellite, par un ensemble d'actionnement ( 16) des couples définis par une loi de contrôle en sorte de faire tourner le satellite autour de cette direction tout en orientant un axe de pointage ( sk) lié au satellite selon cette direction, caractérisé en ce qu'on définit cette direction de l'objet céleste prédéterminé dans le repère lié au satellite par une première grandeur représentative d'un premier angle (", a') mesuré entre un axe de visée (Zs, Zs') et la projection de cette direction sur un premier plan de référence contenant cet axe de visée et par une seconde grandeur représentative d'un second angle (B') défini par cet axe de visée et la projection de cette direction sur un second plan de référence contenant cet axe de visée, ce second angle étant calculé à partir de ce premier angle et du vecteur vitesse angulaire instantanée du satellite. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que cet axe de visée appartient à un capteur ( 13 a, 13 b) à au moins un axe sensible (Ys, Ys'), le premier plan de référence étant défini comme étant perpendiculaire à l'axe sensible. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le second plan de référence est perpendiculaire au premier plan de référence et défini comme contenant l'axe de visée et l'axe sensible. 4 Procédé selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisé en ce que le capteur est un capteur 1-axe. Procédé selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisé en ce que le capteur est un capteur 2-axes dont on utilise une seule sortie. 6 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en ce que les première et seconde grandeurs représentatives des premier et second angles sont les tangentes de ces angles. 7 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 6, dans lequel la loi de contrôle est du type U=-Kd* EG 5-C* 551 c 1 -Kp* l'sic A S 7 l ou U = commande à appliquer au générateur de couple -/ = vecteur unitaire de la direction instantanée de l'objet céleste sik = vecteur unitaire de l'axe de pointage formant axe de consigne de rotation a = vecteur vitesse mesuré C = vitesse de rotation commandée autour de s R Kd = gain de régulation en vitesse Kp = gain de régulation en position A = produit vectoriel 8 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 7 dans lequel l'objet célestre est le Soleil. 9 Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'axe de pointage est un axe au moins approximati- vement proche d'un axe d'inertie du satellite, choisi en sorte d'obtenir une illumination permanente d'un générateur solaire que comporte le satellite, grâce à quoi le satellite est dans un mode pointé Soleil. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le satellite comporte un autre capteur ( 12, 14) ayant un second axe de visée, adapté à détecter un autre objet céleste prédéterminé et l'axe de pointage est choisi en sorte de faire, avec ce second axe de visée, un angle au moins approximativement égal à l'angle (Soleil) satellite - (ou autre objet céleste). 11 Procédé selon la revendication 10, caracté- risé en ce que cet autre objet céleste est une Etoile grâce à quoi le satellite est en mode acquisition Etoile. 12 Procédé selon la revendication 10, caracté- risé en ce que cet autre objet céleste est la Terre grâce à quoi le satellite est en mode acquisition Terre. 13 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 7, caractérisé en ce que l'objet céleste est une Etoile. 14 Procédé selon la revendication 13, caracté- risé en ce que le satellite comporte en outre un capteur terrestre ( 12) ayant un second axe de visée, et l'axe de pointage est choisi en sorte de faire avec ce second axe de visée un angle au moins approximativement égal à l'angle Etoile Satellite Terre grâce à quoi le satellite est en mode acquisition Terre à partir d'une Etoile. 15 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 14, caractérisé en ce que le satellite est stabi- lisé 3-axes sur une orbite géosynchrone d'inclinaison inférieure à 10 degrés. 16 Satellite comportant un corps ( 11), un capteur ( 13 a, 13 b) ayant un axe de visée (Zs) adapté à détecter un objet céleste prédéterminé et à fournir une première grandeur représentative d'un premier angle (a, a') mesuré entre l'axe de visée et la projection de la direction instantanée de l'objet céleste sur un premier plan de référence contenant cet axe de visée, un ensemble d'actionne- ment ( 16), un bloc de contrôle d'attitude ( 20) propre à générer, à partir de cette première grandeur et d'une seconde grandeur représentative d'un angle (B') défini par l'axe de visée et la projection de cette direction instantanée de l'objet céleste sur un second plan de référence contenant cet axe de visée, distinct du premier plan de référence, des signaux propres à faire appliquer au satellite, par l'ensem- ble d'actionnement ( 16), des couples propres à faire tourner le satellite autour de cette direction et à orienter un axe de pointage selon cette direction, et un ensemble ( 15) de mesure de la vitesse instantanée de rotation du satellite, caractérisé en ce que cette seconde grandeur représentative est appliquée au bloc de contrôle d'attitude par un bloc de prétraitement ( 21) adapté à calculer cette seconde grandeur à partir de la première grandeur et du signal de sortie de l'ensemble ( 15) de mesure de la vitesse instantanée de rotation. 17 Satellite selon la revendication 16, caracté- risé en ce que ce capteur est un capteur à un seul axe sensible, le premier plan de référence étant perpendiculaire à cet axe sensible, et le second plan de référence contenant cet axe sensible. 18 Satellite selon la revendication 16 ou la revendication 17, caractérisé en ce que le capteur est un capteur solaire. 19 Satellite selon la revendication 18, caracté- risé en ce que le satellite comporte en outre un capteur stellaire. Satellite selon l'une quelconque des revendi- cations 16 à 20, caractérisé en ce que l'ensemble d'actionne- ment comporte des tuyères. 21 Satellite selon l'une quelconque des revendi- cations 16 à 21, caractérisé en ce que l'ensemble de mesure de la vitesse instantanée de rotation du satellite comporte des gyromètres.