FR 2709748 A1 19950317 FR 9311016 A 19930910 PROCEDE DE TRANSFORMATION PLASMACHIMIQUE DE N:O en NO, ET/OU EN SES DERIVES Le domaine de la présente invention est celui du traitement et de la valorisation du protoxyde d'azote N20 (gaz hilarant) et, plus particulièrement, de sa transformation en produit du type NOx avec x = 1 ou 2, ainsi qu'en dérivés, tels que, par exemple, l'acide nitrique HNO3. La présente invention concerne un procédé d'oxydation plasmachimique de l'oxyde de diazote. Sur un volume de 100 de N2O rejeté dans l'atmosphère, il est généralement admis que 70 % provient du métabolisme du règne végétal, 10 % des combustions en tous genres, 10 % des moteurs à combustion interne des automobiles et les 10 % restants sont des effluents gazeux de l'industrie. 2 % de ces effluents ont pour origine la production d'acide nitrique et 8 % la production d'acide adipique (précurseur de Nylon 6.6). (Cf. 5a International Workshop on nitrous oxide emissions - July 1-3, 1992 TSUKUBA [JP]). Ce protoxyde d'azote N20 mobilise, depuis quelques temps, d'importants efforts et de gros moyens de recherches, car il est avancé que son accumulation dans l'atmosphère peut constituer un risque pour l'environnement. En particulier, le N20 est soupçonné de participer au phénomène d'effet de serre. La durée de vie de N20 dans l'atmosphère est de l'ordre de 170 ans. C'est un gaz stable à température ambiante qui ne se combine pratiquement pas à l'oxygène moléculaire, mais qui résiste bien à l'action des oxydants classiques. Le problème est, qu'à long terme, il diffuse vers la stratosphère et se transforme en NO sous l'effet du rayonnement UV. Or, ce NO stratosphérique réagit avec l'ozone. Les trois principales voies habituelles de traitement ou de valorisation du N20 sont: 1 - la destruction thermique par incinération, 2 - la décomposition catalytique en azote et en oxygène gazeux N2 et 02, 3 - et la transformation thermique en NO, avec x = 1 ou 2 et en ses dérivés. La troisième voie est particulièrement intéressante, car les composés NOX sont recyclables, par exemple en acide nitrique HNO3. La valorisation du N20 en HNO3 est du plus grand intérêt, notamment pour les producteurs d'acide adipique, étant donné que l'acide nitrique est utilisé pour convertir le cyclohexanol et/ou la cyclohexanone, par oxydation, en acide adipique, cette réaction produisant, d'ailleurs, environ une mole de N20 par mole d'acide adipique final. (Nylon Production: an Unknown Source of Atmospheric Nitrous Oxide - N.H. Thiemens, W.C. Trogler, Science, Feb. 1991) Pour que ce recyclage soit viable, il est impératif que la transformation N20 - NO,, s'opère de manière économiquement rentable, c'est-à-dire avec des quantités réduites d'énergie, de réactifs et de catalyseurs. Mais il se trouve que la réaction N20 - NO + 'h1/2 N2 est en compétition avec la réaction N20 - N2 + 'h 02.- La transformation N20O en NOx, est donc très délicate à mettre en oeuvre, comme cela est illustré par le brevet JP 61 25 79 40 qui concerne un procédé de préparation d'acides dicarboxyliques dans lequel on met en oeuvre un recyclage d'acide nitrique. Selon ce procédé, les sous- produits gazeux de l'oxydation, par l'acide nitrique, de cyclohexanol et/ou cyclohexanone en acide adipique, sont soumis en continu à une décomposition thermique sans catalyseur de N20 en NOx. Ce dernier est ensuite transformé en acide nitrique par oxydation et absorption dans l'eau, selon le schéma réactionnel suivant: 2 NO + O2 - 2 NO2 3NO2 + H20- 2 HNO3 + NO Le HNO3 est ensuite recyclé dans la réaction de synthèse d'acide adipique. D'après ce brevet japonais, les sous-produits gazeux NO + NO2, qui sont des facteurs limitants de la transformation N20 - NOx, doivent être éliminés au maximum. Les NOX de départ doivent être à une teneur inférieure à 10 % et, de préférence, à 5 %. La température réactionnelle est comprise entre 1 000 et 1 300 C, et de préférence 1 000 à 1 200 C, et le temps de séjour de 102 à 100 secondes, et, de préférence de 10-' à 10 secondes. Le gaz à traiter est préchauffé à l'aide d'un appareil de chauffage à air chaud, du type échangeur thermique. Dans le réacteur, l'élévation de température du gaz est assurée et auto-entretenue par la chaleur de décomposition. La mise en oeuvre de telles températures n'est jamais une opération commode et grève le coût de revient du procédé. Il ressort des exemples de ce brevet que le meilleur résultat obtenu est un rendement de conversion du N20 en NO égal à 25,4 %. Dans ces conditions, ceci est en général insuffisant pour rendre le procédé économiquement attractif. La littérature scientifique à ce sujet confirme cela et enseigne que la formation de NO et/ou NO2 ne représente, au plus, que quelques % du N20 converti (cf. notamment A. A. BORISOV, Kinet Katal, 1968, 9 (3) 482 - W. H. LIPKEA et ai., Combustion Science and Technology, 1973, 6, 257 - MONAT et al., Combustion Science and Technology, 1977, 16, 21 - I. S. ZASLONKO et al., Kinet Katal, 1980, 21, 311). Force est donc de constater que la décomposition thermique de N20 en NOx et/ou en ses dérivés, qui constitue pourtant la voie de valorisation la plus séduisante, n'est, à ce jour, pas suffisamment performante pour être validée économiquement sur le plan industriel. Dans cet état de la technique, l'un des objectifs essentiels de la présente invention est de fournir un procédé de transformation de N20 en NOx avec x = 1 ou 2 et/ou en ses dérivés, caractérisé par un rendement de production de NO,, par rapport au N2O converti supérieur à 30 % Moles/Moles. Un autre objectif de l'invention est de fournir un procédé de transformation thermique de N20 en NO, (x = 1 ou 2) et en ses dérivés, qui soit aisé à mettre en oeuvre et, en particulier, qui ne nécessite pas l'amenée à haute température de l'enceinte réactionnelle. Un autre objectif de l'invention est de fournir un procédé de transformation du N2O en un dérivé du NOs, par exemple du type acide nitrique. Un autre objectif de l'invention est de fournir un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé visé ci-dessus, qui concourt à l'atteinte des objectifs retenus ci-dessus pour ledit procédé. C'est ainsi qu'après de nombreuses expériences et recherches, la Demanderesse a eu le mérite de mettre en évidence qu'il convenait de mettre en oeuvre des arcs et/ou décharges électriques pour la transformation de N20 en NOx, avec de hauts rendements en NOX par rapport au N20 converti. Il s'ensuit que les objectifs ci-dessus sont atteints par la présente invention qui concerne un procédé de transformation thermique de N20 en NOx (x = 1 ou 2), et/ou en ses dérivés, dans lequel le N20 est mis en présence d'au moins un arc et/ou décharge électrique. Plus précisément, le procédé selon l'invention consiste - à former un jet de gaz à traiter comprenant le N20, - à diriger ce jet dans l'espace interstitiel d'au moins deux électrodes divergentes mises sous tension électrique, de manière à créer au moins un arc et/ou décharge électrique et appartenant à un générateur de plasmas basse température, ce dernier fonctionnant par formation de décharges électriques glissantes entre les électrodes, de telle sorte que le gaz circule le long des électrodes à partir de la zone d'arcs et/ou de décharges o les électrodes sont le plus proche l'une de l'autre, - et à récupérer le gaz comprenant le NO. formé. Un tel procédé offre la possibilité d'amorcer la décomposition revalorisante du N20 à basse température (ambiante), en dehors des équilibres thermodynamiques. Cela est rendu possible par les arcs et/ou décharges électriques glissants qui fournissent de l'énergie au gaz contenant le N2O à transformer et qui permettent la génération d'espèces réactives hors équilibre thermodynamique, lesdites espèces induisant des réactions exothermiques. Les rendements en NO, atteints sont supérieurs ou égaux à 30 % Moles/Moles, ce qui est nettement au-dessus des limites généralement admises, à savoir 25 % Moles/Moles. Ce résultat est obtenu à faible coût et avec une grande souplesse et commodité de mise en oeuvre. La présente invention serait incomplète si elle ne comprenait pas un dispositif de mise en oeuvre de ce procédé, ce dispositif comprenant un réacteur constitué par une enveloppe adiabatique contenant - un générateur de plasma basse température fonctionnant par formation et/ou de décharges électriques glissants, - et des moyens pour former le jet de gaz. Ce générateur comprend au moins une, de préférence au moins trois paire(s) d'électrodes divergentes, reliées à des moyens d'alimentation électriques et agencées de telle sorte qu'elles délimitent un espace interstitiel, formant une zone de décharge évasée. L'invention sera mieux comprise et d'autres de ses avantages et variantes de mise en oeuvre ressortiront bien de la description qui suit, d'un exemple non limitatif de réalisation d'un dispositif et du procédé y associé, de transformation plasma = chimique de N20 en NO,, avec x = 1 ou 2, en référence au dessin annexé dans lequel: la figure unique représente un schéma de principe en coupe longitudinale d'un réacteur objet de l'invention. Dans cette figure, le réacteur est designé par la référence générale 1. Il comprend une enveloppe adiabatique 2 contenant des moyens d'injection 3 du gaz à transformer, un générateur de plasma à arcs et/ou décharges glissants 4, un insert tubulaire de confinement du gaz et une zone de transformation 6 du N20 en NOX. Les moyens d'injection 3 du gaz à traiter incluent un organe 7 permettant au besoin le préchauffage du gaz. Cet organe de préchauffage 7 (brûleur, résistance électrique, échangeur de chaleur) est monté sur une conduite 8 d'amenée du gaz sous pression de l'entrée E à une buse 9 d'injection montée dans le couvercle 21 de l'enveloppe 2. La buse 9 débouche à la base de six électrodes divergentes 10a à 10f. Ce sont des plaques conductrices disposées dans des plans radiaux avec un décalage angulaire de 600, et appariées et symétriques par rapport à l'axe. Ces électrodes sont divergentes, c'est-à-dire que leurs bords internes en vis-à-vis s'écartent progressivement de la base jusqu'à leurs extrémités libres. Ces électrodes O10a à 10f définissent un espace interstitiel ou une zone de décharges et/ou arcs évasée 11, dans lequel les décharges et/ou arcs électriques glissants sont destinés à se déplacer de la base vers l'extrémité des électrodes. L'alimentation électrique des électrodes est assurée par des générateurs triphasés 12, représentés symboliquement avec leurs fils de connexion 13 sur le dessin. Pour plus de précisions, on se reportera à la description du générateur de plasma faite par la demande de brevet français n 2 639 172. L'insert tubulaire 5 est coaxial à l'enveloppe 2 et présente une hauteur inférieure à cette dernière. L'insert 5 définit avec le fond 22 de l'enveloppe 2 un espace de confinement 14 du gaz entrant sous pression par la buse 9. Cet espace est occupé, dans la partie supérieure, par les électrodes O10a à 10 f. Par ailleurs, l'insert 5 définit avec la paroi 23 de l'enveloppe 2 une chambre annulaire externe 15. Cette dernière communique avec l'intérieur de l'insert 5 au niveau de la tête de l'enveloppe et comprend à sa base des ouvertures 16 reliées des conduites 17 d'évacuation du gaz traité vers l'extérieur. Une partie du gaz parvenu à cet endroit peut être recyclé par l'intermédiaire d'une conduite 18, reliant la conduite 17 d'évacuation à la conduite 8 d'amenée. La circulation du gaz à l'intérieur de cette conduite 18 est placée sous le contrôle d'une pompe 19, pouvant également être une partie de la buse 9. A ce dispositif, il est parfaitement envisageable d'associer, par intégration ou de façon indépendante et séparée du réacteur de transformation du N20 en NO, un module de conversion du NOx en ses dérivés, du type acide nitrique. Ce module peut, par exemple, comprendre des moyens de refroidissement des gaz, en sortie de transformation, et des moyens de conversion stricto sensu. Un système de trempe à l'eau constitue un exemple avantageux de moyens de refroidissement, notamment en raison du fait qu'il permet d'éviter la décomposition du Nox par un mécanisme de type Zeldovich inverse. Les moyens de conversion sont préférablement, formés par un système d'oxydoabsorption, de préférence, par une colonne d'oxydoabsorption à l'eau. A titre de variante du dispositif, on pourrait prévoir d'inclure dans le réacteur une chambre adiabatique allongée, dite "piston", de façon à optimiser la transformation du N20 en NOx. Conformément à une caractéristique préférée de l'invention, les matériaux constitutifs du réacteur et/ou des électrodes sont des céramiques. Une telle conformation du réacteur 1 a pour effet, en fonctionnement, de provoquer le refoulement du gaz entrant sous pression par la buse 9, du fond 22 de l'espace de confinement 14 vers la partie haute comprenant les électrodes l0a à 10f. Il se forme ainsi un régime turbulent dans l'espace 14 et plus particulièrement dans la zone 11 d'arcs et/ou de décharges, que l'on pourrait également dénommer zone de turbulence. Sous la pression, le gaz refoulé passe ensuite dans la chambre annulaire externe 15, via l'extrémité supérieure ouverte de l'insert 5. Le gaz est ensuite acheminé vers la sortie en circulant en travers des ouvertures 16 des conduites d'évacuation 17. La zone de transformation 6 plasmachimique de N20 en NOx se trouve pour partie dans l'espace de confinement, notamment dans la partie inférieure de celui-ci, et pour partie dans la zone 11 des électrodes l0a à 10f et dans la chambre annulaire externe 15. En ce qui concerne le procédé de transformation plasmachimique de N20 en NOx et/ou en ses dérivés, il convient de signaler qu'il est préférable le mettre en oeuvre à une pression comprise entre 0 et 10 x o10 Pa, de préférence, entre 0 et 6 x IO' Pa et, plus préférentiellement encore, à une pression atmosphérique normale (1 x l0 Pa). Le gaz à transformer est constitué par du N20 pur ou sensiblement pur ou bien encore par un mélange de N20 avec l'air ou N2 et/ou 02 et/ou CO2 et/ou NO et/ou NO2 ou tout autre gaz approprié pour constituer un milieu gazeux dispersif pour N20. Il est important que la teneur en NO, du gaz à transformer soit inférieure à 10 % en volume, de préférence, inférieure à 5 % en volume. Le mélange gazeux à traiter peut, par exemple, être un résidu de vapeurs nitreuses obtenu par traitement à l'eau des gaz issus de l'oxydation nitrique de cyclohexanone et/ou cyclohexanol, lors de la formation d'acide adipique. En outre, la Demanderesse a pu mettre en évidence qu'il est particulièrement avantageux d'éliminer la vapeur d'eau du mélange gazeux contenant le N20 à transformer. Pour ce faire, on emploie tout moyen convenable et approprié, comme par exemple la condensation par refroidissement du jet de gaz à transformer. La température d'entrée du jet de gaz dans la zone de décharge est avantageusement comprise entre 0 et 800 C, de préférence, entre 400 et 700 C, le préchauffage éventuel du gaz rentrant pouvant être assuré par une recirculation des gaz effluents. La vitesse du jet de gaz à l'entrée du réacteur est un paramètre important du procédé. Avantageusement, on fixe ce paramètre entre 5 et 30 m/s, de préférence entre 7 et 20 m/s et plus préférentiellement encore à une valeur de l'ordre de 10 m/s. Selon un autre aspect particulièrement intéressant du procédé selon l'invention, le gaz à traiter est soumis à un régime très turbulent dans la zone 11 de décharge du générateur ( zone de turbulence). Les arcs et/ou décharges électriques sont essentiels pour la fourniture hors de l'état d'équilibre thermodynamique, d'espèces réactives permettant la transformation de N20 en NO,. L'un des avantages apporté par les arcs et/ou décharges glissants est une moindre usure des électrodes. La puissance électrique mise en jeu est avantageusement comprise entre 0,01 et 1, de préférence entre 0,02 et 0,5 et plus préférentiellement encore cette puissance est de l'ordre de 0,15 + 0,05 kWh/kg de N20 entrant. Etant donné que la transformation de N20 en N2 et 02 est fortement exothermique (environ 80 KJ/mole), la décomposition thermique amorcée ou initiée par le générateur de plasma basse température, fonctionnant par formation d'arcs et/ou de décharges électriques glissantes entre les électrodes divergentes, est thermiquement auto-entretenue. ** Les exemples qui suivent du procédé de transformation de N20 en NOx (x = 1 ou 2), à l'aide du dispositif décrit ci-dessus, conformément à l'invention, permettent de mieux comprendre cette dernière et montrent quelques uns de ses avantages et de ses variantes. EXEMPLES: EXEMPLE 1: 1.1. Appareillage: Le dispositif mis en oeuvre est comparable à celui représenté à la Figure unique. Le générateur de plasma basse température est apte à produire, sur les électrodes divergentes, des décharges électriques glissantes triphasées, caractérisées par des tensions de fonctionnement élevées (quelques kV) et des courants relativement faibles (fraction d'ampères). Ce processus est séquentiel. La durée de vie d'une décharge est comprise entre 5 et 20 millisecondes, selon la vitesse du gaz injecté. 1.2. Réactif-produit - conditions réactionnelles Les expériences réalisées dans le présent exemple le sont à partir de mélanges homogènes de N20 avec N2, 02, C02 et/ou NO, stockés sous une pression pouvant atteindre 67 bars. On a fait varier le débit du gaz entrant de 12,7 à 50,5 Normolitres par minute. La température initiale du gaz est proche de la température ambiante environ 25 C. Dans les expériences qui suivent la température du jet de gaz entrant varie entre 38 et 355 C. La puissance électrique dissipée dans le réacteur a été mesurée à l'aide d'un compteur d'énergie analogique triphasé à l'entrée du système d'alimentation. Elle évolue entre 0,8 et 2,1 kW. Dans le cadre des expériences qui suivent, la conversion du NOx en dérivés, tels que HNO3 n'a pas été mise en oeuvre. Les gaz transformés ont simplement été recueillis pour analyse. 1.3. Analyses: Deux types d'analyses ont été effectuées: une analyse chromatographique et une analyse chimique. Concernant l'analyse chromatographique, l'appareillage et les conditions opératoires sont les suivantes: - Chromatographe: Chrompack 9001 - Gaz vecteur: hélium; débit 5,5 ml/min - Deux colonnes: "wide- bore" (GS-Molsieve 30 m*0,539 mm et GS-Q 30m* 0,539 mm) et un système de "back-flush) - Détecteur: à conductibilité thermique - Intégrateur: Shimadzu C-R5A - Température du four: 30' C - Etalonnage: air, N20 et CO2 pur avant et après une série d'expériences - Injection: par une boucle gazeuse de 0,25 cm3; transfert des gaz par une seringue de 400 cm3. L'analyse chimique a consisté à un dosage par acidimétrie des NOx résultant de la mise en contact du mélange gazeux de sortie avec de l'eau oxygénée et en dosant HNO3 par NaOH ou KOH. 1.4. Résultats: - Les Expériences de 1 à 5 montrent l'incidence de la variation de la température du jet de gaz entrant. Les Expériences de 6 à 8 ont pour but de présenter l'influence de la teneur en vapeur d'eau dans le jet de gaz entrant. - Les Expériences de 9 à 12 montrent quelles peuvent être les répercutions de la variation du débit du gaz entrant: 22 à 180 N1/min. - Les Expériences 13 et 14 mettent en évidence les conséquences de la présence de NO2 dans le gaz entrant. ***t Les paramètres et les résultats des expériences 1 à 14 sont donnés dans le tableau ci-dessous. Dans ce dernier, les expressions "in" et "out" signifient repectivement "entrée" et "sortie" du réacteur. M = Masse molaire t = température. TTN20 = Taux de transformation du N20 = nombre de moles N2O in - nombre de moles N2O out nombre de moles N20 in Il RNO = rendement en NOx = nombre de moles NO, out - nombre de moles NOx in nombre de moles N20 in - nombre de moles N20 out Pour les valeurs numériques, les points correspondent à des virgules; par exemple "47.0" = "47,6". OI [%96 [,,ZLEc _____ I %e'9L / LD I; 00'9 .7 %9'0t %0'0 %'0 1%L'Zi "/,,Z'P I%9'Lú 1.L %Li I4i %p i 96CI MI DoS1%O0. IOO D,,O. '/L %C Br 0 %' LE c9 %L'OC%O62 I /%C'5 -80útLúré ce te I %0 '%0'0 %0'C [C2l%5s úp%', Z %9Z%C j %2úI %O9 PrI 60 Zi I'0/- % -0C9'.-0'0%Oc I 5;,úcz2 %u v IC; _/___%Iú E0 iLE 5i.%.0 úzT; O';.0 %'O 5'-,'0 i-.oú%i pi %_____).ú%; V US ZE% __ _ 0__OOZ;%'O % 1%ú 0%60 ______% 6 v&'0v %P8Z'01%- /-];; '.9 ',,;,O'Eú 8 6'] s ' ' %p OE 5;)W 5 L'úP)- /. L'0 ti %$? % 6 ' /-lu Z it 5'Z'' z %l.( P '/p %Z Pzú Z60.G (; i'-O 5'tI %0' IL /.'0 k %6'úú %60O; 9 %zts. %z%zz, 2;.cúpop zú%oc%o 9'-0'70 I.9;g itlulZ ___ I %ELZ I 5'/.6 5;,E6- i ' ci 0 ozsLú %00 _O_ %c00 ( %SL'L. _ i-t %0lu IZ %;'1% 6 Zr%%962 9; t - EZ0s.o%DO I:0%00 I 1%9Ct 1%.9 Ll% 0-ip ú ______9 %ú6Z. %úZ %E. ú: 6;. 0-: OPC 5:0'0 %O'.0 %0 0 1 %9t j %I.l __;_________ lowf/ow IOwUlOuspo%%POU %,uI* ulow %foui)A i ONEI OZNI- J fiflC ON lnOUN,.aS d Uj ul lqiê U? ZON * ZO _ Ul OZH U 20 u! 'ZN u! O'ZN 01 --WIIN1 l- - I REVENDICATIONS: 1 - Procédé de transformation plasmachimique de N20 en NOx (x = 1 ou 2) et/ou en ses dérivés, caractérisé en ce que le N20 est mis en présence d'au moins un arc et/ou décharge électrique. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste - à former un jet de gaz à traiter comprenant le N20, - à diriger ce jet dans l'espace interstitiel (11) d'au moins deux électrodes divergentes (10a à 10f) mises sous tension électrique, de manière à créer au moins un arc et/ou décharge électrique et appartenant à un générateur (4) de plasmas basse température, ce dernier fonctionnant par formation d'arcs et/ou décharges électriques glissantes entre les électrodes (10a à 10f), de telle sorte que le gaz circule le long des électrodes depuis la zone (11) d'arcs et/ou de décharges à partir de la zone d'arcs et/ou de décharges o ces électrodes sont le plus proches l'une de l'autre, - et à récupérer le gaz comprenant le NOx formé. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on soumet le gaz comprenant le NOx formé à un traitement de conversion permettant d'obtenir de l'acide nitrique. 4 - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement est une oxydoabsorption à l'eau sur colonne, de préférence, associée à une trempe à l'eau. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le gaz projeté dans l'espace interstitiel (11) d'arcs et/ou de décharges glissantes est exempt ou sensiblement exempt de vapeur d'eau. 6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la transformations N20 - NO, s'opère à une pression comprise entre O et x 105 Pa, de préférence entre O et 6 x 105 Pa et, plus préférentiellement encore, à pression atmosphérique normale (10' Pa). 7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'on prévoit, pour le jet de gaz, une température d'entrée dans la zone de décharges comprise entre O et 800' C, de préférence entre 400 et 700 C. 8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on fixe la vitesse du jet de gaz à l'entrée du réacteur entre 5 et 30 m/s, de préférence entre 7 et 20 m/s et, plus préférentiellement encore, à une valeur de l'ordre de 10 m/s. 9 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'on soumet le gaz à traiter à un régime turbulent dans la zone (11) d'arcs et/ou de décharges. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le gaz à traiter est exempt ou sensiblement exempt de NOx avant passage dans la zone d'arcs et/ou de décharges. 11 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'on prévoit une puissance électrique dissipée dans le réacteur comprise entre 0,01 et 1 kWh/kg de N20 entrant, de préférence entre 0,02 et 0,5 kWh/kg de N20 entrant, et, plus préférentiellement encore de l'ordre de 0,15 + 0,05 kWh/kg de N20 entrant. 12 - Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'il comprend un réacteur (1) constitué par une enveloppe (2) adiabatique contenant un générateur (4) de plasmas basse température par formation d'arcs et/ou de décharges électriques glissantes et des moyens (3) pour former le jet de gaz. 13 - Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que le générateur (4) comprend trois paires d'électrodes (10a à 10f) divergentes reliées à des moyens d'alimentation (12) et agencées de telle sorte qu'elles délimitent une zone (11) d'arcs et/ou de décharges évasée. 14 - Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend, en plus du générateur (4), une zone de turbulence (11), une zone de transformation (6) du N20 en NOX éventuellement de type "piston", et éventuellement un module de conversion du NO. obtenu en acide nitrique. - Dispositif selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce que les matériaux constitutifs du réacteur et/ou des électrodes sont des céramiques.