FR 2704648 A1 19941104 FR 9400213 A 19940111 "Procédé et dispositif de diagnostic de ventilation d'un réservoir de véhicule automobile". La présente invention concerne un procédé et un dispositif de diagnostic de la ventilation du ré- servoir d'un véhicule automobile équipé d'une instal- lation de ventilation de réservoir. Dans la description, il sera question de l'importance d'une dépression régnant dans l'installa- tion de ventilation du réservoir. L'expression dépres-10 sion "élevée" signifie qu'il s'agit d'une dépression d'amplitude importante. De la même manière, un seuil de dépression est "dépassé" par la dépression instantanée si l'amplitude de la dépression instantanée est supérieure à l'amplitude de la dépression du seuil.15 Etat de la technique Le document DE-A- 41 32 055 (PCT/DE-A- 92 00 725) décrit un procédé et un dispositif de dia- gnostic de ventilation de réservoir utilisant le gra- dient de diminution de la dépression dans l'installa-20 tion de ventilation du réservoir. L'installation de ventilation du réservoir dispose d'un réservoir avec capteur de pression dans le réservoir, d'un filtre par adsorption relié au réservoir par une conduite de ré- servoir et une conduite de ventilation susceptible25 d'être fermée par une vanne d'arrêt, ainsi que d'une soupape de ventilation de réservoir reliée à la con- duite de ventilation du filtre d'adsorption. Pour créer une dépression, on ferme la soupape d'arrêt et on ouvre la soupape de ventilation du réservoir. Dès qu'une dépression donnée s'est établie, on ferme de nouveau la soupape de ventilation du réservoir. La dé- pression diminue ainsi de nouveau et cela d'une maniè- re relativement lente si l'installation de ventilation du réservoir est étanche. Toutefois, le gradient de diminution de la dépression ne dépend pas seulement de l'étanchéité de l'installation, mais également du de- gré de remplissage du réservoir. On peut toutefois éliminer cette influence dans une très large mesure si l'on mesure également le gradient d'établissement de la dépression et si l'on met en relation les deux gra- dients. Cela est indiqué dans le document P 42 03 100. Pour l'établissement de la dépression selon les procédés actuels, on ouvre la soupape de ventila- tion du réservoir avec un rapport de travail maximum prédéterminé, choisi pour que dans le cas d'un réser- voir pratiquement plein, on n'atteigne pas la dépres- sion souhaitée avant la fin d'une durée minimale de consigne, choisie en particulier en fonction de la détection chronologique d'autres grandeurs de mesure et notamment d'une grandeur de mesure de correction de mélange pauvre. Lorsque le réservoir est relativement vide, le temps nécessaire pour évacuer par pompage l'installation de ventilation du réservoir jusqu'à atteindre la dépression souhaitée, se prolonge car le rapport de travail est fixé. Cela se répercute direc- tement sur le temps nécessaire à l'exécution de l'en- semble du contrôle. Un allongement de ce temps est toutefois critique car un diagnostic de ventilation de réservoir pour apprécier les gradients de diminution de dépression, ne peut fournir des résultats fiables que pour des conditions de fonctionnement déterminées d'un véhicule. Les conditions préférentielles sont celles du ralenti. Comme les phases de ralenti ne re- présentent de manière caractéristique que 10 secondes, l'intervalle de temps de contrôle ne doit pas être très allongé par le temps nécessaire à atteindre la dépression souhaitée. Il faut remarquer que pour un réservoir d'une capacité de 60 litres et un rapport de travail de 10 % au ralenti, pour un moteur à quatre cylindres de 2,5 litres, à allumage commandé, il faut environ 40 secondes jusqu'à ce que l'on ait une dépression de 5 hPa. Il se pose ainsi le problème de créer un procédé et un dispositif de diagnostic de la ventila- tion du réservoir, conçus pour que le diagnostic puis- se être exécuté aussi rapidement que possible. A cet effet, l'invention concerne un procédé correspondant au type défini ci-dessus caractérisé en ce que: - on effectue un contrôle de niveau de remplissage du réservoir en déterminant le degré de remplissage du réservoir et à partir du niveau ainsi obtenu, on fixe un rapport de travail suivant lequel on ouvre la soupape de ventilation du réservoir au cours du contrôle d'étanchéité fait alors; - on effectue le contrôle d'étanchéité ci-dessus avec au moins les étapes suivantes: - on ouvre la soupape de ventilation du réservoir sui- vant le rapport de travail fixé et on ferme la sou- pape d'arrêt; - on ferme la soupape de ventilation du réservoir dès qu'une condition prédéterminée rapportée à la pres- sion est satisfaite; - on détermine le gradient de diminution de la dépres- sion pour la dépression à diminuer dans le réservoir et, - on évalue l'étanchéité de l'installation en utili- sant le gradient de diminution de dépression ainsi obtenu. L'invention concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé, ce dispositif étant caractérisé en ce que la commande de déroulement est conçue pour effectuer les opérations suivantes: - exécution d'un contrôle de niveau de remplissage du réservoir pour déterminer le niveau de remplissage du réservoir et, sur la base de ce niveau de rem- plissage ainsi obtenu, fixation d'un rapport de tra- vail suivant lequel la soupape de ventilation du ré- servoir est ouverte au cours d'un contrôle d'étan- chéité suivant; - exécution du contrôle d'étanchéité ci-dessus selon les étapes suivantes: - ouverture de la soupape de ventilation du réservoir avec un rapport de travail fixe et fermeture de la soupape d'arrêt, fermeture de la soupape de ventilation du réservoir dès qu'une condition prédéterminée rapportée à la pression est satisfaite; - détermination du gradient de diminution de la dé- pression pour la dépression qui diminue dans le ré- servoir et, - appréciation de l'étanchéité de l'installation en utilisant les gradients de dépression obtenus. Le procédé utilise le fait que pour attein- dre la dépression souhaitée lorsque le réservoir est pratiquement vide, il faut pomper beaucoup plus de gaz de l'installation de ventilation du réservoir, à tra- vers la soupape de ventilation et dans la tubulure d'aspiration du moteur à combustion interne, que si le réservoir est pratiquement plein. Pour ne pas nécessi- ter de durée différente pour pomper de telles quanti- tés de gaz différentes, il faut pomper plus rapidement dans le cas o il faut pomper plus de gaz. Ainsi, selon l'invention, on choisit un rapport de travail d'autant plus grand que le réservoir est plus vide, pour ouvrir la soupape de ventilation du réservoir. Cela signifie que d'une quelconque manière, on déter- mine tout d'abord l'état de remplissage et à partir de cet état de remplissage, on fixe un rapport de travail puis on règle la soupape de ventilation du réservoir en phase initiale du contrôle d'étanchéité sur une dé- pression souhaitée, et on commande suivant le rapport de travail fixé. Cela permet toujours de régler la dé- pression souhaitée en un temps relativement court. Dès que l'on a atteint cette dépression, on ferme la sou- pape de ventilation du réservoir et on détermine le gradient de diminution de dépression. Le diagnostic peut alors se poursuivre soit à l'aide du seul gradient de diminution de pression soit par combinaison avec des gradients montés en pression comme cela a été décrit dans le document P 42 03 100, le gradient de montée en pression étant toutefois normalisé sur un rapport de travail de réfé- rence. Lorsque le réservoir n'est pas équipé d'un capteur de niveau de remplissage, il est avantageux de réaliser un procédé caractérisé en ce que: - on ouvre la soupape de ventilation du réservoir sui- vant un rapport de travail prédéterminé et l'on fer- me la soupape d'arrêt; - on détermine le gradient d'établissement de la dé- pression pour la dépression à établir dans le réser- voir et, - sur la base du gradient d'établissement de la dé- pression ainsi obtenue, on fixe un rapport de tra- vail suivant lequel on ouvre la soupape de ventila- tion du réservoir au cours du contrôle d'étanchéité fait alors. Selon ce procédé, on pompe tout d'abord l'installation de ventilation du réservoir "à titre d'essai". Lorsqu'on atteint très rapidement une dépression prédéterminée, cela signifie que le réser- voir est relativement plein alors que si le temps nécessaire est long, on peut supposer que le réservoir est relativement vide. En pratique, il suffit de ne fixer que quel- ques rapports de travail pour une plage de niveau de remplissage prédéterminée du réservoir; ainsi, à titre d'exemple, on aura un premier rapport de travail pour un réservoir plus ou moins plein au 2/3, un se- cond rapport de travail pour un réservoir plein entre 1/3 et 2/3 et un troisième rapport de travail pour un réservoir plein jusqu'à 1/3. Le dispositif selon l'invention est réalisé avantageusement à l'aide d'un appareil de commande programmable qui est programmé pour exécuter le procé- dé de l'invention. Dessins Un exemple de réalisation de l'invention est représenté dans les dessins et sera décrit ci-après de manière plus détaillée. Ainsi: - La figure 1 est un schéma par blocs très simplifié d'un dispositif de diagnostic de ventilation de réservoir selon l'invention. - La figure 2 montre un ordinogramme d'un procédé de diagnostic selon l'invention, - La figure 3 montre un ordinogramme d'un contrôle de niveau de remplissage de réservoir appar- tenant à l'ordinogramme de la figure 2. - La figure 4 montre des chronogrammes liés dans le temps pour illustrer le déroulement des opéra- tions selon la figure 3. - La figure 5 montre un ordinogramme d'un contrôle d'étanchéité appartenant aux opérations selon la figure 2. - La figure 6 montre des chronogrammes liés dans le temps pour illustrer les opérations de la fi- gure 5. L'installation de ventilation de réservoir représentée notamment à la figure 1 se compose d'un réservoir 10 avec un capteur de différences de pres- sions 11, un filtre par adsorption 13 relié au réser- voir par une conduite de raccordement 14; ce filtre comporte une conduite de ventilation 14 munie d'une soupape d'arrêt AV et d'une soupape de ventilation de réservoir TEV; cette dernière soupape est montée dans la conduite de ventilation 15 reliant le filtre à ad- sorption à la tubulure d'aspiration 16 d'un moteur à combustion interne 17. La soupape de ventilation de réservoir TEV et la soupape d'arrêt Av sont commandées par une commande de déroulement des opérations 19 ap- pelée en abrégé commande des opérations. La soupape de ventilation de réservoir TEV est commandée également selon l'état de fonctionnement du moteur, indépendam- ment du déroulement du diagnostic décrit ici qui est exécuté de manière caractéristique une seule fois par cycle de fonctionnement. Le canal 30 des gaz d'échap- pement du moteur 17 est équipé d'un catalyseur 20 pré- cédé d'une sonde d'oxygène 21. Cette sonde fournit un signal à une installation de régulation du coefficient Lambda 22 qui en déduit un signal de réglage d'une in- stallation d'injection 23 équipant la tubulure d'aspi- ration 16. Une installation de calcul de gradient 24 et une installation de décision 18 permettent de juger si l'installation de ventilation du réservoir est ou non apte à fonctionner. Entre l'installation de calcul de gradient 24 et l'installation de commande de déroule- ment des opérations 19, une courbe caractéristique 31 "rapport de cycle/gradient" ainsi qu'une courbe carac- téristique 32 "temps d'attente/gradient" sont commu- tées. La commande des opération 19 démarre par une opération de contrôle de l'aptitude au fonctionnement de l'installation de ventilation du réservoir dès qu'un capteur de signal de ralenti 27 coopérant avec le papillon d'étranglement 26 du moteur, indique le fonctionnement au ralenti. Il peut également être exi- gé qu'un capteur de signal de conduite indique l'arrêt ou le déplacement à vitesse lente du véhicule. Le con- trôle de cette condition est effectué selon la figure 2 au cours d'une étape s2.1. Dès que cette condition est satisfaite, au cours d'une étape de procédé s2.2, on exécute un contrôle de niveau de remplissage du ré- servoir qui sera décrit de manière plus détaillée ul- térieurement à l'aide des figures 3 et 4. A la suite de ce contrôle de niveau de remplissage du réservoir, on exécute un contrôle de l'aptitude au fonctionnement de l'installation de ventilation du réservoir. Toute- fois, ce contrôle ne se fait que dans l'étape s2.7 car plusieurs conditions doivent être vérifiées préalable- ment. Il faut tout d'abord veiller à ce que notamment il règne de nouveau une pression normale dans le ré- servoir lorsqu'on veut utiliser non seulement le gra- dient de diminution de pression pour le diagnostic, mais également le gradient monté en pression. C'est pourquoi on attend dans l'étape s2.3 qu'un certain temps d'attente tW se soit écoulé. Plus le réservoir est vide et plus il faudra de temps jusqu'à ce que, partant d'une dépression prédéterminée, on se trouve de nouveau à la pression normale. C'est pourquoi ce temps d'attente dépend du niveau de remplissage ce qui est pris en compte à l'aide de la courbe caractéristi- que 32 "temps d'attente/gradient". Il faut, en outre, veiller à ce que le cas échéant, en liaison avec le contrôle de remplissage du réservoir, on ne dispose pas directement des condi- tions d'un contrôle d'étanchéité. C'est pourquoi, dans l'étape s2.3, on mesure l'instant de la fin de la con- dition TFIN. L'étape s2.4 demande si l'on est au ralenti. Dans l'affirmative, dans l'étape s2.5, on mesure l'in- stant correspondant T. Un intervalle de temps retard tRETARD est calculé comme différence entre T et T_ FIN. Lorsque ce temps de retard est inférieur à un temps prédéterminé, égal par exemple à 2 minutes ce qui est contrôlé dans l'étape s2.6, on passe à l'étape de contrôle d'étanchéité s2.7. Cette condition termine l'ensemble du procédé. Il est à remarquer que lorsqu'il y a un cap- teur de niveau de remplissage du réservoir, on peut raccourcir considérablement le nombre des étapes selon la figure 2 pour arriver néanmoins au même résultat. Il suffit alors de mesurer le niveau de remplissage et à l'aide du niveau de remplissage, ce qui se fait, selon la figure 2, dans le contrôle de niveau de rem- plissage du réservoir selon l'étape s2.2, on fixe un rapport de travail pour commander la soupape de venti- lation du réservoir pendant le contrôle de l'étanchéi- té, puis on exécute ce contrôle d'étanchéité. Pour la suite, on suppose qu'il n'y a pas de tels capteurs de niveau de remplissage. Le déroulement du contrôle de niveau de rem- plissage du réservoir sera décrit selon l'exemple de réalisation à l'aide des figures 3 et 4. Selon l'étape s3.1 du chronogramme représen- té à la figure 3, on mesure le coefficient de correc- tion FR1 fourni par l'installation de régulation du coefficient lambda 22 à un instant caractéristique. Selon la vue de la figure 4a, il s'agit de l'instant correspondant à la fin du saut p partant du mélange pauvre en direction du mélange riche. Pendant cette mesure, on ouvre la soupape de ventilation du réser- voir selon un rapport de travail prédéterminé (étape s3.2). L'ouverture peut se faire brutalement selon un rapport de travail prédéterminé qui doit néanmoins rester relativement faible, par exemple ne pas dépas- ser 10 %, car on risque que l'installation de ventila- tion du réservoir n'aspire que des vapeurs de carbu- rant pures, ce qui pourrait aboutir à un mélange trop riche faisant caler le moteur. C'est pourquoi, dans l'exemple de réalisation, on ne commande que lentement l'ouverture de la soupape de ventilation du réservoir comme cela est représenté à la figure 4b. Pour l'é- chelle de l'axe des temps des chronogrammes des figu- res 4 et 6, on remarque qu'une oscillation de régula- tion du coefficient lambda lorsque le moteur tourne au ralenti, représente de manière caractéristique environ 4 secondes. Par la comparaison des figures 4a et 4b, on voit ainsi que la soupape de ventilation du réser- voir est commandée à l'ouverture jusqu'à un rapport de travail d'environ 50 % en environ 10 secondes. Cette commande d'ouverture jusqu'au niveau élevé indiqué, ne se produit toutefois que si l'in- stallation de régulation du coefficient lambda 22 n'a pas indiqué préalablement qu'il y avait un gaz riche en carburant provenant de l'installation de ventila- tion du réservoir du fait d'une correction trop élevée dans le sens des mélanges pauvres. Cela est contrôlé dans les étapes s3.3 et s3.4. Dans l'étape s3.3, on i1 mesure le coefficient de régulation FR lorsque la même condition que précédemment est remplie, c'est-à-dire la fin du saut p passant du mélange pauvre au mélange riche. On suppose que la valeur mesurée soit égale à FR2. La différence entre FR1 et FR2 est égale à AFR. Dans l'étape s3.4, on vérifie si AFR dépasse un seuil AFR_TH. Dans l'affirmative, on termine globalement le procédé de contrôle. La raison est double. L'une des raisons est que dans le cas d'un carburant qui dégage du gaz, les mesures de gradient de pression ne sont pas autorisées qui donneraient une image représentati- ve de l'étanchéité de l'installation de ventilation du réservoir. La seconde raison, est que lorsque trop de carburant est aspiré de l'installation de ventilation du réservoir, cela indique qu'il faudrait la rincer. Or, cela n'est pas possible pendant le déroulement du procédé de contrôle. Lorsqu'aucun carburant n'est aspiré de l'in- stallation de ventilation du réservoir ou que l'aspi- ration est tellement faible que l'on ne risque pas de déranger la suite du contrôle, on ferme la soupape d'arrêt AV au cours d'une étape s3.5. On mesure alors l'intervalle de temps T1 correspondant ainsi que la dépression Apl associée. Dans les étapes s3.6 et s3.7, par une mesure répétée en permanence de la dé- pression (étape s3.6) et par comparaison (s3.7) de la dépression mesurée à une dépression prédéterminée Ap_ FIX, on vérifie si la dépression prédéterminée est déjà atteinte. Dans l'exemple de réalisation, cette dépression correspondait à 5 hPa. Dès que cette dé- pression prédéterminée est atteinte, dans une étape s3.8, on ferme la soupape de ventilation de réservoir TEV et l'on ouvre la soupape de fermeture AV. En ou- tre, dans l'étape s3.9, on mesure l'intervalle de temps correspondant T2 et l'on calcule l'intervalle de temps At = T2 - T1. Le gradient de dépression Ap-GRAD est défini pour Ap_FIX/At. S'il faut utiliser ce gra- dient pour le contrôle d'étanchéité suivant, ce qui n'est pas le cas dans le présent exemple de réalisa- tion, il est avantageux d'utiliser non pas la simple valeur ApFIX comme variation de pression, mais la va- leur ApFIX - Apl. La figure 4d montre deux courbes pour éta- blir la dépression. Le trait plein concerne l'établis- sement de la dépression pour le réservoir à moitié plein, alors que le trait interrompu correspond à l'é- tablissement de la dépression lorsque le réservoir est pratiquement vide. Le gradient d'établissement de dé- pression calculé dans l'étape s3.9, permet ainsi en première approximation de savoir si le réservoir est plutôt vide, plutôt à moitié plein ou plutôt plein. Un carburant qui génère du gaz ne fausse pas l'informa- tion car, déjà dans l'étape s3.4, on a déterminé que le carburant dégageait à peine ou pratiquement pas de gaz, ou qu'il se vaporisait. Comme déjà indiqué précédemment, on utilise le gradient d'établissement de la dépression pour dé- terminer le temps d'attente tW et le rapport de tra- vail TTEV de la soupape de ventilation de réservoir servant au contrôle d'étanchéité fait alors. Cela se fait dans l'étape s3.10 à l'aide des courbes caracté- ristiques 31 et 32. Le procédé de contrôle d'étanchéité selon l'étape s2.7 sera décrit de manière plus détaillée à l'aide des figures 5 et 6. Les étapes s5.1 jusqu'à s5.4 de l'ordino- gramme selon la figure 5 sont identiques sur le plan fonctionnel aux étapes s3.1... s3.4. On mesure simple- ment les valeurs FR3 et FR4 du coefficient de régula- tion à la place des valeurs FR1 et FR2 pour la comman- de d'ouverture lente de la soupape de ventilation de réservoir comme cela est indiqué aux figures 6a et 6b. S'il se confirme qu'il faut une correction de mélange pauvre trop importante à la commande d'ouverture de la soupape de ventilation de réservoir, on arrête le pro- cédé de contrôle dans l'étape s5.4. Au cas contraire, on passe à l'étape s5.5 dans laquelle on ferme la sou- pape AV puis dans les étapes s5.6 et s5.7 qui corres- pondent aux étapes s3.6 et s3.7, on vérifie que l'on a déjà atteint la dépression ApFIX. Dès que cela est le cas, dans l'étape s5.8, on ferme la soupape de venti- lation de réservoir TEV. Cela est le cas à l'instant T5 (figure 6). A partir de là, la dépression diminue lentement dans le réservoir. Dans l'étape s5.9, on dé- termine le gradient de diminution de dépression Ap_ GRAD; cela se fait simplement en mesurant la diminu- tion de dépression dans un intervalle de temps prédé- terminé ou encore le temps nécessaire pour atteindre une diminution de pression donnée, et l'on divise cet- * te diminution de pression par le temps. Dans l'étape s5.10, on vérifie si le gradient de diminution de dé- pression est supérieur à une valeur de seuil TH. Dans l'affirmative, dans l'étape s5.11, on émet en perma- nence un signal indiquant que l'installation n'est pas étanche. Après cette étape ou directement après l'éta- pe s5.10, on atteint l'étape finale s5.12 au cours de laquelle on ouvre de nouveau la soupape d'arrêt AV. Il apparaît selon les figures 6b à 6d qu'il y a des temps différents pour un réservoir à demi- plein (trait plein) et un réservoir presque vide (trait interrompu). Dans le cas du réservoir à demi- plein, à l'instant T4, on arrive au rapport de travail de 25 % défini dans l'étape s3.10, puis on ne modifie plus ce rapport mais on ferme la soupape d'arrêt. Dans le cas du réservoir presque vide, dans l'étape s3.10, on a prédéterminé un rapport de travail TTEV égal à % que l'on a atteint seulement à l'instant T4'. A ce moment également, on ferme de nouveau la soupape d'arrêt et l'on conserve le rapport de travail. Dans les deux cas, l'intervalle à partir duquel on ferme la soupape d'arrêt jusqu'à ce que l'on atteigne la dé- pression prédéterminée ApFIX, est pratiquement le mê- me. Dans le cas d'un réservoir à demi-plein, il s'agit de l'intervalle T5 - T4 alors que dans le cas d'un ré- servoir presque vide, il s'agit de l'intervalle T5' - T4'. Dans le cas d'un réservoir pratiquement plein, on a réglé un rapport de travail égal par exemple à 12,5 %. Comme indiqué ci-dessus, selon l'état de la technique, on utilise toujours le rapport de travail correspondant à un réservoir plein. Il en résulte dans le cas d'un réservoir presque vide, jusqu'à ce qu'on atteigne la dépression ApFIX dans le réservoir, il s'écoule un temps beaucoup plus long que l'intervalle T5' - T4' selon la figure 6. Du fait que le rapport de travail pour ou- vrir la soupape de ventilation du réservoir dépend du degré de remplissage du réservoir pour établir la dé- pression dans le contrôle d'étanchéité, on évite d'une part une montée en pression trop rapide ou trop forte lorsque le réservoir est plein et d'autre part, lors- que le réservoir est pratiquement vide, on a une durée de contrôle courte car la soupape de ventilation du réservoir est commandée avec un rapport de travail très grand pour que malgré le volume important qu'il faut extraire par pompage, on arrive rapidement à une dépression. Selon l'ordinogramme de la figure 5, l'en- semble du contrôle d'étanchéité s'effectue dans l'éta- pe s5.10 avec la seule appréciation du gradient d'éta- blissement de la dépression. Il est toutefois à remar- quer que le procédé pratique d'évaluation de l'étan- chéité n'est pas déterminent pour l'invention. Seule importe l'utilisation d'un procédé selon lequel il faut établir une dépression et que cette dépression soit établie avec des rapports de travail d'ouverture de la soupape de ventilation du réservoir, rapports qui dépendent du degré de remplissage du réservoir. Il est en outre à remarquer que le principe de l'invention n'est pas limité à un contrôle d'étan- chéité. A l'aide des gradients d'établissement de la dépression ou de diminution de la dépression, on peut également constater le bouchage de l'installation de ventilation du réservoir comme cela a été décrit par exemple dans les documents P 41 32 055 ou P 42 03 100. De tels contrôles peuvent être exécutés en plus des contrôles décrits dans l'exemple de réalisation. Il importe seulement que l'on règle une dépression sou- haitée en utilisant un rapport de travail pour la sou- pape de ventilation du réservoir, rapport qui dépend du degré de remplissage du réservoir. R E V E N D I CATIONS 1) Procédé de contrôle de l'aptitude au fonctionnement d'une installation de ventilation de réservoir d'un véhicule équipé d'un moteur à combus- tion interne (17), cette installation de ventilation étant reliée par un réservoir (10) à un capteur de pression (11) dans le réservoir, un filtre d'adsorp- tion (13) relié au réservoir par une conduite de rac- cordement (12) et une conduite de ventilation (14) susceptible d'être fermée par une soupape d'arrêt (AV) ainsi qu'une soupape de ventilation de réservoir (TEV) reliée au filtre d'adsorption par une conduite de sou- pape (15), procédé caractérisé en ce que: a) on effectue un contrôle de niveau de remplissage du réservoir en déterminant le degré de remplis- sage du réservoir et à partir du niveau ainsi ob- tenu, on fixe un rapport de travail suivant le- quel on ouvre la soupape de ventilation du réser- voir au cours du contrôle d'étanchéité fait alors; b) on effectue le contrôle d'étanchéité ci-dessus avec au moins les étapes suivantes bl) on ouvre la soupape de ventilation du réservoir suivant le rapport de travail fixé et on ferme la soupape d'arrêt; b2) on ferme la soupape de ventilation du réservoir dès qu'une condition prédéterminée rapportée à la pression est satisfaite; b3) on détermine le gradient de diminution de la dé- pression pour la dépression à diminuer dans le réservoir et, b4) on évalue l'étanchéité de l'installation en uti- lisant le gradient de diminution de dépression ainsi obtenu. 2) Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce que l'étape a) comprend les points sui- vants: ai) on ouvre la soupape de ventilation du réservoir suivant un rapport de travail prédéterminé et l'on ferme la soupape d'arrêt; a2) on détermine le gradient d'établissement de la dépression pour la dépression à établir dans le réservoir et, a3) sur la base du gradient d'établissement de la dé- pression ainsi obtenue, on fixe un rapport de travail suivant lequel on ouvre la soupape de ventilation du réservoir au cours du contrôle d'étanchéité fait alors. 3) Procédé selon la revendication 2, carac- térisé en ce qu'à l'intérieur de l'étape al) ou bl), on effectue un contrôle de correction de mélange pau- vre et l'on arrête le procédé lorsque la correction de mélange pauvre ainsi obtenu, dépasse un seuil donné. 4) Procédé selon l'une des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce qu'on n'effectue le contrôle du niveau de remplissage du réservoir et le contrôle d'étanchéité que lorsque les conditions de fonctionne- ment prédéterminées du moteur à combustion interne sont réalisées. ) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on fait le contrôle d'étan- chéité au cours de l'une des phases de fonctionnement au ralenti, suivantes, après la phase de ralenti cor- respondant au contrôle de niveau de remplissage du ré- servoir, lorsque cette dernière phase n'était pas suf- fisamment longue pour faire directement un contrôle d'étanchéité. 6) Procédé selon l'une des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce qu'on n'effectue le contrôle d'étanchéité que si l'on rencontre les conditions pour ce contrôle à l'intérieur d'un intervalle de temps prédéterminé après la fin du contrôle de niveau de remplissage du réservoir. 7) Dispositif pour contrôler l'aptitude au fonctionnement d'une installation de ventilation de réservoir d'un véhicule équipé d'un moteur à combus- tion interne (17), cette installation de ventilation du réservoir étant reliée par un réservoir (10) à un capteur de pression de réservoir (11), un filtre d'ad- sorption (13) relié au réservoir par une conduite de raccordement (12) et une conduite de ventilation (14) susceptible d'être fermée par une soupape d'arrêt (AV) ainsi qu'une soupape de ventilation de réservoir (TEV) reliée au filtre d'adsorption par une conduite de sou- pape (15), avec: - une installation de mesure de temps (25), - une installation de calcul de gradient (24) pour calculer le gradient de variation de dépression à l'aide des signaux fournis par le capteur de pres- sion du réservoir et l'installation de mesure de temps, - une installation d'évaluation (18) pour évaluer l'aptitude au fonctionnement de l'installation de ventilation du réservoir sur la base des signaux de l'installation de calcul de gradient et, - une commande de déroulement (19) pour commander la chronologie de l'ouverture et de la fermeture de la soupape de ventilation du réservoir et de la soupa- pe d'arrêt de manière à détecter des gradients de variation de dépression; dispositif caractérisé en ce que la commande de dérou- lement est conçue pour effectuer les opérations sui- vantes: a) exécution d'un contrôle de niveau de remplissage du réservoir pour déterminer le niveau de remplis- sage du réservoir et, sur la base de ce niveau de remplissage ainsi obtenu, fixation d'un rapport de travail suivant lequel la soupape de ventilation du réservoir est ouverte au cours d'un contrôle d'étanchéité suivant; b) exécution du contrôle d'étanchéité ci-dessus selon les étapes suivantes: bl) ouverture de la soupape de ventilation du réser- voir avec un rapport de travail fixe et fermeture de la soupape d'arrêt, b2) fermeture de la soupape de ventilation du réser- voir dès qu'une condition prédéterminée rapportée à la pression est satisfaite; b3) détermination du gradient de diminution de la dé- pression pour la dépression qui diminue dans le réservoir et, b4) appréciation de l'étanchéité de l'installation en utilisant les gradients de dépression obtenus.