FR 2707622 A1 19950120 FR 9308120 A 19930702 L'invention concerne un procédé d'épuration des eaux usées par voie biologique, notamment les eaux usées domestiques, urbaines ou industrielles ou toutes eaux contenant des polluants ou impuretés en solution et en suspension, ces- polluants et impuretés étant susceptibles d'être élimines par voie biologique. L'épuration des eaux usées ou résiduaires est effectuée à l'heure actuelle essentiellement par un procédé consistant à provoquer le développement, en présence d'oxygène, d'une culture bactérienne dispersée (encore apDDelée culture libre ou boues activees) dans des bassins de traitement, puis, après un contact suffisant, à séparer l'eau épurée des boues par décantation dans un clarificateur, une partie des boues étant recirculée dans un des bassins de traitement afin d'y maintenir une concentration suffisante en bactéries épuratrices tandis que le reste, représentant les boues activées en exces, est évacué de l'installation. Un tel procédé d'épuration cherche tant à éliminer la pollution20 carbonée organique qu'à oxvder la pollution azotée par nitrification. Par incorporation de periodes de contact entre les boues activees et les eaux à traiter en l'absence d'aération (contact anoxique), on peut amener les micro-organismes hétérotrophes a dégrader, en25 présence de carbone, les nitrates en azote gazeux pour effectuer une dénitrification. En outre, en faisant subir aux micro-organismes une alternance systématique des conditions anaérobie et aerobie, on peut provoquer une suraccumulation de composes phosphorés dans les micro-organismes et donner lieu à une déphosphatation biologique des eaux à traiter. Au cours des vingt dernières années, de nombreuses variantes de ce procédé comportant divers agencements possibles des zones anaérobie, anoxie et aérobie ont été mises au point et ont donné lieu à de nombreux brevets 5 et publications. Or il a été constate que, dans les procédés utilisant des boues activées, le paramètre limitant de la nitrification est non pas la cinétique de transformation de l'azote ammoniacal ou organique en nitrates mais10 l'âge (ou temps de séjour réel) des boues qui est nécessaire pour conserver dans l'installation les micro- organismes nitrifiants. Comme on le sait, les temps de formation de ces micro-organismes nitrifiants sont très longs et dépendent fortement de la température; ainsi,15 pour une température de 11 C, l'âge des boues doit être de 10 jours et l'on peut considérer que, pour des températures inférieures à 11 C, la croissance de ces micro- organismes est très ralentie. En outre, ces micro- organismes qui sont des micro-organismes aérobies20 stricts ne pouvant croître qu'en zone aérée, le temps de séjour qui doit être pris en compte est celui à obtenir dans le bassin d'aération; il en résulte qu'il faut prévoir, pour les bassins d'aération, des volumes importants et surdimensionnés par rapport à la25 cinétique. Si on désigne Dar A l'âge de la boue, par T la température (C) du bassin biologique et par Px la production journalière de boues en excès [kg de MES/j (matières solides/jour)], la masse de boues activées Mba, en aération, pour la nitrification est alors donnée par l'équation suivante: (1) Xba=A x Px avec (2) A=4, 5x0, 4C -1 m ce qui conduit, selon les propositions de l'organisme allemand Abwasser Technischen Vereinigung E.V. (abrégé ci-après en ATV), à une production journalière de boues Px 0,072x0,6xK (3) Px=0,6x(]ES+DBO)- --------- -- x DBOQ 1+0,08xK o MES = flux journalier de MES admis en traitement biologique (kg MES/j) DBOr= flux journalier de DBOr admis en traitement biologique (kg DBOs/j) avec (4) K = A x 1,072cT-1-7) Le dimensionnement du volume d'aération est alors donné par l'équation suivante: Mba (5) V - Cba o V = volume d'aération (m3) Nba = masse de boues activées (kg) Cba = concentration en boues activées (kg/m3) Plusieurs solutions ont été proposées pour diminuer ce volume d'aération. Il a par exemple été propose d'augmenter la concentration (Cba) de la biomasse en aération. Si Qt est le débit traversier, Qr le débit de recirculation et Cr la concentration du produit de recirculation, l'équation d'equilibre massiQue du clarificateur de décantation est la suivante: (6) Qr x Cr = (Qt + Qr) x Cba d'o l'on tire: Cr x Qr (7) Cba - (Qt + Qr) Comme Cr est obligatoirement plus grand que Cba, le clarificateur doit donc assurer une fonction d'épaississement pour permettre d'atteindre la concentration Cr. dais la concentration d'épaississement 5 d'une boue est fonction du temps d'épaississement (Tps) et des caractéristiques mécaniques de la boue. De telles caractéristiques mécaniques peuvent être exprimées par l'indice de sédimentation volumique en ml/g (c'est- à- dire le volume occupé par 1 g de boue après 30 mn de10 décantation), caractéristiques mécaniques ci-après décrites par ISV. Selon une proposition de i'ATV, on peut écrire: Cr x ISV (8) TDS = -------- 1000 x K ou (9) Cr = K x ----x Tps ISV avec Tps temps d'épaississement des boues en clarification (h) ISV = indice volumique des boues (ml/g) K est une constante qui vaut 0,6 ou 0,7 selon la technique de reprise des boues. Or, l'épaississement des boues en clarification s'effectuant en l'absence d'apport d'oxygène, Tps doit nécessairement être inférieur ou, au maximum, égal au temps de passage en anaerobiose des boues activées, si25 l'on veut éviter la dégradation de la qualité mécanique des boues et des performances de traitement. Un Tps de 3 h est généralement considéré comme la valeur maximale. En conséauence. en Drésence d'un très bon ISV correspondant à 100 ml/g, la concentration de30 recirculation Cr ne peut excéder 10 g/l si l'on applique l'équation (9). En outre, Qr est limité. d'une part, par le volume de clarificateur imparti à l'épaississement des boues et, d'autre part. par les problèmes de distribution d'énergie à l'alimentation du clarificateur. Pour ces deux raisons, on adopte fréquemment une valeur de taux de recyclage (le taux de recyclage est défini par le5 rapport Qr/Qt) égal à 100% voire rarement 150%, du débit d'eau brute. Si l'on reprend le cas précédent d'un ISV de 100 ml/g, ce taux de recyclage se traduit selon l'éauation (7) Dar une concentration en biomasse en aération Cba comprise entre 5 et 6 kg/m3, concentration traditionnellement observée sur les stations d'épuration. Un autre moyen pour augmenter encore la concentration de la biomasse en aération est d'utiliser un système comportant d'une part un bassin dit de contact o15 s'effectue la transformation de l'azote ammoniacal en nitrates (nitrification) et d'autre part, sur le circuit de retour des boues, un bassin dit de stabilisation qui permet d'obtenir un age des boues élevé. Dans ce cas, on retrouve les contraintes décrites ci-dessus, à savoir20 une concentration en boues activées égale à Cba dans le bassin de contact et une concentration égale à Cr dans le bassin de stabilisation, ce qui ne represente finalement au'une faible diminution des volumes des ouvrages. EP-A-0 309 352 décrit un procéde dans lequel l'obtention de l'âge des boues est effectuée dans un bassin de géneration dispose en boucle extérieure aux bassins de réaction et Qui est caractérisé en ce au' avant de recycler les boues dans au moins un30 processus d'épuration. on effectue en amont du bassin de génération une étape de concentration desdites boues par flottation. Ce procedé Dermet une diminution importante du volume des ouvrages en ce sens que le problème de l'obtention de boues âgées est traite dans un bassin35 fonctionnant en forte concentration (30 g/1) et que le dimensionnement des bassins de réaction est alors etabli sur les cinétiques réactionnelles. En fait, le Droblèmen essentiel du fonctionnement des procédés à boues activées traditionnels est que l'on doit impérativement obtenir un âge de boues miniumum tout en recherchant des cinétiques élevées, et ce dans un contexte réactionnel qui n'est favorable ni à l'un ni à l'autre de ces parametres. Des études ont démontré que ces paramètres et objectifs sont partiellement incompatibles, du -fait aue l'activité spécifique d'une boue décroit avec son âge. Le procédé selon l'invention permet de pallier cette incompatibilité en ce que, avant l'introduction des eaux usées à traiter dans le réacteur biologique, on en sépare au moins partiellement les particules polluantes en suspension, on envoie les Darticules polluantes separées dans un réacteur de suractivation de boues, séparé et disposé en parallèle, on utilise ces particules polluantes seDarées comme substrat principal pour le développement en aérobiose stricte de micro- organisme et on injecte les boues suractivees ainsi obtenues dans le réacteur biologique. Le développement en aerobiose stricte de micro- organismes dans le réacteur de suractivation de boues Dermet l'obtention de boues suractivées à forte activité spécifiaue. Darticulierement bien adaptées a l'élimination des pollutions carbonées et azotées et à la dèphosDhatation biologiaue dans les bassins reactionnels des filières traditionnelles de traitement des eaux usées par boues activées. Un avantage particuliièrement interessant de l'invention est d'obtenir un fonctionnement de l'installation d'épuration utilisant des boues activées, sur les seules limites des cinétiques biologiques des réactions mises en oeuvre dans les différents réacteurs biologiques, et ceci indépendamment des contraintes de maintien d'un âge de boues puisaue celui-ci est obtenu dans un réacteur spécifique indépendant de la filière eaux et de la filière boues. Cette indépendance du réacteur d'activation des boues activées le met par ailleurs à l'écart des conditions hydrauliques appliquées à la station, ce qui garantit dans ce réacteur a) le maintien de fortes concentrations en substrat et b) une parfaite maîtrise du temps de séjour des micro-organismes dans des conditions aérobies, avec les conséquences suivantes: a) la forte concentration en substrat dans le réacteur de suractivation permet, du fait de l'exothermicité des réactions d'oxydation, d'obtenir dans le réacteur des températures (25 à 40 C) tout à15 fait favorables au développement des micro-organismes en général et en particulier au développement des micro- organismes de la nitrification. Ainsi, si l'on applique l'équation (2), l'âge de boues théorique à maintenir dans le réacteur, pour obtenir le développement des20 micro-organismes de la nitrification, doit être compris entre 2,8 et 1 jour pour des températures variant entre et 35'C. b) Le maintien permanent de la culture biologique en aérobiose stricte dans le réacteur de suractivation permet d'obtenir des conditions optimales de croissance des micro-organismes aérobies stricts (tels que les micro-organismes autotrophes de la nitrification) et d'exercer une sélection sur les micro-organismes anaérobies stricts et anaérobies facultatifs. En outre30 la puissance des réactions biologiques mises en oeuvre entraîne une dégradation importante du substrat (environ à 50% d'élimination des matières organiques) donc des particules polluantes, avec par suite une diminution de à 30% de la production de boues. Un procédé d'épuration des eaux par voie biologique peut être mis en oeuvre selon les variantes suivantes, citées à titre d'exemple: - une simple étape d'oxydation de la pollution carbonée, réalisée dans un réacteur biologique fonctionnant dans des conditions aérobies. - Une étape d'oxydation de la pollution carbonée et une étape de nitrification qui s'effectuent dans des conditions aérobies et généralement dans le même réacteur biologique, - une étape d'oxydation de la pollution carbonée, une étape de nitrification et une étape de dénitrification, qui peuvent s'effectuer dans le même réacteur biologique, les deux premières étapes s'effectuant dans15 des conditions aérobies et la dernière étape dans des conditions anoxies, le réacteur fonctionnant alternativement en aérobiose et en anoxie, - une étape d'oxydation de la pollution carbonée, une étape de nitrification et une étape de dénitrification, cette dernière étape de dénitrification s'effectuant en anoxie dans un réacteur biologique distinct du réacteur d'oxydation et de nitrification, qui est situé en amont de ce dernier et dans lequel on recycle une partie du contenu du réacteur d'oxydation/nitrification,25 une étape d'oxydation de la pollution carbonée, une étape de nitrification, une étape de dénitrification et une étape de déphosphatation, cette dernière étape s'effectuant dans un réacteur biologique anaérobie qui est situé en amont du réacteur de dénitrification et30 dans lequel on recycle les eaux usées séparées des boues activées oue l'on recueille en fin de chaîne. Dans tous ces cas de figures, le réacteur de suractivation est placé en parallèle entre le séparateur et le premier réacteur biologique et les boues35 suractivees qu'il produit sont injectées au moins dans l'un des réacteurs biologiques ultérieurs, en continu ou en discontinu. Afin d'améliorer le rendement de capture des particules polluantes, on met en oeuvre un réacteur de biosorption situé en amont du séparateur de particules polluantes, réacteur de biosorption dans lequel les eaux à traiter sont mises en contact avec des boues suractivées provenant du réacteur de suractivation. Selon encore une variante, on peut effectuer l'élimination des nitrates formés dans le réacteur de suractivation, par mise en oeuvre d'un réacteur anoxique situé entre le séparateur des particules polluantes et le réacteur de suractivation. Selon encore une variante, on peut apporter des substrats complémentaires dans le réacteur de suractivation dans le but d'acclimater les boues suractivées à l'élimination d'une pollution particulière ou dans le but d'augmenter l'activité spécifique desdites boues.20 Le réacteur de suractivation peut également être utilisé comme reservoir de stockage et l'alimentation en boues suractivées dans les différents bassins de réaction biologique n'est alors assurée au'en fonction des besoins. Dar exemple pendant les périodes de pointe,25 de manière à obtenir le meilleur rapport entre le flux de pollution et la biomasse. Un des avantages de la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention est qu'il est possible d'augmenter de manière tres significative le temps de30 séjour des boues activées dans le réacteur de clarification sans craindre de dégrader la qualité des boues par anaérobiose. Ceci est dû d'une part à l'élimination Doussée de la matrice organique des boues activées du fait de l'utilisation de boues suractivées35 et d'autre part aux conditions strictement aérobies maintenues dans le reacteur de suractivation. De ce fait, on obtient ISV = 80 et Tps = 6; si l'on applique l'équation (9), on trouve une concentration de produit de recirculation Cr de l'ordre de 15 kg/me, ce qui, pour un taux de recirculation de 150%, permet selon l'équation (7) de maintenir dans les bassins de réaction une concentration Cba de l'ordre de 9 kg/mx. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture détaillée des exemples de réalisation, donnes simplement à titre10 illustratif et non limitatif, avec référence aux figures 1 à 5 qui représentent schématiquement des procédés d'épuration d'eau selon la présente invention. Sur les figures, les numéros de référence identiques se rapportent a des éléments identiques. Sur la figure 1, est représenté un schéma d'une station d'épuration d'eaux utilisant un réacteur de suractivation selon la présente invention. L'effluent à traiter A est admis dans un séparateur de phase 1, en totalité ou en partie; dans ce dernier cas une partie AI de l'effluent ne passe pas dans le séparateur 1. Dans le séparateur 1, on effectue la récupération des Darticules polluantes selon différents systèmes possibles, de manière dynamique ou de manière statique. L'effluent a traiter, débarrassé au moins25 partiellement des particules polluantes, est envoyé dans un bassin de réaction 5 o il est mis en contact avec des boues activées et d'o, après le temps de séjour nécessaire à l'obtention de la ou des réactions biologiques, il est envoyé vers le clarificateur 6 dans30 lequel sont séparés d'une part un effluent A2 correspondant aux normes de rejet recherchées et des boues activées qui sont recirculées vers le bassin de réaction 5. Les particules polluantes B quittent le séparateur de phase I et sont dirigées vers un réacteur35 de suractivation 2 dans lequel les micro-organismes se développent en aérobiose. Les boues suractivées C provenant du réacteur 2 sont injectées dans le bassin de réaction 5 de manière continue ou de manière discontinue. Le bassin de réaction 5 peut fonctionner: - dans des conditions aérobies pour n'effectuer que l'oxydation de la pollution carbonee: - dans des conditions aérobies pour effectuer l'oxydation de la pollution carbonée et pour effectuer simultanément la nitrification de l'azote ammoniacal et de l'azote organique: - dans des conditions aérobies pour effectuer l'oxydation de la pollution carbonée et effectuer une nitrification Duis dans des conditions anoxies pour assurer l'élimination de l'azote Dar dénitrification. Le schéma representé sur la figure 2 diffère du schéma reDrésenté sur la figure 1, par l'adjonction d'un bassin de réaction de dénitrification 4, disposé en amont du bassin de réaction 5 dans lequel se fait alors l'oxydation de la pollution carbonée et la nitrification de l'azote, ainsi au'éventuellement une dénitrification complémentaire par passage à des conditions anoxies. Une partie du contenu du bassin 5 ayant subi une oxydation de la Pollution carbonée et une nitrification est recirculée au bassin 4 en vue de la dénitrification. Les boues suractivées provenant du bassin de suractivation 2 peuvent être injectées de manière continue ou discontinue dans le bassin de réaction 5 (boues C) ou dans le bassin de dénitrification 4 (boues Ci). La figure 3 représente un schéma similaire à celui de la figure 2, auquel on a adjoint un bassin de déphosphatation biologique 3 disposé en amont du bassin de dénitrification 4 lui-meme disposé en amont du bassin de réaction 5. Comme précédemment, le bassin de réaction assure l'oxydation de la pollution carbonee et la nitrification de l'azote en fonctionnement aérobie et, ia riltuilement. une dénitrification complementaire en fonctionnement anoxie. Les boues suractivées formées dans le réacteur de suractivation 2 peuvent être injectées de manière continue ou discontinue dans le bassin de réaction 5 (boues C), dans le bassin de 5 dénitrification (boues C1) ou dans le bassin de déDphosphatation 3 (boues C2). Le schéma représenté sur la figure 4 est une variante du procédé représenté sur le schéma de la figure 1, mais la variante aui y est décrite pourrait également être10 aDpliquée au schéma de traitement des figures 2 et 3. Avant l'introduction des eaux usées à traiter A, avec ou non dérivation partielle Ai, les eaux A sont traitées dans un réacteur de biosorDtion 0 dans lequel elles sont mises en contact avec des boues suractivées D provenant du réacteur de suractivation 2. Ceci permet d'améliorer le rendement de capture des particules polluantes du fait de la biofloculation qui se produit dans le réacteur O. La figure 5 est une variante du procédé représenté sur la figure 1, mais cette variante pourrait également s'appliquer au schéma représenté sur les figures 2, 3 et 4. La variante de la figure 5 consiste à prévoir une étape de prédénitrification dans un bassin de Drédénitrification 7 situé entre le séparateur de phase 1 et le réacteur de suractivation 2. Les Darticules polluantes B sont mises en contact dans le réacteur 7 avec les boues suractivées E contenant des nitrates provenant du réacteur de30 suractivation 2. Cette variante permet l'élimination au moins partielle des nitrates formés lors de la croissance des micro-organismes dans le réacteur de suractivation 2. Les exemples suivants permettent d'illustrer les avantages fournis par la présente invention, et en particulier le pourcentage de volume gagné sur les ouvrages lorsque l'on met en oeuvre un réacteur de suractivation des boues situé en parallèle par rapport à la filière eau Dlus boues. On utilise une installation correspondant au schéma de la figure 1 (un seul bassin de réaction dans lequel s'effectue l'oxvdation de la pollution carbonée, et une étape de nitrification/dénitrification), on traite des eaux usées avec les valeurs de base suivantes: - Débit d'eau à traiter 10 000 ma/j - Flux journalier de DBO^ 3000 kg/j - Flux journalier de MES 3500 kg/j - Flux journalier de NTK 00 kg/j - Température minimum 1iiC Exemple lA - traitement classique sans décantation primaire. Age des boues suivant l'équation (2): 10 jours Production de boues en excès suivant l'équation (3): 3725 kg/j Iasse de boues activées en aération 3725 x 10 = 37250 kg IVS maximum possible 150 ml/g et Tps = 3 h Concentration maxinuw de recirculation suivant l'Uouation (9): 6,3 kg/Ms Taux maximum de recirculation 150% X 630 m3/h Vitesse maximum de clarification 0,7 m/h X 1100 m2 Volume de clarification 1100 + (630 x 3) = 3000 ms Concentration en boues activées suivant l'équation (7): 3,8 kg/m3 Volume de l'aération suivant l'éqauation (l) 10 000 mI Volume Dour la dénitrification 30% du volume d'aération = 3000 mn Volume total du bassin de reaction 10000 -r 3000 = 13000 mnI Volume total des ouvrages 13000 + 3000 = 16000 mn Exemule iB - traitement classique avec décantation primaire. Vitesse movenne appliauee au decanteur primaire: 0,9 m/h Volume de decantation primaire = 1400 m3 Taux d'abattement des IGS en décantation primaire 50% Taux d'abattement de la DBO ^ 35% Taux d'abattement du NTK 9% Flux de MES admis en traitement biologique: 1750 kg/j Flux de DBOs5 admis en traitement biologique: 1950 kg/j Flux de NTK admis en traitement biologique: 546 kg/j Age des boues suivant l'équation (2): 10 jours Production de boues en excès suivant l'équation (3): 1822 kg/j Masse de boues activées en aération 3725 x 10 = 18220 kg IVS maximum possible 180 ml/g et Tps = 3 h Concentration Maximum de recirculation suivant l'équation (9): 5,3 kg/M3 Taux maximum de recirculation 150 %; 630 mn/h Vitesse maximum de clarification 0,7 m/h X 1100 m2 Volume de clarification 1100 + (630 x 3) = 3000 mS Concentration en boues activées suivant l'équation (7): 3,2 kg/cm3 Volume pour l'aération suivant l'équation (1)) 5700 m3 Volume pour la dénitrification 35% du volume d'aération: 5700 x 0,35 ó 2000 m3 Volume du bassin de réaction 2000 + 5700 = 7700 ms Volume total des ouvrages 7700 + 3000 + 1400 = 12100 ma Production totale de boues 1750 + 1822 = 3572 kg Exemple 1C - installation de traitement utilisant un réacteur de suractivation selon la présente invention: Vitesse moyenne appliquée au décanteur primaire: 0,9 m/h Volume de décantation primaire 1400 ms Taux d'abattement des MES en décantation primaire 50% Taux d'abattement de la DBOs v 35% Taux d'abattement du NTK 9% Aqe des boues suivant l'éouation (2) à 25'C: 2,8 j (on prendra une valeur de 4 j) Production de boues suractivées 1250 kg/j Masse de boues suractivées dans le réacteur 1250 x 4 = 5000 kg Volume du réacteur d'hvper-activation 5000/20 = 250 m3 Flux de MES admis en traitement biologique: 1750 kg/j Flux de DBOs admis en traitement biologique: 1950 kg/j Flux de NTK admis en traitement biologique: 546 kg/j Flux de boues suractivées: 1250 kg/j Cinétique de nitrification:3,5 mg N-N03 nitrifié/g de boue suractivâe/h Production de boues en excès suivant l'équation (3): 1822 kg/j Azote en synthèse biologique: (1250 + 1822) x 5% = 154 kg/j Azote à nitrifier: (600 - 154 - 10000 x 0,005) = 396 kg/j Masse de boues suractivées oour la nitrification 396/(0,0035 x 24) 4715 kg Temps de séjour des boues suractivëes dans le traitement biologique 3,77 j Masse totale des boues activées: (1250 + 1822) x 3,77 = 11$81 Cinétique de dénitrification: 2 mg -i-N3O/g de boue suractivées/h Nasse d'azote à dénitrifier (396 - 10000 x 0,010) = 296 kg/j Masse de boues activées pour la dénitrification 296/(0,002 x 24) = 6166 kg IVS maximum possible 100 ml/g et Tps = 4 H Concentration maximum de recirculation suivant i'équation (9): 10,4 kg/m3 Taux maximum de recirculation. 150% Concentration en boues activées suivant l'équation (7): 6,2 kg/m3 Vitesse maximum de clarification 0,7 m/h X 1100 mn Volume de clarification 1100 + (630 x 4) = 3620 m3 Volume du bassin de réaction (1): 11581/6,2 1868 is Volume total des ouvrages: 1868 + 3620 + 250 + 1400 = 7138 mni Production totale de boues: 1250 + 1822 = 3072 kg/j. On constate que l'on obtient sans difficulté une diminution qui peut être de 40 a 50% du volume des ouvrages selon la filière de départ utilisée. REVENDICATIONS 1.- Procédé d'épuration des eaux usées par voie biologique, dans leauel on effectue au moins une réaction biologique dans au moins un réacteur biologique contenant des micro-organismes dans des boues activées 5 et on sépare les eaux traitées et les boues activées dans un bassin de clarification, avec recirculation au moins partielle des boues activées audit réacteur biologique, caractérisé en ce qu'avant l'introduction des eaux usées à traiter dans ledit réacteur biologique, 10 on en sépare au moins partiellement les particules polluantes en suspension, on envoie les particules polluantes séparées dans un réacteur d'activation de boues, séparé et disposé en parallèle, on utilise ces particules polluantes séparées comme substrat principal15 pour le développement en aérobiose stricte de micro- organismes et on injecte les boues suractivées ainsi obtenues dans au moins un réacteur biologique. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise un réacteur biologique dans lequel on effectue l'oxydation de la pollution carbonée. 3.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise un reacteur biologique dans lequel on effectue l'oxydation de la pollution carbonée et une étape de nitrification. 4.- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on intercale, entre l'étape de séparation au moins partielle des particules polluantes et la réaction biologique dans le réacteur biologique, une étape de dénitrification dans un réacteur de dénitrification dans30 lequel on injecte éventuellement des boues suractivées obtenues dans le réacteur de suractivation. 5.- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on fait travailler le réacteur biologique dans des conditions alternées d'aérobiose et d'anaérobiose. 6.- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'on intercale entre l'étape de séparation au moins partielle des particules polluantes et l'étape de dénitrification, une étape de déphosphotation biologique dans un réacteur de déphosphatation biologique dans lequel on injecte éventuellement des boues suractivées obtenues dans le réacteur de suractivation. 7.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que, avant d'effectuer la séparation au moins partielle des particules polluantes des eaux à traiter, on effectue une étape de biofloculation dans un réacteur de biosorption, par mise en contact des eaux à traiter avec des boues suractivées provenant du réacteur de suractivation. 8.- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on intercale entre l'étape de séparation au moins partielle des particules polluantes et l'étape de suractivation, une étape de dénitrification, dans un réacteur de dénitrification, dans lequel on injecte les boues suractivées obtenues dans le réacteur de suractivation. 9. - Installations d'épuration d'eaux usées comprenant au moins un réacteur biologique (3,4,5) et un bassin de clarification (6), avec des conduites de recirculation des boues activées recueillies dans le bassin de clarification dans au moins un réacteur biologique, caractérisées en ce qu'elles comportent un réacteur (2) de suractivation de boues séparé et disposé en parallèle dans lequel on développe en aérobiose stricte des micro-organismes sur des particules polluantes séparées préalablement des eaux usées à traiter, et des conduites (C,C,,C2) permettant d'alimenter en boues suractivées provenant du réacteur de suractivation (2) au moins un réacteur biologique (3,4,5).