FR 2710070 A1 19950324 FR 9311119 A 19930917 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE VAPOCRAQUAGE D'UNE CHARGE LEGERE ET D'UNE CHARGE LOURDE Le procédé de vapocraquage est bien connu, et constitue l'étape de base de la pétrochimie. Il consiste à vaporiser une charge constituée d'hydrocarbures et de vapeur d'eau, et à la préchauffer dans la zone de convection du four de vapocraquage, puis à réaliser dans la zone de radiation du four une montée en température brutale de cette charge au delà de son point de craquage initial et un craquage à haute température, avant de tremper les effluents et de fractionner les produits. Dans ce qui suit, on appellera charge (ou charge légère, ou charge lourde) un mélange d'hydrocarbures et de vapeur d'eau, soit avant le craquage de ce mélange, soit indifféremment au cours du craquage de ce mélange. On appellera charge hydrocarbonée la fraction hydrocarbonée de ce mélange (donc sans la vapeur d'eau), considérée avant le craquage du mélange. Les températures de préchauffe sont comprises typiquement entre 450 et 650 C. Les températures de craquage (température sortie du four) sont typiquement comprises entre 780 et 920 C. Les valeurs hautes des intervalles de température correspondent généralement aux charges des plus légères, et les valeurs basses aux charges relativement lourdes, pour lesquelles on cherche à éviter un début de craquage notable dans la zone de convection. Les températures de craquage initial (température conventionnelle au delà de laquelle la vitesse de craquage devient très élevée) dépendent également de la composition de la charge. Dans ce qui suit on considérera les valeurs suivantes: Composition de la charge Température de craquage hydrocarbonée (fraction principale) initial C2-C3-C4 720 C Naphta 710 C Kérosène, Gazole atmosphérique 690 C Gazole sous vide 680 C Ces valeurs de température sont conventionnelles (on pourrait définir des températures différentes de 10 ou 20 C par rapport aux chiffres indiqués). Les valeurs définies ci-dessus correspondent cependant à des vitesses de craquage très basses par comparaison avec les vitesses de craquage à la température de sortie du four (typiquement supérieure de 100 C au moins par rapport aux valeurs indiquées). De manière bien connue de l'homme de l'art, on recherche une montée en température brutale de la charge jusqu'à et au delà de la température de craquage initial (profil de température sensiblement "carré"), ce qui est favorable aux rendements. De façon générale, on évite de craquer des coupes hydrocarbonées trop larges, contenant des fractions très légères et des fractions très lourdes, car le craquage de ce type de mélanges conduit soit à un craquage insuffisant des fractions légères, soit à un surcraquage des fractions lourdes; en effet dans un four donné les fractions légères, plus réfractaires, doivent être craquées à température plus élevée, donc avec une intensité de craquage supérieure. L'intensité de craquage, traduisant à la fois l'importance du temps de séjour et de la température peut-être mesurée par différents indices connus de l'homme de l'art (part exemple indice KSF). Pour de ce qui suit, on pourra définir l'indice d'intensité de craquage comme la conversion d'une charge de normal pentane craquée dans les mêmes conditions de température, temps de séjour et dilution. Ainsi, sauf dans le cas d'une non disponibilité de certains fours (par exemple un four de craquage d'éthane en décokage), on évite de réaliser un cocraquage de fractions très différentes en mélange donc avec une intensité de craquage identique. On connaît par ailleurs des procédés de cocraquage d'une charge légère et d'une charge lourde avec des intensités de craquage différentes pour la charge légère et la charge lourde. En dehors du fait d'éviter les phénomènes de sous-craquage ou surcraquage, I'objectif recherché dans ces procédés est de profiter de I'énergie à haute température résultant d'un précraquage d'une charge légère, donc réfractaire et craquée à température élevée, pour le craquage de la charge lourde, en particulier pour porter quasi instantanément, par mélange, une charge lourde préchauffée au delà de son point de craquage initial. L'objectif secondaire de certains procédés est d'utiliser la charge légère précraquée comme diluant se substituant au moins partiellement à la vapeur d'eau de dilution de la charge lourde. Ainsi, il a déjà été proposé d'injecter une petite quantité de charge lourde (généralement un gazole) dans les effluents de craquage d'un naphta. Les quantités de charge lourde que l'on peut alimenter sont dans ce cas très réduites (par exemple 10 % par rapport au naphta), de manière à ce que le mélange se trouve à une température de craquage du gazole. On a généralement proposé un procédé dit de "duocraking" (voir brevet européen N O 110 433 B1 du 19-08-1987) de précraquer la charge lourde avant son mélange avec la charge légère dejà craquée. Dans ce procédé, le pourcentage de charge lourde peut- être élevé, et l'objectif de substituer partiellement la charge légère précraquée; à la vapeur d'eau peut-être atteint. Par contre la montée en température brutale de la charge lourde est défavorisée puisque celle-ci est précraquée avec une dilution très faible (inférieure à 0.2). Par ailleurs, la conversion additionnelle de la charge légère au cours du craquage final commun est limitée puisque la charge lourde est déjà précraquée et que le cocraquage final ne peut donc être réalisé qu'avec une intensité de craquage réduite. L'objectif du procédé selon l'invention est de conserver tous les avantages des procédés précédents sans en avoir les inconvénients, c'est-à-dire de pouvoir simultanément: - Utiliser une quantité de charge légère plus faible que la quantité de charge lourde, ce qui est le cas général en vapocraquage ou l'on recraque des fractions légères recyclées (C2 à C4), en quantité réduite par rapport à la charge principale (par exemple naphta) - Favoriser une montée en température brutale de la charge lourde - Obtenir une conversion supplémentaire maximale de la charge légère, au cours du cocraquage, et ce sans problèmes de cokage. L'invention a également pour objet un procédé et un dispositif de vapocraquage permettant de réaliser le cocraquage dans des faisceaux de grand débit unitaire, économiques et permettant un contrôle très facile des paramètres de craquage. L'invention propose donc un procédé de vapocraquage d'hydrocarbures dans un four comportant une zone de convection et une zone de radiation, le procédé comprenant une étape de précraquage d'une charge légère et une étape de cocraquage terminal de cette charge légère précraquée, en mélange avec une charge lourde, caractérisé en ce qu'il consiste: a) à préchauffer séparément les deux charges dans la zone de convection, à des températures de préchauffe supérieures à 300 C et pour chacune des charges inférieure à sa température de craquage initial, b) à précraquer la charge légère préchauffée, entre 780 et 920 C et, de préférence, entre 800 et 900 C, c) à mélanger la charge légère précraquée avec la charge lourde préchauffée et non précraquée, les débits et les températures respectives des deux charges avant leur mélange étant déterminés pour que la température de mélange soit supérieure à 400 C et inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, d) à porter brutalement le mélange des deux charges à une température supérieure aux températures de craquage initial des deux charges par circulation du mélange dans la zone de radiation du four e) à réaliser un cocraquage terminal, puis à tremper les effluents. Le procédé suivant l'invention présente un nombre d'avantages important: Le premier avantage réside dans le craquage additionnel important (maximal) obtenu pour la charge lourde: Du fait que la charge lourde n'est pas précraquée, et que le mélange des deux charges est obtenu à une température inférieure aux températures de craquage initial, I'intensité de craquage réalisée au cours de l'étape de montée en température brutale et de cocraquage du mélange correspond à l'intensité de craquage complète de la charge lourde. Cette intensité de craquage complète permet, contrairement aux procédés connus, un craquage additionnel maximal de la charge légère. Ceci est particulièrement intéressant dans le cas de charges légères très réfractaires, comme de l'éthane, qui ne peuvent être craquées (seules) au-delà de 60 à 65 % environ sans problèmes de cokage importants. Le procédé permet une conversion additionnelle au cours du cocraquage permettant d'atteindre 70 à 85 % environ de conversion globale. Comme par ailleurs, la température requise pour le mélange est relativement basse, ceci permet d'utiliser des débits de charge lourde préchauffée (relativement froide) plus importants que ceux de charge légère, dont la température est très élevée en sortie de l'étape de précraquage. Ceci est très bien adapté au cas o la charge légère est constituée de fractions recyclées de composés ayant de 2 à 5 atomes de carbone (éthane, coupe C4, C5) résultant du craquage d'une charge principale (charge lourde) telle que du naphta. Dans ce cas en effet les débits de fractions recyclées ne dépassent guère 15 % du débit de la charge lourde. De façon préférée selon l'invention, le débit de la charge hydrocarbonée légère est compris entre 4 % et 45 % du débit total des deux charges hydrocarbonées, et de préférence entre 5 et 35 %. L'importance relative de la charge lourde permet donc une dilution importante de la charge légère au cours du cocraquage, ce qui réduit le cokage du four résultant du craquage très poussé de la charge légère (par exemple le cokage est très intense lorsque l'on craque de l'éthane seul au delà d'une conversion de 65%). Sur le plan de la montée en température brutale de la charge lourde (en mélange) au delà des températures de craquage initial, cette montée en température est réalisée par circulation du mélange dans la zone de radiation, contrairement aux procédés connus de cocraquage. Cette montée en température est moins brutale que par mélange, mais reste cependant très rapide du fait de la réactivité basse de la charge légère déjà précraquée; Cette réactivité basse est obtenue du fait de la trempe de la charge légère précraquée au cours du mélange: le refroidissement, de 60 C minimum, de préférence de 80 C minimum et généralement de 1000 C permet de réduire considérablement la quantité de radicaux de craquage. La charge légère précraquée trempée se comporte en fait partiellement comme un diluant. Cette montée en température est donc plus brutale que dans le cas d'un précraquage de la charge lourde seule. Le procédé permet donc d'utiliser des débits de charge légère relativement faibles, de réaliser un craquage additionnel poussé de cette charge en évitant les problèmes de cokage liés à ce craquage poussé, du fait de la dilution importante par la charge lourde. Cette charge lourde est par ailleurs portée à sa température de craquage plus rapidement du fait de la présence de la charge légère agissant comme diluant (effet de diluant réciproque). Cette réalisation selon l'invention d'un mélange à relativement basse température, réalisant une trempe de la charge légère précraquée, est étonnante et contraire à l'état de l'art des procédés connus. En effet la préoccupation principale de ces procédés est l'utilisation d'une source d'énergie à très haute température (par exemple 850 C) constituée par la charge légère précraquée. Il a donc logiquement été recherché dans ces procédés à utiliser ce vecteur thermique au niveau thermique utile le plus élevé possible, donc pour le craquage final de la charge lourde (procédé de "duocracking"), ou la montée en température brutale de cette charge lourde par mélange. Le demandeur a par contre trouvé qu'en recherchant au contraire à limiter le niveau thermique d'utilisation de ce vecteur énergétique, on pouvait atteindre des avantages inattendus. La philosophie du procédé selon l'invention est par ailleurs très différente sur le fond: au lieu de rechercher à valoriser l'apport de la charge légère (apport double: vecteur énergétique et diluant de la charge lourde), on recherche au contraire à obtenir un craquage additionnel poussé de la charge légère, grâce au rôle de la charge lourde en tant que diluant de cette charge légère, pour limiter son cokage. Sur le plan énergétique, la limitation du niveau thermique d'utilisation de la chaleur apportée par la charge légère précraquée ne se traduit pas par une perte énergétique. Selon une autre caractéristique du procédé selon I'invention, après l'obtention du mélange, on subdivise ce mélange, circulant à une température inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, en une pluralité de courants élémentaires, immédiatement avant de faire circuler ces courants élémentaires dans la zone de radiation pour porter brutalement ce mélange à une température supérieure aux températures de craquage initial des deux charges. Ces courants circulent en parallèle au moins dans une première partie du faisceau de radiation. Selon cette caractéristique du procédé, ceci permet d'alimenter à partir d'une même zone de mélange, une pluralité de courants, ou passes de craquage (en version classique séparée ou avec un regroupement au moins partiel des courants dans la partie terminale du faisceau de craquage selon la technique du "split coil"). Ceci permet de limiter le nombre de zones de mélange d'un four, donc de faisceaux de précraquage de charge légère. Il en résulte un fonctionnement plus fiable et un coût d'installation réduit. Un point important doit être souligné: Le choix d'une température de mélange basse selon l'invention permet d'éviter sensiblement le cokage de cette zone de répartition du mélange (qui comporte souvent des orifices, ou venturis de répartition), et donc de ne pas déséquilibrer l'alimentation des différentes passes. La température réduite du mélange permet également d'éviter un début de craquage prématuré dans la zone de répartition, qui serait défavorable pour les rendements. La possibilité offerte de fractionner le mélange sans problèmes de répartition ou de cokage, et donc d'utiliser des "Split coils" pour le faisceau de cocraquage permet d'utiliser des faisceaux de très forte capacité unitiare, ce qui réduit le coût du four. Selon l'invention, on pourra utiliser toute charge dite légère et toute charge dite lourde si le poids moléculaire moyen de la charge hydrocarbonée légère est inférieur à celui de la charge hydrocarbonée lourde. Les charges légères les plus adaptées sont celles dont les charges hydrocarbonées sont en majeure partie constituées d'hydrocarbures ayant de 2 à 5 atomes de carbone, en particulier: - I'éthane de recyclage - la coupe C4 de recyclage brute ou après extraction du butadiène ou de l'isobutène - des fractions recyclées contenant des oléfines à 5 atomes de carbone - des fractions saturées, par exemple coupe C4 de recyclage après hydrogénation. Ces charges hydrocarbonées légères auront typiquement un poids moléculaire moyen compris entre 25 et 60, telles que des fractions insaturées recyclées ou de l'éthane. Les mélanges constitués principalement d'hydrocarbures du groupe formé par l'éthane et les fractions insaturées recyclées (par exemple coupe C4) sont également intéressantes, l'éthane pouvant améliorer les rendements du craquage de la fraction insaturée par effet de donneur d'hydrogène, directement ou par l'intermédiaire de l'hydrogène moléculaire produit par son craquage. Les charges hydrocarbonées lourdes comprendront principalement les naphtas, kérosènes et gazoles (atmosphérique ou sous vide). Le poids moléculaire moyen sera de préférence compris entre 70 et 500. Enfin, le procédé pourrait être utilisé avec pour charge légère de l'éthane, et comme charge lourde des gaz de pétrole liquéfiés (C3, C4 saturés ou insaturés). Selon, une disposition caractéristique du procédé, intéressante en particulier lorsque la charge hydrocarbonée légère est constituée d'éthane, on soumet la charge légère précraquée à une maturation légère dans une zone sensiblement adiabatique, pour abaisser sa température de 10 à 50 C avant son mélange avec la charge lourde préchauffée. Selon une variante caractéristique du procédé la charge hydrocarbonée lourde est constituée en majeure partie de fractions lourdes du groupe des gazoles et des distillats sous vide, et les températures et débits des deux charges avant leur mélange sont déterminés pour que la charge lourde préchauffée ne soit pas complètement vaporisée, et que la vaporisation complète de cette charge soit réalisée par le mélange avec une partie au moins de la charge légère précraquée. Le mélange peut éventuellement être réalisé en deux temps: mélange avec une partie de la charge légère précraquée, pour la vaporisation complète de la charge lourde (passage du "point sec") puis mélange avec le reste de la charge légère précraquée. Entre les deux points de mélange, la charge lourde entièrement vaporisée par une partie de la charge légère précraquée peut-être éventuellement surchauffée en convection. On peut éventuellement refroidir légèrement la partie de la charge légère utilisée pour la vaporisation complète de la charge lourde, par exemple par mélange avec un petit débit de vapeur d'eau plus froide, si l'on souhaite éviter des températures trop élevées dans la zone de mélange avec la charge lourde. Ceci n'est cependant pas indispensable et, de manière préférée, la charge légère précraquée n'est pas refroidie (par un fluide extérieur). Lorsque cela est possible, la vaporisation complète de la charge lourde avant la zone de mélange est également préférée. L'invention propose également un dispositif de vapocraquage d'hydrocarbures pour la réalisation du procédé, ce dispositif comprenant: a) un four comportant une zone de convection et une zone de radiation, b) au moins un tube de préchauffage d'une charge légère d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, ce tube étant relié en aval à au moins un tube de craquage de la charge légère dans la zone de radiation, pour son précraquage, c) au moins un tube de préchauffage d'une charge lourde d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, Ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend également: d) une zone de mélange comprenant au moins un conduit d'entrée d'une partie au moins de la charge légère précraquée relié à la partie aval du dit tube de craquage de la charge légère, et au moins un conduit d'entrée de la charge lourde préchauffée et non précraquée, relié à la partie aval du dit tube de préchauffage de la charge lourde, e) une zone de répartition du mélange, circulant à une température inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, en une pluralité de courants élémentaires, f) une pluralité de tubes de circulation en parallèle des dits courants élémentaires dans la zone de radiation pour la montée en température brutale du mélange au dessus des températures de craquage initial des deux charges, g) au moins un tube de craquage du mélange relié en amont à au moins l'un des dits tubes de circulation des courants élémentaires, et en aval à des moyens de trempe des effluents. Ce dispositif selon l'invention permet donc de réaliser le mélange à température relativement basse, adéquate, pour permettre d'éviter un craquage prématuré dans la zone de répartition aval, ou un cokage important de cette zone. L'invention propose également, pour la réalisation du procédé un autre dispositif, ce dispositif comprenant: a) un four comportant une zone de convection et une zone de radiation; b) au moins un tube de préchauffage d'une charge légère d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, ce tube étant relié en aval à au moins un tube de craquage de la charge légère dans la zone de radiation, pour son précraquage, c) au moins un tube de préchauffage d'une charge lourde d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, Ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend également: d) une zone de mélange située à l'extérieur du four comprenant au moins un conduit d'entrée d'une partie au moins de la charge légère précraquée relié à la partie aval du dit tube de craquage de la charge légère, et au moins un conduit d'entrée de la charge lourde préchauffée et non précraquée, relié à la partie aval du dit tube de préchauffage de la charge lourde, e) au moins un tube de transfert du mélange, circulant à une température inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, de l'extérieur du four vers l'intérieur de la zone de radiation, ce tube étant relié en amont à la zone de mélange et en aval à au moins un tube de circulation du mélange dans la zone de radiation, pour la montée en température brutale du mélange au dessus des températures de craquage initial des deux charges, et le cocraquage du mélange, f) des moyens de trempe des effluents du cocraquage. Selon ce dispositif, la zone de mélange est située à l'extérieur du four, ce qui limite considérablement son cokage, et le mélange, à température relativement basse, peut transiter tranquillement vers la zone de radiation, pour le cocraquage final, sans risques de craquage prématuré ou de cokage. Selon une variante caractéristique selon l'invention, la zone de mélange est également la zone de vaporisation finale de la charge lourde. On bénéficie alors d'un vecteur thermique très puissant (la charge légère précraquée) pour vaporiser complètement une charge très lourde telle qu'un gasoil ou un distillat sous vide, avec une grande marge de sécurité. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, faite à titre d'exemple en référence au dessins annexés dans lesquels: La figure 1 représente schématiquement une partie d'une installation de vapocraquage selon l'invention; La figure 2 illustre schématiquement les principales étapes du procédé selon l'invention; La figure 3 représente schématiquement des variantes de réalisation d'une partie d'une installation de vapocraquage selon l'invention; La figure 4 est une vue schématique d'un détail de réalisation d'une installation de vapocraquage selon l'invention. On se réfère d'abord à la figure 1, o l'on a représenté très schématiquement un four 10 de vapocraquage d'hydrocarbures, du type à chauffage par convection et par radiation et comprenant des tubes ou des faisceaux de tubes de circulation d'hydrocarbures pour leur préchauffage et leur craquage thermique. Le four 10 de la figure 1 comprend une première partie A de chauffage par convection, qui communique avec une deuxième partie B de chauffage par radiation, o le flux thermique très élevé est en général fourni par des brûleurs dont les fumées circulent ensuite dans la première partie A du four et réalisent un chauffage par convection. La première partie A du four (zone de convection) comprend un ou plusieurs tubes 4 de circulation d'une charge lourde 2 d'hydrocarbures et de vapeur d'eau, les hydrocarbures de cette charge étant principalement à au moins trois atomes de carbone (par exemple un naphta ou un gazole). La partie A du four comprend également un ou plusieurs tubes 3 de circulation d'une charge légère, constituée par exemple d'éthane et de vapeur d'eau, ces tubes 3 étant représentés en tirets pour les différencier des tubes de circulation de la charge lourde, seule ou en mélange. Les tubes 3 prévus dans la première partie A du four sont reliés à des tubes de craquage 5 dans la deuxième partie B du four (zone de radiation). L'extrémité aval des tubes 5 est raccordée à un volume de maturation légère, pouvant être constitué par exemple par une longueur comprise entre 1 et 10 m d'un tube de diamètre plus important que la partie terminale des tubes 5. En sortie de la zone de maturation, la charge légère précraquée et la charge lourde préchauffée et non précraquée sont réunies et mélangées dans une zone de mélange 9 par l'intermédiaire de conduits d'entrée, respectivement 7 et 8. En aval de la zone de mélange, une zone de répartition 11 permet de subdiviser le mélange en une pluralité de courants élémentaires. Ces courants circulent dans les tubes de transfert 12, et rejoignent les tubes 13 à l'intérieur de la zone de radiation du four. Les tubes 13 réalisent la montée en température brutale du mélange au dessus des températures de craquage initial des deux charges, et sont reliés en aval à des tubes de craquage 14 (après regroupement au moins partiel des tubes 13). Les effluents du cocraquage final sont alors trempés dans l'échangeur de trempe 15. Ce dispositif de vapocraquage fonctionne de la façon suivante La charge légère, dont la partie hydrocarbonée est constituée de préférence d'éthane ou d'un mélange d'éthane de recyclage et de fractions insaturées de recyclage composées d'hydrocarbures ayant de 3 à 6 atomes de carbone - par exemple un mélange composé de 30 à 70 % d'éthane, et en complément une coupe C4 insaturée recyclée - est alimentée au repère 1. Cette charge est préchauffée par circulation dans les tubes de préchauffage 3 (selon une ou plusieurs passes en parallèle) jusqu'à une température comprise entre 450 C et 680 C et préférentiellement entre 500 C et 650 C soit à une température qui est inférieure notablement à sa température de craquage initial soit par exemple 720 C si cette charge contient principalement des hydrocarbures en C3 et C4, ou contient en quantité égale de l'éthane et des composés en C3 et C4 (pour deux fractions en quantité égale, on prendra en compte la température de craquage initial de la fraction la plus lourde). La charge légère quitte donc la zone A de convection (après le point O), sans début de craquage notable, et est craquée dans la zone de radiation B par circulation dans les tubes 5, à une température de sortie (au point 1) comprise entre 780 et 920 C, et de préférence entre 800 et 900 C. Si la charge légère est de l'éthane, on peut atteindre une conversion comprise entre 40 et 65 % au niveau du précraquage, et de préférence entre 50 et 65%, sans provoquer un cokage trop rapide des tubes 5. La conversionpourra être notamment élevée si la dilution de la charge légère (taux de vapeur d'eau) est importante. La dilution pourra varier entre 0.2 et 1.2 (20 à 120% de la charge hydrocarbonée légère). Si la charge contient des fractions notables d'hydrocarbures en C4 ou C5, il sera préférable de ne convertir l'éthane qu'entre 30 et 55% et de préférence entre 35 et 50% au cours du précraquage pour ne pas trop surcraquer les fractions en C4 ou C5 lors de l'étape ultérieure de cocraquage. La dilution de la charge légère sera comprise généralement entre 0.2 et 1.2, et de préférence entre 0.25 et 1. A l'issue du précraquage, la charge légère traverse la zone de maturation 6, sensiblement adiabatique, o a lieu un refroidissement léger, par exemple de 10 à 50 C entre les points I et J, du fait de la poursuite des réactions de craquage. Cette zone de maturation est intéressante dans le cas de l'éthane car elle permet d'obtenir une conversion supplémentaire, sans dégrader sensiblement les rendements, et de diminuer la teneur en radicaux de craquage avant la zone de mélange ce qui limite les risques de craquage prématuré du mélange. On peut cependant supprimer la zone de maturation, en particulier pour d'autres charges que l'éthane. La charge légère précraquée est alors mélangée avec la charge lourde, préchauffée dans les tubes 4 de la zone de convection. La dilution de la charge lourde par la vapeur d'eau pourra varier de 0.05 à 1, et de préférence de 0.25 à 1. Au point K, juste avant la zone de mélange, la température de préchauffe de la charge lourde est comprise entre 300 et 650 C et de préférence entre 450 et 650 C. Au point J, juste avant la zone de mélange, la température de la charge légère précraquée est comprise entre sa température de craquage initial et 920 C, et de préférence entre 750 C et 920 C. Après le mélange des deux charges dans la zone 9, la température du mélange au point L est, conformément à l'invention, inférieure aux températures de craquage initial des deux charges. Ce mélange est par conséquent peu réactif, et l'on peut alors, confortablement, subdiviser le mélange dans la zone de répartition 11, et transférer le mélange de l'extérieur du four vers l'intérieur de la zone de radiation, sans craindre de problèmes de craquage prématuré ou de cokage de ces lignes. Cet avantage du procédé est déterminant car il permet de conserver les rendements optimaux et d'éviter un déséquilibrage des passes du cocraquage aval, provoqué par un cokage de ces lignes, qui comportent fréquemment des organes de régularisation du débit tels que des orifices ou des venturis, sensibles au cokage. L'invention présente par ailleurs d'autres avantages 1) Du fait de son précraquage et du refroidissement important au cours du mélange la charge légère précraquée refroidie (trempée de plus de 60 C et de préférence de plus de 80 C, par rapport à la température de sortie de la zone de précraquage (point 1), et généralement d'au moins 100 C) est peu réactive et se comporte donc de manière assez proche de celle d'un diluant. Ceci permet de porter brutalement la charge lourde dans les tubes 13 au dessus de sa température de craquage initial, du fait de l'effet de dilution accrue dont bénéficie la charge lourde. La trempe de la charge légère limite considérablement la quantité de radicaux de craquage. 2) Du fait que la charge légère précraquée est fortement diluée par la charge lourde, non encore craquée, sa tendance au cokage se trouve donc réduite par une charge non encore craquée, donc peu cokante. Ainsi la tendance au cokage, au point L est-elle nettement plus faible qu'au point I. Ceci permet donc une conversion supplémentaire de la charge légère au cours du cocraquage final, sans que les phénomènes de cokage ne soient trop importants. Cette conversion supplémentaire permet selon le procédé, d'atteindre des valeurs de conversion finale de l'éthane, comprises entre 70% et 85%, donc inaccessibles avec les procédés connus sans problèmes de cokage. Le procédé permet également de craquer des mélanges Ethane/C4 insaturés avec une conversion élevée (60 à 80% pour I'éthane) et des effets positifs sur les rendements du craquage des H fractions insaturées, qui bénéficient de l'indice élevé de l'éthane. Les températures typiques au point L (température de mélange) sont comprises entre 400 et 710 C, et de préférence entre 600 et 700 C. Les valeurs très basses (400à 500 C) sont utilisées lorsque I'on réalise la vaporisation finale d'une charge lourde (gazoles et distillats sous vide). La figure 2 représente les principales, étapes typiques du procédé, avec les températures correspondantes, dans le cas d'une charge lourde de type Naphta ou gazole. La charge lourde est préchauffée (étape 16). La charge légère est préchauffée (étape 17), puis précraquée (étape 18). Les deux charges sont alors mélangées (étape 19), puis le mélange est subdivisé et /ou transféré dans la zone de radiation (étape 20) puis porté à haute température et craqué (étape 21). La figure 3 représente diverses géométries de serpentins pouvant être utilisés soit pour le précraquage de la charge légère soit pour la montée en température brutale du mélange et le co-craquage final. On pourra à cet égard utiliser les serpentins connus, de type conventionnel, à 1, 2, 4, 6, ou 8 passages (longueurs verticales en radiation), ou de type "split-coil", sans sortir du cadre de l'invention. La figure 4 représente deux exemples de réalisation de la zone de mélange, o la charge légère et la charge lourde sont alimentées dans un mélangeur avec un espace annulaire (soit pour la charge lourde, relativement froide, soit pour la charge légère précraquée, cette seconde disposition étant préférée lorsque la charge lourde n'est pas totalement vaporisée. Le contrôle des températures de procédé, au point I ou J (précraquage), L (mélange) et N (cocraquage) pourra être réalisé par modulation de la chauffe des brûleurs et en modifiant les débits de charge. On peut également faire des additions de fluide relativement froid (comme de l'eau ou de la vapeur peu surchauffée) par exemple au points O et/ou au point I ou J, pour contrôler par exemple la température au point J. L'invention n'est pas limitée à ces dispositifs de mélange et types de serpentins et l'on pourra notamment utiliser tous les types de fours (à "cross-over" interne ou externe, avec la zone de mélange 9 interne ou externe), de serpentins, mélangeurs, techniques de contrôle des températures de procédé etc... sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Procédé de vapocraquage d'hydrocarbures dans un four comportant une zone de convection (A) et une zone de radiation (B), le procédé comprenant une étape de précraquage d'une charge légère (1) et une étape de cocraquage terminal de cette charge légère précraquée, en mélange avec une charge lourde (2), caractérisé en ce qu'il consiste a) à préchauffer séparément les deux charges dans la zone de convection, à des températures de préchauffe supérieures à 300 C et pour chacune des charges inférieure à sa température de craquage initial, b) a précraquer la charge légère préchauffée, entre 780 et 920 C et, de préférence, entre 800 et 900 C, c) à mélanger la charge légère précraquée avec la charge lourde préchauffée et non précraquée, les débits et les températures respectives des deux charges avant leur mélange étant déterminés pour que la température de mélange soit supérieure à 400 C et inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, d) à porter brutalement le mélange des deux charges à une température supérieure aux températures de craquage initial des deux charges par circulation du mélange dans la zone de radiation du four, e) à réaliser un cocraquage terminal, puis à tremper les effluents. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que après l'obtention du mélange, on subdivise ce mélange, circulant à une température inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, en une pluralité de courants élémentaires (12), immédiatement avant de faire circuler ces courants élémentaires dans la zone de radiation pour porter brutalement ce mélange à une température supérieure aux températures de craquage initial des deux charges. 3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le débit de la charge hydrocarbonée, légère est compris entre 4 et 45 % du débit total des deux charges hydrocarbonées, par exemple entre 5 et 35 %. 4. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la charge hydrocarbonée légère a un poids moléculaire moyen compris entre 25 et 60, et est constituée en majeure partie d'hydrocarbures ayant entre 2 et 5 atomes de carbone, et que la charge lourde a un poids moléculaire moyen compris entre 70 et 500. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la charge hydrocarbonée légère est constituée principalement d'un mélange d'hydrocarbures du groupe formé par l'éthane et les fractions insaturées recyclées. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la charge hydrocarbonée légère est en majeure partie de l'éthane de recyclage. 7. Procédé selon l'une des revendication précédentes caractérisée en ce que l'on soumet la charge légère précraquée à une maturation légère dans une zone sensiblement adiabatique, pour abaisser sa température de 10 à 50 C avant son mélange avec la charge lourde préchauffée. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la charge hydrocarbonée lourde est constituée en majeure partie de fractions lourdes du groupe des gazoles et des distillats sous vide, et les températures et débits des deux charges avant leur mélange sont déterminés pour que la charge lourde préchauffée ne soit pas complètement vaporisée, et que la vaporisation complète de cette charge soit réalisée par le mélange avec une partie au moins de la charge légère précraquée. 9. Dispositif de vapocraquage d'hydrocarbures pour la réalisation du procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant: a) un four (10) comportant une zone de convection (A) et une zone de radiation (B), b) au moins un tube (3) de préchauffage d'une charge légère d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, ce tube étant relié en aval à au moins un tube de craquage (5) de la charge légère dans la zone de radiation, pour son précraquage, c) au moins un tube (4) de préchauffage d'une charge lourde d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, Ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend également d) une zone de mélange (9) comprenant au moins un conduit d'entrée (7) d'une partie au moins de la charge légère précraquée relié à la partie aval du dit tube de craquage de la charge légère, et au moins un conduit d'entrée (8) de la charge lourde préchauffée et non précraquée, relié à la partie aval du dit tube de préchauffage de la charge lourde, e) une zone de répartition (11) du mélange, circulant à une température inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, en une pluralité de courants élémentaires, f) une pluralité de tubes (13) de circulation en parallèle des dits courants élémentaires dans la zone de radiation pour la montée en température brutale du mélange au dessus des températures de craquage initial des deux charges, g) au moins un tube de craquage (14) du mélange relié en amont à au moins l'un des dits tubes de circulation des courants élémentaires, et en aval à des moyens (15) de trempe des effluents. 10. Dispositif de vapocraquage pour la réalisation du procédé selon l'une des revendications 1 à 8, comprenant a) un four (10) comportant une zone de convection (A) et une zone de radiation (B), b) au moins un tube (3) de préchauffage d'une charge légère d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mains inférieure à sa température de craquage initial, ce tube étant relié en aval à au moins un tube de craquage (5) de la charge légère dans la zone de radiation, pour son précraquage, c) au moins un tube (4) de préchauffage d'une charge lourde d'hydrocarbures et de vapeur d'eau dans la zone de convection pour la préchauffe de cette charge à une température supérieure à 300 C mais inférieure à sa température de craquage initial, Ce dispositif étant caractérisé, en que s'il comprend également d) une zone de mélange (9) située à l'extérieur du four, comprenant au moins un conduit d'entrée (7) d'une partie au moins de la charge légère précraquée relié à la partie aval du dit tube de craquage de la charge légère et au moins un conduit d'entrée (8) de la charge lourde préchauffée et non précraquée, relié à la partie aval du dit tube de préchauffage de la charge lourde, e) au moins un tube (12) de transfert du mélange, circulant à une température inférieure aux températures de craquage initial des deux charges, de l'extérieur du four vers l'intérieur de la zone de radiation, ce tube étant relié en amont à la zone de mélange, et en aval à au moins un tube (13) de circulation du mélange dans la zone de radiation, pour la montée en température brutale du mélange au dessus des températures de craquage initial des deux charges, et le cocraquage du mélange, f) des moyens de trempe des effluents du cocraquage.