FR 2707442 A1 19950113 FR 9308539 A 19930706 Système de transmission sur fibre optique à compensation des distorsions en ligne. Le domaine de l'invention est celui de la transmission numérique très longue distance (plusieurs milliers de kilomètres) sur fibre optique, dans les systèmes utilisant l'amplification optique en ligne. Dans de tels systèmes très longue distance, un des principaux facteurs limitatifs du débit est la distorsion induite par la fibre de transmission. En effet, si ces distorsions peuvent être plus ou moins négligées dans les systèmes à fibre optique classiques, (assurant des liaisons de l'ordre de quelques centaines de kilomètres), elles deviennent au contraire très perturbantes dans les systèmes de transmission longue distance. L'invention concerne un système de transmission sur une ligne à fibre optique permettant de compenser, en ligne, cette distorsion induite par la ligne de transmission, dans le cas des lignes de transmission d'une longueur d'au moins mille kilomètres, telles que celles utilisées pour les liaisons transocéaniques. La distorsion apportée par la fibre de transmission provient de l'existence combinée de deux phénomènes se produisant dans les fibres monomodes: la dispersion chromatique et les effets non-linéaires. Le premier phénomène est la dispersion chromatique. Ce phénomène provient de la dépendance en fréquence de l'indice de la silice. I se traduit par des temps de propagation différents suivant la longueur d'onde de fonctionnement. De manière générale, la dispersion chromatique a tendance à élargir les impulsions des trains numériques et donc à créer des interférences inter-symboles. Dans les fibres usuelles, la dispersion chromatique est nulle autour de 1.31im et prend une valeur positive d'environ 17ps/nm/km autour de 1. 55j[m. On peut également utiliser des fibres à dispersion décalée qui sont conçues pour avoir une dispersion chromatique nulle aux alentours de 1.55,um. Les systèmes très longue distance (plusieurs milliers de km) fonctionnent à 1.55gm. La valeur excessive de la dispersion chromatique des fibres usuelles à cette longueur d'onde prohibe leur usage, et on utilisera donc dans ce cas des fibres à dispersion décalée. Il faut noter que l'effet de distorsion par dispersion chromatique dépend fortement des composantes spectrales des impulsions: si une impulsion présente des variations de phase optique positives à son début et négatives à sa fin, elle sera fortement élargie par une dispersion chromatique positive. La réciproque est vraie pour des dispersions négatives. Enfmin, la dispersion chromatique induit des distorsions indépendantes de la puissance optique. Le second phénomène concerne les effets nonlinéaires. L'effet non-linéaire le plus important dans une fibre est l'effet Kerr. Cet effet, par exemple décrit dans le document "Non linear effects in optical fibres and fibre devices" (effets non-linéaires dans les fibres optiques et les équipements à fibre) de KW. Blow et N.J. Doran (IEEE Proceedings, juin 87, p. 138- 144), traduit une dépendance linéaire de l'indice de la silice vis-à-vis de la puissance optique. I est très faible dans les domaines usuels de fonctionnement des systèmes optiques (distance inférieure à environ 400 km et puissance inférieure à environ 10 mW), mais devient non négligeable pour des puissances très élevées (de l'ordre de 1 W) ou pour des distances de propagation très importantes à puissance raisonnable (quelques centaines de kilomètres dans un système à amplification périodique). En l'absence de dispersion chromatique, l'effet Kerr induit une automodulation de phase de l'impulsion optique: la phase diminue au début de l'impulsion puis augmente à sa finm, proportionnellement à la puissance optique. Ceci induit un élargissement du spectre optique et une composition spectrale qui favorise un élargissement important pour des dispersions chromatiques négatives. Dans les systèmes amplifiés longue distance, la distorsion apportée par la fibre de transmission doit donc être considérée comme la combinaison de la dispersion chromatique (premier phénomène) et des effets non-linéaires (second phénomène). La combinaison de ces deux effets peut être décrite par une équation nonlinéaire aux dérivées partielles en distance et en temps connue sous le nom d'équation non-linéaire de Schrôdinger, dont la résolution est discutée notamment dans l'ouvrage "Non linear fiber optics" (optique des fibres non-linéaires) de G. Agrawal (Academic Press). L'étude numérique et analytique de cette équation montre qu'il existe deux comportements qualitativement très différents suivant le signe de la dispersion chromatique (D) et la forme des impulsions. Le premier cas correspond à D > 0. Dans ce cas, l'effet Kerr et la dispersion chromatique ont des effets opposés sur les impulsions transmises. Dans le cas général, ceci conduit à des phénomènes dits "d'instabilité de modulation": les impulsions "éclatent" en impulsions très courtes au bout de 1000 à 2000 km et le spectre optique s'élargit considérablement, ce qui peut poser des problèmes de bande passante optique. Il existe aussi, dans ce cas, un type particulier d'impulsions, les solitons, qui, définies précisément par leur forme temporelle et spectrale et leur puissance pic, ont la propriété de se propager sans modification de forme. Le second cas correspond à D impulsions s'élargissent fortement temporellement, ce qui crée des interférences inter- symboles. Ces interférences, qui dépendent de manière croissante de la valeur absolue de la dispersion chromatique, limitent ainsi fortement la plage de dispersion chromatique acceptable dans ce domaine. Déjà, pour des systèmes amplifiés sous-marins très longue distance (6000 à 9000 km), fonctionnant à un débit de 5 Gbit/s, les effets précités sont importants et nécessitent des précautions particulières sur la longueur d'onde signal, la puissance de sortie des amplificateurs et le choix ou rangement des fibres de ligne suivant leur dispersion chromatique. Le domaine de fonctionnement choisi est alors celui de la dispersion chromatique négative quasi-nulle (D 0) avec un format de modulation dit 'NRZ" (modulation d'intensité, détection directe). Par conséquent, pour la conception de systèmes de longueur similaire mais à débit encore plus élevé (10 Gbit/s et plus), les effets de propagation précités deviennent cruciaux et très limitatifs. Les concepteurs se trouvent alors face à un choix sur le domaine de dispersion chromatique ad hoc: à savoir une dispersion chromatique soit négative soit positive. En effet, dans le cas o la dispersion chromatique est quasi-nulle et légèrement négative, le domaine de fonctionnement en longueur d'onde est encore réduit, avec certainement des contraintes industrielles plus lourdes sur la ligne et les éléments d'émission/réception. Pour une telle dispersion chromatique quasi-nulle, toutes les méthodes connues de compensation de la distorsion introduite par la Iigne de transmission mettent en oeuvre soit une compensation à l'émission soit une compensation à la réception. Toutes ces méthodes connues présentent donc l'inconvénient majeur de ne pas permettre la remise en forme temporelle et spectrale des impulsions. Par conséquent, ces méthodes connues ne permettent pas d'éviter un élargissement exagéré des impulsions, élargissement qui provoque des interférences inter- symboles. En tout état de cause, un débit supérieur à 10 Gbit/s paraît extrêmement difficile à obtenir, dans l'état actuel de la technologie. Par ailleurs, dans le cas o la dispersion chromatique est positive et les impulsions sont des solitons, ces solitons présentent l'avantage de ne pas se déformer au cours de la propagation et sont donc immuns aux distorsions de propagation. Cependant, ces impulsions de type soliton se mélangent non-linéairement au bruit émis par les amplificateurs, ce qui produit en réception une gigue temporelle (dite de "Gordon-Haus") source de planchers d'erreur. En considérant uniquement cette gigue, les limitations de débit des systèmes à solitons sur de très longues distances (6000 à 9000 km) sont de l'ordre de 5 Gbitls. Pour tenter d'augmenter le débit malgré cette gigue, plusieurs solutions ont été proposées. Deux premières solutions connues s'appuient sur des techniques de multiplexage (multiplexage en longueur d'onde pour l'une et multiplexage en polarisation pour l'autre). Deux autres solutions connues, qui visent à réduire la gigue elle-même afin d'augmenter le débit monocanal maximal, mettent en oeuvre un contrôle en ligne. L'une met en oeuvre un contrôle par filtrage qui consiste à disposer des filtres optiques relativement étroits en ligne. L'autre met en oeuvre un contrôle par modulation qui consiste à remoduler optiquement en ligne le train de solitons à la fréquence horloge et implique donc l'utilisation de modulateurs HIF dans la ligne. Ces deux dernières méthodes présentent des limitations. Pour le filtrage en ligne, la réduction de gigue est fonction de l'étroitesse spectrale du filtre. or, on ne peut réduire exagérément l'étroitesse de ce filtre car le surgain nécessaire associé conduit alors à une augmentation très importante du bruit apporté par les amplificateurs. Une méthode dite du "filtre glissant" a été proposée qui consiste à faire glisser la fréquence centrale des filtres tout au long de la ligne. Elle donne de bons résultats en laboratoire mais paraît difficile à mettre en oeuvre en système car le décalage fréquentiel est très faible (quelques centaines de MegaHertz) vis-à-vis de la largeur du fitre (une centaines de GigaHertz) et donc difficilement réalisable industriellement. Pour la modulation en ligne, la limitation vient plutôt du composant modulateur en ligne et de son électronique qui doivent fonctionner à des vitesses très élevées et nécessitent une intervention électrique en ligne. Enfin, contrairement au filtrage, la modulation n'est pas compatible avec le multiplexage en longueur d'onde. L'invention a notamment pour objectif de pallier ces différents inconvénients de l'état de la technique. Plus précisément, un objectif de l'invention est de fournir un système capable de compenser les distorsions induites par une ligne de transmission très longue distance sur fibre optique avec une amplification optique en ligne. Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système qui soit simple à mettre en oeuvre, d'un faible coût de revient, fiable, et ne nécessitant aucune intervention électrique en ligne ni aucun réglage précis de modules électroniques. L'invention a également pour objectif de fournir un tel système qui permette d'envisager des hauts débits monocanaux (supérieurs à 10 Gbits/s), et qui soit compatible avec le multiplexage en longueur d'onde. Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système qui permette de stabiliser le niveau de bruit sur les "0" et les "1". Un objectif complémentaire de l'invention est de fournir un tel système pouvant être mis en oeuvre aussi bien avec des fibres à dispersion chromatique quasi-nulle (et inférieure à zéro) associés à des solitons qu'avec des fibres à dispersion chromatique positive. Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système présentant, dans le cas d'une transmission de solitons, un taux très élevé de réduction de gigue. Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système permettant, dans le cas d'une dispersion chromatique positive, une remise en forme temporelle et spectrale des impulsions lumineuses transportant l'information. Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints selon l'invention à l'aide d'un système de transmission d'un signal numérique sur une ligne de transmission avec une amplification optique en ligne, ladite ligne de transmission étant constituée d'une pluralité de tronçons de fibre optique et une pluralité d'amplificateurs optiques, chacun desdits amplificateurs optiques étant intercalé entre deux tronçons de fibre optique adjacents, ledit système comprenant au moins un dispositif de compensation en ligne des distorsions induites sur ledit signal numérique notamment par le bruit et la propagation sur ladite ligne de transmission, ledit dispositif de compensation en ligne comprenant: - d'une part, au moins un filtre optique passe-bande présentant une bande dont la valeur est, à environ un ordre de grandeur près, comparable à la bande-passante dudit signal numérique transmis; et d'autre part, au moins un élément absorbant saturable qui est un élément optique passif non-linéaire présentant une absorption dépendant de manière décroissante de la puissance optique. Ainsi, le dispositif de compensation en ligne, qui peut éventuellement être inséré à plusieurs endroits, associe un élément absorbant saturable et au moins un filtre optique passe- bande. L'élément absorbant saturable a deux fonctions, à savoir: - d'une part, il remet en forme les impulsions du train numérique à la fois temporellement et spectralement, notamment en atténuant différentiellement leurs composantes de "queue" plus basse puissance, et - d'autre part, il atténue différentiellement les parasites basse puissance du train (parasites dus au bruit et à d'éventuelles "fuites" d'une partie de l'énergie des impulsions), empêchant ainsi leur accumulation au cours de la propagation. En d'autres termes, l'élément absorbant saturable applique un gain différentiel au train en atténuant plus fortement l'énergie présente sur les "0" que celle présente sur les "1". Cette remise en forme permet: - pour des caractéristiques de système données (débit, paramètres de ligne, etc), d'accroître les marges en performances du système; - de concevoir de nouveaux systèmes utilisant l'invention avec un débit monocanal plus élevé que l'état de l'art actuel; - de concevoir de nouveaux systèmes, utilisant l'invention et un multiplexage de canaux en longueur d'onde et/ou en polarisation, ayant une capacité totale plus élevée que celle permise par l'état de l'art actuel. Le filtrage passe-bande relativement étroit du signal optique a pour but de stabiliser l'action de l'élément absorbant saturable en limitant la largeur spectrale des impulsions. Dans un premier mode de réalisation avantageux de l'invention, ledit dispositif de compensation comprend un élément absorbant saturable et un filtre optique passe-bande adjacents. Dans un second mode de réalisation avantageux de l'invention, ledit dispositif de compensation comprend un élément absorbant saturable et au moins deux filtres optiques passe-bande, lesdits filtres optiques passe-bande étant répartis le long de ladite ligne de transmission. De cette façon, si l'élément absorbant saturable en tant que composant particulier, se trouve en un point donné, le filtre associé constitué de l'ensemble des filtres optiques passe- bande, se trouve réparti le long de la ligne. Avantageusement, ledit élément absorbant et ledit ou lesdits filtres optiques passe-bande sont chacun placés d'une part en amont d'un tronçon de fibre et d'autre part en aval d'un amplificateur optique. Ainsi, dans le cas d'un filtre réparti le long de la ligne, chacun des filtres optiques constituant ce filtre réparti est situé après un amplificateur et réalise un filtrage moins fort que celui réalisé par un filtre unique (non réparti). De cette façon, la cumulation de ces filtres optiques est équivalente à un filtre plus raide placé à proximité de l'élément absorbant saturable. Dans un mode de réalisation préférentiel de l'invention, lesdits tronçons de fibre optique présentent en moyenne une dispersion chromatique très légèrement négative à la longueur d'onde de fonctionnement du système. Selon une variante avantageuse, lesdits tronçons de fibre optique présentent en moyenne une dispersion chromatique positive à la longueur d'onde de fonctionnement du système et ledit signal numérique est émis sous la forme d'un train de solitons. Dans cette variante, le filtrage passe-bande permet de limiter la gigue temporelle. De plus, l'élément absorbant saturable permet d'utiliser des filtres beaucoup plus étroits que ceux utilisés dans l'état de l'art actuel (et donc de limiter encore plus la gigue temporelle en améliorant la qualité du filtrage). De façon avantageuse, ledit élément absorbant saturable possède au moins l'une des caractéristiques suivantes: - le rapport de la puissance optique maximale, en saturation, transmise par ledit élément absorbant saturable lorsque ladite absorption est minimale d'une part, sur la puissance optique minimale, sans saturation, transmise par ledit élément absorbant saturable lorsque ladite absorption est maximale d'autre part, est importante; - à l'entrée de l'élément absorbant, la puissance crête des impulsions formant ledit signal numérique sature ladite absorption dudit élément absorbant saturable; - le temps de passage, pour ledit élément absorbant saturable, d'une absorption maximale sans saturation à une absorption minimale avec saturation, et vice versa, est court par rapport à la durée de chacune des impulsions formant ledit signal numérique. Le rapport entre la puissance optique maximale et la puissance optique minimale peut être appelé contraste. Il est clair que l'élément absorbant saturable possédant ces trois caractéristiques est celui qui est le plus efficace. Le temps d'aller/retour entre saturation maximale et saturation minimale de l'élément absorbant saturable est avantageusement choisi court pour que: - après passage d'une impulsion saturante, l'absorption de l'élément absorbant réaugmente avant l'arrivée de l'impulsion suivante; et - lors de l'arrivée d'une impulsion saturante, l'absorption de l'élément absorbant diminue de façon rapide et laisse passer au mieux cette impulsion. Préférentiellement, ledit élément absorbant saturable est du type présentant une absorption saturée par la puissance crête des impulsions formant ledit signal numérique, et l'amplificateur optique placé immédiatement en amont dudit élément absorbant saturable comprend des moyens de réglage de sa puissance de sortie. De cette façon, la puissance de sortie de l'amplificateur optique placé immédiatement en amont de l'élément absorbant saturable peut être adaptée à la puissance requise en entrée de cet élément absorbant saturable. Avantageusement, ledit amplificateur optique placé immédiatement en amont dudit élément absorbant saturable comprend également des moyens de contrôle de sa puissance de sortie, lesdits moyens de contrôle commandant lesdits moyens de réglage. Ainsi, on peut garantir des puissances moyennes données en entrée de l'élément absorbant saturable, et donc des performances constantes dans le temps. De façon avantageuse, ledit amplificateur optique placé immédiatement en amont dudit élément absorbant saturable est précédé d'un amplificateur optique supplémentaire. Ceci correspond au cas o l'élément absorbant saturable nécessite des puissances de saturation par exemple dix fois plus élevées que celles en sortie des amplificateurs de ligne classiques. L'amplificateur optique supplémentaire permet alors d'augmenter la puissance jusqu'au niveau requis. Avantageusement, un atténuateur optique est placé en aval dudit élément absorbant saturable. Ceci permet, si besoin est, de ramener la puissance en entrée de fibre à un niveau requis plus faible. De façon préférentielle, ledit signal numérique est codé selon le format binaire RZ. Avantageusement, le ou lesdits filtres optiques passe-bande appartiennent au groupe comprenant: - les filtres optiques réalisés par couches interférentielles; - les filtres optiques réalisés selon le principe de Fabry-Pérot. De façon avantageuse, ledit élément absorbant saturable est réalisé à partir de super- réseaux semi-conducteurs, de type (In Ga As, Ga As) par exemple. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention, donné à titre d'exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels: - les figures 1 et 2 présentent chacune une ligne de transmission et un mode de réalisation distinct d'un dispositif de compensation mis en oeuvre dans un système de transmission selon l'invention; - la figure 3 présente un exemple de courbe de variation, en fonction de la puissance optique, de l'absorption d'un élément absorbant saturable mis en oeuvre dans le système de l'invention; - la figure 4A présente une courbe de variation en fonction du temps de la puissance optique pour une portion de train binaire codée selon le format binaire RZ et constituée de deux "1" consécutifs; - la figure 4B présente trois courbes représentant chacune les variations, en fonction du temps, de l'absorption d'un élément absorbant saturable distinct, lorsque le signal qui est appliqué à celui-ci est le signal présenté sur la figure 4A. - les figures SA, 5B et 5C présentent chacune une courbe de variation de la puissance optique en fonction du temps pour une même impulsion située en différents points de la Iigne de transmission d'un système selon l'invention, à savoir respectivement: * avant le dispositif de compensation; * après l'élément absorbant saturable, et avant le filtre optique passe- bande; * après le dispositif de compensation; - les figures 6A, 6B et 6C présentent chacune une courbe de variation de la puissance optique en fonction de la fréquence optique pour une même impulsion située respectivement aux points correspondant aux figures SA, 5B et 5C; - les figures 7A et 7B présentent chacune une variante distincte du système de transmission selon l'invention présenté sur la figure 1. L'invention concerne donc un système de transmission très longue distance d'un signal numérique entre une station d'émission et une station de réception. Cette station d'émission et cette station de réception sont reliées par une ligne de transmission sur fibre optique avec une amplification optique en ligne. Les figures 1 et 2 présentent chacune une telle ligne de transmission ainsi qu'un mode de réalisation distinct d'un dispositif de compensation en ligne des distorsions induites sur le signal numérique, notamment par le bruit et la propagation sur la ligne de transmission. La ligne de transmission comprend une pluralité de tronçons de fibre optique 1, deux tronçons de fibre consécutifs étant séparés par un amplificateur optique 2. Dans le premier mode de réalisation présenté sur la figure 1, le dispositif de compensation en ligne 3 comprend: - d'une part, un filtre optique passe-bande 4 présentant une bande passante dont la valeur est, à environ un ordre de grandeur près, comparable à la bande du signal transmis; et - d'autre part, un élément absorbant saturable 5 qui est un élément optique passif non-linéaire. Ainsi, la bande passante du filtre optique passe-bande 4 est par exemple égale ou plus grande (jusqu'à 20 fois plus) que la bande du signal transmis. Dans cet exemple, le dispositif de compensation 3 est localisé à un point fixe de la ligne de transmission. Plus précisément, le dispositif de compensation 3 est placé en amont d'un tronçon de fibre 1 et en aval d'un amplificateur optique. Sur cette figure 1, le filtre 4 est placé en amont de l'élément absorbant saturable 5. Il est à noter toutefois que l'ordre entre ces deux éléments 4, 5 constituant le dispositif de compensation 3 est différent. Le second mode de réalisation présenté sur la figure 2 diffère du premier présenté sur la figure 1 uniquement en ce que le filtrage passe- bande n'est pas réalisé par un unique filtre mais par une pluralité de filtres optiques passe-bande 41 à 43 répartis le long de la ligne de transmission. La répartition de ces filtres 41 à 43 est par exemple effectuée de façon que chaque filtre passe-bande placé en aval d'un amplificateur 2 filtre de manière moins forte qu'un unique filtre. Ainsi, la cumulation de ces filtres 41 à 43 est équivalente à un filtre plus raide placé à proximité de l'élément absorbant saturable. Dans ces deux modes de réalisation du dispositif de compensation de l'invention, les filtres optiques passe-bande peuvent par exemple être réalisés à partir de couches interférentielles ou selon le principe de Fabry-Pérot. Par ailleurs, l'élément absorbant saturable est par exemple réalisés à partir de super-réseaux semi-conducteurs, notamment de type (In Ga As, Ga As). La figure 3 présente un exemple de courbe de variation, en fonction de la puissance optique, de l'absorption de l'élément absorbant saturable 5. Cette absorption dépend de manière décroissante et rapide de la puissance optique, et présente deux paliers à absorption sensiblement constante: une absorption A1 pour les basses puissances optiques et une absorption A2 pour les hautes puissances optiques. Sur cette courbe, on définit la puissance de saturation Ps comme la puissance optique pour laquelle l'absorption est égale à (Al-3dB). Le signal numérique est transmis sous la forme d'un train d'impulsions. La figure 4A présente une courbe de variation, en fonction du temps, de la puissance optique d'une portion de train binaire codée selon le format RZ et constituée de deux impulsions consécutives 41, 42. Chaque impulsions 41, 42 correspond à un élément binaire "1". La durée séparant deux impulsions consécutives est le temps bit Tb. La figure 4B présente trois courbe C1, C2,C3 représentant chacune les variations, en fonction du temps, de l'absorption d'un élément absorbant saturable distinct, lorsque le signal qui est appliqué à celui-ci est le signal présenté sur la figure 4A. La première courbe C1 correspond au cas très favorable d'un élément absorbant saturable présentant un temps de réaction nul: l'absorption varie inversement à la puissance optique et sans retard. Le temps d'aller/retour entre une absorption maximale sans saturation et une absorption minimale avec saturation est court par rapport au temps de transition du train (c'est-à-dire le temps bit Tb). La seconde courbe C2 correspond au cas moins favorable mais néanmoins acceptable d'un élément absorbant saturable présentant un temps de réaction non nul mais suffisamment court. L'absorption varie inversement à la puissance optique et avec un faible retard. La troisième courbe C3 correspond au cas défavorable et non acceptable d'un élément absorbant présentant un temps de réaction trop long. L'absorption varie inversement à la puissance optique et avec un retard important. L'action de l'élément absorbant saturable et du fibre optique passe- bande est présenté, dans le domaine temporel, en relation avec les figures 5A, 5B et 5C, et, dans le domaine fréquentiel, en relation avec les figures 6A, 6B et 6C Les figures 5A et 6A présentent chacune une courbe de variation de la puissance optique, en fonction du temps et de la fréquence optique respectivement, d'une impulsion en un point de la ligne situé avant le dispositif de compensation. Cette impulsion possède alors une largeur temporelle AT1 et une largeur spectrale AF1. Les figures 5B et 6B présentent chacune une courbe de variation de la puissance optique, en fonction du temps et de la fréquence optique respectivement, d'une impulsion en un point de la ligne situé après l'élément absorbant saturable et avant le filtre optique passe-bande. La largeur temporelle AT2 de l'impulsion a diminué (AT2 spectrale AF2 de l'impulsion a augmenté (AF2 > AF1). Les figures 5C et 6C présentent chacune une courbe de variation de la puissance optique, en fonction du temps et de la fréquence optique respectivement, d'une impulsion en un point de la ligne situé après le dispositif de compensation. La largeur spectrale AF3 de l'impulsion a diminué (AF3 impulsions. Par contre, la largeur temporelle AT3 a augmenté (AT3 > AT2). Le cas le plus favorable consiste à avoir AT3 - AT1 et AF1 =AF3. Ainsi les impulsions sont reçues sans distorsions. Il est important de noter que l'adjonction d'un élément non-linéaire en puissance tel que l'absorbant saturable change fondamentalement les données des problèmes liés à la propagation. En effet, si la largeur du filtre et le niveau de saturation de l'absorbant sont convenablement choisis, le dispositif de compensation a une fonction quasi- régénératrice puisqu'il réaffine l'impulsion à la fois temporellement et spectralement. Placé de manière périodique dans un système longue distance aux caractéristiques données, ce dispositif de compensation conduit à une évolution périodique du train d'impulsions. Ainsi, même si entre deux dispositifs de compensation, les impulsions s'élargissent ou s'affinent temporellement ou spectralement suivant les paramètres de la ligne, dès le dispositif de compensation suivant, elles sont à nouveau ramenées à leur état d'équilibre. Ceci garantit donc une propagation stable le long de la ligne. De même, si les impulsions à l'entrée de la ligne ne correspondent pas exactement à l'état d'équilibre, elles tendent vers cet état après le passage par une partie de la ligne et quelques dispositifs de compensation. La détermination du nombre de dispositifs de compensation et de leurs caractéristiques exactes peut par exemple être effectuée par simulation numérique avec la règle générale suivante: il faut insérer un dispositif de compensation avant que le système atteigne un point de non retour (c'est-à-dire avant l'existence d'interférences inter-symboles entre les impulsions successives, ou encore l'apparition de parasites importants entre les impulsions). Dans le cas des systèmes à solitons, le choix des caractéristiques des filtres est aussi lié au niveau espéré de réduction de la gigue. Il est également a noter que dans ce cas d'impulsions de type "soliton", le filtre optique passe-bande permet également de limiter la gigue temporelle. De plus, l'élément absorbant saturable permet l'utilisation de filtres optiques beaucoup plus étroits que ceux généralement utilisés, ce qui permet de réduire encore la gigue. Il est clair que le dispositif de compensation ne nécessite pas d'intervention électrique en ligne (contrairement par exemple au contrôle par modulation), ni de réglage précis de la fréquence centrale des filtres le long de la ligne (contrairement notamment à la méthode du "filtre glissant".). Enfin, l'élément absorbant saturable est d'autant plus efficace que: - le contraste ((A1 - A2) sur la figure 3) est important; - la puissance crête des impulsions sature effectivement son absorption; - le temps d'aller/retour entre saturation maximale et saturation minimale est rapide par rapport au temps du train transmis. Les figures 7A et 7B présentent chacune une variante distincte du système de transmission selon l'invention présenté sur la figure 1. Ces deux variantes sont plus précisément destinées à s'assurer que la puissance crête des impulsions sature effectivement l'absorption de l'élément absorbant saturable. En effet, comme présenté sur la figure 7A, il est possible de remplacer l'amplificateur optique normal placé immédiatement en amont de l'élément absorbant saturable 5 par un répéteur optique particulier 71 comprenant d'une part, un amplificateur optique 72 intégrant des moyens (non représentés) de réglage de sa puissance de sortie et d'autre part, des moyens 73 de contrôle de la puissance de sortie de l'amplificateur optique 72. Ces moyens 73 de contrôle sont connectés d'une part à un coupleur 74 permettant de connaître la puissance de sortie de l'amplificateur 72 et d'autre part aux moyens de réglage de cet amplificateur 72. Ce répéteur optique particulier 71 permet d'entrer avec la puissance requise dans l'élément absorbant saturable. Les moyens 73 de contrôle permettent même de garantir des puissances moyennes données en entrée de l'élément absorbant saturable, et donc des performances constantes dans le temps. Par ailleurs, la puissance en entrée du tronçon de fibre 1 suivant l'élément absorbant saturable 5 peut être ramené, si besoin est, à un niveau requis plus faible grâce à un atténuateur optique 75 placé en sortie de l'élément absorbant saturable. Par exemple, en prenant des amplificateurs dopés Erbium typiques, ce type de configuration permet de gagner 2 à 3 ordres de grandeur sur le niveau de saturation (un amplificateur possédant un niveau de sortie moyen compris entre - 10 et + 15 dBm). De cette façon, on peut utiliser des éléments absorbants saturables ayant des caractéristiques en puissance relativement différentes de ce qui est requis d'un point de vue ligne et propagation. La figure 7B correspond au cas o l'élément absorbant saturable nécessite des puissances de saturation encore plus élevées, par exemple dix fois plus élevées que celles en sortie des amplificateurs de ligne classiques. Dans ce cas, le répéteur 71 placé immédiatement en amont de l'élément absorbant est précédé d'un amplificateur optique supplémentaire 76. Ainsi, il existe deux étages d'amplification permettant d'augmenter la puissance jusqu'au mniveau requis. La suite de la description concerne la présentation de trois résultats de mise en oeuvre d'un système de transmission selon l'invention. Dans ces trois résultats, la longueur d'onde de fonctionnement se situe dans la fenêtre d'amplification des amplificateurs à fibre dopée à l'Erbium (à savoir de 1528 nm à 150 nm environ). La fibre de ligne possède une surface effective de 50 [tm2 environ, un indice Kerr de 2.7 10-20 m2/w environ, et une atténuation de 0.2 dB/km environ. Dans le premier cas, le système utilise la modulation "RZ" en régime de dispersion chromatique quasi-nulle et possède les caractéristiques suivantes: - train RZ modulé à 20 Gbiftls avec impulsions de largeur à mi-hauteur de 10 ps; et - ligne constituée de tronçons de fibre à dispersion décalée de dispersion chromatique -0.05 ps/nm/km en moyenne à la longueur d'onde de fonctionnement et de perte 0.2 dB/km, et d'amplificateurs optiques à fibre dopée Erbium espacés de 40 km avec une puissance de sortie moyenne de 0 dBm et un facteur de bruit de 6 dB. Sans dispositif de compensation, les performances sont très mauvaises (impossibilité de récupérer l'horloge) après environ 2000 km. En disposant tous les 200 km (après un amplificateur), un dispositif de compensation constitué d'un filtre optique passe-bande d'environ 0.4 nm de bande à 3 dB et d'un élément absorbant saturable (puissance de saturation de quelques milliwatts), et en maintenant une puissance de sortie de 0 dBm à la sortie du dispositif de compensation, le train se propage jusqu'à 9000 km en gardant des performances excellentes (taux d'erreur très inférieur à 10-10 à 9000 km). Dans le second cas, le système utilise la modulation "RZ" en régime de propagation "soliton" et possède les caractéristiques suivantes: - train RZ modulé à 20 Gbit/s avec impulsions de largeur à mi-hauteur de 10 ps; et - ligne constituée de tronçons de fibre à dispersion décalée de dispersion chromatique 0.22 ps/nm/km en moyenne à la longueur d'onde de fonctionnement et de perte 0.2 dB/km, et d'amplificateurs optiques à fibre dopée Erbium espacés de 40 km avec une puissance de sortie moyenne de +2 dBm et un facteur de bruit de 6 dB. Sans dispositif de compensation, les performances sont très mauvaises (impossibilité de récupérer l'horloge) à 9000km. Avec un filtre de 1.5 nm de bande à 3 dB inséré après chaque amplificateur, les performances sont très mauvaises (impossibilité de récupérer l'horloge) à 9000km. En insérant tous les 400 km (après un amplificateur) un élément absorbant saturable (puissance de saturation de quelques milliwatts, et en gardant les filtres, le train se propage en gardant des performances excellentes (taux d'erreur très inférieur à 10-10 à 9000 km). Dans le troisième cas, le système utilise la modulation "RZ" en régime de propagation soliton et possède les caractéristiques suivantes: - train RZ modulé à 40 Gbit/s avec impulsions de largeur à mi-hauteur de 5 ps; et ligne constituée de fibre à dispersion décalée de dispersion chromatique 0.11 ps/nm/km en moyenne à la longueur d'onde de fonctionnement et de perte 0.2 dB/km, et d'amplificateurs optiques à fibre dopée Erbium espacés de 40 km avec une puissance de sortie de +5 dBm et un facteur de bruit de 6 dB. Sans dispositif, les performances sont très mauvaises (impossibilité de récupérer l'horloge) dès 2000 km. Avec un filtre de 1.25 nm de bande à 3 dB inséré après chaque amplificateur, les performances sont très mauvaises (impossibilité de récupérer l'horloge) dès 3000 km. En insérant (après chaque amplificateur: tous les 40 km) un élément absorbant saturable (puissance de saturation de quelques milliwatts), en gardant les filtres, et en gardant une puissance de sortie de +5 dBm (à la sortie du dispositif de compensation cette fois) le train se propage en gardant des performances excellentes (taux d'erreur très inférieur à 10-10 à 9000 km). REVENDICATIONS 1. Système de transmission d'un signal numérique sur une ligne de transmission avec une amplification optique en ligne, ladite Iigne de transmission étant constituée d'une pluralité de tronçons de fibre optique (1) et une pluralité d'amplificateurs optiques (2), chacun desdits amplificateurs optiques (2) étant intercalé entre deux tronçons de fibre optique (1) adjacents, ledit système comprenant au moins un dispositif de compensation en ligne des distorsions induites sur ledit signal numérique notamment par le bruit et la propagation sur ladite ligne de transmission, caractérisé en ce que ledit dispositif de compensation en ligne (3) comprend: - d'une part, au moins un filtre optique passe-bande (4; 41 à 43) présentant une bande passante dont la valeur est, à environ un ordre de grandeur près, comparable à la bande-passante dudit signal numérique transmis; et - d'autre part, au moins un élément absorbant saturable (5) qui est un élément optique passif non-linéaire présentant une absorption dépendant de manière décroissante de la puissance optique. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif de compensation (3) comprend un élément absorbant saturable (5) et un filtre optique passe-bande (4) adjacents. 3. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit dispositif de compensation comprend un élément absorbant saturable (5) et au moins deux filtres optiques passe-bande (41 à 43), lesdits filtres optiques passe-bande étant répartis le long de ladite ligne de transmission. 4. Système selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que ledit élément absorbant (5) et ledit ou lesdits filtres optiques passe-bande (4; 41 à 43) sont chacun placés d'une part en amont d'un tronçon de fibre (1) et d'autre part en aval d'un amplificateur optique (2). 5. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lesdits tronçons de fibre optique (1) présentent en moyenne une dispersion chromatique très légèrement négative à la longueur d'onde de fonctionnement du système. 6. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que lesdits tronçons de fibre optique (1) présentent en moyenne une dispersion chromatique positive à la longueur d'onde de fonctionnement du système et en ce que ledit signal numérique est émis sous la forme d'un train de solitons. 7. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit élément absorbant saturable (5) possède au moins l'une des caractéristiques suivantes: - le rapport de la puissance optique maximale, en saturation, transmise par ledit élément absorbant saturable lorsque ladite absorption est minimale d'une part, sur la puissance optique minimale, sans saturation, transmise par ledit élément absorbant saturable lorsque ladite absorption est maximale d'autre part, est importante; - à l'entrée de l'élément absorbant, la puissance crête des impulsions formant ledit signal numérique sature ladite absorption dudit élément absorbant saturable; - le temps de passage, pour ledit élément absorbant saturable, d'une absorption maximale sans saturation à une absorption minimale avec saturation, et vice versa, est court par rapport à la durée de chacune des impulsions formant ledit signal numérique. 8. Système selon la revendication 7, dans lequel ledit élément absorbant saturable (5) est du type présentant une absorption saturée par la puissance crête des impulsions formant ledit signal numérique, caractérisé en ce que l'amplificateur optique (71) placé immédiatement en amont dudit élément absorbant saturable (5) comprend des moyens de réglage de sa puissance de sortie. 9. Système selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit amplificateur optique (71) placé immédiatement en amont dudit élément absorbant saturable comprend également des moyens (73) de contrôle de sa puissance de sortie, lesdits moyens de contrôle (73) commandant lesdits moyens de réglage. 10. Système selon l'une quelconque des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que ledit amplificateur optique (71) placé immédiatement en amont dudit élément absorbant saturable (5) est précédé d'un amplificateur optique supplémentaire (76). 1 1. Système selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce qu'un atténuateur optique (75) est placé en aval dudit élément absorbant saturable (5). 12. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que ledit signal numérique est codé selon le format binaire RZ. 13. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le ou lesdits filtres optiques passe-bande (4; 41 à 43) appartiennent au groupe comprenant: - les filtres optiques réalisés par couches interférentielles; - les filtres optiques réalisés selon le principe de Fabry-Perot. 14. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que ledit élément absorbant saturable (5) est réalisé à partir de super-réseaux semi-conducteurs.