FR 2703775 A1 19941014 FR 9304281 A 19930409 La présente invention concerne la détection du niveau d'un liquide. La Demanderesse a déjà proposé (brevet français publié sous le N O 2367276) un dispositif permettant le contrôle du niveau de liquide contenu dans un réservoir. Ce dispositif comporte une sonde résistive partiellement immergée dans le liquide, des moyens d'alimentation capables d'appliquer de l'énergie électrique à ladite sonde, des moyens sensibles à l'une au moins des grandeurs électriques tension et courant dans la sonde, et des moyens pour surveiller l'évolution de ladite grandeur à partir de sa valeur initiale, au début de l'application d'énergie électrique, afin d'en déduire des informations sur le niveau de liquide L'indication de niveau obtenue selon ce brevet antérieur est assez fiable pour permettre par exemple une alerte lorsqu'un seuil de niveau est atteint. La Demanderesse a ensuite proposé de nombreux perfectionnements à ce dispositif. Le but de la présente invention est de perfectionner encore les dispositifs connus de mesure de niveau de liquide à sonde résistive. Ce but est atteint dans le cadre de la présente invention, grâce à un dispositif du type comprenant: une sonde résistive partiellement immergée dans le liquide, des moyens d'alimentation capables d'appliquer de l'énergie électrique à ladite sonde, des moyens sensibles à l'une au moins des grandeurs électriques tension et courant dans la sonde, et des moyens pour surveiller l'évolution de ladite grandeur afin d'en déduire des informations sur le niveau de liquide, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance sont adaptés pour mesurer l'écart de temps correspondant à une évolution d'amplitude prédéterminée de la grandeur électrique. Selon une caractéristique avantageuse de la présente invention, les moyens de surveillance sont adaptés pour détecter les instants de franchissement de niveaux de tension prédéfinis par détection du basculement d'un bit particulier en sortie d'un convertisseur analogique/numérique. Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, les moyens de surveillance sont adaptés pour générer une tension de consigne, et le dispositif comprend en outre au moins un comparateur adapté pour comparer la tension présente aux bornes de la sonde avec la tension de consigne. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: la figure 1 représente un dispositif de mesure conforme à la présente invention, la figure 2 A représente la réponse en tension d'une sonde, à un créneau d'alimentation en courant représenté sur la figure 2 B, la figure 3 illustre une variante de mesure conforme à la présente invention, la figure 4 illustre un organigramme de mesure conforme à la présente invention, la figure 5 représente une variante de dispositif de mesure conforme à la présente invention, la figure 6 représente une variante de mesure conforme à la présente invention, et les figures 7 à 10 illustrent schématiquement des variantes de dispositif de mesure conformes à la présente invention. STRUCTURE GENERALE DU DISPOSITIF DE MESURE CONFORME A LA PRESENTE INVENTION Le dispositif conforme à la présente invention, représenté sur la figure 1 annexée, comprend une sonde 10, des moyens d'alimentation électrique 20, et des moyens 30 sensibles à l'une au moins des grandeurs électriques tension et courant dans la sonde 10. La sonde 10 est une sonde résistive, à coefficient de température non nul de préférence sous forme d'un fil. Elle est partiellement immergée dans le liquide De préférence, la sonde 10 est positionnée dans une direction générale non horizontale, avantageusement sur toute la hauteur du carter ou du réservoir contenant le liquide ou au moins une majeure partie de cette hauteur, pour permettre de mesurer le niveau de liquide sur toute la hauteur du carter ou réservoir, ou au moins une majeure partie de celle-ci Toutefois, en variante la sonde 10 peut être placée horizontalement Dans ce cas le dispositif permet la détection du franchissement, par le liquide, du seuil de niveau correspondant à la sonde. La Demanderesse a déjà commercialisé de nombreuses sondes aptes à être utilisées dans le cadre de la présente invention Pour cette raison, la sonde 10 ne sera pas décrite plus en détail par la suite. Les moyens d'alimentation électrique 20 peuvent faire l'objet de diverses variantes de réalisation. Ces moyens 20 peuvent être formés d'une source de tension constante. Cependant, selon le mode de réalisation préférentiel représenté sur la figure 1, les moyens d'alimentation électrique 20 sont formés d'une source de courant constant. La source de courant 20 est de préférence reliée à la sonde 10 par l'intermédiaire d'un interrupteur 22 Cet interrupteur 22 est contrôlé par les moyens 30 Il est formé avantageusement d'un transistor, comme représenté sur la figure 1. Les moyens 30 sont non seulement sensibles à l'une au moins des grandeurs électriques tension et courant dans la sonde 10, mais sont également adaptés pour surveiller l'évolution de ladite grandeur électrique afin d'en déduire des informations sur le niveau de liquide. Plus précisément encore, dans le cadre de la présente invention, comme indiqué précédemment, les moyens 30 sont adaptés pour mesurer l'écart de temps correspondant à une évolution d'amplitude prédéterminée de la grandeur électrique. De préférence les moyens 30 sont adaptés pour mesurer au moins deux grandeurs différentielles représentatives de l'évolution de ladite grandeur En outre les moyens 30 sont adaptés de préférence pour définir le niveau de liquide en exploitant une relation basée sur le coefficient d'échange thermique de la sonde dans le liquide et sur le coefficient d'échange thermique de la sonde dans l'air, relation dans laquelle on utilise lesdites grandeurs différentielles. Les moyens 30 sont de préférence des moyens numériques contrôlés par un microprocesseur. A cet effet, un convertisseur analogique/numérique 32 est de préférence intercalé entre la sonde 10 et les moyens 30 Plus précisément l'entrée analogique 33 du convertisseur 32 est reliée à la sonde 10, tandis que sa sortie numérique 34 est reliée aux moyens 30. REPONSE DE LA SONDE On a représenté sur la figure 2 A, en trait continu la réponse en tension de la sonde 10 dans l'air (correspondant à un niveau minimal de liquide), et en traits interrompus la réponse de la même sonde 10 dans le liquide (correspondant à un niveau maximal de liquide), suite à un créneau de courant constant d'excitation issu de la source 20, comme représenté sur la figure 2 B. La Demanderesse a démontré que (U 1-Uo 0)=(a'p 213/s 2 p) l (h/KH) ( 1-e-KH Ptl/S)+(-h) ( 1-e-KA Ptl/s)/KAl = (cac p 2 T 3 /s 2 p KA) l (x/a) ( 1-etl R/) + ( 1-x) ( 1-e-t 11/) l ( 1) Avec: U O = tension mesurée aux bornes de la sonde 10 à l'origine to du créneau de courant, U 1 = tension mesurée aux bornes de la sonde 10 à un instant tl pendant le créneau de courant, a' = coefficient de variation de la résistivité du fil de la sonde 10, avec la température, p = résistivité du fil de la sonde 10 à la température nominale, I = intensité du courant issu de la source 20, S = section du fil de la sonde 10, p = périmètre du fil de la sonde 10, h = hauteur immergée du fil de la sonde 10, = longueur totale du fil de la sonde 10, KH = coefficient d'échange thermique du fil de la sonde 10, dans le liquide, KA = coefficient d'échange thermique du fil de la sonde , dans l'air, y = capacité thermique du fil de la sonde 10, x = h/L a = KH/KA = yd/4 KA Pour un fil de sonde 10 de section circulaire, la relation ( 1) devient: (Ul-Uoe)= (a C p 2 13 16/ir 3 d 5) l(h/RH) ( 1-e-4 K Etlyd>)+( avec d = diamètre du fil de la sonde 10. De même en appelant U 2 la tension mesurée aux bornes de la sonde 10 à un instant t 2 pendant le créneau de courant, on a: (U 2-UL)= (a'p 2 13 L/s 2 p KA) l (x/e)(e-tl/T-et 2/R)+(l-x) (e-tl/r-e-t 2/R) l ( 3) soit si l'on appelle T 21 = t 2 tl: (u 2-ul) = ( 4) (a'p 2 13 L/s 2 p KA) l (x/a)e-atl/( 1-e-a T 21/))+( 1-x)e-tlr( 1-e-T 21/tr) l Les formules indiquées ci- dessus sont des formules approchées de la réponse exacte de la sonde. En pratique, le dispositif conforme à la présente invention peut donc exploiter des formules plus précises. En particulier, on peut affiner la définition du paramètre a' en fonction de la température. Par la suite, on appellera: Umax = C'p 2 13 l/s 2 p KA. PREMIER EXEMPLE DE REALISATION DE LA PRESENTE INVENTION Selon un premier exemple de réalisation de la présente invention, les moyens de surveillance 30 mesurent les instants tl, t 2, t 3 et t 4 de franchissement de niveaux de tension prédéfinis Utl, U 2, U 3 et U 4 aux bornes de la sonde 10, comme schématisé sur la figure 3, tels que (U 2- U 1)=K(U 4-U 3), K étant une grandeur connue. Les moyens 30 peuvent alors déduire l'information x représentative du niveau de liquide, de cette équation, sachant que: (U 2-Ul)=Umaxl(x/a)(eatl/-e-t 2/-)+(l-x)(e-tl/-e-t 2/I) l( 5) et (U 4-U 3)=Umaxl(x/c)(e-at 3/t-e-t 4/t)+( 1-x)(e-t 3/t-e-t 4/r)l( 6) ou encore en posant T 21 = t 2-tl et T 43 = t 4-t 3: (U 2-U 1)=Umaxl(x/a)e-at 1/t( 1-e-a T 21 R/t)+( 1-x)e-tl/t( 1-e-T 21/t)l( 7) et (U 4-U 3)=Umaxl (x/a)e-at 3/t( 1-e-T 43/r) + (l-x)e-t 3/(l-1 e-T 43/) l ( 8) En pratique, la mesure des instants tl, t 2, t 3, t 4, de franchissement des niveaux de tension prédéfinis U 1, U 2, U 3 et U 4 peut être obtenue en détectant le basculement de bits particuliers en sortie du convertisseur analogique/numérique 32. Plus précisément, si l'on prend K= 1, la mesure des instants tl, t 2, t 3, t 4 peut être obtenue en détectant le basculement d'un bit de poids (U 2-U 1)=(U 4-U 3) en sortie du convertisseur 32. Cette disposition présente l'intérêt de garantir une grande précision de mesure puisqu'elle exploite toujours le même bit de sortie du convertisseur 32. L'organigramme correspondant du processus mis en oeuvre par les moyens 30 est schématisé sur la figure 4, pour le cas o K= 1. Après l'étape 300 d'initialisation de la mesure, c'est-à-dire d'initialisation du créneau de courant d'alimentation issu de la source 20, les moyens 30 scrutent l'évolution d'un bit de référence de poids adéquat en sortie du convertisseur 32, à l'étape 302. Lorsque cette évolution apparaît à l'étape 304, les moyens 30 mesurent le temps tl. Les moyens 30 scrutent ensuite à l'étape 306 une nouvelle évolution du même bit de référence à la sortie du convertisseur 32. Lorsque cette nouvelle évolution apparaît à l'étape 308, les moyens 30 mesurent le temps t 2. A l'étape 310 les moyens 30 opèrent une temporisation. Puis à l'étape 312 les moyens 30 reprennent l'opération de scrutation de l'évolution du bit de référence en sortie du convertisseur 32. Lorsque cette évolution apparaît à l'étape 314, les moyens 30 mesurent le temps t 3. Les moyens 30 scrutent ensuite à l'étape 316 une nouvelle évolution du même bit de référence à la sortie du convertisseur 32. Lorsque cette nouvelle évolution apparaît à l'étape 318, les moyens 30 mesurent le temps t 4. Les moyens 30 sont alors en mesure de calculer x sur la base de la relation (U 4-U 3)=(U 2-Ul), sachant que tl, t 2, t 3 et t 4 sont connus. Selon une autre variante du second exemple de réalisation de l'invention, on peut prendre U 3 =U 1. La relation exploitée par les moyens 30 devient alors (U 2-Ul)=K(U 4-Ul) soit en posant T 21 =t 2-tl et T 41 =t 4- tl: (x/a)( 1-e-a T 2/1)+( 1-x) ( 1-e-T 2 l/))= Kl (x/a)( 1-e-a T 41/R)+(l-x) ( 1-e-T 41/t) l ( 9) DEUXIEME EXEMPLE DE REALISATION DE L'INVENTION Selon un deuxième exemple de réalisation de la présente invention, les moyens 30 exploitent des grandeurs différentielles formées par les dérivées AU/dt de la réponse de la sonde. Ces dérivées peuvent être obtenues par calcul numérique à partir du signal issu du convertisseur 32. Ces dérivées peuvent encore être obtenues à l'aide d'un dérivateur analogique 40, comme schématisé sur la figure 5. Selon le schéma de la figure 5, le dérivateur 40 comprend une capacité série C 42 connectée entre la sonde et une entrée des moyens 30, et une résistance parallèle R 44 qui relie la sortie du dérivateur à la masse. De préférence comme représenté sur la figure 5 la capacité C 42 peut être court-circuitée temporairement par la fermeture d'un interrupteur parallèle 46 piloté par les moyens 30, à l'origine et à la fin du créneau de courant, pour supprimer les pointes du signal de dérivation. Bien entendu le dérivateur représenté sur la figure 5 peut être perfectionné sous forme d'un dérivateur actif, par exemple articulé autour d'un amplificateur opérationnel. Une fois les dérivées précitées obtenues les moyens 30 peuvent par exemple exploiter leur rapport On a en effet si l'on appelle A la dérivée obtenue à l'instant tl et B la dérivée obtenue à l'instant t 2: A/B=(x e-tl/t+( 1-x)e-tl/t)/(x e-c 2/e+ ( 1-x)e-t 2/r)( 10) Selon encore une autre variante, pour permettre de s'affranchir de la section, du périmètre, voire du diamètre, du fil de la sonde 10 qui peuvent ne pas être connus avec précision, les moyens 30 peuvent exploiter non pas deux dérivées, mais trois dérivées, par exemple la dérivée A à l'origine t O du créneau de courant, la dérivée B à un instant t 3 et la dérivée C à un instant t 5 Ces trois dérivées A, B et C permettent d'obtenir: m = B/A = x e t 3/ +( 1-x) e-t 3/T ( 11) et n = C/A = x e-cct 5/t +( 1-x) e-t 5/ ( 12) Le système de deux équations ( 11) et ( 12) à deux inconnues x et X peut être résolues par approches successives ou encore par calcul direct sachant que B/A, C/A, a, tl et t 2 sont connues. On a évoqué précédemment la possibilité d'obtenir les dérivées par calcul numérique sur la réponse de la sonde ou par dérivation analogique En variante, on peut obtenir une information similaire en mesurant les instants tl, t 2, t 3, t 4, t 5 et t 6 de franchissement de niveaux prédéfinis, Ul, U 2, U 3, U 4, U 5 et U 6 tels que (U 4- U 3)=Kl(U 6-U 5)=K 2 (U 2-U 1), comme schématisé sur la figure 6. En pratique, on prendra de préférence K 1 =K 2 = 1 afin de mesurer les temps tl, t 2, t 3, t 4, t 5 et t 6 aux instants de basculement d'un même bit de référence en sortie du convertisseur 32. On a alors: B/A = (t 2-tl)/(t 4-t 3) et C/A = (t 2-tl)/(t 6-t 5). Les rapports entre différences de temps permettent donc de résoudre directement le système d'équations ( 11) et ( 12). Plus précisément, seuls les temps tl, t 2, t 3 et t 4 ou t 3, t 4, t 5 et t 6 seront mesurés si T étant connue on souhaite seulement résoudre l'équation ( 10) En revanche, si est inconnue et que l'on souhaite résoudre le système d'équations ( 11) et ( 12) il convient de mesurer tl, t 2, t 3, t 4, t 5 et t 6 pour permettre l'obtention de B/A et C/A. Il convient également de noter que si tl diffère de t O, les équations ( 11) e t ( 12) peuvent être affinées sous la forme: m = B/A = (x e-at 3/ + (l-x) e-t 3/t)/(x e tl/ +(l-x) e-tl/t) et n = C/A = (x e-at 5/T +( 1-x) e-t 5/r)/(x e-atl/ +(l-x) e-ti/t). VARIANTE DE REALISATION PERMETTANT D'ELIMINER DES CALCULS LA SECTION OU LE PERIMETRE DU FIL DE LA SONDE, VOIRE LE DIAMETRE DE CELLE-CI Dans le cadre de cette variante, les moyens 30 mesurent les instants tl, t 2, t 3 et t 4 de franchissement de niveaux prédéterminés U 1, U 2, U 3 et U 4 tels que (U 4- U 3)=K(U 2-U 1). On obtient ainsi un système de deux équations à deux inconnues qui permet de calculer le niveau de liquide par toute méthode adéquate. En pratique, on peut de préférence prendre (U 4- U 3)=(U 2-U 1). Les instant tl, t 2, t 3 et t 4 coïncident ainsi avec les instants de basculement d'un bit de référence en sortie du convertisseur 32 Cette disposition est il avantageuse car elle donne une bonne précision de mesure. VARIANTE DE REALISATION REPRESENTEE SUR LES FIGURES 7 A 10 (celles-ci permettent de comparer une tension évolutive U à une tension fixée sur le convertisseur). On a décrit précédemment, des processus consistant à surveiller les évolutions successives d'un bit de référence de poids faible en sortie du convertisseur 32. Plus précisément, on a ainsi proposé de mesurer les instants de basculement du bit de référence Cette disposition permet une mesure précise Elle permet notamment de connaître l'écart de temps séparant un AU constant de la réponse de la sonde, et par conséquent la dérivée, c'est-à-dire la pente de cette réponse. Le mode de réalisation de la figure 7 correspond à une variante de réalisation qui permet également de mesurer avec précision les écarts de temps séparant un Au déterminé, sans que pour autant ce AU corresponde exactement au poids d'un bit du convertisseur 32. On retrouve sur la figure 7, la sonde 10, la source 20 associée à l'interrupteur 22 et les moyens 30 ainsi que le convertisseur analogique/numérique 32. Cependant le dispositif représenté sur la figure 7 comprend en outre un comparateur 50 adapté pour comparer la tension présente aux bornes de la sonde 10 avec une tension de consigne définie par les moyens 30 En pratique, la tension de consigne peut être définie dans un additionneur 52 qui reçoit d'une part sur une première entrée un signal issu de convertisseur 32 à un instant déterminé et d'autre part, sur une seconde entrée une valeur de décalage générée par les moyens 30 La sortie de l'additionneur 52 est reliée à la seconde entrée du comparateur 50 par un convertisseur numérique/analogique 54. Bien entendu la tension de consigne appliquée au comparateur 50 peut être obtenue par tous moyens équivalents. Le fonctionnement du dispositif représenté sur la figure 7 est le suivant. A l'instant initial t O du créneau d'alimentation, les moyens 30 appliquent sur la seconde entrée de l'additionneur 52, une tension d'offset Ux et maintiennent sur la première entrée de cet additionneur 52, la tension U O présente aux bornes de la sonde. Le comparateur 50 reçoit ainsi une tension de consigne UO+Ux. La sortie du comparateur 50 bascule par conséquent lorsque la tension aux bornes de la sonde 10 franchit cette valeur de consigne UO+Ux Les moyens 30 mémorisent l'instant de basculement tl. Les moyens 30 imposent ensuite sur la seconde entrée de l'additionneur 52 une tension Ux+AU La tension de consigne appliquée au comparateur 50 est alors U O O+Ux+AU. La sortie du comparateur 50 bascule à nouveau lorsque la tension aux bornes de la sonde 10 franchit à nouveau cette valeur de consigne UO+Ux+ AU Les moyens 30 mémorisent également l'instant t 2 de franchissement de cette valeur. Les moyens 30 connaissent ainsi le temps (t 2-tl) nécessaire pour obtenir l'excursion Au sur la courbe de réponse de la sonde, soit la pente AU/(t 2-tl). Les moyens 30 peuvent ensuite réitérer cette mesure ultérieurement, en imposant sur la première entrée de l'additionneur 52 la tension Ul présente aux bornes de la sonde 10 à un instant défini, puis en appliquant successivement sur la seconde entrée de l'additionneur 52, successivement des valeurs Uxl et AU 1 Les moyens 30 peuvent ainsi déterminer le temps (t 4-t 3) nécessaire pour obtenir l'excursion AU 1 sur la courbe de réponse de la sonde, soit la pente AU 1/(t 4-t 3). En pratique, on prendra de préférence AU 1 =AU et Ux=Uxl. On a représenté sur la figure 8 une variante de réalisation sur laquelle on retrouve la sonde 10, la source 20, l'interrupteur 22, les moyens 30, le convertisseur A/N 32, l'additionneur 52, le convertisseur N/A 54 et le comparateur 50. Cependant selon la figure 8, le dispositif comprend un second comparateur 56. Ainsi le premier comparateur 50 compare la tension aux bornes de la sonde 10 à la valeur de consigne U O +Ux ou Ul+Ux tandis que le second comparateur 56 compare la tension aux bornes de la sonde 10 à la valeur de consigne U O +Ux+AU, ou Ul+Uxl+AU 1. Pour cela le comparateur 56 a une première entrée reliée à la sonde 10 et une seconde entrée reliée à la sortie d'un additionneur 58 ou générateur d'offset, lequel ajoute à la sortie du convertisseur 54 la valeur AU ou AU 1. Selon le mode de réalisation de la figure 8, les moyens 30 n'ont pas à modifier la valeur Ux ou Uxl appliquée à la seconde entrée de l'additionneur 52 entre les instants de mesure tl et t 2 ou t 3 et t 4. La figure 9 représente une variante de réalisation d'un convertisseur numérique/analogique On retrouve sur la figure 9, la sonde 10, la source 20, l'interrupteur 22 et les moyens 30. Le dispositif de la figure 9 comprend en outre un convertisseur N/A formé par un comparateur 60, une logique numérique 62, et un convertisseur numérique/analogique 64. Le comparateur 60 compare la tension aux bornes de la sonde 10 à la tension de sortie du convertisseur 64. La logique numérique 62 est pilotée par la sortie du comparateur 60 La logique 62 peut être formée d'un compteur numérique ou d'une logique travaillant par dichotomie, c'est-à-dire une logique qui n'évolue pas par pas fin régulier, mais qui évolue par pas grossier évolutif égal à une fraction importante, généralement la moitié de l'excursion imposée par la sortie du comparateur. Enfin, la sortie de la logique 62 est reliée à l'entrée du convertisseur 64. Bien entendu, il suffit d'ajouter un additionneur contrôlé par les moyens 30 entre la sortie du convertisseur 64 et l'entrée du comparateur 60 ou un autre comparateur relié par ailleurs à la sonde 10, pour autoriser la détection des instants de franchissement de AU prédéterminés comme indiqué en regard des figures 7 et 8. On a représenté sur la figure 10 une autre variante de réalisation selon laquelle les tensions sont mesurées par les moyens 30, aux bornes de la sonde 10, par l'intermédiaire d'un condensateur C 70 piloté par un interrupteur T 72 L'interrupteur T 72 formé de préférence d'un transistor est rendu temporairement conducteur pour mémoriser la tension initiale UO aux bornes de la sonde 10. Ainsi le signal exploité par la suite par les moyens 30 est affranchi de cette tension d'offset UO et ne comprend que l'évolution du signal par rapport à cette tension UO initiale. L'homme de l'art comprendra que les moyens proposés dans le cadre de la présente invention permettent d'obtenir une mesure plus précise que les moyens décrits dans les documents antérieurs FR-A-2367276. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation précédemment décrits mais s'étend à toutes variantes conformes à son esprit. Ainsi par exemple on a précédemment décrit une source d'alimentation en courant de la sonde 10. Toutefois, l'homme de l'art adaptera aisément le dispositif à une alimentation en tension. La sonde peut également être alimentée par une quantité d'énergie connue, de préférence constante, ou par l'intermédiaire d'une résistance série, comme décrit dans le document FR-A-2514497. Par ailleurs, comme proposé antérieurement par la Demanderesse dans le document FR-A-2514497, l'information représentative du niveau et/ou volume de liquide peut être lue dans une table prémémorisée. REVENDICATIONS 1 Dispositif pour la détection du niveau d'un liquide du type comprenant: une sonde résistive ( 10) partiellement immergée dans le liquide, des moyens d'alimentation ( 20) capables d'appliquer de l'énergie électrique à ladite sonde, des moyens sensibles ( 30) à l'une au moins des grandeurs électriques tension et courant dans la sonde, et des moyens ( 30) pour surveiller l'évolution de ladite grandeur afin d'en déduire des informations sur le niveau de liquide, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) sont adaptés pour mesurer l'écart de temps correspondant à une évolution d'amplitude prédéterminée de la grandeur électrique. 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) détectent les instants de franchissement des niveaux de tension prédéfinis par détection du basculement d'un bit particulier en sortie d'un convertisseur analogique/numérique ( 32). 3 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins un comparateur ( 50, 56) adapté pour comparer la tension présente aux bornes de la sonde ( 10) à une tension de consigne définie par les moyens de surveillance. 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que la tension de consigne est définie par addition d'une valeur déterminée (AU) à une valeur mémorisée de la tension détectée aux bornes de la sonde ( 10). Dispositif selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé par le fait qu'il comprend deux comparateurs ( 50, 56) adaptés pour comparer la tension présente aux bornes de la sonde ( 10) à des tensions de consignes respectives définies par les moyens de surveillance. 6 Dispositif selon l'une des revendications 1 à , caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) exploitent une relation de la forme: (U 1-Uo)=(C'p 2 13/s 2 p) l (h/KH) ( 1-e-K Eptl/s)+(L-h) ( 1-e-K Aptl/s)/KAl =(a'p 2 13 L/s 2 p KA) l (x/Q)( 1-etl/)+(l-x) ( 1-e-tl/I) l Avec: U O = tension mesurée aux bornes de la sonde ( 10) à l'origine to du créneau de courant, U, = tension mesurée aux bornes de la sonde ( 10) à un instant tl pendant le créneau de courant, a' = coefficient de variation de la résistivité du fil de la sonde ( 10), avec la température, p = résistivité du fil de la sonde ( 10) à la température nominale, I = intensité du courant issu de la source ( 20), S = section du fil de la sonde ( 10), p = périmètre du fil de la sonde ( 10), h = hauteur immergée du fil de la sonde ( 10), l = longueur totale du fil de la sonde ( 10), KH = coefficient d'échange thermique du fil de la sonde ( 10), dans le liquide, KA = coefficient d'échange thermique du fil de la sonde ( 10), dans l'air, y = capacité thermique du fil de la sonde ( 10), x = h/l a = KH/KA = yd/4 KA. 7 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) exploitent une relation de la forme: (U 2-U Jl)= (a'p 213 L/s 2 p KA) l(x/a)(e-1 l/t-e-t 2/h)+( 1-x) (e-tl/r-et 2/t) l ( 3) dans laquelle U 2 et Ul représentent des tensions consécutives mesurées aux bornes de la sonde ( 10). 8 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) mesurent les instants tl, t 2, t 3 et t 4 de franchissement de niveaux de tension prédéfinis Ul, U 2, U 3 et U 4 aux bornes de la sonde ( 10) tels que (U 2-U 1)=K(U 4- U 3), K étant une grandeur connue, et déduisent le niveau de liquide de cette relation. 9 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par le fait que K= 1. Dispositif selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé par le fait que U 3 =U 1. 11 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) exploitent des grandeurs différentielles formées par les dérivées d AU/dt de la réponse de la sonde. 12 Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les dérivées sont obtenues par calcul numérique à partir du signal issu d'un convertisseur analogique/numérique ( 32). 13 Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait que les dérivées sont obtenues à l'aide d'un dérivateur analogique ( 40). 14 Dispositif selon la revendication 13, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens aptes à court-circuiter temporairement la capacité du dérivateur analogique ( 40). Dispositif selon l'une des revendications 11 à 14, caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) exploitent trois dérivées dont les rapports forment un système de deux équations qui permet d'obtenir l'information de niveau de liquide. 16 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7,caractérisé par le fait que les moyens de surveillance ( 30) mesurent les tensions UO, Ut et U 2 à des instants prédéfinis t O, tl et t 2, déterminent sur cette base deux grandeurs différentielles qui donnent un système de deux équations et déduisent par résolution de ce système, le niveau de liquide. 17 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé par le fait que les moyens d'alimentation ( 20) sont formés d'une source de tension. 18 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisé par le fait que les moyens d'alimentation ( 20) sont formés d'une source de courant.