FR 2702044 A1 19940902 FR 9302217 A 19930226 i La présente invention concerne le domaine des systèmes comprenant un capteur analogique résistif dont le signal de sortie est appliqué à une charge à commande électrique, par exemple un dispositif indicateur. La présente invention s'applique notamment, mais non exclusivement, au domaine des dispositifs indicateurs pour véhicules automobiles. Plus précisément, la présente invention concerne tout particulièrement, mais non exclusivement, les dispositifs indicateurs du type représenté sur la figure 1 comprenant un capteur résistif Ca dont la résistance de sortie est fonction d'une grandeur physique détectée, et un indicateur Log, par exemple de type logométrique, relié à la sortie du capteur Ca. Le capteur Ca de type résistif, par exemple de type rhéostatique, peut présenter une résistance de sortie dépendant par exemple d'un niveau de liquide, tel qu'un niveau de carburant. De façon connue en soi, les indicateurs Log de type logométrique comprennent généralement au moins deux bobines croisées géométriquement Bi, B 2 Les bobines Bi, B 2 sont reliées électriquement en série, généralement entre une borne de masse et une borne d'alimentation positive +Bat Le point commun aux deux bobines Bi, B 2 est relié à la sortie du capteur Ca. Un aimant bipolaire solidaire d'une aiguille est monté à rotation dans le champ des deux bobines Bi, B 2. Ainsi, l'aimant et l'aiguille indicatrice du logomètre se déplacent selon le rapport des courants dans les deux bobines Bl et B 2 et tendent à s'aligner dans la direction du champ magnétique résultant de la composition des champs dans les deux bobines Bi, B 2. On a déjà réalisé de nombreux dispositifs indicateurs répondant à la définition ci-dessus. En particulier, on a réalisé de nombreux dispositifs indicateurs de niveau de liquide, notamment de carburant, répondant à cette définition Dans le cadre de cette application particulière à la mesure de niveau de liquide, le capteur Ca est formé généralement d'une piste résistive sur laquelle se déplace un curseur actionné par un flotteur qui suit les variations du niveau de liquide. L'homme de l'art sait que le niveau de carburant d'un réservoir de véhicule automobile est très sensible aux accélérations/décélérations de ce dernier. Par conséquent, on a déjà imaginé différents moyens pour éviter que ces fluctuations intempestives du niveau de liquide jaugé ne se traduisent par des oscillations de l'indication délivrée par l'indicateur de type Logomètrique Log. Comme décrit dans le document FR-A-2561379, on a proposé par exemple des dispositifs opérant un amortissement mécanique sur le capteur à flotteur Ca Plus précisément selon ce document, il a été proposé de monter le flotteur commandant le capteur Ca sur une première extrémité d'un levier et de lier en rotation la seconde extrémité du levier au pignon d'entrée d'un train d'engrenages multiplicateur constituant le dispositif amortisseur. On a également proposé, comme décrit par exemple dans le document FR-A-2592479, de réaliser un amortissement électrique du signal issu du capteur Ca. Comme on l'a schématisé sur la figure 2, les dispositifs conformes à l'enseignement de ce document comprennent entre autres un filtre passebas analogique PB intercalé entre la sortie du capteur Ca et l'entrée de l'indicateur logométrique Log, soit le point commun aux deux bobines Bl, B 2 Plus précisément, un tel filtre passe-base PB comprend une résistance série Rl et un condensateur parallèle Cl relié à la masse. Plus précisément encore, comme celà est schématisé sur la figure 2, les circuits d'amortissement électrique Cae intercalés entre un capteur Ca et un indicateur logométrique Log, comprennent généralement un circuit pilote référencé "PWM" sur la figure 2, qui attaque l'entrée de l'indicateur Log à l'aide d'un signal électrique périodique et rectangulaire dont le rapport cyclique dépend de l'amplitude du signal issu du filtre passe-bas PB. On a déjà commercialisé de très nombreux dispositifs indicateurs conformes à l'enseignement de ce document FR-A-2592479 et schématisés sur la figure 2 annexée. Toutefois, ces dispositifs ne donnent pas toujours pleinement satisfaction. En particulier, la demanderesse a constaté que les capacités Cl des filtres passe-bas analogiques PB présentent des fuites non négligeables ce qui réduit en pratique la valeur et la stabilité des constantes de temps réalisables. Par ailleurs, la disposition d'un tel filtre amortisseur Cae, PB entre le capteur Ca et l'indicateur Log a nécessité la réalisation d'indicateurs Log présentant des caractéristiques spécifiques telles que ces derniers ne peuvent être utilisés en combinaison avec les capteurs Ca classiques, sans le filtre Cae, PB On comprend que la réalisation de tels moyens spécifiques entraînent des problèmes inévitables de référence et d'approvisionnement. La présente invention a maintenant pour but de perfectionner l'état de la technique antérieure en proposant de nouveaux moyens de filtrage du signal issu d'un capteur résistif Ca, qui puissent être utilisés avec un capteur résistif Ca et une charge Log classiques. Ce but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un circuit comprenant, d'une part un moyen de filtrage numérique, et d'autre part un module formant convertisseur numérique/impédance destinés à être intercalés en série entre la sortie d'un capteur résistif Ca et l'entrée d'une charge associée, ledit convertisseur numérique/impédance présentant une impédance de sortie variable et fonction du signal de sortie du moyen de filtrage numérique, qui est équivalente à la résistance de sortie du capteur. Selon un mode de réalisation préférentiel le module formant convertisseur numérique/impédance conforme à la présente invention est formé d'un réseau de résistances et d'un convertisseur d'impédance. Selon une caractéristique avantageuse de la présente invention le convertisseur d'impédance précité comprend une résistance shunt connectée en série de la sortie du réseau de résistances, un premier étage de recopie de potentiel apte à recopier, aux bornes de la sortie du réseau de résistances la tension présente à l'entrée de la charge, un générateur de courant relié en série d'une résistance et formant un ensemble connecté aux bornes de l'entrée de la charge et un second étage de recopie de potentiel apte à recopier la tension aux bornes de la résistance shunt sur la résistance connectée en série de la source de courant. Selon un mode de réalisation préférentiel, les éléments de filtrage numériques comprennent un étage comparateur qui reçoit sur une première de ses entrées, le signal de sortie du capteur, un compteur/décompteur recevant sur une entrée un signal d'horloge à fréquence constante, et sur son entrée de commande de comptage/décomptage la sortie de l'étage comparateur, et un réseau de résistances relié entre la sortie du compteur/décompteur et la seconde entrée de l'étage comparateur. La présente invention concerne également les systèmes équipés du circuit précité. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: les figures 1 et 2 précédemment décrites représentent des dispositifs conformes à l'état de la technique, la figure 3 représente une vue schématique d'un dispositif indicateur conforme à la présente invention, la figure 4 représente plus en détail, sous forme de blocs fonctionnels, un dispositif conforme à la présente invention, la figure 5 représente un mode de réalisation préférentiel d'un convertisseur d'impédance conforme à la présente invention, la figure 6 illustre la réalisation préférentielle du dispositif conforme à la présente invention sous forme d'un circuit intégré, la figure 7 représente un réseau de résistances R/2 R utilisé dans le cadre de la présente invention, la figure 8 représente une variante de réalisation d'un réseau de résistances R/2 R utilisé dans le cadre de la présente invention, la figure 9 représente un autre réseau de résistances utilisé dans le cadre de la présente invention, la figure 10 illustre une variante de réalisation d'un convertisseur d'impédance conforme à la présente invention, la figure 11 représente schématiquement une autre variante de réalisation d'un dispositif indicateur conforme à la présente invention, la figure 12 représente schématiquement une autre variante de réalisation d'un convertisseur numérique/impédance conforme à la présente invention, et la figure 13 représente un circuit redresseur double alternance pouvant être utilisé dans le cadre de la présente invention. Comme on l'a indiqué précédemment, le dispositif indicateur conforme à la présente invention, comprend essentiellement un moyen de filtrage numérique 100 et un module 200 formant convertisseur numérique/impédance, intercalés en série entre la sortie d'un capteur Ca et l'entrée d'une charge, par exemple d'un indicateur logométrique Log. Pour simplifier l'exposé, dans la suite de la description, on présentera des modes de réalisation du système dans lesquels la charge est formée d'un indicateur logométrique Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à l'utilisation d'un indicateur logométrique. Elle s'étend en particulier à l'utilisation de tout indicateur analogique de type électromagnétique, notamment magnéto-électrique et d'une façon générale à toute charge à commande électrique adaptée pour être commandée par un capteur résistif. On va maintenant préciser la structure de ces moyens 100, 200 conformes à un mode de réalisation préférentiel de la présente invention en regard des figures 4 et suivantes. Sur la figure 4, l'entrée des moyens de filtrage numérique 100 reliée à la sortie du capteur Ca est référencée 102. Comme schématisé sur la figure 4, le capteur Ca est de préférence alimenté par une source de courant constant 104 De préférence, celle- ci est réglable par l'intermédiaire d'une entrée 106. Comme indiqué précédemment, les moyens de filtrage numériques 100 représentés sur la figure 4, comprennent essentiellement un comparateur 110, un compteur/décompteur 120 et un réseau de résistances 130. Le comparateur 110 reçoit sur une première de ses entrées, référencée A sur la figure 4, le signal de sortie du capteur Ca, soit le signal disponible sur l'entrée 102. Plus précisément, de préférence, un filtre passe-bas 112 est intercalé entre cette entrée 102 et l'entrée A du comparateur 110 Le filtre passebas 112 comprend une résistance R 114 connectée en série entre l'entrée 102 du circuit et l'entrée A du comparateur 110, ainsi qu'un condensateur C 116 reliant la sortie du filtre 112, soit l'entrée A du comparateur 110, à la masse. La sortie du comparateur 110 bascule entre deux états selon que le signal reçu sur son entrée A est ou non supérieur au signal appliqué sur sa seconde entrée B. Le compteur/décompteur 120 reçoit sur son entrée 122 un signal d'horloge de fréquence constante, par exemple d'une période de l O Oms L'entrée de commande de comptage/décomptage 124 du compteur/décompteur 120 est reliée à la sortie Q du comparateur 110. Ainsi selon l'état de la sortie du comparateur 110, le comparateur/décompteur 120 alternativement compte et décompte au rythme du signal d'horloge appliqué sur son entrée 122. Les sorties 126 du compteur/décompteur 120 attaquent l'entrée du réseau de résistances 130 La sortie de ce dernier est reliée à la seconde entrée B du comparateur 110. L'homme de l'art comprendra aisément que le signal numérique formé par les sorties 126 du compteur/décompteur est représentatif du niveau de sortie du capteur Ca (entrée 102), et par conséquent de l'amplitude de la grandeur physique mesurée, par exemple un niveau de carburant dans un réservoir de véhicule automobile. Plus précisément encore, de préférence, pour éviter une évolution permanente du signal de référence issu du réseau 130 et appliqué sur l'entrée B du comparateur 110, le réseau de résistances 130 n'exploite pas les bits de poids faible du compteur/décompteur 120. Ainsi par exemple, pour un compteur/décompteur 120 d'une capacité de douze bits, le réseau de résistances 130 peut n'exploiter que les dix bits de poids le plus fort de la sortie du compteur/décompteur 120. L'homme de l'art comprendra aisément que l'exploitation des bits de poids fort du compteur/décompteur 120 et le cadencement du compteur/décompteur par un signal d'horloge sur son entrée 122, génèrent un filtrage numérique sur le signal appliqué à l'entrée 102. Selon un mode de réalisation préférentiel, le réseau de résistances 130 est formé d'un réseau dit R/2 R du type représenté sur la figure 7. Un tel réseau 130 de résistances comprend tout d'abord un pont diviseur comportant plusieurs résistances de valeur égale R connectées en série, par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R, entre la masse et la sortie du réseau La résistance 2 R est placéee à l'extrémité côté masse du pont diviseur Le nombre de résistances R ou 2 R du pont diviseur est égal au nombre de bits exploités du compteur/décompteur 120 Chaque point commun à deux résistances adjacentes de ce pont diviseur ainsi que le point de sortie de celui-ci, est par ailleurs relié par l'intermédiaire d'une résistance 2 R à un inverseur AO, Ai, A 2, An Chaque inverseur AO à An est commandé respectivement par une sortie associée du compteur/décompteur 120 Plus précisément, l'inverseur An le plus proche de la sortie du réseau 130 est commandé par le bit de poids le plus fort, tandis que l'inverseur AO le plus proche de la masse est commandé par le bit de poids le plus faible utilisé. Ainsi selon l'état de la sortie associée du compteur/décompteur 120, chaque inverseur AO à An relie la résistance correspondante 2 R soit à la masse soit à une tension de référence V Ref. La sortie du réseau 130, appliquée à l'entrée B du comparateur 110, fournit un signal: Vs = Vref lAn/2 + +A 3/2 n-2 +A 2/2 n-1 +A 1/2 n+ A 0/2 n+ll On retrouve sur la variante du réseau 130 représentée sur la figure 8, un pont diviseur comportant plusieurs résistances de valeur égale R connectées en série, par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R, entre la masse, et une valeur de référence V Ref La résistance 2 R est placée à l'extrémité côté masse du pont diviseur Le nombre de résistances R ou 2 R du pont diviseur est égal au nombre de bits exploités du compteur/décompteur 120 Chaque point commun à deux résistances adjacentes de ce pont diviseur, ainsi que son extrémité recevant la tension de référence V Ref est par ailleurs relié, par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R, à un inverseur A 0, A 1, A 2 An Chaque inverseur A O à An est commandé respectivement par une sortie associée du compteur/décompteur 120 Plus précisément, l'inverseur An le plus proche de la tension de référence V Ref est commandé par le bit de poids le plus fort, tandis que l'inverseur A O le plus proche de la masse est commandé par le bit de poids le plus faible utilisé. Selon l'état de la sortie associée du compteur/décompteur , chaque inverseur A O à An relie la résistance 2 R correspondante soit à la masse soit à l'entrée inverseuse d'un amplificateur opérationnel 132 ce dernier a son entrée non inverseuse à la masse, et sa sortie rebouclée sur son entrée inverseuse par l'intermédiaire d'une résistance RG La sortie du réseau 130 représentée sur la figure 8 est disponible à la sortie de l'amplificateur opérationnel 132. Cette sortie fournit un signal: Vs=RG V Ref (An+ +A 2/2 n-2 +A 1/2 n-1 +A 0/2 n)2 R. De préférence, le signal d'horloge appliqué sur l'entrée 122 du compteur/décompteur 120 est issu d'un diviseur 140 relié à un oscillateur 142 A titre d'exemple, l'oscillateur 142 peut délivrer un signal de période constante de l O Ops, le diviseur 140 opérant une division par 1024. Pour permettre à l'appareil indicateur Log d'atteindre rapidement son point de fonctionnement malgré la présence du filtrage numérique, il est prévu des moyens aptes à modifier la fréquence du signal d'horloge appliqué au compteur/décompteur 120, lors d'une mise sous tension. Ces moyens comprennent un module 150 détecteur de mise sous tension et un circuit d'initialisation 160 Lors d'une détection de mise sous tension le module 150, par sa sortie 152 opère une remise à zéro du compteur/décompteur et valide le circuit d'initialisation 160 Ce dernier agit alors sur le diviseur 140 pour court-circuiter celui- ci, ou tout du moins modifier son facteur de division afin d'élever la fréquence du signal d'horloge appliqué à l'entrée 122 du compteur/décompteur 120. De préférence, la sortie Q du comparateur 110 est également reliée au circuit d'initialisation 160 Après une remise à zéro du compteur/décompteur 120 suite à une détection de mise sous tension, la sortie de celui-ci croit progressivement jusqu'à la valeur mesurée, puis tend à osciller de part et d'autre de celle-ci Après X passages à zéro de la sortie du comparateur 110, le circuit d'initialisation 160 peut ainsi considérer que le régime permanent est atteint et interrompre alors l'inhibition du diviseur 140. De préférence, il est prévu des moyens de détection d'alerte comprenant un comparateur 170 recevant sur une première de ses entrées le signal de sortie du réseau 130 (représentative de la grandeur physique mesurée) et sur une seconde de ses entrées un seuil il d'alerte La sortie 172 du comparateur 170 peut être utilisée par exemple pour piloter un indicateur ou témoin lumineux. Comme indiqué précédemment, le convertisseur 200 a pour fonction de présenter à l'indicateur Log une impédance de sortie variable et fonction du signal de sortie du moyen de filtrage numérique 100, laquelle impédance est équivalente à la résistance de sortie du capteur Ca. Selon le mode de réalisation préférentiel représenté sur la figure 4, le convertisseur numérique/impédance 200 comprend un réseau de résistances 210 et un convertisseur d'impédance 220. Le réseau 210 est formé de préférence d'un réseau du type représenté sur la figure 9. Le réseau 210 est piloté par la sortie 126 du compteur/décompteur. Le réseau 210 comprend des interrupteurs SO à Sn connectés en série entre les deux bornes de sortie 213, 214 du réseau 210 Chaque interrupteur SQ à Sn est connecté en parallèle d'une résistance Plus précisément, ces résistances ont des valeurs croissantes 2 n R, o n représente l'ordre de l'interrupteur associé, c'est-à-dire le poids du bit correspondant de la sortie du compteur/décompteur 120. Là encore, les interrupteurs SQ à Sn sont pilotés par les bits de poids fort du compteur/décompteur 120 De préférence, le réseau 210 exploite un bit de poids faible de moins que le réseau 130 Ainsi pour un compteur/décompteur 120 d'une capacité de 12 bits, le réseau 210 comprend de préférence neuf interrupteurs S pilotés par les bits de poids le plus fort du compteur/décompteur 120. Le réseau 210 est relié à l'entrée du convertisseur d'impédance 220 dont le mode de réalisation est détaillé sur la figure 5. Sur cette figure 5, on a schématisé sous la référence R 212 la résistance de sortie du réseau 210. Les entrées du dispositif logométrique Log doivent être connectées entre une borne de masse 222 et une sortie 224 du convertisseur. Le convertisseur d'impédance 220 comprend essentiellement une résistance shunt R 226, un premier étage de recopie de potentiel 230, une source de courant 240, une résistance R 245, et un second étage de recopie de potentiel 250. La résistance R 226 est connectée en série de la sortie R 212 du réseau 210. Le premier étage de recopie de potentiel 230 a pour but de recopier la tension présente entre les sorties 222, 224 du convertisseur d'impédance 220, soit sur l'entrée du dispositif indicateur Log, sur la sortie R 212 du réseau 210. A cette fin, l'étage de recopie 230 comprend un amplificateur opérationnel 232 dont l'entrée non inverseuse est reliée d'une part, par l'intermédiaire d'une première résistance R 233 à la sortie 224 et d'autre part, par l'intermédiaire d'une deuxième résistance R 234 au point commun à la sortie du réseau 210 et à la résistance shunt R 226. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel 232 est reliée d'une part par l'intermédiaire d'une résistance R 235 à la ligne de masse 222 et d'autre part par l'intermédiaire d'une résistance R 236 à la sortie de l'amplificateur opérationnel 232 Cette sortie de l'amplificateur opérationnel 232 est par ailleurs reliée à la sortie du réseau 210 opposée à la résistance shunt R 226. Pour permettre de recopier la tension présente entre les sorties 222, 224 sur la sortie R 212 du réseau 210, les quatre résistances R 233, R 234, R 235, R 236 sont de valeur identique. Ainsi on obtient en effet sur la borne 213 du réseau 210 un potentiel égal à la somme de la tension aux bornes de la résistance R 226 et de la tension aux bornes de l'entrée du logomètre Log, soit cette dernière tension aux bornes du réseau 210. La résistance shunt R 226 est parcourue par le même courant que la sortie du réseau 210 schématisée sous forme de la résistance R 212 sur la figure 5. La source de courant 240 est formée d'un transistor, tel que par exemple un MOS-FET Son trajet de conduction principale est connecté en série de la résistance R 245 entre les sorties 222, 224 La résistance R 245 présente une valeur plus faible que la résistance R 226 A titre indicatif et non limitatif, la résistance R 245 peut avoir une valeur égale au 1000 ème de la résistance R 226, soit par exemple une valeur de lohm pour la résistance R 245 et une valeur de l Kohm pour la résistance R 226 Le deuxième étage de recopie de potentiel 250 a pour but de recopier aux bornes de la résistance R 245 la tension présente aux bornes de la résistance R 226. A cette fin, l'étage 250 est formé de préférence d'un amplificateur opérationnel 252 L'entrée non inverseuse de celui-ci est reliée au point commun au réseau 210 et à la résistance shunt R 226 L'entrée inverseuse du comparateur 252 est reliée au point commun au transistor 240 et à la résistance R 245 Enfin, la sortie Q du comparateur 252 attaque l'électrode de commande du transistor 240. L'homme de l'art comprendra qu'ainsi, le courant circulant dans la résistance R 245 est proportionnel au courant circulant dans la sortie du réseau 210 avec un facteur de proportionnalité égal au rapport entre les résistances R 226 et R 245. Par conséquent, la sortie du convertisseur d'impédance 220 prise entre les bornes 222, 224 se comporte pour le dispositif indicateur Log comme une résistance proportionnelle à R 212/k en appelant k le facteur de proportionnalité entre les résistances R 226 et R 245, soit R 226 = k R 245. En d'autres termes, le convertisseur 220 permet de convertir l'impédance de sortie du réseau 210 en une impédance de valeur proportionnelle beaucoup plus faible. Ainsi, l'utilisation du convertisseur d'impédance 220 conforme à la présente invention permet d'exploiter un réseau de résistances 210 présentant des résistances de valeur importante, en tout cas nettement supérieure aux impédances parasites des interrupteurs de commande SQ à Sn, tout en disposant en sortie du convertisseur 220 d'une impédance faible, comparable à l'impédance de sortie de capteurs Ca classiques, soit typiquement de 0 à 280 ohms. L'homme de l'art comprendra que pour obtenir des impédances très faibles afin de commander le logomètre Log sans disposer du convertisseur d'impédance 220, il serait nécessaire de réaliser le réseau 210 à l'aide de résistances par rapport auxquelles les résistances parasites des transistors de commande SQ à Sn ne seraient plus négligeables L'utilisation du convertisseur d'impédance 220 conforme à la présente invention permet par conséquent d'améliorer nettement la fiabilité et la précision du dispositif. Comme schématisé sur la figure 4 de préférence, la sortie 224 du convertisseur d'impédance 220 est protégée par deux diodes D 260, D 262 connectées respectivement, pour la diode D 260, cathode au +Vcc et anode à la sortie 224, et pour la diode D 262, cathode à la sortie 224 et anode à la masse. Comme schématisé sur la figure 6, l'ensemble du circuit composant les moyens de filtrage numérique 100 et le convertisseur numérique/impédance 200 représentés sur les figures 4 et 5 peut être réalisé sous forme d'un cicuit intégré CI Ce circuit intégré CI peut être alimenté par un circuit régulateur de tension 300 de structure classique en soi Sur la figure 6, on a représenté sous la référence 108, une résistance de réglage de la source de courant 104 connectée à l'entrée 106 du circuit. L'oscillateur 142 peut être intégré au circuit CI ou comprendre comme représenté sur la figure 6, une résistance R 144 et une capacité C 146 externes. Sur la figure 6, on a schématisé sous forme d'un pont diviseur résistif R 174, R 176 les moyens définissant le seuil d'alerte appliqué au comparateur 170 Le pont diviseur précité comprend deux résistances R 174,R 176 connectées entre une borne d'alimentation +Vcc et la masse Le point commun aux deux résistances R 174, R 176 attaque l'entrée inverseuse du comparateur 170. On a représenté sur la figure 6, un module de commande d'un témoin d'alerte 177 Ce module comprend un transistor 178 dont l'entrée de commande est reliée à la sortie 172 et dont le trajet de conduction principale est connecté par l'intermédiaire d'une diode 179 en série du témoin 177. Enfin, on a schématisé sur la figure 6, la jauge Ca reliée à l'entrée 102 du circuit et le dispositif indicateur Log comprenant deux bobines Bi, B 2 dont le point commun est relié à la sortie du convertisseur d'impédance 220. Le circuit qui vient d'être décrit peut faire l'objet de diverses variantes de réalisation. Ainsi par exemple, le seuil d'alerte au lieu d'être défini par un pont diviseur R 174, R 176 peut être défini dans une mémoire non volatile Il en est de même pour le paramètre de réglage du générateur de courant 104 (défini par la résistance 108 selon la figure 6) et le choix de la constante de temps (définie par les composants R 144 et C 146 sur la figure 6). On va maintenant décrire la variante de réalisation du module formant convertisseur numérique/impédance 200 représenté sur la figure 10. Là encore, l'indicateur logométrique doit être relié entre la masse 222 et la sortie 224 du convertisseur On retrouve sur le module 200 représenté sur la figure 10, en série entre les bornes 224 et 222, une source de courant 240, formée de préférence d'un transistor tel qu'un transistor MOS-FET, et une résistance R 245. La source de courant 240 est pilotée par un amplificateur à gain variable 270 dans lequel intervient un réseau de résistances 272 lui- même commandé par la sortie des moyens de filtrage numérique 100. Plus précisément, de préférence, -la source de courant 250 est pilotée par un amplificateur et un atténuateur formé par ledit réseau de résistances. Plus précisément encore, il est prévu de préférence pour piloter la source de courant 240, successivement, entre la résistance R 245 et la grille de commande de la source de courant 240, un premier amplificateur 271, un atténuateur à résistances 272 piloté par la sortie des moyens de filtrage numérique 100 et un second amplificateur 273. Ainsi, on aperçoit sur la figure 10 annexée un premier amplificateur 271, par exemple de gain égal à 25,6 dont l'entrée est reliée au point commun à la résistance R 245 et à la source 240. L'atténuateur 272 est relié à la sortie de l'amplificateur 271 L'atténuateur 272 peut être formé d'un réseau de résistances conforme aux dispositions décrites précédemment en regard des figures 7 ou 8 sous réserve de relier la sortie de l'amplificateur 271 à la borne recevant la tension de référence selon les figures 7 et 8. L'atténuateur 272 attaque l'entrée de l'amplificateur 273 Celui-ci possède typiquement un gain égal à 10. La sortie de l'amplificateur 273 attaque la première entrée d'un comparateur 274 La seconde entrée de ce comparateur 274 reçoit le potentiel présent sur la borne de sortie 224. Enfin, la sortie de l'amplificateur 274 attaque la grille de commande de la source de courant 240. On va maintenant décrire la variante de réalisation représentée sur la figure 11. Selon cette variante les moyens de filtrage numérique 100 comprennent en série un convertisseur analogique/numérique 180 et un filtre numérique 185. Par ailleurs, selon la variante représentée sur la figure 11, les moyens convertisseurs numérique/impédance 200 comprennent en série un convertisseur numérique/analogique 280 et un convertisseur analogique/impédance 285. Bien entendu, on peut envisager une combinaison de la variante de réalisation représentée sur la figure 11, avec les moyens décrits antérieurement en regard des figures 4 à 10 à titre préférentiel. Ainsi, on peut combiner des moyens de filtrage numérique 100 comprenant en série un convertisseur analogique/numérique 180 et un filtre numérique 185, comme représenté sur la figure 11 avec un convertisseur numérique/impédance 200 tel que représenté sur les figures 4, 5 et 10 De même, on peut envisager de combiner des moyens de filtrage numérique 100 du type représenté sur la figure 4 avec des moyens convertisseurs numérique/impédance comprenant en série un convertisseur numérique/analogique 280 et un convertisseur analogique/impédance 285 comme représenté sur la figure 11. On a représenté sur la figure 12, une variante de réalisation d'un module formant convertisseur numérique/impédance 200 Comme cela est schématisé sur la figure 12, cette variante du module 200 peut être utilisée soit avec des moyens de filtrage numérique 100 comprenant en combinaison un convertisseur analogique/numérique et un filtre numérique comme représenté sur la figure 11, soit avec des moyens de filtrage numérique 100 conformes à ceux représentés sur la figure 4, c'est-à-dire comprenant en combinaison un comparateur 110, un compteur/décompteur 120 et un réseau de résistances 130. Le module 200 comprend essentiellement une source de courant 290 reliée entre l'entrée de l'indicateur logométrique et la masse, associée à des moyens de commande 292 de la source de courant 290, de sorte que celle- ci débite un courant égal au rapport entre la tension d'entrée du logométre et la valeur de la résistance du capteur d'entrée Ca filtrée par les moyens 100. Plus précisément encore, selon le mode de réalisation préférentiel représenté sur la figure 12, les moyens de commande 292 sont formés de moyens de calcul numérique qui reçoivent d'une part, une information numérique représentative de la résistance du capteur Ca prélevée à la sortie des moyens de filtrage numérique 100 et qui reçoivent d'autre part, une information numérique représentative de la tension d'entrée de l'indicateur logométrique par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique/numérique 294. La sortie des moyens de calcul 292 commande la source de courant 290 par l'intermédiaire d'un convertisseur numérique/analogique 295. En variante, on peut bien entendu envisager d'utiliser non point des moyens de calcul 292 de type numérique, mais des moyens de calcul analogiques adaptés de la même façon pour imposer dans la source de courant 290 un courant égal au rapport entre la tension d'entrée de l'indicateur logométrique et la résistance du capteur Ca filtré par les moyens 100 Dans ce cas, les moyens de calcul analogique 292 peuvent recevoir l'information analogique représentative de la résistance du capteur à la sortie d'un réseau de résistances commandé par les moyens de filtrage 100 Il peut s'agir par exemple du réseau de résistance 130 représenté sur la figure 4 Dans ce cas, le réseau de résistance 130 constitue le moyen de convertion numérique/analogique Par ailleurs, les moyens de calcul analogique 292 peuvent recevoir directement l'information de tension analogique présente aux bornes de l'entrée de l'indicateur logométrique Les convertisseurs analogique/numérique 294 et numérique/analogique 295 sont alors inutiles. En pratique, le circuit intégré CI intégrant les moyens de filtrage numérique 100 et le convertisseur numérique/impédance 200 peut être incorporé soit au capteur Ca, soit au dispositif indicateur Log, soit constituer un module intermédiaire indépendant. Il est important de noter que la présente invention permet d'utiliser un capteur Ca et une charge Log standards classiques, par exemple une jauge de niveau Ca et un indicateur logométrique Log classiques La présente invention permet ainsi une parfaite interchangeabilité. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particuliers qui viennent d'être décrits mais s'étend à toute variante conforme à son esprit. On a envisagé précédemment d'utiliser un capteur de type rhéostatique alimenté par une source de courant 104 Dans ce cas, l'information de mesure est formée par la tension aux bornes de la résistance variable ainsi constituée. En variante, cependant, on peut envisager d'utiliser un capteur résistif de type potentiométrique, auquel cas la résistance du capteur est alimentée par une tension régulée et l'information de mesure est prélevée sur le curseur du potentiométre. Il faut noter que grâce à la structure du circuit proposé dans le cadre de la présente invention, le courant traversant le capteur de jaugeage Ca ne correspond pas au courant circulant dans l'indicateur logométrique Log On peut donc envisager, tout en maintenant un courant élevé de commande de l'indicateur logométrique, d'alimenter le capteur Ca sous faible courant, pour minimiser les effets d' électrolyse. De même, pour éliminer les phénomènes d'électrolyse, lorsque la résistance de jaugeage Ca est plongée dans un liquide électriquement conducteur, on peut envisager d'alimenter le capteur Ca non pas par un courant ou une tension continue, mais par un courant ou une tension alternative, sous réserve d'intercaler entre la sortie du capteur ainsi alimenté et l'entrée des moyens de filtrage conformes à la présente invention, un redresseur. On a illustré par exemple sur la figure 13 annexée, un exemple de réalisation d'un circuit redresseur double alternance pouvant, à cet effet, être intercalé entre la sortie d'un capteur Ca alimenté en alternatif et les moyens de filtrage numérique 100 conformes à la présente invention Le circuit de redressement double alternance de la figure 13 n'est donné qu'à titre d'exemple non limitatif. Ce circuit de redressement comprend deux étages comprenant chacun un amplificateur OP 190 et OP 191 respectivement Les entrées non inverseuses des amplificateurs OP 190 et OP 191 sont reliées à la masse. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel OP 190 du premier étage est reliée à l'entrée du circuit par une résistance R 190. La même entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel OP 190 est bouclée sur sa sortie par l'intermédiaire d'une diode D 190 ayant sa cathode côté entrée inverseuse. L'entrée inverseuse de l'amplificateur opérationnel OP 190 est également rebouclée sur sa sortie par l'intermédiaire d'une branche comprenant en série une résistance R 191 et une diode D 191 dont la cathode est connectée à la sortie de OP 190. Le point commun à la résistance R 191 et la diode D 191 est relié à l'entrée inverseuse de OP 191 par l'intermédiaire d'une résistance R 192 La même entrée inverseuse de OP 191 est reliée à l'entrée du circuit par une résistance R 193 Enfin, l'entrée inverseuse de OP 191 est bouclée sur sa sortie par l'intermédiaire d'une part, d'une résistance R 194 et d'un condensateur C 190 connectés en parallèle La sortie du circuit redresseur est prélevé sur la sortie de OP 191. REVENDICATIONS 1 Circuit de traitement du signal de sortie d'un capteur (Ca) analogique résistif, caractérisé par le fait qu'il comprend d'une part un moyen de filtrage numérique ( 100) et d'autre part un module ( 200) formant convertisseur numérique/impédance intercalés en série entre la sortie du capteur (Ca) et l'entrée d'une charge associée (Log), ledit convertisseur numérique/impédance ( 200) présentant une impédance de sortie variable et fonction du signal de sortie du moyen de filtrage numérique, qui est équivalente à la résistance de sortie du capteur (Ca). 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le convertisseur numérique/impédance ( 200) est formé d'un réseau de résistances ( 210) et d'un convertisseur d'impédance ( 220). 3 Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le convertisseur d'impédance ( 200) comprend un ensemble comportant en série un générateur de courant ( 240) et une résistance (R 245) connecté aux bornes d'entrée de la charge (Log), et des moyens ( 230, 250; 270, 271) de commande du générateur de courant ( 240). 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les moyens ( 230, 250; 270, 271) de commande du générateur de courant ( 240) comprennent un réseau de résistances ( 210; 272) piloté par le moyen de filtrage numérique ( 100). 5 Dispositif selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé par le fait que les moyens ( 230, 250; 270, 271) de commande du générateur de courant ( 240) sont sensibles à la tension présente aux bornes d'entrée de la charge (Log). 6 Dispositif selon l'une des revendications 2 à , caractérisé par le fait que le convertisseur d'impédance ( 220) comprend une résistance shunt (R 226) connectée en série de la sortie du réseau de résistances ( 210), un premier étage de recopie de potentiel ( 230) apte à recopier aux bornes de la sortie du réseau de résistances ( 210) la tension présente à l'entrée de la charge, un générateur de courant ( 240) relié en série d'une résistance (R 245) formant un ensemble connecté aux bornes de l'entrée de la charge (Log) et un second étage de recopie de potentiel ( 250) apte à recopier la tension aux bornes de la résistance shunt (R 226) sur la résistance (R 245) connectée en série de la source de courant ( 240). 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé par le fait que la résistance (R 245) connectée en série du générateur de courant ( 240) est plus faible que la résistance shunt (R 226), typiquement égal au 1000 ème de la résistance shunt (R 226). 8 Dispositif selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé par le fait que le réseau de résistances ( 210) comprend un ensemble d'interrupteurs (SQ à Sn) connectés en série, pilotés respectivement par des bits différents du signal de sortie du moyen de filtrage numérique ( 100) et reliés respectivement en parallèle d'une résistance associée. 9 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les résistances ont des valeurs croissantes progressivement selon la loi 2 n R. Dispositif selon l'une des revendications 2 à , caractérisé par le fait que les moyens de commande ( 270, 271) du générateur de courant ( 240) comprennent un amplificateur à gain variable ( 270) relié à une entrée d'un comparateur ( 274) dont la seconde entrée est reliée à l'entrée de la charge (Log) et dont la sortie est reliée au générateur de courant ( 240). 11 Dispositif selon la revendication 10, caractérisé par le fait que l'amplificateur à gain variable ( 270) comprend un atténuateur ( 272) formé d'un réseau de résistances piloté par la sortie du moyen de filtrage numérique. 12 Dispositif selon la revendication 11, caractérisé par le fait que l'amplificateur à gain variable ( 270) comprend un premier étage amplificateur ( 271), un atténuateur ( 272) formé d'un réseau de résistances, et un second étage amplificateur ( 273). 13 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le convertisseur numérique/impédance ( 200) comprend un convertisseur numérique/analogique ( 280) et un convertisseur analogique/impédance ( 285). 14 Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 13, caractérisé par le fait que le module ( 200) formant convertisseur numérique/impédance comprend une source de courant ( 290) reliée entre l'entrée de la charge (Log) et la masse, et un moyen de commande ( 292) de la source de courant ( 290) de sorte que la source de courant ( 290) débite un courant égal au rapport entre la tension sur l'entrée de la charge et la résistance équivalente au capteur (Ca) issue du moyen de filtrage numérique ( 100). Dispositif selon la revendication 14, caractérisé par le fait que le moyen de commande ( 292) comprend des moyens de calcul numériques. 16 Dispositif selon la revendication 15, caractérisé par le fait que les moyens de calcul numériques ( 292) ont une entrée reliée à l'entrée de la charge par l'intermédiaire d'un convertisseur analogique/numérique ( 294) et leur sortie reliée à l'entrée de commande de la source de courant ( 290) par l'intermédiaire d'un convertisseur numérique/analogique ( 295). 17 Dispositif selon la revendication 14, caractérisé par le fait que le moyen de commande ( 292) comprend des moyens de calcul analogique. 18 Dispositif selon la revendication 17, caractérisé par le fait que le moyen de commande ( 292) reçoit une information analogique représentative de la résistance en sortie d'un réseau de résistances ( 130) commandé par le moyen de filtrage numérique ( 100). 19 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé par le fait que les moyens de filtrage numériques ( 100) comprennent un étage comparateur ( 110) qui reçoit sur une premère de ses entrées, le signal de sortie du capteur (Ca), un compteur/décompteur ( 120) recevant sur une entrée un signal d'horloge à fréquence constante, et sur son entrée de commande de comptage/décomptage la sortie de l'étage comparateur ( 110), et un réseau de résistances ( 130) relié entre la sortie du compteur/décompteur ( 120) et la seconde entrée de l'étage comparateur ( 110). Dispositif selon l'une des revendications 11, 12 ou 19, caractérisé par le fait que le réseau de résistances ( 130) comprend un pont diviseur comportant plusieurs résistances de valeur égale R connectées en série par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R entre la masse et la sortie du réseau, chaque point commun à deux résistances adjacentes de ce pont diviseur, ainsi que le point de sortie de celui-ci étant par ailleurs relié par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R à un inverseur (AO à An), chaque inverseur étant commandé respectivement par une sortie des moyens de filtrage numérique ( 100) de sorte que chaque inverseur relie alternativement la résistance correspondante ( 2 R) soit à la masse, soit à une tension de référence. 21 Dispositif selon l'une des revendications 11, 12 ou 19, caractérisé par le fait que le réseau de résistances ( 130) comprend un pont diviseur comportant plusieurs résistances de valeur égale R connectées en série par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R entre la masse et une tension de référence, chaque point commun à deux résistances adjacentes de ce pont diviseur ainsi que son extrémité recevant la tension de référence étant par ailleurs relié par l'intermédiaire d'une résistance de valeur 2 R à un inverseur, les inverseurs (A O à An) étant pilotés par une sortie associée des moyens de filtrage numériques ( 100) de sorte que chaque inverseur relie alternativement la résistance ( 2 R) correspondante, soit à la masse, soit à l'entrée d'un étage amplificateur ( 132). 22 Dispositif selon l'une des revendications 2 à 21, caractérisé par le fait que le réseau de résistances ( 130, 210) est piloté par des bits de poids fort de la sortie du moyen de filtrage numérique ( 100). 23 Dispositif selon la revendication 19, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens aptes à modifier la fréquence du signal d'horloge à la mise sous tension. 24 Dispositif selon la revendication 23, caractérisé par le fait que les moyens générant le signal d'horloge comprennent un oscillateur ( 142) et un diviseur ( 140) monté en cascade et par le fait que les moyens aptes à modifier la fréquence du signal d'horloge comprennent des moyens aptes à inhiber le diviseur ( 140) à la mise sous tension. Dispositif selon la revendication 24, caractérisé par le fait que les moyens d'inhibition ( 160) sont reliés à la sortie de l'étage comparateur ( 110) pour interrompre une inhibition du diviseur ( 140) après détection d'un nombre prédéterminé de passages à zéro de la sortie de l'étage comparateur ( 100). 26 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 18, caractérisé par le fait que les moyens de filtrage numérique ( 100) comprennent en série un convertisseur analogique/numérique ( 180) et un filtre numérique ( 185). 27 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 26, caractérisé par le fait que le moyen de filtrage numérique ( 100) et le module ( 200) formant convertisseur numérique/impédance sont réalisés sous forme d'un circuit intégré unique. 28 Dispositif selon la revendication 27, caractérisé par le fait que le circuit intégré est placé sur le capteur (Ca). 29 Dispositif selon la revendication 27, caractérisé par le fait que le circuit intégré est placé sur la charge (Log). Dispositif selon l'une des revendications 1 à 29, caractérisé par le fait que le capteur (Ca) est un capteur résistif, notamment pour la mesure d'un niveau d'un liquide. 31 Dispositif selon l'une des revendications 1 à , caractérisé par le fait que le capteur (Ca) est un capteur de type potentiométrique, alimenté par une tension régulée et dont l'information de sortie est prélevée sur le curseur du potentiomètre. 32 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 30, caractérisé par le fait que le capteur (Ca) est de type réhostatique, alimenté par une source de courant et dont l'information de sortie est prélevée aux bornes de la résistance variable ainsi formée. 33 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 32, caractérisé par le fait que le courant circulant dans le capteur (Ca) est inférieur au courant circulant dans la charge (Log). 34 Dispositif selon l'une des revendications 1 à 32, caractérisé par le fait que le capteur (Ca) est alimenté par un courant alternatif et qu'il est prévu un circuit de redressement entre la sortie du capteur et l'entrée du moyen de filtrage numérique ( 100). Dispositif selon l'une des revendications 1 à 34, caractérisé par le fait que la charge (Log) est formée d'un indicateur de type électromagnétique, de préférence un indicateur logométrique. 36 Application du circuit conforme à l'une des revendications 1 à 35 au traitement du signal de sortie d'un capteur résistif sur véhicule automobile.