FR 2705254 A1 19941125 FR 9405813 A 19940511 i L'invention concerne un appareil d'alimentation destiné à des machines de fragmentation traversées par un flux de gaz, notamment pour la préparation de substances cellulosiques, telles que par exemple du bois pré-fragmenté sous la forme d'éclats de coupe, la machine comportant un rotor à aubes en rotation à l'intérieur d'une couronne de fragmentation, et l'appareil d'alimentation étant constitué d'un puits de chargement par gravité, équipé alternativement de chaque côté, de surfaces en cascade inclinées de manière oblique vers le bas, et se raccordant, à son extrémité inférieure, à un canal d'amenée qui s'étend sensiblement de manière transversale au puits de chargement, débouche dans la machine de fragmentation, et dans la zone arrière duquel débouche un canal d'entrée d'air, qui forme, en commun avec une ouverture de sortie dirigée vers le bas, un passage de criblage pneumatique pour des corps étrangers ayant été séparés. Comme de tels produits à fragmenter proviennent souvent de déchets, ils peuvent renfermer des quantités importantes de corps étrangers, qui peuvent être constitués de métaux, mais avant tout de pierres et de sable. Si de tels corps étrangers parviennent dans la machine de fragmentation, ils peuvent y occasionner des dégâts importants. Cela est particulièrement le cas pour les machines de coupe pour éclats de coupe, dans lesquelles les lames de coupe, si tant est qu'elles ne sont pas détériorées, subissent ainsi une usure rapide. Mais des lames de coupe émoussées n'entravent pas uniquement la qualité du produit de coupe obtenu, mais conduisent de surcroît, à une forte augmentation de la consommation d'énergie pour la coupe, ce qui entraîne alors un changement de lames de coupe fréquent, conduisant aux interruptions de fonctionnement coûteuses, nécessaires à cet effet. Pour réduire ces dégâts et ces inconvénients engendrés par des corps étrangers, il est connu depuis fort longtemps, de prévoir devant l'entrée de telles machines de fragmentation, des dispositifs séparateurs à action magnétique. Mais ceux-ci ne peuvent séparer du produit chargé, pour autant qu'ils fonctionnent correctement, que des corps étrangers ferromagnétiques, tandis que des corps étrangers constitués d'autres matériaux ne sont pas affectés par ces dispositifs. En- dehors de corps étrangers formés par des métaux non ferreux, cela concerne essentiellement les pierres, le sable et la terre. En vue d'éliminer également ces corps étrangers du produit à fragmenter, il a déjà été proposé selon le document DE-OS 26 36 989, de disposer directement en amont de la machine de fragmentation, un appareil d'alimentation distinct, dans lequel un courant d'air aspiré par la ventilation propre ou forcée, agit sur le produit à fragmenter tombant d'un puits de chargement par gravité, et l'introduit, dans une large mesure de manière pneumatique, dans la machine de fragmentation, tout en le soumettant à un fort brassage par tourbillonnement. A cette occasion, les corps étrangers sensiblement plus denses par rapport au produit à fragmenter, doivent traverser le courant d'air de criblage transversalement à sa direction d'écoulement, en raison de leur poids plus important, pour ainsi être séparés du produit à fragmenter. Cet appareil d'alimentation fonctionnant en tant que cribleur pneumatique, a certes conduit à une certaine réduction des détériorations et de l'usure dans les machines de fragmentation, mais il s'est toutefois avéré que d'une part, des particules de taille plus importante du produit à fragmenter, sont également séparées involontairement, et que d'autre part des corps 3 2705254 étrangers de taille moindre, parviennent toujours dans la machine à fragmenter. Aussi, le but de l'invention consiste à remédier à cet inconvénient, c'est à dire à éliminer par séparation, si possible tous les corps étrangers, sans pour autant devoir s'accommoder de la séparation indésirable de produit à fragmenter plus grossier. En partant de l'appareil d'alimentation mentionné précédemment, ce but est atteint conformément à l'invention, grâce à la combinaison des trois caractéristiques ou mesures suivantes, à savoir, que juste avant le passage de criblage se trouve un plan de glissement dont l'angle d'inclinaison n'est que légèrement supérieur à l'angle de frottement se rapportant à sa rugosité de surface, que directement après le passage de criblage est disposée une table de triage pneumatique ascendante dans la direction d'écoulement et alimentée de manière sensiblement tangentielle par le canal d'entrée d'air, et que les largeurs uniformes du canal d'alimentation, du plan de glissement, du passage de criblage, du canal d'entrée d'air et de la table de triage pneumatique, sont presqu'aussi grandes que le diamètre intérieur du rotor à aubes. En raison de la première mesure caractéristique, selon laquelle le produit à fragmenter glisse dans le passage de criblage par l'intermédiaire d'un plan de glissement dont l'angle d'inclinaison n'est que légèrement supérieur à l'angle de frottement se rapportant à sa rugosité de surface, les particules de produit s'écoulent vers le bas sur ce plan de glissement relativement rugueux, en étant fortement freinées, de sorte que leur vitesse d'entrée dans le passage de criblage est extrêmement réduite, leur durée de séjour dans ce passage étant plus longue en conséquence. Cela a un effet favorable sur le processus de criblage dans le passage de criblage, parce que la durée de séjour dans ce passage est déterminante pour le succès du criblage. Grâce à la seconde mesure caractéristique, selon laquelle directement après le passage de criblage est disposée une table de triage pneumatique ascendante dans la direction d'écoulement et alimentée de manière sensiblement tangentielle par le canal d'entrée d'air, il se produit une séparation supplémentaire de corps étrangers, en mettant à profit l'effet de couche limite, qui apparaît sur cette table de triage de par la nature même de celle-ci, comme cela sera explicité plus en détail dans la suite. La troisième mesure caractéristique, selon laquelle les largeurs uniformes du canal d'alimentation, du plan de glissement, du passage de criblage, du canal d'entrée d'air et de la table de triage pneumatique, correspondent pratiquement au diamètre intérieur du rotor à aubes de la machine de fragmentation, conduit à un rideau de produit qui s'écoule, d'une grande étendue en largeur et donc d'une faible épaisseur, sur lequel vient agir transversalement le courant d'air de criblage de même largeur, de sorte qu'il se produit un brassage par tourbillonnement des particules de produit, en excluant ainsi pratiquement toute entrave réciproque des particules entre-elles, au cours de l'opération de triage. Si le plan de glissement se trouvant directement devant le passage de criblage, est formé par un talus du produit à fragmenter, alors l'angle d'inclinaison déterminant pour la vitesse d'entrée minimale dans le passage de criblage, s'établit de lui- 2705254 même sous la forme de l'angle d'inclinaison du talus résultant du frottement interne du tas formant le talus. On obtient des conditions d'écoulement particulièrement favorables dans le passage de criblage pneumatique et sur la table de triage pneumatique, lorsque le canal d'entrée d'air est alimenté par un ventilateur à flux transversal s'étendant axialement sur toute la largeur du canal d'entrée d'air; en effet, celui-ci fournit de manière connue, un courant d'air non turbulent, réparti uniformément sur toute la largeur du passage de criblage et de la table de triage. Ainsi, le degré de sélection élevé obtenu conformément à l'invention, lors de la séparation de corps étrangers du produit à fragmenter, repose essentiellement sur la succession directe de deux étages de triage pneumatiques conçus de manière optimale sur le plan de la technique de l'écoulement et adaptés l'un à l'autre, à savoir tout d'abord le passage de criblage proprement dit et ensuite la table de triage qui s'y raccorde directement et inclinée par rapport à l'horizontale. D'autres détails de l'invention, concernant l'effet de triage pneumatique sont fournis par les caractéristiques suivantes. La limitation supérieure du passage de criblage est formée par une plaque de support qui sert simultanément à la formation du talus de produit à fragmenter, et le passage de criblage est délimité, sur le côté opposé, par une paroi déflectrice ascendante, qui forme la table de triage à action pneumatique, et qui s'étend, vers le haut, au-delà du passage de criblage, jusqu'au canal d'amenée, ainsi que vers le bas, jusqu'à une goulotte de collecte pour les corps étrangers ayant été séparés, cette paroi déflectrice formant, avec l'orifice de sortie du canal d'entrée d'air dirigé tangentiellement vers elle, une fente de sortie pour les corps étrangers. L'angle de pente ascendante de la paroi déflectrice a une valeur comprise entre 40 et 50 , et le canal d'entrée d'air forme avec elle un angle d'incidence situé entre 0 et . Par ailleurs, la plaque de support pour le talus est réglable horizontalement, et sur la paroi déflectrice repose une plaque de prolongement pouvant coulisser vers l'rintérieur du canal d'alimentation. Selon une configuration avantageuse de l'invention, les surfaces en cascade s'élargissent continuellement vers le bas, à partir de la largeur du raccord d'entrée jusqu'à la largeur du canal d'alimentation, reposent sur des traverses de support avec interposition de tampons élastiques, et sont pourvues de vibrateurs. Comme des limites sont fixées, de par sa nature même, à l'effet de triage pneumatique, dans le cas de corps étrangers très petits, comme cela est par exemple le cas pour le sable, des mesures supplémentaires à effet mécanique ont également été prises, permettant de séparer également de tels produits étrangers extrêmement fins, du produit chargé. Ainsi, les surfaces en cascade sont recouvertes de surfaces de tamisage de largeur de maille correspondant sensiblement à la grosseur du grain limite des corps étrangers ne pouvant plus être séparés de manière pneumatique. Par ailleurs, à l'extrémité inférieure des surfaces en cascade, sont prévues des goulottes de collecte pour le produit fin ayant été séparé par tamisage. Ces goulottes de collecte peuvent être extraites latéralement du carter de l'appareil, les traverses de support faisant office de rails de glissement. Dans la suite, l'invention va être explicitée plus en détail et à titre d'exemple, pour le cas d'un appareil de coupe d'éclats de bois, représenté de manière schématique sur les dessins annexés, qui montrent: Fig. 1 l'appareil d'alimentation de conception conforme à l'invention, en coupe axiale selon la ligne de coupe I-I de la figure 2; Fig. 2 une vue frontale de l'appareil d'alimentation; Fig. 3 un détail à échelle agrandie; Fig. 4 une explication graphique, également selon une représentation agrandie. L'appareil d'alimentation 1 est monté directement sur le côté frontal d'une machine de coupe d'éclats de bois 2. Celle-ci est essentiellement constituée, comme le montre sa représentation schématique de la figure 1, d'un carter 3 qui est accessible par une porte 4 pouvant s'ouvrir par pivotement. Dans le carter 3 est monté tournant, un rotor à aubes 5 qui est entouré coaxialement, à faible distance radiale, par une couronne de coupe 6 équipée de lames de coupe (non représentées). Sur la porte 4 est fixé le carter 7 de l'appareil d'alimentation 1, au moyen d'une plaque de support 8. I1 est constitué dans sa partie supérieure, d'un puits de chargement par gravité 9, auquel sont amenés les éclats de coupe, par l'intermédiaire d'un raccord d'entrée 10. Dans le puits de chargement par gravité 9 s'élargissant vers le bas, sont disposées, 8 2705254 alternativement sur des côtés opposés, deux surfaces en cascade lia, llb présentant un angle d'inclinaison a. Celles-ci reposent, à leurs extrémités inférieures, sur des traverses de support 12, avec interposition de tampons élastiques 13. Sur leurs côtés inférieurs, les surfaces en cascade lia, llb sont pourvues de vibrateurs 14, et leur surface supérieure est recouverte à faible distance, de surfaces de tamisage 15, permettant de séparer par tamisage, des produits étrangers fins, tels que par exemple du sable, hors des éclats de coupe glissant le long de ces surfaces. Dans les traverses de support 12 sont prévues des goulottes de collecte 16 pour les produits fins ayant été séparés par tamisage, ces goulottes pouvant être introduites par coulissement dans le carter 7 de l'appareil d'alimentation 1, et en être extraites également par coulissement, à partir du côté de l'appareil, les traverses de support 12 faisant office de rail de glissement. La surface en cascade llb inférieure se termine au-dessus d'un canal d'alimentation 17 s'étendant sensiblement à l'horizontale et débouchant dans la zone centrale 18 du rotor à aubes 5. Comme le laisse entrevoir la figure 2, le puits de chargement par gravité 9 et les surfaces en cascade lia, llb qui y sont disposées, s'élargissent vers le bas, à partir de la largeur B1 du raccord d'entrée 10, jusqu'à la largeur B2 du canal d'alimentation 17, la largeur B2 correspondant pratiquement au diamètre intérieur Di du rotor à aubes 5. En vue de matérialiser cette caractéristique de construction, la section transversale du canal d'alimentation 17 est rendue visible sur la figure 2, par des hachures le long de son bord périphérique rectangulaire. 9 2705254 Sur le côté inférieur du canal d'alimentation 17, se trouve un passage de criblage 19 dont la délimitation supérieure est formée par une plaque de support 20 sensiblement horizontale. Sur celle-ci s'amoncellent les éclats de coupe tombant de la surface en cascade llb inférieure, pour former un talus 21 présentant un angle d'inclinaison de talus naturel 1 correspondant au frottement intérieur des éclats de coupe. Par un déplacement horizontal en translation de la plaque de support 20, la largeur W du passage de criblage 19 peut être modifiée, et l'effet de triage peut ainsi être influencé. La limite inférieure du passage de criblage 19 est formée par une paroi déflectrice 22 qui est inclinée d'un angle par rapport à l'horizontale, et qui s'étend, vers le haut jusque dans le canal d'alimentation 17, et vers le bas, jusque dans une goulotte de collecte 26 pour des corps étrangers ayant été séparés. Sur la paroi déflectrice 22 repose une plaque de prolongement 22', qui peut être déplacée par coulissement, jusqu'à l'intérieur du canal d'alimentation 17. Dans le passage de criblage 19 s'écoule un courant d'air de criblage, qui sort d'un canal d'entrée d'air 24 présentant également la largeur B2 et dirigé sensiblement de manière tangentielle, sous un angle d'incidence E, sur la paroi déflectrice 22 avec laquelle il forme une fente de sortie 25 pour les corps étrangers. Le canal d'entrée d'air 24 est alimenté par un ventilateur à flux transversal 27 s'étendant axialement sur toute sa largeur. Au-dessus du ventilateur à flux transversal 27, se trouve un puits d'aspiration 28 qui comporte une ouverture d'aspiration 29, dans le haut. Un clapet d'étranglement 30 prévu dans le puits d'aspiration 28, est destiné à commander de manière souhaitée, les conditions d'écoulement dans la zone de triage. L'appareil d'alimentation 1, qui dans l'exemple de réalisation est spécialement destiné à une machine de coupe d'éclats, fonctionne de la manière suivante: Les éclats sont amenés à l'appareil d'alimentation 1, au travers du raccord d'entrée 10, à partir duquel ils glissent vers le bas, en passant sur les deux surfaces en cascade lia, 11b. Comme les surfaces en cascade lia, 11b s'élargissent vers le bas, de la largeur B1 du raccord d'entrée 10, jusqu'à la largeur B2 du canal d'alimentation 17, l'écoulement du produit, lorsqu'il glisse sur les surfaces en cascade lia, 11b, s'élargit de manière relativement uniforme vers les deux côtés, ce qui peut être favorisé par les vibrateurs 14 et un angle d'inclinaison a suffisamment faible. Si, comme cela est représenté sur le dessin, les surfaces en cascade sont en outre recouvertes de surfaces de tamisage 15, il se produit également simultanément l'élimination de corps étrangers très petits, tels que par exemple du sable, de la terre ou analogues. Ce produit étranger fin est collecté aux extrémités inférieures des surfaces en cascade lia, Ilb, dans des goulottes de collecte 16 qui se trouvent dans les traverses de support 12, desquelles elles peuvent être extraites de temps à autre, latéralement hors du carter 7 de l'appareil d'alimentation 1, en vue de les vider. 11i 2705254 De l'extrémité inférieure de la seconde cascade llb, les éclats de coupe tombent à présent, en étant répartis de manière uniforme sur la largeur B2 du canal d'alimentation 17, sur la plaque de support 20 et y forment un talus naturel 21, sur la surface duquel, ils s'écoulent lentement vers le bas, en commun avec les corps étrangers et en étant constamment freinés. De ce fait, ils pénètrent avec une vitesse minimale ve, dans le passage de criblage 19 traversé par le courant d'air de criblage sortant du canal d'entrée d'air 24. Comme ce courant d'air est engendré par le ventilateur à flux transversal 27, il atteint sur toute la largeur B2, avec son profil de vitesse homogène, c'est à dire libre de turbulences et visible sur la figure 3, le rideau de produit s'écoulant lentement du talus 21. Les éclats de coupe, en raison de leur faible densité et de leur grande surface incidente, sont pour la plupart entraînés par le courant d'air de criblage dans une large mesure libre de turbulences, directement dans le canal d'alimentation 17 d'o ils parviennent directement dans la zone centrale 18 du rotor à aubes 5. Des pièces métalliques, dont la densité peut valoir jusqu'à dix fois celle des éclats de coupe, sont ici séparées de manière fiable, du produit en éclats. Cela est également valable en ce qui concerne des pierres de dimensions plus importantes, bien que leur densité ait une valeur égale à environ seulement quatre fois celle des éclats de coupe. Par contre, la séparation de petites pierres ou de sable pose des problèmes, comme cela est démontré sur la figure 3. Comme la forme de grain du sable ou de petites pierres de gravier se rapproche de la forme sphérique, leur comportement dans l'écoulement, dans le passage de criblage 19, peut être facilement expliqué par une approche théorique. En supposant que le produit en 12 2705254 éclats, y compris les corps étrangers, s'écoule avec une vitesse d'entrée ve = 0,5 m/s dans le passage de criblage, pour la largeur W duquel on admet une valeur de 0,1 m, la vitesse moyenne de l'air devant être de WL = 10 m/s, il est possible de calculer de manière assez précise, les distances de dérive si à s5 que subissent dans le passage de criblage, les grains de sable admis comme présentant une forme sphérique, jusqu'au moment o ils atteignent la paroi déflectrice 22 opposée. Les chiffres d'indice 1 à 5 se rapportent ici aux diamètres correspondants dk (mm) des grains de sable. Grâce aux distances de dérive s calculées, il est possible d'estimer les trajectoires de déplacement que le courant d'air de criblage impose aux grains de sable, dans le passage de criblage, et représentées sur la figure 3. A partir des distances de dérive s reportées sur la figure 3, il est visible que des grains de sable dont le diamètre dk est inférieur à 2 mm, ne parviennent même pas jusque sur la paroi déflectrice 22, mais sont entraînés directement par le courant d'air de criblage, dans le canal d'alimentation 17 et ainsi dans la machine de fragmentation 2. Il est certes possible, en faisant coulisser la plaque de prolongement 22', d'influencer un peu la grosseur des grains de sable entraînés, mais cette mesure est également soumise à une limite naturelle. D'après cela, on peut admettre qu'il est pratiquement impossible d'éviter que les petits grains de sable inférieurs à 1 mm, soient entraînés par le courant d'air de criblage. Comme dans le cas représenté, l'impact du courant d'air de criblage sur la paroi déflectrice 22 se fait sous un angle E = 15 , des grains de sable de taille plus importante (dk > 1 mm), lorsqu'après avoir 13 2705254 traversé le courant d'air de criblage, arrivent sur la paroi déflectrice 22, subissent ici encore l'influence du courant d'air de criblage. Cet état de fait est représenté de manière schématique et agrandie sur la figure 4, qui va être explicitée ci-après. Sur un grain de sable de diamètre dk agissent, sur la paroi déflectrice 22, 22' faisant office de table de triage pneumatique 23, et inclinée en formant un angle = 45 par rapport à l'horizontale, d'une part, la force descendante FA, et d'autre part la force d'entraînement pneumatique Fs de sens opposé. Si les deux forces sont juste en équilibre, le grain de sable supposé sphérique, est maintenu en suspension sur la table de triage 23. En réalisant l'égalité des relations de détermination des deux forces FA et Fs, il est possible de calculer la vitesse critique de l'air WLkr pour laquelle le grain de sable est juste maintenu dans l'état d'équilibre. On obtient ainsi, pour des grains de sable de grosseur dk différentes, les valeurs suivantes pour la vitesse critique de l'air wLkr: dk (mm) 1 1,5 2 3 4 5 WLkr (m/s) 6,9 8,5 9,7 12 13,8 15,5 Comme dans le cas représenté, la vitesse moyenne de l'air WL est admise égale à 10 m/s, tous les grains de sable, qui nécessitent pour leur état de suspension, une vitesse de l'air WL 14 2705254 l'intérieur de la couche limite ô, la vitesse de l'air diminue rapidement en direction de la paroi, il règne dans cet endroit des vitesses d'air nettement plus faibles que la vitesse moyenne de l'air WL, de sorte que des grains de sable pour lesquels dk affectés par le courant d'air. En-dehors des corps étrangers, il est également possible que des éclats de coupe de taille plus importante, parviennent sur la table de triage 23 inclinée par rapport à l'horizontale. Pour un éclat présentant des dimensions d'arête de 5 x 2 x 1,5 cm, un calcul approximatif a conduit au point d'impact P, reporté sur la figure 3. L'état d'équilibre de cet éclat sur la table de triage 23 nécessiterait une vitesse critique de l'air d'environ 7 m/s. Comme en raison des dimensions importantes de l'éclat, l'effet de couche limite ne peut agir dans ce cas, l'éclat est sollicité par la vitesse d'air totale wL = 10 m/s, de sorte qu'il est entraîné par le courant d'air balayant la table de triage 23, et est introduit dans la machine de coupe. En raison de ces considérations théoriques, tous les éclats de coupe, si tant est qu'il ne s'agit pas de morceaux de bois extrêmement grands, sont entraînés, dans tous les 2705254 cas, par le courant d'air de criblage, et tombent donc, comme cela est souhaité, dans la machine de coupe. Mais, comme le laisse entrevoir la figure 3, il est possible que du sable fin (dk d'écoulement admises dans le cas présent. L'utilisation de l'appareil d'alimentation de configuration conforme à l'invention, n'est pas du tout limitée aux machines de fragmentation, mais peut également être envisagée dans des machines et appareils destinés à d'autres procédés techniques, pour autant qu'il y soit nécessaire d'éliminer au mieux possible des corps étrangers du produit de chargement. REVENDICATIONS. 1. Appareil d'alimentation destiné à des machines de fragmentation traversées par un flux de gaz, notamment pour la préparation de substances cellulosiques, telles que par exemple du bois pré- fragmenté sous la forme d'éclats de coupe, la machine comportant un rotor à aubes en rotation à l'intérieur d'une couronne de fragmentation, et l'appareil d'alimentation étant constitué d'un puits de chargement par gravité, équipé alternativement de chaque côté, de surfaces en cascade inclinées de manière oblique vers le bas, et se raccordant, à son extrémité inférieure, à un canal d'amenée qui s'étend sensiblement de manière transversale au puits de chargement, qui débouche dans la machine de fragmentation, et dans la zone arrière duquel débouche un canal d'entrée d'air, qui forme, en commun avec une ouverture de sortie dirigée vers le bas, un passage de criblage pneumatique pour des corps étrangers ayant été séparés, caractérisé en ce que juste avant le passage de criblage (19) se trouve un plan de glissement (21) dont l'angle d'inclinaison (Z) n'est que légèrement supérieur à l'angle de frottement se rapportant à sa rugosité de surface, en ce que directement après le passage de criblage (19), est disposée une table de triage pneumatique (23) ascendante dans la direction d'écoulement et alimentée de manière sensiblement tangentielle par le canal d'entrée d'air (24), et en ce que les largeurs uniformes (B2) du canal d'alimentation (17), du plan de glissement (21), du passage de criblage (19), du canal d'entrée d'air (24) et de la table de triage pneumatique (23), sont presqu'aussi grandes que le diamètre intérieur (Di) du rotor à aubes (5). 17 2705254 2. Appareil d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le plan de glissement est formé par un talus (21) du produit à fragmenter, dont l'angle d'inclinaison (S) résulte du frottement interne du tas formant le talus. 3. Appareil d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le canal d'entrée d'air (24) est alimenté par un ventilateur à flux transversal (27) s'étendant axialement sur toute la largeur (B2) du canal d'entrée d'air. 4. Appareil d'alimentation selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la limitation supérieure du passage de criblage (19) est formée par une plaque de support (20) qui sert simultanément à la formation du talus (21) de produit à fragmenter, et en ce que le passage de criblage (19) est délimité, sur le côté opposé, par une paroi déflectrice (22) ascendante, qui forme la table de triage (23) à action pneumatique, et qui s'étend, vers le haut, au- delà du passage de criblage (19) jusqu'au canal d'amenée (17), ainsi que vers le bas, jusqu'à une goulotte de collecte (26) pour les corps étrangers ayant été séparés, cette paroi déflectrice formant, avec l'orifice de sortie du canal d'entrée d'air (24) dirigé tangentiellement vers elle, une fente de sortie (25) pour les corps étrangers. 5. Appareil d'alimentation selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'angle de pente ascendante (t) de la paroi déflectrice (22) a une valeur comprise entre 40 et 50 , et en ce que le canal d'entrée d'air (24) forme avec elle un angle d'incidence (E) situé entre 0 et 30 . 6. Appareil d'alimentation selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la plaque de support (20) pour le talus (21) est réglable horizontalement, et en ce que sur la paroi déflectrice (22) repose une plaque de prolongement (22') pouvant coulisser vers l'intérieur du canal d'alimentation (17). 7. Appareil d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les surfaces en cascade (la, 11b) s'élargissent continuellement vers le bas, à partir de la largeur (Bi) du raccord d'entrée (10) jusqu'à la largeur (B2) du canal d'alimentation (17), reposent sur des traverses de support (12) avec interposition de tampons élastiques (13), et sont pourvues de vibrateurs (14). 8. Appareil d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les surfaces en cascade (l1a, llb) sont recouvertes de surfaces de tamisage (15) de largeur de maille correspondant sensiblement à la grosseur du grain limite de corps étrangers ne pouvant plus être séparés de manière pneumatique. 9. Appareil d'alimentation selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'à l'extrémité inférieure des surfaces en cascade (11a, lb) sont prévues des goulottes de collecte (16) pour le produit fin ayant été séparé par tamisage. 10. Appareil d'alimentation selon la revendication 9, caractérisé en ce que les goulottes de collecte (16) peuvent être extraites latéralement du carter (7) de l'appareil, les traverses de support (12) faisant office de rails de glissement.